/
Tags: пищевая промышленность в целом производство и консервирование пищевых продуктов журнал холодильная техника
ISBN: 0023-124X
Year: 1985
Text
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
1985
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ГОЛОВНОЙ ЖУРНАЛ
•ПИЩЕВАЯ И ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ"
МОСКВА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
^СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Холод — на службе АПК
Зайцев В. П. Холод — важный фактор рационального
использования водного биосырья
Зинчук Г. А. Количественная оценка снижения качества
рыбы в процессе холодильной обработки и хранения
Семенов Б. Н., Федяй В. В., Налетов И. А.,
[ Тациенко С. Н. ] Интенсификация холодильной
обработки тунца
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Керцман Л. В. Повышение эффективности работы
холодильного оборудования на Вильяндиском комбинате
молочных продуктов
В Минмясомолпроме СССР
Совершенствование подготовки специалистов с высшим и
средним специальным образованием для предприятий
мясной и молочной промышленности
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Елуфимова С. М., Медовар Л. Е. Система охлаждения с
блочной холодильной машиной
Громоздин С. Н., Лазарева Т. Л., Басе Э. С. Испытания
холодильного агрегата ВСэ 1250B) на хладагенте R502
Старых Ю. В., Бойчук В. Е. Результаты испытаний и
эксплуатации производственной холодильной установки
БАТ типа €Горизонт>
Курылев Е. С, Оносовскнй В. В., Федотов В. Е. О выборе
сравнительного цикла абсорбционной холодильной
машины
Козырев А. А., Данилова Г. Н., Дюндин В. А.
Приближенная теплогидродинамическая модель процесса
теплообмена хладагентов в кожухотрубных испарителях
Бабакин Б. С, Еркин М. А., Верещагин И. П.,
Морозов В. С. Образование инея на поверхности приборов
охлаждения в электрическом поле
Цыганов Д. И., Мнкулин Е. И. Расчет коэффициента
теплопроводности биологического материала по структурной
модели
Оленев Ю. А. Энергия нарушения связи влаги в
мороженом при закаливании
Новости строительства
Сахаров В. Г., Бурштейн М. М. Ледовый спортивный
комплекс ЦСКА
ИЗОБРЕТЕНИЯ
ХРОНИКА
Семинар по прогрессивным методам хранения
сельскохозяйственной продукции
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное оборудование
РЕФЕРАТЫ
24
42
ОБМЕН ОПЫТОМ
Кравцов В. Н., Фельдман А. А. Переносное устройство для
Щ проверки и настройки тепловых реле автоматических
— выключателей холодильных герметичных агрегатов 46
Лось А. Г. Вместо баллонов — ресивер для регистрового
запаса аммиака 48
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Моисеева Е. Л., Баландина Г. А., Буканова А. А., Ми-
шучкова Л. А. Санитарные правила для предприятий по
производству быстрозамороженных готовых блюд 49
56
62
CONTENTS
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU - INTO LIFE!
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Zaitsev V. P. Refrigeration - Major Factor of Rational
Utilization of Aquatic Biological Raw Material 2
Zinchuk G. A. Quantitative Estimation of Fish Quality
Deterioration in Process of Refrigerated Processing and
Storage ' 6
Semyenov B. N.. Fedyai V. V., Nalyetov I. A.,
( Tatsienko S. N. ] Intensification of Refrigerated
Processing of Tuna 10
For Economy of Fuel-Energy Resources
Kertsman L. V. Increase of Refrigerating Equipment
Efficiency at Vilyandisk Combine of Dairy Products 12
At USSR Ministry of Meat and Dairy Products
Improving Process of Training Specialists with Higher and
Secondary Specialized Education for Enterprises of Meat
and Dairy Industry 14
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Yelufimova S. M., Medovar L. E. Cooling System with Mono-
block Refrigerating Machine 16
Gromozdin S. N.. Lazareva T. L., Bass E. S. Testing
Refrigerating Unit BCe 1250B) of Refrigerant R502 19
Starykh U. V., Boichuk V. E. Results of Testing and
Operating Production Refrigerating Plant of Fishing Freezer
Trawler of Type "Gorizont" . 21
Kurylyev E. S., Onosovsky V. V., Fedotov V. E. Selection
of Comparative Cycle of Absorption Refrigerating Machine 24
Kozyrev A. A., Danilova G. N.. Dyundin V. A. Approximated
Thermal Hydrodynamic Model of Heat Exchange Process
of Refrigerants in Shell-And-Tube Evaporators 28
Babakin B. S., Yerkin M. A., Vereshchagin I. P., Moro-
zov V. S. Frosting on Surfaces of Refrigerating Devices
in Electric Field 33
Tsyganov D. I., Mikulin E. I. Calculation of Coefficient
of Heat Conductivity of Biological Material by Structural
Model 37
Olenev U. A. Energy of Destruction of Moisture Bonds in
Ice Cream at Hardening 41
New of Construction
Sakharov V. G., Burstein M. M. Ice Sports Complex of
TsSKA 42
PRACTICE EXCHANGE
Kravtsov V. N., Feldman A. A. Portable Device for Checking
and Adjusting Thermal Relays of Automatic Switches
of Hermetic Refrigerating Units 46
Los A. G. Receiver Instead of Cylinders for Registered
Reserve of Ammonia 48
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Moiseyeva E. L., Balandina G. A., Bukanova A. A.,
Mishuchkova L. A. Sanitary Rules for Enterprises
Producing Ready-Made Quick-Frozen Dishes 49
INVENTIONS 50
MISCELLANY
Seminar on Advanced Methods of Storing Agricultural
Products 54
REFERENCE DATA
Buryak V. S. New Refrigerating Equipment об
SUMMARIES 62
(С ВО «Агропромиздат», «Холодильная техии
i 985 г.
РЕШЕНИЯ
XXVI СЪЕЗДА КПСС-
В ЖИЭНЬ!
Холод — на службе АПК
УДК 664.95.037
ХОЛОД - ВАЖНЫЙ ФАКТОР
РАЦИОНАЛЬНОГО
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
ВОДНОГО БИОСЫРЬЯ
Лауреат Государственной
премии СССР, проф. В. П. ЗАЙЦЕВ
Важнейшей задачей развития
народного хозяйства страны в настоящее
время является осуществление
глубоких качественных изменений его,
ускорение перевода экономики на путь
интенсивного развития, обеспечение
быстрого и непрерывного обновления всех
отраслей народного хозяйства на
основе научно-технического прогресса.
«Особое значение на современном
этапе,— подчеркнул в своем
выступлении перед коллективом завода «Серп
и молот» Генеральный
секретарь ЦК КПСС, Председатель
Президиума Верховного Совета СССР
К. У. Черненко,— приобретает
техническое перевооружение отраслей,
внедрение новейших достижений науки и
передового опыта. Это настоятельное
требование времени, можно сказать,
веление эпохи».
В пищевых отраслях
промышленности, имеющих дело со
скоропортящимся сырьем и продуктами, весьма
существенная роль в достижении
позитивных качественных изменений в
производстве принадлежит холодильной
технике, ибо наукой и практикой
доказано, что холод является наиболее
эффективным средством сохранения
сырья, производства
высококачественных пищевых продуктов, сокращения
потерь в процессе производства,
транспортировки и хранения готовой
продукции.
И именно поэтому в
Продовольственной программе СССР
холодильной технике — мощному техническому
фактору преобразования
агропромышленного комплекса — и всемерному
расширению применения искусственного
холода в известных и новых
технологических процессах получения
высококачественных продуктов питания
придано большое значение.
Одной из отраслей агропромышлен-1
ного комплекса, играющих важную
роль в снабжении населения
продовольствием, является рыбное
хозяйство, результаты деятельности и
дальнейшее развитие которого в большой
степени зависят от совершенства
процессов холодильной обработки сырья
и готовой продукции и инженерного
их обеспечения [1].
Пищевая рыбная продукция
составляет ныне почти четвертую часть
в мясо-рыбном балансе страны. Из
огромной массы улова рыбы и других
гидробионтов, в настоящее время
близкой к 10 млн. т в год, примерно 75 %
подвергается холодильной обработке.
Оправдавшие себя и широко
используемые на береговых и судовых
предприятиях производственные
холодильные процессы — охлаждение,
подмораживание, замораживание, а также
холодильное хранение и размораживание
рыбы и других промысловых объектов,
требуют, однако, дальнейших научно-
экспериментальных разработок.
Актуальной задачей, которая также
может быть решена лишь с
использованием искусственного холода,
является развитие производства
замороженных готовых рыбных блюд, кулинарных
изделий и полуфабрикатов из рыбы.'
Это направление развития
рыбообрабатывающей промышленности
существенно расширяет ее возможности в
рациональном снабжении населения
продуктами питания и никоим образом
не конкурирует с другими видами
производства рыбной продукции.
Вместе с тем производство готовых
замороженных рыбных блюд, кулинарных
изделий и полуфабрикатов находится
в настоящее время лишь на первом
этапе развития [3]. Промышленный
выпуск быстрозамороженной рыбной
продукции в виде готовых блюд весьма
ограничен как количественно, так и по
ассортименту. Количество
полуфабрикатов промышленного изготовления,
поступающее на предприятия
общественного питания, также невелико
(немногим более 25 % используемых
полуфабрикатов), а ведь изготовление
рыбных блюд из сырья, как известно,
много сложнее по сравнению с другими
пищевыми продуктами.
Производство замороженных
готовых рыбных блюд, а также рыбных
кулинарных изделий и
полуфабрикатов имеет огромное значение для тор-
Юговой сети и сети общественного
питания. Это объясняется не только
удобством для населения получать готовую
продукцию с ничтожно малыми
затратами времени и труда, но и большими
возможностями производства
биологически полноценной продукции,
обогащенной дополнительными
компонентами (гарнирами, соусами и т. д.) в
соответствии с научно обоснованными
нормами сбалансированного питания,
широкого ассортимента (например,
рыба отварная, жареная, солянка, плов,
котлеты, рулеты, тефтели и др.).
Поэтому к концу текущей пятилетки
намечено довести выпуск
быстрозамороженных рыбных блюд до 2,5 тыс. т и
расширить их ассортимент.
Готовые замороженные блюда,
кулинарные изделия и полуфабрикаты
могут изготавливаться из различных
видов океанических и пресноводных рыб
при непременном высоком качестве
сырья. Опыт показал целесообразность
использования в рыбокулинарном
производстве таких видов рыб, как
минтай, путасу и другие океанические рыбы
массового улова.
Технологический процесс
производства быстрозамороженных готовых
|блюд, как и другой подобной
продукции, по особенностям исходного сырья
и по совокупности осуществляемых
операций достаточно сложен и
включает первичную обработку совершенно
свежего сырья, тепловую обработку
продуктов, охлаждение, расфасовку,
упаковку изделий, замораживание и
холодильное хранение готовой продукции.
Для выработки кулинарных изделий
в качестве исходного сырья
используется не только охлажденная, но и
замороженная рыба, требующая
осуществления процесса размораживания.
Полученный из рыбного сырья фарш
является хорошей средой для
возможного развития микроорганизмов. Он
быстрее подвергается различным
изменениям, ухудшающим качество
продукции. Все это предъявляет особые
требования к режиму холодильной
обработки и холодильного хранения как
сырья, так и готовой продукции.
В условиях достаточно широкого
видового состава направляемых на
кулинарное производство рыб режим на всех
стадиях холодильного процесса должен
уточняться экспериментально и
опытно-производственными наблюдениями.
Однако отмеченные выше особенности
технологии выработки готовых
быстрозамороженных рыбных блюд позволяют
утверждать, что этот режим должен
быть более строгим по сравнению
с традиционными холодильными
процессами рыбообрабатывающего
производства.
Сырье, предназначенное для рыбо-
кулинарного производства, должно
подвергаться быстрым способам
холодильной обработки, а
размораживание его — производиться интенсивно.
Поскольку технологический процесс
приготовления готовых блюд включает
кулинарно-тепловую обработку
изделий, то последующее охлаждение их
должно осуществляться при быстром
снижении температуры продукта.
Замораживание его должно проводиться
со скоростью не менее 3,5 см/ч до
температуры готового изделия не выше
—20 °С, при которой следует хранить
готовые замороженные рыбные блюда,
так как в этих условиях
предотвращаются такие негативные процессы
в продуктах, как развитие
микроорганизмов, окисление жира, денатурация
белка.
Проблема широкомасштабного
производства готовых замороженных
блюд неразрывным образом связана
с приданием продукту окончательной
кулинарной готовности, т. е. с
применением высокоэффективного процесса
разогревания. Причем это в равной
степени важно и в индивидуальном,
и в общественном питании.
Общеизвестны способы подвода
теплоты к продукту кондуктивным,
конвективным или радиационным
способами, при которых нагревание его
происходит постепенно от
поверхностных слоев к центру, причем теплопе-
1*
3
ренос в массу продукта протекает
за счет теплопроводности (для
нетвердых тел), конвективных потоков (для
жидкости) или их сочетания. Эти
способы тепловой обработки широко
распространены, но ввиду низкой
теплопроводности многих пищевых
продуктов, а также вследствие наблюдаемых,
часто значительных, температурных
перепадов в продуктах процесс их
приготовления связан с большой
продолжительностью, ухудшением качества,
вкусовых свойств и, наконец, со
значительными энергозатратами.
В последние годы разработаны
принципиально новые интенсивные способы
термической обработки пищевых
продуктов, среди которых наиболее
перспективен способ СВЧ-обработки,
используемый уже как в
промышленности, так и в домашнем хозяйстве.
Этот способ основан на интенсивном
поглощении продуктом
электромагнитной энергии сверхвысокой частоты.
Энергия вырабатывается магнетрон-
ным генератором, составляющим
основу СВЧ-печи. Тепловая энергия
возникает во всей толще продукта
одновременно. Поэтому такой нагрев
называется объемным в отличие от
традиционного — поверхностного.
Процесс нагрева протекает быстро, и при
этом продукты максимально сохраняют
витамины и другие биологически
ценные вещества.
Значительное расширение
производства готовых замороженных рыбных
блюд, кулинарных изделий и
полуфабрикатов — неотложная задача
пищевой индустрии. И это должно быть
учтено в процессе технического
перевооружения рыбообрабатывающей
промышленности.
Другой весьма крупной
научно-технической проблемой, не менее тесно
связанной с использованием
искусственного холода, является комплексная
переработка гидробионтов.
Отечественные и зарубежные исследования
биоресурсов мирового океана последних
лет свидетельствуют о необычайном
богатстве и разнообразии химического
состава морской фауны и флоры, в то
время как при современном
производстве пищевых и технических продуктов
используется лишь небольшое число
соединений.
Комплексное использование
биологических ресурсов океана предполагает
подход к любому добытому водному
организму как к источнику не только
4
пищевых и кормовых продуктов
(белков, жиров и т. п.), но и различных
биологически активных веществ
(БАВ), которые обнаружены во
многих гидробионтах. Использование БАВ
гидробионтов значительно повышает
эффективность производства, так как
стоимость этих веществ, готовая
продукция которых исчисляется в
граммах, зачастую составляет более
весомую величину, чем стоимость
традиционной массовой пищевой и
технической продукции.
БАВ содержатся как в мышцах, так
и особенно во внутренних органах рыб,
в беспозвоночных организмах и в
водорослях, но содержатся в небольших
количествах и распределены по
объему организма неравномерно. Поэтому
очень часто ценнейшие соединения,
обладающие важным биологическим
действием, при традиционных технологиях
теряются с отходами [2].
Недавно начатые плановые
исследования гидробионтов на наличие в них
БАВ, и в частности, простагландинов
(ПГ), к которым относятся вещества
с широким диапазоном
физиологического действия, ясно показали, что
многие гидробионты особенно ценны как
источник важнейших БАВ.
Известно, сколь широкое применение
в медицинской практике находит рыбий
жир из печени трески, который очень
богат витаминами А и D. Установлено,
что минтай, камбала, красноглазка,
окунь, навага, песчанка, макрурус
и другие виды рыб содержат такие БАВ,
как нуклеотиды, стерины,
всевозможные ферменты.
У одной из тихоокеанских рыб
выделено соединение, регулирующее
деятельность сердечно-сосудистой системы
человека. В осьминоге также
обнаружены вещества, которые, возможно,
найдут применение для лечения
сердечных заболеваний.
Еще в начале 50-х годов из богам-
ского морского огурца было выделено
соединение, приостанавливающее рост
опухолевых клеток в пробирке.
Внимание ученых-медиков, изыскивающих
эффективные средства борьбы с раковыми
заболеваниями, в последнее время
привлекли акулы, поскольку
выяснилось, что они совершенно не
подвержены этим заболеваниям.
Из желудка колючей акулы Squalus
fernandinus получен фермент пепсин,
который незаменим при лечении неко-
торых заболеваний
желудочно-кишечного тракта.
При ревматических заболеваниях,
пневмонии, нарушении функции желез
внутренней секреции как лечебное
средство используется жир химер
(семейство Chimaeridac).
Активные вещества, выделяемые
субтропической «краснобородой» губкой,
убивают туберкулезные палочки.
Сок различных моллюсков обладает
антибиотическим действием. Хорошим
сырьем для производства антибиотиков
оказалась водоросль, растущая в Сар-
гассовом море.
В настоящее время из ряда
изученных морских гидробионтов выделены
спрепараты, которые способствуют
нормализации жирового обмена,
улучшению функций сердечно-сосудистой
системы, снимают боль,
предупреждают свертывание крови в сосудах.
Вышеперечисленное — лишь
некоторые конкретные примеры,
указывающие на перспективность комплексного
использования гидробионтов. Глубокое
и всестороннее изучение свойств
водного биосырья, выявление всего набора
веществ, содержащихся в гидробион-
тах,— та основа, на которой должны
быть построены новые технологические
процессы, разработаны новые
технологические схемы получения продукции —
пищевой, кормовой, лечебной,
технической. Эта прогрессивная технология
значительно расширит ассортимент
продукции, приведет к повышению ее
качества и биологической
ценности.
Комплексное использование рыбы
-и других водных организмов, при
котором наиболее рационально и полно
реализуются возможности сырья, т. е.
безотходное производство с
получением пищевой рыбной продукции, корма
для животноводства, технической
продукции и биологически активных
веществ, по-видимому, открывает новый
этап в рыбообрабатывающем
производстве. Одним из главнейших
условий осуществления такого
производства является наиболее полное
сохранение всех компонентов заготавливаемых
гидробионтов, создание таких условий
первичной заготовки сырья, которые
исключали бы разрушение или
потери БАВ, возникающие в посмертный
период. А это предъявляет новые и
весьма высокие требования к
искусственному холоду, к процессам
холодильной обработки.
Для разработки соответствующих
технологических режимов необходимы
широкие экспериментальные
исследования, учитывающие огромное
многообразие гидробионтов и содержащихся
в них БАВ. Исходные условия таковы:
абсолютно свежее сырье, носитель тех
или иных БАВ, должно
незамедлительно и быстро (при высокой скорости)
замораживаться до температуры не выше
—25ч—30 °С, при тех же условиях
транспортироваться на комплексное
рыбоперерабатывающее предприятие.
По-видимому, в заготовке морских
гидробионтов широкое применение
найдет способ криогенного
замораживания и прежде всего использование
жидкого азота, температура кипения
которого при атмосферном давлении
равна —195,8 °С. Однако и здесь
необходимы тщательные исследования для
определения оптимальных условий
процесса замораживания. Дело в том, что
в результате создающихся при
замораживании этими способами тепловых
напряжений при весьма* значительных
перепадах температур продукта и
жидкого азота мышечная ткань
гидробионтов часто растрескивается.
В этом отношении весьма интересны
проведенные в АтлантНИРО
эксперименты с применением специальной
аппаратуры для замораживания рыбы в
парокапельной смеси азота.
Стандартные рыбные блоки (800X250X60 мм)
с температурой в центре блока 10—
12 °С благодаря направленному
движению азота и быстрому снижению
температуры в камере (за 5 мин до
—100 °С) замораживались более или
менее равномерно и быстро: через
20 мин температура в центре блока
составляла —4ч 10 °С, через
35 мин — — 20ч-— 28 °С, через
40 мин 35ч 40 °С (отсчет
изменения температуры начинался с 0°С).
При этих условиях в отличие от
замораживания рыбы путем погружения
в жидкий азот мышечная ткань ее не
подвергалась растрескиванию.
Размораживание этого сырья должно
осуществляться высокоинтенсивным
способом при строго контролируемых
параметрах.
Наступило время, когда
рыбообрабатывающая промышленность вступает в
новый этап своего развития — в период
технического перевооружения.
5
В этих условиях необходимо полнее
и эффективнее использовать
имеющийся, в частности в холодильной технике
и технологии, научно-технический
потенциал, немалый накопленный опыт,
шире применять в производстве
прогрессивные способы холодильной
обработки. В этом — огромный резерв
улучшения качества пищевой рыбной
продукции, рационального
использования водного биосырья, сокращения
потерь сырья и готовой продукции,
повышения эффективности производства.
Список использованной литературы
1. Зайцев В. П. Шире применять в
рыбопромышленном производстве перспективные
способы холодильной технологии.—
Холодильная техника, 1982, № 12, с. 34—38.
2. Зайцев В. П., Ажгихин И. С.,
Гандель В. Г. Комплексное
использование морских организмов.— М.: Пищевая
промышленность, 1980. 269 с.
3. Маслова Г. В., Новикова М. И.,
Золоти икова Н. И. Технологическая
схема производства быстрозамороженных
готовых рыбных блюд.— Холодильная техника,
1983, № 10, с. 32 — 34.
УДК 664.95.037.056.001.24
КОЛИЧЕСТВЕННАЯ ОЦЕНКА
СНИЖЕНИЯ КАЧЕСТВА РЫБЫ
В ПРОЦЕССЕ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ И ХРАНЕНИЯ
Канд. техн. наук Г. А. ЗИНЧУК
Одной из главных задач рыбной
промышленности является разработка и
внедрение мероприятий по сокращению
и полному исключению потерь пищевой
рыбы на всех этапах обработки и
хранения [3].
При решении задач, связанных с
увеличением выпуска пищевой рыбы,
важно знать и учитывать снижение ее
качества (потери стойкости к
хранению) на всех этапах холодильной
обработки и хранения.
Данная работа посвящена
количественной оценке снижения качества рыбы
при определении допустимых сроков ее
хранения в охлажденном,
подмороженном и замороженном состоянии.
Стойкость и, потери стойкости &и и
допустимый срок хранения тд рыбы
зависят от многих факторов, среди кото-
6
рых обычно выделяют температуру
хранения /, время пребывания тп и
температуру рыбы tn на предшествующих
этапах (индекс п соответствует номеру
этапа холодильного процесса,
насчитывающего р этапов).
Выделяют следующие этапы:
задержки перед и в процессе
холодильной обработки рыбы, охлаждение,
подмораживание, замораживание, домо-
раживание и последующее ее
хранение на рыбопромысловых судах,
базах, в транспортных рефрижераторах
и на береговых холодильниках.
Стойкость свежевыловленной рыбы
к хранению можно считать равной
100 %. В процессе холодильной
обработки и хранения рыбы значение и по-'
степенно снижается до предельного
уровня, например до 0 при истечении
допустимого срока хранения. Очевидно,
что частные потери стойкости и
суммарная потеря стойкости рыбы не
превышают 100 %. Эти параметры можно
рассматривать как условное числовое
выражение накопления в мышечной
ткани рыбы продуктов биохимических
реакций, обусловливающих порчу
рыбы.
Согласно известным опытным
данным, накопление типичных продуктов
биохимических реакций распада
компонентов мышечной ткани рыбы, например
гипоксантина, происходит во времени
почти по линейному закону, если
температура хранения постоянна. В таких
случаях в соответствии с
рекомендациями Г. Б. Чижова [4] и других
авторов для оценки потерь стойкости
рыбы, %, на этапе п можно
воспользоваться соотношением
Ди„=100тп/тд. A)
Это соотношение верно, если
значение тд установлено лишь при
незначительных потерях стойкости рыбы на
предшествующих этапах, что возможно
при быстрой холодильной обработке,
свежевыловленной рыбы до температур
ры хранения.
Однако на практике начальная
стойкость рыбы перед хранением часто
намного ниже 100 %, что, как правило,
связано с задержкой охлаждения и
медленной холодильной обработкой улова.
В таких случаях возможный срок
хранения тв меньше тд для данного вида
рыбы. Для определения тв с учетом
суммарной потери стойкости рыбы на
р-1
предшествующих этапах Aw = Z Sun
при и= 100—Ди, %, можно
воспользоваться соотношением
тв««тд/100. B)
Данные о тд отдельных видов рыбы
(тощих и жирных), приводимые в
работах многих авторов, нередко весьма
противоречивы. Обобщенные данные
для нежирных (тощих) видов рыбы,
преимущественно трески, пикши,
камбалы и морского окуня, представлены в
виде точек на полулогарифмическом
-графике на рис. 1. При построении
графика использованы рекомендации
Международного института холода,
действующие нормативы, результаты
^опытов и практических наблюдений, о
которых сообщают отечественные и
зарубежные специалисты, в частности
Д. Г. Рютов, В. П. Зайцев, А. И. Писка-
рев, В. Е. Тишин, Е. М. Родин,
3. Сикорский и др.
Из рис. 1 видно, что допустимые
сроки хранения рыбы при одинаковой
температуре, по мнению разных
исследователей.и специалистов рыбной
промышленности, существенно (в 2—3
раза) различаются. В определенной
степени это связано с категориями
качества рыбы [2, 5], причем можно
считать, что кривая Л примерно
соответствует категории качества от
отличного до очень хорошего, а кривая В —
категории качества от хорошего до
удовлетворительного. Соответствующие
сроки хранения их различаются
примерно в 2 раза, что возможно при
строгих и умеренных требованиях к
качеству рыбы.
Анализ показал, что кривые А и
В в широком интервале температур для
разных видов рыбы можно описать
общим уравнением
тд=т0ехр[т(/кр—/)], C)
где т0 — допустимый срок хранения быстроох-
лажденной рыбы при 0 °С или при
^ температуре, близкой к точке начала
5 замерзания /кр;
iKp—i — разность энтальпий рыбы при
температурах /кр и /;
m—эмпирический коэффициент.
Уравнение C) основано на
экспоненциальной зависимости допустимого
срока хранения рыбы от ее
теплового состояния и действует, как
показано в работе [2], в широком
интервале температур (от 30 до —50 °С и
ниже). Для перехода от разности
энтальпий к разности температур /кр и
/ обычно пользуются энтальпийными
Рис. 1. Допустимые сроки хранения нежирной
морской рыбы различных категорий качества,
А и В — по уравнению C); / — по уравнению Д. Г. Рю-
това; 2 3 — по уравнениям Р. Планка
таблицами, диаграммами или
уравнениями типа
<кР-' = <('кР-')р. D)
При р=1 значение с характеризует
удельную теплоемкость рыбы в
интервале температур от /кр до /. В
практических расчетах, особенно когда нет
данных о средней теплоемкости при
^</кр, пользуются также значениями
Р<1, при этом рис устанавливают
с помощью опытных или расчетных
энтальпийных таблиц. Необходимые
для этого зависимости приведены в
в работах [1,4].
По расчетным и опытным данным,
в том числе приведенным на рис. 1,
установлено, что применительно к
тощим видам рыбы в интервале
температур от /кр« —1,5 до —50 °С и ниже
т«0,0123, р«0,25 и с» 124 кДж/
(кг« °С) (при энтальпиях в кДж/кг),
при /кр выше точки замерзания
т « 0,0463, р = 1 и с « 3,68 кДж/ (кг .°С);
то~7 сут для рыбы с категорией
качества от отличного до очень
хорошего и около 14 сут — с категорией
качества от хорошего до
удовлетворительного.
7
Этим значениям соответствуют
кривые А и В на рис. 1. Там же
штрихами даны кривые, построенные по
уравнениям Д. Г. Рютова — 1 — и
Р. Планка — 2 и 3 [5] для тощих
видов рыбы. Сопоставление полученных
кривых подтверждает пригодность
уравнений C) и D) для
практических расчетов, связанных с оценкой
допустимых сроков хранения и потерь
стойкости рыбы в широком интервале
температур хранения.
На практике эти параметры
удобно определять с помощью специальных
номограмм. Типичная номограмма для
тощих видов рыбы представлена на
рис. 2, которая построена по
уравнениям A) — D) с учетом опытных
данных и установленных коэффициентов;
т0 принято равным 7 сут, что позволяет
оценивать потери стойкости и
допустимый срок хранения рыбы при
достаточно строгих требованиях к ее
качеству в конце срока хранения.
Для оценки потери стойкости рыбы
на данном этапе следует провести
прямую линию (на рис. 2 — штриховая
линия) к соответствующим точкам на
trc
-50-\
-40 Л
-J0
-10Л
-Л
-м
-2<
-/4
о
ю-
20-Л
ДН
660
300
'2*0
\-f80
?120
90
&и,
Ь50 J^Jt
'?
/ L
24 /
•18 /
W
r-100
SO
80
70
60
50
\l0
У/
у
2&
/ Г1
0,5
40
\-30
¦20
¦15
10
5
M
Рис. 2. Номограмма для оценки потерь стойкости
и возможных сроков хранения нежирной морской
рыбы (треска, окунь, камбала и т. п.)
шкалах т (продолжительность этапа)
и t (температура рыбы на этом этапе).
Показатель на пересечении со шкалой
&и означает искомую величину Ди.
При температуре рыбы выше точки
начала замерзания (свежевыловленная
и охлажденная рыба) следует
пользоваться шкалой времени т,, при
отрицательных температурах хранения
(подмороженная и замороженная
рыба) — шкалой времени тп.
Пример. При температуре
хранения 15 °С, продолжительности хранения
3 ч потеря стойкости составит
приблизительно 18 %;
при температуре хранения —18 °С,
продолжительности хранения 65 сут
потеря стойкости достигнет около 44 % J
Первый пример типичен для случаев
задержки холодильной обработки
уловов рыбы. При этом потери стойкости
существенно возрастают даже при
незначительном повышении температуры
рыбы, что особенно важно учитывать
в тропических и субтропических
условиях промысла. Так, при / = 26 °С
и т = 2 ч потеря стойкости составит
около 56 %.
Суммируя найденные таким путем
потери стойкости на отдельных этапах,
легко установить общую потерю
стойкости рыбы к началу хранения. Если
температура рыбы на одном из
предшествующих этапов изменяется,
например в процессе охлаждения,
подмораживания, замораживания и доморажи-
вания, то при установлении значения
температуры tn для данного этапа
можно пользоваться средней за время
процесса температурой рыбы [4], при этом
в ряде случаев целесообразно
учитывать изменения температуры в
термическом центре штучной рыбы или
блока рыбы.
Для определения допустимого срока
хранения тд рыбы без учета потерь
стойкости на предшествующих этапах
следует провести прямую линию через^
точку 100 % на шкале и и точку,
соответствующую температуре хранения, на
шкале /.Пересечение со шкалой Tj
соответствует тд при />/кр, со шкалой
тп — при t< /кр. При менее строгих
требованиях к качеству рыбы полученный
результат может быть увеличен в 2 раза.
Например. Температура хранения
— 18 °С. Тд « 150 сут — при качестве от
отличного до очень хорошего; тд^300
сут — при качестве от хорошего до
удовлетворительного.
8
Для установления допустимых или
возможных сроков хранения рыбы с
учетом потерь стойкости на
предшествующих этапах следует провести
прямую линию через соответствующие
точки на шкалах и и / до пересечения
со шкалой Tj или ти аналогично
предыдущему примеру.
При длительном хранении рыбы в
подмороженном состоянии возрастает
вероятность ее микробиальной порчи.
В таких случаях при оценке
допустимых сроков хранения в интервале от
—2 до —4 °С рекомендуется
пользоваться наименьшими значениями т и
нижней границей фигурных скобок на
|ркале t.
с Количественный анализ снижения
качества рыбы в процессе
холодильной обработки и температурно-времен-
ных режимов (примеры анализа
приведены в таблице) показал, что
наибольшие потери стойкости рыбы
наблюдаются в начальной стадии. При
определенном уровне потерь
допустимый срок хранения рыбы может
оказаться недостаточным для доставки
замороженной продукции на берег из
отдаленных районов промысла. По этой
причине возможны случаи направления
рыбы на производство кормовой
продукции. Чаще всего это наблюдается
при вылове крупных партий (пиковых
уловов) рыбы и недостаточной
мощности холодильного оборудования.
Например, при единовременном
улове 20 т и производительности
установленного на судне оборудования для
замораживания рыбы 30 т в сутки
продолжительность задержки рыбы
перед замораживанием может достигать
16 ч. Если при этом, как иногда
практикуется, улов хранился при
температуре около 10 °С, то потеря
стойкости составит примерно 50 % и
соответственно в 2 раза снизится
допустимый срок хранения замороженной
рыбы. При обычной для многих
рыбопромысловых судов температуре в
трюме хранения —18 °С такой срок
может оказаться недостаточным для
обеспечения доставки рыбы на берег
и реализации.
Очевидно, результаты проведенного
анализа следует рассматривать как
приближенные. Развитие методики
потребует, по-видимому, уточнения
математических зависимостей для оценки
потерь стойкости и допустимых сроков
хранения конкретных видов рыбы,
включая рыбу с повышенным
содержанием жира и тропические ее виды.
В ряде случаев потребуется учет
биологического состояния рыбы,
особенностей ее промысла и обработки на
отдельных судах, уровня санитарного
состояния на судне и других
факторов.
Вместе с тем полученные результаты
позволяют конкретизировать
практические задачи, связанные с сокращением
потерь пищевой рыбы в рыбной
промышленности. Например, с помощью
номограммы можно установить, что для
обеспечения сохранности тощей рыбы в
течение 8 мес без перевода ее во
второсортную или нестандартную
продукцию потеря стойкости в процессе
холодильной обработки не должна
превышать 20—25 %. Исходя из этих
условий, можно предложить такие пути
сокращения потерь пищевой рыбы, как
оснащение рыбопромысловых судов
холодильными установками и средствами,
Этап холодильной обработки
хранение (задержка) перед
охлаждением
Охлаждение до 0 °С
Хранение (задержка) перед
замораживанием
Замораживание
Возможный срок хранения, сут, при
температуре, °С
— 18
—30
Средняя температура
в центре рыбы, °С
16
8
1
-1
Продолжительность
этапа, ч
Схема 1
4
6
12
7
65—130
90—180
Схема 2
0
4
0
5
140—280
190—380
Потери стойкости
рыбы, %
Схема 1
27
13
12
4
56
Схема 2
0
9
0
3
12
9
рассчитанными на пиковые уловы,
интенсификация холодильной обработки,
исключение задержек рыбы перед
холодильной обработкой.
Список использованной литературы
1. 3 и н ч у к Г. А. Динамика теплового потока
в процессах охлаждения, подмораживания
и замораживания пищевых продуктов.— В кн.:
Исследование тепломассообмена при
холодильной обработке и хранении пищевых
продуктов. Межвуз. сб. науч. тр.— Л., 1982,
с. 35—45.
2. 3 и н ч у к Г. А. Прогнозирование допустимых
сроков хранения охлажденных,
подмороженных и мороженых тунцов.— В кн.:
Совершенствование методов холодильного
консервирования пищевых продуктов. Межвуз. сб. науч.
тр.— Л., 1983, с. 118—129.
3. Студенецкий С. А. Продовольственная
программа и задачи рыбохозяйственной
науки.— Рыбное хозяйство, 1983, М* 1, с. 3—6.
4. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы
в холодильной технологии пищевых
продуктов.— М.: Пищевая промышленность, 1979.—
272 с.
V Р I a n k R.— Kaltetechnik, 1959, № 10, S. 306.
УДК 664.95.037
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
ТУНЦА
Канд. техн. наук Б. Н. СЕМЕНОВ, д-р биол.
наук, проф. В. В. ФЕДЯЙ, И. А. НАЛЕТОВ,
[С. Н. ТАЦИЁНКО 1
В АтлантНИРО проводятся
исследования в целях разработки технологии
холодильной обработки тунца
кошелькового промысла. Решение проблемы
его качественного замораживания
имеет немаловажное значение для
улучшения снабжения населения страны
рыбными продуктами.
В настоящее время такая
технология в основном разработана [1,2], но
еще остались невыясненными
некоторые аспекты. Один из них —
возможность интенсификации замораживания
тунца при больших уловах A00 т и
более) с помощью жидкого азота. Для
выявления этой возможности были
проведены сравнительные исследования
различных способов замораживания
тунца:
1 партия— в растворе хлористого
натрия NaCl (плотность 1,16—
1,17 кг/л) при температуре —12-г-
Ч—16 °С в течение 2,5 сут до
температуры в центре тела тунца —12ч—14 °С,
после чего рыбу хранили 20 дней в этом
Ю
растворе, а затем в сухом танке на
воздухе при —10^ 14 °С;
2 партия — в растворе NaCl при
температуре — 12-f 16 °С в течение
2,5 сут до температуры в центре тела
тунца —14 °С, а затем хранили в сухом
танке на воздухе при —10^ 14 °С
(контроль);
3 партия — в растворе NaCl при
температуре —12-f 16 °С с
добавлением жидкого азота (в соотношении
рыба:азот 10:1) барботированием в
течение 12 ч до температуры в центре
тела тунца —14°С и хранили на
воздухе при —12-: 14 °С;
4 партия — в жидком азоте (в
соотношении рыба:азот 1:1) погружением^
в течение 5—8 мин до температуры^
в центре тела тунца —20 °С и
хранили на воздухе при — 12ч- —14 °С.
Жидкий азот получали с помощью
холодильно-газовой машины ЗИФ-1002.
Качественное состояние тунца после
замораживания и в процессе
холодильного хранения оценивали по
влагоотдаче, величине рН, легкогидролизуемо-
му фосфору (ЛГФ), растворимости
белка (РБ), перекисному, кислотному,
тиобарбитуровому числам,
концентрации нуклеиновых кислот и
концентрации ионов NaCl по общепринятым
методикам.
Относительную обобщенную
численную характеристику качественного
состояния рыбы в зависимости от
изменения биохимических показателей
рассчитывали по данным [3].
В тунце первой партии, судя по
максимальной влагоотдаче C6,06 %),
минимуму ЛГФ A0,51 мг%Р) и рН
E,62), окончательное посмертное
окоченение наступало к середине второго
месяца холодильного хранения,.
Окислительные процессы к этому времени
активно прогрессировали, отмечалось
снижение концентрации ДНК A7,8%).
Соленость мяса составляла более 8%.
При дальнейшем хранении
наблюдалось настолько резкое ухудшение
качества, что даже снятие подкожного
слоя A5% от общей массы) не
позволяло изготавливать консервы
удовлетворительного качества. Таким образом,
хранение замороженного тунца в
рассоле до 20 сут недопустимо вследствие
окисления, значительного просаливания
и ухудшения качества тунца при
холодильном хранении. Это
подтверждается наиболее низкой из всех
исследованных партий относительной обоб-
щенной численной характеристикой
/?т/1 качественного состояния тунца
(см. таблицу).
Тунец второй партии имел более
высокие значения Rx/\. Однако качество
этой рыбы снижалось менее
интенсивно. Степень окисления была несколько
меньшей, поэтому консервы,
выработанные из тунца второй партии (с
удалением подкожного слоя) через 2 мес
хранения, были одобрены при
дегустации. Консервы, изготовленные из рыбы,
хранившейся дольше 2 мес, получили
отрицательную оценку.
При замораживании тунца третьей
партии в растворе NaCl с добавлением
жидкого азота его соленость была мень-
?ше, чем рыбы первой и второй
партий примерно в 4 раза,
продолжительность замораживания сокращалась
в 5 раз. При этом качество было
значительно выше. Окоченение
наступало на третьем месяце, конец
расслабления мышечной ткани — на
седьмом, а полный автолиз — на девятом
месяце хранения. Кислотное число,
характеризующее гидролиз липидов,
увеличивалось менее интенсивно, а при
дальнейшем хранении этот показатель
не снижался. Стабильная численная
характеристика /?т/1 на протяжении
длительного срока хранения (до 8 мес)
подтверждает вышесказанное и
согласуется с дегустационной оценкой
консервов, выработанных из тунца третьей
партии после 7 мес хранения. При
дегустации консервированной рыбы,
изготовленной из сырца,
хранившегося 6 мес, не было отмечено окисления
даже при наличии подкожного
неудаленного слоя.
Качественные показатели тунца
четвертой партии были самыми
высокими. Стабилизация АТФ наблюдалась
на протяжении 4—8 мес хранения, а
начало расслабления мышечной ткани
отмечалось лишь на девятом месяце.
О стабилизации распада липидов
судили по тиобарбитуровому числу,
которое практически не изменилось после
2 мес хранения. Консервы,
выработанные из тунца, замороженного
погружением в жидкий азот, получили
положительную оценку. Срок хранения
тунца четвертой партии составил 9 мес.
Подтверждением правильности
выводов о сроках холодильного хранения
тунца, гарантирующих сохранение его
качества, послужила суммарная оценка
5 ультраструктуры мышечной ткани,
позволяющая приблизить
морфологические признаки к физическим и
биохимическим процессам, происходящим-
при замораживании и хранении рыбы.
Анализ электроннограмм тунца
первой партии показал, что при
замораживании и последующем хранении глыбча-
тый распад мышечных волокон
интенсивно выражался к 3 мес хранения,
поперечно-полосатая исчерченность
мышц просматривалась слабо, на
пятом месяце хранения мышечная ткань
замещалась мелкозернистым детритом
с расщеплением /-дисков в поперечном
направлении.
У тунца второй партии на первом
плане выявлялся усугубляющийся по
мере увеличения сроков хранения
распад мышечных волокон с их
расщеплением на продольно ориентированные
тяжи. Поперечно-полосатая
исчерченность постепенно сглаживалась и к
5 мес хранения волокна были
представлены в основном гомогенной,
мелкозернистой массой.
Ультраструктура мышечной ткани
тунца третьей партии
характеризовалась тем, что деформация
происходила на уровне мышечных волокон,
внутри которых просматривались лишь
единичные полости рекристаллизации
льда и мелкие очаги разрушения
Срок
холодильного
хранения, мес
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Первая
Rx/l
1,000
0,978
0,956
0,767
0,670
0,388
0,358
0,292
—
партия
S
_
—
—
2,5
3,5
3,8
4,2
4,0
4,5
Вторая партия
/?т/1
1,000
1,044
1,054
0,793
0,719
0,640
0,569
0,503
_
S
—
—
2,3
1,4
3,3
2,7
3,4
—
¦—
Третья партия
/?т/1
1,000
0,971
1,043
0,977
0,953
0,912
0,966
0,970
0,950
0,650
5
_
—
—
1.1
1,0
1,8
0,8
1,8
—
—
Четвертая
Дт/1
1,000
1,478
1,837
1,790
1,659
1,317
1,114
1,042
0,994
0,922
партия
S
_
—
—
2,6
2,2
1,5
1,4
1,6
—
—
11
мышечной ткани. На электроннограм-
мах изменения выражались в глыбча-
том распаде миофибрилл, но
поперечно-полосатая исчерченность отчетливо
просматривалась во все сроки
хранения.
У тунца четвертой партии в
процессе хранения от 100 до 220 сут
образовывались полости рекристаллизации,
которые претерпевали обратное
развитие и к 8 мес хранения структура
мышечных волокон становилась плотной
с единичными мелкими полостями.
Поперечно-полосатая исчерченность
сохранялась, наблюдалась
внутриклеточная деформация миофибрилл на
уровне /-дисков. На девятом месяце
хранения появлялись мелкозернистый
детрит и миелиноподобные структуры в
полостях рекристаллизации и в
межволоконном пространстве.
Для количественной оценки
состояния мышечной ткани тунца был
разработан метод, основанный на
суммировании степеней изменения общего
состояния ультраструктуры мышечного
волокна. Оценивали состояние
следующих структур: z-пластинок,
сарколеммы, миофибрилл, внутриклеточных
полостей кристаллизации, миофибрилляр-
ных белков. Степень изменения
указанных структур обозначали цифрами от
1 до 5, причем цифра 5
соответствовала максимальным изменениям,
значение 0 указывало на отсутствие каких-
либо изменений по сравнению с
«нормой» (свежевыловленная рыба).
Оценочный критерий для процесса
активного гидролиза мышечной ткани
был установлен в 2,2—4 балла. У
тунца первой и второй партий оценка
этого показателя изменялась
соответственно от 2,5 до 4,5 и от 2,3 до 3,4
балла, что указывает на активный гидро-
УДК [621.565:637.1] .004.182
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ
РАБОТЫ ХОЛОДИЛЬНОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
НА ВИЛЬЯНДИСКОМ КОМБИНАТЕ
МОЛОЧНЫХ ПРОДУКТОВ
л. в. керцман
Повышение энергетической
эффективности работы холодильного
оборудования имеет решающее значение в
12
лиз мышечной ткани, усугубляющийся
в процессе хранения. У тунца третьей
партии были наиболее низкие
оценочные баллы A,1 —1,8),
свидетельствовавшие об отсутствии активного
гидролиза. Большое количество полостей
рекристаллизации и деформация
волокон тунца четвертой партии
оценивались в 2,6 балла, потом оценка
снижалась, свидетельствуя о том, что
активного гидролиза не происходило.
Таким образом, использование
жидкого азота для интенсификации
процесса замораживания тунца позволяет
увеличить выпуск замороженной
продукции вследствие сокращения
продолжительности замораживания, улучшить
ее качество и удлинить сроки холодиль-1
ного хранения почти в 2,5—3 раза.
Хранение же тунца в рассоле приводит
к резкому снижению его качества в
результате сильного просаливания и
активного гидролиза липидов мышечной
ткани.
Практическая реализация способа
замораживания тунца с помощью
жидкого азота предполагается на базе
криогенных установок,
вырабатывающих жидкий азот из воздуха,
монтируемых непосредственно на судах.
Список использованной литературы
1. Семенов Б. Н. Холодильная обработка
крупных тунцов на судах.— Рыбное
хозяйство, 1982, № 8, с. 66—67.
2. Семенов Б. Н., Григорьев А. А.,
Жаворонков В. И. Технологические
исследования обработки тунца и рыб
тунцового промысла.— М.: Пищевая
промышленность, 1981.— 181 с.
3. Чижов Г. Б. Обобщенные численные
характеристики изменения качества мяса при
холодильной обработке и хранении.—
Обзорная информация. Сер. Холодильная
промышленность и транспорт, 1976, вып. 2, с. 35.
выполнении задачи экономии
энергоресурсов.
На Вильяндиском комбинате
молочных продуктов, где на производство
холода затрачивается 28 %
электроэнергии, работа по повышению
энергетической эффективности холодильного
оборудования ведется в следующих
направлениях:
уменьшение температурных напоров
и улучшение теплопередачи в тепло-
обменных аппаратах;
За экономию топливно-энергетических ресурсов
автоматическое обеспечение
оптимального режима работы компрессоров;
использование естественного холода;
проведение технологических
процессов с наименьшими затратами холода;
прогрессивная организация труда
обслуживающего персонала.
Повышение эффективности работы
теплообменных аппаратов
достигается применением в камерах хранения
молочной продукции эжекторно-цирку-
ляционной системы охлаждения,
разработанной конструкторско-технологиче-
ским бюро Минмясомолпрома
Эстонской ССР совместно с Николаевским
кораблестроительным институтом.
^ На рис. 1 показана схема эжек-
?торно-циркуляционной системы
охлаждения. Эжектор располагается под
защитным (циркуляционным) ресивером,
в который через отделитель жидкости
отсасывается жидкий аммиак из
воздухоохладителей, установленных в
камерах хранения молочных продуктов.
Из линейного ресивера к эжектору
подводится жидкий аммиак под
давлением конденсации. В сопле
эжектора (длина 97 мм) создается
разрежение и в камеру смешения жидкий
аммиак из защитного ресивера
поступает под давлением кипения.
Давление в защитном ресивере
поддерживается работающим компрессором. Из
камеры смешения аммиак
направляется в диффузор (диаметр 32 мм),
в котором давление парожидкостной
смеси возрастает на 0,3«105 Па. После
диффузора парожидкостная смесь,
минуя регулирующую станцию, подается
в воздухоохладители, где ее паросо-
держание увеличивается. Затем она
поступает в отделитель жидкости, здесь
В Воздухоохладители
происходит разделение фаз. Рецирку-
лирующая составляющая потока
переливается в защитный ресивер, откуда
вновь засасывается эжектором.
Из материального баланса системы
охлаждения с эжектором следует, что
для ее устойчивой работы необходимо,
чтобы количество подаваемой из
линейного ресивера рабочей жидкости
было равно количеству отсасываемых
паров, образуемых в результате
вскипания рабочей жидкости в эжекторе
и кипения ее в воздухоохладителях.
Таким образом, кратность циркуляции
в системе
Со + Ср
Go
1 -4- р
Рис. 1. Схема эжектор но-циркуляционной
системы охлаждения:
/ — эжектор; 2 — защитный ресивер; 3 — отделитель
жидкости; 4 — компрессор; 5 — линейный ресивер
где Go и Gp—количество рабочего и
рециркуляционного хладагента.
При таком способе подачи жидкого
аммиака в охлаждающие устройства
они заполняются на 100 %, повышается
эффективность их работы, что
приводит к экономии электроэнергии в
результате более высокой температуры
кипения.
Предварительные результаты
испытаний системы охлаждения показали,
что время установления в камерах
заданного температурного режима
сократилось с 6 до 3,5 ч, а расход
электроэнергии на привод
электродвигателя холодильного компрессора
снизился на 18—20 %.
Значительное сокращение
-энергозатрат и, следовательно, себестоимости
вырабатываемого холода
обеспечивается также применением агрегатов
децентрализованного хладоснабжения,
которые позволяют уменьшить
потери в трубопроводах, строго
поддерживать заданные технологические
режимы, не требуют постоянного
присутствия обслуживающего персонала. Так,
для камер созревания сыра
используют фреоновые агрегаты 2МКВ12-1-2,
а для камеры созревания
сливочного масла — фреоновый агрегат KSL125
(производство ГДР), оборудованный
кожухотрубным конденсатором
водяного охлаждения.
В целях улучшения
технико-экономических показателей агрегат KSL125
с согласия фирмы-изготовителя был
переведен на воздушное охлаждение.
Воздушный конденсатор изготовлен на
базе двух воздухоохладителей ДМХ-
160. Была предусмотрена также
возможность использования естественного
13
rF ^
3
•11 г-
с
2
^~
f/г-
J
^ испаритель
агрегата
Рис. 2. Схема модернизированного
KSL 125 (фрагмент):
/ — компрессор; 2 — конденсатор кожухотрубный; 3 —
воздушный конденсатор
холода при температурах наружного
воздуха ниже 0°С путем работы
комплекса испаритель—конденсатор в
цикле «тепловой трубы». Схема
модернизированного агрегата KSL125
(фрагмент) показана на рис. 2.
Наружный воздух для охлаждения
молочных продуктов на комбинате
начали применять в 1981 г., когда
была создана воздушная система
охлаждения камер готовой продукции с
использованием воздухоохладителей
типа ВОП. Климатические условия
района таковы, что в течение 150 дней
средняя зимняя температура воздуха
составляет —4,6 °С. Эта система
охлаждения, созданная по
рекомендациям конструкторско-технологического
бюро Минмясомолпрома ЭССР,
работает в автоматическом режиме и
позволяет экономить за год до
200 тыс кВт-ч электроэнергии.
Проведение подобных
организационно-технических мероприятий с 1981 по
1983 г. позволило снизить
себестоимость 4,92 ГДж A Гкал)
вырабатываемого холода с 22 р. 68 к. до 18 р. 30 к.
Большую роль в снижении
себестоимости холода сыграла творческая
активность коллектива компрессорного
цеха, в котором каждый является
рационализатором производства. За
прошедшие два года ими подано и
принято к внедрению 15 рационализа-|
торских предложений с общим
экономическим эффектом около 50 тыс. руб.
Хорошо зарекомендовала себя
бригадная форма организации труда.
Создан совет бригады. Каждый квартал
подводятся итоги соревнования за
звание «Лучший машинист» с учетом
всесторонней деятельности рабочих.
Воодушевленный решениями
XXVI съезда КПСС и последующих
Пленумов ЦК КПСС коллектив
компрессорного цеха, как и все рабочие
и служащие Вильяндиского комбината
молочных продуктов, полон решимости
внести достойный вклад в выполнение
Продовольственной программы СССР.
В Минмясомолпроме СССР
УДК 658.386-057.4
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ПОДГОТОВКИ СПЕЦИАЛИСТОВ
С ВЫСШИМ И СРЕДНИМ
СПЕЦИАЛЬНЫМ ОБРАЗОВАНИЕМ
ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
В соответствии с решениями XXV и
XXVI съездов КПСС, постановлением
ЦК КПСС и Совета Министров СССР
«О дальнейшем развитии высшей школы
и повышении качества подготовки
специалистов» и постановлением Совета
Министров СССР «О совершенствовании
планирования подготовки специалистов и
улучшении использования выпускников высших
и средних специальных учебных заведений
в народном хозяйстве» Министерством
высшего и среднего специального
образования СССР и Министерством мясной и
молочной промышленности СССР проведена
определенная работа по подготовке и
обеспечению предприятия мясной и молочной
промышленности дипломированными
специалистами.
За годы десятой и три года одиннадцатой
пятилеток на предприятия и в организации
Министерства мясной и молочной
промышленности СССР направлено 66,8 тыс.
специалистов, в том числе около 22,4 тыс.
с высшим образованием.
Значительно укрепилась связь вузов и
техникумов с предприятиями и организациями
отрасли. Улучшилось качество подготовки
специалистов, приняты меры по повышению
уровня идейно-воспитательной работы среди
студентов и учащихся, совершенствованию
их теоретических и практических знаний
в области экономики, техники и технологии
мясной и молочной промышленности.
Вместе с тем в подготовке инженеров
и техников, использовании их на
производстве имеются существенные недостатки.
В отдельных учебных заведениях
подготовка специалистов ведется на
недостаточно высоком уровне. Это касается изучения
вопросов организации управления
производством, охраны труда и приобретения
навыков организаторской работы. Дипломные
проекты не всегда направлены на решение
конкретных задач, стоящих перед
промышленностью.
Потребность в специалистах по ряду
специальностей удовлетворяется не
полностью. Предприятия и организации мясной
^ и молочной промышленности испытывают
недостаток в инженерах-механиках,
электриках, теплотехниках, строителях, ветери-
нарно-санитарных врачах и бухгалтерских
кадрах.
Министерства мясной и молочной
промышленности РСФСР, Казахской,
Киргизской и Туркменской ССР недостаточно
используют возможности подготовки
специалистов в соответствии с постановлением
Совета Министров СССР «Об участии
промышленных предприятий, совхозов и
колхозов в комплектовании вузов и
техникумов и в подготовке специалистов для
своих предприятий».
Министерства высшего и среднего
специального образования и министерства
мясной и молочной промышленности союзных
республик недостаточно контролируют
проведение практики студентов, прибытие
молодых специалистов к месту работы,
а также организацию стажировки
выпускников вузов.
В целях дальнейшего совершенствования
подготовки и повышения квалификации
специалистов для мясной и молочной
промышленности и улучшения их
использования на предприятиях и в организациях
отрасли Министерством высшего и среднего
специального образования СССР и
Министерством мясной и молочной
промышленности СССР издан совместный приказ, в ко-
. тором определены конкретные направления
J улучшения обеспечения отрасли
высококвалифицированными кадрами с высшим
и средним специальным образованием.
В частности, 19 высших учебных
заведений и их подразделений отнесены к
специализированным в области подготовки
специалистов для мясной и молочной
промышленности и им установлены
минимальные задания на 1986—1990 гг. по
направлению выпускников на предприятия и в
организации отрасли, в том числе более 200
специалистов по холодильной технике. За
этими вузами в качестве базовых
закреплены производственные объединения,
предприятия, научно-исследовательские и
проектные организации Минмясомолпрома
СССР. Намечено осуществить в 1985—
1990 гг. специализацию более 20
отраслевых техникумов, причем в некоторых из них
впервые запланирована специализация по
основам проектирования предприятий
агропромышленного комплекса. Будут
расширены целевая подготовка кадров и подготовка
специалистов из числа выпускников средних
профессионально-технических училищ с
сокращенным сроком обучения, а также
техников — организаторов производства из числа
квалифицированных рабочих,
проработавших бригадирами не менее трех лет.
Для укрепления прямых связей
предприятий с высшими и средними учебными
заведениями на основе договоров по
вопросам подготовки специалистов и их
распределения утверждены задания до 1990 г. по
направлению молодежи на обучение в вузы
за счет стипендий производственных
объединений и предприятий промышленности и
на подготовительные отделения
специализированных вузов.
Определены пути дальнейшего
повышения теоретической и профессиональной
подготовки и идейно-политического уровня
студентов вузов и учащихся техникумов.
Особое внимание будет уделено изучению
ими вопросов экономического анализа
хозяйственной деятельности предприятий
мясной и молочной промышленности,
хозяйственного расчета, бригадных форм
организации и оплаты труда, организации и
управления производством, техники безопасности,
новой техники и технологии производства
мясных и молочных продуктов, методов
и средств комплексной механизации и
автоматизации производственных процессов,
автоматических манипуляторов и роботов.
В» целях приближения учебного процесса
к производству, приобретения студентами
и учащимися практических знаний и
навыков намечено расширить выполнение ими
дипломных проектов, направленных на
решение конкретных задач по
реконструкции и техническому перевооружению
молочных заводов и мясокомбинатов, чаще
привлекать специалистов отрасли к чтению
специальных курсов, руководству
производственной практикой, курсовым и дипломным
проектированием, проводить часть учебного
процесса, а также защиту дипломных
проектов непосредственно на предприятиях.
Будут приняты меры по повышению
эффективности производственной практики
студентов и стажировки молодых
специалистов, организации подготовки научных
кадров для мясной и молочной
промышленности через целевую аспирантуру вузов.
Планируется закрепить практику
заключения комплексных долгосрочных договоров
о научно-техническом содружестве между
научными учреждениями отрасли, высшими
учебными заведениями и
производственными объединениями и предприятиями,
вовлекать в решение проблем развития и совер-
15
шенствования мясной и молочной
промышленности профессорско-преподавательский
состав, студентов и аспирантов вузов.
Для укрепления учебно-материальной
базы высших и средних учебных заведений,
ведущих подготовку специалистов для
отрасли, а также для создания факультетов
повышения квалификации при некоторых
из них предусмотрено выделение
капитальных вложений на строительство учебных
корпусов, общежитий и приобретение
учебного оборудования.
Выполнение этих и других намеченных
мероприятий будет способствовать
совершенствованию подготовки специалистов
для мясной и молочной промышленности,
улучшению их использования и в конечном
итоге ускорению научно-технического
прогресса и повышению эффективности
отрасли.
НАУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565.004.1.001.24
СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ
С БЛОЧНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНОЙ
С. М. ЕЛУФИМОВА, Л. Е. МЕДОВАР
В настоящее время для хладо-
снабжения камер хранения продуктов
широко используют
децентрализованные системы на базе блочных
фреоновых автоматизированных
холодильных машин полной заводской
готовности [2, 4, 5, 7]. Блочная
холодильная машина включает компрессор-
но-конденсаторный агрегат и
воздухоохладитель с осевым или
центробежным вентилятором.
Холодопроизводительность системы
охлаждения с блочной холодильной
машиной Qc„cT, которая может быть
использована потребителем (полезная
холодопроизводительность), ниже холо-
допроизводительности, определенной по
воздухоохладителю QB0, на количество
тепла, эквивалентного потерям в
вентиляторе QBT
^сист=(?в<Г-"Свг
Значения QB0 определяют по
параметрам воздуха в охлаждаемом объеме,
16
a Qbt — по мощности, потребляемой
вентилятором воздухоохладителя.
Мощность, затрачиваемая
вентилятором на преодоление сопротивления
воздушной сети NBT1 передается
охлажденному воздуху в форме тепла
Л ВТ
где Vъ — производительность по воздуху;
Д// — потеря напора в воздушной сети;
г\вг — КПД вентилятора.
Если электродвигатель вентилятора
находится в охлаждаемом объеме
камеры, потери мощности в
электродвигателе также передаются в
форме тепла охлажденному воздуху и
потери холода будут выше. В этом случае
Q'bt^bt/Лэд,
где Т1эц — КПД электродвигателя вентилятора.
При использовании в блочной
машине воздухоохладителя с осевым
вентилятором характеристика воздушной
сети VB=f(H), зависящая в
основном от сопротивления
воздухоохладителя, а также потребляемая
вентилятором мощность NBt могут быть
определены на заводе-изготовителе, и их, так
же как и номинальную
холодопроизводительность машины по
воздухоохладителю QB0, следует указывать в
информационной и технической
документации (каталогах, РУ, ТУ и др.).
Однако осевые вентиляторы не
всегда могут быть приемлемы.
В случаях, когда необходимо
обеспечить равномерное обдувание
продукта или равномерное распределение
воздуха по камере (особенно при
большой ее протяженности), т. е. когда
сопротивление воздушной сети велико и
не позволяет применить осевые
вентиляторы, в блочных холодильных
машинах используют воздухоохладитель с
центробежным вентилятором.
Эксплуатационные испытания систем
охлаждения на базе блочных машин
с центробежным вентилятором
подтвердили их работоспособность и
удобство в эксплуатации [4, 7].
Однако неправильный выбор
воздушной сети может привести к
неэффективной работе воздухоохладителя
машины, увеличению потребляемой
мощности вентилятора, а
следовательно, к увеличенным потерям полезной
холодопроизводительности системы.
При использовании в блочной
машине центробежного вентилятора с
нагнетательными и всасывающими воз-
духоводами характеристика воздушной
сети заранее неизвестна. Поэтому
потребляемая мощность NBt не может
быть определена заводом-изготовите^
лем.
Действительные параметры
вентилятора и воздушной сети (скорость
воздуха wBi производительность по
воздуху VBi полный напор Я, мощность
NBT) могут быть установлены лишь при
проектных расчетах или на объекте
эксплуатации.
При разработке блочной
холодильной машины с центробежным
вентилятором выбирают конкретный тип
вентилятора и при привязке машины к
объекту охлаждения подбирают
воздушную сеть таким образом, чтобы
производительность системы по
воздуху в рабочей точке (точке
пересечения характеристик вентилятора и
воздушной сети) была бы равна
расчетной, а потребляемая мощность
вентилятора не превышала
установленной мощности электродвигателя Ny.
Производительность по воздуху
системы охлаждения находят из
соотношения
Qbo
у — !г
В Qb('b1—'в2>
где QB0 — холодопроизводительность
воздухоохладителя, принимаемая равной
холодопроизводительности
компрессора QKM;
qb — плотность воздуха при его средней
температуре в камере;
/в1, /в2 — энтальпии входящего и
выходящего воздуха, которые находят по
d, /-диаграмме, принимая расчетную
разность температур входящего и
выходящего воздуха Д/в=3-г-4°С.
При создании и эксплуатации
воздушной сети ее действительная
характеристика может отклоняться от
расчетной. Поэтому для блочной
холодильной машины необходимо выбирать
такой вентилятор, при котором это
\ отклонение не окажет существенного
1 влияния на производительность
системы по воздуху и потребляемую
вентилятором мощность.
На рис. 1 в качестве примера
приведены совмещенные характеристики
центробежных вентиляторов и
воздушных сетей систем охлаждения с
одинаковой производительностью по
воздуху в рабочей точке A2 тыс. м3/ч).
Из графика видно, что
энергетически более выгодной является машина
с вентилятором Ц4-75 № 6,3, пот-
2 Холодильная техника № 2
Н-ю;Па^гс/м2)
200
140
19П
f?U
1UU
ЯП
ои
<
~$i
гу
у
/*¦,
%
/\к
/
s
х
ц
Ja
п\
/
/\
IF
/
'2
\,1
4< 5 6 7 8 10 12 /SVftOjMYv
а
Н10~!па(кгс/мг)
МО
120
100
80
/и
60
50
лУ
/V
)
/
/i
ЗГ4
т
\
-?
7
fo
%>
'(в
\
А
\
\
г/
/2
if
Ч 5 6 7 8 10 12 ЩЮ?#*/ч
5
Рис. I. Характеристики вентиляторов Ц14-46
(а) и Ц4-75 (б) для блочных холодильных
машин:
/ — характеристика вентилятора; 2 — характеристика
воздушной сети; А, В — рабочие точки
ребляемая мощность которого в
рабочей точке наиболее низкая C,7 кВт).
Кроме того, потребляемая мощность
этого вентилятора практически не
меняется при изменении расхода воздуха
в воздушной сети, что исключает
возможность сгорания
электродвигателя вентилятора при неточном расчете
сети.
Холодопроизводительность блочной
холодильной машины определяют с
использованием методик А. А. Гоголина
и Н. М. Медниковой [1, 3, 5, 7] путем
совмещения на одной диаграмме
зависимостей холодопроизводительностей
компрессора QKM и воздухоохладителя
QB0 от температуры стенки трубы
воздухоохладителя /т.
Зависимость
холодопроизводительности компрессора Qkmot температуры
кипения t0 при фиксированном значении
температуры конденсации /к= const
приводят к виду QKM=/(/T), так как /т
связана с t0
t —t _i_ км
1 вн^вн
17
где FBH — внутренняя поверхность труб
воздухоохладителя;
авн — коэффициент теплоотдачи при
кипении хладагента в трубах.
Коэффициент теплоотдачи
авнопределяют по плотности теплового потока
qF и массовой скорости хладагента
wq в трубах воздухоохладителя [6]
авн=10,6^(^-H,2/(р),
где qFw = QKM/FBH;
dBH — внутренний диаметр труб;
f(p) — коэффициент, зависящий от
физических свойств хладагента и его
температуры кипения, который определяют
по таблице [6].
Для построения характеристик
воздухоохладителя QBO=f(tT) при
фиксированном значении температуры
воздуха на входе в воздухоохладитель
/Bl=const и различных значениях
коэффициента влаговыпадения ?н
используют соотношение
Q.o=W.1-'t>5h1'.
где GB — расход воздуха через
воздухоохладитель;
с' — средняя удельная теплоемкость
влажного воздуха.
Коэффициент охлаждения ч\',
характеризующий степень сближения
температуры воздуха на выходе из
воздухоохладителя с температурой его
поверхности, рассчитывают по формуле
анснгво
л/=1— е °»ср
где ан — коэффициент теплоотдачи от наружной
поверхности воздухоохладителя FB0;
Ен — эффективность ребристой наружной
поверхности воздухоохладителя,
\—ЕСк
Ен=ЕСк+-у^;
Е — степень эффективности ребра,
th mhv
Е=
mh„
mh — безразмерный комплекс;
Ск — коэффициент, учитывающий тепловое
сопротивление контакта между ребром
и трубой;
Р — коэффициент оребрения.
В безразмерном комплексе mhy
v
2<
X и бр — теплопроводность и толщина ребра;
а„ — условный коэффициент теплоотдачи,
отнесенный к наружной поверхности
FBQ и учитывающий влаговыпадение;
при влаговыпадении в виде инея
,_ 1
ак" 1/Ки-тАнлин;
бин, \н — толщина и теплопроводность слоя
инея;
18
Ау — условная высота ребра.
В случае характерного для
воздухоохладителей прямоугольного ребра его
условная высота
-1) A+0,805 IgQ'),
где
г — радиус трубы воздухоохладителя;
о/ — коэффициент, характеризующий
относительные размеры трубного пучка,
'=1,28— "V ~ -0,2;
R, L — меньшая и большая сторона ребра.
Холодопроизводительность машины
и температуру tT, характеризующие
совместную работу воздухоохладителя и
компрессорно-конденсаторного
агрегата, определяют по точкам пересечения
характеристик <2кми QB0.
После нахождения холодопроизводи-
тельности машины рассчитывают
осушающую способность
воздухоохладителя Wq
При температуре наружной
поверхности ниже 0 °С количество тепла,
отведенного от 1 кг влаги при ее
конденсации, <7ВЛ=2849 кДж/кг [1].
Средняя температура наружной,
поверхности воздухоохладителя
<?во *— Ен
¦ т+ FBQ aHlHEH'
Далее определяют тепловлажностное
отношение е, используя известную связь
его с %н
Из d, /-диаграммы влажного воздуха
по значениям б, tH и tBl устанавливают
относительную влажность воздуха в
камере фв при различных значениях ?н
и /к, а затем температуру и энтальпию
воздуха на выходе воздухоохладителя
из соотношений
t -t Q°° ¦
i
4
В качестве иллюстрации на рис. 2
приведены зависимости QKU=f(t^, /J и
Q*r=fVi U, а на рис. 3 - QB0=
= /('» Фв) И W^=f(ti Фв) ДЛЯ бЛОЧНОЙ
холодильной машины 2МКВ12 при
производительности по воздуху 12 тыс. М7ч.
Общая холодопроизводительность
машины по воздухоохладителю QB0
расходуется на сухое охлаждение
воздуха Qcyx и на конденсацию из него
влаги QB.
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительностей
QKM и Q машины 2МКВ12 от температуры
стенки трубы воздухоохладителя /т при различных
значениях коэффициента вл а говы падения ?н
и температуре tBl = 0° С
0,кВт
Q10?к к ал/ч
Следовательно, при относительной
влажности воздуха в охлаждаемом
объеме до 70 % QB0=Qcyx.
На основании вышеизложенного
анализа с целью повышения экономичности
децентрализованных систем
охлаждения ВНИКТИхолодпромом была дана
рекомендация об использовании для
блочных воздухоохлаждающих машин
вентиляторов Ц4-70 и Ц4-75. В
частности, вентиляторами Ц4-75 будут
укомплектованы усовершенствованные
машины СРЮХ2-2-0 для камер хранения
и созревания сыров, разрабатываемые
для замены машин СР9Х2-1-0.
Список использованной литературы
1. Гоголин А. А. Осушение воздуха
холодильными машинами. М.: Госторгиздат, 1962, ЮЗ с.
2. Децентрализованная система
охлаждения на базе холодильного агрегата
KSL125 / Е. М. Агарев, Л. Е. Медовар,
Э. Мюнстер и др. — Холодильная техника,
1981, № 2, с. 19—24.
3. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин / Под ред. А. А. Го-
голина. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982. 224 с.
4. Медовар Л. Е., Елуфимова СМ.
Децентрализованные системы хладоснабжения.—
Холодильная техника, 1981, № И, с. 33—36.
5. Система технологического
кондиционирования воздуха с децентрализованным хладо-
снабжением в камерах созревания и хранения
сыров / Е. М. Агарев, Н. М. Медникова,
Л. Е. Медовар и др. — Холодильная техника,
1982, № 2, с. 5—11.
6. Теплообменные аппараты холодильных
машин / Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов,
О. П. Иванов, Н. М. Медникова. Л.:
Машиностроение, 1973. 328 с.
7. Холодильная машина СР9Х2-1-0 для
систем технологического кондиционирования
воздуха / Е. Д. Коноваленко, В. Я. Панченко,
Е. М. Агарев и др. — Холодильная техника,
1980, № 9, с. 9—14.
70 75 дО 65 SO 95 ft, %
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительностей
QBO, Q и осушающей способности
воздухоохладителя W0 машины 2МКВ12 от относительной
влажности воздуха в камере <рв и температуры
конденсации /к
УДК 621.57.041-213.4.001.4
ИСПЫТАНИЯ ХОЛОДИЛЬНОГО
АГРЕГАТА ВСэ 1250B)
НА ХЛАДАГЕНТЕ R502
С. Н. ГРОМОЗДИН, Т. Л. ЛАЗАРЕВА,
Э. С. БАСС
0сух=<2во-<?вл-
Зависимость Qcyx=/(/K; cpj, показана
на рис. 3. Хотя общая холодопроизво-
дительность QBO при повышении
влажности с 70 до 90 % возрастает на 5 %,
холодопроизводительность Qcyx падает
на 30 % в связи с увеличением
осушающей способности WQ в среднем в 6 раз.
2*
Применение новых хладагентов
позволяет расширить диапазон температур
кипения и в ряде случаев получить
лучшие объемные и энергетические
показатели холодильных агрегатов и
машин. '
Наряду с традиционными чистыми
хладагентами R12 и R22 за рубежом
широко используют в холодильных ма-
19
шинах многокомпонентные фреоновые
азеотропные и неазеотропные смеси.
Среди них особое место занимает
R502 — азеотропная смесь R115 + R22,
имеющая более низкую по сравнению
с чистым R22 температуру кипения
( — 45,6 °С).
Проведенные в нашей стране
сравнительные испытания герметичных [1, 3]
и бессальниковых [2] холодильных
компрессоров на R502 и R22 показали, что
при работе на R502 на 15—25 %
повышается номинальная холодопроиз-
водительность компрессора и на 10—
15 % улучшаются энергетические
показатели в номинальном режиме.
В 1983 г. ВНИИторгмаш совместно
с Ярославским заводом холодильных
машин (ЯЗХМ) на базе заводских
экспериментальных стендов провели
испытания, цель которых состояла в
определении предельно низких температур
кипения при работе экранированного
агрегата ВСэ 1250B) на
хладагенте R5Q2. Этот агрегат предназначен для
выработки искусственого холода в сред-
нетемпературном холодильном
оборудовании .(/0 = —15-г-— 25 °С на R22).
Испытания показали, что
преимущества R502 наиболее полно
реализуются при температурах кипения от
/0=— 20 °С и ниже. Для этих условий
целесообразно применять компрессоры
с малым мертвым объемом (порядка
.1,5—2 %). Это позволяет расширить
диапазон работы низкотемпературных
одноступенчатых компрессоров до
температур кипения —45-^—50 °С.
В соответствии с принятыми
программой и методикой испытывали два
серийных образца агрегата ВСэ 1250B)
с экранированными компрессорами
марки ФГэС 1,1—3B), имеющими
номинальную холодопроизводительность
1100 Вт, частоту вращения 50 с~1,
описанный объем 0,87-Ю-3 м3/с, мертвый
объем 3,1—5,1 %. Агрегаты
укомплектованы серийно выпускаемыми
отделителями жидкости ОЖ-2.
Выбранные образцы агрегата
испытывали поочередно на
калориметрическом стенде в соответствии с
требованиями ГОСТ 22502—83 «Агрегаты
Рис. 1. Зависимость холодопроизводитель-
ности Qo и потребляемой мощности Ыэ (а),
холодильного коэффициента г (б), коэффициента
подачи к и температуры обмотки /о6м
экранированного электродвигателя (в) *от температуры
кипения /о при работе Холодильного агрегата
В;Сэ.1250.B) на хладагенте R502 и температуры
окружающего воздуха tb
20:
герметичные холодильные для
торгового оборудования. Технические условия».
На стенде их заполняли хладагентом
R502 и маслом ХФ22с-24.
На рис. 1 представлены зависимости
холодопроизводительности Q0,
потребляемой мощности N3, холодильного
коэффициента е, коэффициента
подачи Я, и температуры обмотки /обм
экранированного электродвигателя от
температуры окружающего воздуха /в и
температуры кипения /0, полученные
в ходе теплотехнических испытаний.
На рис. 2 показана зависимость
коэффициента подачи К от степени
повышения давления л.
Сравнивая результаты данных
испытаний с результатами проводившихся
ранее на ЯЗХМ испытаний ВСэ 1250B)
на R22 (/0 = -25°С, 7В=45°С, /вс-
= 20 °С), можно сделать
ориентировочные выводы, что при использовании
хладагента R502 холодильный
коэффициент повышается на 20 %,
коэффициент подачи компрессора — на 15 %,
степень сжатия снижается на 8,5 %.
При работе холодильного агрегата
ВСэ 1250B) на R502 следует
соблюдать следующие соотношения между
температурами окружающего воздуха
и кипения:
20
32
45
—25-т— 50
—25-Т-— 45
—25-= 40
Снижение степени сжатия при работе
агрегата ВСэ 1250B) на R502 по срав-
0,5
о,и
о,з
0,2
О,/
5 6 7 8 д W 11 12 13 ж
Рис. 2. Зависимость коэффициента подачи
компрессора А. от степени повышения давления л
при работе холодильного агрегата ВСэ 1250B)
на хладагенте R502
1ТГПЧ
нению с использованием R22 приводит
к уменьшению нагрузки на шатунно-
поршневую и клапанную группы
компрессора, что способствует повышению
надежности и долговечности данного
агрегата при работе в условиях низких;
температур.
Список использованной литературы
1. Быков В. А. Исследование объемных и
энергетических характеристик низкотемпературных
герметичных поршневых компрессоров.— В кн.:
Совершенствование малых холодильных
машин. М., 1976, с. 91 —109.
2. Быков А. В., Сапронов В. И.
Исследование характеристик бессальникового
компрессора при работе на фреоне 502.—
Холодильная техника, 1975, № 12, с. 8—12.
3- Захаров В.С, Якобсон В. Б.
Исследование герметичных компрессоров при
работе на фреонах 502 и 22.— Холодильная
техника, 1970, № 5, с 6—10.
УДК [621.565:664.95.037]:629.12
РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ
И ЭКСПЛУАТАЦИИ
ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ
холодильной
УСТАНОВКИ БАТ ТИПА
«ГОРИЗОНТ»
Ю. В. СТАРЫХ, В. Е. БОЙЧУК
Сдачей в эксплуатацию большого
автономного траулера (БАТ)
«Командарм Щербаков» закончено
строительство серии судов типа «Горизонт»
с производственной холодильной
установкой на R22 на базе отечественных
винтовых компрессорных агрегатов
5ВХ-350/5ФС. Опыт строительства,
испытаний и эксплуатации с 1975 г.
производственных холодильных установок
БАТ этого типа позволяет сделать
некоторые выводы относительно
обоснованности принятых проектных решений,
надежности схемы и выявленных
конструктивных недостатков ее отдельных
элементов.
Как известно, производственная
холодильная установка БАТ типа
«Горизонт» предназначена для
замораживания 50 т рыбы в сутки в двух
морозильных аппаратах типа АСМА,
поддержания в трюмах и твиндеках
температуры воздуха —28 °С, получения
1 т/ч чешуйчатого льда из морской
воды в двух льдогенераторах ИЛ-500.
Работает она по схеме с принудитель-
21
ной циркуляцией R22 в
воздухоохладителях, установленных в
морозильных камерах. Жидкий хладагент R22
подается в воздухоохладители
горизонтальными герметичными
электронасосами.
Температура —28 °С в грузовых
рефрижераторных трюмах обеспечивается
бесканальной системой охлаждения с
подачей воздуха под груз.
Общее количество R22,
необходимого для заполнения системы
производственной установки, составляет 9200 кг,
суммарная рабочая холодопроизводи-
тельность установки — 825 кВт
G10 000 ккал/ч).
Комплексные промысловые
испытания холодильных установок БАТ
«Горизонт», «Адмирал Головко» и опыт
эксплуатации холодильных установок
последующих судов этой серии
показали, что принципиальная схема
производственной холодильной установки
(разработчик — ВНИИхолодмаш)
работоспособна, позволяет достигать и
поддерживать в морозильных камерах
и рефрижераторных трюмах заданные
температуры воздуха.
Вместе с тем был выявлен ряд
конструктивных недостатков как схемы
подачи хладагента в целом, так и
отдельных ее элементов, на устранение
которых было направлено внедрение на
последующих судах этой серии ряда
мероприятий, обеспечивающих
повышение надежности и устойчивости
работы производственной холодильной
установки. Так, например, в схемы
холодильных машин морозильных
аппаратов АСМА дополнительно были
включены линейные ресиверы, а в винтовых
компрессорных агрегатах 5ВХ-350/5ФС
применено регулирование холодопроиз-
водительности по давлению (вместо
регулирования холодопроизводительно-
сти по температуре, предусмотренного
по проекту), что обеспечило
устойчивую работу насосов для подачи
хладагента в режиме, близком к специфи-
кационному, при резких изменениях
тепловой нагрузки.
Одним из выявленных в процессе
эксплуатации недостатков агрегата
5ВХ-350/5ФС было использование для
тонкой очистки масла ХА-30 металло-
керамического фильтра. При наработке
1500—2000 ч на многих агрегатах
отмечалось резкое падение перепада
давления масла у напорного коллектора и
давления нагнетания компрессора при
22
давлениях конденсации более 0,9 МПа
(9 кгс/см2), что ограничивало
возможность нормальной работы холодильной
установки при высоких температурах
охлаждающей забортной воды.
Обследование наиболее неблагополучных
агрегатов позволило определить
причину падения перепада давлений —
повышенный расход масла на
подшипники со стороны всасывания
компрессора вследствие увеличенного износа
подшипников скольжения и
контактирующих с ними поверхностей цапф
роторов из-за наличия в масле
абразивных частиц, вымываемых из металло-
керамических фильтров.
По предложению специалистов
завода, согласованному с проектантами
судна и агрегата 5ВХ-350/5ФС, на
БАТ «Генерал Радзиевский» и
последующих судах вместо металлокерами-
ческого был применен сетчатый фильт-
роэлемент — тонкость очистки 40 мкм,
пропускная способность 200 л/мин по
ОСТ 5.5314—76.
Испытания, а также эксплуатация
агрегатов 5ВХ-350/5ФС с сетчатыми
фильтроэлементами показали, что износ
поверхностей пар трения подшипников
резко уменьшился, расход масла через
зазоры в подшипниках
стабилизировался и в результате этого обеспечено
устойчивое поддержание заданного
перепада давлений масла при высоких
значениях давлений конденсации.
Экономический эффект от замены металло-
керамических фильтроэлементов
сетчатыми на агрегатах 5ВХ-350/5ФС судов
типа «Горизонт», находящихся в
эксплуатации, составил около 20 тыс. руб.
Существенным недостатком системы
охлаждения трюмов, выявившимся при
испытаниях первых судов типа
«Горизонт», явилось принятое по проекту
расположение вентиляторов над
воздухоохладителями в выгородках трюмов
с образованием общей для всех
вентиляторов одного трюма напорной
камеры. При таком решении подаваемый
воздух ударяется в настил выгородки,
«мнется», меняет направление
движения и в результате на выходе из
воздухоохладителей имеет
незначительную скорость. Отсутствие
направленного движения воздуха через
воздухоохладители не только отрицательно
влияет на интенсивность теплообмена
и охлаждения трюма, но и
способствует более быстрому нарастанию
снеговой шубы на воздухоохладителях
из-за незначительной (около 3%5 м/с)
скорости воздуха на входе в
воздухоохладители. Кратность обмена воздуха
в выгородках трюмов составила 18—
20 1/ч.
Для улучшения работы системы
охлаждения трюмов был разработан и
внедрен вариант размещения
вентиляторов на диффузоры
воздухоохладителей трюмов. При этом на обоих
воздухоохладителях в трюме было
установлено по два вентилятора, а на двух
бортовых воздухоохладителях — по
одному. Внедрение этого мероприятия
позволило значительно повысить
эффективность работы системы
охлаждения трюмов: увеличить скорость
воздуха на входе в воздухоохладители и в
объеме трюмов; обеспечить устойчивое
поддержание температуры воздуха
—28 °С; интенсифицировать доморажи-
вание поступающей рыбопродукции;
уменьшить перепад температур воздуха
по высоте охлаждаемого контура
(трюм—твиндек).
Одним из недостаточно
проработанных конструктивных решений, внед^
ренных, в частности, на БАТ «Капитан
Телов», было расположение помещений
установок для биологической очистки
сточных вод ЛК-50 в твиндеке № 3,
что привело к нарушению воздухорас-
пределения в объеме трюм —
твиндек № 3, уменьшению суммарной
производительности вентиляторов из-за
возросшего сопротивления воздушной
системы, образованию застойных зон,
вследствие чего температуру воздуха
в объеме трюм — твиндек № 3
удавалось поддерживать на уровне —26-=-
-.—27 °С вместо спецификационного
значения —28 °С.
Для устранения указанного
недостатка системы охлаждения трюма № 3
были внедрены дополнительные
воздушные каналы, связывающие
всасывающий тракт вентиляторов с
застойными зонами твиндека № 3 по
правому и левому бортам в районе
выгородок помещений ЛК-50, с
одновременной установкой на бортовые
воздухоохладители дополнительного
электровентилятора.
Испытания холодильной установки
трюмов с дополнительными каналами
и вентиляторами на бортовых
воздухоохладителях трюма № 3
подтвердили возможность достижения и
устойчивого поддержания температуры
воздуха —28 °С в объеме трюм —
твиндек № 3, что позволило принять
решение о внедрении этого мероприятия
на всех судах типа БАТ «Горизонт»
с установками ЛК-50.
Другим примером решения,
принятого без достаточного обоснования и
опытной проверки, было снижение
производительности вентиляторов
морозильных аппаратов АСМА с 55 до
40 кВт за счет уменьшения диаметра
рабочего колеса приводного
электродвигателя вентилятора, что привело к
случаям выхода из строя
электродвигателей вентиляторов АСМА в первые
месяцы их эксплуатации.
Проведенные в период сдачи БАТ
«Генерал Чистяков» расширенные
испытания морозильных аппаратов АСМА
показали, что при температуре
перекачиваемого вентиляторами воздуха
—38 °С приводные электродвигатели
работают с нагрузками, близкими к
предельно допустимым. Анализ
результатов испытаний позволил сделать
однозначный вывод о том, что для
обеспечения нормальной работы
морозильного аппарата АСМА мощность
приводного электродвигателя вентилятора
должна быть не менее 45 кВт.
В период строительства и
эксплуатации БАТ типа «Горизонт» на
отдельных судах осуществлялись опытно-
конструкторские работы, направленные
на повышение эффективности работы
производственной холодильной
установки. По инициативе ВНИИхолодма-
ша в течение нескольких рейсов
на БАТ «Петр Сгибнев» проводилась
опытная проверка работы холодильной
установки на масле ХС-40 (вместо
масла ХА-30). Как показал
эксперимент, производственная холодильная
установка с винтовыми
компрессорными агрегатами 5ВХ-350/5ФС работала
при этом устойчиво, обеспечивая более
низкие температуры кипения R22 (до
—45 °С) при нормальной циркуляции
масла в системе.
По договору с ОТИХП на БАТ
«Маршал Еременко» были проведены
опытные работы по нанесению антиобле-
денительных покрытий на наружные
поверхности воздухоохладителей
трюмов и проверке их эффективности в
условиях эксплуатации. Результаты
эксплуатации воздухоохладителей с
антиобледенительным покрытием
свидетельствуют о том, что нарастание
снеговой «шубы» на поверхностях теплооб-
23
мена происходит медленнее, чем
обеспечивается сокращение числа и
времени проведения оттаивания.
Дальнейшая отработка состава антиобледени-
тельного покрытия и технологии его
нанесения позволит существенно
повысить эффективность работы как
воздухоохладителей, так и всей холодильной
установки рефрижераторных трюмов.
УДК 621.575.013
О ВЫБОРЕ СРАВНИТЕЛЬНОГО
ЦИКЛА АБСОРБЦИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
Д-р техн. наук, проф. Е. С. КУРЫ Л ЕВ,
д-р техн. наук, проф. В. В. О НОСОВСКИЙ,
В. Е. ФЕДОТОВ
Для развития теории абсорбционных
холодильных машин (АХМ) важно
выбрать сравнительный цикл такой
машины. Однако до настоящего времени
он достаточно точно не установлен.
Широкое распространение получил
подход к рассмотрению всех тепло-
использующих холодильных машин как
систем, состоящих из теплового
двигателя и собственно холодильной
машины. Это позволило объективно
сравнивать абсорбционную, пароэжектор-
ную и компрессионную холодильные
машины по значению теплового
коэффициента [2, 3]. В соответствии с этим
идеализированный цикл АХМ чаще
всего представляется состоящим из
двух циклов Карно: теплового
двигателя и компрессионной холодильной
машины, что дает возможность
качественно его оценивать.
При этом в общем случае не следует
рассматривать прямой и обратный цик-
1ы, осуществляемые в области
влажного пара, с одинаковым интервалом
изменения энтропии, как это предлагал
Н. П. Третьяков [5]. Но в этой работе
отмечена одна весьма важная
особенность АХМ: в этой машине в отличие,
например, от пароэжекторной в прямом
и обратном циклах циркулирует всегда
одно и то же количество рабочего
вещества. В результате в системе
совмещенных циклов АХМ должно
соблюдаться равенство не только
общих, но и удельных работ прямого
и обратного циклов. Это означает, что
при фиксированных температурах
окружающей среды Гос и охлаждаемого
объекта Гох увеличивать удельную
работу прямого цикла выше некоторого
предела нецелесообразно, так как эта
дополнительная работа не сможет быть
использована для увеличения холодо-
производительности обратного цикла.
Поскольку при фиксированной
температуре окружающей среды значение
удельной работы, получаемой в цикле
теплового двигателя, определяется
температурой греющего источника 7Л,
в системе совмещенных циклов
существует некоторое предельное
значение температуры ГЛпр, превышение
которого должно снижать энергетическую
эффективность АХМ.
Для совмещенных циклов Карно,
осуществляемых в границах
источников тепла постоянных температур,
при бесконечно малой разности между
температурами этих источников и
рабочего вещества и при адиабатно-
изотермическом сжатии насыщенного
пара в обратном цикле, предельное
значение температуры ГЛпр
определяется выражением:
г _ ?Vc
*ПР~ , 1 /'ох 2Сх(Го.с-Гох)\ (Т __ '
rh\T0X Г0.с+Гох М7о.с 'о)
A)
где гА , гох—теплота парообразования при
температуре греющего источника и
охлаждаемого объекта;
с'х — средняя удельная теплоемкость
насыщенной жидкости в интервале
температур (Тос — Гох);
То — температура кипения рабочего
вещества в обратном цикле.
Циклы Карно теплового двигателя
(/—2—3—4) и холодильной машины
E"—6*—7—8) изображены на рис. 1.
Им присущи лишь такие особенности
совмещенных циклов АХМ, как
использование в прямом и обратном циклах
одного и того же рабочего вещества
и равенство удельных работ. Из
уравнения A) видно, что условия
совмещения прямого и обратного циклов
даже для идеальных циклов Карно
зависят от свойств рабочего вещества.
.Если выбрать в качестве рабочего
вещества воду, принять значение Гос=
= 306 К, ГОХ=280 К и учесть
зависимость. г=г(Г) для воды, то указанное
положение может быть
проиллюстрировано анализом изменения теплового с,
и эксергетического це коэффициентов
совмещенных циклов Карно в зависи-
24
S,xMm/(kz/<)
Рис, 1. Совмещенные термодинамические циклы
в Т, 5-диаграмме
Cj
4/
1,0
0,9
0,8
0,7
Ь6
0,5
>n
i
/
/
/
^
г)
^
J
/
/
/
л
1
Y
%Ок
oj
0,8
0,7
0,6
0,5
OJ
0,3
г.
А\
у /
У
}2
/ з
*л
/
/
*\
318 323 328 333 338 ЗЬЗ ЗЬ8 353 358 363 368 ТЬ,Н
0~
Рис. 2. Зависимость теплового с, (а) и эксерге-
тического ч\е (б) коэффициентов от температуры
греющего источника ГЛ, полученной для
различных циклов (см. рис. I):
/ _ 1—2—3—4 в 5"-6*-7—8; 2 — 1—2—7—4 и
г-66—5"-,
5»—ба—6—7—9; 3 — 10— 11—12 \4-lb-i0 и
L_/2'_/3-i
5»—$6—6—7—9,
4 — действительный цикл АБХМ
мости от температуры греющего
источника (рис. 2, линия /).
Термодинамические свойства воды и водяного пара
определяли по данным [1]. При
изменении температуры греющего источника
от 318 до 337,9 К (предельное значение)
тепловой коэффициент возрастает, а эк-
сергетический сохраняет постоянное
значение, равное единице. При
дальнейшем повышении температуры Тh
тепловой коэффициент увеличивается
незначительно, что обусловлено
возрастанием термического КПД прямого цикла,
а эксергетический коэффициент,
оценивающий энергетическую эффективность
системы, резко снижается.
Если бы вся работа, получаемая
в прямом цикле, при значении Тh выше
ГЛпр могла быть использована в
обратном цикле путем увеличения массового
расхода рабочего вещества (как это
может быть, например, в пароэжекторной
холодильной машине), повышение
температуры греющего источника
приводило бы к монотонному возрастанию
теплового коэффициента и сохранению
предельного значения эксергетического
коэффициента, равного единице
(штриховые линии на рис. 2, а и 2, б). Условия
совмещения циклов в АХМ делают
повышение температуры греющего
источника выше ГЛпр энергетически
нецелесообразным.
Рассмотрение циклов Карно в
качестве эталона для прямого и обратного
циклов чрезмерно идеализирует
процесс. В реальных условиях можно
совместить циклы, если в качестве
обратного выбрать теоретический цикл
паровой компрессионной холодильной
машины с адиабатным сжатием сухого
насыщенного пара и дросселированием
жидкости (цикл 5"f—6a—6—7—9), а в
качестве прямого — цикл Ренкина
j—2—7—4 (см. рис. 1) с расширением
сухого насыщенного пара. В этом
случае удельная работа обратного
цикла из-за наличия необратимых потерь
увеличивается, а удельная работа
прямого цикла, также из-за наличия потерь
в процессе подогрева жидкого рабочего
вещества источником тепла с
постоянной температурой' Th и затраты части
полученной работы на привод насоса,
уменьшается. Чтобы получить большую
работу, равную работе обратного цикла
с учетом потерь, предельное значение
температуры греющего источника
должно быть смещено в область более
высоких температур.
25
При температуре греющего источника
Th<Thnp значения теплового и эксерге-
тичеекого (см. ряс. 2, линия 2)
коэффициентов оказываются, естественно,
ниже, чем для циклов Карно. При этом
повышение температуры греющего
источника приводит к увеличению как
теплового, так и эксергетического
коэффициентов, что объясняется
увеличением удельной холодопроизводитель-
ности обратного цикла с повышением
Т\ и уменьшением относительного
значения потерь от дросселирования.
Снижение эксергетического коэффициента
при Т^>333 К объясняется тем, что в
этом случае начинают сказываться
потери от перегрева пара в обратном
цикле и возрастает роль потерь при
подогреве жидкости в прямом цикле.
Предельное значение температуры
греющего источника для этого случая
составляет 7Лпр=343,6 К, чему соответствует и
максимальное значение теплового
коэффициента.
Рассмотренная система совмещенных
циклов также не может служить
термодинамическим аналогом АХМ, так как
в ней не учтено весьма существенное
условие совмещения прямого и
обратного циклов АХМ: одинаковые
давления, в интервале которых
осуществляются прямой и обратный циклы.
Одинаковые значения давлений могут
быть получены только при условии,
что в прямом цикле использован
раствор, легкокипящий компонент
которого является рабочим веществом как
прямого, так и обратного циклов. При
этом растворитель используется только
для переноса рабочего вещества и
обеспечения одинаковых давлений в прямом
и обратном циклах.
Учет указанных факторов позволяет
сформулировать требования к
теоретическому циклу АХМ. Применительно
к машине, работающей на растворе,
парциальное давление одного из
компонентов которого равно нулю, например
абсорбционной бромистолитиевои
холодильной мащине (АБХМ), система
совмещенных циклов будет включать
прямой цикл, состоящий из процессов
подогрева раствора, его кипения с
получением пара рабочего вещества и
насыщенного раствора, расширения пара
с целью получения работы, охлаждения
раствора в регенеративном
теплообменнике и дросселирования его, смешения пара
и раствора и последующей конденсации
образовавшегося влажного пара (цикл
10—11—12 14—15—10) и об-
\-J2'—13'J
ратный цикл 5"—66—6—7—9 (см.
рис. 1). Система совмещенных циклов
строится на равенстве низшей
температуры конденсации Т10 и температуры
окружающей среды 7\0=ГОХ, высшей
температуры кипения Т12 и температуры
греющего источника T\2=Tht
температуры кипения рабочего вещества в
обратном цикле Го и температуры
охлаждаемого объекта Т0=ТОХ. Состояние
пара, получаемого в генераторе,
принимается равновесным среднему
состоянию раствора в процессе кипения.
Особенностями системы совмещенных
циклов, обеспечивающими ее
эквивалентность совмещенным циклам АБХМ,
являются равенство давлений кипения
и конденсации в прямом
соответственно давлениям конденсации и
кипения в обратном циклах, а также
полная регенерация тепла раствора
в регенеративном теплообменнике Гю=
= fi3= T0 с. Учитывая последнее
обстоятельство, можно не рассматривать
затраты тепла на подогрев раствора.
В этом случае расход циркулирующего
раствора будет влиять только на
мощность насоса раствора и необратимые
потери в процессе регенерации тепла.
Процессы сжатия в обратном цикле
и расширения в прямом должны
протекать при одинаковых параметрах
состояния. Состояние рабочего
вещества в начале процесса расширения
в прямом цикле (а также в конце
процесса сжатия в обратном)
определяется условиями процесса кипения
в генераторе, а состояние рабочего
вещества в начале процесса сжатия
в обратном цикле (а также в конце
процесса расширения в прямом) —
условиями процесса в испарителе.
Поэтому в общем случае процессы
расширения в прямом цикле и сжатия
рабочего вещества в обратном могут
протекать по политропам с
одинаковыми значениями показателей псж=/гр.
При соблюдении указанных условий
рассматриваемая система совмещенных
циклов станет эквивалентной
теоретическому циклу АХМ
^-66-6-7-9-5"—
10—11—12 14—15—10,
L-12'—13—13' J
26
где 13—13' — процесс дросселирования
раствора.
Влияние температуры греющего
источника Th на эффективность
теоретического цикла АБХМ видно из рис. 2
(линия 3). Для определения
термодинамических свойств водного
раствора бромистого лития были
использованы результаты работы [4]. Излом
на линии, характеризующей
зависимость теплового и эксергетического
коэффициентов при ГЛ=358 К, связан
с невозможностью осуществить
выбранный теоретический цикл из-за
кристаллизации водного раствора бромистого
лития. В этом случае температуру
выходящего из регенеративного
теплообменника раствора повышали до
значения, при котором отсутствует
кристаллизация.
При определенной температуре
греющего источника оба коэффициента
(тепловой и эксергетический) имеют
слабо выраженный максимум (рис. 3).
Экстремальный характер зависимостей
?=сДГЛ) и r\<r=y)e(Th) для
теоретического цикла АБХМ объясняется резким
увеличением мощности насоса раствора
при приближении температуры
греющего источника Тh к температуре
насыщения Гц, так как в этих условиях
разность концентраций раствора в
кипятильнике стремится к нулю, а
кратность циркуляции раствора — к
бесконечности.
Для получения максимальной
энергетической эффективности теоретического
цикла АБХМ должно быть найдено
значение ГЛ, соответствующее
максимальным значениям теплового и
эксергетического коэффициентов,
экстремумы которых для теоретического цикла
совпадают.
Учитывая, что рассматриваемая
система совмещенных циклов
термодинамически эквивалентна циклу АБХМ
и обеспечивает наиболее высокую
эффективность, при определенных
значениях температур источников тепла
цикл, удовлетворяющий перечисленным
выше условиям построения, может
быть принят в качестве сравнительного
цикла АБХМ. В действительном
цикле АБХМ процессы теплообмена
протекают при конечных разностях
температур, а процессы массообмена —
при конечных разностях концентраций.
Если принять в соответствии с
рекомендациями [6] условия осуществления
действительного цикла АБХМ, то его
ш
W*
355,15 335,25 335,55 335,95 Th,K
Рис. 3. Зависимость теплового С и
эксергетического це коэффициентов от температуры
греющего источника Th (узлы А к рис. 2)
эффективность будет, естественно, ниже
(см. рис. 2, линии 4). Действительный
цикл может быть осуществлен только
при более высоких температурах
греющего источника. Тепловой коэффициент
действительного цикла увеличивается
с повышением Тн. Это объясняется тем,
что в связи с неполной регенерацией
тепла в теплообменнике раствора
повышение температуры Тн уменьшает
кратность циркуляции раствора, а,
значит, и затраты тепла на его подогрев.
Эксергетический коэффициент имеет
максимум, обусловленный
соотношением между количеством тепла,
расходуемого на обогрев кипятильника,
которое уменьшается с ростом ГА, и его
эксергетической температурой, которая
повышается с ростом Th. Такой
характер изменения г\е позволяет выбирать
температуру греющего источника,
обеспечивающую максимальную
термодинамическую эффективность АБХМ. В то
же время видно, что использование
греющих источников с высокой
температурой снижает энергетическую
эффективность действительного цикла
АБХМ.
Аналогичная методика может быть
использована для анализа влияния
температуры греющих источников на
эффективность АХМ, работающих на
других рабочих веществах, а также
абсорбционных тепловых насосов.
Список использованной литературы
1. Ривкин С. Л., Александров А. А. Теп-
лофизические свойства воды и водяного пара.
М: Энергия, 1980. 424 с.
2. Розенфельд Л. М. Теория совмещенных
циклов абсорбционной холодильной
машины. — Техническая физика, т. 22, вып. 8,
1952, с. 1346—1355.
3. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М.: Госторгиз-
дат, 1960. 565 с.
4. Термодинамические свойства растворов
бромистого лития / О. И. Верба, В. А. Груздев,
27
Л. Г. Захаренко и др. — В кн.: Теплофизи-
ческие свойства растворов. Под ред. С. С. Ку-
тателадзе. — Новосибирск: ИТФ GO АН
СССР. 1983. 119 с.
5. Третьяков Н. П. О некоторых
существенных особенностях абсорбционной холодильной
машины. — Холодильная техника, 1959, № 2,
с. 33—39.
6. Холодильные машины. Справочник / под
ред. А. В. Быкова. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982. 223 с.
УДК 536.24.001.57:621.565.048
ПРИБЛИЖЕННАЯ
ТЕПЛОГИДРОДИНАМИЧЕСКАЯ
МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА
ТЕПЛООБМЕНА ХЛАДАГЕНТОВ
В КОЖУХОТРУБНЫХ
ИСПАРИТЕЛЯХ
Канд. техн. наук А. А. КОЗЫРЕВ,
д-р техн. наук, проф. Г. Н. ДАНИЛОВА,
канд. техн. наук В. А. ДЮНДИН
Существующие методики расчета
теплоотдачи при кипении хладагентов
на пучках труб имеют эмпирический
характер и основаны на опытных
данных для малорядных пучков [4].
Их применение при проектировании
современных кожухотрубных
испарителей (ИКТ) с числом рядов по высоте
трубного пучка Np= 30-M0 может
привести к существенным ошибкам. В связи
с этим было проведено комплексное
исследование теплоотдачи при кипении
на многорядных пучках, состоявшее из
экспериментального изучения процесса
и его аналитического описания.
Результаты представлены в виде методики
расчета локальной и средней
теплоотдачи пучка.
Методика проведения эксперимента
изложена в работе [5].
Эксперименты проводили с пучком
труб, расположенных в 12 рядов по
вертикали (jVp=12) и в три ряда по
Горизонтали. Заданием определенных
значений массового расходного
пароду Л/и//*'-^)
содержания на входе в пучок хьх
моделировали условия, характерные для
процесса теплоотдачи в пучках с jVp=
= 24, 36 и 48.
Обечайка в виде вертикальных
пластин по краям пучка обеспечивала
подъемное движение кипящего потока.
Таким образом, условия обтекания
труб в опытах были близки к
условиям работы средней части ИКТ.-
Экспериментально определили
коэффициенты теплоотдачи в каждом ряду
пучка по вертикали (локальные
коэффициенты а,).
Опыты проводили на хладагенте R22
при поверхностных плотностях
теплового потока <7=1-М2 кВт/м2 и
температурах кипения /0=—27-;—20 °С.
Некоторые данные по теплообмену при
кипении R22 на многорядном пучке
медных сребренных труб с наружным
диаметром накатного оребрения dH=
= 16,54 мм, высотой ребра /ip=0,55 мм,
шагом ребер 5Р=1,26 мм и
относительным шагом S/d„=l,24 представлены на
рис. 1. Аналогичные данные получены
и для других температур кипения.
Анализ опытных данных показал,
что изменение локальных
коэффициентов теплоотдачи а, по рядам труб
можно охарактеризовать двумя областями,
в которых зависимость a = a,(Wt)
проявляется по-разному. В первой области
локальные коэффициенты теплоотдачи
возрастают, начиная с нижнего и до
определенного ряда труб. В отличие от
установленного в предыдущих
исследованиях уровня стабилизации,
соответствующего шестому ряду, число
рядов, составляющих область нестабили-
зированного теплообмена, как это
следует из* результатов экспериментов,
является переменной величиной, зави-
Рис. 1. Локальная теплоотдача в пучке оребрен-
ных труб при /о= — 10°С:
О, д, О — исходный 12-рядный пучок; ¦ > А. ф —
моделируемый пучок
/И
'
у
л^
г I J
<-
'—"<
)
r-'i щ
t
i i
л
1 J
-j
""
L—J
«
¦i—"J
<
—<l * m
1
1
|
\ A
1
1
L 1
,
n
_!
~
_i
4
i
1 !
—1
A
,—J
1 I
д*8кВт/н*
I
i—1
4
I
1 о
Z
¦"""l
1 '
'
r—|
1
2 4 6 6 /0 /2 /4 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 Nc
28
сящей от q, t0 и Np. Вторая область
характеризуется стабилизацией
локальных коэффициентов теплоотдачи
на различных рядах.
Результаты исследований показали,
что для многорядных пучков
справедливы некоторые закономерности,
характерные и для малорядных пучков.
Увеличение q при /o==idem приводит к росту
а,. На нижних рядах труб влияние q
на а, сказывается в большей степени,
чем на верхних. С понижением /0
различие между теплоотдачей верхних и
нижних рядов при <7==idem становится
значительнее.
С увеличением общего числа рядов
в пучке влияние q на ах уменьшается.
Последнее обстоятельство приводит
к тому, что для многорядных пучков
оребренных труб' (Np— 12—48) средние
для пучка коэффициенты теплоотдачи
an~q , тогда как для малорядных
пучков (#р<6)ап~<70,45-
На основе анализа собственных
экспериментальных исследований и
результатов работ других авторов нами
предложена приближенная модель
процесса кипения хладагентов в ИКТ. Она
основана на следующих физических
представлениях. Предполагается, что
пучок труб является элементом контура
естественной циркуляции. Подъемное
движение парожидкостной смеси
осуществляется в средней части пучка
(по данным [7] она занимает до 70 %
его объема), характеризующейся
наивысшей интенсивностью теплообмена.
Теплообменная поверхность труб пучка
омывается потоком парожидкостной
смеси, характер движения которой
влияет на интенсивность конвективного
переноса теплоты и условия
парообразования на трубах. В свою очередь
характер движения двухфазного потока
в межтрубном пространстве зависит
от режимных параметров (q, to, хвх,
wo — скорость циркуляции на входе
в пучок), геометрических характеристик
пучка, свойств кипящей жидкости.
Интенсивность парообразования
обусловлена главным образом типом поверх-,
ности, свойствами жидкости,
значениями q и "t0.
Общая интенсивность теплопереноса
в ИКТ определяется конвективным
воздействием двухфазного потока,
характером процесса пузырькового
кипения и для конкретного пучка зависит
от q и to . В области малых значений q
при слаборазвитом кипении влияние
конвекции на теплоотдачу
значительнее, чем при высоких значениях qy когда
определяющим является процесс
кипения. При g=idem и /o = idem конвекция
в большей степени сказывается на
теплоотдаче от нижних рядов пучка по
сравнению с теплоотдачей от верхних
рядов. Для верхних рядов труб
усиливается теплоперенос парообразованием,
а относительное влияние конвективного
теплопереноса на общую теплоотдачу
ослабевает.
С увеличением q влияние скорости
смеси wCM на процесс теплообмена
в пучке уменьшается, а перегревы
поверхности, необходимые для процесса
парообразования, достигаются на
трубах нижних рядов и, как следствие,
в этих условиях слабее проявляется
влияние пучка на локальные и средние
коэффициенты теплоотдачи. Понижение
/о приводит к усилению роли
конвективной составляющей. При этом
изменение локальной теплоотдачи от ряда
к ряду увеличивается.
В основу модели положена
предложенная С. С. Кутателадзе методика
совместного учета влияния 'скорости
циркуляции и процесса
парообразования на теплообмен при кипении в
условиях вынужденного движения
жидкости. При этом в качестве
интерполяционного принято уравнение
адф=аб.о+<*к> A)
где аДф— общий коэффициент теплоотдачи от
поверхности нагрева к двухфазному
потоку;
аб.о —коэффициент теплоотдачи при кипении
<на одиночной трубе в большом объеме;
ак — коэффициент конвективной теплоотдачи
в межтрубном пространстве.
Вследствие динамического
воздействия парожидкостного потока
коэффициент теплоотдачи, определяемый
парообразованием апар, отличается от аб0,
и для пучка труб зависимость A)
целесообразно представить в виде
адф=апар+ак- B)
Конвективную составляющую ак
рассчитывают по уравнениям для
теплообмена при поперечном обтекании
шахматных пучков труб капельными
жидкостями [3]. Для характеристики
изменений, вносимых в механизм
конвективной теплоотдачи появлением
паровой фазы, предлагается, основываясь
на методике [6], ввести в эти уравне-
29
ния вместо числа Иеж для однофазного
потока число ReA(JW, учитывающее
приведенную скорость жидкостной фазы
и двухфазное состояние потока:
&дш> &Ьых i Щш > ™бых i *hix. l
Кедф/—
WO A—^)^^1.25
О)
jc,- — локальное массовое расходное паросодер-
жание;
dH— наружный диаметр трубы;
v'— кинематическая вязкость жидкостной
фазы;
Fс — коэффициент, определяющий степень тур-
булизации потока.
Коэффициент Fс зависит от
параметра Мартинелли Xtt:
0.9 А
0.5 t
0.1
где q', q
плотность жидкостной и паровой
фаз;
ц', р." — динамическая вязкость жидкостной
и паровой фаз.
Зависимость Fc=f(Xtt) получена
А. А. Козыревым путем обработки
данных Чена [6] в виде
Xtt 5.18.10-эAДм+3.в9I +0,17'
E)
Преобразование уравнений для
однофазной среды [3] с учетом
соотношений C) — E) позволило получить
формулы для расчета локальных
значений ак/.
Расчет локальных значений ак/ по
принятой модели возможен при наличии
данных о распределении локальных
массовых расходных паросодержании
xit учитывающих относительное
движение паровой и жидкостной фаз.
Значения Xi находят при следующих
допущениях. Рассматривается одномерное
подъемное течение парожидкостного
потока с результирующим, имеющим
вертикальную ориентацию вектором
скорости паровой и жидкостной фаз.
Теплофизические свойства хладагента
принимаются постоянными вследствие
несущественного изменения
температуры по высоте испарителя. В
соответствии с методом сосредоточенных
параметров пучок труб условно разбивается
на ячейки (рис. 2), число которых
равно числу рядов пучка Np.
При этом приходится учитывать, что
в ИКТ процесс парообразования
происходит в объеме жидкости, и пар
как бы барботирует через этот объем.
Поэтому, хотя масса жидкости,
поступающей под пучок труб, при стационар-
Рис. 2. Схема разделения экспериментального
пучЦса труб на элементарные ячейки
ном режиме равна массе уходящего
вверх пучка пара, массовое расходное
паросодержание на выходе из пучка
*выг^1- Локальное массовое расходное
паросодержание, характеризующее
двухфазное состояние потока
хладагента в рассматриваемых условиях, может
быть определено из соотношения:
X: = ! . F)
i + oyor
Массовые расходы жидкостной G'
и паровой G" фаз находят через их
массу т\, т" z учетом времени
пребывания в рассматриваемой ячейке Т/, т?
Проведя соответствующие
преобразования, получаем уравнение для
нахождения локального массового расходного
паросодержания:
G)
*, С'мяч1 q"w'[
Так как процесс кипения в ИКТ
характеризуется невысокими значениями
xh можно принять: i
»,'-*oIi+*,(e7*"-i)].
(8)
Значение w'^w'-^-wАр можно
определить по модели потока дрейфа с
использованием зависимости, предложенной
в работе [8] для скорости дрейфа пара
относительно жидкости в двухфазном
потоке.
Локальные значения апар| предлагаем
определять на основе имеющихся
зависимостей для аб0 [1, 2], учитывая
30.
воздействие двухфазного потока на
процесс парообразования на каждой трубе
с помощью множителя еш. Тогда
апар/=аб.оеп/- (9)
Из общих физических представлений
о процессе можно предполагать, что
еш=8п|(?; *<>; %; Kwi),
где Kwi=q/{rQ'wcui).
Кроме того, множитель еш должен
зависеть от характера обработки
поверхности нагрева. Конкретный вид
связи еш с определяющими его
факторами может быть получен на основе
экспериментальных данных.
I По найденным локальным значениям
а==адф/могут быть определены средние
коэффициенты теплоотдачи ап для
пучка с заданным числом рядов Np.
Сформулированные выше
представления и методика определения
величин, характеризующих процесс
теплообмена при кипении на пучках, были
применены для анализа полученных
авторами экспериментальных данных.
Значения ешнаходили из уравнения (9),
а входящие в него коэффициенты
теплоотдачи парообразованием апар(
определяли как разность между
экспериментальными коэффициентами
теплоотдачи а, и ак/. Расчет xt <хк/, апар/,
<*б.о, еп/, wcuh Kwi осуществляли на
ЭВМ ЕС 1030 по разработанной
программе.
Анализ результатов расчетов
показал, что для условий экспериментов
предельные значения хвых изменяются
от 0,0055 (при наименьших q и N)
до 0,251 (при наибольших q и Мр=48),
теплоперенос конвекцией составляет
от 6 до 17 % в общем теплообмене.
Конвективная составляющая
возрастает с ростом q и понижением t0, что
связано с повышением скорости смеси
при этих условиях.
ь Значения апар/ на всех рядах труб
оказались большими, чем значения аб0,
причем множитель еш возрастает,
начиная с нижнего ряда до определенного
ряда труб, а затем становится
постоянным (рис. 3). Таким образом, можно
считать, что имеются две отличающиеся
характером изменения апар,зоны: неста-
билизированного теплообмена (НТ)
с переменными значениями апар/и
стабилизированного теплообмена (СТ)
с практически постоянными значениями
*¦* пар г
\
1 1 1 1—1
г
с
--«
г*
д;
г\
п
f 1
г-б—с
J У
k A 7
/ 2 3 * 5 6 7 8 3 10 11 12 NL
Рис. 3. Локальные значения еп/ для 12-рядно-
го пучка оребренных труб при /0=—10°С
Для проведенных экспериментов
границы перехода от зоны НТ к зоне СТ
определяются в основном значениями q,
Np и слабо зависят от t0. При
yVp=idem повышение q приводит к
сокращению зоны НТ. При q—idem
увеличение jVp вызывает рост w0 и wCMh
что находит отражение в расширении
зоны НТ вследствие усиления
воздействия парожидкостного потока на
парообразование.
Граница зон определяется рядом
NCTi на уровне которого
теплопередача стабилизируется. Из опытных
данных для пучка оребренных труб
получено:
yVCT=18,3exp(-0,3^/r7pK)-^(iVp), A0)
где <7р к— плотность теплового потока,
соответствующая режиму развитого
пузырькового кипения R22 на оребренных трубах,
9рк=12 кВт/м2;
W(N?) — функция, учитывающая влияние общего
числа рядов в пучке,
^(/Vp)=42,5yV-0-58—0,32.
Зависимость еп/, полученная из
опытов с 12-рядным пучком, от критерия
Kwi при различных значениях q
представлена на рис. 4. Горизонтальные
участки графиков соответствуют
области изменения Kwh характерной для.,
стабилизированного кипения,
наклонные участки — для нестабилизирован-
ного кипения. В последнем случае с
ростом Kwi (или уменьшением wCMi при q=
= const) еп/ уменьшается, что
согласуется с физическими представлениями
о влиянии q и шсм на еш.
Для расчета еш при кипении R22 на
многорядных оребренных пучках в
интервале t0= —15-^20 °С получены
следующие зависимости:
при !<#,.<#„
31
ч
3
2
1
ч&
^
g
II
н
я
в
^?=2a#U2
^^
Г^л
Г-рX****-*-*»*—,
#
^Г
:
J Ч 5 6 7 8i
2 5 V S 6 7 83Ю2
Рис. 4. Зависимость еш от Kwi при ^=idem:
/ — зона НТ; //¦ — зона СТ; #, Д, О — при 'о = —15 °С;
D, X, А — ПРИ 'о=Ю°С
еш=0,82/(-/>-2< (^/^.к)-0'35 V96' О !>
при NCT<N^Np
8m=em ПРИ ^= #с:
A2)
Формулы A0) — A2) были
использованы при определении локальных
коэффициентов теплоотдачи в
исследованных пучках с iVp=12-f-48.
Расхождение между
экспериментальными и расчетными значениями лежит
в пределах ±15 %.
1 Начало
1 Вбод 5 печать исходнь/х данных
i
1 Расчет Вспомогательных величин
¦
Поиск корня уравнения
f-*i Vm.tP'vJ P'vi
¦
Вычисление распределения по рядам
1 *L> Wi'i ""¦> *tti i Fci> fiel> **tyi
¦
[ Расчет м а сеида значений tfUjpfi&Ki» *wi
- ¦
[ вывод на печа/т
*
Г Расчет уробня стабилизации А/СТ
t
| Расчет масса да значений oc„afi?
¦
[ Расчет массиба значений ос^<хпар1+ссК1
t
Расчет беличины осп* 1 <Х( /ЛЬ \
¦
Печать масс и баб ocncLpi; cct ; 6са
»
1 Стоп 1
1 t
*>
•>»
«и 1
I
Ц
*¦» 1
^ 1
ч 1
1
Для расчета локальных и средних
значений коэффициентов теплоотдачи
по предлагаемой методике была
разработана программа многовариантных
расчетов на ЭВМ серии ЕС, блок-схема
которой представлена на рис. 5.
Программа пригодна для расчета тепло-
гидродинамических характеристик
процесса кипения хладагентов на пучках
труб с различными типами
поверхностей нагрева при наличии конкретной
информации для определения аб0
и апар|.
Предложенная методика расчета в
совокупности с полученными на
основании экспериментов уравнениями A0) —
A2) позволяет определять средние
коэффициенты теплоотдачи при проек- *
тировании оребренных испарителей
фреоновых (R22) холодильных машин.
Список использованной литературы
1. Данилова Г. Н. Влияние числа центров
парообразования и чистоты обработки нагрева
на теплообмен при кипении фреонов. — В кн.:
Гидравлика и теплообмен в элементах
энергетического оборудования. — Л., 1970, вып. 101,
с. 15—25.
2. Д ю н д и н В. А., Д а н и л о в а Г. Н. Обобщение
опытных данных по теплообмену при кипении
фреонов на одиночных ребристых трубах. —
В кн.: Техника низких температур. — Л., 1971,
с. 163—167.
3. Жука у ска с А., М а каря в и чу с В.,
Шлянчаускас А. Теплоотдача пучков труб
в поперечном потоке жидкости. — Вильнюс,
Минтис, 1968. — 190 с.
4. Интенсификация теплообмена в испари-
телях холодильных машин / А. А. Гоголин,
Г. Н. Данилова, В. М. Азарсков и др. — М.:
Легкая и пищевая промышленность, 1982. —
224 с.
5. Козырев А. А., Дюн дин В. А.,
Данилова Г. Н. Экспериментальные данные
по теплообмену при кипении R22 на
многорядном пучке труб с пористым покрытием. —
В кн.: Машины и аппараты холодильной,
криогенной техники и кондиционирования
воздуха. — Л., 1980, с. 112—118.
6. Chen I. С. — Ind. Eng. Chem. Proc. Des. Dev.,
1966, Vol. 5, На 3, pp. 322—341.
7. Leon g I. S., Cor n well K. — Chemie Eng.,
1979, № 343, pp. 219—221.
8. L u b e r N. — Int. I. Heat Transfer Series, 1963,1
№ 6, pp. 53—61.
Рис. 5. Блок-схема расчетов теплогидродинами-
ческих характеристик процесса кипения
хладагентов на пучках труб ИКТ
32
УДК F21.565.048:537.212] .001.5
ОБРАЗОВАНИЕ ИНЕЯ
НА ПОВЕРХНОСТИ ПРИБОРОВ
ОХЛАЖДЕНИЯ
В ЭЛЕКТРИЧЕСКОМ ПОЛЕ
Канд. техн. наук Б. С. БАБАКИН, М. А. ЕРКИН,
д-р техн. наук, проф. И. П. ВЕРЕЩАГИН,
канд. техн. наук В. С. МОРОЗОВ
Для интенсификации процессов
отвода теплоты при холодильной
обработке пищевых продуктов широко
используются воздушно-радиационные
приборы охлаждения. Однако осаждение
инея на их поверхности приводит к
снижению холодопроизводительности
агрегата, ухудшению аэродинамических
характеристик камеры, дополнительным
энергозатратам на оттаивание
приборов охлаждения и, следовательно,
увеличению стоимости получаемого
холода.
Расчеты показывают, что в камерах
замораживания мясопродуктов с
воздушно-радиационной системой
охлаждения осаждение инея за один цикл
вызывает снижение коэффициента
теплопередачи и увеличение энергозатрат
примерно на 8 %.
Длительность и относительно
высокая энергоемкость удаления инея
(в среднем около 200 Вт-ч/м2) с
поверхности приборов охлаждения (особенно
оребренных) связаны с тем, что он
имеет довольно компактную
плотную структуру (рис. 1,а). Удаление инея
может быть значительно облегчено,
если научиться управлять процесс'ом и
характером его образования, например
получать иней в нитевидной форме.
Возможность образования
нитевидного инея на поверхности
охлаждающих приборов в электрическом поле
(рис. 1,6) и последующего его
механического удаления с помощью
вентилятора показана в [1]. Однако
физические процессы, сопровождающие эти
явления, ни качественно, ни
количественно не исследованы, что препятствует
практической реализации данного
способа.
Специалистами Московского
технологического института мясной и
молочной промышленности (кафедра
«Холодильные установки и
кондиционирование воздуха»)* и Московского энер-
* Ра бота выполнена под руководством д-ра
техн. наук, проф. А. М. Бражникова.
Рис. 1. Образование инея на поверхности
пластины прибора охлаждения:
а — в отсутствии электрического поля; б — в
электрическом поле
Рис. 2. Схема стенда для изучения процесса
инееобразования в электрическом поле:
/ — теплообменник; 2 — водомер; 3 — осушитель;
4 — фильтр; 5 — конденсатор; 6 — компрессор;
7 — реле давления; 8 — поддон; 9 — испаритель;
10 — холодильная камера; // — коронирующий электрод;
12 — аспирационный прибор; 13 — потенциометр КСП-4;
14 — источник питания; 15 —• парогенератор; 16 — счетчик
электрической энергии; 17 — образцовые манометры
33
гетичеекого института разработан
стенд, позволяющий изучить процессы
инееобразования на поверхности
приборов охлаждения в электрическом
поле (рис. 2).
В стенд входят: холодильная
машина ИФ-49, состоящая из компрессора,
конденсатора водяного охлаждения,
теплообменника, пластинчатого ореб-
ренного испарителя (охлаждающего
прибора), служащего также
заземленным электродом; холодильная камера,
наружная стенка которой выполнена
из оргстекла для наблюдения за
образованием инея на поверхности
испарителя; парогенератор; коронирующий
электрод; источник питания; поддон;
приборы контроля за температурой
воздуха в камере, поверхности
испарителя и поступающей и выходящей
из конденсатора воды (потенциометр
КСП-4 с хромель-копелевыми
термопарами), относительной влажностью
воздуха в камере (аспирационный
прибор), давлением на всасывающей и
нагнетательной сторонах компрессора
(образцовые манометры), расходом
электроэнергии на привод
компрессора (счетчик САЗУ-ИТ) и воды на
охлаждение конденсатора (водомер).
Коронирующий электрод
представляет' собой металлическую раму с
параллельно натянутыми проводами
диаметром 0,3 мм, изготовленными из
нихрома. Он смонтирован на
фторопластовых изоляторах и закреплен на
кронштейнах с возможностью
перемещения для регулирования
напряженности электрического поля между ко-
ронирующим и заземленным
(охлаждающий прибор) электродами. Сила
тока коронного разряда в данной системе
не более 40 мкА/м2, расход
электроэнергии на создание электрического
поля между электродами не превышает
0,8 Вт-ч/м2.
Температура воздуха в камере
поддерживалась в пределах от —4 до
—10 °С, относительная влажность 85—
92 %. В качестве источника
напряжения применен выпрямитель типа
ВС-20-10 с регулируемым напряжением
на выходе от 0 до 20 кВ,
номинальным током нагрузки до 10 мА.
Толщину слоя инея,
осаждающегося на поверхности испарителя,
измеряли масштабной линейкой. Процесс
инееобразования фиксировали
фотографированием.
Особенности осаждения инея в
электрическом поле заключаются в
следующем. При коронном разряде под
влиянием сильного электрического поля
воздух ионизируется. При отрицательном
потенциале коронирующего электрода
к нему движутся положительные ионы,
а отрицательные ионы заполняют
объем межэлектродного пространства,
образуя униполярный заряд. В
результате этого на поверхности частичек
влажного воздуха, поступающего в
межэлектродное пространство,
адсорбируются ионы отрицательного знака,
что приводит к их зарядке и
изменению траекторий движения в сторону
заземленного электрода, которым
служит поверхность охлаждающего
прибора.
По мере охлаждения прибора на
его трубчатой поверхности
конденсируется влага с образованием
мельчайших капель воды. Электрические силы
заряжают эти капли. Под действием
электрического поля между каплями,
находящимися рядом, образуется
перемычка, изменяющая конфигурацию
капель при их слиянии.
Образовавшаяся водяная пленка замерзает,
причем охлаждающая поверхность
прибора служит местом кристаллизации
капель воды. При замерзании пленки
поверхность ее деформируется, на ней
увеличивается число выпуклостей и
заострений, на которых повышается
напряженность поля. Частицы влаги,
находящиеся вблизи неровностей,
притягиваются к этим участкам и
осаждаются на них, при этом каждая
осевшая частица увеличивает неровность
поля на данном участке и,
следовательно, вероятность осаждения частиц, т. е.
происходит направленная коагуляция
инея. Направление нитей инея,
образующегося преимущественно со
стороны электрического поля,
соответствует направлению электрических сил,
а длина их увеличивается по мере
роста напряженности поля, т. е. по
мере приближения к коронирующему
электроду.
При осаждении инея на
поверхности пластины вначале образуется
тончайшая пленка воды с
положительным зарядом. При этом электрические
силы способствуют возникновению во^
дородных связей между молекулами и
возникновению льдообразных
молекулярных комплексов, вызывающих
кристаллизацию воды [2]. Затем на по-
з^
верхности пластины, обращенной к ко-
ройирующему электроду, осаждается
иней, имеющий форму веточек дендри-
тов, ориентирующихся при
кристаллизации в направлении поля. Как видно
из рис. 1, б, веточки инея
расположены под углом друг к другу и
образуются вначале на ребрах
пластины, а затем на ее торцевой
поверхности.
В процессе инееобразования в
электрическом поле происходит
сублимационный рост ледяных частиц (т. е.
перенос водяного пара из окружающей
среды на нитевидные ледяные частицы),
что вызывает направленное движение
потока пароводяной смеси в область
электрического поля в межэлектродном
пространстве. Это подтверждается
наблюдением за потоками водяного
пара при установке коронирующего
электрода около поверхности прибора
охлаждения.
Скорость роста инея в электрическом
поле в 4—8 раз выше, чем в его
отсутствии. Длина ветвей нитевидного
инея в основном составляет 5—7 мм
(примерно 70 % от массы всего инея),
максимальная — 7—12 мм, толщина
0,5—2,0 мм. Прочность связей инея
с основанием ребра пластины столь
незначительна, что ветви длиной
более 7 мм под действием
электрического поля отрываются и падают в поддон
для сбора инея. Плотность инея,
образующегося на ребрах пластин и
имеющего рыхлую структуру, не превышает
70 кг/м3, что примерно в 4 раза меньше
плотности инея, образующегося в
отсутствии электрического поля.
По мере роста веточек нитевидного
инея в направлении силовых линий
электрического поля расстояние между
коронирующим электродом и
поверхностью пластины батареи уменьшается,
вследствие чего усиливается
напряженность электрического поля на
поверхности инея, что вызывает дальнейшее
ускорение его направленного роста,
т. е. частицы водяного пара имеют
большую возможность осесть на
поверхности инея, а не на свободной от
него поверхности пластины. Этому
способствует также форма инея, на
концах которого образуются заострения,
вызывающие увеличение
напряженности и неоднородности поля, т. е.
плотности силовых линий.
Рост напряженности электрического
поля на вершине нити инея можно
Rye РП I 1 1 Г~| Г~| I /
чо\—[——Н—Н——\~А\
м\———Н—Н—\/
?Л \ \ \ \—Уп —И
w ——Lxf 1 ————
1 t\\\\\\\\\\
1 2 J 4 5 6 7 8 9 a/b
Рис. 3. Зависимость /С от соотношения
размеров нити а/в
определить, представив его в виде
вытянутого полуэллипсоида,
соприкасающегося основанием с проводящей
поверхностью пластины, по формуле [4]
/CyC=l+±,nI»±l_±X
2 По— I По
хг_!—;«ni^i,
с а с
где Кус — коэффициент усиления поля, равный
отношению напряженности поля на
вершине нити к напряженности
внешнего поля;
Tjo= —, c—-yJa2—b2,
с
а и 2b — соответственно длина и толщина нити.
Зависимость /Сусот отношения
размеров нити приведена на рис. 3. Для
нитей длиной 7 мм, толщиной 2 мм
усиление поля Кус составляет 27,3.
Эксперименты показали, что с
увеличением средней напряженности поля от
0,8-105 до 5,0- Ю5 В/м скорость
образования инея повышается и
соответственно растет масса инея,
отлагающегося на оребренной поверхности
пластины. Это согласуется с данными [5],
полученными в экспериментах с
ледяными шариками, служившими
поверхностью, на которой возникали длинные
цепи из кристаллов льда
(направленный рост).
Результаты работы [3] показали, что
с увеличением напряженности поля
повышается температура замерзания
частичек водяного пара. Это
подтвердилось и в нашем эксперименте.
На боковых поверхностях
пластинчато-ребристой батареи нитевидный
иней осаждается в виде редких
веточек длиной 7—12 мм (примерно
1—2 шт. на площади около 20 см2),
причем они располагаются ближе к тор-
35
Рис. 4. Образование инея на проволоках ко-
ронирующего электрода
Рис. 5. Образование инея на поверхности
прибора охлаждения в холодильной камере (без
увлажнителя), загруженной неупакованной
говядиной
цевой части ребра пластины и
направлены в сторону коронирующего
электрода. Остальная поверхность батареи
остается в основном свободной от инея.
На проводах коронирующего
электрода при температуре воздуха в
камере от —4 до —10 °С вначале
образуется тонкая пленка воды,
поверхностное натяжение которой не
позволяет принять ей капельную форму. При
замерзании пленка превращается в
гладкий лед, после чего на его
поверхности появляются редкие нитевидные
рыхлые веточки инея (рис. 4) длиной
3—10 мм. Основная масса инея при
достижении длины свыше 7 мм
отрывается от коронирующего электрода и
падает в поддон. Причина
образования инея, видимо, в том, что на
поверхности провода имеются точечные
очаги коронного разряда, которые служат
центрами кристаллизации.
По-видимому, изменение характера чехла
коронного разряда должно привести к
изменению структуры частиц инея.
Аналогичные опыты проведены в
холодильной камере (без парового
увлажнителя), загруженной неупакованной
говядиной. Относительную влажность
воздуха в камере поддерживали в
интервале 71—73 % и контролировали
с помощью аспирационного
психрометра.
Как показали эксперименты, в
загруженной холодильной камере без
увлажнителя по сравнению с
незагруженной камерой с паровым
увлажнителем рост нитевидного инея на
приборах охлаждения замедлен примерно
в 2 раза (рис. 5). Различие в скоростях
36
образования инея объясняется тем, что
влагосодержание воздуха в первом
случае значительно ниже, чем во втором.
Однако при этом форма инея осталась
без изменения.
Поверхность коронирующих
проводов покрывается инеем слабо: на
проволоках образуется снежный пух
высотой до 1 —1,5 мм, причем в основном
на нижних участках, что составляет
не более 3—6 % от всей поверхности
коронирующего электрода, остальная
поверхность свободна от инея.
Таким образом, проведенные
исследования позволили установить, что
в электрическом поле на элементах
приборов охлаждения (трубе,
пластине) и коронирующем электроде
образуется нитевидный иней. Плотность
его примерно в 4 раза меньше, чем
у инея, полученного в отсутствии
электрического поля. Адгезия
нитевидного инея к металлической
поверхности мала и вследствие небольшой
площади контакта с нею иней может
быть удален без значительных
энергетических затрат — с помощью
вентилятора или воздействия самого поля.
Полученные результаты могут быть
использованы при практической
реализации процесса удаления инея с
поверхностей приборов охлаждения.
Список использованной литературы
1. А. с. 949300 (СССР).
2. Габарашвили Т. Г., Глики Н. В.
Возникновение ледяной фазы в
переохлажденной воде под влиянием электрических
заряженных кристаллов холестирина и
нафталина.— Изв. АН СССР. Физика атмосферы
и океана, 1967, т. 3, № 5, с. 570—574.
3. Мучник В. М. Физика грозы. Л.: Гидро-
метеоиздат, 1974. 351 с.
4. Стреттон Д. А. Теория
электромагнетизма. М.: Гостехиздат, 1948.
5. Latham J.,Sauneers С. P. R.—
Nature, 1964, Vol. 204, N 4965, pp. 1293—1294.
УДК 536.2.022.001.24:6! 7-089.1 1.001.57
РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА
ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ
БИОЛОГИЧЕСКОГО МАТЕРИАЛА
ПО СТРУКТУРНОЙ МОДЕЛИ
Д. И. ЦЫГАНОВ,
д-р техн. наук, проф. Е. И. МИ КУЛИ Н
i В комплексной программе развития
криохирургии в СССР на 1986—2005 гг.
дальнейшему изучению теплофизичес-
ких характеристик биологических
тканей с различной гистологической
структурой при криовоздействии на них
придается решающее значение.
Одним из важнейших теплофизи-
ческих параметров биоткани является
коэффициент эффективной
теплопроводности X. Существенным недостатком
известных работ по определению этого
показателя является то, что для целого
ряда биоматериалов не проведено
согласования между экспериментальными
значениями Хэкси другими физическими
параметрами состояния вещества с
учетом его структурных особенностей. Для
анализа достоверности опытных данных
и прогнозирования тепловых свойств
еще не исследованных биоматериалов
необходимо разработать методы
расчета А.расч.
Особенно актуальна эта задача в
связи с созданием криохирургической
аппаратуры с использованием
вычислительной техники для расчета режимов
замораживания биоткани.
Методам приближенного
определения Храсч посвящены отдельные работы
в области криомедицины [1, 6] и
холодильной технологии биоматериалов
животного происхождения [4]. В них
расчетная модель структуры биоткани
имеет форму плоскопараллельной
системы пластин, каждая из которых
представляет собой один из компонен-
"тов биоматериала: лед или воду,
органические вещества, газ (модель О. Кри-
шара, А. Миснара).
Однако, как показывают результаты
гистологического исследования
динамики замораживания биологических
объектов, данная модель
льдообразования является грубой схематизацией
реального процесса, имеющего место
при локальном'криовоздействии на
ткани [8], так как при замораживании
свободная вода и образующийся лед
являются взаимопроникающими
инвариантными фазами одного компонента.
Известно, что почти 97 % массы
биоткани человека и животных составляют
три компонента: вода, белок и жир
(см. таблицу). Каждый из этих
компонентов вносит в общую способность
биологической ткани проводить тепло
определенный вклад в зависимости
от его массовой доли, плотности,
удельной теплопроводности и структуры
биоматериала.
С точки зрения способности
проводить тепло биоматериалы можно
разделить на изотропные и
анизотропные. К первым относятся: печень,
легкое, почка, мозг, жировая ткань.
Ко вторым — поперечно-полосатая
Биоматериал
Вода
Белок
Жир
Почка
Печень
Жировая ткань
Поперечно-полосатая
мышца
Кожа
Массовая доля, %*
воды
100,0
76,4
72,2
20,0
76,2
68,0
белка
100,0
15,3
20,6
—
21,0
19,8
жира
100,0
8,3
7,2
80,0
2,8
12,2
Плотность,
кг/м*
Орасч
1041
1060
940
1066
1053
«экс
1000
1440
920
1019
1058
945
1080
—
Коэффициент теплопроводности,
Вт/См-К)
*>»«
0,520
0,490
0,235
0,525**
0,455
0,335
\
КксМ
0,599
0,180
0,190
0,525
0,487
0,230
0,528
—
0,356
КС
X"
экс
(авторы)
0,150
0,160
0,530
0,485
0,240
0,520**
0,480
Отклонение, %,
б= buaLZJbuua . юо
Чкс
+ 1,9
— 1,0
+2,1
— 1,0
+5,2
-—¦
* Рассчитана из условия, что в сумме три компонента составляют 100%.
** Верхнее значение — тепловой поток параллелен волокнам, нижнее — перпендикулярен.
37
4 4
¦? 7/ ЪЛ*
Я
и.
577
ч#
/
^
Пг
4*1
1
мышца и кожа, так как значение
коэффициента теплопроводности для них
зависит от ориентации мышечных волокон
или слоев кожи (перпендикулярно или
параллельно) относительно теплового
потока.
На рис. 1 схематично изображены
плоские модели изотропной (а) и
анизотропной (б) структур, через которые
проходит тепловой поток Q,
создаваемый охлаждающей частью криоинстру-
мента. В принятой модели биоткань
в состоянии in vitro (вне организма)
представляет в общем случае четырех-
компонентную (вода, белок, жир, газ),
двухфазную (вода, лед), гетерогенную
(с границами раздела: свободная вода,
лед, органическое вещество) смесь.
В модели а органические вещества,
вода, лед представлены
взаимопроникающими компонентами с хаотически
изменяющейся границей раздела. Для
модели б характерно ориентированное
построение органических компонентов.
Рис. 1. Схематическое изображение структуры
биоматериала:
хаотическая модель изотропной (а) и анизотропной (б)
структур; упорядоченная модель изотропной структуры:
в — объемное изображение, г — расчетная элементарная
ячейка; / — вода; 2 — лед; 3 — обезвоженное органическое
вещес-во; 4 — газ; 5 — жир; 6 — белок; 7 — крноинструмент;
— граница замерзшей (Z4) и иеэамерзшей (ZH) зон
Для упрощения расчетной зависимости
в области температур ниже криоско-
пической Гкр белок и жир
рассматривались как один компонент —
обезвоженное органическое вещество (или*
сухой органический остаток ткани).
В биоткани растворен кислород. При
7<Г он выделяется в виде пузырьков
газа [7], которые на модели
представлены замкнутыми включениями в
твердой фазе жидкого компонента.
В случае несоблюдения условия
проведения эксперимента с нативной
структурой в состав биоматериала может
входить еще' один компонент —
нерастворимая смесь газов. Так, объем
38
абсорбированного в ткани легкого
воздуха может достигать 60 %, или 0,08 %
массы ткани, что приводит к снижению
ее X почти на 50 % за счет низкой
теплопроводности воздуха — 0,026 Вт/
(м-К) [6J. В принятой модели влияние
нерастворимых газов на общую
теплопроводность ткани не учитывалось.
В общем случае суммарный тепловой
поток Q, проходящий через
биоматериал в процессе криовоздействия, равен
л
i= i
где Q\, Q2, Qz, Q*, Qs— тепловой поток за счет
соответственно кондук-
тивной составляющей
(Q, = XS grad Г),
фазовых переходов, миграции
свободной воды, энергии
метаболизма, энергии
кровотока.
Составляющие Q2, С?з, Qa> Qs можно
не учитывать, так как (?2+<Зз<10 %,
a Q4 и Qs равны 0, что следует из
условия: ткань in vitro. Это допущение
позволило определить Храсч методом
обобщенной проводимости, для чего
хаотическая модель изотропной
структуры была приведена к упорядоченной
(рис. 1, в) с помощью известных правил
перехода [2]. Граница между
замерзшей Z3 и незамерзшей ZH зонами
проходит по изотермической поверхности.
Эти зоны с тепловыми сопротивлениями
/?3 и RH составляют термическую цепь
Т\ — Г2, где 7\<Г2. По определению:
* = —?—. /?=#3 + яи,
z3 zH
3 \ху н киху
Принимаем
где о) — безразмерный коэффициент, равный
доле вымороженной воды и
характеризующий соотношение замерзшей и
незамерзшей зон.
Тогда
Г со , 1—оI ~1
\асч=1^+—J • A)
Формула A) удовлетворяет
предельным переходам:
при т*>т*?. "=о ^Расч=\;
ПР« 7-|<^р. ?2>ТКГ 0<оХ1 \ю=*р(\. А>);
при 7-2<7-эвт, о>=1 Ьрасч = Х3.
Х3 и Хн рассчитаны с помощью
зависимостей для элементарной ячейки
упорядоченной модели (риС. 1, г),
приведенных в работе [2].
Многокомпонентная система сведена к бинарной с
пересчетом ее объемной концентрации ц.
Первым этапом расчета Х3было
определение теплопроводности смеси льда
(Хл) с замкнутыми включениями газа
(Хг). Затем была определена
суммарная теплопроводность комбинации
взаимопроникающих веществ: воды
(Хв), льда с пузырьками газа (Хлг)
и обезвоженных органических веществ
(К):
S=/(xB, и. К> V h>. ^o. *v М =
/ v влго ' гЧлго'-
Расчет Хлго анизотропной структуры
проводили для случаев максимального
и минимального теплопроводящего
эффекта. Если тепловой поток Q
параллелен волокнам или слоям
биоматериала, то
Хлго==ХлгA — Ю+КК-
если перпендикулярен, то
х-~ I хлг +х01 •
где ц; = ц0/(ц04-илг).
Аналогично на втором этапе расчета
Определяли величину кн при условии
Мт = 0 и р,л=0.
Итак, в общем случае
Храсч=/(Хз. V W)=/(X, Х„, И,, ..., Ц„),
где 1П и цп — функции параметра Г.
Вычисление Храсч проводили на ЭЦВМ
ЕС 1022. При П^Гкр использовали
данные для белка и жира из работы [6].
Значения К и q для воды, льда, газа
взяты из справочной литературы [4]. При
определении значений функции \хг=
= ф(Г) использовали результаты
работы [6]. Плотность рассчитывали по
формуле аддитивности.
Коэффициент теплопроводности
образца биоматериала Хэкс и его сухого
органического остатка Х0 определяли
на установке стационарного теплового
режима [3, 5]. Одновременно
определяли плотность образца q и содержание
в нем воды W. Объект исследования —
биоткань человека и животных. Время
39
rflffcv> 8т^мК\
83,15 173,15 198,15 223,15 2Щ15 2Ц15 ЩЯ&
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплопроводности Храсч изотропного биоматериала при
цг = 0 ( —) и jir = f (Г) ( ) от
температуры Т '
I — лед; 2 — вода; 3 — почка (Г =271,85 К); 4 — печень
(Гкр=271,65 К); 5 — жировая ткань G*кр==271,15 К);
? — сухой органический остаток печени; # — сухой
органический остаток почки
между взятием пробы и началом
эксперимента не превышало 25 мин.
Анализ полученных данных и
сравнение их с результатами работы [6]
показали, что максимальное
расхождение б экспериментальных и расчетных
значений I ( 6= Хэкс~~Храсч-100) при 7\
равной 173—298 К, составляет 5—6%
(рис. 2, 3 и табл.), при 83—173 К —
10—18 %, причем б тем меньше, чем
ниже скорость охлаждения образца.
Это объясняется тем, что структурная
модель и метод определения Храсч
не учитывают влияния образующихся
при быстром охлаждении образца
микротрещин, которые являются тепловыми
сопротивлениями и приводят к
заметному снижению коэффициента
теплопроводности биоматериала [3]. Так,
в области температур 83—113 К при
охлаждении образца в парах азота
получены более высокие значения Хэкс, чем
при погружении его в жидкий азот,
при этом расхождение значений Хэкс
достигает 15 %.
Учет скорости охлаждения образца
при определении Храсч затруднен в связи
с тем, что геометрия и размеры
микротрещин не известны.
Из полученных данных видно, что
при проведении инженерных расчетов
влиянием растворимого газа на
коэффициент теплопроводности биоматериала
можно пренебречь, так как ошибка
составит не более 5 %.
Вместе с тем при расчете режимов
замораживания или криОдеструкции
40
г 1г
1
о оо II
lw
LjC"
l A
$о
/
—57- Л
+ ».,.,;4 А *
2 .
0
А "^
<хр
\1
0 0
2
1
*fc A -I
ОО 0 ]
83,15 173,15 138,15 223,15 2Ь8,15 273,15 298,15 W
Рис. 3. Зависимость коэффициента
теплопроводности ^расч поперечно-полосатой мышцы
(Гкр==271,15 К) от температуры 7":
— Цг = 0, — — nr=f(r); / — волокна
параллельны тепловому потоку, 2 — волокна перпендикулярны
тепловому потоку; <^— сухой органический остаток мышцы
биоструктуры, обладающей
анизотропией тепловых свойств, необходимо
учитывать направление теплового
потока, так как, например, для
поперечнополосатой мышцы значения К
отличаются друг от друга на 15—25 %
в случае, когда тепловой поток
совпадает с ориентацией мышечных волокон
или когда он перпендикулярен к ним
(рис. 3).
Описанные структурная модель и
метод расчета позволяют рассчитать
коэффициент эффективной
теплопроводности любой здоровой
биологической ткани и патологического
образования в зависимости от их строения,
состава и удельной теплопроводности
сухого органического остатка с
достаточной точностью в интервале
температур 173—298 К. Они были
использованы для определения
температурных полей в зоне локального крио-
воздействия. Полученные при этом
данные показали хорошее совпадение с
результатами клинического эксперимента,
что позволяет на основе расчета с
достаточной степенью точности
прогнозировать успех криохирургической
операции.
Предлагаемый метод определения
Ярасч может быть применен не только
для целей криохирургии и криодеструк-
ции, но и в других областях, в
частности в сельском хозяйстве для расчета
температурных полей в зоне криоклей-
мения скота.
Список использованной литературы
1. Весслинг Ф., Блэкшир П. Тепловые
характеристики крови человека при ее
замораживании. — Труды американского общества
инженеров-механиков. Сер. Теплопередача,
1973, № 1, с. 106—110.
2. Дульнев Г. R, Заричняк Ю. П.
Теплопроводность смесей и композиционных
материалов.' Л.: Энергия, 1974. 264 с.
3. Исследование теплопроводности биоткани
в области фазовых превращений воды /
Е. И. Микулин, Ф. П. Демидов, В. Г. Рез-
ницкий, Д. И. Цыганов. — Холодильная
техника, 1984, № 4, с. 34—36.
4. Рекомендации по расчетам теплофизи-
ческих свойств пищевых продуктов. Изд. 2-е.
М., ВНИКТИхолодпром, 1983.
5. Устройство для исследования теплопрово-
дящих свойств биоткани / Е. И. Микулин,
В. Г. Резницкий, Д. И. Цыганов и др. —
Электронная промышленность, 1983, вып. 11,
с. 60—61.
6. Poppendiek H. F., Randall R. — Cryobio-
logy, 1966, Vol. 3, N 4, pp. 318—327.
7. Wessling F., Blackshear P. — Cryobio-
logy, 1971, Vol. 7, N 5, pp. 265—273.
|8. Wihttaker P. — Cryobiology, 1974, Vol. 11,
I N8, pp. 192—201.
УДК 663.674.07
ЭНЕРГИЯ НАРУШЕНИЯ
СВЯЗИ ВЛАГИ В МОРОЖЕНОМ
ПРИ ЗАКАЛИВАНИИ
Д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ
Значительная часть влаги в смесях
мороженого на молочной основе
связывается компонентами продукта [3].
Причем по мере понижения
температуры мороженого происходит уменьшение
массовой доли связанной воды в
продукте [5]. Это объясняется тем, что
в мороженом, как и в других
скоропортящихся пищевых продуктах,
содержится раствор низкомолекулярных веществ
(лактозы, сахарозы, солей
неорганических и органических кислот),
которому свойственно определенное (в
зависимости от массовой доли
указанных веществ) осмотическое давление.
Возникающие осмотические силы
отрывают связанную воду и переводят ее в
раствор, из которого она постепенно
вымерзает, поскольку должна
сохраниться равновесная концентрация,
соответствующая определенной
температуре [6].
Определение энергии нарушения
связи влаги в мороженом при
различных низких температурах представляет
теоретический и практический интерес.
Очевидно, что энергия нарушения
связи влаги при какой-то температуре
будет равна энергии ее связи при этой
же температуре. При равных
остаточных долях связанной воды в одном
и том же продукте независимо от вида
энергетического воздействия на него
(высушивание, замораживание)
должны быть равны. и уровни энергии
нарушения связи влаги.
Применительно к сливочному
мороженому на основании данных о
массовых долях вымороженной воды [4]
были определены массовые доли невы-
мороженной воды со', кг на 1 кг сухого
обезжиренного вещества, при
различных отрицательных температурах Т,
К (табл. 1).
Таблица!
т
265
264
263
262
261
260
(!>'
1,044
0,961
0,897
0,844
0,800
0,766
т
259
258
257
256
255
254
<о'
0,737
0,712
0,688
0,667
0,647
0,629
т
253
252
251
250
249
248
<!>'
0,612
0,596
0,581
0,567
0,555
0,543
Т
247
246
245
244
243
а/
0,531
0,520
0,509
0,498
0,488
Используя сведения, приведенные в
[2], рассчитали удельную теплоту
испарения влаги из сливочной смеси при
тех остаточных содержаниях влаги,
которые соответствовали содержанию
невымороженной воды при различных
температурах. Затем путем вычитания
из полученных значений удельной
теплоты испарения влаги значения
удельной теплоты испарения
дистиллированной воды со свободной поверхности
B401 кДж/кг) нашли энергию
нарушения связи влаги Е (кДж/кг) в
сливочном мороженом (табл. 2).
Таблица 2
г
265
264
263
262
261
260
?
12,0
38,0
64,3
92,1
114,0
131,9
г
259
258
257
256
255
254
?
150,5
172,0
187,6
205,7
223,8
244,0
т
253
252
251
250
249
248
?
264,1
276,0
304,4
322,1
359,0
383,2
т
247
246
245
244
243
?
407,7
432,0
455,9
478,0
516,3
Из данных табл. 2 следует, что
энергия нарушения связи влаги при
закаливании мороженого с понижением
температуры существенно возрастает и при
243 К достигает значения, в 1,8
раза превышающего удельную теплоту
льдообразования при этой же
температуре.
Указанная зависимость
применительно к сливочному мороженому
может быть выражена эмпирической
формулой
? = 5785,9—21,75 Т.
Из изложенного видно, что при
проведении тепловых расчетов
скороморозильных аппаратов и камер
закаливания, в частности расчетов
отводимого при закаливании мороженого теп-
41
ла, необходимо учитывать
обусловленные вымерзанием связанной воды
дополнительные энергетические затраты,
которые весьма существенны. Так, при
закаливании мороженого в интервале
температур от z68 до 255 К
энергетические затраты на отрыв связанной
воды достигают 11,9 кДж на 1 кг (что
составляет 16% отводимого при
замораживании влаги в этом интервале
температур тепла), в интервале
температур от 268 до 248 К и от 268 до
243 К — соответственно 19,9 B4 %) и
26,4 кДж/кг C0 %).
При расчете отводимого при
закаливании мороженого тепла надо
использовать приводимые в табл. 2 данные,
суммируя энергию связи влаги при
данной температуре и соответствующую
удельную теплоту льдообразования
L (кДж/кг), которая может быть
найдена по формуле
L = 4,1868 G9,82 + 0,46/ + 0.00165/2),
где / — температура продукта, °С [1].
Полученные суммы используют при
вычислениях вместо соответствующих
значений удельной теплоты льдообра-
Новости строительства
УДК 621.565:685.65
ЛЕДОВЫЙ СПОРТИВНЫЙ
КОМПЛЕКС ЦСКА
В. Г. САХАРОВ, М. М. БУРШТЕЙН
Центральный спортивный клуб Армии
одним из первых в СССР создал
собственную техническую базу для развития
хоккея и фигурного катания на
искусственном льду. В 1961 г. был сдан в
эксплуатацию построенный по типовому
проекту Дворец спорта с
демонстрационным ледовым полем размером 61X
ХЗО м и трибунами на 3000 зрителей*.
Через 10 лет к нему было пристроено
помещение с тренировочным ледовым
полем C3X22,3 м) для фигуристов.
В 1980т. рядом с Дворцом спорта было
сооружено здание с двумя
тренировочными ледовыми полями размером 61X
ХЗО и 32X30 м и'машинным
отделением (хладоцентром) .
* Гиндлин И. М., Сахаров В. Г.
Искусственные ледяные катки закрытого типа.—
Холодильная техника, 1966, № 9, с. 45—47.
42
зования. Сам же принцип расчета
отводимого тепла остается без изменения.
Предлагаемый метод расчета энергии
нарушения связи влаги может быть
использован и применительно к
другим пищевым продуктам, подвергаемым
замораживанию.
Список использованной литературы
1. Гуйго Э. И., Журавская Н. К., Каух-
ч е ш в и л и Э. И. Сублимационная сушка в
пищевой промышленности. — М.: Пищевая
промышленность, 1972. — 433 с.
2. Оле не в Ю. А., Борисова О. С,
Корнелюк Б. В. Связанная вода в
растворах ингредиентов и смесях мороженого.—
Холодильная техника, 1980, № 1, с. 31—34.
3. Оленев Ю. А. Энергия связи влаги в сме-s
сях мороженого и их ингредиентах.— Холо-j
дильная техника, 1980, № 2, с. 44—45.
4. Оленев Ю. А. Удельная теплоемкость,
энтальпия смесей и мороженого и доля
вымороженной воды в мороженом.—
Холодильная техника, 1980, № 6, с. 37—41.
5. Оленев Ю. А. Содержание различных форм
влаги в мороженом.— Холодильная техника,
1980, № 9, с. 38—41.
6. Рютов Д. Г. Влияние связанной воды на
образование льда в пищевых продуктах при
их замораживании.— Холодильная техника,
1976, № 5, с. 32-37.
Тем временем катки Дворца спорта
и металлоконструкции его покрытия
вышли из строя, в связи с чем здание
пришлось разобрать. На его месте
(рис. 1) строится и в 1987 г. должен
быть введен в действие новый
четырехэтажный ледовый спортдворец с двумя
катками: демонстрационным с
трибунами на 5600 зрителей и тренировочным
канадского образца.
Демонстрационное ледовое поле
размером 61X30 м расположится на
первом этаже, тренировочное размером
55X26 м — на третьем. Ледовые поля"
будут выполнены сборно-разборными^
что позволит в дальнейшем по мере
износа отдельных элементов легко
производить их замену. Поскольку большое
поле в старом здании Дворца уже
ремонтировалось и поверх старой
железобетонной плиты была уложена новая,
решено для нового демонстрационного
поля частично использовать
существующую железобетонную плиту и
изоляцию.
На втором этаже проведут
коммуникации и разместят вспомогательные
?Рис. 1. Фрагмент генерального плана:
/ — здание тренировочных катков; 2 — строящееся здание
ледового спортдворца; 3 — Дворец тяжелой атлетики; 4 —
брызгальный бассейн; 5 — трансформаторная подстанция;
6 — ремонтные мастерские
службы. Первый этаж отведен под
раздевалки для спортсменов.
Демонстрационное поле будет
использоваться также для проведения
различных спортивных и зрелищных
мероприятий (соревнований по ручному
мячу, боксу, демонстрации
кинофильмов, концертов и т. д.). При этом
ледяное поле либо стаивают, либо
покрывают деревянным настилом, на котором
оборудуют сцену и устанавливают
кресла для зрителей. При
трансформации поля его конструкции убирают
в подвал с помощью грузового лифта,
которым также поднимают и спускают
льдоуборочные комбайны. Помещения
для их стоянки и ремонта находятся
в подвале.
Между новым Дворцом и
существующим зданием тренировочных катков
на уровне второго этажа
предусмотрена переходная галерея для
спортсменов и обслуживающего персонала. По
окончании строительства оба
сооружения будут представлять собой единый
^едовый спортивный комплекс.
В проходных туннелях, которые
соединят строящийся Дворец с
существующим зданием тренировочных
катков, будут проложены трубопроводы
для рассола, охлажденной воды,
циркуляционного водоснабжения и др. В
месте примыкания туннелей к новому
зданию запроектирована аппаратная с
распределительной запорной арматурой,
вспомогательными рассольными
насосами, бойлером для подогрева рассола
и баком для слива его при ремонте
системы.
Существующее здание с
тренировочными катками (рис. 2) построено из
легких металлических конструкций,
поставленных фирмой «Наккелан-коне-
пайя» (Финляндия). На первом этаже
расположены большое и малое ледовые
поля, вестибюль, раздевалки, буфет,
бытовые, административные и другие
помещения для вспомогательных
служб. На втором этаже находится
остекленная галерея с радиоузлами и
помещениями для тренеров, а под ними
раздевалки для спортсменов.
Хладоцентр, технические службы,
помещения для спортсменов,
обслуживающего персонала и администрации
размещены в кирпичной пристройке
с подвалом для инженерных служб
(насосная станция, вентиляционные
камеры, склад и центральный тепловой
пункт). Под компрессорной подвала
нет. Вдоль здания расположен коридор
управления с запорной арматурой для
ледовых полей.
Хладоцентр будет обслуживать
четыре ледовых поля (два — в действующем
здании и два — в новом дворце).
Кроме того, он должен обеспечивать
охлажденной водой системы
кондиционирования воздуха футбол ьно-легкоат-
летического комплекса, универсального
спортивного зала, ледового
спортдворца и других сооружений. Для этой
цели проектом предусмотрен водяной
бак емкостью 110 м3 с рассольной
батареей, предназначавшийся для
аккумуляции холода. Предполагалось,
что при заблаговременном пуске его
в работу до 50 % объема воды в баке
должно превратиться в лед, который
при работающих системах
кондиционирования воздуха и холодильных
агрегатах будет таять и обеспечивать
значительную часть потребности в
охлажденной воде.
Согласно проекту раствор хлористого
кальция после ледовых полей и батареи
аккумулятора направляется в бак
отепленного рассола емкостью 110 м3,
откуда насосами первой группы подается
в испарители и далее в бак с
охлажденным рассолом, а из него насосами
второй группы — к потребителям. В
каждой группе — по шесть насосов типа
Х-160/29 производительностью по
160 м3/ч (напор 29 м) с
электродвигателями мощностью по 40 кВт и числом
оборотов 24,3 с-1 A460 об/мин).
Рассол разводят в компрессорной в
специальном баке, в который хлористый
13
пппо—г
I ДДГВу—i 4
ш
VIII
ь
• | 7Г7
У" W W ¦ ¦ ¦
• /т •
я
IX
• 1р » т ш
Ш пл пл г
ПГ7
зе
ш
XI
I' Ттп ifirT
1, fflmffll J
г
ИГ
//
f
mm
МО
А-А
Рис. 2. План первого этажа и пристройки
существующего здания тренировочных катков:
1 — большое ледовое поле; II — малое поле; III —
компрессорная хладоцентра; IV — помещение для стоянки и ремонта
комбайнов; V — электрощитовая; VI — мастерская; VII —
помещения персонала; VIII — буфет; IX — бытовые
помещения; X — административные помещения; XI —
раздевалки; XII — помещения службы заливки льда; XIII — главный
вестибюль; XIV — насосная; XV — зал большого поля;
XVI — галерея с комнатами тренеров; XVII — сауны;
/ — компрессорно-конденсаторный агрегат ХМ-22-ФУУ-4СЮ/1;
2 — бак для отепленного рассола; 3 — бак для
охлажденного рассола; 4 — бак-аккумулятор; 5 — бак для разведения
рассола; 6 — коллектор для заправки системы хладагентом;
7 — бак для оттаивания ледяной стружки; 8 — нспари-
тельно конденсаторный агрегат АИК-400; 9 — кран мостовой;
10 — насос для охлажденной воды; // — распределительная
арматура ледового поля; 12 — рассольные и водяные
магистрали
кальций высыпают из барабанов или
мешков. Через бак циркулирует
подаваемый вспомогательным насосом
рассол, который постепенно растворяет
хлористый кальций. После
приготовления рассол проверяют на плотность
и концентрацию водородных ионов.
Охлаждающие трубы ледяных полей
диаметром 38X3,5 мм в количестве
930 (около 30 000 пог. м) расположены
с шагом 100 мм перпендикулярно
продольной оси полей и замоноличены
в железобетонной плите толщиной
15 см. В качестве тепловой изоляции
использован пенобетон, защищенный
от увлажнения пластиковым рулонным
материалом.
Система охлаждающих труб полей
состоит из «шпилек», концы которых
присоединены к подающим и обратным
коллекторам. Каждые 30 труб образуют
секцию. Коллекторы вынесены в
коридор управления.
Подающая рассольная магистраль
проложена по коридору управления
44
полей, обратная
вы-
ниже труб
ше их.
Ледяную стружку, нарезанную
коньками, и излишнюю толщину льда
(сверх 6 см) удаляют комбайном
фирмы «Рольба» (Швейцария), который
сбрасывает их в бак для последующего
оттаивания горячей водой.
При необходимости полного удаления
льда с поля A—2 раза в год перед
ремонтом) в трубные секции вспомога-.
тельным насосом через подогреватель^
подают рассол температурой 30—35 °С.
Схема позволяет произвести
оттаивание льда одного поля, не прекращая
работы другого.
Для охлаждения конденсаторов
холодильной установки предусмотрена
циркуляционная система с брызгальным
бассейном размером 60X30 м на 94
форсунки тангенциального типа.
Помимо этих форсунок, имеются
декоративные насадки для направления струй
воды вверх. По периметру бассейн
облицован плитами с мрамррной крош-
кой и обнесен декоративной
металлической оградой.
Как показывает опыт эксплуатации
тренировочных катков в течение 4 лет,
запроектированная система
охлаждения в состоянии обеспечить получение
льда надлежащего качества,
одинакового по всей площади ледовых полей.
Наличия воздуха в секциях не
наблюдается.
Вместе с тем отдельные
конструктивные и технические решения оказались
неудовлетворительными. Так,
ограждающие сборные конструкции
помещений катков (между гофрированными
металлическими листами проложен
слой теплоизоляционного материала
^толщиной около 100 мм) не обеспечи-
1 вают необходимых температур в них,
особенно в зимний период. Уплотнение
ограждений воздухонепроницаемым
материалом не дало положительных
результатов.
Из-за несоблюдения технических
условий при производстве строительно-
монтажных работ поверхность
железобетонных плит полей получилась не
гладкая— с «буграми» и пониженными
участками.
Вода при оттаивании полей
полностью не стекает и приходится вручную
направлять ее в бортовые отверстия,
которые расположены выше, чем
требуется.
Не оправдали своего назначения
аккумуляторные баки для отепленного
и охлажденного рассола. Эти баки
включены в линейную систему
циркуляции.
Для аккумуляции холода в рассоле
требовалось понизить его температуру
против обычно поддерживаемой. При
подаче такого рассола в ледовые поля
без уменьшения его количества
происходило перемораживание льда, который
растрескивался и становился слишком
жестким. Уменьшение же количества
Додаваемого рассола с помощью
запорной арматуры приводило к повышению
разности его температур на входе и
выходе из трубной системы полей
(вместо обычных 1,0— 1,5 °С), что нару-
шало установившийся режим и
значительно затрудняло работу
обслуживающего персонала. Поэтому большая
емкость системы по рассолу создавала
лишь затруднения при изменении
режима работы катков, вызывала
дополнительные потери, увеличенный расход
хлористого кальция и усиление
коррозии металла, связанной с открытым
зеркалом рассола в баках*.
Из-за коррозии труб, коллекторов
и арматуры при летнем ремонте в 1984 г.
пришлось многие из них заменять.
Одновременно в схеме рассольных
трубопроводов были сделаны перемычки
из труб диаметром 30Q мм, что
позволило перейти с двухконтурной системы
подачи рассола на ледовые поля на
одноконтурную. Теперь насосы
забирают рассол из систем полей, подают в
испарители и далее в системы, откуда,
минуя бак, он возвращается к этим
насосам. Бак для охлажденного рассола
и насосы второй группы отключены,
а бак для отепленного рассола
используется как расширитель. В результате
на два поля работает один рассольный
насос (ранее — два| и иногда три),
облегчился труд обслуживающего
персонала. Большую часть времени работает
один компрессорный агрегат и лишь на
несколько часов, если требуется более
жесткий лед, подключается второй.
При этом быстрее, чем ранее,
понижается температура рассола, поскольку
количество его в системе значительно
уменьшилось.
Температуру кипения R22 в
установившемся режиме поддерживают на
уровне —14^ 15 °С, при которой
рассол охлаждают до —10-=—12 °С.
Благодаря поддержанию постоянной
толщины льда с помощью льдоубороч-
ного комбайна, режим работы
холодильной установки стабилизируется,
так как перерывы для стаивания льда
не требуются.
В предусмотренном проектом для
целей кондиционирования воздуха
баке — аккумуляторе холода не удалось
добиться проектного объема наморозки
льда. На трубах рассольной секции
намораживался слой льда толщиной
несколько миллиметров. Поэтому кон-4
диционированием воздуха в 1980 г.
удалось обеспечить не всех потребителей
и то лишь в результате одновременной
работы нескольких компрессорных
агрегатов с использованием охлажденной
заранее воды, заполняющей систему
емкостью более 400 м3. Из-за постепен-
* По имеющимся у авторов данным,
эксплуатация включенного в тупиковую линию
рассольного аккумуляторного бака на
холодильной установке катков стадиона «Юбилейный»
в Ленинграде также не дала положительных
результатов. ..._
45
ного повышения температуры воды
работа кондиционеров не давала
требуемых результатов, а охладить ее не
представлялось возможным.
В настоящее время рассольная
секция бака-аккумулятора пришла в
негодность и обеспечение систем
кондиционирования охлажденной водой в
дальнейшем будет решено путем
установки новых автоматизированных
компрессорных агрегатов.
С пуском катков Ледового
спортивного дворца будут действовать
неиспользуемые пока рассольные насосы
второй группы и установлен новый
расширительный бак.
Рассматривается вопрос о замене
водным раствором этиленгликоля хла-
доносителя из хлористого кальция, в
который в качестве пассиватора
добавляют бихромат натрия.
Пополнение установки хладагентом
осуществляют в компрессорной из
баллонов через общий коллектор,
соединенный трубопроводом с восемью
компрессорными агрегатами. Температуры
рассола, воды и хладагента регистрируют
через каждые 2 ч и заносят в
контрольный журнал.
Холодильные агрегаты работают в
полуавтоматическом режиме с ручным
пуском и остановом. На специальном
.табло в помещении для пультов от
каждого электродвигателя компрессора
и насоса выведена световая
сигнализация. На видном месте в
компрессорной расположен пульт, на котором
высвечивается номер работающего
компрессорного агрегата. При остановке
компрессора или насоса срабатывает
соответствующая звуковая
сигнализация.
Персонал, обслуживающий хладо-
центр, связан с работниками службы
заливки льда, учитывает температурно-
влажностный режим зала, обстановку,
сложившуюся на полях, и в зависимо"-
сти от этого принимает решения.
Проведенные работы по
усовершенствованию систем хладоцентра позволили
получать лед высокого качества.
Экономический эффект от внедрения
одноконтурной системы хладоснабжения
составляет около 17 тыс. руб. в год.
46
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 681.584.6.004.54.001.86
ПЕРЕНОСНОЕ УСТРОЙСТВО
ДЛЯ ПРОВЕРКИ И НАСТРОЙКИ
ТЕПЛОВЫХ РЕЛЕ
АВТОМАТИЧЕСКИХ
ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ ХОЛОДИЛЬНЫХ
ГЕРМЕТИЧНЫХ АГРЕГАТОВ
В. Н. КРАВЦОВ, А. А. ФЕЛЬДМАН
Большинство холодильных
герметичных агрегатов требует ремонта из-за *
выхода из строя обмотки встроенного'
электродвигателя компрессора. Одной
из причин сгорания обмоток
электродвигателя является неправильная
настройка тепловых реле автоматического
выключателя.
На Ростовском специализированном
комбинате по торговой технике треста
«Росторгмонтаж» создано переносное
устройство (рис. 1), с помощью
которого на месте эксплуатации
холодильных герметичных агрегатов можно
проверить и правильно настроить
тепловые реле автоматических
выключателей.
В устройство, электрическая схема
которого показана на рис. 2,
входит трансформатор Тр1у первичная
обмотка которого защищена
предохранителем Пр. Эту обмотку включают
тумблером Т. Вторичная обмотка
трансформатора Tpl создает токовую
нагрузку. Ко вторичной обмотке, в цепь
которой включены амперметр А и
трансформатор Тр2, подсоединяют
нагревательный элемент ЭН проверяемого
теплового реле. Переключателем П
включают всю или половину вторичной
обмотки трансформатора Tpl. Силу тока
регулируют ползунковым токосъемни-%
ком С, который скользит по витками
вторичной обмотки трансформатора
Tpl. Наличие напряжения
контролируют по сигнальной лампе Л.
Время срабатывания теплового реле
фиксируют секундомером.
Тепловые реле с помощью
разработанного устройства проверяют
следующим образом.
В зависимости от марки
автоматического выключателя, напряжения в
электросети и номинальной силы
тока /н теплового реле в соответствии
!30
А-А
Рис. 1. Переносное устройство для проверки
и настройки теплового реле автоматического
выключателя:
/ — корпус; 2 — амперметр; 3, 4 — трансформаторы;
5 — клеммы; 6 — ползунковый токосъемник; 7 —
переключатель; 8 — тумблер; 9 — клемма заземления; 10 —
панель приборов; // — предохранитель; 12 — сигнальная
лампа
Рис. 2. Электрическая схема переносного
устройства для проверки и настройки теплового
реле автоматического выключателя:
Tpl, Тр2 — трансформаторы; Пр — предохранитель;
Т — тумблер; С — ползунковый токосъемник; Л —
сигнальная лампа; П — переключатель; ЭН — нагревательный
элемент; А — амперметр
~220д
с табл. 1 фиксируют положение винта
уставки на нужном делении.
Переключателем устройства
устанавливают предел контрольной силы тока
A5 или 30 А). К клеммам устройства
подключают нагревательный элемент
одного из тепловых реле проверяемого
автоматического выключателя.
Тумблером включают напряжение. С
помощью ползункового токосъемника и
амперметра устанавливают в
соответствии с табл. 1 силу тока для
настройки нагревательного элемента
теплового реле. Затем выключают тумблер
для остывания нагревательного
элемента. Через 3 мин одновременно
включают тумблер и пускают
секундомер.
Если продолжительность
срабатывания находится в пределах, указанных
в табл. 1, тепловое реле исправно;
если не соответствует указанному
времени, нагревательный элемент
теплового реле негоден и подлежит замене.
Аналогично проверяют остальные
тепловые реле автоматического
выключателя.
Устройство можно использовать
также для проверки и настройки пуско-
защитных реле типа РТК-2-0
холодильных однофазных герметичных
агрегатов. С его помощью контролируют
следующие параметры: силу тока
срабатывания и отпускания в пусковой
период, продолжительность
срабатывания и возврата при протекании
через реле контрольного тока.
Технические данные пускозащитных
реле типа РТК-2-0 различных
исполнений приведены в табл. 2 (для
напряжения в электросети 220 В).
Устройство просто в изготовлении
47
Таблица 1
Показатели
Положение винта
уставки, А
Сила тока при
настройке теплового
реле, А
Продолжительность
срабатывания
теплового реле, с
АП50-ЗМТ
380 В
/н=2,5 А
1,6
7,3
8—18
/н=4 А
2,5
8,8
30—37
220 В
/„=2,5 А
2,5
12,8
8—18
/н=6,4 А
4,0
15,2
30—37
АЕ2036-20Р
380 В
/н=2 А
0,9/н
15,1
3—15
/„=3.2 А
0,9/н
24,3
3—15
220 В
/н=3,2 А
0,9/н
24,3
3—15
/н=5 А
42,0
3—15
Таблица 2
Показатели
Номинальная сила
тока, А
Сила тока в
пусковой период, А
тока
срабатывания, не более
тока отпускания,
не менее
Контрольная сила
тока, А
Продолжительность, с
срабатывания
возврата
РТК-2-1
2,5
6,0
3,5
13,0
11 — 18
22—40
РТК-2-7
1,5
5,4
4,6
8,5
18—24
21—28
РТК-2-11
2,2
6,5
5,5
13,0
11 — 18
22—40
и эксплуатации, не содержит
дефицитных и дорогостоящих деталей.
Такими устройствами целесообразно
снабжать механиков, обслуживающих
холодильные установки.
С внедрением устройства для
проверки и настройки тепловых реле
автоматических выключателей и пуско-
защитных реле количество вышедших
из строя встроенных
электродвигателей холодильных герметичных
агрегатов уменьшилось.
УДК 621.564.22.004.4:629.12:001.86
ВМЕСТО БАЛЛОНОВ —
РЕСИВЕР ДЛЯ РЕГИСТРОВОГО
ЗАПАСА АММИАКА
вместимостью 2,5 м3. В процессе
ремонта плавбазы на Западном
судоремонтном заводе в г. Клайпеде ресивер будет
установлен в кладовой для аммиака,
находящейся на палубе. Для
заполнения его аммиаком и опорожнения
предусмотрен полиэтиленовый шланг
высокого давления, подсоединенный к
заправочному коллектору рефрижераторного
отделения.
Пары аммиака при заполнении
ресивера будут отсасываться через
испарители. На ресивере предусмотрены
сдвоенные предохранительные клапаны,
манометр, указатели уровня со стеклами
Клингера, трубопровод аварийного
выброса аммиака. Ресивер будет
соединен уравнительной линией с
конденсатором и линейным ресивером
холодильной установки.
Благодаря использованию ресивера
вместо баллонов упрощаются
мероприятия пожарной безопасности, так как
в случае возгорания на плавбазе не
потребуется выбрасывать за борт
баллоны с аммиаком. Достаточно будет
открыть на ресивере вентиль,
установленный на трубопроводе аварийного
выброса аммиака в море. К этому
трубопроводу предусмотрено
присоединить сбросную трубу от
предохранительных клапанов ресивера.
А. Г. ЛОСЬ
Суда серии В-64 Рижской базы
рефрижераторного флота перед выходом
в рейс принимают по 50 баллонов
аммиака в качестве регистрового запаса.
Автором предложено на плавбазе
«Николай Данилов» хранить запас
аммиака не в баллонах, а в ресивере
в помощь
УДК 664.8/.9.037.002.64.-614.31
САНИТАРНЫЕ ПРАВИЛА
ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ
ПО ПРОИЗВОДСТВУ
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ГОТОВЫХ БЛЮД
Канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА,
канд. биол. наук Г. А. БАЛАНДИНА,
А. А. БУКАНОВА, Л А. МИШУЧКОВА
Продовольственной программой СССР
предусматривается развитие высокими
темпами производства продуктов, готовых к
употреблению. Именно к таким продуктам
относятся быстрозамороженные готовые
мясные блюда с гарнирами,
быстрозамороженные изделия из теста с различными
начинками и изделия из фарша с
растительными добавками.
С 1977 г. в нашей стране на Московском
экспериментальном заводе «Хладопродукт»
№ 1 ВНИКТИхолодпрома начат
промышленный выпуск нескольких видов
быстрозамороженных готовых мясных блюд с
гарнирами, а на экспериментальном заводе
быстрозамороженных продуктов «Гагра» —
быстрозамороженных блинчиков с
различными начинками.
Поскольку быстрозамороженные блюда
поступают к потребителю в готовом виде
(подвергаются лишь разогреванию перед
употреблением), а замораживание, как
известно, не вызывает полной гибели
микроорганизмов, к
санитарно-гигиеническому состоянию производства этой
продукции предъявляются очень высокие
требования. В связи с этим лабораторией
микробиологических исследований
ВНИКТИхолодпрома разработаны «Санитарные
правила для предприятий по производству
быстрозамороженных готовых блюд»,
которые в 1984 г. утверждены Минздравом
СССР и Минмясомолпромом СССР.
Настоящие «Санитарные правила» вклю-
|чают санитарные требования к
территории, водоснабжению и канализации,
вентиляции, отоплению, освещению, а также
требования к производственным,
вспомогательным и бытовым помещениям.
Большое внимание уделено санитарным
требованиям к технологическому оборудованию,
инвентарю и их санитарной обработке,
к размещению оборудования, соблюдению
поточности производственных процессов,
исключению встречных потоков готовой
продукции и сырья, к внутризаводскому
транспорту.
В разделе «Требования к санитарной
обработке оборудования» описан порядок
мойки и дезинфекции разборного и
неразборного оборудования, в частности
емкостей и трубопроводов на линии
приготовления соусов, очистки и мойки аппаратов для
жарки; изложены правила контроля за
качеством санитарной обработки
оборудования и инвентаря с использованием
микробиологических исследований смывов.
В связи с тем что быстрозамороженные
готовые блюда являются
многокомпонентными изделиями, большое место в
санитарных правилах отведено основным
требованиям к технологическим процессам. В этом
разделе рассмотрены условия хранения и
подготовки сырья: мясного,
субпродуктового, овощного, а также других продуктов,
используемых для приготовления блюд,—
масла, яиц, меланжа, творога, молока, муки
и крупяных изделий. Уточнены требования
к тепловой обработке изделий: температура
готовности продукта, условия
использования фритюр ного жира. Конкретизированы
условия расфасовки готового продукта,
так как этот участок может быть источником
заражения продукта микроорганизмами, а
также условия замораживания и хранения
готовых блюд и требования к их
транспортировке и реализации.
В разделе «Дезинсекция, дератизация,
дезинфекция» приведены способы борьбы
с насекомыми, грызунами, а также методы
и средства дезинфекции производственных
и вспомогательных помещений,
холодильных камер с учетом последних достижений
в этой области.
В «Санитарных правилах» имеется
раздел, посвященный вопросам личной гигиены
работников предприятий, особенно тех лиц,
которые имеют непосредственный контакт
с пищевыми продуктами. Изложены
обязанности администрации предприятий, права
учреждений санитарно-эпидемиологической
службы и ведомственной ветеринарно-
санитарной службы Министерства мясной
и молочной промышленности СССР.
В приложении к «Санитарным правилам»
даны форма журнала учета выявления
и ликвидации аварий и ремонтных работ,
«Положение о порядке проведения
санитарного дня» и «Положение о приостановке
производства и реализации мясных и
молочных продуктов при выявлении нарушений
ветеринарно-санитарных,
санитарно-гигиенических и технологических режимов».
49
И10№ЕТЕНШ1
A1) 1112191 3E1) F24 F 3/147 B1) 3599528/29-
06 B2) 02.06.83 G1) Специальное конструк-
торско-технологическое бюро «Кондиционер» G2)
Г. И. Чухман, А. Н. Янпольский, О. Я. Коко-
рин, Н. Д. Эйкалис E3) 697.94
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
УТИЛИЗАЦИИ ТЕПЛА В СИСТЕМАХ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ, содержащее корпус, разделенный
вертикальной перегородкой на каналы
приточного и выбросного воздуха, и проходящие через
эту перегородку тепловые трубы,
сгруппированные в теплообменники, расположенные поярусно,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности утилизации, в каждом канале
между ярусами установлены наклонные перегородки,
расположенные под углом к направлению
потока воздуха, причем наклонные перегородки в
канале выбросного воздуха снабжены конденеа-
тосборниками, а в канале приточного воздуха —
клапанами, установленными с возможностью
поворота вокруг осей, параллельных тепловым
трубам, и перекрытия проходного сечения
теплообменников.
A1) 1112199 3E1) F 25 В 25/00, 21/02, 1/00
B1) 3587213/23-06 B2) 06.05.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. А. Наер, Б. Б. Кузнецов E3)
621.57
E4) E7) КОМБИНИРОВАННАЯ СИСТЕМА
ОХЛАЖДЕНИЯ, содержащая
термоэлектрический охладитель с блоком электропитания от
сети переменного тока и компрессионную
холодильную машину с испарителем, конденсатором,
ресивером и электромагнитным дросселем с
катушкой соленоида, причем блок электропитания
выполнен в виде выпрямителя с
секционированной первичной обмоткой, холодные спаи
термоэлектрического охладителя имеют тепловой
контакт с объектом охлаждения, а горячие спаи —
с испарителем, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности работы путем
синхронизации холодопроизводительности
термоэлектрического охладителя и компрессионной
холодильной машины, катушка соленоида
электромагнитного дросселя включена в сеть
переменного тока последовательно с первичной
обмоткой выпрямителя.
A1) 1112201 3E1) F 25 D 3/10, А 61 D 7/02
B1) 3611588/28-13 B2) 29.06.83 G1)
Украинский ордена Трудового Красного Знамени
научно-исследовательский институт
экспериментальной ветеринарии G2) Б. Т. Стегний, Г. А.
Красников, В. Н. Шинкаренко E3) 636.032.453.5
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ И ХРАНЕНИЯ БИОЛОГИЧЕСКИХ
ОБЪЕКТОВ, содержащее каркас, включающий
вертикальную штангу с ручкой и подставкой,
и контейнеры для биообъектов^ отличающееся
тем, что, с целью улучшения удобства
пользования устройством, контейнеры снабжены
горизонтальными стержнеобразными держателями
с поперечными прорезями, а штанга состоит из
набора полых осей, установленных в них с
возможностью вращения разъемных трубчатых
секций с отверстиями для держателей и планки,
имеющей пружинный фиксатор положения секций
и выступ для размещения в прорезях
держателей.
A1) 1112202 3E1) F 25 J 1/00, С 01 В 31/22
B1) 3543473/23-26 B2) 14.01.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Э. А. Бакум E3) 621.574:621.592
E4) E7) 1. СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА
СУХОГО ЛЬДА, заключающийся в сжатии
газообразной углекислоты, ее охлаждении,
отделении от масла, сжижении с последующим дрос- ,
селированием до давления образования сухого
льда, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности, сжижение газообразной
углекислоты осуществляют путем перевода ее в
газовые гидраты при контактировании с водой,
полученные гидраты сжимают до давления,
превышающего давление верхней инвариантной
точки, и плавят при температуре и давлении
предпочтительно 285 К и 4,75 МПа с получением
воды и сжиженной углекислоты, которые
разделяют.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
полученную при плавлении воду возвращают
для контактирования с газообразной
углекислотой, а пары углекислоты, образовавшиеся после
дросселирования, возвращают для образования
гидратов.
A1) 1116278 3E1) F 25 D 13/00, 17/06 B1)
3597474/28-13 B2) 17.03.83 G1) Проектно-
конструкторский технологический институт
Министерства пищевой промышленности МССР
G2) Г. Л. Шенешеуцкая, А. М. Войтко, В. Е. Бо-
дю E3) 621.565
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ПЛОДОВ И ОВОЩЕЙ В КАМЕРЕ
ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА, включающая
соединенные между собой вентилятор и
воздухоохладитель, сообщенные с камерой
воздуховодом, разделенным перегородкой на два канала
равного сечения для подвода и отвода воздуха,
и снабженное заслонками приспособление для
изменения направления воздушного потока в
каналах, отличающаяся тем, что, с целью
повышения производительности и удобства
эксплуатации, приспособление для изменения
направления воздушного потока в каналах содержит
тройник, отводы которого подсоединены к
нагнетательному патрубку воздухоохладителя,
всасывающему патрубку вентилятора и
воздуховоду, при этом тройник имеет перегородку,
имеющую контакт с перегородкой воздуховода, а
заслонки установлены на отводах тройника,
подсоединенных к патрубкам воздухоохладителя и
вентилятора с возможностью поочередного
перекрывания соответствующих каналов, причем
воздуховод выполнен гибким с возможностью
изменения длины и имеет на подсоединяемом
к камере торце уплотнительный фланец.
50
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что она снабжена тележкой, установленной
с возможностью перемещения вдоль оси
воздуховода, при этом уплотнительный фланец
прикреплен к тележке посредством упругих
элементов, и тележка связана с подсоединенным
к воздуховоду отводом тройника с помощью
не менее четырех попарно скрещенных и шар-
нирно соединенных между собой тяг, каждая
из которых прикреплена шарнирно одним
концом к тележке, а другим — к отводу тройника.
3. Установка по пи. 1 и 2, отличающаяся тем,
что воздуховод содержит участок с поверхностью,
выполненной в виде гофр, и присоединительные
фланцы, при этом гофры закреплены в местах
перегибов жесткими каркасами, последовательно
соединенными один с другим распорками,
связанными с каркасами шарнирно, при этом крайние
распорки опираются шарнирно на
присоединительные фланцы.
» 4. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
I заслонки кинематически связаны между собой.
A1) 1116279 3E1 )F 25 D 17/00 B1) 3415565/28-
13 B2) 31.03.82 G1) Краснодарский
политехнический институт G2) В. М. Шляховецкий
E3) 621.565
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА,
содержащая теплоизоляционное ограждение,
охлаждающие приборы с поддоном для сбора
талой воды, трубопровод отвода талой воды,
внешние ограждения, установленные с зазором
относительно теплоизоляционного ограждения,
вентиляторы подачи наружного воздуха между
ограждениями и систему управления,
отличающаяся тем, что, с целью снижения тепло-
притоков и уменьшения расхода
электроэнергии в условиях жаркого климата, она
снабжена сборником талой воды и увлажнителями,
установленными с нагнетательной стороны
вентиляторов и подключенными через насос к
сборнику талой воды, система управления содержит
датчики температуры, установленные
соответственно в зазоре между потолочными
ограждениями, снаружи на солнечной и теневой
стороне, и связана с приводом насоса и
вентиляторов.
2. Холодильная камера по п. 1, отличающаяся
тем, что с целью уменьшения теплопритоков
в условиях повышенной влажности наружного
воздуха она дополнительно содержит
воздушные конденсаторы с поворотными жалюзи,
установленными перед увлажнителями, а система
управления дополнительно имеет датчик
температуры воздуха на выходе из конденсатора
¦ и связана с приводом жалюзи.
A1) 1113641 3E1) F 24 F 3/14, F 28 С 3/06
B1) 3525091/24-06 B2) 23.12.82 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) А. В. Дорошенко, К. И. Рже-
пишевский, Ю. Р. Ярмолович, Л. А. Гешлин,
Г. И. Аненберг E3) 697.973
E4) E7) УСТРОЙСТВО КОСВЕННО-
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОЗДУХА, содержащее размещенные в корпусе между
оросителем и поддоном теплообменные элементы
в виде чередующихся сухих и орошаемых
каналов соответственно для прохода
основного и вспомогательного потоков и тепломассо-
обменную набивку из гигроскопического
материала, размещенную под теплообменными
элементами, причем орошаемые каналы последних
снабжены теплообменной насадкой,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности охлаждения путем равномерного
распределения воздушного потока, в тепломассо-
обменной набивке выполнены сквозные проемы,
расположенные против орошаемых каналов,
насадка которых выполнена в виде листов
с наклонными гофрами, заведенных нижними
концами в упомянутые проемы набивки.
A1) 1121548 3E1) F24 F1/00 B1) 3555153/29-06
B2) 30.12.82 G1) Государственный всесоюзный
институт по проектированию холодильников,
фабрик мороженого, заводов сухого и водного
льда и жидкой углекислоты сГипрохолод» G2)
В. В. Васютович, Б. Н. Коган E3) 697.94
E4) E7) УСТАНОВКА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая присоединенный
обоими концами к помещению воздуховод с
размещенными в нем по ходу воздуха вентилятором
и воздухоохладителем, отличающаяся* тем, что,
с целью сокращения энергозатрат на обработку
воздуха, установка дополнительно снабжена
смесительной камерой с двумя каналами и
вентилятором, размещенными в воздуховоде по ходу
воздуха после воздухоохладителя, причем один
из каналов смесительной камеры присоединен
к помещению, а другой соединяет смесительную
камеру с атмосферой.
A1) 1121553 3E1) F25 Bl/04, F04 С 2/16,
F01 С 1/24 B1K546696/23-06 B2) 02.02.83 G2)
А. И. Абайдуллин, В. П. Кувалдин E3) 621.575
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ ВИНТОВАЯ
РАСШИРИТЕЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая
корпус с патрубками подвода и отвода газа, в котором
установлены сопряженные роторы, отличающаяся
тем, что, с целью расширения рабочего диапазона
машины при ее стендовых испытаниях, роторы
снаружи заключены в сменные втулки,
сопряженные по плоскости сопряжения роторов й имеющие
вырезы, сообщенные с патрубками подвода
и отвода газа.
A1) 1121549 3E1) F24 F3/147 B1) 3555501/29-0О
B2) 22.02.83 G1) Украинская
сельскохозяйственная академия G2) С. П. Бондарен ко,
Н. Т. Гренишен E3) 697.94
E4) E7) УСТАНОВКА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая каналы
приточного и вытяжного воздуха с установленными
в каждом из них теплообменными аппаратами,
соединенными между собой циркуляционным
контуром промежуточного теплоносителя, и
тепловой насос, каждый теплообменник которого
включен в одну из ветвей циркуляционного
контура между теплообменными аппаратами,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эффективности утилизации тепла, установка снаб-
51
жена контактным теплообменником,
установленным в канале вытяжного воздуха после тепло-
обменцрго аппарата, параллельно
циркуляционному контуру, и поверхностным
теплообменником, установленным в канале приточного
воздуха после теплообменного аппарата и
подключенным параллельно к теплообменникам теплового
насоса, причем теплообменный аппарат в канале
приточного воздуха выполнен в виде
контактного теплообменника.
A1) 1121557 3E1) F25 В 15/02 B1)
3602404/23-06 B2) 06.04.83 G2) В. М. ШЛЕЙ-
НИКОВ E3) 621.575
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая высоко-, средне- и
низкотемпературные испарители и абсорбционную холодильную
машину, к линии жидкого хладагента которой
каждый из испарителей подключен через свой
регулирующий вентиль, а к всасывающей
магистрали машины среднетемпературный испаритель
подключен непосредственно,
высокотемпературный испаритель — через дроссель, а
низкотемпературный — посредством поджимающего
компрессора, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, дроссель
высокотемпературного испарителя выполнен в виде эжектора,
приемная камера которого подключена к
всасывающей стороне поджимающего компрессора.
A1) 1121558 3E1) F 25 В 29/00, 11/00 F 01
К 25/10 B1) 3550232/23-06 B2) 09.02.83 G1)
Омский политехнический институт G2) Е. Я.
Воронин, В. И. Гриценко, С. В. Растворов, Ю. Д. Те-
рентьев E3) 621.56
E4) E7) 1. ТЕПЛОХЛАДОЭНЕРГЕТИЧЕ-
СКИЙ АГРЕГАТ, содержащий газовый контур
и установленные в нем компрессор, вход которого
сообщен с атмосферой, камеру сгорания
топлива, газовую турбину, размещенную на одном валу
с компрессором и электрогенератором,
экономайзер, влагоотделитель, регенеративный
теплообменник, газовый детандер и отделитель
твердой углекислоты, выход которого через
упомянутый регенеративный теплообменник сообщен
с атмосферой, и подсоединенный к газовому
контуру воздушный контур, в котором
установлены нагнетатель, размещенный на одном валу
с электродвигателем и детандером газового
контура, и рекуперативный теплообменник,
размещенный в камере сгорания, отличающийся
тем, что, с целью повышения
производительности, агрегат дополнительно содержит
включенные в воздушный контур воздушную турбину,
установленную на одном валу с компрессором
газового контура, второй экономайзер, второй
влагоотделитель, еще один поток
регенеративного теплообменники и воздушный детандер,
установленный на одном валу с нагнетателем
воздушного контура, а отделитель твердой
углекислоты снабжен рубашкой охлаждения,
включенной в воздушный контур после его
детандера, причем воздушный контур подсоединен
к газовому контуру после отделителя твердой
углекислоты.
2. Агрегат по п. 1, отличающийся тем, что
дополнительно содержит водяной теплообменник
контактного типа, который установлен на входе
в газовый и воздушный контуры.
A1) 1121560 3E1) F 25 D 3/00 B1)
3580218/28-13 B2) 16.04.83 G2) А. И. Шувалов,
А. Б. Харченко, В. С. Сергеев, В. А. Омельчук,
А. Я. Заславер, Ю. Г. Кашкина E3) 621.565.53
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
АККУМУЛИРОВАНИЯ ХОЛОДА, содержащее бак с
патрубками для подвода и отвода воды, вертикально
установленные в нем охлаждающие элементы
и мешалку и средство управления
замораживанием воды, имеющее концевые выключатели,
отличающееся тем, что, с целью повышения
надежности работы, оно снабжено по крайней
мере одной парой датчиков контроля, один из
которых предназначен для контроля
намораживания воды, а другой — для контроля оттайки,
каждый из-которых выполнен в виде вертикальной
штанги с горизонтально и симметрично
размещенными по высоте щупами и установлен
между охлаждающими элементами, длина щупов
датчика, контролирующего оттайку, равна
расстоянию между охлаждающими элементами, ч
а длина щупов датчика, контролирующего намо- ?
раживание, меньше этого расстояния на
заданную величину толщины льда, при этом средство
управления замораживанием содержит по
крайней мере пару электромагнитов, связанных с
датчиками контроля посредством установленных
на осях с возможностью вертикального
перемещения рамок, а с концевыми выключателями —
посредством нажимных планок.
A1) 1124166 3E1) F 25 С 1/02, Е 02 В 7/02 B1)
3628258/28-13 B2) 21.07.83 G1) Сибирский
научно-исследовательский институт гидротехники
и мелиорации G2) В. И. Макаров, Ю. Н. Краснов
E3) 621.581
E4) E7) СПОСОБ НАМОРАЖИВАНИЯ ЛЬДА
путем подачи вдоль намораживаемой поверхности
струй воды через форсунки, расположенные на
цилиндрической поверхности трубопровода,
отличающийся тем, что, с целью повышения
интенсивности намораживания льда, струям воды
дополнительно сообщают поперечное возвратно-
вращательное движение, а подачу вдоль
намораживаемой поверхности осуществляют
возвратно-поступательно.
A1) П24167 3E1) F 25 D 1/00, А 01 J 9/04 B1)^
3604255/28-13 B2) 10.06.83 G1) Московский*
институт инженеров сельскохозяйственного
производства им. В. П. Горячкина и Всесоюзный
научно-исследовательский институт
электрификации сельского хозяйства G2) А. В. Павлов,
А. М. Кулаков, Г. И. Алергонт, Е. П. Сильченко,
М. А. Цыганков, Ю. А. Ларкин, А. М. Мусин,
Ф. Г. Марьяхин, А. И. Зеленцов, М. Е. Бейлис,
А. И. Учеваткин, М. М. Лешин, Д. М. Анбиндер
E3) 621.564.2
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
МОЛОКА, содержащая теплообменник,
сообщенный с атмосферой охладитель хладоносителя,
связанный трубопроводами с теплообменником,
и насос для циркуляции хладоносителя, отли-
52
чающаяся тем, что, с целью снижения
энергозатрат путем расширения используемого
диапазона рабочих температур атмосферного воздуха,
охладитель хладоносителя установлен на
открытом воздухе и состоит из вертикального ряда
резервуаров с крышками и двумя системами
труб для их сообщения, при этом трубы первой
системы установлены так, что их верхняя кромка
расположена на предполагаемом уровне
хладоносителя в выше расположенном резервуаре, а
нижняя кромка — под предполагаемым уровнем
хладоносителя в ниже расположенном резервуаре,
а трубы второй системы расположены так, что их
верхняя кромка размещена между крышкой
и предполагаемым уровнем хладоносителя в выше
расположенном резервуаре, а нижняя кромка —
на уровне крышки ниже расположенного
резервуара, причем трубопровод для подвода
хладоносителя в Теплообменник подведен к
центральной части нижнего резервуара, а трубопровод
для отвода хладоносителя из теплообменника
I подсоединен к верхней зоне верхнего резервуара
*и к центральной части нижнего резервуара.
A1I113640 3E1) F 24 F 3/06 B1) 3580216/29-06,
3583157/29-06 B2) 18.04.83 G1) Центральный
научно-исследовательский и проектно-экспери-
ментальный институт промышленных зданий
и сооружений G2) С. И. Жадин, И. Г.
Сенатов, Л. В. Мишин, Н. Д. Эйкалис, А. И. Лу-
парев E3) 697.04
E4) E7) 1. УСТАНОВКА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая
расположенные по ходу воздуха секцию первого
подогрева, контактный аппарат с циркуляционным
жидкостным контуром и секцию второго подогрева,
а также прямую и обратную магистрали тепловой
сети, к которым при помощи индивидуальных
прямых и обратных трубопроводов
параллельно друг другу по теплоносителю присоединены
секции подогрева, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности и надежности,
установка снабжена дополнительным
трубопроводом и регулирующим и двухпозиционным
клапанами, причем первый клапан установлен на
подающем трубопроводе секции первого
подогрева, а второй — на обратном трубопроводе
секции второго подогрева, дополнительный
трубопровод подсоединен по ходу теплоносителя
одним концом к обратному трубопроводу секции
второго подогрева до клапана, другим концом —
к подающему трубопроводу секции первого
подогрева после регулирующего клапана.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
она снабжена воздухоподогревателем, который
размещен в потоке воздуха между секцией
.первого подогрева и контактным аппаратом
\\л присоединен к подающему трубопроводу сек-
' ции первого подогрева до регулирующего
клапана по ходу теплоносителя и к обратному
трубопроводу секции второго подогрева — перед
местом подсоединения к нему дополнительного
трубопровода.
3. Установка по пп. 1 и 2, отличающаяся
тем, что она содержит водо-водяной
подогреватель, включенный в циркуляционный контур
контактного аппарата.
4. Установка по п. 3, отличающаяся тем,
что водо-водяной подогреватель присоединен к
подающему трубопроводу секции первого
подогрева до регулирующего клапана по ходу
теплоносителя и к обратному трубопроводу секции
второго подогрева перед местом подсоединения к
нему дополнительного трубопровода.
5. Установка по п. 3, отличающаяся тем,
что водо-водяной подогреватель размещен в
линии связи воздухоподогревателя с обратным
трубопроводом секции второго подогрева.
A1) 1124169 3E1) F 25 D 21/04, 23/02 B1)
3597390/28-13 B2) 30.05.83 G1) Саратовское
электроагрегатное производственное объединение
G2) Ю. В. Муравьев E3) 621.565.92
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОБОГРЕВА
ДВЕРНОГО ПРОЕМА ШКАФА
КОМПРЕССИОННОГО МОРОЗИЛЬНИКА, содержащее
трубчатый теплообменный контур, испарительная
часть которого размещена в зоне компрессора,
а конденсаторная — у передней панели шкафа,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности обогрева и надежности работы,
конденсаторная часть трубчатого теплообменного
контура выполнена в виде петли,
вмонтированной под переднюю панель шкафа по всему
периметру дверного проема, а испарительная часть —
в форме змеевика, охватывающего корпус
компрессора, при этом трубопроводы, соединяющие
змеевик с петлей, подсоединены к последней
на верхнем и нижнем ее участках, причем
к верхнему соединительному трубопроводу
подключены расширительный бачок и
приспособление для заполнения трубчатого теплообменного
контура жидким теплоносителем.
A1) 11241703E1) F26 В 5/06 B1) 3603184/24-06
B2) 10.06.83 G1) Опытно-конструкторское бюро
приборов контроля и автоматики G2) В. А.
Соколов, Е. Д. Кассихин E3) 66.047.25
E4) E7) СУБЛИМАЦИОННАЯ ВАКУУМНАЯ
СУШИЛКА, содержащая корпус с
вибротранспортером в зоне сублимации и секции конден-
сатора-вымораживателя, отделенные от зоны
сублимации посредством теплового экрана с
окнами, отличающаяся тем, что, с целью повышения
качества сушки, экран установлен с
возможностью вращения и снабжен фильтрами,
размещенными в его окнах.
ХРОНИКА
УДК 664.8/.9.037@63)
СЕМИНАР ПО ПРОГРЕССИВНЫМ
МЕТОДАМ ХРАНЕНИЯ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ
ПРОДУКЦИИ
В октябре 1984 г. в Симферополе головным
холодильным участком Южно-Украинского
специализированного наладочно-ремонтного
управления Минплодоовощхоза СССР совместно с
Крымским областным НТО для специалистов
объединения «Союзплодоовощналадка» и
областных организаций Минплодоовощхоза СССР и
сельского хозяйства проведен
научно-технический семинар по прогрессивным методам
хранения сельскохозяйственной продукций. В семинаре
приняли также участие представители научно-
исследовательских и проектно-конструкторских
организаций.
Специалистами ВНИКТИхолодпрома сделан
обзор и даны конкретные рекомендации по
внедрению автоматических систем тепловлажно-
стной обработки воздуха во фрукто- и
овощехранилищах. Представлена информация о
разработках института: новых материалах, приборах-
регуляторах, датчиках температуры,
электропаровых увлажнителях.
На семинаре был обобщен опыт работы
КазНИИ плодоводства и виноградарства
(Алма-Ата) и Крымской опытной станции
садоводства по хранению сельскохозяйственной
продукции в регулируемой газовой среде (РГС).
Опытно-промышленные данные и обширный
информационный материал в этой области как
отечественный, так и зарубежный, подтверждают
высокую эффективность хранения
сельскохозяйственной продукции в РГС.
В выступлениях участники семинара
отметили ненадежную работу увлажнителей и приборов
контроля влажности, что не дает возможности
поддерживать в камерах с РГС необходимую
влажность воздуха. Одновременно отмечены
объективные трудности в выпуске панелей
«сэндвич» и типовых блоков для холодильных
камер с РГС, обеспечении герметичности при
их монтаже. Все это сдерживает широкое
применение прогрессивного метода хранения
плодов В РГС.
Участники семинара признали
целесообразным ускорить внедрение на холодильниках
системы Минплодоовощхоза СССР метода хранения
сельскохозяйственной продукции в РГС и
обеспечить их соответствующим оборудованием.
В целях квалифицированной наладки
установок для создания РГС следует решить вопрос
о специальной подготовке группы наладчиков.
Для повышения надежности работы
холодильных машин и внедряемого в настоящее время
сложного автоматического оборудования
необходимо создать в системе Минплодоовощхоза
СССР курсы по подготовке и повышению
квалификации обслуживающего персонала
холодильников.
В связи с увеличением объема выполняемых
наладочно-ремонтных работ по холодильной
технике требуется пересмотр действующего
ценника № 6 на пусконаладочные работы с
введением в него всего перечня операций по
техобслуживанию, ревизии и ремонту холодильного
оборудования.
Для улучшения обмена передовым опытом,
информирования холодильных участков
Наладочных управлений о технических новшествах,
скорейшего внедрения новых разработок в
практику, размножения нормативно-технической
документации и издания информационного
бюллетеня по холодильной технике семинар
рекомендовал объединению «Союзплодоовощналадка»
оказать помощь головному холодильному участку
в Издательской деятельности.
Всеми выступавшими отмечена
своевременность и необходимость проведения подобных
семинаров-встреч ведущих
специалистов-наладчиков с представителями
научно-исследовательских и проектно-конструкторских организаций,
заводов-изготовителей, Госстроя и других
организаций, занимающихся созданием холодильной j
техники и хранением сельскохозяйственной
продукции.
| ЛЕОНИД ЗИНОВЬЕВИЧ МЕЛЬЦЕР]
На 75-м году жизни после тяжелой
болезни скончался профессор, доктор
технических наук Леонид Зиновьевич Мельцер,
член КПСС с 1939 г., более 40 лет своей
жизни посвятивший воспитанию и обучению
специалистов для холодильной
промышленности, развитию научных основ
отечественной холодильной техники.
Трудовую деятельность Л. 3. Мельцер
начал с 17 лет рабочим. После
окончания в 1935 г. Одесского института водного
транспорта плавал на судах Черноморского
пароходства, а в 1936 г. поступил в
аспирантуру Одесского института водного
транспорта, в котором затем — после защиты
в 1939 г. кандидатской диссертации —
работал ассистентом и доцентом.
В годы Великой Отечественной войны
Л. 3. Мельцер был офицером морского
флота. За боевые заслуги награжден
орденами и медалями. После демобилизации
в 1944 г. работал начальником Херсонского
мореходного училища, а затем
заместителем начальника высшего военно-морского
училища им. С. О. Макарова во
Владивостоке.
С 1950 г. трудовая деятельность
Леонида Зиновьевича связана с Одесским
технологическим институтом холодильной
промышленности. В 1965 г. он защитил'
докторскую диссертацию, посвященную
термодинамическому анализу реальных
циклов холодильных машин. В течение ряда
лет был заведующим кафедрой
технической термодинамики института,
опубликовал более 100 работ по термодинамике,
теории холодильных машин и тепловых
насосов, судовым системам охлаждения,
холодильным опреснительным устройствам,
свойствам хладагентов и масел.
Много сил и энергии отдавал Л. 3.
Мельцер воспитанию молодого поколения.
Скромный, обаятельный, человек большого
54
интеллекта и большого сердца Леонид
Зиновьевич всегда учил добру и
справедливости, никогда не отказывался от самых
трудных дел. Ученики и коллеги Л. 3 Мель-
цера не забудут его блестящих лекций
и докладов, теплоту и искренность его
дружбы.
Светлая память о Леониде
Зиновьевиче Мельцере навсегда сохранится в сердцах
тех, кто его знал и работал вместе с ним.
(МАРК МАРКОВИЧ ПОЗИН
29 октября 1984 г. на 77-м году жизни
после тяжелой продолжительной болезни
скончался член КПСС, участник Великой
Отечественной войны, старший научный
сотрудник кандидат экономических наук
I Марк Маркович Позин.
Ушел из жизни крупный ученый,
высококвалифицированный специалист по
экономике холодильной промышленности,
непрерывно проработавший в ней 53 года.
После окончания в 1929 г. Института
народного хозяйства им. Г. В. Плеханова
и до призыва в Красную Армию в 1931 г.
М. М. Позин работал в Хладоцентре
старшим экономистом. После демобилизации
поступил в аспирантуру Центрального
института экономических исследований
Наркомснаба СССР и в 1934 г. защитил
диссертацию на ученую степень кандидата
экономических наук. С 1935 по 1939 г.
работал начальником планового отдела
Московского холодильника № 2.
С 1946 г. Марк Маркович работал
во ВНИХИ (ВНИКТИхолодпроме) старшим
научным сотрудником, руководителем
лаборатории экономики производства,
начальником отдела экономических
исследований, в последние годы — консультантом.
Им выполнено более 150 научных работ
по различным отраслевым и
межотраслевым проблемам экономики холодильного
хозяйства СССР.
Научные выводы и рекомендации
М. М. Позина по перспективам развития
холодильной промышленности, новой
системе калькулирования и снижению
себестоимости продукции холодильной
промышленности, внедрению хозрасчета,
повышению производительности труда
широко используются работниками предприятий
отрасли и руководящих хозяйственных
органов, а написанные им учебники, книги*
и статьи являются ценным пособием
для студентов и специалистов.
Важное значение для специалистов
отрасли имеет его последняя, изданная
в 1983 г. книга «Экономические проблемы
комплексного развития холодильного
хозяйства».
Многие годы М. М. Позин сотрудничал
в журнале «Холодильная техника» в
качестве автора многочисленных статей,
а с 1972 г.— и в качестве члена
редколлегии, активно пропагандируя передовые
достижения науки и производственной
практики.
Его всегда отличали беззаветное
служение своему делу, принципиальность и
высокая гражданственность, преданность
Родине. Особенно ярко проявились эти
качества Марка Марковича в годы Великой
Отечественной войны. В составе войск НКВД
он участвовал в боях под Сталинградом,
затем воевал на 1-м Украинском фронте.
За боевые заслуги М. М. Позин
награжден орденом Красной Звезды и
медалями, а в мирные годы за заслуги в
труде -— медалями «За доблестный труд.
В ознаменование 100-летия со дня
рождения В. И. Ленина» и «Ветеран труда».
Светлую память о М. М. Позине
сохранят все знавшие его ученые,
специалисты и работники предприятий холодильной
промышленности.
VV\Л/v^лл•чл/v\лл/\/\ллл/\/vvч^vл/\/\•\/\/^
ПОПРАВКА К ЖУРНАЛУ «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА», 1984, JV* 12
Страница, колонка, строка
51, левая, б-я сверху
Напечатано
(Болгария)
Следует читать
(Югославия)
55
спгаочныш
ОТДЕЛ
УДК 621.56/.57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ*
В. С. БУРЯК
Черкесским заводом холодильного
машиностроения совместно с ВНИИхолодмашем в
1980—1984 гг. проведена большая работа по
замене старого холодильного оборудования новым,
причем по некоторым типам холодильного
оборудования этот процесс проводился
поэтапно. Так, компрессорно-конденсаторные агрегаты
АК-АВ22А/1, AK-AB22A/II, АК-АУ45/1 и
АК-АУ45/Н были заменены
автоматизированными компрессорно-конденсаторными агрегатами
АК-АВ22/А-1, АК-АВ22/А-2, АК-АУ45/А-1 и
АК-АУ45/А-2, вместо которых впоследствии стали
выпускать холодильную машину МКТ20-2-0
(ПО «Мелитопольхолодмаш») и компрессорно-
конденсаторный агрегат АК40-2-1. Взамен холо-
дильно-нагревательной установки ФХ-100 для
фруктоовощехранилищ производится машина
ХМФ-16. В 1983 г. завод начал серийный
выпуск модернизированной холодильной машины
1ХМФ-16, которая должна заменить машину
ХМФ-16.
Разработаны и освоены холодильный
компрессорный агрегат А80-7-2,
компрессорно-конденсаторные агрегаты АК40-2-0, АК80-2-1,
холодильные машины МКТ22-7-2, МКТ45-7-2,
МКТ40-2-0, МКТ40-2-1, МКТ80-7-2, МКТ80-2-0,
МКТ80-2-1, АР6-1-2.
Компрессорный агрегат А80-7-2 работает в
составе аммиачных холодильных установок
и состоит из поршневого сальникового
компрессора, электродвигателя с эластичной муфтой,
маслоотделителя, щита с приборами контроля
и автоматики, прибора управления и
сигнализации. Агрегат собран на раме в виде блока.
Охлаждение крышек компрессора и
маслоотделителя водяное.
Холодильные машины МКТ22-7-2, МКТ45-7-2
и МКТ80-7-2, работающие на аммиаке,
предназначены для охлаждения хладоносителя,
используемого для хладоснабжения стационарных
камер, в промышленных установках и т. д.
Холодильные машины включают в себя компрессор-
но-конденсаторный агрегат, испаритель, приборы
автоматики и фильтр, смонтированные на общей
раме, Компрессорно-конденсаторные агрегаты
АК22-7-2, АК45-7-2, АК80-7-2), входящие в состав
холодильных машин, состоят из поршневого
сальникового компрессора, электропривода,
конденсатора, маслоотделителя, щита приборов и
пульта управления. Холодильные машины
работают в автоматическом и полуавтоматическом
режимах. В автоматическом режиме включение
и отключение машины осуществляется
автоматически по импульсу термореле в зависимости
от температуры хладоносителя или другого
* Продолжение. Начало — в № 1.
об
технологического параметра. В
полуавтоматическом режиме машину включают и отключают
вручную.
Комплексные автоматизирбванные
холодильные машины МКТ40-2-0, МКТ40-2-1, МКТ80-2-0
и МКТ80-2-1, работающие на R22,
предназначены для охлаждения и поддержания температуры
хладоносителя, используемого в промышленных
установках кондиционирования воздуха
стационарных камер. Они состоят из компрессорно-
конденсаторного агрегата, осушителя-фильтра,
испарителя и пульта управления,
смонтированных на раме, а также приборов автоматики
и арматуры.
Компрессорно-конденсаторные агрегаты
АК40-2-0, АК40-2-1, АК80-2-0 и АК80-2-1
включают в себя поршневой бессальниковый
компрессор, конденсатор водяного охлаждения, щит
приборов и пульт управления и предназначены
для работы в холодильных системах с
испарительной частью любого типа. В агрегатах
АК40-2-1 и холодильных машинах МКТ40-2-1
и МКТ80-2-1 предусмотрено ступенчатое
регулирование холодопроизводительности.
Все машины и агрегаты укомплектованы
системой автоматического управления,
обеспечивающей оперативный пуск и останов
компрессора, поддержание заданного температурного
режима, аварийное отключение компрессора
при перегрузках и в случае опасных отклонений
от условий эксплуатации.
Вновь разработанные агрегаты и машины
комплектуются поршневыми компрессорами типа
П40, П80 (сальниковые) или ПБ40, ПБ80
(бессальниковые), за исключением машин
МКТ22-7-2, МКТ45-7-2 и агрегатов АК22-7-2,
АК45-7-2, снабженных компрессорами АВ22
и АУ45.
Холодильная машина АР6-1-2 предназначена
для автоматического поддержания необходимого
температурного режима в грузовом объеме
автомобиля-рефрижератора грузоподъемностью
от 2 до 5 т и представляет собой компрессионную
одноступенчатую автоматизированную машину
навесного типа с непосредственным
охлаждением хладагента и воздушным охлаждением
конденсатора. Холодильный агрегат включает
в себя сальниковый поршневой компрессор,
воздушный конденсатор, воздухоохладитель,
осевые вентиляторы, ресивер, осушитель-фильтр
и теплообменник. Все узлы агрегата
смонтированы на общей раме. Воздухоохладитель размещен
в кузове автомобиля,
компрессорно-конденсаторный агрегат — над кабиной водителя. Привод
осуществляется от бензинового двигателя через
клиноременную передачу. Машина
обеспечивает охлаждение в диапазоне температур
—г~ 12-= 20 °С при температуре окружающего
воздуха от 5 до 30 °С (max 45 °С).
Холодильно-нагревательная машина 1ХМФ-16
предназначена для создания и автоматического
поддержания в камере фруктоовощехранилища
необходимого температурного режима. Машина
изготовлена единым блоком, включающим в себя
компрессорно-конденсаторный и воздухоохлади-
тельный агрегаты, электросиловое оборудование.
Компрессорно-конденсаторный агрегат состоит
из двух бессальниковых поршневых
компрессоров, воздушного конденсатора с двумя
вентиляторами, ресивера, осушителя-фильтр а, приборов
автоматики и шкафа управления, воздухоохла-
дительный ^агрегат — из воздухоохладителя
с двумя вентиляторами, блока
электронагревателей и поддона. Система автоматики
обеспечивает поддержание температуры в камере, защи-
Таблица 5
Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Холодильно-нагре-
вательная
установка ФХ-100
Аммиачный
автоматизированный
компрессорно-кон-
денсаторный агре-
^гат АК-АВ22/А-1
t
Аммиачный
автоматизированный
компрессорно-кон-
денсаторный
агрегат АК-АВ22/А-2
Фреоновый комп-
рессорно-конден-
саторный агрегат
на R22
АК-АВ»22/1
Фреоновый комп-
рессорно-конден-
саторный агрегат
на R 22
АК-АВ,22/П
Аммиачная
холодильная машина
XM-AB22/I
1
Аммиачная
холодильная машина
XM-AB22/II
Техническая
характеристика
Qo=18,6 кВт
A6 тыс. ккал/ч)
iVe== 19,3 кВт при /кам=
:=0°С, /В=+30°С
Зо=27,1 кВт B3,3 тыс.
ккал/ч)
//е=8,3 кВт при t0=
==-15 °С, /ш1=+22°С
Электродвигатель
АОП2-61-4 мощностью
13 кВт, п=24 с-1
A440 об/мин)
Qo=18 кВт A5,5 тыс.
ккал/ч)
V =5,5 кВт при г0=
:=-15°С, /ш1 = +22°С
Электродвигатель
АОП2-61-6 мощностью
10 кВт, /г= 16,2 с^1
(970 об/мин)
Qo=27,9 кВт
B4 тыс. ккал/ч)
We=8,4 кВт при t0=
== —15 °С, /ш1=+22°С;
Электродвигатель
АОП2-61-4 мощностью
13 кВт, п=24 с
A440 об/мин)
Qo=18,6 кВт A6 тыс.
ккал/ч)
,Ve=5,6 кВт при t0—
—15 °С, tw{ =
==+22 °С
Электродвигатель
АОП2-61-6 мощностью
10 кВт, я=16,2 с-1
(970 об/мин)
Qo=26,2 кВт B2,5 тыс.
ккал/ч)
iVe=8,3 кВт при tS2=
— 10 °С, /ш1 = +22°С
Электродвигатель
АОП2-61-4 мощностью
13 кВт, Аг=24 с
i1440 об/мин)
Q0=17,4 кВт A5 тыс.
ккал/ч)
Л'е=5,5 кВт при /Sz=
==_Ю°С,/Ы=+22°С
Электродвигатель
АОП2-61-6 мощностью
10 кВт, rt= 16 с
i960 об/мин)
Год
снятия с
производства
1981
1983
1983
1983
1983
1983
1983
Холодильное оборудование, заменяющее
снятое
Наименование
и марка
Холодильно-на-
гревательная
машина для фрук-
тоовощехрани-
лищ ХМФ-16
Холодильная
машина на R 22 с
водяным
охлаждением
конденсатора МКТ20-2-0
.
с производства
Техническая
характеристика
Qo=18,6 кВт
A6 тыс. ккал/ч)
#,,= 18,2 кВт при
*кам==:"г2 С, JB=
=+30 °С
Qo=40 кВт C4,4
тыс. ккал/ч)
#е=13,6 кВт при
/52=+3,5°С,
/ш1 = +20°С
.
Год
начала
серийного
изводства
1975
1975
57
Продолжение
Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Фреоновая
холодильная машина
на R22
XM-AB.22/I
Фреоновая
холодильная машина
на R 22
XM-AB.22/II
Аммиачный
автоматизированный
компрессорно-
конденсаторныи
агрегат
АК-АУ45/А-1
Аммиачный
автоматизированный
компрессорно-
конденсаторный
агрегат АК-АУ45/А-2
Фреоновый комп-
рессорно-конденса-
торный агрегат на
R22 А К- АУ,45/1
Фреоновый
прессорно-конденсаторный агрегат
на R 22
АК-АУ.45/И |
Аммиачная
холодильная машина
ХМ-АУ45/1
Техническая
характеристика
Q0=26,2 кВт B2,5 тыс.
ккал/ч)
/^=8,4 кВт при /S2=
j=-10°C, /ш1=+22°С
Электродвигатель
АОП2-61-4 мощностью
13 кВт, п=24 с
A440 об/мин)
Qo= 17,4 кВт A5 тыс.
ккал/ч)
Л^=5,6 кВт при /s2=
= -10°С, ^, = +22°С
Электродвигатель
АОП2-61-6 мощностью
10 кВт, л=16 с-1
(960 об/мин)
Qo=61,6 кВт E3 тыс.
ккал/ч)
Л/е=19,6 кВт при /0=
= -15 °С, /wl = +22 °C
Электродвигатель
АОП2-72-4 мощностью
30 кВт, л=24,2 с
A450 об/мин)
Q0=44,2 кВт C8 тыс.
ккал/ч)
jVe=12,6 кВт при /0=
1 = -15 °С, /ш1 = -т-22°С
Электродвигатель
АОП2-72-6 мощностью
22 кВт, л=16,2 с-1
(970 об/мин)
Q0=55,8 кВт D8 тыс.
ккал/ч)
Л^=16,8 кВт при /0=
= -15 °С, /ш1 = +22°С
Электродвигатель
АОП2-72-4 мощностью ]
30 кВт, л=24,2 с-1 !
A450 об/мин)
Qo=37,2 кВт C2 тыс.
ккал/ч)
iVe= 11,2 кВт при /0= J
= -15°С, /ш1 = 22°а
Электродвигатель
АОП2-72-6 мощностью
22 кВт, п=16,2 с
(970 об/мин)
Qo=52,3 кВт D5 тыс.
ккал/ч)
#е=16,5 кВт при ts2—\
= —10 °С, /ш1=+22 °С
Электродвигатель
АОП2-72-4 мощностью
30 кВт, л= 24,2 с
A450 об/мин)
Год
снятия с
производства
1983
1983
1983
1983
1983
1983
1983
_ 1
1 Холодильное оборудование.
заменяющее снятое с производства
1 аимснование
и марка
Компрессорно-
конденсаторный
агрегат на R 22
АК40-2-1 1
\
Холэдильная
машина на R 22
МКТ40-2-1
Техническая
характеристика
Qo=84,l кВт
G2,5 тыс. ккал/ч)
Л^=20,9 кВт при
/0= +5 °С,
/ш1= + 25 °С
; , '¦ '""
Qo=69,5 кВт
F0 тыс. ккал/ч)
//е= 19,8 кВт при
/52=+6°С,/ш1 =
= +25°С !
Год
начала серий-
извод-
ства
| 1981
i '
1981
58
Продолжение
Холодильное еборудование,
снятое с производства
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование 1
и марка
Аммиачная
холодильная машина
ХМ-АУ45/Н
Фреоновая
холодильная машина
^на R22XM-AY,45/I
Фреоновая
холодильная машина
на R22
ХМ-АУ.45/П
Холодильная водо-
охлаждающая
машина на R22
ХМВ-80
Фреоновый комп-
рессорно-конденса-
торный агрегат на
R22 АК-АУУ.90/1
If
Фреоновый
компрессор
но-конденсаторный
агрегат на R 22
АК-АУУ.90/Н
Техническая 1
характеристика
Q0=34,9 кВт C0 тыс.
ккал/ч)
Л',= 11,1 кВт при ts2=
==-10 °С, /ш1=+22°С
Электродвигатель I
АОП2-72-6 мощностью
22 кВт, /1=16,2 с
(970 об/мин)
О0=52,3 кВт D5 тыс.
ккал/ч)
//,= 16,8 кВт при ts2 =
==-10 °С, tw] = +22 °C
З'лектродвигатель
АОП2-72-4 мощностью !
30 кВт, /1 = 24,2 с
A450 об/мин)
(H=34,9 кВт C0 тыс.
ккал/ч)
//,= 11,5 кВт при ts2 =
== — 10 °С, гш1 = +22 °С
Электродвигатель
АОП2-72-6 мощностью
22 кВт, /i=16,2 с
(Э70 об/мин)
Q0=95,3 кВт (82 тыс.
ккал/ч)
//,= 21 кВт при ts2=
==+5 °С, /„,= +22 °С
Электродвигатель
Л02-81-8 мощностью
57.7 кВт, /i = 24,3 с
A460 об/мин)
Q0=49,4 кВт D2,5 тыс.
ккал/ч)
А',= 11,8 кВт при ts2=
= +5°С, /,,,= +22 °С
Электродвигатель
А02-81-4 мощностью
18,9 кВт, /1=12,3 с"
G35 об/мин)
|Q0= 111,6 кВт (96 тыс.
ккал/ч)
| ^е=33,6 кВт При /0 =
= —15 °С, /ш1 = +22'°С
Электродвигатель
АОП2-82-4 мощностью
15 кВт, /г = 24,5 с
( 1470 об/мин)
Q0=74,4 кВт F4 тыс.
ккал/ч)
у^е=22,4 кВт при /0=
== —15°С, /ш1 = +22 °С
З'лектродвигатель
АОП2-82-6 мощностью
40 кВт, /1=16,3 с
1 (975 об/мин)
Род
снятия с
производства
1983 1
1983
1983
1984
1983
1983
Наименование
и марка
фреоновый комп-
рессорно-конден-
саторный агрегат
на R 22 АК80-2-1
Техническая
характеристика
Qo= 168,2 кВт
A45 тыс. ккал/ч)
N, = 41,8 кВт при
/0=+5°С, гш1 =
= +25 °С
Год
начала серий-
но го
изводства
1981
59
Продолжение
Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Аммиачная
холодильная машина
ХМ-АУУ90/1
Аммиачная
холодильная машина
ХМ-АУУ90/П
Фреоновая
холодильная машина
на R 22
ХМ-АУУ,90/1
Фреоновая
холодильная машина
на R22
ХМ-АУУ.90/П
Фреоновый
компрессорный агрегат
на R 22
К-22ФУ45/1
Фреоновый
компрессорный агрегат
на R-22
К-22ФУ45/Н
•Техническая
характеристика
Qo=104 кВт (89,5 тыс.
ккал/ч)
Ne=33 кВт при ts2=
= —10 °С, twl=+22 °С
Электродвигатель
4АР225М4УЗ
мощностью 55 кВт, я=24,6 с-1
A470 об/мин)
Qo=69,4 кВт E9,7 тыс.
ккал/ч)
Ne=22,2 кВт при /52=
= -10 °С, /Ы=+22°С
Электродвигатель
4АР225М6УЗ
мощностью 37 кВт, лг= 16,3 с-1
(980 об/мин)
Qo= 104,7 кВт (90 тыс.
ккал/ч)
Л^=33,6 кВт при /s2=
= -10 °С, /ш1 = +22°С
Электродвигатель
АОП2-82-4 мощностью
55 кВт, м=24,6 с-1
A470 об/мин)
Qo=69,8 кВт F0 тыс.
ккал/ч)
Л^=23 кВт при /s2=
= -10 °С, twl = +22°C
Электродвигатель
АОП2-82-6 мощностью^
40 кВт, л=16,3 с-1
(980 об/мин)
Qo=53,5 кВт
D6 тыс. ккал/ч) i
Л^^= 18 кВт при t0=
= —15 °С, /к=+30°?
Электродвигатель
4АР180М4УЗ
мощностью 30 кВт, л=24,2 с-1
A450 об/мин)
Qo=36 кВт C1 тыс.
ккал/ч)
ЛГе=12,4 кВт при /о=
= —15 °С, /K=+30°G
Электродвигатель
4АР180М6УЗ
мощностью 18,5 кВт, я=
= 16,2 с (970 об/мин)
Год
снятия с
производства
1983
| 1983
Г983
1983
1984
1984
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Аммиачная
комплексная
холодильная машина
МКТ80-7-2
Фреоновая
комплексная
автоматизированная
холодильная
машина на R22
МКТ80-2-1
Поршневой
компрессор бессальни-
ковый на R 22
ПБ40-2-02
Техническая
характеристика
Qo=87 кВт
G5 тыс. ккал/ч)
We=31,6 кВт при
*s2=_ю°с,
*ш1 = +25°С
Электродвигатель
4АР200М4УЗ
мощностью
37 кВт, м=
= 24,2 с
A450 об/мин)
Qo=139 кВт
A20 тыс. ккал/ч)
JVe=39,6 кВт при
/s2=+6°C,^I =
= +25 °С
Qo=102 кВт
(87,5 тыс. ккал/ч)
#е=22,5 кВт при
/0=+5°С, tK =
= +45 °С
Qo=46,6 кВт
D0 тыс. ккал/ч)
Л^= 15 кВт при
*0=_15°С, *к=
= +30°С
Год
начала
серийного
изводства
1982
1981
1980
1
60
Продолжение
Холодильное оборудование, Холодильное оборудование,
снятое с производства заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Фреоновый
компрессорный
агрегат на R 22
К-22ФУУ90/1
¦фреоновый
компрессорный агрегат
на R22
К-22ФУУ90/П
Аммиачная
автоматизированная
холодильная
машина
ХМ-АВ22/А-1
Аммиачная
автоматизированная
холодильная
машина
ХМ-АВ22/А-2
Ам'миачная
автоматизированная
холодильная
машина
ХМ-АУ45/А-1
^Аммиачная
автоматизированная
холодильная
машина
ХМ-АУ45/А-2
Техническая
характеристика
Qc=107 кВт
(92 тыс. ккал/ч)
Nr=36 кВт при /0=
= —15 °С, /К=+30°С
Электродвигатель
4АР225М4УЗ мощностью
55 кВт, /г=24,6 с-1
(Н70 об/мин)
Q0=72,l кВт F2 тыс.
ккал/ч)
#(>=24,8 кВт при /0=
= —15 °С, /К=+30°С
Электродвигатель
4АР225М6УЗ
мощностью 37 кВт, /г=16,3 с-1
(980 об/мин)
Q{1=30,8 кВт B6,5 тыс.
ккал/ч)
N6=9,5 кВт при /s2=
= -10 °С, /,, = +22 °С
Эхектродвигатель
АОП2-61-4 мощностью
13 кВт, п=24 с-1
(Н40 об/мин)
Qo=22,l кВт A9 тыс.
ккал/ч)
Ne=6,6 кВт при /s2=
= -10 °С, /„ = +22 °С
Электродвигатель
АОП2-61-6 мощностью
10 кВт, /г=16 с-1
(960 об/мин)
Q0=61,6 кВт E3 тыс.
кк.ал/ч)
Ne=\9 кВт при /s2=
= -10°С, /„ = +22 °С
Электродвигатель
АОП2-72-4 мощностью
30 кВт, м=24 с
A440 об/мин)
Q0 = 44,2 кВт C8 тыс.
ккал/ч)
^=13,2 кВт при /s2=
= -10°С, /„ = +22 °С
Эл ектродвига тель
АСП2-72-6 мощностью
22 кВт, лг= 16 с-1
(96.0 об/мин)
Год
снятия с
производства
1984
1984
1984
1984
1984
1984
Наименование
и марка
Поршневой
компрессор
бессальниковый на R 22
ПБ80-2-02
Аммиачная
одноступенчатая
холодильная машина
МКТ22-7-2
Аммиачная
одноступенчатая
холодильная машина
МКТ45-7-2
Техническая
характеристика
Qo= 197,7 кВт
A70 тыс. ккал/ч)
Ne==\4,5 кВт при
/0=+5°С, /к=
= +45°С
Qo=93,5 кВт
(80,4 тыс. ккал/ч)
Ne=30 кВт при
/0= —15°С, /к=
= +30 °С
Q0=29,7 кВт
B5,5 тыс. ккал/ч)
Ne= 10 кВт при
/s2=_10°C,
/„ = +25 °С
Электродвигатель
4А132М4УЗ
мощностью 11 кВт, п=
=24 с
A440 об/мин)
Qo=59,3 кВт
E1 тыс. ккал/ч)
We=20 кВт при
fs2=_ Ю°С,
/„ = +25 °С
Электродвигатель
4API80Б4УЗ
мощностью 22 кВт,
л=24,2 с
A450 об/мин)
Год
начала
серийного
изводства
1980
1983
1983
61
Таблица 6
Наименование и марка
Фреоновый одноступенчатый компрес-
сорно-конденсаторный агрегат на R22
АК80-2-0
Фреоновая одноступенчатая
холодильная машина на R22
МКТ80-2-0
Холодильная машина для
автомобилей-рефрижераторов
АР6-1-2
Аммиачный одноступенчатый
компрессорный агрегат
А80-7-2
Фреоновый одноступенчатый компрес-
сорно-конденсаторный агрегат на R22
АК40-2-0
Фреоновая одноступенчатая
холодильная машина на R22
МКТ40-2-0
Холодильно-нагревательная машина
1ХМФ-16
Техническая характеристика
Qo= 168,6 кВт A45 тыс. ккал/ч)
iVe=41,8 кВт при /0=+5°С, /ш1 = +25°С
Конденсатор К32
Qo= 139,5 кВт A20 тыс. ккал/ч)
#«,=39,6 кВт при /s2=+6°C, *Ш,= +25°С
Конденсатор К32
Испаритель И50
Qo=2,l кВт A,8 гыс. ккал/ч)
/ввх=-20°с, ;в=+зо°с
Двигатель УД-25Г мощностью 8 л. с, п=50 с—1
C000 об/мин)
Qo=93 кВт (80 тыс. ккал/ч)
Л/е=30 кВт при Ь= —15 °С, /К=+30°С
Электродвигатель 4АР200М4УЗ мощностью 37 кВт,
п=24,2 с-1 A450 об/мин)
Qo=84,l кВт G2,3 тыс. ккал/ч)
N,,= 20,9 кВт при /0=+5°С, /ш1=+25°С
Конденсатор К16
Qo=69,8 кВт F0 тыс. ккал/ч)
N,= 19,8 кВт при fs2=+6°C, ^, = +25 °С
Конденсатор К16
Испаритель И24
Qo=18,6 кВт A6 тыс. ккал/ч)
Л^=17,4 кВт при /ВВХ = +2°С, /В=+30°С
Год начала
серийного
производства
1980
1980
1980
1
1983
1983
1983
1983
ту от недопустимого повышения давления
нагнетания, автоматическое оттаивание снеговой
шубы с поверхности воздухоохладителя горячими
парами хладагента и сигнализацию.
В табл. 5 представлено холодильное
оборудование Черкесского завода холодильного
машиностроения, снятое с производства в 1980—
1984 гг., и холодильное оборудование,
выпускаемое взамен снятого, в табл. 6 — холодильное
оборудование, серийное производство которого
начато в 1980—1984 гг?
* Условные обозначения в табл. 5 и 6: t0 —
температура кипения, tK — температура
конденсации, ts2 — температура теплоносителя на
выходе из испарителя, twJ — температура воды на
входе в конденсатор, tB — температура воздуха
на входе в Конденсатор, tB вх — температура
воздуха на входе в воздухоохладитель, /кам —
температура в камере, /пр _ промежуточная
температура.
(Окончание см. в № 3)
РЕФЕМТЫ
УДК 521.565.004.1.001.24
Система охлаждения с блочной холодильной
машиной.ЕЛУФИМОВА С. М., МЕДОВАР Л. Е.
«Холодильная техника», 1985, № 2.
Изложена методика определения холодопроизво-^
дительности децентрализованных систем охлаж-'
дения камер хранения на базе блочных
фреоновых холодильных машин. Рассмотрено влияние
характеристик вентилятора воздухоохладителя
и воздушной сети на холодопроизводительность
системы.
Иллюстраций 3. Список литературы — 7
названий.
УДК 621.564.22.004.4:629.12:001.86
Вместо баллонов — ресивер для регистрового
запаса аммиака. ЛОСЬ А. Г. «Холодильная
техника», 1985, № 2.
Предложено на судах серии В-64 регистровый
запас аммиака хранить не в баллонах, а в
ресивере вместимостью 2,5 м3. Описана схема
установки ресивера. Показаны преимущества его
использования.
62
УДК 664.95.037
Холод — важный фактор рационального
использования водного биосырья. ЗАЙЦЕВ В. П.
«Холодильная техника», 1985, № 2.
Развитие рыбной промышленности страны
выдвигает на первый план не только задачу по
более полному и эффективному использованию
накопленного опыта и значительного научно-
технического потенциала в области
холодильной обработки гидробионтов, но и проблемы
создания новых процессов производства
высококачественных рыбных продуктов и более
полного высокоэффективного использования водного
биосырья, осуществление которых возможно лишь
с применением элементов современной
холодильной технологии. Эти процессы и
рассматриваются в статье.
Список литературы — 3 названия.
УДК 664.95.037.056.00 .24
,, Количественная оценка снижения качества рыбы
«процессе холодильной обработки и хранения.
ИНЧУК Г. А. «Холодильная техника», 1985,
№ 2.
Рассмотрен способ количественной оценки
снижения качества (потерь стойкости к хранению)
рыбы перед охлаждением, в процессе
охлаждения, замораживания и последующего
хранения. Приведены данные для анализа и
выбора рациональных технологических решений.
Результаты представлены в виде номограммы,
позволяющей быстро оценить потери стойкости
и возможный срок хранения рыбы при
температурах от +30 до —50 °С
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список
литературы — 5 названий.
УДК 621.57.041-213.4.001.4
Испытания холодильного агрегата ВСэ 1250B)
на хладагенте R502. ГРОМОЗДИН С. Н.,
ЛАЗАРЕВА Т. Л., БАСС Э. С.
«Холодильная техника», 1985, № 2.
Представлены результаты испытаний двух
образцов холодильного агрегата ВСэ 1250B) при
работе на хладагенте R502 в области
пониженных температур кипения. Определены
предельно низкие температуры кипения (в зависимости
от температуры окружающего воздуха), при
которых возможна работа агрегата. Приведены
экспериментальные зависимости холодопроизводи-
тельности, потребляемой мощности, холодильного
коэффициента, температуры обмотки
экранированного электродвигателя, коэффициента подачи
компрессора от температуры кипения при
различных температурах окружающего воздуха и
зависимость коэффициента подачи от степени
повышения давления.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3
названия.
УДК [621.565.664.95.037] :629.12
Результаты испытаний и эксплуатации
производственной холодильной установки БАТ типа
«Горизонт». СТАРЫХ Ю В., БОЙЧУК В. Е.
«Холодильная техника», 1985, № 2.
Приведены основные результаты испытаний и
эксплуатации производственной холодильной
установки БАТ типа «Горизонт». Описаны некоторые
проектно-конструкторские и опытные работы,
проведенные в период строительства судов этой
серии, направленные на повышение
эффективности работы холодильной установки.
УДК 681.584.6.004.54.001.86
Переносное устройство для проверки и
настройки тепловых реле автоматических
выключателей холодильных герметичных агрегатов.
КРАВЦОВ В. Н., ФЕЛЬДМАН А. А.
«Холодильная техника», 1985, № 2.
Описан принцип действия переносного
устройства, с помощью которого на месте
эксплуатации холодильных герметичных агрегатов можно
проверить и настроить тепловые реле
автоматических выключателей, что предотвращает
сгорание обмотки электродвигателей
компрессоров. Изложен порядок проверки и настройки.
Переносное устройство используют также для
проверки и настройки пускозащитных реле типа
РТК-2-0 различных исполнений. Отмечены
достоинства устройства: простота изготовления и
эксплуатации.
Таблиц 2. Иллюстраций 2.
УДК 663.674.07
Энергия нарушения связи влаги в мороженом
при закаливании. ОЛЕНЕВ Ю. А. «Холодильная
техника», 1985, № 2.
Описан принцип определения энергии нарушения
связи влаги в мороженом и других скоропор-
тящихсячпищевых продуктах при их
замораживании. Применительно к закаливанию
мороженого проведены вычисления энергии нарушения
связи влаги при различных температурах и
предложена эмпирическая зависимость этого
показателя от температуры. Даны рекомендации по
практическому применению полученных
результатов при тепловых расчетах технологического
холодильного оборудования.
Таблиц 2. Список литературы -— 6 названий.
УДК 664.95.037
Интенсификация холодильной обработки тунца.
СЕМЕНОВ Б. Н., ФЕДЯЙ В. В., НАЛЕТОВ И. А.,
| ТАЦИЕНКО С. Н~[ «Холодильная техника»,
1985, № 2.
Представлены результаты исследований
качественного состояния тунца кошелькового промысла,
замороженного различными способами.
Установлено, что использование жидкого азота для
интенсификации холодильной обработки тунца
позволяет сократить продолжительность
замораживания по сравнению с производственным
циклом примерно в 5 раз. Соленость мяса при
этом уменьшается в 2—4 раза по сравнению
с контролем, а сроки хранения в
замороженном виде увеличиваются в 2,5—3 раза.
Таблица 1. Список литературы — 3 названия.
УДК [621.565:637.1].004.182
Повышение эффективности работы холодильного
оборудования на Вильяндиском комбинате
молочных продуктов. КЕРЦМАН Л. В. «Холодильная
техника», 1985, № 2.
Описан ряд организационно-технических
мероприятий, проведенных на Вильяндиском
комбинате молочных продуктов (ЭССР) в целях экономии
электроэнергии. Приведена схема с
использованием эжектора для подачи жидкого хладагента
в безнасосной системе, а также схема
модернизированного агрегата KSL125.
Иллюстраций 2.
63
УДК 536.2.022.001.24:617-089.11.001.57
Расчет коэффициента теплопроводности
биологического материала по структурной модели.
ЦЫГАНОВ Д. И., МИКУЛИН Е. И. «Холо-
дильная техника», 1985, №2.
Описаны структурная модель и метод
приближенного расчета эффективного коэффициента
Теплопроводности неживой биологической ткани в
области температур 83—298 К. В основу расчета
положен метод определения обобщенной
проводимости гетерогенных систем с учетом их
компонентного и фазового состава. Сравнительный
анализ полученных расчетных и
экспериментальных данных для изотропной и анизотропной
структур в интервале температур 173—298 К
показал возможность использования данного
метода для вычисления коэффициента
теплопроводности любых биоматериалов животного
происхождения.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
8 названий.
УДК 621.575.013
О выборе сравнительного цикла абсорбционной
холодильной машины. КУРЫЛЕВ Е. С, ОНО-
СОВСКИЙ В. В., ФЕДОТОВ В. Е.
«Холодильная техника», 1985, № 2.
Проведен анализ влияния температуры греющего
источника на энергетическую эффективность
различных систем совмещенных
термодинамических циклов. Сформулировано понятие
сравнительного цикла абсорбционной холодильной
машины (АХМ). Показано, что повышение
температуры греющего источника выше некоторого
предела снижает энергетическую эффективность
теоретического и действительного циклов АХМ.
Аналогичная методика может быть использована
для анализа влияния температур греющего
источника на эффективность абсорбционных
тепловых насосов.
Иллюстраций 3. Список литературы — 6
названий.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (ответств. редактор), Л. Д. Акимова (зам.
ответств. редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили,
В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техь. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн.
наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин,
А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор Н. Н. Зиновьева ..
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 17.12.84. Подписано в печать 16.01.85. Т—00117. Формат 70ХЮ8 1/16. Фотонабор.
Высокая печать. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. л. кр.-отт. 6,13. Уч -изд. л. 7,04. Тираж 10 760 экз. Заказ 3409.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
УДК 536.24.001.57:621.565.048
Приближенная теплогидродинамическая модель
процесса теплообмена хладагентов в кожухо-
трубных испарителях. КОЗЫРЕВ А. А.,
ДАНИЛОВА Г. Н., ДЮНДИН В. А. «Холодильная
техника», 1985, № 2.
Приводятся результаты комплексного
исследования теплообмена при кипении на многорядных
пучках труб. Оно состояло из
экспериментального изучения процесса и его теплогидродина-
мической модели, основанной на раздельном
определении составляющих теплопереноса путем
конвекции и парообразования. Результаты
представлены в виде методики расчета локальной
и средней теплоотдачи трубного пучка
испарителя и блок-схемы расчета теплогидродинамиче-
ских характеристик процесса кипения на ЭВМ.
Иллюстраций 5. Список литературы — 8
названий.
i
УДК [621.565.048:537.212] .001.5
Образование инея на поверхности приборов
охлаждения в электрическом поле. БДБАКИН Б, С,
ЕРКИН М. А., ВЕРЕЩАГИН И. П., МEРО-
ЗОВ В. С. «Холодильная техника», 1985, № 2.
Выявлен характер образования в электрическом
поле на элементах охлаждающего прибора и
коронирующем электроде нитевидного инея,
скорость роста которого в 4—8 раз превосходит
рост инея без электрического поля. Приведены
данные по расходу электроэнергии на
осуществление процесса инееобразования в
электрическом поле. Показано, что прочность связей инея
с элементами охлаждающего прибора и корони-
руюшего электрода незначительна. Полученные
результаты могут быть использованы при
практической реализации процесса удаления инея
с поверхностей охлаждающих приборов.
Иллюстраций 5. Список литературы — 5
названий.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1118835 3E1) F >5 В 11/00, 49/00, F 25
D 17/06 B1) 3437034/23-06 B2) 06.05.82
G1) Специальное конструкторское бюро по
созданию воздушных л газовых турбохоло-
дильных машин G2) Ь. М. Нехорошее, А. Я.
Стависский, А. В. Федорук, А. В. Вансович,
В. Г. Плавник, С. А. Апельрович E3) 621.575
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПРОДУКТОВ, содержащая турбохо-
лодильную машину, подключенную
посредством воздуховодов к холодильной камере, и
устройство регулирования перепада давления,
Шанное с исполнительным механизмом в ви-
лектропривода, отличающаяся тем, что,
лью повышения производительности путем
снижения утечек воздуха из камеры, последняя
имеет приборный отсек, разделенный
перегородкой с отверстием hi две полости, одна из
которых сообщена с окружающей средой, и
снабженный в каждой полости
дифференциальной термопарой, один спай которой
расположен у отверстия перегородки, другой —
соответственно в холодильной камере и
окружающей среде, причем термопары электрически
связаны с устройством регулирования
перепада давления, и по кра шей мере в одном из
воздуховодов дополнительно установлена
дроссельная заслонка, соединенная с
электроприводом.
A1) 1118836 3E1) F 25 В 29/00, 13/00
B1) 3439391/23-06 B2) 17.05.82 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
электрификации сельского хозяйства и
Производственное объединение «Одессхолодмаш» G2) Г. С.
Антоненко, В. С. Горбачев, А. В. Демин, С. У.
Кивензор, Ю. А. Цой, В. Р. Данилов, М. Б.
Шицман E3) 621.575
E4) E7) ТЕПЛОВОЙ НАСОС,
содержащий первый циркуляционный контур и
включенные в него компрессор, последовательно
соединенные по воде конденсатор и форкон-
денсатор, дроссель и испаритель, второй
циркуляционный контур, в котором
последовательно установлены насос с приводом и первый
теплообменник-охладитель и который подключен
к первому циркуляционному контуру через
испаритель, а также втор ж
теплообменник-охладитель, предвключенны! по воде конденсатору
и последовательно связанный по линии охлаж-
д^юго продукта с первым теплообменником-
оМадителем, отличающейся тем, что, с целью
повышения экономичности путем снижения
затрат энергии на нагрев воды, первый
циркуляционный контур дополн ыельно содержит
второй испаритель с дросс<>лем и автономным
источником греющей среды, включенный
параллельно первому испарителю охлаждаемого, а
на линии охлаждаемого продукта перед
первым теплообменником-охладителем
дополнительно установлен датчик температуры,
электрически связанный с приводом насоса и
дросселями.
A1) 1120148 3E1) F25D 23/08, 21/04 B1)
3382836/28-13 B2) 02.12.81 G1) Минский завод
холодильников G2) В. Н. Валялкин, М. А. Мал-
кин, П. В. Удов E3) 621.565.923
E4) E7) БЫТОВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий шкаф с дверью, прикрепленный к
ней полый уплотнитель, выполненный из
упругого материала, и электронагреватель,
установленный по периметру дверного проема
шкафа, отличающийся тем, что, с целью повышения
ремонтопригодности и сохранения
эластичности уплотнителя, з нем вдоль поверхности,
имеющей контакт с дверным проемом шкафа,
выполнен канал, а электронагреватель
размещен в этом канале.
A1) 1117434 3E1) F 25 J 3/08 B1) 3407619/23-
26 B2) 16.03.82 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
В. В. Клименко, Л. Ф. Смирнов, А. В.
Владимирский, В. Т. Говорушенко E3) 621.59
E4) СПОСОБ ОСУШКИ СЖАТОГО ГАЗА
И УСТАНОВКА ДЛЯ ЕГО
ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.
E7) 1. Способ осушки сжатого газа,
включающий его охлаждение ниже точки росы
с осаждением влаги путем теплообмена с
промежуточным теплоносителем, отличающийся
тем, что, с целью повышения экономичности при
неравномерном потреблении осушенного газа,
в качестве промежуточного теплоносителя
используют газгидратную суспензию, которую
накапливают в период минимального расхода
осушаемого газа.
. Способ по п. К отличающийся тем, что
накопление газгидратной суспензии
осуществляют до концентрации по кристаллам до 20—
25%.
3. Установка осушки сжатого газа,
содержащая связанные между собой газоохладитель,
влагоотделитель и холодильную машину с
испарителем, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности при неравномерном
потреблении осушенного газа, она снабжена
установленными между холодильной машиной и
газоохладителем кристаллизатором газгидра-
тов и накопителем газгидратной суспензии с
фильтровальной перегородкой, соединенными
последовательно через насос, при этом
кристаллизатор расположен з испарителе
холодильной машины.