ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
1ЕХН
J91907
.СОДЕРЖАНИЕ
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Омаров М. Мм Аминов М. С. Экономическая
эффективность хранения яблок в регулируемой и
модифицированной газовых средах
Нормахматов Р. Н., Сайдалиев X. М. Холодильное хранение
сливы в полиэтиленовых упаковках
Кузнецов С. В., Новикова Г. В., Хлебников Г. А.
Холодильник для хранения моркови в регулируемой газовой среде
Гиммельфарб А. Я. Пересмотреть нормы проектирования
хранилищ для городов
ПРОБЛЕМЫ. ПОИСКИ. РЕШЕНИЯ
Бежанишвили Э. М., Кубланов В. Я., Хазанов И. Г.
Обновление холодильного оборудования
КАЧЕСТВУ - ПЕРВОСТЕПЕННОЕ ВНИМАНИЕ
Кравцова Н. С, Петрушанская Л. Я., Ярошок Ю. А.
Оперативный контроль качества серийных холодильных
компрессоров
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ И
МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
Берсудский С. Ю., Толпеко А. А. Повышение надежности
и экономичности приводов компрессоров бытовых
холодильников
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
И щук В. И., Черменский Г. П., Никитин А. А., Зильбер-
ман Д. М. Кинематический анализ работы герметичного
ротационного холодильного компрессора ФГр-500-1B)
по результатам скоростной киносъемки
Дорошенко А. В., Ярмолович Ю. Р., Демьяненко Ю. И.
Косвенно-испарительное охлаждение радиоэлектронного
оборудования
Оленев Ю. А., Творогова А. А. О рецептурах шоколадной
глазури для мороженого
Новинки холодильной техники
Лепилин В. Н., Серажутдинов А. О. Флюидизационный
скороморозильный аппарат для замораживания
морепродуктов и продукции из них
'обмен опытом
Яновский С. И., Дедерер Ф. Ф. Схема автоматизации
компаундных холодильных установок
Возаков Ю. Г., Знайченко А. И. Автоматизация
производственной холодильной установки транспортного
рефрижератора «Бухта Русская»
Система регулирования микроклимата СМР-3
12, 30, 32, 38, 42
Изобретения
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Комяков О. Г., Богатырев А. М., Захаров В. А., Каухчешви-
ли Э. И. Полезная книга 40
ХРОНИКА
Козлов Ю. Г., Персиянинов Л. С. Экспозиция ВНИКТИхо-
лодпрома на выставке «Приборы и
контрольно-измерительные средства для сельскохозяйственного
производства» 43
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из Бюллетеня МИХ 49
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Абрамов И. В., Славуцкий Д. Л., Сухомлинов И. Я. Турбо-
компрессорные холодильные машины ТХМВ-2000-2 52
РЕФЕРАТЫ 56
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1987 год 58
CONTENTS
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Omarov M. M., Aminov M. S. Economic Effectiveness of
Storing Apples in Controlled and Modified Atmospheres 2
Normakhmatov R. N., Saidaliyev Kh. M. Refrigerated
Storage of Plums in Polyethylene Packaging 4
Kuznetsov S. V., Novikova G. V., Khlebnikov G. A.
Cold Store for Storing Carrots in Controlled Atmosphere 5
Gimmelfarb A. Ya. Reviewal of Norms for Projecting
Storages for Cities 7
PROBLEMS. SEARCHES. SOLUTIONS
Beshanishvili E. M., Kublanov V. Ya., Khazanov I. G.
Renewal of Refrigerating Equipment 9
PRIMARY ATTENTION TO QUALITY
Kravtsova N. S., Petrushanskaya L. Ya., Yaroshok Yu. A.
Operative Control of Quality of Serial Refrigerating
Compressors 13
ECONOMY OF FUEL-ENERGY AND MATERIAL
RESOURCES
Bersudsky S. Yu., Toipeko A. A. Raise of Reliability and
Economy of Drives of Domestic Refrigerator
Compressors " 15
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Ishchuk V. I., Chermensky G. P., Nikitin A. A., Zilber-
man D. M. Kinematic Analysis of Operation of Hermetic
Rotary Refrigerating Compressor FGr-500-lB) by
Results of High-Speed Filming 17
Doroshenko A. V., Yarmolovich Yu. R., Demyanenko Yu. I.
Indirect Evaporative Cooling of Radio Electronic
Equipment 23
Olenev Yu. A., Tvorogova A. A. Receipts of Chocolate
Glazing for Ice Cream 27
NOVEL TIES OF REFRIGERATING ENGINEERING
Lepilin V. N., Serazhutdinov A. O. Fluidization Quick
Freezer for Sea Products and Commodities 31
PRACTICE EXCHANGE
Yanovsky S. I., Dederer F. F. Automation System of
Compound Refrigerating Plants 33
Vozakov Yu. G., Znaichenko A. I. Automation of Production
Refrigerating Plant of Transport Refrigerated Vessel
"Bukhta Russkaya" 34
System SMR-3 for Control of Microclimate 36
Inventions 12, 30, 32, 38, 42
BOOK REVIEW
Komyakov O. G., Bogatyrev A. M., Zakharov V. A., Kauk-
hcheshvili E. I. Useful Book 40
MISCELLANY
Kozlov Yu. G., Persiyaninov L. S. Exposition of USSR
Scientific-Research, Designing and Technological
Institute of Refrigerating Industrt at Exhibition "Devices and
Instrumentation for Agricultural Production" 43
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. From Bulletin of IIR 49
REFERENCE DATA
Abramov I. V., Slavutsky D. L., Sukhomlinov I. Ya. Turbo
compressor Refrigerating Machines TXMV-2000-2 52
SUMMARIES
Contents of Journal "Kholodilnaya Tekhnika" in 1987
56
58
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1987


ХОЛОДНА ОАУЖ1Е
й И т
На состоявшемся в Центральном Комитете КПСС 17 октября
1987 г. совещании, посвященном задачам партийных и
хозяйственных органов по ускорению развития перерабатывающих
отраслей агропромышленного комплекса страны, еще раз было
подчеркнуто, что наряду с неуклонным осуществлением
крупномасштабных мер по дальнейшему укреплению
сельскохозяйственного производства реальным источником пополнения
продовольственных ресурсов сейчас является сокращение потерь
продукции при уборке, транспортировке, хранении и
переработке.
Ниже публикуется подборка статей, освещающих некоторые
пути снижения потерь плодоовощной продукции при холодильном
хранении.
УДК 664.8.037.003.13
ЭКОНОМИЧЕСКАЯ
ЭФФЕКТИВНОСТЬ
ХРАНЕНИЯ ЯБЛОК
В РЕГУЛИРУЕМОЙ
И МОДИФИЦИРОВАННОЙ
ГАЗОВЫХ СРЕДАХ
Канд. техн. наук М. М. ОМАРОВ,
д-р техн. наук, проф. М. С. АМИНОВ
Во фруктохранилище совхоза «Ахтынский»
Дагестанской АССР проведено
опытно-промышленное хранение яблок в регулируемой
и модифицированной газовых средах (РГС
и МГС) при оптимальных режимах,
разработанных в лабораторных условиях [1, 2].
Хранение в РГС осуществляли в
герметичной камере (контейнере), изготовленной
из стальных листов толщиной 1 мм
(полезный объем 1,65X1,8X2,0 м), в МГС —
в деревянных ящиках с полиэтиленовыми
вкладышами (толщина пленки 40 мкм),
плотно прилегающими к плодам и
тщательно загерметизированными липкой лентой.
Стальной контейнер и деревянные ящики
с яблоками находились в холодильной
камере фруктохранилища, в которой проддер-
живали температуру 0—3 °С. При этой же
температуре хранили контрольные партии
яблок в обычной атмосфере.
Состав РГС: 14—16 % кислорода и 4—
6 % диоксида углерода; состав МГС: 9—
15 % кислорода и 3—6 % диоксида
углерода. Относительная влажность составляла
94—97 % (РГС) и 96—98 % (МГС).
Концентрацию газов измеряли и
регулировали по общепринятой методике.
В РГС хранили вместе яблоки 10 сортов,
в МГС — яблоки сортов Ренет
ахтынский и Делишес.
Срок хранения опытных и контрольных
плодов — 5 мес. По окончании этого
срока определяли товарные показатели
яблок и потери их массы от усушки.
Плоды всех сортов яблок в РГС
сохранились лучше, чем плоды контрольных
партий. Значительно ниже были у них и
потери от усушки — в 4,1 —12,5 раза в
зависимости от сорта (табл. 1). Наиболее
высокий выход стандартных плодов был у
сортов Пармен зимний золотой, Ренет
ахтынский, Розмарин белый, Кандиль синап и
Пепин лондонский.
Особенно резко отличались опытные и
контрольные плоды по органолептическим
показателям. Плоды, хранившиеся в РГС,
имели ярко выраженные аромат, окраску,
вкус и твердую консистенцию, контрольные
же — менее выраженный аромат, мягкую
консистенцию, были несочными, увядшими.
Поскольку все сорта яблок хранили в
условиях РГС в одном герметичном
контейнере, у некоторых плодов появился
неспецифический для данного сорта аромат. В
дальнейшем необходимо изучить
возможность совместного хранения яблок
различных помологических сортов в одной камере.
Выход стандартных плодов после 5 мес
хранения в МГС (табл. 2), как и после
хранения в РГС, был значительно выше, чем
в контрольных партиях: на 19,3 % по двум
сортам вместе (Ренет ахтынский и
Делишес).
Для определения экономической
эффективности хранения плодов в разных
газовых средах рассчитали фактическую
стоимость яблок сортов Ренет ахтынский и
Делишес после 5 мес их хранения в РГС,
2

Таблица 1
Таблица 2
Сорт
яблок
Ренет ах-
тынский
Ренет Сими-
ренко
Кандиль си-,
нап
>
Пепин
лондонский
Розмарин
белый
Пармен
зимний
золотой
Делишес
Ренет
шампанский
Бельфлер
Вагнера
призовое
Режим

хранения
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
РГС
Контроль
Потери
массы
плодов
от

усушки, %
0,8
7,9
1,7
7,0
0,6
7,5
1,6
7,7
1,2
6,8
0,8
6,0
2,0
8,2
1,3
7,2
2,0
8,2
1,6
7,8
j ВЫХОД ПЛОДОВ
после хранения,

Стандарт
95,7
72,4
87,0
76,0
94,6
70,5
93,8
80,0
95,0
72,8
96,0
47,8
88,9
65,7
87,0
74,0
90,0
82,0
82,6
74,0
1

тандарт
3,0
24,0
10,7
14,2
3,0
20,0
5,0
12,0
4,0
20,2
2,0
36,2
8,6
23,8
10,0
15,4
5,0
11,0
9,4
16,0
Брак
1,3
3,6
2,3
9,8
2,4
9,5
1,2
8,0
1,0
7,0
2,0
16,0
2,5
10,5
3,0
10,6
5,0
7,0
8,0
10,0
МГС и обычной среде (табл. 3) с учетом
потерь массы плодов. Для расчета взяли
действующие розничные цены — на
стандартные плоды 820 руб/т, нестандартные
410 и брак 50 руб/т — с вычетом 12 %
торговой скидки.
Экономическая эффективность
определена по фактической стоимости 1 т плодов
при реализации (брали средние данные по
двум сортам) и себестоимости после 5 мес
хранения по данным плодоовощных контор
Москвы и Молдавской ССР, Гипронисель-
прома и Гипрохолода [3, 4] (табл. 4).
Как видно из табл. 4, от реализации
1 т плодов, хранившихся в РГС и МГС,
получено прибыли соответственно на 137,57
и 114,4б руб. больше, чем от реали-
Сорт яблок,
хранившихся
в МГС
Ренет ахтынский
Делишес

Потери

массы

плодов
от

усушки,
%
2,5
3,6
Выход плодов после
хранения, %

Стандарт
91,4
85,3


стандарт
6,6
10,7
Брак
2,0
4,0
Таблица 3
Сорт
яблок
Ренет
ахтынский
Делишес
В среднем
по двум
сортам
Режим
хранения
РГС
МГС

Контроль
РГС
МГС

Контроль
РГС
МГС

Контроль
Стоимость плодов после
5 мес хранения,
руб/т

Стандарт
778,51
730,74
546,77
714,40
674,29
494,57
746,45
702,51
520,67


стандарт
12,18
25,93
91,61
34,55
42,30
89,58
23,36
34,11
90,58
Брак
0,65
0,98
1,66
1,23
1,99
4,82
0,94
1,49
3,24
Всего
791,34
757,65
640,04
750,18
718,58
588,97
770,75
738,11
614,49
Таблица 4
Показатели
Себестоимость
плодов после
5 мес хранения
[3,4], руб/т
Фактическая
стоимость плодов
при реализации,
руб/т
Прибыль, руб/т
Хранение плодов
в РГС
572,42
770,75
198,33
в МГС
562,89
738,11
175,22
в обычной

атмосфере
553,73
614,49
60,76
зации 1 т плодов, хранившихся в обычной
атмосфере.
Экономический эффект от хранения
яблок в РГС выше, чем от хранения в
МГС. Однако в условиях колхозов и
совхозов более целесообразно хранить
плоды в МГС с использованием полиэтиле-
1*
3

новых вкладышей, так как в этом случае
ниже капитальные вложения и
эксплуатационные расходы.
Список использованной литературы
1. Омаров М. М. Хранение яблок в
модифицированной газовой среде // Консервная
и овощесушильная промышленность. 1984,
№ 3. С. 37—39.
2. Омаров М. М., Аминов М. С.
Хранение яблок в регулируемой газовой среде //
Холодильная техника. 1985, № 11. С. 29—31.
3. Хранение плодов в регулируемой
газовой среде / Л. В. Метлицкий, Е. Г. Салькова,
И. Л. Волкинд и др. М.: Экономика, 1972.
183 с.
4. Хранение плодов в РГС//Труды КСХИ.
Кишинев. 1975, т. 146. С. 116.
УДК634.22.056
ХОЛОДИЛЬНОЕ ХРАНЕНИЕ
СЛИВЫ В ПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ
УПАКОВКАХ
Канд. техн. наук Р. Н. НОРМАХМАТОВ.
X. М. САЙДАЛИЕВ
Среди косточковых культур, выращиваемых
в Узбекской ССР, заметное место
занимает слива: площади, занятые ею,
составляют более 30 %*. В связи с этим
серьезную проблему представляет сохранение
получаемого урожая. Для выявления
наиболее оптимального способа холодильного
хранения была исследована сохраняемость
плодов районированных сортов сливы
Исполинская и Венгерка фиолетовая в
полиэтиленовых упаковках.
Плоды сливы, собранные в саду совхоза-
завода имени XXV съезда КПСС
Самаркандской области, хранили в холодильных
камерах КХС-2-6-10 при температуре
2±1 °С и относительной влажности воздуха
90—95 % в герметичных полиэтиленовых
пакетах вместимостью 1,5 кг,
полиэтиленовых пакетах вместимостью 8 кг с
силиконовой мембраной @,5 см2 мембраны на
1 кг плодов) и в стандартных ящиках
вместимостью 8 кг без упаковки (контроль).
Для создания модифицированной газовой
среды в упаковках использовали
полиэтиленовую пленку толщиной 50 мкм (ГОСТ
10354—82) и силиконовые мембраны типа
поливинилтриметилсилан ПА-160 (ТУ 6-05-
111-26-82).
Товарное качество и потери массы
плодов определяли через 30, 45, 60 сут хранения
в соответствии с требованиями ГОСТ
21920—76.
Через 30 сут товарное качество сливы
в опытных и контрольных партиях
полностью сохранилось, однако в дальнейшем
оно изменилось. В табл. 1 представлены
показатели качества, а также потери массы
сливы (в % от исходного количества)
через 45 и 60 сут хранения.
*Абдуллаев Р.,УсмановХ. Дары Узбекской
земли. Ташкент: «Мехнат», 1986. 56 с.
Таблица 1
Вид упаковки сливы
Стандартная
продукция

Исполинская
Венгерка

фиолетовая
Технический брак

Исполинская
Венгерка

фиолетовая
Абсолютный брак

Исполинская
Венгерка

фиолетовая
Потери

Исполинская
массы
Венгерка

фиолетовая
Через 45 сут хранения
Герметичные
полиэтиленовые пакеты
Полиэтиленовые
пакеты с силиконовой
мембраной
Ящики (контроль)
97,2
81,8
48,6
98,6
90,5
56,9
2,0
12,7
32,5
0,8
7,5
28,7
—
3,0
6,5
Через 60 сут хранения
Герметичные
полиэтиленовые пакеты
Полиэтиленовые
пакеты с силиконовой
мембраной
Ящики (контроль)
94,9
69,9
27,0
96,5
82,2
41,2
3,7
19,7
42,5
2,4
11,8
31,0
5,6
7,5
2,9
1,5
6,6
0,8
2,5
12,4
1,4
4,8
23,0
0,6
2,0
11,5
4,5
21,2
4

Таблица 2
Показатели
Внешний вид
Вкус и запах
Окраска
Степень зрелости
Плотность
Средний балл
Оценка качеств сливы,
при
закладке
на
хранение
5,0
5,0
4,8
4,5
5,0
4,9
баллы
через
30 сут
хранения
в
герметичных


этиленовых
пакетах
5,0
4,8
4,8
4,3
4,4
4,7
в

этиленовых
пакетах
с
силиконовой

мембраной
4,6
4,6
4,6
4,2
3,8
4,4
Из табл. 1 видно, что лучше всего слива
сохранилась в герметичных полиэтиленовых
пакетах, в которых выход стандартных
плодов был самым высоким — 97,2—98,6 и
94,9—96,5 % соответственно через 45 и
60 сут.
Хуже было качество сливы в
полиэтиленовых пакетах с силиконовой мембраной:
после 45 и 60 сут хранения выход
стандартных плодов снизился у сорта Венгерка
фиолетовая соответственно на 9,5 и 17,8 %,
у сорта Исполинская — на 18,2 и 30,1 %.
Хранение плодов сливы в ящиках без
упаковки более 30 сут оказалось
неэффективным, так как через 45 сут отходы по
обоим сортам составили более 30 % (из-за
большого количества увядших плодов).
Органолептические показатели опытных
партий сливы устанавливали при закладке
и через 60 сут хранения по пятибалльной
шкале, разработанной в соответствии с
требованиями стандарта. В дегустации
участвовали девять сотрудников кафедры
товароведения продовольственных товаров
Самаркандского кооперативного . института.
Результаты дегустационной оценки качества
сливы представлены в табл. 2.
Данные табл. 2 показывают, что
органолептические показатели сливы также
были выше у образцов, упакованных в
герметичные полиэтиленовые пакеты.
На основании результатов исследований
можно сделать вывод, что герметичная
полиэтиленовая упаковка способствует
удлинению сроков хранения и сохранению
качества сливы в большей степени, чем
полиэтиленовая упаковка с силиконовой
мембраной.
УДК 725.355:664.83.037.004.182
ХОЛОДИЛЬНИК
ДЛЯ ХРАНЕНИЯ МОРКОВИ
В РЕГУЛИРУЕМОЙ
ГАЗОВОЙ СРЕДЕ
С. В. КУЗНЕЦОВ,
канд. с.-х. наук Г. В. НОВИКОВА,
Г. А. ХЛЕБНИКОВ
Одним из прогрессивных способов
длительного хранения моркови является
применение регулируемой газовой среды (РГС).
Результаты многолетних
экспериментальных исследований A971 — 1986 гг.)
показывают, что РГС способствует значительному
сокращению потерь массы, наибольшему
сохранению исходных качеств моркови и
повышению урожайности семян маточников
в среднем на 35—40 % [1,3].
В 1986 г. Гипронисельпромом
разработан типовой проект холодильника емкостью
640 т для хранения маточников столовой
моркови в РГС, предназначенный для
колхозов и совхозов, расположенных в
районах с расчетной наружной
температурой — 20 и —30 °С.
В холодильнике можно осуществлять
приемку, послеуборочную обработку,
хранение и подготовку к посадке маточников
моркови, а также длительное хранение
продовольственной моркови в условиях РГС.
Холодильник одноэтажный (см.
рисунок), с размерами в плане 36X24 м и
высотой камер до низа балок 6 м. Пол
холодильника на 15 см выше окружающей
территории.
Здание запроектировано из сборных
железобетонных конструкций с сеткой
колонн 6X12 м. Для лучшего
распределения воздуха предусмотрен подвесной
потолок.
Теплоизоляция холодильных камер — из
минераловатных плит повышенной
жесткости G=200 кг/м3). Ограждения камер
холодильника имеют герметичный
газоизоляционный слой.
В проекте учтены отраслевые нормы
загрузки камер без проходов и проездов
(ВНТП-11—80), а также «Рекомендации по
проектированию и эксплуатации
холодильных камер для фруктов и овощей с
регулируемой газовой средой (РГС)» [2].
Предусмотрено штабелирование
контейнеров с продуктом в шесть ярусов по
высоте E,22 м), что обеспечивает
достаточную плотность загрузки моркови,
сокращает ее повреждаемость в штабеле и
позволяет механизировать до 92 % погрузочно-
разгрузочных операций.
5

аооо
/-/
3.000
?
пл
3.4 10
\?
6.980
а. ооо
6000
36000
План типового холодильника для хранения моркови в РГС:
/ — тележка; 2 — стол; 3 — транспортер; 4 — рольганг; 5 — тепловой пункт; 6 — электрощитовая;
7 — служебное помещение; 8 — камера хранения; 9 — холодильная машина ХМФ-32; 10 — шкаф
автоматики; // — грузовой вестибюль; 12 — насосная; 13 —аппаратная; 14 — газогенераторная установка
УРГС-2В; 15 — приемно-сортировочное. отделение; 16 — погрузчик; 17 — контейнероопрокиды-
ватель; 18 — приемный бункер линии ПСК; 19 — воздухоохладитель; 20 — навес
Маточники моркови после загрузки в
течение 20 ч охлаждают и хранят при
температуре 2—3 °С, относительной
влажности 90—96 %, содержании углекислого
газа 5—8 %, кислорода — 3 %.
Поддержание температурного режима в
камерах автоматическое. Камеры
охлаждаются с помощью автономных фреоновых
холодильно-нагревательных машин ХМФ-32
(по одной машине на камеру) холодо-
производительностью 37 кВт
(изготовитель — Страшенский завод «Комплектхо-
лодмаш»). Оттаивание снеговой шубы
воздухоохладителей автоматизировано.
Требуемый газовый режим в камерах
поддерживает установка УРГС-2Б с генератором
проточного типа ГНС-2Б и аппаратом
очистки АО-2Б, серийно выпускаемыми ВНПО
«Союзпромгаз» (Москва).
В приемно-сортировочном отделении
холодильника размещена технологическая
линия с оборудованием,серийно выпускаемым
отечественной промышленностью.
Затраты по привязке типового проекта
к местным условиям, включающие
стоимость подготовительных работ, поъезд-
ных путей и инженерных коммуникаций,
могут достигать 30—40 % стоимости
строительно-монтажных работ.
Продолжительность строительства
холодильника — 8 мес, в том числе
подготовительный период — 1 мес.
При хранении продовольственной
моркови в условиях РГС экономический эффект
только за счет снижения потерь составляет
21 руб/т.
С учетом имеющегося опыта
представляется целесообразным разработать проек-
6

Основные технико-экономические показатели
холодильника
Строительный объем, м3 4691
Площадь застройки, м2 958
Емкость холодильника, т 640
Сметная стоимость строительства
(без затрат на привязку к
местности), тыс. руб. 254,72
в том числе
строительно-монтажные работы 120,38
Оборудование, тыс. руб. 134,31
Срок окупаемости
капиталовложений, год 1,1
Численность работающих, чел.' 14
в том числе рабочих 13
Удельная стоимость строительно-
монтажных работ, руб/м3 25,67
Удельная стоимость единицы
вместимости, руб/т 398,22
Трудовые затраты при
строительстве, чел-дней 2419,0
Удельные трудовые затраты,
чел-дней/м3 0,511
ты комбинированных хранилищ с активно
вентилируемыми камерами для
продовольственной моркови, капусты и других овощей
(при краткосрочном хранении),
холодильными камерами (при сроках хранения
средней продолжительности), холодильными
камерами с РГС (при длительном хранении)
и низкотемпературными камерами (для
хранения быстрозамороженных овощей).
Кроме того, емкость хранилищ в
зависимости от объемов выращиваемой
продукции следует предусматривать
различную — от 2 тыс. до 10 тыс. т.
Список использованной литературы
1. Кузнецов С. В., Бянкина П. К.,
Новикова Г. В. Способы хранения моркови
в условиях регулируемой газовой среды (РГС).
Информ. листок № 269—82. Орел, 1982.
2. Рекомендации по проектированию и
эксплуатации холодильных камер для фруктов и
овощей с регулируемой газовой средой
(РГС). М.: Агропромиздат, 1985. С. 10—36.
3. Сокол П. Ф., Новикова Г. В.,
Кузнецов СВ. Хранение моркови в камерах
холодильников с регулируемой газовой средой
//Холодильная техника. 1985, № 1. С. 8—10.
УДК 725.355@83.75)
ПЕРЕСМОТРЕТЬ
НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
ХРАНИЛИЩ ДЛЯ ГОРОДОВ
А. Я. ГИММЕЛЬФАРБ
Развитие базы переработки и хранения
сельскохозяйственной продукции является
неотложной задачей АПК. На ее
решение в двенадцатой пятилетке направляется
в 1,5 раза больше средства, чем было
израсходовано в предыдущей пятилетке.
Значительная часть их
предусматривается на строительство картофеле- и плодо-
овощехранилищ, обеспеченность которыми
в целом по стране составляет сейчас только
около 50 %. В этом одна из причин
больших потерь плодоовощной продукции.
Взятый Госагропромом СССР курс на
глубокую комплексную переработку
сельскохозяйственного сырья обусловливает
строительство охлаждаемых складских
помещений преимущественно в местах
массового выращивания картофеля, овощей и
фруктов. В этих же районах
целесообразно сосредоточить также хранилища
основных сезонных запасов этой продукции с
цехами расфасовки и подготовки ее к
продаже. В этом случае потери, например,
картофеля, составят не более 2—5 %, тогда
как на городских базах хранения
сезонных запасов они достигают 30 %.
Предприятия АПК будут поставлять
сельскохозяйственную продукцию из своих
хранилищ в городские хранилища
равномерно в течение года. Сейчас же она
завозится в короткие сроки в основном в
осенний период в объеме, рассчитанном на
9 мес хранения. Такая практика приводит
к большим трудовым затратам,
напряженной работе транспорта и неизбежному
увеличению потерь массы и качества
картофеля, овощей и фруктов.
Предприятия АПК по переработке
сельскохозяйственного сырья,
расположенные в местах его производства, должны
иметь современное технологическое
оборудование, включая холодильное, в
достаточном количестве тароупаковочные средства
и транспорт — изотермический и
рефрижераторный (виды и количество
необходимого транспорта определяются технико-
экономическим расчетом, исходя из
рационального радиуса доставки продуктов).
Новый подход к решению задач АПК
потребует пересмотра нормативной основы
определения емкостей для хранения
сезонных запасов скоропортящихся
сельскохозяйственных продуктов в городах.
Сейчас при проектировании городских
хранилищ для картофеля, овощей и фруктов
руководствуются нормативами, указанными
в СНиПИ-60—75** Госстроя СССР,
в соответствии с которыми емкость
хранилищ устанавливается из расчета 270 дней
хранения картофеля и овощей и 75 дней
хранения фруктов (при 4—5-кратной
оборачиваемости емкости фруктохранилищ за
год). При равномерном в течение года
поступлении продукции в городские хранили-
7

Хранилища

Картофелехранилища
Овоще- и фрук-
тохранилища
норма-
тив-
40
50
Емкость хранилищ для
городов, т на
человек
1000
предлагаемая

непосредственно
в городах
(из расчета
75 дней
хранения)
8
10
на
предприятиях АПК в
местах
массового
производства
продукции
(сезонные
запасы)
32
40
ща можно снизить нормативы объемов
хранения в них картофеля и овощей.
Целесообразно 20 % общего запаса этой
продукции размещать в городских
хранилищах, полностью обновляя его примерно
каждые 2—2,5 мес, а основную часть
сезонного запаса — в хранилищах АПК
в местах массового выращивания
продукции. Соответственно предлагается
внести изменения в нормативы СНиП П-60—
75** (см. таблицу).
Поскольку в городах предполагается
значительное строительство новых
хранилищ, их емкости необходимо
скоординировать с планами строительства хранилищ
в системе АПК в местах массового
выращивания картофеля и овощей.
Предлагаемое перераспределение
объемов хранения сезонных запасов картофеля,
овощей и фруктов позволит:
сократить до минимума потери
собранной продукции;
улучшить использование емкостей
городских хранилищ, а следовательно, и
эксплуатационные показатели, так как
загрузка их станет равномерной в течение
года, а эксплуатация — управляемой;
не отрывать огромное число городских
жителей, ежегодно посылаемых на
городские плодоовощные базы, от их основной
работы и тем самым исключить ущерб, (
наносимый государству (его следует
обязательно учитывать при общей технико-
экономической оценке применяемого и
предлагаемого вариантов хранения);
обеспечить дополнительную занятость
сельского населения в зимний период (в
целях переработки и расфасовки
продуктов).
Укрупнение хранилищ в местах
массового производства сельскохозяйственной
продукции снизит удельные затраты на их
строительство, будет способствовать
применению более совершенной технологии
хранения, создаст более надежную сырьевую
базу для перерабатывающих предприятий
АПК.
Распределительный холодильник емкостью 5 тыс. т. Первый пусковой комплекс Усть-Илимской
торгово-закупочной базы. Проект разработан институтами Гипроторг и Гипрохолод Минторга СССР
8

Проблемы. Поиски. Решения
Коренное улучшение качества продукции--*
важнейшая задача, стоящая сегодня перед
трудовыми коллективами
машиностроительных предприятий. Как отмечается в
постановлении ЦК КПСС и Совета Министров
СССР «О мерах по коренному повышению
качества продукции», улучшение качества
продукции и выполняемых работ должно
стать общепартийным,
общегосударственным, всенародным делом.
Качество машин и механизмов зависит
от их конструктивного совершенства,
технического уровня производства и напрямую
влияет на экономию трудовых,
материальных и энергетических ресурсов.
Обеспечение высокого качества
продукции — проблема многогранная, ее следует
осуществлять комплексно, охватывая все
этапы «жизненного* цикла изделия — от его
проектирования до списания.
Решение указанной проблемы будет
способствовать ускорению обновления
основных производственных фондов и, прежде
всего, их активной части — машин и
механизмов, т. е. ускорению замены
малоэффективных, физически и морально
изношенных машин новыми, более совершенными.
Для реализации этой основной задачи
научно-технического прогрсса необходимо
выполнение нескольких взаимоувязанных и
чрезвычайно важных условий.
1. Своевременное обновление
выпускаемой продукций машиностроительными
отраслями. Соответствие технического
уровня вновь осваиваемых изделий высшим
мировым достижениям. Плановая
периодичность смены поколений штат (в
соответствии с обоснованными нормативами).
2. Наличие по каждой группе
однородной продукции:
научно обоснованных сроков службы
и норм амортизационных отчислений на
реновацию с учетом фактической
долговечности оборудования;
твердых нормативов распределения
готовой продукции на замену устаревшего
оборудования и расширение эксплуатиру-
УДК 621.56/.57.001.76
ОБНОВЛЕНИЕ
ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Канд. техн. наук. Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ,
канд. техн. наук В. Я. КУБЛАНОВ,
И. Г. ХАЗАНОВ
емого парка, установленных на конкретный
период времени;
научно обоснованных темпов роста
производства продукции (не в объемном, а в
натуральном выражении), которые должны
обеспечивать замену устаревшего
оборудования в сроки, близкие к нормативным.
Несоблюдение этого условия приводит к
образованию парка физически и морально
изношенных машин, на ремонт которых
потребители затрачивают значительные
средства, чтб приводит к неоправданным
потерям материальных и трудовых ресурсов;
технически обоснованных нормативов
затрат на ремонт эксплуатируемого
оборудования:
3. Популярность новой техники, т. е. она
должна обладать необходимыми
качественными показателями и потребительскими
свойствами.
4. Ответственность машиностроителей за
уровень эксплуатации выпускаемого
оборудования (обеспечение потребителей
соответствующей ремонтно-эксплуатационной
документацией и необходимыми запасными
частями).
5. Организация системы
централизованного ремонта машиностроительной
продукции в целях сокращения ремонтных затрат
с одновременной передачей части средств,
расходуемых в сфере ремонта, на развитие
машиностроения.
В 1985—1986 гг. ВНИИхолодмаш как
головной институт подотрасли холодильного
машиностроения разработал комплекс
нормативных материалов;
дифференцированные нормативы сроков
обновления продукции холодильного
машиностроения;
нормативные сроки службы
холодильного оборудования и проекты норм
амортизационных отчислений на реновацию;
удельные базовые затраты на ремонт и
проект нормативов затрат на ремонт.
Ниже рассматриваются нормативы сроков
обновления холодильного оборудования.
С 1987 г. производственные объединения
и предприятия Минхиммаша СССР
переведены на хозрасчетные условия труда,
самофинансирование и самоокупаемость. В
качестве одного из основных планируемых
показателей введен показатель
обновления — удельный вес продукции, освоенной
9

в СССР впервые. Единая точка зрения на
методы его определения пока еще не
сформировалась, хотя во втором полугодии
1987 г. выпущены методические указания
по расчету этого показателя, утвержденные
Госпланом СССР, ГКНТ СССР и ЦСУ
СССР, согласно которым к изделиям,
освоенным в СССР впервые, следует относить
новые (модернизированные) машины с
технико-экономическими параметрами,
соответствующими мировому уровню.
В объем этой продукции включают
номенклатуру изделий, первые промышленные
серии которых изготовлены в
предшествующем отчетному году.
Показатель обновления рассчитывают
как отношение объема продукции,
освоенной впервые, к общему объему товарной
продукции, выпускаемой заводами. В целом
по подотрасли холодильного
машиностроения в 1987 г. он составил 9,0 %. В течение
двенадцатой пятилетки намечено обновить
свыше 60 % выпускаемых изделий.
Дифференцированные нормативы сроков
обновления (модернизации)продукции
регламентируют предельную
продолжительность выпуска изготовителями конкретной
модели оборудования.
Для продукции с длительным циклом
обновления, в течение которого она один
или несколько раз значительно
модернизируется, нормативы рассчитаны в
соответствии с [1,2].
Нормативы разработаны для групп
однородной продукции. При группировке
выделяли холодильное оборудование базовое
(компрессоры, компрессорные агрегаты),
именниковое (турбокомпрессоры и крей-
цкопфные компрессоры) и производное
(холодильные машины и компрессорно-кон-
денсаторные агрегаты, созданные на основе
базового и именникового оборудования).
При определении нормативов
использовали опытно-статистический метод [1].
По каждой группе за ретроспективный
период A971 —1985 гг.) проанализирована
продолжительность выпуска изделий. При
этом исключали изделия специального
назначения, а также стоимостью не выше 1 %
от стоимости общего объема выпуска по
всем годам ретроспективного периода.
Норматив сроков обновления для
каждого изделия
Тн=Тп A-*и), A)
где Тп — прогнозный срок нахождения
изделий в серийном производстве,
i=5
Тп= ^4—; <2>
(Tn)i — прогнозный срок нахождения
изделий группы в производстве в,/-м
году перспективного периода,
который охватывает 1986—1990 гг.;
/Си — коэффициент темпов морального
старения изделий данной группы.
Значение G^)/ определяли методом
экстраполяции с помощью динамических
рядов средней фактической
продолжительности выпуска изделий в ретроспективном
периоде.
Этот показатель для конкретной
группы изделий в каждом году ретроспектив- (
ного периода рассчитывали по формуле:
(гф)ср=:Г фдГф),., о)
где п —количество наименований изделий
в данной группе;
(У,-),- — удельный вес /-го изделия в общем
объеме выпуска изделий данной
группы в /-м году ретроспективного
периода;
(Гф); — фактическая индивидуальная
продолжительность, выпуска /-го
изделия.
На основе проведенных расчетов строили
графики, на оси абсцисс которых
откладывали годы ретроспективного периода,
а на оси ординат — значения (Гф);-. Путем
экстраполяции определяли прогнозную
продолжительность выпуска изделий в
перспективном периоде (Гп).
Коэффициент темпов морального
старения КИ имеет весьма условный характер и
определяется по фактическому сроку снятия
изделий с производства по формуле:
*„= =Ц . D)
где (Яп)г — уровень морального износа за
соответствующий год
перспективного периода, который
находят по уровню морального
износа (Яр), за ретроспективный
период.
<">>'-&• E)
где (BJt и (BH)i — количество
наименований изделий в группе
10

снятых и находящихся
на производстве в /-м
году ретроспективного
периода.
На основе полученных значений (#р)-
строили график, аналогичный графику
изменения Гф по годам ретроспективного
периода, и путем экстраполяции находили
уровень морального износа за перспективный
период.
Результаты расчетов и принятые
ВНИИхолодмашем нормативы сроков
обновления Гпр для ряда групп холодильного
оборудования приведены в табл. 1.
Из табл. 1 видно, что расчетные Тн и
принятые Гпр значения нормативов по
группам холодильного оборудования находятся
в пределах 10—14 лет. При этом
большие значения приходятся на долю имен-
никового, наиболее сложного, оборудования
A3—14 лет), меньшие— базового A1 —
12 лет) и наименьшие — производного (9—
10 лет).
Результаты расчетов использованы при
определении дифференцированных
нормативов сроков обновления по укрупненным
группам холодильного оборудования в
соответствии с действующим общесоюзным
классификатором продукции (ОКП).
В дальнейшем в процессе согласования
разработанных нормативов возникла
необходимость в некоторой их корректировке
с учетом требований и замечаний
основных потребителей.
При установлении окончательных
значений дифференцированных нормативов
учитывали также ряд факторов,
непосредственно влияющих на продолжительность
выпуска изделий, основными из которых
являются:
результаты анализа
технико-экономического уровня серийно выпускаемой
продукции;
оценка научно-технического задела для
разработки новых прогрессивных образцов
холодильной техники;
фактические мощности
заводов-изготовителей;
потребность основных заказчиков в
новых видах холодильного оборудования;
принятая периодичность аттестации
продукции и др.
Согласованные с потребителями и
утвержденные в установленном порядке
дифференцированные нормативы сроков
обновления холодильного оборудования по
укрупненным группам общесоюзного
классификатора продукции приведены в табл. 2.
Таблица 1
Группы холодильного оборудования
Фреоновые компрессоры и агрегаты холодопроизводительно-
стью 3,5—35 кВт (б)
Фреоновые компрессорно-конденсаторные агрегаты и машины
холодопроизводительностью 3,5—35 кВт (п)
Фреоновые компрессоры и агрегаты
холодопроизводительностью 35—100 кВт (б)
Фреоновые компрессорно-конденсаторные агрегаты и машины
холодопроизводительностью 35—100 кВт (п)
Аммиачные компрессорные агрегаты
холодопроизводительностью 35—100 кВт (б)
Аммиачные компрессорно-конденсаторные агрегаты и машины
холодопроизводительностью 35—100 кВт (п)
Аммиачные винтовые компрессорные агрегаты
холодопроизводительностью 350—500 кВт (б)
Фреоновые машины с центробежными компрессорами (и)
Аммиачные и пропановые центробежные компрессоры и
агрегаты (и)
Машины судовые холодильные (п)
Машины и компрессоры для сжижения диоксида углерода
и получения сухого льда (и)
Оппозитные компрессоры (б)
^п
12,8
10,6
12,8
10,5
12,3
10,8
13,0
14,1
14,5
11,0
12,5
13,8
Срок, лет
Тп
11,90
9,75
11,52
9,45
11,77
9,9
11,7
13,25
13,77
9,75
11,8
12,64
Гпр
12
10
12
10
12
10
12
14
14
10
12
13
*и
0,07
0,08
0,10
0,10
0,043
0,09
0,10
0,06
0,05
0,11
0,06
0,08
производное холодильное оборудование.
2*
11

Таблица 2
Группы холодильного оборудования (машины,
установки, компрессоры)
Установки
фреоновые холодопроизводительностью
Qo до 450 кВт
аммиачные
Машины
водоохл ажд ающие
судовые холодильные
Установки холодильные передвижные для
охлаждения воздуха
Машины транспортные для
рефрижераторного состава
Турбокомпрессоры холодильные для
охлаждения природного газа
Турбокомпрессоры холодильные (агрегаты и
машины на их базе)
Машины и компрессоры для сжижения
диоксида углерода и получения сухого льда
Машины холодильные теплоиспользующие
Нормативы
обновления,
лет
Полное
обновление
10—12*
10—12**
10
10
8
15
12
12
12
10

Модернизация
5—6*
5—6**
5
5
4
5
. 6
6
6
5
Потребители, согласовавшие
нормативы
Минторг СССР
Госагропром СССР (б. Мин-
мясомолпром СССР)
Госагропром СССР (б. Мин-
плодоовощхоз СССР)
Минрыбхоз СССР
Госагропром СССР (б. Мин-
плодоовощхоз СССР)
МПС СССР
Мингазпром СССР
Минхимпром СССР
Минторг СССР
Миннефтехимпром СССР
* — большее значение для компрессоров и компрессорных агрегатов, меньшее
конденсаторных агрегатов и машин.
** — большее значение для Qo свыше 100 кВт, меньшее — для Qo до 100 кВт.
для компрессорно-
Нормативы являются обязательными
для производственных объединений и
предприятий холодильного машиностроения.
Конечная цель их внедрения — ускорить
обновление основных производственных
фондов в отраслях, использующих
искусственный холод.
Нормативы следует использовать для
установления периодичности модернизаций
и обновления холодильного оборудования,
при разработке перспективных планов
экономического и социального развития
производственных объединений и предприятий
холодильного машиностроения, а также
отраслевых научно-технических программ и
планов внедрения новой техники.
Список использованной литературы
1. Методика по определению
дифференцированных сроков обновления (модернизации) по
видам продукции и срокам нахождения ее в
производстве отрасли химического и нефтяного
машиностроения. М.: НИИхиммаш, 1984.
С. 1—28.
2. Методические указания по разработке и
применению дифференцированных нормативов
сроков обновления (модернизации) продукции
машиностроения. М.: Госкомцен СССР, 1984.
С. 1—4.
Изобретения
A1) 1312351 E1LF 21B 29/00, С 02F 1/14 B1)
3879938/23-06 B2) 08.04.85 G1)
Научно-производственное объединение «Солнце» АН ТССР
G2) Р. Б. Байрамов, Э. 3. Керимов, С. Сейиткур-
банов, В. А. Сергеев E3) 621.57
E4) E7) СОЛНЕЧНАЯ ТЕПЛОНАСОСНАЯ
ОПРЕСНИТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержа
щая опреснитель с герметичной светопрозрач-
ной кровлей и циркуляционный контур
хладагента, в который последовательно включены
компрессор, конденсатор, дроссельный вентиль
и испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, кровля
выполнена двухскатной с желобочным сборником
дистиллята по периметру основания, а
испаритель окрашен в солнцеотражающий цвет,
снабжен снизу лотком и установлен в вершине угла
кровли опреснителя.
12

Качеству — первостепенное внимание!
УДК 621.512.041.001.41
ОПЕРАТИВНЫЙ КОНТРОЛЬ
КАЧЕСТВА СЕРИЙНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Н. С. КРАВЦОВА,
Л. Я. ПЕТРУШАНСКАЯ,
канд. техн. наук Ю. А. ЯРОШОК
Традиционный метод контроля качества
компрессоров, базирующийся на замере хо-
лодопроизводительности Q0 и потребляемой
мощности Мэл при работе компрессоров на
хладагенте, длителен и дорогостоящ.
Авторами предложен оперативный метод
контроля качества на специальном
диагностическом стенде каждого серийно
изготовляемого компрессора агрегата ВС 800.
С помощью статистического метода
технической диагностики [1] находят
браковочный уровень измеряемых параметров,
что позволяет до заварки кожуха отбирать
неисправные компрессоры (при работе их
на воздухе) по объемной
производительности V и потребляемой мощности N.
Потребляемую мощность N измеряли на
клеммах электродвигателя компрессора,
объемную производительность V, м3/с,
определяли с помощью сужающего устройства
типа сопла Вентури или диафрагм.
Согласно [3]
V=ae
nd'
V:
р
:п
где а — коэффициент расхода;
е — коэффициент сжимаемости
измеряемой среды;
диаметр отверстия сужающего
устройства, м;
перепад давлений измеряемой
среды при прохождении через
сужающее устройство, Па;
плотность измеряемой среды, кг/м3.
Чтобы определить влияние прогрева
компрессора на получаемые результаты и
выбрать необходимое время замера, значения
V и N устанавливали после первой,
второй и третьей минут работы.
Затем компрессоры испытывали на
калориметрическом стенде и по полученным
d
ЛЯ
Р
данным рассчитывали холодопроизводи-
тельность Qo и мощность Ыэл. Результаты
измерений статистически обрабатывали:
вычисляли средние значения и среднеквад-
ратические отклонения, строили
гистограммы (см. рисунок), изучали взаимосвязь
параметров V и Q0, N и Л/эл. Коэффициент
парной корреляции между V и Q0
составил 0,7, между N и Мэл — 0,55, что
делает правомерным диагностический
контроль компрессоров по параметрам V и N.
Погрешность измерения N зависит от
точности прибора, погрешность расчета V
находят по [3]. Для диафрагм с
коническим входом она составляет 1,25 %.
Проведенные исследования показали
достоверность определения указанных
параметров после первой, второй и третьей
минут. Установлено, что время замера
можно сократить до 1 мин (соблюдая
отработанные правила измерений) и данный
метод применить непосредственно в
сборочном цехе на конвейере.
Для формализации задачи
диагностического контроля требовалось оценить законы
распределения контролируемых
параметров V, N и указать граничные значения
Vo и А^о, отделяющие области исправных
D\ и неисправных ?J состояний.
Граничные значения должны обеспечивать
заданные уровни риска потребителя и
поставщика, связанные с возможностью пропуска
s(N»/M %
Sf0n/M%
^злгВт
S(hl/Bi),%
JO
20
10
30
20
10
j 00,3m
ill
WW5005W520530540550560570560 2/t 2,52,62,7 2,8 2330
#, Вт у, м3/ч
Гистограммы: а — для Ыэл\ б — Q0; в — N; з — V
13

дефектного изделия или ошибочной
отбраковкой исправного компрессора.
Гистограммы построены по результатам
испытаний 73 серийных компрессоров
ВС 800. Гипотеза о нормальном законе
распределения была подтверждена с помощью
простейших критериев согласия,
вычисления показателей асимметрии и эксцесса и
сравнения с их среднеквадратическими
отклонениями. Одну — две выпадающие,
«аномальные», точки исключали из
статистической обработки результатов в
соответствии с ГОСТ 11.002—73.
Браковочный уровень 1/0,
обеспечивающий соответствие этого параметра
техническим условиям для данного типа
компрессора, выбирали следующим образом.
Формулировали правило диагноза:
при V>Vo значение V6 D\
(исправное состояние); ^
при V<CV0 значение V 6 D2 ^ '
(дефектное состояние).
С помощью метода
Неймана—Пирсона [1] минимизировали вероятность
пропуска дефекта (риск заказчика) при
заданном допустимом уровне Л вероятности
«ложной тревоги» (риск поставщика). Риск
«ложной тревоги» [1]:
у>
Р, ) f(V/D0dV=A, C)
— оо
где Pi —априорная (до диагностики)
вероятность исправного состояния
компрессора, которая
оценивается по накопленным ранее^
статистическим данным;
f(V/Di) —условная плотность
распределения параметра V при
исправном состоянии компрессора,
равная - „
-VxP И^ ; D)
<jv У 2л Жу
V — среднеобъемная
производительность, м3/с;
Оу — среднеквадратическое
отклонение.
При статистической обработке резуль-»
татов испытаний 73 компрессоров ВС 800
получено: V=2,79 м3/ч; о>=0,0683 м3/ч.
Тогда при Л=0,1 (по техническим
условиям) значение Pi = 0,99.
Затем из уравнения C) с помощью
таблицы интеграла вероятности [2] находили
браковочный уровень V0.
Квантиль zP, соответствующий
вероятности случайной величины,
ф<^=рТ=!^0'1010' E)
тогда
14
V0= V--zPov=2J9— l ,28 • 0,638= 2,70 м3/ч.
F)
Аналогично определили граничный
браковочный уровень потребляемой
мощности No. Исходные данные: N=540 Вт,
<7д,=25 Вт, 4=0,1; Pi=0,99.
Для этого параметра правило диагноза:
при N<:No значение N€ D\
(исправное состояние); ,7^
при N>No значение /V 6 D2 * '
(дефектное состояние).
Установлено, что компрессор является
дефектным при потребляемой мощности,
большей, чем No=56S Вт.
При контроле по предложенному
методу накапливаемые в процессе диагностик
ки данные, принадлежащие области D\,
могут быть учтены для дальнейшей^
корректировки статистических оценок N, oN,
V, Оу. В случае необходимости можно
внести коррективы и в закон распределения.
Если изменены конструкция компрессора
или технические условия, то
статистические оценки должны быть полностью
обновлены.
Список использованной литературы
1. Биргер И. А. Техническая диагностика.
М.: Машиностроение, 1978. 238 с.
2. Корн Г., Корн Т. Справочник по
математике. М.: Наука, 1968. 720 с.
3. Р Д 50-411—83. Методические указания.
Расход жидкостей и газов. Методика
выполнения измерений с помощью специальных
сужающих устройств. М.: Изд-во стандартов,
1984. 52 с.
Новое общежитие ЛТИХПа

экономия
топливно-
ЭНЕРГЕТИЧЕОКИХ
1 МАТЕРИАЛЬНЫХ
РЕСУРСОВ
УДК 643.353.97.004.15/.18
ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ
И ЭКОНОМИЧНОСТИ
ПРИВОДОВ КОМПРЕССОРОВ
БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
С. Ю. БЕРСУДСКИЙ, А. А. ТОЛПЕКО
В принятых схемах привод компрессоров
бытовых холодильников состоит из
однофазного электродвигателя и пускозащит-
ного реле.
Однофазный электродвигатель имеет
рабочую и вспомогательную обмотки.
Омическое сопротивление первой из них ниже,
чем второй. Это приводит к сдвигу фаз
между токами в обмотках, в результате
чего возникает необходимое для пуска
электродвигателя вращающееся магнитное поле.
После пуска вспомогательная обмотка
отключается и электродвигатель продолжает
работать только на рабочей обмотке при
пульсирующем магнитном поле.
Вспомогательная обмотка включается и
отключается пусковым реле, управляемым
током рабочей обмотки. Во время пуска
электродвигателя сила тока, проходящего
через пусковое реле, превышает (или равна)
уровню, при котором оно срабатывает.
Поэтому включается вспомогательная
обмотка. При уменьшении силы тока после
пуска она отключается.
В случае незапуска электродвигателя
вспомогательная обмотка остается
включенной до тех пор, пока не сработает
тепловая защита. Поскольку вспомогательная
обмотка изготавливается из относительно
тонкого провода (для получения
необходимого сопротивления), скорость разогрева
ее довольно высока. Это обстоятельство
учитывают при выборе параметров защиты
электродвигателя, но тем не менее
вспомогательная обмотка является уязвимым
местом в этой конструкции.
Одним из путей повышения надежности
и эффективности привода компрессора
является применение терморезистора в
качестве пускового элемента и рабочего
конденсатора.
Электрическая схема такого привода
представлена на рис. 1.
Терморезистор-полупроводник с
положительным температурным коэффициентом,
включенный последовательно в цепь
вспомогательной обмотки, изменяет свое
сопротивление в зависимости от температуры
(рис. 2).
При пуске электродвигателя
сопротивление терморезистора незначительно, и ток
проходит к вспомогательной обмотке. Через
0,5—1,5 с под действием тока
терморезистор разогревается, сопротивление его
резко возрастает, сила тока снижается
до 1 —1,5 мА и вспомогательная обмотка
отключается на время остывания
полупроводника после попытки пустить
электродвигатель. Тем самым достигается
надежная защита вспомогательной обмотки от
повреждений, вызванных тепловой
перегрузкой. Кроме того, терморезистор
обеспечивает снижение уровня радиопомех, так
как пусковое устройство не имеет
контактов.
Эффективность привода компрессора
повышается также при установке рабочего
конденсатора в цепь вспомогательной
обмотки параллельно терморезистору.
Конденсатор, включающийся "после пуска при
отключении (запирании) терморезистора,
создает уравновешенный режим работы
электродвигателя с вращающимся, а не
пульсирующим магнитным полем.
Электродвигатель при этом работает как
двухфазный. Обе его обмотки участвуют
в работе, благодаря чему повышается его
мощность, нагрузочные моменты, коэффи-
РИС. 1.
Усовершенствованная
электрическая схема
привода
компрессора бытового
холодильника:
ОР — обмотка
рабочая; ОВ — обмотка
вспомогательная; Ср
— рабочий
конденсатор; Р —
терморезистор; РТ — реле
тепловое
ОВ
Ч-
ОР
щ
РТ
~w

он отличался только вспомогательной
обмоткой (рабочие обмотки идентичны). Это
обеспечило осуществление сравнительных
испытаний двух вариантов привода
холодильника — с применением
терморезистора (имитировался серийный вариант —-
вспомогательная обмотка отключена) и с
установкой в цепи вспомогательной
обмотки терморезистора и рабочего
конденсатора — на одном и том же компрессоре
с одним и тем же электродвигателем.
Результаты испытаний показали, что при
использовании рабочего конденсатора
емкостью 4—5 мкФ при прочих равных
условиях достигается уменьшение
потребления электроэнергии холодильником на 9—
11 % и снижение температуры обмоток на i
20—24 °С.
В пересчете на годовой выпуске млн.
холодильников экономия электроэнергии
составит 80 млн. кВт-ч.
Таким образом, внедрение указанных
элементов в приводе бытовых
холодильников поднимает их на более высокий
технический и экономический уровень.
С учетом этого предприятия Минэлек-
тронпрома СССР в настоящее время
осуществляют разработку специальных
терморезисторов и конденсаторов для приводов
компрессоров бытовых холодильников.
R,kOm\
10
1
0,1
О 50 100 150 t,°C
РИС. 2. Изменение сопротивления R
терморезистора в зависимости от температуры t
циент мощности, снижается сила
потребляемого тока, что ведет к уменьшению
потерь в обмотках статора и ротора и,
следовательно, к росту КПД.
Для проверки целесообразности
использования терморезистора и рабочего
конденсатора в схеме привода компрессора на
Минском заводе холодильников проведен
следующий эксперимент. На холодильнике
«Минск-15М» был установлен компрессор
с электродвигателем, позволяющим
применить указанные элементы. От серийного
Фрагмент центральной холодильной станции холодопроизводительностью при
стандартных условиях 4,55 МВт D млн. ккал/ч) Усть-Илимской
торгово-закупочной базы

НА?Ж1
HI ЬЛттШ1Рм%/у
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.514.041.001.4
КИНЕМАТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ
РАБОТЫ ГЕРМЕТИЧНОГО
РОТАЦИОННОГО ХОЛОДИЛЬНОГО
КОМПРЕССОРА ФГр-500-1B)
ПО РЕЗУЛЬТАТАМ
СКОРОСТНОЙ КИНОСЪЕМКИ
Канд. техн. наук В. И. И ЩУК,
канд. техн. наук Г. П. ЧЕРМЕНСКИЙ,
А. А. НИКИТИН,
Д. JW. ЗИЛЬБЕРМАН
Микрометрические замеры и анализ
износа деталей герметичных ротационных
компрессоров с катящимся поршнем при
вскрытии их во время капитального ремонта
на ремонтно-монтажных комбинахах
Республиканского производственного
объединения «Укрторгтехника» позволили сделать
предварительный вывод о том, что
причиной износа поверхностей трения
эксцентриковый вал — внутренняя поверхность
ротора, торец лопасти — наружная
поверхность ротора, боковые поверхности
лопасти — паз цилиндра могут быть не
столько абразивные частицы продуктов износа,
сколько несовершенство конструктивных
элементов самого компрессора и системы
смазки.
Для объективной оценки характера
взаимодействия элементов компрессора при
работе его на различных режимах и
выявления причин, приводящих к частому
заклиниванию компрессора, авторами была
разработана методика и изготовлен стенд,
позволяющий через оптическую систему и
прозрачное кольцо между верхней и
нижней крышками кожуха осуществить
скоростную киносъемку взаимодействия
лопасти, ротора и эксцентрикового вала.
Всего проведено 17 киносъемок на
двух компрессорах при работе их на
воздухе и 33 киносъемки также на двух
компрессорах при работе на R12.
2 Холодильная техника № 12
По результатам покадровой обработки и
анализа полученных кинограмм построены
зависимости перемещений лопасти и
ротора от угла поворота эксцентрикового
вала при различных давлениях всасывания
и нагнетания. Частота вращения
эксцентрикового вала 49,3±0,08 с-1. Для
смазки применяли смазочное масло ХФ 12-18.
На рис. 1 представлены зависимости
перемещения ротора Sp в направлении по
касательной к точке контакта его с
лопастью, лопасти /гл, а также изменения
окружной скорости ротора иг
(горизонтальная ее составляющая) от угла поворота
эксцентрикового вала <р при работе
компрессора на воздухе. Углы поворота
эксцентрикового вала отсчитывали от оси
лопасти, когда он находился в верхнем
положении, а лопасть полностью входила в паз
цилиндра.
Из представленных графиков видно, что
ротор в нормальном режиме работы
медленно осциллирует то в одну, то в другую
сторону по ходу вращения
эксцентрикового вала. Хотя вектор его
результирующей окружной скорости иг ср и направлен
по ходу вращения эксцентрикового вала,
однако абсолютное значение этой
скорости уменьшается с увеличением
давления нагнетания. Ротор практически
останавливается при давлении нагнетания
около 1,3 МПа.
Результаты детального анализа
перемещения ротора для различных положений
эксцентрикового вала при давлении
всасывания, равном 0, давлении нагнетания
рн = 0-М,3 МПа и работе компрессоров на
воздухе приведены в табл. 1.
Из табл. 1 видно, что угол
поворота ротора по ходу вращения
эксцентрикового вала уменьшается с увеличением
давления нагнетания. На всех съемках
зафиксировано, что ротор начинает
изменять направление вращения, когда
эксцентриковый вал перемещается в 3-й и 4-й
квадранты (угол поворота 210—280°), т. е. когда
давление в камере сжатия растет. В это
время наблюдается значительное
увеличение окружной скорости ротора,
которая достигает максимального значения
1,2—2,2 м/с при ф=300-^360°.
После прохождения эксцентриковым
валом верхней точки окружная скорость
ротора резко уменьшается, и ротор
практически останавливается при ф=70-М40°,
а затем начинает вращаться в направлении,
противоположном направлению вращения
эксцентрикового вала. Максимальная
окружная скорость ротора в этом
направлении зафиксирована при ф= 150-^-240° (в
основном при ф=180°), когда лопасть
максимально выходит из паза цилиндра.
17

Установлено, что максимальное
значение окружной скорости ротора по ходу
вращения эксцентрикового вала примерно
в 2 раза больше максимальной скорости
вращения ротора в обратном направлении.
Такой характер движения ротора следует
в дальнейшем тщательно математически
проанализировать с точки зрения
кинематики и динамики механизма движения
компрессора.
Из представленных графиков
перемещения лопасти в пазу цилиндра /гл и /гл расч
можно установить, что в некоторые
моменты времени (при ф=0-М80°) лопасть
перестает контактировать с ротором. На
графиках наблюдается явное
несовпадение расчетной и экспериментальной
кривых. Возможность отрыва лопасти от
ротора установлена и при теоретических
расчетах взаимодействия элементов
компрессора. Подтверждается этот факт также
отснятыми кинограммами. Все это говорит
о том, что в компрессоре данной
конструкции возможен прорыв сжатого газа из
камеры сжатия в камеру всасывания и,
как следствие, снижение его холодопро-
изводительности и КПД.
Несовпадение расчетных значений
положения лопасти с фактическими в момент,
когда она входит в паз цилиндра, и
отсутствие контакта (теоретически они
должны исключаться), можно объяснить
тем, что в данный момент
электродвигатель компрессора значительно перегружен,
частота вращения его ротора
уменьшается. Это не улавливает тахометр,
однако с высокой точностью фиксирует
скоростная киносъемка. Кроме этого, не
исключается и неточность обработки
результатов. По нашим расчетам ошибка ИЗМе-
О
8
f2
/8
20
2*
28
SP)mm\
О
4-
8
12
/6
20
24-
28
Ьл,мм
0 <
/
2
3
6
7
»
&Я7
^лрас/
%%ъ
Л?
'&wk
Зала
j»wQk»o о
в Ии^Е
>
y^bJjL
Ur ((f)
о° &
150
щенш
мЮ,
Sp.cp
иг.ср
I \
1 1
wiZuZ
жг
о еэе
i \
> 0^1
Sp(<p)
§
а!
11
0 fiRSSftJ
т,
*Ч
иг, м/с
/
О
-/
РИС. 1. Зависимости перемещений ротора S , лопасти /гл, а также изменения
окружной скорости ротора иг (ее горизонтальной составляющей) от угла
поворота эксцентрикового вала ф при работе компрессора № 2 на воздухе и
направлении окружной скорости ротора по ходу вращения эксцентрикового вала:
a — давление нагнетания рн=0,5 МПа (съемка № 15); б — рн=1,2 МПа (съемка № 18)
18

Таблица 1
№
съемки

(No-компрессора)
№ 4
(№ 1)
№ 7
(№ 1)
М> 11
(№ 1)
№ 12
(№ 1)
№ 15
(№> 2)
№ 18
(№2)
Давление
нагнетания,
МПа
0
0,2
0,6
1,3
0,5
1,2
Средняя
окружная
скорость
ротора,
м/с
+0,430
+0,362
+0,280
+0,027
+0,224
+0,167
Максимальная
окружная скорость
ротора, м/с
+2,2 при ф=330ч-360°
1 при ф=150 : 240°
+2 при ф=320-^340°
— 1,2 при ф=180 : 210°
+ 1,2 при ф=330^-360°
— 1,5 при ф=150-М80°
+ 1,2 при ф=300ч-360°
— 1 при ф=150-М80°
+ 1,1 при ф=340ч-360°
—0,7 при ф= 150-М80°
+ 1,3 при ф=340^-360°
—0,5 при Ф= 170-М 90°
Угол
поворота
ротора,0
+ 220
— 140
+230
— 130
+ 180
— 150
+210
— 150
+200
— 160
+ 180
— 180
Направление поворота
эксцентрикового вала
От 280 до 140° ( + )
От 140 до 280° (—)
От 240 до 110° ( + )
От ПО до 240° (—)
От 280 до 100° ( + )
От 100 до 280° (—)
От 210 до 60° ( + )
От 60 до 210° (-)
От 270 до 110° ( + )
От ПО до 270° (—)
От 270 до 90° ( + )
От 90 до 270° (—)
Примечание. ( + ) — по ходу вращения, (—) — против хода вращения эксцентрикового вала.
рений при обработке кинограмм находится
в пределах 0,9—1,4 %.
На рис. 2, 3 представлены графики
зависимостей перемещения ротора Sp,
лопасти /гл, а также изменения окружной
скорости ротора иг (горизонтальная
составляющая) от угла ф поворота
эксцентрикового вала при работе компрессоров на
R12. Отсчет углов вели так же, как и в
предыдущих испытаниях. Качественная
картина перемещения ротора при работе
на R12 примерно такая же, как и при
работе на воздухе, т. е. ротор
колеблется в обе стороны, хотя и с более
заметными остановками в среднем положении.
Однако в количественном отношении
картина несколько иная. Если при работе
на воздухе вектор средней окружной
скорости ротора направлен по ходу
вращения вала даже при давлении
нагнетания до 1,2 МПа, и абсолютное
значение ее равно нулю примерно при 1,3 МПа,
то при работе компрессора на R12 уже
при давлении нагнетания 0,7—0,8 МПа
вектор средней окружной скорости меняет
направление, т. е. ротор начинает
вращаться против направления вращения
эксцентрикового вала. Давление компрессора при
нормальной его работе колеблется в
пределах 0,6—0,9 МПа.
В табл. 2 представлены результаты
детального анализа перемещения ротора
для различных положений эксцентрикового
вала при изменении давления нагнетания
компрессора от 0,54 до 3,0 МПа и
давления всасывания от 0,05 до 0,3 МПа.
На графиках (см. рис. 3, а),
построенных по результатам киносъемки № 27,
видно, что при давлении нагнетания 0,8 МПа
характеристика перемещений ротора
изменилась. Периодичность повторений
положения ротора наблюдается не через 360,
как это было ранее, а через 270°. Это
можно объяснить тем, что при
результирующей нулевой скорости ротор теряет
устойчивую цикличность и может
колебаться с любой частотой и даже
останавливаться.
Работа компрессора при
результирующей скорости ротора, равной нулю,
опасна тем, что это может привести к
значительному локальному износу его
наружной поверхности и, в конечном итоге, к
заклиниванию. Такие случаи и были неод-'
нократно выявлены при вскрытии
компрессоров, поступивших на капитальный
ремонт.
Во время проведения одной из кино-
19

съемок, при рн=0,5 МПа, удалось
зафиксировать момент, когда ротор начал
вращаться с частотой, равной частоте
вращения эксцентрикового вала. После
разборки и тщательного анализа деталей
механизма движения этого компрессора выявлен
факт схватывания поверхности вала с
внутренней поверхностью ротора. При этом
на роторе образовались круговые риски,
а на эксцентриковой поверхности были
видны явные очаги схватывания. Это
наблюдалось при разборке компрессоров и
ранее, однако подобное явление принимали
за последствия абразивного изоса.
Киносъемка показала, что износ элементов
компрессора происходит из-за недостаточной
смазки и несовершенства кинематики
механизма движения.
Заметных отклонений между расчетной
и экспериментальной кривыми перемещения
лопасти при работе компрессора на R12 не
обнаружено.
Проведенный кинематический анализ
работы механизма движения ротационного
компрессора ФГр-500-1B) показал
следующее:
5р,мм
О
Ч
8
12
16
20
24
28
Ьл,мм
- 0
- 1
- 2
~ J
~ Ч
~ J
- 6
- 7
п
\
/
<»<
,г20/аолА1
Х'оЛ
шхйо о
I «
| h/ipapV%
и
S
J
ч
1
А
Л
Ur(f,
L
щЛ
\^
%
т? <
W
"rep
*\
л
\Ppcp
1
к>
coca
оапАаэ
О
а> Исаи
1° ВР*
oi г"
у spfy)\
..
ШЫВВ-л&АтЛ
^8*&
Vi
\
оГ
ч
1?Л
]иг>м/с
1
О
~1
-2
бр,мм
0
ч
8
12
16
20
24
28
- 0
- 1
- 2
- J
- Ч
- 5
- 6
L 7
РШ
\\
SK
ЩОх Ш1\ \ffiJffi
Sp((pj
Sti
ityty i
u
\hpacy((f\
щ^
ЩШ
Ът#*
% N
JTi
52
\
Sp.cp
-ЦШ
ШЁА
ur, м/с
t
0
-f
~2
РИС. 2. Зависимости перемещений ротора S лопасти /гл, а также изменения
окружной скорости ротора иг (ее горизонтальной составляющей) от угла поворота
эксцентрикового вала ср при работе компрессора № 4 на R12 и направлении
окружной скорости ротора по ходу вращения эксцентрикового вала:
a — рн = 0,54 МПа (съемка № 24); б — рн = 0,65 МПа (съемка № 23)
20

в диапазоне давлений нагнетания от 0 до
0,65 МПа ротор медленно вращается в
направлении вращения эксцентрикового
вала, одновременно осциллируя в обе
стороны, средняя окружная скорость и угол
поворота его при этом уменьшаются с
ростом давления нагнетания, а время
остановки увеличивается;
в диапазоне давлений нагнетания от 0,7
до 0,8 МПа ротор останавливается с
небольшими колебаниями в обе стороны, что,
в конечном итоге, может привести к
значительному локальному износу его
наружной поверхности и отказу компрессора;
при давлении нагнетания свыше 0,8 МПа
ротор медленно начинает вращаться в
направлении, противоположном вращению
эксцентрикового вала; окружная скорость
при давлении 3 МПа достигает 0,6 м/с.
Проведенные исследования позволили
значительно усовершенствовать
конструкцию ротационных компрессоров. Так, по
нашим рекомендациям на рижском
производственном объединении «Компрессор»
изготовлены опытные образцы
компрессоров с измененными системой смазки и
5ру/чм
О
4
8
12
16
20
28
0 «
/
2
J
5
О
7
t
J20U
о/У]
/
\Ж
J№F4L
иг (у>)
joA
о
WmM
Ш La>
ha(<№ [о \
\J
{}
трас
4((f)
ь^
\
HS
иг.ср
1
500Л
F
]Sp(f)
о
bUbff
\ %
'
*w 18о т
\ °
\
Spcp
h
11
.Ж/
§
:°?°\
иг, м/с
1
О
-1
-2
8Румм
0
i+
8
12
16
20
2*
78
Ьл,мм
- а
- 1
- 2
- J
- 4
- 5
- 6
L 7
Чй А
"лрасн
120 1
Т^Г"
щ
80 2<t0
1 1 \Г Af
\m$h
f ба
ur(<p)
torn
120 1i
moo |
Щ
ft—^
ur.cp
wmo
/ j
\\°
ft
p
ft I
Щ56
°/
Spcp
+
\(?)
\ АПЛ
120 1
0 U
^лЧ
WM
\ ' 'Т4
11
°
^дучч
kjjt
" V?
i
щ°
ur y м/с
/
0
-1
-2
РИС. 3. Зависимости перемещений ротора S , лопасти hn, а также изменения
окружной скорости ротора иг (ее горизонтальной составляющей) от угла поворота
эксцентрикового вала ф при работе компрессора № 4 на R12 и направлении
окружной скорости ротора против хода вращения эксцентрикового вала:
а — рн=0,8 МПа (съемка № 27); б — рн = 3,0 МПа (съемка № 37)
21

Таблица 2
№

съемки


рессор
№ 4)
24
23
27
37

Давление


сывания,
МПа
0,05
0,2
0,22
0,3

Давление


нетания,
МПа
0,54
0,65
0,8
3,0
Средняя

окружная
скорость
ротора,
м/с
+0,268
+0,044
—0,079
—0,552
Максимальная окружная
скорость ротора,
м/с
+ 1,2 при ф = 330—30°
— 1,2 вблизи <р=180°
+0,7 при ф=300^-30^
—0,75 при ф= 1204-210°
+ 1,3 через каждые
270°
—1,6 через каждые
270°
+ 1,1 при ф=300-^60°
—2,3 при ф= 150-^240°
Угол поворота
ротора, °
+ 120, на 60 —
остановка
— 120, на 60 —
остановка
+ 150, на 60 —
остановка
—90, на 60 —
остановка
—
+ 110 на 10 —
остановка
+ 150, на 90 —
остановка
Направление поворота
эксцентрикового
вала
От 300 до 60° ( + )
От 60 до 120° —
остановка
От 120 до 240° (—)
От 240 до 300 —
остановка
От 270 до 60° ( + )
От 60 до 120° —
остановка
От 120 до 210° (—)
От 60 до 120° —
остановка
—
От 330 до 80° ( + )
От 80 до 90° — остановка
От 90 до 240° (—)
От 240 до 330° —
остановка
Примечание. (+) — по ходу вращения; (—) — против хода вращения вала.
геометрией пары трения лопасть — паз компрессоров оригинальной конструкции,
цилиндра. которые, по нашим расчетам, экономичнее
На кафедре «Машины и аппараты» и надежнее. Все указанные компрессоры
Хмельницкого технологического института в настоящее время проходят лаборатор-
бытового обслуживания разработаны и из- ные испытания,
готовлены опытные образцы еще двух
22

УДК 621.565.945:621.396.6
КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОЕ
ОХЛАЖДЕНИЕ
РАДИОЭЛЕКТРОННОГО
ОБОРУДОВАНИЯ
Канд. техн. наук А. В. ДОРОШЕНКО,
Ю. Р. ЯРМОЛОВИЧ,
канд. техн. наук Ю. И. ДЕМЬЯНЕНКО
Интенсивная роботизация производства
расширила область применения
радиоэлектронной аппаратуры (РЭА) и
поставила перед конструкторами проблему ее
надежности. Известно, что только 5—10 %
электроэнергии, потребляемой РЭА,
превращается в полезные сигналы, остальная
электроэнергия — в теплоту. Обычно
доля отказов РЭА из-за перегрева
электронных блоков составляет 60—70 %, а при
совместном воздействии перегрева и
избыточной влажности — 95—98 % [2]. При
размещении в герметичных шкафах эти
блоки защищены от пыли, влаги, паров
агрессивных веществ и газов, но их
необходимо охлаждать, так как повышение
температуры внутри них на 10 °С
увеличивает на 25 % количество отказов.
Прямая вентиляция в герметичных шкафах
невозможна, теплообменники типа
«воздух — воздух» малоэффективны, а
использование компрессионных кондиционеров
значительно усложняет оборудование,
увеличивает габариты и энергопотребление.
Предложено для отвода тепла от
электронных блоков использовать
охлажденный воздух из циркуляционного контура,
образованного внутренней полостью шкафа
и «сухими» каналами воздухоохладителя
косвенно-испарительного типа [4].
Разработаны раздельная и совмещенные
системы отвода тепла (рис. 1). Выбор
варианта системы зависит от внешних
(ограничение высоты, площади,
занимаемой оборудованием) и внутренних
(расположение тепловыделяющих элементов,
удобство организации циркуляционного
контура воздуха) условий.
При раздельной системе в
воздухоохладителе в результате испарительного
охлаждения воды понижается температура
воздуха, который затем направляется в
теплообменник типа «воздух — воздух»,
расположенный на задней стенке шкафа.
В совмещенных системах процессы
тепло- и массопереноса происходят в одном
аппарате — воздухоохладителе,— который
может быть размещен как под шкафом
(вариант «дно»), так и на его задней
стенке. Основной воздушный поток
движется в пластинчато-ребристых каналах
Циркуляционный поток
* вспомогательный поток
1
РИС. I. Системы отвода тепла для герметичных
шкафов с электронными блоками РЭА:
а, б — совмещенные, с расположением
воздухоохладителя косвенно-испарительного типа соответственно
под шкафом и на его задней стенке; в — раздельная;
/ — шкаф с электронными блоками РЭА; 2 —
модуль; 3 — осевой вентилятор; 4 —¦ водяной насос
галет, образованных унифицированными
гофрированными листами алюминиевой
фольги толщиной 0,25—0,35 мм с
регулярной шероховатостью в виде
поперечных чередующихся выступов и впадин [I]
(рис. 2). В межгалетном пространстве
происходит испарительное охлаждение
воды в результате ее контакта со
вспомогательным потоком воздуха.
В процессе разработки рациональной
поверхности тепломассопереноса для
совмещенных систем были опробованы три
конструкции модуля (АФ, АФП-1, АФП-2),
которые сравнивали с модулем АГ,
изготовленным из гофрированных гладких
листов с расположением гофр вдоль
движения вспомогательного потока. В модуле
АФ галеты имеют поперечную
шероховатость и со стороны «влажной» зоны
снабжены гигроскопическим покрытием —
флизелином.
РИС. 2. Тепломассообменная. галета
23

Таблица 1
Тип
модуля
АГ
АФ
АФП-1
АФП-2


верхность
галет
F,
м*
4,68
5,59
5,59
6,0
Живое сечение
каналов, м2

«сухой»
зоны
/о
0,051
0,046
0,046
0,043

«влажной»
зоны
/в
0,038
0,043
0,043
0,035

Число
галет
п
25
25
25
30
Габаритные
размеры
(hXbXs)
галет, м
0,2Х0,42Х
Х0,45
0,2Х0,5Х
Х0,45
0,2Х0,5Х
Х0,45
0,2Х0,42Х
Х0,4
При выбранной схеме движения
основного потока, предусматривающей поворот
воздуха во внутренней полости галет на
180°, в углах галет возможны
застойные зоны. Поэтому после испытаний
модуля АФ внутри каждой галеты
установили по две направляющих
гофрированных пластины. Гофры имели наклон
в сторону нижних углов галеты (модуль
АФП-1). Модуль АФП-2 собран из галет,
гофры которых распложены поперечно
движению вспомогательного потока.
Модули (табл. 1) исследовали на
лабораторном стенде в широком диапазоне
рабочих нагрузок. Получены
гидродинамические и теплотехнические
характеристики для каждого модуля, а также
корреляционные зависимости для расчета
коэффициентов переноса.
Установлено, что для всех модулей
оптимальное соотношение основного и
вспомогательного потоков воздуха (l=G0/GB)
лежит в пределах 1,0—1,2 (рис. 3). По
теплоэнергетической эффективности,
характеризующейся комплексом QE/N [3],
модуль АФ превосходит все остальные.
Анализ составляющих комплекса показал,
что преимущество этого модуля
объясняется несколько меньшими, чем у модуля
АФП-1, затратами мощности на
организацию движения воздуха. Однако его
коэффициент эффективности Е ниже.
Теплоэнергетическая эффективность модулей АГ и
АФП-2 существенно хуже: у модуля АГ
из-за невысокого коэффициента
эффективности, у модуля АФП-2 вследствие
большего гидравлического сопротивления.
На основании проведенных
исследований модуль АФП-1 был выбран в
качестве базового при проектировании и
изготовлении системы отвода тепла от стойки
управления станками с ЧПУ АС-2621.
Габариты стойки 1,8X0,8X0,6 м, тепловая на-
oe/n\
1 I i 1 1 1 i I
0 1 2 1
РИС. 3. Зависимость комплекса QE/N от
соотношения потоков воздуха /:
/ _ АФ; 2 — АФП-1; 3 — АФП-2; 4 — АГ
грузка 1 — 1,1 кВт. В настоящее время
стойка выпускается со штатным гладко-
стенным теплообменником типа «воздух —
воздухе площадью теплообменной
поверхности 11,8 м2.
Предложенную совмещенную систему
сравнивали со следующими вариантами
систем отвода тепла:
без специального охлаждающего
устройства — с естественным рассеиванием
тепла через стенки корпуса;
со штатным гладкостенным
теплообменником типа «воздух — воздух»;
с теплообменником с гофрированной
поверхностью, аналогичной поверхности
галет, и равным по площади штатному;
с раздельной системой отвода тепла.
В последнем случае на задней
стенке стойки размещали теплообменник,
поверхность которого аналогична
поверхности галет, его входное окно соединяли
с воздухоохладителем размером 0,6Х0,48Х
Х0,35 м и с площадью теплообменной
поверхности 4,1 м2.
В совмещенной системе
воздухоохладитель устанавливали под стойкой (рис. 4)
или на ее задней стенке
(теплообменник демонтировали). Геометрические
характеристики теплообменного модуля
воздухоохладителя: /^=2,5 м2, f0= 0,034 м2,
/=0,046 м2, rt=20, /iX&X*=0,2X0,53X
Х0,4 м, </эо=0,0136 м, d3B=0,0204 м {d30,
d — эквивалентные диаметры каналов
«влажной» и «сухой» зон).
Для улучшения циркуляции воздуха
внутри стойки было несколько изменено
расположение блоков РЭА и смонтировано
два ряда осевых вентиляторов A,25 ЭВ
2,8—6—3270 У4) по три со стороны
всасывания и нагнетания.
Стойку испытывали в опытной камере
при температуре воздуха 30—40 °С. Внутри
стойки для измерения температуры воз-
24

РИС. 4. Воздухоохладитель для совмещенной
системы (вариант «дно»):
/ — корпус; 2 — вентилятор; 3 — галета; 4 —
гигроскопическое покрытие; 5 — проставочные пластины;
6 — поддон; 7 — крышка; 8 — ороситель
Z5\ 1 1 1 1
50 60 90 %мин
РИС. 5. Динамика изменения температуры внутри
стойки при различных системах отвода тепла
и температуре в опытной камере 30 °С:
/ — без специального охлаждающего устройства —
с естественным рассеиванием тепла через стенки
корпуса; 2 — штатный гладкостенный теплообменник
типа «воздух — воздух»; 3 — теплообменник с
гофрированной поверхностью, аналогичной поверхности
галет; 4 — косвенно-испарительная раздельная
система отвода тепла; 5 — косвенно-испарительная
совмещенная система отвода тепла; 6 — стендовый
вариант косвенно-испарительной совмещенной
системы отвода тепла
духа равномерно по объему разместили
20 термопар. На стойку подавали
нагрузку. При установившемся режиме
определяли температуру воздуха в опытной
камере и внутри стойки, вспомогательного
и основного потоков воздуха на входе
и выходе из воздухоохладителя, влаго-
содержание вспомогательного потока,
время стабилизации измеряемых параметров.
Результаты испытаний представлены на
рис. 5. При естественном рассеивании
тепла и температуре окружающего
воздуха 30 °С средняя температура в шкафу
достигала 52—53 °С. Использование
штатного гладкостенного теплообменника типа
«воздух — воздух» позволяло снизить
температуру внутри шкафа до 40—41 °С. После
установки теплообменника с
гофрированной поверхностью температура в шкафу
понизилась всего на 1°С, но при этом из-
за шероховатости поверхности каналов
возросло аэродинамическое
сопротивление аппарата и, как следствие,
уменьшилась скорость воздуха.
Таким образом, «чистый» теплообмен
малоэффективен уже при температуре
окружающего воздуха 30 °С, поэтому при
большей температуре в камере эти варианты
систем отвода тепла не испытывали.
Применение раздельной
косвенно-испарительной системы дало возможность
поддерживать в шкафу температуру 37—38 °С,
совмещенной — 33—34 °С, а при
температуре воздуха в помещении 40 °С —
температуру 40—41 °С.
Во всех случаях опыты проводили с
низконапорными осевыми вентиляторами.
Низкие скорости воздуха не позволяли в
полной мере использовать преимущества
поверхностей с регулярной поперечной
шероховатостью. Поэтому совмещенную
систему испытывали с высоконапорными
центробежными ветиляторами,
установленными на линиях подачи
циркуляционного и вспомогательного потоков воздуха.
Воздухоохладитель, смонтированный на
стенде, гибкими трубопроводами
соединили с внутренней полостью стойки.
Расход циркуляционного потока составил
500, вспомогательного — 400 м3/ч. В
результате увеличения скорости воздуха
возрос теплоотвод от внутренней полости
стойки. Средняя температура внутри нее
понизилась до 27—28 °С при температуре
окружающего воздуха 30 °С и до 33—
34 °С при 40 °С.
Результаты сравнительных испытаний
различных систем отвода тепла
представлены в табл. 2. Значительный
градиент температур по объему стойки (до
10 °С) обусловлен различными тепловыде-
25

Таблица 2
Температура воздуха, С
В опытной камере
В стойке
средняя
максимальная
минимальная
Вспомогательного потока
на входе в
воздухоохладитель
по сухому термометру
по смоченному
термометру
на выходе из
воздухоохладителя
по сухому термомет-
РУ
по смоченному
термометру
Циркуляционного потока
на входе в стойку
на выходе из стойки


тественное


сеивание
30,0
52,2
55,5
42,2
—
—
—
—
—
Теплообменник
штатный
гладко-
стенный
типа
«воздух—
воздух»
30,8
40,5
43,6
37,7
29,8
—
32,7
—
—
с
гофрированной

поверхностью
30,6
39,2
42,0
37,0
28,8
—
34,3
—
, ¦ —

разная
30,5
37,8
40,0
36,1
30,0
22,3
27,3
22,0
—
Система отвода
тепла
совмещенная
автономный
вариант
31,0
34,3
зб;9
33,0
31,0
22,5
26,7
23,9
40,5
31,0
39,5
41,0
44,4
33,0
40,9
25,9
28,5
27,5
47,0
37,4
стендовый
вариант
31,0
28,2
30,9
26,8
33,1
18,5
23,8
20,2
28,7
26,6
40,5
33,3
42,3
32,1
41,8
22,0
29,8
23,0
41,8
35,5
8?,ч
РИС. 6. Динамика изменения температуры внутри
стойки при временном отключении подачи, воды
и температурах окружающей среды:
/ — 21,6 °С; 2 — 25,2 °С; 3 — 29,8 °С; 4 — 39,55 °С
лениями блоков РЭА и неравномерным
обдувом их циркуляционным воздухом.
Расход воды на подпитку при работе
системы колебался в пределах 3—4 л/ч
при влагосодержании 6—7 г/кг сухого
воздуха и температурах 30—40 °С.
Изучалась также возможность
уменьшения подпитки путем отвода части тепла
за счет теплообмена. На рис. 6 показана
динамика изменения температуры внутри
шкафа при отключении подачи воды для
различных температур окружающей среды.
Для температуры 21,6 °С время перехода
от работы в режиме «чистого»
теплообмена к работе в режиме испарительного
охлаждения и наоборот составляет 1 —
1,5 ч, для 39,5 °С оно достигает 2—2,5 ч.
Очевидно, что работа системы охлаждения
в циклическом режиме позволяет
сократить расход воды на подпитку.
На основе метода
косвенно-испарительного охлаждения создана простая,
надежная и малоэнергоемкая система отвода
тепла от радиоэлектронной аппаратуры.
Она внедрена на одном из
машиностроительных предприятий Московской области.
Оснащение такими системами станков
с ЧПУ позволит существенно снизить
количество отказов элементов РЭА из-за
нарушения тепловлажностного режима.
26

Список использованной литературы
1. А. с. 1101284 СССР.
2. Дуль не в Г. Н. Тепло- и массобмен в
радиоэлектронной аппаратуре. М.: Высшая
школа, 1984. 247 с.
3. Ржепишевский К. И.,
Дорошенко А. В., Я р м о л о в и ч Ю. Р. Выбор
рациональных конструкций косвенно-испарительных
воздухоохладителей // Холодильная техника.
1985, № 8. С. 15—20.
4. Ярмолович Ю. Р.,
Ржепишевский К. И., Сабатин О. Г.
Косвенно-испарительные охладители для системы
кондиционирования воздуха // Тез. докл.
конф. «Интенсификация производства и
применения искусственного холода». Л., 1986.
С. 129—130.
УДК 663.674
О РЕЦЕПТУРАХ
ШОКОЛАДНОЙ ГЛАЗУРИ
ДЛЯ МОРОЖЕНОГО
Д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ,
А. А. ТВОРОГОВА
При приготовлении шоколадной глазури для
мороженого применяют сливочное масло,
какао-масло, полуфабрикат шоколадной
глазури, какао-порошок, сахарную пудру
или сахар-песок [4, 6].
Почти во все рецептуры шоколадной
глазури входит несоленое сливочное масло
высшего сорта и только в три —
любительское масло. При его использовании
вязкость глазури увеличивается. Еще больше
она возрастает при применении
крестьянского и бутербродного масла. Поэтому
наносить ее на мороженое наиболее
распространенным способом —
погружением — практически невозможно. Вязкая
глазурь ложится на порцию мороженого
толстым слоем, в результате
количественная норма ее нанесения превышается,
поверхностные слои мороженого
расплавляются и нередко слой глазури сползает с
порции. Глазурь с повышенной вязкостью
можно наносить на мороженое лишь во взбитом
виде, однако линий по изготовлению такой
разновидности мороженого в нашей стране
недостаточно. В связи с этим возникает
проблема использования сливочного масла
с повышенным содержанием влаги в
производстве глазури.
Из предусмотренных действующей
технологической инструкцией какао-продуктов
чаще всего применяют одновременно какао-
порошок и полуфабрикат шоколадной
глазури. При внесении только какао-порошка
глазурь часто расслаивается. Тем не менее
использовать какао-порошка в качестве
единственного источника какао-продуктов
было бы целесообразным, поскольку в
данном случае себестоимость глазури меньше,
чем при добавлении других какаосодержа-
щих продуктов. Это объясняется тем, что
какао-порошок изготовляют из какао-бобов
после удаления из них какао-масла, т. е.
он является вторичным, более дешевым
продуктом.
В производстве шоколадной глазури для
мороженого источниками сахарозы
являются сахарная пудра или сахар-песок, а также
сахароза, содержащаяся в полуфабрикате
шоколадной глазури. Причем частицы
сахарозы в глазури не должны органолепти-
чески ощущаться. Практика показала,
что такой результат достигается при
выработке глазури из сахарной пудры и
полуфабриката шоколадной глазури.
Употребление же сахарного песка нередко приводит
к органолептической ощутимости его частиц,
возникновению порока «песчанистость
глазури». В связи с этим сахарная пудра как
компонент глазури для мороженого
предпочтительнее.Однако не все предприятия
снабжаются пудрой в достаточных количествах,
а для ее приготовления на месте
требуются специальное оборудование, значительные
трудовые и энергетические затраты.
Как следует из изложенного, применение
для приготовления шоколадной глазури
сливочного масла с повышенной массовой
долей влаги, какао-порошка, сахара-песка
вызывает определенные производственные
трудности. В связи с этим были
проведены дополнительные исследования
действующих рецептур шоколадной глазури для
мороженого. Результаты анализа их состава
представлены в табл. 1 и 2.
Из табл. 1 видно, что основной
составной частью глазури является жир. Его
массовая доля составляет от 59,78 до 65,24 %,
влаги, вводимой со сливочным маслом,—
от 6,51 до 15,27 %.
Отношение массовых долей жира и влаги
в рецептурах находится в широких
пределах — от 3,9 до 10,0, что не может не
влиять на структуру глазури. При
температуре приготовления глазури, близкой к
40 °С, жир и влага находятся в жидком
состоянии и в зависимости от соотношения
их массовых долей и ряда других
факторов (перемешивание, последовательность
внесения компонентов и др.) в глазури могут
образовываться эмульсии прямого или
обратного типа [2].
27

Таблица 1
№
туры
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
всего
62,56
61,72
64,53
62,46
62,71
61,82
65,24
61,49
62,16
61,62
60,00
59,78
61,58
61,53
60,50
жира
молочного
46,68
50,71
50,91
51,11
54,31
46,28
31,19
59,56
52,52
55,16
49,85
57,85
56,02
56,90
54,03
Массовая доля, (
масла
15,88
11,01
13,62
11,35
8,40
15,54
35,05
1,93
9,64
6,46
10,15
1,93
5,56
4,63
6,47
сомо
0,86
0,92
0,93
0,93
0,99
0,84
0,55
1,08
0,96
1,00
1,28
1,48
1,01
1,03ч
1,39
Уо
сухих

обезжиренных веществ

какао-продуктов
6,26
6,26
6,30
6,34
6,41
6,20
6,20
6,41
6,34
6,34
5,92
6,41
6,35
6,40
6,34
влаги
9,64
10,42
10,42
10,42
10,87
9,64
6,51
11,99
10,66
10,20
13,32
15,27
11,37
11,52
14,37
сахарозы
20,68
20,68
17,82
19,85
19,02
21,50
21,50
19,03
19,86
19,84
19,48
17,07
19,69
19,52
17,40
Соотношение
долей жира
и влаги
6,5
5,9
6,2
6,0
5,9
6,4
10,0
5,1
5,8
5,5
4,5
3,9
5,3
5,3
4,2
Тип образующейся эмульсии в глазури,
приготовленной по различным рецептурам,
определяли с помощью кондуктометриче-
ских исследований на основе измерения ее
электропроводности. Установлено, что
глазурь, пригодная для нанесения на
мороженое методом погружения, практически не
проводит электрический ток. Это означает,
что для нее характерна эмульсия
обратного типа.
Шоколадная глазурь, в которой
отношение массовых долей жира и влаги
менее 5, обладает определенной
электропроводностью, что указывает на наличие
эмульсий прямого типа. Микроскопирование
образцов такой глазури показывает, что
диаметры жировых шариков в ней составляют
от 20 до 30 мкм, причем они почти
вплотную прилегают друг к другу.
О структурообразовании в глазури
судили с помощью реологических
исследований на «Реотесте-2». Вязкость глазури,
молочный жир и влага в которой
образуют эмульсию прямого типа, в 10 и более
Таблица 2
№

рецептуры
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Доля сахарозы в глазури,
% общей массы сахарозы
вносимой
с
полуфабрикатом
шоколадной
глазури
69,1
69,1
60,0
35,9
—
100,0
100,0
—
36,1
36,1
67,8
—
29,2
22,0
41,2
вносимой
с сахаром-
песком
30,9
30,9
40,0
64,1
100,0
—
—
100,0
63,9
63,9
32,2
100,0
70,8
78,0
58,8
Доля влаги
в глазури,
% общей массы влаги
поглощаемой
сухими

обезжиренными веществами

какао-продуктов
и СОМО
82,5
77,4
76,8
78,3
79,1
82,0
100,0
68,3
76,8
73,5
60,0
57,6
73,0
72,3
60,0
участвующей
в растворении
сахарозы
17,1
22,6
23,2
21,7
20,9
18,0
—
31,7
23,2
26,5
40,0
42,4
27,0
27,7
40,0
Расчетная
ция сахарозы
в водном
растворе,
/о
79,5
74,2
75,5
85,1
89,5
—
—
84,3
84,0
81,7
45,0
72,5
81,8
82,5
64,0
Масса
не растворенной
сахарозы,
внесенной
с сахаром-пес-
глазури
25,3
9,0
17,3
74,3
142,0
—
—
106,3
69,4
57,4
—
19,7
66,9
77,5
—
Доля
органолеп-
тически
ощутимой
сахарозы,
% ее общей
массы
12,3
4,4
9,8
37,4
72,8
—
_
55,9
35,0
28,9
—
11,5
33,9
39,7
—
28

раз выше вязкости глазури с
соответствующей эмульсией обратного типа.
Выявлено также, что по мере
приближения отношения массовых долей жира и
влаги в глазури к 5, как правило, возрастает
вязкость глазури при ее нагревании до
температуры 40 °С. Такая температура
считается предельной для нагревания
сливочного масла: при более высокой
температуре оно расслаивается. Однако в глазури
с указанным выше соотношением массовых
долей жира и влаги расслоение
сливочного масла является промежуточным
этапом, после которого выделившийся жир
эмульгируется во влаге сливочного масла.
Этому процессу способствует постоянное
перемешивание и наличие в глазури
белковых веществ, участвующих в образовании
оболочек жировых шариков. В результате
наступает преобразование эмульсии
обратного типа в эмульсию прямого типа.
Причину расслоения, шоколадной
глазури при использовании только какао-порошка
выясняли путем изучения влагопогло-
щающей способности его частиц. С
помощью индикаторного
рефрактометрического метода определено, что 1 кг
какао-порошка способен удержать 0,83 кг влаги, или
в пересчете на 1 кг сухих обезжиренных
веществ какао-продуктов — 1,14 кг.
Увлажненные частицы какао-порошка
отрицательно влияют на структуру
шоколадной глазури.
Во-первых, масса каждой частицы при
увлажнении увеличивается почти вдвое,
что значительно повышает вероятность их
оседания. Этому способствует также
значительная разница плотностей
увлажненных частиц какао-порошка и
расплавленного сливочного масла [1].
Во-вторых, можно полагать, что
поглощение влаги какао-порошком приводит к
разрушению структуры сливочного масла.
Как видно из табл. 2, сухие
обезжиренные вещества какао-продуктов и СОМО,
входящие в состав шоколадной глазури,
могут удержать от 57,6 до 100,0 % влаги
сливочного масла. А это означает, что доля
влаги, участвующей в растворении
сахарозы, значительно меньше той доли,
которая вносится со сливочным маслом.
Причем если даже вводить полуфабрикат
шоколадной глазури в конце процесса, то все
равно в составе глазури, приготовленной
по 11 из 13 рецептурам, влаги будет
недостаточно, чтобы растворить сахарозу, вносимую
с сахарным песком или сахарной пудрой.
И это в случае использования сахара-
песка может привести к неполному
растворению кристаллов сахарозы, поскольку
максимальная концентрация сахарозы в
растворе при 36 °С составляет 70 % [5].
Микроскопические исследования
показали, что кристаллы сахара-песка
растворяются крайне медленно. Даже после
длительного перемешивания (более 1 ч) под
микроскопом можно наблюдать кристаллы
сахара размером от 50 до 1200 мкм, что
значительно превышает допустимые нормы
для кондитерских изделий C5 мкм) [3].
Поэтому сахар-песок для приготовления
глазури можно использовать не во всех
рецептурах.
Проведенные исследования могут
послужить основой для научного подхода к
составлению рецептур глазури. Полученные
результаты будут полезны и в
практической работе, особенно при подборе сырья.
Например, при нанесении глазури на
мороженое методом погружения не
рекомендуется изготавливать ее по
рецептурам № 11, 12 и 15, так как в этом
случае даже при незначительном перегреве
глазури и длительном перемешивании
существует опасность значительного
повышения ее вязкости. Если же из-за отсутствия
на предприятии несоленого сливочного
масла высшего сорта нельзя подобрать
другую рецептуру, то в качестве источника
сахарозы следует вносить сахарную
пудру, что значительно сократит процесс
выработки глазури. Готовить такую глазурь
нужно малыми порциями, так как при
длительном хранении больших объемов ее
необходимо постоянно перемешивать.
При отсутствии на предприятии сахарной
пудры целесообразно применять рецептуры
№ 5, 6, а при нанесении на порции
мороженого методом распыления
предварительно взбитой глазури — рецептуры №11,
12 и 15.
Если в качестве источника
какао-продуктов используется только
какао-порошок (рецептуры № 5, 8 и 12), то из са-
харосодержащих продуктов следует
употреблять сахарную пудру, что позволит
избежать дополнительного механического
воздействия на структуру глазури при
длительном перемешивании. Но и в этом
случае нагревать глазурь выше 38 °С не
рекомендуется.
Проведенный анализ свидетельствует о
том, что при изготовлении шоколадной
глазури по существующим рецептурам имеется
ряд неудобств. В связи с этим во ВНИКТИ-
холодпроме разработана и внедрена в
промышленность новая технология
приготовления шоколадной глазури, обеспечивающая
повышение ее качества.
Список использованной литературы
1. Гинзбург А. С, Громов М. А., Красов-
ская Г. И. Теплофизические характеристики

пищевых продуктов. М.: Пищевая
промышленность, 1980. 288 с.
2. Козин Н. И. Применение эмульсий в
пищевой промышленности. М.: Пищевая
промышленность, 1966. 250 с.
3. Маршалкин Г. А. Технология
кондитерского производства. М.: Пищевая
промышленность, 1978. 446 с.
4. Олене в Ю. А., Зубова Н. Д.
Производство мороженого. М.: Пищевая
промышленность, 1977. 230 с.
5. Справочник по производству мороженого/
Г. М. Азов, А. Г. Бурмакин, И. Б. Гисин
и др. М.: Пищевая промышленность, 1970.
432 с.
6. Технологическая инструкция по
производству мороженого. М.: Пищевая
промышленность, 1969. 440 с. Изменение № 3 к
инструкции.
Изобретения
A1) 1310594 E1LF 25D 11/00, F 25В 41/06
B1) 4000611/28-13 B2) 02.01.86 G2) И. И. Хо-
менко, Г. А. Кулагин E3) 621.565
E4) E7) 1. БЫТОВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий холодильную камеру, испаритель с
входным и выходным каналами, сухопарник,
размещенную в нем часть капиллярной трубки,
свернутую в спираль, компрессор с отсасывающим
трубопроводом и конденсатор,
отличающийся тем, что, с целью упрощения конструкции
и снижения энергопотребления, сухопарник
выполнен в теле испарителя, при этом конечный
участок отсасывающего трубопровода имеет
овальную форму и помещен в сухопарник, а
спираль капиллярной трубки навита на конечном
участке указанного трубопровода.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что выходной канал испарителя соединен с
сухопарником в зоне, противоположной зоне
расположения торца отсасывающего трубопровода.
A1) 1322038 E1L F24 J2/42 B1) 3918193/24-06
B2) 20.06.85 G1) Курский политехнический
институт G2) Э. А. Мельников E3) 662.997
E4) E7) 1. СИСТЕМА ГЕЛИОТЕПЛОХЛА-
ДОСНАБЖЕНИЯ. содержащая воздушные
южный, северный, потолочный и подпольный
каналы, охватывающие по крайней мере часть
здания с образованием замкнутого
циркуляционного контура, и расположенный под зданием
тепловой аккумулятор, сообщенный с
подпольным каналом, причем южный канал снабжен
поглощающей перегородкой, разделяющей его на
внешний и внутренний каналы, первый из
которых с наружной стороны ограничен
прозрачным остеклением, а второй связан с
подпольным каналом, отличающаяся тем, что, с
целью повышения эффективности использования
солнечной энергии, система дополнительно
содержит размещенный под аккумулятором тепло-
обменный канал, связанный с южным и
северным каналами, и расположенный под теп-
лообменным каналом грунтовой канал, сообщен-,
ный с внешним южным и северным каналами,
а . тепловой аккумулятор снабжен
воздушными каналами, связанными с подпольным и
теплообменнЪш каналами.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
она снабжена грунтовыми теплопроводящими
трубами, подсоединенными к грунтовому каналу.
A1) 1315756 E1L F25 В1/00 B1) 3869098/23-06
B2) 19.03.85 G5) В. М. Шлейников E3) 621.56
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая контур циркуляции хладагента, в
котором установлены компрессор, конденсатор
жидкостного охлаждения и два параллельно
включенных испарителя с регулирующими
вентилями, причем первый испаритель подключен к
охлаждаемому объекту, а второй вместе с
конденсатором включен в контур циркуляции хла-
доносителя, имеющий бак-аккумулятор и насос,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
энергозатрат и расширения функциональных
возможностей для охлаждения двух объектов,
первый испаритель имеет дополнительную полость,
а конденсатор по хладоносителю снабжен тремя
обводными линиями, в одну из которых
включен второй охлаждаемый объект, а во вторую —
дополнительная полость первого испарителя,
причем насос установлен после
бака-аккумулятора, который выполнен открытым сверху, а
второй испаритель установлен над ним и
выполнен в виде генератора чешуйчатого льда.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что конденсатор снабжен автономным источником
хладоносителя.
A1) 1295165 E1L F25 В39/02, F28 D5/00
B1) 3969615/23-06 B2) 25.10. 85 G1)
Брянский технологический институт G2) А. Д. Чу-
маченко E3) 621.57.048
E4) E7) ИСПАРИТЕЛЬНАЯ БАТАРЕЯ,
содержащая подводящий и отводящий
коллекторы, соединенные испарительными трубами, и
распределители хладагента, отличающаяся тем, что,
с целью интенсификации теплообмена,
отводящий коллектор размещен над подводящим и
снабжен на уровне его средней образующей
переточными патрубками, введенными осесим-
метрично через подводящий коллектор в
соответствующие испарительные трубы, выполненные
U-образными с опускными и восходящими ветвя-
мия при этом распределители установлены на
выходных концах переточных патрубков, а
восходящие ветви испарительных труб размещены
между опускными ветвями последних.
30

Новинки холодильной техники
УДК 621.565.9:629.123.44
ФЛЮИДИЗАЦИОННЫЙ
СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ
ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
МОРЕПРОДУКТОВ
И ПРОДУКЦИИ ИЗ НИХ
Д-р техн. наук, проф. В. Н. ЛЕПИЛИН,
канд. техн. наук А. О. СЕРАЖУТДИНОВ
В Гипрорыбфлоте разработаны судовые
скороморозильные аппараты для
замораживания в псевдоожиженном слое
морепродуктов и продукции из них (см. рисунок).
В основании аппарата расположена
рама, состоящая из трех секций:
загрузочной средней и разгрузочной. На ней
установлен ротор — сетчатый барабан,
вращающийся в роликах. Он собран из
аналогичных трех секций, соединенных
между собой (такая конструкция рамы и
ротора дает возможность погружать
аппарат на судно секциями через палубные
люки и размещать его в теплоизолированной
камере). Чтобы обеспечить доступ к
внутренней поверхности ротора, часть сетки
в каждой секции изготовлена в виде съемной
рамки. На внутренней поверхности ротора
жестко закреплена спираль из листового
материала. Она выполнена из двух частей
с образованием между ними смесительной
камеры. Одна часть спирали имеет меньший
шаг, чем другая, и в ней по центру
установлены отражатели, препятствующие
перемещению продукта вдоль ротора при качке
судна.
Привод ротора осуществляется мотор-
редуктором.
Под ротором находятся вентиляторы. Их
электродвигатели вынесены за пределы
теплоизолированной камеры с целью
избежания дополнительных теплопритоков.
Привод вентиляторов осуществляется от
электродвигателей через угловые редукторы.
Для подачи сырья в
теплоизолированную камеру предусмотрено
транспортирующее устройство 6\ предотвращающее потери
холода, а для дозированного поступления
сырья в ротор — загрузочный транспортер 9
с приводом от мотор-редуктора. Для
удаления замороженного продукта из ротора
имеется устройство выгрузки 12. Оно
состоит из лопаток, установленных по
периметру ротора, лотка и патрубка с фланцем.
Аппарат укомплектован фасовочным
устройством, которое крепят к
транспортирующему устройству 13, смонтированному
со стороны выгрузки продукта из камеры.
Аппарат оснащен также винтовым
двухсекционным транспортером отходов с
индивидуальным приводом от мотор-редуктора.
Аппарат может быть правого и левого
исполнения — с загрузкой продукта с
носовой или кормовой части теплоизолированной
камеры. Щит управления механизмами
аппарата установлен в помещении рыбного
цеха.
Схема флюидизационного скороморозильного
аппарата:
а — вид сбоку, б — вид сверху: / — рама; 2 —
вентилятор; 3 — ролик; 4 — ротор; 5 — угловой
редуктор; 6 — электродвигатель вентилятора;
7 — крыльчатка; 8, 13 — транспортирующие
устройства; 9 — загрузочный транспортер; 10 —
смесительная камера; // — транспортер отходов;
12 — устройство выгрузки
31

В роторе продукт замораживается в
потоке холодного воздуха, подаваемого
вентиляторами. Вначале продукт попадает в часть
ротора с большим шагом спирали, быстро
перемещается по ней в смесительную
камеру, где его поверхность подмораживается.
Это необходимо для предотвращения
налипания продукта на металлические
поверхности ротора. Образующаяся взвешенная
масса равномерными порциями
захватывается второй частью спирали и движется
вдоль вентиляторов. Процесс
сопровождается вымораживанием влаги, частичным
отделением мелких включений, отломившихся
частиц продукта и т. д., в результате масса
слоя продукта уменьшается, что может
привести к прекращению процесса
псевдоожижения, так как потоком воздуха продукт
может быть прижат к сетке ротора в
верхней его части. Для устранения этого
явления шаг второй спирали уменьшен.
По мере попадания замороженного
продукта в устройство выгрузки он удаляется
транспортирующим устройством 13 из
камеры.
Производительность аппарата Gan, кг/ч,
можно рассчитать по формуле:
0яи =
D2
0,4л—Lqh
иср
где D
диаметр ротора (задается из
конструктивных соображений), м;
L — длина ротора (задается из
конструктивных соображений), м;
qh — насыпная плотность продукта,
кг/м3;
тср — среднее время обработки продукта, ч.
Гипрорыбфлотом разработаны две
модификации скороморозильных флюидиза-
ционных аппаратов — Н26-ИПЖ и Н26-
ИП2Ж для замораживания креветок.
Однако их можно использовать и для
замораживания других мелкоштучных
продуктов, например плодов, овощей.
Техническая характеристика аппарата
Н26-ИП2Ж
Производительность, кг/ч
Влажность замораживаемого
сырья, не более, %
Температура, °С
начальная сырья
конечная продукта
воздуха, подаваемого
воздухоохладителем
Потребляемая мощность, кВт
Время замораживания продукта,
мин
Габаритные размеры (без учета
камеры воздухоохладителя) мм
Масса, кг
450
78
8—10
— 18-=—20
-35^—40
25,5
2—10
4700Х
Х1200Х
Х1800
2000
Конструктивно аппарат Н26-ИПЖ
отличается от аппарата Н26-ИП2Ж меньшим
количеством вентиляторов, меньшим
размером ячеек сетки ротора и отсутствием
транспортера отходов.
Опытные образцы аппаратов
установлены на судах флота рыбной
промышленности. Их использование позволило
добиться высокого качества продуктов при
непрерывности технологического процесса,
механизировать загрузку сырья и выгрузку
продуктов и отходов.
Годовой экономический эффект от
применения одного аппарата 20,4 тыс. руб.
Аппараты рекомендованы к серийному
производству.
Изобретения
A1) 1315757 E1L F25 В9/00, F16 L55/02 B1)
3882415/23-06 B2) 08.04.85 G1) Челябинский
политехнический институт им. Ленинского
комсомола G2) А. Л. Королев, С. П. Горбачев,
В. К. Матющенков E3) 621.56
E4) E7) 1. КРИОГЕННАЯ СИСТЕМА,
содержащая емкость криопродукта с
трубопроводом, снабженным демпфером
термоакустических колебаний, выполненным в виде
канала меньшего, чем трубопровод проходного
сечения, с входом и выходом, причем вход
канала сообщен с полостью требопровода вне
емкости, отличающаяся тем, что, с целью
повышения надежности и экономичности работы
криогенной системы путем увеличения эффективности и
расширения диапазона режимных параметров
демпфирования термоакустических колебаний
в трубопроводе, выход канала снабжен
герметичной заглушкой и размещен в емкости
криопродукта.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
демпфер выполнен в виде пакета каналов.
3. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
демпфер размещен внутри трубопровода.
4. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
одна из стенок канала демпфера совмещена
со стенкой трубопровода.
32

тшжш опыи
УДК 621.565.7:681.5.04
СХЕМА АВТОМАТИЗАЦИИ
КОМПАУНДНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Канд. техн. наук С. И. ЯНОВСКИЙ,
Ф. Ф. ДЕДЕРЕР
С помощью схем автоматизации
многоиспарительных систем охлаждения холодо-
производительность компрессоров
изменяется в соответствии с колебаниями
тепловой нагрузки. Для этого регулируют
давление либо температуру кипения
хладагента, поскольку они служат теми
параметрами, при поддержании которых
происходит согласование холодопроизводитель-
ности компрессоров и тепловой нагрузки
на приборы охлаждения [1, 2].
' В компаундных холодильных установках
каждая испарительная система с
температурами кипения Гоь fo2, Гоз
обслуживается своей группой компрессоров (рис. 1).
Наличие компаундных и циркуляционных
ресиверов дает возможность регулировать
давление и температуру кипения с помощью
схем автоматизации, применяя плавные или
ступенчатые способы регулирования
параметров.
При реализации ступенчатых способов
регулирования необходимо выбрать
рациональное число компрессоров пкм в каждой
группе, чтобы обеспечить не только
надежность эксплуатации, но и достаточную
точность регулирования. Последняя может
быть достигнута астатическим ступенчатым
способом регулирования [1].
Выразим зависимость числа
компрессоров пкы от параметров, обеспечивающих
требуемую точность регулирования:
дифференциала датчика A^(Api), смещения
6 уставки регулятора, допустимого диапа-
Шспарительнагг.
Система dbfco-ч 23
vw/лемлератур " '
у/ого уровня
L-.iikj--J|
->/Г маслоотделителю
и конденсаторам
испарительная [
система низноА
\температурног(\
ироЗня |
вдШ
j
РИС. 1. Функциональная схема автоматического регулирования давления и температуры кипения
хладагента в компаундной холодильной установке:
KMJ—KM9 — компрессоры; М — электродвигатель компрессора; Н — насос; КР — компаундный ресивер;
ЦР — циркуляционный ресивер; РВ — регулирующий вентиль; ТС — регулятор температуры; ТЕ — датчик
температуры; LC — регулятор уровня; PC — регулятор давления; ПУ (NCSA) — пульт компрессора; МП
(NS) — магнитный пускатель; р, р", р" — уставки регуляторов давления; Ь, t", t">,
t' , t", t" — уставки регуляторов температуры4 °2 02 °2
33

-Пуск компрессора
Останодка
компрессора
с02
*ог(Ро/Ч°С
РИС. 2. Настройка регуляторов давления и
температуры кипения хладагента для управления
компрессорами:
/ — высокотемпературного уровня; 2 — среднетемпе-
ратурного уровня; 3 — низкотемпературного уровня
зона в изменения регулируемого
параметра.
Для астатического ступенчатого способа
(рис. 2) будет справедливым равенство:
отсюда
в=Д/,+26(лК1|-1),
О—(А/,—26)
26
Согласно практическим данным при
любых значениях уставок температуры
t0i или давления кипения рш хладагента
можно принять
в=B-т-3) К, A/i=l К, 6=0,25Д/1.
Тогда при 6=2 К число компрессоров
В компаундном ресивере, работающем
на высокотемпературном уровне (выше
—15 °С), происходят сложные процессы
теплообмена, поскольку он одновременно
выполняет функции циркуляционного
ресивера и промежуточного сосуда. Эти
процессы сопровождаются значительными
изменениями давления на стороне всасывания
компрессоров. В данных условиях в схеме
автоматизации целесообразно использовать
датчики — реле давления и принимать их
по числу управляемых компрессоров.
В схеме автоматизации систем
охлаждения с более низкими температурами
кипения (ниже —15 °С) следует применять
датчики температуры в количестве, равном
числу управляемых компрессоров.
Таким образом, в компаундной
холодильной установке автоматическое управление
компрессорными агрегатами будет
осуществляться по соответствующему
параметру в зависимости от характера
колебаний тепловой нагрузки в каждой
испарительной системе. При этом направленность
изменения температуры кипения в
циркуляционных ресиверах с f02 и ?0з зависит
только от колебания тепловой нагрузки,
а в компаундном ресивере с foi — от
тепловой нагрузки и числа одновременно
работающих компрессоров на среднетемпера-
турном и низкотемпературном уровнях (см.
рис. 1).
Рассмотренная принципиальная схема
автоматизации компаундной холодильной
установки более эффективна и надежна,
чем обычно применяемая для системы
охлаждения с независимыми
одноступенчатыми и двухступенчатыми холодильными
агрегатами. Она внедрена на Вологодском
мясокомбинате и подготовлена к внедрению на
Кировоградском, Брестском и Пинском
мясокомбинатах.
Список использованной литературы
1. Автоматизация холодильных установок
предприятий мясной и молочной
промышленности / Ю. П. Алешин, И. А. Павлова,
Ю. И. Колотий, Ю. Я. Сенягин. М., 1981.
60 с. (Обзор, информ. Сер. Холод, пром-сть
и трансп.).
2. Курылев Е. С, Яновский СИ.
Проектирование систем автоматизации
холодильных установок: Учебное пособие. Л.: ЛТИХП,
1983. 92 с.
УДК F21.565:629.123.44) :681.5.04
АВТОМАТИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
ТРАНСПОРТНОГО
РЕФРИЖЕРАТОРА
«БУХТА РУССКАЯ»
Ю. Г. ВОЗАКОВ, А. И. ЗНАЙЧЕНКО
На новом транспортном рефрижераторе
(ТР) «Бухта Русская» производственная
холодильная установка (ПХУ)
обеспечивает поддержание одновременно в пяти
изолированных трюмах заданных температур
воздуха (—28, —8 и 3°С).
34

Установка состоит из трех холодильных
машин (включая резервную) с винтовыми
компрессорными агрегатами*.
Объем автоматизации ПХУ
удовлетворяет требованиям Правил Регистра СССР
для классифицируемых холодильных
установок. Обслуживание ПХУ
предусматривается оез постоянной вахты в
рефрижераторном машинном отделении (РМО).
Система автоматизации ПХУ обеспечивает
функции дистанционного и автоматического
управления, регулирования, защиты,
сигнализации и контроля.
На первых судах серии цепи
управления в основном выполнены с применением
бесконтактных электронных элементов
«Транслог-2» производства ГДР. В
качестве выходных и коммутирующих приборов
использовано реле «Релог».
На ТР «Бухта Русская» применена
измененная система регулирования
температур воздуха в трюмах, охлаждающей
воды на входе в конденсаторы и
маслоохладители винтовых компрессорных агрегатов
с визуальным контролем за изменением
температур — предусмотрена световая
индикация их граничных значений. Для этого
установлен комплект приборов URSACORD-
СОМРАСТ производства ГДР, в который
входят:
измерительные преобразователи
электрических сигналов (силы тока, потенциала,
сопротивления) в сигнал системы (с
разделением или без разделения потенциала)
типа СС-М-М;
индикаторы типа СС-А-М со стрелкой
для контроля температуры;
регуляторы-индикаторы типа CC-GA-M
для настройки регулируемой температуры
со стрелочной и световой индикацией ее
граничных значений;
регуляторы, управляющие
исполнительными механизмами, типа CC-RD-M.
Все приборы выполнены в однотипных
узкопрофильных корпусах и установлены в
щите управления РМО.
Температура воздуха в трюмах
регулируется открытием — закрытием
соленоидных вентилей, установленных на
трубопроводах подачи хладагента в секции
воздухоохладителей, по трехпозиционному закону:
открыты два соленоидных вентиля, один
или закрыты все соленоидные вентили. При
достижении заданной температуры воздуха
во всех трюмах предусмотрено
автоматическое отключение компрессорного
агрегата. В случае одновременного
поддержания в трюмах всех указанных темпера-
*Возаков Ю. Г. Холодильные установки
транспортного рефрижератора типа «Бухта Русская»
//Холодильная техника, 1986, № 12. С. 19—22.
тур воздухоохладители обслуживающие
трюмы с температурой —8 и 3 °С,
подключаются через главный клапан HSA с
клапаном постоянного давления CVMP.
Холодопроизводительность
компрессоров регулируется по давлению
всасывания.
Заданная температура охлаждающей
воды на входе в конденсаторы и
маслоохладители винтовых компрессорных
агрегатов поддерживается путем перепуска
части отепленной воды во всасывающую
магистраль насоса. Для этой цели
использован трехходовой клапан с электроприводом,
связанный с регулятором температуры
типа CC-RD-M, в котором реализуется

порционально-интегрально-дифференциальный закон управления.
Хладагент в каждую секцию
воздухоохладителя и переохладителя жидкого
хладагента (экономайзер) подается с
помощью терморегулирующего вентиля.
При температуре воздуха на выходе
воздухоохладителя, равной О °С, реле
температуры включает электрообогрев сточных
труб поддонов. Оттаивание
полуавтоматическое. Импульс на его начало подается
нажатием кнопки «Оттаивание»
соответствующего трюма. Программное управление
процессом оттаивания предусматривает
закрытие соленоидных вентилей на
трубопроводах подачи хладагента в
воздухоохладитель, остановку вентиляторов, включение
и отключение электронагревателей,
кратковременный (на 5—10 с) пуск вентиляторов
для удаления капельной влаги с теплооб-
менной поверхности, открытие соленоидных
вентилей на трубопроводах подачи
хладагента и через 15—20 с включение
вентиляторов.
На каждом воздухоохладителе
установлены два реле температуры, одно
отключает электронагреватели при температуре
теплообменной поверхности 10—12 °С,
второе реле (аварийное) сигнализирует на
пост управления в РМО о ее повышении
до 20 °С и также отключает
электронагреватели воздухоохладителя и поддонов.
Предусмотрена аварийная защита
винтовых компрессоров от повышения
давления и температур нагнетания, масла и
обмотки электродвигателя, понижения
давления всасывания и температуры
охлаждающей воды в системе. При срабатывании
аварийной защиты компрессор
останавливается, соленоидные вентили на
трубопроводах подачи хладагента в соответствующие
воздухоохладители и экономайзер
закрываются, включается звуковая и световая
сигнализация.
Остановка компрессора предусмотрена
35

и в случае отключения вентиляторов во
всех обслуживаемых им трюмах.
При достижении максимального
значения токовой нагрузки производительность
винтового компрессора автоматически
снижается.
Электродвигатели вентиляторов имеют
защиту от перегрузки по температуре
обмотки, а также токовую. При
срабатывании приборов защиты вентиляторы
останавливаются. При этом для исключения
понижения сопротивления изоляции с
задержкой на 20—30 с включается их
электрообогрев. Соответствующая сигнализация
поступает на щит управления.
Имеется устройство опроса нагрузки
на электростанцию судна, которое
блокирует пуск агрегата при недостаточной
потребляемой мощности.
Предупредительная сигнализация
(световая и звуковая) дает информацию о
повышении давления в конденсаторах,
повышении и понижении температуры воздуха
в трюмах по сравнению с заданной, утечке
хладагента из системы.
Контроль за утечками хладагента из
системы — в трюмах, РМО, помещении
хранения запаса хладагента, трубопроводе
аварийного выброса хладагента после
предохранительных клапанов и трубопроводах
охлаждающей воды, выходящей из
конденсаторов, осуществляется
двенадцатиточечным сигнализатором «Инфралит-5».
По сигналу об утечке хладагента в РМО
включается дополнительная вытяжная
вентиляция.
Температура воздуха в трюмах
контролируется из РМО, центрального поста
управления машинного отделения судна
(ЦПУ МО) и рулевой рубки.
В РМО приборы типа CC-GA-M для
дистанционного измерения температуры
позволяют постоянно наблюдать за средней
температурой (по сигналам от четырех
термопреобразователей) в каждом трюме и
сигнализируют о ее повышении или
понижении по сравнению с заданной.
Пятнадцатиточечным переключателем
контролируется в каждом трюме средняя
температура воздуха на входе и выходе
воздухоохладителя (по сигналам
термопреобразователей) .
На ЦПУ МО предусмотрен вывод
значений средней температуры воздуха в
каждом трюме (по сигналам от четырех
термопреобразователей прибора CC-GA-M), a
также сигнализация (световая и звуковая)
о повышении температуры воздуха в каждом
трюме, о срабатывании аварийной защиты,
утечке хладагента и недостаточности
мощности судовой электростанции.
В рулевой рубке находится самописец
типа КСМ-02.
Для управления ПХУ служит местный
щит, расположенный на компрессорном
агрегате, а также пост управления РМО.
На щите управления каждого
винтового компрессорного агрегата предусмотрены
кнопки управления: «Пуск», «Остановка»,
увеличение и уменьшение
производительности; световая сигнализация: «Готовность
агрегата к пуску», «Включен»
(«Выключен»), «Авария».
В помещении поста управления РМО,
оборудованном автономным кондиционером
«Нептун-Зб», смонтированы щиты силовые,
управления, газоанализатора
«Инфралит-5»; мнемосхема системы циркуляции
хладагента со световой индикацией всех
механизмов, теплообменных аппаратов,
приборов автоматизации и контроля, а также
с расшифровывающей световой индикацией
о срабатывании аварийной защиты и о
предупредительной сигнализации.
Во время эксплуатации схемы
автоматизации выявлено, что в момент
переключения с ручного дистанционного на
автоматическое управление прибор CC-RD-M
кратковременно теряет электропитание.
Поэтому на регулятор CC-RD-M стали
подавать питание постоянно. Для остановки
привода применены дополнительные
фиксирующиеся конечные выключатели
«Открыто» и «Закрыто», соединенные
последовательно с выключателями моментной муфты.
Результаты испытаний ПХУ показали
соответствие параметров работы специфи-
кационным:
температура воздуха в трюмах
поддерживалась с точностью ±1 °С;
давление всасывания компрессоров не
отличалось от заданного более чем на
0,02 МПа;
температура охлаждающей воды
поддерживалась с точностью н=0,5 °С.
Система автоматизации в период
швартовых испытаний судна и в промысловых
условиях обеспечивала работу ПХУ в
автоматическом режиме при пуске, охлаждении
трюмов, поддержании спецификационной
температуры воздуха в них,оттаивании
воздухоохладителей.
УДК F28.84:631.243) :681.53
СИСТЕМА РЕГУЛИРОВАНИЯ
МИКРОКЛИМАТА СМР-3
Система регулирования микроклимата
СМР-3 предназначена для поддержания
заданного температурного режима в хранили-
36

щах сельскохозяйственной продукции с
помощью холодного наружного воздуха,
подаваемого в них через воздуховоды. Если
температура наружного воздуха выше, чем
средняя температура в хранилище, то
заслонки воздуховодов закрываются, и в
зависимости от заданного режима вентиляторы
подают в камеры хранения
рециркуляционный воздух или отключаются.
Система состоит из датчиков
температуры, фильтров низких частот, схемы
сравнения задатчика норм регулирования
микроклимата и его режимов, блоков автоматики,
управления, силовых ключей, коммутатора,
аналого-цифрового преобразователя,
индикатора.
Конструктивно система выполнена в
виде блока, на передней панели которого
находятся переключатели выбора канала,
режима работы системы и норм
регулирования микроклимата. Индикация температуры
осуществляется в цифровой форме.
Предусмотрена индикация работы всех
исполнительных механизмов.
Габаритные размеры системы 460Х390Х
Х150 мм, масса 10 кг.
В отличие от аналогов данная система
обладает более высокой надежностью,
меньшими габаритными размерами и массой.
Индикация на передней панели позволяет
легко контролировать работу
исполнительных механизмов.
При создании системы использованы
дешевые полупроводниковые датчики и двух-
проводный кабель. Внедрение ее позволило
снизить потери картофеля на 8—10 %.
Годовой экономический эффект от
применения одной системы в
картофелехранилище емкостью 3000 т составил 15 тыс. руб.
При конструировании системы
использовано а. с. № 983665.
Система регулирования микроклимата
может найти применение на предприятиях
агропромышленного комплекса.
Для получения документации
обращаться в Ленинградский ЦНТИ по адресу:
191011, Ленинград, Садовая ул., 2.
Информационный листок
№ 87-37 Ленинградского
межотраслевого территориального
центра научно-технической
информации и пропаганды.
ХОЛОДИЛЬНИКИ НА КОЛЕСАХ
В десять раз увеличивает выпуск автоприцепов-рефрижераторов
по заказу агропрома страны ПО «Одесский автосборочный завод»
в двенадцатой пятилетке. Здесь начато производство мощных
холодильников на колесах, предназначенных для тягачей «МАЗ» и
«КамАЗ».
Инженеры объединения подготовили рабочие проекты
рефрижераторных автоприцепов грузоподъемностью ft,5 и 22 тонны.
Вес их значительно снижен за счет применения ребристых
алюминиевых панелей. В промежутки между обшивкой
впрыскиваются легкие пенообразующие материалы, которые, застывая,
превращаются в монолит. Машины оснащаются фреоновыми
компрессорными установками.
Холодильники на колесах гарантируют длительную сохранность
пищевых продуктов и других скоропортящихся грузов при их
перевозках на большие расстояния. В нынешнем году
объединение выпустит тысячу автоприцепов-рефрижераторов.
И. ЧЕРНОМОРЕЦ
«Рабочая газета»
37

Изобретения
A1) 1322041 E1L F25 D3/02 B1) 3885797/28-13
B2) 12.04.86 G2) А. И. Шувалов, А. Б. Хар-
ченко. Ю. А. Шапошников, А. В. Ковалевский,
А. Я. Заславер, Л. М. Горина E3) 621.565
E4) E7) АККУМУЛЯТОР ХОЛОДА, содер
жащий теплоизолированный бак для жидкости
с размещенными в нем параллельно
установленными испарительными секциями, состоящими из
штампосварных панелей, соединенных
жидкостным и паровым трубчатыми коллекторами,
приводную мешалку, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения возможности транспортировки
аккумулятора к местам потребления холода без
разрушения, трубчатые коллекторы секций имеют
равномерно расположенные выступы с
отбортованными торцами, причем оси выступов
соседних секций совпадают.
A1) 1315745 А2 E1L F24 F3/14 F1) 571669
B1) 4006182/29-06 B2) 13.01.86 G1) Одесский
инженерно-строительный институт G2) В. С. Май-
соценко E3) 697.94
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ КОСВЕННО-
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОЗДУХА по авт. св. № 571669, отличающаяся тем,
что, с целью расширения функциональных
возможностей путем утилизации тепла
вытяжного воздуха из помещения, основной или
дополнительный патрубок общего потока воздуха
и соответственно дополнительный или основной
патрубок вспомогательного потока воздуха
сообщены с помещением через установленные в них
запорные элементы, а патрубки основного
потока воздуха снабжены установленными в них
заслонками.
A1) 1320604 E1L F24 F3/14 B1) 3951423/29-06
B2) 09.09.85 G1) Центральный
научно-исследовательский автомобильный и автомоторный
институт G2) Е. А. Малинин. Ю. В. Маллой,
Н. С. Семикин E3) 697.94
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ КОСВЕННО-
ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ
ВОЗДУХА, содержащая расположенные в корпусе
каналы основного и вспомогательного потоков
воздуха, подсоединенный к их входам
нагнетатель и размещенный в нижней части корпуса
поддон, подключенный при помощи насоса к
установленному над каналами распылителю,
причем выход каналов основного потока
воздуха сообщен с помещением, отличающаяся тем,
что, с целью повышения экономичности путем
увеличения глубины охлаждения
вспомогательного потока воздуха, установка снабжена
осушителем, вторым нагнетателем, сообщенным с
выходом каналов вспомогательного потока воздуха
и через осушитель с их входом, и
дополнительным распылителем центробежного типа,
установленным над поддоном на входе
каналов вспомогательного потока воздуха и
подключенным к насосу.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
нагнетатели, насос и дополнительный
распылитель связаны между собой при помощи
общего приводного вала, а дополнительный
распылитель выполнен в виде концентрично
установленных тарельчатых дисков.
(И) 1315744 А2 E1L F24 F1/00 F1) 1150440
B1) 3953608/29-06 B2) 17.09.85 G2) А. Г.
Медведев E3) 697.94
E4) E7) СИСТЕМА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА по авт. св. № 1150440,
отличающаяся тем, что, с целью расширения
диапазона работы, система снабжена
соединителем потоков, выход которого связан с входом
дополнительного эжектора, первый вход при
помощи переключающего элемента — с атмосферой,
а второй при помощи воздуховода — с
обратным клапаном и вентилем с помещением и при
помощи запорного клапана — с выходом
основного делителя потоков, причем выход
последнего сообщен с атмосферой при помощи
вентиля.
A1) 1315759 E1L F25 В29/00, 13/00 B1)
4008153/23-06 B2) 13.01.86 G1) Ленинградский
технологический институт целлюлозно-бумажной
промышленности G2) И. М. Нартов E3) 621.575
E4) E7) ТЕПЛОНАСОСНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая циркуляционный контур, в который
последовательно включены испаритель,
компрессоры, конденсатор и регулирующий вентиль,
отличающаяся тем, что, с целью расширения
эксплуатационных возможностей, установка
дополнительно содержит емкость, включенную в контур
между компрессорами, а конденсатор снабжен
теплоизоляцией и размещен внутри указанной
емкости.
(И) 1320613 E1L F25 В1/00 B1) 3925571/23-06
B2) 08.07.85 G2) И. Н. Харитонов, В. И. Зи-
боров E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая замкнутый контур с испарителем,
перед которым установлен терморегулирующий
вентиль, имеющий обводную линию с
дросселем, отличающаяся тем, что, с целью повы-
38

шения эксплуатационной надежности, она
дополнительно содержит электроконтактный
дифференциальный манометр с сигнальным табло,
включенный параллельно терморегулирующему
вентилю, и установленный в обводной линии перед
дросселем электромагнитный клапан,
электрически связанный с дифференциальным
манометром.
A1) 1320619 E1L F25 В39/02 B1) 3949778/23-06
B2) 03.09.85 G1) Брянский технологический
институт G2) А. Д. Чумаченко E3) 621.565
E4) E7) ИСПАРИТЕЛЬНАЯ БАТАРЕЯ,
содержащая горизонтально расположенные
трубы, подсоединенные к общему вертикальному
паровому стояку и сообщающиеся между собой
вертикальными переливными патрубками,
отличающиеся тем, что, с целью повышения
надежности, каждый патрубок снабжен
поперечной перегородкой с центральным отверстием,
размещенной на уровне нижней образующей
вышележащей трубы, и расположенным над
перегородкой поплавковым клапаном сферической
формы из магнитовосприимчивого материала.
A1) 1315758 А2 E1L F25B9/92 F1) 638811 B1)
4012215/23-06 B2) 20.01.86 G1) МВТУ
им. Н. Э. Баумана G2) А. А. Бичев, С. Д.
Глухое, А. Д. Суслов, В. П. Чеботарев E3) 621.57
E4) E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА
по авт. св. 638811, отличающийся тем, что, с
целью повышения надежности при
использовании установки со смазываемым компрессором
и маслоотделителем, после сжатия смесь
дополнительно охлаждают, а концентрацию высоко-
кипящих компонентов уменьшают путем
абсорбции их маслом в маслоотделителе при
пониженной температуре.
A1) 1315761 E1L F25 В43/02 B1) 4016039/23-06
B2) 27.01.86 G1) Семипалатинский
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) Н. В. Холдин E3) 621.565
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ, содержа
щий конический корпус с тангенциально
расположенным входным патрубком и патрубки для
отвода жидкого холодильного агента и масла,
отличающийся тем, что, с целью
интенсификации маслоотделения, корпус выполнен в виде
трубчатого змеевика, на выходе которого
дополнительно установлено устройство для
отделения масла, выполненное в виде цилиндра с
сильфоном на наружной стенке и
полуцилиндром внутри, причем последний прикреплен к
внутренней поверхности сильфона посредством
штифта, а в цилиндре выполнены два
продольных паза и канал, сообщенный с патрубком
отвода масла.
A1) 1315762 E1L F25 В49/00, G01 /VU5/00
B1) 3895390/23-06 B2) 16.05.85 G1) Шахтин-
ский технологический институт бытового
обслуживания G2) И. В. Болгов, В. В. Левкин,
А. В. Кожемяченко. С. Н. Алехин, С. В. Мина-
ков E3) 621.575
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
ГЕРМЕТИЧНОГО ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА,
содержащий циркуляционный контур, в
котором установлены компрессор, конденсатор,
ресивер, фильтр-осушитель с параллельно
включенным измерителем концентрации масла,
дроссельный вентиль и калориметр, отличающийся тем,
Что, с целью расширения диапазона испытаний
при отключенном фильтре-осушителе, последний
снабжен байпасной линией, имитирующей его
сопротивление и имеющий регулирующий орган,
а стенд дополнительно содержит
дифференциальный манометр, который подключен к
байпасной линии до и после регулирующего
органа.
A1) 1314211 А2 E1LF 25J 3/00, G 05D 27/00
F1) 1043442 B1) 4009354/31-26 B2) 14.01.86
G1) Киевский институт автоматики им. XXV
съезда КПСС G2) А. 3. Кильчевский, В. Н.
Макаренко E3) 66.012-52
E4) E7) СИСТЕМА УПРАВЛЕНИЯ
ТЕМПЕРАТУРНЫМ РЕЖИМОМ УСТАНОВКИ
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ СЕПАРАЦИИ по
авт. св. № 1043442, отличающаяся тем, что, с
целью поддержания оптимального
температурного режима при произвольном изменении
параметров обрабатываемого газа, она
дополнительно содержит последовательно соединенные
датчик плотности газа в точке ввода ингибитора,
блок вычисления относительной плотности, блок
коррекции температуры газа в точке ввода
ингибитора, при этом второй и третий входы блока
вычисления относительной плотности соединены с
датчиками температуры и давления газа в
точке ввода ингибитора, а выход блока
коррекции температуры связан с вторым входом
первого вычислительного блока.
39

КРИТИКА
-ИММИОГМФИЯ
УДК [66.047.2:641.1]@49.32)
ПОЛЕЗНАЯ КНИГА
Камовников Б. П., Малков Л. С, Воскобой-
ников В. А. Вакуум-сублимационная сушка
пищевых продуктов (основы теории, расчет
и оптимизация) М.: Агропромиздат, 1985.
288 с. Тираж 2000 экз. Цена 3 р. 40 к.
В Основных направлениях экономического
и социального развития СССР на 1986—
1990 годы и на период до 2000 года
предусмотрено продолжить работу по повышению
качества, биологической ценности и
вкусовых достоинств пищевых продуктов. Эта
задача может быть решена путем
совершенствования существующих и разработки
новых качествосберегающих технологий, к
которым относится вакуум-сублимационная
сушка — по существу единственный способ,
обеспечивающий удаление влаги из
продукта при минимальных изменениях его
свойств.
В связи с этим выход в свет
рецензируемой книги, являющейся логическим
продолжением и развитием идей, изложенных в
книге Э. И. Гуйго, Э. И. Каухчешвили и
Н. К. Журавской «Сублимационная сушка
в пищевой промышленности» (М.: Пище-
промиздат, 1972), весьма своевременен и
актуален.
Монография построена таким образом,
что постепенно прослеживается эволюция
развития представлений о процессе
сублимации. С единых позиций рассмотрена
кинетика вакуум-сублимационного
обезвоживания термолабильных материалов при
различных способах энергоподвода.
Предложенная динамическая модель процесса
позволила авторам сформулировать задачи
оптимизации и предложить обоснованные
алгоритмы управления процессом сушки
в установках как периодического, так и
поточно-циклического действия.
В пятой главе изложен оригинальный
материал, который является развитием теории
процесса десублимации и обоснованием
выбора критериев оптимизации.
Авторы обращают особое внимание на
методы расчета оптимальных параметров
системы энергоподвода, скорости и
продолжительности сушки, хладообеспечения
промышленных десублиматоров, вакуумной
системы и т. д., что безусловно окажет
большую помощь разработчикам
вакуум-сублимационной техники.
Отличительной особенностью книги
является использование авторами результатов
собственных исследований для обоснования
выводов и прогнозов.
Описанные схемы и конструктивные
решения установок, схемы автоматизации и
управления процессом, способы контроля
основных параметров будут полезны для
инженерно-технических и научных
работников, связанных с созданием и эксплуатацией
вакуум-сублимационного оборудования.
Канд. техн. наук О. Г. КОМЯКОВ.
* * *
Две предыдущих монографии* по теории
сублимационной сушки изданы более 10 лет
назад. За этот период накоплен
значительный объем знаний по теории, технике и
экономике сублимационной сушки.
В частности, определилась тенденция
оптимизации процесса и оборудования для
сублимационной сушки. Такая тенденция
не случайна: достаточный объем знаний
о процессе позволил в большинстве случаев
отказаться от эмпирических зависимостей
в расчетах и решать задачи выявления
наилучших условий протекания процесса
сушки и наиболее эффективных режимов
работы оборудования на основе теоретических
разработок.
Кроме того, за последнее десятилетие
в нашей стране сданы в промышленную
эксплуатацию несколько крупных
предприятий по производству сублимированных
продуктов, вследствие чего появилась
необходимость в анализе и обобщении практического
опыта по освоению и использованию
сублимационной техники.
Поэтому к новой книге о сублимации
должны быть предъявлены два основных
требования: новая постановка
теоретических вопросов, подчиненная решению
практических задач, связанных с оптимизацией,
и максимальное использование эксперимен-
*Гуйго Э.И.,Журавская Н.
К.,Каухчешвили Э. И. Сублимационная сушка в пищевой
промышленности B-е изд.). М.: Пищепромиздат, 1972.
434 с.
Лебедев Д. П., Перельман Т. Л. Тепло- и
массообмен в процессах сублимации в вакууме. М.:
Энергия, 1973. 336 с.
40

тального материала для доказательства
адекватности применяемых в расчетах
моделей, а также для демонстрации
предлагаемых расчетных методов на конкретных
примерах.
Монография в полной мере
удовлетворяет указанным требованиям.
Во-первых, архитектоника книги
подчинена общему замыслу, который
сформулирован в подзаголовке монографии: от теории
к оптимизации процесса и оборудования.
В ходе, чтения явно прослеживается связь
между теорией, техникой и экономикой
сублимационной сушки. Основным связующим
звеном является классификация
сублимационных установок, которая, как
справедливо отмечают авторы, служит не только
средством систематизации, но и инструментом
исследования. Каждому типу сушилок
соответствует собственная физическая модель
процесса. Кинетический и динамический
методы расчета, а также способ оптимизации
сушилки основаны на этой модели. Для
каждого типа предложена своя схема
управления процессом, учитывающая особенности
конструкции сушилки.
Во-вторых, книга содержит большое
количество примеров, взятых из практики
сублимационной сушки. Так, на с. 68—
69 приведены экспериментальные данные
23 различных исследователей, полученные
при сушке разных продуктов в неодинаковых
условиях. Близость результатов расчета по
этим данным свидетельствует об
адекватности физических моделей, положенных в
основу расчетных методов.
В-третьих, в книге освещены вопросы,
которые могли возникнуть лишь в практике
сублимационной сушки. Например, в
разделе 3.8 предложен метод учета неравномер-
ностей тепломассопереноса, появляющихся
в сублимационных камерах в реальных
условиях производства.
Описаны различные подходы к сбору
исходных данных, необходимых для
выполнения расчетов. С целью облегчения этого
трудоемкого процесса авторы предлагают
использовать обратные методы, требующие
наименьшего количества
экспериментальных результатов.
Рассматриваемая монография
предназначена не только для специалистов по
сублимационной сушке. Она будет полезна и
представителям других технических
специальностей. В книге приведены такие
общие понятия, как кинетика, динамика,
оптимизация, система и др. Достоинством
издания является терминологическая четкость
определения этих понятий. Методически
интересны постановка и решение задач
методом поэтапной оптимизации. Физические
основы сублимационной сушки (первая глава)
изложены в столь популярной форме, что
будут понятны читателям, не имеющим
специального образования.
Давая общую оценку монографии,
можно полагать, что она внесет существенный
вклад в теорию сублимационной сушки и
вместе с тем окажет практическую помощь
специалистам содержащимися в ней
ценными справочными сведениями.
А. Н. БОГАТЫРЕВ,
канд. техн. наук В. А. ЗАХАРОВ
* * *
В последнее десятилетие накоплен
значительный опыт создания, внедрения и
эксплуатации отечественных сублимационных
установок. Авторам монографии,
принимавшим непосредственное участие в этой
работе, удалось в удобной для читателя форме
представить обширный фактический
материал. Это придает книге достоверность и
убедительность.
Удачно решена архитектоника
монографии.
В первой главе приведены
фундаментальные основы процесса сублимации,
изложенные с позиций молекулярной теории в
рамках концепции сплошной среды. Глава,
написанная доходчивым языком, вводит
читателя в область физических проблем
сублимации, как бы подготавливая его к
усвоению количественных методов, изложенных в
последующих главах. Способ представления
материала этого раздела — без
специальной терминологии и математических
формул — делает ее доступной не только для
узких специалистов, но и для широкого
круга читателей.
Последующие главы изложены с
привлечением аналитического аппарата,
теоретическим фундаментом для которого служит
материал первой главы: последовательно
раскрыты аспекты кинетики и динамики
процесса сушки, методы оптимизации процесса
и оборудования (третья, четвертая и пятая
главы).
Шестая глава несколько выделяется
среди других как по построению, так и по
тематике. В ней, наряду с изложением
конструктивных особенностей сублимационного
оборудования, приведены сведения о системах
и средствах контроля и управления
процессом вакуум-сублимационной сушки.
Достоинство монографии — в наличии в
ней ответов на ряд часто встречающихся
41

в практике вопросов: как
интенсифицировать процесс сублимационной сушки; как
достичь высокой производительности
сублимационной установки; в чем суть выбора
модели сублимационного оборудования для
конкретно заданных условий и как
определить тип сублимационной установки с тем,
чтобы обеспечить высокие
технико-экономические показатели эксплуатации; каковы
условия перехода от периодического процесса
сушки к непрерывному.
Доступность книги для широкого круга
инженерно-технических работников
обеспечивается также подробным рассмотрением
методов оптимизации, иллюстрацией их
конкретными примерами и расчетами.
Разумеется, монография имеет и
недостатки. Одним из них является отсутст-
Изобретения
A1) 1320616 E1L F25 В21/02 B1)
3940818/23-06 B2) 07.08.85 G1) Государственное
специальное конструкторское бюро теплофизи-
ческого приборостроения G2) Г. А. Осипов,
И. С. Фридман, Е. П. Волынская, А. А.
Колобов E3) 621.56
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ОСУШИТЕЛЬ ВОЗДУХА, содержащий размещенную
в корпусе термобатарею с холодными и
горячими спаями, имеющими радиаторы в виде
пластин со свободными концами, которые
установлены в соединенных последовательно по ходу
движения воздуха каналах, отличающийся тем,
что, с целью повышения эффективности работы
путем сокращения времени оттаивания и
улучшения условий теплообмена, пластины
радиатора холодных спаев выполнены из упругого
материала и разделены по ходу движения
воздуха на секции, каждая из которых
снабжена тягой, установленной перпендикулярно
поверхности пластин и скрепленной с их
свободными концами.
A1) 1320620 E1L F25 В49/00 B1) 3913999/23-06
B2) 20.06.85 G2) Б. М. Лев, А. Д. Усыскин,
Е. С. Питонов E3) 621.56
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНОЙ, содержащее ре
гулирующий прибор, подключенный
электрической цепью к реверсивному приводу
исполнительного механизма регулятора
производительности компрессора, отличающееся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной
надежности в пусковом режиме при включении
холодильной машины на отепленную систему, оно
дополнительно содержит путевой выключатель
промежуточного положения исполнительного
механизма и датчик-реле температуры хладоно-
сителя, контакты которых соединены параллель-
вие раздела, посвященного технологии
сублимационного консервирования. Это в
определенной степени обедняет книгу, снижает
ее ценность для специалистов-технологов.
В заключение хотелось бы отметить
своевременность выхода книги в свет. По
прогнозам специалистов, сублимационное
консервирование на рубеже веков станет одним
из приоритетных -методов сохранения
продуктов питания. Программа промышленного
внедрения метода предусматривает
увеличение выпуска подобной продукции к 1990 г.
в несколько раз. Данная книга несомненно
окажет значительную помощь
специалистам, которым предстоит работать в этой
области.
Д-р техн. наук, проф. Э. И. КАУХЧЕШВИЛИ.
но и включены в электрическую цепь между
регулирующим прибором и реверсивным
приводом.
A1) 1320614 E1L F25 В1/00 B1) 3959451/23-06
B2) 05.09.85 G1) А. В. Сиванбаев, Ю. М.
Самохвалов. Л. А. Соболев, Л. А. Панюшкина,
В. И. Довольский E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЫ посредством
холодильной установки с двумя контурами циркуляции
хладагента — основным контуром с
компрессором и конденсатором, подключенными к
испарителю, и контуром самоциркуляции
хладагента, включающим тот же испаритель и свой
конденсатор, охлаждаемый наружным воздухом,
путем подачи жидкого хладагента из
конденсатора основного контура в испаритель,
подключения к последнему контура самоциркуляции
хладагента при понижении температуры
окружающего воздуха ниже температуры воздуха в
холодильной камере и отключения указанного
контура при повышении температуры
окружающего воздуха выше температуры воздуха
в холодильной камере, отличающийся тем, что,
с целью снижения энергозатрат и
повышения интенсивности теплообмена в испарителе,
после подключения контура самоциркуляции
хладагента к испарителю последний отключают
от компрессора, заполняют испаритель заданным
объемом жидкого хладагента, после чего
останавливают компрессор и отключают испаритель
от конденсатора основного контура, а после
отключения контура самоциркуляции хладагента
от испарителя подключают последний к
компрессору, включают его и после опорожнения
испарителя от жидкого хладагента подключают его
к конденсатору основного контура.
42

МРОНШШ
УДК 681.5.08.061.4
экспозиция
вниктихолодпрома
на выставке
«приборы и
контрольно-
измерительные
.СРЕДСТВА
#ДЛЯ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОГО
ПРОИЗВОДСТВА»
ю. г. козлов,
Л. С. ПЕРСИЯНИНОВ
С 25 июля по 15 августа с. г.
в Научно-исследовательском
институте информации и
технико-экономических
исследований по
инженерно-техническому обеспечению Госаг-
ропрома СССР (Агро-
НИИТЭИИТО) проходила
выставка «Приборы и
контрольно-измерительные
средства для
сельскохозяйственного производства».
Выставка организована
Госагропромом СССР.
На ней были
представлены разработанные научно-
исследовательскими и
конструкторскими
организациями Госагропрома СССР,
Минприбора СССР и других
министерств и ведомств
приборы и
контрольно-измерительные средства,
предназначенные для использования на
предприятиях Госагропрома
СССР.
Цель выставки —
ознакомление специалистов с
новыми приборами, средствами
контроля и автоматического
регулирования.
ВНИКТИхолодпром
представил на эту выставку
новые приборы и устройства,
серийный выпуск которых
освоен промышленностью.
29 июля с экспозицией
выставки ознакомились члены
Политбюро ЦК КПСС,
секретари ЦК КПСС Л. Н. Зай-
ков, В. П. Никонов.
Они провели совещание с
руководителями ряда
министерств и ведомств, на
котором были намечены
мероприятия, направленные на
оснащение предприятий
агропромышленного
комплекса современными
средствами контроля и измерения,
повышение уровня и
качества метрологического
обеспечения отраслей АПК.
Сигнализатор
концентрации паров аммиака СКПА-
01 (рис. 1) предназначен для
непрерывного контроля за
концентрацией паров
аммиака в воздухе помещений со
стационарными аммиачными
холодильными установками
(компрессорные цехи,
аппаратные отделения).
Прибор состоит из
устройства управления и
сигнализации и соединенных с ним
кабелями четырех
адсорбционных чувствительных
элементов (датчиков).
Исполнение датчиков
соответствует требованиям,
предъявляемым к помещени-
Рис. 1. Сигнализатор концентрации паров аммиака СКПА-01:
/ — устройство управления и сигнализации; 2— адсорбционный чувствительный элемент (датчик);
3 — кабель; 4 — устройство для проверки прибора на месте установки
43

ям класса В-16. Их
устанавливают в контролируемых
помещениях из расчета один
датчик на 100 м2 в местах
наиболее вероятной утечки
аммиака — вблизи
компрессоров, аммиачных насосов и
т. п. В холодильных
камерах, коридорах и
вестибюлях холодильников, где
температура ниже 10 °С,
размещение датчиков не
допускается.
Устройство управления и
сигнализации располагают в
помещении
командно-сигнального щита (КСЩ), оно
имеет степень защищенности
IP 20.
Длина соединительных
кабелей зависит от
исполнения сигнализатора.
Работа сигнализатора
основана на измерении
сопротивления
полупроводникового слоя датчика,
электропроводность которого
зависит от количества
адсорбированных из окружающего
воздуха молекул аммиака.
При появлении в воздухе
контролируемого
помещения паров аммиака
сопротивление датчика уменьшается.
При достижении пороговой
концентрации аммиака в
воздухе @,29 %) в устройстве
управления и сигнализации
вырабатывается сигнал, ко-
Техническая характеристика сигнализатора концентрации паров
аммиака СКПА-01
Сигнальная объемная доля паров
аммиака в воздухе, %
Время выдачи выходящего сигнала
на отключение холодильной
установки, с, не более
Время прогрева, мин, не более
Напряжение питания от сети
переменного тока частотой E0±1) Гц, В
Потребляемая мощность, В-А, не
более
Масса устройства управления и
сигнализации, кг, не более
Габаритные размеры устройства
управления и сигнализации, мм, не более
Средняя наработка на отказ, ч, не менее
Средний срок службы до списания,
лет, не менее
0,21±0,П
3
30
22Q±|gg
50
5
430X210X160
20 000
торыи приводив в действие
исполнительное
устройство — электромагнитное
реле. Последнее одними
контактами отключает цепь
электропитания холодильной
установки, а другими —
включает аварийную
вентиляцию и сигнализацию.
В приборе предусмотрен
непрерывный
автоматический контроль исправности
чувствительных элементов и
исполнительного устройства.
Новый прибор по
сравнению с ранее выпускаемым
(ЯЮ-СКА-1) более надежен
в работе, имеет четыре
входных канала (заменяет
четыре прибора ЯЮ-СКА-1).
Сигнализатор
предназначен для эксплуатации при
температуре окружающего
воздуха 10—35 °С, его
относительной влажности 30—
80 % при 20 °С,
атмосферном давлении 84—106,7 кПа
F30—800 мм рт. ст.) и
воздействии внешних
переменных или постоянных
однородных магнитных полей
напряженностью до 400 А/м.
Годовой экономический
эффект от внедрения одного
сигнализатора СКПА-01
составляет 0,6 тыс. руб.
Прибор принят к
серийному производству Опытным
заводом ВНИКТИхолод-
прома.
Счетчик жидкого
аммиака типа СЖА (рис. 2)
служит для измерения объема
жидкого аммиака в системах
хладоснабжения и выдачи
информации на индикатор
расхода.
Счетчики состоят из
первичного преобразователя
расхода КЦК15-20 (или
КЦК32-20) с диаметром
условного прохода 15 и
20 мм, дифференциально-
трансформаторного
преобразователя ДТПВ-7, блока
нормирования импульсов
Техническая характеристика счетчика жидкого аммиака
типа СЖА
Диаметр условного прохода, мм
Диапазон рабочих расходов,
м3/ч
Цена единицы отсчетного
устройства, л/ед
Емкость отсчетного
устройства, ед.
Основная относительная
погрешность, %
Рабочее давление, МПа
Температура жидкого
аммиака, °С
Напряжение электропитания, В 220 E0 Гц) по ГОСТ 12997—76
Выходной постоянный ток на
индикатор расхода, мА 0—5
СЖА-15
15
0,20—2,0
0,01
(
:ЖА-32
32
2,0—8,0
999 999
±1,5
0,2—2,0
-20^40
0,05
44

Рис. 2. Счетчик жидкого аммиака типа СЖА:
1 — первичный преобразователь расхода и дифференциально-трансформаторный преобразователь
(в одном корпусе); 2 — блок нормирования импульсов; 3 — нормирующий преобразователь; 4 —
электронный реверсивный отсчетчик
ВНИВЗ, нормирующего
преобразователя ПН,
электронного реверсивного отсчетчика
СЭР8501.
Первичный
преобразователь расхода,

ренциально-трансформаторный преобразователь и блок
нормирования импульсов
выполнены во взрывобезопас-
ном исполнении. Они могут
работать в диапазоне
температур —454-40 °С.
Нормирующий
преобразователь и электронный
реверсивный отсчетчик
устанавливают в помещении
командно-сигнального щита.
Принцип действия
счетчика основан на измерении
объемного количества
жидкого аммиака.
Годовой экономический
эффект от внедрения
одного счетчика жидкого
аммиака типа СЖА — 0,345 тыс.
руб.
Разработчики — ВНИК-
ТИхолодпром, СКБ Нефте-
химприбор.
Прибор внедрен на
предприятиях Госагропрома
СССР.
Устройство ЯЮ-ЕВП для
перепуска жидкого аммиака
из конденсатора (рис. 3)
используют при комплексной
автоматизации холодильных
установок с дозированной
заправкой аммиаком в случае
перевода их на
периодическое или некруглосуточное
обслуживание.
Устройство применяют в
системах хладоснабжения
как с промежуточным хладо-
носителем, так и с
непосредственным кипением аммиака.
Оно состоит из
отстойника, подъемного узла,
клапанной группы, размещенных в
корпусе, который изготовлен
из стальных труб.
Отстойник предназначен
для отделения и сбора
механических примесей из
циркулирующего в холодильной
системе аммиака.
Подъемный узел
скомпонован из поплавка и
рычажной группы и используется
для управления работой
клапанной группы. Поплавок
собран из трех шаров,
изготовленных из листовой стали.
Клапанная группа
состоит из седла и штока,
связанного с рычажной группой
подъемного узла, и
предназначена для регулирования
перепуска аммиака из
конденсатора в испарительную
систему.
Аммиак из конденсатора
поступает в поплавковую
камеру и затем через
соединительный патрубок в
камеру клапанной группы. По
мере повышения уровня
аммиака в поплавковой камере
поплавок всплывает. Через
рычажную группу подъемного
узла усилие от поплавка
передается на шток клапанной
группы, шток
приподнимается и открывается отверстие
в седле клапанной группы,
через которое начинается пере-
давливание аммиака из
корпуса устройства в
испарительную систему.
Устройство является
пропорциональным регулятором.
Если в процессе работы
уровень аммиака в поплавковой
камере меняется, то
пропорционально меняется и про-
45

ходное сечение в седле кла- Годовой экономический устройства 207 руб.
панной группы. эффект от использования Изготовитель — Красно-
Техническая характеристика устройства Я10-ЕВП для перепуска Дарскии экспериментальный
жидкого аммиака
Пропускная способность устройства при
стандартном режиме работы
холодильной установки (/о= —15 °С,
/к=30 °С) и максимально открытом
клапане, кг/с (кг/ч), не менее 0,138 E00)
Расчетное давление, МПа (кгс/см2),
не более 2,0 B0)
Максимально допустимый перепад
давлений, при котором срабатывают
подъемный узел и клапанная группа,
МПа (кгс/см2), не более 1,6 A6)
Диаметр входного и выходного
патрубков, мм, не менее 40
Диаметр штуцеров для подсоединения
уравнительного трубопровода и
трубопровода аварийного удаления
аммиака, мм М20Х1,5
Габаритные размеры, мм, не более 730X280X710
Масса, кг, не более 50
Рис. 3. Устройство ЯЮ-ЕВП для перепуска жидкого
аммиака из конденсатора:
/ — отстойник; 2 — поплавковая камера подъемного
узла; 3 — рычажная группа подъемного узла; 4 —
соединительный патрубок; 5 — камера клапанной группы.
завод холодильного
оборудования.
Цифровой переносной
анемометр АП-1-2(рис. 4)
предназначен для измерения
скорости воздуха в камерах
холодильной обработки и
хранения пищевых
продуктов.
Техническая характеристика цифрового переносного анемометра
АП-1-2
Диапазон измерений, м/с
Погрешность измерения, %
Время измерения, с, не более
Напряжение питания, В, не
Масса, кг, не более
более
0,2—20
±3
10
9
1,2
Рис. 4. Цифровой переносной анемометр АП-1-2:
/ — датчик; 2 — зарядное устройство; 3 —
индикаторное устройство; 4 — штанга
46

На вращающейся оси
датчика (ветроприемника
анемометра) закреплен диск с
прорезями, по обе
стороны которого размещена опто-
пара (светодиод и
фотодиод) . Фотоэлектрический
преобразователь
видоизменяет скорость воздуха в
частотный электрический
сигнал. Частота следования
импульсов регистрируется
встроенным в прибор
частотомером и после
соответствующего
преобразования на индикаторном
устройстве высвечивается значение
скорости воздуха.
Анемометр АП-1
соответствует уровню зарубежных
образцов аналогичных
приборов. Предполагаемый
годовой экономический эффект
от использования одного
прибора 337 руб.
Серийное производство
его начато в 1987 г.
Портативный термометр
ТП-5 (рис. 5) используют для
измерения температуры
внутри замороженных
продуктов.
' Термометр ТП-5 с
цифровой индикацией показаний
состоит из измерительной
схемы, усилителя
постоянного тока, аналого-цифроаого
преобразователя, схемы
индикации, устройства питания
(аккумуляторная батарея) и
контроля напряжения
питания.
Питание прибора
автономное от встроенных
аккумуляторных батарей,
обеспечивающих 8-часовую работу
прибора без подзарядки.
Все функциональные
узлы, за исключением
измерительной схемы, собраны на
микросхемах.
Измерительная схема
представляет собой
неуравновешенный мост, одним из
плеч которого является
датчик температуры —
миниатюрный
полупроводниковый термочувствительный
элемент.
Значения температуры
выводятся на цифровое
табло, разрешающая
способность отсчетного устройства
0,1 °С.
Годовой экономический
эффект от внедрения
прибора 347 руб.
С 1987 г. Луцким
приборостроительным заводом
начат серийный выпуск
термометра ТП-5.
Техническая характеристика портативного термометра ТП-5
Диапазон измерения температур, °С —45^-45
Предел допустимого значения
основной погрешности, °С ±0,5
Габаритные размеры, мм, не более 200X120X50
Масса, г, не более * 1000
Рис. 5. Портативный термометр ТП-5:
1 — общий вид термометра; 2 — пробойник для
установки датчика;
3 — датчик температуры; 4 — аккумуляторная
батарея; 5 — зарядное устройство
Устройство ЯЮ-ФВУ для бой металлический корпус, в охлаждения.
определения содержания котором размещены два ав- Принцип работы устрой-
влаги в мясе и мясопродук- тономных двухсекционных ства заключается в том, что
тах (рис. 6) представляет со- блока — высушивания и анализируемую пробу высу-
47

•
*
, ¦ ' '¦¦
Рис. 6. Устройство ЯЮ-ФВУ для определения
содержания влаги в мясе и мясопродуктах:
/ — блок высушивания и охлаждения; 2
управления
пульт
Техническая характеристика устройства ЯЮ-ФВУ
Диапазон измерения вла-
ги, %
Продолжительность анализа,
мин, не более
Затраты анализируемого
продукта, г
Расход электроэнергии на
1 анализ, кВт
Относительная погрешность
определения, %, не более
Габаритные размеры, мм, не
более
Масса, кг, не более
0,5—95
35
1—2
0,7
0,5
800X400X500
15
шивают в потоке
горячего воздуха, а затем
охлаждают в потоке воздуха
комнатной температуры.
По сравнению с
известным ускоренным методом
определения влаги в мясе и
мясопродуктах по ГОСТ
9793—74 устройство ЯЮ-
ФВУ позволяет сократить
продолжительность анализа,
затраты исследуемого
продукта и реактивов в 2 раза.
Предполагаемый годовой
экономический эффект от
внедрения устройства —
527 руб.
Изготовитель — Опытный
завод ВНИКТИхолодпрома.
ПО ЗАКАЗУ ГОСАГРОПРОМА
Важный заказ Госагропрома СССР выполнил коллектив
Барнаульского станкостроительного завода. Потребителям отправлена первая
партия охладителей повышенной мощности. Действуя в
автоматическом режиме, они охлаждают до 25 тысяч литров молочных
продуктов в час и найдут широкое применение на крупных
городских молокозаводах.
Инженерам предприятия в союзе с ВНИЭКИпродмашем удалось
внести принципиальные изменения в конструкцию агрегата,
повысить его надежность и снизить расход дефицитной
нержавеющей стали. В текущем году потребители получат 80 таких
установок.
И. ЧУЛИХИН.
«Социалистическая индустрия»
48

е шшшшшкющтш!
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
УДК 621.56/.58:664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Надежная холодильная техника недорога
Автор изучил три аспекта надежности
крупных холодильных установок для
холодильников:
зависимость поддерживаемых в них
температур и их колебаний от заданных
условий и уровня технической эксплуатации;
влияние механической прочности
некоторых деталей оборудования на
эффективность его работы;
целесообразность проектирования
холодильных установок с учетом возможности
приспособления их к будущим требованиям
технологии хранения продуктов.
Как показали результаты исследования,
повышение надежности холодильной
техники экономически выгодно.
Brown А. Н.// Aberdeen, GB.
(Великобритания), IIR FR., 1985—4, 141—144.
БМИХ. 1987, № 2. С. 188.
Кондиционирование воздуха в Палаццо
Грасси в Венеции.
Освещены проблемы реализации системы
кондиционирования воздуха во дворце
XVIII в. в Венеции, предназначенном для
экспозиции выдающихся произведений
искусства. Запроектирована центральная
установка теплохладоснабжения дворца, в
которую входят тепловые насосы
(использующие воду лагуны), непрямые
теплообменники, водяные и воздушные фильтры,
устройства для рекуперации энергии в летнее или
зимнее время. Принятая система
кондиционирования будет экономичнее
традиционной в эксплуатации.
Gauna P., Levi F., Battiloro А. / / Cond.
Aria, IT. (Италия), 30, 1986/08, № 8, 705—
722.
БМИХ. 1987, № 2. С. 202.
Искусственный ледяной каток в г. Брисбейне
Холодильная установка, обслуживающая
спортивно-концертный комплекс в г.
Брисбейне (Австралия), работает на хладагенте
R22, циркулирующем с помощью насоса
в системе из стальных труб, уложенных
в конструкции бетонного основания.
Холодильная установка одновременно
предотвращает таяние льда на поле
размером 30X60 м и обеспечивает
намораживание слоя льда толщиной 15 мм на
втором поле аналогичных размеров. Холодо-
производительность установки в заданных
условиях равна 740 кВт.
Описаны термодинамические данные
эксплуатируемой установки, кратность
циркуляции R22, тепловая нагрузка, схема
возврата масла в компрессоры и
регулирование их холодопроизводительности.
Практическая эксплуатация
подтвердила расчетную тепловую нагрузку на
компрессоры с точностью около 10 % и
возможность намораживания требуемого слоя
льда за 12 ч.
Jensen S. S. // AIRAH J., AU.
(Австралия), 40, 1986/08, № 8, 23—24, 28—31.
БМИХ. 1987, № 3. С. 350.
Расчет воздухоохладителя
с намерзшим инеем
Намерзание инея на испарителе
воздухоохладителя уменьшает его
производительность вследствие растущего теплового
сопротивления, сокращения подачи воздуха
и зачастую понижения температуры
кипения.
Предлагаемый метод расчета
воздухоохладителя основан на корреляции
снижения напора воздушного потока,
теплопередачи и темпа нарастания инея.
Проведены теоретические и
экспериментальные исследования для выявления
правильного метода расчета интенсивности
намерзания инея. По специальной программе
компьютер определяет производительность
конкретного воздухоохладителя после
нарастания инея на охлаждающей поверхности.
В более общем случае эффективно
применение для расчетов разработанной
номограммы.
Malhammar A.// Scand. Refrig., Scand.
(Скандинавия), 15, 1986/12, № в, 314—323.
БМИХ. 1987, № 3. С. 294.
49

Винтовые холодильные компрессоры нового
поколения
В конструкции винтовых компрессоров
последнего поколения использован новый
способ изменения отношения объемов в
процессе работы, что позволяет избежать
связанных с повышенной или недостаточной
компрессией потерь, и применены
антифрикционные подшипники.
Новые компрессоры успешно
эксплуатируются в составе холодильных установок
и обеспечивают большую их эффективность
и гибкость, чем обычные винтовые
компрессоры.
Благодаря более легкой
приспособляемости новых винтовых компрессоров к
изменяющимся условиям функционирования
холодильной системы достигается экономия
электроэнергии в процессе работы
установок.
Pillis J. W.// Frig air '86, ZA. (ЮАР),
1, 1986/04, № 10, 14—16.
БМИХ. 1987, № 3. С. 286.
Снижение шума от вентиляторных градирен
Приведены общие сведения о шуме
градирен, его измерении и вызываемом им
дискомфорте. Рассмотрены причины шумов,
конструкции градирен, допустимый уровень
шума в соседних с градирней помещениях.
В статье изложены способы снижения
шума от вентиляторных градирен:
оптимизация расстояния установки градирни и
ориентации ее по отношению к соседним
зданиям, использование двухскоростных
электродвигателей для вентиляторов, выбор
градирни большего размера с пониженным
числом оборотов вентилятора и, наконец,
оснащение градирни глушителями.
Zajac M.//Genie dim., FR. (Франция),
1986/06—07, № 4, 11—12.
БМИХ. 1987, М 3. С. 293.
Холодильная система на неазеотропной
смеси хладагентов
Неазеотропные смеси хладагентов широко
используются в настоящее время в
холодильных системах и теплонасосных
установках. Внедрение этих смесей обеспечивает
повышение холодильного коэффициента, ре-.
гулирование холодопроизводительности,
понижение температур кипения до —100° С
при одноступенчатом сжатии, более
высокие температуры конденсации в
теплонасосных установках даже при низких степенях
сжатия.
В статье кратко изложены история
применения смесей хладагентов, получаемые
технические выгоды и приведены несколько
примеров недавно смонтированных систем.
Mori S.// Refrigeration, J P. (Япония),
61, 1986/04, № 702, 337—344.
БМИХ. 1987, № 2. С. 208.
Характеристики парового компрессионного
цикла при использовании в качестве
рабочего вещества смесей фреонов
Исследована работа теплового насоса на |
шести смесях фреонов: R22 — R114, R22 —
Rll, R12 — R114, R12 — Rll, R12 — R113
и R22 — R12. В противоточных
теплообменниках с большой поверхностью
снижается перепад температур рабочего
вещества и жидкого низкопотенциального
источника тепла. Применение в качестве
рабочих веществ вместо чистых фреонов их
смесей при фиксированных температуре на
входе в испаритель и температуре конденсации
позволяет повысить коэффициент
термотрансформации, а также снизить давление
конденсации и степень сжатия. В
теплообменниках с малой поверхностью среднее
значение перепада температур
увеличивается. При постоянных температурах кипения
и конденсации возможность повышения
коэффициента термотрансформации
ограничена.
Hihara E., Muneta I., Saito Т.//Trans.
JAR, J Р. (Япония), 3, 1986, № 2, 115—122.
БМИХ. 1987, № 2. С. 208.
Организация распределения замороженных
продуктов
Предприятие, производящее замороженные
продукты, отправляет их на два
распределительных холодильника, находящихся
в районе Парижа (автотранспортом) и
Лиона (по железной дороге). Уведомление об
отгрузке продукции направляется после
того, как компьютер проведет сопоставление
наличного объема хранения и
предполагаемой реализации. На холодильниках,
оборудованных компьютерами, фиксируют
заказы потребителей продукции, укладывают
грузы на поддоны и отправляют их
торговым агентам. Последние распределяют
продукты по магазинам, оборудованным
средствами хранения. Документы на
подготовку и 'доставку заказов выдаются
компьютером.
50

В статье описана также последняя
модель автомашины для перевозки продуктов.
Abel М. II Rev. gen. Froid, FR.
(Франция), 76, 1986/04, № 4, 211—213.
БМИХ. 1987, № 2. С. 212.
Применение электронного регулирующего
вентиля в теплой ас ос ной разветвленной
системе кондиционирования
Тепловой насос может обслуживать ряд
устанавливаемых в помещениях
кондиционеров, которые работают раздельно или
одновременно. Поскольку режимы их
работы могут изменяться, необходимы приборы
для регулирования потока хладагента,
что при использовании обычных приборов
может привести к усложнению системы.
В разработанной новой модели
кондиционера применен электронный
регулирующий вентиль. С помощью
микрокомпьютера обеспечивается открывание и
функционирование соленоидного, регулирующего и
запорного вентилей и обратного клапана.
Благодаря этому упростилась схема
трубопроводов (все приборы для регулирования
потока хладагента размещены снаружи),
уменьшилось количество хладагента в
системе, снизился уровень шума
кондиционеров в помещении и улучшилось питание
хладагентом каждого из них.
Watanabe К., Iwata /.// Refrigeration,
JR. (Япония), 61, 1986/03, № 701, 264—269.
БМИХ. 1987, № 2. С. 204.
Рыба: продукт высокого качества
Потребление рыбы постоянно растет
благодаря прежде всего быстрому ее
замораживанию. Предпочтение при этом отдается
переработанной рыбе, которую легче
использовать. Наиболее популярны на рынке
плоские куски и порции рыбы в хлебе (после
кулинарной обработки).
В рыболовстве в настоящее время
используются в основном небольшие
морозильные суда, выполняющие по 3—4 рейса в год
в водах Канады, Гренландии и ЕЭС.
Улов рыбы судами Франции A0 еди-*
ниц — в 1986 г.) покрывает не более 50 %
потребности ее рыбоперерабатывающей
промышленности. На борту этих судов рыбу
разделывают и изготовляют филе, в том
числе бескостное. Затем его замораживают
в блоках или поштучно. Переработка
рыбы продолжается в течении 2—9 ч после
улова. Качество, рыбы, в особенности ее
свежесть, контролируют органолептически,
а также химическими и
бактериологическими анализами. Идентификацию сортов и
видов выполняют электрофорезом.
Galtier Р. // Surgelation, FR. (Франция),
1986/06, № 248, 23.
БМИХ 1987, № 3. С. 313.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН.
новый холодильник
В объединении «Вакэлектробыт прибор» на месяц раньше срока
завершена подготовка производства к выпуску нового
двухкамерного холодильника «Чинар-7М».
«Чинар-7М» соответствует лучшим мировым образцам этой
бытовой техники. Общий объем его 280 литров.
Существенные изменения внесены в конструкцию низкотемпературной
холодильной камеры. Она позволяет регулировать процесс хранения и
меру замораживания фруктов и овощей. Новый аппарат значительно
меньше прежних моделей потребляет электроэнергии. Заметно
снизилась и его масса за счет использования новых материалов.
Первая партия аппаратов поступит в торговую сеть уже в
следующем месяце, а на будущий год объединение планирует
выпустить их более ста двадцати тысяч.
Д. БЕЛИКОВ.
«Социалистическая индустрия»
51

УДК 621.57
ТУРБОКОМПРЕССОРНЫЕ
ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ
ТИПА ТХМВ-2000-2
И. В. АБРАМОВ,
Д. Л. СЛАВУЦКИЙ,
канд. техн. наук И. Я. СУХОМЛИНОВ
В 1986 г. на НПО «Казанькомпрессор-
маш» освоено серийное производство турбо-
компрессорных холодильных машин типа
ТХМВ-2000-2. Они предназначены для
охлаждения воды и других жидких хла-
доносителей в крупных промышленных
установках, системах технологического и
комфортного кондиционирования воздуха
предприятий и для других целей.
Машины изготовляют в климатическом
исполнении УХЛ и ТС, категории
размещения 4 по ГОСТ 15150—69. Техническая
характеристика машин дана в таблице.
Значения размера Л приведены ниже.
Марка машины
Код ОКП
10ТХМВ-2000-2
10ТХМВ-2000-2Т
20ТХМВ-2000-2
20ТХМВ-2000-2Т
ЗОТХМВ-2000-2
364 432
308 603
364 432
309700
364432
310506
364 432
310 605
364432
308306
364 432
310110
364 432
308405
364 432
210308
364 432
308 504
364 432
310 209
364 432
306607
364 432
310 407
А, мм
6088
5250
6113
5340
6413
5894
6113
5340
6413'
5894
6113
5340
Машина (рис. 1) состоит из турбоком-
прессорного агрегата, зубчатой муфты,
электродвигателя, агрегата системы смазки
электродвигателя (для модификации
машины с электродвигателем установленной
мощностью 1250 кВт), испарительно-конденса-
торного агрегата, устройства автоматики.
Турбокомпрессорный агрегат собран из
турбокомпрессора, агрегата системы его
смазки и мультипликатора.
Турбокомпрессор — двухступенчатый, с
рабочим колесом диаметром ZJ=0,35 м,
регулирующим аппаратом на входе в
первую ступень и встроенным
мультипликатором планетарного типа. Корпус
турбокомпрессора без горизонтального разъема,
статор образован набором диафрагм, стя- i
нутых шпильками в единый пакет,
средняя диафрагма выполнена из двух
половин. Ротор неразборный.
Для всех модификаций
турбокомпрессора предусмотрены три передаточных
отношения мультипликатора и унифицированная
проточная часть с разными шириной и
углом установки лопаток комбинированных
диффузоров.
Параметры проточной части для работы
турбокомпрессора в цикле с
двухступенчатым дросселированием выбирали с
помощью метода математического
моделирования, который базируется на
использовании характеристик модельных ступеней,
разработанных ВНИИхолодмашем.
Система смазки турбокомпрессора и
мультипликатора герметичная,
циркуляционная, принудительная. Масло
охлаждается в кожухотрубном маслоохладителе
водой, циркулирующей по трубам.
Система смазки электродвигателя (для
модификации машины с электродвигателем
установленной мощностью 1250 кВт)
принудительная, циркуляционная при
атмосферном давлении.
Испарительно-конденсаторный агрегат
состоит из испарителя, конденсатора и
поплавкового регулятора.
Испаритель — кожухотрубный аппарат
с кипением хладагента в межтрубном
пространстве.
Конденсатор — кожухотрубный аппарат
с конденсацией хладагента в межтрубном
пространстве.
Исходя из условий и режимов
работы машины могут комплектоваться двух-
и четырехходовыми испарителями и
конденсаторами.
Регулирование температуры хладоноси-
теля на выходе из испарителя
автоматическое, с точностью ±0,5 °С при изменении
тепловой нагрузки от 100 до 30 %.
Предусмотрена авоматическая защита по всем
52

Наименование
Код ОКП
Хладагент
Номинальный режим
Температура, °С
хладоносителя на
выходе из
испарителя
охлаждающей воды
на входе в
конденсатор
Холодопроизводитель-
ность, МВт (Гкал/ч)
Мощность, кВт
потребляемая
установленная
Марка
электродвигателя
Расход охлаждающей
воды, м3/ч
Частота вращения
ротора турбокомпрессорая,
с—1 (об/мин)
Количество
заряжаемого хладагента, кг
Смазочное масло
Количество
заряжаемого масла, кг
в систему смазки
турбокомпрессора
в систему смазки
электродвигателя
(только для машин
с установочной
мощностью
электродвигателя 1250 кВт)
Масса машины (сухой,
без электродвигателя),
кг
364432
308603
ЮТХМВ-2000-2
364432
309700
364432
310506
+ 7
30
2,55 B,19)
630
630
СТД-630-
23УХЛ4
4АЗМ-
630/
6000УХЛ4
364432
310605
800
СТД-800-
23УХЛ4
819,6 G831)
4АЗМ-
800/
6000УХЛ4
10ТХМВ-2000-2Т "^
364432
308306
364432
310110
20ТХМВ-2000-2Т
364432
308504
364432
310209
R12 (ГОСТ 19212—73)
+ 7
40
2,48 B,14)
950
1250
СТД-1250-
23УХЛ4
4АЗМ-
1250/
6000УХЛ4*
500
968,6 (9254)
2000
—5
30
1,9 A,64)
705
800
СТД-800-
23УХЛ4
4АЗМ-
800/
6000УХЛ4
968,6 (9254)
КП—8 ТУ 38.101.578—75; Т3о, Т46 ГОСТ 32—74; ХА-30 ГОСТ 5546—66
j
—
200
100
—
24270
20ТХМВ-2000-2
364432
308405
364432
210308
—5
40
1,85 A,59)
950
1250
СТД-1250-
23УХЛ4
4АЗМ-
1250/
6000УХЛ4
1078 A0302)
100
ЗОТХМВ-2000-2
364432
306607
364432
310407
-15
30
1,51 A,3)
402
650
800
СТД-800-
23УХЛ4
4АЗМ-800/
6000УХЛ4
1078 A0302)
—

у/Си&кий*!2,1Гц$0
3950 ±1О0
РИС. 1. Холодильная машина ТХМВ-2000-2: 2 — конденсатор; 5 — турбокомпрессор; 4 — поплав-
а — вид спереди; б — вид сбоку; / — испаритель; ковый регулятор
54

Q0,M6t Q0W:6 мал/ч
щ
0
з,о
2,0
10
0,7
-~-~- 1
twf25°
*n
С
35
Ъ
in
Q0,MBT 00'W~6мал/ч
*fi V 3ff
3,0 [2S
2,0
t>0
1ff\
0,6
0,5
30
*H
=3J°0
\
0,5\
N,MBm
30
tyH 25
°(^J
Th
I H
i i j
35
W
/0 tsz, Г
,jjOk РИС. 2. Зависимость холодопроизводительности
™ Qo и потребляемой мощности N от температуры
хладоносителя на выходе из испарителя ts2 и
охлаждающей воды на входе в конденсатор
twl для холодильной машины 10ТХМВ-2000-2
0а№МО~Тккал/ч
3,5r3f
N,MBM[
0,9
OJ
0,5
-/* -12 -W -8
^ю
I
tu;f~25°C
\35
W
,
^25
30
tWi
jIL
35
-4-2 0 2 4 6tS2°C
РИС. З. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой пощности N от температуры
хладоносителя на выходе из испарителя ts2 и
охлаждающей воды на входе в конденсатор
*.
для холодильных машин ЮТХМВ-2000-2Т
1,0
пя
0,6
04
30 ,
' ^^^^
35
^5
1 1
1 'I
J Ь_
turr\0%^
и 20ТХМВ-2000-2
"'-** -20 -/0 -/2 -8 -4 0tS2;C
РИС. 4. Зависимость холодопроизводительности
Qo и потребляемой мощности N от температуры
хладоносителя на выходе из испарителя ts2 и
охлаждающей воды на входе в конденсатор
t i для холодильных машин 20ТХМВ-2000-2Т и
ЗОТХМВ-2000-2
основным параметрам, автоматическое
управление и сигнализация о состоянии
машины. Устройство автоматики состоит из
двух шкафов — управления и силового.
Характеристики машин приведены на
рис. 2—4.
Испытания компрессорных агрегатов и
холодильных машин на стенде завода-
изготовителя подтвердили принятые для них
параметры.
Изготовление машин по ТУ 26—03—
428—85.
Изготовитель — НПО «Казанькомпрес-
сррмаш».
Разработчик — ВНИИхолодмаш.
ХОЛОДИЛЬНИК ДЛЯ ПАСТБИЩА
Одновременно охлаждает молоко и подогревает воду установка,
созданная инженерами одессого ПО «Холодмаш». Она прошла
всестороннюю проверку на машино-испытательной станции в Казахстане.
Этот холодильник предназначен для охлаждения молока
непосредственно на пастбищах. Он производительнее выпускаемых
сейчас моделей на 40 процентов. И, кроме того, за счет
утилизации тепла от охлаждения агрегата дает подогретую воду
для мытья вымени коров в полевых условиях.
Снижена металлоемкость аппарата. За счет применения
герметичных компрессоров повышаются надежность и срок службы
установок. Годовой экономический эффект от использования одной
такой машины 3800 рублей. Серийный выпуск холодильников
для пастбищ начат в 1987 году.
И. ЧЕРНОМОРЕЦ.
«Рабочая газета»
55

РЕФЕМТЫ
УДК 621.56/.57.001.76
Обновление холодильного оборудования. БЕЖА-
НИШВИЛИ Э. М., КУБЛАНОВ В. Я., ХАЗА-
НОВ И. Г. «Холодильная техника», 1987, № 12.
Рассмотрены два новых показателя,
непосредственно влияющих на темпы обновления
холодильного оборудования в сфере производства:
обновление продукции — отношение объема изделий,
освоенных впервые, к общему объему товарной
продукции, и дифференцированные нормативы
сроков обновления (модернизации) продукции.
Последний регламентирует предельную
продолжительность выпуска изделий.
Приведена методика расчета
дифференцированных нормативов сроков обновления и даны по
группам холодильного оборудования их значения,
согласованные с основными потребителями и
утвержденные в установленном порядке.
Таблиц 2. Список литературы — 2 названия.
УДК 664.8.037.003.13
Экономическая эффективность хранения яблок
в регулируемой и модифицированной газовых
средах. ОМАРОВ М. М., АМИНОВ М. С.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Приведены результаты хранения яблок в РГС,
МГС и обычной атмосфере во фруктохранилище
совхоза «Ахтынский» Дагестанской АССР.
Показано, что товарные показатели плодов лучше
после хранения в РГС и МГС. Экономический
эффект от хранения яблок сортов Ренет
ахтынский и Делишес в РГС и МГС составляет
соответственно 137,57 и 114,46 руб. на 1 т
плодов
Таблиц 4. Список литературы — 4 названия.
УДК 634.22.056 '.
Холодильное хранение сливы в полиэтиленовых
упаковках. НОРМАХМАТОВ Р. Н., САЙДА-
ЛИЕВ X. М. «Холодильная техника>, 1987, № 12.
Приведены результаты экспериментальных
исследований сохраняемости плодов районированных
сортов сливы Исполинская и Венгерка
фиолетовая в холодильных условиях при
температуре 2±1 °С с использованием полиэтиленовых
упаковок. Лучше всего слива сохраняется в
герметичных полиэтиленовых пакетах; при этом
выход стандартных плодов сорта Исполинская че:
рез 45 сут хранения составляет 97,2 % через
60 сут — 94,9 %, а сорта Венгерка фиолетовая —
соответственно 98,6 и 96,5 %
Таблиц 2.
УДК 725.355:664.83.037.004.182
Холодильник для хранения моркови в
регулируемой газовой среде. КУЗНЕЦОВ С. В.,
НОВИКОВА Г. В., ХЛЕБНИКОВ Г. А. «Холодильная
техника», 1987, № 12.
Описан типовой проект холодильника емкостью
640 т для хранения маточников столовой моркови
в регулируемой газовой среде. Приведены
основные технико-экономические показатели
холодильника.
Иллюстрация 1. Список литературы — 3
названия.
УДК 725.355@83.75)
Пересмотреть нормы проектирования хранилищ '
для городов. ГИММЕЛЬФАРБ А. Я.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Предлагается лишь 20 % сезонных запасов
картофеля, овощей и фруктов хранить в городских
хранилищах, а остальную часть — в
хранилищах предприятий АПК в местах массового
выращивания, что даст большой экономический и
социальный эффект.
Таблица 1.
УДК 621.512.041.001.41
Оперативный контроль качества серийных
холодильных компрессоров. КРАВЦОВА Н. С,
ПЕТРУШАНСКАЯ Л. Я., ЯРОШОК Ю. А.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Описан метод контроля качества серийных
компрессоров при работе их на воздухе путем
определения на стенде объемной производительности
и потребляемой мощности. Предложенный метод
позволяет проводить диагностику серийных
компрессоров на конвейере в сборочном цехе.
Статистическая обработка результатов испытания и
применение статистических методов технической
диагностики дают возможность найти
браковочный уровень объемной производительности и
потребляемой мощности, обеспечивающих
показатели качества компрессоров согласно техническим
условиям.
Иллюстрация 1. Список литературы — 3
названия.
УДК 643.353.97.004.15/. 18
Повышение надежности и экономичности
приводов компрессоров бытовых холодильников.
БЕРСУДСКИЙ С. Ю., ТОЛПЕКО А. А.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
В статье рассмотрены вопросы
совершенствования привода компрессоров бытовых
холодильников путем применения терморизисторов и
рабочих конденсаторов. Приведена электрическая
схема привода с использованием указанных
элементов, освещены его технические и экономические
преимущества по сравнению с традиционным
приводом, применяемым в настоящее время.
Иллюстраций 2.
56

УДК 621.514.041.001.4
Кинематический анализ работы герметичного
ротационного холодильного компрессора
ФГр-500-1B) по результатам скоростной
киносъемки. ИЩУК В. И., ЧЕРМЕНСКИЙ Г. П.,
НИКИТИН А. А., ЗИЛЬБЕРМАН Д. М.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Приведены результаты обработки кинограмм,
полученных при скоростной киносъемке
взаимодействия элементов ротационного компрессора
ФГр-500-1 B). Установлено, что кинематика
ротора (как промежуточного звена между
эксцентриковым валом и разделительной лопастью) в
значительной степени определяется значением
давления нагнетания. При этом ротор не катится,
как ранее считалось, а медленно перемещается в
направлении движения вала при давлениях до
|0,7 МПа, затем может останавливаться, а при
"давлениях нагнетания выше 0,8 МПа начинает
вращаться в сторону, противоположную
вращению вала.
Таблиц 2. Иллюстраций 3.
УДК 621.565.7:681.5.04
Схема автоматизации компаундных холодильных
установок. ЯНОВСКИЙ С. И., ДЕДЕРЕР Ф. Ф.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Предложена схема автоматизации компаундных
холодильных установок с целью согласования
холодопроизводительности компрессоров с
изменяющейся тепловой нагрузкой на приборы
охлаждения. Компрессорами каждого температурного
уровня управляют с помощью датчиков — реле
давления и температуры. Получена зависимость
для выбора числа компрессоров при
астатическом ступенчатом способе регулирования по
заданной точности регулирования давления и
температуры кипения.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2
названия.
УДК 663.674
О рецептурах шоколадной глазури для
мороженого. ОЛЕНЕВ Ю. А., ТВОРОГОВА А. А.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Приведены результаты анализа существующих
рецептур шоколадной глазури для мороженого.
Рассмотрено влияние различных компонентов
на свойства глазури. Объяснены причины
возникновения ее пороков. Даны рекомендации
по их устранению.
Таблиц 2. Список литературы — 6 названий.
УДК F28.84:631.243) :681.53
Система регулирования микроклимата СМР-3.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Система регулирования микроклимата
предназначена для поддержания заданного
температурного режима в хранилищах
сельскохозяйственной продукции с помощью холодного наруж-.
ного воздуха, подаваемого в них по
воздуховодам.
УДК F21.565:629.123.44) :681.5.04
Автоматизация производственной холодильной
установки транспортного рефрижератора «Бухта
Русская». ВОЗАКОВ Ю. Г., ЗНАЙЧЕНКО А. И.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Описана система автоматизации
производственной холодильной установки нового
транспортного рефрижератора постройки 1985 г. Система
автоматизации обеспечивает работу установки в
автоматическом режиме. Приведены результаты
испытаний системы.
УДК 621.565.945:621.396.6
Косвенно-испарительное охлаждение
радиоэлектронного оборудования. ДОРОШЕНКО А. В.,
ЯРМОЛОВИЧ Ю. Р., ДЕМЬЯНЕНКО Ю. И.
«Холодильная техника», 1987, № 12.
Предложено использовать для охлаждения стоек
управления станками с ЧПУ воздухоохладители
косвенно-испарительного типа. Приведены
результаты стендовых и натурных испытаний
различных систем отвода тепла от стоек. Сделан
выбор оптимального модуля-охладителя. Приведены
сведения о расходах воды, воздуха внешнего
и внутреннего контуров, расходе воды на
подпитку, габаритах и энергоемкости модулей.
Таблиц 2. Иллюстраций 6. Список литературы —
4 названия.
УДК 621.565.9:629.123.44
Флюидизационный скороморозильный аппарат
для замораживания морепродуктов и
продукции из них. ЛЕПИЛИН В. Н., СЕРАЖУТ-
ДИНОВ А. О. «Холодильная техника», 1987,
№ 12.
Описана конструкция предлагаемого
скороморозильного аппарата. Показан принцип его
работы. Дана техническая характеристика опытных
образцов аппаратов, предназначенных для
замораживания креветок. Аппарат может быть
использован для замораживания и других
мелкоштучных продуктов, например овощей и фруктов.
Иллюстрация 1.
57

СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ЗА 1987 ГОД
РЕШЕНИЯ ЯНВАРСКОГО A987 г.)
ПЛЕНУМА ЦК КПСС — В ЖИЗНЬ!
Перестройка и кадры IV—2
РЕШЕНИЯ ИЮНЬСКОГО A987 г.)
ПЛЕНУМА ЦК КПСС — В ЖИЗНЬ!
Богатырев А. Н. Совершенствование
управления холодильным
хозяйством страны — коренной вопрос
перестройки его работы VIII—2
К 70-ЛЕТИЮ ВЕЛИКОГО ОКТЯБРЯ
Андрачников Е. И. Коллектив МСКХО
на трудовой вахте в честь юбилея
Октября IV—5
Булин И. С. Юбилею Октября —
достойную встречу VI—26
Ролик Т. С. Юбилею Великого
Октября — наш вдохновенный труд X—2
Талызин В. В. План двух лет
двенадцатой пятилетки — к юбилею
Великого Октября VIII—6
Холодильное хозяйство СССР в год
70-летия Великого Октября
Ускорение развития холодильной
промышленности — веление времени XI—2
Антонов С. Ф. Расширение
производства быстрозамороженных и
сублимированных продуктов — весомый
вклад в реализацию
Продовольственной программы СССР XI—5
Быков А. В. Холодильное
машиностроение — агропромышленному
комплексу XI—11
Зайцев В. П., Васильева М. С.
Холод — главный фактор
современного рыбоперерабатывающего
производства
Карпис Е. Е. Задачи техники
кондиционирования воздуха на
современном этапе
Крылов В. Ф., Гольцев В. П.
Развитие железнодорожного
холодильного транспорта за 70 лет
Советской власти
Пономарев Ю. А. Бытовые
холодильники — на высший мировой уровень
На трудовой вахте юбилейного года
Воронов В. П. ПО «Атлант» —
динамизм и качество XI—24
Еркин А. П. Московские
хладокомбинаты в условиях ускорения XI—28
Маслов И. Е. Работать по-новому XI—30
Оплачко П. П. Годовой план —
досрочно! XI—33
Пашинский Б. В. Коллектив
коммунистического труда — юбилею
Октября XI—35
XI-
XI-
XI-
XI-
-8
-15
-17
-20
Высшая школа на пути перестройки
Галимова Л. В. Астраханский
технический институт рыбной
промышленности и хозяйства XI—52
Дмитриев В. И. Кишиневский
политехнический институт им. С. Лазо XI—56
Каухчешвили Э. И., Чижикова Т. В.
Московский технологический
институт мясной и молочной
промышленности XI—55
Константинов Л. И.,
Мельниченко Л. Г. Калининградское высшее
инженерное морское училище XI—49
Орехов И.- И. Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности XI—41
Чистяков Ф. М. Московское высшее
техническое училище им. Н. Э.
Баумана XI—38
Чумак И. Г. Одесский
технологический институт холодильной
промышленности XI—46
Шавра В. М. Всесоюзный заочный
институт пищевой промышленности XI—58
Гоголин А. А. Из истории развития
холодильного дела за 70 лет
Советской власти XI—60
ПРОБЛЕМЫ. ПОИСКИ. РЕШЕНИЯ
Бежанишвили Э. М., Кубланов В. Я,
Хазанов И. Г. Обновление
холодильного оборудования XII— 9
Булин И. С. Резервы ускорения
механизации погрузочно-разгрузочных
работ на хладокомбинатах Рос-
мясомолторга I—23
Быков А. В. Холодильное
машиностроение в двенадцатой пятилетке III—2
Гиммельфарб А. Я. Минус ручной труд
грузчиков IX—12
Жавнер В. Л., Макаренко А. В.,
Ежов Г. Г. Система управления
промышленного робота для
пакетирования тарно-штучных грузов IX—10
Каннике А. А. Комплексной
механизации и автоматизации ПРТС работ
на холодильниках мясной и
молочной промышленности — ускоренное
внедрение IX—2
Морозов Э. Н., Летичевский Н. Г.,
Киселев И. В. Механизация
выгрузки замороженного мяса из
рефрижераторных вагонов IX—8
Турпак М. П., Латаш В. Н.
Интенсификация ПРТС работ на
холодильниках мясной промышленности и
торговли УССР IX—5
ХОЛОД - НА СЛУЖБЕ АПК
Агафонычев В. П., Глухман В. Н.,
Барковская В. Ф. Цех
сублимационной сушки молочных продуктов V—13
Антонов С. Ф. Перестройка —
веление времени I—2
Богданов Б. К., Вязовский В. П.,
Соколов В. А., Гришин С. М. Автома-
58

тизированная система управления
аккумулятором холода молочного
завода IV—17
Боков А. Е., Андрющенко Е. Ю.
Математическое моделирование работы
воздухоохладителя ВОГ-250 в
условиях камеры однофазного
замораживания мяса VIII—11
Бражников С. М.? Родионов С. Н.,
Шатный В. И., Волынец А. 3. Паро-
проницаемость гранулированных в
вакууме материалов V—30
Быков А. В., Канышев Г. А. Развитие
отечественных винтовых
холодильных компрессоров, агрегатов и
машин I—12
Воскобойников В. А., Рейтблат И. А.
Сублимационная сушка — перспек-
#тивный способ консервирования
овощного и плодово-ягодного сырья V—5
Гиммельфарб А. Я. Пересмотреть
нормы проектирования хранилищ
для городов XII—7
Горбачев В. С, Данилов В. Р., Коно-
валенко Е. Д., Панченко В. Я.
Установка для одновременного
охлаждения молока и нагрева воды
на животноводческих фермах IV—8
Грибинча А. И., Осадчий А. А.,
Стрельцов Б. Н. Хранение овощей
в полиэтиленовых упаковках с
газоселективными мембранами II—4
Гуйго Э. И., Каухчешвили Э. И. Холод
и сокращение потерь продукции
сельского хозяйства I—6
Гурвиц В. Г., Пантелюшин В. А.,
Новиков Г. А. Линия для
производства и замораживания пельменей на
Останкинском
мясоперерабатывающем комбинате VII—6
Данилин В. И., Козько Н. И. О
рациональном размещении сезонных
производственных запасов мяса I—9
Дымшиц А. И. Системы воздухорас-
пределения плодоовощных
холодильников VIII—10
Евреинова В. С, Мачулин В. И.,
Малеванный Б. Н.. Шерстнев А. В.
Усовершенствование воздухорас-
пределения в скороморозильном
аппарате для пельменей на Лиепай-
ском мясокомбинате VII—10 .
Елисеев В. Н., Кротов Е. Г., Теле-
женко Л. Н. Совершенствование
технологии производства быстро-
Ц замороженных овощных
полуфабрикатов II—6
Журавская Н. К., Куликов Ю. И.,
Алехина Л. Т., Куликова В. В.
Сублимационное консервирование
новых видов мясных
полуфабрикатов V—20
Захаров В. С, Белозеров Г. А.,
Тихомиров В. А. Холодильное
оборудование для предприятий
общественного питания VI—9
Коковихин А. В. Оценка
эффективности систем воздухораспределения
в грузовом помещении
рефрижераторных вагонов VIII—18
Кузнецов С. В., Новикова Г. В.,
Хлебников Г. А. Холодильник для
хранения моркови в регулируемой
газовой среде XII—5
Куцакова В. Е., Зонин В. Г., Махбу-
бов X. С.? Крайнев Ю. А.
Определение усушки говядины при домора-
живании на распределительных
холодильниках IX—19
Левин Г. А., Понакшина Т. Е.
Тепловая нагрузка на конденсаторы
малых холодильных машин VI—21
Мал ко в Л. С. Гуйго Э. И.
Совершенствование панельных десублимато-
ров промышленных
сублимационных установок V—9
Медникова Н. М., Пытченко В. П.,
Заславер А. Я., Вольных Ю. А.
Аккумуляторы холода для систем
хладоснабжения предприятий
агропромышленного комплекса IV—10
Меркулова Н. В., Фильчакова Н. Н.
Влияние различных компонентов на
формирование структуры
быстрозамороженных творожных
полуфабрикатов X—34
Меркулова Н. В., Фильчакова Н. Н.
Изменение качества
быстрозамороженных творожных
полуфабрикатов с растительными
компонентами при холодильном хранении II—8
Милованов В. И., Буданов В. А.,
Шицман М. Б. Повышение
ресурса поршневого бессальникового
компрессора VI—18
Найченко В. М., Скрыпник В. В.
Эффективность хранения плодов
черешни в регулируемой и
модифицированной газовых средах III—13
Ниценко Т. П. Новые нормы усушки
замороженного мяса при хранении
на холодильниках южной
климатической зоны IX—16
Нормахматов Р. Н.. Сайдалиев X. М.
Холодильное хранение сливы в
полиэтиленовых упаковках XII—4
Нуждин А. С, Раев А. А. Новые
типы холодильных машин для
охлаждения и хранения
плодоовощной продукции I—17
Омаров М. М. Аминов М. С.
Экономическая эффективность
хранения яблок в регулируемой и
модифицированной газовых средах XII—2
Осипов С. Н., Газзаева А. Д.,
Журавская Н. К.? Хорольская Г. В.
Влияние условий замораживания
белковых систем на интенсивность
сублимационной сушки V—15
Перспективы развития торгового
холодильного оборудования в
двенадцатой пятилетке VI—2
Попов В. П., Маяковский Ю. В*
Ломакин В. Н. Новая система
воздухораспределения для камер
однофазного замораживания мяса VIII—8
Ровинский А. С. Зеликовский И. X.,
59

V-
V-
VI-
V
[II-
22
-2
-6
-6
-22
Окон 3. Л. Новые холодильные
агрегаты для низкотемпературного
торгового оборудования VI—13
Румянцев Ю. Д. Всесоюзная научно-
практическая конференция по
проблемам интенсификации
производства и применения искусственного
холода I—=21
Семенов Г. В., Горшков И. К., Кар-
тошкин В. П. Опыт промышленного
производства новых видов мясных
продуктов сублимационной сушки V—19
Сильвестров Э. В. Система
автоматического управления процессом
вакуум-сублимационной сушки V—25
Сосунов С. А., Малков Л. С,
Гуйго Э. И. Оптимизация
геометрических параметров противня
сублимационной установки большой
объемной производительности
Сублимационной технологии —
повышенное внимание
Тихомиров В. А. Обновление
торгового холодильного оборудования
Урьяш О. Б., Комяков О. Г.
Перспективы увеличения производства
быстрорастворимых напитков
способом сублимационной сушки
Хмаладзе О. Ш.
Технико-экономический анализ воздухоохладителей
Чумак И. Г., Цимерман А. Б., Пе-
черская И. М., Зексер М. Г.
Рациональная схема создания
микроклимата в сельскохозяйственных
помещениях IV—20
Шустов А. С, Поварчук М. М.
Организация перевозок плодоовощной
продукции рефрижераторным
автотранспортом в промышленные
центры РСФСР II—2
КАЧЕСТВУ — ПЕРВОСТЕПЕННОЕ
ВНИМАНИЕ!
Барбаль А. И., Трубников И. М.,
Андрющенко А. Г. Результаты
исследования безотказности
серийного торгового холодильного
оборудования X—12
Бежанишвили Э. М., Кубланов В. Я.,
Таланов А. В. О количественных
связях между качеством и
экономичностью холодильного
оборудования X—6
Верестун А. Д., Войцеховский П. И.
Повышение степени заводской
готовности панельных теплообменных
аппаратов — гарантия их качества III—6
Дмитриев В. И. Бытовую
холодильную технику — на уровень
современных требований X—4
Кондратьев И. А., Златкис А. М.,
Шевцова Е. А., Мамзелькин В. М.
Оценка работоспособности и
надежности ш уплотнения вала
холодильного компрессора X—20
Кравцова Н. С, Петрушанская Л. Я.,
Милованов В. И. Оценка
технического состояния герметичного
компрессора Ш g
Кравцова Н. С, Петрушанская Л. Я.,
Ярошок Ю. А. Оперативный
контроль качества серийных
холодильных компрессоров
Мазуренко Н. П., Венгер К. П., Нецеп-
ляев С. В., Камзолов С. М.
Изменение при хранении качества мяса
птицы, охлажденного с помощью
твердого диоксида углерода
Милованов В. И., Лопатинская Э. 3.
Взаимосвязь акустических
характеристик и технического состояния
малого холодильного поршневого
компрессора
Петрушанская Л. Я., Кравцова Н. С.
Контроль технического состояния
компрессора
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
Абдуллаева Ф. С, Ильин А. Я., Ко-
былкина Г. Н. Эксергетический и
технико-экономический анализ
работы каскадной холодильной
машины
Берсудский С. Ю., Толпеко А. А.
Повышение надежности и
экономичности приводов компрессоров
бытовых холодильников
Деревянко В. И. Утилизация
вторичных энергоресурсов системами
кондиционирования воздуха на базе
абсорбционных теплонасосных
установок
Дорош В. С, Захаров В. Ю., Маш-
ницкий В. Г. Повышение
энергетической эффективности работы
судового высокооборотного
герметичного холодильного компрессора
Ионов А. Г. Пути повышения
эффективности судовой холодильной
техники
Кокорин О. Я., Нефелов С. В., Коко-
рин И. О. Экономия
электроэнергии при использовании местно-
центральных систем
кондиционирования воздуха в промышленных
зданиях
Оносовский В. В., Лещенко В. Ф.
Проектирование холодильных
установок на основе динамической
оптимизации
Оносовский В. В., Лещенко В. Ф.
Оптимизация холодильной
установки с оборотным водоснабжением
Синявский Ю. В., Пашков Н. Д..
Бродянский В. М. Оптимизация
промежуточных температур
каскадных холодильных установок
Сотников А. Г., Шабловский Ю. Г.
Выбор оптимальной
производительности систем кондиционирования
воздуха по разности энтальпий
Чайченец Н. С. Способы повышения
эффективности теплонасосных
сушильных установок
Эрлихман В. Н., Боголюбский О. К.,
Тадулев Е. Б. Анализ потребления
ХП-13
VII—12
X—14
VI—2а.
X—23
ХП-15
III—17
VIII—26
I—26
IV-25
V—35
VIII—31^
IX—23
И—12
VII—15
60

электроэнергии морозильным
комплексом РТМС типа «Прометей» X—28
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Горбунов А. В., Здоров А. Б.,
Новоселов С. В. Перспективы
использования холода в хлебопродуктовом
подкомплексе АПК I—30
Дядичкин Н. Т., Бровкина Л. П.,
Плешков В. П. Необходимость
совершенствования показателей
производственной деятельности
холодильников VII—3
Зубаков М. А., Демидов Э. М.
Совершенствование учета на
Московских хладокомбинатах с помощью
малой электронной техники X—32
^Кладий А. Г. Прогрессивная форма
iff хозяйствования — ключ к
ускорению строительства фабрик
мороженого VII—2
Шакрыл Н. Н., Захарова К. Г. О
переходе отраслевых
научно-исследовательских организаций АПК на
новую систему оплаты труда III—24
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Александровский П. Г., Головин М. В.,
Славуцкий А. Д., Сухомлинов И. Я.
Экспериментальные характеристики
ступеней холодильных
центробежных компрессоров с регулированием
производительности IV—29
Аникин А. И., Данилова Г. Н.
Расчет коэффициента теплоотдачи при
кипении масло-фреоновой смеси на
пучках гладких труб VIII—36
Анненков В. Н., Древаль Ю. К.
Регенеративный теплообмен в основании
холодильников при утилизации
тепла холодильных установок II—26
Афанасьева И. А., Марголина Ф. А.,
Цирлин Б. Л. Экспериментальные
исследования пластинчатых пружин
клапанов холодильных
компрессоров II—17
Бабакин Б. С, Еркин М. А.
Теплообмен при работе
воздухоохладителя в холодильной камере в
электрическом поле II—23
Беляков В. В. Методика расчета
длительности охлаждения
испытательной термокамеры V—44
Береснев А. Е., Воробьев Ю. М.,
Бородулин В. Ф. Программное
комбинированное устройство для испы-
| таний электродвигатели
холодильных компрессоров III—30
Боярский М. Ю., Подметухов Ю. В.,
Ходжаев Д. Ш. Характеристики
низкотемпературных систем,
работающих на смесях с гетерогенной
жидкостью IX—27
Бражников С. М., Волынец А. 3.,
Шатный В. И., Родионов С. Н.
Особенности расчета процесса
сублимации гранулированного продукта VIII—39
Венгер К. П., Мотин В. В., Шабет-
ник Г. Д. Теплообмен при
замораживании пищевых продуктов в
многозонном азотном аппарате IX—34
Вистяк В. Б., Дорошенко А. В..
Гайдай В. Г. Интенсификация
тепломассообмена в поперечно-точных
контактных аппаратах IV—34
Гидулян В. И., Ставинский А. А.
Тенденции в развитии герметичных
высокотемпературных компрессоров VI—28
Голуб В. И., Толстых В. В., Фот В. В.,
Арефьев В. А. Анализ способов
создания комфортных условий в
кабинах управления машинами и
механизмами IX—31
Голубев Ю. В., Рикберг А. Б.
Система на базе ЭВМ «Электроника
ДЗ-28» для экспериментальной
криохирургии IX—40
Дорошенко А. В., Ярмолович Ю. Р.,
Демьяненко Ю. И.
Косвенно-испарительное охлаждение
радиоэлектронного оборудования XII 23
Дремлюх Т. С, Затворницкий Ю. Г.
Экспериментальное определение
растворимости паров масла в парах
хладагента R22 VII—25
Зайдман С. А., Головацкая Л. А.,
Гарбер Я. И. Испытания
электронных датчиков для измерения
относительной влажности воздуха в
холодильных камерах IX—38
Иванов О. П., Мамченко В. О.,
Емельянов А. Л. Исследование
процессов кипения и конденсации
хладагентов на пучках гладких
горизонтальных труб двухфазного
термосифона VI—32
Ищук В. И., Черменский Г. П.,
Никитин А. А., Зильберман Д. М.
Кинематический анализ работы
герметичного ротационного
холодильного компрессора ФГр-500-1B) по
результатам скоростной
киносъемки XII—17
Кашина Н. А., Бородулин В. Ф.,
Немцев А. Л. Влияние системы смазки
на работу бессальниковых
компрессоров I—36
Кравцова Н. С, Петрушанская Л. Я.
Оценка погрешности определения
теплотехнических характеристик
холодильного компрессора
Латышев В. П., Цирульникова Н. А.
Исследование теплофизических
свойств плавленого сыра
Майоров В. В., Агарев Е. М., Кяр-
мас X. В., Шнитман Е. С.
Система автоматизации холодильной
установки Пярнуского
мясокомбината на основе программируемого
микроконтролера V—41
Майсоценко В. С. Математическое
моделирование процессов тепломассо-
переноса в воздухоохладителях
регенеративного
косвенно-испарительного типа 1—40
Майсоценко В. С, Смышляев О. Е.,
Майорский А. Р., Налета А. П.

VII-
III-
I-
XII-
-27
-27
-49
-27
Воздухоохладитель
регенеративного косвенно-испарительного типа
для кабины транспортного
средства II—20
Михайлов Ю. П., Петрунина Е. Б.,
Ершова Н. С, Рябушева Т. И.
Исследование изохорной теплоемкости
смеси хладагентов R12/R13
Нуждин А. С, Сухомлинов И. Я.
Выбор базового рабочего колеса
для малорасходных ступеней пропа-
новых центробежных компрессоров
Оленев Ю. А., Творогова А. А.
Обеспечение требуемой толщины слоя
глазури на мороженом
Оленев Ю. А., Творогова А. А. О
рецептурах шоколадной глазури для
мороженого
Перельштейн И. И. Вязкость хладо-
носителей на базе водных
растворов хлоридов щелочных и щелоч-
но-земельных металлов V—51
Перельштейн И. И., Кусляйкин Г. А.
Теплоемкость хладоносителей на
базе водных растворов хлоридов
щелочных и щелочно-земельных
металлов VI—35
Пономаренко А. В., Бродянский В. М.,
Латышев В. П. Сорбционная
холодильная установка с
термоавтоколебательным насосом X—40
Ребров П. Н., Букин В. Г.,
Данилова Г. Н. Обобщенная зависимость
для расчета теплоотдачи при
кипении хладагентов R12 и R22 на
многорядных пучках гладких труб IV—38
Рувинский Г. Я., Лавренченко Г. К.,
Канаев В. В. Методика разработки
единых уравнений состояния смесей
хладагент — масло по
ограниченным данным III—33
Семенов Б. Н., Грибуст Н. А.,
Налетов И. А., Харькин А. А.
Зависимость качества замороженной и
консервной продукции из тунца
кошелькового лова от способов его
замораживания IV—43
Семенов Г. В., Ковтунов Е. Е.,
Саввин С. И. Исследование фазовых
переходов и количества
вымороженной воды при сублимационной
сушке некоторых бактерийных
препаратов IV—41
Сосунов С. А., Гуйго Э. И., Мал-
ков Л. С. Особенности
теплообмена в зоне сушки
сублимационной установки большой объемной
производительности I—43
Хелемский А. М., Гарбер Я. И., Го-
ловацкая Л. А. Использование
тепловизора для обследования
теплоизоляции холодильников I—46
Черменский Г. П., И щук В. И.,
Никитин А. А., Тимощук А. Г.
Кинематографический метод
исследования взаимодействия элементов
герметичного ротационного
холодильного компрессора VII—24
Чилипенок Ю. С, Печатников М. 3.,
Зеленцова Н. И. Тепло- и массо-
обмен при конденсации смеси
R12/R11 в канале пластинчато-
ребристого конденсатора V—47
Шнайд И. М., Симон Н. Ж. Р. Ха
рактеристики холодильных машин
на основе эффекта температурного
разделения двухфазной струи X—37
Щелкунов В. Н., Руденко Н. 3.
Влияние условий вымораживания
диоксида углерода из газовой
смеси на толщину и плотность
образующегося слоя II —28
Новинки холодильной техники
Ивахнов В. И., Тихомирова Л. Н.,
Божков А. Н., Артамонов С. А.
Электропарогенератор СПП-25 VIII—43
Коноваленко Е. Д., Шевченко А. И. *
Бессальниковый роторно-поршне-
вой холодильный компрессор VII—34
Лепилин В. Н., Серажутдинов А. О.
Флюидизационный
скороморозильный аппарат для замораживания
морепродуктов и продукции из них XII—31
Лифшиц И. В., Альшванг Л. Б.,
Крылов В. С, Капустинская Н. Б.
Охладители безалкогольных
напитков III—42
Толстых В. В., Фот В. В., Гаве-
ля И. В., Арефьев В. А.
Термоэлектрический генератор холода для
транспортных кондиционеров VII—37
Цветков Ю. Н., Мальгин Ю. В.
Ультразвуковой увлажнитель
воздуха ' VI—39
В порядке обсуждения
Алексеев А. В. Пути сокращения
потерь продуктов от усушки при
хранении на холодильниках VI—42
Жадан В. 3. Теоретические основы
нормирования усушки
мясопродуктов при холодильной обработке и
хранении III—38
ОБМЕН ОПЫТОМ
Автоматизация насосно-циркуляцион-
ной системы аммиачной
холодильной установки III—45
Балобаев Н. И. Использование
гранулированного хлористого кальция
в фильтре-осушителе III—45
Василенко В. И. Совершенствование
монтажа рассольных батарей во
фрукто- и овощехранилищах II—39
Возаков Ю. Г., Знайченко А. И.
Автоматизация производственной
холодильной установки транспортного
рефрижератора «Бухта Русская» XII—34
Евмененко В. П. О работе
головного холодильного участка СО
«Союзремплодоовощналадка» Гос-
агропрома СССР II—35
Иванов О. П., Мамченко В. О.,
Круглое Г. А., Литвинов Э. Н.
Опыт эксплуатации аммиачного
пластинчатого конденсатора VIII—48
62

Кладий А. Г. Использование
автомата М1-ОФК для расфасовки
мороженого
Кладий А. Г. Реконструкция цеха
сухого льда на Белгородском
хладокомбинате
Кладий А. Г., Черненькая Л. Г.
Повышение эффективности
производства мороженого на Рижском
молочном комбинате
Моргунов С. М., Григорьев А. Н.,
Коновалов В. М. Компактный
льдогенератор трубчатого льда
Муштаков А. Г. Малогабаритная
градирня
Научно-технический семинар в
Симферополе
Петрович К. А. Внедрение и эксп-
^ луатация скороморозильного аппа-
Щ рата Я10-ОАС на Слуцком
мясокомбинате
Плошихин В. В. Опыт эксплуатации
эластичных штор для дверей камер
и вестибюлей холодильника
Промывочное устройство системы во-
дораспределения градирни
Пуско-наладочный комплекс
Розынов О. В. Рационализаторская
и изобретательская работа на
московских предприятиях Росмясомол-
торга
Система регулирования микроклимата
СМР-3
Смелков Н. А. Повышение
надежности работы упорных узлов
винтовых компрессоров S3-900
серии 2
Сотников В. А. Устройства для
проверки пультов УК-74 и А-80 и
электросхем их внешних
соединений с компрессорами
Судзиловский И. И., Макаров В. В.,
Киселев Ю. И., Козлов Ю. Г.
Изготовление и монтаж
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС
Усовершенствование схемы
холодильной установки с автоматическим
режимом работы
Челмодеев В. И., Сухорукое А. А.
Механизированный участок по
производству пельменей на Шатурском
мясокомбинате
Чепурненко В. П., Шевченко В. Э.,
Радионов Г. Ф., Середа К. Н.
Усовершенствование холодильной
установки на Московском хладокомби-
I нате № 13
Черняк В. А., Фильчакова Н. Н.
Повышение технического уровня
цехов по производству
быстрозамороженных мелкоштучных
полуфабрикатов
Яновский С. И., Дедерер Ф. Ф.
Схема автоматизации компаундных
холодильных установок
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Дуганов А. Г., Яланский О. В.
Совершенствование эксплуатации
VI—47
IX—47
VIII—46
IX—45
VI—47
И—39
VII—43
IX—49
X-
I-
V-
:н-
-46
-52
-56
-34
IV—48
II—36
VII—44
IV—54
VII—41
рефрижераторных секций
Брянского машиностроительного завода
Евреинова В. С., Малеванный Б. Н.,
Мачулин В. И., Кнеллер Г. Я.
Обеспечение требуемых тепловлаж-
ностных условий в коридорах
холодильника Лиепайского
мясокомбината
Каплан Л. Г. Устранение
неисправностей малых холодильных машин
Мероприятия по переводу
аммиачных одноступенчатых холодильных
установок на работу с
периодическим или некруглосуточным
обслуживанием для действующих и
вновь проектируемых предприятий
молочной промышленности
Технологическая инструкция по
замораживанию тушек птицы и
кроликов, мяса и мясопродуктов в
скороморозильном туннеле Я10-
ФТМ
VIII—50
III—47
VI—50,
VII—45
II—42
IV—55
ИЗОБРЕТЕНИЯ 1—35, 53, 61; II—11, 16, 34, 41,
53, 54, 61; III—12, 23, 26, 44,
46, 50, 56, 60, 62; IV—16, 28,
47, 54, 58, 62; V—34, 40, 55,
57, 62; VI—27, 46, 49, 55, 60;
VII—11, 14, 20, 33, 39, 52;
VIII—25, 35, 45, 52, 55, 59, 61;
IX—22, 26, 44, 51, 55, 57; X—31,
33, 36, 43, 46, 55, 57; XII—12,
30, 32, 38, 42
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИИ
Зеркалов Д. В. Новое издание
учебника для ПТУ
Зеркалов Д. В. Своевременное
справочное пособие
Ионов А. Г., Румянцев Ю. Д.
Издано впервые
Комяков О. Г., Богатырев А. Н.,
Захаров В. А.. Каухчешвили Э. И.
Полезная книга
Моргунов С. М. Первый
обобщающий труд по барабанным
морозильным аппаратам
Попов В. П. Учебное пособие по
кондиционированию воздуха на
предприятиях мясной и молочной
промышленности
Проскуровский Ф. Я. Нужная книга
ХРОНИКА
В Научном совете по холоду ГКНТ
X—44 Козлов Ю. Г., Персиянинов Л. С.
Экспозиция ВНИКТИхолодпрома
г1 на выставке «Приборы и
контрольно-измерительные средства для
сельскохозяйственного
производства»
К 75-летию Ефима Иосифовича Анд-
рачникова
Мурашов В. Ф. Читатели
предлагают
О награждении участников ВДНХ
СССР 1986 года
Семинар по обмену опытом внед-
VII—40
XII—33
II—55
VI—57
VIII—53
ХП-40
VII—50
III—54
X—53
V—58,
IX—53
XII—43
Н-54
X—50
II—52
63

рения теплоизоляционного
материала типа рипор X—51
Черняк В. А., Козлов Ю. Г.
Экспозиция ВНИКТИхолодпрома на
выставке «Производство
продовольственных товаров. 1-ый год работы
АПК» VII—53
В НТО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Очередное заседание Президиума
Центрального правления НТО I—55
Расширенное заседание секции
«Комплексная механизация ПРТС работ
на основе внедрения контейнерных
и па.кетных перевозок» IX—55
В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из бюллетеня МИХ 1—56, II—
56, III—57,
IV-59, V-
60, VI—58,
VII—57,
VIII—56,
IX—56, X—
56, XII—49
II—61
ЗА РУБЕЖОМ
В интересах потребителя
Каминьски В. Холодильное
хозяйство и продовольственное
снабжение мира
Карпис Е. Е., Карпис В. Е.
Влияние условий эксплуатации систем
кондиционирования воздуха на
здоровье людей
Ланецкий В. С. Холодильная
установка для охлаждения и сушки
зерна
Механические осушители воздуха
•объединения «ИЛКА»
VII-
VIII
-59,
-57
1—58
VI—59
II—57
Рачительность — черта
социалистическая
Соколова И. В., Гиндлин И. М.
Задачи улучшения снабжения
продовольствием населения планеты
III
-59
-59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Абрамов И. В., Славуцкий Д. Л.,
Сухомлинов И. Я. Турбокомпрес-
сорные холодильные машины типа
ТХМВ-2000-2 XII—52
Временные нормы усушки мяса и
мясопродуктов при замораживании
в скороморозильном туннеле Я10-
ФТМ II—62
Гришневский В. П. Холодильная
машина 2МКВ12-1-2 для
технологических камер молочной
промышленности ' IV—60 '..
Канышев Г. А., Криницкий Д. Г., А
Семичастный В. В. Холодильные
винтовые компрессорные агрегаты
А1400-7-3 и 1А1400-7-3 1—60
Коган Б. Н., Фердман И. А.
Типовые проекты холодильников
емкостью 250 и 400 т IX—58
Михайлов Ю. П., Клецкий А. В.
Термодинамические свойства смеси
хладагентов R12/R13 в состоянии
насыщения VIII—59
Ниценко Т. П. Новые нормы усушки
субпродуктов при охлаждении III—61
Ноткин Л. Д., Рабинович М. Ш.
Заправщик ЗПУ-4,0 жидкого
диоксида углерода VI—61
Уткин Е. П., Соколова М. И.
Машина МВТ80-2-0 с воздушным
конденсатором X—59
РЕФЕРАТЫ 1—63, И—63, III—63, IV—63,
V—62, VI—62, VII—62, VIII—62,
IX—62, X—61, XII—56
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (ответственный редактор),
Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович,
И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн, наук И. М. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Корректоры В. В. Старенькая, Т. Ю. Шамонова
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение Головной журнал
«Холодильная техника» «Пищевая и перерабатывающая промышленность»
: _^___ j
Сдано в набор 22.10.87. Подписано в печать 19.11.87. Т-16996 Формат 70±Ю0 Vie- Офсетная печать.
Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр-отт. 10,88 Уч.-изд. л. 6,79 Тираж 11000 экз. Зак. 2877
i
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области.