НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
»""техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Социалистическое соревнование в действии!
Антоненко Г. С. На ответственном рубеже
Правофланговые пятилетки
Гуйго Э. И., Камовников Б. П., Каухчешвили Э. И.
Основные направления развития техники сублимационного
консервирования пищевых продуктов
Фридман Б. А. Централизованная система холодоснабжения
мясомолкомбината в г. Торезе
Быков А. В., Сапронов В. И. Исследование характеристик
бессальникового компрессора при работе на фреоне-12В1
Данилова Г. Н., Богданов С. Н., Земсков Б. Б., Крот-
ков В. Н., Сутырина Т. М. Сопоставление пластинчато-
ребристых и трубчато-ребристых поверхностей
воздушных конденсаторов
I Чуклин С. Г. I , Ларьяновский С. Ю. Теплообмен в листо-
канальном испарительном конденсаторе
Минкус Б. А., Глинка Л. Л. Исследование пленочного
дефлегматора-ректификатора абсорбционной холодильной
машины
Кулиев А. 3., Надир-заде С. М. Полупроводниковый
аппарат «Криопласт» для теплового воздействия на организм
Дроздов О. А., Курмазенко Э. А., Ревякин А. В.
Бесконтактный метод исследования температурных полей
Михайлин Н. В., Аверин Г. Д. Оптимизация скорости
движения воздуха в камерах замораживания мяса
Лукьяница Л. Г., Пискарев А. И. Холодильное хранение
океанических рыб
Потапов В. Д., Королев Д. Д., Михайловский В. И.,
Горун Е. Г. Производство быстрозамороженных
картофельных котлет
Продолжаем дискуссию о системах охлаждения
Авдеев Е. С, Кан А. В. Панельные системы охлаждения на
рефрижераторных судах
ОБМЕН ОПЫТОМ
Гальперин Э. Я., Негреско В. Г. Завод сухого льда
Воронежского хладокомбината
Полунин В. Е. Защита кровли холодильника от солнечной
радиации
Ананьев В. П. Устройство для заправки аммиачного
компрессора смазочным, маслом
Новые изобретения
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Диссертации ,в области холодильной
ехники и технологии за 1971 —1972 гг.
НИКА
ie специалисты — производству
ТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
ч В. И. Кондиционеры с ротационным воздушным
-ессором-детандером
ОЧНЫЙ ОТДЕЛ
1швили Э. М., Хазанов И. Г. Нормативы к системе
ово-предупредительного ремонта холодильного обо-
t вания
Красильников С. Н., Семенюта В. И. Этановый
низкотемпературный холодильный компрессор ЭО-300П
15
18
21
24
27
29
33
36
39
41
44
45
46
46
47
50
51
53
60
CONTENTS
Socialist Competition in Action!
Antonenko G. S. At Responsible Stage
Right-Flankers of Five-Year Plan
Guigo E. I., Kamovnikov B. P., Kaukhcheshvili E. I.
Basic Trends in Developing Freeze—Drying
Preservation of Foods
Fridman B. A. Centralized Refrigeration Supply
System at Meat and Dairy Combine in Thorez
Bykov A. V., Sapronov V. I. Investigation of
Characteristics of Semi hermetic Compressor Operating on
Freon-12BI
Danilova G. N., Bogdanov S. N., Zemskov В. В.,
Krotkov V. N., Sutyrina Т. M. Comparison of
Plate-Finned and Tubular-Finned Surfaces When
Used in Air-Cooled Condensers
Chuklin S. G. , Laryanovsky S. U. Heat Exchange in
Sheet-Duct Evaporative Condenser
Minkus B. A., Glinka L. L. Investigation of Film/Dep-
hlermator-Rectifier of Absorption Refrigerating
Machine
Kuliyev A. Z., Nadir-Zade S. M. Semi-Conductor
Apparatus «Cryoplast» for Thermal Influence on Organism
Drozdov 0. A., Kurmazenko E. A., Revyakin A. V.
Contactless Method of Investigating Temperature
Fields
Mikhailin N. V., Averin G. D. Optimization of Air
Motion Velocity in Meat Freezing Rooms
Lukyanitsa L. C, Piskarev A. I. Cold Storage of Ocean
Fish
Potapov V. D., Korolev D. D., Mikhailovsky V. I.,
Gorun E. G. Production of Quick-Frozen Potato Cutlets
Continuing Discussion on Systems of Cooling.
Avdeyev E. S., Kan A. V. Panel Refrigerating Systems
on Refrigerated Vessels
PRACTICE EXCHANGE
Galperin E. Y., Negresko V. G. Dry Ice Plant at
Voronezh Refrigerated Combine
Polunin V. E. Protection of Cold Storage Warehouse
Roofing Against Solar Radiation
Ananyev V. P. Device for Charging Ammon a
Compressor with Lubricating Oil
NEW INVENTIONS
BOOK REVIEW
Prilutsky D. N. Dissertations in Refrigerating
Engineering and Technology in 1971-1972
MISCELLANY
Young Specialist —to Production
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Prokhorov V. I. Mr (S^nditioners with Rotary Air Com-
pressor-Expan$ion^Turbine
REFERENCE DATA
Bezhanishvili E. -M., Ktuizanov I. G. Norms for System
of Routine Maintenance'of Refrigerating Equipment
KrasilnikovS.-N.; Semenyuta*V. I. Ethane
Low-Temperature Refrigerating Compressor EO-300P
18
24
27
29
33
36
39
41
44
45
46
46
47
50
51
53
60
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1974, №>ЭД*
V
Ы<*&
\

УДК 664.8.047.25
Основные направления развития техники сублимационного консервирования
пищевых продуктов
Доктор техн. наук, проф. Э. И. ГУЙГО
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук Б. П. КАМОВНИКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
птицеперерабатывающей промышленности
Доктор техн. наук, проф. Э. И. КАУХЧЕШВИЛИ
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
В последние годы в ряде стран получает все
более широкое промышленное применение
консервирование пищевых продуктов с
использованием метода сублимационной сушки.
Сублимационная сушка — это процесс
низкотемпературного обезвоживания продукта,
осуществляемый в условиях, обеспечивающих
максимальное сохранение его исходных свойств.
Для организации такого процесса в
сублимационной установке служат системы:
энергоподвода (теплоподвода), удаления водяного пара,
удаления неконденсирующихся газов,
управления. Первые три системы составляют
энергетический комплекс сублимационной установки,
посредством последней осуществляются
функции управления процессом сушки и контроля
за ним.
Системы удаления водяного пара и
неконденсирующихся газов представляют собой наиболее
консервативную часть энергетического
комплекса. За всю историю развития сублимационной
техники эти системы почти не претерпели
принципиальных изменений. Надо лишь отметить,
что использовавшиеся ранее различные
адсорбционные и абсорбционные аппараты, а также
эжекторные установки практически полностью
уступили место более экономичным десублима-
торам с охлаждаемой поверхностью (конденса-
торы-вымораживатели) с механическими
вакуум-насосами. Система энергоподвода,
напротив, подвергалась существенным изменениям.
Развитие сублимационной техники в основном
и определялось усовершенствованиями системы
энергоподвода в целях интенсификации процесса
сушки и понижения стоимости сублимационного
консервирования.
Первые сублимационные установки, имеющие
промышленное значение, появились в начале
тридцатых годов. Они использовались для
сушки плазмы крови и биологических препаратов.
Это были установки периодического действия,
6
однокамерные, с кондуктивным теплоподводом
и температурой нагревательных элементов не
выше 40—60° С. Противни с продуктом или
кассеты с флаконами и ампулами
устанавливались непосредственно на греющие плиты.
Тепловой контакт осуществлялся под действием
собственной массы объекта. Длительность
процесса сушки измерялась сутками и десятками
часов.
После второй мировой войны получают
признание пищевые продукты сублимационной сушки—
фруктовые соки, быстрорастворимый кофе,
продукты животного происхождения — и
намечается специализация сублимационных
установок для переработки пищевого сырья.
Одновременно появляется тенденция к интенсификации
энергоподвода, в частности, повышению
температуры нагревателей.
Однако повышение температуры нагревателей
до 90—120° С привело к своеобразному кризису
кондуктивного теплоподвода, основная
причина которого состояла в том, что конструкции
теплоподводящих элементов не обеспечивали
равномерного теплоЕого контакта продукта с
источником нагрева (имеющиеся в контактной зоне
микрозазоры приводили к неравномерному
обезвоживанию материала).
Между тем продукты сублимационной сушки
стали пользоваться большим спросом на
мировом рынке, и основным фактором,
сдерживающим дальнейшее промышленное развитие
метода, была лишь высокая стоимость переработки.
Необходимость усовершенствования системы
энергоподвода диктовалась, таким образом,
экономическими факторами.
В результате проведенных исследований был
предложен ряд оригинальных решений,
позволивших увеличить долю терморадиационной
составляющей в сбщем потоке энергии к
продукту за счет снижения кондуктивной
составляющей.
К середине шестидесятых годов этот
переходный этап — от кондуктивного энергоподвода
к радиационному — закончился. Ведущие
зарубежные фирмы перестали выпускать установки
с кондуктивно-радиационным подводом тепла.
Преобладающим стал радиационный
энергоподвод с максимальной температурой излучающих
поверхностей 120—150° С.

Однако принцип конструкции теплоподводя-
щих элементов остался традиционным — полые
плиты с циркулирующим в них жидким
теплоносителем, чаще всего с термостойким маслом.
Повышение температуры теплоносителя связано
с необходимостью подъема давления в
магистрали. Это требует увеличения габаритных размеров
и массы плит, что приводит к повышению их
тепловой инерции и снижению полезного объема
сублимационной камеры. В процессе
эксплуатации наблюдается возрастающая
неравномерность температурного поля излучающей
поверхности в результате разложения теплоносителя
и отложения продуктов его распада на
внутренней поверхности теплоподводящих элементов.
Таким образом, обеспечить значительную
интенсификацию процесса сушки путем повышения
температуры излучающих поверхностей систем
с жидким т плоносителем не представляется
возможным.
Отечественная сублимационная техника не
имела промежуточных кондуктивно-радиацион-
ных систем энергоподвода. Первая в СССР
промышленная модель с кондуктивным теплопод-
водом разработана под руководством А. В.
Лыкова и А. А. Грязнова и сдана в эксплуатацию
в 1955 г. на ростовском консервном заводе
«Смычка». В дальнейшем советские специалисты
не останавливались на паллиативных вариантах
кондуктивно-радиационных систем, а
непосредственно приступили к изучению более
перспективного радиационного энергоподвода.
Приоритет в применении коротковолнового
инфракрасного излучения принадлежит
советским ученым. Исследованиями, проведенными в
МТИММП и ЛТИХП, было убедительно
доказано, что для ряда продуктов животного
происхождения (мясо в кусках, фарш, творог) наиболее
эффективно использовать высокотемпературный
радиационный теплоподвод с температурой
излучающих элементов ~2300° С. Практическим
результатом этих исследований было создание
установок, снабженных высокотемпературными
электрическими нагревателями.
Электрический нагрев лишен основных
недостатков «плитного» (энергоподвод с жидким
теплоносителем). Однако переход к нему
сдерживался за рубежом из-за сравнительно
высокой стоимости электроэнергии и трудностей,
связанных с использованием этого вида
нагрева, — сложность создания равномерного поля
энергетической облученности объекта,
необходимость борьбы с электрическими разрядами
в вакууме и наличие множества контактов в
сублиматоре.
Поскольку основные резервы интенсификации
процесса сушки при радиационных
низкотемпературных A20—150° С) энергосистемах были
использованы, для успешной конкуренции с
другими развивающимися способами
консервирования (сушка в кипящем слое, сушка
распылением, стерилизация) требовалось найти
новые пути снижения стоимости обработки
сублимацией.
В шестидесятых — семидесятых годах за
рубежом заметно усилилась тенденция к
укрупнению сублимационных производств (до 20 т
перерабатываемого сырья в сутки), что
объясняется уменьшением стоимости переработки
пропорционально увеличению объема
перерабатываемого сырья. Таким образом, снижение
себестоимости в данный период было достигнуто не
в результате технического прогресса, а путем
увеличения объемов производства. Однако, как
показал опыт, дальнейшее наращивание объемов
производства (свыше 30—40 т
перерабатываемого сырья в сутки) не может обеспечить на
имеющейся технической базе соответствующего
снижения себестоимости консервирования
сублимацией.
Следствием укрупнения производств является
специализация на более узком ассортименте
сырья, так как расширение ассортимента
вызывает повышение капитальных затрат на
производственные площади и оборудование сырьевых
подготовительных цехов, а такие затраты не
окупаются из-за малой загрузки этих цехов.
Специализация же крупных предприятий на
узком ассортименте пищевого сырья, имеющего,
как правило, сезонный характер, приводит
к ощутимым потерям, связанным с простоями
дорогостоящего сублимационного оборудования.
Поэтому за последние годы процесс укрупнения
сублимационных производств за рубежом
существенно замедлился.
Вместе с тем тенденция к укрупнению и
специализации цехов и заводов обусловила
укрупнение сублимационных установок и их
специализацию. В большинстве случаев установки
оставались однокамерными, периодического
действия, основанными на традиционном принципе
нагрева плитами с жидким теплоносителем.
Увеличение мощности однокамерных
сублимационных установок периодического действия
связано с ростом единовременных и
эксплуатационных затрат. Известно, что сублимационные
установки периодического действия отличаются
высоким коэффициентом неравномерности
загрузки энергетического комплекса, а также
значительным временем простоев основного
оборудования в периоды выгрузки готового продукта
и загрузки сырья. Следствие этого —
неравномерность занятости обслуживающего персонала
и систематические пиковые нагрузки в
энергетических сетях предприятия, приводящие к
дополнительным потерям энергии. Эти
специфические недостатки установок периодического
действия превратились при их укрупнении в ис-
7

точник дополнительных затрат, отрицательно
влияющих на себестоимость сублимационного
консервирования.
Это обстоятельство потребовало принятия
новых решений, поскольку, с одной стороны, были
исчерпаны возможности интенсификации
процесса сушки путем усовершенствования
традиционного энергоподвода (плиты с жидким
теплоносителем), а с другой, ограничены возможности
снижения удельных производственных затрат
в результате укрупнения отдельных
сублимационных установок.
Дальнейшее увеличение рентабельности
сублимационных производств может быть
достигнуто при организации непрерывного процесса
выпуска сублимированных продуктов. Для
осуществления этого были созданы поточные
сублимационные производства: «камерные»
(непроходные) сублиматоры уступили место
«туннельным» (проходным), позволившим отделить
территориально операции подготовки и загрузки
сырья от операций выгрузки и упаковки готового
продукта.
В последующем был осуществлен переход от
однокамерных к многокамерным установкам,
имеющим две или более согласованно
работающие сублимационные камеры периодического
действия и содержащим частично или полностью
объединенные энергетические системы и систему
управления. Согласованная работа камер
состоит в их функционировании по жесткому
графику, с постоянным смещением цикла сушки в
одной камере относительно другой. В результате
обеспечивается равномерное по времени
поступление пиковых нагрузок на энергосистемы от
каждой камеры. При увеличении числа камер
и одновременном уменьшении габаритных
размеров каждой из них нагрузка на энергосистемы
стремится к равномерной. В этом смысле мсжно
считать, что непрерывная сублимационная
установка есть предельный случай многокамерной
установки. Для сглаживания нагрузок
объединяют энергосистемы всех камер. Объединение
системы управления имеет целью обеспечить
согласованную работу камер и облегчить
работу обслуживающего персонала.
Следующим шагом в создании непрерывного
процесса является внедрение
поточно-циклических установок с туннельной
сублимационной камерой, в которой порция продукта
занимает ряд последовательных положений в
различных зонах энергоподвода, перемещаясь из
одной зоны в другую через равные промежутки
времени (циклы). Через каждый цикл
происходит загрузка порции сырья и одновременная
выгрузка порции готового продукта с помощью
специальных шлюзовых камер. Программа
энергоподвода в поточно-циклической установке
реализуется не во времени, а в пространстве бла-
8
годаря размещению различных по мощности
энергетических зон вдоль туннеля и
последовательному перемещению порции объекта из одной
зоны в другую. В этом принципиальное отличие
поточно-циклических установок от установок
периодического действия, позволяющее считать
режим работы первых приближающимся к
непрерывному процессу. К преимуществам
поточно-циклических установок относится также
уменьшение пульсации нагрузок в
энергетических системах. Предельным случаем поточно-
циклической установки при бесконечном
уменьшении времени цикла является установка
непрерывного действия.
Таким образом, настоящий период развития
сублимационной техники следует считать
переходным от периодического процесса сушки к
непрерывному. Область использования
однокамерных установок периодического действия
сокращается; наибольшее применение находят
многокамерные и поточно-циклические установки.
По мере дальнейшего развития сублимационной
техники сфера использования установок этих
типов начнет постепенно сужаться, а установок
непрерывного действия — расширяться (после
того как удастся создать приемлемые для
практики конструкции). Не следует считать,
что поточно-циклические установки всегда
предпочтительней многокамерных. Каждый из этих
типов установок имеет свои достоинства и
недостатки, определяющие область их применения
в переходном периоде. В частности, у поточно-
циклических установок меньшая пульсация
нагрузок энергосистем, но сложнее конструкция.
Следовательно, они требуют больших
капитальных затрат и более квалифицированного
обслуживания. При пуске их неизбежны потери сырья
в период выхода на рабочий режим. Таким
образом, поточно-циклические установки
рациональны при использовании узкого ассортимента
сырья с малой сезонностью (например, кофе,
шампиньоны и т. п.).
Многокамерные установки более надежны в
работе. Их проще использовать при переработке
сезонного сырья. Однако при эксплуатации
пульсации нагрузок в энергосистемах значительно
выше.
Для мясной и молочной промышленности
в настоящий переходный период целесообразно
использовать многокамерные установки по двум
причинам. Во-первых, поступление мясного и
молочного сырья носит, как правило, ярко
выраженный сезонный характер. Во-вторых,
сублимационные производства тесно связаны с
сырьевыми и утилизационными цехами (так как
на переработку сублимацией обычно
используются лучшие сорта сырья) и должны входить в
состав мясных и молочных комбинатов в виде
цеховых подразделений. Поэтому пульсации на-

грузок в сублимационном цехе мало отразятся
на работе комбината, имеющего, как правило,
мощные энергосистемы.
При переходе от крупных однокамерных
установок периодического действия к
многокамерным и поточно-циклическим продолжается
специализация сублимационных производств и
оборудования по видам перерабатываемого сырья.
Одновременно развивается противоположная
тенденция — унификация оборудования.
Установки всех типов выполняются из отдельных
унифицированных элементов (модулей). Путем
последовательного соединения модулей
компонуется туннель — сублимационная камера поточно-
циклической установки. Параллельное
размещение модулей дает компоновку многокамерной
установки. Конструкции установок и в
дальнейшем будут, очевидно, развиваться в
направлении специализации и унификации.
Для удовлетворения этим требованиям
следует использовать большие возможности систем
теплоподвода, работающих на электрической
энергии, поскольку с помощью электрических
элементов проще реализовать широкий диапазон
режимов лучистого энергоподвода,
соответствующих различным категориям продуктов.
Небольшие габаритные размеры, а также легкий
монтаж этих электрических элементов обеспечивают
максимальную простоту замены одного типа
- электрических нагревателей другим.
Электрический нагрев имеет и ряд других
преимуществ.
Существует реальная возможность
интенсификации процесса сушки многих продуктов за
счет повышения температуры излучателей, что
снижает не только эксплуатационные расходы,
но и капитальные затраты. При этом задача
создания равномерного поля энергетической
облученности объекта сушки упрощается с по-
НОВОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА
УДК 621.565.59:F37.5+637.1)
Б. А. ФРИДМАН
Мясомолкомбинат в г. Торезе Донецкой области—
первое предприятие в отечественной
мясо-молочной промышленности, где реализован
принцип блокирования различных производств,
одним из основных технологических процессов
явлением систем перемещения его как в поточно-
циклических, так и в камерных установках.
Наличие различных энергетических зон в
поточно-циклических и непрерывных установках
расширяет возможности применения
комбинированного энергоподвода. Например, в одних
зонах может оказаться выгодным
высокотемпературный радиационный энергоподвод, в
других — низкотемпературный, кондуктивно-ра-
диационный или нагрев в поле СВЧ. Подобный
комбинированный энергоподвод может быть
реализован только посредством электрических
систем.
Увеличение числа сублимационных камер в
многокамерных установках и появление
энергетических зон в поточно-циклических установках
потребуют широко разветвленных коротких
сетей системы энергоподвода. Вполне очевидно,
что транспортировка электрической энергии
в разветвленных сетях экономичнее, проще и
надежнее по сравнению с жидким теплоносителем.
По мере приближения к непрерывному
процессу сушки будут повышаться требования к
качеству управления энергоподводом.
Действительно, при неудовлетворительном качестве
управления возрастут потери сырья и простои
оборудования, особенно ощутимые при
непрерывном и близких к нему процессах сушки.
Электрические системы способны обеспечить
наибольшую простоту, надежность и гибкость в
управлении энергоподводом. Облегчается возможность
использования ЭВМ для регулирования
процесса.
Приведенные доводы дают основание полагать,
что электрические системы энергоподвода при
дальнейшем их совершенствовании получат
преимущественное распространение, а применение
систем с жидким теплоносителем будет
ограничено.
которых является обработка продукции и сырья
искусственным холодом. Это позволило
сократить инженерные коммуникации на 30—35%,
площади подсобных помещений на 15—20°о,,
число работающих на 10—12%. В целом
стоимость строительства снизилась на 12—15%.
Комбинат включает: мясоперерабатывающий
централизованная система холодоснабжения
мясомолкомбината в г. Торезе
9

Рис. 1. Общий вид застройки площадки мясомолкомби-
ната в г. Торезе.
завод производительностью 30 т в смену, в том
числе колбасных изделий — 14 т в смену;
молокозавод производительностью 100 т молока в
смену; холодильник для хранения мяса общей
емкостью 1000 т.
Общий вид застройки площадки комбината
показан на рис. 1.
Проектное задание разработано харьковским
филиалом института «Укргипромясомолпром».
Отметив целесообразность блокирования
заводов в г. Торезе, Госстрой СССР разрешил
индивидуальную разработку проекта. Рабочие
чертежи выполнены харьковским проектным
институтом «Гипропрод».
Генеральный подрядчик строительства
комбината — трест «Макстрой». Объект сдан в экс-
Ось ж. д.
тт-
i
+ + + + + + +
mm
Млсоперврадатываниций завод
Компрессарнал,
1 — помещение кондиционеров КД-40; 2 — камеры
мясоперерабатывающего завода с температурой воздуха t = 4° С; 3—
то же, t = 2° С; 4 — отделение разделки сырья и шприцовки
фарша; 5 — сушильная камера, /
к
12° С; 6 — помещения
колбасного цеха, t = 12° С; 7 — конденсаторная холодильной
установки; 8 — компрессорная; 9 — камеры хранения охлаж- —18° С; 14 — аппаратное отделение молокохранилища; 15
Рис. 2. План мясо мол комбината и
денного мяса и субпродуктов, t = —2° С; 10— универсальные
камеры (хранения охлажденного мяса или
накопители-дефростеры), t = —2, 20° О, 11 — экспедиция холодильника; 12 —
камеры мороженого мяса и подморозки некондиционны х
грузов, / = —18° С; 13 — универсальная камера, t = —2,
ю

плуатацию досрочно в 1973 г. Каждый из двух
заводов, а также холодильник вводились в
эксплуатацию поочередно, что было предусмотрено
проектом.
Здание комбината состоит из трех основных
частей (рис. 2): правое
крыло—мясоперерабатывающий завод, левое — молокозавод, между
ними в центре располагаются административно-
конторские и бытовые помещения, холодильник,
компрессорная и энергетические службы.
Центральная часть здания по длине G2,2 м)
превышает минимальный необходимый разрыв
E4 м), который был установлен санитарной
инспекцией.
Конструктивная схема одноэтажного корпуса
принята с сеткой колонн 12 х 6 м при высоте
до низа плит покрытия 6,1 м (до низа
конструкции перекрытия — 4,8 м). Центральная часть —
административно-бытовая — выполнена
двухэтажной, при этом общая высота корпуса
сохранена.
К зданию комбината примыкают
автомобильная и железнодорожная платформы. Для
предотвращения промерзания грунта под холодным
контуром предусмотрен электроподогрев.
Общая сумма капиталовложений на
Строительство мясомолкомбината 6500 тыс. руб.
По проектным данным годовая прибыль должна
составить 8000 тыс. руб., рентабельность
производства (в % себестоимости) — 24,8%,
эффективность капиталовложений (отношение при-
холодильник, администрйтивный корпус
размещение на нем оборудования:
общая холодильная камера, t = 0° С; 16 — камера хранения
масла, / = —5° С; 17 — камера хранения творога и сметаны
/ — потолочные аммиачные оребренные змеевиковые батареи;
// — пристенные аммиачные оребренные змеевиковые батареи;
/// — подвесные аммиачные воздухоохладители марки ВОП-100
поверхностью 100 м2; IV — напольный аммиачный
воздухоохладитель поверхностью 150 м2; V — кондиционеры марки КД-40;
VI — льдогенератор Л-250; VII — скороморозильный аппарат
для замораживания пельменей марки СА-1; VIII —
пластинчатые охладители; IX — пластинчатые пастеризаторы ОПУ-10;
X — танки для молочнокислых продуктов ОТК-6; XI —
универсальные танки УТ-1200; XII — заквасочники АПЗ-600;
XIII — охладители творога ОТВ-500.
и

были к сумме капиталовложений)— 1,23, срок
окупаемости капиталовложений — 0,8 года.
Системы водоснабжения, электроснабжения,
пароснабжения и холодоснабжения комбината
централизованы. Проект централизованной
системы холодоснабжения мясомолкомбината
разработан автором статьи.
Холодильная установка работает на четыре
температуры кипения аммиака: t0 = —6, —12,
—28 и —40° С. Температура конденсации 32° С.
Функционируют пять систем охлаждения:
система ледяной воды, t0 = —6° С, /л в =
= 1°С;
рассольная система охлаждения, t0 = —12° С;
/р = —7° С;
система непосредственного охлаждения, t0 =
= —12° С;
система непосредственного охлаждения, t0 =
= —28° С;
система непосредственного охлаждения, t0 =
= —40° С.
Система ледяной воды обеспечивает холодом
установки кондиционирования воздуха
колбасного цеха и все технологические аппараты
молокозавода, за исключением пластинчатых
пастеризаторов и охладителей творога. Для
поддержания необходимых параметров воздуха в
помещении обвалки мяса установлены два
кондиционера КД-40, в помещении сушки колбас
кондиционер КД-Ю. На данную систему
охлаждения работают два аммиачных
компрессора АУ200/2, два испарителя 120 ИП и три
центробежных насоса 4КМ-8.
Рассольная система охлаждения с двумя
компрессорами АУУ400/3, двумя испарителями
120 ИП и тремя насосами 6К-8 предназначена
для пластинчатых пастеризаторов и охладителей
творога молокозавода.
Системой непосредственного охлаждения с
t0 = •—12° С поддерживается низкая
температура воздуха в камерах холодильника (^к =
= —2° С), молокозавода (/к = 0, —5° С) и
мясоперерабатывающего завода (^к = 4° С). На
данную систему работают компрессоры АУ200/1,
АУ200/3, АВ100/1, сепаратор, в качестве
которого использован отделитель жидкости 200 ОЖг,
защитный ресивер 2,5 РДВ, дренажный ресивер
2,5 РД и два аммиачных циркуляционных
насоса ЦНГ-71.
Система непосредственного охлаждения с t0 =
= —28° С обеспечивает холодом камеры
хранения мороженого мяса и подморозки
некондиционных грузов. Необходимые параметры
воздуха поддерживаются с помощью
двухступенчатого компрессора ДАУУЮО/1, сепаратора
200 ОЖг, защитного ресивера 2,5 РДВ,
промежуточного сосуда 60ПС3 и аммиачного насоса
ЦНГ-71.
Система непосредственного охлаждения с t0 =
12
= —40° С обслуживает два скороморозильных
аппарата конструкции «Гипромясо» для
замораживания пельменей и льдогенератор
чешуйчатого льда марки Л-250. На данную
систему работают двухступенчатый компрессор
ДАУУЮО/З, промежуточный сосуд 60ПС3 и
защитный ресивер 2,5 РДВ.
Для более гибкой работы систем охлаждения
компрессоры связаны между собой
переключающимися мостами.
Схема размещения оборудования и
аммиачных трубопроводов показана на рис. 3.
Вне помещения компрессорной, на
специальной площадке, расположены три вертикальных
кожухотрубных конденсатора 250 KB и два
линейных ресивера 5 РВ. Обратное охлаждение
воды осуществляется в двухсекционной
вентиляторной градирне с суммарной поверхностью
оросителя 128 м2. Установлены три
маслоотделителя 150 ОММ с промывом паров аммиака.
Заполнение маслоотделителей жидким аммиаком
регулируется с помощью уравнительного бачка,
установленного на сливном трубопроводе
жидкости, выходящей из конденсатора.
В летнее время предусмотрено орошение
линейных аммиачных ресиверов водой оборотной
системы.
Воздух из аммиачной системы выпускается
автоматическим воздухоотделителем
конструкции ВНИХИ. Предусмотрена централизованная
система заправки компрессоров маслом от мас-
лонасосной установки МСА-1,35.
Исходя из того, что в большинстве камер
мясомолкомбината принято воздушное охлаждение
с помощью интенсивных теплообменных
аппаратов — подвесных воздухоохладителей
ВОП-100, а также учитывая значительное
удаление их от компрессоров A20—160 м), системы
непосредственного охлаждения с t0 = —12 и
—28° С, обеспечивающие эти камеры холодом,
запроектированы насосно-циркуляционными с
использованием хладагента одновременно в
качестве хладоносителя [1]. Данная схема
эффективно предотвращает образование
статического напора во всасывающих трубопроводах,
в ней сконцентрированы преимущества
различных охлаждающих систем, применяемых в
настоящее время. Хладоносителем выбран аммиак
из-за его высокой теплоемкости D,350 кДж/(кг X
X К), хорошей теплопроводности @,65 Вт/(м X
X К), малой вязкости C2,2-10~5 Па-с) и
небольшой стоимости.
Система с использованием хладагента в
качестве хладоносителя работает следующим
образом. Жидкий хладагент от конденсаторов через
регулирующую станцию подается в сепаратор,
в котором с помощью регулятора уровня
поддерживается 20%-ное заполнение. Из
сепаратора компрессор отсасывает пары хладагента.

Трубопроводы
— -всасывающий.
нагнетателышй;
-*• -парошийкостный,
мадкостньтг
горячих паров аммиака,
-+- - к охлаждающим устройствам камер
Рис. 3. Схема размещения оборудования и аммиачных трубопроводов:
/ — компрессор ДАУУ100/3; 2 — компрессор ДАУУ100/1; 3 — компрессор АУУ400/3; 4 — компрессор АУ200/1; 5 — компрессор АУ200/2
6 — компрессор АУ200/3; 7 —компрессор AB100/1; 8 — промежуточный сосуд 60ПС3; 9 — регулирующая станция; 10 — ресивер 2.5РДВ;
п\ о — компрессор /\с о"*ии/о; н — компрессор .«..yzuu/i; о — компрессор s\jz\jv/z;
и — n.wmnjjc^wp л^^и/о, i—iwmupc^vp ^.uiuu/i, с — промежуточный сосуд бОПСз; 9— регулирующая станция; 10— ресивер 2.5РДВ;
// — ресивер 2.5РД; 12 — сепаратор-отделитель жидкости 200 ОЖг; 13— напорный жидкостный аммиачный коллектор;
'4 —обратный жидкостный аммиачный коллектор; 15 — маслоотделитель; 16 — аммиачный насос ЦНГ-71; 17 — пане
гель 120ИП (для ледяной воды); 18 — панельный испаритель 120ИП (для рассола); 19 — переохладитель 16ПП; 20-
гель 150 OMM: 21 — уравнительный бачок: 22 — линейный оесивео 5PB: 23 — конденсатор 250 KB: 2
/4 —обратный жидкостный аммиачный коллектор; 15 — маслоотделитель; 16 — аммиачный насос ЦНГ-71; 17 — панельный
испаритель 120ИП (для ледяной воды); 18 — панельный испаритель 120ИП (для рассола); 19 — переохладитель 16ПП; 20 —
маслоотделитель 150 OMM; 21 — уравнительный бачок; 22 — линейный ресивер 5РВ; 23 — конденсатор 250 KB; 24—воздухоохладитель ВОП-100.
При запроектированной температуре кипения
жидкий хладагент опускается по вертикальному
стояку к насосу через маслоотделитель. При этом
температура хладагента остается практически
постоянной, а давление повышается вследствие
влияния столба жидкости. Вместе с давлением
повышается и температура насыщения.
Следовательно, жидкий хладагент перед насосом уже
находится в переохлажденном состоянии. Так,
при фактической высоте столба жидкости перед
насосом 9,5 м для системы с t0 = —12° С
переохлаждение At = 6° С, а для системы с t0 =
= —28° С At = 9° С.
После насоса температура хладагента
несколько повышается за счет тепла, эквивалентного
части работы насоса, а давление возрастает
на величину, равную сопротивлению системы,
повышается температура насыщения и,
соответственно, степень переохлаждения. В данном
состоянии жидкость подается в напорную
жидкостную аммиачную магистраль, к которой
подключаются напорные жидкостные аммиачные
коллекторы, питающие камерные приборы
охлаждения. Коллекторы собраны только на
запорных вентилях, регулирующие вентили в
системе отсутствуют.
Тепловой и гидравлический расчеты
установки вели из условия расположения точки начала
вскипания выше охлаждающего прибора при
самой большой нагрузке. Колебания тепловой
нагрузки не сопровождаются изменением
заполнения батарей хладагентом, а приводят лишь
к колебанию температуры жидкого хладагента
на выходе из прибора охлаждения так же,
как это происходит в батареях с хл а доносителем.
В батареях температура жидкости повышается,
а давление падает на величину сопротивления
жидкости, т. е. уменьшается степень
переохлаждения. От камерных приборов охлаждения
жидкий аммиак направляется к обратным
коллекторам, на выходе из которых происходит
вскипание аммиака.
После вскипания хладагента наблюдается
дальнейшее понижение его температуры и
давления до значений, соответствующих кипению
хладагента в сепараторе, и двухфазный поток
13

с установившимся расходным паросодержанием
по парожидкостной магистрали поступает в
сепаратор, где смесь разделяется на пар, идущий
к компрессору, и жидкость, опускающуюся к
насосу.
Жидкостные аммиачные коллекторы камер
холодильника расположены в компрессорной,
камер молокозавода и мясоперерабатывающего
завода — в соответствующих помещениях этих
предприятий. В связи со значительным
удалением обратных жидкостных аммиачных
коллекторов молоко- и мясоперерабатывающего
заводов от сепараторов двухфазный парожидко-
стный аммиачный поток в магистралях
стабилизирован, от коллекторов холодильника
стабилизация потока отсутствует. Последнее
обстоятельство учтено при расчете магистралей.
Для нормального отделения капель жидкости
скорость подъема паров в сепараторе принята
0,2—0,3 м/с. Компрессор отсасывает пары из
сепаратора через вертикальный защитный
ресивер 2,5 РДВ, рассчитанный на обычную скорость
паров 0,5 м/с. Жидкий аммиак из защитного
ресивера сливается в дренажный, установленный
в приямке и соединенный с первым паровой и
жидкостной линиями.
Переохлажденный жидкий аммиак поступает
к насосу по стояку диаметром 200 мм (t0 =
= —28° С) или 250 мм (*0 = —12° С), что
обеспечивает скорость жидкости, не превышающую
0,5 м/с:
В качестве отделителя масла использован
отделитель жидкости 70 ОЖг. Выпуск масла
из стояка производится при работе насоса.
Скорость движения жидкого аммиака по
жидкостным магистралям не превышает 1,2 м/с.
Кратность циркуляции хладагента в
зависимости от тепловой нагрузки колеблется в
пределах 80—100.
Камеры мясомолкомбината, как уже было
указано, оборудованы подвесными аммиачными
воздухоохладителями ВОП-100, за
исключением камер хранения мороженого мяса, сметаны
и масла, в которых установлены пристенные и
потолочные аммиачные оребренные батареи из
труб 38 X 3 мм с шагом оребрения 30 мм.
Оттаивание камерных приборов охлаждения
осуществляется горячими парами, с
предварительным спуском аммиака в дренажный ресивер.
Кроме того, воздухоохладители ВОП-100
оттаиваются с помощью ТЭНов, вмонтированных
в ребра.
Работа холодильной установки комбината
предусмотрена в автоматическом либо в
полуавтоматическом режимах. Для стабилизации
температур кипения имеется система
пропорционального шагового регулирования, с помощью
которой осуществляется согласование
требуемой производительности с фактической тепловой
14
нагрузкой на соответствующую систему
охлаждения путем пуска и остановки компрессора.
Предусмотрена защита компрессоров от
аварийных режимов работы в соответствии с
правилами техники безопасности при работе на
аммиачных холодильных установках.
Для регулирования уровня жидкости в
панельных испарителях, сепараторах,
промежуточных сосудах и т. д., а также для защиты
последних от переполнения установлен
регулятор уровня марки «Мертик» (ГДР).
Для проведения промышленных испытаний
на выходе из сепаратора в системе охлаждения
с t0 = —12° С имеется емкостный датчик
защиты компрессора от гидравлического удара [2].
Температура воздуха в охлаждаемых камерах
комбината, оборудованных батареями,
регулируется с помощью камерных датчиков
температуры, воздействующих на СВМ на трубопроводе
подачи аммиака в батареи; в камерах,
оборудованных воздухоохладителями,— путем пуска и
остановки электродвигателей вентиляторов.
В настоящее время закончена наладка
полуавтоматического режима работы установки.
Опыт эксплуатации холодильной установки
свидетельствует о ее надежной работе и простоте
в обслуживании. Принятые расчетные скорости
паров хладагента в сепараторах и защитных
вертикальных ресиверах обеспечивают
безопасную работу холодильной установки. Выброса
жидкого аммиака во всасывающую магистраль
компрессора не наблюдалось. Компрессоры
работают в режимах с минимальными перегревами.
В камерах молокозавода,
мясоперерабатывающего завода и камерах хранения холодильника
достигнуты проектные температуры.
В связи с тем, что низовая сеть Донецкого
объединения мясной промышленности не имеет
достаточных мощностей для замораживания
мяса и поставляет его на комбинат лишь в
охлажденном состоянии, принято решение о
превращении нескольких камер холодильника в
морозильные.
Дальнейший опыт эксплуатации холодильной
установки мясомолкомбината позволит решить
вопрос о перспективности внедрения насосно-
циркуляционной системы охлаждения с
использованием хладагента одновременно в качестве
хладоносителя на предприятиях мясо-молочной
промышленности, оборудованных интенсивными
камерными приборами охлаждения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гоголин А. А. Непосредственное охлаждение с
использованием холодильного агента в качестве хо-
лодоносителя.— «Холодильная техника», 1964, № 2,
с. 9—14.
2. Гоголин А. А., Фридман Б. А.,
Поздняков Б. И. Способ защиты компрессора холодильной
машины от гидравлического удара. Авт. свид. № 344238.
— «Открытия, изобретения, промышленные образцы,
товарные знаки», 1972, № 21, с. 153.

УДК 621.572:621.564.25:628.84
Исследование характеристик бессальникового компрессора при работе
на фреоне-12В1
Канд. техн. наук Л. В. БЫКОВ,
канд. техн. наук В. И. САПРОНОВ
ВНИИхолодмаш
Специфичной областью применения
компрессионных холодильных машин является
кондиционирование воздуха в условиях высоких
температур окружающего воздуха.
В настоящее время в холодильных машинах
с высокими температурами конденсации,
предназначенных для кондиционирования воздуха,
применяются фреоны-12 и 142 [1].
Для кондиционирования воздуха в кабинах
мостовых кранов, работающих в тяжелых
климатических условиях горячих цехов
металлургических предприятий, применяются
разработанные ВНИИхолодмашем автономные крановые
кондиционеры СКК-Шр, СКП-2Пр, а также
выпускаемые вместо них Домодедовским заводом
«Кондиционер» модернизированные крановые
кондиционеры. Расчетная температура
окружающего воздуха для этих кондиционеров 60° С.
Однако в действительности около 40% времени
им приходится работать при температурах выше
60° С. Максимальная температура воздуха на
уровне кондиционера при работе кранов
достигает 110° С, при этом его поверхность
нагревается под интенсивным потоком лучистой
энергии. Вследствие высоких температур
окружающего воздуха и давлений конденсации
надежность крановых кондиционеров при работе на
фреоне-142 снижается, наблюдаются утечки
хладагента. Учитывая, что из-за горючести
использование фреона-142 не рекомендуется,
проблему кондиционирования воздуха в кабинах
кранов горячих цехов металлургических
предприятий в настоящее время нельзя считать
решенной и вопрос этот продолжает оставаться
актуальным.
Для повышения надежности крановых
кондиционеров необходим хладагент в большей
степени, чем фреон-142, отвечающий условиям их
работы. Им может быть фреон-12В1 [2],
хладагент низкого давления, который, в отличие
от фреона-142, невзрывоопасен, применяется
даже в качестве эффективного огнегасящего
средства. Он физиологически безвреден, обладает
благоприятным сочетанием термодинамических
свойств.
В таблице сравниваются термодинамические
показатели фреонов-12, 142, 12В1, 114, 21, И
для температур кипения /0 = 10° С,
конденсации tK = 90° С и всасывания tBC = 30° С.
В одинаковых температурных режимах у
фреона-12В1 более низкие, чем у фреона-142,
давление конденсации рн и разность давлений
конденсации и кипения рк — р0. По объемной
холодопроизводительности qv фреон-12В1
уступает фреону-142, но значительно превосходит
фреоны-114, 21, 11. Из рассматриваемых
хладагентов низкого давления фреон-12В1 имеет
наименьшее отношение давлений-^-. Термоди-
Ро
намические свойства фреона-12В1
обусловливают более низкие, чем у фреона-142, нагрузки
встроенного электродвигателя (меньшие
отношения адиабатической работы к удельному
объему на всасывании——). В соответствии с низки-
ми значениями отношения адиабатической работы
к теплоемкости—^- обеспечивается малый подо-
Ср
грев фреона-12В1 в электродвигателе [3].
Температура конца адиабатического сжатия у
фреона-12В1 на 5° С ниже, чем у фреона-142.
Во ВНИИхолодмаше проведены исследования
бессальникового компрессора 2ФУБС12 при
работе на фреоне-12В1, основной целью которых
было подтвердить возможность использования
этого хладагента в крановых кондиционерах
вместо фреона-142.
Условия испытаний были близки к реальным
рабочим условиям крановых автономных
кондиционеров. Компрессор испытывали на
калориметрическом стенде в теплоизолированной
камере. Необходимую температуру воздуха
получали с помощью установленных в камере элект-
Холодильный
агент
Фреон-12
Фреон-142
Фреон-12В1
Фреон-114
Фреон-21
Фреон-11
03
с
о
с*.
424
214
169
130
106
60,6
(Л
С
к
о.
2835
1735
1390
1173
1078
622
«3
1
сх
2411
1521
1221
1043
972
561,4
К| о
С*. С*.
6,68
8,33
8,18
9,07
10,1
10,25
С5-
1960
ИЗО
963
565
691
435
ЕС
П.1 О
Л К
— »
1770
545
377
293
288
170,5
HI
ей Ci.
— «о
60
120
75
52
103
89
15

ронагревателей с регулируемой мощностью.
Для равномерного распределения температуры
воздуха и одновременного обдува компрессора
в камере находился вентилятор, направлявший
поток воздуха под углом 45° к продольной оси
компрессора со стороны блока цилиндров. Все
трубопроводы были покрыты теплоизоляцией.
Температуры фреона по газовому тракту
компрессора, масла в картере и воздуха в камере
измеряли термопарами, температуру обмоток
встроенного электродвигателя определяли по их
сопротивлению.
Испытания проводили в диапазоне температур
кипения —5 -f- +20° С при температурах
конденсации 80, 90, 95, 100° С и -окружающего
воздуха в камере 40 -г- 95° С. Для выявления
влияния внешнего обдува были сняты
характеристики компрессора при обдуве и без него.
Температуру всасывания поддерживали около
30° С. Компрессор работал на масле ХФ-12-18.
На рис. 1—4 приведены некоторые
результаты испытаний.
Значения коэффициента подачи X
компрессора 2ФУБС12 при работе на фреоне-12В1 в
зависимости от отношения давлений рк (рис. 1)
практически не отличаются от значений X при
работе на фреонах-12 и 142, а в одинаковых
температурных режимах, вследствие меньших
отношений давлений, незначительно выше, чем
на фреоне-142. Объемные потери от подогрева
фреона-12В1 во всасывающем тракте
компрессора, оцениваемые коэффициентом подогрева Xw>
составляют значительную долю всех объемных
потерь.
Суммарный подогрев пара на всасывании при
одинаковых режимах для фреона-12В1 ниже,
чем для фреона-142, что видно из сравнения
X
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
О,/
1,0
0,9
0,8
•^J
•
^•v^^
*#¦
>fc%^ _
A-w
^41
0,9
0,д
0,7
to
15 Рк'ро
Рис. I. Объемные характеристики компрессора 2ФУБС12
при работе на с) реоне-12В1:
А — коэффициент подачи; %w — общий коэффициент подогрева;
Kw — коэффициент подогрева в электродвигателе.
температурных характеристик компрессора при
г0 = —о С, гк = 80 С, гвс = -оО С, г0кр =
= 75° С при наличии обдува:
Фре
Температура нагнетания, СС
Температура масла, °С
Температура обмоток, СС
Подогрев пара в
электродвигателе, °С
Подогрев пара во всасывающем
тракте, °С
Подогрев в полости всасывания, °С
Мощность, кВт
он-12В1
140
102
65
45
96
37
4,1
Фреон-142
155
108
77
58
105
29
5,0
Снижение подогрева на всасывании при
работе компрессора на фреоне-12В1 объясняется
меньшими тепловыделениями и меньшим
подогревом пара в электродвигателе, поскольку в
полости всасывания подогрев пара у
фреона-12В1 ниже в соответствии с малыми
значениями
_^_
Охлаждение встроенного электродвигателя на
фреоне-12В1 эффективнее и температура обмоток
на 8—12° С ниже, чем на фреоне-142.
Температура масла при работе компрессора на фрео-
не-12В1 получена на 5° С, а температура
нагнетания на 10—15° С ниже, чем на фреоне-142.
Зависимость температуры нагнетания /н,
масла tM и обмоток /обм от температур кипения /0,
конденсации tK и окружающего воздуха /0кр
при работе компрессора на фреоне-12В1
показана на рис. 2. Как видим, высокая температура
окружающей среды существенно влияет на
температуру масла и в меньшей степени на темпе-
Рис. 2. Зависимость температур нагнетания tHf масля /м
и обмоток электродвигателя ^0бм компрессора 2ФУБС12
от температуры кипения ^0, конденсации ^к и
окружающего воздуха ^0кР при работе на фреоне-12В1:
1, 2, 3 — соответственно ^ = 100; 95; 90° С при tn_^ = 75° С
при *л..„= 40
соответственно t = 100; 95;
(с обдувом); 4 - / = 80°КС при *0кр
5 — t = 80° С при *nx,D= 55° С (с обдувом).
'окР=75\
С (без обдува);
окР
16

2ft
/ft
/ft
/ft
1ft
Oft
Oft
I
On*
b-s
J^>
9-/281
-8/7V
1 ^
SO
\/j
Tvs
/l/A
/ j
' / 'Г/V' j
>>^v
L^
^90s\
,^y\
^^
i Л /
/1/ /
1 /
/ /
^ / J
,^t
\Z^
ft5
/ /
Y/A
^100 |
^35
^80
^l^H
100 J
1Z
11
10
9
8
7
6
S
4
3
2
1
10
is t0>*c
Рис. З. Зависимость холодопроизводительиости Q0 и
электрического холодильного коэффициента еэ
компрессора 2ФУБС12 при работе на фреонах-12В1 и 142 от
температур кипения t0 и конденсации /к.
1ft
1,2
V
1,0
I/O
200
180
/00
ПО
120
/00
80
80
20
VH
t„
о
Из
toffM
""^
•
Из,***"
8
7
6
5
50 60 70 00 90t0fipy°0
Рис. 4. Зависимость характеристик компрессора 2ФУБС12
при работе на фреоне- 12В1 от температуры окружающего
воздуха :^0кр (с обдувом) при t0 = 10° С, ^к = 90° С.
ратуры нагнетания и обмоток электродвигателя,
которые во всем диапазоне не превышали
допустимых значений. С повышением /0кР быстрее
растет tM (см. рис. 4).
На рис. 2 показано также влияние обдува
компрессора вентилятором на температуры.
Внешний обдув компрессора является
эффективным способом охлаждения. Температуры
нагнетания и масла при работе компрессора с обдувом
воздухом с температурой 55° С оказались ниже,
чем при работе без обдува при более низкой
температуре окружающей средьГD0° С). Однако
на интенсивность охлаждения обмоток
электродвигателя внешний обдув оказывает меньшее
влияние, чем снижение температуры
окружающей среды.
Холодопроизводительность компрессора при
работе на фреоне-12В1 в соответствии с
меньшими значениями qv получена в среднем на 15%
меньшей, чем на фреоне-142 (рис. 3). Мощность
компрессора NQ на фреоне-12В1 на 15—20%
ниже, а электрический холодильный
коэффициент гэ на 5—8% выше, чем на фреоне-142.
С повышением температуры воздуха мощность
компрессора NQ растет и существенно снижается
холодильный коэффициент еэ (рис. 4).
Таким образом, применение вместо фреона-142
нетоксичного хладагента низкого давления фрео-
2 Холодильная техника № 9
на-12В1 в холодильных установках для
кондиционирования воздуха с поршневыми
компрессорами при высоких температурах
окружающего воздуха (до 90° С) целесообразно, при этом
обеспечиваются более высокие энергетические
показатели, более выгодные температурные
условия работы компрессора, улучшается смазка
механизма движения, лучше охлаждается
встроенный электродвигатель. Для обеспечения
нормальной работы компрессора при высоких
температурах окружающей среды на
фреоне-12В1, так же как и на фреоне-142, необходим
внешний обдув. Для окончательного решения
вопроса о замене фреона-142 фреоном-12В1 в
автономных крановых кондиционерах, в связи
с высокими температурами масла и хладагента,
необходимы дополнительные специальные
исследования по стабильности фреона-12В1.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Быков А. В. Щоедварительная диаграмма i—lgp
фреона-142.— <<Хол6дш||ная техника», 1957, № 1, с. 23-
25.
2. Перельштейн И. Т^, Алешин Ю. П.
Термодинамические свойства фреона-12В1.—«Холодильная
техника», 1973, № 1, с.
З.Сапронов В*. • И. ¦ Охла^Цше электродвигателя
низкотемпературного бессальш^шшго компрессора.—
«Труды ВНИИхсбюдмаша», 1972^jg^. 3, с. 14—36.
^
17

УДК 621.57.044
Сопоставление пластинчато-ребристых и трубчато-ребристых поверхностей
воздушных конденсаторов
Доктор техн. наукг проф. Г. Н. ДАНИЛОВА,
канд. техн. наук С. Н. БОГДАНОВ, Б. Б. ЗЕМСКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В. Н. КРОТКОВ, канд. техн. наук Т. М. СУТЫРИНА
ВНИИхолодмаш
Во многих областях техники задача снижения
металлоемкости и габаритных размеров тепло-
обменной аппаратуры достигается путем
использования алюминиевых пластинчато-ребристых
поверхностей [1J. Несмотря на ряд достоинств,
эти поверхности до сих пор не нашли
применения в технике умеренного холода, что, видимо,
связано со специфическими условиями работы
холодильных аппаратов.
Для суждения о целесообразности внедрения
в технику умеренного холода
пластинчато-ребристых (ПлР) теплообменников сопоставлены
теплотехнические, аэродинамические, массовые
и объемные показатели этих аппаратов и
трубчато-ребристых применительно к воздушным
фреоновым конденсаторам малых холодильных
машин.
Для сопоставления были взяты трубчато-реб-
ристые поверхности с пластинчатыми
алюминиевыми ребрами.
Характеристики
трубчато-ребристопГвоздушного конденсатора следующие:
Наружная поверхность, м2
Диаметр труб, мм
Шаг труб по вертикали, мм
Шаг труб по горизонтали, мм
Материал труб
Число рядов труб по глубине
Хладагент
72,8
16x0,?
40
40
Медь
б
Тип ребер Пластинчатые
Шаг ребер, мм 3,5
Размеры ребра, мм 40x40x0,3
Материал ребра Алюминий
Коэффициент оребрения 18,7
Гидравлический диаметр, мм 5,8
Живое сечение, м2 0,356
Размеры аппарата (LjXZ^X^e)» мм 710x915x280
Тип пластинчато-ребристой поверхности
выбран на основании анализа литературных
данных [1—3]. Схема аппарата представлена на
рис. 1. Ребра со стороны воздуха прерывистые,
короткие вдоль потока. Стремление к
наибольшему коэффициенту оребрения заставляет
уменьшать шаг ребер и увеличивать их высоту.
При выборе шага ребер необходимо учитывать
и условия эксплуатации аппаратов.
Так, применение шага 5р1 <D ~- 3,5
мм
в воздушных конденсаторах может привести
к забиванию их пылью и выключению из работы
части теплообменной поверхности.
Высота ребра в воздушном канале выбрана
равной hx = 6 мм (поверхность I) и /г2 ^ 12 мм
(поверхности //, III и IV). В поверхностях //,
/// и IV рассматривалась сдвоенная насадка.
Толщина ребер в воздушных и фреоновых
каналах была принята Sp ~~- 0,2 мм.
Для обоснования формы и размеров канала
со стороны фреона необходимо проведение
специальных исследований. Очевидно, однако, что
с точки зрения эффективности ребер они должны
иметь на стороне фреона меньшую высоту и
большую толщину, чем на стороне воздуха.
В сравниваемых поверхностях / и II на стороне
хладагента были приняты гладкие, сплошные
Рис. 1. Схема пластинчато-ребристого аппарата:
а — потоки воздуха и хладагента; б, в — элементы поверхности
теплообмена.

ребра. Учитывая величины коэффициентов
теплоотдачи со стороны хладагента и воздуха,
целесообразно иметь высокие отношения поверх-
Р
ностей-тЛ- (FB— поверхность на стороне воздуха,
Fa— на стороне хладагента). В связи с этим
с теплотехнической точки зрения оребрение
со стороны хладагента необязательно. Этот же
вывод вытекает из опытных данных ЛТИХП
об интенсификации теплообмена при кипении
и конденсации в щелевых каналах шириной
0,5—1 мм. Принимая во внимание сложность
изготовления аппаратов с такими узкими
щелями, размер каналов со стороны хладагента при
сопоставлении в типах поверхностей /// и IV
был принят равным 2 мм.
Таким образом, расчет производился для
четырех пластинчато-ребристых поверхностей
(табл. 1), позволяющих выявить влияние высоты
ребра со стороны воздуха при одинаковом ореб-
рении со стороны хладагента (поверхности /
и /Y), влияние типа канала на стороне
хладагента при одинаковом оребрении со стороны
воздуха (поверхности /У и ///), влияние длины ребер
вдоль потока со стороны воздуха при
одинаковом канале со стороны хладагента
(поверхности III и IV). В табл. 1 приведены
геометрические параметры оребрения
пластинчато-ребристых поверхностей /—IV.
Таблица 1
хности
с
I
II
III
Оребрение на стороне
воздуха: мм
*Pi
4
4
4
4
ft,
6
12
12
12
'pi
4
4
4
2
"п
4,65
5,10
5,10
5,10
^В
^а
1,08
1,95
4,43
4,43
Оребрение на
стороне агента, мм
SV2
3
3
h2
4
4
2
2
'Р2
L,
При сопоставлении использовались
следующие расчетные формулы. Со стороны воздуха для
трубчато-ребристых поверхностей, основываясь
на работе [4 ], коэффициент теплоотдачи
определяли по формуле
X л _ / wdv y( L3 \m
v j[dr) W
ав = -
dr
¦ AB
и потерю давления по формуле [5]
Др = 0,0113
(wy)
1,7
B)
Формулы A) и B) справедливы при Re
= 500 4- 3000;
3 =54-50; -j^r = 0,2^0,3. В них A=f '
dr
dTp
В -/(Re); n
dT
^~t
/<Re).
Здесь, кроме общепринятых обозначений, dr —
гидравлический диаметр, L3 — длина
теплообменника в направлении потока воздуха, dTP—
наружный диаметр трубы.
Для пластинчато-ребристых поверхностей /,
// и /// со стороны воздуха коэффициент
теплоотдачи [3] определяли по Формуле
Nu = 0,0796 Re0'7 C)
и коэффициент аэродинамического
сопротивления по формуле
? = 1,59 Re'27. D)
Для пластинчато-ребристой поверхности IV
[2]
St-Pr2/3- 0,0813 Re~0'24 E)
и ? = 0,536 Re-°'094. F)
Со стороны хладагента (фреон-22) при
конденсации в трубах коэффициент теплоотдачи
рассчитывали по формуле
4 /" гу2Х3
а* = °'7251/ ^Ж-
При конденсации в вертикальных каналах
пластинчато-ребристых поверхностей
¦Л5]/
гу*№
Тепловой и аэродинамический расчеты
воздушных конденсаторов проводили для
следующих условий сопоставления:
Fau = 73 м2, А/в = 10° С, 9т = 9° С,
температура конденсации /к = 40° С,
температура воздуха на входе в аппарат t± = 25° С,
интервал скоростей воздуха w — 3 -=- 7 м/с.
Величину фронтального сечения аппаратов
определяли по формуле, полученной при
совместном решении уравнений теплопередачи и
теплового баланса:
/фр =
f^FB^mL an
woyBcPBktB '
Для всех сопоставляемых аппаратов были
вычислены величины kFBQy Ар, N, а также
Q
показатели: энергетические e = -jtj, массовые
?g
Q
и объемные zv ==
Q
При расчете массы пластинчато-ребристых
аппаратов учитывали массу проставочных пластин
толщиной 0,8 мм, гофрированных ребер на
стороне хладагента и воздуха толщиной 0,2 мм
и брусков, ограничивающих каналы на стороне
хладагента и воздуха. При этом на долю
проставочных пластин приходится примерно 50%,
на долю ребер примерно 15—20% и на долю
брусков, ограничивающих каналы по
хладагенту и воздуху, 30—35% от общей массы
аппарата.
Для трубчато-ребристого аппарата
учитывалась только масса труб, несущих оребрение
(без калачей), и ребер.
19

Таблица 2
Тип
поверхности
I
II
III
IV
w, м/с
3,2/5,8*
3,2/5,8
3,2/5,8
2,9/5,3
Е
Е тр-р
2,2/1,96
2,1/1,92
2,0/1,8
2,6/2,1
Е
8G,Tp-p
1,0/1,0
1,55/1,5
1,85/1,7
2,20/2,0
8
8у,тр-р
1,80/1,7
2,10/1,95
2,3/2,0
2,75/2,37
hF.,Bm/(M2t<)
отп I
* Первая цифра относится к расходу мощности N= 81,5 Вт
вторая—к ЛГ = 465 Вт.
Результаты расчета и сопоставления
представлены в табл. 2 и на рис. 2—4.
Расходу мощности N = 81,5 Вт соответствует
скорость воздуха в трубчато-ребристых
аппаратах йутр-р « 3,6 м/с, а N = 465 Вт— wTB D»
« 7,3 м/с.
Выполненное сопоставление позволяет
отметить следующее.
При равных затратах мощности на прокачку
воздуха воздушные конденсаторы, выполненные
из пластинчато-ребристых поверхностей //, III
и IV, имеют более высокие показатели по
сравнению с трубчато-ребристыми: энергетические
примерно в 2, массовые в 1,5—2, объемные
в 2—2,5 раза.
Увеличение высоты ребра со стороны воздуха
от 6 до 12 мм (поверхности / и II) улучшает
показатели пластинчато-ребристых
конденсаторов, массовые примерно в 1,5 и объемные в
1,2 раза.
Замена оребренных каналов со стороны
фреона гладкими щелевыми каналами
(поверхность III вместо II) позволяет повысить
массовые показатели примерно на 15—30%, объемные
на 10%.
Применение сдвоенной насадки и уменьшение
высоты канала на стороне хладагента
(поверхность III) дает возможность снизить массу
аппарата примерно в 1,5—1,8 раза за счет
уменьшения количества (массы) проставочных
пластин, а также брусков, ограничивающих сторону
хладагента, и исключения насадки на стороне
хладагента.
Уменьшение длины ребра вдоль потока
воздуха с 4 до 2 мм (поверхность IV вместо III)
повышает массовые и объемные показатели
пластинчато-ребристых воздушных
конденсаторов примерно на 20%.
Сделанная предварительная попытка
сопоставления поверхностей по минимуму
приведенных годовых затрат на 1 кВт холодопроизводи-
тельности позволила определить оптимальные
скорости воздуха в аппаратах и показать
большую экономическую эффективность
пластинчато-ребристых поверхностей по сравнению с
трубчато-ребристыми.
6 7 w,m/c
Рис. 2. Коэффициенты теплопередачи трубчато-ребристых
и пластинчато-ребристых воздушных конденсаторов.
Е-Щ
ЛОЛ
д
,
ч
ч
ч
\щ
ч
ч
>
s
si
N
N
ч
S
>
V
м
ч
L
ТТ
10'
S
д
г3 * 5 87 83Юг Z 3 Ч 5 67Ю3ЦВт
Рис. 3. Сопоставление энергетических показателей
воздушных конденсаторов (/^п " 73 м2):
/—IV — типы пластинчато-ребристых поверхностей (пота бл. 1);
трубчато-ребристая поверхность.
510s
I
10s
д
8
Ш s
41*
"¦'*""'
?г*
31
И ^ -"*""""
лЛ^^-^^^^"
грр^^
Тр.Р
—~^^
-•—
Тр.Р
Н"Т
Х^г
\Ж-
Jrw
Л&Г
-гН
MJ
I w
ii!
Н1
11" 1
I
1 ;
10s
9
8
7
6
3^5 6 7 8910z
г
3 * 5 6W3N,Bm
Рис. 4. Сопоставление массовых и объемных показателей
воздушных конденсаторов (Fau = 73 м2). Обознач. см.
на рис. 3.
20

Приведенные годовые затраты определялись
по формуле
П = С +К-ЕНУ
где С — суммарные эксплуатационные расходы,
включающие затраты на электроэнергию,
отчисления на капитальный и текущий ремонты и
амортизационные отчисления, определялись как
доля от /С;
К — капитальные затраты;
Ев — нормативный коэффициент эффективности
капиталовложений.
Так как неизвестна себестоимость 1 м2
пластинчато-ребристой поверхности при серийном
изготовлении аппаратов, в капитальные
затраты включена лишь стоимость исходных
материалов для двух видов сравниваемых аппаратов.
Это несколько снижает достоверность
количественных показателей при сравнении.
На рис. 5 показана зависимость -j- = f(w)
для воздушных конденсаторов с различными
ребристыми поверхностями. Во всем интервале
П *
скоростей величина -~-для пластинчато-ребри-
ч.
стых поверхностей меньше, чем для трубчато-
ребристых. Наиболее экономичными являются
поверхности /// и IV. Анализ зависимости
Я
-Q- =¦¦ f (ш) показывает, что оптимальные скорости
воздуха, соответствующие минимуму годовых
затрат на 1 кВт холодопроизводительности (при
принятой методике их подсчета), для
пластинчато-ребристых аппаратов равны 3—4 м/с.
При этих, сравнительно малых, значениях
оптимальной скорости и рабочих расходах
воздуха требуется большое фронтальное сечение
аппарата, что, как правило, не отвечает
требованиям рациональной компоновки агрегата.
Поэтому в работе [6] указаны оптимальные
скорости воздуха в диапазоне 4—5 м/с.
Выполненное сопоставление показывает, что
пластинчато-ребристые воздушные
конденсаторы имеют существенные габаритные, массовые
и экономические преимущества по сравнению
с трубчато-ребристыми. Первые результаты
экспериментального исследования опытных
образцов [6] подтвердили эти преимущества, хотя
и не в полной мере. Для успешного применения
15
3,0
2,5
I
|
ч*=
Тр.Р
N
4
7^
//-
ж-
IYJ
ч
>
-^
<
ч
«ч
э
V
/
«. ..
J
f
1
/
/
/
i
1
1
¦
1,5
1,0
0,5
2 3 4 5 5 7w,M/c
Рис. 5. Технико-экономическое сопоставление воздушных
конденсаторов (Fau = 73 м2). Обознач. см. на рис. 3.
пластинчато-ребристых аппаратов в
холодильных машинах необходима отработка
оптимальных конструкций и экспериментальная проверка
как теплоэнергетических, так и
эксплуатационных показателей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кейс В. М., ЛондонА. Л. Компактные
теплообменники. М., Госэнергоиздат, 1967.
2. Журавлева И. Н., Елухин Н. К- Результаты
экспериментального исследования
пластинчато-ребристых теплообменников. Труды ВНИИКИМАШ, вып. 2.
М., 1967.
3. Дубровский Е. В., Федотова А. И.
Исследование пластинчато-ребристых теплообменных
поверхностей.—схолодильная техника», 1971, № 12, с. 31—
33.
4. Г о г о л и н А. А. О наружном теплообмене
пластинчатых поверхностей.— «Холодильная техника», 1969,
№ 12, с. 11—16.
5. Теплообменные аппараты холодильных
установок. М., «Машиностроение», 1973. Авт.: Г. Н.
Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Медникова.
6. О перспективах применения пластинчато-
ребристых аппаратов для холодильных машин.—
«Холодильная техника», 1974, № 8, с. 10—15. Авт.: И. М. Кал-
нинь, Т. М. Сутырина, Г. С. Антоненко, И. А. Мороз,
Г. Н. Данилова, О. П. Иванов.
УДК 621.57.044:536.24
Теплообмен в листоканальном испарительном конденсаторе
Доктор техн. наук, проф. С. Г. ЧУ КЛИН |
С. Ю. ЛАРЬЯНОВСКИЙ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В холодильной технике применяют
испарительные конденсаторы с гладкими или оребрен-
ными трубами. Эти конденсаторы имеют
недостатки, препятствующие повышению
эффективности теплообмена.
21

^
*50
I
я
§)
/1-/1
dn-Z
Скорость воздуха в живом сечении таких
конденсаторов допускается не более 3,5 м/с, так
как при больших скоростях воздуха капли воды,
перетекающие по трубам, уносятся его
встречным потоком. При разбрызгивании воды с
помощью форсунок образуются мелкие капли воды
в межтрубном пространстве, что снижает
эффективность теплообмена между смоченной
поверхностью труб и воздухом.
На условия тепло- и влагообмена в
испарительных конденсаторах оказывает значительное
влияние температура пленки воды, стекающей
по теплопередающей поверхности.
При тонкопленочном безотрывном орошении
теплообменнои поверхности температура
пленки воды максимально приближается к
температуре конденсации, что влияет на интенсивность
отвода тепла к воздуху. Тонкопленочное
орошение можно обеспечить, если выполнить тепло-
обменную поверхность испарительного конден-
Рис. 1. Схема экспериментального стенда (а) и
конструкция теплообменнои поверхности (б):
/ __ исследуемая поверхность теплообмена; 2 — водяной насос;
3 — фреоновый компрессор; 4 — кожухотрубный конденсатор;
5 — фреоновые расходомеры; 6 — ресивер; 7 — теплообменник;
8 — погружной испаритель с электронагревателем; 9 —
фреоновый компрессор; 10 — кожухотрубный конденсатор; 11 —
теплообменник; 12 — воздухоохладитель; 13 —
электронагреватель и пароувлажнитель; 14 — диафрагма; 15 — дифмано-
метр; 16 — вентилятор.
сатора из листоканальных или листотрубных
панелей. В таком испарительном конденсаторе
создаются благоприятные условия для
интенсивного тепло- и влагообмена вследствие
высокой разности между температурой пленки воды
и температурой воздуха по влажному
термометру.
В данной статье рассмотрены результаты
лабораторных испытаний листоканального
испарительного конденсатора.
Экспериментальный стенд (рис. 1, а)
представляет собой замкнутое воздушное кольцо,
в котором последовательно расположены
фреоновый воздухоохладитель, электронагреватель
и паровой увлажнитель для подготовки воздуха
необходимых параметров и опытный образец
испарительного конденсатора. Циркуляция
воздуха создается с помощью вентилятора.
Опытный образец испарительного
конденсатора поверхностью 3,5 м2 изготовлен из 18 штам-
22

пованных панелей (рис. 1,6). Ширина канала
dH = 8 мм, высота а = 19 мм, шаг Sx = 24 мм,
толщина стенки бк = 1 мм, толщина ребра бр =
= 2 мм.
Панели смонтированы таким образом, что
между ними образуется волнообразный канал.
В змеевике каждой панели восемь шлангов.
Испытания проводили при различном
расстоянии между осями панелей—14, 17 и 20мм.
Параметры воздуха на входе в испарительный
конденсатор в процессе испытаний изменялись
в широких пределах: температура от 10 до 40° С,
относительная влажность воздуха от 30 до 80%.
Температуру измеряли с помощью
термопарной установки, состоящей из медь-константа-
новых термопар, потенциометра Р-306 и
гальванометра Ml 7/4.
Термопары были заделаны на поверхности
панелей, а также равномерно расположены по
сечению воздуховодов на входе и выходе из
испарительного конденсатора. Относительную
влажность воздуха определяли по показаниям
сухого и влажного лабораторного термометра
и сухих и влажных термопар на входе и выходе
из испарительного конденсатора.
Расход воздуха измеряли нормальной
диафрагмой. Тепловую нагрузку испарительного
конденсатора определяли по тепловым балансам
со стороны воздуха и хладагента.
Измерения вели в стационарном режиме,
который достигался через 2—3 ч после пуска
агрегатов в работу и характеризовался
длительным постоянством температуры и
относительной влажности воздуха, температуры
конденсации и воды.
Скорость воздуха в живом сечении
испарительного конденсатора изменялась от 1,5 до
5,2 м/с.
При обработке опытных данных использовали
обобщенный метод расчета испарительного
конденсатора [1].
Приведенный коэффи циент теплоотдачи
а2пр, Вт/(м2-°С) вычисляли по формуле
0к
^к (*пл. сР — *вл. ср) '
гДе QK — тепловая нагрузка, Вт;
/^ — наружная поверхность опытного образца, м2;
^пл. ср ~ средняя температура пленки воды на
поверхности испарительного конденсатора, °С;
*вл. ср — средняя температура воздуха по влажному
термометру, °С.
Величину /пЛ>ср определяли по показаниям
термопар на поверхности панелей как средне-
планиметрическую, /ВЛш0Р — как
среднеарифметическую температуру по влажному термометру
на входе и выходе из испарительного
конденсатора.
В процессе испытаний были получены коэф-
to
30
20
\
л
3
>Г*
)^ф
V
2
<**
%,
'\1
шЛь
2 3 4 5 6
Ro-W'3
Рис. 2. График зависимости Nu = /(Re):
1 ~ опыты Антуфьева; 2 — опыты авторов; 3 — опыты
Савицкого.
фициенты теплоотдачи от воздуха к поверхности
панелей в «сухом режиме».
Результаты представлены в критериальной
форме:
Nu = 0,158 Re0'65.
В качестве определяющего размера приняли
эквивалентный диаметр волнообразного канала.
В опытах было установлено незначительное
влияние ширины волнообразного канала на
теплоотдачу [2, 3].
Формула справедлива при Re = 2-103 ~ 6 X
X 103 и
St
- = 0,25.
На рис. 2 представлено сравнение
полученных данных по теплоотдаче с результатами
других авторов при исследовании
волнообразных каналов.
В работе [1] дано теоретическое обоснование
предполагаемого изменения температуры
пленки воды, стекающей по поверхности ребристого
испарительного конденсатора.
Опыты подтвердили указанные
предположения. По всей поверхности при течении пленки
наблюдались зоны локального повышения
температуры пленки, причем в верхней части
панелей температура воды равнялась
приблизительно температуре воды в нижней части панели.
Средняя температура пленки воды во всех
опытах оказывалась выше температуры воды на
входе и выходе из испарительного конденсатора
и в большинстве опытов отличалась от
температуры конденсации на 3—4° С.
У оребренных конденсаторов подобная
разность температур достигает 8—9° С [4].
Сравнение опытных значений приведенного
коэффициента теплоотдачи а2пР для
произвольно выбранных режимов с теоретическими его
значениями, рассчитанными по формуле
а2С . *ПЛ. СР *ВЛ. СР
а2 ПР — '
С ^ПЛ. СР ^ЬЛ. СР '
где а2С — коэффициент «сухой» теплоотдачи, Вт/(м2-С),
показывает удовлетворительную сходимость этих
значений (рис. 3).
Зависимость удельной тепловой нагрузки
опытного испарительного конденсатора от средней
23

500\
It WO
ъгоо
РШ
1 1 •>
j\~Ag\
r
LS*
iffi-
'№?
^ 3 4 5 6
(vrp)W-f,H/(MZ-c)
3,6
Рис. З. Зависимость приведенного коэффициента
теплоотдачи а«пР от массовой скорости воздуха (wp):
32°с' WcP=37°C; 2~ 'в.
t„„ Лп= 18° С, „,„„„ = 22°
2,4
;~~* вл.сР"
= 33° С; 3
вл.сР
с^пл.Р
'вл сР~27° С' *пл.сР:
-~'С.
2,0
\\
\
\\
• V **
«N» 1
\\ 1
¦i-Э 1
Г
\
\
\а
W
Г \
\
\1
л
А
\
\\
\\\
Л ч
1 1
и
18
22
26
30
.,*
температуры воздуха по влажному термометру
и температуры пленки воды показана на рис. 4.
Как видно из рис. 4, повышение температуры
пленки воды на поверхности конденсатора всего
на 2° С приводит к увеличению qF на 25%.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ч у к л и н С. Г. Обобщенный метод расчета
испарительных конденсаторов. «Сборник трудов ОТИПХП»,
т. V. Одесса, 1952, с. 17—28.
2. Антуфьев В. Н. Эффективность различных форм
конвективных поверхностей нагрева. М.—Л.,
«Энергия», 1966.
УДК 621.575.3.
Рис. 4. Зависимость удельной тепловой нагрузки qF
опытного испарительного конденсатора от средней температуры
воздуха по влажному термометру ^вл.сР и температуры
пленки воды /Пл.сР-
3. Савицкий Г. А. Исследование теплоотдачи и
аэродинамического сопротивления в волнистых каналах
пластинчатой поверхности нагрева.—
«Энергомашиностроение», 1965, № 5, с. 21—25.
4. Носенко В. А., Кузнецова Л. П. К вопросу
определения температуры пленки воды на поверхности
испарительного конденсатора.— «Холодильная техника
и технология», вып. 11. Киев., «Технжа», 1971.
Исследование пленочного дефлегматора-ректификатора абсорбционной
холодильной машины
Доктор техн. наук Б. Л. МИНКУС,
канд. техн. наук Л. Л. ГЛИНКА
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
В водоаммиачных абсорбционных холодильных
машинах применяют обычно дефлегматоры ко-
жухотрубного типа. Стенки труб таких
дефлегматоров имеют значительную толщину,
что вызывает большой расход металла. Кроме
того, при водяном охлаждении дефлегматора
возникает необходимость в установке
тарельчатой укрепляющей колонны ректификатора,
а это приводит к уменьшению температурного
напора в дефлегматоре и к дополнительному
увеличению металлоемкости машины.
Используя тепло ректификации для
подогрева крепкого раствора, можно обеспечить
малую разность давлений между средами и
избежать коррозии поверхностей, а
следовательно, уменьшить толщину стенок и упростить
конструкцию аппарата. В тонкостенном
пленочном аппарате с развитой поверхностью тепло-
и массопередачи должная концентрация паров
хладагента достигается без применения сложной
укрепляющей колонны ректификатора [1].
Ниже приведены результаты исследования
опытного образца дефлегматора-ректификатора,
выполненного по типу регулярной насадки из
тонких плоских и гофрированных листов.
Аппарат испытан на стенде ОТИХП [2].
Ректификационная колонна, основным
элементом которой является
дефлегматор-ректификатор U установлена на фланце генератора 2
(рис. 1). Дефлегматор-ректификатор состоит из
120 вертикальных каналов для пара и
стекающей флегмы с эквивалентным диаметром 0,0026 м
и высотой 0,395 м, их периметр равен 0,996 м,
общая поверхность контакта фаз 0,394 м2, живое
сечение 6,78-10~4 м2.
Часть крепкого раствора, подаваемая насосом,
протекает по горизонтальным каналам,
перемежающимся с вертикальными, остальная
часть — через теплообменник поступает на
распределительное устройство 3 генератора. Чтобы
обеспечить возврат уносимой паром флегмы,
над дефлегматором-ректификатором
установлен отбойный слой из колец Рашига 4
высотой 0,06 м. Для наблюдения за уносом
жидкости служат смотровые стекла 5. Под
дефлегматором-ректификатором расположена
тарелка 6, предназначенная для измерения
количества флегмы. Мерный объем равен
24

В конденсатор
^^!=Из насоса
ИЩ
Из тепло-
^.о&меннина
XJfr-*r-ii1 ji ii и •• •• lT«
юоооооооо>
оооооооо
ооооророр
оооооооо
^оооооооооу
\оооооооо/
ZE*~B теплообменник
Рис. 1. Схема генератора с опытным
дефлегматором-ректификатором.
79- Ю-6 м3. Время наполнения мерного объема
фиксировали по переливу через смотровые
стекла 7.
Испытания проводили при концентрации
крепкого раствора \Т 0,246—0,420 кг/кг и массовой
скорости пара дор 7—15кг/(с-м2).
Концентрацию ректифицированного пара поддерживали
ld « 0,998 кг/кг.
Полученные значения коэффициента
ректификации % (рис. 2) близки значениям этого
коэффициента в ректификаторе с кожухотрубным
дефлегматором и двумя укрепляющими тарел-
Пр
Of*
0,92\
0,20 0,25 0,30
•
%0
ш ^f***
0,35 ЦЧО ir, кг/кг
ками [3]. Флегмовый коэффициент
ректификации у обоих видов ректификаторов можно
принять одинаковым v\R = 0,85.
Опыты показали, что для достижения
совершенного процесса ректификации в дефлегматоре-
ректификаторе линейная плотность орошения
по нижней кромке Гтах не должна превышать
величины, соответствующей числу Рейнольдса
для пленки Иеж = 30. Следовательно,
Рис. 2. Зависимость коэффициента ректификации rjp от
концентрации крепкого раствора -|г.
Неж[1н
max
4 — ' >орж
A)
В дефлегматорах водоаммиачных машин
вязкость жидкости цж = B,55 ~ 2,65) X
X 10~4 Па-с и, следовательно, Гтах — 0,0017 -=-
-г- 0,0020 кг/(с-м).
Проведенные испытания позволили
определить лишь общее количество переданного в
аппарате тепла, количество перешедшего из
жидкой фазы легкокипящего компонента, состояние
сред у входа в дефлегматор-ректификатор и
выхода из него.
Для выяснения распределения температур и
концентраций флегмы по высоте каналов
полагаем, что коэффициент г]р постоянен в любом
сечении канала по высоте и теплообмен между
пленкой флегмы и стенкой канала
характеризуется критерием Нуссельта для плоской
стенки, умноженным на некоторый постоянный
коэффициент а, который учитывает влияние
неравномерности распределения пленки по
периметру.
Принимаем для ламинарного течения
жидкости по плоской вертикальной стенке [4]:
Nu?K = 0,67Re>
^П
B)
где Рг — критерий Прандтля;
finp — комплекс, характеризующий
толщину ллен-
• ки, м, бпр = I "^р-
0,33
g—ускорение силы тяжести, м/с2;
р — плотность жидкости, кг/м3;
h — высота канала, м.
Принимаем также тепловое сопротивление
стенок и загрязнений 0,1 кВт/(м2-К).
Расчеты показали, что при этих условиях
экспериментальным данным удовлетворяют
значения а = 0,90 -г- 0,95.
Тот факт, что распределение температур
(концентраций) по высоте канала, полученное в
предположении т]р = idem, удовлетворяет
условиям, при которых справедливы основные
уравнения теплообмена, может служить косвенным
доказательством справедливости основных
предпосылок.
Определив поверхности отдельных участков,
нетрудно установить зависимость между
показателями процесса и высотой пленки. Такая
25

единиц переноса аппарата п остается почти
постоянным, равным 6,1—6,3. Закон изменения
п по высоте может быть выражен зависимостью
п= 11,6 ft0,67. C)
Таким образом, число единиц переноса
дефлегматора-ректификатора мало зависит от
режима работы, являясь в основном функцией
ее высоты.
Зная из условий теплопередачи поверхность
участков аппарата, можно найти
соответствующие значения коэффициента массопередачи /<?п,
отнесенного к паровой фазе. Этот коэффициент
значительно меняется по высоте. В верхней
части каналов он достигает значений 0,35—0,55,
в нижней — снижается до 0,07—0,10 кг/(с-м2).
Поскольку коэффициент массоотдачи для
паровой фазы Р|п меняется незначительно, остается
заключить, что основное сопротивление массо-
переносу в пленочном
дефлегматоре-ректификаторе оказывает жидкая фаза.
На основании проведенных исследований
можно сделать некоторые общие выводы,
относящиеся к проектированию пленочных
дефлегматоров с регулярной насадкой.
Для эффективной регенерации тепла в
абсорбционной машине следует стремиться к подаче
минимального количества раствора, требуемого
только для проведения процесса дефлегмации.
Этим достигается повышение температуры
флегмы и снижение температурного напора на горя-
Рис. 4. Номограмма для определения числа единиц переноса п пленочного дефлегматора-ректификатора в
зависимости от концентрации жидкого раствора, равновесного начальному состоянию пара, g*, давления рг и
коэффициента ректификации %.
26
¦л;
йд,кВт\
6
S \
3
2
1
_______
У
пх
Jr
AT
JUn
рВт/(м*Ю;
0,6
Of
OS
f>A
\0,Z
OJ
30
го
10
АО
о
0,1
0,2 0,3 0,396 h,M
Рис. 3. Зависимость тепловой нагрузки дефлегматора
С?д, температурного напора AT, коэффициентов тепло- и
массопередачи к и /С|п и числа единиц переноса л от
высоты пленки h для одного из режимов работы
абсорбционной холодильной машины:
температура кипения хладагента в испарителе — 19° С,
конденсации 25° С, высшая кипения раствора в генераторе 107° С,
количество циркулирующего хладагента 0,0107 кг/с.
зависимость для одного из режимов работы
машины показана на рис. 3.
Характерно то, что и с уменьшением, и с
увеличением тепловой нагрузки дефлегматора <2Д
в относительно широких пределах общее число

чем конце дефлегматора-ректификатора.
Повышение же температуры флегмы в первую очередь
достигается увеличением коэффициента т]р в
основном за счет роста поверхности массопере-
дачи. Для того чтобы снизить температурный
напор, также требуется увеличить поверхность
дефлегматора-ректификатора. Однако, если для
улучшения теплопередачи безразлично, за счет
какой величины — периметра или высоты
дефлегматора — увеличивается поверхность, то
для улучшения массопередачи желательно,
чтобы это достигалось за счет роста высоты.
При этом, конечно, не должен нарушаться
ламинарный режим течения пленки. Увеличение
поверхности аппарата за счет его высоты
выгодно также с точки зрения снижения массы
кожуха. Поэтому аппарат следует проектировать
с наименьшим допустимым периметром
дефлегматора. К сожалению, опыты проводили только
с однита аппаратом высотой hR = 0,395 м,
поэтому для определения зависимости числа
единиц переноса п от h приходится предположить,
что экспериментальная зависимость C)
справедлива и для аппаратов с разными значениями /гд.
УДК 621.565.83
на организм
А. 3. КУЛИЕВ, С. М. НАДИР-ЗАДЕ
В современной медицине для точечного
охлаждения участков тела нашли применение
термоохлаждающие устройства. Однако в настоящее
время использование и в такой области медицины,
как общая хирургия, сдерживается вследствие
жесткости конструкции термобатареи [1, 2],
что не дает возможности охлаждать обширный
участок тела
Разработанная нами гибкая коммутация
термоэлементов [3] позволила изготовить серию
охлаждающих аппаратов для локального и
общего охлаждения организма. Одним из них
является медицинский гипер-гипотермический
аппарат «Криопласт» (рис. 1).
Аппарат питается от сети переменного тока
напряжением 220/127 В.
Исполнительный элемент аппарата соединен
с блоком питания комбинированными водотоко-
подводящими шлангами. Толщина
исполнительного элемента 10—12 мм. Температура на
рабочей поверхности плавно регулируется и
стабилизируется в диапазоне от —20 до +50° С.
На рис. 2 изображена схема исполнительного
Для удобства проведения расчета аппаратов
на рис. 4 дана номограмма, позволяющая по
заданным значениям давления в генераторе рг,
концентрации пара ?п или равновесной ему
жидкости ?* найти число единиц переноса п
при различных значениях т)р (пользование
номограммой пояснено стрелками).
Зная величину я, по зависимости C) нетрудно
определить высоту аппарата.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Мин кус Б. А., Навроцкий Ю. Д.,
Глинка Л. Л. Дефлегматор-ректификатор для
абсорбционных холодильных установок. Авт. свид. № 166372.
Бюллетень изобретений и товарных знаков, 1964, № 22,
с. 27.
2. Экспериментальная абсорбционная
холодильная установка.— В кн.: Холодильная техника и
технология. Вып. 2. Киев, 1966, с. 100—106. Авт.:
Б. А. Минкус, Е. Н. Биязи, Г. Б. Гаврилюк, Л. Л.
Глинка.
3. Г л и н к а Л. Л., Минкус Б. А. Исследование
ректификатора абсорбционной холодильной машины.—
«Холодильная техника», 1973, № 8, с. 11—13.
4. Плановский А. Н., Р а м м В. М., К а г а н С. 3 .
Процессы и аппараты химической технологии. М.,
«Химия», 1968, с. 390.
элемента. В гибкую изолирующую пластину 1
встроена батарея термоэлементов 2, холодные
спаи которых снабжены выходящими на по-
г верхность пластины медными накладками 3.
, Горячие спаи термоэлементов омываются жид-
г костью, подаваемой по медным трубкам 4,
, соединенным между собой гибкими муфтами 5
и электропроводами 6.
Рис. 1. Общий вид аппарата «Криопласт».
27
Полупроводниковый аппарат «Криопласт» для теплового воздействия

Q0№,Bm
Рис. 2. Схема исполнительного элемента аппарата
«Криопласт» в разрезе;
1 — гибкая электроизолирующая пластина; 2 — термоэлемент;
3 — медные накладки; 4 — медные трубки; 5 — гибкая
электроизоляционная муфта; 6 — гибкий электропровод.
Благодаря гибкой основе и гибким
соединениям устройству можно придавать любую
форму в соответствии с охлаждаемым или
нагреваемым участком тела.
Рабочая поверхность исполнительного
элемента состоит из отдельных мелких
металлических пластин, что в сочетании с гибкой
конструкцией термобатареи позволяет создавать
плотный тепловой контакт с охлаждаемыми
поверхностями тела различной формы. Это является
важным фактором для получения высокой
скорости охлаждения (так как теплопроводность
меди, из которой изготовлены пластины,
значительно выше, чем воздуха, воды, резины
и т. д.).
Существенным недостатком известных методов
охлаждения через наружные покровы тела
является сильное раздражение холодом кожных
покровов^ замедляющее скорость охлаждения
организма из-за спазмов периферических сосудов [4 ].
Аппарат «Криопласт» позволяет осуществить
качественно новое охлаждение организма, так
как с помощью гибких термоохлаждающих
устройств с рассредоточенной рабочей
поверхностью можно частично предотвратить реакцию
кровеносных сосудов на действие холода и тем
самым повысить скорость охлаждения.
С помощью аппарата «Криопласт» были
проведены исследования распространения холода в
глубь ткани, результаты которых дали
представление о возможности использования гибких
термоохлаждающих устройств в медицине.
Исполнительный элемент был собран из
восемнадцати термоэлементов с общей эффективной
поверхностью 33 см2 и общей охлаждающей
поверхностью 49 см2. Ветви термоэлементов
изготовлены из материалов с коэффициентами термо-
э. д. с. ветвей п- и р-типа соответственно ап =
= 185 мкВ/Киар=200 мкВ/Ки удельной
электропроводностью оп = 700 Ом-1-см-1 и ор =
= 850 Ом-1-см-1. Энергетические
характеристики исполнительного элемента приведены на
рис. 3.
Эксперименты проводили на животных по
следующей методике. Фиксировалась начальная
температура ткани на опытном участке тела
игольчатой термопарой на глубине 0,5; 1; 1,5;
т
ко
/оо
80
60
w
20
\ е
W/
JA
/'_.
2,8
2
V
О
10
15 20 1,А
Рис. 3JЗависимость энергетических характеристик Q0,
W аппарата «Криопласт» от рабочего тока /.
2; 2,5 и 3 см. Затем на данный участок тела
накладывали пластины предварительно
подготовленного к работе аппарата «Криопласт». В
центре охлаждения через термобатарею прокалывали
игольчатые термопары соответственно на те же
глубины. Каждая термопара имела ограничители
для фиксации глубины прокалывания.
Температуры на рабочей поверхности аппарата
измерялись термопарой, припаянной к коллектору
холодного спая.
да
32
2Ь
/6
А
( Ш
в
30
п
W }
Тп
Тг'3ем\
\Щ
,/ 1
05 \
) < V
50f,mf\
с\
-16
Рис. 4. Зависимость температуры на рабочей поверхности
термобатареи Ти и на различной глубине ткани Тт от
продолжительности охлаждения т при /раб ~ const.
28

Результаты эксперимента представлены в
виде зависимости температуры на рабочей
поверхности термобатареи Тп и на различной глубине
ткани Тт от времени т при /Раб = const (рис. 4).
Функция Ти = f (т) на участке О А имеет
прямолинейную зависимость, на участке АВ
убывает, а на участке ВС со временем не
изменяется, т. е. температура в течение 5 мин
прямолинейно растет от—18 до -f3° С, затем на
протяжении 25 мин снижается до —4° С, а в
дальнейшем остается постоянной. При этом в
интервале времени 0—5 мин тепловая нагрузка
увеличивается от нуля до Qmax> а в течение 5—
30 мин она уменьшается на 1,5%, чем можно
пренебречь. В дальнейшем величина тепловой
нагрузки со временем не изменяется.
Было исследовано также распространение
холода в глубь ткани при отсутствии кровотока.
В условиях эксперимента при отсутствии
кровотока температура ткани снижалась примерно
в 2—2,5 раза быстрее, чем при кровотоке.
Экспериментальные исследования показали,
что с помощью аппарата «Криопласт» можно
стабильно поддерживать необходимую температу-
О. А. ДРОЗДОВ, Э. А. КУРМАЗЕНКО, А. В. РЕВЯКИН
Существенным недостатком большинства
методов экспериментального исследования процессов
тепломассообмена является недостаточная
точность и невысокая эффективность контактного
измерения температур. Средства, используемые
для этой цели, несмотря на тщательное
выполнение требований к их конструкции и установке,
значительно искажают протекающий процесс.
Это обусловливается изменением, во-первых,
термического сопротивления исследуемого
объекта в результате наложения на его поверхность
тела с другими теплофизическими параметрами,
а, во-вторых, условий теплообмена объекта с
окружающей средой и, как следствие, его
температурных полей.
В связи с этим бесконтактные методы
измерения температур в ряде случаев являются
предпочтительными.
Бесконтактный метод может быть основан на
свойстве всех веществ излучать
электромагнитную энергию в инфракрасном диапазоне волн
при температурах выше абсолютного нуля.
Инфракрасное излучение по своей физической
природе сходно со световым, оба они обладают
ру на поверхности ткани в диапазоне от —4
до -f-50° С при наличии кровотока и получать
температуру до —10° С при отсутствии
последнего. Приведенные пределы температур ткани
могут быть расширены путем небольшого
изменения схемы аппарата.
Модификации данного аппарата могут найти
широкое применение в общей хирургии, травмо-
тологии, нейро- и восстановительной хирургии,
онкологии, гинекологии, реанимации,
криотерапии и т. д., особенно в тех случаях, когда
требуется тепловое воздействие на обширный
участок тела.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. К о л е н к о Е. А. Термоэлектрические охлаждающие
приборы. М.—Л., «Наука», 1967.
2. Покорный Е. Г., Щербина А. Г. Расчет
полупроводниковых устройств. Л., «Наука», 1969.
3. Устройство для теплового воздействия на
организм. Авт. свид. № 208203.— «Изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1968, № 3. Авт.:
Г. Б. Абдуллаев, И. М. Топчибашев, А. 3. Кулиев,
С. М. Надир-заде, М. Г. Эпштейн и В. И. Кочкарев.
4. Майстрах Е. В. Приостановленная жизнь. М.,
«Знание», 1971.
волновыми и корпускулярными свойствами.
Инфракрасное излучение представляет собой
поперечные электромагнитные волны,
распространяющиеся прямолинейно от источника в любой
среде. С помощью линз, призм и дифракционных
решеток из соответствующих материалов они
могут преломляться, отражаться,
фокусироваться, разлагаться на спектральные
составляющие.
Энергия инфракрасного излучения при этом
переносится в виде фотонов и может
преобразовываться посредством чувствительных элементов
в электрические сигналы, регистрируемые
вторичными приборами.
Поскольку существует определенная связь
между энергией, излучаемой объектом, и его
температурой, показания вторичного прибора
могут быть оценены в градусах с высокой
степенью точности на расстоянии в несколько сотен
метров без заметного поглощения излучения
атмосферой.
Регистрация инфракрасного излучения может
быть осуществлена эвапорографами,
пирометрами, электроннооптическими преобразователями,
сканирующими радиометрами.
Для бесконтактного измерения температуры
29
УДК 536.5
Бесконтактный метод исследования температурных полей

незначительно нагретых объектов по их
инфракрасному излучению наиболее удобны
сканирующие радиометрические системы, которые в
последнее время стали широко применяться для
решения самых разнообразных задач. В
холодильной технике они могут быть использованы
для определения местных температурных
напряжений, степени теплового расширения тел,
обнаружения перегревающихся узлов и деталей
различных устройств, аппаратуры и систем,
регистрации утечек тепла через изоляцию,
исследования процессов тепломассообмена в теплооб-
менных аппаратах и т. д.
На рис. 1 показана принципиальная схема
установки теплового видения, которая является
разновидностью сканирующего радиометра,
позволяющего преобразовывать инфракрасное
излучение, исходящее от вещества-источника, в
видимое на экране электроннолучевой трубки
изображение.
В фокальной плоскости собирающего
зеркала /, в котором образуется тепловое
изображение исследуемого объекта 2, расположен
приемник лучистой энергии с миниатюрным
чувствительным элементом 3 размером 50 X 60 мкм.
Чувствительный элемент последовательно
воспринимает инфракрасное излучение от разных
участков объекта в определенном телесном угле
и преобразует его в электрический сигнал,
пропорционально потоку излучаемой энергии (Вт),
характеризуемому выражением
/ - A0Ewy
где Aq — апертура линзы или зеркала, собирающих
поток лучистой энергии, см2;
Е — энергетическая яркость изображения,
воспринимаемая чувствительным элементом,
Вт/(см2-ср)Г
w — телесный угол, ср.
Электрический сигнал через усилитель 4
подается на управляющий электрод
электроннолучевой трубки 5 для модуляции плотности
потока электронов ее луча, как в обычном
телевизоре. Плоское зеркало 6, передающее тепловое
изображение на чувствительный элемент,
совершает колебательные движения вокруг
вертикальной оси, создавая тем самым с помощью
блока 7 строчную развертку изображения
объекта, и одновременно поворачивается вокруг
горизонтальной оси, чем обеспечивается
развертка по кадру с помощью блока 8. Элементам
исследуемого объекта, излучающим большую
энергию, соответствуют более яркие элементы
изображения на экране телевизора.
Одновременно электрические сигналы могут
подаваться в осциллограф, воспроизводящий
распределение температур по любой строке
развернутого видимого изображения.
Установка снабжена приставками для
фотокиносъемки с экранов телевизора и
осциллографа. Применение киносъемочной аппаратуры дает
возможность исследовать нестационарные
тепловые процессы.
Описанную сканирующую систему
целесообразно использовать для исследования
температурных полей. У большинства нагретых
объектов температурные поля двумерны.
Информацию о полях получают вначале на экране
электроннолучевой трубки в виде теплового
изображения с распределением яркости по
кадру в соответствии с распределением плотностей
лучистого потока наблюдаемой нагретой
поверхности. Далее производят привязку к системе
координат температурного поля и
интерпретацию численных значений температур
поверхностей объекта.
Во многих случаях дополнительно к
тепловому изображению, дающему в основном общее
представление о температурном поле объекта,
получают построчные тепловые двумерные
рельефы «разрезов» температурного поля в виде
осциллограмм амплитудных отметок на данной
строке развертки. По этим двумерным
рельефам могут быть построены изотермы в плоскости
наблюдаемого поля и даже объемные
(трехмерные) температурные рельефы.
С помощью экспериментальной установки
теплового видения было проведено
бесконтактное исследование температурных полей двух
типов испарительных элементов — с
капиллярно-пористым покрытием (рис. 2) и из
тонколистового гофрированного металла (рис. 3) — в
диапазоне тепловых нагрузок q = 500-f-15700 Вт/м2
при атмосферных условиях.
Испарительные элементы были конструктивно
подготовлены таким образом, чтобы обеспечить
качественное воспроизведение температурных по-
Рис. 1. Схема установки теплового видения.
зо

Рис. 2. Экспериментальный испарительный элемент с
капиллярно-пористым покрытием:
/ — электронагреватель; 2 — корпус нагревателя; 3 —
капиллярно-пористое покрытие; 4 — геометрическая поверхность
нагрева; 5 — кювета с хладагентом; /—V — характерные
сечения, в которых снимались температуры.
Рис. 3. Экспериментальный испарительный элемент с
покрытием из гофрированного металла:
/ — паровой канал с геометрическими поверхностями нагрева;
2 — капиллярные каналы; 3 — электронагреватель; 4 — слой
теплоизоляции; 5 — кожух электронагревателя; 6 — колба
с хладагентом; /—V — см. рис. 2.
лей на экранах телевизора и осциллографа
установки теплового видения.
В качестве капиллярно-пористого покрытия
применяли органический нетканый материал
фитильного типа и пористый никель с
геометрическими размерами соответственно: толщина 1,0
и 0,7 мм, средний диаметр пор 50 и 8 мкм,
поверхность нагрева элементов 0,016 и 0,08 м2.
Поверхность нагрева тонколистового
гофрированного элемента выполнена из никеля,
площадь 0,0181 м2, живое сечение рабочего
канала 275 мм2. Хладагентом служила вода двойной
перегонки. Расход ее измеряли дозирующим
устройством постоянного уровня, работающим
по принципу бюретки Бойля-Мариотта.
Мощность электронагревателей контролировали
амперметром и вольтметром типа М52, класса
точности 0,5. У каждого испарительного
элемента было выбрано по пяти характерных
сечений, в которых определялась температура по
осциллограммам. Одновременно хромель-копеле-
выми термопарами измеряли температуры
окружающей среды и испаряемой жидкости, которые
служили реперными точками для определения
масштаба осциллограмм. Нижние прямые
участки на осциллограммах (рис. 4—6) соответствуют
температуре окружающей среды 20° С.
Распределение температур в характерных
сечениях элементов с капиллярно-пористым
покрытием в стационарном режиме показано на
рис. 4, а— для элемента с нетканым фитильным
Рис. 4. Распределение температур в характерных
сечениях /—V испарительного элемента с покрытием из
нетканого фитильного материала (а) и никелевым
покрытием (б) при тепловой нагрузке 2Л03 Вт/м2 (масштаб
соответственно: 1 мм = 8,1 и 16,1° С).
31

/Xfl 1
ЛA I
/Г ^- ^
Рис. 5. Распределение температур в характерных сечениях
/—V гофрированного испарительного элемента для
режимов неразвитого (а) и развитого (б) кипения (масштаб
соответственно: 1 мм = 3,9 и 3,3° С).
Рис. 6. Изображение температурных полей в
характерном сечении / и осциллограммы температур в характерных
сечениях /—V испарительного элемента с никелевым
покрытием при тепловой нагрузке 7-103 Вт/м2 (масштаб
1 мм = 8,1° С):
/ и 2 — соответственно начало появления кризиса и через
5 мин после появления кризиса.
покрытием и на рис. 4, б— для элемента с
покрытием из никеля при умеренных тепловых
нагрузках (порядка 2-Ю3 Вт/м2). Полученные
32
температуры позволили косвенным методом
оценить равномерность запитки хладагента и его
распределение по поверхности испарения. Из
анализа осциллограмм следует, что более
равномерно хладагент распределяется в элементе с
никелевым покрытием.
Способность нагретых многоатомных газов
быть вторичными источниками инфракрасного
излучения была использована при исследовании
температурных полей в выходном сечении
гофрированного испарительного элемента.
Распределение температур в характерных сечениях
/—V (см. рис. 3) элемента показано на рис. 5
для режимов неразвитого (q = 2-Ю3 Вт/м2) и
развитого (<7 = 7-103 Вт/м2) кипения. Из
анализа рис. 5 следует, что наибольший перегрев
жидкости—в капиллярных каналах элемента;
наименьшая температура поверхности нагрева —
на стенках капиллярных каналов; в исследуемом
диапазоне тепловых нагрузок кризисные
явления не возникают.
Бесконтактным методом можно исследовать
динамику процессов тепло- и массопереноса.
При проведении экспериментов на элементе с
никелевым капиллярно-пористым покрытием был
проанализирован характер развития
гидродинамического кризиса.
Для испарителей с капиллярно-пористым
покрытием существует понятие о максимально
допустимом тепловом потоке, превышение которого
приводит к неравномерной насыщенности слоя
покрытия хладагентом, что может стать
причиной гидродинамического кризиса.
Как следует из рис. 6, гидродинамический
кризис имеет нарастающий во времени характер.
Вначале он возникает на небольшом участке
поверхности нагрева (светлое пятно на
изображении температурного поля, см. /—У), а затем
площадь кризисного участка увеличивается, при
этом температура на запитанном участке
снижается в результате увеличения интенсивности
испарения и роста температуры осушенного
участка на 10—30° С, что наглядно видно
на осциллограммах (/—1 и /—2).
К сожалению, бесконтактный метод может
быть непосредственно применен только для
анализа температурных полей теплообменных
поверхностей, граничащих со средой, в которой
может быть установлена аппаратура,
регистрирующая инфракрасное излучение, например
воздухоохладители, прилавки с морозильными
устройствами и т. д. В тех случаях, когда
необходимо исследовать температурные поля
аппаратов, расположенных внутри замкнутых
объемов, необходимо создать модели, подобные
описанным испарительным элементам, имитирующие
работу аппаратов.
В настоящее время разработан тепловизор

ИК-ЮП, предназначенный для определения
состояния различных объектов по их тепловому
излучению. Принцип работы его основан на
сканировании поверхности объекта с помощью
оптико-электронной системы и регистрации
распределения интенсивности теплового излучения
поверхности объекта на экране
электроннолучевой трубки.
Технические данные тепловизора ИК-ЮП
Чувствительность (при температуре
30°С), °С Не ниже 0,2
Диапазон регистрируемых температур, °С —304-+200
Канд. техн. наук Н. В. МИХАЙЛИН,
канд. техн. наук Г. Д. АВЕРИН
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
Значительную долю общего объема производства
мяса составляют туши, полутуши и отруба в
замороженном виде, что обусловлено
необходимостью создания межсезонных запасов. С
переходом на преимущественный выпуск
охлажденного мяса объем производства его в
замороженном виде в процентном отношении будет
снижаться, а в количественном—возрастать в
связи с увеличением общего объема выпуска
мяса. Поэтому определение оптимальных
режимов замораживания является важной
экономической задачей.
Получивший широкое признание однофазный
метод замораживания в совокупности с
внедрением более совершенных систем охлаждения
позволил значительно увеличить
производительность морозильных камер действующих
мясокомбинатов. Однако наиболее оптимальные значения
температур и скорости движения воздуха у
продукта не выявлены.
Считается, например, наиболее приемлемой
температура воздуха у поверхности мяса
около— 35° С [1 ], что достигается в морозильных
камерах периодического действия обычно в
конце процесса замораживания. Среднеинтеграль-
ная температура воздуха на уровне центра бедра
туши в камере с воздушно-радиационной
системой охлаждения около — 28 -т- ¦—30° С (см.
таблицу), что несколько ниже оптимального
значения средней температуры воздуха за период
замораживания, полученного С. Г. Чуклиным и
И. Г. Чумаком [2] на основании технико-эко-
Поле обзора, град. 7x5
Мгновенный угол зрения, мин. 3,5
Число кадров в секунду 16
Число строк 100
Высокая скорость развертки позволяет
изучать температурные поля объектов в реальном
масштабе времени.
Тепловизор ИК-ЮП может найти широкое
применение в промышленности для неразрушаю-
щего контроля материалов и изделий, в научных
исследованиях при изучении теплофизических
процессов, в медицине—для диагностики.
номических расчетов показателей стоимости и
эксплуатации морозильных камер.
В последнее время наметилась тенденция
интенсифицировать процесс замораживания мяса
увеличением скорости движения воздуха у
продукта от 0,8—1,2 [2] до 3—3,3 м/с [3] и даже
до 4 м/с [4].
Однако в промышленности до сих пор широко
практикуется замораживание мяса в течение 28—
48 ч [5].
При анализе систем охлаждения морозильных
камер рассматривается их экономическая
эффективность, зависящая от первоначальных
(капитальных) и эксплуатационных затрат. В
эксплуатационные затраты на процесс
замораживания прежде всего входят затраты, связанные
с естественными потерями мяса от усушки и
расходом электроэнергии.
Оптимальными скоростями движения воздуха
необходимо считать такие скорости, при
которых достигается наибольший
экономический эффект.
При определении оптимальной скорости
движения воздуха при однофазном замораживании
мяса в полутушах за основу для сравнения
можно взять двухфазный способ замораживания в
условиях свободного конвективного теплообмена.
В литературе приводятся данные
экономических исследований, показывающие, что
применение однофазного способа замораживания даже
в камерах с естественной циркуляцией воздуха
по сравнению с двухфазным дает экономию в
размере от 7 [6] до 8,2 руб/т мяса [7].
Применение принудительной циркуляции воздуха в
морозильных камерах при однофазном
замораживании в этом случае увеличивает экономический
эффект по сравнению с двухфазным в камерах с
33
УДК 637.Г.037.5:621.565
Оптимизация скорости движения воздуха в камерах замораживания мяса

исун-
та
X
S
о
-
с
^"оГ
^ *
1.
2.
3
4.
5.
6.
7.
¦8. •
9.
10.
11.
Система охлаждения и воз-
духораспределения в камере,
для которой получена
экономия от внедрения
однофазного способа замораживания
Гладкотрубные
пристенные и потолочные
батареи
Гладкотрубные батареи
при непосредственном
кипении аммиака
Пристенные и потолочные
батареи
Ребристые
воздухоохладители; распределение
воздуха через щели в
ложном потолке камеры
Напольные
воздухоохладители
Потолочные сухие
воздухоохладители с
циркуляцией воздуха поперек
камеры; камера туннельная
Межпутевые
воздухоохладители
Напольные
воздухоохладители, распределение
воздуха через щели в
ложном потолке камеры
Межпутевые
воздухоохладители; обдув полутуш
методом воздушного ду-
ширования
Воздушно-радиационная
с распределением
воздуха через продольные
сопла в ложном потолке
ниже балок подвесных
путей; воздухоохладители
постаментные
То же
3?о
йуй
о?§
к°в
?*&
2И^
X ^-еа
* X X
й хо
7,0
8,2
7,89
8,67
9,85
2,36
10,82
3,34
4,33
| 16,8
—2,55
>>
со
ю
си
>•
оО
?"°
2
<и са
Н X
—18^—20
—23-^—24
—30
—174-—20
—30
—35
—30
—35
-35
—28^-—30
—28-^—30
та
х
<
СП
СО
н
о
О о
о 2
^ «
U о

Естественная
0,1

(естественная)
0,2

(естественная)
0,5^-0,8
0,8
0,8
1,0
1,0
1,0
4
1,8
X
2
X
>*
н
а* !
(-л О
^ н
[6], с.
159—170,
табл. 9—
—12
[7], с.
39—43,
табл. 3,
4,6,рис.1.
[8], с.
13—24,
табл. 1,4
[6], с.
159—170,
табл. 9—
— 12
[8], с.
13—24,
табл. 1,4
[5], е.
9—11,
табл. 6
[8], с.
13—24,
табл. 1,4
[5], с.
9—11,
табл. 6
[5], с.
9-11,
, табл. 6
Данные
авторов
Данные
авторов
С чем проводится
сравнение
Двухфазное
замораживание в
аналогичных камерах
Двухфазное
замораживание в
аналогичных камерах
Двухфазное
замораживание в
аналогичных камерах
Двухфазное
замораживание в камерах с
естественной
циркуляцией воздуха
Двухфазное
замораживание в камерах с
естественной
циркуляцией воздуха
Однофазное
замораживание в камере с
естественной
циркуляцией воздуха
Двухфазное
замораживание в камерах с
естественной
циркуляцией воздуха
Однофазное
замораживание в камере с
естественной
циркуляцией воздуха
Однофазное
замораживание в камере с
естественной
циркуляцией воздуха
Двухфазное
замораживание в камере с
естественной циркуля-
1 цией воздуха и глад-
котрубными
пристенными и потолочными
батареями
Однофазное
замораживание в
аналогичной камере, но при
[скоростях воздуха 4
м/с на уровне центра
бедра
Общая экономия от
внедрения однофаз- •
ного способа замора
живания по
сравнению с двухфазным
способом
замораживания в камерах с
естественной
циркуляцией воздуха Е,
руб/т
7,0
8,2
7,89
8,67
9,85
8,2-j- 2,36 ¦--, 10,56
10,82
8,2 + 3,34 . 11,54
8,2 4-4,33 12,53
16,8
16,8—2,55- 14,25
нения однофазного способа замораживания по
сравнению с двухфазным при естественной
циркуляции воздуха возрастает с переводом
морозильных камер для однофазного замораживания
с естественной циркуляции на принудительную.
Предполагая параболическую зависимость
между Е и v, мы получили корреляционное
уравнение (коэффициенты уравнения найдены
методом наименьших квадратов):
34
естественной циркуляцией воздуха (см. таблицу).
Нами обобщены и обработаны результаты
исследований различных авторов по
экономической эффективности однофазного способа
замораживания (см. рисунок) в морозильных
камерах периодического действия с различными
системами воздухораспределения.
Представляя эти значения в координатах
Е руб/т, v м/с, видим, что экономия от приме-

ftpi/J/m
16
ft
12
10
Л
6J
w°+
Л<?
ГУ
//-•,
i /
^8
^7
5
n
1
1
-H6f5v*+W5r+7905 \
1
\
\
\|
rr7
о -16]
% U-[7] H
^ • -данные
'• Аверина
| —/>dwZ
v^ \duccepm)
0 / <? J * <f Z/J*/fc
Зависимость экономии (руб/т замороженного мяса) от
применения однофазного способа замораживания в
морозильных камерах периодического действия при различных
скоростях движения воздуха по сравнению с двухфазным
в морозильных камерах с естественной циркуляцией
воздуха (индексы около точек на рисунке соответствуют
порядковым номерам в таблице).
Е = —0,615 v2 + 4,85 v + 7,05, A)
где Е — экономия от внедрения однофазного способа
замораживания в морозильных камерах при
различных скоростях движения воздуха
по сравнению с двухфазным в морозильных
камерах с естественной циркуляцией воздуха,
руб/т замороженного мяса;
v — скорость воздуха у бедра полутуш, м/с.
Теснота связи между Е и v может быть
определена индексом корреляции, который для
нелинейной корреляции имеет вид [9]:
Г
v
«2
?>Ev
B)
где Sgy-
si-
-средний квадрат отклонений фактических
значений Е от значений Е, полученных по
уравнению A);
- средний квадрат отклонений фактических
значений Е от их средней арифметической
величины.
В результате статистической обработки
данных таблицы и рисунка по уравнению B)
получен индекс корреляции i = 0,97, что
свидетельствует о хорошей коррелируемости рассмотренных
величин.
Решение уравнения A) на максимум позволяет
определить величину максимальной экономии,
которую можно получить при переводе
морозильных камер с двухфазного замораживания на
однофазное. Как видно, максимальная экономия
Е = 16,61 руб/т замороженного мяса
достигается при скорости воздуха v = 3,94 м/с. Эту
скорость и необходимо считать оптимальной в
морозильных камерах периодического действия
для однофазного замораживания мяса.
Все сказанное позволяет наметить главное
направление, которое необходимо учитывать при
проектировании и модернизации морозильных
камер для однофазного замораживания мяса:
при существующих системах организованного
воздухораспределения в камерах однофазного
замораживания периодического действия
необходимо считать наиболее приемлемыми скорости
движения воздуха у бедра полутуш 1,8—4 м/с в
целях получения большей экономии от внедрения
однофазного способа замораживания.
При скорости движения воздуха у бедра
полутуш более 4 м/с сокращаются продолжительность
процесса и потери массы от усушки. Однако
затраты электроэнергии на привод вентиляторов,
насосов, компрессоров в этом случае возрастают
настолько, что экономия становится меньше,
чем ?тах == 16,61 руб/т и эксплуатация камер
замораживания при v > 4 м/с оказывается менее
экономичной.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кондратенко Я. И. Модулированное
замораживание. Совет экономической взаимопомощи.
Симпозиум «Техника, технология, экономика и реализация
замороженных продуктов». Пловдив, 1968.
2. Ч у к л и н С. Г., Чумак И. Г. Интенсификация
камерных морозилок. М., Госторгиздат, 1963.
3. Ш е ф ф е р А. П., Мамонов Н. Д. Конечная
температура и естественная убыль
быстрозамороженного мяса. Симпозиум МИХ. Л.—М., ВНИХИ, 1970.
4. М и х а й л и н Н. В., Аверин Г. Д.
Теплотехнические показатели замораживания мяса при
воздушно-радиационной системе охлаждения.— «Мясная
индустрия СССР», 1971, № 10, с. 29—32.
5. Ш е ф ф е р А. П. Прогрессивная техника
холодильной обработки мяса.— «Мясная индустрия СССР»,
1972, № 2, с. 9—15.
6. Ч у к л и н С. Г., Мартыновский В. С,
Мельцер Л. 3. Холодильные установки. М.,
Госторгиздат, 1961.
7. Шеффер А. П., Саатчан А. К. Исследование
процесса замораживания парного мяса.— «Мясная
индустрия СССР», 1959, № 4, с. 39—43.
8. Ш е ф ф е р А. П. Экономическая эффективность
однофазного замораживания мяса. Научно-техническая
информация «Холодильная промышленность и
транспорт», вып. 5, М., ЦНИИТЭИмясомолпром, 1969,
с. 13—24.
9. Терехов Л. Л. Экономико-математические методы.
М., «Статистика», 1972.
35

УДК 664.951.037.5
Холодильное хранение океанических рыб
Л. Г. ЛУКЬЯНИЦА, канд. техн. наук А. И. ПИСКАРЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Таблица 1
Вид рыбы
Содержание, %
Океанические рыбы, как новый объект промысла,
мало исследованы. Представляют интерес
данные, полученные при изучении хранения
океанических рыб в замороженном виде [1—4].
Агжитовой Л. А. [5, 6] проведены
исследования по выяснению природы раннего
подкожного пожелтения некоторых видов мороженой
рыбы (скумбрия, ставрида, сардинопс) при
холодильном хранении. Автор отмечает, что
подкожное пожелтение появляется в течение
первых 5 дней и остается без изменения на
протяжении последующих 90 дней. Это явление
связывается автором с наличием каротиноидиых
пигментов, а не с окислительной порчей жира.
Во ВНИХИ в течение ряда лет проводились
исследования по холодильному хранению
нескольких видов замороженных рыб
океанического промысла. Объектом исследования были
жиросодержащие рыбы — скумбрия и ставрида
атлантические, серебристый хек, луфарь, мероу,
сабля-рыба — и тощие рыбы — ледяная рыба,
макрурус, путассу, мерлуза, зубан, карась
мелкий атлантический.
Замороженную рыбу хранили в
промышленных условиях на Московском холодильнике
№ 5—6 при средней температуре в камере
—18,3°С, на Московском портовом
хладокомбинате при —20,7° С и на Подольском
холодильнике при —19,2° С. В течение всего периода
хранения поддерживался устойчивый темпера-
турно-влажностный режим.
Небольшое количество рыбы из опытных
партий хранилось в холодильных камерах ВНИХИ
при температурах —18 и —30° С.
Средний химический состав исследованных рыб,
согласно нашим определениям, представлен в
табл. 1.
В процессе хранения качественные изменения
в рыбе оценивали по перекисному числу жира
(для жиросодержащих рыб); количеству
свободных жирных кислот; растворимости белка
(для тощих рыб); гидрофильности
(влагоудерживающая способность мышечной ткани); орга-
нолептическим показателям (с пробой на
варку) — по 5-балльной системе,
разработанной в лаборатории.
Перекисные числа и свободные жирные
кислоты определяли по модифицированной
методике Роквуда и др. [7].
Скумбрия атл.
Ставрида атл.
Серебристый хек
Луфарь
Мероу
Сабля-рыба (с кожей)
Ледяная рыба
Макрурус
Путассу
Мерлуза
Зубан
Карась мелкий атл.
влаги
73,8
74,5
80,7
77,0
76,1
74,0
80,6
82,8
80,0
79,0
77,8
77,8
жира
6,7
3,2
2,7
4,9
3,7
6,4
1,6
0,9
0,9
2,3
1,4
0,9
белка
17,9
19,4
16,6
18,8
17,5
16,9
16,5
13,1
16,4
17,6
19,3
19,6
Для приготовления средней пробы
использовали подкожный слой рыбы толщиной до 10 мм;
жир экстрагировали хлороформом. Перекисные
числа выражали в % свободного йода.
При хранении замороженной рыбы
изменениям подвергается прежде всего ее жировая ткань.
При этом происходят изменения поверхностных
слоев жира с образованием перекисей как
первичных продуктов окисления, а также
изменения, связанные с гидролизом жира.
Растворимость белка определяли по
модифицированной методике Дайера, гидрофильность
мышечной ткани — по методике, разработанной
во ВНИХИ [8]. Гидрофильность выражали
разностью между содержанием влаги в рыбе и
количеством мышечного сока, полученного при
центрифугировании (остаточная влага) в %.
Несмотря на относительно невысокое
содержание жира в океанических рыбах, как правило,
окисление его в процессе холодильного хранения
при —18° С начинается очень быстро.
Изменения, связанные с образованием перекисей,
могут быть в значительной степени уменьшены
применением различных защитных средств
(вакуумная упаковка, глазирование,
использование инертных газов, антиокислителей и т. д.).
Но эти дополнительные к холоду средства не
затормаживают ферментативных процессов,
связанных с действием липолитических и протеоли-
тических ферментов, в результате чего
образуются продукты расщепления, накопление
которых может влиять на снижение качества.
Действие ферментов ингибируется только снижением
температуры хранения.
36

Ц35\
-а
1 т
.
)
/
• i
S*
>
—ш ?
>Z
***4\
60 \
Z 3 t 5
время хранения, мес.
Рис. 1. Зависимость изменения перекисных чисел жира
от температуры и продолжительности хранения:
lt 2 — луфарь (хранение при —18 и —30° С); 3, 4 — мероу
(—11 и —30° С).
Изменения перекисных чисел в рыбе в
зависимости от температуры хранения представлены
на рис. 1. Окислительные процессы жира у
различных видов рыб при одной и той же
температуре протекают неодинаково: жир луфаря,
например, окисляется быстрее, чем мероу. У
отдельных видов рыб в процессе хранения на
холодильнике определяли свободные жирные
кислоты. Результаты анализов представлены в
табл. 2.
Таблица 2
Вид рыбы
Скумбрия
Ставрида
Серебристый
хек
Содержание свободных жирных кислот в
пересчете на олеиновую кислоту, %
при
закладке на
хранение
3,94
4,64
5,60
в процессе хранения при
—18°С, мес.
1
5,24
7,31
9,41
-
8,27
8,20
10,38
3,5
15,25
12,75
9,73
Из табл. 2 видно, что в процессе хранения
накапливается значительное количество
свободных жирных кислот, что свидетельствует о
гидролизе липидов под действием
ферментов.
Понижение температуры хранения
способствует также замедлению других процессов, таких
как денатурация белка, и связанных с ней
изменяя
\50
т
I
1
3S
2 3 4 5 S 7 в
Время хранения, месяцы
10
Рис. 2. Зависимость изменения гидрофильности ткани от
температуры и продолжительности хранения:
/, 2\— мероу (хранение при —18 и —30° С); 3,4 — ледяная
рыба (—18 и —30° С).
нений гидрофильных свойств ткани (рис. 2).
В результате органолептических анализов
установлено, что у исследованных видов рыб,
кроме ледяной (белокровная), в первую очередь
изменялся цвет подкожного слоя, а затем
появлялись признаки, связанные с окислением
жира.
?При закладке на хранение у ^скумбрии и,
особенно, у ставриды в размороженном виде
отмечено подкожное пожелтение поверхности.
После варки у ставриды пожелтение полностью
исчезало, а у отдельных рыб скумбрии
оставались небольшие очаги в виде полос, без
признаков окисления жира. В процессе хранения цвет
подкожного слоя темнел, переходя от
светло-желтого к коричневому, и начинали появляться
признаки окисления жира. Интенсивность
окраски увеличивалась в процессе варки. У макруру-
са, например, цвет подкожного слоя в вареном
виде после продолжительного холодильного
хранения становился темно-коричневым,
проникающим у отдельных рыб в хвостовой части в глубь
ткани, к позвоночнику, но при этом признаков
окисления жира не отмечалось.
В результате окислительных процессов в жире
изменялся запах и вкус рыбы, что
свидетельствовало рб образовании вторичных продуктов
окисления, поскольку перекиси — первичные
продукты окисления, не имеющие вкуса и
запаха, не оказывают непосредственного влияния
на органолептические свойства продукта. Орга-
нолептические (дегустационные) обследования
показали, что признаки окисления жира
улавливаются у различных видов рыб при разном
абсолютном значении перекисных чисел. Так, у
мерлузы через 5,5 месяца хранения при —18° С
при содержании перекисей в жире 0,233% /2
органолептически [не ^улавливалось признаков
37

окисления жира, в то время как у мероу по
истечении того же периода хранения при содержании
перекисей 0,16% /2 были отмечены начальные
признаки окисления жира. Это связано главным
образом с химическим составом рыбы
(количественным содержанием жира). По принятой
системе выражения перекисных чисел их относят
к 1 г жира, поэтому при различной степени
жирности абсолютное количество продуктов
окисления в рыбе будет пропорционально
содержанию жира. Для органолептической оценки
качества рыбы с учетом перекисных чисел,
видимо, следует сделать расчет общего содержания
перекисей на единицу массы рыбы. Перекисные
числа могут быть характерным показателем для
оценки условий и сроков хранения.
Изменения органолептических свойств рыбы,
вызванные окислением жира, легко
улавливаются после ее варки. Так, луфарь через 1,5 месяца
хранения на холодильнике после
размораживания (в сыром виде) по всем показателям, кроме
внешнего вида, имел средний балл 5, а после
варки средний балл по запаху и вкусу был
соответственно 3 и 3,3.
В процессе хранения рыбы происходили де-
натурационные изменения белка, вызывающие
ухудшение консистенции — мясо становится
суховатым и жестковатым. Кроме того, появлялся
порок, называемый в товароведении «старым»,
«лежалым» запахом или «запахом хранения»,
который сильнее проявлялся у нежирных рыб,
что, по мнению некоторых специалистов [9],
является симптомом денатурации белка. У
жирных рыб этот порок подавляется изменениями
окислительной природы. Химическая природа
этого явления пока мало изучена.
Продолжительность хранения на
холодильниках исследованных рыб ограничивалась
главным образом появлением признаков окисления
жира в рыбе в вареном виде, а также «старого»
запаха или вкуса. Первые признаки окисления
жира были отмечены у сабли - рыбы через
1 месяц, у скумбрии через 2, у ставриды через
3,5, у луфаря через 4, у мероу через 5,5, у
серебристого хека, мерлузы, зубана и карася
мелкого атлантического через 7, у макруруса
через 7,5 месяца с момента закладки на
хранение при —18° С. Ледяная рыба и путассу были
сняты с хранения соответственно через 9 и 3
месяца хранения в результате появления «старого»
запаха и суховатой консистенции мяса, а также
потускнения поверхности и некоторого ее
обесцвечивания (ледяная рыба).
В процессе длительного хранения у всех
видов рыб поверхность несколько потускнела и
обесцветилась, что при высоких
физико-химических и органолептических показателях качества
рыбы едва ли следует считать пороком, служа-
38
Таблица 3
Вид рыбы
Сабля-рыба, потрошеная без головы
Луфарь
Путассу
Мероу, потрошеный без головы
Макрурус
Ледяная рыба, неразделанная с
головой
Ставрида и скумбрия
атлантические
Серебристый хек, мерлуза, мелкие
неразделанные
Зубан
Карась мелкий атлантический
Продолжительность
хранения, мес.
при — 18°С
2
4
4
6
8
10
4
6
6
5
при —30ПС
3
6
6
9
11 — 12
13—15
6
9
7
щим ограничением продолжительности
хранения.
На основании физико-химических и
органолептических исследований качества рыбы,
хранившейся при —18 и —30° С, установлено, что
продолжительность хранения рыбы при —30° С
может быть увеличена на 50% по сравнению
с —18° С.
На основании проведенных исследований
можно рекомендовать следующую
продолжительность хранения различных рыб океанического
промысла, считая с момента их заготовки
(табл. 3).
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. С у к р у т о в Н. И. Пути сохранения качества
мороженой атлантической ставриды и скумбрии.—
«Рыбное хозяйство», 1965, № 5, с. 58—60.
2. Р о д и н Е. М. Технологические свойства испанской
сардины Мексиканского залива.— «Рыбное хозяйство»,
1967, № 7, с. 67—69.
3. Конокотин Г. С, Зуйкова Л. П.
Применение полимерных пленок при замораживании и
хранении рыбы — «Рыбное хозяйство», 1964, № 1, с. 42—45.
4 S р о t 1 i g h t on Torry.— «Modern refrigeration», 1965,
Vol. 68, No. 808, pp. 659—660.
5. Агжитова Л. А. О природе раннего подкожного
пожелтения у мороженой рыбы.— «Рыбное хозяйство»,
1967, № 8, с. 67—69.
6. А г ж и т о в а Л. А. Некоторые выводы о природе
подкожного пожелтения.— «Рыбное хозяйство», 1969,
№ 2, с. 61—63.
7. Rockwood В. W., Ramsbottom J. M.,
Menlenbacher V. С— «Analytical Chemistry»,
1947, Vol. 19, No 11, pp. 853—854.
8. П и с к а р е в А. И., Каминарская А. К-,
Лукьяница Л. Г. Качественные изменения рыбы
при замораживании. М., Госторгиздат, 1960.
9. Никитин Б. П. Предупреждение и устранение
пороков рыбных продуктов. М., «Пищевая
промышленность», 1969.

УДК 635.21.037.5
Производство быстрозамороженных картофельных котлет
Канд. техн. наук В. Д. ПОТАПОВ,
канд. экон. наук Д. Д. КОРОЛЕВ, В. И. МИХАЙЛОВСКИЙ
Производственное объединение «Колосс»
Канд. техн. наук Е. Г. ГОРУН
Всесоюзный заочный институт пищевой
промышленности
Картофельные котлеты ранее изготовляли
только на предприятиях общественного питания,
причем полукустарным способом, с применением
ручного труда, без замораживания, в результате
получаемая продукция не подлежала
длительному хранению.
Теперь промышленное производство
быстрозамороженных картофельных котлет
организовано на Московском комбинате картофелепро-
дуктов производственного объединения «Колосс»
Министерства пищевой промышленности РСФСР.
Изготовляют картофельные котлеты из пюре
с добавлением сухого молока, яичного порошка,
пшеничной муки, соли. Для их обжаривания
применяют растительное рафинированное масло,
главным образом хлопковое.
Рецептура и нормы расхода сырья при
производстве быстрозамороженных картофельных
котлет приведены в таблице.
На обжаривание 1 т котлет расходуется 100 кг
растительного масла.
Для повышения питательных и вкусовых
свойств картофельных котлет их обогащают
белковым обогатителем, творогом, мясом,
пряностями, ароматическими и другими добавками
(измельченный чеснок, красный молотый перец,
укроп и лаврово-солевая смесь).
Технологическая схема производства
быстрозамороженных картофельных котлет
представлена на рисунке.
Отсортированный по качеству и откалибро-
ванный по размеру картофель загружаете в
контейнеры и электропогрузчиком с вилочным
захватом подается в контейнероопрокидыва-
тель 7, находящийся в начале линии.
Из контейнера картофель механически высы-
Компоненты
Картофель
Панировочные сухари
Смесь
Яичный порошок
Сухое молоко
Мука пшеничная
Соль
Глютамат натрия
Льезон
Мука пшеничная
Вода
Рецептура, %
82,47
4,20
1,00
1,00
1,40
1,50
0,03
2,60
5,80
Нормы
расхода на 1 т
котлет, кг
1500,00
50,00
10,20
10,20
14,30
15,30
0,303
26,5
100,00
1626,803
пается в бункер-накопитель, из которого
транспортером направляется в моечную машину 2,
представляющую собой вращающийся барабан,
на внутренней поверхности которого по длине
укреплены щеточные стержни. С их помощью
клубни перемещаются и очищаются от
приставшей к ним земли. Вода для мойки картофеля
поступает в машину под давлением через ду-
ширующие устройства.
Отмытые от грязи клубни скребковым
транспортером подаются для очистки в пароочисти-
тельную установку 3 периодического действия
производительностью 4000 кг/ч. В установке
клубни в течение 50—70 с (в зависимости от
состояния) обрабатываются паром давлением до
1 МПа. Под действием высокой температуры
нерастворимый протопектин переходит в пектин,
благодаря чему ослабевает связь между кожицей
и поверхностным слоем мякоти. Кожица легко
удаляется при последующей обработке
пропаренных клубней в барабанной моечно-очиститель-
ной машине 4.
Очищенный картофель попадает на
транспортер 5 для дочистки и инспекции. При дочистке
с клубней удаляют вручную остатки кожицы,
s w 11 12 13 ih ts
Технологическая схема произвсдстза быстрозамороженных картофельных котлет.
39

глазки, потемневшие пятна, места механических
и бактериологических повреждений.
Дочищенные клубни инспектируются и ковшовым
транспортером подаются в резательную машину 6,
с помощью которой они в начале разрезаются на
пластины, а затем на столбики сечением 11 X
X 11 мм и длиной 50—100 мм.
Нарезанные столбики поступают в варочный
аппарат-бланширователь 7, где провариваются
до полной готовности водой, подогреваемой бар-
ботирующим паром. Время бланширования
нарезанных столбиков зависит от качества
картофеля и колеблется от 2 до 10 мин.
Из бланширователя нарезанный картофель
направляется на вибрационную машину 8 для
удаления излишка воды и отсортирования
мелочи. Затем на транспортере вареный картофель
охлаждается, к нему добавляется пшеничная
мука, сухое молоко, яичный порошок, глютамат
натрия, и вся масса поступает в
картофелемялку 9. С помощью приемного бункера со
встроенным в него шнеком тщательно
перемешанная и протертая пюреобразная картофельная
масса проталкивается к выходу из
картофелемялки, где установлена решетка с отверстиями
диаметром 2,5 мм.
Протертая картофельная масса по течке
попадает в бункер формовочного агрегата 10,
состоящего из трех рифленых валиков, под
которыми находятся матрицы с двумя
калибровочными отверстиями диаметром 75 мм. Ниже
выходных формующих отверстий расположен
периодически действующий качающийся нож —
натянутая стальная проволока диаметром 0,5 мм.
Рифленые валики захватывают картофельную
массу и подают ее в цилиндр матрицы. В момент
остановки валиков включается нож, который
срезает у основания отверстия столбик
картофельной массы, совершая
возвратно-поступательное движение. Высота котлеты
массой 80 г ¦— 24 мм, диаметр 75 мм.
Сформованные котлеты транспортером
направляются в аппарат // для льезонирования
(смачивания) поверхности. Аппарат состоит из
двухсекционного сетчатого конвейера, емкости
для льезона, корпуса со встроенными в него
жидкостным и центробежным насосами. Льезон
готовят в специальном смесителе путем
смешивания пшеничной муки, соли и воды до
однородной жидкой массы. Котлеты, проходя по сетке
конвейера под емкостью с перфорированным
дном, обильно смачиваются льезоном и подаются
в панировочный аппарат 12, включающий в
себя сетчатый двухсекционный конвейер, бункер
для панировочных сухарей с вмонтированным
в него вибратором и поддон для панирования
нижней стороны котлет.
Панированные сухарной крошкой котлеты
поступают в обжарочную печь 13, где
обжариваются в растительном масле, нагретом до 160—
165°С в течение 1,5—3 мин. Обжаренные
котлеты наклонным транспортером 14 направляются
для замораживания.
Котлеты замораживают в туннельной
морозильной установке 15 с предварительным
охлаждением (английской фирмы Lewis
Refrigeration Со) в течение 30 мин при —40° С до
температуры продукта —18°С. Замороженные
котлеты поступают в расфасовочно-упаковочный
автомат 16, который расфасовывает их по 2 шт.
массой 160 г в целлофан, пленку ПЦ-2 и другие
полимерные материалы или по 6 шт. массой 480 г
в красочные коробки из бумаги или коробки,
покрытые термосваривающимися материалами.
Для общественного питания
быстрозамороженные картофельные котлеты расфасовывают в
фанерные ящики нетто не более 20 кг.
В соответствии с действующими техническими
условиями быстрозамороженные обжаренные
картофельные котлеты должны удовлетворять
следующим требованиям:
Содержание сухих веществ, %, не ниже 22,0
Содержание жира, %, не ниже 3,0
Содержание поваренной соли, %, не ниже 1,5—2,0
Упакованные в тару быстрозамороженные
котлеты электрокарами доставляют на холодильник
завода.
Техническими условиями, в зависимости от
температурного режима хранения,
предусматриваются следующие гарантийные сроки хранения
быстрозамороженных картофельных котлет со
дня их изготовления:
— в холодильной камере (—18*С) —
три месяца.
— в низкотемпературном прилавке (—8*С) —
две недели.
— в обычных условиях — три часа.
Для приготовления в пищу
быстрозамороженные котлеты не оттаивают, а сразу же
обжаривают до полной кулинарной готовности.
Обжаривание производят обычным способом
на сковороде или духовом шкафу на противне
(с добавлением жира).
¦

ПРОДОЛЖАЕМ ДИСКУССИЮ
О СИСТЕМАХ ОХЛАЖДЕНИЯ
УДК 621.565.5:629.123.44
Панельные системы охлаждения
на рефрижераторных судах
Канд. техн. наук Е. С. АВДЕЕВ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
А. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства СССР
Особенность эксплуатации советского
рыбопромыслового флота состоит в большой
отдаленности основных рыбопромысловых районов от
базовых портов и, следовательно, в
продолжительном (до нескольких месяцев) пребывании
промысловых судов в этих районах. Поэтому
основная часть пищевой рыбной продукции
замораживается непосредственно на судах в
районах лова и в таком виде доставляется
потребителю. Для таких условий эксплуатации
современные требования холодильной технологии
предусматривают поддержание в рефрижераторных
трюмах температур воздуха до —30° С и его
высокой относительной влажности (98—99%).
Существовавшие до 1970 г. и строившиеся на
отечественных судостроительных заводах
рыбопромысловые суда, на которых в качестве
систем охлаждения использовались рассольные
гладкотрубные батареи, не могли обеспечить
таких условий холодильного хранения.
Вместе с тем правилами Морского
Регистра СССР для батарейных систем запрещена
система непосредственного кипения аммиака. Ореб-
ренные же батареи не могут применяться
вследствие того, что правила эксплуатации судовых
холодильных установок запрещают оттаивание
батарей в процессе хранения, когда в трюмах
находится груз.
Оптимальным решением холодоснабжения
рыбопромысловых судов является применение
фреоновых холодильных установок (на фреоне-22)
с системой непосредственного охлаждения
трюмов. Они обеспечивают безопасные условия
работы, а также снижение капитальных затрат и
эксплуатационных расходов по сравнению с
аммиачными установками*.
Однако по ряду причин часть строящихся
* Ионов А. Г., Кан А. В. Применение фреоновых
холодильных установок на рыбопромышленных судах.—
«Холодильная техника», 1974, № 5.
отечественной судостроительной
промышленностью судов продолжает оснащаться
аммиачными холодильными установками с
рассольным охлаждением трюмов.
Для этих судов применяется панельная
система охлаждения, которая, наряду с
улучшением условий холодильного хранения в
трюмах, позволила значительно улучшить
эксплуатационные и технико-экономические
характеристики охлаждающей системы.
Разработка и внедрение панельных систем на
судах флота рыбной промышленности СССР
осуществлялась Одесским технологическим
институтом холодильной промышленности
совместно с судостроительным заводом «Океан»,
Министерством рыбного хозяйства СССР и ЦКБ
«Черноморсудопроект».
Впервые панельная система охлаждения была
смонтирована в 1964 г. в трюме № 2 на
производственно-транспортном рефрижераторе (ПТР)
типа «Таврия» — ПТР «Искона».
Панельная система в опытном трюме на ПТР
«Искона» была выполнена по схеме полного
экранирования. Панели, представляющие собой
батареи листоштампованной конструкции,
изготовлены с помощью электрогидравлического
эффекта. Ими экранированы все теплоограждаю-
щие конструкции трюма: борта, переборки,
подволока и двойное дно, со стороны которого в
трюм проникают значительные теплопритоки
от забортной воды. Такая схема экранирования
в максимальной степени удовлетворяет
требованиям холодильной технологии, обеспечивая
высокое качество хранения, однако от
дальнейшего использования ее пришлось отказаться из-
за сложности устройства и эксплуатации.
В процессе внедрения отрабатывалась
наиболее рациональная конструкция панельных
батарей и схем экранирования, улучшались технико-
экономические и эксплуатационные
характеристики панельной системы.
На судостроительном заводе «Океан» была
смонтирована поточно-механизированная линия
по изготовлению панельных батарей
окончательно отработанной конструкции. Все это дало
возможность перейти к серийному строительству
судов с панельной системой охлаждения на
серии промыслово-производственных
рефрижераторов типа «Алтай» (рис. 1), строительство
которых было начато в 1968 г.
Панельная схема на этом судне выполнена
по схеме неполного экранирования (подволока,
борта и переборки каждого рефрижераторного
помещения). Общий вид панельной системы в
одном из трюмов ППР «Алтай» представлена
на рис. 2.
41

Рис. 1. Промыслово-производственный рефрижератор
типа «Алтай».
В 1969 г. с участием межведомственной
комиссии в районах Центральной и Юго-Восточной
Атлантики были проведены комплексные
испытания трюма с панельной системой охлаждения
на ППР «Алтай» в реальных условиях промысла
при высоких наружных и трюмных тепловых
нагрузках в течение 90 суток.
Результаты испытаний панельной системы
охлаждения на ППР «Алтай» приведены ниже.
В конце
загрузки
Продолжительность
эксплуатационных испытаний, сутки
Удельные наружные тепловые
нагрузки, Вт/м2
Температура рассола, СС
Температура воздуха в трюме, °С
26,0
-35,7
-24,6
Относительная влажность воздуха в 94—97
трюме, %
Разность между температурами воз- 11,1
духа и рассола, СС
Температура груза в верхней части —27,4
штабеля, °С
Температура груза в нижней части —19,2
штабеля, С
Естественная убыль от усушки
груза за весь период хрг
первоначальной массе
В конце
хранения
79
36,3
—35,2
—29,4
98—99
5,8
—30,4
—25,0
0,2
Испытания показали, что несмотря на
длительную работу системы без оттаивания инея,
температура воздуха в трюме снизилась до
¦—29,4° С, а разность между температурами
воздуха и рассола — до 5,8° С. Относительная
влажность воздуха в процессе хранения достигала
97—99%.
Температура груза, хотя и неравномерна по
высоте штабеля, но достаточно низкая (от—25,0
до —30,4° С). Такой перепад температур по
высоте штабеля объясняется большими теплопри-
токами через палубу двойного дна и
интенсивным теплообменом (особенно — лучистым) в
верхней части штабеля.
Естественная убыль от усушки груза
составила 0,2% к первоначальной массе за весь период
42
Рис. 2. Общий вид трюма с панельной системой
охлаждения на ППР «Алтай».
хранения, что ниже, чем при батарейном способе
охлаждения в 1,8 раза.
Панельные батареи имеют меньшие по
сравнению с габаритные размеры, что увеличивает
примерно на 10% полезный объем трюмов. Это
весьма важно для рефрижераторных судов, так
как у них водоизмещение используется не
полностью из-за того, что предел его использования
по грузовместимости наступает раньше предела
использования по грузоподъемности.
Показатели панельных систем по массе в 1,1—
1,9 раза больше, чем у других систем, однако эти
показатели имеют меньшее значение для судна,
чем габаритные.
С 1971 г. панельная система охлаждения
начала серийно внедряться на больших
рыбоморозильных траулерах типа «Пионер Латвии», а
с 1973 г. — на крупнотоннажных плавбазах
типа «Пятидесятилетие СССР».
Основные характеристики судов, на которых
применена панельная система охлаждения,
приведены в таблице.
Основные
характеристики
Водоизмещение с
грузом, т
Количество
рефрижераторных помещений
Грузовместимость
рефрижераторных
помещений, м3
Типы судов

«Таврия»
5315
3
трюма и 3

твиндека
3270

«Алтай»
6470
3
трюма и 5

твиндеков
3039
«Пионер
Латвии»
3676
2 трюма
1309

«Пятидесятилетие
СССР»
27480
5 трюмов
9
твиндеков
12456

Панельная система охлаждения применяется
и на других рефрижераторных судах флота
рыбной промышленности СССР. В настоящее время
свыше 200 тыс. м3 объема рефрижераторных
трюмов, вмещающих более 100 тыс. т
рыбопродукции, оборудованы панельными системами
охлаждения: 11 судов типа «Таврия», 27 —
типа «Алтай», 45 — типа «Пионер Латвии» и
2 плавбазы типа «Пятидесятилетие СССР».
Экономический эффект от внедрения
панельных систем охлаждения на рефрижераторных
рыбопромысловых судах исчисляется
миллионами рублей.
Приведенные в статье профессора С. Г. Чук-
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
ОТКРЫВАЕТСЯ ПОДПИСКА НА 1975 ГОД
на ежемесячный научно-технический и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в
узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа
F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев — 6 руб., на 6 месяцев — 3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.
лина («Холодильная техника», 1974, № 2,
с. 38—42) результаты испытаний панельных
систем охлаждения камер хранения
мороженых грузов распределительных холодильников
хорошо согласуются с результатами испытаний
судовых панельных систем.
Открывшаяся в журнале «Холодильная
техника» дискуссия по вопросу применения
панельных систем является своевременной и нужной.
Она позволит всесторонне оценить системы
охлаждения, применяемые для камер хранения
мороженых грузов, и будет способствовать
внедрению в народное хозяйство страны передовой
холодильной техники.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.594:621.565
Завод сухого льда
Воронежского хладокомбината
Э. Я. ГАЛЬПЕРИН, В. Г. НЕГРЕСКО
Воронежский хладокомбинат
На Воронежском хладокомбинате в 1969 г.
введен в эксплуатацию завод сухого льда
производительностью 2,2 т/сутки.
В качестве сухоледной установки была
использована машина УЖС с аммиачным углекислот-
ным компрессором 2УАП Краснодарского
компрессорного завода, работающая по каскадному
циклу.
За истекший период проведена реконструкция
завода с целью облегчить эксплуатацию и
повысить эффективность работы отдельных узлов
и всей сухоледной установки в целом.
На заводе проведены следующие мероприятия.
Эксгаустеры ВВД-3 заменены на БК-6, что
позволило увеличить количество дымовых газов.
Холодный скруббер переделан на форсуночный
для устранения работ по перегрузке насадки в
случае ее загрязнения солями жесткости и
соединениями железа, выпадающими из охлаждающей
воды при установке насадочного скруббера.
Ликвидированы узлы, предназначенные для
взаимозаменяемости насосов, подающих
насыщенный и истощенный растворы, благодаря
чему прекратилось их смешивание через
неплотности в вентилях.
Установлен дополнительный холодильник
газа с поверхностью теплообмена 20 м2.
Исключен из схемы центробежный влагоотде-
литель.
Заводские промежуточные холодильники с
высоким сопротивлением заменены кожухотруб-
ными с поверхностью теплообмена 20 м2.
Установлен еще один конденсатор С02-испа-
ритель NH3 с поверхностью теплообмена 20 м2.
Все аппараты, кроме холодильника газа,
охлаждаемые водой, переведены на снабжение
оборотной водой из брызгального пруда;
подача воды во второй холодильник газа
осуществляется из артскважины, что позволило
охлаждать С02 перед компрессором до 16° С.
Поскольку служебная аммиачная холодильная
установка не обеспечивала нужных условий
конденсации С02 (давление конденсации превышало
допустимые пределы), сальники пропускали
аммиак, и на стенках картера и штоке выпадали
соли аммония, что приводило к
преждевременному выходу из строя подшипников и штока.
Конденсатор С02-испаритель NH3 был переведен
на питание жидким аммиаком от
компрессорного цеха холодильника. Это оказалось
необходимым, так как нагрузка вертикальной (углекис-
лотной) стороны компрессора 2УАП не была
уравновешена нагрузкой горизонтальной
(аммиачной) стороны этого компрессора.
Освободившиеся аммиачные цилиндры
компрессора 2УАП были включены на сжатие
углекислого газа. Появилась возможность
ликвидировать линейный конденсатор КТГ-20, отделитель
жидкости ОЖ-20, аммиачный ресивер РД-0,75,
промежуточный сосуд ПСЗ-60.
Установлен еще один компрессор 2УАП,
аммиачные цилиндры которого включены на
сжатие углекислого газа.
Значительная работа проделана по наладке
правильного режима горения газа в топке котла,
что привело к увеличению содержания С02 в
дымовых газах с 7,5 до 9% и, соответственно,
производительности газовой части установки,
поскольку абсорбер и десорбер располагали
резервами производительности.
В результате всех выполненных работ завод
достиг превышения проектной
производительности. Если за весь 1970 г. было выработано
271 т сухого льда, то в 1971 г. за пять месяцев
было выпущено 480 т, а в 1973 г. — 590 т.
Суточная производительность завода
составила 3,5 т сухого льда в сутки.
¦

УДК 621.565:620.198
Защита кровли холодильника
от солнечной радиации
В. Е. ПОЛУНИН
Ногинский хладокомбинат
Интенсивное облучение солнцем наружных
ограждающих конструкций холодильников в
летнее время, особенно в южных районах,
вызывает дополнительные теплопритоки в
охлаждаемые помещения, что ухудшает в них температур-
но-влажностный режим и приводит к
повышенному расходу холода и усушке продуктов.
Наиболее значительны дополнительные тепло-
притоки от солнечной радиации для плоских
крыш: при среднем значении коэффициента
теплопередачи конструкции 0,3 ккал/(ч-м2-° С)
они составляют 5 ккал/(ч-м2).
Для уменьшения избыточных теплопритоков
обычно увеличивают толщину слоя тепловой
изоляции ограждений, окрашивают наружные
поверхности ограждений в светлые тона,
покрывают кровлю растительным слоем земли,
укладывают на мягкую кровлю асбестоцементные
листы и пр.
Однако увеличение толщины слоя тепловой
изоляции приводит к значительному
перерасходу дорогостоящего строительного материала,
уложенный на рулонную кровлю слой земли
быстро ее разрушает, асбестоцементные листы
отслаиваются от кровли при замерзании
попадающей под них дождевой и талой воды.
На Ногинском хладокомбинате для защиты
покрытий главного корпуса и одноэтажного
холодильника от солнечной радиации применили
пароизоляционный материал — фольгоизол и
стеклополотно. Эти материалы уложены на
кровлю на битуме. Они обладают достаточной
механической прочностью и стойкостью к воздействию
солнечной радиации и атмосферных осадков.
По данным Московского технологического
института мясной и молочной промышленности,
отражательная способность поверхности
фольгоизола составляет 87,5%, стеклополотна —
53,5% (за 100 % принято отражение лучей
солнца зеркалом).
Для проверки эффективности предлагаемых
материалов на Ногинском хладокомбинате были
проведены опыты (в летнее время) по защите от
солнечной радиации четырех камер, покрытых
черным рубероидом. Установлено, что
максимальная температура поверхности рубероидной
кровли составила 59,6° С, т. е. превысила
максимальную температуру наружного воздуха на
31,6° С. Среднее значение температуры
рубероидной кровли (за период с 9 до 18 ч) было 50,2° С,
т. е. на 24,2° С выше средней температуры
наружного воздуха.
При защите поверхности рубероидной кровли
асбестоцементными листами ее температура
превысила температуру наружного воздуха в тени
за период с 9 до 18 ч в среднем на 14° С, при
защите стеклополотном — на 8° С,
фольгоизолом — на 2° С.
Экономическая эффективность защиты
покрытий холодильников с черной кровлей от
солнечной радиации фольгоизолом и стеклополотном
подтверждается следующим расчетом.
Примем, что нормативный тепловой поток
через конструкцию покрытия q = 10 ккал/(ч- м2).
Расчетная летняя температура наружного
воздуха 30° С, воздуха в камере —18° С.
Для удовлетворения поставленному условию
коэффициент теплопередачи покрытия должен
быть равен:
q 10
К= tH-tB = 30+18 =0'21 ккал/(ч.м*.°С).
Сопротивление теплопередаче
R0 = — = о^Г = 4'75 (ч-м2-°С)/ккал.
При дополнительной разности температур,
соответствующей влиянию солнечной радиации
А^с.р = 17° С, для сохранения того же значения
теплового потока ^ = 10 ккал/(ч-м2)
коэффициент теплопередачи покрытия должен
составить:
q 10
** = ~Д^ = 48+Т7 = °'154 ккал/(ч'м2-СС)'
Сопротивление теплопередаче
#о ==Т~== 67Г54 = 6'5 (ч>м2°С)/ккал.
Разность сопротивлений теплопередаче
д#0 = 6,5—4,75 - 1,75 (ч-м2)/ккал
может быть компенсирована укладкой
дополнительного слоя теплоизоляции из минеральной
пробки толщиной б = AR0X = 1,75-0,07 =
- 0,123 м.
По стоимости 1 м3 изоляции находим стоимость
дополнительного слоя теплоизоляции из
минеральной пробки— 68 руб/м3, или 68-0,123 =
= 8,36 руб/м2. Стоимость 1 м2
фольгоизола 2 р. 17 к., стеклополотна 1 р. 15 к.
Таким образом, наиболее эффективной
защитой холодильников от тепла солнечной радиации
является покрытие кровли фольгоизолом или
стеклополотном. Это примерно в 4—6 раз
дешевле по сравнению с утолщением слоя
теплоизоляции.
45

УДК 621.57.041:621.892.092
Устройство для заправки
аммиачного компрессора
смазочным маслом
В. П. АНАНЬЕВ
Арзамасский городской молочный завод
При работе холодильных установок требуется
периодически добавлять смазочное масло в
компрессор холодильной установки. В компрессор-
но-конденсаторных агрегатах АК-АУ-45
заправка и выпуск масла производятся через
угловой вентиль }, который соединен трубкой через
патрубок 2 с маслоотделителем для возврата
масла в картер.
Чтобы добавить смазочное масло в компрессор,
нужно освободить патрубок 2 для присоединения
к нему резинового шланга. Такая работа
является трудоемкой и небезопасной.
Машинист компрессорного цеха М. П. Шмонов
предложил использовать для заправки и выпуска
масла специальный угловой вентиль 3, который
крепится на резьбе к боковой крышке 6
компрессора. Для выпуска масла предназначена
стальная трубка 4, одним концом касающаяся дна
картера, а другим с помощью резьбы
присоединяющаяся к вентилю. К патрубку 7 крепится
резиновый шланг.
Схема устройства для
заправки смазочным
маслом аммиачного
компрессора:
; — угловой вентиль; 2,
7 — патрубки; 3 —
специальный угловой
вентиль; 4 — стальная
трубка; 5— паронитовая
прокладка; 6 — боковая
крышка.
Установка дополнительного вентиля
позволяет быстро и безопасно заправить смазочное масло
в картер, а также выпустить его. Такой способ
может быть применен и на других типах
аммиачных компрессоров.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 421860 B1) 1781991/24-6B2H6.05.72 E1) F 25b
9/00 E3) 621.574 G2) Е. М. МЕДВЕДЕВ, Б. Н. МУРИ-
НЕЦ-МАРКЕВИЧ, В. Н. ЗАМОШНИКОВ и Т. В. УТЕ-
МОВ G1) Физико-технический институт низких
температур АН Украинской ССР
E4) ПОРШНЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ
МАШИНА для получения низких температур, содержащая
компрессор и расширитель с общим приводом от
коленчатого вала и установленный в линии связи компрессора
с расширителем регенератор для предварительного
охлаждения газа, отличающаяся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности, к линии связи
между расширителем и регенератором подсоединен с
помощью автоматических клапанов впуска и выпуска контур
с рекуперативным теплообменником, ресиверами и
детандером, поршень которого и клапаны впуска и выпуска
газа кинематически связаны с коленчатым валом для
расширения части газа, перепускаемого из компрессора в
контур, служащий для охлаждения объекта.
A1) 418685 B1) 1450485/24-6 B2) 12.06.70 E1) F 25Ь
21/00; В 01k 1/00 E3) 621.565.83 G2) С. И. КУПЦОВ
E4) ЭЛЕКТРОХИМИЧЕСКИЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий холодную ячейку для проведения
эндотермической реакции образования водного раствора
электролита, горячую ячейку для проведения экзотермической
реакции разложения и включенный между ячейками по
прямому и обратному потокам
теплообменник-регенератор, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности при использовании в качестве электролита
водного раствора йодида калия, горячая ячейка выполнена
в виде электролизера, питаемого постоянным током,
а холодная — в виде сосуда для проведения чисто
химической реакции.
A1) 423989 B1) 1787031/28-13 B2) 23.05.72 E1) F 25d
41/00 E3) 621.57.48 G2) А. Н. МОСКАЛЕНКО,
Б. Ш. ХАЙТИН, А. С. ТОКАРЬ, Р. К. СТЕПАНЮК
и В. И. БОВСУНОВСКИЙ
E4) ТЕПЛООБМЕННАЯ ПЛИТА ДЛЯ
МОРОЗИЛЬНОГО АППАРАТА, содержащая каналы и коллекторы
для подачи и отвода хладагента, отличающаяся тем, что,
с целью улучшения условий теплообмена, коллекторы для
подачи и отвода хладагента расположены внутри плиты
и представляют собой полости треугольной формы.
46

A1) 425024 B1) 1752407/24-6 B2) 28.02.72 E1) F 25b
15/10; F 25d 11/02 E3) 621.575 G2) А. А. СОЛОМКО,
H. Ф. ФИТКЕВИЧ и В. М. ЭТИНГЕР G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт по электробытовым
машинам и приборам
E4) АБСОРБЦИОННЫЙ ДИФФУЗИОННЫЙ
АГРЕГАТ преимущественно для двухкамерного домашнего
холодильника, содержащий последовательно соединенные
низко- и высокотемпературный испарители для
производства холода различных температур, трубопровод для
подвода жидкого хладагента к низкотемпературному
испарителю и теплообменник-регенератор между теплой и
холодной парогазовыми смесями, отличающийся тем, что,
с целью снижения уровня получаемого
низкотемпературного холода, вход и выход теплообменника-регенератора
на стороне холодной паро-газовой смеси соединены
трубой, имеющей тепловой контакт с трубопроводом жидкого
хладагента.
A1) 422921 B1) 1757033/24-6 B2) 10.03.72 E1) F 25Ь
5/00; F 25d 13/02 E3) 621.565:621.574 G2) Е. А. ПОХИ-
ЛЕНКО G1) Государственный проектный институт
«Молдгипропищепром»
E4) 1. МНОГОКАМЕРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая компрессор с нагнетательным
патрубком и ресивер в основном контуре, испаритель в
каждой камере и ресивер в контуре с промежуточным хладо-
носителем и общий для обоих контуров
испаритель-конденсатор, отличающаяся тем, что, с целью упрощения
конструкции, испаритель каждой камеры выполнен
горизонтально-трубчатым с установленной в каждой трубе,
со стороны слива жидкого хладоносителя сегментной
шайбой для ограничения количества сливаемого
хладоносителя, и в контуре для промежуточного кладоносителя
КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 016:621.5б/.59@43.3)
Диссертации в области
холодильной техники и
технологии за 1971 —1972 гг.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список диссертационных работ на
соискание ученых степеней доктора и кандидата наук
в области холодильной техники, технологии и других
смежных специальностей, защищенных в 1971—1972 гг.,
может представить интерес для научных сотрудников
и специалистов-холодильщиков, работающие в различных
отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Диссертации на соискание ученой степени доктора
технических наук
Исследование рабочих процессов и циклов воздушных
холодильных машин (применительно к проходке скважин).
Метенин В. И. Куйбышев, 1970, 323 л. с. илл.
Библиогр.: л. 311—320.
в линии связи — испарителем — конденсатором с
ресивером, в последнем установлены теплообменники, каждый из
которых подключен к нагнетательному патрубку
компрессора и к ресиверу основного контура.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что высота
сегментных шайб на нижних рядах труб испарителей
больше, чем на верхних рядах.
(И) 421859 B1) 1791717/24-6 B2) 05.06.72 E1) F 25b
1/00 E3) 621.574 G2) Ф. И. ДАВЫДОВ и А. С.
БУРЛАК
E4) 1. ПАРОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА,
содержащая компрессор, преимущественно герметичный,
с приводным электродвигателем, размещенным в кожухе,
конденсатор с испарителем, установленные в линии их
связи соленоидные вентиль и дросселирующее устройство-
и подсоединенную к линии капиллярную трубку для
подачи хладагента в кожух электродвигателя при
повышенных температурах последнего, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной надежности,
капиллярная трубка подсоединена к линии связи
конденсатора с испарителем между соленоидным вентилем и
дросселирующим устройством и часть ее встроена в
электродвигатель в виде витков, включенных в электрическую
цепь при помощи термореле, срабатывающего по
импульсам температуры электродвигателя для воздействия на
витки магнитного поля статора и их нагрева.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что в линии
связи конденсатора с испарителем в месте подсоединения
к ней капиллярной трубки размещена емкость для сбора
заданного количества хладагента, необходимого для
охлаждения электродвигателя после его остановки или при
циклической работе машины.
Защищена в Институте тепло- и массообмена АН БССР
2/ХП 1970 г.; утв. 10/IX 1971 г.
Исследование влияния динамических колебаний
давления газа в коммуникациях установок поршневых
компрессоров на экономичность и надежность их работьи
Кондратьева Т. Ф. Л., 1970. 373 л. с илл., 3 л.
илл. Библиогр.: л. 342—351.
Защищена в Ленинградском политехническом
институте им. М. И. Калинина 4/V 1971 г.; утв. 16/VI 1972 г.
Исследование рабочих циклов машин и установок
низкотемпературного термостатирования. Суслов А. Д.
М., 1969, 400 л. с илл. Библиогр.: л. 385—400.
Защищена в Московском высшем техническом училище
им. Н. Э. Баумана 22/VI 1970 г.; утв. 18/VII 1971 г.
Исследование многоступенчатых циклов криогенных
систем. М и к у л и н Е. И. М., 1970, 317 л. с илл.
Библиогр.: л. 293—317.
Защищена в Московском высшем техническом училище
им. Н. Э. Баумана 29/VI 1970 г.; утв. 2/VII 1971 г. ...
Ш Термодинамические основы разделения воздуха
низкотемпературной ректификацией. Н а р и н с к и й Г. Б.,
М., 1969, 265 л. с илл., 47 л. илл. Библиогр.: л. 242—265.
Защищена в Институте физических проблем АН СССР
1/ХП 1970 г.; утв. 24/ХП 1971 г.
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование рабочих процессов низкотемпературного
47

бессальникового компрессора при работе на фреонах-502
и 13В1. Сапронов В. И. М., 1972, 174 л. с илл.
Библиогр.: л. 153—161.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 23/VI 1972 г.
Исследование возможности повышения коэффициента
подачи мембранного компрессора. Левин Э. А. М.,
1972, 148 л. с илл. Библиогр.: л. 146—148.
Защищена в Московском институте химического
машиностроения; утв. 27/IV 1972 г.
Исследование всасывающих клапанов поршневых
холодильных компрессоров средней производительности.
Фоменко В. И., Л., 1971, 162 л. с илл. Библиогр.:
л. 156—162.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 28/1V 1972 г.
Исследование компрессионных тепловых насосов,
работающих на смесях фреонов. Бондарев В. Н. М.,
1971, 164 л. с илл. Библиогр.: л. 146—155.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 19/VI 1972 г.
Исследование рабочих процессов абсорбционной бро-
мистолитиевой холодильной машины с оросительным
генератором и низкотемпературным источником обогрева.
Доголяцкий В. И. Новосибирск — Ленинград,
1972, 148 л. с илл. Библиогр.: л. 115—128.
Защищена в Сибирском отделении АН СССР; утв.
27/VI 1972 г.
Экспериментальное исследование контактных
конденсаторов. Колосов В. Н. Киев, 1972, 161 л. с илл.
Библиогр.: л. 156—161.
Защищена в Киевском политехническом институте;
утв. 11/ХИ 1972 г.
Исследование льдогенераторов с послойным
намораживанием блоков. Московченко В. В. Одесса, 1972,
158 л. с илл. Библиогр.: л. 142—148.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 20/XI 1972 г.
Термодинамические исследования процессов опреснения
воды вымораживанием холодильными машинами.
Плотников В. Т. Л., 1972, 187 л. с илл., 32 л. илл.
Библиогр.: л. 149—165.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 22/ХП 1972 г.
Разработка и исследование охлаждающих устройств
для медицины. Кабанов А. В. Одесса, 1972, 128 л.,
42 л. илл. Библиогр.: л. 119—126.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 7/VII 1972 г.
Оптимизация тепловых переходных процессов в домаш-
w них холодильниках. Михайлов Я- В. М., 1972,
148 л. с илл. Библиогр.: л. 140—146.
Защищена в Московском технологическом институте
Министерства бытового обслуживания населения РСФСР;
утв. 17/XI 1972 г.
Разработка и исследование термоэлектрических
холодильников. Орлов B.C. Одесса, 1972, 176 л. с илл.
Библиогр.: л. 165—174.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 22/V 1972 г.
Алгоритм расчета кузова рефрижераторного вагона на
основе обобщенного метода сил. Седенков Е. А.
Брянск, 1972, 163 л. с илл. Библиогр.: л. 158—163.
Защищена в Брянском институте транспортного
машиностроения; утв. 7/IX 1972 г.
Исследование влияния конструктивных особенностей
форсунок на эффективность работы оросительных камер
кондиционеров. Тарабанов М. Г. Волгоград, 1972,
202 л. с илл. Библиогр.: л. 182—201.
Защищена в Волгоградском институте инженеров
городского хозяйства; утв. 1/V1I 1972 г.
Исследование регулирования процессов
кондиционирования воздуха. Рубчинский В. М. Л., 1972, 172
л., 23 л. илл. Библиогр.: л. 147—161.
Защищена в Ленинградском институте текстильной
и легкой промышленности им. С. М. Кирова; утв. 23/Х
1972 г.
Исследование процессов тепло- и влагообмена при
обработке воздуха нагретой водой в форсуночных камерах
кондиционеров. Овчинников Г. А. М., 1971,
184 л., 6 л. илл. Библиогр.: л. 173—180.
Защищена в Московском инжнерно-строительном
институте им. В. В. Куйбышева; утв. 4/IV 1972 г.
Исследование оптимальных методов регулирования
в установках кондиционирования воздуха.
Нефедов С. В., М., 1972, 158 л. с илл. Библиогр.: л. 136—
148.
Защищена в Московском высшем техническом
училище им. Н. Э. Баумана; утв. 26/VI 1972 г.
Исследование метода примораживания для закрепления
деталей при механической обработке. Томилов М. Е.
Л., 1972, 268 л. с илл. Библиогр.: л. 202—209.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 20/Х 1972 г.
Исследование рабочего процесса микрокриогенных
установок, работающих по циклу с двухкратным
дросселированием. Фролова Н. И. М., 1972, 154 л. с илл.
Библиогр.: л. 147—154.
Защищена в Московском высшем техническом училище
им. Н. Э. Баумана; утв. 25/XII 1972 г.
Разработка и исследование низкотемпературного
термотрансформатора. Боярский М. Ю. М., 1971,
194 л. с илл. Библиогр.: л. 186—194.
Ь Защищена в Московском энергетическом институте;
утв. 17/Ш 1972 г.
Создание и исследование неадиабатного поршневого
детандера. X у д з и н с к и й В. М. М., 1972, 189 л.
с илл. Библиогр.: л. 182—189.
Защищена в Московском энергетическом институте;
утв. 23/VI 1972 г.
Создание и исследование детандера с внутренним
приводом для промышленных воздухораздслительных
установок. Бумагин Г. И. М., 1971, 166 л., 42 л.
илл. Библиогр.: л. 160—166.
Защищена в Московском энергетическом институте;
утв. 17/Ш 1972 г.
Экспериментальное исследование сжимаемости гелия
и смесей гелий — аргон. Петров В. Р. М., 1971,
143 л., 51 л. илл. Библиогр.: л. 143—153.
Защищена в Московском энергетическом институте;
утв. 3/VI 1972 г.

Диссертация на соискание ученой степени кандидата
физико-математических наук
Экспериментальное исследование кинетики испарения
и условий замерзания переохлажденных капель водных
растворов поверхностноактивных веществ.
Соколов Ю. И. Л., 1971, 90 л. с илл. Библиогр.: л. 83—88.
Защищена в Ленинградском гидрометесрологическом
институте; утв. 18/XI 1971 г.
Диссертация на соискание ученой степени кандидата
экономических наук
Методика решения экономико-математических задач
по распределению взаимозаменяемых типов подвижного
состава на сети железных дорог (на примере
изотермического). Боровских Л. П. М., 1972, 197 л. с илл.
Библиогр.: л. 142—159.
Защищена в Московском институте инженеров ж.-д.
транспорта; утв. 29/VI 1972 г.
ТЕРМОДИНАМИКА, ТЕПЛОПЕРЕДАЧА
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование тепло- и массообмена при конденсации
смесей фреона-12 и фреона-22 на горизонтальной трубе.
Доманский Р. А. Одесса, 1972, 144 л. с илл.
Библиогр.: л. 124—133.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 13/XI 1972 г.
/ Исследование термодинамических свойств бинарных
смесей фреонов (Ф-12—Ф-22; Ф-12—Ф-23; Ф-22—Ф-115;
Ф-12—Ф-143; Ф-22—Ф-13В; Ф-12—Ф-13В).
Егоров А. В. Одесса, 1972, 157 л. с илл. Библиогр.:
л. 152—157.
Защищена в Одесском.технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 20/1II 1972 г.
' Экспериментальное исследование теплоотдачи при сво"
бодной конвекции и кипении фреонов (Ф-11, Ф-12) и
критических плотностей тепловых потоков в большом объеме
в диапазоне ускорений а=(l-^5000)g . У с е н к о В. И.
Киев, 1971, 186 л. с илл. Библиогр.: л. 178—186.
Защищена в Киевском политехническом институте;
утв. 27/XI 1971 г.
г Экспериментальное исследование термодинамических
свойств фреона-113 и фреона-114. Поричан-
с к и й Е. Г. Одесса, 1972, 192 л. с илл. Библиогр.:
л. 143—154.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 21/ХН 1972 г.
Исследование механизма теплообмена при кипении
в условиях свободной конвекции. Волошко А. А.
Астрахань, 1970, 156 л. с илл. Библиогр.: л. 148—156.
Защищена в Московском институте химического
машиностроения; утв. 23/ХП 1971 г.
Исследование теплообмена между двумя дисперсными
средами в плотном слое. Куклинский В.В. Одесса,
1971, 179 л. с илл. Библиогр.: л. 150—153.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 17/1 1972 г.
Исследование контактного теплообмена в процессе
конденсации пара на струях переохлажденной жидкости.
Дементьева К. В. Киев, 1971, 158 л. с илл.
Библиогр.: л. 139—142.
Защищена в Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 23/VI 1972 г.
Теплообмен при поперечном обтекании круглого
цилиндра. М о с я к А. А. Кишинев, 1972, 142 л. с илл.
Библиогр.: л. 138—142.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 13/XI 1972 г.
Термодинамический анализ процессов
термоэлектрического охлаждения в применении к полупроводниковым
холодильным приборам. Г у х м а н Г. А. М., 1971,
118 л. с илл. Библиогр.: л. 97—104.
Защищена в Государственном
научно-исследовательском энергетическом институте им. Г. М.
Кржижановского; ут. 29/V 1972 г.
Диссертация на соискание ученой степени кандидата
физико-математических наук
Приближенные формулы решения некоторых задач
для уравнения теплопроводности. Дорошенко А.П.
Харьков, 1970, 124 л. с илл. Библиогр.: л. 116—122.
Защищена в Отделении физ.-мат. наук АН КазССР;
утв. 22/1I 1971 г.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Экспериментальное исследование режимов охлаждения
и хранения охлажденного мяса в камерах холодильников.
Московченко В. М. Одесса, 1972, 177 л. с илл.,
31 л. илл. Библиогр.: л. 130—139.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 18/ХП 1972 г.
Исследование радиационно-конвективного охлаждения
мяса. Румянцев Ю. Д. Л., 1972, 217 л. с илл.
Библиогр.: л. 141 — 150.
Защищена в Ленинградском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 20/ХП 1972 г.
Исследование эксплуатационных характеристик камер
охлаждения мяса и повышение их эффективности. 3 у-
б а т ы й А. Л. Одесса, 1972, 188 л. с илл.
Библиогр.: л. 180—188.
Защищена в Одесском технологическом институте
холодильной промышленности; утв. 22/V 1972 г.
Исследование процесса криозамораживания
мясопродуктов и разработка оборудования для этой цели. А б -
р а м о в Н. Д. М., 1972, 169 л. с илл., 48 л. илл.
Библиогр.: л. 114—126.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности; утв. 25/ХН 1972 г.
Исследование и разработка рациональных условий
охлаждения и хранения вареных колбасных изделий. Ю ш -
ков Н. А. Л., 1972, 147 л. с илл., 3 табл. Библиогр.:
л. 116—128.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 27/ХП 1972 г.
Исследование изменений жира и состояния мышечной
ткани в охлажденной и подмороженной птице при
холодильном хранении. Галкин А. В. Л., 1971, 171 л.
с илл. Библиогр.: л. 112—127.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 25/11 1972 г.
Качественные изменения куриных яиц при
холодильном хранении и пути улучшения эффективности хранения.
Д и д е н к о Р. И. Л., 1971, 226 л., 86 л. илл. Библиогр.:
л. 160—173.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 24/UI 1972 г.
49

1971, № 2; 1972, № 3; 1973, № 5.
Исследование липидного и белкового компонентов
мышц зеркального карпа и щуки при различных способах
хранения и тепловой обработки. Мохамед Эль
Баставизи Аман. М., 1971, 182 л. с илл. Биб-
лиогр.: л. 157—182.
Защищена в Московском институте народного
хозяйства им. Г. В. Плеханова; утв. 18/VI 1971 г.
Формирование кристаллов льда в пищевых продуктах
при замораживании. Ц у р а н о в О. А. Л., 1972, 230 л.
с илл. Библиогр.: л. 166—186.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 10/XI 1972 г.
Диссертация на соискание ученой степени кандидата
биологических наук
Гистологическая и электронно-микроскопическая
структура мяса в процессе автолиза, замораживания и дефро-
стации. Писменская В. Н. М., 1972, 169л.,
66 л. илл. Библиогр.: л. 149—169.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности; утв. 24/XI 1972 г.
Списки диссертаций, защищенных в 1962—1971 гг.,
опубликованы в журнале «Холодильная техника»: 1965,
№ 1; 1966; № 3; 1968, № 1; 1969, № 4; 1970, № 2;
ХРОНИКА
Молодые специалисты —
производству
Молодые специалисты ВНИИхо-
лодмаша и московского завода
«Компрессор» активно участвуют в решении
задач, направленных на выполнение
пятилетнего плана развития
народного хозяйства страны. Об этом
свидетельствуют результаты смотров
научно-технического творчества молодежи.
За период 1970—1974 гг. 12
интересных работ экспонировалось на
выставках научно-технического
творчества молодежи Москвы и 10 на
центральных выставках ВДНХ. Многие из
них получили высокую оценку.
Так, в 1974 г. на центральной
выставке работа А. А. Лебедева и Т. А.
Поповой «Расчет внешних характеристик
и проведение анализа работы
многоступенчатых компрессоров с помощью
ЭВМ» была удостоена серебряной
медали и Почетного знака выставки.
Работа Г. Ю. Жилко, Ф. А. Марго-
линой и В. В. Иванова
«Унифицированная и модернизированная
клапанная доска для холодильных
компрессоров» была отмечена Почетной
грамотой Министерства химического и
нефтяного машиностроения.
Всего молодые специалисты
ВНИИхолодмаша получили три
серебряные и шесть бронзовых медалей,
три Почетных знака и две Почетные
грамоты Минхиммаша и ЦК
профсоюзов работников машиностроения.
Выявлению лучших работ молодых
специалистов способствуют ежегодно
проводимые ВНИИхолодмашем
конференции. Очередная, пятая научно-
техническая конференция состоялась в
апреле 1974 г. В ней по традиции
вместе с молодыми учеными и инженерами
института приняли участие
представители московского завода
«Компрессор». На конференцию было
представлено 24 доклада. Значительное число
из них посвящено исследованиям,
конструированию и внедрению нового
холодильного оборудования, которое
осваивается на московском заводе
«Компрессор». Это отражает тесное
сотрудничество коллективов завода и
института, которые в настоящее время
приступили к внедрению
одноступенчатых комплексных машин и
агрегатов на базе новых поршневых и
винтовых компрессоров, двухступенчатых
низкотемпературных агрегатов с
использованием винтовых и ротационных
бустер-компрессоров.
Важному вопросу повышения
надежности холодильных поршневых
компрессоров IV базы были посвящены
доклады М. П. Кашкина «Повышение
долговечности пары трения гильза —
поршневые кольца засчет применения
неметаллических поршневых колец» и
В. И. Дудина «Повышение надежности
системы смазки компрессоров».
В докладе Л. М. Розенталя и
В. Б. Поляковой сообщалось о
конструктивных особенностях
общепромышленных холодильных машин с
использованием компрессоров IV базы
и результатах испытаний
автоматизированной машины AMI 10-2.
Некоторые предпосылки к
определению объемных потерь в винтовом
фреоновом холодильном маслозапол-
ненном компрессоре были изложены в
сообщении Г. А. Бурдановой,
рассмотревшей влияние взаимной
растворимости агента и масла на показатели
машины.
Результаты исследования опытных
неметаллических материалов для
пластин холодильных ротационных бустер-
компрессоров приведены в докладе
Т. В. Лейн и Т.Л. Кузнецовой. С. Р. Го-
пин посвятил доклад перспективам
дальнейшего усовершенствования
поверхностей теплообмена конденсаторов
холодильных машин и изложил '
результаты исследования теплоотдачи при
конденсации различных агентов (Ф-12,
Ф-22 и Ф-142) в пластинчато-ребристых
аппаратах с водяным охлаждением при
температурах конденсации от 30 до
50° С и удельных тепловых нагрузках
от 4500 до 12 000 Вт/м2 на различных
теплопередающих поверхностях.
Лучшие из представленных докладов
были премированы.
Конференция показала, что
молодежь активно участвует в
совершенствовании холодильной техники, в
выполнении встречных планов,
принятых заводом и институтом.
Молодые специалисты
ВНИИхолодмаша и завода «Компрессор» проводят
также совместные конкурсы на лучшие
изобретения и рационализаторские
предложения. Все это способствует
повышению уровня их технических
знаний.
50

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84
Кондиционеры с ротационным
воздушным компрессором-
детандером
Канд. техн. наук В. И. ПРОХОРОВ
ЦНИИПромзданий Госстроя СССР
В последние годы в американской печати появились
сообщения о разработке, создании и исследованиях
первых образцов кондиционеров с ротационными
воздушными компрессорами-детандерами [1—3].
Кондиционеры работают по разомкнутому воздушному
холодильному циклу с отводом тепла сжатия окружающим
воздухом. В качестве компрессора и детандера применена
ротационная пластинчатая машина «Rovac» (Rotary Vane
Air Cycle), выполняющая за время оборота ротора как
сжатие, так и расширение воздуха.
Обращение к ротационному типу компрессор но-детан-
дерного агрегата вызвано низкой частотой вращения
ротора, относительной простотой изготовления и невысокой
стоимостью. Это отражает также общую современную
тенденцию применения ротационных компрессоров в
холодильном машиностроении.
На рисунке показана схема экспериментального
ротационного охладителя с 10 пластинами. При вращении
ротора 1 воздух попадает в объем V( компрессорной
части 2. Процесс всасывания заканчивается, когда пластина
3 проходит точку А и объем воздуха становится равным
Vt. При дальнейшем вращении ротора воздух сжимается
до объема V2. Когда пластина 4 достигает точки В, большая
часть сжатого воздуха в объеме V3 через патрубок 5
поступает в поверхностный теплообменник для отвода тепла
сжатия. После теплообменника через патрубок 6 воздух
попадает в объем V3 детандер ной части 7 и смешивается
с небольшим количеством воздуха, не попавшим в
теплообменник. При этом его давление несколько повышается.
Затем воздух расширяется от объема 1/4 до объема Vb
и охлаждается за счет отдачи работы расширения.
Когда пластина / проходит точку С, воздух
выталкивается в смесительную камеру через патрубок 8 и затем
по воздуховоду 9 подается в охлаждаемое помещение.
При каждом обороте вала весь цикл проходят г-сег-
ментов (г—число пластин). Таким образом,
производительность установки по воздуху за один оборот равна гУг.
У опытного образца при частоте вращения ротора
2000 об/мин холодопроизводительность по явному теплу
составляет 5,7 кВт A350 ккал/ч) при эффективности,
соответствующей значениям адиабатических к. п. д.
компрессора и детандера
п Лк-а^Лд.а^0,65.
При этом некоторая часть холодопроизводительности
получается за счет работы расширения водяных паров.
Холодопроизводительность, которая тратится на
конденсацию и замораживание влаги в процессе расширения
при начальной относительной влажности воздуха 80%,
составляет 2,33 кВт B000 ккал/ч).
Большое влияние на производительность
ротационного компрессора-детандера оказывают его
геометрические соотношения.
Так, при размере ротора 102 X 210 мм, частоте
вращения 2000 об/мин холодопроизводительность агрегата без
смазки составляет 1,89 кВт A620 ккал/ч), потребляемая
мощность—1,86 кВт. При незначительном увеличении
размеров ротора (до 127 X 254 мм) производительность
становится равной 3,5 кВт C000 ккал/ч) и потребляемая
мощность 3,77 кВт. За оптимальные приняты размеры
ротора, у которого отношение диаметра к длине равно
примерно 0,5.
Рециркуляционный воздух из помещения или
наружный воздух подводятся к всасывающему патрубку
компрессора по воздуховоду 10. Для регулирования
температуры воздуха, подаваемого в помещение, предусмотрен
смесительный клапан 11. На выходе потока из детандера
12 11 М
Ротационный пластинчатый компрессорно-детандерный яг-
регат:
1 — ротор; 2 — компрессорная часть агрегата; 3, 4 —
пластины; 5 — нагнетательный патрубок компрессора; 6 — впускной
патрубок детандера; 7 — детандерная часть агрегата; 8 —
выпускной патрубок детандера; 9 — воздуховод для отвода
охлажденного воздуха; 10 — воздуховод для подвода теплого
воздуха; 11 — смесительный клапан; 12 — всасывающий
патрубок компрессора; 13 — корпус; 14 — теплообменник для
отвода тепла сжатия; 15 — вентилятор; 16 — направляющие
ролики.
51

установлен сепаратор влаги и снега (на рисунке не
показан).
Теплообменник 14 изготовляется из оребренных трубок
диаметром 19 и длиной 660 мм с 10 последовательными
ходами по охлаждаемому потоку (на рисунке не показано).
С наибольшей эффективностью работают первые три ряда
трубок [1]. Охлаждающий поток продувается через
теплообменник вентилятором.
Давление и температура воздуха в конце процесса
сжатия составляют соответственно около 2,06 • 105Па
B,1 кгс/см2) и 121° С. Перепад температур в детандере
достигает 56° С. Температура воздуха на выходе из
детандера ниже 0° С. Например, при температуре всасываемого
воздуха 27° С температура на выходе равна —18° С.
Кондиционер испытывали в режимах охлаждения и
отопления по циклу теплового насоса. Выяснилось, что
значение коэффициента преобразования может достигать 3[2].
Привод компрессора и вентилятора осуществлялся
электромотором с переменной частотой вращения.
Корпус и концы пластин изготовляли из серого литого
чугуна, ротор — из стали.
В специальных пазах ротора предусмотрены
кулачковые направляющие ролики для изменения ширины пластин
при их скольжении по эллиптической траектории.
Для предотвращения загрязнения воздушного потока
агрегат работал без смазки пластин. Установлено, что
в этом случае целесообразнее использовать материал типа
тефлон — нейлон. Смазка может значительно улучшить
показатель потребления энергии.
В процессе подготовки кондиционированного воздуха
происходит его глубокая осушка и требуется отделение
частиц снега. Это представляет определенную трудность,
которая разрешается применением специальных трубчатых
сепараторов.
В холодильных камерах необходимость сепарации
влаги отпадает и указанная трудность превращается в
преимущество, так как частицы снега, попадающие в камеру,
вместе с потоком насыщенного охлажденного воздуха
способствуют уменьшению усушки мяса и овощей.
Преимуществом новых систем с воздушным
холодильным циклом является отсутствие специального
хладагента, требующего герметизации холодильной системы, а
также одного из теплообменников.
Простота конструкции компрессора и детандера,
отсутствие дорогостоящих уплотнителей значительно
удешевляют установку. Уменьшаются также ее масса и
габаритные размеры. К эксплуатационным преимуществам систем,
особенно в самолетах, относятся при работе в режиме
отопления большая безопасность из-за отсутствия
возможности загрязнения нагреваемого воздуха выхлопными
газами, а также быстрый (в течение нескольких секунд)
выход кондиционера на заданный режим.
Рекомендуются следующие области применения
установок с воздушным холодильным циклом:
кондиционирование воздуха в герметизированных помещениях с
электронной аппаратурой, наземном транспорте, в том числе
автомобилях, легких самолетах, подводных объектах,
жилых отдельно стоящих домах, а также для охлаждения
мяса, овощей и других продуктов в транспортных
рефрижераторах. По мере развития систем с воздушным
холодильным циклом ожидается расширение областей их
применения.
В докладе [1] сообщается о результатах лабораторных
исследований, а в работах [2,3] приведены сведения о
проверке работоспособности кондиционеров непосредственно
на объектах применения, а также об организации
специальной корпорации «Rovac», состоящей из трех филиалов:
кондиционирования воздуха на транспорте «Rovac
Automotive Corp.», транспортных рефрижераторов «Rovac
Transport Corp.» и кондиционирования воздуха в других
областях техники «Rovac Tec-Con Corp.».
В целях совершенствования систем с воздушными
холодильными машинами необходимо в дальнейшем
исследовать работу в режиме отопления, создать эффективные
сепараторы влаги из потока, обеспечить защиту от шума
и уменьшение потерь энергии на трение пластин о корпус
[1-3].
Идея применения ротационного агрегата и его
реализация не является новой. Способ и схема применения
практически такого же детандера запатентована еще в 1940 г. [4].
Низкооборотные детандеры реализованы для систем
кондиционирования воздуха с различной конструкцией
роторов х.
Вопросы специфики применения систем
кондиционирования с воздушными холодильными машинами,
связанные с расширением влажного воздуха в детандере, капле-
улавливанием, шумоглушением, поставлены и в
значительной мере исследованы в ряде (около 80) работ
отечественных авторов 2.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Edwards T.S., Мс D о п а 1 d A. T. Rotor со
oler — a new rotary vane open reversed Brayton cycle
air conditioning and refrigerating system. The XHI-th
International Congress of Refrigeration. Washington,
1972.
2. A i r - о n 1 у cooling system sparks flurry of
development contracts.— «Air Conditioning, Heating and
Refrigeration News», 1973, No. 4, pp. 14.
3. Air Conditioning without a Refrigerant.—
«Popular Science», 1973, August, pp. 60—61.
4. D о d g e A. I. Air conditioning system. Pat. USA,
CI. 62—402, No. 2197492, 1940.
1 Передвижные детандерные кондиционеры.—
«Холодильная техника», 1970, № 9, с. 29—31. Авт.: Б. Д. Чижов,
А. Д. Суслов, Ю. А. Новосельский, Ю. Д. Фролов.
2 В частности, см. В. И. Прохоров. О применении
воздушных холодильных машин в системах
кондиционирования воздуха.— «Холодильная техника», 1965, № 6, с. 30—
35.
¦

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.797@83.74)
Нормативы к системе
планово-предупредительного
ремонта холодильного
оборудования
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, И. Г. ХАЗАНОВ
ВНИИхолодмаш
Большая часть нормативов для организации системы
планово-предупредительного ремонта (системы ППР)
холодильного оборудования на местах его эксплуатации
была опубликована ранее [1—9].
Определение трудоемкости ремонтных работ и
продолжительности простоя холодильного оборудования при
ремонте, а также сводные нормы ремонтных затрат на
запасные части и вспомогательные материалы по данным
[10, 11] завершают публикацию комплекса этих
нормативных материалов.
Для планирования и учета трудоемкости ремонтных
работ вводятся понятия ремонтная единица и категория
сложности ремонта.
Одна ремонтная единица для капитального ремонта
всех видов холодильного оборудования принята
соответствующей 12 чел-ч при среднем пятом разряде слесаря-
ремонтника для компрессорного оборудования, насосов
и вентиляторов и среднем четвертом разряде для тепло-
обменной, емкостной и мелкой холодильной аппаратуры.
Категорией сложности ремонта оценивается степень
сложности ремонта холодильного оборудования.
Структура ремонтных единиц для всех видов ремонта
основного холодильного оборудования и категории
сложности ремонта приведены в табл. 1—9.
Трудоемкость Т любого вида ремонта определяют как
произведение ремонтной единицы R для этого вида
ремонта на категорию сложности ремонта /С, т. е.
Т= RK.
Например, трудоемкость среднего ремонта
компрессора АУ200 (см. табл. 3).
Т = 8,3 X 21 = 174,3 чел-ч.
Продолжительность простоя Н холодильного
оборудования в ремонте зависит от вида ремонта, категории
сложности ремонтируемого оборудования и состава ремонтной
бригады:
h~«kl
N
где N
число слесарей-ремонтников в бригаде,
выполняющих основной объем ремонтных работ;
L — коэффициент, учитывающий, что часть
ремонтных работ выполняется работниками
других специальностей (машинистами,
станочниками, сварщиками и др.), и определяемый как
отношение трудоемкости работ
слесарей-ремонтников к общей трудоемкости ремонтных
работ.
Таблица 1
Фреоновые (сальниковые и бессальниковые) компрессоры с
Категория
сложности ремонта
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
6
6
6
6
6
11,5
11,5
11,5
11,5
11,5
18
18
Марка
ФВ6
ФВБС4
2ФВБС4
ФВБС6
2ФВБС6
ФУ12
ФУБС9
2ФУБС9
ФУБС12
2ФУБС12
ФУУ25
ФУУБС18
2ФУУБС18
ФУУБС25
2ФУУБС25
ФУ15
ФУБС15
Вид ремонта
О
м
с
к
О
м
с
1 к
ходом поршня 50 мм
Ремонтная единица для различных видов ремонтных работ, чел-ч
слесарных
1,8
5,5
8,5
10,2
2,9
4,2
5,1
10,2
1
сварочных
—
—
—
—
—
станочных
—
—
—
—
—
—
1 - 1 -
| —
1 -
прочих
0,4
1,0
1,5
1,8
0,6
0,8
< общая
2,2
6,5
10,0
12,0
3,5
| 5,0
| 0,9 | 6,0
1,8
| 12,0
Примечание
ремонт; К—
В табл. 1 —12 приняты
капитальный ремонт.
обозначения: О—профилактический осмотр; М—малый ремонт; С—средний
58

Таблица 2
Фреоновые компрессоры с ходом поршня 70, 80, 130 и 140 мм
Категория
сложности ремонта
11
18
25
18
13
20
25
38
18
27
Марка
ФВ20
ФУ40
ФУУ80
ФУБС40
ФВ12
BФВ10)
ФУ25
DФУ10)
ФУ175
ФУУ350
2ФВ19
4ФУ19
Вид ремонта
О
м
с
к
о
м
с
к
Ремонтная единица для различных видо
слесарных
2,9
4,2
5,1
10,2
3,9
5,1
7,3
10,75
сварочных
—
—
—
—
—
—
—
станочных
—
—
—
—
—
0,25
0,25
з ремонтных ра
прочих
0,6
0,8
0,9
1,8
0,5
0,7
0,95
1,0
бот, чел-ч
общая
3,5
5,0
6,0
12,0
4,4
5,8
8,5
12,0
Таблица 3
Аммиачные бескрейцкопфные компрессоры
Категория
сложности ремонта
11
15
20
11
15
15
21
22
32
33
25
26
15
21
21
Марка
АВ22
АУ45
АУУ90
АВ15
АУЗО
АВ100
АУ200
ДАУ50
АУУ400
ДАУУ100
АУЗОО
ДАУ80
АВ75
АУ150
4БАУ19
Вид ремонта
О
м
с
к
о
м
с
к
о
' М
с
к
о
м
с
к
Ремонтная
слесарных
3,1
4,2
4,55
10,8
3,88
5,9
6,0
10,2
4,0
5,04
7,24
10,84
3,5
4,58
6,83
10,7
единица для р
сварочных
—
—
—
-
-
—
_
—
—
—
—
—
-
—
азличных видов ремонтных ра
станочных
—
—
—
-
—
—
—
—
—
0,23
0,23
—
—
0,32
0,32
прочих
0,6
0,9
0,45
0,45
1,42
1,5
1,6
1,8
0,5
0,76
0,83
0,93
0,5
0,92
0,95
0,98
бот, чел-ч
общая
3,7
5,1
5,5
12,0
5,3
7,4
7,6
12,0
4,5
5,8
8,3
12,0
4,0
5,5
8,1
12,0

Таблица 4
Аммиачные оппозитные и горизонтальные компрессоры
Категория
сложности ремонта
28
45
30
50
30
50
24
25
39
40
40
40
45
46
47
Марка
АО600
АО1200
ДАОН175
ДАОН350
ДА0275
ДАО550
ЗАГТ
ЗАГ
4АГТ
4АГ
АГК47
АГК56
АДК65/40
АДК73/40
АГК73
Вид ремонта
О
м
с
к
о
I м
с
к
Ремонтная
слесарных
3,18
8,11
8,63
10,94
3,2
| 6,87
6,98
10,9
единица для различных видов
сварочных
—
—
—
—
—
—
—
—
станочных
—
0,18
0,32
0,32
—
0,11
0,18
0,35
ремонтных работ, чел-ч
прочих
0,42
0,51
0,55
0,74
0,4
0,42
0,44
0,75
общая
3,6
8,8
9,5
12,0
3,6
7,4
7,6
12,0
Таблица 5
Испарители
Категория
сложности
ремонта !
15
18
19
20
24
25
35
36
42
43
8
9
10
11
13
16
19
25
26
32
7
8
9
10
12
15
20
25
31
Марка
32 ИКТ
40 ИКТ
50 ИКТ
65 ИКТ
90 ИКТ
110 ИКТ
140 ИКТ
180 ИКТ
250 ИКТ
300 ИКТ
20 ИА
30 ИА
40 ИА
60 ИА
90 ИА
120 И А
160 И А
200 ИА
240 ИА
320 ИА
20 ИП
30 ИП
40 ИП
60 ИП
1 90 ИП
120 ИП
180 ИП
240 ИП
320 ИП
Вид
ремонта
О
м
с
к
о
м
с
к
о
м
с
к
Ремонтная единица для различных видо
слесарных
0,087
0,24
4,0
8,4
0,17
0,25
сварочных
—
—
—
—
—
—
3,8 1 —
5,5
0,14
0,22
3,2
4,0
—
—
—
—
—
станочных
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
0,06
в ремонтных работ, чел-ч
прочих общая
0,153
0,28
3,6
3,6
0,23
0,44
5,8
6,5
0,16
0,38
6,06
7,94
0,24
0,52
7,6
12,0
0,4
0,69
9,6
12,0
0,3
0,6
9,8
12,0

Таблица б
Конденсаторы и переохладители
Категория
сложности
ремонта
11
12
13
14
16
17
18
19
20
21
22
24
13
14
19
20
23
29
5
8
10
12
15
• -
2
4
6
8
Марка
10 КТГ
20 КТГ
25 КТГ
32 КТГ
40 КТГ
50 КТГ
65 КТГ
90 КТГ
ПО КТГ
140 КТГ
180 КТГ
250 КТГ
50 КТВ
75 КТВ
100 КТВ
125 КТВ
150 КТВ
250 КТВ
30 МКО
45 МКО
60 МКО
75 МКО
1 90 МКО
б ПП
8 ПП
• 12 ПП
16 ПП
Вид
ремонта
О
м
с
к
о
м
с
к
о
м
с
к
1 °
1 м
с
к
Ремонтная единица для различных видов ремонтных работ, чел-ч
слесарных
i
0,12 1
0,23
4,6
7,8
0,12
0,36
5,2
8,8
0,21
1,26
2,4
4,8
1 0,13
1 0,3
1 2,5
1 5,2
сварочных станочных
I
—
—
—
—
—
—
—
—
—
0,59
2,1
—
—
—
1 2,6
1
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
прочих
0,16
0,27
4,3
4,2
0,3
0,27
4,3
3,2
0,34
2,34
4,71
5,1
1 0,02
0,6
1 3,8
| 4,2
общая
0,28
0,5
8,9
12,0
0,42
0,63
9,5
12,0
0,55
3,6
7,7
12,0
0,15
1 0,9
1 6,3
1 12,0
Ниже приведены значения N и L, которые используют
для определения продолжительности простоя
холодильного оборудования:
Бескрейцкопфные аммиачные компрессоры,
насосы, вентиляторы
Оппозитные и горизонтальные аммиачные
компрессоры
Фреоновые компрессоры с ходом поршня
50 мм
Фреоновые компрессоры всех остальных
типов
Испарители типа ИКТ, конденсаторы типа
КТГ и КТВ
Конденсаторы типа МКО и переохладители
Испарители типа ИА и ИП
Ресиверы РД и РДВ
Маслоотделители, маслосборники
Отделители жидкости, промежуточные
сосуды
Регулирующие станции
N
L
0,9
0,9
0,85
0,85
0,7
0,45
0,6
0,65
0,5
0,75
0,95
Примеры определения норм простоя холодильного
оборудования в ремонтах:
простой компрессора ФУ40 в среднем ремонте (см. табл. 2)
„ 6x18x0,85 лг
Н = ^ = 45 ч »
простой компрессора АО 1200 в капитальном ремонте
(см. табл. 4)
12x45x0,9
И = о — = 162 ч;
простой конденсатора 90 КТГ в среднем
табл. 6)
„ 8,9x19x0,7 сл
Н = ъ = 59 ч.
ремонте (см.
В табл. 10—12 приведены нормы ремонтных затрат
(в стоимостном выражении) на запасные части и
вспомогательные материалы для основных типов выпускаемых
в настоящее. время компрессоров. Эти нормы позволят
плановым службам предприятий и ведомств своевременно
планировать средства на приобретение запасных частей
и вспомогательных материалов, необходимых для
ремонтных работ.
56

Таблица 7
Ресиверы, маслоотделители и маслособиратели
Категория
сложности
ремонта
2
3
4
5
б
3
4
5
б
1
1 5
2
2,5
3
3,5
4 ¦
1
2
3
Марка
0,75 РД
1,5 РД
2,5 РД
3,5 РД
5 РД
1,5 РДВ
2,5 РДВ
3,5 РДВ
5 РДВ
50 ОММ
70 ОММ
80 ОММ
100 ОММ
125 ОММ
150 ОММ
200 ОММ
150 СМ
300 СМ
500 СМ
Вид
ремонта
О
м
к
о
м
к
о
м
к
о
м
с
к
Ремонтная единица для различных видов ремонтных рг
слесарных
0,72
1,33
4,2
0,72
1,33
4,2
0,2
0,8
6,3
0,5
0,5
1 2,9
5,0
сварочных
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
станочных
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
прочих
0,28
1,0 |
7,8
0,28
1,0
7,8
0,2
1,2
5,7
0,5
1,4
3,1
7,0
1бот, чел-ч
общая
1,0
2,33
12,0
1,0
2,33
12,0
0,4
2,0
12,0
1,0
1,9
6,0
12,0
Таблица 8
Отделители жидкости, промежуточные сосуды и регулирующие станции
Категория
сложности
ремонта
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
1,5
2
. 3
4
5
6
1
1,2
1,4
1,6
2
Марка
50 ОЖ
70 ОЖ
80 ОЖ
100 ОЖ
125 ОЖ
150 ОЖ
200 ОЖ
250 ОЖ
300 ОЖ
40 ПС3
50 ПС3
60 ПС3
80 ПС3
100 ПС3
120 ПС3
10 PC
15 PC
20 PC
25 PC
32 PC
Вид
ремонта
О
м
к
о
м
к
о
м
с
к
Ремонтная единица для различных видов ремонтных р
слесарных
0,33
1,0
3,0
0,2
0,73
2,4
0,2
0,67
5,6
11,4
сварочных
—
—
—
—
—
—
—
—
—
станочных
—
—
—
—
—
—
—
—
—
прочих
0,17
1,1
9,0
0,1
0,6
9,6
—
0,43
0,6
0,6
абот, чел-ч
общая
0,5
2,1
12,0
0,3
1,33
12,0
0,2
1,1
6,2
12,0
57

Вентиляторы и насосы
Таблица 9
Категория
сложности
2
2
3
Тип вентилятора или насоса
Вентилятор центробежный
производительностью 10—15 тыс. м3/ч
Насос центробежный 6НДВ
Насос поршневой ЗЦ-4
Вид
ремонта
О
м
с
к
О
м
с
к
О
м
с
к
Ремонтная единица для различных видов ремонтных работ,
чел-ч
слесарных
—
0,9
3,8
10,8
0,13
0,9
4,8
10,8
1,4
4,3
7,0
10,7
сварочных
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
станочных
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
прочих
0,6
1,2
1,2
1,2
0,42
0,6
1,2
1,2
0,5
1,0
1,0
1,3
общая
0,6
1,5
5,0
12,0
0,55
1,5
6
12
1,9
5,3
8,0
12,0
Таблица 10
Фреоновые компрессоры
Марка компрессора
ФВ6
ФУ12
ФУУ25
ФВБС4, ФВБС6
ФУБС9, ФУБС12
ФУУБС18, ФУУБС25
2ФВБС4, 2ФВБС6
2ФУБС9, 2ФУБС12
2ФУУБС18, 2ФУУБС25
ФВ20
ФУ40
ФУУ80
ФУБС40
ФВ12
ФУ175
ФУУ350
на
М
1,5
3,06
6,16
1,75
2,85
6,9
2,65
4,12
6,1
9,6
16,98
23,3
8,09
4,2
36,8
64,9
запасные части
С
6,9
14,2
48,5
5,7
11,85
45,35
5,37
9,75
42,5
26,9
47,6
73,3
30,0
28,1
142,1
251,2
Ремонтные затраты» руб.
К
2,0
—
—
—
—
—
—
—
—
125,5
198,5
330,5
186,7
84,8
553,3
857,0
на
О
2,0
3,3
4,2
2,0
3,3
4,2
2,0
3,3
4,2
13,2
18,0
26,5
18,0
17,0
33,0
50,0
вспомогательные материалы
М
5,8
9,5
12,5
5,8
9,5
12,5
5,8
9,5
12,5
19,8
27,0
37,2
27,0
24,0
44,0
66,0
с
9,0
15,0
19,0
9,0
15,0
19,0
9,0
15,0
19,0
23,4
33,0
45,0
33,0
38,0
64,0
97,0
К
—
—
—
—
—
—
—
—
28,0
38,0
52,0
38,0
33,0
105,0
136,0
58

Таблица 11
Аммиачные бескрейцкопфные компрессоры
Марка
компрессора
АВ22
АУ45
АУУ90
АВ100
АУ200
АУУ400
ДАУ50
ДАУУ100
ДАУ80
АУ300
м
10,45
10,67
11,29
25,7
40,29
71,3
39,96
70,95
73,3
72,9
на запасные части
С
29,1
44,3
72,7
91,1
153,8
288,2
177,5
319,1
321,5
281,3
Ремонтные затраты,
К
97,8
139,5
243,6
293,9
522,7
1008,2
541,8
1018,0
946,3
921,37
О
10,0
16,3
23,7
16,7
27,9
49,1
28,0
49,3
31,2
31,0
руб.
на вспомогательные материалы
М
14,1
22,7
32,1
23,6
39,7
67,8
38,8
68,4
43,6
43,0
С
15,8
23,6
32,9
31,6
46,0
87,9
47,3
89,3
56,8
55,4
К
21,1
31,2
42,1
36,5
57,4
93,8
59,8
97,2
66,4
59,0
Таблица 12
Оппозитные компрессоры
Марка
компрессора
АО600
АО600П
АО1200
АО1200П
ДАОН175
ДАОН175П
ДАОН350
ДАОН350П
ДА0275
ДА0275П
ДАО550
ДАО550П
i
м
198,5
167,8
397,1
335,6
207,0
175,6
413,9
351,3
| 205,8
174,4
411,5
348,9
ia запасные части
С
546,5
713,9
1040,0
1317,0
602,2
767,4
1151,0
1424,0
601,1
765,6
1140,0
1421,0
Ремонтные затраты
К
1396,0
1525,0
2671,0
2938,0
1636,0
1850,0
3133,0
3589,0
1 1610,0
1838,0
3080,0
3465,0
О
33,1
33,1
57,6
57,6
42,2
42,2
74,2
74,2
42,1
42,1
74,0
74,0
руб.
на вспомогательные материалы
М
77,8
77,8
129,6
129,6
86,2
86,2
148,9
148,9
86,2
86,2
149,0
148,9
С
78,9
78,9
140,7
140,7
106,5
106,5
169,5
169,5
106,4
106,4
170,0
169,5
К
122,8
122,8
183,1
183,1
136,8
136,8
192,6
192,6
136,8
136,8
193,0
192,6
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.
Структура ремонтных циклов холодильного
оборудования.— «Холодильная техника», 1970, № 12, с. 14—17.
2. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
К а ш к и н М. П. Структура ремонтного цикла,
объемы и содержание ремонтных работ по фреоновым
компрессорам.— «Холодильная техника», 1974, № 5, с. 14—
18.
3. Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.
Ремонт аммиачного холодильного оборудования.—
«Холодильная техника», 1973, № 2, с. 48—53.
4. Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.
Трудоемкость ремонтных работ и численность
ремонтного персонала холодильных установок.—
«Холодильная техника», 1972, № 5, с. 21—26.
5. Бежанишвили Э. М., Ермакова П. И.
Нормативы расхода и ремонтные комплекты запасных
частей к поршневым компрессорам холодильных
машин.— «Холодильная техника», 1973, № 8, с. 55—62;
1973, № 11, с. 55—60; 1974, № 1, с. 58—63; 1974,
№ 3, с. 58—62.
6. Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.,
Цыганова 3. Е. Нормативы расхода и ремонтные
комплекты запасных частей к поршневым
компрессорам холодильных машин.— «Холодильная техника»,
1973, № 12, с. 53—55.
7. Бежанишвили Э. М., Ермакова П. PL,
Кашкин М. П. Нормативы расхода и ремонтные
комплекты запасных частей к поршневым компрессорам
холодильных машин.— «Холодильная техника», 1974,
№ 2, с. 60—63.
8. Б е ж а н и ш в и л и Э. М., Смыслов В. PL,
Цыганова 3. Е. Нормативы расхода и ремонтные
комплекты запасных частей к поршневым компрессорам
холодильных машин.— «Холодильная техника», 1974,
№ 4, с. 56—62.
9. Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.,
Ионов B.C. К вопросу о расходе смазочного масла
в аммиачных холодильных установках.—
«Холодильная техника», 1973, № 3, с. 52—54.
Временное положение о системе
планово-предупредительного ремонта аммиачного холодильного
оборудования. М., ВНИИхолодмаш, 1973.
Временное положение о системе планово-
предупредительного ремонта фреоновых холодильных
компрессоров. М., ВНИИхолодмаш, 1974.
10
И
59

УДК 621.512
Этсшовый низкотемпературный холодильный
компрессор ЭО-300П
С. Н. КРАСИЛЬНИКОВ, В. И. СЕМЕНЮТА
Пензенский компрессорный завод
Холодильный компрессор ЭО-300П, серийно
выпускаемый Пензенским компрессорным заводом, предназначен
для сжатия этана в низкотемпературных установках при
температуре кипения — 60 -. 80° С, конденсации
—25 -*- —45° С и всасывания —10 ч- —30° С.
Компрессор оппозитной базы 2М10, горизонтальный
двухрядный, крейцкопфный, поршневой,
одноступенчатого сжатия, с двумя цилиндрами двойного действия.
Фундаментная рама чугунная, литая, прямоугольная,
коробчатого сечения. Коленчатый вал стальной, кованый,
трехопорный. Вкладыши коренных подшипников
тонкостенные, бронзовые, с баббитовой заливкой. Цилиндры
чугунные, литые, проходные, с горизонтальным располо»
жением клапанных гнезд. На нагнетательной стороне
цилиндра охлаждение водяное. Поршни скользящие,
дисковые, стальные. Штоки из углеродистой стали, с
поверхностным упрочнением. Уплотнение по штоку составное.
Основной уплотняющий элемент — фторопластовые
разрезные кольца. Предсальник состоит из фторопластовых
и резиновых шевронных колец. Клапаны
самодействующие, ленточного типа.
Смазка механизма движения от шестереночного насоса,
цилиндров и сальников — от лубрикатора. Узлы смазки
механизма движения, цилиндров и сальников
скомпонованы в виде двух автономных агрегатов.
Привод компрессора от синхронного консольного
электродвигателя во взрывозащищенном продуваемом
исполнении.
Электрическая схема обеспечивает защиту компрессора
от повышения температуры масла по давлению на
всасывании и нагнетании, а также по другим параметрам.
Тонкостенные вкладыши в конструкции компрессора
исключают подгоночные работы при укладке вала и
монтаже шатуна, а также регулировку при ремонте.
Пары этана отсасываются из сальников, что
предотвращает попадание этана в компрессорное помещение.
Компрессор ЭО-300П максимально унифицирован
с холодильными компрессорами, что позволяет на одной
компрессорной станции устанавливать различные машины,
2060
то
60
Рис. 1. Компрессор ЭО-300П (вид сверху).
28

й0,тыс.ннал/ч
800
700
600
№
?00
300
200
100
-80 -75
tK—45°6
-<*o
~d5///
^-30
^-25
-70
a
имеющие одинаковую номенклатуру запасных частей.
Объем монтажных работ сведен до минимума.
Компрессор поставляется в собранном виде (рис. 1). Благодаря
специальной консервационной добавке к маслу пуск
компрессора осуществляется без расконсервации, что
сокращает срок ввода его в эксплуатацию.
Высокие эксплуатационные и тепловые показатели
компрессора обеспечивают высокую экономичность и устой,
чивую работу во всем рабочем интервале температур и
Техническая характеристика компрессора ЭО-300П
Холодопроизводительность при t0 = 275 000
—76, /к = — 30СС, ккал/ч
Потребляемая (эффективная) мощ- 143
ность, кВт
Диаметр цилиндров, мм 280
Ход поршня, мм 220
Частота вращения вала компрессора, 500
об/мин
Ne>nBm
Z10
ZOO
130
180
170
ISO
150
140
130
120
110
100
tK~25mC
-щ
-35
-40
-45
SO '75
-70
-65 -60 t0,V
Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности (а) и
потребляемой мощности (б) компрессора от температур
кипения и конденсации.
г/ч 200
6
СДКП2-16-24-12к
320
500
6000
4340x4200x1500
поставки 6400
кВт
Расход
масла на цилиндры и сальники,
охлаждающей воды, м3/ч
Электродвигатель
Мощность электродвигателя,
Частота вращения, об/мин
Напряжение, В
Габаритные размеры, мм
Масса установки в объеме
(без электродвигателя), кг
Зависимость холодопроизводительности и
потребляемой мощности компрессора от температур кипения и
конденсации показана на рис. 2.
Комплект поставки: компрессор со всеми механизмами
и устройствами, агрегат смазки цилиндров и сальников,
агрегат смазки механизма движения, щит с манометрами,
маслопровод с арматурой и деталями, буферный сосуд,
узлы газопровода, грязеуловитель, предохранительные
клапаны, колонки для управления вентилями, комплект
запасных частей, инструмента и приспособлений,
сопроводительная техническая документация.
РЕФЕРАТЫ
УДК 664.8.047.25
Основные направления развития техники сублимационного
консервирования пищевых продуктов. ГУЙГО Э. И.,
КАМОВНИКОВ Б. П., КАУХЧЕШВИЛИ Э. И.
«Холодильная техника» , 1974, № 9.
Приводится обзор основных этапов развития техники
сублимационной сушки. Показано, что в ближайшие годы,
впредь до создания приемлемых конструкций установок
непрерывного действия, наибольшее применение получат
модульные сублимационные установки
поточно-циклического и многокамерного типа, причем для мясо-молочной
промышленности последние предпочтительнее. Повышение
экономической эффективности метода в значительной
мере определяется совершенствованием систем
энергоподвода к продукту. Наиболее перспективны системы,
использующие электрическую энергию.
УДК 621.565.59:F37.5+637.1)
Централизованная система холодоснабжения мясомолком-
бината в г. Торезе. ФРИДМАН Б. А. «Холодильная
техника», 1974, № 9.
Мясомолкомбинат в г. Торезе — первое предприятие
в отечественной мясо-молочной промышленности, в
котором реализован принцип блокирования различных
производств, имеющий значительные преимущества как в
ходе строительства, так и в процессе эксплуатации. Для
охлаждения камер молокозавода, холодильника и
мясоперерабатывающего завода комбината применена аммиач-
6i

ная насосно-циркуляционная система охлаждения с
использованием хладагента одновременно в качестве хладо-
носителя. Опыт эксплуатации системы свидетельствует
о ее надежной работе и простоте в обслуживании. Список
литературы — 2 названия. Иллюстраций — 3.
УДК 621.572:621.564.25:628.84
Исследование характеристик бессальникового компрессора
при работе на фреоне-12В1. БЫКОВ А. В.,
САПРОНОВ В. И. «Холодильная техника», 1974, № д.
Рассмотрены вопросы использования фреона-12В1 в
холодильных машинах для кондиционирования воздуха.
Исследование фреона-12В1 в бессальниковом компрессоре
показало целесообразность его применения вместо
фреона-142 в крановых автономных кондиционерах с
высокими температурами окружающего воздуха. При
использовании фреона-12В1 повышаются энергетические
характеристики и улучшаются эксплуатационные условия
работы поршневого компрессора со встроенным
электродвигателем. Таблиц 1.
Список литературы — 3 названия. Иллюстраций 4.
УДК 621.57.044
Сопоставление пластинчато-ребристых и трубчато-реб-
ристых поверхностей воздушных конденсаторов.
ДАНИЛОВА Г. Н., БОГДАНОВ С. Н., ЗЕМСКОВ Б. Б.,
КРОТКОВ В. Н., СУТЫРИНА Т. М. «Холодильная
техника», 1974, № 9.
Проведено расчетно-теоретическое сопоставление
пластинчато-ребристых и трубчато-ребристых поверхностей
применительно к воздушным конденсаторам фреоновых
холодильных машин. Определены энергетические,
массовые и объемные показатели трех различных типов
пластинчато-ребристых аппаратов и одного трубчато-ребристого.
Сопоставление проведено в диапазоне скоростей воздуха
от 3 до 7 м/с. Дан анализ полученных результатов.
Сделана"предварительная попытка сопоставления
поверхностей по минимуму годовых затрат на 1 кВт холодопро-
изводительности и определения оптимальной скорости
воздуха. Таблиц 2. Список литературы — 6 названий.
Иллюстраций 5.
УДК 621.57.044:536.24
Теплообмен в листоканальном испарительном конденсаторе.
ректификации. Список литературы
страций 4.
4 названия. Иллю-
ЧУКЛИН С. Г. , ЛАРЬЯНОВСКИИ С. Ю.
«Холодильная техника», 1974, № 9.
Описаны результаты опытного исследования
испарительного конденсатора листоканального типа, в котором
обеспечивается тонкопленочное орошение теплообменной
поверхности. В таком испарительном конденсаторе создаются
благоприятные условия для интенсивного тепло- и
влагообмена вследствие высокой разности между
температурой пленки воды и температурой воздуха по
влажному термометру. Приведена критериальная зависимость,
полученная в результате эксперимента. Список
литературы— 4 названия. Иллюстраций 4.
УДК 621.575.3
Исследование пленочного дефлегматора-ректификатора
абсорбционной холодильной машины. МИН КУС Б. А.,
ГЛИНКА Л. Л. «Холодильная техника», 1974, № 9.
Исследования опытного дефлегматора-ректификатора,
выполненного но типу регулярной насадки из тонких
плоских и гофрированных листов, показали, что основное
сопротивление массопереносу в пленочном аппарате
оказывает жидкая фаза и что число единиц переноса
дефлегматора мало зависит от режима работы, являясь в
основном функцией его высоты. Для расчета пленочного
дефлегматора-ректификатора может быть использована
номограмма, позволяющая определить число единиц переноса
в зависимости от давления в генераторе, концентрации
пара или равновесной ему жидкости и коэффициента
УДК 621.565.83
Полупроводниковый аппарат «Криопласт» для теплового
воздействия на организм. КУЛИЕВ А. 3.,
НАДИР-ЗАДЕ С. М. «Холодильная техника», 1974, № 9.
Описана конструкция гибкой термобатареи,
предназначенной для теплового воздействия на любой участок тела
теплокровных, приведены ее энергетические
характеристики. Экспериментальные исследования показали, что
аппарат «Криопласт», а также его модификации могут
найти широкое применение для локального и общего
охлаждения организма в медицине. Список литературы —
4 названия. Иллюстраций 4.
УДК 536.5
Бесконтактный метод исследования температурных полей.
ДРОЗДОВ О. А., КУРМАЗЕНКО Э. А., РЕВЯ-
КИН А. В. «Холодильная техника», 1974, № 9.
Бесконтактный метод измерения температурных полей
основан на восприятии чувствительным элементом
инфракрасного излучения, исходящего от тел при
температурах выше абсолютного нуля, с последующим
преобразованием излучения в электрические сигналы, поступающие
на экран электроннолучевой трубки телевизора или
осциллографа. Этот метод позволяет измерять температуры с
точностью до 0,2° С, обеспечивая при этом практически
одновременную передачу информации о состоянии всего
температурного поля. Применение сканирующих устройств,
в частности разработанного в настоящее время
тепловизора ИК-ЮП, весьма перспективно во многих отраслях
промышленности, в том числе и в холодильной технике,
например, для исследования температурных полей тепло-
обменных поверхностей, регистрации утечек тепла через
изоляцию и т. д. Иллюстраций 6.
УДК 637.5.037.5:621.565
Оптимизация скорости движения воздуха в камерах
замораживания мяса. МИХАИЛИН Н. В., АВЕРИН Г. Д.
«Холодильная техника», 1974, № 9.
Получена корреляционная зависимость между скоростью
движения воздуха у бедра полутуш в морозильных
камерах и экономией от применения однофазного
замораживания по сравнению с двухфазным в камерах с
естественной циркуляцией воздуха. Решение уравнения позволило
выявить оптимальную скорость движения воздуха,
составляющую около 4 м/с при максимальной экономии. Это
дает возможность критически подойти к существующей
практике проектирования морозильных камер. Таблиц 1.
Список литературы — 9 названий. Иллюстраций 1.
УДК 664.951.037.5
Холодильное хранение океанических рыб. ЛУКЬЯНИ-
ЦА Л. Г., ПИСКАРЕВ А. И. «Холодильная техника»,
1974, № 9.
Исследованы качественные изменения 10 видов
океанических рыб по химическим и органолептическим
показателям в процессе холодильного хранения при
температуре —18 и —30° С. При хранении прежде всего
изменяется жировая часть рыбы. Понижение температуры с
—18 до —30° С значительно замедляет все изменения,
влияющие на качество рыбы. Разработаны рекомендации
о сроках хранения отдельных видов рыб от —18 до —30°С.
Таблиц 3. Список литературы — 9 названий.
Иллюстраций 2.
УДК 635.21.037.5
Производство быстрозамороженных картофельных котлет.
ПОТАПОВ В. Д., КОРОЛЕВ Д. Д.,
МИХАЙЛОВСКИЙ В. И., ГОРУН Е. Г. «Холодильная техника»,
1974, № 9.
62

Описано промышленное производство
быстрозамороженных картофельных котлет, организованное на Московском
комбинате картофелепродуктов производственного
объединения «Колосс» МПП РСФСР. Технологическая схема
их производства включает: мойку клубней, инспекцию,
очистку от кожицы (паровым способом), дочистку-инспек-
цию, резку, варку до готовности, охлаждение и
добавление компонентов, разминание в пюреобразную массу,
формовку котлет, льезонирование, панировку,
обжаривание, охлаждение, замораживание, расфасовку и
холодильное хранение. Таблиц 1. Иллюстраций 1.
УДК 621.565.5:629.123.44
Панельные системы охлаждения на рефрижераторных
судах. АВДЕЕВ Е. С, КАН А. В. «Холодильная техника» ,
1974, № 9.
Описаны результаты комплексных испытаний панельной
системы охлаждения на ППР «Алтай» в реальных
условиях промысла при высоких наружных и трюмных
тепловых нагрузках в течение 90 суток. Испытания показали,
что, несмотря на длительную работу системы без
оттаивания инея, температура воздуха в трюме снижалась до
—29,4° С, а разность между температурами воздуха и
рассола — до 5,8° С. Относительная влажность воздуха
в процессе хранения достигала 97—99%.
Естественная убыль от усушки груза составила 0,2%
к первоначальной массе. Приводятся данные по
технико-экономической эффективности применения панельных
систем охлаждения. Таблиц 1. Иллюстраций 2.
УДК 621.594:621.565
Завод сухого льда Воронежского хладокомбината.
ГАЛЬПЕРИН Э. Я., НЕГРЕСКО В. Г. «Холодильная
техника», 1974, № 9.
Описаны мероприятия, проведенные на заводе сухого
льда Воронежского хладокомбината с целью облегчить
эксплуатацию и повысить эффективность работы
отдельных узлов и всей сухоледной установки в целом.
УДК 621.565:620.198
Защита кровли холодильника от солнечной радиации.
ПОЛУНИН В. Е. «Холодильная техника», 1974, № 9.
Установлено, что наиболее эффективным материалом,
который можно применять для защиты кровли
холодильников от дополнительных теплопритоков в результате
солнечной радиации, является фольгоизол и стеклополотно.
УДК 621.57.041:621.892.092
Устройство для заправки аммиачного компрессора
смазочным маслом. АНАНЬЕВ В. П. «Холодильная техника»,
1974, № 9.
Для заправки и выпуска масла используется
специальный угловой вентиль, который крепится на резьбе к
боковой крышке компрессора. Для выпуска масла
предназначена стальная трубка, одним концом касающаяся дна
картера, а другим с помощью резьбы присоединяющаяся
к вентилю. К патрубку крепится резиновый шланг.
Установка дополнительного вентиля позволяет быстро и
безопасно заправить смазочное масло в картер.
Иллюстраций 1.
На первой странице обложки: Машинное отделение мясомолкомбината в г. Торезе.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн.
наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-00-04 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Рукописи не возвращаются
Т— 15319 Сдано в набор 10/VIII 1974 г. Подписано в печать 6/IX 1974 г.
Формат 84xl08Vi6 Бумага Тип. №1 Объем 4 печ. л. Усл. печ. л. 6,72 Уч.-изд.
Тираж 16705 экз. Заказ. 1566 Цена 50 коп.
7,57
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
63