ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ!
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильная
4/1 техника
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Совещание руководителей и секретарей партийных
организаций отраслевых научно-исследовательских институтов 2
Задачи отраслевой науки по повышению эффективности
использования искусственного холода 4
Зайцев В. П. Новые звенья хладофикации
рыбопромышленного производства 9
Мыльников П. М. Досрочно выполним план второго года
десятой пятилетки 13
Гоголин А. А., Калнинь И. М., Шумов В. С. Определение
оптимальных границ двухступенчатого сжатия в
аммиачных холодильных машинах 16
Ионов А. Г., Боголюбский О. К., Мекеницкий С. Я.
Распределение хладагената в системах охлаждения
морозильных аппаратов 20
Якименко Г. С, Нечаев В. А., Короп Б. П.
Самонастраивающаяся система автоматического регулирования
температуры воздуха в трюме 24
Скороход Д. К., Штраус Л. Н. Применение ЭВМ для
расчета ограждающих конструкций холодильников 27
Лидоренко Н. С, Коломоец Н. В., Лукишкер Э. М., Вай-
нер А. Л. Комплексная оптимизация
термоэлектрических охлаждающих устройств 28
Эйзенбейс В. П. Экспериментальное исследование
теплопроводности фреонов-ПЗВ2 и 114В2 31
Колотилов Н. Н., Бакай Э. А., Лапоногов О. А. Криозонд
с устройством для измерения зоны замораживания 33
Пискарев А. И., Дибирасулаев М. А., Гуслянников В. В.,
Корешков В. Н. Гистологический метод различения
охлажденных и размороженных продуктов животного
происхождения 35
Буканова А. А. Санитарное состояние камер созревания
сыра, оснащенных кондиционерами 39
В продолжение дискуссии о системах охлаждения
Анненков В. Н., Гайдин 3. 3., Любимова Р. В.
Исследование теплотехнических и экономических показателей
приборов охлаждения 41
Стандарты и качество
Пименова Т. Ф., Расницова С. И., Шестакова Г. А. Новый
ГОСТ на двуокись углерода газообразную и жидкую 43
ОБМЕН ОПЫТОМ
Холоменюк А. А., Шмигельский В. С, Коленько В. Н.
Повышение точности измерения температурных параметров
при инееобразовании 45
Герасименко В. В., Еременко Ю. П., Верховский А. С,
Мирошников А. Я., Артемов Ю. И. Эффективность
производства жидкой низкотемпературной двуокиси углерода 47
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Лурье М. Е. О проектировании трубопроводов
холодильных установок 49
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 44, 52
ЭЛЕКТРО-77
Электротехника — нашему быту 54
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Клазар Л. Открытые ледяные катки в Чехословакии 55
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Уткин Е. П. Новые холодильные машины для
охлаждения жидких хладоносителей 59
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
Conference of Heads and Socretaries of Party Organizations
of Branch Science Research Institutes 2
Tasks of Branch Science for Increasing Effectivenss of
Utilizing Refrigeration
Zaitsev V. P. New Links in Cold Chain of Fishing Industry 4
Production
Mylnikov P. M. Fulfilling Plan of 2nd Year of Tenth 9
5-Year Plan Ahead of Time 13
Gogolin A. A., Kalnin I. M., Shumov V. S. Determination
of Optimum Borders of Two-Stage Compression in
Ammonia Refrigerating Machines 16
Ionov A. G., Bogolyubsky О. K-, Mekenitsky S. Y.
Distribution of Refrigerant in Freezer Cooling Systems. 20
Yakimenko G. S., Nechayev V. A., Korop B. P. Self-
Adjusting System of Automatic Air Temperature Control
in Hold. 24
Skorokhod D. K.» Straus L. N. Utilization of Computer
for Calculating Enclosures of Cold Storage Warehouses. 27
Lidorenko N. S., Kolomoyets N. V., Lukishker E. M., Wei-
ner A. L. Complex Optimization of Thermoelectric
Cooling Devices. 28
Eisenbeis V. P. Experimental Investigation of Thermal
Conductivity of Freon-113B2 and 114B2. 1 31
Kolotilov N. N., Bakay E. A., Laponogov O. A. Cryoprobe
with Device for Measuring Freezing Zone. " 33
Piskarev A. I., Dibirasulayev M. A., Guslyannikov V. V.,
Koreshkov V. N. Histological Method of Distinguishing
Cooled and Thawed Products of Animal Orgin. 35
Bukanova A. A. Sanitary Condition of Air-Conditioned
Cheese Ageing Rooms. 39
Continuing Discussion on Cooling Systems
Annenkov V. N., Gaidin Z. Z., Lyubimova R. V.
Investigation of Thermo-Technical and Economic Indices of
Cooling Devices 41
Standards and Quality
Pimenova T. F., Rasnitsova S. I., Shestakova G. A. New
State Standard for Gaseous and Liquid Carbon Dioxide 43
PRACTICE EXCHANGE
Kholomenyuk A. A., Shmigelsky V. S., Kolenko V. N.
Increase of Accuracy in Measuring Temperature Parameters
at Frost Formation 45
Gerasimenko V. V., Eremenko U. P., Verkhovsky A. S.,
Miroshnikov A. Y., Artemov U. I. Effectiveness of
Production of Liquid Low-Temperature Carbon Dioxide 47
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Lurye M. E. Projecting Pipelines for Refrigerating Plants 49
NEW INVENTIONS 44, 52
ELECTRO-77
Electrical Engineering for Domestic Purposes 54
IN SOCIALIST COUNTRIES
Klazar L. Open Skating-Rinks in Czechoslovakia 56
REFERENCE DATA
Utkin E. P. New Refrigerating Machines for Cooling
Liquid Coolants ' 59
SUMMARIES 62
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1977 г.
1

РЕШЕНИЯ XXV СЪЕЗДА КПСС —В ЖИЗНЬ!
УДК 664.95.002.2«77»
НОВЫЕ ЗВЕНЬЯ ХЛАДОФИКАЦИИ
РЫБОПРОМЫШЛЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА
Проф. В. П. ЗАЙЦЕВ,
член Коллегии Министерства
рыбного хозяйства СССР
Искусственный холод, применяемый для
технологической обработки рыбы и других гидро-
бионтов, хранения и транспортировки сырья и
готовой продукции, стал одним из важнейших
факторов технического прогресса
отечественного рыбного хозяйства.
За последние годы в стране построены новые
рыбоперерабатывающие предприятия и
рыбные холодильники, значительно возросла
единовременная емкость холодильников,
увеличилась производительность судовых и
стационарных скороморозильных аппаратов,
автоматизированы холодильные установки судов
рыбопромышленного рефрижераторного флота,
внедрена новая техника, например
автоматизированный роторный скороморозильный
агрегат, разработаны новые технологические
процессы — быстрого замораживания рыбы,
размораживания рыбы перед вторичной
обработкой. Таким образом, произошел значительный
сдвиг не только в количественном, но и в
качественном развитии холодильного хозяйства
рыбной промышленности.
XXV съезд КПСС поставил новые большие
задачи перед рыбной промышленностью:
увеличить выпуск товарной рыбной продукции на
30—32%; развивать рыболовство в
прибрежных водах СССР; организовать сеть
рыбоперерабатывающих предприятий в местах
потребления рыбной продукции, а также
специализированных фирменных магазинов; увеличить
изготовление высококачественной продукции
из океанических видов рыб и выпуск ее в
ассортименте, упаковке и расфасовке с учетом спроса
населения, расширить производство и
поставку в торговую сеть живой и охлажденной
рыбы, рыбного филе, балычных и кулинарных
изделий, копченой и вяленой рыбной
продукции.
Одна из основных задач, которую предстоит
выполнить в десятой пятилетке работникам
рыбной промышленности, — увеличить
снабжение населения живой рыбой, более ценной
по пищевым и вкусовым свойствам, чем рыба,
обработанная различными методами
(например, соленая, вяленая).
До настоящего времени в нашей стране
развивалась торговля в основном пресноводной
прудовой живой рыбой. На Московском
портовом хладокомбинате — уникальном
предприятии по своему назначению, осуществляется
хранение и реализация натуральной рыбной
продукции, сооружены специальные емкости, в
которых при соответствующих условиях
содержится живая пресноводная рыба — карп, сом,
щука, сазан, а также осетровые, обитающие и
в солоноватой воде. В связи с этим на
предприятии накоплен опыт, который можно
использовать при содержании в живорыбных садках
рыб, обитающих в морских водах невысокой
солености. Это позволяет расширить
ассортимент реализуемой живой рыбы.
В последние годы в Мурманске были
проведены эксперименты по доставке в торговую
сеть живой рыбы морских видов — трески,
пикши, камбалы, зубатки полосатой, менее
живучих из-за большей чувствительности к
изменениям параметров среды обитания, чем
пресноводные рыбы. В 1974 г. живая морская рыба
в специальных вагонах была доставлена из
Мурманска в Москву.
Эксперименты показали необходимость
разработки нового типа судна, предназначенного
для отлова и доставки на берег морской живой
рыбы. Специализированное судно должно
быть оснащено оборудованием, с помощью
которого в целях сохранения жизнеспособности
рыбы отлов будет проводиться на глубине не
более 100—120 м при осторожном
постепенном подъеме трала, со скоростью траления не
выше 2,5 узла и продолжительностью не более
30—40 мин. Для отобранной живой рыбы
необходимы емкости для хранения — трюмные
цистерны или контейнеры (в последних рыбу
можно транспортировать и на суше),
оборудованные системой, обеспечивающей аэрацию
воды, и холодильной установкой для
поддержания оптимальной температуры воды
B_5°С).
На рис. 1 показано размещение цистерн,
контейнеров и другого оборудования на
разработанном Мурманским отделением Гипрорыб-
флота опытно-промышленном судне (СРТ) для
добычи и доставки в шорт живой морской
рыбы.
На главной палубе по левому борту
установлен съемный контейнер для перевозки живой
рыбы (объемом 2 м3), по правому борту —
цистерна предварительной выдержки рыбы
A,3 м3). В кормовом трюме имеется цистерна
для живой рыбы тресковых пород B0 м3), в но-
2 Холодильная техника № 4
9

Рис. 1. Расположение живорыбных емкостей на борту
СРТ:
/ — главная палуба; // — машинное отделение; /// —
помещение, в котором расположено оборудование живорыбной
установки; IV—кормовой рыбный трюм; V—носовой рыбный трюм;
VI — насосная станция; 1 — контейнер для перевозки живой
рыбы; 2 — цистерна предварительной выдержки рыба; 3 —
грязевая цистерна; 4— цистерна для тресковых рыб; 5 —
цистерна для камбаловых рыб; 6 — аэрационные цистерны; 7 —
цистерны для запасной морской воды.
совом трюме — цистерна для живой рыбы
камбаловых пород A0 м3). На судне
предусмотрены две цистерны для запасной морской
воды (объемом 10 м3 каждая).
Установка, обеспечивающая
жизнедеятельность морских рыб, расположена в помещении,
смежном с машинным отделением. Она
состоит из трех циркуляционных электронасосов,
двух холодильных машин с фреоновыми
компрессорами, двух фильтров
электрооборудования и вентилятора. С помощью этой установки
в цистернах и контейнерах поддерживаются
достаточное количество кислорода и
оптимальная температура воды, обеспечивается
своевременная ее очистка. Вода,
подаваемая в цистерны, охлаждается в
теплообменнике-испарителе холодильной установки.
От порта к месту реализации живая рыба
доставляется в контейнерах, автоцистернах или
железнодорожных вагонах, предназначенных
для перевозок живой рыбы, оснащенных
системой для аэрации воды и холодильной
установкой.
Таким образом, в решении задачи снабжения
населения живой морской рыбой холодильной
технике, создающей необходимые условия для
ее перевозок, принадлежит весьма
существенная роль.
В соответствии с широкой программой
развития рыбной промышленности в крупных
городах и промышленных центрах строятся
комплексные рыбоперерабатывающие
предприятия нового типа по производству
гастрономических рыбных товаров и другой рыбной
продукции улучшенного ассортимента.
В составе каждого комплекса имеется
холодильник, являющийся центральным связующим
звеном между всеми предприятиями,
входящими в комплекс. Функциями холодильника
являются: прием и хранение поступающего на
комбинат мороженого, главным образом океа-

нического, сырья, обеспечение холодом
(производственных процессов, краткосрочное
хранение на комбинате готовой рыбной продукции,
хранение поступающих рыбных товаров, не
требующих промышленной переработки.
Единовременная емкость холодильников
зависит от мощности строящегося предприятия и
составляет в основном 3, 5 или 10 тыс. т.
Один из комбинатов рыбной гастрономии
будет построен в Смоленске. Суточная
мощность комбината 20 т готовой продукции, в том
числе: продукции холодного копчения 5 т,
горячего копчения 2 т, вяленых изделий 1 т,
балычных изделий 1 т, рыбной кулинарии (рыба
жареная и отварная, котлеты, печеная рыба,
заливная, пельмени, пирожки) 4 т, рыбных
полуфабрикатов 4,5 т, пресервов 2 т и соленой
рыбы в расфасовке 0,5 т.
На комбинат будет поступать в год 7,8 тыс. т
сырья, причем 85% составит мороженая
океаническая рыба.
Годовой выпуск продукции комбината
рыбной гастрономии достигнет 5 тыс. т. Из общего
количества готовых рыбных изделий 60%
будет выпускаться в расфасованном виде.
Все осуществляемые на комбинате
технологические процессы органически связаны на
определенной стадии с теми или иными
процессами холодильной обработки. При холодном
копчении поступающая на комбинат в
основном мороженая рыба подвергается дефроста-
ции и одновременно посолу, копченая
рыба охлаждается. При производстве балыч-
ной и вяленой продукции рыба также
предварительно дефростируется, а в готовом виде
хранится в охлаждаемой камере. Горячее
копчение включает дефростацию рыбы,
охлаждение после копчения, а затем холодильное
хранение. Производство полуфабрикатов,
например приготовление набора рыбной ухи,
включает не только дефростацию, но и
замораживание набора рыб до температуры не
выше —12°С, а также холодильное хранение
готовой продукции до реализации.
Заводское кулинарное производство
(фаршированная и печеная рыба, рыбные рулеты,
сельдь рубленая, тефтели, фрикадельки,
биточки, сосиски, колбасы) связаны с
осуществлением дефростации мороженого сырья —
рыбы, филе и фарша и с холодильным
хранением готовой скоропортящейся продукции при
оптимальных условиях.
Единовременная емкость
запроектированного в Смоленском комплексе холодильника
5 тыс. т.
Холодильник разместится в трехэтажном
здании, связанном поэтажно с
производственными цехами. На первом этаже будут
находиться камеры хранения соленой рыбы,
полуфабрикатов, пресервов, копченой рыбной
продукции, кулинарных изделий, овощей, балыч-
ное отделение, экспедиция мороженой
рыбы и готовой продукции; на втором и третьем
этажах — камеры хранения мороженой рыбы.
Машинное отделение холодильника, зарядная
станция, трансформаторная, насосная, а также
бытовые помещения расположатся в
одноэтажном здании, примыкающем к
холодильнику.
Температурный режим в охлаждаемых
камерах принят следующий: в камерах хранения
соленой рыбы 0-^ 5°С, полуфабрикатов
5-^ ]°С пресервов и копченой
рыбопродукции —2 -г- —8°С, кулинарных изделий 0°С,
овощей 0 -г- —2°С, в посольном отделении для
балыков 5°С, в камерах хранения мороженой
рыбы —25°С, в помещениях экспедиций
мороженой рыбы —4°С и готовой продукции 0°С.
Камеры для хранения мороженой рыбы
оборудуются пристенными и потолочными
аммиачными батареями из оребренных секций,
холодильные камеры первого этажа — подвесными
воздухоохладителями, а посольное отделение
производственного корпуса — потолочными
рассольными батареями из оребренных секций.
В машинном отделении холодильника
установлены три двухступенчатых аммиачных
агрегата АД90-3 холодопроизводительностью
118000 ккал/ч каждый при температуре
кипения t0 = —35°С и конденсации ^К = 30°С и три
одноступенчатых агрегата А110-2Р
холодопроизводительностью 120000 ккал/ч каждый при
t0=—15°C и ^к=30°С.
Проектом предусмотрена механизация по-
грузочно-разгрузочных работ при приемке
грузов из изотермических вагонов и
автотранспорта, складировании и передаче сырья в
производство, складировании и передаче
готовой продукции для отгрузки.
Аналогичный комбинат рыбной гастрономии
строится в Липецке.
Суточная мощность комбината 30 т готовой
продукции, в том числе рыбы холодного
копчения 7 т, горячего кошчения Зт, вяленых
рыботоваров 2 т, балычных изделий 1,5 т, рыбных
полуфабрикатов 7 т, кулинарных изделий 6 т,
соленой рыбы в расфасовке 0,5 т,
пресервов 3 т.
Холодильник комбината — пятиэтажное,
каркасное, безбалочное кирпичное здание,
торцом примыкающее к производственному
корпусу и связанное с ним поэтажно. Высота
этажей 4,8 м.
Емкость холодильника 10 тыс. т: камер
хранения мороженой рыбы — 6650 т,
охлажденных грузов — 1080 т, камер с универсальным
режимом (—5 -5 25°С) — 2270 т.
В примыкающем к холодильнику здании раз-
9*
11

мещены машинное отделение, зарядная
станция, трансформаторная, мастерская для
ремонта оборудования и бытовые помещения.
На первом этаже холодильника
запроектированы следующие охлаждаемые камеры
хранения: кулинарии и полуфабрикатов
(температурный режим 0°С), копченой рыбы @ -*- 2°С),
овощей @ -. 2°С), (пресервов @ -. 8°С) и
соленой рыбы @ -г- —5°С). Все камеры
второго этажа универсальные с температурой
—5 -*- —25°С, предназначенные для хранения
мороженой либо соленой рыбы в герметичной
таре, исключающей попадание тузлука на пол.
В камерах третьего, четвертого и пятого
этажей будет храниться мороженая рыба при
температуре воздуха —25°С.
Охлаждаемые помещения холодильника
оборудуются секционными оребренными
батареями: камеры третьего этажа — пристенными
змеевиковыми рассольными, камеры всех
других этажей — пристенными и потолочными
коллекторными.
Приняты две схемы подачи хладагента —
безнасосная, с подачей аммиака под
давлением конденсации в испарители систем
рассольного охлаждения камер первого этажа,
охлаждения воды и рассола для технологических
нужд и насосная с нижней подачей жидкого
аммиака в батареи камер всех других этажей
холодильника.
В машинном отделении будут размещены
три двухступенчатых агрегата АД130-3 холо-
допроизводительностью 135000 ккал/ч каждый
при U=—35°С и /к==35°С, три одноступенчатых
агрегата А220-2 холодопроизводительностью
185000 ккал/ч каждый при t0=—18°С и ^К = 35°С
и один резервный агрегат АД 130-3,
работающий в режиме двухступенчатого сжатия при
^о = —35°С и одноступенчатого (высокая
ступень) при U =—18°С.
Три конденсатора, линейные ресиверы и мас-
лособиратель монтируются вне машинного
отделения.
Все погрузочно-разгрузочные операции по
приемке грузов из изотермических вагонов,
складированию, передаче сырья в
производство и готовой продукции для отгрузки
механизированы.
Рис. 2. Рыбоперерабатывающий комплекс с
холодильником единовременной емкостью 2 тыс. т. Планировка
первого (а), третьего (б), второго и четвертого (в) этажей:
/ — вестибюль; 2 — экспедиция; 3 — место хранения отходов;
4 — камеры хранения готовой продукции; 5 — отделение
посола балыков; 6 — машинное отделение; 7 —
трансформаторная подстанция и щитовая; 8 — бытовые помещения; 9 —
механическая мастерская; 10 — насосная; // — отделение посола,
коптильный цех; 12 — цех полуфабрикатов; 13 — камеры
хранения соленой (II этаж) и мороженой рыбы (IV этаж); 14 —
универсальные камеры; 15 — платформы.
Проекты Смоленского и Липецкого
комбинатов рыбной гастрономии разработаны Гипро-
рыбпромом.
На рис. 2 показана планировка еще одного
рыбоперерабатывающего комплекса меньшей
мощности, чем Смоленский и Липецкий, с
холодильником единовременной емкостью
2000 т.
Реализация двух новых рассмотренных
направлений развития рыбопромышленного
(производства будет способствовать успешному
воплощению в жизнь решений XXV съезда
КПСС по значительному повышению качества,
биологической ценности и вкусовых достоинств
рыбных продуктов питания.

УДК 621.57.004
Определение оптимальных границ двухступенчатого сжатия
в аммиачных холодильных машинах
Доктор техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ, В. С. ШУМОВ
ВНИИхолодмаш
Значительная часть потребности пищевой и
мясо-молочной промышленности' в холоде в
настоящее время покрывается с помощью
аммиачных холодильных установок. Несмотря на
быстрое расширение областей применения фреонов-12
и 22, выпуск аммиачного холодильного
оборудования будет преобладать достаточно
длительное время, особенно в диапазоне холодопроизво-
дительностей выше 80—100 кВт при
стандартных условиях. Диапазон по температуре кипения
у основных потребителей от —10 до —40-.—45СС,
конденсации до 40°С, а при использовании
воздушных конденсаторов до 45—50°С.
" В связи с этим немаловажным является
вопрос об определении оптимальных границ
применения одно- и двухступенчатого сжатия.
Одноступенчатое сжатие по сравнению с
двухступенчатым имеет более простую схему, меньшее
количество единиц оборудования и средств
автоматизации, но сопровождается перерасходом
электроэнергии. Область применения
одноступенчатого сжатия с разработкой нового
компрессорного оборудования может быть расширена
путем увеличения допустимых разностей и
отношений давлений. Однако технические
возможности этого оборудования не являются
единственным критерием для расширения области
применения одноступенчатого сжатия.
Не менее важным критерием, часто
предопределяющим окончательный выбор схемы
холодильной машины, является минимизация
суммарных затрат на выработку холода.
Ниже излагаются результаты проведенного
с этой точки зрения технико-экономического
сравнения одно- и двухступенчатых
аммиачных холодильных машин, выпускаемых
московским заводом холодильного оборудования
«Компрессор» и Пензенским компрессорным заводом.
Сравниваемые двухступенчатые машины имеют
схему с полным промежуточным охлаждением
паров и переохлаждением жидкости в змеевико-
вом промежуточном сосуде.
Основные характеристики рассматриваемых
холодильных машин приведены в таблице [1,2].
Как видно из таблицы, для сравнения взяты
Марка
компрессора (агрегата)

Одноступенчатые
АУ200/1Д
А220-2
АУУ400/1Д
А350-7-3
А01200П1

Двухступенчатые
ДАУ50
ДАУ80
ДАУУ100
АДС-РАБ200
АД90-3
АД130-3
ДА0275П
Технические характеристики
Описанный
объем,
м3/ч
528
602
1056
880
3170
132/96
204/610
264/792
397/785
301/636
301/880
772/2050
Синхронная частота |
вращения, с-1
(об/мин)
16,7 A000)
25 A500)
16,7 A000)
50 C000)
8,3 E00)
16,7 A000)
12,5 G50)
! 16,7 A000)
125/16,7G50/1000)
25/25 A500/1500)
25/50 A500/3000)
8,3 E00)

Установленная
мощность

электродвигателя,
кВт
75
100
160
160
630
55
1 75
1 100
1 75/55
1 75/40
j 75/55
| 320
Примечание: Величины, указанные в числителе,
относятся к ступени высокого давления, в
знаменателе— к ступени низкого давления.
компрессорные агрегаты с широким диапазоном
холодопроизводительностей, выпускаемые уже
в течение длительного периода (машины типов
АУиДАУ), и вновь освоенные или осваиваемые
агрегаты с новыми поршневыми, ротационными
и винтовыми компрессорами.
Для указанного оборудования рассчитаны
приведенные затраты на выработку холода с
использованием экспериментальных данных по расходу
электроэнергии, воды, масла. При этом
подсчитывали лишь долю приведенных затрат,
приходящуюся непосредственно на оборудование,
расположенное между всасывающим трубопроводом
из испарителя и нагнетательным трубопроводом
в конденсатор, так как затраты на остальные
элементы одно- и двухступенчатых установок
одинаковы. Таким образом, для
одноступенчатой схемы рассматривались затраты, связанные
с компрессорным агрегатом и его
маслоотделителем, для двухступенчатой — со ступенями
низкого и высокого давлений, их
маслоотделителями и промежуточным сосудом, с приборами
регулирования и автоматической защиты.
16

Вся промежуточная аппаратура и приборы
входят в комплект поставки новых
двухступенчатых агрегатов типа АД. При расчете затрат
в состав агрегатов с компрессорами типа ДАУ
БЕедены те же промежуточные сосуды, что и
в АД на соответствующую холодопроизводитель-
ность, а потребляемая мощность агрегатов
принята с учетом дополнительных промежуточных
потерь.
Расчеты выполнены для одноступенчатых
агрегатов при температурах кипения от —15°С и
ниже, для двухступенчатых от —40°С и выше
и температурах конденсации 30, 35 и 40°С.
Верхний предел по температуре кипения
двухступенчатых агрегатов определен установленной
мощностью электродвигателей, нижний предел для
одноступенчатых — допускаемыми разностью
давлений или температурой конца сжатия.
Годовая наработка для всех машин принята
равной 4000 ч. Для оппозитных компрессоров
рассчитан также вариант с наработкой 8000 ч.
Затраты подсчитаны по действующим тарифам
и расценкам, при этом стоимость
электроэнергии, воды и масла принята единой для всех
агрегатов. Стоимость электроэнергии и воды взята
исходя из условий работы холодильного
оборудования на промышленных предприятиях,
расположенных в Москве и Московской области:
22 р. за 1 кВ-А установленной
трансформаторной мощности; 8 р. за 1000 кВт-ч потребляемой
электроэнергии; 1,2 р. за 100 м3 оборотной воды.
Стоимость машин и аппаратов взята из
действующих в настоящее время прейскурантов на
холодильное оборудование.
Рассчитывались следующие двеТгруппы
(составляющие) удельных приведенных затрат:
текущие эксплуатационные затраты на
электроэнергию (установленную мощность и
потребляемую), оборотную воду для охлаждения
конденсаторов и компрессоров, смазочное масло,
амортизацию и текущий ремонт оборудования,
зарплату обслуживающего персонала,
содержание производственного помещения, занимаемого
оборудованием (с учетом проходов, а также
служебных и бытовых помещений);
капитальные затраты на приобретение
оборудования, его транспортировку, строительство
фундамента и монтаж, строительство
производственного помещения для установки
оборудования (с учетом вспомогательных площадей).
Во вторую группу вошли статьи затрат,
пропорциональные стоимости оборудования или
зависящие от нее [3].
Дополнительный хладагент (аммиак),
требуемый для заправки промежуточных сосудов
в двухступенчатой схеме, в расчетах не
учитывали ввиду его незначительного количества и
стоимости.
На рис. 1—6 представлены удельные
приведенные составляющие затрат 3± (текущие
эксплуатационные затраты), 32 (капитальные
затраты) и суммарные удельные приведенные за-
Pyff/ЮОиквтч
40 \ г
Рис. 1. Удельные приведенные составляющие затрат
агрегатов АД90-3 и А220-2:
агрегат АД90-3 ^K=35°C, х t =30°C-
агрегат А220-2 ^к=35°С, 1 =30°С.
Руб/ЮООкВтч
чо \ 1
-40 -35. -30 -25 -20 t0,°C
Рис. 2. Удельные приведенные составляющие затрат
агрегатов АД 130-3 и А350-7-3:
агрегат АД 130-3: *K=35°C, водяное о лаждение
конденсаторов; х *K=40°C, воздушное охлаждение
конденсаторов; агрегат А350-7-3: ?K=35°C, водяное
охлаждение конденсаторов, . ^к=40°С,
воздушное охлаждение конденсаторов.
3 Холодильная техника № 4
17

траты на выработку холода 3 в зависимости от
температуры кипения t0 при температуре
конденсации /К=35°С.
Ру5/Ю00кВтч
чо
35
30
25
20
15
W
5
\. з
4^
~^Т——.
к
4v з
^ ^«.
^
h ^
зг
->,
^
——.—
Ру$/1960нВтч
40
55
30
25
20
15
10
3
«* ^^
*
^ъ •• «
^ч. Ч
^^ \ ч
¦
3
>ччЧ
? ^ N
"Т~^~
"V
;
-но
-55
-50
-25
-20 U, °С
Рис. 5. Удельные приведенные составляющие затрат аг
регатов ДАУ50 и АУ200/1 при /К=35°С:
ДАУ50; АУ200/1.
-W
-35
-30
-25
-20 t0,oC
Рис. 3. Удельные приведенные составляющие затрат
агрегатов АДС-РАБ200 и АУУ400/1Д при /К=35°С:
АДС-РАБ200; АУУ400/1Д.
Ру5/1й00кбт-ч
35
РуЗ/ЮООкВт-ч
40
Рис. 4. Удельные приведенные составляющие затрат
агрегатов ДАУУ100/1, АУУ400/1 и ДАУ80 при /К=35°С:
ДАУУЮ0/1; АУУ400/1; •
—ДАУ80,
Рис. 6. Удельные приведенные составляющие затрат
агрегатов АО1200П, ДА0275П при /К=35°С:
тт»Л«„г-т-г. - наработка 4000 ч, X
— 4000 ч, 8000 ч;
агрегат ДА0275П:
агрегат АО1200П:
8000 ч.
Границей оптимального применения схем одно-
и двухступенчатого сжатия должна являться
точка пересечения кривых, обозначающих
суммарные затраты. Однако, как видно из приведенных
графиков, практически ни для одной из
сравниваемых пар агрегатов точки пересечения этих
кривых в принятых пределах температур
получить не удалось. Идентичная картина наблю-
18

дается и при температурах конденсации 30 и
40°С. Пересечения кривых, обозначающих
суммарные затраты, следует ожидать в области
температуры кипения —20°С, а в некоторых
случаях даже —15°С.
Учитывая неизбежные неточности или
колебания исходных данных, следует считать обе схемы
равноценными с точки зрения затрат в зоне, где
их показатели отличаются в пределах 10—12%.
Взаимное расположение кривых на графике
для оппозитных компрессоров (см. рис. 6)
отличается от взаимного расположения кривых на
других графиках. Это объясняется тем, что
установленная мощность электродвигателя
компрессора АО1200 F30 кВт) завышена для принятого
диапазона температур кипения (мощность
электродвигателя обеспечивает работу компрессора до
температуры кипения ^0=5°С). Излишняя плата
за установленную мощность увеличивает
удельные затраты компрессора АО1200. В результате
точка пересечения кривых еще более смещается
в сторону высоких температур кипения.
Для сравнения одно- и двухступенчатых схем
дополнительно рассчитаны удельные затраты при
работе агрегатов АД130-3 и А350-7-3 с
воздушными конденсаторами при /К=40°С (см. рис. 2).
Расчеты показывают существенную экономию от
применения воздушных конденсаторов, несмотря
на перерасход электроэнергии из-за более
высокой температуры конденсации.
Технико-экономическое сравнение,
проведенное для разных типов оборудования, показало,
что во всех рассмотренных случаях граница
оптимального применения одно- и двухступенчатого
сжатия лежит существенно выше принятой для
отечественных холодильных машин температуры
кипения —28°С.
Расчетами установлено, что на
эксплуатационные затраты приходится основная доля в общей
сумме затрат. Так, в рассматриваемых
температурных диапазонах для двухступенчатых
агрегатов типов ДАУ и ДАО она составляет 75—
80%, типа АД—70—79%, для одноступенчатых
агрегатов типов АУ и АО—83—90%, новых
агрегатов —82—85 %.
Как видим, при двухступенчатой схеме
эксплуатационные затраты меньше, что
объясняется более высоким холодильным
коэффициентом, а следовательно, меньшими затратами
электроэнергии на выработку единицы холода.
Указанные величины эксплуатационных затрат
справедливы для наработки машин 4000 ч в год.
Как следует из структуры суммарных
удельных приведенных затрат, с уменьшением
наработки возрастает доля капитальных затрат,
связанных со стоимостью оборудования, и
соответственна уменьшается доля эксплуатационных
затрат, что должно сдвигать точку пересечения
3*
кривых для одно- и двухступенчатого сжатия
в сторону более низких температур. *.- 3
Однако доля эксплуатационных затрат
уменьшается не так быстро.
Например, при температурах^ кипения —25°С
и конденсации 35°С доля эксплуатационных
затрат при снижении годовой наработки с 4000
до 2000 ч уменьшается с 76—79 до 66—70 % для
агрегатов типа АД и с 82—85 до 73—76% для
одноступенчатых агрегатов. Дальнейшее
снижение годовой наработки до 1000 ч уменьшает долю
эксплуатационных затрат еще не более чем на
10%. При этом для винтовых компрессорных
агрегатов доля эксплуатационных затрат
снижается быстрее, чем для поршневых, вследствие
более пологой зависимости коэффициента подачи
от отношения давлений.
Было проведено также сопоставление затрат
для машин, находящихся в эксплуатации, и
новых, предназначенных для их замены, и
дополнительно для компрессоров ДА0275П и
ДАОН175П и агрегата АД260 с винтовым бустер-
компрессором, освоенным в настоящее время.
Новое оборудование, выпускаемое в виде
блоков с максимальной заводской готовностью,
снабженное полным комплектом средств
автоматизации, имеет более высокую стоимость и
соответственно более высокие составляющие
затрат, связанных с ней. Это в равной степени
относится и к одно-, и к двухступенчатым
агрегатам. Тем не менее суммарные удельные
приведенные затраты для сравниваемых агрегатов
в пределах точности расчетов находятся
примерно на одном уровне за счет снижения
эксплуатационных затрат на новое оборудование.
Увеличение выпуска нового оборудования,
повышение технологической оснащенности при его
изготовлении, а также безусловное его
совершенствование в процессе освоения приведут к
снижению как капитальных, так и
эксплуатационных затрат по сравнению с заменяемым
оборудованием.
При этом необходимо иметь в виду, что
внедряемое оборудование, отличаясь полной
автоматизацией и максимальной заводской готовностью,
имеет меньшие удельные металлоемкость и
занимаемую площадь, более широкий диапазон
работы по разности и отношению давлений,
более высокие показатели надежности (средний
ресурс до капитального ремонта, средний ресурс
между смежными ремонтами и т. п.). Повышение
показателей надежности в первую очередь
относится к винтовым компрессорным агрегатам.
Кроме того, следует учесть, что старее
оборудование выпускалось достаточно долго и
принятые при сравнении цены на него ощутимо
ниже цен в начале выпуска.
В существующей практике проектирования
холодильных предприятий мясной и молочной про-
19

мышленности, где требуются температуры
кипения —10, —12, —20, —30 и —40°С, обычно
используют для первых трех температур
одноступенчатые агрегаты, а для двух остальных —
двухступенчатые. Такой выбор в основном не
противоречит результатам
технико-экономического анализа, изложенным выше. Однако при
выборе схем холодильных установок вновь
проектируемых предприятий, а также установок,
предназначенных для других отраслей
промышленности, для диапазона температур кипения
—25ч—15°С целесообразно проведение
сопоставления по приведенным затратам, что должно
улучшить экономические показатели.
На основе изложенных результатов технико-
экономического сравнения можно сделать
следующие выводы.
Температуры |кипения, являющиеся границей
оптимального применения одно- и
двухступенчатого сжатия аммиака, существенно выше
принятой для отечественных холодильных машин
(*0=-28°С).
Распределение хладагента в системах
морозильных аппаратов
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ, О. К. БОГОЛЮБСКИЙ
Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
С. Я. МЕКЕНИЦКИЙ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
мясной промышленности
Эффективность работы охлаждающих систем
морозильных аппаратов различных типов
(воздушных, горизонтально- и вертикально-плиточных,
роторных) в большой степени зависит от
равномерного распределения хладагента по
охлаждающим приборам —секциям
воздухоохладителей, морозильным плитам.
Особое значение равномерность распределения
хладагента имеет для плиточных морозильных
аппаратов, в которых продукт замораживается
при непосредственном контакте с плитами, в
отличие от аппаратов воздушного типа, в которых
продукт в блок-формах интенсивно обдувается
со всех сторон воздухом, имеющим
средневзвешенную температуру после смешивания потоков
от отдельных секций воздухоохладителей.
Причинами возникающей неравномерности
распределения хладагента в горизонтально-пли-
20
Использование одноступенчатого сжатия при
температурах кипения ниже —20°С в целях
упрощения эксплуатации аммиачных установок
неэкономично и возможно лишь в частных
случаях, а именно: в отдельных установках малой
холодопроизводительности и с малой годовой
наработкой машин.
Осваиваемое в настоящее время новое
холодильное оборудование, отличаясь более
высокими техническими показателями, имеет более
низкие удельные эксплуатационные затраты по
сравнению с заменяемым. Планируемое
снижение стоимости оборудования позволит получить
и меньшие удельные суммарные затраты для
новых агрегатов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Холодильные машины и аппараты. Каталог-
справочник. Часть 1. М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1970.
2. Холодильные машины и аппараты. Каталог-
справочник. Часть 1. М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1975.
3. Быков А. В. Энергетическая эффективность
низкотемпературных холодильных компрессоров. —
«Холодильная техника», 1974, № 7, с. 12—15.
УДК 621.564 621.565
охлаждения
точных (рис. 1, а) и вертикально-плиточных
морозильных аппаратах, подключаемых в
основном к насосно-циркуляционным системам
непосредственного охлаждения, являются разное
гидравлическое давление столба жидкости в
морозильных плитах и неодинаковые
гидравлические сопротивления плит, а в морозильных
аппаратах с роторным расположением плит (рис. 1,
б) еще и неодинаковая тепловая нагрузка в
морозильных секциях, в одних из которых
находятся замороженные блоки, в других—только
что загруженный, еще теплый продукт.
При кипении хладагента в каналах плит
морозильного аппарата благодаря наличию
нагнетательного и сливного коллекторов
гидравлическое сопротивление в плитах будет
одинаковым, т. е.
&р1 = Ар2 = Ар3 — , • • • , ¦¦ Apz = Рвх — Рвых,
гДе Рвх» Рвых — соответственно Fдавление на входе и
выходе из аппарата, кгс/см2.
С возрастанием тепловой нагрузки
интенсифицируется парообразование и повышается
скорость парожидкостной смеси в каналах. При этом

N
кУ /
Ш
#Z7
?tf
<tO
20
кВт/м2
3,6
/,Z7
^
- «^
?/r;
n(t)
1
i .. ,
iY7
4tf
^
#7 /Ш TtMUH
Рис. 2. Изменение плотности теплового потока q(%) и
кратности циркуляции /г(т) в процессе замораживания.
Рис. 1. Схемы циркуляции хладагента через
горизонтально-плиточный (а) и роторный (б) морозильные
аппараты:
/ — подающий коллектор; 2 — шланг; 3 — дроссельная шайба;
4 — морозильная плита; 5 — сливной коллектор; 6 — вал-
ротор.
в каналах увеличивается гидравлическое
сопротивление.
При равной длине и эквивалентных диаметрах
каналов в морозильных плитах можно применить
зависимость, полученную для многозмеевиково-
го испарителя с переменной тепловой нагрузкой
[11:
„ „2,33 __„ „2,33 ___„ „2,33 _
п\Я\ — я2?2 — л3^3 —
t const, A)
где
п — кратность циркуляции хладагента;
q — плотность теплового потока, Вт/м2.
В соответствии с этой зависимостью при
увеличении плотности теплового потока, например
в 2 раза, кратность циркуляции уменьшается
примерно в 5 раз.
Тепловой поток от продукта в процессе
замораживания изменяется в широких пределах.
На рис. 2 показано изменение плотности
теплового потока при замораживании продукта в
блоках <7(т) и кратности циркуляции хладагента
я(т), рассчитанных с учетом зависимости A) при
среднем значении плотности теплового потока
<7ср=1740 Вт/м2 и соответствующей кратности
циркуляции хладагента дср=20.
Из рис. 2 видно, что в процессе
замораживания снижение тепловой нагрузки, вызывающее
уменьшение парообразования и гидравлического
сопротивления каналов, приводит к увеличению
кратности циркуляции хладагента от п=5 в
начале до я=120 в конце процесса. В результате
возникает значительная неравномерность^
распределения хладагента
где Gmax. Gcp — соответственно максимальный и
средний расход циркулирующего
хладагента, м3/с.
Так, при максимальной кратности циркуляции
/гсР = 120 и средней кратности птах=20
неравномерность распределения хладагента будет
равна примерно 2,8.
При снижении кратности циркуляции в
отдельных морозильных секциях уменьшаются
количество хладагента в каналах плит и площадь
смачиваемой внутренней поверхности, что
ухудшает теплообмен в морозильных плитах.
Неравномерность распределения хладагента if> по
морозильным плитам (секциям) будет зависеть от
отношения максимальной плотности теплового
потока! к ее среднему значению -——.
Vcp
Для уменьшения влияния тепловой нагрузки
и других факторов на неравномерность
распределения хладагента на входе в морозильные
плиты устанавливают ограничители расхода
(дроссельные плиты, трубки, шланги и т. п.).
Наибольшее распространение получили
дроссельные шайбы.
Чем меньше диаметр отверстий дроссельных
шайб, тем больше гидравлическое сопротивление
аппарата, и, следовательно, давление хладаген-
21

та перед аппаратом и меньше расход и скорость
его в каналах морозильных плит.
На рис. 3 приведены зависимости расхода
аммиака п давления на входе в морозильные
плиты от диаметра отверстий дроссельных шайб,
полученные при экспериментальных
исследованиях на модели роторного морозильного
аппарата. Наиболее заметно возрастает расход аммиака
через морозильные fплиты с увеличением
диаметра отверстий дроссельных шайб от 2 до 7 мм.
При использовании ограничителей расхода
в каждой морозильной плите будет
устанавливаться гидравлическое сопротивление Д/7ПЛ,
соответствующее определенной тепловой нагрузке,
при этом сумма гидравлических сопротивлений
в плите А/?пл и дроссельной шайбе Д/?ш будет
постоянной для всех морозильных плит. Таким
образом, ограничители расхода делают
независимой работу отдельных морозильных плит
в процессе, замораживания, что улучшает
эксплуатационные характеристики морозильных
аппаратов. При этом, чем больше сопротивление
дроссельной шайбы Арш, тем равномернее
хладагент распределяется по морозильным плитам,
так как относительное различие гидравлических
сопротивлений плит с учетом Арш значительно
уменьшается. Однако увеличенное
гидравлическое сопротивление ограничителя расхода
повышает общее сопротивление системы, что
снижает экономичность ее работы.
При подборе дроссельных шайб для
горизонтально-плиточных морозильных аппаратов
необходимо учитывать влияние гидростатического
давления столба жидкости на гидравлическое
сопротивление в морозильной плите. Если в моро-
Сф/с\
1 *
W
0,5
Ж
/50\
юо
~ 50
1
2\
О 2 * 6 8 10 12йш,мм
Рис. 3. Зависимость расхода аммиака 1 и давления на
входе в морозильные плиты 2 от диаметра дроссельных
шайб.
зильном аппарате установить дроссельные
шайбы одного диаметра, то расход хладагента через
верхние плиты уменьшится. В результате сред-
неконечная температура блоков продукта,
замораживаемых между верхними плитами, будет
выше, чем среднеконечная температура
остальных блоков [2]. При установке дроссельных
шайб большого диаметра в роторных
морозильных агрегатах расход хладагента через плиты
верхних полуокружностей роторов уменьшается,
что наблюдалось авторами при испытании
опытного образца роторного агрегата АРСА.
Площадь проходного сечения (м2)
дроссельных шайб можно определить по формуле
F =
где G-
Q*
V-
(kpml+hpg)
rz\i "j/2p (&ри
•hpg)
,B)
подаваемого в мо-
• расход жидкого хладагента,
розильную плиту, м3/с;
\i — коэффициент расхода;
р — плотность жидкого хладагента, кг/м3;
Арш — гидравлическое сопротивление з дроссельной
шайбе, Па;
h — высота столба жидкости (см. рис. 1, а), м;
g—ускорение свободного падения, м2/с;
Q — тепловая нагрузка на .морозильный аппарат,
кВт;
г — удельная теплота парообразования, кДж/кг;
г— количество морозильных плит.
Коэффициент расхода а зависит от формы
отверстия и его входной кромки, а также от
критериев Рейнольдса, Фруда и других. Для
круглых отверстий с малыми диаметрами и острыми
входными кромками, пренебрегая влиянием
гравитационных и поверхностных сил, в диапазоне
изменения чисел Рейнольдса от 100 до 20-103
коэффициент расхода можно принять равным
0,61—0,63 [31.
На рис. 4 приведены графики расчета
диаметров отверстий дроссельных шайб в зависимости
от расхода аммиака и фреона-22 без учета
влияния гидростатического давления столба жидкости
при различных гидравлических сопротивлениях
в шайбе и температуре хладагента —40°С (ц =
=0,62).
Наиболее значительная неравномерность
распределения хладагента в морозильном аппарате
наблюдается при минимальном расходе
циркулирующей жидкости. Поэтому конструктивные
размеры дроссельной шайбы следует выбирать
по минимально возможному расходу хладагента,
а затем рассчитать гидравлическое
сопротивление шайбы Арш при максимальном расходе и
сравнить его с допустимыми величинами.
Гидравлическое сопротивление в ограничителях
расхода змеевиковых- испарителей должно быть не
менее 100—150 кПа A—1,5 кгс/см2) [4 3.
22

5 \
2
1 \
/
2,5 5 7,5 10 12,5 1517,520
a G105,m"o
._.— , 1 •— .
2,
Jv>
/ч
U G10?M*/c
Рис. 4. Зависимость диаметра отверстий дроссельных
шайб от расхода аммиака (а) и фреона-22 (б):
1 — Арт = Ь0 кПа; 2 — 75'кПа; 3.^100 <кПа,. 4—125 >кПа; 5—
150 кПа,
При подборе дроссельных шайб в роторных
морозильных аппаратах с трехплиточными
морозильными секциями [5] необходимо учитывать,
что средняя плита осуществляет двусторонний
отвод тепла от блоков продукта, расположенных
в нижней и верхней полостях секции, а крайние
плиты — односторонний, поэтому
целесообразно увеличить расход хладагента через среднюю
плиту, установив в ней дроссельную шайбу
большого размера.
Давление хладагента на входе в морозильный
аппарат /?вх определяется гидравлическими
характеристиками элементов насосно-циркуля-
ционной системы:
Рвх = Ра + ДРШ + Ара + АРв, С3)
где р0 — давление кипения, Па;
Арш> Ара, Арв — гидравлическое сопротивление
соответственно дроссельной шайбы,
морозильного аппарата и возвратного
трубопровода, Па.
Как показали исследования и промышленные
испытания роторных морозильных аппаратов
с насосными охлаждающими системами, для
равномерного распределения жидкого
хладагента по морозильным плитам необходимо на входе
в морозильный аппарат поддерживать
избыточное давление не менее 60 кПа. Для улучшения
процесса оттаивания морозильных плит горячие
пары нужно подводить с нагнетательной
стороны аппарата (т. е. со стороны дроссельных шайб),
а дренаж осуществлять со всасывающей.
Равномерность тепловой нагрузки на плиты
обеспечивается при работе морозильных
аппаратов на переохлажденном хладагенте, В этом
случае циркуляция жидкости в каналах
морозильных плит способствует удалению из них
масла, что улучшает эксплуатационные
характеристики аппаратов. Для эффективной работы
на переохлажденном хладагенте необходимо
определить и поддерживать оптимальную скорость
жидкости в каналах плит [6]. При таком
режиме гидравлическое сопротивление системы от
насоса до возвратного трубопровода
морозильного аппарата должно гарантировать
превышение давления на выходе из аппарата рВых>
соответствующего температуре выходящего
хладагента над давлением насыщения р',т. е. рвых>
>рг. На возвратном трубопроводе
целесообразно установить дроссельную шайбу большого
диаметра или регулирующий вентиль, с помощью
которых можно поддерживать требуемое
переохлаждение хладагента.
На распределение хладагента по плитам
морозильного аппарата оказывают влияние также
конструктивные особенности распределительных
устройств — коллекторов.
В роторных морозильных аппаратах типов
MAP и АРСА применены кольцевые коллекторы
(см. рис. 1, б), каждый из которых представляет
собой трубное кольцо, соединенное с
валом-ротором полыми спицами. В кольцо вварены
штуцеры, к которым присоединяются шланги и
трубки для подачи хладагента с нагнетательной и
отвода с всасывающей стороны морозильных плит.
При использовании коллекторов кольцевого
типа не обеспечивался автономный режим работы
морозильных плит, так как парожидкостная
смесь, поступавшая из плит через шланги во
всасывающий коллектор, вначале смешивалась,
а затем из-за различных плотностей жидкого
аммиака, пара и находящегося в смеси масла
разделялась. Масло и жидкость скапливались в
нижних половинах кольцевых коллекторов,
препятствуя нормальной циркуляции аммиака в
плитах, расположенных в нижней полуокружности
ротора. Это ухудшало теплообмен в плитах и,
следовательно, снижало производительность
морозильного аппарата.
23

&^
7ZZZZZZZZZZZZZZ3 VZZZZZZZZZZZZZZZZZZZ&
xzzzzzzzzzzzzzm tzzzzzzzzzzzizzzzzzzzz
Рис. 5. Схема установки дискового коллектора в
роторном морозильном аппарате.
Авторами разработан коллектор дискового типа
(рис. 5). Он представляет собой металлический
диск 3 с радиальными сверлениями по всей
окружности по числу морозильных плит. Диск
приварен к пустотелому[валу 2. Штуцера 4
соединительных шлангов 5 вварены в радиальные
каналы и обеспечивают автономное питание
каждой плиты 6. Хладагент, поступающий через
пустотелый вал, коническим обтекателем 1
направляется в радиальные каналы
нагнетательного дискового коллектора, через штуцера по
шлангам или трубкам подается в морозильные
плиты, а затем — во всасывающий коллектор
аналогичной конструкции.
Таким образом, каждая морозильная плита
имеет автономный вход и выход хладагента, что
улучшает его циркуляцию в плитах, уменьшает
накапливание масла в каналах. Тем самым
повышаются эксплуатационные характеристики, в
У/У/////Л
У//////Л
том числе и производительность морозильного
аппарата.
Коллектор дисковой конструкции,
установленный в универсальном роторном морозильном
агрегате УРМА, показал хорошую работу.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Paliwoda А — «Kaltetechnik — Klimatisierung»,
1971, № 11, p. 327—330.
2. Испытание плиточного морозильного аппарата
АМП-7А при работе на фреоне-22. — «Холодильная
техника», 1975, № 5, с. 12—16. Авт.: А. Г. Ионов,
О. К- Боголюбский, А. В. Кан, Б. Ш. Хайтин,
Р. К- Степанюк, Г. В. Луков.
3. Идельчик И. Е. Справочник по гидравлическим
сопротивлениям. М., «Машиностроение», 1975.
4. Гудковский К. Проектирование насосных
холодильных установок. — «Холодильная техника», 1969,
№ 12, с. 46—50.
5. Роторный морозильный агрегат АРСА-3-15. —
«Рыбное хозяйство», 1973, № 4, с. 52—25. Авт.:
В. С. Григорьев, В. П. Зайцев, А. Г. Ионов, С. Я. Me-
кеницкий, И. П. Швачко.
6. Ионов А. Г., Боголюбский О. К.
Оптимальная кратность циркуляции хладагента в
охлаждающих системах морозильных аппаратов. —
«Холодильная техника», 1976, № 7, с. 13—18.
Самонастраивающаяся система автоматического
регулирования температуры воздуха в трюме
УДК 551.52:621.3.078:629.12.011.51
ЯКИМЕНКО, В. А. НЕЧАЕВ,
Канд. техн. наук Г. С
Б. П. КОРОП
Одесский инженерно-строительный институт
нои точностью температуры и промежуточных
параметров холодильного цикла. Выпускаемые
в СССР и за рубежом (фирмы «Филипс» и «Кель-
Система автоматической стабилизации темпе- тетехник») регуляторы температуры, реализую-
ратуры воздуха в трюмах судовых рефрижера- щие закон регулирования, близкий к пропор-
торов должна обеспечить поддержание с задан- циональному, изменяют в зависимости от пере-
24

пада температур величину охлаждающей
поверхности воздухоохладителя или расход
воздуха, проходящего через него.
Однако эти регуляторы сложны,
малоэффективны (при переходе воздухоохладителей на
работу с малыми поверхностями охлаждения и
расходами воздуха КПД холодильной машины
уменьшается), имеют большую продолжительность
переходного процесса, а также невысокую точность
регулирования.
Применение в судовых холодильных
установках винтовых компрессоров с плавным
регулированием холодопроизводительности от 10 до
100% позволяет перейти к более точным,
быстродействующим, высокоэффективным, а также
менее сложным системам автоматического
регулирования (САР), использующим принцип
нелинейных систем управления.
Предлагаемая САР разработана для судовых
рефрижераторов серии «Берингов пролив»,
холодильные установки которых оснащены
винтовыми компрессорами.
С помощью экспериментальных кривых
разгона холодильной машины с винтовым
компрессором (фирмы «Кельтетехник») получена
передаточная функция температуры холодильного
трюма по управляющему воздействию [1 ]:
w ,. 9 (р) h П\
^о(Р)" g(p) ~ G> + 1) (Г2р+ 1)' W
где 9 (р) — изображение функции температуры трюма;
g (p) — изображение функции
холодопроизводительности компрессора со следующими
значениями параметров: постоянных времени
7\ = 860 с, Т2 = 410 с и коэффициента
усиления k0 = 40° С/ед. произв.
В процессе эксперимента было установлено,
что указанные параметры изменяются в широких
пределах вследствие нелинейности
характеристик элементов (компрессора, испарителя,
конденсатора). Например, при изменении нагрузки
от 10 до 95% постоянные времени Тг и Т 2
увеличиваются примерно в 3,2, а коэффициент
усиления k0—в 2,7 раза. Передаточная функция A)
учитывает все звенья регулируемой холодильной
системы. Процесс регулирования температуры в
трюме должен быть апериодическим. Это
требование следует из опыта перевозок охлажденных
продуктов.
В качестве критерия оценки, гарантирующей
апериодичность процесса, на основании которого
выбирают закон управления, использован
минимум интеграла
ОО
Л= [ |>2@+Г§е2@] dt, B)
о
где е (t) — рассогласование системы 8 (t) = 0О — 0 (t);
60 — заданное значение температуры;
6 (t) — текущее значение температуры.
4 Холодильная техника № 4
Еслитпринять постоянную времени желаемого
переходного процесса в системе равной 100 с,то
То =10 000 с2.
Реальная САР с винтовым компрессором
обладает ограниченной мощностью управления,
характер которой представим в виде интеграла
/1в-уг \g2(t)d(t)^G0, C)
о
где GQ — максимальная холодопроизводительность
компрессора, в относительных величинах, равная
единице;
Т — продолжительность регулирования, равная
3—4 значениям наибольшей постоянной
времени объекта.
С учетом ограничения C) критерий B) можно
записать в виде
оо
/ = j [В2 @ + Г0ё2 @ + V @] dty D)
о
где к — неопределенный множитель Лагранжа,
значение которого определяется путем подстановки
оптимальной управляющей функции g(t; X) в
неравенство C).
Задача определения оптимального закона
управления решается методом максимума
Л. С. Понтрягина [2].
Из теории аналитического конструирования
регуляторов известно, что оптимальным с точки
зрения критерия D) является ПД-закон
регулирования [3]:
g = kpe+TpE. E)
На основании теоремы Виетта запишем для
параметров kv и 7Р ПД-регулятора
kv = Р^Т^- 1 = 9,9 ед. произв./°С. F)
«о
где pi и р2 — корни характеристического уравнения,
равные соответственно 4,87-Ю-2 с-1 и
2,25-Ю-2 с.
Из неравенства C) получаем значение
множителя >., равное 0,05(сС/ед. произв.J.
т _ (Pi + P?)TiT9 — (Tl +7g)
Тр - k0
= 620 с-ед. произв./°С
Как показывает моделирование на аналоговой
вычислительной машине МН-7, полученная
таким образом структура регулятора не решает
в полной мере задачи (высококачественного
регулирования температуры трюма в реальных
условиях в связи с нелинейностью
характеристик элементов холодильной установки. Так,
изменение параметров объекта регулирования в
вышеуказанных пределах приводило к тому,
что переходный процесс моделируемой САР
25

имел колебания с большим
перерегулированием и статической ошибкой (рис. 1).
Одним из способов поддержания заданного
динамического состояния САР является введение
в регулятор блока, обеспечивающего изменение
настроек регулятора в зависимости от
характеристик объекта. При этом регулирующий блок
должен быть таким, чтобы осуществлялся
следующий закон регулирования:
gc = (kp+Akp)e+(Tp+ATp)s.
G)
Добавочные настройки регулятора Akp и АТР
определяли на основании анализа переходного
процесса в системе
/3@ = е2@-е@ |в@<И.
(8)
При условии E) и равенстве нулю
производной рассогласования системы в начальный
момент времени получаем значение функции I2{t)
-(Pi+p»I
МО'
@)в-
(9)
Натуральный логарифм от I3 (f)
пропорционален сумме корней характеристического
уравнения (а в случае комплексных корней его
значение пропорционально коэффициенту
затухания). Следовательно, с помощью функции
/3(^) можно оценивать отклонение реальных
корней переходной функции от эталонных,
полученных решением задачи оптимизации [4]. Пусть
за промежуток времени At изменение
характеристик объекта приведет к изменению суммы
о,яс
50
25
20
15
10
5ih
/1
" у***~г*
V-
Ч>
у- \
I
I
I
\
500 1000 1500 2000 2500 5000 t, °C
Рис. 1. Переходные процессы в САР температуры
воздуха для скачкообразного задающего воздействия
28
0О (р) =— при изменении &0 (°С/ед. произв.) б
пределах:
7 — 40 — 15, без самонастройки; 2 — 40 — 25, без самонастройки;
3_40—10, с введением блока самонастройки.
26
r-Eh
ЩАРщАР*
1*3
НИ}
•ф
Рис. 2. Структурная схема оптимальной
самонастраивающейся системы автоматического регулирования
температуры воздуха в трюме.
корней характеристического уравнения на АР.
После интегрирования функции In I3(t) в
промежутке @, At) получаем следующее
выражение для изменения корней характеристического
уравнения за время At:
&? = Pi + Р2 ~ "дТ 1п 0о —
—AF J 1п
о
е»@-
e@J
zdt
dt.
A0)
По теореме Виетта находим выражения для
Akp и АТР оптимального самонастраивающегося
регулятора:
(
Akp =
АТР =
т,т2
АР
Р\
Р2 (Pi -г Р2J
= пг1 АР +т2(АРJ;
(ДРJ
(И)
Т,Т2
АР = /723 АР.
Структура оптимального регулятора с
косвенной оценкой динамических характеристик
системы представлена на рис. 2. Моделирование
процессов управления самонастраивающейся
системы на аналоговых машинах МН-7 показало,
что изменение параметров объекта в широких
пределах почти не сказывается на статических
и динамических показателях ее работы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Дяхтяренко П. И., Коваленко В. П.
Определение характеристик звеньев систем
автоматического регулирования. М., «Энергия», 1973.
2. Фельдбаум А. А. Основы теории оптимальных
автоматических систем. М., ГИФМЛ, 1963.
3. Чжан-Жэнь-вэй. Одна задача синтеза
оптимальных систем по принципу максимума. —
«Автоматика и телемеханика», 1960, т. 28, № 10. с. 1302—1308.
4. Кунцевич В. М. Импульсные
самонастраивающиеся экстремальные системы автоматического
управления. Киев, «Техн1ка», 1966.

УДК 681.142:624.028.8.001.24
Применение ЭВМ для расчета ограждающих конструкций
холодильников
Д. К. СКОРОХОД, Л. Н. ШТРАУС
Гипросельхозпром
При проектировании холодильников
различного назначения выполняется расчет
ограждающих конструкций охлаждаемых помещений.В
институте Гипросельхозпром разработана и
внедрена программа расчета ограждающих
конструкций холодильников на ЭВМ «Минск-22».
Программа предназначена для расчета и
подбора толщины теплоизоляционного слоя с
учетом номенклатуры выпускаемых
теплоизоляционных материалов, определения действительного
коэффициента теплопередачи и теплопритоков
от действия разности температур и солнечной
радиации через любое число ограждений.
Расчет проводится по методике, изложенной в НТП
10510—74 «Нормы технологического
проектирования и технико-экономические показатели
холодильников», разработанные институтом Гип-
рохолод.
Программа предусматривает выполнение
следующих вариантов:
проектного расчета действительного
коэффициента теплопередачи и величины теплового
потока через ограждение;
проектного расчета величины теплового
потока через ограждение по требуемому
коэффициенту теплопередачи (толщина
теплоизоляционного слоя и действительный коэффициент
теплопередачи не определяются);
проверочного расчета существующего или
ранее запроектированного ограждения.
В качестве исходной информации задаются
следующие исходные данные:
К — количество рассчитываемых ограждений
вводном охлаждаемом помещении; |
р __ признак материала теплоизоляции (для
пенопласта ставится 0, для других
материалов— 1);
Р\ — признак действительного коэффициента
теплопередачи ограждения kg (если kg
рассчитывается — первый вариант расчета —
ставится 0, если задается kg == &тр — второй
вариант — ставится 1);
Р2 — признак действительной толшины
теплоизоляционного слоя биз. д (если толщина
рассчитывается — первый вариант расчета —
ставится 0, если задается — третий вариант —
ставится 1);
- из — коэффициент теплопроводности материала
теплоизоляции;
kTp — требуемый коэффициент теплопередачи
ограждения по СНиП Н-105-74;
сен» авя — коэффициент теплоотдачи соответственно
с наружной и внутренней стороны
ограждения;
Л, В — размеры ограждения;
tK — температура среды соответственно с
наружной и внутренней стороны ограждения;
А^ — избыточная разность температур от действия
солнечной радиации;?
б^ — толщина каждого слоя в конструкции
ограждения (за исключением толщины
теплоизоляционного слоя);
%i — коэффициент теплопроводности каждого слоя
конструкции ограждения (за исключением
теплоизоляционного);
биз.д — действительная толщина
теплоизоляционного слоя (при проверочном расчете).
1
1
¦>
1 I
2
5
и
5
6
I 7
I 8
I 9
В6од общих исходных данных:
К, Р; Р1;Р2
0-1
Вбод исходных данных по ограждению:
*из> *TPi ccH;cc6H;AiBi tH;t6H;Atc;dl;Xl
'
1
опр еде ление дизд
1
\ - '
1
a/-h4AB(tH-t6H)-
Q?=KAABAtc
*
af = a;'+ q"
Нет /
>/Л>
Определение ZQ1
\
Печать резулыпагпоб
Г
Конец
i$a.d
h Блок-схема алгоритма программы (G — промежуточный
^ параметр).
4*
27

Блок-схема программы представлена на
рисунке.
После ввода исходных данных ЭВМ
выполняет следующие основные операции:
определение расчетной толщины
теплоизоляционного слоя биз<р, формирование ряда
значений толщин теплоизоляционного слоя в
зависимости от вида материала, выбор ближайшего
действительного значения толщины биз.д (см.
рисунок, блок 3);
определение действительного коэффициента
теплопередачи ограждения &д (блок 4);
определение тепловых потоков через
ограждение от действия разности температур с
наружной и внутренней сторон ограждения Q\ и
избыточной разности температур от солнечной
радиации Qi (блок 5);
суммирование тепловых потоков,
подсчитанных в блоке 5 (блок 6);
суммирование тепловых потоков через все
рассчитываемые ограждения охлаждаемого
помещения (блок 7).
При первом варианте расчета выполняются
операции по всем блокам программы, при
втором — исключаются операции по блокам 3 и
4, при этом принимается &д=&тр, при третьем
варианте исключаются операции по блоку 3.
Результаты расчета печатаются на алфавитно-
цифровом печатающем устройстве АЦПУ (блок 8)
и не требуют расшифровки.
Для примера рассчитаны толщина
теплоизоляционного слоя и теплопритоки через два
ограждения холодильной камеры с
теплоизоляцией ПСБ-С.
В табл. 1 приведены исходные данные,
введенные в ЭВМ, в табл. 2 — результаты расчета,
отпечатанные на АЦПУ ЭВМ.
Чл.-кор. АН СССР, проф. Н. С. ЛИДОРЕНКО,
доктор техн. наук, проф. Н. В. КОЛОМОЕЦ,
Э. М. ЛУКИШКЕР,
канд. техн. наук А. Л. ВАЙНЕР
Аналитические методы расчета
термоэлектрических охлаждающих устройств (ТОУ) обычно
базируются на определении частных
оптимальных режимов работы, предполагающих
экстремум той или иной характеристики ТОУ
(холодильного коэффициента, объема и массы
батареи и радиатора ее горячей стороны, холодо-
Таблица 1
Исходные величины
Хиг, ккалДч-м-°С)
&тр, ккалДч-м2-°С)
ан, ккал/(ч-м2-°С)
авн, ккалДч-м2-°С)
А, м
В, м
'н, °С
*вн> ^
А^с, °С
б4, м
Klt ккалДч• м• °С)
б2, м
Я2, ккалДч-м-°С)
63, м
Х3, ккалДч-м-°С)
биз, м
Р
Р\
Р2
Ограждение 1
0,04
0,2
20,0
7,0
15,0
6,0
28,0
—20,0
11,3
0,51
0,7
0,01
1,3
0,04
0,9
0,0
0
0
0
Ограждение 2
0,04
0,18
7,5
7,0
15,0
6,0
18,0
—20,0
0,0
0,38
0,7
0,04
0,9
—
—
0,0
0
0
0
Таблица 2
Рассчитанные величина
биз. р> м
биз.Д» м
&д, ккалДч • м2 ¦ °С)
Qj, ккал/ч
Ql$ ккал/ч
Qi, ккал/ч
2Qt, ккал/ч
Ограждение 1
0,161
0,200
0,17
723,2
170,25
893,44
Ограждение 2
0,188
0,200
0,17
583,3
—
583,27
1476,7
УДК 551.52:621.3.078:629.12.011.51
производительности, силы тока [1—4]. Вместе
с тем при проектировании нередко приходится
принимать в расчет две или несколько основных
характеристик. Промежуточные режимы типа
8_10 [2], используемые иногда в таких случаях,
имеют тот недостаток, что они фиксированы и
не зависят от относительной значимости
рассматриваемых характеристик устройства. Численно-
графические методы методов расчета ТОУ
сводятся к анализу возможных вариантов и потому
очень сложны.
Комплексная оптимизация термоэлектрических
охлаждающих устройств
28

Рассматриваемый путь оптимизации ТОУ
более гибко учитывает реальные требования к
устройству. За основу принят метод
минимизации суммарных разнородных затрат [5, 6].
Суммарные затраты 3 определяются как сумма
затрат по всем рассматриваемым статьям
(характеристикам), приведенным к единой
размерности.
В качестве основных характеристик ТОУ
приняты: сила рабочего тока /, потребляемая
мощность W, объем V6, масса тб термобатареи
и радиатора ее горячей стороны Ур и гар. Эти
величины в большинстве случаев достаточно
полно характеризуют термоэлектрические
устройства.
Суммарные затраты по всем этим
характеристикам, выраженные в единицах мощности,
можно записать в следующем виде:
3W = W + Igw/I + V6gW/V6 + >n6gw/m6 +
+ Vpgw/vv + mv8w/m^ W
Здесь коэффициенты относительной значимости
g показывают, сколько ватт мощности
эквивалентно, по мнению разработчика, единице силы
тока, объема или массы термобатареи и
радиатора при подсчете суммарных затрат.
Поскольку термоэлектрическое устройство
обычно работает в совокупности с другим
оборудованием, то коэффициенты g для ТОУ
должны быть теми же, что и для остальных устройств,
и задаваться разработчиками всего комплекса.
При отсутствии таких данных можно
воспользоваться предельно допустимыми значениями
/пред, ^пред» ^б.пред и т- Дм КОТОрЬЮ МОГут
быть оговорены в требованиях к ТОУ. Тогда
величины g можно определить следующим
образом:
W
8w/i - /п
пред
8w/v*
^пре
и т. д.
B)
'пред ' ~"v/" б У б. пред
Объем и масса термобатареи пропорциональна
площади спаев S
_Оо_
5=-
C)
где Q0 — тепловая нагрузка на батарею;
q0 — удельная холодопроизводительность [1].
Объем и массу радиатора горячей стороны
батареи обычно принимают пропорциональными
площади теплоотдающей поверхности
радиатора F [1, 4]
/ 1
Qo 1 + —
F=-TTFF ^> D)
а(Т-Тс)
где е = •
Qo
™—— холодильный коэффициент батареи;
а — коэффициент теплоотдачи от радиатора
к среде;
Тс — температура среды;
Т — температура горячей стороны батареи,
принимаемая равной температуре
радиатора.
С учетом сделанных замечаний суммарные
затраты можно записать следующим образом:
lew п+ Qo
Sw/s
<7o
i + — )x
X
t — tt
— 1
где
t = ¦
Tc-Tn
A7\,
АП
&TM
-*Т1;
E)
F)
T0— температура холодной стороны батареи;
z — термоэлектрическая добротность батареи.
gW/S = gw/V6gv6/S + gw/m6gm6/S',
, 1
8 "" аДГм (8w/vvgvv'F + gw/m6gm6/s),
G)
(8)
gVQ/s> gmQ/s—коэффициенты пропорциональности,
зависящие от конструкции батареи,
высоты элементов и степени
рассредоточения;
gVp/F» gm-QlF — коэффициенты пропорциональности,
зависящие от конструкции радиатора.
Например, для радиатора с прямыми ребрами
высотой /гр, толщиной бр, шагом fep при толщине
основания радиатора б0 и достаточно большом
числе ребер
gvV/F ~ 2ЯР + bv > 8mvlF*P 2/ip + ^p > (9)
где р — плотность материала радиатора.
Комплексная оптимизация ТОУ сводится к
отысканию условий минимума затрат 3W.
Рассмотрим два практически важных случая,
когда такая оптимизация может быть
осуществлена достаточно просто.
1. Определяющими характеристиками
являются сила тока, объем и масса термобатареи.
Задача оптимизации состоит в определении
условий минимума суммы второго, третьего и
четвертого членов в уравнении A), которую
можно представить в виде
3/= /+-?*-&/s, (Ю)
Яо
где gj/s =
gw/s
gw/i
A1)
d3r
0 с учетом выражения для
Из условия и
q0 [1 ] уравнение для расчета оптимальной силы
тока будет иметь вид:
29

Ге/г0 — -§- /«/г — л (г — г0)] =
= Qogi,sSo(eT0-IR), <12)
где е, R> k, S0 — соответственно коэффициент термо-
э. д. с, сопротивление,
теплопроводность и сечение ветви термоэлемента.
Обозначая
/«-^hi-^
A3)
2R
mi = ' 2^2 VQogi>sSQT0 > A4)
получим
A —y*) — t = mIy.
A5)
Несмотря на четвертую степень этого
уравнения, оно легко решается численно. Найдя
величину у, оптимальный ток можно вычислить
по формуле A3).
2. Определяющими характеристиками
являются потребляемая мощность, объем и масса
радиатора горячей стороны термобатареи.
Этот случай практически наиболее важный,
так как радиатор обычно значительно
превышаемо массе и особенно по габаритам
термобатарею. Кроме того, если сила тока и площадь
батареи могут быть скорректированы в нужном
направлении соответствующим подбором
геометрических размеров ветвей термоэлементов,
то возможности оптимизации ТОУпо мощности и
габаритам радиатора в общем для них
оптимальном режиме втах определяются только
изменением температуры горячей стороны батареи.
Найдем оптимальное значение этой
температуры, при которой суммарные затраты мощности,
объема и масса радиатора минимальны:
3\у = Qq
В режиме етах
3w = Qo
[4]
1+W
У-]
1— t
где г|)=1+2Г0.
^г)-]-
Формула A9) в крайних случаях
ОО И ^тт-г-
gw/mp-+-0 И gw/Vp
Х(Т-
gm/Vp
виду
Применяя к уравнению A7) условие
d3
(w
dt
найдем оптимальное значение t
опт»
1 + MgtG
опт— i jrMg ,
О, Mg-
Тс)9 а также при
•оо Mg-
¦/¦•
gw/rn.
- при
t0 X
ИЛИ
1+1|>
1 + ^с
-приводится к
A6)
A7)
A8)
==0,
I опт —
где
Ме
_ 1/ 0±j№^zh±?>
~ V A+1|><с)«Г
А*опт — Д-» м'опт»
30
1
^ip-tVO+*)(!+*«-lb
B2)
На рисунке приведены зависимости площади
радиатора' и мощности ТОУ от коэффициента
gmr)/w = -— при gw/vn^0* рассчитанные
Р ewimv
для Q0=3 Вт, а-5-10-4 Вт/(см2-К) и
термоэлектрических параметров, обычно
применяемых термобатарей. В расчет принята
пластинчатая конструкция радиатора: ftp=4 см, бр =
=0,1 см, Ьр = 1 см, 60=0,4 см, р=2,7 г/см3.
Для этого случая gmp/F=0,24 г/см2.
На графиках точками отмечены значения
характеристик, соответствующие коэффициентам
относительной значимости gm/w, принятым для
электронного оборудования различного
назначения (стационарного — 100 кг/кВт,
транспортного наземного — 25 кг/кВт, воздушного —
5 кг/кВт.
Можно видеть, что оптимальные
характеристики термоэлектрического устройства
значительно различаются в зависимости от характера
аппаратуры, в составе которой оно должно
работать.
В общем случае анализ выражения E)
достаточно сложен и должен вестись численными
методами.
Задача поиска оптимальной силы тока
значительно облегчается тем, что его значение,
очевидно, лежит между значениями,
оптимальными для двух рассмотренных выше частных
случаев.
Таким образом, предложенная методика
позволяет осуществить комплексную оптимизацию
A9)
B0)
Оптимальный перепад температур на батарее
определяется из уравнения F)
F,CM2\
2500]
2000"
1500
f*F
^V
ЩВю
125
20 ЧО
SO
во /оо
/о
Z5
Jmp/w&Kim
B1)
Зависимость площади радиатора и мощности ТОУ от
коэффициента 8mp/w-

термоэлектрических устройств с учетомУразно-
речивых требований проектирования.
СПИСОК1ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Термоэлектрическое охлаждение. Изд-во
АН СССР, М.-Л., 1956. Авт.: А. Ф. Иоффе, Л. С. Стиль-
бане, Е. К- Иорданишвили, Т. С. Ставицкая.
2. П о к о р н ы й Е. Г., Ш е р б и н а А. Г. Расчет
полупроводниковых охлаждающих устройств. Л.,
«Наука», 1969.
3. К а г а н о в М. А., Привин М. Р.
Термоэлектрические тепловые насосы, Л., «Энергия», 1970.
4. В а й н е р А. Л., 3 а й к о в В. П., Лукиш-
к е р Э. М. Рассредоточенная оребренная
термобатарея минимальной массы (объема) — «Холодильная
техника», 1975, № 1, с. 29—32.
5. Л и д о р е н к о Н. С, Мучник Г. Ф.
Перспективы и научные проблемы применения методов
непосредственного получения электроэнергии и
энергетических превращений — «Энергетика и транспорт»,
Изв. АН СССР, 1973, № 2, с. 12—17.
6. К р а у с А. Д. Охлаждение электронного
оборудования. М., «Энергия», 1971.
УДК 536.212
Экспериментальное исследование теплопроводности
фреонов-113В2 и 114В2
В. П. ЭЙЗЕНБЕЙС
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Бромированные фреоны перспективны в
качестве рабочих веществ холодильных машин [1 ].
Однако данные об их теплофизических свойствах
в литературе отсутствуют.
Для исследования теплопроводности фреонов-
113В2 и 114В2 была разработана и изготовлена
установка, основанная на абсолютном методе
коаксиальных цилиндров, позволяющая
проводить измерения в интервале температур —100—
Ч—Ь250°С и при давлениях до 100 бар.
Принципиальная гидравлическая схема
установки приведена на рис. 1.
Автоклав 10 с измерительной ячейкой 11
помещали в жидкостный термостат. Источником
холода служила каскадная холодильная
установка 4 либо сосуд Дьюара 2 с жидким азотом.
Положительные температуры создавались и
поддерживались регулируемыми нагревателями 7
и 8 мощностью соответственно 150 и 1200 Вт.
Температура термостата регулировалась
электронным регулятором с точностью 0,01 °С и
измерялась образцовым платиновым термометром
сопротивления типа ПТС-10 по
компенсационной схеме.
Установку перед заполнением исследуемым
фреоном вакуумировали до давления 1-Ю мм
рт. ст. с помощью форвакуумного насоса /
типа ВН-461 и пароструйного насоса 3 типа ВН-1.
Рабочий зазор измерительной ячейки,
ограниченный фторопластовыми прокладками
толщиной 0,01 мм, заполнялся конденсирующимся
фреоном, поступавшим из баллона 9 системы
давления. Фреон отделялся от азота высокого
давления с помощью ртутного дифманомет-
ра 6. Давление до|1 бар измеряли дифманомет-
ром 5, более высокие давления — образцовыми
манометрами типа МО/В01227 кл. 0,16.
Ниже приведены основные геометрические
размеры (в мм) измерительной ячейки:
Наружный диаметр внутреннего цилиндра 12,974±0,003
Длина рабочего участка внутреннего ци- 178,05±0,01
линдра
яштшш$7ятяъ
77ШК77ЯШ&^77,
^яхшътяткгШШШШтШШт.
Рис. 1. Принципиальная гидравлическая схема
установки для исследования теплопроводности фреонов.
31

Разность между температурами внутреннего и
внешнего коаксиальных цилиндров создавали
манганиновым нагревателем с диаметром провода
0,1 мм и сопротивлением ~250 Ом. Нагреватель
подключали к стабилизатору постоянного тока
типа У-1136. Падение напряжения на
нагревателе и образцовой катушке измеряли с помощью
скомпенсированного делителя напряжения,
составленного из катушек типа Р-321,
потенциометром Р-306 с микровольтамперметром Ф-1161.
Для уменьшения потерь тепла применялись
охранные нагреватели, мощность которых
регулировалась фотоэлектрическим электронным
регулятором в соответствии с показаниями
дифференциальных четырехспайных медь-константано-
вых термопар. При этом разность между
температурами торцов внутреннего цилиндра и
охранных нагревателей не превышала 0,005СС.
Использование охранных нагревателей позволило
свести к минимуму погрешность, связанную с
торцевыми потерями тепла. Трехспайными
медь-константановыми термопарами с помощью
скомпенсированного делителя напряжения и
потенциометра Р-306 измеряли соответственно
разность температур в слое исследуемого Bej
щества и перепад температур термостатирующей
жидкости и наружного цилиндра с точностью
0,001°С.
Вследствие инерционности системы
автоклав — воздушный зазор наружный цилиндр
колебания температуры в измерительной
ячейке практически отсутствовали.
Теплопроводность вещества рассчитывали по
уравнению
л
Х = А
от
0,050
0,0Ш
<к
*N
К
^>
X
4
Mv
-80 -40 0 40 30 120 160t,°C
Рис. 2. Экспериментальные значения теплопроводности
бромированных фреонов:
/ — 114B2 [3]; 2 — 113В2; 3 — 114В2; 4 — 114B2 \_\ ].
11144—65 в интервале температур 4—95°С.
Расхождение наиболее достоверных данных по
теплопроводности толуола с нашими
экспериментальными данными не превышало 1—2% [2].
Исследовавшиеся фреоны-11ЗВ2 и 114В2
по ТУ № П—86—68 и МРТУ 6—02—47—68
были очищены на препаративном хроматографе.
Содержание основного вещества составляло
99,97%. Чтобы убедиться в отсутствии
конвекции, измерения в каждой точке
проводили на двух-трех перепадах температур в слое
жидкости (от 1 до 4°С).
Теплопроводность бромированных фреонов-
113В2 и 114В2 измерена вблизи линии насыщения
соответственно в интервале температур —60ч-
-f-+180°C и —60н-+150°С и при давлениях до
18 бар (рис. 2.)
Температурная зависимость теплопроводности
исследованных фреонов с точностью ±1%
описывается линейным уравнением
Я^ = Яз0[1 — сс(/ — 30)].
Л,Вт/Ш)
0,080 "Л
0,070
0,060
0,050
0,0Ш
\ч
55
^ч
~N
N
4"
i
N
К
^>
X
4
-80
-40
40
so
120
160 t,°C
Рис. 2. Экспериментальные значения теплопроводности
бромированных фреонов:
/ — 114B2 [3]; 2 — 113B2; 3 — 114В2; 4 — 114B2 \_\ ].
11144—65 в интервале температур 4—95°С.
Расхождение наиболее достоверных данных по
теплопроводности толуола с нашими
экспериментальными данными не превышало 1—2% [2].
Исследовавшиеся фреоны-11ЗВ2 и 114В2
по ТУ № П—86—68 и МРТУ 6—02—47—68
были очищены на препаративном хроматографе.
Содержание основного вещества составляло
99,97%. Чтобы убедиться в отсутствии
конвекции, измерения в каждой точке
проводили на двух-трех перепадах температур в слое
жидкости (от 1 до 4°С).
Теплопроводность бромированных фреонов-
113В2 и 114В2 измерена вблизи линии насыщения
соответственно в интервале температур —60ч-
-f-+180°C и —60н-+150°С и при давлениях до
18 бар (рис. 2.)
Температурная зависимость теплопроводности
исследованных фреонов с точностью ±1%
описывается линейным уравнением
Я* = Я80[1 —«(* —30)].
Внутренний диаметр наружного цилиндра 14,484±0,03
Наружный диаметр наружного цилиндра 32,32±0,01
Длина рабочего участка наружного ци- 178,05±0,01
линдра
Эксцентриситет между цилиндрами 0,005
где А — постоянная, зависящая от геометрических
размеров ячейки!
q — количество тепла, переданное через слой
исследуемого фреона, кВт;
Д/ист — разность температур в слое исследуемого
фреона, °С.
При расчете X вводились поправки на
изменение геометрических размеров ячейки в
зависимости от температуры, на отток тепла по
центрирующим текстолитовым распоркам и на
установку термопар. Погрешность эксперимента
оценивается в ±1 %.
Для проверки работоспособности установки
были проведены контрольные опыты по
определению теплопроводности толуола марки
«Толуол сцинтиляционный особой чистоты» по ГОСТ
Значения Я30 для фреонов-113В2 и 114В2
соответственно равны 0,06975 и 0,06290 Вт/(м-К),
а значения а — соответственно 1,616-10~3 и
2,4377- Ю-3 1/°С.
Необходимо отметить значительное
расхождение экспериментальных данных с
данными [3] для фреона-114В2. Очевидно, в работе
[3] это обусловлено возникновением конвекции
при толщине слоя фреона 10—25 мм.
Измеренные значения коэффициента
теплопроводности фреона-114В2 хорошо совпадают
с данными Таушера [4] в интервале температур
—60-^+50°С. Отклонение составляет
соответственно 0,5—2%. Значения теплопроводности
фреона-113В2 получены впервые.
32

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Перелыптейн И. И., Алешин Ю. П. При-
менение бромированных фреонов 12BI и 13BI в
холодильной технике. М., ВНИХИ, 1976.
2. Геллер 3. И., Геллер В. 3., Эйзен-
бейс В. П. — ИФЖ, 1972, т. 22, № 2с. 91—95
3. Powell R. W., J oil if fe В. W., Туе R. P.'
La ngto nA. E. — Bull. Inst, internat.dufroid.1966'
annexe № 2, pp. 79—88.
4. Tauscher V.—«ASHRAE J.», 1969, №T-1, pp. 18—19
УДК 615.832.9-72
Криозонд с устройством для измерения зоны замораживания
н. н. колотилов
Институт физики АН УССР
Канд. мед. наук Э. А. БАКАЙ
Киевский НИИ отоларингологии МЗ УССР
Доктор мед. наук О. А. ЛАПОНОГОВ
Киевский НИИ нейрохирургии МЗ УССР
Криохирургу необходимо непрерывно
контролировать размеры зоны замораживания при крио-
деструкциях опухолей и других патологически
измененных тканей. Например, при удалении
внутримозговых опухолей существуют две
опасности: разрушение или только части опухоли,
что может привести к ее рецидиву, или не
только опухоли, но и расположенных в близи
жизненно важных органов.
Электротермометры, контролирующие рост
зоны замораживания, травмируют ткани,
требуют фиксации, вводятся в ткани на ощупь,поэтому
применяются в клиниках редко.
Известные устройства для измерения зоны
замораживания (или толщины слоя льда) [1,
2] из-за больших размеров нельзя применять
в криохирургии.
Авторами сконструировано и изготовлено
устройство для регистрации зоны замораживания,
основанное на измерении плотности тока
между двумя электродами, площадь одного из
которых при замораживании ткани уменьшается —
постепенно покрывается диэлектриком
(замороженная ткань, лед).
Устройство выполнено на основе криозонда,
разработанного Институтом физики АН УССР
[3]. Основной рабочей частью криозонда (рис. 1)
является полая игла с системой циркуляции
жидкого азота, которая выполнена в виде двух
трубок закрепленных по отношению к игле
коаксиально. По одной трубке хладагент из
сосуда Дьюара подается в активный конец иглы,
по другой — удаляется в атмосферу. Стенки иглы
теплоизолированы от системы циркуляции с
помощью вакуума, за исключением ее
активного конца — камеры, через которую
циркулирует смесь жидкого и газообразного азота.
Устройство (рис. 2) состоит из
модифицированного криозонда 1 (на рисунке показана часть
металлической иглы криозонда, которую в ос-
Рис. 1. Внешний вид криозонда:
/ — ига; 2 — замороженный шар из желатина на активном
конце криозонда; 3 — разъем для подключения электродов
^Г?ИТеЛЬНОИ СХеМе; 4 ~ вывод тРУбки для отвода газожид-
костнои смеси хладагента из камеры активного конца иглы-
5 — часть пенопластового сосуда Дьюара с жидким азотом '
новном изменили), автоматического
самопишущего потенциометра 2, предохранительного
резистора 3, переменного резистора 4 и источника
переменного тока 5. На конец металлической
иглы криозонда нанесен полосками 6 слой лака-
изолятора, ее неизолированная поверхность
(полоски 7) служит электродом. На иглу криозонда
коаксиально жестко посажена снаружи
металлическая трубка 8. Слой лака изолирует ее от
иглы. Трубка 8 покрыта лаком, за исключением
нижнего конца, который является вторым
электродом 9. При диаметре иглы криозонда 4 мм
диаметр трубки 8 составляет 4,5 мм, выступ 10
покрыт слоем лака и не травмирует ткани (на
рисунке для наглядности выступ показан со
слоем лака только с одной стороны проекции).
Конец иглы (размер А) на 2—3 мм больше
максимального размера зоны замораживания в этом
33

и^
Н
^УУу
51
\50
¦41
31
hhWt
\sl!L
т
Рис. 2. Принципиальная схема устройства для
измерения зоны замораживания.
направлении, получаемого с помощью криозон"
да.
Плотность тока Is выбрана по отношению к
самой чувствительной ткани организма — ткани
мозга. При /s>20 мкА/мм2 у больных могут
возникать эпилептические припадки, поэтому
значение /s подобрано на два порядка меньше
критической величины и равно 0,01 мкА/мма.
С помощью предохранительного резистора
ограничивается величина /s, которая может
расти (в гипотетическом случае) при
закорачивании переменного резистора 4 и клеммы
потенциометра. Когда игла криозонда находится в ткани
и включен тумблер, между электродами 7 и 9
протекает ток /0. При циркуляции хладагента
вокруг активного конца криозонда 11
практически мгновенно образуется слой замороженной
ткани приблизительно шарообразной формы /,
при этом плотность тока уменьшается до
значения /1# Рост зоны замораживания до
размеров сферы Яне изменяет величину тока, так как
площадь поверхности электрода 7 при этом
остается постоянной. Дальнейшее увеличение
зоны замораживания уменьшает площадь
поверхности электрода 7, а следовательно и плотность
тока от 1г до /2. В момент достижения зоной
размеров сферы /// ток равен /2, что будет
соответствовать радиусу зоны замораживания R20 и
т. д.
Процесс оттаивания происходит в обратном
порядке. Ведя регистрацию плотности тока на
самописце, можно измерять размеры зоны
замораживания. Электрическое сопротивление
тканей и ее неоднородности (мелкие очаги некрозов,
кровоизлияний, кистозные полости) не влияют
на измерение — в разных тканях величина
токов 10—/5 будет различна, но везде будет
определенное число полочек (Il9 /2, /8, /4, /5) и
спадов (/j—/2, /2—/8, /8—/4, /4—/б)>
свидетельствующих о достижении зоной замораживания
одних и тех же линейных размеров. Устройство
не требует калибровки. При необходимости с
помощью контактного микропереключателя
потенциометра можно стабилизировать заданный
размер зоны замораживания. Погрешность
измерения составляет +0,75-:—0,45 мм. Опытный
образец проходит клинические испытания.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Алексеев Ю. К», Назинцев Ю. Л.
Устройство для определения толщины морского льда.
Авт. свид. № 163397. — «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1964, № 12.
2. Д а н и л и н А. И., Комаров М. М.
Устройство для регистрации глубины промерзания и
оттаивания грунтов. Авт. свид. № 213384. — «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные
знаки», 1968, № 10.
3. Устройство для локального охлаждения и
замораживания биологических тканей. Авт. свид.
№ 342387. — «Открытия, изобретения, промышленные
образцы, товарные знаки», 1972, № 34. Авт.: О. А. Ла-
поногов, Т. П. Птуха, Р. И. Василенко, А. Б. Рикберг,
Ф. Г. Рачковский.

УДК 637.5.037:591.8
Гистологический метод различения охлажденных
и размороженных продуктов животного происхождения
Канд. техн. наук Л. И. ПИСКАРЕВ,
канд. техн. наук М. Л. ДИБИРАСУЛАЕВ,
канд. техн. наук В. В. ГУСЛЯННИКОВг В. Н. КОРЕШКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Повышение требований к качеству сырья и
готовой пищевой продукции вызывает
необходимость разработки объективных методов анализа
и оценки качественного состояния продукта и
контроля технологических режимов
охлаждения, замораживания, транспортировки и
хранения. В связи с этим разработка методов для
установления различий между охлажденными
пищевыми продуктами и подвергнутыми
замораживанию-размораживанию представляется
актуальной.
Существующими органолептическими,
физико-химическими и биохимическими методами
трудно установить различие между
охлажденными и размороженными продуктами животного
происхождения. На решение этой задачи были
направлены усилия многих исследователей [1—
5], предлагавших использовать электрофорез
белков, цветные реакции мясного сока,
определять вид и количество ферментов, состояние
эритроцитов, электропроводность мяса.
Трудности вызваны тем, что на результаты исследования
значительное влияние оказывают генетические,
физиологические и послеубойные факторы и
при каждом анализе для контроля
необходимо иметь идентичные пробы, не
подвергавшиеся замораживанию, что ограничивает
область применения предлагавшихся методов
узкими лабораторными исследованиями. Кроме
того, эти методы трудоемки и требуют сложной
и дорогостоящей аппаратуры.
В последние годы все большее
распространение получают методы микроскопического
анализа для оценки влияния различных
технологических факторов (посол, термическая
обработка, созревание) на качество мяса и
мясопродуктов [6—8].
Во ВНИХИ были проведены морфологические
исследования мышечных тканей продуктов
животного происхождения, подвергнутых
замораживанию, подмораживанию и размораживанию.
В качестве объектов исследования были взяты
говядина, свинина, птица, баранина и рыба.
Замораживали продукты в камере с
естественной циркуляцией воздуха при температуре
—18°С, в скороморозильном аппарате при —35—
Ч—40°С и скорости движения воздуха 3—5 м/с,
а также в жидком азоте путем орошения и
погружения до конечной температуры в толще
продукта —15-:—18°С. Подмораживали
продукты до температуры —4°С в поверхностном
слое (глубина 1 см) в камере с естественной
циркуляцией воздуха при температуре —18°С и в
камере с принудительной циркуляцией при
—30°С и помещали для выравнивания
температуры по объему продукта в камеру хранения,
где поддерживалась температура —2-.—2,5°С.
Образцы размораживали в воздухе при
комнатной температуре, в воде бесконтактным
способом, в поле СВЧ и под вакуумом.
Анализировали образцы до и после замораживания,
подмораживания и последующего размораживания.
Срезы с охлажденных и размороженных
образцов мышечной ткани изготовляли с
использованием желатиновой заливки [9], а с
замороженных образцов — в камере при температуре
—12°С по методике ВНИХИ [10] с некоторой
ее модификацией [11 ]. Проводилась также
фиксация образцов (чаще при исследовании
подмороженного мяса) в 70° этаноле в холодильной
камере с последующей заливкой желатином.
Поперечные и продольные срезы толщиной 20—
40 мкм приготавливали на санном микротоме,
окрашивали растворами квасцового кармина,
гематоксилин-эозином и по Ван-гизону и
заливали глицерином, глицерин-желатином и
полистиролом [9]. Изучали, измеряли и
фотографировали объекты под микроскопом МБИ-6 в
проходящем и отраженном свете.
В образцах мяса до замораживания
выявляются характерные структурные признаки
мышечных волокон с некоторыми различиями по
диаметру и поперечной исчерченности, величине
ядер и степени развития соединительнотканых
прослоек в зависимости от вида продукта.
На рис. 1, а представлен поперечный срез
бедренного мяса кур, на котором видны два вида
мышечных волокон (светлые и темные)
многоугольной формы разных диаметров с различным
расположением ядер, четко выражены поля
Кон гейма.
У быстрозамороженных образцов (рис. 1- б)
сразу после замораживания обнаруживаются,
как правило, внутри волокон единичные
кристаллы льда диаметром от 7 до 60 мкм, в зависимости
от размера мышечного волокна, окруженные
35

Рис. 1. Микроструктура бедренных мышц кур (увеличение
в 108—144 раза):
а — охлажденных; б — замороженных в воздухе при —35 -f-
_;—40°С; в, г — размороженных в воде бесконтактным
способом при 15 —17°С (в— замораживание при —35 ч—40°С,
г — замораживание в жидком азоте методом орошения).
миофибриллярной и саркоплазматической
субстанциями.
На срезах с образцов, замороженных ультра-
быстро, выявляется множественная внутриво-
локонная кристаллизация E—50 шт.) влаги.
Диаметр кристаллов также значительно
колеблется — от 1,5 до 9 мкм.
При замораживании предварительно
выдержанной в охлажденном состоянии ткани B4 ч
при температуре 0°С) указанными способами,
наряду с внутриволоконной кристаллизацией
обнаруживаются ледяные образования вокруг
отдельных мышечных волокон толщиной 6—10 мкм,
а также по соединительнотканым прослойкам
толщиной 20—30 мкм.
При медленном замораживании основная
кристаллизация влаги происходит по
соединительнотканым прослойкам в форме крупных ледяных
образований толщиной от 180 до 270 мкм,
мышечные волокна резко сдавлены и
деформированы. В поверхностном слое продукта C—6 мм)
наблюдаются кристаллы внутри мышечных
волокон.
У рыбы, в отличие от других исследованных
продуктов, не отмечено при медленном
замораживании строгой ориентации ледяных
образований относительно определенных структурных
элементов. Они, как правило, располагаются
беспорядочно, охватывая отдельные группы
волокон, и размер их колеблется от 60 до 240 мкм.
Особенно значительные изменения происходят
при медленном замораживании предварительно
автолизированной рыбы. Они проявляются в
многочисленных разрывах сарколеммы и мио-
фибрилл.
При микроскопировании быстроподморожен -
ных образцов на поверхности видна внутриво-
локонная кристаллизация, как у замороженных
образцов, но кристаллы занимают меньшую
площадь и чаще располагаются у периферии
мышечного волокна (рис. 2, а). Отношение
площадей волокна и льда соответственно составляет
при замораживании 1 : 3, при
подмораживании 1 : 1. В глубоких слоях продукта
обнаруживается микроскопическая картина, сходная с
медленноподмороженными образцами, где
ледяные образования также располагаются строго
по соединительнотканым прослойкам, но, в
отличие от замороженной ткани, величина их
меньше.
После размораживания структурные
элементы мяса в целом сохраняются, поперечная ис-
черченность и ядра хорошо просматриваются,
но при этом выявляется ряд характерных изме-
36

Рис. 2. Микроструктура длиннейшей мышцы спины
крупного рогатого скота (увеличение в 120 раз):
а — подмороженной при — 30°С говядины; б — размороженной
в воздухе при 15—17°С (подмораживание при —30°С).
нений. Так, в мышечных волокнах
обнаруживаются остаточные следы-полости в местах
нахождения кристаллов льда в замороженном и
подмороженном состояниях (рис. 1, в, г и 2, б),
а также участки отметанного саркоплазма-
тического белка в виде мелкозернистой массы,
заполняющего эти полости. На продольных
срезах отмечаются повреждения мышечных
волокон, чаще по таким структурным образованиям,
как узлы и полосы сокращения, с
одновременным нарушением сарколеммы. Иногда
наблюдаются и продольные расщепления
мышечных волокон.
Размеры и количество повреждений, в первую
очередь, определяются степенью автолитических
изменений в тканях к моменту замораживания
или подмораживания. О кристаллизации влаги
после медленного замораживания и
подмораживания можно судить также по пустотам внутри
мышечных волокон в поверхностных слоях
размороженных образцов. В глубоких слоях этих
образцов и при межволоконной и межпучковой
кристаллизации обнаруживаются полости
различных форм и размеров, заполненные белковой
зернистой массой. Видны деформированные
мышечные волокна, разрыхленная и набухшая
соединительная ткань.
Измененная структура мяса в процессе
хранения в размороженном состоянии полностью не
восстанавливается. В то же время степень
структурной обратимости определяется видом
продукта, способом холодильной обработки и меньше
способом размораживания. Наибольшее
несоответствие между размороженной и немороженой
тканями наблюдается у рыбы. У птицы,
свинины, баранины и говядины степень соответствия
возрастает в том порядке, в каком перечислены
продукты.
Следует отметить, что у исследованных
продуктов хуже восстанавливаются светлые группы
волокон по сравнению с темными, крупные
волокна (диаметр 50 мкм и более) по сравнению с
мелкими и средними A0—40 мкм), мышечные
волокна по сравнению с соединительной тканью
и волокна с внутриволоконной
кристаллизацией по сравнению с межволоконной.
Таким образом, перечисленные структурные
изменения мяса и рыбы, выявляемые
гистологическим методом после размораживания, дают
возможность определить характер и способ
холодильной обработки. Однако на анализ по
классической методике, описанной вначале,
необходимо затратить двое — троек суток.
При исследовании была сделана попытка
сократить срок анализа за счет ускорения процессов
фиксации и заливки желатином. Исследуемый
образец A см3) нагревали до кипения в
физиологическом растворе или в 10%-ном растворе
нейтрального формалина, разделяли на
несколько маленьких кусочков, выдерживали 15—20 мин
в 25%-ном растворе желатина при температуре
65—70°С, наклеивали на деревянные кубики,
охлаждали в течение 5—7 мин в холодильнике
при 0—4°С и на 20—25 мин помещали в 96°
этанол. После этого приготавливали срезы на
санном микротоме, окрашивали квасцовым
кармином по общепринятой методике, заливали
глицерином или глицерин-желатином и
препарат микроскопировали с увеличением в 50 раз
(не менее). Время анализа сокращается до 1,5 ч.
Результаты анализа были идентичны
полученным по классической методике.
В целях дальнейшего сокращения времени
анализа исследована возможность получения
срезов из материала, зафиксированного
указанным выше способом, с использованием
замораживающего микротома, и вручную, с помощью
лезвия безопасной бритвы. Время анализа
сократилось до 15—20 мин. Однако с учетом того,
что в производственных условиях не всегда
имеется необходимое оборудование (микротом) и
37

углекислота, в качестве экспресс-метода для
различения охлажденных и размороженных
продуктов рекомендуется применять
гистологический метод с ручным изготовлением срезов с
помощью лезвия безопасной бритвы. Препараты
по этому методу приготовляли следующим
образом: исследуемую пробу A см3) нагревали до
кипения в 10%-ном растворе нейтрального
формалина в соотношении 1 : 20, пробу вынимали
и охлаждали до комнатной температуры, на
пластинке из оргстекла лезвием безопасной
бритвы изготовляли возможно тонкий срез в
поперечном направлении относительно
расположения мышечных волокон, помещали в каплю
глицерина на предметное стекло, накрывали
покровным стеклом и рассматривали под
микроскопом при увеличении 120—280. Пробы для
анализа рекомендуется отбирать с поверхности
исследуемых образцов.
При сравнении микроструктур срезов одного
объекта (рис. 1 а, в и 3, а, б), приготовленных
по классической и ускоренной методикам,
видно, что в мышечных волокнах обнаруживаются
сходные изменения (полости), достаточные для
определения характера и способа холодильной
обработки. Для выяснения более глубоких
изменений структуры продукта необходимо
применять классическую методику гистологического
и электронно-микроскопического анализа.
Разработанный нами экспресс-метод
гистологического исследования прост, надежен и для
его выполнения не требуется сложного
оборудования, значительных затрат времени и
материалов. При этом на результаты анализа не
оказывают существенного влияния способ
размораживания, период последующего хранения в
размороженном состоянии, постмортальные
изменения. Все это позволяет рекомендовать
применение экспресс-метода гистологического
исследования в производственной практике для
технологического и арбитражного контроля
условий холодильной обработки,
транспортировки и режимов хранения продуктов животного
происхождения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
l.Otel Т., Otel I. — «Industrie alimentaria».
1971, vol. 22, №11, pp. 628—631, 640.
2. Gould E. Fish inspections and quality control.
London. F. A. O. «Fishing Hews» (Books), 1971, pp. 72—
75.
3. Mo r e n о - С a 1 v о I., G a r s i a - M a t о m a -
ros E. IIR. Commissions IV, V. Budapest, 1969,
pp. 48—52.
Рис. З. Микроструктура бедренной мышцы курицы
(увеличение в 180 раз) — препарат подготовлен экспресс-
методом:
а — охлажденной курицы; б — размороженной в воде
бесконтактным способом при 15 —17°С (замораживание при —35 ч-
Ч__40°С).
4. G r a u R., Hamm R. — «Fleischwirtschaft», 1956,
Bd. 36, № 8, S. 733—735.
5. Hamm R., Kormendy L. —
«Fleischwirtschaft», 1966, Bd. 46, № 6, S. 615—619.
6. T и н я к о в Г. Г., М а к а е в В. М. Изменение
микроструктуры мышечных волокон при автолизе
мяса.— «Изв. вузов. Пищевая технология», 1966, № 1,
с. 58—63.
7. Адуцкевич В. А. Применение
гистологического метода при определении свежести и
доброкачественности мяса. Технологические, физико-химические и
биохимические исследования мяса. — «Труды ВНИИМПа»,
вып. XX. М., 1968, с. 22—38.
8. Белоусов А. А., Плотников В. И.
Оценка качества мяса при посоле по микроструктурным
показателям. Обзорная информация. Сер. «Мясная
промышленность», М., ЦНИИТЭИмясомолпром, 1976.
9. М е р к у л о в Г. А. Курс патологогистологической
техники. Л., «Медицина», 1969.
10. П и с к а р е в А. И., К а м и н а р с к а я А. К.,
Лукьяница Л. Г. Качественные изменения
рыбы при замораживании. М., Госторгиздат, 1960.
11. Г у ел я н н и к о в В. В., Корешков В. Н.
Замораживание птицы в жидком азоте. В кн.:
Холодильная обработка мяса и мясопродуктов. М., 1975„
с. 52—72.
32

УДК 614:637.335:628.84
Санитарное состояние камер созревания сыра, оснащенных
кондиционерами
Д. Л. БУКЛНОВЛ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Кондиционирование воздуха в камерах
созревания сыра обеспечивает оптимальный темпе-
ратурно-влажностный режим и равномерное
распределение воздуха по объему камер, т. е.
создает нормальные условия созревания и
получения сыра высокого качества [1, 2].
В процессе созревания сыра, на его
поверхности, а также на стенах и стеллажах сырных
камер и подвалов развиваются плесени, что
ухудшает санитарное состояние камер и вызывает
порчу головок сыра.
На Красноборском холодильнике Смоленской
области с 1974 г. проводились наблюдения за
санитарным состоянием камер созревания сыра,
оснащенных отечественными кондиционерами.
Под микробиологическим контролем
находились две смежные камеры, обслуживаемые
рассольным кондиционером КТР-7,
установленным в одной из них, и три камеры, оснащенные
одним аммиачным кондиционером КТА-16,
смонтированным вне камеры. Воздух в камеры
поступал через окна, расположенные на
различных уровнях от пола. Отвод воздуха из камер
осуществлялся через охлаждающую
поверхность кондиционера.
Критерием оценки санитарного состояния
камер созревания сыра являлось содержание спор
плесеней в воздухе, на стенах камер и на
поверхностях кондиционеров и воздуховодов.
Зараженность воздуха и стен камер определяли
в соответствии с инструкцией [3], а
зараженность поверхностей кондиционеров и
воздуховодов — методом смыва со 100 см2 поверхности.
Санитарное состояние камер
созревания сыра,
оборудованных кондиционером КТР-7. При
незначительной загрузке камер сыром весной
количество плесеней, оседающих на чашку
Петри из воздуха камеры за 5 мин, составляло
несколько десятков клеток. Такое же
количество плесеней содержалось в воздухе до и после
прохождения его через кондиционер.
В период массовой закладки сыра на
созревание, летом, количество плесеней в воздухе
было значительно выше. 760 клеток из воздуха,
поступающего в кондиционер, осело на одну
чашку за 5 мин. После прохождения воздуха
через кондиционер и систему воздуховодов
количество клеток, осевших на одну чашку за
5 мин, снизилось до 293 (табл. 1).
Таким образом, проходя через кондиционер
и систему воздуховодов, воздух частично
очищается в результате оседаний спор на
охлаждающей поверхности кондиционера и стенках
воздуховодов. Однако это ухудшает их санитарное
состояние, что подтверждается
микробиологическим анализом смывов с поверхности
кондиционера и стенок воздуховодов. На 1 см2
поверхности кондиционера выявлен сплошной рост
плесеней, а на внутренних стенках воздуховодов
на 1 см2 поверхности насчитывались сотни
клеток плесеней.
Санитарное состояние камер,
оснащенных кондиционером
К Т А - 16. Выходящий из трех камер воздух
перед кондиционером перемешивался в общем
воздуховоде. Из воздуха, поступающего в
кондиционер, за 5 мин на одну чашку Петри оседало
218 клеток плесеней. Проходя через
кондиционер, воздух частично очищался. Из воздуха,
Таблица 1
Санитарное состояние камеры, охлаждаемой рассольным кондиционером КТР-7
Место отбора проб
воздуха
На выходе из камеры
В камере
На входе в камеру
Количество плесеней,
осевших на одну чашку за 5 мин
весной
65
41
86
летом
760
726 |
293
Место отбора проб с поверхностей
С охлаждающей поверхности
кондиционера (смыв)
С внутренней поверхности
воздуховода на входе воздуха в
камеру (смыв)
Со стен камеры (соекоб)
Количество плесеней на 1 см2
поверхности
весной
Сплошной рост
789
335
летом
Сплошной рост
115
132
39

Таблица 2
Санитарное состояние камеры, охлаждаемой аммиачным кондиционером КТА-16
Место отбора проб
воздуха
На выходе из камеры
В камере
На входе в камеру
Количество плесеней,
осевших на одну чашку за 5 мин
весной
52
30
14
летом
30
36
20
Место отбора проб с поверхностей
С внутренней поверхности
воздуховода (смыв)
на входе воздуха в камеру
на выходе воздуха из камеры
Со стен камеры (соскоб)
Количество плесеней на
1 см2 поверхности
весной
737
1402
69
летом
206
148
45
отобранного в пространстве между охладителем
и калорифером, за 5 мин на одну чашку осело
119 клеток, а из воздуха, вышедшего из
кондиционера, — 86 клеток.
Уменьшение содержания плесеней в воздухе
связано с оседанием их как на охлаждающей
поверхности кондиционера, так и на его
внутренних стенках. В смывах с этих поверхностей
на 1 см2 насчитывалось соответственно 749 и
549 клеток плесеней.
При исследовании санитарного состояния
камер, охлаждаемых кондиционером КТА-16, в
период массовой загрузки сыром за 5 мин на
одну чашку Петри из воздуха камер оседало до
36 клеток плесеней (табл. 2). Примерно такое же
количество плесеней оседало из воздуха у
воздуховода на выходе из камер. Существенной
разницы в зараженности воздуха камер в весенние
и летние месяцы не было.
В воздухе, поступавшем в камеру, количество
плесеней было несколько меньше, чем в воздухе,
выходившем из камер. Сравнительно невысокое
содержание плесеней в воздухе камер
созревания как в весенний, так и в летний период
объясняется тем, что сыр в камерах имел
парафиновое покрытие, исключавшее возможность
развития плесеней на поверхностях головок и
разноса их по камерам с воздухом. Снижение
количества плесеней в воздухе, поступавшем в
камеру, связано также с оседанием их на
внутренних стенках воздуховодов. Это подтверждается
результатами смывов. На 1 см2 внутренней
поверхности воздуховода, в местах выхода
воздуха из камер, количество плесеней составляло
1402 клетки, а в местах поступления воздуха
в камеру — 737 клеток.
Количество плесеней на 1 см2 поверхности
стены камеры исчислялось несколькими
десятками клеток.
Выделенные плесени относились в основном
к роду Penicillium и незначительное
количество — к роду Cladosporium.
На основании результатов
микробиологических исследований санитарного состояния
камер созревания сыра, оснащенных системами
кондиционирования воздуха, можно
рекомендовать следующее.
При подготовке камер к сезону, кроме
обязательной дезинфекции стен камер, необходимо
проводить дезинфекцию системы воздуховодов
и очистку — фильтрацию воздуха.
Если в камерах одновременно созревают сыры
различного возраста, то плесенями заражаются
свежие партии сыра. Поэтому камеры
созревания следует загружать сыром примерно одного
возраста.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Технологическое кондиционирование
воздуха на предприятиях мясной и молочной
промышленности. М., ЦНИИТЭИмясомолпром, 1969. Авт.: А. А. Го-
голин, Е. М. Агарев, С. Ф. Богатырева, Л. Н.
Тихомирова.
2. Тихомирова Л. Н. Технологическое
кондиционирование воздуха в камерах созревания сыра. —
«Холодильная техника», 1975, № 4, с. 43—45.
3. Временная инструкция по оценке зараженности
стен и воздуха холодильных камер плесенями. М.,
ВНИХИ, 1968.

В ПРОДОЛЖЕНИЕ ДИСКУССИИ О СИСТЕМАХ ОХЛАЖДЕНИЯ
УДК 621. 565.94:621.1.016.4
Исследование теплотехнических и экономических
показателей приборов охлаждения
В. Н. АННЕНКОВ
Росмясорыбторг
Канд. техн. наук 3. 3. ГЛЙДИНГ Р. В. ЛЮБИМОВА
Краснодарский политехнический институт
В январе 1975 г. в Новороссийске введен в
эксплуатацию четырехэтажный распределительный
холодильник емкостью 5000 т. Для
исследований и сравнительной оценки эффективности
различных типов приборов охлаждения две
камеры верхнего этажа были оборудованы
панельной системой, одна — гладкотрубными
батареями. В камерах остальных этажей установлены
оребренные батареи. Характеристика камерного
оборудования приведена в табл. 1.
Из табл. 1 видно, что панельная система
охлаждения наиболее металлоемка и требует
больших капитальных затрат. Гладкотрубные и
оребренные батареи сопоставимы по
первоначальным капитальным затратам, однако первые более
металлоемки и требуют в 2,3—2,5 раза
большего расхода труб.
Испытания, проведенные в период февраля —
августа 1975 г., показали, что основное влияние
на изменение теплотехнических и экономических
показателей приборов охлаждения оказывает
иней. Образование его на поверхности батарей
Таблица 1
Показатели
Площадь камеры, м2
Расчетный коэффициент
теплопередачи батарей, Вт/(м2-К)
пристенной
потолочной
Поверхность батарей, м2
Коэффициент оснащенности, м2/м2
Расход металла, кг
в том числе труб 57x3,5 мм, кг
Расход металла на единицу
площади камеры, кг/м2
Трудоемкость изготовления,
чел.-дн.
Стоимость 1 м2 батарей, руб.
Камеры с батареями

панельными
408
3,6
4,76
515
1,26
8541
4539
21,1
98
10,90

гладкотрубными
443
7,56
6,92
226
0,513
6680
5819
15,08
36
11,45
оребрен-
ными
451
3,6
4,76
564
1,25
5240
2480
11,6
34
4,40
всех типов снижает рабочий коэффициент
теплопередачи (что подтверждается результатами
исследований [1, 2]) и изменяет рабочую
поверхность приборов охлаждения. Последняя резко
уменьшается у оребренных батарей вследствие
заполнения инеем межреберного пространства,
возрастает пропорционально толщине инея у
гладкотрубных и незначительно увеличивается
у панельных (см. рисунок).
к,Вт/(м2-Ю
fpafi"M
J Г
О 10 20 50 W ffUH,MM
Изменение рабочей поверхности /раб и*Ткоэффициентов
теплопередачи батарей к в зависимости от толщины слоя
инея:
/ — рабочая поверхность оребренной батареи; 2 — рабочая
поверхность панельной батареи; 3 — рабочая поверхность
гладкотрубной батареи; 4—^прив оребренной пристенной батареи;
5— &прив оребренной потолочной батареи; 6—&pag пристенной
оребренной и панельной батареи; 7—^раб потолочной
оребренной и панельной батареи; 8—&ра« потолочной гладкотрубной
батареи; 9 — &рад пристен*шй гладкотрубной батареи; 10 —
&пРив— потолочной гладкотрубной]батареи; // — &пРив
пристенной гладкотрубной батареи.
41

Изменение теплотехнических показателей
приборов охлаждения как следствие влияния
снеговой шубы может быть оценено приведенным
коэффициентом теплопередачи, Вт/(м2-К):
&прив = ^раб/раб»
Таблица 2
где
граи :
1
- рабочий коэффициент те-
^расч Лин
плопередачи, Вт/(м2-К);
«расч — расчетный коэффициент
Вт/(м2-К);
^ин — толщина инея, м;
теплопередачи,
/раб •
•теплопроводность инея, Вт/(м2-К);
•рабочая поверхность теплообмена 1 м2
батареи с учетом снеговой шубы, м2/м2.
Толщину инея на приборах охлаждения
измеряли линейкой, теплопроводность инея
рассчитывали в зависимости от его плотности, которую
определяли делением массы воды на объем инея,
из которого она образовалась.
Влияние инея на изменение /раб батарей и
расчетные значения ?раб и &приБ показаны на
рисунке.
У гладкотрубных батарей снижение &раб при
образовании инея компенсируется увеличением
рабочей поверхности теплообмена, поэтому
значение &прив гладкотрубной батареи мало
отличается от нормативного значения kVaC4. У
панельных батарей &прив уменьшается вследствие
малого увеличения рабочей поверхности и
практически остается близким к &Раб. У оребренных
батарей значение knvtf-d резко снижается при
толщине инея от 10 до 17 мм и становится по
величине меньше ?раб.
Теплотехнические и экономические
показатели приборов охлаждения оцениваются
сравнением приведенных величин поверхности FnpiIB,
массы Сприв и стоимости батарей Сприв,
отнесенных к 1000 Вт тепловой нагрузки камер при
толщине инея 10, 30, 50 мм и расчетном
температурном напоре Д/=8°С.
Результаты расчетов приведены в табл. 2,
из которой видно, что эффективность батарей
зависит от их конструктивных особенностей
и условий эксплуатации. При толщине инея
10 мм наилучшие показатели у оребренных
батарей, однако при ее дальнейшем увеличении
их эффективность резко снижается.
Эффективность гладкотрубных батарей не зависит от
условий эксплуатации, а у панельных батарей она
снижается по мере роста толщины инея.
При температуре кипения хладагента — 28°С
образование инея на поверхности приборов
охлаждения привело к повышению температуры
в камерах, оборудованных панельными и ореб-
ренными батареями, с —20, до —16ч 14°С, в
камере, оборудованной гладкотрубными
батареями, температура мало отличалась от рас-
Показатели
Масса 1 м2
поверхности батарей, кг
?прив> Bt/(m2-K), при
6ИН, мм:
10
30
50
Л1рив, м2, при
мм:
10
30
50
Сприв, кг, при бин,
мм:
10
30
50
Сприв. руб., при 6ИН,
мм:
10
30
50
Батареи
панельные
В"
О
О
н v
о 3
с =
18,7
4,65
3,0
2,4
27,3
41,5
52,0
510
775
865
299
452
565
CJ
о
К О)
с,3
с к
18,7
3,45
2,65
1,95
36,6
47,2
63,5
685
880
1150
400
515
690
гладко- ооебоенкые
трубные
Ч 1
с 2 \
s „
I 1 I !
о
я <v
е.3
с -
29,4|29,4
i
1
!
7,0 7,65
7,1
7,25
17,9
17,6
17,3
525
1 517
510
205
202
198
7,74
7,85
16,4
16,2
16,0
483
476
470
188
186
1 184
о I
Н й) I
с 3
- я j
8,9
4,65
2,0
—
, 26,9
62,5
—
241
560
—
118
275
—
г
и
я а»
СХ Z
Я -
8,9
3,45
1,5
—
36,0
83,5
—
322
747
—
158
368
—
четного значения —20°С и отклонение не
превышало ±0,5°С.
Результаты исследований показали, что при
выборе типа приборов охлаждения необходимо
учитывать следующие: оребренные батареи
целесообразно применять, но они требуют
своевременного удаления снеговой шубы, толщина
которой в период эксплуатации не должна
превышать 12 мм. Гладкотрубные батареи имеют
лучшие теплотехнические и экономические
показатели, однако их использование связано со
значительным перерасходом труб. От
дальнейшего применения панельных батарей, требующих
большого расхода металла, сложных в
изготовлении и эксплуатации, а также менее
эффективных, чем гладкотрубные, следует
воздержаться.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ф е д о т о в Е. Л., Лукьянов Г. Д.
Испытание приборов охлаждения камеры хранения мороженых
грузов. В кн.: «Холодильная техника», Л., 1972, с. 64—
68.
2. Герасимов Н. А. Результаты обследования
систем и схем охлаждения распределительных
холодильников. В кн.: «Холодильная техника», Л., 1970, с. 88—
94.
42

СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
Новым ГОСТ на двуокись углерода газообразную и жидкую
Канд. техн. наук Т. Ф, ПИМЕНОВАг С. И. РАСНИЦОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Г. А. ШЕСТАКОВА
Новомосковский филиал Государственного
научно-исследовательского и проектного института азотной
промышленности и продуктов
органического синтеза (ГИАП)
Сотрудниками Новомосковского филиала ГИАП
и Всесоюзного научно-исследовательского
института холодильной промышленности в
соответствии с планом государственной
стандартизации разработан новый ГОСТ 8050—76
«Двуокись углерода газообразная и жидкая»,
направленный на улучшение качества газообразной и
жидкой двуокиси углерода.
При разработке ГОСТа опирались на
фактически достигнутые промышленностью показатели
качества двуокиси углерода, а также на новые
методы определения ряда примесей с помощью
приборов и приспособлений, созданных и
апробированных во ВНИХИ, которые позволяют
более точно производить необходимые анализы.
Выли учтены требования потребителей,
предприятий-изготовителей,
научно-исследовательских институтов, Госсанинспекции, Госгортех-
надзора, заинтересованных министерств и
ведомств.
Одним из основных показателей качества
двуокиси углерода является содержание С02 в
продукте*.
В связи с возросшим применением двуокиси
углерода для сварочных работ в 1964 г. в
стандарт на двуокись углерода вошел вид сварочной
двуокиси углерода I и II сорта с
соответственным содержанием С02 99,6 и 99,0 об. %.
Однако II сорт сварочной С02 с содержанием
инертных газов до 1,0 об. % не удовлетворял
требованиям потребителей. Новый ГОСТ упраздняет
деление сварочной С02 на I и II сорта и
оставляет одну марку сварочной С02 с содержанием
основного продукта, равным 99,5 об.%.
Для пищевой двуокиси углерода оказалось
возможным установить не столь жесткие
требования. Норма на СО2 была определена
равной 98,8 об. %, остальное — инертные газы
(N2 + 02), масло, влага. Такое количество
примесей не влияет на качество газированной
зоды и напитков. Вместе с тем производство
такой пищевой С02 на предприятиях,
использующих в качестве исходного продукта газовые
смеси, способствует снижению потерь С02 с
отдувочным инертным газом из парциального
конденсатора установки. Учитывая, что до 60%
всей производимой в стране жидкой С02
расходуется на пищевые цели, снижение потерь С02
при отдувке приведет к значительному
экономическому эффекту.
В связи с тем что на некоторых предприятиях
еще не достигнуто качество СО2, соответствующее
требованиям к качеству сварочной или
пищевой СО2 (например, на Московском
коксогазовом заводе), в новом стандарте оставлена
техническая двуокись углерода.
По данным химических анализов, собранных в
период разработки стандарта, содержание С02
в выпускаемой предприятиями технической
двуокиси углерода превышает 98,0 об. %. Поэтому
в новом ГОСТе для технической двуокиси
углерода содержание основного компонента (С02)
принято не менее 98,5 об. %. В дальнейшем при
переработке этого стандарта техническая С02
должна быть из него исключена, так как на
предприятиях ведется активная разработка
методов очистки С02 от примесей.
Создание во ВНИХИ новой технологии осушки
и очистки от масла двуокиси углерода и
соответствующего оборудования, обеспечивающих ее
высокое качество, сделало возможным снизить
нормы водяных паров в жидкой двуокиси
углерода с государственным Знаком качества до
0,03 г/нм3, или 20,3 мг/кг. Это соответствует
температуре насыщения двуокиси углерода
водяными парами равной —48°С при атмосферном
давлении и температуре 20°С. Внедрение
блоков очистки и осушки двуокиси углерода
одновременно гарантирует содержание смазочных
масел в пределах установленных ГОСТом норм.
При разработке ГОСТа применяемые методы
анализа были подвергнуты дополнительной
проработке в целях их возможного упрощения и
получения более достоверных данных. В
результате при определении окиси углерода
значительно сокращено время проведения анализа за
счет исключения стадии подготовки йодноватого
ангидрида.
Поскольку для пищевой двуокиси углерода
особое значение имеют запах газа и содержание
органических примесей, введено дополнительное
количественное определение ароматических угле-
43

водородов. Введено также количественное
определение смазочного масла с помощью новой
установки. Расширен перечень взаимозаменяемых
приборов, применяемых для анализов.
При разработке ГОСТа учтены различные
температурные условия, при которых хранятся и
транспортируются баллоны.
Выполнен поверочный расчет возникающего
в баллонах давления в зависимости от изменения
температуры окружающего воздуха, в
результате которого выявлена необходимость введения
дифференциальных норм наполнения с учетом
рабочего давления баллонов. ГОСТом
предусмотрена поставка двуокиси углерода в
баллонах с рабочим давлением 200 кгс/см2. В этом
случае норма наполнения принята 0,72 кг/л.
При таком заполнении хранение двуокиси угле-
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 542895 B1) 2143485/06 B2) 11.06.75 2 E1) F 25 В9/02
E3) 621.565.3 G2) Ю. В. АНТОНОВ, Р. Б. ЩЕРБАЧЕВ,
Л. Н. КОНДРАТЕНКО, Д. М. СТАРОСКОЛЬСКИЙ
E4) 1. ВИХРЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
корпус с сопловым вводом и размещенную вокруг его
горячего конца рубашку, заполненную пористым материалом
с открытыми порами, отличающийся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности, рубашка с
обеих сторон имеет кольцевые камеры, одна из которых
соединена с источником сжатого воздуха, а другая — с
сопловым вводом.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем, что стенка
кольцевой камеры, соединенной с источником сжатого
воздуха, выполнена подвижной, а другая кольцевая камера
снабжена запорным устройством.
(И) 544837B1J137543/06 B2) 22.05.75 2 E1) F 25 В
45/00; F 25 В 39/02 E3) 621.57.048 G2). М. К.
СИДОРЕНКО, Ю. И. ЧЕРКАШИН, В. И. ТОЛСТИКОВ
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ВВОДА И ВЫВОДА
ХЛАДАГЕНТА ИЗ ИСПАРИТЕЛЯ БЫТОВОГО ХОЛОДИЛЬНИКА,
содержащее подводящую жидкостную капиллярную
трубку, размещенную внутри пароотсасывающего
трубопровода, отличающееся тем, что, с целью повышения
герметичности и надежности устройства в работе, к
капиллярной трубке герметично присоединена, например с помощью
пайки, стальная труба, припаянная к испарителю.
(И) 544413 B1) 2125426/13 B2) 14.04.75 2 E1) А 23 В 4/06
E3) 537.513.82 G2) Н. А. ГОЛОВКИН, Л. А. МЕЛУ-
ЗОВА G1) Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
E4) СПОСОБ ХРАНЕНИЯ МЯСА путем его замораживания
и выдержки при (—18) — (—30)°С, отличающийся тем,
что, с целью уменьшения жесткости мяса и улучшения его
вкусовых свойств, выдержку мяса при (—18) — (—30)°С
осуществляют в течение 4—5 месяцев, а последующее
хранение его до реализации осуществляют при (—10) —
(—12)°С в течение 6—7 месяцев.
рода в этих баллонах будет безопасным при
температурах до 60°С. Разрешается наполнять
баллоны с более низким рабочим давлением, но
при этом снижаются нормы наполнения. Эти
меры приняты в целях безопасной эксплуатации
баллонов.
В ГОСТе повышено остаточное избыточное
давление в порожних баллонах до 4 кгс/см2
и рекомендован прибор для измерения
остаточного давления в используемых баллонах. Это
дает возможность осуществлять более строгий
контроль за содержанием воды в порожних
баллонах при приемке их от потребителей.
Новый ГОСТ 8050—76 вводится с 1 января
1978 г. На двуокись углерода с государственным
Знаком качества этот ГОСТ введен с 1976 г.
сразу же после утверждения.
(И) 545837Д21) 2127725/06|B2) 25.04.75 2 E1) F 25 В
45/00 E3) 621.574 G2) А. И. ЛОКТИОНОВ, С. А.
ГОРЕЛИК, А. Т. ПАРФЕНОВ G1)
Научно-исследовательский технологический институт бытового обслуживания
E4) ГЕРМЕТИЧНЫЙ КЛЮЧ ДЛЯСОЕДИНЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА С ЗАПРАВОЧНЫМ СТЕНДОМ,
содержащий патрубок с накидной!гайкой для
подключения ключа к агрегату и штуцер для подсоединения ключа
через гибкий шланг к стенду ^отличающийся тем, что, с
целью сокращения времени заправки, штуцер выполнен в
виде быстродействующей полумуфты, снабженной по оси
подпружиненным запорным клапаном, управляемым
торцом полумуфты, расположенной на конце
подсоединяемого шланга.
44

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 536.5:551.57
Повышение точности
измерения температурных
параметров
при инееобразовании
A. Л. ХОЛОМЕНЮК, В. С. ШМИГЕЛЬСКИЙ
СОПКТБ УкрНИИмясомолпрома
B. Н. КОЛЕНЬКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Техника измерения температур ниже 0°С
изучена достаточно подробно. Обычно
отрицательные температуры измеряют устройством,
состоящим из термопар, потенциометра,
гальванометра, источника питания и нормального элемента.
Для повышения точности измерений необходимо
соблюдать следующие условия:
электроды термопар должны быть
термоэлектрически однородны [1, 2]. Причинами
неоднородности могут быть местные загрязнения,
неоднородность структуры материала, деформации
и местные механические напряжения
термоэлектродов;
температура свободных концов
дифференциальных термопар должна строго
поддерживаться на одном уровне @°С) [3];
нормальный элемент должен содержаться в
среде с постоянной температурой для
обеспечения электродвижущей силы элемента в пределах
допуска, указанных в паспорте, и
устанавливаться в местах, исключающих даже малейшие
сотрясения, причем строго горизонтально.
Например, допустимое отклонение от вертикаль-
\ ного положения для прибора I класса должно
составлять не более ±5°;
термопары и гальванометр должны быть
соединены с потенциометром проводами только из
красной меди, наконечники тоже должны быть
из красной меди. Применение латунных или
никелированных латунных наконечников
недопустимо из-за того, что пара латунь — красная
медь создает большую термоэлектродвижущую
силу, что приводит к значительной
погрешности измерений.
Специфика экспериментов по исследованию
инееобразования связана с достаточно большой
длительностью и непрерывностью теплообмен-
ных процессов, регистрацию параметров
которых также необходимо вести непрерывно. Для
обеспечения высокой точности измерения
параметров — температур воздуха пограничных
слоев, поверхностей приборов охлаждения,
слоев инея и других — нами применена схема,
показанная на рис. 1.
Для измерения термоэлектродвижущих сил
был использован потенциометр Р-330 (класс
точности 0,015), имеющий два предела
измерений: 201,11 мВ с ценой наименьшего деления
1 мВ и 20,111 мВ с ценой наименьшего
деления 0,1 мВ.
Основная допустимая погрешность составляет
A = ±(l,5-10-4?/+0,4A(/),
где U — показания прибора, мВ;
AU — цена одной ступени младшей измерительной
декады, мВ
В качестве показывающего прибора, вместо
обычно рекомендуемых гальванометров М 104/4,
М 105/5 и других, применен фото
компенсационный микровольтмикроамперметр Ф-116/1 с
гальванометром М 265. Прибор имеет девять
пределов измерения по напряжению: 1,5; 3; 7,5;
15; 30; 75; 150; 300; 750 мВ.
Цена одного деления гальванометра на шкале
с пределом 1,5 мВ равна 0,015 мВ.
Блок питания состоит из трех предварительно
тренированных сухих элементов типа БНС-МВД-
500. Батареи и соединительные провода
хорошо изолированы от земли.
9-116/1
Н нэ-б/Г
БНС-МдД-500\
v 5 шт.
0 0 & у М * МММ*
+ - + - + - +
X, Г НЗ Б
Р-330
Рис. 1. Схема устройства для измерения параметров теп-
лообменных процессов при инееобразовании:
/ — рабочая термопара; 2 — потенциометр; 3 —
микровольтмикроамперметр с гальванометром; 4 — нормальный элемент;
5 — блок питания.
45

Нормальный элемент типа НЭ-65 класса
точности 0,005, теплоизолированный пенопластом,
установлен на капитальной приставке..
Точность поддержания температуры нулевых
спаев термопар должна быть на порядок выше
точности измеряемой величины.
В целях длительного и стабильного
поддержания температуры нулевых спаев применено
устройство, показанное на рис. 2.
Спаи термопар помещены в пробирку с
сухим трансформаторным маслом, которая
находится в сосуде Дьюара, заполненном водо-ледя-
ной смесью из дистиллированной воды. Сосуд
расположен в специальной теплоизолированной
емкости с кусками технического льда и воды.
Лед периодически добавляют, чтобы обеспечить
минимальную разность температур наружной и
внутренней стенок сосуда, т.е. увеличить
продолжительность таяния льда внутри сосуда
Дьюара. Для контроля «нуля» в пробирке на одном
уровне со спаями термопар размещен
образцовый платиновый термометр
сопротивления/Сопротивление термометра измеряется
потенциометром Р-348 кл. 0,002 по четырехпроводной
схеме.
Рис. 2. Устройство для длительного и стабильного
поддержания температуры нулевых спаев термопар:
/ — термопара (реперные спаи), 2 — изоляция (пенопласт);
3 — емкость; 4 — сосуд Дьюара; 5 — резиновая пробка; 6 —
пробирка; 7 — водо-ледяная смесь из технической воды;
8 — водо-ледяная смесь из дистиллированной воды; 9 —
трансформаторное масло.
Практикой подтверждена целесообразность
применения описанного устройства для
поддержания температуры (±0°С) реперных спаев
при проведении длительных экспериментов с
непрерывной регистрацией величин измеряемых
параметров.
В опытах были использованы медь-констан-
тановые термопары, наиболее распространенные
в лабораторной практике для измерения низких
температур, однако, возможно применять и
манганин-кон стантановые [4 ], железо-константа-
новые и медь-копелевые [5] термопары.
Диаметры электродов термопары подбирают исходя
из условия, чтобы корни квадратные их
удельных сопротивлений были пропорциональны, а
корни квадратные их коэффициентов
теплопроводности обратно пропорциональны отношению
их сечений.
В связи с тем, что термоэлектрические
характеристики константана зачастую различны,
термоэлектродвижущая сила термопар при прочих
равных условиях неодинакова, поэтому при
градуировке термопар необходимо пользоваться
следующей интерполяционной формулой [6]:
et = at + bt*% ¦
где et — термоэлектродвижущая сила при температуре
рабочего конца, СС;
a, b — постоянные коэффициенты, характерные для
каждой термопары (точные значения их
находят в процессе градуировки);
t — температура рабочего конца, °С.
Применение описанного устройства для
измерения низких температур и соблюдение
указанных выше условий позволили поеысить точность
измерений температурных параметров при инее-
образовании до 0,0 ГС.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Р о у з - И н с А. Техника низкотемпературного
эксперимента. М., «Мир», 1966.
2. У а й.т Г. К. Экспериментальная техника з физике
низких температур. М., Физматгиз, 1961.
3. Методы измерения температур. Часть I. М., ИИЛ,
1954.
4. О с т р о в н о в М. Г., Самарин Ю. Б., К о -
л о ш и н а В. Н. Измерение малых разностей
низких температур. — «Измерительная техника», 1972,
№ 6, с. 48.
5. Термопара медь - копель для измерения
низких температур. — «Измерительная техника», 1975,
№6, с. 35—36. Авт.: В. М. Бейлин, Г. Б. Лапп,
В. П. Павлов, Г. Н. Покровская, И. Л. Рогельберг,
Ю. Д. Тювин.
6. Приборы для измерения температуры и их
проверка. М., Стандартгиз, 1957.

УДК 661.97:658.589
Эффективность производства
жидкой низкотемпературной
двуокиси углерода
Канд. техн. наук В. В. ГЕРАСИМЕНКО, Ю. П. ЕРЕМЕНКО
Дублянский спирткомбинат
А. С. ВЕРХОВСКИЙ, А. Я. МИРОШНИКОВ,
Ю. И. АРТЕМОВ
Харьковское конструкторское бюро Всесоюзного
н а у ч н о- и ее л е до в ате лье кого и н ститу та
пиво-безалкогольной промышленности
Во многих отраслях промышленности, и
особенно в спиртовой, в последнее время получил
значительное распространение безбаллонный
способ хранения и транспортировки
низкотемпературной сжиженной двуокиси углерода (С02).
В настоящее время на многих предприятиях
спиртовой промышленности выработка
низкотемпературной сжиженной С02 достигает 30—
50% от общего объема производства.
Для перехода на выпуск низкотемпературной
сжиженной СО2 на спиртовых заводах
реконструируют действующие установки,
вырабатывающие обычную сжиженную С02 высокого
давления, которая транспортируется в
баллонах. При этом, как правило, процесс
дросселирования С02 осуществляют в одну ступень.
Особенностью нового способа является
повторное компримирование газообразной двуокиси
углерода, образующейся при дросселировании
[1]. Однако при этом производительность
реконструированных установок снижается.
Теоретическое обоснование этого процесса
дано в работе [2]. Эффективность осуществления
процесса в действующих установках зависит от
конструктивных особенностей оборудования и
соответствия параметров реального процесса
теоретическим.
Чтобы выявить фактические нормы
выработки низкотемпературной сжиженной С02 и
расход электроэнергии на ее производство, на
Дублянском спирткомбинате работниками ХКБ
ВНИИПБП и комбината были проведены
испытания промышленных установок с
компрессорами ЗУГМ.
Во время испытаний в углекислотном цехе
работали три компрессора ЗУГМ, которые
испытывали комплексно.
Для технологической схемы производства
сжиженной двуокиси углерода на спиртовых
заводах характерно низкое давление в трубопроводе
исходного газа, поступающего из бродильных
чанов. Вследствие этого часто для увеличения
производительности основного компрессора и,
соответственно, всей установки на линии перед
компрессорами осуществляют предварительное
сжатие газа с помощью водокольцевого или
поршневого одноступенчатого вспомогательного
компрессора. В качестве вспомогательного
использовали компрессор 2СА-25 завода «Борец»,
приспособленный для одноступенчатого сжатия С02.
В установившемся режиме работы основных
компрессоров (без вспомогательного) на первом
этапе испытаний проводили контрольное
наполнение баллонов сжиженной С02. Баллоны
взвешивали на весах типа ВМ-150. Параметры
работы установки определяли соответствующими
приборами.
Результаты испытаний приведены в табл. 1.
Производительность, кг/ч, одного компрессора
рассчитывали по формуле
м
т = -——
Таблица 1
1
А ,
Ч со
Продолжите
ность испыт
НИИ, Ч
2,0
1,0
8,0
5,5
16,0
Среднее
2
2
2
1
2
СЫ-
та
Давление ве
вания, кПа
(мм. рт. ст.]
,35A7,7)
,35A7,7)
,39A8,0)
,72A3,0)
,19A6,5)
о кО
irt СО С
Температур?
С02, поступ
щей в I сту
всасывания,
18,0
18,0
25,0
25,0
20,5
S «
ш i О
се 2 к
Температур
ды, доступа
щей в конде
тор, °С
19,0
20,0
22,0
22,0
20,0
Давление
конденсации, кПа
(кгс/см2)
61,78-102 F3,0)
62,96-102F4,2)
76,39.102G7,9)
66,68-102 F8,0)
66,0-102F7,3)
•» i
О ее со
U со Н
Количество
полученной
период испы
ний, кг
1050
510
3830
2730
2924
о я
ex6*
ЕГО . н
Расход элек
энергии (на
компрессор)
кВт .4 на 1
С02
206,0
212,0
219,3
228,6
202,4
213,7
СО
в) «У
Производит»
ность по СО
один компре
сор), кг/ч
175,0
170,0
159,6
165,5
182,8
170,6
Трр
То
»
»
Примечание
I компрессора
же
»
»
Один компрессэр
ЗУГМ
ЗУГМ
47

за исключением наиболее характерных для работы
установки значений давления после третьей
ступени — давления конденсации. Повышенное, в
некоторых случаях, давление конденсации
объясняется наличием воздуха в С02.
Расход электроэнергии по счетчику типа
СА4У-4У5 при работе компрессоров ЗУГМ без
вспомогательного составил в среднем 213,7 кВт-ч
на 1 т сжиженной С02, налитой в баллоны, при
наполнении баллонов с предварительным
сжатием С02 до 60 кПа @,6 кгс/см2) расход
электроэнергии снизился до 201,4 кВт-ч на 1 т.
В табл. 3 приведены данные, полученные при
переходе на выработку низкотемпературной
сжиженной СО2 (без вспомогательного
компрессора). Средняя производительность одного
компрессора ЗУГМ в этих условиях составила
152,3 кг/ч. При этом средний расход
электроэнергии был равен 326,2 кВт-ч на 1 т продукта.
Таблица 2

Продолжительность
испытаний, ч
8
8
8
2
4
9
Давление
всасывания,* кПа
(мм. рт. ст.)
2,02A5,2)
1,86A4,0)
1,99A5,0)
1,86A4,0)
1,59A2,5)
2,33A7,5)
Температура
С02,
поступающей в I ступень
всасывания, °С '
25
25
25
25
24,7
24,5
Давление после

вспомогательного компрессора,
кгс/см2
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
Температура
воды,
поступающей в
конденсатор, °С
22,5
23,0
23,2
22,0
20,0
23,0
Давление
конденсации, кПа,
(кгс/см2)
68,64.102 G0,0)
74,53-102 G6,0)
73,55-102G5,0)
74,53-102G6,0)
73,55-102G5,0)
74,53-102G6,0)
Количество С02,
полученной за
период
испытаний, кг
6156
5250
5130
1206
2340
3690
Среднее
Расход
электроэнергии (на один
компрессор),
кВт -ч на 1 т
со2
153,7
195,6
222,2
184,6
224,0
228,4
201,4

Производительность по С02 (на
один
компрессор) , кг/ч
256,5
218,8
213,8
201,0
195,0
205,0
215,0
Примечание
Три компрессора
ЗУГМ и
вспомогательный компрессор
То же
» »
» »
Два компрессора
ЗУГМ и
вспомогательный компрессор
Таблица 3
Продолжительность
испытаний, ч
2,17
3,0
4,0
8,0
8,0
Давление
всасывания, кПа
(мм. рт. ст.)
2,39A8,0)
2,53A9,0)
2,39A8,0)
1,99A5,0)
1,86A4,0)
Температура С02,
поступающей в
I ступень
всасывания, °С
25,0
24,0
25,0
35,0
25,0
Температура воды,
поступающей в
конденсатор, °С
19,0
19,5
22,0
22,5
21,0
Давление перед

дросселированием, кПа (кгс/см2)
61,29.102F2,5)
61,78-102 F3,0)
70,56-102G2,0)
67,86-102F9,2)
63,74-102F5,0)
Давление после
дросселирования,
кПа (кгс/см2)
8,04.102(8,2)
7,85-102 (8,0)
9,8-102 A0,0)
10,78-102 A1,0)
8,43-102(8,6)
Количество
низкотемпературной со2,
полученной за
период испытаний, кг
1030
1405
1850
2030
1330
Среднее
Расход
электроэнергии (на один
компрессор), кВт -ч на
1 т С02
244,7
265,8
317,8
342,7
460,0
326,2
Производительность
по
низкотемпературной С02 (на один
компрессор), кг/ч
158,2
156,1
154,2
126,9
166,3
152,3
Примечание
Три компрессора
То же
» »
Два компрессора
Один компрессор
где М — общее количество сжиженной С02, полученной
на данном этапе испытаний, кг/ч;
т—продолжительность этапа испытаний, ч;
п — количество работающих компрессоров, шт.
Согласно полученным данным, средняя
производительность одного компрессора (без
вспомогательного) при наполнении баллонов
составляла 170,6 кг/ч. Эта производительность
оказалась меньше паспортной, что объясняется
износом компрессоров ЗУГМ, которые к моменту
испытаний находились в эксплуатации более
10 лет.
При работе компрессора ЗУГМ с
предварительным сжатием газа перед первой ступенью
до 60 кПа @,6 кгс/см2) их производительность
возрастала до 215 кг/ч, т. е. на 26% (табл. 2).
Значения температуры и давления на всех
ступенях сжатия С02 в компрессорах были в
пределах нормы и поэтому в таблицах не приведены,
48

Таким образом, при переводе одной установки
с выработки сжиженной С02 высокого давления
на выработку низкотемпературной С02
производительность снизилась на 10,8%, расход
электроэнергии увеличился на 52,6%.
В последнее время были получены также
данные о снижении производительности углекислот-
ных установок типа УВЖС-250 с компрессором
2УП на 28—32% при переводе их на
производство низкотемпературной сжиженной С02. Эти
данные, как и данные для компрессора ЗУГМ,
согласуются с теоретическими расчетами [2].
Все результаты испытаний получены в
условиях ритмичного производственного режима.
В условиях работы спиртовых заводов, где
сырьем для производства сжиженной С02
являются бросовые газы брожения с высоким
содержанием С02 (98—99%), утилизируемые к
тому же лишь частично, снижение выработки
продукции и некоторое увеличение расхода
электроэнергии при переходе на производство
низкотемпературной С02 практически мало
влияет на общую экономичность работы предприятия.
Организация выработки низкотемпературной
сжиженной С02 обеспечивает получение общего
значительного экономического эффекта вслед-
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.643.001.2:621.565
О проектировании
трубопроводов
холодильных установок*
М. Е. ЛУРЬЕ
Гипрохиммонтаж
В проектной документации на трубопроводы
холодильных установок при выборе
типоразмеров труб и деталей следует ориентироваться на
ограничительные сортаменты, действующие на
данный период времени. Эти нормативные
документы отличаются от государственных стан-
* Продолжение. Начало см. в журнале «Холодильная
техника» № 8 за 1976 г.
ствие снижения транспортных расходов в
результате уменьшения удельной металлоемкости
тары и исключения погрузочно-разгрузочных
работ с баллонами, некоторого повышения
ритмичности работы углекислотного иеха и других
показателей [3].
Чтобы производительность цехов не зависела
от вида выпускаемой сжиженной С02 на
спиртовых заводах, а также в случае получения
сжиженной СО2 на базе специального сжигания
топлива, их необходимо дооснащать
дополнительными компрессорами с учетом снижения
производительности основных компрессоров.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Герасименко В. В. Прогрессивные способы
хранения и транспортирования сжиженного
углекислого газа. — «Ферментная и спиртовая
промышленность», 1968, № 6, с. 29—32.
2. Пименова Т. Ф. Изменение производительности
установки для получения сжиженного С02 при
переводе ее на заполнение изотермических цистерн вместо
баллонов. — «Холодильная техника», 1974, № 7, с. 48—
49.
3. Совершенствование процесса производства
сжиженного углекислого газа на спиртовых заводах.
М., ЦНИИТЭИпищепром, 1971.
дартов. Например, трубы цельнотянутые из
углеродистой стали наружным диаметром 219 мм
по ГОСТ 8732—70 могут иметь толщину стенок
6, 7, 8, 9, 10, 11, 12 мм, а по ограничительному
сортаменту они выпускаются с толщиной стенок
только 6, 8, 10 и 12 мм. Если проектировать
толщину стенок труб в соответствии со стандартом,
то это может создать определенные трудности
при комплектации, привести к утолщению
стенок труб и деталей против проектных и
увеличить расходы на строительство.
При разработке комплектационных вопросов
необходимо стремиться к тому, чтобы число
проектируемых типов труб и деталей, а также
марок стали было минимальным.
В настоящее время некоторые детали
выпускаются с толщиной стенки, отличающейся от
толщины стенки труб. Если разностенность
более 1,0 мм, то в трубном журнале и сводной
спецификации надо предусмотреть разделку
кромки этих деталей. В ближайшие годы вопрос о
разностенности труб и деталей будет снят, так
как вводимый новый ГОСТ на детали
устанавливает толщину стенок деталей равной толщине
стенок труб по сортаменту.
При проектировании трубопроводов для
определения толщины стенок труб рекомендуется
следующий метод.
49

Исходя из рабочих условий (температура и
давление) устанавливают категорию и выбирают
тип трубы (цельнотянутая или сварная) и марку
стали, из которой она должна быть выполнена.
Затем определяют серию С, представляющую
* » Sh-ЮОО /с
собой отношение —^ EН — толщина
стенки трубы, мм; DY — диаметр условного
прохода, мм), по номограмме (рис. 1) в зависимости
от рабочего давления в трубопроводе рр и
допускаемого напряжения о для выбранной
марки стали. При температурах от 0 до 150°С
допускаемые напряжения для разных марок стали
имеют следующие пределы:
о, кгс/мм2
Марка стали Ст. 3 и 10 17—19
20 20—23
10Г2 23—25
Для труб с продольным сварным швом на
величины допускаемых напряжений вводится
поправочный коэффициент: для труб, сваренных
вручную, — 0,7, а для сваренных
автоматически, двухсторонним швом, — 0,85.
Пользуясь номограммой, можно также по
серии и допускаемому напряжению определять
максимально возможное давление в
трубопроводе.
В связи с недостаточным ассортиментом и
числом выпускаемых тройников в проектах
допускаются врезки «труба в трубу». Косые (под
углом) врезки для труб и I и II категорий
запрещаются. При пендикулярных врезках для
трубопроводов I, II и III категорий наружными
диаметрами 89 (врезаемой трубы) и 426 мм
(трубы, в которую врезают) применяют
усиливающие накладки (рис. 2).
Для накладок А и Б ширина принимается
соответственно /н(м)=0>4 D0 и 1я(о)=0,3 D0.
Накладка Б ставится при
Д*
= 0,5.
Рр
100
60
20
to
Рис. 2. Сварной тройник, усиленный накладками:
/ — основная труба тройникового соединения; 2 — ответвление;
3 — накладка А; 4 — накладка Б; размеры, относящиеся к
основной трубе обозначены индексом «м», к ответвлению —
индексом «о», к накладкам — индексом «н».
Толщина накладок должна быть равна
толщине основной трубы. Необходимое количество
металла для накладок указывается в трубном
журнале и сводной спецификации.
Часто проектировщики и монтажники
применяют «лепестковые» переходы, выполняемые
путем вырезки секторов с сужаемого конца,
обсадки и последующей заварки «лепестков».
Подобные переходы разрешаются только для
трубопроводов IV и V категорий, так как нет
полной гарантии плотности всех швов в «лепестках»
(такие переходы для ответственных
трубопроводов могут быть допущены только при условии
термообработки и просвечивания всех
«лепестковых» швов).
На монтажных чертежах трубопроводов
холодильных установок должны быть приняты
минимальные расстояния (мм) между сварными
стыками (от шва до шва):
для труб с Dy^150 мм
I и II категории
III, IV и V категории
для труб с Dy^200 мм
I и II категории
III, IV и V категории
100
50
200
100
Рис. 1. Номограмма для определения серии труб:
р _ рабочее давление, кгс/см2; о — допускаемое напряжение,
кгс/мм2; С — серия труб для мало- и неагрессивных :ред.
Если по конструктивным соображениям
расстояние между стыками необходимо сократить,
то в проекте предусматривается термообработка
участков трубопровода с уменьшенными
расстояниями, что особенно важно для
трубопроводов, работающих при низкой (ниже —20°С)
температуре.
Опоры и подвески для трубопроводов
холодильных установок выбирают по диаметрам
условного прохода и нагрузкам с учетом
температурных деформаций и рабочих температур
трубопроводов. Для трубопроводов с рабочими
температурами от —10°С и выше могут
применяться опоры ОПП-1, ОПП-2 и ОПП-3, а с
температурами выше точки росы — те же опоры
и опоры ОПБ-1 и ОПБ-2 по ГОСТ 14911—69,
а также подвески по ГОСТ 16127—70. Для
трубопроводов с рабочими температурами ниже
50

—10°С рекомендуются опоры ОПХ-1, ОПХ-2
по ГОСТ 14911—69 и по ОСТ 36—9—75.
Применяя опоры ОПП-1, ОПП-2 и ОПП-3
при температурах ниже нуля, следует
проверять толщину изоляции в месте приварки опоры
к трубе, чтобы избежать примерзания ее к
опорной конструкции.
При подсоединении трубопровода к штуцеру
аппарата, насоса или компрессора под
трубопроводом должна быть установлена специальная
опора для снижения массовой нагрузки на
штуцер со стороны тяжелой арматуры и
уменьшения отрицательного воздействия вибрации, если
трубопровод подключен к штуцеру поршневого
компрессора. Необходимо учитывать также, что
при низких температурах ударная вязкость
металла снижается в несколько раз и отсутствие
специальной опоры под тяжелой арматурой
может привести к разрушению трубопровода и
штуцера.
В трубопроводах, по которым перемещаются
пары и парожидкостные смеси при давлении,
значительно меньшем 0,1 МПа, сопротивление
трению приводит к значительному
дополнительному выкипанию хладагента. Поэтому при
определении диаметра условного прохода
трубопроводов крупных промышленных установок
для указанных условий работы требуется
особенно тщательно рассчитывать скорость
хладагента в трубопроводах.
Трубопроводы больших диаметров, по
которым транспортируются токсичные и взрыво-
О Всесоюзной
научно-технической
конференции в Ташкенте
Научно-технический совет Министерства высшего и
среднего образования СССР и Ташкентский политехнический
институт им. Абу Райхона Беруни организуют в октябре
1977 г. Всесоюзную научно-техническую конференцию
«Совершенствование процессов, машин и аппаратов
холодильной и криогенной техники и кондиционирования
Еоздуха». Работа конференции планируется по семи
секциям:
опасные хладагенты, целесообразно испытывать
на прочность гидравлическим методом, для чего
проектом предусматриваются штуцера для
спуска воды и воздуха и дополнительные нагрузки
на опоры и опорные строительные конструкции.
Это обеспечивает более безопасные и удобные
условия испытания, так как по правилам
техники безопасности максимальная протяженность
трубопровода с ?>у=200-ь500 мм не должна
превышать при пневмоиспытании 75 м внутри
помещения и 200 м снаружи.
При проектировании трубопроводов из-за
возможности деформации их под действием
температур нельзя применять прямолинейные
соединения между аппаратами, что может привести
к аварии. Следует предусмотреть такую трассу,
которая могла бы самокомпенсировать
температурные удлинения. Трубопроводы больших
диаметров при испытании должны отсоединяться от
аппаратов с применением специальных
заглушек.
В трубном журнале указываются требуемая
при сдаче в эксплуатацию чистота внутренних
поверхностей трубопроводов по каждой линии
и вид очистки. Для трубопроводов, по которым
транспортируются хладагенты от аппаратов к
поршневым компрессорам, принята
механическая очистка (шарошкой, продувка или
промывка), к центробежным и винтовым компрессорам—
механическая и желательно химическая, для
маслопроводов, по которым масло подается
к винтовым и центробежным компрессорам —
механическая, а затем обязательно химическая.
1. Криогеника.
2. Воздухоразделительные установки, сжиженный
природный газ.
3. Вопросы термодинамики и теплофизики
применительно к холодильной и криогенной технике.
4. Области применения холодильных машин и
устройств, вопросы их расчета, конструирования и
производства.
5. Проектирование и эксплуатация охлаждающих
систем.
7. Криобиология, криохирургия, вопросы
холодильной технологии.
Заявки на участие в работе конференции направлять
по адресу: г. Ташкент, ГСП, ул. Навои, 13. Ташкентский
политехнический институт, оргкомитет конференции.
4 \A/V\AA/VVV\/\A/\AA/\/\/V\/\^^
51

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 542076 B1) 2124186/06 B2) 15.04.75 2 E1) F 25 В 9;02
E3) 621.565.3 G2) Г. М. ФИНКЕЛЬШТЕЙН
E4) ВИХРЕВАЯ ТРУБА, содержащая корпус с сопловым
вводом и рубашкой на горячем конце, заполненной
пористым материалом, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, часть рубашки, примыкающая к
сопловому вводу, выполнена свободной от пористого
материала и соединена со змеевиком, расположенным в баке,
заполненном жидким хладагентом и подключенном к
эжектору, активное сопло которого соединено с горячим
концом трубы, а смесительная камера через бак сообщена
с размещенными на боковой поверхности рубашки
вводами хладагента в пористый материал.
A1) 542078 B1) 2131333/06 B2) 04.05.75 2 E1) F 25 В
43/02 E3) 621.57.049.2 G2) Н. А. ГЕРАСИМОВ,
Ю. В. ОСИПОВ, И. И. ВАГАБОВ, Г. Б. ГОРЕЛИК
G1) Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
E4) СПОСОБ ОТДЕЛЕНИЯ МАСЛА В АММИАЧНОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЕ путем обработки подаваемой из
компрессора паромасляной смеси в барботажном
маслоотделителе, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности отделения масла от аммиака, из нижней
части маслоотделителя отводят жидкую маслоаммиачную
смесь и пропускают ее через гидроциклон, после чего
очищенный аммиак вводят в линию подачи паромасляной
смеси в маслоотделитель.
A1M42664B1J096049/11 B2H9.01.75 2 E1) В 60 Н 3/04;
F 24 F 3/00 E3) 629.113.06:628.83 G2) Я. М. ИЦКОВИЧ,
Т. А. САДЕЦКИЙ, Ю. А. КСЕНОФОНТОВ
E4) СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА НА
ТРАНСПОРТНОМ СРЕДСТВЕ, включающая источник
сжатого воздуха и охладительную, обогревную и
регулировочную магистрали, связывающие источник сжатого
воздуха с перемещением транспортного средства, а также
содержащая температурный датчик помещения и
дополнительный температурный датчик, при этом в обогревной и
регулировочной магистралях установлены регулирующие
краны, последний из которых соединен с дополнительным
датчиком, а охладительная магистраль состоит из
последовательно включенных теплообменников и турбохоло-
дильника, сопловой аппарат которого снабжен
механизмом^ управления, отличающаяся тем, что, с целью
повышения ее экономичности, механизм управления соплового
аппарата турбохолодильника снабжен встроенным в него
концевым переключателем и командным прибором, через
который механизм управления подсоединен к
температурному датчику помещения, причем регулирующий кран
обогревной линии подсоединен к концевому
переключателю механизма управления, а дополнительный
температурный датчик установлен в охладительной магистрали
между турбохолодильником и помещением.
A1) 542500 B1) 2041416/13 B2) 05.07.74 2 E1)А23 В 4/06
E3) 616.089.583.29 G2) А. И. ТЕРЕЩЕНКО, Н. С.
ПУШКАРЬ, В. Л. МИРОНЕНКО, Ю. П. ТИМОШЕНКО G1)
Харьковский институт радиоэлектроники и Институт
проблем криогенной биологии и медицины АН Украинской ССР
E4) СПОСОБ РАЗМОРАЖИВАНИЯ БИОЛОГИЧЕСКИХ
ОБЪЕКТОВ, включающий в период фазового перехода
воздействия на объект высокого давления в камере
размораживания, отличающийся тем, что, с целью увеличения
жизнеспособности тканей при сокращении сроков
размораживания, вне фазового перехода нагрев тканей
производят токами сверхвысокой частоты.
A1) 542466 B1) 1912484/13 B2) 24.04.73 2 E1) В 65 D 81/34
E3) 664.8.037.54:621.798 C1) Р 2220208.0 C2) 25.04.72C3)
ФРГ G2) ГЮНТЕР БУШ-МААСС, ИОЗЕФ ДЕТЦЕЛЬ,
РАЙНЕР КНОЛЬ, ПИТЕР ЛАХР, ВАЛЬТЕР ШРАГЛ
(ФРГ), ЭБЕРХАРД ТРИПЛАТ (Австрия) G1) Юниле-
вер Н. В. (Нидерланды)
E4) УПАКОВКА ДЛЯ БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, состоящая из корпуса с
отбортованным наружу фланцем и крышки, состоящей из
соединенных между собой жесткой пластины и слоя
алюминиевой фольги, отбортованной за фланец корпуса,
отличающаяся тем, что, с целью удобства вскрытия
разогретой упаковки, жесткая пластина выполнена из картона
и по меньшей мере один конец ее выступает за фланец
корпуса, образуя планку для вскрытия упаковки, имеющую
преимущественно ширину фланца корпуса.
A1) 542894 B1) 2152540/06 B2) 07.07.75 2 E1) F 25 В
1/00 E3) 621.574 G2) Я. А. БЕРМАН, В. А. ЗЫСИН,
Б. Е. ИВАНОВ, Ю. Н. МАРР, А. П. РАФАЛОВИЧ,
В. К. СМЕХОВ G1) Ленинградский ордена Ленина
политехнический институт им. М. И. Калинина
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ ЦИКЛ, включающий расширение
жидкого хладагента с образованием парожидкостной
смеси, подвод тепла к жидкой фазе и конденсацию паров
высокого давления с отводом выделяющегося тепла,
отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, образовавшуюся парожидкостную
смесь разделяют на паровую фазу, направляемую на
конденсацию, и жидкую фазу, давление которой повышают до
давления конденсации, при подводе тепла жидкую фазу
нагревают без изменения агрегатного состояния и
нагретый хладагент смешивают со сконденсировавшимися
парами.
52

A1) 542892 B1) 1760601/06 B2) 17.03.72 2 E1) F 24 F
3/14 E3) 697.93G2) В. Н. БРОДСКИЙ, В. Е. КАРПИС,
Е. Е. КАРПИС, Л. Е. КАРПИС, Н. Н. ПАВЛОВ,
Б. А. САВЕЛЬЕВ G1) Всесоюзный государственный
проектный и научно-исследовательский институт по
проектированию научно-исследовательских институтов,
лабораторий и научных центров и Московский государственный
проектный институт
E4) УСТАНОВКА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЖИДКОГО СОРБЕНТА,
содержащая устройство для обработки приточного воздуха с теп-
ломассообменным аппаратом, подключенным к линии
регенерированного сорбента и через кондиционируемое
помещение к вентиляционной шахте, устройство для
удаления воздуха с тепломассообменным аппаратом для
регенерации сорбента, отличающаяся тем, что, с целью
повышения теплотехнической эффективности, на линии
жидкого регенерированного сорбента, подсоединенной к теп-
ломассообменному аппарату для его регенерации, размещен
теплообменник «воздух — раствор», установленный в
воздуховоде между вентиляционной шахтой и устройством
для удаления воздуха.
A1) 545841 B1) 2191492/13 B2) 17.11.75 2 E1) F 25 D
21/06; F 25 В 39/02 E3) 621.565.945 G2) А. В.
АЛЕКСЕЕВ, В. Т. ОЛЕЙНИЧЕНКО
E4) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ, содержащий кожухе
входным и выходным патрубками и размещенные внутри него
змеевиковый теплообменник, электронагревательные
элементы и вентилятор, отличающийся тем, что, с целью
повышения интенсивности оттаивания снеговой шубы, он
снабжен двумя поворотными заслонками, установленными
у входного и выходного патрубков, и перегородками,
смонтированными в кожухе с образованием двух зон, при этом
калачи змеевикового теплообменника и
электронагревательные элементы расположены внутри этих зон.
A1) 543812 B1) 2074258/13 B2) 06.11.74 2 E1) F 24 F
3/14 E3) 621.565.945.2 G2) И. Г. ЧУМАК, П. Г. КРАС-
НОМОВЕЦ G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) СПОСОБ УВЛАЖНЕНИЯ ВОЗДУХА В КАМЕРАХ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ путем обработки его рассолом
переменной концентрации и переменной температуры
замерзания, отличающийся тем, что, с целью поддержания
высокой влажности при низких температурах, измеряют
температуру мокрого термометра в камере холодильника,
концентрацию рассола изменяют в зависимости от этой
температуры, а температуру замерзания рассола
устанавливают равной температуре мокрого термометра.
(И) 542898 B1) 2139955/13 B2) 04.06.75 2 E1) F 25 D
13/06; А 23 В 4/06 E3) 621.565.3:637.513.82.002.2.G2)
И. Г. ЧУМАК, В. М. МОСКОВЧЕНКО, В. И. ШАХНЕ-
ВИЧ G1) Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4I. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕРМООБРАБОТКИ МЯСНЫХ
ТУШ, включающее теплоизолированную камеру с
подвесными путями для туш, воздухоохладители и
воздухораспределители, расположенные вдоль подвесных путей,
отличающееся тем, что, с целью сокращения потерь от
естественной убыли продукта и повышения эффективности
работы устройства, вдоль каждого подвесного пути
последовательно установлено несколько, например два,
воздухораспределителей, каждый из которых имеет
постоянное сечение, при этом соотношение сечений и длин
воздухораспределителей соответственно равны 1:1 — 1 : 0,5 и
1:1 — 1: 2,5.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
воздухораспределители установлены так, что направление
движения проходящего через них воздуха противоположно
направлению движения туш.
3. Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся тем, что
суммарная длина каждого ряда воздухораспределителей
меньше длины подвесного пути в 1,1—1,35 раза.
A1) 543815 B1) 2117885/06 25.03.75 2 E1) F 25 В 15/10
E3) 621.575 G2) В. М. ЭТИНГЕР, Л. П. ЗИРКА,
А. А. СОЛОМКО, Ю. С. БАБАЯН G1) Всесоюзный
научно-исследовательский
экспериментально-конструкторский институт электробытовых машин и приборов
E4) 1. АБСОРБЦИОННЫЙ ДИФФУЗИОННЫЙ
ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ, содержащий генератор и
размещенный в нем термосифонный насос с входным
отверстием для раствора и каналом для парожидкостной смеси,
отличающийся тем, что, с целью повышения стабильности
работы насоса, входное отверстие имеет площадь в 1,2—
5 раз меньшую площади проходного сечения канала.
2. Агрегат по п. 1, отличающийся тем, что насос на
входе снабжен насадком и входное отверстие выполнено
в последнем.
53

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
УДК 685.65
Открытые ледяные
катки в Чехословакии
Л. КЛАЗАР
ЧКД Прага, завод «Хоцень»
Строительство и эксплуатация открытых катков с
искусственным льдом требует сравнительно больших
капитальных затрат и эксплуатационных расходов. Это связано
с тем, что катки эксплуатируются в течение шести—восьми
месяцев в году.
Для катков применяют в основном аммиачные системы
непосредственного охлаждения. В целях снижения
расхода воды на охлаждение конденсаторов, как правило,
используют градирни.
На заводе ЧКД «Хоцень» разработан проект открытого
катка, предназначенного для небольших городов и
рассчитанного на короткий сезон эксплуатации.
Значительное внимание в проекте уделено проблеме
снижения расхода охлаждающей воды и электроэнергии,
особенно, при эксплуатации катков с циркуляцией в
трубной системе промежуточного теплоносителя.
Первый каток по этому проекту построен в 1972 г.
в г. Хоцень. Строительство его продолжалось восемь
месяцев.
Для условий Чехословакии были проанализированы
три основные варианта устройства систем охлаждения
катков:
из стальных труб, уложенных непосредственно в
бетонную плиту;
из стальных или полиэтиленовых труб, засыпанных
слоем песка или кирпичной крошкой.
Первый вариант применяют как для
непосредственного, так и для рассольного охлаждения.
Особое внимание необходимо уделить качеству
изготовления бетонного слоя. Наличие воздушных пузырьков
и трещин в бетоне снижает его теплопроводность и
повышает коррозию стальных труб [1, 2]. Оптимальной
защитой от коррозии является слой бетона толщиной 10
15 мм, без трещин [3]. Хорошее качество слоя можно
получить, используя бетон с большим массовым
содержанием воды. Однако это снижает его прочность на
растяжение и сжатие, приводит к образованию трещин. По этой
причине применяют отсасывание «излишней» воды после
заливки труб и в бетон добавляют пластифицирующую
присадку [4]. Для предотвращения образования трещин
при резком изменении температуры бетонный слой
отделяют от основания катка специальным слоем [3, 4, 5, 6].
Срок службы такого катка 10—15 лет.
Второй вариант применяют в США, Канаде и странах
северной Европы как для катков с промежуточным
теплоносителем, так и с непосредственным охлаждением
[5, 7, 8, 9]. При этом трубы укладывают непосредственно
на основание, выполненное из песчано-гравийного слоя,
и засыпают песком. Основание катка должно иметь
дренирующее устройство [5, 7, 8, 9]. Площадь такого катка
можно использовать летом в качестве спортивной
площадки.
При использовании полиэтиленовых труб [5, 6, 9)
необходимо учитывать специфические механические и
физические свойства этого материала, большой
коэффициент объемного расширения, низкую теплопроводность
и небольшую прочность, из-за которой применяют
только рассольное охлаждение.
Полиэтиленовые трубы укладывают, как правило,
на такое же основание, какое устраивают для стальных
труб.
В целях максимального сокращения капитальных
затрат при строительстве катка был выбран последний
вариант—из полиэтиленовых труб диаметром 33,5Х
Х3,5 мм, засыпанных песком, с верхним покровным
слоем из кирпичной крошки.
Варианты исполнения предусматривают применение
стальных и стальных оцинкованных труб с возможностью
их укладки в бетонном слое.
На рис. 1 дан общий вид катка с искусственным льдом
в г. Хоцень. Система охлаждения рассольная. Рассол
охлаждается с помощью аммиачной холодильной машины
RBK200 с кожухотрубным конденсатором (рис. 2).
Основным элементом холодильной машины является
компрессорный агрегат КО, состоящий из поршневого
восьмицилиндрового компрессора с регулированием хо-
лодопроизводительности путем отжатия всасывающих
клапанов.
Рис. 1. Общий I вид катка с
искусственным льдом в г.
Хоцень.
55

В комплект агрегата входит маслоотделитель с
автоматическим перепуском отделенного масла в картер
компрессора. Перепуск обеспечивается, с одной стороны,
поплавковым клапаном высокого давления, встроенным
в маслоотделитель, с другой — системой, состоящей из
термостата К12 и соленоидного вентиля MV2, которая
при работе компрессора перепускает масло только после
подогрева отделителя.
Рассол охлаждается в кожухотрубном испарителе
KV. Циркуляция рассола осуществляется с помощью
насоса CS. Кожухотрубный конденсатор К К оборудован
воздухоотделителем с ручным или автоматическим
управлением.
Для регулирования подачи хладагента в испаритель
служит реле уровня высокого давления KW,
воздействующее на соленоидный вентиль MV1, установленный на
жидкостном трубопроводе между конденсатором и
испарителем. С помощью этих приборов регулируется уровень
жидкого хладагента в конденсаторе и косвенно в
испарителе. Затопленная часть конденсатора работает как
переохладитель жидкости.
Защита от аварий обеспечивается с помощью
автоматических приборов, которые осуществляют контроль за
рабочими параметрами установками и отключают ее при
опасном отклонении их от установленных пределов.
К этим приборам относятся: реле низкого давления /С?;
реле высокого давления КЗ; термостат К4; реле
протока К5; дифференциональное реле контроля смазки /С7.
На схеме также показана возможность использования
градирни или микроградирни М в случае недостатка
охлаждающей воды.
Чтобы избежать замерзания воды в наружных
распределительных трубопроводах во время перерыва в работе,
они выполнены таким образом, что после выключения
водяного насоса CW вода сливается автоматически в
сборный резервуар NS, расположенный в отапливаемом
машинном отделении.
Для предотвращения повышения жесткости воды в
замкнутом циркуляционном цикле вследствие ее
испарения производят непрерывную продувку циркуляционной
системы за счет добавки в нее определенного количества
воды, используемой для охлаждения рубашек компрессо-
Рис. 2. Схема холодильной машины RBK200 с кожу-
хотрубным конценсатором.
ра. Свежая вода подается с помощью реле уровня К9>
который управляет соленоидным вентилем MV4.
При пуске оборудования вентилятор микроградирни
включается с выдержкой, которую обеспечивает
термостат К8У следящий за температурой циркуляционной
воды перед конденсатором или за ним.
Для сокращения расхода охлаждающей воды был
разработан вариант холодильной машины RB/C200 с тремя
воздушными конденсаторами VK и линейным ресивером
SB (рис. 3). Этот вариант был испытан на катке в г. Хо-
цень.
Теплообменная поверхность конденсаторов
изготовлена из стальных труб с насаженными стальными
ребрами. Вся поверхность оцинкована.
Для переохлаждения сконденсированного
хладагента и повышения энергетического КПД холодильной
установки использован переохладитель жидкости.
Конденсаторы оснащены четырьмя осевыми вентиляторами с
низким уровнем шума.
Излучение шума в горизонтальном направлении на
10 дБ ниже, чем в вертикальном (вверх), уровень шума
в 10 м от конденсатора в горизонтальном направлении
составляет около 50 дБ. Установка работает с
регулированием подачи хладагента в испаритель. С помощью реле
уровня КИ поддерживается уровень жидкого
хладагента в линейном ресивере и косвенно — в испарителе.
Ресивер используется также для отделения масла,
которое попадает на сторону высокого давления.
Попадание масла на сторону низкого давления установки
предотвращается тем, что жидкий хладагент выходит из
ресивера через патрубок, расположенный выше уровня
скопления масла.
Техническая характеристика катка в г. Хоцень
Количество холодильных машин RBK200
при работе катка в течение 3—4 месяцев 1
при работе катка в течение 5—б месяцев 2
Хладагент Аммиак
56

C=J—==3 D= ' i 3 r- ¦ ¦ ' ГЗ
M 1^ M*l
najUlfllP
I —
t
Холодопроизводительность одной машины
RBK200 при температуре кипения — 15°С и
конденсации 30°С, ккал/ч (брутто)
Компрессор
тип
частота вращения, мин-1
номинальная мощность электродвигателя, кВт
Испаритель
поверхность, м2
хладоноситель
количество циркулирующего рассола, м3/ч
температура рассола, °С
Конденсатор с водяным охлаждением
поверхность, м2
температура воды на входе максимальная,
°С
расход воды, м3/ч
Конденсаторы с воздушным охлаждением
количество
номинальная мощность электродвигателей,
кВт
225 000
НФ811
960
75
72
Рассол
265
—9-f—10
58
20
43
3
6,6
И
температура воздуха максимальная, °С
Рассольный насос (при работе машин RBK200)
подача, л/мин
напор, м
номинальная мощность электродвигателя,
кВт
Удельный расход холода, ккал/(м2-ч)
при работе одной машины RBK200
при работе двух машин RBK200
Температура, °С, на поверхности
полиэтиленовых трубок
при работе одной машины RBK200
при работе двух машин RBK200
Температура, °С, на поверхности стальных
трубок для обоих вариантов работы
Рассольные трубопроводы между машинным залом и
ледяным полем проложены в траншее, покрытой
антикоррозийной изоляцией и засыпаны песком. Такое
решение применяется также для аммиачных трубопроводов
при непосредственном охлаждении катка [7].
4400
8
11
125
250
—7,5
—6,0
—9,0
Рис. 3. Схема холодильной машины RBK200 с
воздушными конденсаторами.
Холодильная установка бесперебойно работает в
полуавтоматическом режиме. Кроме пуска и остановки, она
не нуждается в обслуживании. Это позволяет
использовать обслуживающий персонал для других работ,
например, для обслуживания системы отопления, подготовки
льда, ухода за катком и т. п.
Во избежание деформации ледяного поля при
промерзании грунта основание катка было выполнено на песчано-
гравийной подстилке (рис. 4).
Основание ледяного поля ограждено армированной
бетонной стенкой, установленной на бетонных опорах,
заложенных на достаточную глубину в естественном
грунте. Под основанием поля устроен дренаж с поперечным
отводом воды. На песчано-гравийную подстилку
уложены и уплотнены все слои основания, из которых
верхний — песчаный. На нем установлены трубы с вырезами,
обеспечивающими требуемый шаг труб системы
охлаждения. После укладки этих труб их засыпают слоем песка
или кирпичной крошки.
Трубы системы охлаждения положены по
направлению короткой стороны ледяного поля. Такое решение
позволяет эксплуатировать лишь часть ледяного поля.
Распределительные рассольные трубопроводы
смонтированы с одной стороны поля. Они имеют патрубки,
к которым присоединены трубы системы охлаждения.
Каждые две смежные трубы соединены коленом. Чтобы
предотвратить попадание воздуха в систему охлаждения,
трубы уложены горизонтально, без уклона.
В случае применения полиэтиленовых труб последние
надевают на патрубки распределительных трубопроводов
и колена в горячем состоянии, для чего концы труб
нагревают в воде до температуры около 80°С. В целях
обеспечения прочности и уплотнения соединения патрубки
имеют гребенчатые буртики.
Компоновка распределительных трубопроводов
показана на рис. 5. Рассольная система замкнутая с
расширительным баком VN.
57

КУ
Г3>- tx-Ч!
Рис. 5. Схема рассольной системы:
КУ _ кожухотрубный испаритель; CS — рассольный насос;
NV — расширительный бак; SN — сборный резервуар.
Рис. 4. Разрез основания и ограждающей стенки катка:
А — опора; В — ограждающая стенка; С — дренаж; D —
центральный дренажный отвод; Е — трубы системы охлаждения;
F— анкерное крепление борта;а— гравийно-песчаная подсыпка;
Ь — теплоизолирующий слой; с — гравий; d — основной
песчаный слой; е — грунтовый песчаный слой; f — верхний
песчаный слой (или кирпичная крошка); g — гравийно-песчаная
засыпка.
В рассольном контуре имеется минимальное
количество запорных органов. В случае ремонта рассол сливают
в сборный резервуар SN. Для перекачки рассола в
резервуар служит переносной насос. С его помощью также
заправляют систему рассолом.
Опытный образец искусственного катка в г. Хоцень
хорошо зарекомендовал себя в эксплуатации. Выгодным
оказалось использование воздушных конденсаторов. До
1975 г. было построено шесть таких катков, в настоящее
время в стадии строительства находятся десять катков и
подготавливается строительство следующих.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Deyle W. Der Bau von Kunsteisbahnen. — «Kalte-
technik», 1962, c.l.
2. D v о r a k Z., Cervenka O. Prumyslova chla-
dici zafizarizeni. Praha, SNTL, 1962.
3. S e i d 1 J. Mezinarodni sympozium RILEM. Vliv
chemikalii a mrazu na odolnost betonu. — «Veda a
technika v zanranici», 1969, c. 15.
4. I s m a 1 e r. Prandner Kunsteisbahn in Frankfurt/M.—
«Kaltetechnik», 1962, c. 1.
5. К u b 1 i H. Die Kunsteisbahnen. Handbuch der
Kaltetechnik. Berlin, Springer Verlag, 1967, dil 12.
6. Prandner E. Kunsteisbahnen in den USA. — «Die
Kalte», 1971, c. 9.
7. H о 1 m e r B. Kustliche Eisbahnen in Schweden.—
«Danfoss Journal», 1959, c. 3.
8. H о r n M. Rozebiratelna rychlobruslafska draha
v Goteborgu. — «Potravinafska a chlaici technika»,
1970, c. 7.
9. S t e n с e 1 R. A. Skating Rinks. ASRE Data Book.
The American Society of Refrigerating Emgineers, 1953.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.574
Новые холодильные машины
для охлаждения жидких
хладоносителей
Е. П. УТКИН
ВНИИхолодмаш
ВНИИхолодмаш совместно с Мелитопольским заводом
холодильного машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ
разработал ряд холодильных машин для охлаждения
жидких хладоносителей (воды или рассола) холодопро-
изводительностью от 29 до 58 кВт B5—50 тыс. ккал/ч),
которые заменят серийно выпускаемые в настоящее
время машины ХМ-ФВ20/П, I и ХМ-ФУУБС45.
Технические характеристики новых холодильных
машин приведены в табл. 1 и показаны на рис. 1 в виде
зависимости холодопроизводительности и потребляемой
мощности от температуры хладоносителя на выходе из
испарителя.
Холодильные машины предназначены для работы в
диапазоне температур хладоносителя на выходе из
испарителя + 10-* 10°С. Допускается расширение
диапазона в сторону увеличения до +14°С и в сторону
понижения до —20°С.
Новый ряд включает машины двух модификаций —
типа МКТ с конденсаторами водяного охлаждения и типа
МВТ с конденсаторами воздушного охлаждения.
Холодильные машины с конденсаторами водяного
охлаждения от выпускаемых в настоящее время
отличаются следующим:
хладагент — фреон-22;
комплектация бессальниковыми компрессорами;
испарители с внутритрубным кипением;
поставка машин в виде одного агрегата полной
заводской готовности с теплоизоляцией;
включение в состав машины системы автоматического
управления и защиты.
Применение бессальниковых компрессоров и
использование в качестве хладагента фреона-22 снизило
материалоемкость машин в расчете на 1000 ккал/ч на 25—30%
Таблица 1
Характеристики
Марка компрессора
Холодопроизводительность*, кВт
(ккал/ч), при температуре, СС
хладоносителя на выходе из
испарителя
охлаждающей воды
охлаждающего воздуха
Мощность, потребляемая
машиной*, кВт
Расход
хладоносителя, м3/ч
охлаждающей воды, м3/ч
охлаждающего воздуха, м3/ч
Габаритные размеры, мм
машины или компрессорно-испа-
рительного агрегата
длина
ширина (глубина)
высота
конденсатора воздушного
охлаждения
длина
ширина
высота
Масса, кг
машины или компрессорно-испа-
рительного агрегата
конденсатора воздушного
охлаждения
Уровень шума, дБА
машины или компрессорно-испа-
рительного агрегата
конденсатора воздушного
охлаждения на расстоянии 1 м
Напряжение тока, В
МКТ14-2-0
(ФМ14-1)
2ФУБС9
28,5 B4500)
6
20
—
8,6
7
3,5
—
2300
580
1250
—
—
—
710
—
72
—
380/220
МКТ20-2-0
(ХМВ36М)
2ФУБС12
42,2 C6250)
6
20
—
13,5
10
5
—
2300
580
1250
—
—
—
887
—
81
—
380/220
МКТ2 8-2-0
(ФМ28-1)
2ФУУБС18
58,1 E0000)
6
20
—
17,5
14
7
—
2375
735
1285
—
—
—
1170
—
82
—
380/220
МВТ18-1-0
(ФМВ18-1)
2ФУУБС18
35,0 C0000)
6
—
35
17,5
10
—
19600
2365
610
975
1720
830
1360
940
380
74
87
380/220
МВТ25-1-0
(ФМВ25-1)
2ФУУБС25
45,4 C9000)
6
—
35
25
10
—
24700
2365
630
1035
2600
830
1360
1010
570
74
87
380/220
Данные получены при испытании опытных образцов.
59

текшим кВт\
по сравнению с выпускаемыми. Внутритрубное кипение
исключает возможность разрыва трубок испарителя при
температуре кипения хладагента ниже 0°С, благодаря
чему можно получать ледяную воду с температурой +2°С.
Поставка холодильной машины заказчику в виде одного
агрегата полной заводской готовности с теплоизоляцией
и встроенной системой автоматического управления и
защиты позволит, по сравнению с машинами ХМ-ФВ20,
примерно в два раза уменьшить занимаемую площадь
в расчете на 1000 ккал/ч холодопроизводительности, на
30% снизить затраты на транспортировку, значительно
сократить объем монтажно-наладочных работ.
Уменьшение на 30% числа разъемов, отсутствие сальника и
высокая степень автоматизации увеличивают надежность
машин и снижают затраты на обслуживание.
Конструктивно холодильные машины выполнены в
виде безрамного агрегата. Компрессор, конденсатор и
приборный щит устанавливаются непосредственно на
испаритель. Принятая конструкция удобна в
эксплуатации, обслуживании, при ремонте компрессоров и
позволяет сэкономить металл.
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
потребляемой мощности Nd от температуры хладоносителя
tS2 на выходе из испарителя при температуре воды на
входе в конденсатор водяного охлаждения 20°С и
температуре воздуха на входе в конденсатор воздушного
охлаждения 30°С.
Рис. 2. Габаритный чертеж холодильных машин МКТ14-
2-0, МКТ20-2-0, МКТ28-2-0:
/ —'. испаритель; 2 — конденсатор; 3 — щит управления; 4' —
компрессор; 5 — фильтр-осушитель; А, Б, В, Г, D, Е, Ж, И„
К, Л, d — численные значения см. табл 2.
Машина
МКТ14-2-0
МКТ20-2-0
МКТ28-2-0
А
2300
2300
2375
Б
580
580
735
В
1250
1275
1285
г
1320
1020
1320
Габаритные размеры,
Д
460
440
460
Е
1700
1700
1700
мм
Ж
215
215
240
И
310
265
348
К
680
780
700
Таблица 2
л
145
145
145
d
17
22
22
60

Испаритель с внутритрубным кипением (см.:
Кувшинов С. Г., Ядунов И. Ф., Фролова Н. И. Анализ работы
кожухотрубных испарителей с кипением холодильного
агента внутри труб. — «Холодильная техника», 1973,№ 9,
с. 39—44) представляет собой кожухотрубный аппарат,
состоящий из стальной обечайки с приваренными по торцам
двумя трубными решетками и пучка медных труб
диаметром 20 мм с запрессованными в них звездообразными
алюминиевыми сердечниками. Хладагент кипит внутри
труб, хладоноситель протекает в межтрубном
пространстве.
Конденсатор кожухотрубный, состоит из стальной
обечайки, двух стальных трубных решеток и пучка
накатных медных теплообменных труб диаметром 16X2 мм,
развальцованных в трубных решетках.
Приборный щит включает приборы контроля,
автоматической защиты, пусковую аппаратуру и приборы,
обеспечивающие автоматическую работу машины.
Габаритные размеры машин с конденсаторами
водяного охлаждения приведены на рис. 2 и в табл. 2. Схема
машины показана на рис. 3, а.
В целях экономии пресной воды, а также обеспечения
искусственным холодом различных объектов в
засушливых районах и районах с ограниченным водоснабжением
на базе описанных выше холодильных машин типа МКТ
разработаны также холодильные машины с воздушным
охлаждением конденсаторов (схема машины показана на
рис. 3, б). С учетом ограниченной прочности
компрессоров, которым предстоит работать при температуре
окружающего воздуха 40°С, в качестве хладагента выбран
фреон-12 и, вследствие этого, машины
укомплектовываются компрессорами с большим описаным объемом, чем
объем компрессоров базовых машин.
Холодильные машины с конденсаторами воздушного
охлаждения будут поставляться двумя блоками — ком-
прессорно-испарительный агрегат и конденсатор
воздушного охлаждения из ряда конденсаторов, выпуск
которых осваивается Черкесским заводом холодильного
машиностроения. Раздельное исполнение машины позволит
устанавливать воздушный конденсатор вне
производственного помещения (например, во дворе).
В компрессорно-испарительный агрегат входят
бессальниковый компрессор, испаритель, ресивер и полный
комплект приборов автоматики, защиты и пусковой
аппаратуры, обеспечивающих автоматическую защиту и
автоматическую работу машины без постоянного надзора.
Конденсатор воздушного охлаждения представляет
собой теплообменный ребристотрубный аппарат с
алюминиевыми ребрами, насаженными на медные трубы
диаметром 16X1 мм, собранный в корпусе совместно с
электровентиляторами. Воздух в конденсатор забирается снизу,
просасывается с помощью электровентиляторов через
батареи и выбрасывается вверх.
Холодильные машины типа МВТ работоспособны в
том же диапазоне температур по хладоносителю, что и
машины типа МКТ, и в диапазоне температур воздуха,
охлаждающего конденсатор, 15—40°С.
Вода
Вход Выход
хладоносителя хладоносителя
а
,0 воздух
? 0 оФ'
77 / Т
Вход выход
хладоносителя хладоносителя
б
Рис. 3. Схемы холодильных машин:
а — с конденсатором водяного охлаждения; б — с
конденсатором воздушного охлаждения; / — компрессор; 2 —
конденсатор водяного или воздушного охлаждения; 3 — вентиль
запорный; 4 — фильтр-осушитель; 5 — соленоидный вентиль;
6 — терморегулирующий вентиль; 7 — испаритель; 8 —
ресивер.
Габаритные размеры компрессорно-испарительных
агрегатов приведены на рис. 4 и в табл. 1 и 3, а
конденсаторов воздушного охлаждения — в табл. 1.
Серийное производство холодильных машин МКТ20-2-0
(ХМВ36М) по ТУ26.03—280—74 начато в 1974 г., машин
МВТ18-1-0 и МВТ25-1-0 соответственно по ТУ26.03—
308—74 и ТУ26.03—311—75 —в 1975 г.
Таблица 3
Машина
МВТ18-1-0
МВТ25-1-0
Габаритные размеры, мм
А
2365
2252
Б
610
630
в
975
1165
Г
1360
1360
Д
450
450
Е
1700
1700
Ж
410
170
И
300
263
К
810
810
л
1256
1400

Жидкий
_^« фреон, 3
Рис. 4. Габаритный чертеж компрессорно-испарительных
агрегатов холодильных машин МВТ 18-1-0 и МВТ25-1-0:
/ — испаритель; 2 — компрессор; 3 — щит управления; 4 —
ресивер; А, Б, В, Г, D, Е, Ж, И, К, Л — численные значения
см. табл. 3.
Холодильные машины МКТ14-2-0 и МКТ28-2-0
планируется выпускать серийно с 1977 г.
Технические характеристики и габаритные размеры
даны как справочные по состоянию на май 1975 г.
При проектировании необходимо пользоваться
техническими условиями на изготовление и поставку каждой
отдельной машины.
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.57.004
Определение оптимальных границ двухступенчатого
сжатия в аммиачных холодильных машинах. ГОГО-
ЛИН А. А., КАЛНИНЬ И. М., ШУМОВ В. С.
«Холодильная техника», 1977, № 4.
В результате технико-экономического сравнения одно-
и двухступенчатого сжатия в аммиачных компрессорных
агрегатах, находящихся в эксплуатации, и во вновь
осваиваемых отечественной промышленностью
определено, что оптимальная граница применения одно- и
двухступенчатых аммиачных агрегатов по температуре
кипения лежит значительно выше общепринятой в
отечественной практике температуры t0 =—-28°С. При выборе схем
холодильных машин в конкретных случаях
рекомендуется проведение технико-экономического анализа.
Таблиц 1. Иллюстраций 6. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.564:621.565.
Распределение хладагента в системах охлаждения
морозильных аппаратов. ИОНОВ А. Г., БОГОЛЮБ-
СКИЙ О. К., МЕКЕНИЦКИЙ С. Я. «Холодильная
техника», 1977, № 4.
Рассмотрены причины неравномерного распределения
хладагента в морозильных аппаратах — разные
гидравлические сопротивления морозильных плит,
неодинаковая тепловая нагрузка на плиты — и пути их
устранения — установка на входе в морозильные плиты
ограничителей расхода хладагента, в частности дроссельных
шайб, работа на переохлажденном аммиаке. Описано
устройство применяемых распределительных коллекторов
кольцевого и дискового типов, конструкции которых
также оказывают влияние на распределение хладагента
в морозильных плитах.
Иллюстраций 5. Список литературы — 6 названий.
УДК 681.142:624.028.8.001.24
Применение ЭВМ для расчета ограждающих конструкций
холодильников. СКОРОХОД Д. К., ШТРАУС Л. Н.
«Холодильная техника», 1977, № 4.
Описана программа для ЭВМ «Минск-22» для расчета и
подбора толщины теплоизоляции ограждающих
конструкций охлаждаемых помещений и определения
суммарного теплового потока через них.
Таблиц 2. Иллюстраций 1.
УДК 615.832.9-72
Криозонд с устройством для измерения зоны
замораживания. КОЛОТИЛОВ Н. Н., БАКАЙЭ. А., ЛАПОНО-
ГОВ О. А. «Холодильная техника», 1977, № 4.
Описано устройство для измерения зоны замораживания
при криодеструкциях опухолей, основанное на принципе
измерения силы тока между двумя электродами, площадь
одного из которых изменяется.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3 названия.
62
15

УДК 551.52:621.3.078:629.12.011.51
Самонастраивающаяся система автоматического
регулирования температуры воздуха в трюме.
ЯКИМЕНКО Г. С, НЕЧАЕВ В. А., КОРОП Б. П. «Холодильная
техника», 1977, № 4.
Приведены результаты разработки высокоточного
регулятора температуры воздуха, предназначенного для
транспортных рефрижераторов серии «Берингов пролив».
Предложен алгоритм параметрической самонастройки САР
температуры воздуха, основанный на косвенной оценке
переходных процессов в системе. Анализ переходных
процессов температуры при скачкообразном входном
воздействии в самонастраивающейся системе на
аналоговых вычислительных машинах показал, что качество
регулирования сохраняется при изменении характеристик
объекта в широких пределах.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4 названия.
УДК 551.52:621.3.078:629.12.011.51
Комплексная оптимизация термоэлектрических
охлаждающих устройств. ЛИДОРЕНКО Н. С, КОЛОМОЕЦ Н. В.,
ЛУКИШКЕРЭ. М., ВАЙНЕР А. Л. «Холодильная
техника», 1977, № 4
Предложен метод комплексной оптимизации
термоэлектрических охлаждающих устройств, основанный на
минимизации суммарных габаритно-массовых и
энергетических затрат. Показано преимущество такого метода
расчета устройств при необходимости учета разноречивых
требований к различного рода электро- и электронного
оборудования.
Иллюстраций 1. Список литературы — 6 названий.
УДК 536.212
Экспериментальное исследование теплопроводности фрео-
НОВ-113В2 и И4В2. ЭЙЗЕНБЕЙС В. П. «Холодильная
техника», 1977, № 4.
Описана установка для исследования теплопроводности
фреонов, основанная на методе коаксиальных цилиндров
и позволяющая проводить измерения в интервале
температур —100 ч- +250°С и при давлениях до 100 бар.
Приведены значения теплопроводности жидкой фазы
бромированных фреонов-113В2 и 114В2 при
температурах —60-^ +180°С.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.643.001.2:621.565
О проектировании трубопроводов холодильных установок.
ЛУРЬЕ М. Е. «Холодильная техника», 1977, № 4.
Изложены основные требования к проектам
трубопроводов холодильных установок. Даны рекомендации по
выбору толщины стенок труб, применению усиливающих
накладок при перпендикулярных врезках «труба в трубу»,
«лепестковых» переходов, опор и подвесок для
трубопроводов и т. д.
Иллюстраций 2.
УДК 637.5.037:591.8
Гистологический метод различения охлажденных и
размороженных продуктов животного происхождения. ПИС-
КАРЕВ А. И., ДИБИРАСУЛАЕВ М. А., ГУСЛЯННИ-
КОВ В. В., КОРЕШКОВ В. Н. «Холодильная техника»,
1977, № 4.
При исследовании влияния условий замораживания,
подмораживания, размораживания и последующего хранения
на структуру мяса различных видов установлено, что при
холодильной обработке животной ткани,
сопровождающейся кристаллизацией влаги, происходят характерные
структурные изменения, которые полностью не
восстанавливаются после размораживания и различаются между
собой в зависимости от вида продукта и ткани, постмор-
тального состояния и условий термической обработки.
Показано, что на основании морфологических изменений
гистологическим способом можно различить охлажденные и
размороженные продукты, определить способ
холодильной обработки. Разработан экспресс-метод для
технологического и арбитражного контроля условий
холодильной обработки, транспортировки и режимов хранения
продуктов животного происхождения.
Иллюстраций 3. Список литературы—11 названий.
УДК 614:637.335:628.84
Санитарное состояние камер созревания сыра,госнащенных
кондиционерами. БУКАНОВА А. А. «Холодильная
техника», 1977, № 4.
Изложены результаты исследования санитарного состояния
стен и воздуха камер созревания сыра в условиях
кондиционирования воздуха, а также результаты определения
степени зараженности плесенями поверхности
кондиционера и внутренних стенок воздуховодов. Даны
рекомендации по улучшению санитарных условий камер
созревания сыра.
Таблиц 2. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.565.94:621.1.016.4
Исследование теплотехнических и экономических
показателей приборов охлаждения. АННЕНКОВ В. Н., ГАЙ-
ДИН 3. 3., ЛЮБИМОВА Р. В. «Холодильная техника»,
1977, № 4.
Теплотехнический и экономический анализ работы
приборов охлаждения на Новороссийском распределительном
холодильнике показал, что при толщине снеговой шубы
10—12 мм наилучшие показатели у оребренных батарей,
а при толщине инея более 15 мм — у гладкотрубных.
Эффективность панельных батарей с ростом снеговой шубы
снижается.
Таблиц 2. Иллюстраций 1. Список литературы — 2
названия.
УДК 661.97@83.74)
Новый ГОСТ на двуокись углерода газообразную и
жидкую. ПИМЕНОВА Т. Ф., РАСНИЦОВАС. И., ШЕСТА-
КОВА Г. А. «Холодильная техника», 1977, № 4.
Описаны особенности разработанного и утвержденного
в 1976 г. ГОСТ 8050—76 на двуокись'углерода
газообразную и жидкую, заменившего ГОСТ 8050—64. Указаны
отличия его от старого стандарта.
63

УДК 536.5:551.57
Повышение точности измерения температурных
параметров при инееобразовании. ХОЛОМЕНЮК А. А., ШМИ-
ГЕЛЬСКИЙ В. С, КОЛЕНЬКО В. Н. «Холодильная
техника» , 1977, № 4.
Рассмотрены условия, соблюдение которых необходимо
для повышения точности измерений температурных
параметров при инееобразовании. Описаны схема
устройства для измерения низких температур, обеспечивающая
высокую точность измерений, и конструкция устройства
для длительного и стабильного поддержания температуры
нулевых спаев термопар.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6 названий.
УДК 661.97:658.589
Эффективность производства жидкой низкотемпературной
двуокиси углерода. ГЕРАСИМЕНКО В. В.,
ЕРЕМЕНКО Ю. П., ВЕРХОВСКИЙ А. С, МИРОШНИКОВ А. Я.,
АРТЕМОВ Ю. И. «Холодильная техника», 1977, № 4.
Приведены результаты производственных испытаний на
Дублянском спирткомбинате углекислотных
компрессоров ЗУГМ для определения изменения их
производительности при переходе от выработки сжиженной
двуокиси углерода высокого давления на выпуск
низкотемпературной сжиженной С02.
Таблиц 3. Список литературы — 3 названия.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
На складе издательства имеются
за 1976 г.: № 2, 4, 5, 6r 8f 10r 12.
журналы «Холодильная техника»
Заказы на журналы (без денежных переводов) следует направлять по
адресу: 113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский тер., 12. Издательство
«Пищевая промышленность», отдел распространения.
На первой странице обложки: Общий вид комбината рыбной гастрономии с холодильником емкостью 10000 т.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М, Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук,
проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. По-
зин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т-07135. Сдано в набор 4/III 1977 г. Подписано в печаль 4/IV 1977 г. Объем 4 печ. л.
Формат 84X108Vi6. Тираж 15 985 экз.
Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 6,92
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 441
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
64