ISSN 0023-124X
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
УЧРЕЖДЕН >
ГОСУДАРСТВЕННОЙ
КОМИССИЕЙ
СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР
ПО ПРОДОВОЛЬСТВИЮ
И ЗАКУПКАМ
И ВО^АГРОПРОМИЗДАТ»
1

ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
УЧРЕЖДЕН
ГОСУДАРСТВЕННОЙ КОМИССИЕЙ
СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР
ПО ПРОДОВОЛЬСТВИЮ И ЗАКУПКАМ
И ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 ГОДА
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
Холодильная
i.9i 1ехника
В НОМЕРЕ:
Акимова Л. Д. С надеждой на поддержку и
сотрудничество ' 2
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Бизнес-клуб
Черняк В. А. Первые шаги к рынку (наши интервью) 3
Карташев А. В. Изобретательская и
патентно-лицензионная деятельность. 5
Козлов Ю. Г. НПО «Агрохолодпром» — участник
межотраслевых выставок и семинаров 7
экономия
РЕСУРСОВ
ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
Эрлихман В. Н., Боголюбский О. К., Тадулев Е. Б.
Повышение эффективности эксплуатации холодильных
установок промысловых судов 8
Плотников В. А. Преимущества модернизированных
судовых холодильных установок БМРТ типа «Прометей» 10
Баренбойм А. Б., Захарова И. В., Ткач В. Б.
Энергоснабжение холодильных установок судовых систем
кондиционирования воздуха 12
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Алексеев А. В. Усушка продуктов при неполной загрузке
камер хранения с разными системами охлаждения 15
Орлов В. О., Баду Ю. Б., Комаров В. И. Исследование
мерзлых грунтов под основанием Липецкого холодильника 18
Совершенствование герметичных холодильных
компрессоров и агрегатов
Клибанов Е. Л., Кашенцев С. И. Улучшение трибо-
технических характеристик фреоновых компрессоров 20
Гидулян В. И., Дорош В. С, Редкозуб Б. Д.
Использование высокотемпературных герметичных компрессоров в
низкотемпературных режимах 23
Елагин М. Ю., Ушаков А. П., Бабахин В. Н. Оптимизация
клапанных отверстий герметичного поршневого компрессора 24
ИЗУЧАЮЩИМ ОСНОВЫ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ТЕХНИКИ
Шавра В. М. Тема 1. Физические основы искусственного
охлаждения 25
ОБМЕН ОПЫТОМ
Крутое В. Ф. Регулирование уровня жидкого хладагента
в емкостных аппаратах 28
Аронов Г. С, Ефименко В. П., Тарарычкин И. А.,
Клейменова Н. Г. Конструктивные особенности и технологичность
осушительных патронов 29
^Изобретения 6, 25, 27, 30
ОХРАНА ТРУДА
Правила устройства и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок 31
Отвечает специалист 34
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Новые книги: «Рыночная экономика для всех» 34
ХРОНИКА
«Инпродпищемаш-90» 35
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Рекомендации по замораживанию и хранению пищевых
продуктов 36
Научно-техническая конференция в Австралии 38
IN ISSUE:
Akimova L. D. With Hope for Support and Cooperation 2
ECONOMY AND ORGANIZATION OF
PRODUCTION
Business-Club
Chernyak V. A. First Paces to Market (Our Interview) 3
Kartashev A. V. Invention and Patent-License Activity 5
Kozlov Yu. G. RIA "Agrokholodprom" — Participant of
Interbranch Exhibitions and Seminars 7
ECONOMY OF FUEL-ENERGY RESOURCES
Erlikhman V. N., Bogolubsky O. K., Tadulev E. B. Opera
tional Efficiency Increase of Fishing Vessels Refrigerating
Plants 8
Plotnikov V. A. Advantages of Modernized Ship
Refrigerating Installations on BMRT of Type "Prometey" 10
Barenboim А. В., Zakharova I. V., Tkach V. B. Energy
Supply of Refrigerating Plants of Ship Air Conditioning
Systems 12
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Alekseyev A. V. Products Shrinkage Due to Incomplete
Loading of Storage Rooms with Different Refrigerating
Systems 15
Orlov V. O., Badu Yu. В., Komarov V. I. Investigation
of Frozen Soil under Base of Lipetsk Cold Store 18
Improvement of Hermetic Refrigerating Compressors
and Units
Klibanov E. L., Kashentsev S. I. Improvement of Tribo-
technical Characteristics of Freon Compressors 20
Gidulyan V. I., Dorosh V. S., Redkozub B. D. Use of High
Temperature Hermetic Compressors under Low Temperature
Conditions 23
Elagin M. Yu., Ushakov A. P., Babakhin V. N. Optimization
of Valve Orifices of Hermetic Piston Compressor 24
FOR THOSE STUDYING THE BASICS OF
REFRIGERATING ENGINEERING
Shavra V. M. Theme 1. Physical Bases of Artificial
Refrigeration „ 25
PRACTICE EXCHANGE
Krutov V. F. Liquid Refrigerant Level Adjustment in
Capacitance Apparatuses 28
Aronov G. S., Ephimenko V. P., Tararychkin I. A.,
Kleimenova N. G. Design Peculiarities and Technological
Effectiveness of Drying Cartridges 29
Inventions 6, 25, 27, 30
LABOUR PROTECTION
Rules of Arrangement and Safe Operation of Ammonia
Refrigerating Plants 31
Answer of Specialist 34
BOOK REVIEW
New Books: "Market Economy for Everybody"
34
РЕФЕРАТЫ
40
MISCELLANY
"Inprodpischemash-90" 35
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF
REFRIGERATION
Recommendations on Freezing and Storage of Foodstuffs 36
Scientific and Technical Conference in Australia 38
SUMMARIES 4o
ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1991

С надеждой на поддержку
и сотрудничество
I 2 *
85
*
3
Ж
Л
I
Уважаемые читатели!
Мы вступили в 1991 год. Трудный год для всей страны,
не менее трудный и для нашего журнала.
Остались позади волнения минувшего года, важнейшим
событием которого для всех печатных органов явился
введенный в действие с 1 августа 1990 г. Закон СССР
«О печати и других средствах массовой информации».
Первым актом, проведенным в соответствии с его
требованиями, стала регистрация печатных изданий.
При регистрации нашего журнала учредителями его
стали: Государственная комиссия Совета Министров СССР
по продовольствию и закупкам в ВО «Агропромиздат».
Однако Закон о печати, предоставив свободу (с
отменой цензуры) и самостоятельность печатным органам
при одновременном повышении ответственности, не смог
защитить их от диктата надвигающегося рынка.
Как вы уже знаете, из-за значительного увеличения
типографских расходов, стоимости бумаги и услуг
Союзпечати по распространению изданий ощутимо возросла
цена подписки, что привело к всеобщему падению
тиражей.
Наш журнал не стал исключением. При увеличении
его годовой подписной цены в 2 раза (с 7 р. 20 к. до
14 р. 40 к.) тираж уменьшился с 10700 экз. (на 1.01.1990 г.)
до 7800 экз. (на 1.01.1991 г.).
И хотя такое снижение тиража заметно ударило по
экономическим показателям журнала, тем не менее он
сохранил право на жизнь.
Этим мы обязаны прежде всего вам, уважаемые
читатели. Всем тем, кто подтвердил, что журнал нужен, кто,
несмотря на подорожание, нашел возможность
подписаться на него.
Большое спасибо вам за поддержку!
Для покрытия убытков на издание журнала, которые
уже сейчас возросли в несколько раз, редакция
вынуждена перейти на договорную форму работы. С
благодарностью называю организации, которые первыми
поддержали инициативу редакции и заключили с ней
договоры о сотрудничестве: Это — НПО «Агрохолод-
пром», НПО «ВНИИхолодмаш», Гипрохолод, Марийское
СКТБ ТХО, Республиканское объединение «Росмясомол-
торг», Московское городское объединение Росмясомол-
торга.
Приглашаем к такому же сотрудничеству на
взаимовыгодных условиях и другие организации,
заинтересованные в пропаганде своих научно-технических идей и
разработок.
Однако редакция понимает, что только этих
экстренных мер, так необходимых в переходный период к
рынку, недостаточно для обретения экономической
независимости журнала на долгосрочную перспективу.
Магистральный путь к этой цели — постоянный рост его
тиража.
В условиях, когда предложение определяется
спросом, главным влияющим на тираж критерием остается
содержание журнала. Редакция и впредь будет
сосредоточивать все свои усилия на его улучшении.
Работая над обновлением содержания журнала с
учетом высказанных на очных и заочных читательских
конференциях критических замечаний и предложений (в том
числе и тех, которые публикуются в этом номере, на
второй полосе обложки), редакция постарается, чтобы
оно отражало интересы всех категорий читателей — от
машиниста холодильных установок до ученого.
Соблюдая при этом главное требование — обеспечение
высокого профессионального и научно-теоретического уровня
журнала, признанного как отечественными, так и
зарубежными специалистами.
Каким же исходя из этого должен стать журнал
«Холодильная техника»?
Прежде всего он должен освещать приоритетные
задачи в области холодильной техники и технологии и
реальные пути их реализации.
В центре внимания журнала будут публикации о
научно-технических разработках современных
холодильных машин, теплообменной аппаратуры, систем
кондиционирования воздуха, торгового холодильного
оборудования, скороморозильных аппаратов, средств
автоматизации холодильных установок, прогрессивных
холодильных технологий, способов сокращения потерь сырья
и готовой продукции во всех звеньях холодильной
цепи — от поля или фермы до прилавка магазина и др.
Значительное место в журнале займут вопросы
проектирования, реконструкции, технического
перевооружения и эксплуатации холодильников, фабрик
мороженого, заводов сухого льда, совершенствования систем
охлаждения, в том числе для холодильного
железнодорожного и автомобильного транспорта,
рефрижераторных судов.
Учитывая, что запасы невозобновпяемых источников
энергии небезграничны, а также грядущее
подорожание топлива и электроэнергии, особую актуальность
для энергоемкого холодильного хозяйства страны
приобретает проблема ресурсосбережения. В связи с этим
на страницах журнала шире будут освещаться вопросы
использования для получения холода вторичных и
нетрадиционных источников энергии.
Не останутся в стороне и экологические
проблемы, прежде всего касающиеся замены озоноразрушаю-
щих фреонов на озонобезопасные хладагенты.
Журнал будет более оперативно информировать о
проводимых в стране и за рубежом выставках,
конференциях, семинарах, конгрессах. Более широко будет
освещаться деятельность Международного института
холода и зарубежный опыт.
Несомненно, событием этого года для холодильной
общественности станет XVI11 Международный конгресс
по холоду, который будет проходить под девизом
«Холод без границ» с 11 по 17 августа в Монреале. Его
работа найдет достойное отражение на страницах журнала.
Проблемы, связанные с новыми экономическими
отношениями, а также с деятельностью в этих условиях
различных организаций и предприятий, в том числе
кооперативных, малых, совместных, будут освещаться под
рубриками: «К рыночной экономике», «Бизнес-клуб».
С первого номера под рубрикой «Изучающим основы
холодильной техники» начинается публикация цикла статей
для учащихся ПТУ, техникумов, а также
специализированных курсов по подготовке машинистов холодильных
установок, а под рубрикой «Охрана труда» — «Правил
устройства и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок» (последнее доработанное и
дополненное издание).
По наиболее актуальным проблемам планируется
выпуск тематических номеров и подборок.
Конечно, это далеко не полный перечень рубрик, тем
и проблем, которые найдут отражение на страницах
журнала в наступившем году. Не полностью раскрыты
и все наши творческие замыслы.
Разумеется, выполнить все задуманное одной
редакции не под силу. Это возможно только при вашем
активном участии, уважаемые читатели. Мы ждем от вас
советов и предложений, в частности, по проблемам,
которые, по вашему мнению, целесообразно осветить в
тематических номерах и подборках, обсудить при
проведении дискуссий и круглых столов, а главное, ждем
интересных статей об оригинальных научно-технических
разработках, изобретениях и рационализаторских
предложениях, опыте обслуживания холодильных установок, а
также постановочных, проблемных, обзорных,
дискуссионных статей, информации о проводимых в ваших регионах
выставках, конференциях, совещаниях и т. д.
Хотелось бы обратить внимание всех, кто будет
присылать нам материалы, на то, чтобы каждая статья, даже
научно-технического характера, содержала полезные для
практики рекомендации.
Теперь дело за вами, уважаемые читатели. Удачи
вам в Новом году!
Л. АКИМОВА

Уважаемые читатели!
ЭКОНОМИКА
И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
'"'liBSSIl
Редакция открывает новую рубрику «Бизнес-клуб». И как во всяком
клубе, в нем вы познакомитесь с интересными людьми —
предприимчивыми, современно мыслящими, смело ищущими
оптимальные пути повышения эффективности производства и
жизненного уровня советских людей в условиях рыночной экономики.
Мы приглашаем в наш клуб всех, кто может поделиться
опытом организации работы акционерных и
совместных предприятий, кооперативов, арендных коллективов и т. п.
Ждем ваших предложений и выступлений.
Наш первый собеседник — генеральный директор созданного
в июле 1990 г. совместного советско-шведско-финского
предприятия «Интерхолод» В. А. Черняк.
&
©^
Бизнес-клуб
Первые шаги к рынку
— Виктор Александрович,
прежде всего представьте,
пожалуйста, учредителей СП
«Интерхолод».
— С советской стороны — это
НПО «Агрохолодпром», ПО «Тат-
агроспецмонтаж» и Агропромбанк
СССР, со шведской — фирма
«Тесс», с финской — фирма «Бал-
тик трейдинг».
— Какова
СП?
специализация
— СП «Интерхолод» будет
специализироваться, в первую очередь, на
выпуске низкотемпературных
камер, холодильников, фруктоовоще-
хранилищ и других сооружений
(производственных цехов
перерабатывающих отраслей, теплых
гаражей для транспортных средств,
сельскохозяйственных машин и
т. д.) из легких металлических
конструкций с применением
трехслойных панелей типа «сэндвич»
(оцинкованная сталь
—пенополиуретан — металл) толщиной до 250 мм
с коэффициентом
теплопроводности 0,022 Вт/(м-К)*.
Как показала мировая
строительная практика, именно такие
панели (а не сдвоенные или
комбинированные) являются наиболее
оптимальными. Они стабильно
обеспечивают поддержание требуемых
температурно-влажностных
режимов внутри помещения.
Производство их организовано на
импортном оборудовании с
использованием отечественного сырья.
См. рекламу на 4-й стр. обложки.
Изготовляемые совместным
предприятием низкотемпературные
камеры и холодильники условной
емкостью от 50 до 1000 т
(габаритные размеры соответственно от 7Х
X И до 24X36 м) рассчитаны на
температуры —18 и —28 °С, фрук-
тоовошехранилища емкостью 700...
800 т C6X42 м) — на 5 °С.
По желанию заказчика они
могут быть укомплектованы
современными средствами
компьютерного обеспечения, малой механизации
и др.
Причем все работы СП будет
осуществлять комплексно —
начиная от создания проекта, его
технико-экономического обоснования
и кончая строительством объекта,
введением его в действие с
последующим сервисным
обслуживанием в течение гарантийного срока.
Такая организация дела позволит
в сжатые сроки и с высоким
качеством сдавать заказчикам объекты
«под ключ».
— А каким холодильным
оборудованием будут
оснащаться холодильники?
— Комплектоваться они будут
блочными холодильными
установками контейнерного типа холодо-
производительностью до 150 кВт.
Поскольку в СССР такие установки
в настоящее время не выпускают,
на первом этапе СП будет закупать
их в Швеции и других странах.
В дальнейшем мы намерены в
содружестве с предприятиями Мин-
тяжмаша СССР и ведущими
зарубежными фирмами «Йорк Интер-
нейшнл» (США), «Хууре»
(Финляндия) и др. организовать
производство таких холодильных машин
в Советском Союзе — сначала с
импортными винтовыми
компрессорами, а затем — ориентировочно
с 1994 г.— целиком на базе
отечественных.
— Значит, вы планируете в
перспективе расширить
сферы деятельности СП?
— Обязательно. СП «Интерхолод»
задумано как многопрофильное.
Помимо уже названных
направлений деятельности — производства
холодильников и холодильных
установок — СП предполагает
совместно с Минавиапромом СССР
разработать и освоить выпуск на
уровне мировых стандартов
автоматических клапанов для холодильного
оборудования, наладить
широкомасштабное изготовление
отдельных металлоконструкций и
теплоизоляционных панелей и плит
(стеновых, угловых, кровельных, т-об-
разных и т. п.), скороморозильных
аппаратов, воздухоохладителей,
изотермических кузовов и
контейнеров машинного типа, средств
механизации погрузочно-разгрузоч-
ных и транспортно-складских
работ и т. д.
Кроме того, СП будет
оказывать предприятиям АПК различные
услуги по маркетингу и инжене-
рингу в перечисленных областях
деятельности, а именно: технико-
экономическое обоснование и
экспертиза проектов, сертификация
продукции, научные,
информационные и правовые консультации,
содействие в организации
совместных предприятий, их кредитование,
закупка холодильного
оборудования за рубежом, помощь в выходе
отечественной продукции на
внешний рынок и т. д.
*
En
а*
о

— Да, программа у СП
«Интерхолод» обширная. Однако
для ее успешной реализации
требуется солидная
финансовая, научно-техническая,
производственная и
материальная база. Как вы
думаете ее обеспечить в условиях
практически повсеместного
дефицита в нашей стране?
— Начну с финансов. Уставный
фонд СП составляет 3 млн
советских и инвалютных рублей. Кроме
того, Агропромбанк СССР и другие
банки готовы предоставить ему на
выгодных условиях большие
кредиты.
Необходимую
научно-техническую документацию, помещение,
кадры предоставило НПО «Агро-
холодпром» (генеральный директор
Ю. П. Алешин), которое и в
дальнейшем будет обеспечивать эту
сторону деятельности СП.
ПО «Татагроспецмонтаж»
(начальник А. Г. Мухачев)
организовало на своих предприятиях
выпуск холодильников и фруктоово-
щехранилищ.
Благодаря активному
содействию всех учредителей уже в IV
квартале 1990 г. для
агропромышленного комплекса страны
изготовлено 10 холодильников емкостью по
50 т и два фруктоовощехранилища
емкостью по 800 т.
Кстати сказать, и в 1991 г. вся
продукция СП (а это около 100
холодильников и модулей) будет
поставлена на внутренний рынок, что
будет способствовать снижению
огромного дефицита холодильных
емкостей в стране и значительному
сокращению потерь
сельскохозяйственного сырья и пищевой
продукции. А уже с 1992 г. часть нашей
продукции будет поступать за
рубеж. И тут мы ргассчитываем на
огромный коммерческий опыт наших
шведских и финских компаньонов.
Не менее 50 % имеющихся и
получаемых от реализации продукции
финансовых средств будет
направляться на укрепление материально-
технической базы СП — закупку
импортного оборудования и
холодильных машин, а также
расширение производственных мощностей,
ибо мы ориентируемся на создание
собственной производственной
базы.
В перспективе планируем
приобрести или построить новые
заводы, открыть филиалы СП в разных
областях страны.
В настоящее время уже ведутся
переговоры с Черкесским,
Казанским, Одесским заводами
холодильного машиностроения.
Пользуясь случаем, приглашаю к
сотрудничеству и другие
предприятия холодильного машиностроения,
а также коллективы предприятий
оборонных отраслей
промышленности. Взаимовыгодность такого
сотрудничества очевидна, особенно
в свете выхода отечественной
продукции на зарубежный рынок, ведь
возможности СП в этом плане
гораздо значительнее, чем у заводов-
изготовителей, да и валютных
средств в их раслоряжении в этом
случае останется чуть ли не вдвое
больше.
По вопросам ресурсного
обеспечения на 1991 г. дирекция СП
обратилась в Госснаб СССР, так
как 70 % объема производства СП
составляет госзаказ. Вопрос о
выделении фондов на металл,
пенополиуретан и другие материалы
решен положительно.
С 1992 г. по мере развития
рыночных отношений, видимо,
постепенно будем переходить на полное
самообеспечение, т. е. на прямые
договора с поставщиками и
заказчиками. И уже сейчас, как я
отмечал, мы ищем новых партнеров.
Надеемся, что этому будет
способствовать участие в организуемой
в феврале с. г. выставке
совместных предприятий в СССР.
— Коль уж вы заговорили о
рынке, естественно,
возникает вопрос, будет ли
обеспечена конкурентоспособность
продукции СП?
— Несомненно. В основу нашей
продукции положены последние
достижения мировой науки и техники
в данной области. И в дальнейшем
мы будем придерживаться именно
такого направления. В связи с этим
предполагаются значительные
инвестиции в науку.
Будет создан .
научно-исследовательский центр, главная задача
которого — создание
научно-технической продукции на современном
уровне. С этой целью
налаживаются связи с ведущими
отечественными и зарубежными
научно-исследовательскими организациями.
Кроме того, на первых порах,
пока продукция СП не
зарекомендует себя на зарубежном рынке,
мы будем продавать ее дешевле,
чем наши конкуренты,
производящие аналогичную продукцию.
Чтобы при этом получить достаточную
прибыль, необходимо всемерно
снижать себестоимость продукции, в
первую очередь за счет повышения
производительности и качества
труда.
— Следовательно, в
условиях конкуренции значительно
возрастет роль кадров?
— Именно так» Только
высококвалифицированные кадры смогут
обеспечить если не целиком, то уж,
конечно, большую часть успеха. И
мы это учитываем в своей
деятельности.
На первом этапе кадры СП
предоставили его учредители. Но уже
сейчас мы приглашаем опытных,
компетентных специалистов к
сотрудничеству как на постоянной
основе, так и по договорам.
Планируем организовать
обучение и повышение квалификации
кадров, в том числе и путем
направления специалистов на
стажировку за рубеж.
Чтобы заинтересовать
сотрудников СП в конечных результатах
его деятельности, помимо
значительного ежемесячного
вознаграждения, из прибыли им будет
отчисляться в пенсионный фонд допол-*
нительный взнос, размер которого^
будет зависеть от стажа работы на
данном предприятии. Более
высокой, чем на государственных
предприятиях, будет оплата отпусков,
увеличены (с учетом инфляции)
нормативы командировочных
расходов.
За счет СП будет организовано
улучшенное медищинское
обслуживание работников. Имеются
предложения о передаче в ведение СП
некоторых зон отдыха в Крыму, на
Кавказе и др.
Часть прибыли будет
расходоваться на приобретение
дефицитных отечественных и импортных
товаров широкого потребления для
продажи и поощрения наших
сотрудников. Имеются и другие
планы по решению социально-бытовых
проблем коллективов наших
учредителей.
В общем, СП постарается
обеспечить своим работникам хорошие
условия для
высокопроизводительного труда и полноценного отдыха,
заинтересовать их в успехе
предприятия.
I — Ну, что же, успехов вам
в осуществлении задуманных
I планов.
%
Беседу вела 3. Д. МИШИНА

Развернувшаяся в стране коренная перестройка всех сфер жизни
нашего общества безусловно затронет также изобретательскую и
патентно-лицензионную работу, роль которой в условиях рыночной
экономики значительно возрастает, так как она способствует
повышению научно-технического уровня создаваемой техники и
технологии и их конкурентоспособности. Об этой стороне деятельности
ВНИКТИхолодпрома читайте в помещенных ниже статьях.
УДК 001.894@88.83)
Изобретательская
и патентно-лицензионная
деятельность
А. В. КАРТАШЕВ
ВНИКТИхолодпром
-Предприятия и в целом народное
* хозяйство страны в настоящее
время экономически заинтересованы
во всемерном ускорении
разработки и внедрения в практику
технических новшеств. Успешно решить
эту задачу при существующей
дифференциации научных
исследований можно лишь в результате
объединения усилий ученых,
изобретателей и
специалистов-патентоведов. Чтобы эффективно
использовать их потенциал,
научно-исследовательские организации,
объединения должны выделить
приоритетные направления своей
деятельности.
При подготовке годового
тематического плана в институте в
максимальной степени учитывается
народнохозяйственное значение,
перспективность и возможность
практической реализации конечных
результатов
научно-исследовательских и опытно-конструкторских
работ (НИОКР). Одновременно
отбираются охраноспособные темы,
которые потенциально могут быть
закончены на уровне изобретений
или выполнены с использованием
ранее созданных изобретений, и
составляется план проведения
патентных исследований с
закреплением за каждой темой сотрудника-
патентоведа.
^ С 1 января 1989 г. в институте
введен в действие стандарт
предприятия СТП 768-23—88 «Порядок
планирования патентных
исследований. Проведение и оформление
результатов», в котором
определены правила отбора планируемых
охраноспособных работ и сроки
проведения по ним
предварительных патентных исследований.
Основными направлениями
изобретательской и
патентно-лицензионной деятельности
ВНИКТИхолодпрома являются:
создание изобретений и защита
их приоритета в СССР,
промышленное использование
созданных изобретений,
патентование освоенных
промышленностью изобретений для
защиты их приоритета за рубежом,
рекламирование наиболее
эффективных изобретений и
ознакомление с ними специалистов
зарубежных фирм,
проведение работ, связанных с
продажей лицензий, передачей
документации, содержащей
изобретения, за границу,
заключение контрактов на
создание совместных предприятий на
базе использования изобретений
института и т. д.
До середины 60-х годов
изобретательская работа в институте и
защита приоритета созданных в
нем технических решений носила
стихийный характер. Естественно,
что эффективность этой работы
была невелика. Так, за период с 1930
по 1964 гг. сотрудниками
института было получено только 48
авторских свидетельств.
В последующие годы, когда
изобретательская работа
превратилась в планомерный процесс
создания новой техники, число
предлагаемых прогрессивных технических
решений резко возросло.
Увеличилось и число авторских
свидетельств на них: с 1965 по 1989- гг.
оно составило 345 шт.
Развитие и совершенствование
изобретательской деятельности в
институте и ее качественное
изменение наглядно иллюстрируют
данные таблицы, в которой показано
число поданных заявок и
полученных авторских свидетельств.
1965...1969
1970...1974
1975...1979
1980... 1984
1 1985... 1989
Подано
заявок
на
изобретения,
шт.
70
70
154
131
116
Получено
авторских
свидетельств
шт.
% от числа
поданных
заявок
28 40
54 59 1
96 62
85 64
89 77
Как видно из таблицы, число
поданных заявок на
предполагаемые изобретения от пятилетия к
пятилетию постоянно росло до
1980 г., затем стало уменьшаться
и к 1990 г. снизилось примерно
на 10 % по сравнению с
предыдущим пятилетием. Число
полученных авторских свидетельств
увеличилось к 1980. г. по сравнению
с 1969 г. примерно в 2 раза, а с
1980 г. стабилизировалось.
Удельный же вес полученных авторских
свидетельств по отношению к числу
поданных заявок постоянно растет,
что свидетельствует об
интенсификации изобретательской
деятельности в институте и улучшении
качества подготовки заявочных
материалов.
Повышается и эффективность
использования новшеств:
Год
1981
1982
1983
1984
1985
1986
1987
1988
1989
Использовано
изобретений
3
2
1
5
4
11
12
7
6
Экономический
эффект от внедрен
изобретений, р.
64
28 381
47 625
261 590
792 260
746 843
626 821
207 123
2 509 502
Из созданных в последние годы
изобретений, которые получили
наибольшее распространение,
следует отметить в первую очередь
следующие:
аппарат для замораживания
мелкоштучных изделий (а. с.
№ 1400214), экономический эффект
за 3 года — 604427 р.;
здание холодильника (а. с.
№ 823545), экономический эффект
за 5 лет — 691653 р.;
холодильная установка (а. с.
№ 841464), экономический эффект
за 5 лет — 12674 р.;
скороморозильный аппарат (а. с.
№ 1062482), экономический эффект
за 4 года — 2173277 р.;
устройство для замораживания
мяса в полутушах (а. с. № 1330428),
экономический эффект за 3 года —
около 60 000 р.;
способ получения хладоносителя
(а. с. № 1074130), экономический
эффект за 5 лет — 1329526 р.;
способ производства пельменей
(а. с. № 1253562), экономический
эффект за 5 лет — 1 229374 р.;
форма для изготовления
вспененных изделий (а. с. № 895695),
экономический эффект за 5 лет —
3,5 млн р.
Вместе с тем внедрение
изобретений института в практику
осуществляется не так активно, как
хотелось бы, что в какой-то степени
является отражением общего
неблагополучного состояния в этой
области в целом по стране.
Созданные в институте
изобретения не всегда патентовались с уче-
2 Холод, техника № 1

том перспективности и конечной
цели данной работы, поэтому
некоторые из них (например,
изобретение «Холодильная установка») из-
за отсутствия коммерческой
реализации пришлось снять с
патентования.
Очевидно, патентование
целесообразно начинать только в случае
наличия предварительных
предложений от иностранных фирм в виде
протокола совместного совещания
или письма-обращения, или в
другой аналогичной форме. Кроме
того, разработка, содержащая
изобретения, должна быть промыш-
ленно освоена или, в крайнем
случае, начато ее освоение.
Необходимость соблюдения этих
условий диктуется
предоставлением предприятиям права
самостоятельного выхода на внешний
рынок (институт получил такое право
12.07.89 г.), переводом их на
хозрасчет и валютную
самоокупаемость, в связи с чем все расходы
по патентованию изобретений и
поддержанию их в силе будут
нести организации-заявители.
Выделение лимитов из госбюджета на
оплату валютных расходов по
патентованию прекращено. Поэтому
основанием для патентования
изобретений нашими предприятиями
за рубежом могут быть только
действующие или предполагаемые к
заключению коммерческие сделки.
В настоящее время институт
патентует в ФРГ «Способ выделения
липидов из пищевых продуктов и
устройство для его осуществления»
(а. с. № 1369512) ив Финляндии
«Композиция для получения уре-
тановых и изоциануратуретановых
пенопластов».
Для ознакомления зарубежных
фирм с наиболее значимыми
внедренными разработками,
содержащими «ноу-хау», институт издает и
распространяет рекламные
проспекты. Были выпущены
следующие проспекты: технология
производства сухих смесей и мороженого
из них, технология производства
мороженого и глазури для его
покрытия, способ и устройство для
выделения липидов в
биологических объектах, технология
производства быстрозамороженных
вареников с творожной начинкой,
способ производства пельменей,
технология производства взбитых
замороженных десертов, способ
производства изоляционного
материала, метод контроля качества
мяса и мясопродуктов при
холодильном хранении, способ
замораживания мелкоштучных изделий и
малогабаритный аппарат для его
осуществления и др. Организацию
рекламной работы осуществляет
отдел патентно-лицензионной,
изобретательской и
рационализаторской работы с привлечением
отдела внешнеэкономических связей.
Завершающим этапом при
заключении в той или иной форме
соглашений с иностранными
фирмами, проявившими интерес к
предложениям института, является их
лицензионная проработка. Так,
например, на основе разработанной
институтом технологии
производства высокоэффективного
изоляционного материала заключен
договор об организации совместного
советско-шведского предприятия.
На базе технологии мороженого
подписан контракт на создание
совместного американо-советского
предприятия «Холод». Однако, как
показывает опыт, продажа чистой
лицензии в настоящее время —
дело чрезвычайно редкое. Поэтому
необходимо уже сейчас переходить
на освоение маркетинга, инжене-
ринга, активизировать кооперацию
с иностранными фирмами.
Хотелось бы остановиться еще на
одном, на мой взгляд, весьма
существенном вопросе.
Известно, какую исключительно
важную роль в современном
научно-техническом прогрессе играет
информация. Она является, можно
сказать, стратегическим фактором,
так как позволяет прогнозировать
развитие того или иного научного
направления и всей научной
политики предприятия в целом.
Для того чтобы разработчик,
приступая к теме, мог объективно
оценить целесообразность и
возможность выполнения данной темы,
а также имеющиеся у него научные
идеи, созданные технические
решения, он должен оперативно
получить максимально полную, свежую,
конкретную информацию о
состоянии теоретических исследований в
данной области, о тенденциях
развития науки и техники в
выбранном направлении, о ведущих
фирмах, занимающих приоритетные
позиции в этой области, и в первую
очередь, сведения о том, какова
ситуация в настоящее время по
рассматриваемой проблеме в нашей
стране.
Во ВНИКТИхолодпроме имеется
автоматическая система обработки
реферативной научно-технической
и библиографической патентной
информации на базе ЭВМ типа СМ-
1420. Однако этой информации
разработчику явно недостаточно,
чтобы принять обоснованное
окончательное решение, так как она не
содержит описания существа
заложенных в машину технических
решений, патентов и авторских
свидетельств. Патентная же
реферативная информация, являющаяся
наиболее полной в
научно-техническом аспекте и имеющая
наибольшую юридическую силу, в
институте собирается и
обрабатывается вручную и хранится на
карточках в картотеках. Процесс
анализа такой реферативной
"информации на карточках-носителях
чрезвычайно трудоемок и
продолжителен по времени. Кроме того,
такая форма представления
информации зачастую оказывается
непригодной для передачи другим
потребителям, в частности,
предприятиям, перешедшим в
результате конверсии на разработку
техники и технологии для пищевой
промышленности, которые
обладают солидным парком электронно-
вычислительных машин,
требующих информации на магнитных
носителях (лентах, дисках и др.).
Отсюда следует, что весьма
актуальной для института задачей
является разработка и создание
автоматизированной системы
патентных исследований на базе
реферативной патентной информации по
холодильной технике и технологии.
Реализация такой системы в
институте даст возможность:
во-первых, автоматизировать
трудоемкий процесс поиска и
анализа необходимой информации при
проведении патентных
исследований;
во-вторых, создать объективные
предпосылки для оперативного
проведения патентных
исследований на стадии планирования
НИОКР;
в-третьих, в короткий срок
окупить затраты на ее разработку за
счет продажи накопленной
специнформации по профилю
института, а также выполнения по
договорам с заинтересованными
предприятиями патентных
исследований.
Таким образом, создание
автоматизированной системы позволит
повысить научно-технический
уровень, конкурентоспособность и
эффективность разработок института
и получить дополнительную
прибыль за счет предоставления на
договорной основе информации
заинтересованным предприятиям,
что в условиях хозрасчета и
самофинансирования является
необходимым условием его
динамичного развития.
A1) 1519619 E1L А 23 В 4/06 B1)
4320174/31-13 B2) 06.08.87 G1)
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности G2)
Е. А. Ротгольц, М. В. Шаблаев E3)
621.565
E4) E7) СПОСОБ ХРАНЕНИЯ
МОРОЖЕНОГО МЯСА,
предусматривающий поддержание в камере
температуры воздуха ниже криоскопической и
изменение в процессе хранения
температурного режима, отличающийся тем,
что, с целью снижения усушки мяса,
изменение температурного режима
осуществляют по периодическому закону
в интервале температур —18 ... —35 °С
с амплитудой 8... 14° и периодом 6...24 ч.

УДК 659.1
НПО «Агрохолодпром» —
участник межотраслевых выставок
и семинаров
ю. г. козлов
В НИКТИхолодпром
НПО «Агрохолодпром» активно
пропагандирует результаты своих
законченных
научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ.
Разработки института
экспонируются на различных выставках,
освещаются на Всесоюзных
семинарах, научно-технических
конференциях, в школах передового опы-
^та, отраслевых журналах,
сборничках, каталогах и т. д.
Только за 1986... 1990 гг. НПО
«Агрохолодпром» участвовал в 23
выставках (межотраслевых,
отраслевых, тематических и т. п.) в
стране и четырех выставках за
рубежом, на которых было
представлено около 40 экспонатов,
отразивших работу коллектива по
снижению потерь пищевых продуктов при
охлаждении, замораживании,
хранении и транспортировке,
повышению эффективности работы
холодильных камер, улучшению
эксплуатации холодильных установок
на предприятиях АПК, экономии
энергоресурсов, технике
безопасности и др.
Наибольший интерес
представили следующие экспонаты:
подвесные воздухоохладители
ЯЮ-АВ2 для камер хранения
пищевых продуктов, обеспечивающие
уменьшение по сравнению с
воздухоохладителями типа ВОП расхода
электроэнергии в 5,6 раза (годовой
экономический эффект от 420 до
720 р.);
универсальный
скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС,
предназначенный для быстрого (в течение
20...25 мин) замораживания
изделий из теста с начинками —
пельменей, вареников, пирогов;
^ малогабаритный
авторефрижератор ЕрАЗ-37302 с азотной
системой охлаждения, предназначенный
для доставки малых партий
скоропортящихся продуктов на
предприятия торговли и общественного
питания (годовой экономический
эффект 1000 р. на один
рефрижератор);
теплоизоляционный материал ри-
пор и изделия из него —
трехслойные панели для сборных
холодильников, скорлупы для изоляции
холодных и горячих трубопроводов
и т. д.
Сотрудники НПО
«Агрохолодпром» — участники
межотраслевых выставок «Продовольственные
товары и технологическое
оборудование для их производства»,
«Научно-технический прогресс и
передовой опыт в АПК», а также
экспозиции «Использование
искусственного холода в мясной и
молочной промышленности» —
награждены Главным комитетом
ВДНХ СССР: 9 человек —
золотыми медалями, 30 —
серебряными и 28 — бронзовыми.
Заведующему лабораторией
теплоизоляционных материалов и
конструкций Ю. К. Древалю за
разработку теории, технологии и
оборудования для производства
пенополиуретана типа рипор
присуждена Государственная премия по
науке и технике Латвийской ССР.
Участие НПО «Агрохолодпром»
в национальной выставке в г. Ханое
(Вьетнам) отмечено Почетной
грамотой Посольства СССР.
Ежегодно НПО
«Агрохолодпром» совместно с ВДНХ СССР
организует всесоюзные семинары,
школы по обмену передовым
опытом. За двенадцатую пятилетку
проведено более 10 таких
мероприятий.
Так, в 1987 г. на Всесоюзном
семинаре по теме «Производство
быстрозамороженных готовых
блюд и полуфабрикатов с
применением растительных добавок», в
работе которого участвовало 60
специалистов, были определены
основные пути увеличения объема
выпуска быстрозамороженных готовых
блюд и полуфабрикатов с
растительными добавками, создания
передовой технологии их
производства.
Совместно с б. Госагропромом
СССР в 1988 г. на ВДНХ СССР
проведен Всесоюзный семинар
«Применение высокоэффективного
отечественного пенополиуретана
типа рипор при проведении
теплоизоляционных работ на
предприятиях мясной и молочной
промышленности». В его работе
участвовало около 130 человек, которые
положительно оценили первый
опыт использования нового
изоляционного материала и приняли
рекомендации по его широкому
внедрению на предприятиях АПК.
В 1987...1989 гг. прошли
семинары по теме «Повышение
технического уровня цехов по
производству полуфабрикатов на основе
внедрения скороморозильных
аппаратов ЯЮ-ОАС». В семинарах
приняли участие 165 человек,
заслушано 17 докладов, в том числе
представителей Шатурского,
Воронежского и других мясокомбинатов, на
которых новые аппараты проходили
производственную проверку.
Экономический эффект за счет
снижения себестоимости и улучшения
качества продукции, по данным
предприятий, составляет от 49 до 72 р.
на 1 т пельменей.
Для пропаганды разработок
института и передового опыта
широко используются средства печатной
информации. За два последних
года совместно с АгроНИИТЭИММП
издано более 50 проспектов.
Подготовлен альбом-каталог «Научно-
технические разработки НПО
«Агрохолодпром». Ежегодно издаются
сборники «Наука — производству».
Важнейшие разработки
института освещены в сборнике
«Оборудование, серийно изготовляемое
машиностроительными и ремонтно-
механическими предприятиями
Госагропрома СССР», а также в
рекламном проспекте «О вкладе
лредприятий и организаций НТЦ
Мясомолпром в ускорение научно-
технического прогресса в мясной
и молочной промышленности».
Сотрудники НПО
«Агрохолодпром» активно сотрудничают с
отраслевыми научно-техническими
журналами. За пятилетку ими
опубликовано порядка 200 статей.
Для пропаганды новейших
научных достижений используются
также средства кино и телевидения.
Так, в программе «Сельский час»
Центрального телевидения показан
рекламный телесюжет об опыте
эксплуатации скороморозильного
аппарата ЯЮ-ОАС.
Для Госкино СССР
подготовлена аннотация к научно-популярным
фильмам «Механизированный
участок производства пельменей и
вареников на базе
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС» и
«Туннель скороморозильный
универсальный Я Ю-АТУ».
На Иркутской киностудии снят
научно-популярный кинофильм о
технологии проведения
теплоизоляционных работ с рипором.
За активное участие в
проведении научно-пропагандистских
мероприятий НПО «Агрохолодпром»
награжден Главным выставочным
комитетом ВДНХ СССР Дипломом
I степени, а также неоднократно
отмечался благодарностями
Госагропрома СССР.
?
©>
а*
х
а»
I
2

©>
©>
а»
1
I
ЭКОНОМИЯ
ТОПЛИВНО-
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
РЕСУРСОВ
УДК 621.565:629.12
Повышение эффективности эксплуатации
холодильных установок
промысловых судов
Канд. техн. наук В. Н. ЭРЛИХМАН,
канд. техн. наук О. К. БОГОЛЮБСКИЙ, Е. Б. ТАДУЛЕВ
Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
Судовые холодильные установки
(СХУ) рыбопромысловых судов в
зависимости от района промысла,
загрузки оборудования и режима
работы судна расходуют 40—64 %
электроэнергии, вырабатываемой
судовой электростанцией. От
экономии ее зависит эффективность
эксплуатации СХУ.
В работе [3] на основе
математического моделирования и
фактических эксплуатационных
данных представлены результаты
теоретического анализа расхода
электроэнергии морозильным
комплексом РТМС типа «Прометей» при
различных вариантах нагрузки на
компрессоры и скороморозильные
аппараты в зависимости от
количества рыбы, замораживаемой за
сутки.
В целях опытной проверки
полученных результатов [3] и
предложенных рекомендаций по экономии
электроэнергии, а также
выяснения возможности их
распространения на холодильные установки
промысловых судов других типов
были проведены испытания
производственной холодильной
установки большого автономного
морозильного траулера (БАТМ)
«Генерал Хлебников» Калининградского
производственного объединения
рыбной промышленности.
Испытания проходили в условиях
промыслового рейса (лов
ставриды) в юго-восточной части
Тихого океана. Температура забортной
воды составляла 12...20°С.
Производственная холодильная
установка БАТМ обеспечивает
замораживание 50 т/сут рыбы в двух
скороморозильных аппаратах LBH-
31,5, изготовление 1 т/ч льда в
двух льдогенераторах ИЛ-500 и
охлаждение двух трюмов общей
емкостью 1200 т. В нее входят шесть
винтовых компрессоров S3-900 с
геометрической степенью сжатия
дг=4,8, шесть конденсаторов
поверхностью теплообмена по 76 м2,
шесть насосов-НЦВ 100/20А и
другое оборудование.
На каждый скороморозильный
аппарат предусмотрена
автономная одноступенчатая холодильная
машина с двумя компрессорами,
двумя конденсаторами и одним
линейным ресивером вместимостью
0,4 м3.
Уровень автоматизации
холодильной установки позволяет
эксплуатировать ее без вахтенного
обслуживания.
Производительность винтовых компрессоров
регулируется по давлению кипения. Для
надежного питания
воздухоохладителей хладагентом R22 через ТРВ
поддерживается постоянное
давление конденсации 1,18 МПа (с
помощью водорегулирующих
вентилей, установленных на линии
подачи воды в конденсаторы).
При автоматическом
поддержании указанного постоянного
давления конденсации в районах с
низкой температурой забортной воды
из-за несовершенства
термодинамического цикла происходит
перерасход электроэнергии. Он еще
более возрастает, если при работе
винтовых компрессоров не
совпадают внутренняя и наружная
степени сжатия лнн и ян.
Для предотвращения
перерасхода электроэнергии при низкой
температуре забортной воды
предложены различные варианты. Так,
рекомендуется эксплуатировать
холодильную установку с
самоустанавливающимся, в зависимости от
температуры забортной воды,
давлением конденсации, а. для изменения
пропускной способности ТРВ
менять вставки [2]. Другой
вариант — повышать давление жидкого
хладагента после ресивера до
1,18 МПа насосом [1]. Возможно
также при поддержании
постоянного давления конденсации 1,18 МПа
переохлаждать жидкий хладагент
после конденсатора водой.
В процессе испытаний
анализировали расход электроэнергии на
работу производственной
холодильной установки в режиме с
самоустанавливающимся давлением а
конденсации и использованием^
вставок в ТРВ, а также в
проектном режиме — с переохладителем
и без него при разных нагрузках
на скороморозильные аппараты и
винтовые компрессоры. Варианты
сопоставляли по фактическому
удельному расходу электроэнергии
№ф на обработку холодом единицы
продукции [3] — интегральному
показателю, учитывающему режим
работы, расход электроэнергии и
холодопроизводительность
холодильной установки.
Расход электроэнергии измеряли
штатными приборами с классом
точности 2,5. Фактические значения
и?ф сопоставляли с рассчитанными
на ЭВМ Wp по разработанной
математической модели для
холодильной установки БАТМ.
Математическую модель корректировали по
нескольким режимам работы
скороморозильных аппаратов.
Сопоставление фактических и расчетных
данных подтвердило адекватность
модели.
Зависимость фактического
удельного расхода электроэнергии
на замораживание рыбы,
охлаждение трюмов, производство льда и
в целом на работу
производственной холодильной установки от
суточного количества
замораживаемой рыбы при самоустанавливаю;
щихся давлении и соответственна
температуре конденсации,
использовании вставок в ТРВ и средней
температуре забортной воды 16 °С
показана на рис. 1.
Установлено, что теплопередаю-
щая поверхность конденсаторов и
производительность водяных
насосов обеспечивали перепад между
самоустанавливающейся
температурой конденсации и температурой
забортной воды в 6...7 °С.
Как видно из рис. 1, средний
фактический удельный расход
электроэнергии изменялся в зависимости
от количества замораживаемой
рыбы в широких пределах — от 0,18
до 0,84 кВт-ч/кг. Значительный,
о*

до 200 %, разброс значений №ф
наблюдался и при одном и том же
количестве замораживаемой рыбы
(с увеличением количества
замораживаемой рыбы разброс
уменьшался).
Это объясняется тем, что при
небольшом улове рыба, загруженная
в скороморозильные аппараты,
после замораживания не
выгружается из них до нового улова.
При работе установки в
проектном режиме с постоянным
давлением конденсации 1,18 МПа и
соответствующей температурой
конденсации 30 °С удельный расход
электроэнергии по характеру изменения
был таким же, как и у
скороморозильного комплекса РТМС
«Прометей» [3], а по значению в среднем
в 1,3 раза превышал удельный
расход электроэнергии при
самоустанавливающейся температуре кон-
ьденсации 22 °С. В результате при
средневзвешенной
производительности скороморозильных
аппаратов 30 т/сут и объеме
замороженной рыбы за рейс 2920 т перерасход
электроэнергии на
производственную холодильную установку
составил 263 тыс. кВт-ч и
соответственно топлива — 66 т.
Часть указанного перерасхода
была вызвана несовпадением лвн
\Ыф,кВт-ч/кг
if-
с самоустанавливающейся
температурой конденсации ян<=9,0...9,2
и перерасход электроэнергии не
превышал 1 %, в проектном
режиме лн=11,8.,.12,8 и перерасход
электроэнергии составлял 3 %.
Таким образом, учитывая, что
судно, как правило, в течение
длительного времени ведет лов в одном
районе с малоизменяющейся
температурой забортной воды, работа
производственной холодильной
установки с самоустанавливающейся
температурой конденсации и
применением вставок в ТРВ весьма
целесообразна.
Фактический удельный, расход
электроэнергии W^ отличается от
теоретического расчетного Wp.
На рис. 2 показана гистограмма
относительного распределения
удельного расхода электроэнергии
W^/Wp, которое, как показал,
анализ, соответствует нормальному
закону распределения случайных
величин Гаусса. Из гистограммы
следует, что средневзвешенный
перерасход электроэнергии при
замораживании рыбы составляет 15—
20 %. Это соответствует
перерасходу топлива 20—25 т за рейс на
одно судно.
В целях опытной проверки
эффективности переохлаждения жид-
0,8
0,8\
ОЛ
0,2
1 3//у
2 }
/А
V
и i
tl о
A* D
TO3 D
^ ^^y^ 8° t
1 A A
О
?кВа
L A
$3*1 J
[ о
k
\ ?_
i u *
tO 20 30 W
ПРИС. 1. Зависимость фактического
удельного расхода электроэнергии W$ от
суточного количества замораживаемой
рыбы G:
I _ на производство льда и охлаждение
трюмов; 2 — на замораживание рыбы; 3 —
на работу производственной холодильной
установки в целом
и ян винтовых компрессоров. Ее
оценивали на основании данных
работы [4].
Для винтовых компрессоров
с лг=4,8 оптимальное значение
лн=8,2. С увеличением й
уменьшением лн расход электроэнергии
возрастает. В испытаниях в режиме
50 60 О, т/сут
P(Wm/Wn)
кого хладагента при работе в
проектном режиме к одной из
холодильных машин, обслуживающих
скороморозильные аппараты,
подключили переохладитель, в
качестве которого использовали
маслоотделитель типа С с поверхностью
охлаждения 12 м2.
При температуре забортной воды
12 °С и давлении конденсации
1,2 МПа, что соответствовало
температуре конденсации 34 °С,
хладагент в переохладителе
переохлаждался на 8°С (до 26 °С). Недо-
охлаждение (против ожидаемого
результата) составило 9...10°С.
Это обусловлено недостатками
организации циркуляции сред в
аппарате: при продольном движении
воды жидкий хладагент
попеременно вступает в теплообмен то
с холодной, то с теплой водой, что
не дает возможности ему достичь
температуры, близкой к
температуре забортной воды.
Применение более эффективного
переохладителя, обеспечивающего
переохлаждение жидкого
хладагента до температуры на 3...4 °С выше
температуры забортной воды,
позволило бы сократить расход
электроэнергии за счет более низкой
температуры перед ТРВ даже по
сравнению с работой при самоустанав-
1А
a2W0fiH8tPW № tf «* &&1ЩЦ
РИС. 2. Гистограмма относительного
распределения удельного расхода
электроэнергии при замораживании рыбы
201
1
у
у
¦
О А
\{К 2
а«$$>о{
SO
100
150
О»*
РИС. 3. Соотношение между нагрузкой
на электродвигатели / и холодопроиз-
водительностью Q0 двух компрессоров
S3-900:
/2 — соответственно последовательное и
параллельное распределение нагрузки
ливающейся температуре
конденсации.
Система автоматического
регулирования холодопроизводительно-
сти компрессоров предусматривает
последовательное уменьшение хо-
лодопроизводительности сначала
одного компрессора, а после его
остановки — другого.
Из представленной на рис. 3
опытной зависимости нагрузки на
электродвигатели двух
компрессоров от их холодопроизводительно-
сти видно, что параллельное
регулирование экономичнее
последовательного в среднем на 10 % и да-
о*
§
I
I

«
«
*
л
I
ет экономию топлива за рейс
порядка 5—7 т.
Влияние степени регулирования
холодопроизводительности
компрессора на расход электроэнергии
в зависимости от значения лн
можно оценить по характеристикам,
приводимым в документации на
компрессор.
В условиях испытаний
увеличение лн с 9,0 до 12,5 в режиме
половинной нагрузки приводило к
возрастанию расхода электроэнергии
на 4 %, а в режиме 25 %-ной
нагрузки — на 7 %.
Таким образом, результаты
проведенных испытаний подтвердили
основные выводы, сделанные по
результатам анализа потребления
электроэнергии морозильным
комплексом РТМС типа «Прометей»
[3].
В процессе испытаний на БАТМ
«Генерал Хлебников» установлено,
что расход электроэнергии при
работе производственной
холодильной установки в проектном режиме
на 28% больше, чем в режиме с
самоустанавливающимся
давлением конденсации и использованием
вставок в ТРВ. При этом 6—8 %
перерасхода электроэнергии
вызваны несовпадением значений явн и
этн, а также зависимостью
потребляемой мощности от степени
регулирования
холодопроизводительности компрессора, а 20—22 % —
несовершенством
термодинамического цикла.
Во всех случаях суммарный
расход электроэнергии можно
уменьшить на 25—30 % за счет
параллельного регулирования
холодопроизводительности компрессоров
и разгрузки скороморозильных
аппаратов, не дожидаясь
поступления рыбы нового улова. Это
обеспечит экономию 56—67 т топлива
при работе в режиме с
самоустанавливающейся температурой
конденсации и 73—87 т топлива — в
проектном режиме.
Одновременное применение всех
мероприятий для условий
испытаний даст экономию ~125 т топлива
на одно судно за рейс.
Список литературы
1. Плотников В. А. Модернизация
судовой холодильной установки //
Холодильная техника. 1990, № 4.
2. Смелков Н А. Повышение
энергетической эффективности
эксплуатации судовых холодильных
установок // Холодильная техника. 1988,
№ 1.
3. Эрлихман В. Н., Боголюб-
с к и й О. К., Т а д у л е в Е. Б.
Анализ потребления электроэнергии
морозильным комплексом РТМС типа
«Прометей» // Холодильная
техника. 1987, № 10.
4. Schibue H. // Scandinavian Ref-
rig., 1977, Bd. 6, № 1.
УДК 621.565:629.123.44.001.76
Преимущества модернизированных
судовых холодильных установок БМРТ
типа «Прометей»
В. А. ПЛОТНИКОВ
СПОРП «Атлантика»
В настоящее время в
одноступенчатых холодильных установках
БМРТ типа «Прометей» (от № 539)
для поддержания перед ТРВ
давления не менее 1,18 МПа,
необходимого для равномерного
распределения жидкого хладагента по
секциям воздухоохладителей
скороморозильных аппаратов, используют
фреоновые насосы [2].
Такая схема по сравнению с
действующими имеет ряд
эксплуатационных преимуществ, которые
описаны ниже.
Промывание системы в условиях
эксплуатации. Фреоновые
холодильные установки судов рыбного
флота промывают только в
заводских условиях:
при подготовке к швартовым
испытаниям холодильной установки
новых судов;
после завершения ремонтных
работ и проведения пневматических
испытаний системы охлаждения на
герметичность в соответствии с
правилами Регистра СССР.
Однако в процессе эксплуатации
в системе накапливаются
парафины, выпавшие из смазочного масла,
продукты износа зерен сорбента
фильтров-осушителей, а также
коррозионного разрушения
трубопроводов при попадании в систему вла-1
ги. Продукты коррозии металлов
(ржавчина и т. п.) смываются
фреоном, забивая отверстия
дроссельных устройств ТРВ, пропускное
сечение капилляров распределителей
жидкого R22 в секции
воздухоохладителей, загрязняя фильтры и
т. д.
Кроме того, на внутренней
поверхности воздухоохладителей при
оседании масла ХА-30, ограниченно
%
Движение^ потока
„ моющего" хладагента ^
РИС. 1. Схема холодильной установки
с промыванием ее жидким хладагентом:
1'— винтовой компрессор; 2 —
всасывающий коллектор; 3 — воздухоохладитель;
4 — распределитель хладагента; 5 — тер
морегулирующий вентиль; 6 — запорный
вентиль; 7 — герметичный электронасос
жидкого хладагента; 8 — обратный клапан;
9 — фильтр № 1; 10— фильтр № 2; 11 —
конденсатор; 12 — главный вентиль; 13 —
соленоидный вентиль; 14 — управляющий
вентиль; 15 — маслоотделитель

растворимого в R22 при
отрицательных температурах кипения,
образуется пленка, которая является
дополнительным термическим
сопротивлением, понижающим
коэффициент теплопередачи
воздухоохладителей. В результате этого
(при той же тепловой нагрузке)
возрастает разность температур
кипящего R22 и охлаждающего
воздуха, понижается температура
кипения и растет расход
электроэнергии на производство холода.
Для растворения осадков масла
и удаления механических примесей
из испарительной части системы
потоком теплого жидкого фреона
предлагается при неработающей
холодильной установке подавать
фреон насосом из линейного
ресивера в воздухоохладители по
штатным трубопроводам, по которым
поступают горячие пары хладагента
в процессе оттаивания.
Для возврата «моющего» фреона
следует использовать штатные
трубопроводы подачи жидкого R22 к
ТРВ. При этом открывают все
ручные запорные вентили по пути
движения потока R22, удаляют
регулирующие вставки ТРВ и
фиксируют соленоидные вентили в
открытом положении штоком.
Фреон очищается от
загрязнений в штатных
фильтрах-грязеуловителях линейного ресивера. После
промывания подключают к системе
фильтр № 2, а фильтр № 1
отключают ручными запорными
клапанами. Сначала из него отсасывают
остатки R22, затем разбирают и
очищают от загрязнений. Таким
образом, промывание не нарушает
технологического процесса работы
установки.
На рис. 1 показано движение
потока «моющего» фреона.
При работающей холодильной
установке отдельные секции
воздухоохладителя можно промывать в
период оттаивания. «Моющий»
фреон подают в него, а затем
сливают по штатным трубопроводам
подачи горячих паров хладагента
и возврата конденсата после
оттаивания в конденсатор.
Промывание холодильных
установок штатным хладагентом R22
в эксплуатационных условиях дает
возможность отказаться от
приобретения дорогостоящего A,9 р. за
1 кг) растворителя R113,
применяемого в заводских условиях для
указанных целей.
Охлаждение смазочного масла
винтовых компрессоров жидким
хладагентом. В судовых винтовых
маслозаполненных компрессорных
агрегатах масло охлаждается
забортной водой в кожухотрубном
маслоохладителе. К нему
предъявляют высокие требования по
герметичности, так как в противном
случае будут неизбежны утечки масло-
фреоновой смеси из системы или
проникновение воды в нее при
давлении R22 в компрессорном
агрегате ниже давления забортной
воды в маслоохладителе.
Маслоохладители ремонтируют или заменяют
во время ремонта траулеров на
заводе.
Имея в составе холодильной
установки насос, можно охлаждать
смазочное масло жидким
хладагентом, впрыскивая его под давлением
в нагнетательный трубопровод
между винтовым компрессором и
маслоотделителем [1]. Для этого
необходимо на трубопроводе подачи
масла от насоса к компрессору
установить обводную линию с
вентилем для исключения из работы
маслоохладителя (рис. 2).
РИС. 2. Схема холодильной установки
с охлаждением смазочного масла
жидким хладагентом:
1 — винтовой маслозаполненный
компрессор; 2 — рассекатель потока сдросселиро-
ванного хладагента; 3 — терморегулирую-
щий вентиль; 4 — регулирующий вентиль;
Впрыск жидкого хладагента в
нагнетательный трубопровод
приведет к снижению температуры па-
ромасляной смеси перед
маслоотделителем, улучшению отделения
масла в нем и увеличению тепловой
нагрузки на конденсатор. Однако
последнее легко устранить путем
увеличения количества
охлаждающей забортной воды, подаваемой
в конденсатрр, поскольку теплопе-
редающая поверхность
конденсаторов подобрана с большим запасом.
Предложенный способ
охлаждения смазочного масла может быть
резервным в случае выхода из
строя маслоохладителей во время
рейса. Кроме того, он со временем
позволит отказаться от
восстановительного ремонта
маслоохладителей или приобретения их по
импорту.
Переохлаждение жидкого
фреона после конденсатора. В [4]
предложено для повышения
эффективности работы холодильной машины
на действующих судах
переохлаждать хладагент после
конденсатора забортной водой, поскольку
траулеры зачастую ведут промысел в
океанических водах с температурой
12...18 °С. Чтобы исключить
зависимость температуры
переохлаждения от температуры забортной
воды, целесообразно использовать
для этой цели холодный рассол
из установки предварительного
охлаждения рыбы. Процесс можно
5 — маслоотделитель; 6 — масляный насос;
7 — маслоохладитель; 8 — вторая ступень
сжатия жидкого хладагента; —
предлагаемый трубопровод жидкого
хладагента; — обводной трубопровод
масло-фреоновой смеси с байпасным
вентилем
осуществлять в кожухотрубном
теплообменнике, размещенном в
той же обводной линии, в которой
устанавливают фреоновые насосы.
От переохлажденного R22 можно
дополнительно отделить масло ХА-
30 (с понижением температуры
смеси взаимная растворимость
уменьшается), используя гидроциклон
[3].
Таким образом, повышение
эффективности работы
воздухоохладителей благодаря удалению масла
и загрязнений в процессе
эксплуатации, а также переохлаждение
хладагента после конденсатора
будут способствовать экономии
электроэнергии, расходуемой судовыми
холодильными установками.

8
н
I
Список литературы
1. Живица В. И., Богач А. Н.,
Штельмах О. Н. Проблемы
охлаждения масла в винтовых
компрессорах // Холодильная техника.
1990, № 1.
2. Плотников В. А. Модернизация
судовой холодильной установки .//
Холодильная техника. 1980, № 4.
3. Применение цилиндрического
гидроциклона для разделения масла
и жидкого хладагента R22 в насосно-
циркуляционных схемах / В. В.Олей-
ник, Н. А. Герасимов, Ю. В.
Осипов, И. Н. Вагабов //
Холодильная техника. 1980, № 7.
4. Эрлихман В. Н., Боголюб-
с к и й О. К., Т а д у л е в Е. Б.
Анализ потребления электроэнергии
морозильным комплексом РТМС типа
«Прометей» // Холодильная техника.
1987, № 10.
УДК 628.84:629.12.004.15
Энергоснабжение холодильных
установок судовых систем
кондиционирования воздуха
Канд. техн. наук А. Б. БАРЕНБОЙМ,
И. В. ЗАХАРОВА, В. Б. ТКАЧ
Одесский институт низкотемпературной техники и энергетики
Рациональный тип судовой
холодильной установки (СХУ) в
основном выбирают на основе
термоэкономического анализа, при этом
за целевую функцию принимают
годовые приведенные затраты. Для
некоторых типов судов более
важным показателем является масса
СХУ и обеспечивающего ее
работу теплоэнергетического
оборудования (суда с динамическим
принципом поддержания и др.).
Энергомассовый анализ • в последнее
время начали применять в
судостроении [2, 5].
Обычно при вариантных
расчетах учитывают лишь собственную
массу СХУ и ту часть массы
судовой энергетической установки
(СЭУ), которая пропорциональна
мощности, затрачиваемой на
производство холода. Единственный
источник энергии на борту судна —
топливо, поэтому в
энергохолодильный комплекс входит также масса
топлива, расходуемого на
функционирование СХУ. Однако все эти
составляющие далеко не полностью
охватывают массу оборудования и
топлива на судне, связанную с
получением холода.
Наличие на борту судна
энергохолодильного комплекса приводит
к необходимости увеличения массы
конструкции судна и главного
двигателя, как правило, не
учитываемой в расчетах. Не учитывают
также: затраты топлива,
связанные с транспортировкой
холодильной установки, и приращение
массы энергетического оборудования.
Без учета этих составляющих
искажаются результаты сравнения
вариантов судовой холодильной
установки, что приводит к
неверным практическим рекомендациям.
В соответствии с принятой в
настоящей работе математической
моделью приращение массы судна
ДМС, вызываемое наличием СХУ,
складывается из следующих
составляющих:
масса холодильной установки
Му, масса топлива, необходимого
для ее транспортировки, My, a
также для производства холода и
транспортировки самого этого
топлива, MNt;
приращение массы СЭУ,
связанное с производством холода, АМсэу,
запас топлива, необходимого для
транспортировки приращения
массы СЭУ, AMJ3y;
дополнительная масса
конструкции судна и главного двигателя
Мд, запас топлива, необходимого
для транспортировки этой
дополнительной массы, Мд.
В произвольный момент времени
в пределах срока автономного
плавания т0 масса СХУ и топлива
на ее транспортировку
М=Му+Щ. A)
Расход топлива на
транспортировку суммарной массы М за
промежуток времени d%\dM=AMdx
после преобразования и
интегрирования можно представить в виде:
MJ=My(^To—1), B)
где А — коэффициент,
характеризующий расход
топлива на транспортировку
1 кг массы.
А =
мс
ge — удельный эффективный
расход топлива в
двигателе, кг/ (с -кВт);
NrA — эффективная мощность
главного двигателя, кВт.
Дифференциальное уравнение,
описывающее изменение массы
dM за промежуток времени йт,
имеет вид:
—dM=AMdT+geNdTr C)
где N — затраты мощности на
производство холода, кВт.
Интегрируя уравнение C),
получаем:
^т=^#(^Т0-1).
т
D)
Приращение массы СЭУ,
связанное с производством холода, в
случае привода компрессора и
насосов (вентиляторов)
холодильной установки от
дизель-генератора, определяем по формуле:
ЛМсэу=7(#эк+УУэн), E)
где у — удельная масса дизель-
генератора, кг/кВт;
^эк> М,н — электрическая
мощность, потребляемая
компрессором и
насосами (вентиляторами),
i
кВт.
Если в СХУ поступает энергия
из утилизационного контура судна,
то необходимо определить
соответствующую часть массы всех
элементов оборудования,
участвующих в выработке энергии для
получения холода.
Количество топлива,
необходимого для транспортировки
приращения массы СЭУ, вычисляем
так же, как и топлива для
транспортировки холодильной
установки
лм;эу=лмсэу(^-1). (б)
Суммарную массу слагаемых
My, My, MNrj А Мсэу и ДМ?эу
можно рассматривать ка.: массу
судового энергохолодильного
комплекса Мэх. Для его транспортировки
следует увеличить массу
конструкции судна Мк и главного
двигателя Мг д на
Ма=ВМ,.„ G)
где В — коэффициент,
характеризующий приращение
массы несущей части судна,
приходящееся на 1 кг
транспортируемой массы,
Мг Ч-1
*-(;
¦')-¦
ШК+ЛГГ.Д
Транспортировка дополнитель- __
ной массы Мд1 требует затрату
топлива
Мд1=ВЛ*э.х(е^°-1),
(8)
а увеличение затрат топлива на
значение Мтд1 влечет за собой
новое приращение массы
конструкции судна и главного двигателя:
Мд11=В2Л*э.х(^т°-1). (9)
что, в свою очередь, опять требует
новых затрат топлива
М\п=ВгМэ.ЛеАх'-^ (Ю)
и т. д. Поэтому дополнительную
массу конструкции судна и
главного двигателя, а также затраты
топлива для ее транспортировки

выражаем прогрессиями, сумма
членов которых равна:
Мп =
ВМ,
М1 =
Х—В^—Х) '
БМэх(^У-1)
1—в(вЛТо—1) •
[XX]
A2)
М^нг
2400A
16000
8000
О 20 ЧОТ0,сут
РИС. I. Зависимости массы топлива
>, >Мдгт на производство холода и тран-
' спортировку самого топлива от
продолжительности автономного плавания то
На рис. I показана
зависимость массы топлива MNr на
производство холода и
транспортировку самого топлива от
продолжительности автономного плавания
то для ряда сухогрузных судов
и балктанкеров отечественной и
иностранной постройки
водоизмещением Мс=3,7...132,6 тыс. т с
главными двигателями мощностью
Nrд=1800... 15900 кВт при массе
СХУ 4000 кг и мощности
дизель-генератора, отбираемой на
производство холода, 70 кВт. Затраты
топлива на привод компрессора и
насосов (вентиляторов) СХУ, а
также транспортировку этой массы
топлива не зависят от
энергооснащенности судов. При то, равном
30 и 60 сут, они соответственно
в 3,2 и 6,5 раза превышают
массу холодильной установки.
Зависимости дополнительной
массы конструкции судна, главного
двигателя, а также затрат топлива
на приращения массы и транс-
Мд+1МТ>кг
15000
10000
5000
40 Т0,сут
РИС. 2. Зависимость дополнительной
массы конструкции судна, главного
двигателя Мй и затрат топлива на
транспортировку СХУ 2ЛГ от
продолжительности автономного плавания то:
/ — «Юрий Клементьев» (Л4С=3700 т,
Мгд=1850 кВт); 2 — «Капитан Кушнарен-
ко» (Л*с=22000 т, #гд=9940 кВт); 3 —
«Харитон Греку» (Мс=66000 т, N =
= 11000 кВт); 4 — «Капитан Фомин» (Л^=
= 41900 т, #гд=7500 кВт); 5 — «Академик
Сеченов» (Мс= 132600 т, ЛГГД= 15880 кВт)
портировку СХУ от
продолжительности автономного плавания то для
различных судов представлены на
рис. 2. Сумма этих слагаемых
равна 4800... 10500 кг при т0=30 сут
и 8300...20500 кг при т0=60 сут,
т. е. она соответственно в 1,2...2,6 и
2,1. .5,1 раза превышает
собственную массу холодильной установки.
Поэтому для обоснованного
выбора наиболее рационального типа
СХУ, источника ее
энергоснабжения и оптимальных режимов
эксплуатации необходимо учитывать
все приращение массы, связанное
с производством холода.
Затраты топлива на выработку
холода MNt и на транспортировку
2ЛГ=Му+ЛА^Эу+Мд зависят от
КПД энергетической установки.
При сравнении различных
вариантов теплоиспользования СЭУ (в ее
состав входят главный двигатель,
утилизационный котел и
утилизационный турбогенератор) можно
рассматривать как
комбинированную, вырабатывающую
одновременно механическую, тепловую и
электрическую энергию. Если в
СЭУ имеется также теплоисполь-
зующая холодильная машина, то
эксергетический КПД такой
комбинированной установки
ч
^г:д+^тг+^х.м.+^20А/п
A3)
где jVTr, jVx M —эффективная
мощность
турбогенератора, холодильной
машины, кВт;
Ч*\, XV 2 —коэффициенты
преобразования
теплоты в работу,
вычисляемые как
характеристики
понижающих
термотрансформаторов
W;
D —расход
насыщенного пара на
теплоснабжение судна,
кг/с;
А /п —удельный тепло-
подвод в процессе
производства
насыщенного пара,
к Д ж/кг;
gr д —удельный
эффективный расход
топлива в главном
двигателе,
кг/(с.кВт);
Qp —теплота сгорания
топлива, кДж/кг.
Зная КПД комбинированной
СЭУ, можно определить удельный
эффективный расход топлива:
Лех.г.д / \ л\
ьсэу==бг.д » \1^)
Ч е х
гДе ч<?х.г.д — эксергетический КПД
главного двигателя.
Авторами рассмотрены
энергетически наиболее целесообразные
способы утилизации теплоты
судовых дизельных установок для
энергоснабжения СХУ с
центробежным и поршневыми
компрессорами, предназначенных для
кондиционирования воздуха.
Схема
энергоснабжения
СХУ

Эксергетический
КПД

комбинированной
СЭУ т.
Удельный
расход
топлива
?сэу>
кг/(кВт-ч)

Увеличение
массы
судна
ДМС)
I (рис. 3, а) 0,797
II (рис.
III (рис.
IV (рис
V (рис
VI (рис
VII (рис
IVIII
IX
3,
• 3,
4,
• 4,
.4,
.5)
0,794
0,791
0,796
0,796
0,790
0,796
0,789
0,795
0,1662
0,1669
0,1675
0,1665
0,1665
0,1677
0,1665
0,1679
0,1667
1 940
19 600
20 280
7 950
7910
32 040
6 960
38 620
27 460
ма-
1>лота
т)
|гдель-
номи-
ge =
судне
¦штел,
|/с пе-
турой
иного
(Рн =
цион-
В таблице приведены значения
эксергетического КПД
комбинированной СЭУ и удельного расхода
топлива, а также суммарное
увеличение массы судна, связанное с
наличием СХУ, для анализируемых
схем энергоснабжения хол|диль
ных машин.
Сопоставлены холодильны
шины судна транспортного
(Мс=22 тыс. т, Мк=52ф
с длинноходным дизелем 1\фщно
стью #гд=9940 кВт (МГЯ=ЩЮ т)
эффективным КПД т]е=0,5 и
ным расходом топлива на
нальном режиме работы
=0,1717 кг/(кВт-ч). На
установлен утилизационный
который вырабатывает 1,1 к
регретого пара с темпер
237 °С и 0,3 кг/с насыщ!
пара с температурой 167°СТ
=0,7 МПа). Масса утилиз!
ного котла со вспомогательным
оборудованием 42,6 т,
утилизационного турбогенератора 111 ,8 т
(WTI=445 кВт), дизель-гене|атора
16,26 т (#дг=300 кВт). J
Температура выпускных \ газов
на входе в утилизационный котел
267 °С, на выходе 197 °С,
температура наддувочного воз;уха за
газотурбинным нагнетателем
167 °С, температура воды н;<
выходе из двигателя 90 °С [3].
Относительные потери в главном
двигателе теплоты: с выпускнь ми
газами 28 %, с охлаждающей
водой 10 и наддувочным
воздухом 8 %.
Холодопроизводительност . СХУ
в режиме кондиционирования
воздуха (t0=5 °С, ?к=35 °С) равна
200 кВт. В схемах III—V и VII
температура генерации паров
хладагента принята на 15 °С ниже
температуры греющей среды на
выходе из парогенератора. Значения
КПД холодильных центробежных
компрессоров и двигателей
различного типа приняты в соотв* тствии
с опытными данными [!, 6].
Наиболее проста схема >нерго-
Из1
2>
3
а;
х
En
16
О
I
3 Холод, техника № 1

I
8
1
I
снабжения СХУ с турбиной,
работающей на выпускных газах
двигателя (схема I рис. 3, а).
Выпускные газы поступают в
турбину 5 агрегата наддува и
турбину 9, вращающую центробежный
холодильный компрессор.
Компрессор отсасывает пары хладагента
из воздухоохладителя и
нагнетает их в конденсатор. Жидкий
хладагент дросселируется в
регулирующем вентиле и подается в
воздухоохладитель. Если
количества выпускных газов недостаточно,
то для привода центробежного
компрессора может быть
использована пароводяная турбина 10,
работающая от судового
утилизационного котла (схема II, рис. 3, б).
Эту турбину устанавливают на
одном валу с компрессором и
включают в конденсационный контур
СЭУ.
лодильного контура. Жидкий
хладагент насосом 17 возвращается
в парогенератор.
Из-за отбора водяного пара из
утилизационного котла
уменьшается использование теплоты
выпускных газов другими судовыми
потребителями. Для более полного
использования этой теплоты
целесообразно парогенератор
обогревать выпускными газами
двигателя, отбираемыми за
утилизационным котлом (схема IV, рис. 4, а).
В этом случае парогенератор
помещают в газовыпускном тракте
СЭУ. Более полно использовать
теплоту выпускных газов можно,
применяя схему энергоснабжения
СХУ с парогенератором,
обогреваемым водой из системы
охлаждения двигателя (схема V, рис. 4,
б). Горячая вода из охлаждаю:
щих полостей цилиндров и крышек
прессора со встроенным
мультипликатором.
В последнее десятилетие на
крупнотоннажных судах получили
распространение длинноходные
двигатели с повышенным давлением
наддува [7]. В них вдвое
увеличились потери теплоты
наддувочного воздуха и до 420...450 К
возросла его температура на
выходе из компрессора газотурбинного
агрегата. Благодаря этому
появилась возможность использовать
для энергоснабжения СХУ
теплоту наддувочного воздуха (рис. 5,
схема VII). Горячий воздух из
воздушного компрессора поступает
в парогенератор, где отдает
теплоту кипящему хладагенту, а затем
в трехсекционный охладитель.
Первая секция этого аппарата
служит для получения горячей воды
для бытовых нужд и нагрева
РИС. 4. Схемы
использовании выпускных газов и
охлаждающей двигатели
воды для
энергоснабжения СХУ:
1—17 — см. рис. 3; 18 —
электрогенератор; 19 —
крышки и рубашка
цилиндров двигателя; 20 — водоох-
ладитель; 21 — расходная
цистерна; 22 — насос; 23 —
электродвигатель; 24 —.
мультипликатор
РИС. 3. Схемы
использования выпускных газов для
энергоснабжения СХУ:
/ — воздухоохладитель; 2 —
регулирующий вентиль; 3,11,
16 — конденсаторы; 4 —
холодильный Компрессор; 5,
9— газовые турбины; 6 —
воздушный компрессор; 7 —
двигатель; 8 — водовоздуш-
ный теплообменник; 10 —
пароводяная турбина; 12,
17 — насосы; 13 —
утилизационный котел; 14 —
парогенератор; 15 — турбина,
работающая на хладагенте
Для привода компрессора
можно использовать турбину 15,
работающую на том же хладагенте,
что и компрессор (схема III,
рис. 3, в). В этом случае
выходящий из утилизационного котла
водяной пар обогревает
парогенератор. Образующиеся в нем пары
хладагента поступают в турбину
15 и после расширения сжижаются
в конденсаторе 16, который
конструктивно может быть выполнен
заодно с конденсатором 3 хо-
поступает в парогенератор, где ее
теплота передается хладагенту,
а затем направляется в водо-
охладитель, через который
прокачивается забортная вода.
Схема энергоснабжения СХУ
с электроприводом (схема VI)
показана на рис. 4, в.
Перегретый пар из утилизационного котла
поступает в пароводяную турбину
10, соединенную через редуктор с
электрогенератором, к которому
подсоединен электродвигатель ком-
^JP|p§>h
РИС. 5. Схема
использования наддувочного
воздуха для энергоснабжения
СХУ:
1—7; 14—17 см. рис. 3.;
25 — трехсекционный
охладитель наддувочного воздуха
топлива, вторая — нагрева
водяного конденсата, третья — более
глубокого охлаждения
наддувочного воздуха морской водой. В
остальном эта схема не отличается от
схем III...V.

На судах с глубокой
утилизацией теплоты для привода
холодильных машин с поршневыми
компрессорами используют
электроэнергию утилизационного
турбогенератора (схема VIII) или
дизель-генератора (схема IX).
На основании приведенных в
таблице данных можно сделать вывод,
что минимальное приращение
массы судна, обусловленное наличием
СХУ, наблюдается при
использовании установки с газовой
турбиной (схема I), затем — СХУ при
использовании теплоты
наддувочного воздуха (схема VII),
охлаждающей воды (схема V) и
выпускных газов после утилизационного
котла (схема IV).
Эффективность трех последних
холодильных установок примерно
одинакова. Наименее эффективны
СХУ с приводом компрессоров от
электродвигателей (схемы VI, VIII,
IX). Разность приращения массы
судна для худшего (схема VIII)
и лучшего (схема I) вариантов
холодильной установки составляет
36,7 т, что равно массе более
чем двух дизель-генераторов
ДГ-300. Примерно такое же
соотношение сохраняется при
рассмотрении СХУ с винтовыми
компрессорами отечественного
производства. Из анализа приращения
массы следует, что для значительного
уменьшения приращения массы
судна следует перейти от
электропривода холодильных
компрессоров к приводу от турбин.
Предложенный метод сравнения
холодильных машин на основе
анализа приращения массы судна
применим также для других типов
судового холодильного и
энергетического оборудования. Он может
быть составной частью более
общего термоэкономического анализа.
Список литературы
1. Б а р е н б о й м А. Б. Малорасходные
фреоновые турбокомпрессоры. М.:
Машиностроение, 1974.
2. Захаров Ю. В. Судовые установ-
т: ки кондиционирования воздуха и
V холодильные машины. Л.:
Судостроение, 1979.
3. Мае лов В. В. Перспективная
система глубокой утилизации тепла
// Морской флот. 1987, № 7.
4. Ма рты новс к и й В. С. Анализ
действительных термодинамических
циклов. М.: Энергия, 1972. -х
5. Оносовский В. В., Сергут-
к и н С. В. Комплексная
оптимизация судовых холодильных
установок // Холодильная техника. 1986,
№ 10.
6. Селиверстов В. М. Утилизация
тепла в судовых дизельных
установках. Л.: Судостроение, 1973.
7. Судовые энергетические
установки / Г. А. Артемов, В. П.
Волошин, Ю. В. Захаров, А. Я. Шквар.
Л.: Судостроение, 1987.
УДК 621.565.92:664.9.037.004.162
Усушка продуктов
при неполной загрузке камер хранения
с разными системами охлаждения
А. В. АЛЕКСЕЕВ
ВНИЦ «Биотехника»
При уменьшении загрузки камер
хранения холодильников
неупакованными продуктами возрастают
их относительные потери от
усушки [4, 7, 9].
Анализ в работе [4] графиков
изменения относительной
влажности воздуха и усушки продуктов
гфи неполной загрузке камеры
показал, что уменьшение загрузки
сопровождается некоторым
снижением относительной влажности
воздуха в камере, в результате
чего «общая усушка продуктов
сокращается незначительно, в то
время как удельная (на 1 т
продукта) резко увеличивается».
В работе [5] сделан вывод, что
«изменение загрузки камеры в
широких пределах (например, от 40
до 100 %) при хранении «недыша-
щих» продуктов (мясо, рыба)
практически не отражается на
абсолютной величине усушки».
Исследование влияния неполной
загрузки на потери продуктов в
камерах с разными системами
охлаждения [7] показало, что усушка
зависит от многих факторов, в том
числе от вида системы охлаждения,
и при уменьшении загрузки
абсолютная усушка значительно
изменяется.
Как видим, выводы, сделанные по
результатам исследований влияния
загрузки на усушку продуктов,
носят противоречивый характер.
Методика расчета размеров усушки
продуктов в зависимости от
загрузки камеры и вида системы
охлаждения разработана , недостаточно
полно.
Цель настоящей работы —
предложить методику расчета усушки
хранимых продуктов в зависимости
от загрузки камеры продуктами и
вида системы охлаждения и
оценить влияние этих факторов на
размер усушки.
Неполная загрузка холодильной
камеры продуктами
характеризуется коэффициентом загрузки е3,
значение которого определяется по
соотношению:
8,= СД/С, A)
где GA—действительная загрузка
камеры продуктами, т;
G — паспортная емкость
камеры хранения, т.
В зависимости от действительной
загрузки камеры продуктами GA
значение е3 изменяется в пределах
от 0 до 1. Когда е3=0 — камера
пустая, когда е3=1—полностью
загружена продуктами. В
большинстве исследований
практический диапазон изменения е3
составляет от 0,1...0,2 до 1.
С учетом зависимости A) при
общих теплопритоках в камеру Q
удельный (на единицу массы
хранимого продукта) теплоприток
q=Q/G,= Q/(e3G). B)
При полной загрузке (е3=1)
<7=We3, C)
где qG=Q/G.
Согласно методике [3],
относительная усушка nw с учетом
зависимости C) может быть
представлена выражением:
nw=qG(\— елок)т/[е3еA+/*%)],
D)
где елок — коэффициент локализа-
ш
I
I
*
л
I
3

§5
1
I
I
ции теплопритоков
охлаждающими
приборами;
т — продолжительность
хранения, с;
е — тепловлажностная
характеристика процесса
обработки влажного
воздуха приборами
охлаждения, кДж/кг;
mw — коэффициент,
учитывающий дополнительный
поток влаги к приборам
охлаждения.
Коэффициент елок зависит 6т
вида системы охлаждения. Для
примерных расчетов разных систем
охлаждения можно использовать
его следующие значения [2]: для
воздушной системы елок=0,06,
батарейной — 0,3, панельной"— 0,56.
Тепловлажностная
характеристика е определяется тепловым
режимом эксплуатации приборов
охлаждения и выбирается согласно
рекомендациям [1].
Относительная усушка связана
с абсолютной усушкой хранимого
продукта зависимостью:
nw=Wx/G,= WT/(E3G)r E)
где W — усущка продуктов за
единицу времени, кг/с.
В первом приближении, если
принять во внимание изменение только
коэффициента е3, например в
пределах от 1 до 0,2, при его
предельном меньшем значении
относительная усушка увеличивается
в 5 раз. Это полностью
согласуется с мнением А. А. Гоголина [4]:
с уменьшением вд и
незначительным сокращением абсолютной
усушки относительная усушка
резко возрастает.
Выразим усушку продуктов за
единицу времени W в соответствии
с закономерностью поверхностного
испарения:
W^nFApbAl-<P«a»)/M, F)
где рп — коэффициент
испарения влаги с
поверхности продуктов, кг/(сХ
Хм2-Па);
поверхности
продуктов,
соприкасающейся с воздухом
камеры, м2;
Ркам — парциальное давление
насыщенного водяного
пара в воздухе
камеры, Па;
Фкам — относительная
влажность воздуха в камере;
М — коэффициент
взаимосвязи параметров
влажного воздуха над
поверхностью продуктов
и в камере.
После некоторых
преобразований выражения F) и подстановки
его в E) получим:
«Г=Рп^РРкаМ A— Фкам)*/Л1э G)
F^ — площадь
где gf — удельная площадь
поверхности продуктов, м2/кг,
F — общая площадь
поверхности продуктов,
соприкасающейся с
воздухом камеры при
ее полной загрузке, м2.
Зависимости E) — G) и
выражение для определения е из
работы A] являются основой
предлагаемой методики расчета
размеров абсолютной и
относительной усушки продуктов в камерах
хранения,; оборудованных
разными системами охлаждения, при
неполной и полной загрузке камер
продуктами.
Для выполнения расчетов по
предлагаемой методике была
разработана программа,
реализованная на персональном
компьютере FX-790P.
При решении системы уравнений!
было принято:
prt=8,12.10~y кг/(с.м2.Па),
^=12м2/т,
Ркам=259,66 Па.
Значения тепловлажностного
отношения е рассчитывали по
методике [1]. Особенность расчета 8
на ЭВМ — минимизация путем
определения максимальной
равновесной относительной влажности
воздуха. Последнее вытекает из
теоретической работы Е. С. Курылева
[6], в которой показано, что
установившаяся относительная
влажность воздуха в холодильной
камере является максимальной для
данных условий холодильного
хранения продуктов. 4
ТАБЛИЦА 1
Данные Д. Г. Рютова
nw,% Wn,K?
Расчет по предлагаемой методике
W„, кг
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
ОД
2,0
3,2
4,8
8,0
5200
0,975
4992 0,960
4992 0,940
4150 0,900
2,010
2,212
2,461
2,775
3,184
3,738
4,538
5,798
8,098
13,817
5226
5175
5118
5050
4966
4869
4720
4523
4211
3592
0,9748
0,9722
0,9691
0,9652
0,9601
0,9531
0,9431
0,9273
0,8985
0,8268
В табл. 1 приведены результаты
расчета относительной и
абсолютной усушки замороженного мяса
за год хранения в камере емкостью
260 т с батарейной системой
охлаждения при температуре *Кам=
=—10 °С и разном коэффициенте
загрузки, а также относительной
влажности воздуха в этой камере.
Представлены также данные
Д. Г. Рютова [8] по усушке мяса в
таких же условиях хранения при
коэффициенте загрузки камеры,
равном 1,0; 0,6 и 0,4.
Из табл. 1 видно, что
уменьшение коэффициента загрузки
вызывает монотонное возрастание
относительной усушки продуктов.
Так, с уменьшением е3 от 1 до 0,5
относительная усушка
увеличивается в 1,86 раза, а до 0,2 (т. е.
впятеро меньше полной загрузки) —
почти в 4 раза.
Кроме того, следует, что
значения абсолютной усушки продуктов
при различных коэффициентах %
непостоянны. Снижение е3 от 1 до
0,4 приводит к монотонному
уменьшению абсолютной усушки от 5226
до 4720 кг, а при е3=0,1 она
составляет 3592 кг, т. е. намного
меньше, чем при полной загрузке
камеры.
Из табл. 1 следует, что результа-,
ты расчета относительной влажЗ
ности практически совпадают с
данными Д. Г. Рютова.
ТАБЛИЦА 2
8з
1,0
0,9
0,8
0,7
о;б
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
Панельная система охлаждения
nw, %
1,310
1,444
1,611
1,821
2,097
2,473
3,021
3,893
5,517
9,715
Wn, кг
3405
3380
3351
3314
3271
3215
3142
3036
2869
2526
Фкам
0,9835
0,9818
0,9798
0,9771
0,9737
0,9689
0,9621
0,9511
0,9308
0,8782
Воздушная система охлаждения
' nw, %
3,016
3,311
3,673
4,127
4,715
5,507
6,637
8,393
11,521
18,957
Wn, кг
7840
7748
7639
7511
7356
7159
6902
6546
5991
4929
фкам
0,9622
0,9585
0,9539
0,9482
0,9409
0,9309
0,9167
0,8948
-. 0,8555
0,7623

В табл. 2 приведены аналогич-
ные результаты расяета для камер
с панельной и воздушной
системами охлаждения при температуре
хранения —10 °С. Анализ табл. 2
показывает^ что ттри снижении
коэффициента загрузки от 1 до 0,4
абсолютная усушка продуктов в
камере с панельной системой
охлаждения уменьшается на 263 кг, с
воздушной — на 938, с батарейной
(ем. табя; Ц — на 506 шу а -при
снижении е3 до 0,1 соответственно
на 879, 2911 и 1634 кг.
Приведенные в табл. 1 и 2
данные свидетельствуют о
существенном влиянии системы охлаждения
на тепловлажностные процессы в
холодильной камере при
различных коэффициентах загрузки.
# ^Поскольку в настоящее время в
Ц^фах хранения поддерживается
температурный режим —18 QC и
наметилась тенденция к его
дальнейшему понижению и увеличению
холодильной емкости до 500—
1000 т, по предлагаемой методике
определили усушку продуктов при
более низких температурах
хранения. Расчет сделан для трех
камер хранения емкостью по 500 т,
оборудованных воздушной,
батарейной и панельной системами
охлаждения, с температурой
воздуха —20 °С при хранении в них
замороженной говядины средней
упитанности и изменении
коэффициента загрузки от 1 до 0,1.
Для сравнения результатов рас;
четов с результатами аналогичных
исследований при температуре
хранения —20 °С [7J общую
тепловую нагрузку на батарейную и
панельную системы охлаждения яри-
ншги равной 12 кВт, а на
воздушную систему охлаждения — 14 кВт.
ТАБЛИЦА 3
щ*%/Ш
*3
Ьт-
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
Воздушная система
nw,%
L ... .|
2,786
3,004
3,261
3,562
3,926
4,370
4,921
5,628
6,556
7,820
охлаждения
Watnr
13930
13 518
13 044
12 467
11 778
10 925
9842
8442
6556
3910
., 9*а$- ^
ъ$ш
0,9051
0,8971
0,8875
0,8761
0,8621
0,8446
0,8223
0,7929
0,7528
Батарейная система
охлаждения
(nw> %
1,971
2,144
2,351
2,602
2,913
3,307
3,821
4,523
5,522
7,060
Гл,кг
9855
9648
9404
9107
8739
8268
7642
6785
5522
3530
фка* .
0,9878
0,9323
0,9257
0,9178
0,9080
0,8956
0,8793
0,8573
0,8256
0,7772
Панельная система 1
охлаждения
nw, %
1,331
1,459
1,613
1,804
2,046
2,362
2,792
3,412
4,376
6,068
w
кг
6655
6566
6452
6314
6138
5905
5584
5118
4376
3034
<fW J
0,9579
0,9539
0,9490
0,9430
0,9354
0,9254
0,9118
0,8923
0,8618
0,8085
Из сравниваемых в табл. 3
данных видно, что наибольшая
абсолютная усушка происходит в
камере с воздушной системой
охлаждения и составляет 13 930 кг. В этой
камере самая минимальная
относительная влажность воздуха
фкам=0,912 при полной загрузке
камеры продуктами.
При уменьшении загрузки в 5 раз
абсолютная усушка снижается в
камере с панельной системой
охлаждения на 34 %, с батарейной —
. ща 44, с воздушной — на 53%.
р Из данных табл. 1 и 2 для
*ка*==—10 °С следует, что при
одинаковом снижении коэффициента
загрузки абсолютная усушка в
камере с панельной системой
охлаждения уменьшается на 16 %, с
батарейной— на 19, с воздушной —
на 24 %. Несовпадение с данными
при *кам=-—20 °С объясняется
различной емкостью холодильных
камер B60 и 500 т) и
неодинаковыми суммарными теплопритоками
в камеры с разным
температурным режимом.
На рис. 1. графически показано
изменение абсолютной и
относительной усушки продуктов в
камерах с рассмотренными тремя
системами охлаждения при /ка||=
=—20 °С. На этом же рисунке
представлены результаты
аналогичных исследований [7],
полученные при использовании другой
методики расчета усушки продуктов
для таких же условий
холодильного хранения при изменении
коэффициента загрузки от 1 до 0,2.
Сопоставление результатов
расчетов усушки по предлагаемой
методике и методике [7] при
неполной загрузке камеры продуктами
показывает их хорошее совпадение
и подтверждает правомерность
I L/
К\^^
ivpc j
w)r\
Л/~
Г
Г
\*&^*
\*1^\ 1
Г * 1
f
щ
WnjrAod
12
V 0,2 0,4
0,7
РИС. 1. Зависимость относитель^
ней яу* я абсолютной Wn
усушки замороженной говядины
от: коэффициента загрузки щ
камеры:
/, 2, 3 — nw для камер
соответственно с воздушной, батарейной и
панельной системой охлаждения;
4, 5, 6 — Wn для тех же камер;
штриховые линии — результаты
исследований [7]
использования предлагаемой
методики.
Проанализирована взаимосвязь
коэффициента загрузки камеры и
дефицита влажности. Для двух
сопоставляемых загрузок камеры
продуктами определяли значения
безразмерного коэффициента Л,
показывающего, во сколько раз
абсолютная усушка при одной
загрузке меньше абсолютной
усушки при другой:
Л=(е32/е31) A— фкам2)/A— ФкамО-
(8)
По отношению к полной
загрузке холодильной камеры значения
коэффициента Л -всегда меньше
единицы.
В табл. 4 представлены
результаты расчета коэффициента А по
зависимости (8) для трех систем
охлаждения при температурах
хранения—10 и—20 °С. Анализ
подтверждает, что для всех систем
охлаждения со снижением
коэффициента загрузки коэффициент Л
становится меньше, т. е.
абсолютная усушка продуктов
сокращается. При температуре хранения
ТАБЛИЦА 4
«з
'¦ 1$ '
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
. 0,4
0,3
0,2
0,1
Значения
воздушной
1,000
0,988
0,976
0,959
0,938
- 0,914
• 0,881
0,835
0,765
0,629
коэффициента А при температуре хранения /кам и системе охлаждения
— 10 *С
I батарейной
1,000
0,993
0,981
0,967
0,950
0,931
0,903
0,865
0,806
0,687
панельной
1,000
0,993
0,979
0,972
0,956
0,952
0,919
0,889
0,839
0,738
воздушной
1,000
0,971
0,935
0,895
0,845
0,784
0,706
0,606
0,471
0,281
—20 °С
батарейной
1,000
0,980
0,956
0,925
0,887
0,839
0,776
0,688
0,561
0,358
панельной
1,000
0,986
0,969
0,948
0,921
0,886
0,838
0,767
0,657
0,455

а
X
Л
1
I
А
0,8
0,6
0,2
'//УК ^^
0,1
о,*
0,7
РИС. 2. Зависимость
безразмерного коэффициента А от вида
системы охлаждения и
коэффициента загрузки е3:
/, 2, 3 — для камер соответственно
с панельной, батарейной н
воздушной системой охлаждения при
температуре в камере — 10°С; 4, 5,
6 — то же, при —20 °С
—20 °С и изменении е3 от 1 до 0,1
абсолютная усушка уменьшается
в камере с воздушной системой
охлаждения в 3,6 раза, с
батарейной — в 2,8, с панельной — в 2,2
раза. При температуре хранения
—10°С (см. также табл. 1 и 2)
абсолютная усушка сокращается в
камере с воздушной системой
охлаждения в 1,6 раза, с
батарейной и панельной — в 1,4 раза.
На рис. 2 показаны
графические зависимости безразмерного
коэффициента А от вида системы
охлаждения и коэффициента
загрузки при температурах
хранения —10 и —20 °С.
Анализ графиков на рис. 2
показывает, что закономерность
уменьшения абсолютной усушки
при изменении е3 от 1 до 0,1 носит
нелинейный характер. Кривые
наглядно демонстрируют совместное
влияние на уменьшение
абсолютной усушки системы охлаждения
и коэффициента загрузки.
Наибольшему влиянию (см. кривую 6)
подвержены продукты в камере
емкостью 500 т с воздушной
системой охлаждения при
температуре хранения —20 °С,
наименьшему — (см. кривую /) в
холодильной камере емкостью 260 т с
панельной системой охлаждения при
температуре хранения —10 °С. При
изменении температуры хранения
порядок чередования кривых,
соответствующих виду системы
охлаждения, сохраняется, т. е.
получается два семейства
расходящихся кривых.
Таким образом, расчет по
предлагаемой методике показал
существенное функциональное влияние
на усушку неупакованных
продуктов вида системы охлаждения
и коэффициента загрузки камеры.
С уменьшением загрузки в 2 раза
абсолютная усушка в камерах с
рассмотренными системами
охлаждения снижается на 6—28 %, в то
время как относительная усушка
возрастает на 57-^89 %, т. е.
сокращение абсолютной усушки
сопровождается резким
возрастанием относительной усушки
хранимых продуктов.
Влияние системы охлаждения на
тепловлажностный режим
холодильного хранения в камере
холодильника при ее неполной
загрузке продуктами целесообразно
оценивать с помощью коэффициента
снижения абсолютной усушки А.
При изменении коэффициента
загрузки 83 в пределах от 1 до 0,1
коэффициент А укладывается в
интервал 1—0,28.
Список литературы
1. Алексеев А. В. Определение теп-
ловлажностных характеристик
процессов при расчетах потерь
продуктов в камерах холодильников //
Холодильная техника. 1981, № 1.
2. Алексеев А. В. Влияние
локализации теплопритоков
охлаждающими приборами на потери продуктов
УДК 624.139.2
при хранении // Холодильная
техника. 1985, № 9.
3. А л е к с е е в А. В. Пути сокращения
потерь продуктов от усушки при
хранении на холодильниках //
Холодильная техника. 1987, № 6.
4. Г о г о л и н А. А. О методике
расчета усушки продуктов в
холодильных камерах // Холодильная
техника. 1990, № 3.
5. Ж а д а н В. 3. Влияние
теплопритоков на усушку пищевых
продуктов при холодильном хранении //
Холодильная техника. 1975, № 2.
6. К у р ы л е в Е. С. Некоторые
особенности регулирования влажности
воздуха в камерах холодильников //
Холодильная техника. 1958, № 2.
7. МнацакановГ. К., БуштаИ. В
Влияние загрузки камер хранения
на потери мороженых продуктов //
Холодильная техника. 1984, № 2.
8. Р ютов Д. Г. Закономерности
усушки мороженого мяса при
хранении //Труды ЛТИХП, т. 10, 1956.
9. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические про- *
цессы в холодильной технологии пи-
щевых продуктов. М.: Пищевая
промышленность, 1971.
Исследование мерзлых грунтов
под основанием Липецкого холодильника
Д-р техн. наук, проф. В. О. ОРЛОВ,
канд. геогр. наук Ю. Б. БАДУ
Всесоюзный научно-исследовательский
сооружений им. Н. М. Герсеванова
В. И. КОМАРОВ
Гипрохолод
Липецкий холодильник Росмясо-
молторга емкостью 12 555 т
построен по проекту Гипрохолода.
Первая очередь его введена в
эксплуатацию в 1962 г., вторая — в
1973 г.
На холодильнике первой очереди
(емкость 5500 т) на первом этаже
расположены камеры хранения с
проектной температурой —18°С
для замороженных грузов, в
подвале — камеры хранения с
температурой 0...—3 °С для
охлажденных грузов (рис. 1). В каждой
подвальной камере хранения
имеется помещение для
воздухоохладителей.
Площадь подвала 48,0X60,0 м,
высота в чистоте 3,63 м,
глубина по отношению к
планировочной отметке земли 2,85 м.
Стены подвала выложены
армированным бутобетоном.
Перегородки кирпичные.
Безбалочный монолитный каркас
здания установлен на столбчатых
фундаментах, стены подвала — на
ленточных фундаментах. Подошва
фундаментов расположена на
1,15 м ниже пола подвала.
Перекрытие над подвалом
теплоизолировано минеральной пробкой
плотностью 350 кг/м3 толщиной
0,25 м. Полы подвала уложены на
грунт без теплоизоляции.
институт основании и подземных
Вдоль подвала у продольных
сторон здания находятся
автомобильная и железнодорожная
платформы. С одной торцевой стороны к
зданию холодильника примыкает
блок производственно-бытовых
помещений с машинным отделением,
с другой — вторая очередь
холодильника.
В начале эксплуатации
холодильника первой очереди заданный
температурный режим
поддерживался с помощью
воздухоохладителей. Затем их отключили и в
подвале за счет проникновения
холода через перекрытие
установилась температура —5...—7 °С. л
Предварительными инженерное
геологическими изысканиями были
выявлены благоприятные условия
для строительства холодильника:
наличие слабопучинистых грунтов
(маловлажные мелкозернистые
пески и суглинки), отсутствие
грунтовых вод на глубине до 10 м.
Однако в 1966 г. в приямках
шахт лифтов стали появляться
грунтовые воды.
В 1967 г. специалисты
Липецкого отделения Воронежского
треста инженерно-строительных
изысканий провели геологические и
гидрогеологические исследования.
Были отрыты три шурфоскважи-
ны (см. на рис. 1) сечением 1,25 м2,

Камера Mb I
ил + ш+ +*±
Камера HS •»
Ш
РИС. 1. План подвала холодильника
первой очереди:
/ — подвал примыкающего холодильника
второй очереди; // — помещения
воздухоохладителей; /// — аммиачная насосная
станция; IV — блок
производственно-бытовых помещений (без подвала) ;¦ и # —
шурфоскважины 1967 г. и скважины 1989 г.
(в числителе — номер, в знаменателе —
глубина промерзания грунта, м); А—А —
геокриологический разрез (показан на
рис. 2)
глубиной 1,5—2,7 м. Ниже дна
шурфов ручным бурением пройдена
толща грунтов 0,8—2,0 м.
Под камерой № 5 (шурф № 505)
и камерой № 4 (шурф № 506)
грунт промерз на глубину
соответственно 2,6 и 2,7 м.
Установившийся уровень грунтовой воды
зафиксирован на глубине 1,3 и 1,2 м
ниже пола подвала. Под
транспортным коридором (шурф № 507)
грунт был талым.
Установившийся уровень грунтовой воды
зафиксирован на глубине 1,2 м ниже пола
подвала.
То обстоятельство, что вода под-
РИС. 2. Геокриологический
разрез:
1 — изотермы (по состоянию на
23 мая 1989 г.); 2 — граница
залегания твердомерзлых
грунтов; 3 — граница залегания
кровли водоносного горизонта;
4 — высота подъема уровня
воды в скважине через 1 ч после
вскрытия кровли водоносного
горизонта; 5 — пески пылеватые;
6 — то же, с прослоями
суглинков и супесей; 7—суглинки;
8 — суглинки с прослоями
песков и супесей; 9— глины; 10 —
пески пылеватые (супеси)
нималась выше границы
промерзания грунтов, свидетельствует о ее
напорном характере.
В подвале появились трещины в
стенах и перегородках, полы стали
неровными и частично
разрушились.
В связи с поднятием грунтовых
вод и, вследствие этого,
повышением пучинистости грунтов
основания при проектировании и
строительстве холодильника второй
очереди (вплотную к уже
действовавшему) были предусмотрены пласто-
вый и кольцевой дренаж,
гидроизоляция подвала и эффективная
теплоизоляция полов.
В настоящее время деформация
строительных конструкций здания
первой очереди холодильника
продолжается.
ВНИИОСПом в 1989 г. было
исследовано мерзлотное состояние
грунтов основания холодильника,
осуществлена нивелировка полов
подвала, установлены «маяки» в
виде стеклянных пластин,
наклеенных на стены и перегородки под-
А-А
вала. Сделаны необходимые
расчеты и разработаны
рекомендации по прочностной оценке
процессов промерзания и оттаивания
грунтов основания.
Холодильник второй очереди и
грунты под ним не обследовали
ввиду его нормальной
эксплуатации и отсутствия видимых
деформаций.
При обследовании грунтов
основания холодильника первой
очереди всего было пробурено 10
скважин под подвалом здания и одна
снаружи в непосредственной
близости.
Вскрытая скважинами толща
четвертичных отложений
представляла собой чередование
мелкозернистых пылеватых, местами отор-
фованных песков и
тонкодисперсных слабопесчанистых глин и
супесей с небольшими включениями
суглинков (рис. 2).
В слоях талых грунтов под
мерзлой толщей были обнаружены
подземные напорные воды, уровень
которых за пределами контура
здания поднимался выше пола
подвала на 1,5—1,6 м (скважина № 7).
Уровень подземных вод в
основании здания располагался на
2,4—9,7 м (в разных скважинах)
ниже пола подвала.
. Уровень воды в скважине № 9
отмечен на глубине 1,2 м ниже
пола подвала через 1 ч после
ее появления.
За 27 лет эксплуатации
холодильника грунты в его основании
промерзли на глубину от 2,2 до
7,9 м. Минимальная глубина
промерзания была в месте
примыкания подвала к «теплому» блоку
производственно-бытовых
помещений, максимальная — к подвалу
холодильника второй очереди.
Наибольшее промерзание на
стыке подвалов объясняется
влиянием дренажа при строительстве
второй очереди, вследствие чего
грунты в процессе эксплуатации были
менее обводнены. Свое влияние
оказал также температурный ре-
8!
8
§
3*
1
I

81
«о
о
I
жим D...—3 °С) подвала
холодильника второй очереди.
Нивелировка полов подвала
выявила значительные неровности
(выпоры и впадины).
Максимальное поднятие полов
составляло 243 мм.
Обнаружено значительное
количество трещин в стенах и
перегородках подвала. «Маяк» в
камере № 4 треснул через двое
суток, что свидетельствует об
интенсивной деформации отдельных
конструктивных элементов в
настоящее время. На наружных стенах
надземной части здания
повреждений не выявлено.
По результатам проведенного
обследования рассмотрены три
варианта для обеспечения
эксплуатационной надежности здания:
дальнейшее промерзание грунтов
основания при установившейся
температуре в подвале —5...—7 °С;
целенаправленное оттаивание
мерзлых грунтов основания;
стабилизация процесса
дальнейшего промерзания грунтов
основания путем поддержания
требуемого температурного режима в
подвальных камерах.
Как показывают расчеты, в
первом варианте приращение толщи
мерзлого грунта за первые пять лет
составит 1 м, за последующие пять
лет — 0,8 м. После десяти лет
эксплуатации здания скорость
промерзания еще снизится. При этом
произойдет выпучивание грунта на
60 мм с последующим
уменьшением интенсивности пучения, что
приведет к образованию новых
трещин и большему раскрытию
существующих. Устройство
глубокого кольцевого дренажа ввиду
стесненности площадки практически
невозможно.
Оттаивание мерзлых грунтов
основания при их неодинаковом
вспучивании под подвалом неизбежно
вызовет различные по величине
перемещения и деформации
конструкций здания. Кроме того, подвал
затопят грунтовые воды, так как
отсутствует гидроизоляция стен и
полов.
В связи с этим к
практическому использованию предложен
третий вариант. В подвале
рекомендуется поддерживать
постоянную температуру —2 °С, в
результате мерзлая толща грунтов вокруг
него будет сохраняться при
некотором оттаивании со стороны
нижних теплых водоносных слоев.
В подвале предстоит
отремонтировать полы, стены и
перегородки, усилить теплоизоляцию
перекрытия путем напыления слоя ри-,
пора, привести в рабочее
состояние воздухоохладители.
Подвальные камеры будут
переоборудованы с учетом
охлаждения и хранения в них продуктов
(в частности, яиц) при высоких
отрицательных температурах.
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ГЕРМЕТИЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ И АГРЕГАТОВ
УДК [621.57.041-2:621.793] .004.16
Улучшение
триботехнических характеристик
фреоновых компрессоров
Канд. техн. наук Е. Л. КЛИБАНОВ, С. И. КАШЕНЦЕВ
ВНИИхолодмаш
Во фреоновой холодильной
машине продукты деструкции масла
при контакте с ее медными
частями образуют соли
двухвалентной меди, которые маслофреоно-
вым потоком выносятся к
подвижным узлам компрессора, вызывая
самопроизвольное омеднение
трущихся поверхностей стальных и
чугунных деталей [2]. Медные пленки
способствуют снижению
коэффициента трения и сопротивления
сдвигу, а также повышению
контактной усталостной прочности.
Поэтому при их возникновении на
поверхностях Трущихся деталей
следовало бы ожидать улучшения
фрикционных характеристик и
уменьшения износа деталей
компрессоров. Однако при
эксплуатации компрессоров этого не
наблюдается, поскольку процесс
образования пленки протекает в условиях,
когда смазочное масло начинает
терять свои служебные свойства.
Было решено наносить медное
покрытие на стальные поверхности
деталей фрикционным методом вне
компрессора, используя раствор
хлорида меди в глицерине [1].
Возможность реализации такого
процесса изучали в
лабораторных условиях на установках
(рис. 1), в которых узел трения
скольжения имитировали стальным
роликом диаметром 13 мм,
вращающимся с частотой 46 с-1, и
резиновым элементом, прижатым к
нему с усилием F, которое
обеспечивает давление в месте
контакта 0,5... 1,0 МПа. Материал
ролика — ст. 45, шероховатость
рабочей поверхности — 0,32...
0,64 мкм. Нижнюю часть ролика
смачивали поступающим из
пористого материала глицерином с
добавками 5...15 % СиС12 и 3...5 %
поверхностно-активного вещества
(глюкозы).
Изменение состояния
поверхности ролика оценивали визуально
и по разности потенциалов
между ним и стандартным хлорсереб-
ряным электродом с потенциалом
по водородной шкале 0,222 В [6].
Сначала дорожка трения ролика
весьма интенсивно покрывалась
медной пленкой. При этом разность
потенциалов А? (рис. 2) с затухаю-"
щей интенсивностью за 1,5...2,0 мин
уменьшалась от —360...—380 мВ
(что соответствует стальной
поверхности, заблокированной
газами и примесями) до —115 мВ,
что характерно для чистой меди.
После стабилизации процесса
омеднения разность потенциалов
возрастала на значение, зависящее
от концентрации катионов меди в
глицерине и условий равновесия,
при которых протекает
гетерогенная реакция вытеснения из
раствора меди железа с
электроотрицательным зарядом. При удалении
с поверхности ролика пассивирую-
РИС. 1. Схемы установок для
изучения процесса нанесения
медного покрытия на металлические
поверхности:
а — с измерением разности
потенциалов; б — с измерением силы
тока; / — резиновый элемент; 2 —
ролик; 3 — пористый материал,
пропитанный глицерином; 4 —
измерительный ключ; 5 — стандартный
электрод; 6 — хлорсеребряный
электрод

, щей пленки в условиях сухого
{без смачивания глицерином)
трения процесс образования медной
пленки ускорялся.
Рассматриваемая система
металл — электролит является корот-
козамкнутой. При вводе в пористый
материал, пропитанный
глицерином, серебряного электрода,
замкнутого на' ролик (см. рис. 1,6),
во внешней цепи возникал ток
до 12 мкА.
По мере удаления
пассивирующей пленки и образования
активных центров процесс образования
медной пленки ускорялся, а сила
тока (как мера скорости ее
образования) увеличивалась. С
прекращением образования активных
центров и постепенного их
заполнения атомами меди скорость
процесса и, следовательно, сила тока
снижались.
^ Под действием трения слой ме-
^ди пластифицировался,
уплотнялся, его поверхность выравнивалась,
чему способствовало присутствие в
глицерине поверхностно-активной
глюкозы.
После того как стальная
поверхность полностью покрывалась^мед-
ной пленкой, процесс нанесения
(меди прекращали —
электронно-микроскопические исследования
показали, что невозможно добиться
образования пленки толщиной более
3 мкм.
Лабораторными исследованиями
установлено, что описанный способ
нанесения на металлическую
поверхность медной пленки по
сравнению с известными способами
обеспечивает быстроту омеднения и
придает особое качество медному
покрытию.
Прочность сцепления меди со
стальной поверхностью и
антифрикционные свойства медного
покрытия оценивали по результатам
испытаний стальных роликов с
покрытием и без него. Опыты
проводили в условиях ограниченной
смазки при трении ролика о
колодки, выполненные из бронзы
БрОЦС-5-5-5 и алюминия А130.
Контакт ролика и колодки был в
двух местах.
• Установка, порядок проведения
^испытаний и объем собираемой
информации соответствовали
требованиям ГОСТ 23.216—84. Рабочая
среда — воздух или R12,
смазочное масло — ХФ12-16. Скорость
скольжения составляла 2 м/с при
давлении в зонах фрикционного
контакта 5,0...7,5 МПа.
Выявлена удовлетворительная
прочность сцепления медной
пленки со стальной поверхностью.
Антифрикционные свойства
медного покрытия характеризуются
(рис. 3) скоростью изнашивания
v пленки, коэффициентом трения / и
температурой t вблизи поверхности
колодки.
Как видно из рис. 3, медное
-300
-260
-220
-180
-т
-100
I * 6 8 10 Г, мин
РИС. 2. Изменение разности
потенциалов Л? между стальным
роликом и хлорееребряным
электродом в процессе испытаний
при различной концентрации
? CuCl2 в глицерине
f—
t
F
к
j
L.A 4
К**"
I J
L a ^
—f
x-f
br15
\ A
г "t
4
ft i
U—
1
30 GO Тумин
a
30 60 t,Mtin
6
РИС. З. Результаты испытаний
стальных роликов с медным
покрытием (о) и без него (х):
а — БрОЦС-5-5-5; б — AI30
покрытие снижает скорость
суммарного изнашивания
испытанных пар в 2.«2,5 раза, а
коэффициент их трения — на 15...30 %.
Рост удельного давления р в
местах контакта с 5,0 до 7,5 МПа
при отсутствии медного покрытия
увеличивает скорость изнашивания
и, напротив, при его наличии —
снижает ее в 1,5 раза.
По-видимому, медная пленка при
повышенных нагрузках способствует
формированию новых структурных
образований, изменяющих условия
фрикционного контакта.
Электронно - микроскопическими
исследованиями выявлено
протекание процессов пластификации,
перераспределения и уплотнения
медного покрытия, сглаживания
неровностей поверхности. Установлен
факт переноса меди с ролика на
поверхность алюминиевой колодки,
на которой содержание меди (по
результатам сканирования)
достигало 3 %. Причем вместе с медью
на контртело переносилось железо,
которое, очевидно, участвовало в
структурном формировании
трущихся поверхностей.
Таким образом, медная пленка,
формирующаяся в процессе ее
искусственного фрикционного
нанесения, прочно сцепляется с
обрабатываемой поверхностью. Она
обладает удовлетворительными
антифрикционными свойствами,
снижает скорость изнашивания и
потери на трение при работе
омедненных деталей в паре с деталями,
изготовленными из различных
материалов.
Следующий этап — отработка
технологии фрикционного
нанесения медного покрытия на
поверхность деталей компрессора:
коленчатого вала, гильзы цилиндра,
пальца.
На рис. 4 представлены
приспособления для нанесения
покрытия на токарном станке. На
очищенную поверхность в зону
трения подавали 5 %-ный раствор
СиСЬ в глицерине с содержанием
3...5 % глюкозы и 5 %
кремнезема с размером фракций 5... 10 мкм
(для интенсификации трения
путем ускорения удаления паспасси-
вирующей пленки).
Контактное давление резинового
ролика составляло 0,5... 1,0 МПа,
что автоматически обеспечивалось
передачей усилия поджатой
пружины на шток.
Скорость скольжения
обрабатываемой поверхности детали
относительно резинового ролика
инструмента не превышала 5 м/с, а
скорость продольной подачи
приспособления составляла 1 мм за один
оборот*. За 1...3 прохода получа-
* В отработке технологии нанесения
покрытия принимали участие
сотрудники Московского технологического
института бытового обслуживания
В. А. Титов и А. К. Прокопенко.
I

8
S
1
I
ли медное покрытие толщиной
2...3 мкм, при этом
шероховатость поверхности снижалась на
0,15...0,20 мкм.
Эффективность использования в
холодильных компрессорах омед-1
ненных деталей оценивали по
результатам триботехнических и
ресурсных испытаний компрессоров:
бессальниковых 2ФВБС4 й
2ФВБС6 (частота вращения вала
соответственно 16 и 24 с-1) и
герметичных ПГ5 иПГ7С (частота
вращения вала 24 и 50 с-1).
Триботехнические испытания
компрессоров проводили без
сжатия в цилиндре и при
постоянном за один оборот коленчатого
вала перепаде давлений азота на
поршень [5]. По данным
испытаний определяли зависимость"
момента трения Мтр от частоты
вращения п коленчатого вала
компрессора [3]. Опытные данные
получены на основе контроля
динамики торможения и значений
электрической мощности,
затрачиваемой на привод механизма
движения, которую измеряли на
клеммах электродвигателя.
На рис. 5 представлена
зависимость Мтр (п) для
компрессора ПГ5, имеющего наибольший
спектр частот (скоростей)
торможения. При наличии медного
покрытия минимум кривых,
особенно при повышенных нагрузках,
смещается влево и вниз, что
свидетельствует об улучшении
триботехнических характеристик
системы и достижении между
трущимися поверхностями большего
соответствия [3]. При повышенных
скоростях вращения, приводящих к
возникновению масляного клина,
разделяющего поверхности трения,
положительное влияние медного
покрытия значительно меньше, чем
при пониженных скоростях, когда
из-за исчезновения этого клина
поверхности трения оказывались в
непосредственном контакте.
Как следует из данных,
полученных для компрессора 2ФВБС6
(рис. 6), угол наклона линейной
зависимости момента трения от
нагрузки (перепада давления) при
исчезновении масляного клина возт
растает. Анализ результатов
испытания компрессора 2ФВБС6 с
разным видом омедненных деталей
(палец, гильза, вал) показывает,
что на 60...70 % снижение потерь
на трение происходило от
омеднения гильз. В целом результаты
триботехнических испытаний
деталей в натурных и
лабораторных условиях согласуются
удовлетворительно.
В таблице приведены данные,
характеризующие изнашиваемость
деталей в основных сопряжениях
за 5 тыс. ч работы при омеднении
пальцев, гильз цилиндров, шеек
коленчатого вала. Они получены
при испытании в циклическом
режиме (9 мин работы, 3 мин
стоянки) четырехцилиндрового
герметичного компрессора ПГ7С на
стенде «паровое кольцо» при
*0=—20 °С, /к=40 °С. Хладагент
R12, смазочное масло ХФ12-16.
При периодических разборках
компрессора установлено, что темп
увеличения зазора в его основных
сопряжениях значительно меньше,
чем в сопряжениях компрессора
подобного типа с неомедненН/Ыми
деталями [4]. Это связано с
меньшей изнашиваемостью узлов ком-
F&
РИС. 4. Приспособления для
нанесения медного покрытия на
наружную (а) и внутреннюю
(б) поверхности деталей:
Mntff) N't*
го, зо чопусч
РИС. 5. Зависимость момента
трения Мтр на валу компрессора
ПГ5 от частоты вращения п:
1 — Д/? = 0 МПа; 2 — 0,4; 3 —
0,8 МПа; х, Л, О —
экспериментальные точки
Сопрягаемые
детали
Увеличение з
сопрягаемыми
2,0...5,0 тыс. ч
Неомед-
ненные
детали [4]
Шатун — вал 16,0...28,0 .
Гильза
цилиндра—поршень 8,0...13,0
Шатун —палец 13,0... 19,0
Поршень—
палец 8,0... 14,0
Верхняя
опора—вал 7,0... 12,0
Нижняя
опора—вал 5,0...8,0
азора между
деталями за
работы, мкм
Омедненные
детали |
6,0...10,0
4,0...5,0
9,0...11,0
5,0...6,0
4,0.. .8,0
3,0...4,0 j
S
1 — патрон станка; 2 —
медьсодержащая среда; 3 — обрабатываемая
деталь; 4 — шток инструмента; 5 —
натирающий резиновый ролик
Маю* И'*
12
Частота вращений Вала А
— близкая к О /
— номинальная /
L_
ж
t У]
/УуЛ-^А
»
>
0,2
0,Ь 0,6Ар,МЛа
РИС. 6. Зависимость момента
трения Мтр на валу
компрессора 2ФВБС6 от перепада дав- '
лений Ар на поршень:
х — омедненные гильзы цилиндров;
# — омедненные гильзы, пальцы,
шатунные шейки коленчатого вала; *Ш
А — обычные детали ^
прессора с омедненными
деталями.
Невозможно было (в пределах
точности измерений мерительным
инструментом ±3 мкм)
зафиксировать износ поршневого пальца и
опорных подшипников скольжения,
хотя по результатам визуального
наблюдения медная пленка
толщиной 0,6...0,8 мкм через 2 тыс. ч
работы исчезала.
Анализ полученных данных
показал возможность повышения
ресурса компрессора до 30 % при
использовании омедненных деталей

благодаря уменьшению их износа в
период приработки.
Таким образом, медное покрытие
поверхностей готовых деталей
способствует снижению механических
потерь и увеличению долговечности
фреоновых компрессоров.
Список литературы
1. А. с. 1203126 СССР.
2. Гаркунов Д. Н. Триботехника.
М.: Машиностроение, 1985.
3. Дзотцоев А. Б.,
Клибанов Е. Л., Буше Н. А. О
зависимости момента трения от
скорости и нагрузки при триботехниче-
ских испытаниях поршневого
компрессора // Трение и износ. 1986,
T.VII, № 6.
УДК 621.57.041-213.3.001.4
Кашкин М. П., Бежан и ш
вили Э. М., М и л о в а н о в В. Ю.
Исследование изнашивания деталей
высокооборотных герметичных
компрессоров типа ПГ// Холодильная
техника. 1980, №11.
Клибанов Е. Л., Дзотцоев
А. Б., Б е ж а н и ш в и л и Э. М.
Снижение энергоемкости обкаточных
испытаний поршневого компрессора //
Тр. ВНИИхолодмаша «Повышение
эффективности холодильного и
компрессорного оборудования в
процессе исследования и проектирования».
1986.
. МильтонДж. Иллен.
Электродные процессы в органической
химии. М.: Госхимиздат, 1961.
"Использование высокотемпературных
герметичных компрессоров
в низкотемпературных режимах
В. И. ГИДУЛЯН,
канд. техн. наук В. С. ДОРОШ, канд. техн. наук Б. Д. РЕДКОЗУБ
Центральный научно-исследовательский и проектный институт
«Тайфун»
В 1983 г. в институте была
завершена разработка нового ряда
поршневых герметичных
высокотемпературных компрессоров
типа ХГВ холодопроизводитель-
ностью от 2,5 до 30 кВт [2].
В связи с созданием»
отечественных климатических камер и
оборудования для предприятий
агропромышленного комплекса резко
возросла потребность в
герметичных компрессорах для работы в
низкотемпературных режимах.
Авторами исследованы
высокотемпературные компрессоры нового
ряда в низкотемпературных
режимах в целях определения
характеристик и выяснения возможности
создания на их базе
модификации компрессоров для устойчивой
работы в широком диапазоне
температур кипения Го и
конденсации /к.
Р В таблице представлены
результаты испытаний на
калориметрическом стенде компрессоров
ХГВ-4,5 и ХГВ-28,0 на R22 в
номинальных режимах работы
высокотемпературных (/о=5 °С, tK=
=40 °С) и низкотемпературных
(/0=—35 °С, /к=30 °С)
компрессоров, а также некоторых других
режимах.
В этой же таблице для
сравнения приведены характеристики
компрессора MT160HW фирмы
«Приматерм» (Италия) [1]. По
данным каталога, нижний предел
его работы на R22 — to=—30 °С
и /к=30 °С.
Установлено, что при перегреве
паров хладагента, равном 5 °С,
в номинальном режиме работы
низкотемпературных компрессоров
температурный уровень
компрессоров ХГВ не превысил допустимых
значений A30 °С для обмоток
электродвигателя и 105 °С для
масла).
Однако электрический
холодильный коэффициент этих
компрессоров значительно ниже, чем
компрессора MT160HW. Кроме того,
в реальной холодильной машине с
регенеративным теплообменником
перегрев всасываемых паров
хладагента будет значительно
выше 5 °С. А это приведет к
превышению допустимых пределов
температур обмоток электродвигателя
и масла и резкому понижению
ресурса компрессора.
С учетом изложенного для
создания оптимальной конструкции
низкотемпературного компрессора
требуется увеличить коэффициент
подачи (прежде всего путем
уменьшения мертвого объема) и
снизить температурный уровень
компрессора, например, охлаждая
масло. Достигнуть этого можно,
обдувая кожух (в этих условиях
компрессор ХГВ-4,5 работал при
t0=—4Q °C и гк=40 °С) или
размещая в нем змеевик, в который
подают холодную воду или
жидкий хладагент.
В процессе исследований была
проработана возможность
повышения эффективности и расширения
температурного диапазона работы
компрессора путем перехода на
двухступенчатое сжатие. Макет
двухступенчатого компрессора был
создан на базе соединенных
последовательно компрессоров ХГВ-28,0
и ХГВ-4,5.
Техническая характеристика макета
двухступенчатого компрессора ХГН-5,5
(условное обозначение)
Холодопроизводительность, кВт
Потребляемая мощность, кВт
Холодильный коэффициент
Объем, описанный поршнями,
м3/ч
первой ступени
второй ступени
Степень сжатия
в первой ступени
во второй ступени
Температура, °С
нагнетания
в первой ступени
во второй ступени
обмоток электродвигателя
в первой ступени
во второй ступени
Испытания макета компрессора
ХГН-5,5 показали, что при ?0=
=— 35 °С и *К=30°С его
холодопроизводительность почти вдвое
больше, а холодильный
коэффициент на 23 % выше по
сравнению с этими же
характеристиками для компрессора ХГВ-28,0. В
режиме работы t0=—40 °С и tK=
=50 °С температура обмоток
электродвигателя не превышала 89 °С.
По нашему мнению, такие ком-
6,4
5,35
1,19
40,7
6,68
6,0
1,7
141
88
69
49
Показатели

Холодопроизводительность, кВт
Потребляемая
мощность, кВт
Электрический
холодильный коэффициент
Температура, °С
нагнетания
обмоток электродви-
.гателя
масла
* Работа без обдува
** Холодопроизводител
туры перегрева всасыва
5/40
5,56
1,6
3,48
85
44
49
с перс
ьност
емых
Компрессоры, работающие в режимах t0/t
ХГВ-4,5
—25/40*
0,84
0,895
0,938
130
90
80
тревом
ь компрс
паров и
—35/30*
5/40
0,58 34,3
0,62 10,3
0,935 .3,33
132 98
110 .47
90 52
паров на всас
jccopa MT160
переохлажде1
ХГВ-28,0
—25/40*
6,988
5,32
1,31
140
53
83
ывании
HW пере
1ИЯ ЖИД1
—35/30*
3,26
3,34
0,98
150
80
95
5°С.
^считана
того хла,
к, °С
MT160HW
5/40
37
10,5
3,5
.—
—
на т(
цаген-
—25/40 1
8,75**
5,5
1,6'
—
—
ампера-
га 5 °С.
§1
I

прессоры можно использовать в
холодильных машинах с
воздушным конденсатором даже в
районах с тропическим климатом.
Конструктивные проработки
показали, что по сравнению с
базовым компрессором ХГВ-28,0
масса двухступенчатого компрессора
увеличится на ~30 % (на 25 кг),
а его высота на ~100 мм.
Институт готов на договорных
началах разработать модификации
низкотемпературных герметичных
УДК 621.57.041-213.3.001.24
компрессоров и оказать содействие
заводу-изготовителю в их освоении.
Список литературы
1. Каталог фирмы «Приматерм»
(Италия).
2. Но вый ряд высокооборотных
герметичных холодильных компрессоров
для судовых автономных
кондиционеров / В. С. Дорош, В. И. Ги-
дулян, В. Ю. Захаров, Ю. К. Ко-
ломиец // Холодильная техника.
1983, № 5.
Оптимизация клапанных отверстий
герметичного поршневого компрессора
Канд. техн. наук М. Ю. ЕЛАГИН, канд. техн. наук А. П. УШАКОВ
Тульский политехнический институт
В. Н. БАБАХИН
ПО «Тульский оружейный завод»
Клапанный механизм
герметичных компрессоров бытовых
холодильников в большинстве
случаев представляет собой достаточно
толстую B,7..3,5 мм) клапанную
доску (чугунную или металлокера-
мическую пластину), в которой
имеются всасывающее и
нагнетательное отверстия. Эти отверстия
перекрываются клапанами
(тонкими стальными пластинами
различной формы), «защемленными» с
одной или двух сторон.
Одной из важных задач,
стоящих перед разработчиками
компрессоров, является выбор
оптимальных диаметров всасывающего
и нагнетательного отверстий,
влияние которых на удельную холодо-
производительность Ке
компрессора неоднозначно [3].
Авторами с помощью
математической модели [1]
проанализировано влияние диаметра
всасывающего и нагнетательного отверстий
на Ке применительно к
разработанному в ПО «Тульский
оружейный завод» компрессору ХШВ-8Б
(с кривошипно-шатунным
механизмом и вертикально
расположенной осью коленчатого вала) хо-
лодопроизводительностью 200 Вт
[2]. При этом давление
всасывания при температуре кипения /о=
=—20 °С принимали постоянным,
а значения давления нагнетания
при температуре конденсации /к==
=32; 42; 55 °С — различными,
соответствующими степени
сжатия я=5,2; 6,7; 9,0 (при частоте
вращения вала двигателя 50 Гц).
Гидравлические потери
учитывали коэффициентом расхода \х,
который устанавливали по
уравнениям [3]:
A=0,8—0,6 (hjd) при Л/?*>0,08;
|л=0,75 при /i/d<0,08,
сора. Противоречивость такого
влияния dH свидетельствует о
необходимости выбора его
оптимального значения.
В связи с этим сначала
определяли оптимальное значение dH
при постоянном (заведомо большем
с конструктивной точки зрения)
значении dBC — 8 мм. Затем
рассчитывали функцию Ke(dBC) при
найденном оптимальном значении
¦d.
Результаты расчетов по
определению влияния диаметров
нагнетательного и всасывающего
отверстий на удельную холодопроизво-
дительность представлены на
рисунке.
Графическая зависимость Ke(dH)
имеет при всех степенях сжатия
явно выраженный максимум,
который с ростом степени сжатия
смещается в область малых значений
dtt (рис. а). Учитывая то обстоя^
где h — ход клапанной
пластины по оси отверстия;
d — диаметр отверстия в
седле клапана.
Коэффициент полезного
действия г)дв электродвигателя ЭДП-125
компрессора ХШВ-8Б определяли
по зависимости, полученной апрок-
симацией экспериментальных
данных:
Лдв=0,1V @,708-2,2.10-з#дв)#дв,
где Ыдв — мощность на валу
двигателя,
1Yдв /?инд/ Чмех»
^инд — индикаторная
мощность (рассчитывается
по разработанным
математической модели и
алгоритму [1]);
Чмех —механический КПД
компрессора
(устанавливается по данным
И])-
Результаты анализа
математической модели (подтвержденные
экспериментальными данными)
показывают, что увеличение диаметра
всасывающего отверстия всегда
приводит к повышению удельной
холодопроизводительности
компрессора Ке, однако степень
изменения (чувствительность) Ке при
разных значениях dBC различна.
Как известно, влияние
диаметра нагнетательного отверстия dH
на характеристики компрессора
для рассматриваемой конструкции
носит более сложный характер,
чем влияние dBC. При большем
значении dH увеличивается
проходное сечение и снижаются
гидравлические потери, соответственно
возрастает мертвый объем, что, в
свою очередь, ведет к
уменьшению производительности компрес-
I
К*
1,6
ы>
1,6
1,2
1,1
1,0
0,9
1,8
1,7
1,6
1,6
1Л
1,6
1,2
1,1
|м
1
Is
1
%1\^
1
)
—1 1
\я~5,2 1
\я*
^ЯГ=
6J
НА
Z Ч 6 8 10 йНумм
а
I
>—ж
~яг-
*6,2А
>бА
9,0\
в58
Ю CtfaMM
Влияние диаметров
нагнетательного (а) и всасывающего (б)
отверстий на удельную холодо-
производительность компрессора
ке
тельство, что компрессор в составе
агрегата бытового холодильника
большую часть времени работает
со степенью сжатия я=9... 10, более
оптимальным является значение
dH=4 мм.

Как видно из графической
зависимости Ke(dBC)y диаметр
всасывающего отверстия должен
лежать в области малой
чувствительности значения Ке, т. е.
необходимо реализовать условие dBC^
>6 мм.
Полученные расчетные данные
были экспериментально проверены
на калориметрическом стенде
Тульского оружейного завода.
Испытания проводили при dBC-=6 мм,
/о=—20 °С, /К=55°С, <*н=3; 4 и
6 мм. Результаты расчетов и
экспериментов практически не
отличались, что подтверждает
применимость описанной методики.
Список литературы
1. Елагин М. Ю., Ушаков А. П.
Математическая модель поршневого
компрессора // ТулПИ. Деп. в
ЦИНТИхимнефтемаш 25.07.84,
¦^ № 1226.
2. Масленников Н. Д., Баба-
хин В. Н., Тереховки н С. А.,
Карпов В. Н. Новые
отечественные компрессоры для бытовых
холодильников // Холодильная
техника. 1990, № 10.
3. Холодильные
компрессоры. Справочник под ред. А. В.
Быкова. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1981.
4. Якобсон В. Б. Малые
холодильные машины. М.: Пищевая
промышленность, 1977.
A1) 1537989 E1M F 25 D 3/00, А 01
J 9/04 B1) 4415373/31-13 B2) 25.04.88
G1) Сибирское
научно-производственное объединение «Колос» и Омский
политехнический институт G2) А. А. Те-
левной, А. В. Гольденфанг E3) 621.565
E4) E7) ОХЛАЖДАЮЩЕЕ
УСТРОЙСТВО, содержащее
теплоизолированную емкость для жидкости с
размещенным в ней теплообменным аппа-
атом для намораживания льда на его
оверхности, сообщенным с источником
холода, побудитель потока и
трубопроводы для подвода и отвода
жидкости от потребителя, отличающееся тем,
что, с целью интенсификации процесса
охлаждения и удобства при
эксплуатации, устройство снабжено сливным
отсеком, сообщенным с емкостью
переливным трубопроводом с запорным
вентилем, и разбрызгивателем жидкости,
размещенным в емкости над
теплообменным аппаратом и соединенным с
трубопроводом для отвода жидкости от
потребителя, при этом теплообменный
аппарат установлен в верхней части
емкости и объем сливного отсека
соответствует объему этой части емкости,
а трубопровод для подвода жидкости
к потребителю подсоединен к нижней
части сливного отсека.
Под такой рубрикой редакция
начинает публикацию статей,
предназначенных для учащихся
ПТУ, техникумов, а также
изучающих холодильную технику
на специализированных курсах или
самостоятельно.
УДК 621.56/.58-01
ТЕМА 1
Физические основы
искусственного охлаждения
Из физики известно, что понятия
«холод» и «теплота» условны, так
как их физическая природа
одинакова. Теплота — это один из видов
энергии, который может быть
преобразован в ее другие виды, и
наоборот. Теплота может переходить
от одного вещества (тела*) к
другому лишь при наличии разности
температур между ними.
Вещества находятся в одном из
трех (основных) фазовых
(агрегатных) состояний — твердом,
жидком или газообразном — в
зависимости от окружающих условий
(давления и температуры) и
могут переходить из одного
состояния в другое при подводе или
отводе теплоты, вызывающей
изменение строения вещества.
Твердая фаза — агрегатное
состояние вещества,
характеризуемое жесткой молекулярной
структурой. Твердое тело сохраняет свою
форму и размеры, практически не
сжимается.
Жидкая фаза — агрегатное
состояние вещества, молекулы
которого, обладающие большей
энергией, чем молекулы твердого тела,
не так плотно соединены друг с
другом. Это позволяет им более
легко преодолевать силы
взаимного притяжения. Жидкость
практически не сжимается, сохраняет свой
объем. Наиболее характерная
особенность жидкости — текучесть,
благодаря которой она принимает
форму сосуда, в котором находится.
Газовая или паровая
фаза — агрегатное состояние
вещества, молекулы которого, обладаю-
* В физике под термином «тело»
понимают любое вещество независимо
от его агрегатного состояния. В
холодильной технике обычно имеют дело
с веществами в жидком или
газообразном состоянии.
щие большей энергией, чем
молекулы жидкости, не связаны
силами взаимного притяжения и
движутся свободно. Газ легко
сжимается и заполняет весь объем
сосуда, в котором находится.
Пар отличается от газа тем, что
его состояние ближе к жидкому
состоянию. Газ — это сильно
перегретый пар. В парокомпрессион-
ных холодильных машинах рабочее
вещество обычно находится в
жидком и парообразном состоянии, в
отличие от так называемых
газовых холодильных машин, в
которых рабочее вещество — газ —
не меняет своего агрегатного
состояния.
Если температура вещества
выше температуры окружающей
среды (воздуха, воды и пр.), то его
называют горячим (теплым или
нагретым). Самопроизвольное
понижение температуры вещества до
температуры, окружающей среды
называют естественным ох-
л аждением.
Понижение температуры
вещества ниже температуры
окружающей среды возможно путем
искусственного охлаждения, а
само вещество, температура
которого ниже температуры
окружающей среды, называют холодным.
Таким образом, исходя из
относительности понятий холода и
теплоты, можно дать следующее
определение: холод — это теплота,
отводимая от вещества,
температура которого ниже температуры
окружающей среды.
По температурному уровню
различают области (рис. 1):
умеренного холода — от температуры
окружающей среды (условно
20 °С) до —120 °С — и
глубокого холода — от —120°С
до абсолютного нуля (—273,15 °С).
Искусственное охлаждение мож-
SS
х
I

$
3»
н
*
А
1
I
но осуществлять двумя
способами:
с помощью другого вещества с
более низкой температурой за счет
отвода теплоты, чаще всего при
изменении его агрегатного
состояния;
давлении 0,1 МПа G60 мм
рт. ст.) — 1 кДж/(кг-К).
При отводе (подводе) теплоты
переход через определенный
температурный предел вызывает
изменение агрегатного состояния^
Так, при дальнейшем отводе теп-
foa
-120
•Щ1&
373,15 -температура
кипения Воаы
при атмосферном
давлении
2Э$15-целебнаятемперату
~~ окружающей ереаы
273,15-температура
замерзания
ооды
153,15
О (абсолютный
нуль)
РИС. I. Области
искусственного охлаждения
с помощью охлаждающих
устройств, холодильных машин и
установок, которые составляют
специализированную область техники,
называемую холодильной
техникой.
Прежде чем перейти к более
подробному рассмотрению способов
искусственного охлаждения,
остановимся еще на некоторых
понятиях и определениях, без усвоения
которых невозможно изучение
основ холодильной техники.
Количество теплоты Q
измеряют в джоулях (Дж) или
килоджоулях (кДж).
Тепловой поток, тоже Q,—
это количество теплоты, отводимое
(подводимое) от вещества (к
веществу) в I с. Следовательно,
тепловой поток выражают в джоулях
в секунду (Дж/с) или в
килоджоулях в секунду (кДж/с). Но
I Дж/с=1 Вт, а 1 кДж/с=1 кВт,
т. е. тепловой поток как один из
видов энергки выражают в тех же
единицах, что и мощность.
Удельная теплоемкость
с — это количество теплоты в Дж
(кДж), которое необходимо
отвести (подвести) от вещества (к
веществу) массой 1 кг, чтобы
понизить (повысить) его температуру
на 1 °С (или 1 К — кельвин).
Эта величина зависит от
температуры вещества и его агрегатного
состояния. В практических
расчетах можно принимать следующие
значения удельной теплоемкости:
для воды —4,19 кДж/(кг-К),
глицерина — 2,26, водного льда —
2,095, стали — 0,425, воздуха при
лоты от воды, когда ее
температура уже снизилась до 0 °С, она
замерзает, а при дальнейшем
подводе теплоты, когда температура
поднялась до 100 °С, вода
закипает.
Обычно теплоту, вызывающую
изменение только температуры (без
изменения агрегатного состояния)
называют «сухой». Ее количество,
необходимое для понижения
(повышения) температуры вещества
массой М от начальной
температуры t\ до конечной t2l определяют
по формуле:
Q=Mc(U—t2).
Физические принципы получения
низких температур
1. Охлаждение за счет фазовых
превращений. При достижении
твердым телом температуры
плавления дальнейшего
повышения его температуры не
происходит, а подводимая (или отводимая)
теплота тратится на изменение
агрегатного состояния—
превращение твердого тела в жидкость
(при отводе теплоты — из
жидкости в твердое тело).
Температура плавления
(затвердевания) зависит от вида
вещества и давления окружающей
среды.
При атмосферном давлении
G60 мм рт. ст.) температура
плавления водного льда равна 0 °С.
Количество теплоты, необходимое для
превращения 1 кг льда в воду (или
наоборот), называется скрытой или
удельной теплотой плавления г.
Для водного льда г=335 кДж/кг.
Количество теплоты,
необходимое для превращения льда
массой М в воду, определяют по
формуле:
Q=Mr. ~
Из сказанного следует, что одним
из способов искусственного
охлаждения является отвод теплоты за
счет плавления вещества в
твердом состоянии при низкой
температуре.
На практике этот способ давно
и широко применяют, осуществляя
охлаждение с помощью
заготовленного зимой с использованием
природного холода водного льда или
с помощью замороженной в
льдогенераторах с использованием
холодильных машин воды. .
При плавлении чистого водного
льда температуру охлаждаемого
вещества можно понизить до 0 °С.
Для достижения более низких тем^Й
ператур используют льдосоляные
смеси. В этом случае температура
и скрытая теплота плавления
зависят от вида соли и ее
содержания в смеси. При содержании в
смеси 22,4 % хлористого натрия
температура плавления льдосоля-
ной смеси равна —21,2 °С, а
скрытая теплота плавления составляет
236,1 кДж/кг.
Применяя в смеси хлористый
кальций B9,9%), можно
понизить температуру плавления смеси
до —55 °С, в этом случае г=
=214 кДж/кг.
Сублимация — переход
вещества из твердого состояния в
газообразное, минуя жидкую фазу,
с поглощением теплоты. Для
охлаждения и замораживания
пищевых продуктов, а также их
хранения и транспортировки в
замороженном состоянии широко
используют сублимацию сухого льда
(твердой двуокиси углерода). При
атмосферном давлении сухой лед,
поглощая теплоту из окружающей
среды, переходит^ из твердого
состояния в газообразное при
температуре —78,9 °С. Удельная
теплота сублимации г=571 кДж/кг.
Сублимация замороженной воды
при атмосферном давлении
происходит при сушке белья зимой. Этот^.
процесс.лежит в основе промьшнЩ
ленной сушки пищевых продуктов
(сублимационная сушка). Для
интенсификации сублимационной
сушки в аппаратах (сублиматорах)
поддерживают с помощью
вакуумных насосов давление ниже
атмосферного.
Испарение — процесс
парообразования, происходящий со
свободной поверхности жидкости. Его
физическая природа объясняется
вылетом молекул, обладающих
большой скоростью и кинетической
энергией теплового движения, из
поверхностного слоя. Жидкость при
этом охлаждается. В холодильной
технике этот эффект используют в

градирнях для охлаждения воды
и в испарительных конденсаторах
для передачи теплоты конденсации
к воздуху.
При атмосферном давлении и
температуре О °С скрытая теплота
испарения воды г=2509 кДж/кг,
при температуре 100 °С г=
=2257 кДж/кг.
Кипение — процесс
интенсивного парообразования на
поверхности нагрева за счет поглощения
теплоты. Кипение жидкости при
низкой температуре является
одним из основных процессов в па-
рокомпрессионных холодильных
машинах. Кипящую жидкость
называют холодильным агентом
(сокращенно — хладагент), а
аппарат, где он кипит, забирая
теплоту от охлаждаемого вещества,—
ч испарителем (название не совсем
Ьгочно отражает суть
происходящего в аппарате процесса). Количе
ство теплоты Q, .подводимое к
кипящей жидкости, определяют по
формуле:
Q=Mr,
где М — масса жидкости,
превратившейся в пар.
Кипение однородного
(«чистого») вещества происходит при
постоянной температуре, зависящей
Ът давления. С изменением
давления меняется и температура
кипения. Зависимость температуры
кипения от давления кипения
(давления фазового равновесия)
изображают кривой, называемой
кривой упругости насыщенного пара.
Для наиболее
распространенного в холодильной технике
хладагента — аммиака — такая
кривая приведена на рис. 2.
Атмосферному давлению, равному 0,1 МПа,
соответствует температура кипения
аммиака — 33 °С, давлению
1,2 МПа — температура 30 °С.
?
цНПа
11
0,9
0,7
0,5
03
0,1
п
-30 40 0 10 30t0,°C
РИС. 2. Кривая упругости
насыщенного пара аммиака
Значения скрытой (удельной)
теплоты парообразования и
давления кипения для некоторых
хладагентов при температуре кипения
— 15°С приведены в таблице.
Хладагент
| R717 (аммиак)
R12
R22
R502
R13
г,
кДж/кг
1313
159
216
153
106
Ро,
МПа
0,236
0,183
0,296
0,348
1,315
Из таблицы следует, что у
аммиака по сравнению с другими
хладагентами наибольшая скрытая
теплота парообразования, дающая
ему преимущество при выборе
хладагента для той или иной
конкретной холодильной машины.
Хладагент R12, имея
значительно меньшую скрытую теплоту
парообразования, обеспечивает
работу холодильной машины при более
низких (по сравнению с работой
на аммиаке) давлениях
конденсации, что для конкретных условий
может иметь решающее значение.
2. Дросселирование (эффект
Джоуля — Томпсона). Еще один из
основных процессов в парокомпрес-
сионных холодильных машинах,
заключающийся в падении давления
и снижении температуры
хладагента при его протекании через
суженное сечение под воздействием
разности давлений без совершения
внешней работы и теплообмена с
окружающей средой.
В узком сечении скорость
потока возрастает, кинетическая
энергия расходуется на внутреннее
трение между молекулами. Это
приводит к испарению части жидкости
и снижению температуры всего
потока. Процесс происходит в
регулирующем вентиле или другом
дроссельном органе (капиллярной
трубке) холодильной машины.
3. Расширение с совершением
внешней работы. Процесс
используют в газовых холодильных
машинах.
Если на пути потока, двитаю-
. щегося под воздействием разности
давлений, поставить детандер
(расширительную машину, в которой
поток вращает колесо или толкает
поршень), то энергия потока будет
совершать внешнюю полезную
работу. При этом после детандера
одновременно с понижением
давления будет снижаться и
температура хладагента.
4. Вихревой эффект (эффект
Ранка — Хильша). Создается с
помощью специального устройства —
вихревой трубы. Основан на
разделении теплого и холодного
воздуха в закрученном потоке
внутри трубы.
5. Термоэлектрический эффект
(эффект Пельтье). Его
используют в термоэлектрических
охлаждающих устройствах. Он основан
на понижении температуры спаев
полупроводников при прохождении
через них постоянного
электрического тока.
Список литературы
1. Б о г д а н о в С. Н., И в а н ов О. П.,
Куприянова А. В. Холодильная
техника. Свойства веществ:
Справочник. М.: Агропромиздат, 1965.
2. Мальгина Е. В.,
Мальгин Ю. В., Суедов В. П.
Холодильные машины и установки. М.:
Пищевая промышленность, 1980.
3. Рой Дж. Доссат. Основы
холодильной техники / Пер. с англ. М.:
Легкая и пищевая промышленность,
1984.
4. Теплофизические основы
получения искусственного холода:
Справочник. М.: Пищевая
промышленность, 1980.
5. Холодильные машины / Под
общей редакцией И. А. Сакуна. Л.:
Машиностроение, 1985.
Материал подготовил
канд. техн. наук, доцент В. М. ШАВРА
ВЗИПП
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1537983 E1M F 25 В 15/00 B1)
4266266/23-06 B2) 22.06.87 G1)
Одесский технологический институт
холодильной промышленности G2) Э. А. Ба-
кум E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая охладитель и
испаритель холодильной машины,
кристаллизатор газовых гидратов,
размещенный в испарителе, и накопитель
гидратной суспензии с фильтровальной
перегородкой, соединенный через насос
с кристаллизатором газовых гидратов,
отличающаяся тем, что, с целью
повышения энергетической
эффективности,' установка дополнительно содержит
емкость, соединенную с накопителем
гидратной суспензии после
фильтровальной перегородки, второй насос и
два регулирующих вентиля, через
которые емкость соответственно связана с
охладителем и с кристаллизатором,
причем охладитель дополнительно соединен
с накопителем гидратной суспензии.
A1) 1537979 E1M F 25 В 1/06 B1)
4211370/23-06 B2) 17.03.87 G1)
Одесский технологический институт пищевой
промышленности им. М. В.
Ломоносова G2) О. Г. Бурдо, А. С. Титлов,
Н. С. Перетяка E3) 621.56
E4) E7) ПАРОЭЖЕКТОРНАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ БИАГЕНТНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая кипятильник
высококипящего компонента,
соединенный с сопловым вводом эжектора,
приемная камера которого подключена к
испарителю низкокипящего компонента,
и конденсатор, связанный с
упомянутым испарителем и кипятильником,
отличающаяся тем, что, с целью
повышения КПД установки, конденсатор
размещен на выходе эжектора и
выполнен в виде последовательно ,
установленных двух секций из
капиллярно-пористых структур, причем с
кипятильником связана первая секция, ас
испарителем — вторая.

§5
3
а*
о
I
УДК 621.565
Регулирование уровня
жидкого хладагента
в емкостных аппаратах
В. Ф. КРУТОВ
В испарителя^, промежуточных
сосудах и других емкостных
аппаратах холодильных установок
уровень жидкого аммиака обычно
поддерживают с помощью регуляторов
уровня типов ПРУД, ПРУГК-03 и
др. Они ненадежны в работе,
громоздки.
Работниками компрессорного
цеха было предложено регулировать
уровень жидкого хладагента в
емкостных аппаратах по температуре
перегрева паров хладагента At.
Для этой цели на аппаратах
устанавливают два термометра
сопротивления. Один (датчик
температуры жидкого хладагента) врезают
в нижнюю часть аппарата, чуть
выше возможного уровня смазочного
масла, другой (датчик паров
хладагента) — во всасывающий
трубопровод. Расстояние места врезки
последнего термометра
сопротивления от аппарата должно быть
таким, чтобы при 80 %-ном его
заполнении жидким хладагентом
значение At было не менее 2 °С и не
более 8 °С. На такое значение At
был отградуирован электронный
мост КСМЗ-ПУЗ, в который
поступают сигналы от обоих
термометров сопротивления (мост
переделан работниками КИПиА в целях
преобразования в нем
поступающих сигналов в разность
температур).
Сигнал от электронного моста
через пневматическую систему
подается на исполнительный механизм
пневмоклапана, смонтированного
на линии подачи хладагента в
аппарат. Если разность температур At,
установленная опытным путем для
80 %-ного заполнения аппарата,
возрастает, то по команде с
электронного моста проходное сечение^
пневматического клапана
увеличивается, и наоборот.
Давление в пневматической
системе р не более 0,11 МПа
A,1 кгс/см2).
Система (рис. 1) стабильно
работает в течение многих лет без
каких-либо срывов, уровень
жидкого аммиака поддерживается в
заданных пределах, случаев залива
или влажного хода компрессора за
все время ее эксплуатации не было.
На рис. 2 показана одна из су-
Из линейного
рее ибера
РИС. 1. Принципиальная схема
регулирования уровня жидкости в
емкостных аппаратах холодильной установки
по Ы\
у — автоматический мост КСМЗ-ПУЗ
B20 В, ГОСТ 7164—71); 2 — панель
дистанционного управления; 3 —
переключатель перехода на обслуживание другого
аппарата; 4 — линия от термометра
сопротивления TCM-5G, установленного в
жидкостной части аппарата; 5 — линия от
термометра сопротивления ТСМ-50,
установленного во всасывающем трубопроводе
(может быть врезан один термометр
сопротивления для двух или более
аппаратов, работающих попеременно); 6 — пнев-
моклапан; 7 — вентиль для сброса
давления при техническом осмотре
пневмоклапана
РИС. 2. Суточная термограмма М при
80 %-ном заполнении испарителя
(Д/=2°С)

точных термограмм, снятых при
А/=2 °С и регулировании
заполнения испарителя на уровне 80 %.
Термограмма получена при
стабильных теплопрйтоках.
В соответствии с «Правилами
устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных
установок» на указанных
аппаратах должны быть предусмотрены
два регулятора уровня.
Установленные регуляторы ПРУ-5
работают как сигнализаторы верхнего
уровня жидкого хладагента —
загорается красная лампочка и
подается звуковой сигнал, компрессоры
останавливаются.
В разработанной системе
применены только те приборы и
элементы, которые выпускает отечествен1
ная промышленность.
От редакции. В соответствии с
Правилами установленные на
аппаратах регуляторы уровня должны
работать как защитные и
останавливать компрессоры при аварийном
уровне жидкого хладагента в
аппарате.
УДК 621.565.715
Конструктивные особенности
и технологичность
осушительных патронов
Г. С. АРОНОВ, В. П. ЕФИМЕНКО
Луганский ремонтно-монтажный комбинат,
Канд. техн. наук И. А. ТАРАРЫЧКИН, Н. Г. КЛЕЙМЕНОВА
Луганский машиностроительный институт
рукции является отсутствие
индикатора влажности, позволяющего
судить о пригодности патрона к
дальнейшей работе или
необходимости его замены. С этой целъю
в выходном канале патрона
делают смотровые окна (рис. 2, а) [4]
или же тело патрона выполняют
из прозрачного материала, а в
качестве фильтра используют
тканевый круг, который изменяет свою
окраску в зависимости от
содержания влаги в хладагенте
(рис. 2,6) [5].
Известны конструкции быстро-
съемных осушительных патронов, в
которых в качестве крепления
используют эксцентрик, а для
предотвращения утечки фреона —
резиновые уплотнения (рис. 3) [6].
За рубежом применяют
осушительные патроны, где донышко и
штуцера соединяются с корпусом
посредством пайки (рис. 4, а).
Распространены также патроны с за-
вальцованным днищем (рис. 4,6).
В ряде конструкций выходной
штуцер расположен на боковой
поверхности патрона. Однако
изготовление таких осушительных пат-
Применяемые в холодильной
технике для осушки хладагента
осушительные патроны [1, 1... 10]
представляют собой заполненный
адсорбентом полый сосуд с
входным и выходным отверстиями.
Конструктивное оформление
осушительного патрона может быть
различным.
Например, многоразовые
патроны выполняют разборными (рис.
1,а, б). Уплотнения в их разъемах
резиновые. Штуцера к корпусу
приваривают [2, 3]... Изготовление
таких патронов довольно
трудоемко.
Одноразовые осушительные
патроны более технологичны,
поскольку состоят из меньшего количества
деталей и требуют минимального
числа сборочных операций.
Однако соединение штуцеров с
корпусом одноразового патрона также
сварное (рис. 1, в).
Такие осушительные патроны
изготовляет «Укрмонтажторгтехни-
ка». При этом заготовка из латун-
й трубы торцуется инструментом
ения на токарном станке до
придания сферической формы с
калиброванным центральным
отверстием. Предварительно выточенные
медные штуцера приваривают к
корпусу аргонодуговой сваркой.
Затем патрон испытывают на
герметичность и заполняют
адсорбентом.
При массовом выпуске
одноразовых осушительных патронов
малопроизводительный процесс
сварки становится «узким» местом
производства, ухудшающим к тому же
(из-за выгорания цинка при
сварке латуни) условия труда рабочих.
Другим недостатком этих конст-
РИС. 1.
Осушительные
патроны со сварными
штуцерами:
а и б —
многоразовые
разборные; в —
одноразовый
pr Wr
а Ш»
vLJjrS **
W*:"\\
И ' ••¦'.•'
й г V *
Ш й
шл\ И
-'* ^й
* *" 'И
* * И
И V>;|';*:;'*H
| %"А *;|
|5.^ >!'••'<1
Вал к"'*/9Й
IVivffl
YtaM
ТЗа-Ё
1
I
РИС. 2. Осушительные
дикатором влажности:
а — со смотровым окном;
фильтром
патроны с ин-
б — с тканевым
РИС. 3. Быстросъемный
осушительный патрон

ронов достаточно трудоемко, что
в условиях массового производства
неприемлемо.
При массовом производстве
конструкция осушительного патрона
должна обеспечивать
герметичность соединений и минимальный
объем токарных и сборочных
операций. Кроме того, материал, из
которого он выполняется, должен
быть высокотехнологичным.
В результате анализа
существующих конструкций разработана
технология, изготовления
осушительных патронов, при которой
инструментом трения формируют и
калибруют горловины на трубной
заготовке (рис. 5). Затем в
горловину вводят штуцер с
предварительно нанесенным герметиком и
завальцовывают роликовым
инструментом.
В условиях массового
производства предложенная технология
дает возможность исключить процесс
сварки, автоматизировать
основные технологические операции, от-
A1) 1537984 E1M F 25 В 15/02 B1)
4333233/23-06 B2) 25.11.87 G5)
В. М. Шлейников E3) 621.56
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая циркуляционный контур, в
котором последовательно установлен
абсорбер, насос, теплообменник
растворов, генератор, конденсатор,
переохладитель, испаритель и компрессор,
отличающаяся тем, что, с целью
повышения энергетической эффективности,
установка содержит дополнительный
теплообменник, установленный по одной
полости между компрессором и
абсорбером, а по другой — включен в бай-
пасную магистраль, которой
дополнительно снабжен теплообменник
растворов по крепкому раствору.
A1) 1537985 E1M F 25 В 15/12 B1)
4325996/23-06 B2) 23.10.87 G5)
В. М. Шлейников E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая циркуляционный
контур, в котором последовательно
установлены абсорбер, насос,
теплообменник-регенератор, десорбер с
кипятильником, резорбер, охлаждаемый водой,
резорбер, охлаждаемый слабым
раствором, дегазатор, отделитель жидкости
и второй насос, отличающаяся тем,
что, с целью повышения
энергетической эффективности при использовании
подогретой воды, отделитель жидкости
через насос связан линией с
оросителем десорбера, выход из которого,
в свою очередь, связан линией через
теплообменник-регенератор с
оросителем резорбера.
РИС. 4. Соединения корпуса патрона
с днищем:
а — пайкой; б — завальцовкой
казаться от использования
защитных газов и неплавящихся
вольфрамовых электродов. Кроме того,
новая технология позволяет
сократить расход электроэнергии и
цветных металлов (замена медного
штуцера на стальной), уменьшить
брак.
Экономический эффект от ее
внедрения на предприятии «Укр-
монтажторгтехника» 60 тыс. р. в
год.
A1) 1539478 E1M F 25 В 13/00 B1)
4349571/23-06 B2) 06.05.87 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский,
проектно-конструкторский и
технологический институт электротермического
оборудования G2) И. Ю. Долгов,
В. А. Костылев E3) 621.57
E4) E7) ТЕПЛОНАСОСНАЯ
УСТАНОВКА ВОЗДУШНОГО
ОТОПЛЕНИЯ, ОХЛАЖДЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЯ
И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ,
содержащая холодильный контур,
включающий компрессор и
последовательно соединенные наружный
воздушный теплообменник, дросселирующее
устройство, внутренний воздушный
теплообменник, четырехходовой вентиль
одной пары противоположных не-
соединяющихся между собой
патрубков, соединенный с наружным и
внутренним воздушными теплообменниками,
и емкостной водонагреватель с
теплообменником хладагент — вода,
отличающаяся тем, что, с целью
удешевления конструкции и повышения
надежности путем исключения запорных
вентилей в холодильном контуре,
дросселирующее устройство выполнено в виде
трех капиллярных трубок, три конца
которых соединены в одну общую точку,
а три других конца соединены
соответственно с наружным, внутренним
воздушными теплообменниками и с
выходным патрубком хладагента
теплообменника хладагент — вода емкостного
водонагревателя, к выходному
патрубку хладагента которого и к одному из
патрубков второй пары
противоположных- патрубков четырехходового
вентиля, второй патрубок этой пары
соединен с всасывающим патрубком
компрессора, подключен одной из пар
противоположных патрубков
дополнительно включенный четырехходовой
вентиль, один из второй пары
противоположных патрубков которого
герметично заглушён, а другой соединен с
нагнетающим патрубком компрессора.
РИС. 5. Осушитель- .11- I ¦ t,.
ный патрон с за- кШТТШ!
вальцовкой штуце- тШЖ
ров ДЕЙК.
ffi* '%УУ-
• ,и •
Список литературы
1. А. с. 1268906 СССР.
2. А. с. 1350455 СССР.
3. А. с. 1495607 СССР.
4. А. с. 1145217 СССР.
5. А. с. 1408167 СССР.
6. А . с . 994873 СССР.
7. Пат. 4698985 США.
• 8. Пат. 4649719 США.
9. Пат. 2175077А Англия.
10.^1 а т. 4745772 США.
A1) 1537988 E1M F 25 В 49/00 B1)
4226260/23-06 B2) 08.04.87 G1)
Одесский инженерно-строительный институт
G2) Г. С. Якименко, С. А. Бучацкий
E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ
УПРАВЛЕНИЯ ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬ-
НОСТЬЮ
МНОГОКОМПРЕССОРНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
путем включения комбинаций
параллельно работающих компрессоров на
каждой ступени требуемой холодопро-
изводительности, отличающийся тем,
что, с целью повышения
экономичности и точности управления, каждый
последующий компрессор большей хо-
лодопроизводительности включают и
выключают после достижения
равенства суммарной холодопроизводитель-
ности всех компрессоров меньшей хо-
лодопроизводительности,
последовательно включаемых в
комбинациях на ступенях, холодопроизводи-
тельности этого компрессора, а на
интервалах перехода от одной ступени
холодопроизводительности к другой
включают в режиме широтно-импульс-
ной модуляции дополнительный
компрессор, холодопроизводительность
которого равна наименьшей холодопро^^
водительности параллельно работЯР
щих компрессоров в установке, при
этом холодопроизводительность
каждого компрессора в установке определяют
по формуле
о- 2i~!'Q
где Qi — холодопроизводительность /то
компрессора в установке;
i — порядковый номер
компрессора в установке;
N — заданное количество
компрессоров в установке;
Q — заданная
холодопроизводительность установки.

ОХРАНА ТРУДА
УДК 621.565.59-78
.Правила устройства
*и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок
Правила устройства и безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок (далее — Правила) распространяются на
стационарные и передвижные холодильные установки
предприятий агропромышленного комплекса и предназначены для
инженерно-технических работников, специалистов по проектированию,
монтажу, эксплуатации, ремонту холодильных установок и технике
безопасности.
Настоящие Правила, составленные Всесоюзным
научно-исследовательским и конструкторско-технологическим институтом
холодильной промышленности НПО «Агрохолодпром», являются седьмым
подобным изданием.
С выходом в свет настоящего седьмого издания Правил
утрачивает силу шестое издание «Правил устройства и
безопасной эксплуатации аммиачных холодильных установок».
После выхода в свет шестого издания Правил прошло более
10 лет. За этот период выпущены новые нормативные
документы, произошли изменения в устройстве, оснащении и
автоматизации холодильных установок, освоено производство
оборудования, позволяющее осуществить схемы с полным
промежуточным дросселированием, закуплено большое количество
холодильников из легких металлических конструкций с холодильными
установками типа «контейнер» и т. д.
В седьмом издании Правил статьи приведены в
соответствие с новыми нормативными документами, в том числе с новой
редакцией «Правил устройства и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением», общесоюзными нормами
технологического проектирования «Определение категорий помещений и
зданий по взрывопожарной и пожарной опасности» и др.
S Кроме того, в Правила включены требования" к холодиль-
ым установкам полной заводской готовности, смонтированным в
контейнерах (вагончиках). Впервые введены требования к
периодическим испытаниям систем трубопроводов и теплообменных
аппаратов (воздухоохладителей, переохладителей, батарей и т. д.),
находящихся под давлением аммиака.
Текст Правил рассмотрен комиссией в составе: С. Т. Кутепов
(Государственная комиссия Совета Министров СССР по
продовольствию и закупкам), В. Д. Леонов (LJJK профсоюза работников
агропромышленного комплекса), В. Б. Галежа (московский завод
«Компрессор»), О. А. Бахвалов (Росмясомолторг), 1 И. П. Ланцман~],
И. Е. Шихман (Гипромясомолпром), Л. С. Котляр (Гипрохо-
лод), В. И. Казарновский (Гипроторг), В. Н. Кротков
(ВНИИхолодмаш), Ю. Я. Сенягин (НПО «Агрохолодпром»).
Правила утверждены первым заместителем председателя
Государственной комиссии Совета Министров СССР по
продовольствию и закупкам М. Л. Тимошишиным B7.09.90) и
согласованы секретарем ЦК профсоюза работников агропромышленного
комплекса А. И. Поповым (письмо № 7-318 от 11.06.90).
Раздел 1
Общие положения
1.1.* Настоящие Правила
устанавливают требования к
стационарным и передвижным
компрессионным холодильным установкам,
работающим по замкнутому циклу
с использованием аммиака в
качестве холодильного агента
(приложение 1).
1.2. Требования Правил
распространяются на проектирование,
монтаж, эксплуатацию и ремонт
холодильных установок, указанных в
п. 1.1.
1.3. Требования настоящих
Правил распространяются в полном
объеме и на холодильные
установки или их элементы, заполненные
аммиаком, но находящиеся по
каким-либо причинам в нерабочем
состоянии.
1.4. Оборудование и
трубопроводы холодильных установок (в том
числе иностранного производства)
должны соответствовать
отечественным нормативам холодильного
машиностроения, а их
проектирование, монтаж, эксплуатация и
ремонт — настоящим Правилам.
Системы холодильных установок
комплектной поставки должны
отвечать требованиям настоящих
Правил.
1.5. При разработке проектов
реконструкции (технического
перевооружения) действующих
холодильных установок допускаются
частичные отступления от некоторых
положений Правил, которые
определяются комиссией, состоящей из
представителей предприятия,
проектной организации, вышестоящих
и контролирующих организаций и
обязательно согласовываются с
НПО «Агрохолодпром».
Эти отступления касаются
только объемйо-планировочных
решений компрессорных цехов
[например, размещение аппаратного
отделения в подвале, недостаточная
высота машинного (аппаратного)
отделения и т. п.], которые не могут
быть изменены по местным
условиям. Однако сгораемые конструкции
ограждений цехов должны быть
заменены несгораемыми.
Акт комиссии об отступлении от
требований настоящих Правил
должен храниться у начальника цеха
наравне с паспортами на
оборудование.
Установка дополнительного
холодильного компрессора, теплооб-
менного аппарата или замена
устаревшей единицы оборудования при
сохранении действующей
холодильной системы не являются
реконструкцией. Монтаж указанного
дополнительного оборудования
необходимо проводить в соответствии
с проектным решением, разрабо-
«г
5
1
I
* Термины и определения в
настоящих Правилах и приложениях
трактуются согласно разделу 14
«Основные определения».

тайным только
специализированной организацией.
Приведение холодильной
установки в соответствие с
требованиями Правил является
обязанностью руководства предприятия.
1.6. Ответственность за
выполнение требований настоящих Правил
возлагается на администрацию
предприятия.
При отсутствии в Правилах
требований, соблюдение которых при
производстве работ необходимо
для обеспечения безопасных
условий труда, администрация
предприятия по согласованию с
профкомом принимает соответствующие
меры.
1.7 Должностные лица на
предприятиях, в организациях,
ответственные за безопасную
эксплуатацию и техническое состояние
аммиачных установок, а также
инженерно-технические работники
проектных и конструкторских
институтов и организаций, виновные в
нарушении настоящих Правил,
несут за это личную ответственность,
независимо от того, привело ли
нарушение к аварии или несчастному
случаю с людьми. Они отвечают
также за нарушения, допущенные
их подчиненными.
1.8 Выдача должностными
лицами указаний или распоряжений,
принуждающих нарушать
настоящие Правила, самовольное
возобновление работ (остановленных
органами государственного
надзора, технической инспекцией труда
профсоюза или лицом,
ответственным за надзор), а также
непринятие этими лицами мер по
устранению нарушений, допускаемых в
их присутствии подчиненными,
являются грубейшими
нарушениями Правил.
В зависимости от характера
нарушений и их последствий все
указанные лица несут ответственность
в установленном
законодательством порядке.
1.9. В холодильных установках
допускается применять только
сосуды, изготовленные на
специализированных машиностроительных
заводах в соответствии с
действующей нормативно-технической
документацией, утвержденной,
согласованной и зарегистрированной в
установленном порядке.
1.10. На каждом предприятии
приказом руководителя из числа
инженерно-технических
работников, прошедших в установленном
порядке проверку знаний
настоящих Правил, должны быть
назначены лица, ответственные
— за исправное состояние,
правильное и безопасное действие
аппаратов (сосудов), трубопроводов
и устройств, холодильной
установки;
— по надзору за техническим
состоянием и безопасной
эксплуатацией холодильной установки и
соблюдением требований
настоящих Правил.
Инженерно-технический
работник по надзору должен
осуществлять работу по плану,
утвержденному главным инженером
предприятия.
1.11. На каждом предприятии
должны быть разработаны и
утверждены инструкции по
эксплуатации холодильного
оборудования, входящего в состав
холодильной установки, а также
инструкции по охране труда при
эксплуатации этого оборудования,
аппаратов и устройств в
соответствии с «Положением о
разработке инструкций по охране труда»,
утвержденным ВЦСПС и
Госкомтрудом СССР 05.12.85.
Разрабатывают инструкции
инженерно-технические работники
под руководством начальника
компрессорного цеха (или
заменяющего его лица), который представляет
их на согласование инженеру по
охране труда и технике
безопасности (или заменяющему его лицу)
и на утверждение руководителю
(или главному инженеру) и
профкому предприятия. Инструкции
должны быть доведены до
персонала, обслуживающего
холодильную установку (под расписку), и
вывешены на видном месте.
1.12. На администрацию
предприятия возлагается
ответственность за проведение обучения и
инструктажа рабочих и служащих
в соответствии с требованием ГОСТ
12.0.004—90 «ССБТ. Организация
обучения работающих
безопасности труда. Общие положения», а
также за постоянный контроль за
соблюдением работающими всех
требований инструкций по охране
труда.
Раздел 2
Организационные мероприятия
2.1. К обслуживанию
холодильных установок допускаются лица
не моложе 18 лет, прошедшие
медицинское освидетельствование и
имеющие документ об окончании
специального учебного заведения
или курсов:
по эксплуатации холодильных
установок — для машинистов;
. по автоматизации холодильных
установок — для слесарей по КИП
и автоматике.
К самостоятельному
обслуживанию холодильных установок
машинисты могут быть допущены только
после прохождения стажировки
сроком не менее 1 мес (в
результате которой они должны освоить
обслуживание конкретной
установки и поддержание нормальных
режимов ее работы) и
соответствующей проверки знаний.
Стажировку должны проводить опытные
наставники*. Допуск к стажировке и
самостоятельной работе
оформляется распоряжением по
предприятию. -
2.2. Администрация
предприятия обязана обеспечить
холодильные установки необходимым
штатом обслуживающего персонала в
соответствии с действующими
«Нормативами численности рабочих
холодильных установок» или
заключить договор со
специализированной организацией на комплексное
техническое обслуживание
автоматизированных холодильных
установок.
Допускается обслуживание
холодильной установки одним
машинистом в смену, если по условиям
технологического процесса
потребителя холода возможно временное
прекращение холодоснабжения с
выключением холодильной
установки. В противном случае холодиль^
лую установку должны
обслуживать не менее чем два машиниста
в смену.
2.3 Инструктаж (в объеме п. 2.7)
обязателен для всех вновь
поступающих на работу и работающих
независимо от их стажа и
квалификации.
Руководители предприятий
обязаны обеспечить своевременное и
качественное проведение
инструктажа работающих по безопасным
приемам и методам работы,
ознакомление с правилами поведения
на территории, в цехах и на
участках.
Персонал, работающий в
производственных помещениях, в
которых установлено технологическое
оборудование с непосредственным
кипением аммиака, должен
проходить инструктаж по охране
труда, связанной с применением
аммиачной системы
непосредственного охлаждения. Инструктаж
проводит начальник цеха, в котором
эксплуатируется такое
оборудование.
Объем проведения инструктажа
и порядок его оформления
указаны в приложении 2.
2.4. Не реже одного раза в 12 мес
следует проводить проверку знаний
персонала по обслуживанию
холодильной установки, технике безов
пасности, инструкций по
эксплуатации оборудования и практическим
действиям по оказанию
доврачебной помощи. Для этого приказом
руководства предприятия
создается комиссия, состоящая из
специалистов по холодильной технике,
электротехнике, приборам
автоматики и технике безопасности.
Члены комиссии заносят результаты
проверки в специальный журнал,
где указывают дату проверки и
* Стаж работы наставника на
данном предприятии должен быть не менее
1 года.

оценку знаний каждого
проверяемого, и расписываются.
2.5. Проверку знаний
руководящих и инженерно-технических
работников по технике безопасности
необходимо осуществлять в
соответствии с «Положением о
порядке проверки знаний правил и норм
по охране труда руководящих,
инженерно-технических работников и
специалистов системы Госагропро-
ма СССР», утвержденного Госагро-
промом СССР 21.07.88.
2.6. Монтаж, эксплуатация и
ремонт сосудов должны отвечать
требованиям «Правил устройства и
безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением»
(приложение 3).
2.7. В машинном отделении
должны быть вывешены на видном
месте утвержденные главным
инженером инструкции по:
Б* устройству и эксплуатации
аммиачных холодильных установок;
эксплуатации холодильной
системы (охлаждающих устройств);
обслуживанию
контрольно-измерительных приборов и автоматики;
пожарной безопасности;
охране труда (оказание
доврачебной помощи при отравлении
аммиаком, действия персонала по
ликвидации прорыва аммиака и при
возникновении аварийной
ситуации и т. д.);
а также годовые и месячные
графики проведения
планово-предупредительного ремонта;
схемьь аммиачных, рассольных,
масляных и водяных
трубопроводов с пронумерованными (в
соответствии с натурой) запорной
арматурой и приборами автоматики
(утвержденные главным
инженером);
указатели нахождения средств
индивидуальной защиты;
номера телефонов скорой
помощи, пожарной команды,
диспетчера, электросети, штаба
гражданской обороны, милиции,
ближайшей воинской части, начальника
компрессорного цеха (домашний
телефон); ,
номера телефонов и адрес
организации, обслуживающей
автоматизированную холодильную
установку (номера этих телефонов
должны быть вывешены также и на
посту охраны).
2.8. В случае внесения
изменений в холодильную установку
вывешенные в машинном
(аппаратном) отделении схемы
трубопроводов должны быть соответственно
исправлены к моменту перехода
работы на новую схему и
переутверждены главным инженером
предприятия.
2.9. Прием в эксплуатацию вновь
смонтированной или
реконструированной установки осуществляется
в соответствии со СНиП 3.01.04—87
и СНиП 3.05.05—84 и настоящими
Правилами.
При приеме должны быть
представлены следующие документы:
проект установки (с внесенными
в установленном порядке
изменениями, если таковые имели место
при монтаже);
паспорта (формуляры) и
руководства заводов-изготовителей по
эксплуатации холодильного
оборудования;
акты на проведенные
строительные (в том числе скрытые) и
монтажные работы;
акты на испытание оборудования
и систем трубопроводов на
плотность и прочность;
акты на продувку и заполнение
системы аммиаком, а также
другие в соответствии с
действующими нормативами.
2.10. В компрессорном цехе
должен быть суточный журнал
установленного образца
(приложение 4), пронумерованный,
прошнурованный и скрепленный печатью
предприятия, с датой и подписью
начальника цеха.
2.11. Вход посторонним лицам в
помещение машинного
(аппаратного) и конденсаторного отделений
запрещен.
Снаружи у входных дверей этих
помещений должны быть
установлены звонки для вызова
обслуживающего персонала, а также
вывешены предупредительная надпись
и запрещающий знак безопасности
1.3 по ГОСТ 12.4.026—76.
2.12. Работы, не связанные с
обслуживанием холодильной
установки и оборудования (строительные,
монтажные, изоляционные и т. п.),
проводятся с оформлением наряда-
допуска на работы повышенной
опасности (приложение 5).
Ремонтные работы, а также
очистка батарей при оттаивании инея
проводятся под контролем лица,
ответственного за эксплуатацию
холодильной установки (или лица, его
заменяющего).
2.13. Расследование несчастных
случаев осуществляется в
соответствии с действующим
«Положением о расследовании и учете
несчастных случаев на
производстве», утвержденным
постановлением Президиума ВЦСПС и Гос-
проматомнадзора СССР № 8—12
от 17.08.89.
Раздел 3
Материалы оборудования,
трубопроводов и арматуры*
3.1. Трубопроводы,
транспортирующие аммиак, относятся в
соответствии с действующими норма-
* Требования настоящего раздела
относятся к материалам,
трубопроводам и арматуре, применяемым при
проектировании, монтаже и
эксплуатации холодильных установок.
тивами к группе «Ба», категории II,
4-му классу опасности (СН 527—80).
3.2. Материалы частей
оборудования, подвергающихся действию
низких температур, не должны
иметь необратимых структурных
изменений. Материал частей,
соприкасающихся при работе с
аммиаком и смазочным маслом,
должен быть химически инертным по
отношению к ним.
Для изготовления фланцев и
фасонных деталей (отводов)
аммиачных трубопроводов следует
применять стали марок 10Г2 (ГОСТ
4543—71), 10 и 20 (ГОСТ 1050—74)
или других, аналогичных по
характеристикам.
3.3. Для аммиачных
холодильных установок должны
применяться трубы в соответствии с табл. 3.1.
ТАБЛИЦА 3.1
Трубы для аммиачных холодильных
установок (группа поставки В)
Вид
труб
мм
Марка стали
в зависимости
от температуры
рабочей среды, °С
—70...
—41
—40...
+ 150

Бесшовные хо-
лодноде-
форми-
рован-
ные
(ГОСТ 1
8733— 1
74) 10...40 10Г2 10,20

Бесшовные го-
рячеде-
форми-
рован- J
' ные I
(ГОСТ
8731 —
1 87) 50...400 10Г2 10,20
Сортамент труб приведен в
табл. 3.2. В случае применения
других труб должен быть выполнен
поверочный расчет в соответствии
с «Пособием по расчету на
прочность технологических стальных
трубопроводов на ру до 10 МПа»
(СН 527—80). Материал труб
должен удовлетворять условиям
работы.
3.4. Запорные вентили и другую
арматуру из ковкого чугуна
допускается применять при
температуре не более —30 °С, если
заводом-изготовителем не
регламентируются другие температурные
пределы. Во всех остальных случаях
при температуре менее —30 °С
следует применять стальную арматуру.
3.5. Для уплотнения разъемных
соединений должны применяться
прокладки из паронита марок
МБП5БЦ (ТУ 38.114263—79), ПМБ

ТАБЛИЦА 3.2
Сортамент труб для аммиачных трубопроводов с Dу=10...50 (ГОСТ 8734—75) и
Яу=70...40 (ГОСТ 8732—78)
D -мм
dhxs,
мм
1 Ю 14X1,6
1 15 18X1,6
20 25X1,6
25 32X2
32 38X2
| 40 45X2,5
| 50 57X3,5
70 76X3,5
80 89X3,5
[Условные обозначения: Dy —
Масса 1 пог.
м, кг
0,49
0,65
0,92
1,48
1,78
2,62
4,62
6,26
7,38
Dv, мм
DHXS,
мм
100 108X4
125 133X4
150 159X4,5
200 219X7
250 273X8
300 325X8
350 377X9
400 426X10
Масса 1 пог.
- M, 'КГ
10,26
12,73
17,15 |
- 36,60
52,28
62,54
81,68 1
102,59
- условный проходной диаметр трубы; DH — наруж-
ный диаметр трубы; ? — толщина стенки
трубы.
(ГОСТ 481—80) или другого
материала с аналогичной твердостью
и стойкостью к аммиак^с маслами.
3.6. Фланцевые соединения
аммиачных холодильных установок
должны иметь уплотнительные
поверхности «выступ — впадина» или
«шип — паз».
(Продолжение следует)
Новые книги:
«Рыночная
экономика для всех»
Новая серия
ВО «АГРОПРОМИЗДАТ»
рассчитана на широкий круг
читателей, желающих
приобрести знания по
ч рыночной экономике. ^
В I и II кварталах 1991 г. в
книготорговую сеть поступят
следующие издания:
I
ОТВЕЧАЕТ СПЕЦИАЛИСТ
Уважаемая редакция!
Обращаюсь к вам по поручению
группы холодильщиков. Нас
интересует такой вопрос: что
можно предпринять для удаления на-
/ кипи с теплообменных
поверхностей испарительных
конденсаторов? Из-за ее образования
через 2...3 года эксплуатации
конденсаторы фактически выходят
из строя. Завод-изготовитель
рекомендует удалять накипь
механическим способом, что
неосуществимо вследствие большой
плотности труб в секциях.
в. краснянский,
г. Нововолынск
Отвечает старший научный
сотрудник лаборатории систем
охлаждения ВНИКТИхолодпрома
В. П. ПЫТЧЕНКО.
Проблема очистки от водяного
камня (накипи) и загрязнений тепло-
обменной поверхности
испарительных конденсаторов действительно
актуальна. Использование для этой
цели раствора соляной кислоты
опасно тем, что вместе с
отложениями солей удаляются
антикоррозийное покрытие и оксидная
защитная пленка поверхности металла.
Поэтому после промывки
поверхности раствором кислоты необходима
специальная обработка для
восстановления этой защитной пленки.
Использование специальных
добавок или ингибиторных насадок,
в частности комплексонов, весьма
проблематично, особенно на
предприятиях пищевой
промышленности.
Анализ условий эксплуатации
испарительных конденсаторов на
предприятиях мясной и молочной
промышленности, проведенный
ВНИКТИхолодпромом,
показывает, что для предотвращения
отложения водяного камня на тепло-
обменной поверхности
конденсаторов необходимо:
повышать культуру
эксплуатации;
применять мягкую
(обессоленную) воду.
Для выполнения первого условия
требуется строго соблюдать
инструкции. Прежде всего вода должна
подаваться на орошение в
количестве не меньшем, чем указано в
паспорте @,1 м3 воды на 1 кВт
паспортной тепловой нагрузки на
конденсатор). Однако, как
показали обследования, практически на
всех предприятиях количество
подаваемой на орошение воды
намного меньше рекомендуемого
значения. Это приводит к
неравномерному смачиванию поверхности и,
как следствие, интенсивному
отложению водяного камня.
Кроме того, чтобы оросительная
система обеспечивала равномерное
смачивание всей тешюобменной
поверхности, необходимо также
регулярно очищать форсунки от
загрязнения. При достаточном
количестве воды и удовлетворительной
работе форсунок выпадение
отложений в значительной степени
замедляется.
Наиболее приемлемым способом
специальной обработки воды для ее
смягчения (обессоливания), по
мнению специалистов института, в
настоящее время является магнитт
ная обработка. Для этой цели
можно использовать серийный аппарат
АМО Чебоксарского
электромеханического завода «Энергозапчасть».
Его устанавливают как на
основном трубопроводе подачи, воды
в форсунки, так и на трубопрово-
БУДЫЛКИН Г. И.,
МАЛЫГИН Ю. М. и др. Краткий словарь-
справочник. 5 л., 70 к.
Словарь-справочник знакомит
читателей с экономическими^
терминами и понятиями,
которые вошли в нашу жизнь
сравнительно недавно и связаны с
переходом к рыночной
экономике в АПК.
ДАШЕВСКАЯ Л. М. Рынок и
право. 4 л., 50 к.
Книга вводит в круг основных
правовых проблем, с которыми
столкнется каждый работаю-
щий в условиях рыночной
экономики. Раскрыты правовые
аспекты управления
(самоуправления) предприятием,
полномочия трудового коллектива,
уделено внимание
хозяйственным договорам.
де для подачи подпиточнои воды.
Опыт эксплуатации аппаратов
АМО показывает, что в
большинстве случаев происходит не тольк^
прекращение выпадения осадков*
но и размывание старых
отложений. Такое явление наблюдали
специалисты института на Горьков-
ском городском молочном заводе,
Горьковском мясокомбинате*
Останкинском мясокомбинате (г.
Москва) и на ряде других
предприятий.
В качестве источника мягкой
воды могут быть использованы
естественные пруды или озера, а также
конденсат из котельных установок.
Дозаправку системы и ее
периодическую продувку, т. е. замену
части циркулирующей воды,
следует проводить исключительно
мягкой водой.

АБРАМОВА Г. П. Маркетинг:
вопросы и ответы. 7 л., 90 к.
В форме вопросов и ответов
раскрыты сущность, принципы
и методы маркетинга как
целостной системы управления
производством и сбытом
продукции в условиях рынка.
КОНОНОВ И. С. Народные
предприятия. 4 л., 40 к. .
Рассказано, как создать
народное предприятие, консорциум,
акционерное общество. На
примерах показано, что можно
организовать их работу в тесном
взаимодействии с коммерческим
банком.
САГАЙДАК А. Э. Земельная
собственность и рента. 4 л., 50 к.
Рассмотрены перспективные
формы собственности на землю,
^W владения и пользования ею в
^^условиях рынка. Показан
механизм формирования ренты,
арендной платы и земельного
налога. Обобщается опыт
отдельных регионов нашей страны
и других государств по
созданию рыночных земельных
отношений.
ВАЛЬТЕР С. Б. Налогообложение.
6 л., 80 к.
Рассмотрены вопросы
налогообложения граждан и
сельскохозяйственных предприятий.
Характеризуются виды налогов,
принципы налогообложения,
общий порядок исчисления и
уплаты налогов, предоставляемые
льготы.
ТУШКАНОВ М. П.,
МАКСИМОВ А. Ф. Рынок и арендатор.
4 л., 50 к.
Рассмотрены основные вопросы
деятельности арендаторов в
условиях рынка — порядок сдачи
в индивидуальную аренду
земли и средств производства,
условия реализации продукции,
взаимоотношения с
предприятиями агросервиса и местными
Советами, организация
материально-технического
снабжения и др.
^ЗЛЕНКО Н. Н. Рынок и
предприятие. 5 л., 50 к.
В форме вопросов и ответов
раскрыт круг проблем,
характеризующих механизм перехода
предприятий на рельсы
рыночной экономики: как выкупить
предприятие, как организовать
акционерное общество, для чего
нужна фондовая биржа, что
дает маркетинг и как его
организовать.
КНИГИ МОЖНО ЗАКАЗАТЬ ПО
«КНИГОТОРГОВОМУ БЮЛЛЕТЕНЮ»
В МАГАЗИНАХ КНИГОТОРГОВ И
ПОТРЕБКООПЕРАЦИИ.
Инпродпищемаш-90
В сентябре 1990 г. в Киеве прошла
международная
специализированная выставка «Инпродпищемаш-
90», организованная фирмой «Но-
веа Интернациональ ГмбХ» (ФРГ)
совместно с В/О «Экспоцентр»
Торгово-промышленной палаты СССР
при содействии Государственного
комитета СССР по науке и
технике, Министерства химической и
нефтеперерабатывающей
промышленности СССР, Министерства
общего машиностроения СССР,
Министерства оборонной
промышленности СССР и Государственного
комитета СССР по материально-
техническому снабжению.
В выставке приняли участие
более 100 фирм и организаций из
Австрии, Бельгии, Венгрии,
Германии, Дании, Италии, Нидерландов,
СССР, Финляндии, Франции,
Чехословакии, Швейцарии, Швеции,
Японии, которые экспонировали
оборудование для
мясоперерабатывающей, молочной, хлебопекарной,
кондитерской, консервной и
пищевкусовой отраслей
промышленности, для производства пищевых
жиров, безалкогольных напитков,
пива и т. д.
Холодильную технику —
оборудование для охлаждения и
замораживания пищевых продуктов,
производства мороженого,
льдогенераторы и т. д.— предлагали
фирмы «Хайнен», «Мая», «Нидиккер»,
«Винклер+Дюннебир», «Цигра»
(Германия), «Коппенс», «Мейн
групп» (Нидерланды), «Хойер»,
«Мейнке фуд процессинг иквит-
мент» (Дания), «Альфа-Лаваль»
(Швеция), «Фемиа индустри»
(Франция), «Шаллер Лебенсмит-
тельтехник» (Австрия) и др.
Так, фирма «Хайнен»
представила конвейерный морозильный
туннель для овощей и фруктов,
скороморозильные аппараты
ленточного, спирального, барабанного и
иных типов для широкого
ассортимента продуктов и другое
холодильное технологическое
оборудование. Выпускаемые этой фирмой
скороморозильные аппараты
«Юниор СТ» спирального типа
различаются вариантами подключения
к технологическим линиям
обработки продуктов (различным
расположением окон подачи продуктов
в аппарат и выдачи из него) и
подготовки к замораживанию.
Габаритные размеры изолированной
камеры аппарата 5100Х2400Х
Х2590 мм; ширина сетчатой
конвейерной ленты — 508 мм.
Фирма изготовляет одно- и двух-
барабанные скороморозильные
аппараты (с общим сетчатым
конвейером). Скорость конвейера
регулируют в зависимости от
характеристик и размеров
замораживаемого продукта.
Производительность однобарабанного аппарата,
например, при замораживании
пиццы 400 кг/ч, выпечки 750 кг/ч,
куриных шницелей 800 кг/ч.
Аппараты присоединяют к аммиачной или
фреоновой холодильной установке.
Фирма «Мая» показала один из
многочисленного семейства
выпускаемых ею льдогенераторов.
Автоматические льдогенераторы этой
фирмы обеспечивают получение
чешуйчатого льда с
температурой—7 °С. Производительность их
от 650 до 5000 кг за 24 ч,
габаритные размеры соответственно от
1090Х860ХЮ70 до 1700Х1300Х
X 1350 мм. Поставляются в
напольном (с ножками) или настенном
исполнении.
Льдогенераторы типа UBE
фирмы «Цигра» производительностью
от 30 до 10000 кг за 24 ч
предназначены для получения колотого
льда с температурой —0,5 °С.
Габаритные размеры их от 400Х500Х
Х710 до 2100Х2200Х 1700 мм.
Изготовляются из высокопрочной
нержавеющей стали с применением
пенополиуретановой изоляции.
Работают на хладагенте R22.
Эффективные системы
автоматической загрузки (выгрузки)
холодильных камер продукцией (в том
числе мясными полутушами) с
использованием конвейеров
предложила фирма «Риникер»
(Швейцария).
В целом выставка
продемонстрировала высокий технический
уровень пищевых производств в
развитых странах. Она несомненно была
полезна для советских
специалистов, позволив ознакомиться с
мировыми достижениями в этой
области и завязать деловые контакты
с зарубежными коллегами.

s
1
I
УДК 664.8.037@83.132)
Рекомендации по замораживанию
и хранению пищевых продуктов*
Предварительная обработка и
замораживание продуктов
растительного происхождения
Пищевые продукты растительного
происхождения являются важными
источниками углеводов, витаминов, солей,
иногда липидов. Растительные
продукты содержат также пигменты и
органические летучие вещества, которые
придают им приятный внешний вид и
характерный аромат.
В значительных количествах
содержится вода (например, в яблоках
85%). Только небольшая часть ее не
вымораживается (вода, связанная с
белками, высокомолекулярными
углеводами). Растительные продукты легко
теряют воду (и, безусловно, массу) в
результате испарения, особенно при
низкой относительной влажности
воздуха.
Свежие плоды и овощи являются
живыми продуктами, и их химический
состав изменяется по мере старения
(вследствие дыхания, созревания).
Во время операций, предшествующих
замораживанию (мойка,
бланширование), или после него
(размораживание, варка) химический состав может
измениться из-за выщелачивания,
окисления.
Плоды и овощи состоят из
микроскопических клеток, плотно
прилегающих друг к другу, между которыми
имеются небольшие межклеточные
пространства (они занимают до 25 %
общего объема). Наружные стенки клеток
достаточно твердые, они богаты
целлюлозой. Цитоплазма, заключенная в
мембрану, или плазмалемму, содержит
ядро, одну или несколько вакуолей, очень
мелкие капельки водных растворов
солей, Сахаров, аминокислот, пигментов,
которые также окружены мембранами.
Эти мембраны, являющиеся липопро-
теиновыми субстанциями, очень хрупки.
Они контролируют вход и выход
растворимых веществ. В цитоплазме
встречаются окрашенные зерна (например,
зеленые хлоропласты), митохондрии и
другие включения,
При промышленном замораживании
целостность клетки разрушается.
Мембраны мертвых клеток при
размораживании становятся весьма
проницаемыми, вследствие чего содержимое
вакуолей — эксудат — диффундирует из
клеток, создавая предпосылки для сни-
* Продолжение. Начало см. в № 9...
11 за 1990 г.
жения качества. Количество выделен
ного эксудата зависит от природы
замороженного растительного продукта и
его физиологического состояния
(например, степени зрелости), скорости
замораживания и размораживания.
Для того чтобы замороженные
растительные продукты сохраняли
приемлемый вкус при низкотемпературном
хранении, многие из них бланшируют. При
этом происходит инактивация
ферментов, вызывающих ухудшение вкуса. При
правильном проведении процесса
бланширования потери натурального вкуса
минимальны.
При бланшировании заметно
размягчается консистенция, но при
дальнейшем замораживании и
низкотемпературном хранении она изменяется
незначительно. Если продукт замораживают
в сыром виде или бланшируют
недостаточно, воздействие ферментов на
пектиновые соединения может привести
к неприемлемым изменениям
консистенции.
ОВОЩИ
Успешно замораживать можно
большинство овощей — горошек, шпинат,
зеленую фасоль, брюссельскую
капусту, цветную капусту, сладкую
кукурузу, картофель. Однако такие овощи,
как томаты, салат, огурцы, которые
обычно потребляют в сыром виде,
теряют свою характерную упругую
(хрустящую) консистенцию при
размораживании. Как правило, существует
обратная зависимость м,ежду консистенцией
размороженного овощного продукта,
потребляемого сырым, и содержанием
воды в свежем овоще.
Замораживать можно только чистые,
здоровые и высококачественные овощи.
Некоторые сорта овощей пригодны
для замораживания больше, чем
другие. Выбирать лучше интенсивно
окрашенные сорта с выраженным вкусом,
хорошей консистенцией и хорошим
товарным видом (желательно
одинакового размера), при этом учитывать
индивидуальные особенности сортов.
Предпочтение следует отдавать, например,
нежным и сладким сортам горошка.
У зеленой фасоли без стручков должна
быть упругая консистенция после
варки, у цветной капусты — чистый
белый цвет, у спаржи — зеленые
стрелки, у брюссельской капусты —
компактные и одинаковые по размеру
плоды, у картофеля — высокое
содержание сухих веществ (более 20%),
тогда он не будет развариваться.
Кроме того, овощи должны выдерживать
механический съем.
Овощи, выращенные в поле, обычно
имеют лучшую консистенцию после
размораживания, чем овощи, выращенные
в теплице.
Замораживать следует овощи,
убранные в период оптимальной степени
зрелости. Этот период может быть очень
коротким: например, два-три дня у
зеленой фасоли, всего несколько часов
у горошка.
Некоторые овощи после съема
быстро теряют свои органолептические и
питательные свойства, усыхают и
увядают, у них пропадают блеск и
твердость. Например, шпинат при
окружающей температуре за 24 ч теряет до
75 % аскорбиновой кислоты
(витамина С). Аналогичные потери
происходят у зеленой фасоли в течение 2 дней
при 20 °С. Спаржа становится
горькой и волокнистой, если ее
немедленно не погрузить в холодную воду.
Грибы быстро буреют в тех местах, где
повреждены. Горошек, не освобожден^*
ный от стручков, в теплые дни приоб-%
ретает привкус сена.
Поэтому самые нежные овощи
необходимо замораживать сразу после
съема. Если это невозможно, их надо
немедленно охладить и хранить в
охлажденном состоянии до замораживания.
Для получения замороженных
овощей высокого качества большое
значение имеет правильное проведение
процессов предварительной обработки.
Овощи надо тщательно мыть. Водой
смываются с поверхности не только
грязь, шлам, но и остатки пестицидов.
Воду используют только питьевую и в
больших количествах (для мойки 1 кг
овощей требуется 15—45 л воды).
Добавление к промывной воде 5—.10 рргп
свободного хлора предотвратит
загрязнение оборудования бактериальной
слизью, которая вызывает
нежелательные запахи. При небольших дозах хлор
обычно не оказывает влияния на вкус
пищевого продукта.
Такие операции, как сортировка,
калибровка, очистка от кожицы, стеблей,
шелушение, нарезка, получение
овощной пульпы, должны проводиться при
строгом соблюдении правил гигиены.
Для очистки клубней картофеля от
кожуры применяют пар высокого
давления A,4...1,6 МПа, 204...207°С) или
каустическую соду E...20 %-ный
раствор гидроокиси натрия) при
температуре ниже точки кипения D1...93°С).
В США разработан метод,
предусматривающий использование совместного
эффекта каустической соды и инфр&^
красного излучения, а затем сухуЯР
очистку.
Овощи бланшируют погружением в
горячую воду (85...100 °С) на 1 —10 мин
или воздействием паром A00 °С).
Бланширование паром требует на 30—50 %
больше времени, чем бланширование
горячей водой.
Между температурой и временем
бланширования, достаточным для
инактивации ферментов, существует почти
экспоненциальная связь. Температура
и время бланширования зависят от
того, какие ферментные системы
присутствуют в конкретном овоще и какова
их чувствительность к теплу.
Подкисление горячей воды
(например, лимонной кислотой) ускоряет
инактивацию ферментов и, таким образом,
сокращает время бланширования.

Предпочтительным является
высокотемпературное кратковременное
бланширование, при котором происходят
минимальные изменения цвета и потери
растворимых питательных веществ.
Оптимальные условия
бланширования следует устанавливать
лабораторным путем для каждого вида
обрабатываемого овощного продукта.
Остаточную ферментативную
активность продукта используют как
индикатор достаточности бланширования.
Чаще всего определяют активность пе-
роксидазы и каталазы, в некоторых
случаях — полифенол-оксидазы
(например, для грибов). Пероксидаза —
наиболее теплостойкий фермент.
Небольшая остаточная активность пероксида-
зы оказывает слабое влияние или
вообще не оказывает влияния на органо-
лептические свойства продукта после
замораживания и в процессе хранения.
Предложено много специфических
качественных и количественных методов
измерения остаточной активности перо-
Ёжсидазы и каталазы, но ни один метод
щт признан официальным.
Иногда бланширование недостаточно
инактивирует ферменты, и при
хранении замороженных овощей
наблюдается незначительная регенерация
активности пероксидазы. Однако степень
регенерации обычно низкая, поэтому
вкус и питательные свойства овощей
не ухудшаются.
Кроме инактивации ферментных
систем, бланширование уничтожает
вегетативные формы микроорганизмов,
помогает удалить воздух из тканей,
оживляет цвет, улучшает вкус и
консистенцию (у картофелепродуктов),
уменьшает нежелательные привкусы
(например, горечь капусты).
Однако, если не обеспечены
оптимальные условия бланширования,
могут произойти необратимые изменения
. в консистенции овощей, появиться
привкус вареного продукта, разрушиться
• витамины, пигменты и т. д.
Выщелачивание растворимых питательных
веществ при бланшировании с
последующим охлаждением водой может быть
причиной загрязнения промышленных
сточных вод, на очистку которых
необходимы большие средства. С этой
точки зрения предпочтение отдают
бланшированию паром.
Воду, используемую при
бланшировании, иногда подогревают паром,
достигая тем самым снижения расхода
электроэнергии.
Технология бланширования с
использованием энергии излучения (например,
микроволнового, инфракрасного) все
Лие находится на стадии лаборатор-
Шкх исследований.
Для некоторых овощей применяют
специфические методы, например,
предварительный нагрев брюссельской ка-,
пусты в воде при 55...60 °С перед
бланшированием.
Для сохранения цвета овощей
допускается использовать некоторые
добавки, например лимонную кислоту,
редуцирующий сахар (глюкозу), вводимые
в бланшировочную воду.
Некоторые овощи, замороженные
после отваривания, также хороши (или
даже лучше), как и овощи,
замороженные после бланширования. Это —
свекла, белокочанная капуста, эндивий,
картофель и томаты. Такие овощи, как
зеленый перец, морковь, очищенная с
помощью пара, репа, земляная груша,
огурцы, ревень, сельдерей, зеленые
стебли лука-порея, не требуют
бланширования, у них в замороженном виде
длительное время сохраняются вкус и
цвет. Другие овощи нельзя
бланшировать, так как их качество снижается
при тепловой обработке больше, чем при
обычном низкотемпературном
хранении. К ним относятся искусственно
выращиваемые грибы и ароматические
травы — петрушка, базилик,
лук-резанец, кервель салатный и эстрагон.
У лука при бланшировании
разрушаются ферментные системы, которые
ответственны за характерный вкус
сырого продукта. Тем не менее
высокотемпературную кратковременную
обработку (например, в течение 30 с при
100 °С) иногда применяют для
уменьшения бактериальной обсемененности.
Овощи, предназначенные для
переработки, например для изготовления
консервов, можно перед
замораживанием не бланшировать.
Бланшированные овощи надо быстро
охладить. Для этого чаще всего их
погружают в большое количество
проточной воды, реже — охлаждают струей
воздуха или орошают холодной водой.
Охлажденные овощи осушают и
затем замораживают или сразу, или
сначала упаковывают. Очень важно эти
операции проводить быстро и в
наилучших гигиенических условиях, так как
овощи весьма уязвимы для
бактериального обсеменения.
ФРУКТЫ И ФРУКТОВЫЕ СОКИ
Фрукты замораживают целыми,
половинками или ломтиками, без
ингредиентов, с сахаром или в сиропе, в
виде экстрагированных и
концентрированных соков или пюре.
Основную часть
быстрозамороженных фруктов используют для
промышленного производства джемов,
пресервов, фруктов в сиропе, фруктовых
пульп, фруктового йогурта, соков и
напитков, а также в качестве добавок
(например, в мороженое), начинок для
пирожков.
Для джемов и фруктов в сиропе
отбирают плоды с твердой
консистенцией, которая сохраняется после
замораживания и варки, для ликеров,
фруктовых напитков и добавок —
ароматные и интенсивно окрашенные плоды
с любой, даже мягкой консистенцией.
Для непосредственного потребления
предпочтительно замораживать только
твердые плоды, которые сохраняют
исходную консистенцию после
размораживания.
Потери некоторых наиболее летучих
веществ при замораживании
необязательно уменьшают приемлемость
готового продукта. Тепловой обработкой и
смешиванием с другими ингредиентами
(например, при изготовлении джемов
и фруктов в сиропе) можно
значительно изменить его вкус и придать новый
и приятный аромат.
Плоды и ягоды,отобранные для
замораживания, должны быть чистыми и
здоровыми. У земляники, пораженной
плесенью, развивается очень
неприятный вкус, который иногда сохраняется-
в замороженном продукте, даже если
испорченные ягоды были удалены во
время сортировки.
Степень зрелости фруктов при съеме
оказывает заметное влияние на
качество конечного замороженного
продукта. У преждевременно снятых
фруктов плохой вкус и цвет, кроме того; их
трудно собирать. Поздно снятые
фрукты очень нежны, подвержены порче и
плесневению, часто имеют пресный вкус
из-за потери естественной кислотности.
Для сохранения качества снятых
фруктов, если их невозможно сразу
заморозить, требуется предварительное
охлаждение быстро после съема
(особенно механического).
Земляника, которую собирают в
теплые ветреные дни и при высокой
влажности воздуха, теряет блеск и
твердость, плесневеет. Малина отепляется
из-за очень высокой скорости дыхания,
особенно если она повреждена или
уложена плотными слоями в контейнере.
Механический съем малины и ежевики
предпочтительно проводить ночью или
ранним утром.
Вишню иногда собирают, стряхивая
ее в баки с холодной водой. Это дает
возможность избежать смятия и
позволяет быстро охладить ягоды.
Охлаждение помогает сохранить их упругость,
снизить потери сока при удалении
косточек.
Если предварительное охлаждение
плодов осуществить невозможно,
важно сократить время между съемом и
замораживанием.
Очистку, освобождение от косточек
или сердцевины и нарезку плодов на
ломтики почти всегда проводят
механическим способом. •
Бланширование фруктов применяют
редко. При необходимости
бланшировать предпочтительнее в кипящем
сиропе. Добавки, например
аскорбиновую кислоту, используют для
предотвращения побурения. Сахар улучшает
вкус, но несколько снижает стойкость
замороженных фруктов при хранении.
Их можно перемешивать с ним или
укладывать в сахарный сироп.
Для устранения межклеточного
воздуха и сохранения хорошего цвета и
консистенции ломтиков яблок их
рекомендуется пропитывать под вакуумом
раствором, содержащим 0,5 % хлори-
стога натрия и 0,5 % хлористого
кальция.
С экономической точки зрения',
фрукты (в частности, персики, абрикосы,
сливы), предназначенные для
переработки, целесообразнее замораживать
сразу после съема, а очищать,
освобождать от косточек и нарезать на
ломтики после размораживания.
Из замороженных ягод получают
больше фруктового сока, чем из
свежих (например, из черной смородины
на 8—10%).
При производстве осветленных соков
все нерастворимые вещества удаляют
отжатием и фильтрованием. Неосвет-
ленные соки из цитрусовых плодов,
томатов и ананасов получают, удаляя
нерастворимые вещества, за исключением
небольших нерастворимых частиц,
которые остаются в суспензии!
Сырье для пюре промывают, варят
и затем отделяют пульпу от кожуры
и семян с помощью
соответствующего оборудования.
Натуральные ферменты, особенно
пектиновые, влияют' на мутность соков,
а также на эффективность
экстрагирования и осветления. Активность
пектиновых ферментов необходимо,
контролировать, в первую очередь, при
приготовлении апельсиновых
концентрированных соков, чтобы избежать жели-
рования и неравномерной мутности при
холодильном хранении.
Соки концентрируют для повышения
стойкости продукта при хранении,
облегчения использования потребителем
о

s
S
о
I
и уменьшения стоимости
замораживания, упаковки, хранения и отгрузки.
Современная технология имеет
тенденцию к высокотемпературному
кратковременному концентрированию для
лучшего сохранения летучих веществ и
-цвета. В целях увеличения содержания
летучих веществ после
концентрирования можно добавлять
непастеризованный сок или эссенцию, полученную
путем обратного движения потока
фракции снятого пара при атмосферном
давлении или под вакуумом.
Разработаны методы
концентрирования соков с помощью обратного
осмоса, а также криоконцентрирования,
которые могут войти в практику.
Методы и скорости замораживания
фруктов и фруктовых соков имеют
большие различия в зависимости от
характера продукта, его конечного
назначения и свойств, которые необходимо
сохранить. Замораживание разрушает
тонкую структуру и ухудшает тургор
ткани у многих фруктов в более
значительной степени, чем у овощей.
Даже фрукты, замороженные самыми
быстрыми методами (например, с
помощью снегообразного диоксида
углерода или жидкого азота), при
размораживании мягче по консистенции, чем
их свежие эквиваленты. Поэтому
преимущества быстрого замораживания
небольшие по сравнению с теми,
которых можно добиться селекцией сортов
с твердой консистенцией.
Медленному B4 ч или более)
замораживанию подвергают ягоды в
сахаре, предназначенные для дальнейшей
переработки, в целях лучшего
проникновения в них сахарного сиропа.
Общую продолжительность
замораживания соков, в том числе
концентрированных, можно снизить.
Получаемая при этом «кашица» затем
затвердевает. Соки, упакованные при
температуре ниже О °С, не теряют качества,
что могло бы произойти при медленном
замораживании. Температуры ниже
—2 °С для соков и ниже —7 °С для
концентрированных соков не рекомен-
Научно-техническая
в Австралии
Ежегодная научно-техническая
конференция и выставка
Австралийского института по
холодильной технике, кондиционированию
воздуха и отоплению состоится в
Мельбурне с 21 по 24 апреля
1991 г. Специалисты
приглашаются к представлению сообщений на
следующие темы:
ф технические решения по
системам
кондиционирования и распределению
воздуха;
ф пуск установок в
эксплуатацию;
дуются, так как может образоваться
такая твердая кашица, которой нельзя
манипулировать с помощью
автоматического наполнителя. После упаковки в
бидоны или картонную тару соки
закаливают в туннеле с интенсивным
движением воздуха при — 30...—35 °С.
Целые фрукты и ломтики,
замороженные в сахарном сиропе, подвергают
медленному размораживанию без риска
снижения качества, так как почти
всегда добавляют аскорбиновую кислоту,
чтобы предотвратить побурение. Для
медленного размораживания
замороженные фрукты лучше помещать в
холодильник. Размораживание длится 6—
12 ч. Перед употреблением
размороженные фрукты могут находиться при
окружающей температуре не более 1 ч.
Фруктовые пюре и пульпы на
перерабатывающих предприятиях
пастеризуют и замораживают в больших
емкостях, размораживают в них же в течение
двух-шести дней в холодильной
камере при 4 °С.
Непастеризованные фруктовые соки,
концентрированные и
неконцентрированные, следует размораживать
быстро. При использовании специального
промышленного оборудования, которое
одновременно разбивает большие блоки
пульпы и впрыскивает пар,
размораживание осуществляется всего за
несколько минут.
Целые косточковые плоды,
очищенные и обработанные антиокислителем,
при размораживании быстро буреют.
В таких случаях иногда
благоприятной является выдержка их в
микроволновых туннельных печах, что
также значительно сокращает время
размораживания. Однако эксплуатация
этого оборудования обходится дорого.
(Продолжение следует)
Материал подготовил
канд. техн. наук
М. А. ДИБИРАСУЛАЕВ,
И. В. СОКОЛОВА
ВНИКТИхолодпром
конференция
ф качество воздуха в
помещениях;
ф охлаждение, отопление,
вентиляция;
ф использование
микропроцессоров;
ф контракты по
обслуживанию,
а также другие темы из
смежных областей.
За справками обращаться в
Национальный комитет МИХ по
адресу: 125422, Москва,
уп* Костякова, 12.
«НПО «Агрохолодпром»
предлагает
для внедрения
установку Я10-ФУГ
Установка предназначена для
получения теплоизоляционных
панелей, нанесения теплоизоляции
(заливкой в форму и напылением),
на покрытия- и ограждения j?L
зданий холодильников, "
изотермических контейнеров.
Она состоит из двух
обогреваемых баков, емкости с
промывочной жидкостью,
насосной станции с клапанами
для рециркуляции
компонентов, пневматического
распылителя, подключенного к
насосной станции гибкими
шлангами, тележки.
Пульт управления обеспечивает
автоматическое поддержание
уровня компонентов в баках,
температуру, а также блокировку
мотор-редуктора при
снижении (отключении) давления
воздуха в пневмосети.
Предусмотрено агрегатирование .
установки с баком подпитки и
хранения компонентов емкостью
1500 кг.
Компоненты шестереночными
насосами подаются по шлангам
в распылитель. Под действием
направляемого туда же воздуха
они в турбулентном режиме
смешиваются и через сопло
подаются в полость формы или
наносятся на поверхность,
образующаяся при этом пена
затвердевает.
Производительность, соотношение
смешиваемых компонентов
регулируют с помощью "ш
вентилей, установленных на
насосной станции, а также путем
изменения соотношения звездочек
цепной передачи.
Применение установки
позволяет получить качественную
изоляцию и сократить сроки
изготовления теплоизоляционных
конструкций. Установка удобна в
обслуживании, переналадке,
регулировке.

АУКЦИОН
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ИДЕЙ
И РАЗРАБОТОК
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИС
Производительность
установки, л/мин, не более
Давление, МПа, в системе
подачи:
компонентов, не более
воздуха, не более
Занимаемая площадь, м2, не
более
Установленная мощность,
кВт, не более
электродвигателя насосов
нагревательных элементов
Расход
электроэнергии, кВт-ч, не
более
сжатого воздуха, м^/ч, не
более
Габаритные размеры, мм, не
более
Масса установки без
компонентов, кг, не более
ТИКА
20
1,5
0,6
1,0
5,2
2,2
3,0
2,4
30
1200Х
Х830Х
XI500
350
Куда
Кому
Министерство связи СССР
"Союзпечать"
АБОНЕМЕНТ газету
на
7/048
Холодильная журнал-
(индекс издания;
'(наименование издания!
техника
Количество 1 1
комплектов) 1
на 19 год по месяцам |
1
2
Куда
3
4
5
6
7
8
9
i? 111 [ill
1
(почтовый индекс)
(адрес)
Кому
(фамилия, инициалы)
ПВ
ли-
|тер
ДОСТАВОЧНАЯ КАРТОЧКА
на-
газету
журнал}
71048
Холодильная
(индекс издания)
(наименование издания)
техника
Стои-1
подписки
мость|
переадресовки
руб. коп. [Количество
1 комплек
тов.
-РУ?-.
коп
на 19 год по месяцам:
(почтовый индекс)
(адрес)
(фамилия, инициалы)
Для удобства оформ- любой срок можно вос-
ления подписки на жур~ пользоваться предла-
нал «Холодильная тех- гаемым бланком. Це-
ника» с любого после- на одного номера 1 р.
дующего месяца и на 20 к.
2
3
4 _
'5
6
7
8
_9__
10
11
— 1
Годовой экономический
эффект от внедрения установки
Я10-ФУГ составляет 65 тыс. р.
ИЗГОТОВИТЕЛЬ — Глазовский
ремонтно-механический
завод.
Запросы направлять по адресу:
125422, Москва, ул. Костикова, 12,
ВНИКТИхолодпром.
Вниманию руководителей
научно-исследовательских, учебных и
проектных институтов, предприятий,
объединений, кооперативов — всех
заинтересованных организаций!
Журнал «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» принимает
для публикации объявления: о
научно-технических идеях, технических, технологических и
проектных разработках, рекомендациях, инструкциях,
предлагаемых для внедрения, а также о
холодильном оборудовании, приборах автоматики и других
изделиях, которые вы хотите реализовать.
Оплата за опубликованные объявления по договоренности.

ПРОВЕРЬТЕ ПРАВИЛЬНОСТЬ ОФОРМЛЕНИЯ
АБОНЕМЕНТА!
На абонементе должен быть проставлен оттиск кассовой
машины.
При оформлении подписки (переадресовки) без кассовой
машины на абонементе проставляется оттиск календарного
штемпеля отделения связи. В этом случае абонемент
выдается подписчику с квитанцией об оплате стоимости
подписки (переадресовки).
Для оформления подписки на газету или журнал, а
также для переадресования издания бланк абонемента с
доставочной карточкой заполняется подписчиком чернилами,
разборчиво, без сокращений, в соответствии с условиями,
изложенными в каталогах Союзпечати.
Заполнение месячных клеток при переадресовании
издания, а также клетки «ПВ—МЕСТО» производится
работниками предприятий связи W Союзпечати.
УДК [621.57.041-2:621.793] .004.16
Улучшение триботехнических
характеристик фреоновых компрессоров. КЛИ-
БАНОВ Е. Л., КАШЕНЦЕВ С. И.
«Холодильная техника», 1991, № 1.
Отработана технология нанесения
медного покрытия на трущиеся
поверхности деталей поршневого
компрессора. Проведены ресурсные и триботех-
нические испытания фреоновых
компрессоров с омедненными деталями.
Показана возможность снижения
механических потерь на трение и
изнашиваемости основных узлов.
Таблица 1. Иллюстраций 6. Список
литературы — 6 названий.
УДК 621.57.041-213.3.001.24
Оптимизация клапанных отверстий
герметичного поршневого компрессора.
ЕЛАГИН М. Ю., УШАКОВ А. П., БА-
БАХИН В. Н. «Холодильная техника»,
1991, № 1.
В статье приведены результаты
оптимизации диаметров всасывающего и
нагнетательного отверстий клапанов
малого герметичного компрессора к
бытовому холодильнику, практически
реализованные и получившие подтверждение
в новом высокооборотном компрессоре
ПО «Тульский оружейный завод».
Иллюстрация 1. Список литературы —
4 названия.
РЕФЕРАТЫ
УДК 628.84:629.12.004.15
Энергоснабжение холодильных
установок судовых систем
кондиционирования воздуха. БАРЕНБОЙМ А. Б.,
ЗАХАРОВА И. В., ТКАЧ В. Б.
«Холодильная техника», 1991, № 1.
Предложен энергомассовый метод
сравнения холодильных установок с
различными источниками энергоснабжения
судовых систем кондиционирования
воздуха. Установлено, что наименьшее
приращение массы судна, обусловленное
наличием холодильной установки, дает
применение холодильной установки с
турбиной, работающей на выпускных
газах главного двигателя,
наибольшее — холодильных установок с
приводом от электродвигателей,
получающих электроэнергию от утилиз а цион^**
ного турбогенератора и дизель-генера41^
тора.
Таблица 1. Иллюстраций 5. Список
литературы — 7 названий.
УДК 621.565:664.9.037.004.162
Усушка продуктов при неполной
загрузке камер хранения с разными
системами охлаждения. АЛЕКСЕЕВ А. В.
«Холодильная техника», 1991, № 1.
Методика расчета абсолютной усушки
продуктов в холодильных камерах
хранения, оборудованных разными
системами охлаждения, изложена с учетом
коэффициента загрузки камеры
продуктами. Показано, что абсолютная
усушка продуктов монотонно сокращается
при уменьшении коэффициента
загрузки. Применение безразмерного
коэффициента Л позволило наглядно
проанализировать зависимость
уменьшения абсолютной усушки продуктов от
коэффициента загрузки и вида системы
охлаждения.
Таблиц 4. Иллюстраций 2. Список
литературы — 9 названий.
УДК 621.57.041.001.4
Испытания высокотемпературных
герметичных компрессоров в
низкотемпературных режимах. ГИДУЛЯН В. И.,
ДОРОШ В. С, РЕДКОЗУБ Б. Д.
«Холодильная техника», 1991, № 1.
Представлены результаты испытаний
высокотемпературных герметичных
компрессоров типа ХГВ в
низкотемпературных режимах. Показана
возможность создания на их базе
двухступенчатого герметичного компрессора..
Таблица 1. Список литературы Ж
2 названия.
ГЛАВНЫЙ РЕДАКТОР Л, Д. Акимова
Редакционная коллегия: Е. М. Агарёв, Ю. П. Алёшин, д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянский, д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гинд-
лин, д-р техн. наук, проф. А., А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Кал-
нинь, Н. П. Коновалов, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовскии, д-р техн. наук,
проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Р. П. Сенина (зам. главного редактора),
Ю. Я. Сенягин, д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак, В. М. Шавра
РЕДАКЦИЯ: Т. Ф. Алёшина, Л. А. Володина, 3. Д. Мишина, Н. В. Чабан
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Художник-график О. М. Иванова
Корректоры М. А. Чаплыгина, Т. А. Ширванян
Рукописи не возвращаются
Адрес редакции: 12,5422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-77-00
Сдано в набор 14.11.90. Подписано в печать
20.12.90. Формат 60Х887в. Бумага кн.-
журн. Офсетная печать. Усл.-печ. л. 4,9.
Усл. кр.-отт. 5,88. Уч.-изд. л. 6,64.
Тираж 7900 экз. Заказ 6930, Цена 1 р. 20 к.
Набрано на ордена Трудового Красного
Знамени Чеховском полиграфическом
комбинате Государственного комитета СССР
по печати
142300, г. Чехов Московской области
Отпечатано в Подольском филиале ПО
«Периодика» Государственного комитета
СССР по печати
142100, г. Подольск, ул. Кирова, 25