ISSN 0023-124 X
ильная
ехника
Мы изготовляем машины по производству вафель
FRANZ HAASWAFFEUVIASCHINEN

ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ
1923 ГОДА
МОСКВА
ВО «АГРОПРОМИЗДАТ»
Холодильная
lexHUKQ
ЦФ91
ГЛАВНЫЙ РЕДАКТОР
Л. Д. Акимова
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:
Е. М. Агарев, Ю. П. Алешин,
д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянекий,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков,
В. В. Васютович, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
A. П. Еркин,
д-р техн. наук И. М. Калнинь,
Н. П. Коновалов,
д-р техн. наук, проф.
B. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов,
О. В. Петров,
Ю. Я. Сенягин,
д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак,
В. М. Шавра
РЕДАКЦИЯ:
Т. Ф. Алешина, Л. А. Володина,
3. Д. Мишина, Н. В. Чабан
Художественное и техническое
редактирование М. Г. Печковской
Художник-график О. М. Иванова
Корректор Г. А. Абатурова
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 12.09.91. Подписано в
печать 14.10.91. Формат 60Х88'/8. Бумага
кн.-журн. Офсетная печать. Усл.-печ. л. 4,9.
Усл. кр.-отт. 5,88. Уч.-и.чд. л. 6,63.
Тираж 7 990 экз. Заказ 6105. Цена 1 р.
20 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, ул.
Костикова, 12
Телефон 976-77-00
Набрано на ордена Трудового Красного
Знамени Чеховском полиграфическом
комбинате
Государственной ассоциации
предприятий, объединений и организаций
полиграфической промышленности
«АСПОЛ»
142300, г. Чехов Московской области
Отпечатано в Подольском филиале
ПО «Периодика»
142110, г. Подольск, ул. Кирова, 25.
В НОМЕРЕ:
ПРОБЛЕМЫ ЭКОНОМИИ
ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
РЕСУРСОВ
Кокорин О. Я., Латык В. С. Эко
номия энергии путем объединения
потребителей тепла и холода 2
Уткин Е. П., Помощникова Р. И.
Машина НТ100 для комплексной
выработки.тепла и холода 3
Котова Е. В., Волосатое Г. А.
Тепловые насосы НТ45 и НТ65 5
Курдюмова К. А., Куратенко А. П.
Опыт эксплуатации теплонасосной
станции пансионата «Дружба» 7
Журавленко В. Я., Ракитин О. И.
Анализ работы адсорбционного
теплового насоса 9
За рубежом
Варианты практического
применения тепловых насосов 11
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Бизнес-клуб
Черняк В. А. «Интерхолод» входит
в рынок (наши интервью) 14
НАУКА, ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
Холод в перерабатывающих
отраслях промышленности
Стефановский В. М.
Технологическая система замораживания. мяса
в полутушах: структура,
функционирование, пути развития 16
Чумак И. Г., Онищенко В. П. О
термодинамической теории тепловлаж-
нбетных процессов 18
Жадан В. 3. Доля влаги в
потерях массы плодов и овощей 20
ИЗУЧАЮЩИМ ОСНОВЫ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Крузе А. С. Тема 9. Теплообмен-
ная аппаратура 22
ОБМЕН ОПЫТОМ
Кладий А. Г. Изготовление
вафельных изделий для мороженого 26
Изобретения 13, 21, 26, 27, 31, 38
ОХРАНА ТРУДА
Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных
холодильных установок 28
В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
7-е информационное сообщение
МИХ по проблеме фреонов 32
Рекомендации по замораживанию
и хранению пищевых продуктов 33
Из Бюллетеня МИХ 35
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное
оборудование 36
РЕФЕРАТЫ 40
IN ISSUE:
PROBLEMS OF ECONOMY
OF FUEL AND ENERGY
RESOURCES
Kokorin O. Ya., Latyk V. S. Energy
Economy by Combining Heat and
Cold Consumers 2
Outkin E. P., Pomoschnikova R. I.
Machine of Type HT100 for Complex
Production of Heat and Cold 3
Kotova E. V., Volosatov G. A. Heat
Pumps of Type HT45 and HT65 5
Kourdumova K. A., Kouratenko A. P.
Experience of Operation of Heat
Pump Station of Holiday Hotel
"Drouzhba" 7
Zhuravlenko V. Ya., Rakitin O. I.
Analysis of Performance of
Adsorption Heat Pump 9
Abroad
Alternatives of Practical Application
of Heat Pumps 11
ECONOMY AND ORGANIZATION
OF PRODUCTION
Business-Club
Chernyak V. A. "Interkholod"
Enters the Market (Our Interview) 14
SCIENCE, ENGINEERING,
TECHNOLOGY
Refrigeration in Processing Branches
of Industry
Stefanovsky V. M. Technological
System of Freezing Meat Sides:
Structure, Functioning, Ways of
Development 16
Choumack I. G., Onischenko V. P.
On Thermodynamic Theory of
Thermal and Humidity Processes 18
Zhadan V. Z. Moisture Fraction of
Weight Losses of Fruit and
Vegetables 20
FOR THOSE STUDYING BASICS
OF REFRIGERATING
ENGINEERING
Kruse A. S. Theme 9. Heat
Exchange Apparatuses 22
PRACTICE EXCHANGE
Klady A. G. Manufacture of Waffle
Articles for Ice Cream 26
Inventions 13, 21, 26, 27, 31, 38
LABOUR PROTECTION
Rules of Arrangement and Safe
Operation of Ammonia
Refrigerating Plants 28
AT INTERNATIONAL INSTITUTE
OF REFRIGERATION
7th Information Communication of
IIR on Freons Problem 32
Recommendations on Freezing and
Storage of Foodstuffs 33
From Bulletin of IIR 35
REFERENCE DATA
Bouryak V. S. New Refrigerating -
Equipment 36
SUMMARIES 40
ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1991

щ
х
О?
I
1
4
Цтн =
A)
ПРОБЛЕМЫ ЭКОНОМИИ
ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
¦
till
Проблема сокращения расхода электроэнергии, особенно в
последнее время, выдвигается на первый план. Ее решению
будет способствовать применение энергосберегающего оборудования,
в том числе тепловых насосов разных типов и различного
назначения, которые получают все более широкое распространение
в нашей стране и за рубежом. Тепловые насосы начинают
выпускать отечественные заводы холодильного машиностроения,
над созданием новых типов тепловых насосов и систем
теплохладоснабжения с их использованием работают научные
коллективы.
Результаты этой работы отражены в публикуемой подборке
статей.
УДК 621.577.004.18
Экономия энергии путем объединения
потребителей тепла и холода
Д-р техн. наук, проф. О. Я. КОКОРИН
Центральный межведомственный институт
повышения квалификации строителей
Канд. техн. наук В. С. ЛАТЫ К
Львовский политехнический институт
Парокомпрессионные холодильные
машины не всегда используются
эффективно. Например, в системах
кондиционирования воздуха с их
помощью охлаждают воздух в
течение только 3—4 мес в году, что
связано с климатическими
условиями большинства районов нашей
страны. Это приводит к увеличению
капитальных затрат и
эксплуатационных расходов.
Экономически целесообразнее
применять парокомпрессионные
холодильные машины для
одновременного получения тепла и холода.
Так, на львовском заводе
«Реактив» внедрена теплонасосная
установка, оснащенная двумя
холодильными машинами ХМ-ФУ40 для
охлаждения рассола, МКТ110-2-0
и МКТ110-2-1 для охлаждения
оборотной технологической воды с
одновременным нагревом воды для
бытового и технологического
горячего водоснабжения. Чтобы на
существующем холодильном
оборудовании получить горячую воду с
температурой 45...50 °С, в
качестве рабочего вещества
использовали хладагент R12 (машины
МКТ110-2-0, МКТ110-2-1
московского завода холодильного
машиностроения «Компрессор»
предназначены для работы на
хладагенте R22).
Натурные исследования
холодильных машин в режимах
одновременного получения тепла и
холода проведены в диапазоне
температур теплоносителя 15...55 °С и
хладоносителя —20...+20 °С [1].
Полученные зависимости тепло-
и холодопроизводительности
машин от температур горячей воды и
хладоносителя представлены на
рис. 1.
Из графика видно, что при
определенных температурных
условиях холодопроизводительность
машин ХМ-ФУ40 соответствует
паспортным данным (ТУ 26—03—
220—76), а машин МКТ110-2-0,
МКТ110-2-1 уменьшилась по
сравнению с паспортными данными
(ТУ 26—03—338—77),
соответственно для машин типа МКТ110
уменьшилась и теплопроизводи-
тельность.
Действительный коэффициент
эффективности тепловых насосов
ц,тн определяли по формуле:
где Q*H, Q*H — фактические тепло-
и
холодопроизводительность тепловых
насосов, кВт;
NTH — потребляемая
электрическая мощность
тепловых насосов,
кВт.
На рис. 2 представлены
зависимости коэффициента
эффективности ^тн машин при заданных
температурах тепло- и хладоносите-
лей. Из графика видно, что
значения \iTH изменяются от 2,6 до 11,2.
С увеличением температуры
горячей воды tr энергетическая
эффективность машин снижается.
Однако энергетические
преимущества комплексного использования
холодильных машин — для одно- -j
временного получения тепла и
холода — неоспоримы.
&тн,кВп\
w so tz;c
РИС. t. Зависимости тепло- и
холодопроизводительности холодильных машин от
температур горячей воды tr и
хладоносителя ts:
МКТ110-2-0; ХМФУ40
Из рис. 1 видно, что значения
температур tr и ts значительно
влияют на энергетическую
эффективность машин. Поэтому
технологические режимы и оборудование
теплонасосных установок следует
выбирать такими, чтобы получить
наилучшие результаты как по
капитальным, так и эксплуатационным
затратам. Так, например, для
работы в режиме теплового насоса
более энергетически целесообразно
применять низкотемпературные
отопительные системы вместо
традиционных [3].
Для определения рациональных
граничных температур работы

холодильных машин в режимах
одновременного получения тепла и
холода использовали показатель
экономии топлива [2], который
применительно к рассматриваемым
условиям имеет вид:
/Сх + т =
. ЦтнЛюсТЬ
B)
ЛкЛтс
где т]кэс — энергетический КПД
выработки
электроэнергии при сжигании
топлива на конденсационных
электрических станциях;
Лэс — КПД электрических
сетей;
г|к — тепловой КПД
выработки тепла при сжигании
топлива в котлах;
т]тс —КПД тепловых сетей.
Для расчетов приняты
следующие значения КПД:
г|кэс = 0,38; тьс = 0,92;
Чк=0,85; г|тс=0,95.
10
в
s \
ч
?>
¦•к,
*^#
^^:
^*V
S5.
>/х
^
>
* '^^
*-*^-
^
10
20 JO 4-0 50tZf°C
РИС. 2. Зависимость коэффициента
эффективности \iTH от температур горячей воды
tT и хладоносителя ts (обозначения см.
рис. 1)
Установлено, что применение
холодильных машин для
одновременного получения тепла и холода
при |x,.H^2,4 обеспечивает по
сравнению с традиционными методами
выработки тепла путем сжигания
топлива в котельных заметную его
экономию.
При крайних значениях (лтн
B,6 и 11,2) для рассматриваемых
режимов работы теплонасосной
установки были получены значения
#х+т, также указывающие на
ощутимую экономию топлива и
энергии:
v 2,6-0,38-0,92 . 10
Ах+т = —г, о- п jrz—= 1,12;
/Сх + т =
0,85-0,95
11,2-0,38-0,92
= 4,85.
х + т 0,85-0,95
Актуальной задачей является
разработка новых технических
решений, позволяющих в одном
строительном комплексе
объединить одновременных потребителей
тепла и холода. В гражданском
строительстве — это сочетание
плавательного бассейна и катка
[4], в мясной промышленности —
одновременное охлаждение туш
мяса и обеспечение горячей водой
технологических процессов
разделки туш, в молочной
промышленности — охлаждение и пастеризация
молока [5] и т. п.
Список литературы
1. Латы к В. С. Теплонасосная
установка для комплексного теплохладо-
снабжения // Холодильная техника.
1986, № 3.
2. Мартыновский В. С. Тепловые
насосы. М.; Л.: Госэнергоиздат, 1955.
3. М е с т н о-ц ентральные системы
вентиляции многокомнатных
зданий / Л. И. Ставицкий, О. Я. Коко-
УДК 621.577
рин, Т. И. Садовская, И. М. Шлях-
тер // Водоснабжение и санитарная
техника. 1986, № 9.
4. Петров Л. В., Мелик-Араке-
л я н А. Т., Л а т ы к В. С. Снижение
теплохладопотребления при
комплексном теплохладоснабжении
спортивных сооружений //
Материалы респ. науч.-техн. конф.
«Теплоснабжение Литовской ССР».
Шяуляй, 1982.
5. Р а х и м о в X. С, Аюпов А. А.,
Данилов Р. Л. Каскадная
теплонасосная установка на Пскентском
молочном заводе // Холодильная
техника. 1979, № 4.
Машина НТ100
для комплексной выработки тепла
и холода
Е. П. УТКИН, Р. И. ПОМОЩНИКОВА
ВНИИхолодмаш
На Читинском
машиностроительном заводе прошли приемочные
испытания машины НТ100,
изготовленной по чертежам ВНИИхолод-
маша.
Машина предназначена для
комплексного теплохладоснабже-
ния потребителей (отопления,
охлаждения, горячего
водоснабжения). Использование ее в качестве
теплонасосной установки позволит
отказаться от строительства
котельных, сжигания в них
органического топлива,
сопровождающегося выбросом вредных газов в
атмосферу.
Учитывая повышенные
требования к надежности и
долговечности оборудования, применяемого
для отопления, а также к
экономии занимаемой площади, в
машине применен винтовой
вертикальный маслозаполненный бессальни-
ковый компрессор.
Машина выполнена в виде
единого блока полной оаводской
готовности.
Она состоит из винтового
компрессора и теплообменных
аппаратов, объединенных в замкнутую
систему, и оснащена приборами
автоматики. Машина работает по
схеме одноступенчатого сжатия.
Электромонтаж системы
автоматического управления и силовой
аппаратуры проводится на заводе-
изготовителе.
Теплота от воды (источника
низкого потенциала) отбирается в
испарителе, передается на более
высокий температурный уровень
E0...60 °С) в конденсатор и далее
поступает к потребителю для
отопления или горячего
водоснабжения.
Для повышения эффективности
работы машины в ее состав
включены переохладитель и
маслоохладитель, понижающие соответственно
температуру хладагента и масла,
при этом отепленная охлаждающая
вода из этих аппаратов также
поступает к потребителю. Кроме того,
в машине использован
регенеративный теплообменник, повышающий
энергетическую эффективность
цикла.
Теплообменная поверхность
всех аппаратов выполнена на базе
низкооребренной медной теплооб-
менной трубки диаметром 16 мм, с
коэффициентом оребрения 3,7,
обечайки стальные круглые.
Испаритель — горизонтальный
кожухотрубный, с межтрубным
кипением хладагента.
Конденсатор — горизонтальный
кожухотрубный, с водяным
охлаждением.
Теплообменник —
регенеративный, змеевикового типа.
Маслоохладитель и
переохладитель — горизонтальные кожу-
хотрубные, с водяным
охлаждением.
Благодаря применению
винтового компрессора машина имеет
незначительные неуравновешенные
силы, высокую степень
балансировки и не требует специального
фундамента. Крепление машины —
жесткое.
Машина полностью
автоматизирована. Управление ее
осуществляется с помощью системы
автоматики, смонтированной в шкафу
управления и регулирования,
расположенного с лицевой стороны
машины для удобства и простоты
обслуживания.
Плавное автоматическое
регулирование теплопроизводительности
от 100 до 25 % позволяет
поддерживать температуру горячей
воды с точностью до 4=1 °С при
переменных нагрузках.
Диапазон работы машины по
температуре теплоносителя на вы-

ВидА
ПОР ±10
N3,KBm
РИС. I. Габаритные и присоединительные
размеры машины НТ100:
/ — шкаф управления и регулирования;
2 — приборный щит; 3 — компрессор; 4 —
теплообменник с фильтром; 5 —
испаритель; 6 — конденсатор; 7 —
переохладитель; 8 — маслоохладитель
ходе из конденсатора 45...60 °С,
воды (источника теплоты низкого
потенциала) на входе в
испаритель 8...25 °С.
В режиме охлаждения диапазон
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА МДШИНЫ HT100
20 ts1l°C
РИС. 2. Зависимости теплопро-
изводительности Qv холодопро-
изводительности Q0,
потребляемой мощности N3 машины от
температуры воды на входе в
испаритель tsl при температуре
воды на входе в
переохладитель /oi = 5 °С и температуре
воды на выходе из конденсатора
/ ==60°С
36 4444 5003
ТУ26-03-499-
R12
140
-90
Код ОКП
Номер технического
условия
Хладагент
Теплопроизводи-
тельность
(суммарная*) на
номинальном режиме, кВт
Холодопроизводи-
тельность на том же
режиме, кВт
Потребляемая
мощность на том же
режиме
Номинальный
режим
температура, °С
теплоносителя
на выходе из
конденсатора
воды
(источника теплоты
низкого потенциа-
Рассчитана как сумма теплопроизво-
дительности конденсатора QK,
переохладителя Qn, маслоохладителя QM.
88
50
но
ла) на входе в
испаритель
воды на входе в

переохладитель
воды на входе
в
маслоохладитель
объемный расход,
м3/с
теплоносителя в
конденсаторе
воды
(источника низкого
потенциала) в
испарителе
воды в
переохладителе
воды в
маслоохладителе
Установленная
мощность, кВт
Ресурс до
капитального ремонта, ч
Напряжение цепей,
В
силовых
управления
8
5
30
0,028
0,0072
0,00036
0,019
45
60 000
380
380
Частота, Гц
Масса, кг
заправляемого
хладагента
заправляемого
масла ХС-40
машины
Компрессор
винтовой
марка
описанный
объем, м3/ч
частота
вращения вала, с
50
120
75
2600
21ВБ100-2
238
50
Конденсатор
площадь
наружной поверхности
теплообмена, м2 33,2
сопротивление по
теплоносителю,
МПа 0,03
Испаритель
площадь
наружной поверхности
теплообмена, м2 49,2
сопротивление по
хладоносителю,
МПа 0,04

работы машины по температуре
хладоносителя на выходе из
испарителя 6...15 °С.
Монтажные работы сводятся к
установке машины на месте
эксплуатации, зарядке ее
хладагентом, подводу воды и
электроэнергии.
Габаритные и
присоединительные размеры машины
представлены на рис. 1, график зависимости
тепло- и холодопроизводительно-
сти, потребляемой мощности от
температуры воды на входе в
испаритель при температуре воды на
входе в переохладитель 5°С и
температуре воды на выходе из
конденсатора tw2=60 °C — на рис. 2.
Серийное производство машины
НТ100 начато в 1990 г. Завод-
изготовитель — Читинский
машиностроительный завод.
УДК 621.577
Тепловые насосы НТ45 и НТ65
Е. В. КОТОВА, Г. А. ВОЛОСАТО В
Мелитопольский отдел ВНИИхолодмаша
Во ВНИИхолодмаше разработаны
тепловые насосы НТ45 и НТ65 типа
«вода — воздух», предназначенные
для систем децентрализованного
теплоснабжения потребителей,
охлаждения оборотной воды, а также
вход жидкого Я/2,
: 5 *
РИС. 1. Тепловой насос НТ45:
а — компрессорно-испаритель-
ный агрегат: / — ресивер; 2 —
щит управления; 3,4 — щиты
приборов; 5 — компрессор; 6 —
теплообменник; 7 — испаритель;
8 — терморегулирующий вен-
тель; 9 — мембранный вентиль
с электромагнитным приводом;
10— фильтр-осушитель; 11 —
запорный сильфонный клапан,
Оу 6;
б — конденсаторный агрегат:
/ — вентилятор; 2 — форконден-
сатор; 3 — батарея; 4 —
диффузор; '5 — рама
2 Холод, техника № 11

I выход газообразного fit.
S30
Жидкий R12,
Лу20
о
i
РИС. 2. Тепловой насос НТ65:
а — компрессорно-испарительный агрегат:
/ — испаритель; 2 — щит управления; 3 —
ресивер; 4 — запорный сильфонный
клапан; Ьу 6; 5 — фильтр-осушитель; 6 —
компрессор; 7 — мембранный вентиль с
электромагнитным приводом; 8 — терморе-
гулирующий вентиль;
б — конденсаторный агрегат: 1 —
вентилятор; 2 — форконденсатор; 3 — батарея;
4 — диффузор; 5 — рама
для систем отопления, вентиляции,
горячего водоснабжения и т. п.
Серийное производство насосов
начато в 1989 г.
Тепловые насосы изготовлены на
базе поршневых бессальниковых
компрессоров и конструктивно
выполнены в виде двух агрегатов:
компрессорно-испарительного и
конденсаторного. В качестве
источника низкопотенциальнои теплоты
используется вода, высокопбтенци-
альная теплота передается
воздухом.
Высокая степень
агрегатирования сводит к минимуму затраты
на монтаж. После соединения
агрегатов системой трубопроводов,
проверки на герметичность,
подключения к системе
электропитания и магистралям хладоносителя
и воды насосы готовы к
эксплуатации.
Компрессорно-испарительный
агрегат каждого насоса состоит из
компрессора, испарителя с внутри-
трубным кипением, ресивера,
фильтра-осушителя, щита управления,
регулирующей и запорной
арматуры. Конденсаторный агрегат
представляет собой ребристую
батарею с вентилятором и форкон-
денсатором.
Тепловые насосы работают по
схеме одноступенчатого сжатия и
могут быть использованы для
работы в режиме отопления (в
холодное время года) и охлаждения
(в летний период).
Теплопроизводительность
определяется- как сумма тепловых
нагрузок на конденсатор и
форконденсатор.
Форконденсатор—многоходовой кожухотрубный тепло-
обменный аппарат, установленный
на линии нагнетания паров
хладагента перед конденсатором.
Вода, циркулирующая в трубках ап-

ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ
Обозначение
КодОКП
Теплопроизврдительность,
кВт, при температуре
воздуха на входе в конденсатор
18 °С и хладоносителя на
входе в испаритель 20 °С
Потребляемая мощность, кВт,
на том же режиме
Холодопроизводительность,
кВт, при температуре
хладоносителя на выходе из
испарителя 10 °С и воздуха на
входе в конденсатор 18 °С
Потребляемая мощность, кВт,
на том же режиме
Теплопроизводительность
форконденсатора, кВт, не
менее
Максимальная температура,
°С
воздуха на выходе из
конденсатора
воды на выходе из
форконденсатора
Диапазон работы по
температурам, °С
воздуха на входе в
конденсатор
хладоносителя на входе в
НТ45
НТ65
36 4444 4003 36 4444 4004
46,0
10,5
32,0
9,5
8,0
55
60
10...35
65,0
14,5
45,0
13,5
испаритель
воды на входе в форкон-
денсатор
Хладагент
Количество заправляемого
хладагента, кг
Масло
Количество заправляемого
масла, кг
Хл а доноситель
Расход м3/с (м3/ч)
воздуха через конденсатор
хладоносителя через
испаритель
воды через форконденсатор
Частота переменного тока, Гц
Напряжение тока в цепи, В
силовой
управления
Наработка на отказ, ч, не
менее
Ресурс до капитального
ремонта, ч
Масса, кг
общая
компрессорно-испаритель-
ного агрегата
конденсаторного агрегата
30,0
6...25
5...15
R12
ХФ12-16
7,5
Пресная
40,0
8,0
технически чистая
вода
4,17 A5 000) 6,4 B3 000)
222-Ю-3
1,4
45 00С
840
575
265
(8,0) 3,47- \0Г6
A2,5)
•Ю-3 @,5)
50
380
220
3600
)
50 000
1200
825
375
де из испарителя с точностью
Шквт
въквт
&0\
5 10 15 2D 25 30t6h°C
а
25 30tgh°C
±1 °С.
Графики зависимости тепло- и
холодопроизводительности и
потребляемой мощности от
температур воздуха на входе в
конденсатор и хладоносителя на входе
в испаритель приведены на рис. 3.
Тепловые насосы удобны и
безопасны в эксплуатации. Их общий
уровень шума и вибрации
соответствует действующим
санитарным нормам.
Тепловые насосы изготовляются
по ТУ26-03-502—90.
В комплект поставки входят
монтажные трубопроводы и
запасные части для среднего ремонта.
Гарантийный срок службы —
24 мес со дня ввода в
эксплуатацию.
Завод-изготовитель —
Мелитопольский завод холодильного
машиностроения имени 30-летия
ВЛКСМ.'
РИС. 3. Зависимости теплопроизводи-
тельности QT и потребляемой мощности
N насоса от температуры воздуха на
входе в конденсатор *в1 и температуры
хладоносителя на входе в испаритель f ,:
а — НТ45; б — НТ65
парата, нагревается в процессе
теплообмена с горячими парами
хладагента.
Габаритные и
присоединительные размеры агрегатов
представлены на рис. 1, 2.
Система автоматизации насосов
обеспечивает возможность
автоматического и ручного управления,
защиту' и сигнализацию
аварийных состояний, поддержание
заданных температур воздуха на
входе в конденсатор с точностью
±2 °С или хладоносителя на выхо-
УДК 621.577
Опыт эксплуатации
теплонасосной станции
пансионата «Дружба»
К. А. КУРДЮМОВА
Ялтинский филиал Учебно-методического центра
А. П. КУРАТЕНКО
ТНС пансионата «Дружба»
Одна из первых в нашей стране
промышленных теплонасосных
станций (ТНС) введена в
эксплуатацию на Южном берегу Крыма,
в Ялте, в январе 1986 г. Она
предназначена для отопления,
горячего водоснабжения и
комфортного кондиционирования жилых и
общественных помещений
пансионата «Дружба».
Теплонасосная станция
работает по схеме «вода — вода» с

§1
3
1
I
использованием морской воды в
качестве низкопотенциального
источника теплоты.
ТНС включает три фреоновые
(R12) теплонасосные установки
(ТНУ), резервный электрокотел,
систему утилизации теплоты, на-
сосно-фильтровальное, бачно-акку-
муляторное и другое оборудование.
Суммарная установленная
тепловая мощность станции 2,5 МВт, в
том числе непосредственно
тепловых насосов 2,1 МВт,
электрокотла КЭВ-400 — 0,4 МВт.
В теплонасосных установках
использовано серийное холодильное
оборудование: шесть
компрессорных агрегатов П220-2-1 и три ис-
парительно-конденсаторных
агрегата АИК-900А. Технологическая
схема предусматривает работу двух
параллельно включенных
компрессоров на один испарительно-кон-
денсаторный агрегат.
Для экспериментальной
проверки выбрана стеновая
низкотемпературная система отопления с
применением для отопительных
приборов оребренных элементов
увеличенной поверхности.
При проектировании системы
теплоснабжения выбраны
следующие режимные параметры:
Температура, °С
морской воды
подаваемой в систему 8...9
подогретой 28
водопроводной воды
на отопление
(прямой/обратной) 57/45
на горячее водоснабжение 55
на кондиционирование
воздуха
(прямой/обратной) 10/14
расчетная окружающей
среды 6
Расход морской воды, м3/ч 500
Принципиальная схема
теплоснабжения пансионата «Дружба»
с применением тепловых насосов
приведена на рисунке.
Забираемая морская вода
насосами подается частично в
плавательный бассейн пансионата, а
основная масса — в кожухотрубные
испарители тепловых насосов. В
испарителе с межтрубным кипением
низкопотенциальная теплота
передается кипящему хладагенту от
морской воды, при этом она
охлаждается до 6 °С и сбрасывается в
море. Пары хладагента
засасываются компрессором, сжимаются до
давления нагнетания 1,8 МПа и
направляются в конденсатор.
Температура конденсации 65...70 °С.
Циркулирующая через
конденсатор водопроводная вода за счет
выделяемой при конденсации паров
. теплоты нагревается до 55...60 °С.
Нагретая вода поступает в баки —
накопители теплоты, а из них —
в системы отопления и горячего
водоснабжения.
Сконденсированный жидкий
хладагент под давлением
конденсации 1,6... 1,8 МПа через
дроссельный вентиль возвращается в
испаритель, где при давлении 0,2—
0,3 МПа кипит, поглощая теплоту
морской воды, циркулирующей
через испаритель.
В схеме теплового насоса между
конденсатором и испарителем
установлены регенеративный
теплообменник (на рисунке не показан),
предназначенный для подогрева
газообразного хладагента перед
компрессором и отделения масла от
масло-фреоновой смеси, и
переохладитель жидкого хладагента.
Благодаря переохладителю дополни-
на. После утилизатора
отработанная морская вода смешивается"с
основным потоком, прошедшим
через испаритель, и общий поток
сбрасывается в море.
Для получения горячей воды
используют бак — накопитель
теплоты как первую ступень
подогрева и отдельный теплообменник в
контуре переохладителя жидкого
хладагента. Поэтому вода для
нужд горячего водоснабжения не
прокачивается через конденсатор.
Летом, когда отключают
систему отопления, часть тепловых
насосов (ТН) переводят в режим ком-
мореной воды
— теплосети
фреона
Ж?,
Ч» / iv
тельно получают 10—12 %
теплоты, расходуемой на нагрев
водопроводной воды в промежуточном
контуре, с помощью которой затем
подогревается морская вода для
бассейна и вода в системе
горячего водоснабжения.
Подогрев морской воды
осуществляется в трех
теплообменниках — подогревателе, догревателе
и утилизаторе, где реализуется
теплота сбросной воды из бассей-
Принципиальная схема теплохладоснаб-
жения пансионата «Дружба»:
/ — здание пансионата; 2 — бассейн; 3 —
теплообменник теплосети; 4,4' —
бак-накопитель соответственно теплоты и холода;
5 —технологический насос; 6 — догрева-
тель морской воды; 7 — подогреватель
морской воды; 8 —
теплообменник-утилизатор; 9 — конденсатор; 10 — охладитель
жидкого хладагента; // — компрессор;
12 — испаритель; 13 — технологическая
заглушка; 14 — фильтр морской воды
(стрелками показаны направления
движения воздуха в здании пансионата)
бинированной выработки теплоты и
холода. С этой целью
устанавливают технологические заглушки на
магистрали морской воды и
снимают заглушки на магистрали
водопроводной воды, так как вместо
морской воды через испаритель
насосом прокачивается
водопроводная вода. После охлаждения она
направляется в бак 4', который
служит накопителем холода, а из него
в здание пансионата.

Во всех помещениях
предусмотрено кондиционирование воздуха.
В схеме ТНС конденсаторы трех
тепловых насосов расположены
последовательно в порядке
повышения давления.
При расходе водопроводной
воды 160 м3/ч, давлении
конденсации рк= 1,28 МПа, температуре
конденсации 55 °С в конденсаторе
теплового насоса В вода
нагревается до 52 °С; при рк= 1,4 МПа и
/к=59,5 °С в конденсаторе
теплового насоса Б — до 56,4 °С; при рк=
= 1,5 МПа и /К=63,2°С в
конденсаторе теплового насоса А — до
60 °С. Суммарный нагрев воды в
трех последовательно включенных
конденсаторах 10,8 °С при
температуре морской воды 7 °С, что
соответствует теплопроизводитель-
ности 2000 кВт.
Показатели работы ТНС по
годам приведены в таблице.
Показатели
Выработка теплоты, тыс. кВт
(Гкал/год)
Расход электроэнергии, тыс.
кВт-ч
Коэффициент преобразования
Теплота, полученная от моря,
тыс. кВт
(Гкал/год)
Экономия топлива, т
1986 г.
7140
F139)
1969
3,6
5170
D445)
533
1987 г.
5378
D624)
2303
2,3
3074
B643)
317
1988 г.
7330
F303)
2461
2,93
4750
D085)
490
1989 г.
7520
F466)
2040
3,6
6338
E450)
654
1990 г.
5966
E130)
1650
3,6
4316
C711)
600
За период эксплуатации ТНС
A986—1990 гг.) сэкономлено
2594 т топлива. Среднегодовой
коэффициент преобразования с
учетом собственных нужд составил 3,1.
Снижение показателей в 1987 г.
объясняется остановкой ТНС для
модернизации. В процессе
модернизации были устранены выявленные
в пусконаладочный и
эксплуатационный периоды нарушения в работе
оборудования ТНС.
У холодильных компрессоров
П220, работавших в режиме
теплового насоса при температурах
конденсации 70 °С и кипения 0...
5 °С, отмечался повышенный
износ шатунных шеек коленчатых
валов, что увеличивало затраты на
ремонт и сокращало моторесурс
компрессоров в 4—5 раз. Особенно
изнашивались детали компрессора
теплового насоса А. В связи с этим
температура конденсации была
снижена до 55...60 °С. Для
окончательной доводки теплоносителя до
необходимых параметров стали
использовать электрокотел или
резервную котельную.
Для сокращения износа
шатунных шеек коленчатых валов по
предложению ВНИИхолодмаша
масло ХА12-16 было заменено на
ХА-30 большей вязкости.
Для уменьшения нагрева
компрессора при работе на
повышенных температурах сжатия к
головкам цилиндров было подведено
водяное охлаждение (температура
воды 25...30 °С) из контура
переохладителя хладагента.
В целях равномерного возврата
масла в картеры параллельно
работающих компрессоров по
предложению московского завода
«Компрессор» всасывающие газовые
фильтры на компрессорах заменили
общим большим фильтром,
который установили на всасывающей
магистрали.
Предусмотренная проектом
резервная линия возврата масла
через маслоотделитель на
нагнетательной линии была
демонтирована, так как не обеспечивала
стабильного возврата масла в
компрессоры.
В настоящее время возврат
масла в компрессоры происходит
только через регенеративный
теплообменник при настройке реле
разности температур в испарителе на
1...2°С.
На линиях возврата масла
установили другие фильтры с
увеличенной в 5—8 раз поверхностью.
Сетчатые стационарные
фильтры заменили выносными щелевыми
фильтрами. Это позволило
повысить надежность компрессоррв.
Чтобы удлинить срок службы
теплообменного оборудования,
работающего в агрессивной морской
воде, по предложению ВНИПИ-
УДК 621.577.001.5
энергопрома, испарители тепловых
насосов А и Б в 1990 г.
демонтировали, а вместо них
установили новые, изготовленные из
мельхиоровых трубок. При ревизии
демонтированных испарителей было
установлено, что коррозии
подверглись в основном перегородки на
крышках. Состояние трубных досок
и развальцовка их были
удовлетворительными.
Хлорированная морская вода,
поступающая в бассейн, вызывает
коррозию теплообменников, в
которых она подогревается. При
монтаже ТНС были установлены
обычные кожухотрубные подогреватели
с латунными трубками. В процессе
эксплуатации кожухотрубный
утилизатор заменили пластинчатым,
изготовленным из титановых
сплавов. В текущем году будут
заменены и другие кожухотрубные подо\
греватели на пластинчатые,
которые показали свою надежность и
коррозионную стойкость к
хлорированной морской воде.
В целях предотвращения
коррозии испарителей отработанная
морская вода из бассейна
утилизируется только в теплообменниках и не
подается в испарители для
утилизации, как это было предусмотрено
первоначально проектом.
Проведенная модернизация
отдельных узлов ТНС с привлечением
специалистов ВНИИхолодмаша,
московского завода «Компрессор»,
ВНИИэнергопрома повысила
надежность автоматической работы
оборудования ТНС.
В настоящее время ТНС
пансионата «Дружба» является
учебной базой для подготовки
специалистов по нетрадиционной
энергетике в Ялтинском филиале
Учебно-методического центра курортов
профсоюзов.
Анализ работы
адсорбционного теплового насоса
Д-р техн. наук В. Я. ЖУРАВЛЕЙ КО,
О. И. РАКИТИН
Институт технической теплофизики АН Украины
Аккумулирование тепловой энергии
в системах теплохладоснабжения—
один из важнейших путей
экономии электроэнергии. Среди
известных методов теплового
аккумулирования значительный интерес
представляет адсорбционное,
сочетаемое с работой теплового
насоса.
Основными рабочими
элементами адсорбционного теплового
насоса являются гранулированный
адсорбент в адсорбере и адсорбат
в испарителе. Процесс его работы
заключается в адсорбции —
десорбции паров адсорбата в
адсорбенте, в результате чего
выделяются теплота адсорбции и теплота
конденсации, используемые
потребителем тепла.
Эффективность работы
адсорбционного теплового насоса в
значительной мере зависит от
конструктивного исполнения его
основных узлов, но в еще большей
степени — от рабочей пары
(адсорбент — адсорбат),
применяемой в таком насосе.
Известны несколько видов
адсорбентов:
цеолиты — характеризуются
нелинейной изотермой сорбции, ус-

S!
н
i
тоичйвостью к тепловым
нагрузкам, но относительно малой
рабочей адсорбционной емкостью,
составляющей до 5 % от массы
адсорбента [3];
силикагели — характеризуются
линейной изотермой адсорбции,
малой адсорбционной емкостью
при достаточно малых давлениях
[1];
неорганические соли —
характеризуются достаточно большой
рабочей адсорбционной емкостью
кристаллогидратов, но неустойчивы
к тепловым нагрузкам [5].
Все адсорбенты, как правило,
имеют малую теплопроводность,
поэтому при конструировании
адсорберов значительное внимание
уделяют теплообменникам,
подбираемым в зависимости от формы
адсорбера. Скорость адсорбции
зависит от температуры и давления
в адсорбере [4], причем в вакууме
ее скорость в слое адсорбента в
основном определяется скоростью
адсорбции внутри кристалла
адсорбента [2].
С целью изучения особенности
работы адсорбционного теплового
насоса были исследованы пары:
цеолит NaX-Ч—Н20 и соль СаС12—
НгО. На основе полученных
экспериментальных данных по степени
отработки адсорбционной емкости
у (у = а/аООУ где а — текущее
значение адсорбционной емкости,
а^ — равновесная адсорбционная
емкость) в зависимости от времени
т были определены коэффициенты
диффузии De в стационарных
условиях по методике, изложенной
в [4]:
71 т0,5
где k — коэффициент
пропорциональности, зависящий от
соотношения радиуса
гранулы г и ее длины;
т0,5 — время полуотработки
адсорбционной емкости,
и получена эмпирическая
зависимость коэффициента диффузии De
от температуры / при у = const.
Очевидно, что коэффициент
диффузии тем больше, чем ниже
значение у, и он тем меньше, чем выше
температура /.
Для цеолита NaX-Ч
коэффициент диффузии достигает
максимального значения при /^50 °С,
после чего начинает уменьшаться,
а для соли СаС12 он плавно
уменьшается с повышением температуры
и увеличением у (рис. I). Такое
различие в поведении коэффициентов
диффузии обусловлено различным
характером взаимодействия
молекулы воды с данными
адсорбентами. Первый принадлежит к классу
алюмосиликатов с однородной
пористой структурой,
характеризующихся дисперсионным и
электростатическим взаимодействием, а
второй — к классу
кристаллогидратов, обладающих способностью к
образованию донорно-акцепторной
или водородной связи.
В вакууме коэффициент
диффузии пара в кристалле адсорбента
значительно выше, чем в слое
адсорбента, поэтому диффузионный
поток пара PD будет определяться
в основном коэффициентом
диффузии De в кристалле адсорбента
[2]:
где pi, р2 — исходное и
последующее давление на
грануле адсорбента,
причем Др = р2 —
—рх = 26,66 Па
(шаг определения
коэффициента
диффузии De) в
зависимости от у,
\к — массовая
характеристика;
R — универсальная
газовая постоянная;
Т — абсолютная
температура;
d — толщина слоя
адсорбента (для расчета
d = 0,05 м).
По данным рис. 1 построены
изостеры адсорбции — завйсимо-
ДеЮ?мУс
Vs
у^
у-у«р
'Л
fc
V1
^&
ч^*
^^
20 *0 60 80 100 4 °6
а
1,8
1,6
1Л
t2
1,0
0,8
0,6
ОЛ
0,2
20 ?0
\я°\
Г'0,7
К?'0,2
\\&
V
сти вида p = /@a=const> которая
представлена в виде Яд ==/@Y=const
(рис. 2). Очевидно, что с ростом у
и температуры t диффузионный
поток уменьшается.
Для цеолита NaX-Ч
диффузионный поток носит
неравномерный характер в интервале 20...
60 °С, что связано с началом
процесса десорбции при *ж50°С.
С увеличением значения у эта
неравномерность сглаживается.
Тепловой поток через слой
адсорбента зависит от
диффузионного потока и теплоты адсорбции
Я*-
J a ==: Qa*[)'
РдЮ^кгЛс*2)
2Л
2,2
2,0\
1,8
1,6
1Л
1,2
1,0
0,8
0,6
о*
0,2
\r°>1
\о?
\у,?
ГП 1
Ы/,й
у?*
/if
ш1
2О 40 60 80 100tt°C
а
РпЮг?/<г/(см2)
0,08
0,07
0,06
0,0&
0,ОЬ
О, Од
О, О 2
О, Of
г-о,
аз
ол
—0,5.
г
~~ж—1
Ш |
—ВЛ \
60 80
5
100 t,°C
РИС. 1. Зависимость коэффициента
диффузии De от температуры U
а — NaX-Ч— Н20; б — СаС12—Н2(Э
20 40 60 80 100 t°C
РИС. 2. Зависимость диффузионного
потока PD от температуры t:
а— NaX-Ч—Н20; б — СаС12— Н20

Он уменьшается с ростом
температуру и степени отработки
адсорбционной емкости у. Для конкретных
условий, когда процесс адсорбции
идет, например, при 40 °С (рис. 2),
легко определить его изменение с
ростом у.
Помимо теплового потока в
адсорбере, важно знать тепловой
поток и в конденсаторе теплового
насоса, который рассчитывают по
формуле
JK = rPDS,
где г — теплота парообразования;
S — площадь поперечного
сечения слоя адсорбента в
адсорбере.
80
70
60
50
40
JO
20
/О
Б ~hb Id во t,°c
РИС. 3. Зависимость теплового потока в
конденсаторе /к от температуры t для
рабочей пары СаСЬ — НгО
На рис. 3 представлена
зависимость теплового потока в
конденсаторе от температуры / при
7 = const. Для конкретного случая
(конденсация происходит при
40 °С) можно определить
изменение теплового потока конденсации
в зависимости от у.
Таким образом, проведенные
исследования позволяют
определить тепловые потоки в адсорбере
и конденсаторе теплового насоса
в зависимости от конкретных
условий его работы. На основании
полученных данных можно
рассчитать количество теплоты,
необходимой, например, для отопления
индивидуального дома, получения
горячей воды, низкотемпературной
сушки продуктов и других целей.
Список литературы
1. Ней м.арк И. Е. Пористые
адсорбенты в народном хозяйстве. Киев:
Общество «Знание» УССР, 1986.
2. О роли вторичной пористости
цеолитов в кинетике сорбции паров
воды / Д. П. Тимофеев, О. Н.
Кабанова, И. Т. Ерашко, А. С. Понома-
1 ЗА РУБЕЖОМ
\—
J"Q&
О.А
аЛ
о,Л
о.б\
\ Л7\
гяг\
УДК 621.577.004
Варианты практического применения
тепловых насосов
Предлагаем читателям
реферативное изложение статьи Стефана
Йенсена (Дания), опубликованной
в австралийском журнале
"Australian Refrigeration, Air Conditioning
and Heating" (March, 1989).
Парокомпрессионная холодильная
машина и тепловой насос имеют
в основном идентичные циклы, но
разные функции. Холодильная
машина отводит тепло от объектов
или процессов, а тепловой
насос передает тепло объектам или
процессам. Если требуются
одновременно охлаждение и
нагревание, то применяют
комбинированную установку, сочетающую
холодильную машину и тепловой насос.
В таких установках теплота
конденсации парокомпрессионного
холодильного цикла используется в
цикле теплового насоса.
Автор описывает пять
вариантов применения тепловых насосов.
Вариант 1. Комбинированная
установка, сочетающая
холодильную машину и тепловой насос,
предназначенная для систем
кондиционирования
воздуха,обеспечивает подачу одновременно
холодной и горячей воды (рис. 1).
Горячая вода средних температур,
порядка 50...55 °С, расходуется для
подогревания (осушения) воздуха
и (или) для бытовых нужд.
Поскольку потребность в горячей воде
не всегда постоянна, установка
может работать только на
охлаждение воды.
Холодопроизводительность
424 кВт, теплопроизводительность
397 кВт. Потребляемая мощность
97 кВт в режиме охлаждения и
116 кВт в режиме нагревания.
В этой комбинированной
установке (как и в других, которые
рассматриваются ниже)
используется поршневой компрессор — 16-
цилиндровый, с объемом,
описываемым поршнями, 585 м3/ч, с
частотой вращения вала 960 об/мин.
Конденсатор двухпучковый
горизонтальный кожухотрубный.
Один пучок с двумя ходами по
воде F2 % теплообменной
поверхности) «работает» на охлаждение,
а второй пучок с четырьмя
ходами по воде (остальная теплообмен-
ная поверхность) — на
нагревание.
Для повышения эффективности
теплонасосного цикла в схему
включены охладитель перегретого
пара (пароохладитель) и
охладитель жидкого хладагента. Они
представляют собой
горизонтальные, кожухотрубные теплообмен-
-ные аппараты. В пароохладителе
хладагент циркулирует по
трубкам, в охладителе жидкости — по
межтрубному пространству.
©>
РИС. 1. Комбинированная установка,
сочетающая холодильную машину и
тепловой насос, на R22 (вариант 1):
в режиме охлаждения: / — /=8 °С, р=
= 466 кПа; 2 — 75 °С, 1534 кПа; 5 — 75 °С,
1504 кПа; 4 — 38 °С, 1504 кПа; 5 — 38 °С,
1450 кПа;
в режиме нагревания: / — /=8 °С; р=
= 466 кПа; 2 — 96 °С, 2174 кПа; 3 —
58 °С, 2144 кПа; 4 — 53 °С, 2144 кПа;
5 — 35 °С, 2090 кПа
рев. Синтетические цеолиты.
Получение, исследование и применение.
М.: Изд-во АН СССР, 1962.
Пат. 4556049 США.
Тимофеев Д. П. Кинетика
адсорбции. М.:
СССР, 1962.
5. Hartoulari
Solar Energy.
pp. 479—483.
Изд-во Акад. наук
R., Dufour L. //
1984. V. 33, № 6,

^~В^т«№л«иачхж1ГО1^гц^кл^гт^мпера"-*^
тура воды повышается с 30 до
55,1 °С. Коэффициент
преобразования 4,37.
В комбинированной установке
используется хладагент R22, что
является ограничивающим
фактором с точки зрения достижения
максимальной температуры
конденсации и, следовательно,
максимальной температуры горячей воды
на выходе из конденсатора.
Вариант 2. Комбинированная
установка, сочетающая
холодильную машину и тепловой насос,
подобная описанной, но
работающая на хладагенте R12 (рис. 2),
обеспечивает получение горячей
воды более высокого
температурного уровня (88,5 °С). Однако
коэффициент преобразования у этой
установки более низкий — 3,48.
Ниже также холодопроизводитель-
ность — 292 кВт и теплопроиз-
водительность — 230 кВт.
Потребляемая мощность 68,1 кВт в
режиме охлаждения и 91,2 кВт в
режиме нагревания.
Для повышения
термодинамической эффективности установки и
предотвращения влажного хода
компрессора на линии всасывания
смонтирован регенеративный
теплообменник.
Пароохладитель и охладитель
жидкости — горизонтальные, ко-
жухотрубные.
Вариант 3. Тепловой насос
(рис. 3), добавляемый в
качестве второй или третьей ступени
сжатия к уже имеющейся
одноступенчатой или двухступенчатой
аммиачной холодильной установке,
позволяет получить при высоком
коэффициенте преобразования —
9,35 горячую воду с температурой
51,3°С. На бойнях, предприятиях
молочной промышленности и
других пищевых предприятиях эту
воду используют для
технологических нужд и мойки оборудования.
Теплопроизводительность
1284 кВт. Потребляемая мощность
на валу компрессора 153 кВт.
Пары хладагента, поступающие из
аммиачной холодильной установки,
охлаждаются до температуры
насыщения в открытом
пароохладителе перед всасыванием в
компрессор теплового насоса.
Конденсат из конденсатора теплового
насоса переходит в открытый
пароохладитель через поплавковый
клапан высокого давления. С помощью
поплавкового переключающего
устройства жидкость при повышении
ее уровня в пароохладителе
перепускается в приемник жидкого
аммиака.
Пароохладитель и охладитель
жидкости на горячей стороне —
горизонтальные, кожухотрубные.
Вариант 4. Каскадная теплона-
сосная установка (рис. 4) служит
для получения средних E0 °С —
на нижней ветви каскада) и вы-
гокюг'^б**€" —~ 1Ш~Щ>Же1^Ш?Г?
ви) температур. Для каскадной
теплонасосной установки
требуется, чтобы поблизости
располагалась промышленная холодильная
установка.
Она работает, как правило
(но не обязательно), на двух
хладагентах — R717 (аммиак) и
R12. Хладагент R717 циркулирует
в системе охлаждения, R12 — в
системе нагревания.
Конденсатор-испаритель
самотечный, затопленного типа,
действует как конденсатор в системе
охлаждения и как испаритель в
системе нагревания.
"~ ^ШшЯвтиё R7IT и "RT2 ГайГГ*
себе потенциальную опасность, в
связи с чем к конструкции и
испытаниям
конденсатора-испарителя предъявляются жесткие
требования. Сейчас в качестве
конденсатора-испарителя применяют
надежный аппарат пластинчатого
типа на печатной схеме (РСНЕ),
созданный в Австралии. Он
представляет собой ряд соединенных
диффузией пластинок из
нержавеющей стали с химически
вытравленными протоками.
В каскадной теплонасосной
установке параллельно работают
два компрессора (таких же, как в
РИС. 2. Комбинированная установка,
сочетающая холодильную машину и
тепловой насос, на R12 (вариант 2):
в режиме охлаждения: / — /=20 °C, р=
= 309 кПа; 2—74 °С, 961 кПа; 5 — 74 °С,
949 кПа; 4 — 38 °С, 949 кПа; 5 — 38 °С,
918 кПа;
в режиме нагревания: / — / = 25 °С, р=
= 309 кПа; 2 — 124 °С, 2305 кПа; 3 —
85 °С, 2293 кПа; 4 — 78 °С, 2293 кПа;
5 — 35 °С, 2262 кПа
РИС.3. Тепловой насос (вариант3):
/ — /=30 °С, р=1003 кПа; 2 —
94 °С, 2196 кПа; 3 — 58 °С,
2178 кПа; 4 — 51 °С, 2178 кПа; 5 —
35 °С, 2124 кПа
РИС. 4. Каскадная теплонасосная
установка (вариант 4):
нижняя ветвь: / — /=50 °С, р=652 кПа
2 — 101 °С, 1886 кПа; 5-68 °С, 1886 кПа
4 — 55 °С, 1880 кПа; 5 — 39 °С, 1850 кПа
верхняя ветвь: / — / = 50 °С, р=652 кПа
2 — 112 °С, 2305 кПа; 5 — 78 °С, 2305 кПа
4 — 55 °С, 2299 кПа; 5 — 39 °С, 1850 кПа
V
&Э
Если конденсатор-испаритель
для R717/R12 заменить на
теплообменник вода/хладагент, то
каскадная теплонасосная установка
становится весьма подходящей для
регенерации тепла, выделяемого
при конденсации воды в
крупных системах кондиционирования
воздуха.
предыдущих вариантах). Имеется
устройство для отделения и
возврата масла, а также
автоматическая система распределения
масла между компрессорами.
Пары аммиака охлаждаются до
температуры насыщения в
открытом пароохладителе на линии
всасывания, как в варианте 3.

Для увеличения общего
коэффициента преобразования при
полной нагрузке установлены два
конденсатора, работающих при
двух разных давлениях
конденсации. Теплопроизводительность
каскадной теплонасосной установки
1170 кВт. Потребляемая
мощность 251 кВт. Коэффициент
преобразования 5,62.
Вариант 5. Комбинированная
теплонасосная установка,
представляющая собой сочетание
теплового насоса варианта 3 и
каскадной теплонасосной установки
варианта 4 (рис. 5), обеспечивает
нагревание воды или других жидко-
к ¦ » з [
РИС. 5. Комбинированная
теплонасосная установка
(вариант 5):
R717: / — *=30°С,
= 1003 кПа; 2 —
2196 кПа; 4 —
2196 кПа;
R114: / — /=72 °С,
= 357 кПа;
1326 кПа;
1326 кПа;
1295 кПа;
1284 кПа
Р=
94 °С,
51 °С,
Р=
2 _ П5°С,
4 — 95 °С,
5 — 82 °С,
6 — 54 °С,
стей до температуры 92 °С. Могут
быть даже получены температуры
до 120 °С.
В комбинированной
теплонасосной установке две системы — одна
работает на R717, другая на R114.
В первой системе температура
воды повышается с 22,5 до 51 °С,
во второй — с 51 до 92 °С.
Коэффициент преобразования
4,81.
Компрессор аммиачного
теплового насоса повышает давление
паров R114, всасываемых
компрессором каскадной теплонасосной
установки. Если бы компрессор
на R114 был установлен для
эксплуатации в одноступенчатом
режиме, то потребовался бы объем,
описываемый поршнями, в 3—
3,5 раза больший для той же теп-
лопроизводительности.
Используемый компрессор на R114 имеет
вдвое больший объем,
описываемый поршнями, чем аммиачный
компрессор.
Особенность систем на R114
заключается в том, что
недостаточный перегрев всасываемого пара
может привести к влажному ходу
компрессора. В связи с этим
необходимо правильно определять
размеры перегревателя
всасываемого пара.
Описанные установки в
настоящее время эксплуатируются на
предприятиях Австралии.
Преимущества применения в
описанных установках
пароохладителей и охладителей жидкости
хорошо проявляются на
(^-диаграмме (рис. 6). Показаны два
процесса отвода тепла: сплошные
линии — в комбинированной
установке варианта 2, работающей в
режиме нагревания, штриховые
линии — в тепловом насосе
варианта 3. Анализируя эти процессы,
можно сделать следующие выводы:
чем ниже температура
охлаждающей воды на входе, тем боль-
Вода
№717
f-Jz^^-—^^\-\B°aa
100 а,%
РИС. 6. Q, /-диаграмма для процесса
конденсации:
Qi. Q2, Q3 — теплота, отведенная
соответственно из промежуточного
охладителя, конденсатора и пароохладителя
ше возможности для повышения
коэффициента преобразования при
использовании охладителей
жидкости;
чем меньше расход
охлаждающей воды, тем выше температура
воды, выходящей из
пароохладителя;
потенциальное увеличение
коэффициента преобразования при
установке переохладителей
жидкости больше для хладагентов с
относительно небольшой скрытой
теплотой фазового перехода при
преобладающих условиях процесса.
Относительные различия в
значениях скрытой теплоты фазового
перехода R12 и R717 четко
видны на рис. 6. Три водяных
теплообменника — промежуточный
охладитель, конденсатор и
пароохладитель — соединены
последовательно. Поскольку удельная
теплоемкость воды почти постоянна,
процесс ее нагревания представлен
прямой линией. В соответствии со
вторым законом термодинамики
она не может пересечься с
линией хладагента. Поэтому легко
определить максимально достижимую
температуру выходящей воды и
минимальную температуру жидкого
хл'адагента.
Рекуперативные
теплообменники на линии всасывания
применяют как для предотвращения
влажного хода компрессора, так и
для повышения эффективности
цикла. Последнее возможно только
при использовании хладагентов, у
которых отношение удельных теп-
лоемкостей пара и жидкости
меньше 1,18. Таковыми являются фрео-
ны: у R11 и R12 оно равно
1,13, R13—1,17, R22—1,178, R114—
1,084, R502—1,133. У аммиака же
отношение удельных теплоемкостей
1,31, т. е. больше 1,18.
Материал подготовили ¦¦
И. В. СОКОЛОВА
ВНИКТИхолодпром
Л. А. ВОЛОДИНА
¦ ИЗОБРЕТЕНИЯ
ш
A1) 1578540 E1M G 01 L 11/00 B1)
4465234/24-10 B2) 06.06.88 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский про-
ектно-конструкторский и
технологический институт холодильного
машиностроения G2) В. Н. Дегтярев, В. М.
Головин, Ю. И. Коноваленко, Е. И.
Рудаков E3) 531.787
E4) E7) ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ
ДАВЛЕНИЯ, содержащий корпус,
установленный в нем чувствительный
элемент, выполненный в виде струны, две
системы возбуждения и поддержания
колебаний, сильфон, подвижное дно
которого связано с первым концом струны,
а свободный его конец закреплен на
корпусе, и неподвижный пережим,
связанный с корпусом и контактирующий
со струной, при этом пережим делит
струну на два равных плеча, в середине
каждого из которых размещена система
возбуждения и поддержания
колебаний, отличающийся тем, что, с целью
повышения точности за счет постоянства
расположения систем возбуждения и
поддержания колебаний относительно
плеч струны, он снабжен стаканом с
дном, цилиндром, штифтом и вилкой с
продольной прорезью в центральной ее
части, при этом на внутренней
поверхности корпуса коаксиально с ним
установлен стакан с возможностью
перемещения, на дне которого закреплен
второй конец струны, а стенка стакана
соединена с подвижным дном сильфона,
причем наружная поверхность
цилиндра размещена на внутренней
поверхности стакана, а системы
возбуждения и поддержания колебания
закреплены на внутренней поверхности
цилиндра, при этом в цилиндре и стакане
выполнены поперечные сквозные
отверстия, в которых на одном уровне
расположены пережим и вилка, один конец
которой шарнирно закреплен на
поверхности отверстия стакана, а другой
контактирует с неподвижным
пережимом, причем ш-гифт установлен на
поверхности отверстия цилиндра и
размещен по центру в прорези вилки.
3 Холод, техника № 11

Бизнес-клуб
«Интерхолод» входит в рынок
(Наши интервью)
Советско-шведско-финское совместное предприятие «Интерхолод» ¦*—¦
одно из относительно немногочисленных СП производственного
профиля, которое успешно действует и поставляет хозяйству страны
так необходимую для решения продовольственной проблемы
продукцию — холодильники и фруктоовощехранилища модульного типа.
Поскольку положительный опыт этого СП, видимо, будет интересен
другим предпринимателям, сотрудник журнала 3. Д. МИШИНА взяла
интервью у генерального директора СП «Интерхолод» В. А. ЧЕРНЯКА,
которое предлагается вашему вниманию.
— Виктор Александрович,
прошел почти год с момента нашей
предыдущей встречи* — год,
насыщенный серьезными
политическими, экономическими и
структурными изменениями в
жизни нашей страны.
Сказались ли они на деятельности
вашего СП?
— Конечно, сказались. И
весьма заметно. Разбалансированность
хозяйства страны, распад
сложившихся межрегиональных
экономических связей, ослабление
привычных управленческих
воздействий и отсутствие действенных
рыночных структур в
переживаемый нами переходный период
усугубили и без того острую
проблему материально-технического
обеспечения производства.
Выделенные СП «Интерхолод»
Госснабом СССР фонды на сырье и
материалы для выполнения госзаказа
в большой своей части остались
лишь на бумаге. В результате
вместо предусмотренных на
текущий год 100 холодильников удалось
выпустить только 25: 20 емкостью
50—100 т и 5 емкостью 500—
800 т, которые были поставлены
предприятиям АПК, рыбного
хозяйства, потребкооперации в
самые разные регионы страны — в
Актюбинск, Нижнекамск, Сухини-
чи, Архангельскую,
Ленинградскую, Иркутскую, Амурскую
области, Сахалин, Краснодарский
край и др.
Возник ряд новых проблем:
недостаточная подготовка произ-
* См. «Хо л од ил ь н а я техника»,
1991, № 1.
водства, трудности с закупкой
комплектующих машин и
оборудования, значительное их удорожание,
неподготовленность кадров к
работе в новых условиях и т. д.
Как и большинство
предприятий, мы столкнулись с проблемой
дефицита валюты. Чтобы
обеспечить высокое качество своей
продукции, часть оборудования и
комплектующих изделий, в частности
блочные холодильные машины,
приходится закупать за рубежом.
Например, приобретен финский
пресс для изготовления панелей на
Заинском заводе ПО «Татагроспец-
монтаж». Валютные же
поступления от продажи собственной
продукции за рубежом пока
незначительны.
Естественно, все это заставило
нас корректировать свою работу.
— Какие конкретно коррективы
внесли вы в свою деятельность?
— Как и большинство
предприятий, мы, к сожалению, были
вынуждены повысить цену на свою
продукцию (в 2—2,5 раза), а также
часть ее получать в твердой
валюте. Таким образом, среди
многочисленных наших заказчиков
преимущество получают те, кто имеет
валюту, т. е. налицо воздействие
рыночных законов на
экономические взаимоотношения с
партнерами.
Действие этих законов
определило и нашу деятельность в других
направлениях.
В первую очередь мы стали
активно налаживать прямые связи
с изготовителями комплектующих
изделий. Заключены договора о
поставках с ПО «ТатагроспёЦмон-
таж» (металлоконструкции и
панели), Мелитопольским заводом
холодильного машиностроения и
Сумским производственным
объединением им. М. В. Фрунзе
(холодильные машины). Совместно с
Нижнекамским нефтехимическим
комбинатом и ПО «Азот»
(Днепродзержинск) создано акционерное
общество с ограниченной
ответственностью «Полифом», которое
организует производство
компонентов пенополиуретана —
теплоизоляционного материала для
изготовления панелей.
«Интерхолод» стал участником
концерна «Аконхол» («арматура,
компрессоры, насосы,
холодильники»), созданного на базе
предприятий б. Минхиммаша СССР.
Мы также выступили одним из
учредителей Агропромбиржи,
открыли при ней собственную
брокерскую контору «Интерхол».
Прошли первые торги, в ходе
которых были закуплены нужные нам
товары.
Надеемся, что предпринятые
шаги позволят обеспечить наше
производство необходимыми
материалами и оборудованием.
— Виктор Александрович,
помнится, в прошлый раз вы говорили
о намерении расширить связи с
другими предприятиями и
фирмами и приглашали их к
сотрудничеству. Откликнулся кто-нибудь
на ваше приглашение?
— Предложения о
сотрудничестве мы получили и получаем от
многих предприятий и организаций.
Некоторые совместные начинания я
уже назвал, однако ими далеко
не исчерпывается весь перечень.
Прежде всего хотелось бы
отметить расширение наших
международных связей. Заключены
контракты с финской компанией «Ху-
уре» и американской фирмой «Гел-
дбэк» на поставку оборудования и
панелей для холодильников. Наши
американские партнеры поставили
три комплектных холодильника
емкостью 500—1000 т, которые в
настоящее время монтируются на
Сахалине.
Кстати сказать, для создания
максимума удобств покупателям
наших холодильников и сдачи их
«под ключ» организуем по стране
сеть производственных дирекций,
которые будут заниматься
монтажом, сборкой и пуском в
эксплуатацию, а также сервисным
обслуживанием холодильников и фрукто-
овощехранилищ в гарантийный
период. Такие дирекции уже
действуют на Сахалине, в Алма-Ате
(общество с ограниченной
ответственностью «Холодмодуль»),
Нижнекамске, Краснодаре,
Москве. Некоторые из них, кроме
основной деятельности по прямому на-

значению, выпускают товары
народного потребления.
Много предложений поступило
от предприятий АПК по созданию
совместных предприятий по
переработке и хранению плодоовощной
продукции (колхозы «Гостягаев-
ский» Крымской АССР, «Изобиль-
ненский» Ставропольского края,
Липецкий и Нижнекамский плодо-
овощхозы), по производству
пищевой продукции (например, ка-
зеинатов на молочном заводе в
Торжке) и т. д.
Участие в подобных
предприятиях стало возможным после
внесения изменений в устав СП
«Интерхолод», в котором ранее такая
деятельность не
предусматривалась.
Ну, и, конечно, к нам
обращаются за консультациями по
эксплуатации и реконструкции
холодильников. В частности, наши
специалисты проводят
обследование хранилищ в некоторых
звероводческих хозяйствах.
— И насколько велика отдача
от такой многосторонней
деятельности?
— Определенная отдача
имеется. Во-первых, мы теперь более
спокойны за поставку комплектующих
изделий и материалов. Во-вторых,
мы постепенно утверждаемся на
внутреннем рынке, после чего
можно рассчитывать на выход нашей
продукции и на международный.
Ну и главное — наша работа
приносит ощутимую прибыль.
Например, только коммерческая
деятельность дала нам более миллиона
рублей дохода.
-¦г- Для достижения успехов в
такой многогранной
деятельности «Интерхолоду»
требуются, очевидно, разносторонние
специалисты очень высокого
уровня. А в начале нашей
беседы вы отметили, что
столкнулись с неподготовленностью
кадров к работе в новых
условиях. Что вы имели в виду?
— Прежде всего то, что многие
из руководителей и ведущих
специалистов предприятий мыслят еще
старыми категориями, которые не
вписываются в современные
экономические условия.
К примеру, приезжаешь на
завод-поставщик. Склады его забиты
готовой продукцией, но
администрация не продает ее, ждет более
«выгодного», с ее точки зрения,
заказчика, который по бартеру
может предложить что-то
дефицитное. И пока такой покупатель
появится, продукция лежит «мертвым
грузом», хотя известно, что чем
быстрее оборачиваются вложенные
деньги, тем выгоднее
предпринимателю. Однако многие из наших
«бизнесменов» освоили пока самую
простую форму рыночных
отношений — так называемый бартер, или
натуральный обмен.
Другая наша беда —
необязательность, безответственность.
Чтобы работа шла четко, в
соответствии с заключенным договором,
нужно, чтобы все партнеры
выполняли свои обязательства в
обусловленный срок. А мы нередко
сталкиваемся с тем, что заказчик
несвоевременно перечисляет деньги
за продукцию или же не
подготавливает к назначенному сроку
фундамент под холодильник, что
задерживает его монтаж и пуск.
Или такой случай. На станции
Рыбинск по вине заказчика более
трех месяцев простоял вагон с
отгруженным нами холодильником. В
результате многие панели и
оборудование были разворованы или
испорчены.
Подобные примеры можно было
бы продолжить. Главное, что из
них вытекает,— это необходимость
коренного изменения самого образа
мышления людей, в первую очередь
руководителей.
— Этот вывод, очевидно,
касается и сотрудников вашего
СП, ведь все мы, как говорится,
«вышли из детства», которое
пришлось на безрыночную
экономику. Поэтому всем нам надо
учиться хозяйствовать. Как вы
подбираете кадры для СП?
— Расширение функций СП
«Интерхолод» вызвало
необходимость увеличения его кадрового
состава.
Чтобы гарантировать высокое
качество нашей продукции и
создать «заделы» на будущее, в СП
организован хозрасчетный центр,
на который возложено
научно-техническое обеспечение
производства. В настоящее время он
занимается вопросами
совершенствования производства строительных
конструкций (панелей и т. д.).
В перспективе — разработка
блочных холодильных машин.
При комплектовании кадров
этого центра и других
подразделений СП, в первую очередь,
мы принимаем во внимание
деловые качества работников. При этом
стремимся достичь гармоничного
сочетания опытных (однако
современно мыслящих) и молодых
специалистов. И в соответствии с
квалификацией и наклонностями
определяем им соответствующий
участок работы, стараемся создать
условия для
высокопроизводительного труда. С этой целью
расширяем площади офиса, закупаем
современную оргтехнику
(компьютеры, ксероксы и др.), автомобили.
Для повышения квалификации
направляем сотрудников СП на
соответствующие курсы,
симпозиумы, семинары, в том числе за
рубеж. Так, ряд руководящих pa- |
ботников примет участие в
проводимом в Германии семинаре по
обработке пищевой продукции с
последующим заключением
контрактов.
— А как обстоит дело с
обещанными в начале года
благами для сотрудников СП?
— Большая часть их
реализуется. Так, все сотрудники
обеспечены хорошим медицинским
обслуживанием, путевками в дома
отдыха и санатории за счет СП,
получают продовольственные
заказы, введены более высокие, чем на
государственных предприятиях,
отчисления на отпуска,
командировочные расходы и т. п. Таким
образом, полученная СП
«Интерхолод» прибыль расходуется и на
улучшение социально-бытовых
условий жизни его работников.
Кроме того, успешная
деятельность СП позволяет ему
оказывать благотворительную помощь
другим организациям. Например,
нами были перечислены средства
в фонд Академии творчества СССР
для обучения детей. Предложили
мы свою помощь мэрии Москвы
в обеспечении города
холодильными емкостями и т. д.
т- Да, с этой стороной
деятельности вашего СП редакция
знакома по собственному опыту.
Мы благодарны СП
«Интерхолод» за финансовую поддержку
в связи с многократным
удорожанием издания журнала. Тем
с большей заинтересованностью
мы желаем вашему
предприятию дальнейшего процветания.
8
ь
1
I
Уважаемые читатели!
Редакция принимает заказы от государственных организаций,
кооперативных, малых и совместных предприятий, а также
Вот частных лиц на публикацию рекламных объявлений
в журнале «Холодильная техника».
|Цена договорная.
Обращаться по адресу:
125422, Москва, ул. Костякова, 12,
редакция журнала «Холодильная техника».
3

3
a
н
приятия
Мясожировой |
цех (НППС)
I I Холодильник I
УДК 637.5.037.001
Технологическая система
замораживания мяса в полутушах:
структура, функционирование,
пути развития
Канд. техн. наук В. М. СТЕФАНОВСКИЙ
В НИКТИхолодпром
Современное Предприятие МЯСНОЙ Системы мясоперерабатывающего пред-
промышленности состоит из
взаимосвязанных систем, между
которыми существует
трехступенчатая соподчиненность (см.
рисунок).
Верхняя (I) ступень — система
организации производства, т. е.
управления совокупностью цехов,
планирования запасов сырья и
реализации готовой продукции.
Средняя (II) ступень —
технологическая система,
обеспечивающая необходимые или
желательные изменения
обрабатываемого продукта.
Нижняя (III) ступень —
физико-химическая система. Основу ее
составляют типовые процессы в
определенном
машинно-аппаратурном оформлении и явления,
происходящие в обрабатываемом
продукте.
В холодильной
промышленности методы системного
исследования применяли до сих пор
преимущественно для ступеней I и III.
Задача существенного
ресурсосбережения продуктов при
холодильной обработке требует
изучения технологической системы, т. е.
системы II уровня.
Технологическая система (ТС)
замораживания мяса относится
к детерминированно-стохастиче-
ским системам. Ее особенность
состоит в невозможности повторить
строгий эксперимент при
групповом замораживании неидентичных
полутуш. Поэтому диагностика
ТС замораживания мяса
базируется на результатах
промышленных испытаний и не может быть
проведена в лабораторных
условиях.
ТС замораживания мяса
представляет собой совокупность
статистически зависимых подсистем
А, В и С, функционирующих на
определенном уровне при
наложении разного рода возмущений.
Подсистема А образует группу
полутуш, размещаемых на
подвесном пути с определенным зазором и
загружаемых с заданной скоростью
в камеру замораживания.
Подсистема В обеспечивает
циркуляцию воздуха через живое
сечение между полутушами с
технологически необходимой скоростью.
Подсистема С поддерживает
требуемую температуру воздуха
для замораживания полутуш за
определенное время.
В качестве технической
характеристики выбираем стабильность
подсистем как фактор целостности
ТС замораживания. Стабильность
отражает уровень ее
организованности и развития.
Стабильность подсистем
оцениваем с помощью энтропийной
функции //, бит [1].
Н^Ъ^Щ, A)
где |Л/ — мера множества
состояний подсистемы (/=1, 2, ..., п).
СИСТЕМА ОРГАНИЗАЦИИ ПРОИЗВОДСТВА
I
Мясокомбинат
1
Колбасный
цех
II Прочие I
I цеха I
ХОЛОДИЛЬНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СИСТЕМА
ТС
охлаждения
ТС
замораживания
Подсистемы
Размещения и
перемещения
полутуш
Циркуляции
рабочей среды
Подготовки
рабочей
среды (по параметрам)
III
ТС
хранения I
ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКАЯ СИСТЕМА
н
Гидро- и
аэродинамические
Тепловые
Массообменные
Биохимические
1 1 еплофизические
(Микро)
биологические

В большинстве случаев в
качестве ^ задается вероятностная
мера, обозначаемая обычно в виде
множества {Р/, /=1, 2, ..., п). При
этом
ТАБЛИЦА 1
//=-2 P/lgP/,
/=1
B)
где 2 Р/=1.
Для случая с двумя
возможными исходами
# = -Р lg2P—(I—>Ig2(l -Р).(З)
При равной вероятности
отдельных наблюдений (Р = 0,5), т. е. при
полной неопределенности, энтропия
имеет максимальное значение
#тах= -0,5 lg20,5-0,5 lg20,5= 1.
D)
Стабильность x\i подсистемы i
при двух возможных состояниях
процесса по выходному параметру,
являющемуся значимым для
состояния последующей подсистемы,
может быть представлена как
Л, = Я™* Я'= 1-Я,.
E)
Уровень целостности ТС
замораживания мяса, включающей три
статистически зависимые
(формально последовательные)
подсистемы, рассчитываем по формуле:
^авс = Ла + Л в/а + Лс/ав—2> F)
где т]В/гА — условная стабильность
1 подсистемы В
относительно подсистемы А\
Лс/ав — условная стабильность
подсистемы С относи-
;, тельно подсистем А и В.
В качестве основного
выходного параметра для подсистемы А
служит скорость поступления
(загрузки) парных полутуш в зону
обработки ?/тзгр (где Е — емкость
камеры, Тзгр — продолжительность
загрузки); для подсистемы В —
скорость воздуха, обдувающего
полутуши, и\ для подсистемы С —
температура воздуха / в камере
замораживания. Значимость этих
параметров установлена в серии
ранее проведенных исследований
[2;3].
При обработке данных
испытаний промышленных камер с
традиционной системой однофазного
замораживания мяса (табл. 1) в
качестве интервала,
удовлетворяющего условию стабильности,
приняли интервал х,±о*,- (где х„ а, —
соответственно среднее
арифметическое значение выходного
параметра подсистемы и его
среднеквадратичное отклонение).
Определяя стабильность
подсистемы, объем выборок разбивали
на две группы. Первая охватывала
область распределения XidszOi, и ее
считали областью стабильной ра-
Месторасположение
мясокомбината, год испытаний
Первомайск, 1979
Лип€цкг 1980
Бийск, 1981
Ахтубинск, 1984
Калинковичи, 1984
Саранск, 1984
Мелитополь, 1985
Димитровград, 1986
Кзыл-Орда, 1986
Ужгород, 1987
Выходные параметры подсистем
А
Ehw т/ч
39,5/3,8=10,4
40,3/3=13,4
29,6/3,5=8,5
21,1/2,8=7,5
16,2/2,2=7,4
20,3/2,5=8,1
34,0/5,2=6,5
10,4/1,5=6,9
12,2/1,67=7,3
11,4/1,55=7,3 *
В
м, м/с
0,3
0,2
0,3
0,4
0,3
0,3
0,4
0,2
0,7
0,7
С 1
/, °с
в " ]
—24
—23
—27
— 19
* —21
—28
—27
—28
— 18
—29
ТАБЛИЦА 2
Статистические
характеристики
выходных параметров
подсистем
Х;± (Г,
к-
к-
вАВС по формуле F)
Выходные параметры подсистем
Л
В
С
8,3 0,38 —24,4
6,3...10,3 0,21.. .0,55 —20,6...—28,2
0,8 0,6 0,7
0,71 0,97 0,88
0,29 0,03 0,12
0,29+0,03+0,12—2,0= —1,56
боты подсистемы. Во вторую группу
попадали все остальные значения
выходного параметра.
Результаты расчета
стабильности отдельных подсистем
промышленных камер однофазного
замораживания мяса приведены в
табл. 2.
При принятых допусках на
выходы подсистем уровень
целостности ТС замораживания вдвс —
= -1,56.
Невысокий уровень
целостности 0АВС и ее отрицательное
значение свидетельствуют о
неподготовленности современных ТС
замораживания мяса к автоматизации
производства [1]. Можно также
сделать заключение о том, что
основные усилия должны быть
направлены на совершенствование
процессов и модернизацию
оборудования подсистем, так как
совершенствование технологий
(сокращение подсистем в системе) для
такого объекта, как камеры
замораживания мясных полутуш,
ограничено.
Оценка стабильности
отдельных подсистем приводит к выводу
о том, что проблема
устойчивости ТС замораживания мяса
должна решаться в первую очередь
повышением стабильности
подсистемы В. Это потребовало
глубокого анализа известных
технических решений систем циркуляции
рабочей среды и проведения
специальных исследований
аэродинамики на лабораторных моделях
камер замораживания (масштаб
1:15).
Моделирование аэродинамики в
камерах трех типов — с
поперечно-точной циркуляцией, последова-
тельно-спутным движением
воздуха и воздушным душировани-
ем — позволило установить
характерные аэродинамические
особенности циркуляционных потоков
и указать, в частности, на два
общих недостатка —
существование застойных зон (обычно в
центре загрузки) и горизонтального
байпаса (канала между концами
полутуш и полом), через который
проходит значительная часть
воздуха. Наблюдения за
качественной картиной течения на моделях
были проверены и подтверждены
при натурных испытаниях камер
замораживания.
Многочисленные поиски
конструктивных усовершенствований
воздушно-циркуляционной системы
путем установки на моделях
простых и сложных направляющих,
специальных панелей и
отдельных воздуховодов, а также анализ
патентных документов по
замораживающим и размораживающим
системам в итоге позволили
найти новое техническое решение,
базирующееся на принципе
рециркуляции рабочей среды. Эта
система названа системой с двухкон-
турной циркуляцией.
Введение в технологию
замораживания принципа рециркуляции
рабочей среды решает вопросы
максимальной интенсификации
процесса и более полного
использования холода отходящих
потоков. Это дает и еще ряд
преимуществ, например, повышение
влажности воздуха в зоне обработки.
Наблюдается также частичное
вымораживание влаги из воздуха на
холодной поверхности ранее
поступивших полутуш. Тем самым мясо
защищается от усушки, а прибо-

Местораспо.
мясокомб
<шата,
год испытаний
Димитровград,
Скопин, 1989
1 Каменка, 1989
Тихорецк, 1990
1988
Выходные параметры подсистем
А
?Лзгр. Т/Ч
26,4/3=8,8
24,5/3=8,2
25,2/2,3=10,9
21,6/3=7,2
5,4/0,58=9,3
7,6/1,01=7,5
7,5/0,92=8,1
40,5/6=6,8
39,4/0,52=7,6
17,9/2=9,0
В
и, м/с
1,5
1,6
1,4
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
1,5
С
t, °с
—26,5
—26,3
—21,9
—22,2
—21,1
—23,9
—23,6
—21,9
—23,6
—23,8
Статистические характе-
1 ристики выходных
параметров подсистем
ТАБЛИЦА 4
Выходные параметры подсистем
А
В
С I
\xi 8,34 1,5 —23,5
xt±at 7,19...9,5 1,45...1,54 —21,7...—25,2
Pi 0,8 0,8 0,7
| Щ 0,71 0,71 0,88
Ч 0,29 0,29 0,12
вдвс по формуле F) 0,29+0,29+0,12—2,0= —1,3
ТАБЛИЦА з ния мяса с двухконтурной
циркуляцией воздуха, она
функционально более устойчива, в меньшей
мере реагирует на внешние
возмущения (табл. 3, 4), уровень ее
целостности, равный —1,3, выше,
чем уровень целостности
традиционных систем замораживания
(-1,56).
В то же время уровень
целостности новой системы лимитируется
теперь подсистемой С. Поэтому для
дальнейшего развития ТС
замораживания мяса внимание
требуется сосредоточить на
совершенствовании* подсистемы хладообес-
печения.
Список литературы
1. ПанфиловВ. А. Научные основы
развития технологических линий
пищевых производств. М.: Агропром-
издат, 1986.
2. Стефановский В. М. Новый
метод расчета продолжительности
замораживания мяса //
Холодильная техника. 1989, № 11.
3. Стефановский В. М. Расчет
температуры воздуха при
однофазном замораживании мяса //
Холодильная техника. 1990, № 5.
ры охлаждения от
дополнительного инея.
Внедрение в ряде действующих
камер замораживания системы с
двухконтурной циркуляцией
воздуха обеспечило максимальную
скорость воздуха на уровне
бедренных частей полутуш и более
равномерное распределение скоростей по
ниткам подвесного пути.
Эффективность системы двухконтурной
циркуляции оценивали по
среднеквадратичному отклонению усушки
мясных полутуш за период, равный
циклу замораживания. Чем
меньше вариабельность, тем
устойчивей процесс.
Накопленные к настоящему
времени данные по интенсивному
замораживанию мяса в полутушах
позволяют отметить общую
тенденцию— увеличение расхода
воздуха, циркулирующего в зоне
обработки полутуш, стабилизирует
работу ТС замораживания. При
рециркуляции воздуха эффект
становится более значительным. Так, в
камерах с традиционной ТС
замораживания при увеличении
расхода воздуха через зону обработки
мяса от 3(Ы03 до 170-103 м3/ч
рассеяние (среднеквадратичное
отклонение) усушки уменьшается от
0,41 до 0,29, а в камерах с
двухконтурной циркуляцией —
соответственно от 0,22 до 0,18.
Достижение такого результата
изменением одного из
управляющих параметров ТС
замораживания позволяет сделать вывод о
возможности существенного
снижения чувствительности процесса
путем совершенствования наиболее
нестабильно работающей
подсистемы В.
Как показали испытания
технологической системы заморажива-
УДК 536.24:621.565.92
О термодинамической теории
тепловлажностных процессов
Д-р техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК,
канд. техн. наук В. П. ОНИЩЕНКО
Одесский институт низкотемпературной
техники и энергетики
Методам расчета
тепловлажностных процессов в камерах
холодильной обработки и хранения
продуктов, системах кондиционирования
воздуха посвящено большое
число публикаций, далеко не
исчерпываемое списком литературы,
приведенным в данной статье.
Начиная от Ф. Меркеля и У. Льюиса,
многие авторы этих исследований
повторяют ошибку, на которую мы
постоянно пытаемся обратить
внимание [5—9]. Она касается
трактовки таких величин, как
количество теплоты, подведенной к воздуху
в результате «сухого» AQcyx и
«влажного» Дфвл теплообмена, и
соответствующего тепловлажност-
ного отношения.
Величину ДCвл вычислить
нельзя, однако кажется, что ее можно
рассматривать как разность
общего количества подведенной к
воздуху теплоты AQ и AQcyx, считая
AQcyx = Свл.вА/. О)
Тогда тепловлажностным
отношением для АC3л должна быть
зависящая от температуры t
удельная теплота испарения q(t) [1, 2]
и изменение влагосодержания
воздуха может быть представлено
как
Sd =
AQB.
AQ —AQcyx
B)
9{t) q(t)
AQ — СвлвА/
W) '
Поскольку удельная
теплоемкость влажного воздуха свл.в есть
производная удельной энтальпии i
по температуре при постоянных
давлении и влагосодержании, то
становится очевидным, что
правая часть A) — одна из составных
частей полного дифференциала
для AQ, которая играет роль
«сухой» части теплообмена. Вместе с
тем известно, что приращение AQ
не является полным
дифференциалом, поэтому разделение
теплообмена на «сухую» и «влажную»
части принципиально невозможно.
В то же время изменение
энтальпии влажного воздуха можно
представить в виде полного
дифференциала:
*-<irW.(-S>
C)
если удельную энтальпию /
влажного воздуха (идеально газовой
смеси) рассматривать как функцию
двух независимых переменных t и d,

если I рассматривать как функцию
двух независимых переменных ф
(относительн ая влажность
воздуха) и 4.
Исходя из C) и D), легко
найтиЫ, и потери массы продукта от
усушки AG = mhd (где т — масса
«сухой» части воздуха,
участвующего в тешювлажностном
процессе). При этом величина AQ = mA/
должна бытъ определена по
изменению, например, энтальпии
продукта, с которым взаимодействует
влажный воздух Тогда из первого
полного дифференциала C)
получаем для AG следующее
соотношение:
МГ:
AQ —тсвлвД/
<н2о@
E)
В этой формуле удельная
энтальпия водяного пара
где Го — теплота фазового
перехода вода — пар или
лед — пар при О °С, т. е.
"^о='Со@ °Q;
сп — удельная теплоемкость
водяного пара.
Не только по сути, но и по
температурной зависимости /н2о@ не
совпадает с q(t). Поэтому между
B) и E) имеется существенное
различие, на что хотелось бы
обратить внимание.
Из второго полного
дифференциала D) получаем:
AQ-
AG--
тШ*А<р
' дц>
(-) *
F)
где
'(&-<-*•№*
дц>'
(ш)^^=Свлв{и<1)(ш),-
В идеально газовом
приближении
fdt\ _
Р'У)
Vdp"{t) '
dt
dt\ ,Цсух[р-фР"(ОГ
ddh/ dp"{j)
^н2оФР-
G)
dt
где p — общее барометрическое
давление;
p" — давление насыщенных
паров воды (остальные
обозначения общеприняты).
В уравнении F) в качестве теп-
ловлажностного отношения
выступает величина еф, определяемая
как термодинамическая функция
влажного воздуха, которая
зависит от р, /, ф. По своим численным
значениям она близка к тепловлаж-
ностному отношению, введенному
В. 3. Жаданом только для ф= 1.
Теоретически соотношения E)
и F) равнозначны. Однако
расчетные возможности формулы E)
существенна меньше, чем формулы
F), поскольку в числителе
формулы E) фигурирует разность двух
близких величин, каждую из
которых невозможно вычислить
достаточно точно. В числителе же
формулы F) фигурирует сумма
величин, поскольку (д//дф)<*<0,
причем вклад второго члена в числите-
л'е F) довольно существенен
(~30%),
Комбинируя формулы E) и F),
можно обойтись без расчета
полного количества теплоты AQ и
построить соотношение для AG через
измеряемые физические величины
рЛ <р:
Свл.вА/
AG = m-
У^М
-<н2о№
(8)
В этой формуле в качестве теп-
ловлажностного отношения уже
фигурирует величина е<р — /Н2о@-
Соотношения E), F), (8)
справедливы для любого (политропно-
го) тепловлажностного процесса,
без оговорок, как в работе [3], о
постоянстве значений
относительной влажности и др. На основе
формул E), F) можно получить
произвольное -¦ число соотношений
типа (8), в которых будут
фигурировать другие количества
теплоты в числителе и соответствующие
им тепловлажностные отношения в
знаменателе. Они будут не менее
строги, чем E) и F). И нет
надобности в поисках физического
смысла трактовать количество
теплоты разными понятиями, как,
например, «влажная часть
теплообмена» [3].
Представляет интерес сравнить
результаты расчетов по
соотношениям, приведенным в [2, 3] и в
настоящей статье, конечно,'исходя
из общих начальных данных и
применительно к обычным условиям
работы холодильных установок.
Рассмотрим три таких примера
(для трех различных уровней
температур). Результаты расчетов
приведены в таблице.
Пример 1. Говяжья полутуша
массой 100 кг охлаждается от 38 °С
до среднеобъемной температуры
4 °С, при этом ее энтальпия
уменьшается на AQ= 10910 кДж.
Продолжительность охлаждения 16 ч
при температуре воздуха —3°С и
его расхрде 0,08 кг/с.
Относительная влажность воздуха при
взаимодействии с поверхностью мяса
увеличивается от 0,85 до 0,87.
Требуется вычислить потери массы
AG за счет испарения влаги с
поверхности полутуши. Напомним,
что нормативная усушка для
такого процесса 1,58 %.
Пример 2. Говяжья полутуша 1
массой 100 кг замораживается от 119
38 °С до среднеэнтальпийной тем- ™*^
пературы —18 °С, при этом ее
энтальпия уменьшается на AQ =
= 38 080 кДж. Продолжительность
замораживания 27 ч при средней
температуре воздуха —25 °С и его
расходе 0,08 кг/с. Относительная
влажность воздуха при
взаимодействии с поверхностью мяса
увеличивается от 0,93 до 0,97.
Требуется вычислить потери массы
AG от усушки.
Пример 3. Тепловая нагрузка
(холодопроизводительность) эжек-
торной градирни AQ= 160 кВт. При
расходе 11,6 кг/с температура
воздуха уменьшается с 30 до
28,7 °С, а относительная
влажность увеличивается с 0,6 до 1,0.
Требуется рассчитать количество
воды, уносимой воздухом из
системы, если расход воды равен
8,3 кг/с.
Из таблицы легко видеть, что
результаты, полученные
различными методами, существенно
отличаются.
В заключение проинформируем,
что нами построены вириальные
уравнения состояния влажного
воздуха и других влагосодержащих
газовых смесей. На их основе
составлены таблицы более точных
значений всех величин,
необходимых для расчета тепловлажност-
ных процессов в широком
диапазоне давлений, температур,
относительных влажностей.
Подтверждена эффективность полученных со-

Пример
1
Л
\ /3
Уравнения для расчета
т, кг
е, кДж/кг
F), G) настоящей работы 4 608 —
A), B), Dа) [2] "или A),
G) [3] — 7 719,4
F), G> 7 776 —
A), B), Dа) 12] или A),
G) [3] , — 29 900,0
¦F), G) 29 880 —
A), F) [3] ;, — 3498,5
V dd'V
кДж/кг
, 7724,0
29 315,3
3 316,3
кДж/кг
— 14,141
^-10,608
—22,500
AG, %
1,58
1,41
1,41
1,27
0,96
0,55
¦8
I

отношении для расчета не только
усушки пищевых продуктов, но и
характеристик тепловлажностных
процессов в испарителях,
конденсаторах, градирнях.
Список литературы
1. Алямовский И. Г. Исправление,
одной ошибки // Холодильная
техника. 1988, № 10.
2. Г о г о л и н А. А. О методике расчета
усушки продуктов в холодильных
камерах // Холодильная техника. 1990,
№ 3.
3. Жадан В. 3. Новое обобщенное
уравнение сопротивления влагообме-
ну // Холодильная техника. 1989,
№ 12.
4. Кокор и н О. Я- Установки
кондиционирования воздуха. М.:
Машиностроение, 1978.
5. Онищенко В. П. Повышение
интенсивности существующих
охлаждающих систем камер однофазного
УДК 664.8.037.004.162
замораживания мяса. М., 1988.
(Обзор, информ. / АгроНИИТЭИмясо-
молпром. Сер. Холодильная
промышленность и транспорт).
6. Чумак И. Г., Онищенко В. П.
О термодинамической теории
тепловлажностных процессов в камерах
холодильников // Холодильная
техника. 1981, № 3.
7. Чумак Н. И., Онищенко В. П.
Усушка мяса при охлаждении и
замораживании //Холодильная
техника и технология. Киев, 1984,
вып. 39.
8. Чумак Н. И., Онищенко В. П.
Анализ тепловлажностных процессов
в камерах хранения неупакованных
грузов // Холодильная техника,
1984, № 2.
9. Экономия энергоресурсов и
сокращение потерь продукции при
холодильной обработке / И. Г. Чумак,
В. И. Шахневич, В. П. Онищенко
и др. Киев: Урожай, 1990.
Доля влаги
в потерях массы плодов и овощей
Д-р техн. наук, проф. В. 3. ЖАДАН
Одесский институт низкотемпературной техники и энергетики
Плоды и овощи в процессе
хранения теряют при дыхании не только
влагу, в отличие от продуктов
животного происхождения, но и сухие
вещества.
Физиологический процесс
дыхания растительных продуктов при
хранении можно с точностью,
достаточной для инженерных
расчетов, описать следующим
балансовым стехиометрическим
уравнением, предложенным впервые
Лавуазье [4]:
С6Н, 206 + 602 = 6С02 + 6Н20 +
+ 2867 кДж. A)
Это уравнение
удовлетворительно согласуется с опытными
данными, если окисляемыми
веществами являются гексозы (глюкоза,
фруктоза).
Согласно закону Авогадро, ки-
лограммоль любого газа при
данной температуре и постоянном
давлении занимает один и тот же
объем.
Степень пригодности уравнения
A) для практических расчетов
многократно проверили путем
сопоставления опытного и
теоретического значений коэффициента
дыхания. Этот коэффициент находят
путем деления объема углекислого
газа, выделяемого продуктами, на
объем кислорода, расходуемый на
дыхание.
Теоретическое значение
коэффициента дыхания равно 1.
Многочисленные опыты показали, что для
подавляющего большинства
плодов и овощей он лежит в
пределах 0,95...1,05 [1]. Исключение
составляют цитрусовые плоды, при
дыхании которых расходуются
главным образом кислоты.
Потери растительными
продуктами сухих веществ
сопровождаются выделением теплоты (на
каждые 0,18 кг сухих веществ 2867 кДж
теплоты), которая вызывает
испарение влаги. На потери влаги
влияют также внешние теплопри-
токи. Обозначим отношение их к
теплоте дыхания через
коэффициент внешних теплопритоков евн.
Из уравнения тепловлагообмена
[1] находим количество влаги W,
кг, теряемое растительным
продуктом:
W =
2867A +Евн) /2Ч
8
где е — сопротивление влагообме-
ну, кДж/кг.
Потери массы растительного
продукта га, кг:
т = 0,18 +
2867A+8В„)
C)
Доля влаги в потерях массы
плодов и овощей:
В результате аппроксимации
зависимости этой величины от
температуры t при атмосферном
давлении 100 кПа получены следующие
уравнения:
для области температур от 0 до
+ 10°С
8 = 6140—173^, ..E)
для области температур от 0 до
— 10°С
— К —
2867A+8В„)
2867A +евн) +0,188
Поскольку сопротивление вла-
гообмену в зависит от температуры,
то, как видно из уравнения D),
доля влаги в потерях массы
плодов и овощей должна определяться
температурой и коэффициентом
внешних теплопритоков.
Уравнение для расчета е
приведено в работе [2].
е=6140—239/+16*2.
D)
F)
Значения е и еш в
зависимости от температуры при
отсутствии внешних теплопритоков
(?вн = 0) приведены в таблице.
' t, °с
1 10
7
5
3
0
—1
—2
—3
—5
е, кДж/кг
4340
4880
5240
5600
6140
6395
6682
7001
7735
гхю
0,79
0,77
0,75
0,75
0,72
0,71
0,70
0,69
0,67
На практике сочные
растительные продукты хранят обычно при
температурах от —3 до +3 °С.
Средняя расчетная доля влаги в
потерях массы растительных
продуктов в этом интервале
температур составляет 8^ = 0,71, что
хорошо согласуется с опытными
минимальными значениями этого
коэффициента (при евн=0),
полученными разными исследователями:
8м, = 0,70 (Волков, Колесник,
Гусев) и еш = 0,75 (Джафаров) [1].
Как показал опыт хранения
яблок в условиях близкриоскопиче-
ских температур [1], из 13%
потерь массы на долю потерь влаги
приходится 9,1 %. Это составляет
0,7 общей потери плодов, что почти
полностью совпадает с полученным
теоретическим значением 6» = 0,69,.
Ниже приводится полученная в
результате расчета доля влаги в
потерях массы плодов и овощей при
разных значениях коэффициента
внешних теплопритоков и
температуре 0°С:
0,4
0,8
1,2
1,6
1,8
0,78
0,82
0,85
0,87
0,88
Известно [3], что в камерах
хранения растительных продуктов
теплота дыхания составляет 40 % и
более, что соответствует
коэффициенту внешних теплопритоков до
1,5. Вместе с тем закономерность,
описываемая уравнением D),
такова, что увеличение
коэффициента внешних теплопритоков свыше
1,6 незначительно отражается на

Так, например, отношение
приращения Ае^. к приращению Левн
в пределах изменения еЛ. = 0,4...0,8
составляет;
Ае» = 0,82—0,78 _0 .
Левн ~~ 0,8—0,4 ~~ ' '
а в пределах изменения 8^ = 0,88...
0,90
Ае» __ 0,90—0,88 __ п п
Д^~ 2,47-1,8 ~U'U^
Коэффициент 8ВН = 2,47 в
рассматриваемом случае вычислен по
уравнению G), полученному из
уравнения D):
0,18еец.— 2867A—еа.)
8вн~ ~ 2867A-е,.) ~"¦ G)
По данным Волкова и Скори-
ковой [1], максимальная доля
влаги в потерях массы плодов и овощей
может достигать 0,9, что
соответствует коэффициенту внешних теп-
лопритокбв 2,47.
Столь высокое значение ett.
свидетельствует о том, что опыты
проводили при высокой температуре на
открытом воздухе или в камерах,
не полностью загруженных
продукцией (Скорикова проводила опыты
на сырьевых площадках
консервных заводов).
Расчетные и опытные значения
8ц, даже при отсутствии внешних
теплопритоков и температуре не
ниже 0 °С выше 0,7, поэтому в
процессе хранения в плодах и овощах
должно изменяться соотношение
воды и сухих веществ в сторону
увеличения доли последних.
Эта обнаруженная нами
теоретически закономерность совпадает
с результатами экспериментальных
исследований. В частности, в [5]
указано, что при дыхании
значительно меньше расходуется
органических веществ, чем испаряется
воды, поэтому в плодах и овощах
к концу хранения обычно
возрастает относительное содержание сухих
веществ. Этот факт отмечают и
другие исследователи.
Изложенное может быть
использовано при научном
обосновании норм потерь массы плодов и
овощей. )
В средней полосе и северных
районах СССР в ноябре — марте,
как правило, температура
наружного воздуха ниже 0 °С. В плодо-
овощехранилищах с
теплозащитной воздушной рубашкой,
применяя вентилирование продукции
смесью внутреннего и наружного
воздуха с удалением отработавшей
воздушной смеси через зарубашеч-
ное пространство камеры, можно
поддерживать в грузовом объеме
температуру 0 °С, оптимальную для
большинства видов растительных
продуктов, и обеспечивать
минимальные потери.
Для расчета потерь массы
продуктов можно воспользоваться
приведенными выше значениями е и bw.
Теплота дыхания яблок q
колеблется в пределах от 8 до 12,1 Вт/т
[в].
Для осенних сортов при
хранении в холодное время года,
приняв q — S Вт/т и / = 0 °С, находим:
w= q-36QQ-24'31 _
~~ ее«Л000 ~~
8.3600-24,31 л 0 ,
— ¦ . =4 о кг/т
6140-0,72.1000
или 0,48 %.
Требущенко для данного случая
указывает норму потерь 0,5 %.
Получившая широкое
распространение практика утверждения
стабильных среднестатистических
норм потерь массы плодов и
овощей неправомерна, так как не
учитывает, что внешние теплопритоки
неодинаковы в разные годы и в
течение срока хранения. Например, в
Одессе средняя температура
наружного воздуха в 9 ч утра в
период с 1 по 15 марта в 1987 г.
была — 9,3 °С, а в 1990 г.
+ 4,3 °С.
Вопрос о теоретических основах
нормирования (точнее —
списания) потерь массы плодов и овощей
требует отдельного рассмотрения с
учетом теплоты дыхания продуктов
и данных ближайшей
метеорологической станции.
A1) 1581973 E1) F 24 F 5/00 B1)
4441373/30-29 B2) 14.06.88 G1)
Орловский сельскохозяйственный институт и
Центральное экспериментальное кон-
структорско-технологическое бюро
«Промтеплица» G2) И. Л. Волкннд,
Г. Е. Капранов, Г. М. Абрамов,
Ю. Б. Браницкий, А. Л. Семешин,
Л. Р. Шарова E3) 697.92
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ И РЕГУЛИРОВАНИЯ
СОСТАВА ГАЗОВОЙ СРЕДЫ В
ПОМЕЩЕНИЯХ ХРАНЕНИЯ
ПЛОДООВОЩНОЙ ПРОДУКЦИИ, содержа
щее селективно проницаемые
мембраны, образующие каналы с газовой
средой, контактирующие с наружным
воздухом, нагнетатель газовой среды для ее
циркуляции по замкнутому контуру,
отличающееся тем, что, с целью
повышения интенсивности процессов тепло- и
массообмена и снижения капитальных
затрата устройство дополнительно
содержит теплообменные мембраны,
образующие каналы с газовой средой,
контактирующие с наружным воздухом,
нагнетатель наружного воздуха, камеру
сжатия и камеру расширения с
дросселирующим устройством, при этом
каналы газовой среды, образованные
селективно проницаемыми п теплообмен-
ными мембранами, расположены пар ал-
Изложенное выше дает
основание сделать следующие выводы.
Минимальная доля влаги в
потерях массы плодов и овощей
составляет 0,7.
Этот показатель увеличивается
с ростом температуры и
коэффициента внешних теплопритоков.
Наиболее ощутимо влияние
коэффициента внешних
теплопритоков при возрастании его от 0 до 1,6.
Относительное увеличение
содержания сухих веществе процессе
хранения растительных,
продуктов — закономерное явление.
Выполненная работа показала
удовлетворительное совпадение
расчетных и опытных значений.
Список литературы
1. Жадан В. 3. Влагообмен в плодо-
овощехранилищах. М.: Агропром-
издат, 1985.
2. Жадан В. 3. Новое обобщенное
уравнение сопротивления влагооб-
мену // Холодильная техника. 1989,
№ 12."
3. Куприн Д. А. Определение
интенсивности тепловыделений при
хранении растительных продуктов //
Холодильная техника. 1980, № 7.
4. Лебедев С. И. Физиология
растений. М.: Агропромиздат, 1988.
5. Метлицкий Л. В. Биохимия на
страже урожая. Биохимические
основы хранения картофеля, плодов и
овощей. М.: Наука, 1965.
6. Теплофизические
характеристики пищевых продуктов и
материалов / Под ред. А. С. Гинзбурга.
М.: Пищевая промышленность, 1975.
лельно, между ними размещены каналы
наружного воздуха, причем камера
сжатия входом сообщена с помещением,
выходом — с каналами газовой среды и на
входе содержит нагнетатель, а камера
расширения сообщена с каналами
газовой среды и помещением.
A1) 1584816 E1) А 01 F 25/08 B1)
4381520/30-13 B2) 23.02.88 G1)
Центральный научно-исследовательский
и проектный институт «ЦНИИпром-
зернопроект» G2) В. И. Чурганов,
Д. В. Жуйко E3) 631.563.5
E4) E7) ОХЛАЖДАЕМОЕ
ЗЕРНОХРАНИЛИЩЕ, содержащее корпус,
магистральные воздуховоды,
расположенные снаружи корпуса,
распределительные воздуховоды, соединенные с
магистральными и расположенные внутри
корпуса, и вентиляторы, отличающееся
тем, что, с целью повышения
сохранности зерна и снижения энергозатрат,
оно снабжено тепловыми трубами с
аккумуляторами холода, испарительные
участки которых размещены в грунте
под зернохранилищем, а
конденсаторные участки — снаружи, причем
конденсаторные участки тепловых труб
соединены с аккумулятором холода, а
последний охватывает магистральный
воздуховод.

ИЗУЧАЮЩИМ ОСНОВЫ
холодильной техники
¦¦¦¦; •у-чМж-^Ф* >¦
ш|^^^^^^Ш8Ш*Ш
.«II,....
УДК 621.565.93/.94
ТЕМА 9*.
Теплообменная аппаратура
В состав холодильных машин,
помимо компрессоров, входят тепло-
обменные аппараты. К основным
теплообменным аппаратам паро-
компрессионных холодильных
машин относят конденсаторы и
испарители. В каскадных пароком-
прессионных холодильных
машинах применяют совмещенный
аппарат конденсатор-испаритель,
выполняющий одновременно две
функции. В абсорбционных
холодильных машинах часто также
применяют совмещенные в одном
корпусе теплообменные аппараты,
выполняющие две функции:
например, испарителя и абсорбера,
конденсатора и генератора.
В испарителе происходит
кипение жидкого хладагента с
превращением его в пар, в
конденсаторе — обратный процесс, т. е.
превращение паров хладагента в
жидкость. В процессе кипения
теплота отводится от охлаждаемой
среды и передается кипящему
хладагенту.
В процессе конденсации,
наоборот, теплота от конденсирующихся
паров хладагента передается
охлаждающей конденсатор среде.
Как правило, смешение
хладагента со средами не допускается,
поэтому в любом теплообменном
аппарате есть как миним|ум одна
замкнутая полость, через 'которую
циркулирует хладагент.
Охлаждаемая или охлаждающая среда
часто также циркулирует через
замкнутую соседнюю полость.
Теплопередача происходит через
непроницаемую для жидкостей и газов
стенку.
Конденсаторы в зависимости от
вида охлаждающей их среды,
которой передается теплота от хлаДа^,
гента, бывают воздушные, водяные^
и смешанного охлаждения (если
не считать аппаратов каскадных
машин, в которых
конденсирующийся хладагент нижней ветви
каскада охлаждается кипящим
хладагентом верхней ветви).
Среди испарителей различают
аппараты, предназначенные для
охлаждения жидких хладоносите-
лей (в частности, воды), газов
(чаще всего воздуха) и твердых
тел (например, технологического
оборудования, бетонных
монолитов, грунта и др.).
Конструкции конденсаторов и
испарителей довольно
разнообразны, рассмотрим наиболее
распространенные.
КОНДЕНСАТОРЫ
Среди водяных конденсаторов
сам^ю большую группу
составляют кожухотрубные конденсаторы.
Основные элементы кожухо-
трубного конденсатора (рис. 1):
кожух (сваренная из стального
листа обечайка), приваренные к
его торцам трубные доски с
отверстиями, в которые вставлены
теплообменные трубы. Концы труб
в трубных досках уплотнены
развальцовкой либо сваркой.
Через патрубок внутрь кожуха
сверху подаются пары хладагента,
заполняющие все пространство
между трубами. Внутри труб
протекает охл аждающая вода.
Теплота от паров хладагента к,воде
передается через стенки труб. При
этом на наружной поверхности труб
и происходит конденсация
хладагента.
В горизонтальных
конденсаторах сконденсированные капли
хладагента под- влиянием силы
тяжести стекают в нижнюю часть
кожуха аппарата. Как правило,здесь
предусматривают свободное от
труб пространство, служащее для
сбора жидкого хладагента, г
Дл я организации потока воды
ел ужат кр ы ш ки, соединяемые с
кожухом с помощью фланцев,
болтов и уплотнительных прокладок.
Вода может поступать во все трубы
одновременно через входной
патрубок в одной из крышек и
вытекать через выходной патрубок в
противоположной крышке. В этом
случае конденсатор называют од-
ноходовым, так как вода
совершает через него один ход.
вид А
Разметка трубной
доска
26
* Темы L—6 см. в XT № 1— 6, i
темы 7 и 8 соответственно в № 9 и ^
10 за 1991 г.
РИС.1. Кожухотрубный
конденсатор из труб с оребрением в
виде навитой приваренной
проволоки
Однако прток воды может быть
организован и по-другому. Сначала
Конденсато- он; проходит через половину всех
отВодчик Труб в одном направлении, затем
s разворачивается и через оставщу-
-=-' юся половину труб протекает в об-
д ратном направлении. Конденсатор

в этом случае называют
двухходовым. На рис. 1 изображен
именно такой аппарат.
Перегородка в правой крышке не
позволяет воде перемещаться из
входного (нижнего) патрубка в
выходной. Левая глухая крышка
перегородок не имеет, в ней
происходит поворот потока, переход его
из нижней половины труб в
верхнюю.
Кроме одно- и двухходовых
встречаются аппараты и с большим
количеством ходов.
В вертикальных конденсаторах
вода протекает по трубам под
действием силы тяжести, поэтому
отпадает необходимость в
крышках. Такие конденсаторы всегда
одноходовые. При входе воды в
трубу ее поток закручивается
специальной насадкой так, что вода
стекает по стенкам, не заполняя
всего сечения трубы.
В кожухотрубных
конденсаторах имеется ряд дополнительных
устройств, облегчающих
обслуживание и обеспечивающих
соблюдение правил техники
безопасности. Это — запорные вентили,
указатели уровня жидкости, входные
коллекторы для равномерного
распределения хладагента по объему
крупных конденсаторов,
предохранительные клапаны и др.
Из-за высокой химической
активности аммиака по отношению к
цветным металлам для
изготовления теплообменных аппаратов
аммиачных холодильных машин
используют исключительно сталь и
чугун.
Во фреоновых холодильных
машинах из стали делают только
корпусные детали (обечайки,
крышки, трубные доски, элементы
крепления), трубы же в основном
используют медные. В последнее
время все .более широкое
распространение получают алюминиевые
сплавы.
Термическое сопротивление
материала стенки влияет на
интенсивность теплопередачи. Оно
невелико у металлических труб, если
только их поверхность чистая.
Различные загрязнения (слои, окислов,
масла, водяного камня) затр^ня-
ют теплопередачу через стенку,
поэтому необходимо тщательно
следить за чистотой
теплообменных поверхностей.
На интенсивность
теплопередачи большое влияние оказывают
также условия теплообмена на
поверхностях стенки, т. е. условия
перехода теплоты от
конденсирующегося хладагента к стенке и от
стенки к потоку воды. Они
характеризуются коэффициентами
теплоотдачи а.
Эти коэффициенты вместе с.
термическим сопротивлением
стенки 6Д (где б — толщина стенки,
X — коэффициент
теплопроводности) определяют коэффициент
теплопередачи k — количество
теплоты, проходящее за 1 с через 1м2
поверхности при перепаде
температур в 1 °С (К) от одной среды
к другой.
Коэффициент теплопередачи
1
k =
всегда несколько меньше, чем
наименьший из коэффициентов
теплоотдачи СИ ИЛИ (Х2-
Во фреоновых конденсаторах
обычно коэффициент теплоотдачи
си от конденсирующегося
хладагента к стенке существенно
меньше, чем коэффициент теплоотдачи
а2 от стенки к потоку воды.
Поэтому, чтобы повысить
интенсивность теплопередачи, желательно
увеличить поверхность
теплообмена со стороны фреона, не
увеличивая ее со стороны воды. С этой
целью на наружной поверхности
труб, соприкасающейся с фреоном,
делают ребра, чаще всего
методом накатки.
В аммиачных конденсаторах,
где теплоотдача несколько выше,
до последнего времени
использовали гладкостенные стальные трубы
в основном из-за трудности их ореб-
рения. Однако в современных
конструкциях все чаще применяют
оребренные трубы (см. рис. 1).
В последнее время широкое
распространение получили
пластинчатые конденсаторы (рис. 2).
РИС. 2. Пластинчатый конденсатор:
а — схема потоков; б — аппарат в
собранном виде; /—9 — пластины; t\, t" —
температуры хладагента; t'2, t'i — температуры
охлаждающей воды
Они состоят из штампованных
пластин, собранных в пакет, концевые
плиты которого стянуты стальными
шпильками. В пакете образованы
два извилистых канала, по
которым навстречу друг другу
двигаются хладагент и вода.
Этот тип конденсаторов
отличается компактностью и малой
металлоемкостью (особенно если
пластины из алюминиевых
сплавов). Однако для механической
очистки пластин от отложений
водяного камня аппарат всякий раз
требуется полностью разбирать, в
то время как у кожухотрубных
конденсаторов для очистки труб
нужно только снять крышки, а у
вертикальных не требуется даже и
этого.
Воздушные конденсаторы
характеризуются сильно развитой
теплообменной поверхностью со
стороны воздуха — применяемые
трубы имеют значительно большую
поверхность ребер, чем в
конденсаторах с водяным или
смешанным охлаждением. Это вызвано
невысоким коэффициентом
теплоотдачи к воздуху.
Часто ребрами служат тонкие
металлические листы, надетые
сразу на несколько труб.
Расстояние между ребрами (шаг ребер)
2...4 мм. В воздушных
конденсаторах обычно используют трубы из
меди, а ребра из латуни,
алюминия, стали.
Повышения эффективности
теплоотдачи со стороны воздуха
достигают также увеличением
скорости воздуха около теплообменной
поверхности. С этой целью воз-
23
*ц
/" I
г2 1
гх
J/
2
i
А
/
(
И
1 1 1
У
1
/
6
(
т
1
i
1
8
1

1
I
/
XX
_J't
* /
1 t2
f J 5 7 9
12 3 4 5 6 7 8
kf\
• t2
©>
c*
*
о
4

душные конденсаторы (за
исключением самых маленьких — в
бытовых и некоторых торговых
холодильниках) снабжают
вентиляторами, различными
направляющими устройствами (короба,
воздуховоды, диффузоры), а также за-
вихряющими воздушный поток
элементами (гофры, просечки).
Крупный воздушный
конденсатор (площадь наружной
поверхности 405 м2) показан на рис. 3.
Помещенные в диффузоры два
мощных (по 4,4 кВт) вентилятора
просасывают воздух через пакет
В ранний период развития
холодильной техники были
распространены так называемые
оросительные конденсаторы. В них вода
из распределительного желоба
капала на гладкие трубы, стекала
вниз, частично испаряясь.
Оставшуюся воду собирали и, добавив
свежей, насосом вновь подавали
в желоб. Такие конденсаторы
необычайно просты по устройству, но
громоздки и неудобны в
эксплуатации. Тем не менее их кое-где
используют до сих пор.
Сейчас все чаще применяют
1_
РИС. 3. Воздушный конденсатор:
/ —теплообменная поверхность; 2 —
вентилятор; 3 — корпус
оребренных труб, находящийся
внутри кожуха.
В конденсаторах со смешанным
охлаждением используются
одновременно две охлаждающие
среды — вода и воздух. Причем
значительная доля отводимой от
хладагента теплоты идет на частичное
испарение воды (скрытая теплота
парообразования воды более чем
в 500 раз превышает ее
теплоемкость).
РИС. 4. Испарительный конденсатор:
/ — корпус; 2 — поддон; 3 — основная
секция; 4 — оросительная система; 5 — эли-
минатор; 6 — форконденсатор; 7 —
диффузор; 8 — водяной насос; 9 —
предохранительный клапан; 10 — вентилятор
испарительные конденсаторы
(рис. 4). В них мощный поток
воздуха, создаваемый
размещенными вверху (или внизу)
вентиляторами, направлен снизу вверх
навстречу воде, стекающей по
трубному змеевику основной секции,
занимающей всю нижнюю часть
корпуса. В змеевике происходит
конденсация хладагента в
результате интенсивного испарения воды
в воздушном потоке.
Выше основной секции
находится элиминатор, служащий для
задерживания капель воды, уносимых
воздухом.
Прежде чем попасть в основную
секцию, пары хладагента проходят
через так называемый
форконденсатор — небольшой змеевик,
расположенный выше элиминатора. В
Выход
газообразного аммиака,
Лу50
10
Вход газо- 4
\/Т\Я
X ! \од~разного
/ I ут
нем предварительно снижается
температура хладагента, что
способствует уменьшению
образования водяного камня на основной
поверхности.
Между форконденсатором и
основной секцией при
необходимости располагают маслоотделитель
(на рисунке не показан).
Внизу корпуса имеется поддон
для сливаемой воды. Из него она
насосом подается обратно в
разбрызгиватели (форсунки)
оросительной системы. Так как часть
воды испаряется и уносится
потоком воздуха, в систему
необходимо постоянно добавлять
некоторое количество свежей воды. Это
осуществляется автоматически с
помощью поплавкового регулятора
уровня в поддоне.
Испарительные конденсаторы
отличаются компактностью и
сравнительно небольшим расходом
воды. Они совмещают функции
конденсатора и градирни, которая
необходима для охлаждения воды при
использовании кожухотрубных
конденсаторов. Однако выпадение
водяного камня вызывает
определенные трудности в процессе
эксплуатации.
ИСПАРИТЕЛИ
Как и у конденсаторов,
большую группу образуют кожухотруб-
ные испарители. Их конструкция
во многом подобна конструкции
таких же конденсаторов.
Если в конденсаторы пары
хладагента поступают, как правило,
сверху, а жидкий хладагент
выходит снизу, то в испарителях —
наоборот.
В зависимости от того, где
кипит хладагент, различают
испарители с межтрубным и внутри-
трубным кипением.
В испарителях с межтрубным
кипением хладагент кипит в
межтрубном пространстве, а хладо-
носитель — вода или другая
жидкость с низкой температурой
замерзания — протекает по трубам.
Существует два варианта:
хладагент заполняет большую часть
межтрубного пространства (в
испарителях затопленного типа) или
стекает по трубам при подаче
насосом нейспарившейся жидкости
из нижней части в
разбрызгиватели (в испарителях оросительного
типа). Последние отличаются
более эффективной работой, но
сложнее по конструкции и дороже.
В аммиачных испарителях для
сбора масла, поскольку оно не
растворяется в хладагенте, в нижней
части обычно имеется маслоот-
стойник, из которого масло
необходимо периодически удалять.
Во фреоновых испарителях
кипящая масло-фреоновая смесь
обычно образует густую пену, с
которой масло постоянно уносится,
так что оно не скапливается. В

этих испарителях в верхней части
кожуха обычно предусматривают
свободное от труб пространство.
С масло-фреоновой пеной
уносится также некоторое, хотя и
небольшое, количество неиспаривше-
гося хладагента, которое не
участвует в выработке холода, его
можно утилизировать в регенеративном
теплообменнике.
В последнее время получили
распространение кожухотрубные
испарители с внутритрубным
кипением хладагента. По
конструкции они мало отличаются от
испарителей с межтрубным кипением.
Чтобы существенно повысить
теплоотдачу от хл а доносителя,
подаваемого в межтрубное
пространство, внутри кожуха
устанавливают направляющие перегородки,
заставляющие поток хладоносителя
двигаться «змейкой».
Теплоотдача от фреона хуже,
чем от аммиака, поэтому во
фреоновых испарителях необходимо
увеличивать теплообменную
поверхность со стороны фреона. В
испарителях с межтрубным кипением
это достигается обычным
способом — применением труб с
накатанными на внешнюю поверхность
невысокими ребрами. В
испарителях с внутритрубным кипением
в медную трубу запрессовывают
на всю длину алюминиевый
сердечник со звездообразным (8—
10 лучей) сечением. В такой трубе
хладагент движется по узким
параллельным каналам,
образованным впадинами сердечника.
Благодаря незначительному
объему каналов в холодильную
машину с испарителем с
внутритрубным кипением нужно заправлять
гораздо меньше хладагента, чем
в такую же машину с
испарителем с межтрубным кипением. Это
большое преимущество, когда в
качестве хладагента используется
какое-либо дорогостоящее
вещество.
В испарителях с межтрубным
кипением из соображений
безопасности необходимо устанавливать
режим работы, при котором
температура охлажденной воды не
должна опускаться ниже 6—7 °С.
Иначе, при возможном отклонении
режима (понижении температуры
кипения на несколько градусов),
вода в трубах может быстро
замерзнуть (воды мало, а запас
холода в кипящем хладагенте
большой) и, расширяясь, разрушить
элементы конструкции аппарата.
В испарителях с внутритрубным
кипением картина обратная: воды
в корпусе много, а хладагента
в трубах мало, поэтому нет
опасности замерзания воды при
понижении температуры кипения (по
крайней мере в течение того
времени, пока не будут приняты меры
для устранения причин, вызвавших
понижение температуры). Это
позволяет получать в испарителях
с внутритрубным кипением воду
с температурой всего 1— 2 °С.
В последние годы стали меньше
производить, но все еще
продолжают эксплуатировать испарители
открытого типа — с открытой
системой циркуляции хладоносителя,
например воды (рис. 5). Она
охлаждается в открытом баке
(необязательно металлическом — он
может быть железобетонным) В хла-
доноситель погружены
охлаждающие элементы — трубы или
панели, внутри которых кипит хлад-
И в том и в другом случае
низкий коэффициент теплоотдачи
со стороны воздуха требует
мощного оребрения. По существу
охлаждающая батарея и
представляет собой тем или иным образом
скомпонованные оребренные трубы,
которые крепят к стенкам либо
потолку охлаждаемого помещения.
В состав воздухоохладителя
входят один или несколько
вентиляторов.
Устройство воздухоохладителя
напоминает устройство воздушного
конденсатора. В воздухоохладите-
Л- V/.
25
&>
&>
а»
X
РИС. 5. Панельный испаритель открытого
типа:
/ — отделитель жидкости; 2 — выходной
патрубок для паров хладагента;
3—сборный коллектор; 4 — коллектор,
распределяющий парожидкостную смесь; 5 —
входной патрубок для парожидкостной смеси
хладагента; 6,7,8 — патрубки для
хладоносителя соответственно переливной,
выходной и сливной; 9 — теплоизоляция;
10— патрубок для слива масла; 11 —
предохранительный клапан
агент. Для интенсификации
теплоотдачи вода перемешивается
мешалкой, работающей от
электродвигателя. Охлажденная вода
отбирается из бака насосом и
подается потребителю холода.
I Испарители открытого типа
проще и дешевле в изготовлении,
но из-за соприкосновения
хладоносителя с воздухом подвержены
коррозии, поэтому менее
предпочтительны, чем испарители закрытого
типа.
Существуют также
пластинчатые испарители, по конструкции
подобные пластинчатым
конденсаторам.
Большую группу составляют
испарители для охлаждения
воздуха. Движение его в аппаратуре
может быть принудительным, тогда
аппарат называют
воздухоохладителем, либо естественным, тогда
это — охлаждающая батарея.
ле необходимо обеспечить
равномерное распределение хладагента
по всем трубам (когда имеется
несколько параллельно
работающих змеевиков). Для этого
применяют специальные устройства,
имеющие один вход для
парожидкостной смеси, подводимой от
дросселирующего устройства, и столько
выходов, сколько нужно питать
змеевиков. Одинаковые каналы
внутри распределяющего
устройства обеспечивают равномерную
подачу хладагента в змеевики.
Змеевики воздухоохладителей
и охлаждающие батареи,
работающие при отрицательных
температурах воздуха, покрываются инеем
из-за вымерзания имеющейся в
воздухе влаги. В результате
ухудшается теплообмен, поэтому иней
требуется периодически оттаивать,
не допуская образования «снеговой
шубы».
Способы оттаивания инея —
подачей в аппарат горячих паров
хладагента прямо из компрессора,
с помощью электронагревателей,
орошением поверхности аппарата
снаружи теплой жидкостью.
„ Необходимую площадь теплооб-
менной поверхности F, м2,
конденсатора или испарителя
определяют делением тепловой нагрузки

26
а»
at
а;
о
i
Q, Вт, на коэффициент
теплопередачи /г, Вт/(м2-К) и
усредненный температурный напор 6, К,
между хладагентом и средой:
Тепловая нагрузка испарители
QH равна холодопроизводительно-
сти машины Q0, а нагрузка
конденсатора QK примерно на
30 % больше (точнее ее можно
определить из теплового расчета
холодильной машины).
Коэффициент теплопередачи к
рассчитывают по формулам,
которые можно найти в специальной
литературе. Значение его
варьируется примерно от 5 Вт/(м2-К) при
естественной конвекции воздуха до
4000 Вт/(м2-К) при
принудительном движении жидкой среды с
большой скоростью A,5—2 м/с).
Способ усреднения
температурного напора 0 также изложен
в специальной литературе. В
разных аппаратах он составляет от
2 до 20 °С.
Список литературы
1. Теплообменные аппараты,
приборы автоматизации и испытания
холодильных машин: Справочник /
Под ред. А. В. Быкова. М: Легкая
и пищевая промышленность, 1984.
2. Теплообменные аппараты
холодильных установок / Г. Н.
Данилова, С. Н. Богданов, О. П.
Иванов и др. 2-е изд., перераб. и доп.
- Л.: Машиностроение, 1986.
Материал подготовил
канд. техн. наук А. С. КРУЗЕ
ВНИИхолодмаш
A1) 1580127 E1M F 25 В 39/00 B1)
4417615/23-06 B2) 27.04.88 G1)
Киевский технологический институт
пищевой промышленности G2) В. И.
Бурлака, Н. А. Прядко, Ю. Г. Поржезин-
ский, Ю. В. Малый E3) 621.57
E4) E7) ТЕПЛООБМЕННЫЙ
АППАРАТ, содержащий вертикально
установленный корпус, кольцевые каналы,
образованные наружными трубками,
закрепленными в верхней и основной
нижней трубной досках, и внутренними
трубками, установленными в
дополнительной нижней трубной доске,
размещенной под основной, раздающий и
собирающий коллекторы и патрубки,
отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена и повышения
экономичности за счет использования тепла
конденсата, он снабжен
горизонтальными сегментными перегородками и
вертикальной перегородкой,
расположенной под дополнительной трубной
доской и соединенной с последней с
образованием двух камер одинакового
объема, при этом внутренние трубки
выполнены U-образными, их концы
закреплены в дополнительной трубной доске,
кольцевые каналы расположены между
верхней и основной нижней трубными
досками, а сегментные перегородки
установлены в шахматном порядке в зоне
размещения кольцевых каналов.
РРР
¦ИГ
ьщ ОБМЕН
опытом
ш
1111
illl
;f^liliieilllBlll
УДК 663.674
Изготовление вафельных изделий
для мороженого
А. Г. КЛАДИ Й
Росмясомолторг
Изготовление вафельных изделий
на отечественных предприятиях по
выпуску мороженого является
одним из наиболее трудоемких и
отсталых с точки зрения
механизации и автоматизации операций
производств. Основная причина
этого — дефицит современного
специализированного
оборудования для такого производства.
На большинстве отечественных
цехов и фабрик мороженого
имеется оборудование для
изготовления листовых вафель и
вафельных стаканчиков, но лишь на
некоторых из них — оборудование
для выпечки вафельных конусов и
рожков.
Листовые вафли выпекают на
автоматах типа Г-24, Г-30, Э-30 в
газовом и электрическом
исполнении (фирма «Нагема», Германия),
вафельные стаканчики для порции
мороженого 100 г — на
отечественных электрических
полуавтоматах типа ОПВ, позже
модернизированных в модель ОВП-1М с
паспортной производительностью
380 шт/ч.
Сахарные вафельные рожки до
70-х годов изготовляли методом
скручивания горячих блинов на
электровафельницах,
расположенных в одну линию на
производственном столе либо собранных
в механизированную линию
карусельного типа (Москва,
Ленинград). Однако к середине 70-х
годов это нестандартное
оборудование вследствие низкой
производительности и больших
трудозатрат практически исчезло и
сохранилось лишь на нескольких
предприятиях (в частности, на
Иркутском хладокомбинате) в виде
настольных электровафельниц.
В 1965—1971 гг. было
закуплено несколько газовых автоматов
типа STA-24 фирмы «-Франц Хаас»
(Австрия) для выпечки методом
литья вафельных конусов и
стаканчиков производительностью до
4800 шт/ч. Эксплуатация этих
автоматов (два из которых до сих
пор работают на
хладокомбинатах в Киеве и Минске)
показала большие преимущества
изготовления вафельных изделий
методом литья. Поэтому в конце 60-х —
начале 70-х годов заводом «Киев-
продмаш» были разработаны
автоматы А2-ОВК и А2-ОВА для
выпечки вафельных изделий методом
литья.
Испытания на Мосхладокомби-
нате № 8 опытного образца
автомата А2-ОВК показали его
неработоспособность, а испытания
автомата А2-ОВА дали
обнадеживающие результаты.
С течением времени автомат
А2-ОВА был усовершенствован.
Так, в результате увеличения
числа пресс-форм с 24 до 30
производительность его была
повышена до 6000 шт/ч. Внедрение
этого автомата позволило резко
поднять производительность труда,
создать предпосылки для
комплексной механизации и частичной
автоматизации вафельного
производства.
Однако автомат А2-ОВА имеет
существенные недостатки:
неэффективная система выпаривания
влаги, что приводит к большим
(до 35 %) отходам вафель,
неудовлетворительное качество
изготовления пресс-форм и невозможность
поэтому их точной регулировки,
несовершенная регулировка подачи
теста, его температуры, да и сама
технология подготовки исходных
компонентов и приготовления теста
оставляет желать лучшего. Это
вынудило на местах разрабатывать

это вручную, находясь в зоне
повышенной температуры). Вот
почему на ряде предприятий (в
Ростове-на-Дону, Свердловске
и т. д.) изготовлены желоба,
транспортеры и вращающиеся
столы для механизации подачи
готовой продукции к участку уклад-
РИС. 1. Схема комплексной механизации
вафельного производства на Мосхладоком-
бинате № 8:
/ — установка для бестарного хранения
муки (на крыше здания); 2—
тестомесильное отделение (четвертый этаж); 2а —
участок замочки и протирки вафельных
отходов; 3 — автоматы «Ролко-24»; 4 —
автоматы Г-30; 5 — цепной подвесной
конвейер для сбора готовой продукции; 6 —
автоматы А2-ОВА; 7 — автомуковоз
13 5 /J 16
/J П
РИС. 2. Схема комплексной
механизированной линии по бестарному хранению,
транспортировке муки и приготовлению
теста на Пятигорском хладокомбинате:
/, 2 — бункеры; 3, 4 — питающие шнеки;
5, 6 — просеиватели; 7 — воронка для
сбора очищенной муки; 8 — наклонный шнек;
9 — дозатор сыпучих компонентов; 10 —
тестомесильная машина; // — насос;
12 — двухсекционная охлаждаемая емкость
для готового теста; 13, 14 — насосы;
15, 16 — автоматы А2-ОВА; 17, 18 —
автоматы Г-30
ки стаканчиков во внутрицеховую
оборотную тару (рис. 3).
Во второй половине 80-х гг. на
хладокомбинатах в Москве,
Новороссийске, Саратове, молкомбинате
в Комсомольске-на-Амуре введены
в эксплуатацию комплектные
автоматические линии фирмы «Мас-
па» (Италия) с одной-тремя,
роторными газовыми печами типа «Рол-
ко-24» производительностью по
2400 шт. свернутых сахарных
конусов.
В последние годы некоторые
предприятия Росмясомолторга (в
Москве, Ростове-на-Дону,
Махачкале и других городах)
проявляют повышенный интерес к
организации производства вафельных
конусов, факелов, вафель с
начинкой и глазированных конфет. Так,
на Мосхладокомбинате № 7
смонтирован автомат типа КТА фирмы
«Франц Хаас» для изготовления
вафельных конусов методом литья,
на Ростовском-на-Дону
хладокомбинате № 1 приступили к выпуску
глазированных слоеных вафель
и т. д. Но этого явно
недостаточно.
В какой-то степени уменьшить
отставание нашей страны в
данной области позволит создание по
линии конверсии соответствующего
оборудования, в том числе
автомата для выпечки листовых
вафель с устройством для нарезки и
намазки производительностью
900 листов в час (по
имеющимся сведениям подобное
оборудование освоено на одном из
предприятий в Армении); автомата для
выпечки вафельных конусов
производительностью 6000 шт/ч;
автомата с газовым и электрическим
обогревом для выпечки вафельных
изделий (конусов, стаканчиков,
рожков объемом 100—130 см3)
производительностью 1500 шт/ч.
Необходимо ускорить
разработку и организацию промышленного
выпуска указанного оборудования.
Ш MS
и изготовлять установки для
бестарного хранения и дозирования
муки, линии механизированного
приготовления теста и переработки
производственных отходов (облоя,
сухого лома), хранения и
транспортировки теста к автоматам,
изменять технологию подготовки
теста.
На таких предприятиях, как
Хабаровский хладокомбинат и Ро-
стовский-на-Дону хладокомбинат
№ 1, новаторы ввели в
технологию производства процесс
охлаждения теста для вафельной
продукции, что положительно
сказалось как на работе автоматов,
так и на качестве продукции.
Охлаждение теста
осуществляется различными способами:
ледяной водой при хранении в двух-
стенных резервуарах собственной
конструкции, рассолом (в потоке)
с подачей его в межтрубное
пространство на участке тестопрово-
да длиной 4—6 м, искусственным
пищевым чешуйчатым льдом
(вместо воды).
В целях снижения трудоемкости
процесса приготовления теста и
подачи его к автоматам А2-ОВА на
Мосхладокомбинате № 8 и
Пятигорском хладокомбинате внедрены
оригинальные схемы механизации
производства вафельной продукции
(рис. 1 и 2).
На Пермском хладокомбинате
внедрена установка для
бестарного хранения муки с дозатором,
собранным из массоизмерительно-
го циферблатного механизма от
весов СМИ 500 для молока,
приемного бункера, шлюзового
питателя и подводящих каналов.
Дозатор имеет небольшие габариты,
прост в изготовлении и
эксплуатации (более подробную
информацию см. в XT, 1990, № 3, с. 47).
В стране пока не выпускается
специализированное оборудование
для приготовления теста и
переработки вафельных отходов.
Поэтому вафельное производство
оснащается оборудованием,
предназначенным для мясной, хлебопекарной
промышленности либо
изготовленным на местах своими силами.
Например, на Мосхладокомбинате
№ 8 созданы эффективные машины
для приготовления теста и
дробления вафельного лома, на
Пермском хладокомбинате
тестомесильная машина ОТВ-2 и линия
переработки вафельных отходов, на
Рижском молкомбинате — турбо-
смеситель для теста, на
хладокомбинате в г. Грозном — турбо-
измельчитель для предварительно
замоченного облоя и лома и т. д.
Серьезным недостатком
автомата А2-ОВА является также
несовершенство системы сброса и
штабелирования вафельных
стаканчиков, что не позволяет
автоматизировать процесс их сбора в
стопки (работницам приходится делать
Р77/Р
/ 2 S * f
РИС. 3. Схема механизации
транспортировки вафельных стаканчиков на
Ростовском-на-Дону хладокомбинате № 1:
/ — автомат А2-ОВА; 2 — желоб (склиз);
3 — разгрузочный транспортер; 4 —
транспортер для сбора готовой продукции;
5 — приемный вращающийся стол
A1) 1578419 E1M F 25 В 1/06 B1)
4415401/23-06 B2) 26.04.88 G2)
М. А. Сильман E3) 621.576.7
E4) E7) ПАРОВОДЯНАЯ ЭЖЕК-
ТОРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая испаритель с
линией подвода отепленного хладоносите-
ля, эжектор и воздухоотсасывающее
устройство, соединенное с
конденсатором линией всасывания, отличающаяся
тем, что, с целью повышения
экономичности, дополнительно содержит
воздухоотделитель и гидравлический затвор,
последовательно включенные в линию
подвода, причем воздухоотделитель
установлен выше испарителя, а
воздушное пространство воздухоотделителя
соединено с линией всасывания.

ОХРАНА ТРУДА
УДК 621.565.78
Правила устройства
и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных 'установок'
(Продолжение. Начало см. в № 1—4, 6, 8—10 за 1991 г.)
СУТОЧНЫЙ ЖУРНАЛ РАБОТЫ КОМПРЕССОРНОГО ЦЕХА ЗА «
Приложение 4
199 г.
Оборудование
\
Компрессор

одноступенчатый №
1
Компрессор


пенчатый №
С
Н
д
с
в
д

Конденсатор №

[Испаритель* №

Температура аммиака
перед
регулирующим
вентилем
Параметры
Давление кипения
(температура кипения)
Температура всасывания
Температура нагнетения
Давление масла
Давление кипения
(температура кипения)
Температура всасывания
Температура нагнетания
Давление масла
Давление в
промежуточном сосуде
(температура в
промежуточном сосуде)
Температура всасывания
Температура нагнетания
Давление конденсации
(температура
конденсации)
Температура
поступающей воды
Температура отходящей
воды
Температура
поступающего рассола
Температура отходящего
рассола
Плотность рассола
Одноступенчатое сжатие
Двухступенчатое сжатие
Температура свежей воды
Температура наружного воздуха
Температура, °С, избыточное давление, кгс/см2
Часы измерения
2 |
4
—
—
6
8
—
-
10
12
—
^
14
16
' —
—
18
—
—
20
- 22
—
—
24

Средние
за

сутки
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
Время

пуска

остановки 1

Работа за I
сутки,
ч
Учет температурного режима в камерах
№
камеры
Камера
Требуемая

температура, °С
Температура воздуха, °С
Часы измерения**
1
5
9
13
17
21
Средняя
за сутки
Работа камерного оборудования
Время
пуска

остановки
Работа
за
сутки, ч
Оттаивание
снеговой шубы
начало
конец
* При наличии указанного оборудования.
** В случае отсутствия телетермометрических станций запись температурного режима производить 2 раза в сутки (в 8 и 16 ч)
по данным технологического цеха.

Работа насосов i
№
п/п^
Насосы
А. Аммиачные*
Б. Водяные
В. Рассольные*
Ледяной воды*

Системы
Давление нагнетания насосов, кгс/см2
2
Часы измерения
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
Время
пуска

остановки
Работа
за
сутки, ч
Спуск масла из системы, кг
Место спуска
Конденсатор №
Испаритель №
Маслоотделитель №
Циркуляционный ресивер №
Дренажный ресивер №
Линейный ресивер №
Защитный ресивер №
Отделитель жидкости №
Промежуточный сосуд №
Льдогенератор №
Скороморозильный аппарат №
Воздухоохладители камеры №
Батареи непосредственного
охлаждения камеры №
Итого:
I
смена
-
II
смена
III I
смена
Эксплуатационный расход за сутки
Наименование
Электроэнергия (по счетчику), кВт-ч
Вода (по водомеру), м3
Компрессорное масло, кг
Машинное масло, кг
Аммиак, кг
Тавот, кг
Хлористый кальций, кг
Поваренная соль, кг
Количество
Ф. И. О.
Расписка в приеме и сдаче смены
Должность
I смена
Принял
Сдал
II смена
Принял
Сдал
III смена
Принял
Сдал
Замечания дежурных смен по работе оборудования и приборов автоматики
Распоряжения начальника цеха
Начальник компрессорного цеха
(подпись)

Приложение 5
ФОРМА НАРЯДА-ДОПУСКА НА ПРОВЕДЕНИЕ РАБОТ
ПОВЫШЕННОЙ ОПАСНОСТИ
(Наименование предприятия, организации)
УТВЕРЖДЕН
Руководитель предприятия
(главный инженер)
НАРЯД-ДОПУСК
на производство работ повышенной опасности*
от 19 г.
I. НАРЯД
1. Ответственному исполнителю работ
с бригадой в составе человек произвести следующие работы_
(наименование работ)
(место проведения)
2. Для выполнения работ необходимы:
Материалы
Инструменты
Защитные средства
3. При подготовке и проведении работ обеспечить следующие меры
безопасности
(перечисляются основные мероприятия и средства по обеспечению
безопасности труда)
4. Анализ воздушной среды перед началом и в период проведения работ
Дата и
время отбора
проб
Место
отбора
проб

Определяемые
компоненты
Допустимая

концентрация
Результаты
анализа
Подпись лица,
проводившего
анализ
5. Особые условия
6. Начало работы в ч мин.
Окончание работы в ч мин.
Режим работы
19_
19
(одно-, двух-, трехсменный)
7. Ответственным руководителем работы назначается
(должность, Ф. И. О.)
8. Наряд-допуск выдал
(должность, Ф. И. О., подпись)
9. Наряд-допуск принял ответственный руководитель работы
(должность, Ф. И. О., подпись)
10. Мероприятия по обеспечению безопасности труда и порядок
производства работ согласованы: ответственное лицо действующего предприятия
(цеха,участка)**
(должность, Ф. И. О., подпись)
* Наряд-допуск оформляется в двух экземплярах (первый находится у лица,
выдавшего наряд, второй — у ответственного руководителя работ), при работе на
территории действующего предприятия наряд-допуск оформляется в трех экземплярах
(третий экземпляр выдается ответственному лицу действующего предприятия).
Наряд-допуск регистрируется в специальном журнале.
^Заполняется только при выполнении работ па
действующего предприятия.
нории (в цехе, на участке)

II. ДОПУСК
11. Инструктаж о мерах безопасности на рабочем месте в соответствии
с инструкциями
(наименование инструкции или
краткое содержание инструктажа)
провели:
Ответственный руководитель работ
(дата, подпись)
Ответственное лицо действующего предприятия (цеха, участка)*
(дата, подпись)
12. Инструктаж прошли члены бригады:
Фамилия, имя,
отчество
Профессия, разряд
Дата
Подпись
прошедшего
инструктаж
13. Рабочее место и условия труда проверены. Меры безопасности,
указанные в наряде-допуске, обеспечены.
Разрешаю приступить к работам
(должность, Ф. И. О. допускающего к работе
представителя действующего предприятия, дата и подпись)
Ответственный руководитель работ
(дата, подпись)
14. Работы начаты в ч мин. 19 г.
Ответственный руководитель работ
(дата, подпись)
15. Работы окончены, рабочие места проверены (материалы, приспособления,
инструменты и т. п.), люди выведены.
Наряд закрыт в ч мин. 19 г.
Ответственный исполнитель работ
(дата, подпись)
Ответственное лицо действующего предприятия*
(дата> подпись)
* Оформляется подписью только при в
на участке) действующего предприятия.
A1) 1592680 E1M F 25 D 17/06, В 60
РЗ/20 B1) 4400921/31-13 B2) 30.03.88
G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности и
Производственное объединение
«Одесский автосборочный завод» G2)
О. С. Бородай, Е. Г. Щебетовская,
В. А. Толстопятое, А. Е. Борщ,
И. И. Берлин, С. М. Маргулян E3)
621.565
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ
КАМЕРА, содержащая
теплоизолированный корпус для штабеля продуктов,
настил для штабеля, установленный с
образованием между ним и полом
воздушной полости, расположенный в
верхней части корпуса
воздухоотделитель, один патрубок которого сообщен с
полостью всасывания, образованной
между передней торцовой стенкой и
вертикальным перфорированным
экраном, а другой патрубок — с полостью
нагнетания, образованной между
потолком и ложным потолком,
установленным с образованием между ним и
и выполнении работ на территории (в цехе,
воздухоохладителем окна для
сообщения полости нагнетания с грузовым
объемом, поворотную заслонку, ось
которой расположена на ложном
потолке, установленную в указанном окне с
возможностью перекрывания полости
нагнетания, подвижный гибкий
газонепроницаемый экран,прикрепленный к
ложному потолку, и систему подачи
хладагента, включающую связанные
между собой устройства подачи и
регулирования расхода хладагента, с двумя
датчиками температуры, отличающаяся
тем, что, с целью интенсификации
процесса охлаждения и снижения потерь
продукции, камера снабжена
горизонтальным экраном, установленным в
полости нагнетания между потолком и
ложным потолком, и дополнительным
вертикальным экраном, верхняя кромка
которого имеет контакт с кромкой
горизонтального экрана, установленным у
задней торцовой стенки с образованием
воздушной полости и имеющим со
стороны, обращенной к грузовому
объему, вертикальные выступы для
формирования каналов подачи воздуха в
штабель, причем полости, ограниченные
горизонтальным экраном и потолком
камеры, дополнительным вертикальным
экраном и задней торцовой стенкой,
настилом для штабеля и полом, связаны
между собой с образованием внешнего
циркуляционного контура, сообщенного
с полостью всасывания, а полость
между ложным потолком и горизонтальным
экраном сообщена с каналами подачи
воздуха в штабель с образованием
внутреннего циркуляционного контура,
причем устройство подачи хладагента
установлено над горизонтальным
экраном.
2. Камера по п. 1, отличающаяся
тем, что датчики температуры
установлены в верхней зоне грузового объема у
торцовых стенок камеры.
3. Камера по п. 1, отличающаяся
тем, что поворотная заслонка связана с
датчиками температуры и выполнена из
двух подвижных одна относительно
другой секций, установленных с
возможностью перекрытия, или полости
нагнетания, или полости, ограниченной
ложным потолком и горизонтальным
экраном.
A1) 1592675 E1) 5 F 25 В 9/02 B1)
4417890/23-06 B2) 29.04.88 G2)
В. В. Миклашевич, Е. П. Хлебин E3)
621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая последовательно
соединенные в замкнутый контур
компрессор с линиями низкого и высокого
давления, теплообменник-холодильник,
маслоотделитель, фильтр-осушитель и
дроссельный микроохладитель,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности,
уменьшения массы и габаритов установки,
она снабжена адсорбером хладагента,
выполненным в виде навитого на корпус
компрессора змеевика, один конец
которого заглушён, а другой подключен к
линии низкого давления компрессора.
A1) 1585633 E1) 5 F 25 D 11/00, 1/00
B1) 4312339/40-13 B2) 16.07.87 G1)
Государственный проектный институт
«Сантехпроект» G2) А. Ш. Гузман,
И. А. Зайцев, Р. И. Белаковская,
М. А. Никулина E3) 621.565
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ
КАМЕРА, содержащая корпус, сообщаемый
воздуховодами с атмосферой,
терморегулятор, включающий датчики
температуры, установленные внутри и вне
корпуса, и заслонку для перекрывания
воздуховодов, отличающаяся тем, что, с
целью уменьшения энергопотребления
и повышения надежности, заслонка
состоит из двух пластин, соединенных на
одном конце посредством шарнира и
пружины, а терморегулятор содержит
дополнительно два сильфона, причем
датчики температуры в нем выполнены
в виде баллонов, заполненных легко-
кипящей жидкостью и сообщены с силь-
фонами, при этом свободный конец
одной пластины жестко соединен с силь-
фоном, связанным с датчиком
температуры в корпусе, а свободный конец
другой пластины соединен посредством
рычага и пружины с сильфоном,
связанным с датчиком температуры вне
корпуса.

УДК 621.564.25@47) \
7-е информационное сообщение МИХ
по проблеме фреонов
Решением Лондонской
конференции представителей стран,
подписавших Монреальский Протокол,
предусмотрено прекращение к
концу 90-х гг. производства полностью
галогенизированных хлорфтор-
углеродов, в том числе
используемых в качестве хладагентов в
холодильных установках и системах
кондиционирования воздуха.
Производство наиболее важных
хлорфторуглеводородов, например
R22, не запрещено, но другие
не должны выпускаться
промышленностью после 2040 г. В ряде
стран вводятся более строгие
ограничения в отношении фреонов, чем
предусмотренные в Лондоне.
Кроме истощения
окружающего Землю слоя озона под
воздействием компонентов фреонов (хлора
и брома), серьезный риск для
человечества в будущем представляет
повышение температуры на
планете, или парниковый эффект,
усиливаемый эмиссией промышленных
газов (СОг, метан, озон, азотистые
и азотные соединения, галогенизи-
рованные вещества и др.).
По-видимому, на
международном уровне будут приняты меры по
ограничению эмиссии различных
газов (включая R22, а также
хладагенты — заменители Rll, R12
и др.), создающих парниковый
эффект. Данные заменители,
являющиеся производными метана и
этана, обладают парниковым
потенциалом, в несколько тысяч раз
большим, чем СО2. Поэтому
необходимы другие хладагенты с
низким парниковым потенциалом, что
потребует дополнительного
времени для их создания и освоения, так
как перед началом массового
производства любого нового
хладагента должны быть определены
его токсичность,
термодинамические характеристики,
энергетическая эффективность, теплофизиче-
ские свойства, воздействие на
материалы оборудования, масла и
изоляционные материалы.
Приемлемое в качестве
хладагента вещество должно быть
адаптировано к характеристикам
различных компонентов холодильной
машины, ибо одна и та же машина
не может иметь одинаковые
показатели по производительности и
другим характеристикам при
работе на разных хладагентах, даже
если они имеют весьма близкий
химический состав. Например,
молекулы R12 и R22 отличаются лишь
одним атомом хлора, замещенным
одним атомом водорода, но их
тепловые и термодинамические
характеристики и воздействие на
окружающую среду совершенно
различны.
Промышленная разработка
конструкторами компонентов
холодильной системы, работающей на
новом хладагенте, практически
продолжается несколько лет. Этот
срок не может быть сокращен, так
как необходимо провести
испытания опытного образца и первых
агрегатов заводского изготовления
на реакции, надежность и
прочность. Даже при одновременном
выполнении исследований
хладагента и разработок холодильной
системы требуется до 10 лет на
выбор и маркетинг нового
хладагента.
По заменителям основных
хладагентов, регламентируемым
Монреальским Протоколом, приняты
следующие сроки окончания
лабораторных и стендовых
исследований: R123 (заменитель
R11) — конец 1993 г., R134a
(заменитель R12) —середина 1994 г.,
R134 (заменитель R11 и R12) —
конец 1996 г. Исследования других
заменителей будут завершены
после 1996 г.
Однако к промышленному
производству новых хладагентов
приступили уже до окончания
программы экспериментальных работ.
Например, R134a — первый
заменитель, предложенный вместо
R12,— появился на рынке осенью
1990 г. и поставки его будут
продолжаться до 1995 г. Ряд других
новых хладагентов появится на
рынке в течение предстоящих
четырех лет. Для остальных
хладагентов сроки их маркетинга еще
не объявлены.
Пока R22 (HCFC22) является
единственным хладагентом,
пригодным после некоторых
модификаций для замены полностью
галогенизированных хладагентов
(CFCS).
При современном состоянии
экспериментальных работ и
разработок компонентов холодильных
систем будет весьма
затруднительно прекратить производство
фреонов значительно ранее срока,
согласованного в 1990 г. в Лондоне,
если в ближайшем будущем не
будут практически освоены
процессы рекуперации и рецикличности.
При организации производства
нового оборудования для работы
на хладагентах-заменителях
возникает проблема использования
после прекращения выпуска CFC
не полностью амортизированного
оборудования. Стоимость его в
глобальном масштабе превышает
несколько миллиардов долларов.
Статистикой установлено, что
сроки службы холодильного
оборудования и, главным образом,
компрессоров нередко достигают 20, 30
и даже более лет. Эксплуатация и
ремонт такого оборудования после
прекращения выпуска
галогенизированных хладагентов возможны
лишь за счет их рекуперации и
рецикличности, которые позволяют
использовать хладагент снова при
том же химическом качестве, как
при первой зарядке системы.
Для осуществления несложного
процесса рекуперации необходимы
специальное дренажное
оборудование (вакуум-насос, арматура
и пр.), система сбора хладагента,
средства его анализа и очистки.
Рекуперация не влияет на
холодильную технологию. Она дороже
простого выпуска хладагента в
атмосферу, но способствует защите
окружающей среды.
Техническую и социальную
значимость рекуперации и
рецикличности хладагентов убедительно
подтверждают следующие данные.
Среднегодовое потребление нового
или регенерированного хладагента
для работы парка холодильного
оборудования в стране обычно
составляет около 10 % заряжаемого
в него количества. Эти 10 %
теряются на утечке в окружающую
среду, при ремонтах и пр.
Применение рекуперации и
рецикличности обеспечивает снижение
годового расхода хладагента с 10
ДоЗ%.

Вместе с тем выполнение этих
операций неизбежно связано с
потерями хладагента при дренаже и
рецикличной эксплуатации. В
результате количество
регенерируемого хладагента составляет около
70 % первоначальной зарядки
оборудования.
После прекращения
производства фреона (CFCS) количество его
через п лет в работающей
установке без применения рекуперации
будет равно 0,90" М и 0,97" М в
установке с рекуперацией (М —
количество хладагента в еще
работающем оборудовании).
Через 5 лет общее количество
хладагента в установке в первом
случае уменьшится на 40 %, а во
втором — только на 15%. Без
использования рекуперации полови-
> на хладагента будет потеряна ме-
v нее чем за 7 лет, а с рекуперацией
это произойдет более чем за 20 лет.
Эти цифры приблизительны, так
как они не учитывают случайные
утечки хладагента, однако ясно по-
УДК 664.8/.9.037 @83.132)
казывают важность герметичности
холодильной системы, правильной
ее эксплуатации и надлежащих ре-
куперации-рецикличности,
особенно после прекращения
производства фреонов.
Международный институт
холода обращает внимание
правительств на необходимость
внедрения в практику эксплуатации реку-
перации-рецикличности
используемых хладагентов.
Для этого следует организовать
обучение монтажников и
ремонтников холодильных установок
технике предотвращения загрязнения
окружающей среды, приобрести
необходимое оборудование для
рекуперации, составить четкие и
понятные инструкции по
скрупулезному соблюдению режимов
рекуперации владельцами холодильных
установок, эксплуатационниками и
ремонтниками, а также
стимулировать создание химической
промышленностью систем сбора и
очистки используемых хладагентов.
Рекомендации по замораживанию
и хранению пищевых продуктов*
Микробиология замороженных
продуктов
Замораживание и последующее
холодильное хранение являются
эффективным способом
предохранения пищевых продуктов от микро-
биальной порчи.
При замораживании некоторые
микроорганизмы погибают, в
первую очередь грам-отрицательные
бактерии. Однако некоторые
патогенные микроорганизмы обладают
высокой сопротивляемостью к
низким температурам.
На рисунке указаны
предельные температуры, при которых
прекращается рост разных видов
микроорганизмов.
Важное значение имеет
микробиологическое состояние пищевых
продуктов перед замораживанием.
При подготовке к замораживанию
следует принять надлежащие меры,
чтобы предотвратить обсеменение
продуктов патогенными и токсико-
генными микроорганизмами.
Непосредственно перед
замораживанием, а также после
замораживания и в процессе хранения
необходима проверка на присутствие
патогенных и токсикогенных
микроорганизмов.
Целесообразно включать этап
«оживления» в некоторых
процессах, используемых для
обнаружения патогенных микроорганизмов
в замороженных продуктах.
Замороженные пищевые
продукты хранят при температурах от
— 18 до — 26 °С или при — 30 °С.
Выбранная в зависимости от вида
пищевого продукта и требуемой
продолжительности хранения
температура поддерживается по воз-
6Л
«а
щ
о
\ Ириорилы I
Все бактерии _™|
Дрожжи и плесени
18\
50 ,
ш
36
ш
52
VI
-Y/I
I
* Продолжение. Начало см.
в XT № 9—11 за 1990 г., № 1—3,
6, 8, 10 за 1991 г.
Предельные температуры, при которых
прекращаются:
/ — образование токсинов Staphylococcus
и Clostridium Botulinum типов А и В;
// — вегетативный рост стафилококков;
/// — вегетативный рост Clostridium Perf-
ringens, IV—вегетативный рост салмо-
нелл; V — рост Clostridium Botulinum
типа Е и вегетативный рост Yersinia entero-
colitica; VI — рост всех бактерий; VII —
рост дрожжей и плесеней
можности постоянной, чтобы
предотвратить снижение его качества.
При этих постоянных низких
температурах некоторые
микроорганизмы медленно погибают, но это
не имеет важного значения, так
как все равно рост любых
микроорганизмов при таких низких
температурах хранения невозможен.
Длительная перевозка в
охлаждаемых контейнерах или
судовом трюме, авторефрижераторном
транспорте, в которых может
поддерживаться температура —12 °С
и ниже в течение всего периода
перевозки, ни в коем случае не
оказывает влияния на
микробиологическое состояние продукта.
Однако особое внимание должно быть
уделено тому, чтобы температура
его в пунктах загрузки и
разгрузки не поднималась выше —12 °С.
Если есть опасение, что продукт
может «перегреться», например при
отказе холодильного оборудования
во время перевозки, необходимо
проверять его микробиологическое
состояние.
Температура пищевого
продукта может значительно колебаться
при внутригородской перевозке из-
за частого открывания дверей
фургона, а также при реализации
из открытых витрин. Эти
колебания температур могут привести к
снижению числа микроорганизмов.
Однако некоторые патогенные и
токсикогенные микроорганизмы
обладают большой стойкостью к
колебаниям температуры, поэтому
выживают. Кроме того, при
относительно высоких температурах
(—2,5°С) возможен рост психро-
трофных микроорганизмов.
Нельзя допускать, чтобы в
какой-либо части продукта
температура поднималась выше —12 °С.
Микробиология размороженных
продуктов
У размороженных растительных
продуктов качество снижается
быстрее, чем у тех же
незамороженных растительных продуктов с
такой же микробиальной обсеме-
ненностью и хранившихся при
такой же температуре. У продуктов
животного происхождения
скорость снижения качества в
основном одинаковая независимо от того,
были они заморожены или нет.
Если в продукте присутствуют
патогенные и токсикогенные
микроорганизмы, они могут
размножаться и образовывать токсины
(не изменяя вкуса продуктов) в
зависимости от температуры и
продолжительности
размораживания, физико-химических свойств
пищевых продуктов, например,
значения рН, характера реагирования
на присутствие кислорода.
Патогенные и токсикогенные
микроорганизмы имеют разные
I

температурные пределы для их
размножения. Clostridium perfrigens
и Clostridium botulinum типа А
могут медленно размножаться при
температуре выше 12 °С, Bacillus
cereus — около 8 °С,
Staphylococcus aureus — около 6,5 °С,
некоторые Salmonella — около 6 °С.
Самая низкая температура для
возможного роста очень опасных
токсикогенных микроорганизмов
Clostridium botulinum типа Е —
чуть ниже 4 °С. Микроорганизмы
Yersinia могут размножаться даже
при температурах около —2 °С,
однако они не представляют
серьезной опасности для замороженных
пищевых продуктов.
Снижение качества в
результате воздействия банальных микро-
организмов часто делает продукты,
размороженные в плохих
условиях, неприемлемыми для
употребления. Следует остерегаться
употреблять в пищу сильно
обсемененные продукты. Для снижения
опасности попадания на стол
испорченных продуктов надо избегать
медленного размораживания при
комнатной температуре. С
размороженными продуктами необходимо
обращаться так же аккуратно с
гигиенической точки зрения, как с
любыми скоропортящимися
незамороженными продуктами.
Гигиенические требования
Обсеменение пищевых продуктов
микроорганизмами может
происходить на разных этапах их
производства, а затем при подготовке
к замораживанию в результате
контакта с производственным
оборудованием, руками рабочих,
упаковкой, воздухом и водой. В
связи с этим должен быть приложен
максимум усилий для того, чтобы
обсеменение продуктов перед
замораживанием не превышало
приемлемого уровня. Замораживание
нельзя рассматривать как процесс,
заменяющий
санитарно-гигиенические меры.
Так как патогенные бактерии,
например Staphylococcus и
Salmonella, могут перейти на продукты
от человека, важно, чтобы
работники пищевых предприятий
соблюдали основные правила личной
гигиены. НеобхЪдимо часто мыть
руки, носить чистую одежду, халаты,
головные уборы, в некоторых
случаях — резиновые перчатки и
защитную маску для рта. Если
перчатки ношены, их надо
тщательно мыть, нельзя использовать
перчатки с дырками.
Все рабочие должны проходить
медицинский осмотр. Лица,
имеющие нарывы, сыпь, испытывающие
рвоту, страдающие поносом,
болеющие гастроэнтеритом,
инфекционным гепатитом, брюшным
тифом, салмонеллезом или
являющиеся носителями салмонелл, в
обязательном порядке
отстраняются от обработки пищевых
продуктов. Работники пищевых
предприятий, посещающие страны, в
которых эти болезни носят
эндемический характер, перед отъездом
должны быть проинструктированы о
мерах предосторожности, им
необходимо пройти вакцинацию против
брюшного тифа и паратифа.
В туалетах пищевых
предприятий следует развесить плакаты,
таблички, напоминающие о
необходимости соблюдения личной
гигиены, в частности, тщательного
мытья рук. В достаточном
количестве должны иметься горячая
вода, щетки и мыло, крем для
рук, растворы, содержащие
антисептические средства.
При входе в производственные
помещения должны быть
установлены умывальники с кранами,
которые можно открывать и
закрывать коленом или ногой.
Помещения производственных
цехов, стоки не должны
способствовать распространению
паразитов. Отделка внутренних стен,
полов и потолков должна быть не-
отслаивающейся, способной
выдерживать действие моющих средств
и детергентов. Необходимо, чтобы
все углы в помещениях были
закругленными в целях облегчения
санитарной обработки.
Через окна в производственное
помещение не должны проникать
птицы и мухи. Окна требуется
делать из пластика, использоплние
стекла не допускается. Там, где это
невозможно, стекло должно быть
покрыто листовым пластиком.
Любой случай, когда разбивается
оконное стекло, должен
рассматриваться как серьезное событие.
Пострадавшие при этом продукты
следует уничтожить. В приборах
освещения надо применять
пластиковые защитные колпаки.
Оборудование обычно
загрязняется органическими остатками,
которые являются носителями
микроорганизмов. Его следует
конструировать и изготовлять таким
образом, чтобы можно было легко
и просто проводить тщательную
санитарную обработку. Все
поверхности должны быть гладкими,
прочными и водонепроницаемыми.
Деревянные поверхности почти
не поддаются санитарной
обработке, поэтому нельзя допускать их
контакта с пищевыми продуктами.
Доски для нарезки следует
изготовлять из прочного пластика.
Производственное
оборудование надо размещать таким
образом, чтобы обеспечить доступ к
нему со всех сторон для
санитарной обработки.
Мойку и дезинфекцию участков
для обработки пищевых продуктов,
включая оборудование и посуду,
необходимо проводить регулярно,
отходы —- удалять часто и в
закрытых контейнерах, не прерывая
производственного процесса.
Производственные процессы
должны быть разделены в
пространстве или времени, чтобы
избежать повторного обсеменения
продуктов, у которых
бактериальная обсемененность уже была
снижена.
Для мойки необходимо иметь
большое количество питьевой воды.
Хлорированная вода эффективна
как для мойки внутренних
частей аппаратов (при концентрации
5...10 ррт), так и санитарной
обработки оборудования и
поверхностей (при концентрации 100...
200 ррт), но после нее требуется
ополаскивание.
Органические осадки инактиви-
руют хлор, поэтому его можно
использовать только для
стерилизации уже чистых поверхностей.
Хлор может вызвать потерю вкуса
или запаха (из-за образования
хлораминов и хлорфенолов). На
фабриках мороженого
практикуется удаление хлора путем
добавления тиосульфата, часто в
сочетании с обработкой в башнях
с активированным углем.
Четвертичные растворы
аммиака являются эффективными
дезинфицирующими агентами. Они
предотвращают потенциальную
опасность появления посторонних
привкусов у продуктов в связи
с образованием хлораминов или
хлорфенолов.
При подготовке пищевых
продуктов к замораживанию
требуется приложить все усилия, чтобы
избежать увеличения микробиаль-
ной обсемененности. Обработку
некоторых пищевых продуктов,
особенно мяса, следует проводить при
температурах, ниже температуры
среды в помещениях с
регулируемой температурой. Быстрое
охлаждение после тепловой обработки
позволит избежать размножения
выживших бактерий в критической
зоне между 50 и 10 °С.
Применяемая охлаждающая вода
должна быть хлорирована.
Гигиеническими требованиями
предусматривается постоянный
бактериологический контроль на
различных этапах
производственного процесса. В настоящее время
имеются методы, которые
позволяют точно подсчитывать
бактериальную обсемененность сырья и
поверхности оборудования,
контактирующей с пищевыми продуктами.
Особенно ценны методы, дающие
быструю информацию о
бактериологическом состоянии продуктов в
процессе их приготовления.
Желательно организовать
регулярные занятия по гигиене
пищевых продуктов, чтобы работники
предприятия не забывали правил
гигиены при производстве
пищевых продуктов.
Вышеуказанные гигиенические

УДК 621.56/.58
Из Бюллетеня МИХ
Фреоны и строительная
индустрия
Обсуждается возможное
сокращение на ближайшее время
применения хлорфторуглеродов в
строительстве и полная замена их в
будущем. Обращается внимание на
возможность рекуперации CFC из
изоляционных материалов в
течение срока амортизации здания.
Содержится информация об
использовании альтернативных
теплоизоляционных материалов для покрытий,
стен, полов и деревянных
конструкций зданий. В таблице
указываются имеющиеся на рынке
альтернативные вещества, не содержащие
LCFC, которые можно применить в
^различных коструктивных
элементах зданий вместо пропеллентов на
базе CFC.
Insulation, G. В.
(Великобритания), 34, 1990/02, № 1, 14—16.
БМИХ. 1991, № 1. С. 34.
Применение R22 требует решения
вопросов, связанных с
возможностью аварий компрессоров из-за
возврата жидкости
Использование R22 вместо R12 и
R502 в новых или существующих
холодильных системах может
привести к аварии компрессора
вследствие попадания в него жидкого
хладагента. Дело в том, что
скрытая теплота кипения у R22
значительно больше и поэтому
требуется больший теплоприток, чтобы
испарить то же физическое
количество хладагента,
возвращающегося в компрессор. Основные
проблемы в этой области создают
системы оттаивания горячим
хладагентом испарителей, остающихся
в конце этого процесса
заполненными жидкостью.
Refrig. Air Cond., GB.
(Великобритания), 93, 1990/03, № 1104,
15—16.
БМИХ. 1991, № 1. С. 37.
требования относятся также и к
работникам предприятий
общественного питания. Размораживание
замороженных продуктов на этих
предприятиях должно завершаться
по возможности быстро. Хранить
продукты после размораживания
необходимо в холодильных
шкафах или камерах.
(Продолжение следует)
Материал подготовили
Канд. техн. наук
М. А. ДИБИРАСУЛАЕВ,
И. В. СОКОЛОВА
ВНИКТИхолодпром
Сравнение эффективности оребрен-
ных труб — стандартных и с
увеличенной поверхностью
При испытаниях на протяжении
трех лет в течение около 9 тыс.
рабочих часов двух центробежных
водоохладителей
производительностью по 880 кВт выявлено, что
при использовании труб с
увеличенной поверхностью оребрения
возрос общий теплосъем
(произведение коэффициента теплопередачи
на наружную поверхность
теплообмена) в конденсаторе в
среднем на 60 %, а в испарителе —
на 40%.
При одинаковом теплосъеме во-
доохлаждающий агрегат с
увеличенной поверхностью оребрения
труб работал при более высокой
температуре кипения и более
низкой температуре конденсации, чем
агрегат со стандартным оребре-
нием труб теплообменной
аппаратуры. При этом компрессор
первого агрегата требует меньший
на 13 % расход мощности, чем
второй агрегат.
Система автоматической чистки
конденсаторов (щетками)
поддерживала внутреннюю волнистую
поверхность труб с увеличенным ореб-
рением такой же чистой, как у
труб со стандартным оребрением.
Стоимость замены труб в
аппаратах окупилась за 2 года.
Webb R. L., Menze К. W., Ар-
parav Т. V. V. R. // Heat Transfer
Eng., US. (США), И, 1990, № 2,
19—28.
БМИХ. 1991, № 1. С. 44.
Об авариях аммиачных
холодильных систем
В статье отмечается важное
значение для выявления ошибок,
допущенных обслуживающим
персоналом в процессе эксплуатации,
регулярного ведения в машинном
отделении журнала. Опираясь на
записи в журнале, можно поставить
машинистам правильные вопросы
в процессе поиска их ошибочных
действий в случае аварии.
Статья содержит пример
использования журнала при
расследовании аварии.
Marrella Y. С. // Heat., Piping Air
Cond., US. (США), 62, 1990/02,
№ 2, 83—84.
БМИХ. 1990, № 1. С. 49.
Электронный регулирующий
вентиль
Описан электронный
регулирующий вентиль, посредством
которого поддерживают постоянную
разность температур воздуха на входе
в испаритель и выходе из него и
высокую влажность в хранилище
китайской капусты. Применение
прибора обеспечило более высокую
относительную влажность воздуха,
меньшие потери массы продукта
после 3,5 месяца хранения, чем в
аналогичном хранилище,
оборудованном воздухоохладителем с
подачей хладагента через терморегу-
лирующий вентиль.
Weichmann J. // Refrig. Air. Cond.,
GB. (Великобритания), 93, 1990/04,
№ 1105, 51—53.
БМИХ. 1991, № 2. С. 217.
Преимущества
автоматизированного производственного
холодильника
На фабрике, производящей
французский жареный картофель,
продукцию хранят в
автоматизированном холодильнике при
температуре —22 °С. Загруженные готовым
картофелем поддоны
устанавливают на этажерочную конструкцию
транспортным механизмом,
который управляется компьютером. По
сравнению с классическим
решением получена экономия на
зарплате персонала и на стоимости
энергии. Удельная загрузка A м3)
холодильной емкости возросла.
Благодаря логической системе
управление работой холодильника
стало более четким и
оперативным.
Voorter P. /J Koude Klim., NL.
(Нидерланды), 82, 1989/11, № 11,
33—36.
БМИХ. 1991, № 2. С. 217.
Улучшенные строительные
конструкции ограждений холодильников.
Автор сообщает о строительных
конструкциях ограждений камер
охлаждения мяса, отвечающих
строгим физическим и
гигиеническим нормативам и
оборудованных системой кондиционирования
воздуха. Ограждения камер
выполнены из трехслойных плит, в
которых теплоизоляция находится
между наружным и внутренним
слоями армированного бетона
(конструкция фирмы «Хуондер эн-
жиниринг АГ» — Цюрих,
Швейцария). Такая конструкция
ограждений позволяет быстрее понижать
температуру поверхности мяса и
обеспечивать поэтому более
высокую относительную влажность
воздуха в камере охлаждения, что
достигается без риска чрезмерного
развития бактерий. Потери массы
мяса от усушки в процессе
охлаждения и хранения остаются в
приемлемых пределах.
Du Crest X. I/ Fleischwirt-
schaft, DE. (ФРГ) JO, 1990/05, № 5,
568—570.
БМИХ. 1991, № 2. С. 219.
Материал подготовил И. М. ГИ НДЛ И Н
В НИ КТИхолодпром

УДК621.56/.57
§1
4
Новое¦ холодильное оборудование4
i
В. С. БУРЯ к
ВНИИхолодмаш
"STntP„^r^°"re--u
совместное ^НИИПО1990гг-
проводил работе п ЛОДМашем
-ьного Роаббо;7дов°а„ГеГа ^
ПфОуРУ80ВнаХ 0КГПреСѰав ФУ40 и
ГДернизХ0^°нРнУых0ВакоИе Н3 ба3е
1ФУ40 и 1 ФУУйг, I компРессоров
нию нового хол^ипк™6ПОСОЗДа-
вания на 6*TZrZlTPyA°-
никовых к«пп нтовых бессаль-
21ВБШ0. ПреСС°Р0в 21ВБ50 „
^=~~^^
1ЭКФ80 ком?! Ы 1ЭКФ40 и
S:sEC'™--xKy,0«
нарядуЭТсИмХодепРне'ГЭХ и машинах,
пресСоУрамГРНсИп0ИР?аННЫМИ ком:
теплообменная яп °8а,:а H0Ba*
товленнГ и? J™8*™*, «зго,
медной трубы г тонкостенной
рением. РУ С наРУ«ным ореб-
агреГрвеьГ„о0рн:нкогевнсат°рнь.й
полной заводской - ИДе блока
Т°РЫЙ состоит "°ВН0СТИ- ко"
-ектродв„СГа0тИеТля>ИЗмуГтыПРеоССОРа'
сатора, пулкт^п , мУЧ>ты, конден-
боров,' шкал, гУ"Равле"ия и при-
—ой авт1аатСи°чесВ-0Р00енной
"синий и пусковой Z Управле-
став машины ваГараТуроЙ- В с°" '
Ри-ль „ теНплоВоХб0мГ„„ТаКЖе ИСПа"
ав™мТтизНиЫрова"РеГарТеЬ; —ью
холодопроизвоп"^ РегУлиРование
Ществляется „1 ' 25 % • °су-
ного отжима SZ^^°um««-
клапанов. Пластин всасывающих
Наименование и марка
^=Е~~^^—~ЦА"
вои сальниковый
компрессор
ФУ40
I ФРеоно^^^о7^
в°и сальниковый
компрессор
ФУУ80
(Я\2)
Техническая характеристика ~ ' "
извод- Наиме»ованиеимарка
ства 1ехническяя vo^
——__ I I I хаРактеристика | ного
произ
вод-
ства
\~————____ ства —««рка
фреоновый порш^^Г^ТТ^ " ' ~L—-__
вой сальниковый ? И ifi'q *BRT D6'° тыс ккал/ч) Т^Г^
ФУ40РеСѰРtoo?/81 ПРИ ^о 15^0 ' 985 йе0Н°ВЫЙ П°Рщне
Год
'начала |
серий-
^=1б:9квтпр„10
'-=30 °С,
=i^_c2Ml000^o6/M„H)
<к=30°С, 5 С'
"=25 с-1 A500 об/мин)
1985
Фреоновый поршне-
вои^компрессорный
ЭКФ40
\(Я\2)
в°и сальниковый
компрессор
1ФУ40
(Я\2)
Фреоновый
поршневой сальниковый
компрессор
(R\2)
а^егаГПРеСС°РНый
I ЭКФ80
(Я\2)
Фреоновый
поршневой компрессорно-
конденсаторный аг
, ^ в судовом
исполнении
I МАКЗОРЭ
; (я\2)
feS\5SG,'5™c-««л/ч)
^Й^ь.с.ккал/чГ
<KL40:C при/о=5°с-
Электродвигатель АОП2 Qi rt
мощностью 55 кВт 6Т
кДеТсор(фуЙ/МИН)
Qo=57,5 кВт *aq к
!1!1Щ^_обА,ин)
Qo=115 кВт (ЭЯРти,^ ~Т~
<к=30°С, 5 С
"=24 с-1 A440 об/мин)
1986
Фреоновый
поршневой компрессорный
агрегат
1ЭКФ40
(R12)
1986
go=66,8 кВт E7 4 ^Г " ~
fe-20,8 кВтпр^11С5КоКГЛ/ч)'
Электродвигатель АОП2 7R r
мощностью 22 кВт и26
я-16 с-1 (960 об/мин)
Компрессор ФУ40
1987
Фреоновый поршне-
вои^^компрессорный
1ЭКФ80
(Я\2)
Фреоновый поршне-
кпы„ компРессорно-
конденсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК40РЭ*
(Я\2)
<к=40°С '
SoPc°Ar™b4AP2ooS6T2,
Компрессор* '?ф°у^/мИН>
Qo=186 kBtTTrtTI '
^51,6 Sr(;S^5«"/4), 1986,
<к=40°С ^
^1 = 28 °С
м5р-азГкЬВт4АР2ШМ4^^
Ком2п5реирA15й4ЖэИН)

Агрегаты 1ЭКФ40 и 1ЭКФ80,
компрессорно-конденсаторный
агрегат 1АК-ФУУ80РЭ, холодильные
машины 1ХМ-ФУУ801 и 1ХМ-
ФУУ80РЭ завод выпускает только
по индивидуальным заказам
потребителей, в новых проектах их не
применяют.
Завод на базе винтовых бес-
сальниковых компрессоров 21ВБ50-
2-10М4 и 21ВБ100-2-1ОМ4 серийно
выпускает разработанное
совместно с ВНИИхолодмашем новое
судовое холодильное оборудование:
компрессорно-конденсаторные аг-
Продилжепые. таблицы II
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование и марка
Техническая характеристика
Год
снятия
с

изводства
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование и марка
Техническая характеристика
Год
начала

серийного


водства
Фреоновый
поршневой компрессорно-
конденсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК60РЭ
(R12)
Qo=134 кВт A15,2 тыс. ккал/ч), 1987
Л/е=38,4 кВт при /о=5°С,
'«1=28 °С
Электродвигатель АОП2-82-60М2
мощностью7 40 кВт,
= 16,1 с
%'
(965 об/мин)
Компрессор ФУУ80РЭ
конденсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК80РЭ*
(R12)
Qo== 225,6 кВт A94 тыс. ккал/ч), 1986
NQ=b2 кВт при /0=5 °С,
'«,1 = 28 °С
Электродвигатель 4АР225М40М2
мощностью 55 кВт,
п=25 с-1 A500 об/мин)
Компрессор 1ФУУ80РЭ
Фреоновый
поршневой компрессорно-
кондегсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК-ФУУ-180
(R12)
Qo=209,4 кВт A80 тыс. ккал/ч), 1987
Ne=52 кВт при /0=5 °С,
/«,1 = 28 °С
Электродвигатель АОП2-82-4ТМ
мощностью 55 кВт,
п=24 с-1 A440 об/мин)
Компрессор ФУУ80
Фреоновый
поршневой компрессорно-
конденсаторный аг
регат в судовом ис
полнении
МАК-ФУУ-180РОМ^:
(R12)
Qo= 209,4 кВт A80 тыс. ккал/ч), 1985
Ne=52 кВт при *<>= 5 °С,
/к=35 °С
Электродвигатель 4АР225М40М2
мощностью 55 кВт,
п= 25 с-1 A500 об/мин)
Компрессор 1ФУУ80РЭ
Фреоновая
поршневая холодильная
машина в судовом
исполнении
МХМ-ФУУ-180
(R12)
Qo= 190,7 кВт A64 тыс. ккал/ч), 1987
Ne=5\ кВт при ts2=\\ °C,
/«,1 = 28 °С
Электродвигатель АОП2-82-4ТМ
мощностью 55 кВт,
л=24.с~1 A440 об/мин)
Компрессор ФУУ80
Фреоновая поршне
вая холодильная
машина в судовом
исполнении
МХМ-ФУУ-180РОМ4
(R12)
Qo= 201,1 кВт A73 тыс. ккал/ч), 1
А'е=50 кВт при /s2=11 °c>
tw] = 2S °C
Электродвигатель 4АР225М40М2
мощностью 55 кВт.
я=25 с-1 A500 об/мин)
Компрессор 1ФУУ80РЭ
985
Фреоновая
поршневая холодильная
машина
1ХМ-ФУ40РЭ
(R12)
Q0=100 кВт (86 тыс. ккал/ч),
Ne=27 кВт при /s2=8 °C,
'«,1=22 °С
Электродвигатель 4АР180М4УЗ
мощностью 30 кВт,
п = 24 с-1 A440 об/мин)
Компрессор ФУ40РЭ
1987 Фреоновая
поршневая холодильная
машина
2ХМ-ФУ40РЭ
(R12)
Qo=100 кВт (86 тыс. ккал/ч), 1987
Ne=27,6 кВт при /s2=6°C,
'„,1 = 25 °С
Электродвигатель 4АМР180М4УЗ
мощностью 30 кВт,
п=24 с^1 A440 об/мин)
Компрессор 1ФУ40РЭ
Фреоновый
поршневой компрессорно-
конденсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК40РЭ
(R22)
Qo= П2,8 кВт (97 тыс. ккал/ч), 1989
Ne=3\A кВт при г0=5°С,
'«,1 = 28 °С
Электродвигатель
4АР200М40М2 мощностью
37 кВт,
п=25 с A500 об/мин)
Компрессор 1ФУ40РЭ
Фреоновый винтовой Qo= 100,0 кВт (86,0 тыс.
компрессорно-кон- ккал/ч),
денсаторный агрегат #е=27 кВт при /0=5 °С,
в судовом исполнении / ,==30 °С
'" Л"Г" " "^*" Компрессор 21ВБ50-2-1ОМ4,
п = 49,4 с B965 об/мин)
1989
21АК50-2-1ОМ4
(R22)
Фреоновый
поршневой компрессорно-
конденсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК80РЭ
(R22)
Qo=225,6 кВт A94 тыс.
ккал/ч),
Ne=52 кВт при /0=5 °С,
'«,, = 28 °С
Электродвигатель
4АР225М40М2
мощностью 55 кВт,
1989 Фреоновый винтовой Q0= 204,0 кВт A75,4 тыс.
1989
л=-25 с~
A500. об/мин)

компрессорно-конденсаторный агрегат
в судовом
исполнении
21АКЮ0-2-1ОМ4
(R22)
ккал/ч),
Ne=55 кВт при *0=5 °С,
?«,1=зо °с
Компрессор 21ВБ100-2-10М4,
п=49,4 с" B965 об/мин)
Фреоновый
поршневой компрессорно-
конденсаторный
агрегат в судовом
исполнении
МАК80РЭ+
4-МАИР80РЭ
(R22)
Компрессор 1ФУУ80РЭ
Qo= 225,6 кВт A94 тыс.
ккал/ч),
Ne=52 кВт при /о=5°С,
'«,1 = 28 °С
Электродвигатель 4АР22540М2
мощностью 55 кВт,
п=25 с A500 об/мин)
Компрессор 1ФУУ80РЭ
1989 Фреоновая винтовая Q0= 160,0 кВт A37,6 тыс.
холодильная машина ккал/ч),
в судовом исполнении Ne=5\ кВт при ts2=7 °C,
2IMKT100-2-1OM4 /ш1 = 30 °С
(R22) Компрессор 21ВБ100-2-1ОМ4,
я=49,4 с B965 об/мин)
1989
* С н я т
с производства.
Условные обозначения: Q0 — холодопроизводительность; Nе, N3Ji — мощность электрическая и эффективная; п — частота вращения;
to, tK, twl, ts2 — температура соответственно кипения, конденсации, воды на входе в конденсатор, хладоносителя на выходе
из испарителя.

Т\БЛИЦА 12
Наименование и марка
Техническая характеристика
Год
начала

серийного
производства
Винтовой вертикальный
бессальниковый компрессор в
судовом исполнении
21ВБ50-2-1ОМ4
(R22)
Винтовой вертикальный
бессальниковый
компрессор в судовом исполнении
21ВБ100-2-1ОМ4
(R22)
Qo= 100,0 кВт (86,0 тыс. ккал/ч), 1989
Ne=27,0 кВт при /о=5°С, /к=30 °С
Электродвигатель АИВ180В2БФ
мощностью 22 кВт, /г=50 с C000 об/мин)
Qo= 200,0 кВт A72,0 тыс. ккал/ч), 1989
Л^=54,0 кВт при г0=5 °С, /к=30 °С
Электродвигатель АИВ180В2БФ
мощностью 51 кВт, /2=50 с-1 C000 об/мин)
i
регаты 21АК50-2-1ОМ4, 21АКЮ1
2-10М4 и машину 21МКТ100-
2-10М4.
Фреоновая винтовая
холодильная машина 21МКТ100-2-1ОМ4
блочная, полной заводской
готовности. Она скомпонована из
компрессорного и испарительно-кон-
денсаторного агрегатов, шкафа
управления и регулирования с пус-
корегулирующей
электроаппаратурой. Отличительная особенность
компрессорного агрегата —
применение винтового вертикального
бессальникового компрессора со
встроенным электродвигателем.
Компрессорный агрегат,
помимо компрессора, укомплектован
шестереночным масляным насосом,
маслоотделителем, масляным
фильтром-заборником, фильтром
тонкой очистки.
Испарительно-конденсаторный
агрегат включает в себя кожу-
хотрубные конденсатор и
испаритель (двухходовой,
двухсекционный, с внутритрубным кипением
и тесным пучком теплообменных
внутриоребренных труб),
маслоохладитель, регенеративный
теплообменник, фильтр-осушитель,
регулирующую и запорную арматуру.
Холодильная машина
автоматизирована. Предусмотрено
дистанционное управление.
Автоматическое регулирование холодопро-
изводительности плавное — от 100
до 25 %. Точность поддержания
температуры хладоносителя на
выходе из испарителя ±0,1 °С.
Часть судового холодильного
оборудования завод продолжает
выпускать на базе поршневых
компрессоров.
Серийно освоен тепловой
насос НТ100, предназначенный для
децентрализованного теплохладо-
снабжения. Тепловой насос
компрессионный, одноступенчатый,
автоматизированный, с плавным
регулированием холодопроизводи-
тельности от 100 до 25 %. Тепло-
производительность 140 кВт, холо-
допроизводительность 88 кВт,
потребляемая мощность 50 кВт,
температура теплоносителя на
выходе из конденсатора 60 QC,
температура воды (источник низкого
потенциала) на входе в
испаритель 8 °С, температура на входе
в переохладитель 5 °С.
В состав теплового насоса
входит винтовой бессальниковый
компрессор 21ВБ100-2-1,
горизонтальный кожухотрубный конденсатор
и горизонтальный кожухотрубный
испаритель с межтрубным
кипением, переохладитель,
маслоохладитель, шкаф управления и
регулирования.
В период 1985—1989 гг.
Читинским машиностроительным
заводом сняты с производства:
поршневые компрессоры ФУ40
и ФУУ80;
агрегаты ЭКФ40 и ЭКФ80;
машины 1ХМ-ФУ401 и 1ХМ-
ФУ40РЭ;
ком прессорно-конденсаторные
агрегаты и машины в судовом
исполнении МАКЗОРЭ, МАК40РЭ,
МАК60РЭ, МАК80РЭ, МАК-
ФУУ180, МХМ-ФУУ180.
В табл. 11 представлено
холодильное оборудование
Читинского машиностроительного
завода, снятое с производства в 1985—
1989 гг., и холодильное оборудо- {
вание, выпускаемое взамен
снятого, в табл. 12 — холодильное
оборудование, серийное
производство которого начато в 1989 г.
A1) 1581956 E1M F 17 С 3/00,
13/08 B1) 4232079/23-26 B*) 17.03.87
G5) Н. Т. Федяков E3) 621.59
E4) E7) 1. КРИОГЕННЫЙ
СОСУД, содержащий кожух, внутреннюю
емкость и изолирующие опоры, каждая
из которых выполнена в виде пакета
элементов конусообразной формы,
расположенного между упорами, и снабжена
поджимающими упругими элементами,
при этом опоры размещены между
внутренней емкостью и кожухом,
отличающийся тем, что, с целью снижения
массы сосуда за счет разгрузки кожуха,
опора установлена между упругими
элементами, один из которых закреплен на
внутренней емкости, а другой —
снаружи сосуда.
2. Сосуд по п. 1, отличающийся тем,
что, с целью предотвращения
расслоения пакета опоры от действия
поперечных сил, он снабжен ползунами,
расположенными между упорами и упругими
элементами, при этом контактирующие
торцы ползунов и упоров выполнены с
образованием сферического
шарнирного соединения.
A1) 1581957 E1) F 17 С 3/02, F 16
L59/00 B1) 4410791/23-26 B2) 02.03.88
G2) Н. А. Щепотько, А. М. Домашенко,
А. Г. Лапшин, Б. О. Белорусец,
П. В. Копченко, В. И. Куприянов,
Н. В. Филин, А. С. Гузей E3) 621.59
E4) E7) 1. СПОСОБ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ КРИОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ,
преимущественно трубопроводов,
включающий нанесение на трубопровод
слоев теплоизоляции из эластичного и
жесткого вспенивающегося материала,
склеивание их и сжатие слоя
эластичного материала, отличающийся тем, что,
с целью повышения надежности и
качества теплоизоляции, слои чередуют в
продольном направлении, при этом
сначала заливают в кожух слой жесткого
материала, на одном его торце
формируют выпуклую поверхность и после
отверждения на него укладывают слой
эластичного материала с ответной
вогнутой поверхностью, с сжатием и
склеиванием в процессе отверждения
последующего слоя жесткого материала при
установке ограничителя на
расстоянии,определяемом величиной сжатия и
коэффициентом вспенивания жесткого
материала.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем,
что в качестве жесткого материала
применяют самовспенивающийся материал,
например фенолформальдегидный
пенопласт «Криофин-1», а в качестве
эластичного материала — рипор 6ТН-1.
(И) 1581958 E1M F 17 С 9/00 B1)
4333672/23-26 B2) 27.11.87 G2)
С. А. Шевякова, И. М. Морковкин,
А. В. Андреев E3) 621.059
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ВЫДАЧИ КРИОАГЕНТА, содержащее
резервуар с криоагентом, паровую и
жидкостную магистрали выдачи криоаген-
та, дроссель, змеевик, установленный
внутри резервуара, и вентиль,
последовательно размещенные на паровой
магистрали, "а также вентиль,
размещенный на жидкостной магистрали,
отличающееся тем, что, с целью
снижения потерь криопродукта при выдаче его
потребителю, оно снабжено сосудом,
соединенным по жидкости посредством
дополнительной магистрали с
потребителем, а по пару посредством двух
магистралей с вентилями — с паровой
магистралью, при этом паровая
магистраль снабжена дополнительным
вентилем, размещенным между двумя
магистралями.

A1) 1581972 E1) F 25 D 3/10 B1)
4387180/31-13 B2) 15.03.88 G1)
Специальное конструкторско-технологиче-
ское бюро с опытным производством
Института проблем криобиологии и
криомедицины АН УССР G2) В. П. Пя-
сецкий, СИ. Ткаченко E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ
БИОМАТЕРИАЛОВ, содержащее сосуд для
хладагента, установленную на его горловине
камеру охлаждения с крышкой,
патрубками для ввода и вывода хладагента,
разделенную перегородками на
изолированные рабочие каналы для
контейнеров и выполненные вокруг них каналы
ввода и вывода хладагента,
нагревательные элементы, отличающееся тем,
что, с целью снижения расхода
хладагента и повышения сохранности биома^
териала, камера охлаждения
расположена на горловине горизонтально и в
зоне патрубка для ввода хладагента в
ней установлена вертикальная пластина
^ с образованием полости инициирования
^кристаллизации, при этом в пластине
выполнены прорези для введения
контейнеров и окна для сообщения полости
с каналами ввода хладагента, а
перегородки выполнены из материала с
высоким коэффициентом
теплопроводности и имеют продольные и
поперечные ребра, причем рабочие каналы
образованы продольными ребрами
перегородок, а поперечные ребра
расположены в каналах ввода хладагента и
смещены одно относительно другого с
образованием последовательно соединенных
секций, а нагревательные элементы
размещены в указанных секциях через
одну.
A1) 1584918 E1M А 61 В 17/36 B1)
4445608/28-14 B2) 20.06.88 G1)
Институт проблем криобиологии и
криомедицины АН УССР G2) А. С. Капрельянц,
Е. П. Безгинский, А. М. Мхитарьянц,
Т. Н. Юрченко E3) 615.472
E4) E7) КРИОАППЛИКАТОР, со
держащий корпус с установленными на
его поверхности наконечниками, трубки
подвода и отвода хладагента,
соединенные с корпусом, отличающийся тем, что,
с целью обеспечения криовоздействия
на неровные поверхности биологической
ткани, корпус выполнен в виде
цилиндра, установленного с возможностью
вращения на трубках подвода и отвода
хладагента, который заполняется
теплоизолирующим материалом так, чтобы
между наружной и внутренней
поверхностями корпуса образовывался зазор,
связанный с трубками подвода и отвода
хладагента.
A1) 1581294 E1M А 61 В 17/36 B1)
4345948/28-14 B2) 12.11.87 G1)
Специальное конструкторско-технологиче-
ское бюро физического
приборостроения с опытным производством
Института физики АН УССР и Киевский
государственный институт
усовершенствования врачей G2) О. Ф. Киневский,
Д. В. Мясоедов, О. И. Евтушенко E3)
615.972.
E4) E7) КРИОИНСТРУМЕНТ,
содержащий каналы подвода и отвода
хладагента, соединенных с
наконечником, отличающийся тем, что, с целью
сокращения времени подбора
наконечника к объекту криовоздействия во
время проведения операции, наконечник
выполнен в виде по крайней мере одной
трубки из высокотеплопроводного
пластичного материала и имеет форму
расположенных вдоль общей оси и
последовательно соединенных перемычкой друг
с другом незамкнутых колец,
образующих щель по линии, параллельной
общей оси.
A1) 1584919 E1M А 61 В 17/36 B1)
4490460/28-14 B2) 05.10.88 G1)
Специальное конструкторско-технологиче-
ское бюро по криогенной технике с
опытным производством
Физико-технического института низких температур
АН УССР G2) Б. Н. Муринец-Марке-
вич, А. Р. Красников, В. А. Никитин,
В. Ф. Куцевляк, А. Г. Петрухин,
О. А. Летюк E3) 615.472
E4) E7) КРИОХИРУРГИЧЕСКИЙ
АППАРАТ, содержащий
теплоизолированный сосуд для хладагента с
заправочным и предохранительным
клапанами и разделенный на основную и первую
дополнительную полости, зонд с
подводящим каналом, соединенным через
клапан и заборную трубку с основной
полостью, и с отводящим каналом,
связанным с первой дополнительной
полостью, имеющей канал связи с
атмосферой, отличающийся тем, что, с целью
упрощения и повышения удобства в
эксплуатации, в него введены
размещенная в сосуде вторая дополнительная
полость, соединенная с зондом
дополнительным отводящим каналом и
связанная с атмосферой, в нижней части
которой выполнено отверстие отвода
хладагента с клапаном для соединения с
основной полостью, трубка,
соединяющая нижнюю часть основной полости с
верхней частью первой дополнительной
полости, в которой выполнено отверстие
отвода хладагента в основную полость,
шарнирно установленный в нижней
части основной полости рычаг,
золотник, соединенный с рычагом с
возможностью перекрытия отводящих
хладагент каналов и канала связи первой
дополнительной полости с атмосферой, и
клапаны, закрепленные на рычаге и
имеющие возможность
контактирования с нижним концом трубки и
отверстием отвода хладагента первой
дополнительной полости.
A1) 1580126 А2 E1M F 25 В 9/00 F1)
1160203 B1) 4452736/23-06 B2)
01.07.88 G2) Н. В. Долгоруков E3)
621.57
E4) E7) ГАЗОВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МДШИНА по авт. св. № 1160203,
отличающаяся тем, что, с целью
снижения энергозатрат, она дополнительно
снабжена герметичной перегородкой и
ресивером среднего давления, причем
перегородка установлена между
компрессорным и дополнительным
поршнями, а ресивер сообщен с полостями
между компрессорным поршнем и
перегородкой, между перегородкой и
дополнительным поршнем и под
дополнительным поршнем отдельными газовыми
линиями с клапанами.
A1) 1583651 E1M F 04 В 39/12 B1)
4377143/25-29 B2) 11.12.88 G2)
В. Н. Бабахин, Э. Д. Журило,
Ю. А. Краснов, И. И. Матов, С. А. Те-
реховкин E3) 621.512
E4) E7) КОЖУХ ГЕРМЕТИЧ НОГО
ЭЛЕКТРОКОМПРЕССОРА, включаю
щий присоединенные к нему опорные
элементы, трубки подвода и отвода
хладагента и элемент защиты электро-
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для
журнала «Холодильная техника»
необходимо руководствоваться
следующими правилами.
1.
Статьи перепечатываются на
пишущей машинке на одной стороне
листа через два интервала и
направляются в редакцию в двух
экземплярах.
2.
Размер статей для основного
раздела не должен превышать 10 стр.,
для всех остальны — 7 стр.
машинописного текста, число рисунков
не должно быть более пяти.
3.
Формулы вписываются
разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв и с обводкой
красным карандашом букв
греческого алфавита и синим
карандашом — латинского.
4.
В статьях необходимо
использовать Международную систему
единиц (СИ).
5.
Список использованной
литературы (не более десяти
наименований) приводится в конце статьи
по алфавиту с соответствующими
ссылками на нее в тексте. В
списке использованной литературы
указываются фамилия, инициалы
автора, название книги, место
издания, название издательства,
год издания (или название статьи
и журнала, или другого
периодического издания, год, номер).
Ссылки на рукописные работы
не допускаются.
6.
Рисунки и фотографии
прилагаются в двух экземплярах. Чертежи
и схемы выполняются четко
карандашом или тушью согласно
правилам черчения и с соблюдением
ГОСТов. Представляемые
светокопии должны быть новыми.
Допустимый наибольший размер
чертежа 300X400 мм.
7.
Одновременно со статьей
представляется реферат, в котором
кратко излагается содержание
статьи, приводятся данные о
характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не
должен превышать 1/3 страницы
машинописного текста.
8.
Статья подписывается всеми
авторами, число которых не должно
быть более четырех.

РЕФЕРАТЫ
УДК 664.8.037.004.162
Доля влаги в потерях массы плодов
и овощей. ЖАДАН В. 3. «Холодильная
техника», 1991, № П.
На основе теории тепловлажностных
процессов в камерах холодильников
сделано обобщение опубликован ных_
опытных данных по определению доли
влаги в потерях массы дышащих
растительных продуктов. Показано
хорошее совпадение расчетных и
опытных значений. Теоретически
обосновано увеличение относительного
содержания сухих веществ в хранящихся
дышащих продуктах как проявление
объективной закономерности.
Приведена количественная оценка влияния
внешних теплопритоков на долю влаги
в потерях массы плодов и овощей.
Таблица 1. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.577.004.18
Экономия энергии путем объединения
потребителей тепла и холода.
кокорин о. я., латык в. с.
«Холодильная техника», 1991, № 11.
Показано преимущество комплексного
использования холодильных машин для
одновременного получения тепла и
холода. Приведены результаты
исследования теплонасосной установки для
комплексного теплохладоснабжения.
Иллюстраций 2. Список литературы —
5 названий.
УДК 621.577.001.5
Анализ работы адсорбционного
теплового насоса. ЖУРАВЛЕНКО В. Я.,
РАКИТИН О. И. «Холодильная
техника», 1991, № П.
На основе экспериментальных данных
для рабочих пар цеолит — вода,
неорганическая соль — вода рассчитаны
диффузионные и тепловые потоки в
адсорбере и конденсаторе
адсорбционного теплового насоса. Установлены
зависимости коэффициента диффузии и
значения диффузионного потока от
температуры при различных значениях
степени отработки адсорбционной емкости.
Иллюстраций 3. Список литературы —
5 названий.
контактов, при этом наружная
поверхность кожуха покрыта защитным слоем,
отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения
кожуха при сохранении его звукогасящих
свойств, опорные элементы, трубки
подвода и отвода хладагента и элемент
защиты электроконтактов покрыты
защитным слоем, выполненным заодно с
защитным слоем кожуха, при этом
защитный слой имеет коэффициент
теплопроводности выше, чем у материала
кожуха.
Уважаемые читатели!
Если Вы не успели подписаться на 1992 год на журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
с первого номера, то можете это сделать с
любого последующего номера.
Только в журнале «Холодильная техника» вы
сможете:
НАЙТИ
всеобъемлющую информацию о новом
промышленном, судовом, торговом холодильном
оборудовании, бытовых холодильниках и кондиционерах,
холодильном транспорте различного назначения,
средствах и схемах автоматизации холодильных
установок, эффективных холодильных технологиях,
проектах холодильников, фабрик мороженого,
заводах сухого льда, об альтернативных хладагентах
и системах охлаждения.
ОЗНАКОМИТЬСЯ
с опытом монтажа и наладки холодильного
оборудования, с особенностями его эксплуатации,
нормативными документами.
ПОЛУЧИТЬ
сведения о деятельности Международного
института холода, работе XVIII международного
конгресса по холоду, состоявшегося в августе этого
года в Монреале, международных выставках
холодильной техники.
По многочисленным просьбам читателей в 1992 году
будут публиковаться:
# Рекомендации по ремонту и техническому
обслуживанию винтовых компрессорных агрегатов.
Ф Цикл статей для изучающих основы холодильной
техники (продолжение).
Ф Правила устройства и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок (продолжение).
• Статьи в области криогенной техники.
Оформить подписку можно в местных отделениях
связи и пунктах подписки «Союзпечать».
Индекс журнала 71048,
Цена одного номера 2 р. 50 к.
Недостающие номера журнала могут быть высланы
по Вашему запросу наложенным платежом.