/
Tags: пневмоэнергетика машины и инструменты холодильная техника холодильное оборудование журнал холодильная техника
ISBN: 0023-124X
Year: 1991
Text
7 91
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО
ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ
ЖУРНАЛ
УЧРЕЖДЕН
ГОСУДАРСТВЕННОЙ КОМИССИЕЙ
СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР
ПО ПРОДОВОЛЬСТВИЮ И
ЗАКУПКАМ
И ВО «АГРОПРОМИЗДАТ»
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 ГОДА
МОСКВА ВО «АГРОПРОМИЗДАТ»
ильная
7ф91 юхника
ГЛАВНЫЙ РЕДАКТОР
Л. Д. Акимова
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:
Е. М. Агарев, Ю. П. Алешин,
д-р техн. наук, проф.
В. М. Бродянекий,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков,
В. В. Васютович, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
A. П. Еркин, а
д-р техн. наук И. М. Калнинь,
И. П. Коновалов,
д-р техн. наук, проф.
B. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов,
О. В. Петров, Р. П. Сенина
(зам главного редактора),
Ю. Я. Сенягин, #
д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак,
В. М. Шавра
РЕДАКЦИЯ:
Т. Ф. Алешина, Л. А. Володина,
3. Д. Мишина, Н. В. Чабан
Художественное и техническое
редактирование
М. Г. Печковской
Художник-график О. М. Иванова
Корректор А. А. Хромых
Рукописи не возвращаются
Адрес редакции: 125422, Москва, ул.
Костикова, 12
Телефон 216-77-00
Сдано в набор 16.05.91. Подписано в печать
21.06.91. Формат 60Х88'/8. Бумага кн.-журн.
Офсетная печать. Усл-печ. л. 4,9. Усл. кр.-отт. 5,88.
Уч.-изд. л. 6,83. Тираж 7960 экз.
Заказ 5771. Цена 1 р. 20 к.
Набрано на ордена Трудового Красного
Знамени Чеховском полиграфическом комбинате
Государственного комитета СССР по печати
142300, г. Чехов Московской области
Отпечатано в Подольском филиале ПО
«Периодика» Государственного комитета СССР по
печати
142100, г. Подольск Московской области
В НОМЕРЕ:
ПРОБЛЕМЫ ПРОИЗВОДСТВА
СКОРОМОРОЗИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
Медведев Б. А. Рынок диктует (наши
интервью) 2
Данилин В. И. Рациональный
параметрический ряд скороморозильных
аппаратов для замораживания пельменей 4
Пальмин Ю. В., Судзиловский И. И.,
Макаров В. В., Жильников В. И.
Скороморозильный аппарат Я10-АЗА для
замораживания плодоовощной
продукции б
Судзиловский И. И., Шлёнский В. А.,
Мартемьянов В. Н., Хаецкий Л. В.
Аппарат Я10-0AT для холодильной
обработки упакованных пищевых
продуктов 7
ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
Кессельман П. М., Железный В. П.,
Семенюк Ю. В. Термические свойства
хладагента R134a в жидкой фазе 9
Железный В. П., Лясота Л. Д.,
Потапов М. Д., Владимиров Д. А.
Поверхностное натяжение, вязкость и
теплопроводность хладагента R134a на
линии кипения и в жидкой фазе 11
Боярский М. Ю., Подчерняев О. Н.
Расчет свойств рабочих веществ с
помощью нового кубического уравнения
повышенной точности 13
Доброхотов А. В., Масленников А. В.,
Семенюк Ю. В., Устюжанин Е. Е.
Плотность хладагента R134a —
эксперимент и обобщение 16
В ПОМОЩЬ ПРОЕКТИРОВЩИКУ
Коган Б. Н., Гении Л. Л.
Оригинальный вариант совместного хранения
фреона и масла при ремонте
холодильной установки 20
Стефановский В. М., Боков А. Е.,
Юрьев С. Н. Определение тепловой
нагрузки в процессе однофазного
замораживания мяса 21
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Мамченко В. О., Емельянов А. Л.,
Тимофеевский А. Л., Трубников Н. М.
Интенсификация работы теплообмен-
ных аппаратов судовых термосифонов 23
Зонин В. Г., Куцакова В. Е.,
Марченко В. И., Михайлов В. Д. Потери
замороженного мяса при хранении на
Московском хладокомбинате № 7 26
МЕЖДУНАРОДНОЕ
ЭКОНОМИЧЕСКОЕ И НАУЧНО-
ТЕХНИЧЕСКОЕ СОТРУДНИЧЕСТВО
Каплан Л. Г., Кёлер И. Применение
современных приборов при монтаже и
техническом обслуживании
холодильного оборудования 28
ОБМЕН ОПЫТОМ
Древаль Ю. К., Гутник С. Б.
Утилизация отходов пенополиуретана 31
Лейко Ф. Ф. Удаление сточных вод из
сборных холодильных камер 31
Изобретения 4, 22, 27, 30, 32, 34
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
Труды коллоквиума в Брюсселе 33
Из Бюллетеня МИХ 33
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное
оборудование 35
Ift ISSUE:
PROBLEMS OF PRODUCTION OF
QUICK FREEZING EQUIPMENT
Medvedev B. A. Market Dictates (Our
Interviews) 2
Danilin V. I. Rational Parametric
Range of Freezers for Pelmeni Freezing 4
iPalmin Yu. V., Sudzilovsky I. I.,
Makarov V. V., Zhilnikov V. I. Freezing
Apparatus of Type ЯЮ-АЗА for Fruit
and Vegetables Freezing 6
Sudzilovsky I. I., Shlensky V. A.,
Martemyanov V. N., Khaetsky L. V.
Apparatus of Type ЯЮ-0АТ for
Refrigerated Treatment of Packed Foodstuffs 7
ENVIRONMENT PROTECTION
Kesselman P. M., Zhelezny V. P.,
Semenyuk Yu. V. Thermal Properties
of Freon 134a in Liquid Phase 9
Zhelezny V. P., Lyasota L. D., Pota-
pov M. D., Vladimirov D. A. Surface
Tension, Viscosity and Thermal
Conductivity of Refrigerant R134a at Boiling
Line and in Liquid Phase 11
Boyarsky M. Yu., Podchernyaev O. N.
.Calculation of Properties of Working
Substances by Means of New Cubic
Equation of Increased Accuracy 13
Dobrokhotov A. V., Maslennikov A. V.,
Semenyuk Yu. V., Ustyuzhanin E. E.
Density of Refrigerant
R134a—Experiment and Generalization 16
ASSISTANCE TO DESIGNER
Kogan B. N., Genin L. L. Original
Version of Joint Storage of Freon and
Oil during Repair of Refrigerating
Plant 20
Stefanovsky V. M., Bokov A. E.,
Yuryev S. N. Determination of Thermal
Load on Refrigerating Equipment during
One-Stage Freezing of Meat 21
SCIENCE, ENGINEERING,
TECHNOLOGY
Mamchenko V. O., Emelyanov A. L.,
Timofeevsky A. L., Trubnikov N. M.
Intensification of Heat Exchange
Apparatuses Operation of Ship Thermo-
syphons r* 23
Zonin V. G., Kutsakova V. E., Marchen-
ko V. I., Mikhailov V. D. Frozen Meat
Losses during Storage at Moscow Cold
Combine № 7 26
INTERNATIONAL ECONOMIC AND
SCIENTIFIC-TECHNICAL
COOPERATION
Kaplan L. G., Keler I. Utilization of
Modern Instruments during Mounting
and Technical Maintenance of
Refrigerating Equipment 28
PRACTICE EXCHANGE
Dreval Yu. K., Goutnik S. B.
Utilization of Polyurethane Foam Waste 31
Leiko F. F. Effluents Disposal from
Sectional Cold Rooms 31
Inventions 4, 22, 27, 30, 32, 34
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF
REFRIGERATION
Proceedings of Colloquium in Brussel 33
From Bulletin of IIR 33
REFERENCE DATA
Bouryak V. S. New Refrigerating
Equipment
РЕФЕРАТЫ
40
SUMMARIES
35
40
ВО. «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1991
ПРОБЛЕМЫ ПРОИЗВОДСТВА СКОРОМОРОЗИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
о*
*
X
X
X
4>
н
X
М
.X
ч
X
ч
о
Расширение производства быстрозамороженных продуктов — один из
эффективных путей сокращения потерь сельскохозяйственного сырья,
а следовательно, увеличения объемов продовольственных ресурсов.
Именно поэтому за рубежом эта отрасль пищевой индустрии
получила значительное развитие. В нашей стране рост производства
быстрозамороженных продуктов сдерживается дефицитом
скороморозильной техники. Однако в последнее время положение
начинает постепенно изменяться: разработан ряд современных
скороморозильных аппаратов и туннелей, налаживается их выпуск.
Этой проблеме и посвящена публикуемая подборка статей.
Рынок диктует
(маши интервью)
Производственное объединение
«Удмуртремагропром» — одно из
многих предприятий, которое в
связи с переходом к рыночной
экономике было
вынуждено^пересмотреть не только формы, но и сам
профиль деятельности
предприятия. Эти изменения в работе ПО
и стали темой беседы редащора
журнала 3. Д. Мишиной с
генеральным директором объединения
Б. А. Медведевым.
— Борис Александрович,
каковы причины радикальных
преобразований в деятельности
объединения?
— ПО «Удмуртремагропром»,
как видно из его названия, по
профилю своей деятельности —
преимущественно ремонтная
организация. В его состав входят четыре
завода: ремонтный завод
«Ижевский» (головное предприятие), ре-
монтно-механический завод «Гла-
зовский», авторемонтный завод
«Можгинский» и ремонтный завод
«Камский», ремонтная продукция
которых до недавних пор
достигала 79 % общего объема
производства.
Из года в год объединению
планировали все возрастающие по
сравнению с достигнутым уровнем
объемы ремонтных работ, что
приводило к необоснованной, часто
преждевременной, разборке и
сборке тысяч тракторных двигателей
и узлов сельскохозяйственных
машин, нерациональному
расходованию материальных ресурсов и
средств.
Переход колхозов и совхозов на
новые методы хозяйствования,
внедрение хозрасчета,
самофинансирования и самообеспечения
обусловили иной подход к
формированию плана заказов. Владельцы
техники стали отказываться от ее
преждевременного ремонта.
Объемы ремонтных работ на заводах
объединения в двенадцатой
пятилетке начали падать, причем с
каждым годом все более ускоренными
темпами. Если за период с 1985
по 1988 гг. сокращение
составило 1,4 млн р., то в 1989 г. уже
3,2 млн р., а в 1990 г.— 4,4 млн р.
Соответственно снижался и
размер получаемой объединением
прибыли, что стало особенно
неприемлемо в настоящее время, когда
потребовалось увеличение
капитальных вложений на укрепление
материально-технической базы заводов,
реализацию программы
обеспечения каждой семьи отдельной
квартирой к 2000 г. (по
ориентировочным расчетам — это 138 тыс. м2
жилья для наших работников),
социальное развитие коллектива. Все
это вынудило нас искать новые
решения возникших проблем.
' — И в чем же они
заключаются?
— Анализ создавшейся
ситуации показал, что для получения
достаточных прибылей нужно, во-
первых, в минимальные сроки
найти замену тому объему ремонтных
работ, который был сокращен,
причем новая продукция должна быть
высокорентабельной и
пользоваться долговременным спросом. Это
означало изменение сложившейся
структуры деятельности
объединения в сторону расширения
производства промышленной продукции,
так как рентабельность ремонтных
работ в среднем составляла 4,2 %,
в то время как промышленной
продукции — более 30 %. *ц
Во-вторых, необходимо резко
увеличить объемы производства,
причем этот рост обеспечить за
счет более рационального
использования имеющихся основных
фондов, высвобождения
производственных площадей от ремонтных
работ. Ведь 75 % производственной
площади, занятой под ремонтные
работы, давали 44 % объема
производства и всего 11,6 % прибыли.
И часть этих крайне
нерационально используемых производственных
площадей после их реконструкции
и модернизации можно было
занять под производство
высокорентабельной продукции.
— На какой конкретно
продукции лы остановили свой выбор?
— Определиться в выборе
рентабельной продукции нам
помогли давние деловые контакты с
ВНИКТИхолодпромом. Наше
сотрудничество оказалось
взаимовыгодным: институт имеет ряд
перспективных разработок
оборудования, очень необходимого для
предприятий АПК. Это, в частности,
холодильное технологическое
оборудование, выпуск которого и было
решено организовать на
высвобождающихся в объединении
производственных площадях.
Просчитав возможные
варианты развития производства,
специалисты объединения разработали
конкретную программу поэтапной
перестройки его работы на период
до 1995 г. В реализацию этой
программы вовлечены все наши
заводы. Так, на заводе «Ижевский»
организуется выпуск
скороморозильных аппаратов ЯЮ-ОАС для
замораживания пельменей, вареников и
других изделий из теста с
начинками; на заводе «Камский» —
скороморозильных аппаратов ЯЮ-ОАТ
для замораживания творога в
брикетах, аппаратов Я10-ФАУ для
холодильной обработки мясных
продуктов, расфасованных в брике-
ты, пачки, полимерную пленку
массой до 1,5 кг; на заводе «Глазов-
ский» — скороморозильных
туннелей Я Ю-АТУ для замораживания
плодов, ягод, овощей и
картофеля, упакованных в полимерную
пленку или не упакованных, пено-
генераторов ЯЮ-ФНГ; на заводе
«Можгинский» —
воздухоохладителей Я10-АВ2, ВОГ-250 и т. д.
— И как реализуется эта
программа?
— С 1987 г. началась
интенсивная подготовка производства
к выпуску новой продукции —
ведется реконструкция и
техническое перевооружение заводов. В
.частности, на ремонтном заводе
«Ижевский» сдается цех по
производству аппаратов ЯЮ-ОАС с
, участком горячего оцинкования
^производительностью 2500 т метал-
^локонструкций в год, поскольку без
проведения этой технологической
операции выпуск холодильного
технологического оборудования
невозможен.
Одновременно с модернизацией
цехов осваивали и
совершенствовали новую продукцию. Это
позволило нам уже в 1988 г.
изготовить 7 аппаратов ЯЮ-ОАС, в
1989 г.— 35, в 1990 г.— 6ю. В
текущем году планируем довести их
выпуск до 80 единиц. Причем
осваиваются различные
модификации этого аппарата —
производительностью 300, 500 и 1000 кг/ч.
— Борис Александрович, нам
известно, что за создание и
промышленное внедрение аппаратов
ЯЮ-ОАС вам в числе других
специалистов присуждена премия
Совета Министров СССР за 1990 г.,
с чем и разрешите вас поздравить.
— Спасибо. Я считаю, что эта
премия — заслуга всего
коллектива нашего объединения, который
приложил много усилий для
освоения нового оборудования.
Кроме этих аппаратов,
изготовлены два скороморозильных
туннеля ЯЮ-АТУ, а также 152 пено-
генератора ЯЮ-ФНГ для нанесе-
k ния теплоизоляционного
материала «рипор» и около 1000 тележек
Я1-ФТД1 с грузоподъемными
вилами, пользующихся большим
спросом. В результате рентабельность
производства в целом по
объединению возросла с 20,59 % в 1989 г. до
23,21 % в 1990 г., а
прибыльна 400 тыс. р.
— В общем выполнение
программы идет гладко?
— Ну, что вы! Далеко не так
гладко, как хотелось бы.
Взять хотя бы финансирование.
Организация нового производства
на «голом» месте потребовала бы
минимум 26 млн р. капитальных
вложений. Мы попросили на 1990 г,
для проведения реконструкции у
б. Государственного
агропромышленного комитета Нечерноземной
зоны РСФСР 1,6 млн р., но не
получили ни рубля, хотя в свое время
он одобрил нашу программу и
принял решение предусмотреть лимиты
капитальных вложений для ее
реализации. Пришлось рассчитывать
только на свои силы, а также
«залезать» в долги, что, кстати,
определило скептическое
отношение некоторых наших работников
к возможности одновременного
освоения новой продукции и
подготовки его производства, их
сопротивление этому начинанию.
Очень много трудностей в
освоении новой продукции создает и
нестабильность обстановки в
стране, разлаженность механизма
материально-технического снабжения.
Для нового производства
требуются новые материалы,
комплектующие узлы и детали,
соответствующий металлопрокат и т. д.
Длительных хозяйственных связей
непосредственно с их
производителями наше, объединение не имеет и
не могло иметь, а новые,
«рыночные», отношения складываются
весьма сложно. Поставщики
нередко выдвигают такие условия,
что приходится отказываться от их
услуг и выходить из положения
самостоятельно.
— Каким образом?
— Например, налаживать
собственное производство
комплектующих изделий.
Так, в стране очень низка
обеспеченность холодильным
оборудованием. Потребности АПК в нем
удовлетворяются на 30—35 %, а по
некоторым видам и того меньше.
Это вынудило нас организовать у
себя на заводах изготовление
воздухоохладителей для
укомплектования скороморозильной техники.
Кроме того, в объединении
намечено создать производство
блочных холодильных установок (БХУ)
мощностью 130 кВт на базе
винтовых компрессоров (в перспективе
их выпуск будет доведен до 400 шт.
в год). Это позволит перевести
холодильное технологическое
оборудование на автономное хладо-
снабжение, приблизить
перерабатывающие предприятия к местам
производства
сельскохозяйственной продукции, комплектовать
организуемое в стране производство
холодильников-модулей условной
емкостью 250, 500 и 1000 т (в
настоящее время для этой цели
используются в основном импортные
установки).
— Но ведь это более сложная
техника, чем та, с которой ваше
объединение имело дело.
Справитесь ли?
.—т Установившиеся деловые .
контакты с казанским
научно-исследовательским институтом
«Турбокомпрессор» и другими
научными и производственными
организациями (в том числе оборонных
отраслей), которые занимаются
разработкой БХУ, позволяют
надеяться, что мы осилим и это
сложнейшее дело. Выпуск опытнад
партии БХУ намечен на 1993 f:
Сейчас начинается подготовка
нового производства. В связи с
этим возникла необходимость
высвобождения дополнительных
производственных площадей. Поэтому
часть выполняемых ранее объеди- ITJ
нением работ (ремонт тракторов |.: *
Т-150К, изготовление нефтерезер-
вуаров Р-25, Р-50 и др.) передана !Г
другим предприятиям Агропрома S
УАССР, имеющим свободные мощ- ~
ности. Это позволило существенно ^
сэкономить время и средства по «g
сравнению с новым строительством.
— Однако несмотря на эконо- <б
мню, очевидно, потребуются значи- J-
тельные средства на организацию ?
нового производства. Где вы ду-
маете их найти? с*
х
л
— Это самый трудный вопрос §
на сегодня. Поскольку осваиваемая g
объединением продукция включена «?
в госзаказ, мы рассчитываем, что ^
Минсельхозпрод РСФСР окажет *
нам помощь в централизованном
финансировании. Какую-то часть
расходов мы покроем за счет
полученной прибыли. Однако размер
налога на прибыль, который
установлен объединению — до 30 %, на
наш взгляд, чрезвычайно высок и
не учитывает расходов на
освоение новой продукции. Это в
определенной мере будет тормозить
развитие производства так нужного
для страны холодильного
оборудования. Многое будет зависеть от
местных органов, от того, какой
размер налога они нам утвердят.
Трудно предположить, как будет
формироваться фонд потребления
в 1991 г. В условиях постоянно
растущей инфляции мы не имеем
средств на оплату труда,
связанного с подготовкой нового
производства. Ведь эти расходы
окупятся в будущем. А как быть
сегодня — пока не ясно.
— И что же вы
предпринимаете в создавшейся ситуации?
— Наша главная задача
сейчас — обеспечить получение
максимальной прибыли от уже
имеющегося производства. С этой целью
в объединении большое внимание
уделяется маркетингу, пропаганде
выпускаемых нами изделий,
ознакомлению с нею потенциальных
заказчиков. Мы рекламируем нашу
продукцию на выставках, по теле-
ев
S
X
X
н
05
Е
JB
Ч
S
S
видению, в печати. Кстати,
надеемся и на помощь журнала
«Холодильная техника». Организуем
совместно с разработчиками
оборудования семинары, в ходе которых
знакомим специалистов с новой
техникой, показываем ее в действии
на перерабатывающих
предприятиях. Такие формы работы не
только способствуют расширению
круга потребителей нашей продукции,
но и позволяют нам установить с
ними более тесные контакты,
полнее удовлетворить их пожелания.
Например, многие заказчики
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС
испытывают аатруднения с
приобретением пельменных автоматов.
Чтобы решить эту проблему,
объединение налаживает у себя их
производство.
Сейчас изготовляется опытная
партия трехручьевых пельменных
автоматов. А в 1993 г. планируем
освоить выпуск шестиручьевых
автоматов.
Для облегчения внедрения
выпускаемого нами оборудования
объединение практикует
проведение монтажных и пусконаладоч-
ных работ силами своих
разъездных монтажных групп. Сдача
заказчику оборудования «под ключ»
обеспечивает также более быстрое
освоение капитальных вложение на
его приобретение, рост объема
производства продуктов питания.
Следовательно, решая задачи
своего коллектива, мы одновремен-*
но вносим вклад в решение и
общих задач, способствуя
увеличению выпуска продовольственных
товаров. И это, несмотря на все
трудности, приносит
удовлетворение, заставляет трудиться с
удвоенной энергией.
УДК 621.565.003.13
Рациональный параметрический ряд
скороморозильных аппаратов
для замораживания пельменей
Канд. экон. наук В. И. ДАНИЛИН
ВНИКТИхолодпром
Заметное место в структуре
быстрозамороженных продуктов
занимают полуфабрикаты из теста с
различными начинками, в частности,
пельмени. Однако расширение
производства этого продукта, дефицит
ТАБЛИЦА 1
Годовой
производства,
т
100
200
300
400
500
600
700
800
1 900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2400
2800
3200
3600
4000
Капитальные затраты
50
26 414
26 414
52 828
52 828
79 242
79 242
105 656
105 656
132 070
132 070
158 484
158 484
184 898
184 898
211 312
211 312
237 726
237 726
264 140
264 140
100
35 830
35 830
35 830
35 830
71 660
71 660
71 660
71 660
107 490
107 490
107 490
107 490
143 320
143 320
143 320
143 320
179 150
179 150
179 150
179 150
316 968 214 980
369 796 250 810
422 624 286 640
р., при использовании скороморозильного аппарата 1
ЯЮ-ОАС производительностью, кг/ч
200
43 210
43 210
43 210
43 210
43 210
43 210
43 210
43 210
86 420
86 420
86 420
86 420
86 420
86 420
86 420
86 420
129 630
129 630
129 630
129 630
129 630
172 840
172 840
475 452 322 470 216 050
528 280 358 300 216 050
300
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
45 079
90 158
90 158
90 158
90 158
90 158
90 158
90 158
90 158
90 158
135 237
135 237
135 237
180 316
400
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
60 968
121 936
121 936
121 936
121 936
121 936
121 936
121 936
182 904
182 904
500
71 000
71000
71 000
71000
71000
71000
71000
71 000
71000
71000
71000
71000
71000
71 000
71000
71000
71000
71 000
71000
142 000
142 000
142 000
142 000
142 000
142 000
800
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
100 775
201 550
201 550
1000
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306
118 306 1
118 306 1
118306
118 306
118306
118 306
118 306
118 306
ТАБЛИЦА 2
(И) 1566177 E1M F 25 С 5/02 B1)
4461870/31-13 B2) 18.07.88 G1) Горь-
ковский политехнический институт G2)
A. Л. Малыгин, М. С. Сборное,
B. В. Романов, С. В. Фиалковский,
В. С. Кисля ков, А. В. Капранов E3)
621.588
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПРО-
РЕЗАНИЯ ЩЕЛЕЙ ВО ЛЬДУ, содер
жащее установленную на раме фрезу,
включающую диск и режущие
элементы, и привод, отличающееся тем, что,
с целью уменьшения металлоемкости,
энергозатрат и расширения
технологических возможностей, фреза снабжена
подвижно размещенным на диске
ободом, а режущие элементы закреплены
на последнем, при этом диск
смонтирован неподвижно и имеет жестко
закрепленные на нем накладки и кожух
с шипами, выполненный из упругого
материала и жестко смонтированный
на ободе.
Годовой
производства, т
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2400
2800
3200
3600
4000
50
10 334
6 290
17 111
12 580
24 304
18 870
32410
25 160
38 896
31449
46 044
37 739
53 060
44 029
60 448
50 319
66 766
56 609
73 049
62 899
75 479
77 807
100 638
113218
125 498
Годовые эксплуатационные затраты, р., при
использовании скороморозильного аппарата
100
4 024
4 824
5 624
6 424
10 448
11248
12 048
12 848
16 872
17 672
18 472
19 272
23 296
24 096
24 896
25 696
29 720
30 520
31320
32 120
38 544
44 968
51392
57 816
64 240
ЯЮ-ОАС
200
4 569
5 160
5 947
7 850
8 768
9 664
10 059
10 438
18 861
17 837
19 608
17 493
18 497
19 461
21 132
20 877
47 468
38 984
27 353
25 716
31316
37 462
41 754
55 108
52 192
производительностью
300
5 436
6 072
6 708
7 344
7 980
8 616
9 252
9 888
10 524
11 160
117%
12 432
17 868
18 504
19 140
19 776
20 412
21048
21684
22 320
24 864
32 208
34 752
37 296
39 840
400
5 197
5 327
7 439
7 487
8 585
8 963
9 342
11 111
12 590
14 465
15 275
15 836
16 088
17 609
18 215
16615
27 134
21958
16 841
16310
22 342
24 480
33 230
46 220
45 964
, кг/ч
500
7 703
8 206
8 709
9212
9715
10218
10 721
11 224
11 727
12 230
12 733
13 236
13 739
14 242
14 745
15 248
15 751
16 254
16 757
17 260
26 472
28 484
30 496
32 508
34 520
800
10 695
11 150
11605
12 060
12515
12 970
13 425
13 880
14 335
14 790
15 245
15 700
16 155
16610
17 065
17 520
17 975
18 430
18 885
19 340
21 160
22 980
24 805
36 860
38 680
1000 .
12 537
12 954
13 371
13 788
14 205
14 622
15 039
15 456
15 873
16 290
16 707
17 124
17 541
17 958
18 375
18 792
19 208
19 626
20 043
20 460
22 188
23 796
25 464
27 132
28 830
которого на потребительском
рынке страны составляет свыше
500 тыс. т в год, сдерживается
слабой материально-технической
базой пищевых предприятий, в.
первую очередь недостатком
эффективных скороморозильных
аппаратов. Поэтому государственной
программой создания новых видов
машин и оборудования для
перерабатывающих отраслей
промышленности предусмотрена разработка
ряда скороморозильных аппаратов
различных типов
производительностью 250, 500 и 1000 кг/ч.
В настоящее время накоплен
определенный опыт проектирования и
эксплуатации скороморозильных
аппаратов. Помимо надежности и
технологичности конструкции,
разработчики должны обеспечить
максимальную загрузку
скороморозильных аппаратов при
минимальных капитальных и
эксплуатационных затратах. Следовательно,
необходимо предусмотреть
оптимальный параметрический ряд их по
производительности применительно
к предприятиям различной
мощности.
Для обоснования рационально-
то параметрического ряда
скороморозильных аппаратов
целесообразно прогнозировать изменение
с увеличением их
производительности размера приведенных
затрат, т. е. показателя, применяемого
при определении наиболее
эффективного варианта новой техники.
Критерием выбора является
минимум приведенных затрат. При этом
в них находят отражение как
изменения конструктивных
параметров (масса, производственная
площадь, зона замораживания и т. п.),
которые включаются в
капитальные вложения, так и изменения
расхода холода, электроэнергии,
воды и других эксплуатационных
показателей.
Проведенный анализ технико-
экономических показателей
скороморозильных аппаратов,
применяемых для замораживания
полуфабрикатов из теста с мясной
начинкой, позволил выявить
взаимозависимости между различными
показателями и
производительностью.
Так, зависимость
производительности скороморозильного
аппарата от эффективной площади
замораживания можно выразить
как
у=а-\-Ьх.
При этом коэффициент
корреляции равен 0,9946.
Зависимость между
производительностью и удельной
материалоемкостью определяется функцией
у=ах/(Ь+х).
Коэффициент корреляции 0,96.
Зависимость между
производительностью и удельным
потреблением электроэнергии выражается
ТАБЛИЦА 3
Годовой
производства '
т
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2400
2800
3200
3600
4000
Общие приведенные затр
50
14 296
10 252
25 035
20 504
36 190
30 756
48 258
41008
58 707
51 260
69 817
61 512
80 795
71 764
92 145
82 016
102 245
92 268
112 670
102 520
123 024
133 276
164 032
184 536
205 040
100
9399
10 199
10 999
11 799
21 197
21 997
22 797
23 597
32 996
33 796
34 596
35 396
44 796
45 594
46 394
47 194
56 592
57 392
58 192
58 992
70 791
82 590
94 388
106 186
117 985
аты, р., при
использовании скороморозильного аппарата
ЯЮ-ОАС производительностью, кг/ч
200
11051
11642
12 429
14 322
15 250
16 146
16 541
16 920
31 824
30 800
32 571
30 456
31 460
32 424
34 095
33 840
66 912
58 428
46 797
45 160
50 760
63 388
67 680
87 516
84 600
300
12 191
12 834
13 470
14 106
14 742
15 378
16014
16 650
17 286
17 922
18 558
19 194
31 392
32 028
32 664
33 300
33 936
34 572
35 208
35 844
38 388
52 494
55 038
57 582
66 887
400
14 342
14 472
16 584
16 632
17 730
18 108
18 487
20 256
21 735
23 610
24 981
24 420
25 233
26 754
27 360
25 760
45 424
40 248
35 131
34 600
40 637
42 770
51 590
73 656
73 400
500
18 353
18 856
19 359
19 862
20 365
20 868
21 371
21 874
22 377
22 880
23 383
23 886
24 389
24 892
25 395
25 898
26 401
26 904
27 407
27 910
47 772
49 784
51 796
53 808
55 820
\
800
25 811
26 266
26 721
27 176
27 631
28 086
28 541
28 996
29 451
29 906
30 361
30 816
31 271
31 726
32 181
32 636
33 091
33 546
34 001
34 456
36 276
38 096
39 921
67 093
68 913
Гооо
30 283
30 700
31 117
31 534
31 951
32 368
32 785
33 202
33 619
34 036
34 453
34 870
35 257
35 704
36 121
36 538
36 954
37 372
37 789
38 206
39 874
41 542
43 210
44 878
46 546
ТАБЛИЦА 4
Годовой
ооъсм
производства, т
Ф
100
1 200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
1700
1800
1900
2000
2400
2800
3200
3600
4000
50
142,96
51,26
83,45
51,26
72,38
51,26
68,94
51,26
65,23
51,26
63,47
51,26
62,15
51,26
61,43
51,26
60,25
51,26
59,30
51,26
51,26
51,26
51,26
51,26
51,26
при
100
94,0
51,0
36,70
29,50
42,39
36,70
32,57
29,50
36,70
33,80
31,45
29,50
34,46
32,57
30,23
29,50
33,29
31,88
30,63
29,50
29,50
29,50
29,50
29,50
29,50
Удельные приведенные затраты, р/т,
использовании скороморозильного аппар
ЯЮ-ОАС производительностью, кг/ч
200
110,51
58,21
41,43
35,83
30,50
26,91
23,63
21,15
35,36
30,80
29,61
25,38
24,20
23,16
22,73
21,15
39,36
32,46
24,63
22,58
21,15
24,38
21,15
24,31
21,15
300
121,98
64,87
44,90
35,27
29,48
25,63
22,88
20,81
19,20
17,92
16,87
16,00
24,15
22,87
21,78
20,81
19,96
19,21
18,53
17,32
16,00
18,75
17,20
16,00
16,72
400
143,42
72,36
55,28
41,58
35,46
30,18
26,41
25,32
24,15
23,61
22,71
20,35
19,41
19,11
18,24
16,10
26,72
22,36
18,49
17,30
16,93
16,45
16,10
20,46
18,35
500
183,53
94,28
64,53
48,66
40,73
34,78
30,53
27,34
24,86
22,88
21,26
19,91
18,76
17,78
16,93
16,19
15,53
14,95
14,42
13,36
19,91
17,78
16,19
14,95
13,36
ата
800
258,11
131,33
89,07
67,94
55,26
46,81
40,77
36,24
32,72
29,91
27,60
25,68
24,05
28,66
21,45
20,40
19,46
18,64
17,90
17,23
15,12
13,61
12,48
18,64
17,23
^
302,83
153,50
103,70
78,84
63,30
53,95
96,84
41,50
37,85
34,04
31,32
29,06
27,14
25,50
24,08
22,84
21,74
20,76
19,89
19,10
16,61
14,84
13,50
12,47
11,64
функцией
у=а+Ь/х.
Коэффициент корреляции 0,9709.
Выявленные математические
зависимости были использованы для
определения параметрического
ряда разработанного ВНИКТИхолод-
промом скороморозильного
аппарата ЯЮ-ОАС.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ СКОРОМОРОЗИЛЬНОГО
АППАРАТА ЯЮ-ОАС
Производительность, кг/ч
Потребляемая
электроэнергия, кВт-ч 9
300
Занимаемая площадь, м2 27
Капитальные затраты, р. 45 070
Эксплуатационные
затраты (на 1 т пельменей), р. 10,36
Поскольку для выбора
рациональных параметров
скороморозильных аппаратов необходимо
знать расходы по каждому
варианту, на ПВЭМ были рассчитаны
капитальные, эксплуатационные и
приведенные затраты для
аппаратов производительностью 50, 100,
200, 300, 400, 500, 800 и 1000 кг/ч
(табл. 1—3).
2 Холод, техника № 7
OS
«
X
JB
s
о
Расчеты показали (табл. 4), что
с увеличением объема
производства пельменей удельные
приведенные затраты сокращаются до
определенного предела, затем
возрастают, вновь снижаются и т. д.
Так, для аппарата
производительностью 300 кг/ч удельные
приведенные затраты самые высокие
при годовом объеме выпуска
100 т — 121,98 р. С его увеличением
они снижаются — до 16 р. при
годовом объеме 1200 т, затем вновь
возрастают — до 24,15 р. при
1300 т — и снова падают — до
минимума при 2400 и 3600 т.
Аналогичная зависимость
характерна для всех модификаций
аппарата.
Г. Анализ производственных
мощностей цехов по выработке
мясных полуфабрикатов позволил вы-*
делить пять основных групп
перерабатывающих предприятий:
годовой мощностью до 500 т — 3,4 %,
от 501 до 1500 т — 30,4 %, от 1501
до 2500 т —24,5%, от 2501 до
4000 т — 17,7 % и свыше 4000 т —
24%.
Из табл. 3 и 4 видно, что
изменение общих и удельных
приведенных затрат по
скороморозильным аппаратам именно в этом
диапазоне производственной мощности
было минимальным.
Следовательно, для отечественной
промышленности экономически
целесообразно разработать пять
модификаций скороморозильных
аппаратов—производительностью 100,
300, 500,800 и 1000 кг/ч,
рассчитанных на указанные группы
предприятий. Данный параметрический
ряд оборудования позволяет
обеспечить замораживание
полуфабрикатов с мясной начинкой на
перерабатывающих предприятиях
различной мощности с минимальными
затратами.
При определении перспективной
потребности народного хозяйства
в разных модификациях
скороморозильных аппаратов следует
учитывать намечающуюся тенденцию
быстрого роста малых предприятий
в пищевой промышленности.
В случае необходимости
оснащения скороморозильными
аппаратами линий большой мощности
B0 'т пельменей в смену и
более) их разработку и изготовление
целесообразно осуществлять по
индивидуальному заказу.
УДК 621.565.92
Скороморозильный аппарат ЯЮ-АЗА
для замораживания
плодоовощной продукции
Канд. техн. наук Ю. В. ПАЛЬМИН,
канд. техн. наук И. И. СУДЗИЛОВСКИЙ,
канд. техн. наук В. В. МАКАРОВ, В. И. ЖИЛЬНИКОВ
ВНИКТИхолодпром
Во ВНИКТИхолодпроме
разработана принципиальная схема и
конструкция непрерывнодействующе-
го скороморозильного аппарата
для замораживания ягод с
плотной оболочкой — смородины,
вишни, сливы, клюквы, брусники, а
также нарезанных для гарниров
овощей и зеленого горошка.
Аппарат состоит из
теплоизолированной камеры и
расположенных в ней двух основных узлов
(ступеней):
загрузки продукта с
одновременным его подсушиванием и
подмораживанием;
домораживания продукта.
Узел загрузки с подсушиванием
и подмораживанием включает
перфорированный вибролоток и
напорную камеру, снабженную
вентиляторами. Они выравнивают скорость
воздушного потока, проходящего
через слой продукта, и его напор
по всей площади
перфорированного вибролотка.
Подмораживание продукта
осуществляется в режиме
псевдоожижения. Выбор такого режима
обусловлен:
интенсивным перемешиванием
частиц продукта, приводящим к
выравниванию температуры в
объеме псевдоожиженного слоя;
образованием на поверхности
частиц продукта ледяной
«глазури», препятствующей их слипанию;
высоким коэффициентом
теплоотдачи к ожижающему воздуху.
Требуемые высокую скорость и
большой напор воздушного потока
можно было бы обеспечить с
помощью мощных вентиляторов.
Однако в этом случае повышается
тепловая нагрузка на холодильную
машину и увеличивается расход
электроэнергии на производство
холода. В связи с этим для
активации процесса псевдоожижения в
разработанном скороморозильном
аппарате применили механический
вибропобудитель —
перфорированный наклонный вибролоток.
Создание псевдоожиженного
слоя продувкой воздуха через
продукт с одновременным
вибрационным воздействием на него позво-»
ляет снизить скорость воздушного
потока до значения ниже
минимальной скорости псевдоожижения.
Так, например, в работе [1]
указано, что при замораживании
бланшированного картофеля,
нарезанного кубиками 9X9X9 мм,
благодаря воздействию вибрации с
амплитудой 10 мм и частотой
400... 1265 колебаний в минуту
удалось снизить скорость воздуха с
5,5 м/с (без вибрационного
воздействия) до 1,4...2,0 м/с.
Отмечено, что вибрация с амплитудой
5... 10 мм позволяет получить
наиболее однородную структуру слоя.
Интересные данные приведены
в [2] — при замораживании
зеленого горошка слоем толщиной
25...30 мм под воздействием
вибрации с амплитудой 7 мм
продолжительность замораживания была ^
сокращена на 22 %.
Второй узел скороморозильного
аппарата, служащий для
домораживания продукта, выполнен в
виде барабана со шнековой
навивкой на внутренней поверхности и
перемешивающими лопастями.
Барабан представляет собой
цилиндрическую перфорированную
обечайку с лопатками — ребрами
жесткости, которые расположены
по всей длине барабана. Шнеко-
вая навивка выполнена с
переменным шагом.
Барабан установлен с
небольшим наклоном к горизонту и
опирается с помощью бандажей на
ролики. Он приводится во
вращение электродвигателем через
цепную передачу и редуктор.
Предварительно
подмороженный продукт, попадая в барабан,
распределяется равномерным
слоем по его длине, при этом в
сечении образуется сегмент,
который постепенно перемещается от
входного отверстия барабана к
выходному. Слой непрерывно
перемещающегося продукта продувается
холодным воздухом, подаваемым
вентиляторами перпендикулярно
слою продукта.
В зависимости от степени
дисперсности (размеров плодов,
кубиков, ломтиков) время
нахождения продукта в барабане можно
изменять регулированием частоты
вращения барабана.D
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
СКОРОМОРОЗИЛЬНОГО АППАРАТА
ЯЮ-АЗА
>¦•¦¦""'¦' 1
Производительность,
кг/ч - 500
по зеленому горошку 400...600
по сливе 250...300
Продолжительность
замораживания, мин
зеленого горошка 8
сливы 30
Температура воздуха —30.;.—35 (до-
в камере, °С пускается
кратковременное
повышение до
—27)
Температура в центре
замороженного
продукта, °С —10...—12
Расход холода, кВт
(ккал/ч) 93 (80 000)
Общая установленная
мощность
электродвигателей вентиляторов,
кВт 12,7
Периодичность оттай- 1 раз в три
вания воздухоохлади- смены
телей
Способ оттаивания Горячими
парами аммиака
Габаритные размеры,
мм
длина 5300
ширина 5000
высота 3000
Масса, кг 9000
УДК 621.565.92
Опытный образец аппарата
изготовляет Ижевский завод ПО
«Удмуртремагропром», где будет
организовано его серийное
производство, которое намечается на
1992 г.
Список литературы
1. Рысин А. П., Кац 3. А.,
Шевцов Е. А. Сушка овощей и
картофеля в виброкипящем слое. Вып. 3.
М.: ЦНИИТЭИпищепром, 1970.
2. М а г о h i с L., Singh R. Heat
transfer in fluidised and vibro-fluidi-
sed bed freezing // Proc. of XVII Int.
Conf. of Refr. 1987.
Аппарат ЯЮ-ОАТ
для холодильной обработки
упакованных пищевых продуктов
Канд. техн. наук И. И. СУДЗИЛОВСКИЙ,
канд. техн. наук В. А. ШЛЁНСКИЙ, В. Н. МАРТЕМЬЯНОВ, Л В ХАЕЦКИЙ
ВНИКТИхолодпром
Интенсификации производства
творога — одного из важнейших
белковых продуктов питания — до
настоящего времени
препятствовали трудности, связанные с его
охлаждением.
Существующие способы и
аппараты для охлаждения творога
не позволяют получить продукт,
отвечающий всем требованиям,
предъявляемым к нему
стандартами.
Аппараты 209-ОТД-1 и Д5-ОТЕ
производительностью
соответственно 700 и 300...400 кг/ч охлаждают
творог до температуры не ниже
Ю...14°С. В первом аппарате
происходит полное, во втором —
частичное разрушение структуры
продукта до гомогенной
пастообразной консистенции.
Аппарат 209-ОТД-1 не
допускает безразборной мойки, трудоемок
в эксплуатации, ненадежен в
работе. Применение рассола в качестве
хладагента связано с риском
поломки привода.
В охладите Д5-ОТЕ
открытого типа отмелются' большие
потери холода и продукта из-за
нестабильности режима охлаждения
поверхностей аппарата.
В вакуумном охладителе
поточного действия
производительностью 1000 кг/ч творог
охлаждается до более низкой температуры
4 4=2 °С. При этом его структура
сохраняется. Однако из-за
значительного испарения влаги
увеличивается соленость продукта.
Реализация вакуумного охлаждения в
промышленности затруднена из-за
несовершенства и громоздкости
оборуд^а*шя.
Существует охладитель, в
котором творог охлаждается до 15 °С
посредством прямого контакта с
хладоносителем — сывороткой.
Консистенция получается грубая,
крупчатая. При охлаждении
снижаются вкусовые качества творога.
Из-за непосредственного контакта
с сывороткой возрастает опасность
микробиального обсеменения.
Потери охлажденного продукта
составляют от 10 до 15 кг на 1 т.
Результаты проведенного
анализа способов и средств
охлаждения были учтены при разработке
во ВНИКТИхолодпроме аппарата
для холодильной обработки
творога в мелкой фасовке B50 г),
упакованного в пергамент.
Аппарат Я10-ОАТ предназначен
для двух режимов холодильной
обработки — охлаждения в камере
при температуре воздуха — 10+
±5 °С и замораживания при
—30±5 °С. Он может работать как
в составе линии по производству
творога Я9-ОПТ, так и
самостоятельно.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
АППАРАТА ЯЮ-ОАТ
Производительность, кг/ч,
не менее
при охлаждении
при замораживании
Продолжительность, мин,
не более
охлаждения
замораживания
750
350
40
90
Среднеобъемная
температура продукта (на выходе
из аппарата), °С
охлажденного 4±2
замороженного —18±2
Потребление
электроэнергии, кВт-ч, не более 7,0
Габаритные размеры (без
транспортеров загрузки и
выгрузки), мм, не более
длина 6840
ширина 4520
высота 4100
Масса, кг, не более 9450
Аппарат ЯЮ-ОАТ (см. рисунок)
состоит из теплоизолированной
охлаждаемой камеры,
расположенного в ее рабочей зоне
вертикального цепного конвейера с
несущими элементами для продукта и
воздухоохладителей, включающих
блоки охлаждающих батарей и
вентиляторы.
Охлажденный воздух
продвигается по двум каналам вдоль
боковых стенок теплоизолированной
камеры. Наличие этих каналов,
направляющих и отражателей
воздушного потока, расположенных в
углах камеры и у стен вдоль
продольной оси, а также окон для
прохода воздуха в несущих
элементах обеспечивает равномерный
обдув продукта охлажденным
воздухом.
Несущие элементы выполнены
С -образными и жестко закреплены
на ветвях цепного конвейера
посредством скоб и крепежных
элементов так, что опорными
поверхностями для продуктов служат их
полки.
Продукт с загрузочного
транспортера через определенные
промежутки времени укладывается
специальным толкателем на
нижнюю полку подошедшего несущего
элемента цепного конвейера. При
перемещении цепного конвейера
вследствие жесткого крепления
несущих элементов периодически
меняется опорная поверхность
контакта с продуктом. На ветвях
цепного конвейера, поднимающихся
вверх, творог находится на одной
опорной поверхности несущих
элементов, а на ветвях, опускающих-
ся вниз,— на противоположной
опорной поверхности несущих
элементов.
В связи с периодической
смежной опорных поверхностей
контакта интенсивность теплообмена и
качество холодильной обработки
значительно повышаются.
Одновременно удается устранить
примерзание упакованного творога'к
опорным поверхностям.
Пройдя последнюю ветвь
цепного конвейера, творог попадает
сначала на расположенный под
конвейером транспортер выдачи
охлажденного (замороженного)
продукта, а затем на разгрузочный
транспортер, подающий его на
групповую упаковку в тару.
О*
X
S
О
О
X
2
S
X
X
&>
н
05
С*
X
ч
S
о
=;
о
X
/7 *
Аппарат Я10-ОАТ
а -— камера холодильной обработки продукта; б ~
система воздухораспределения в камере; в —
несущий элемент цепного конвейера; / —
теплоизолированная камера; 2 — вентилятор
воздухоохладителя; 3 — охлаждающие батареи
воздухоохладителя; 4— цепной конвейер; 5 — несущий
элемент для продуктов; 6 — полки несущего элемен-
Разработанный аппарат Я10-ОАТ
является универсальным: в нем
можно подвергать холодильной
обработке любые упакованные
продукты размерами 1500X50A00) мм,
толщиной 30...40 мм.
та; 7 —--загрузочный транспортер;, 8 —
транспортер выдачи охлажденного (замороженного)
продукта; 9 — разгрузочный транспортер; 10 —
направляющие воздушного потока; // — отражатели
воздушного потока; 12 — канал для прохода
воздуха; 13 — толкатель; 14 — окна для прохода
воздуха; 15— крепежный элемент; 16 — скоба;
17 — цепь
Опытный образец аппарата
изготовлен на Опытном заводе НПО
«Агрохолодпром». Серийный выпуск
планируется с 1992 г. в ПО «Уд-
муртремагропром».
Холодильная
мозаика
Клубника до зимы
р.
До зимы сохранить свежую
клубнику, другие фрукты и
овощи и даже цветы позволит
холодильник «Элна». Он
создан совместным
предприятием «Элтек» и НПО «Наука».
Здесь используется
принципиально новый,
экологически чистый, без фреона,
способ охлаждения. Из воздуха
концентрируется азот.
Азотная среда и пониженное
содержание кислорода в
специальной камере
обеспечивают длительное хранение
продуктов.
Из-за больших объемов
камер «Элна» окажется весьма
кстати кооперативным кафе и
магазинам, арендаторам,
фермерам.
Удалось поставить «Элну»
на колеса, приспособить ее
для перевозки продуктов на
большие расстояния. И такие
установки будут полезны для
фермерских хозяйств и
колхозов.
Выпускать эти аппараты
начал Ульяновский авиа-
ционно-промышленный
комплекс.
«Труд»
Хлеб Филиппова
Небезынтересно узнать, что
«булочник» Филиппов (одна
из его булочных находилась
в доме № 10 по улице
Горького в Москве) владел не
только сетью булочных и
пекарен. Он был и автором
метода замораживания хлеба.
Этот метод в принципе
применяется и сейчас в целях
снабжения космических
экипажей и авиапассажиров
хлебом. Раньше транспорты с
замороженным хлебом
Филиппова направлялись в Сибирь,
там его размораживали, и
сибиряки имели хлеб такой же
свежести и кауества, как в
Москве и Петербурге.
«Правда»
(печатается с сокращениями)
Материал подготовил
Г. Д. АВЕРИН
Вниманию
заводов —
изготовителей
оборудования!
НПО «Агрохолодпром»
ПРЕДЛАГАЕТ
для серийного освоения
комплекты конструкторской
документации на скороморозильные
аппараты:
— для замораживания различных
видов пельменей и вареников,
а также изделий из теста
(производительность 100—
150 кг/ч);
— для замораживания
плодоовощной продукции россыпью
(производительность 250—500 кг/ч).
Аппараты разработаны на базе
серийно выпускаемых и
действующих в промышленности
образцов, но большей
производительности.
Заявки направлять по адресу:
125422, Москва,
Костякова ул., \2.
Телефон 210-80-19.
ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» необходимо
руководствоваться следующими
правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей
машинке на одной стороне листа через
два интервала и направляются в
редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного
раздела не должен превышать 10 стр.,
для всех остальных — 7 стр.
машинописного текста, число рисунков не дблжно
быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво,
с указанием прописных и строчных букв
и с обводкой красным карандашом букв
греческого алфавита и синим
карандашом — латинского.
4. В статьях необходимо
использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список использованной литературы
(не более десяти наименований)
приводится в конце статьи по алфавиту с
соответствующими ссылками на нее в
тексте. В списке использованной литературы
указываются фамилия, инициалы автора,
название книги, место издания, название
издательства, год издания (или название
статьи и журнала, или другого
периодического издания, год, номер). Ссылки на
рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются
в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью
согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии
должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 300X400 мм.
7. Одновременно со статьей
представляется реферат, в котором кратко
излагается содержание статьи, приводятся
данные о характере работы и основные
ее результаты. Объем реферата не
должен превышать 1/3 страницы
машинописного текста.
8. Статья подписывается всеми
авторами, число которых не должно быть
более четырех.
Термодинамические и теплофизические свойства перспективного
озононеразрутающего хладагента R134a, предназначенного для замены
широко распространенного в холодильной технике хладагента R12,
изучены еще недостаточно. Прежде чем составить таблицы
рекомендуемых справочных данных, необходимо накопить
экспериментальный материал, подобрать подходящие методы
расчета для его интерполяции и экстраполяции. Такая большая работа
проводится различными авторскими коллективами, которые чаще
всего используют и различные методы исследований. Получение
одних и тех же данных при этом не только допустимо, но и желательно
для обеспечения нужной точности и достоверности прецизионных
измерений, на качество которых часто влияют субъективные
факторы.
В целях сокращения объема экспериментальных работ
свойства хладагентов с удовлетворительной точностью определяют
(по ограниченным экспериментальным данным) по единым
уравнениям состояния или по методикам, основанным на различных
подходах.
В публикуемых ниже статьях, несмотря на высокую точность
измерений и современный уровень исследований, данные по критическим
параметрам несколько раходятся, что говорит о необходимости
продолжения исследований в этой области.
УДК 536.71
Термические свойства
хладагента R134a в жидкой фазе
Д-р техн. наук, проф. П. М. КЕССЕЛЬМАН,
канд. техн. наук В. П. ЖЕЛЕЗНЫЙ, Ю. В. СЕМЕНЮК
Одесский институт низкотемпературной техники и энергетики
?
X
X
X
<и
н
«
ей
X
л
ч
S
в*
О
ч
о
X
Известно, что R134a является
одним из альтернативных озонобез-
опасных хладагентов. Однако
информация о его термических
свойствах в жидкой фазе практически
отсутствует. Поэтому в
соответствии с координационным планом
рабочей группы «Свойства
хладагентов и теплоносителей»
комиссии по теплофизическим таблицам
газов и жидкостей на кафедре
инженерной теплофизики ОИНТЭ
проведены экспериментальные
исследования термических свойств
жидкого R134a.
Исследуемый образец
хладагента, синтезированный в НПО ГИПХ,
В интервалах температур 262 <
<Г<345 К и давлений 0,3<
<р^4,5 МПа использовали
установку, реализующую метод
пьезометра переменного объема.
Измерительная ячейка —
толстостенная ампула, изготовленная из
молибденового стекла. Объем
пьезометра устанавливали
калибровкой по ртути, уровень которой
измеряли катетометром КМ-8 с
погрешностью 0,008 мм. Абсолютное
давление в ячейке определяли как
сумму показаний грузопоршневого
манометра ПП-60 класса 0,02 и
барометра, поправок
на-гидростатическое давление столбов Масла и
содержал основного компонента ртути, капиллярную депрессию и
99,9 мол.%. Неконденсирующиеся эффект.Пойнтинга. Максимальная
примеси удаляли путем вакуумиро- погрешность измерения давления
вания при многократной кристал- в опыте 6р=0,02 + 0,2/р, %.
лизации вещества. Исследования Температуру термостата опре-
проведены на двух экеперименталь- деляли образцовым платиновым
ных установках, реализующих ме- термометром сопротивления ПТС-10
тоды пьезометра переменного и в комплекте с потенциометром
постоянного объема. Р348 класса 0,002 и образцовой
ТАБЛИЦА 1
ТАБЛИЦА 2
" Исследователи
Базуу Вильсон [4]
Кабата и др. [5]
Авторы
Критические
гкр, к
374,25 ±0,15
374,30±0,01
374,25 ±0,04
параметры хладагента R134a
рКр, МПа
4,067 ±0,027
4,059 ±0,008
ркр, КГ/'М3
612-1-5
508-ьЗ 1
509 ±3
катушкой сопротивления класса
0,01 по компенсационной схеме с.
погрешностью, не превышающей
0,02 К. Постоянная температура в
термостате поддерживалась
автоматическим регулятором ВРТ-2
(максимальные колебания не
превышали 0,005 К).
Погрешность измерения
плотности R134a без учета ошибок
отнесения по температуре и давлению
составила 0,1—0,12 %.
По этой же установке
измеряли критические параметры R134a
по следующей методике. Хладагент
нагревали до температуры
гомогенизации, тщательно перемешивали
и затем медленно охлаждали.
Если появляющаяся граница
раздела фаз начинала двигаться вниз,
это означало, что плотность
вещества в пьезометре выше
критической, и объем R134a увеличивали.
Если граница двигалась вверх,
значит, плотность ниже критической,
и объем R134a уменьшали.
Плотность, при которой граница
раздела фаз оставалась неподвижной
при понижении температуры,
считали критической.
Начало расслоения границы
раздела фаз при нагревании и
полное поглощение света при
охлаждении наступали при одной и той же
температуре, которую принимали
за критическую. Сохраняя
неизменными критическую температуру и
плотность, измеряли критическое
давление. Полученные критические
параметры приведены в табл. 1,
.где представлены также наиболее
надежные данные других авторов.
В интервале температур 212<
<Г<368 К и давления от 0,3
до 20 МПа плотность R134a
исследовали на установке,
реализующей метод пьезометра
постоянного объема. Конструкция
установки и методика измерений
описаны в [1]. Погрешность
определения плотности без учета ошибок
отнесения по температуре и
давлению 0,05—0,08%.
В результате проведенных на
шести изотермах и семи «квази-
изохорах» экспериментов получены
63 значения плотности жидкости,
которые были использованы для
составления уравнения состояния
жидкого хладагента R134a. За его
основу принято уравнение
состояния ячеечной модели жидкости,
модифицированное авторами [2] с
использованием эффективного
межмолекулярлого потенциала.
Уравнение имеет вид
2= 1-1,744 ^ [(божрJ-
-0,4654FожрL],
где z — фактор сжимаемости,
z=p/(RTp);
р — давление;
Т — температура;
R — газовая постоянная;
-, Ьож — температурные
функции, являющиеся
масштабированными
параметрами
эффективного потенциала,
которые в соответствии с
[3] могут быть
рассчитаны по
уравнениям:
ТАБЛИЦА 3
т, к
210
220
230
240
1 250
260
| 270
280
| 290
300
310
1 320
330
340
345
0,1
1483,28
1455,59
1427,23
1398,08
Плотность хладагента R134a,
0,5
1484,20
1456,60
1428,34
1399,32
1369,42
1338,47
1306,29
1272,59
фазе п{
1
1485,34
1457,86
1429,73
1400,86
1371,14
1340,41
1308,48
1275,11
1239,94
1202,43
1161,77
)и давлении
5
1494,24
1467,62
1440,48
1412,74
1384,33
1355,16
1325,09
1293,99
1261,64
1227,79
1192,05
1153,87
1112,37
1066,00
1040,09
кг/м3, в жидкой
р, МПа
10
1504,86
1479,20
1453,14
1426,64
1399,63
1372,07
1343,89
1314,99
1285,29
1254,65
1222,91
1189,88
1155,25
1118,66
1099,46
15
1514,97
1490,18
1465,07
1439,63
1413,82
1387,61
1360,95
1333,81
1306,12
1277,83
1248,87
1219,14
1188,66
1156,98
1140,77
20 !
1524,63
1500,61
1476,35
1451,85
1427,07
1402,01
1376,63
1350,91
1324,84
1298,36
1271,47
1244,11
1216,26
1187,86
1173,45
т, к
212,77
214,00
215,48
246,88
247,88
248,94
250,60
261,60
262,12
264,43
265,43
280,86
291,17
299,70
272,21
274,16
275,17
276,38
297,57
299,07
302,12
322,96
335,04
347,16
368,03
262,12
262,12
262,12
262,12
262,12
274,17
274,17
274,17
274,17
274,17
274,17
274,17
274,17
307,16
307,16
307,16
307,16
307,16
321,54
321,54
321,54
321,54
321,54
321,54
321,54
321,54
321,54
334,70
334,70
334,70
334,70
334,70
334,70
345,77
345,77
345,77
345,77
345,77
345,77
345,77
р, МПа
0,4786
2,1649
4,3205
0,5615
1,6245
2,7568
4,5459
0,5623
1,0047
3,1608
4,0913
7,6077
14,6864
20,4690
0,6609
2,3079
3,1481
4,1650
1,5237
2,5027
4,4739
1,6651
6,7301
11,7413
20,1187
4,1051
3,1236
2,1421
1,1605
0,2771
4,1042
3,1226
2,1411
1,1596
0,6688
0,5707
0,4725
0,3744
4,1044
3,1228
2,1413
1,1598
0,8653
4,1055
3,1240
2,1425
1,6518
1,4064
1,3573
1,3279
1,3083
1,2788
4,2040
4,1057
3,1243
2,1428
1,8483
1,7502
4,5184
4,1050
3,6646
3,1248
2,6241
2,4477
2,2513 «
Рэ,
кг/м3
Рр>
кг/м3
1476,5 1476,6
1476,3 1477,2
1476,0 1478,2
1381,6 1379,1
1381,5 1379,6
1381,4 1380,2
1381,2 1381,1
1332,7 1333,7
1332,6 1333,8
1332,4 1335,0
1332,3 1335,5
1302,5 1302,6
1301,7 1301,6
1300,9 1301,0
1299,4 1299,7
1299,3 1300,7
1299,1 1301,2
1299,0 1301,8
1214,0 1215,2
1213,9 1215,9
1213,7 1217,2
1108,3 1109,5
1107,4 1108,1
1106,6 1107,3
1105,3 1105,9
1347,4 1345,6
1343,7 1341,9
1339,9 1338,2
1336,3 1334,4
1332,2 1330,9
1310,6 1308,6
1306,7 1304,3
1303,2 1299,9
1299,4 1295,5
1296,5 1293,2
1294,2 1292,8
1293,9 1292,3
1293,3 1291,9
1194,9 1196,5
1189,6 1189,6
1182,8 1182,5
1175,8 1175,0
1173,6 1172,6
1134,8 1140,0
1126,3 1131,0
1118,3 1121,3
1113,3 1116,1
1110,7 1113,5
1110,0 1113,0
1109,5 1112,6
1109,3 1112,4
1108,9 1112,1
1076,9 1082,0
1075,4 1080,8
1063,4 1068,1
1050,5 1053,8
1046,0 1049,1
1044,5 1047,5
1026,3 1028,0
1017,2 1020,8
1010,3 1012,4
999,9 1001,1
989,7 989,5
985,1 984,6
980,2 979,2
ор, 1
о/ 1
%
0,00
0,06
0,15
—0,18
—0,14
—0,08
0,00
0,07
0,08
0,19
0,24
0,01
—0,01
0,01
0,02
о,п
0,16
0,21
0,10
0,17
0,29
0,11
0,06
0,06
0,05
—0,13
—0,13
—0,13
—0,14
—0,10
—0,16
—0,19
—0,25
—0,30
—0,25
—0,11
—0,12
—0,11
0,13
0,00
—0,03
—0,07
—0,08
0,46
0,41
0,27
0,26
0,25
0,27
0,28
0,28
0,29
0,47
0,50
0,44
0,31
0,29
0,28
0,17
0,35
0,21
0,12
—0,02
—0,05
—0,11
^=0,79^KDec(i-T/T^-;
bom = 2nNoi/3;
о~2= а- ЬТ/100;
k — постоянная Больцмана;
а, Ь, с — константы;
N — число Авогардо.
Методика определения констант
а, Ь, с основана на принципе
наилучшего описания
экспериментальных данных [3]. Для R134a
получены следующие значения
констант:
а = 0,0167613;
6=0,0018124;
с = 2,48.
В табл. 2 дано сравнение
расчетных и опытных значений
плотности. Анализ результатов
расчета показывает хорошую
согласованность сравниваемых значений и
свидетельствует о надежности
приведенного уравнения состояния для
описания термических свойств
жидкого R134a.
f В [2] показано, что уравнение
[состояния в представленной форме
;передает все закономерности
термодинамического поведения
жидкости. На основе этого уравнения
с учетом значений констант а, Ь, с
были рассчитаны значения
плотности жидкого R134a в широком
УДК 536.7:661.93
интервале параметров состояния,
которые в сокращенном виде
приведены в табл. 3.
Список литературы
1. Геллер 3. И., Поричан-
ский Е. Г., Романов В. К.
Термические свойства жидкого фрео-
на-С318. Теплофизические свойства
веществ и материалов // ГСССД.
1975, вып. 8, «Физические
константы и свойства веществ».
2. Кессельман П. М. Модификация
ячеечной модели и уравнение
состояния жидкости // ИФЖ. 1988,
Т. 54, № 1.
3. Кессельман П. М., Инша-
ков-С. А. Уравнение состояния и
термодинамические свойства
конденсированной фазы чистого
вещества // ИФЖ. 1984, Т. 46, № 6.
4. Basu R. S., Wilson D. P. //
Intern. J. of Thermophysics. 1989,
V. 10, N 3, pp. 591—603.
5. Kabata Y., Tanikava S.,
Vein atsu M., Watanabe K. //
Intern. J. of Thermophysics. 1989,
V. 10, N 3, pp. 605—615.
Поверхностное натяжение, вязкость
и теплопроводность хладагента R134a
на линии кипения и в жидкой фазе
Канд. техн. наук В. П. ЖЕЛЕЗНЫЙ, канд. техн. нйук Л. Д. ЛЯСОТА,
канд. техн. наук М. Д. ПОТАПОВ, Д. А. ВЛАДИМИРОВ
Одесский институт низкотемпературной техники и энергетики
Информация о поверхностном
натяжении, вязкости и
теплопроводности озонобезопасного
хладагента R134a крайне ограничена, что
существенно затрудняет
проектирование нового холодильного
оборудования.
Выполнение крупномасштабных
экспериментальных исследований
теплофизических свойств
перспективных хладагентов связано с
•большими затратами средств и
времени. Поэтому наиболее
рационально определять свойства новых
альтернативных хладагентов с
помощью расчетных методик,
основанных на использовании в
качестве исходной информации
ограниченных по обтиему точных
экспериментальных; данных и
обладающих при этодяг широкими экстра-
поляционными возможностями.
В основе предлагаемого метода
прогнозирования ле^жит
феноменологический подход, при котором
коэффициенты теплопроводности Xs
и вязкости r\s на линии кипения
в диапазоне приведенных
температур 0,05 < f = 1 - Г/7,кр<0,55 (Г—
температура, К, Ткр — критическая
температура, К) и поверхностное
натяжение о в интервале 0,01 ^
<^0,60 описываются
зависимостями вида:
A)
где А,о, Ло» сто, \х — индивидуальные
константы,
определяемые из опытных
данных;
a (t) , v (t), F (t) — универсальные
функции для
нормальных жидкостей;
Д, 6 — подгоночные
параметры,
учитывающие отклонение
функции а (/) и v (/)
исследуемого
вещества от a (t), v (t).
Значения универсальных
функций можно рассчитать по
уравнениям:
з
ос(/) =2 Ait1; B)
i = 0
v(t) = 1 + В
0,63 +г
In t
C)
F (t) = 1 + Co (t1'5/ In 0 + C, (t2/ In 0 +
+ C2(/3/ln/), D)
где Л0=0,2404376; A ,= 1,3157780;
Л2= — 2,7120220; A3=0,1852091;
В = 20,6776; C0= —0,03534;
С, = -0,31656; C2 = 0,342461.
Константы уравнений A)
определили на кафедре инженерной
теплофизики ОИНТЭ по
результатам экспериментальных
исследований коэффициентов
теплопроводности, вязкости и поверхностного
натяжения. Образец R134a имел
чистоту 99,8 %.
Теплопроводность измеряли на
установке, реализующей
абсолютный стационарный метод нагретой
нити. Конструкция установки и
методика проведения опытов
подробно изложены в [5]. Анализ
погрешности показывает, что
неучтенные остатки систематической
погрешности не превышают 1,5 %.
Поверхностное натяжение
исследовано дифференциальным
методом капиллярного поднятия на
установке, описанной в [2].
Проведенные расчеты показали,
что значение доверительного
интервала определения капиллярной
постоянной R134a не превышает
5 нм2. При вычислении
коэффициента поверхностного
натяжения были использованы данные,
полученные в ОИНТЭ по
плотности R134a, а также результаты
исследований, приведенные в [7,
9].
Совместная обработка данных
по методике, изложенной в [1],
показала, что для описания
разности ортобарических плотностей
R134a в интервале температур
0,01^/^0,60 можно использовать
уравнение:
др==р/-р'/==р0/Р/@э E)
где р', р" — плотность R134a в
жидкой и паровой
фазах;
р0, Р — константы, р0 =
. = 2038,59 кг/м3, р =
= 0,3372;
f(t) — универсальная
функция для нормальных
жидкостей;
/(/)= 1-1,227817(/2/1п0 +
+ 1,328263(/3/1п0.
Погрешность описания опытных
данных не превышает 0,2 %.
При обработке в исходный
массив не включали данные в малой
окрестности критической точки,
однако значения р и ро хорошо
согласуются во значениями
критического индекса р = 0,340 + 0,001
и амплитуды р0 = 2009 +
±0,014 кг/м3 для разности,
ортобарических плотностей [8].
Константу т]о и параметр 6
определяли по опытным данным,
полученным с погрешностью, не
превышающей 0,6 %, на
установке, описание которой приведено
в [4]. Эти данные хорошо
согласуются с результатами
исследования вязкости R134a в жидкой
фазе [6].
В результате обработки
экспериментальных данных при
значениях критических параметров
ГкР = 374,25 К, рКр = 4,059 МПа
были получены следующие значе-
с*
X
Н
К
CCJ
X
JB
S
в(
о
¦ч
о
X
ТАБЛИЦА 1
Коэффициенты уравнений F) при
Aik
i=\
Bik
t = 3
Bik
2,6526429
-25,915027
146,72718
380,21706
493,89913
314,19236
79,510941
1,1253206
—4,9150924
168,61259
— 851,77695
1621,8670
— 1298,4983
364,52282
—6,8233547
96,536911
—471,62433
998,52198
—965,42911
380,02149
—38,876755
1,4223346
—24,633243
— 289,25471
2279,5703
—5009,9883
4305,8083
— 1258,3596
9,3146742
— 116,08142
441,38378
—509,84287
—261,47345
806,81226
—356,61739
— 16,712881
329,47815
— 1634,5046
2585,5231
— 701,98703
— 1196,8509
623,02841
4,2144081
45,639444
— 101,21375
— 180,78584
869,69404
—987,01860
350,64075
17,990384
— 355,69331
2135,8844
— 5073,4316
5493,0998
— 2684,7501
476,34826
05
S
X
X
u>
H
к
X
л
«=3
s
t=C
О
*5
О
X
ния констант и подгоночных
параметров уравнений A):
А,о = 0,1610 Вт/(м-К);
ао = 62,16 мН/м;
А = 0,0044;
]H = 5,4932 МПа-с;
И-=1,2574;
бо = 0,2231.
Анализ зависимости между Ко
и т|о для различных
хладагентов указывает на наличие
корреляции между ними:
Ко = 2,8709 — 0,4985 чо +
+ 2,2301- 10-3т]В-
Отклонение значений >^о,
определенных из экспериментальных
данных, от рассчитанных по
обобщающей зависимости F), для
ряда хорошо изученных хладагентов,
принадлежащих различным
классам (Rll, R13, R22, R23, R116,
R218, R318, R142b и т. д.)
составляет в среднем ±3 %.
Рассмотрение поверхностей К=
=f\(p, T) и r\=f2(p, T) для
хладагентов показывает, что они
подобны, однако их совмещение
возможно лишь в приведенном виде
K/Ks = F{(ji, /);
i\/r\s = F2(nt /),
где п = р/ркр,
F) где А
и только в том случае, когда
в качестве параметра приведения
выбирается не значение
коэффициента переноса при
фиксированной температуре, а зависимости
[3]:
ta = q>i@; T}s=<p2@-
Тогда
ЯД,= 2 2 Aih{\-t){n/\0f-
/ = 0 k=0 G)
3 6
n/r)s=2 2 Bik(\-ty(ji/\o)k,
• 0 k = 0
Bik — единые для
различных хладагентов
(универсальные)
наборы коэффициентов
(табл. 1).
Рассчитанные по уравнениям
A), G) значения
поверхностного натяжения о, вязкости г),
теплопроводности К хладагента
R134a в жидкой фазе и на линии
кипения приведены в табл. 2.
Погрешность представленных
данных, оцененная по
многократным проверкам методик на
веществах, для которых имеются
таблицы рекомендуемых или
стандартных справочных данных, не
превышает 3 % для
теплопроводности, 4 % для вязкости в
интервале приведенных параметров 0,05^
ТАБЛИЦА 2
Г, К
170
180
190
200
210
220
230
1 240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
о,
мН/м
Дав
27,12
25,53
23,97
22,42
20,90
19,39
17,90
16,42
14,97
13,53
12,11
10,71
9,34
8,00
6,69
5,43
4,21
3,06
1,99
1,02
л,
МПа-с
ление нась
1,032
0,861
0,724
0,613
0,523
0,442
0,351
0,298
0,234
0,209
0,176
0,154
0,139
0,126
0,113
0,100
0,084
0,071
0,063
ыо4,
Вт/
(м-К)
щения
1448
1399
1350
1300
1249
1199
1150
1101
1054
1014
966
924
885
848
813
779
747
714
678
л>
МПа-с
р=Н
1,238
1,003
0,820
0,676
0,562
0,471
0,398
0,339
0,291
0,251
0,218
0,191
0,168
0,149
0,132
0,117
0,104
0,094
0,078
л- 10',
Вт/
(м-К)
)МПа
1486
1436
1387
1338
1288
1241
1194
1149
1106
1071
1028
991
959
928
900
874
850
824
796
Л-
МПа-с
р = 2(
1,387
1,130
0,928
0,769
0,643
0,542
0,461
0,395
0,341
0,297
0,261
0,230
0,205
0,183
0,164
0,147
0,132
0,117
0,102
1-\0\
Вт/
(м-К)
)МПа
1506
1452
1409
1366
1323
1281
1240
1199
1160
1129
1089
1054
1023
994
966
938
913
885
853
Л-
МПа-с
р = 3(
1,507
1,228
1,010
0,838
0,701
0,592
0,504
0,432
0,374
0,327
0,286
0,253
0,225
0,201
0,181
0,162
0,146
0,129
0,113
х-ю\ 1
Вт/
(м-К)
)МПа
1548
1499
1453
1406
1360
1315
1273
1231
1191
1160
1120
1087
1058
1031
1006
982
961
937
909
^/^0,4 и л^л^Ю.
Погрешность данных о поверхностном
натяжении по мере приближения
температуры к критической
изменяется от 0,5 до 2 %.
Наличие лишь двух постоянных
в уравнениях A), связанных
соотношением F), универсальность
функций a(t), v(t), F(t) и правой
части зависимостей G) дает
основание использовать данные
корреляции для прогнозирования
теплопроводности, вязкости и
поверхностного натяжения в широком
интервале параметров состояния
новых альтернативных
хладагентов по ограниченной
экспериментальной информации.
Список литературы
1. Железный В. П., Каменец-
кий В. Р., Романов В. К. Расчет
физико-химических свойств
нормальных жидкостей в состоянии
насыщения // ЖФХ. 1982. Т. 55,
№ 1.
2. Железный В. П., Лясота Л. Д.
Установка для исследования
коэффициента поверхностного натяжения
при низких температурах. Деп. в
УкрНИИНТИ, 10.06.87, № 1616—Ук87.
3. ЖелезныйВ. П., ПотаповМ. Д.
Метод прогнозирования
теплопроводности нормальных жидкостей в
широком диапазоне параметров
состояния. Деп. в УкрНИИНТИ,
29.10.86, № 2424 — Ук86.
4. Исследование коэффициента
вязкости некоторых фреонов на
линии насыщения. Б. В. Гунчук,<
Е. М. Карбанов, Н. И. Лапардин,
В. Я. Захаржевский // ГСССД,
1977, вып. 11, «Физические
константы и свойства веществ».
5. Потапов М. Д. Установка для
исследования теплопроводности
жидкостей и их смесей. Деп. в
УкрНИИНТИ, 30.01.86, № 350 — Ук86.
6. Лавренченко Г. К-, Рувин-
ский Г. Я., Ильюшенко С. В.
Теплофизические свойства R134a //
Холодильная техника, 1990, № 7.
7. Basu R. S., Wilson D. P. //'
Intern. J. of Thermophysics.
1989, V. 10, № 3, pp. 591—603.
8. Kabata Y., Tanikava S., Ve-
гп atsu M., W a tan a be K. //¦
Intern. J. of Thermophysics. 1989,
V. 10, № 3, pp. 605—615.
9. Weber L. A. // Intern. J. of
Thermophysics. 1989, V. 10, № 3,
pp. 617—627.
УДК 536.7:621.564.001.24
Расчет свойств рабочих веществ
с помощью нового
кубического уравнения
повышенной точности
Д-р техн. наук, проф. М. Ю. БОЯРСКИЙ, О. Н. ПОДЧЕРНЯЕВ
Московский энергетический институт
Термодинамические свойства
рабочих веществ, применяемых в
холодильных установках,
кондиционерах, тепловых насосах, которые
работают по обратным циклам,
рассчитывают по единым
уравнениям состояния (ЕУС) [1].
Наряду с многопараметрическими
интерполяционными ЕУС, построен-
& ными в форме вириального
ряда, довольно широко используют
кубические уравнения состояния,
основанные на модели Ван-дер-Ва-
альса, в частности, многочисленные
модификации уравнения Редли-
ха — Квонга [2]. Это обусловлено
тремя факторами:
во-первых, относительной
простотой уравнения, позволяющей
аналитически определять его
корни, что особенно важно при
околокритических параметрах, где их
значения близки. Использование в
этом случае численных методов
затрудняет проведение
оперативных расчетов;
во-вторых, малым объемом
исходной экспериментальной
информации, необходимой для
определения параметров уравнения.
Актуальность расчета свойств по
данным только в критической точке
возрастает в связи с
использованием новых малоизученных
рабочих веществ, синтезированных
после подписания Монреальского
Протокола (в частности R134a,
J?151a);
в-третьих, отражением в
структуре уравнения физики
взаимодействия молекул, что дает
дополнительные возможности т для его
совершенствования.
Несмотря на то что ЕУС
ван-дер-ваальсовского типа
хорошо изучены, возможности их
совершенствования еще не исчерпаны.
Они связаны как со структурой
самого уравнения, так и со
способом расчета параметрюв.
Структура таких уравнений в
общем виде может быть
представлена как
-рG\ v) =рг — ра/
где р — давление;
Т — температура;
v — удельный объем;
рг, ра — составляющие,
отражающие соответственно
действие межмолекулярных
сил отталкивания и
притяжения.
Для описания составляющей
рг была использована кубическая
аппроксимация соотношения Кар-
нахана — Старлинга,
предложенная в [8]. Составляющая ра
была выбрана такой, чтобы
сохранить кубическую форму уравнения.
С учетом изложенного
предлагаемое нами ЕУС имеет вид:
RT v + 0J7b
а(Т)
A)
р v v — 0A2b v{v + c)'
где R — газовая постоянная;
а, Ь, с — параметры.
Значения параметров
уравнения получены из условий
состояния вещества в критической точке.
Поскольку уравнение A) трехпара-
метрическое, все они зависят от
эффективного критического
коэффициента сжимаемости z\p\
a = Qa
R2TlP
Ркр
а (Г):
b = Qb =
c = Qc =
RTKp
Ркр
RTKP
~]hp~
B)
C)
D)
где Qa = 1,01331—2,66323z3Kp —
- 1,36091 BэкрJ +
+ 14,3719 (гэкрK; E)
Qb = 0,036541-0,2074292эКр-
- 0,150104 BэкрJ +
+ 0,52491 BэкРГ+ .
+ 13,9555 BэкрL; F)
Qc = 0,981180-2,5825б2экр—
- 2,82052 (гэкрJ +
+ 6,83024 (zlpK; G)
Гкр — критическая температура;
ркР — критическое давление;
а (Т) — температурная
функция [2]. -;
Идея введения в ЕУС эффект
тивного критического
коэффициента сжимаемости гэкр, который
больше реального на 10—15 %,
была предложена в работах [7, 9, 10].
Однако уже в [9] авторами
было отмечено, что постоянное
значение 2кР значительно увеличивает
погрешности при температурах,
близких к .критической
0,9<7V<1,0 {Тг = Т/Ткр).
Улучшить результаты им
удалось путем введения линейной
температурной зависимости в
указанном диапазоне. Можно
предположить, что зависимость zlp от
температуры непрерывна. Попытки
определить ее сделали Фуллер [6]
и Кистернас [5]. В частности,
последний, решая систему трех
нелинейных уравнений в точках вдоль
линии насыщения, пришел к
выводу, что зависимость zIp = ZkP(T)
имеет экспоненциальный характер.
Идея введения в ЕУС
эффективного критического
коэффициента сжимаемости нами
интерпретирована следующим образом
(рис. 1). При выбранном
значении температуры Т удельные
объемы (или плотности) жидкости и
пара в двухфазной области рассчи-
тывалина соответствующей
гипотетической бинодали, определяемой
7Э
v т ?*р0
\ ^ "Р '—Ч
г
1
If
v\
нп
7ЭО
ЪК0
0,f
t,0
f,5Tr
S
X
X
<t>
н
к
X
.0
S
«=С
О
Ч
О
X
"нр v
РИС. 1. Иллюстрация способа определения
эффективного критического коэффициента
сжимаемости z*p
На основе этого положения
разработана методика определения
z\p при заданной температуре в
парожидкостной области. Для ряда
веществ изучали структуру
погрешности при расчете z\p только по
плотности насыщенной жидкости
или только по плотности
насыщенного пара, а также по среднему
отклонению одновременно для двух
этих величин. Наименьшие
значения погрешности получены при
расчете по 'плотности насыщенной
жидкости.
Вид температурной
зависимости гэкр(Т), полученной таким
образом, представлен на рис. 2.
РИС. 2. Зависимость эффективного
критического коэффициента сжимаемости г|р от
приведенной температуры Тг
3 Холод, техника № 7
О)
А
S
X
н
0?
X
.?>
X
«=(
О
,ч
о
X
Для аппроксимации
зависимости Zкp = 2кpG,) мы уточнили
функцию, предложенную в [5],
введя показатель степени п:
X
2
1+ехр(-Л|Гг-1|-
¦О".
zKp для данного
вещества;
А — параметр.
Установлено, что для
неполярных и слабо полярных веществ
ZKp1 зависит от реального
критического коэффициента
сжимаемости:
-0,5|рг-Н)
(8)
!где 2кР — реальный критический
коэффициент
сжимаемости;
zip — максимальное значение
г% = 0,70625 — 3,1030zKp +
+6,5132z*p. (9)
Значения Лип, вычисленные
из условия минимальной
погрешности определения плотности
насыщенной жидкости методом
покоординатного спуска, для ряда
веществ приведены в табл. 1.
ТАБЛИЦА 1
Вещество
N2
RC318
R14
СзНв
R22
R134a
NH3
ZKp
0,290
0,278
0,277
0,277
0,267
0,261
0,245
гГР
0,354
0,347
0,350
0,346
0,343
0,336
0,331
@
0,04
0,355
0,191
0,152
0,215
0,332
0,250
и Г
5,343
4,373
4,793
5,034
4,848
4,472
5,283
А
8,3
8,8
9,2
9,9
8,5
9,3
—
п
0,58
0,62
0,63
0,86
0,66
0,61
—
Для описания температурной
зависимости параметра а выбрана
та же функция, что и в ряде
модификаций уравнения Редли-
ха — Квонга [2]:
аG) = [1+^A-Г?'5)]2, A0)
где F — параметр.
Установлено, что параметр F
линейно зависит от эффективного
критического коэффициента
сжимаемости zip. Такая
функциональная зависимость позволяет
корректно описывать давление паров
на линии насыщения:
F = 2-DrfPf A1)
где D — параметр (табл. 1).
Для рассматриваемого класса
веществ параметр D коррелируется
с фактором ацентричности ш (табл.
1):
D=5,472—3,039(о. A2)
Расчет р—v—Г-данных на
основе предложенного ЕУС показал,
что предлагаемая структура
уравнения и способ расчета
параметров позволяют существенно
уменьшить погрешность описания
плотности насыщенной жидкости в
диапазоне температур от тройной
точки до критической температуры.
Для сравнения в табл. 2
приведены среднеквадратичные
погрешности расчета по различным ЕУС
удельных объемов жидкости и
пара на линии насыщения.
Использовали уравнения: двухпараметри-
ческое Соаве [2], трехпараметри-
ческое Пател — Теджа [9] и ви-
риальное многопараметрическое
Ли — Кеслера [2]. Для
предлагаемого уравнения погрешности не
превышают 1 % Тю жидкости и
4 % по пару, в том числе и для
некоторых полярных веществ,
таких как аммиак. Структура
погрешности этих величин для R134a
показана на рис. 3.
J О
20
10
6
Ч
1
J*
1»'
¦••••
4
/
/
1 Г—I
•
*
у '1
i
\
* 1
J>1
Ot7
О^
а
0,9 1,0
7
*7
3
4
7
,--..¦4 -¦<
.лШ -с
\
)'
^у
в
1 1
•
* 1
Л 1
¦-4 VI
^ [\Д
0,7 0,8 0,9
1,0ТГ
РИС. 3. Погрешность расчета для Rl34a
удельных объемов насыщенной жидкости
(а) и насыщенного пара (б) по ЕУС:
(I); • • • — Соаве; — Пател —
Теджа; —Ли—Кеслера
Относительно большие
отклонения по удельному объему пара
могут быть, на наш взгляд,
уменьшены в результате дальнейшего
совершенствования структуры ЕУС.
В однофазной области ЕУС (I)
тестировали при р<10 МПа в
интервале от температуры
нормального кипения Гн.к до Т = 600 К.
Такой диапазон параметров выбран
применительно к расчету паро- и
газожидкостных обратных циклов.
Тестирование уравнения в одно-
ТАБЛИЦА 2
Вещество
' N2
RC318
R14
СзНв
R22
Rl34a
NH3
Интервал
температур
0,515—0,990
0,600—0,986
0,638—0,981
0,540—0,980
0,415—0,984
0,636—0,983
0,484—0,945
(
жидкость
1,0
0,9
0,7
1,0
1,0
0,6
0,9
Среднеквадратичная погрешность, %,
расчета удельного объема жидкости
и пара на линии насыщения
по различным ЕУС
1)
пар
1,1
1,9
1,6
2,3
2,0
3,7
4,0
Соаве
жидкость
пар
5,9 0,9
11,5 1,4
10,8 1,4
12,7 2,4
14,5 1,7.
20,3 5,0
27,7 4,2
, Пател—
Теджа
жидкость
пар
2,5 1,9
5,0 2,1
3,0 2,3
2,5 2,3
2,0 1,6
2,3 2,6
3,0 2,2
Ли—
Кеслера
жидкость
3,9
5,3
3,0
1,7
3,1
3,5
15,8
пар
0,5
1,1
0,7
0,9
0,5
2,6
3,0
фазной области, в частности, на
критической изотерме показало,
что эффективный критический
коэффициент сжимаемости
существенно зависит не только от
температуры, но и давления. В связи с
этим в уравнении (8) в
показатель экспоненты введено
слагаемое с постоянным коэффициентом
0,5. Эта константа получена на
основе изучения погрешности
плотности на критических изотермах
ряда веществ.
Результаты расчетов для
азота, пропана и других веществ
показывают, что уравнение A)
описывает р—v—Г-данные чистых
веществ с погрешностью, не большей,
чем для других ЕУС этого класса.
Для расчета циклов
необходимо, чтобы предлагаемое ЕУС
точно описывало не только
р—v—Г-данные, но и калорические
свойства веществ, в частности,
энтальпию и энтропию.
Анализ отклонений
изотермической разности энтальпий во всем
диапазоне изменения р—v—Г-дан-
ных показал, что необходимо
скорректировать параметр F для
расчета калорических свойств при
температурах Т<Гкр:
F=2—Dzl
где 2кр — zKp~r v^-кр ^кр)
A3)
2
1+ "*"
гаемого ЕУС их значения не
превышают 3 %. Аналогичные
результаты получены и для
изотермической разности энтропии. При
значении параметров р<10 МПа и
Г<600 К, при которых проводили
тестирование уравнения A),
погрешность расчета калорических
свойств была не больше, чем при
их расчете по другим кубическим
ЕУС.
Тестирование уравнений
состояния проводили по данным
ГСССД, а также [1, 3, 4]. Для
расчетов летучести и калорических
свойств получены уравнения:
— для летучести:
1 п/ \ 1 1 /\ 1,19 , (и —0,42Ь) а , (v+c\
ln(//p)=z-l-ln(z)-—h/ - >-—ln(-±-), A
6)
где / — летучесть;
z — коэффициент
сжимаемости,
pv
— для энтальпии:
уда.
h-ho = pV-RT+a7(^-l)ln(^),
A7)
где /г° — энтальпия рабочего
вещества в стандартном
состоянии;
с учетом B), A0):
h-ho = pv-RT-a7(^+l)\n(V-±?)
Уа
— для энтропии:
да
+ ехр(-Л|Гг-1|-0,5|рг-1|)
1П о *U9 D , ( v — 0,42b\ . dTt ( v + c\ . D1 v
4 • s — su=—--R\n[ — ) +— lnl—-2— ) +/?ln—,
J ' 0,42 x v ' с v v > v
A8)
05
05
s
X
X
05
X
JB
4
5
X.
О
"=s
о
X
~н0
^-кр
= 0,7001 l-2,9188zKp +
+6,0472г*р.
A4)
A5)
При Т>Ткр расчет проводится по
соотношениям (8—9, 11).
В табл. 3 приведены средние
отклонения по теплоте
парообразования ряда веществ. Для предла-
где s , zr — энтропия и удельный
объем рабочего
вещества в стандартном
состоянии;
с учетом B), A0)
;_s„= WRln(v=6#b) _ а ??7,п(?±?) + /?lniL
0,42 v v ' cT .J? \ v ' v
ТАБЛИЦА З
Вещество
N2 ;;
RC318
R14
СзНв
R22
R134a
NH3
Интервал ТГ
0,515—0,990
0,600—0,986
0,638—0,981
0,540—0,980
0,415—0,984
0,636—0,983
0,484—0,945
Погрешность расчета, %
теплоты парообразования по
A)
1,3
2,0
2,8
1,9
2,2
1,9
2,1
Соаве
3,0
2,6
4,1
3,7
2,4
3,0
3,9
Пател—
Теджа
0,8
1,5
2,6
2,1
1,6
3,5
3,1
ЕУС
Ли—
Кеслера
2,0
1,4
3,2
0,6
0,3
2,5
2,8
В качестве примера в табл. 4
приведены некоторые расчетные
данные для R134a, полученные
по уравнению A).
Таким образом, предлагаемое
единое уравнение состояния
позволяет с высокой точностью в
широком диапазоне параметров 0,5<
<7V<2...5 и 0,1<р<10 МПа,
охватывающих область работы
холодильных машин и систем
кондиционирования воздуха, описывать
термодинамические свойства
рабочих веществ. В двухфазной
области высокая точность расчетов
сохраняется при температурах,
близких к критической, вплоть до
Гг = 0,96...0,98. Точность описания
плотности жидкости выше, чем при
использовании других типов ЕУС
как двух-, так и
многопараметрических.
ТАБЛИЦА 4
ggMMMMW
Pi
ушшшМ
1991
т, к
200
220
240
260
280
300
320
340
360
380
400
v, м3/кг
р = 0,1 МПа
6,306-Ю-4
&,607
6,950
2,066
2,235
2,404
2,571
2,738
2,903
3,069
кг4
ю-4
ю-1
ю-1
ю-'
ю-1
ю-1
ю-'
ю-1
3,236.10-'
/г, Дж/г
, *, = 247,8 К
—318,7
—294,8
—269,9
—32,2
— 16,2
0,5
18,0
36,0
54,7
74,1
94,1
Дж/(г-К)
— 1,310
— 1,195
— 1,085
—0,113
—0,053
0,004
0,060
0,115
0,169
0,221
0,272
v, м3/кг
р=1,0МПа
6,29Ь Ю-4
6,584-Ю-4
6,915-Ю-4
7,293-Ю-4
7,733-10
8,272-Ю-4
2,192-10~2
2,407-Ю-2
2,607-Ю-2
2,803-Ю-2
3,014-Ю-2
А, Дж/г
/, = 312,2 К
—318,4
—294,7
—269,8
—243,7
—216,2
— 186,9
6,8
26,1
45,6
65,6
86,7
Дж/('г.К)
— 1,311
— 1,197
— 1,087
—0,982
—0,878
—0,776
—0,151
—0,092
—0,036
0,018
0,072
о, м3/кг
р = 3,5 МПа
6,248-10~4
6,518-Ю-4
6,814-Ю-4
7,136-Ю-4
7,487-10-v4
7,878.10т,4
8,355-Ю-4
'9,075-Ю-4
1,083-Ю-3
5,160-Ю-3
6,489-10~3
Л, Дж/г
; /s = 367,0 К
—317,7
—294,2
—269,6
—244,0
—217,1
— 188,8
— 158,7
— 125,6
—85,2
29,4
59,4
Дж/('г.К)
— 1,315
— 1,202
— 1,093
—0,989
—0,888
—0,789
—0,690
—0,588
—0,470
—0,157
—0,082
cd
X
н
к
cd
Я
А
Ч
S
о
о
X
Список литературы
Перельштейн И. И., П а р у-
ш и н Е. Б. Термодинамические и
теплофизические свойства рабочих
веществ холодильных машин и
тепловых насосов. М.: Пищевая
промышленность, 1984.
Рид Р., Праусниц Дж.,
Шервуд Т. Свойства газов и
жидкостей. Л.: Химия, 1982.
РувинскийГ. Я., Л а в р е н ч е н-
к о Г. К., И л ь ю ш е н к о С. В.
Теплофизические свойства R134a //
Холодильная техника. 1990, № 7.
ASHRAE Thermodynamic
Properties • of Refrigerants // Am.
Society of Heating, Refrigerating
and Air Conditioning Engineers,
Inc., New York, 1969.
УДК 536.71.001.5
10.
С i s te r n a s
Equilibria.
pp. 75—87.
F u 1 1 e r G.
L. ,
1988,
G
Fundam. 1976,
257.
//
V.
*. //
V.
Ind.,
Fluid
39,
Eng.,
15, № 4, pp
Phase
J*> 1,
Chem.,
.254—
H a r m e n s A., Knapp H. // Ind.,
Eng., Chem., Fundam. 1980. V. 19,
p. 291.
Lin H. M., Kim H., Guo Т. М.,
Chao К. С // Fluid Phase
Equilibria. 1983, V. 13, pp. 143—152.
P a t e 1 N. С, Те j a A. S. // Chem.
Eng. Sci. 1982, V. 37, № 3,
pp. 463—473.
Schmidt G., Wenzel H. //
Chem. Eng. Sci. 1980, V. 35,
pp. 1503—1512.
Плотность хладагента R134a
эксперимент и обобщение
Канд. техн. наук А. В. ДОБРОХОТОВ, А. В. МАСЛЕННИКОВ, Ю. В. СЕМЕНЮК,
канд. техн. наук Е. Е. УСТЮЖАНИН
Центр экологически безопасных веществ и материалов «ЭКОС»
В Центре экологически
безопасных веществ и материалов «ЭКОС»,
который координирует работу
вузов страны, направленную на
создание и внедрение веществ, не
разрушающих озоновый слой, в том
числе озонобезопасных фреонов,
исследовали плотность хладагента
R134a.
Экспериментальные данные о
плотности R134a, опубликованные
в [4г 8], получены для газовой
фазы при температурах 314...448 К.
В работе [3] упоминается об
измерениях плотности R134a в
газовой и жидкой фазах, однако
результаты не опубликованы.
Плотность R134a измерена на
трех экспериментальных
установках в МЭИ и ОИНТЭ.
Установка МЭИ представляет
собой автоматизированный
измерительный комплекс [2],
реализующий метод пьезометра
постоянного объема.
> Комплекс состоит из
пьезометра, криостата и систем — вакууми-
рования, измерения и
регулирования температуры, измерения
давления, определения массы
вещества.
Пьезометр, изготовленный из
сплава ЭИ-268 в виде полого
цилиндра объемом 40,648 см3 при
273 К, расположен в вакуумной
камере криостата.
Система измерения и
регулирования температуры состоит из
датчика (термометра
сопротивления ТСПН-1) и двух блоков —
измерительного и управляющего.
Система измерения давления
содержит манометры:
дифференциальный, грузопоршневые,
цифровой, а также разделительный
цилиндр.
В систему определения массы
вещества входят отделяемая
ампула, датчик давления и
аналитические весы. Датчик давления
ТМД-25 служит для измерения
давления газа в коммуникациях,
составляющих балластный объем
ампулы. Для снижения поправки на
количество газа, находящегося в
этом объеме, его предварительно
заполняют исследуемым
веществом. Ампулу взвешивают по
методу Менделеева с учетом
поправок на выталкивающую силу.
Работой комплекса управляет
микроЭВМ МЕРА-60-15/К,
укомплектованная стандартными
внешними устройствами. Связь
комплекса с микроЭВМ осуществляется
через интерфейс МЭК 625.1.
Программное обеспечение
комплекса написано на языке
Фортран с использованием
управляющих программ на языке макро-
Ассемблер.
Предварительно перед опытами
с R134a были проведены
контрольные измерения плотности
неона, которые подтвердили высокие
метрологические характеристики
комплекса. Погрешность
определения плотности составила 0,04 %.
Исследовали плотность
хладагента R134a, изготовленного в
НПО ГИПХ, с содержанием
99,83 % основного вещества.
Перед серией измерений порцию
R134a перегоняли в
мультипликатор, который вначале охлаждали
до 77,3 К, затем подключали к
вакуумной системе и медленно
нагревали. Вакуумирование
прекращали по мере снижения вакуума
от 10_3 до Ю-1 Па. Такая
обработка позволила дополнительно
очистить образец от легкокипя-
щих примесей.
Опыты проведены по квазиизо-
хорам и изотермам в интервалах
температур 200...315 К, давлений
1,1...55 МПа и плотностей 1140...
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ИЗМЕРИТЕЛЬНОГО
КОМПЛЕКСА
Погрешность измерения температуры, К
платиновым термометром сопротивления ТСПН-1
термопарами
техническим платиновым термометром ТСП-5071
Стабильность поддержания температуры, К
в кратковременном режиме A0—12 ч)
в длительном режиме B00 ч и более)
Диапазон избыточных давлений, МПа
Погрешность измерения избыточного давления, %
Абсолютная погрешность измерения перепада давлений, Па
Максимальное число датчиков
при двухпроводной схеме подключения
при четырехпроводной схеме подключения
Временные интервалы, с
длительность микроцикла (опрос 15 каналов по 5 измере*
ний на канал и расчет температуры и давления)
время измерения на одном канале (диапазон 1 В,
разрешающая способность 1 мкВ)
0,01
0,1.-0,05
0,05
0,001
0,002
0,1 .150
0,05
200
100
50
40
0,04
ры, определяемые
статистической
обработкой опытных точек;
оз, т — приведенные плотность
и температура;
ркР, Ткр — критические плотность
и температура.
В связи с тем что опытные
данные по малым плотностям
R134a имеются лишь при высоких
температурах, было признано
целесообразным определить независимо
второй вириальный коэффициент
Bq(t) и ввести его в уравнение A).
Такая работа была выполнена
В. А. Мазуром и Ю. А. Почки-
ным (ОИНТЭ) на основе точных
аналитических выражений для
р,МЛа
Од
OS
Я
X
О)
н
к
ев
X
«=5
S
о
X
200 225 250 275 300 325 350 375 ЧОО 425 Г, /Г
1510 кг/м3. Исследованная область
показана на р, Г-диаграмме
(рис. 1.).
В ОИНТЭ исследовали образец
R134a, синтезированный в НПО
ГИПХ, с содержанием 99,9 %
основного вещества, на двух
установках, реализующих метод
пьезометра переменного A-я установка)
и постоянного B-я' установка)
объема.*.
* Условия опытов и их результаты
см. в статье В. П. Железного, Л. Д. Лясоты,
М. Д. Потапова, Д. А. Владимирова
«Поверхностное натяжение, вязкость и
теплопроводность хладагента R134a на
линии кипения и в жидкой фазе»,
опубликованной в этом номере журнала.
Для обобщения в
аналитической форме полученных
результатов, а также опубликованных
опытных данных выбрано единое
уравнение состояния (ЕУС), которое
успешно применяется для
построения р, р, Г-поверхности в жидкой
и газовой фазах и представляет
собой разложение коэффициента
сжимаемости z:
z=i + 2
(о=рр^1;
M(i)
2 fyooV-
/=i
A)
где {bij} — регулируемые парамет-
РИС. 1. Область исследования плотности
R134a в р, Г-диаграмме:
• •—МЭИ; Ш- ОИНТЭ, 1-я установка; ¦_
ОИНТЭ, 2-я установка; D — [4]; <> — [8]
трехпараметрического потенциале
взаимодействия (ехр — 12—6)).
Параметры этого потенциала
определены по имеющимся /?, q, Г-дан-
ным [4, 8] в интервале
температур 323...425 К.
Значения В2 (т), рассчитанные
в широкой области температур
вплоть до 200 К,
аппроксимированы выражением:
В^) = ЪЬ^~\ B)
где b\j — коэффициенты,
включенные в матрицу [bij].
В условиях поставленной
задачи — сложная форма
поверхности z (р, Т) — благодаря малой
погрешности опытных данных,
большому числу параметров Ьц
(~40), обширному массиву
исходных точек (~500) с помощью
метода многократных испытаний
[2] решена система нормальных
уравнений относительно искомых
значений [Ьц).
В соответствии с выбранным
методом рассчитали множество
вариантов {Ьц}, усреднили их,
оценили допуск каждого значения
Ьц. Незначимые коэффициенты не
учитывали. В результате такой
статистической обработки найден
оптимальный набор {Ьц}, который
представлен ниже:
О)
2
с*
?
Ж
X
X
н
к
ев
X
JQ
S
е[
о
ч
о
X
Ьи=
Ь\2=-
Ь\з=
Ь\4=~
Ьхь=
*16=-
Ь22=-
&23=
^25=-
&26=
&31 =
&32=-
&35=
&36=~
641 = -
642=
&43=-
645=~
0,731333276
-0,383948540
0,780510719
-0,804294119
0,407313966
-0,862154495
0,294791420
-0,126128288
0,196845988
-0,116881337
0,172708702
0,194729585
-0,354607712
0,516541602
0,354365890
-0,305142756
0,780568655
-0,568612554
-0,103643121
•101
•102
•102
•102
•102
• 10'
•102
. 103
• 103
. 103
•102
• ю2
•102
• ю2
• ю2
• ю2
• ю2
•102
• ю1
&46=
&51 =
^53==-
^56=-
&61 =
6б2=-
^63=-
&66=-
Ь72=-
Ь7г=
&74=-
675=-
&76=
^81 =
682=-
&83=
684=-
&85=
0,101027156
0,362665964
-0,292945942
-0,603875206
0,317502068
-0,640674909
0,674466119
-0,773293581
-0,361500872
0,207524938
-0,174570140
-0,375240915
0,497175068
0,270692871
0,546858190
0,193161434
-0,260422014
0,182169025
-0,926179869
•102
• 10'
•101
•10°
•10°
¦10'
•10'
•10°
• 10°
•10'
•10'
• 10°
•10°
•10и
• 10°
•10°
• ю-1
• 10°
• ю-1
риментальных (по плотности в
однофазной области) представлено
на рис. 2.
Данные [4] расположены ниже
соответствующих точек,
рассчитанных по ЕУС, но отклонения не
превышают 0,47 %. Группы
опытных данных согласуются между
собой в пределах ±0,15 %. Между
ними не выявлено
систематического расхождения. Средние квад-
ратические отклонения расчетных
по A) и опытных данных
составили для точек из [4, 8] 0,19
и 0,10%, для данных МЭЙ—
0,11 %, данных ОИНТЭ,
полученных на 1-й и 2-й установках,
соответственно 0,24 и 0,13 %.
В целом указанные отклонения
согласуются с погрешностью и
разбросом опытных данных.
Для описания кривой
упругости R134a получено аппроксима-
ционное уравнение:
1п(рКр/р) = Л1пт + ЛAпт)а, C)
где р — давление насыщения;
Л, В, а — регулируемые
коэффициенты, равные соот-
0,5
О Л
0,3
0,2
0,1
'0,1
-0,2
-0,3
-о,*
-0,5
•
I ¦
I ¦
I» •
г ***
I •
• •
•
г ••
# #
•
•
W
¦
\
<
• •• 1
1
l
¦ ¦
i
» 4 ш
• V
?
1
1
s
•
i •<
К <
¦1
¦1
¦
¦
i
¦ ¦
¦
t.
•
. s
i
¦
¦
¦
71
¦
¦
¦
¦
>¦!
> ¦ i
al ¦
1 <
1
л
¦ v
¦
¦
¦
¦ I
¦ ¦
¦
¦ ¦ J
¦ jM
1Г
Ш
б*
u
u
D
¦
¦
1
П n
0 0 D
0
o0 ¦
0D
D
0
П
о "и
D
a
a
a
J JD
a
nJ
о 4
A
k*
5d a
a c
j D
# 1
a
i a
i
a
ЯД7 ZW
«у
Z75-
500
325
350 375
<tOO
Ь25 Т, /Г
Значения Гкр, ркр и М равны теристиками. Распределение откло- рис- 2- Отклонение значений плотности,
Соответственно 374,25 К, 512 КГ/м3 НенИЙ расчетных Значений р ОТ Рассчитанных по A) в однофазной области,.
mono /лл от экспериментальных данных (обозначе-
'-"—" —--- полученных опытных данных, а ния см. рис. 1)
также приведенных в литературе,
близко к нормальному.
Отклонение расчетных данных от экспе- - ;
и 102,03 кг (М—масса
исследуемого вещества).
ЕУС обладает
удовлетворительными аппроксимационными харак-
' ветственно 7,3783365;
6,00830301 и 2,58
Значение ркр = 4,059 МПа.
Коэффициенты, входящие в B),
найдены путем статистической
обработки' опытных данных по
давлению насышения. Среднее квадра-
тическое отклонение расчетных
по C) и опубликованных данных
для всех исходных точек составило
0,16 %, при этой^пб группам точек
Оно равно: ©ДО % для [8], 0,25 %
для [4] к 0,27 % для [5].-
С помощью уравнений-^ I) и C)
были рассчитаны значения плогно-
сти на пограничных кривых и
сопоставлены с соответствующими
экспериментальными точками. Их
отклонения показаны на рис. 3.
ЕУС удовлетворительно
усредняет опытные значения плотности
на пограничных кривых. Разброс
опытных точек несколько
превышает оценку погрешности в
рассматриваемых работах, особенно в
окрестности критической точки.
Анализ расчетных данных по
плотности на пограничных кривых
Значения р", приведенные в C} >
в целом расположены выше
значений, рассчитанных по A), при
этом относительные отклонения
достигают 1,4—2,5 % в зависимости
от температуры. Для области
низких температур это можно
объяснить тем, что второй вириальный
коэффициент, входящий в
уравнение [3], ниже, чем вычисленный
по B).
Значения р" из [7] в интервале
температур 233—323 К меньше, чем
р", рассчитанные по A),
вследствие более низкого значения
второго вириального коэффициента.
С ростом температуры отклонение
уменьшается от —1,7 до 0,1 %.
При более высоких температурах
рассогласование не превышает
0,7—1,4 %. Авторы [7]
использовали собственные
неопубликованные данные по скорости звука
для расчета второго вириального
коэффициента. Отсутствие этих
данных затрудняет анализ
выявленного расхождения.
Расчетные значения р' из [4, 6]
удовлетворительно согласуются с
ниже вычисленных по A),
отклонения достигают —3% при 373 К.
Значения р', приведенные в
[7], удовлетворительно
согласуются с рассчитанными по A), в
интервале температур 233...353 К
отклонения не выходят за
пределы —0,28 ч- +0,25 % и лишь при
более высоких температурах они
достигают 3 %.
Проведенный анализ показал,
что ЕУС позволяет
удовлетворительно рассчитывать плотность на
пограничной кривой.
ЕУС использовано для
расчета термодинамических свойств
R134a, при этом давление насы-
т, к
200
220
240
260
280
300
320
р'.
2
1508,4
1458,3
1403,0
1343,0
1279,4
1208,5
1124,9
кг/м3, при р, J
1 4
1520,2
1466,6
1412,7
1355,7
1296,1
1231,2
1158,0
МПа I
10
1533,8
1473,8
1420,8
1366,0
1309,7
1249,8
1184,1
РИС. 3.
Отклонения
значений
плотности,
рассчитанных по A)
и {3) на
пограничных
кривых, от
экспериментальных
данных:
в жидкой фазе
¦U[3]; ¦ -
G1; +-И];
v-[5]; •-
[6];
в газовой фазе
О -i [3]; О -
16); О - [71;
8р,%
1,0
kU Zj\A3
ТЧ
[5]
[«];
л —
-0,5\
-щ
-1,5
о
о о
о
^
о о
¦ ¦
¦.¦
V3ftH*
200
9-/7
22f. х у
И ¦ ¦ ¦
а
V,W^44>41?5&
¦ ¦.¦¦¦
250
\1^ 275
ев
S
S
X
и
еб
¦•¦ж
. А
.Я
е*
О
;Ч
О
X
300
325
350
-з\т,к
в газовой р"_и ^кидкой р' фазах
выявил следующее.
Значения р", приведенные в [8],
в целом лежат ниже значений,
рассчитанных по A). Расхождение
возрастает с понижением
температуры и достигает —1,0 %. Такое
расхождение обусловлено тем, что
второй вириальный коэффициент,
введенный в A), более точен в
области низких температур, чем
второй вириальный коэффициент
в [8]
р', вычисленными по A) в
области низких и умеренных
температур. Отклонения не превышают
0,1 % лишь в окрестности
критической температуры они
возрастают до —1ч-—4 %.
Значения р' из [3]
расположены систематически выше
соответствующих значений р',
рассчитанных по A): отклонения
монотонно возрастают от 0,1 % при
350 К до 0,8 % при 238 К.
Выше 350 К значения р' из [3]
щения определяли по уравнению
C), а теплоемкость в идеально
газовом состоянии — по
зависимости, рекомендованной в [4]. На
основе ЕУС разработан пакет
программ для расчета
термодинамических свойств R134a при
различных входных параметрах. "С его
помощью рассчитаны опорные
значения плотности жидкого R134a,
которые представлены в таблице.
Значения р, рассчитанные по
разработанному ЕУС, хорошо со-
В ПОМОЩЬ ПРОЕКТИРОВЩИКУ
65
05
ее
' X
X
X
н
05
С«
X
JQ
Ч
X
5
3-
х
?
УДК 621.565.004.5
Оригинальный вариант
совместного хранения фреона и масла
при ремонте холодильной установки
Б. Н. КОГАН, Л. Л. ГЕНИН
Проектно-конструкторский кооператив «Мороз» (г. Москва)
На многих предприятиях для
охлаждения промежуточных хладо-
носителей (воды, рассола, эти-
ленгликоля и т. д.) используют
выпускаемые более 30 лет
отечественной промышленностью
серийные комплектные фреоновые хо-
гласуются с экспериментальными
данными (новыми и
опубликованными ранее) для жидкости, газа
и пограничной кривой. Уравнение
справедливо для области
температур 200...450 К, давлений 0...55 МПа
и плотностей до 1530 кг/м3, что
существенно расширяет и уточняет
информацию о термодинамических
свойствах R134a.
Список литературы
1. Геллер 3. И., Поричан-
ский Е. Г., Романов В. К.
Термические свойства жидкого
фреона С318. // Теплофизические
свойства веществ и материалов /
ГССД. 1975, вып. 8. Физические
константы и свойства веществ.
2 Доброхотов А. В.,
Устюжанин Е. Е. Исследование
сжимаемости криптона при низких
температурах // Изв. GO АН СССР.
Сер. технических наук. 1989, вып. 4.
3. Рувинский Г. Я., Лавренчен-
ко Г. К-, Ильюшенко С. В.
Теплофизические свойства R134a //
Холодильная техника. 1990, № 7.
4. Basy R. S., Wilson D. P. //
Intern. J. Thermop. 1989, V 10,
№ 3, pp. 591—603.
5. Kabata Y., Tanikawa S.,
Uematsu M., Watanabe K. //
Intern. J. Thermoph. 1989, V. 10,
№ 3, pp. 605—615.
6. Lip p old H. // Luft und Kalte-
tecnik. 1989, № 4. pp. 182—185.
7. McLinden M. O. a. o. // ASHRAE
Transaction. 1989. V. 96, part 2,
pp, 3282—3299.
8. Weber L. A. // Intern. J.
Thermoph., 1989, V. № 3, pp. 617—627.
лодильные машины холодопроиз-
водительностью 130...400 кВт
A10...350 тыс. ккал/ч),
оснащенные поршневыми компрессорами.
Количество заправляемого в
такую машину смазочного масла
составляет порядка 10 %
заряжаемого в нее хладагента. Так,
например, в машине ХМ-22ФУ200/2
находится 1000 кг хладагента R22
и 125 кг масла.
Применяемые в холодильных
маслинах с поршневыми
фреоновыми -компрессорами масла марок
'Хф?2-24 -и ХМ-35 взаимно
растворимы с R22. При этом
критическая температура растворимости
масла ХФ22-24 равна —12 °С, а
масла ХМ-35 —5 °С. При более
высоких температурах образуется
гомогенная смесь.
При ремонте комплектных
холодильных машин хладагент и масло
сливают. в дренажный ресивер
РУФ-1, емкость которого
достаточна для приема раствора из любой
При реконструкции
холодильных установок нередко устаревшие
машины с поршневыми
компрессорами заменяют комплектными
машинами нового ряда с
винтовыми фреоновыми маслозаполнен-
ными компрессорами. В них
используют масло марки ХС-40,
которое плохо растворяется во
фреоне, образуя с ним гетерогенную
смесь.
Количество заправляемого при
этом масла составляет порядка
65 % от количества фреона.
Например, в комплектной
холодильной машине 2МКТ350-2-0A)
находится 400 кг R22 и 250 кг масла.
При ремонте такой машины
приходится предусматривать
специальный сосуд для слива масла.
Этот сосуд должен быть
соединен со всеми холодильными
машинами установки. Если в нее входят
две-четыре холодильные Машины
с винтовыми компрессорами, то
нужны два ресивера — один для
слива масла, другой — для слива
хладагента.
Однако часто, особенно при
реконструкции холодильной
установки, из-за ограниченности
площади машинного отделения
невозможно смонтировать второй
ресивер.
Специалисты проектно-конст-
рукторского кооператива «Мороз»
при разработке проектов
реконструкции холодильных установок,
а также проектов холодильных
установок новых предприятий
предусматривают только один
ресивер РУФ-1 для одновременного
хранения сливаемых из любой
холодильной машины хладагента и
масла. При этом используется
физический принцип довольно четкого
разделения по уровню в аппарате
слитых жидкостей из-за их разной
плотности (у масла 900 кг/м3,
у фреона 1300 кг/м3).
холодильной машины с
поршневым компрессором. Проблемы
отдельного хранения масла не
возникает, так как его сливают из
картера компрессора в переносную
емкость.
Принципиальная схема холодильной
установки:
/, // — холодильные машины: / — испаритель;
2 _ компрессор; 3 — маслоотделитель; 4 —
конденсатор; 5—ресивер; 6— U-образная трубка;
7 _ смотровые «глазки»; 8,9 — запорный вентиль;
10—14 — трубопровод
Для осуществления .* этого
принципа, а также регламента по
возврату фреона и масла в машину
из ресивера разработано
специальное устройство. Оно представляет
собой U-образную трубку с двумя
смотровыми «глазками», которую
присоединяют к выходному
патрубку ресивера.
При ремонте любой из
имеющихся холодильных машин по
трубопроводу // (см. рисунок) в
ресивер вначале сливают хладагент, а
затем по трубопроводу 12 — масло.
Хладагент заполняет нижнюю
часть ресивера, а масло —
верхнюю, не смешиваясь с хладагентом.
После ремонта машину
заполняют хладагентом и маслом в
такой последовательности. По
трубопроводу // через U-образную
трубку в конденсатор подают
хладагент. Машинист через ближний
к ресиверу смотровой «глазок»
контролирует прохождение
жидкости по трубке. Определяя по
цвету жидкости (R22 — бесцветный,
масло — желтое) появление масла
в трубке, он незамедлительно
закрывает вентиль 8. Длина U-образ-
УДК [637.51.037:536.24] .001.24
ной трубки достаточна, чтобы
успеть закрыть вручную вентиль 8
прежде, чем масло достигнет
второго смотрового «глазка» (при
скорости жидкости порядка 0,1...
0,2 м/с).
Затем открывают вентиль 9 на
трубопроводе 10, и все масло из
ресивера также под контролем
поступает в машину. После этого
вентиль 9 закрывают.
Повышенное или пониженное
давление в ресивере создается
через трубопроводы 13 и 14 с
помощью работающей холодильной
машины.
Хладагент и масло добавляют
в машину в процессе ее
эксплуатации в соответствии с заводской
инструкцией.
Описанное проектное решение
исключает потери хладагента и
масла при ремонте холодильной
установки и позволяет:
сократить число монтируемых
аппаратов, трубопроводов,
арматуры;
не расширять машинное
отделение;
уменьшить стоимость
строительных и монтажных работ.
Определение тепловой нагрузки
в процессе однофазного
замораживания мяса
Канд. техн. наук В. М. СТЕФАНОВСКИЙ,
канд. техн. наук А. Е. БОКОВ, С. Н. ЮРЬЕВ
ВНИКТИхолодпром
В сложившейся практике
проектирования камер замораживания
мяса при подборе холодильного
оборудования расчеты проводят по
средней за цикл замораживания
тепловой нагрузке Q. Возрастание
ее до максимального значения в
конце процесса загрузки камеры
мясными полутушами учитывают
сомножителем К= 1,4. ..1,7 [1].
Внедрение интенсивных технологий
замораживания мяса на
холодильниках мясокомбинатов показало,
что такой «коэффициент запаса»
недостаточен для нормального хла-
доснабжения камеры
замораживаниям В результате температура
воздуха в ней к окончанию
загрузки повышается больше, чем
допускается технологической
инструкцией A2 °С), а это приводит
к сверхнормативным потерям мяса
от усушки [2, 3].
В данной статье предлагается
метод расчета тепловыделений от
замораживаемого мяса в целях
оценки максимальной нагрузки на
холодильное оборудование в
зависимости от емкости
(продолжительности загрузки)
проектируемых камер, возможного диапазона
изменений режимных параметров
охлаждающего воздуха, средней
массы полутуш в данной сырьевой
зоне и других факторов.
По этому методу
тепловыделения Q2 при замораживании мяса
определяются как сумма
тепловыделений от партии полутуш (в
пределе — от каждой полутуши) с
учетом времени их поступления в
камеру, температуры воздуха в
соответствующий момент и кинетики
замораживания полутуш.
Продолжительность загрузки тзгр
разбивают на равные интервалы,
например Лт=1 ч, и считают, что в
начале каждого часа в камеру
загружают одну из п партий
(я = ТзгР/Лт), состоящих условно из
полутуш одинаковой массы.
Тепловыделения при
замораживании полутуш одной партии за
промежуток времени Дт, ч,
рассчитывают по формуле
<2 = ЬМптМн, (О
где AM — масса замерзшего за
промежуток времени Ат
мяса в одной
полутуше, кг;
Ппт — число полутуш в
партии;
А/м — разность энтальпий
мяса до и после
замораживания, кДж/кг.
Входящую в уравнение A)
величину AM находят, исходя из
кинетики замораживания
полутуш [4]:
ДМ = Мо-Мт = Мо- (М?/3-
_тДтK = М0- (Mi/3-
-0,0237и°'5г°'66ДтK, B)
где Мо, Мт — масса незамерзшего
мяса в одной
полутуше в начале и конце
промежутка времени
Ат, кг;
и — скорость воздуха у
бедренной части
полутуш, м/с;
/ — средняя
температура воздуха в зоне
обработки [в
формулу B) входит без
. . ы знака «минус»], °С.
Для апробации предлагаемого
метода расчета тепловой нагрузки
были проведены испытания
камеры № 13 емкостью 25 т
однофазного замораживания мяса в
полутушах на Димитровградском
мясокомбинате. Камера оснащена
системой интенсивного
замораживания мяса, разработанной во
ВНИКТИхолодпроме. На
техническом этаже камеры установлены
шесть воздухоохладителей ВОГ-230,
в которые аммиак подается
отдельным насосом от системы с
температурой кипения —40 °С.
Испытания проводили в условиях
промышленной эксплуатации камеры
при соблюдении требований
технологической инструкции [2].
Загружаемые полутуши
взвешивали на весах ВМ-1Ц13У
грузоподъемностью 500 кг с ценой
деления 0,5 кг.
Скорость воздуха измеряли
крыльчатым анемометром
«Ультракуст» (ФРГ) с точностью
0,1 м/с, температуру воздуха —
ртутным лабораторным
термометром и термопарами,
подсоединенными к потенциометру.
Тепловую нагрузку Q, кВт,
определяли по охлаждению
потока воздуха, проходящего через
в оз духоохл адител и:
6
Q=2 рК/(//вх—//вых), C)
/ = 1
где р — плотность воздуха,
кг/м3;
Vj — расход воздуха через
/-й воздухоохладитель,
м3/с;
//вх> //вых — энтальпия воздуха
соответственно на входе
и выходе из /-го
воздухоохладителя, кДж/кг.
Расход воздуха Vh м3/с, через
каждый воздухоохладитель
рассчитывали по измеренным значениям
скорости воздуха v\ во
всасываюсь
S
X
X
О)
¦ к
S
л
S
в*
о
ч
о
X
07нВт
300
250
100\
150
100
%
а
л
*
о
О
X
50
щем патрубке
щадью F:
/I
//
I / °
iw • V
i
i
r-A
"
i-——
•
/
CM
IC3
i
-- —4
^^4^Si^
V* "ч>
>
> r
1-
•
и
**¦"*••***,,
>;
I. _..._.
I 1\
i
0 70 /2 /4 /? /0 ftf ^r,V
вентилятора пло-
Vl = v,F. D)
Энтальпия циркулирующего
воздуха /, кДж/кг, зависит от
температуры и влагосодержания:
i — Cpt + rd, E)
где ср — теплоемкость влажного
воздуха, кДж/(кг-К);
/ — температура воздуха, °С;
г — удельная теплота
испарения, кДж/кг;
d — влагосодержание
воздуха, кг/кг.
Во время испытаний
температура воздуха в камере не
превышала —18 °С. В этом случае
влагосодержание воздуха очень мало,
Изменение тепловой нагрузки на
холодильное оборудование при замораживании мяса
в камере № 13 Димитровградского
мясокомбината:
/ — опытные . данные; 2 — расчетные данные;
Q\ — теплопритоки через ограждения; Q2 — теп-
лопритоки от мяса; Q4 — эксплуатационные тепло-
притоки
поэтому изменение его энтальпии
при расчете по уравнению C)
не учитывали.
В таблице указаны
температуры воздуха в зоне замораживания
трех партий говядины I
категории по 73 полутуши в каждой
партии и расчетные тепловыделения
oj полутуш со средней массой
М==98,8 кг. Скорость воздуха у
бедренной части полутуш
составляла и= 1,5 м/с. Продолжительность
загрузки т3гр = 3 ч.
Время от
"начала
загрузки
полутуш,
ч
1
2
3
4
5
6
1 7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Средняя
температура
воздуха
в зоне обработки
за расчетное
время Дт,
оС
—31,0
—24,2
— 19,8
— 19,2
—20,5
—21,8
—23,0
—23,8
—24,6
—25,4
—26,0
—26,6
—27,2
—27,8
—28,3
—28,8
—29,3
—29,9
—30,3
—30,8
Тепловыделения от
замораживаемых полутуш,
кВт
первой
партии
133,5
100,7
79,1
69,7
65,1
59,8
53,9
47,3
40,8
34,4
28,2
22,4'
17,2
12,4
8,4
5,1
2,5
0,8
0,1
—
второй '
партии
114,4
90,6
80,4
75,6
70,1
63,9
56,8
49,7
42,8
35,9
29,4
23,3
17,8
12,9
8,7
5,2
2,6
0,9
0,1
третьей
партии
—
100,9
90,1
85,2
79,5
73,1
65,6
58,1
50,6
43,1
36,0
29,4
23,2
17,5
12,6
8,4
4,9
2,3
0,7
суммарные
от трех
партий
133,5
215,1
270,6
240,2
225,8
209,4
190,9
169,7
148,6
127,8
107,2
87,8
69,9
53,4
38,8
26,4
16,1
8,3
3,3
0,8
Доля
теплоты,
отведенной
от мяса
за время
замораживания,
%
5,7
14,9
26,4
36,6
46,3
55,2
63,4
70,6
76,9
82,4
87,0
90,7
93,7
96,0
97,6
98,8
99,5
99,8
99,9
100,0
Анализ данных таблицы
показывает, что за 10...12 ч, т. е.
примерно за первую половину цикла
замораживания, от мяса
отводится 80...90 % всей выделяемой
теплоты, а за остальные 10 ч
цикла— только 10...20 %.
Изменение тепловой нагрузки
нахолодильное оборудование
показано на рисунке. Опытные и
расчетные данные хорошо согласуются
примерно в течение первых 8...9 ч
процесса замораживания мяса.
Затем действительное количество
отводимой теплоты превышает
расчетные теплопритоки. Одна из
возможных причин — аккумуляция
холода строительными и
конструктивными элементами камеры.
Полученные результаты
свидетельствуют о том, что при
проектировании камер интенсивного
замораживания парного мяса
необходимо предусматривать
«коэффициент запаса» (точнее —
коэффициент интенсивности теплоотво-
да от мяса) К= 1,9...2,0.
Одновременно следует
учитывать не только нестационарность
теплоотвода в каждой камере*, но
и несовпадение во времени
максимальных тепловых нагрузок в
работающих камерах морозильного
цеха.
Возможность расчета
максимальной тепловой нагрузки по
предлагаемой методике позволяет
обоснованно строить график
суммарных теплопритоков от всех
камер и подбирать холодильное
оборудование в соответствии с
потребностью.
Список литературы
1. Рекомендации по
проектированию холодильных установок мясной
и молочной промышленности. М.:
ВНИКТИхолодпром, 1987.
2. Сборник технологических
инструкций по охлаждению,
замораживанию, размораживанию и хранению
мяса и мясопродуктов на
предприятиях мясной промышленности. М.:
ВНИКТИхолодпром, 1981.
3. Стефановский В. М. Оценка
уровня усушки при замораживании
парного мяса на основе
многофакторной регрессионной модели //
Холодильная техника. 1986, № 12.
4. Стефановский В. М. Новый
метод расчета продолжительности
замораживания мяса // Холодильная
техника. 1989, № 11.
lifllllSll-llll
** ИЗОБРЕТЕНИЯ
111111111
A1) 1559243 E1M F 25 D 21/04
B1) 4389352/40-13 B2) 09.03.88
G2) Ю. Г. Сербии, С. М. Сырцев,
Л. С. Зайцев E3) 621.565
E4) E7) ДВУХКАМЕРНЫЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий
теплоизолированный корпус, разделенный на
холодильную и расположенную над ней
морозильную камеры,
теплоизолированный поддон с вертикальным каналом
в передней части и двери, снабженные
уплотнителем по периметру дверных
проемов и дополнительным
уплотнителем, закрепленным на внутренней
поверхности морозильной камеры с
образованием между уплотнителями, дверью
и стенками корпуса замкнутой полости,
сообщенной с вертикальным каналом
в теплоизолированном поддоне,
отличающийся тем, что, с целью повышения
надежности в работе и предотвращения
выпадения конденсата путем более
полного обогрева двери морозильной
камеры, теплоизолированный поддон
имеет два дополнительных канала,
выполненных вдоль боковых сторон поддона
для сообщения холодильной камеры с
замкнутой полостью, а в двери
морозильной камеры выполнен центральный
канал, сообщенный с вертикальным
каналом теплоизолированного поддона.
НАУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 536.24
Интенсификация работы
теплообменных аппаратов
судовых термосифонов
Канд. техн. наук В. О. МАМЧЕНКО,
канд. техн. наук А. Л. ЕМЕЛЬЯНОВ,
канд. техн. наук А. Л. ТИМОФЕЕВСКИЙ,
канд. техн. наук Н. М. ТРУБНИКОВ
лтихп
Условия эксплуатации судовых
систем охлаждения накладывают
определенные ограничения на массо-
габаритные характеристики
оборудования, которое должно быть
также высоконадежным и простым
в обслуживании. Все это в ряде
случаев предопределяет
использование в судовых системах
охлаждения двухфазных термосифонов
(ДТС) в качестве промежуточных
контуров отвода теплоты.
ДТС — замкнутый контур с
естественной циркуляцией
хладагента, состоящий из связанных
трубопроводами испарителя и
конденсатора [5]. Расположение
теплообменных аппаратов ДТС может
быть как вертикальным, так и
горизонтальным.
Для повышения компактности в
теплообменниках ДТС используют
плотные пучки трубок малого
диаметра, что затрудняет применение
традиционных способов
интенсификации теплообмена при кипении
и конденсации как внутри
вертикальных, так и на горизонтальных
трубках.
В статье рассматриваются
способы интенсификации процессов
теплообмена, не ухудшающие
прочностных и гидравлических
характеристик судовых теплообменных
аппаратов. Один из них —
увеличение микро- и
макрошероховатости поверхности. С этой целью
наружную поверхность
горизонтальных трубок, на которой происходит
кипение (или конденсация) фрео-
нов, обрабатывают различными
методами, например, путем
дробеструйного упрочнения,
обкатывания роликами, напылением
металлов и др. В результате
увеличиваются шероховатость поверхности
трубок до /?г~10...100 мкм и твердость
на 20—40% (ГОСТ 21474—75).
Для интенсификации процесса
теплообмена при конденсации фре-
онов мелкоребристую поверхность
экспериментальных •
горизонтальных трубок выбирали такой,
чтобы она способствовала снижению
толщины «поддонного слоя»
конденсата. Для обработки
поверхности использовали: накатку или
нарезку, приводящие к
образованию пирамидальных выступов;
спирально-винтовую накатку'без
канавок на нижней образующей
трубки; накатку участков со
встречным направлением винтовых
линий, а также наносили на
поверхность мелкоребристой трубки
кольцевые поперечные канавки.
Характеристики поверхностей
этих трубок приведены в табл. 1.
Поверхность трех первых трубок
выполнена путем нарезки
винтовой канавки, остальных —
получена путем накатки роликами
наклонного и сетчатого рифления по ГОСТ
21474—75.
Для интенсификации
теплообмена при кипении фреонов на
горизонтальных трубках
микрошероховатость поверхности повышали пу-
*>Вт/(м*к)
3 4 5 6 7 8 9W* $,ffm/M*
РИС. 1. Данные по конденсации R12 на
экспериментальных трубках с регулярной
микрошероховатостью, обработанные в
виде a=Aqn (для трубки № 4: Л=208926,5
и л=—0,33; № 6 — 43536,0 и —0,2; № 7 —
— Л=69405,4 и п==— 0,2):
^ — трубка № 4;Н— тоже, № 5; Д — то
же, № 6; И то же, № 7; гладкая
ТАБЛИЦА 1
\г-4
TI
L ' v
* aF4^L3
if
¦^*—J"
¦ш.
¦ЧВ
ЕГ-—& л
ГК 1
¦\-
\\шК-
05
*
Я
X
X
<и
н
к
X
S
О
Шаг
ребер
S, мм
Поверхность
наружная
внутренняя
/wio-3,
2,8
8,26
3,95 2,088
2,8 8,9 3,95 2,25 -
2,76 6,17 3,95 1,6
0,95 7,86 4,27 1,838 1,470
0,95 7,18 4,27 1,681 1,344
0,95 7,18 4,27 1,681 1,344
0,95 7,86 4,27 1,838 1,470
тем обработки ее дробью,
напыления металла, накатки.
Наибольшая степень
интенсификации (до 500 %) при
конденсации фреона на горизонтальной
трубке с мелкоребристой
поверхностью получена при высоте ребер
0,16...0,19 мм и шаге 0,5...1,5 мм,
что видно из рис. 1
(коэффициенты теплоотдачи отнесены к
наружной поверхности с учетом ребер).
В результате исследования
теплообмена при кипении R12 на
трубках с микрошероховатой
поверхностью (R2=4...55 мкм) получены
данные, хорошо описывающиеся
зависимостью Г. Н. Даниловой для
аналогичных условий. Средний (по
поверхности трубки) коэффициент
теплоотдачи а для трубок с
поверхностью, обработанной дробью и на-
%
ев
S
X
X
4>
Н
К
X
л
ч
S
ч
о
X
пььлением, увеличился по
сравнению с гладкими трубками на 30—
50 %, а для трубок с накатанной
поверхностью — на 60—70 %.
Анализ экспериментальных
данных по кипению и конденсации
R12 на опытных образцах трубок
приведен в [4] и здесь не
рассматривается.
Для интенсификации
теплообмена при конденсации в
вертикальных трубках в ряде случаев
целесообразно устанавливать в них
по скользящей посадке продольные
ребристые вставки из полимерных
материалов [1] или металлические
гофрированные ленты. Внешний
вид и геометрические параметры
некоторых исследованных образцов
трубок и вставок приведены в
табл. 2.
ТАБЛИЦА 2
№
трубки
Поперечное
сечение
трубки
Вид
вставок
Внутренний
диаметр
трубки
dBH, мм
Высота
трубки
Н, мм
Шаг
ребер
вставки
S, мм
Эквивалентный
диаметр
канала
</экв, мм
Угол
наклона
ребра
вставки
Ф. °
Длина
секции
вставки
L, мм
Сплошные
полиэтиленовые
Гофрирован- 5,9
ные из листа
Х18Н10Т 7,8
толщиной
6=0,1 мм
600
600
545.
624
6,28
3,14
1,85
1,75
2,41 70—75 600
1,56 72—76
600
0,81 50—58 7X80* 1
0,81 50—58 8X80**
Примечание. * Установка секций вставок встык без зазора.
** Установка секций вставок с зазором 2...3 мм.
Механизм интенсификации
теплоотдачи в таких трубках состоит
в основном в уменьшении длины
пути стекания конденсата, который
под действием градиента давления,
возникающего в искривленной
поверхности пленки в месте
контакта вставки с трубкой, смещается к
ребрам вставки и стекает вниз в
виде ручьев. Это приводит к
перераспределению пленки конденсата
по поверхности трубки и
улучшению теплообмена.
Анализ результатов
экспериментов по конденсации R12 и R22
в трубках со вставками позволил
установить, что значение
коэффициента теплоотдачи а, отнесенное
к внутренней поверхности трубки,
возрастает в 2—4 раза по
сравнению со значением d для трубок
без вставок (рис. 2) при
незначительном увеличении их
гидравлического сопротивления. Основное
влияние на теплоотдачу в трубках
со вставками оказывают шаг ребер
вставки S и плотность теплового
потока q. Уменьшение d при
увеличении q связано с. ростом толщины
пленки конденсата и снижением в
связи с этим степени влияния сил
6с,Вт/(м2/г)
! ч»>9
>^
^*л
**ч_
г5^
PS.+
'S
t***A
Т^г*
*ч^
г
Ч|
bw
4
^
й-
Ъ
Ш |
^
г
Г
i*L
Н2Ы5^Р°оЛ
Ч*++-н*
*4***А
|А*._4?|-
г
+ +J
к
11Г
/о3\
*¦ 6 в /О9 2$,0т/м2
РИС: 2. Зависимость a=f(q) при
конденсации R22 в вертикальных
экспериментальных трубках:
Щу д — трубка со вставкой № 1
(соответственно однотрубный и многотрубный
конденсатор); -[- — трубка № 2; О — трубка
№ 4; ф, Д — трубка без вставки (соответ*
ственно однотрубный и многотрубный
конденсатор); / — расчет по зависимости Нус-
сельта; // — то же, с поправкой по [2|;
/// — то же, согласно GJ
поверхностного натяжения на ее
гидродинамику. Увеличение d при
уменьшении S происходит в
результате возрастания доли
поверхности трубки с интенсифицирован^
ной теплоотдачей вследствие обра-\;
зования дополнительных ручьев;
Больший наклон кривых,
аппроксимирующих результаты,
полученные для трубок № 2 и № 4
(см. табл. 2), по сравнению с
наклоном кривой для трубки № 1
можно объяснить тем, что при
малых значениях S и большом числе
Рейнольдса для пленки конденсата
Renjl на интегральную
интенсивность теплообмена начинают
влиять соседние ребра (ручьи).
Характер изменения температуры
стенки tCT по высоте трубок с
различными вставками позволяет
сделать вывод, что силы межфазного
трения влияют на теплоотдачу
конденсирующегося пара R22 в
условиях действия сил поверхностного
натяжения при скорости пара на
входе в трубку w%x более 1,5 м/с.
Уменьшение значения /ст в нижней
части трубок № 1, № 2 при Renj]=
= 300...400 свидетельствует об
ухудшении теплообмена из-за
ослабления влияния сил
поверхностного натяжения на пленку
конденсата (рис. 3).
Н,м
0,1
0,2
0,5\
ОЛ
0,5\
0,6
20 2<+ 28 32 36 W t°C
РИС. 3. Изменение температуры стенки
tCT по высоте Н трубки № 2 при
конденсации в ней R22:
ф—г<х=0,58 м/с и Re =156; А —
1,18 м/с и 317; И— 1>62 и 433; + — <х=
= 2.25 м/с и RenJ1=604; *ст;
" *s
Изменение угла наклона ребра
вставки ф к поверхности трубки в
необходимом для практических
целей диапазоне D5. ..75°)
сравнительно слабо сказывается на
теплоотдаче. Это можно объяснить
тем, что при уменьшении ср, с одной
стороны, увеличивается емкость
ручьев конденсата, а с другой,
возрастают трение в них и доля тепло-
обменной поверхности,
исключенная из активного теплообмена.
По сравнению с полимерными
вставками интенсификаторы из
металлической ленты обладают рядом
эксплуатационных преимуществ:
их термическая стойкость и
механическая прочность выше, не
требуется тщательно подгонять
размеры вставки и входного
отверстия трубки. В то же время в труб-
R22 1
\t5-toy
1
1
1
I
1
м
+
i
i
i
t
f
+
t
4
i
i
i
1
/
f
i
P
f
1
; к
*
/
/
/
1
1
1
I
1
I
f
.
t
1
1
1
T
1
i
i
i
i
i
l
—<
*-—]
LiL
ках с гофрированными вставками
ухудшаются условия доступа пара
к поверхности теплообмена. Для
выяснения степени влияния этого
фактора на теплоотдачу были
сопоставлены результаты
экспериментов по конденсации R22 в
трубках № 3 и № 4. Их вставки имели
одинаковые геометрические
характеристики, но в одном случае были
установлены встык без зазора, а в
другом — имели перфорацию и их
устанавливали с зазором 2...3 мм.
Коэффициенты теплоотдачи в
трубке № 3 (вставки которой
установлены без зазора) оказались
примерно в 1,5 раза ниже, чем
в трубке № 4. Это объясняется
тем, что в местах стыковки
торцов секций вставки в трубке № 3
зазоры для прохода пара из
центральной ее части к охлаждаемой
стенке были примерно равны
капиллярной постоянной, что
препятствовало равномерному подводу
пара к поверхности теплообмена.
Гофрированная вставка,
установленная с зазором, не только
улучшает доступ пара к
поверхности теплообмена, но и
способствует перемещению некоторого
объема конденсата в нижней части
Хрубки на внутреннюю поверхность
вставки. Для сохранения
неизменным интенсифицирующего
действия сил поверхностного натяжения
на теплоотдачу при конденсации
целесообразно изготовлять вставку
составной, а при RenjI~400
устанавливать между ее секциями
колпачки для отвода конденсата в
центр парового потока.
Коэффициент теплопроводности
полиэтилена на два порядка ниже,
чем нержавеющей стали, поэтому
конденсация на полимерных
вставках отсутствовала. Слабый
тепловой контакт между трубкой и
гофрированными вставками,
установленными по скользящей
посадке, низкая эффективность @,25—
0,35) этого оребрения и малая
площадь соприкосновения вставки
с трубкой позволили пренебречь
вкладом ребер вставок в общую
теплоотдачу и сопоставить трубки
с полимерными и металлическими
вставками.
Обобщение опытных данных по
теплоотдаче при конденсации R22 и
R12 в вертикальных трубках с
ребристыми низкотеплопроводными
вставками различной геометрии
было выполнено с точностью
4=15 % в виде:
Nu*=2,29Ren70>365(/^/S3H'25,
где Nu* — число Нуссельта,
Nu*=a(v2/?I/3A;
a — коэффициент
теплоотдачи;
v — кинематическая
вязкость;
g — ускорение свободного
падения;
X — теплопроводность;
L — комплекс,
/k=V*/(q'-q")?;
q\q" — плотность жидкого и
парообразного хладагента;
о — сила поверхностного
натяжения.
Зависимость справедлива в
диапазоне параметров:
температуры насыщения ts= 17...50 °С;
Renjl<500; <х<2 м/с; ср=45...75°;
Я/5= 100...350; 5=2...8 (§=S/lK).
По мере увеличения скорости пара,
поступающего в трубку с интенси-
фикатором, на процесс
конденсации начинают оказывать влияние
силы межфазного трения. В
области геометрических и режимных
параметров, исследованных авторами
(w%x/-2y3 м/с), перепады давлений
при конденсации фреонов в
трубках со вставками и без них
отличались незначительно (рис. 4), что
являлось положительным
фактором, имеющим важное значение
для работы низконапорных
устройств с естественной
циркуляцией хладагента.
Ар, нПа
0,2
О
-0,2
-«*
-0,6
-0,8
РИС. 4. Перепады статических давлений
Ар при конденсации R22 в вертикальных
трубках № 1, № 2, № 4 (обозначения
см. рис. 2)
При ^в'х^4 м/с перепады
давлений в трубке со вставкой можно
рассчитывать по методике,
рекомендованной для определения Ар
при конденсации фреонов в
плоских щелевых каналах [3].
Чтобы получить интегральные
теплогидравлические
характеристики многотрубного кольцевого
ДТС с интенсифицированным
процессом теплопередачи, в кожухо-
трубном конденсаторе
устанавливали полимерные вставки с
размерами, указанными в табл. 2.
Сопоставление
экспериментальных данных по конденсации R22 в
многотрубном конденсаторе и в
одиночной трубке показало
удовлетворительное их согласование
(см. рис. 2), а также подтвердило
незначительное влияние интенси-
фикаторов на гидравлические
характеристики конденсатора и тер-,
мосифона в целом.
Ресурсные испытания образцов
полиэтиленовых вставок показали,
что за 3 года в среде жидкого
R11 они не изменили своей
формы, что свидетельствует о
высокой стойкости наружного слоя
полимерных высокомодульных
изделий, полученных гидроэкструзией в
холодном состоянии.
Описанные вставки можно
использовать и для интенсификации
теплообмена при кипении.
Исследование процесса кипения ряда
хладагентов в трубках с
гофрированными металлическими вставками
выполнено авторами [6].
На рис. 5 показана
зависимость коэффициента теплоотдачи
от плотности теплового потока при
кипении R22 в вертикальных
трубках № 1 и № 2 (см. табл. 2).
Средний по поверхности трубки
коэффициент теплоотдачи в них
соответственно на 30 и 60 % выше,
чем в трубках без вставок, что
объясняется переходом к
снарядному и кольцевому режимам
течения при меньших плотностях
теплового потока.
Специфические условия
эксплуатации судовых ДТС и
сопряженность протекающих в них
процессов кипения и конденсации
2
1 1
R22
г5=
р^
90%
/
0
-++
-+«
i
р—а
0
—?
1
1 1
•—
_
В—
f—*
ч-Э
Jtil
<0
9>
,+"
к8т/мг
05
05
Г^
*
ж
X
X
н
ск
X
¦о
S
ее
О
ч
о
X
&,Вт/(м2-К)
10*\
3
8
7
6
S
И0*5 6 7 8 9/0+
р
и
У
f
'
У
S
',
s?r
У^
•?•
R22
5г*"^^
v*
Л%
?~-1
fip л
Вт/мг
РИС. 5. Зависимость среднего по
поверхности трубки коэффициента теплоотдачи а от
плотности теплового потока q в испарителе
при кипении R22 в вертикальных трубках
№ 1 и № 2 с полиэтиленовыми вставками
(обозначения см. рис. 2)
обусловливают выбор в качестве
критерия оптимизации при их
тепловом расчете минимума
суммарной теплообменной поверхности
аппаратов.
Анализ результатов расчетов
ДТС, выполненных на ЭВМ,
показал, что в диапазоне параметров,
характерных для работы судового
ДТС, применение рассмотренных
S
X
н
к
X
-А
5
КС
О
=5
О
X
способов интенсификации
теплоотдачи позволяет снизить
суммарную теплообменную поверхность
аппаратов термосифона,
работающего на R22, в 1,5... 1,8 раза, что
значительно улучшает его массога-
баритные характеристики.
Список литературы
1. А. с. 1270530 СССР.
2. Будов В. М., Кирьянов В. А.,
Шемагин И. А. Теплоотдача на
ламинарно-волновом участке
конденсации неподвижного пара //
ИФЖ.1987, Т. 52, № 6.
3. И в а н о в О. П. Конденсаторы и
водоохлаждающие устройства. Л.:
Машиностроение. Ленингр. от-ние,
1980.
4. ИвановО. П., МамченкоВ. О.,
Емельянов А. Л. Влияние микро-
и макрошероховатости поверхности
УДК 637.5.037.004.162
на теплообмен при кипении и
конденсации // Промышленная
теплотехника. 1988, Т. 10, № 5.
И в а нов О. П., Ма м чен ко В. О.,
Емельянов А. Л. Исследование
процессов кипения и конденсации
хладонов на пучках гладких
горизонтальных труб двухфазного
термосифона // Холодильная техника,
1987, № 6.
.ИсакеевА. И.,Сил инскийА. Л.,
Жигалов В. Г.
Экспериментальное исследование теплообмена при
кипении парожидкостной смеси в
капиллярных гофрированных каналах
тепловых труб // Тез. докл. VII
Всесоюзной конференции «Двухфазный
поток в энергетических машинах и
аппаратах». Л., 1985, Т. 1.
Оборудование теплообменное
АЭС. Расчет тепловой и
гидравлический: РТМ 108.031.05—84. Л., 1986.
Потери замороженного мяса
при хранении
на Московском хладокомбинате № 7
Канд. техн. наук В. Г. 30НИН,
д-р техн. наук, проф. В. Е. КУЦДКОВА,
лтихп
Канд. техн. наук В. Д. МИХАЙЛОВ
ВНИИПХпроект
На хладокомбинатах системы
торговли из-за старения
теплоизоляции и возрастания
оборачиваемости хранимого замороженного
мяса практически во всех
холодильных камерах не выдерживается
температурный режим хранения
—18 °С. В результате потери
мяса при хранении существенно
превышают нормативные. Это
показала экспериментальная проверка на
хладокомбинатах Ленинграда. По
ее результатам получена
эмпирическая зависимость, с высокой
точностью описывающая потери
замороженного мяса при хранении на
ленинградских хладокомбинатах
В настоящее время по
заданию Росмясомолторга
экспериментально определяются потери
замороженного мяса при хранении на
московских хладокомбинатах.
При выполнении этой работы на
Московском хладокомбинате № 7
тщательно проконтролированы
основные факторы, влияющие на
потери при хранении (температура t
и относительная влажность ср
воздуха в камере, степень загрузки Z
камеры, коэффициент
теплопередачи к ограждений камеры, время
хранения т — продолжительность
и календарный момент — и др.).
Одновременно была
проанализирована пригодность
эмпирической зависимости [1] для
описания потерь замороженного мяса в
В. И. МАРЧЕНКО
условиях хранения этого
хладокомбината.
Исследования независимо друг
от друга проводили специалисты
Всесоюзного
научно-исследовательского и проектно-изыскатель-
ского института проблем
хранения материалов и товаров
(ВНИИПХпроект) и
Ленинградского технологического института
холодильной промышленности
(ЛТИХП) по методике ВНИКТИ-
холодпрома.
Специалисты ВНИИПХпроекта
обследовали ограждающие
конструкции всех холодильных камер
и провели экспериментальное
хранение замороженного мяса в 1989 г.
в камере № 507.
На хранение была заложена
контрольная партия говядины I
категории из 43 полутуш.
Контрольный штабель из 23 полутуш
общей массой 2245,9 кг был
сформирован у входной двери камеры,
остальные 20 полутуш
распределены между хранимым мясом по все-
"му объему камеры.
В течение периода хранения
измеряли температуры воздуха в
камере, наружной стены, ледяного
экрана, потолка, верха штабеля
мяса хромель-копелевыми
термопарами и потенциометром ПП-63 (с
суммарной погрешностью ±0,1 °С).
Для регистрации изменения
температуры использовали термограф
М-21АН. Относительную влаж-
-ность воздуха в камере
определяли (с погрешностью ±3 %) с
помощью недельного гигрографа,
предварительно выдержанного в
«ледяном ящике».
Каждую контрольную полутушу
взвешивали перед загрузкой и
еженедельно перевешивали на весах
РП-500Ш 13 по ГОСТ 11219—71 с
участием представителей
Московского хладокомбината № 7.
Специалисты ЛТИХПа заложи-
8/014 23 2 9 16
Февраль Март
Температурный режим в камере
6 1014 20
Апрель
11 18
Май
1 8 Г
Июнь
РИС. I.
№ 507:
У — данные ВНИИПХпроекта A989
ные ЛТИХПа A990 г.)
); 2-
РИС. 2. Степень загрузки камеры №
/ — данные ВНИИПХпроекта A989 г.); 2
ные ЛТИХПа A990 г.)
507:
- дан-
80
60
40
20
73
\58г
62
?0
64
41 ¦—"-
3 16 23
Февраль
Z 10 16 23 30 6
Март
13 20 27
Апрель
11 18 25
Май
1 8
-J !->
15 22 2$ 6 13 20Х
Июнь Июль
ли на хранение контрольные
партий мяса в разных по
техническому состоянию камерах
(используя данные о техническом
состоянии камер, полученные
специалистами ВНИИПХпроекта). Опытные
партии говядины I категории
были заложены в 1990 г. в ту же
камеру № 507, имеющую по
сравнению с другими камерами
наихудший коэффициент теплопередачи
ограждений 0,75 Вт/(м2-К), а
также в камеры № 305 и 306 с
коэффициентом теплопередачи
ограждений соответственно 0,32 и
0,35 Вт/(м2-К). Для сравнения:
нормативный коэффициент
теплопередачи 0,23 Вт/(м2-К), а
рекомендованный Международным
институтом холода — 0,13 Вт/(м2-К)
[2,3].
Условия хранения приведены в
таблице.
Номер
камеры
хранения
507
507
305
306
Срок
хранения
16.03.89—
15.06.89
16.03.90—
15.06.90
31.03.90—
15.06.90
31.03.90—
15.06.90
/, оС
— 12,1
— 15,4
— 18,5
— 18,9
ф, %
95
93
95
95
У-. %
63
73
• 80
80
Вт/(м2-К)
0,75
0,75
0,32
0,35
Потери
замороженного
нормативные
0,27
0,27
0,25
0,25
мяса, %
фактические
расчетные
по [1]
0,93 0,97
0,76 ,',80
0,43 0,40
0,44 0,43
Отно-
си-
тель-
ная
точность
чета,
%
—4,2
—6,0
7,5
2,3
На рис. 1 показаны изменения
температуры в камере № 507 в
периоды опытного хранения в 1989 и
1990 гг., а на рис. 2 — степень
загрузки камеры в эти периоды.
Фактические потери
замороженного мяса в камере № 507 в
1989 г. (опыты ВНИИПХпроекта)
составили 0,929 %, в 1990 г.
(опыты ЛТИХПа) —0,752 %.
Сравнение фактических потерь
с рассчитанными по формуле [1],
учитывающей основные факторы,
которые влияют на их размер,
показывает, что разница не
превышает 7,5 %. Для сравнения:
фактические потери за этот период были
больше нормативных в 2,44 раза.
Это говорит о том, что
формула, полученная для расчета потерь
замороженного мяса при хранении
на хладокомбинатах Ленинграда,
реально отражает потери в
условиях Московского
хладокомбината № 7.
Список литературы
1. Влияние различных факторов на
усушку замороженного мяса /
В. Е. Куцакова, В. Г. Зонин,
М. П. Иванов, В. И. Марченко //
Холодильная техника. 1990, № 5.
2. СНиП П-3—79**, ч. II, гл. 3. М.:
ЦИТП Госстроя СССР, 1986.
3. Recommendations for
processing and handling of frozen foods.
3 rd edition. Paris: IIF, 1986.
A1) 1559244 E1M F 25 D 23/02
B1) 4339364/40-13 B2) 08.12.87
G2) А. В. Пичугин, А. М. Мягков
E3) 621.565
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНЫЙ ШКАФ,
содержащий корпус, дверь, кронштейн
для ее крепления, имеющий полки,
расположенные под углом одна к другой
с возможностью его изменения,
элементы крепления первой полки кронштейна
к корпусу шкафа и закрепленную на
удаленном конце второй полки ось
дверцы, вставку с отверстиями, соосными
с отверстиями под элементы крепления
в первой полке, упругий уплотнитель,
расположенный на двери и
прилегающий к плоскости корпуса в ее закрытом
положении, отличающийся тем, что,
с целью повышения удобства сборки
холодильника, первая полка выполнена
со скобообразным выступом в боковой
поверхности, а конец второй полки шар-
нирно укреплен в нем, при этом на
поверхности выступа выполнен паз для
ограничения перемещения второй
полки, а вставка в зоне контакта с
шарниром повторяет его форму.
A1) 1557427 E1M F 24 F 1/02, 5/00
B1) 4444678/25-29 B2) 20.06.88
G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский
институт по оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции
G2) В. В. Сазонов, В. Д. Бреславец,
Ф. А. Набиулин, И. Д. Квят, В. Б. Шля-
ховой, Л. В. Мишин, Н. Д. Эйкалис,
А. И. Лупарев E3) 697.94
E4) E7) АВТОНОМНЫЙ
КОНДИЦИОНЕР, содержащий^
соединенные трубопроводами компрессор с
приводом, дроссельное устройство,
конденсатор, испаритель и подключенный
к системе теплоснабжения
подогреватель, причем испаритель и
подогреватель выполнены в виде сребренных
трубок, снабженных общим кожухом,
установленным на входе воздуха в
помещение, отличающийся тем, что, с целью
снижения энергетических затрат,
дополнительно содержит заслонку,
установленную на входе воздуха в
конденсатор, и запорные вентили,
размещенные на трубопроводах до и после
испарителя, при этом трубки испарителя
по ходу воздуха расположены перед
трубками подогревателя, заслонка
связана с приводом компрессора и
выполнена с возможностью попеременного
сообщения входа конденсатора с
атмосферой или помещением, а
испаритель размещен выше конденсатора.
A1) 1564384 E1M F 04 В 39/04
B1) 4310302/25-29 B2) 29.09.87
G2) И. А. Афанасьева, Н. А. Бабанов,
Б. Л. Цирлин E3) 621.512
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОТДЕЛЕНИЯ МАСЛА В
ХОЛОДИЛЬНОМ КОМПРЕССОРЕ, содержащее
сетку и экран для направления газа,
установленные в полости картера
электродвигателя с вертикальной торцовой
стенкой и патрубком подвода газа
перед электродвигателем по ходу газа,
при этом сетка установлена
параллельно торцовой стенке, отличающееся тем,
что, с целью повышения степени
отделения масла, сетка выполнена в виде
трубки, установленной соосно с
патрубком подвода газа и сообщенной
внутренней полостью с последним, а
экран — в виде желоба с
параллельными кромками, охватывающего сетку и
обращенного кромками к торцовой
вертикальной стенке, при этом отношение
расстояния от кромок экрана до
торцовой вертикальной стенки к периметру
сетки находится в пределах 0,011...0,015,
отношение радиуса сетки к ее периметру
равно 0,050...0,065, а отношение
расстояния от электродвигателя до
торцовой вертикальной стенки к периметру
сетки равно 0,25...0,30.
A1) 1562635 E1M F 25 В 43/02
B1) 4438477/23-06 B2) 08.06.88
G1) Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности
G2) Д. В. Шляховецкий E3) 621.574
E4) E7) ОТДЕЛИТЕЛЬ
ЖИДКОСТИ преимущественно для
компрессионной холодильной машины,
содержащий корпус с патрубками подвода па-
рожидкостной смеси и отвода паров
и отделенной жидкости и
размещенными в корпусе направляющими паро-
жидкостной смеси и осушенного пара,
отличающийся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности
путем исключения гидравлического
удара при работе холодильной машины
на переменных режимах,
направляющая парожидкостной смеси выполнена
в виде совмещенных по диаметру
полутора и большему основанию усеченного
конуса, установлена концентрично
относительно корпуса меньшим основанием
конуса книзу и присоединена к
патрубку ввода парожидкостной смеси
коленом, верхняя часть которого связана с
полутором, а в нижней части
выполнено отверстие, направляющая
осушенного пара выполнена в виде
кольцевого коллектора с кольцевой щелью
по верхней образующей, установлена
внутри полутора и присоединена к
патрубку отвода паров.
МЕЖДУНАРОДНОЕ ЭКОНОМИЧЕСКОЕ И НАУЧНО-
ТЕХНИЧЕСКОЕ СОТРУДНИЧЕСТВО
05
S?
S
X
н
к
?
S
С*
о
о
УДК 681.5.08
Применение современных приборов
при монтаже
и техническом обслуживании
холодильного оборудования
Л. Г. КАПЛАН
Московский специализированный комбинат холодильного оборудования
И. КЁЛЕР
Фирма «Рефко» (Швейцария)
Для качественного и
эффективного выполнения пусконаладочных
и ремонтных работ специалисты
Московского специализированного
комбината холодильного
оборудования используют современные
диагностические и измерительные
приборы и устройства
швейцарской фирмы «Рефко».
После монтажа фреоновую
холодильную установку испытывают
на герметичность с помощью
электронного течеискателя TIF-5500
(рис. 1), который работает от двух
элементов питания постоянного
тока напряжением 1,5 В
(отечественный аналог — элемент А343).
Сигналом готовности прибора к ра-
РИС. 1. Электронный галлоидный тече-
искатель TIF-5500:
/ — соединительный провод; 2 — насос; 3 —
датчик; 4 — динамик звукового сигнала;
5—переключатель; 6 — индикаторный светодиод
боте является свечение
индикаторного светодиода и звуковые
сигналы с частотой 100... 120 в мин.
Для проверки герметичности
соединения к штуцеру
всасывающего вентиля компрессора
присоединяют баллон с хладагентом и
заполняют систему парами
хладагента до давления 0,3...0,4 МПа.
Затем через редуктор подключают
баллон с сухим инертным газ©мв
(например, азотом) и повышают
давление в системе до 1,2 МПа
(при работе на R12) или до 1,6 МПа
(при работе на R22 и R502). Закрыв
жидкостный вентиль на ресивере
(конденсаторе) и всасывающий
вентиль на компрессоре,
увеличивают давление на стороне
высокого давления соответственно до
1,8 или 2,3 МПа.
Если воздух в помещении
загазован парами хладагента, то
частота звуковых сигналов
течеискателя резко увеличивается (до
сплошного треска). С помощью
переключателя прибор выключают
и снова включают, после чего он
уже не воспринимает фон,
загазованной окружающей среды. Датчик
прибора подносят к проверяемому
соединению холодильной
установки. Если обнаруживается утечка
хладагента, то частота звуковых
сигналов прибора возрастает.
После устранения неплотности
соединения его снова проверяют
течеискателем.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ТЕЧЕИСКАТЕЛЯ TIF-5500
Чувствительность по R12,
R22, R502 и другие
хлорированным,
фторированным и бромированным
хладагентам, г/год 10
Срок службы элементов
питания, ч 50
Температура окружающей
среды, °С —1...+38
Габаритные размеры, мм 203Х
X 76X48
Масса (с элементами
питания), г 980
После проверки герметичности
фреоновой холодильной установки
из нее удаляют воздух с помощью
переносной станции 10805-RD-4
(рис.2).
8 9 /Off "b*JL*~H
РИС. 2. Переносная станция 10805-RD-4
для вакуумирования и зарядки хладагентом
холодильной установки:
/ — вакуумный насос; 2 — газобалластный
вентиль; 3, 12 — предохранительные клапаны;
4, 8, 17, 18, 21 — вентили; 5 — вакуумный блок;
6 — вакуумметр; 7 — ручка; 9 — мановакуумметр;
10 — смотровое стекло; //, 13 — манометры; 14 —
обратный клапан; 15 — цилиндр для хладагента;
16 — шкала цилиндра; 19, 22 — штуцеры; 20 —
станина; 23, 24—тумблеры; 25—электрический
щиток
На станине станции
смонтированы: двухступенчатый вакуумный
насос; цилиндр с поворотной
шкалой для R12, R22, R502,
манометром, предохранительным клапаном
и встроенным
электронагревателем; манометрический блок с
манометром, мановакуумметром
(имеющими шкалы температур и
давлений хладагентов R12, R22,
R502 в состоянии насыщения),
смотровым стеклом, вентилями и
штуцерами для присоединения
шлангов; вакуумный блок с
вакуумметром, вентилем и
предохранительным клапаном; щиток с
электрическим конденсатором,
тумблерами для включения вакуумного
насоса и электронагревателя
цилиндра и клеммником для
присоединения станции к электросети.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
СТАНЦИИ 10805-RD-4
Производительность (по
воздуху), м3/ч 3,5
Достижимый вакуум, Па 5
Емкость цилиндра для
хладагента, кг 4,4
Потребляемая мощность,
кВт 0,3
Напряжение однофазного
тока, В 220
Потребляемый ток, А 2,3
Габаритные размеры, мм 500Х
Х150Х
Х620
Масса, кг 24
Для заполнения цилиндра
станции хладагентом к вентилю
баллона с хладагентом подключают
фильтр-осушитель, который гибким
шлангом соединяют со штуцером
22. При открытых вентилях 4, 8,
18 и 21 тумблером 24 включают
^вакуумный насос и вакуумируют
Ьилиндр. По достижении
остаточного давления 5 Па, закрыв
вентили 4 и 21, останавливают вакуум-'
ный насос. Открыв вентиль
баллона, а также вентили 8, 17 и 18
станции, заполняют цилиндр
хладагентом, контролируя его уровень.
Чтобы из баллона в цилиндр
поступило больше жидкого
хладагента, его пары выпускают через
обратный клапан.
Гибкими шлангами штуцера
станции соединяют со штуцерами
на всасывающем и нагнетательном
вентилях компрессора холодильной
установки. Включив вакуумный
насос станции тумблером 24 при
открытых вентилях 4, 8, 18 и 21,
вакуумируют холодильную
установку до остаточного давления
5 Па. Спустя 1 ч работы при этом
остаточном давлении вакуумный
насос выключают и выдерживают
систему под вакуумом в течение
1 ч. Затем, закрыв вентили 4 и 21
и открыв газобалластный вентиль
и вентили 8, 17 и 18, вводят из
цилиндра станции в холодильную
установку осушенный хладагент
до достижения избыточного
давления 30...50 кПа, нарушая вакуум,
что предотвращает реконденсацию
паров воды, испарившейся при
вакуумировании, и способствует
их полному удалению.
Таким же образом проводят
второе вакуумирование холодильной
установки и снова нарушают
вакуум.
После третьего вакуумирования
холодильную установку заполняют
необходимым количеством
хладагента из цилиндра станции.-Для
этого закрывают все вентили
станции, кроме 8, 17 и 18. Когда
давления хладагента в холодильной
установке и цилиндре станции
уравняются (что будет видно по
прекращению циркуляции
хладагента через смотровое стекло),
тумблером 23 включают
электронагреватель, встроенный в цилиндр
станции. В результате давление
в цилиндре повышается и
холодильная установка продолжает
заполняться хладагентом.
Количество хладагента, поступившего в
холодильную установку, определяют
по шкале цилиндра, которая имеет
корректировочную сетку по
давлению хладагента в цилиндре
(например, для R12 — от 0,4 до
1 МПа).
Применение станции 10805-RD-4
обеспечивает гарантированную
осушку холодильной установки и
ее заполнение дозированным
количеством хладагента.
При пуске холодильной
установки после зарядки ее хладагентом
настраивают приборы автоматики.
Эти операции выполняют с
применением манометрического блока
M2-6-N, электронного прибора
TIF-4000 для измерения разности
температур и электронного
термометра WM-150 (рис. 3).
Манометрический блок
подвешивают за крюк, например, на
трубопроводе. Гибким шлангом
штуцер вентиля 20 соединяют со
штуцером всасывающего вентиля
компрессора, а штуцер вентиля
17 — со штуцером нагнетательного
жидкостного вентиля компрессора.
Электронный прибор TIF-4000
также подвешивают. Его датчик //
прижимом закрепляют на трубо-'
проводе между ТРВ и испарителем,
а датчик 12 — на всасывающем
трубопроводе непосредственно на
выходе из испарителя.
Щуп электронного термометра
WM-150 вводят в охлаждаемый
объем.
Следя за показаниями мано-
вакуумметра и манометра
манометрического блока M2-6-N при
работе холодильной установки,
регулируют соответственно уставки
(давления размыкания и
замыкания контактов) реле давления РД.
При техническом обслуживании
холодильного оборудования с
помощью манометрического блока
M2-6-N не только проверяют
настройку РД, но и определяют
наличие воздуха, недостаток
хладагента в системе.
Для дозарядки хладагента
штуцер 21 манометрического блока
тибкими шлангами соединяют с
вентилем баллона с хладагентом,
а штуцер 19 — со штуцером
всасывающего вентиля компрессора.
При работе последнего
открывают вентиль 20 и вентиль баллона.
Дозарядку хладагентом проводят
до тех пор, пока не исчезнут
пузырьки пара хладагента в
смотровом стекле на жидкостном
трубопроводе холодильной установки.
Предварительно (погрузив
датчики 11 и 12 в две ванночки с
жидкостью, разность температур в
которых соответствует настройке
перегрева ТРВ) электронный
прибор TIF-4000 регулируют таким
образом, чтобы частота звуковых
сигналов динамика составляла
100...120 в мин. Затем, закрепив
датчики на трубопроводах
испарителя, по величине перегрева паров
хладагента, выходящих из
испарителя, настраивают терморегули-
рующий вентиль ТРВ. Если в
схему холодильной установки не
входит регенеративный
теплообменник, то ТРВ настраивают на
перегрев около 7 °С (при наличии
испарителя конвективного
охлаждения) или 12 °С (при наличии
воздухоохладителя). Если в схему
установки входит регенеративный
теплообменник, то ТРВ
настраивают на перегрев примерно 2 °С,
когда перед ним на трубопроводе
жидкого хладагента имеется
электромагнитный вентиль, или
на 5 °С, когда такого вентиля нет.
При отклонении перегрева от
указанного выше значения частота
звуковых сигналов прибора
РИС. 3. Схема подключения
манометрического блока M2-6-N, электронного
прибора TIF-4000 и электронного
термометра WM-150 для настройки приборов
холодильной установки при монтаже и
техническом обслуживании:
/ — соединительные провода; 2 —
регулировочная рукоятка; 3 — электронный прибор
TIF-4000; 4— индикаторный светодиод; 5 —
переключатель; 6 — динамик звукового
сигнала; 7 — электронный термометр WM-150; 8 —
дисплейная цифровая шкала; 9 —
соединительный гибкий провод; 10—щуп; //, 12—
датчики; 13— мановакуумметр; 14—
манометр; 15 — манометрический блок; 16, 21 —
штуцера; 17, 20 — вентили; 18 — смотровое
стекло; 19 — штуцер с обратным клапаном;
22 — переключатель; РТ — реле
температуры; ТРВ — терморегулирующий вентиль;
РД — реле давления
TIF-4000 повышается. Чем
больше отклонение величины
перегрева, тем выше частота сигналов.
Прибор TIF-4000 позволяет
также обнаружить засорение фильтра-
осушителя, смятие трубопровода,
недозарядку хладагентом,
влажный ход компрессора.
С помощью электронного
термометра WM-150 регулируют реле
температуры РТ, для чего, включив
прибор переключателем 22, по
цифровой шкале фиксируют
температуру в охлаждаемом объеме при
размыкании и замыкании
контактов РТ.
Электронным термометром
определяют также температуру в
различных точках холодильной
системы, воздуха на входе в
конденсатор и воздухоохладитель и
выходе из них, хранящихся
продуктов.
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ЭЛЕКТРОННОГО ТЕРМОМЕТРА WM-150
Пределы измерений
температур, °С —50...+ 150
Точность
измерения, °С ±0,5
Продолжительность
измерения, с 12
Продолжительность
непрерывной
работы, ч 200
Напряжение
встроенного
элемента питания
прибора, В '9
Длина
соединительного провода,м 1
Габаритные
размеры, мм 120X72X30
Масса, г 160
После вывода холодильной
установки на режим с помощью
электронного гигрометра MIK-3000
(рис. 4) измеряют температуру и
влажность воздуха в
охлаждаемых камерах. Прибор включают
кнопкой 4. При нажатии на кнопку
1 прибор адаптируется к
окружающей среде. После нажатия на
кнопку 2 измеряются температура
и относительная влажность
воздуха, значения которых
фиксируются на дисплейной шкале. При
повторном нажатии на эту кнопку
на шкале появляется значение
точки росы. Одновременно на ней
фиксируется продолжительность
измерения параметров. При
нажатии на кнопку 3 значение
температуры на шкале в °С
изменяется на °F (или наоборот).
Гигрометром с удлинителем
можно измерить температуру,
относительную влажность и точку росы
в воздуховоде системы
кондиционирования.
Прибор работает от батареи
питания напряжением 9 В
(отечественный аналог — батарея
«Корунд» или «Крона»).
РИС. 4.
Электронный гигрометр
MIK-3000:
/ — кнопка
адаптации прибора к
параметрам окружающей
.среды; 2 — кнопка
измерения температуры,
относительной
влажности и точки росы;
3 — кнопка
переключения; 4 — кнопка
включения прибора; 5 —
дисплейная шкала;
6 — блок датчиков
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ГИГРОМЕТРА MIK-3000
Диапазон
измерений
относительной
влажности, % @...100)zhl
температуры, °С (—20...+80) it
±0,2
Габаритные
размеры, мм 54X43X265
Масса, г 270
Анемометром DA-400Q (рис. 5)
измеряют скорость воздуха,
продуваемого вентилятором через
воздухоохладитель и конденсатор, или
в воздушной завесе прилавка
островного типа, витрины
многоярусной или с контейнерами для
продуктовых товаров в магазинах
самообслуживания. Для этого
крыльчатку анемометра
устанавливают в центре потока воздуха.•
Анемометр рассчитан на
скорость воздуха от 0,2 до 40 м/с.
Точность измерения ±1 %.
Крыльчатка имеет диаметр 100 мм.
Прибор питается от встроенного
элемента напряжением 9 В, срок
службы которого 40 ч.
Применение рассмотренных
приборов и устройств позволило
значительно повысить качество,
технический уровень и интенсивность
выполнения пусконаладочных
работ при монтаже, а также с
большей точностью диагностировать
причины отказов при эксплуатации
холодильного оборудования.
10 9 8
РИС. 5. Анемометр DA-4000:
1,11 — кнопки измерения скорости воздуха
соответственно в м/с и фт/мин; 2 — дисплейная
шкала; 3 — соединительный провод; 4 — штанга;
5 — крыльчатка; 6, 10 — кнопки измерения
скорости воздуха соответственно в течение 2 и 16 с;
7,8 — кнопки измерения соответственно
максимальной и минимальной скоростей; 9 — кнопка
включения прибора
A1) 1557436 E1M F 25 D 23/02
B1) 4447922/40-13 B2) 24.06.88
G1) Киевское
научно-производственное объединение «Электробытприбор»
G2) И. П. Пацеля E3N21.565
E4) E7) 1. ВНУТРЕННЯЯ ДВЕРЬ
ХОЛОДИЛЬНИКА ГЛУБОКОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ, содержащая наружные
пластины с отбортовками,
соединенными по периметру с образованием
внутренней полости, размещенную в
последней внутреннюю пластину и узел
уплотнения, отличающаяся тем, что, с целью
уменьшения потерь холода и
повышения удобства пользования дверью, в
полости выполнены направляющие,
внутренняя пластина установлена с
возможностью перемещения по ним, узел
уплотнения установлен в наружных
пластинах с возможностью поворота и
содержит цилиндрический элемент с
уплотнением, выполненным в виде
лопасти, и рычагом, который имеет контакт
с подвижной внутренней пластиной, при
этом отбортовка одной из наружных
пластин имеет скос, а расстояние от
оси вращения узла уплотнения до края
лопасти превышает расстояние от оси
вращения до кромки двери.
2. Дверь по п. 1, отличающаяся тем,
что внутренняя пластина
подпружинена, имеет ручку, выходящую наружу
двери, и фиксатор.
(И) 1566178 E1M F 25 D 1/00, А 01
F 25/00 B1) 4460757/30-13 B2)
15.07.88 G5) И. М. Блинчевский E3)
621.585
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ХРАНЕНИЯ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ ПРОДУКТОВ, содержащее
камеру для продуктов, размещенную в
грунте и снабженную теплоизолированной
крышкой, и средство охлаждения
камеры, отличающееся тем, что, с целью
повышения стабильности температуры
хранения и интенсификации
теплообмена, средство охлаждения
выполнено в виде Г-образных тепловых труб,
проходящих через грунт и концевые
участки которых размещены
соответственно в камере и в атмосфере, при
этом горизонтальные ветви тепловых
труб снабжены продольными ребрами,
на участках тепловых труб, проходящих
через грунт, ребра расположены на их
нижней половине, а концевые участки
тепловых труб имеют съемную
изоляцию.
го типа характеризуются весьма
низким водопоглощением
вследствие закрытой пористой
структуры.
Несколько выпадает из общего
ряда теплопроводность
высушенного образца с 20 %-ным
содержанием ППУ. С учетом этого
теплопроводность высушенного
материала может быть с хорошим
приближением рассчитана по
формуле:
^=0,9 е'02",
где п — содержание ППУ, %.
Воздухопроницаемость
приблизительно описывается
корреляционной формулой
2,96-10"
!31 I
\i
-7 0,126л
УДК 662.998-036.664.0'<Ш
Утилизация отходов пенополиуретана
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
канд. хим. наук С. Б. ГУТНИК
ВНИКТИхолодпром
Пенополиуретаны (ППУ) широко
применяют при производстве
теплоизоляционных элементов и
конструкций: панелей типа «сэндвич»
для сборных низкотемпературных
камер, плит, ламинатов, а также
скорлуп для изоляции
трубопроводов. Их изготовляют, как
правило, методом заливки жидкой
композиции в пресс-формы. При этом
неизбежно образуются отходы ППУ,
которые органы санитарного
контроля не разрешают ни закапывать,
ни сжигать.
Утилизация отходов ППУ
представляет серьезную экологическую
проблему.
В НПО «Агрохолодпром»
изучена возможность утилизации
отходов ППУ путем добавления их в
измельченном виде в бетонные
смеси. При этом получается
композиционный материал с новыми
свойствами. Этот способ
аналогичен известным способам получения
теплоизоляционно -
конструкционных материалов на основе
бетонных смесей с добавками,
например, пеностекла и пенополистирола.
Образцы нового
композиционного материала размером 250Х
X250X50 мм получали путем
заливки в формы бетонной смеси с
добавлением 5, 10, 15, 20, 25 и 30 %
измельченных отходов
пенополиуретана А-6Т, образующихся при
изготовлении трехслойных панелей
типа «сэндвич» для сборных
холодильников. У полученных образцов
определяли влажность в
естественном состоянии, плотность и
теплопроводность в естественном и
высушенном состоянии (методом
стационарного теплового потока по
ГОСТ 7076—78),
воздухопроницаемость (по ГОСТ 25891—83) и
прочность при сжатии. Для
сравнения исследовали также образцы
из бетонной смеси без добавок.
Однако следует учитывать, что
воздухопроницаемость бетона в
значительной мере зависит от
степени измельчения отходов ППУ.
Неожиданным оказалось ло-
Содержание
ППУ,
%
0
5
10
15
20
25
30
Влажность
в
естественном
состоянии, %
11,2
12,6
11,0
9,6
9,3
9,5
9,5
Плотность, кг/м"
в
естественном
состоянии
1943
1929
1786
1716 -.
1655
1601,6
1440,9
в
высушенном
состоянии
1747
1692,5
1609,2
\ 565,8
1512,5
1463,4
1349,4
Теплопроводность,
Вт/(м-К)
в естественном
состоянии
в
высушенном
состоянии
1,41 0,89
1,47 0,84
1,14 0,71
1,12 0,68
1,10 0,71
1,04 0,58
0,648 0,47
Воздухопроницаемость,
кг/ (ч-м -Па) •
•105
0,037
0,032
0,23
0,27
0,12
0,46
2,83
Прочность
при ежа-
т и и АА. ГI з 1
11,95
17,43
8,98
8,18
8,48
5,07
2,47
Исследования проведены в
лаборатории теплового и воздушного
режима ЦНИИЭП жилища канд.
техн. наук В. С. Беляевым и
В. Н. Веселовым.
Результаты представлены в
таблице.
Как видно из таблицы, с
увеличением содержания ППУ в
бетонной смеси все показатели
полученных образцов закономерно
снижались.
Вполне объяснимо снижение
влажности бетона в естественном
состоянии, так как пенопласты это-
кальное повышение прочности
материала с 5 %-ным содержанием
ППУ. Этот эффект требует
дополнительной проверки.
Таким образом, результаты
исследований позволили сделать
вывод, что введение измельченных
отходов жестких ППУ в бетонные
смеси — перспективный способ
получения
теплоизоляционно-конструкционных материалов с
прогнозируемыми свойствами,
позволяющий одновременно решить
проблему экологически безопасной
утилизации отходов ППУ.
УДК 621.565.92
Удаление сточных вод
из сборных холодильных камер
Ф. Ф. ЛЕЙКО
На предприятиях торговли и
общественного питания широко
используются сборные холодильные
камеры. В них поддерживается
температура 0...8 °С. Внутри
камеры под испарителем для сбора и
слива конденсата размещается
поддон со сливной трубкой, конец
которой выводится наружу.
Внутренняя сторона камеры герметично
облицована алюминием, который,
наряду с арматурой, нужно
промывать не реже одного раза в
неделю водой с мылом, а затем
чистой водой. При этом сточные
воды скапливаются на полу
камеры, достигая высоты порога у
двери. Это ускоряет коррозию
метался
05
S
X
X
4>
н
к
сЗ
X
-Q
1=5
S
о
О
X
лов, повышает энергопотребление в трап канализации (наличие ко-
и износ испарителя из-за ускорения
нарастания на нем инея,
увеличивает бактериальную и
механическую загрязненность продуктов,
создает неудобства персоналу. Время
оттаивания испарителя и
санитарной уборки значительно
увеличивается из-за невозможности
ополаскивания горячей водой, в том
числе и проточной с помощью
32 f
05
S
X
X
0>
н
к
X
л
торой на подобных предприятиях
обязательно), а при ее отсутствии
в иной сборник, установленный
ниже уровня пола камеры (см.
рисунок).
Так как пол камеры при
толщине панели 170 мм выше уровня
пола помещения, то благодаря
перепаду высот вода
самопроизвольно вытекает из камеры. Вода в V-
Схема устройства для
удаления воды из
сборной холодильной
камеры:
/ — испаритель; 2 —
поддон; 3 — шланг; 4 —
решетка; 5 — воронка
слива; 6—стокоотвод; 7 —
V-образная труба; 8 —
гидравлический затвор;
9 — трап канализации;
10 — приямок; // —
порог; 12 — камера
В канализацию
%
о
шланга. Чтобы не ходить по воде,
нередко на пол камеры кладут
стеллажи, что создает опасность
получения травм, так как они
скользят.
С целью устранения
перечисленных недостатков, в полу камеры
сделано отверстие с решеткой,
через которое вода поступает в
воронку, из нее — в стокоотвод и
трубу V-образной формы, а затем на его реализацию незначительны.
образной трубе препятствует
попаданию наружного воздуха внутрь
холодильной камеры, что
исключает дополнительные теплопритоки
в нее. .*
Предложенный способ удаления
воды пригоден для всех типов
сборных холодильных камер, имеющих
в своей конструкции пол. Затраты
- ^Ш^^>:::^1-1
A1) 1566181 E1M F 25 D 17/06,
В 60 Р 3/20 B1) 4428148/31-13 B2)
17.05.88 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
% G2) О. С. Бородай, Е. Г. Щебетовская,
В. А. Толстопятое, А. К. Ноников E3)
621.565
E4)E7). 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ
КАМЕРА, содержащая
теплоизолированный корпус, воздухоохладитель с кон-
фузором, сообщенный с полостью
нагнетания, образуемой между потолком
корпуса и штабелем продуктов, и с
полостью всасывания, образованной
между передней торцевой стенкой и
вертикальным экраном, под которым
выполнена щель для сообщения полости
всасывания с грузовым объемом,
датчик температуры в камере,
отличающаяся тем, что, с целью
интенсификации процесса охлаждения и
снижения потерь продукта, камера снабжена
размещенным в полости нагнетания
распределителем потока, содержащим
обечайку и поворотное днище, при
этом большее основание
распределителя потока сообщено с конфузором
воздухоохладителя с образованием между
их обечайками кольцевой щели и в этой
зоне размещены заслонки для
перекрытия щели.
2. Камера по п. 1, отличающаяся
тем, что площадь меньшего основания
распределителя потока больше или
равна площади выходного отверстия кон-
фузора воздухоохладителя.
3. Камера по п. 1, отличающаяся
тем, что днище распределителя потока
и поворотные заслонки имеют общий
привод, связанный с датчиком
температуры.
4. Камера по п. 1, отличающаяся
тем, что она снабжена подвижной
поворотной заслонкой, размещенной в
полости нагнетания, привод которой
связан с датчиком температуры.
A1) 1571365 E1M F 24 F 3/14 B1)
4407761/23-29 B2) 04.01.88 G1)
Одесский технологический институт
холодильной промышленности G2) А. В.
Дорошенко, К. И. Ржепишевский,
Ю. Р. Ярмолович, Е. М. Сигал,
В. И. Карев E3) 697.94
E4)E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА, содержащее
корпус с входным патрубком общего
потока воздуха и выходными
патрубками основного и вспомогательного
потоков воздуха, расположенную в
корпусе теплообменную насадку,
выполненную в виде чередующихся между собой
вертикальных проточных каналов
основного и вспомогательного потоков
воздуха, при этом каналы основного
потока воздуха выполнены из
влагонепроницаемого материала, а каналы
вспомогательного потока воздуха — из
капиллярно-пористого покрытия,
подключенного к расположенному над теп-
лообменной насадкой источнику
жидкости, отличающееся тем, что, с целью
снижения расхода жидкости при
обработке основного потока воздуха и
повышения равномерности смачивания
капиллярно-пористого покрытия,
каждый канал основного потока воздуха
расположен внутри
капиллярно-пористого покрытия соседних каналов вспо- ^
могательного потока воздуха с
образованием между ними замкнутых по-
л.остей, подключенных в верхней части
к источнику жидкости, причем
капиллярно-пористое покрытие выполнено
с переменной увеличивающейся сверху
вниз толщиной.
A1) 1571364 E1M F 24 F 3/14 B1)
4360288/23-29 B2) 11.01.88 G1)
Государственный институт по
проектированию предприятий легкой
промышленности № 3 G2) Б. Н. Юрманов,
В. С. Лавренков, А. В. Поликарпов E3)
697.94
E4)E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
КОСВЕННО - ИСПАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА, содержа
щее корпус с поддоном и патрубками
общего основного и
вспомогательного потоков воздуха, сообщенных
с расположенными в корпусе
чередующимися неорошаемыми и орошаемыми
каналами, последние из которых
заглушены со стороны патрубка общего
потока воздуха и совместно с
сообщенными с ними неорошаемыми
каналами — со стороны патрубка
основного потока воздуха, и
расположенный над орошаемыми каналами
водораспределитель, подключенный через
напорный трубопровод к поддону,
отличающееся тем, что, с целью повышения
эффективности охлаждения воздуха и
эксплуатационной надежности,
устройство снабжено решеткой, установленной
в верхней части орошаемых каналов
с закрепленными на ней и
расположенными в орошаемых каналах
гибкими пленкообразующими пластинами,
выполненными из влагонепроницаемого
гидрофильного материала, и каркасом,
выполненным из чередующихся
гофрированных и гофрированно-перфориро-
ванных листов, первые из которых
служат оребрением неорошаемых
каналов, а вторые — орошаемых каналов,
причем водораспределитель выполнен
в виде емкости с перфорированным
соосно орошаемым каналам дном и
подключен к напорному трубопроводу
при помощи расположенных в нем и
раскрывающихся вверх диффузоров.
2. Устройство по п. 1,
отличающееся тем, что гофрированно-перфориро-
ванные листы выполнены из
гигроскопического материала, например
бумаги, пропитанной синтетическими
смолами.
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
7/Ш\Ъ
ISliiililllllii
Труды коллоквиума
в Брюсселе
Международным институтом
холода (МИХ) изданы труды
прошедшего в Брюсселе 19—20 марта
1990 г. коллоквиума на тему:
«Холод и фреоны».
В сборнике трудов публикуется
сообщение генерального директора
по окружающей среде ЕЭС
Г. Стронгилиса о проводимой
работе по защите слоя озона,
помещены выступления при открытии
коллоквиума — директора МИХ
А. Гака, президента холодильной
ассоциации Бельгии П. Моэрмана,
государственного секретаря
Бельгии по окружающей среде М. Смэт,
а при его закрытии — директора
МИХ А. Гака и президента
Научного совета МИХ А. Стока.
В труды вошли следующие
доклады:
Л. Маттароло (Италия).
Обучение молодежи и тренировки для
взрослых;
И. Кристиансен (Дания).
Рекуперация и многократное
использование галогенизированных
.хладагентов;
Ф. Зоэр (Франция).
Рекуперация: конкретный пример;
Ж. Бугард (Бельгия). Проблема
использования хладагентов —
заменителей фреонов в
компрессионных системах;
A. Сток (Нидерланды). Замена
фреонов в компрессионных и
абсорбционных системах;
Ф. Мюнье (Франция). Твердая
сорбция — заменитель для
фреоновых систем;
Д. Дидьон, Р. Коэн, Д. Три
(США). Значение хладагента R22
для оборудования холодильных
установок и систем
кондиционирования воздуха;
B. Гарни (Бельгия).
Проявление токсичности химического
продукта (на примере R134a);
Д. Уоррилоу (Соединенное
Королевство). Влияние фреонов на
окружающую среду;
Д. Горенфло, К. Стефан, Р. Кра-
усс (ФРГ). Перспективы
разработок заменителей хлорфторуглеро-
дов. Пример: R134a (CH2F CF3);
В, Лоусон (Того). Социально-
экономическое влияние
использования заменителей фреонов в
развивающихся и промышленных
странах.
Труды Брюссельского
коллоквиума освещают различные
проблемы, связанные с использованием
фреонов в холодильной
промышленности и системах
кондиционирования воздуха, в том числе
мероприятия, которые должны быть
осуществлены в качестве кратко- и
среднесрочных, а также в течение
длительного времени для
ограничения или исключения эмиссии
контролируемых Монреальским
Протоколом фреонов.
Изданные на двух языках
(английский и французский) труды
предназначены для всех, кто
озабочен эмиссией галогенизированных
фреонов,— конструкторов,
монтажников, эксплуатационников
холодильных машин и установок
кондиционирования воздуха, а также
лиц, ответственных за защиту
окружающей среды, желающих иметь
реальную информацию по
проблеме применения хлорфторуглеродов.
Из Бюллетеня МИХ
Руководство по холодильному
хранению продуктов в южных
развивающихся странах *
(Выпущено Международным институтом
холода в 1990 г. Объем — 321 стр.
Стоимость 200 фр.)
Руководство предназначено для
инженеров и консультантов,
работающих в развивающихся странах в
сфере хранения, обработки или
производства продуктов питания.
Руководство рекомендуется также
для преподавателей, студентов
соответствующих учебных заведений.
Книга содержит, в частности,
сведения, необходимые для
составления технического задания на
консультацию, для оценки
прогрессивности технического предложения по
строительству перерабатывающих
предприятий и холодильников с
учетом перспективы, для
эксплуатации холодильной установки.
В книге освещены следующие
темы: основы холодильного хранения
скоропортящихся продуктов;
проектирование холодильников;
расчеты технических показателей;
экономическая оптимизация
деятельности холодильников; строительные
конструкции холодильника и его
теплоизоляция; холодильное
оборудование и регулирование его
работы; мероприятия по
безопасности; производство льда;
эксплуатация и обслуживание
холодильников.
БМИХ. 1990, № 5. С. 682.
Работа холодильной
установки с воздушным
конденсатором при низких
наружных температурах
В статье изложены меры, которые
следует предпринять при работе
холодильной установки с
воздушным конденсатором при низкой
температуре наружного воздуха.
В этом случае надлежит
поддерживать давление конденсации на
уровне, обеспечивающем
нормальное питание хладагентом
испарителя.
В статье анализируются и
критически рассматриваются
традиционные способы решения данной
проблемы, а именно: подтопление
конденсатора, регулирование
расхода и температуры подаваемого
в конденсатор воздуха. Особое
внимание должно быть уделено пуску
компрессора в условиях, когда
давление кипения может быстро
падать до низкого значения при
подтопленном (для повышения
температуры конденсации)
конденсаторе.
Freddo, IT. (Италия), 43,
1989/07—08, № 4, 451—453.
БМИХ. 1990, № 3. С. 327.
Холодильная установка
распределительного центра
для бакалейных товаров
Построенный в западной
Австралии новый крупный холодильник
объемом 60 тыс. м3 (около 15 тыс. т
условной емкости) предназначен
для хранения замороженных и
охлажденных продуктов (по
7,5 тыс. т). Холодильная
установка — аммиачная, полностью
автоматизированная. На камеры
хранения замороженных грузов
работает система двухступенчатого
сжатия, а на камеры хранения
охлажденных грузов и камеру для
подготовки заказов клиентуры —
05
s
X
X
а>
н
к
ев
X
ч
S
о
о
X
система одноступенчатого сжатия.
Каждая ступень сжатия
обслуживается одним винтовым
компрессором.
Имеется еще один — третий —
винтовой компрессор (резервный),
включаемый в работу посредством
автоматического открывания
соответствующих вентилей. В обеих
системах применена насосная
циркуляция аммиака с нижней
подачей его в
воздухоохладители. Охлажденный в них воздух
поступает в камеры по
воздуховодам, смонтированным под балками
перекрытия внутри изолированного
контура холодильных камер.
Единственный испарительный
конденсатор (неметаллический) с
цикличной работой вентиляторов (для
регулирования производительности)
отводит тепло от холодительной
установки. Оно используется для
нагрева воздуха и автоматической
подачи его в пластмассовые
трубы, уложенные в грунте под
камерами хранения замороженных
грузов для предотвращения его
промерзания и пучения.
Lommers С. А. // AIRAH J., AU.
(Австралия),
43, 1989/08, № 8, 19—22.
БМИХ. 1990, № 5. С. 627—629.
Различные способы обработки
воды в башенных градирнях
Автор сравнивает различные
способы обработки воды: озоном,
ультрафиолетовым облучением,
биоцидно-химический. Результаты
обработки проверяют по
количеству бактерий в образцах воды.
Химическая обработка давала
неодинаковые результаты, в то
время как обработка озоном и
ультрафиолетовым облучением
позволяла поддерживать популяцию
бактерий на безопасном уровне.
Однако при стерилизации
воды ультрафиолетовыми лучами
необходимо, чтобы вода была
прозрачной. Это было достигнуто
после замены антикоррозийного
ингибитора.
Мс Donnel R. V. //
AIRAH J., AU. (Австралия),
43, 1989/07, № 7, 40—42, 44—45.
БМИХ. 1990, № 5. С. 606.
Работа поршневого компрессора
в холодильной установке с
капиллярной трубкой
При эксплуатации малых
холодильных установок с капиллярной
трубкой компрессор периодически
включается и отключается. После
его остановки давление в
конденсаторе и испарителе выравнивается,
а при пуске необходимое давление
в них через некоторое время
восстанавливается.
Авторы изучали работу
установки холодопроизводительностью
3,48 кВт и, в частности,
влияние перемещения хладагента при
отключенном поршневом
компрессоре на давление, температуру
и расход энергии. Результаты
проведенных экспериментов показали,
что при отсутствии перемещения
хладагента потребление энергии
может быть снижено в среднем на
4 %, а пиковое его значение —
на 9,4 %. Одновременно холодо-
производительность установки
может возрасти.
Wang J., Wu Y. I/ С. R. Reun.
Purdue IIF I Proc. Meet., FR.
(Франция), 1988—2, 165—173.
БМИХ. 1990, № 3. С. 327.
Перегрев сжатых паров в
компрессоре — наиболее
серьезная проблема в
эксплуатации холодильных
установок
Большинство повреждений
компрессоров, случающихся в
настоящее время, происходит вследствие
перегрева, а не всасывания
жидкого хладагента, как было ранее.
Поскольку масло теряет свои
смазочные свойства при температуре
более низкой по сравнению с
температурой, приводящей к нагару,
автор настаивает на необходимости
ограничения температуры
нагнетания 120. °С. В двух таблицах
приводятся значения максимально
допустимых температур нагнетания
для R22 и R502 в зависимости от
температур кипения и конденсации.
При необходимости (особенно в
случае установки теплообменника
пар-жидкость) рекомендуется
предусматривать устройство для
впрыска жидкого хладагента во
всасывающий трубопровод
компрессора.
Freddo, IT. \Италия), 43,
1989/09—10, № 5, 593—596.
БМИХ. 1990, № 5. С. 604.
Новое финское судно для
замораживания и переработки
рыбы и крабов
Финским судостроительным
заводом закончено сооружение
второго океанского судна-завода длиной
189,2 м для переработки крабов
и рыбы. Судно рассчитано на
ежесуточный прием 300 т рыбы, 120 т
крабов и производство 400 тыс.
банок консервированной рыбы и
50 тыс. банок крабов.
Холодильная установка его обеспечивает
охлаждение трюма объемом 9000 м3,
производство 100 т чешуйчатого
льда за 22 ч, замораживание 60 т
рыбы за 23 ч, охлаждение 300 м3
морской воды. Цельную рыбу
замораживают в аппаратах с
интенсивной циркуляцией воздуха, а рыбное
филе — в пластинчатых
морозильных аппаратах.
Fish News int., GB.
(Великобритания), 28, 1989/07, № 7, 18—19.
БМИХ. 1990, № 3. С. 388.
Материал подготовил И. М. Гиндлин
ВНИКТИхолодпром
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1566180 E1M F 25 D 17/00,
F 25 В 9/02 B1) 4388733/40-13 B2)
04.03.88 G2) Ю. В. Антонов, Г. П.
Бирюков, В. А. Калюжный, В. Е. Каль,
Н. В. Кирсанов, Б. А. Кононов E3)
621.565
E4)E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА, содержа
щее компрессор для сжатия воздуха/
теплообменник, конденсатосборник и
вихревую трубу, горячий конец
которой заключен в охлаждающую
рубашку, а холодный конец соединен
трубопроводом для подачи воздуха с
объектом охлаждения, отличающееся тем,
что, с целью получения воздуха с
пониженной степенью влажности для
охлаждения приборов и упрощения
эксплуатации, конденсатосборник установлен
на линии подачи сжатого воздуха
между теплообменником и вихревой трубой,
при этом водяная полость конденсато-
сборника сообщена с охлаждающей
рубашкой вихревой трубы, а холодный
конец последней соединен с объектом
охлаждения через охлаждающую
полость теплообменника.
2. Устройство по п. 1, отличающееся
тем, что для упрощения эксплуатации
устройство снабжено емкостью для
дистиллированной воды, подключенной
параллельно конденсатосборнику, днище
которой расположено ниже днища
последнего.
A1) 1566183 E1M F 26 В 7/00 B1)
4370595/30-13 B2) 31.12.87 G1)
Кубанский филиал Всесоюзного научно-
производственного объединения
элеваторной и мукомольно-крупяной
промышленности G2) А. М. Тимошенко,
В. В. Вербицкий E3) 621.565
E4)E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
СУШКИ И ОХЛАЖДЕНИЯ ЗЕРНОПРО-
ДУКТОВ, содержащая охладитель
зерна с воздухораспределительным
устройством, загрузочным и выгрузным
отверстиями, патрубками подвода
охлажденного воздуха и отвода
отработанного, холодильную машину с
воздухоохладителем и трубопроводом
отвода охлажденного воздуха и
вентилятор, отличающаяся тем, что, с целью
снижения затрат на производство
холода и повышения эффективности
процесса сушки, охладитель зерна
снабжен поверхностным теплообменником,
входной патрубок которого соединен
с трубопроводом отвода охлажденного
воздуха от воздухоохладителя, а
выходной патрубок с
воздухораспределительным устройством охладителя зерна, при
этом засасывающий патрубок
вентилятора.соединен с патрубком отвода
отработанного воздуха из охладителя
зерна.
УДК 621.56/.57
Новое холодильное оборудование
В. С. БУРЯК
ВНИИхолодмаш
В статье дан ретроспективный
взгляд на развитие холодильного
оборудования в 1986—1990 гг. с
точки зрения замены устаревшего
оборудования на новое, а также
показаны основные направления
развития холодильного
машиностроения.
Намечено промышленное
освоение тепловых насосов, второго
поколения турбокомпрессорных
холодильных агрегатов, увеличение
производства холодильных машин
на базе винтовых компрессоров, в
том числе в диапазоне холодопро-
изводительности 50... 100 кВт,
изготовление машин на базе
поршневых компрессоров малой холодо-
производительности в герметичном
и бессальниковом исполнении, а
также принципиально новых тепло-
обменных и емкостных аппаратов.
Холодильное оборудование
будет укомплектовываться системами
управления с применением
микропроцессорной техники. Такое
оборудование, кроме московского
завода холодильного
машиностроения «Компрессор» и Казанского
компрессорного завода, начнут
выпускать Черкесский завод
холодильного машиностроения и
Читинский машиностроительный завод.
Для каждого диапазона холодо-
производительности создаются
холодильные машины на основе рядов
базового холодильного
оборудования. При этом предусматривается
полная комплектность, заводская
готовность и автоматизация.
В настоящее время холодильное
оборудование изготовляют 20
заводов. Организуется его
промышленный выпуск еще на пяти
заводах — Гагаринском
машиностроительном, «Двигатель революции»
(Нижний Новгород), Серозском
механическом,
Усть-Каменогорском машиностроительном и Алек-
сеевском заводе химического
машиностроения.
Московский завод холодильного
машиностроения «Компрессор» и
ВНИИхолодмаш в целях
повышения надежности и долговечности
холодильного оборудования
проводят большую работу по освоению
компрессорных, компрессорно-кон-
денсаторных агрегатов и
холодильных машин на базе новых
винтовых компрессоров 21ВХ410 и
21ВХ280, работающих в высоко-,
средне- и низкотемпературном
режимах, а также в режиме бустер-
компрессора.
Завод «Компрессор» серийно
выпускает аммиачные
одноступенчатые агрегаты 21А280-7-0,
21А280-7-1, 21А280-7-2, 21А280-7-3,
состоящие из винтового
компрессора, асинхронного
электродвигателя, газового фильтра с
установленным на нем щитом приборов,
маслоохладителя, маслонасосной
установки, маслоотделителя,
фильтров тонкой и грубой очистки
масла, комплексной системы
автоматизации и запорной арматуры.
Регулирование холодопроизво-
дительности агрегатов 21А280-7-0
и 21А280-7-2 — автоматическое,
двухпозиционное (пуском и
остановкой компрессора), агрегатов
21А280-7-1 и 21А280-7-3 —
автоматическое, плавное (от 40 до
100 %), с помощью золотникового
регулятора с гидроприводом.
Налажено серийное
производство аммиачных одноступенчатых
автоматизированных компрессор-
но-конденсаторных агрегатов
21АК280-7-2 и 21АК280-7-3. В
состав агрегатов входят конденсатор
с водяным охлаждением,
установленный на нем винтовой
компрессор, асинхронный
электродвигатель, маслоохладитель, электрона
соекь^ •¦¦;.: ;гат, комплексная сиге
ма автоматического управления,
регулирования, защиты и
сигнализации, станция управления.
Регулирование холодопроизводитель-
ности агрегата 21АК280-7-2
автоматическое, двухпозиционное
(пуском и остановкой компрессора),
агрегата 21АК280-7-3 —
автоматическое, плавное (от 40 до 100 %) с
помощью золотникового
регулятора с гидроприводом.
Серийно изготавливаются
аммиачные одноступенчатые
автоматизированные холодильные
машины 21МКТ280-7-2 и 21МКТ280-7-3,
а также фреоновые
одноступенчатые автоматизированные
холодильные -машины 21МКТ280-2-0,
21МКТ280-2-1 и 24МКТ280-2-3.
Холодильные машины 21МКТ280-7-3,
21МКТ280-2Ч и 24МКТ280-2-3
имеют плавное регулирование хо-
лодопроизводительности (от 40 до
100%), холодильные машины
21МКТ280-7-2, 21МКТ280-2-0 —
автоматическое, двухпозиционное
(пуском и остановкой компрессора).
Также серийным является
аммиачный бустерный винтовой
агрегат 21АН300-7-7. Он выполнен в
виде единого блока и состоит из
винтового компрессора, асинхронного
электродвигателя,
маслоотделителя, газового фильтра, фильтров
тонкой и грубой очистки масла,
маслоохладителя, маслонасосной
установки, комплекса средств
автоматического контроля. Вместе с
агрегатом поставляется
промежуточный сосуд 800 СПА.
Завод освоил и серийно
выпускает разработанные совместно с
ВНИИхолодмашем винтовые
аммиачные агрегаты 21А410-7-6 и
21А410-7-7 в
низкотемпературном исполнении и 21А410-7-1 и
21А410-7-3 в высоко- и среднетем-
пературном исполнении, состоящие
из винтового компрессора 21ВХ410,
электродвигателя,
маслоотделителя, маслоохладителя,
маслонасосной установки, щита
регулирования, электропусковой
аппаратуры, запорной арматуры.
Регулирование холодопроизводительности
агрегата 21А410-7-6 —
автоматическое, двухпозиционное (пуском и
остановкой компрессора),
агрегатов 21А410-7-7, 21А410-7-1 и
22А410-7-3 — автоматическое,
плавное (от 40 до 100 %). Агрегат
21А410-7-7F) завод поставляет
вместе с промежуточным сосудом
600 СПА.
Завод также серийно выпускает
фреоновую винтовую холодильную
машину 2МКТ350 2-1.
Холодильные машины и
агрегаты с винтовыми компрессорами
автоматизированы и оснащены
индивидуальной системой управления,
входящей в комплект поставки, а
также центральной
микропроцессорной системой управления.
Продолжается серийное
изготовление в небольшом объеме хо-
s
X
X
<и
н
к
cd
X
JS
S
§
х
ТАБЛИЦА 1
Холодильное оборудование,
с
Наименование
и марка
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты с
винтовым
компрессором
А350-7-0,
А350-7-1
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты с
винтовым
компрессором
А350-7-2,
А350-7-3
Аммиачные бустер-
ные агрегаты с
винтовым компрессором
АН260-7-6,
1АН260-7-6
Аммиачные
двухступенчатые агрегать
АД260-7-4,
1АД260-7-4
Фреоновая
одноступенчатая
холодильная машина
МКТ110-2-2
(R22)
Фреоновая
каскадная холодильная
машина
МКТН20-3-4
(R22 и R13)
Фреоновый
двухступенчатый компрес-
сорно-конденсатный
агрегат АКДЗО-2-5
(R22)
Фреоновая
двухступенчатая
холодильная машина
МКТЗО-2-5
(R22)
:нятое с производства
Техническая
характеристика
Qo = 790kBt F80 тыс. ккал/ч),
А^= 165 кВт при /о=0°С,
/к=35 °С
Электродвигатель
АЗ-315М-2УЗ мощностью
200 кВт, л =50 с
C000 об/мин)
Qo = 406 кВт C50 тыс.
ккал/ч), Ые=\Ъ7 кВт при
/0= —15 °С, /К=30°С
Электродвигатель
АЗ-315М-2УЗ мощностью
160 кВт, я = 50 с-1
C000 об/мин)
Qo = 314kBt B70 тыс. ккал/ч),
iVe=85 кВт при t0=— 40 °С,
/пр=-ю°с
Электродвигатель
A3-315S-2Y3 мощностью
160 кВт, я = 50 с
C000 об/мин)
Qo = 314 кВт B70 тыс.
ккал/ч), Ne= 195,6 кВт при
/0=— 40 °С, /к=35 °С
Электродвигатели
A3-315S1-443
мощностью 132 кВт,
п = 24,7 с A480 об/мин)
A3-315S-243
мощностью 160 кВт, п =
= 50 с C000 об/мин)
Промежуточный сосуд 800СПА
Qo = 97kBt (83,4 тыс. ккал/ч),
Ne=40A кВт при ts2 = — Ю °С,
/ш1=30°С
Электродвигатель 4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт, п = 24,3 с- [
A460 об/мин)
Конденсатор КХ40
Испаритель ИТ20
Qo = 26,2 кВт B2,5 тыс.
ккал/ч), М. —43,5 кВт при
/s2=_86°C, k,i=20°C
Электродвигатели
4A250S443 мощностью 75 кВт,
А2=25 с A500 об/мин)
4А250М4УЗ мощностью 90 кВт,
п = 25 с A500 об/мин)
Qo = 29 кВт B5 тыс. ккал/ч),
Ме=55 кВт при /0=— 70 °С,
^1=35 °С
Электродвигатели
4А225М4УЗ мощностью
55 кВт, я = 24,3 с-1
A460 об/мин)
4А225М2УЗ мощностью
55 кВт, /г = 49 с-1
B950 об/мин)
Qo = 29 кВт B5 тыс. ккал/ч),
Ne=55 кВт при ts2=— 70 °С,
^ш 1 ==35 °С
Электродвигатели
4А225М4УЗ мощностью
55 кВт, л = 24,3 с
A460 об/мин)
4А225М2УЗ мощностью
55 кВт, я = 49 с-1
B940 об/мин)
Год
снятия
с
про-
из-
вод-
ства
1986
1986
1987
1987
1987
1987
1987
1987
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Аммиачные односту- Qo = 984 кВт (846,2 тыс.
пенчатые агрегаты с ккал/ч), Ne=\73 кВт при
винтовым компрес- t0=5 °C, /к=35 °С
сором Электродвигатель
2А350-7-0, 4АМН280М2УЗ мощностью
2А350-7-1 200 кВт, п = 50 с
C000 об/^иин)
Аммиачные односту- Q = 423,5 кВт C64,2 тыс.
пенчатые агрегаты с ккал/ч), Ne=\29 кВт при
винтовым компрессо- t0= —15 °С, /к=30 °С
ром Электродвигатель
2А350-7-2, 4AMH80S2y3 мощностью
2А350-7-3 160 кВт, /г = 50 с
C000 об/мин)
Аммиачный бустер- Q0 = 318 кВт B73,5 тыс.
ный агрегат с вин- ккал/ч), Ne = 9\ кВт при /0 =
товым компрессором =— 40 °С, tnp= —10 °С
21АН300-7-7 Электродвигатель
4АМ112»иЬ2УЗ мощностью
160 кВт я = 50 с
C000 об/мин)
Поставка блоков ступеней высокого и низкого
давления в виде набора отдельных агрегатов,
выпускаемых заводом.
Снята без замены. Новое холодильное оборудование
разрабатывается по индивидуальным заказам
потребителя.
Снята без замены. Новое холодильное оборудование
разрабатывается по индивидуальным заказам
потребителя.
Снят без замены. Новое холодильное оборудование
разрабатывается по индивидуальным заказам
потребителя.
Снята без замены. Новое холодильное оборудование
разрабатывается по индивидуальным заказам
потребителя.
Год
начала
рийного
про-
из-
вод-
ства
1986
г
1986
1986
Продолжение таблицы 1
Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Шахтная
холодильная машина
МФ220-1РШ
(R22)
Аммиачный
двухступенчатый
компрессорный агрегат
АД55-7-50М
Установка осушки
воздуха охлаждением
1ОВ220-2-1
(R22)
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты
А110-7-0, А110-7-1
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты
А110-7-2, А110-7-3
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты
А220-7-0, А220-7-1
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты
А220-7-2, А220-7-3
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
МКТ110-2-0,
МКТ110-2-1
(R22)
Фреоновые
одноступенчатые компрессор-
но - конденсаторные
| агрегаты
1
Техническая
характеристика
Q0 = 470 кВт
D04,2 тыс. ккал/ч),
Л^=П4 кВт при /52=8°С,
*Ю,=30°С
Электродвигатель
ВА02-280М-4УЗ-5 мощностью
160 кВт, п = 24,75 с
A485 об/мин)
Конденсатор КРПОШ
Испаритель ИТФ200Ш
Q0=67 кВт E7,5 тыс. ккал/ч),
#==39 кВт при /о=—40 °С,
/к=35 °С
Электродвигатель
4А225М40М2 мощностью
55 кВт, я=24,2 с-1
A450 об/мин)
Производительность 30,0Х
ХЮ3 м3/ч, Ne=0,75 кВт при
/ВВХ=40°С, рраб=0,9 МПа
(9 кгс/см )
Электродви гател ь
A3-315S-6Y3 мощностью
ПО кВт, л=16,6 с
A000 об/мин)
Конденсатор КХ110
Qo=320 кВт B75 тыс. ккал/ч),
Ne=60 кВт при /о=5°С, tK=
=40 °С
Электродвигатель 4A250S4Y3
мощностью 75 кВт, я=25 с-1
П500 об/мин)
Qo=139 кВт
A19, 5 тыс. ккал/ч),
#«=38,6 кВт при *о= —15 °С,
*к=30 °С
Электродвигатель 4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт,
/г=25с-1 A500 об/мин)
Qo=640 кВт
E50,4 тыс. ккал/ч),
Ne=\\S кВт при /о=5°С,
/к=40 °С
Электродвигатель АЗ-315514УЗ
мощностью 132 кВт,
л=24,6 с A470 об/мин)
Qo=274,5 кВт
B36 тыс. ккал/ч),
Ne=77,2 кВт при t0= —15 °С,
/к=30 °С
Электродвигатель 4АР250М4УЗ
мощностью 90 кВт,
л=24,7 с-1 A480 об/мин)
Qo=205 кВт
A76,3 тыс. ккал/ч),
7^=53 кВт при ts2=6 °C,
^1=30 °С
Электродвигатель 4А250Э4УЗ
мощностью 75 кВт,
л=24,8 с A440 об/мин)
Конденсатор КХ60
Испаритель ИТЗО
Qo=195 кВт
A67,7 тыс. ккал/ч),
We=86 кВт при /о= —15 °С,
^!=250С
Год
сня-
с
про-
из-
вод-
ства'
1987
1987
1987
1988
1988
1988
1988
1988
1988
Холодильное оборудование, 1
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Фреоновая
холодильная машина
передвижная шахтная
на КШ220-2-1
(R22)
Техническая
характеристика
Qo = 314 кВт B70 тыс.
ккал/ч), Ne=\\2 кВт при
's2=5°C 1
^1=40 °С
Электродвигатель
ВА02-280-4У2-5
мощностью 132 кВт,
"=24,6 с A470 об/мин)
Конденсатор КХШ-110
Испаритель ИТШ-45
Снят без замены. Новое холодильное оборудование
разрабатывается по индивидуальным заказам
потребителя.
Фреоновая
холодильная машина для
осушки воздуха
ОВ80-2-1*
(R22)
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты
2А110-7-0, 2А110-7-1
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты
2А110-7-2, 2А110-7-3
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты с
винтовым
компрессором
21А280-7-0,
21А280-7-1
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты с
винтовым
компрессором
21А280-7-2,
21А280-7-3
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
МКТ125-2-0,
МКТ125-2-1
(R22)
Производительность 8,33 м3/с
C0 000 м3/ч), #==39,5 кВт при
/ВВХ=40°С,
*ш1=25°С
Компрессор ПБ80-2-1
Qo=333 кВт B86,4 тыс. ккал/ч),
Ne=57 кВт при /0=5°С, /к=
=35 °С
Электродвигатель 4А250Б4УЗ
мощностью 75 кВт, л=25 с-1
A500 об/мин)
Qo=150kBt A29 тыс. ккал/ч),
Ne=42,6 кВт при tQ= —15 °С,
/к=30 °С
Электродвигатель 4А255М4УЗ
мощностью 55 кВт,
/г=25 с-1 A500 об/мин)
Qo=635 кВт
E46 тыс. ккал/ч),
#==112 кВт при /о=5°С,
/к=40 °С
Электродвигатель
4АМН280М2УЗ мощностью
132 кВт, л=49,5 с B970 об/
мин)
Qo=342 кВт B94 тыс. ккал/ч),
Ne=\03 кВт при t0= —15 °С,
/к=30 °С
Электродвигатель
4АМН280М2УЗ мощностью
132 кВт, /г=49,5 с-1 B970 об/
мин)
Qo=245 кВт
B10,7 тыс. ккал/ч),
N,=62,5 кВт при /s2=6°C,
'«,1 = 25 °С
Электродвигатель
4АМ250Э4УЗ мощностью
75 кВт, rt=25c-1 A500 об/мин)
Конденсатор КР43
* Испаритель ИТЗО
Сняты без замены. Новое холодильное
оборудование разрабатывается по индивидуальным заказам
потребителя.
Год
начала]
се- 1
рий- 1
но го
про-
из-
вод-
ства 1
1986
1989
1988
1988
1985
1985 1
1991
Продолжение таблицы 1
| Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
! АК220-2-2,
АК220-2-3
(R22)
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
1 МКТ220-2-0,
МКТ220-2-1
(R22)
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
МКТ220-2-2,
МКТ220-2-3
(R22)
Аммиачный
двухступенчатый
автоматизированный агрегат
АД 130-3
Фреоновая
одноступенчатая
холодильная машина
МКТ350-2-1
(R22)
Аммиачный
одноступенчатый компрес-
сорно-конденсатор-
ный агрегат
1АК110-7-2
Аммиачные
одноступенчатые компрес-
сорно -
конденсаторные агрегаты
1АК220-7-2,
1АК220-7-3
Аммиачные
одноступенчатые
холодильные машины
1МКТ110-7-2,
1МКТ110-7-3
Техническая
характеристика
Электродвигатель 4А250М4УЗ
мощностью 100 кВт,
/г=24,6 с-1 A480 об/мин)
Конденсатор КХ60
Qo=412 кВт
C54,3 тыс. ккал/ч),
^=106 кВт при *s2=6°C,
/ш1=25°С
Электродвигатель
A3-315S1-4Y3 мощностью
132 кВт,
л=24,5 с A470 об/мин)
Конденсатор КХ110
Испаритель ИТ65
<?о=194 кВт
A66,8 тыс. ккал/ч),
#е=81 кВт при /s2=—10°С,
^,=25 °С
Электродвигатель 4А250М4УЗ
мощностью 100 кВт,
л=24,6 с A480 об/мин)
Конденсатор КХ60
Испаритель ИТЗО
Qo=157 кВт
A35 тыс. ккал/ч),
#е=89,6 кВт при /0= — 40 °С,
/к=35 °С
Электродвигатели
4А225М2УЗ мощностью 55 кВт,
л=48,6 с B920 об/мин)
4A250S4Y3 мощностью 75 кВт,
л=24,7 с A480 об/мин)
Qo=674 кВт
E80 тыс. ккал/ч),
#,= 165 кВт при /s2=6°C,
/„1=25 °С
Электродви гател ь 4A315М2У3
мощностью 200 кВт,
«=49,4 с-1 B965 об/мин)
Конденсатор КХ170
Испаритель ИТ100
Qo=129kBt
A11 тыс. ккал/ч),
Л/,=45 кВт при /0=—15 °С,
/ш1=25 °С
Электродвигатель
4А225М4УЗ мощностью 55 кВт,
л=24,5 с A470 об/мин)
Конденсатор 40К
Qo=259kBt B23тыс. ккал/ч),
Ne=90J кВт при /0= —15 °С,
/Ю|=25°С
Электродвигатель 4А250М4УЗ
мощностью 90 кВт,
п=24,5 с A470 об/мин)
Конденсатор 60К
Qo^lie кВт (ПОтыс. ккал/ч),
Ne=43 кВт при /s2= —11 °С,
/ы=25 °С
Электродвигатель 4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт,
п=24,5 с A470 об/мин)
Конденсатор 40К
Испаритель 60И
Год
снятия
с
извол -
ства
1988
1988
1988
1989
1989
1989
1989
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Фреоновые
одноступенчатые
холодильные машины
21МКТ280-2-0,
21МКТ280-2-1
(R22)
Фреоновая
одноступенчатая
холодильная машина
24МКТ280-2-3
(R22)
Техническая
характеристика
Qo=390 кВт
C35,4 тыс. ккал/ч),
Л^= 105 кВт при /sj?=2°C,
/„1=25 °С
Электродвигатель
4АМН250М2УЗ '
мощностью 132 кВт,
/г=49,5 с-1 B970 об/мин)
Конденсатор КХ100
Испаритель ИВТ-55
Qo=132 кВт
A13,5 тыс. ккал/ч),
#е=100 кВт при /s2= — 25 °С,
/ш1=25°С
Электродвигатель
4АМН250М2УЗ
мощностью 132 кВт,
/г=49,5 с B970 об/мин)
Конденсатор КР43-01
Испаритель ИТФ-105-01
Поставка блоков ступеней высокого и низкого
давления в виде набора отдельных агрегатов, выпускаемых
заводом.
Фреоновая
одноступенчатая
холодильная машина
2МКТ350-2-1
(R22)
Аммиачный
одноступенчатый компрес-
сорно -
конденсаторный агрегат
2АК1 Ю-7-2
Аммиачные
одноступенчатые компрессор-
но-конденсаторные
агрегаты на базе
винтового компрессора
21АК280-7-2,
21АК280-7-3
Аммиачные
одноступенчатые
холодильные машины
2МКТ110-7-2,
2МКТ110-7-3
«Г
Qo=630 кВт .
E42 тыс. ккал/ч);
Ne=\62 кВт при /52=2°С,
/Ы=25°С'
Электродвигатель
4АМН280М2УЗ
мощностью 200 кВт,
/г=49,4 с-1 B965 об/мин)
Конденсатор КХ130
Испаритель ИВТ90
Qo=135 кВт
A16 тыс. ккал/ч),
#е=47,3 кВт при /0= —15 °С,
/Ы=25°С
Электродвигатель 4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт, *
/г=25 с A500 об/мин)
Конденсатор МКА-40
Qo=295 кВт
B53,7 тыс. ккал/ч),
#е=112 кВт при *„= —15 °С,
/„1=25 °С
Электродвигатель
4АМН250М4УЗ
мощностью 132 кВт,
/1=49,5 с B970 об/мин)
Конденсатор МКА-50
<?о= 128,3 кВт
A10,4 тыс. ккал/ч),
#г=46 кВт при ts2= —10 °С,
/ы=25 °С
Электродвигатель 4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт,
/z=25 с A500 об/мин)
Конденсатор МКА-40
Испаритель МИ60
Год 1
нача- 1
ла се-1
рий- 1
ного
произ-1
вод- 1
ства
1988
1990
1989
1988
1988
1988
Продолжение таблицы 1
\ Холодильное оборудование,
снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
снятия
с
про-
из-
вод-
ства
Аммиачные односту- Q0=245 кВт B11 тыс. ккал/ч), 1989
пенчатые холодиль- Ne—90,4 кВт при /s2= —11 °С,
ные машины twl=25 °C
1МКТ220-7-2, Электродвигатель 4А250М4УЗ
1МКТ220-7-3 мощностью 90 кВт,
м=24,5 с"-1 A470 об/мин)
Конденсатор 60К
Испаритель 90И
* Черкесский за
вод холодильного машиностроения.
Ne — эффективная мощность; п — частота вращения; to
Холодильное оборудование,
заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Техническая
характеристика
Год
начала
се-
рий-
¦ НОГО
фОИЗ-
ВОД-'
отва
Аммиачные односту- Qo=295 кВт 1988
пенчатые холодиль- B53,7 тыс. ккал/ч),
ные машины на базе Ne==\\2 кВт при /;2= —Ю°С,
винтового компрес- /ау1 = 25°С
с°ра Электродвигатель
21МКТ280-7-2, 4АМН250М4УЗ
21МКТ280-7-3 мощностью 132 кВт, 1
лг=50 с^1 C000 об/мин)
Конденсатор МКА-50
Испаритель МИ 120
Условные обозначения: Q0 — холодопроизводительность;
' ^к» ^s2' ^a>i» ^в.вх — температура соответственно кипения,
конденсации, теплоносителя на выходе из испарителя, воды на входе в конденсатор, воздуха на входе в установку;
Рраб ~~ рабочее давление в установке.
лодильного оборудования на базе
поршневых компрессоров. Это —
аммиачные одноступенчатые
поршневые агрегаты 2А110-7-0,
2АП0-7-1, 2А110-7-2 и 2А110-7-3,
компрессорно-конденсаторные
агрегаты 2АК110-7-2 и ЗАК110-7-2,
холодильные машины 2МКТ110-7-2,
ЗМКТ110-7-2 и 2МКТ110-7-3 и
двухступенчатый агрегат АД55-7-4,
поставляемый вместе с
промежуточным сосудом 600 СПА, а также
одноступенчатые фреоновые
холодильные машины МКТ125-2-0 и
МКТ125-2-1 и передвижная
холодильная станция ПХС-100. -
Холодильное оборудование на
основе поршневых компрессоров —
автоматизированное, с двухпози-
ционным регулированием холодо-
производительности (пуском и
остановкой) или ступенчатым
регулированием — 50 и 100 % (методом
электромагнитного отжима
пластин всасывающих клапанов
компрессора).
Завод продолжает серийное
производство пароводяных эжек-
торных холодильных машин 16Э,
16ЭП, 17Э, 17ЭП, 18Э и 18ЭП.
В период 1986—1990 гг. на
заводе снято с производства
различное холодильное оборудование,
которое либо заменялось на новое,
более совершенное и отвечающее
требованиям заказчика, либо
передавалось для изготовления на
новые заводы.
Так, Гагаринский
машиностроительный завод осваивает
производство поршневых
компрессоров и холодильных машин и
агрегатов на их базе. В 1992 г. будет
выпущена первая промышленная
партия компрессорно-конденсатор-
ных агрегатов 2АКП0. С выходом
на полное промышленное
производство таких агрегатов на этом
заводе московский завод
«Компрессор» прекратит выпуск
холодильного оборудования на основе
поршневых компрессоров и будет
специализироваться только на выпуске
оборудования на базе винтовых
компрессоров собственного
производства.
Прекращен выпуск винтовых
аммиачных агрегатов типа 2А350
в связи с передачей их на Усть-
Каменогорский
машиностроительный завод.
Организуется промышленное
производство винтовых
компрессоров холодопроизводительностью
130 кВт и холодильных машин и
агрегатов на их базе на заводе
«Двигатель революции» (Нижний
Новгород).
За рассматриваемый период на
заводе «Компрессор» сняты с
производства:
—-аммиачные агрегаты
винтовые А350-7-0, А350-7-1
А350-7-2, А350-7-3;
бустерные винтовые АН260-7-6
1АН260-7-6;
двухступенчатые АД 130-3
АД260-7-4, 1АД260-7-4;
двухступенчатый судовой
компрессорный АД55-7-50М;
одноступенчатые поршневые
ТАБЛИЦА 2
Наименование и марка
Техническая характеристика
Год
начала
серийного
производства
Аммиачные
низкотемпературные агрегаты с
винтовым компрессором
21А410-7-6, 21А410-7-7
Аммиачные
одноступенчатые агрегаты с винтовым
компрессором
21А410-7-0, 21А410-7-1
|Аммиачные одноступенчатые
агрегаты с винтовым
компрессором
21А410-7-2, 21А410-7-3
^пр
Q0=330,0 кВт B83,8 тыс. ккал/ч)
Ne=S0,0 кВт при t0=— 25 °С,
=5°С
Электродвигатель 4AM250S2Y3
мощностью 75 кВт, я=49 с-1 B940 об/мин)
Qo=984,0 кВт (846,2 тыс. ккал/ч),
Ne=\73,0 кВт при *0=5 °С, /к=35 °С
Электродвигатель 4АМН280М2УЗ
мощностью 200 кВт, /1=50 с-1
C000 об/мин)
Q0=397,0 кВт C41,4 тыс. ккал/ч),
Ne= 137,5 кВт при t0= — 15°C, tK=
=35 °С
Электродвигатель 4AMH280S2Y3
мощностью 160 кВт, я=50 с-1
C000. об/мин)
1988
1991
1991
Условное обозначение: tnp — промежуточная температура, остальные
обозначения см. табл. 1.
а»
х
х
а>
н
к
х
JQ
X
§
Ч
О
А110-7-0; А110-7-1, А110-7-2 и
А110-7-3, А220-7-0, А220-7-1,
А220-7-2, А220-7-3;
одноступенчатые компрессорно-
конденсаторные 1АК110-7-2,
1АК220-7-2, 1АК220-7-3;
— аммиачные машины
одноступенчатые холодильные
1МКТ110-7-2, 1МКТ110-7-3,
1МКТ220-7-2, 1МКТ220-7-3;
— фреоновые машины
одноступенчатые холодильные
МКТ110-2-0, МКТ110-2-1,
МКТ110-2-2, МКТ220-2-0,
МКТ220-2-1, МКТ220-2-2,
МКТ220-2-3,
двухступенчатая холодильная
МКТДЗО-2-5,
каскадная холодильная
МКТН20-3-4,
винтовая холодильная
МКТ350-2-1;
— фреоновые компрессорно-
конденсаторные агрегаты
одноступенчатые АК220-2-2,
АК220-2-3,
двухступенчатый АКДЗО-2-5;
— шахтная холодильная
машина МФ220-1РШ;
— установка осушения
воздуха охлаждением 1ОВ220-2-1.
В табл. 1 представлено
холодильное оборудование московского
завода холодильного
машиностроения «Компрессор», снятое с
производства в 1986—1990 гг. и
выпускаемое взамен снятого; в табл. 2—
холодильное оборудование,
серийное производство которого начато в
1986—1990 гг.
Московский завод
холодильного машиностроения «Искра» и
касимовский завод «Холод маш»
серийно выпускают для предприятий
торговли модернизированные
холодильные машины МВВ4-1-2.
Машина одноступенчатая с воздушным
конденсатором, настенными
испарительными батареями типа ИРСН,
полностью автоматизированная, с
автоматическим оттаиванием инея.
Холодопроизводительность
машины 3,5 кВт, потребляемая
мощность 1,56 кВт при температуре
воздуха в камере 5 °С и воздуха
на входе в конденсатор 20 °С.
Завод «Искра» серийно
изготовляет фреоновую холодильную
машину ОЭ2,8-2-0 для охлаждения
смазочных жидкостей
прецизионных станков, заменившую
установку ХМСОЖ-4, Машина
выполнена на базе герметичного
компрессора, укомплектована воздушным
конденсатором, исполнение
машины блочное, ее работа полностью
автоматизирована.
Холодопроизводительность машины 8,85 кВт,
потребляемая мощность 3,65 кВт
при температуре охлаждаемой
среды 25 °С при входе в испаритель
и воздуха на входе в
конденсатор 25 °С.
УДК 536.24
Интенсификация работы теплооб-
менных аппаратов судовых
термосифонов. МАМЧЕНКО В. О.,
ЕМЕЛЬЯНОВ А. Л., ТИМОФЕЕВСКИЙ А. Л.,
ТРУБНИКОВ Н. М. «Холодильная
техника», 1991, № 7.
Приведены результаты
экспериментального исследования процессов кипения
и конденсации R12 и R22 на
горизонтальных трубках и внутри
вертикальных трубок для условий работы
двухфазного термосифона (ДТС). Описаны
способы интенсификации теплообмена
путем увеличения микро- и
макрошероховатости поверхности, а также
использования полимерных и металлических
вставок. Показана возможность
существенного уменьшения теплообменной
поверхности ДТС благодаря
интенсификации процесса теплообмена.
Таблиц 2. Иллюстраций 5. Список
литературы — 7 названий.
УДК 536.7:621.564.001.24
Расчет свойств рабочих веществ с
помощью нового кубического уравнения
повышенной точности.
БОЯРСКИЙ М. Ю., ПОДЧЕРНЯЕВ О. Н.
«Холодильная техника», 1991, «№ 7.
Предложено кубическое единое
уравнение состояния для расчета
термодинамических свойств рабочих веществ в
широком интервале температур — от
тройной точки до значений,
превосходящих в 2—5 раз критическую и при
давлениях до 10 МПа. Повышенная
точность расчетов достигнута как
измененной структурой уравнения,
включающего три параметра, так и созданной
методикой расчета этих параметров.
Тестирование уравнения на известных
рабочих веществах (аммиак, R22,
R134a и др.) показало, что
погрешность описания плотности насыщенной
жидкости не превышает 1 %, а пара —
4 %. Точность уравнения остается
высокой при температурах, близких к
критическим Т :7уГкр=0,96-^-0,98.
Таблиц 4. Иллюстраций 3. Список
литературы — 10 названий.
УДК 536.7:661.93
Поверхностное натяжение, вязкость и
теплопроводность хладагента R134а на
линии кипения и в жидкой фазе.
ЖЕЛЕЗНЫЙ В. П., ЛЯСОТА Д. Д.,
ПОТАПОВ М. Д., ВЛАДИМИРОВ Д. А.
«Холодильная техника», 1991, № 7.
Представлены результаты
экспериментально-расчетного исследования
поверхностного натяжения, вязкости и
теплопроводности на линии кипения
озонебезопасного хладагента R134a.
С использованием методов теории
термодинамического подобия рассчитаны
вязкость и теплопроводность R134a в
жидкой фазе. Приведены таблицы
справочных данных.
Таблиц 2. Список литературы — 9
названий.
УДК 536.71
Термические свойства хладагента R134a
в жидкой фазе. КЕССЕЛЬМАН П. М.,
ЖЕЛЕЗНЫЙ В. П., СЕМЕНЮК Ю. В.
«Холодильная техника», 1991, № 7. ^
Методами пьезометров переменного и
постоянного объема в интервале
температур 212...368 К и давлений
0,3...20 МПа измерена плотность
жидкого озонобезопасного хладагента
R134a, определены его критические
параметры. С помощью уравнения
состояния, полученного на основе ячеечной
теории жидкого состояния, с
использованием экспериментальных данных
рассчитана плотность хладагента
R134a.
Таблиц 3. Список литературы — 5
названий. ч
УДК 536.71.001.5
Плотность хладагента R134a —
эксперимент и обобщение.
ДОБРОХОТОВ А. В., МАСЛЕННИКОВ А. В.,
СЕМЕНЮК Ю. В., УСТЮЖАНИН Е. Е.
«Холодильная техника», 1991, № 7.
Исследована плотность R134a в
интервале температур 200...315 К и
давлений 1,1...55 МПа. Полученные
результаты и данные других исследователей
обобщены с помощью предложенного
авторами единого уравнения состояния.
Рассчитанные по этому уравнению
значения плотности хорошо согласуются
с экспериментальными данными.
Уравнение справедливо для температур
200...450 К, давлений 0...55 МПа и
плотностей до 1530 кг/м3.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список
литературы — 8 названий.
Уважаемые читатели!
Редакция принимает заказы от государственных организаций,
кооперативных, малых и совместных предприятий, а также от
частных лиц на публикацию рекламных объявлений в
журнале «Холодильная техника».
Стоимость рекламы (в руб.):
на полосу обложки 2000, текста 1500,
на 1/2 полосы соответственно 1000 и 750.
ОБРАЩАТЬСЯ ПО АДРЕСУ: 125422, МОСКВА, УЛ. КОСТЯКОВА, 12,
РЕДАКЦИЯ ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА».
<9
*&
*
&
ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ
«УДМУРТРЕМАГРОПРОМ»
СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЕ АППАРАТЫ ТИПА Я10-ОАС
ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ТЕСТА
С РАЗЛИЧНЫМИ НАЧИНКАМИ
%
- "т :"
е^:т;-^'. чш ¦!¦!
Щ
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
Производительность
(по пельменям),
кг/ч
Установленная
мощность, кВт
Ширина ленты
транспортера, мм
Число ручьев
пельменного аппарата,
на работу которого
рассчитан аппарат
Температура, °С
воздуха в
аппарате
продукта на входе
продукта на
выходе
Продолжительность
цикла
замораживания, мин
Хладагент
Занимаемая
площадь (с площадкой
обслуживания), м2
Масса, кг
Я10-ОАС
250...300
ЯЮ-ОАС-5
@1/02)
400..600
15
300
—28...—32
18...25
—10...—12
18...20
Аммиак
15
300/500
3/6
—28....—32
18...25
ЯЮ-ОАС-10
до 1500
45
500
32
—10..
-12
27
7000
18...20
Аммиак
45/42
11000/10000
-28...
18...25
-10...—12
18...20
Аммиак
180
24000
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ВТ-100
Поверхность охлаждения, м2 100
Шаг пластинчатых ребер, мм 17,9
Число осевых вентиляторов 2
Производительность вентилятора, м3/ч 8650
Мощность электродвигателя 4А80В492,
кВт
Частота вращения ротора, с-1
Хладагент
Оттаивание
Габаритные размеры, мм
ПЕЛЬМЕННЫЙ АВТОМАТ АП-600
ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
Производительность, кг/ч 300...600
Число выдаваемых тесто-
фаршевых жгутов
(обдуваемых)
Потребляемая мощность, кВт
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
3
3,55
2375
1000
2500
ust
ПОДВЕСНЫЕ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛИ ТИПА ВТ
ВТ-150
150
11,7
2
8650
Масса, кг
1,5 1,5
25 25
Аммиак Аммиак
Горячими парами аммиака
1876X1165X1225
596
664
Монтаж оборудования
и пусконаладочные работы
выполняет объединение.
ЗАЯВКИ НА ПРИОБРЕТЕНИЕ
ОБОРУДОВАНИЯ ПРИСЫЛАТЬ
ПО АДРЕСУ: {
426028, Ижевск, ул. Гагарина, 5U
Телефоны: 77-\6-64; 77-58-60. 1
Телетайп: 255322 «Дизель». I