ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
1978 техника
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Быков А. Н. Ускорить строительство холодильников для
хранения сельскохозяйственной продукции 2
Позин М. М. Выявлять и использовать внутренние
резервы производства 5
Об опыте работы Минмясомолпрома УССР с молодежью 8
Калнинь И. М., Сутырина Т. М. Проектирование
конденсаторов воздушного охлаждения с помощью ЭВМ 9
Сагалович Л. В., Гоголин А. А. Теплообмен в открытых
охлаждаемых витринах с горизонтальной воздушной
завесой 14
Чегринцев Ф. А., Рыжков С. В., Дымо Б. В. Об оценке
эффективности теплообменных аппаратов судовых
систем микроклимата 18
Златкис А. М., Кондратьев И. А., Расторгуева И. В.,
Чучин В. П., Хапланов Н. Г., Истомин Д. П. Новые
уплотнительные материалы для автомобильного
холодильного компрессора 22
Новосельский М. А., Лавочник А. Им Смирнов В. П.,
Мухамеджанов В. С. Инвариантный емкостный датчик
уровня 24
Шихов Г. Л., Мизерецкий Н. Н. К расчету коэффициента
теплоотдачи при кипении хладагентов в вертикальных
каналах 26
Гуйго Э. И., Ершова Н. С, Марголин М. Ф. Исследование
калорических свойств пропана 29
Кудряшева А. А. Изменение микрофлоры копченой рыбы
в процессе холодильного хранения 30
ОБМЕН ОПЫТОМ
Чарандаев Б. Н. Новая схема осушения системы малой
холодильной машины от влаги 33
Гринников Ю. А., Григорьянц А. Н., Луков В. М.
Автоматическое оттаивание испарителей в стационарных
камерах 34
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Черкашин А. С. Новые правила технической
эксплуатации холодильных установок на судах флота рыбной
промышленности СССР 37
ИЗОБРЕТЕНИЯ 32, 35, 40
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Пчелинцев В. А., Никитин А. Г., Рабинков В. А.,
Варламов М. А. Взрывопожароопасность производств,
размещаемых в охлаждаемых помещениях 41
ХРОНИКА
Семинар по кондиционированию воздуха в промышленных
зданиях 44
К 70-летию Николая Александровича Герасимова 45
«ИНПРОДТОРГМАШ-78»
Тихомиров В. А., Гопин С. Р., Лохова Г. С. Холодильное
оборудование на Международной выставке «Инпрод-
торгмаш-78» в Москве 46
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Кузьмин М. П. Заседания комиссий С2, D1 и D2 МИХ
в Будапеште 51
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Плачек Р. Технические, технологические и экономические
аспекты применения разных способов замораживания в
промышленном производстве готовых блюд 54
Иванова В. С. Теплоопдача оребренных
воздухоохладителей при инееобразовании 57
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Раев А. А., Берсенева Н. С, Алымов В. П., Гришин Е. Ф.,
Файнштейн Н. П. Холодильно-нагревательная машина
ХМФ-16 для фруктовых холодильников 62
РЕФЕРАТЫ 63
CONTENTS
Bykov A. N. Accelerate Construction of Cold Storage
Warehouses for Agricultural Products
Pozin M. M. Determine and Utilize Internal Production
Reserves
Experience of Ukrainian SSR Ministry of Meat and Dairy
Industry Work With Youth
Kalnin I. M., Sutyrina Т. М. Computerized Projecting of
Air-Cooled Condensers
Sagalovich L. V., Gogolin A. A. Heat Exchange in Open
Refrigerated Displays With Horizontal Air Curtain
14
Chegrintsev F. A., Ryzhkov S. V., Dymo B. V. Estimation
of Heat-Exchanging Apparatus Efficiency of Marine
Microclimate Systems 18
Zlatkis A. M., Kondratyev I. A., Rastorguyeva I. V.,
Chuchin V. P., Khaplanov N. G., Istomin D. P. New
Sealing Materials for Automobile Refrigerating Compressor 22
Novoselsky M. A.,
hamedzhanov V.
Lavochnik A. I., Smirnov V. P., Muk-
S. Invariant Capacity Level Transducer 24
Shikhov G. L., Mizeretsky N. N. Calculation of Heat
Transfer Coefficient at Boiling of Refrigerants in Vertical
Channels 26
Guigo E. I., Ershova N. S., Margolin M. F. Investigation of
Caloric Properties of Propane 29
Kudryasheva A. A. Change of Microflora in Smoked Fish
During Cold Storage 30
PRACTICE EXCHANGE
Charandayev B. N. New Circuit for Dehydrating Small
Refrigerating Machine System from Moisture 33
Grinnikov U. A., Grigoryants A. N., Lukov V. M.
Automatic Defrosting of Evaporators in Stationary Rooms 34
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Cherkashin A. S. New Rules of Technical Operation of
Refrigerating Plants Aboard Vessels of USSR Fishing Fleet 37
INVENTION S 32, 35, 40
SAFETY ENGINEERING
Pchelintsev V. A., Nikitin A. G., Rabinkov V. A., Varla-
mov M. A. Explosion-and Fire- Safety of Production in
Refrigerated Rooms 41
MISCELLANY
Seminar on Air Conditioning in Industrial Buildings 44
70th Birthday of Nikolai Aleksandrovich Gerasimov 45
«INPRODTORGMASH 78»
Tikhomirov V. A., Gopin S. R., Lokhova G. S. Refrigerating
Equipment at International Exhibition «Inprodtorgmash-78»
in Moscow 46
AT INTER NATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Kuzmin M. P. Session of IIR Commissions C2, DI and D^
in Budapest 5 1
IN SOCIALIST COUNTRIES
Plachek R. Technical, Technological and Economical Aspects
of Utilizing Different Methods of Freezing in Industrial
Production of Ready Dishes 54
Ivanova V. S. Heat Transfer of Finned Air Coolers at Frost
Formation 57
REFERENCE DATA
Rayev A. A., Bersenyeva N. S., Alymav V. P., Grishin E. F.,
Finestein N. P. Refrigerating-Heating Machine XMF-16 for
Fruit Cold Stores 62
SUMMARIES 6a
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1978 г.

УДК 621.57.044.001.12:681.3
Проектирование конденсаторов воздушного охлаждения
с помощью ЭВМ
Канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ,
канд. техн. наук Т. М. СУТЫРИНА
ВНИИхолодмаш
В современных условиях ЭВМ широко
используется для расчета теплообменных аппаратов,
особенно при решении задач оптимизации их
характеристик. Однако при проектировании
холодильных машин не всегда удается
реализовать оптимальные параметры в связи с рядом
ограничений, накладываемых либо
специальными требованиями технического задания
(особенно это относится к транспортным машинам),
либо необходимостью целесообразного с точки
зрения проектанта общего компоновочного
решения машины, особенно агрегатированной.
Существенное влияние на параметры
проектируемых конденсаторов воздушного
охлаждения оказывают характеристики
вспомогательного оборудования, в частности, вентиляторов,
типоразмер которых проектант выбирает из
выпускаемых промышленностью. При этом не
всегда удается сочетать, например, оптимальную
скорость воздуха в аппарате с достаточно
высоким КПД подобранного вентилятора, в связи
с чем эта скорость может быть лишь
приближена к оптимальной. При проектировании
конденсаторов воздушного охлаждения необходимо
совместно рассматривать тепловые и
аэродинамические характеристики аппаратов и
вентиляторов. Использование при этом ЭВМ открывает
широкие возможности.
Одним из путей проектирования
конденсаторов воздушного охлаждения является
многовариантный расчет аппарата совместно с
вентилятором и выбор из возможных компоновочных
решений (с различными фронтальными
сечениями и числом труб по ходу воздуха) наиболее
рационального, которое, обеспечивая
необходимую тепловую нагрузку при заданной
температуре охлаждающего воздуха tBli в то же время
удовлетворяет требованиям технического
задания и целесообразной компоновке машины " в
целом. Именно в таком аспекте, наиболее
удобном для проектантов, и создана нами методика
расчета конденсатора воздушного охлаждения
с помощью ЭВМ.
Алгоритм и программа расчета разработаны
применительно к трубчато-ребристым
фреоновым аппаратам с теплообменной поверхностью,
изготовленной из медных труб с шахматным
или коридорным расположением и
алюминиевых, латунных или стальных пластинчатых
ребер. Геометрию труб и ребер и их материал
закладывают при расчете в исходные данные.
^-<Материал и геометрию труб и ребер
выбирают в зависимости от назначения аппарата, а
также технологических возможностей
производства. Однако основное внимание при выборе
геометрии рекомендуемых теплообменных
поверхностей для аппаратов общепромышленного
назначения уделялось минимизации отношения
удельной материалоемкости /к (массы 1 м2
теплообменной поверхности) к коэффициенту
теплопередачи kB. Эта характеристика аппаратов
jR/kB выявляется в процессе исследовательской
и опытно-конструкторской работ. Она
предопределяет расход материалов, трудоемкость
изготовления конденсаторов и, следовательно,
влияет на достижимое снижение стоимости
выработки холода в процессе оптимизации
параметров холодильной машины. В процессе
выбора поверхностей неизбежны также примерные
оптимизационные расчеты типовых вариантов
холодильной машины в целом, без которых
невозможно оценить влияние изменения
температурного напора, скорости воздуха и выявить
их рекомендуемые значения.
При расчете конденсатора температура
конденсации /к (а, следовательно, температурный
напор между хладагентом и воздухом tK—/в1),
а также температуры хладагента на входе и
выходе из аппарата задаются в исходном
числовом материале. При необходимости расчет
конденсатора может быть проведен при различных
значениях /к, т. е. температурного напора, в
целях выявления его оптимального значения для
конкретных условий проектирования.
В настоящее время на основе проведенных
ранее работ по оптимизации на отечественных
заводах холодильного машиностроения
внедрено несколько типоразмеров медноалюминиевых
теплообменных поверхностей с пластинчатым
оребрением.
^Из изготавливаемых теплообменных
поверхностей для машин общепромышленного
назначения холодопроизводительностью до 30 кВт
рекомендуется поверхность из труб диаметром dT
12 мм с шагом труб по фронту и глубине 30 X
ХЗО мм а для большей холодопроизводитель-
ности — из труб диаметром 16 мм с шагом 40 X
Х40 мм. Расположение труб в обоих случаях —
шахматное, шаг ребер 3,5, толщина 0,3 мм. Для
2 Холодильная техника, № 11
9

транспортных холодильных машин используют
более тесный шахматный пучок из труб
диаметром 15 мм с шагом труб по фронту и глубине
29X24 мм, обеспечивающий лучшие объемные
характеристики, но требующий более
высоконапорного вентилятора и большей затраты
мощности.
Разработанная программа позволяет
производить как проектный расчет с выдачей
нескольких возможных вариантов конструктивных
решений, так и поверочный готового аппарата в
целях определения величины отклонения
действительной тепловой нагрузки от требуемой.
Использование ЭВМ позволило провести
более точный тепловой расчет конденсаторов
воздушного охлаждения с учетом эффективности
теплопередачи и величины температурных
напоров в различных зонах его работы — сбива
перегрева, конденсации и переохлаждения. Это
особенно актуально в принятой нами
постановке задачи, когда сопоставляют теплообменные
блоки с разным числом вводов хладагента, а
Ввод и печать исходных данных
\
Определение термодинамических и
других параметров хладагентоб и
требуемой нагрузки QK
I
Определение вспомогательных пара-1
метров теплодменной поверхности
Определение максимальной
укорости воздуха W/)mx по
г и параметров
fypmLn^d men
I
Определение параметров
теплоодменного длока:
fepp, /живу fe
Определение тепловогосо про-
\пивления на стороне воздуха
Т
т
Определение Дрв, V/},ft{
методом итерации
Определение поверхности зо-
\ны сбива перегрева F3n no
\из вест ной нагрузке 0ЗП
т
\Вывод на печать р'езульта-
упод поверочного расчета
Определение поверхности зонь\
уереохлаждения РШо по
известной нагрузке 0J/70
т
уасчет зоны конденсации
Y0J/() по известной поверхнос-
Wu F3iM-F0 -F3n -fJ/7.0
Поверочный
расчет
Определение нагрузки QAn=Q3l*
%.п %лс и средних значений^
основных параметров
, Wg = W§ -0,05 \usm\
определение Др§noWeuVfi по]
Ъарактеристике вентилятора
Проектный
\ расчет
Сопоставление 0АП о 0^
^допустимое отклонение Z%
ЦТ
Аанец
Вывод на печать результаА
тов проектного расчета
Т.
Рис. 1. Укрупненная блок-схема расчета.
10
следовательно, и с различными скоростями
пара и жидкости в соответствующих зонах.
Укрупненная блок-схема расчета
представлена на рис. 1.
Сначала с помощью специальных подпрограмм,
разработанных во ВНИИхолодмаше А. А.
Лебедевым и включенных в библиотеку
вычислительной машины, определяют в зависимости от
температуры термодинамические параметры
перегретых и насыщенных паров хладагентов, а
также насыщенной и переохлажденной жидкости,
необходимые для расчета соответствующих зон
и общей требуемой тепловой нагрузки
конденсатора QK.
ч!Далее находят вспомогательные параметры
теплообменной поверхности, которые не связаны
с размерами или массой теплообменного блока,
а характеризуют непосредственно теплообменную
поверхность, например, степень оребрения |3,
степень сужения фронтального сечения а,
поверхность FBl одного ряда труб при
фронтальном сечении 1 м2, удельную материалоемкость
/к и др. 1
Разветвление программы на проектный и
поверочный расчеты осуществляется по признаку,
который закладывается проектантом в исходные
данные, в зависимости от его требований. При
поверочном расчете в исходные данные
включают параметры, характеризующие размеры
аппарата, — число труб по высоте и глубине и их
длину.
Как в поверочном, так и в проектном
расчете скорость воздуха, его расход и потери
определяют при совмещении аэродинамической и
тепловой характеристик аппарата с
характеристикой вентилятора, которая задается в виде
таблицы из нескольких соответственных
параметров: статический напор — расход — КПД. Их
значения в промежуточных точках находят с
помощью подпрограмм аппроксимации функции
от одной переменной.
Для трубчатых аппаратов с пластинчатым
оребрением зависимость аэродинамического
сопротивления А/?ап, Па, от массовой скорости
воздуха (шр)в, кг/(с-м2), может быть выражена
формулой, предложенной Иоффе [3], которая
обобщает данные большого числа исследований
отечественных конденсаторов воздушного
охлаждения с присущей им геометрией:
А/?ап
:0,233ЛрИ>)^ !_?-_
0,42
A)
где пт.в — число труб по ходу воздуха;
Ар — коэффициент, равный 1 для аппаратов с
шахматным расположением труб и 0,8 —
с коридорным;
bp, Up, бр — соответственно ширина ребер, их шаг и
толщина.

При использовании формулы A)
обеспечивается некоторый запас по сравнению с другими
известными зависимостями (рис. 2), что для
практических расчетов является благоприятной
предпосылкой.
При совмещении характеристик аппарата и
вентилятора удобнее выразить аэродинамическое
сопротивление через расход воздуха VB, м3/ч,
число вентиляторов гв и фронтальное сечение /фр,
м2:
/ JVbPb V»8 / Ьп \0,42
Арап=0,Шрят.в(д^-) (-^V) • B)
где рв —плотность воздуха, кг/м3.
При- поверочном расчете величины пт.в, гБ, /фр
известны и характеристики совмещают методом
итераций с однозначным определением потерь
давления Л/?ап и расхода воздуха VB.
Совмещение характеристик аппарата и
вентилятора для проектного расчета показано на
рис. 3. На графике даны характеристика 1
вентилятора и характеристики 2 трех аппаратов,
определяемые уравнением B), имеющих
одинаковое число труб по ходу воздуха пт.в и разные
фронтальные сечения /фр, а следовательно,
разные поверхности теплопередачи FB, м2:
^в = -^вх/фрЯт.в» C)
4/7Д/7, Па
Вер,"С
QMiMm
jo a
150
200
150
100
50
2,3^
к
/5у
f 4\
2 4 6 в 10 12 (wj>)s,kz/(c-mz>
Рис. 2. Аэродинамическое сопротивление
конденсаторов (dT= 12 мм, 6р=30 мм, Wp=3,5 мм, 6р=0.3 мм, ят.в=
=4) по данным:
1 — Д. М. Иоффе, шахматное расположение; 2 — Д. М. Иоффе,
коридорное расположение; 3 — А. А. Гоголина, коридорное
расположение, неровные поверхности; 4 — А. А. Гоголина,
коридорное расположение, тщательное изготовление; 5 —
Н. Я- Барулина, коридорное расположение (КВО-80).
0 24 1
&РтМст\Па
100
10 11
12 13 14 15 „ 16
VB-№*M3/4
Рис. 3. Совмещение тепловых и аэродинамических
характеристик аппарата с характеристикой вентилятора.
а также различные скорости воздуха wB, м/с,
и коэффициенты теплопередачи kB, Вт/(м2-/<'),
^в=~3600а/фр ' {*>
kB = f(wB, (If)- E)
Ha этом же графике даны значения средне-
логарифмических температурных напоров вср
и тепловых нагрузок Qan:
<2ап = ^вМсР- F)
Из графика видно, что если при
проектировании принят вентилятор с характеристикой
HCT=f (VB), то требуемой тепловой нагрузке QK
при определенном числе труб по ходу воздуха
соответствуют одна рабочая точка на
характеристике вентилятора, отвечающая равенству
Q8LIL=QK, а следовательно, конкретные значения
расхода воздуха, скорости и фронтального
сечения.
2*

Рабочую точку на характеристике
вентилятора находят методом итераций путем изменения
скорости воздуха от некоторой максимальной
величины wBmaXi соответствующей
максимальному статическому напору вентилятора #Спьгаах,
до значения, соответствующего равенству Qan=
=QK с отклонением 2%.
Требуемую поверхность для зоны сбива
перегрева Fg.n и для зоны переохлаждения F3>u.0
определяют прямым расчетом по заданным
тепловым нагрузкам Q3n и Q3.u.0.
Тепловую нагрузку основной зоны
конденсации Q3.k» a следовательно, и общую тепловую
нагрузку Qan=Q3.K+Q3.n+Q3.n.o находят
исходя из величины поверхности F3.K=FB—F3.n—
F3U0 на основе экспоненциальной зависимости
для разности температур воздуха 8tB:
/ -"в^з.к \
6^в^(/ст^в1)^-^РУвРв2в /' G)
Q3.k= 6^BCpVBZBpB, (8)
где tCT — температура стенки, °С;
ав — коэффициент теплоотдачи от стенки к
воздуху, Вт/(м2.К);
ср — удельная теплоемкость воздуха, Дж/(кг-К).
Поскольку коэффициент теплоотдачи со
стороны конденсирующего хладагента аа зависит
ст удельной тепловой нагрузки qF=Q3.JF3.K,
то температуру стенки tCT определяют с помощью
итерационного цикла, заложенного внутри
цикла, обеспечивающего перебор точек по
характеристике вентилятора. При этом используют
известные зависимости для температурного
коэффициента ? и tCT Ш:
? = *GT — tB = 1 . (g)
tCT = tK-eCT/Z, (io)
где Е — эффективность ребристой поверхности;
2 RBR—суммарное тепловое сопротивление загрязнений
с внутренней стороны, (м2-К)/Вт;
0СТ — среднелогарифмический температурный напор
между воздухом и стенкой, °С.
Сходимость между задаваемой температурой
стенки, по которой определяется коэффициент
?по уравнению (9), и полученной по уравнению
A0) принята 0,1°С.
\ Эффективность ребристой поверхности Е
определяли с учетом теплового сопротивления
контакта RK между трубой и ребром. Была
принята следующая зависимость для определения
величины RK Ш:
Як =0,4-10-4|3-0, ЬЮ-3, A1)
соответствующая насадным ребрам с
воротниками при контакте механическим нажатием и
хорошем исполнении.
12
Коэффициент теплоотдачи со стороны
воздуха определяли по аналитической зависимости
А. А. Гоголина [2], полученной для аппаратов
со сходной геометрией:
Nu=ABRenl-^-\ , A2)
L
где —V——отношение длины пластины по ходу воздуха
к эквивалентному диаметру проходного
сечения.
Значения коэффициентов Л, В и показателей
степени я, m определяют по формулам: |
L ( L \2
Л = 0,518 — 0,02315 -^- + 0,000425 1-^-1 —
-3-10-6(iK;
В= 1,36 —0,24-Re/1000;
L
п= 0,45+0,0066-^—;
иэ
т= — 0,28 + 0,08Re/1000.
Эта зависимость получена для области
ламинарного движения и применима в диапазоне
Re<20004-2500. Поскольку в практике
проектирования конденсаторов воздушного
охлаждения число Re может выходить за указанный
предел, особенно для транспортных установок, где
принимают высокие скорости воздуха, то для
этой переходной области (Re=2000-f-5000)
коэффициент теплоотдачи определяли в целях
сохранения неразрывности функции aB=f (Re) no
той же формуле A2), но с постоянными
значениями коэффициента 5=0,88 и показателя т=
=—0,12 (соответствует Re=2000), а именно:
/ I \ —0, 12
Nu = 0,88^Ren/-^-j . A3)
На рис. 4 дана зависимость Nu=/ (Re),
предложенная А. А. Гоголиным (кривые 1 и 2) для
ламинарной области, и ее экстраполяция на
переходную область (прямые <?, 4). На том же
графике даны результаты других исследований,
проведенных на геометрически сходных
поверхностях в более широком диапазоне изменения
чисел Re. Из графика видно, что принятая нами
экстраполяционная зависимость A3) достаточно
хорошо согласуется с результатами,
приведенными в работах [4, 6], и в то же время
обеспечивает небольшой запас, необходимый для
практических расчетов.
Формула A2) справедлива для пучков с
коридорным расположением труб; для
шахматного расположения труб коэффициент
теплоотдачи увеличивается на 10% [2].
Каждому числу труб по ходу воздуха и
каждому числу вентиляторов соответствует свой
график, аналогичный рис. 3. Относительное распо-

ни
30
20
14
10
\у
У
1
У'
\
< •
в
\
\
^2
v<;
у\у^
^1
1 1 ^К 1
\ Ы^1 1
\*К&\ 1 1
ф?^
\7
АРАп(Нст1Па
ZOO
WO
Ц4 0,5 0,7 TJO 1,4 2,0 3,0 4,0 5,0 7,0 10,0
tie-Ж*
Рис. 4. Зависимость Nu от Re по данным:
/ — А. А. Гоголина, коридорное расположение,—— = 5; 2 — то
аэ
же,——=20; 3 — экстраполяция зависимости А. А. Гоголина
=20; 5 — В. М. Кэйса
для Re>2000, -r-=5; 4 — то же, -j—
А. Л. Лондона, шахматное расположение,
-^26; 6 — то же,
-^12; 7, 5 — Н. Я. Барулина, коридорное расположение,
- = 9,16ч-11,7.
ложение рабочих точек аппарата и вентилятора
при различном числе труб по ходу воздуха и
различном числе вентиляторов показано на
рис. 5. С уменьшением числа труб по ходу
воздуха снижается его аэродинамическое
сопротивление и увеличивается расход, а также
требуемое фронтальное сечение аппарата, при этом
скорость воздуха уменьшается. При установке
двух вентиляторов вместо одного из-за
повышения расхода воздуха увеличивается его скорость
и температурный напор, что при одинаковом
числе труб по ходу воздуха приводит к
уменьшению требуемого фронтального сечения.
\\ На рис. 5 приведены также характеристики
для аппаратов с разными фронтальными
сечениями, имеющими одинаковую тепловую
нагрузку. Если при каком-либо компоновочном
варианте фронтальное сечение оказывается
слишком большим, то уменьшить его можно путем
увеличения числа труб по ходу воздуха, числа
вентиляторов или замены вентилятора на
другой, имеющий больший расход при том же
напоре. Во всех случаях размеры фронтального
сечения должны быть увязаны с размерами
вентилятора. -
^ С помощью ЭВМ определяют все возможные
конструктивные решения аппаратов с разным
числом труб по ходу воздуха и разным числом
вентиляторов, обеспечивающих заданную тепло-
120
60.
40
ГТ^
I \
\|
31-
\
'. *—~*
nrgjfg)flrl$
* *"""" А , •~ттПт.в"№<рр~7>6
:—^—\пт.б^>1<рр--2,2
W
4eifw*0,9
he*&
%Р=Щ
)<^4;ЫА
7
9 10 11 12 13 14 /jfylOJW
Рис. 5. Расположение рабочих точек аппарата и
вентилятора при различном числе труб по ходу воздуха и
различном числе вентиляторов (Qan^^ кВт).
вую нагрузку, соответствие характеристик
аппарата и вентилятора и не выходящих за
следующие ограничения:
аэродинамическое сопротивление аппарата не
превышает величины максимального
располагаемого статического напора вентилятора при
соответствующем расходе воздуха;
фронтальное сечение аппарата позволяет
разместить принятое число вентиляторов;
фронтальное сечение не выходит за некоторую
максимально допустимую величину, отвечающую
реальному воплощению аппарата — принято
/фртах=4 М2; -
КПД вентилятора не падает ниже допустимой
ВеЛИЧИНЫ — ПРИНЯТО 'Пвт1п=:0,3.
При этом определяются и выдаются на печать
все наиболее важные параметры, такие как
размер фронтального сечения, поверхность, масса,
скорость воздуха, затрачиваемая мощность и др.,
позволяющие проектанту сделать выбор того или
иного варианта конструктивного решения
аппарата, удовлетворяющего стоящим перед ним
требованиям.
Так, например, для транспортных
холодильных машин одним из основных требований
являются ограниченные размеры фронтального
сечения конденсатора. Поэтому предпочтение
может быть отдано аппарату с большим числом
труб по ходу воздуха и наивысшей скоростью,
обеспечиваемой напорной характеристикой
вентилятора, несмотря на то, что эти параметры
не будут отвечать общепринятым оптимальным
значениям. _.__ ;
Если проектируют аппарат или ряд
аппаратов общепромышленного назначения на
заданную тепловую нагрузку QK и в техническом
задании нет специальных требований по
габаритным размерам, массе или затрачиваемой
мощности, то предпочтение отдается теплообменному
блоку с минимальными приведенными годовыми
абсолютными затратами 3 [5]:
13

3 = NBzBt3x + {Pt + ?H) (/KFBrK + ZBzB), A4)
где NB — электрическая мощность вентилятора, кВт;
Гэ, Гк> 2В — стоимость соответственно электроэнергии
(руб/(кВт-ч), единицы массы конденсатора
(руб/кг) и вентилятора (руб);
т — годовая наработка вентилятора, ч;
Рг — нормы отчислений на реновацию (Р4 =¦ 0,1);
Еи—нормативный коэффициент экономической
эффективности (Ен = 0,15).
Значения величин т, ?э, ?к и ZB закладывают
в исходные данные, а /к, Мв, .FB определяют в
процессе расчета каждого варианта аппарата.
^Заметим, что при таком подходе скорость
воздуха в выбранном конструктивном решении
может не соответствовать рекомендуемым скоростям
для конденсаторов воздушного охлаждения
(^p)B=5-f-7 кг/(с-м2), но она будет действитель-
нсУоптим^льной, учитывающей конкретные
условия проектирования аппарата и в том числе
зависимость КПД вентилятора от расхода воздуха.
Поскольку программу разрабатывали для нужд
проектирования, большое внимание было
уделено форме вывода информации на печать, с тем
чтобы обеспечить удобство ее применения в
проектных отделах. Использование для программи-
Теплообмен в открытых охлаждаемых
с горизонтальной воздушной завесой
Л. В. САГАЛОВИЧ
МИНХ им. Г. В. Плеханова
Доктор техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Для одноярусных открытых витрин с
принудительной циркуляцией воздуха и воздушной
горизонтальной завесой, отделяющей продукты от
торгового зала, общее количество тепла,
отводимое за единицу времени испарителем
холодильной машины (холодопроизводительность) Q0,
Вт, определяют по формуле:
Qo ~ QorP + Фрад + Финф + Фвент» A)
где QorP» <?Рад> <2инф> Фвент — тепловой поток
соответственно через изолированные ограждения витрины, к
верхнему слою продуктов и стенкам грузового объема
за счет радиации из торгового зала через открытый
проем за счет инфильтрации воздуха торгового зала в
воздушную завесу, от работы вентилятора, численно
равный потребляемой им электрической мощности AfBeHT,
Вт.
Анализ отдельных тепловых потоков (рис. 1)
показывает, что величина Bинф составляет 60—
рования языка Фортран позволило обеспечить
наглядную и компактную выдачу на печать и
возможность включения перфоленты с
результатами расчета непосредственно в
расчетно-пояснительную записку.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Го го лин А. А. Кондиционирование воздуха в
мясной промышленности. М., Пищевая
промышленность, 1966.
2. Г о г о л и н А. А. О наружном теплообмене
пластинчатых поверхностей. — Холодильная техника, 1969,
№ 12.
3. И о ф ф е Д. М. Аэродинамическое сопротивление
трубчатых теплообменников с пластинчатыми
ребрами. — Холодильная техника, 1973, № 2.
4. Исследование и внедрение фреоновой
ребристо-трубчатой аппаратуры из новых
унифицированных элементов/Н. Я. Барулин, Н. М. Медникова,
А. Н. Сергеева и др. —Доклад на I Всесоюзной
научно-технической конференции по холодильному
машиностроению, М., 1972.
5. К а л н и н ь И. М. Критерии эффективности
холодильных систем. — Холодильная техника, 1978, № 5.
6. К э й с В. М., Лондон А. Л. Компактные
теплообменники. М., Энергия, 1967.
УДК 536.24:621.565.923
витринах
70% от Q0 для витрины с охлажденными
продуктами и 50—60%— с замороженными.
Приток тепла с инфильтрационным воздухом
может быть подсчитан по уравнению:
Финф = Он (*н — *'гв) > B)
где GH — количество наружного воздуха,
подмешиваемого к плоской воздушной струе, образующей
завесу, кг/с;
е'н— энтальпия наружного воздуха, Дж/кг;
12в — средняя энтальпия воздуха, вытекающего
наружу из охлаждаемого объема, Дж/кг.
Значение величины GH в уравнении C)
можно получить только экспериментальным путем,
поскольку результаты расчетов по
эмпирическим зависимостям, дающим увеличение расхода
воздуха в плоской струе по ее длине [1, 3],
резко расходятся с экспериментальными данными
авторов и других исследователей ввиду
различной постановки задачи.
Тепловой поток через изолированные
ограждения равен 10—15% от Q0 и его можно
вычислять по следующей приближенной формуле:
QorP = bF(tn-tB)t C)
14

г ¦ I -УЩг
J*H>h8
Рис. I. Схема тепловых и воздушных потоков в открытой
охлаждаемой витрине с горизонтальной воздушной
завесой:
/ — наружный кожух с термоизоляцией; 2 — грузовой объем;
3 — продукты; 4 — вентилятор; 5 — испаритель; 6 —
устройство для выпуска воздуха; 7 — воздушная завеса.
где kF — произведение коэффициента
теплопередачи и поверхности ограждения,
определяемое опытным путем или расчетом, Вт/К;
tn — температура наружного воздуха
(торгового зала), °С;
*в ~ о— — условная средняя температура в витрине,
U и t9,
°С;
темг
ем из воздухоохладителя и забираемого
вентилятором из проема, °С.
Радиационный тепловой поток через открытый
проем витрины составляет:
Qvap, = ефСо^п
Ц'-МЧ m
L
Too
где 8 — степень черноты выложенных в витрине
продуктов, их упаковки, или стенок грузового объема;
Ф — угловой коэффициент облученности;
С0 — коэффициент излучения абсолютно черного тела,
равный 5,67 Вт/(м2-К4);
Fn — площадь открытого проема (в свету), м2;
Гн — абсолютная температура воздуха торгового зала,
условно приравниваемая температуре
ограждений, К;
Тв. и — абсолютная температура верхнего слоя
продуктов или поверхности грузового объема, К.
Поскольку значение радиационного теплового
потока невелико, можно в первом приближении
принять ф=1.
На рис. 2 показана зависимость плотности
радиационного теплового потока gvaL^-=Qva^Fu,
Вт/м2, от температуры наружного воздуха tH
и продуктов в витрине /в.п при е=ср==1.
Радиационный тепловой поток повышает
температуру поверхности продуктов. Тепловой
поток внутрь штабеля продуктов высотой Н за
счет их теплопроводности QKt Вт, незначителен,
и его можно не учитывать. Поэтому считаем,
'250
200
150
100
50
.И51
^**\.
^>-^
<^d
10
15
20
25
50
55 iHt °C
Рис. 2. Зависимость плотности радиационного теплового
потока <7Рад через открытый проем для ср=е=1 от
температуры наружного воздуха tu и продукта в витрине ^в>п.
что все тепло радиации отводится воздушной
завесой. В этом случае
<?Рад^а(гв.п — tB), E)
где а — коэффициент теплоотдачи от воздушной завесы
к поверхности продуктов, Вт/(м2-К);
^в.п—температура поверхности продукта, °С.
Таким образом, суммарный тепловой поток
Qn, Вт, проникающий в витрину через открытый
проем, составит
Qn == Оинф + Qpafl ~ G0 (i3 — г"х), F)
где Go — количество воздуха, подаваемого вентилятором
в воздушную завесу, кг/с;
h и1*2 — энтальпия воздуха перед завесойJh после нее,
Дж/кг.
Теплообмен через открытый проем можно
характеризовать с помощью условного
коэффициента теплопередачи kB
ku = -iF~7
Вт/(м2-К)
Qn
* п Vn ^в)
G)
С учетом уравнений C) и G) уравнение A)
записывается в следующем виде:
Q0 = {kF + knFu) (tH - tB) + NBewc. (8)
Из анализа уравнений F) и G) видно, что
величину kn можно представить в виде двух
составляющих:
&п = &инф+ &Рад> (9)
где &инф> ^Рад — условные коэффициенты теплопередачи
через открытый проем путем
соответственно инфильтрации и радиации,
Вт/(м2-К).
В целях установления зависимости условного
коэффициента теплопередачи kn и количества ин-
фильтрационного воздуха от условий работы
витрины, был испытан ее опытный образец.
Теплообмен через открытый проем витрины
изучали на установке, схема которой показана
на рис. 3.
15

От бодолроводной сети^ 1
' В канализацию
Рис. 3. Схема экспериментальной установки для
исследования горизонтальной воздушной завесы:
/ — мерные водяные баки; 2 — переохладитель; 3 — смотровое
стекло; 4 — конденсатор; 5 — фильтр-осушитель; 6 — масло-
концентратор; 7 — регенеративный теплообменник; 8 —
компрессор; 9 — реле давления; 10 — напорный водяной бак; 11 —
увлажнитель; 12 — прибор для измерений температур и
скоростей воздуха в витрине; 13 — передвижная стенка витрины; 14 —
вентилятор витрины; 15 — ручной регулирующий вентиль;
16 — макет открытой охлаждаемой витрины с горизонтальной
воздушной завесой; 17 — испаритель; 18 — нагреватели
климатической камеры; 19 — ЛАТР; 20 — климатическая камера.
Опытная витрина имела длину 1200 и
глубину 1500 мм. Длину воздушного факела изменяли
от 0,6 до 1,3 м перемещением перегородки.
Большую часть опытов проводили при длине факела
0,8 м, близкой к значениям, обычно
применяемым в выпускаемых витринах. В данной статье
помещены результаты опытов с незагруженной
витриной, что не внесло существенных
искажений в ее тепловой баланс.
Холодопроизводительность Q0 определяли по
методу теплового баланса водяного
конденсатора. Ее регулировали изменением частоты
вращения вала компрессора и перепуском паров
хладагента из нагнетательного трубопровода во
всасывающий.
Тепловой поток через ограждения определяли
при испытании витрины с закрытым
изолированной плитой проемом. Его величину
контролировали расчетом.
Мощность, потребляемая двумя осевыми
вентиляторами, во всех опытах была одинаковой
и равной в среднем 43±1 Вт.
Суммарный тепловой поток через проем Qn
определяли по уравнению F) и проверяли по
уравнению A). Величину притока тепла с ин-
фильтрационным воздухом Bинф подсчитывали
по уравнению B) или вычитая в уравнении F)
из опытного значения Qu расчетную величину
Количество инфильтрационного воздуха,
входящее в уравнение B), вычисляли по значениям
скоростей воздуха, измеряемым
термоанемометром, в конце струи, а также вычисляли по
балансу влаги в витрине
Gh =
A0)
где W0 — количество инея, осевшее в единицу времени
на поверхность испарителя, кг/с;
dH — влагосодержание наружного воздуха, кг/кг;
d2B — среднее влагосодержание воздуха, выходящего
из завесы наружу в конце струи, кг/кг.
к

Количество инея определяли после его
оттаивания в конце опыта взвешиванием
полученного конденсата.
Влагосодержание d2B рассчитывали по влаго-
содержанию воздуха на выходе из завесы по
уравнению
У (wid2BiA)
2 (»|А)
1
(П)
где Wf — скорость воздуха, выходящего из завесы в
конце струи, в данной точке замера, м/с;
d2Bi — влагосодержание воздуха, выходящего из
завесы в конце струи, в данной точке замера,
кг/кг;
А — шаг промера (одинаковый во всем диапазоне);
i — число измерений.
Аналогичное уравнение было использовано и
для вычисления i2B.
По результатам испытания получена
зависимость удельного расхода инфильтрационного
воздуха, отнесенного к 1 м2 площади|проема,
от температурного напора tH—tB (рис. 4). При
малых значениях температурного напора и при
. условиях, близких к изотермическим,
зависимость приближается к значению удельного
расхода, вычисленному по уравнению Г. Н.
Абрамовича [1]. При больших тепловых напорах
опытные данные совпадают с результатами
опытов Лоренцена [4]. Подобная зависимость
количества инфильтрационного воздуха и разности
температур окружающего воздуха и струи
объясняется разностью их плотностей, что отмечено
было в исследованиях ВНИИторгмаша [2].
дн,кг/(см\
0,07
0,06
0,05
0,0^
0,03
0,02
0,01
По Ао~рамо5ичу
ъг0= 0,55м/с
о\
о
to
о\ °
о
10
20
tH~t8, °г
Поток холодного воздуха по мере понижения
его температуры все более приближается по
своему характеру к потоку жидкости,
практически не смешивающемуся с находящимся над
ним воздухом.
Из рис. 4 очевидно наличие двух устойчивых
режимов: близкого к изотермическому при tH—
/В=10-И2°С и более близкого к потоку
жидкости при tn—4^25-f-30°C. Между ними
находится переходная зона с резко изменяющимся
количеством инфильтрационного воздуха.
На рис. 5 дана зависимость условного
коэффициента теплопередачи ku от температурного
напора tH—tB. Верхней линией показано
значение kn, рассчитанное при условии, что в урав-
подставлено значение GH, найденное
Г. Н. Абрамовича. При малых
Рис. 4. Зависимость удельного расхода gH
инфильтрационного воздуха, отнесенного к 1 м2 площади проема,
от температурного напора /н—^в-
нение B)
по уравнению
температурных напорах tH—tB значения kn
совпадают с расчетными, полученными по
уравнениям Г. Н. Абрамовича для изотермической
струи.
На рис. 5 приведены также результаты
испытаний Лоренцена [4] и ВНИИторгмаша [2]
открытых витрин с горизонтальной воздушной
завесой. Все кривые отражают аналогичный
характер протекания процессов.
Кривая / получена при испытаниях витрины
с выпускным устройством, не обеспечивающим
строго горизонтального выхода воздуха, что
приводило к повышенной инфильтрации. После
удлинения горизонтальных направляющих
выпускного устройства инфильтрация была
значительно уменьшена (кривая II). Расположение
кривой 77 над кривыми /77 и IV объясняется малой
длиной опытного макета витрины A м в опытах
*№> Вт/(м2-Ю
80
70
60
50
30
20
10
5 10 15 20 25 30 35 WtH-td,°C
Рис. 5. Зависимость условного коэффициента
теплопередачи проема &усл от температурного напора tK—tB:
j __ первая серия опытов (w= 0,7-т-0,8 м/с); // — вторая серия
опытов (о>=0,7-^-0,8 м/с); /// — опыты ВНИИторгмаша (ад=
=0,5ч-0,6 м/с); IV — то же (ш=0,3-j-0,4 м/с); ¦ — опыты
Лоренцена.
Ш'
1? '
\ °
•
о ц
ГТ
11
•
/
ПоАбр
00
^"l
амоди
л^
ф J
чу ы0
--0,35м,
i
ц
1
1
1
3 Холодильная техника № 11
17

Рис. 6. Расчетный тепловой баланс открытой витрины с
горизонтальной воздушной завесой.
авторов и 5,4 м в опытах ВНИИторгмаша [2]),
вследствие чего сказывалось влияние боковой
инфильтрации.
На рис. 6 графически показан тепловой
баланс витрины по отдельным составляющим, рас-
судовых систем микроклимата
Канд. техн. наук Ф. А. ЧЕГРИНЦЕВ,
канд. техн. наук С. В. РЫЖКОВ, канд. техн.
наук Б. В. ДЫМО
Николаевский кораблестроительный институт
Эффективность работы теплообменных аппаратов
судовых систем микроклимата (вентиляции,
отопления, охлаждения, технического и
комфортного кондиционирования воздуха) во многом
зависит от эффективности поверхностей
теплообмена [2], применяемых в этих аппаратах.
Последнюю оценивают с помощью различных
показателей: массы, габаритных размеров, затрат
мощности на преодоление гидравлических и
аэродинамических сопротивлений, начальной
стоимости, уровня создаваемого шума,
надежности работы.
Поэтому для оценки различных типов
теплообменников важно правильно выбрать как
посчитанный по уравнению (8) при температуре
наружного воздуха 25°С. Тепловые потоки
отнесены к 1 пог. м длины открытого проема
шириной 0,8 м. Для низкотемпературных витрин
kF считали равным 1,1, а для среднетемператур-
ных 1,9 Вт/К. Значения коэффициентов
теплопередачи проемов ku принимали по кривой //
(см. рис. 5).
Анализ рис. 6 показывает, что при
теплообмене в открытой витрине величина <2инф
составляет главную часть теплового потока. При
испытаниях уменьшение величины- Bинф было
достигнуто удлинением горизонтальных
направляющих выпускного устройства. При этом
влияние конструкции выпускного устройства на
величину Bинф при малых температурных
напорах tH—tB значительнее, чем при больших.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Абрамович Г. П. Теория свободной струи и
ее приложение. — Труды ЦАГИ, 1936, вып. 293.
2. Новое торговое оборудование для магазинов
самообслуживания/В. Н. Милованов, С. И. Куркин,
С. М. Елуфимова и др. — Холодильная техника, 1973,
№ 4.
3. О мель чу к В. С. Закономерности
неизотермической струи, искривленной гравитационными
силами. — Водоснабжение и санитарная техника, 1966, № 2.
4. Lorentzen J. — Kaltetechnik-KHmatisierung,
1969, XL
УДК 628.84:629.12:621.565.93/.94.004.IS
казатели для сравнения рассматриваемых
теплообменников, так и количественный критерий.
Как правило, различные типы
теплообменников имеют одновременно различные показатели,,
например, при малой массе и габаритных
размерах большое аэродинамическое (или
гидравлическое) сопротивление, значительную стоимость
изготовления и монтажа и наоборот.
Выбор оценок эффективности можно
значительно упростить, если ввести ограничения по»
массо-габаритным показателям, затратам
энергии, уровню шума и др. Предложенные
критерии [4], которые учитывают удельные объемы,
массу и поверхность теплообмена, теплосъем на
единицу затрачиваемой мощности и др., имеют
общий недостаток — они не учитывают
специфику работы теплообменников в конкретных
судовых системах, их стоимость, эксплуатацией-
Об оценке эффективности теплообменных аппаратов
18

ные и дополнительные затраты. Поэтому при
оценке и выборе теплообменников приходится
использовать одновременно несколько
критериев, которые только в исключительных случаях
все могут иметь лучшие или худшие значения и,
следовательно, определять выбор.
Таким образом, при сравнении различных
типов теплообменных поверхностей необходимо
рассматривать все показатели, которые могут
иметь отношение к данной системе микроклимата.
При проектировании конкретной системы
микроклимата тепловую нагрузку Q, кВт, и расход
основной среды определяют перед
конструированием теплообменника с учетом целевого
назначения системы, а параметры тепло- и хладоно-
сителей устанавливают с учетом имеющихся на
судне источников тепло- и хладоснабжения.
Поэтому обязательным условием сравнения
вариантов должно быть постоянство целевой
отдачи теплообменников Qto6— общеноминального
количества тепла, переданного
теплообменниками за время эксплуатации системы на судне тоб,
ч, при заданных параметрах теплоносителей.
Следовательно, для оценки эффективности
различных типов теплообменных поверхностей
может быть использован комплексный критерий
W, кВт«ч/руб, учитывающий соотношение
целевой отдачи и затрат на ее обеспечение [2]
где Qt06 — целевая отдача теплообменника, кВт-ч;
30б — общие затраты на создание, монтаж и
эксплуатацию теплообменника за весь срок
службы системы, руб.
Для сравнения теплообменников при Qto6=
const их эффективность оценивают величиной
30б» РУб» которая для наилучшего типа
теплообменника должна быть минимальной.
Величину 30б, руб, определяют по формуле
30б = 5к+^б+^б+Зэ°б, B)
где Зк, Здб, Зрб, 3°^ — затраты соответственно
капитальные, общие
дополнительные, на ремонт и
эксплуатационные, руб.
Капитальные затраты равны:
Зк = (Ст + Cf + С9Л + Сгн + Сн) Ст, C)
где Ст — стоимость теплообменника, руб;
С^к — затраты на обеспечение допустимых
акустических характеристик (если это
необходимо), руб;
Сэл» Сгн» Сн — стоимость электростанции (части ее
электроэнергетического оборудования),
газонагнетателей и насосов, обслужива-
__ ющих теплообменник, руб;
Ст — коэффициент, учитывающий транспортно-
монтажные расходы и рентабельность
предприятия, изготавливающего систему
микроклимата.
3'
Если из теплообменников для упрощения
конструкции аппарата исключают некоторые узлы,
например каплеуловитель, то при подсчете
величины €т необходимо вычесть его стоимость.
При усложнении конструкции аппарата
следует учитывать увеличение стоимости.
В общие дополнительные затраты входят
затраты на периодические замены
теплообменников или аппаратов в системе за весь срок
службы. С учетом фактора времени [5] затраты 3°б,
руб, равны:
3f = 3A A + Ен)-*х = (Ст + С? + Сгн + Сн) X
_ 'о
ХСт2A+?н)_/Д , D)
где Зд — единовременные дополнительные затраты, руб;
Ек — нормативный коэффициент эффективности, 1/год;
?д — календарные сроки замены, проводимой при
выполнении ежегодных ремонтных работ,
годы;
tG — календарный срок службы системы, годы.
Общие затраты на текущий ремонт 3°б, руб,
находят по формуле:
з0Рб = зР2С1 + ?н)-'р = срзк2:{1+?н)-'р , E)
1 1
где Зр — ежегодные затраты на ремонт, руб;
h — сроки проведения ремонта, которые обычно
определяются эксплуатационно-ремонтным цик-
__ лом судна (tp = tc);
Ср — коэффициент, учитывающий затраты на ремонт.
Ежегодные эксплуатационные расходы ЗэК,
руб, учитывают только изменяющиеся
составляющие и включают расходы на электроэнергию:
1 05
ЗЭК = ЛЛ ("га *S + М» *"р) *г FеХ + Ом) , F)
где 1,05 — коэффициент, учитывающий потери
электроэнергии в сети;
Лэг и т]эд — КПД электрогенератора и
электродвигателей газонагнетателя и насоса;
^гн> Л^н —мощность газонагнетателя и насоса, кВт;
^зр> ^зр — среднегодовые коэффициенты загрузки
газонагнетателя и насоса;
тг — время работы теплообменника за год, ч;
Ьэел, Ь™ — удельные расходы топлива и масла на
судовую электростанцию, кг/(кВт-ч);
kT, ku — стоимость топлива и масла, руб/кг.
Общие эксплуатационные затраты 3°б, руб,
составляют
31к = Зэк 2 A + ЯнГ'с- G)
С учетом формул D), E) и G) общие затраты
равны:
19

30б = Зк +3Д A + ?н)-'д + СрЗк 2A + Ян)"'о +
+ 3эк 2<1 + ?н)"/с (8)
или
Так как при оптимизации число расчетных
вариантов получается значительным, то удобно
определить оптимальный вариант с помощью
численного метода при использовании ЭВМ.
Целевую функцию рационально представить в
безразмерном виде, применив метод базовой
точки [1], т. е.
5об = Зк A + СРСН) + ЗдСд + 3ЭКСН, (9)
?т1гт1
гдеСн= 2 0+*¦)"'«; (Ю)
I
Сд = A+?н)~'д. (П)
Величину Зк, руб, в соответствии с формулой
C) можно представить в виде
+ 1
СО | - - л. • и- II "пи v i ¦ И/ * I ,
65°6 = I' k„Fn l\"i +
^ГН^ГН
с?
-т1
И^-'Ь
^ГН1^ГН1
+ !
WH
1К +
NHkH
«6»
1К +
A4)
?„ = [;
Зк -- kT.aFT + С,
1,05
Лэд
+ &гн^гн + ?н#н
(Л^гн + Л^н) Сэл^эл^элЧ-
Ст, A2)
где &т.а — удельная стоимость теплообменного аппарата,
руб/м2;
/•"т — поверхность теплообмена, , м2;
Сэл — коэффициент пропорциональности
установленной мощности электростанции и
установленной мощности оборудования;
?эл — удельная масса судовой электростанции,
кг/кВт;
&эл — удельная стоимость оборудования судовой
электростанции, руб/кВт;
^гн> &н — удельные сто имости газонагнетателя и
насоса, руб/кВт.
После подстановки в формулу (8) значений
Зк и Зэк можно получить выражение для
целевой функции, т. е. общих затрат:
где ?кт1 — удельная стоимость корпуса
теплообменника или аппарата, руб/м3;
VT, VT1 — габаритный объем теплообменников
сравниваемого и базового, м3; *-
kT1, FT1 — удельная стоимость и поверхность
теплообмена аппарата, принятого за базовый
вариант, руб/м2 и м2;
ai — аб — базовые комплексы;
С™ — затраты по базовому варианту для
обеспечения акустических характеристик, руб;
^rai» Whi — мощности газонагнетателя и насоса для
базового варианта, кВт;
&гн1» ?щ — удельные стоимости оборудования
газонагнетателя и насоса для базового варианта, руб/кВт.
Безразмерные базовые комплексы ах—ав,
входящие в уравнение A4), можно представить в
виде:
л?т1 Frj>iBC.
5o6i
сТвс .
30б :
kT.aFTC +С1КС +
1,05
50б1
Цэд
(NrK + \NH)X
X Сэл?эл?эл + krHNmC + kuNHC
1,05
СТA + СРСН) +
ЛэдЛэг (*"*5 + ВДр) \ (*1% + Ом) С«> A3)
N^JAB + Ck™)
30б1
NrmkrmCB .
где С = 1
Сп
а, =
1 + СРСН
Определив для каждого типа теплообменной
поверхности Зоб, можно по величине 30бт1п
установить предпочтительный тип теплообменной
поверхности. Однако предварительно находят
оптимальные параметры для каждого типа тепло-
обменной поверхности: возможные скорости
тепло- и хладоносителя в каналах теплообменника,
а также степень подогрева тепло- и
хладоносителя при его различной температуре на выходе.
Только после этого можно сравнивать
теплообменники.
1 5об1
Nni{AB+Ck*py
^o6i
NH1kH1CB
а*~ з0б1 '
где В=СтA+СрСн);
306i — общие затраты для базового варианта;
д _ 1,05Сэл?Эл^ЭЛ •
¦Пэл
A5)
A6)
A7)
A8)
A9)
B0)
С =
1,05
\{ьТкт+Ь™К)Ся;
fejpj — среднегодовой коэффициент загрузки
газонагнетателя для базового варианта.
20

Базовое значение затрат равно:
30б. =kTlFTlBC + C%BC + NrHn[(A+ knlC)B +
+ Ск™р1]+Ыя1[(А+кн1С)в + С%р1]< B1)
где &"pi —среднегодовой коэффициент загрузки насоса
для базового варианта.
В качестве базового варианта обычно
выбирают теплообменник, обеспечивающий целевую
отдачу при заданных параметрах тепло- и хладо-
носителей. Для него наиболее точно известны
все характеристики и параметры работы:
скорость и температурные перепады тепло- и хла-
доносителей.
Таким образом, вычислив один раз значения
комплексов ах—аб, удобно проводить как
оптимизацию необходимых параметров работы
теплообменников, так и выбирать из них
рациональный тип по минимальной величине 63об.
Кроме того, с помощью формулы A4) и по
величине комплексов аг—а6 можно
анализировать весомость отдельных видов затрат:
стоимость теплообменника, обеспечение
акустических характеристик, затраты на
газонагнетатели и на насосы. Это, в свою очередь, позволяет
установить направления дальнейшего
совершенствования теплообменника в целях повышения
эффективности его работы.
Для примера была оценена эффективность
унифицированной трубчато-ребристой поверхности
теплообмена воздухоохладителя судовой
системы комфортного кондиционирования воздуха
(СКВ) транспортного судна, характеристики
которой приведены в работе [3], (базовый вариант) и
поверхности теплообмена из плоскоовальных
труб с гофрированным сетчатым оребрением,
образующим короткие треугольные каналы малого
эквивалентного диаметра [6] (сравниваемый
вариант).
При сравнении принято С*к=0 и подогрев
рассола Atw=const. В этом случае формулу A4)
для б30б можно представить в виде:
«о ^т.а^т + &кт1 (Ут — ^ti) /I ,
б3°б = k^F7i -l\*i +
¦ / d+Ap \ ( d+Ap ' \
, (т + Apw \ (m+l&Pw. A
+ [ м ~ 1 П + ( R *н ~ 1) а* > B2>
где d — напор вентилятора для базового варианта,
уменьшенный на величину аэродинамического
сопротивления воздухоохладителя A/?x, Па, (d =
= const);
Ар—аэродинамическое сопротивление сравниваемого
воздухоохладителя, Па;
D — напор вентилятора для базового варианта, Па;
L = DkrH1 = const;
т — напор рассольного насоса для базового варианта,
уменьшенный на величину гидравлического
сопротивления воздухоохладителя Apu?i» МПа,
(т = const);
Apw — гидравлическое сопротивление сравниваемого
воздухоохладителя, Па;
М — напор рассольного насоса для базового варианта,
МПа, (М = const);
R = MkH1 = const.
Необходимо отметить, что во всех расчетах
величину поверхности теплообмена
воздухоохладителей Fr определяли с учетом
дополнительной тепловой нагрузки от подогрева воздуха в
электровентиляторе.
При номинальном расходе воздуха G=6050 кг/ч,
его температурах на входе ^=37°С и на
выходе ?2=11QC, температуре рассола на входе twi=
=8°С, времени эксплуатации системы тоб=24
года и времени работы теплообменника
тр=3980 ч для базового варианта на ЭВМ
были получены оптимальные параметры: скорость
набегающего потока воздуха^ вопт^2,0ч-2,8 м/с;
скорость рассола в трубках wW0UT^ 1,2-4-2,0 м/с
при степени подогрева рассола Д^=10°С;
величина 63об=0 при wB=2 м/с; ww=2 м/с.
Для сравниваемого варианта wB 0ПТ=2 м/с,
шшопт=1,5 м/с, величина 83?§=—0',13.
|ЩТак как 63JJ6>63?g, то в судовой СКВ
эффективней применять сравниваемую поверхность
при условии, что удельная стоимость
плоскоовальных труб с сетчатым оребрением не
превышает 150% от базовой.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Арсеньев Ю. Д. Теория подобия в инженерных
экономических задачах. М., Высшая школа, 1967.
2. Гличев А. В. Экономическая эффективность
технических систем. М., Экономика, 1971.
3. Захаров Ю. В. Судовые установки
кондиционирования воздуха и холодильные машины. Л.,
Судостроение, 1972.
4. Касалайнен Н. Н. Обработка воздуха в
судовых системах кондиционирования. Л., Судостроение,
1971.
5. Ульфский Г. В. Оптимальное проектирование
судовых энергетических установок. — Судостроение,
1971, № 1.
6. Р ы ж к о в СВ., Дымо Б. В. Компактная
поверхность для судовых воздухоохладителей. —
Судостроение, 1978, вып. 27.
21

УДК 629.113:621.57.041.001.4
Новые уплотнительные материалы для автомобильного
холодильного компрессора
А. М. ЗЛАТКИС, И. А. КОНДРАТЬЕВ,
И. В. РАСТОРГУЕВА, В. П. ЧУЧИН
ПО «Союзуглерод»
Н. Г. ХАПЛАНОВ, Д. П. ИСТОМИН
АвтоЗИЛ
Кондиционирование воздуха в автомобилях —
необходимое условие создания комфорта и тем
самым повышения безопасности движения.
В нашей стране предполагается организация
массового выпуска автомобильных
кондиционеров для машин, работающих в южных районах
страны и направляемых на экспорт. В связи с
этим создание надежных холодильных
компрессоров, не уступающих лучшим зарубежным
образцам, является насущной необходимостью.
Производственным объединением ЗИЛ
совместно с производственным объединением «Союз-
углерод» исследована работоспособность
серийных и опытных автомобильных компрессоров с
торцовыми уплотнениями коленчатых валов,
изготовленными из различных углеродных
материалов. Испытания проведены на хладагенте R12
и масле ХФ-12-16 (ГОСТ 5546—66).
В процессе испытаний выявлены основные
факторы, влияющие на надежность торцовых
уплотнений валов компрессоров, в первую очередь,
на величину утечек и ресурс. Такими
факторами являются удельные нагрузки в зоне
контакта, неплоскостность и шероховатость
поверхностей, структурные характеристики элементов
трения.
Большое значение имеет конструкция узла
трения — степень разгруженности уплотнения,
возможность самоустановления элементов
уплотнения в процессе работы. Методика испытаний
позволила в каждом конкретном случае выявить
изменения неплоскостности в процессе
эксплуатации, величину утечек, степень износа
элементов трения.
В процессе отработки уплотнительного узла
установлено, что лучшая прирабатываемость
трущихся поверхностей, сохранение исходной
степени притирки обеспечиваются в
конструкции с эластичным элементом, обжимаемым
между двумя поверхностями (см. рисунок).
При первом этапе испытаний выявлена связь
между структурой графито-баббитового
эластичного элемента трения, выполненного из
серийного материала АГ-1500 Б83, и
работоспособностью уплотнительного узла. С увеличением
пористости исходного графитового материала
АГ-1500 и степени заполнения пор баббитом Б83
работоспособность элемента падает (табл. 1).
Очевидно, чтобы обеспечить длительную работу
уплотнительного узла, эластичный элемент
необходимо изготовлять из материала с
однородной структурой и объемной массой менее 2,3 г/см3.
При использовании серийного материала «Хи-
манит-Т», который отличается от
графито-баббитового материала АГ-1500 Б83 более
однородной структурой и мелкими, до 1 мкм, порами,
заполненными полимером, также не удается
достичь длительного ресурса, так как происходит
скалывание кромок рабочих поверхностей
контактных колец.
Поскольку в процессе эксплуатации
наблюдались случаи выплавления баббита из пор
углеродной основы, на втором этапе испытаний
был опробован материал АПГ-Sb, пропитанный
сурьмой. Положительных результатов не
получено — с контактной поверхности
выкрашивались частицы сурьмы, увеличивалась утечка
масло-фреоновой смеси.
Общим недостатком материалов АГ-1500 Б83
и АПГ-Sb, является, на наш взгляд, отсутствие
¦ 5 6 7 8 8
Вариант неразгруженной конструкции торцового
уплотнения вала холодильного компрессора:
/ — крышка торцового уплотнения вала; 2 — эластичный
элемент; 3 — опорное кольцо; 4 — контактное кольцо; 5 —
манжета; 6 — обойма; 7 — пружина; 8 — корпус компрессора;
9 — вал.
22

Таблица 1
Характеристики
Объемная масса контактного кольца, г/см3
Общая площадь баббитовых включений, мм2
Общее количество баббитовых включений
Площадь баббитовых включений, %
Работоспособность, ч
Контактные
№ 1
2,3
0,061
323
15,6
100
(без течи)
кольца из материала АГ-150С
№ 2
2,3
0,071
438
18,1
80
(до течи)
№ 3
2,3
0,0681
368
17,4
87
(до течи)
Б83 площадью 0,391 м*
№ 4
2,4
0,081
605
20,6
13
(до течи)
№ 5
2,47
0,0951
376
24,3
3,5
(до течи)
В качестве импрегната выбран эвтектический
сплав сурьма-железо с точкой плавления
~1100°С, жидкотекучий, свободно
проникающий в микропоры основы. Он имеет хорошую
адгезионную связь с углеродной матрицей в
результате растворения углерода в расплавленном
материале" и диффузионного насыщения.
Технология пропитки сплавом сурьмы и железа в
высокотемпературном автоклаве практически не
отличается от технологии пропитки баббитом или
сурьмой.
Гомогенный углеродный материал,
пропитанный сплавом сурьма-железо (условное наимено
Таблица 2
Опорное кольцо I
Материал
Сталь 3X13
Минерало-
керамика
Сталь 3X13
Минерало
керамика
Сталь 3X13
Минерало-
керамика
Сталь 3X13
Минерало-
керамика
Чистота
контактной
поверхности
до
испытаний
11
10
10
11
12
12
' И
1 9
после
испытаний
11
10
10
12
10
10
10
Неплоскостность
контактной
поверхности, мм
до
испытаний
0,0002
0,0004
0,0006
0,0017
0,0008
0,0006
0,0001
[ 0,0006
после 1

испытаний
0,0004
0,0005
0,0008
0,0015
0,0014
0,0003
0,0008
0,0004
Контактное кольцо |
Материал,
партия
Гоман-ЖС
2-3A)
Гоман-ЖС
ЗК-4 C)
Гоман-ЖС
2C)
Гоман-ЖС
зк-з
Минерало-
керамика
Чистота
контактной
поверхности |
до
испытаний
10
10
10
И
7
9
10
10
после
испытаний
96
9
10
8
9
8
10
Неплоскостность |
контактной
поверхности, мм
до
испытаний
0,0003
0,0040
0,0011
0,0015
0,0015
0,0020
0,0015
0,0036
после

испытаний
0,0024
0,0026
0,0010
0,0021
0,0014
0,0026
0,0014
0,0021
Износ контактной
поверхности, мкм
3,5
4
0
1
0
2,5
8
4,75
Режимы работы
компрессора
I
Обкатка
на масле
Обкатка
на масле
II
Обкатка
на R 12
II
I — II
II
« к
оты то
лотнен
Время раб
цового уп
ч
500
30
10
1050
30
50
1000
200
химической связи между металлом пропитки и
углеродной основой, а также неравномерная
пористость и недостаточная прочность углеродной
основы — материала АГ-1500.
Для получения прочной и равномерной
углеродной основы с однородной структурой
применили способ термоокислительной обработки
углеродной матрицы. Этим способом
изготавливаются уплотнительные углеродно-металлические
лопатки для роторно-поршневых двигателей.
Гомогенные углеродные антифрикционные
материалы по физико-механическим характеристикам
значительно превосходят материалы АГ-1500
Б83, АПГ-Sb, Химанит-Т, а также
используемый в производстве Нигран-В.
23

вание Гоман-ЖС) испытали в конструкции с
контртелом плавающего типа на режиме работы
вала компрессора 1800 об/мин в течение 120 ч,
причем через каждые 3 ч компрессор выключали
на 30 мин. Контртело было изготовлено из
стали 3X13 с твердостью HRC 58—60 ед. и
минера локерамики (алюминиево-магниевая шпинель).
Давление всасывания находилось в пределах
167—216 кПа, давление нагнетания 1670—
1860 кПа; в момент пуска давление всасывания
составляло 490—686 кПа. Материал Гоман-ЖС
выдержал испытания. Однако для оценки
надежности и долговечности пары трения они
были продолжены при увеличенных скоростях
до 4000 об/мин.
Эта серия испытаний показала преимущество
гомогенного углеродного материала перед
серийным материалом Нигран-В, при
использовании которого из-за повышенной
газопроницаемости наблюдалась утечка фреона.
Холодильный компрессор работал на двух ре-
М. Л. НОВОСЕЛЬСКИЙ,
канд. техн. наук А. И. ЛАВОЧНИК, В. П. СМИРНОВ,
В. С. МУХАМЕДЖАНОВ
Ташкентский политехнический институт им. А. Р. Беруни
При изучении свойств многокомпонентных
смесей хладагентов [1] и, в частности, смесей с
взаимной нерастворимостью либо ограниченной
взаимной растворимостью компонентов необходимо
возможно более точно определять границы раздела
фаз.
С помощью приборов контроля уровня,
применяемых в настоящее время для отделителей
жидкости, маслоотделителей, кожухотрубных
испарителей, конденсаторов и циркуляционных
ресиверов насосных и безнасосных систем
охлаждения, можно определять уровень только
одной жидкой фазы, т. е. границу раздела жидкой
и газовой фаз, но нельзя установить границу
раздела двух жидких фаз. Предлагаемый
емкостный датчик уровня может быть использован
в обоих случаях.
На точность измерения уровня или границы
раздела жидких диэлектрических сред с помощью
емкостного датчика влияют различные факторы,
в основном обусловленные выбранным
первичным преобразователем, измерительной схемой,
параметрами контролируемых и окружающей
жимах, отличавшихся частотой отключения. При
автоматическом регулировании температуры
электромагнитная муфта отключала
холодильный компрессор через каждый час на 5 с —
режим II. На режиме I электромагнитная муфта
была включена постоянно, и холодильный
компрессор работал с перерывом на 0,5 ч через каж-
ные 3 ч.
Результаты испытаний различных
модификаций материала приведены в табл. 2. Наиболее
работоспособной оказалась композиция на
основе нефтяного полукокса (ТУ 38—33129—76)—
Гоман-ЖС партий ЗК-3 и ЗК-4C). Ресурс
работы торцовых уплотнений с контактными
кольцами из этого материала превысил 1000 ч.
После испытаний торцовые уплотнения с
контактными кольцами из материала Гоман-ЖС
были установлены непосредственно на
автомобилях ЗИЛ-114 и ЗИЛ-117. За период
эксплуатации 1976—1978 гг. рекламаций на завод не
поступало.
УДК 621.317.73
сред. Чтобы исключить их влияние,
разрабатывают специальные измерительные схемы и
создают соответствующие конструкции
преобразователей.
Большинство существующих емкостных
уровнемеров относится к приборам
компенсационного типа. В этих приборах точность измерения
повышают, используя, как правило,
измерительный и один или несколько компенсационных
конденсаторов.
Компенсационные конденсаторы обеспечивают
создание высокоточных уровнемеров,
инвариантных к возмущающим воздействиям.
Согласно теории инвариантных измерительных
устройств две основные части уровнемера,
инвариантного к возмущающим воздействиям,
первичный преобразователь и измерительная
схема должны удовлетворять принципу многока-
нальности.
Структуру измерительной схемы выбирают в
зависимости от конструкции преобразователя,
что в конечном итоге обусловливает
эксплуатационные возможности уровнемера и его
технико-экономические показатели. Поэтому большое
внимание в последние годы уделяется
разработке новых конструкций преобразователей.
Конструкция описываемого инвариантного
датчика для контроля уровня или границы раздела
Инвариантный емкостный датчик уровня
24

%
Рис. 1. Инвариантный датчик для контроля уровня или
границы раздела двух жидких диэлектрических сред.
двух жидких диэлектрических сред показана на
рис. 1, а электрическая схема соединения
конденсаторов — на рис. 2.
Емкостный преобразователь имеет
закрепленные на прямоугольной раме 1 четыре группы
плоскопараллельных электродов — 2, 3 и 2, 4\
2, 5 и 2, 6, образующих емкостные полости с
одинаковой электрической емкостью.
Группы электродов 2, 5 и 2, 4, образующие
конденсаторы С9 и С10, размещаются в области
изменения контролируемого уровня и являются
измерительными. Емкости конденсаторов С9 и
С10, незаполненных контролируемой средой,
одинаковы, а размеры граней соответствующих
электродов различны.
Электроды 2, 3 и 2, 6 расположены
ортогонально электродам 2, 5 и 2, 4 и образуют
конденсаторы С7 и С8, которые выполняют функцию
компенсирующих и обеспечивают компенсацию
влияния параметров контролируемых сред на
точность измерения уровня. Их размещают целиком
в соответствующей среде. Электрод 2 выполнен
в виде замкнутого контура, образованного
ортогонально ориентированными плоскими
электродами, и является общим для четырех групп
электродов.
Рассмотрим принцип действия
преобразователя.
ty-
с7
¦#
¦0
Рис. 2. Электрическая схема соединения конденсаторов.
Поскольку конденсаторы С9 и С10 имеют
различные геометрические размеры, но одинаковые
величины емкостей, то зависимость емкости от
изменения контролируемого уровня C=f (H)
при неизменных параметрах среды различна.
Поэтому при включении емкостей С9 и С10
в разностную схему нет необходимости
использовать в измерительной схеме устройства для
компенсации аддитивной постоянной,
обусловленной параметрами контролируемой среды. Это
видно из следующего. Емкости конденсаторов
Сэот.ед и Сюот-ед в относительных единицах
соответственно равны
1 от. ед —
'Ю от. ед
Н (е2 — е±)
Н (в, — ех)
а4
A)
B)
где г1$ 82 — диэлектрические проницаемости жидких сред,
образующих границу раздела;
а4 — высота электрода 4\
аъ — высота электрода 5.
Включение емкостей С9 и С10 в разностную
схему позволяет реализовать соотношение
2~~fcl wu
-— кн,
C)
где К =
- — коэффициент, определяемый
размерами электродов 4 и 5;
Н — положение уровня или границы
раздела жидких сред.
Из формулы C) видно, что параметры среды
входят в формулу в виде сомножителя и их
изменение лишь меняет наклон функции С=
=/ (Я). Если при изменении параметров среды
их отношение остается постоянным, то точность
измерения не изменяется.
Для того чтобы преобразователь был
полностью инвариантен к параметрам среды,
необходимо компенсировать влияние сомножителя /(#,
входящего в формулу. Последнее можно
осуществить двумя способами — ввести в
измерительную схему корректирующее устройство или
использовать еще два конденсатора, помещенные
в контролируемые среды и формирующие сигнал,
равный сомножителю в формуле C), зависяще-
4 Холодильная техника № 11
25

му от параметров среды, а затем, выбором
соответствующей измерительной схемы
компенсировать влияние этого сомножителя на точность
измерения.
Первый способ менее приемлем, так как при
каждом измерении необходимо проводить
соответствующую корректировку.
Второй способ предпочтителен, поскольку
обеспечивает непрерывное измерение уровня и
исключает влияние параметров среды на точность
измерений.
Функции конденсаторов, формирующих
необходимый для компенсации сигнал, выполняют
конденсаторы С7 и С8. Их емкости в
относительных единицах соответственно равны
^7 от. ед == ~1Г~ » (v
fc2
Cg от. ед = * • (р)
Если включить конденсаторы С7 и С8 в
разностную схему, то на выходе схемы получим
сигнал, пропорциональный разности емкостей
конденсаторов С7 и С8:
^7 от. ед ^8 от. ед = JT • F)
в вертикальных каналах
г. л. шихов
Ангарский мясоперерабатывающий завод
Канд. техн. наук Н. Н. МИЗЕРЕЦКИЙ
Московский технологический институт мясной
и молочной промышленности
Анализ внутренних характеристик
пузырькового кипения и современных физических понятий
о механизме 'переноса тепла [2, 6] позволяет
представить тепловой поток, отводимый от
поверхности нагрева в вертикальном канале,
состоящим из возможных слагаемых: теплового
потока, расходуемого на фазовое превращение
на стенке; теплового потока, затрачиваемого на
перегрев жидкости, выталкиваемой
пузырьками из пристенного слоя в основной объем;
теплового потока, расходуемого на испарение
перегретой жидкости, окружающей всплывающие
паровые пузырьки, или теплового потока,
отводимого при испарении пристенного перегретого
слоя жидкости в движущиеся паровые пузырьки.
Последние две величины определяют увеличение
энергии и рост объема всплывающих пузырьков.
Существование составляющих в суммарном
тепловом потоке, отводимом от поверхности на-
При подаче на схему отношений сигналов,,
пропорциональных разности емкостей
конденсаторов С9 и С10 и разности емкостей конденсаторов-
С7 и С8, на ее выходе получим сигнал, не
зависящий от параметров контролируемых сред
^9 от. ед ^ю от. ед ^ „ /7V
—р г = 1\И. {7у
°8 от. ед ь7 от. ед
Таким образом, для создания инвариантного
к параметрам контролируемых сред
уровнемера с преобразователем рассмотренной
конструкции необходимо использовать измерительную-
схему, реализующую алгоритм G) [2].
Описанный датчик можно использовать в
аппаратах холодильных установок, работающих
на многокомпонентных смесях хладагентов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. А. с. 511481 (СССР).
2. Принцип инвариантности в измерительной
технике/Б. Н. Петров, В. А. Викторов, Б. В. Лун-
кин и др. М., Наука, 1976.
УДК 536.24:621.565.93/.94-
грева, и превалирующее влияние какой-либо из>
них зависят от ширины щели, плотности
теплового потока и температуры кипения.
При кипении в каналах с размером щели 6
больше отрывного диаметра парового пузырька
d0 [3] не наблюдается характерного для
процесса испарения пристенного перегретого слоя
жидкости интенсивного роста всплывающих паровых
пузырей и их слияния в крупные паровые
образования, покрывающие всю поверхность
теплообмена.
Суммарную плотность теплового потока,
отводимого от стенки вертикального канала, при
6>d0 можно принять состоящей из плотностей
тепловых потоков, затрачиваемых на фазовое*
превращение на стенке ql9 на перегрев жидкости,
выносимой из пристенного слоя в основной объем
q29 и на испарение перегретой жидкости во
всплывающие паровые пузырьки q3.
Плотность теплового потока, расходуемого на
испарение перегретой жидкости и увеличение*
энергии всплывающих паровых пузырей,
определяют по уравнению:
<7з = (V — V0) frp"nF, (l)*
К расчету коэффициента теплоотдачи при кипении хладагентов
26

где V — средний объем всплывающего парового
пузырька;
V0 — объем парового пузырька в момент отрыва от
стенки;
/ — частота отрыва пузырьков от поверхности
нагрева;
г — скрытая теплота парообразования;
р" — плотность пара;
nF — плотность действующих центров
парообразования.
С использованием выражения A) и данных
[2] суммарную плотность теплового потока
можно записать так:
Я = Яг + <72 + <7з = (Vrp» + V0Cmprc'M') fnF B)
или в другой форме записи:
q=Vr9"fnp(l + Q, C)
где Ст — коэффициент пропорциональности;
р', с' — соответственно плотность и
теплоемкость жидкости;
Д/' = (// — ts) — разность температур перегретой
жидкости и насыщения;
Е =
Яг
Яг + Яз*
Для определения V авторами решалась
задача роста всплывающего парового пузырька в
объеме нагреваемой жидкости в канале на
основе первого закона термодинамики переменной
массы. Этот закон учитывает изменение энергии
пузырька за счет изменения массы при подводе
тепла к поверхности парового пузырька из
окружающей жидкости теплопроводностью.
Приближенная зависимость изменения объема
всплывающего пузырька при давлении насыщения
/?s=const, скорости всплывания a=const,
разности температур жидкости вдали от пузырька и
у его поверхности /ст—ta9 р' »р" и У »У0
имеет вид:
/ Д/\2 / р' \0,25
V-CJVp'^-) (аР-) Л». D)
где С0 — коэффициент пропорциональности;
А/—¦ теплопроводность жидкости;
о—коэффициент поверхностного натяжения;
g—ускорение свободного падения;
Н — высота всплывания пузырька.
Согласно положениям, высказанным Г. Н.
Даниловой A968 г.), плотность действующих
центров парообразования может быть представлена
соотношением:
tip = Ci
гр"Ы
Ot8
E)
где Сг — коэффициент пропорциональности.
По данным [1], частота отрыва паровых
пузырьков
f = C2
0,5
F)
do* У g(p'_p") '
С учетом выражений D), E) и F) уравнение
C) в безразмерной форме может быть
представлено в виде:
Nu = С/фаз [—r-Hz -^2(i + g)f G)
р")
где Nu, Kt, Ja—критерии Нуссельта, температурный,
Якоба;
а Г g I0'5.
(rpTj- д -[0,5
д'-р'с'а*в[ g(p' — p») J '
Ja =
rp"
а — коэффициент теплоотдачи.
Выражение
S —um у д^ **а
характеризует соотношение между тепловым
потоком, отводимым при испарении жидкости в
растущие на поверхности и всплывающие
паровые пузыри, и тепловым потоком, расходуемым
на перегрев единицы объема жидкости.
При | <С1> что соответствует
преобладающему влиянию парообразования при малых
количествах тепла, затрачиваемого на перегрев
жидкости, и характерно для развитого
пузырькового кипения в каналах с шириной щели б, соиз-
Г а 10,5
меримой со значением
и диаметром d0,
о 10.?
(Р'-Р") J
Nu = С3К% Ja3
Н \2
(8)
или
Н \0,5
где С2 — коэффициент пропорциональности;
Nu = C/Cj'5Pe°'75/Jg-j ' , (9)
где Ре—критерий Пекле,
Fe~ г9"а' [g(p'-p") \ '
а! — температуропроводность жидкости.
Опытами [3] установлено, что в каналах с
шириной щели 6<Ы0 кипение сопровождается
интенсивным ростом всплывающих пузырьков и
слиянием их в крупные паровые образования,
покрывающие всю поверхность теплообмена.
Экспериментально для широкого интервала
температур насыщения кипящего аммиака А. В.
Куприяновой A971 г.) получены значения d0=
=0,83-^1,92 мм, а для кипящего хладагента
R12 — do=(U 1-5-0,215 мм [4].
4*
27

При кипении, когда происходит испарение
пристенного перегретого слоя жидкости во
всплывающие паровые пузырьки, возможно
подавление пузырькового кипения на поверхности. Все
отводимое от стенки канала тепло будет
расходоваться на изменение энергии и рост
всплывающих паровых пузырьков.
Полученное уравнение (8) проверено при
обработке экспериментальных данных по
теплоотдаче при кипении хладагентов в вертикальных
щелевых каналах [3, 5].
Опытные данные по кипению аммиака в
вертикальных щелевых каналах при 8=3,5-7-5,5 мм
и кипению R12 при 6=1ч-4 мм, т. е. при б>
>d0 для условий <7=2000-МО 000 Вт/м2, ts=
=—10ч—30°С, Н/6= 1004-400 и полного
начального затопления канала, обработанные с
использованием ЭЦВМ (рис. 1),
удовлетворительно обобщаются критериальным уравнением
Н \о,5
Ni№
Nu = 0,0034 /С,0'5Ре1
0.55
A0)
Отклонение опытных точек не превышает
±15%.
Данные экспериментов по кипению аммиака
в канале со щелью 6=1,5 мм и кипению R12
в канале со щелью 6=0,5 мм при <7=3000-т-
-=-10000 Вт/м2, *,= — 20ч-— 30°С, #/8=8004-
—930 в случае преобладающего режима слитных
паровых пузырьков (рис. 2) обобщаются с
точностью ±18% уравнением
Я \0,5
0,5pQ0,47
Nu = 0,0042 К^'*Ре
(И)
Сравнение уравнений A0) и A1) показывает
уменьшение степени влияния плотности
теплового потока на теплоотдачу при испарении
жидкости из перегретого пристенного слоя в
движущиеся слитные паровые снаряды, что
отмечалось в работе [3] и других исследованиях
теплоотдачи в щелевых каналах.
Сопоставление полученного авторами
критериального уравнения теплоотдачи при кипении
хладагентов в вертикальных щелевых каналах
с известными экспериментальными данными
показало качественное и количественное
соответствие. Оно может быть рекомендовано для
расчета коэффициента теплоотдачи.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. В и н т е р Е. Р., У о н г А. Г., Мак-Фа-
ден П. В. Исследование пузырькового объемного
кипения в криогенных жидкостях с помощью
высокоскоростной микрофотографической съемки. — В кн.:
Тепло- и массоперенос, т. 9, Минск, 1968.
2. В о л о ш к о А. А. О кипении фреонов в условиях
свободной конвекции. — Холодильная техника, 1971,
№ 8.
3. Данилова Г. Н., Азарсков В. М.
Экспериментальное исследование теплообмена в элементе
пластинчатого фреонового испарителя. —
Холодильная техника, 1972, № 10.
**№)
7Гу%:
10*
8
6
6 8 10
А-Аммиак
o-RU
6 8 Ю1 Ре
Рис. 1. Обобщение экспериментальных данных по
теплоотдаче при кипении аммиака в вертикальных каналах с
6=3,5-г5,5 мм и кипении R 12 в каналах с 6= 1 ~4 мм при
<р=2000-гЮ 000 Вт/м2, /8=—10-h—30°C в виде зависимос-
Nu4'3
ти Ре = /
J/2/3L1.
Н V2/3
Nu*&
4iT
102
8
6
*f
г
10д
д
д
к
А >Я
л Р^ J
L/ъд-
д
л*>
V/&L
к
О,
ЖЙ
СО
L
~~Ор
\
о
д
с
[С
м
л
о
к$?о|
1°
-Аммиак
-R/Z |
6 8 Ю1 Z *f 6 8 Wz Ре
Рис. 2. Обобщение экспериментальных данных по
теплоотдаче при кипении аммиака в вертикальном канале с
6=1,5 мм и кипении R12 в канале с 6=0,5 мм при G=3000-г
-7-10 000 Вт/м2, t8=— 20-7—30°С в виде зависимости
Nu4/3
Ре=/
^2/3
2/3
4. Данилова Г. Н., Б-ельскийТВ. К.,
Куприянова А. В. Кинематографическое
исследование процесса парообразования фреонов. — В кн.:
Конвективная теплопередача в двухфазном и
однофазном потоках. М., 1964.
5. Данилова Г. Н., Малюгин Г. И., Мал-
ков А. С. Экспериментальное исследование
теплообмена при кипении аммиака в вертикальных щелевых
каналах. — Холодильная техника, 1975, № 9.
6. Л а б у н ц о в Д. А. Приближенная теория
теплообмена при развитом пузырьковом кипении. — Изв.
АН СССР. Энергетика и транспорт, 1963, № 1.
28

УДК 661.716.3.001.5:536.24
Исследование калорических свойств пропана
Доктор техн. наук, проф. Э. И. ГУЙГО,
Н. С ЕРШОВА, М. Ф. МАРГОЛИН
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Таблицы термодинамических свойств
хладагента #290 (пропана) [4, 5] составлены в
основном по результатам термических
исследований.
Расхождение величин теплоемкости
насыщенной жидкости с'х, рассчитанных по данным
этих таблиц, составляет порядка 15%. В связи
с отсутствием опытных данных по изохорной
теплоемкости cv и ограниченным диапазоном
исследования по теплоте испарения г нами были
проведены измерения этих величин.
Экспериментальные исследования выполнены
на стенде [1], приспособленном для измерения
г, который является дальнейшим развитием
установки Стрелкова [2].
Предварительно проведены калибровочные
опыты на хладагенте R23. По изохорной
теплоемкости его получены прецизионные данные.
Расхождение с этими данными находится в
пределах суммарной погрешности измерений.
По значениям с0> измеренным на квазиизо-
хорах, была рассчитана изохорная теплоемкость
на ближайшей изохоре и=3,1 см3/г и
теплоемкость сх на линии насыщения (табл. 1).
Максимальная относительная погрешность
измерения cv, вычисленная по формуле,
приведенной в работе [1], не превышала 0,3%. Разброс
экспериментальных точек составил 0,1%.
Таблица 1
t, сс
—110
—100
—90
-80
—70
-60
—50
—40
-30
—20
-10
Я
и
*
^
*
fct
?
2,038
2,062
2,090
2,123
2,162
2,208
2,260
2,318
2,378
2,441
2,507
Я
t- !
tt
*
St
* i
*<**
2,038
2,059
2,082
2,109
2,142
2,179
2,222
2,269
2,318
2,371
2,427
/, °c
0
10
20
30
40
50
1 60
70
80
85
90
Я
u
*
*
tC
x
ь
2,575
2,648
2,729
2,816
2,913
3,014
3,125
3,261
3,443
3,559
3,723
Я
и
?
% ,
с*
*
2,485
2,553
2,630
2,722
2,833
2,964
3,133
3,388
3,836
4,241
5,06,4
Сопоставление опытных данных с результатами
расчета сх по таблицам [5] и [4] показало, что
максимальное расхождение, наблюдаемое при
температурах —100 и +90°С, составляет в
первом случае соответственно 15 и 10%, а во
втором — не превышает 5%. По данным
работы [5], теплоемкость с'х имеет минимум при
t= —30°С, что не согласуется с опытом.
Рассчитанные по экспериментальным
значениям cv величины изобарной теплоемкости с
расходятся с данными Кемпа и Эгана [7],
охватывающими интервал температур от —ПО да
—40°С, в среднем на 1%.
В табл. 2 приводятся значения теплот
испарения — «кажущейся» г * и истинной' г. В опыте
измеряется «кажущаяся» теплота испарения г*,
так как часть испарившегося пара остается в
объеме, ранее занятом испарившейся
жидкостью [7].
Таблица 2
t, °с
—86,80
—80,60
—67,54
—38,90
—29,94
—11,43
г*, кДж/кг
469,7
464,8
453,5
426,7
417,8
397,3
г, кДж/кг
469,5
464,6
452,6
425,0
415,3
392,0
t, °с
7,56
36,32
51,20
77,73
78,54
89,48
г*, кДж/кг
374,6
334,6
311,1
253,0
251,7
210,4
г, кД ж/кг
365,3
315,3
283,1
201,9
197,6
136,4
Величину г вычисляли по формуле
r=r*(\ —v'lv").
Значения удельных объемов v' и и"
принимали по данным работы [41.
Максимальная относительная ошибка в определении
г* оценивается в 0,2—0,5%.
Разброс опытных точек от осредняющей
кривой не превышал 0,08%. Максимальное
расхождение наблюдается с экспериментальными
значениями Дана и Сейджа [3, 8] при температурах
5 и 50°С и составляет 2—3%. Результаты
измерения теплоты испарения в диапазоне
температур от 35 до 60°С, представленные Хельгесо-
ном [6], совпадают с нашими в пределах 1,5%.
Таким образом, полученные точные
экспериментальные значения cv и г могут быть
использованы для разработки таблиц стандартных
справочных данных по термодинамическим
свойствам пропана, необходимых для расчета
современных турбоагрегатов.
29

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Изохорная теплоемкость аммиака/А. В. Клец-
кий, Т. И. Рябушева, Н. С. Ершова и др. —
Холодильная техника, 1973, № 8.
2. Стрелков П. Г., Ицкевич Е. С, Кост-
р ю к о в В. М. Измерение теплоемкостей твердых тел
и жидкостей между 12 и 300 К. — ЖФХ, 1954,
т. 28, вып. 3.
3. Dana L. I., Jenkins А. С, В и г d i с k J. N.—
Refrig. Eng., 1926, vol. 12, № 12.
холодильного хранения
Канд. техн. наук А. А. КУДРЯШЕВА
Московский ордена Трудового Красного Знамени
институт народного хозяйства им. Г. В. Плеханова
Микроорганизмы, приспосабливающиеся к
жизнедеятельности в условиях низких температур,
составляют большую и широко
распространенную группу. Развитие микроорганизмов
различных таксономических групп на пищевых
продуктах, хранившихся при низких
температурах, подтверждают литературные данные [1,
2]. Научная и практическая важность изучения
психрофильных микроорганизмов при
холодильном хранении продуктов питания не
вызывает сомнений.
В связи с тем, что микробиологические
процессы, протекающие при хранении рыбы
холодного копчения, изучены недостаточно, нами
была поставлена задача выяснить, как влияет
температура в интервале —5-i 7°C
(минимальная температура, предусмотренная
стандартами) на ее микрофлору и органолептические
показатели. Более высокие температуры 0-f-
— — 2°С по ГОСТ 5.2255—75 и ГОСТ 6481—55
не всегда обеспечивают сохранение качества в
течение установленных сроков. Более низкие
температуры неприемлемы, так как в
результате замораживания деликатесных рыбных
изделий возникают необратимые изменения, резко
ухудшающие их товарное качество.
Объектами исследований служили спинка и
теша муксуна, теша осетра и нельмы холодного
копчения, выработанные Тюменским рыбным
комбинатом. По товарному качеству образцы
соответствовали первому сорту.
Рыбу хранили в производственных камерах
холодильника № 5—6 «Мосрыба» при — 5-f-
4. D a s Т. R., Eubank P. Т. — Adv. Cryog. Eng.,
1973, vol. 18.
5. D i n F. — Thermodynamic Functions of Gases, 1956,
vol. 2.
6. Helgeson N. L., Sage B. H. — J. Chem. Eng.
Data, 1967, vol. 12, № i.
7. Kemp J. D., Eg an C. J. — J. Am. Chem. Soc,
1938, vol. 60.
8. Sage B.H., Sch a af sma J.G., HaceyW. N.—
Eng. Chem., 1939, Vol. 31.
УДК 664.951.32.037:576.8
-. 7°C и относительной влажности 85—90%.
По общепринятым стандартным методикам
проводили микробиологические и
органолептические исследования образцов в момент закладки
их на хранение, после 20, 25, 30, 35, 50 и 70
суток.
В момент закладки на хранение общее
количество микроорганизмов на поверхности рыбы
холодного копчения составляло от нескольких
десятков клеток до десятков тысяч на 10 г
массы (см. таблицу).
Как оказалось, опытные партии рыбы
различались не только по численности поверхностной
микрофлоры, но и по преобладающим
таксономическим группам. Так, на поверхности теши
нельмы и осетра преимущественно обитали
дрожжи, а поверхность спинки и теши муксуна
населяли главным образом бактерии.
Изучение динамики размножения плесневых
грибов показало, что за 30 суток хранения на
спинке и теше муксуна их количество
увеличивалось в среднем в 500 и 3600 раз соответственно,
а на теше нельмы и осетра — лишь в 80 и 160 раз,
при весьма близкой исходной обсемененности
исследованных образцов. Следовательно, за
указанный период при тождественных условиях
хранения на поверхности теши нельмы и
осетра процесс размножения плесеней протекает
менее интенсивно, чем на поверхности изделий из
муксуна. При сопоставлении показателей,
полученных после 30 и 70 суток, резких изменений
в количестве плесневых грибов на поверхности
рыбы не отмечено.
Специальные исследования позволили
выявить, что при отрицательной температуре —5-ь
-. 7°С на рыбе холодного копчения развива-
Изменение микрофлоры копченой рыбы в процессе
30

Рыба
Спинка
•муксуна
Теша
муксуна
Теша
осетра
Теша
нельмы
Микроорганизмы
Плесени
Дрожжи
Бактерии
Плесени
Дрожжи
Бактерии
Плесени
Дрожжи
Бактерии
Плесени
Дрожжи
Бактерии
Количество микроорганизмов на 10 г массы при продолжительности хранения, сутки
0 (контроль)
2
5
1,9.102
1
5
52
1
24
17
6
1,8.10*
1,2.102
20
42
1,6.10е
2,7-10*
2
2,7-Ю7
4,4.105
12
9,5-10*
2,0-104
70
1,3-10*
2,0-10*
25
3,0-102
9,9-104
3,5.104
10
3,99-10'
5,2-10*
20
9,8-10*
2,3-Ю4
3,0.102
1,36.10е
2,9-10*
30
1,0-103
4,1.10*
4,8-104
3,6-103
2,3-107
9,Ы0в
1,6-102
1,7-10*
1,0.10*
4,8-102
1,3-10»
1,Ы07
35
1,1.103
9,5.10е
8,6-Ю6
4,3-103
2,7-107
7,8-107
8,7-102
1,4-10*
3,2-10*
4,3-Ю2
3,9-107
3,6-107
50
1,6.103
6,8.10е
2,0-107
6,4-103
9,5-Ю6
1,7.10е
3,Ы02
1,0.10*
4,7-10*
3,0-Ю2
4,7.107
1,8.108
70
2,0-103
5,4-107
9,5.Ю7
1,5-103
4,3-107
6,0.108
6,7.102
5,0.105
6,1-10*
6,Ы02
1,6-109
1,5.108
ются преимущественно следующие плесени: Ре-
nicillium expansum, Cladosporium herbarum,
Aspergillus flawus, Mucor mycedo и др.
Анализ количественных изменений
дрожжевых организмов показал, что они обладают еще
более выраженной способностью к
размножению при —5-i 7°С, чем плесневые грибы (см.
таблицу).
На поверхности изделий из муксуна в момент
закладки на хранение встречались лишь
единичные клетки дрожжей, на теше осетра их было
несколько десятков, а на теше нельмы — даже
свыше десяти тысяч на 10 г массы. За 20 суток
хранения при оптимальном режиме количество
дрожжей значительно увеличилось: до сотен
тысяч на поверхности спинки муксуна и до
десятков миллионов клеток на поверхности теши
муксуна. В дальнейшем численность дрожжевых
организмов на поверхности рыбы изменялась
по-разному. Так, на поверхности теши осетра
и муксуна их количество существенно не
менялось, а на поверхности спинки муксуна и теши
нельмы постепенно росло в течение всего срока
хранения, что обусловлено различием видового
состава дрожжей. На данных образцах
максимальное количество клеток E,4-107 и 1,6-109)
обнаружено только в конце хранения.
Таким образом, за 70 суток хранения
численность дрожжей на поверхности теши осетра
увеличилась в ~20 тыс., теши нельмы — в
~90 тыс. раз, теши муксуна — в ~9 млн.,
а спинки муксуна — даже более чем в 10 млн. раз.
Это свидетельствует об активной
жизнедеятельности дрожжевых организмов при
отрицательных температурах порядка —5-. 7°С, а также
о различии в скорости их размножения на
поверхности разных рыб. Установлено, что
интенсивность размножения дрожжей зависит от
их видовых особенностей, исходного количества
и ассортимента рыбных изделий.
На исследованной рыбе холодного копчения
активно развивались представители родов Сгур-
tococcus, Debariomyces, Rhodotorula и черные
дрожжи типа Nadsoniella nigra.
Процесс размножения бактерий
характеризовался следующими особенностями (см.
таблицу). После 20 суток хранения в оптимальных
производственных условиях количество бактерий
на поверхности спинки муксуна возросло более
чем в 140 раз по сравнению с исходным
количеством, теши нельмы — почти в 170 раз, теши
осетра — в среднем в 1180 раз, а теши
муксуна — более чем в 8400 раз. В последующие
десять суток на поверхности спинки муксуна и
теши осетра число бактериальных клеток
существенно не изменилось, а на поверхности теши
нельмы и муксуна увеличилось примерно в
100 раз и более. К концу хранения на
поверхности теши осетра количество этих
микроорганизмов возросло более чем в 35 тыс., спинки
муксуна — в 500 тыс. раз, а теши нельмы и
муксуна — соответственно в 1,25 и 11,5 млн.
раз по сравнению с их первоначальным числом.
В период лаг-фазы наиболее быстро
приспосабливались к низким температурам бактерии,
населяющие тешу осетра и муксуна.
Исследованиями установлено, что длительность лаг-фазы
и активность размножения зависят от видовых
особенностей бактерий, их количества в момент
закладки рыбы на хранение, а также ее
химического состава и структурных особенностей
мышечной ткани.
Бактериальная флора в основном была
представлена микроорганизмами, способными к пси-
31

хрофильному росту, принадлежащими к родам
Pseudomonas, Achromobacter, Micrococcus,
Streptococcus.
На основании проведенных исследований
сделан вывод, что на поверхности рыбы холодного
копчения даже при такой низкой температуре,
как —5-1 7°С, довольно активно
размножаются дрожжи, бактерии и плесени и заметно
различие в нарастании их численности.
В результате активного размножения
микроорганизмов резко ухудшаются товарное качество
рыбы холодного копчения и ее внешний вид. На
поверхности появляется обильный налет
микроорганизмов, легко обнаруживаемый визуально,
существенно размягчается мышечная ткань,
появляется несвойственный специфический запах
и кисловатый привкус. В зависимости от вида
рыбных изделий такие изменения наблюдаются
после 35—70 суток их холодильного хранения.
Особенно сильно снижается товарное качество
теши нельмы холодного копчения. В большинстве
случаев ее качество ухудшается уже после 35—
40 суток хранения. Аналогичные изменения
происходят и с тешей осетра, но к 60—65 суткам.
Между тем товарное качество спинки и теши
муксуна ухудшается только после 70 суток
хранения.
Изменение качества четко коррелирует с
количеством микроорганизмов на поверхности
рыбы, а также интенсивностью их проникновения
в мышечную ткань.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 596790 B1) 2414797/23-06 B2) 25.10.76 2 E1)
F 25 В 43/00 E3) 621.57.049.2 G2) А. А. Ефремов,
А. А. Мусаев, Б. А. Фридман, Г. С. Апаев G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
E4) ОТДЕЛИТЕЛЬ ЖИДКОСТИ преимущественно
для холодильных машин, содержащий вертикальный
цилиндрический корпус с крышкой и фильтр,
расположенный внутри корпуса по его оси, отличающийся
тем, что, с целью повышения надежности путем
предотвращения гидравлического удара, отделитель снабжен
электромагнитом, размещенным на внутренней
поверхности крышки, и ферромагнитным кольцом,
установленным на торце фильтра, обращенном к крышке.
A1) 616495 F1) 516879 B1) 2486518/23^06 B2) 11.05.77
2 E1) F 25 В 15/02 E3) 621.575 G2) А. В. Симоненко
G1) Всесоюзный заочный инженерно-строительный
институт
E4) АБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА по авт. св. № 516879, отличающаяся тем, что,
с целью повышения стабильности работы, установка
снабжена регулятором температуры с датчиком,
размещенным в емкости для воды, и исполнительным
органом, установленным на входном патрубке емкости,
соединенном с линией технологической воды после
испарителя.
Возбудителями микробиальной порчи
исследуемой рыбы были преимущественно дрожжи и
бактерии. В производственных условиях микробный
налет с поверхности рыбы удаляют вручную
тканевыми салфетками (процесс «перетирки
рыбы»). После этого иногда возникает
необходимость дополнительно подкоптить рыбные
изделия, чтобы восстановить их товарный вид.
Рассмотренные экспериментальные данные
указывают на необходимость регулярного
микробиологического контроля рыбы холодного
копчения с целью сохранить хорошее товарное
качество, а также предотвратить возможные
пищевые отравления.
На основе полученных в производственных
условиях микробиологических и органолептиче-
ских показателей можно сделать вывод, что
продолжительность хранения теши нельмы при
—5-. 7°С не должна превышать 30—35
суток, теши осетра — 50—60 суток, а теши и
спинки муксуна — 70 суток. Рекомендуемые
сроки хранения указанных видов рыбы
холодного копчения предполагается утвердить
одновременно с инструкцией по
микробиологическому контролю копченой рыбы в процессе
холодильного хранения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Лях СП. Адаптация микроорганизмов к низким
температурам. М., Наука, 1976.
2. Н о с к о в а Г. Л. Микробиология мяса при
холодильном хранении. М., Пищевая промышленность, 1972.
A1) 616493 B1) 2443944/23-06 B2) 10.01.77 2 E1)
F 25 В 1/00 E3) 621.574 G2) В. Н. Орлов, В. М.
Ягодин, В. А. Никольский, И. П. Науменко, В. И.
Тихонов G1) Всесоюзный научно-исследовательский
экспериментально-конструкторский институт
электробытовых машин и приборов
E4) СПОСОБ РАБОТЫ КОМПРЕССИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, работающей на
многокомпонентном хладагенте и содержащей компрессор,
теплообменник, дроссель и испаритель, путем сжатия
хладагента, конденсации, дросселирования и
направления обратным потоком из испарителя в компрессор
через теплообменник, в котором прямой поток охлаждают
обратным, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности и надежности, охлаждение прямого
потока в теплообменнике ведут до температуры
конденсации и в нем же^осуществляют полную конденсацию
хладагента.
A1) 616496 F1) 541074 B1) 2489878/23-06 B2) 27.05.77
2 E1) F 25 В 15/02 E3) 621.575 G2) А. В. Симоненко
G1) Всесоюзный заочный инженерно-строительный
институт
E4) СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА по авт. св. № 541074, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности, между внешним
водяным источником испарителя и генератором
установлен брагоректификатор.
32

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.564:621.57.049.2
Новая схема осушения
системы малой холодильной
машины от влаги
Б. Н. ЧАРЛНДЛЕВ
Ремонтно-монтажный комбинат
Дагпотребсоюза
Вода, попадая вместе с воздухом в систему малой
машины, вызывает коррозию металлических
частей компрессора. Соединяясь с хладоном, она
образует кислоты, которые разъедают изоляцию
обмотки электродвигателя герметичного ком-
10 *~-&JJ7
тЧ-Y сс( / J
Новая схема осушки от влаги системы малой холодильной
машины:
1 — терморегулирующий вентиль ТРВ-2М; 2, 4, 12, 17 —
накидные гайки; 3, 11 — трубки; 5 — болт; 6 — фланец; 7 —
двухходовой технологический вентиль; 8, 10, 15 — штуцеры; 9 —
фильтр-осушитель; 13 — механический фильтр; 14 — ресивер;
16 — жидкостный вентиль.
прессора, а замерзая, закрывает проходы
регулирующих вентилей.
Обычно влагу из системы удаляют с помощью
силикагелевого или цеолитового
фильтра-осушителя, смонтированного на жидкостной
линии. Для этого вакуумируют систему,
устанавливают фильтр, удаляют воздух, попавший
в систему при вскрытии, и продувают ее
хладоном. Затем холодильную машину пускают в
работу с осушителем на один — два дня, вновь
вакуумируют систему, снимают осушитель,
снова вакуумируют и продувают систему хладоном.
Таким образом, осушка системы с помощью
фильтра, размещенного на жидкостной линии
после ресивера, весьма трудоемкий процесс,,
требующий высокой квалификации механика.
Предложена новая схема (см. рисунок)
осушки системы от влаги с помощью
фильтра-осушителя 9, расположенного параллельно с
механическим фильтром 13, которая позволяет
устанавливать фильтр-осушитель, не вскрывая системы
холодильной машины. С этой целью на
жидкостной линии после фильтра 13 монтируют
дополнительный двухходовой технологический
вентиль 7, соединяя выходной штуцер фильтра 13
трубкой 11 диаметром 8 мм с входным штуцером
вентиля 7. Вентиль 7 присоединяют к терморе-
гулирующему вентилю 1 трубкой 3. Затем
закрывают вентилем 7 штуцер 8, снимают накидные
гайки и устанавливают фильтр-осушитель 9,
предварительно продув его хладоном. После
этого вентилем 7 закрывают по часовой стрелке
штуцер 10. Жидкий хладон, проходя через филь-
тросушитель 9, отбирает влагу из системы.
После осушки системы закрывают жидкостным
вентилем 16 штуцер 15, а вентилем 7 — штуцер
8, снимают фильтр-осушитель и надевают
накидные гайки.
Новый способ осушки системы можно приме^
нять в холодильных машинах с герметичными
агрегатами без доработки конструкции
последних.
Двухходовой технологический вентиль может
быть изготовлен на РМК из двухходового
вентиля компрессора типа ФА К.
Данный способ осушки может быть
использован и в холодильных машинах с сальниковыми
и бессальниковыми компрессорами, но при этом
жидкостный вентиль должен быть заменен
вентилем с тройником. Применение новой схемы
исключает попадание в систему воздуха и влаги,
сокращает время на установку и снятие фильтра-
осушителя, не требует высокой квалификации
механика, облегчает^обслуживание
холодильных машин.
Схема осушки успешно опробована на мон-
тажно-ремонтном комбинате Дагпотребсоюза.
33

УДК 621.57.048-52
Автоматическое оттаивание
испарителей
в стационарных камерах
Ю. А. ГРИННИКОВ, А. Н. ГРИГОРЬЯНЦ,
В. М. ЛУКОВ
Ростовский специализированный производственный
комбинат по торговой технике
Холодильные машины ИФ-49М, ИФ-56М,
АКФВ-4, АКФВ-6, ХМ1-6, ХМВ1-6, ХМ1-9,
ХМВ1-9 не имеют устройств для
автоматического оттаивания испарителей. Поэтому
периодически, через 3—5 дней, испарители
приходится оттаивать вручную.
При толщине инея 2,5 мм коэффициент
теплопередачи испарителя снижается на 29%, что
нарушает температурный режим в
охлаждаемом объекте, увеличивает расход
электроэнергии и воды, охлаждающей конденсатор,
сокращает межремонтный период.
Указанные недостатки и значительные
эксплуатационные затраты при работе холодильной
установки вызвали необходимость внедрения
устройств для автоматического оттаивания
испарителей.
Ростовским специализированным комбинатом
треста «Росторгмонтаж» разработано и внедрено
на 30 холодильных машинах устройство для
автоматического оттаивания испарителей
подогретым воздухом.
В стационарных камерах (рис. 1)под каждым
испарителем ИРСН с помощью скоб закреплены
Рис. 1. Размещение ТЭНов для обогрева испарителей:
/ — скоба заземления; 2 — кабель КРПТ; 3 — испаритель типа
ИРСН; 4 — скоба крепления ТЭНа; 5 — кронштейн; 6 —
трубчатый электронагреватель ТЭН-0,7; 7 — поддон; 8 —
заземляющий проводник.
два воздушных трубчатых электронагревателя
(ТЭН-0,7) мощностью по 0,45 кВт. К каждому
ТЭНу присоединена луженая скоба, к которой
припаян заземляющий проводник и подведена
отдельная линия кабеля. Место соединения
кабеля с ТЭНом изолировано пластмассовым
предохранительным колпаком.
Электрическая схема системы автоматического
оттаивания (рис. 2) предусматривает общий
электрический щит управления. В него входят
программное реле времени 2РВМ, используемое
для управления работой четырех — шести
холодильных машин, автоматические
выключатели АП-50-ЗМТ, магнитные пускатели ПМЕ-211,
управляющие работой ТЭНов, сигнальные
лампы РНЦ-10-220 в арматуре АС-220, клеммник
КНЕ-1000 и воздушные трубчатые
электронагреватели ТЭН-0,7.
Электрический щит управления размещают в
машинном отделении. О процессе оттаивания
сигнализирует соответствующая сигнальная
лампа.
Во время оттаивания по команде реле времени
2РВМ останавливается компрессор,
закрывается соленоидный вентиль на линии подачи
воды в конденсатор и включаются ТЭНы.
Нагретый ТЭНами воздух поднимается, обтекая
испарители.
Талая вода стекает в поддон, расположенный
под испарителем, и затем через сливную
трубку — в специальную емкость. Из емкости вода
удаляется обслуживающим персоналом
торгового предприятия.
Предложенный способ применен в
холодильных камерах с проектными температурами от
+2 до— 10°С.
При одно- или двухразовом оттаивании инея
в сутки в зависимости от температуры в
холодильной камере и загруженных продуктов
толщина инея на поверхности испарителя не
превышает 1,5 мм. Продолжительность оттаивания
40—60 мин. За это время температура в камере
повышается не более чем на 5,0—6,5°С, а
температура хранящихся в ней продуктов не более
чем на 1°С.
А-А
34

Рис. 2. Электрическая схема автоматизации оттаивания:
А1 — А6 — автоматические выключатели АП-50-ЗМТ; РД1 —
РД5 — реле давления; К/—К5 — магнитные пускатели
холодильных машин; Кб, К7 >— магнитные пускатели ПМЕ-211;
К8—КЮ — реле электромагнитное ПЭ-20; РВ — реле времени
2РВМ; ЭН1—ЭН16 — трубчатые электронагреватели ТЭН-0,7;
XI— Х18 — клеммники КНЕ-ЮОО; #7—#3 — лампы
сигнальные РНЦ-10-220; СВВ1 — СВВ4 — соленоидные вентили на
трубопроводе подачи воды в конденсатор; М1—М5' —
электродвигатели холодильных машин.
По окончании оттаивания реле времени
отключает ТЭНы и ^включает компрессор. Время
выхода холодильной машины на режим 30 мин.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 595601 B1) 2107361/28-13 B2) 29.11.74 2 E1)
F 25 С 1/18 E3) 621.564.4 G2) В. М. Шлейников,
Т. И. Чурносова, В. И. Новиков G1) Всесоюзн ый
заочный институт пищевой промышленности
E4) ЛЬДОГЕНЕРАТОР НЕПРЕРЫВНОГО
ДЕЙСТВИЯ» включающий вертикальную емкость с
размещенными в ней барботером для подачи охлаждающего
теплоносителя и диспергирующим приспособлением для
подвода воды, наклонный лоток со сборником
теплоносителя, циркуляционный насос и испаритель
холодильной машины, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности и уменьшения габаритов,
испаритель холодильной машины прикреплен к днищу
наклонного лотка.
A1) 616497 B1) 2454042/23-06 B2) 21.02.77 2 E1)
F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2) А. Р. Дорохов, В. И. Ко-
реньков, В. И, Самков, Г. А. Паниев G1)
Специальное конструкторское бюро «Энергохиммаш»
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ ^УСТАНОВКА, содержащая
генератор, обогреваемый внешним теплоносителем, и
герметичную камеру, в которой размещен теплообменник
оросительного типа, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности и снижения габаритов,
камера разделена перегородкой на высоко- и
низкотемпературный отсеки, теплообменник выполнен
двухсекционным, и его секции соединены последовательно и
размещены вместе со своими оросителями в
соответствующих отсеках камеры, а ороситель
высокотемпературного отсека соединен с выходом теплоносителя из
генератора.
A1) 616498 B1) 2441893/23-06 B2) 10.01.77 2 E1)
F 25 В 33/00 E3) 621.575 G2) В. Я. Журавленко,
Э. Р. Гросман, В. С. Шаврин, И. П* Толстых G1)
Специальное опытно-конструкторское бюро Института
технической теплофизики АН Украинской ССР
E4) ВОЗДУШНЫЙ ДЕСОРБЕР АБСОРБЦИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащий корпус
и последовательно расположенные в нем по ходу
воздуха насадку, орошаемую раствором, каплеотбойник
и вентилятор, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, в корпусе между каплеотбойником
и вентилятором в потоке воздуха размещен
теплообменник, входной патрубок второй полости которого
сообщен с атмосферой; а выходной — подключён к
корпусу под насадкой.
35

A1) 606038 B1) 2373532/29-06 B2) 18.06.76 2 E1).
F24 Fl/02; F25 В 17/00E3) 621.565.945 G2) П. К.
Власов "=¦: ¦ ¦ ."- :'¦¦:¦
E4I. БЫТОВОЙ КОНДИЦИОНЕР, содержащий
кожух с днищем и крышкой и размещенную в нем
абсорбционную холодильную машину с конденсатором,
абсорбером и теплообменником бинарной смеси,
снабженную насосом и вентилятором, отличающийся тем,
что, с целью повышения экономичности путем
утилизации выделяющего тепла, днище и крышка кожуха
имеют двойные стенки с образованием соответственно
нижнего и верхнего баков, из которых нижний заполнен
водой и образует с охлаждающей полостью абсорбера
замкнутый контур, снабженный водяным насосом,
напор ная линия которого через охлаждающую полость
конденсатора и теплообменник бинарной смеси
подключена к верхнему баку." - ¦ -
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем, что насос
холодильной машины и водяной насос расположены
на одном валу и имеют общий привод с вентилятором.
A1) 60604 6 B1) 2334461/23-06 B2) 15.03.76 2 E1)
F 25 В 11/00; F 16 Н 25/02 E3) 621.515:621.57.012.4
G2) В. А. Слободской, В. Н. Пряхин, В. С. Данйль-
ченко, Н. В. Абрамов, Е. С. Смирнов
E4) 1. ТУРБО&ОЛОДИЛЬНИК ДЛЯ СИСТЕМЫ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащий
размещенный в корпусе на подшипниках качения вал с
разносторонними нарезками, между которыми
расположен питатель, погруженный в масляный бак,
отличающийся тем, -что, с целью повышения
эксплуатационной надежности в период пуска, питатель на входном!
участке снабжен золотниковым клапаном, размещенным
в гильзе с кольцевыми проточками, соединенными
осевыми каналами. -
2. Турбохолодильнйк по п. 1, отличающийся тем,,
что золотник выполнен в виде стакана, со сквозными
отверстиями в центральной части боковой поверхности
и его нижняя часть имеет посадочную поверхность, а
гильза — соответствующее последней седло.
5>-
fc*-
н
A1) 606039 F1) 452720 B1) 2376489/29-06 B2) 21.06.76
2 E1) F 24 F 3/14; F 24 F 5/00; В 60 Н 3/04 E3) 697.922
G2) А. В. Пехов, В. Н. Лашков, Б. П. Папенко
E4) 1. СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА по авт. св. № 452720, отличающаяся тем, что,
с целью повышения равномерности распределения
температуры в транспортном средстве, экраны снабжены
по периметру конической отбортовкой и выполнены
подпружиненными с возможностью продольного
перемещения.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что на кажг
дом торце транспортного средства укреплена кольцевая
направляющая, в которую установлена задвижка в
виде двух полуцилиндров, снабженная
рукоятками-фиксаторами.
""^* ¦ im . .^ ; : ¦ ^^ ' **¦*
A1) 606050 B1) 2352184/23-06 B2) 27.04.76 2 E1)
F 25 В 31/00; F 04 В 39/06 E3) 621.57.041 G2) Т. А.
Клименко, О. Н. Захаров, Б. Л. Цирлин, Н. В.
Романовский, Н. П. Борехов, Л. А. Савицкая
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР,
содержащий картер с масляной ванной и размещенные в ней
заборник масла и охладитель, отличающийся тем, что,
с целью снижения нагрузки на охладитель и
уменьшения его габаритов, охладитель размещен внутри за-
борника масла.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем, что
охладитель выполнен в виде каналов в корпусе заборника
масла.
36

Рис. 2. Электрическая схема автоматизации оттаивания:
А1 — А6 — автоматические выключатели АП-50-ЗМТ; РД1 —
РД5 — реле давления; /С/— К5 — магнитные пускатели
холодильных машин; Кб, К7 — магнитные пускатели ПМЕ-211;
К8—КЮ— реле электромагнитное ПЭ-20; РВ — реле времени
2РВМ; ЭН1—ЭН16 — трубчатые электронагреватели ТЭН-0,7;
Х1 — Х18 — клеммники КНЕ-1000; Н1—НЗ — лампы сигналь-
По окончании оттаивания реле времени от-
ные РНЦ-10-220; СВВ1 — СВВ4 — соленоидные вентили на тру- КЛЮЧаеТ ТЭНЫ И ВКЛЮЧаеТ КОМПреССОр. БреМЯ
?S?ESS хГодиль^х" А^."*™» M'-MS-*™^<>- ВЫХ0ДЗ ХОЛОДИЛЬНОЙ МИШИНЫ НЗ рвЖИМ 30 МИН.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 595601 B1) 2107361/28-13 B2) 29.11.74 2E1)
F 25 С 1/18 E3) 621.564.4 G2) В. М. Шлейников,
Т. И. Чурносова, В. И. Новиков G1) Всесоюзный
заочный институт пищевой промышленности
E4) ЛЬДОГЕНЕРАТОР НЕПРЕРЫВНОГО
ДЕЙСТВИЯ! включающий вертикальную емкость с
размещенными в ней барботером для подачи охлаждающего
теплоносителя и диспергирующим приспособлением для
подвода воды, наклонный лоток со сборником
теплоносителя, циркуляционный насос и испаритель
холодильной машины, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности и уменьшения габаритов,
испаритель холодильной машины прикреплен к днищу
наклонного лотка.
A1) 616497.B1) 2454042/23-06 B2) 21.02.77 2 451)
F 25 В 15/0б;E3) 621.575 G2) А. Р. Дорохов, В. И. Ко-
реньков, В.*И. Самков, Г. А. Паниев G1)
Специальное конструкторское бюро «Энергохиммаш»
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая генера-
тоо, обогреваемый внешним теплоногитАтто^ у --»-
гента, дилжны pei улириьдгь^я на изоыточное
давление начала открытия клапана, как на
аппаратах и сосудах стороны низкого давления,
а на маслоотделителях одноступенчатых
агрегатов и агрегатов ступени высокого давления —
как на аппаратах и сосудах стороны высокого
давления.
Конкретно раскрыты правила очистки,
продувки и промывки систем от загрязнения.
Фреоновые системы следует продувать азотом под
давлением не выше 5,9-105 Па F кгс/см2),
остальные трубопроводы — сжатым воздухом под
давлением D,9—5,9) -105 Па E—6 кгс/см2).
Системы большой емкости продувают
предварительно осушенным и подогретым до 80°С сжатым
(юздухом.
3 Рассмотрен порядок проведения
пневматических испытаний трубопроводов хладагента,
аппаратов и сосудов. Испытания должны
проводиться по окончании монтажа или ремонта в
соответствии с требованиями Регистра СССР.
Дополнительно перечислены меры, соблюдение ко-
37

торых обеспечит безопасность испытаний.
Приведены основные требования по вакууми-
рованию системы перед заполнением
хладагентом. Уточнено остаточное давление при ваку-
умировании: при использовании вакуум-насоса
оно не должно превышать 1,07 -103 Па (8 мм рт.ст.)
для установок, работающих на R12 и R22, и
5,3 «103 Па D0 мм рт. ст.) — на аммиаке, что
согласуется с новым Регистром СССР.
Установлена продолжительность выдержки систем под
вакуумом и пределы повышения давления.
Отмечено, что вакуумирование необходимо
выполнять при температуре воздуха в помещении не
ниже 20°С в целях исключения возможной
конденсации.
Изложены правила заполнения систем
хладагентом, маслом, рассолом. Количество
хладагента, необходимое для первоначального
заполнения системы, рекомендуется принимать
в соответствии с инструкцией по эксплуатации
установки и, кроме того, так как оно в основном
зависит от емкости аппаратов и сосудов, длины
трубопроводов, а также схемы холодильной
установки, допускается определять приближенно,
исходя из вместимости сосудов, аппаратов и
трубопроводов и норм их заполнения,
приведенных в табл. 3 Правил. При подсчете количества,
необходимого для зарядки системы, плотность
жидкого хладагента должна быть: аммиака —
0,65 кг/л, R12—1,4 кг/л, R22—1,3 кг/л.
Система холодильной установки перед
зарядкой R12 заполняется маслом в количестве 5—
10% от массы заряжаемого хладагента. В
дополнительных рекомендациях по применению
рассола «Рейнхартин» и ингибиторов приведена
формула для подсчета количества безводной
соли, кг, необходимого для приготовления
рассола требуемой концентрации.
В конце второго раздела рассмотрены правила
пробной работы, приемочных испытаний и
ревизии оборудования.
Раздел 3 «Обслуживание холодильных
установок» является основным и содержит 13
подразделов.
Сюда включены правила, которыми
необходимо руководствоваться при подготовке к пуску
и пуске холодильной установки. Обращается
внимание на выполнение требований по
предотвращению возможности влажного хода
компрессора и возникновения гидравлического удара.
Подчеркнуто, что пуск поршневого и
ротационного компрессоров должен проводиться при
закрытом всасывающем вентиле с последующим
постепенным открыванием, а пуск винтового
компрессора — с открытым всасывающим
вентилем. Запрещается работа маслозаполненных
винтовых и ротационных компрессоров с
закрытыми всасывающими вентилями более 30—
60 с.
Далее рассмотрены вопросы, касающиеся
наблюдений за показаниями
контрольно-измерительных приборов.
Уточнены признаки нормальной работы
холодильной установки и систем охлаждения.
Перегрев пара, всасываемого в компрессор из
циркуляционного ресивера при насосно-цирку-
ляционной схеме подачи хладагента, может быть в
пределах 2—6°С. Максимально допустимые
температуры нагнетания: для поршневого
аммиачного и на R22—120—160°С, винтового
аммиачного — 80—105°С, винтового на R12 и R22 —
80—90°С, ротационного — 100— 130°С.
При воздушной и панельной системах
охлаждения средняя температура воздуха в
охлаждаемом помещении должна быть выше температуры
кипения хладагента на 7—10°С, при батарейной
системе охлаждения — на 10—12°С.
Изложены принципы регулирования режима
работы холодильной установки, регулирования
подачи жидкого хладагента в испарительную
систему в зависимости от тепловой нагрузки.
Отмечено, что в установках на R12 увеличение
перегрева паров на всасывании ухудшает
условия возврата масла и может привести к
недопустимому снижению уровня масла в картере
компрессора. Рассмотрены причины повышения
температуры нагнетания компрессора и пути ее
снижения, а также вопросы регулирования
давления конденсации.
В целях обеспечения нормальной работы
системы смазки компрессоров уточнена
температура масла после маслоохладителя (для
компрессоров с маслоохладителями) или в картере
поршневого компрессора (без маслоохладителя): она
должна находиться в пределах 25—40°С.
Максимальная температура масла после
маслоохладителя винтового компрессора не должна быть
выше 45—50°С в зависимости от марки
компрессора. Уточнены также сроки смены масла в
компрессоре: в первоначальный период
эксплуатации через 100—200 ч, затем через 500—
600 ч работы; в дальнейшем менять масло в
поршневом и ротационном компрессорах
рекомендуется через 1500—2000 ч, а в винтовом —
через 2500—5000 ч работы в зависимости от
марки компрессора. Ориентировочные сроки
выпуска масла из системы: из маслоотделителя при
отсутствии устройства автоматического
перепуска масла в компрессор — через 25—100 ч, из
кожухотрубного испарителя — через 200—
300 ч, из линейного ресивера — через 150—
200 ч.
Указаны основные требования по удалению
снеговой шубы с приборов охлаждения.
Рассмотрены способы оттаивания охлаждающих
приборов непосредственного кипения горячими
парами хладагента, с помощью электронагревателей,.
а рассольных приборов охлаждения — посред-
38

ством циркуляции в них теплого рассола.
Дополнительно приведены рекомендации для
снижения скорости нарастания снеговой шубы.
В раздел 3 «Обслуживание холодильных
установок» включены также правила удаления
хладагента из системы и осушки системы
установок, работающих на хладоне.
В этот же раздел введены требования контроля
за работой холодильной установки,
регламентированы параметры, которые должны
фиксироваться в вахтенном журнале при обслуживании
ее с постоянной и без постоянной вахты, а также
при наличии устройств автоматической
регистрации параметров.
Раздел 4 «Приборы автоматики холодильных
установок» освещает вопросы проверки
приборов автоматической защиты и
аварийно-предупредительной сигнализации. Перечислены
возможные основные неисправности приборов
автоматики и указаны способы их устранения.
Уточнен порядок проверки настройки и
срабатывания приборов. Каждая проверка должна
проводиться не реже одного раза в три месяца
с обязательной фиксацией в вахтенном журнале.
В новых Правилах расширены требования по
видам обслуживания и ремонта, которые вошли
в раздел 5 «Техническое обслуживание
оборудования холодильной установки и его ремонт».
Техническое обслуживание судового
холодильного оборудования складывается из
ежедневного, периодического и профилактического. Для
периодического технического обслуживания
введено новое указание о недопустимости
добавления в систему каких-либо веществ с сильным
запахом для определения мест утечки хладона.
Указаны измененные сроки проверки на
плотность системы хладагента, аппаратов,
арматуры. Введено требование проверять не реже
одного раза в месяц гибкие шланги (например,
в роторных и плиточных морозильных
аппаратах). Раздел дополнен новыми требованиями по
профилактическому техническому
обслуживанию, проводимому в период между ремонтами.
Оно должно включать осмотр, промывку,
очистку, регулировку, замену изношенных деталей
и т. д. Профилактическое обслуживание
поршневого компрессора проводится в зависимости от
конструкции через 700—2500 ч, винтового (без
вскрытия) — через 2500—5000 ч,
ротационного — через 5000 ч работы. Изменен срок
проверки конденсатора на предполагаемую утечку
хладагента: она должна выполняться не реже
одного раза в неделю. Указаны сроки проверки
пальчиковых протекторов. Даны рекомендации
по периодичности ремонта и смены деталей
оборудования.
В новые Правила не вошла таблица
допустимых монтажных зазоров в поршневом
компрессоре между поршнем и цилиндром в связи с
введением требования проверять упругость
поршневого кольца.
В разделе 6 рассмотрены основные
неисправности в работе холодильных установок, их
причины и способы устранения.
Введено дополнительное требование
обеспечивать судовую холодильную установку
запасными частями исходя из четырехгодичной
эксплуатации без заводского ремонта. Оно вошло
в раздел 7 «Запасные части, инструмент и
материалы». Специальные требования касаются
консервации запасных частей. Здесь же приведены
нормы расхода хладагентов и хладоносителей
на ремонтно-эксплуатационные нужды,
разработанные на основе обобщения статистических
данных эксплуатации холодильных установок
за 1971—1975 гг. Для различных типов судов
нормы расхода колеблются: аммиака от 20 до
35%, R22 —от 25 до 30%, R12 —от 25 до
300%, хлористого кальция в зависимости от
массы в системе — от 15 до 65%. Указаны
нормы расхода смазочного масла на
эксплуатационные нужды.
В разделе 8 «Техническая документация и от-
четность» опубликован уточненный перечень
документов, необходимых для организации
правильной технической эксплуатации судового*
холодильного оборудования с постоянной
вахтой и без постоянной вахты. Введено
дополнительное указание: при наличии устройства
автоматической записи параметров работы
холодильной установки заполненные за вахту бланки
должны быть подписаны старшим
рефрижераторным специалистом и подшиты в
соответствующий журнал с внесением их в опись.
Приложения к новым Правилам: физические
свойства рассолов и характеристика хлористого-
кальция (приложение 1), хладагенты B),
смазочные материалы C), прокладочные и
набивочные материалы D), центровка линии вала E),
указания по изготовлению индикаторной бумаги
для определения утечек аммиака F), инструкция
по очистке от накипи и продуктов коррозии
охлаждаемых поверхностей теплообменных
элементов и аппаратов G), температурные условия
для обработки и хранения рыбы и
морепродуктов (8), доврачебная помощь (9), порядок
оформления и предъявления рекламаций A0),
хранение хладагента A1), отличительные и
предупреждающие знаки трубопроводов холодильной
установки A2), нормы расхода основных
эксплуатационных материалов A3).
Для решения практических вопросов
эксплуатации судовой холодильной установки в
приложениях приведены необходимые справочные
данные. Основные изменения, вошедшие в
приложения, следующие: дополнены
физико-химические свойства хладагентов — аммиака
марки А по ГОСТ 6221—75, R12 по ГОСТ 19212—73
3»

и R22 по ГОСТ 8502—73 (приложение 2);
приведены физико-химические показатели
консистентных смазок ЭШ-176, Литол-24, Фиол-3,
Циатим 201 и 203; дана таблица перевода
кинематической вязкости из сСт в градусы Энглера
(приложение 3). Даны рекомендации по замене
масел иностранных марок маслами
отечественного производства.
В приложении 5 приведены формулы для
•определения величин смещения и излома при
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 596732 B1) 2377947/25-06 B2) 28.06.76 2 E1)
F 04 В 39/06; F 25 В 31/00 E3) 621.57.041 G2) Ю. К. Ко-
ломиец, Э. Н. Белова, В. И. Гидулян, В. Г. Боро-
зенец
E4) 1. ГЕРМЕТИЧНЫЙ ХОЛОДИЛЬНЫЙ
КОМПРЕССОР, содержащий блок-картер, размещенный в
кожухе, и установленные на приводном валу
электродвигатель и нагнетатель для подачи хладагента в
полость блок-картера, отличающийся тем, что, с целью
улучшения охлаждения, в блок-картере выполнены
перепускные каналы, сообщающие полость
блок-картера с внутренним пространством кожуха.
2. Компрессор по п. 1, отличающийся тем, что
перепускные каналы расположены тангенциально к
поверхности блок-картера.
центровке валов. В приложении 11 уточнена
температура помещения для хранения
хладагента: она не должна превышать 50°С. Срок
периодического освидетельствования баллонов
для хладагента установлен в 5 лет.
Неукоснительное соблюдение новых Правил
на судах будет способствовать улучшению
обслуживания и повышению качества
эксплуатации холодильных установок.
A1) 595599 B1) 2324752/23-06 B2) 05.02.76 2 E1)
F 25 В 21/02 E3) 621.565.83 G2) М. Г. Вердиев G1)
Дагестанский политехнический институт
E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий термобатарею, холодные и горячие спаи
которой снабжены индивидуальными тепловыми
сифонами в виде холодного и горячего контуров с
испарителями и конденсаторами, и теплообменники, имеющие
тепловой контакт с соответствующими сифонами,
отличающийся тем, что, с целью расширения рабочего
диапазона холодильника, испаритель холодного и
конденсатор горячего контуров с соответствующими
теплообменниками заключены в кожухи, образующие
проточные воздушные каналы, сообщающиеся между собой
на входе и выходе воздушной среды и снабженные на
входе трехпозиционным, а на выходе — двухпозицион-
ным запорными переключателями, и на выходе канала
дополнительно установлен переключатель, сообщающий
канал с окружающей средой.
A1) 596787B1J392671/23-06 B2) 03.08.76 2 E1) F 25
В 1/00; F 24 F 3/00 E3) 621.57.572 G2) В. Ф. Агапов,
Ю. П. Русское, В. П. Торин, И. 3. Федосеева,
В. Е. Халанский
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА преимущественно
для охлаждения воздуха в системах
кондиционирования, содержащая кожух с размещенным в нем
компрессором, на стороне нагнетания которого установлен
теплообменник трубчатого типа с патрубками входа и
выхода хладагента, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности и эксплуатационной
надежности, в днище кожуха выполнено углубление,
заполненное сконденсировавшейся влагой, и трубчатая
поверхность теплообменника размещена в этом
углублении, патрубки входа и выхода хладагента выполнены
в виде сильфонов.
A1) 596788 B1) 2412969/23-06 B2) 21.10.76 2 E1)
F 25 В 1/10 E3) 621.574 G2) А. Н. Кабаков, В. А. Мак-
сименко, В. П. Парфенов, А. А. Несвицкий G1)
Омский политехнический институт
E4) МНОГОСТУПЕНЧАТАЯ КОМПРЕССИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
компрессоры высокого и низкого давлений, промежуточный
холодильник, установленный между компрессорами на
линии паров хладагента, и охлаждаемый водой
конденсатор, подсоединенный к компрессору высокого
давления, отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности, конденсатор размещен
выше промежуточного холодильника и его полость,
соединенная с компрессором высокого давления,
включена с охлаждающим пространством холодильника в
замкнутый контур.
40

ТЕХНИКА
БЕЗОПАСНОСТИ
УДК 699.8:331.833.2:621.565
Взры вопожароопасность
производств,
размещаемых в охлаждаемых
помещениях
Канд. техн. наун В. А. ПЧЕЛИНЦЕВ,
канд. техн. наук А. Г. НИКИТИН, В. А. РАБИНКОВ
Московский инженерно-строительный
институт им. В. В. Куйбышева
М. А. ВАРЛАМОВ
Гипропищепром-2
Б настоящее время в СССР действуют
нормативные документы СНиП Н-М.2—72 [1] и
СН 463—74 [3], которые относят к взрыво- или
взрывопожароопасным помещениям
производства, где могут образоваться взрывоопасные
смеси в объеме, превышающем 5% свободного объема
помещения. Считается, что взрыв (взрывное
горение) в локальном объеме, меньшем 5%
свободного объема помещения, не опасен для
несущих строительных конструкций здания.
В нормативном документе СН 463—74 [3]
приведена формула, регламентирующая
расчетный объем взрывоопасной смеси S, м3:
В= 1,5 Е/С,
где 1,5 — коэффициент запаса;
Е — количество поступившего в помещение
горючего газа, г;
С — нижний концентрационный предел
воспламенения вещества, г/м3.
Эта формула, предполагающая, что весь
поступивший в помещение газ участвует в
образовании взрывоопасной концентрации, не
учитывает фактических условий производства.
Проведенные за последние годы в Московском
инженерно-строительном институте им.В. В.
Куйбышева исследования показали, что взрыво-
опасность производств, связанных с применением
газов, зависит не только от физических свойств
газа, но и от возможной аварийной ситуации.
Иначе говоря, один и тот же газ в одном и том же
помещении при одинаковом количестве в
зависимости от условий аварийного поступления в
помещение опасен неодинаково. При этом
основным фактором является уровень
поступления газа. Так, поступление тяжелого газа в
нижнюю зону помещения, а легкого — в
верхнюю, является наиболее опасным. Удаление
места поступления газа от этих зон уменьшает
опасность.
Так как аварийная ситуация возникает, как
правило, при нарушении целостности аппаратов
и трубопроводов, имеющих обычно строго
фиксированное положение, это должно быть учтено»
для оценки взрывопожароопасности производств.
Исследованиями установлено, что степень
опасности в зависимости от высоты возможной
аварийной утечки газа характеризуется различными
условиями его распространения в воздушной
среде помещения.
Характер распространения газа в помещении
при современном нормировании может быть
учтен коэффициентом я, представляющим собой
отношение общего количества газа,
находящегося в помещении, к количеству газа в зоне
максимальных концентраций, занимающему 5%
свободного объема помещения: п==Еобщ/Еьо/о.
Коэффициент п показывает, во сколько раз-
может быть увеличено предельно допустимое
количество газа, при котором не произойдет
разрушения несущих строительных
конструкций здания. Некоторые значения коэффициента
п приведены в работе [2].
Так как различные зоны помещения
характеризуются разными по величине концентрациями
газа, это должно быть принято во внимание при
категорировании взрывопожароопасности
производств, связанных с применением газов.
Недавно в СССР построено 15 пивзаводов
мощностью по 7,2 млн, дкл пива в год. Для
охлаждения производственных помещений
применены воздухоохладители с непосредственным
кипением аммиака, поставленные по импорту.
Обладая выгодными термодинамическими
свойствами, аммиак способен в определенных
условиях создавать с воздухом взрывоопасные
смеси. В связи с этим возник вопрос об
установлении категории взрывопожароопасности
охлаждаемых помещений пивзаводов.
Предварительные расчеты показали, что
указанные производства по СНиП II-M.2—72
должны быть отнесены к взрывопожароопасной
категории «Б». Однако было признано
целесообразным использовать научно-исследовательские
разработки, показавшие необходимость учета
условий распространения газов в помещении в
зависимости от аварийных ситуаций.
Сотрудниками лаборатории взрывобезопасности
МИСИ им. В. В. Куйбышева при участии
работников Гипропищепрома-2 была изучена
проектная документация и проведено обследование
производственных помещений (малого и
большого бродильно-лагерных цехов) пивзавода № 2
в г. Запорожье, охлаждаемых
воздухоохладителями с непосредственным кипением аммиака.
Обследованием установлено, что наиболее ве-
41

роятной неисправностью, могущей возникнуть
в холодильном оборудовании, является
повреждение воздухоохладителя. Режим
эксплуатации воздухоохладителя (повторение в течение
суток цикла — работа, выключенное
состояние, оттаивание) связан со значительными
температурными воздействиями на металл
охлаждающих трубок аппарата. Кроме того,
воздухоохладители оснащены осевыми вентиляторами,
что увеличивает вероятность механических
повреждений воздухоохладителей. Разрыв
питающего трубопровода представляется менее
вероятным, поскольку он расположен в зоне,
свободной от людей и работающих механизмов,
защищен теплоизоляцией, не подвержен
большим напряжениям, связанным с изменением
температур. Данные по имевшим место утечкам
аммиака на действующих пивзаводах
подтверждают этот вывод.
В соответствии с СН 463—74 сформулирована
аварийная ситуация, которая может возникнуть
при эксплуатации производственных помещений
пивзаводов с импортным оборудованием: разрыв
самой нижней трубки одного из
воздухоохладителей, в результате чего весь жидкий и
газообразный аммиак утекает в помещение;
происходит также утечка жидкого аммиака из
питающего (нижняя подача) трубопровода до момента
перекрытия запорного вентиля.
Расчетом было определено, что в этом случае
количество вытекающего аммиака достаточно
для образования взрывоопасной газовоздушной
смеси в 5% объема помещения.
Однако, как указывалось ранее, не весь
вышедший в результате аварии газ участвует в
образовании взрывоопасной смеси. Доля
участия газа определена экспериментально для
конкретно заданных условий и учтена в
расчетах-обоснованиях категории обследованных
производств.
С этой целью разработана специальная
методика проведения контрольных опытов и
одновременно измерений концентрации аммиачно-воз-
душных смесей в различных зонах всего объема
производственного помещения. Поступление газа
в объем помещения имитировало реально
возможную аварийную утечку из
воздухоохладителей.
Пробы газовоздушной смеси одновременно
отбирали в наиболее характерных точках объема
помещения. Причем в зависимости от условий
поступления аммиака изменяли расположение
точек отбора проб для более детального изучения
распределения газа в предполагаемой зоне
максимальных концентраций. В помещении малого
бродильно-лагерного цеха было задействовано
60 точек, а в помещении большого бродильно-
лагерного цеха — 23 точки. Концентрации
определяли двумя способами: хроматографическим
и с помощью индикаторных трубок
газоанализатора УГ-2, откалиброванных для измерения
концентрации в диапазоне полученных значений.
В помещении малого бродильно-лагерного цеха
подача газообразного аммиака осуществлялась
в торцовой части цеха со стороны,
противоположной фильтрационному отделению, на
следующих уровнях: пола (±0,00 м), нижней
трубки воздухоохладителя (+7,00 м), потолка
помещения (+11,00 м).
Измерены также концентрации газовоздушной
смеси при разливе жидкого аммиака по полу
производственного помещения.
Всего было проведено пять контрольных
опытов, выполнено 24 измерения.
В помещение большого бродильно-лагерного
цеха аммиак подавался на тех же уровнях как
в торцовой, так и в средней части цеха. Было
проведено пять контрольных опытов и 27
измерений.
Время подачи аммиака в опытах составляло
60—120 мин, концентрацию смеси измеряли во
время и после подачи аммиака.
Полученные в опытах данные были
аналогичны для обоих помещений. Во всех случаях, в том
числе и при поступлении аммиака на уровне
воздухоохладителей, ни в каких зонах
помещений цехов не наблюдалось значительных
градиентов концентраций. При этом соотношение
максимальной и минимальной концентраций в
одном и том же измерении, как правило, не
превышало четырехкратной величины
(исключая факел), т. е. распределение аммиака в
фиксированные моменты времени носило
относительно равномерный характер.
Выявленный характер распространения
аммиака объясняется сравнительно большой
подвижностью @,1—0,35 м/с) воздушной среды
в охлаждаемых помещениях даже при
отключенных вентиляторах воздухоохладителей. При
большой скорости движения воздуха молярный
перенос газа значительно преобладает над
молекулярной диффузией и ведет к выравниванию
концентраций.
Большое влияние скорости движения воздуха
на распространение газа достаточно широко
известно и показано в работах ряда
исследователей, например [2]. Оно находит свое
выражение в виде критерия Ричардсона:
Р %
Ri— J
(ди\ъ »
w
где g — ускорение свободного падения;
р — плотность;
дР
-ъ - — вертикальный градиент плотности;
да
-а —вертикальный градиент скорости потока воздуха.
42

Критерий Ричардсона устанавливает
соотношение между потенциальной энергией системы,
обусловленной разностью плотностей газа и
воздуха, стремящейся расслоить газовоздушную
смесь, и энергией турбулентного движения
воздуха, которая перемешивает смесь. Большим
значениям Ri соответствует ситуация, когда
энергия турбулентного движения мала по
сравнению с работой сил тяжести и в этом случае
может наблюдаться тенденция к образованию
слоя газа у потолка помещения (газ легче
воздуха). При малых значениях Ri преобладает
турбулентное движение воздуха, приводящее
к значительному перемешиванию газов.
Количественно оценить значение Ri не представилось
возможным, однако очевидно, что в случае
распространения аммиака в воздушной среде
охлаждаемых помещений оно достаточно мало,
т. е. движение воздуха перемешивает аммиачно-
воздушную смесь, что ведет к уменьшению
градиентов концентраций.
Так как по результатам проведенных опытов
в силу сложности процесса распространения
газа не представилось возможным определить зоны
равных концентраций и построить стройные
графические зависимости для определения
коэффициента, учитывающего характер
распространения аммиака в конкретном случае, при
обработке результатов учитывали лишь
максимальные и минимальные концентрации. Условно
приняли, что в 5%-ной зоне концентрация газа
равна максимальной, полученной в данном
измерении, в остальном объеме помещения —
минимальной. Такой метод обработки несколько
анижает значения коэффициента я, что
обеспечивает некоторый запас надежности при опреде
лении категории производства.
В результате обработки и анализа полученных
данных было определено минимальное значение
коэффициента п=5.
Таким образом, установлено, что лишь V5
количества аммиака, поступившего в помещение
в результате аварии, образует взрывоопасные
концентрации в локальном объеме, равном 5%
свободного объема помещения.
С учетом коэффициента я, уменьшающего
расчетный объем взрывоопасной смеси, заполнение
взрывоопасной смесью свободного объема
помещений бродильно-лагерных цехов составило 2,36
и 4,06%, что менее 5%.
На основании расчета, выполненного с
учетом фактических условий эксплуатации
производства, установлено, что в обследованных
помещениях взрывоопасная аммиачно-воздушная
смесь не превысит 5% свободного объема. Это
дает основание в соответствии со СНиП II-M.2—
—72 не относить рассмотренные производства к
категории взрыво- и взрывопожароопасных. В
связи с этим они отнесены к категории Д.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Производственные здания промышленных
предприятий. Нормы проектирования. СНиП П-М.2—72.
М., Стройиздат, 1978.
2. С а н н и к о в П. А. Моделирование воздухообмена в
помещениях с выделением газов. — В кн.: Вопросы
промышленной вентиляции. Казань, 1955, вып. II.
3. Указания по определению категории производств
по взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности,
СН 463—74. М., Стройиздат, 1975.
V\AA/VV\A/VVVV\/VV\A/\yWy\^^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть
более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и
с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список использованной литературы приводится в конце статьи по алфавиту с
соответствующими ссылками на нее в тексте. В списке использованной литературы
указываются фамилия и инициалы автора, название книги, место издания, название
издательства, год издания (или название статьи и журнала, или другого
периодического издания, год, номер). Ссылки на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на
отдельной странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного текста.
43

YPHUM \t А экономический эффект при внедре-
ЛГчУПгИхА^ нии не менее 5 млн. руб. в год.
— В докладе канд. техн. наук
В. Е. Минина и Ю. С. Филиповского
приведены характеристики
биметаллических калориферов, выпуск ко-
УДК 628.84@63) торых освоен промышленностью.
Канд. техн. наук М. А. Барский
С,еМИНСф ПО КОНДИЦИОНИрОВаНИЮ изложили возможности и преимуще-
ства применения пенных кондицио-
воздуха в промышленных зданиях неров в случае утилизации
низкопотенциального тепла,
непосредственного кипения хладагента в абсорб-
11 —12 апреля 1978 г. в Ленингра- В докладе доктора техн. наук, ционных установках KB, а также
де проходил, ставший традицион- проф. П. В. Участкина приведены при использовании пенных конди-
ным, семинар по кондиционирова- технико-экономические показате- пионеров в качестве градирен ^или
нию воздуха, проводимый Ленин- ли СКВ для ткацких предприятий, испарительных конденсаторов,
градским домом научно-технической а также сравнительные показатели у Канд. техн. наук 3. Е. Голь-
пропаганды общества «Знание» сов- заболеваемости рабочих в прядиль- деыберг рекомендовал применять ко-
местно с Ленинградским отделением ных цехах с вентиляцией и с кон- личестзенное регулирование воды в
НТО стройиндустрии. диционированием воздуха. камерах орошения в целях экономии
В работе семинара участвовало Канд техн наук л в Павлу- энергии при работе в режиме адиа-
более 350 специалистов — пред- хин изложил методику, впервые поз- батического увлажнения,
ставителей производственных, про- Воляющую количественно оценивать Канд. техн. наук А. А. Цейтлин,
ектных и научно-исследовательских социальный и экономический эф- канд. техн. наук Л. Е. Эльтерман и
организации, а также учебных за- фект применения кондиционирования В.А.Александров ознакомили с
ведении Ленинграда, Москвы и дру- воздуха для улучшения условий тру- разработками установок для кон-
гих городов страны да. диционирования воздуха в кабинах
на во^ Выбор оптимальных параметров водителей строительно-дорожных
нанести и качества оборудования и В03ДУха в кондиционируемых поме- шин
систем кондиционирования воздуха. ™ях в0 многом определяет эф- Р. Б. Знаменский и В. И.^Черт-
На семинаре было заслушано 20 до- Фиктивность СКВ. Этому вопросу Ков предложили эффективный
докладов ыли посвяЩены следующие докла- Соб кондиционирования воздуха на
Доктор техн. наук, проф. Е.Е. Кар- ды* рабочих местах в «чистых» помеще-
пис сделал весьма обстоятельный Заслуженный деятель науки и ниях с помощью безвихревых воз-
доклад,посвященный повышению теп- техники РСФСР, доктор техн. на- духораспределителеи конструкции
лоэнергетической эффективности си- Ук, проф. Е. В. Стефанов остановил- ЛИОТ (Ленинградский институт ох-
стем кондиционирования воздуха ся на технологических требованиях раны труда).
на основе рациональных архитектур- к воздушной ^среде производствен- Три доклада были посвящены во-
но-планировочных решений зданий, НЬ1Х помещений. Выполненный им просам автоматизации СКВ. А.С. Ев-
применения радиационного охлаж- анализ физических и химических тушенко, И. И. Зингерман и
дения и теплонасосных установок, процессов, протекающих между тех- 3. М. Крастошевский доложили
реутилизации бросового тепла, со- нологическими материалами и воз- зультаты работы по систематизации
кращения расхода кондиционируе- душной средой, дает основу для раз- двухсот автоматизированных схем
мого воздуха и ряда других меро- работки научно обоснованного под- обработки воздуха на базе трех
приятии. Докладчик отметил не- х°Да к нормированию параметров унифицированных схем регулирова-
обходимость разработки научно микроклимата. ния.
обоснованных нормативных доку- В докладе канд. техн. наук Канд. техн. наук А. Я. Креслинь
ментов, ограничивающих расход В. Н. Тетеревникова, посвященному и э. Э. Дзелзитис ознакомили с логи-
энергии на нужды кондициониро- проблеме «работающий человек — ческой схемой и устройством при-
вания воздуха и вентиляции. производственный микроклимат», боров для управления процессами
Доклад канд. техн. наук Б.В. Бар- приводятся рекомендации по увяз- тепловлажностной обработки в за-
калова и Л. П. Кварталова содер- ке регламентируемых ГОСТом из- висимости от состояния наружного
жал интересную информацию (в ос- меняемых параметров воздушной ере- воздуха.
новном по зарубежному опыту) о ды с параметрами воздуха на оси Канл'техн наук А С Сотников
простых и надежных решениях по приточных струй. Б Б. ДИосилевич и 3.' III. Эльяшов
изготовлению и монтажу воздухово- В докладе канд техн. наук предложили схему количественно-ка-
дов и сетевых устройств. • Ю И. Хомутецкогои Т. В. Куксниц- ч?стДвенного регулирования парамет-
Три доклада были посвящены ме- кои приведены рекомендации по при- воздуха для помещений со слу-
тодам оценки экономической эффек- менению динамического микрокли- Учайиьт*У тепЛовыми нагрузками
пп°™п К т v иппж Г3' В основном на конвейерных (съемочные павильоны киностудий
Доктор техн. наук, проф. производствах. и тИ
А. А. Рымкевич изложил основные Шесть докладов было посвящено т* '*'
принципы оптимизации, обеспечи- результатам разработки нового эф- Доклад канд. техн. наук П.П. Мам-
вающие обоснованный выбор СКВ фективного оборудования для СКВ. кина и э- Я. Абрамовича посвящен
при вариантном проектировании.Раз- Директор ВНИИкондиционер использованию бросовых техноло-
витие этих принципов в сочетании канд. техн. наук Г. С. Куликов до- гических вод предприятий целлюлоз-
с укрупненными показателями от- ложил основные принципы, номен- но-бумажной промышленности для
дельных элементов СКВ позволит клатуру и преимущества новой се- НУЖД вентиляции,
разработать машинные методы про- рии агрегатированных кондицио- Б. В. Энтип посвятил доклад на-
ектирования. неров КТЦ, способных обеспечить ладке систем кондиционирования.

Вопросы технического
нормирования требований пожаро-
взрывобезопасности в системах
вентиляции и кондиционирования
воздуха были рассмотрены в докладе
И. В. Гершановича, предложившего
уточнения и изменения некоторых
пунктов СНиП 11-33—75*
В докладе Л. С. Дубейковской,
канд. техн. наук Г. Я. Крупкина и
канд. техн. наук В. Н. Трофимова
рассмотрен опыт эксплуатации СКВ
в помещениях радиоэлектронной
промышленности.
Б. Г. Шпиз в своем докладе
предложил линейные аппроксимации для
функций распределения энтальпии
наружного воздуха, а также для
связи энтальпии и температуры
воздуха при решении задач по
оптимизации СКВ.
На заключительном заседании
участники семинара обсудили
доклады и приняли рекомендации,
направленные на использование
передового опыта для повышения
эффективности и качества
оборудования и систем кондиционирования
воздуха. По материалам семинара
издан сборник докладов
«Повышение эффективности и качества
оборудования и систем
кондиционирования воздуха промышленных
зданий». Л., 1978.
К 70-летию Николая Александровича
Герасимова
В ноябре исполнилось 70 лет профессору
Ленинградского технологического института холодильной
промышленности Николаю Александровичу Герасимову.
Свою трудовую деятельность Н. А. Герасимов начал
в 1925 г. бойцом скота на Ленинградской скотобойне.
В 1930 г. поступил и в 1935 г. с отличием закончил
Ленинградский институт холодильной промышленности.
После окончания института в течение 15 лет работал в
промышленности на должностях начальника
компрессорного цеха, главного инженера, директора
мясокомбината, а затем заместителя министра мясной и
молочной промышленности СССР.
В родной институт Н. А. Герасимов вернулся в
1949 г. С 1956 г. по настоящее время заведует
кафедрой холодильных установок. Успешно руководя одной
из ведущих кафедр института, проф. Н. А. Герасимов
проявил себя как опытный педагог, ученый и хороший
организатор. На кафедре созданы современные
лаборатории по специальности, вычислительная
лаборатория, кабинет программированного обучения.
Проф. Н. А. Герасимов читает лекции и проводит
занятия также на факультете повышения квалификации
руководящих работников мясо-молочной
промышленности при ЛТИХП.
Н. А. Герасимов — автор 45 печатных работ.
Участвовал в издании учебника и двух учебных пособий по
курсу «Холодильные установки», а также монографии
и справочного пособия по эксплуатации холодильных
установок. Неоднократно печатался на страницах
журнала «Холодильная техника».
Он является научным руководителем отраслевой
лаборатории по интенсификации холодильных установок
в мясной промышленности, ведет большую работу по
оказанию технической помощи промышленности.
Много внимания уделяет совершенствованию и
организации холодильной службы мясо-молочной, химической
и нефтехимической промышленности. Является
автором пяти изобретений в области интенсификации и
совершенствования работы холодильных установок.
Проф. Н. А. Герасимов — член КПСС с 1927 г.
В 1939 г. избирался депутатом Ленинградского
городского совета, в 1942 г.— членом бюро
Ворошиловского РК КПСС г. Орска, в 1943 г. — членом Пленума Ор-
ского городского комитета КПСС. Преподавая в
институте, был членом парткома ЛТИХП, в настоящее
время является заместителем председателя Совета
ветеранов КПСС института. Ветеран партии, коммунист
Н. А. Герасимов проводит большую воспитательную
работу среди студенческой молодежи института.
За большие заслуги перед промышленностью
Н. А. Герасимов награжден орденами Трудового
Красного Знамени, Красной Звезды, «Знак Почета» и
медалями «За оборону Ленинграда», «За доблестный труд
в Великой Отечественной войне 1941—1945 гг.», «В
память 250-летия Ленинграда», «За доблестный труд.
В ознаменование 100-летия со дня рождения Владимира
Ильича Ленина», «Ветеран труда». За подготовку
специалистов для МНР монгольское правительство
наградило его медалью «50 лет Монгольской народной
революции». Н. А. Герасимов — обладатель знаков
«Победитель соцсоревнования 1977 г.» и «За отличные
успехи в работе в области высшего образования СССР».
В 1975 г. проф. Н. А. Герасимов занесен в «Книгу
Почета» института.
Сотрудники Ленинградского технологического
института холодильной промышленности, бывшие ученики и
студенты, а также редакционная коллегия и редакция
журнала «Холодильная техника» поздравляют Н. А.
Герасимова со славным юбилеем и желают ему доброго
здоровья, неиссякаемой энергии, творческих успехов и
большого счастья.
«

УДК 621.56/.59:006.4
Холодильное оборудование
на Международной
выставке «Инпродторгмаш-78»
в Москве
ТОРГОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Канд. техн. наук В. А. ТИХОМИРОВ,
канд. техн. наук С. Р. ГОПИН
ВНЙИторгмаш
На выставке «Инпродторгмаш-78» образцы торговой
холодильной техники представили более 30 фирм от
13 стран, в том числе от Советского Союза,
Великобритании, ВНР, Испании, Италии, СФРЮ, Финляндии,
ФРГ, Франции, Швеции, Японии.
Наиболее обширными были экспозиции Советского
Союза C8 образцов) и Финляндии (более 30 образцов).
Советская экспозиция охватила все виды торговой
холодильной техники: были продемонстрированы три
среднетемпературные сборные камеры F, 12 и 18 м3),
одна низкотемпературная F м3), четыре холодильных
шкафа емкостью от 560 до 1600 л, два
прилавка-витрины емкостью 630 л (с вынесенным и встроенным
холодильным агрегатом), низкотемпературный прилавок,
11 герметичных агрегатов холодопроизводительностью
от 315 до 1250 Вт (с ротационными и поршневыми
компрессорами, в том числе два с экранированными
электродвигателями), низкотемпературные агрегаты с бес-
сальниковыми компрессорами, крупные герметичные
компрессоры, агрегаты и машины
холодопроизводительностью до 10 кВт.
В отличие от предыдущих выставок в советской
экспозиции была представлена широкая номенклатура
торгового холодильного оборудования для магазинов
типа «Универсам», в том числе средне- и
низкотемпературные прилавки (рис. 1), витрины с полками и
контейнерные (с передней и задней загрузкой).
Показаны образцы оборудования с заливной тепловой
изоляцией из пенополиуретана (среднетемпературная
сборная камера КХС-2-6, разработанная ПО «Оренбург-
торгмаш» совместно с ХОКБ ХМ) и из пеноэпоксида
(прилавок-витрина «Альбатрос», разработанный ПО
«Мосторгмаш» совместно с ВНИИторгмашем). В
прилавке-витрине «Альбатрос» (рис. 2) для повышения
удобства обслуживания холодильного агрегата вся
электроаппаратура и автоматика вынесены на дверцу
машинного отделения. Продемонстрированы новые
типы герметичных и бессальниковых агрегатов — ВС
500B), ВС 630 B), ВНб 1,1-3B), АК 4,5-2-4 и др.
Экспонировалось оборудование с принудительным дви-
46
жёнием воздуха в охлаждающих приборах и автомат»
ческим оттаиванием инея с испарителей (почти все
оборудование), в том числе оборудование с
температурой —18°С и ниже (сборная камера КХН-2-6СМ »
прилавок ПХН-2-0,2 ПО «Марихолодмаш»).
Виды и формы зарубежного оборудования за
прошедшие после выставки «Инторгмаш-71» годы
практически не изменились. Заметно стремление к улучшению,
их энергетических характеристик, повышению
качества и надежности. Практически все виды
зарубежного торгового холодильного оборудования
рассчитаны на работу в помещениях с кондиционируемыми
параметрами окружающего воздуха (температура , 25—
27 С, относительная влажность 55—60%).
Рис, 1. Открытый холодильный прилавок для магазинов
типа «Универсам», выпускаемый ПО «Марихолодмаш».
Рис. 2. Прилавок-витрина «Альбатрос

Рис. 3. Сборная холодильная камера малой
фирмы «Хуурре» (Финляндия).
Холодильное оборудование за рубежом выпускают
только с заливной тепловой изоляцией из
пенополиуретана.
Температуру в охлаждаемом объеме
низкотемпературного оборудования в большинстве случаев,
особенно для продажи мороженого, принимают ниже
—18°С (до —26°С).
Для открытого холодильного оборудования,
наряду с централизованным, широко используется
индивидуальное холодоснабжение. В этом случае
применяют либо двухкомпрессионные герметичные
холодильные агрегаты, либо два герметичных агрегата в
одном изделии.
Некоторые фирмы используют одно и то же
оборудование как в средне-, так и в низкотемпературном
исполнении. При этом холодильная система заполняется
соответственно R 12 или R502, а иногда и среднетемпе-
ратурное оборудование заполняется R 502.
В низкотемпературном холодильном оборудовании,
за малым исключением, в качестве хладагента
применяют R 502.
В системах терморегулирования и управления почти
везде используют электронные модулированные блоки.
Иней практически во всех видах оборудования
оттаивают с помощью электронагревателей (в гибком
или жестком, в том числе оребренном, корпусах).
Вентиляторные двигатели выполняются только на
самосмазывающихся подшипниках скольжения в
широком диапазоне мощностей. /ч ' *
При централизованном холодоснабжении чаще при- ^^.„,iC^:^*.i,.-... OL* jllli
меняют моноблочные холодильные системы с водяным
или воздушным охлаждением конденсаторов для всего
комплекса торгового холодильного оборудования
предприятия.
Наметилась четкая тенденция к использованию
тепла от конденсаторов для хозяйственных нужд
предприятия.
Фирма «Хуурре» (Финляндия) показала
малогабаритную среднетемпературную B— 10°С) сборную камеру
типа «Хуурре-Кило» (рис. 3). Камера обслуживается
холодильной машиной, выполненной в виде одного
моноблока, состоящего из горизонтально
расположенного воздухоохладителя, конденсатора и вентилятора,
который подает воздух снизу вверх на расположенный
над ним компрессор к выходному каналу. Машина
устанавливается с передней стороны камеры справа
от двери. Холодопроизводительность компрессоров
для всего ряда камер объемом 1,58—3,45 м3
составляет 558 и 814 Вт при температуре кипения —5°С.
Толщина стен камеры 50 мм. Дверь камеры
самозакрывающаяся с педалью для открытия. Наружная
и внутренняя обшивки — стальные с пластмассовым
покрытием (металлопласт), соединение панелей при
сборке — изнутри камеры.
Фирма «Поркка» (Финляндия) выпускает
аналогичные камеры объемом 3 м3 в средне- и
низкотемпературном исполнении. В первом случае они обслуживаются
встроенными холодильными машинами (с
воздухоохладителем поверхностью 6 м2 и вентилятором
мощностью 16 Вт) холодопроизводительностью 919 Вт
при температуре кипения —15°С и окружающего
воздуха 32°С. Во втором случае применяются
холодильные агрегаты холодопроизводительностью 814 Вт при
температуре кипения —30°С и окружающего воздуха
Эта фирма выпускает также холодильные шкафы
(рис. 4), которые комплектуются холодильными
агрегатами рижского завода «Компрессор».
Фирма «УПО» (Финляндия) все свое торговое
оборудование изготавливает с модульной длиной 90 см.
В открытом оборудовании с принудительным
движением воздуха устанавливается на одну модульную
длину один вентилятор с номинальной мощностью Рис. 4. Холодильный шкаф фирмы «Поркка» (Финляндия).
47

-электродвигателя 17 Вт. Холодопроизводительность
•встроенных агрегатов прилавков-витрин со
свободным движением воздуха рассчитывают, исходя из
расхода холода (при температурах кипения —15°С и
конденсации 40°С) на 1 пог. м длины при закрытом
варианте 220, при открытом — 302 Вт и температуре в
охлаждаемом объеме 2—4°С. В открытых витринах этой
фирмы расход холода составляет 988 и 1104 Вт на
1 пог. м длины. Расход холода в контейнерных витри-
пах объемом 2,94 и 3,74 м3 составляет соответственно
3175 и 4768 Вт (при температурах кипения —10°С,
конденсации 40°С и в охлаждаемом объеме 4—8°С).
Фирма «Линде» (ФРГ) в своих проспектах
указывает, что суточный расход электроэнергии открытых
витрин с температурой 6—8°С длиной 1,25—2,5 м
¦составляет 10,5—20,5 кВт«ч, в прилавках-витринах
той же длины с температурой l 2—4°С — от 5,5 до
10 кВт-ч, в низкотемпературном прилавке (—23°С)
длиной 1,875 м — 24 кВт-ч.
Фирма «Браун» (Испания) показала холодильные
«шкафы емкостью 617, 1000 и 1600 л средне- и
низкотемпературного исполнения. Их обслуживают
холодильные агрегаты с установленной мощностью
соответственно 240, 360, 800 Вт и 372, 600, 1200 Вт (два агрегата
по 600 Вт).
Среднетемпературные лари емкостью 315 , 445 и
559 л этой фирмы оснащаются агрегатами с
установленной мощностью 185, 240 и 290 Вт.
Японская фирма «Хитачи» показала различного
типа охлаждаемые прилавки, витрины, шкафы со
стеклянными дверцами.
Характерное отличие" этого оборудования
состоит в том, что в нем R 22 используется как
в средне-, так и в низкотемпературном
оборудовании, в ,то время как R 12 только в двух моделях сред-
нетемпер ату рного оборудования.
Сборные холодильные камеры для продажи товаров
из тары демонстрировали фирмы Финляндии, ВНР
и Италии (рис. 5). Все камеры торгового назначения
обслуживаются встроенными холодильными машинами
с герметичными или бессальниковыми компрессорами.
Финская фирма «Хуурре» комплектует
среднетемпературные камеры объемом от 5,15 до 17,46 м3
холодильной машиной с герметичным компрессором с
однофазным электродвигателем мощностью 550 Вт.
Для низкотемпературных камер того же объема
используются агрегаты с бессальниковыми
компрессорами с трехфазными электродвигателями мощностью
964 (до 10,92 м3) и 1472 Вт A3,8; 16,7 и 17,46 м3).
Для централизованного холодоснабжения торгового
холодильного оборудования все шире применяют
многокомпрессорные холодильные агрегаты. Фирма
«Бонне» (Франция) для этой цели использует двух-,
трех- и четырехкомпрессорные агрегаты (рис. 6).
Компрессоры бессальниковые с принудительным
воздушным охлаждением имеют общие всасывающие и
нагнетательные линии. Конденсаторы — с водяным
охлаждением. Диапазон температур кипения среднетемпе-
ратурных агрегатов —5 -. 20°С,
низкотемпературных —20-1 40°С, хладагент R 502. Номинальная
холодопроизводительность среднетемпературных
(температура кипения —10°С,конденсации 40°С) двухкомпрес-
сорных агрегатов 26—72, трехкомпрессорных — 167
и 184 кВт, четырехкомпрессорных — 144, 223 и
256 кВт. Низкотемпературные двухкомпрессорные
агрегаты имеют номинальную холодопроизводительность
(температура кипения —32°С и конденсации 40°С)
13,3—32 кВт.
Фирма «Совьемекс» (Испания) показала
вынесенное специальное машинное отделение в виде
небольшого вагончика с решетчатым полом, поднятого над
землей на опорах.В нем расположены две
самостоятельные средне- и низкотемпературные группы бессальни-
Рис. 5. Открытая сборная холодильная камера для
продажи товаров из тары фирмы «Детройт» (Италия).
ковых компрессоров с принудительным воздушным
охлаждением, каждая со своим конденсатором
водяного охлаждения. Компрессоры объединены общими
всасывающей и нагнетательной линиями. Здесь же
находится градирня для оборотного охлаждения воды,
системы автоматического регулирования и контроля
работы агрегатов.
Фирма «Детройт» (Италия) продемонстрировала
новый тип холодильного агрегата для
централизованного холодоснабжения с воздушным охлаждением
конденсатора для крупных магазинов «Универсам»,
названный «Полиматик систем» ч(Рис- 7)>
укомплектованного тремя или четырьмя компрессорами.
Особенностью этой системы является обеспечение в
низкотемпературных агрегатах полной тепловой нагрузки
без использования одного из компрессоров. В средне-
температурных агрегатах без одного компрессора
снимается 80% общей тепловой нагрузки.
Таким образом, холодопроизводительность в
среднетемпературных агрегатах превышена на 20 или 8%,
в низкотемпературных — на 50 или 33%. Такая
схема позволяет при выходе из строя одного из агрегатов
обеспечить работу торгового оборудования без его
остановки. Эти агрегаты выпускаются как с
бессальниковыми, так и с сальниковыми компрессорами.
Применение сальниковых компрессоров, по мнению фирмы,
повышает эксплуатационную надежность системы,
хотя и увеличивает капитальные затраты и ухудшает
Рис. 6. Холодильный агрегат для централизованного
холодоснабжения фирмы «Бонне» (Франция).
48

Рис. 7. Моноблок холодильного агрегата с воздушным
конденсатором фирмы «Детройт» (Италия).
энергетику. Агрегаты поставляются в блочном
комплекте с приборами автоматического регулирования,
контроля и защиты.
Аналогичные холодильные агрегаты использовала
фирма «Костан» (Италия) в своей разработке системы
«Костан», которая обеспечивает требуемые температу-
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
ДЛЯ ОТРАСЛЕЙ ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Г. С. ЛОХОВА
ВНИИхолодмаш
Холодильное оборудование для пищевой
промышленности представили предприятия и производственные
объединения СССР, а также Финдляндии, Швеции,
Японии и других стран.
В советском разделе выставки, в частности,
демонстрировались: холодильная установка ХМВ-36М (ПО
«Мелитопольхолодмаш»), используемая в
стационарных камерах для охлаждения продуктов и в системах
кондиционирования воздуха (хладагент R 22,
холодопроизводительность 40 кВт); одноступенчатая
холодильная машина МКТ110-2-1 для охлаждения хла-
доносителя в установках промышленного типа в
диапазоне температур -f-10-i 10°С московского завода
«Компрессор» (хладагент R 22,
холодопроизводительность 186 кВт); винтовой холодильный компрессор
5ВХ-350/2,6Бр Казанского компрессорного завода,
предназначенный для сжатия аммиака в
двухступенчатых холодильных агрегатах
(холодопроизводительность 151 кВт, потребляемая мощность 41 кВт).
Фирмой «Фридерик Юстус Ко» (ФРГ) был
представлен винтовой холодильный агрегат SVA-57,
предназначенный для охлаждения пищевых продуктов при
транспортировке, в частности, рыбы на рыболовных
судах. Холодопроизводительность агрегата 860 кВт
G40 000 ккал/ч) при /0= —Ю°С, /К=25°С, мощность
двигателя 200 кВт, частота вращения вала двигателя
2950 об/мин, хладагент — R 22, R 717. В компрессоре
агрегата применен винт ассиметричного профиля SRM,
улучшающий его технические характеристики.
Уплотнения изготовлены из графита и нержавеющей стали
и рассчитаны на весь срок службы агрегата. Регули-
ру и влажность в торговом зале, температурный режим
торгового оборудования и оптимальный режим работы
агрегата.
В системе «Костан» режим работы холодильной
установки регулируется путем пуска-остановки резервного
компрессора при постоянно работающих остальных.
Работа по такой схеме повышает надежность всей
установки. Кроме того, при выходе из строя одного из
компрессоров автоматически включается резервный
компрессор. Использование тепла конденсации для
поддержания требуемых условий в торговом зале снижает
необходимые затраты на кондиционирование.
Загрузка и работа оборудования по часам и
выходным дням недели, сезонам и праздникам, работа
системы кондиционирования воздуха, автоматическое
поддержание оптимального режима работы агрегата
и т. п. осуществляются с помощью ЭВМ.
Создание установок такого типа, на наш взгляд,
является главным в техническом прогрессе в торговом
холодильном оборудовании за последние годы.
Важным фактором в повышении энергетических
показателей торгового холодильного оборудования, не
нашедшим отражения в проспектных материалах, по
мнению представителей фирм, является снижение
разности температур до 6—10°С в приборах
охлаждения и конденсаторах с принудительным движением
воздуха. Это позволит работать агрегатам с меньшими
нагрузками и уменьшить инееобра?ование, а
следовательно, и затраты энергии на оттаивание.
рование холодопроизводительности компрессора и
контроль за уровнем в сосудах установки осуществляются
с помощью электронной регулирующей системы «Сталь-
электроник».
Ведушая в Европе фирма по производству
оборудования для замораживания, хранения и
транспортировки замороженных продуктов «Фригоскандия»
(Швеция) показала компактный конвейерный морозильный
аппарат непрерывного действия Гирофриз для
быстрого замораживания таких продуктов, как рыбные
палочки, котлеты, фрикадельки, цыплята и др., а также
продуктов в упаковке.
Аппарат устанавливают в
поточно-механизированную линию обработки продуктов. В модели Гирофриз-М
благодаря усовершенствованной системе отвода
тепла и вертикальному распределению воздуха потери
продуктов при замораживании снижены на 0,6% —
50% по сравнению с замораживанием в аппаратах с
горизонтальным потоком воздуха. Продолжительность
процесса 17—40 мин, производительность аппарата
300—1000 кг/ч.
Фирма «Хитачи» (Япония) представила винтовые и
поршневые холодильные компрессорно-конденсатор-
ные агрегаты, используемые в пищевой и рыбной
промышленности.
Винтовой агрегат RS-M16 12С применяют при
охлаждении и транспортировки рыбы на рыболовных
судах. Холодопроизводительность агрегата 122 кВт
A05000 ккал/ч) при /q^—40°С, /К=30°С. Мощность
двигателя 69 кВт, частота вращения вала двигателя
2950 об/мии. Рабочий хладагент R 22. Разработанный
фирмой асимметричный тип профиля обеспечивает
•минимальные зазоры и, следовательно, увеличение
коэффициента подачи. Литой латунный корпус с
двойными стенками способствует снижению уровня шума.
Уплотнения заменяют через 8000 ч,
шарикоподшипники — 20000 ч (рис. 1).
Поршневой компрессорно-конденсаторный агрегат
754B-CW с водяным охлаждением предназначен для
замораживания и хранения пищевых продуктов и дру-
30
4$

Рис. 2. Поршневой компрессорно-конденсаторный агре-
Рис. 1. Винтовой холодильный агрегат RS M1612C гат 754B-CW с водяным охлаждением фирмы «Хитачи»
фирмы «Хитачи» (Япония) для охлаждения и транспорти- (Япония) для охлаждения и хранения продуктов, сушки
ровки замороженной рыбы на рыболовных судах. чая и табака, кондиционирования воздуха.
гих целей (рис. 2). Агрегат состоит из бессальникового
поршневого компрессора, двухцилиндрового, блок-
картерного, с доступом к шатуну через съемное днище
картера. Компрессор устанавливают на резиновые
амортизаторы, газ при всасывании проходит через
электродвигатель. Следует отметить применение
фирмой «Хитачи» алюминиевого сплава для изготовления
шатунов компрессоров холодопроизводительностью
выше 23 кВт B0000 ккал/ч).
Основные тенденции развития отечественного и
зарубежного холодильного машиностроения для
пищевой промышленности состоят, в основном, в
использовании холодильных компрессорных агрегатов
средней производительности, хотя в последнее время
наметилась тенденция к созданию холодильных
установок большой мощности для замораживания и
централизованного хранения продуктов.
VVVV\A/VVV\AA/V\AA/\/^^
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1979 г. выйдут в свет и поступят в продажу книги
Зепиковский И. X., Каппан Л. Г. МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ И УСТАНОВКИ
(МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ). Изд. 2-е, перераб. и доп. 22 п., 100000 экз.,
1 р. 50 к.
Приведены материалы по трем типам бытовых холодильников: компрессионным,
абсорбционным и полупроводниковым. Впервые рассмотрены холодильные установки,
применяемые в медицине, а также термокамеры. Большое внимание уделено
описанию торгового холодильного оборудования и автоматов, в том числе зарубежных,
используемых в СССР. Описаны приборы и средства холодильной автоматики, схемы
автоматизации торгового холодильного оборудования, малых холодильных машин и
установок. Впервые включен материал по ремонту герметичных холодильных
установок.
Книга предназначена для инженерно-технических работников и механиков,
занимающихся монтажом, техническим обслуживанием и ремонтом малых холодильных
установок. Она может быть полезна работникам проектных организаций и учащимся
специализированных учебных заведений.
Зепиковский И. X., Каплан Л. Г. МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ И УСТАНОВКИ
(МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ). Изд. 2-е, перераб. и доп. 28 л., 100000 экз.,
1 р. 80 к.
Рассмотрены хладагенты, масла и адсорбенты, используемые в малых холодильных
машинах, конструкции и технические данные холодильных компрессоров, агрегатов и
машин, теплообменных аппаратов, применяемых в торговом холодильном
оборудовании. Подробно описано электрооборудование компрессоров и агрегатов.
Второе издание дополнено материалами по ресиверам, вентиляторам, фильтрам,
расширен раздел об испарителях, воздухоохладителях и охладителях жидкости.
Приведены данные о новых водоохладительных машинах. Существенно обновлен материал по
отечественным малым холодильным машинам, более полно представлен материал о
компрессорах и агрегатах фирм социалистических стран.
Книга предназначена для инженерно-технических работников и механиков,
занимающихся монтажом, техническим обслуживанием и ремонтом малых холодильных
машин. Она может быть полезна работникам проектных организаций и учащимся
специализированных учебных заведений.
Заказы на книги (без денежных переводов) следует направлять по адресу: 113035,
Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., д. 12. Отдел распространения издательства
«Пищевая промышленность».
50

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Заседания
комиссии С2, D1 и D2
МИХ в Будапеште
Канд. техн. наук М. П. КУЗЬМИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
С 25 по 30 апреля с. г. в Будапеште (ВНР) состоялись
заседания трех комиссий Международного института
холода (МИХ): С2 — Наука и пищевая (холодильная)
технология, D1 — Холодильники и D2 —
Холодильный транспорт.
В работе комиссий приняли участие около 200
специалистов из 28 стран, а также представители ФАО.
Было заслушано около 50 докладов.
От СССР на конференции присутствовали: директор
ВНИХИ М. П. Кузьмин (руководитель делегации),
управляющий Московской городской конторы Росмя-
сомолторга А. П. Еркин, генеральный директор
Ленинградского объединения мясной промышленности
Б. В. Федоров.
Значительная часть докладов была посвящена
вопросам экономии энергии при производстве, хранении и
транспортировке пищевых продуктов.
К. Поулсен и С. Енсен (Дания) проанализировали
зависимость между затратами энергии, условиями и
сроками хранения замороженных продуктов.
Все замороженные продукты они делят на пять групп
по допустимым срокам хранения: жирная рыба (не
подвергавшаяся защитным мерам при обработке или
без упаковки); сырое жирное мясо и готовые блюда из
жирного мяса в соусе; тощая рыба и блюда из тощей
рыбы без соуса; сырое тощее мясо и готовые блюда из
тощего мяса в соусе; плоды, ягоды и овощи. Температуры
хранения этих продуктов весьма различны. Некоторые
продукты имеют нейтральную или обратную
стабильность, т. е. при снижении температуры хранения
сокращаются допустимые сроки хранения.
Ежегодный расход энергии на холодильниках
можно рассчитывать или в зависимости от температуры в
камерах при определенном объеме холодильника, или
на единицу объема холодильника при определенной
температуре в камерах. Снижение температуры с —17
до —30°С вдвое повышает расход энергии. Это
означает, что холодильники имеют возможность уменьшить
расход энергии, если располагают необходимыми
данными по допустимым температурам и срокам хранения
для конкретных продуктов и путь замороженной
продукции от производителя до предприятий розничной
торговли хорошо отработан. По мнению авторов,
только для некоторых продуктов необходима температура
хранения ниже —25°С, для многих достаточна —20°С
или выше, при обязательном соблюдении
установленных сроков хранения.
Г. Лёндаль (Швеция) подчеркнул, что энергия —
только один из ряда взаимодействующих факторов,
которые следует принимать во внимание при прогнози-
30
ровании способов сохранения пищевых продуктов в
будущем. Даже если считать энергию фактором
возрастающего значения, все же важнейшим показателем будет
коэффициент эффективности, т. е. какова отдача от
вложенной в замороженные продукты энергии. Общая
отдача от вложенной энергии очень высока, если ее
рассматривать с точки зрения сохранения питательных
и органолептических свойств продуктов, снижения их
потерь в мировом масштабе, а также стоимости.
Хотя расход энергии на замораживание, по
сравнению с упаковкой, хранением, транспортировкой,
относительно невелик, однако он может колебаться в
широких пределах в зависимости от используемого
оборудования, поэтому важно выбрать оборудование,
соответствующее конкретному продукту, чтобы расход
энергии был минимальным.
Снижением температуры хранения достигается
удлинение его сроков. Однако более важным фактором, по
мнению автора, является создание «запаса качества»
у продукта. Повышение температуры хранения в целях
экономии энергии уменьшает «запас качества». Г. Лён-
даль считает целесообразным снижать температуры
хранения на холодильниках, потому что в других звеньях
холодильной цепи можно достичь гораздо более
значительной экономии энергии.
Рассматривая пути снижения расхода энергии на
производство упаковочных материалов, он указывает,
что использованием бросового тепла можно снизить
затраты энергии на 35% при производстве бумажной
упаковки и на 40% — полиэтиленовой. Другой путь
экономии энергии — вторичное использование
упаковочных материалов.
Экономия энергии достигается также выбором
оптимальных сроков хранения продуктов на каждом из
четырех этапов: при бестарном хранении на
производственном холодильнике, хранении на оптовом
холодильнике, в магазине и домашнем холодильнике. При
бестарном хранении путем правильной его организации
и рационального использования техники и
капиталовложений можно на 30—40% снизить энергозатраты.
Эта экономия на 50% больше экономии, получаемой
при повышении температуры хранения от —30 до
—20°С. В магазинах добиваются снижения расхода
энергии использованием тепла, вырабатываемого в
прилавках, для обогрева магазина или подогрева воды
(это уже применяется в Швеции), снижением времени
нахождения продукта в прилавке.
К. Хейнце (ФРГ) привел интересные
технико-экономические расчеты экономии энергии на холодильнике
путем использования тепла, отдаваемого
конденсаторами двухступенчатой холодильной установки. Это
тепло предлагается использовать для нагрева воды,
идущей на отопление помещений, при этом из-за
низкой температуры греющей воды должна быть
потолочная или напольная система обогрева или система
обогрева за счет конвекции при наличии большой
поверхности.Сравнивается по месяцам потребное и имеющееся
в распоряжении тепло.
Г. Сейнсбери (США) проанализировал
целесообразность экономии энергии на холодильнике путем
регулирования давления всасывания в зависимости от
нагрузки. При повышении температуры всасывания в
компрессоре на 5,5°С энергия, расходуемая на единицу
производительности, снижается на 18—20%. Таким
образом, в процессе эксплуатации компрессора при
наивысшем давлении всасывания, которое отвечает
требуемой нагрузке, экономится значительное количество
энергии, которое зависит от типа холодильника и от
соотношения между полной проектной и средней рабочей
нагрузками.
А. Клаессон и С. Хольмквист (Швеция) рассказали
о подземном (в горных пещерах) хранении охлажденных
и замороженных продуктов как методе, обеспечивающем
51

экономию энергии. Теоретические исследования и опыт
эксплуатации таких холодильников показывают, что
со временем тепловая нагрузка снижается. Расход
энергии на погашение наружных теплопритоков в
подземном холодильнике на 25% меньше, чем в наземном.
М. Прасад (Индия) дал анализ изоляционных
конструкций холодильников с точки зрения качества
материалов, их изоляционных и эксплуатационных свойств,
стоимости и влияния на эксплуатационные расходы и
изложил методику оценки оптимальной толщины
изоляции.
П. Борбей (Венгрия) сообщил о разработке
холодильного оборудования с намораживанием льда для
экономии энергии при охлаждении пивного сусла,
молока и молочных продуктов.
Т. Шараи и Э. Алмаши (Венгрия) доложили об
исследованиях по лучшему использованию емкости
пластмассовых ящиков E6X37X28 см, объем 58,016 см3)
для хранения фруктов. Определяли плотность и
средний объем яблок сорта Джонатан, груш сорта Харден-
понт и капусты Брауншвейгской. Объем отдельного
фрукта и овоща подсчитывали корреляционным
методом. По размеру ящика и среднему объему отдельного
фрукта или овоща вычисляли коэффициент
использования емкости.
Ж. Реми (Франция) представил анализ изменения
общего объема холодильника в зависимости от методов
укладки грузов: на поддонах, стационарных стеллажах
(с аккумуляцией или без нее), подвижных стеллажах,
автоматизированных линиях.
Доклад С. Острёма (Швеция) посвящен разработке
универсального ротационного контактного
скороморозильного аппарата для поштучного замораживания
продуктов. Продукт замораживается на наружной
поверхности ротационного барабана из нержавеющей
стали с горизонтальными осями при непосредственном
кипении аммиака в барабане. На продукте (креветки,
рыбное филе) образуется оболочка льда толщиной
0,45 мм при температурах замораживания —26°С и
кипения аммиака —43СС.
Д. Грэхэм, А. Роджер (Великобритания)
обследовали 12 холодильников емкостью от 240 до 24 000 м3
со средней температурой от —29 до —19,4°С и
различными способами охлаждения воздуха. Потери
массы на них составили от 0,3 до 51,3 г/м2 в сутки, что
объясняется колебаниями температуры, вызванными
загрузкой незамороженных продуктов и неправильной
эксплуатацией.
М. Сандерсен-Уолкер (Великобритания) привел
график изменения температур замороженных пищевых
продуктов в холодильной цепи: после холодильной
обработки (—34 ч 37°С), в процессе хранения на
производственном холодильнике (—26 Ч 29°С), на
распределительном холодильнике (—21 -i 24°С), в
холодильнике магазина (—18°С), в торговом прилавке, в
домашнем холодильнике; рассказал о системе
информации потребителей о допустимых сроках и
температурах хранения в домашних холодильниках. На
основании обзора работ разных авторов сделал вывод, что
затраты энергии на холодильную обработку продуктов
ниже, чем затраты энергии на консервирование, сушку,
тепловую стерилизацию.
В докладе И. Малиновской (Польша)
проанализировано изменение спроса на традиционные продукты в
ресторанах в связи со снабжением их
быстрозамороженными готовыми блюдами промышленного
производства. Анализ показал увеличение потребления готовых
блюд с 8 до 12%, в первую очередь, мясных блюд с
овощными гарнирами, снижение потребления
хлебобулочных изделий на 17%. Поскольку более 90%
замороженных готовых продуктов перед употреблением
нагревают или отваривают в воде (без обжаривания), в
них отмечается снижение^общего количества жиров.
Стоимость быстрозамороженных мясных блюд с
овощным гарниром меньше, чем приготовленных обычным
способом, так как используется меньше мяса и больше
овощей.
М. Лекривен и М. Нейрак (Франция) представили
в докладе данные эксплуатационных расходов
предприятий общественного питания при трех вариантах их
снабжения: горячими, охлажденными и
быстрозамороженными блюдами. В последнем случае расходы
оказались самыми низкими.
А. Шебёк и Ф. Шустер (Венгрия) исследовали
консистенцию выпускаемых в большом количестве
венгерской холодильной промышленностью
быстрозамороженных продуктов из теста, содержащих до 50—60%
вареного картофеля. Использование картофеля в
кулинарных целях имеет большое значение, так как
сокращается потребление высокосортной муки. Рассмотрена
технология производства быстрозамороженных
пирожков с джемом, пользующихся большим спросом.
Л. Хан-Шинг и Е. Фраппье (Франция) сообщили
о влиянии условий производства на микробиальную
обсемененность готовых блюд из замороженных
моллюсков.
Контроль на линии реализации продуктов, как
сообщили Е. Рац и Л. Саболч (Венгрия), установил, что
только пятая часть продуктов, поступающих в
розничную торговлю, транспортировалась при требуемой
температуре (—18°С). На основании лабораторных
анализов качества продуктов составлена диаграмма,
характеризующая взаимосвязь между скоростью
снижения органолептических показателей и температурой
хранения при транспортировке с холодильника до
потребителя.
В докладе М. Гугушевича-Дьяковича и С. Яни-
чека-Петровича (Югославия) рассмотрена технология
производства замороженных продуктов на основе
картофеля с добавлением сои для питания школьников и
приведены результаты опытного хранения в течение
6 месяцев. Установлено, что при использовании соевых
белков в определенной пропорции можно приготовить
продукты, соответствующие по аминокислотному
составу телятине.
В докладе А. Бордериаса и др. (Испания) на
основании исследования качества замороженного рыбного
фарша из путассу, выработанного на борту судна и на
береговых предприятиях и хранившегося при низких
температурах в течение года, сделаны выводы: среди
методов контроля качества замороженных путассу и
фарша наибольшее практическое значение имеют
определение денатурации белков и диметиламина, а также
органолептическая оценка; путассу следует хранить
цельными рыбинами, а фарш приготовлять перед
использованием продукта.
А. Морал и др. (Испания) доложил о результатах
изучения стойкости фарша из ставриды и путассу,
хранившегося при — 20°С в течение 10 месяцев.
Ставрида оказалась более стойкой, чем путассу. Количество
бактерий для всех партий было одинаковым,
предельные значения получены через 12—14 дней хранения.
Представляется целесообразным вырабатывать фарш из
рыбы после низкотемпературного хранения, поскольку
это экономит затраты труда на борту судна.
С. Хименесом и др. (Испания) исследовано
изменение специфической микрофлоры сырного сгустка,
влияющей на созревание сыров типа «Манчего», при
замораживании, хранении и размораживании. Изучено
поведение следующих групп микроорганизмов: липолити-
ческих, сахаролитических, казеолитических и лакто-
бацилл. Эксперименты проведены на образцах сыра,
выработанных из смеси коровьего, овечьего и козьего
молока, разделенных на четыре партии: сыры,
нормально созревшие; подвергнутые прессованию и
замораживанию; подвергнутые прессованию, посолу и заморажи-
52

ванию; подвергнутые ^прессованию, посолу и
замораживанию в вакуумной упаковке. Замораживание
осуществляли в туннеле при —35°С, хранение —г при —20°С,
размораживание — при 0 и 15°С; период созревания
после размораживания длился 60 дней.
А. Гак, В. Готерин (Франция) представили
рекомендации по улучшению работы прилавков-витрин для
быстрозамороженных упакованных продуктов в
розничной торговле. Продукты в верхнем слое (видимые)
в прилавке находятся при температуре выше —18°С.
Применением различных отражателей света, а также
выбором определенного типа упаковки можно снизить
температуру продукта на 4—8°С. Это доказали
испытания прилавков типа гондол и островного типа с
отражателями и без них. Продукты хранили в упаковках из
картона и алюминиевой фольги.
Ж- Крепей и Ф. Весел (Франция) на основании
результатов экспериментального исследования
размораживания тунца и сардин — в спокойном воздухе при 4
и 20°С, во влажном при 12 и 20°С, погружением в воду
с температурой 15°С, водяным паром под давлением и
токами высокой частоты — установили, что наиболее
перспективен способ размораживания токами ВЧ.
С. Дичев (Болгария) представил доклад об
экспериментальном исследовании замораживания свинины в
кипящем слое (методом флюидизации) с
использованием гранулята из поливинилхлорида. Применение
диспергированной динамичной среды в качестве хладо-
носителя ведет к интенсификации процесса
замораживания.
Ж. Филиппон, М. Руе-Майер, Ж. Брошьер
(Франция) рассмотрели холодильное хранение ломтиков
яблок, предназначенных для промышленной переработки,
и рекомендовали предварительно погружать их в
сахарный сироп на 30 мин при 30° по Бриксу при
добавлении 0,5% хлористого натрия и 0,28% хлористого
кальция. Это увеличивает продолжительность
хранения яблок при 0°С до четырех недель. Изучая
замораживание персиков без предварительной обработки
(очистка от кожицы, удаление косточек и др.), они
предложили проводить ее при размораживании.
Н. Гена, М. Чаушеску, М. Богдан (Румыния)
доложили о результатах хранения яблок сорта
Джонатан, и Голден делишес и абрикосов. Установлены
оптимальные температуры хранения: 0°С для яблок
Голден делишес, 3—4°С для яблок Джонатан, 0—1°С для
абрикосов.
П. Фан и Д. Дри (Франция) провели исследование
эффективности метода размораживания токами высокой
частоты. Размораживание токами высокой частоты
применяется для сокращения сроков производства и
получения продуктов более высокого качества.
X. Мефферт (Нидерланды) рассмотрел в докладе
вопросы укладки и обработки грузов на подддонах
различных типов, распределения воздуха в грузовом
объеме, поддержания параметров на транспортных
холодильных средствах; предложил наиболее
целесообразные методы измерения этих параметров,
классификацию контейнеров и наземного холодильного транспорта
D класса) на основе особенностей их исполнения:
внутренняя ширина, тип охлаждения, пределы
поддержания температур, а также классификацию продуктов
F классов) по предельному сроку хранения при 0°С
и размерам потерь при повышении емпературы на ГС.
X. Шаусбергер (Австрия) и X. Мефферт
(Нидерланды) разработали методику испытаний рефрижераторов,
контейнеров и вагонов, применяемых для перевозки
скоропортящихся продуктов. Методика
предусматривает три категории испытаний изотермических
транспортных средств: отдельных элементов; порожнего
транспортного средства перед запуском в серию;
эксплуатационные — с продуктом или его имитатором.
Каждая категория испытаний имеет три уровня:
лабораторные; в испытательной камере в условиях,
близких к эксплуатационным; полевые, в действительных
эксплуатационных условиях.
Т. Майор, Т. Радоци (Венгрия) сделали обзор
исследований, посвященных критериям выбора
охлаждаемых транспортных средств с учетом объема груза,
количества точек его доставки, физических
характеристик продукта и специфики работы транспортного
средства.
А. Булхауерс и Н. Керклан (Нидерланды)
представили доклад о новой холодильной установке для
авторефрижераторов, обеспечивающей температуру в
кузове —18 ч 20°С в течение 35 ч при температуре
окружающего воздуха 18°С. Она состоит из первичной
и вторичной систем: первичная — обычная
компрессионная система, состоящая из компрессора,
конденсатора, испарителя, ресивера и терморегулирующего
вентиля; вторичная состоит из конденсатора,
испарителя и соленоидного вентиля и работает по принципу
термосифона. Преимущества новой системы охлаждения
по сравнению с обычной аккумуляционной: быстрое
предварительное охлаждение кузова и восстановление
температуры в нем после открывания дверей,
автоматическое оттаивание ребристого испарителя с помощью
электронагревателей и стекание талой воды по трубкам
в поддоны, рациональное использование грузового
пространства благодаря расположению оборудования у
передней стенки, отсутствие капели на продукт.
А. Шарп и А. Ирвинг (Австралия) исследовали воз-
духораспределение в морском контейнере ИСО в
зависимости от размеров воздухоразводящих клапанов,
теплопритоков и колебаний температуры днем и ночью
с целью достижения стабильной температуры фруктов
в контейнере.
Г. Браун и М. Франк (ФРГ) сообщили о разработке
небольшого авиаконтейнера для готовых блюд с
охлаждением сухим и водным льдом, обеспечивающим
температуру в грузовом пространстве контейнера 6—10°С.
В верхней части контейнера, отделенной от грузового
пространства изолированной крышкой с отверстиями,
на перфорированную решетку кладут сухой лед, под
ней на изолированной крышке располагают емкость
с водой. Замерзший водный лед является
аккумулятором холода. Это позволяет экономить сухой лед и
поддерживать в верхней части контейнера температуру, не
допускающую подмораживания продукта.
Г. Браун и М. Франк разработали также
охлаждаемые сумки для доставки замороженных продуктов
из магазина домой. Если в домашних холодильниках
снова снижать температуру принесенных из магазина
отепленных продуктов, то качество их ухудшается в
зависимости от степени и продолжительности
отепления. Опыты доставки продуктов домой в сумках,
охлаждаемых сухим льдом, показали, что можно не
прерывать холодильной цепи до холодильника
потребителя.
Директор Объединения холодильной
промышленности ВНР Б. Гуйяш дал анализ состояния и перспектив
развития производства замороженных готовых блюд,
полуфабрикатов, фруктов и овощей в стране.
* # #
Материалы заседаний комиссий CI, D1 и D2 будут
изданы в виде отдельной брошюры ЦНИИТЭИмясо-
молпром.
53

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
УДК 664.8/.9.037.003D30.2)
Технические, технологические и экономические
аспекты применения разных способов замораживания
в промышленном производстве готовых блюд
Р. ПЛАЧЕК
ГДР
В ГДР на базе действующей системы цен и с
учетом конкретных технологических условий
определена взаимосвязь между повышением
производственных расходов и эффектом улучшения
качества продукции при замораживании
готовых блюд разными методами. Сравнивали
классические методы замораживания в воздушном
потоке и методы замораживания с помощью
сжиженных газов — азота, двуокиси углерода и
хладона. Сравнительный анализ стоимости
процесса проведен на базе морозильных установок
производительностью около 1 т/ч, причем
приняли в расчет исходную температуру продукта
50°С и конечную — 20°С.
Из воздушных морозильных аппаратов
периодического действия рассмотрен стандартный
туннельный морозильный аппарат с поперечным
направлением потока воздуха и размещением
замораживаемого продукта в стеллажных
вагонетках. Охлаждение осуществляется с помощью
ребристых батарей с непосредственным кипением
в них хладагента. Температура кипения
хладагента — 35ч—45°С. Скорость воздушного
потока в грузовом объеме 2,5—4,5 м/с. При
замораживании готовых блюд в формочках (ассиетках)
разных размеров скорость замораживания
достигает 1—5 см/ч, что соответствует требованиям
к процессу быстрого замораживания.
Лучшая морозильная установка этого типа
в ГДР работает на промышленном предприятии
по производству быстрозамороженных готовых
блюд с годовым выпуском готовой продукции
4500 т. Установка состоит из семи стандартных
туннельных морозильных аппаратов.
Эксплуатируется она в две смены, с двумя загрузками
в смену. Перемещение стеллажных вагонеток
механизировано.
Структура расходов на процесс замораживания
в установках данного типа при двухсменной
эксплуатации характеризуется следующими
показателями: амортизационные отчисления 25,4%,
обслуживание и ремонт 12,0%,
эксплуатационные расходы 62,6%. Из эксплуатационных
расходов ~35% приходится на зарплату,
остальное — на электроэнергию и воду.
При односменной эксплуатации доля
амортизационных отчислений достигает 37%, расходы
на обслуживание и ремонт составляют 17,5%,
эксплуатационные расходы — 45,5%.
Увеличение доли амортизационных отчислений ведет
к повышению себестоимости процесса
замораживания по сравнению с двухсменной
эксплуатацией на ~60%. Следовательно, дорогостоящее
морозильное оборудование воздушной
туннельной установки необходимо эксплуатировать
в две смены.
Аналогичная структура расходов на процесс
замораживания в конвейерных и плиточных
скороморозильных аппаратах. Себестоимость
замораживания продуктов в них лишь
незначительно ниже. Поэтому при выборе одного из
рассмотренных методов замораживания в
воздушном потоке решающую роль играет не
себестоимость процесса, а такие факторы, как
условия включения оборудования в технологическую
линию, приспосабливаемость морозильного
аппарата к циклам технологического процесса,
заданная степень механизации процесса,
доступность оборудования, положение с рабочей силой.
Анализ методов замораживания готовых блюд
в сжиженных газах дает совершенно иную
картину.
При замораживании орошением жидким
азотом и двухсменной эксплуатации оборудования
амортизационные отчисления составляют 1,8%,
обслуживание и ремонт — 0,7%,
эксплуатационные расходы — 97,5%, причем из
эксплуатационных расходов 94,4% приходятся на
жидкий азот (при оптимальных технологических
условиях расходуется в среднем 1,6 кг жидкого
азота на 1 кг замораживаемого продукта, а при
худших условиях — до 2 кг/кг).
В условиях ГДР снижения цен на жидкий азот
даже на 50% недостаточно для того, чтобы
приблизить уровень производственных расходов
азотных скороморозильных установок к уровню
производственных расходов при замораживании
классическими методами. В связи с этим
применение азотных скороморозильных установок целе-
54

сообразно лишь в исключительных случаях:
когда достигаемое этим способом улучшение
качества продукции достаточно велико, чтобы
оправдать соответствующее дифференцирование
цен на готовый продукт;
когда включением установки в поточную
технологическую линию повышается рентабельность
производства, несмотря на высокую стоимость
процесса замораживания;
когда степень использования морозильнсй
установки по плану не превышает 10%, в этом
случае небольшие капиталовложения на
создание азотной скороморозильной установки
обеспечивают сравнимый с другими методами
замораживания уровень общих расходов на процесс
замораживания.
Замораживание с помощью жидкой двуокиси
углерода имеет ряд преимуществ: высокая
скорость замораживания, минимальные потери от
усушки в результате быстроты переохлаждения
поверхности продукта, гибкое регулирование
процесса замораживания, сравнительная
простота морозильного оборудования.
Себестоимость процесса замораживания при
работе на жидкой двуокиси углерода
определяется прежде всего ее расходом и ценой.
Приблизительно 80—90% себестоимости составляют
затраты на хладагент. При термическом КПД
установки, равном 0,75, на замораживание
готовых блюд в среднем расходуется 2,1 кг жидкой
двуокиси углерода на 1 кг замораживаемого
продукта.
Жидкая двуокись углерода практически не
снижает качества замораживаемых готовых блюд.
Замороженное мясо и мясные продукты
превосходно сохраняют естественный цвет. Лишь
немногие виды готовых блюд, замороженных в
современных воздушных скороморозильных
аппаратах непрерывного действия, имеют лучшие
органолептические показатели, чем блюда,
замороженные с помощью жидкой двуокиси углерода.
Углекислотная скороморозильная установка
весьма несложна по конструктивному
исполнению и очень неприхотлива при эксплуатации
и техническом обслуживании. Стоимость ее на
40% ниже стоимости конвейерной морозильной
установки с машинным охлаждением. По
сравнению с азотными морозильными установками
начальные затраты приблизительно на 15—20%
выше из-за более высокой стоимости напорного
резервуара для хранения жидкой двуокиси
углерода.
Реконденсация испарившейся двуокиси
углерода технически возможна, но необходимое для
этого оборудование настолько дорого, что
стоимость морозильной установки с рекуперацион-
ной аппаратурой становится выше стоимости
воздушной скороморозильной установки, причем
снизить себестоимость процесса замораживания
не удается.
Отличительной особенностью метода
замораживания готовых блюд при непосредственном
контакте с жидким хладоном, по сравнению с
методами замораживания в других сжиженных
газах, является реконденсация отработанных
паров с помощью холодильной машины и
возвращение жидкого хладагента в цикл, что очень
выгодно в технологическом отношении. Вместе с
тем потери хладагента (утечка через неплотности
кожуха, а также потери при пуске и остановке
аппарата) достигают 1—3 кг на 100 кг
замораживаемого продукта. Несмотря на такие потери,
себестоимость процесса замораживания
значительно ниже, чем при замораживании в других
сжиженных газах.
Однако, учитывая возможные отрицательные
воздействия выпускаемого в атмосферу хладона
на окружающую среду, этот метод
замораживания в ГДР в ближайшее время применяться не
будет.
Ниже сопоставлены относительные
себестоимости процесса замораживания в рассмотренных
аппаратах с учетом их полной загрузки и
двухсменной эксплуатации:

Относительная
себестоимость, %
Воздушный туннельный морозильный
аппарат периодического действия 100
Воздушный конвейерный скороморозильный
аппарат непрерывного действия 85
Плиточный скороморозильный аппарат 80
Азотный скороморозильный аппарат 830
Углекислотный скороморозильный аппарат 610
Скороморозильный аппарат, работающий на
хладоне 140
Пренебрегая методом замораживания в жидком
хладоне, можно сделать вывод, что для
компенсации высоких экономических затрат при
замораживании в жидких газах, по сравнению с
классическими методами, требуются
значительные преимущества качественного характера.
Многочисленные исследования в области
замораживания пищевых продуктов в воздушном
потоке и в сжиженных газах показали, что
качество замороженной продукции улучшается с
повышением скорости замораживания не выше
2—3 см/ч. Дальнейшее повышение скорости даст
незначительный эффект улучшения качества,
который можно установить только
лабораторными анализами.
Методы замораживания мало влияют на
качество готовых блюд, процесс приготовления
которых связан со значительными изменениями
структуры исходного сырья при тепловой
обработке. Значительное влияние метода
замораживания на качество продукции практически уста-
55

новлено лишь для готовых блюд, содержащих
соус.
Соусы и заправочные супы представляют собой
эмульсии. При их замораживании наблюдается
частичное расслоение необратимого характера
с образованием хлопьев и гелей или отделением
жира при размораживании и последующем
нагреве. Расслоение тем меньше, чем больше
дисперсность эмульсии, стабилизирующее действие
эмульгатора и выше скорость замораживания.
Высокая скорость замораживания в жидком
азоте заметно улучшает консистенцию соусов,
приготовленных по разным рецептурам. Около
80% соусов, замороженных в жидком азоте,
показали более высокое качество, чем образцы,
замороженные в потоке холодного воздуха.
Улучшение качества последних достигнуто
дополнительной гомогенизацией. Несмотря на это,
около 60% исследованных образцов,
замороженных в жидком азоте, была дана более высокая
качественная оценка.
Ведутся работы, направленные на улучшение
качества соусов для готовых блюд,
замораживаемых в воздушных морозильных аппаратах путем
повышения стабилизирующего действия
эмульгаторов, гомогенизации и выбора оптимальных
рецептур.
И все же лучшее качество соусов,
замороженных в жидком азоте, отнюдь не оправдывает
внедрения этого дорогостоящего метода.
Включенные в рассматриваемый баланс
расходов потери при замораживании неупакованных
продуктов немного смещают результат в пользу
замораживания в сжиженных газах, но без
коренного изменения общих соотношений. При
замораживании готовых блюд в алюминиевых и
пластмассовых формочках потери, независимо
от метода замораживания, не превышают 2 г
при массе нетто от 300 до 400 г. Заметной
разницы в потерях при замораживании в потоке
холодного воздуха и в сжиженных газах не
установлено.
Замораживание в сжиженных газах не
обеспечивает значительного увеличения допустимого
срока хранения готовых блюд по сравнению
с блюдами, замороженными в современных
воздушных морозильных аппаратах. Допустимый
срок хранения быстрозамороженной готовой
продукции и степень сохранения ее исходных
качественных показателей в большей степени
зависят от качества исходного сырья,
особенностей процесса его переработки и условий
хранения готовых блюд. Так, например,
экспериментально доказано, что допустимый срок
хранения быстрозамороженных готовых блюд
увеличивается со снижением температуры хранения
(см. таблицу).
Приведенные в таблице данные позволяют
сделать вывод, что снижение температуры хранения
Готовые блюда
Заправочные и прозрачные супы,
овощные гарниры
Мясные блюда с соусом в крупной
фасовке
из говядины
из свинины
Мясные блюда с соусом в мелкой
фасовке (в формочках)
из говядины
из свинины
Мясные блюда без соуса
Мясные фрикадельки жареные без
соуса
Рыбные блюда в мелкой фасовке
(в формочках)
Срок хранения,
месяцы, пр
— 18
6
12
9
9
5
3
6
6
и температуре,
°С
— 21
8
15
10
11
7
5
8
8
— 28
12
18
12
14
8
7
9
12
на холодильниках является более экономичным
средством для повышения срока хранения
быстрозамороженных готовых блюд, чем
замораживание в сжиженных газах.
На основании экономического анализа и
проведенных исследований в ГДР принято решение
в ближайшем будущем применять для
замораживания готовых блюд только классические
воздушные скороморозильные аппараты.
Для предприятий общественного питания с
небольшой пропускной способностью и
нестабильным ритмом производства разработан
типовой ряд туннельных морозильных аппаратов
периодического действия для замораживания
600—4000 порций в смену.
На специализированных предприятиях
рекомендуется применять воздушные
скороморозильные аппараты непрерывного действия.
Скороморозильный аппарат такого типа
производительностью около 350 кг/ч установлен на
мясокомбинате в г. Карл-Маркс-Штадте.
Аппарат того же типа производительностью
около 1 т/ч проходит испытания. Конвейеры
этого аппарата с полезной площадью 30 м2
каждый размещены по трехъярусной схеме. Привод
конвейеров осуществляется от гидравлических
цилиндров. Для подачи замораживаемого
продукта в охлаждаемый контур аппарата имеются
три ленточных конвейера. С подающих
конвейеров на морозильные ленты продукт передается
с помощью гидравлических толкателей.
Нечувствительный к низким температурам и'
надежный в эксплуатации гидравлический привод
обеспечивает минимальный срок пребывания
груза в морозильной зоне — 30 мин, а максимальное
время замораживания практически неограни-
чено.
Разработанные воздушные скороморозильные
аппараты являются хорошей базой для
эффективного решения задачи по замораживанию
готовых блюд на промышленных предприятиях.
56

УДК 533.24:621.57. 049
Теплоотдача оребренных
воздухоохладителей
при инееобразовании
Канд. техн. наук В. С. ИВАНОВА
Институт холодильной техники (София, НРБ)
Процесс тепло- и массообмена в слое инея на
поверхности воздухоохладителя необходимо
описывать одновременно двумя уравнениями:
переноса тепла и массы при наличии одной
движущейся границы. Они должны отражать
неравномерное (по отношению к структуре) отложение
на холодную поверхность одной составной части
движущегося многокомпонентного газового
потока.
Аналитическое решение этих уравнений
невозможно, так как входящие в них коэффициенты
теплопроводности и плотности меняются по
времени и глубине слоя инея, связаны между собой,
а также зависят от условий, при которых
образован иней, и его кристаллографической
структуры. По этой причине во многих случаях
экспериментальное исследование является
единственной возможностью изучить сложные процессы
теплообмена при инееобразовании.
Данных по исследованию оседания инея на
оребренных поверхностях очень мало. Интересны
работы, выполненные С. Г. Чуклиным, Б. К. Яв-
нелем, Сале, Сандерсом, Хофманом, Каросела,
Лотцом, Шмидтом и др. Принс изучал влияние
инееобразования на коэффициент теплоотдачи
гладкотрубного воздухоохладителя.
При исследовании теплообмена в оребренных
воздухоохладителях определяли в основном
коэффициент теплопередачи k, который включает
в себя все термические сопротивления.
Б. К. Явнель, Гейтс и Хуфман исследовали
воздухоохладители с небольшим шагом оребре-
ния, применяемые в установках
кондиционирования воздуха.
В табл. 1 приведены основные конструктивные
характеристики воздухоохладителей,
испытанных разными авторами для определения k в
условиях инееобразования, и указаны условия
экспериментов. Часть исследований проводили
в холодильных камерах при реальных условиях
работы. В этих случаях расход воздуха и его
скорость в живом сечении менялись по мере
увеличения толщины слоя инея.
Из табл. 1 видно, что геометрия опытных
образцов и условия проведения экспериментов
разнообразны. Полученные результаты
представлены авторами либо в зависимости от
продолжительности работы, либо от количества осев;
шего инея на поверхности аппаратов, поэтому
в большинстве случаев они не сопоставимы.
Л. В. Константинов и Л. Г. Мельниченко [31
предложили методику аналитического и
экспериментального определения характеристик
воздухоохладителей. Экспериментальное
исследование воздухоохладителя ВО-800 показало
некоторое расхождение между экспериментальными
результатами и полученными аналитически без
учета влияния слоя инея.
Зависимость интенсивности инееобразования
и продолжительности работы между двумя
оттаиваниями от шага оребрения
воздухоохладителей исследована В. М. Шаврой.
Опубликованные результаты по теплообмену
при инееобразовании на поверхности
воздухоохладителей освещают некоторые стороны
процесса, однако они носят частный характер и не
могут быть использованы при всех условиях
работы оребренных воздухоохладителей любой
конструкции.
В связи с этим была поставлена задача
изучить более подробно особенности теплообмена
при инееобразовании на поверхности
воздухоохладителей, выяснить влияние геометрии
оребрения и условий работы на изменение
коэффициента теплоотдачи и в результате получить
методику, с помощью которой можно рассчитывать
теплоотдачу со стороны воздуха оребренных
воздухоохладителей при разной
продолжительности работы в зависимости от условий
эксплуатации.
С этой целью на экспериментальном стенде
типа «Аэродинамическое кольцо» [2]
исследовали воздухоохладители с диаметром труб 16 мм,
шагом между трубами (при коридорном
расположении) 50x50 мм, числом труб по ходу
воздуха — 10 и с шагом оребрения 7,5; 10 и 15 мм.
Опыты проводили при нулевых температурах
поступающего воздуха при среднем
логарифмическом температурном напоре 0т=7ч-8°С и
различных значениях относительной влажности и
скорости потока. Массовый расход воздуха
поддерживали постоянным, регулируя скорость
вращения вентилятора.
Слой инея, осевший на поверхности
воздухоохладителя, создает дополнительное
термическое сопротивление ??ин, которое значительно
отличается от термического сопротивления слоя
конденсата — масла и других загрязнений. С
течением времени увеличиваются толщина,
теплопроводность и плотность осевшего инея. По мере
изменения теплопроводности инея меняется
температура его поверхности, шероховатость инея
зависит от условий эксплуатации и
продолжительности работы. Изменение этих величин
сказывается на значении коэффициента
теплоотдачи от воздуха к поверхности инея ав.ин. Опре-
57

Таблица |
Показатели
Шаг оребрения sp,
мм
Толщина ребра бр,
мм
Материал ребра
Наружный диаметр
трубы dUy мм
Материал трубы
Шаг между
трубами, мм
продольный s±
поперечный s2
Расположение труб
Число труб
по ходу
воздуха г
по высоте г
Поверхность, м2
наружная F0p
внутренняя Fa
Размеры сечения
на входе FBX, мХм
Живое сечение
Лк.с» м2
Место проведения
эксперимента (тип

воздухоохладителя)
Тип вентилятора
Расход воздуха 1/в,
м3/с
Скорость воздуха,
м/с
на входе wBX
в живом
сечении w
Рабочее вещество
Температура, СС
хладагента или
хладоносителя ta
выходящего воз-
Духа tB1
входящего воз-
Духа tB2
Относительная
вылажность
воздуха фх
6,3
0,38
16
38
38
5
14
15,4
1,9
0,54Х
0,53
0,081
0,22
0,78
2,79
-6,8
0
—2,6
0,72
6,3
0,38
16
38
38
5
14
15,4
1,9
0,54Х
0,53
0,081
В аэро;
0,45
1,53
5,48
—6,8
0
-2,6
0,72
Стокера [9]
6,3
0,38
2,8
0,28
Алюминий
16
16
Медь
38
38
36,5
36,5
Коридорное
5
14
15,4
1,9
0,54Х
0,53
5
15
34,5
2,04
0,54х
0,53
0,081 ! 0,056
динамическом
Осевой
0,68
2,35
8,41
0,22
0,78
4,03
Антифриз
—6,8
0
—2,6
0,72
—5,5
0
—2,8
0,72
Характеристики воздухоохладителей и условия инееобразования
2,8
0,28
16
36,5
36,5
5
15
34,5
2,04
0,54х
0,53
0,056
кольце
0,45
1,53
7,91
—5,5
0
—2,8
0,72
2,8
0,28
16
36,5
36,5
5
15
34,5
2,04
0,54Х
0,53
0,056
0,68
2,35
12,15
-5,5
0
—2,8
0,72
Таллина [10]
10
—
6,3
—¦
Сталь
19
22
Сталь
—
—
—
—
Шахматное
9
—
—
—
—
—-
9
—
—
—
—
—
В камере
Центро- 1
бежный
1,88
—
—

Осевой
0,94
—
—
Аммиак
-9,4
0
—2,2
.
—
—10,8
0
—4,4
—
Сале и др. [7,
12
0,3
8
0,3
Алюминий
16
16
Медь
85
85
40
40
Коридорное
6
—
11,31
0,49
¦—
—
В камере
(при
стенный)
3
—
6,30
0,85
—
—
В камере

(потолочный)
Осевой
—
—
—
—
—
—
R12
— 10
0
— '
0,7
— 10
0
—
0,9
8]
6,5
0,4
16
40
40
—
—
8,08
0,78
—¦
—
В камере

(потолочный)
• —
__
—¦
—10
0
—
—
при исследованиях
Явнеля
[4]
5,4
0,4

Дюралюминий
12,5
Медь
26
30

Шахматное
5
—
6,75
0,79
0,4Х
0,34
0,077
В

намическом
кольце

Центробежный
—
—
2,4-6
Рассол
—10—
—15
+2-^—2
—
0,7-0,9
Лотца [6]
10
0,81
10
0,81
Сталь
1
26,5 | 26,5
Сталь
60
60
60
60
Коридорное
4
5
6,9
—
0,5x0,3
0,0487
4
5
6,9
•—
0,5х
0,3
0,0487
В
аэродинамическом
кольце
—
0,27
1,8
5,54
—
0,54
3,7
11,4
Рассол
—22
— 10
—
0,78
-22
— 10
—•
0,78
Хосода и
Узухаши
[5]
6
0,5
Медь
12,7
Медь
| 30
30

Коридорное
2
5
0,448
—
0,15х
0,15
0,0119
В

намическом
кольце
—
0,0595
2,64
1-^-5
Спирт
0-f—23
— 10—
+ 10
—
0,5^0,8
Гачилова
и
Ивановой [1]
8
0,3

Алюминий
16
Медь
50
39

Шахматное
8
8
11,6
1,12
0,4x0,35
0,104
В камере

(пристенный)
Осевой
0,38
2,71
3,65
R12
-6,5
+3,4
+2,2
0,75

делить ав.ин и бин /А,ин =ЯИЯ (бин — толщина
инея; Хин — теплопроводность слоя инея) для
оребренных воздухоохладителей
экспериментально с достаточной точностью чрезвычайно
сложно.
Поэтому при исследовании влияния
инееобразования на теплоотдачу в оребренных
воздухоохладителях определяли в основном изменение
во времени и при разных условиях эксплуатации
коэффициента а', Вт/(м2-К), учитывающего
передачу тепла от воздуха к поверхности
воздухоохладителя через слой инея:
а'= i1 еин. w
ав. ин ? ^ин
где | — коэффициент влаговыделения.
После расчета холодопроизводительности
аппарата Q0 и измерения температур оребренной
поверхности /ор и воздуха tB по методике,
описанной в работе [2], коэффициент а', Вт/(м2«К),
определяли по формуле
60'
30
а =
B)
^оР (*в — *ор) '
где F0p — площадь оребренной поверхности.
На рис. 1—3 показано изменение
коэффициента а' для трех воздухоохладителей с разным
шагом оребрения. Номера кривых, указанных
на рисунках, соответствуют номерам
экспериментов, приведенным в табл. 2.
6U
70
60
50'
40
30'
zo<
10
р^х
/ 1
#
** j
\jf
>^А2
гн
LIT""
> I
~~~~\\
psl .
4w
Рис. 2. Значения коэффициента а' для воздухоохладителя
с шагом оребрения sp= 15 мм:
а — ф! = 0,74; б — ф! = 0,82; в — ф1 = 0,88.
а\Вт/(м*-к)
80
а',Вт/(м2-Ю
110 '
100
so
Рис. 1. Значения коэффициента а' для воздухоохладителя
с шагом оребрения sp=10 мм:
о- — (pi = 0,74; б — ф! = 0,82; в — ф1 = 0,88.
6 Г,Ч
Рис. 3. Значения коэффициента а' для воздухоохладителя
с шагом оребрения sp=7,5 мм:
а — ф! = 0,74; б — фх = 0,82; в — ф! = 0,88.
Для всех воздухоохладителей зависимость
ос'=/(х) имела одинаковый характер. В
начальный период инееобразования значение а'
возрастало, достигая максимума, после чего
уменьшалось. В период времени т, зависящий от
геометрии поверхности и условий эксплуатации,
темп уменьшения коэффициента а' снижался,
стремясь к постоянному значению. Этот период
можно считать квазистационарным.
В начале процесса инееобразования на
поверхности воздухоохладителя оседает большое
количество ледяных кристаллов, выполняющих
роль дополнительной теплообменной
поверхности (вследствие того, что величину этой
поверхности определить невозможно, а' относили
к чистой поверхности металла). Кроме того,
кристаллы дополнительно турбулизируют воз-
59

Таблица 2
н
о
2
К
а
о
¦л
я
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
о
* а
8 ?s
о >?о
5 о и
1,90
4,28
6,72
8,40
2,64
4,13
6,87
8,72
9,84
1,93
4,24
6,41
8,55
9,94
5,87
3,82
5,90
8,19
9,47
5,84
8,31
9,62
6,32
8,57
4,06
6,31
8,88
10,06
4,10
6,27
8,95
X
К со
са о
к и
си н
в-
О Pa е-
0,74
0,74
0,74
0,74
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,74
0,82
0,82
0,82
0,82
0,88
0,88
0,88
0,74
0,74
0,82
0,82
0,82
0,82
0,88
0,88
0,88
к
К
X
CU
о,
\о
си
о.
О 2
«-*
СО «
ЭсоЛ
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
15
15
15
15
15
15
15
15
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
7,5
Коэффициенть
а1%
Вт/ (м« • К)
4,96
15,50
32,20
50,20
4,80
12,70
22,30
28,60
33,90
2,52
8,30
19,20
25,2
29,2
48,70
34,20
55,70
66,10
72,80
39,20
54,10
62,9
41,2
49,0
25,10
33,10
52,30
61,80
12,30
16,10
9,50
а2,
Вт/ (м* • К)
47,25
32,25
27,09
26,84
50,34
37,65
48,47
55,15
59,15
52,49
57,16
59,36
74,15
74,36
19,87
15,88
19,22
13,17
26,40
33,25
44,36
46,67
24,35
30,31
37,82
63,28
' 54,02
59,88
69,21
80,94
113,4
i
ъ,
1/ч
0,157
0,064
0,058
0,165
0,161
0,066
0,150
0,125
0,151
0,205
0,228
0,176
0,164
0,169
0,261
0,279
0,314
0,393
0,422
0,363
0,549
0,642
0,186
0,184
0,282
0,328
0,332
0,347
0,358
0,355
0,540
душный поток, тем самым интенсифицируя
наружный теплообмен. В результате влияния этих
двух факторов ос' возрастает.
С увеличением продолжительности работы
воздухоохладителя кристаллы разветвляются,
образуя замкнутые поры. В этом случае
теплопередача через слой инея осуществляется как в
результате теплопроводности кристаллов, так
и конвекцией замкнутого в порах воздуха.
Термическое сопротивление слоя инея Rnu
на этой стадии отрицательно влияет на
теплопередачу, приводя к существенному
уменьшению а'. Далее, вследствие дифундирования
паров из воздуха в слой инея, плотность его
увеличивается, в результате температура поверхности
раздела иней — воздух понижается. В этот
период с ростом толщины слоя инея величина
^ин увеличивается. При квазистационарном
режиме толщина слоя инея меняется незначительно
во времени и #ин приближается к постоянному
значению.
Поскольку во время эксперимента массовый
расход воздуха, протекающего через
воздухоохладитель, поддерживали постоянным, его*
скорость из-за нарастания слоя инея возрастала»
Увеличенной массовой скорости и новому
сечению соответствуют определенные значения
ав.ин- Значения ав.ин, полученные расчетным
путем при условии, что поверхность инея глад-
кая, показаны на рис. 1, б пунктирными
линиями. Пересечение сплошных и пунктирных линий
дает величину времени т', при котором
положительное и отрицательное влияния инея взаимно
компенсируются. После этого периода начинает
преобладать отрицательное влияние инея.
Изменение массовой скорости (wpH
сказывается на относительном увеличении а по
сравнению с первоначальным и тшах, при котором
наблюдалось наибольшее значение а', а также
т', соответствующем достижению а' своего
первоначального значения.
С увеличением (^рH уменьшаются ттах и
т', например: при (шрH=2,64 кг/(с-м2) ттах=
=2 ч, т'=4,2 ч, а при (^рH=9,84 кг/(с-м2)
ттах=0,5 ч и т' = 1 ч (соответственно
эксперименты 5 и 9).
Характер изменения а'=/(т) при т>ттах
почти одинаков для всех кривых за
исключением 6 (более пологая) и 31 (более крутая).
Характер последней кривой можно объяснить
взаимным влиянием скорости воздуха и
теплопроводности инея.
На рис. 4 показано влияние начальной
относительной влажности воздуха <рг на изменение
а'. С ростом фх увеличивается интенсивность
инееобразования, в результате чего
уменьшается тшах, а значение атах заметно возрастает
в связи с большой шероховатостью инея при
высокой относительной влажности. После
достижения максимальной величины а' кривая
а'=/(т) падает более-круто при высокой
относительной влажности, чем при низкой. Это свя-
а,Вт/(м2-К)
10 12
ft 16 т,ч
Рис. 4. Влияние относительной влажности воздуха Ц)г
на значения коэффициента а'.

зано с большим значением термического
сопротивления #ин при высоких значениях cpx.
Влияние шага оребрения на изменение а
представлено на рис. 5. С увеличением шага
оребрения ав при «сухом» режиме увеличивается.
По мере нарастания слоя инея при меньшем
значении sp наблюдается более резкое изменение
а', например, при шаге оребрения sp=7,5 мм
относительное увеличение атах по сравнению
с ав более значительно и кривая а'=/(т) при
т>ттах падает более круто (эксперимент 26).
Значения а' в установившемся режиме работы
самые высокие при наибольшем шаге оребрения
5р=15 мм (эксперимент 17).
Описать аналитически всю кривую а'=/(т)
довольно сложно вследствие наличия
максимума, а также невозможности получить данные по
<а' в интервале 0<т<0,5 ч. Поскольку это
время работы воздухоохладителя не связано с
периодом оттаивания, на наш взгляд, описание
его точными аналитическими выражениями не
-имеет практического смысла.
Аналитическая проверка кривой af=f(x) при
значениях т>ттах показала, что
экспериментальные данные хорошо описываются кривой
типа:
а\Вт/(м2-К)
о/ = ах-\-агъ
¦где alt а2» Ъ — коэффициенты.
-Ъх
C)
Значения коэффициента аг получены методом
до строения экспонент, а коэффициентов а2 и
b — с помощью аппроксимации на ЭЦВМ (см.
табл. 2).
Максимальное отклонение экспериментальных
результатов от расчетных данных, полученных
по уравнению C), не превышало 8% (см. рис.1—
3), поэтому зависимость C) и табл. 2 могут
быть использованы при расчете коэффициента
теплоотдачи а' в условиях инееобразования на
поверхностях оребренных воздухоохладителей.
При скорости (шрH=4 кг/(с*м2) и
относительной влажности ф!<;0,8 зависимость справедлива
при т>2 ч. Во всех остальных случаях
предложенная ^зависимость справедлива при т>1 ч.
8 $ г9ч
Рис. 5. Влияние шага оребрения sp на значения
коэффициента а' в условиях инееобразования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Т. С. Гачилов, Иванова В. С. Тепловые и
аэродинамические характеристики оребренных
воздухоохладителей, работающих при отрицательных
температурах воздуха. — Труды НТС по машиностроению.
Варна, 1974.
2. Гачилов Т. С, Иванова B.C. Исследование
теплообмена со стороны воздуха оребренных
воздухоохладителей. — Холодильная техника, 1977, № 6.
3. Константинов Л. В., Мельниченко
Л. Г. Теоретические и экспериментальные
характеристики воздухоохладителей. — В кн.: Исследование
работы судовых холодильных установок. 1972, вып. 2.
4. Явнель Б. К. Влияние инея на теплопередачу и
аэродинамическое сопротивление воздухоохладителя.—
Холодильная техника, 1970, № 9.
5. Hosoda Т., Uzuhachi -H. Effects of Frost
on the Heat Transfer Coefficient. — Hitachi Rev., 1967,
16, № 6.
6. L о t z H. Warme-und Stoffaustauschvorgange in
bereifenden Luftkuhlern im Zusammenhang mit derem
Betriebverhalten. — Kaltetechnik-Klimatisierung, 1971,
№ 7.
7. Sale P., Simonato I., Laine P. Influence
des phenomenes de givrage stir les convection forcee
comportant des tubes a aillettes. — Annexe Suppl. ou
Bull, de L'Institute du Froid, 1964, № 2.
8. S a 1 ё P., Dessaux C, Simonato I. Quel-
ques resultats relativ aux performances de frigoriferes a
tubes a aillettes en cours de givrage. Annexe Bull, de
L'Institute du Froid, 1965,. № 4.
9. Stoeker W. F. How Frost Formation on Coils
Affects Refrigeration Systems. — Refrigerating
Engineering, 1957, Vol. 65, № 2.
10. T a p 1 i n L. E. Effect of Frost on Extended Surface
Evaporators. — Australian Refrigeration and Air
Conditioning and Heating, 1964, Vol. 18, № 8.
Л0
6i

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.57:634.1/.7
Холодильно-нагревательная
машина ХМФ-16
для фруктовых холодильников
A. A. PAEBr H. С. БЕРСЕНЕВА
ВНИИхолодмаш
B. П. АЛЫМОВ
Черкесский завод холодильного машиностроения
Е. Ф. ГРИШИН, Н. П. ФАЙНШТЕЙН
ВНИИэлектропривод
Холодильно-нагревательная машина ХМФ-16,
предназначенная для поддержания в камере холодильника
необходимого температурного режима хранения
фруктов, изготавливается в климатическом исполнении У
категории 2 по ГОСТ 15150—69 с ограничением для
температур окружающего воздуха от —30 до +35°С.
На базе этих машин разработаны типовые проекты
холодильников для фруктов емкостью 300, 500, 800 и
1200 т. В проектах предусмотрена
децентрализованная схема холодоснабжения камер емкостью 100 т с
помощью машины ХМФ-16, которую монтируют в
торце камеры под навесом. Охлаждение камер воздушное
с бесканальным воздухораспределением.
Машина ХМФ-16 компрессионная, одноступенчатая,
с воздушным охлаждением конденсатора,
непосредственным кипением хладагента.
Машина состоит (см. рисунок) из компрессоров
2ФУБС-9 2, конденсатора #, воздухоохладителя 10,
ресивера 1, фильтров-осушителей 4,
электронагревателей И, вентиляторов 7, электродвигателей 6, станции
управления ШАП 5957-13А2 3, датчиков-реле давления,
термореле.
Техническая характеристика машины ХМФ-16
Холодопроизводительность, кВт
(ккал/ч)
при температуре, °С, воздуха на входе
в воздухоохладитель
в конденсатор
Потребляемая мощность, кВт, при тех
же условиях
Мощность электронагревателей, кВт
Производительность вентилятора
воздухоохладителя, м3/ч
Свободный напор на входе
вентилятора воздухоохладителя, Па
Род тока
Напряжение, В
цепи управления
силовой цепи
Частота питающей сети,
Хладагент
Гц
Количество заправленного хладагента,
кг
Смазочное масло
Количество заправленного масла, кг
(с учетом масла, заправленного в
компрессоры)
18,6 A6000)
2
30
19,2
7,2
16000
Не менее 196
Переменный,
трехфазный
220
380
50
Я12 ГОСТ
19212 — 75
70
ХФ-12-16
(ГОСТ 5546—66)
16
Станция управления ШАП 5957- 13А2 представляет
собой комплексное устройство, включающее пуско-
защитную аппаратуру, терморегуляторы, приборы
световой и звуковой сигнализации.
Холодильно-нагревательная машина ХМФ-16 для
фруктовых холодильников:
/ — ресивер; 2 — компрессоры 2ФУБС-9; 3 — станция управ"
ления ШАП 5957-13А2; 4 — фильтры-осушители; 5 — манова-
куумметры; 6 — электродвигатели; 7 — вентиляторы; 8 — кон*
денсатор; 9 — поддон; 10 — воздухоохладитель; 11 —
электронагреватели.
2100
Охлажденный
l б оз дух
т/тани/г
62

Холодильно-нагревательная машина работает в
режимах охлаждения, нагревания и оттаивания инея с
поверхности воздухоохладителя. Управление машиной
осуществляется по температуре в камере холодильника.
В качестве регуляторов использованы
полупроводниковые терморегуляторы типа ПТР-2, ПТР-3. Заданная
температура в камере в диапазоне 2 н 2°С
поддерживается периодическим включением — выключением
компрессоров (в зимнее время — электронагревателей).
Переход с режима охлаждения на режим нагревания
автоматический.
Система автоматизации обеспечивает: поддержание
температуры с точностью ±1°С, защиту холодильной
машины от аварийных режимов работы, защиту от
подмораживания фруктов по температуре воздуха на
выходе из воздухоохладителя, включение машины при
восстановлении напряжения после его исчезновения,
рабочую и аварийную световую сигнализацию,
проведение процесса оттаивания воздухоохладителя, оконча-
РЕФЕРАТЫ
УДК 664.8/.9.037.003D30.2)
Технические, технологические и экономические аспекты
применения разных способов замораживания в
промышленном производстве готовых блюд. ПЛАЧЕ К Р.
«Холодильная техника», 1978, № 11.
В ГДР на базе действующей системы цен и с учетом
конкретных технологических условий определена
взаимосвязь между повышением производственных
расходов и эффектом улучшения качества продукции
при замораживании готовых блюд разными методами.
Сравнивали классические методы замораживания в
воздушном потоке и методы замораживания с помощью
сжиженных газов — азота, двуокиси углерода и
хладона. На основании экономического анализа и
проведенных исследований в ГДР принято решение в
ближайшем будущем применять только классические
воздушные скороморозильные аппараты.
Таблиц 1.
УДК 621.57.044.001.12:681.3
Проектирование конденсаторов воздушного
охлаждения с помощью ЭВМ. КАЛНИНЬ И. М., СУТЫРИ-
НА Т. М. «Холодильная техника», 1978, № 11.
Приводится методика многовариантного расчета
конденсаторов воздушного охлаждения с помощью ЭВМ.
Алгоритм и программа разработаны применительно к
трубчато-ребристым конструкциям фреоновых аппаратов
с пластинчатым оребрением. Алгоритм увязывает
тепловые и аэродинамические характеристики
конденсаторов с характеристиками вентиляторов и предназначен
для использования при их проектировании.
Иллюстраций 5. Список литературы — 6 названий.
УДК 661.716.3.001.5:536.24
Исследование калорических свойств пропана. ГУЙ-
ГОЭ. И., ЕРШОВА Н. С, МАРГОЛИН М. Ф.
«Холодильная техника», 1978, № 11.
Экспериментально измерены изохорная теплоемкость
и теплота испарения пропана в диапазоне температур
—100 -f- +90°C. Приводятся результаты сопоставления
опытных значений с имеющимися в литературе данными.
Таблиц 2. Список литературы — 8 названий.
ние процесса оттаивания и переход на режим
охлаждения. Для этой цели в станции управления имеются
клеммы для подключения реле времени или другого*
прибора, дающего сигнал на начало проведения
процесса оттаивания.
Кроме того, предусмотрено ручное управление
процессом оттаивания.
Монтаж машины сводится к размещению и
закреплению ее на фундаменте, подсоединению
электропитания.
Машина имеет целевое назначение, занимает
небольшую производственную площадь, компактна, обладает-
повышенной заводской готовностью и высокой степенью
автоматизации.
В объем поставки входят холодильно-нагревательная
машина ХМФ-16, комплект эксплуатационной
документации и комплект ЗИП.
Завод-изготовитель — Черкесский завод
холодильного машиностроения.
УДК 628.84:629.12:621.565.93/.94.004.15
Об оценке эффективности теплообменных аппаратов:
судовых систем микроклимата. ЧЕГРИНЦЕВ Ф. А.,
РЫЖКОВ СВ., ДЫМО Б. В. «Холодильная
техника», 1978, № 11.
Приведены аналитические зависимости, позволяющие
оценивать общую экономическую эффективность
применения различных типов поверхностей теплообмена
в аппаратах судовых систем микроклимата с
использованием метода «базовой точки» на ЭВМ. Выполнена
оценка эффективности применения в судовых СКВ
двух типов теплообменников.
Список литературы — 6 названий.
УДК 629.113:621.57.041.001.4
Новые уплотнительные материалы для автомобильного»
холодильного компрессора. 3 Л AT КИС А. М.,
КОНДРАТЬЕВ И. А., РАСТОРГУЕВА И. В., ЧУ-
ЧИН В. П., ХАПЛАНОВ Н. Г., ИСТОМИН Д. П.
«Холодильная техника», 1978, № И.
Подобрана надежная, работоспособная пара трения5
торцового уплотнения холодильного компрессора
автомобильной установки кондиционирования воздуха,
работающей на R12. Контактное кольцо, изготовленное
из углеграфитового материала на основе нефтяного-
полукокса, работает с контртелами из стали и минера-
локерамики более 1000 ч без видимого пропуска масла
через торцовое уплотнение.
Таблиц 2. Иллюстраций 1.
УДК 621.317.73
Инвариантный емкостный датчик уровня. НОВОСЕЛЬ-
СКИИ М. А., ЛАВОЧНИК А. И., СМИРНОВ В. П.,
МУХАМЕДЖАНОВ В. С. «Холодильная техника»,
1978, № 11.
Рассмотрена конструкция и принцип действия
емкостного датчика, инвариантного к параметрам
контролируемых сред и внешним воздействиям. Дано
аналитическое обоснование инвариантности датчика. Датчик
содержит четыре группы ортогонально ориентированных
электродов, расположенных на диэлектрической
прямоугольной раме. Две группы электродов, размещенные
в области контролируемого уровня, являются
рабочими, а другие две группы, размещенные полностью в
одной среде, выполняют функции компенсирующих
конденсаторов. Приведены конструкция датчика и
электрическая схема соединения конденсаторов.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2 названия.
63

УДК 536.24:621.565.93/.94
К расчету коэффициента теплоотдачи при кипении
хладагентов в вертикальных каналах. ШИХОВ Г. Л.,
МИЗЕРЕЦКИЙ Н. Н. «Холодильная техника», 1978,
№ И.
На основе изучения данных и собственных
экспериментальных исследований ьолучено критериальное
уравнение, позволяющее расчетным путем определять
коэффициент теплоотдачи при кипении хладагентов в
вертикальных каналах.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6 названий.
УДК 629.12:621.565.004.5@94.7)
Новые правила технической эксплуатации
холодильных установок на судах флота рыбной; промышленности
СССР. ЧЕРКАШИН А. С. «Холодильная техника»,
1978, № 11.
Рассмотрены основные положения новых «Правил
технической эксплуатации холодильных установок на
судах флота рыбной промышленности», разработанных
Гипрорыбфлотом. Отмечены основные изменения по
сравнению с прежними Правилами, действовавшими с
1971 г. Правила отвечают современным условиям
эксплуатации судовых холодильных установок.
УДК 536.24:621.565.923
Теплообмен в открытых охлаждаемых витринах с
горизонтальной воздушной завесой. САГАЛОВИЧ Л. В.,
ГОГОЛИН А. А. «Холодильная техника», 1978, № 11.
Приведены результаты экспериментальных
исследований теплообмена в открытой одноярусной витрине с
принудительной циркуляцией воздуха и воздушной
горизонтальной завесой. Определена зависимость
условного коэффициента теплопередачи при теплообмене
через открытый проем и количества подмешиваемого
теплого воздуха из окружающей среды в воздушную
завесу от разности температур наружного воздуха и
внутри витрины.
Иллюстраций 6. Список литературы — 4 названия.
УДК 664.951.32.037:576.8
Изменение микрофлоры копченой рыбы в процессе
холодильного хранения. КУДРЯШЕВА А. А.
«Холодильная техника», 1978, № 11.
В производственных условиях изучено изменение
количественного и качественного состава микрофлоры на
поверхности рыбы холодного копчения в процессе
хранения при —5 -j 7°С. Установлено, что при этих
температурах на поверхности рыбы активно
размножаются дрожжи, бактерии и плесени. На основе
экспериментальных данных выявлено, что
продолжительность хранения теши нельмы при —5 -. 7°С и
относительной влажности 85—90% не должна "превышать
30—35 суток, теши осетра — 50—60 сутокЛа|теши и
спинки муксуна — 70 суток, после чего заметно
ухудшается товарное качество.
Таблиц 1. Список литературы — 2 названия.
УДК 536.24:621.57.049
Теплоотдача оребренных воздухоохладителей при инее-
образовании. ИВАНОВА В. С. «Холодильная
техника», 1978, № 11.
Экспериментально исследован наружный теплообмен
оребренных воздухоохладителей в условиях инееобра-
зования. Изучено влияние скорости воздуха, его
относительной влажности и шага оребрения
воздухоохладителей на теплоотдачу и характер изменения
коэффициента теплоотдачи а'. Приведены графические
зависимости, показывающие изменение а' по времени в
зависимости от условий эксплуатации и характеристики оребрен-
ной поверхности. Предложенная аналитическая
зависимость а' = ах + а2е дает возможность
рассчитывать а' в диапазоне: sp — от 7,5 до 15 мм, (о)рH — от 2
до 10 кг/(с-м2) и фх — от 0,7 до 0,9.
Таблиц 2. Иллюстраций 5. Список литературы — 10
названий.
УДК 699.8:331.833.2:621.565
Взрывопожароопасность производств, размещаемых в
охлаждаемых помещениях. ПЧЕЛИНЦЕВ В. А.,
НИКИТИН А. Г., РАБИНКОВ В. А.,
ВАРЛАМОВ М. А. «Холодильная техника», 1978, № 11.
Расчеты, проведенные на основании контрольных
опытов и измерений концентраций аммиачно-воздушной
смеси в бродильно-лагерных цехах пивоваренных
производств, оборудованных импортными
воздухоохладителями с непосредственным кипением аммиака,
показали, что взрывоопасная аммиачно-воздушная смесь не
превысит 5% свободного объема помещения. Это
позволило отнести указанные производства к категории Д.
Список литературы — 3 названия.
На первой странице обложки.
МКТН20-23-5.
Компрессорно-конденсаторный агрегат каскадной холодильной машины
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов,
Е. М. Агарев, А. В. Быков, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук,
лроф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Ша-
поваленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 04.10.78. Подписано в печать 03.11.78. Т-19836. Формат 84X108Vie.
Объем 4,0 п. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 8,07. Тираж 15 645 экз. Заказ 2213
Высокая печать.
Адрес редакции: 125422, Москва , А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли. 142300, г. Чехов Московской области
64