Кондиционирование воздуха в предприятиях
торговли и общественного питания
Кандтехн. наук А. ГОГОЛИН, инж., Н. БАРУЛИН —Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности*
Предприятия торговли и общественного пи- Характеристика климатических зон дана в
тания являются важными объектами примене- табл. 1.
НИЯ КОМфорТНОГО КОНДИЦИОНИрОВаНИЯ ВОЗДу- Таблица I
ха, так как для них характерна высокая
концентрация тепловыделений на 1 м2 площади. В
этом отношении предприятия торговли и
общественного питания уступают только театрам
и кино.
В структуре теплового баланса торговых
помещений большое значение имеют элементы,
не связанные с состоянием наружного воздуха
(тепло от людей, освещения, технологического
оборудования). В связи с этим кондациониро-
вание воздуха следует применять и в
предприятиях торговли и общественного питания,
находящихся в более прохладных районах, где
в помещениях с меньшей концентрацией тепла
(например, жилые здания) можно не
производить искусственною охлаждения воздуха,
а ограничиться лишь усиленной вентиляцией,
защитой от солнечных лучей, использованием
ночного холода и пр.
На рис. 1 показана предлагаемая авторами
статьи схема зонирования СССР с точки
зрения применения кондиционирования воздуха.
Характеристики
Число дней в году со
среднесуточной
температурой выше 20° .
Расчетная температура
наружного воздуха по
сухому термометру, СС
То же, по влажному те] -
Зоны
I | II | III | IV | V 1
Менее
?5
26-29
13-20
25-о0
28-33
19—21
50—100
30-36
20-24
100—150
32-oS
21—25
Более
150
37 ~а
24-25
1
Рис. 1. Схема зонирования СССР с точки зрения примене
ния кондиционирования воздуха,
Кондиционирование воздуха летом в
предприятиях торговли и общественного питания
должно быть дифференцировано для
различных климатических зон. В первой, наиболее
прохладной, зоне кондиционирование воздуха
вряд ли получит распространение. Во второй
зоне объектами кондиционирования воздуха
могут стать наиболее теплонапряженные
помещения. В третьей зоне таких помещений
очевидно будет большинство, а в четвертой и
пятой — кондиционирование воздуха должно
получить самое широкое распространение.
Предприятия торговли и общественного
питания могут стать весьма крупными
потребителями оборудования для
кондиционирования воздуха. В 1955 г. в СССР
насчитывалось 352,5 тыс. магазинов и 118 тыс.
предприятий общественного питания. Из этого
количества 99,8% магазинов (95,7!%
оборота) и 97,51% столовых (87,5% оборота)
имеют площадь менее 200 м2. По
Министерству торговли, объединяющему наиболее
крупные предприятия, соответствующие
цифры равны: по магазинам — 99 и 88% и
столовым — 94 и 79%. Холодоорошводитель-
йость для предприятий таких размеров не
превышает 50—60 тыс. ккал/час. Наиболее
целесообразно устанавливать в них
сравнительно небольшие автономные шкафные
кондиционеры со встроенными) холодильными
машинами'.
Значительная часть магазинов
представляет собой небольшие помещения (с одним
продавцом), Холодопроивводительностъ для
таких магазинов должна составлять от

10 Кондиционирование воздуха в предприятиях торговли и общественного питания № 5
3000 до 6000 ккал/час. В этих случаях
рекомендуется устанавливать оконные кондиционеры.
Применение более современных ©нутристенных
кондиционеров менее удобно, чем оконных,
которые хорошо располагаются над входной
дверью во внутреннем тамбуре.
Центральные системы целесообразно
применять для крупных универсальных магазинов и
ресторанов, удельный вес которых по
сравнению со множеством небольших предприятий
сравнительно невелик E—6% по потребной
холодопроюводительности). В настоящее
время уже имеется ряд выполненных крупных
установок, например в магазине «Детский мир»,
в Гастрономе № 40» в ресторане «Прага»
(г. Москва).
Проектные организации (Союзгипроторг,
Моспроект) накопили некоторый опыт
проектирования и монтажа центральных систем.
Харьковский завод санитарно-технического,
оборудования выпускает стандартные
кондиционеры центрального типа. Таким образом,
центральные системы можно считать
освоенными, в дальнейшем их следует только
совершенствовать.
Автономные же кондиционеры представлены
лишь небольшим количеством опытных
конструкций. Между тем именно эти
кондиционеры являются наиболее подходящими для
большинства магазинов, столовых, кафе.
Даже в крупных универмагах при
оборудовании установок кондиционирования воздуха
более целесообразно применять шкафные
кондиционеры или же систему местных
кондиционеров с центральной холодильной установкой,
чем центральную систему с громоздкими
воздуховодами. I \ -
Таким образом', проблема
кондиционирования воздуха в предприятиях торговли и
общественного питания должна быть решена
путем организации массового производства
автономных кондиционеров шкафного и
оконного типа.
Использование кондиционеров шкафного и
оконного типа будет более эффективным, если
они, помимо охлаждения воздуха, смогут
-осуществлять также и его нагревание по схеме
теплового насоса. •
Применение теплового насоса позволит, при
удорожании кондиционера на 10%, увеличить в
два раза продолжительность его использования.
В самых южных районах СССР кондиционер с
тепловым насосом даст •возможность охлаждать
и отапливать помещения в течение всего года, В
более северных районах он будет осуществлять
отопление летом, во время похолодания, когда
обычные системы центрального отопления не
работают.
Весной и летом, в периоды похолодания,
отвод тепла из помещения с большими
внутренними тепловыделениями целесообразно
осуществлять не с помощью холодильной машины, а
вентиляцией помещения. Для этого в
конструкции кондиционеров должна быть
предусмотрена возможность изменения соотношения
между рециркулирующим и наружным
воздухом, вплоть до полного прекращения
рециркуляции.
Наиболее современными холодильными
машинами для кондиционеров являются
герметичные со встроенным электродвигателем,
в которых в качестве холодильного агента
применяется фреон-22. Использование
фреона-22 вместо фреона-12 имеет ряд
преимуществ. Так, при работе одного и того же
компрессора на фреоне-22 вместо фреона-12 холо-
допроизводительность повышается на 60%.
Расход электроэнергии на 1000 ккал/час при
прочих равных условиях у компрессора с фре-
оном-22 примерно на 6%* меньше, чем у
компрессора с фреоном-12. Это объясняется
относительно меньшими дроссельными потерями
при использовании фреона-22 вследствие
увеличения разности давлений в компрессоре.
Опыты Е. Соколовой, проведенные в МВТУ,
и В. Лавровой—во ВНИХИ, показали, что
коэффициенты теплопередачи при 'кипении и
конденсации фреона-22 на 25—30% выше, чем
фреона-12. Это приводит к некоторому
сокращению поверхностей ребристых аппаратов,
обдуваемых воздухом (на 6—8%), и кожухо-
трубных конденсаторов (на 10—15%).
За рубежом фреон-22 получил широкое
применение в автономных кондиционерах. В
настоящее время 94%i всех моделей комнатных
кондиционеров и 75% шкафных выпускаются
на фреоне-22.
Диапазон холодопроизводительности
автономных шкафных кондиционеров с
холодильными машинами — 6000—120000 ккал/час.
Наиболее распространены кондиционеры холо-
допроизводительностью 10000—30000 ккал/час.
В связи с наличием большого количества
магазинов с одним продавцом широкое
применение получат кондиционеры
производительностью 3000 ккал/час.
Анализ типовых проектов показывает, что
наибольшая холодопроизводительность
шкафного кондиционера для предприятий торговли
и общественного питания составляет 40000
ккал/час. При этом магазины (до 24
продавцов), рестораны, столовые и кафе (до 500

№ 5 Кондиционирование воздуха в предприятиях торговли и общественного питания 11
посадочных мест), а также
небольшие универмаги (до
66 продавцов) могут быть
оборудованы
кондиционерами при установке их в
одном зале в количестве не
более трех.
На основании
материалов, приведенных выше,
была разработана
градация кондиционеров на
фреоне-22 для
предприятий торговли и
общественного литания на базе
градации типоразмеров
фреоновых
компрессоров, принятой ЦКБХМ
"(табл. 2).
Необходимо в
ближайшее время начать выпуск
герметичных холодильных машин на фреоне-22
для работы в установках кондиционирования
воздуха.
В 1957 г. во ВНИХИ был разработан и
построен шкафной кондиционер холодопроизво-
дительностью 10000 ккал/час на базе
фреоновой холодильной машины ИФ-49, выпускаемой
заводом «Искра». Общий вид кондиционера
показан на рис. 2, а вид со снятыми щитами — на
рис. 3.
Габаритные размеры кондиционера: ширина
1 м, глубина 0,6 м, высота 2,4 ж.
Кондиционер разделен тю высоте на два
отсека: комшрессорно-конденсаторный и испари*-
тельно-вентиляторный. Составленные вместе
два отсека образуют шкафной кондиционер.
Но отсеки можно монтировать и отдельно в
разных помещениях.
В компрессорно-конденсаторном отсеке
расположен автоматизированный фреоновый
агрегат ИФ-49, а также электрическая пусковая
и предохранительная аппаратура компрессора
и вентилятора.
В испарительно-вентиляторном отсеке
размещен ребристый испаритель поверхностью
40 ж2, изготовленный из четырех стандартных
конденсаторов KB-10 завода «Искра»,
масляный сетчатый фильтр и вентилятор
двухстороннего всасывания ВНИИСТО-19 № 2, 5.
Диаметр рабочего колеса вентилятора равен
250' мм, число оборотов 1000 в минуту, подача
воздуха 2500—3000 мУчас, полный напор
.15—20 мм вод. ст. Расчетный уровень шума
вентилятора при окружной скорости в
J3,1 м/сек составляет 60 дб.
Корпус кондиционера собран из уголков с
деревянными накладками. С боков конди-
Тип
кондиционера
Оконный с
тепловым
насосом
Шкафной с
тепловым
насосом
О А
§1
?2
* ч
s§8
s s4
SoQ
О О. Si»
luk
3000
6000
6000
9000
15U00
2O0U0
30OOU
40010
Тип
компрессора
Герметичный
с
вертикальным валом
На базе:
2ФВ-..БС
2ФВ-5ЬС
2ФВ-5БС
2ФВ-6,5БС
2ФВ-6,5БС
4ФУ-6,5ЬС
4ФУ-1,5БС
S3
я udo
oxodoc
ло о(
пресс
у ту
и s к
«оЗ
:г S s
150J
1000
luoo
1500
Юио
15иО
1и00
15U0
ние
тора
<0 <3
5 =i
Ч в
? о
О а


душное
Тоже
"Во-
19-
чо е
Тоже
я »
о »
й
03 оЗ
гьо охл
воздух
-2
Ч г 3»
О <у^
« КЗ
.800
1500
15UU
2500
3600
5U00
75U0
10000

Количество

ляционного воздуха,
м'Ччас
До 250
400
1500
„ 2500
3500
„ 5U00
„ 75U0
„ Юооо
емая
ь, кет
н 3
о о
a s
С ,33
1.8
1,8
3,3
4,5
е,8
9,0
13,0
Таб
лиц

Приблизительные
габаритные
размеры, м
К
Си
3<3
0,65
0,75
0,9
0,95
1,0
1,2
1,5
1,7
2
U^
0,75
0,8
0,5
0,6
0,7
0,7
о,8
0,8
03
о
U
Зк_
3^
0,10
0,45
2,1
2,1
2,2
2.'з
2,4
2,5
а 2
3
а:
X
X
«5
О)
t°
VO
О
0,195
0,27 1
U.945
1,2
1,54
1,93
'/,88
3,1
Рис. 2. Общий вид .кондиционера
ВНИХИ:
1 — отверстия для входа воздуха, 2 —
отверстия для выхода воздуха, 3 —
переключатель режимов, 4 — "рукоятка
термостата.

12
Кондиционирование воздуха в предприятиях торговли и общественного питания
№ 5
ционер закрыт съемными
щитами из листового металла с
наклеенным изнутри слоем
пористой резины толщиной 10 мм.
Щиты крепятся к каркасу
поворотными замками.
Автоматизация работы
кондиционера осуществляется
следующим образом. Включение и
остановка компрессора в
зависимости от температуры
помещения производятся
термостатом ДТК-4 (изготовляется
заводом «Манометр»). Вентилятор
3150
-^1050
V7/
Ж
USO-
Рис. 3. Кондиционер ВНИХИ со снятыми
щитами:
1 — электродвигатель компрессора, 2 —
компрессор, 3 — конденсатор, 4 —
теплообменник, 5 — осушитель фреона, 6 —
фильтр, 7 — воздухоохладитель, 8 —
^шльтр для воздуха, 9 — влагосборник,
О — вентилятор, 11 — электродвигатель
вентилятора, 12 — направляющие
лопатки для воздуха, 13 — поддон, 14 —
регулировочный шибер, 15 — регулятор дав--
ления, 16 — терморегулирующий вентиль,
17 — распределитель фреона на десять
точек, 18 — переключатель режимов,
19 — электрощит, 20 — рама, 21 —
рукоятка термостата.
0/~\0 О/^ЛО 0/~ЛО Су~\0 Q(~4
kJo oUo о wo oUo bW(
о^оо^оо/-~лоо^\оо^\о Ш
Uo oUo oUo о Wo oUo
0/-ЛО 0/-ЛО 0/~-\0
0U00U00U0
oUo
i
'/A
znsznzzzzizssnzzzrTjzzzzzznzzi
-9200
Ш
Рис. 4. План кафе «Арфа»:
1 — канал наружного воздуха, 2 — существующая приточная
вентиляция, 3 — коридор, 4 — гардероб, 5 — витрина, б — касса, 7 —стол,
8—кухня, 9—шкаф, А—кондиционер ВНИХИ, В—кондиционер «Ate».
при пуске кондиционера работает непрерывно.
Предусмотрены также обычные для агрегата
ИФ-49 автоматические приборы регулирования
собственно холодильного цикла: прессостат —
реле давления типа РД-1, водорегулирующий
вентиль ВР-15 и два терморегулирующих
вентиля ТРВ-2 с диаметром дроссельных
отверстий, увеличенным до 2,1 мм. Кондиционер
включается в работу трехпозиционным
переключателем, расположенным на переднем щите
рядом, с ручкой термостата.
После испытания во ВНИХИ
кондиционер был установлен на летний сезон в кафе
«Арфа» (рис. 4) для (Проверки его в
производственных условиях. Кроме того, в этом кафе
установлен кондиционер западногерманской
фирмы «Ate» производительностью 6000
ккал1час. Кафе «Арфа» было выбрано потому,
что в нем наблюдались особенно
неблагоприятные температурные и влажностные условия.
Эффект, полученный в результате установки
кондиционеров ВНИХИ и фирмы «Ate», бь!л
несколько снижен вследствие необходимости
подачи в зал повышенного количества
свежего воздуха (до 3000 мУчас вместо расчетного
1200 мъ1час) для того, чтобы не допустить
проникновения теплого воздуха из кухни. Однако
все же температура в кафе в жаркие дни бы-

№ g
Некоторые особенности кондиционирования воздуха в шахтах
13
ла на 2—4° ниже наружной, или на 6—8°
ниже температуры, которая наблюдалась в кафе
до оборудования его установкой
кондиционирования воздуха ВНИХИ. Недостатком в работе
кондиционера являлся повышенный шум
— 74 дб (на 4 дб больше нормы, допускаемой
для кафе).
Многие шахты Донбасса разрабатывают
угольные пласты на глубине 700—900 ж, где
температура горных пород достигает 30—35°,
а температура воздуха 28° и выше. По мере
освоения более глубоких горизонтов
температура воздуха будет повышаться. Для ее
снижения недостаточно ограничиться только
вентиляцией, необходимо применять
искусственное охлаждение воздуха.
Процессы охлаждения и осушения воздуха
в наземных и подземных условиях
неодинаковы вследствие различия температурного и
влажностного режимов.
Относительная влажность рудничного
воздуха достигает 85—95% и больше, в то время
как в наземных условиях относительная
влажность воздуха в помещении обычно не
превышает 50—60%.
Для наземных условий принято считать, что
процесс охлаждения и осушения воздуха
условно протекает на диаграмме i—d по
прямой, соединяющей точку начального состояния
В настоящее время кондиционер ВНИХИ
переведен на работу с фреоном-22, что
позволило уменьшить число оборотов компрессора с
1000 до 650 в минуту и снизить уровень шума.
В плане дальнейших работ ВНИХИ намечено
разработать шкафной кондиционер с
тепловым насосом холодопроизводительностью
20000 ккал/час.
т воздуха, поступающего в воздухоохладитель, с
е точкой на кривой 'полного насыщения, огфеде-
\ ляемой температурой охлаждающего тела —
е трубчатой поверхности «сухого» воздухоохла-
:- дителя или распыляемой воды, стекающей в
i- поддон «мокрого» воздухоохладителя.
[- В наземных условиях относительная влаж-
[- ность охлажденного воздуха всегда меньше
100%.
а Относительную влажность охлажденного
)- воздуха можно регулировать, изменяя темпе-
и ратуру охлаждающей воды и холодопроизво-
дительность по методу второй рециркуляции.
\- Как показали опыты, проведенные на лабо-
я раторном стенде института, процесс охлаждения
:- рудничного воздуха протекает по прямой, сое-
[- диняющей начальную точку А с точкой В на
кривой полного насыщения, соответствующей
о температуре охлаждающего тела (рис. 1).
а Однако вследствие очень высокой относи-
:- тельной влажности рудничного воздуха и боль-
я шой разности температур линия процесса, в от-
AIR CONDITIONING FOR STORES AND RESTAURANTS
A. GOGOLIN, Cand. Techn. ScL, N. BARULIN, Eng.
Summary
Solution of the problem of the extensive appilication of air conditioning in stores
and restaurants should be linked with the climatic factor. With this in view a scheme
is proposed for the zoning of USSR from the standpoint of air conditioning.
It has been established that the refrigerating capacity of store conditioners
lies within the limits of 6000—120000 kg. cal/hr. j
From considerations of the requirements of trade and restaurant systems in the
Soviet Union and an analysis of foreign experience a gradation has been developed
in VNIKhl of air conditioners of 3000—40000 kg. cal/hr refrigerating capacity. Out of
this gradation a 10000 kg cal/hr capacity cabinet type of conditioner has been built and
tested.
Некоторые особенности кондиционирования
воздуха в шахтах
Инж. В. КЕФЕР—Макеевский научно-исследовательский институт по безопасности
работ в горной промышленности

14
Некоторые особенности кондиционирования воздуха в шахтах
Но 5
личие от процесса охлаждения наземного
воздуха, проходит через область тумана. В
области тумана капельки конденсирующейся влаги
Рис. 1. Процесс охлаждения и осушения воздуха
в подземных условиях.
воздуха не только осаждаются на
охлаждающей поверхности, но и остаются в воздухе во
взвешенном состоянии, а затем улавливаются
в каплеуловителе.
Конечная точка состояния охлажденного
воздуха будет находиться не на линии
процесса (точка ?), а переместится влево по
изотерме тумана на кривую полного насыщения
(точка ?').
В сравнительно узких границах температур
охлажденного рудничного воздуха A0-^-20°)
угол наклона изоэнтальпы почти не
отличается от угла наклона изотермы тумана. Поэтому
можно приближенно считать, что смещение
конечной точки Б происходит по линии i=const.
При нагреве воздуха через стенки
воздухоохладителя -конечная точка Б' может
переместиться вверх по линии d=const (точка Б").
В первом случае относительная влажность
охлажденного воздуха, как правило,
составляет 100%. Во втором случае, то есть при
дополнительном нагреве, вследствие плохой
изоляции стенок воздухоохладителя относительная
влажность охлажденного воздуха будет
несколько ниже 100°/oi. Регулирование
относительной влажности изменением холодопроиз-
водительности и температуры охлаждающей
воды в рудничном воздухоохладителе невозможно
без специальных устройств для осушения
охлажденного воздуха.
Понижение температуры охлаждающей
воды 'приведет к уменьшению коэффициента
эффективности процесса и к некоторому
снижению рабочей холодопроизводительности
машины вследствие понижения температуры
испарения хладагента. Предельная же относительная
влажность охлажденного воздуха не изменится,
так как конечная точка процесса останется в
области тумана.
Эффективность процесса охлаждения и
осушения 'воздуха определяется отношением длины
отрезка линии процесса между точками,
характеризующими начальное и конечное
состояния воздуха (линия АБ), ко всей длине
линии АВ между начальной точкой и точкой,
характеризуемой температурой охлаждающего
тела.
В подземных условиях
t'2=t29 *2' ж /2, d',<<d2.
Следовательно, в отличие от процессов в
наземных условиях эффективность процессов
охлаждения и осушения рудничного воздуха
нельзя оценивать по значениям влагосодержа-
ния воздуха.
При заданных температурах воздуха на
входе в воздухоохладитель и выходе из него,
величина коэффициента эффективности
определяется температурой воды после ее контакта
с охлаждаемым воздухом. Этой температурой
не следует задаваться. Ее нужно рассчитать,
приняв определенную величину коэффициента
эффективности процесса
T] = -J Ц
где:
h и h — температуры соответственно
охлаждаемого и охлажденного воздуха;
tw— искомая температура воды.
Так как во влажном воздухе содержатся
перегретые пары воды, отдача воздухом тепла
охлаждающему телу происходит, как известно,
двумя путями: теплообменом, в результате
которого понижается температура воздуха —
явное тепло — и массообменом, в результате
которого выпадает из воздуха влага —
скрытое тепло.
Массообмен при охлаждении рудничного
воздуха имеет большее значение, чем в
наземных установках. Это обусловлено более
высоким коэффициентом влаговыпадения.

№ 5
Некоторые особенности кондиционирования воздуха в шахтах
15
На рис. 2 видно, как влияет величина
первоначальной относительной влажности
охлаждаемого воздуха на коэффициент влаговыпа-
дения. График построен для конкретного при-
(
Щ
2,5
2,0\
15
%0
J»
и
У
ф
\ "'
. г
'J&
v4
г
<./'
^
Ь6
f
)
, 1
1
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,1 0t8 0,9 1,0 ср.
Рис. 2. Зависимость коэффициента
влаговыпадения от первоначальной
относительной влажности воздуха.
мера осушения и охлаждения воздуха от
первоначальной температуры h = S0° до
температуры /2=12° при барометрическом давлении
в наземной установке 745 мм рт. ст., в
подземной —• 828 мм рт. ст. (горизонт 900 м) и
относительной влажности охлажденного воздуха
соответственно 93 и 100%.
В наземных условиях, где первоначальная
относительная влажность не превышает 60%,
коэффициент влаговыпадения составляет 2,05.
В подземных условиях при первоначальной
относительной влажности примерно 90%
величина коэффициента влаговыпадения
увеличивается до 3,25, то есть будет на 59% выше.
В связи с этим при одних и тех же
температурах воздуха на входе и выходе хо'лодопроиз-
водительность рудничного воздухоохладителя
будет значительно выше наземного.
Следовательно, должен быть увеличен и коэффициент
орошения.
На рис. 3 показана зависимость
коэффициента орошения от весовой скорости воздуха
при коэффициенте эффективности процесса
т] = 0,9 для тангенциальных форсунок У-1
диаметром 4 мм и У-1 диаметром 6 мм (в
подземных условиях) и для форсунок У-1
диаметром 4,5 мм (в наземных условиях).
Графические зависимости составлены для подземных
условий на основании результатов
экспериментальных исследований, ^а для наземных — по
литературным данным. Принятые параметры
воздуха приведены выше. Первоначальная
относительная влажность воздуха в подземных
условиях составляет 93%, а в наземных — 50%'.
Температура воды после соприкосновения с
охлаждаемым воздухом равна 10°.
Пунктирная кривая на рис. 3 показывает
ту же зависимость для наземной установки в
аналогичных условиях снижения
температуры. Коэффициент орошения в этом случае
значительно ниже, чем при охлаждении
рудничного воздуха. Эта разница повышается при
увеличении скорости воздуха. /
Процесс при коэффициенте эффективности
tj =0,9, коэффициенте орошения р =2 и
диаметре выходного отверстия форсунок около
4 мм осуществляется в наземной установке
при весовой скорости воздуха w*\ = 1,9, а в
подземной установке — при w\ =3,4.
Таким образом, при проектировании
желательно предусмотреть увеличение скорости
воздуха в живом сечении шахтного
воздухоохладителя путем установки вспомогательного
вентилятора для преодоления повышенных
сопротивлений.
1 2 3 « S
• Рудничная установка
Установка на поверхности
dtw
Рис. 3. Зависимость оптимального коэффициента
орошения и разности температур охлаждающей
воды от весовой скорости воздуха.
При проектировании воздухоохладителя
большое значение имеет выбор диаметра
форсунки. Для форсунок менее грубого
распыления требуется меньшее количество
циркулирующей охла!ждающей воды. В то же время
с уменьшением диаметра отверстия форсунки
значительно' снижается ее производительность.
Вторая группа кривых на рис. 3 показывает
зависимость разности температур
охлаждающей воды на входе в воздухоохладитель и
выходе из него от весозой скорости воздуха при
оптимальном коэффициенте орошения.

Некоторые особенности кондиционирования воздуха в шахтах
Mb 5
В наземной установке, где одинаковый по
величине коэффициент эффективности
получается при значительно меньших
коэффициентах орошения, чем в подземных установках,
разность температур охлаждающей воды при
одном и том же коэффициенте орошения будет
не больше, а меньше, чем в подземной
установке (см. рис. 3 — пунктирная линия).
Это положение очевидно из уравнения коэф-
фициета орошения
где: А/ — разность энтальпий воздуха, ккал!кг;
ktw — разность температур охлаждающей
воды, °С.
При охлаждении воздуха в подземной
установке Ы всегда значительно больше, чем в
наземной, вследствие более высокой
относительной влажности охлаждаемого рудничного
воздуха. Коэффициент орошения увеличивается
при этом менее резко.
Это можно показать на примере, приняв
те же параметры воздуха и воды, что и в
конкретном случае, рассмотренном выше, и
пользуясь рис. 3.
При весовой скорости воздуха w^ =3 кг1м2 сек
коэффициент эффективности т\ = 0,9
обеспечивается коэффициентом орошения:
в подземной установке при форсунках
диаметром 4 мм
{1 = 2,12 кг/кг;
в наземной установке при форсунках
диаметром 4,5 мм
I* = 1,62 кг)кг.
Разность энтальпий воздуха:
в подземной установке
Д/ = 13,9 ккал\кг;
в наземной установке
М = 7,7 ккал/кг.
Разность температур охлаждающей воды
в подземной установке
13,9
в наземной установке
Выводы
1. При большом диапазоне температур
охлаждаемого рудничного воздуха и его высокой
относительной влажности конечная точка
процесса охлаждения должна находиться на
кривой полного насыщения воздуха.
Следовательно, воздух выходит из воздухоохладителя
предельно насыщенным.
2. Уменьшение конечной относительной
влажности охлажденного рудничного воздуха
изменением режима работы установки
невозможно.
3. Температура охлаждающей воды после
соприкосновения ее с воздухом должна
определяться расчетом по заданной величине
коэффициента эффективности процесса охлаждения:
4. Коэффициент влаговыпадения в
подземных условиях всегда значительно выше, чем
в наземных, что обусловливает при прочих
равных условиях значительно более высокую холо-
допроизводительность машины.
5. В рудничных установках требуется
обеспечить интенсивную циркуляцию охлаждающей
воды и более низкую температуру ее
охлаждения.
6. Для уменьшения количества
циркулирующей охлаждающей воды желательно
увеличивать скорость воздуха в живом сечении
камеры орошения воздухоохладителя.
SOME FEATURES OF AIR CONDITIONING IN MINES
V. REFER, Eng.
Summary
The principal difference in the air conditioning of mines from the ordinary ground
conditions lies in the very high relative humidity of mine air, attaining a value of 85—
95%. Because of this the air leaves the cooler in a nearly saturated condition.
The coefficient of moisture precipitation is always higher under mine than ground
conditions, calling for larger compressor capacity of the former, for the same inlet and
discharge temperatures in both cases.
Mine plants require more intensive cooling water circulation, a lower cooling
temperature of the water and increased rate of air flow through the effective cross section of
the spray chamber of the air cooler.

Применение бромистолитиевой абсорбционной машины
в качестве теплового насоса
Доктор техн. наук, проф. Л. РОЗЕНФЕЛЬД, инж. М. КАРНАУХ —
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
Использование абсорбционной холодильной
машины, работающей по обращенной
(тепло-насосной) схеме, для теплоснабжения в зимнее
время представляет значительный интерес [1].
Для этой цели целесообразно применять
водный раствор бромистого лития [2, 31. В
Институте теплоэнергетики Академии наук УССР
для работы по обращенной схеме была
переоборудована опытная бромиетолитиевая
абсорбционная машина.
Принципиальная схема обращенной броми-
столитиевой абсорбционной машины
приведена на рис. 1.
Рис. 1. Схема обращенной бромистолитиевой
абсорбционной машины.
В генераторе 1 происходит выпаривание
водного раствора бромистого лития за счет
сбросного тепла" сравнительно низкой температуры
при давлении, определяемом температурой
охлаждающей воды, поступающей в
конденсатор 2. Практически чистый водяной пар из
генератора 1 направляется в конденсатор и
сжижается. Теплота конденсации отводится
охлаждающей водой. Конденсат перекачивается
насосом 10 в испаритель 3. Крепкий раствор
из генератора при помощи насоса 6 подается
через теплообменник 5 в абсорбер 4. В
испарителе происходит кипение воды при давлении,
соответствующем температуре источника
сбросного тепла. Из испарителя водяные
пары поступают в абсорбер, где абсорбируются
крепким раствором, поступившим из
генератора, а неиспарившиеся—насосом 8 направляются
в канализацию. Выделяющееся в процессе
абсорбции высокотемпературное тепло отводится
при помощи воды, циркулирующей через
трубки; Я и используется для теплоснабжения.
Часть слабого раствора из абсорбера
насосом 7 подается через теплообменник в
генератор 1. Остальная часть раствора насосом 7
снова перекачивается в абсорбер.
Рециркуляция раствора через абсорбер позволяет
значительно улучшить процесс абсорбции.
В связи с тем, что рабочие процессы в
аппаратах обращенной машины протекают под
вакуумом, неизбежно проникновение воздуха в
систему. Из абсорбера и конденсатора
паровоздушная смесь удаляется вакуум-насосами.
'\
Q 70 ?%
Рис. 2. Узловые точки рабочих процессов в обращенной
. /бром исто литиевой абсорбционной машине.

18
Применение бромистолитиевой абсорбционной машины
М 5
Узловые точки рабочих процессов в
обращенной бромистолитиевой абсорбционной машине
в энтальпийной диаграмме показаны на рис. 2.
Точка / характеризует состояние раствора в
конце процесса кипения в генераторе. В
диаграмме она определяется пересечением
изотермы t\ (соответствующей высшей температуре
кипения раствора в генераторе) с изобарой рк
(давление в конденсаторе). Раствор насосом
нагнетается в теплообменник, где подогревается
при постоянной концентрации до температуры
h—точка 2. Раствор в состоянии 2 вместе с
паром в состоянии Т поступает в абсорбер. После
частичного смешения пара и жидкости
образуется раствор, состояние которого (точка 3)
определяет высшую температуру h в абсорбере.
Линии 2—3 и 3—4 характеризуют изменения
жидкой фазы раствора в конце процесса
абсорбции. Состояние раствора в конце процесса
абсорбции — точка 4 — определяется
пересечением изотермы U с изобарой ро. Изобара ро
характеризуется температурой сбросной воды.
Изотерма t\ соответствует температуре воды,
поступающей в абсорбер. Линия 4—5
характеризует (Процесс охлаждения слабого раствора в
теплообменнике. Этот процесс протекает без
изменения концентрации. Линии 5—6 и 6—/
изображают изменение состояния жидкой фазы
раствора в генераторе. Состояние паров,
выходящих из генератора (точка §')> может быть
определено с достаточной степенью точности,
Из бодопробода
В канализацию
о*
расходомер
Условные обозначения:
1Т бануумметр
р термометр
I а концен>пра,:юмер
? запорный дентмль
Рис. 3. Схема экспериментальной установки.
как среднее между состоянием пара,
равновесного жидкости в точке 6 (точка §**), и
состоянием пара, равновесного жидкости в точке 1
(точка 8*.) Точка 7 характеризует состояние
жидкости в испарителе, а точка 8 — состояние
жидкости в конденсаторе.
Схема экспериментальной установки
приведена на рис. 3. Генератор / представляет собой
горизонтальный кожухотрубный аппарат
затопленного типа с развитым паровым
пространством. В межтрубном пространстве генератора
происходит выпаривание раствора. При этом
греющая вода подается в трубчатую часть
аппарата. Водяные пары из генератора по
соединительному патрубку поступают в конденсатор 2.
Конденсатор также выполнен в виде
горизонтального кожухотрубного аппарата; пары
конденсируются в межтрубном пространстве, а
охлаждающая вода протекает по трубкам.
Паровоздушная смесь отводится из нижней части
аппарата. Конденсат из конденсатора сливается
в бак 17, откуда насосом 8 подается
периодически в испаритель 4. Испаритель представляет
собой горизонтальный барабан, в верхней части
которого размещено устройство для распыления
воды.
Крепкий раствор из генератора
шестеренчатым насосом 7 подается в теплообменник 5, а
оттуда в абсорбер 3. Теплообменник выполнен
элементным, противоточным. Оросительный
абсорбер представляет собой горизонтальный
кожухотрубный аппарат. Раствор
распыляется в нем при помощи
специального распределительного
устройства. Для отвода
паровоздушной смеси из абсорбера в
нижней части аппарата предусмотрен
патрубок. Водяные пары,
поступающие из испарителя,
поглощаются в межтрубном пространстве
абсорбера. Часть раствора из
абсорбера шестеренчатым насосом 9
перекачивается в генератор через
теплообменник 15, а часть
раствора снова поступает в
распределительное устройство абсорбера,
минуя теплообменник.
Вода, подаваемая в генератор
насосом 6, пропускается через
электроподогреватель 12.
Количество греющей воды,
циркулирующей через генератор, измеряется
диафрагмой. Вода, подаваемая в
испаритель насосом 10,
подогревается в электроподогревателе //.
Расход воды через испаритель
измеряется ротаметром.

№5
Применение бромистолитиевой абсорбционной машины
19
Вода, охлаждающая конденсатор, поступает
непосредственно из водолроводной сети.
Подогретая в конденсаторе вода сливается в
канализацию. Расход охлаждающей воды
определяется диафрагмой. В абсорбер вода подается из
смесительного бака 16 насосом 15. Одна часть
подогретой в абсорбере воды сливается ©
канализацию, а другая возвращается в
смесительный бак. Взамен слитой в канализацию теплой
воды в смесительный бак из водопроводной
сети добавляется свежая вода. Количество воды,
пропускаемой через абсорбер, измеряется
диафрагмой. Количество циркулирующего слабого
и крепкого растворов бромистого лития
измеряется ротаметрами.
Для определения упругости паров применяют
ртутные вакуумметры.
Удельный вес раствора на выходе из
генератора определяется ареометрами в стеклянных
трубках, соединенных резиновыми шлангами с
паровой и жидкостной частью аппаратов.
Температура раствора греющей и охлаждающей
воды на входе и выходе каждого из аппаратов
контролируется ртутными термометрами с
ценой деления 0,1°. Паровоздушная смесь из
абсорбера удаляется ротационным
вакуум-насосом 13, а паровоздушная смесь из
конденсатора отсасывается двумя ротационными вакуум-
насосами 14. Все аппараты снабжены
смотровыми стеклами.
В таблице приведены результаты испытания
обращенной бро/мистолитиевой абсорбционной
машины.
Сходимость экспериментальных данных с
теоретическими расчетами на основе
диаграммы 1—Ъ [4] оказалась удовлетворительной.
При упругости паров в генераторе 19 мм
рт. ст. и высшей температуре кипения раствора
в нем 45° расчетное значение концентрации
раствора на выходе из аппарата составляет
51,5% (по опыту — 50,0%). Неполное
выпаривание раствора в генераторе может быть
объяснено влиянием гидростатического давления
столба жидкости на процесс кипения. При
упругости паров в абсорбере 75 мм рт. ст. и
температуре раствора (низшей) 64,5°
концентрация должна составлять 45,3% (по ооыту —
46,2%). В данном случае наблюдалось неполное
насыщение раствора в абсорбере. Весьма
существенное влияние на полноту процесса
абсорбции оказывает степень рециркуляции
раствора через абсорбер.
Расчетные значения коэффициента
трансформации тепла хорошо совпали с опытными.
Измеряемые величины
Сре/нее значение
величины
за период
испытания
Температура °С:
слабого раствора при выходе из
абсорбера
слабого раствора при входе в
теплообменник
слабого раствора при выходе из
теплообменника .
крепкого раствора при выходе из
генератора
крепкого раствора при входе в
теплообменник
крепкого раствора при выходе из
теплообменника
раствора при входе в абсорбер .
воды при выходе из испарителя
воды при входе в испаритель .
воды при входе в конденсатор . .
воды при выходе из конденсатора .
воды при входе в генератор . .
воды при выходе из генератора .
воды при входе в абсорбер
воды при выходе из абсорбера . .
Упругость паров в конденсаторе, мм
рт. ,ст ....
паров
испарителе, мм
Упругость
рт. ст
Концентрация крепкого раствора,°/о .
Концентрация слабого раствора,0/» .
нагрузка генератора,
Тепловая
ккал\час
Тепловая
ккал;час
нагрузка
Тепловая нагрузка
конденсатора,
испарителя,
к н ил,час
абсорбера,
Коэффициент трансформации тепла
Теплопроизводительность
ккал/час
64,5
64
40
45
43
57
64,5
45,5
49,4
9,4
ll,i
49,9
48,1
57,4
59,6
19
75
50,0
46,?
2880
2670
223J
2260
Таким образом, представляется возможным
с достаточной степенью точности определять
показатели машины при работе на других
режимах.
Ниже приведены значения температур
горячей воды, которые практически могут быть
получены в абсорбере при температуре
охлаждающей воды 0,5° и при разных значениях
температур теплой воды»
Температура, °С:
сбросной bojcH
горячей воды .
. 50
. С5
60
85
70*
105

20
Преимущества газовых холодильных машин
№ 5
Следует отметить, что при работе по схеме
с теплообменником-регенератором в абсорбере
может быть получена горячая вода
значительно более высоких параметров.
Описанная система может быть использована
в летнее время для кондиционирования
воздуха.
ЛИТЕРАТУРА
1. Л. М. Розенфельд, А. Г. Ткачев.
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, 1955.
2. R. Plank. «Kaltetechnik» № 10, 294, 1956.
3. А. Н. Ш е р б е н ь, О. А. Кремне в. Осушение и
охлаждение воздуха в глубоких угольных шахтах, изд.
АН СССР, 1956.
4. Л. М. Розенфельд, М. С. К а р н а у х.
«Холодильная техника» № 1, 1958.
THE USE OF A LITHIUM BROMIDE ABSORPTION MACHINE AS A HEAT PUMP
UNDER WINTER CONDITIONS
Prof. L. ROSENFELD, Dr. Techn. ScL, M. KARNAUKH, Eng.
Summary
In the paper 'a schematic representation has been given of the reversal of a lithium
bromide absorption machine, depicting the operational processes on an i—? diagram and
a description has been presented of an experimental aggregate and its units.
It has been found experimentally that at the temperature of the water cooling the
evaporator, + 0.5°C, the values of the hot water temperature obtainable at the absorber
outlet may reach 105°C.
To the merits of the system also may be added the possibility of its utilization in the
summer for air conditioning.
Преимущества газовых холодильных машин
с изохорным регенеративным теплообменом
Доктор техн. наук, проф. В. МАРТЫНОВСКИЙ—Опесскпй технологический институт
пищевой и холодильной промышленности
В холодильной технике, так же как и в
теплоэнергетике, усовершенствования,
направленные на повышение энергетической
эффективности, в ряде случаев связаны с усложнением
и удорожанием установки.
Поэтому особый интерес представляют
решения, позволяющее наряду с повышением
энергетической эффективности упростить
установку.
В. известной мере этим требованиям
удовлетворяет газовая холодильная машина
Филипса [1, 2, 3, 4]. Однако ее достоинства и
причина эффективности не всегда правильно
освещались в литературе. В некоторых случаях
эффективность машины обусловливали
преимуществом теоретического цикла [5], с чем
нельзя согласиться.
Эффективность газовых холодильных циклов
Одними из первых холодильных машин были
газовые. Однако они вскоре начали
вытесняться паровыми компрессионными машинами.
Замена газовых холодильных машин
паровыми обусловливалась их более высокой
энергетической эффективностью. Действительный
холодильный коэффициент паровых
холодильных машин был значительно выше, чем
газовых.
Причина низкой энергетической
эффективности газовых машин заключается не в
недостатках теоретического цикла (неизотермич-
ность процессов сообщения и отнятия тепла),
а главным образом в том, что в этих циклах
отношение работы расширения к работе
сжатия близко к единице. Поэтому значительная
доля (по отношению к работе сжатия) работы
расширения должна быть возвращена в
установку, что вследствие необратимости реальных
процессов расширения и сжатия приводит к
резкому уменьшению холодильного коэффициента
действительного цикла по сравнению с
теоретическим.
Степень термодинамического совершенства
действительного цикла (отношение
действительного холодильного коэффициента к
теоретическому) у\ может быть выражена через
отношение работ х и через степень
необратимости процесса сжатия ах и процесса
расширения а2:
1—* 2 A)
1 — х ctj a2
2
а2

№ 5
Преимущества газовых холодильных машин
21
Анализ этого выражения показывает, что при
приближении к единице величины х степень
совершенства 7j стремится к нулю.
Не останавливаясь подробно на дальнейшем
анализе [6, 7], укажем только*, что даже при
сравнительно высокой степени совершенства
процессов расширения и сжатия ( ах = а2 =¦¦
=0,8), при реализации обычного
нерегенеративного цикла, степень его совершенства не
превышает 10%. Однако было бы неправильно
сделать вывод о бесперспективности газовых
холодильных циклов.
Следует отметить, что применение
регенерации тепла в газовом цикле позволяет
значительно повысить степень совершенства
действительного цикла, несмотря на то, что это
приводит к новым потерям, связанным с
теплообменом в регенераторе. Удельный вес таких
потерь уменьшается при росте интервала
температур.
Отношение давлений в регенеративном
цикле значительно меньше, чем в обычном цикле,
благодаря чему процессы расширения и
сжатия осуществляются с большей степенью
совершенства.
В связи с этим обстоятельством, а также
потому, что степень совершенства
действительного парового цикла быстро снижается с
уменьшением температуры кипения, можно сделать
следующий вывод: в определенных границах
температур, начиная от —80° и ниже, газовый
регенеративный цикл становится по
энергетическим показателям более совершенным, чем
паровой цикл, даже многоступенчатый или
каскадный [8]. Этот вывод справедлив для
следующих условий:
достаточно совершенная регенерация тепла;
низкие потери в компрессоре и, особенно,
в расширителе (детандере) установки,
благодаря чему не только уменьшается доля
возвращенной работы, но и снижаются потери холода
при повышении температуры воздуха,
поступающего для охлаждения;
удачная кинематическая схема механизма,
возвращающего работу расширения
детандера..
Возврат работы расширения, или
«регенерация работы», в газовом цикле является
важным фактором, предопределяющим как
энергетическую эффективность, так и конструкцию
установки. ,
В последние годы наметилась тенденция
создания единого турбоагрегата
детандер-компрессор, не связанного механически с
остальной системой. Такой агрегат выполняет
функцию одной из ступеней компрессора. Другая
ступень компрессора имеет привод от
электродвигателя. В детандере воздух расширяется в
полном диапазоне давлений. Компрессор,
связанный с детандером, сжимает воздух в
частичном диапазоне давлений.
На рис. 1 показан цикл такой установки в
Т—5-диаграмме.
4v
У
1 и
~/\ А
1 Мй
4 г
ЛА
/ з Л
у
f- *
Рис. 1. Двухступенчатый газовый цикл
с генератором работы:
1—2—сжатие в первой ступени
компрессора 2 — 3 — промежуточное охлаждение,
3—4—сжатие в регенераторе юа^огы за счет
процесса расширения 6—7, 4—5 —
охлаждение, 5—6 и 8 — 1 — регенеративный тепло-
обмен, 7 — 8 — изобарный подогрев
холодного воздуха.
Применение отдельного, не связанного
механически с остальными частями установки
«регенератора работы», состоящего из
турбокомпрессора и турбодетандера, позволяет
значительно повысить число оборотов этого
агрегата.
Подобная схема с отдельным «регенератором
работы» может быть осуществлена и для
поршневых механизмов. При этом в качестве
«регенератора работы» можно использовать агрегат
со свободно движущимися поршнями,
аналогичный известным дизель-компрессорам. В
таком агрегате до минимума будут сведены
потери на трение при передаче работы от
детандера (процесс 6—7) к компрессору (процесс
3-4).
Газовый цикл с йзохорной регенерацией тепла
Машина Филипса при сравнительно простой
конструкции (одна ступень сжатия)
обеспечивает получение холодопроизводительности при
температуре от —80 до -—200°.
Отлич<ие теоретического цикла этой машины
от обычного регенеративного газового цикла
заключается в изохорном регенеративном теп

22
Преимущества газовых холодильных машин
№ 5
лообмене вместо изобарного. Однако следует
подчеркнуть, что никаких теоретических
преимуществ изохорный регенеративный цикл по
сравнению с изобарным не имеет.
Проф. Кодегон [5] относит к
преимуществу теоретического цикла Филипса то, что; он
имеет холодильный коэффициент, равный
коэффициенту цикла Карно. Легко доказать,
что всякий цикл, образованный двумя
эквидистантными кривыми (идеальная регенерация
тепла) и двумя обратимыми изотермами,
характеризуется той же теоретической
эффективностью, что и обратимый цикл Карно.
На рис. 2 изображены два обратимых
регенеративных цикла: цикл 7 — с изохорной
регенерацией и цикл 2— с изобарной регенерацией
Рис. 2. Сопоставление двух
регенеративных циклов с изохорной и изобарной
регенерацией.
тепла. Оба эти цикла имеют одинаковую
степень термодинамического совершенства: их
теоретические холодильные коэффициенты
равны теоретическому холодильному
коэффициенту обратимого цикла Карно (заштрихован на
рисунке).
Этот вывод вытекает из положения, что
температура подвода и отвода тепла в таких
обратимых циклах одинакова. Он может быть
распространен и на случай, когда процессы
сжатия и расширения будут осуществляться не
изотермически, а адиабатически.
На рис. 3 показаны два таких цикла с изо-
хорным и изобарным регенеративным
теплообменом и с адиабатическими процессами
сжатия и расширения. *
Теоретические холодильные коэффициенты
циклов J и 2 одинаковы и равны
теоретическому холодильному коэффициенту цикла Карно,
построенному по средним температурам подво-
да и отвода тепла в циклах / и 2.
Температурные границы цикла Карно легко
могут быть вычислены по формулам
т =
1 m
т —
1 та
-Т*-
1п
Те~
-Тс
Тс
Те
Т1
Г
B)
C)
1п^
Таким образом, при переходе к
действительным процессам расширения и сжатия не еле-
П
Рис. 3. Сопоставление двух
регенеративных циклов с адиабатными процессами
сжатия и расширения.
дует ожидать какого-либо различия в
холодильных коэффициентах, если оба цикла
обладают при прочих равных условиях одинаковыми
степенями совершенства этих процессов.
Практические преимущества
машины Филипса
Благодаря полной регенерации тепла и
сравнительно удачной системе возврата работы
машина Филипса представляет собой достаточно
совершенную установку для получения холода
в широком диапазоне температур.
В этой машине применен регенератор с
насадками, состоящими из пластин, выполненных
из тонкой проволоки. Пластины плотно
уложены и заключены в нетеплопроводную оболочку.
Малым диаметром проволок, из которых
выполнены насадки, обеспечивается весьма
высокое значение коэффициента теплопередачи,от
проходящего потока газа к насадкам рёгенера[-
тора. -
Благодаря интенсивной теплопередаче весь
процесс регецзративнрго теплообмена, осущеетт
вляется за короткое время, в течение которого
газ перетекает из компрессора в детандер
(точнее, из холодильника в детандер). При изохор-

№5
Преимущества газовых холодильных машин
23
ном процессе регенерации компрессор и
детандер могут быть выполнены без клапанов, что
несколько уменьшает потери и, главное,
значительно упрощает, кинематическую схему.
Практически осуществление полной
регенерации в изобарном регенеративном цикле при
сохранении простой кинематической схемы
затрудняется в связи с необходимостью
периодического переключения регенераторов.
Использование рекуператора с большой теплообмен-
ной поверхностью приводит к значительным
гидравлическим сопротивлениям, а
следовательно, и к дополнительной затрате работы.
Собственно говоря, основным преимуществом
машины Филипса является то, что в ней
осуществляется достаточно полная регенерация
тепла при простой кинематической схеме
установки.
На рис. 4 приведены опытные значения
степени термодинамического совершенства
машины Филипса (отношение действительного
холодильного коэффициента к холодильному
коэффициенту цикла Карно) в диапазоне
температур от —50 до —200°.
ClU
fifs
0,5
0,2
J
/
, 1
А
*^~
f
-^н
4
*-•
4
Л
*. ч
ч
•100 -175 -150 -1Z5 -100-75 SO te
Рис. 4. Степень термодинамического
совершенства машины Филипса.
Из рис. 4 видно, что в широком диапазоне
температур (от —100 до —175°) степень
термодинамического совершенства превышает
40%. Таких высоких значений нельзя получить
ни в газовых холодильных машинах без
регенерации, ни в паровых холодильных машинах
(многоступенчатых и каскадных).
Наряду с указанным преимуществом
машины Филипса другие ее особенности— малое
отношение-давлений в установке» возможность
^ущ€ствл"енйй"^оЛНой'^'р(^ей€р"й1Хии работы и
комцггктность—не"": являются специфическими
для машин с йзохорной- регенерацией; они
присущи' также обычным газовым холодильным
машинам с йзобарйой регенерацией.
Создание более компактной конструкции
машины возможно при применении турбомеха-
низмов и, особенно, при установке отдельного
регенератора работы. ;
Как известно, машина Филипса имеет
сравнительно малую производительность — менее
6 кг жидко-то воздуха в час. Для установок
большой производительности трудно создать
компактную конструкцию воздухоохладителя
и регенераторов, а тем более осуществить их
компоновку совместно с
компрессором-детандером. По-видимому, применение
турбокомпрессоров и турбодетандеров и ре§лизация
изобарного регенеративного теплообмена в
установках большой производительности
окажутся более целесообразными.
Выводы
1. Новая газовая машина Филипса,
работающая по изохорному регенеративному циклу,
обеспечивает искусственное охлаждение в
широком диапазоне температур.
В определенных интервалах температур и
при небольшой производительности ее
энергетическая эффективность превосходит
эффективность многоступенчатых и каскадных
установок, реализующих паровые циклы.
2. Преимущества машины Филипса
обусловлены не термодинамическим совершенством
цикла с йзохорной регенерацией, а вообще
достоинствами регенеративных газовых циклов и
особенностью реализации изохорного
регенеративного теплообмена в данной машине.
Последнее позволяет осуществить простую
кинематическую схему с достаточно совершенным
процессом регенерации тепла.
3. Достоинством машины Филипса является
отсутствие клапанов в компрессоре и детандере
и специального приспособления для
переключения регенератора.
4. «Регенерация работы» в машине Филипса
не вполне совершенна. Создание машины
Филипса большой холодопроизводительности
связано с рядом трудностей; газовый
регенеративный цикл может быть с успехом
осуществлен с помощью иных конструктивных решений.
ЛИТЕРАТУРА
1. A Gas refrigeration Machine Employing
Regenerative Heat Exchange. «Modern Refrigeration». Dec. 1954.
2. R. P 1 an k. New Dutch. Gas Refrigeration Machine,
«Refrigerating Engineering». May 1955.
3. I. К б h 1 e r, C. J о n с e r s. Die Gaskaltemaschine
von Philips. «Kaltetechnik» № 9, 10, 1954. ;

24
Одноступенчатые машины, работающие на фреоне-22
№ 5
4. Л. Мельцер, В. Алексеев. Газовая
холодильная машина Филипса, «Холодильная техника»
№ 4, 1955.
5. С. С о d e g о n e. The Philips reft*, cycle.
«Proceedings of the IX International congress of Refrig.», 1955.
6. В. Мартыновский. Анализ обратного
регенеративного цикла. Труды ОИИМФ. 1948.
С целью определения температурного
диапазона эффективной работы ко-мпрессоров на
фреоне-22 в установках средней
производительности ЦКБ холодильного машиностроения и
заводом «Компрессор» была исследована
фреоновая холодильная машина МФ-22-40
номинальной производительностью около 45000
ккал\чаа при температурах кипения U——35° и
конденсации! ^=30°. Машина МФ-22-40
работает по регенеративному циклу
одноступенчатого сжатия и предназначена для холодильных
установок с рассольным охлаждением.
Четырехцилиндровый компрессор 4ФУ-15
изготовлен на базе серийного аммиачного
компрессора 4АУ-15. Основное конструктивное
изменение его заключалось в замене кольцевых
пластинчатых клапанов с пружинами
полосовыми, что обусловлено стремлением
уменьшить мертвый объем. Число оборотов
компрессора 720 в минуту ход поршня 140 мм и
диаметр цилиндра 150 мм.
Испаритель кожухотрубн'ый, шестиходовой,
с поверхностью теплообмена 35 м2. Конденсатор
7. В. Мартыновский. Термодинамические
характеристики циклов тепловых и холодильных машин
1952.
8. В. Мартыновский, Л. Мельцер.
Температурные границы рационального использования
воздушных холодильных машин. «Холодильная техника»
№ 2, 1955.
также кожухотрубный, четырехходовой, с
поверхностью теплообмена 25 ж2 и с ресиверным
свободным объемом в нижней части.
Теплообменник вертикальный, состоит из трех
параллельных змеевиков, с поверхностью
охлаждения 5 м2.
Масло возвращается в компрессор при
помощи установленного за ним маслоотделителя,
охлаждаемого водой. Подача масла из
маслоотделителя в картер компрессора производится
поплавковым клапаном.
Машина оснащена приборами
автоматического регулирования и защиты: уровень
жидкости в испарителе поддерживается терморегули-
рующим вентилем ТРВ-60; соленоидный
вентиль СВФ-25 закрывает жидкостный
трубопровод после остановки компрессора; реле
давления РД-6 обеспечивает автоматическое
выключение компрессора при повышении давления
нагнетания сверх допустимого, а
установленное на рассольном трубопроводе дистанционное
термореле ТДД-31 выключает компрессор при
чрезмерном понижении температуры рассола.
THE ADVANTAGES OF GAS REFRIGERATING MACHINES WITH ISOCHORIC
REGENERATIVE HEAT EXCHANGE
V. MARTYNOVSKY, Dr. Techn. Set
Summary.
The advantages of the Philips gas machine are due to the merits in general of
regenerative gas cycles and especially to the realization of isochoric regenerative heat
exchange, rather than to the thermodynamic perfection of the cycle with isochoric
regeneration. Another advantage of the Philips machine is the absence of valves in the
compressor and compressed gas engine and the absence of any special device for switching over
of the regenerator.
The "regeneration of work" in the Phillips machine has room for perfection. The
designing of such a machine of large capacity meets with a number of difficulties; a gas
regenerative cycle may be realized successfully by other designs. Evidently the use of
turbo compressors and turbo gas compression engines and the realization of isobaric
regenerative heat exchange would be more rational for large units.
Одноступенчатые машины, работающие на фреоне-22
при низких температурах кипения
Инж. Е. ГУРЕВИЧ -ЦКБ холодильного машиностроения, инж М. ШУМЕЛИШСКИЙ, инж. Е. ЯЛИМОВА—
Московский завод „компрессор"

Свежая вода
Рис. 1. Схема испытательного стенда:
1 — компрессор 4ФУ-15, 2 — маслоотделитель, 3 — конденсатор КТР-25, 4—
теплообменник ТФ-80, 5 — осушитель ОФ-25, 6 — фильтр ФФ-25, 7 —
соленоидный вентиль СВФ-25, 8 — терморегулирующий вентиль 22ТРВ-60, 9 —
испаритель ИТР-35, 10 — фильтр, 11 — ресивер стендовый РЛФ-0,5. 12 —
термореле ТДД-31, 13—теплообменник первичного рассола, 14 —
теплообменник вторичного рассола, 15 — рассольные насосы. 16 — водяной насос.
17 — смесительный бак для воды, 18 — бак вторичного рассола, 19 — реле
давления РД-6.

26 Одноступенчатые машины, работающие на фреоне-22 JSJb 5
Схема испытательного стенда показана на
рис. 1 (схема холодильной машины ограничена
пунктирным контуром). Рассол,
циркулирующий через испаритель, отеплялся
вторичным рассолом, который в -свою очередь
нагревался в другом теплообменнике водой,
прошедшей через конденсатор. Тепловую
нагрузку испарителя регулировали изменением
количества воды и вторично-го рассола,
циркулирующих через теплообменники. Требуемое
давление конденсации достигалось изменением
температуре воды, охлаждающей конденсатор.
Постоянную температуру рециркулирукуцей
охлаждающей воды поддерживали добавлением в
смесительный .бак свежей артезианской воды и
сливом части теплой воды. ,
Условия испытания на стенде
соответствовали общепринятой методике [1].
Испытания проводили в диапазоне
температур кипения от —40 до —25° при температурах
конденсации 30 и 35°.
Результаты испытаний
На рикр. 2 и S представлены значения
рабочих коэффициентов, холодопройзводительности
и удельной холодопройзводительности
компрессора 4ФУ-15 с мертвым объемом с=?=4,5?/3.
Для сопоставления полученных
характеристик компрессора 4ФУ-15 с характеристиками
других компрессоров, близких по размерам
к испытанному и работающих в
рассматриваемом интервале температур, были произведены
следующие перерасчеты:
а) по кривым производительности [2] .
шестицилиндрового компрессора, работающего на
фреоне-22, с цилиндрами диаметром' 171 мм,
х
0,8
Ке..
икал/кбтн
0,7
0,6
0,5
0Л
V5
Д О
о^Ч
©О
°^*я
о4^
0^
о\
*"'•
?:
Ъ
i_J
10 11 12 13 !jl
Ра
Qo
кксл/ш
80000
70000
60000
50000
тоо
той
20000
W -%0 -38 -36 -34 -V -30 -28 t °С
Рис. 2. Коэффициент подачи и индикаторный к. и д.
компрессора 4ФУ-15 при c:=.4t5°/V
Рис. 3. Холодопроизводительность, эффективная
мощность и удельная холодопроизводительность
компрессора 4ФУ-15 при с =4,5°/о.
ходом поршня 127 мм, с мертвым объемом
с = 3,75% и числом оборотов 700 в минуту рас:,
считаны значения коэффициента подачи ^ , а по
кривым мощности — значения удельной
холодопройзводительности Ке\
б) коэффициент подачи компрессора 4ФУ-15,
определенный при мертвом объеме с=4,5%,
пересчитан для мертвого объема с = 3,75%, при
этом все составляющие коэффициента подачи,
«не зависящие от величины мертвого объема,
принимались неизменными [3];
в) опытные значения коэффициента подачи и
холодопройзводительности аммиачного
компрессора 4АУ-15 [4] с мертвым объемом
с = 5,34% пересчитаны для мертвого объема
4,5%;
г) рассчитана холодопроизводительность
аммиачного компрессора 4ДУ-15 при
двухступенчатом сжатий (три цилиндра в качестве первой
ступени и ,один цилиндр. — второй ступени
сжатия; диаметры всех цилиндров 150 мм).
При этом сравнительный цикл и
коэффициенты подачи принимались соответствующими
экспериментальным данным, полученным при
испытании двухступенчатого четырекцилиндрово-
го аммиачного компрессора в одной корпусе с
цилиндрами диаметром,200 мм, ходом поршни
160 мм:и числом оборотов 720 в минуту.
Из рис. 4 следует, что коэффициенты подачи
одноступенчатого компрессора, работающего на

*б
Одноступенчатые машины, работающие на фргоне-21
27
Рис. 4, Зависимость коэффициентов подачи компрес-
Рк
соров От отношения давлений ~ •
Ро
фреоне-22, близки по значениям к
коэффициентам подачи
одноступенчатых аммиачных компрессоров тех же
размеров. Практически кривая
зависимости коэффициента подачи от
отношения давлений для фреонового
компрессора (фреон-22) является
продолжением кривой, построенной
для аммиачного одноступенчатого
компрессора.
Вместе с тем из рис. 5 видно, что
равные значения коэффициентов
подачи (одинаковые значения
отношения давлений компрессоров,
работающих на фреоне-22 и аммиаке)
соответствуют температуре кцпения
фреона-22, которая в среднем на
6—8° ниже температуры кипения Рис.
аммиака. Этим определяется одно из
преимуществ одноступенчатых компрессоров на
фреоне-22 перед одноступенчатыми
аммиачными компрессорами, работающими при низких
температурах кипения.
Рис. 6 иллюстрирует области
наивыгоднейшего применения одноступенчатых аммиачных
и фреоновых (фреон-22) компрессоров и
двухступенчатых аммиачных машин.
Для всех температур кипения использование
описываемого объема и холодопроизводитель-
ноеть одноступенчатого компрессора,
работающего на фреоне-22, выше,- чем аммиачного.
С повышением температуры кипения
разница в производительности возрастает.
Переход в аммиачном компрессоре на
двухступенчатое сжатие повышает при низких
температурах кипения (—40°) использование
описываемого объема на 40—80%) по сравнению с
кщл/квт-ч
0о
ккал/час
90000
80000
70000
60000
50000
40000
30000
-40 -38 -36
6. Характеристики компрессоров, работающих на
аммиаке и фреоне-22 [4].
У
0,7
0,6
0,5
Ж
V
0>
0-
/°--
-"
*#?
•,с»^г<
,
^
т -Ж -36 -34 т32 -36Г -26* -26 -24 ~22^
Рис.5. Зависимость коэффициентов подачи компрессоров от
температуры кипения при одинаковых температурах конденсации.
одноступенчатым компрессором,
работающим на фреоне-22. При этом
большое значение имеет давление
конденсации: чем оно больше, тем выше
относительное использование описываемого
объема в двухступенчатом аммиачном
компрессоре по сравнению с
одноступенчатыми, : . :" : :-/у-
С повышением темпер а-туры- кипения
разница в производительности
двухступенчатого аммиачного компрессора1-:н
одноступенчатого :":-:фр€онов:огё-
уменьшается; -при температуре кипения-^О0
(температура конденсации 30°)
производительность обоих компрессоров ста-

28
Одноступенчатые машины, работающие на фреоне-22
№ 5
новится одинаковой. С увеличением
температуры конденсации производительности
сравниваются при более высокой температуре кипения.
В рассматриваемом диапазоне температур
кипения и конденсации удельная холодопроиз-
водительность Ке двухступенчатого
аммиачного компрессора на 25—35*>/о выше, чем
одноступенчатого фреонового компрессора (см.
рис. 6); перерасход электроэнергии у
компрессора 4ФУ-15 составляет 25—351%.
На рис. 7 показаны весовые характеристики
аммиачных двухступенчатых и одноступенчатых
-40 -38 -36 -34 -32 -30 -28 -26 t°C
Рис. 7. Весовые характеристики компрессора
4ФУ-15 при работе в одну ступень на фреоне-22
и в две ступени на аммиаке.
компрессоров, работающих на фреоне-22,
полученные на основании экспериментальных
данных и перерасчетов. Из сравнения этих
характеристик следует, что при температурах
кипения ниже —30° двухступенчатый аммиачный
компрессор в одном корпусе имеет лучшие
весовые показатели, чем одноступенчатый
фреоновый компрессор. Удельный расход металла в
двухступенчатых аммиачных компрессорах,
работающих при температурах кипения,
близких к —40°, и температурах конденсации 30—
35°, на 30—40% ниже, чем в одноступенчатых
фреоновых (фреон-22). Это положение
справедливо для машин средней производительно<-
сти с цилиндрами диаметром от 140 до 220 мм
и числом оборотов от 500 до 720 в минуту.
Однако при сравнительной оценке расхода
металла необходимо также учитывать вес всего
основного оборудования, входящего в состав
холодильной машины. Если аммиачная
двухступенчатая машина производительностью
около 70000 ккал\час} работающая при
температуре кипения —30°, комплектуется из
стандартного оборудования отечественного
производства, то вес ее будет на 35—40% больше веса
фреоновой одноступенчатой машины той же
производительности. Это же соотношение
сохраняется и для машин, работающих при более
низких температурах кипения.
Выводы
Эксплуатационные, токсические и
термодинамические свойства фреона-22, в частности,
невысокие значения разности и отношения
давлений при низких температурах кипения и
умеренных температурах конденсации C0—35°),
а также то, что давление насыщения при тем
пературе до —40° превышает атмосферное
давление [5], позволяли надеяться на широкое
применение низкотемпературных
одноступенчатых машин, работающих на фреоне-22.
Предполагалось даже постепенное вытеснение
двухступенчатых аммиачных компрессоров из
промышленных установок общего назначения для
низких температур (—25° и ниже)
фреоновыми машинами одноступенчатого сжатия [6].
Особенно перспективным казалось
применение одноступенчатых машин, работающих на
фреоне-22, для судов в связи с развернувшимся
строительством рефрижераторного флота с хо^
лодильными и морозильными установками
(to ниже—30°).
Приведенные экспериментальные и
сравнительные данные позволяют уточнить границы
работы одноступенчатых машин на фреоне-22
при низких температурах кипения и определить
предпочтительные области применения
холодильных машин разных типов.
1. Двухступенчатые аммиачные машины
при температурах кипения ниже —25° более
выгодны, чем одноступенчатые машины,
работающие на фреоне-22.
2. Одноступенчатые машины, работающие на
аммиаке и фреоне-22, примерно равноценны по
экономичности.
3. Когда холодильные машины работают при
температурах кипения ниже —25° в течение
основного эксплуатационного времени, например
на крупных промышленных установках,
недопустимо применение одноступенчатых машин
на фреоне-22, так как это приведет к
значительному постоянному перерасходу энергии по
сравнению с расходом ее аммиачными двух*
ступенчатыми машинами.
4. Если решающим в выборе оборудования
являются простота обслуживания,
необходимость полной автоматизации, уменьшение веса,
габаритных размеров установки и безопасность

№ 5
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
29
холодильного агента, то следует применять
одноступенчатые машины на фреоне-22 и при
низких температурах кипения.
5. Компактность и простота обслуживания
одноступенчатых машин на фреоне-22 определяет
их преимущественное применение в малых
торговых, промышленных и лабораторных
установках производительностью до 10000 ккал[час
при температурах кипения до —40°..
6. На крупных рефрижераторных судах не
следует применять одноступенчатые
компрессоры на фреоне-22 при низких температурах
кипения, так как уменьшение веса и габаритных
размеров холодильных машин не
компенсирует увеличения веса судовых энергетических
установок и» перерасхода топлива.
7. В связи с тем, что расчетная разность
давлений рк—р0 равна 12/сг/сж2 (ГОСТ 6492—53)
при температуре кипения —40°, температура
Малые фреоновые холодильные агрегаты с
воздушным охлаждением конденсатора
являются одним из наиболее массовых видов
холодильного оборудования. В Советском Союзе
годовой выпуск этих агрегатов возрос с 1955 по
1958 г. более чем в три раза, причем темп роста
их производства непрерывно увеличивается..
До сих пор конденсаторы с воздушным
охлаждением, обозначаемые далее КВЗ,
использовались преимущественно в агрегатах,
обслуживающих торговое оборудование. В
настоящее время область их применения значи-
конденсации не должна быть выше 32°, В
отдельных случаях (можно повышать температуру
конденсации до 35°. Соответствующая этой
температуре разность давлений рк—ро = 12,9 кг(см*
может быть допущена за счет снижения запаса
прочности на 7—10%.
ЛИТЕРАТУРА
1. Б. Вейнберг, В. Лаврова. Методы
испытаний компрессионных холодильных машин, Пище-
промиздат. 1956.
2. Air Conditioning and Refrigerating data book,
desing vol. 1. ASRE. 1956.
3. iB. Лавров а. Холодопроизводительность
установок с бескрейцкопфными компрессорами, Госторгиз-
дат, 1956.
4. Е. Г у р е в и ч, В. Лаврова. «Холодильная
техника» № & 1950.
5. Б. Вейнберг. «Холодильная техника» № 2,
1952.
6. И. Б а д ы л ь к е с. Рабочие вещества
холодильных машин, Пкщепромиздат, 1952.
тельно расширяется. Они требуются для
изотермического транспорта, для установок
кондиционирования воздуха в жилых и общественных
зданиях, для холодильных установок,
расположенных вдали от водопроводных и
канализационных линий или в местностях, где ощущается
недостаток воды в системе водоснабжения, а
также для установок, предназначенных для
охлаждения и хранения скоропортящихся
продуктов в колхозах я совхозах.
За рубежом КВЗ широко применяются r
агрегатах холодо'производительностью до 60 тыс,
THE USE OF SINGLE STAGE FREON — 22 COMPRESSORS OPERATING AT LOW
BOILING TEMPERATURES
E. GVREVICH, M. SHUMELISHSKY, E. YALIMOVA
Summary
The authors carried out bench tests of a freon refrigerating machine of 45000 kg
cal/hr capacity at a boiling temperature of —309 and after comparative calculations
came to the conclusion that single stage ammonia and freon-22 units are about equal in
efficiency, whereas 2 stage ammonia compressors are more economical than single
stage freon-22 machines at boiling temperatures below —25°.
However the compactness and simplicity of servicing single stage freon-22
compressors determine their preferential application in small commercial, industrial and
laboratory units up to 10 000 kg cal/hr capacity at boiling points up to —40°.
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
для малых холодильных машин
Канд. техн. наук Д. ИОФФЕ —-Всесоюзный научно-исследовательский институт холпдильноИ промышленности

SO
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
Ко S
ккал/час; имеются данные об их использовании
в некоторых установках холодопрО'Изводитель-
ностью 300 тыс. ккал/час и более.
Несмотря на такое широкое применение КВЗ
ц холодильных машинах, их работа
исследовалась недостаточно, в связи с чем до сих пор не
предложено проверенных опытом зависимостей,
необходимых для расчета этих конденсаторов.
Опубликованные тепловые характеристики КВЗ
неполны и противоречивы. Так, например, одни
авторы рекомендуют значение наружного
коэффициента теплоотдачи конденсаторов в
пределах 60—80 ккал/м2 час град, а другие — втрое
меньшее: 15—25 ккал1м2 час град. Авторы,
рекомендующие эти значения, не связывают их с
конструкцией конденсатора и скоростью
обдувающего его воздуха и не дают указаний по
выбору скорости. Не имеется данных о
внутреннем коэффициенте теплоотдачи при
конденсации пара холодильного агента из
масло-фреоновой смеси. Нет сведений о гидравлическом
сопротивлении конденсаторов проходу воздуха.
В результате при конструировании удельную
тепловую нагрузку поверхности конденсатора,
а также скорость воздуха приходилось
выбирать без должного обоснования. Для различных
агрегатов эти значения неодинаковы. Тепловая
нагрузка поверхности конденсатора агрегата
ФАК-1,1 равна 210, а агрегата ИФ-50 —
150 ккал/м2ча'с. Скорость воздуха во
фронтальном сечении составляет в агрегатах ФАК-1,5
примерно 1,2 м1сек., а ФАК-0,7—2,5 м1сек.
Для получения зависимостей, необходимых
для теплового и гидравлического расчетов
конденсаторов, выяснения влияния конструкции
конденсаторов на их тепловую работу и
весовые характеристики и для определения
оптимальной скорости обдувающего воздуха, во
ВНИХИ исследовано несколько типовых
КВЗ [1].
Ниже излагаются методика и результаты
этого исследования.
Испытаны три конденсатора агрегата ИФ-56
C000 станд. ккал/час), один конденсатор
агрегата ФАК и три модели указанных
конденсаторов. Ширина, толщина и шаг ребер, а также
Рис. 1. Конденсатор № 2.

Ms 5 Исследование конденсаторов с воздушным'охлаждением 31
Таблица 1
Основные размеры испытанных конденсаторов и моделей
Показателя
Конденсаторы
ИФ-56
ФАК
Модели конденсаторов
ИФ-56
ФАК
Номер аппарата
Число секций
Число труб ь секции
Материал труб
Размеры труб (наружный диаметр и толщина стенок), мм1 .
Шаг труб ко фронту, мм
Длина и ширина ребер» мм
Толщина ребер с защитным покрытием, мм
Шаг ребер, мм ;.....
Наружная обдуьаемая поверхность труб, м'2. . . . . ... .
Поверхность ребер, л2 -*--.•.
Наружная обду!.аемая поверхность алг арата FK\ Fm,m* . .
Расчетная внутренне поверхность, FeH, м*
Коэффициент оребрения FKIFeH\ FM/FeH
Фронтальная поверхность, м2. . . »
Живое сечение для прохода воздуха /v^, м2 , .
26
0,54
4,5
1.7Г
12,2
14,0
1,84
7,е
0,108 |
0
2
5
17
Медь
12,ох1
26 |
452X24
0,54
8,5
1,41
12,9
14,5
1,51
9,5 |
,456 XС,502
0,1о4 }
3
5
17
26
0,S8
з,з
1,49
13,4
14,9
1,51
9,9
0,Ю9
4
2 I
1>
Сталь
12X1
26
454 X 24
0,5
4,1
0/2& .
1,88
2Д6
0,27
8,0
0,319X0,332
U,050
26
0,56
4,45
0,88
6,18
7,06
0,94
7,5
5
13
Мед в
12,5x1
I 26
348x24
0,56
3,о
0,70
Ь,оЬ
7,25
0,78
9,3
0,329x0,452
0,о548| 0,05251
7
3
14
Сталь
12x1
26
180X24
0,5
4Д
0,46
3,3
3,8
0,47
8Д
0,326х0,о7
0,057
1 В конденсаторах агрегата ИФ-56 указан диаме-пр труб поел
контакта с ребрами.
диаметр и шаг труб в конденсаторах и
соответствующих моделях были одинаковыми.
Основные размеры испытанных аппаратов приведены
в табл. 1. Общий вид одного из конденсаторов
показан на рис. 1.
Коэффициент теплопередачи k, отнесенный
к наружной поверхности конденсаторов, и их
гидравлическое сопротивление проходу воздуха
h определяли на стенде, схема которого
показана на рис. 2,а. Коэффициент теплопередачи kM,
отнесенный к наружной поверхности моделей, и
их общее термическое сопротивление теплопе-
1
редачи RM = -г- определяли на другом стенде
&м
(рис. 2,6). Модели обогревались изнутри
горячей водой.
По известным формулам для теплообмена
при течении жидкости в трубах вычислен
коэффициент теплоотдачи ав«. лс- от воды к трубам
моделей. Далее определены (внутреннее и
наружное термические сопротивления!,. :,
Нвн м —
1
вн. м \вн. м
и/?,
нар
'¦ Д« Нвн. м-
, В данном случае пщйнар подразумевается
сумма следующих термических сопротивлений:
Теплоотдачи от\наружной поверхности аппарата
к воздуху, сопротивление материала ребер, теп-
Лоперехода от ребер к; трубе в месте их.
соприкосновения и- сопротивление стенки трубы.
Наружные термические сопротивления
конденсатора и его модели одинаковы,'
следовательно, зная RHapy можно было найти
внутренний коэффициент теплоотдачи от фреона к
стенкам труб из соотношения
е протяжки сквозь них цилиндра для обеспечения плотного
1
1
-Я
— ккал/м2 час град.
* вн
нар
При испытании конденсаторы
устанавливались в канале, поперечное сечение которого
равнялось их фронтальному сечению. Перед
проведением опытов из конденсаторов и
фреоновой системы стенда удаляли воздух. Опыты
проводили с конденсаторами и моделями,
имевшими чистую наружную поверхность.
Применение электрического калориметра
(см. рис. 2,а) позволило определять холодопро-
изводительность агрегата с точностью до 2—
Ш
Испытания проведены при весовой скорости
воздуха в узком живом сечении, конденсаторов
w~\ от 2,8 до 9,9 кг/м2 сек, при температуре
воздуха перед конденсатором h от 20 до 40°,
температуре конденсации tK от 28 до 53° и
удельной тепловой "нагрузке наружной поверхности
конденсаторов от 105 до 500 ккал/м2час. Во
время ойытов измеряли гидравлическое
сопротивление конденсатора проходу воздуха,
температуру и распределение скорости воздуха,
температуру и давление холодильного агента перед
конденсатором и за ним, расход электроэнергии
в калориметре и электродвигателе агрегата и
параметры холодильного агента, необходимые
для определения хрлодопроизводйтельности,
весовой производительности и энергетических
характеристик компрессор а 1а агрегата.
Тепловой баланс конденсатора по воздуху и
по фреону сходился (в среднем по всем
опытам) с точностью до 4°/d. В 43 из 50
проведенных опытов разница не превышала 5,5%. При

зд
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
№
—-тг«—€
1ФФФФ1
ФФФФ
ШФФФ
-502-
i)
\т\—г5о-А72б\-5
г)
5%\т\т\т\Щ-
~f>lOO~-
1 (
«о
Q0
3
5
г1
п—к—f
I
[ lO
1 . IL_ J
4 S
Г
—п
—Л
т) штуцер
Рис, 2. Стенд для испытания:
а — конденсаторов: 1 — компрессор, 2 —
конденсатор, 3 — воздушный канал, 4 —
вентилятор, 5 — регулирующие вентили, 6—электрический
калориметр;
б — моделей конденсаторов: 1— испытываемая
модель конденсатора, 2 — воздухоохладитель,
3 — аэродинамическая труба, 4 — нормальная
диафрагма, 5 — вентилятор, 6 — сменные шиберы,
7—окна в канале, 8—отбор статического давления,
9 — бак для воды;
в — расположение анемометров при измерении'
скорости воздуха в канале; г — расположение
термометров для измерения температуры воздуха
в канале перед конденсатором; д—расположение
термометров для измерения температуры воздуха
в канале за конденсатором; е — расположение
термометров для измерения температуры воздуха
до и после модедо; ж — расположение
анемометров при обследовании поля скорости до и
после модели.

№ '5 Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением ?3
обработке результатов все расчеты вели,
исходя из весовой производительности агрегата,
определенной с помощью калориметра.
Модели испытывались в замкнутой
аэродинамической трубе (см. рис, 2,6). Тепло,
переданное воздуху в модели и вентиляторе,
отводилось в воздухоохладителе 2.
Производительность вентилятора регулировалась
сменными шиберами 6. Все трубы модели соединялись
последовательно. Насос подавал в трубы воду,
подогретую в баке 9. Из модели вода снова
сливалась в бак. Движение воды в трубах было
турбулентным. Расход воды измерялся
тарированным соплом, расход воздуха — нормальной
диафрагмой. Температуру воды и воздуха
определяли до и после модели. В части опытов
температуру воды измеряли до и после каждой
секции модели. Тепловой баланс по воде и
воздуху сходился в среднем с точностью 6,3'Vo.
Наибольшая разница составляла 11%. Расчеты
велись по тепловой нагрузке, определенной по
расходу воды и изменению ее температуры в
модели.
В результате исследования получены
следующие характеристики конденсаторов.
Наружное термическое
сопротивление конденсаторов, а также
отдельных секций показано на рис. 3. Значение RHap
первой (по ходу воздуха) секции на 20% выше,
чем остальных. Во второй и третьей секциях
Янар практически одинаково. Интенсификация
теплообмена по глубине конденсатора вызвана
турбулизацией потока воздуха в первой секции.
Наружное термическое сопротивление
составляет 70—90% общего сопротивления КВЗ',
следовательно, коэффициенты теплопередачи одно-,
двух- и трехсекционых конденсаторов
относятся примерно как 1:1,08:1,11. Для повышения
эффективности использования поверхности
конденсаторов целесообразно их выпускать с
двумя или большим числом секций.
Изменение шага в пределах 3,5—4,5 мм
практически не повлияло на RHap конденсаторов
агрегата ИФ. Зависимость между RHap и щ
для этих конденсаторов описывается
равенством
Янар — °>047{щУ~*9ьмЧас гра'д\ккал,
Наружное термическое сопротивление, трех-
секционного конденсатора № 7 со стальными
трубами (табл. 1) выше, чем конденсаторов
№ 1 и № 2. При w\ = 5—7 кг/м2 сек разница
составляет 10%. Эта разница обусловлена
конструктивными отличиями и разным числом
секций в сравниваемых аппаратах.
Я нар м2 час град/к кал
оМ
от
0,0761
Rnap м2 час град/ккал
0, Of
00
%J^ I
4pn^
Is
тъ
SU
пв* 1 1
4 5 6
б wtx*/M*ce*
от
0,014
M-L
1 ГгЫ
III i-»--m™3
f^-w,
^
ч J . 1 I
P*kT>4. 1 !
ru
1 n\
4*
f)
& WjfK2/MtCeK
Рис. З. Наружное термическое сопротивление:
а — отдельных секций в трехсекционной модели
конденсатора ФАК: +-Ы первая секция по ходу воздуха
XXX — вторая секция по ходу воздуха, 000 — третья
секция по ходу воздуха;
б — конденсаторов; ООО — конденсатор М> 1,
XXX — конденсатор № 2, +++ —
конденсатор агрегата ФАК (трехсекционный).
Внутренний коэффициент
теплоотдачи конденсаторов авн приведен на
рис. 4,а. При тепловой нагрузке внутренней
поверхности труб двн =1600—4800 ккал/мЧас
коэффициент теплоотдачи снижается с ростом
qm* Это значит, что в условиях, типичных
для КВЗ, сохранялся характер зависимости
авн от Явн> свойственный теплоотдаче при
конденсации на плоской стенке или на
наружной стенке трубы при небольшой (до 10 м/сек)
скорости пара [2].
Теплоотдача от фреона-12 (без примеси
масла), конденсирующегося в горизонтальной
трубе, исследовалась Поттером и Пателем [3].
Ими также установлено снижение аш с
ростом нагрузки. На рис. 4,6 показана кривая ав„=
= / (Явн) > полученная пересчетом
усредняющих линий, построенных Поттером и Пателем.
Экстраполяция кривой am~f (двн) в сторону
меньших qm (см. рис. 4,6) дала бы
более высокие значения авн , чем полученные в
настоящей работе. Однако количественное
сопоставление в этом случае незакономерно,
так как в конденсаторы поступал холодильный
агент, содержащий примесь масла, вязкость

и
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
№ 5
<*дн ккал/м*час град
4500т
шо\
ЗООЯ
350М
250о\
2000\
1500
%-
/^*-
1500 2000
WOO ШО
5000
дбнккал/мгчас
а ккал/м * час град
3000
2000
1000
—
к
"Ч
I
J L
*.
X
¦1П
SJ
к- «
10
20
30
ЬО 504 О3
б)
qd» «ка//м'*<*С
Коэффициент теплопередачи
КВЗ в зависимости от w^ показан на рис. 5/
к ккал/м2час град
70
60
50
40
Рис. 4. Коэффициент теплоотдачи:
а — от фреона-12 к внутренней стенке труб
конденсатора: ++4- — конденсатор № 1, XXX — конденсатор
№ 2;
б — при конденсации фреона-12 в
горизонтальной трубе (опыты Поттера и Пателя): ++4- — точки,
взятые с кривой а / t), XXX — точки, взятые с
кривой qeH-f(\t).
которого значительно превышала вязкость
чистого жидкого фреона. Это приводило к
замедлению скорости стекания и увеличению
толщины и термического сопротивления пленки
конденсата.
В испытанных во ВНИХИ конденсаторах
средняя скорость пара в трубах составляла не
более 1,5 м\сек, поэтому изменение ее при росте
нагрузки слабо отражалось на скорости
течения пленки конденсата, толщина и
сопротивление которой определялись в основном
величиной нагрузки.
В эксплуатационных условиях удельная
тепловая нагрузка КВЗ и скорость пара находятся
в пределах, указанных на рис. 4,а. Поэтому при
расчете КВЗ холодильных агрегатов %ш
можно определять по кривой а=/ {qefl) ,
полученной в результате настоящего
исследования.
30
20
^+i
-4^т
^
^КИ"
4
*^
р 8
&S-
,^"
У* 1
1
#*1
-*з
4 5 6 7 8 9 10 М)(кг/мгсе/(
Рис. 5. Коэффициент теплопередачи конденсаторов:
1 — конденсатор № 1 {k=*l,b (wf °'4). 2 — конденсатор
jsfo 2 (k = 2v,(. vWT) -a7), 3 — конденсатор № 3 (#=20,G
{wiH'32), 4 — конденсатор № 4 (?=*u,a (w?H'37).
Из двух конденсаторов № 1 и № 2 с
одинаковой толщиной, но разным шагом ребер, более
высокий .коэффициент теплопередачи у
конденсатора № 1 с большим шагом ребер и
соответственно меньшим коэффициентом оребре-
ния. Это объясняется зависимостью между
внутренним термическим сопротивлением и
коэффициентом оребрения:
R*
1
FK
Как видно из этого выражения, уменьшение
отношения
непосредственно приводит к
1 к
снижению квн. Кроме того, чем меньше -р—,
* вн
тем при прочих равных условиях меньше qeH
и больше авк, что также вызывает падение
внутреннего термического сопротивления. При
малых значениях wy интенсивность
теплообмена зависит главным образом от внешнего
термического сопротивления, которое одинаково
у обоих конденсаторов, и поэтому по мере
снижения весовой скорости их кривые k = f(w^)
сближаются.
Влияние толщины ребер на теплопередачу
видно из сопоставления коэффициентов
теплопередачи конденсаторов № 2 и № 3. При w^ =
= 6 кг/м2сек уменьшение толщины материала
ребер с 0,5 до 0,33 мм, то есть на 50!°/а, снизило
k примерно на 10°/i
Как показывают результаты опытов,
коэффициенты теплопередачи конденсаторов со

№ 5
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
35
стальными и медными трубами мало
отличаются между собой. Следовательно,
целесообразно отказаться от применения медных труб в
КВЗ холодильных агрегатов, если их
использование не обусловлено специальными
требованиями.
Для практических расчетов двух наиболее
распространенных типов КВЗ, применяемых в
агрегатах ИФ и ФАК, рекомендуются
следующие формулы:
при шаге ребер 3,5—4,5 мм и толщине 0*5 мм
k = 20{w{f^1 ккал/м- час град;
при толщине ребер 0,35 мм
ife = 20(z^yH,82 ккал\м* час град.
Удельный расход металла в
исследованных аппаратах (то есть вес
поверхности конденсатора, передающей 1 ккал
в течение одного часа при температурном
напоре 1°) приведен в табл. 2.
Удельный расход металла g в
ккал\час
при w\ — 6 кг\мЧек
Таблица 2
в конденсаторах
Показатели
Удельный расход:
меди (трубы) .
стали (ребра) .
меди и стали .
Конденсаторы
№ 1
0,0307
0,1880
0,1687
№ 2
№ 3
0,0280
U.044U
0,0720
0,0292
0,0317
0,^609
В конденсаторе № 3 с ребрами толщиной
0,33 мм расход металла на 11 — 15*>/о ниже, чем
в двух других конденсаторах с ребрами
толщиной 0,5 мм. На основе полученных данных
рекомендовано в испытанных конденсаторах
снизить толщину стальных ребер с 0,5 до 0,3 —
0,35 мм.
Гидравлическое сопротивление
КВЗ проходу воздуха показано на
рис. 6.
При шаге ребер 4-—4,5 мм опытные точки
объединяются линией, описываемой
уравнением
h = [0,12 -f 0,03(/г—1)] {щI**мм вод. ст.,
где п — число секций, равное 2—6.
В пятисекционных конденсаторах с шагом
ребер 3,5 и 3,1 мм
/г = 0,28 (z^yI'8 mm вод. ст.
о,п+о,оз(п-1)
мм §ио ел.
ои
ЯП
JU
'>П
LU
10
> и
о
О
с
и
Л
|/о
/I I
/\
I 4 | |
II I I I ]/\
пттш
И!
\Ш\\
' * I
X
И
X
4 5 6 вМ)(кУм2ссм
Рис. 6. Гидравлическое сопротивление
конденсаторов проходу воздуха:
+++ — конденсатор № 1, XXX —
конденсатор № 4, 000 — трехсекцион*
ная модель конденсатора ФАК.
Оптимальная скорость воздуха,
обдувающего КВЗ, и зависимость
удельной холодопроизводительности агрегата Кагр
и его холодопроизводительности Qazp от
w*{ показаны на рис. 7,а.
Наиболее высокие значения удельной
холодопроизводительности Кагр достигнуты при
wy = 5—7 кг/м2сек. В этом диапазоне
значений w\ величина Кагр изменяется
медленно-и близка к максимальной. При
значительном откпонении весовой скорости от
указанных пределов величина Кагр становится
существенно меньше максимальной. Так, при
снижении скорости до 2,8 кг/м2сек Каго
уменьшается на 11% при температуре кипения t0 =
= —15° и на 14*>/о при —5°. Если wj=
= 9 кг/м2сек, значения Ка?р уменьшаются
соответственно на 11—6°/i
Кривые на рис. 7,6 показывают, что влияние
весовой скорости на холодопроизврдительность
агрегата Qazp сказывается главным образом
при Щ < 6 кг/м2сек. С увеличением w^ от
3 до 6 кг/м2сек вследствие снижения tK хо-
лодопроизводительность Qazp повысилась на
11—13%!, а при дальнейшем возрастании
весовой скорости от 6 до 9 кг [м2 сек — только на
1—4°/i
Таким образом, при-весовой скорости,
близкой к 6 кг\м2сек, холодильный агрегат работа*

36
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
№ 5
гооо
1800
1600
1Ь00
1200
1000
1 1
L *'
1 х
/
0000^\
X j
5—
щ
L_
л|
Л
jtxl
?>ч
йагр
ккафас
4500
WOO
3500
3000
2500
2000,
X
х
+
^-^
—!С
4-—
;
2
/ ,
j
.X
*-?
Г
2 J * 5 ? 7 « SWfX*/MtCe/(
а)
2 3 4 5 6 7 8 9 WjfKZ/M^ceK
6)
Рис. 7. Агрегат ИФ-56:
а — удельная холодопроизводительность при ti = 30^, б — холодопроизводительность при \х = 30е:
1 __t» = —5°; 2 — U = —150; +-н конденсатор № 1; XXX — конденсатор № 2.
ь«/
~1в32
Рис. 8. Поправочный коэффициент, равный соотношению среднелогарнф-
мической и среднеарифметической разностей температур в конденсаторе.
ет с достаточно высокой хало-
допродаводительностью и
максимальной удельной халодопро-
изводительностью. Указанное
значение скорости является
оптимальным для агрегатов с
вентиляторами, приводимыми в
движение двигателем
компрессора; к. п. д. этих двигателей
обычно равен 80—85:%'. В
малых холодильных машинах с
герметичными компрессорами
вентиляторы приводятся в
действие от отдельных
электродвигателей с к. п. д. 20—40;°/<у.
Расчет показывает, что в этом
случае оптимальная весовая
скорость воздуха в узком сечении
конденсатора составляет 3 —
5 кг/м2сек.
Расчет необходимой
поверхности
конденсатора ведут для характерных
условий работы проектируемого
агрегата. Если агрегат
предназначен для работы в широком
диапазоне температуры кипения
и температуры наружного'
воздуха, поверхность конденсатора
следует рассчитывать на
стандартный режим и затем
проверять tK при наивысших
значениях температуры кипения и

№ 5
Исследование конденсаторов с воздушным охлаждением
37
воздуха, которые могут встретиться при
эксплуатации. Компоновка и конструкция
конденсатора, а также оптимальная весовая скорость
выбираются на основе соображений,
изложенных ранее. Для расчета поверхности КВЗ
рекомендуется формула:
F_ 0,5Q/1 . 2
м2
где: Q — тепловая нагрузка конденсатора,
ккал/час, в среднем равная 1,25 Q^;
^, ^и4 — температура конденсации и
температуры (воздуха до и после
конденсатора, °С;
0 360° wwcD , 9
[3 — LL_?- к/сал/м* час;
п
п — число секции конденсатора;
р ti
у = -~ отношение живого сечения кон-
денсатора к полной наружной
поверхности одной секции; <р зависит
только от размеров и шага труб и
ребер и не зависит от FK;
ср— теплоемкость воздуха, ккал/кг град;
k— коэффициент теплопередачи
конденсатора, ккал/м2час град, при
выбранном значении w\;
Сг — коэффициент, зависящий от —-—у1,
при расчете принимается равным
0,95; после проведения расчета нахо
дят Ci по рис. 8 и в случае, если
найденное значение отличается от
принятого больше чем на ЗР/о, расчет
уточняют.
ЛИТЕРАТУРА
1. Д. Иоффе. Исследование конденсаторов с
воздушным охлаждением для малых фреоновых
холодильных агрегатов. ВНИХИ. Отчеты № 1284а, 1337, 1440,
1955—1957.
2. М. Михеев. Основы теплопередачи, Госэнерго-
издат, 1956.
3. R. Potter, S. P a t e 1. Condensation of Freon-12
Inside a. Horizontal Tube, «Refrigerating Engineering»,
May, 1956.
INVESTIGATION OF AIRCOOLED CONDENSERS FOR SMALL REFRIGERATING
MACHINES
D. IOFFE, Cand. Techn. Sci.
Summary
A number of typical air-cooled condensers for small freon units have been
investigated. Based on an analysis of the heat transfer data of the condensers and of the
models of some of them values have been obtained for the condensing film coefficient. It has
been found that the second and third rows of the condenser are much more efficient than
the first and that it is rational to make the apparatus of a multi-row type.
A decrease in the thickness of the fins from 0.5 to 0.35 mm was tound to lead to
a 10—15°/o economy in the metal required. Optimum values of air velocity through the
condenser have been determined at which the greatest refrigerating capacity per unit
power consumption of the motor is achieved. Formulas have been derived for calculating
the over-all heat transfer coefficient, the hydraulic resistance to air flow and for the
required condenser surface for a given capacity.

Опыт хранения сыров на холодильниках
Инж. Г. КОЧАНКОВ—Московский холодильник № 1
При хранении сыров на холодильниках
необходимо осуществлять ряд мероприятий
(устройство приспособленных камер, уход за
сырами и их парафинирование,
систематический контроль за режимом хранения и
качеством продукта).
В этой статье освещается накопленный в
течение ряда лет опыт хранения сыро© на
холодильниках № 1 и 4.
Система охлаждения камер
При хранении сыров на холодильниках как
в таре, так и без тары большое значение
имеет система охлаждения камер. Опыт работы
московских холодильников № 1 и 4 показал,
что лучшим является способ рассольного
охлаждения при помощи пучков батарей,
расположенных над проходами камер.
Целесообразно проводить также воздушное
охлаждение камер до требуемой температуры
в течение 3—4 часов в сутки при
периодическом включении и выключении вентилятора
воздухоохладителя. Непарафинированные сыры
не следует помещать под каналами
охлаждения во избежание усушки и растрескивания.
Применение для охлаждения камер труб с
Рис. 1. Хранение швейцарского сыра
на стеллажах.
непосредственным испарением аммиака менее
практично, чем вышеуказанных систем
охлаждения. Это объясняется следующим. В
пристенных холодильных батареях, где циркулируют
пары аммиака, температура достигает
—30-:—31°. Поэтому сыры как в таре, так и
на стеллажах приходится складировать на
расстоянии не менее 1,5 ж от стен, что приводит к
неэкономному использованию холодильной
складской емкости. При хранении сырое на
более близком расстоянии тара и сыры
покрываются инеем, постепенно превращающимся в
снеговую шубу, в результате продукт
подмерзает.
Оборудование камер и складирование сыров
Для хранения сыров в ящиках
применяются размещаемые на полу подтоварники
сечением 8X8 еж, длиной не более 2—3 ж.
При упаковке сыров в ящики не требуется
помещать между их рядами специальных
прокладок. В качестве прокладок можно
использовать 3—4 дощечки, снятые с крышки ящика
для циркуляции воздуха. Дощечки
укладывают с торцов ящиков.
При упаковке костромского и малого
алтайского сыров в решетки-барабаны между рядами
штабеля помещают про»-
кладки длиной 1—2 ж.
Ящики с сырами
укладывают вагонными
партиями в штабеля высотой
до 2 ж A2—14 ящиков, в
зависимости от прочности
тары и технической
возможности межэтажного
перекрытия).
Крупные сыры —
швейцарский, большой
алтайский — хранят без тары
на деревянных кружках в
стопках по 4—5 штук;
между кругами сыра
прокладывают картонные
парафинированные кружки
толщиной 2—3 мм,
диаметром, равным диаметру
круга сыра. Кроме того,
эти сыры хранят на
деревянных стеллажах — по
1—2 круга с прокладкой
между ними
парафинированных картонных
кружков (рис, 1, 2). Советский
Рис. 2. Хранение голландского кру
лого сыра на стеллажах.

№ 5
Опыт хранения сыров на холодильниках
39
сыр «можно хранить и на ребре и на широкой
стороне бруска.
Конструкция стеллажей и размеры полок
или деревянных щитков зависят от формы
сыров, их веса и размеров камеры. Камеры для
хранения швейцарских сыров оборудованы
одно- и двусторонними» стеллажами шириной
0,95 и 1,5 м, а для хранения других сыров
соответственно 0,5 и 1 м. Стеллажи имеют по 10—12
полок-щитков. Ширина проемов между
стойками для швейцарских сыров составляет 1,5 м, а
для остальных сыров — 1,38 м.
Рис. 3. Хранение советского сыра
в ящиках, открытых с боковой
стороны.
Стеллажи изготовляют из сухой
древесины хвойных пород, дважды покрытой олифой
и хорошо просушенной. Это предохраняет
стеллажи от впитывания влаги и плееневения.
Хранение сыров на стеллажах позволяет
увеличить складскую емкость по отношению к
весу нетто продукта более чем на 10°/о». Уход
за сырами при хранении их на стеллажах
значительно облегчается-
При отсутствии стеллажей крупные сыры
хранят в ящиках в продольном положении,
снимая планки с боковых стенок. При этом способе
хранения (рис. 3), который применяется с
1950 г., облегчается контроль и уход за
сырами.
Режим хранения
В результате работ Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной
промышленности A944—1945 гг.) доказана
возможность хранения твердых зрелых сыров дри
отрицательной температуре (до —5°).
Отрицательная температура задерживает (но не
приостанавливает) ферментативные процессы
в сыре, что содействует сохранению в течение
определенного периода товарных свойств
сыра и облегчает уход за ним. Последними
исследованиями ВНИХИ, проведенными
совместно с работниками холодильников № 1 и 4
и представителями Государственной
инспекции по качеству Министерства торговли СССР,
установлено, что для хранения мелких и
крупных зрелых сыров оптимальным режимом
является: температура не выше —2 и не ниже
—5°, относительная влажность воздуха 85—
90%. Этот режим и следует рекомендовать для
хранения на холодильниках зрелых сыров:
швейцарского, советского, алтайского,
московского, голландского, степного,
ярославского, костромского, парафинированного
латвийского, волжского, угличского и др., с хорошо
выраженным вкусом, нормальной
консистенцией, без пороков корки.
Сыры со слизевой поверхностью: непарафи-
нированные — латвийский, волжский — и
мягкие—ро<кфо<р, дорогобужский, медынский,
смоленский, дорожный, охотничий, закусочный —
лучше хранить при температуре 0°, так как
качество их при отрицательной температуре
ухудшается.
Сыры, хотя и являющиеся по возрасту
стандартными, но с недостаточно выраженным
вкусом и ароматом, грубой консистенцией,
хранить при от-рицательной температуре не
следует, так как это приводит к появлению таких
пороков, как горечь, салистость и др.
Хранение недозрелых сыров при этой температуре
задерживает образование хорошо
выраженного букета (вкуса и аромата), а также
появление сырного сока (слезьО и необходимой
остроты, свойственой зрелым сырам.
При температуре от 0 до 6°, а в некоторых
случаях до 10°, недозрелые сыры следует
хранить по достижении ими характерного для
каждого вида вкуса и аромата и
удовлетворительной консистенции, после чего эти сыры
перемещают в камеры с отрицательной
температурой.
Пек нашим наблюдениям, зрелые сыры
замерзают при температуре—8ч—10°, незрелые
при —6ч-—7°. Из изложенного можно сделать

40
Опыт хранения сыров на холодильниках
№ 5
вывод, что на распределительных холодильниках
для хранения сыров необходимо иметь одну
небольшую камеру с плюсовой температурой и
несколько камер, в зависимости от объема
завоза, — с отрицательной температурой. Кроме
того, следует (как это уже проводится на
холодильниках № 1 и 4) за 10 дней до реализации
сыра перемещать его из камер с отрицательной
температурой в камеру с плюсовой
температурой с тем, чтобы продукт за это время приобрел
нормальную консистенцию и хорошо
выраженный вкус и аромат.
Необходимо отметить, что сроки хранения
зрелых сыров при плюсовой температуре
сокращаются на 50—60% по сравнению со
сроками хранения их дри отрицательной
температуре- Так, например, крупные сыры при
плюсовой температуре быстрее перезревают, в них
появляется молочный камень (пропионово-
кислый кальций), в результате продукт
становится нетоварным.
В таблице показаны допустимые сроки
хранения сыров при различных режимах.
Хранение сыров сверх приведенных сроков
при отрицательной, и особенно, при
положительной температуре вызывает быстрое
снижение их качества. На сроки хранения сыров
большое влияние оказывает качество сырья —
молока — и правильное проведение
технологического процесса.
Вентиляция
При хранении сыров камеры необходимо
регулярно (не менее четырех раз в сутки)
вентилировать с целью удаления аммиака,
сероводорода и других газов, выделяемых
сырами (без парафинового покрытия). Лучшим
способом вентиляции следует считать приточ-
но-вытяжной с фильтрацией поступающего
воздуха. Излишнее вентилирование камер
приводит к сверхнормативной усушке и
растрескиванию сыров. Интенсивность испарения влаги
сырами зависит от температуры,
относительной влажности воздуха в камере и скорости
циркуляции его, а также от характера
поверхности продукта.
При упаковке сыра в тару уменьшается его
усушка. Более плотная укладка ящиков с
сырами также снижает влияние циркуляции
воздуха на усушку. Таким образом, усущку можно
уменьшить путем полной загрузки камер.
Поэтому по мере освобождения камер оставшиеся
сыры следует размещать в меньшем количестве
камер. :
Сыры
Сроки
хранения в месяцах
при
температуре
а§7
S 3 1 «
&3н*
оно!
о
О
88  о
2 -я о
ООН
с н о
? 1
ев
2^
5«
)тнс
ост
U Я
Примечание
Голландский
круглый и брусковый
CTei ной
Костролской . . .
Ярослахский . . .
Угличский ....
Волжский (гага-
финир~ванный>
.Лат и»' скиг (] ара-
финироьанный)
Швейварский . .
АлтаГский . . . .
Светский . . . .
Московский . . .
Рок ор
X овоюбужский .
Медынский и
смоле ккий ....
Дорожный . . . .
Закусочный . . .
KaiKa ские
рассольные и брын-
Зеленый • . . . .
Сыр ь порошке .
Плаьленые с
антикоррозийным
покрытием
фольги
Плавленый в
обычной * фоль-
Плавленый
колбасный ковче
ный
Деликатесный ь
керамической
уг аковке....
ЛатьиГский и
волжский не-
парафинироЕан-
ные .
3-4
4
4
з
2—3
2-3
2
8
4-5
4-5
4
2
1
1
1
10 дней
5-6
1—2
1,5-2
1—2
1
4
3
2-3
2
1
10 дней
10 .гнет"
1о /не
5 дн<-й
15 дней
10—15
дней
10 дней
3 дня
10 дней
85-88
85—88
85—88
88
85
85
85
85—90
85—9и
80—85
8и—85
80—85
0-85
8j- 85
0-85
75
75
80
80—85
80
85
У ранятся при
TeviepuType от 0
ло 1и° ь рассоле
плотностью
16—2о"/п при save-]
не его чере^ 20—3,
дней
Необходимо
строго наблккать|
:-а постоянством
те^гературы во
и: бежание ввтга-
ления конденсата
в виде роев!, так
как он является
катали:атором
корро:ии фольги
не покрытой
лаком
Уход аа сырами и их товарная обработка
В процессе хранений сыров в ящиках
регулярно осматривают продукт в каждой упаковке.
При хранении сыров на стеллажах
периодически осматривают каждый брусок со всех
сторон. В .процессе хранения швейцарского сыра
на дедешнных кружках в стопках круги сыра
переворачивают через каждые 10—12 дней.

№ 5
Рост дере во разрушающих грибов при различных температурах
41
При обнаружении на продукте налета
плесени или слизи ящики с сыром или сыры,
хранившиеся на стеллажах, переносят из камеры
хранения в специальное помещение с плюсовой
температурой, где с их поверхности удаляют
плесень и слизь. Сыр освобождают от налета
плесени сухой стружкой, бумагой, а от сухой
плесени, обычно появляющейся на
парафинированных сырах,— корешковой щеткой или
специальными ножами. В теплое время года
круги швейцарского сыра промывают в воде
при температуре до 25° и просушивают, ставя
их на ребро в местах, где нет сквозняков.
Если при приемке парафинированных сыров
от поставщика или во время их хранения
нарушается парафиновое покрытие, то его
полностью снимают ножами или путем
погружения брусков на 3—4 секунды в горячую воду
с температурой 95° (точка плавления
парафинового покрытия 55°), после чего сыры
подвергают обсушке, вновь парафинируют и
закладывают на хранение. Парафинирование
сыров на холодильниках позволяет облегчить
уход за ними, улучшить товарный вид
продукта и снизить размеры усушки.
Сыры на холодильниках парафинируют
парафиновой смесью желтого цвета (сплавом
«ДС»), состоящей из 60%| пищевого парафина
и 40% петролатума. Парафиновая смесь
может быть окрашена жирорастворимой крас-
Вопрос о возможности роста дереворазру-
шающих грибов при температуре ниже 0°
возник в связи с появление^ их на бочках с
дивом, хранившихся при 5° в одной из опытных
камер ВНИХИ.
кой судан III или красителем № 19
(Всесоюзный научно-исследовательский институт
маслодельной и сыродельной ' промышленности).
На холодильниках № I и 4 имеется по два
бачка с парафиновыми смесями желтого и
красного цвета.
Парафиновую смесь закладывают (не более
75% объема бачка) в парафинер с
электрическим подогревом и нагревают до 150°. Во
время нагревания и парафинирования включают
вытяжной вентилятор. Смесь паров, вредных
для организма человека, отводится через
металлический зонт, установленный над
бачком с парафиновой смесью на высоте роста
человека.
Во время парафинирования необходимо
следить за температурой смеси. При
температуре ниже 140° парафиновое покрытие
распределяется на корке толстым слоем, что
уменьшает его прочность и вызывает растрескивание
Температура смеси выше 155° приводит к
образованию на сырах слишком тонкого
пузырчатого покрытия.
При нагревании до температуры выше 160°
смесь воспламеняется. В этом случае
необходимо выключить рубильник и плотно накрыть
парафинер крышкой.
Расход парафиновой смеси на 1 т сыра
составляет 6,5 кг, краски судан III — от 5 до
6,5 г на 10 кг парафиновой смеси.
Необходимо было установить, смогут ли эти
грибы, при случайном занесении их на таре,
развиваться в камерах холодильников.
Исчерпывающих литературных данных по
этому вопросу не было найдено.
THE REFRIGERATED STORAGE OF CHEESE
G. KOCHANKOV, Eng.
Summary
In the paper an account has been given of the experience of Moscow Refrigerated
Stores Nos. 1—4 in the storage of cheese. The cooling system of the storage rooms and
the refrigerating equipment has been discussed. Pipe type brine cooling and the placing
of the products on racks led to improved storage. The storage conditions and storage
life for different varieties of cheese have been tabulated. For hard, ripe sorts a
temperature of —2 to —5°C. is recommended, the initial quality of the product being well
preserved. For unripe, soft or processed cheese the most favorable temperature is from
0 to 6°. A description has been made of the organization and of the technique of
handling the cheese at the refrigerated storage houses.
Рост дереворззрушающих грибов при различных температурах
3, БОЧАРОВА—Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности,
М. ВИШНЯК и В. ФЕДОРОВА — трест Союзантисептик

42
Рост дереворазрушающих грибов при различных температурах
Ко 5
Некоторые исследователи считают, что де-
реворазрушающие грибы даже при
кратковременном воздействии низких температур
(—10, —8, —5°) отмирают. Другие
исследователи отмечают, что эти грибы, в большинстве
случаев находящиеся в толще древесины, не
погибают даже при сильных морозах
(до—37°).:
В работах, с которыми нам удалось
ознакомиться, указаний р росте
дереворазрушающих грибов ниже температур 7 и 0° не имеется.
И. Бондарцев A956 г.), использовавший
обширную русскую и зарубежную литературу,
считает, что домовые грибы могут
развиваться при температурах от 0 до 44°, а наиболее
благоприятные для них температуры — от 18
до 36°. При этом И. Бондарцев подчеркивает,
что, несмотря на большой научный и
практический интерес, до сих пор не установлены
температуры, при которых эти грибы погибают.
На основании наших наблюдений над
другими грибами можно было допустить
возможность роста и дереворазрушающих грибов при
температуре 0° и ниже.
В связи с этим ВНИХИ совместно с
лабораторией треста Союзантисептик исследовал
возможность роста следующих дереворазру-
24°fir Г
1
80
Щ
160
гм зго
Сутки
UQQ
w 560
по
Ik*W'5°
I да
^
II'
1
/
UJ
7
/
/
,
У
0'
,¦¦—
?
80 160
w зго
Сушка
400
т ш
о
Рис. 1. Рост при различных температурах:
Coniophora
cerebella; б — Paxillus acheruntius;
— Poria vaporaria.
шающих грибов при низких температурах:
пленчатого домового (Coniophora cerebella
Schrot.), настоящего домового (Merulius lacry-
mans Schum.), шахтного (Paxillus acheruntius
Fr.) и белого домового (Poria vaporaria Pers).
Грибы эти испытывались на агаровых
пластинках, жидкой среде и древесине при
температурах —40, —25, —18, —12, —9, —5, —2,
0; 5; 10 и 24°. В качестве показателей их роста
на твердой среде были приняты средние
диаметры колоний, а на жидкой — количество
накопившегося при разных температурах
сухого вещества гриба (урожай).
Нами было установлено, что пленчатый
домовый гриб (рис. 1, а) и шахтный гриб
(рис. 1, б) растут при 0 и —2°, но при —2°
значительно удлиняются сроки до появления
видимого роста и уменьшается суточный
прирост диаметра колоний. То же самое
наблюдалось и у настоящего домового гриба.
При испытании на деревянных пластинках
предельная температура роста этих грибов
составляла также —2°.
Роста белого домового гриба при 0 и —2°
на сусловом агаре ни в одном случае не
наблюдалось (рис. 1,в), но на древесине он рос
при 0°.
При —5° ни одни из изучавшихся грибов не
развивался в течение 140—500 суток.
Показатели роста дереворазрушающих
грибов на сусловом агаре при различных
температурах приведены в табл. Ь
Испытание грибов на жидкой минеральной
среде показало, что при 0;5и 24° у них
наблюдался поверхностный и погруженный рост.
но{ | Активность
изучавшихся грибов
характеризовалась измене- .
гаем рН среды. Ис-
80\-+ | [- —4—-I ходное значение рН
жидкой среды 5,18 в
результате
жизнедеятельности гриба
4о\4Ч—-\ -| 1 J изменялось через 84
дня следующим
образом (табл. 2).
Наиболее
интенсивно на жидкой
среде развивался
пленчатый домовый гриб
(Coniophora
cerebella), который и ис:
пытывался в
дальнейшем в колбах Эрлен-
S
Г
/
ц
Г
10°
, 1
-5°
80
Сутки
8)
160

№ 5
Рост дереворазрушающих грибов при различных температурах
43
Таблица 1
Температура,
°С
24
10
5
0
2
Время появления
видимого роста,
в сутках
0.2-1,5
2—5
4—5
5—15
65 — 83
Среднесуточный
прирост диаметра
колоний, мм
10,03
3,34
0,75
0,84
0,05 |
мейера при температурах от —18 до 24°.
Посевным материалом служили
вырезанные сверлом (диаметр 6 мм) кружки
10-дневной культуры этого гриба, выращенного на
агаровой пластинке. При посеве кружки
оставались на поверхности среды.
Температура °С
24
5
0
Таблица 2
рН среды
шахтный гриб
2,69
4,10
4,80
белый цомовый гриб
2,43
3,71
3,15
Через 81 день при определении урожая были
получены следующие данные о росте
пленчатого гриба (Coniophora cerebella) на жидкой
среде при разных температурах (табл. 3).

Температура, °С
24
5
0
Срок
наблюдений, в сутках
81
81
81
Время
появления ЬИДИУОЮ
роста в сутках
1
12
12
Т а
Урожай
гриба, мг
190
72
20
блица 3
рН среды
2,71
3,S8
4,57
Примечание. При —2° поверхностный и
глубинный рост домового гриба наблюдался только на 103-и
сутки.
Для установления выживаемости
дереворазрушающих грибов при температурах от
—25 до —5° чашки с неразвившимися за 6
месяцев посевами были перенесены в
лабораторию (термостат 24°). Выяснилось, что из всех
изучавшихся грибов только белый домовый
утратил способность развиваться при этой
температуре. Остальные подопытные грибы
сохранили жизнеспособность: видимый рост
пленчатого домового и шахтного грибов после
выдержки в камерах с температурой —25 и
—5° появился при 24° на 4—6-е сутки, причем
динамика их роста после выдержки при этих
температурах была одинаковой.
У настоящего домового гриба после
6-месячной выдержки при низких температурах
видимый рост был отмечен еще раньше (на 3-й
сутки), но скорость роста этого гриба в чашках,
¦находившихся при —9°, оказалась меньше,
чем в чашках, выдержанных в камерах с более
низкими температурами (рис. 2).
!
I
1 /
\/у
X
/1
После
После
-9°
Z Ь 6
Сутки
Рис. 2. Рост Merulius lacrymans при
24° после шестимесячной выдержки
при —25, —18, —12 и — 9°.
Таким образом, при случайном попадании
дереворазрушающих грибов в камеры
холодильника (на таре и пр.) они могут расти в
них, хотя и медленно, при температурах
хранения охлажденных грузов до —2°. При более
низких температурах жизнедеятельность этих
грибов приостанавливается, но при изменении
температурных условий в благоприятную
сторону может снова возобновиться.
THE GROWTH OF WOOD-DESTROYING FUNGI AT VARIOUS TEMPERATURES
Z. BOCHAROVA, M. VISHNYAK, V. FEDOROVA
Summary
A stud^" has been made of the effect of various temperatures ranging from —40 to
424° on the growth of wood destroying fungi.
It has been found that the limiting growth temperatures for Coniophora cerebella
Schrot., Merulius lacrymans Schum and Paxillus acheruntius Fr. lie within—5 and
—-2°, and for Poria vaporaria Pers between —2 and 0°.
After prolonged F months) storage in low temperature rooms the activity of the
fungi (excepting Poria vaporaria) recovered on placing them under growth promoting
conditions.

Влияние низких температур на размножение и биохимическую
активность бактерий Achromobacter sp.
Г. НОСКОВ А, Г. ПЕК, Е. МОИСЕЕВА- Все союзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Биохимическая активность бактерий,
вызывающих порчу пищевых продуктов при
холодильном хранении, еще недостаточно изучена.
Между тем этот вопрос имеет важное
практическое значение как для установления
режимов хранения продуктов, так и для контроля
их качества.
Изучение биохимической активности
микроорганизмов при холодильном хранении тесно
связано с нахождением объективных
химических и физико-химических методов выявления
начала бактериальной порчи продуктов.
Выбор химических показателей, изменение
которых под влиянием микроорганизмов
позволило бы судить об изменении качества пищевых
'Продуктов, как известно, затрудняется в связи
с тем, что ухудшение качества продукта
обнаруживается органолептически, прежде чем
может быть установлено вещество,
вызывающее его.
Работы по изысканию объективных методов
оценки свежести продуктов ведутся и в
настоящее время, причем в основном в направлении
определения сильно раздражающих обоняние
и вкус соединений — аммиака, аминов,
органических кислот — или таких показателей, как
растворимый азот, рН и т. д.
Многие исследователи в поисках новых
методов не учитывали видового состава
бактерий, обсеменяющих продукты; другие —
принимали во внимание только изменение
соотношения различных групп микроорганизмов. Во
многих исследовательских работах учитывали
лишь связь между обсемененностью и органо-
лептическими показателями.
Изучение биохимической активности
микроорганизмов осложняется еще и тем, что ход
химических реакций, происходящих под
влиянием микроорганизмов, в значительной
степени зависит от субстрата.
Цель настоящей работы, проводимой в
лаборатории микробиологии ВНИХИ, —
выяснить зависимость размножения и
биохимической активности бактерий от температуры и
установить связь между размножением
бактерий и изменением тех показателей, которые
обычно применяются при объективной
(химической) оценке свежести продуктов.
Методика работы и результаты опытов
В работе был ивпользован штамм бактерий
Achromobacter sp., выделенный из сырого
мясного фарша, хранившегося при 0°. Это
подвижные аэробные палочки с минимальной
температурой, размножения несколько ниже 0°
[1], активно разжижающие мясопептонный
желатин с сильным подщелачиванием среды.
Бактерии для инокуляции выращивали на мя-
сопептонном агаре при 0°.
Опыты проводили с измельченным в
мясорубке стерильным мясным фаршем, в который
добавляли около 10э/о воды. Фарш помещали
в колбы Эрленмейера емкостью 750 мл, по
180 г в каждую, слоем толщиной около 2 см.
Бактерии (в количестве 190 тыс. на грамм)
в виде суспензии в воде наносили равномерно
на поверхность фарша. Перед инокуляцией
фарш охлаждали до температуры его
последующего хранения.
Инокулированные образцы хранили при 7,8;
4,4; 1,7; 0 и —1,8° (колебания +0,1°) в
специальных термостатах, размещенных в
холодильных камерах.
Каждый образец перед анализом тщательно
перемешивали в асептических условиях в
течение 20 минут. Первую пробу отбирали для
бактериологического анализа. Затем в пробах
по 1—2 г определяли сухой остаток, азот
общий, нерастворимый и растворимый в три-
хлоруксусной кислоте (или при хроматогра-
фическом анализе — ив спирту), а в пробах
по 20 г — летучие основания и кислоты.
Количество растворимого азота
устанавливали путем экстрагирования фарша (около
2 г) 51%-ным раствором трихлоруксусной
кислоты B0 мл), после чего осадок
фильтровали и промывали 2°/oi-HibiM раствором
трихлоруксусной кислоты до общего объема
фильтрата 100 мл. Для сжигания отбирали 50 мл.
Нерастворимый азот определяли в осадке.
Количество летучих оснований находили
путем отгонки паром из смеси 20 г фарша в
275 мл воды (при добавлении 2,5 г окиси
магния) и последующего титрования. Во избежание
вспенивания при отгонке добавляли
вазелиновое масло.
Летучие кислоты определяли отгонкой
паром из смеси 20. г фарша в 120-мл 5°/с1-ной
серной кислоты. Продолжительность отгонки
составляла 32 минуты.
Значение рН определяли потенциометром
со стеклянным электродом.;
Трихлоруксусные и спиртовые вытяжки
подвергали хроматографическому анализу на

№ 5 Влияние низких температур на размножение и биохимическую активность бактерий 45
бумаге на наличие нингидринреагирующих ратур носит логарифмический характер и мо-
соединений, главным образом аминокислот.
При хроматографировании трихлоруксусные
вытяжки экстрагировались эфиром для
удаления трихлоруксусной кислоты. Спиртовые
вытяжки, полученные трехкратным
экстрагированием 1—2 г фарша 80%>-ным спиртом,
после фильтрования наносили без обработки на
хроматографическую бумагу.
Чтобы выяснить относительное изменение
содержания аминокислот и других
нингидринреагирующих соединений, вытяжки наносили
на бумагу из расчета 60 мг азота в каждой
пробе.
Хроматограммы были одномерными с
подвижной фазой из бутанюла-уксусной кислоты-
воды, в соотношении 4:1-1. Проявление
трехкратное.
Данные о размножении Achromobacter sp.
в зависимости от температуры приведены на
рис. 1. Как видно, кривые следуют законам
Рис. 1. Размножение бактерий в мясном
фарше при различных температурах:
(lg — логарифм числа бактерий)
размножения бактерий. После
непродолжительной задержки роста наступает
логарифмическая фаза, характеризующая
прямолинейное увеличение количества'бактерий в
логарифмическом масштабе. В дальнейшем
кривые закругляются, что указывает на
достижение максимума в развитии бактерий.
Количество бактерий в этот период независимо
от температуры составляло около Ю10 в 1 г.
Зависимость размножения бактерий от
температуры в интервале изученных нами темпе-
жет быть выражена уравнением
lg ЙГ = —0,0722 /+1,127,
где: g — продолжительность генерации (время
удвоения числа бактерий) в логарифмической
фазе;
t — температура (рис. 2).
часы
си
15
10
5
?1
1
о
J
1
J
_J
о
Рис. 2. Изменение
продолжительности генерации в зависимости от
температуры.
Химические показатели (рН, содержание
растворимого азота, летучих кислот и
оснований) при всех температурах изменялись
одинаково. При этом вначале, пока количество
бактерий не увеличивалось значительно,
почти все кривые имели горизонтальную
площадку; кривые, характеризующие изменение
летучих кислот, проходили через минимум
(рис. 3).
Скорость нарастания химических
показателей, в свою очередь, находится в линейной
зависимости от температуры (рис. 4). Следует
учитывать, что эти химические
характеристики являются суммарными, включающими
изменения ряда различных веществ в мясном
фарше. В дальнейшем необходимо
определить, являются ли установленные
закономерности общими для психрофильных бактерий,
естественно обсеменяющих мясные продукты
при холодильном хранении, или они присущи

46 Влияние низких температур на размножение и биохимическую активность бактерий № 5
лл
только отдельным видам бактерий и притом
лишь на данной среде.
Понятно, что полученные закономерности
не дают каких-либо указаний о механизме
биохимических превращений, вызываемых
бактериями.
В самом деле, в сложном процессе
изменения субстрата бактериями происходит и
синтез и разрушение. Аминокислоты могут
образовываться из жирных кислот и наоборот;
аммиак может либо выделяться, либо
связываться и т. д. В этом сложном процессе
можно разобраться, только проследив за
изменением отдельных соединений и, в частности,
при помощи хроматографии. Хроматография
Рис. 3. Размножение бактерий в мясном фарше
и изменение его химических показателей:
а — при 7,8°; б — при 1,7°; в — при —1,8°;
lg — логарифм числа бактерий,
ра — растворимый азот, мг на 1 г сухого вещества,
ло — летучие основания мл на 1 г сухого вещества,
лк — летучие кислоты, мл 0,01 N раствора NaOH на
20 г фарша.
позволяет связать кинетику появления одних
веществ с исчезновением других. Однако
хроматограммы, характеризующие только
один класс /соединений, еще не могут дать
полного представления об этих изменениях.
* *
i'
1
РЬ
У
•^ло
-г
Рис. 4. Изменение относительной
скорости роста бактерий (g) и
химических показателей мясного фарша от
температуры (при — 1,8° скорость
принята равной 1).
При одинаковой общей закономерности
изменения хроматограмм спиртовых и трихлор-
уксуснокислых вытяжек в них «наблюдались

№ 5 Влияние низких температур на размножение и биохимическую активность бактерий 47
некоторые различия. Так, при нанесении
одинакового количества азота окраска пятен
одного Rf была более интенсивной в
спиртовых вытяжках, чем в трихлоруксуснокислых.
Трихлоруксуснокиелые экстракты, в свою
очередь, давали более интенсивные пятна,
остающиеся на линии старта. Это, возможно,
происходило в результате перехода в трихлоруксус-
ные экстракты более высокомолекулярных
соединений, не передвигающихся в данном
проявителе.
С увеличением срока хранения исследуемых
образцов фарша интенсивность окраски пятен
на линии старта увеличивалась, а остальных
пятен уменьшалась.
Следующее после старта пятно
окрашивалось в коричневый цвет. Такие пятна
наблюдались и при изучении продуктов
жизнедеятельности бактерий Pseudomonas [3].
Интенсивность окраски пятна в процессе хранения
уменьшалась, а к концу хранения оно почти
обесцвечивалось.
Ниже' коричневого пятна, почти сливаясь с
ним, располагался лизин. При длительном
хранении фарша он также исчезал.
Возможными показателями) свежести
продукта могут служить третье и четвертое пятна
(гистидин и аргинин), исчезающие на более
раннем этапе хранения. Пятое пятно (аспара-
гиновая кислота), наоборот, отличалось почти
одинаковой интенсивностью окраски до конца
хранения. То же можно сказать и о восьмом
• пятне (глутаминовая кислота), в то время как
шестое (серии), седьмое (гликокол), девятое и
десятое (аланин) пятна постепенно исчезали.
Обсуждение результатов
Из приведенных данных видно, что
нарастание химических показателей,
свидетельствующих о порче фарша, при всех изученных
температурах начинается только в конце
логарифмической фазы размножения бактерий.
Трудно сказать, чем объясняется отставание
в изменении химических показателей от роста
бактерий. Это может быть или следствием
изменения процесса обмена веществ с возрастом
культуры, в результате которого после
определенного времени начинают накапливаться
указанные выше соединения, или следствием малой
чувствительности применявшейся методики,
позволявшей обнаруживать эти соединения
только в таких количествах, которые
накапливаются к концу логарифмической фазы роста
бактерий.
Исследования показали, что между
температурой и скоростью размножения бактерий
существует логарифмическая зависимость. В то
же время зависимость химических показателей
от температуры в диапазоне исследованных
нами температур является прямолинейной.
Рассматривая принятые в работе
показатели как внешнее проявление активности
бактерий, находящихся в 1конце логарифмической
или в начале максимальной стационарной
фазы роста, можно считать, что установленный
характер зависимости этой активности от
температуры получит практическое
применение при установлении режимов холодильного
хранения пищевых продуктов.
В данной работе выявлено, что наиболее
быстро изменяющимся во времени
показателем при начале бактериальной порчи является
рост количества бактерий, на что, по нашему
мнению, не обращают достаточного внимания
при оценке качества мяса. Как известно, в
стандарте для определения качества мяса из
25 баллов органолептической оценке отведено
13, содержанию летучих жирных кислот —4,
реакции с сернокислой медью — 4,
содержанию амино-аммиачного азота (летучие
основания) — 2 и бактериальной оценке — только 2
балла.
В связи с тем, что изменения в химическом
составе мяса не выявляются обычными
методами до тех пор, пока количество бактерий не
достигнет достаточно высокого уровня, для
оценки его качества при холодильном
хранении одним из главных объективных
показателей в настоящее время должно быть
количество бактерий в 1 г или на 1 см2 продукта.
Бактерии, встречающиеся при холодильном
хранении, весьма требовательны к
питательной среде. Прум и Войвод [2] наблюдали, что
грамположительные бактерии используют для
своего развития аспарагиновую кислоту, а
грамотрицательные — основные
аминокислоты. Achromobacter sp. относятся к грамотрица-
тельным бактериям. Следовательно,
полученные нами результаты, указывающие на
использование бактериями гистидина и
аргинина, подтверждают данные Прума и Войвода.
Однако вопрос этот требует детального
изучения.
Если будет подтверждено, что свойства
бактерий вызывать изменения в среде в начале
хранения являются групповой
характеристикой, то вероятно можно будет найти какое-то
легко определяемое соединение, содержание
которого быстро изменялось бы под влиянием
жизнедеятельности бактерий, встречающихся
при холодильном хранении продуктов.

48 Влияние низких температур на размножение и биохимическую активность бактерий № 5
Какие бы ни были эти соединения — летучие
амины, аммиак, летучие кислоты или
аминокислоты — в числе лучших методов их
определения вероятно будет бумажная или газовая
хроматография.
Выводы
1. Определение зависимости размножения и
биохимической активности бактерий
Achromobacter sp. в мясном фарше от температуры
хранения показало, что при всех изученных
температурах изменение растворимого азота,
летучих кислот, летучих оснований и рН
становится заметным только в конце логарифмической
фазы роста бактерий.
2. Максимальное количество бактерий
Achromobacter sp. в мясном фарше достигает 1010 в
1 а, независимо от температуры.
3. В логарифмической фазе
продолжительность генерации бактерий Achromobacter sp.,
характеризующая скорость их размножения,
имеет следующую зависимость от
температуры:
lg g = — 0,0722*+ 1,127.
4. Несмотря на то, что принятые в работе
химические показатели активности бактерий
(растворимый азот, летучие кислоты, летучие
основания, рН) являются результирующими
многих химических реакций, изменение их во
времени подчиняется определенной
зависимости. Эта зависимость (после горизонтальной
площадки или минимума) носит
прямолинейный характер.
5. Сопоставление этих прямолинейных
участков кривых при разных температурах
указывает на линейную зависимость скорости
нарастания растворимого азота, летучих кислот
и летучих оснований от температуры.
6. Хроматография аминокислот и других
нингидринреагирующих соединений показала,
что относительные их изменения
определяются временем и температурой. Некоторые
аминокислоты исчезают на ранних стадиях
хранения фарша. Это указывает на возможность
выявления более чувствительных показателей
оценки свежести продуктов, чем принятые в
настоящее время, с использованием хромато-
графического метода.
ЛИТЕРАТУРА
1. Jensen L. В. Microbiology of Meat, 19Ь4.
2. Proom H. and Woiwod A. The Examination
by Partition Chromatography of the Nitrogen Metabolism
of Bacteria, J. «Gen. Microbiology», 1949, 3, 319—327.
3. Но сков а Г., Пек Г. и Моисеева Е.
Влияние низких температур на протеолитическую активность
бактерий, ШИШ, Отчет № 1091, 1956.
THE TEMPERATURE DEPENDENCE OF THE MULTIPLICATION
AND BIOCHEMICAL ACTIVITY OF ACHROMOBACTER SP.
G. NOSKOVA, G. PECK and E. MOISEEVA.
Summary
In the present work the temperature dependence has been established of the
multiplication and biochemical activity of Achromobacter sp. on a ground meat substrate and
a relationship has been found between the number of bacteria and the changes in the
characteristics usually employed in the objective (chemical) tests of freshness.
At all temperatures studied (from —1,8 to '4-7,8) the changes in soluble
nitrogen, volatile acids and bases, and pH become noticeable only towards the end of
the logarithmic phase of growth of Achromobacter sp. Independent of the temperature
the maximum number of bacteria in the ground meat was found to attain a value of
ca 1010 per g.
The temperature dependence of the generation time for Achromobacter sp. in the
logarithmic phase is expressed by the equation:
lg ? =—0,0722* + 1,127
where g is the time of generation and t the temperature in °C.
A chromatographic analysis of amino acids and other ninhydrin reacting substances in
ithe inoculated ground meat showed that their relative change depends upon the time and
temperature of storage. The relative content of certain amino acids sharply fell during
the early stages of storage of the ground meat. This points out to the possibility of
finding more sensitive tests of freshness (possibly with the aid of chromatography) than
are used at present.

Нормы оснащения торговых предприятий
холодильным оборудованием
Инж. Б. БЕР, инж. А. КУЗНЕЦОВА—Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Одним из факторов, повышающих культуру
торговли продовольственными товарами,
является оснащение холодильным
оборудованием не только подсобных помещений, но и
торговых залов магазинов. Наличие в магазинах
Таблица
Нормы площадей холодильных камер
Холодильное оборудование для продовольстве
магазинов обычного типа
Таблица 1
иных
Оборудование
Температура в
охлаждаемом
объеме, °С
Сборная камера ХКР-1
Сборная камера XKP-2
Сборная низкотемпературная камера
КНР-1
Холодильный шкаф T2-125M ....
Холодильный шкаф Т-60
Прилавок-витрина ПВ-1
витрина
прилавок
Прилавок-витрина ЗХПМ
Наприлаьочная витрина В-3 и В-4 .
Низкотемпературный прилавок
4ХПН
Пристенный холодильный
шкаф-витрина ДШВ-1* . . •
Стойка для соков и газироканной во-|
ды СПВ-1
Прилавок для молока П-4
Емкость,
кг
-2
-12-; 15
0-f5
0-5
6Ч-Ю
0-г5
-1^+6
ДО J 2
-14- -10
* Выпуск намечается в ближайшее время.
холодильного оборудования и
правильная его эксплуатация
обеспечивают полную сохранность
скоропортящихся продуктов..
В настоящее время уже
имеется ряд магазинов, достаточно
оснащенных холодильным
оборудованием. Это главным образом
магазины системы «Гастроном» и
специализированной сети. Однако
торговая сеть далеко не в полной
мере обеспечена холодом: имеются
магазины, в которых холодильное
оборудование отсутствует.
Дальнейший рост выпуска
сборных камер, шкафов,
прилавков, витрин, а также
компрессоров для стационарных камер
позволит в ближайшие годы
оснастить холодильным торговым
оборудованием все
продовольственные магазины.
Для более рационального
оснащения торговых предприятий
современным холоди'льным
оборудованием и улучшения
планирования его производства следует
определить виды и потребное коли-
600
1600
600
250
100
140
100
30
150
100
Группа товаров
Мясо и птица:
мороженые
охлажденные
Молочно-масляные товары
жиры
молоко
Рыба
мороженая
охлажденная
Овощи и фрукты
мороженые
свежие
Мясная гастрономия
Рыбная гастрономия
Воды и соки
Кондитерские изделия
Плошадь на
одно рабочее
место, м2
5
5
а
4
4
4
2
2

Температура
хранения, °с
— 2
0
2
4
о
0 J
-12
4 -f 6 |
2 !
2
E
чество этого оборудования для магазинов
различного типа. С этой целью во ВНИХИ
разработаны нормы оснащения торговых
предприятий холодильным оборудованием.
Перечень и краткая характеристика
выпускаемого холодильного торгового оборудова-
Таблица 3
Холодильное оборудование подсобных помещений специализированных
магазинов
Группа товаров
Мясо и птица
Молочно -масляные
товары
Рыба
Овощи и фрукты
Мясная гастрономия
Рыбная гастрономия
Воды и соки
Кондитерские
изделия
Оборудование
Сборные камеры
Стационарные камеры
Сборные камеры
Стационарные камеры
Сборные камеры
Стационарные камеры
Сборные камеры
Стационарные камеры
Холодильные шкафы
емкостью 1250 Л
Сборные камеры
Стационарные камеры
Холодильные шкафы
емкостью 1^50 л
Сборные камеры
Стационарные камеры
Холодильные шкафы
емкостью ОиО л
Сборные камеры
Холод ильные шкафы
"емкостью 1250 Л
Сборные камеры

Единица

мерения
шт.
м2
шт.
шт.
м2
шт.
ж2
шт.
шт.
JW2
шт.
шт.
м~
шт.
шт.
шт.
шт.
Количество
рабочих мест
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
2
2
2
1
1
2
1
1
3
15
15
2
2
1
2
1
1
4
20
20
12
16
16
16
2
1
5
25
25
15
20
20 1
20
-
1

50
Нормы оснащения торговых предприятий холодильным оборудованием
№
ния для магазинов обычного типа приведены
в табл. 1.
Холодильное оборудование для подсобных
помещений выбирается в зависимости от типа
магазина. Подсобные помещения смешанных
магазинов оборудуются стационарными
холодильными камерами, а специализированных
магазинов — стационарными камерами,
сборными камерами и холодильными шкафами.
Площадь холодильных камер определяется
нормами проектирования, приведенными в
табл. 2.
Типы оборудования и его количество для
подсобных помещений специализированных
магазинов приведены в табл. 3.
Количество сборных холодильных камер в
табл. 3 указано применительно к камерам
ХКР-1 площадью 3,5 м2. Вместо двух
камер ХКР-1 может быть установлена одна
камера ХКР-2 площадью 8,7 м2 с двумя
отделениями.
Торговые залы специализированных и
смешанных магазинов оснащаются холодильными
прилавками-витринами, наприлавочными
витринами и специальным оборудованием:
шкафами-витринами для мясных отделов,
прилавками для отпуска молока, стойками для
продажи воды и соков, низкотемпературными
прилавками.
Устанавливать холодильные шкафы в
торговых залах не рекомендуется, так как это
приводит к лишней перекладке продуктов из
шкафов в прилавки и витрины. Шкафы
целесообразно использовать в магазинах, где не
представляется возможности оборудовать
холодильные камеры.
Виды оборудования и количество его,
необходимое для торговых залов, приведены в
табл. 4.
При наличии более 5 рабочих мест типы и
количество оборудования определяются
данными этой же таблицы, но с учетом
оборудования, требующегося для магазинов с числом
рабочих мест сверх 5.
Установлены следующие нормы оснащения
магазинов низкотемпературным
оборудованием.
В смешанных магазинах, в которых имеется
от 3 до 11 рабочих мест, должен быть один
низкотемпературный прилавок, при наличии
12—16 рабочих мест — два
низкотемпературных прилавка, а в магазинах с количеством
рабочих мест более 16—три низкотемператур-
Таблица 4
Холодильное оборудование торговых залов
Группа товаров
Оборудование
Количество рабо•
чих мест
4 5
Мясо и птица
Молочно-масля-
ные тоьары
Рыба
Овощи и фрукты
Мясная гастроно
мия
Рыбная
гастрономия
Воды и соки
Кондитерские
изделия
Прилавок-витрина
Витрина
Пристенный шкаф-ви-
трина
Прилавок-ьитрина
Витрина
Прилаьок для отпус-|
ка молока
Витрина
Витрина
ПрилаЕок-витрина
Прилавок-витрина
Витрина
Стойка
Холодильный шкаф
емкостью 600 л
Прилавок-витрина
Витрина
1
1
-
1
-
-
-
1-
-
1
-
2
-
2
-
1
-
1
1
1
1
1
1
1
2
1
2
1
2
1
2
1
1
1
1
1
ных прилавка. Одна низкотемпературная
камера рассчитана для магазинов, имеющих
более 11 рабочих мест.
Несколько иная норма оснащения
низкотемпературным оборудованием установлена для
специализированной торговой сети по
продаже мяса и птицы, молочно-масляных товаров,
рыбы, овощей и фруктов. Для тортового
предприятия с количеством рабочих мест более 2
необходим один низкотемпературный прилавок,
для магазина, имеющего более 4 рабочих мест,
кроме того, требуется одна низкотемпературная
камера.
Для лучшего сохранения продуктов,
сокращения эксплуатационных расходов и наиболее
рационального использования холодильного
оборудования рекомендуется следующий
порядок его обслуживания.
Продукты загружаются в прилавки и
витрины до начала работы. Холодильное
оборудование пускают в работу за 30 минут до загрузки
его продуктами с тем, чтобы конструкция не

№5
Техника безопасности на фреоновых холодильных установках
51
охлаждалась за счет холода,
аккумулированного в продуктах. Витрины снабжаются
продуктами из холодильных камер или
охлаждаемых прилавков. Запасы продуктов в прилавках
Холодильные установки, заполненные фрео-
ном-12, могут представлять опасность в
основном по следующим причинам:
1) холодильная машина находится под
давлением значительно выше атмосферного;
2) при содержании в воздухе более ЗОР/о
(по объему) фреона-12 может наступить
отравление вследствие недостатка кислорода;
3) температура кипения жидкого фреона-12
при атмосферном давлении равна —30°,
поэтому, попадая на кожу, фреон-12 может
вызвать отмораживание;
4) при температуре 400° и выше фреон
разлагается с образованием ядовитых веществ.
Поэтому на фреоновых холодильных
установках должны быть приняты меры для
обеспечения безопасности работы.
Всесоюзной секцией холодильщиков НТО
пищевой промышленности разработаны
«Правила техники безопасности на фреоновых
холодильных установках», утвержденные ЦК
профсоюза работников госторговли и
потребкооперации и Министерством торговли СССР.
Основные требования техники безопасности
на фреоновых установках сводятся к
следующему.
Классификация
Требования техники безопасности зависят в
первую очередь от величины установки.
Фреоновые установки разделены по
производительности на 4 группы:
группа А — часовой объем, описанный
поршнями компрессора, более 150 мд/час;
пополняются в случае необходимости в течение
дня. Оставшиеся от продажи продукты
переносят в стационарные и сборные камеры, а
компрессоры прилавков и витрин выключают.
группа Б — 25-М50 мг1час\
группа В — l-f-25 м3/чао;
группа Г — менее 1 м*/час.
К группе А относятся фреоновые
компрессоры 2ФВ-19 и 4ФУ-19; к группе Б—2ФВ-10 и
4ФУ-10; к группе В — 2ФВ-4/4Д 2ФВ-5,
2ФВ-6,5 и РКФ-0,9; к группе Г—'компрессоры
домашних холодильников — «ЗИЛ-Москва»,
«Днепр», «Саратов».
При использовании многоступенчатых
установок учитывают только часовой объем,
описанный поршнями ступени низкого давления.
Бели в одном помещении расположены два
компрессора, то группа установки
определяется по часовому объему большего из них, а при
расположении трех и более компрессоров — пс
сумме их часовых объемов.
Арматура и автоматика
Компрессоры групп А и Б должны быть
снабжены предохранительным клапаном,
открывающимся при разности давлений до 10
кг\смг. Минимальный диаметр прохода
предохранительного клапана компрессоров
определяют по формуле
а?= 1,2 VVa" мм,
где yh —часовой объем, описанный
поршнями компрессора, мъ.
На компрессорах группы В установка
предохранительного клапана не обязательна.
Аппараты, заполненные фреоном, отделенные
NORMATIVES FOR EQUIPPING STORES WITH REFRIGERATING APPLIANCES
B. BER, Eng., A. KUZNETSOVA, Eng.
Summary
In this report a discussion is presented of the normatives developed at VNIKhl for
equipping trade establishments with refrigerated fixtures. A list is given of the
equipment, the required floor space of built-in refrigerated rooms, the number of sectional
refrigerators for the ancillary departments and the normatives for the equipment of the
merchandizing space and for low temperature appliances.The normatives have been
developed from the standpoint of different classes of commodities on the basis of the sales
personnel workplaces for each of the classes.
Recommendations are given for servicing the equipment.
Техника безопасности на фреоновых холодильных установках
Канд техн. наук #. ЯКОБСОН—Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности

52
Техника безопасности на фреоновых холодильных установках
№ 5
от остальных частей холодильной установки
запорными вентилями, должны быть
снабжены предохранительными клапанами. Это
требование не распространяется на аппараты,
состоящие из труб с внутренним диаметром до
100 мм включительно, на фреоновые
трубопроводы, фильтры и осушители, на аппараты
емкостью до 13 л — на стороне нагнетания — и
до 20 л—на стороне всасывания, а также на
аппараты емкостью 100 л и менее, установленные
на стороне низкого давления (испарители,
теплообменники), покрытые тепловой изоляцией
или расположенные в изолированном
помещении.
Аппараты емкостью 100 л и> менее,
установленные на стороне высокого давления, вместо
предохранительного клапана могут быть
снабжены плавкой пробкой.
dt,MM
75
70
65
60
55
50
45
40
35
30
25
20
15
10
5
Предохранительные клапаны или плавкие
пробки установок, содержащих фреон в
количестве, большем чем 0,5 кг на 1 ж3 объема
помещения, в котором они находятся, должны
иметь вывод наружу через специальные
отводящие трубы. Минимальный внутренний
диаметр отводящей трубы
где: Li
d-
щ
у
5
*г&%4*
А
ш
^
р
**
?>
^
•
й
^
^^
Z
^
^
Л
^й
Г/>
У
/^
Ф
><<<
Ъ
у
Z
/*,
?
?
'А
р
/2t
S 1*
S 1(
^ 0
5 )
7
5
9
9
5
1
2
1
8
и j
Длина трубопровода L , м
О 2. 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 ?мм
Предохранительные клапаны на стороне
высокого давления должны начинать
открываться при 13 ати и быть полностью открытыми
при 15 ати, а на стороне низкого давления
соответственно при 9 и 10 ати.
Плавкие пробки должны плавиться при 65°.
Минимальный диаметр прохода
предохранительного клапана или плавкой пробки
холодильных аппаратов
d = А \/Ш,
где D и L — диаметр и длина аппарата, м.
Для стороны высокого давления
коэффициент Л = 10, для стороны низкого давления А = 12.
dl = 2,2 j/Zxd4 мм,
длина отводящей трубы, м;
диаметр прохода клапана или
отверстия в плавкой пробке, мм.
При L\ менее 20 d следует принимать di = d.
Зависимость &\ от d при разных значениях
Li представлена на рисунке.
При соблюдении определенных условий,
указанных в «Правилах», допускается
присоединять отводящую трубу от
предохранительного клапана на
стороне высокого давления к
испарителю.
Предохранительный клапан
необходимо устанавливать
выше, а плавкую пробку — ниже
уровня жидкого фреона.
Можно устанавливать
последовательно пружинный и
пластинчатый предохранительные
клапаны, рассчитанные на одно
и то же давление, причем
непосредственно под давлением
фреона должен находиться
пластинчатый клапан (на
пластинке клапана должно быть
клеймо завода-изготовителя,
гарантирующего ее качество).
В этом случае диаметр
клапанов требуется увеличить
на Kf/o,
На всасывающей и
нагнетательной сторонах компрессоров
групп А и Б должны быть установлены
манометры или мановакуумметры со шкалами
давлений и температур. На группу В эт^о
требование не распространяется.
Сборники жидкого фреона должны быть
снабжены указателем уровня жидкости.
В установках группы А запорные вентили
необходимо монтировать на всасывающей и
нагнетательной линиях каждого компрессора,
а также на входных и выходных линиях
каждого сборника жидкого фреона (ресивера, ко-
жухотрубного испарителя, конденсатора в
установках без ресивера).

№ 5
Техника безопасности на фреоновых холодильных установках
53
В аналогичных аппаратах группы Б запорные
вентили надо монтировать только на выходных
линиях. В установках группы В место
расположения запорных вентилей не регламентировано'.
Компрессоры групп А и Б должны быть
снабжены выключателем максимального давления
(манокоитроллером) для остановки их в случае
повышения давления нагнетания до заданного
предела (не более 13 ати). Этим прибором
необходимо оснащать установки группы В с
конденсатором, имеющим водяное охлаждение, или с
конденсатором, имеющим воздушное
охлаждение при Vh > 10 м*/час.
Испарители фреоновых установок должны
быть снабжены автоматическими устройствами
(ТРВ, поплавковыми регуляторами,
соленоидными вентилями и др.), регулирующими
заполнение испарителя и обеспечивающими
прекращение подачи жидкого фреона при
остановке компрессора. В том случае, если на
установках, кроме автоматических, имеются и
ручные регулирующие вентили, пользоваться
ими разрешается только во время ремонта
автоматических регуляторов.
В установках с кожухотрубными или кожу-
хозмеевиковыми испарителями в случае
прекращения движения теплоносителя (рассола
или воды) через испаритель должно
автоматически прекращаться отсасывание из него пара.
Правила эксплуатации
К обслуживанию фреоновых установок
допускаются только лица, знакомые с правилами
техники безопасности, первой доврачебной
помощи и инструкциями по обслуживанию данной
установки.
Пружинные клапаны и манометры
необходимо проверять не реже раза в год, а
автоматические приборы — двух раз в год.
Пользоваться неисправными автоматическими
приборами воспрещается.
Вскрывать фреоновые машины и аппараты
разрешается только в защитных очках, после
того как давление фреона будет снижено.
Запрещается вскрывать аппараты при
температуре их стенок ниже —35°.
При заполнении системы нельзя нагревать
фреоновые баллоны. При обратном
заполнении баллонов норма заполнения должна
составлять не больше 1,1 кг на литр емкости
баллона. Для обнаружения утечек фреона
рекомендуется применять электронные течеиска-
тели; временно допускается использовать
галоидные лампы.
Всасываемый компрессором пар должен
быть перегрет не менее чем на 5°.
С батарей непосредственного охлаждения,
кроме неоребренных стальных испарителей,
запрещается удалять иней механическим
способом (скребками). Для этой цели батареи
рекомендуется нагревать воздухом, горячими
парами фреона, специальными нагревателями
(температурой не выше 350°), водой и т. п.
При повышении температуры фреона в
испарителе выше 4°, но не более 10°,
нагревательные приборы необходимо отключить.
Перед сваркой или пайкой фреоновых
аппаратов или трубопроводов следует удалить
фреон и соединить их с атмосферой. Сварку и
пайку нужно производить при открытых окнах
и дверях или при включенном вытяжном
вентиляторе. Курить в машинном отделении
запрещено.
Испытание машин и аппаратов давлением
Все части холодильной установки,
заполняемые фреоном-12, должны быть подвергнуты на
заводе-изготовителе испытанию на прочность
(водой) и герметичность при следующих
пробных давлениях (см. таблицу).
Части холодильной установки
Аппараты стороны нагнетания .
всасывания . .
Цилиндры и сторона лагнетания
Сторона ьсасыьания компрессо-
Комг.рессоры и агрегаты в сборе
Проблое давление, ати
водой
19
ia
iG
12
БОЗЛУХОМ
16
11
10
10
Ю
фреоном
col 1 1 1
Компрессоры и агрегаты, работающие при
давлении ниже атмосферного, должны быть
испытаны, кроме того, под вакуумом при
остаточном давлении 40 мм рт. ст.
Для стороны нагнетания расчетное
давление принято равным 15 ати, а для стороны
всасывания — 10 ати.
После монтажа установок групп А и Б
необходимо испытать их на герметичность сухим
инертным газом (азотом, газообразной
углекислотой) : сторону нагнетания давлением
12 ати, а сторону всасывания — 8 ати.
Периодические испытания производят сухим
инертным газом при следующих пробных
давлениях: аппараты на стороне нагнетания —
19 ати, на стороне всасывания—13 ати. Воду

54
Техника безопасности на фреоновых холодильных установках
№ 5
для испытания не используют, так как
попадание ее во фреоновую систему может вызвать
серьезные нарушения в работе установки.
Электрооборудование
Электрооборудование фреоновых установок
должно соответствовать требованиям «Правил
устройства электроустановок» (ПУЭ) и
«Правил техники безопасности при эксплуатации
промышленных предприятий». Машинные
отделения фреоновых установок в соответствии
с указанием ПУЭ отнесены к сухим
нормальным помещениям, не представляющим особой
опасности в отношении поражения людей
электрическим током, а холодильные камеры — к
сырым и опасным помещениям.
Требования к составлению проектов
холодильных установок
Установки группы А должны быть
расположены в машинных отделениях. Это не
обязательно для установок групп Б и В при
условии, что фреона в них содержится не более
0,5 кг на 1 м* объема помещения, в котором
они находятся. Если отдельные части
установки расположены в нескольких помещениях, то
в расчет принимается объем наименьшего из
них.
Установки группы Б нельзя располагать в
непосредственной близости от входных дверей
зданий, в вестибюлях и фойе, на лестницах,
лестничных площадках и под лестницами. К
установкам группы В большая часть этих
ограничений не относится; их не разрешается
помещать лишь на лестницах, лестничных
площадках и под лестницами.
Машинные отделения установок группы А
запрещается размещать рядом или под
зрительными залами, фойе, магазинами и поме-
щениями с детьми или больными. Машинные
отделения установок группы Б нельзя
располагать рядом или под больничными палатами,
школами, детскими садами.
В машинном отделении должна быть
предусмотрена приточная вентиляция с подогревом
свежего воздуха в холодное время,
обеспечивающая двукратный обмен его в час, и
вытяжная вентиляция, рассчитанная не менее чем на
пятикратный обмен воздуха. В отличие от
аммиачных установок, где всасывающее
отверстие вытяжного вентилятора или воздуховода,
ведущего к вентилятору, расположено вверху,
во фреоновых установках это отверстие
должно находиться внизу (у пола).
Имеются ограничения, относящиеся к
применению системы непосредственного
охлаждения в установках непромышленного
(комфортного) кондиционирования. Размещать
испарители в воздуховодах можно лишь при
условии, если количество фреона в установке не
превышает 0,5 кг на 1 м3 объема наименьшего
из помещений, обслуживаемых установкой.
Запрещен монтаж холодильных машин
группы В на расстоянии менее 2,5 м от аппаратов
или приборов с температурой внешней
поверхности выше 350° И1ли работающих с открытым
пламенем (если только горение не происходит
в закрытом пространстве с вытяжной
системой) .
Установки группы Г
В установки группы Г с часовым объемом,,
описанным поршнями компрессора, менее 1 м?
входят домашние холодильники, монтаж,
заполнение и испытание которых производятся
заводами-изготовителями. Требования техники
безопасности в этом случае относятся в основном
к конструированию и изготовлению этих машин.
SAFETY MEASURES FOR THE OPERATION OF FREON REFRIGERATING UNITS
V. YAKOBSON, Cand. Techn. Sci.
Summary
The principles and rules for the safe operation of units employing freon-12 are described.
A classification of freon refrigerators is presented and specifications for the operation,
installation and designing are given. Specifications are also presented for the testing
pressure of machines and apparatus.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Агрегаты АГК-73 в холодильных установках
00 увеличении мощности холодильной станции
На некоторых заводах в холодильных
установках агрегаты 4АГ работают по схеме
одноступенчатого сжатия. При этом давление
нагнетания часто превышает 12 ати.
Мощность холодильных установок, где
работают агрегаты 4АГ, можно увеличить путем
переоборудования их в двухступенчатые
агрегаты АГК-73.
Московский завод «Компрессор» выпускает
для холодильных установок агрегаты АГК-73
двухступенчатого сжатия, которые построены
на базе одноступенчатого агрегата 4АГ. Таким
образом, переоборудование действующих
агрегатов 4АГ в агрегаты АГК-73 не представляет
больших трудностей и может быть
осуществлено в короткие сроки с незначительными
капиталовложениями.
На заводе им. С. М. Кирова (г. Ереван)
намечено переоборудовать в холодильном цехе
семь агрегатов 4АГ в агрегаты АГК-73.
Расчеты показали, что в условиях завода холодрпро-
изводительность одного агрегата АГК-73 при
получении рассола с температурой—15° будет
составлять. 1,46 млн. ккал/час вместо 0,85 млн.
ккал/час у действующего агрегата 4АГ. Таким
образом, холодопроизводительность семи
переоборудованных агрегатов составит 10,2 млн.
ккал/час вместо 5,9 млн. ккал/час.
Кроме того, будут снижены удельные
расходы электроэнергии и воды.
Осуществление намеченного мероприятия
позволит значительно увеличить
холодопроизводительность холодильного цеха без
дополнительного монтажа пяти агрегатов 4АГ и
сэкономить около 2 млн. руб. - 'vv ;:
Реконструкция каскадной холодильной
станции
Холодоснабжение одного из цехов завода
рассолом температурой —30° раньше
осуществлялось от индивидуальной аммиачной
холодильной станции, работающей по каскадной
схеме. В нижней и верхней ветвях системы
работали аммиачные холодильные машины
одноступенчатого сжатия: в нижней — агрегаты
4АГ, в верхней — ЗАГ.
В связи с увеличением мощности цеха
возникла необходимость в расширении
холодильной станции. Для этого требовалось
дополнительно смонтировать несколько агрегатов ЗАГ
и 4АГ со вспомогательным оборудованием.
По предложению группы специалистов
завода каскадную систему заменили системой
двухступенчатого сжатия, применив агрегаты
АГК-73 и введя водяное охлаждение
конденсаторов. Одновременно увеличили
холодопроизводительность станции.
Эксплуатация системы двухступенчатого
сжатия в течение года показала, что по
сравнению со старой каскадной системой, кроме
увеличения холодопроизводительности,
сэкономлено за счет снижения удельного расхода
более 1,2 млн. квт-ч электроэнергии и
высвобождено около 4,5 млрд. ккал холода
(температура — 15°), который необходим другим
цехам завода. В результате отпала
необходимость монтировать новый агрегат 4АГ для
увеличения холодопроизводительности.
Внедрение автоматического регулирования
отдельных узлов системы двухступенчатого
сжатия позволило высвободить четырех
человек, ранее обслуживавших каскадную
установку.
Инж. Л. ПЕТРОВ

56
Изменение схемы удаления жидкого аммиака из защитных ресиверов
№ 5
В. Якобсон) на Ленинградском
хладокомбинате было проведено следующее мероприятие.
К установленному аммиачному насосу 5
производительностью 3 мУяас присоединили
Изменение схемы удаления жидкого аммиака из защитных ресиверов
При реконструкции компрессорного цеха
«А» на Ленинградском хладокомбинате
верхняя разводка аммиачных компрессоров была
заменена на нижнюю.
В соответствии с проектом для защиты
вертикальных компрессоров от гидравлического
удара на всасывающих магистралях
установлены отделители жидкости 7 емкостью 15 л и
защитные (осушительные) ресиверы 2 (см.
рисунок).
В случае накопления жидкости в ресивере
выше допустимого уровня, о чем можно
судить по дистанционному указателю уровня 3
или по смотровому стеклу 4, машинист
отключал ресивер от всасывающей магистрали при
помощи вентилей 7 и 5. Подача жидкости от
переохладителя к регулирующей станции
прекращалась. В осушительный ресивер от
конденсатора через вентиль 9 подавался газ, и
жидкость выдавливалась к регулирующей
станции.
После освобождения ресивера все вентили
приводили в рабочее состояние.
Основной недостаток этого способа
заключался в том, что момент выдавливания
жидкости из ресиверов совпадал с наиболее
напряженным моментом работы компрессора.
Поэтому в начале влажного хода (особенно
при работе морозильных камер) не всегда вся
жидкость помещалась в защитные
ресиверы емкостью по 0,7 мд. Для освобождения же
ресивера от жидкости его надо было
отключать от всасывающей трубы, на что
затрачивалось 20—25 минут. ,
Для устранения э|ого недостатка в 1957 г.
по рекомендации ВЙЙХИ (канд. техн.. наук
через коллектор 6 все осушительные ресиверы.
Нагнетательную сторону насоса соединили с
циркуляционными ресиверами (to= —28° и
to- —33°).
При накоплении жидкости в ресивере выше
допустимого уровня машинист включает насос
и перекачивает ее в тот циркуляционный
ресивер, на который работает в данный момент
компрессор. Случаев переполнения
циркуляционных ресиверов вследствие перекачки
жидкости из осушительных ресиверов не
наблюдалось, так как производительность насосов,
соединенных с циркуляционными ресиверами, в
10 раз больше. производительности
установленного насоса.
В дальнейшее откачку жидкого аммиака из
осушительных ресиверов намечается
автоматизировать, установив вместо запорных
соленоидные вентили и использовав имеющиеся
дистанционные укааатели уровня как датчики.
Инж. С. ДАВЫДОВ

№ 5
Обмен опытом
57
Технический учет электроэнергии на холодильниках
На Московском холодильнике № 9 удалось
упростить систему внутрицехового учета
расхода электроэнергии. До недавнего времени
для этой цели применялись трехфазные
счетчики с трансформаторами тока.
Известно, что трехфазный ток является
комбинацией трех однофазных переменных токов.
Мощность его можно определить как сумму
мощностей трех однофазных переменных токов.
Если фазы нагружены равномерно1, то
мощность трехфазного тока может быть измерена
одним ваттметром, но при условии, что
показания его будут утроены.
Для технического учета электроэнергии,
потребляемой электродвигателями холодильника,
в фидере вместо одного трехфазного счетчика с
двумя трансформаторами тока можно
установить один однофазный счетчик, включенный
через трансформатор тока на фазовое напряжение
между линейным и нулевым проводом. В этом
При строительстве холодильника
Московского рыбокомбината в 1938 г. в качестве
изоляционного материала применили торфопли-
ты размером 1000X500 мм.
В 1953 г. в (Звязи qo значительным
ухудшением температурного режима хранения было
обследовано состояние изоляции камер № 31,
33, 34, 36 и 21, а также наружных стен
коридоров.
В результате обследования установлено,
что вся изоляция поражена грызунами и
сильно увлажнена, особенно у наружных стен.
Этим и обусловливалось нарушение
нормального температурного режима в камерах.
Никакие ме|)ы борьбы с грызунами не
давали положительных результатов; холодильник
ежегодно терпел большие убытки, особенно
из-за поражения грызунами большого коли-"
чёства красной рыбы.
случае показания счетчика после измерения
необходимо умножить на три.
Осуществленное по предложению автора
статьи мероприятие позволило демонтировать
80 трансформаторов тока, заменить 40
трехфазных счетчиков однофазными, упростить
сеть проводов вторичной коммутации за
главными щитами и в силовых сборках, где
установлены трансформаторы тока.
Кроме того, в результате уменьшения чис^а
трансформаторов тока сокращено количество
контактов в первичной и вторичной
коммутации проводов, повышена надежность
электроустановки, созданы более безопасные условия
обслуживания главных щитов и силовых
сборок.
Изменение схемы технического учета
расхода электроэнергии одобрено Всесоюзным
научно-исследовательским институтом Комитета
стандартов, мер и измерительных приборов.
Инж. И. ШУГАЕВ
С 1953 по 1957 г. в ремонтные периоды были
проведены работы по восстановлению изоляции
из торфоплит с частичным применением
минеральной пробки.
На каждом этаже холодильника по всему
периметру здания на высоте I м от пола был
сделан из минеральной пробки сплошной пояс
изоляции, что предотвратило проникновение
грызунов с одного этажа на другой.
Обследование состояния изоляции
показало, что минеральная пробка не подвергалась
ни увлажнению, ни поражению грызунами.
Сравнительно высокая стоимость
минеральной пробки и некоторые неудобства при
выполнении изоляционных работ с лихвой
возмещаются указанными положительными ее
свойствами.
Инж. Л. КОКОРЕВ
Применение минеральной пробки в качестве
изоляционного материала

КОНСУЛЬТАЦИЯ
Осушка сжатого воздуха путем охлаждения
В химической промышленности широко
применяется сжатый воздух. Для его получения
на заводах обычно устраивают
компрессионные станции, от которых сжатый воздух по
разветвленной сети трубопроводов передается
к местам потребления.
Во избежание замерзания в зимнее время
межцеховых трубопроводов сжатый воздух
необходимо освобождать от масла и влаги.
Освобождение сжатого воздуха от масла и
влаги при помощи твердых поглотителей и
различных фильтров — весьма трудоемкий
процесс. Приходится периодически очищать
фильтры, загружать, выгружать или
регенерировать поглотители.
Для лучшей очистки сжатого воздуха от
масла и влаги на заводе сконструировали и ввели
в эксплуатацию установку,
работающую по следующей
схеме (см. рисунок).
Сжатый « воздух A00—
110°) из маслоотделителей
под давлением 8 ати
поступает в водяной
холодильник /, где охлаждается до
30°. При этом значительная
часть паров воды и масла
конденсируется и удаляется
в канализацию через водоот-
водчик 9. Постоянная
температура воздуха C0°) на
выходе холодильника
поддерживается автоматическим
регулированием подачи воды
в холодильник. Далее воздух
поступает в прямоточный
скруббер 2, который
орошается рассолом C0%-ный
водный раствор хлористого
кальция) с температурой до
-30°.
Диаметр скруббера 1 м,
высота 12 ж. Насадка —
керамиковые кольца 25 X
Х25ХЗ мм; объем их 8 ж3.
Поверхность охлаждения скруббера 4250 м2.
Охлажденный в скруббере до —20° и
освобожденный от влаги и масла воздух сначала
поступает в сборник 3 и ресивер 4 (группа
ресиверов по 100 ж3 каждый), а затем в систему
межцеховых воздухопроводов. Рассол из
сборника 3 центробежным насосом 5
перекачивается в аммиачный кожухотрубный испаритель 6
поверхностью 160 ж2, а затем снова поступает
в скруббер. Постоянный уровень аммиака в
испарителе поддерживается регулятором
уровня 7 (типа РУКД-360) и мембранным
клапаном 8. Температура рассола по выходе из
испарителя поддерживается на заданном
уровне с помощью регулятора температуры
кипения и клапана 10, установленных на
аммиачной линии. Жидкий аммиак поступает в аппа-
Схема установки для очистки и осушки сжатого воздуха.

№ 5
Консультация
59
рат из ресиверов; пары его отсасываются
компрессорами-
При охлаждении воздуха содержащиеся в
нем водяные пары конденсируются, в
результате концентрация рассола снижается.
Регулятор уровня 11 и клапан 12 служат
для поддержания в сборнике 3 постоянного
уровня рассола. Часть разбавленного рассола
периодически заменяется концентрированным.
Сжатый воздух, отбираемый после
обратного клапана, пропускается через осушитель 13,
заполненный гранулированным хлористым
кальцием, и фильтр 14 с активированным
углем. ,
Вся установка смонтирована на открытой
площадке вне здания и рассчитана на осушку
720 мд воздуха в час. Плотность орошения
насадки в скруббере составляет 16 м/час.
Летом воздух только очищается от масла;
осушка его охлаждением не производится.
Описанная система проста и надежна в
работе. Применение автоматического
регулирования и дистанционных указателей значительно
упрощает эксплуатацию системы. За ее
работой могут наблюдать машинисты
компрессионной станции.
Затраты холода, электроэнергии, воды,
рассола и других материалов незначительны.
Инж А. ПЕТРОВ
Включение автотрансформатора в цепь терморегулятора
в холодильниках «ЗИЛ-Москва» и «Днепр»
При работе холодильников «ЗИЛ-Москва»
модели ДХ2 и ДХ2М, а также «Днепр» от сети
напряжением 220 в применяют понижающие
автотрансформаторы. При круглосуточной
эксплуатации холодильника это приводит к
дополнительному расходу электроэнергии.
Тип
автотрансформатора
Потребляемая мощность, втп
при холостом ходе
АОСХ-0,3 8
АСБ-С.З C
под нагрузкой
30
15
При включении автотрансформатора между
розеткой сети и вилкой холодильника обмотка
автотрансформатора все время находится под
напряжением независимо от выключения
холодильного агрегата терморегулятором.
Длительное пребывание автотрансформатора под
током приводит к его перегреву и
непроизводительным потерям электроэнергии.
Указанные недостатки можно устранить,
включив автотрансформатор так, чтобы он
отключался от сети вместе с холодильным
агрегатом.
Схема включения автотрансформатора в
цепь терморегулятора приведена на рисунке.
Указанные на схеме обозначения проводов
соответствуют: вверху — модели ДХ2 (с
резиновой изоляцией разной расцветки), внизу —
ее модификации ДХ2М (с хлорвиниловой
изоляцией разного профиля сечения).
С рубцом
{черный)
Средний
(белый)
без рудца
[красный)
Схема включения автотрансформатора в цепь
терморегулятора:
а — электролампа B20X25); б — выключатель
лампы; в — терморегулятор; г — розетка
дополнительная; д — автотрансформатор; е — вилка
дополнительная; ж — электродвигатель; з —
реле; и — вилка холодильника; к — провод от
клеммы 4 реле; л —провода от клеммы 2 реле;
п — пусковая обмотка; р — рабочая обмотка;
о — общий конец.

60
Консультация
№ 5
Штепсельную розетку следует установить
недалеко от реле и к ней подключить: к
одному гнезду — конец двухжильного провода с
вилкой и конец трехжильного провода,
идущего к терморегулятору, сняв оба конца с
клеммы 2 реле; к другому гнезду — конец
трехжильного провода, идущего к
терморегулятору, сняв его с клеммы 4 реле.
Вместо указанных снятых концов к
клеммам 2 и 4 нужно присоединить концы нового
провода с вилкой, которую следует включить
в гнезда автотрансформатора A27 в).
Вилка с проводом от автотрансформатора
B20 в) включается в гнезда вновь
установленной розетки.
Соединения проводов с клеммами 1, 3 и 5
не изменяются. Конец трехжильного провода,
идущего от электродвигателя к клемме 2,
остается на месте.
При включении автотрансформатора в цепь
терморегулятора лампочка холодильной
камеры получает энергию непосредственно от
сети, вследствие чего имеющуюся в камере
лампочку напряжением 127 в необходимо
заменить на 220 в.
Инж. И. КРУГЛЯК
Как оборудовать холодильники «ЗИЛ-Москва» и «Днепр»
запирающимися замками
Московский автомобильный завод им.
Лихачева приступил к выпуску холодильников
«ЗИЛ-Москва», запирающихся на ключ- В
продаже появились также отдельные детали
замочного устройства.
Устройство замка приведено на рис. 1. В
колпачок ручки встроена обойма замка, на
хвостовик которой свободно насажен упор
ручки, поджимаемый пружинкой. При повороте
ключа упор поворачивается вместе с обоймой.
Если замок находится в открытом положении,
ручка своб'одно проходит через вырез в упоре
и нажимает на толкатель затвора, открывая
дверь. При закрытом положении замка упор
ограничивает перемещение ручки и не
допускает ее до толкателя.
Холодильники «ЗИЛ-Москва» прежних
выпусков, а также «Днепр», имеющие затворы
куркового типа, можно оборудовать
запирающимися замками. Для этой цели нужно
приобрести колпачок с замком и ручкой (рис. 2),
упор ручки, пружину упора, толкатель
длиной 43 мм и при надобности кронштейн
(усилитель) затвора. Кронштейн (рис. 3) заменяют
в том случае, если в нем нет выдавки,
необходимой для установки замка.
Для закрепления на двери холодильника
колпачка ручки с замком снимают внутреннюю
панель двери с резиновым уплотнителем,
вынимают пакеты с теплоизоляцией, удаляют с
кронштейна затвор и, отвернув два болта,
одновременно снимают с двери кронштейн затвора
и колпачок с ручкой.
С наружной стороны двери делают
разметку и просверливают два отверстия, указанные
Рис. 1. Замок холодильника в сборе:
1 — колпачок ручки, 2 — р&чка двери, 3 — ось
ручки, 4 — обойма замка, 5 — ключ замка, 6 —
кронштейн (усилитель) затвора, 7, 8 — болты
крепления колпачка к кронштейну, 9 — пружина употэа
10 — упор ручки, 11 —пружина толкателя. 12 —'
толкатель.

№ 5
Консультаций
61
Рис. 2. Детали замочного устройства:
1 — колпачок в сборе с ручкой, 2 — обойма замка с
ключом, 3 — пружина упора, 4 — упор ручки, 5 —
толкатель.
на рис. 4. Сверлить следует осторожно во
избежание образования вмятин и царапин.
Смазав техническим вазелином обойму
замка и хвостовик, вставляют обойму с ключом в
колпачок ручки и надевают на хвостовик
пружину и упор ручки так, чтобы имеющиеся в
упоре два паза были обращены в сторону
двери. При этом следует проверить, свободно ли
перемещается упор на хвостовике обоймы под
действием пружины.
Затем к внутренней стороне двери
прикладывают кронштейн и, смазав втулку вазелином,
' вставляют пружину с новым толкателем
(длиной 43 мм). К наружной двери при помощи
Инструкцией по хранению
скоропортящихся продуктов на холодильниках предусмотрено
два режима хранения яиц: при температуре
от —0,5 до —1,5° и при
температуре от —2 до —2,5°.
Какой же из этих двух режимов следует
предпочесть?
Температура замерзания свежих яиц
составляет около —0,5°. С увеличением возраста
их температура замерзания несколько
снижается вследствие испарения влаги и
концентрации растворимых веществ. При понижении
температуры ниже точки замерзания яйца.
болтов присоединяют собранный колпачок с
замком,
Проверяют ключом свободное
проворачивание обоймы и работу замка отводом ручки на
себя. При исправном действии замка
закрепляют на кронштейне затвор, проверяют ручкой
его работу и, убедившись в отсутствии каких-
либо неисправностей, укладывают на место
пакеты теплоизоляции и закрепляют панель с
резиновым уплотнителем. Во избежание
перекосов затяжку винтов панели следует
производить крест-накрест.
Рис. 3. Кронштейн для Рис. 4. Расположе-
затвора с замком. ние отверстий для
крепления
колпачка затвора замком.
После сборки двери необходимо проверить
уплотнение дверного проема и при наличии
зазоров устранить их.
Инж. И. КРУГЛЯК
как никакой другой продукт, весьма легко
переохлаждаются и долгое время остаются в
незамороженном состоянии даже при
температуре —3, —4°. При медленном охлаждении яйца
могут быть переохлаждены до —11°. Однако
рекомендовать хранение яиц при температуре
ниже —2,5° не следует, так как при
сотрясении они могут замерзнуть, что приводит к
повреждению скорлупы, разжижению белка,
изменению консистенции) желтка (тестообразность).
Как исключение, при температуре —3, —4°
можно хранить яйца с большой пугой, которые
используются в кондитерской и хлебопекарной
Температурный режим хранения яиц

62
Консультаций
№ 5
промышленности. Такие яйца при замерзании
не лопаются, так как для расширения их
имеется достаточное пространство в пуге.
Хранение яиц при температуре —2~—2,5°
позволяет поддерживать в камере более
высокую влажность — до 90%. Известно, что при
хранении в условиях повышенной
относительной влажности яйца лучше предохраняются от
высыхания. Кроме того, хранение их при
пониженной температуре устраняет
необходимость в переворачивании ящиков, что
обычно делают в процессе хранения яиц при
температуре от —0,5 до —1,5°. Это
объясняется тем, что при более низкой температуре
хранения увеличивается вязкость белка,
замедляется переход влаги из белка в желток,
вследствие чего желток лучше удерживается в
центре яйца. Благодаря этому уменьшается
брак от «присушки» и «выливки».
Однако в процессе хранения при
пониженной температуре требуется постоянно
наблюдать за температурой воздуха и его
распределением в камере хранения, а также за
состоянием яиц.
Температура около пристенных батарей
не должна понижаться более чем на 0,5°;
во избежание подмораживания яиц у
пристенных батарей их следует отгораживать
деревянными дощатыми щитами.
Так как при сотрясении яиц или при резком
колебании температуры состояние
переохлаждения нарушается и наступает
замораживание, то необходимо следить, чтобы при
температуре хранения —2-~—2,5° не было резких
колебаний температуры. При отпуске яиц надо
осторожно обращаться с ящиками.
П. АЛЕКСЕЕВ
Уплотнение сальников в элементах теплообменника
для раствора моноэтаноламина
Некоторые заводы сухого льда
оборудованы элементными теплообменниками
разборного типа, которые служат для регенерации
тепла раствора моноэтаноламина. В качестве
сальникового уплотнения элемента
теплообменника обычно применяют прографиченный
хлопчатобумажный шнур. При эксплуатации
таких теплообменников наблюдается большая
утечка раствора моноэтаноламина. Утечку
можно легко устранить, поставив вместо
мягкой сальниковой набивки 3—4 кольца,
вырезанных из листовой резины толщиной не
менее 10 мм. Рабочую поверхность сальниковой
грундбуксы необходимо предварительно
обработать на токарном станке таким образом,
чтобы она соприкасалась со всей плоскостью
резинового кольца.
Резиновые кольца можно вырезать с
помощью предложенного слесарем т. Тарнов-
ским приспособления, устройство которого
показано на рисунке.
По гнезду шпинделя
сверлильного станка
Стопоров
L Резина для
прокладка
Ном
(-Доска
Приспособление для изготовления прокладок.
И. ФЕДОРОВ

За рубежом
Усовершенствования в технике производства льда
В последнее время разработаны установки,
значительно ускоряющие процесс производства льда, широко
применяемого для охлаждения, хранения и
транспортировки пищевых продуктов.
Заслужирают внимания льдогенераторы,
сконструированные инженером Федерико Рикелли (Италия). Один
из этих льдогенераторов — «Фриблок» — предназначен
для изготовления блочного льда, другой — «Фриплэт» —
для изготовления пластинчатого.
Новый генератор блочного льда принципиально
отличается по устройству от обычного с громоздким
рассольным баком. В льдогенераторе «Фриблок»
(предусматривается непосредственное испарение хладагента и
весьма удачно решены вопросы заполнения форм
водой и выгрузки готовых ледяных блоков.
Благодаря большому температурному перепаду
(между водой и испаряющимся хладагентом) и
высокому коэффициенту теплопередачи при непосредственном
испарении хладагента, а также дополнительным тепло-
отводящим поверхностям процесс замораживания воды
в формах значительно ускорился, а следовательно,
повысилась производительность льдогенератора.
Льдогенератор представляет собой устройство,
состоящее из двух баков: в нижнем размещена
испарительная система и формы для льда, в верхнем — вода, из
которой изготовляется блочный лед. Формы,
выполненные из листовой оцинкованной стали, верхней, открытой,
частью вделываются в дно водяного (бака, что облегчает
их заполнение.
На рис. 1 показана схема устройства льдогенератора
«•Фриблок».
•Г ' уЛ
Г~ II '"Г—"-f" JJ!
4f4H-Hr-ff-Hi
¦ -¦ || ¦ jJl , " "*"^il
Рис. 1. Схема устройства льдогенератора «Фриблок»:
1 — экстрактор блоков льда, 1 ¦— патрубок Для входа воды, 3 — отверстие для выхода
блоков льда, 4 — поплавковый регулятор, 5 — автоматический сепаратор, 6 — форма для льда,
7 _ скоростной редуктор, 8 — автоматический размораживатель.

64
За рубежом
№5
Формы заполняются водой из бака.
Определенный уровень воды в нем
автоматически поддерживается
поплавковым клапаном. Благодаря
системе непосредственного испарения
аммиака в нижнем баке вода в
формах замерзает. Готовый блок выходит
из формы и поднимается на
поверхность воды в верхнем баке. Далее
блок автоматически подается к
разгрузочному отверстию и по желобу
поступает в камеру хранения. Блоки
льда из льдогенератора могут
выходить непрерывно или через
определенные промежутки времени.
Образование блоков льда, отделение их от
стенок форм при частичном
оттаивании и выход из разгрузочного
отверстия осуществляются
последовательно. Поскольку компрессоры новых
конструкций не требуют наблюдения,
то можно считать, что при такой системе производства
блочного льда достигается полная автоматизация
процесса.
Блоки льда можно получать прозрачными и
непрозрачными. При обычном замораживании воды
поверхность ледяных блоков имеет опаловый оттенок; при
быстром замораживании он исчезает, и лед получается
прозрачным.
В табл. 1 приведена техническая характеристика
льдогенераторов «Фриблок» различной производительности.
Ледяной блок весом 25 кг имеет следующие размеры:
в верхней части 190X190 мм, в нижней — 160X160 мм,
высота 1000 мм.
В зависимости от имеющейся площади и требуемой
производительности льдогенераторы «Фриблок» можно
устанавливать с одним и несколькими рядами, форм (см.
рис. 2).
На рис. 3 показана схема льдогенератора «Фриплэт»
для изготовления пластинчатого льда. Он представляет
собой железный бак 1 с укрепленными внутри полыми
плитами 2, в которых происходит испарение хладагента.
Бак заполняется водой. Уровень воды в нем
поддерживается автоматически поплавковым клапаном 5. На внеш-
Таблица 1
ней поверхности плит лед намораживается в виде
пластинок толщиной от 3 до 6 мм. Пластинки
автоматически отделяются от плит и измельчаются при помощи
приспособления 3. Измельченный пластинчатый лед
всплывает на поверхность и транспортером подается х
разгрузочному отверстию.
Льдогенератор снабжен отделителем жидкости,
автоматическим регулирующим вентилем и другими
устройствами.
Применение льдогенератора «Фриплэт» позволило
полностью автоматизировать процесс, значительно
сократить расход энергии (в льдогенераторе исключен
промежуточный хладоноситель, а температура испарения
хладагента принимается равной —10, —15°), устранить
потери холода при размораживании и дроблении льда.
Благодаря компактности льдогенератор «Фриплэт»
можно устанавливать не только в стационарных условиях,
но и на промысловых" судах."
В табл. 2 приведена техническая характеристика
льдогенераторов «Фриплэт» различной производительности.
В льдогенераторе «Фриплэт» (можно изготовлять лед
из морской воды с температурой таяния —2, —3°, что
очень важно для охлаждения и хранения рыбы.
. 6
w ч ?
s 2 «
у " 2
н о ?
-*» О. ы
U с н
2,4
3,6
4,8
6,0
12,0
18,0
24,0
30,0
36,0
48,0
@,0
90,0
120,0
о
са
н
ST gg
1 0
О к
« о.
1
1
1
1
2
3
4
5
6
8
10
15
20
S
О,
о
¦е-
о >>
^5
:г «а
8
12
16
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
?
; л
О к;
и
М г=?
8
12
16
20
40
60
80
100
120
160
200
300
400
*
•4
а
1 s 1
С[ |
2,8
3,8
4,8
5,8
5,8
5,8
5,8
5,8
5,8
5,8.
5,8
5,8
5,8
*
s
ю
О |
11,0
14,5
18,0
21,5
43,0
65,0
86,0
108,0
130,0
163,0
216,0
324,0
432,0
*
«
1200
1750
2300
2800
5600
8400
11*00
14000
16800
22400
28000
42000
56000
Pa
А
4,30
5,30
6,30
7,30
! 7,30
, 7,30
1 7,30
| 7,30
! 7,30
7,30
7,30
7,30
7,30
меры, м (рис.
В
2,00
2,00
2,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
9,00
11,00
16,00
21,00
С
7,10
8,10
9,10
Ю,10
10,10
ю,ю
Ю,10
ю,ю
ю,ю
10,10
10,10
10,10
10,10
2)
D
4,60
4,60
4,60
4,60
6,60 1
8,60
10,00 1
11,50
13,50
17,50
21,50 I
30,00
40,00
\

№ 5
За рубежом
Рис. 3. Схема устройства
льдогенератора
«Фриплэт»:
1 — железный бак, 2 —
плиты, 3 —
приспособление для измельчения
ледяных пластинок,
4—разгрузочное отверстие, 5—
поплавковый клапан.
Ъ*-
Таблица 2
Суточная

производительность» т J
2,5
5,0
1 ю,о
я
° i
Ой)  | о
в! Н Д | (М
2 s н п и II
^ Ч U Q II "
° о о 1е о ^
Hi

Потребляемая
мощность, л. с.
в

прессоре
7
13
20
в

генераторе
0,5
0.75
0,75
Размеры,
м
А
0,70
J,o2
1,01
В
1,75
1,75
2,50
1 Диаметр труб"
для хладаген-^
та
Iсасы-
ьаю-
щих
1У4"
17,;;

жидкостных
"is"
Вес льдогене-
атора, кг
900
1700
2500
Пластинчатый лед применяется при
транспортировании рыбы, овощей, фруктов, масла, сыра, газированных
напитков, пива и вин, а также для охлаждения молока
и т. д.
Описанный выше принцип намораживания льда на л о.
верхности металлических полых плит универсален, так
как ой позволяет получить не только пластинчатый лед,
но и лед в виде очень больших блоков.
В течение многих лет на рыбных комбинатах в
Ростоке и в Заснице (ГДР) успешно работают мощные
льнозаводы, вырабатывающие лед в веде блоков' весом
но 4—5 т. На льдозаводе в Ростоке имеется четыре
льдогенератора производительностью по 50 т льда в
сутки, на льдозаводе в Эаснице — два льдогенератора
такой же производительности.
Такой льдогенератор лишь внешне напоминает
обычный генератор блочного льда. Льдогенератор
представляет собой бетонный бак значительной емкости.
В баке имеется шесть металлических полых плит
длиной б и высотой 3 м, разделяющих его на семь
отделений и образующих двенадцать плоскостей
для намораживания льда. Внутри каждой полой
плиты установлено шесть испарительных труб,
соединенных с холодильной машиной. Над баком
льдогенератора расположен мостовой кран
Рис. 4. Блок льда весом 4—5 т, поднятый краном.

66
Хроника
№ 5
(рис. 4). Его назначение — извлекать из бака
блоки льда и транспортировать их на опрокидный стол.
Льдогенератор снабжен также центробежным насосом и
льдодробильной машиной.
В испарительных трубчатых системах жидкий аммиак
испаряется при —15°, в результате на металлических
плоскостях полых плит образуются ледяные пластины.
В начале процесса льдообразования по обе стороны
каждой полой плиты устанавливают захватные
приспособления (см. рис. -), стержни которых к концу
образования льда проходят через центральную часть блока.
По достижении толщины блоков 25—32 см полые
металлические плиты переключаются на оттаивание. После
того как блек льда отделится от металлической плиты,
он вынимается из бака краном и захватными приспособ-
В Москве состоялся семинар инженерно-технических
работников холодильников Главмясорыбторга по обмену
опытом работы в области механизации погруз
очно-разгрузочных работ.
В программу семинара были включены доклады
старшего научного сотрудника 1ВНИХИ, канд. эконом, наук
М. Позина «Эффективность механизации погрузочно-
разгрузочных работ на распределительных
холодильниках» и старшего научного сотрудника ВНИХИ, канд.
техн. наук М. Гуральника «О мероприятиях по
внедрению механизмов и улучшению их использования на
холодильниках». С сообщением «Об организации
использования механизмов на Московском холодильнике
№ 12» выступил главный инженер холодильника Н. Фрид.
О задачах семинара и программе его работ рассказал
главный инженер Главмясорыбторга Н. Любимов.
Программа семинара включала также практическое
обучение его участников технике управления
электропогрузчиками и электрокарами. Для этого участники
семинара были разделены на несколько групп. Каждую
группу возглавлял опытный механизатор, который
непосредственно руководил практическим обучением участников
семинара.
Первый день работы семинара был посвящен
докладам ВНИХИ по механизации погрузочно-разгрузочных
работ на холодильниках.
ь докладе М. Позина были освещены вопросы
экономической эффективности механизации погрузочно-раз-
грузочкых 1работ. Докладчик указ?л, что непрерывно
увеличивающееся (поступление тарных грузов, удельный
вес которых в грузообороте уже теперь составляет
более 70%, создает благоприятные условия для
механизации грузовых работ.
Он привел расчеты, иллюстрирующие значительное
повышение производительности труда по отдельным видам
грузовых работ (перемещение и укладка грузов в шта-
лениями и передается на гидравлически действующий
опрокидный стол.
Блоки льда указанной толщины намораживаются
в течение 6—7 дней, а для оттайки их требуется
несколько часов. Вес блока льда длиной 6 ж, высотой 3 д и
толщиной 25—30 см составляет 4—5 г.
Доставленные на опрокидный стол блоки
устанавливают в горизонтальном положении, разбивают на
части — глыбы и подают в льдодробильную машину для
размельчения.
Дробленый лед поступает на рыбообрабатывающие
предприятия или непосредственно с льдозавода по
трубопроводам в трюмы рыболовных судов. *
Канд. техн. наук В. ЗАЙЦЕВ
бель). В заключение докладчик изложил разработанные
лабораторией экономических .исследований ВНИХИ ор:
ганизационно-технические мероприятия по дальнейшему
повышению экономической эффективности механизации
погрузочно-разгрузочных работ.
М. Гуоальник в своем докладе обобщил
рационализаторские предложения инженерно-технических
работников и рабочих холодильников и подробно изложил
рекомендации ВНИХИ по дальнейшему улучшению
использования механизмов на холодильниках.
Большое внимание докладчик уделил ближайшим
задачам и перспективам дальнейшего развития
механизации грузовых работ на распределительных
холодильниках.
В прениях по докладам приняли участие зам.
начальника производственно-технического отдела Украинской
конторы Главмясоръгбторга т. Прокопенко, зам.
начальника технологического цеха по механизации грузовых
работ Московского холодильника № 7 т. Жигалов, зам.
начальника технологического цеха по механизации
грузовых работ Московского холодильника № 9 т.
Алексеев, главный энергетик Московского холодильника № 12
т. Масляницын, главный инженер Луганской конторы
Главмясорыбторга т. Семейкин, главный инженер
Рязанского холодильника т. Ходаков и др.
Выступавшие в прениях поделились опытом
эксплуатации погрузочно-разгрузочных механизмов на
холодильниках и предъявили ряд претензий к Главмясорыб-
торгу, касающихся улучшения снабжения
холодильников зарядным оборудованием и запасными частями.
Во время практических занятий участники семинара
подробно и тщательно ознакомились с эксплуатацией
механизмов на Московском холодильнике № 12. Большой
интерес среди участников семинара вызвал, в частности,
применяемый на холодильнике метод буксирования
ручных тележек с помощью электрокаров ЭКП-750. Много
ХРОНИКА
Всесоюзный семинар по механизации погрузочно-разгрузочных работ

№ 5
Хроника
67
времени участники семинара уделили также
ознакомлению с другими рационализаторскими предложениями
работников московских холодильников (устройством,
обеспечивающим торможение ведущих колес при
подъеме и опускании груза, замком включения в электросеть
электрокара ЭКП-760 с подъемными платформами, че-
тырехвильчатым захватчиком для бочек и Др.).
На заключительном заседании было принято решение
о скорейшем осуществлении задач по улучшению
использования механизмов на холодильниках.
В решении подчеркнута необходимость значительного
расширения и улучшения подготовки водителей
автопогрузчиков и электрокаров из числа грузчиков и
лифтеров. Признано целесообразным закрепить за каждым
водителем определенное количество механизмов.
В решении указывается, что для обеспечения
бесперебойной работы механизмов Главмясорыбторг должен
в 1958 г. снабдить все холодильники зарядными
агрегатами и запасными частями.
Учитывая, что действующие зарядные станции плохо
оборудованы и не имеют специальных помещений,
семинар обратился к Главмясорыбторгу с просьбой обязать
директоров и главных инженеров холодильников
оборудовать на предприятиях специальные помещения для
зарядных станций, обеспечивающих «ормальные условия
эксплуатации оборудования.
Семинар рекомендовал Главмясорыбторгу и ВНИХИ
ускорить разработку конструкции поддонов и после
испытания на холодильниках организовать их массовое из.
готовление.
Кроме того, предложено предприятиям Главмясорыб-
торга, по примеру Московского холодильника № 12,
наряду с использованием электрокаров ЭКП-750 с
подъемными платформами по их прямому назначению
применять их для буксирования ручных тележек
посредством автосцепки.
Придавая большое значение изучению, обобщению я
распространению передового опыта в области
механизации погрузочно-разгрузочных работ, семинар
рекомендовал ВНИХИ и Главмясорыбторгу систематически
обобщать и распространять передовой опыт и
рационализаторские предложения рабочих и
инженерно-технических работников холодильников.
Семинар инженерно-технических работников
предприятий Главмясорыбторга по механизации
погрузочно-разгрузочных работ призвал всех рабочих,
инженерно-технических работников холодильников добиваться
высоких показателей в повышении производительности труда
и снижении себестоимости путем механизации тяжелых
и трудоемких работ.
Совещание работников рефрижераторных поездов
В Министерстве путей сообщения состоялась
общесетевая конференция по обобщению опыта
эксплуатации поездов с машинным охлаждением и электрическим
отоплением. В конференции приняли участие начальники
и механики поездов-рефрижераторов, работники депо,
представители заводов и министерств, сотрудники
научно-исследовательских институтов и учебных заведений.
Об опыте эксплуатации поездов с машинным
охлаждением и путях их использования сделал доклад
начальник холодильного отдела Министерства путей
сообщения т. Мартынов.
Большой интерес у участников конференции вызвал
доклад начальника поезда т. Некрутмана о новом
цикличном методе эксплуатации холодильных и
энергетических установок поездов-рефрижераторов, разработанном
депо станции . Подмосковная совместно с холодильной
лабораторией Московского института инженеров
железнодорожного транспорта.
Активно обсуждался доклад научного сотрудника
Центрального научно-исследовательокого института
Министерства путей сообщения т. Скрипкина об
организации ремонта холодильных и энергетических установок
поездов-рефрижераторов.
В прениях по докладу выступили начальник вагонного
депо станции Свердловск-сортировочный т. Гамиров,
начальник холодильного отдела Одесской дороги т.
Баркан, представитель Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной промышленности т. Гимпе-
левич, руководитель холодильной лаборатории
Московского института инженеров железнодорожного
транспорта т. Демьянков, начальники поездов тт. Альтшулер,
Сысько, Бакрадзе и др. Они говорили о причинах
медленного продвижения поездов-рефрижераторов, о Jom,
что, заказывая новые составы, Министерство путей
сообщения не заботится об усовершенствовании их
конструкции.
Центральный научно-исследовательский институт МПС
был подвергнут критике за устранение от научной
разработки вопросов, связанных с условиями перевозок
скоропортящихся грузов, и технологии ремонта поездов-
рефрижераторов.
Проведенный на совещании обмен мнениями позволит
улучшить эксплуатацию поездов-рефрижераторов и
повысить качество перевозки скоропортящихся грузов.
Холодильный компрессор АУ-200
Московский завод «Компрессор» изготовил опытный
образец компрессора АУ-200, который должен найти
применение в различных отраслях промышленности и
медицине.
Производительность компрессора — 200 тыс. ккал[час.
На стенде сборочного цеха завода закончена
производственная обкатка компрессора. iB настоящее время
производятся его испытания во Всесоюзном
научно-исследовательском институте холодильной промышленности.

Критика и библиография
Книга по автоматизации холодильных установок
В. Б. Якобсон. АВТОМАТИЗАЦИЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Госторгиздат, Москва, 1958 г., 295 стр.
Рассматриваемая книга является первой монографией
по автоматизации холодильных установок. В ней
систематизирован отечественный и зарубежный материал по
схемам и приборам автоматического регулирования,
приведены результаты ряда экспериментальных работ,
классификация приборов и методика расчета процессов
регулирования. Столь полного систематизированного
материала в советской технической литературе еще не было.
В первой главе изложен перечень объектов
автоматического регулирования в холодильной установке и
приведены схемы регулирования. Вторая глава посвящена
основам расчета процессов двухпозиционного
регулирования температуры воздуха в камерах, температуры
кипения и уровня холодильного агента в аппаратах. В
третьей главе приведен перечень объектов
автоматической защиты в холодильной установке и разобраны
различные методы защиты. В четвертой и пятой главах
описаны различные регулирующие и измерительные
приборы, а в шестой, седьмой и восьмой — конкретные схемы
автоматизации различных холодильных установок, от
домашних электрохолодильников до крупных турбоком-
прессорных холодильных агрегатов.
Такое расположение материала в книге надо признать
правильным.
Классификация приборов и связанная с нею
последовательность изложения построены автором по принципу
характера воздействия регулируемой среды на прибор.
Так, в книге различаются регуляторы и датчики
температуры, давления, уровня и т. п., причем независимо от
места приборов в схеме холодильной установки. Такой
принцип классификации встречается во многих книгах,
посвященных приборам автоматического регулирования.
Однако для книги, рассматривающей вопросы
автоматизации применительно к конкретной области холодильных
установок, более удобна классификация приборов в
зависимости от их функций (регулирующие вентили,
регуляторы холодопроизводительности, водорегулирующие
вентили и т. д.). Такая классификация устраняет,
например, необходимость объединения в одну группу по
принципу регулирования давления разнородных по
функциям приборов — водорегулирующих вентилей,
регуляторов холодопроизводительности компрессора, ба-
рорегулирующих вентилей, регуляторов давления
кипения в многоиспарительных схемах.
Применение функциональной классификации
позволило бы также выделить в отдельный раздел такой
важный вопрос, как автоматическое регулирование
холодопроизводительности компрессоров. В книге этот вопрос
трактуется как автоматическое регулирование
температуры кипения, что нельзя признать удачным.
При регулировании холодопроизводительности
компрессора часто импульсом является температура
охлаждаемого объекта. Температура же кипения как
промежуточная в этом случае не регулируется. При двухпози-
ционном регулировании холодопроизводительности
компрессора за счет пуска и остановки вообще нельзя
говорить об автоматичеошм поддержании температуры
кипения на каком-то уровне.
Недостаточно подробно описаны конструкции автома
тических регуляторов холодопроизводительности
крупных компрессоров, особенно современных быстроходных
непоямоточных.
Несколько слов о некоторых терминах, принятых в
книге.
Один и тот же прибор автор называет двумя
различными терминами: термостат и датчик температуры. В
некоторых книгах встречаются и другие термины,
например термореле, температурное реле, регулятор
температуры, терморегулятор, термосигнализатор. Лучше
придерживаться общепринятого в технической литературе
термина — термостат, тем более что он звучит одинако
во на английском, немецком, французском, испанском,
итальянском, шведском и друпих языках.
Слово термостат ассоциируется с другими
общепринятыми терминами: термометр, термограф, так же как
гигростат — со словами гигрометр, гигрограф. Есть ли
смысл отказываться от какого-либо из этих терминов?
То же самое можно сказать о термине регулятор
перегрева вместо общепринятого в советской и
зарубежной технической литературе термина терморегулирую-
щий вентиль. Этот термин, настолько понятен, что и в
рецензируемой книге новый термин «регулятор
перегрева» приводится с пояснением (ТРВ).
Сделанные выше замечания относятся в основном к
форме изложения книги, а не к ее содержанию. Они ни
в какой степени не снижают ее ценности. Книга
«Автоматизация холодильных установок» — весьма полезное
и нужное пособие для всех специалистов, работающих
в области автоматизации холодильных установок.
Канд. техн. наук А. ГОГОЛИН

Новые книги
Р. М. Ладыженский. Кондиционирование воздуха.
Издание 2-е, переработанное и дополненное, Пищепром-
издат, 1957, 442 стр.. 10 руб. 75 коп.
В книге освещаются следующие вопросы:
термодинамика влажного воздуха; нормирование состояния и
состава воздушной среды; динамика равновесного
состава и состояния воздушной среды; принципы и методы
изменения теплового и влажностного режимов; очистка
воздуха; принципы и средства автоматического
регулирования кондиционеров; системы кондиционирования
воздуха; источники холода и тепла для кондиционеров.
Наряду с подробным освещением вопросов
комфортного кондиционирования воздуха описаны также общие
принципы кондиционирования воздуха в отдельных
отраслях пищевой промышленности.
Книга предназначена в качестве учебника для вузов
пищевой промышленности, но будет полезна также и
для широкого круга специалистов-холодильщиков.
A. И. Колесников. Установки кондиционирования
воздуха в пассажирских вагонах. Трансжелдориздат,
1958, 323 стр., 11 руб. 30 коп.
Описаны устройство и действие установок
кондиционирования воздуха пассажирских вагонов отечественных
и зарубежных конструкций с водоледяным охлаждением,
электромеханическим приводом, с централизованным
энергоснабжением, с приводом от двигателя
внутреннего сгорания. Широко освещен зарубежный опыт
эксплуатации вагонов с такими установками, приведены
сравнительные технико-экономические данные разных
типов установок, а также описаны конструкции
основных агрегатов, механизмов и приборов, их действие и
порядок обслуживания.
Правила техники безопасности на холодильных
установках, работающих на фреоне-12. Издание
Министерства торговли' СССР, 1958, 100 стр.
Правила разработаны Всесоюзной секиией
холодильщиков Научно-технического общества пищевой
промышленности, утверждены Президиумом ЦК профсоюза
работников госторгов пи и потребкооперации и введены в
действие Министерством торговли СССР с 15 апреля
1958 г.
B. И. Канторович и Б. К. Явнель. Руководство
по эксплуатации автоматических холодильных установок.
Издание Министерства торговли РСФСР, 1957, 50 стр.,
1 руб. 70 коп.
В брошюре систематизированы все встречающиеся
неполадки в работе автоматических холодильных
установок торгового типа, указаны методы их обнаружения и
устранения.
Брошюра предназначена для инженеров, техников и
механиков, занимающихся монтажом и эксплуатацией
холодильных установок.
В. И. Матвеев. Аппараты интенсивного действия для
замораживания рыбы и рыбопродуктов. Пищепромиздат,
1958, 85 стр., 2 руб. 55 коп.
В книге дан краткий обзор развития техники
замораживания рыбы в СССР и описаны морозильные
аппараты, применяемые в настоящее время на береговых и
судовых установках рыбной промышленности.
Излагаются дальнейшие пути усовершенствования
морозильных аппаратов и максимальной механизации
процессов. Приведены основные положения проектирования
и расчета морозильных аппаратов.
Н. С. Комаров. Холодильная техника на
зарубежных железных дорогах. Трансжелдориздат, 1958, 142 стр.,
5 руб. 50 коп.
Дается обзор развития и современного состояния
технических средств хладотранспорта на зарубежных
железных дорогах по материалам, опубликованным в
зарубежной печати (вагоны с ледяным и льдосоляным
охлаждением, пункты льдоснабжения, станции
предварительного охлаждения, вагоны, секции и поезда с
машинным охлаждением, охлаждаемые контейнеры).
Приводятся некоторые сведения по организации
перевозок скоропортящихся грузов.
М. И. Гуральник. Механизация
погрузочно-разгрузочных работ на холодильниках (обзор зарубежной
техники). Госторгиздат, 1958, 40 стр., 1 руб. 40 коп.
Описан зарубежный опыт механизации погрузочно-
разгрузочных работ на холодильниках с применением
малогабаритных аккумуляторных
подъемно-транспортных машин и поддонов. В обзоре использованы
материалы, опубликованные в ряде иностранных журналов, а
также каталоги иностранных фирм, изготовляющих
подъемно-транспортные машины.
А. А. Кузнецова. Градирня для малых холодильных
установок (научное сообщение). Госторгиздат, 1958,
20 стр., 50 коп.
Приведены результаты испытаний трех типов
градирен и конструкция градирни брызгально-пленочного типа
с принудительной циркуляцией воздуха, рекомендуемая
для холодильных установок, производительностью 6—10
тыс. ккал/час.
И. Ф. Душин. Изоляционные конструкции холодилЬш
никое (научное сообщение). Госторгиздат, 1958, 48 стр.,
1 руб. 40 коп.
Приведены результаты экспериментальных
исследований изоляции ограждающих конструкций действующих
холодильников. При проектировании изолированных
конструкций и узлов сопряжений холодильников
предусмотрены ограждения из сборных элементов. Изложены
рекомендации по улучшению качества выполнения
изоляции, повышению уровня технической эксплуатации и
улучшению содержания ограждающих конструкций
холодильников.
Г. Л. Носкова, 3. 3. Бочарова, С. И. Золтарская,
Е. Л. Моисеева. Пути снижения бактериальной обсеме*
ненности мороженого (научное сообщение).
Госторгиздат, 1958, 32 стр., 80 коп.
Приведены результаты работы микробиологической
лаборатории ВНИХИ по выявлению источников
бактериальной обсемененности мороженого. Предложен и
проверен на производстве ускоренный метод
бактериологического анализа. Обобщены данные о состоянии
бактериологического контроля качества мороженого за рубежом.
В. И. Шелапутин, А. К. Саатчан. Замораживание и
хранение ягод и плодов (научное сообщение).
Госторгиздат, 1958, 42 стр., 1 руб. 30 коп.
Освещены результаты исследовательских работ,
проведенных во ВНИХИ по замораживанию и хранению ягод
и плодов. Рассмотрены следующие вопросы: отбор
сортов ягод для замораживания, определение допустимых
сроков хранения замороженных ягод при различных
температурах, применение антиокислителя -— асИОрбиновой
кислоты — при замораживании.

По страницам иностранных журналов
Взаимное влияние фреона-22 и масел
в холодильных машинах
фреон-22 и минеральные масла обладают
неограниченной взаимной растворимостью лишь при достаточно
высоких температурах. В области низких температур
существует зона ограниченной растворимости, в которой смесь
разделяется на более тяжелый слой раствора масла в
фреоне-22 и более легкий слой раствора последнего в
масле.
Критическая температура
растворимости. Точки разделения, соответствующие различным
концентрациям масла в фреоне-22, образуют пограничные
кривые растворимости, показанные на рис. 1 для трех
сортов масла, свойства которых приведены в табл. 1.
Таблица 1
Вид масла
А (парафиновое)
В (нафтеноьое,
С (парафиноьое)
о.1
>>Х
Н 4)
г%о
4> 4°
с с >
S ь> w
<у О S
Ь -а а:
220,9
176,5
176,5
о. .
>>s
н 5
га 0
о. «и
0> у
с ?
S а:
О (U
1 &- н
—10.0
-31,Ь
— ol,6
га
а
ч
н л
га а>
O.SU
! с >> .
s s 5
«OS
1 hCB
—28,И
-45,.,
—4i,o
вес,
«я
2
я
из
ч«
о ^
r4^i
>» Л»
U,88
U,9i"
0,91
КО-
со
«Л
°
*
си
?я
[So
90
4
10
В табл. 2 приведены данные по вязкости, температурам
текучести и температурам помутнения масел других
видов, а также свойства 1- и 10°/о-ных растворов этих ма-
60
40 V
X
f20
|
? 0
-20
V
1
/
у
т
\
%
3.
Vе*
*<р
10 20 30 W 50 60
Концентрация масла, %
70
Рис. 1. Растворимость фреона-22 и
масел трех видов в зависимости от
температуры.
Таблица 2
Вид
масла
Е
I F
О
н
I
J
к
1 L
Вязкость
при
37,8°,
SUS*
100
153
158
160
198
290
297
317
текучести
—40
—Ь7,2
-42,7
1 -42,7
—34,4
-ад ,6
—37,2
1 -.8,9
помутнения
—
-45,5
-45,5
—-
—45,5
—45,5
—
Температура
критическая растворимости
(точка разделения)
1%-ного
растьора
масла
в фреоне-22
—
-12,8
-12,8
—
—12,8
—13,9
—
lu^p-H^ro
растьора
масла
в фреоне»22
—3,9
7,8
—5,0
-Ы
13,9
6,1
§,0
17',8
, °С
помутнения
(выпадения
1%-ного
раствора
масла
в фрео ie-22
—33,9
—25,0
—52,4
—.3,9
—17.8
—30,0
—42,7
—1.,о
парафина)
1о%-ного
растьора
ь асла
в фреоне-22
—10
— 2,2
—
— 7,2
— 6,1
—
—
13,9
текучести
масла,
насыщенного
1
фреоном-22
-65
-51,1
—73,3
—73,3
—55,8
—С5
—70.5
-51,1 |
*) Вязкость SUS^S"—в секундах Caf болта универсал.
Пересчет в градусы Энглера (°Е) для области S"«=50-i-850: °E,jo^ 0,0284 $" + 7/5"

По страницам иностранных журналов
Но 5
сел в фреоне-22. Температура помутнения в основном
обусловливается видом и количеством растворенного
масла.
Давление паров фреона-22 над его растворами
в маслах зависит от концентрации фреона-22 в растворе,
температуры, а также вязкости и вида масла.
Указанные зависимости для масел вязкостью 150 SUS
приведены на рис. 2 (табл. 3).
'Г а б л 1! ц а з
ше, чем над растворами в нафтеновых маслах, так как
растворимость фреона-22 в парафиновых маслах нивке.
Кроме того, при прочих равных условиях в маслах
меньшей вязкости фреон-22 растворяется лучше, чем в
маслах большей вязкости.
Удельный вес растворов фреона-22 в
минеральных маслах концентрацией от 0 до< 2Wa (объемных)
больше суммы удельных весов обоих компонентов
(рис. 3). Уменьшение объема невелико.
Свойства масла
Удельный вес по
данным API1 . .
Температура
воспламенения в от-
крВ1Том тигле
Кливленда, °С .
Температура
горения в тигле
Кливленда, °С .
Вязкость, SUS
при:
37,8°С ....
54,4°С ....
98,8°С ....
Индекс вя: кости .
Температура
текучести по данлым
ASTM2
Анилиновая точка
Температура
помутнения масла
с фреонэм-12 . .
Парафиновые масла
150 SUS
25,1
173,7
204 ,2
158,5
85
1 41,46
1 -3
—42,7
84,7
-51,1
300 SUS
23,5
193,1 •
220,9
30G
132,8
47,37
21,Ь
-37,2
86,2
-45,5
Нафтеновые масла
150 SUS
31,5
204,2
229,2
149,6
84,2
43,08
97,5
—23,3
106,7
— 30,0
аоо SUS
29,2
229,2
262,5
345
Ш,7
54,39
94,0
-17,8
111,1
—30,0
1 API—American Petroleum Institute.
2 ASTM—American Society tor Testing Materials.
Из рис. 2 видно, что уже при относительно малой
концентрации давление паров над раствором
приближается к давлению: чистого фреона-22. Давление паров над
растворами фреона-22 в парафиновых маслах всегда -вы-
5 10 15 20 25
Концентрация фреона =22,
объемные %
Парафиновое масло
5 10 15 20 25
Концентрация фреона -22,
объемные %
Опытные данные
Расчетные данные
Рис. 3. Удельный вес смесей фреона-22 и
масла в зависимости от концентрации.
Вязкость растворов фреона-22 в маслах
занимает среднее положение между вязкостями обоих
компонентов (рис. 4 и 5). Вследствие большей
растворимости фреона-22 в нафтеновых маслах вязкость послед-
со
1 l#J 1
5,7
0
2,1
1,6
114
S*.
^ч,
ч
4>J
N
V
х^
ч4
vN
ч>
\
S
L .Xs-
^
"S.
ч
ч
\
s?
ч
"о
?4
V
чч
>
V
1* :
__". Нафтеновое масло
2 Л 6 8 10 12 М 16 18 20 22
Концентрация фреона -22,
объемные %
——— Парафиновое масло
. ,«. Нафтеновое масло
Рис. 2. Растворимость фреона-22 в
нафтеновых и парафиновых маслах
вязкостью 150 SUS D,3°Е) в зависимости от
давления.
Рис. 4. Вязкость растворов фреона-22 з
нафтеновых и парафиновых маслах-
вязкостью 150 SUS D,3°Е) в зависимости от
j,... концентрации.

№' 5
По страницам иностранных журналов
73
36 40 50
Температура, °С
Парааэинобое масло
.— Нафтеновое масло
Рис. 5. Вязкость растворов фреона-22 в маслах
при различных концентрациях в зависимости
от температуры.
них снижается значительнее, чем вязкость парафиновых
масел.
Выводы
1. Поскольку масло из компрессора неизбежно
попадает в систему циркуляции хладагента, то следует
стремиться, чтобы оно возвращалось в компрессор и в
меньшем количестве поступало в испаритель. Для
возвращения масла в компрессор необходимы повышенные
скорости пара, что приводит к дополнительному
падению давления во всасывающей линии.
2. При низких температурах испарения после
компрессора необходимо устанавливать маслоотделитель.
3. Снижение вязкости масла вследствие растворения в
нем фреона-22 отрицательно сказывается на смазке
компрессора, так как при этом не обеспечивается
необходимая толщина смазочной пленки.
4. В конденсаторе смесь не разделяется, так как
температура конденсации обычно находится выше зоны
ограниченной растворимости. В испарителе же в
случае если для данного сорта масла и данной
концентрации температура ниже критической, смесь
разделяется. При этом образуется плавающий вязкий слой масла,
который покрывает внутреннюю поверхность испарителя.
Слой может быть разорван на капли только очень
сильным перемешиванием жидкости.
«Kaltetechnik», 1957, № 3. Инж. И. К АЛНИНЬ
Штабелеукладчик с выдвижной грузоподъемной рамой
Для транспортирования и штабелирования грузов в
камерах холодильников применяются автопогрузчики и
штабелеукладчики. Автопогрузчики предназначены для
"транспортирования и штабелирования грузов;
штабелеукладчики — только для штабелирования грузов в
камерах. Грузы доставляются к месту складирования
малогабаритными аккумуляторными тележками с
подъемными вилками или платформой.
На рисунке изображен штабелеукладчик фирмы
Lansing Bagnall (Англия), конструкция которого
описана в журнале «Mechanical Handling» A956, VI).
Грузоподъемная рама может выдвигаться вперед на
750 мм и возвращаться на прежнее место при помощи
гидравлического и механического устройства со
скоростью до 12 м/мин.
Передвижение штабелеукладчика осуществляется от
двигателя постоянного тока, питаемого аккумуляторной
Штабелеукладчик с выдвижной рамой.

74
По страницам иностранных журналов
№ 5
батареей. Ведущее колесо находится под двигателем.
Рядом с колесом имеются два опорных катка.
Управление машиной осуществляется при помощи рулевого
колеса, на котором помещен индикатор, показывающий
водителю положение ведущего колеса на платформе.
Мшим имеет три тормоза — два электрических и
один механический.
Груз поднимается гидравлическим механизмом со
скоростью 6 м/мин. Рабочее давление жидкости в
гидравлической системе — 150 ати.
На рисунке показан момент укладки груза
штабелеукладчиком. Груз поднят над штабелем, водитель
поворотом рычага на машине выдвигает грузоподъемную
Градирни из
- В журнале «La Revue Generate du Froid» (июль,
1957 г.) указывается, что фирма ACME — Industries
(США) предложила изготавливать охлаждающие башни
или градирни из пластмассы.
При использовании пластмасс вместо стали
значительно сокращается вес градирен: с 1000 до 80 кг при
производительности 300 тыс. ккал/час и с 230 до 32 кг
при производительности 75 тыс. ккал/час.
Снижение веса градирен позволяет облегчить
строительные конструкции зданий, на которых
устанавливаются градирни.
* * #
Кондиционирование воздуха на судне
В журнале «La Revue Generale du Froid» (сентябрь,
1957 г.) приводится аннотация статьи из журнала
«Navires, Portes et Chantiers» № 87, 1957 г., где
описывается новое трансатлантическое судно компании
Holland—America Line, оборудованное мощными
установками кондиционирования воздуха. Для производства
холода, потребляемого этими установками, на судне
смонтированы' два фреоновых турбокомпрессора
производительностью по 1,2 млн!, ккал/час. Кроме того,
установлены три компрессора для охлаждения трюмов.
Общая холодопроизводительность фреоновых
компрессоров превышает 2,5 млн. ккал/час. В качестве
хладагента используется фреон-12.
* * ^
Замораживание молока
Б журнале «La Revue Generale du Froid» (сентябрь,
1957 г.) указывается, что Английским национальным
научно-исследовательским институтом молочной
промышленности разработан новый метод производства
замороженного молока, позволяющий сохранять его не
менее года в хорошем состоянии.
По этому методу молоко после пастеризации
обрабатывают ультразвуком, после чего разливают в формы,
которые помещают для быстрого замораживания в бак с
рассолом. Применение такого метода замораживания
молока дает возможность создавать запасы его в
периоды перепроизводства, а также транспортировать в
отдаленные районы.
* * *
Установка на фреоне-22 для портового холодильника
Летом 1957 г. в г. Нанте (Франция) был пущен в
эксплуатацию портовый холодильник емкостью около
1000 т. Краткое описание этого холодильника приведено
в журнале «La Revue Generale du Froid» (ноябрь,
1957 г.).
раму с грузом вперед и опускает его на штабель,
после чего рама отводится назад. Пои этом вилки
штабелеукладчика выводятся из просветов между настилами
поддона и последний с грузом остается на штабеле.
Грузоподъемность машины 1 100 кг, высота подъема
груза до 4,2 м.
Габаритные размеры: длина 1500 мм, ширина 580 мм,
высота 2100 мм. Вес (без груза) равен 1700 кг.
Штабелеукладчик движется со скоростью до 9 км/час.
Он может работать в камерах с проходом между
грузами в 1800 мм.
Ж. ГУРАЛЬНИК
пластмассы
Холодильник предназначен для хранения фруктов,
ранних овощей, молочных продуктов, мяса, рыбы, птицы
и субпродуктов, а также для замораживания некоторых
из этих продуктов.
Все шесть камер хранения являются универсальными;
они могут работать как при положительной температуре,
так и при отрицательной (—18°).
Холодильная установка состоит из восьми
одноступенчатых компрессоров фирмы Бранше, работающих на
фреоне-22.
Компрессоры смонтированы в машинном отделении,
примыкающем к зданию холодильника.
Производительность каждого компрессора составляет
19,5 тыс. нккал/час, или 10,3 тыс. ккал/час при режиме
—25ч-+ 30°.
Для охлаждения камер принята система
непосредственного кипения фреона. Все камеры оборудованы
кондиционерами, батареи которых изготовлены из медных
оребренных труб. Жидкий фреон подается в батареи
сверху. Пары фреона отсасываются через нижние
коллекторы батареи. Все приборы автоматики поставлялись
датской фирмой Данфосс.
Система фреоновых трубопроводов смонтирована из
медных труб с минимальным количеством сварных
стыков.
Для изоляции холодильника применен легкий
синтетический материал полистирен (удельный вес 15 ке/м*).
Этот же материал использован и для изоляции
двухстворчатых дверей, изготовленных из красного дерева.
Размер дверного проема в свету равен 2,1—2,8 м, что
позволяет свободно пользоваться электропогрузчиками
с вилочным захватом грузоподъемностью 1500 кг.
Все изоляционные двери снабжены
самозакрывающимися шлюзовыми дверями, выполненными из каучука.
Высота холодильных камер 4 м.
# # #
Глубокое замораживание крови
В Морском научно-исследовательском медицинском
институте (США) разработан новый метод глубокого
замораживания крови, который, по сообщению журнала
«La Revue Generale du Froid» (март, 1958 г.), позволит
широко использовать цельную кровь для лечебных
целей.
«В качестве хладагента применяется жидкий азот,
орошающий трубу аппарата, служащую для
замораживания крови. В процессе замораживания содержащиеся
в крови соли и красные кровяные шарики не изменяются.
При дефростации кровь сохраняет первоначальный
состав.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Маслоотделители
Для улавливания смазочного масла, увлекаемого
парами аммиака из цилиндра компрессора в конденсатор,
на нагнетательном трубопроводе холодильной установки
предусмотрен специальный маслоотделитель.
В маслоотделителях старого типа масло отделялось от
паров аммиака в основном в результате изменения
направления движения паров при одновременном резком
снижении их скорости. При этом частицы масла, как
более тяжелые, осаждались на стенках сосуда, после чего
стекали в его нижнюю часть.
В таких маслоотделителях задерживалось не больше
30—40°/о всего количества масла, увлекаемого с парами
аммиака из компрессора.
В целях более полного улавливания частиц масла в
маслоотделителях, изготовляемых в настоящее время
московским заводом «Компрессор», пары, выходящие из
компрессора, пропускают через слой жидкого аммиака
высотой 150—200 мм. Уровень аммиака в
маслоотделителе поддерживается автоматически. Для этого его
соединяют трубопроводом с ресивером конденсатора или
линейным ресивером.
Внутри маслоотделителя расположены решетчатые
конические отбойники, в которых происходит
дополнительное отделение частиц масла от паров хладагента.
Размеры маслоотделителей характеризуются условным
диаметром входного штуцера.
На рис. 1 изображен маслоотделитель, у которого
диаметр (входного штуцера равен 50—80 мм. Более
крупные маслоотделители с входным штуцером диаметром
100—200 мм показаны на рис. 2, а наибольший
маслоотделитель с выходным штуцером диаметром 300 мм —
на рис. 3.
В табл. 1 приведены размеры всех указанных
маслоотделителей.
Для перепуска масла из маслоотделителя
предназначен маслособиратель (рис. 4), размеры которого
приведены в табл. 2.
Масло из маслособирателя выпускается после отсоса
паров аммиака при уменьшенном давлении, что не
только устраняет потери аммиака, но и гарантирует
безопасное обслуживание аппарата.
Маслоотделители и маслособиратели испытываются
водой на давление 30 атм.
Рис. 1.
Рис. 2.

76
Справочный отдел
№ 5
Таблица 1
Показатели
OMM-oOl OMM-70I OMM-3J OMM-Mol ОММ-12о| OMM-i50| ОММ-Ж>| ОММ-ЗОо!
Условный г.рохо.г, dy, мм
Обечайка, мм:
диаметр, D
обшая ьысота, Н
уровень аммиака, hx
Штуцеры, мм:
для входа паров аммиака, dx
для ьыхо/а паров аммиака, d>. . . .
ha
/
для входа жидкого аммиака, d9 . .
Лз
к манометру, а?4
для предохранительного клаг.ана, dx
для спуска масла, dp,
К
Опора, мм:
число опорных лаг, п
расстояние между отверстиями, D,
диаметр отверстий, d7
Вес, кг
50
273
1470
С50
50
50
1190
250
20
570
6
10
375
18
105
70
273
1570
650
7U
70
1290
250
20
570
6
10
3
375
18
118
80
325
1600
6с0
80
80
1290
275
20
570
E
10
3
425
18
132
100
426
1730
650
100
100
137U
325
25
600
6
32
Ю
45о
-3
256
125
500
1970
700
125
125
1585
о75
25
620
6
32
10
500
2J
¦ 85
150
600
2370
700
150
150
1895
450
25
645
6
32
Ю
3
600
23
370
200
700
2600
800
200
200
2_.25
550
25
650
6
32
10
3
700
23
565
300
1200
4200
14о0
3J0
300
3370
820
32
935
6
32
10
532
3
1140
23
2270
Таблица 2
Показатели
СМ-50 СМ-300
Рис. 3.
Обечайка, мм:
диаметр, D
толшина стенки, s
обшая ьысота, Н
Штуцеры, мм:
от маслоотделителя, dx
hx
во ьсасывающую линию, d2 . . .
к манометру, d3 ".....
fti
для спуска масла, d± * .
Ни . . . .
Опора, мм:
фланеи, Dv
расстояние между отверстиями, D.
число отьерстий, п
диаметр отьерстия, d5 ......
Вес, кг
159
4,5
10
10
180
10
6
145
Ю
145
180
150
4
14
16
325
8
1123
Ю
2 5
Ю
6
190
10
213
350
310
4
18
84

Семен Яковлевич Герш
A888—1958)
19 июля с. г. после тяжелой
болезни, на 71 году жизни
скончался Семен Яковлевич Герш,
доктор технических наук,
профессор, (руководитель кафедры
холодильных и компрессорных машин
Московского высшего
технического училища им. Баумана.
По окончании в 191.1 г.
Московского высшего технического
училища С. Я. Герш несколько лет
работал я нефтяной
'Промышленности. Спустя 10 лет наряду с
этой работой стал заниматься
научно-педагогической. С 1929 г.
руководил кафедрой теплотехники
электропр омышленного факульте-
та института им. Плеханова в
Москве.
Четверть яека Семен Яковлевич
посвятил изучению новой области
техники — «Глубокое
охлаждение». В 1932—1934 гг. под его
/руководством была создана первая
отечеств еин а я кисл ор о дн а я уст а -
новка. В (последующие годы
ученый работал в Гипрогазе, Газмон-
тажпроекте, где при его участии
были сконструированы установки
для глубокого охлаждения и разделения газов. Работы,
выполненные под руководством С. Я. Герша,
способствовали развитию технического прогресса в кислородной
промышленности.
Курс «Глубокое охлаждение» в Московском высшем
техническом училище им. Баумана Семен Яковлевич
начал читать в 1933 г. При кафедре холодилыньих и
компрессорных машин им 'была создана специализация по
г л у бок ому о хл а жд ению.
Много лети яя н а учн о - п ед агогич еск а я ¦ д е яте л ьн ост ь
С. Я. Герша весьма плодотворна. Под его руководством
в МВТУ подготовлено более 200 специалистов^холодиль-
щишв, успешно работающих в научных организациях
и я промышленности.
В 1939 г. С. Я. Герш защитил диссертацию на
соискание ученой степени доктора технических наук.
Созданная им в 1944 г. лаборатория глубокого холода стала
крупной научно-технической базой МВТУ. Под его
руководством я лаборатории разрабатывались установки
глубокого охлаждения, работающие по новым циклам,
новые типы теплсобменных
аппаратов и машин и другое
оборудование.
В 1947 г. Семену Яковлевичу
была присуждена Сталинская
премия за работу, имеющую
большое народнохозяйственное
значение.
За многие годы своей (научной
деятельности Семен Яковлевич
Герш выполнил и опубликовал
более 50 научных работ. Они
широко известны научным работникам
и специалистам ]в области
глубокого охлаждения не только в
СССР, но и за рубежом. Особо
следует отметить капитальный
труд «Глубокое охлаждение»,
изданный в двух частях в 1936 —
1937 гг. Этот труд, вышедший в
1957 г. третьим изданием,
является не только ценным
руководством для студентов и инженеров,
но и настольной книгой широкого
круга специалистов, работающих в
области низких температур и
разделения газов.
В последние годы С. Я. Герш
руководил кафедрой
«Холодильные и компрессорные машины». Он всегда
поддерживал тесную связь с промышленностью.
Плодотворная, полная неиссякаемой энергии
45-летняя инженерная и научно-лед агогич еск а я деятельность
профессора С. Я. Герша 'получила в мае 1958 г. яысо-
кую оценку на расширенном заседании Ученого совета
факультета тепловых и 'гидравлических машин МВТУ,
посвященном 70-летию со да я его рождения,
Редакция журнала «Холодильная техника»,
Всесоюзная секция холодильщиков три НТО пищевой
'промышленности и коллективы МВТУ им. Баумана,
Ленинградского и Одесского технологических институтов
холодильной промышленности, ВНИХИ, ВНИИКИМаш,
НИИХИММаш, ЦКБ холодильного машиностроения и
Гипрохолода глубоко скорбят по 'поводу
преждевременной смерти профессора С. Я- Герша.
Светлая память о большом ученом, прямом и чутком
Семене Яковлевиче Герше навсегда сохранится в
сердцах его учеников и всех тех, кто близко знал его и
вместе с ним работал.

СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
Перспективы развития производства
быстрозамороженных пищевых продуктов 1
Сессия Международного института холода в
Москве 5
A, Гоголин, Н. Барулин. Кондиционирование
воздуха в предприятиях торговли и общественного
питания . . ..... 9
B. Кефер. Некоторые особенности
кондиционирования воздуха в шахтах 13
Л. Розенфельд, М. Карнаух. Применение броми-
столитиевой абсорбционной машины в
качестве теплового насоса ..... 17
? В, Мартыновский. Преимущества газовых холо-
дильных машин с изохорным регенеративным
теплообменом 20
Е. Гуревич, М. Шумелишский, Е. Ялимова.
Одноступенчатые машины, работающие на фреоне-22
при низких температурах кипения 24
Д. Иоффе. Исследование конденсаторов с
воздушным охлаждением для малых
холодильных машин (с9
Г. Кочанков. Опыт хранения сыров на
холодильниках 38
3. Бочарова, М. Вишняк, В. Федорова. Рост дере-
воразрушающих грибов при различных
температурах 41
Г. Носкова, Г. Пек, Е. Моисеева, Влияние низких
температур на размножение и биохимическую
активность бактерий Achromobacter sp 44
Б. Бер, А. Кузнецова. Нормы оснащения
торговых предприятий холодильным оборудованием . 49
В. Якобсон. Техника безопасности на фреоновых
холодильных установках 51
Обмен опытом ...... 55
Консультация. ... 58
За рубежом . :..... 63
Хроника .66
Критика и библиография ', 69
Новые книги 70
По страницам иностранных журналов ... 71
Справочный отдел ... 75
Prospects in the Development of Quick Freezing 1
Session of the International Institute of
Refrigeration in Moskou 5
A. Gogolin, N. Barulin. Air Conditioning for Stores
and Restaurants. 9
V. Kefer. Some Features of Air Conditioning in
Mines ЬЗ
L. Rosenfeld, M. Karnaukh. The Use of a Lithium
Bromide Absorption Machine as a Heat Pump
under Winter Conditions 17
V. Martynovsky. The Advantages of Gas
Refrigerating Machines with Isochoric Regenerative
Heat Exchange 20
E. Gurevich, M. Shumelishsky, E. Yalimova. The
Use of Single Stage Freon-22 Compressors
Operating at Low Boiling Temperatures. . . .24
D. loffe. Investigation of Air-Cooled Condensers
for Small Refrigerating Machines 29
G. Kochankov. The Refrigerated Storage of Cheese. Ь8
Z. Bocharova, M. Vishnyak, V. Fedorova.The Growth
of Wood-Destroying Fungi at Various Temperatures 41
G. Noskova, G. Peck and E. Moiseeva. The
Temperature Dependence of the Multiplication and
Biochemical Activity of Achromobacter sp. . . 44
B. Ber, A. Kuznetsova. Normatives for Equipping
Stores with Refrigerating Appliances .... 49
V. Yakobson. Safety Measures for the Operation
of Freon Refrigerating Units 51
Practice Exchange 55
Consultation , .... 58
Foreign News . 63
Miscellany 66
Book Reviews 69
New Books , . . 70
Through the Pages of Foreign Journals. . . .71
Refrigerating Equipment Data 75
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвила (редактор), проф. И С. Бадылькес,
Б. С. Вейнберг, Л. А. Гоголин, М. А. Горбунов, М. Г. Дак, В. Я Кокорев,
П. С. Максимову Д. Г. Рютов (заместитель; редактора), А, Н. Фомин,
В. И. Шелапутин
Адрес редакции: Москва, ул. Разина, 26. Министерство торговли СССР. Телефон К 5-05-29
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТОРГОВОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
Техн. редактор В. Бабичева
То9500. Подп. в печать 16/Х 1958 г.Формат 84X108t/i6. Печ. л. 8,2. Уч.-изд. л. 8,77. Тираж 6500. Заказ 2288.Цена 6 р.
Типография «Гудок». Москва ул. Станкевича, 7.