/
Tags: пневмоэнергетика машины и инструменты холодильная техника холодильное оборудование продукты животноводства и охоты журнал холодильная техника
ISBN: 0023-124X
Year: 1975
Text
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
5/1975 техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
К 30-ЛЕТИЮ ВЕЛИКОЙ ПОБЕДЫ
Московский ордена Ленина и ордена Трудового
Красного Знамени завод «Компрессор» в годы войны и
мирного труда 2
Рабочие Московского холодильника № 12 — ветераны
Великой Отечественной войны 5
Коновалов Н. П. Повышение эффективности производства
мороженого на предприятиях Росмясорыбторга в девятой
пятилетке 7
Матвеев В. И. Холодильники рыбной промышленности 8
Ионов А. Г., Боголюбский О. К., Кан А. В., Хай-
тин Б. Ш., Степанюк Р. К., Луков Г. В. Испытание
плиточного морозильного аппарата АМП-7А при работе
на фреоне-22 12
Креймер Н. Г., Лотош Ю. Л. Испытание холодильных
винтовых компрессорных агрегатов завода «Кюльауто-
мат» (ГДР) и рекомендации по их эксплуатации 16
Горб В. А., Калина А. И. Холодильная установка для
низкотемпературных хранилищ пропана 19
Веремьев М. Н. Железнодорожные цистерны для
транспортировки жидкого углекислого газа 24
Бок О. Д., Цветков Ю. Н., Елизаров В. С.
Термоэлектрический осушитель сжатого воздуха 26
Гершкович Е. А., Качкачишвили Л. Д. Результаты
исследований климатических камер «Фойтрон» типа 3001 28
Эль-Риди Медхат Котб, Чумак И. Г., Калинин Л. Г.
Исследование тепло- и массообмена на ребристых трубах
при естественной конвекции 30
Новикова Г. В. Применение воздушной холодильной
машины для замораживания плодов и ягод 32
Петрухина Э. П., Пискарев А. И. Влияние сезонных
условий выработки сливочного масла на изменение его
качества при холодильном хранении 34
Бражников А. М., Трубицына В. Д. Новые патенты по
технике холодильного консервирования мясопродуктов 37
НОВЫЕ СТАНДАРТЫ
Оленев Ю. А., Борисова О. С. Новый стандарт на
мороженое 40
Зубова Н. Д., Шпякина Н. Н., Шеффер Н. А. Новый
отраслевой стандарт на вафли для мороженого 42
ОБМЕН ОПЫТОМ
Ямпольский Е. Г., Канторович В. И. Пульт управления
компрессорами большой холодопроизводительности и
устройство для его проверки 43
Янчаускас О. И., Паукште Ю. П. Выпуск воздуха из
системы труб ледяного поля искусственного катка 45
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Янюк В. Я. Поддержание оптимального влажностного
режима в холодильных камерах фруктоовощехранилищ 46
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 49
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Стерлигов Б. И. Новый учебник по организации и
планированию производства на предприятиях холодильной
промышленности 50
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области холодильной
техники и технологии за 1971 — 1973 гг. 52
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный общественный смотр «Наука — техника —
качество» 56
ХРОНИКА
Выставка «Единая система технологической подготовки
производства» на ВДНХ СССР 57
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в картинных
галереях, музеях, книгохранилищах и архивах 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Николаев В. С, Фридман Б. Л. Новые датчики — реле
давления и температуры 60
Рефераты 63
CONTENTS
ЗОТН ANNIVERSARY OF GREAT VICTORY
Moscow Order of Lenin and Order of Red Banner of Labour
Plant «Compressor» in Years of War and Peaceful Labour 2
Workers of Moscow Cold Storage Warehouse No. 12 —
Veterans of Great Patriotic War 5
Konovalov N. P. Increase of Effectiveness of Ice Cream
Production at Enterprises of Rosmyasorybtorg During
9th Five-Year Plan 7
Matveyev V. I. Cold Storage Warehouses of Fish Industry 8
Ionov A. G., Bogolyubsky O. K., Kan A. V., Khaitin B. S.,
Stepanyuk R. K., Lukov G. V. Testing of Plate Freezer
AMP-7A Operating with Freon-22 12
Kreimer N. G., Lotosh U. L. Testing of Refrigerating Screw
Compressor Units of Plant «Kuhlautomat» (GDR) and
Recommendations for Operation 16
Gorb V. A., Kalina A. I. Refrigerating Plant for Low-
Temperature Propane Stores 19
Veremyev M. N. Rail Tank-Cars for Transporting Liquid
Carbon Dioxide 24
Bok O. D., Tsvetkov U. N., Elizarov V. S. Thermoelectric
Dehumidifier for Compressed Air 26
Gershkovich E. A., Kachkachishvili L. D. Results of
Investigating Environmental Chambers «Feutron» Type 3001 28
El-Ridy Medhat Kotb, Chumak I. G., Kalinin L. G.
Investigation of Heat and Mass Exchange on Finned Pipes at
Natural Convection 30
Novikova G. V. Utilization of Air Refrigerating Machine
for Freezing Fruit and Berries 32
Petrukhina E. P., Piskarev A. I. Influence of Seasonal
Conditions of Butter Production Upon Alteration of Its
Quality at Cold Storage 34
Brazhnikov A. M., Trubitsyna V. D. New Patents on
Refrigerated Conservation of Meat Products 37
New Standards
Olenyev U. A., Borisova O. S. New Standard for Ice Cream 40
Zubova N. D., Shpyakina N. N.. Sheffer N. A. New Branch
Standard for Ice Crearn Wafers
PRACTICE EXCHANGE 42
Yampolsky E. G., Kantorovich V. I. Control Board for High
Refrigerating Capacity Compressors and Checking Device 43
Yanchauskas O. I., Paukshte U. P. Purging Air from Pipes
of Artificial Skating Rink Ice Field 45
CONSULTATION
Yanyuk V. Y. Maintenance of Optimum Humid Conditions
in Cold Rooms of Fruit and Vegetable Storehouses 46
NEW INVENTIONS 49
BOOK REVIEW
Sterligov B. I. New Text-Book on Organization and Planning
of Production at Enterprises of Refrigerating Industry 50
Prilutsky D. N. Dissertations on Refrigerating Engineering
and Technology in 1971 — 1973 52
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF F03D
INDUSTRY
All-Union Social Review «Science — Engineering — Quality» 56
MISCELLANY
Exhibition «Unified System of Technological Preparation
of Production» at USSR Exhibition of Economic
Achievements
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Karpis E. E. Air Conditioning at Picture-Galleries, Museums,
Book Depositories and Archives
REFERENCE DATA
Nikolayev V. S., Fridman B. L.
and Temperature Relays
SUMMARIES
New Transducers Pressure
57
58
60
63
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1975 г., № 5.
О значительном повышении технического
уровня производства мороженого говорит и
тот факт, что в 1974 г. выработано на поточно-
механизированных линиях 126 тыс. т
продукции, или на 50 тыс. т больше, чем в 1970 г.
Существенный вклад в повышение
эффективности производства вносит творчество
рационализаторов и изобретателей. Только в
1973 г. внедрено 5116 рационализаторских
предложений с общим экономическим
эффектом 1712,8 тыс. руб.
При средней выработке на одного рабочего
по системе Росмясорыбторга 34,3 т
мороженого в год ряд предприятий добился более
высоких результатов: Воронежский
хладокомбинат — 36,8, Московская городская контора —
49,3, Иркутский хладокомбинат — 39,9 и
Ставропольская контора — 37,2 т/год.
Наибольшей выработки на одного рабочего
достиг Мосхладокомбинат № 8 — 59 т/год. Это
результат настойчивой целенаправленной
технической политики, подкрепленной работой по
научной организации труда, хорошо
организованным социалистическим соревнованием,
широким участием тружеников комбината в
рационализаторской работе и смотрах резервов
производства.
Учитывая высокую рентабельность
производства мороженого и популярность этого
вида продукта, Росмясорыбторгом проводятся
мероприятия по расширению географии
производства мороженого. За четыре года по
типовым проектам Гипрохолода в системе
построено и введено в эксплуатацию пять цехов
мороженого общей мощностью 40 т/смену.
До конца пятилетки намечается ввод еще семи
цехов общей мощностью 60 т/смену.
В. И. МАТВЕЕВ
Гипрорыбпром
Развитие активного океанического рыболовства
обусловило значительный рост
рефрижераторного флота рыбной промышленности. Это позволило
освоить отдаленные районы промысла,
перерабатывать и замораживать выловленную рыбу
на судах. В связи с этим резко сократилось
производство мороженой рыбы на береговых
предприятиях, увеличились емкости холодиль-
Значительные резервы роста объемов
производства кроются в увеличении выработки
весового мороженого, что достигается при
наименьших затратах по сравнению с
любым другим видом расфасованного
мороженого.
Естественно, что рост производства
весового мороженого должен сопровождаться
совершенствованием организации торговли им
через сеть специализированных кафе,
павильонов, буфетов, зрелищных заведений и т. п., а
также применением прогрессивного вида
упаковки — полиэтиленовых пакетов в комплекте
с пеналами (коробками) из картона.
Постепенно в производстве мороженого все
большее место будет занимать расфасовка
продукции в полистирольную тару,
кэшированию фольгу, герметичные термосваривае-
мые пакеты из ламинированной бумаги или
целлофана, полиэтиленовые пакеты (для
весового мороженого). Ведутся поиски и готовятся
опытные образцы оборотной тары из
полимерных материалов.
Качество мороженого, вырабатываемого в
Советском Союзе, заслуженно получило
высокую оценку и только благодаря этому
фактору оно завоевало большую популярность в
нашей стране и за рубежом. За последние три
года значительно возрос экспорт мороженого
в социалистические страны.
Партия и правительство назвали
предстоящую пятилетку «пятилеткой качества». Именно
этой стороне в проблеме дальнейшего
развития производства мороженого уделяется
сейчас первостепенное внимание.
ников, принимающих продукцию с
крупнотоннажных судов и отправляющих ее в районы
потребления.
Для снабжения населения страны рыбной
продукцией в широком ассортименте при
комплексных рыбообрабатывающих предприятиях
сооружаются холодильники для хранения сырья
и мороженой продукции. Емкость
холодильников рыбной промышленности увеличилась с
39,8 тыс. т в 1946 г. до 330 тыс. т в 1970 г.
УДК 621.565:637.56
Холодильники рыбной промышленности
8
и продолжает расти. В настоящее время она
достигла 399,5 тыс. т.
Холодильники рыбной промышленности
входят в состав промышленных комплексов,
занимающихся приемом рыбы, ее обработкой и
перевозкой. По территориальным и
функциональным признакам холодильники
подразделяются на:
портово-перевал очные емкостью от 10 до
15 тыс. т, несущие только перевал очные функции
по отгрузке продукции в потребительские
районы;
портово-производственные емкостью от 5 до
10 тыс. т, обслуживающие одновременно
рыбообрабатывающие производства;
сбытовые емкостью от 1,5 до 10 тыс. т,
расположенные вдали от водоемов и входящие в состав
комплексных рыбообрабатывающих
предприятий, снабжающих рыбной продукцией
потребительские районы страны.
В некоторых портах имеются также
специализированные охлаждаемые склады емкостью до
15 тыс. т для хранения консервов или соленой
продукции, а на мелких рыбозаводах,
расположенных преимущественно при внутренних
водоемах,— промысловые холодильники емкостью от
50 до 750 т.
Все современные многоэтажные холодильники
рыбной промышленности построены по
унифицированной трехсекционной
объемно-планировочной схеме: к центральной секции примыкают
с двух сторон либо два охлаждаемых склада
(портово-перевалочные холодильника), либо с
одной стороны склад (собственно холодильник),
а с другой — блокируемое с ним
рыбообрабатывающее производство
(портово-производственные и сбытовые холодильники). В центральной
секции размещаются лестничные клетки и
лифты.
Такая компоновка позволяет обслуживать все
производственные помещения, использовать обе
платформы (железнодорожные — у портовых
холодильников, железнодорожную и
автомобильную — у сбытовых холодильников) и вестибюль
в качестве общей приемной и экспедиции.
К 1указанным тРем основным секциям
пристраивают одноэтажное машинное отделение,
бытовые и административные помещения.
В настоящее время широко применяется метод
отгрузки рыбы с судов непосредственно в
железнодорожные вагоны (до 70% продукции).
Это намного сократило напряженный
грузооборот портовых холодильников. Однако объем
погрузочно-разгрузочных операций все еще
весьма значителен (до 2 тыс. т/сутки).
Для ускорения разгрузки судов и подачи
грузов непосредственно на любой этаж портовых
холодильников со стороны причала
предусмотрены грузовые балконы терассовидного или
ступенчатого профиля (иногда смешанного типа),
пристроенные вдоль всего фасада здания. Терас-
совидные балконы имеют уступы в сторону
причалов, а ступенчатые — уступы вдоль здания.
На части площади, перекрытой балконами
последующих этажей, размещаются бытовые jl
конторские помещения.
Под балконами на первом этаже находится
железнодорожная рампа со ступенчатой
платформой, имеющей съезды. Балконы каждого
этажа связаны с вестибюлями, что позволяет
ф-ф--ф--ф--ф--ф--Ш-0- ф -ф-ЕЭ- ф- Щ ф 0- -ф -Й
id^' | ^4Аь Ж А Ж Ж А 'Ль 4^"^
[Шо\б000\б000 | \б000 \6000 ; 6000 \ 6000 | 6000 | 6000 | 6000 | 6000
1910
Рис. 1. Планы первого (а), последующих (б) этажей и
разрез (в) портово-перевалочного холодильника в бухте
Находка:
/ — платформа; 2,5 — универсальные камеры; 3,4 —
экспедиционные камеры; 6 — машинное отделение; 7 — вестибюль;
8 — камеры хранения мороженой продукции; 9 — бытовые
и конторские помещения; 10 — балконы.
9
перевозить грузы в любую камеру данного этажа
с помощью напольного механизированного
транспорта.
Поскольку на портовые холодильники
поступает с судов в основном определенный вид груза
(мороженая рыба в картонной таре, соленая
рыба в бочках), они имеют небольшое число
крупных (емкостью более 1000 т)
низкотемпературных камер (/кам = — 20 ~ — 25°С) и камеры
хранения соленой продукции (/кам = ± 0°С).
На рис. 1 показана планировка портово-пере-
валочного холодильника, на рис. 2 — портово-
производственного. Последний, кроме
перевалочных функций, выполняет и
производственные, обслуживая крупный консервный завод,
перерабатывающий океаническое сырье. При
холодильнике имеется льдозавод с
льдохранилищем емкостью 750 т.
На сбытовых холодильниках наряду с
крупными камерами для хранения мороженой и
соленой рыбы, являющейся сырьем для
рыбообрабатывающего производства и готовой
продукцией для реализации, предусмотрены
мелкие специализированные камеры для хранения
готовой продукции (копченая рыба,
кулинария и т. п.).
На первом этаже помещается приемная
камера, куда выгружается продукция из одной пяти-
вагонной секции рефрижераторного состава, а со
стороны автомобильной платформы —
экспедиция, где хранятся и маркируются отгружаемые
партии груза. На сбытовых холодильниках
иногда предусматриваются небольшие
морозилки и льдозаводы с льдохранилищами.
На холодильниках рыбной промышленности
применяются преимущественно аммиачные на-
сосно-циркуляционные схемы непосредственного
охлаждения с защитной автоматикой. В камерах
хранения устанавливаются главным образом оре-
бренные батареи. Воздушное или смешанное
охлаждение характерно для производственных
и сбытовых холодильников (камеры хранения
соленой рыбы и специализированные камеры
хранения).
Если на портовых холодильниках хранится
не более двух видов массовой продукции и в
связи с этим достаточно иметь холодильную уста-
Рис. 2. Планы первого (а) и последующих (б) этажей пор-
тово-производственного холодильника в бухте Камыше-
вой:
/ — аккумулятор; 2 — экспедиция; 3 — камеры хранения;
4 — льдохранилище; 5 — льдозавод; 6 — машинное отделение;
7 — трансформаторная подстанция и распределительное
устройство; 8 — насосная станция; 9 — бытовые помещения;
10 — камеры хранения мороженой рыбы; // — вестибюль;
12 — балконы; 13 — консервный и жестянобаночный завод.
новку с двумя температурными режимами, то
холодильные установки сбытовых холодильников,
обслуживающие ргакже и ряд технологических
процессов (охлаждение кулинарных изделий,
замораживание готовых рыбных блюд,
производственное кондиционирование при
копчении и т. д.), работают на четыре режима.
Поэтому их производительность, а следовательно,
и площадь машинных отделений значительно
больше, чем на холодильниках другого типа.
Установки комплектуются преимущественно
вертикальными блок-картерными
компрессорами и агрегатами, серийно выпускаемыми
промышленностью.
Холодильники рыбной промышленности
строят многоэтажными и одноэтажными.
Планировка многоэтажного холодильника при
комплексном рыбообрабатывающем предприятии
показана на рис. 3, одноэтажного — на рис. 4.
При выполнении погрузочно-разгрузочных и
складских работ на холодильниках рыбной
промышленности применяют портальные краны,
электропогрузчики и штабелеры. Широко
используется пакетный способ транспортировки
и хранения грузов на поддонах.
Большая программа строительства
холодильников в новой пятилетке требует серьезного
анализа принимаемых для них технических
решений.
Поскольку основные рыбные порты страны
уже оснащены холодильными емкостями, в
будущем намечается строительство только
нескольких крупных портовых холодильников. В
основном будут строиться холодильники при
комплексных рыбообрабатывающих предприятиях
в целях значительного расширения сбыта рыбной
продукции.
Сбытовые холодильники целесообразно
проектировать как низкотемпературные
охлаждаемые склады для хранения большого количества
ю
Рис. 6. Планы первого (а), третьего (б), второго и
четвертого (в) этажей холодильника при комплексном
рыбообрабатывающем предприятии в г. Новосибирске:
1 — вестибюль; 2 — экспедиция; 3 —место хранения отходов;
4 — камеры хранения готовой продукции; 5 — отделение
посола балыков; 6 — машинное отделение; 7 — трансформаторная
подстанция, щитовая и распределительное устройство; 8 —
бытовые помещения; 9 — мехмастерская; 10 — насосная; 11 —
отделение посола, коптильный цех; 12 — цех полуфабрикатов;
13 — камеры хранения соленой рыбы (II этаж) и мороженой
рыбы (IV этаж); 14 — универсальные камеры; 15 — платформы.
Рис. 4. План одноэтажного холодильника при
комплексном рыбообрабатывающем предприятии в г. Алма-Ата:
1 — трансформаторная подстанция, распределительное устрой
ство и щитовая; 2 — машинное отделение; 3 — механическая
мастерская; 4 — бытовые помещения; 5 — камера соленой
рыбы; 6 — универсальная камера; 7 — камера хранения
мороженой рыбы; 8 — коридор; 9 — льдозавод; 10 — льдохранилище;
;/ _ упаковочное отделение; 12 — морозилка; 13 —
аккумулятор; 14 — отделение расфасовки; 15 — отделение 'посола;
16 — рыбообрабатывающее производство.
одноименной продукции. На этих
холодильниках достаточно иметь* лишь несколько крупных
камер емкостью до 1500 т, оборудованных оре-
бренными воздухоохладителями
непосредственного кипения с бесканальным воздухораспреде-
лением.
Прогрессивные изменения в технике хранения
рефрижераторных грузов определяют сейчас
эффективностью применения воздушного
охлаждения камер хранения. Так, использование
низких температур (—25°С) позволяет значительно
сократить усушку при хранении мороженых
рыбных грузов, уложенных в картонную
гофрированную тару, а применение упаковки
мороженой рыбы в полимерные пленки еще более
снизит потери. В результате усушка при
воздушном охлаждении лишь незначительно
увеличится по сравнению с установленными
нормативами прц Еесьма ощутимой эффективности
воздухоохладителей непосредственного кипения
с автоматическим оттаиванием и бесканальным
воздухораспределением. Крупные
воздухоохладители поверхностью 200—250 м2 могли бы быть
изготовлены, например, на базе
воздухоохладителей типа ВОП.
Воздушное охлаждение обусловливает
использование в качестве хладагента фреона-22,
поскольку в этом случае уменьшается число
потребителей и упрощается система
трубопроводов. При этом каждая фреоновая машина
должна обслуживать свои воздухоохладители (одна —
две камеры). Такая система позволяет широко
применять комплексную автоматизацию
установок при безвахтенном обслуживании с
диспетчерского пункта за счет значительного
упрощения всей холодильной системы и
управления ею.
Наиболее эффективна система с винтовыми
компрессорами, работающими на фреоне-22,
поскольку в этом случае с помощью
одноступенчатых машин достигаются температуры
кипения —35 -= 40°С. Вместо винтовых
компрессоров можно применять компрессоры нового
ряда марок П-165 и П-220, работающие при
разности давлений до 17 кгс/см2.
Одноэтажные холодильники целесообразно
проектировать однопролетными с вынесением
опорных конструкций за пределы
изолированного контура для защиты от промерзания,
высота камер до 7,2 м. В этом случае чердачное
помещение, образуемое между кровлей и
гладким потолком, может быть использовано для
размещения воздухоохладителей.
Потребителей |холода рыбообрабатывающего
производства целесообразно размещать в тех-
и
нологическом потоке, комплектуя их
собственными фреоновыми машинами.
Отдельные виды рыбной продукции,
выпускаемой в небольшом объеме, можно охлаждать
в шкафах и камерах со встроенной
холодильной машиной. Охлаждение технологических
тузлуков и поддержание их температуры в
процессе посола осуществляется специальной
холодильной установкой нового ряда типа ФМ.
Морозильные аппараты можно комплектовать
собственными компрессорами. Наконец,
готовую продукцию можно^хранить в сборных хо-
УДК 621.565.9.001.4
при работе на фреоне-22
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ, О. К. БОГОЛЮБСКИЙ
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
А. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства
Канд. техн. наук Б. Ш. ХАЙТИН, Р. К. СТЕПАНЮК,
Г. В. ЛУКОВ
Для среднетоннажных судов с относительно
небольшим суточным объемом замораживания
(до 12—18 т) наиболее рационально применять
горизонтально-плиточные морозильные
аппараты.
Первые образцы отечественного
горизонтально-плиточного морозильного аппарата АМП-7
суточной производительностью ~4,5 т
испытаны в 1971 г. на среднем рыболовном
морозильном траулере «Кафор». В 1973 г. на траулере
«Возничий» были установлены три аппарата
усовершенствованной конструкции АМП-7А с
аммиачной насосно-циркуляционной системой.
В настоящее время аппараты АМП-7А
эксплуатируются на десяти средних рыболовных
траулерах.
Испытания и первые производственные рейсы
подтвердили расчетные характеристики
морозильных аппаратов, их основные
технико-экономические и эксплуатационные преимущества
по сравнению с ранее установленными
воздушными морозильными аппаратами шкафного типа.
Продолжительность замораживания для трески,
окуня и макруруса до температуры в центре
блока —20 -; 22°С составила 2,85 ч, для
палтуса и зубатки ~3 ч, что соответствует
расчетной характеристике аппарата.
Аппарат АМП-7А [1] (рис. 1) предназначен
лодильных камерах заводского изготовления,
монтируемых вместе с холодильной машиной
в неохлаждаемом экспецидионном помещении.
Естественно, что для освещения
холодильников при комплексных рыбообрабатывающих
предприятиях современным эффективным
оборудованием необходимо проделать большую
работу по модернизации существующего
технологического и холодильного оборудования,
направленную на повышение технического
совершенства холодильников рыбной
промышленности.
для замораживания рыбы, филе и фарша в
блоках размером 800 X 250 X 60 мм на
промысловых судах и береговых предприятиях. Его
проектная производительность при
замораживании рыбы до среднеконечной температуры
в центральном слое блоков —23°С и
температуре хладагента —40°С составляет 6 т/сутки,
единовременная загрузка аппарата при массе
одного блока рыбы 10 кг—780 кг, расчетный
расход холода — 32,6 кВт B8 тыс. ккал/ч). Про-
Рис. 1. Морозильный аппарат АМП-7А.
Испытание плиточного морозильного аппарата АМП-7А
12
дукт замораживается в блок-формах,
представляющих собой штампованные из листового
алюминиевого сплава противни с крышками.
Аппарат АМП-7А имеет 14 морозильных плит
размерами 875 X 715 мм, расстояние между
которыми может изменяться от 60 до 100 мм, что
позволяет замораживать рыбу различной
толщины. Плиты выполнены из специального
профиля алюминиевого сплава АД-31. По каналам
внутри плит циркулирует хладагент. Для
улучшения теплообмена в каналах коллекторы для
подачи и отвода хладагента расположены
внутри плиты и представляют собой полости
треугольной формы [2]. Аппарат подключается
к холодильной установке с насосной схемой
циркуляции хладагента, в качестве которого могут
быть использованы фреон-22 и аммиак.
В 1974 г. в целях определения герметичности,
работоспособности и основных характеристик
морозильных аппаратов АМП-7А на фреоне-22
опытно-промышленный образец был испытан на
экспериментальном стенде в лаборатории
кафедры «Холодильные и компрессорные машины
и установки» Калининградского технического
института рыбной ? промышленности и
хозяйства.
Холодильная установка экспериментального
стенда включает три компрессорно-конденсатор-
ных агрегата марки АК-4ФУ 60/30, три
линейных ресивера емкостью по 0,1 м3, вертикальный
циркуляционный ресивер емкостью 0,25 м3,
регенеративный теплообменник, регулирующую
станцию, приборы контроля и автоматики. Для
смазки компрессоров использовали масло ХА-30.
Схема подключения аппарата к эксперимен-
° Ф57*3,1
57^5 7^
V
2
Рис. 2. Схема подключения аппарата АМП-7А к
экспериментальной холодильной установке:
ЦР — циркуляционный ресивер; Н — насос; Ф — фильтр;
РРД — реле разности давлений; РУ — реле уровня; РВ —
регулирующий вентиль; СВ — соленоидный вентиль; Д —
диафрагма; ДМ — дифференциальный манометр; Т —
термометр; М — манометр; / — всасывающий трубопровод
компрессоров; Ц — трубопровод жидкостный от линейного ресивера;
./// — трубопровод горячих паров.
тальнои холодильной установке приведена на
рис. 2. Циркуляция фреона осуществлялась
центробежным трехступенчатым герметичным
насосом марки С1/4 производительностью 1,4 X
X 10"~3 м3/с, подпор на всасывании составлял
1,5 м.
При испытаниях измеряли основные
параметры режима работы морозильного аппарата
и холодильной установки: температуру —
лабораторными термометрами с ценой деления
0,2°С; давление фреона в аппаратах —
образцовыми манометрами МО и фреоновыми мано-
вакуумметрами промышленного образца;
расход циркулирующего фреона — камерной
диафрагмой с ртутным дифманометром ДТ-150;
начальную температуру продукта и конечную
температуру замороженных блоков —
полупроводниковым измерителем температур ПИТ-5 с
пределом измерения —50-г-+50еС и ценой
деления 1°С.
В период испытания температура жидкого
фреона на входе в аппарат поддерживалась в
пределах —40 -. 4ГС. Давление фреона на
входе составляло 155—175 кПа. На выходе из
аппарата температура фреона изменялась от
—32 до —37°С при давлении 118—127 кПа,
т. е. наблюдался его нагрев на 4—8°С, а падение
давления было равно 37—48 кПа. Расход
фреона через аппарат в среднем был в пределах
0,85 X Ю-3—0,95 X Ю-3 м3/с.
В табл. 1 приведены средние значения
показателей режима работы морозильного аппарата
при замораживании рыбы.
Так как аппарат АМП-7А периодического
действия, то для режима его работы характерна
переменная тепловая нагрузка. Как видно из
табл. 1, перед загрузкой аппарата разность
температуры фреона на входе и выходе
составляла 4°С. После загрузки аппарата рыбой
происходило резкое повышение температуры фреона
на выходе (до —32°С), а разность температур
была 7—8°С. Далее в процессе замораживания
Таблица 1
Время от
начала 1
процесса
замораживания,
мин
0
30
60
90
120
150
170
Температура
фреона, °с
на входе
в^аппарат
—41
—40
—40
—40,5
—41
1 —41
—41
на выходе
из
аппарата
—37
—32
—32
—32
—33
—35
—36
Давлениетфреона,
кПа
'на входе
в аппарат
166
175
175
166
166
155
155
на выходе
из
аппарата
127
127
127
00 СО
118
118
Расход
фреона,
м8/сХ103
0,96
1,00
0,97
0,97
0,97
0,95
0,95
разность температур уменьшалась и при
выгрузке продукта была равна 4—5°С. Кратность
циркуляции изменялась от п = 22 при загрузке
аппарата до п = 50 при его выгрузке. Расход
холода ~390 кДж/кг (95 ккал/кг). При
установке нескольких плиточных морозильных
аппаратов для создания более равномерной нагрузки
на компрессоры целесообразно работать на них
со смещенными циклами.
Замораживали кильку, треску
(обезглавленную, потрошеную, среднюю) и ставриду.
Средняя масса блоков 11 кг. При замораживании
ставриды с начальной температурой 8,5—12,5°С
по истечении 2 ч 50 мин температура в
центральном слое замороженных блоков находилась в
пределах —23 -= 30°С, что соответствует
расчетной характеристике аппарата, при этом
суточная производительность efo из расчета
22-часовой работы — 6,3 т, что выше проектного
значения. Давление подпрессовки было в пределах
11—15 кПа. Замороженные блоки имели
правильную геометрическую форму, толщина блоков
59,5—60,5 мм. Эффективная скорость
замораживания, равная отношению половины толщины
блока к продолжительности замораживания,
от начальной температуры 9—12°С до средне-
конечной температуры —23°С Доставила
1,05 см/ч.
Во время испытаний контролировали
герметичность^ штуцерных соединений сильфонных
шлангов^' число которых достигает 56. В режиме
оттаивания в аппарат по нагнетательному
трубопроводу от компрессора подавались горячие
пары фреона. Давление их находилось в
пределах 0,8—1,1 МПа, а температура паров в
аппарате была 30—50°С. Утечек фреона, которые
определялись электронным галоидным течеиска-
телем ГТИ-3, галоидной лампой, обмыливанием
и по масляным следам на поверхности,
обнаружено не было.
На входе в морозильные плиты первоначально
были установлены дроссельные шайбы с
диаметром отверстия 3,8 мм. Первые опыты показали
некоторое неравномерное распределение фреона
по морозильным плитам: среднеконечная
температура блоков, замораживаемых между
верхними тремя плитами, была выше, чем остальных
блоков. Поэтому в верхних двух морозильных
плитах были установлены дроссельные шайбы
с диаметром отверстия соответственно 4,5 и
4,0 мм, что дало положительный результат:
распределение конечной температуры
замороженных блоков было практически
равномерным.
Давление фреона в циркуляционном ресивере
в среднем находилось в пределах 90—100 кПа,
в конденсаторе 600—620 кПа; температура
охлаждающей воды на входе в конденсаторы 3—
4°С, на выходе 5—6°С. Давление фреона после
насоса поддерживалось равным 280—350 кПа.
При установившемся режиме холодильной
установки насос работал устойчиво, колебания*
расхода были незначительны. При подпоре на*
всасывании Н = 1,5 м жидкий фреон из
циркуляционного ресивера поступал к насосу при
температуре, близкой к tQ, но поскольку давление
жидкости на входе в насос равно р0 + Ну&у
то она оказывалась переохлажденной на ~4°CL
При этом насос работал без кавитации.
По данным испытания аппарата АМП-7А
построены графики его работы в режиме
переохлажденного хладагента: изменения давления
жидкого фреона р (рис. 3,а) и температуры насыщения
t"у средней температуры фреона после
загрузки аппарата tx и перед выгрузкой рыбы t2
(рис. 3, б). Наблюдается небольшое повышение
температуры в насосе (~ГС) и его
нагнетательном трубопроводе как результат притока тепла от
окружающей среды и подвода энергии. На
фазовое состояние хладагента в морозильных
плитах основное влияние оказывает гидравлическое-
сопротивление подводящего трубопровода и
аппарата, которое определяет величину давления
хладагента на выходе. Для циркуляции
хладагента в переохлажденном состоянии
сопротивление системы от насоса до выхода из агрегата!
Р,кПа
Ш
300
200
too
О
±
2
М
^—г
И
J
4
5
г,°о
-70
-20
-30
-40
о
О 70
2й
20 30
а
W
LM
ь
0
v^
2
7
л
70 го
11
3"
1 "
1 30
///
\
N.
1г
\
=^?
40 L,M
IV
Рис. 3. Изменение параметров фреона по длине L
трубопроводов циркуляционного контура:
а — изменение давления фреона р; б — изменение температуры
насыщения t", температуры фреона после загрузки аппарата
tfi и перед выгрузкой /2; / — всасывающий трубопровод насоса;.
// — нагнетательный трубопровод насоса; /// — аппарат
АМП-7А; IV — сливной трубопровод аппарата; 0, 1, 2, 3,4,5—
обозначение точек на схеме рис. 2.
14
должно быть таким, чтобы давление на выходе
ръых превышало давление насыщения р'\
соответствующее температуре выходящего
хладагента, т. е. рвых > р".
Как видно из рис. 3, переохлаждение фреона
¦после насоса равно 35°С, перед входом в аппарат
-22°С, на выходе из аппарата после загрузки
рыбой 9°С, после процесса замораживания перед
^выгрузкой 13°С, что указывает на работу
аппарата в]режиме переохлажденного хладагента.
Однофазное течение хладагента обеспечивает
полное омывание жидкостью каналов
морозильных плит и улучшение распределения жидкого
хладагента по морозильным плитам вследствие
уменьшения неравномерности их
гидравлических сопротивлений при различных тепловых
нагрузках в каждой плите в процессе работы
аппарата. При движении по каналам
однофазного потока происходит равномерный отвод
тепла морозильными плитами, при этом
термический центр совпадает с геометрическим
центром блока.
Расстояние от аппарата до точки вскипания
«а сливном трубопроводе (в м) можно определить
<по формуле
2d
Хрш2
*" Рн — Рк — АР — дРа — #к7 —
-sg-
рдо2
(О
еде
Лр
d—диаметр сливного трубопровода, м;
А, — коэффициент сопротивления трения
сливного трубопровода;
р — плотность хладагента, кг/м3;
w — скорость жидкости в сливном
трубопроводе, м/с;
Рн — давление нагнетания насоса, Па;
Рк — давление в точке вскипания, Па;
ДРа — потери за счет гидравлических
сопротивлений в нагнетательном трубопроводе
насоса и морозильном аппарате, Па;
Нку— потеря давления на преодоление
гидростатического столба жидкости, Па;
2$ — сумма коэффициентов местных
сопротивлений в сливном трубопроводе от
аппарата до точки вскипания.
Давление рк в точке вскипания определяется
?ю соответствующей ему температуре
насыщения tK в этой точке, которую, не учитывая сумму
теплопритоков через поверхности
изолированных трубопроводов и тепло, эквивалентное
работе насоса, можно определить (в °С) по формуле
*о +
Qo
Оирс
B)
где tQ — температура кипения в циркуляционном
ресивере, СС;
Q0 — тепловая нагрузка морозильного аппарата, кВт;
6Ш — часовой расход хладагента, м3/ч;
с — теплоемкость жидкого хладагента,кДж/(кг»°С).
Если полученное значение L будет меньше
или равно нулю, то вскипание хладагента
произойдет в аппарате и в связи с этим необходимо
уменьшить гидравлические сопротивления
подающих трубопроводов или увеличить
производительность насоса. По данным Г. Лорентце-
на, работа насосно-циркуляционной системы в
режиме переохлажденного хладагента дает
значительные преимущества при низких
температурах и больших тепловых нагрузках.
Испытания показали, что для равномерного
распределения фреона по морозильным плитам
подпор на входе в аппарат должен находиться
в пределах 80—100 кПа. При работе аппарата
в режиме переохлажденного хладагента
кратность циркуляции, соответствующая [средней
тепловой нагрузке, должна быть не менее 20.
Падение давления в нагнетательном
трубопроводе Ар = 150 кПа является высоким, поэтому
для его уменьшения насосы и циркуляционные
ресиверы по возможности должны
располагаться ближе к аппаратам, а скорость фреона
находиться в пределах 1,0—1,2 м/с. Скорость фреона
во всасывающем трубопроводе насоса не должна
превышать 0,5 м/с.
При режиме работы морозильных аппаратов
с кипением хладагента в морозильных плитах
для повышения эффективности необходимо
оптимально сочетать тепловую нагрузку
аппарата, сечение и длину каналов морозильных
плит и кратность циркуляции, обеспечить
достаточную скорость парожидкостной смеси для
надежного удаления масла из морозильных
плит.
Модернизация траулеров позволила увеличить
на той же производственной площади выработку
мороженой продукции и улучшить ее качество,
повысить производительность труда.
Показатели
Площадь, занимаемая аппаратом,
лд2
м
Объем, занимаемый аппаратом, м3
Установленная мощность
электродвигателя, кВт
Выработка продукции на одного
обслуживающего человека, т
Масса, т
Расход холода при t0——40°С
кВт
ккал/ч
Таблица2
АМП-7А
0,34*
0,60
0,74*
1,38
0,35
2,40
0,84
1 5,45
1 4700
ВМШ-1
1,50*
2,53
0,89*
8,86
0,315
1,20
1,366
5,8
5000
* Первая цифра — собственно аппарат, вторая — с
учетом вспомогательных механизмов.
15
В табл. 2 приведены для сравнения удельные
технико-экономические показатели (на одну
тонну суточной производительности) плиточного
морозильного аппарата АМП-7А и воздушной
морозилки шкафного типа ВМШ-1.
Как видно из табл. 2, аппарат АМП-7А имеет
значительно лучшие, чем шкафной, основные
характеристики, в том числе габаритные,
превышая их более чем в 4 раза, а также позволяет
вдвое увеличить выработку продукции на одного
обслуживающего работника.
В феврале 1974 г. аппарат АМП-7А был
предъявлен и испытан Междуведомственной
комиссией. Учитывая положительные результаты ис-
УДК 621.574.001.42D30.2)
по их эксплуатации
Канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР, Ю. Л. ЛОТОШ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
На судах рыболовного флота и на
холодильниках предприятий Минторга СССР и Минмясомол-
прома СССР эксплуатируется большое число
винтовых компрессорных агрегатов S3-900
завода «Кюльаутомат» (ГДР). Этим заводом
разработана градация холодильных винтовых
компрессорных агрегатов, представленная в
таблице.
В настоящее время освоен серийный выпуск
агрегатов S3-900 и S3-2500, последний — в
качестве первой ступени двухступенчатых
установок в сочетании с агрегатом S3-900. Такие
установки уже имеются на ряде холодильников.
Компрессорный агрегат S3-1800 выпускается
отдельными экземплярами.
Конструкция агрегата S3-900 была описана
ранее [1]. Остальные агрегаты по конструкции
аналогичны.
Тип
S3-450
S3-630
S3-900
S3-1250
S3-1800
S3-2500
Описанный объем,
м3/с (м3/ч)
0,138 D97)
0,181 F52)
0,218 G85)
0,326 A173)
0,456 A642)
0,634 B300)
Число оборотов,
с-1 (об/мин)
75 D500)
50C000)
50 C000)
50C000)
50C000)
50C000)
16
пытания аппарата на стенде, комиссия
рекомендовала опытный образец аппарата АМП-7А для
проведения дальнейших испытаний в первом
промысловом рейсе.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1.JIII у л ь г и н t'H. (M. Многоплиточный морозильный
аппарат усовершенствованной конструкции. —
«Холодильная техника», 1974, № 8, с. 16—17.
2. |Н о в ы е изобретения. Теплообменная плита для
морозильного аппарата. — «Холодильная техника»,
1974, № 9, с. 46.
Для проверки тепловых и эксплуатационных
характеристик один из агрегатов S3-900 был
испытан на стенде ВНИХИ в составе газового
кольца при работе на аммиаке.
Испытания проводили в диапазоне температур
кипения —5 -. 30°С при температуре
конденсации 30°С. Значение последней было
ограничено мощностью установленного
электродвигателя, которая составляла 132 кВт.
Геометрическая степень сжатия компрессора
\рг = 2,6, холодопроизводительность при
стандартных условиях 384 кВт C38 тыс. ккал/ч)
без перегрева и переохлаждения.
Значения холодопроизводительности при
разных режимах работы оказались на 5—7 % выше
приведенных в заводских инструкциях.
На рис. 1, а дана кривая зависимости
коэффициента подачи X от отношения давлений —.
Ро
На рис. 1, б представлена прямая для г|)г = 2,6^
полученная экспериментально. Значения
мощности при разных режимах работы, найденные
путем пересчета по этой прямой, полностью
совпадают со значениями характеристик фирмы.
С помощью методики, приведенной в работе [2],
рассчитаны прямые для компрессоров с
геометрической степенью сжатия г|)р = 3,6 и 4,8.
Пользуясь графиками на рис. 1, можно найти*
холодопроизводительность и эффективную
потребляемую мощность компрессорных агрегатов;
S3-900 при разных условиях работы.
Испытание холодильных винтовых компрессорных агрегатов
завода «Кюльаутомат» (ГДР) и рекомендации
л
0,8
Ц7
0,6
q
6 7
а
9 •&
4
Ро
90
80\
70
60
50
щ
зо
20 \
ч>г-г&
V,
^tjls
и
V*-"]
г
5 с6
Ро
Рис. 1. Зависимость от отношения давлений
а — коэффициента подачи X;
Л*
Ро
б — безразмерной мощности
Холодильный коэффициент эффективности 8
при стандартных условиях работы составил 2,88
(удельная холодопроизводительность Ке =
= 2560 ккал/ч). Такое сравнительно низкое
значение лишь в какой-то мере объясняется малой
внутренней степенью сжатия испытанного
образца.
Результаты проверки эффективности работы
компрессора при частичной нагрузке
(регулируемая холодопроизводительность, температура
кипения —5¦-= 10°С) приведены на рис.2.
Эффективность работы при частичной нагрузке
80
60
W
о
низка: при падении холодопроизводительности
на 50 % потребляемая мощность снижается лишь
на 35%.
Следовательно, при работе нескольких
винтовых агрегатов на одну систему охлаждения
выгоднее регулировать холодопроизводительность
только на одном из агрегатов, отключив систему
регулирования производительности на
остальных (после пуска их в работу).
Был измерен унос масла из агрегата (после
маслоотделителя), который составил 1,9-10~5—
2,88-Ю-5 кг/с G0—100 г/ч). Эта величина
подтвердилась также измерениями, проведенными
непосредственно на предприятиях.
Один из важных эксплуатационных
показателей — расход охлаждающей воды через
маслоохладители агрегата. В заводской инструкции
нет соответствующих указаний.
Результаты испытаний компрессорного
агрегата S3-900 при разных расходах воды и
температуре ее на входе в маслоохладитель около
26°С приведены на рис. 3 и 4.
Как видно из рис. 3, максимально
допускаемая температура нагнетания 100°С может быть
достигнута при весьма малых значениях расхода
воды 0,3—0,4 кг/с A—1,5м3/ч).
Можно, однако, указать на оптимальное с
точки зрения экономии электроэнергии значение
расхода воды.
Из рис. 4 видно, что при расходе воды,
меньшем, чем 0,5—1,0 кг/с B—4 м3/ч), происходит
резкое снижение е.
Таким образом, можно рекомендовать расход
воды в пределах 0,5—1,5 кг/с B,0—5,0 м3/ч)
в зависимости от режима работы.
Если температура воды на входе в
маслоохладитель меньше указанной выше (при
наличии артезианской воды или в холодное время
года) расход воды может быть уменьшен.
В тех редких случаях, когда для охлаждения
масла в маслоохладителе и пара в конденсаторе
используется не циркуляционная, а проточная
/00
95
90
85
80
75
к
К
t0=-
JO°t
п
I oi—i—i—¦
—6
=?
20 W 60 90 Q0, X
125^56786/0 //GWjmV4
Рис. 2. Изменение мощности Ne при регулировании
холодопроизводительности.
2 Холодильная техника № 5
Рис. 3. Зависимость температуры нагнетания tH от расхода
воды Gw при ^К=30°С.
17
е
z
1
V
tn~15°C
-JO"С
I
с
>
tf 10Qw,m*/4
Рис. 4. Зависимость холодильного коэффициента
эффективности е от расхода воды Gw при /К=30°С.
вода, целесообразно в целях экономии воды
сократить ее расход через маслоохладитель
против указанного выше. При этом
увеличивается доля тепла, отдаваемая от нагнетаемого
пара окружающей среде на пути от компрессора
к конденсатору, и соответственно снижается
общее количество тепла, отнимаемое водой.
Винтовые компрессоры завода «Кюльаутомат»
выпускаются с тремя значениями геометрической
степени сжатия (г|?г = 2,6; 3,6 и 4,8) и в
зависимости от этого предназначены для различных
условий работы.
К сожалению, при первоначальных закупках
этих компрессоров и монтаже их в составе
холодильных установок не уделялось должного
внимания правильному подбору конструктивной
степени сжатия, что приводило к перерасходу
электроэнергии при эксплуатации винтовых
агрегатов.
Расчеты, проведенные по разработанной во
ВНИХИ методике [2], показали, что
компрессоры с геометрической степенью сжатия грр =
= 2,6 могут быть рекомендованы для рабочих
Рк
-^ = 2,5-i-5, а компрес-
Ро
отношении давлении
соры с геометрической степенью сжатия грр =
= 4,8 — для отношений давлений -^ = Ы-10
Ро
и выше.
Компрессоры с геометрической степенью
сжатия г|)г = 3,6 рекомендуется применять в
диапазоне отношений давлений -^ = 4,6-5,6,
Ро
т. е. для них рекомендуемый диапазон работы
перекрывает диапазоны работы компрессоров
с ij)r = 2,6 и 4,8. При этом с точки зрения
минимального расхода электроэнергии в диапазоне
— = 4,бч-5 применение компрессоров с % =
Ро
= 2,6 и 3,6 приблизительно равноценно, так же
90
80
70
60
50
—"
2
.А /
^.,"
\
\
/
\
\
V
ч
\
\
\
63 № 250 500 /000 2000 WOO 6000
Среднегеометрическая частота
октадной полосы, Гц
Рис. 5. Шумовые характеристики агрегата S3-2500:
1 — без кожуха; 2 — в звукоизолирующем кожухе.
как в диапазоне — = 5,0ч-5,6 применение
Ро
компрессоров с % = 3,6 и 4,8.
На Московском хладокомбинате № 8 был
испытан головной образец двухступенчатой
установки, состоящей из винтовых компрессорных
агрегатов S3-900 и S3-2500.
Испытания показали, что уровень шума
компрессора S3-2500 первой ступени превышает
существующие в СССР санитарные нормы.
Поэтому заводом был установлен шумоглушащий
кожух размером 4 X 1,6 X 3 м, состоящий из
отдельных съемных секций размером 1,5 X
X 1,0 X 0,1 м, заполненных звукоизолирующим
материалом. Для удобства эксплуатации и
ремонта в кожухе были предусмотрены дверцы
и окна. Подача воздуха в кожух для
охлаждения компрессора и его электродвигателя
осуществлялась через боковые окна и
специальные глушители. Воздух удалялся из кожуха
по брезентовому каналу через глушители в
помещение компрессорного зала.
Испытания по измерению уровня шума *
показали достаточно высокую звукоизолирующую
способность кожуха, позволившую снизить
уровень шума компрессорного агрегата S3-2500
до допустимых пределов.
Полученные шумовые характеристики
агрегата S3-2500 с шумоглушащим кожухом и без
него приведены на рис. 5.
Тепловые испытания агрегата, проведенные
при температуре поступающего в кожух воздуха
* Испытания по измерению уровня шума проводились
под руководством канд. техн. наук В. А. Тихомирова
(ВНИХИ).
18
40°С, показали, что компрессор и
электродвигатель работают нормально, без перегрева.
- Холодопроизводительность агрегата
оказалась на 5—7 % выше, а потребляемая мощность
на уровне приведенных в заводской инструкции
значений.
При температуре кипения t0 = —40°С и tK =
= 33°С холодопроизводительность
двухступенчатой установки составила 459,4 кВт (без учета
перегрева и переохлаждения), а суммарная
потребляемая мощность, включая мощность
электродвигателей четырех масляных насосов,
254 кВт.
Установленный на агрегате S3-900
электродвигатель мощностью 150 кВт обеспечивает
работу установки лишь до температуры
конденсации 35—37°С при 100%-ной холодопроизво-
дительности.
При температуре конденсации 40°С работа
возможна лишь при автоматическом снижении
холодопроизводительности в пределах 5%.
Минимальная температура кипения, при
которой проверялась работа установки, —56°С
при температуре конденсации 37,5°С; суммар-
УДК 621.565.9
пропана
В. А. ГОРБ, А. И. КАЛИНА
ВНИИпромгаз
В последние годы резко возросло использование
в промышленности и в быту сжиженных
углеводородных газов, в основном пропана, а также
пропан-бутановых смесей. Увеличение
производства и потребления пропана выдвинуло на
передний план проблему их хранения.
Наиболее прогрессивным способом является
хранение при низких температурах,
обладающее значительными технико-экономическими
преимуществами (снижение металлоемкости,
удобства в приеме и отгрузке при
низкотемпературной системе транспортировки и др.) по
сравнению с хранением в резервуарах под давлением,
особенно при больших объемах хранения.
Холод, необходимый для компенсации тепло-
притоков и поддержания низкотемпературного
режима хранения сжиженного газа, может быть
получен как с помощью внешнего цикла, так
и технологического, когда хранимый газ
используется в качестве холодильного агента.
Реализация внешнего цикла с независимой
ный расход воды для охлаждения масла в
маслоохладителях около 1,7 кг/с F м3/ч) при
температуре ее на входе 10°С; унос масла из
компрессорного агрегата S3-2500 составляет 80—90 г/ч,
что значительно ниже, чем у поршневых
компрессоров аналогичной производительности.
Отдельные конструктивные недостатки,
обнаруженные при эксплуатации первых партий
компрессорных агрегатов S3-900, устранены
заводом-изготовителем.
Можно указать на недостаточную
герметичность обратных клапанов на нагнетательной
линии компрессора, что приводит к значительному
обратному выбегу при остановке.
В целом компрессорные агрегаты S3-900
эксплуатируются достаточно надежно.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. И о н о в В.М., К а н А. В., Петр о в В. М. Винтовые
компрессорные агрегаты на рыбоморозильных судах
типа «Прометей». — «Холодильная техника», 1975, № 1,
с. 11—15.
2. К р е й м е р Н. Г. Внешние безразмерные
характеристики холодильных компрессоров. — «Холодильная
техника», 1975, № 4, с. 21—23.
холодильной установкой, холод которой
используется для конденсации паров хранимого
сжиженного газа, связана с энергопотерями, так
как холод требуется вырабатывать при более
низкой температуре, чем температура хранения,
для обеспечения необходимой разности
температур холодильного агента и хранимого продукта.
Предпочтительность технологического цикла
определяется возможность производства холода
при температуре хранения. Технологический
паровой холодильный цикл может осуществляться
холодильными машинами различной
конструкции, работающими по различным
термодинамическим циклам. Для всех таких циклов
процессы изменения термодинамического состояния
холодильного агента одинаковы: кипение в
испарителе (резервуаре), сжатие паров, сжижение
в конденсаторе и дросселирование. Характер
процесса сжатия и условия его протекания
существенно зависят от типа компрессионной
машины.
При сжатии паров в поршневом компрессоре
обычной конструкции со (смазкой
минеральными масламиjia поверхностях клапанов, поршне-
Холодильная установка для низкотемпературных хранилищ
2*
19
вых кольцах и зеркале цилиндра, т. е. на всех
поверхностях контакта пропана со смазочным
маслом довольно быстро накапливаются
отложения тяжелых углеводородов. Это приводит
к нарушениям в работе компрессора и выходу
его из строя. В связи с этим в холодильных
машинах, работающих по открытому
(незамкнутому) циклу, рекомендуется применять
компрессоры без жидкой смазки пары поршень —
цилиндр [1].
Компрессорные машины низкотемпературных
хранилищ пропана должны обладать
способностью плавного регулирования
производительности во избежание возникновения аварийных
ситуаций.
Так, например, если в результате суточных,
сезонных или технологических колебаний
тепловой нагрузки давление в паровом пространстве
льдогрунтового низкотемпературного
резервуара (испарителя) отклонится от допустимых
пределов 1,02—1,05 кгс/см2 (предусмотренных
разработанными институтом временными нормами),
то крыша резервуара может быть смята или
сорвана.
Во ВНИИпромгазе для низкотемпературных
хранилищ жидкого пропана создана холодиль:
ная установка с плавным регулированием
производительности, схема которой исключает
возможность попадания смазки в хранилище.
Установка способна поддерживать давление в
испарителе в пределах +0,005 кгс/см2, причем шаг
изменения производительности может
составлять менее 1 м3/ч.
В установке применен разработанный в
институте совместно с Московским институтом
химического машиностроения новый тип
компрессорной машины для сжатия углеводородных
газов (роторный пластинчатый жидкостный
компрессор РПЖК) [2, 3].
Принципиальная схема РПЖК (рис. 1) ана-
Рис. 1. Принципиальная схема РПЖК:
1 — патрубок для ввода жидкости; 2 — жидкостный поршень;
3 — нагнетательное окно; 4 — всасывающее окно; 5 — ротор;
6 — корпус; 7 — пластины; 8 — патрубок для вывода жидкости.
логична принципиальной схеме обычного
роторного пластинчатого компрессора. Особенность
РПЖК— наличие в рабочей полости жидкости,
вводимой через патрубок 1 и выводимой через
патрубок <§, которая под действием
центробежной силы прижимается к внутренней
цилиндрической поверхности корпуса, образуя
жидкостные поршни. Жидкость эха, называемая рабочей,
кроме охлаждения компримируемого газа,
выполняет функции уплотнения и смазки.
Поскольку конструкция РПЖК предусматривает
наличие в компрессоре рабочей жидкости, появление
в сжимаемом газе капельной жидкости не
вызывает нарушений в работе.
Интенсивный теплообмен между жидкостью и
компримируемым газом обеспечивает в
компрессоре практически изотермический процесс
сжатия, что имеет значение при компримировании
некоторых разлагающихся при сравнительно
небольшом повышении температуры газов.
Степень сжатия газа в РПЖК определяется
отношением максимального объема газа в
ячейке к объему газа в ней перед соединением с
нагнетательным окном. Изменяя заполнение ячеек
рабочей жидкостью (регулируя подачу в
компрессор или отвод из него рабочей жидкости
вентилями у патрубков / и 5), а также изменяя
давление газа в защемленном объеме с помощью
нагнетательного вентиля компрессора, можно
плавно регулировать и производительность, и
степень сжатия компрессора. Таким образом,
в РПЖК можно регулировать как
производительность, так и степень повышения давления,
причем независимо друг от друга.
При хранении пропана, а также пропан-бута-
новых смесей компрессорное оборудование
должно обеспечивать степень повышения давления
порядка 8—12, поэтому в созданной на базе
РПЖК установке для поддержания
низкотемпературного режима в хранилище пропана
предусмотрено двухступенчатое сжатие. В качестве
рабочей жидкости для экспериментальной
установки использовали раствор хлористого
кальция, химически нейтральный по отношению к
пропану. После окончания
опытно-промышленной эксплуатации установки будут даны
рекомендации по применению различных рабочих
жидкостей.
Общий вид и схема экспериментальной
установки показаны на рис. 2.
Пары хранимого продукта из подземного
низкотемпературного резервуара сжиженного газа
с температурой и давлением хранения
поступают в регенеративный теплообменник 11, где
отогреваются встречным потоком конденсата до
температуры, близкой к температуре окружающей
среды. Затем в компрессоре первой ступени 1
давление их практически по изотерме повыша-
20
Кподзем-
ному
хранилищу
пропана
От подзем ~
I4? ног о
хранимой ща про-
х пана
Трудопрододоп
—^- Пар об пропана
Жидкого пропана
—•—— Рабочей жидкости
—О— Охлаждающей йоды
Ураон1>телонше линии
С градирни * т На градирню
Рис. 2. Экспериментальная установка с РПЖК для
поддержания низкотемпературного режима в хранилище
пропана:
а — общий вид; б — схема установки: /, 5 — компрессоры
РПЖК первой и второй ступеней; 2, 6 — отделители рабочей
жидкости; 3,7 — циркуляционные насосы рабочей жидкости;
4, 8 — сборники рабочей жидкости; 9 — конденсатор; 10 —
циркуляционный насос; 11 — регенеративный теплообменник;
12 — испаритель; 13, 14 — теплообменники рабочей жидкости.
ется до межступенчатого. Пройдя отделитель
рабочей жидкости 2, пары продукта поступают
в компрессор второй ступени 5, где также
изотермически сжимаются до давления
конденсации, и, отделившись от рабочей жидкости в
отделителе 6У попадают в конденсатор 9.
Конденсат переохлаждается в регенеративном
теплообменнике парами холодильного агента, идущими
из хранилища, и далее направляется к
дроссельному вентилю, расположенному
непосредственно у резервуара.
В связи с тем что размер экспериментального
резервуара невелик, в схеме предусмотрен
испаритель 12 для имитации хранилища
большего размера.
Охлаждение конденсатора и теплообменников
рабочей жидкости водяное. При работе
испарителя 12 тепловая нагрузка создается за счет
теплоты конденсации; циркуляция раствора
хлористого кальция в системе
испаритель—конденсатор осуществляется насосом 10. Недостаток
тепла (Qk<CQq) компенсируется теплопритоком
из окружающей среды.
При работе на пропане в режиме t0=—42,9°С,
/К=34,5°С удельная холодопроизводительность
Ке экспериментальной установки [составляет
890 ккал/кВт-ч потребляемой мощности. Это
несколько* ниже эффективности машин,*
работающих на*фреоне-22 (термодинамическом аналоге
пропана) в том же диапазоне температур.
Однако при технико-экономической оценке установок
данного типа^ необходимо^ учитывать такие^их
21
положительные качества, как плавность
регулирования производительности и отсутствие
контакта газа со смазкой, гарантирующее высокое
качество хранимого продукта. Для повышения
величины Ке установки необходим детальный
анализ всех энергетических потерь и
определение оптимальных параметров холодильного
цикла.
На рис. 3 показан регенеративный цикл с
двухступенчатым изотермическим сжатием и
двухступенчатым дросселированием.
Источниками необратимых потерь при
реализации данного цикла являются процессы
теплообмена в конденсаторе и регенеративном
теплообменнике, процессы дросселирования,
теплообмен и перетечки жидкости и газа в компрессорах.
Так как хранимый газ является одновременно
холодильным агентом, то температура кипения
в испарителе является температурой
охлаждаемого объекта. Выбор температурного перепада
в конденсаторе производится на основании
технико-экономических расчетов [4, 5].
При расчете регенеративных теплообменников
следует учитывать, что любое отклонение точки
2 от изотерMbi7KN^0Kp.cp по изобаре (р0—
давление кипения) приводит к снижению
холодильного коэффициента цикла. Дроссельные потери
и потери в компрессорах при реализации
двухступенчатого сжатия газа зависят от величины
межступенчатого давления. В идеальных
циклах с адиабатическим процессом сжатия
отношение давлений по ступеням определяется [из
условия минимальной затраты работы в
адиабатическом процессе. Этому условию
соответствует максимальное, приближение
многоступенчатого процесса сжатия к изотермическому. В
рассматриваемом цикле такой критерий
^непригоден. Хотя работа сжатия в обратимом
изотермическом процессе зависит только от начально-
р,кге/мг
L,K/ccu/.<r
Рис. 3. Регенеративный цикл с двухступенчатым
изотермическим сжатием и двухступенчатым дросселированием.
го и конечного давлений, в реальных условиях
изменение межступенчатого давления играет
существенную роль, так как оно влияет на весовое
соотношение хладагента в ступенях и величину
дроссельных потерь в цикле. Изменение
интервалов рабочих давлений по ступеням
сказывается на характере перетечек жидкости и газа
в рабочих полостях компрессоров, причем
величина перетечек возрастает с повышением
разности давлений в ступени.
Изменение межступенчатого давления при
неизменной производительности установки
означает изменение степени повышения давления в
первой ступени (при F=Constant) и повышения
давления и производительности второй ступени,
достигаемых регулированием степени
заполнения компрессоров рабочей жидкостью.
Изменение потребляемой при этом РГЩК мощности
носит сложный характер, так как она
представляет собой сумму следующих величин:
индикаторной мощности, индикаторных потерь,
вызываемых перетечками жидкости и газа в рабочих
полостях компрессоров, механических потерь на
трение в подшипниках и сальниках, потерь на
трение лопаток в пазах роторов и о боковые
поверхности цилиндров, гидравлических потерь,
связанных с перекачиванием рабочей* жидкости
со стороны низкого на сторону высокого
давления. Анализ характера изменения мощности при
регулировании степени сжатия и
производительности дан в работах [3, 6].
Влияние дроссельных потерь на степень
термодинамического совершенства (эксергетический
к. п. д.) цикла при условии обратимости всех
остальных процессов и изменении
межступенчатого давления для пропана при различных
давлениях конденсации и давлении кипения р0=
= 1 кгс/см2 показано на рис. 4.
На рис. 5 приведены расчетные и
экспериментальные зависимости эксергетического к. п. д.
от отношения степеней повышения давления по
ступеням при общем отношении давлений 12.
Оптимальные условия работы для отдельных
элементов установки и всей установки в целом
не совпадают. Так, из условия достижения
минимальных дроссельных потерь межступенчатое
давление /?0=4,34 кгс/см2 (-—- = 1,565), для
оптимальной работы компрессора первой ступени
/?0=3,93 кгс/см2 (-!*-= 1,28б), а для всей
установки в целом р0=3,78 кгс/см2 (~-=* 1,19). Это
объясняется главным образом тем, что изменение
межступенчатого давления приводит к
примерно равному изменению давления нагнетания
первой ступени и давления всасывания второй
ступени, а так как разность давлений в первой сту-
22
Пе
0,97\
0,96
0,95
0,9<t
0,93
0,92
0,9!
0,90\
0,89
J)tc8KZC/cM2
к-1?
'/д
О 1 2 3 4 5 6 7 8 9 /О 11 f2 13 Kfi/tec/csf*
Рис. 4. Зависимость эксергетического к. п. д. цикла от величины межступейчатого давления.
Цедейс:
' -ЦЧ 0,5 Of6 OJ 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 Ifi 1,5 1fi 1,7 1,3 1,9^-
Рис. 5. Зависимость эксергетического к. п. д. от отношения степеней давления по ступеням при общей степени сжатия
% теор ~~ для Цикла» ^i ~" Аля компрессора первой ступениз т\1г— Для компрессора второй ступени; ri — для двухступенчатого
компрессорного агрегата; ^в дейст "~ для холоДильной установки в целом.
пени всегда значительно меньше, чем во второй,
то и характер перетечек, а следовательно, и
величина к. п. д. более интенсивно изменяется в
компрессоре первой ступени.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Эмблик Э. Холодильные установки с
компрессорами без смазки для химической промышленности. —
«Холодильная техника», 1964, №6, с. 60—62.
2. К а л и н а А. И., Лисичкин В. Е.
Ротационный компрессор. Авт. свид. №211013. —«Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1968, № 7, с. 60.
3. К а л и н а А. И., Лисичкин В. Е.
Ротационный пластинчатый жидкостной компрессор. В кн.:
Компрессорное и холодильное машиностроение. Вып. 2,
М., с. 7—11.
4. Н и т о ч к и н А. Е. Выбор температурных перепадов
при проектировании холодильных установок. —
«Холодильное дело», 1932, № 9, с. 17—21.
5. Холодильная техника. Кн. 1., М., Гос-
торгиздат, 1960, с. ;40.
6. Горб В. А., Калина А. И. Роторный
пластинчатый жидкостной компрессор для'сжатия
углеводородных газов. В кн.: Транспорт и хранение нефтепродуктов
и углеводородного сырья. № 12. М., 1970, с. 21—23.
23
УДК 621.1-444.63
Железнодорожные цистерны
для транспортировки жидкого углекислого газа
М. Н. ВЕРЕМЬЕВ
Углекислый газ находит все более широкое
применение в народном хозяйстве. Если раньше
основным его потребителем была пищевая
промышленность, то теперь он успешно
используется в теплично-овощном хозяйстве, в литейном
деле, при добыче нефти, в сварочном
производстве.
Все это привело к необходимости
совершенствования -способов доставки углекислого газа
с заводов-изготовителей. Широко
распространенный способ доставки в специальных стальных
баллонах трудоемок, баллоны громоздки и
непрочны.
На основании исследований, выполненных
ВНИХИ, была спроектирована и изготовлена
изотермическая железнодорожная цистерна для
перевозки 37 т сжиженного углекислого газа.
Испытания цистерны, проведенные в летний
период при средней температуре окружающего
воздуха 20°С, показали ее хорошие технико-
. эксплуатационные качества. Цистерна,
заполненная жидкой углекислотой, входила
(транспортировалась) в состав товарного поезда.
Груженая цистерна прошла 1320 км без каких-либо
неисправностей. Рост давления в сосуде за счет
теплопритока к продукту за все время
испытания не'превышал 0,12кгс/см2 в сутки.
Были изготовлены также две стационарные
емкости, используемые в качестве
сосудов-накопителей жидкой углекислоты.
Железнодорожная цистерна для транспортировки
сжиженного углекислого газа.
Цистерна (см. рисунок) представляет собой
совокупность двух соосных цилиндрических
сосудов с эллиптическими днищами, вставленных
один в другой.
Первый, внутренний сосуд 1, служит для
хранения продукта. Он изготовлен из стальных
листов толщиной 24 мм. Второй
сосуд-оболочка 2 предназначен для создания изолирующего
пространства вокруг внутреннего сосуда.
Оболочка изготовлена из стальных листов толщиной
14 мм.
Внутренний сосуд устанавливается на
четырех текстолитовых опорах и крепится к
оболочке цепной подвеской. В нем размещены
волнорезы 3 для гашения гидроударов при
транспортировке цистерны с продуктом и
змеевик-подогреватель 4 для перевода в жидкое состояние
замерзшей (при неправильной эксплуатации
цистерны) углекислоты.
Из внутреннего сосуда через оболочку
цистерны выведены наружу трубопроводы слива 5
и подачи 6 жидкого продукта, выхода
газообразного продукта 7. Трубопроводы изготовлены из
нержавеющей стали.
Изолирующее пространство между сосудов
и оболочкой заполнено теплоизоляционным
порошком 8 и отвакуумировано до давления
0,2—0,5 мм рт. ст.
Изолирующее пространство цистерны вакуу-
мируется с помощью специальной откачной
системы, смонтированной на внутренней стенке
оболочки и состоящей из большого числа
перфорированных трубок 9, соединенных одним
коллектором. Два патрубка коллектора выведены
наружу оболочки и оканчиваются фланцами,
к которым присоединяются вакуумные
вентили 10 с проходным сечением 80 мм.
Во избежание попадания в откачную систему
теплоизоляционного порошка трубки покрыты
металлической сеткой и обмотаны лентой из
стеклохолста.
Элементы цистерны смонтированы на серийной
четырехосной железнодорожной платформе,
состоящей из рамы 11, Двух тележек 12 на
роликовых подшипниках, автосцепки,
автоматического и ручного тормозов.
В средней части цистерна жестко крепится
к раме платформы с помощью лап, а по краям
опирается на деревянные опоры, к которым
притягивается четырьмя хомутами 13. На передней
24
части платформы помещен арматурный шкаф 14
для размещения трубопроводов приема —
выдачи жидкой и газообразной углекислоты,
органов управления рабочими операциями,
предохранительных устройств и
контрольно-измерительных приборов.
Арматурный шкаф представляет собой
сварную конструкцию, имеющую две двери для
доступа к вентилям и
контрольно-измерительным приборам, и боковую дверь, для доступа к
фланцам трубопроводов жидкостной и газовой
магистрали.
Контрольно-измерительные приборы и органы
управления расположены на приборном щите
внутри арматурного шкафа. Они предназначены
для контроля за рабочими операциями и
обеспечения безопасности при эксплуатации цистерны.
На приборном щите размещены манометр,
уровнемер и запорные вентили этих приборов.
Уровнемер служит для определения
количества жидкой углекислрты в сосуде и
представляет собой компактный узел первичного
прибора (дифманометра) с указателем, шкала
которого отградуирована в тоннах жидкой
углекислоты.
Предохранительные устройства цистерны
выполнены в виде двух предохранительных
клапанов 15 и мембраны.
Цистерна комплектуется запасными частями
и инструментом, к ней прилагаются также
техническое описание и инструкция по
эксплуатации, паспорт на внутренний сосуд и
технический паспорт грузового вагона.
Техническая характеристика железнодородной цистерны
Масса брутто, т 82250
Масса углекислоты, т т 37000
Коэффициент тары " 1,22
Объем сосуда, м3 38,9
Температура продукта, °С
при заполнении —45
при максимальном давлении —20
Стационарные емкости аналогичны
железнодорожным цистернам, но у них нет волнорезов
и платформ. Стационарные емкости можно
использовать либо в качестве накопителей на
заводах — изготовителях углекислоты, либо в
качестве хранилищ на заводах-потребителях.
Для заполнения цистерны сжиженным
углекислым газом завод-поставщик должен быть
оборудован специальным стендом, несколько
отличающимся от стенда заполнения баллонов.
По.одному из возможных вариантов схемы стенда
наполнение изотермических цистерн
производится следующим образом.
-Запускают компрессор, и газ, нагнетаемый
первой ступенью компрессора до давления 4—
5 кгс/см2, заполняют цистерну. Открывают
продувочный вентиль газовой магистрали и
освобождают емкость от газа. По окончании
продувки, которая определяется по результатам
анализа выходящего из цистерны газа,
продувочный вентиль закрывают. Доводят давление
в цистерне до 4—5 кгс/см2, после чего
перекрывают вентиль подачи углекислого газа от первой
ступени компрессора.
Переохлаждение сжиженного углекислого
газа и наполнение им железнодорожной
изотермической цистерны достигается дросселированием
жидкости, находящейся в стапельной батарее
под давлением 60—65 кгс/см2, путем плавного
открытия дросселирующего вентиля до
получения давления 10 кгс/см2. Переохлажденная
углекислота накапливается в
сосуде-накопителе. Отделившись в нем от газообразной
фазы, жидкость заполняет цистерну при
открытых вентилях на жидкостной магистрали.
При достижении в газовой части цистерны
давления 8—8,5 кгс/см2 в результате испарения
жидкой углекислоты газ отсасывают во вторую
ступень компрессора. По окончании заполнения
цистерны закрывают вентили на жидкостной
магистрали сосуда-накопителя и цистерны, а
затем дроссельный вентиль и вентиль на трубе
газовой фазы цистерны. Наполнение цистерны
контролируют уровнемером или взвешиванием.
В связи с тем что при продувке цистерны
расходуется 2—3 т углекислоты, продувку при
наличии соответствующего оборудования можно
заменить вакуумированием до остаточного
давления 1 мм рт. ст. Эти операции необходимы
лишь при расконсервации цистерны или полном
сливе углекислоты с последующим
проникновением в полость сосуда воздуха. При регулярной
эксплуатации цистерны, с сохранением в ней
при опорожнении небольшого избыточного
давления, эти операции исключаются.
По описанной схеме емкость заполняется на
5—6 ч, причем давление в емкости в конце ее
заполнения достигает 10 кгс/см2.
Благодаря высоким теплоизоляционным
свойствам вакуумно-порошковой теплоизоляции
давление в емкости при хранении жидкой
углекислоты увеличивается очень медленно и при
температуре Окружающей среды 20—25°С не
превышает 0,12 кгс/см2 в сутки.
В связи с тем что предохранительные клапаны
рассчитаны на открытие при давлении 20—
23 кгс/см2, время хранения сжиженного
углекислого газа без потерь (до открытия клапанов)
достигает 90 суток.
Выдача из цистерны жидкого и
газообразного углекислого газа не требует какого-либо
дополнительного оборудования и производится за
счет давления в сосуде в количестве 7 т/ч.
25
УДК 621.51-555.6
Термоэлектрический осушитель сжатого воздуха
О. Д. БОК, Ю. Н. ЦВЕТКОВ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
В. С. ЕЛИЗАРОВ
В~ лаборатории термоэлектрического
охлаждения Ленинградского технологического
института холодильной промышленности разработан,
изготовлен и испытан термоэлектрический осу^
шитель, предназначенный для тепловлажностной
обработки 1,95-10~~2 нм3/с сжатого до давления
2,45 МПа воздуха. Термоэлектрический
осушитель используется в блоках осушки для систем
пневмоавтоматики на элементах УСЭППА.
Принципиальная схема блока осушки
представлена на рис. 1. Воздух из компрессора
с расчетной температурой 50°С поступает в
водяной охладитель /, в котором температура
снижается до 32°С. В основном водомаслоотде-
лителе 2 происходит сепарация капельной
влаги и масла. Далее воздух поступает в воздушный
рекуперативный теплообменник 3 и
охлаждается до 22,5°С. После дополнительного водомасло-
отделителя 4 воздух попадает в
термоэлектрический осушитель 5, охлаждается в нем до 5°С и,
пройдя второй дополнительный водомаслоотде-
литель 6, нагревается в рекуперативном
воздушном теплообменнике 3 до 15,7°С и направляется
к потребителю. Точка росы обработанного
воздуха соответствует —30°С при нормальных
условиях.
В разработанной конструкции
термоэлектрического осушителя обрабатываемый сжатый
воздух проходит по трубчатому медному
теплообменнику 1 (рис. 2), внутрь которого для ин-
От компрессора К потребителю
" J
тенсификации теплообмена впаян специальный
вкладыш с винтообразным каналом, а на
наружную поверхность напаяны четыре
двухгранные медные полосы 2, необходимые для перехода
с цилиндрической поверхности на
восьмигранную.
Термобатарея состоит из 144 термоэлементов,
скоммутированных по 18 штук на каждой грани.
Для увеличения надежности работы
термоэлектрического осушителя термоэлементы
соединены параллельно-последовательно.
Ветви термоэлементов 3 сечением D X 20) X
X 10"вм и высотой 2,5-10" м выполнены из
тройного сплава и с обеих сторон залужены
припоем BiSb. Термоэлементы коммутированы
медными пластинами сечением A7 X 20)-10"~6м
и высотой 5-10~6м по холодной стороне и
4-10"~6м по горячей стороне. В качестве
демпфирующих прослоек используется
пластинчатый свинец 4 толщиной 0,5-10~6м.
Электрическая изоляция термоэлементов
осуществляется гофрированными теплопереходами 5
размером A2,5 X 20 X 7)-10~вм по холодной
стороне и B5 X 20 X 7)-10" м по горячей стороне
с фторопластовой пленкой толщиной @,080 -—
4-0,100)-Ю-6 м.
Тепло с горячих спаев термоэлектробатареи
отводится наружным теплообменником 6, по
которому проходит охлаждающая вода. Водяной
теплообменник представляет собой четыре
последовательно соединенные U-образные медные
трубки @ 18 X 1,5)-10"м. На каждую грань
термоэлектробатареи припаивается одно колено
змеевика. Электрический переход с одной грани
на другую осуществляется по холодной стороне
с помощью фигурных пластин. Токоподводы
выполнены из многожильного провода марки
ПЩ.
Термоэлектрическая батарея установлена в
кожух с крышками, в которых предусмотрены
Рис. 1. Принципиальная схема блока осушки.
Рис* |2. Термоэлектрическая батарея.
26
кбых>°с
Iff
5
п
10
15 20 Z5tw6x, °C
а
Рис. 3. Термоэлектрический осушитель сжатого воздуха»
отверстия под воздушные и водяные штуцеры
и уплотняющие сальники для токоподводов.
Термоэлектрический осушитель сжатого
воздуха показан на рис. 3.
Основные технические характеристики
термоэлектрического осушителя на расчетном режиме
следующие:
Холодопроизводительность, Вт
Рабочее давление воздуха, МПа
Расход воздуха, нм3/с
Температура, °С
охлаждающей воды на входе tWBX
воздуха на входе в осушитель
воздуха на выходе из осушителя
^в. вых
Напряжение, В
Сила тока, А
Потребляемая мощность
(по постоянному току), Вт
Расход охлаждающей воды, кг/с
465
2,45
1,95-Ю-2
32
22,5
5
14,5
200
2900
0,14
Испытания термоэлектрического осушителя
совместно с блоком осушки проводились на
различных режимах при температурах воздуха на
входе в блок осушки от 20 до 48°С и
охлаждающей воды на входе от 15 до 32°С при токе от 100
до 200 А. Термоэлектрический осушитель
включался и выключался с помощью
электроконтактного термометра типа ТПП-СК при
достижении температуры воздуха на выходе из
осушителя, равной 5±1°С.
Результаты испытаний термоэлектрического
осушителя без автоматики при температуре воз-
120 160 1,А
б
Рис. 4. Зависимость температуры воздуха на выходе из
термоэлектрического осушителя:
а — от температуры воды на входе при токе 150 А и температуре
воздуха на входе в блок осушки 45°С; б — от тока при
температуре воздуха на входе в блок осушки 45°С; / — при включенных
водяном охладителе и рекуперативном теплообменпике и
при отключенных водяном охладителе и
'w ср.вх — 29°С; 2
рекуперативном теплообменнике и tw ср
= 15°С.
духа на входе в блок осушки 45°С представлены
на рис. 4.
При включенной автоматике коэффициент
рабочего времени при температуре воды на входе
14°С и при токе 150 А составлял 0,65, при
160 А —0,6, при 170 А —0,55. За период
испытаний термоэлектрический осушитель
проработал 100 ч.
Наблюдения за работой термоэлектрического
осушителя, а также анализ результатов
испытаний позволяют считать, что разработанный
образец удовлетворяет требованиям,
предъявляемым к механическим осушителям воздуха,
предназначенным для систем пневмоавтоматики на
элементах УСЭППА, а полученные
характеристики соответствуют расчетным величинам.
Проектирование и разработку термоэлектрических
осушителей следует проводить на меньшую силу
тока E0—100 А).
УДК 628.84.001.5
Результаты исследований климатических камер «Фойтрон»
типа 3001
Е. А. ГЕРШКОВИЧ, Л. Д. КАЧКАЧИШВИЛИ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
метрологии им. Д. И. Менделеева
Во Всесоюзном научно-исследовательском
институте метрологии им. Д. И. Менделеева
проведено исследование и аттестация двух моделей
термовлагокамер: «Фойтрон» типа 3001-1 выпуска
1968 г. и «Фойтрон» типа3001-2 выпуска 1973 г.,
импортируемых из ГДР и широко
используемых в Советском Союзе как для климатических
испытаний различных изделий, так и для
исследований, поверки и градуировки приборов,
измеряющих влажность воздуха.
Основной целью исследований было
определение технических и метрологических
характеристик камер (диапазон обеспечиваемых
испытательных режимов по температуре и влажности,
стабильность поддержания заданных
параметров, равномерность полей температуры,
влажности, скорости движения воздуха в рабочем
объеме, время выхода на заданный режим).
В данной статье изложена методика и
приведены результаты исследования камер, а также
практические рекомендации по их
эксплуатации.
Диапазон испытательных режимов, В
результате исследований установлено, что в обеих
моделях камер возможно получение . режимов
по температуре воздуха в диапазоне —25 -=-
-г- +90°С и относительной влажности: 80—97%
при температуре воздуха —5°С; 50—97 % при
0°С; 40—97% при 5°С; 20—97% при 20°С;
10—95 % при 35°С; 10—90% при 45°С.
Относительную влажность воздуха
определяли по показаниям трех аспирационных
психрометров М-34, установленных в каждой из камер,
с помощью «Психрометрических таблиц»
издательства «Гидрометеоиздат» с учетом поправок
на барометрическое давление и
инструментальных поправок к термометрам. Если требуемое
значение влажности отсутствовало в таблицах,
вычисления производили по формуле
е = E' — Ap(t—t'),
где Е' — упругость водяного пара, насыщающего воздух
при температуре «мокрого» термометра, мбар;
р — давление воздуха, мбар;
А — психрометрический коэффициент, равный
0,0007947;
t — температура воздуха, измеренная по «сухому»
термометру;
f — температура воздуха, измеренная по «мокрому»
термометру.
Относительная влажность воздуха (в %) равна
е-100
где е — упругость водяного пара, мбар;
Е— упругость водяного пара, насыщающего воздух
при температуре «сухого» термометра, мбар.
Ввиду ограниченной возможности измерения
влажности воздуха аспирационными
психрометрами определить диапазон обеспечиваемой
влажности, при температуре выше 45°С не
представилось возможным.
Стабильность поддержания заданных пара-
метров. Стабильность поддержания
температуры и относительной влажности воздуха в
рабочих объемах камер определяли при найденной
экспериментально оптимальной установке
задающих и регулирующих устройств.
Аспирационные психрометры М-34
использовали в качестве контрольных приборов.
Показания снимали через каждые 15 с в течение 1 ч.
При заданных режимах t = 20°С и <р = 30—
80 % режим регистрировали по записи на
диаграмме самопищущего прибора МСР с
подключенным к нему сорбционным датчиком влажности
ЭВЧ-01-Т.
Результаты испытаний камер «Фойтрон»
типов 3001-1 и 3001-2 приведены в табл. 1 (далее
обозначаются соответственно «Фойтрон-1» и
«Фойтрон-2»).
В камерах «Фойтрон», как и в других
установках с автоматической системой регулирования,
наблюдается колебание параметра около
установившегося значения с определенной амплитудой
и периодом. Исследуемые датчики, имеющие
большую чувствительность и меньшую
инерционность по сравнению с аспирационным
психрометром, будут реагировать на колебания
заданных параметров при включении и
выключении автоматических регулирующих устройств.
Исследования показали, что продолжительность
поддержания заданных режимов в камерах
«Фойтрон» без включения и выключения
автоматической подрегулировки составляет от 15 с
до 2 мин и только при некоторых режимах
(t = 20°С и ф = 30, 40, 50 %) — 4—5 мин.
Естественно, что такие колебания режима затрудняют
определение действительных характеристик
исследуемых малоинерционных гигрометров и
датчиков гигрометров и могут внести искажения
в результаты оценки их гистерезиса,
воспроизводимости^ показаний и др.
28
Таблица 1
Режим
t, °С
5
20
20
35
35
45
45
в камере
Ф. %
40,90
30,97
40,50,
60,70,
80
10,50,
60
70,80,
95
10,40
80,90
Стабильность поддержания параметров в
течение 1 ч
в камере «Фойтрон-Ь
tu °С
±0,2
±0,2
±0,1
±0,1
±0,2
±0,1
±0,2
Фь %
±0,5
±0,5
±0,5
±0,5
±0,5
±0,5
±0,5
в камере «
t2, °С
±0,2
±0,2
±0,2
*
±0,2
±0,2
±0,2
±0,2
Фойтрон-2»
Ф2. %
±1,0
±1,5
±1,0
±1,0
±1,5
±1,0
±1,5
Неравномерность температурного поля.
Неравномерность температурного поля в
камерах определяли измерением температуры
воздуха в различных точках их рабочего объема по
сечению и высоте с помощью микроэлектротер-
мометра с полупроводниковыми датчиками.
Неравномерность температурного поля в обеих
камерах достигает 0,1°С при температуре воздуха
5°С; 0,05°С при 20°С; 0,ГС при 35°С; 0,3°С
при 90°С.
-Наибольшая неравномерность температурного
поля наблюдается у стенок камер, поэтому
испытуемые приборы целесообразно размещать в
некотором отдалении от них, а именно в рабочем
объеме 550 х 480 х 400 мм.
Неравномерность поля влажности.
Неравномерность поля влажности воздуха в камерах
определяли измерением влажности воздуха в
различных точках их рабочего объема с
помощью датчика ЭВЧ-01-Т, подключенного к
мосту МСР. Неравномерность поля влажности
в обеих камерах достигает 0,5 % относительной
влажности. Наибольшая неравномерность поля
влажности наблюдается у задней стенки камеры,
где расположено отверстие для впуска
увлажненного воздуха, поэтому целесообразно
проводить исследования в рабочем объеме камер
размерами 550 х 480 х 400 мм.
Неравномерность поля скорости.
Неравномерность поля скорости в рабочих объемах камер
исследовали при температурах 5 и 20°С и
относительных влажностях 50, 60, 90 %; Скорость
движения воздуха измеряли в разных точках
рабочего объема с помощью термоанемометра
типа ТА-ЛИОТ. Максимальная скорость
движения воздуха создается у нагнетательного
канала вентилятора—1,8 м/с, минимальная у
всасывающего — 0,44 м/с. В этих зонах не
рекомендуется размещать испытуемые приборы.
В рабочем объеме, ограниченном размерами
550 х 480 х 400 мм, средняя скорость
движения воздуха равна 0,65 м/с. Максимальное
различие скоростей движения воздуха в данном
объеме составляет 0,11 м/с.
Время выхода на заданный режим. Время
достижения заданных режимов определяли при
неизменной температуре воздуха в рабочем
объеме, изменяя относительную влажность, или при
неизменной относительной влажности, изменяя
темпер атур у воздуха.
Контроль и регистрацию режимов
осуществляли с помощью моста МСР с датчиком влажности
ЭВЧ-01-Т, а также аспирационного
психрометра. Время повышения относительной влажности
воздуха в рабочем объеме обеих камер на
каждые 10%^при переходе с одного режима на
другой в диапазоне 30—90 % при неизменной
температуре воздуха 20°С составляет 10—15 мин;
в диапазоне 90—97%—20 мин. Время
понижения относительной влажности воздуха от 97
до 60% при температуре 20°С равно 30 мин,
от 60 до 20%— 1,5 ч. Время повышения
температуры с 20 до 90°С составляет 2,5 ч; время
понижения температуры с 20 до —24°С—3 ч.
Воспроизводимость режимов.
Воспроизводимость в камерах режимов, создаваемых в разное
время в течение 20 дней при одних и тех же
положениях задатчиков и устройств
регулирования, составляет по температуре 0,1°С, по
относительной влажности воздуха 1 %.
Полученные технические и метрологические
характеристики камер действительны при
оптимальной установке задающих и регулирующих
устройств. Результаты исследований камер дают
возможность оценить влияние настройки
регулирующих устройств на стабильность
поддержания заданных режимов. Для сравнения были
выбраны режимы t = 20°С, ф = 60 % и t =
= 20°С, ф = 40 %, создаваемые в камере «Фой-
трон-1». В режиме t = 20°С, ср = 60% при
установке дозатора увлажнения на отметку «4»
стабильность поддержания относительной
влажности составляла 0,5%, а при установке
дозатора на отметку «7»—1,5%.
В режиме t = 20°С, ф = 40 % при установке
дозатора охлаждения на отметку «1»
стабильность поддержания относительной влажности
была 0,5 %, а при установке н& отметку «2» —
1,5%. Таким образом, для каждого температур-
но-влажностного режима должна быть найдена
оператором оптимальная установка всех
регулирующих устройств, соответствующая получению
наиболее стабильных и точных режимов.
В табл. 2 приведены чаще всего используемые
режимы и оптимальная установка регулирующих
29
Таблица2
Режим по
задатчикам
t, °С
20
20
20
20
20
20
20
20
35
35
35
35
45
45
45
5
5
-5
Ф. %
30
40
50
60
70
80
90
97
10
50
80
95
10
40
94
40
90
80
о.
2«
«8
peryj
нагр!
з
3
2
2
4
3
3
1
1
1
Положения задатчиков
О О)
н ее
**
peryj
охла
ния
0,5
4
4
5
дозатор
осушки
5
5
3
2
2
2
2
1
10
1
17
1
9
2
10
10
1
2
дозатор
увлажнения
2
3
3
4
5
3
8
10
1
3
7
9
1
3
10
1
10
10
задатчик
температуры в
теплообменнике
—6
—6
+2
2
2
2
2
5
— 10
5
7
7
10
5
5
—20
—5
—15
устройств при эксплуатации камер «Фойтрон-1»
и «Фойтрон-2».
В камерах «Фойтрон» типа 3001 можно
создавать и воспроизводить режимы в диапазоне
температур —25 ч- +90°С и относительной
влажности воздуха 10—97% в зависимости от
температуры. Стабильность поддержания
температуры в рабочих объемах камер «Фойтрон-1»
составляет ±0,ГС, «Фойтрон-2»— ±0,2°С;
стабильность поддержания относительной
влажности воздуха соответственно ±0,5 и ±1,5% .
Неравномерность поля температуры в
выделенном рабочем объеме камер составляет 0,ГС,
поля влажности — 0,5% , поля скорости
движения воздуха —0,11 м/с. Воспроизводимость
режимов по температуре не хуже 0,1 °С, по
относительной влажности воздуха — 1 %.
Ухудшение метрологических характеристик
камеры «Фойтрон-2», а именно стабильности
поддержания параметров, вызвано изменениями
в конструктивном решении камеры по
сравнению с камерой «Фойтрон-1»: отсутствием
дозирующего вентиля на линии осушки воздуха,
а также возможности плавного регулирования
мощности нагревателей в термостате.
Для получения точных и стабильных режимов
в камерах «Фойтрон» необходима оптимальная
установка всех регулирующих устройств.
УДК 621.643.2:536.24.001.5
Исследование тепло- и массообмена на ребристых трубах
при естественной конвекции
ЭЛЬ-РИДИ МЕДХАТ КОТБ, доктор техн. наук,
проф. И. Г. ЧУМАК,
канд. техн. наук Л. Г. КАЛИНИН
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
В настоящее время нет единой и обоснованной
методики расчета 'ребристых элементов,
работающих при естественной конвекции. Один из путей
решения этой задачи — экспериментальное
исследование процессов тепло- и массообмена
между атмосферным воздухом и элементами
ребристых труб.
Авторами исследованы три элемента
горизонтальных ребристых труб длиной L=500 мм и
размерами, указанными в таблице.
Элементы ребристых труб охлаждались эти-
ленгликолем. Температуру воздуха и
поверхности труб измеряли термопарами, разность
температур этиленгликоля на входе и выходе из
трубы — гипер дифференциальной термопарой
(разность температур поддерживалась на
уровне не более 2°С за счет регулирования расхода
жидкости), влажность
воздуха—психрометрическим методом. Небольшой подогрев
этиленгликоля позволил считать температуру
поверхности постоянной.
В таблице указан диапазон изменения
параметров в режимах эксперимента. Опыты
проводили при условиях, когда температура воздуха
изменялась от 15 до' 30°С, влажность воздуха
от 45 до 85 %, температура на поверхности
трубы до —18°С при охлаждении и до 60°С при
нагревании.
Произведение Gr-Pr изменялось в диапазоне,
соответствующем ламинарному режиму (Gr-Pr=
Величину оптимального шага выбирали с
помощью оптического метода, который позволил
визуально наблюдать пограничные слои и
оценить характер их взаимодействия. На
основании наблюдений установлено, что для трубы
№ 1 оптимальный шаг 10 мм, отношение
эквивалентного диаметра, который определяется как
30
п
т
4-'
к шагу ребер приблизительно равно
6—7.
Труба
№ 1
(Сталь
окисленная)
№ 2
(Алюминий)
№ 3
(Сталь
оцинкованная)
№ 4
(Сталь
оцинкованная)
>»
о.
н
иаметр
ы d, мм
R.XO
56
30
38
56
\о
<и
ысота р
a Л, мм
PQ О.
30
10
19
30
Шаг ребер
S, ММ
5—10—15—
20—25
3,3
8,0
10,0
s
олщина
ебра б,
Н е.
1,5
0,9
1.0
1,5
о-«
<и S
\о
исло ре
а 1 пог.
F и
—
300
124
100
Отношение эквивалентного диаметра к
расстоянию между ребрами, которое в данной
работе изменяется от 6 до 10, хорошо
согласуется с отношением высоты вертикальных пластин
к оптимальному расстоянию между ними,
указанному в работе Фитцроя [1].
Получены экспериментальные данные по
тепло- и массообмену для ребристых поверхностей
(трубы № 2—4) при горизонтальном их
расположении в условиях естественной конвекции при
значении чисел Gr-Pr и Ог-Ргпифф от 103 до
106.
На рисунке приведены зависимости чисел
IgNu от lgGr-Pr и ^Ыидафф от 1^гРгдифф.
Эленбаас [2], анализируя данные по
теплообмену для вертикальных каналов в условиях
свободной конвекции, предложил следующее
безразмерное соотношение:
Nu,
гид
¦/
(Gr-Pr),,
гид
A)
где ггид — гидравлический радиус;
L—длина вертикального канала.
Анализ формулы A) с учетом размеров ребра
показал, что форма этого соотношения
применима также в случае вертикальных ребер,
поэтому его использовали для обобщения полученных
данных по теплообмену в условиях свободной
конвекции для оребренной поверхности.
Наши опытные данные приводятся к такому
виду, если принять, что два вертикальных
ребра со средней длиной dQ соответствуют двум
вертикальным параллельным пластинам или
вертикальным каналам, имеющим длину L,
внешний диаметр ребра dv соответствует ширине Н
пластины или высоте Я ребра для
вертикального канала.
Расстояние между ребрами в нашем случае
соответствует расстоянию между
вертикальными параллельными пластинами или расстоянию
между вертикальными ребрами канала.
Поскольку по сравнению с внешним диаметром ребра
расстояние между ребрами мало, можно
считать, что ребра подобны вертикальным и
параллельным пластинам или узким
вертикальным каналам, когда наличие основания ребра
не влияет на коэффициент теплоотдачи.
^Наибольшее значение числа Nu
соответствует данным для вертикальной плоской пластины.
Опытные точки для вертикальных оребренных
поверхностей имеют приблизительно такие же
значения числа Nu, как и точки для
параллельных пластин или каналов квадратного сечения.
Экспериментальные результаты по
теплообмену и массообмену можно обобщить следующими
уравнениями:
Nu = 0,519 (Gr.PrH,25M (\ — ^\ B)
№дифф = 0,519 (Ог.РгдиффH.25М
(-*)•
C)
В приведенных формулах параметр М
зависит только от отношения диаметра трубы к
диаметру ребра, т. е. величины /п, и равен
приближенно 1,0093±0,15т для предела т=0^-0,67
IgNu
U
1,0
0,8
0,6
ол
г~*
?
х* *
X X
°°п<4
х 1
о оЛ
* * д
.л 9
I
ш '
У&
OqO
1 *
*>•
|Иг
м»Г
а
3,5 \0
Lf]NUdumm
if
0,9
0,7
0,5
%0 Ь5 5,0
5,5
ЩБгРг
:
к*
k*t -
X
* i
Я8°?
°о"
> ^0000^
^-+
Г " "I
Я
5,5 1дОгРгдип
Экспериментальные данные по теплообмену (а) и
массообмену (б) на ребристых трубах (х — труба № 2, о —
труба № 3, • — труба № 4).
31
Величина dd— определяющий размер в этих
зависимостях. Дополнительный фактор 1 — ~
учитывает влияние пограничного слоя (/i0=5,6 мм,
h—высота ребра, мм).
Введение дополнительного фактора 1 —-тт в
формулы B), C) позволяет лучше описать
физику процессов тепло- и массообмена, так как
учитывает пограничные тепловой и
диффузионный слои у поверхности теплообмена.
Результаты сопоставления расчетов, проведенных по
формулам B), C), с экспериментальными данными
по тепло- и массообмену хорошо согласуются.
Формула B) для теплообмена дает отклонение
результатов расчета по сравнению с
экспериментом на —9,8 % для трубы № 2, +11,0 % для
трубы № 3 и —7,2 % для трубы № 4, что
находится в пределах погрешности эксперимента.
Формула C) для массообмена дает также
отклонение результатов расчета по сравнению с
экспериментами на ±10%.
Из формул B), C) следует, что когда высота
ребра значительно больше диаметра трубы d>
то величина 1— -^ в пределе будет равна
единице, а коэффициенты тепло- и массоотдачи —
теоретическим значениям. При уменьшении
высоты ребра в сторону 5,6 мм коэффициенты
тепло- и массоотдачи от ребра стремятся к нулю,
УДК 664.8.037.52
Г. В. НОВИКОВА
Гипронисельпром
Рост производства замороженных плодов, ягод
и овощей связан с развитием холодильной
техники и созданием новых методов холодильной
обработки продуктов в целях повышения их
качества, интенсификации процесса
замораживания и снижения затрат.
Один из новых методов —
низкотемпературное замораживание продуктов в
скороморозильных аппаратах. Этот метод обеспечивает
высокую скорость перемещения фронта
кристаллизации влаги в продукте, что обусловливает
образование в клетках и межклеточных
пространствах мельчайших кристаллов льда, при этом
поскольку ребра получаются изолированными
пограничным слоем, прилегающим к
поверхности трубы и межреберному пространству. В этом
случае приведенные значения коэффициентов
тепло- и массоотдачи ребристой поверхности
стремятся к минимальным значениям, но не к
нулю. Поэтому при размерах ребер /i->-5,6 мм
зависимости B) и C) непригодны для расчетов
коэффициентов тепло- и массопереноса.
Оптимальная высота ребра h может быть
определена из следующего условия:
h \
1— -/П>0»9 или fe-56 мм.
Предыдущие уравнения и оптимальная
высота ребра справедливы только в случае, если
шаг или расстояние между ребрами
соответствуют оптимальному шагу или оптимальному
расстоянию между ними.
Таким образом, зависимости B) и C) можно
рекомендовать для расчета коэффициентов
переноса тепла и массы у оребренных поверхностей
при естественной конвекции.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Фитцрой Н. Оптимальное расстояние между
ребрами, охлаждаемыми посредством свободной
конвекции.— «Теплопередача». М., «Мир», 1971, №4,
с. 12—16.
2. Elenbaas W. — «Physica», 1942, vol. 9, № 8,
September, [pp. 361—368.
до минимума сокращаются потери жидкости
(сока) при дефростации и повышается качество
продукта. Однако при чрезмерно низких
температурах замораживания в наружных слоях
появляются микро- и макротрещины.
Значительная интенсификация процесса
замораживания может быть достигнута при
температурах потока воздуха —50-.—80°С. При этих
температурах обеспечивается достаточно
высокая скорость замораживания, сохраняется
структура наружного слоя и обеспечивается высокое
качество продуктов.
Замораживать фрукты и овощи россыпью
наиболее целесообразно методом флюидизации (в
псевдоожиженном слое). Продукты насыпают на
Применение воздушной холодильной машины
для замораживания плодов и ягод
32
Продукт
Горошек
Вишня
Черешня
Слива:
Бельгийская синяя
Изюм Эрик
То же
Венгерская домашняя
То же
Анна Шпет
Исполинская
Перец сладкий
Томаты
Морковь
Средний диаметр
продукта, мм
6,2
16,5
20,4
43,0
18,0
18,4
25,0
25,4
32,4
44,0
58,0
84,0
45,0
Средняя масса
плода, г
0,6
4,8
8,3
39,0
4,8
5,0
9,8
10,0
13,2
1 42,8
104,0
154,0
| 115,0
Масса продукта в
лотке, кг
3
2
2
3
3
3
3
3
3
3
4
4
4
Температура,
°С
А «
сг о
22
20
18
18
20
20
22
22
20
20
19
20
19
Л С
Я 03
оз pa
cf ci оз
« о а
О X се
ш оз с
—80
—60
—60
—50
—50
—80
—50
—80
—50
—50
—80
—40
| —80
Продолжительность
замораживания, мин
3,0
4,4
5,5
14,0
10,0
6,8
9,8
7,0
8,4
12,3
12,0
24,0
1 20,0
Механические
повреждения, мин
0,0
3,2
5,1
6,4
3,4
32,3
4,0
24,2
2,8
8,3
0,0
6,2
18,6
ри
гидра-
си <v
Н КС
§?
BtfS
о g-s
1,2
0,8
0,7
0,32
0,52
0,60
0,42
0,50
0,35
0,39
0,12
0,28
0,32
Примечание. Конечная температура продукта —18°С.
сетки и продувают воздухом в направлении
снизу вверх.
В СССР для быстрого замораживания плодов,
ягод и овощей создана принципиально новая
установка УМ-1 на базе воздушной турбохоло-
дильной машины ТХМ1-25 и
скороморозильного флюидизационного аппарата М.01.02*.
Установка УМ-1 испытана на Адыгейском
консервном комбинате. Применялась следующая
технологическая схема производства
замороженных плодов и овощей:
отрыв плодоножек — машина для отделения
плодоножек;
мойка—машина моечная унифицированная;
бланшировка овощей — бланширователь;
удаление влаги и инспекция —
стол-транспортер, трясун сетчатый с обдувом;
замораживание — скороморозильный аппарат
М.01.02.
При проведении технологических испытаний
определяли оптимальные режимы
замораживания различных плодов, их качественные
изменения при замораживании, потери массы
вследствие дегидратации в зависимости от
температурных режимов замораживания и вида
продукта, производительности установки УМ-1.
В таблице приведены режимы замораживания
и потери массы из-за дегидратации.
Потери массы вследствие дегидратации зави-
* Установка с воздушной турбохолодильной машиной
для замораживания плодов, ягод и овощей. —
«Холодильная техника», 1974, № 11, с. 12—15. Авт.: М. Г. Ду-
бинский, Е. С. Гуревич, В. М. Нехорошев, А. Я. Ставис-
ский, В. В. Шевкин.
сят от температуры замораживания, а также
удельной поверхности плодов. С увеличением
удельной поверхности потери возрастают. Так,
для горошка они в 3 раза больше, чем для
сливы, и в 8 раз больше, чем для перца.
Для овощей и ягод оптимальной температурой
воздуха, поступающего в слой продукта,
следует считать —50-=—55°С. При этой
температуре был наименьший процент механических
повреждений плодов с тонкой кожицей и
наибольшая производительность установки B00 кг/ч).
Продукция была более высокого качества, чем
при обычном способе замораживания в таре.
Химический анализ показал почти полное
сохранение витамина С при замораживании. Из-
\
L \
\
1 \
V
X
\
\
\
V
\
\
л
^
N
\
\
¦
1 I \ I I I II \ I
2 h 6 8 10 /2 Пт,мии
Изменение температуры внутри плода при замораживании
(температура охлаждающего воздуха —50°С):
перец сладкий; слива; —.— вишня.
зз
менение сухих веществ и Сахаров в процессе
замораживания незначительно.
На рисунке показано изменение температуры
продуктов в процессе замораживания
(температура охлаждающего воздуха —50°С).
Таким образом, замораживание ягод, плодов
и овощей в скороморозильном аппарате М.01.02
УДК 637.25.004.4:637.223
Э. П. ПЕТРУХИНА, канд. техн. наук Л. И. ПИСКЛРЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Значительное количество сливочного масла (до
22 %) вырабатывается в нашей стране в зимнее
время года, в период стойлового содержания
скота. В результате сезонных различий в
кормлении коров молочный жир зимнего периода
отличается от летнего как по составу глицеридов,
так и по содержанию жирорастворимых
витаминов, антиокислителей.
В работе, посвященной изучению жирнокислот-
ного состава масла, выработанного в различные
сезоны года [1], отмечается, что летний жир
характеризуется более высоким содержанием
олеиновой и стеариновой кислот, а зимний —
пальмитиновой, лауриновой и миристиновой.
Содержание каротиноидов, ретинола и
токоферола в липидах молока летом в 1,5—2 раза
выше, чем зимой [2]. Общее количество фосфо-
липидов в составе липидной фракции свежего
молока в летний период было на 16 % больше,
чем в зимний.
Исследованиями установлено [3], что в
масле, выработанном зимой, содержится больше
летучих жирных кислот, в том числе масляной,
чем в масле летней выработки.
Различие в химическом составе жира в
зависимости от сезонных условий является
предпосылкой к различию изменений качества масла
при его продолжительном хранении.
Согласно данным ряда исследователей [4—6],
масло зимней выработки имеет меньшую
стойкость при холодильном хранении, быстрее
подвергается качественным изменениям, чем масло
летней выработки.
Однако до настоящего времени очень мало
проведено исследований, которые
рассматривают химические процессы в жире при холодиль-
с помощью турбохолодильной машины ТХМ1-25
дает возможность значительно сократить
продолжительность замораживания.
При дефростации продукции, замороженной
в скороморозильном аппарате, было
установлено, что влагоотдача в 7—8 раз меньше, чем при
замораживании в камере при температуре—18°С.
ном хранении сливочного масла в связи с
сезонными изменениями его состава.
Н. А. Головкин, М. П. Кузьмин и Омар эль-
Демердаш в своих исследованиях с помощью
метода газовой хроматографии качества
шоколадного масла, выработанного способом
преобразования высокожирных сливок, установили,
что сезонные условия выработки оказывают
влияние на скорость гидролитических и
окислительных процессов в жире сливочного масла в
процессе хранения при —18°С. Максимальное
накопление свободных жирных кислот (СЖК) в
сливочном масле зимней выработки наблюдали
через 3,5 месяца хранения при —18°С, затем
их количество снижалось. В масле летней
выработки накопление свободных жирных кислот
продолжалось до 10 месяцев хранения.
Нами проведены исследования, имеющие целью
установить влияние сезонных условий
выработки сладкосливочного масла на изменение
качества продукта, полученного способом
непрерывного сбивания с различным содержанием влаги
A6 и 25%), в процессе холодильного хранения
при —18°С.
Опытные партии масла вырабатывали на
молочном заводе в г. Борисове (БССР) на линии
французской фирмы «Симон-Фрер» в маслоизго-
товителе непрерывного действия
производительностью 800—1000 кг/ч.
Сливки для выработки масла как в летнее,
так и в зимнее время поступали с одного и
того же сепараторного пункта.
Для изготовления крестьянского (содержание
влаги 25 %) и сладкосливочного (содержание
влаги 16 %) масла сливки отбирали из одного
танка. Кислотность сливок не превышала 14°Т.
Масло вырабатывали согласно технологии
ВНИИМС.
Содержание воздуха в крестьянском масле не
превышало 6 мл/100 г продукта, в сладкосли-
вочном— 5 мл/100 г продукта.
Влияние сезонных условий выработки сливочного масла
на изменение его качества при холодильном хранении
34
Для нормализации масла по влаге
использовали пахту.
После выработки масло в монолитах B0 кг)
в течение 3—5 дней охлаждали в камере
молочного завода при температуре воздуха —6°С,
затем в течение 12 ч доставляли в
авторефрижераторе в Москву и хранили 6 месяцев в
холодильных камерах ВНИХИ при —18°С.
Изменение качества масла при холодильном
хранении исследовали по следующим
показателям: содержание СЖК, содержание летучих
карбонильных соединений (ЛКС), органолепти-
ческая характеристика масла (вкус и запах).
Анализы масла проводили перед закладкой
на хранение (исходное состояние) и по
истечении 6 месяцев.
Свободные жирные кислоты выделяли из
молочного жира по методу Hornstein et al A960)
в модификации Р. Л. Перкеля [7].
Идентификацию СЖК осуществляли
сопоставлением их газо-хроматографических
характеристик с данными для известных соединений.
Содержание отдельных компонентов
определяли методом внутреннего стандарта, в
качестве которого использовали тридекановую
кислоту. Результаты анализов представлены в
табл. 1, 2.
Летучие карбонильные соединения выделяли
из сливочного масла отгонкой в токе азота при
пониженном давлении (остаточное давление
10 мм рт. ст.).
Результаты анализов представлены в табл. 3,
где показано изменение суммарного содержания
летучих карбонильных соединений в сливочном
масле при хранении.
Органолептическую оценку качества масла
проводила группа специалистов с участием гос-
Т а б л и ц а 1
слоты
к*
X
Cjfl
С12
Q*
44tl
с»
Qe
^16:1
С17
С
^18:1
^18:2
^18:3
^18:4
С20:4
Итого:
Содержание свободных жи
мг/100 г жир
масло с содержанием
влаги 16%
летней вы-
• работки
я « 2
т*х\
е? о си
О) X S3
о. ее я
О) со О,
счх
2,8
5,8
10,0
0,4
1,2
17,5
3,1
0,1
3,8
11,2
0,9
0,6
1,1
4,0
62,5
«я
*8 1
°л
m X
О.®
о/си
V X
1,9
5,5
13,0
4,1
1,0
25,6
8,4
0,3
—
25,5
2,2
3,1
3,0
—
93,6
зимней
выработки
« к 2
"*§
5&g:
акл
ад со о.
СЧК
7,0
11,5
27,3
3,0
3,2
61,3
7,4
0,7
10,9
41,7
9,0
1,5
—
—
184,5
S3
2 я
<°п
т х
O.CQ
яГ<0
V Я"
7,2
13,3
16,3
1,7
1,1
21,5
3,2
0,2
3,4
10,2
0,7
0,2
3,0
9,1
91,3
рных кислот.
а
масло с содержанием
влаги 25%
летней
выработки
§ * 2
п«я
0)« Я
q,eCrj
ш я а
с г? х
2,5
4,9
12,2
0,3
1,8
29,9
3,3
| 0,4
11,6
27,1
3,1
0,7
0,4
1,6
99,8
*>П
ю х
Р.Я
О) О)
S5 я
2,4
5,5
14,3
4,7
1,5
24,6
3,7
0,2
—
24,5
3,6
7,0
5,1
—
97,1
зимней
выработки
я яо>
"*?
« О «U
О» ЙЙ Я
о. К я
о со р.
я с; х
6,1
ИЛ
23,8
2,6
3,0
56,0
7,5
0,6
9,3
31,3
4,3
1,3
—
5,4
162,3
к х
2 а
«S.
« X
сх«
О) О)
=Г Я
5,9
11,4
18,6
1,9
1,6
28,4
3,4
0,2
3,6
12,6
1,3
0,6
2,1
5,1
96,7
молинспектора в соответствии с ГОСТ 37—55.
Результаты оценки представлены в табл. 4. v
Как видно из табл. 1, 2, в масле зимней
выработки как в сладкосливочном, так и в
крестьянском через 6 месяцев хранения содержание
свободных жирных кислот, особенно
ненасыщенных, значительно уменьшилось.
Время проведения
анализов
Перед закладкой на
хранение
Через 6 месяцев
хранения
Таб
лица 2
Соотношение ненасыщенных и насыщенных жирных кислот, %
масло с содержанием влаги 16%
летней выработки
ненасыщенные
• 32,4
49,3
насыщенные
67,6
50,7
зимней выработки
ненасыщенные
33,3
30,8
насыщенные
66,7
69,2
масло с содержанием
влаги 25%
летней
выработки
ненасыщенные
36,5
50,0
насыщенные
63,5
50,0
зимней
выработки
ненасыщенные
31,4
25,7
насыщенные
68,6
74,3
35
Время
проведения анализов
Перед
закладкой на
хранение
Через 6
месяцев хранения
ТаблицаЗ
Суммарное содержание летучих
карбонильных соединений в пересчете на
ацетальдегид, мг/кг
масло с содержанием
влаги 16%
летней
выработки
17,6
17,8
зимней
выработки
20,7
72,0
масло с содержанием
влаги 25%
летней
выработки
15,0
21,0
зимней
выработки
20,1
76,5
Таблица4
Вид масла
Органолептическая оценка
вкуса и запаха, баллы
перед
закладкой на
хранение
через б
месяцев хранения
при — 18ЭС
Масло зимней выработки
Сладкосливочное
Крестьянское
I 41,5
I 41,5
Масло летней выработки
Сладкосливочное
Крестьянское
41,0
41,0
41,0
41,0
38,5
38,5
В сладкосливочном масле летней выработки
через 6 месяцев хранения количество свободных
жирных кислот увеличилось, а в крестьянском
масле — почти не изменилось.
Перед закладкой на хранение в крестьянском
масле летней выработки содержание свободных
жирных кислот, особенно высокомолекулярных
(С1в, С18), было больше, чем в сладкосливочном,
что связано, видимо, с особенностью технологии
производства крестьянского масла — выработкой
пахты для нормализации масла по влаге.
В процессе хранения масла летней выработки
относительное содержание ненасыщенных
жирных кислот увеличивается, видимо, в связи с тем,
что в течение 6 месяцев хранения при —18°С
гидролитические процессы в жире преобладают
над окислительными. Щх
В масле зимней выработки^через 6 месяцев
хранения произошло снижение содержания
ненасыщенных СЖК, что свидетельствует о
развитии процесса окисления молочного жира [8].
Самое значительное снижение относительного
содержания ненасыщенных СЖК было отмечено
через 6 месяцев хранения в крестьянском масле
зимней выработки (см. табл. 2).
В процессе хранения зимнего масла при —18°С
в нем значительно повышается содержание
летучих карбонильных соединений — от 20,1—
20,7 до 72,0—76,5 мг/кг, т. е. почти в 3,5 раза
(см. табл. 3).
В летнем масле с содержанием влаги 16 %
через 6 месяцев хранения содержание ЛСК почти
не изменилось, в крестьянском их содержание
несколько увеличилось, но не превышало
21 мг/кг.
Увеличение ЛСК соответствовало изменениям
свободных жирных кислот в масле при
хранении и свидетельствует о значительно более
интенсивном развитии окислительных процессов
в масле зимней выработки по сравнению с
маслом летней выработки.
Исследованиями [9 ] установлено, что
освобождающиеся при гидролизе жира
полиненасыщенные жирные кислоты быстро подвергаются
окислению. Образующиеся при этом летучие
карбонильные соединения в основном обусловливают
дефекты вкуса и аромата продукта.
Увеличение ЛКС при хранении привело к
ухудшению органолептических показателей качества
масла зимней выработки (см. табл. 4).
Вкус и запах масла зимней выработки через
6 месяцев хранения были оценены на 2, а по
отдельным партиям на 3 балла ниже, чем
свежего масла. Были отмечены пороки:
недостаточно чистый, пустой, невыраженный вкус и
запах. Снижение качества масла с содержанием
влаги 16 и 25 % происходило одинаково.
Масло летней выработки через 6 месяцев
хранения имело приятный вкус и аромат, слабо
выраженный порок «недостаточно чистый вкус».
Таким образом, сезон выработки масла в
значительной степени обусловливает его стойкость
при холодильном хранении.
Низкая устойчивость сливочного масла
зимней выработки к окислению приводит к
быстрому нарастанию в нем в процессе холодильного
хранения при —18°С продуктов окисления, в
частности летучих карбонильных соединений
(ЛКС).
Сладкосливочное несоленое масло зимней
выработки, содержащее 16 и 25 % влаги, не может
быть рекомендовано для длительного хранения
при — 18°С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Белоусов А. П., Куркова М. Ф., Бак-
шее в а В. Н. Количественное определение жирно-
кислотного состава молочного жира. — «Известия
вузов СССР». Пищевая технология, 1966, № 3, с. 44—47.
2. Д а в и д о в Р. Б., Б е х о в а Е. А. Фосфолипиды
в молоке разных сезонов года. Тезисы доклада на
третьей конференции молодых специалистов маслоделия
и сыроделия. Ярославль, 1971.
3. Кузьмина В. А., Новотельное Н. В.
Влияние термических режимов обработки сливок на
содержание лактонов в сливочном масле. Тезисы докла-
36
да на второй научно-технической конференции
«Современные достижения в технологии производства молока
и молочных продуктов». Каунас, 1971.
4. О л е н е в Ю. А. О стойкости сливочного масла,
выработанного поточным способом, при холодильном
хранении. — «Холодильная техника», 1959, № 3, с. 55—57.
5. Вышемирский Ф. А., Сидорова Е. А.
Качество и стойкость сливочного масла, выработанного
поточным способом. — Труды ВНИИМСа, вып. 5.
М., Пищепромиздат, I960.
6. Бернатонис И., Шештокене Я.
Повышение качества и стойкости кислосливочного масла
под действием ацидофильной палочки. — «Молочная
промышленность», 1964, № 7, с. 15—18.
УДК 664.9.037.1@88.8)
А. М. БРАЖНИКОВ, В. Д. ТРУБИЦЫНА
Московский технологический институт мясной и
молочной промышленности
Один из современных методов выяснения
основных направлений развития конкретной отрасли
техники — исследование содержания и
динамики выдачи патентной информации. Метод
основан на предположении, что уровень техники
будущего определяется информацией,
сосредоточенной в патентной документации. Поэтому
изучение этой документации, содержащей еще не
использованные знания, технические решения и
методы, может служить основанием для
прогнозирования уровня развития техники на 10—
15 лет вперед.
Кроме того, патентные документы являются
итогом наиболее результативных прикладных
исследований, вследствие чего изучение
динамики выдачи патентов позволяет оценить
перспективность различных направлений
исследований.
Авторами исследованы способы холодильного
консервирования мясопродуктов по патентным
материалам СССР, США, Англии, Франции и
ФРГ за период с 1960 по 1973 г.
Под термином «холодильное консервирование
мясопродуктов» понимается любая из
технологических операций охлаждения, замораживания
и размораживания мясопродуктов.
Число выданных патентов по указанным
операциям представлено в табл. 1.
Данные, приведенные в табл. 1, показывают,
что за последние 13 лет наибольшее внимание
привлекают вопросы замораживания E1,4%
патентных документов), а наименьшее — размора-
7. Г о л о в к и н Н. А., Перке ль Р. А. Анализ
свободных жирных кислот в природных жирах методом
газо-жидкостной хроматографии. — Труды ВНИИЖа,
1970, вып. 27, с. 247.
8. М е д в е д е в а Т. В., Твердохлеб Г. В.
Влияние карбонильных соединений на прогоркание
сливочного масла при холодильном хранении. Тезисы
доклада на научно-технической конференции молодых
специалистов маслодельной и сыродельной
промышленности. М., 1974.
9. El-Negoumy A. M. and Ku P. S.
Oxidation of some milk lipid materials in model systems in
presence of copper and ascorbic acid.— «J. Dairy Res.»,
1968, vol. 35, p. 49.
живание мясопродуктов B0,3 % патентных
документов). Примерно то же наблюдается и в
области экспериментально-конструкторской
работы.
Качественный анализ документации на
способы охлаждения выявил направления:
охлаждение смесью газов, газовой средой с вакууми-
рованием, криогенными жидкостями (азотом,
углекислотой, фреоном), воздухом, с
использованием низкотемпературных растворов, с
применением консервирующих средств, твердой
углекислотой, непосредственным контактом с
охлаждаемыми поверхностями, а также различные
комбинации, к которым относятся способы
охлаждения хладагентами с использованием
разных покрытий.
Ведущее направление из перечисленных —
охлаждение с использованием криогенных
жидкостей — азота, углекислоты, фреонов, особенно
фреона-12.
Всего за 14 лет имеется следующее число
патентов на способы охлаждения: криогенными
жидкостями — 14 E — США, 1 — ФРГ, 3—
Франция, 5 — Англия), воздухом — 8 A—
СССР, 1 — США, 2 — Франция, 4 — Англия),
низкотемпературными растворами — 7 A—
США, 3 — Франция, 3 — Англия), газовой
средой с вакуумированием — 5 D — Франция, 1—
ФРГ), на комбинированные способы
охлаждения — 5 A— СССР, 2 — США, 2 — Франция).
Качественный анализ патентных документов
на способы замораживания выявляет следующие
направления: замораживание в среде инертных
газов и С02, в криогенных жидкостях, с
предварительной обработкой под вакуумом, под дав-
Новые патенты по технике холодильного консервирования
мясопродуктов
37
Всего
Размораживание
Замораживание
Охлаждение
ивнвсЦэ
Oil ОЛЭЭЯ
KHifJHV
кийнвAф
JdO
vmo
dDOD
WBHBdxo
ou олээя
khimhv
ви^нвоТф
JdO
vmo
dDDD
WBHBdxo
OU ОЛЭЭЯ
BHirjHV
fKHnHBdo7
JdO
vmo
dOOO
WBHBdlD
OU ОЛЭЭЯ
BHifJHV
BHtiHBdo
JdO
vmo
dOOO
Годы
г*» со со о t^ oo —< cn tjh со oo см ст> t^ t^-
CM —• CO CM CO CO —' 00 CO 00 CM CO
CO
CO -^ CM CO CM Ю Ю CM "* ^f <ф 00 <M Ю
i-< —«CM —«CM CO —•*-"<* CM 00
^-"*NC*JOCO^^MOONCNOO
,—i _^ CO
~+ *- CM —< "^ —' О
—«-^см ~* ю см см t>- со со со со со
со
^ ^_ ^ со t^
—«CM —« CM CO ^CO CO
J
-* -н CM
^ <M TfN CO 00 CO 00 т*« t^ О CO CM —i
—• сМ^^н^т^ ^ CM ^ Tf
см--, ^cmco^-^^ ю t^
_ц ^^_ CO
у-* ^и Tf CO CO Г*» *-* тр CM Ю rf» О CO CM CO
—« ^^-,^^j4
см со со ю со см со со со со —¦ о
— сою
CM CM ~ч ~* CO <M CO — Ю
CMCO CM— CO^ CMt>-
— —> см
^ CO — *-* CM rt< CM
—« со Tf
2
о
О—• СМСОтМОСОГ^ 00OO—«СМСОЙ I
CO CO CO CO CO CO CO CO CO CO t^ l^ t^- t^ S
лением, в воздушной среде, путем
непосредственного контакта с охлаждающей поверхностью,
в низкотемпературных растворах и различные
комбинации. Под последними подразумеваются
способы замораживания с использованием
различных сред с предварительной обработкой
средствами, позволяющими сохранить окраску
мяса, с вибрацией во время замораживания, с
образованием ледяной глазури на поверхности
продукта.
За период с 1960 по 1973 г. имеется следующее
число патентов на различные способы
замораживания: в среде инертных газов и С02—6 B—
США, 1 — ФРГ, 3 — Англия), в криогенных
жидкостях — 45, т. е. 49,5 % общего числа
патентных документов на замораживание A—СССР,
33 —США, 1 —ФРГ, 7—Франция, 3
—Англия), с предварительной обработкой под
вакуумом — 6 E — США, 1 — Франция), под
избыточным давлением — 4 A — СССР, 1—
США, 1 — Франция, 1 — Англия), в
воздушной среде—6 B —СССР, 4 —США), путем
непосредственного контакта с охлаждающей
поверхностью — 12 D — США, 1 — ФРГ, 3 —
Франция, 4 — Англия), с различными
комбинациями — 10 D — США, 4 — Франция, 2—
Англия).
По одному патенту обнаружено на способ
замораживания с использованием
низкотемпературных растворов (Франция) и с применением
антисептических средств (Англия).
В табл. 2 представлена качественная
характеристика патентных документов, относящихся
к охлаждению и замораживанию .мясопродуктов
по странам за период с 1960 по 1973 г.
Обращает на себя внимание большой интерес к
способам охлаждения и замораживания в
криогенных жидкостях D1,8%).
На рисунке приведены кривые,
характеризующие динамику выдачи патентных документов по
основным направлениям в области охлаждения
и замораживания мясопродуктов. Приведенные
данные позволяют считать способы охлаждения
и замораживания мясопродуктов в криогенных
жидкостях наиболее перспективными. Известные
перспективы имеют и комбинированные
способы холодильной обработки мясопродуктов.
В ближайшем будущем можно ожидать
увеличения интенсивности исследований в области
холодильной обработки мясопродуктов под
давлением. Первый патент на замораживание
мясопродуктов под давлением был получен во
Франции в 1968 г. Что же касается наиболее
распространенных в настоящее время методов
холодильной обработки мясопродуктов в воздушной
среде и скороморозильных аппаратах, то, судя
по данным патентной информации (см. рисунок,
кривые 2 и 3), разработка новых способов, пре-
Таб
л и ц а 2
Вид охлаждения и
замораживания
В криогенных жидкостях
В среде инертных газов и
со2
С предварительной
обработкой под вакуумом
Под давлением
В воздушной среде
Путем непосредственного
контакта с охлаждающей
поверхностью
Контактом с
низкотемпературными растворами
Твердой углекислотой
Комбинированные
Итого
СССР
1
—
—
1
3
—
—
—
3
8
США
38
3
5
1
5
4
1
2
6
65
ФРГ
2
1
1
—
—
1
—
—
—
5
Франция
10
2
5
1
2
4
4
—
6
34
Англия
8
4
—
1
4
4
3
1
4
29
Всего по
число
59
10 •
11
4
14
13
8
3
19
141
странам
% от
общего числа
41,8
7,1
7,8
2,84
9,93
9,22
5,68
* 2,15
13,48
100
Больше всего патентных документов на
способы размораживания воздухом, в жидкой
среде и паром. На способы размораживания
воздухом известны 9 патентов C — ФРГ, 4 —
Франция, 2 — Англия), в жидкой среде — 9
B — США, 2 — ФРГ, 3 — Франция, 2 —
Англия), паром —5 A —США, 2—ФРГ, 1—
Франция, 1 — Англия). По остальным видам
обработки, в частности радиационным
нагреванием, с вакуумированиём и энергией СВЧ,
известны 12 патентов (по 3 патента для каждой
из указанных стран) и один патентный документ
(авторское свидетельство СССР) на способ деф-
ростации электрическим током промышленной
частоты.
Изложенный в работе материал получен на
основе анализа только патентной информации,
вследствие чего при его использовании надо
иметь в виду следующее.
— Теоретические разработки, а также
принципиальные идеи по существующему
законодательству не могут быть оформлены в виде
патентной документации, что существенно
обедняет ее как средство информации о возможных
технических решениях.
— Порядок оформления патентной
информации до настоящего времени продолжает
оставаться сложным, поэтому в ряде случаев
исследователи предпочитают публиковать
результаты своих работ, а не тратить время на
длительную процедуру оформления патентных
документов.
— Патентная информация — юридический
(право приоритета) и технический документ, в
связи с чем побудительной причиной подачи
1960 196Z ¦/№ 1966 1968 1970 1972Годы
Динамика выдачи патентных документов по холодильной
обработке (в % от общего их количества):
/ — в криогенных жидкостях; 2 — в среде влажного воздуха;
3 — путем непосредственного контакта с охлажденной
поверхностью; 4 — комбинированными способами.
следующих цель интенсификации этих методов,
не привлекает сколько-нибудь существенного
внимания.
При анализе патентов на способы
размораживания мяса и мясопродуктов также обнаружено
несколько направлений, по которым работают
исследователи указанных выше стран, в
частности размораживание нагретым воздухом,
электрическим током промышленной частоты, радиа
ционным нагревом, с вакуумированиём, в
среде водяного тумана, в жидкой среде, энергией
СВЧ, паром и контактным нагреванием.
39
заявок могут быть не только
научно-технические, но коммерческие, юридические,
престижные и другие мотивы.
— Патентное законодательство в различных
странах различно, что затрудняет
сопоставление патентных документов.
Тем не менее из всех видов технической
информации патентная наиболее достоверна и
удобна для анализа вследствие многоступенчатой
системы проверки и высокоорганизованной
системы классификации.
Таким образом, главным направлением
прикладных исследований в области холодильной
Новые стандарты
УДК 663.674@83).74
Новый стандарт на мороженое
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, О. С. БОРИСОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
С 1 июля 1975 г. вводится в действие отраслевой
стандарт ОСТ «Мороженое» 49 73—74, который
разработан на основе и взамен МРТУ 49/16—66
в целях создания технической документации,
отвечающей современным условиям производства
мороженого и повышающей требования к его
качеству.
Стандарт согласован с Минздравом СССР и
утвержден Минмясомолпромом СССР и Минтор-
гом СССР.
При разработке ОСТ «Мороженое»
Всесоюзным научно-исследовательским институтом
холодильной промышленности были тщательно
изучены замечания заинтересованных организаций
по МРТУ 49/16—66 и их предложения по
построению ОСТа.
В соответствии с приведенной в ОСТ
классификацией в зависимости от состава и вида
используемого сырья мороженое подразделяется
на основные и любительские виды.
К основным видам относятся молочное,
сливочное, пломбир с наполнителями (с орехами,
с изюмом, шоколадное и др.) и без них,
плодово-ягодное и ароматическое мороженое.
В число любительских видов включены новые
разновидности мороженого с повышенной
биологической ценностью и улучшенным товарным
видом. В ОСТе в отличие от действующей
технической документации мороженое любительских
видов сгруппировано по принципу используемо-
обработки мясопродуктов следует считать
использование для охлаждения и замораживания
криогенных жидкостей.
В области размораживания мясопродуктов
анализ патентной информации не дал
возможности выделить ведущего направления.
Перспективными следует считать способы
размораживания в воздушной и жидких средах. Видимо,
получат распространение способы, которые
появились только в последнее время —
холодильная обработка в широком диапазоне давлений,
с наложением магнитных полей,
размораживание током промышленной частоты, энергией СВЧ.
го сырья: вырабатываемое на молочной,
плодово-ягодной, молочной и плодово-ягодной основах,
а также с использованием куриных яиц. В
отдельные группы любительских видов выделено
многослойное мороженое и мороженое
специального назначения (с ксилитом, сорбитом и с
кислородом). Предусмотрена также группа,
включающая мороженое с натуральным столовым
вином («Освежающее»), фруктовый лед, чайный
лед и др.
Общее число любительских видов мороженого
превышает 50.
Из включенных в ОСТ новых любительских
видов мороженое «Морозко» и «Летнее»
предложено Росмясорыбторгом, «Пингвин»,
«Сюрприз», «Марите», «Десертное»—
Минмясомолпромом Латвийской ССР, «Днестровское»,
«Столичное» молочное, «Столичное» сливочное,
«Клубника со сливками»— ВНИХИ, «Смородинка»
и «Фруктово-белковое»— Мосхладокомбинатом
№ 8, «Бодрость» и «Кисломолочное» с
кислородом — Укроптмясорыбторгом.
Мороженое с кислородом — разновидность
пищевых кислородно-пенных структур,
предложенных в качестве эффективного способа оксигено-
терапии.
При выработке мороженого с кислородом
последний подают во фризер вместо воздуха.
В разделе ОСТ «Технические требования»
приведен полный перечень сырья, используемого
в производстве мороженого, со ссылками на
соответствующую техническую документацию.
Перечень включает более 160 наименований —
молочные продукты, плоды, ягоды и продукты
40
их переработки, овощи, яичные продукты,
сахаристые, вкусовые и ароматические вещества,
кондитерские изделия, пряности, органические
пищевые кислоты, эфирные масла,
ароматические пищевые эссенции, пищевые красители,
стабилизаторы.
Включены новые виды сырья, в том числе
масло коровье любительское сливочное
высшего сорта, сливки пластические, сухие смеси для
мороженого, сахарная пудра, жидкий сахар
(сахарный сироп), пряности, в широком
ассортименте плоды и ягоды, соль, сорбит, ксилит.
Как пищевые красители рекомендованы тарт-
разин, кармин, индиго, краситель пищевой
концентрированный из выжимок темных сортов
винограда, свекольный, клюквенный и
смородиновый соки.
В качестве стабилизаторов мороженого в ОСТе,
как и в действующей технической документации,
предусмотрены желатина пищевая, агар и ага-
роид пищевые, крахмал пищевой картофельный
модифицированный желирующий, альгинат
натрия пищевой, метилцеллюлоза, мука
пшеничная хлебопекарная высшего сорта, крахмал
картофельный пищевой. Дополнительно введены ка-
зеинат натрия, пектин яблочный сухой, пектин
пищевой сухой свекловичный.
В том же разделе приводятся требования к ор-
ганолептическим показателям мороженого и его
химическому составу, излагаются
количественные нормы введения наполнителей и
полуфабрикатов для оформления мороженого, даются
нормы введения стабилизаторов.
Мороженое должно иметь чистые,
характерные для данного вида вкус и аромат,
однородную по всей массе и достаточно плотную
консистенцию, однородный, характерный для
используемого сырья цвет.
Содержание молочного жира в мороженом,
изготовляемом с использованием молочных
продуктов, предусматривается в пределах от 0 до
15 %, сахарозы — от 14 до 28 %, сухих веществ —
от 29 до 44 %. В мороженом, вырабатываемом
из плодов и ягод, содержится 27—32 % сахарозы.
По результатам экспериментальной работы и
на основе анализа отчетных данных
предприятий в ОСТе повышены требования к
микробиологическим показателям мороженого*. Общее
количество микробов в 1 мл не должно
превышать 100 тыс. для всех видов мороженого (в
действующей технической документации —
150 тыс.).
В связи с этим на фабриках и в цехах
мороженого необходимо провести мероприятия, на-
* Моисеева Е. Л., Б у к а н о в а А. А. Об оценке
качества мороженого по микробиологическим
показателям. — «Холодильная техника», 1974, № 4, с. 35—36.
правленные на усиление микробиологического
контроля технологического процесса,
санитарно-гигиенического состояния производства, а
также материалов, припасов, воды и воздуха.
Необходимо строго соблюдать температурные
режимы пастеризации и охлаждения смесей,
повысить качество мойки и дезинфекции
оборудования и производственного инвентаря.
В разделе «Правила приемки» приводятся
определение партии мороженого, правила
оформления удостоверения о качестве продукта,
правила приемки мороженого получателем,
гарантии поставщика.
Перечень стандартов по методам испытаний
мороженого дается в соответствующем разделе.
В раздел «Расфасовка, упаковка, маркировка,
хранение и транспортирование» внесен новый
вид тары для весового мороженого — ящики из
гофрированного картона с полиэтиленовыми
вкладьйнами. Эта тара разработана ВНИХИ и
успешно используется в течение ряда лет
Таллинским холодильником № 1 и Минским
холодильником № 2. В текущем году приступают
к массовому выпуску весового мороженого в
картонных ящиках московские хладокомбинаты.
Применение картонных ящиков для весового
мороженого имеет значительные преимущества
по сравнению с гильзами в использовании
холодильных площадей, рефрижераторного
транспорта, в снижении транспортных расходов за счет
уменьшения массы тары и рациональной ее
формы. В стандарт внесены также ящики из
гофрированного картона для фасованного мороженого.
В связи с введением ОСТ 49 73—74
министерствам, предприятия которых занимаются
выпуском мороженого, необходимо принять меры по
организации выпуска картонной тары
требуемых типоразмеров.
По санитарно-гигиеническим соображениям
ОСТом запрещается использование возвратной
тары.
Расширена номенклатура упаковочных
материалов и тары для фасованного мороженого.
Дополнительно в ОСТ внесены лакированный
целлофан, стаканчики из полистирола с
крышками, фольга кашированная для упаковки
брикетов массой 250 г, полиэтиленовая лента с
липким слоем и др.
Внесены дополнения, разрешающие на
упаковке порции мороженого указывать наряду с
наименованием предприятия товарный знак и
наносить маркировку непосредственно на ящик
или бумажную ленту.
По предложению работников промышленности
в стандарт включены допустимые сроки
хранения мороженого на предприятиях-изготовителях
41
(от 20 дней до 3 месяцев в зависимости от вида
мороженого при температуре не выше —18°С)
и в торговой сети (не более 5 дней при
температуре не выше —12°С).
Н. Д. ЗУБОВА, Н. Н. ШПЯКИНА, Н. А. ШЕФФЕР
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
С 1 января 1975 г. введен в действие новый
отраслевой стандарт ОСТ 49 72—74 «Вафли для
мороженого», который распространяется на
вафли листовые, вафельные стаканчики, вафельные
сахарные рожки, трубочки и конусы.
Стандарт разработан лабораторией
мороженого ВНИХИ на основе МРТУ 49/17—66 «Вафли
для мороженого», а также результатов
экспериментальной работы и рекомендаций
предприятий, вырабатывающих вафельную продукцию
для мороженого.
Действовавшие МРТУ были утверждены
в 1966 г. и уже не отвечали современным
требованиям.
ОСТ 49 72—74 согласован с Минздравом СССР,
утвержден Минмясомолпромом СССР и Минтор-
гом СССР. Он устанавливает технические
требования, правила приемки, методы испытаний
и правила упаковки, маркировки, хранения,
транспортирования вафельной продукции для
промышленного производства и розничной
продажи.
В разделе «Технические требования»
приводятся ассортимент сырья для изготовления всех
видов вафельной продукции, требования к ор-
ганолептическим и физико-химическим
показателям вафель, их наружные размеры и масса.
Для оценки качества вафель введены новые
показатели: структура, содержание жира.
Установлен предел содержания влаги в готовой
продукции — не более 4,5 %.
Стандарт ОСТ 49 72—74 содержит новый, в
сравнении с МРТУ 49/17—66, раздел «Правила
приемки». В нем изложены требования, которые
должны выполняться
предприятиями—изготовителями вафель при отправке готовой продукции.
Внедрение нового отраслевого стандарта на
предприятиях, вырабатывающих мороженое,
позволит улучшить качество и товарный вид,
расширить ассортимент мороженого.
Изготовляемые предприятиями вафли
должны проверяться и приниматься отделом
технического контроля, что заверяется специальным
удостоверением.
Понятие «партия вафель» уточнено, введено
требование, чтобы вафли, входящие в одну
партию, были изготовлены по одной рецептуре.
Предусмотрено право предприятий—потреби-
j телей вафель проводить контрольную проверку
качества поступающей продукции в соответствии
с требованиями стандарта.
[ Отбор проб и определение качества вафель
должны осуществляться по соответствующим
ГОСТам, указанным в разделе «Методы испыта-
) НИИ».
Стандарт содержит раздел «Упаковка, марки-
I ровка, хранение и транспортирование». В этом
разделе указывается, что вафли для
промышленного производства мороженого могут упаковы-
, ваться как в картонные и фанерные ящики, так
и в ящики из полимерных материалов с
прокладкой из оберточной бумаги, пергамина или
i подпергамента. Масса нетто одного ящика ва-
, фель не должна быть более 8 кг с отклонения-
i ми не более ±1 %.
Условия хранения вафель откорректированы
в соответствии с действующими ГОСТами на
вафли, вырабатываемые в кондитерской промышлен-
i ности. Упакованные вафли необходимо хранить
при температуре не выше 18°С и относительной
- влажности воздуха 65—75 % в чистых, хорошо
проветриваемых помещениях.
s Допустимые сроки хранения вафель на
предприятиях установлены следующие: вафли
листовые и вафельные стаканчики—1 месяц,
вафельные рожки и трубочки — 10 дней.
з Вафли транспортируют с соблюдением сани-
а тарных правил в контейнерах, автомашинах и
е вагонах.'
Отраслевой стандарт направлен на повышение
качества вафельной продукции.
УДК [664.681:663.674]@83.75)
Новый отраслевой стандарт на вафли для мороженого
42
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.041:621.56-52
Пульт управления
компрессорами большой
холодопроизводительности и
устройство для его проверки
Е. Г. ЯМПОЛЬСКИЙ, В. И. КАНТОРОВИЧ
Для автоматизации крупных холодильных
установок с компрессорами П110 и П220 в
настоящее время выпускают малогабаритные пульты
типа БЭА. Эти пульты служат для управления
компрессором и защиты его от опасных режимов.
Они поставляются в комплекте с указанными
компрессорами, но могут быть использованы для
автоматизации и других компрессоров.
Принципиальная электрическая схема блока
электроавтоматики БЭА приведена на рис. 1, на
котором некоторые второстепенные элементы
(искрогасящие диоды, конденсаторы, добавочные
резисторы) не показаны. Упрощенно отмечены
также электронные реле времени IP В и 2РВ.
Автоматические выключатели 1А, 2А,
магнитный пускатель П и тепловые реле 1ТР, 2ТР
входят в комплект станции управления.
Сигнальные лампы 1ЛК, 2ЛК с красной линзой, звонок
Зв и кнопка сброса 1К установлены на
отдельном щитке поста сигнализации. Приборы,
контролирующие аварийный режим,
устанавливаются по месту.
Схема предусматривает защиту компрессора
от режимов:
высокого давления нагнетания РДЯ;
малой разности давлений масла после насоса
и в картере РКС\
высокой температуры нагнетания РТН;
пониженного давления всасывания РДВ\
прекращения протока воды через рубашки
компрессора Рпр;
К клеммам 328 и 329 подсоединяется
размыкающий контакт резервного аварийного
прибора (на пульте надпись «неисправность»).
Замыкающие контакты РКС и Рпр зашунти-
nTl8(L N ZA й
Рис. 1. Принципиальная электрическая
схема автоматического управления, защиты и
сигнализации работы компрессора большой
холодопроизводительности с помощью блока
БЭА.
43
рованы во время стоянки и пуска компрессора
контактами реле времени 1РВ и 2РВ.
Контакты РН и ВН исключают пуск
компрессора в автоматическом и полуавтоматическом
режимах при отключенных рассольном и
водяном насосах.
Рассмотрим работу электросхемы в
автоматическом режиме. Для этого устанавливаем
переключатель ПК в положение «Л». При нажатии
кнопки «пуск» включается реле РВК и PC.
Если пущены рассольный и водяной насосы и
повысилась контролируемая температура, то
замкнувшийся контакт РТ подает напряжение на
реле РП2У которое одним контактом C02—346)
включает пускатель Я, а следовательно, и
двигатель компрессора ДК, а другим контактом
C07—345)— два реле времени 1РВ, 2РВ, т. е.
начинается отсчет времени с момента пуска
компрессора.
Если контакт РКС не замкнется, то после
размыкания контакта 1РВ цепь реле РВК
будет разорвана, и оно, отключившись, своим
контактом РВК разорвет цепь реле РП2, а
следовательно, и пускатель Я. Контакт РВК C72—
373) включает общую аварийную световую
(лампа 2ЛК) и звуковую (звонок Зв) сигнализации.
Кроме того, загорается тиратрон Л2,
сигнализирующий о характере аварийного режима, так
как отрицательного смещения на его сетку
разомкнувшимся контактом 1РВ не подается.
Общий аварийный сигнал можно погасить
нажатием кнопки 1К, при этом реле PC
отключается, и контакт PC C02—372) отключает 2ЛК
и Зв. Тиратрон Л2 отключается нажатием
кнопки «сброс» (в общей анодной цепи тиратронов).
В случае неисправности реле температуры или
при переключении компрессора на другую
систему охлаждения переключатель ПК ставят
в положение «ПА»— полуавтоматический режим.
При наладке компрессоры работают в
местном режиме, т. е. устанавливают ПК в
положение «М». В этом случае контакты аварийных
приборов от клеммы 327 до клеммы 308 зашун-
тированы контактом переключателя ПК, и
защиту осуществляют только РД и РКС. В
местном режиме анодная цепь тиратронов ЛЗ—Л6
разорвана, и они не загораются.
При эксплуатации блоков БЭА их
необходимо проверять два раза в год. Для этого один
проверяющий должен снять крышку с прибора
защиты и механическим воздействием на
контакты разомкнуть их, одновременно другой
проверяющий должен следить за загоранием
соответствующего тиратрона. Эта операция не
только трудоемка, но и связана с нарушением
правил электробезопасности.
Авторы статьи предлагают простое
устройство для проверки блоков БЭА. Оно состоит из
Рис. 2. Монтажная схема устройства для проверки блока
БЭА.
шести тумблеров, имитирующих приборы
защиты, гнезда типа РП14А-30Г6 штепсельного
разъема, двух плавких предохранителей, общего
выключателя и штепсельной вилки. Тумблеры и
клеммы гнезда соединены гибкими
многожильными проводами с помощью пайки в
соответствии с монтажной схемой, приведенной на рис. 2.
Проверка блоков осуществляется в
следующей последовательности: отключают автомат 2А
и выключатель В (см. рис. 1), вынимают
гнездо штепсельного разъема блока и на его место
устанавливают гнездо устройства для проверки.
Устанавливают тумблеры IT—6Т (см. рис. 2)
в замкнутое положение, подключают устройство
с помощью штепсельной вилки ШВ к сети
напряжением 220 В. После включения общего
выключателя О В и выключателя В (см. рис. 1)
на блоке должен загореться тиратрон Л. При
нажатии на кнопку «пуск» и последующем
размыкании тумблера IT загорается тиратрон Л1.
После замыкания тумблера IT тиратрон Л1
должен продолжать гореть. Затем нажимают на
кнопку «сброс» и гасят Л1. После нажатия
кнопки «пуск» можно продолжать дальнейшую
проверку.
Необходимо иметь в виду, что после
размыкания тумблеров 2Т и 6Т тиратроны Л2 и Л6
загораются не сразу, так как они в течение
10—15 с зашунтированы контактами реле
времени. Время срабатывания 1РВ и 2РВ можно
регулировать в пределах 7—100 с рукоятками
со шлицами, которые расположены на левой
вертикальной панели внутри блока. Вращение
рукояток против часовой стрелки уменьшает
время срабатывания.
44
УДК 62-714.2:685.659.1
Выпуск воздуха из системы
труб ледяного поля
искусственного катка
О. И. ЯНЧАУСКАС, Ю. П. ПЛУКШТЕ
Одна из основных проблем, возникающих при
эксплуатации искусственных катков,— выпуск
воздуха из рассольной системы. Воздух
скапливается в трубах ледяного поля, в результате
ухудшается теплообмен и создается
неравномерное температурное поле.
Рекомендации по освобождению рассольной
системы от воздуха, предлагаемые в типовом
проекте, практически не дают ощутимых
результатов. Сброс рассола из секции труб
ледяного поля, заполненных воздухом,
осуществляется через трубопровод значительно меньшего
диаметра, чем трубопровод от коллектора секции.
Поэтому в трубах секции невозможно создать
необходимую скорость рассола для удаления из
них воздуха.
В Московском дворце спорта «Лужники»
пузырьки воздуха отделяются в открытом
рассольном баке.
В Минском дворце спорта воздух из труб
ледяного поля удаляют путем поочередного про-
давливания рассола под высоким давлением
через одну-две секции труб. Воздух скапливается
в обратном трубопроводе и удаляется через
расширительный бачок.
Несовершенством применяемых способов
выпуска воздуха можно объяснить часто
поддерживаемые низкие температуры рассола, на
уровне —15Ч-—20°С.
В дворцах спорта более поздней постройки
предусмотрен выпуск воздуха из калачей труб
ледяного поля. При выпуске воздуха в канали-
f< обратному,
тру^опрободу
Принципиальная схема выпуска воздуха из системы труб
ледяного поля:
/ — расширительный бачок; 2 — гибкий шланг; 3 — калачи
труб; существующий трубопровод; — X — X —
проектируемый трубопровод.
зацию сливается большое количество рассола и
не всегда достигается желаемый результат.
В Вильнюсском дворце спорта вопрос решен
следующим образом. Существующие врезки в
калачи труб 3 ледяного поля сведены в общий
трубопровод, проложенный в канале для стока
воды и выведенный с помощью гибкого шланга 2
в расширительный бачок /. Такое решение
позволяет полностью удалить воздух из рассольной
системы (см. рисунок).
Если до внедрения нового способа в систему
труб ледяного поля для фигурного катания
требовалось подавать рассол с температурой —10—
—11°С, то в настоящее время она снижена до
_7-|—8°С.
В результате не только повысилось качество
льда, но и значительно уменьшились
эксплуатационные затраты за счет сокращения расхода
электроэнергии и хлористого кальция на
приготовление рассола, а также увеличился срок
службы рассольной системы.
45
КОНСУЛЬТАЦИЯ
УДК 621.565.2:53.093:613.262.004.4
Поддержание оптимального
влажностного режима
в холодильных камерах
фруктоовощехранилищ
в. я. янюк
Гипрохолод
В холодильных камерах
фруктоовощехранилищ наряду с оптимальным температурным
режимом необходимо поддерживать определенную
относительную влажность воздуха.
Для большинства видов фруктов величина
оптимальной относительной влажности колеблется
в пределах 85—90 %, для овощей 90—95 % с
допустимыми отклонениями ±2-f-2,5 %. При этом
более высокие значения относительной
влажности рекомендуется поддерживать для видов и
сортов продукции, обладающих меньшей влаго-
удерживающей способностью (морковь,
лиственные овощи, ягоды и др.).
Анализ тепло-влажностных балансов и опыт
эксплуатации холодильных камер
фруктоовощехранилищ показывают, что в теплое время года
почти во всех камерах отмечается недостаток
влаги и требуется увлажнение воздуха
помещений, а в холодное — возникает ее избыток и
воздух необходимо осушать.
Понижение относительной влажности
воздуха в холодильной камере достигается его
охлаждением с последующим подогревом или
.вентиляцией камеры наружным воздухом с
подогревом (при наружных температурах ниже —10°С).
Повышение относительной влажности
воздуха при дефиците влаги в камере является
довольно сложным вопросом.
Особенно остро он встает при воздушной
системе охлаждения камер, которая в последнее
время получает все большее распространение на
фруктоовощехранилищах и является наиболее
прогрессивной и эффективной с точки зрения
работы холодильного оборудования и
обеспечения равномерности параметров воздуха по
объему камер, но в то же время обладает повышенным
осушающим действием из-за усиленной
циркуляции воздуха* у продукта и введения в камеру
дополнительного тепла от работы вентиляторов
воздухоохладителей.
Повышение относительной влажности
воздуха в холодильных камерах, оборудованных
воздушной системой охлаждения, достигается
двумя путями: косвенным повышением влажности
и прямым увлажнением. Первый связан в
основном с проектированием и эксплуатацией
камер, второй—с непосредственным введением
влаги в камеру в виде воды или пара.
Косвенное повышение относительной
влажности воздуха в камере обеспечивается
максимальным снижением осушающего действия
воздушной системы охлаждения, применением
эффективных ограждающих конструкций и соблюдением
правил эксплуатации камер. Ниже приводятся
основные факторы по снижению осушающего
действия воздушной системы охлаждения,
которые необходимо учитывать при проектировании
и эксплуатации воздухоохладителей и систем
воздухораспределения.
Повышение средней температуры
охлаждающей поверхности воздухоохладителей путем
увеличения коэффициента оребрения батарей
(отношение поверхности ребер к основной
поверхности трубы) и за счет снижения разности
температур между хладагентом (хладоносителем)
и воздухом камеры.
Батареи воздухоохладителей для
холодильных камер фруктоовощехранилищ
рекомендуется изготавливать из труб диаметром 25 мм и
менее и шагом ребер 7—12 мм. Ребра желательно
принимать пластинчатые. Такое конструктивное
решение наряду со снижением осушающего
действия приводит к большей компактности
аппаратов, но требует применения цадежных и
эффективных устройств по оттаиванию снеговой
шубы.
Разность температур воздуха камеры и
хладагента или хладоносителя должна быть не выше
4—6°С. Для этого в воздухоохладителях с
непосредственным охлаждением поддерживают
определенную постоянную температуру кипения
путем изменения холодопроизводительности
компрессоров (в малых объектах с небольшим
числом камер) или с помощью пропорциональных
регуляторов давления всасывания — барорегу-
лирующих вентилей (в больших и
разветвленных объектах). Последние рекомендуется
устанавливать индивидуально на каждую камеру
или на группу камер, имеющих одинаковый
режим хранения.
В схемах с промежуточным хладоносителем
среднюю температуру охлаждающей
поверхности воздухоохладителей можно изменять,
регулируя подачу охлажденного рассола с помощью
пропорциональных регуляторов температуры
прямого действия, а также вручную, пользуясь
соответствующими запорными вентилями,
открывая или прикрывая их по показаниям
манометров и термометров.
Наилучшие результаты по воздействию на
влажностный режим камер достигаются в
схемах непосредственного кипения хладагента при
сочетании секционирования воздухоохладителей
с установкой барорегулирующих вентилей на
в^сывающих магистралях.
Применение эффективной автоматической си-
темы оттаивания воздухоохладителей с
возвратом (хотя бы частично) влаги в камеру путем
сублимации инея.
При положительных температурах хранения
фруктов и овощей оттаивание снеговой шубы
с батарей воздухоохладителей должно
осуществляться без подвода внутреннего тепла, при
отключении'подачи хладагента и сохранении
потока воздуха через воздухоохладитель (при
работающих вентиляторах). В этом случае при
некотором увеличении продолжительности процесса
оттаивания часть инея будет сублимироваться,
повышая относительную влажность воздуха в
камере.
Используя резерв холодопроизводительности
воздухоохладителей в режиме хранения, можно
попеременно переключать группу
воздухоохладителей или их секций с рабочего режима на
режим оттаивания воздухом и добиваться
постоянного значительного возврата влаги в
камеру.
При температурах хранения 0°С и ниже для
сублимации инея необходим подвод небольшого
количества тепла в батареи воздухоохладителей,
например путем электронагрева или подвода
горячих паров хладагента со стороны высокого
давления. При этом температура поверхности
воздухоохладителей должна поддерживаться в
пределах 1—3°С, обеспечивая замедленное
таяние инея с частичной сублимацией его в
воздушное пространство камеры.
Необходимо, чтобы конструкция
воздухоохладителей и схема их подключения к
холодильной установке позволяли осуществлять указан-*
ные выше операции. /
Применение для воздухоохладителей наиболее)
эффективных и экономичных вентиляторов,
обеспечивающих минимальные теплопритоки в
камеру вследствие малого теплового эквивалента
работы электродвигателей.
Вентиляторы должны работать в оптимальном
режиме, характеризующемся максимальным
коэффициентом полезного действия, с
отклонениями не более 10 %.
Осевые вентиляторы по сравнению с
центробежными обычно имеют больший к. п. д., они
реверсивны и более компактны, их мощность,
как правило, мало зависит от изменения
производительности.
Для воздухоохладителей необходимо выбирать
вентиляторы, которые имеют крутопадающую
характеристику и работают в наиболее крутой
ее части. Такие вентиляторы, по сравнению с
имеющими пологие характеристики, менее
чувствительны к неточностям расчета сети, а их
производительность и потребляемая мощность
в значительно меньшей степени зависят от
изменения сопротивления воздухоохладителя при
нарастании (оттаивании) на нем снеговой шубы.
В случае применения канальных систем воз-
духораспределения рекомендуется избегать
совместной параллельной работы двух или
нескольких вентиляторов на общий воздуховод, так как
это может снизить экономичность (к. п. д.) и
уменьшить надежность их эксплуатации,
требует более тщательной регулировки сети и в
конечном счете приводит к дополнительным тепло-
притокам в камеру, увеличивающим осушающее
действие воздушной системы охлаждения.
В последнее время на ряде фруктоовощехра-
нилищ в целях использования камер как для
навального, так и контейнерного хранения
продукции практикуют совмещение в одной
установке системы активной вентиляции наружным
воздухом с обычной воздушной системой
искусственного охлаждения камеры. Однако система
активной вентиляции при навальном хранении
продукции требует повышенных (в 2—3 раза)
давлений вентиляторов и соответственно
потребляемой ими мощности.
Поэтому такое совмещение систем не может
применяться без дополнительных мероприятий
по снижению скорости вращения вентиляторов
(установка двухскоростных электродвигателей,
замена шкивов и др.) и уменьшению их
потребляемой мощности в режиме искусственного
охлаждения камеры при контейнерном хранении
продукции.
Наибольший эффект по снижению вредного
влияния теплового эквивалента на влажностный
режим в камере получают при установке
вентиляторов перед батареей воздухоохладителя по
ходу воздуха. Как показывают расчеты, в этом
случае относительная влажность воздуха,
поступающего в камеру после воздухоохладителя,
на 2—4 % выше, а его температура на 0,3—
0,5°С ниже, чем при. установке^вентиляторов
после батареи.
47
Применение относительно простых и
эффективных систем воздухораспределения,
обеспечивающих равномерную циркуляцию и
минимальную подвижность воздуха у продукта (со
скоростью не более 0,1—0,2 м/с) при достаточно
большой скорости его в батарее
воздухоохладителя C—5 м/с).
Следует и при воздушной системе сохранять
принцип «тихого» охлаждения, как например
в случае равномерно распределенных по
потолку камеры потолочных батарей. Воздух после
тепловлажностной обработки должен выходить
из воздухоохладителей или каналов в
пространство над грузом и затем медленно опускаться
вниз, создавая во всем объеме камеры
одинаковые тепловлажностные условия. При этом он
должен прежде всего поступать в массу
хранимой продукции и только после выхода из нее,
на обратном пути к охлаждающим приборам,
воспринимать внешние теплопритоки. Чтобы
избежать дополнительного нагрева воздуха,
необходимо также сокращать воздушные каналы
после воздухоохладителей на стороне подачи
обработанного воздуха в грузовое пространство
камеры.
Установление оптимального количества
циркулирующего в камере воздуха (кратности
циркуляции). Существует определенный максимум
и минимум количества циркулирующего в
камере воздуха. Максимальное значение
указанного параметра рекомендуется обеспечивать в
нестационарном режиме термической обработки
фруктов и овощей при повышенных тепловых
нагрузках на камеру, а минимальное — в
установившемся режиме хранения, когда
теплопритоки в камеру резко снижаются.
Для большинства случаев максимум
количества циркулирующего воздуха находится в
пределах 1000—1400 м3/ч на
1000^ккал/ч>вырабатываемого холода, что соответствует кратности
циркуляции 20—30 объемов незагруженной камеры
в час. При этом перепад температур воздух—
хладагент должен поддерживаться не выше 6°С,
а подохлаждение воздуха в воздухоохладителе
не более 3—4°С.
Допустимый минимум количества
циркулирующего воздуха составляет примерно 500—700 м3/ч
на 1000 ккал/ч холода (кратность циркуляции
порядка 10—15 объемов в час) при перепаде
температур воздух—хладагент не более 4°С и под-
охлаждении в воздухоохладителе 2—2,5°С.
Снижение кратности циркуляции воздуха в
камере при переходе ее с режима термической
обработки на режим хранения достигается
применением двухскоростных вентиляторов или
вентиляторов с поворотными лопатками,
отключением группы вентиляторов воздухоохладителей,
байпасированием части воздушного потока, а
также увеличением сопротивления сети с
помощью задвижки или дросселя. Последние два
способа регулирования в условиях фруктоово-
щехранилищ малоэффективны, так как не
обеспечивают одновременного пропорционального
сокращения потребляемой мощности вентиляторов.
Установление оптимальной цикличности
работы вентиляторов при выключенных
воздухоохладителях, когда потребность в охлаждении
камеры отсутствует.
Постоянные внутренние тепловыделения при
хранении плодоовощной продукции вследствие
биологического дыхания создают неравгомер-
ность тепловлажностных условий по объем^
камеры при прекращении циркуляции воздуха.\^)-
этому при отключении охлаждающих бата^" *
воздухоохладителей желательно сохранить не
прерывную работу вентиляторов для
перемешивания воздуха.
Однако непрерывная работа вентиляторов при
отключенных воздухоохладителях вызывает
нежелательное осушение воздуха, которое
особенно ощутимо в холодное время года, когда
внешние теплопритоки весьма незначительны или
совсем отсутствуют, и продолжительность работы
воздухоохладителей с охлаждением резко
сокращается. В этот период хранения необходимо
предусматривать цикличную работу
вентиляторов.
Теоретически продолжительность работы
вентиляторов без охлаждения должна изменяться
в зависимости от величины внешних теплопри-
токов и связываться с устанавливающимся
перепадом температур воздуха по объему камеры.
Вентиляторы должны включаться лишь при
возникновении определенного максимально
допустимого перепада температур по высоте или длине
камеры, например 0,5—1°С.
К сожалению, вопрос выбора оптимальной
продолжительности работы вентиляторов при
отсутствии потребности в холоде еще
недостаточно изучен. Поэтому на практике рекомендуется
автоматическое цикличное включение
вентиляторов с помощью реле времени.
Продолжительность работы вентиляторов без охлаждения
принимается порядка 15 мин в течение каждого
часа или по 1 ч в течение каждых 4 ч в сутки.
Указанную продолжительность рабочего
цикла следует периодически корректировать в ту
или иную сторону в зависимости от температуры
наружного воздуха.
Во всех случаях кратность циркуляции
воздуха в камере при работе вентиляторов без
охлаждения должна быть минимально допустимой.
48
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 460413 B1) 1838337/24-6 B2) 17.10.72 E1) F25d43/04;
F25b 15/06; [F16d 1/44 E3) 621.57.049.2 G2) Э. Г. АЙН-
БИНДЕР и П. Д. ГРИГОРЬЕВ G1) Донецкий филиал
Всесоюзного научно-исследовательского и проектного
института по очистке технологических газов, сточных вод
и использованию вторичных энергоресурсов предприятий
черной металлургии
E4) ВОЗДУХООТДЕЛИТЕЛЬ АБСОРБЦИОННОЙ БРО-
МИСТОЛИТИЕВОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ,
содержащий корпус с патрубком для ввода воздушно-паровой
смеси и штуцерами для вывода очищенного воздуха и
обогащенного хладагентом раствора и размещенный в
корпусе змеевик, охлаждаемый водой и орошаемый снаружи
раствором, отличающийся тем, что, с целью обеспечения
одновременного удаления воздуха из двух абсорберов
установки, работающих при различных давлениях, к
корпусу подключен дополнительный патрубок для ввода
воздушно-паровой смеси из абсорбера высокого давления и
нижние торцы патрубков погружены в раствор на различную
глубину с расстоянием между ними, соответствующим
разности между давлениями в абсорберах высокого и
низкого давлений.
A1) 461259 B1) 1893672/24-6 B2) 20.03.73 E1) F16J
9/06; F25b 9/02 E3) 621.574-762. 63 G2) В. П. ПОПОВ
и А. В. БОРОДИН E4) УПЛОТНИТЕЛЬНОЕ
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОРШНЯ ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВОЙ
МАШИНЫ,
содержащее установленные в канавке поршня разрезные
элементы из антифрикционной метал лоп л астм ассы и
экспандер для прижатия элемента к цилиндру машины,
отличающееся тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности, разрезной элемент имеет конические
торцовые поверхности и снабжен кольцевыми выемками,
размещенными в чередующемся порядке по высоте элемента
соответственно со стороны цилиндра и поршня, и в каждую
из выемок элемента со стороны поршня установлены
пружинящие шайбы для поджатия элемента к поршню по
торцовым поверхностям.
A1) 460865 B1) 1946240/28-13 B2) 04.07.73 E1) А 231
3/36; F25d 31/00 E3) 621.565.933 G2) А. Г. ЕВТЮГИН
и Б. Я- ШЕЙНИН E4). 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ СУБЛИМИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ,
содержащее теплоизолированный корпус,заполняемый
охлаждающей жидкостью, и обойму для размещения бутыли
с замораживаемым материалом, установленную с
возможностью вращения вокруг вертикальной оси, отличающееся
тем, что, с целью равномерного замораживания материала,
обойма с внутренней стороны имеет спиральный выступ,,
образующий при контакте его со стенками бутыли канал
для прохода охлаждающей жидкости, при этом обойма
установлена таким образом, что начало спирального
выступа расположено ниже уровня охлаждающей жидкости.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
устранения колебательных движений, предотвращения
вибрации обоймы и удобства в эксплуатации, обойма
подпружинена и установлена на сферической опоре.
A1) 461282 B1) 1930954/24-6 B2) 12.06.73 E1) F25b
15/06 E3) 621.575 G2) Э. Г. АЙНБИНДЕР и А. Т.
БАЛАБАНОВА G1) Донецкий филиал Всесоюзного научно-
исследовательского и проектного института по очистке
технологических газов, сточных вод и использованию
вторичных энергоресурсов предприятий черной металлургии
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая перегреватель раствора, многоступенчатый
регенератор для последовательного самоиспарения
перегретого раствора с одновременным получением жидкого
хладагента в сборниках ступеней и нагревом раствора,
направляемого в перегреватель, охлаждаемый водфй
абсорбер, водяной переохладитель раствора после абсорбера и
абсорбер, охлаждаемый жидким хладагентом,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности, в
сборнике жидкого хладагента последней ступени
регенератора размещена теплообменная поверхность,
включенная в линию раствора между абсорбером, охлаждаемым
жидким хладагентом, и перегревателем, а в первой
ступени регенератора размещена поверхность теплообмена,
подключенная к выходному водяному патрубку
переохладителя раствора..
A1) 461283 B1) 1770373/24-6 B2) 11.04.72 E1) F 25 b
19/02; F 25 d 7/00; F 28 d 15/00 E3) 621.565.58 G2)
А. В. ЛЫКОВ и Л. Л. ВАСИЛЬЕВ G1) Ордена Трудового
Красного Знамени институт тепло- и массообмена АН
Белорусской ССР
E4) СПОСОБ РАБОТЫ ТЕПЛОВОЙ ТРУБЫ
с пористым фитилем путем замкнутой циркуляции
неэлектропроводного теплоносителя между зонами испарения и
конденсации под воздействием внешнего
перпендикулярного к оси трубы магнитного поля, отличающийся тем,
что, с целью создания в пористом фитиле наведенной
конвекции жидкого теплоносителя, в последний добавляют
мелкие магнитовосприимчивые частицы, например в виде
коллоидного раствора, а воздействие магнитного поля
осуществляют в зонах испарения и конденсации.
W
КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Новый учебник по организации
и планированию производства на предприятиях
холодильной промышленности
Организация и планирование производства на предприятиях
холодильной промышленности. Л. И. Гришин, Н. В. Крылов, П. Ф. Новиков,
М. М. Позин. М., «Пищевая промышленность», 1974. Тираж 13000 экз.,
ц. 1 р. 10 к., 439 с.
Канд. эконом, наук Б. И. СТЕРЛИГОВ
Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности
Вышел в свет новый учебник для вузов по организации и
:планированию производства на предприятиях холодильной
промышленности. В нем удачно сочетаются теоретические
положения с конкретными задачами по улучшению
организации и планирования производства на предприятиях.
На общем фоне политико-экономической теории
последовательно и подробно отражена специфика экономики
предприятий холодильной промышленности, прогрессивные
тенденции ее развития, обобщен передовой
производственный опыт. Ряд теоретических положений вытекает
из научно-исследовательской работы авторов в данной
отрасли промышленности. Учебник написан в
соответствии с программой курса «Организация и планирование
производства на предприятиях». Он включает 24 главы,
список литературы и предметный указатель.
В учебнике правильно отмечается, что в соответствии с
общими принципиальными целями экономической науки
предметом курса является изучение форм проявления
экономических законов социализма на предприятии и
обусловленной ими хозяйственной политики партии. При этом
подчеркивается, что объективная основа
социалистического хозяйствования, исходный методологический
принцип изучения экономической политики заключаются в
необходимости рассмотрения конкретных хозяйственных
форм и методов организации и планирования
производства на предприятиях во взаимосвязи со всем народным
хозяйством, в историческом аспекте, с партийных позиций,
при обязательном соблюдении каждым предприятием
общегосударственных интересов.
Изучение организации и планирования производства
начинается с рассмотрения основных черт
социалистического предприятия (характеризуются производственно-
техническим, экономическим и организационным
единством), классификации холодильных предприятий, путей
совершенствования их производственной структуры.
Затем излагаются задачи, основные принципы и методы
управления производством, приводятся структура
аппарата управления холодильным предприятием, цехом, права
и обязанности линейных руководителей, работников
функциональных органов управления. Подробно
раскрывается сущность основополагающих социалистических
принципов управления — демократического централизма,
единства политического и хозяйственного руководства,
единоначалия, правильного подбора и расстановки
кадров, планового ведения хозяйства и др.
По учебнику имеется ряд замечаний.
При рассмотрении методов управления следовало бы
подчеркнуть, что в настоящее время особое внимание
уделяется экономическим методам управления, однако
это не означает отказа от
организационно-распорядительных методов, а предполагает органическую их связь
между собой и правильное сочетание, обеспечивающее
наибольшую эффективность производства.
Наряду с этим в учебнике не отражена сущность
организационных методов управления, а лишь указано, что
они,«являясь в определенной мере статическими, меняются
под влиянием технического прогресса» (с. 30).
Целесообразно дополнить главу III классификацией и
характеристикой технических средств управления, а
также уточнить категории работников, относящихся к
линейным руководителям и функциональным органам аппарата
управления предприятиями (с. 39, 43).
В главе IV дана характеристика основных процессов
холодильного производства и методов их организации.
Однако рассмотрение этих, наиболее важных для
организации любого производства вопросов, носит,
описательный характер. Следовало бы дать определение основных
принципов организации производственного процесса
(специализации, пропорциональности, параллельности, пря-
моточности, непрерывности, ритмичности),
охарактеризовать виды движения предметов труда в производстве,
привести методику расчета длительности
производственного цикла, осветить значение и пути его сокращения на
предприятиях холодильной промышленности.
В учебнике правильно отмечено, что «поточное
производство является наиболее передовой формой организации
производства» (с. 51). Однако его характеристике отведена
всего одна страница. Необходимо более широко осветить
методические вопросы организации поточного
производства, в частности дать методику расчета ритма потока и
ритма рабочего места, указать пути синхронизации
частичных процессов в потоке и их особенности на
холодильных предприятиях.
Вопросы организации труда и заработной платы на хо-
50
лодильных предприятиях подробно рассмотрены в главах
V—VII. Доходчиво показаны методы технического
нормирования труда, методика анализа и планирования
показателей научной организации труда. Было бы
целесообразно привести не только формулы, но и конкретные
примеры расчета уровня организации труда на холодильных
предприятиях, показать их влияние на экономические
показатели, например, на уровень производительности
труда.
При рассмотрении организации заработной платы
рабочих нужно более подробно изложить методы
распределения общего заработка бригады между ее членами (с. 121)
и исключить простейшие формулы для расчета тарифного
фонда заработной платы (с. 119 и 122). Вместе с тем
следует полнее осветить оплату труда рабочих за совмещение
профессий, расширение зон обслуживания, за работу
по технически обоснованным нормам выработки (с. 123).
Вопросы организации и планирования технического
обслуживания основного производства всесторонне
рассмотрены в главах VIII—XI. Четко и логично изложена
система планово-предупредительного ремонта,
организация ремонтных работ и пути ее совершенствования в
целях повышения эффективности их выполнения, приведена
методика планирования трудоемкости ремонтных работ,
затрат на ремонт оборудования. Большое внимание
уделено нормированию энергоресурсов, организации
энергоснабжения предприятия, планированию себестоимости
энергии, организации и планированию внутризаводского
транспорта.
В то же время при изложении вопросов организации
контроля качества продукции (глава XI) не отражена
специфика их на холодильных предприятиях.
Больше половины общего объема учебника посвящено
вопросам планирования производственно-хозяйственной
деятельности холодильных предприятий. И это
правильно, так как в современных условиях планирование
является центральным звеном управления народным
хозяйством.
В главе XII раскрываются основные принципы и виды
планирования, содержание техпромфинплана, система его
показателей. Подчеркивается, что существующая система
планирования и ее дальнейшее совершенствование
направлены на оптимальное сочетание централизации
планового руководства с инициативой предприятий. Централизм
не только не противоречит социалистической
демократии, но предполагает широкое участие масс в управлении
производством. В связи с этим сокращено число
директивных показателей, утверждаемых вышестоящей
организацией, усилены меры по экономическому стимулированию
предприятий в разработке напряженных планов, их
научной обоснованности, повышена самостоятельность
предприятий в получении и использовании средств для
технического перевооружения производства и социального
развития коллективов предприятий и т. д.
В главах XIII—XXII подробно рассмотрены
содержание, показатели, методы разработки и обоснования
основных разделов техпромфинплана: плана производства и
реализации продукции, повышения эффективности
производства, капитального строительства, труда и
заработной платы, материально-технического снабжения,
себестоимости, прибыли и рентабельности производства,
фондов экономического стимулирования, финансового
плана, плана социального развития коллектива предприятия.
В учебнике представлены методы необходимых
плановых расчетов. Например, показаны порядок и методика
расчетов оптового товарооборота, производственной
мощности холодильного предприятия, экономической
эффективности планируемых организационно-технических
мероприятий и капитальных вложений, планирования
численности работников, себестоимости отдельных видов
продукции, планирования потребности в оборотных средствах,
кредита, баланса доходов и расходов и др. Показана
сущность и методика анализа выполнения показателей по
каждому разделу техпромфинплана.
В планировании, как известно, все большую роль
играют экономико-математические методы. В учебнике
охарактеризованы основные из них и область их
применения.
Наиболее подробно показаны методика сетевого
планирования на примере реконструкции фабрики мороженого
(глава XII), а также математические методы планирования
производства и реализации продукции (глава XIII).
В большинстве глав учебника содержатся
необходимые для овладения методикой экономического анализа
расчеты, но в ряде случаев их недостаточно. Так, при
рассмотрении планирования производительности труда
(глава XVII) следовало бы не ограничиваться простым
перечислением факторов ее роста (с. 302—303), а привести
методику и примеры расчета по каждому фактору. Было бы
целесообразно дать примеры расчетов фондов
экономического стимулирования (глава XX), величины платы за
производственные фонды (глава XXI).
Нуждаются в более подробном рассмотрении
экономико-математические методы планирования и управления,
вопросы экономического анализа, как один из
важнейших предпосылок научного планирования.
Некоторые вопросы, изложенные в учебнике,
дублируют курс экономики промышленности. Например,
следовало бы остановиться только на тех вопросах планирования
капитального строительства (глава XVI), которые
непосредственно связаны с планированием ввода в действие
основных фондов и производственных мощностей на
действующих холодильных предприятиях. Во избежание
дублирования с курсом экономики промышленности можно
также сократить изложение принципов организации
заработной платы, тарифной системы (глава VII), исключить
методику расчета эффективности капитальных вложений
по народному хозяйству и отраслям промышленности в
целом (глава XVI).
Имеется ряд неточностей в изложении материала. В
главе XIX необходимо уточнить порядок включения
местных налогов, сборов и прочих обязательных платежей,
так как на с. 337 указано, что они производятся за счет
прибыли, а на с. 338, что они включаются в себестоимость
продукции (в общехозяйственные расходы).
В формуле для расчетов убытков от ликвидации
неиспользуемых основных фондов (с. 267) не указано, какая
норма амортизации должна учитываться — общая или
только предназначенная на полное восстановление.
Неясно, зачем в пояснение формулы расчета дополнительных
капитальных вложений (с. 266) включены обозначения
В1Г и В2Г, которые в формуле не показаны.
Для лучшего усвоения материала, особенно
приводимых многочисленных формул, следует упорядочить
буквенные обозначения показателей: например, буквой
«Т» обозначены сроки окупаемости капитальных
вложений (с. 272, 297 и др.), сроки ввода в действие
производственных фондов (с. 299), часовые тарифные ставки (с. 309),
буквой «3» — заработная плата (с. 309), годовая
потребность в сырье и материалах (с. 378), норма запаса
незавершенного производства (с. 379) и т. д.
Несмотря на отмеченные недостатки, учебник в целом
заслуживает высокой оценки. Он внесет существенный
вклад в совершенствование экономической подготовки
инженерных кадров и будет полезен не только для студентов
и преподавателей вузов, но и для инженерно-технических
работников предприятий холодильной, мясной и
молочной промышленности.
st
УДК 016:621.56/.59@43.3)
Диссертации в области
холодильной техники
и технологии за 1971 — 1973 гг.
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список диссертационных работ на
соискание ученых степеней Доктора и|кандидата наук в
области холодильной техники, технологии и других смежных
специальностей, защищенных в 1971—1973 гг. может
представить интерес для научных сотрудников и
специалистов - холодильщиков, работающих в различных
отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Диссертации на соискание ученой степени доктора
технических наук
Исследование процессов и циклов рефрижераторных
криогенных установок с детандерами. Марфени-
н а И. В. М., 1971, 310,;л. с илл. Библиогр.: л. 293—310.
Защищена в Моск. высш. техн. училище им. Н. Э.
Баумана 10/IV 1972 г.; утв. 8/VI 1973 г.
Опыт использования 'солнечной энергии для летнего
охлаждения. КакабаевА. Ашхабад, 1972, 332 л.
с илл. Библиогр.: 314—332.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти
28/V 1973 г.; утв. 8/Н 1974 г.
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Характеристики холодильных электродинамических
компрессоров и их элементов (теория и методы расчета).
Г л и к с о н А. Л. Одесса, 1972, 141 л. с илл. Библиогр.:
л. 140—147.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 23/IV 1973 г.
Исследование рабочего процесса термомеханической
компрессорной установки. Сивков В. П. М., 1972,
161 л. с илл. Библиогр.: л. 150—161.
Защищена в Моск. высш. техн. училище им. Н. Э.
Баумана; утв. 26/Щ1973 г.
Экспериментальное и теоретическое исследование
эффективности применения самодействующих и
принудительно-управляемых гидроприводом клапанов в поршневых
компрессорах средней холодопроизводительности. А р -
т а м о н о в а И. Е. Л., 1973, 188 л. с илл. Библиогр.:
л. 154—163.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 13/IV 1973 г.
Специальные задачи регулирования
производительности поршневого компрессора присоединением
дополнительных полостей. С е р д а к о в М. А. Л., 1972, 192 л.
с илл. Библиогр.: л. 170—177.
Защищена в Ленингр. политехи, ин-те им. М. И.
Калинина; утв. 3/IV 1973 г.
Исследование рабочих процессов высокооборотных
поршневых компрессоров на'режимах регулирования путем
подключения дополнительного мертвого пространства.
М а р ы ш е в Р. А. Л., 1973, 205 л. с илл. Библиогр.:
л. 184—189.
Защищена в Ленингр. политехи, ин-те им. М. К.
Калинина; утв. 8/IV 1973 г.
Исследование теплоиспользующих нагнетателей и тур-
бохолодильных машин, создаваемых на основе
авиационных газотурбинных двигателей. Бондарев И. Т.
Одесса, 1973, 152 л., 73 л. илл. Библиогр.: л. 135—149.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 12/Ш 1973 г.
Применение математического моделирования для
анализа характеристик низкотемпературных установок с
прямым и обратным термодинамическими циклами. В о -
р о б ь е в И. Д. Новосибирск, 1973, 153 л. с илл.
Библиогр.: л. 105—109.
Защищена в Сиб. отд-нии Акад. наук СССР; утв. 24/ХН
1973 г.
Исследование низкотемпературных холодильных
машин, работающих на смесях фреонов-12 и -23. Васю-
тинский Ю. А. Одесса, 1973, 204 л. с илл. Библиогр.:
л. 185—194.
Защищена в Одесск технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 24/ХН 1973 г.
Анализ рабочего процесса и повышение эффективности
газовых машин типа «Стирлинг-Филипс». Кузне-
ц о в Б. Г. М., 1972, 189 л. с илл. Библиогр.: л. 153—158.
Защищена в Моск. высш. техн. училище им. Н. Э.
Баумана; утв. 1/Х 1973 г.
Исследование надежности компрессоров бытовых
холодильников. Соболев В. Е. М., 1973, 171 л. с илл.
Библиогр.: л. 157—171.
Защищена в Моск. технол. ин-те; утв. 22/VI 1973 г.
Исследование полупроводниквых термоэлектрических
тепловых насосов типа «воздух-воздух» .Прейзер А. Б.
М., 1973, 151 л. с илл. Библиогр.: л. 141—146.
Защищена в Гос. науч.-исслед. энергетич. ин-те им.
Г. М. Кржижановского; утв. 12/XI 1973 г.
Исследование характеристик теплохладоэнергетиче-
ских агрегатов для комплексного производства энергии
и твердой углекислоты. Р а х м а н о в Ю. А. Л., 1972,
215 л. с илл. Библиогр.: л. 196—208.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 23/11 1973 г.
Выбор оптимальных типов и исследование холодильных
машин в системах кондиционирования воздуха при
эксплуатации на судах с подводными крыльями. Е ф р е -
м о-в С. Н. Горький, 1972, 140 л. с илл., 21 л. илл.
Библиогр.: л. 111—120.
Защищена в Горьк. политехи, ин-те им. А. А.
Жданова; утв. 13/Ш 1973 г.
Разработка и исследование малогабаритных контактных
кондиционеров для судовых систем кондиционирования
воздуха. В а в и л и н О. А. Л., 1972, 176л. с илл. Библиогр:
л. 168—174.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 15/VI 1973 г.
Исследование эффективности системы
кондиционирования воздуха на базе теплоиспользующих холодильных
машин, как средства улучшения условий и повышения
безопасности труда. Деревянно В. И. Севастополь,
1973, 194 л. с илл. Библиогр.: л. 185—194.
Защищена в Севастопольск. приборостроит. ин.-те;
утв. 22/XI 1973 г.
Исследование эксплуатационных свойств масляных
воздушных фильтров систем вентиляции и
кондиционирования воздуха при различных видах замасливателей.
Борисов Н. И. М., 1972, 137 л. с илл. Библиогр.:
л. 131—134.
Защищена в Центр, науч.-исслед. и проектно-эксперим.
ин-те пром. зданий и сооружений Госстроя СССР; утв.
23/Ш 1973 г.
Исследование гидравлического сопротивления и
теплообмена при охлаждении аномально-вязких молочных
продуктов в гофрированных каналах пластинчатых
теплообменников. К о н а н ы х и н А. В. Л., 1973, 233 л. с илл.
Библиогр.: л. 167—178.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 30/XI 1973 г.
Интенсификация теплообмена в судовых рыбоохладите-
лях. Голубев Б. В. М., 1971, 246 л. с илл. Библиогр.:
л. 181—188.
Защищена в Калининград, техн. ин-те рыбн. пром-сти
и хоз-ва; утв. 25/IV 1972 г.
52
Экспериментальное исследование судовых листока-
шальных воздухоохладителей. З^а т и р к а И. Ф.
Одесса, 1973, 189 л. с илл. Библиогр.-/л. 150—157.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти;
<утв. 23/IV 1973 г.
Исследование опытной секции охладителя воздуха с
псевдоожиженным слоем. Рассолов Б. К- М., 1973,
122 л. с илл. Библиогр.: л. 106—115.
Защищена во Всесоюзн. заоч. ин-те пищ. пром-сти;
утв. 11/ХИ 1973 г.
Экспериментальное исследование процесса испарения
жидкости в вакууме применительно к холодильным
опреснительным установкам. Комяков О. Г.М., 1972, 162л.
с илл. Библиогр.: л. 144—155.
Защищена в Моск. ин-те хим. машиностроения; утв.
21/VI 1973 г.
Исследование метода опреснения воды контактным
замораживанием. П р о ш и н Э. А. М., 1972, 249 л.
с. илл. Библиогр.: л. 210—223.
Защищена во Всесоюзн. научн-исслед. ин-те водоснабж.
канализац., гидротехн. сооружений и инженер,
гидрогеологии; утв. 16/V 1973 г.
Конструкции] наружных стен холодильников в
климатических условиях Вьетнама. Нго Шум. М., 1973,
173 л. с илл. Библиогр.: л. 163—173.
Защищена в Моск. инж.-строит. ин-те им. В. В.
Куйбышева; утв. 20/111 1973 г.
Исследование системы эксплуатации и технического
обслуживания автономных рефрижераторных вагонов.
Е к и м о в с к и й И. П. М., 1973 , 209 л с илл.
Библиогр.: л. 166—172.
Защищена в Моск. ин-те инженеров ж.-д. транспорта;
утв. 28/ХП 1973 г.
Исследование динамических воздействий на
холодильное оборудование рефрижераторного подвижного
состава в условиях эксплуатации. Журавлев Н. П.
М., 1973, 207 л. с илл. Библиогр.: л. 201—207.
Защищена в Моск. ин-те инженеров ж.-д. транспорта;
утв. 29/XI 1973 г.
Характеристики тепло-массообмена через ограждения
кузовов рефрижераторных вагонов. Иванов К. В.
М., 1973, 171 л. с илл. Библиогр.: л. 166—171.
Защищена во Всесоюзн. науч.-исслед. ин-те ж.-д.
транспорта; утв. 29/VI 1973 г.
Исследование электрических нагрузок пассажирских
.вагонов с кондиционированием воздуха. Ш v с т е р А. А.
М., 1971, 163 л. силл.
Защищена в Моск. ин-те инженеров, ж.-д. транспорта;
утв. 15/VI 1973 г.
Разработка и исследование электронных холодильников
для аналитического контроля в химической
промышленности. К а п л и н Ю. П. Л., 1972, 163 л. с илл.
Библиогр.: л. 158—163.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 12/Ш 1973 г.
Исследование систем автоматической стабилизации
температурного режима регенераторов воздухораздели-
тельных установок. Ермаков А. П. М., 1972, 154 л.
с илл. Библиогр.: л. 120—127.
Защищена в Моск. высш. техн. училище им. Н. Э.
Баумана; утв. 18/VI 1973 г.
Вопросы повышения экономической эффективности
основных производственных фондов в кислородном
производстве. Плешков В. П. Л., 1972, 208 л. с илл.
Библиогр.: л. 196—208.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 27/ХН 1972 г.
Исследование процессов в прямоточном детандере с
внутренним приводом клапанов. Савинова Н. М.
.М., 1973, 118. л. с илл. Библиогр.: л. 111—118.
Защищена в Моск. энерг. ин-те; утв. 20/IV 1973 г.
ТЕРМОДИНАМИКА, ТЕПЛОПЕРЕДАЧА
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование термодинамических свойств фреона-11.
Кремневская Е. А. М., 1972, 155 л., 52 л. илл.
Библиогр.: л. 117—121.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 12/Ш 1973 г.
Исследование термодинамических свойств новых ра-
бочих|веществ холодильных машин фреонов-12В1 и 13В1.
Алешин Ю. П. М., 1972, 160 л. с илл. Библиогр.:
л. 147—155.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 23/П 1973 г.
Методы расчета термодинамических свойств
малоисследованных рабочих веществ холодильных машин. К у -
ропаткинЕ. И. Одесса, 1973, 185 л. с илл. Библиогр.:
л. 138—145.
Защищена в Одесск. технол. ин-те пищ. пром-сти им.
М. В. Ломоносова; утв. 21/IX 1973 г.
Вопросы расчета термодинамических свойств плотных
газов и жидкостей. Селеванюк В. Н. Одесса,
1972, 145 л. с илл. Библиогр.: л. 117—128.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 21/V 1973 г.
Исследование теплообмена при кипении фреонов в
щелевых каналах пластинчатых испарителей. А з а р -
с к о в В. М. Л.,1973,186 л. с илл. Библиогр.: л.147—153.
Защищена в*Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 18/V 1973' г.
Исследование тепло- и массообмена при абсорбции
аммиака водоаммиачным раствором из водородоаммиачной
смеси внутри наклонно расположенной трубы. Оси-
п о в Ю. В. Л., 1973, 298 л. силл. Библиогр.: л. 177—182.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 13/IV 1973 г.
Экспериментальное исследование коэффициента
теплоотдачи при конденсации аммиака на горизонтальных
трубках с примесью минеральных масел. МирмовН.И.
М., 1972, 144 л. с илл. Библиогр.: л. 128—137.
Защищена в Моск. ин-те хим. машиностроения; утв.
24/V1973r.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Диссертации на соискание ученой степени кандидата
технических наук
Исследование влияния холодильной обработки и
хранения на изменения свободных нуклеотидов, нингидринпо-
ложительных веществ и структурных свойств мяса. Д и -
бирасулаев М. А. М., 1972, 168 л. силл. Библиогр.:
л. 143—163.
Защищена во Всесоюзн. науч-исслед. ин-те мясн. пром-
сти; утв. 25/1 1973 гг
Исследование влияния замораживания на мышечную
ткань мяса. Шкермонтова Л. А. Л., 1972, 156 л.
с илл., 30 л. илл. Библиогр.: л. 143—156.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 20/Х 1972 г.
Значение состояния мяса перед замораживанием в
связи с изменениями белков при длительном холодильном
хранении. Егиазарян С. А. М., 1972, 119 л., 5 л. илл.
Библиогр.: л. 95—110.
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти;
утв. 14/VI 1972 г.
Комплексное исследование морозильной камеры с
целью интенсификации процесса замораживания мяса.
А в е р и н Г. Д. М., 1973, 168 л. с илл. Библиогр.:
л. 134—155.
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти;
утв. 18/VI 1973 г.
53
Исследование камер для поточного замораживания мяса
на производственных холодильниках. Ильинский
Д. Н. Одесса, 1973, 233 л. с илл. Библиогр.: л. 158—174.
Защищена в Одесск. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 24/ХН 1973 г.
Исследования влияния хранения мяса в
переохлажденном виде на изменения его качественного состояния.
КоржемановаЛ. А. Л., 1973, 172 л. с илл.
Библиогр.: л. 147—166.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 25/ХИ 1973 г.
Исследование процесса вакуумного охлаждения
измельченного мяса и разработка эффективного оборудования для
этой цели. Якушев О. И. М., 1972, 155 л. с илл.
Библиогр.: л. 116—127.
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти;
утв. 17/1 1973 г.
Влияние исходных свойств мяса и условий
сублимационной сушки его в гранулированном состоянии на качество
высушенного продукта. Я с ы р е в а В. А. М., 1972,
171 л. с илл. Библиогр.: л. 149—171.
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти;
утв. 29/ХП 1972 г.
Исследование камеры хранения мороженых продуктов,
как объекта регулирования температуры воздуха. Э г -
л и т А. Я. Л., 1973, 216 л. с илл. Библиогр.: 164—173.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 14/ХП 1973 г.
Исследование условий хранения охлажденного мяса в
контролируемой атмосфере с повышенным содержанием
азота. Куликовская Л. В. М., 1973, 194 л. с илл.
Библиогр.: л. 157—192.
Защищена во Всесоюзн. науч-исслед. ин-те мясн. пром-
сти; утв. 3/VII 1973 г.
Влияние вакуумной упаковки в сочетании с некоторыми
инертными газами на качество и сохраняемость мясных
полуфабрикатов. Р у ц к и й А. В. Л., 1973, 132 л. с илл.
Библиогр.: л. 116—123.
Защищена в Ленингр. ин-те сов. торговли им. Ф.
Энгельса; утв. 28/ХН 1973 г.
Исследование влияния криогенного замораживания
эндокринно-ферментного сырья на сохранность в нем
активных начал. Александрова Н. А. М., 1973,
169 л. с илл. Библиогр.: л. 138—156.
Защищена во Всесоюзн. науч-исслед. ин-те мясн. пром-
сти; утв. 28/VI 1973 г.
Исследование производственного холодильника
мясокомбината с целью включения его в контур
автоматизированной системы управления. Фрезоргер А. Д. М.,
1972, 180 л. с илл. Библиогр.: л. 146—164.
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти;
утв. 26/ХП 1972 г.
Исследование свойств фарша из мяса мороженой рыбы
и изыскание способа улучшения его качества. Бы-
к о в а В. М. М., 1973, 201 л. с илл. Библиогр.: л. 150—
170.
Защищена во Всесоюзн. науч-исслед. ин-те мор. рыбн.
хоз-ва и океанографии; утв. 25/V 1973 г.
Влияние технологических условий замораживания на
физико-химические и качественные изменения мышечной
ткани рыбы. СеражутдиноваЛ. Д. Л., 1973,
155 л. с илл. Библиогр.: л. 144—155.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 29/VI 1973 г.
Исследование технологии замораживания рыбы с
применением подпрессовки. Федорова Н. К. М., 1972,
163 л. с илл. Библиогр.: л. 146—163.
Защищена в Моск. ин-те нар. хоз-ва им. Г. В.
Плеханова; утв. 19/Х 1973 г.
Исследование теплообмена с целью интенсификации
процесса размораживания рыбы и создание технических
средств. Усвят Н. Е.Л., 1973, 228 л. с илл. Библиогр. г
л. 221—228.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти^
утв. 23/XI 1973 г.
Исследование влияния замороженных сливок летней*
выработки на качество сливочного масла.
Марьинская Л. К. Л., 1972, 212 л. с илл. 9 л. илл. Библиогр.:
л. 148—165.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 29/ХН 1972 г.
Исследование изменения шоколадного масла в связи с
обоснованием условий его холодильного хранения.
ОмарЭль-Демердаш Мохамед. Л., 1973,
254 л. с илл. Библиогр.: л. 235—254.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;.
утв. 15/VI 1973 г.
Исследование технологического режима
сублимационной сушки кефирных грибков и молочнокислых заквасок.
ДмитриченкоМ. И. Л., 1971, 187 л. с илл. Библи-
лиогр.: л. 142—163.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;,
утв. 10/ХП 1971 г.
Исследование статистических и динамических
характеристик малых пастеризационно-охладительных
установок для молока и оптимизация управления ими.
Ибрагимов А. И. Л., 1973, 217 л. с илл. Библиогр.: л. 163—
169.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 30/XI 1973 г.
Интенсификация процесса сублимационного
обезвоживания гомогенизированных пищевых продуктов
наложением электрических и магнитных полей. Б антышЛ.А.
М., 1973, 181 л. с илл. Библиогр.: л. 152—162.
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти;,
утв. 19/ХII 1973 г.
Расчет и обеспечение герметичности камер
холодильного! хранения плодов в регулируемой газовой среде.
Дятлов В. А. М., 1972, 132 л. с илл. Библиогр.:
л. 129—132.
Защищена в Науч-исслед. ин-те строит, физики; утв.
4/IV 1973 г.
Хранение яблок Краснодарского края в регулируемой»
газовой среде. Полетаева Н. Н. Л., 1973, 219 л.
с илл. Библиогр.: л. 153—172.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;
утв. 18/V 1973 г.
Исследование процесса вакуумного охлаждения соков
с мякотью. Бытьева В. В. Л., 1970, 175 л. с илл.,
28 л. илл. Библиогр.: л. 157—172.
Защищена в Ленингр. технол. ин-те холод, пром-сти;.
утв. 10/ХП 1971 г.
Применение замораживания для повышения сокоотда-
чи при получении плодовых натуральных соков. К а ч у -
ровская Т. В. Одесса, 1971, 205 л. с илл., 3 л. илл.
Библиогр.: л. 161—184.
Защищена в Одесск. технол. ин-те пищ. пром-сти им.
М. В. Ломоносова; утв. 25/П 1972 г.
Влияние температур хранения ниже нуля градусов нш
биохимические и товароведные свойства репчатого лука.
Климова Г. С. М., 1973 175 л. с илл. Библиогр.:
л. 130—151.
Защищена в Моск. ин-те нар. хоз-ва им. Г. В.
Плеханова; утв. 1/VI 1973 г.
Исследование вопросов перевозок свежих плодов и
овощей в рефрижераторном подвижном составе. Г а ф у -
р о в X. Л. М., 1972, 167 л. с илл. Библиогр.: л. 144—150.
Защищена в Моск. ин-те инженеров ж.-д. транспорта;
утв. 12/1 1973 г.
Стабилизация жировой и воздушной дисперсных фаз
мороженого с целью совершенствования технологии его
производства. Ф и л ь ч а к о в а Н. Н. М., 1973, 167 л,.
с илл. Библиогр.: л. 135—152.
54
Защищена во Всесоюз. науч-исслед. ин-те мясн. пром- Диссертация на соискание ученой степени
сти; утв. 14/VI 1973 г. кандидата биологических наук
Исследование и разработка технологии производства О физиологических механизмах химической терморегу-
пористых крахмалов методом замораживания крахмальных ляции при адаптации к холоду. Соболев В. И. До-
«лейстеров. Оленева Г. Е. М., 1973, 182 л. с илл. нецк, 1973, 180 л. с илл. Библиогр.: л. 156—186.
Библиогр.: л. 145—158. Защищена в Донецком гос. ун-те; утв. 25/ХП 1973 г.
Защищена в Моск. ин-те нар. хоз-ва им. Г. В. Плеха- Диссертация на соискание ученой степени
нова; утв. 19/Х 1973 г. кандидата экономических наук
Исследование процесса сублимационной сушки грану- Использование экономико-математического моделиро-
лированных пищевых продуктов в подвижном слое. Ц ю - вания в выявлении резервов повышения эффективности
п а В. И. М., 1972, 184 л. с илл., 37 л. илл. Библиогр.: производства мороженого. Маркин Ю. П. М., 1972,
л. 143—156. 160 л. с илл., 16 л. илл. Библиогр.: л. 156—160.
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти; Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти;
утв. 22/XI 1972 г. утв. 23/П 1972 г.
Исследование процессов и разработка оборудования для * *
получения замороженных гранул из жидких пищевых про- *
дуктов. К а тю х и н В. А. М., 1973, 218 л. с илл. Биб- Списки диссертаций, защищенных в 1962—1972 гг.,
лиогр. л. 164—173. опубликованы в журнале «Холодильная техника»: 1965,
Защищена в Моск. технол. ин-те мясн. и мол. пром-сти; № 1; 1966, № 3; 1968, № 1; 1969, № 4; 1970, № 2; 1971,
утв. 4/IV 1973 г. № 2; 1972, № 3; 1973, № 5; 1974, № 9.
y\A/W\AAAA/VWW\AA/\AAAA/\AA/\AAA/\A/\/W\/W
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более
пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и
с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях следует использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список литературы к статье необходимо подготавливать в соответствии с ГОСТ
7.1—69 «Описание произведений печати для библиографических и информационных
изданий». В списке литературы приводятся фамилия и инициалы автора, название
книги, статьи, а также место издания, название издательства, год издания (или название
журнала, или другого периодического издания, год выпуска, номер, страницы, на
которых помещена статья). Ссылки на литературу необходимо давать в тексте по
порядку номеров.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с соблюдением
ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый наибольший
размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной
странице.
7. Одновременно со статьей необходимо представить реферат. В нем кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного
текста, напечатанного через два интервала.
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Всесоюзный общественный смотр
«Наука—техника — качество»
Всесоюзный общественный смотр
выполнения планов внедрения
достижений науки и техники в
промышленность и повышения качества
продукции (НТК) проводится на
предприятиях и в организациях пищевой,
мясной, молочной промышленности и
рыбного хозяйства СССР с 1 января по
31 декабря 1975 г.
В смотре участвуют первичные
организации НТО пищевой
промышленности, республиканские, краевые и
областные правления и их секции.
Основные задачи смотра. Цель
смотра — активизация творческой
инициативы научно-технической
общественности пищевой, мясной,
молочной и рыбной отраслей
промышленности, направленной на успешное
выполнение заданий завершающего года
девятой пятилетки в свете решений
XXIV съезда КПСС по повышению
эффективности общественного
производства и ускорению темпов роста
производительности труда на основе
использования достижений науки и техники.
Члены первичных организаций
НТО, работники предприятий,
научно-исследовательских и проектных
организаций, учебных институтов
должны направить усилия на выполнение
планов по новой технике, внедрение
результатов научных исследований в
производство, бороться за повышение
качества продукции.
Республиканские, краевые,
областные правления НТО обеспечивают
участие в смотре первичных
организаций НТО и отраслевых секций,
контролируют выполнение планов по новой
технике, следят за применением всех
видов стимулирования, созданием и
внедрением новой техники,
заслушивают информации министерств,
объединений, отраслевых управлений,
трестов о ходе выполнения планов по
новой технике и
научно-исследовательским работам.
В ходе общественного смотра
первичные организации НТО пищевой
промышленности ставят перед собой
следующие задачи:
на предприятиях —
всемерно повышать производительность
труда и эффективность производства на
основе выполнения планов по новой
технике, создавать
комплексно-механизированные цехи, участки,
особенно на погрузочно-разгрузочных,
складских и вспомогательных
работах, применять прогрессивные
технологические процессы,
высокопроизводительное оборудование и автоматы,
модернизировать оборудование,
внедрять научную организацию труда,
средства вычислительной техники,
всемерно улучшать качество продукции
и ее ассортимент, осуществлять
подготовку к присуждению Знака
качества;
в
научно-исследовательских, уче б н ы х г
институтах и центральных
лабораториях — выполнять ,на
высоком уровне и в установленные
сроки планы
научно-исследовательских и опытных работ, решать
проблемы, обеспечивающие повышение
эффективности производства, создавать
и осваивать высокоэффективные
технологические процессы, машины и
оборудование, средства механизации и
автоматизации, методы и средства
контроля, совершенствовать организацию
и управление производством на основе
НОТ, внедрять автоматизированные
системы управления и обработки
информации на предприятиях, в
объединениях и министерствах;
в проектных и
конструкторских
организациях — разрабатывать экономичные
проекты предприятий, цехов,
сооружений на высоком техническом и
эстетическом уровне, своевременно
обеспечивать вновь строящиеся и
реконструируемые предприятия проектной
документацией, создавать новые
эффективные конструкции машин,
приборов, средств автоматизации и
механизации производства, проводить
общественное обсуждение проектов и
заданий на разработку новых машин и
аппаратов с привлечением работников
промышленности,
научно-исследовательских институтов и других
организаций;
в министерствах,
объединениях, управлениях,
трестах — обеспечивать высокое
качество разработок, эффективную и
своевременную помощь предприятиям
и организациям в выполнении планов,
контроль и отчетность по новой
технике.
Организация смотра. Всесоюзный
общественный смотр проводит
Центральное правление НТО пищевой
промышленности совместно с Минпищепро-
мом СССР, Минмясомолпромом СССР,
Минрыбхозом СССР и ЦК профсоюза
рабочих пищевой промышленности.
Для руководства проведением
общественного смотра
республиканскими, краевыми и областными
правлениями создаются смотровые комиссии,
в состав которых входят руководящие
инженерно-технические работники
предприятий и организаций,
представители отраслевых секций НТО и
комитетов профсоюза.
Смотровые комиссии составляют
планы работ, а при необходимости —
и сметы расходов.
В первичных организациях
смотровые комиссии и советы НТО также
составляют годовой план работы и в
соответствии с ним организуют
творческие группы, бригады, добиваются
принятия членами НТО личных и
групповых ^творческих планов-обязательств.
"•' В период смотра советы первичных
организаций НТО совместно с
руководящими инженерно-техническими
работниками предприятий и
профсоюзной организацией руководят работой
смотровых комиссий.
[Смотровые комиссии правлений,
секций и первичных организаций НТО
совместно с руководителями
хозяйственных организаций не реже одного
раза в квартал рассматривают ход
выполнения планов внедрения новой
техники и повышения качества
продукции, отмечают мероприятия и
формы работы, заслуживающие
распространения, вскрывают причины,
тормозящие выполнение планов,
принимают меры к устранению недостатков.
Первичные [организации НТО
направляют в соответствующие
правления НТО информацию о ходе смотра,,
освещая в ней, в частности, новые
эффективные технические мероприятия*
и формы участия научно-технической
общественности в смотре, состояние
выполнения плана по новой технике за
квартал, предложения и мероприятия,,
необходимые для обеспечения
выполнения годового плана.
Республиканские, краевые,
областные правления НТО к 1 августа
56
1975 г. направляют в Центральное
правление информацию о ходе смотра
за полугодие.
Подведение итогов смотра. В
отчете об итогах смотра необходимо в
первую очередь отразить результаты
деятельности НТО и ее смотровой
комиссии, членов НТО в решении задач
технического прогресса за счет
общественных форм работы.
Смотровая комиссия первичной
организации НТО до 25 января 1976 г.
должна обобщить результаты смотра
и доложить о них на заседании совета
первичной организации НТО.
Рекомендуется рассмотреть итоги
смотра на общем собрании членов НТО
или предприятия. Отчет об итогах
смотра за подписью председателя
совета первичной организации НТО и
председателя смотровой комиссии
представляется в смотровую комиссию
областного, краевого и
республиканского правления к 30 января 1976 г.
Последняя подводит итоги,
намечает победителей смотра и о
результатах докладывает на заседании
правления. Утвержденный правлением отчет
до 15 февраля 1976 г. направляется в
республиканское правление общества
(для краев и областей РСФСР — в
Центральное правление НТО).
Смотровая комиссия
республиканского правления НТО до 25 февраля
1976 г. подводит итоги по республике,
определяет победителей смотра и о
результатах докладывает на заседании
Президиума.
Утвержденный отчет правления об
итогах смотра за подписью
председателя правления НТО и председателя
смотровой комиссии с приложением
отчетов первичных организаций
общества, представляемых к поощрению,
направляется к 1 марта 1976 г. в
смотровую комиссию Центрального
правления НТО.
Смотровая комиссия Центрального
правления НТО пищевой
промышленности в течение марта — апреля 1976 г.
подводит итоги Всесоюзного
общественного смотра и определяет
победителей.
Поощрение победителей смотра.
Первичные организации НТО,
принимавшие активное участие во
Всесоюзном общественном смотре НТК
и добившиеся высоких показателей в
выполнении планов внедрения новой
техники и научно-исследовательских
работ, а также республиканские,
краевые, областные правления НТО
и их секции, обеспечившие за счет
широкого участия первичных
организаций НТО в смотре НТК
наилучшие показатели выполнения
планов новой техники и научно-
исследовательских работ по
республике, краю, области, награждаются
Президиумом Центрального
правления НТО пищевой промышленности
грамотами и денежными премиями.
Непременное условие для
поощрения первичной организации НТО за
проведение смотра — выполнение
предприятием, научно-исследовательским
институтом, проектно-конструктор-
ской организацией плана по новой
технике и основным
производственно-техническим показателям за 1975 г.
Для награждения первичных
организаций НТО — победителей
Всесоюзного смотра НТК Центральным
правлением НТО устанавливаются:
одна первая премия 500 руб., три
вторых премии по 300 руб., шесть третьих
премий по 200 руб., двадцать
четвертых премий по 150 руб.
Для республиканских, краевых и
областных правлений НТО,
обеспечивших участие в смотре наибольшего
числа первичных организаций НТО,
добившихся широкого привлечения
научной и инженерно-технической ©б-
щественности к осуществлению
мероприятий по смотру НТК и тем самым
способствовавших лучшему
выполнению плана внедрения!новой техники и
научно-исследовательских работ по
республике, краю, области,
устанавливается 15 поощрительных премий:
одна —200 руб., две по 150 руб.,
семь по 100 руб. и пять премий для
секций по 100 руб.
Денежные премии используются
организациями НТО на научные
командировки его членов,
приобретение средств научно-технической
пропаганды, а также на поощрение членов
НТО, принимавших активное участие
в пр оведении ?смотр а.
ХРОНИКА
Выставка «Единая система
технологической подготовки
производства» на ВДНХ СССР
С 12 мая по 20 июня 1975 г. в
межотраслевом павильоне № 1 ВДНХ
СССР будет проходить выставка
«Единая система технологической
подготовки производства» (ЕСТПП). В ней
примут участие 17 министерств,
свыше 120 объединений, предприятий и
институтов, Академия наук СССР и
Академия наук союзных республик.
В экспозиции выставки,
насчитывающей около 5 тыс. экспонатов,
найдут отражение формы организации и
управления технологической
подготовкой производства на основе ЕСТПП,
методы автоматизированного
проектирования технологических процессов
м средств технологического оснащения.
На выставке будут представлены
следующие разделы:
1. ЕСТПП. Общие вопросы.
2. Унификация и стандартизация
систем машин и приборов — основа
эффективности общественного
производства.
3. Стандартизация — основа новых
методов проектирования и поставки
изделий на производство.
4. Прогрессивные методы
автоматизированного управления подготовки
производства на базе стандартизации.
5. Типовые и групповые
технологические процессы — основа повышения
уровня оснащенности, комплексной
механизации и автоматизации
производственных процессов.
6. Механизация и автоматизация
транспортирования и складирования
грузов на базе стандартизации —
основные резервы производительности
труда.
7. Повышение уровня применения
стандартной технологической
оснастки и инструмента — основа
сокращения сроков и стоимости освоения
новой техники.
8. Методологическое обеспечение
промышленного производства.
9. Опыт передовых промышленных
предприятий по повышению качества
выпускаемой продукции и
совершенствованию подготовки и организации
производства на базе стандартизации.
На выставке будет работать спра-
вочно-информационный центр.
Выставка продемонстрирует на
примерах отраслей и передовых
предприятий комплексное решение задач
ЕСТПП по повышению качества
выпускаемой | продукции и
совершенствованию методов*подготовки и
организации производства.
57
новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84:025.9
Кондиционирование воздуха
в картинных галереях, музеях,
книгохранилищах и архивах
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КЛРПИС
ГипроНИИ АН СССР
Применение систем кондиционирования воздуха (СКВ)
в картинных галереях, музеях, книгохранилищах и
архивах способствует сокращению затрат на реставрацию
художественных и исторических сокровищ, улучшению
условий пребывания посетителей и персонала, сбережению
памятников старины для будущих поколений. Расчеты
показали, что устройство СКВ в картинных галереях
очень быстро окупается сокращением расходов на
ежегодные реставрационные работы [1].
Конструктивные особенности, мощность СКВ и
точность поддержания ими параметров воздуха зависят от
характера музея и существенно различны в
художественных, исторических, естественно-научных,
промышленных, краеведческих и мемориальных музеях.
Крупные картинные галереи, музеи и библиотеки имеют
вспомогательные помещения (исследовательские
лаборатории, мастерские, лекционные и читальные залы,
аудитории, кабинеты и конторские помещения, комнаты для
просмотра кино- и микрофильмов и прослушивания
звукозаписей на пластинках и магнитофонных лентах,
магазины, буфеты и рестораны с кухнями), которые
обслуживаются самостоятельными СКВ, проектируемыми по
нормам для аналогичных помещений в зданиях других
назначений.
Принципы, которыми руководствуются при
проектировании и монтаже СКВ для экспозиционных залов и
хранилищ, изложены ниже.
Объемно-планировочные и конструктивные решения
экспозиционных залов в картинных галереях,
художественных и исторических музеях обычно таковы, что тепло-
поступления от солнечной радиации минимальны.
Поэтому холодильные нагрузки на СКВ складываются из
расходов холода на ассимиляцию тепловыделений
искусственным освещением D0—50 Вт/м2 пола) и людьми
A2—12,5 Вт/м2), теплопоступлений через наружные
стены, покрытия, зенитные фонари и с наружным воздухом,
подаваемым из расчета 12—15 м3/ч на одного посетителя
[2]. Удельное число посетителей принимают равным
0,1—0,107 чел. на 1 м2 пола [2]. Инфильтрацию не
учитывают, так как за счет преобладания притока над
вытяжкой в залах поддерживается избыточное давление.
В высоких залах используют температурное
расслоение по вертикали и поэтому кондиционируют только
нижнюю зону помещений высотой 2,4—3 м, а из верхней, под
перекрытием, удаляют нагретый воздух.
При расчете теплоизбытков принимают,что в верхнюю»
зону попадает: 50% тепла от люминесцентных
светильников; 20% — от ламп накаливания; 25%
теплопоступлений через покрытие; 40% — через верхнюю часть стен
(выше 2,4—3 м). Полагают, что 20% от суммы всех тепло-
поступлений в верхнюю зону увлекается воздухом, эжек-
тируемым приточными струями, в связи с чем
увеличивается нагрузка на СКВ [2].
В хранилищах основную нагрузку на СКВ составляет
расход холода на ассимиляцию теплопоступлений через
наружные ограждения, ибо людей в этих помещениях
очень мало, а искусственное освещение большую часть
времени выключено.
В экспозиционных залах и хранилищах СКВ
поддерживает необходимую относительную влажность
воздуха— главный фактор, определяющий сохранность
экспонатов из гигроскопичных материалов (холста, текстиля,
бумаги, дерева, кожи, мехов и перьев). Клетки этих
материалов при колебаниях относительной влажности
претерпевают линейные знакопеременные изменения. Так, при
высокой влажности клетки холстов сужаются и полотна
натягиваются, а клетки дерева набухают и картины
коробятся. Возникновение резких переменных усилий в
красочных слоях приводит к их непоправимой порче. Поэтому
параметры воздуха ни при каких условиях не должны
резко изменяться.
СКВ экспозиционных залов и хранилищ должны:
круглосуточно и круглогодично надежно обеспечивать
необходимые влажностно-температурные условия;
очищать воздух от пыли, автомобильных и промышленных
газов (особенно от сернистого ангидрида — S02) и
бактерий;
создавать и поддерживать оптимальные
микроклиматические условия для посетителей, однако, без ущерба для
экспонатов;
распределять приточный воздух без образования
застойных зон, наличие которых способствует появлению
плесени на экспонатах; обладать конструктивной «гибкостью»,
т. е. легкой приспособляемостью без существенных
переделок к изменениям расстановки перегородок, стендов и
отдельных экспонатов;
не создавать шума и вибраций, которые могут повредить
экспонатам и неприятны посетителям (достигается
установкой шумопоглотителей, виброизоляторов и
максимальным удалением воздухоприготовительных агрегатов от
обслуживаемых помещений).
Параметры воздуха, поддерживаемые в
экспозиционных залах и хранилищах, указаны в табл. 1.
В Великобритании [4, 5] в экспозиционных залах
картинных галерей рекомендуют поддерживать
относительную влажность воздуха 50%, а при хранении
драгоценностей — температуру 21—22°С и относительную
влажность 60%.
В экспозиционных залах и хранилищах применяют од-
ноканальные СКВ низкого давления (до 1 кПа, или
100 кгс/м2) с частичной рециркуляцией внутреннего
воздуха @,9—0,84 от общего количества) [1], [3].
Доводчики, зональные и местные нагреватели, охладители и
трубопроводы тепло- и холодоснабжения в экспозиционных
залах и хранилищах устанавливать и прокладывать не
разрешается.
58
Таблица 1
Помещения
Картинные галереи:
экспозиционные
залы
запасники
Музеи:
экспозиционные
залы
хранилища
разных предметов
изделий из слоновой кости
Книгохранилища и
-архивы
Хранилища редких изданий и
рукописей
США [1-3]
t, °С
22
18—22
21—22
24
—
—
22—24
(летом)
21—22
(зимой)
21—22
Ф. %
55—60
50+2
50—55
50—55
—
—
50
40
45
ФРГ [6]
t, °с
—
—
19—21
—
16—18
—
—
Ф. %
—
—
50—55
—
55—60
—
—
Юнеско
t, °С
16—18
16—18
—
—
16—24
16—18
15—23
Ф, %
58+3
58+3
—
—
58+7
58+3
55±7
В существующих зданиях иногда монтируют местные
автономные увлажнительные агрегаты [5].
Подаваемый воздух предварительно очищают в
фильтрах с эффективностью не менее 85%, определяемой по дис-
колорометрическому методу [7]. Эта фильтры вместе с
пылью задерживают и несомые ею бактерии.
Сернистый ангидрид удаляют из воздуха промывкой в
орошаемых насадках из стекловолокна или в форсуночных
камерах. Эффективность промывки в этих аппаратах
примерно одинакова (табл. 2), однако форсуночным камерам
свойственен повышенный расход мощности [8].
Орошающая вода должна иметь величину активной реакции
рН 8,5—9 [2].
Особую трудность представляет архивное хранение
оригиналов цветных кинофильмов. По данным Института
вентиляционной и холодильной техники ГДР, в
помещении (бункере) для хранения фильмов следует
поддерживать температуру —7±2°С и относительную влажность
25±5%. СКВ работает на рециркуляционном воздухе
(96%), а наружный воздух D%) предварительно
охлаждается с помощью холодильных машин и осушается в
адсорбере до влагосодержания 0,1 г/кг (температура точки
Таблица2
Начальная
концентрация
S02, мг/м3
9,9
0,39
Избыточное давление воды перед форсунками,
кПа
34,5 (~0,35 кгс/см8)
конечная
концентрация
SO,, мг/м3
5,85
39
эффективность
э, %
41
45
124,4 (—1,25 кгс/см»)
конечная
концентрация
S02, мг/м8
2,73
1,43
0,0365
эффективность Э,
%
71
80
91
Примечание. Эффективность определена по
•формуле: Э=11 — Т^Ч' 10°» гДе Ян, Кк, — соответственно
¦начальная и конечная концентрации S02, мг/м3.
росы —40°С). Смесь осушенного и рециркуляционного
воздуха охлаждается до температуры — 12°С и поступает
в бункер [9].
В картинных галереях и музеях воздух обычно подают
и удаляют через решетки в стенах над и под картинами.
При установке недоходящих до пола перегородок в них
предусматривают вытяжные решетки, которые
присоединяют к рециркуляционным каналам. В результате
исключается образование застойных зон при изменениях
экспозиции
В книгохранилищах осуществляют приток и вытяжку
воздуха на каждом из ярусов. Кратность воздухообмена
обычно равна 4—6 л/ч.
Особо важные исторические документы иногда хранят
в герметичных контейнерах, заполненных гелием [2].
Редкие и наиболее ценные в художественном отношении
экспонаты для защиты от пыли и бактерий иногда
выставляют в изолированных помещениях, обслуживаемых
отдельными СКВ, которые оснащены высокоэффективными
воздушными фильтрами (степень очистки 99,97—99,99%),
точными автоматическими регуляторами и
сигнализационными устройствами, включающимися при нарушении
влажностно-температурных режимов [2].
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. «S a n i t а г -und Heizungstechnik», 1967, Bd. 32, № 12,
902.
2. A S H R A E Guide and Data Book. Applications.
N. Y., 1968, pp. 35—38.
3. «Heating, Piping 3and Air Conditioning», 1964,
vol. 36, № 9, pp. 129—131.
4. Sivingstone F. G. — «Heating and
Ventilating Engineer and Journal pi Air Conditioning», 1967,
vol. 41, № 485, pp. 289—292.
5. «Heating and Ventilating ^Engineer and Journal
of Air Conditioning», 1973, vol. 46, № 548, p. 470.
6. Hji 1 b e г t G. S «Heizung, jLuftung, Haustechnik
und Klimatechnik», 1973, !Bd. 24, № 8, S. 240—244.
7. K'a p п и с 'Е. Е. Кондиционирование воздуха в
жилых зданиях,
с. 54—57.
8. S ,w a n t о п
pp. 29—36.
• «Холодильная техника», 1974, № 5,
R. — «ASHRAE Journal», 1973, № 6,
9. Korneli E., Nadler T. Beitrag zur Archivie-
rung und Lagerung von Color-Kino-Filmen. 5 Fachta-
gung Luftungs-und Klimatechnik. Dresden, 1974, 3—
5 April.
59
справочный отдел
УДК 681.2.002.56:621.572
Новые датчики —реле
давления и температуры
В. С. НИКОЛАЕВ
СКВ Прибор
Б. Л. ФРИДМАН
ВНИИхолодмаш
В СКВ Прибор (г. Орел) на базе выпускающихся
датчиков — реле давления и температуры серии Б и датчиков —
реле разности давлений серий А и Б созданы новые ряды
приборов холодильной автоматики.
Приборы разработаны в исполнении ОМ (по
климатическим условиям) для категории 5 (по месту размещения)
в соответствии с ГОСТ 15150—69 и предназначены для
применения в судовых, транспортных и стационарных
холодильных установках. Контролируемая среда: аммиак
(только приборы серии А), фреоны, масло, воздух и другие
вещества вязкостью не более 8 пауз. Технические условия
на эти приборы одобрены Регистром Союза ССР.
Основные отличия новых приборов: расширенный
диапазон контролируемых параметров, более высокие
значения предельных давлений у датчиков — реле давления
и датчиков — реле разности давлений и предельных
разностей давлений у датчиков — реле разности давлений,
возможность применения датчиков — реле температуры в
помещениях класса В-16.
На рис. 1 приведены габаритные размеры датчиков —
реле температуры. Размеры a, L, /max> 4nin> к даны в
табл. 1.
На рис. 2 показана разметка для крепления приборов,
общая для всех типов.
Для присоединения электрического кабеля
предусмотрена клеммная колодка с сальниковым вводом, в которой
имеются три клеммы (штырь|М4), соединенные с
контактами переключателя.
В приборах 1Б контакты переключаются при
понижении контролируемого параметра до величины уставки
и при повышении епГотносительно уставки на
величину зоны нечувствительности.
В приборах 2Б контакты переключаются при повышении
контролируемого параметра до величины уставки и при
понижении его относительно уставки на величину зоны
нечувствительности.
Датчики — реле температуры изготовляются с
гладким или ребристым термобаллоном. Для модификаций'
01, 02 и 08 длина соединительного капилляра 4 м, для
модификаций 03 и 04 она составляет 2,5 м. По требованию
заказчика приборы могут поставляться с соединительными
капиллярами длиной 1,5 и 3 м, а приборы модификаций
01,02 и 0,8, кроме того, с соединительным капилляром
длиной 10 м.
Техническими условиями ТУ 25. 02-375—73
предусмотрен выпуск 11 модификаций датчиков—реле давления, а
ТУ 25.02-377—73 — выпуск 5 модификаций датчиков—реле
разности давлений. Обозначение модификаций и
основные технические характеристики этих приборов
приведены в табл. 2 и 3.
Рис. 1. Габаритные размеры датчиков—реле температуры:
/ — гладкий термобаллон; 2 — ребристый термобаллон.
I \иш*ы\
ш
щм--^!
-1
Ф52
!fOinB.<t>6,5
li
Ж
. ^ Ф
ш
60
Ф32
^от§.Ф6,5
Мб mJ
4 от 6.
Таб л и ц а 2
4 отв. Ф 6,5
Рис. 2. Разметка для крепления приборов с помощью
переходной панели (а) и без переходной панели (б).
Таблица I
Модификация
ТР-1Б-010М5
ТР-2Б-010М5
ТР-1Б-020М5
ТР 2Б-020М5
ТР-1Б-080М5
ТР-1Б-030М5
ТР-2Б-030М5
ТР-1Б-040М5
ТР-2Б-040М5
а
10
12
L
279
334
max
150
206
'mln
125
181
и
102
157
Обозначение
модификаций
РД-1Б-010М5
РД-2Б-010М5
РД-1Б-020М5
РД-2Б-020М5
РД-1Б-030М5
РД-2Б-030М5
РД-1Б-040М5
РД-1Б-050М5
РД-2Б-050М5
РД-1Б-060М5
РД-2Б-060М5
Пределы
уставок,
кгс/см*
i — 0,3-ь-И
1-5- 10
7-М9
—0,95-М,5
104-30
204-60
Регулируемая зона
нечувствительности
(дифференциал),
кгс/см»
минимальная,
не более
0,5
1,0
2,0
0,4
3
5
максимальная,
не менее
2,5
6
5
1
6
20
ше пере-
, кгс/см»
а* 5
25
25
30
25
37,5
85
Обозначение модификаций
РКС-1Б-010М5
РКС-1Б-030М5
РКС-1А-010М5
РКС-1А-020М5
РКС-1А-030М5
Пределы уставок,
кгс/см*
0,24-2,5
0,64-6
0,24-2,5
0,54-4
0,64-6
Зона
нечувствительное*
ти
(дифференциал), не
более,
кгс/см*
0,5
0,7
0,6
0,4
1
Рабочее
давление,
кгс/см*
—0,954-+8
54-25
—0,954-+8
—0,954-+8
54-25
Таб
лица 3
Предельные
значения, кгс/см*
давление
перегрузки
25
30
25
16
30
разность
давлений
25
25
25
16
25
Масса датчиков — реле разности давлений не более 1,75 кг.
Габаритные размеры датчиков—реле давления с
переходной панелью 179X135X77, без переходной панели
I79X 104X68 мм, масса не более 1,35 кг.
Габаритные размеры РКС-1Б-ОМ5 с переходной
панелью 258X135X77 мм, без переходной панели — 258Х
X 104X68 мм. Габаритные размеры РКС-1А-ОМ5 с
переходной панелью 266X135X77 мм, без переходной панели
266X104X68 мм.
Датчики—реле температуры должны выпускаться 9
модификаций в соответствии с ТУ 25.02-378—73 (табл. 4).
Все приборы предназначены для работы в следующих
условиях:
Температура окружающего
воздуха (кроме РКС-1А-ОМ5), °С —504-+65
РКС-1А-0М5
-304-+65
Относительная влажность при
температуре окружающего воздуха
40°С, %
Наклоны от вертикали в любом
направлении, град
Вибрация
частота, Гц
ускорение, м/с2
Ударные сотрясения
частота, удар/мин
ускорение, м/с2
Воздействие одиночных ударов с
ускорением, м/с2
Приборы должны нормально
функционировать после следующих
механических воздействий:
Вибрация
частота, Гц
ускорение, м/с2
До 98
До 45
5-50 50—150
10 15
40—80
50
100
-30
15
40 15
35 30
st
Ударные сотрясения
частота, Гц
ускорение, м/с2
Срок службы приборов, не менее, лет
Циклопрочность
Таблица 5
40—80
70
8
150 000
Таблица4
Обозначение
модификаций
ТР-1Б-010М5
ТР-2Б-010М5
ТР-1Б-020М5
ТР-2Б-020М5
ТР-1Б-030М5
ТР-2Б-030М5
ТР-1Б-040М5
ТР-2Б-040М5
ТР-1Б-080М5
Пределы
уставок, °С
-35-— 5
—20ч-+ 10
5-35
30-60
—60-— 30
Зона
нечувствительности (дифференциал)
регулируемая, °С
минимальная,
не более
2,5
2,5
2,5
2,5
4
максимальная,
не менее
6
6
6
6
3
Масса датчиков—реле температуры не более 1,85 кг.
Разрывная мощность контактного устройства приборов
и напряжение питания коммутируемых цепей должны
соответствовать указанным в табл. 5.
Род тока
Постоянный
Переменный (при cos ф^0,6)
частота 50 Гц
частота 50 и 60 Гц
частота 50 и 60 Гц
частота 60 Гц
Напряжение
питания
мутируемых
цепей, В
220+!з2
127+13
220+22
380±^
440±4646
Разрывная
мощность
контактов,
не более,
Вт и В-А
60
300
300
150
150
Разработанные приборы прошли полный цикл
заводских, промышленных и государственных испытаний.
Освоение их серийного производства предусмотрено на
Орловском заводе приборов в 1974—1975 гг. Новые приборы
будут выпускаться наряду со старыми.
Условное обозначение приборов при заказе и в
конструкторской документации: датчик-реле давления
(разности давлений, температуры), обозначение модификации
по табл. 2—5, номер соответствующего ТУ, исполнение
термобаллона, длина соединительного капилляра (только
для датчиков—реле температуры). При необходимости
добавляются слова «с переходной панелью».
Пример условного обозначения: датчик — реле
температуры ТР-1Б-08ОМ5, ТУ 25.02-378—73, с гладким
термобаллоном, длина соединительного капилляра 3 м,
с переходной панелью.
лл/vvw^/wv\ллл/w\/\л/\/vv\лл^ iaa/\a/v\a/\a/vv\aa/vv> /
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
ПРОДОЛЖАЕТСЯ ПОДПИСКА НА 1975 ГОД
на ежемесячный научно-технический
и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в
узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
62
12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных листа
3 руб.
Периодичность
F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев — 6 руб., на 6 месяцев
Цена отдельного номера — 50 коп.
ЙЁФЁРАТЫ
УДК 663.674.002.2«45—05»
Повышение эффективности производства мороженого на
предприятиях Росмясорыбторга в девятой пятилетке.
КОНОВАЛОВ Н. П. «Холодильная техника» , 1975, № 5.
Приведена динамика производства мороженого в системе
Росмясорыбторга, дано основное направление
технической политики, достигнутое повышение технического
уровня процесса производства мороженого. Наряду с
количественными отмечены происшедшие и наметившиеся
качественные изменения, приведены сравнительные
результаты работы отдельных предприятий и указаны пути и
резервы повышения эффективности производства.
Таблиц 1.
УДК 621.565:637.56
Холодильники рыбной промышленности. МАТВЕЕВ В. И.
«Холодильная техника», 1975, № 5.
Описаны холодильники рыбной промышленности: портово-
перевалочные, портово-производственные и сбытовые,
их объемно-планировочные схемы, а также мероприятия,
способствующие ускорению разгрузки судов.
Иллюстраций 4.
УДК 621.565.9.001.4
Испытание плиточного морозильного аппарата АМП-7А
при работе на фреоне-22. ИОНОВ А. Г., БОГОЛЮБ-
СКИЙ О. К-, КАН А. В., ХАЙТИН Б. Ш., СТЕПА-
НЮК Р. К-, ЛУКОВ Г. В. «Холодильная техника»,
1975, № 5.
Приведены основные результаты испытания плиточного
морозильного аппарата АМП-7А при насосной схеме
циркуляции фреона-22.*Даны анализ режимов работы
охлаждающей системы и удельные технико-экономические
показатели аппарата в сравнении с морозильным аппаратом
шкафного типа. Таблиц 2. Список литературы — 2
названия. Иллюстраций 3.
УДК 621.574.001.42D30.2)
Испытание холодильных винтовых компрессорных
агрегатов завода «Кюльаутомат» (ГДР) и рекомендации по
их эксплуатации. КРЕЙМЕР Н. Г., ЛОТОШ Ю. Л.
«Холодильная техника», 1975, №5.
Изложены результаты испытаний винтового
компрессорного агрегата S 3-900 завода «Кюльаутомат» (ГДР) и
рекомендации по их эксплуатации. Даны оптимальные
значения расхода воды на маслоохладители. Определены
границы применения агрегатов с различными значениями
внутренней степени сжатия. Приведены результаты
испытаний двухступенчатой установки, состоящей из винтовых
компрессорных агрегатов S 3-900 и S 3-2500, последний
с шумоглушащим кожухом. Таблиц 1. Список
литературы — 2 названия. Иллюстраций 5.
УДК 621.565.9
Холодильная установка для низкотемпературных хранилищ
пропана. ГОРБ В. А., КАЛИНА А. И. «Холодильная
техника», 1975, № 5.
Для низкотемпературного хранения пропана и пропан-
бутановых смесей создана и испытана экспериментальная
холодильная установка, В ней использован роторный
пластинчатый жидкостный компрессор, реализующий
практически изотермический процесс сжатия, позволяющий
плавно регулировать производительность F*5—100%) и cfe-
пень повышения давления. Отсутствие в рабочей полости
компрессора углеводородной смазки исключает снижение
качества хранимого продукта. В результате испытаний
определены оптимальные условия работы установки.
Выявлено, что оптимальные условия работы отдельных
элементов и всей установки в целом не совпадают. Список
литературы — 6 названий. Иллюстраций 5.
УДК 621.1-444.63
Железнодорожные цистерны для транспортировки жидкого
углекислого газа. ВЕРЕМЬЕВ М. Н . «Холодильная
техника» , 1975, № 5.
Приводятся описание конструкции, техническая
характеристика и технология наполнения и слива
железнодорожной цистерны грузоподъемностью 37 т для
транспортировки и хранения жидкого углекислого газа. Испытания,
проведенные в летний период, показали ее высокие
технико-экономические качества. Иллюстраций 1.
УДК 621.51-555.6
Термоэлектрический осушитель сжатого воздуха.
БОК О. Д., ЦВЕТКОВ Ю. Н., ЕЛИЗАРОВ В. С.
«Холодильная техника», 1975, № 5.
Описана конструкция и приведены результаты испытаний
термоэлектрического осушителя, установленного в блоке
осушки и очистки сжатого воздуха для систем
пневмоавтоматики. Иллюстраций 4.
УДК 628.84.001.5
Результаты исследований климатических камер «Фойтрон»
типа3001. ГЕРШКОВИЧ Е. А., КАЧКАЧИШВИЛИ Л. Д.
«Холодильная техника» , 1975, Яг 5. ¦* ,
В статье приводятся результаты исследований
технических и метрологических характеристик камер «Фойтрон»
(диапазон испытательных режимов, стабильность
поддержания температуры и влажности, равномерность полей
температуры, влажности, скорости движения воздуха в
рабочем объеме, время выхода на заданный режим).
Приводятся практические рекомендации по получению в
камерах наиболее точных и стабильных режимов при
эксплуатации. Таблиц 2.
УДК 621.643.2:536.24.001.5
Исследование тепло- и массообмена на ребристых трубах
при естественной конвекции. ЭЛЬ-РИДИ МЕД ХАТ КОТБ,
ЧУМАК И. Г., КАЛИНИН Л. Г., «Холодильная
техника» , 1975, № 5.
Проведены экспериментальные исследования совместно
протекающих процессов для горизонтальных ребристых
труб при естественной конвекции воздуха. Получены
зависимости для определения оптимальных геометрических
характеристик ребристых элементов батарей, работающих
в условиях естественной конвекции. Таблиц 1. Список
литературы — 2 названия. Иллюстраций 1.
УДК 664.8.037.52
Применение воздушной холодильной машины для
замораживания плодов и ягод. НОВИКОВА Г. В. «Холодильная
техника» , 1975, № 5.
Замораживание плодов, ягод и овощей в скороморозильной
установке УМ-1, состоящей из аппарата М.01.02 и турбо-
холодильной машины TXMI-15, позволяет повысить
качество продукта и сократить время процесса. Оптимальная
температура воздуха, поступающего в слой продукта,
установлена —50-; 55°С. Таблиц 1. Иллюстраций I.
S3
УДК 637.25.004.4:637.223
Влияние сезонных условий выработки сливочного масла
на изменение его качества при холодильном хранении.
ПЕТРУХИНА Э. П., ПИСКАРЕВ А. И. «Холодильная
техника», 1975, № 5.
Сезон выработки масла в значительной степени
обусловливает его стойкость при хранении. Низкая устойчивость
сливочного масла зимней выработки к окислению
приводит к быстрому нарастанию в нем продуктов окисления,
в частности летучих карбонильных соединений (ЛКС),
в процессе холодильного хранения при —18°С. Сладко-
сливочное несоленое масло зимней выработки, содержащее
16 и 25% влаги, не может быть рекомендовано для
длительного хранения при —18°С. Таблиц 4. Список
литературы — 9 названий.
УДК 664.9.037.1@88.8)
Новые патенты по технике холодильного консервирования
мясопродуктов. БРАЖНИКОВ А. М., ТРУБИЦЫНА В.Д.
«Холодильная техника», 1975, № 5.
На основе анализа советских и зарубежных патентов в
вбласти техники холодильного консервирования
мясопродуктов выявлены направления развития этой области
техники в настоящее время и предполагаемые тенденции
в будущем. Таблиц 2. Иллюстраций 1.
УДК 663.674@83).74
Новый стандарт на мороженое. ОЛЕНЕВ Ю. А.,
БОРИСОВА О. С. «Холодильная техника», 1975, № 5.
Разработан новый стандарт на мороженое взамен
межреспубликанских технических условий. Вновь введены
новые виды мороженого, сырья, новая тара для весового
и фасованного мороженого, сроки хранения мороженого
на предприятиях-изготовителях и в торговой сети.
Повышены требования к качеству продукта.
УДК [664.681:663.674]@83.75)
Новый отраслевой стандарт на вафли для мороженого.
ЗУБОВА Н. Д., ШПЯКИНА Н. Н., ШЕФФЕР Н. А.
«Хвлодильная техника», 1975, N* 5.
Взамен действовавших МРТУ 4 9/17—66 «Вафли для
мороженого» с 1 января 1975 г. введен отраслевой стандарт
ОСТ 49 72—74 «Вафли для мороженого». В статье
излагаются требования к вафельной продукции,
устанавливаемые ОСТом.
УДК 621.57.041:621.56-52
Пульт управления компрессорами большой холодопроиз-
водительности и устройство для его проверки. ЯМПОЛЬ-
СКИЙ Е. Г., КАНТОРОВИЧ В. И. «Холодильная
техника» , 1975, № 5.
Дано описание электрической схемы блока БЭА и
устройство для его проверки, которое позволяет проверить
правильность работы схемы автоматики, определить
выдержки времени при запуске компрессора и проверить защитную
сигнализацию. Иллюстрации 2.
УДК 62-714.2:685.659.1
Выпуск воздуха из системы труб ледяного поля
искусственного катка. ЯНЧАУСКАС О. И., ПАУКШТЕ Ю. П.
«Холодильная техника», 1975, № 5.
Описана принципиальная схема выпуска воздуха из
системы труб ледяного поля Вильнюсского дворца спорта,
которая позволяет полностью удалить воздух из
рассольной системы. Иллюстраций 1.
УДК 621.565.2:53.093:613.262.004.4
Поддержание оптимального влажностного режима в
холодильных камерах фруктоовощехранилищ. Я НЮ К В. Я.
«Холодильная техника», 1975, № 5.
Рассмотрены основные факторы, снижающие осушающее
действие воздушных систем охлаждения камер
фруктоовощехранилищ, которые рекомендуется учитывать при
проектировании и эксплуатации воздухоохладителей и
систем воздухораспределения с целью обеспечения
оптимальных влажностных режимов при хранении
плодоовощной продукции.
На первой странице обложки:
ном порту бухты Находка.
Перевалочный холодильник с террасовидн ыми балконами в рыб-
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного
редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев,
И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф.
Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов,
М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12
Телефон 216-86-73
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Рукописи не возвращаются
Т—08704 Сдано в набор 2/IV 1975 г. Подписано в печать 29/IV 1975 г.
Формат 84X108 1/16. Бумага тип. № 1. Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72
Уч.-изд. л. 7,33 Тираж 16985 экз. Заказ 625 Цена 50 коп.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР МОДЕЛЬ
п
предназначен для работы в холодильных установках
на аммиаке или фреоне-12. Компрессоры NF 411
широко применяются в пищевой, химической и других
отраслях промышленности.
Холодопроизводительность при работе на аммиаке
при t0 = — 15°C и t„=+35°C 93 000 ккал/ч.
Число оборотов 960 в минуту.
Компрессор NF 411 является одним типом из ряда
машин с 2, 4, 6 и 8 цилиндрами.
ICKDPRAHA
pragoinvest
Завод-изготовитель: ЧКД ПРАГА, завод Хоцень
Монопольный экспортер: «ПРАГОИНВЕСТ»,
Внешнеторговое объединение, 180 56, Прага 9, Чехословакия
Запросы на проспекты и каталоги следует направлять по адресу: 103074, Москва, пл.
Ногина, 2/5. Отдел промышленных каталогов Государственной публичной
научно-технической библиотеки СССР. Приобретение товаров у иностранных фирм осуществляется
организациями и предприятиями в установленном порядке ЧЕРЕЗ МИНИСТЕРСТВА И
ВЕДОМСТВА, в ведении которых они находятся.
В/О «ВНЕШТОРГРЕКЛАМА»