УДК 621.575
ВЛИЯНИЕ НЕКОНДЕНСИРУЮЩИХСЯ ГАЗОВ НА РАБОТУ АБСОРБЦИОННОЙ
БРОМИСТОЛИТИЕВОЙ МАШИНЫ
Проф., доктор техн. наук Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, канд. техн. наук М. С. КАРНАУХ — Институт теплофизики
Сибирского отделения АН СССР
Рабочие процессы абсорбционной бромисто-
литиевой машины протекают под глубоким
вакуумом (остаточное давление в абсорбере
4-г-б, в конденсаторе 30-^50 мм рт.ст.), в
связи с чем даже незначительное количество
неконденсирующегося газа оказывает на них
существенное влияние.
При эксплуатации машины возможно
попадание воздуха внутрь аппаратов. Поэтому
количественное исследование влияния газа на
рабочие процессы представляет практический
интерес.
В 1965 г. на стенде Черниговского завода
синтетического волокна [1] при испытании
головного образца бромистолитиевой машины
было исследовано влияние азота на работу
абсорбера.
Из мерного бака / (рис. 1). с помощью
вакуум-насоса 2 удаляли воздух. Затем через
вентиль 3 мерный бак заполняли азотом до
атмосферного давления. Вакуум в баке
определяли ртутным дифференциальным
манометром 4.
Во время работы машины при
установившемся режиме отключали системы удаления
паровоздушной смеси из блока
абсорбер—испаритель 5 и блока генератор — конденсатор 6.
Для этого переключали вентили 7 и 9 и
отключали вакуум-насосы 8 и 10, после этого
машина работала некоторое время в
установившемся режиме, что свидетельствовало о
хорошей герметичности системы.
Из мерного бака 1 через вентиль 11 в блок
абсорбер—испаритель 5 подавалась
последовательно несколько раз определенная порция
азота, количество которого определяли по
показаниям дифференциального манометра 4, и
снова достигался установившийся режим. В
результате была получена зависимость
производительности машины от количества азота в
абсорбере. По окончании опыта снова
включались системы удаления паровоздушной
смеси и достигался исходный режим работы
машины.
При поступлении азота наблюдалось
повышение температуры охлажденной воды и
понижение холодопроизводительности. На рис. 2 и
в таблице дана зависимость
холодопроизводительности машины от содержания азота в блоке
абсорбер—испаритель.
Весовую концентрацию азота определяли
по формуле
ea = —f—-100о/о ,
где ga и ?в.п — вес азота и водяного пара в
блоке абсорбер—испаритель, г.
Рис. 1. Схема абсорбционной бромистолитиевой
машины.
Опыт показывает, что поступление
неконденсирующегося газа в количестве 30 г в блок
абсорбер—испаритель машины с номинальной
производительностью 2,5 млн. ккал/ч
достаточно, чтобы снизить производительность на
1 млн. ккал/ч.
Таким образом, эффективность работы
машины в значительной мере определяется
степенью ее герметичности и работоспособностью
системы удаления паровоздушной смеси.
Для удаления воздуха из системы
отсасывают паровоздушную смесь. Поскольку удель-
4

ный объем водяных паров при низких
давлениях велик, возникает необходимость в их
отделении перед вакуумными насосами путем
конденсации или абсорбции. Применение
абсорбции дает возможность при наличии
заданной температуры охлаждающей воды
отсасывать пары более низкого давления, чем в
процессе конденсации.
г
Qn, млн. к кал/ч ^ _
2,0\ \ \ \ \ \
Рис. 2. Зависимость холодопроизво-
дительности машины от содержания
азота в блохе абсорбер—испаритель.
Так, при температуре охлаждающей воды
24°С равновесное парциальное давление
водяных паров над раствором бромистого лития
в воде составляет 5-f-7 мм рт.ст. Для
конденсации паров при этом давлении необходима
охлаждающая вода с температурой 2-^6°С.
Для отделения водяных паров путем
конденсации необходима специальная
холодильная машина. Она может быть выполнена в
виде дополнительного компрессорного агрегата с
часовой производительностью,
соответствующей заданной величине отсасываемых паров.
Гораздо целесообразнее применение
абсорбции паров с помощью циркулирующего в
системе раствора бромистого лития. Такая
система сравнительно проста и осуществляется
путем включения в абсорбционную бромисто-
литиевую машину дополнительного абсорбера
с подачей в него раствора из основного
абсорбера. Головной образец бромистолитиевой
машины (см. рис. 1) снабжен системой для
удаления паровоздушной смеси, включающей
дополнительные абсорберы 12 и 13 я
ротационные вакуум-насосы 8 и 10 [2].
Содержание азота
?а • г
0
1,95
8,45
11,05
14,3
17,55
20,8
24,0
30,0
?а» %
0
0,8
3,2
4,08
5,1
6,05
7,0
7,9
9,5
Холодопроизводитель-
ность Q0, млн.ккал\ч
1,94
1,89 I
1,66
1,51
1,37
1,26
1,18
1,04
0,94
Чтобы удалить паровоздушную смесь из
блока абсорбер—испаритель 5, ее направляют
из наиболее холодной части абсорбера в
дополнительный абсорбер 12 через вентиль 7,
который служит для регулирования количества
подаваемой смеси.
В дополнительный абсорбер через
вентиль 14 поступает слабый раствор из
основного абсорбера. Дополнительный абсорбер
охлаждается холодной водой, получаемой в
испарителе машины, либо (при высокой
концентрации раствора) более теплой водой,
получаемой путем смешивания холодной воды из
испарителя с речной водой. Поскольку
температура раствора в дополнительном абсорбере
по сравнению с основным ниже, в нем
дополнительно абсорбируется водяной пар. Смесь
обогащается воздухом, отсасывается вакуум-
насосом 8 и выбрасывается в атмосферу.
Слабый раствор сливается через гидрозатвор
16 из дополнительного абсорбера в основной.
Аналогично происходит удаление
паровоздушной смеси из блока
генератор—конденсатор 6. В этом случае используется
дополнительный абсорбер 13, вентили 9 и 15,
гидрозатвор 17 ,и вакуум-насос 10.
Расходы холода и электрической энергии,
затрачиваемые на удаление тщрюиоздушнюй
смеси, малы и не играют роли в тепловом
балансе машины.
Рассмотренная система прошла испытания,
которые показали ее высокую надежность и
способность обеспечивать нормальную работу
машины в течение длительного времени.
ЛИТЕРАТУРА
1. Розен ф ель д Л. М. и др. Характеристики
крупного бромистолитиевого холодильного агрегата.
«Холодильная техника», 1966, № 3.
2. Розенфельд Л. М., К а р н а у х М. С.
Заявка на авторское свидетельство № 941.256/24—6.

УДК 628.83:629.12.001.24
0 РАСЧЕТЕ ДВУХПРОВОДНЫХ ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
ДЛЯ МОРСКИХ СУДОВ
В. М. ШАМШИН, Л. Л. МУНДИНГЕР
Известны две основные схемы
двухпроводных высокоскоростных (со скоростью
движения воздуха в трубопроводах до 25-^-30 м/сек)
систем кондиционирования воздуха,
применяющихся на морских судах: с
промежуточным холодоносителем — пресной водой и с
непосредственным испарением холодильного
агента.
Схема двухпроводной высокоскоростной
системы кондиционирования воздуха с
промежуточным холодоносителем изображена на
рис. 1.
Высоконапорный вентилятор подает в
центральный кондиционер наружный воздух
(в некоторых системах — смешанный с
рециркуляционным). В теплообменный аппарат
поступает пресная вода, зимой нагретая в
паровом водонагревателе, а летом охлажденная в
испарителях холодильной установки до 7-f-8°C.
Рис. 1. Схема двухпроводной высокоскоростной
системы кондиционирования воздуха с
промежуточным холодоносителем:
1 — высоконапорный вентилятор; 2 — воздушный
фильтр; 3 — первичный теплообменный аппарат;
4 — увлажнительное устройство; 5 — первичная
воздухораспределительная камера; 6 — вторичный
теплообменный аппарат; 7 — вторичная
воздухораспределительная камера; 8 — потолочные эжек-
ционные воздухораспределители; 9 —
дифференциальный регулятор температуры; 10 — паровой
водонагреватель; // — пропорционально-шаговый
регулятор температуры.
С помощью пропорционально-шагового
регулятора температуры, воздействующего на клапан
с моторным приводом подачи воды в
теплообменный аппарат <2, в первичной
воздухораспределительной камере летом и зимой
поддерживается температура около 18°С. Во вторичной
камере летом поддерживается температура
около 12°С, а зимой в зависимости от
изменения температуры наружного воздуха 23-г-46°С.
Это достигается изменением температуры
рабочей воды с помощью дифференциального
регулятора, воздействующего на клапан с
моторным приводом подачи пара в
водонагреватель. От камер 5 и 7 воздух подается в
потолочные эжекционные воздухораспределители,
установленные в обслуживаемых системой
помещениях. Смешивая в различных пропорциях
воздух с разными параметрами, но не изменяя
суммарное количество его, регулируют
температуру в каждом помещении.
На рис. 2 представлена схема
двухпроводной высокоскоростной системы
кондиционирования воздуха с непосредственным испарением
холодильного агента. Принципиальное отличие
ее от схемы, изображенной на рис. 1, — в
наличии воздухоохладителя. Зимой в первичной
камере поддерживается температура около
18°С, а летом 23-f-46°C в зависимости от
температуры наружного воздуха. На расчетном
летнем режиме воздух подается в помещение
только из вторичной камеры, температура в
которой 10-f-12°C. На переходном летнем
режиме может добавляться очищенный
наружный воздух из первичной камеры.
Расчет систем кондиционирования воздуха,
приведенных на рис. 1 и 2, до стадии выбора
теплообменных аппаратов практически один
ков.
Теплопритоки для летнего режима
определяются по известным формулам.
Теплопритоки от солнечной радиации, людей и приборов
для зимнего режима не учитываются: они
составляют запас по теплу. Рассчитывают
количество подаваемого в помещения воздуха, как
правило, по летнему режиму.
Статистический анализ позволяет
установить процентное соотношение теплопритоков,
характерное для большинства судов (в %):
6

Теплопритоки:
через ограждения 29-f-31
от солнечной радиации через ограждения . . 25ч-27
от солнечной радиации через остекление . . . 21—23
от людей 1бч-18
от электроприборов 4—5
Как видно из приведенных данных,
суммарные радиационные теплопритоки (через
ограждения и остекление) составляют около
50% всех теплопритоков. Поэтому их точный
подсчет особенно важен.
Пар ¦ Фреон Фреон
Рис. 2. Схема двухпроводной
высокоскоростной системы кондиционирования воздуха
с непосредственным испарением
холодильного агента:
1 — высоконапорный вентилятор; 2 —
воздушный фильтр; 3 — первичный
воздухонагреватель; 4 — увлажнительное
устройство; 5 — первичная
воздухораспределительная камера; 6 — воздухоохладитель;
7 — вторичный воздухонагреватель; 8 —
вторичная воздухораспределительная
камера; 9 — дифференциальный регулятор
температуры; 10 — пропорционально-шаговые
регуляторы температуры.
После определения суммарных
теплопритоков и теплопотерь в d, /-диаграмме строится
процесс обработки воздуха в центральном
кондиционере и ассимилирующий процесс в
обслуживаемых системой помещениях. На рис.3
показан процесс обработки в ^/-диаграмме
для летнего режима при условии, что на
расчетном летнем режиме воздух в помещения
подается только из вторичной
воздухораспределительной камеры. На рисунке: 1 —
расчетные параметры наружного воздуха; /—2 —
нагрев воздуха в вентиляторе; 3 —
температура стенки теплообменного аппарата; 2—4 —
охлаждение воздуха в теплообменном
аппарате; 4—5 — нагрев воздуха в трубопроводах;
5—7 — ассимилирующий процесс в
помещении. Для построения этого протеста
предварительно находят тепловлажностное отношение
в помещении еп, определяемое по формуле
?п — — , где Qn — суммарные
теплопритоки с учетом тепловыделения от людей; W —
суммарные влагавъщеления; 6 — параметры
воздуха на выходе из эжекционного
воздухораспределителя (после смешения подаваемого
воздуха с воздухом помещения); 8 —
параметры воздуха в коридорах. В случае
использования рециркуляционного воздуха точкам /
и 2 соответствуют Г и 2'. Если точка 7
построенного по лучу еп процесса при заданной
в помещении температуре не находится в зоне
комфортной относительной влажности (около
50%), то процесс путем подбора строится
заново.
Количество воздуха, подаваемого в
помещение (или производительность
кондиционера), определяется по формуле
п _ SQn
wB— .
Соответствие санитарным нормам
температуры воздуха на выходе из
воздухораспределителя проверяют, учитывая коэффициент
эжекции:
4 _ ^э^7 Ч~ 4
где кэ — коэффициент эжекции (для
потолочных воздухораспределителей кэ = 0,2-^-0,3),
Рис. 3. Схема процесса обработки воздуха в установке,
работающей на летнем режиме.
7

Потолочные распределители подают воздух,
настилая его по потолку, в обитаемую зону,
скорость в которой не должна превышать
0,25 м/сек. Это позволяет увеличить перепад
температур между воздухом в помещении и
подаваемым до Д*=12-М4°С.
Диапазон индивидуального регулирования
температуры в помещениях устанавливают
для переходных летнего и зимнего режимов.
Для определения переходного летнего режима
должны быть известны параметры наружного
воздуха, при которых включается холодильная
установка кондиционера (обычно * = 23°С,
Ф = 85%). При постоянном, определенном
ранее количестве воздуха строится процесс в d, i-
диаграмме для летнего режима (см. рис. 3).
Предварительно определяют теплопритоки
SQn, затем точку /9*
. . , ^ Qn
h = hJ - .
Диапазон индивидуального регулирования
температуры должен обеспечивать
относительную влажность в зоне комфорта 40ч-60 %.
Обычно он составляет 4-f-5°C. На рис. 3 линия
9—12 определяет диапазон индивидуального
регулирования параметров воздуха в
помещении при параметрах наружного воздуха,
соответствующих включению холодильной
установки. Точка 12 строится так, чтобы *4—5 =
= 10—11 и 5—9 = 11—12. Точка 10
характеризует температуру на выходе из первичного теп-
лообменного аппарата, отрезок 10—// —
нагрев воздуха в трубопроводах.
На рис. 4 представлена схема процесса
обработки воздуха в d, /-диаграмме для
зимнего режима. Здесь 1 — параметры
наружного воздуха; 1—2 — нагрев воздуха в
вентиляторе; 2—3 — нагрев воздуха в первичном
теплообменнике; 3—4 — увлажнение воздуха;
4—5 — нагрев воздуха во вторичном
теплообменнике; 6 — параметры воздуха после
смешения в воздухораспределителе; 7 и 8 —
параметры воздуха в помещении (диапазон
индивидуального регулирования). Если
используется рециркуляционный воздух, точкам /, 2
и 3 соответствуют Г', 2Г и 3'. Температура за-
первичным воздухонагревателем принимается
18-f-20°C, за вторичным не выше 50°С, в
помещениях 18~22°С при относительной
влажности около 50%. По зимнему режиму
проверяется правильность выбора
производительности центрального кондиционера по летнему
режиму:
(}зим _ Vn
Рис. 4. Схема процесса обработки
воздуха в установке, работающей на зимнем
режиме.
Для схемы с промежуточным
холодоносителем при обработке всего воздуха в
первичном и вторичном воздухонагревателях расход
холода на расчетном режиме составит
Q = Ql + Qn = Ов {h — Q\
для промежуточных режимов
Q = GB (i2 — t10) + mGB (/10> i4),
где m — часть воздуха, проходящая через
вторичный воздухонагреватель
(т<1).
Для зимнего режима определяется
диапазон индивидуального регулирования
температуры в помещениях и производится выбор
наклона характеристики дифференциального
регулятора температуры рабочей воды (для
схемы с промежуточным холодоносителем) или
воздуха во вторичной камере (для схемы с
непосредственным испарением). В
^/-диаграмме (см. рис. 4) точка 7 характеризует
параметры воздуха в помещении при подаче его
только из вторичной
воздухораспределительной камеры. Диапазон индивидуального
регулирования температуры в помещениях
регламентируется зоной комфорта с относительной
влажностью 40^-60%, чему обычно соответ-
8

ствует диапазон температур не более 6°С. Для
обеспечения этого условия достаточно
подавать в помещения из первичной
воздухораспределительной камеры воздуха не более
25—40% общей производительности
центрального кондиционера. Поэтому
целесообразен расчет воздуховодов первой ступени на
подачу 50% общего количества
обрабатываемого воздуха, позволяющий существенно
снизить вес и габариты системы в целом. Наклон
характеристики дифференциального
регулятора температуры для второй ступени
определяется в диапазоне температур —25-4-+10°С
при условии, что в помещениях
поддерживается постоянная температура и подается
неизменное количество воздуха: tn = const,
GB = const. Температура воздуха на выходе из
вторичной воздухораспределительной камеры
для промежуточных расчетных режимов
определяется по формуле
*.,« = *„+ -?-r; Q=/(M=/'(U-
В аппаратуре для фреоновых холодильных
машин (конденсаторы, испарители,
теплообменники, воздухоотделители) широко
применяются медные трубы, оребренные снаружи
методом накатки.
На заводе «Компрессор» ребра
накатываются на трубах диаметром 20X3 мм из
меди марки МЗ (ГОСТ 617—64). Профиль трубы
с накатанными ребрами показан на рисунке.
Технические данные трубы длиной 1 м
Наружная поверхность F^^m2 0,145
Внутренняя поверхность Fm = n dBn, м2 . . . .0,0415
Основная поверхность (т. е. поверхность
цилиндра, диаметр которого равен диаметру d0
основания ребер) F0 = т. d0, м2 f .0,0518
Отношение наружной поверхности к внутрен-
неи — о, о
F вн
Коэффициент оребрения, т. е. отношение ка-
- о ^н
ружнои поверхности к основной р=— . . 2 8
Л)
Вес трубы до оребрения, кг 1,425
Обычно производят расчеты для определения
/Вых- при трех-четырех значениях температуры
наружного воздуха в заданном диапазоне,
после чего строят характеристику регулятора
в координатах ?н.в, ^вых-
Выводы
В статье приведены основные
рекомендации по расчету двухпроводных
высокоскоростных систем кондиционирования воздуха для
морских судов.
Эти рекомендации позволяют рассчитывать
системы как с промежуточным холодоносите-
лем, так и с непосредственным испарением
холодильного агента.
Определение диапазона индивидуального
регулирования температуры и наклона
характеристики дифференциального регулятора
температуры на зимнем режиме позволит
правильно выбрать необходимое оборудование и
приборы автоматического регулирования.
УДК 536.24.001.24
Вес оребренной трубы (уменьшение веса ореб-
ренной трубы по сравнению с неоребренной
вызвано удлинением трубы в процессе
накатки ребер), кг 1,38
Для расчета теплопередачи аппаратов с
медными накатанными трубами обычно
рекомендуется пользоваться общими методами
расчета ребристых труб [1, 2]. Однако медные
накатанные трубы обладают особенностями,
отличающими их от ребристых труб других
типов: малой высотой ребер, относительно
большой их толщиной и значительной
поверхностью контакта ребра с трубкой (при
наилучшем осуществлении самого контакта).
Поэтому при тех сравнительно небольших перепадах
температур, которые приняты в холодильной
технике, изменение температуры по высоте
ребра очень мало, и в практических расчетах им
можно пренебречь.
Приняв это допущение, можно упростить
методику расчета теплопередачи аппаратов с
медными накатанными трубами, приблизив ее
к методике расчета аппаратов с гладкими
трубами.
К РАСЧЕТУ ТЕПЛООБМЕНА ВО ФРЕОНОВЫХ АППАРАТАХ С НАКАТАННЫМИ ТРУБАМИ
В. Д. ВАЙНШТЕЙН — московский завод «Компрессор»
2 Зак. 901
9

Действительно, постоянство температуры
на наружной поверхности накатанных труб
приближает их по свойствам к гладким.
Однако у накатанных труб имеется
существенное отличие от гладких, а именно
меняющийся по длине трубы наружный диаметр —
важная величина, входящая в формулы
теплопередачи в качестве определяющего размера.
J5°+-2C
Профиль трубы с
накатанными ребрами.
Чтобы учесть эту особенность медных
накатанных труб, мы можем
представить себе их неоребренными, но с
переменным наружным диаметром. В таком
случае методика их расчета должна
основываться на следующих
положениях.
1. Коэффициент теплоотдачи к наружной
поверхности трубы определяется по формулам
для гладких труб. При этом в качестве
определяющего размера вместо наружного
диаметра следует принимать средний диаметр
ребер:
Для рассматриваемых труб
dcp = 0,5A6,5 + 21) = 18,75 мм.
Принимая средний диаметр в качестве
определяющего размера, учитывают тот факт,
что на разных участках трубы наружный
диаметр различный *\
* Более строго было бы определять величину
среднего диаметра по формуле
tfcp.KB=J/a5D + ^).
При этом будет соблюдено условие равенства частей
поверхности трубы снаружи и внутри цилиндра с
диаметром dcp-кв. Однако разница между dcp-кв и dCp
мала, и на результатах расчета такое уточнение не
сказывается. • Для труб, изображенных на рисунке,
dcp.KB=18,9 ММ.
2. При определении коэффициента
теплопередачи необходимо учитывать фактическое
соотношение наружной и внутренней поверхно-
стей трубы (в нашем случае -г5- =3,5). На-
* вн
пример, коэффициент теплопередачи,
отнесенный к наружной поверхности, может быть
подсчитан по формулам (тепловым
сопротивлением металла трубы при расчетах фреоновых
аппаратов пренебрегают): .
а) без учета загрязнений поверхности трубы
1 1
k —
F*
1
авн'вн а)
б) при загрязнениях
hl + -L
<хвн ^Хвн ^^н «н
Проиллюстрируем возможность расчета
аппаратов с медными накатанными трубами по
указанной методике на примере расчета
теплоотдачи при конденсации фреона на наружной
поверхности горизонтальных труб.
Наиболее полно этот случай теплообмена
исследован Е. Е. Соколовой, которая провела
серию экспериментов с ребристыми трубами
разных типов [3, 4]. В соответствии с
разработанной ею методикой расчета коэффициент
теплоотдачи, отнесенный к основной
поверхности трубы, определяется по формуле
ар = гра> (О
• коэффициент теплоотдачи гладкой
трубы, наружный диаметр которой
равен d0;
коэффициент, учитывающий влияние
оребрения. Он показывает, во
сколько раз теплосъем с погонного метра
ребристой трубы больше, чем с
погонного метра гладкой (при
одинаковых условиях теплообмена).
Соколовой выведена формула для
определения ер в зависимости от геометрических
размеров ребристых труб, а для исследованных
ею труб — готовые числовые значения ер.
Коэффициент теплоотдачи а в уравнении A)
подсчитывается по формуле Нуссельта:
4 Г'
где a
Ч
а= С
V
rfk*
V-h (^к — tw) d0
B)
Из медных накатанных труб,
исследованных Соколовой, рассмотрим ту, которая
меньше других отличается от труб, выпускаемых в
настоящее время. Характеристика этой
трубы приведена ниже:
10

Диаметр основания ребер d0, мм ... 16
Наружный диаметр ребер dUl мм . . . 20,4
Fu
Коэффициент оребрения р = — . . . 2,78
Л)
Коэффициент в формуле A) ер 2,67
Средний диаметр ребер dcp, мм. . 0,5A6+20,4)=18,2
Определим двумя способами величину тепло-
съема Q с указанной трубы.
При расчете по предлагаемой методике в
формулу B) вместо диаметра d0 нужно
подставить dCp. В связи с этим значение
коэффициента теплоотдачи, подсчитываемого по
формуле B), уменьшится в \/ —*?-== 1 / 121?==
= 1,033 раза (на 3,3%).
Новое значение коэффициента теплоотдачи
(обозначим его а') надо будет отнести ко всей
наружной поверхности трубы, равной
F* = $Fo = 2,78/V
Следовательно, теплосъем с медной
накатанной трубы будет равен
1,033 °
= 2,69а/70б ккал/ч.
Если же рассчитывать теплопередачу по той
методике, которая принята для ребристых
труб, то величина тепло-съема будет
Q = epa FQ 0 = 2,67 а ,Р0 б ккал/ч.
Результаты расчета по предложенной
методике и по методике, основанной на
экспериментах с ребристыми трубами, практически
совпали, причем расхождение не превышает
1%. Это доказывает правильность принятого
в основу расчета положения о постоянстве
температуры по высоте ребра для случая
конденсации фреона на наружной поверхности
труб. Но поскольку, как уже указывалось, для
всей аппаратуры, применяемой в холодильной
технике (не только для конденсаторов),
характерны относительно малые перепады
температур, очевидно, что аналогичные результаты
будут получаться при расчете и других случаев
теплообмена. Поэтому предложенный метод
может быть использован при расчетах любых
аппаратов с медными накатанными трубами.
Приведенное рассуждение позволяет
лучше уяснить физический смысл коэффициента.
8Р (учитывающего влияние оребрения) в
формуле A). Численно этот коэффициент всегда
меньше геометрического коэффициента ореб-
рения Р = -~- • Для труб с высокими ребрами
это объясняется в основном изменением
температуры по высоте ребра. Для медных же
накатанных труб, у которых такого изменения
практически не происходит, разница между
величинами 8Р и C невелика и определяется самой
методикой расчета, а именно — выбором
определяющего размера {do вместо dcv) в
формуле B).
ЛИТЕРАТУРА
1. Холодильная техника. Энциклопедический
справочник. Т. 1, Госторгиздат, I960.
2. Розенфельд Л., Ткачев А., Г у р е в и ч Е.
Примеры и расчеты холодильных машин и аппаратов.
Госторгиздат, I960.
3. С л е п я н Е. Определение коэффициентов
теплоотдачи при конденсации пара фреона-12 на гладкой
и ребристых трубах. «Холодильная техника», 1952, № 1.
4. Соколова Е. Исследование теплоотдачи при
конденсации фреона-22. «Холодильная техника». 1957,
№ 3.

УДК 621.56:661.97
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ УСТАНОВОК ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
СУХОГО ЛЬДА И СЖИЖЕННОГО УГЛЕКИСЛОГО ГАЗА
Ю. Е. ТАЛЯНКЕР — московский завод «Компрессор»
Возможные циклы получения сухого льда
рассмотрены во многих работах по
холодильной технике. Практическое распространение
получили циклы двух видов, которые
различаются по способу конденсации углекислого газа
(С02). В циклах высокого давления ССЬ
конденсируется водой, а в циклах среднего и
низкого давления, выполненных по принципу
каскадных холодильных циклов,—кипящим
холодильным агентом специальной холодильной
установки.
В настоящей работе дан
термодинамический анализ циклов высокого давления" и
каскадных циклов, предназначенных для
получения как сухого льда,, так и сжиженного ССЬ
в различных эксплуатационных условиях.
Расчеты выполнены для возможного
интервала температур охлаждающей воды.
Температура охлаждаемого агента на выходе из
промежуточных холодильников и
конденсатора принята равной 10, 20 и 30°С, а для
каскадных циклов также и 40°С. Поскольку расчеты
сделаны для ряда температур охлаждения, на
всех режимах принято, что
сконденсировавшийся СОг не переохлаждается.
Цикл высокого давления рассчитан по
промежуточным давлениям трехступенчатого
комбинированного поршневого компрессора,
который может использоваться для получения
сжиженного СОг и сухого льда. В каскадных
циклах среднего давления принято
двухступенчатое сжатие С02 до давления конденсации 19 и
36 ата, а в каскадном цикле низкого давления—
одноступенчатое сжатие до 9 ата.
Температура кипения аммиака принята на 3°С ниже
температуры конденсации С02. При
отсутствии смазки цилиндров компрессора, когда теп-
лообменные поверхности не покрываются
масляной пленкой, такой перепад температур
может быть получен при относительно
небольших габаритах конденсатора-испарителя.
Для конденсации С02 при давлении
конденсации 36 ата используется
одноступенчатый аммиачный цикл, а при 9 и 19 ата —
двухступенчатый. В циклах с давлением
конденсации 19. и 36 ата процесс получения сухого льда
принят двухступенчатым, а при 9 ата —
одноступенчатым.
На основании расчетов построен график
(рис. 1), на котором представлена
адиабатическая работа сжатия, теоретически
необходимая для получения 1 кг сухого льда или 1 кг
сжиженного С02 при различных температурах
конденсации С02 в цикле высокого давления
или аммиака в каскадных циклах. Тепло,
отводимое охлаждающей водой, в 2—2,5 раза
больше работы сжатия (рис. 2).
Из рис. 1 и 2 видно, что каскадные циклы
экономичны только при производстве сухого
льда и высокой температуре охлаждающей
воды. По мере снижения температуры воды
преимущество каскадных циклов по сравнению с
циклом высокого давления пропадает. В
случае сжижения С02 более экономичен цикл
высокого давления.
Из трех каскадных циклов, выбранных для
анализа, более экономичен цикл среднего
давления с давлением конденсации С02 19 ата.
Приведенными графиками удобно
пользоваться при сравнительных расчетах. Так, в
качестве иллюстрации рассмотрим затраты
энергии по количеству и по стоимости при
получении 1000 кг сжиженного С02 и 1000 кг сухого
льда в установке высокого давления при
температуре конденсации 30°С и в каскадной
установке при давлении конденсации С02
19 ата (—22°С) и температуре конденсации
аммиака 30°С (см. таблицу).
Показатели
Адиабатическая работа
сжатия, ккал/кг ....
Расход электроэнергии,
кет • ^/1000 кг
Тепло, отводимое водой,
ккал\кг
Расход воды, мг11000 кг . .
Стоимость
электроэнергии, руб/ЮОО кг ....
Стоимость воды, руб/1000 кг
Суммарные расходы,
руб[\000 кг
Сжижение С02
aOts
03 ь. s
о о х
В g О)
те о с?
н <-> S
и 3 се
>>са ее
64,5
150
114
11,4
1,50
0,68
2,18
*. м
? *
1 в 5
§ °
те «
Ы 71
и Н
те ^
ьй >>
70,5
164
160
16,0
1,64
0,96
2,60
Получение
сухого льда
И О «
ю ь- s
о о к
Я ¦_; CU
те О Е-
Н <-> со
о 2 те
>> СО Е(
148
345
304
30,4
3,45
1,82
5,27
те х
В ю
§°
те «
о н
те <->
* >>
127
296
286
28,6
2,96
1,72
4,68
12

Адиабатическая работа сжатия,
необходимая для сжижения 1 кг С02, и адиабатическая
работа сжатия, потребная для получения 1 кг
сухого льда, взяты из графика на рис. 1. По
адиабатической работе сжатия определен
расход электроэнергии на привод компрессора,
затрачиваемый на получение 1000 кг
сжиженного С02, а также на получение 1000 кг сухого
льда. При этом полный к.п.д. компрессора с
электродвигателем принят равным 50%, а
стоимость электроэнергии 1 коп. за 1 квт*ч.
50\ 1 1 1
10 20 30 40
температура конденсации 3 верхнем каскаде,°С
S
Рис. 1. Адиабатическая работа
сжатия, теоретически необходимая
для получения 1 кг сухого льда (а)
или 1 кг сжиженного С02 (б) при
различных температурах
конденсации С02 в цикле высокого
давления или аммиака в
каскадных циклах:
/ — каскадные циклы; 2 — цикл
высокого давления.
Количество тепла, отводимого
охлаждающей водой в углекислотных промежуточных
холодильниках компрессора и в конденсаторе,
дано на рис. 2 в расчете на 1 кг сжиженной
углекислоты и на 1 кг сухого льда. Расход
охлаждающей воды определен при условии ее
нагрева на 10°С, а стоимость воды 6 коп. за
1 ж3.
Из приведенного примера видно, что при
сжижении ССЬ экономичнее установка высоко- ,
10 20 30 W
Грппература конденсации 6 Р/еркнем каскгде% "С
б
Рис. 2. Тепло, отводимое охлаждающей
водой в углекислотных промежуточных
холодильниках компрессора и в
конденсаторе, взятое в расчете на 1 кг сухого
льда (а) и на -1 кг сжиженного С02 (б):
/ — каскадные циклы; 2 — цикл
высокого давления.
го давления, а при производстве сухого льда
— каскадная установка. Но при этом
необходимо принимать во внимание ряд
дополнительных факторов.
Установка высокого давления практически
не может работать при температуре
конденсации выше 30О|С, тогда как каскадная может
работать при больших температурах.
Установка высокого давления проще по
конструкции и в эксплуатации, чем каскадная.
Для осушки С02 используются
адсорбционные осушители, а для очистки ее от масла
(при установке компрессора со смазкой
цилиндров) — фильтры с активированным
углем. На регенерацию осушителей и фильтров
дополнительно расходуется 8% энергии [1]. В
13

каскадных установках осушку можно
выполнить методом вымораживания, на что
расходуется незначительное количество энергии.
В установке высокого давления
сжиженный С02 разливают по баллонам при помощи
основного компрессора, дополнительный
расход энергии в котором на разливку невелик.
В каскадных установках для этой цели
должен применяться специальный насос,
увеличивающий, по экспериментальным данным
ВНИХИ, расход энергии на 5%.
При транспортировке сжиженного ССЬ под
высоким давлением вес тары в 4 раза
превышает вес СОг. Вес тары уменьшается в 10 раз
при транспортировке сжиженного ССЬ под
давлением 9 ата [2]. В настоящее время ряд
организаций разрабатывает транспортные средства
для перевозки СОг при пониженном давлении.
В этом случае бесспорно преимущество
каскадной установки.
Таким образом, при выборе схемы углекис-
лотной установки необходимо учитывать ее
назначение, условия эксплуатации,
экономичность и качество получаемой продукции.
ЛИТЕРАТУРА
1. Гродник М. Г., Быкова Э. Нм Вели-
ч а н с к и и. А. Я. Очистка и осушка углекислого газа
в схемах углекислотных установок. «Холодильная
техника», 1962, № 5.
2. Т е з и к о в А. Д. Производство и применение
сухого льда. Госторгиздат, I960.
УДК 664.8.031:536.24
РАСЧЕТ ТЕПЛОПРИТОКА К ПОЛУЗАГЛУБЛЕННЫМ ОВОЩЕХРАНИЛИЩАМ
Канд. техн. наук Р. Д. ОКТЯБРЬСКИЙ, Н. А. МИРОНОВ
Для хранения овощей и картофеля
требуются большие помещения, оборудованные са-
нитарно-техническими средствами,
обеспечивающими заданный температурно-влажност-
ный режим в соответствии с нормативными
требованиями [1].
Чтобы поддерживать в хранилищах
стабильную температуру, их целесообразно
устраивать полузаглубленными и обсыпать
грунтом (см. рисунок).
В период хранения (9—10 месяцев) овощи
и картофель выделяют тепло, влагу и
углекислый газ [2].
Для удаления из хранилища углекислого
газа необходима система приточно-вытяжной
вентиляции, которая в холодное время года
одновременно обеспечивает вывод избытка
тепла и влаги. Однако для поддержания
допустимых температурно-влажностных
параметров воздуха в хранилищах (например, для
картофеля / = 4°С и ф = 90°/о) одной
вентиляции недостаточно. В связи с этим возникла
необходимость применять воздухоохладители.
На температурно-влажностный режим
полузаглубленного хранилища влияют тепло- и
влаговыделения хранимой продукции,
сезонные колебания температуры окружающего
грунта, "влагопоступления из грунта
вследствие диффузионной паропроницаемости
ограждающих конструкции, параметры и количество
приточного воздуха. В настоящее время нет
достаточно точных и обоснованных методов
расчета требуемой производительности
воздухоохладителей с учетом всех основных
факторов, влияющих на температурно-влажностный
режим сооружения.
Предлагаемый метод расчета пригоден для
хранилищ, теплофизические свойства
ограждений которых близки к теплофизическим
показателям грунта (например, железобетонные
ограждения), а также для хранилищ,
термическим сопротивлением ограждений которых
можно пренебречь (например, металлическая
или тканевая обшивка каркаса ограждения).
Общее количество тепла, подлежащее
удалению из хранилища, складывается из тепло-
притоков с воздухом приточной вентиляции;
через необсыпные ограждения (закрытые
люки, ворота, двери и т. д.), через обсыпные
ограждения, а также тепловыделений в
процессе конденсации при осушке воздуха в
воздухоохладителе; от светильников и от хранящихся
продуктов.
Все тепло, за исключением поступающего
через обсыпные ограждения, можно
определить по общеизвестным формулам, а тепло,
выделяемое овощами или картофелем,
установить по справочным данным [2].
14

T^TWI
4
Полузаглубленные обсыпные овощехранилища
(поперечный разрез) и схема разделения их на зоны.
Наиболее сложно определить теплоприток
в хранилище через обсыпные ограждения. В
основу предлагаемого метода расчета
положена упрощенная схема:
— сооружение с окружающим грунтом
делится в поперечном сечении на зоны
заглубления (/, 2, 3 и 4 на рисунке). Обсыпное
ограждение в пределах зоны принимается
плоским с некоторой средней постоянной
толщиной, а грунтовый массив и материал
ограждения — однородным с постоянными теплофизи-
ческими свойствами; термическим
сопротивлением слоя гидроизоляции пренебрегаем;
— теплоприток через обсыпные
ограждения рассматривается как процесс проникания
гармонических тепловых волн через плоскую
стенку вследствие годового колебания
температуры дневной поверхности грунта;
— распространение тепла в толще грунта
принимается одномерным;
— теплопритоки определяются через
каждую зону отдельно и затем суммируются.
Расчет теплопритока через обсыпные
ограждения сводится к решению уравнения
теплопроводности
dz dx2
при сформулированных краевых условиях:
граничное условие на поверхности грунта
(х = 0)
V г) = ^ср.п + Ап COS (-~2 + cpHj ;
граничное условие на внутренней
поверхности ограждения (х = 1)
начальное условие B = 0): ^(ЗСH) = ^Н,
где ^B = const — максимально допустимая
температура воздуха при
хранении продуктов, °С;
а — коэффициент
температуропроводности, м2/мес\
t — температура точки
грунтового массива на расстоянии х
от поверхности грунта, °С;
х — расстояние от поверхности
грунта до рассматриваемой
точки, ж;
/ — толщина грунтовой обсыпки
рассматриваемой зоны, м;
z — время, порядковый номер
месяца;
^ср.п — среднегодовая температура
поверхности грунта, °С;
Ап — максимальная амплитуда
колебаний среднемесячных
температур поверхности грунта в
течение года, °С;
Фн — начальная фаза годового
периода колебаний
среднемесячных температур
поверхности грунта, рад;
а — коэффициент
теплоотдачи от внутренней поверхности
ограждений к воздушной
среде хранилища, ккал/(м2-мес°
• град);
Я — коэффициент
теплопроводности грунта, ккал/(м-мес*
• град).
Ввиду сложности получаемого
аналитического выражения при решении уравнения
теплопроводное,™ для дашых граничных
условий целесообразно использовать электронно-
цифровую вычислительную машину, для чего
составить программу. Это позволит получить
величину температуры внутренней поверхности
ограждения при различной толщине грунтовых
обсыпок и разных теплофизических свойствах
грунта для разных времен года и
климатических районов.
Пользуясь полученными данными, можно
для расчетного месяца (наиболее теплого
месяца за весь период хранения) и конкретного
климатического района построить график
зависимости температуры внутренней поверхности
обсыпных ограждений tB,R от толщины
обсыпки. Тогда подсчет теплопритска выполняется
15

по известной формуле теплопередачи для
каждой из зон:
Л=а(С-'в)'
где Ч\,~.,Яп — теплопритоки через обсыпные
ограждения соответствующих
зон, ккал/(м2- ч);
а — коэффициент теплоотдачи от
внутренней поверхности
ограждения к воздушной среде
хранилища, ккал/(м2 • ч •
• град);
Сп> •••> ^в.п — температура внутренней
поверхности обсыпных
ограждений соответствующих зон
(берется из графика,
построенного по результатам решения
на вычислительной машине),
°С.
Полное количество тепла, поступающего
через обсыпные ограждения, равно сумме тепло-
притоков через каждую зону:
Qoec = qJFx + q2F2 + . . . + qnFm
где F\t F2,..., Fn — площади внутренней
поверхности соответствующих
зон, м2.
Таким образом, при использовании
вычислительной машины для определения теплопри-
тока через обсыпные ограждения хранилищ
основной задачей проектировщика будет
составление граничных условий на поверхности
грунта для выбранного климатического района.
Методика составления этих граничных условий
следующая.
По значениям среднемесячных температур
воздуха в течение года (из
климатологического справочника), пользуясь методом
разложения в тригонометрический ряд Фурье, находим
значение коэффициентов формулы
*см — ^сг г ^см COS
(тг+4
где tc
среднемесячная температура
воздуха, °С;
среднегодовая температура
воздуха, °С;
максимальная амплитуда
колебания среднемесячных температур
воздуха в течение года, °С;
Чтобы упростить расчет, можно вместо
разложения в ряд Фурье определить коэффициент
Асм с некоторым приближением по
упрощенной формуле
'ж — *х
где t
- среднемесячная температура
воздуха самого жаркого месяца, °С;
tx — среднемесячная температура
воздуха самого холодного месяца, °С.
Начальную фазу для климатических зон
СССР можно приближенно принять фн = 0,8я.
Полагая, что начальная фаза колебания
среднемесячных температур воздуха
практически совпадает с фазой колебаний
среднемесячных температур дневной поверхности грунта, и
произведя замену среднегодовой температуры
воздуха на среднегодовую температуру
поверхности грунта, а амплитуду колебания
температуры воздуха на амплитуду колебания
температуры поверхности грунта, получим
tn = tcPmU+Ancos(^z+0,S*y
При этом среднегодовая температура
дневной поверхности грунта
^ср.п — ^сг "г ^ h
где At
превышение среднегодовой
температуры поверхности грунта над
среднегодовой температурой воздуха [3].
Амплитуда колебания среднемесячной
температуры поверхности грунта определяется по
формуле
Ап-
¦А^-Ы
или по карте Ю. И. Кулжинского [3].
ЛИТЕРАТУРА
1. Нормы и технические условия проектирования
картофелехранилищ и овощехранилищ. СН 63—59. М.,
1959.
2. Баси н Г. Л. Исходные данные для расчета
воздухообменов в овощехранилищах. Сб. НИИСТ, № 13,
1962.
3. Смухнин П. Н., К у л ж и н с к и й Ю. И.
Пейсахович СИ. Kvpc отопления и вентиляции.
Изд. ВИА, 1961.

В порядке обсуждения
УДК 551.345:621.565
О ПРОМЕРЗАНИЙ ГРУНТА ПОД ХОЛОДИЛЬНИКАМИ
В. И. ОГУРЦОВ — Министерство мясной и молочной промышленности СССР
Быстрый рост производства мяса, рыбы,
масла и других продуктов требует расширения
строительства холодильников. Однако этому
препятствует дороговизна и сложность
строительных конструкций. Поэтому необходимо
изыскивать пути снижения стоимости
строительства холодильников и рационального
упрощения конструктивных решений. В связи с
этим важное значение приобретает вопрос об
этажности холодильников.
В настоящее время холодильники для
минусовых температур строятся главным образом
многоэтажными, хотя известно, что
одноэтажные холодильники такой же емкости
обходятся дешевле.
Многоэтажные холодильники имеют ряд
преимуществ, например меньшую поверхность
ограждающих контуров на 1 мъ грузового
объема, а следовательно, и меньшие потери
холода, но у них есть и серьезные недостатки:
повышенная стоимость строительных конструк-
' ций, необходимость создания лифтового
хозяйства, сниженная нагрузка на 1 м2 перекрытий,
усложненные условия для механизации погру-
зочно-разгрузочных работ.
Практика показывает, что общие
эксплуатационные затраты энергии на одноэтажных
холодильниках значительно ниже, чем на
многоэтажных.
Усушка продуктов при хранении их в
одноэтажных холодильниках несколько больше, но
ее можно уменьшить путем снижения
коэффициента теплопередачи ограждающих
конструкций и активного увлажнения воздуха в
камерах хранения. При полном насыщении влагой
воздуха в экранированных камерах по способу,
предложенному автором, размер усушки не
зависит от степени развитости наружного
контура и даже от величины коэффициента
теплопередачи ограждающих стен.
Опыт эксплуатации показал, что при
равной емкости холодильников себестоимость
1 т хранения мороженых грузов на
одноэтажных холодильниках на 5—10% ниже, чем на
многоэтажных.
Преимущества одноэтажных
холодильников очевидны, однако их строительству не
уделяется должного внимания, поскольку
существует мнение, что из-за пучения грунта в
процессе эксплуатации возможны
повреждения строительных конструкций, в связи с чем
необходимо проведение сложных
мероприятий при устройстве полов.
Действительно, известны случаи
разрушения конструкций на холодильниках в
Узловой, Перми, Полтаве, Витебске. Однако анализ
показал, что подобные явления происходят
только при неравномерном промерзании
грунта и периодическом замораживании и
размораживании его или в случаях, когда в смежных
камерах поддерживаются плюсовые и
минусовые температуры.
Для выяснения влия^до^промерзания
грунта на состояние строительных4конструкций
автором на протяжении нескольких лет велись
наблюдения за семью одноэтажными
холодильниками с грузовыми объемами 6—
10 тыс. ж3 и размерами по ширине 20—25 ж, по
длине 200—220 м.
Эти холодильники сооружены путем
переустройства складов и введены в эксплуатацию
в 1949—1950 гг. При проектировании было
намечено поддерживать в камерах хранения
температуру —9°С. Однако при эксплуатации
выявились значительные резервы мощности
холодильного оборудования.
Таблица 1
Вариант 1
(наТшести холодильниках)
Цементный или
асфальтовый пол . .
Железобетонная пли-
Руберойд на горячем
битуме
Шлакобетонная пли-
Песок
Рубероид на горячем
битуме
Утрамбованный
щебень с проливной
цементным
раствором и верхней
цементной стяжкой
Утрамбованная зем-
3 см
б см
2 слоя
4 см
75 см
3 см
2 слоя
15 см
Варианте
(на одном холодильнике)
Цементный пол . 2 см \
Железобетонная
плита 6 см \
Рубероид на
горячем битуме 2 слоя
Торфоплита ... 15 см\
Смазка битумом 2 слоя
Бетонная плита 5 см
Булыжная
мостовая (ранее
существовавшая) 10 см\
Песок 10 см\
Утрамбованная
земля —
3 Зак. 901
17

4 Это позволило во второй половине 1951 г.
в целях удлинения сроков хранения и
улучшения сохранности продуктов снизить
температуру в камерах хранения до —15°С. В камерах,
освобождаемых от грузов, температуру
поддерживали на уровне не выше —5-.—6°С,
чтобы устранить резкие перепады температур в
ограждающих строительных • конструкциях и
грунте, а также стабилизировать зону нулевой
изотермы под средней частью холодильника.
Термоизоляция наружных кирпичных стен
и потолков из железобетонных плит
выполнена из торфоплит толщиной 18 см.
Конструкция полов принята в двух вариантах (табл. 1).
Коэффициент теплопередачи конструкции
пола в варианте 1 составляет 0,3, а в варианте
2—0,33 ккал/(м2• ч• град).
Характеристика грунтов, глубина их
залегания и естественного промерзания в зимний
период даны в табл. 2.
Таблица 2
Район расположения
холодильника
Кострома
Кстово, Горьковской
области
Сейма, Горьковской
области
Курск
Рузаевка
Бахмач
Рославль .
Год постройки
склада
1937
1937
1937
1948
1936
1950
1940
Месяц и год
ввода в
эксплуатацию
холодильника
I. 1950
То же
,, »
» я
VIII. 1950
XII. 1950
XII. 1949
Глубина
промерзания гру нта, м
1,8
1,8
1,8
1,2
1,6—1,8
1,2
1,5
Глубина
грунтовых вод, м
16—2
, 9,9
5-Л0
3—5,5
12—16
6
7-8,
местами
1,5—2
Характеристика грунта
Супески
Глинистый песок
То же
Чернозем @,9 м)\ суглинки
B—2,5 м), переходящие в
глину
Глины темно-бурые опесчаненные
плотного сложения |
Чернозем @,4—0,6 м); лесовид- 1
ный суглинок A,5—2 м)\ глина
Плотные суглинки и супесь
Для наблюдения за состоянием грунтов под
зданиями на Костромском и Рославльском
холодильниках, отличающихся конструкцией
полов, были установлены комплекты глубинных
термометров, а на остальных проводилась
ежеквартальная точная нивелировка полов.
Результаты нивелировок показали, что
после установления на всех семи
холодильниках постоянного температурного режима
грунтов пучения не происходило.
Температурный режим грунта на
различных глубинах под холодильниками по
наблюдениям в течение 30 месяцев представлен в
габл. 3.
Таблица 3
Средняя
температура
в камере, °C j
—14
— 9 "
Температура грунта в °С на глубине, м 1
0,2
—9,7
—6,3
0,8
—6,1
—3,1
1,6
—3,9
—2,1
2,4
—2,2
—1,0
3,2
—0,8
—0,5
i
Глубина промерзания грунта измерялась в
точках, отстоящих на 4—5 м от наружных стен.
Среднемесячная температура наружного
воздуха колебалась от —15° в январе — феврале
до 22°С в июле.
Из проведенных наблюдений можно
сделать вывод, что промерзание грунта под
холодильниками на указанную ширину при
коэффициенте теплопередачи пола 0,3—0,33 ккал/(м2-
• ч • град) несколько превышает 3 м.
Положение нулевых изотерм в грунте под
полом холодильника приведено на рисунке.
Линия 3 показывает, что нулевая изотерма в
средней части холодильника представляет
собой прямую, постоянно проходящую ниже
оснований колонн / на 0,7 м. Таким образом,
основания колонн все время вморожены в
монолит замерзшего грунта. Летом в зоне
фундаментов наружных стен нулевая изотерма 4
проходит с внутренней стороны оснований стен,
зимой на этом участке нулевая изотерма 5
проходит ниже фундаментов стен. Из этого
следует, что фундаменты 2 стен зимой оказываются
18

I
I
I
I
W!W*
J
1 "'
1 7
1 ^
^ 1
7
^ I о
w
I [
.j
Положение нулевых изотерм в грунте под полом холодильника
вмороженными в оощий монолит, а летом
грунт вокруг них оттаивает.
Это подтверждено экспериментальными
данными, полученными в тот же период
исследований. Со стороны автогужевых
платформ на 0,5 м от стены на глубине
фундаментов стен температура, измеренная
термопарами 7, изменялась от —3°С в феврале—марте
до 12°С в июле—сентябре, а со стороны
железнодорожной платформы — соответственно от
—3 до 7°С
В связи с таким распределением и
изменением температурных полей под
холодильником наблюдается незначительное смещение
строительных конструкций по отношению друг
к другу. Колонны и поперечные
брандмауэрные стены, вмороженные своими основаниями
в замерзший монолит грунта, находятся всегда
в одинаковой взаимосвязи.
• Положение наружных стен по отношению
к колоннам ежегодно изменяется два раза —
при замерзании и оттаивании грунта в зоне
фундаментов. Вследствие этого в местах
сопряжения брандмауэрных и наружных стен
образовались вертикальные трещины, которые
то увеличиваются, то уменьшаются.
При относительном перемещении по
вертикали прилегающих участков стен происходит
некоторое дробление кирпичной кладки по
краям трещин. Изменение положения стен
обнаруживалось и по величине зазора между
железобетонными плитами перекрытия и
стенами. В ряде случаев это, в свою очереДь,
вызывало образование поперечных трещин и
разрывов на кирпичных колоннах.
Указанные деформации по своим размерам
и характеру изменений не могут вызывать
значительного разрушения строительных
конструкций.
Исследования, проведенные Канаковым1 на
1 Г. В. Канаков. Некоторые вопросы проектирования
и эксплуатации одноэтажных холодильников с полами
на грунте. «Холодильная техника», 1964, № 5.
(поперечный разрез).
холодильнике в Кстово, полностью
подтверждают наши данные о положении нулевой
изотермы летом. Однако в этой статье допущены
некоторые неточности. Например, трещины в
стенах здания имелись до устройства в нем
холодильника, уже тогда на них были
установлены металлические стяжки. Указание Канако-
ва о возможности избежать нарушения
целостности колонн путем устройства обойм не
выдерживает критики, так как силы,
возникающие при пучении грунта, огромны и могут
разрушать строительные конструкции в любом
другом месте. Не помогут и соблюдение
режима в камерах, наблюдения за строительными
конструкциями, за распространением
отрицательных температур в грунте и техническое
обучение персонала.
Анализ результатов исследований
позволяет сделать вывод, что если основания
наружных стен вморозить в общий монолит грунта
под холодильником, то никаких деформаций в
строительных конструкциях не произойдет,
так как все элементы их будут работать
взаимосвязанно. Для этого при строительстве
холодильника целесообразно в зоне
фундаментов наружных стен, по всему их внешнему
периметру, укладывать охлаждающие
устройства.
Эти устройства, образующие
«охлаждающее кольцо» 8 (см. рисунок) на глубине 0,8 м и
на расстоянии 0,5 м от стены, могут быть
выполнены из металлических или керамических
труб в виде секций или батарей, через которые
циркулирует холодоноситель (рассол,
антифриз и др.) или холодильный агент (аммиак
и др.)- При этом теплопроводность стенок
охлаждающего устройства не имеет существен^
ного значения, так как процесс охлаждения и
промораживания грунта протекает медленно.
При промораживании грунта под
холодильником и в наружной зоне за основаниями
стен следует обращать внимание на
равномерность понижения температуры. Регулировать
з*
19

понижение температуры грунта можно при
помощи реле температуры, закладываемых в
грунт и воздействующих через вторичные
приборы на исполнительные механизмы
регулирования.
В результате постепенного равномерного
промораживания грунта в зоне фундаментов
наружных и брандмауэрных стен и оснований
колонн нулевая изотерма пройдет летом по
кривой 6. В зоне, ограниченной кривыми 4 и 6,
грунт будет промерзать в результате
проникновения холода через пол холодильника и от
охлаждающего кольца.
Охлаждающее кольцо можно закладывать
непосредственно в грунт или в траншею. В
этом случае не требуется термоизоляции пола,
ее заменяет грунт.
Устройство и эксплуатация такого кольца
несравненно дешевле, чем создание шанцевых
полов с нагревательной и вентиляционной
установками или систем труб или электродов
под полом холодильника.
Единовременный расход холода на
замораживание дополнительного количества грунта
в зоне фундамента наружных стен на
холодильнике указанных выше размеров
определяют исходя из следующих данных: периметр
холодильника 500 ж, количество
замораживаемого грунта 2000 мъ, масса его 1600 кг/мг,
теплоемкость 0,2 ккал/кг, средняя начальная тем-
Во ВНИХИ три холодильные камеры,
предназначенные для опытного хранения
охлажденных продуктов, оборудованы системой
кондиционирования воздуха. Параметры воздуха
камер поддерживаются в широких пределах:
*= + Г0-5—5°С, ф=0,6-7-0,95%. Кратность
циркуляции воздуха изменяется от 5 до 50
объемов в час.
пература 10°С, средняя конечная температура
—5°С. Расход составит:
2000-1600-0,2-15 = 4 800 000 ккал.
Если считать, что процесс замораживания
грунта под холодильником будет
продолжаться 500 ч, то расход холода составит 9600 ккал/ч.
При эксплуатации холодильника расход
холода увеличится лишь настолько, насколько
расширится площадь замороженного грунта.
Практически эта величина составит 7—10%
от потерь холода через пол.
Наши предложения при строительстве
одноэтажных холодильников сводятся к
следующему:
— при вводе в эксплуатацию
холодильников нужно постепенно и равномерно
промораживать грунт под фундаментом при помощи
охлаждающих колец;
— равномерность промораживания должна
обеспечиваться автоматическим
регулированием температуры грунта под холодильником и в
зоне фундаментов;
— не размещать в холодильном контуре с
минусовыми температурами камеры с
плюсовыми температурами;
— при освобождении холодильника или
отдельных его камер не допускать их отепления
до температуры выше —6°С, за исключением
кратковременного отепления во время
ремонтных работ.
Размеры (внутренние) каждой камеры
2,85X3,6 ж, высота 2,8 ж, площадь 10,3 м2,
объем 29 ж3.Камеры находятся в
отапливаемом здании, и, следовательно, к ним имеется
круглогодичный приток тепла через
ограждения.
На рис. 1 приведена принципиальная схема
установки кондиционирования для одной
камеры (установки во всех камерах одинаковы).
УДК 628.83:621.565
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА В КАМЕРАХ ОПЫТНОГО ХОЛОДИЛЬНИКА ВНИХИ
Доктор техн. наук А. А. ГОГОЛИН, Е. М. АГАРЕВ, С. Ф. БОГАТЫРЕВА — Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной 'промышленности
20

Рис. 1. Принципиальная схема установки кондиционирования воздуха для одной камеры:
/ — фреоновый холодильный агрегат АК2ФВ-8Д; 2 — погружной испаритель; 3 — расширительный
сосуд; 4 — мешалка; 5 — трехходовые смесительные вентили; 6 — насосы холодоносителя; 7 —
центробежный вентилятор ЭВР-3; 8 — сдвоенный створчатый клапан; 9 — ребристый
воздухоохладитель; 10 — электронагреватель; 11 — бак с горячим холодоносителем для оттаивания; 12 —
насос горячего холодоносителя; 13 — электроувлажнитель; 14 — змеевики панельного экрана;
15 — гигростат; 16 — термостат; 17 — терморегулирующий вентиль; а — сетка; б — стальная
труба @25x3); в — цементная штукатурка; г —изоляция.
Каждая камера обслуживается отдельным
фреоновым холодильным компрессором
2ФВ-6,5*, соединенным клиноременной
передачей с четырехскоростным электродвигателем
так, что число оборотов компрессора может
быть равно 350, 525, 700 и 1050 в минуту.
Компрессор снабжен обычной защитной
автоматикой (реле низкого и высокого давления).
Испаритель змеевикового типа помещен в бак с
холодоносителем (водным раствором этилен-
гликоля). Емкость бака 0,7 ж3. Температура
холодоносителя поддерживается в пределах
— 15-f- + 8°C с точностью ±0,5°С
терморегулятором, периодически включающим и
выключающим электродвигатель компрессора.
Камера охлаждается по смешанной схеме
воздушного и панельного охлаждения.
Воздушное охлаждение осуществляется
кондиционером, а панельное — системой змеевиков,
уложенных в стены, пол и потолок камеры с
внутренней стороны изоляции. Змеевики
служат для отвода тепла, проникающего через
наружные ограждения (тепловой экран).
* С 1964 г. одна камера обслуживается
компрессором ФУБС-9.
Устройство тепловых экранов было
необходимо в связи с небольшими размерами камер,
при которых влияние наружного теплопритока
особенно велико.
Температура холодоносителя в змеевиках
регулируется смешиванием отепленного в них
холодоносителя с холодным из бака. Для
смешивания применен трехходовой смесительный
вентиль, установленный перед насосом.
Вентиль управляется терморегулятором. Цель
регулировки состоит в том, чтобы температура
внутренней поверхности ограждений была
равна температуре воздуха камеры. Однако, меняя
установку терморегулятора, можно несколько
понизить или повысить температуру
холодоносителя по сравнению ic температурой воздуха
камеры (±2°С).
Тепло и влага отводятся из камеры
кондиционером, расположенным непосредственно
над камерой и связанным с ней короткими
воздушными каналами. Кондиционер состоит из
ребристого воздухоохладителя (^ = 45 ж2) с
обводным каналом, электрического
воздухонагревателя и электрического парового
увлажнителя.
21

Холодопроизводительность
воздухоохладителя регулируется сдвоенным створчатым
клапаном (заслонкой) путем перепуска воздуха
через обводной канал (помимо охлаждающей
поверхности) или изменения температуры
поверхности воздухоохладителя при полностью
открытом клапане.
Температура холодоносителя, подаваемого
в воздухоохладитель, автоматически
регулируется трехходовым смесительным вентилем,
смешивающим отепленный холодоноситель из
воздухоохладителя с холодным из бака.
Температура поверхности
воздухоохладителя регулируется в зависимости от притока
тепла или влаги регуляторами температуры или
влажности.
При высокой относительной влажности
воздуха изменение температуры охлаждающей
поверхности практически не влияет на тепло-
влажностное отношение процесса обработки
воздуха.
Воздух увлажняется паром, получаемым в
электроувлажнителе. Пар вводится в поток
холодного воздуха после воздухоохладителя.
Электроувлажнитель представляет собой
горизонтальную трубу с трубчатым
электронагревателем (ТЭНом). К трубе посередине
приварен вертикальный сухопарник, в котором
также находится ТЭН для перегрева пара.
Чтобы предотвратить конденсацию пара в
воздушном канале, пар вводится в поток
воздуха через текстолитовые трубки.
Необходимый уровень воды в электроувлажнителе
поддерживается автоматически. Вода подается из
сосуда, уровень в котором остается
постоянным, так как избыток воды сливается в
дренаж. Для оттаивания ребристой поверхности
воздухоохладителя применяют горячий
холодоноситель, приготовляемый в отдельном бачке с
электронагревателями.
Воздух подается в камеру центробежным
вентилятором ЭВР-3 через ложный потолок из
перфорированных стальных листов и
равномерно распределяется по камере.
Во время испытания максимальная
скорость воздуха на высоте 1,2 ж от пола не
превышала 0,2 м/сек. Количество воздуха,
подаваемого в камеру, можно регулировать путем
замены шкивов у вентилятора и
электродвигателя.
Силовым электрооборудованием
(компрессором, насосами, вентилятором) управляют
централизованно с общего пульта. Для
компрессора предусмотрена возможность
местного управления, что удобно при проведении
наладочных и ремонтных работ.
На пульте размещены приборы для
измерения и регулирования температуры и
влажности воздуха, температуры холодоносителя в
панельных батареях; релейные блоки; устройства
сигнализации; блоки питания и различные
вспомогательные узлы.
Система автоматизации обеспечивает
поддержание в заданных пределах температуры
и влажности воздуха и температуры
поверхности ограждений в камерах.
Автоматизация осуществляется с помощью
релейно-импульсных систем, обеспечивающих
регулирование, близкое по качеству к
регулированию посредством пропорциональных
систем, однако более простое и надежное.
Проследить работу подобных систем можно
на примере схемы автоматического
регулирования температуры поверхностей
ограждений.
В описанной выше схеме
температура ограждений поддерживается равной
температуре воздуха. С этой целью устанавливают
два термометра: в центре камеры и за
смесительным трехходовым вентилем,
обеспечивающим подачу холодоносителя требуемой
температуры в панельные батареи. Термометры
включены в дифференциальную схему,
являющуюся элементом сравнения автоматического
регулятора типа ЭРС-59.
При отклонении разности температур
холодоносителя и воздуха камеры от заданной
величины на выходе мостовой схемы возникает
электрический сигнал, напряжение которого
пропорционально этой разности. Сигнал
усиливается и преобразуется в электрические
импульсы, длительность которых зависит от его
величины.
К выходу регулятора присоединен
исполнительный механизм с реверсивным
электродвигателем. В зависимости от полярности сигнала
на выходе мостовой схемы и его величины
регулятор с большей или меньшей скоростью
передвигает шпиндель трехходового
смесительного вентиля, являющегося регулирующим
органом, в таком направлении, чтобы изменить
температуру холодоносителя до заданной
величины. Систему настраивают подбором
параметров жесткой обратной связи в регуляторе. При
правильном выборе достигается наименьшее
перерегулирование.
Схемы автоматического регулирования
температуры и влажности воздуха в камере в
принципе аналогичны описанной выше.
Чувствительным элементом регулятора
температуры служит медный термометр
сопротивления, установленный в центре камеры. Он
включается в мостовую схему, являющуюся
элементом сравнения регулятора температуры.
В качестве чувствительного элемента
регулятора влажности используется датчик из жи-
22

вотной пленки (типа ДВИП), который
работает совместно с трехпозиционным регулятором,
имеющим
дифференциально-трансформаторный вход (ДСР, ЭИВ и т. п.).
Отличительной особенностью
рассматриваемой системы регулирования является
возможность переключения регуляторов на
различные исполнительные механизмы в зависимости
от режима работы установки.
Так, регулятор температуры может
воздействовать на охладительную систему, чтобы
понизить температуру воздуха, или на
грелку — чтобы повысить ее.
Регулятор влажности может
воздействовать на увлажнитель при необходимости
повышения влажности воздуха или на охладитель
при необходимости осушения воздуха. Таким
образом, работой охладителя могут
управлять регуляторы температуры и влажности.
Описанные связи условно показаны на
рис. 1 пунктирными линиями.
Система регулирования обеспечивает
автоматическое переключение регуляторов на
соответствующие исполнительные механизмы в
зависимости от притоков тепла и влаги.
Это переключение выполняется
специальным устройством — блоком переключения
(рис. 2). Синтез этой схемы произведен на
основании теории релейных схем.
Обозначим исполнительные механизмы
следующим образом: 3 — моторный привод
сдвоенного створчатого воздушного клапана
заслонки; О — охладитель (моторный привод
трехходового смесительного вентиля,
подающего холодоноситель в воздухоохладитель);
У — электроувлажнитель; Г — электрогрелка.
Реализуются четыре комбинации этих
механизмов: охладитель-заслонка 03 — в режиме
умеренного охлаждения и осушения воздуха;
увлажнитель-охладитель УО — в режиме
охлаждения и увлажнения воздуха; охладитель-
грелка ОГ — в режиме осушения и
охлаждения воздуха; увлажнитель-грелка УГ — в
режиме подогрева и увлажнения воздуха.
Переключение с одной комбинации на
другую происходит в том случае, когда хотя бы
один из включенных исполнительных
механизмов займет крайнее положение.
Когда исполнительный механизм (типа ПР)
занимает крайние положения, срабатывают
соответствующие концевые выключатели,
сигналы которых, размноженные промежуточными
реле, используются для указанных
переключений.
В схеме блока переключения контакты,
соответствующие конечным выключателям,
обозначены следующими индексами:
а — контакты исполнительного механизма
заслонки, замыкающиеся при полном
закрытии канала подачи воздуха через
воздухоохладитель;
Рис. 2. Принципиальная схема блока переключения.
23

а\ — контакты того же механизма,
замыкающиеся при полном открытии канала
подачи воздуха через воздухоохладитель;
в — контакты исполнительного механизма
трехходового смесительного вентиля
воздухоохладителя, замыкающиеся при
полном закрытии канала подачи
холодного холодоносителя;
в\ — контакты того же механизма,
замыкающиеся при полном открытии канала
подачи холодного холодоносителя;
с — контакты исполнительного механизма,
управляющего регулятором напряжения,
питающего ТЭН увлажнителя.
Замыкаются при минимуме напряжения
питания;
с\ — контакты того же механизма,
замыкающиеся при максимуме напряжения
питания;
d — контакты исполнительного механизма,
управляющего регулятором напряжения,
питающим ТЭН воздухонагревателя
(контакты замыкаются при минимуме
напряжения питания);
d\ — контакты того же механизма,
замыкающиеся при максимуме напряжения
питания.
При работе каждой из указанных
комбинаций исполнительных механизмов два других
механизма находятся в крайних положениях,
соответствующих их минимальному
воздействию на систему регулированя.
Рис. 3. Возможные состояния
воздуха в системе кондиционирования при
воздействии различных комбинаций
исполнительных механизмов @3;
У О; У Г; ОГ).
У — электроувлажнитель; 3 —
заслонка; Г — грелка; О —
охладитель; В — влажность; Т —
температура.
На рис. 3 показаны возможные состояния
воздуха в системе кондиционирования при
воздействии различных комбинаций исполнитель-
*
Охладитель-
заслонка
82 t-*
86 t —
80
82-*|
Прим
Стрелками
Таблица переключений
Увлажнитель-
охладитель
74 все, кроме —> j
106 все, кроме —> t
98
82 все, кроме
86 все, кроме
102 все, кроме -> [
70 -*|
66
Увлажнитель-грелка
70 все, кроме -+ t
86 —1
22 J,-*
102 -*!
150 J —
6
134
38
166
Охладитель-грелка
86 t 1
22 все, кроме | ->
150 все, кроме [ —>
18
146
154 все, кроме ] -*
26 все, кроме j ->
82 t 1
90 все, кроме
-t tt т-
81
е ч а н и е. Левая стрелка обозначает влажность, правая -
обозначены состояния воздуха, показанные на рис. 3.
Оттаивание
74 ->|
90-* | t t t-H
26 t-^ •
154 j -^ I
106-> |
-температуру.
24

Обозначение положения исполни тельных механизмов и состояния контактов,
приведенных в таблице переключений
Исполнительные
механизмы
Контакты конечных
выключателей
Номер разргда
в двоичной системе
Заслонка
а
1
ах
2
Охлйдитель
в
3
6t
4
Увлажнитель
с
5
С\
6
Грелка
d
7
dx
8
Числовое значение
этих разрядов
в десятичной
системе

Сумма
числовых
значений разрядов
16
32
64
128
80
82
86
66
70
84
85
6
22
18
90
74
26
98
102
38
150
134
166
154
146
106
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
а
*1
ах
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
с
?i
?i
?i
сл
?i
СЛ
?i
?i
?i
?i
Ci
Ci
Ci
?i
?i
Cl
c.l
?i
d
d
d
d
d
d
d_
d_
<L
d
d
<L
d
d
d_
d_
d__
d_
d_
d_
d
d
*1
<k
<L
<k
<k
<k
<k
<h
<k
<k
<k
Ui
<k
<h
di
d,
dx
d1
d,
<h
d,
Примечание. Буква с черточкой над ней обозначает, что соответствующий конечный
контакт замкнут, а без черточки — разомкнут.
ных механизмов. Для каждой комбинации
возможны девять состояний, и лишь одно из них
соответствует заданию. Все остальные
вызывают перемещение исполнительных механизмов.
Для каждого состояния характерно
определенное положение управляющих реле трехпозици-
онных регуляторов температуры п и влажности
т (см. рис. 2):
п — контакты регулятора температуры,
замыкающиеся при отклонении
температуры от заданной в
сторону уменьшения (на рис. 3 условно
показаны!);
П\ — контакты того же регулятора,
замыкающиеся при отклонении
температуры в сторону увеличения
(стрелка t );
т и т{ — такие же контакты регулятора
влажности (соответственно
стрелки! и t).
Состояние трехпозиционных релейных
элементов, когда ни один из контактов
регуляторов температуры или влажности не замкнут,
наступает в случае соответствия температуры
или влажности заданию на регулирование. Эгч
4 Зак. 901
25

состояния условно показаны горизонтальными
стрелками (см. рис. 3).
В каждом из рассмотренных состояний
исполнительные механизмы могут находиться в
крайних положениях. Тогда, за исключением
нормального состояния системы, следует
выполнить переключение на другую пару
исполнительных механизмов, чтобы регулятор
имел возможность увеличить воздействие на
систему регулирования, а если такие
возможности исчерпаны, подать сигнал «авария».
Некоторые комбинации используются для
автоматизации оттаивания воздухоохладителя.
При проектировании системы
регулирования были проанализированы все указанные
состояния и выбраны необходимые
переключения. Результаты анализа сведены в таблицу
переключений, в которой приведены все
возможные состояния системы исполнительных
механизмов, обозначенные числами, и
состояния воздуха, обозначенные стрелками.
В пояснении к таблице приведены
обозначения конечных выключателей в двоичном коде
и их численное выражение в десятичной
системе.
Каждому конечному контакту
исполнительного механизма в двоичной системе присвоена
единица разряда (первого, второго и т. д.),
если контакт замкнут, и ноль этого разряда, если
контакт разомкнут.
При таком обозначении каждой
комбинации исполнительных механизмов и их
состоянию соответствует в десятичной системе
определенное число N, представляющее сумму
числовых значений разрядов. Этот способ
обозначения позволяет при анализе легко различать
положения исполнительных механизмов,
параметры воздуха и соответствующие им
состояния электрических цепей, включающих ту или
иную пару исполнительных механизмов и
оттаивание воздухоохладителя.
Для включения комбинаций
исполнительных механизмов и оттаивания используют реле
Удлинению периода потребления
винограда способствует увеличение производства
винограда различных сроков созревания — от
сверхраннего до позднего.
Однако разрешить проблему длительного
Р\ для комбинации 03, Р2 для УО, Р3 для У Г,
Р± для ОГ и Ръ для оттаивания. Катушки этих
реле включены в схему блока (см. рис. 2),
который переключает их в соответствии с
таблицей.
Помимо основной системы регулирования,
в камерах предусмотрена аварийная двухпози-
ционная система регулирования с
использованием двух точек машины АМУР. Защита
осуществляется по высокой и низкой температуре.
При аварийном отклонении температуры от
заданной основная система регулирования
выключается и температура поддерживается
створчатым клапаном, управляемым машиной
АМУР. Влажность в этом случае не
регулируется. Колебания температуры возрастают, но
предельно допустимые значения температур
не превышаются.
При испытании установки
кондиционирования была получена точность поддержания
температуры ±0,2-7-+0,3°С в пределах от —5 до
+б°С и относительной влажности ±1-т-2%
в пределах от 60 до 94%.
Н еравном ериоють piacinip ед е л ения тем пер а -
туры воздуха в камере не превышала 0,5°С.
Максимальная кратность циркуляции
воздуха, полученная в камере во время опытов,
составляла 64 объема в час, что
соответствовало подаче воздуха 1860 м3/ч. Однако в
большинстве случаев кратность циркуляции
воздуха -равнялась 25—30 объемам в час.
Холодопроизводительность нетто
равнялась 2—3 тыс. ккал/ч, что составляло около
50 % холодопроизводительности
компрессора. Повышенные потери являлись следствием
применения схемы с холодоносителем при
небольшой общей холодопроизводительности.
Установка кондиционирования воздуха в
трех камерах ВНИХИ успешно
эксплуатируется уже в течение четырех лет.
В этих камерах была проведена работа по
опытному хранению винограда, результаты
которой изложены в помещаемой ниже статье.
снабжения потребительских центров
виноградом можно только при его хранении в
межсезонное время на холодильниках как в местах
производства, так и в местах потребления.
Не все сорта столового винограда хорошо
УДК 634.87.004.4
ХРАНЕНИЕ МОЛДАВСКОГО ВИНОГРАДА В КАМЕРАХ С КОНДИЦИОНИРОВАНИЕМ ВОЗДУХА
Канд. техн. наук Н. А. МОИСЕЕВА, Л. С. РОССОВСКИЙ — Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
26

сохраняются, поэтому необходимо выбрать
наиболее стойкие при хранении и
транспортировке. Большое влияние на результаты
хранения оказывают также агротехника
выращивания, метеорологические условия во время
вегетации и €бора, способ и сроки сбора,
техника товарной обработки, упаковки, а при
хранении в местах потребления —
предварительное охлаждение и условия транспортировки.
Ранее выполненными работами ВНИХИ
установлено, что предварительное охлаждение
винограда снижает в 2—3 раза порчу при
железнодорожных перевозках и повышает
стойкость его при хранении. Так, после двух
месяцев хранения потери предварительно
охлажденного винограда были на 6—7% ниже, чем
неохлажденного.
В 1963 и 1964 гг. лабораторией техники
хранения плодов ВНИХИ проведена работа
по выбору наиболее транспортабельных и
устойчивых при хранении столовых сортов
винограда Молдавии и исследованию условий
его хранения.
Молдавская ССР занимает одно из
ведущих мест по производству столового
винограда и первое место по вывозу его за пределы
республики, поэтому исследование условий
хранения молдавских сортов винограда имеет
большое практическое значение.
Экспериментальной работе по
исследованию условий хранения винограда
предшествовало изучение комплекса вопросов, связанных
с заготовкой и транспортировкой винограда
на холодильники. Было установлено, что
принятая в Молдавии практика заготовки
винограда — сбор в инвентарную тару и перевозка в
пункты товарной обработки, (сортировки) и
упаковки в транспортную тару — вызывала
его порчу, механические повреждения и
нарушение воскового налета. Это снижало
иммунитет и качество винограда еще до хранения.
При подготовке опытной партии винограда
сбор, товарная обработка и упаковка в
транспортную тару производились одновременно
непосредственно на винограднике (у куста). Так
как в местах заготовок еще не везде имеются
холодильники для предварительного
охлаждения, виноград перевозили в
авторефрижераторах, выполняющих, помимо транспортных,
функции станций предварительного
охлаждения.
Продолжительность охлаждения винограда
от 18—20° до 2—^6°С при этом не превышала
10—12 ч. Виноград загружали в
авторефрижераторы немедленно после сбора непосредствен-
. но на винограднике и, исключая
промежуточные погрузочьо-разгрузочные работы,
доставляли в Москву за 36—40 ч. Качество такого
винограда было высоким — 99—99,5%
стандартного.
Таким образом, новый комплекс
мероприятий по сбору, товарной обработке, упаковке и
перевозка авторефрижераторами позволили
хорошо сохранить исходное качество винограда,
заложенного на длительное хранение, и
снизить потери.
Для хранения был отобран виноград трех
наиболее транспортабельных сортов средне-
позднего и позднего сроков созревания — Ко-
арио-нягрэ, Мускат гамбургский и Алеппо (Ка-
рабурну), заготовленный в опытном хозяй-*
стве Молдавского научно-исследовательского
института виноделия, виноградарства и
садоводства (в 1963 г.) и в колхозе им. Мичурина
(в 1964 г.).
Решающее значение при хранении
винограда имеет температурный режим. В зарубежной
литературе в качестве оптимальной
рекомендуется температура +4-^—2°С; в
отечественной —1°С. Известно также, что хранение
винограда при температуре, близкой к криоско-
пической, позволяет снизить интенсивность
биохимических и физиологических процессов,
весовые потери и степень
микробиологического поражения. Другой, не менее важный
фактор — относительная влажность воздуха, от
нее зависит «свежесть» винограда, его
товарный вид и потери.
Ряд исследователей рекомендуют при
хранении винограда поддерживать в камерах
относительную влажность воздуха 85-f-95%.
При влажности воздуха ниже 85%
естественная убыль винограда возрастает, что вызывает
подсыхание гроздей, особенно в местах
прикрепления ягод, и приводит к развитию
плесени. Влажность воздуха выше 95% также
способствует развитию плесени. '
Очень важно поддерживать постоянную
температуру воздуха и обеспечивать равномерное
ее распределение в объеме камер.
Виноград принадлежит к малостойким
видам фруктов, поэтому при исследовании
условий его длительного хранения мы стремились
максимально затормозить процессы
перезревания и старения, предотвратить развитие
плесеней, для которых ягоды винограда
являются благоприятной средой, в то же время не
вызвать физиологические изменения к.
лучше сохранить потребительские качества
винограда.
Чтобы затормозить перезревание и
старение ягод, в камерах поддерживали
температуру воздуха, близкую к криоскопической, и
относительную влажность около 87-т-ЭО%, а
чтобы предотвратить развитие плесеней, приме-
4*
27

няли в качестве антисептика метабисульфит
калия.
Хранили виноград в камерах Опытного
холодильника института, оборудованных
рассольными батареями, расположенными в
панелях стен, пола, потолка, и
воздухоохладителями (смешанная система охлаждения). Воз-
духораспределение в камере осуществлялось
через перфорированный ложный потолок (см.
рисунок) при кратности циркуляции воздуха
25—30 объемов в час. Регулирование и
контроль температуры и относительной влажности
воздуха проводились автоматически.
Виноград урожая 1963 г. хранили при
температуре воздуха —1°С (средняя за девять
месяцев хранения), урожая 1964 г. — при двух
режимах: —Г и —1,5°С (средние за семь
месяцев хранения).
Таблица 1
Вид камеры со штабелями винограда.
Данные о температуре хранения
винограда приведены в табл. 1.
Как видно из табл. 1, температура воздуха
в процессе длительного хранения винограда
постепенно снижалась. Это положительно
сказалось на иммунитете и стойкости виногра-
Месяцы
Температура, °С
в камерах
№ 1 и 2
в камере
№ 1
в камере
№ 2
Октябрь . .
Ноябрь . . .
Декабрь . .
Январь . . .
Февраль . . .
Март ....
Апрель . . .
Май ....
Июнь ....
Средняя
1963/64 г.
—0,2
—0,8
—0,8
—0,9
-1,1
—1,1
—1,2
—1,4
-1,5
-1,0
1964/65 г.
—0,5
-1,1
-1,4
—0,7
—0,8
-1,1
—1,3
-1,4
-1,4
—1,5 I —1,0
да при хранении. Распределение температуры
в камерах было равномерным, перепад (по
высоте камер) не превышал 0,4°С (табл. 2).
Таблица 2
Месяцы
Октябрь
Ноябрь
Декабрь .
Январь
Февраль .........
Март
Апрель
Май
Июнь
Средняя
Перепад температур, °С
в камере
№ 22
0,3
0,2
0,1
0,2
0,2
0,1
0,3
Г0.2 ~~*
в камере
№ 23
0,4
0,0
0,2
0,2
0,1
0,2
0,2
0,18
В камерах поддерживалась относительная
влажность воздуха 84, 7^-91,7% (табл. 3).
Таблица 3
Месяцы
Относительная влажность
воздуха, %
в камерах
№ 1 и 2
в камере
№ 1
в камере
№ 2
Октябрь . . .
Ноябрь . . .
Декабрь . . .
Январь . . .
Февраль ...
Март ....
Апрель . . .
Май
Июнь ....
Средняя
1963/64 г.
85,1
85,2
88,4
86,2
87,6
91,5
i 89,1
89,8
85,6
87,6
1964
89,2 |
88,9
89,2
88,4
85,2
86,5
85,5
—'
—
87,5 |
91
90
85
85
85
85
85
84
84
86,4
28

В процессе хранения, кроме товароведной
оценки, определяли некоторые физико-
химические показатели, характеризующие
качество и состояние ягод (содержание сахара,
кислотность, плотность кожицы, прочность
прикрепления ягод к плодоножкам и др.), а
также интенсивность дыхания и естественную
убыль.
Эти показатели представлены в табл. 4 и 5.
Виноград урожая 1963 г. хранился с
октября 1963 г. по июнь — июль 1964 г. Высокий
товарный выход после длительного срока хра-
Таблица 4
Сорт
винограда
х м
Товарное качество плодов
урожая 1963 г. при
температуре хранения —1°С, %
га о
О. си
о о е(
Мускат
гамбургский
Коарно-нягрэ . .
Алеппо
8
7
3
98,48
96,87
97,2
0,12
3,7
2,15
1,52
3,13
1,71
Нет
0,07
1,59
Таблица 5
Сорт
винограда
cSi
Товарное качество плодов
урожая 1964 г., %
= s S
**?|
си a G.S
5 О CQ К
о»о s
а «г И Я
Л/?и температуре хранения -
Мускат ;
гамбургский
Коарно-нягрэ . .
Алеппо
1,5°С
5
5
5
87,3
90,0
82,4
1,75
2,55
2,2
12,4
9,85 |
17,2
При температуре хранения -
Мускат
гамбургский
Коарно-нягрэ . .
Алеппо
1°С
' 5
5
5
85,1
82,0
91,9
1,7
2,3
5,6
13,4
15,1
7,5
0,8
0,66
0,9
2,0
3,4
0,5
нения в значительной мере был обусловлен
хорошими метеорологическими условиями во
время вегетации и сбора. Сахаристость
винограда была высокой (в %): Муската
гамбургского — 24, Коарно-нягрэ — 20 и Алеппо —
около 19.
Лето и особенно осень 1964 г. отличались
менее благоприятными метеорологическими
условиями, что отразилось на сахаронакоплении
и качестве винограда. Сахаристость ягод
урожая 1964 г. была (в %): Муската
гамбургского — 17,5, Коарно-нягрэ — 16 и Алеппо —
15, т. е. на 4—6% ниже, чем в 1963 г. Этим в
основном и объясняются худшие результаты
хранения.
Товарное качество винограда в процессе
хранения снижалось главным образом
вследствие развития плесени Botrytis cinerea, а
сорта Алеппо также и в результате поражения
загаром.
Выводы
Для длительного хранения на
холодильниках потребительских центров пригодны
столовые сорта молдавского винограда позднего и
среднепозднего сроков созревания: Алеппо,
Коарно-нягрэ и Мускат гамбургский.
Хранение указанных сортов винограда
показало, что температура —1,5°С является
более благоприятной для сортов Коарно-нягрэ и
Муската гамбургского, товарное качество
которых было выше, чем хранившихся при
температуре — 1,0°С. Это же подтверждают
полученные данные об интенсивности дыхания.
Для винограда сорта Алеппо по этим же
показателям более пригодной является
температура хранения —1°С.
Опыт двухлетнего хранения винограда
сорта Алеппо показал, что основной причиной
раннего (через два-три месяца) снятия его с
хранения является побурение кожицы, а затем и
мякоти.
Продолжительность хранения винограда и
потери его при этом зависят от качества ягод,
обусловленного метеорологическими
условиями периода вегетации и сбора.

УДК 637,56.037.5.004.4:629.12
ЗАМОРАЖИВАНИЕ И ХРАНЕНИЕ РЫБЫ НА СУДАХ
Канд. техн. наук Н. И. СУКРУТОВ — АтлантНИРО
В 1964 г. технологической лабораторией
Атлантического научно-исследовательского
института рыбного хозяйства и океанографии
(АтлантНИРО) были проведены
экспериментальные исследования по замораживанию и
хранению мороженой рыбы, упакованной в
полимерные пленки, а также глазированной и
неглазированной. Опытные работы проводили
на одном из судов типа БМРТ
Калининградской базы рыболовного рефрижераторного
флота.
Изучали и уточняли режимы и способы
сохранения качества сельди-сырца,
серебристого хека, сайды, акул и других рыб, а также их
химический состав.
В мясе исследованных рыб содержится
мало жира, калорийность его от 900 до 1600 ккал
на 1 кг съедобной части филе. Наибольшее
количество мяса филе оказалось у сельди,
мелкой сайды, серебристого хека E7—68% к весу
неразделанного сырья), наименьшее — у ар-
гентины, морского налима, акулы E1—56%).
Количество печени у акулы катран составило
около 7%, сельдевой акулы 6, мелкой сайды
3,6 и крупной сайды 5,7% к весу
неразделанного сырья.
Во время промысла в мае и июне на судах
обеспечивались условия для нормального
сохранения качества рыбы. Температура
исходного о сырца в большинстве случаев была
6— Ю°С. Процесс посмертного окоченения
наступал через 1—1,5 ч с момента вылова и
длился 12 ч и более. У рыбы, подвергшейся
механическим воздействиям при прохождении
ее через бункеры, продолжительность
процесса посмертного окоченения сокращалась до
2—2,5 ч.
Сырец замораживали не позднее чем
через 1 — 1,5 ч после вылова.
При больших уловах A2—15 т за траление)
часть рыбы хранили в течение 5—7 ч в
запасных баках с холодной C—5°С) морской водой,
в которые засыпали мелкодробленый лед!
Длительное A2 ч и более) хранение рыбы в
воде приводило к изменению цвета кожного
покрова рыбы и ухудшению ее качества.
На судах установлены компрессоры,
обеспечивающие температуру кипения.—4ГС и
температуру циркулирующего в тоннеле воздуха
28-4—38°С. Однако отмечалась карав-
30
номерность распределения температуры по
ширине и высоте тоннеля.
Наблюдения показали, что наиболее
медленно рыба замораживается у стен тоннеля,
смежных с батареями.
На рис. 1 показаны кривые изменения
температуры рыбы при замораживании в тоннеле
у стен, смежных с батареями (кривая /), и у
противоположных им стен (кривая 2).
в
6
2
«о
I'
1
-6
-8
-10
12 3 4
Время заморажидания,ч
Рис. 1. Изменение температуры рыбы
при замораживании.
Только по истечении 5 ч температура
брикетов рыбы достигает —10-4—12°С. Если же
выгрузка производится через 3,5—4 ч, то часть
рыбы остается недомороженной.
В тоннелях не предусмотрены шиберы,
распределяющие поток циркулирующего воздуха.
Была проверена скорость потока. Для этого
в неохлажденное тоннели закатывали по
четыре тележки с закрытыми противнями без
рыбы. Скорость воздуха замеряли в тоннеле
анемометром и фкундомером со стороны
входа в него потока (сторона выгрузки)
и на выходе (сторона загрузки) в пяти
точках: у стены, смежной с батареями, вверху
и внизу, то же, у противоположной стены и в
центре тоннеля.
На рис. 2 приведена диаграмма
распределения скоростей циркулирующего воздуха в тон-
1
h
\\
N
L^
-
1
>w1
\*\

нельных морозилках на БМРТ. В разных
точках сечения в тоннеле 3 скорость колеблется
от 1 до 7,8 м/сек, в тоннеле 4 — от 2 до
5,5 м/сек.
Тоннель 3
Тоннель Ч
123456789 10 123456789 10
Рис. 2. Скорости циркулирующего воздуха
в тоннельных морозилках, не
оборудованных шиберами, в точках:
/ и 2 — при входе и выходе у стен,
смежных с батареями, вверху; 3 и 4 — то же,
внизу; 5 и 6 — при входе и выходе у
противоположных стен вверху; 7 и 8 — то же,
внизу; 9 и 10 — в центре при входе и
выходе.
При изучении режима работы тоннельных
морозилок на РТМ также были отмечены
резкие колебания скорости циркулирующего
воздуха — от 1,6 до 6,6 м/сек.
Наблюдения показали, что в тоннелях, в
которых поставлены шиберы с двойными
отражателями, имеющими требуемый радиус за-'
кругления, скорость потока воздуха довольно
равномерна и составляет 4,5—6,5 м/сек.
Важной производственной операцией на
судах БМРТ и РТМ является выемка блоков
замороженной рыбы из противней. На ряде
БМРТ и РТМ противень с рыбой орошают
теплым душем непосредственно на столе. По
сравнению с обычным оттаиванием
погружением при этом способе облегчается труд,
исключается или сводится к минимуму
отепление брикетов рыбы, лучше сохраняется
качество продукции.
Применялась глазировка брикетов сельди
путем двукратного погружения их в воду с
последующим обдуванием холодным (—10°С и
ниже) воздухом.
Готовую продукцию упаковывали в коробки
с прокладками из гофрированного картона
между стенками коробки и брикетами.
В опытах изучали изменения при хранении
качества мороженой сельди, заготовленной без
глазировки и с глазировкой морской и
пресной водой. Неглазированную рыбу
упаковывали в полиэтилен-целлофан с вакуумировани-
емив полиэтилен-крафт-бумагу без вакууми-
рования. Воздух из пленочных пакетов,
герметизированных термосваркой, откачивали
лабораторным вакуум-насосом.
Изучали также изменение качества
образцов мороженой акулы катран.
Продукция хранилась в течение 5 мес. при
температуре —12-=—16°С. В процессе
хранения периодически взвешивали образцы для
определения потерь веса продукции в различной
упаковке; отбирали пробы для оценки
качества образцов в мороженом и отваренном
виде; определяли количество перекисей в жире
рыбы методом йодометрии и количество окси-
ранового (эпоксидного) кислорода по методу,
основанному на взаимодействии эпоксигрупн
с сухим хлористым водородом [1].
На рис. 3 приведены кривые изменения веса
мороженой сельди по отдельным периодам
хранения: с глазировкой (кривая /), без
глазировки (кривая 2) и упакованной в
полиэтилен-целлофан под вакуумом (кривая 3).
Значительной была потеря веса неглазированных
и глазированных брикетов сельди,
составившая за 4 месяца около 0,8%. Глазированные
брикеты теряли вес в основном за счет усушки
глазури.
Потери веса мороженых брикетов сельди,
упакованной в пленки под вакуумом, были
минимальными. За 4 мес. они колебались в
пределах 0,05—0,1%. В последующий
период,когда вакуум в пленочных пакетах был нарушен,
отмечалось значительное увеличение потерь
веса.
/ 2 3
Продоптательность хранения, мес
Рис. 3. Потери веса мороженой сельди при хранении.
31

/ г
Время хранения, нес
Рис. 4. Нарастание количества перекиси в жире
мороженой сельди при хранении.
Потери веса при хранении мороженой
продукции в пленочной безвакуумной упаковке
были почти такие же, как при обычном
хранении мороженой продукции. В
экспериментальных работах НИКИМРП по хранению
мороженой салаки в искусственных пленках также
были отмечены небольшие потери веса
продукции [2].
Изменение качества жира мороженой сельди
представлено на рис. 4. Наибольшее
количество перекиси было в жире неглазированной
Время взятия пробы жира
Перед закладкой на
После хранения в
течение:
2 месяцев ....
4
Содержание оксиранового
кислорода (в %) в сельди

неглазированной
0,009
0,03
0,11
глазированной
водой

морской
0,02
0,104

пресной
0,018
0,01
0,086
упакованной
под вакуумом
в полиэтилен-
целлофан
0,076 [
сельди (кривая /). Особой разницы в
количестве перекиси в жире сельди, глазированной
морской (кривая 2), пресной (кривая 3) водой,
и сельди, упакованной в пленку под вакуумом
(кривая 4), не наблюдалось.
Отмечена заметная разница в содержании
оксиранового кислорода в жире ряда образцов
сельди (см. таблицу).
Меньшее количество оксиранового
кислорода было в жире сельди, упакованной в пленки
под вакуумом, и сельди глазированной, а
большее — в жире неглазированной рыбы.
Качество неглазированной мороженой
сельди быстро ухудшалось. Уже после 2 мес.
хранения появилось заметное пожелтение от
окисления жира на коже и под кожей. Рыба
стала мало пригодной для переработки в
консервы. Глазированная сельдь сохранялась
вполне доброкачественной в течение 3,5—4 мес.
Наилучшие результаты дало хранение
сельди в вакуумной упаковке. При осмотре и
дегустациях такой сельди были отмечены сочность
и нежный вкус продукта.
Такие же примерно результаты были
получены при сопоставлении качества мороженой
акулы катран в вакуумной упаковке с
качеством образцов при обычном хранении.
Выводы
Допустимый срок хранения сельди-сырца и
других рыб без охлаждения составляет
1 — 1,5 ч с момента вылова. Возможно
хранение рыбы в охлажденной воде при
температуре 3—5°С в течение 5—7 ч.
Срок хранения глазированной мороженой
сельди и акулы катран без потери качества
составляет 4 мес. Неглазированная
мороженая сельдь оставалась доброкачественной,
пригодной для выработки из нее консервов в
течение 2 ,мес. со дня заготовки.
ЛИТЕРАТУРА
1. Ржехин В. П., По гонки на Н. И.
Руководство по исследованию жиров. Т. 1, ВНИИЖ, 1958.
2. Ко но котин В. С, Зуйкова Л. П.
Сохранение рыбы в искусственных пленках. Труды
НИКИМРП. Т. 2, 11963.

УДК 621.56:57D79.24)
ХОЛОДИЛЬНОЕ ХОЗЯЙСТВО АЗЕРБАЙДЖАНСКОЙ ССР
К. Р. РЗАЕВ — контора Мясорыбторга Азербайджанской ССР
За последнее время в
Азербайджанской ССР значительно увеличилось
производство пищевых продуктов. Возрос ввоз в
республику продуктов животноводства из других
районов страны. Сохранение качества продуктов
немыслимо без применения искусственного
холода.
За годы семилетки A959—1965) в
Азербайджане введены в эксплуатацию
холодильники емкостью И 000 г, в том числе
распределительный холодильник Азмясорыбторга в
Баку, холодильники Нухинского, Кировабадско-
го, Агдамского мясокомбинатов, в г.
Сумгаите и ряд других.
Общая холодильная емкость республики
в 1965 г. достигла 29 000 т.
Холодильниками обеспечены 1917
предприятий общественного питания и 92%
магазинов, реализующих скоропортящиеся
продукты. Однако имеющееся холодильное
оборудование не полностью обеспечивает
потребность предприятий розничной торговли и
общественного питания республики. Особенно
это относится к системе потребительской
кооперации Азербайджана.
С 1960 г. на заводе «Электрохолодильник»
начато производство домашних
холодильников «Баку». В 1965 г. их было выпущено
54 400 шт. В 1970 г. выпуск возрастет до
300 000 шт.
Решениями XXIII съезда КПСС
предусмотрены широкие возможности для
увеличения продовольственных ресурсов страны.
Поэтому огромное значение приобретает
обеспечение заготовительных, перерабатывающих
и торгующих организаций республики
достаточными холодильными емкостями. Для этого
необходимо технически перевооружить
имеющиеся и создать новые механизированные
холодильные предприятия.
Имеющиеся в настоящее время в
республике холодильные емкости не удовлетворяют
потребностей народного хозяйства. Поэтому
значительно затрудняется размещение
мясопродуктов в период сезонных заготовок мяса.
Нормы б. Госкомитета Совета Министров
СССР по торговле в Азербайджане
предусматривают 25 т холодильной емкости на тысячу
человек. Однако в настоящее время
обеспеченность на душу населения составляет лишь
47% нормы.
За пятилетие 1966—1970 гг. намечено ввести
в эксплуатацию 32 000 т холодильных
емкостей, в том числе по системе государственной
торговли 27 400 г.
В конце 1966 г. в Баку будет сдан в
эксплуатацию холодильник на 13 600 т
Министерства торговли Азербайджанской ССР.
Хотелось бы отметить некоторые недочеты
в проектах холодильников, затрудняющие их
эксплуатацию. Например, в 1961 г. в Баку
была введена в эксплуатацию первая очередь
холодильника емкостью 10 000 т.
Проектировщики не учли специфики местных
условий—жаркого климата. Приборы охлаждения,
установленные в камерах по проекту, не обеспечивали
необходимого для хранения продуктов
температурного режима. Он был достигнут только
после увеличения поверхности приборов
охлаждения. При составлении типовых проектов
холодильников необходимо учитывать
климатические особенности южных районов страны.
Автоматизация холодильных установок
должна осуществляться в период их монтажа.
Это позволит снизить расходы и обеспечить
нормальную работу установки.
Для рационального использования
холодильных емкостей большое значение
приобретает высота штабелей продуктов в камерах
хранения. Однако имеющиеся в эксплуатации
механизмы поднимают груз на высоту до 3 ж, в
результате чего емкости используются не
полностью. Поэтому нужны штабелеукладчики с
более высокой рамой.
В настоящее время строятся
преимущественно многоэтажные холодильники. По
нашему мнению, следует расширять строительство
одноэтажных холодильников. Они имеют
длинные платформы, удобные для разгрузки
железнодорожных составов, а также для
механизации погрузочно-разгрузочных работ.
Для улучшения эксплуатации
холодильников необходимо организовать прием заказов на
запасные части в централизованном порядке
и закрепить выполнение их за определенными
предприятиями.
Требует безотлагательного разрешения
также вопрос о кадрах для автоматизированных
современных холодильников. Целесообразно
было бы подготовку кадров и повышение
квалификации работников холодильников
организовать в централизованном порядке.
Проведение в жизнь перечисленных
мероприятий явится важным условием для
развития холодильного хозяйства .республики.

-О
БМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.318
КОМБИНИРОВАННОЕ РЕЛЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
На холодильных установках с безнасосной
схемой охлаждения для автоматического
управления работой охлаждающих приборов
обычно используются терморегулирующие
вентили и реле температуры, воздействующие на
соленоидные вентили. При этом первый
регулирует подачу жидкости в охлаждающий
прибор по перегреву отходящих паров, а
второй — по температуре в охлаждаемом
объекте.
ВНИХИ разработано комбинированное
реле температуры, позволяющее регулировать
подачу по перегреву и температуру в объекте.
В качестве исполнительного механизма
используется соленоидный вентиль.
Датчиками комбинированного реле
температуры являются три медных термометра
сопротивления градуировки 23, одним из
которых измеряют температуру воздуха в объекте,
а двумя другими определяют перегрев паров
холодильного агента.
\тс1 |—-\мт
тг I
| ,L2 | 1
1 MPT
\rc3\ *
m I <Г"
\
—H <c 1
L_ J
i
b\
I
Рис. 1. Блок-схема прибора:
датчики TCi — температуры воздуха;
ТСг — температуры паров холодильного
агента; ТСз — температуры жидкого
холодильного агента; МТ — мост температур;
МРТ — мост разности температур; СВ —
соленоидный вентиль.
Блок-схема прибора приведена на рис. 1.
Датчики (термометры сопротивления)
присоединяются к входу прибора.
Датчики температуры TCi, TC2 и ТСз
входят в систему двух индивидуальных измери-
Показатели
Диапазон
регулируемых температур, °С
Диапазон
регулирования разности
температур, °С
Дифференциал
температуры, °С
Дифференциал
разности температур,
°С
Основная
погрешность шкал
настройки
температуры и разности
температур, °С
Разрывная мощность
контактов при
напряжении 220 в,
при постоянном
токе, в/п
при переменном
токе, ва
Параметры
окружающего воздуха:
температура, °С
относительная
влажность, о/о
Напряжение пита-
| ния, в
Габаритные
размеры, мм:
высота
ширина
глубина
Длина
соединительных проводов при
сечении жилы
кабеля 1 мм2, м
Пределы
0ч 30 или
—10ч-—40
ЕОч-10
0,5-f-5

Нерегулируемый,
не более 0,5
Не более
±0,5
50
, 500
20 ±15
Не более 80
220 или 127
260
140
200
290
Примечание
Приборы могут
изготавливаться
с диапазоном
регулирования
30°С в
пределах температур
от—50до 50°С
Все задатчики с

фиксированными точками
через 1°С
Для вторичного
прибора
Соединительные
провода должны
быть
экранированы, а
сопротивление
каждой жилы
провода не должно
превышать
2,5 ом
34

Рис. 2. Комбинированное реле температуры.
тельных мостов — температуры и разности
температур. Сигналы разбаланса мостов
поступают на входы двух транзисторных
усилителей.
Последние каскады усилителей работают в
режиме ключа и нагружены выходными реле.
Основные технические данные
комбинированного реле температуры приведены в
таблице.
Рис. 3. Схема установки прибора.
Контакты двух выходных реле соединены
последовательно. Они включают цепь
соленоидного вентиля только тогда, когда
температура воздуха в камере и перегрев паров выше
заданных уставками шкал.
Общий вид комбинированного реле
температуры дан на рис. 2.
На лицевой стороне прибора размещены
задатчики, сигнальные лампы, выключатель
питания, переключатель поддиапазонов
регулирования температур, предохранитель. Схема
установки прибора приведена на рис. 3.
Прибор проверялся в производственных
условиях на Московском холодильнике № 13.
Результаты проверки показали его хорошие
эксплуатационные данные.
В. В. ИЛЬИН, В. П. БЫКОВ — ВНИХИ
УДК 621.314.6
УЛУЧШЕНИЕ РАБОТЫ ЗАРЯДНЫХ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ
Многолетний опыт работ с механизмами
на Московском холодильнике № 12 убеждает
в том, что удобнее и проще заряжать
аккумуляторы средств механизации от
индивидуальных выпрямителей, а не от генераторов
постоянного тока. Многие специалисты не
согласны с этим, утверждая, что выпрямители типа
ВКАП-1 и ВСАП-1 недолговечны и не
обеспечивают требуемой величины зарядного
тока.
Основные недостатки названных
выпрямителей кроются в их конструктивном решении.
Видимо, чтобы их можно было применять для
напряжения 220 и 380 в для регулировки
зарядного тока использована вторичная
обмотка трансформатора. Применена
сложная и неудачная конструкция
трехфазного коммутатора. В результате при
значительной силе зарядного тока G0 а) подгорают
клеммы и выгорают панели — выпрямитель
уменьшает силу зарядного тока, а затем
выходит из строя.
По предложению начальника электроцеха
С. С. Бобовского все выпрямители
холодильника № 12 переделаны так, что регулировка
зарядного тока осуществляется с помощью
ответвлений .первичной обмотки.
Практикой установлено, что при зарядке
аккумуляторов электропогрузчиков и
электротележек не обязательна плавная регулировка
силы тока, поэтому все ступени трехфазного
коммутатора не используются. Можно
ограничиться тремя ступенями регулировки, а это
значительно упрощает работу по переделке
ВКАП и позволяет пользоваться ими
дистанционно, на значительном расстоянии от места
зарядки.
Переделка выпрямителя сводится к
следующему (рис. 1): удаляют трехфазный ком-
35

мутатор, все ответвления вторичной обмотки
трансформатора обрезают и концы
изолируют. Первичную обмотку каждой фазы
трансформатора дополняют 48 витками провода
ПЭЛБО диаметром 1,81 мм. Начало I,
середину II и конец III дополнительных обмоток
Рис. 1. Элементная схема выпрямителя с
регулировкой зарядного тока на стороне
высокого напряжения без принудительного
обдува. Условные обозначения:
1ПМ, 2ПМ, ЗПМ — магнитные пускатели;
ТР — трансформатор выпрямителя; Ш —
штепсельные розетки; Л С — сигнальная
лампа.
о г 24 витка подсоединяют к силовым
контактам магнитных пускателей AПМ, 2ПМ, ЗПМ)
ПМИ-2 380 в, устанавливаемых в кожухе
выпрямителя. Переключением магнитных
пускателей, т. е. подключением различного числа
витков первичных катушек трансформатора,
регулируют зарядный ток на уровне 70 а.
Колебание составляет ±10% этой величины.
Катушки магнитных пускателей каждой ступени
трансформатора управляются замкнутой
штепсельной вилкой через штепсельную розетку и
блокируются контактами двух других
ступеней, что исключает их одновременное
включение (ртутный переключатель воздушного
реле и вентилятор в схеме не показаны).
Переделанные выпрямители работают хорошо,
обеспечивая нормальную зарядку
аккумуляторов.
Выпрямители указанных типов имеют
индивидуальные вентиляторы для обдува
выпрямительных элементов и трансформаторов. По
предложению электромонтера К. Филиппова
все выпрямители холодильника переведены на
централизованный обдув (рис. 2).
///////////W//M '^77777777777777777777777777777,
IT
Рис. 2. Схема централизованного обдува
выпрямителей.
Для этого выпрямители 1 подняты на 60 см
над полом и установлены на каркасе 2 из
угловой стали. Под выпрямителями смонтирован
воздушный канал 3 из оцинкованной стали,
подсоединенный к вентилятору 4,
находящемуся вне помещения зарядной станции. Под
каждым выпрямителем канал имеет
ответвление с регулирующей задвижкой 5.
Включенный вентилятор продувает воздух через все
работающие выпрямители. В помещении почти
исчез шум.
Экономия электроэнергии составила
1195 руб. в год.
По предложению С. С. Бобовского
проводятся опыты по использованию выпрямителей
без искусственного охлаждения. С этой целью
укрупнен выпрямительный блок: в каждом
плече фазы число параллельных ветвей
увеличено до 18, а общее число селеновых пластин
составляет 36 (см. рис. 1).
Элементы группируют в шесть блоков
(столбов) и размещают горизонтально в один
ряд для лучшего естественного охлаждения.
Это хорошо удается в выпрямителях ВКАП-1.
В малогабаритных выпрямителях столбы
размещают в два ряда. Выпрямители с
укрупненными блоками могут работать без
побудительного охлаждения. Но устройство описанной
выше .централизованной системы обдува
необходимо, с тем чтобы в летний период улучшить
условия охлаждения. Переделанные подобным
36

образом выпрямители на холодильнике № 12
работают без обдува с сентября 1965 г.
Экономия электроэнергии значительна
даже в том случае, если выпрямители работают
без охлаждения только в холодный период
года. При переделке выпрямителей ВКАП и
ВСАП желательно ставить селеновые
пластины, более надежные в работе. Это почти
устраняет расход на ремонт и значительно
удлиняет срок работы выпрямителей.
Кроме того, к.п.д. выпрямителя возрастает
до 0,81 за счет сокращения потерь, что
приводит к значительной экономии
электроэнергии (в условиях работы
холодильника № 12 — свыше 300 тыс. кет • ч в год).
До переделки выпрямителей зарядная
станция была «узким местом» в работе
холодильника: невозможно было поддерживать нор-
ДОВОДКА МАСЛЯНЫХ
ГЕРМЕТИЧНЫХ
В системах смазки герметичных
поршневых фреоновых компрессоров малых
холодильных машин применяется погружной
центробежный масляный насос (рис. 1,а).
Насос работает следующим образом.
Через отверстия 1 в нижней крышке 2 и
распределительной пластине 3 масло засасывается в
полость насоса, образуемую корпусом 4 и
распределительной пластиной 3. В полости
вращается закрепленное на валу 5 компрессора
центробежное колесо 6 насоса (диск с
радиальными лопастями на торце, обращенном
вниз). Лопасти рабочего колеса отбрасывают
масло на периферию, и под напором через
кольцевые окна 7 в распределительной
пластине оно попадает в радиальные каналы 8 в
нижней крышке, а оттуда через отверстие 9 —
в вертикальный канал 10 вала компрессора.
Вал опирается на распределительную пластину.
Масло не должно перетекать между
торцом вала и пластиной.
По радиальным сверлениям вала масло
попадает к местам смазки: на эксцентрики
(кривошипы) и на верхнюю коренную опору вала
(нижняя коренная опора полностью или
частично погружена в масляную ванну и
смазывается через специальные сверления). Через
сверление в стержн° шатуна масло подается к
мальный зарядный ток, не хватало
выпрямителей для зарядки аккумуляторов наличных
средств механизации. Для обслуживания
станции дополнительно нужны были два
электромонтера. После переделки часть
выпрямителей оказалась в резерве. Увеличения
обслуживающего персонала не потребовалось.
На холодильнике № 12 выпрямители
расположены на втором этаже, а зарядка
механизмов производится на первом. Раньше это
затрудняло работу зарядчиков.
После переделки выпрямителей управление
зарядными агрегатами осуществляется
непосредственно с рабочего места зарядчика, где
расположены штепсельные розетки,
амперметры и другие приборы.
Н. Н. СИМОНОВ — Московский холодильник № 12
УДК 621.65/.68:621.57.041
НАСОСОВ ФРЕОНОВЫХ
КОМПРЕССОРОВ
поршневому подшипнику шатуна, а через
сверления в поршневом пальце — к зазору
между цилиндром и поршнем. Вертикальное
сверление в вале заглушается сверху (обычно
болтом, крепящим ротор электродвигателя).
Чтобы вертикальный канал не заполнялся
пузырьками холодильного агента, в вале делают
радиальное сверление до выхода в канал
выше верхней опоры — самого высокого места
смазки. Иногда сверлениями снабжают
упомянутый болт.
Работа насоса не зависит от направления
вращения вала. При небольших габаритных
размерах и простой конструкции насос
пропускает большое количество масла.
Но в процессе работы полость насоса
заполняется пузырями газа, засасываемыми с
маслом, в результате падает напор, а затем
прекращается подача масла.
Для устранения указанного дефекта в
исследовательской лаборатории ХОКБ была
проведена работа по доводке центробежных
масляных насосов1.
При этом исходили из следующего.
Центробежный масляный насос разделяет двух-
1 В работе принимали участие механики А. Я. Деб-
лер и П. Ф. Мостовой.
37

фазную смесь жидкости и газа таким образом,
что в магистраль смазочной гястемы
нагнетается жидкость, гораздо менее «загазирован-
ная», чем поступающая на вход лопастей
насоса. Накопляясь в полости насоса, газовые
пузыри заполняют ее, разрывая струю масла.
Это приводит к падению напора и
прекращению подачи масла.
Рис. 1. Центробежный масляный насос:
а — основная модель; б — опытный
образец.
Чтобы обеспечить бесперебойную работу
насоса, нужно отвести газовые пузыри из
области их накопления. Поэтому в конструкциях
центробежных масляных насосов,
разработанных ХОКБ, были предусмотрены отверстия 11
в диске рабочего колеса и наклонные
отверстия 12 в верхней стенке корпуса насоса,
ведущие из полости насоса в масляную ванну
(по четыре отверстия в диске колеса и
корпусе) .
Однако насосы через определенное время
по-прежнему прекращали подачу масла.
Вероятно,^ одной подъемной силы, заставляющей
газовый пузырек всплывать в жидкости,
оказывалось недостаточно для дегазации полости
насоса. Мы предположили, что для
эффективного отвода пузырей из области их накопления
через отверстия 11 и 12 наружу необходимо
организовать перетекание жидкости по этому
пути.
Были рассмотрены возможные варианты
перетекания жидкости в исследуемом насосе.
Как показано на рис. 2, в нижнем зазоре а
между распределительной пластиной и
рабочим колесом масло перетекает с периферии (из
области повышенного давления) к центру
насоса. В зависимости от величины верхнего
зазора в (между стенкой корпуса насоса и
диском рабочего колеса) и взаимного
расположения дегазирующих отверстий 11 и 12 (см.
рис. 1,6) возможны следующие варианты
перетеканий масла в верхней части полости
насоса (см. рис. 2),.
V777K 1 W777777777777№7fi
Рис. 2. Схема движения масла.
— Перетекание в зазоре в масла с
периферии к центру насоса и засасывание его через
отверстия 11 в рабочее колесо. К
перетекающему присоединяется масло, подсасываемое
снаружи через отверстия 12.
— Перетекание в зазоре в, но не с
подсосом через отверстия 12, >а с вытеканием части
масла наружу через те же отверстия. Часть
перетекшего масла, так же как и в первом вари-
аете, засасывается через отверстия И в
рабочее колесо.
— Через отверстия 12 выбрасывается
масло, перетекшее не только с периферии в
зазоре в, но и из отверстий 11. Этот вариант
и является желаемым, обеспечивающим
необходимую дегазацию полости насоса. Можно
предположить, что дегазация происходит
вследствие того, что в районе выхода
отверстий // на верхний торец рабочего колеса на
частицы масла действуют центробежные силы,
38

создающие давление, величина которого
возрастает с ростом AR (см. рис. 2). Для
достаточно надежного и интенсивного перетекания
необходимо какое-то минимальное значение
A R. Этому движению препятствует
противоположно направленное перетекание пю
зазору в с периферии насоса, интенсивность
которого зависит от величины зазора.
Приведенные соображения позволили
сделать следующий вывод, определивший
направление доводки масляных центробежных
насосов: надежная дегазация осуществима при
уменьшении зазора в и при достаточной
величине AR — разности в радиусах отверстий 11
и 12.
С другой стороны, слишком большое
увеличение AR уменьшает сопротивление
зазора в перетеканию.
Результаты опыта доводки насосов
полностью подтвердили верность этих выводов.
Для объективной оценки дегазации
полости насоса было проведено следующее
испытание (доводка проводилась на открытых
компрессорах, на воздухе). Полость заполняли
газовыми пузырями, продувая в течение 10 сек
(при вращающемся вале компрессора) воздух
с помощью пластикатовой неподвижной
трубки 13 с наружным диаметром 6 мм
навстречу потоку масла: через вертикальный
канал 10 вала компрессора, отверстия 9,
каналы 8 и окна 7 (см. рис. 1,6). После продувки
определялись параметры работы насоса,
характеризующие дегазацию полости насоса:
отрезок времени после окончания продувки до
•появления масла в отверстии на торце вала;
величина напора насоса (по высоте масляного
столба; измерялась той же прозрачной
пластикатовой трубкой) в разные моменты
времени после продувки; подача масла насосом
через эту же трубку (в определенном ее
положении) в единицу времени; степень «загазиро-
ванности» прокачиваемого масла (визуально).
Кроме того, аналогичные пластикатовые
трубки 14 вводились в специальные засверловки
отверстий 12 для определения направления
перетекания масла через эти отверстия,
давления масла, «загазированности» его и пр.
Суммарный зазор а+в между рабочим
колесом и верхней и нижней стенками полости
насоса изменялся при изменении высоты
рабочего колеса за счет напайки 15 олова на
верхнюю плоскость диска колеса. Распределение
суммарного зазора между айв
осуществлялось сменными кольцами 16,
устанавливаемыми между буртом вала и рабочим колесом.
Были испытаны несколько толщин рабочего
колеса и вариантов распределения зазора.
Отверстия 12 выполнялись на различных
радиусах (при испытании лишние отверстия
заглушали). В насосе кошчреооодоа ФГ-1,8-1
были испытаны четыре варианта отверстий 12
диаметром 3,4 мм. При этом AR составляли 1;
3, 5; 5 и 6 мм. В насосе компрессора ФГЭ-0,7
— соответственно три варианта отверстий 12
диаметром 3 мм с А/? =1,5; 4 и 5 мм. В дисках
рабочих колес отверстия 11 располагали
следующим образом: в насосе компрессора
ФГ-1,8-1 — на диаметре 34 мм четыре
отверстия диаметром 3,4 мм; в насосе компрессора
ФГЭ-0,7 — на диаметре 27 мм четыре
отверстия диаметром 3 мм.
Доводка «асоса компрессора ФГ-1,8-1
проводилась на масле ХФ-22, ФГЭ-0,7 — на
масле ХФ-12. Скорость вращения вала
компрессора и рабочего колеса насоса в обоих
случаях была 1500 об/мин.
Опыты подтвердили выводы об
определяющем влиянии на дегазацию насосов величин в
и AR.
Влияние величины верхнего зазора можно
проиллюстрировать результатами трех опытов
с насосом компрессора ФГЭ-0,7. В 1-м и 2-м
опытах суммарный зазор а+в был одинаков
(а + в =1,3 мм). При этом в 1-м опыте
а = 0,3 ммив=1 мм, а во 2-м опыте а = 0,9 мм
и в=0,4 мм. Напор был следующим (в мм
столба м;асла ,над верхним торцо/м вала):
Опыт 1 Опыт 2
После пуска 240 205
Через 10 сек после продувки
(характеристика дегазации) 130 205
Таким образом, увеличение нижнего зазора
а в опыте 2 привело к падению напора масла
(за счет возрастания паразитной циркуляции
через этот зазор), но зато сопутствующее
уменьшение верхнего зазора в существенно
улучшило дегазацию полости насоса, что
привело к полному восстановлению напора, спустя
10 сек после окончания продувки.
В опыте 3 при прочих одинаковых с
опытами 1 и 2 условиях суммарный зазор а + в
составлял 0,7 мм, при этом а = 0,3 мм и в =
= 0,4лш. В этом случае первоначальный напор
был уже 285 мм и спустя 10 сек после
окончания продувки восстановился полностью.
Возрастание величины напора по сравнению с
опытами 1 и в особенности 2 было определено
уменьшением нижнего зазора а. Все три
опыта проводились при А/? =1,5 мм. Аналогичные
результаты были получены и в опытах с
насосом компрессора ФГ-1,8-1.
Для иллюстрации влияния А/? на
дегазацию насоса можно привести результаты четы-
39

Рис. 3. Центробежный масляный насос с шариковым
подшипником.
рех опытов на насосе компрессора ФГ-1,8-1 (с
сохранением прочих условий постоянными) с
разным расположением отверстий 12. В
опытах зазоры составляли: а = 0,35 мм и в =
= 0,45мм. При работе с А7? = 3,5; 5 и 6 мм
появление масла на торце вала происходило
спустя 14—17 сек после окончания продувки, а
при А /? = 1 мм — спустя 50—70 сек. При этом
визуально наблюдался подсос масла снаружи
в отверстие 12, в то время как в первых трех
опытах пузыри воздуха активно выходили в
потоке масла. Это подтвердило сделанные
ранее выводы.
Итогом работы являются следующие
рекомендации. При нижнем зазоре а = 0,4—0,5 мм
верхний зазор в не должен превышать 0,3 мм;
Д/?='1,5-=-4 мм (в зависимости от диаметра
отверстий 11 и 12, большее значение AR —
для больших диаметров отверстий).
Сказанное относится к центробежным масляным
насосам конструкций, аналогичных приведенной
на рис. 1, имеющим диаметр рабочего колеса
50—75 мм; высоту 5—7 мм, число обо-
В декабре 1964 г. в Астрахани был сдан
в эксплуатацию холодильник емкостью 3000 т,
построенный по типовому проекту Гипрохоло-
да. На холодильнике установлены агрегат
двухступенчатого сжатия типа АДС-200 и
четыре компрессора одноступенчатого 'сжатия
типа АВ-100. Холодильная установка работает
по насосной схеме с нижней 'подачей аммиака
(температура кипения —28°С) в
охлаждающие приборы камер хранения (мороженых гру-
ротов 1500 в минуту. Для конструкций,
отличающихся от данной, могут потребоваться
другие решения. В качестве примера можно
сослаться на опыт доводки центробежного
масляного насоса компрессора ФГ-1,8-Н
(диаметр рабочего колеса 60 мм; высота 5,3 мм;
число оборотов вала 1500 в минуту; масло
марки ХФ-22С). Схематический разрез насоса
показан на рис. 3. Конструкция его имеет
следующие отличия от рассмотренной выше:
— применено кольцевое дегазирующее
окно в верхней стенке полости насоса вместо
отдельных отверстия малого диаметра, причем
внутренняя граница (окружность) этого окна
приблизительно совпадает с внутренней
границей дегазирующих отверстий в рабочем
колесе;
— дегазирующее окно выходит в полость
подшипника качения. Это может помешать
дегазации, так как в полости подшипника
качения возможно избыточное давление из-за
действия вращающихся частей подшипника как
своего рода центробежного насоса.
В данной конструкции даже при верхнем
зазоре в = 0,3 мм дегазация осуществлялась
недостаточно, насос работал неустойчиво. При
верхнем зазоре больше 0,4 мм резко
ухудшалась дегазация. В результате работ по доводке
этого насоса было установлено, что верхний
зазор в нем не должен превышать 0,2—0,25 мм.
Описанные работы касаются лишь
нескольких конкретных случаев. В настоящее время
в исследовательской лаборатории ХОКБ
подготавливаются специальные исследования с
целью разработки более общих рекомендаций.
Л. И. ЛИВШИЦ — Харьковское опытно-
конструкторское бюро
УДК 621.565—52.004
зов и (по безнасосной (схеме подач'и амм,иака
(температура кипения —12°С) в батареи
и воздухоохладители камер хранения
охлажденных грузов. Воздухоохладители
•морозильных камер работают по 'насосной -схеме €
верхней подачей аммиака (температура кипения
—40°С).
В качестве охлаждающих устройств в
камерах хранения (Применены потолочные и
пристенные батареи из оребрепных труб .и вер-
ЭКСПЛУАТАЦИЯ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА В АСТРАХАНИ
40

тикальные воздухоохладители с нижней
подачей аммиака.
Для предотвращения промерзания грунта
под холодильным контуром смонтирована
система электрообогрева.
Проект комплексной автоматизации
установки выполиен Г-ипрохолодом. Работы по
монтажу и наладке приборов автоматики
проводились с октября 1964 г. по август 1965 г.
В 'процессе монтажа и наладки в проект
были внесены некоторые изменения: вместо
предусмотренных проектом приборов ЭСУ-1 были
смонтированы приборы ПРУ-2, внесены
некоторые изменения в схему управления
компрессорами двухступенчатого сжатия.
В августе 1965 г. установка была переведена
на эксплуатацию в автоматическом режиме.
В настоящее (время автоматизация выполнена
в следующем объеме.
Предусмотрен автоматический пуск и
остановка агрегата двухступенчатого сжатия в
зависимости от температуры кипения аммиака.
Для облегчения пуска применен байпас на
компрессоре 'высокой ступени и байпас
системы между промежуточным сосудом и
отделителем жидкости. На байпасах установлены
соответственно соленоидные вентили СВМ-15
и СВМ-40. Автоматизирована также подача
воды в охлаждающие рубашки компрессоров.
Агрегат имеет защиту от понижения
давления смазки, от понижения давления
(всасывания и повышения давления нагнетания, от
повышения температуры нагнетания, от
отсутствия протока воды через рубашки компрессора.
Жидкий аммиак в циркуляционный ресивер
и нромсосуд подается через соленоидные
вентили, включаемые от датчиков уровня ПРУ-2.
На промсосуде установлены три датчика
ПРУ-2: нижний 'Сигнализирует о наличии
уровня, открывает и закрывает соленоидный
вентиль, средний — о повышении уровня,
верхний — об аварийном режиме и отключает
установку.
На циркуляционных' ресиверах (—28 и
—40°С) также установлены три датчика
ПРУ-2: нижний сигнализирует о наличии
уровня и открывает оолшюдарый вентиль
СВМ-40; средний — о наличии уровня и
закрывает соленоидный вентиль. В случае, если
этот датчик не отключил вентиль СВМ,
верхний датчик отключает его и сигнализирует об
аварийном уровне в ресивере. Такая схема
включения и отключения соленоидного вентиля
обеспечивает ^прекращение подачи
холодильного агента в ресивер пои несрабатывании
одного из датчиков ПРУ-2.
Для защиты -компрессора низкой ступени от
гидравлического удара на отделителе
жидкости предусмотрен датчик ПРУ-2, который
отключает установку при повышении уровня
в отделителе жидкости, включает звуковую
и световую сигнализацию.
Схема автоматизации компрессоров
одноступенчатого сжатия аналогична, но при этом
предусмотрено ступенчатое включение
компрессоров в работу в зависимости от
температуры кипения аммиака, что позволило более
рационально использовать компрессоры и
автоматически 'регулировать холодопроизводи-
тельность установки в зависимости от
тепловой нагрузки.
При б езн аоосно й схеме а в том а ти ч еск о е
включение и отключение компрессора
осуществляется в зависимости от давления
всасывания при помощи реле давления РДА. Пуск
и остановка компрессоров осуществляют как
вручную, так и автоматически.
В проекте недоработан вопрос
автоматизации работы системы с температурой кипения
амми ака — 12°С. П ри м ен енн а я б ез н асо он а я
схема подачи аммиака в охлаждающие
приборы приводила к быстрому переполнению
дренажного ресивера и отключению компрессора
установленным на ресивере датчиком ПРУ-2.
Частые остановки компрессора и
необходимость ручного перепуска аммиака из
дренажного ресивера в другую систему затрудняли
работу. В настоящее время внедряется
рационализаторское предложение, которое
позволяет обеспечить автоматический перепуск
аммиака из дренажного ресивера в систему —28°С.
Для этого сделана перемычка между
дренажным ресивером и аммиачным насосом
системы —28°С. На перемычке установлен
соленоидный вентиль СВМ-40, управляемый
реле уровня, находящимися на
дренажном (ресивере и циркуляционном ресивере
системы —280,С. При повышении уровня
аммиака в дренажном ресивере установленный на
нем ПРУ-2 дает импульс (срабатывает реле
03-1РП) на прекращение подачи жидкости
в систему с температурой кипения —12°С и на
открытие перепускного соленоидного вентиля
05-1 СВ. Однако открытие перепускного
вентиля возможно только в том случае, если
ПРУ-2, установленный на циркуляционном
ресивере, фиксирует нижний уровень и контакты
03-2РП замкнуты (см. рисунок).
По другому рационализаторскому
предложению на холодильнике осуществлена схема
автоматического включения аварийных
вентиляторов при аварийном отключении холодиль-
41

03-1 ПРУ-2 03-1РП
1
03-2ПРУ-2
03-2РЛ
03-2РП 4211
05-1СВ
03-1РП
Контакт ПРУ~2
на ресиберв
(-12е'С)
Контакт ПРУ~2
на ресивере
(-28°С)
Цепь
включения СВМ
Схема управления соленоидным вентилем.
ной установки с помощью наружной кнопки.
Для регулирования подачи жидкого
аммиака в охлаждающие батареи и
воздухоохладители -с одновременным включением
вентиляторов, для дистанционного измерения температур
в камерах и морозилках и автоматического
пуска и остановки компрессоров служит
машина АМУР. Жидкость подается в охлаждающие
батареи через «соленоидные вентили в
зависимости от температуры в камерах.
В качестве датчиков температур служат
термометры сопротивления типа ТСМ-ХП,
подключенные по трехпроводной схеме.
Температура грунта под холодильным .контуром
контролируется и автоматически
поддерживается также при помощи машины АМУР
и трансформатора ТСПК-20.
За время эксплуатации система
автоматизации работала нормально, хотя и были
выявлены некоторые недостатки.
Блоки задатчиков машины АМУР
необходимо сделать с .меньшим- интервалом
температур, что позволит при системе с нижней
подачей аммиака в охлаждающие приборы
задавать температуру в камере несколько выше
требуемой — с учетом испарения аммиака
в батареях и понижения температуры после
закрытия соленоидного вентиля.
Абсолютно не оправдывают себя в
эксплуатации соленоидные вентили типа СВА. Реле
протока типа РП-3/4 после эксплуатации в
течение 3—6 мес. пришли в негодность
в связи с выходом из строя сильфонов,
изготовленных из цветного металла. Замена на
холодильнике указанных сильфонов резиновыми
позволила использовать прибор для
дальнейшей эксплуатации.
Кроме того, в реле РП-3/4 был облегчен
клапан и установлен ограничитель хода, что
устранило выход направляющих из гнезда.
Реле с указанными изменениями работает
более надежно.
Эксплуатация прибора ПРУ-2 показала его
надежность, однако были отмечены случаи
несрабатывания датчика при низкой
температуре кипения и попадании в него масла,
температура замерзания которого выше
температуры кипения.
Остальные приборы автоматики и КИП
работают хорошо.
В связи со ступенчатым регулированием хо-
лодопроизводительности учет количества
часов работы компрессоров затруднен.
Желательно в проектах автоматики предусмотреть
автоматический подсчет часов работы
оборудования, как это сделано на Московском
холодильнике № 12 и принято в проектах
института «Пищепромавтоматика».
Перевод холодильной установки на
комплексную автоматизацию и проверка
надежности ее в работе в течение 4 мес. позволили
сократить штат машинистов на четыре единицы.
Теперь обслуживают установку пять
машинистов. Оценить экономический эффект от
(внедрения комплексной автоматизации в настоящее
время трудно ввиду незначительного срока
эксплуатации, однако большая стабильность
температурного режима в камерах хранения,
экономия электроэнергии и охлаждающей
воды, более рациональный режим работы
холодильного оборудования являются
неоспоримыми фактами.
Принятая система автоматизации
обеспечивает полную безопасность и безаварийность
в 'работе, облегчает труд обслуживающего
персонала, повышает культуру обслуживания,
создает условия для наиболее экономичной
эксплуатации установки.
А. М. КОПЫЛОВ, А. И. ЧЕШЕВ —
Астраханская база Росмясорыбторга

УДК 628.83—52
АВТОМАТИЧЕСКАЯ ЗАСЛОНКА ДЛЯ ВЕНТИЛЯТОРОВ
На холодильнике консервного завода в
Симферополе для предотвращения утечки
тепла из машинных отделений применена
автоматическая заслонка вентиляционных
проемов.
Полосы белой жести или пластмассы
надеты на проволочные оси, припаянные к кругу из
оцинкованного железа. Под напором воздуха
из включенного вентилятора полосы жести
приподнимаются — заслонка открывается (см.
рисунок слева).
При выключении вентилятора полосы
опускаются, закрывая вентиляционный проем (см.
рисунок справа).
Преимущество данной заслонки перед
заслонками с механическим приводом очевидно:
Автоматическая заслонка для вентиляторов.
она открывается мгновенно, что особенно
важно при включении аварийной вентиляции.
А. Ю. ТАРУМ, Л. Д. ГОЛЬБЕРГ — Симферопольский
консервный завод им. С. М. Кирова
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ
ПРАВИЛА ПОДГОТОВКИ СТАТЕЙ ДЛЯ
ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа
через два интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать
10 стр., для разделов «Обмен опытом», «Консультация» — 7 стр.
машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются в статью разборчиво, с указанием
прописных и строчных букв и с обводкой красным карандашом букв
греческого алфавита.
4. В списке литературы к статье приводятся: фамилия и инициалы
автора, название книги, статьи, реферата, диссертации, а также
издательство, год издания (или название журнала, номер его и год выпуска).
5. Рисунки к статье прилагаются в одном экземпляре, фотографии—
в двух. Чертежи и схемы выполняются четко карандашом или тушью
согласно правилам черчения. Представляемые светокопии должны быть
ясными. Допустимый наибольший размер чертежа 407x576 мм.
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице и
прилагаются к статье.
6. Представляемая в редакцию статья должна быть подписана
автором.
Статьи просьба направлять по адресу: Москва, И-434, ул.
Костикова, 12, редакция журнала «Холодильная техника».

Ьнсультация
УДК 621.594.047.25
О скорости сублимации сухого льда
Лабораторией сухого льда ВНИХИ
проведены опыты по выявлению скорости
сублимации блоков сухого льда в различной упаковке
и без нее. В помещении с температурой
воздуха около 20°С на весы помещали блоки
сухого льда размером 200x200x850 мм в
горизонтальном и вертикальном положении.
Потери от сублимации определяли через каждые
15 мин в течение 3 ч (см. таблицу).
Результаты опыта отражены на графике
(см. рисунок).
Полученные данные показывают, что
упаковка в однослойные и многослойные мешки
из патронной бумаги значительно уменьшает
сублимацию сухого льда, однако потери все же
составляют около 4% в час.
Изменение веса блоков сухого льда при
температуре воздуха 20°С:
/ — упакованного в однослойный мешок из
патронной бумаги; 2 — упакованного в
четырехслойный мешок из патронной бумаги; 3,4 —
без упаковки.
Упаковка
Однослойный
мешок
То же
Четырехслойный
мешок
Без упаковки
То же
«
Положение блока
Горизонтальное
Вертикальное
То же
Горизонтальное
Вертикальное

Температура
воздуха,
°С
19,8
21,2
20,1
19,8
21,6
Вес блока, кг
в начале
опыта
41,0
41,17
41,14
39,33
40,96
в конце
опыта
36,10
36,22
37,12
29,11
29,16
Потери сухого льда:
кг
4,90
4,95
4,02
10,22
11,80
%
11,9
12,0
9,8
26,15
28,80
Потери
сухого льда
за час, %
4,0
4,0
3,3
8,7
9,6
Опыты проводились в комнатных условиях ние скорости воздуха увеличит потери от суб-
с естественной циркуляцией воздуха. Повыше- лимации.
Канд. техн. наук А. Д. ТЕЗИКОВ, К. Ф.ДМИТРИЕВА—
ВНИХИ
Время, ч

Отвечаем на письма читателей
Тов. Литвин (Главное управление рыбной
промышленности Северного бассейна «Севры-
ба», г. Мурманск) сообщает, что на одном из
холодильников система емкостью 10 т
аммиака загрязнена маслом, водой, окислами и т. п.
и в течение 5 лет не продувалась.
В связи с остановкой холодильника на
ремонт некоторые работники предложили весь
холодильный агент спустить из системы в
канализацию, а после продувки зарядить систему
свежим аммиаком.
Автор письма просит сообщить мнение
редакции по этому вопросу.
Ответ. На данном холодильнике,
по-видимому, нарушались основные правила монтажа
и эксплуатации: трубопроводы, аппараты и
батареи после монтажа перед заполнением
системы аммиаком не были достаточно хорошо
очищены от песка, грязи, окалины и других
загрязнений, а также освобождены от воздуха и
влаги.
В процессе эксплуатации не был, очевидно,
налажен регулярный выпуск масла из
маслоотделителя, маслособирателя и других масло-
спускных точек аппаратов. Возможно не
была отрегулирована система смазки
компрессоров, что приводило к увеличенному уносу
смазочного масла в конденсатор.
Для обеспечения нормальной эксплуатации
Слесарь Московского холодильника № 9
Я. К. Кириллов спрашивает, обязательно ли
произойдет гидравлический удар, если в
цилиндры вертикального компрессора попадет
жидкий аммиак?
Ответ. Холодильный компрессор рассчитан
на работу только с сухим паром. Поэтому
попадание в цилиндры жидкого холодильного
агента может вызвать гидравлический удар и,
как следствие его, даже разрушение
компрессора.
В аммиачных вертикальных компрессорах
есть так называемые ложные крышки
(крышки безопасности), которые предотвратят
аварию, если в цилиндр попадет небольшое
количество жидкости. В прямоточных компрессо-
установки необходимо продуть аммиачную
систему воздухом или горячими парами
аммиака, чтобы удалить масло и другие
загрязнения.
Продувка должна выполняться в
соответствии с «Правилами техники безопасности на
аммиачных холодильных установках», после
отсоса аммиака из системы и
соответствующего переключения запорных вентилей на
всасывающих и жидкостных линиях.
При ремонте и продувке системы весь
аммиак должен быть спущен в соответствующие
емкости — батареи других камер, ресиверы,
баллоны.
Правила/ми техники безопасности,
категорически запрещено сливать его из системы, а
тем более в канализацию.
Аммиак не теряет своих
физико-химических свойств даже при загрязнении системы,
в которой он находится, так как не имеет
примесей, вступающих в химическое соединение с
металлами и смазочными маслами и содержит
ничтожно малое количество влаги (не более
0,2% по весу).
Поскольку аммиак растворяется в
минеральном масле, при выпуске последнего.из
аппаратов, следует принимать соответствующие
меры предосторожности.
pax роль ложных крышек выполняют
нагнетательные клапаны, прижимаемые к уплотни-
тельному буртику цилиндров буферными
пружинами. Когда в цилиндры попадет жидкость,
ложные крышки приподнимаются, сжимая
буферные пружины, и через образовавшееся
кольцевое пространство жидкий холодильный
агент, не прошедший через нагнетательные
клапаны, сбрасывается в трубопровод.
Однако следует учесть, что буферные
пружины позволяют поднимать ложные крышки
на небольшую высоту — до 0,1 диаметра
цилиндра. .
М. Г. Дик.

и
ритика
БИБЛИОГРЭФИЯ
Новый учебник для техникумов
Е. В. ИЛЬИН, Е. В. МАЛЬГИНА, Я. Н. АРШАНСКИЙ. «Холодильные машины и установки».
Изд-во «Пищевая промышленность», 1964, 37,5 печ. л. Тираж 20000 экз. 1Д. 1 р. 36 к.
Рецензируемая книга рекомендована Управлением
учебными заведениями Министерства торговли РСФСР
в качестве учебника для техникумов по специальности
«Холодильно-компрессорные машины и установки». Она
состоит из четырех разделов, объединяющих 22 главы.
В первом разделе «Холодильные машины»
рассмотрены теоретические основы и даны тепловые
расчеты холодильных машин, конструкции компрессоров и
аппаратов, абсорбционные и эжекторные холодильные
машины.
В разделе втором «Холодильники и холодильные
установки» приведены классификация и планировки
холодильников различных типов, описаны строительно-
изоляционные ограждения и изоляционные материалы,
способы охлаждения камер и схемы холодильных
установок, калорический расчет и подбор оборудования.
Третий раздел «Льдотехника» освещает вопросы
получения и использования водного и сухого льда.
Описаны способы заготовки и хранения естественного
водного льда и способы производства искусственного льда
различной формы на льдоделательных заводах.
В четвертом разделе «Холодильный транспорт»
приведены сведения о применении искусственного холода
при перевозках скоропортящихся продуктов и дана
краткая характеристика используемого для этих целей
транспорта.
Значительная часть учебника посвящена малым
холодильным установкам предприятий торговли и
общественного питания. Рассмотрены малые герметичные,
сальниковые и бессальниковые поршневые и ротационные
компрессоры, их узлы, конструкции основной и
вспомогательной аппаратуры (конденсаторов с воздушным и
водяным охлаждением, испарителей, батарей,
воздухоохладителей и т. п.), приведены основы автоматизации
холодильных установок, описаны приборы автоматики,
применяемые, главным образом, на небольших
аммиачных и фреоновых установках.
В значительно меньшем объеме представлены
средние *и крупные промышленные установки. Между тем
именно этим установкам должно быть отведено больше
места, поскольку для них характерна более сложная
система охлаждения, разветвленная схема коммуникаций,
своеобразное конструктивное решение машин,
аппаратов и систем автоматизации и т. п.
Следует отметить ряд неточностей в приводимом
материале. Так, указан завышенный расход свежей
воды ъ градирнях — 10—12%; -не приведен метод
расчета устройств для охлаждения оборотной воды; не
проанализирована ^'-диаграмма для водоаммиачного
раствора; не дана методика определения промежуточного
давления, если оно не соответствует
Poi=VptcPom
Емкость линейных и циркуляционных ресиверов
рекомендована как величина постоянная, равная 1/2—7з
часового количества циркулирующего холодильного
агента. На самом деле она зависит от емкости системы
и от решения схемы. Дренажный ресивер служит не
только для спуска в него жидкого аммиака при снятии
снеговой шубы с батарей, но и как защитный аппарат
при ручном регулировании.
В книге описаны аппараты и приборы, которые
сняты с производства: оросительные конденсаторы с
палочными градирнями, элементные и двухтрубные
конденсаторы, рассольные пристенные батареи на чугунных
калачах, мокрый оросительный воздухоохладитель с
цилиндрическими кольцами и т. д.
Нельзя согласиться с приведенными в разделе
втором (глава I) рекомендациями о применении пучковых
батарей и рассольного охлаждения при большом
количестве камер. Спорным явля'ется предложение
использовать для охлаждения камер естественный холод.
Аммиачные схемы узлов машинного отделения и
камер холодильников средней и крупной емкости не
доработаны, а на некоторых показаны ошибочные
решения.
Метод подсчета потерь холода дан применительно
к небольшим торговым холодильникам и не
соответствует общепринятой методике калорических расчетов
производственных и распределительных холодильников.
Обычно потери холода определяются раздельно для
компрессоров, основного оборудования и для камерного
оборудования.
Авторы мало внимания уделили способам
получения жидкой углекислоты и производству сухого льда,
перспективного для народного хозяйства. Следовало
описать технологический процесс получения и очистки
углекислого газа и получения сухого льда и жидкой
углекислоты, проиллюстрировать этот процесс тепловой
диаграммой и схемой, а также привести
характеристику основного оборудования.
Лишним является описание устаревших
железнодорожных вагонов с охлаждением по системе
Клейменова, авторефрижераторов с льдосоляным и зероторным
охлаждением.
Допущена неточность в описании железнодорожных
изотермических пятивагонных секций: указано, что они
оборудованы так же, как и поезда-рефрижераторы, т. е.
снабжены центральным машинным отделением и
рассольными батареями. В действительности пятивагонные
секции имеют центральную силовую станцию и
индивидуальные для каждого вагона фреоновые установки с
воздушным охлаждением грузового объема.
Часть материала, изложенного в учебнике,
устарела.
46

В настоящее время на средних и крупных
холодильниках (кроме мясных) уже нет остывочных и
дефростеров; сведения по размещению грузовых лифтов,
числу и ширине платформ не точны. При определении
емкости холодильника, даны рекомендации,
противоречащие действующей инструкции, которая
предусматривает учет емкости в условных тоннах.
Рассматриваемые в учебнике
строительно-изоляционные конструкции и изоляционные материалы
используются лишь для небольших холодильников.
Применяемые в настоящее время при строительстве крупных
холодильников сборные железобетонные конструкции и
крупноразмерные изолированные панели в учебнике не
описаны.
В книге имеется ряд досадных опечаток и
искажений, не оговоренных и не исправленных редакцией.
Например, на стр. 5 сказано, что в разделе первом есть
XIII глава, тогда как их 12; на стр. 8 написано
«снижение» вместо «сжижение»; размерность Q0 указана в
калл/ч вместо ккал/ч (стр. 177); объем циркулирующего
воздуха равен 11200 м3/ч, а написано 11200 м?
(стр. 196); тепловая нагрузка на переохладитель
должна быть указана ккал/ч, а не ккал/сутки (стр. 200);
коэффициент поглощения солнечной радиации в одном
случае обозначен Р, а в другом — р (стр. 432);
приведена формула Q4 =0,86 Nz ккал/сутки вместо
04дг =860 Nz ккал/сутки (стр. 439). и т. д.
Б случае переиздания учебника необходимо
обновить и расширить (материал по средним и крупным
промышленным холодильным установкам, устранив
недостатки по методике расчетов, подбору оборудования,
способам охлаждения, применению
строительно-изоляционных конструкций, и изъять устаревшие сведения.
Несмотря на отмеченные недостатки,
рецензируемый учебник является полезным пособием для
учащихся торговых техникумов и специалистов холодильщиков,
особенно те его разделы, в которых даны сведения по
малым холодильным установкам предприятий торговли
и общественного питания.
П. С. МАКСИМОВ — Госплан СССР
щ
роника
VIII сибирский теплофизический семинар
При создании Сибирского отделения Академии наук
СССР iB его составе был организован Институт
теплофизики. Работники института проводят важнейшие
теоретические исследования. Несколько тем выполнено
институтом в содружестве с институтами гидродинамики,
катализа, вулканологии СО АН СССР, вычислительным
центром.
Об этом рассказал директор института теплофизики,
проф., доктор техн. наук С. С. Кутателадзе, открывая
VIII сибирский теплофизический семинар по проблеме
«Теплоиопользующие холодильные машины и
термотрансформаторы».
Такое совещание было проведено (со 2 по 5
февраля с. г.) в нашей стране впервые. В нем приняли
участие свыше 100 специалистов по теплоиепользующим
машинам — представители научно-исследовательских,
проектно-конетруктореких институтов, учебных
заведений и различных предприятий.
В центре внимания семинара — ряд интересных
проблем, в 'частности использование подземных вод с
температурой 40—80°С (геотермальные воды) в
народном хозяйстве.
На семинаре было сделано более 20 докладов.
Большой интерес участников семинара вызвали
следующие из них: «Проблемы трансформации тепла с
помощью тепло'использующих холодильных машин» (проф.,
доктор техн. наук Л. М. Розенфельд — ИТФ СО АН
СССР), «Эффективность теплоиспользующих
холодильных машин и термотранеформаторов» (канд. техн. наук
М. С. Карнаух — ИТФ СО АН СССР), «Понижающий
геотермальный термотрансформатор для системы
теплоснабжения» (канд. техн. наук Г. С. Сердаков — ИТФ
СО АН СССР), «Исследование коррозии металлов в
растворах бромистого лития в лабораторных условиях и в
аппаратах абсорбционных бромистолитиевых
холодильных машин» (инж. В. Н. Дятлова, инж. К. А.
Каталина — ВНИИХИММАШ), «Перспективы применения
теплоиспользующих холодильных машин в химической
промышленности» (проф., доктор техн. наук И. П. Усюкин,
канд. техн. наук И. Г. Аверьянов — МИХМ),
«Перспективы применения абсорбционных бромистолитиевых
машин на промышленных предприятиях» (инж. Т. В. Го-
голина — ВНИИхолодмаш), «Применение бромистоли
тиевых холодильных -машин в металлургической про
мышленности» (инж. Г. В. Курилов — Гипросталь)
«Применение бромнстолитиевых холодильных и теплона
сосных машин в гражданском строительстве» (канд,
техн. наук В. Я. Журавленко — ИТТФ АН УССР, инж
В. Ф. Гершкович — КЗНИИЭП), «Применение газа как
источника энергии в системах кондиционирования
воздуха» (доктор техн. наук А. А. Гоголин — ВНИХИ),
«Результаты исследования низкотемпературных водо-
аммиачных абсорбционных холодильных машин» (канд.
техн. наук Р. Л. Данилов—ВНИХИ), «Рабочие вещества
абсорбционных холодильных машин и
термотрансформаторов» (проф., доктор техн. наук И. С. Бадылькес —
47

в
а рубежом
УДК 66.047:621.561.57
Передвижная установка для осушки и вакуумирования
холодильных систем
Чехословацкое национальное предприятие Фригера
(г. Колин) широко известно как поставщик различного
холодильного оборудования [1, 2]. На этом
предприятии выпускаются мощные авторефрижераторы для
перевозки пищевых продуктов и крови, а также
холодильные устройства для нужд здравоохранения. Кроме того,
серийно выпускаются холодильные компрессорные
агрегаты, в том числе герметичные.
Механик-испытатель завода рационализатор
Ярослав Феликс предложил конструкцию передвижной
осушительной установки, предназначенной для осушки и
вакуумирования холодильных систем.
Принципиальная схема установки показана на рис. 1,
ее общий вид — на рис. 2.
Установка монтируется на передвижной тележке и
может быть подана к объекту для проведения операций
просушивания и заполнения фреоном.
Первая операция — продувка системы
воздухом — выполняется следующим образом. Воздух
засасывается и? окружающей срэд-л вентилятором через
Воздух
фильтр, который заполнен стеклянной ватой и слоем
силикагеля C0 мм), поглощающим влагу.
Производительность вентилятора 7,5 мг/мин, мощность
электродвигателя 250 вт; число оборотов 5000 в минуту.
Засасываемый воздух направляется в
подогреватель, внутри которого расположены нагревательные
элементы мощностью 2,5 кет. Путем переключения групп
нагревателей температура проходящего воздуха может
изменяться от 20 до 250°С.
Из подогревателя воздух по трубопроводу через
вентиль А подается в систему: испарители
сублимационного аппарата, холодильного прилавка и пр.
После продувки системы воздух выходит в
окружающую среду.
Продувка таких узлов, как испарители и
конденсаторы малых холодильных машин, продолжается 10 мин.
При относительно длинных коммуникациях и
соответственно больших объемах продолжительность продувки
увеличивается до 20—40 мин.
Рис. 1. Принципиальная схема установки:
1 — вентилятор; 2 — фильтр; 3 — подогреватель; 4 — система вентилей;
5 — баллон с азотом; 6 — вакуумный насос; 7 — редуктор; 8 —
механический вакуумметр; 9 — термопарный вакуумметр.
49

Рис. 2. Общий вид установки:
/—в — см. рис. 1; 7 — пульт
управления; 8 — тележка.
После продувки системы воздухом вентилятор
выключают и закрывают вентиль А. Начинают продувку
азотом.
Азот подают из баллона через редуктор, в котором
его давление снижается со 150 до 0,2 кГ/см2. После
редуктора газ проходит подогреватель, где нагревается
до 100—150°С, и через вентиль С направляется в
систему.
Продувка азотом продолжается от 0,5 до 1 мин в
зависимости от емкости системы.
После продувки азотом с помощью вакуум-насоса
через вентиль В систему вакуумируют (вентили А, С я
D при этом закрыты). Вакуум измеряют вначале
механическим вакуумметром, а начиная с остаточного
давления 1 мм рт.ст. и ниже — термотарным вакуумметром.
Конечное остаточное давление в системе 80 мк рт.ст.
При достижении этого разрежения вентиль В
закрывают и систему проверяют на герметичность.
Если за определенное время (не менее 20 мин)
давление не повысилось, то система считается принятой. Ее
заполняют фреоном, который подают через вентиль D.
Длительная работа агрегата показала его техническое
совершенство, мобильность, легкость в эксплуатации и
обслуживании.
ЛИТЕРАТУРА
1. С к р и в а н В. Холодильные компрессоры и
агрегаты, изготовляемые в Чехословакии. «Холодильная
техника», 1965, № 1.
2. Подольский М. В. «Медицинская
промышленность СССР», 1965, № 6.
Канд. техн. наук М. В. ПОДОЛЬСКИЙ —Центральный
институт гематологии и переливания крови
ЯРОСЛАВ ФЕЛИКС — завод Фригера Колин (ЧССР)
Из газеты
Вступили в строй фабрики холода
на курортах
В конце минувшего года на черноморских курортах Грузии появились
новые фабрики холода.
В Батуми сдан в эксплуатацию холодильник Грузмясомолрыбторга
мощностью 1500 т. Он оборудован агрегатами нового типа отечественного
производства, которые позволяют создавать низкие температуры.
В другом черноморском городе — Сухуми — емкость фабрики
холода расширена до 3700 т. При холодильнике создан цех мороженого
производительностью 6 т/сутки.
Рост холодильного хозяйства будет способствовать лучшему
обслуживанию курортников на Черноморском побережье.
«Советская торговля»

ж.
овости
нострэнной
^ЕХНМКМ
УДК 621.57:659.157
Новое торговое холодильное оборудование
СБОРНЫЕ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ШКАФЫ
Фирма «Алюминиум рефриджирейтор дор Ко»
(США) выпустила сборные низкотемпературнье шкафы
с передвижными полками для продажи замороженных
продуктов методом самообслуживания (рис. 1). За
остекленными дверцами (со стороны покупателя) рае-
fc*?_J
Рис. 1. Расположение низкотемпературных шкафов в
торговом зале.
положены по высоте пять полок, передвигающихся на
колесиках по металлическим направляющим (рис. 2),
по глубине — от двух до пяти. Глубина модели с пятью
полками 2,34 м. Шкафы располагают вдоль стен
торгового зала.
Товары загружают через двери в задней стене
шкафа, а свободные полки вынимают через стеклянные
дверцы. Вслед за вынутой полкой на ее место
подкатывается следующая полка с товарами.
Возможна модель шкяф-камера. В этом случае
продукты загружают из камеры, являющейся
продолжением шкафа.
В низкотемпературных шкафах применено тройное
остекление с электрообогревом. Нагревательные
элементы скрыты в конструкции. Стекла специального
изготовления (изоляционные) не запотевают при любой
температуре и влажности окружающего воздуха.
«Quick frozen foods», 1965, vol. 28, № 1.
СБОРНЫЕ КАМЕРЫ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ И
ПРОДАЖИ ПРОДУКТОВ
Фирма «Студебеккер корпорейшен» (США)
выпускает сборные холодильные камеры для охлажденных
продуктов, низкотемпературные — для замороженных
продуктов и комбинированные. Одна из стен камеры
(рис. 3) снабжена остекленными дверцами, через
которые покупатели отбирают продукты.
Рис. 2. Конструкция полки.
Рис. 3. Сборная камера для хранения и продажи
продуктов.
51

Камеры собирают из стандартных элементов: стен
толщиной 92 мм, дверей, пола, потолка, стеновых углов
и щитов шириной 600 мм. Объем камер можно легко
изменить, меняя количество щитов. Камера может быть
установлена как в магазине, так и на открытом
воздухе.
Щиты крепят изнутри специальными запорами,
обеспечивающими надежную плотность. При установке
камеры на открытом воздухе применяется
дополнительная прокладка между щитами.
Теплоизоляция из пеноуретана позволяет
обеспечить постоянную температуру в камере при разности
температур снаружи и внутри до 49°С. Небольшой вес
теплоизоляции облегчает транспортировку и сборку
камеры.
Дверь камеры закрывается без нажима,
открывается снаружи (при помощи педали) и изнутри; снабжена
системой электрообогрева для предотвращения
отпотевания и обледенения; герметизирована магнитной
прокладкой.
Камеры выпускаются нескольких размеров и
могут использоваться как в небольших, так и в крупных
магазинах.
Остекленные дверцы, полки для укладки продуктов,
подвесные пути для мяса, стеллажи и другое
оборудование изготовляются по индивидуальным требованиям
магазинов.
Сборные камеры выпускают либо со встроенной аг-
регатированной холодильной машиной (расположенной
сбоку или сверху камеры), либо с агрегатом,
монтируемым вне камеры.
«Quick frozen foods», 1965, vol. 28, № 1.
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ ШКАФ-ВИТРИНА
Низкотемпературный шкаф-витрина фирмы «Айспак
лтд» (Англия) имеет девять ячеек объемом по 85 л
(общий полезный объем 765 л) (рис. 4). Каждая ячейка
снабжена откидной дверцей с тройным остеклением из
специального стекла и прокладкой из стекловолокна.
Шкаф облицован слоистым пластиком, отделка
выполнена из нержавеющей стали.
Рис. 4. Низкотемпературный шкаф-
витрина.
Под шкафом расположен закрытый прилавок (ларь)
объемом 450 л для хранения запаса продуктов. В
крышке прилавка имеются откидные дверки. Габаритные
размеры шкафа-витрины с прилавком (в мм): длина
1820, глубина 930, высота 2000.
Охлаждение аккумуляционное. При достижении в
охлаждаемом объеме заданной температуры термостат
отключает компрессор и дальнейшее охлаждение
достигается с помощью аккумуляционных приборов,
которые в течение 12 ч поддерживают температуру —18°С.
Ими снабжены ячейки шкафа и прилавок. Внутри при-,
боров, заполненных раствором, находятся фреоновые
змеевики.
«Frozen foods», 1985, vol. 18, № 4.
НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЕ ВИТРИНЫ
С ВОЗДУШНОЙ ЗАВЕСОЙ
Новая низкотемпературная четырехъярусная
витрина фирмы «Дьюал джет рефриджирейшен Ко» (США),
помимо осноеной системы принудительной циркуляции
воздуха, снабжена добавочным вентилятором. Он
засасывает холодный воздух из витрины сверху и
направляет вниз, создавая перед ней воздушную завесу
до борта нижнего яруса. В проходе у витрины воздух
не охлаждается.
Место расположения
испарителя
Ьь
1090
Рис. 5. Схематическое сечение
четырехъярусной витрины с воздушной
завесой.
В таких витринах сокращается продолжительность
оттаивания (выполняемого один или два раза в день)
и, следовательно, улучшаются условия хранения
скоропортящихся продуктов. Эти витрины предназначены для
магазинов, не имеющих кондиционирования воздуха, но
устанавливаются в местах, где температура
окружающего воздуха не превышает 27°С. Высота открытой
части с воздушной завесой 0,91 м, длина витрины 3,6 м
(общая длина полок 14,4 м), полезный объем 2,4 л3.
Для удобства покупателей полки имеют разный
отступ от фасадной стороны витрины (рис. 5). Полки
могут передвигаться по высоте на ±26 мм.
«Quick frozen foods», 1965, vol. 28, № 1.
F>2

ОХЛАЖДАЕМАЯ ВИТРИНА ДЛЯ ОВОЩЕЙ
Новая охлаждаемая витрина фирмы «Хассмэн
бритиш рефриджирейшен лтд» (Англия) предназначена для
продажи овощей расфасованных и россыпью (рис. 6).
Выпускают витрины двух размеров: 1) длина 2,4 м,
емкость 1,4 ж3, площадь полок 2,3 ж2; 2) соответственно
3,6 ж, 2,1 ж3, 3,5 ж2.
Глубина 0,94 м, с выступающей частью— 1,18 м.
Высота задней стенки с зеркальной надстройкой 1,75 м,
без нее 1,04 ж. Для освежения овощей в витрине
имеется шланг с форсунками, разбрызгивающими воду.
Температура в витрине 4-^10°С.
Рис. 6. Охлаждаемая витрина для овощей.
«Modern refrigeration», 1965, vol. 68, № 802.
Б. А. БЕР, Э. Д. ШУВАТОВА
УДК 62^ 8J-.621.585.83.004
Из практики применения аппаратов
с термоэлектрическим охлаждением
Двадцать восемь термоэлектрических
кондиционеров, установленных в 1964 г. фирмой «Керьер» в
конторских помещениях административного здания, работают
вполне удовлетворительно более двух лет, поддерживая
заданную температуру воздуха с точностью 0,3°С.
Горячие спаи термоэлектрических батарей
кондиционеров охлаждаются водой. Вначале применялось
воздушное охлаждение спаев, но возникали неудобства,
связанные с тем, что по меотным условиям
нагретый воздух 'приходилось выпускать в соседнее
помещение.
Для удаления влаги, выпадающей из охлаждаемого
воздуха, был установлен автоматический миниатюрный
насос, откачивающий до 3,8 л воды в день.
Производительность каждого кондиционера в
режиме охлаждения 1000 ккал/ч, в режиме теплового насо-
Рис. 1. Термоэлектрический водо-
охладитель.
Рис. 2. Погружной термоэлектрический
охладитель жидкости.
са 1500 гскал/ч. Количество подаваемого воздуха
380 м5/ч. Воздух забирается из помещения и подается в
него через решетки в потолке [1].
53

Термоэлектрический вод оох ладит ель (рис. 1),
изготовляемый ф-ирмой «Ален электронике» (США),
используется для снабжения охлажденной питьевой водой
персонала небольших учреждений. Его холодопроизво-
дительность около 10 ккал/ч, высота 267 мм, размеры
в плане 127x356 мм. Сосуд с охлаждаемой водой
устанавливают на верху охладителя. Расход электроэнергии
около 60 вт [2].
Термоэлектрический льдогенератор, объединенный с
торговым охлаждаемым автоматом, начала выпускать
фирма «Кэптейн интернэйшенел индастриз» (Канада).
Автомат с льдогенератором предназначен для
изготовления кубиков льда и продажи в номерах гостиниц
14 различных видов потребительских товаров: соков,
льда, сигарет и т. п. Замораживание льда в двух
противнях длится около 4 ч. В льдогенераторе две
термоэлектрические батареи производительностью 72 ккал/ч.
Горячие спаи батарей охлаждаются воздухом,
подаваемым малошумным вентилятором. Температура на
холодной стороне батареи несколько ниже —12°С [2].
Погружной термоэлектрический охладитель
жидкости фирмы «Уэрлпул» (США) за первый час работы
понижает температуру 2 л жидкости, находящейся в
сосуде Дьюара, на 20° [2]. Тепло от горячих спаев
отводится водой. При одинаковой начальной температуре
охлаждаемой и охлаждающей жидкостей его
производительность 40 ккал/ч, а потребляемая мощность 75 вт.
Если температура охлаждаемой жидкости на 35° ниже,
чем воды, охлаждающей горячие спаи,
производительность охладителя равна 28 ккал/ч. В охладителе четыре
батареи по восемь термопар. Его размеры около
350X70X30 мм (рис. 2).
ЛИТЕРАТУРА
1 «Air Conditioning Heating &
News», 1965, vol. 106, November, № 8.
2. -«Air Conditioning Heating &
News», 1965, vol. 106, December, № 29.
Refrigeration
Refrigeration
Д. М. ИОФФЕ
Новые приборы фирмы «Данфосс»
УДК 681.2—52
Датская фирма «Данфосс» приступила к
изготовлению ряда новых приборов, сведения о которых
приводятся ниже.
Терморегулирующий вентиль ТЕ12 с внешним
уравниванием предназначен для регулирования впрыска вис-
паритель фреона-12 (TEF12) или фреона-22 (ТЕХ12)
для холодильных машин, работающих при температуре
кипения от —40 до -Н0°С. Вентиль ТЕ12 изготовляется
Рис. 1.
Терморегулирующий вентиль
ТЕ12:
/ — силовой элемент;
2 — привод; 3 —
клапанная часть; 4 —
шпильки; 5 — ключ;
6 — гайка; 7 —
термобаллон.
с штуцерным соединением или под пайку, с длиной
капилляра до 5 м.
Отличительная особенность прибора — применение
вместо сильфона мембраны из специального материала
и нового наполнителя силовой системы, что позволило
повысить его чувствительность.
На заводе терморегулирующий вентиль
настраивается на перегрев 4°С при температуре баллона 0°С.
Настройка может быть изменена на установке. При
повороте шпинделя на два оборота по часовой стрелке
перегрев увеличивается на 1°С.
Новый терморегулирующий вентиль ТЕ 12 (рис. 1)
состоит из верхней части корпуса с силовым элементом
и механизмом настройки и нижней — клапанной. Для
лучшего контакта с трубой термобаллон имеет два
ребра. Изменение затяжки пружины производится
шестеренчатым приводом с помощью ключа или надеваемой
на шпиндель колпачковой гайки. Клапанная часть
корпуса скрепляется с силовой частью четырьмя
шпильками.
Для каждого вида фреона изготовляются четыре
типоразмера вентилей. Номинальная их холодопроизво-
дительность задается при температурах кипения 5° и
конденсации 32°С. Для фреона-12 номинальные
производительности приняты: 9, 15, 24 и 36 тыс. ккал/ч, для
фреона-22: 13,5; 22,5; 36 и 54 ккал/ч. Для выбора
требуемого типоразмера составлены таблицы в
диапазоне температур кипения от +10 до —40°С и для
нескольких перепадов давления в системе в пределах от
2 до 10 кгс/см2 для фреона-12 и от 3 до 14 кгс/см2 для
фреона-22.
На шильдике, укрепленном на силовом элементе,
указывается, для какого фреона предназначен вентиль,
его производительность. Шильдик для фреона-112
окрашен в зеленый цвет, для фреона-22 — в голубой. Кроме
того, производительность вентиля и вид холодильного
агента указываются на пружинной шайбе, например
3TR12 — холодопроизводительность 3 т/ч, ил л
9000 ккал/ч, холодильный агент — фреон-12.
54

WVA при тех же пределах давлений снабжены
штуцерами для стальных трубок.
Вентили AVTA с диаметром условного прохода от
15 до 25 мм поставляются для температур в пределах:
от —15 до + 10°С, от 0 до 30°С и от 25 до 65°С.
Корпус вентиля WVFX изготовлен из кованой
бронзы, в которую запрессовано седло из нержавеющей
стали. Для герметизации вентиля применены две
диафрагмы из специальной резины, рассчитанной на давление
воды до 10 кгс/см2. Бронзовая тарелка клапана и ее
резиновая уплотнительная часть соединены способом
вулканизации. Шток клапана закреплен в двух
направляющих, уплотненных кольцевыми сальниками,
предохраняющими от проникновения воды. Сверху вентиль закрыт
алюминиевым колпаком со шкалой (деления от 1 до 5)
для указателя затяжки пружины. При затяжке
пружины на наибольшее давление стрелка устанавливается на
делении 5.
7,3
0.5
Щ
& п
20
Г^
1
Чч*
г г—
1
1 if
I ' ¦
111 i *i
1 1
4|Г^^
^
44J >j^
i! i^v^ *
1 1 1 ^N
<=fr "
II |V^
_J
1 л
ilii
M
|||
i i I | 1
J i -1 I' j
: : i i 1
Mi
Nil
i HnJ
K_ i П
jji!
OJ I? 0.3 0,40>5 07 091 ? 3 4- 5 6 78910
Падение давления 6 бен тиле, кгс/см *
Рис. 2. Водорегулирующий вентиль WVFX:
/ — маховичок; 2 — крышка; 3 —
направляющая шпинделя; 4 — мембрана; 5 —
седло клапана; 6 — сильфон; 7 — коробка
сильфона.
Терморегулирующие вентили ТЕ12 могут
поставляться с фильтрами и стандартными распределителями.
Штуцер уравнительной линии имеет резьбу,
соответствующую трубке диаметром 6 мм.
Кроме терморегулирующих вентилей типа ТЕ 12,
фирмой выпускаются вентили типа ТЕ5
аналогичной конструкции, но не имеющие внешнего
уравнивания.
Водорегулирующие вентили выпускаются с
непосредственным воздействием давления в конденсаторе на
силовой элемент или с термобаллоном и капиллярной
трубкой длиной 2 м. Первые — типа WVFX для фрео-
нов-12 и 22 и типа WVA для аммиака и вторые — типа
AVTA для воды или нейтрального теплоносителя.
Вентили WVFX с диаметром условного прохода от
10 до 25 мм и пределами давления от 3,5 до 16 кгс/см2
делаются с штуцерным или коническим соединением
трубки диаметром 6 мм (рис. 2), а с диаметром 32 и
40 мм и пределами давления от 4 до 17 кгс/см2 — с
коническим соединением. Водорегулирующие вентили
ол
0,5
0 в
0,7
п
1
г
3
ч
5
6
7
8
9
Ю
20
V_
^
ч.
v_
^V,
^?
Г^-f
J
<&> -
^^._ ^JP*-
I ^v^-J>
Г-
I !
J ,
*ч
"V
I
0,1
0.2 0,3 0,?0,5 0,7 0,91
3 4 5 6 78910
Падение давления 6 дентиле нгс/см2
s
Рис. 3. Характеристики вентилей:
а — типа AVTA; б — типа WVFX.
55

Конструкция вентиля AVTA аналогична описанной.
Корпус сильфонной коробки соединяется капиллярной
трубкой с термочувствительным баллоном. При
освобождении пружины и температуре баллона 15°С
вентиль полностью открыт. Температура корпуса вентиля
может быть выше или ниже температуры термобаллона
и не влияет на работу прибора.
Патент выдан на холодильную турбокомпрессорную
машину, работающую по обычной схеме (рис. 1):
компрессор 7, конденсатор 2, регулирующий клапан 3,
испаритель 4. (Компрессор и .приводной электродвигатель
5 помещены в общем герметичном корпусе 6 (причем
электродвигатель — в средней части корпуса), а по обе
стороны от него расположены рабочие колеса первой 7
и второй 8 ступеней турбокомпрессора.
По I!
Из конденсатора через регулирующий поплавковый
клапан 3 по трубопроводу 9 жидкий холодильный агент
поступает в камеру 10. Образовавшиеся при этом пары
отсасываются по трубопроводу // во вторую ступень
компрессора.
Вокруг статора 12 ребрами 13 и 14 различного
диаметра образованы кольцевые каналы. В них из камеры
поступает холодильный агент, охлаждающий электродви-
На рис. 3 приведены характеристики
водорегулирующих вентилей нового типа.
ЛИТЕРАТУРА
1. Danfoss Thermost attaches Expansionsventil Тур
TE12 63 В. 3. 01. 03, XI-1964.
2. «Danfoss Techn, Notes», 1965, May.
А. А. ПОПОВ
гатель. По достижении в камере определенного уровня
холодильный агент поступает по трубопроводу 15 через
клапан 16 в испаритель.
На рис. 2 изображена модифицированная
установка. Б ней жидкий холодильный агент из конденсатора
по каналу 1 поступает через клапан 2 в камеру 3,
аналогичную камере 10 на рис. 1. Здесь пары отделяются
от жидкости и отсасываются во вторую ступень. По
трубопроводу 4 жидкий холодильный агент направляется в
нижнюю часть герметичного корпуса, а излишки его
через клапан 5 поступают в испаритель. Уровень
холодильного агента в корпусе такой же, как и в
трубопроводе 4. Это способствует эффективному охлаждению
двигателя.
Рис. 2. Схема модифицированной
холодильной турбокомпрессорной машины.
Предмет патентной формулы — система
охлаждения жидким холодильным агентом статора
электродвигателя герметичного турбокомпрессора.
УДК 088.8
Система охлаждения жидким холодильным агентом статора
электродвигателя герметичного турбокомпрессора
Патент Великобритании № 974555, класс 4Н, MF1KF25B, 1964

Турбокомпрессорная холодильная установка для самолетов
Патент США № 3.134.240, класс 62-181, 1964
Патент выдан на турбокомпрессорную установку,
применяемую для охлаждения кабин и салонов
пассажирских и грузовых самолетов.
В отличие от имеющихся в эксплуатации
предлагаемая установка поддерживает требуемый температурный
режим в помещении самолета не только в полете, но и
на аэродроме. Работает она следующим образом (см.
рисунок).
Схема работы турбокомпрессорной установки для
охлаждения кабины и салонов пассажирских и
грузовых самолетов.
Во время стоянки самолёта холодильный агент —
дихлортетрафтороэтан — из компрессора / поступает в
воздушный конденсатор 2, который снабжен
вентилятором 3, вращаемым турбиной 4, работающей на сжатом
воздухе от двигателей или специального компрессора.
Жидкий холодильный агент из конденсатора 2
поступает в ресивер 5, из которого направляется к терморегу-
лирующему вентилю 6. Последний управляется диа-
фрагменным пневматическим регулятором 7, пневмодат-
чики 8 и 9 которого подключены к выходному
патрубку воздухоохладителя 10.
Из воздухоохладителя холодильный агент
отсасывается компрессором. Регулятор скорости вращения И
компрессора — диафрагменного типа, подключенный
посредством датчиков 12 также к выходному патрубку
воздухоохладителя, воздействует на клапан 13,
установленный на линии высокого давления приводной
турбины 14.
Производительность установки определяется числом
оборотов компрессора. Для поддержания заданной
температуры в помещении регулятор скорости вращения
компрессора снабжен вспомогательным регулятором 15,
соединенным с датчиками температуры 16,
установленными в кабине 17 самолета.
Для предупреждения помпажа на нагнетательной
линии компрессора установлен расходомер 18,
воздействующий на клапан 19, который при повышении
давления (уменьшении расхода) на выходе из компрессора
сверх заданного перепускает часть сжатого
холодильного агента из нагнетательной линии через перепускной
трубопровод 20 во всасывающую линию компрессора.
Для предупреждения перегрева в трубопровод 20
подводится жидкий холодильный агент из ресивера. На
подводящей линии установлен осушитель 21.
>Во время полета автоматически клапаном 22,
'управляемым датчиком 23, прекращается.подача сжатого
воздуха к турбине, вращающей вентилятор, и охлаждение
конденсатора осуществляется потоком встречного
воздуха. Если поток встречного воздуха будет создавать
недостаточный охлаждающий эффект, может быть
снова включен вентилятор.
Компрессор снабжен ограничителем числа оборотов
24, который управляет запорным клапаном 13,
установленным на линии высокого давления приводной турбины.
Запорньщ клапан прекращает поступление сжатого
воздуха к турбине, и компрессор останавливается.
Кроме принципиальной схемы, патентуется
конструкция теплообменных аппаратов, антипомпажный
регулятор, система регулирования числа оборотов
приводной турбины компрессора, а также система
автоматического поддержания заданных параметров воздуха в
кабине самолета с помощью диафрагменных
пневматических регуляторов.

Система регулирования температуры воздуха в автомобиле
Патент США № 3.142.160, класс 62—202, 1964
Патент выдан на 'систему регулирования
температуры охлаждаемого воздуха для установок
кондиционирования, применяемых «а автомобилях.
Установка кондиционирования воздуха,
применяемая в автомобилях:
а — общая компоновка; б — воздухоохла-
дительный агрегат; в — схема системы
регулирования температуры охлажденного
воздуха.
Вращаемый двигателем 1 автомобиля компрессор
2 с конденсатором 3 расположены в двигательном
отсеке, а воздухоохладитель 4 и приборы автоматики —
в задней части кузова (рис. а). В этом случае
регулирование температуры охлажденного воздуха затруднено
из-за 'большого расстояния между конденсаторно-ком-
прессорным агрегатом и испарителем.
Воздухоохладительный агрегат состоит из
воздухоохладителя 4 и двух вентиляторов 5, снабженных
индивидуальными электродвигателями (рис. б).
Схема системы регулирования температуры
охлажденного воздуха 'изображена на рис. в. Двигатель /
автомобиля посредством ременной передачи вращает
компрессор 2, шкив которого шабжен электромагнитной
муфтой 6, управляемой включателем 7. Подвижный
контакт 8 включателя находится в электрической цепи
муфты. Источник питания 9 цепи может быть любого
обычного типа, например аккумуляторная 'батарея
автомобиля. Сильфон 10 жестко связан с подвижным
контактом и соединен с термочувствительным патроном Л,
снабженным электронагревателем 12, мощность которого
регулируется переменным сопротивлением 13.
Включатель, термочувствительный патрон,
электронагреватель и переменное сопротивление помещены во
входном патрубке вентилятора, что позволяет системе
быстро реагировать на изменение температуры воздуха
в кабине автомобиля. Включается система
автоматически при повышении температуры выше заданного
предела, устанавливаемого регулировочным
сопротивлением.
Патентуется система регулирования температуры и
система изменения настройки приборов азго птгг'и кок-
диционера путем изменения регулировочного
сопротивления 13.
М. М. ФРЕНКИН
Из газет
Для хранения сыра
На окраине Бийска вступил в эксплуатацию мощный холодильник для
хранения сыра. Его вместимость — 2 тыс. т. Камеры просторного
трехэтажного корпуса механизированы, действуют электрокары-погрузчики и лифты-
подъемники.
Через два месяца закончится сооружение второго такого же корпуса.
Мощность холодильника удвоится. И тогда тут одновременно можно будет
хоанить два железнодорожных состава вкусных алтайских сыров.
«Советская торговля»
«ТУРИСТ?) — новый вид
холодильника. Его емкость 8 л. В походных
условиях он работает от
автомобильных аккумуляторов. Потребная
мощность около 30 вт. Холодильник
создан специальным конструкторским
бюро полупроводниковых приборов.
«Московский комсомолец»

[Р^правочный
¦^¦мОТДЕЛ —
УДК 621.57.041@83.57)
Номограмма для определения мощности, потребляемой электродвигателями
аммиачных бескрейцкопфных компрессоров
Лаборатория холодильных машин и аппаратов
ВНИХИ разработала «ом о грамм у для определения
мощности, потребляемой электродвигателями одно- и
двухступенчатых аммиачных бескрейцкопфных компрессоров,
эксплуатируемых на холодильниках Советского Союза 1.
Мощность находят следующим образом.
I. Для одноступенчатого компрессора.
1. Определяют исходные данные:
— режим работы установки — температуру
кипения t0 и температуру конденсации tK;
— число оборотов компрессора п\
— часовой объем, описываемый поршнями
компрессора, V^;
— к.п.д. электродвигателя т]п.
Число оборотов и часовой объем находят из
приведенной таблицы.
К.п.д. электродвигателя устанавливают по его
паспорту или таблице. При отсутствии паспортных или
табличных данных для электродвигателей номинальной
мощностью до 75 кет при нагрузке 50—110% к.п.д.
принимают равным 0,91 и для электродвигателей 75—
200 кет при тех же условиях — равным 0,93.
2. По номограмме (см. рисунок) определяют расход
электроэнергии К на 1 м3 подаваемого компрессором
пара, для чего:
— от оси абсцисс левого графика, из точки,
соответствующей температуре кипения в установке, ведут
вертикаль до пересечения с кривой температуры
конденсации в установке и далее вправо—горизонталь до
пересечения с осью ординат;
— от оси абсцисс правого графика, из точки,
соответствующей числу оборотов компрессора, ведут
вертикаль до пересечения с кривой, а оттуда
влево—горизонталь до пересечния с осью ординат;
— точки, отложенные на осях ординат обоих
графиков, соединяют прямой и находят на ее
пересечении со средней шкалой значение К (кет . ч/м3).
3. Мощность, потребляемую электродвигателем
компрессора, определяют по формуле
N^
к em.
ъ
1 В журнале «Холодильная техника» № 3 за 1965 г.
опубликована диаграмма для определения холодопроиз-
водительности новейших отечественных и импортных
одно- и двухступенчатых бескрейцкопфных
компрессоров.
Пример. Компрессор АУ-200; п = 960 об/мин;
У/г = 529 м3/ч. Электродвигатель АП92-6; т]э = 0,915.
Температура кипения аммиака —28°С, конденсации
30°С.
М
0,0925- 529
0,915
= 53,5 кет.
II. Для двухступенчатого компрессора с общим или
двумя самостоятельными электродвигателями.
1. Определяют исходные данные:
—¦ режим работы установки — температуру
кипения 4, конденсации ^к и температуру в промежуточном
сосуде tou
— число оборотов компрессора п или его первой п\
и второй пи ступеней;
¦— часовой объем, описываемый поршнями каждой
ступени, Vh-i и Vk-ii\
— к.п.д. общего электродвигателя г)э или
электродвигателей каждой ступени т|э—i и Т]э-и.
Число оборотов и часовой объем берут из
указанной выше таблицы.
К.п.д. электродвигателей — из их паспортов или
таблицы. При отсутствии паспортных или табличных
данных для электродвигателей номинальной мощностью
до 75 кет при нагрузке 50—110% к.п.д. принимают
равным 0,91, а для электродвигателей 75—200 кет при тех
же условиях — 0,93.
2. Определяют расход электроэнергии Ki на 1 м3
подаваемого первой ступенью компрессора пара, для чего:
— от оси абсцисс левого графика, из точки,
соответствующей температуре кипения в установке, ведут
вертикаль до ^пересечения с кривой температуры в
промежуточном сосуде и далее вправо — горизонталь до
пересечения с осью ординат;
— от оси абсцисс правого графика, из точки,
соответствующей числу оборотов первой ступени
компрессора, ведут вертикаль до пересечения с кривой и далее
влево — горизонталь до пересечения с осью ординат;
— точки, отложенные на осях ординат обоих
графиков, соединяют прямой и находят на ее пересечении со
средней шкалой значение Ki (кет • ч/м3).
3. Определяют расход электроэнергии Ки на 1 м3
пара, подаваемого второй ступенью компрессора, для
чего:
— от оси абсцисс левого трафика, из точки,
соответствующей температуре в промежуточном сосуде,
ведут вертикаль до пересечения с кривой температуры
59

??nem-4№
3$ "вт-ч/м*
0,020
0,015
ОЛЮ
0Д05
'50 -Ь5 -40
-25 -Z0
-5 0
t0 или tUJ*C
750 WOO \25Q 1500
П, од/мин *
Номограмма для определения мощности, потребляемой электродвигателями аммиачных бескрейцкопфных компрессоров:
[ж! ~ индикат°Рная мощность, отнесенная к 1 ж3 пара, подаваемого компрессором в час-^IP. — мощность
, , '36,7
трения, отнесенная к 1 м6 пара, подаваемого компрессором в час).

*^^^ Марка компрессора
Показатели ^""^-^^^
/2, Об/миН
Vk, м31ч
Марка электродвигателя
7] а
АВ-100
720
198,4
АП-72-4
28
0,895
960
264,5
АП-81-4
40
0,905
АУ-200
720
396,8
АП-91-6
55
0,91
960
529
АП-92-6
75
0,915
АУУ-400
720
793,5
А-103-8м
125
0,925
960
1058
А-103-бм
160
0,935
°
я
1125
290,8
—
56
0,94
4Е-180
ВНР
800
732
R-152-4BU
—
0,91
NF-001
ЧССР
960
424
—
—
—
ДАУ-50
960
397—1 ст.
132—II ст.
АП-91-6
55
0,91
ДАУ-80
720
670,5
203,5 !
А-112-8
75
—
^^^-^__^^ Марка компрессора
Показатели ^—.^^^
п, об/мин
Vhy мъ\ч .
Марка электродвигателя
\т{9
ДАУУ-100
960
1
794
264
АМ-111-6
95
—
АДС-200 1
БАУ-200
АВ-100
960
848,8
АП-92-6
75
i
0,915
264,5
АП-91-6
55
0,91
АДС-2С0 1
БАУ-200
АВ-100
720
636,6
АП-91-6
55
0,91
198,4
АП-81-4
40
0,905
„Миком»
I ст.-130
1070
681,4
—
37,3
0,92
И ст.-95
1125
290,8
—
56
0,94
NF-802
ЧССР
960
424
141,3
—
—
—
„Луара- 1
6FA-160
2FA-160
960
764
254,7
MOQB 500 1
100,4
0,92

конденсации в установке и далее вправо — горизонталь I ступени АП91-6; г]э=0,91. Электродвигатель II ступе-
до пересечения с осью ординат; ни АП81-4; т]э=0,905.
- от оси абсцисс правого графика, из точки, соот- Температура кипения аммиака -36°С, в промежу-
ветствующей числу оборотов второй ступени компрес- точном с0СУде ~6 С' конденсации 25 С.
сора, ведут вертикаль до пересечения с кривой и далее *т nQz\(®>®^ ' 636,6 . 0,134 • 198,4
влево — горизонталь до пересечения с осью ординат; э ЦУОI г ~ д^.
— точки, отложенные ,на осях ординат графиков, OQ^HR Ч 4- 29 4Л 65 7 КвШ
соединяют прямой и находят на ее пересечении со сред- и,^° 1уО,о -f *&&) и >
ней шкалой значение /Си (квт>ч/м3). 5. При самостоятельных для каждой ступени ком-
4. При самостоятельных для каждой ступени ком- преосорах и общем электродвигателе, а также при сов-
прессорах и электродвигателях мощность, потребляемая мещенных в одном компрессоре ступенях мощность по-
электродвигателями, определяется тю формуле гребляемая электродвигателем, определяется по фор-
к v к v n муле
*I Vh-\ , *П Vfi-ll
Ъ-l '/э-П
;v9 = о,95 ( л_-. + ^_^') отда. ^ = о>95(к,у^+кпун_и кш
%
При м е р. Компрессор АДС-200; п = 720 об/мин;
Ул_1 = 636,6 м3/ч; Vh-u = 198,4 л3/*- Электродвигатель Канд. техн. наук В. В. ЛАВРОВА — ВНИХИ
ПРОДОЛЖАЕТСЯ ПОДПИСКА
НА ВТОРОЕ ПОЛУГОДИЕ 1966 ГОДА
НА НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ГОД ИЗДАНИЯ СОРОК ТРЕТИЙ
Журнал является единственным в СССР периодическим изданием,
освещающим вопросы производства искусственного холода и его
применения в пищевой, химической, нефтяной, металлургической, машиной
строительной и других отраслях промышленности, в предприятиях
торговли и общественного питания, сельском хозяйстве, на транспорте и
в быту. В журнале широко пропагандируются мероприятия,
направленные на развитие холодильного хозяйства, новейшие достижения науки,
техники и технологии.
Большое внимание журнал уделяет опыту работы передовых
предприятий, автоматизации и механизации производственных процессов,
проектированию, строительству и эксплуатации холодильников,
вопросам экономики и планирования холодильного хозяйства.
Журнал дает консультации по эксплуатации холодильных машин и
установок, монтажу и ремонту холодильного оборудования, наладке
приборов автоматики, холодильной обработке и хранению продуктов.
Публикует сообщения о деятельности холодильных секций НТО пище^
вой промышленности.
Журнал систематически помещает справочные материалы о новых
холодильных машинах и аппаратах, приборах автоматики, типовых
проектах холодильников, фабрик и цехов мороженого, заводов сухого
льда. Информирует читателя о деятельности Международного
института холода и новостях иностранной техники.
Журнал, оказывает помощь в работе инженерам, техникам,
проектировщикам, конструкторам, научным сотрудникам, изобретателям,
рационализаторам, преподавателям и студентам — всем, кто связан с
производством и применением искусственного холода.
В связи с изменением периодичности A2 номеров в год) и объема журнала
D печатных листа) установлена следующая подписная цена: на 12 мес. — 6 руб.,
на 6 мес. — 3 руб., цена отдельного номера — 50 коп.
Для получения в 1966 г. всех номеров журнала редакция просит подписчиков
своевременно провести перерасчет и продлить подписку в соответствии с новыми
условиями.
Подписка принимается общественными распространителями печати по месту
работы, районными отделениями «Союзпечати» и отделениями связи (почтовыми
отделениями).
62

СОДЕРЖАНИЕ
Претворить в жизнь решения XXIII съезда КПСС 1
Л. М. Розенфельд, М. С. Карнаух. влияние неконденсирующихся газов на работу
абсорбционной бромистолитиевой машины 4
В. М. Шамшин, А. А. Мундингер. О расчете двухпроводных высокоскоростных
систем кондиционирования воздуха для морских судов . . 6
В. Д. Вайнштейн. К расчету теплообмена во фреоновых аппаратах с
накатанными трубами ............. 9
Ю. Е. Талянкер. Энергетические характеристики установок для получения сухого
льда и сжиженного углекислого газа 12
Р. Д. Октябрьский, Н. А. Миронов. Расчет теплопритока к полузаглубленным
овощехранилищам : ::::.... 14
В. И. Огурцов. О промерзании грунта под холодильниками 17
А. А. Гоголин, Е. М. Агарев, С. Ф. Богатырева. Кондиционирование воздуха
в камерах Опытного холодильника ВНИХИ 20
Н. А. Моисеева, Л. С. Россовский. Хранение молдавского винограда в камерах
с кондиционированием воздуха 26
Н. И. Сукрутов. Замораживание и хранение рыбы на судах 30
К. Р. Рзаев. Холодильное хозяйство Азербайджанской ССР 33
Обмен опытом
{3. В. Ильин, В. П. Быков. Комбинированное реле температуры 34
Н. Н. Симонов. Улучшение работы зарядных выпрямителей 35
Л. И. Лившиц. Доводка масляных насосов фреоновых герметичных компрессоров 37
А. М. Копылов, А. И. Чешев. Эксплуатация автоматизированного холодильника
в Астрахани 40
А. Ю. Тарум, Л. Д. Гольберг. Автоматическая заслонка для вентиляторов ... 43
Консультация
Д. Д. Тезиков, К. Ф. Дмитриева. О скорости сублимации сухого льда .... 44
М. Г. Дик. Отвечаем на письма читателей 45
Критика и библиография
П. С. Максимов. Новый учебник для техникумов 46
Хроника
VIII сибирский теплофизический семинар . . 47
Сибирская конференция читателей журнала «Холодильная техника» 48
За рубежом
М. В. Подольский; Ярослав Феликс. Передвижная установка для осушки и ва-
куумирования холодильных систем 49
Новости иностранной техники
Б. А. Бер, Э. Д. Шуватова. Новое торговое холодильное оборудование .... 51
Д. М. Иоффе. Из практики применения аппаратов с термоэлектрическим
охлаждением : : 53
A. А. Попов. Новые приборы фирмы «Данфосс» 54
М. М. Френкин. Зарубежные патенты 56
Справочный отдел
B. В. Лаврова. Номограмма для определения мощности, потребляемой
электродвигателями аммиачных бескрейцкопфных компрессоров 59
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рю-
тов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зав. редакцией), проф. И. С. Бадыль-
кес, Б. С, Вейнберг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев,
М. С. Мартынов, проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В.
Померанцева, проф. Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костикова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Технический редактор Н. И. ФЕДОРОВА
Т—07007 Сдано в набор 3/Ш 1966 7 Подп. в печ. 28/IV 1966г.
Формат 84Xl08Vi6. Печ. л. 4 (привед. 6,72) Уч. изд. л. 6,86
Тираж 13950 экз. Заказ 901. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда», Потаповский пер., 3