/
Tags: техника средств транспорта пневмоэнергетика машины и инструменты холодильная техника холодильное оборудование журнал холодильная техника
ISBN: 0023-124X
Year: 1974
Text
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
- ПРОМЫШЛЕННОСТИ
•
холодильная
»'«" техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Правофланговые пятилетки
А. А. Середкин. Холодильное хозяйство мясной
промышленности Краснодарского края
Н. В. Элиозошвили. Холодильная техника в мясной и
молочной промышленности Грузинской ССР
А. Г. Ионов, А. В. Кан. Применение фреоновых
холодильных установок на рыбопромышленных судах
Э. М. Бежанишвили, В. И. Смыслов, М. П. Кашкин.
Структура ремонтного цикла и содержание ремонтных
работ по фреоновым компрессорам
Ю. И. Колотий, Ю. Я. Сенягин. Интенсификация
процесса оттаивания воздухоохладителей
М. М. Голянд, А. С. Пивинский. Малогабаритные
датчики для измерения тепловых потоков
К. Д. Кан. К расчету конденсаторов воздушного
охлаждения большой производительности
А. Н. Нижарадзе, Э. Д. Гелашвили, Н. И. Небиеридзе.
Исследование методов быстрого замораживания плодов
А. А. Буканова, Е. Л. Моисеева, Э. С. Дербинова.
Сравнительное исследование питательных тсред для
микробиологической оценки качества мороженого
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
Г. И. Шевчук. Расчет температуры обмотки встроенного
электродвигателя холодильного компрессора
ОБМЕН ОПЫТОМ
Ю. М. Воробьев, А. В. Орехов, В. С. Ужанский.
Повышение точности измерения температур с помощью
автоматических потенциометров
Из опыта работы предприятий Росмясорыбторга по
механизации погрузочно-разгрузочных работ
КОНСУЛЬТАЦИЯ
3. И. Жокина, Т. В. Протопопова, А. А. Холопова,
Л. С. Филиппова. О новых нормах расхода холода при
производстве и хранении мяса и мясопродуктов
ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Т. В. Протопопова. категорийности помещений
аммиачных холодильных установок
Новые изобретения
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Д. Н. Прилуцкий. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии
в международном;институте холода
А. Ф. Савченко, в- П. Зайцев. Некоторые актуальные
вопросы холодильной техники, рассмотренные на
конференции МИХ*в Барселоне
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Е. Е. Карпис. Кондиционирование воздуха в жилых
зданиях
СПРАВОЧНЫЙ ЦОТДЕЛ
С. Н. Красильников, В. И. Семенюта. Холодильные оппо-
зитные компрессоры
Рефераты
2
5
7
11
14
19
20
23
28
30
32
36
39
41
4 2
44
47
51
54
58
62
CONTENTS
Right-Flankers of Five Year Plan
A. A. Seredkin. Refrigeration in Meat Industry of
Krasnodar Territory
N. V. Ellozoshvili. Refrigerating Engineering in Meat and
Dairy Industry of Georgian SSR
A. G. Ionov, A. V. Kan. Utilization of Freon Refrigerating
Plants on Board Industrial Fishing Vessels
E. M. Bezhanishvili, V. I. Smyslov, M. P. Kashkin.
Structure of Repair Cycle and Contents of Repair Work for Freon
Compressors
U. I. Kolotij, U. Y. Senyagin. Intensification of Air Cooler
Defrosting Process
M. M. Golyand, A. S. Pivinsky. Small Transducers for
Measuring Heat Flows
K. D. Kan. Calculation of Air-Cooled Condensers of Large
Capacity
A. N. Nizharadze, E. D. Gelashvili, N. I. Nebieridze.
Investigation of Methods of Quick Freezing Fruit
A. A. Bukanova, E. L. Moiseyeva, E. S. Derbinova.
Comparative Investigation of Nutritive Media for Microbiological
Estimation .of Ice Cream Quality
From Dissertations
G. I. Shevchuk. Calculation of Refrigerating Compressor
Built-in Electric Motor Winding Temperature
PRACTICE EXCHANGE
U. M. Vorobyev, A. V. Orekhov, V. S. Uzhansky. Increase of
Temperature Measuring Accuracy By Means of Automatic
Potentiometers
From Experience of Rosmyasorybtorg Enterprises on
Mechanization of Handling Operations
CONSULTATION
Z. 1. Zhokina, T. V. Protopopova, A. A. Kholopova, L. S. Fi*-
lipova. New Norms of Refrigeration Consumption During
Production and Storage of Meat and Meat Products
SAFETY ENGINEERING
T. V. Protopopova. Categories of Rooms for Ammonia
Refrigerating Plants
NEW INVENTIONS
BOOK REVIEW
D. N. Prilutsky. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology
2
5
7
11
14
19
20
23
28
30
32
36
39
41
42
44
47
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
A. F. Savchenko, V. P. a tsev. Some Actual Problems of
Refrigerating Engineering Discussed at I. I. R. Conference
in Barcelona 51
FOREIGN TECHNICAL NEWS
E. E. Karpis. Air Conditioning in Residential Buildings
54
REFERENCE DATA
S. N. Krasilnikov, V. 1. Semenyuta.
Compressors
SUMMARIES
Opposed Refrigerating
58
62
@ Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1974, № 5.
УДК 629.123.44:621.565.59
Применение фреоновых холодильных установок
на рыбопромышленных судах
А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
А. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства СССР
На советских рыбопромышленных судах в
течение многих лет эксплуатируются холодильные
установки, работающие на фреонах-12 и 22.
В последние годы стали применять фреон-22
на крупных судовых холодильных установках с
разветвленными системами непосредственного
охлаждения грузовых трюмов и морозильными
аппаратами.
Характеристика судов рыбоп ромышленного
флота, оборудованных фреоновыми
установками, приведена в таблице.
Безопасность фреонов позволяет при
проектировании машинных отделений и схем
холодильных установок принять ряд решений,
направленных на снижение капитальных и
эксплуатационных затрат по сравнению с аммиачными
холодильными установками.
Фреоновое холодильное оборудование
разрешается устанавливать в отдельных помещениях,
в помещениях главных и вспомогательных
машин, в выгородках с общесудовым
оборудованием. Для помещений автоматизированных
установок не требуется второго выхода.
Крупные фреоновые холодильные установки
(например, на транспортных рефрижераторах
типа «Остров Русский») обычно располагают
в отдельной палубной надстройке (в средней
части судна). Это позволяет локализовать шум
от работы винтовых компрессоров, также
упростить разводку трубопроводов и сократить их
длину, что уменьшает тепловые и
гидравлические потери.
Аммиачные холодильные машины, согласно
правилам Регистра СССР, должны
устанавливаться в отдельных газонепроницаемых
помещениях с двумя выходами, расположенными
как можно дальше друг от друга (один из
выходов — непосредственно на открытую палубу).
На случай прорыва аммиака из системы или
пожара выходы из рефрижераторного
помещения оборудуются устройствами для создания
водяного орошения и водяной завесы. Водяная
система орошения и завесы должны включаться
как внутри помещения, так и снаружи
(поблизости от наружной двери). К помещениям, где
размещено технологическое оборудование
(морозильные аппараты, льдогенераторы и др.),
в котором в качестве рабочего вещества
используется аммиак, предъявляются аналогичные
требования. Правила Регистра СССР не допускают
применения для охлаждения трюмов приборов
с непосредственным кипением аммиака.
Помещения холодильных машин наряду с при-
точно-вытяжной вентиляцией должны быть
оборудованы аварийной вентиляцией,
обеспечивающей в случае применения аммиачных
машин 40-кратный обмен воздуха в час, а
фреоновых машин — 20-кратный обмен воздуха в час.
Если фреоновые холодильные машины
расположены в помещении главных или
вспомогательных механизмов, предусматривается зональная
вытяжная вентиляция из наиболее низких мест
в зоне холодильных машин.
Схемы фреоновых судовых холодильных
установок очень разнообразны. Имеются схемы с
поршневыми, ротационными и винтовыми
компрессорами одно- и двухступенчатого сжатия
с промежуточным сосудом и водяным
теплообменником. Как показывает практика, наиболее
рациональна схема с одноступенчатыми
винтовыми компрессорами (транспортные
рефрижераторы типов «Остров Русский», «Амурский
залив», «Карл Либкнехт», «50 лет СССР»).
Применение винтовых компрессоров позволяет,
сократить площадь, занимаемую оборудованием,
уменьшить его массу и достичь более полной
автоматизации, обеспечивающей безвахтенную
эксплуатацию в течение 16 ч. На аммиачных
холодильных установках безвахтенная
эксплуатация, даже при высокой степени
автоматизации, не допускается.
На транспортных рефрижераторах типов
«Остров Русский» и «Амурский залив» общая
мощность электродвигателей рефрижераторного
отделения 938 кВт, емкость системы по фреону
2500 кг. На судах типа «Карл Либкнехт»
и «50 лет СССР» емкость системы 5000 кг.
Компоновка холодильной машины
предусматривает обслуживание одного потребителя
(трюма совместно с твиндеком), что обеспечивает
стабильный баланс масла и фреона-22 в каждой
системе. Однако схема предусматривает
резервирование каждого из агрегатов. Температура
кипения —38° С, следовательно, давление в
испарительной системе выше атмосферного, что
исключает подсос воздуха и делает ненужной
it
Тип еудна
Год,
страна
постройки
измещение,
Холодильный агент
Холодопроиз-
водитель-
ность*,
ккал/ч, при
Система охлаждения,
тип охлаждающих
приборов
Рыбообрабатывающая
база типа «Ламут»
Малый рыболовный
рефрижераторный траулер
типа «Карелия»
Средний рыболовный
траулер типа «Альпинист»
Рыбоморозильный
траулер типа «Прометей»
Транспортные
рефрижераторы типов: «Ангара»
«Куста на й»
«Остров Русский»
«Карл Либкнехт»
«Амурский залив»
«Охотское море»
«50 лет СССР»
«Олюторка»
Транспортное
холодильное судно ТХС
Рефрижератор
производственный морозильный
типа «Дружба»
Большой морозильный
рыболовный траулер «Ги-
жига»
Приемно-транспортное
судно ПТСМ50
Средний рыболовный
рефрижераторный траулер
типа «Бологое»
Рыболовный
рефрижераторный траулер «Пионер»
1959,
Япония
1964
СССР
1971,
СССР
1972,
ГДР
1950,
Швеция
1955,
Швеция
1969,
Швеция
1970,
ГДР
1970,
Франция
1971,
Франция
1973,
СССР
1955,
Швеция
1952,
ГДР
1953,
ГДР
1965,
СССР
1952,
СССР
1957,
СССР
1956,
Англия
7 584
297
I 130
5 200
1650
3 434
15 669
14 000
18 900
24 950
19 630
9 460
374
886
3 800
164
540
1 137
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-12
»
Фреон-22
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-12
306000
—20; 35
12 000
-15; 30
20 000
—20; 30
164 000
—15; 38
330 000
—10; 38
467 000
—43; 38
60 000
—35; 30
30000
—25; 30
500 000
—38; 35
468 000
—40; 36
500000
—38; 35
700000
—38; 35
468000
—40; 36
480 000
—15; 30
15 000
—15; 35
25 000
—18; 35
102 000
—39; 35
234000
—40; 40
13 000
—15; 35
12 500
—15; 25
10 000
—15; 20
Воздушная,
ребристые
воздухоохладители
непосредственного
охлаждения
То же
Воздушная,
ребристые рассольные
воздухоохладители
Рассольная, глад-
котрубные батареи
То же
Рассольная, ореб-
ренные батареи
То же
Н епоср едственного
охлаждения, глад-
котрубные батареи
* Без установэк кондиционирования воздуха и охлаждения провизионных камер.
систему воздухоотделения. При работе
аммиачной установки с теми же температурами подсос
воздуха в систему значительно усложняет
эксплуатацию.
Однако при проектировании и эксплуатации
фреоновых установок требуется учесть ряд
специфических особенностей, в частности,
необходимость возврата масла в компрессоры, со-
здания эффективных методов определения
утечек фреона, осушения и очистки системы.
Практика показывает, что перечисленные
требования успешно выполняются.
С 1965 г. в составе рыбопромыслового флота
эксплуатируется большой морозильный
рыболовный траулер «Гижига», оснащенный
фреоновой (фреон-22) холодильной установкой холодо-
производительностью 234 тыс. ккал/ч (t0=
=—40° С, /к = 35° С). Емкость системы по
фреону-22 составляет 2000 кг. Несмотря на
наличие утечек фреона в первый год
эксплуатации, дополнительная заправка в систему фреона
составила не более 350—400 кг в год, или
25% первоначальной заправки системы, что
ниже нормы.
Степень износа трущихся деталей
компрессоров ДФУ-80 не выше, чем аналогичных машин,
работающих на аммиаке. Омеднения трущихся
деталей при работе компрессора на масле ХА-30
(МРТУ—12HN129—64) не наблюдалось.
Холодильная установка, эксплуатируемая в
различных промысловых условиях, в том числе
и в тропических широтах, обеспечивает
необходимые режимы работы и безопасность для
экипажа. По габаритным и энергетическим
характеристикам, а также по массе она аналогична
аммиачной холодильной установке равной холо-
допроизводительности.
Компоновка холодильной установки,
принятая на БМРТ «Гижига», при которой фреоновая
машина полностью расположена в
рефрижераторном отделении, позволяет уменьшить раз-
ветвленность трубопроводов и емкость системы,
улучшить возврат масла и уменьшить утечки
фреона.
На рыбоморозильных траулерах типа
«Прометей» для смазки винтовых компрессоров
применяют масло ХА-30, первоначальная зарядка
которого составляет 865 кг. Масло после
винтового компрессора отделяется в горизонтальном
маслоотделителе (рис. 1) путем изменения
направления потока масла и газа, снижения их
2230
скорости и механического отделения на
поверхности проволочной сетки, заключенной между
перфорированными металлическими листами. По
данным завода-изготовителя «Кюльавтомат»
(ГДР), коэффициент маслоотделения этого
аппарата 0,9999. Возврат масла из кожухотруб-
ного испарителя осуществляется с помощью
гидравлического затвора (рис. 2). Масло из
аппарата отбирается в его нижней и верхней
зонах. Соленоидный вентиль 4 на общем
трубопроводе выпуска масла управляется
регулятором уровня типа FSR-25. Из отобранного
раствора фреон испаряется в трубопроводе,
проходящем через теплообменник, и в общем
всасывающем трубопроводе. Масло из гидравлического
затвора отдельными порциями возвращается
в винтовой агрегат.
Исполнительный механизм типа PHV-50
применен в данной схеме для регулирования подачи
жидкого фреона в испаритель. Управляющим
органом служит соленоидный вентиль 9 на
линии управления. Сигнал на открытие или
закрытие соленоидного вентиля подает регулятор
уровня.
На судах типа «Амурский залив» масло после
винтовых компрессоров отделяется в
вертикальном маслоотделителе циклонного типа.
Уровень масла в маслоотделителе (он же ресивер
масла), контролируемый через смотровые
стекла, сохраняется практически постоянным: в
процессе эксплуатации масло в систему не
добавлялось.
На добывающих, производственных и
транспортных рефрижераторных судах широко
применяется система непосредственного
охлаждения трюмов с помощью воздухоохладителей.
Жидкий фреон подается в воздухоохладители
грузовых помещений, а на рыбоморозильном
h
i5Jx%,5
Рассол <л й fe
Рис. 1. Конструкция маслоотделителя:
/ — корпус; 2 — входной цилиндр; 3 — перфорированные
листы; 4 — сборник масла.
\0т ресибера
Рис. 2. Схема выпуска масла из испарителя: __
IV— кожухотрубный" испаритель; 2 — фильтры; ~*3 — исполни^
тельный механизм; 4, 9 — соленоидные вентили; 5 —
теплообменник; 6 — гидравлический затвор; 7 — регулятор уровня;
8 — регулирующий^вентиль; 10 — линия управления.
13
траулере «Прометей» — ив воздухоохладители
конвейерных морозильных аппаратов с помощью
терморегулирующих вентилей.
В горизонтально-плиточный морозильный
аппарат фреон-22 подается герметичным насосом.
Непосредственный способ охлаждения по
сравнению с рассольным энергетически выгоден,
однако значительная разветвленность
трубопроводов требует постоянного контроля за
утечками фреона. На транспортных рефрижераторах
типов «Остров Русский», «Амурский залив»
и «Охотское море» эта задача решается путем
применения автоматических инфракрасных
газоанализаторов УРАС-2 оптико-акустического
типа фирмы «Хартман-Браун» (ФРГ).
За три года эксплуатации транспортных
рефрижераторов «Финский залив» и «Остров Атла-
сова» Калининградской базы рефрижераторного
флота заметных утечек фреона-22 не
наблюдалось и в систему холодильный агент не
добавлялся.
На рыбоморозильном траулере «Прометей»
для определения утечек фреона-22 пользуются
автоматической установкой «Инфралит III»
(ГДР). Пробы воздуха для анализа отбирают из
каждого трюма, рефрижераторного машинного
отделения и каждого морозильного аппарата.
Для более полного контроля утечек фреона
на судне «Прометей» газозаборные трубки
газоанализатора были дополнительно подключены
к коллектору предохранительных клапанов и
трубопроводов отходящей воды из конденсатора.
В последнем случае пробы воздуха отбирали из
УДК 621.51:621.797
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, В. И. СМЫСЛОВ, М. П. КАШКИН
ВНИИхолодмаш
За последние годы ВНИИхолодмаш и заводы
отрасли провели большой объем исследований
долговечности и безотказности фреоновых
компрессоров [1—2].
Полученные результаты, обработанные
методами математической статистики, позволили
установить ресурсы узлов и деталей и
характеристики безотказности компрессоров, на основе
которых в настоящее время в институте
заканчивается разработка системы
планово-предупредительного ремонта холодильного (фреонового)
оборудования.
специального сосуда, в который подается в
небольших количествах вода от конденсаторов.
Это позволило своевременно обнаружить утечку
фреона при нарушении герметичности трубки
одного из конденсаторов.
Более чем двадцатилетний опыт эксплуатации
судовых фреоновых холодильных установок,
прошедших всестороннюю проверку в сложных
условиях океанического рыболовства,
убедительно свидетельствует о том, что они
обеспечивают безопасные условия работы, а также
снижение капитальных и эксплуатационных
расходов по сравнению с аммиачными установками.
В связи с этим почти на всех проектируемых
и строящихся в настоящее время для
рыбопромышленного флота рефрижераторных судах
(типов «Меридиан», «Горизонт», «Баренцево море»
и др.) в качестве холодильного агента применяют
фреоны, в первую очередь, фреон-22.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Правила классификации и постройки морских
судов. Ч. XII. «Холодильные установки». Л., «Транспорт»»
1970.
2. Кан А. В., Бестужев А. С, Ионов А. Г.
Автоматический газоанализатор для определения
утечек фреона.— «Холодильная техника», 1971, № 4,
с. 52—53.
3. Me льде р Л. 3., Ионов А. Г. О работе
фреоновой холодильной установки БМРТ «Гижига».—
«Рыбное хозяйство», 1971, № 7, с. 30—31.
4. К а н А. В., Ионов А. Г. Особенности
холодильной установки с винтовыми компрессорами на судах
типа «Амурский залив».— «Холодильная техника», 1972,
N2 9, с. 19—21.
Система планово-предупредительного ремонта
(ППР) предусматривает:
межремонтное обслуживание, состоящее из
технических уходов (ежедневных и декадных)
и профилактических осмотров @).
плановые ремонты—малые (М) (текущие),
средние (С) и капитальные (К).
Основные определения видов
профилактического обслуживания и ремонтов приведены в
работах [3—5].
Структура ремонтного цикла разработана по
методике, изложенной ранее [3].
На рисунке показана структура ремонтных
циклов для фреоновых компрессоров, ремонт
Структура ремонтного цикла и содержание ремонтных работ
по фреоновым компрессорам
14
Структур? ремонтных циклов (в часах):
а — бессальниковые компрессоры ФВБС4. 2ФВБС4, ФУБС9,
2ФУБС9, ФУУБС18, 2ФУУБС18; б — бессальниковые
компрессоры ФВБС6, 2ФВБС6, ФУБС12, 2ФУБС12, ФУУБС25,
2ФУУБС25 и сальниковые компрессоры ФВ6, ФУ12, ФУУ25
с частотой вращения 1440 об/мин; в — ^компрессоры ФВ20,
ФУ40, ФУБС40 и ФУУ80; г — компрессоры **ФВ 12, ФУ25,
2ФВ19, 4ФУ19. ФУ175 и ФУУ350.
которых осуществляется на местах
эксплуатации *. Среднегодовая наработка и срок
амортизации для этих компрессоров указаны в табл. 1.
В табл. 2 для сравнения приведены
разработанные НИИхиммашем [6] и предлагаемые
ВНИИхолодмашем структуры ремонтных
циклов фреоновых/, поршневых компрессоров.
* В статье не рассматриваются фреоновые сальниковые
низкооборотные компрессоры с ходом поршня 50 мм,
применяемые в холодильных установках в системах
торговли и общественного питания, обслуживание и ремонт
которых производятся специализированными ремонтно-
монтажными комбинатами республиканских трестов «Торг-
монтаж».
г 1 Таблица2
Марка
базового
компрессора
2ФУБС9
ФУ12 1
2ФУБС12
ФУ40
ФУ25
ФУ 175
4ФУ19
Вид ремонта
К
с
м
О
к
с
м
О
к
с
м
О
к
с
м
О
! к
с
м
О
к
с
м
О
Межремонтный (меж-
осмотровый) период,
ч
НИИхим-
маш
—
—
25 920
8 640
720
8 640
2 160
720
—
17 280
4 320
720
ВНИИхо-
лод.лаш
30 000
15 000
7 500
2 500
30000
10 000
5 000
2 500
24 000
12 000
6 000
2 000
24 000
12 000
4 000
1330
24000
1 12 000
4 000
j 1330
24 000
12 000
1 4 000
1330
Число ремонтов и
осмотров за
ремонтный цикл
НИИхим-
маш |
—
—
2
35
3
8
з
23
ВНИИхо-
лодмаш
1
2
8
2
3
6
1
2
8
1
4
12
1
4
12
1
4
12
Ход
поршня
компрессора, мм
50
70
80
130
140
Марка
компрессора
ФВБС4
2ФВБС4
ФУБС9
2ФУБС9
ФУУБС18
2ФУУБС18
ФВ6
ФВБС6
2ФВБС6
ФУ12
ФУБС12
2ФУБС12
ФУУ25
ФУУБС25
2ФУУБС25
ФВ20
ФУ40
ФУУ80
ФУБС40
ФВ12
ФУ25
ФУ175
j ФУУ350
2ФВ19
4ФУ19
Частота
вращения,
об/мин
980
1440
1440
960
960
720
Среднегодовая
наработка, ч
2000—2500
2500—3000
До 5000
До 3000
3500
3500
Срок
амортизации, год
10
15
15
15
15
к
с
0 0 М 0 ¦ 0 1 0 0 М
II 1 1 1 1 1 1
2500 \ . -cm
1 * 7500
75000
30000
а
0
1
к
0 1
1
к' О М О \С О М 0 \С О М О К"
_ш
J L
J L
/оооо
о о м о о ; о о м о о
J I I 1_| I I I L_
Щ0
W0.
12000
2ШО
в
Ks 0 0MG0M000. 0 0M00M00\K
I I i 1 1 I I I I I I I i I I I
12000
2^000
is
Таблица 3
Вид ремонтных работ
Профилактический осмотр
демонтаж всасывающих и
нагнетательных клапанов (клапанных досок)
демонтаж шатунно-поршневых групп
демонтаж масляных и газовых
фильтров
разборка шатунно-поршневых групп
разборка всасывающих и
нагнетательных клапанов, осмотр и замена
дефектных деталей
промывка и очистка всех
демонтированных деталей
осмотр поршневых колец с заменой
колец, имеющих дефекты
регулировка (перетяжка) шатунных
подшипников
проверка состояния крепежных
деталей и их подтяжка
смена смазочного масла
сборка, испытание и проверка
герметичности компрессора
Малый ремонт — проводятся все
работы профилактического осмотра
и, кроме того:
демонтаж и разборка
шатунно-поршневых групп, всасывающего и
нагнетательного запорных вентилей
демонтаж и разборка узла сальника
демонтаж и разборка клеммника
электродвигателя (для бессальнико-
вых компрессоров) с заменой деталей,
имеющих дефекты, проверка зазора
между статором и ротором и
проверка изоляции обмоток статора
замена всех клапанных пластин
замена части клапанных пружин,
направляющих, втулок
замена поршневых колец
замена уплотнительного элемента
предохранительного клапана и его
тарировка
осмотр деталей сальника, замена
резиновых колец, прокладок и
диафрагм (для компрессоров с ходом
поршня 80 мм), притирка трущихся
деталей сальника
осмотр и устранение рисок, натиров,
наволакивания металла на
поверхности втулок верхних головок
шатунов, поршневых пальцев, шатунных
вкладышей (баббитовых заливок
шатуна), гильз цилиндров (блок
цилиндров)
Проверка удлинения шатунных
болтов и наличия мнкротрещин в них
перезаливка баббита (или
перевулканизация резины) седел запорных
клапанов
зачистка (шлифовка) шеек
коленчатого вала (вручную)
промывка и очистка картера,
всасывающих и нагнетательных полостей
Компрессоры с
ходом поршня, мм
50
+
—
+
—
+
+
—
1 —
+
| +
+
+
—
+
+
+
—
—
—
+
+
+
+
+
70
+
—
+
—
+
+
—
—
+
+
+
+
+
+
+
+
—
+
+
+
+
+
+
+
80
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
I —
+
+
+
+
+
+ |
+
+
+
+
1
130
и 140
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
+
—
+
—
+
+
+
+
+
+
+
+
16
Продолжение
Вид ремонтных работ
Средний ремонт — проводятся все
работы малого ремонта и, кроме
того:
демонтаж и разборка масляного
насоса с ревизией его деталей
демонтаж и разборка узла сальника,
замена резиновых прокладок и
ревизия трущихся деталей
замена или перезаливка вкладышей
шатуна
перезаливка баббитового слоя шатуна
замена вкладышей шатуна
замена вкладышей шатуна или
регулировка зазора между коленчатым
валом и шатуном (возможна
перезаливка баббитового слоя шатуна)
замена втулок верхней головки
шатуна, поршневых пальцев, трушихся
деталей сальника
замена части седел, розеток
всасывающего и нагнетательного клапанов
и буферных пружин, имеющих
усадку более 5 мм (для компрессоров с
ходом поршня 130 мм)
замена резиновой оболочки муфты
окраска отремонтированного
компрессора
Капитальный ремонт— проводятся все
работы среднего ремонта и, кроме
того:
полная разборка компрессора с де-
монтажом коленчатого вала и
цилиндровых гильз (блок цилиндров)
замена гильз (блок цилиндров),
поршней, клапанных плит, части деталей
масляного насоса, имеющих
значительный износ
проверка коленчатого вала на
наличие микрогрещин, промывка и
очистка масляных каналов
шлифовка шеек коленчатого вала для
устранения выработки или под
последующий ремонтный размер вкладыша
(под последующую перезаливку
баббитового слоя шатуна)
замена коренных подшипников
качения, болтов противовеса и шатунных
болтов
Компресс
дом пор
50
+
+
—
—
—
+
+
+
—
+
+
+
+
+
+
70
+
—
—
—
+
—
+
+
+
+
+
+
+
+
+
оры
>шня,
80
+
—
—
+
—
—
+
+
+
+
+
+
+
+
+
с хо-
мм
130
и 140
+
—
+
—
—
—
+
4-
+
+
+
+
+
+
+
Примечание. Преобладающая часть фреоновых
компрессоров с ходом поршня 50 мм при среднегодовой наработке, не
превышающей 2500 ч, не вырабатывает за срок амортизации
ресурс до капитального ремонта, поэтому должна списываться
(сдаваться в металлолом), однако объем и «~олерЖание
капитального ремонта для них указаны, так каК °^еднегодовая
наработка отдельных моделей машин на ба^е к°мпресссров этой
группы, например крановых кондиционеров, достигает в ряде
елучаев более 6000 ч, и они безусловно подлежат в течение
срока амортизации одному капитальному ремонту.
Таблица 4
Сопряжение
Поршень—гильза
цилиндра
Коленчатый
вал—шатунный подшипник
Поршневой
палец—втулка верхней головки
шатуна
Поршневой
палец—бобышка поршня
Поршень—кольцо
компрессионное
•
Поршень—кольцо масло-
съемное
Зазор в замке
поршневого кольца
Ход
поршня
компрессора, мм
50
70
130 |
50
70
130
50 |
70 |
130 |
50
70
130
50
70
130
50
70
130
50
70
130
Начальный зазор
по чертежу, мм
0,05—0,13
0,04—0,155
0,38—0,495
0,025—0,063
(баббитовая
заливка)
0,014—0,053
(вкладыш)
0,026—0,070
0,040—0,110
0,0025—0,0075
0,028—0,050
0,030—0,067
Натяг
0,005—0,0055
Натяг
0—0,01
Натяг
0,033—0,071
(верхнее)
0,019—0,057
(нижнее)
0,035—0,072
(верхнее, нижнее)
0,045-0,085
0,022—0,069
0,035—0,080
0,045—0,085
0,2—0,4
0,15—0,45
0,6—0,9
Зазор, при котором
допускается дальнейшая
эксплуатация сопряжения без
замены или ремонта деталей
вид
ремонта
С
м
м
м
с
м
о
с
м
о
! с
м
о
величина зазора
(не более), мм
0,29
0,33
0,65
0,1
0,09
0,095
Зазор
регулируется до исходного
значения
0,03
0,075
0,11
0,020
0,034
—
0,10
0,09
0,11
0,12
0,09
0,10
0,10
1,7
2,5
2,2
Предельно допусти- 1
мый зазор, по
достижении которого
детали в сопряжении 1
восстанавливаются
виц
ремонта
К
с
с
с
к
с
м
к
с
м
к
с
м
величина
предельно
допустимого
зазора, мм
0,35
0,40
0,90
0,12
0,12
0,12
0,15
0,05
0,1
0,15
0,075
0,080
—
0,15
0,15
0,15
0,15
0,12
0,12
0,12
2,5
3,0
3,0
Рекомендуемый зазор
после
восстановления при
ремонте (не
более), мм
0,1
0,12
0,44
0,04
0,03
0,045
0,08
0,005
0,03
0,04
Натяг
0,005
Натяг
0,005
—
0,05
0,04
0,05
0,06
0,045
! 0,06
0,07
0,3'
0,3
0,7
2 Холодильная техника № 5
!7
Из табл. 2 видно, что в структуре ремонтного
цикла, разработанной НИИхиммашем, не
предусмотрено проведения профилактических
осмотров, являющихся действенным мероприятием
для предупреждения возникновения внезапных
отказов в межремонтный период.
Предлагаемая ВНИИхолодмашем структура
ремонтного цикла, на наш взгляд, более полно
и точно учитывает реальные процессы
изнашивания и разрушения узлов и деталей
холодильных компрессоров. Она должна повысить
эксплуатационную надежность холодильного
оборудования и снизить стоимость его
эксплуатации.
В табл. 3 рассмотрены объемы и содержание
ремотных работ при системе ППР для фреоновых
компрессоров.
При ремонтах измеряют износ деталей и
рассчитывают зазоры в основных сопряжениях,
а также контролируют прогрессирующую
погрешность формы (эллипсность) ряда деталей
в целях своевременного устранения
отрицательного влияния износа на работоспособность
компрессоров.
Если зазоры и эллипсность достигли
предельно допустимых значений, производят
регулировку, ремонт или замену деталей для
восстановления их первоначальных значений.
В табл. 4 и 5 приведены величины зазоров
в основных сопряжениях и допустимой
эллипсности ряда основных деталей фреоновых
компрессоров с ходом поршня 50, 70 и 130 мм.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Результаты ресурсных испытаний фреоновых
холодильных компрессоров.— «Холодильная техника»,
1973, № 6, с. 7—11. Авт.: Э. М. Бежанишвили, В. И.
Смыслов, М. П. Кашкин, М. А. Малахова, А. В.
Мишин, В. И. Яковлев.
2. Результаты длительных ресурсных испытаний
компрессора ФУУ80.— «Холодильная техника», 1974,
№ 2, с. 17—22. Авт.: Э. М. Бежанишвили, Н. В.
Романовский, М. П. Кашкин, В. И. Акимов.
3. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.
Структура ремонтных циклов холодильного
оборудования.— «Холодильная техника», 1970, № 12, с. 14—17.
4. Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г.
Ремонт аммиачного холодильного оборудования.—
«Холодильная техника», 1973, № 2, с. 48—53.
Таблица 5
Деталь |
Шатунная шейка
коленчатого вала
Гильза цилиндра
(блок)
Поршень
(отверстие под палец)
Поршневой палец
Втулка верхней
головки шатуна
Ход поршня компрессора,
мм
50
70
130
50
70
130
50
70
130
50
70
130
50
70
130
Эллипсность (начальная 1
погрешность формы) по
чертежу, мм
0,02
0,015
0,02
0,02
0,025
0,0225
0,01
0,0025
0,015
0,0025
0,0025
0,003
0,01
|0,011
10,005
Эллипсность,
при которой
допускается
дальнейшая
эксплуатация
(без замены)
вид ремонта
К
с
с
М
м
величина
эллипсности
(не более),
мм
0,035
0,035
0,04
0,04
0,04
0,05
0,02
0,02
—
0,01
0,01
0,01
0,02
0,04
0,04
пустимая эл-
и которой
ется или
1ется|до ис-
ния, мм
Предельно до
липсность, пр
деталь заменя
восстанавливс
ходного значе
0,05
0,05
0,06
0,06
0,08
0,1
0,03
0,03
—
0,015
1 0,02
| 0,02
1 0,03
1 0,06
1 0,08
5. Руководство по ремонту холодильного
оборудования. Под ред. Ш. Н. Кобулашвили. М., «Пищевая
промышленность», 1973.
6. Система планово-предупредительного ремонта
химического оборудования и транспортных средств на
предприятиях химической и нефтехимической
промышленности. М., НИИТЭхим, 1967.
¦
УДК 621.565.945
Интенсификация процесса оттаивания воздухоохладителей
Ю. И. КОЛОТИЙ, Ю. Я. СЕНЯГИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Применяемые в настоящее время на
распределительных и производственных холодильниках
способы оттаивания промышленных
воздухоохладителей горячими парами хладагента [1—3]
^требуют обязательного слива хладагента,
сконденсировавшегося при оттаивании в батарее
воздухоохладителя, в дренажный ресивер. При
автоматическом оттаивании предусматривается
гидравлический затвор, пропускающий из
воздухоохладителя в дренажный ресивер только
жидкий хладагент (например, поплавковый
регулятор уровня высокого давления ПРУДВ).
Кроме того, перед подачей в батарею
воздухоохладителя горячих паров жидкий хладагент
из нее необходимо дренировать, что увеличивает
продолжительность оттаивания на 15—20 мин.
Из дренажного ресивера жидкий хладагент
после оттаивания удаляется путем передавливания,
а это требует дополнительных затрат труда
и времени.
Во ВНИХИ разработан способ оттаивания
промышленных воздухоохладителей горячими
парами хладагента, исключающий установку
автоматического гидравлического затвора и слив
хладагента в дренажный ресивер. Это
достигается благодаря тому, что конденсат из батареи
воздухоохладителя при оттаивании сливают в
линейный ресивер. Сущность нового способа
поясняет схема, представленная на рисунке.
В режиме охлаждения открыты соленоидные
вентили 1, 2, установленные на трубопроводе 3
подачи жидкого хладагента в батарею
воздухоохладителя и трубопроводе 4 отсасывания паров
хладагента. Из компрессора горячие пары по
трубопроводу 5 проходят в конденсатор 6.
Из конденсатора жидкий хладагент по
трубопроводу 7 сливается в линейный ресивер 8,
а из него поступает в систему охлаждения.
В начале цикла оттаивания отключают
вентилятор 9, соленоидные вентили 1, 2 и включают
вентили 10, 11, установленные на
трубопроводах 12, 13.
В первоначальный момент оттаивания
вследствие разности давлений горячие пары
хладагента после компрессора по трубопроводу 12
через вентиль 10 подаются в верхнюю часть
батареи 14, а через вентиль 11 по трубопроводу 13
пары поступают из линейного ресивера 8 в
нижнюю часть батареи, где нагревают жидкий хлад-
Схема оттай
вания возду
хоохладите-
ля.
агент. Следовательно, вначале оттаивание
верхней зоны батареи воздухоохладителя
осуществляется горячими парами, а нижней зоны —
теплым жидким хладагентом. После
выравнивания давлений в батарее, конденсаторе и
линейном ресивере жидкий хладагент по
трубопроводу 13 через вентиль 11 за счет статического
напора сливается в линейный ресивер 8, а
оттаивание продолжается только горячими парами
хладагента, проходящими в батарею 14 по
трубопроводу 12.
Для создания статического напора жидкости
разность высот между осью нижнего ряда труб
батареи и верхней образующей линейного
ресивера должна быть не менее 1,5—2 м.
Предлагаемый способ оттаивания
воздухоохладителей позволяет исключить недостатки,
присущие оттаиванию воздухоохладителей с
применением дренажных ресиверов.
Испытания нового способа оттаивания на
стенде ВНИХИ показали, что он технически
и экономически целесообразен. Способ прост
и надежен. Экономическая эффективность его
внедрения составит 1500—2000 руб. в год в
расчете на один воздухоохладитель.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ко лот и й Ю. И. Автоматическое дренирование
жидкости при оттаивании воздухоохладителей.—
«Холодильная техника», 1968, №7, с. 41.
2. К о л о т и й Ю. И. Автоматизация напольных
воздухоохладителей.— «Мясная индустрия СССР», 1968,
№ 10, с. 15—18.
3. Гоголин А. А. КолотийЮ. И. Оттаивание
воздухоохладителей. ЦНИИТЭИмясомолпром СССР,
1972, с. 46—49.
2*
19
УДК 536.24
Малогабаритные датчики для измерения тепловых потоков
Канд. техн. наук М. М. ГОЛЯНД, А. С. ПИВИНСКИЙ
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
При теплотехнических испытаниях плоских
изоляционных ограждений холодильников чаще
всего применяются выпускаемые ЛТИХП
дисковые датчики тепловых потоков (ДТП)
диаметром 300 и толщиной 10 мм, при испытаниях
изолированных трубопроводов — ленточные
(пояса Шмидта) размером 600x60x6 мм.
Воспринимающим элементом у ДТП служит
многоспайная дифференциальная термобатарея из
железо-копелевых электродов, измеряющая
температурный перепад в рабочем слое датчика.
Показатели внешней характеристики ДТП —
чувствительность Sgt к тепловому потоку или
постоянную Cgt и температурный коэффициент
\х этих величин — определяют тарировкой при
стационарном тепловом потоке.
Указанным датчикам свойственны некоторые
недостатки. Выбор конструктивных элементов
далек от оптимума. Велик разброс значений
чувствительности у отдельных ДТП. В процессе
измерения теплопотерь датчики вызывают
локальные изменения полей температуры и
потоков в поверхностном слое контролируемого
ограждения.
Крупным минусом являются также большие
габаритные размеры ДТП. С развитием
сборно-каркасного строительства, усложнением
изоляционных конструкций, наличием выступающих
элементов и закладных металлических деталей
появилась настоятельная необходимость в
измерении локальных теплопритоков в условиях
заметно неоднородного поля. Для этой цели
нужны малогабаритные ДТП.
В лаборатории тепловой изоляции ЛТИХП
за последние годы С. Е. Лившицыным
разработано несколько вариантов конструкций
малогабаритных датчиков тепловых потоков (МДТП).
Усовершенствованы кондуктометры и методика
тарировки, а также исследовано поведение
датчиков на объекте контроля.
МДТП могут быть использованы при
испытании изолированных ограждений транспортных
холодильных установок, торгового холодильного
оборудования и других изолированных
ограждений с тепловыми мостиками.
Схематически МДТП показан на рис. 1.
Датчик имеет форму диска, благодаря этому
исключаются трудноучитываемые влияния углов.
Датчик состоит из двух зон: рабочей, размером
5x6 мм, на которой расположена
дифференциальная термобатарея, состоящая из 24
последовательно соединенных термопар, и охранной.
Общий диаметр диска датчика 35 мм
Рис. 1. Схематическое изображение малогабаритного
датчика тепловых потоков:
/ — охранная зона; 2 — рабочая зона; 3 — термистор МТ-54;
4 — контур унификации.
При создании датчика необходимо путем
целесообразного выбора конструктивных элементов
добиваться наибольшей его чувствительности
к тепловому потоку. Последняя у ДТП с
термобатареей интерпретируется как отношение
приращения dEg термо-э. д. с. батареи к
изменению dg теплового потока, т. е.
1 dEg ист/лДр xd/FpAp
Sgt- ¦—¦ —
Cgt
dSi Scnbp
Scnh
cn^p
A)
где для ДТП с электродами, прошитыми сквозь
толщу рабочего слоя,
An — А»
«(Wfi+Wgg)
45(
СП
B)
В уравнениях A)—B) приняты обозначения:
к — коэффициент снижения термо-э. д. с.
одиночной термопары (у ДТП диаметром
300 мм и = 0,9);
ot — локальная чувствительность одиночной
термопары при температуре i, мВ/К;
п— число односторонних спаев термобатареи;
Ар — толщина рабочего слоя, м;
Sen — площадь, приходящаяся на один спай, мв;
Хр — эффективная теплопроводность рабочего
слоя, Вт/(м-К);
fp — площадь рабочего слоя, м2;
Кр — объем рабочего слоя, м3;
^ос» ^Э1» кэг — теплопроводность основы рабочего слоя
и электродов, Вт/(м-К);
dsii da2 — Диаметры электродов, м.
Когда уменьшаются размеры ДТП, то
значение SgtJ как следует из уравнения A)т падает
пропорционально изменению объема Ур рабочего
слоя. Например, у МДТП Ex6x3 мм) с объемом
Ур в 3000 раз меньшим, чем у ДТП диаметром
20
300 мм, чувствительность снижается до 0,2—
0,5 мкВ-м2/Вт.
Само по себе измерение таких малых термо-
э. д. с. не представляет проблемы, так как
отечественная приборостроительная
промышленность освоила серийный выпуск переносных
многопредельных микровольтметров В2-11 с
наименьшими пределами измерений — 0—30, 0—
100, 0—300 мкВ и т. д. до 0—1 В. Однако при
столь резком снижении показаний ДТП
начинает заметно сказываться влияние паразитных
термо-э. д. с. в измерительной цепи. Поэтому
> у опытных образцов МДТП чувствительность
доведена до 10—25 мкВ»м2/Вт без увеличения
размеров за счет оптимальных соотношений,
выраженных уравнениями A) и B).
Для основы МДТП выбран материал с низкой
теплопроводностью Яос; вместо железного
электрода принят электрод из нихрома со значением
Яэ в 4 раза меньшим и со значением at в 1,2
раза большим; диаметр электродов dQ уменьшен
с 0,3 до 0,06 мм, а площадь Scn в 25—30 раз.
В результате чувствительность на единицу
объема Sgt /Vp возросла в 60—90 раз.
Характеристики датчиков приведены ниже:
Диаметр, мм
Толщина общая, мм
Толщина рабочей зоны, мм
Площадь рабочей зоны, мм2
Площадь охранной зоны, мм2
Объем рабочего слоя, мм3
Отношение площади
охранной зоны к площади
рабочей зоны
Материал датчика
Материал электродов
Диаметр электродов, мм
Число односторонних
термоэлементов, шт.
Чувствительность датчика,
мкВ-м2/Вт
ДТП
300
10
6
33 000
37 600
198 000
1,14
Резина
Железо-ко-
пель
0,3
700
345
МДТП
35
3
2
30
930
60
31
Оргстекло
Нихром-кон-
стантан
0,06—0,07
24
8,6
Датчики чрезвычайно чувствительны к
изменениям температуры воздуха около них,
поэтому во время испытаний стремятся к
максимальной стабильности температуры в помещении, где
они установлены, и никогда не ограничиваются
единичными измерениями. Стабильность
температуры особенно необходима при измерении
малых тепловых потоков.
При наложении датчика на поверхность
контролируемого ограждения происходит некоторое
искажение температурного поля, вызываемое
ограниченными размерами датчика и
возникновением дополнительного термического
сопротивления. Плотность теплового потока под
датчиком уменьшается (рис. 2), Устраняется это
явление с помощью охранной зоны. В
малогабаритном датчике (см. выше) отношение площади
Рис. 2. Распределение температурного поля при
наложении МДТГГна ограждение:
' — контролируемое ограждение; 2 — датчик теплового потока.
охранной зоны к площади рабочей зоны
составляет 31, в то время как в ДТП — только 1,14.
Как показали исследования, восстановление
температурного поля ограждения при наложении
малогабаритного датчика, в виду его малой
массы, происходит уже через 20 мин.
Продолжительность испытаний при
непрерывной автоматической записи термо-э. д. с.
регистрирующим многоточечным
потенциометром или записи показаний через каждые 10 мин
неавтоматическим потенциометром можно
ограничить 3—4 ч. Испытания можно заканчивать
при условии равенства температуры воздуха
в помещении, где установлен МДТП, и
теплового потока в начале и в конце испытаний.
Перед промышленными испытаниями
изолированных ограждений, покрытых
металлическим листом или кожухом, последние снимают
или, если это невозможно сделать, увеличивают
охранную зону в 8—10 раз.
Исследование датчиков на объектах было
проведено во время промышленных испытаний
набора тепловой изоляции (рис. 3) второго дна
рефрижераторных трюмов № 1 и 2 РМБ
«Пятидесятилетие СССР»». Были испытаны оба типа
датчиков — ДТП и МДТП.
В качестве вторичных приборов
использовались: для ДТП — потенциометр переносный по-
Рис. 3. Схема набора тепловой изоляции:
/¦—лаги из сосновых досокЛ 6 = 0,05 м, X =0,46 Вт/(м.К);
2 — изоляционный материал ПСБ-С, 6 = 0,2 м, К —¦
¦«0,04 Вт/(м.К); 3— изоляционный материал ФС7-2» 6=0,05 м,
X =0,069 Вт/(м.К); 4 — второе дно трюма.
21
стоянного тока типа ПП-63 (ГОСТ 9245—68),
для МДТП— гальванометр типа М-195/1 (ГОСТ
7324—68).
Схемы расположения датчиков в трюмах № 1
и 2 показаны на рис. 4. В каждом трюме
?
9000
8 т
-Ф-
§1
3600
м
П
П
Ач
П
П
3600
т.
//•¦
•*Г
ш
и щ
Рис. 4. Схема расположения датчиков в трюме № 1 (а)
и № 2 (б):
I—VI — стандартные датчики ДТП; /—/2 — малогабаритные
датчики МДТП.
было установлено по три датчика ДТП и шесть
МДТП. Датчики устанавливались в местах
отсутствия лагов и других элементов крепления
обшивки по двум диагоналям.
В связи с тем что внутренняя обшивка
изоляции выполнена из металлического листа,
датчики были снабжены дополнительной охранной
зоной: для ДТП из резины толщиной 10 мм
размером 700x700 мм; для МДТП— из оргстекла
толщиной 3 мм размером 150x150 мм. Таким
образом, отношение площади охранной зоны
к площади рабочей зоны составляло 14,9 для
ДТП и 750 для МДТП. N
Измерения проводили в течение суток.
Среднее значение теплового потока,
установленное с помощью ДТП, 9=4,24 Вт/м2; с
помощью МДТП — 9=4,86 Вт/м2.
Теплопритоки, определенные с помощью
МДТП, получились примерно на 10% больше.
Это объясняется тем, что МДТП, имея
значительно ббльшую охранную зону, показали более
точную величину теплопритоков.
Средний перепад температур в период
испытаний составлял 26° С.
Средний коэффициент теплопередачи второго
дна рефрижераторных трюмов, Вт/(м2-К),
6 =
Я 4,86
А* ц~~ 26
1,3 = 0,24,
гдет| = 1,3 — коэффициент, учитывающий влияние
лагов и элементов крепления зашивки.
Расчетный коэффициент теплопередачи
второго дна рефрижераторного трюма k=
=0,22 Вт/(м2.К).
Проведенные исследования показали, что
малогабаритный датчик может быть применен
в промышленных испытаниях ограждений
холодильных и других сооружений с тепловыми
мостиками. Малый размер датчика позволяет
определить локальные теплопритоки небольших
по размеру ограждений. Малая масса дает
возможность начать измерения, после наложения
его на контролируемую поверхность, через
20 мин, а время испытаний ограничить 3—4 ч,
при непрерывной автоматической записи тер-
мо-э. д. с. Охранная зона значительных
размеров надежно обеспечивает правильное
измерение теплопритоков.
УДК 621.5.044.001.24
К расчету конденсаторов воздушного охлаждения большой
производительности
Канд. техн. наук К. Д. КАН
Московский институт химического машиностроения
Сокращение потребления пресной воды является
одной из важнейших проблем народного
хозяйства Советского Союза. В последнее
десятилетие ряд ведущих отраслей промышленности —
энергетическая, нефтеперерабатывающая,
нефтехимическая, химическая — осуществляет
переход от водяного охлаждения к воздушному.
Холодильным машиностроением освоен
выпуск конденсаторов воздушного охлаждения
(КВО), которые находят широкое применение.
Они имеют известные преимущества по
сравнению с конденсаторами водяного и водовоздуш-
ного охлаждения. На химических и
нефтехимических предприятиях Советского Союза в
настоящее время эксплуатируются холодильные
установки с КВО производительностью 10—20
млн. ккал/ч в одном агрегате.
В качестве КВО холодильных машин могут
быть с успехом использованы аппараты
воздушного охлаждения горизонтального и
зигзагообразного типов АВГ и АВЗ (рис. 1)
общепромышленного назначения поверхностью от 850 до
7500 м2 в одном агрегате, выпускаемые серийно.
Характеристика и номенклатура аппаратов
приведены в работе [1 ].
Рис. 1. Аппарат воздушного охлаждения типа АВЗ:
/ — электродвигатель; 2 — привод вентилятора;; 3 — колесо
вентилятора; 4 — узел увлажнения воздуха; б — диффузор;
6 — жалюзи; 7 — секции.
В аппаратах применены унифицированные
биметаллические трубы, состоящие из основной
внутренней гладкой трубы диаметром 25x2 мм
из ст. 10 и наружной ребристой трубы из сплава
АМг2. /Коэффициент увеличения поверхности
труб ф = FJFm = 19,6, коэффициент оребре-
ния г|) = FU/F0G = 14,6. V
Тепловой расчет КВО сводится к определению
теплопередающих поверхностей по известным
уравнениям теплопередачи.
Приведенный коэффициент теплоотдачи со
стороны воздуха ан с учетом термических
сопротивлений материала стенок труб, наружной
и внутренней, и контакта между ними находится
по методике [2].
При расчете коэффициента теплоотдачи со
стороны конденсирующегося агента аа
необходимо учитывать влияние перегрева паров на
входе в конденсатор.
Крупные КВО в составе турбокомпрессорных
холодильных машин в летних условиях
работают при весьма высоких температурах
конденсации: 45—50° С, а иногда и 55° С. В связи
с повышенными давлениями конденсации и
относительно низкими значениями адиабатного
к. п. д. температура нагнетания для таких
агентов, как пропан, пропилен, фреон-22 и др.,
достигает 120—150° С. В этом случае отношение
количества тепла от перегретого пара к
количеству тепла конденсации может составить
существенную величину, равную 0,25—0,5, _._-
При скорости паров на входе в аппарат менее
2 м/с и перегреве пара на 10° С коэффициент
теплоотдачи возрастает на 2% [3], при
перегреве на 40° С— на 8% [4—8]. Как видим, малая
величина перегрева, а также низкая скорость
паров на входе в аппарат оказывают небольшое
влияние на коэффициент теплоотдачи. В связи
с этим рекомендуется [3, 4 ] учитывать влияние
перегрева путем повышения значения скрытой
теплоты конденсации на величину теплоты
перегрева паров.
В интенсифицированных КВО скорости пара
доходят до 10—15 м/с. При таких скоростях
для зоны перегретого пара коэффициенты
теплоотдачи [ккал/(ч-м2)] следует определять по
соответствующим формулам конвективного
теплообмена [5]:
«;-0,021-*=-Re;-«Pr:->,
23
или иначе
а,=Л(шр)ип-
0,8
(О
где Л — коэффициент, зависящий от теплофизических
свойств пара и внутреннего диаметра трубы dt
равного 21 мм; при ^ = 40±10°С значение А
для аммиака равно 11,5 для пропана — 8,8,
пропилена — 8,4, фреона-22 — 4,2, фреона-12 —
4,0;
(юр)п — массовая скорость пара, кг/(с-м2).
Коэффициент теплоотдачи при конденсации
насыщенных паров для короткошланговых
аппаратов (одноходовых) с отношением длины трубы
к ее внутреннему диаметру L/d<400 на
основании экспериментальных данных для фреонов-12,
22 и 142 [3] и данных для фреона-22 [4] может
быть вычислен по следующему уравнению:
-.Л - 0,67Bd-°'25A^-°'25=0,59 вьзз^-о.зз х
B)
-0,33
Если d=2l мм, плотность теплового потока,
отнесенная к наружной поверхности, [ккал/(чХ
Хм2)]
д'н = 0,09 ВДГК0'75,
где В
= I/ —— — коэффициент, зависящий от
физических свойств холодильного
агента;
г9 р, %, ii — теплота парообразования,
плотность, теплопроводность и
динамическая вязкость жидкого
холодильного агента;
А*к = ^к — ^ст — разность между температурами
конденсации и стенки трубы.
Коэффициент теплоотдачи при конденсации
насыщенных паров для длинношланговых
аппаратов с L/<?>400, без свободного стока
сконденсированной жидкости, по данным [6, 7 ] для
фреона-22
аа = 0,49 ?d-°'25 Д/;-°.153 = 0,129 5l>33 x
X d-0,33^-0.18 C)
и, если d=2l мм,
q\ = 0,065 5АГК0»847.
Учитывая отсутствие экспериментальных
данных для конденсации в трубах пропана и
пропилена, а также близость этих веществ к фрео-
нам в термодинамическом отношении, можно
рекомендовать приведенные зависимости и для
предварительных расчетов а'а и q'H пропана
и пропилена. Соответствующие этим случаям
значения коэффициента В представлены на
рис. 2.
Надежных данных, определяющих
коэффициент теплоотдачи при конденсации аммиака,
в настоящее время также нет, поэтому для
ориентировочных расчетов рекомендуется
пользоваться зависимостью [7]
:7250 d~0'
aa"=1820d-0'25 At"-°>lQ7
,33^0,2D)
24
шг
18
16
1
I
!«
10
1
т—^
3
ч
10
го
зо
4/7
50 Ь„ГС
Рис. 2.Зависимость коэффициента В от температуры
конденсации для различных холодильных агентов:
/ — пропилен; 2 — пропан; 3 — фреон-22; 4 — фреон-12.
ИЛИ
?н = 2455 AfK0-*™.
Проследим влияние перегрева пара при
следующих условиях: холодильный агент фреон-22,
температура конденсации 40° С, скорость
воздуха 10 м/с, аппарат шестирядный, один ряд
зоны перегрева, пять рядов зоны конденсации,
скорость пара зоны перегрева 10 м/с, зоны
конденсации 2 м/с.
Зона перегрева рассчитывается по
уравнению A), зона конденсации — по уравнению C).
Результаты расчетов представлены на рис. 3.
Из рис. 3 видно, что в зоне конденсации,
например, при 9^ = 10° С q"n = 300 ккал/(ч-м2),
а при А*; = 4° С q'BH = 8000 ккал/(ч-м2) [а* =
== 2000 ккал/(ч-м2)]. В зоне перегрева значения
0^ и Д^ более высокие. Соответственно выше
величины q'H и qBH. Например, при 9К = 40° С
qH = 800 ккал/(ч-м2), а при М'к - 20° С qBH =
^~ 15000 ккал/(ч-м2) [<ха = 750 ккал/(ч-м2) ].
В зависимости от соотношения между теплом
конденсации и теплом перегрева получается тот
или иной расчетный выигрыш в теплопередаю-
щей поверхности.
Повышение скорости в зоне перегрева и
конденсации вызывает соответственно падение
давления, которое может быть определено из
следующих уравнений:
для зоны перегрева
щ L 9nwu i
9nwl
для зоны конденсации [8.
Ap = 0,015-j-.-3
Рпш?
70
60
50
W
^30
5:
-10
й$
0
7
6
5
л
3
?
3
1
' /
л
Ы
^^
/^ i
i
j
л
j>l
V
$
lx
vr У
A~\ .
У^У
^r
,0/
Лу
ЧХ
/
30-10
so
70
\B0
50
\30
zot
4
9 ^
7
^ Z 3 *t 5 6 78910 15 20 30 W$0
Рис. 3. Зависимость пло!ностей тепловых потоков от
температурных перепадов.
Весьма важен выбор расчетной (проектной)
температуры наружного воздуха.
Рекомендуется [1, 2] за расчетную принимать такую
температуру в местности, которая не может быть
превышена в течение 95% годового времени
(8300 ч) работы холодильной установки. Эта
температура близка к средней температуре
самого жардого месяца в 13 ч.
При пикЬвых температурах целесообразно
пользоваться одним из следующих применяемых
на практике методов снижения давления
конденсации. Первый — метод адиабатического
увлажнения воздуха, обдувающего теплопередаю-
щую поверхность, которое достигается путем
разбрызгивания воды форсунками. При этом
следует применять форсунки специальных типов
для дисперсного распыления воды при
повышенных давлениях (до 20 кгс/см2). Вода подается
перед вентилятором для лучшего смешения
с воздухом. Вода должна быть
дистиллированной во избежание коррозии поверхности КВО.
Система адиабитического увлажнения в
выпускаемых КВО должна быть улучшена и
соответствовать своему назначению. Второй метод
—параллельная или последовательная установка
с КВО конденсатора, охлаждаемого водой.
Поверхность проточного конденсатора и расход
воды в этом случае относительно небольшие.
И третий метод, менее эффективный, заключается
в увеличении расхода воздуха путем
изменения угла атаки лопастей вентилятора.
Для определения оптимальных теплопередаю-
щих поверхностей должны быть известны сред-
нелогарифмический перепад между
температурами конденсирующегося агента и воздуха 9К
и скорость воздуха в узком сечении КВО wY.
Обоснованный выбор этих параметров может
быть сделан в результате техно-экономических
расчетов.
Ниже приведены результаты расчета
оптимизации работы КВО с фреоновой (фреон-12)
и аммиачной турбокомпрессорными
холодильными машинами при минимуме
эксплуатационных расходов в год.
Переменная составляющая годовой стоимости
(руб/год) эксплуатации холодильной машины,
работающей совместно с КВО, в основном
слагается из следующих величин:
Са
где Ск,
ственно компрессора и КВО, руб/год;
Сэ. к» Сэ. в — годовая стоимость расхода
электроэнергии на привод сооответственно
компрессора и вентилятора, руб/год.
Как показали наши расчеты, а также расчеты,
выполненные А. А. Гоголиным [9], первый
член указанного уравнения незначительно
изменяется от условий работы компрессора,
поэтому в дальнейшем его учитывать не будем.
Годовая стоимость эксплуатации КВО
Са = СаПМап (а + р)ап = (8 -
X 1,15@,115 + 0,1) = 0,247 -^- ,
8— 0,375я К/+ 860 л
= 0,247 - ' • jr Qo,
>С СК + Са + Gg.K + СЭ#В
Са — годовая стоимость эксплуатации соответ-
• 0,375л)/^Х
-0,375/г л
л<5ек
Ki
где Сап=(8—-0,375/г) FR—стоимость аппарата типа АВГ
или АВЗ, руб. (по данным
завода-изготовителя );
п — число рядов труб по ходу
воздуха в аппарате;
FH — наружная теплопередающая
поверхность аппарата, м2;
МаП = 1,15 — коэффициент увеличения
стоимости аппарата за счет
монтажа (по данным ВНИИхолодма-
ша);
(а + р)ап — годовые амортизационные
отчисления и отчисления на
текущий ремонт (по справочнику
О 5 [10]);
kH = Awy' — коэффициент теплопередачи
аппарата, ккал/(ч-м2-°С) (принят
в соответствии с графиком на
рис. 4, где значения ан взяты
из работы [2]);
/С*+860 л
QK = —^г— QQ — нагрузка на конденсатор,
д* ккал/ч;
Q0 — холодопроизводительность,
ккал/ч;
Ki — удельная
холодопроизводительность, ккал/(кВт-ч).
Годовая стоимость расхода электроэнергии на
привод компрессора
25
Сэ„ = тСэ/V:
тСэ
9/V9. К :
ЛмЛэ ' Кс
= 1,1тСэ-
Kt
где т — число часов работы компрессора, ч/год;
Сэ — стоимость 1 кВт-ч электроэнергии,
руб/(кВт-ч);
Л^э. к — мощность, потребляемая электродвигателем
компрессора, кВт;
Лм = 0»95 — механический к. п. д. турбокомпрессора;
т)э = 0,96—к. п. д. электродвигателя.
Годовая стоимость расхода электроэнергии на
привод вентилятора КВО
Сэ. в = тСэЛ/
э/vs. в :
= 47.10-6тСэ
:т47.10-вш^6/7нСэ =
^у'1 Я,+ 860
Л0К Ki
Qo»
где N9. в =
КВЯВ
Гв = 3600шу/у = 61,2
102-3600т1ит1э"" М°ЩН0СТЬ» потребляемая
,и ' электродвигателем
вентилятора, кВт;
• расход воздуха, м3/ч;
Щ?н
/у — площадь узкого сечения
КВО, м2;
Нв = 0,155>Шу'6 — сопротивление аппарата ти-
у па АВГ или АВЗ;
т]вт]Э = 0,55 — к. п. д. вентилятора и
электродвигателя.
Отсюда переменная составляющая
эксплуатации, отнесенная к 1 тыс. ккал/ч холодопроизво-
дительности, определится из формулы
1,Ы03тСэ
8 —0,375л Ki + 860
= 247 г-i^tz— • IF. +
л<5ек
+ 47-10-3тСэ
4Л Ki + 860
Ki
Ki
Удельная холодопроизводительность для
турбокомпрессоров может быть выражена
уравнением следующего вида:
Kt = а — btK = а — Ь (8К + 0,5Д/В +
+ *.i),
где a, b — коэффициенты, зависящие от холодильного
агента и температуры кипения;
tK, tBi — температура соответственно конденсации,
воздуха на входе в аппарат, °С.
Выразим нагрев воздуха в аппарате AtB
через интересующие нас параметры:
д* = Ф- = Мк = Aw°/QK = 0,278 -^-в ~
Коэффициенты а и b для фреонового
турбокомпрессора при t0 = —10ч-+10°С, tK =
= 30-f-50° С составляют [11 ]:
а = 4730+16,5/0;
b = 50—0,66 t0.
Для аммиачного турбокомпрессора с
экстраполяцией по температурам конденсации при тех
же температурах кипения коэффициенты а и
b составляют:
а = 5100+16,5 t0\
Ь = 50—0,66 t0.
Известно, что крупные промышленные
холодильные установки работают в течение года^
почти непрерывно, их останавливают лишь на
кратковременный профилактический ремонт,
поэтому приняли т=8000 ч=11 мес. Для 8000 ч
работы в год стоимость электроэнергии Сэ по
двухставочному тарифу [13] составила 1,1-г-
-f-2,3 коп/(кВт-ч). В соответствии с рис. 4
коэффициент А=9 для фреона-12 и А= 11 для аммиака.
"Количество рядов в аппарате принимали
равным 4, 6, 8, температура tBl изменялась от 10
до 40° С. через 10° С. Оптимизация проведена с
помощью ЭЦВМ БЭСМ. Значения 6К и w7
изменялись с шагом 0,5.
"Х^ Результаты расчетов показали, что
переменная составляющая годовой стоимости
эксплуатации, отнесенная к 1 тыс. ккал/ч, зависит от
температуры кипения t0y температуры воздуха на
входе в аппарат tBl> стоимости 1 кВт-ч
электроэнергии С9 и практически не зависит от числа
рядов в аппарате п и применяемого агента. *т
Оптимальные значения скоростей воздуха (м/с)
в аппарате следующие:
если Св = 1,1 коп/(кВт-ч),
Фреон-12 Аммиак
л = 4 6,5 6,0
/г = 6 6,5 6,0
л = 8 6,5 6,0
103wYfyAtB
\7wyktB
п
откуда
Д*и = -
Л/г0и
0,5'
Тогда
Ki
17 w.
Лпдк
ШЬплаб» ,
17 w"
Рис. 4. Зависимость^коэффициентов теплоотдачи и тепло*
передачи от скорости воздуха.
26
если Сэ = 2,3 коп/(кВт-ч),
Фреон-12 Аммиаш
л = 4 5,0 4,5 — 5,0
л = 6 5,0 4,5
Л = 8 5,0 4,5
Изменение оптимальных величин ЭК,Д tB и qB
в зависимости от числа рядов в аппарате,
стоимости электроэнергии и температуры воздуха
на входе в аппарат для фреона-12 и аммиака
представлено в виде графиков на рис. 5.
Анализируя графики, можно сделать
следующие выводы.
Четырехрядные КВО более эффективны, чем
восьмирядные, во всем диапазоне значений t0
и /в1. При использовании восьмирядных КВО
поверхность их должна быть на 20—30%
больше, чем четырехрядных, а температура конден-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Шмеркович В. М. Применение аппаратов
воздушного охлаждения при проектировании
нефтеперерабатывающих и нефтехимических заводов. М.,
ЦНИИТЭнефтехим, 1971.
2. Методика теплового и аэродинамического расчета
аппаратов воздушного охлаждения. М., Гипронефте-
маш, 1968.
3. Ч о п к о Н. Ф. Теплообмен при конденсации фреонов
в горизонтальной трубке.— «Холодильная техника»,
1969, № 1, с. 19—23.
сации на 2—6° С выше, чем в последних,
вследствие более высоких значений А/в в
восьмирядных аппаратах.
При более высокой стоимости электроэнергии
требуется устанавливать аппараты с большей
теплопередающей поверхностью. Если Сэ =
= 2,3 коп/(кВт-ч), то поверхность аппаратов
необходима в 1,5—1,8 раза большая, чем при
Сэ = 1,1 коп/(кВт-ч).
Логарифмические перепады температур Эк
в аммиачных КВО ниже, а плотности тепловых
потоков qn больше, чем во фреоновых.
Температура конденсации в аммиачных КВО
несколько выше, чем во фреоновых, из-за более высоких
значений А/в, при этом в четырехрядных
аппаратах повышение температуры конденсации
менее существенно, чем в восьмирядных.
4. N i 1 s s о n S. N. Condensation inside horizontal tubes:
Heat transfer and fluid flow.-In: Progress in
refrigeration science and technology. Vol. 2. Proceedings of the
XIHth international congress of refrigeration. 1973,
pp. 211—220.
5. Михеев М. А. Основы теплопередачи. М., «Энергия»,
1973.
6. Исследование теплообмена при конденсации
фреона-22.— «Холодильная техника», 1969, № 2, с. 30—
35. Авт.: Г. Н. Данилова, О. П. Иванов, Н. Ф. Чопко,
Ю. Н. Ширяев.
Рис. 5. Зависимость 0К, А/в и дн от температуры наружного воздуха tBl и стоимости
электроэнергии Сэ для четырех- и восьмирядных КВО:
а — фреон-12; б — аммиак; f0 = -J-10° С; 10 = —10° С.
18
27
7. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение», 1973. Авт.: Г. Н. Данилова,
С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Медникова.
8. С a v а 1 1 i n i A., Z е с с h i n R. High velocity
condensation of organic refrigerants inside tubes.-In:
Progress in refrigeration science and technology. Vol. 2,
Proceedings of the XIHth international congress of
refrigeration. 1973, pp. 193—199.
9. Гоголин А. А. Оптимальные перепады температур
в испарителях и конденсаторах холодильных машин.—
«Холодильная техника», 1972, № 3, с. 23—27.
10. Нормы амортизационных отчислений по основным
Доктор техн. наук А. Н. НИЖАРАДЗЕ, Э. Д. ГЕЛАШВИЛИ,
Н. И. НЕБИЕРИДЗЕ
Грузинский научно-исследовательский институт пищевой
промышленности
В настоящей работе приводятся материалы
исследований замораживания различными
методами и хранения при — 18° С инжира, хурмы,
ткемали и слив.
Плоды перед замораживанием укладывали
в малогабаритные ящики вместимостью 2—3 кг.
Замораживание плодов в воздухе при — 20
и —50° С проводили в скороморозильном
аппарате «Nema». Температуру воздуха и плодов
измеряли с помощью термопар.
Замораживание с использованием жидкого
азота осуществляли в лабораторных условиях
путем непосредственного погружения плодов
в азот, а также в холодных парах азота.
После окончания процесса замораживания
плоды в термоизолированных ящиках
закладывали на длительное (до 12 мес.) хранение в
холодильную камеру с температурой —18° С.
#* Качество плодов после замораживания
оценивали по органолептическим показателям, при
закладке и во время хранения через каждый
месяц — по физико-химическим, биохимическим
и органолептическим показателям.
В результате проведенных опытов установлено,
что продолжительность замораживания
различных видов плодов до температуры в центре
плода — 18° С составляет:
в скороморозильном аппарате при температуре
воздуха —20° С — от 3 до 6 ч.
в скороморозильном аппарате при температуре
воздуха —50° С— от 1 до 2 ч.
в жидком азоте (методом погружения) —•* от
1,5 до 3 мин,
в парах жидкого азота — до 30 мин.
Внешний вид плодов, замороженных в скоро-
фондам народного хозяйства СССР. М., Госплан СССР
1961.
11. Калнинь И. М., Плющева Т. Г. О расчете
жарактернстик холодильных машин с помощью
электронно-вычислительных машин.— Труды ВНИИхолод-
маша. 1971, вып. 2, с. 92—112.
12. Холодильные машины и аппараты. Каталог-
справочник. Ч. 3. М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1971.
13. Прейскурант № 09—01. Тарифы на
электроэнергию и тепловую энергию, отпускаемую
энергосистемами и электростанциями МЭЭ СССР. М., «Прейску-
рантгиз», 1966.
морозильном аппарате и в парах жидкого азота,
хороший. При полном промораживании
погружением в жидкий азот отмечено растрескивание
плодов.
Наблюдения во время хранения при
температуре —18° С показали, что наибольшим
изменениям подвергаются пектиновые вещества,
сахара и витамин С (см. таблицу). Качественные
изменения в плодах инжира становятся
заметными через 10 мес, а в плодах сливы и
ткемали— через 3—4 мес. хранения. В некоторых
сортах инжира, ткемали и сливы после
указанных сроков хранения происходит снижение
содержания сахарозы, дубильных веществ и
витамина С. Из замороженных слив после 3 мес.
хранения приготовлялись компоты, которые на
дегустации получили хорошие оценки.
Кроме плодов инжира, хурмы, ткемали и слив,
были заморожены также плоды черешни,
персиков, фейхоа и грейпфрута. По
органолептическим показателям все плоды после
замораживания и холодильного хранения не имели
существенных отличий от свежих.
В результате проведенных исследований
установлено, что при быстром замораживании
плодов инжира, ткемали, слив, черешни, фейхоа,
грейпфрута и персиков в скороморозильном
аппарате при —50° С или с использованием
жидкого азота сохраняются их исходные
качества. Хранить эти плоды следует при постоянной
температуре —18° С.
Рекомендуются следующие допустимые сроки
хранения плодов в замороженном виде при
температуре —18° С:
персиков и черешни —до 1 мес*
ткемали и слив — до 4 мес,
инжира и фейхоа—до 10 мес,
хурмы и грейпфрута — более 12 мес.
УДК 664.84/.85.037.001.5
Исследование методов быстрого замораживания плодов
28
Изменение физико-химических показателей во время хранения плодов при температуре — 18°С
(в пересчете на сырую массу)
Сорт
Время
проведения анализа
Сухие
вещества
по
фрактометру. %
Сахара, %
общие!
редуцирующие
саха
роза
Кислоты
(в
пересчете на
яблочную). %
Дубильные и
красящие
вещества, %
Пектиновые веще-]
ства, %
Кадота
Калимирна
Чумлакури мцване
Чапла
Крымский черный
Кадота
Калимирна
Чумлакури мцване
Чапла
Крымский черный
Красная ткемали
Желтая ткемали
Инжир, замороженный в аппарате при —50°С
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
| 17,23
17,27
17,49
! 17,59
16,83
17,02
20,53
20,67
! 24,29
1 24,88
13,50
13,29
10,84
11,62
12,35
12,08
14,99
14,75
15,00
14,70
13,32
13,29
9,85
10,70
11,82
11,44
14,17
14,75
14,87
14,70
0,18
0
0,99
0,92
0,53
0,64
0,82
0
0,13
0
0,19
0,17
0,29
0,22
0,17
0,22
0,15
0,16
0,33
0,27
0,10
0,08
0,11
0,09
0 17
0,09
0,12
0,09
0,12
0,08
1,23
2,Н
1,15
1,14
1.31
1,97
1,43
1,28
1,66
2,72
Инжир,
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
При закладке
После 10 мес.
замороженный в
17,42
17,72
1 16,83
17,34
16,32
16,13
I 18,99
19,03
24,41
25,00
13,42
13,26
10,26
11,41
12,51
11,46
12,48
12,67
14,09
13,83
парах жидкого
13,06
13,13
9,60
10,93
11,46
11,46
10,84
11,41
13,83
13,16
0,36
0,13
0,66
0,48
1,05
0
1,64
1,26
0,26
0,67
азота
0,18
0,20
0,30
0,26
0,21
0,25
0,12
0,16
0,30
0,31
0,09
0,05
0,12
0,08
0,17
0,06
0,11
0,08
0,10
0,08
1,41
2,61
1,28
2,48
1,66
3,71
2,25
2,30
2,16
3,98 1
Ткемали» замороженная в аппарате при —50°С
При закладке
После 4 мес.
При закладке
После 4 мес.
10,21
1 —
11,81
1 П,47
6,54
6,43
7,27
6,86
5,98
6,43
6,97
6,86
0,56
0
0,30
о
2,63
2,10
1,59
1,45
0,14
0,10
0,19
0,16
0,78
0,80
0,51
Персиковая
Ренклод Альтана
Итальянская венгерка
Слива,
При закладке
После 3 мес.
При закладке
После 3 мес.
При закладке
После 3 мес.
замороженная в
13,03
12,88
12,49
12,35
17,33
17,19
9,17
8,86
8,64
8,23
10,69
10,19
аппарате при -
4,24
5,04
4,82
5,03
6,35
7,26
4,93
3,82
3,82
3,20
4,34
2,93
-50°С
1,489
0,988
0,728
0,708
1,01
0,90
0,14
0,12
0,13
0,12
0,13
0,13
1,16
0,81
0,83
0,90
0,92
0,84
3,78
3,01
—
—
2,93
2,69
Естественная убыль не превышает 0,13—0,45%
исходной массы за 1 мес. хранения.
Важным преимуществом интенсификации
замораживания является значительное сокращение
производственного цикла. Так, например, для
замораживания плодов инжира до —18° С в
воздухе с температурой —>20° С требуется около
4 ч, в воздухе с температурой —50° С—1,5 ч.,
а в установках с применением жидкого азота —¦
не более 30 мин.
УДК 663.674:576.8.001.5
Сравнительное исследование питательных сред для микробиологической
оценки качества мороженого
А. А. БУКАНОВА, канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. биол. наук Э. С. ДЕРБИНОВА
Мосхладокомбинат № 8
Микробиологический контроль качества
мороженого в нашей стране предусматривает
определение общего количества бактерий и титра
бактерий кишечной палочки.
Для учета общего количества бактерий в
настоящее время используют мясопептонныи агар
(МПА), приготовленный на мясном бульоне,
или сухой питательный агар (СПА) на основе
рыбной муки (ГОСТ 9225—68. Молоко и
молочные продукты. Методы микробиологического
исследования). Эти питательные среды состоят
из ингредиентов, трудно поддающихся
стандартизации. В зависимости от качества сырья
различные партии могут давать колебания при
подсчете общего количества бактерий. Кроме
того, микрофлора мороженого, представленная
в значительной степени молочнокислыми
бактериями, очень чувствительна к составу
питательной среды.
В ряде зарубежных стран (США — фирма
«Дифко», Англия—фирма «Оксоид» и др.) для
микробиологического контроля молочных
продуктов, в том числе мороженого, применяются
сухие питательные среды, состоящие из
стандартных ингредиентов.
В нашей стране лабораторией микробиологии
Всесоюзного научно-исследовательского
института молочной промышленности (ВНИМИ)
разработана питательная среда (казеиновая) для
учета общего количества бактерий, дающая
результаты на уровне питательной среды,
применяемой в США для контроля пастеризованного
молока. Эта среда сотоит из следующих
стандартных компонентов: кислотного гидролизата
казеина глубокого расщепления (содержание
аминного азота 600—700 мг%) — 5%,
дрожжевого экстракта — 0,5 %, глюкозы — 1 %,
агара — 1,5—2 %, рН среды — 6,8—7.
Для определения бактерий кишечной палочки
применяется жидкая среда Кесслера с
последующей идентификацией бактерий.
Международной молочной федерацией * для
* Colony count and count of coliforms. International
Dairy Federation. Annual Sessions in Melbourne
(Australia), 3—8 October, 1970.
учета бактерий группы кишечной палочки в
мороженом предложена твердая питательная
среда следующего состава: дрожжевой экстракт —
0,3 %, пептон — 0,7 %, бычья желчь — 0,15 %,
лактоза — 1 %, NaCl — 0,5 %, нейтраль-рот —
0,003 %, кристалл-виол ет — 0,0002 %, агар —
1,5%, рН — 7,4. Среду готовят
непосредственно перед употреблением.
Задачей настоящей работы являлось
сравнительное исследование новых и применяемых в
настоящее время питательных сред для оценки
мороженого по микробиологическим
показателям.
С этой целью проводили параллельный учет
общего количества бактерий на казеиновой
среде, МПА и СПА и бактерий группы кишечной
палочки на среде Кесслера и твердой
питательной среде. Исследования выполнены на 235
производственных партиях мороженого (сливочное,
пломбир, молочное), вырабатываемого на
московских хладокомбинатах № 7, 8 и 10.
Результаты исследований показали, что при
посеве одних и тех же образцов мороженого на
МПА и СПА в 55,7% анализов получено
совпадение в количестве бактерий, выросших на этих
средах. В 31,4% анализов на МПА по
сравнению с СПА вырастало бактерий в 1,5—2 раза
больше, в 8,6% анализов — в 3—5 раз и в
4,3% анализов — в 10 и более раз.
Следовательно, на МПА можно выявить больше
бактерий, чем на СПА, и предъявить к качеству
мороженого повышенные требования. Однако, как
показывают данные, полученные с
холодильников об используемых ими питательных средах,
на большинстве из них G7%) для определения
общего количества бактерий применяют СПА.
Результаты сравнительных исследований на
казеиновой среде, на МПА и СПА показали,
что в 51,2% образцов число бактерий,
вырастающих на казеиновой среде и на МПА,
совпало. На казеиновой среде в 38% образцов
вырастало бактерий в 2—4 раза и в 5,8 % образцов —
в 10 раз больше, чем на МПА. Совпадение
результатов при учете общего количества
бактерий, выявленных на казеиновой среде и на СПА,
составляло 27%. На казеиновой среде по
сравнению с СПА в 48% образцов вырастало в 2—
4 раза больше бактерий и в 7 % образцов —
в 10 раз больше.
По данным ВНИМИ, при анализах
пастеризованного молока на казеиновой среде также
30
вырастало значительно больше бактерий, чем
на МПА и СПА, что обусловлено лучшим ростом
на этой среде по сравнению с МПА и СПА
молочнокислых бактерий.
В связи с тем что казеиновая среда гораздо
лучше выявляет содержание бактерий в
мороженом по сравнению с МПА и СПА, она может
быть использована для более тщательной
проверки бактериальной обсемененности продукта.
Кроме того, она позволит получать сравнимые с
зарубежными микрсбиологические показатели.
При учете бактерий группы кишечной палочки
по бродильному титру и на плотной
питательной среде при посеве 1 мл мороженого
установлено следующее соотношение: при значении
бродильного титра менее 0,3 на плотной
питательной среде в большинстве анализов
вырастали десятки тысяч бактерий, при бродильном
титре 0,3 и более 0,3 — тысячи клеток и при
титре, равном 3, — сотни клеток.
На плотной питательной среде при высеве
мороженого вырастали крупные и мелкие
колонии сиреневого, красного и розового цвета.
Было выделено и идентифицировано 45
колоний. Из колоний сиреневого цвета все
выделенные бактерии были отнесены к виду Aerogenes.
Из красных и розовых колоний 84,4 % бактерий
также были отнесены к виду Aerogenes и 11,1 %—
к типичной кишечной палочке Е. coli E,5%не
идентифицированы).
Таким образом, исследования казеиновой
среды, мясопептонного агара и сухого
питательного агара для учеа количества бактерий в
мороженом показали, что совпадение результатов
на казеиновой среде, МПА и СПА составляет
соответственно 51,2 и 27%. В остальных
случаях на казеиновой среде вырастало большее
количество бактерий, чем на МПА и СПА. В
связи с этим казеиновая среда может быть
рекомендована для более тщательного определения
общего количества бактерий в мороженом.
Установлено соотношение между
бродильным титром и количеством бактерий группы
кишечной палочки в 1 мл мороженого,
определенном на твердой питательной среде.
Исследованные питательные среды могут быть
рекомендованы для оценки качества
производственных партий мороженого по
микробиологическим показателям одновременно со
стандартными средами. Накопленные производственные
данные позволят в дальнейшем поставить вопрос
о применении этих сред в качестве стандартных.
'VVVVVNA/VVVNA/N/NA/VVVA/NA/VNA/N/N/VN/VV^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и
с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ].
5. Список литературы к статье необходимо подготавливать в соответствии с ГОСТ
7.1—69 «Описание произведений печати для библиографических и информационных
изданий». В списке литературы приводятся фамилия и инициалы автора, название
книги, статьи, а также место издания, название издательства, год издания (или название
журнала, или другого периодического издания, год выпуска, номер и страницы, на
которых помещена статья). Ссылки на литературу необходимо давать в тексте по порядку
номеров. Ссылки на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с соблюдением
ГОСТов. Представляемые светокопии должы быть новыми. Допустимый наибольший
размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной
странице.
7. Одновременно со статьей необходимо представить реферат. В нем кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного текста,
напечатанного через два интервала.
31
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ
РАБОТ
УДК 621.313.333.17.001.4
Расчет температуры обмотки встроенного
электродвигателя холодильного компрессора
Канд. техн. наук Г. И. ШЕВЧУК
Одесский политехнический институт
В большинстве бессальниковых холодильных
компрессоров малой и средней производительности принята система
охлаждения встроенного асинхронного электродвигателя,
при которой парообразный фреон проходит вдоль оси
двигателя по каналам» интенсивно охлаждая его активные
части.
В Одесском политехническом институте на кафедре
электрических машин разработан метод расчета
температуры обмотки статора встроенного асинхронного
электродвигателя вдоль оси в стационарном режиме работы путем
решения систем дифференциальных уравнений
теплопроводности для трех участков: лобовых частей обмотки
статора со стороны входа фреона и со стороны компрессора
и пазовой части обмотки статора.
Подогрев фреона во встроенном электродвигателе
составляет значительную величину B0—606 С),а тепловой
поток со стороны компрессора в зону двигателя соизмерим
в некоторых режимах с потерями в электродвигателе 11].
Оба эти фактора принимали во внимание при расчете
температурного поля обмотки.
Тепловые связи обмотки статора со спинкой и зубцами,
между спинкой и зубцами, теплоотдачу в окружающую
среду и т. д. учитывали по методу эквивалентных тепловых
схем (ЭТС).
На рис. 1 приведена ЭТС встроенного
электродвигателя бессальникового компрессора при охлаждении одним
потоком фреона. ЭТС состоит из следующих тепловых
элементов (тепловые элементы обозначены через свои
средние температуры):
fл 1С — лобовая часть обмотки статора со стороны
входа фреона;
6i2c —лобовая часть обмотки со стороны
компрессора;
*п.с — пазовая часть обмотки статора;
t2 *— короткозамкнутый ротор;
'»убэ *сп •— зубцы и спинка пакета статора;
*кР1» *кР2 — участки корпуса над пакетом статора и
лобовой частью со стороны входа фреона;
/к — подшипниковый щит электродвигателя-
компрессора.
При тепловом расчете приняты следующие допущения:
температуры зубцовой зоны, спинки статора, корпуса
и других частей равны их среднему значению, а
температура в поперечном сечении паза неизменна по всему
сечению паза;
теплопроводность пакета статора в аксиальном
направлении и его теплоотдачу с торцевой поверхности не
учитывали.
Для любого элемента длины dx лобовой части обмотки
статора со стороны входа фреона справедливо следующее
соотношение теплового баланса: электрические потери в
Рис. 1. Эквивалентная тепловая схема встроенного
асинхронного электродвигателя бессальникового холодильного
компрессора при охлаждении одним потоком фреона.
элементе и поток тепла, поступающийгв элемент, равны
потоку тепла, отводимого с боковой поверхности
элемента, и потоку тепла, уходящему из элемента, т. е.
Pmcdx + XmSM -^~- = (*Л| — ^i) Kidx +
+ ^m«Sm дх (tm — dtjn).
A)
После преобразования получили дифференциальное
уравнение теплопроводности
d%
Л|
Ж^- + М*Ф1 — 'л!) =
ГЛ1С
B)
где /ль *ф1— температуры лобовой части обмотки'и потока
фреона в точке с координатой х со стороны
входа фреона;
Лм = ^м5м;
лл1 — тепловая проводимость, учитывающая
теплоотдачу с единицы длины лобовой части;
^м» 5м— удельная теплопроводность и поперечное сечение
меди обмотки статора;
Ялic '— потери лобовой части на единицу длины,
определяемые по средней температуре лобового участка
обмотки статора (*л1С)-
Температура фреона изменяется? на^ каждом участке
по линейному закону, а по всей длине — по
кусочно-линейному закону Ц).
Для рассматриваемой зоны при расположении начала
координат в середине пазовой части (рис. 2) можно
записать
tфi = fKMt + 7 (fa — х)9
*в
C)
32
2А*ф
"Г *кмi Т / (fa—X),
F)
где СиС2 (далее см. также С3—С6)— постоянные
интегрирования.
Среднее значение температуры лобовой части обмотки
:татора
С С
faic = ; Т7= (sh осг — sh at) + A- (ch a2 — ch at)+
где at ^0,5/j "j/^iJ
a2 = /n V<V
Температуру лобовой части обмотки статора со стороны
компрессора tm рассчитывали по формуле, подобной
формуле F):
-ПО7; -12,0-/0,0 -в/}-1,/г*,0 -W -2,0 0 2,0 W 6,0lf/8,0 /0,0 /2,0 1Пхусм
Рис. 2. Распределение температур обмотки статора A)
и потока фреон а-12 B) вдоль оси электродвигателя АПВ-
52-4ф на двух режимах:
а — tb = — 35° С, tK = 20° С; б — /0 = —15° С; /к =
= 30°LC.
где^км1, *ci — температура парообразного фреона на
входе в электродвигатель и средняя
температура фреона в рассматриваемой зоне;
А*ф1 = *ci — *кмь
/в — длина вылета лобовой части;
fa = /./2 + /в;
/х — длина пазовой части обмотки статора.
Это равенство справедливо, если
fa ^ х ^ /х/2.
Подогрев фреона Мфг может быть предварительно
рассчитан по формуле
tт = С3 ch (х ~]/аг) + С4 sh (x Уа2) +
Д/ф^
А?ф/В
2/п
D)
ГДе А'* = ^57 (АРэл + Рк)»
Д*Ф = -
IKM1.
Ср
, (?а — теплоемкость фреона при постоянном давлении
и его весовое количество;
ДРЭЛ — электрические потери в электродвигателе;
Рк — теплоприток от компрессора в зону
электродвигателя;
/эД — температура фреона на выходе из
электродвигателя.
В процессе расчета величина Д*ф, уточняется:
Д*ф -— 2cpG ^к* Л1 ~^~ ^в Л| ^л*с — *С|^»
E)
где Рк.л1 — тепловой поток с поверхности корпуса над
лобовой частью к фреону.
Решением уравнения B) с учетом уравнения C)
получили:
tm = С, ch (x Уat) + Ca sh (x У а,) +
Л|0
Амал
+ t
эд
2Д*фз , ч
—1 (fa + *)-
G)
Значение х изменяется в пределах
—Ixfe^sx^—ln.
Среднее значение этой температуры
С8
^Л2с = : -,/— (sh а22 — sh аи) +
! ЧЛ t U t. N I **Л2С , ,
! — (ch аи — ch а22) + _ A + fa»»
/в 1/а
а2Лм
где а2:
Лм '
«22 = fa V<h'j
«it = 0,5/? Уа^;
'сз = 'эд — Д^фз",
Д/ф3 — подогрев фреона в зоне лобовой части со стороны
компрессора.
Предварительно величина Д*ф3 может быть принята
равной Д*ф!. Далее подогрев Д/ф3 уточняется по формуле
А*Фз = 2с G ^8К ~^~ ^да^в ^л2с — *с3^ • ^
где Р3к— тепловой поток с подшипникового щита к фреону.
Уравнение теплового баланса для элемента dx пазовой
части обмотки статора имеет вид, подобный уравнению A):
Г dtn d ~|
Pn. cdx + XMSU [-jf- —ДГ (fa - <*fa)J =
= Wn—'876)d*. (9)
где ЯИз — тепловая проводимость между зубцами и
обмоткой.
Подставляя в уравнение (9) величину Г8уб, найденную
из уравнений теплового баланса для элементов ЭТС:
зубцов статора
^¦уб + (*сп — *8Уб)А/ + (fa — 'зуб) К* = (*8Уб — *фа)Х
спинки статора
Лл1 = (*сп — 'kPi) ^Jk "+" Ccn — *вУб)\/»
корпуса над пакетом статора (а^з =0)
^1к + Ссп — fapi)^K ~ CkPi — W)^ok»
зз
получаем дифференциальное уравнение теплопроводности
для пазовой части обмотки статора
d4n
dx2, "^ йп ^*2 — ^п) = — ^п ¦
A0)
Здесь
аи ¦¦
АмЛпак
г. 1 I ^Из п ^У^Из г»
^п = "Г -Т Р3уб + "ТТЛ *еп +
*К 7 Из л I
+
Л
^
пак — ^зо + ^из + к] — д . J
5L2
/к
Л7 = ^7К + ^7 — ТТ" '
iY7K
Л/к— A,j*k+A,ok«
Решением уравнения A0) совместно с уравнением^из-
менения температуры потока фреона
*ф2 — (С2 — J *i
A1)
где А/ф2 = А/ф — Д/ф4 — А/фз,
при — lj2^x^lJ2 получили выражения для расчета
кривой распределения^температуры пазовой части обмотки
статора и средней температуры этого участка:
/„ = Сь ch (х Уй) + Св 8* (* 1/5п) + -^jj-
2А^ф2
U
2СЬ
—- sh ап •
Яп
Яп
где an = 0,5/t V^n-
+ 'с
A2)
A3)
Коэффициенты аи и /Сп зависят от соотношения
тепловых проводимостей между корпусом и спинкой статора
A,j-K, спинкой и зубцами Я/, зубцами и обмоткой А,Из, с
поверхности зубцов статора к фреону в зазоре Х^, с
поверхности корпуса в окружающую среду Х0к, а также от
электрических потерь в зубцах Р8Уб и спинке РсП статора,
электрических потерь в обмотке Рп-с> рассчитанных по
средней температуре, температуры окружающей среды
t0K и теплопритока от компрессора, поступающего по
корпусу к пакету статора Р1К. Предварительно приняли
^ik =0,3 Рк. Далее величину Р^, как и остальные
составляющие, уточнили согласно ЭТС (см. рис. 1).
Коэффициент теплоотдачи с поверхности статора и
ротора к фреону в зазоре между ними определяли по
критериальному уравнению [2]
Nu=0,02LRe°'8PrO,43,
где
Reza и Req)
Г / Rem \21°-4
Ree = Reza[l+0,6(^JrJJ , A4)
- критерии Рейнольдса, рассчитываемые по
аксиальной скорости фреона в зазоре
1/я и окружной скорости ротора cw
Рг — критерий Прандтля,
34
Для расчета кривой распределения температуры
обмотки статора необходимо иметь величины постоянных
интегрирования Сг— С6. На основании граничных условий:
¦I -^--0-
/П, А„ =0,
х =
dx
dim
dtn
х = —
» dx -
/i_ dtn
2 t dx
dx
dtn
dx
*п=*я
X= — /и.
dU
dx
= 0
— получена система уравнении, из которых рассчитаны
постоянные интегрирования:
Cj sha2 + C2 cha2 = ——f=",
/в Т/Ч
Cj V^Tsh ai + С* Vai cn at — ^5 V^n sh an —
2A^t 2А/ф2
— Cf "j/a^ ch an
/в
/t
C? ch a4 + C2 sh a% — C5 ch an — C§ sh an =
Kn Лис
"~ an AMat '
C6rch an — Ce sh an — C3 ch aif + C4 sh aH =
* Л2С An
~~ On •
Лм^
i (is)
C§ ~|/an ch an — C5 V^n sh an + C3 Va2 sh a,, +
j_r 1/Г,ь« 2А*Ф2 2д*Фз
+ C4 Уa2chalt == —j— — —г—,
„ . _ , 2А/ф3
C4 ch a22 — C3 sh a22 = 7~- .
/B l/a2
РаспределениеТтемпературы обмотки статора
рассчитывали по предложенной методике с помощью ЭЦВМ
«Минск-22». Программа расчета составлена таким
образом, что в первом варианте величины подогревов потока
А*ф!, Д*ф2, А/фз определяли по формулам D) и A1), т. е.
при линейном изменении температуры потока фреона по
всей длине электродвигателя. Если закон изменения был
кусочно-линейным, то величины этих подогревов уточняли
по формулам E) и (8). Кроме того, уточняли величины
потерь в обмотке по средней температуре, физические
параметры фреона, некоторые значения тепловых
проводимостей и др.
В качестве примера на рис. 2 приведены результаты
расчета температуры обмотки статора электродвигателя
АПВ-52-4ф бессальникового компрессора ФУБС12Мв
режимах tQ =-35° С, tK =20° С; t0 =-15° С, /к =30° С,
работающего на фреоне-12.
Такие же расчеты для более чем 30 различных режимов
проводили для электродвигателей компрессоров ФУБС12М,
ФГ-2,8, КМХА-151 и MRH2 (фирмы «Копеленд»).
Результаты расчетов и данные экспериментов для
некоторых режимов приведены в таблице. Как видно из
таблицы, расхождение расчетных и экспериментальных
значений температуры обмотки не превышает 6° С, а в
среднем составляет менее 3° С.
Марка
электродвигателя
и компрессора
АПВ-52-4ф
для ФУБС12М
АПВ2-31-4ф
для ФГ-2,8
АПВ-189-3
для КМХА-151
Электродвигатель для MRH2
Холодильный
агент
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-12
Фреон-22
Фреон-22
1 Режим
работы, °С
и
—15
—25
-30
—15
—25
-15
—15
—5
—15
—25
—30
—15
—15
1 'к
40
30
30
40
50
50
40
Расчетные значения, °С
1 *вб min
29,7
31
39,2
44,5
77,4
55,4
51,2
30 38,2
30 40,8
30 53,7
30
30
55
38,5
26,0
31,8
об max , *об. сР
39,8
42,6
55,4
58
92,7
70,3
60,0
46,3
49,2
68,2
50,8
32,1
42,1
35,8
38,2
48,9
50,8
85,3
64,5
55,5
41,0
45,5
61,5
45,2
29,7
35,2
*эд
39,4
44,3
57
52,4
94,2
65,9
63,5
40,4
47,7
72,9
51,4
32,3
39,2
Экспер
об min
24,8
26
38,0
43,5
74,0
51,7
45,0
34,4
40,0
51,0
37,5
24,0
29,0
иментальные значения» °С
'об max
41,3
42,2
59,9
61,5
92,5
65,5
65,0
49,0
55,0
71,5
52,5
34,0
41,0
'об. ср
36,3
38,8
50,6
52,8
87,9
63,7
55,3
42,8
46,3
57,3
46,0
30,2
34,4
<эд
39,9
44,1
57,0
52,0
94,5
66,0
55,8
50,5
79,4
51,5
32,5
39,0
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
2. Костерин СИ., Филатьев Ю. П. Гидро*
динамика и теплообмен потока газа между вращающи-
1. Шевчук Г. И., Медовар Л. Е., Якоб-
ен°н?* \&S5?^?Sg^S?g^ — «илиндрами.- В кн.: Теплопередача и охлаждение
«Холодильная техника», 1969,№ 10, с. 28—33. электрических машин. М., 1963, с. 3—20.
VVVVAAAAA/NAAAA/NA/\AAAAAAAAAAA/VAAA/\AAAA/\AAA/\A/NAA^
НОВАЯ КНИГА
В 1974 г. выйдет в свет и поступит в продажу книга БАДЫЛЬКЕСА И. С. Свойства
холодильных агентов. 26 л., 1000 экз., 2 р. 85 к.
В книге приведена характеристика рабочих веществ в их взаимосвязи с процессами
холодильных машин. Описаны свойства холодильных агентов, используемых в
компрессионных и абсорбционных холодильных машинах.
Рассмотрено взаимодействие холодильных агентов с водой и различными
примесями. Даны методы определения теплофизических свойств холодильных агентов.
Приведены сведения о смазочных маслах и масло-фреоновых растворах.
Книга предназначена для научных и инженерно-технических работников
холодильной промышленности.
Заказы на книгу (без денежных переводов) следует направлять по адресу: 113035,
Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., дом 12. Издательство «Пищевая промышленность».
Отдел распространения.
35
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 53.096
Повышение точности
измерения температур
с помощью автоматических
потенциометров
Ю. М. ВОРОБЬЕВ, А. В. ОРЕХОВ, В. С. УЖЛНСКИЙ
ВНИИхолодмаш
При исследовании процессов теплообмена
широко применяются различные термопары, в том
числе изготовляемые на месте путем сварки или
пайки термоэлектродных проводов. Благодаря
малым размерам такие термопары можно
вводить непосредственно в измеряемую среду и в
стенки теплопередающих устройств.
Имеющиеся в настоящее время ручные и
полуавтоматические потенциометры, например типов Р-37,
Р-306 или Р-348, позволяют измерять
температуры с использованием термопар с достаточно
высокой степенью точности — до 0,1—0,05° С.
При необходимости измерения большого
числа точек применение ручных и
полуавтоматических потенциометров повышает трудоемкость
измерений, увеличивает затраты времени.
Кроме того, иногда требуется измерять меняющиеся
во времени температуры. В этих случаях
целесообразно использовать автоматические
многоточечные регистрирующие приборы, в качестве
которых наиболее часто применяются
автоматические самопишущие потенциометры.
Выпускаемые отечественной
приборостроительной промышленностью потенциометры
типов ЭПП, ПС, КС и др. имеют ширину шкалы
не менее 50° С с ценой деления 0,5—1°С, при
этом погрешность измерений составляет ±0,25°С.
Вместе с тем при изучении процессов
теплообмена в ряде случаев необходима более
высокая точность измерения — до +0,1° С.
В связи с этим во ВНИИхолодмаше
проведена доработка промышленного многоточечного
потенциометра ЭПП-09М и предложена
методика, позволяющая автоматически проводить
измерения в нескольких точках с близкими
температурами практически во всем диапазоне
умеренных температур.
Доработка потенциометра включает
следующие операции: увеличение усиления усилителя,
изменение чувствительности реохорда и
восстановление «нуля» прибора.
Первую операцию проводят путем установки
регулятора усиления в положение,
соответствующее максимуму усиления. При этом усилитель
считается пригодным, если его чувствительность
не ниже 3—5 мкВ.
Чувствительность реохорда Rv (рис. 1)
изменяют подбором шунтирующего сопротивления
Rw чтобы при переводе каретки прибора из
одного крайнего положения в другое изменение
напряжения ивх на входных клеммах
соответствовало приблизительно изменению термо- s
э. д. с. термопары, приходящемуся на 10° С.
Рис. 1. Принципиальная схема измерительной части
автоматического потенциометра ЭПП-09М:
Ус — усилитель; и — напряжение питания моста.
Для восстановления «нуля» регулируют
величину сопротивления одного из резисторов,
включенных в мост G?м, Rw R6 или RK). При
закороченных входных клеммах стрелка
прибора должна устанавливаться в положение
«нуль».
Предлагаемая методика измерений основана
на введении в цепь термопар дополнительного
опорного напряжения, которое может быть с
достаточной точностью измерено или
установлено. Уменьшая или увеличивая его, можно
сдвигать диапазон измерения температуры, не
изменяя настройки автоматического потенциометра.
Указанный принцип поясняется схемой
(рис. 2,а). Термопара Т развивает термо-
э. д. с. ет = ?р — е0 (ev и ей — термо-э. д. с,
развиваемые рабочим Ср и свободным Сй
спаями). Последовательно с термопарой включен
источник опорного напряжения И. Поэтому
входное напряжение автоматического
потенциометра АП
uB:L = ет + Uq.
36
't |
т
7
'Л'
Ч
-1
j U 1
UU
Л/7
Рис. 2. Включение опорного напряжения в цепь
потенциометра:
а — принципиальная схема; б — график зависимостей
«температуры — напряжения».
Если принять опорное напряжение и0 = О,
то ивх = ет, что соответствует линии (рис. 2, б),
проходящей через нуль.
Пусть в результате доработки
автоматический потенциометр АП настроен таким
образом, что ширина диапазона измерения
температуры равна At. Тогда при и0 = О можно
проводить измерение в диапазоне от t = 0 до t = At.
Если же требуется установить промежуточную
температуру между tx и /2 (t2~ tx = At),
то для этого необходимо изменить опорное
напряжение и01 с таким расчетом, чтобы
характеристика проходила через точки tt и 0.
Аналогично: при необходимости измерить
температуру в диапазоне от t3 до tA опорное напряжение
должно быть и02, при котором характеристика
пройдет через точки t3 и 0.
Таким образом, изменяя опорное напряжение,
автоматическим потенциометром с узким
диапазоном удается измерять температуры в
широких пределах. При этом, естественна,
автоматические измерения возможны только в
диапазоне шириной At. Опорное напряжение служит
для перемещения этого диапазона в нужный
участок температурной шкалы.
В качестве источника опорного напряжения
удобно использовать любой ручной
потенциометр соответствующего класса точности.
Существуют схемы, позволяющие только
автоматически регистрировать температуру, и
схемы с дополнительным контролем ручным
потенциометром.
Схема автоматической регистрации
показана на рис. 3, а. В нее входят автоматический
потенциометр АП и источник опорного
напряжения И.
Для данной схемы, кроме указанной выше
доработки прибора ЛЯ, требуется вывести на
клеммную колодку провода от усилителя Ус
и переключателя Яа. Свободный спай Сс
термопар помещают в термостатированный объем
ТО (например, сосуд Дьюара с тающим льдом).
Зная ориентировочно диапазон температур,
воспринимаемых термопарами, с помощью
источника И устанавливают предварительное
опорное напряжение иОУ которое можно определить
по формуле
ио = (U — ^min ) KTf
где t0 — температура в термостатированном объеме, °С;
*min — ожидаемая минимальная температура, °С;
/Ст — температурный коэффициент термопары,
мкВ/°С.
После этого включают потенциометр и, в
случае необходимости, опытным путем
корректируют величину и0 с тем, чтобы все
измеряемые температуры укладывались в диапазоне
измерений. На этом подготовка схемы
заканчивается и она готова к работе.
Прибор АП градуируют следующим образом.
Термо-э. д. с, развиваемую термопарой,
находят по зависимости
ет = их ± и0у
где ^ — напряжение, показываемое прибором ЛЯ, мкВ;
и0 — опорное напряжение, развиваемое источником,
мкВ.
Знак плюс перед*и0 ставят, когда начальная
температура на шкале прибора АП ниже
температуры /0, а знак минус, — когда выше.
По найденной величине ет и градуировочной
таблице термопар определяют измеренное
значение температуры.
Из схемы (рис. 3, а) видно, что, кроме
рабочих СР1, СР2, Срл и свободных спаев Сс
термопар, имеются другие неоднородные контакты,
которые могут быть источниками паразитных
некомпенсированных термо-э. д. с. (спаи и
неоднородные контакты обозначены точками).
Такие контакты появляются вследствие
применения многоточечного переключателя. Важное
условие сохранения высокой точности — обеспе-
81
37
^«c
«
сргл
fa<z
Па
АП
Ус
\ \
АП
Ус
Т?
РП
УЛуТО
щ
чение одинаковых температурных условий для
клемм присоединений рабочих и свободных
спаев. Практически оказывается достаточным
присоединять эти спаи к одной клеммной колодке
или к колодкам, находящимся в
непосредственной близости и защищенным от прямого обдува
наружным воздухом.
Схема с дополнительным ручным контрс-лем
показана на рис. 3, б. Часть схемы,
предназначенная для автоматической регистрации, не
отличается от рассмотренной выше.
Дополнительно в схему введены ручной многоточечный
переключатель П и потенциометр РП> а в гер-
СРг<-
Срп*^-
АП
-м
ГЕ
РП
ш U
ъто
Ш LQ7
Рис. 3. Принципиальные схемы автоматической
регистрации (а) и с дополнительным ручным контролем, основная
(б) и упрощенная (в).
с.р
мостатируемый объем ТО — свободные спаи Сс
и Сс#а ручного и автоматического
потенциометров.
Опыт показывает, что ручное и
автоматическое измерения можно проводить независимо.
Нормально ручной переключатель Я
устанавливают в нулевое положение. Ручное измерение
проводят обычным порядком. При
одновременном подключении к термопаре обоих
измерителей на ленте самописца может выпасть
точка, что легко замечается наблюдателем.
Влияния же прибора АП на показания ручного
потенциометра практически не обнаруживается
из-за высокой скорости автоматической
компенсации.
Для градуировки прибора АП, наряду с
использованием шкалы источника Я, как это
было описано выше, может быть применен
способ реперной точки. Он состоит в том, что одну
из точек последовательно измеряют приборами
АП и РП. По прибору РП определяют
действительное значение термо-э. д. с. термопары и
искомую температуру. Эту точку на ленте
прибора АП принимают за реперную, и далее
градуировку производят по формуле
Да
t = t
Р 2=
к*
где t — измеренное значение температуры, °С;
fp — температура, соответствующая реперной
точке, °С;
38
Аи — разность между показаниями прибора ЛП в-
реперной точке и при измеренном значении
температуры, мкВ;
Кт — температурный коэффициент термопары,
мкВ/°С.
Способ реперной точки более
предпочтителен, так как при ручном контроле исключается
влияние разницы погрешностей приборов РП
и АП.
Упрощенный вариант с дополнительным
ручным контролем представлен на рис. 3, е. В этой
схеме прибор АП не имеет свободного
термостатированного спая. Его роль выполняют клеммы
присоединения термопар к прибору. При этом
единственным способом градуировки является
способ реперной точки по потенциометру РП.
Так как температура присоединительных клемм
может в процессе работы несколько изменяться,
градуировку необходимо периодически повто-
Из опыта работы
предприятий Росмясорыбторга
по механизации погрузочно-
разгрузочных работ
УДК 629.1-445.72
РЕМОНТ ПРИВОДОВ ТОРМОЗНОЙ
СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОПОГРУЗЧИКА МОДЕЛИ
4004А
На Пятигорском хладокомбинате при
эксплуатации электропогрузчиков наблюдались
простои из-за поломок приводов тормозной системы.
Приводы выходили из строя потому, что скоба-
держатель, на которой крепится опорный
палец тормозной колодки, от усилия,
передаваемого от него при торможении, отламывалась в
местах сварки.
У скобы заводского изготовления три точки
опоры, в которых она приваривается к
тормозному диску.
Рационализаторы предложили изменить
конструкцию крепления опорного пальца. Для
этого изготовили из листовой стали толщиной
3 мм скобу не с тремя, а с четырьмя точками
опоры. В этих точках скоба приваривается к
тормозному диску, благодаря чему усилие,
передаваемое при торможении через опорный
палец на скобу, распределялось на четыре точки
опоры.
рять. Интервал проверок устанавливается
опытным путем.
В испытаниях, проведенных во ВНИИхолод-
маше по упрощенной схеме (см. рис. 3, в),
в качестве ручного потенциометра использовали
прибор Р-37/1, источника опорного
напряжения — потенциометр ПП-63.
Испытания показали, что предлагаемая
методика достаточно удобна в работе.
Несмотря на отсутствие свободного
термостатированного спая, ручной контроль реперных
точек в установившемся тепловом режиме
потенциометра можно проводить через 1—2 ч. При
этом нестабильность градуировки и погрешность
измерений не превышают ±0,1° С.
Для поддержания описанного выше
комплекта приборов в исправном состоянии
необходимо проводить поверки в соответствии с ГОСТ
8.002—71.
На рисунке показаны проекции скобы, ее
общий вид и как она приварена к тормозному
диску. На диске отмечены обьшные места его
Скоо а-держатель опорного пальца:
а — заводского изготовления; б — предложенной конструкции.
39
разрыва при использовании скобы прежней
конструкции.
С внедрением предложенной конструкции
крепления опорного пальца значительно
повысилась надежность приводов тормозной системы.
УДК 629.1-445.72
УСТАНОВКА ДЛЯ ВЫПРЕССОВКИ
БАНДАЖЕЙ
Для выпрессовки бандажей с колес
электропогрузчиков различных моделей рационализаторы
Ленинградской базы № 4 — холодильника
Е. В. Ежов и К- И. Семочкин предложили
использовать гидравлический пресс.
На рис. 1 показана схема выпрессовки
бандажей.
Рис. 1. Схема выпрессовки бандажей.
Спрессовываемую ступицу (колесо) /
укладывают на тарелку 2пресса 3, а кольцо (оправку) 4 —
на бандаж 5 (с шиной). Внутренний диаметр
кольца должен быть на 3—5 мм больше
внутреннего диаметра бандажа. Над кольцом
расположена верхняя перекладина рамы 6.
На -рис. 2 представлена установка1 для
выпрессовки бандажей. Внутри рамы /, сваренной
из двутавровой балки № 18 и швеллера № 10,
помещается гидропресс 2 с тарелкой. Его
привод состоит из соединенных муфтой 3
электродвигателя 4, редуктора 5 и кривошипно-шатун-
ной передачи 6. При подъеме тарелки кольцо
упирается в раму. От усилия на ступицу она
спрессовывается с бандажа, перемещаясь в
кольцо (оправку). Напрессовку выполняют без
кольца в той же последовательности. Из-за
разных размеров колес размеры тарелок пресса и
колец должны быть разными. Так, комплект
сменных колец может состоять из колец
шириной 140—170 мм и внутренним диаметром,
равным диаметру бандажа плюс 4 мм.
J ^1400
Рис. 2. Установка для выпрессовки бандажей.
Техническая характеристика установки:
мощность электродвигателя 3 кВт, редуктор
червячный типа РЧ, частота вращения вала кри-
вошипно-шатунного механизма 30 об/мин,
передаточное число редуктора 1 : 3, усилие
прессования до 10 т, производительность 60
бандажей в час.
Внедрение данного предложения позволило
не только облегчить выпрессовку бандажей, но
и сэкономить значительные средства.
КОНСУЛЬТАЦИЯ
УДК 637.5.037.5@83.74)
О новых нормах расхода
холода при производстве
и хранении мяса и
мясопродуктов
3. И. ЖОКИНА, Т. В. ПРОТОПОПОВА, А. А. ХОЛОПОВА,
Л. С. ФИЛИППОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
С|1 июля 1972 г. Министерством мясной и
молочной промышленности СССР введены в
действие новые нормы расхода холода при
производстве и хранении мяса и мясопродуктов на
предприятиях министерства. Они введены
взамен действовавших ранее норм, утвержденных
Главным управлением мясной и молочной
промышленности Минмясомолпрома СССР в 1952 г.
и включенных в инструкцию по составлению
технической отчетности о работе холодильной
установки мясокомбината, а также норм
расхода холода, составленных на многих
предприятиях и утвержденных дирекцией этих
предприятий.
Разработка новых норм была вызвана
отсутствием единых научно обоснованных норм
расхода холода, а также происшедшими за
последние годы изменениями в температурных
режимах и условиях обработки и хранения мяса и
мясопродуктов, расширением ассортимента
продуктов, в технологическом процессе
производства которых применяется холод.
Новые нормы расхода холода при
производстве и хранении мяса и мясопродуктов
разработаны лабораторией холодильной технологии
и лабораторией проектирования и эксплуатации
холодильников ВНИХИ. Они являются
контрольными и применяются для сравнительной
оценки фактического расхода холода с
нормативным, что должно способствовать более
рациональной эксплуатации холодильной
установки.
Установлены нормы расхода холода на
охлаждение и замораживание мяса и субпродуктов,
охлаждение жира топленого пищевого и
технического, жира-сырца, шпика, кишок, на
замораживание эндокринного сырья, пельменей,
фрикаделек, на охлаждение яиц, охлаждение
и замораживание мяса птицы, на
замораживание'меланжа, на производство студня, зельцев,
колбас, окороков, бекона, копченостей, мясных
полуфабрикатов — в тыс. раб. ккал на 1 т
продукции; на производство мясных порционных
полуфабрикатов, котлет — в тыс. раб. ккал
на 1 тыс. порций (шт.); на производство
консервов — в тыс. раб. ккал на 1 тыс. условных
банок; на хранение мяса, субпродуктов, индокрин-
ного сырья, жира, мяса птицы, яиц, меланжа —
в тыс. раб. ккал на 1 тонно-день хранения.
Нормы расхода холода на охлаждение и
замораживание мяса и мясопродуктов даны
отдельно для камер охлаждения и
замораживания с естественной и принудительной
циркуляцией воздуха, для камер туннельного типа, для
замораживания блочного мяса и субпродуктов
в плиточных и скороморозильных аппаратах
с интенсивным движением воздуха.
Предусмотрены нормы расхода холода на до-
охлаждение или домораживание мяса и
мясопродуктов, поступающих с других
предприятий.
Кроме того, разработаны нормы расхода
холода на кондиционирование помещений
предприятий мясной промышленности с температурой
воздуха 12° С (разрубочное, обвалочное, жило-
вочное, подготовки шпика, приготовления
фарша, шприцовочное и сушилка колбас) — в тыс.
раб. ккал/ч на 1 м2 площади пола в зависимости
от средней температуры наружного воздуха
в 13 ч дня.
Нормами расхода холода учтены:
— при хранении мяса и мясопродуктов потери
холода через ограждающие конструкции камер,
эксплуатационные потери в камерах
(освещение, пребывание людей, работа
электродвигателей вентиляторов воздухоохладителей,
открывание дверей), потери в трубопроводах;
— при холодильной обработке мяса и
мясопродуктов, при производстве колбас, окороков,
копченостей, пельменей, фрикаделек,
полуфабрикатов, кроме вышеперечисленных потерь,
расход холода на охлаждение и замораживание
продуктов.
Нормы расхода холода на охлаждение,
замораживание и хранение продуктов даны в
зависимости от степени загрузки холодильных
камер A00, 75, 50, 25%), средней температуры
наружного воздуха в пределах +30ч—-30° С
и продолжительности технологического
процесса. Расход холода на обработку мяса и
мясопродуктов определен с учетом начальных и
конечных температур продуктов.
Нормы расхода холода определены:
на охлаждение мяса, субпродуктов, яиц,
мяса птицы — в расчете на среди еобъемную тем-
41
пературу продукта 0° С непосредственно по
окончании охлаждения;
на замораживание мяса, субпродуктов,
мяса птицы однофазным или двухфазным
способом — в расчете не среднеобъемную
температуру продукта—18° С непосредственно по
окончании замораживания;
на замораживание эндокринного сырья,
меланжа, пельменей и фрикаделек — в расчете на
температуру —20° С по окончании
замораживания.
Чтобы обеспечить выполнение норм расхода
холода на предприятиях, необходимо
поддерживать проектные (паспортные) температуры
воздуха в охлаждаемых помещениях, для чего
требуется достаточная поверхность приборов
охлаждения, регулярное оттаивание снеговой
шубы с поверхности батарей, продувка их
горячими парами аммиака в целях удаления масла,
ТЕХНИКА
БЕЗОПАСНОСТИ
УДК 658.382.3
О категорийности помещений
аммиачных холодильных
установок
Т. В. ПРОТОПОПОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В настоящее время в холодильных установках
средней и большой производительности в
качестве холодильного агента широко
используется аммиак, обладающий высокой степенью
термодинамического совершенства. Однако
аммиак пожаро- и взрывоопасен: при его объемной
концентрации в воздухе свыше 11% и наличии
открытого пламени смесь аммиака с воздухом
загорается, а при 16—26,8% — взрывается.
Эти свойства аммиака принимаются во
внимание при определении класса взрывоопасное™
и категории пожароопасности помещений
холодильных установок.
Степень взрывоопасности помещений и уста-
выпуск воздуха из системы, правильное
складирование грузов, хорошее состояние
изоляционных дверей, а также изоляции ограждающих
конструкций, аппаратов и трубопроводов
холодильной установки.
Вместе с тем следует проводить работу по
повышению эффективности систем охлаждения —
внедрять более совершенные насосно-циркуля-
ционные системы, проводить мероприятия по
предотвращению работы компрессоров
влажным ходом, заменять малопроизводительное
морально устаревшее холодильное оборудование
современным, интенсифицированным, обеспе- i
чивающим требуемый технологический режим.
Новые нормы расхода холода направлены на
сокращение непроизводительных потерь холода
и повышение уровня эксплуатации холодильных
установок и систем охлаждения. Разработана
инструкция по применению на предприятиях
норм расхода холода.
новок определяется в соответствии с Правилами
устройства электроустановок (ПУЭ).
Согласно этим правилам взрывоопасными
называются установки (в помещениях и наружные),
в которых по условиям технологического
процесса могут образоваться взрывоопасные смеси
горючих газов или паров с воздухом или
кислородом (равно и с другими газами-окислителями,
например, с хлором) и горючих пылей или
волокон с воздухом при переходе их во
взвешенное состояние.
Все помещения и установки по степени
взрывоопасности делятся на шесть классов.
В соответствии с ПУЭ помещения машинного
и аппаратного отделений аммиачных
холодильных установок относятся к классу В-16.
Охлаждаемые помещения (холодильные камеры), а
также помещения, в которых размещены
скороморозильные аппараты, фризеры, установки
сублимационной сушки, не являются
взрывоопасными.
Классификация помещений и установок по
взрывоопасности обязывает выполнять
специальные требования относительно применяемого
электрооборудования, электроосвещения и т.д.
Категорийность помещений по пожаро- и
взрывоопасности устанавливается согласно
действующим строительным нормам и правилам
(СН и П). С 1 октября 1972 г. введены в
действие новые СН и П П-М.2-72
«Производственные здания промышленных предприятий.
Нормы проектирования», согласно которым
производства подразделяются на шесть категорий по
42
взрывной, взрыво-пожарной и пожарной
опасности.
Категории производства определяются в
зависимости от характеристики обращающихся
в нем веществ и их свойств. При этом
принимаются во внимание: взрываемость горючих газов,
температура вспышки паров жидкости,
способность веществ взрываться и гореть при
взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг
с другом, концентрация горючей пыли или
волокна, при которой могут образоваться
взрывоопасные смеси.
Производства подразделяются на:
взрыво-пожароопасные категорий А, Б;
пожароопасные категорий В, Г, Д;
взрывоопасные категории Е.
К категории А относятся производства,
связанные с использованием: горючих газов,
нижний предел взрываемости которых 10% и менее
к объему воздуха; жидкостей с температурой
вспышки паров до 28° С включительно при
условии, что указанные газы и жидкости могут
образовать взрывоопасные смеси в объеме,
превышающем 5% объема помещения; веществ,
способных взрываться и гореть при
взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг
с другом.
К категории Б относятся производства,
связанные с использованием: горючих газов,
нижний предел взрываемости которых более 10%
к объему воздуха; жидкостей с температурой
вспышки паров выше 28 до 61° С включительно;
жидкостей, нагретых в условиях производства
до температуры вспышки и выше. К этой же
категории относятся производства, в которых
выделяются горючие пыли или волокна, нижний
предел взрываемости которых 65 г/м3 и менее
к объему воздуха, при условии, что указанные
газы, жидкости и пыли могут образовать
взрывоопасные смеси в объеме, превышающем 5%
объема помещения.
К категории В относятся производства,
связанные с использованием: жидкостей с
температурой вспышки паров выше 61° С; горючих пы-
лей или волокон, нижний предел взрываемости
которых более 65 г/м3 к объему воздуха;
веществ, способных гореть только при
взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг
с другом; твердых сгораемых веществ и
материалов.
К категории Г относятся производства,
связанные с использованием: несгораемых веществ
и материалов в горячем, раскаленном или
расплавленном состоянии, процесс обработки
которых сопровождается выделением лучистого
тепла, искр и пламени; жидкостей и
газообразных веществ, которые сжигаются или
утилизируются в качестве топлива.
К категории Д относятся производства,
связанные с использованием веществ и материалов
в холодном состоянии.
К категории Е относятся производства,
связанные с использованием: горючих газов без
жидкой фазы и взрывоопасной пыли в таком
количестве, что они могут образовать
взрывоопасные смеси в объеме, превышающем 5%
объема помещения, и в котором по условиям
технологического процесса возможен только взрыв
(без последующего горения); веществ,
способных взрываться (без последующего горения)
при взаимодействии с водой, кислородом
воздуха или друг с другом.
Категорийность складов определяется в
зависимости от пожарной опасности
находящихся в них веществ и материалов, а наружных
установок — от пожарной опасности
применяемых веществ и материалов в соответсвии с
изложенными выше требованиями.
Производства, в которых твердые, жидкие и
газообразные горючие вещества сжигаются в
качестве топлива или утилизируются путем
сжигания, а также производства, в которых
технологический процесс протекает с применением
открытого огня, не относятся к категориям А,
Б, В.
Категории производств следует принимать в
соответствии с нормами технологического
проектирования или специальными перечнями
производств, составленными и утвержденными
министерствами.
Министерством мясной и молочной
промышленности СССР утвержден «Временный перечень
производств предприятий мясной и молочной
промышленности», категорированных по их
взрыво-пожарной, взрывной и пожарной опасности».
В соответствии с указанным перечнем помещения
машинных и аппаратных отделений аммиачных
холодильных установок относятся к категории
Б — взрыво-пожароопасные; холодильные
камеры с температурой —5° С (и выше) — к
категории В, а с температурой ниже —5° С —
к категории Д, как пожароопасные помещения.
Отнесение производств к той или иной
категории взрывной, взрыво-пожарной и пожарной
опасности обязывает выполнять требования,
касающиеся огнестойкости здания, строительных
конструкций, размещения помещений на
территории и внутри здания, эвакуационных
выходов и др.
43
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 399690 B1) 1686599/24-6 B2) 09.08.71
E1) F 25 b 9/02 E3) 621.565.3 G1) Рижский
вагоностроительный завод G2) А. И. АЗАРОВ, В. П. ПАЦАНОВ-
СКИЙ, А. М. ФУРЛЕТОВ, Н. А. ГРИГОРЕНКО,
В. Ф. ГОРБЕНКО
E4) ВИХРЕВАЯ ТРУБА, преимущественно для
малогабаритных транспортных генераторов холода, с каналами
на горячем конце, помещенном в камеру, снабженную
устройством для выхода горячего потока, отличающаяся
¦ZZZZZZZ3
tzzzzzzzz
:~iH
и—
тем, что, с целью повышения термодинамической
эффективности, каналы образованы витками свернутой в
рулон ленты и выполнены в виде соосно размещенных
щелевых диффузоров, а устройство для выхода горячего
потока ^имеет сопловой вывод, подключенный
рециркуляционной магистралью к приосевой зоне горячего конца.
A1) 400796 B1) 1725904/24-6 B2) 17.12.71
E1) F 28d 7/14; F 28f 21/06 E3) 66.045.
1:621.565.942 G1) Киевское опытно-конструкторское бюро
торгового машиностроения G2) А. А. ФЕЛЬБЕЙН
М. Г. ХРИЗМАН, Я. Н. ГЛУЗМАН
E4) 1. ЗМЕЕВИКОВЫЙ ТЕПЛООБМЕННИК ТИПА
«ТРУБА В ТРУБЕ», например, для охлаждения воды,
с наружной трубой из неметаллического материала,
отличающийся тем, что, с целью улучшения теплообмена,
в межтрубном пространстве размещены ребра,
выполненные за одно целое с наружной трубой из термостойкой
эластичной пластмассы, например из
пластифицированного поливинилхлорида.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем, что
ребра размещены по винтовой линии и имеют контакт
с внутренней трубой.
(llL02705B1I673548/29-14B2K0.06.71E1)F16jl5/12E3)
621.643.44G2) Б. А. КОНСТАНТИНОВ, В. А.
МАКСИМОВ, Д. В. КОСТЫЛЕВ, В. Н. КНЯЗЕВ, Г. В, ПОРО-
ШИН
E4) 1. ПРОКЛАДКА для уплотнения фланцевых
разъемов, состоящая из спирально-навитых чередующихся
полос профилированной металлической ленты и
наполнителя, отличающаяся тем, что, с целью повышения
упругости прокладки в осевом направлении и
уменьшения ее деформации в радиальном направлении,
прокладка содержит равноотстоящую от ее торцов
дополнительную спиральную ленту, ширина которой
соответствует длине дуги круглого участка профиля основной
ленты.
2. Прокладка по п. 1, отличающаяся тем, что
дополнительная лента размещена с внешней стороны дуги
профиля основной ленты.
3. Прокладка по п. 1, отличающаяся тем, что
дополнительная лента размещена с внутренней стороны дуги
профиля основной ленты.
4. Прокладка по п. 1, отличающаяся тем, что
дополнительная лента размещена с внешней и внутренней
стороны дуги профиля основной ленты.
(И) 406086 B1) 1461917/24-6 B2) 17.07.70
E1) F 26Ь 5/06; F 26Ь 15/12 E3) 66.047.554. 25
G2) А. С. ГОРЛАТОВ, В. А. ЗУБ КО и В. В.
ПОПОВ
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШКИ
ЖИДКИХ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, предварительно
замороженных в блоки, например, альгината натрия,
содержащая туннельную камеру с размещенными в ней
конвейром для высушиваемого продукта,
нагревательными элементами, скребками для послойного съема
обезвоженного продукта и системой для откачивания
парогазовой смеси, отличающаяся тем, что, с целью
интенсификации процесса и повышения качества сушки, конвейер
несет кассеты, на которых укреплено по несколько
блоков, а скребки расположены рядами по длине
туннельной камеры и выполнены в виде вертикальных
подпружиненных пластин, воздействующих на обезвоженные слои
с противоположных сторон блока в момент прохождения
последнего между ними.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что каждая
кассета выполнена в виде рамы с двумя опорными
роликами на концах, а блоки укреплены на рамках с помощью
подвесок.
3. Установка по пп. 1 и 2, отличающаяся тем, что
нагревательные элементы расположены вертикально и
рядами между блоками.
4. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что конвейер
выполнен цепным и имеет захваты для перемещения
кассет.
5. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что под
скребками установлен ленточный транспортер для досушки
продукта и перемещения его к выгрузному устройству.
6. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что скребки
укреплены на неподвижных вертикальных стойках с
помощью пружин кручения.
A1) 407157 B1) 1661969/24-6 B2) 04.06.71
E1) F 25Ь 43/02 E3) 621.57.041 G2) В. И. ИВАНКОВ,
П. К. КУЛИКОВ, В. П. БУДЯНСКАЯ, Г. В. ГОДЕР-
ЗИАН и А. Г. КОНОВ
E4) ФРЕОНОВЫЙ КОМПРЕССОР, содержащий
нагнетательный коллектор, соединенный трубопроводом с
картером, снабженным масляной ванной, отличающийся
тем, что, с целью облегчения пуска и упрощения
конструкции, конец трубопровода выведен на дно масляной
ванны.
(И) 408115 B1) 1637199/24-6 B2) 22.03.71
E1) F 25b 21/02; F 25d 13/00; Н 01v 1/28
E3) 621.565.83:621.565.92 G2) Н. С. ЛИДОРЕНКО,
А. Г. БЕЛЕВЦЕВ, Л. Н. КАРАСЕВА, В. Ф.
ЛЕБЕДЕВ, В. М. РАТНЕР, В. А. СИМОНОВ, М. Г. ЭП-
ШТЕЙН и В. И. КОЧКАРЕВ
E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ХОЛОДИЛЬНИК ДЛЯ
ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ, например автомобиля,
содержащий теплоизолированную камеру с равномерно
распределенными по ее периметру термобатареями,
снабженными ребрами, отличающийся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности, ребра выполнены
в виде теплоразделяющих пластин, образующих стенки
камеры, а с каждой из термобатарей — автономные
охлаждающие блоки, электрически изолированные один
от другого.
(И) 409061 B1) 1741430/24-6 B2) 04.02.72 E1) F 28d 7/08;
F 25b 39/04 E3) 621.565.94:621.57.044 G2) В. П. ШИШ-
ЛИН и А. К. ЗЕЛЕНСКИЙ
E4) ТЕПЛООБМЕННИК преимущественно конденсатор
холодильной машины, содержащий змеевик с
прикрепленным к нему экраном, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена и уменьшения веса,
экран выполнен в виде размещенных вдоль витков
змеевика полос, соединенных по торцам при помощи поперечных
планок и снабженных турбулизаторами.
A1) 410219 B1) 1797436/28-13 B2) 09.06.72
E1) F 25Ь 21/02 E3) 621.565.8 G2) Е. А. КОЛЕНКО,
М. Г. ВЕРДИЕВ и Б. И. ЗАЛЬЦЕР
G1) Ордена Ленина физико-технический институт им,
А. Ф. Иоффе
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ, содержащее теплоизолированную
камеру, термобатарею и тепловой сифон, состоящий из
испарителя, конденсатора с радиаторной системой тепло-
сброса и соединительных трубопроводов, отличающееся
тем, что, с целью повышения интенсивности теплосъема
с горячих спаев термобатереи, она вместе с испарителем
размещена горизонтально под дном камеры, а
конденсатор установлен вертикально и охватывает корпус камеры
с наружной стороны.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
улучшения конвективного теплосброса с радиаторной
системы конденсатора, он выполнен в виде пластинчатого
теплообменника.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
исключения механических воздействий на термобатарею,
соединительные трубопроводы имеют гибкие, например
сильфонные звенья.
A1) 410220 B1) 1728452/28-13 B2) 23.12.71
E1) F25c 7/04; A23g5/02 E3) 663.674 G2) А. И. ОВЧАРЕН-
КО, Н. Е. ОСТАПЕНКО, Н. Ф. НЕЧУЙВИТЕР и
И. Н. БЕРЕГОВСКИЙ G1) Черкасский
машиностроительный завод им. Петровского
E4) ЭСКИМОГЕНЕРАТОР, состоящий из
горизонтально вращающейся карусели с формочками для
мороженого, короба, установленного под каруселью, ванны для
замораживания мороженого с двойным перфорированным
дном, боковыми и торцовыми стенками, различными по
высоте, устройства для оттайки мороженого, дозатора
смеси, палочкозабивателя и устройства для выемки и
глазировки замороженных брикетов мороженого,
отличающийся тем, что, с целью повышения надежности его в
работе и упрощения конструкции, короб выполнен
замкнутым по кольцу с установленными в нем вертикальными
теплоизолированными перегородками, образующими зону
оттайки мороженого, а устройство для оттайки
представляет собой неподвижную ванну, выполненную аналогично
ванне для замораживания мороженого.
A1) 410221 B1) 1721062/28-13 B2) 01.12.71
E1) F 25d 21/00; F25d 7/00 E3) 621.565.92
G2) А. И. АЗАРОВ
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ!
ОТПОТЕВАНИЯ ПОВЕРХНОСТИ ХОЛОДИЛЬНОГО ШКАФА
с холодильным агрегатом, содержащее нагреватель,
отличающееся тем, что, с целью экономии электроэнергии! и
повышения надежности устройства, нагреватель
выполнен в виде «тепловой трубки», испарительная часть которой
размещена у теплорассеивающей поверхности
холодильного агрегата, а конденсаторная часть — у поверхности,
отпотевание которой требуется предотвратить.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
упрощения сборки, «тепловая трубка» имеет в сечении
плоскоовальную форму и одной плоскостью своей
конденсаторной части контактирует с поверхностью,
отпотевание которой требуется предотвратить.
(И) 412443 B1) 1768696/24-6 B2) 05. 04.72
E1) F 25Ь 39/02; F 28f 27/00 E3) 621.57.048 G2)
И. Н. АНТИПЕНКО, Л. Я. КЛИМОВ, Г. И. ЛЕВИН,
Н. Я. ОБУХОВ, Б. Б. ПУШКИН и С. А. СЕВЕРЦЕВ
E4) ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ИСПАРИТЕЛЬ, содержащий
корпус с охлаждающей поверхностью внутри, коллекторы
для хладагента с крышками и мембранный терморегули-
рующий вентиль, установленный на линии подачи
хладагента, отличающийся тем, что, с целью повышения
точности регулирования, компактности и эксплуатационной
надежности, в крышке нижнего коллектора выполнена
обращенная в сторону охлаждающей поверхности выемка,
по периметру которой к крышке присоединена мембрана
терморегулирующего вентиля, образующая герметичную
надмембранную камеру, заполненную хладагентом.
45
A1) 412442 B1) 1710255/24-6 B2) 01.11.71
E1)F25b 7/00; F 25b 9/02 E3) 621.574:621.57.012.4G2)
Ю. А. ЮРИН и Л. Г. АБАКУМОВ
E4) ДВУХКАСКАДНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
преимущественно для охлаждения приемников излучения,
содержащая мембранный компрессор с аккумулятором
на его нагнетательной линии в каждом каскаде и общий
для обоих каскадов дроссельный теплообменник,
отличающаяся тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности и обеспечения возможности регулирования
температуры в теплообменнике, аккумуляторы^обоих
каскадов имеют общую стенку в виде гибкого элемента,
например сильфона, снабженного регулируемыми
электрическими контактами, и внутри аккумуляторов закреплены
контакты, взаимодействующие с контактами на сильфоне
для управления компрессором при изменении давления
в аккумуляторах.
A1) 412445 B1) 1656679/28-13 B2) 17.05.71
E1) F 25d 15/00 E3) 621.565.4 G2) Л. А. ТОЧЕНОВ G1)
Государственный проектно-изыскательский и
научно-исследовательский институт «Аэропроект»
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ПРОДУКТОВ,
включающее камеру, стеллажи, установленные внутри
последней, холодильную установку и испарители,
отличающееся тем, что, с целью облегчения загрузки и
выгрузки продуктов и улучшения условий обслуживания,
каждый из стеллажей заключен в теплоизоляционный кожух
с открытым передним проемом, а испарители размещены
внутри стеллажей и соедининены с холодильной установкой
посредством гибких трубопроводов.
2. Устройство по п." 1, отличающееся тем, что каждый
стеллаж установлен на катках, обеспечивающих его
перемещение, при этом стеллажи размещены в камере рядами
так, что задняя стенка предыдущего стеллажа перекрывает
проем последующего.
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ОБЪЯВЛЯЕТ
ПРИЕМ В АСПИРАНТУРУ
НА 1974 ГОД
С ОТРЫВОМ ОТ ПРОИЗВОДСТВА ПО СПЕЦИАЛЬНОСТЯМ:
«ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ МАШИНЫ, МАШИНЫ И АГРЕГАТЫ ХОЛОДИЛЬНОЙ И КРИОГЕННОЙ ТЕХНИКИ»
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ»
БЕЗ ОТРЫВА ОТ ПРОИЗВОДСТВА ПО СПЕЦИАЛЬНОСТЯМ:
«ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ МАШИНЫ, МАШИНЫ И АГРЕГАТЫ ХОЛОДИЛЬНОЙ И КРИОГЕННОЙ ТЕХНИКИ»
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ»
«ЭКОНОМИКА, ОРГАНИЗАЦИЯ УПРАВЛЕНИЯ И ПЛАНИРОВАНИЕ НАРОДНОГО ХОЗЯЙСТВА».
В аспирантуру с отрывом от производства принимаются
граждане СССР не старше 35 лет, а в аспирантуру без отрыва от
производства не старше 45 лет, имеющие законченное высшее
образование, проявившие способности к научно-исследовательской работе.
Заявления о приеме в аспирантуру подаются на имя директора
института с приложением:
а) личного листка по учету кадров с автобиографией и две
фотокарточки;
6} нотариальной копии диплома об окончании высшего учебного
заведения;
в) характеристики с последнего места работы;
г) списка имеющихся печатных работ; при отсутствии печатных
работ представляется научный доклад (реферат) по
избранной специальности.
Паспорт, документ об отношении к воинской обязанности,
диплом об окончании высшего учебного заведения представляются при
явке на экзамены.
Поступающие в аспирантуру сдают конкурсные экзамены по
специальности, истории КПСС и одному из иностранных языков
в объеме программы для высших учебных заведений.
Лица, полностью сдавшие кандидатские экзамены,
предусмотренные по данной специальности, освобождаются от вступительных
экзаменов при поступлении в аспирантуру, сдавшие частично экзамены
кандидатского минимума, по личному заявлению, решением
приемной комиссии могут быть освобождены от сдачи соответствующих
вступительных экзаменов.
Пребывание в аспирантуре с отрывом от производства не
должно превышать трех лет, а в аспирантуре без отрыва от
производства — четырех лет.
Лицам, допущенным к сдаче экзаменов в аспирантуру,
представляется дополнительный отпуск 30 календарных дней с сохранением
заработной платы по месту работы для подготовки и сдачи
экзаменов.
Лица, принимаемые в аспирантуру с частично сданным
кандидатским минимумом, пользуются дополнительным оплачиваемым
отпуском для сдачи оставшихся вступительных экзаменов из расчета
10 дней на каждый экзамен.
Общежитием аспиранты не обеспечиваются.
Заявления с документами принимаются до 15 сентября 1974 г.
Вступительные экзамены в октябре 1974 г.
Адрес института: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-00-04, доб. 13.
КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 621.56/.59.001.5@:01)
Научные исследования
в области холодильной
техники и технологии
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научныхТработ, помещенных
в трудах разных научно-исследовательских, учебных и
проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и инженерно-технических4*
работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях промышленности и
народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Метод определения среднего за летний сезон
холодильного коэффициента холодильной машины, применяемой
в системах панельно-лучистого охлаждения. Л а р о -
ян Г. Б.— Сб. науч. трудов Ереванского политехи,
ин-та, 1970, т. 25. Сер.: Стр-во, с. 117—122. Библиогр.:
5 назв.
Влияние термодинамических параметров!пара,
всасываемого компрессором, на работу холодильного
турбоагрегата. Петров Е. Т.— «Труды Тамбовского ин-та хим.
машиностроения», 1971, вып. 7, с. 14—16.
Исследование акустических характеристик
кислородных турбокомпрессоров. Вольфензон В. Л., Efp -
шов А. М., Бараев С. В.— «Труды Уральского
политехи, ин-та», 1971, № 200, с. 90—97.
Совмещенное применение тепловых насосов в системах
панельного отопления и охлаждения. Гароян Г. Б.—
Сб. науч. трудов Ереванского политехи, ин-та, 1970,
т. 25, Сер. Стр.-во, с. 123—132.
Абсорбция двуокиси углерода гликольводными
растворами моноэтаноламина. Соколов В.Е., Лей-
т е с И. Л., С и ч к о в а О. П., КормиловаТ. И—
«Труды Гос. науч.-исслед. и проектного ин-та азотной
пром-сти и продуктов орган, синтеза», 1972, вып. 17,
с. 136—146. Библиогр.: 12 назв.
Об одном приближенном методе решения" задачи о
промерзании и протаивании грунта. Руднев В. П.,
Галанин А. В.— «Труды Гос. науч.-исслед. и
Проектного ин-та «Гипротюменнефтегаз». 1971, вып. 23, с. 91—99.
Определение температурного поля оснований
холодильников с системой электрообогрева. Гиндоян А. Г.,
Г р у ш к о В. Я., Пак М. А.— «Труды ЦНИИпром-
зданий», 1972, вып. 28, с. 136—153. Библиогр.: 6 назв.
Влияние условий пускового режима установок по
опреснению воды контактным замораживанием на качество,
получаемых кристаллов льда. П р о ш и н Э. А.— «Труды
ВНИИ водоснабж., канализ., гидротехн. сооруж. и инж.
гидрогеол.», 1972, вып. 39, с. 37—43.
Эффективность механического перемешивания
дисперсных фаз системы из рассола, льда и хладоагента в
горизонтальном кристаллизаторе опреснительной установки.
Прошин Э. А., Банщикова Е. А.— «Труды
ВНИИ водоснабж., канализ., гидротехн. сооруж. и инж.
гидрогеол.», 1972 вып. 39, с. 43—49.
Исследование теплопередачи в холодильнике с
перемешивающим устройством для сыпучих материалов. Бед-
нягин Г. В., Ткачев А. Г.—«Труды Ленингр.
науч.-исслед. и конструкт, ин-та хим. машиностроения»,
1971,' № 6, с. 28—33.
Графический метод расчета терморегулирующих
вентилей (холодильных установок). Мяртсон И. В.,
Урбаник Э. А.— «Труды Таллинского политехи,
ин-та. Сер. А.» 1971, № 306, с. 47—55.
Опыт строительства мерзлотных холодильников (для
хранения мясо-рыбной продукции) в зоне двухслойной
многолетней мерзлоты. Глушнев М. П.— «Труды
НИИ сельск. хоз-ва Северного Зауралья», 1971, вып. 3,
с. 385—396.
Свойства и применение смесей агентов в
компрессионных холодильных машинах. Чайковский В. Ф.,
Кузнецов А. П., Волобуев И. В.—В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 15. Киев, 1972,
Сф 56—61. Библиогр.: 17 назв.
Фазовые равновесия смесей холодильных агентов.
Геллер 3. И., Чайковский В. Ф.,
Егоров А. В.— В кн.: Холодильная техника и технология.
Вып. 15. Киев, 1972, с. 70—75. Библиогр.: 8 назв.
Математическая модель термодинамического поля
гелия. Розенфельд Л. М., Воробьев И. Д.—
«Изв. Сиб. отд-ния АН СССР», 1973, вып. 2, № 8, с. 42—
51. Библиогр.: 8 назв.
Экспериментальное исследование адиабатно-изобарных
процессов абсорбции и десорбции водяных паров раствором
бромистого лития. Розенфельд Л. М., Пани-
ев Г. А., Кузьмицкий Ю. В.— «Изв. Сиб. отд-
ния АН СССР», 1973, вып. 2, № 8. с. 52—59. Библиогр.:
8 назв.
Анализ причин ухудшения тепловой эффективности
ребристых воздухоохладителей. В а р з а р С. Ф.— В кн.:
Холодильная техника и технология. Вып. 15. Киев, 1972,
с. 21—28. Библиогр.: 8 назв.
Исследование панельной охлаждающей системы
одноэтажных холодильников. Косой С. М., Б у ш т а И. В.,
Царева Л. А., Калинкин А. В., Раски-
на Н. А.— В кн.: Холодильная техника и технология.
Вып. 15. Киев, 1972, с. 6—11.
Воздушное охлаждение теплообменных аппаратов
солнечных холодильных установок. Давлетов А.,
Довлетов Дж.— «Изв. АН ТССР. Сер. физ.-техн.,
хим. и геол. наук», 1973, № 2, с. 92—95.
Расчет эффективности квадратных ребер. В е -
г е р Л. А.— В кн.: Холодильная техника и технология.
Вып. 15. Киев, 1972, с. 29—33. Библиогр.: 8 назв.
Расчет теплового режима подземных холодильников.
Зильберборд А. Ф., Л о в ч у к В. В.,
Гринько В. М.— «Труды ВНИИ гидрогеол. и инж. геол.»,
1973, вып. 55, с. 4—15. Библиогр.: 5 назв.
К расчету нестационарного теплового режима в
термоэлектрических холодильниках при постоянном
напряжении питания. Каганов М. А., Ривкин А. С.—
В кн.: Математические модели в агрофизике и биологии.
Труды Агрофиз. НИИ ВАСХНИЛ, 1971, вып. 30, с. 67—
72. Библиогр.: 6 назв.
Исследование переходных режимов термоэлектрического
блока при возмущении по температуре охлаждаемого
теплоносителя. Вейденберг И. К.— «Изв. АН ЛатвССР
Сер. физ. и техн. наук», 1973, № 2, с. 63—67.
Экспериментальные исследования динамических
характеристик термоэлектрического охладителя.
Романов Д. Е., Чернявский В. В., Карпов В. Г.,
Асаевич П. Т., Ломакин В. Ф., Рожен-
ц е в а С. А., Т а й ц Д. А,— В кн.: Холодильная
техника и технология. Вып. 14, Киев, 1972, с. 41—44.
Библиогр.: 1 назв.
47
Исследование влияния добавок полиакриламида на ги.
равлические сопротивления рассольных систем. Мель-
ц е р Л. 3., Э л ь п е р и н И. Т., Л е в е н т а л ь Л. И,
Коваленко B.C.— В кн.: Холодильная техника
и технология. Вып. 15, Киев, 1972, с. 36—39. Библиогр.:
11 назв.
Технологическое кондиционирование воздуха при
хранении и переработке скоропортящихся пищевых продуктов.
Гоголин А. А.— В кн.: Технологическое
кондиционирование воздуха в мясной и молочной промышленности.
М., 1973, с. 3—12. Библиогр.: 4 назв.
Автоматические системы технологического
кондиционирования воздуха. А га рев Е. М.— В кн.:
Технологическое кондиционирование воздуха в мясной и
молочной промышленности. М., 1973, с. 13—36. Библиогр.:
6 назв.
Рассольные технологические кондиционеры типа КТР.
Тихомирова Л. Н.— В кн.: Технологическое
кондиционирование воздуха в мясной и молочной
промышленности. М., 1973, с. 37—46.
Приборы для контроля и регулирования температуры
и влажности в камерах, оборудованных технологическими
кондиционерами. Головацкая Л. А.— В кн.:
Технологическое кондиционирование воздуха в мясной и
молочной промышленности. М., 1973, с. 47—52.
Автономный электроувлажнитель воздуха. Трус-
к о в а Л. А.— В кн.: Технологическое
кондиционирование воздуха в мясной и молочной промышленности. М.,
1973, с. 53—58.
Оценка процессов массопереноса между воздухом и
жидкими сорбентами с помощью коэффициентов
эффективности и числа единиц переноса массы. Кокорин О. Я.,
Р ы б а л о в С. 3.— В кн.: Холодильная техника и
технология. Вып. 14. Киев, 1972, с. 56—59.
Об экономичности работы системы кондиционирования
воздуха при различных вариантах регулирования холодо-
производительности. Пасс А. Е., КрохмальД. Ю.
— В кн.: Холодильная техника и технология.
Вып. 15. Киев, 1972, с. 97—100. Библиогр.:2 назв.
Определение момента переключения системы
кондиционирования воздуха с одного режима на другой (на судах).
Александров В. Г.— «Труды ЦНИИ мор. флота»,
1973, вып. 163, с. 71—74.
Оценка выбора места расположения вентилятора в
судовых центральных кондиционерах. Чегринцев Ф. А.,
К оАд о д ь я н П. С.— «Труды Николаевского
кораблестроительного ин-та», 1971, вып. 48, с. 128—131.
Пути улучшения использования грузоподъемности
рефрижераторного подвижного состава. Тихончук Ю. Н.,
Борисова В. В., Кузьмина Н. Н.— «Труды
Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.», 1971, вып. 359, с. 58—80.
Использование математических методов для
определения приведенных расходов по эксплуатации рефрижера- 1
торного подвижного состава при решении задачи опти- '
мального размещения его по сети железных дорог. Г р и -
н е н к о! Я. Ф.— «Труды Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.»,
1971, вып. 359, с. 81—91. Библиогр.: 10 назв.
Влияние толщины теплоизоляции кузова
рефрижераторных вагонов на себестоимость перевозок.
Панферов В. Н.— «Труды Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.»,
1971, вып. 359, с. 92—97.
Правовое положение рефрижераторного вагонного депо
как социалистического государственного производственного
предприятия. Фурман И. С— «Труды Моск. ин-та
инж. ж.-д. трансп.», 1971, вып. 359, с. 3—15. Библиогр.:
13 назв.
О хозрасчете рефрижераторного вагонного депо. Н а -
з а р о в а Р. А.—«Труды Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.»,
197i, вып. 359, с. 16—26. Библиогр.: 14 назв.
Экономическая эффективность сокращения порожнего
пробега рефрижераторного подвижного состава. К л и г -
ман В. В., Иванов В. В., Капицына Л. С—
«Труды Моск. ин-та инж. ж.-д. трансп.», 1971, вып. 359,
с. 27—57. Библиогр.: 10 назв.
К вопросу совершенствования перспективного
планирования перевозок скоропортящихся грузов.
Касаткина Л. П.— «Труды Проект, констр. и научн.-исслед.
ин-та мор. трансп.», 1972, вып. 32, с. 14—19.
Об оптимальном характере пористости
теплоизоляционных материалов. X и ж н я к о в С. В.— Сб. трудов Все-
союз. науч.-исслед. й проект, ин-та «Теплопроект», 1972,
вып. 18, с 3—13. Библиогр.: 9 назв.
**8?Линии по производству пенополистироловой
теплоизоляции холодильников с применением высокочастотного
нагрева. Дмитриев А. В., Ш е л и н а Т. А.,
Бакман Л. Л., Смирнов В. М. — «Труды
Научн.-исслед. и проект.-конструкт. ин-та токов
высокой частоты», 1973, вып. 13, с. 49—56. j
Пути развития производства теплоизоляционных
материалов в Грузинской ССР. Джгамадзе О. В.,
Захарова Н. А.— Сб. трудов Тбилисского НИИ
строит, материалов, 1971, вып. 5, с. 226—229.
s Исследование пароизоляционных и клеящих
материалов для низкотемпературной изоляции. Папанин А. С,
Егорова 3. А., Фадеев Н. И.— Сб. трудов Все-
союзн. науч.-исслед. и проект, ин-та «Теплопроект»,
вып. 18, 1972, с. 61—69. Библиогр.: 13 назв.
Тепловая изоляция изотермических хранилищ
сжиженных газов. Каменецкий СП., Майзель И. Л.,
Калинин В. И., Доннер М. С—Сб. трудов
Всесоюз. науч.-исслед. и проект, ин-та «Теплопроект»,
1972, вып. 18, с. 70—88. Библиогр.: 12 назв.
Инклинометрическая станция ВД2 для
автоматической съемки вертикальных замораживающих станций.
Ермилов Б. Ф.— «Труды ВНИИ горной геомеханики
и маркшейдерского дела», 1972, вып. 87, с. 73—78.
Оценка точности съемки замораживающих скважин
гироскопическими инклинометрами. Ермилов Б.Ф.—
«Труды ВНИИ горной геомеханики и маркшейдерского
дела», 1972, вып. 87, с. 79—83.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Исследование качественных показателей сортовых
говяжьих отрубов при холодильном хранении.
Шишкина Н. Н., Рудинцева Т. А., ФилиноваГ. Ю.,
Адуцкевич В. А.— «Труды ВНИИ мясной пром-ти»,
1973, вып. 26, с. 36—43.
Об изменении каротиноидов и продуктов окисления
в жире каспийской кильки при ее замораживании и
холодильном хранении. Павельева Л. Г.,
Власова В. В.— «Труды ВНИИ мор. рыбн. хоз-ва и океано-
графии»* 1972, т. 88, с. 5—13. Библиогр.: 9 назв.
L Экспериментальное определение значений энтальпии
и теплоемкости рыбы в интервале температур от минус
20° до минус 196° С. Хачманукьян С. Г.— «Труды
ВНИИ мор. рыбн. хоз-ва и океанографии», 1972, т. 88,
с. 165—170.
Экономика и организация хранения плодов в
садоводческих совхозах. Лесогоров А. Л.— Сб. научных
работ ВНИИ садоводства им. Мичурина, 1973, вып. 17,
с. 273—276.
Интенсификация процесса замораживания овощей.
Кротов Е. Г., Вишневецкий Е. Д., Скли-
фасовский К. Л., Старчевский И. П.—
В кн.: Холодильная техника и технология. Вып. 14, Киев,
1972, с. 80—83. Библиогр.: 5 назв.
Аминокислотный состав белков мяса сублимационной
сушки. Бутенко Л. А. Сб. науч. работ проф.-препод,
состава и аспирантов Киевского торг.-экон. ин-та, 1971,
вып. 6, с. 142—145.
Способы длительного хранения кормовой и пищевой
мясо-рыбной продукции в мерзлотных холодильниках.
48
Глушнев М. П.— «Труды НИИ сельск. хоз-ва
Северного Зауралья», 1971, вып. 3, с. 397—413.
Изменение азотистых веществ в процессе дефростации
некоторых океанических рыб и хранения полуфабрикатов.
Горбатов И. И.— Сб. науч. работ проф.-препод,
состава и аспирантов Киевского торг.-экон. ин-та, 1971,
вып. 6, с. 20—24.
Применение радиационной обработки для удлинения
сроков хранения охлажденного мяса птицы. Аниси-
мов В. Н., Бушканец Т. С, ГельфандС. Ю.
и др.— «Труды ВНИИ консервной и овощесушильной
пром-сти», Г972, вып. 16, с. 48—55. Библиогр.: 9 назв.
Автолитические изменения в мясе кур при
замораживании разными способами и хранении. С а в р а н Е. Г.,
Токарев В. Ф., Панков Н. Ф., Вен-
.г е р К. П.— «Труды ВНИИ мясной пром-сти», 1972,
•т. 17, с. 80—87. Библиогр.: 12 назв.
Замораживание потрошеной птицы. Цветко-
в а А. И.— «Труды ВНИИ мясной пром-сти», 1972, т. 17,
с. 74—79. Библиогр.: 5 назв.
Исследование условий охлаждения мяса птицы в
ледяной воде. Сивачева A.M., Карих Т. М.—
«Труды ВНИИ мясной пром-сти», 1972, т. 17, с. 69—73.
Содержание севина в мясе кур через разные сроки
хранения в холодильнике. Рямушкин Г., Якуб Г.—
«Труды Молд. НИИ животноводства и ветеринарии»,
1971, т. 7, с. 315—316.
Электрическое измерение точки замерзания молока.
Вайткус В., Керас А.— «Труды Лит. филиала
ВНИИ маслодельной и сыродельной пром-сти», 1971,
т. 6, с'. 193—198. Библиогр.: 9 назв.
Некоторые факторы, определяющие стойкость
сливочного масла в процессе длительного хранения при низких
температурах. Ловачев Л., [Родионова И.,
Андреев П.— «Труды Лит. филиала ВНИИ
маслодельной и сыродельной пром-сти», 1971, т. 6, с. 55—67.
Библиогр.: 9 назв.
Хранение косточковых плодов. Нижарадзе А. Н.,
Гелашвили Э. Д., Майсурадзе Э. У.—
«Труды Груз. НИИ пищевой пром-сти», 1971, т. 5, с. 73—76.
Хранение плодов субтропической хурмы. Фиш-
мая Г. М., Купрейшвили А. Ю., Моцко-
б и л и Н. О.— «Труды Груз. НИИ пищевой пром-сти»,
1971, т. 5, с. 91—93.
Расчет газового режима в хранилищах с регулируемой
газовой средой. Дятлов В. А.— «Науч. труды НИИ
строительной физики», 1971, вып. 2, с. 37—44.
Хранение картофеля при нулевой температуре.
Покровская М. 3.— «Труды ВНИИ консервной и
овощесушильной пром-сти», 1972, вып. 16, с. 100—107.
Библиогр.: 11 назв.
Исследование микрофлоры фруктово-ягодных пюре и
соков в процессе сублимационной сушки и хранения.
Карлина Н: Н., Котелев В. В.,
Поповский Н. Г., Семенова Н. А.— «Изв. АН МССР.
Сер. биол. и хим. наук», 1972, № 4, с. 43—47.
Библиогр.: 7 назв.
Влияние замораживания дрожжей рода Торулопсис,
новый вид штамма № 304, на выживаемость и
морфологические изменения клеток. Попова В.В.— «Труды
Вологодского молочного ин-та», 1970, вып. 60, с. 133—138.
Ниже приводятся научные работы Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной
промышленности, опубликованные в сборнике «Новые исследования
в области холодильной промышленности» ЦНИИ
информации и технико-экономических исследований
Министерства мясной и молочной промышленности СССР, 1973 г.
Обобщение опыта работы производственных
холодильников предприятий мясной и молочной
промышленности СССР, переведенных на новые условия
планирования и экономического стимулирования. П о з и н М. М.,
Иванова Е. И., Бачелис Л. И. (с. 1—2).
Применение трихлоризоциануровой кислоты для
дезинфекции холодильных камер. Буканова А. А.,
Мишучкова Л. А. (с. 3—4).
Технология выработки и применения сухих смесей для
мороженого. О л е н е в Ю. А., Ф и л ь ч а к о в а Н. Н.
(с. 4—5).
Замораживание'масла в грузовых пакетах на стандарт^
ных деревянных поддонах. Петру х и на Э. П.,
Меркулова Н. В. (с. 5—6).
Сравнительное исследование питательных сред для
микробиологической оценки качества мороженого.
Моисеева Е. Л., Буканова А. А., Мишучко-
в а Л. А. (с. 6—7).
Технологические параметры замораживания продуктов
в жидком азоте. Дербеденева 3. А. (с. 7—10).
Опытно-промышленное производство
быстрозамороженных мясных блюд. Каминарская А. К.,
Мара дуди на Н. В. (с. 10—12).
Исследование качественных изменений
;однофазнезамороженного мяса в связи с использованием его в
консервной промышленности. Дибирасулаев М. А.
(с. 12—14).
Исследование компрессора АВ-100 с ходом поршня
130 мм, работающего на фреоне-22. Сенягин Ю. Я.
(с. 15—16).
Исследование компрессора. KSA-600. Сенягин Ю. Я.
(с. 16—17).
Ротационные компрессорные агрегаты А К-РАБ 100А
с циркуляционной системой смазки. Креймер Н. Г.,
Пытченко В. П. (с. 17—18).
Исследование двух макетных образцов компрессоров
новой градации. Лемешко В. К., Немцев А. В.,
Т к а ч е н к о Ю. И. (с. 18—20).
Совершенствование конструкции промежуточных
сосудов для низкотемпературных холодильных аммиачных
установок. Медникова Н. М., Иванова Р. Б.
(с. 21—22).
Разгрузка компрессора при пуске. А г а р е в Е. М.,
Медовар Л. Е., П е р с и я н и н о в Л. С. (с. 22—
23).
Выбор материала для рабочих пластин холодильных
ротационных компрессоров. 3 о л о т о в а Л. А.,
Пытченко В. П. (с. 23—24).
Теплотехнические и аэродинамические испытания
воздухоохладителей. Медникова Н. М. (с. 24—27).
Линия автоматического приготовления смесей
мороженого производительностью 2500 кг/ч. Зубова Н. Д.
(с. 27—29).
Исследование термодинамических свойств бромиро-
ванных фреонов 12В1 и 13В1. Перельштейн И. И.,
Алешин КХ П. (с. 30—31).
Испытание опытных образцов изотермических кузовов
автомобилей типа ГЗСА. Сорокин Ю. Г.,
Виноградов В. А. (с. 31—32).
Автономный автоматизированный электроувлажнитель
АУВ-1. Г о г о л и н А. А., Агар ев Е. М., Трус-
ков а Л. А. (с. 32—35).
Переносный измеритель влажности. Головац*
к а я Л. А. (с. 35—37).
Визуальный указатель уровня жидкости ВУУ-2. Р о -
т е н б е р г А. Г., С л а щ е в а А. М., А к у л о в А. Н.
(с. 37—40).
Рациональные способы транспортировки
скоропортящихся продуктов с применением специальных контейнеров
и средств пакетирования. К л о ч к о в а Е. А. (с. 40—43).
Испытания новых аккумуляторных подъем но-транспорт*
ных машин на распределительных холодильниках. К о -
н я е в В. А. (с. 43—46).
49
Временная инструкция по эксплуатации и обслуживанию
контейнеров СК-1Х-1,4 для охлажденного мяса на
холодильниках и железнодорожном транспорте. К и л я ш о -
в а В. А., Князева В. И., Васильева Л. Д.,
К'у л и к о в с к а я Л. В. (с. 46—-47).
Исследование изоляционных конструкций действующих
холодильников. Л и фа нов Б. В., Хелем-
с к и й А. М. (с. 47—49).
Перспективы производства сухого льда в" 1971—1975 гг.
Шавра Г. А. (с. 49—50).
* * *
Научные работы Одесского технологического
института холодильной промышленности, опубликованные в
сборнике «Холодильная техника и технология» {Киев,
«Технша»).
1972, вып. 14
Холодильная установка для программного охлаждения
элементов конструкции сверхзвуковых пассажирских
самолетов. Чу клин С. Г., Мнацаканов Г. К.,
С т а р ч е в с к и й И. П. (с. 3—7). Библиогр.: 1 назв.
Теплопередача панельно-воздушных приборов
охлаждения. Чуклин С. Г., Кроль В. М.,
Авдеев Е. С. (с. 7—12).
Теплопередача панельно-воздушной системы
охлаждения с листотрубными батареями. Авдеев Е. С,
Кроль В. М. (с. 12—15). Библиогр.: 1 назв.
Исследование тепловых и аэродинамических
характеристик интенсивных теплообменных поверхностей. Ч-'е -
пурненко В. П., Лисин В. В. (с. 16—18).
Библиогр.: 2 назв.
К вопросу о возможности применения осевых
компрессоров авиационных ГТД в холодильных установках.
Шмыгля А. А., Табаченко В. Я.,
Березняк Е. С. (с. 19—22). Библиогр.: 6 назв.
Поэлементный пересчет характеристик ступени
центробежного компрессора при изменении физических свойств
рабочего вещества. Левит В. М. (с. 22—25). Библиогр.:
1 назв.
Расчет и профилирование лопаточного диффузора
центробежного компрессора. Баренбойм А. Б., Шлиф-
штейн А. И. (с. 25—30). Библиогр.: 8 назв.
Выбор оптимального промежуточногоfдавления в
низкотемпературной холодильной машине на смеси фреонов.
Кузнецов А. П., Ч ер то к В. Д., Лось'Л. В.,
В.асютинский Ю. А. (с. 30—33). Библиогр.:
4 назв.
Анализ работы!абсорбционно-эжекторной холодильной
машины. "Верхивкер Г. П., Чан Дык Ба
(с. 33—39). Библиогр.: 2 назв.
Микрохолодильник периодического действия. На-
ер В. А., Хирич! И. Я., Кравченко П. Н.
(с. 40—41).
О расчете регенеративных теплообменников по
номограммам. Дацковский В. М. (с. 45—47). Библиогр.:
3 назв.
К расчету состояния вещества, вытекающего из
резервуара. Дацковский В. М. (с. 48—49).
Исследование совместно протекающих процессов
тепло- и массообмена ж пленочных водоохладителях. Алек*
сеев В. П., Дорошенко А. В., Цимер-
м а н А. Б., Васильева Н. Г. (с. 50—55).
Библиогр.: 14 назв.
Исследование теплообмена при кипении фреона-143.
Русов Е. X., Чепурненко В. П. (с. 59—61).
Библиогр.: 7 назв.
Теплообмен при кипении фреона-113 и метилового
спирта в горизонтальной щели, погруженной в свободный объем.
Смирнов Г. Ф., Белый Л. М. (с. 61—63).
Теплофизические свойства фреонов. К расчету
термодинамических свойств дифторметана (фреон-32).
Кузнецов А. П., Лось Л. В. (с. 64—66). Библиогр.:
6 назв.
so
Простое соотношение для расчета давления насыщения
фреоновых холодильных агентов. Роганков В. Б.
(с. 66—68). Библиогр.: 2 назв.
Экспериментальная установка для исследования р, vt
Т-данных фреонов. Геллер В. 3.,
Поричанекий Е. Г., Романов В. К. (с. 68—70).
Исследования р, Т-зависимости охлаждающих
жидкостей радиоэлектронной аппаратуры. Геллер 3. И.,
Станкевич В. Б., Парамонов И. А. (с. 70—
75). Библиогр.: 3 назв.
Экспериментальное исследование теплоемкости
холодильных масел. Геллер 3. И., Геллер В. 3.,
Пао номарева О. П., Поричанекий Е. Г.
(с.- 75—80). Библиогр.: 6 назв.
Использование особенностей климата для
кондиционирования воздуха в овощехранилищах. Ж а д а н В. 3. |
Алексеева О. Н. (с. 83—86). Библиогр.: 7 назв!
1972, вып. 15
Определение теплопередачи панельно-воздушной
системы в режиме панельного охлаждения. Чуклин С. Г.,
Авдеев Е. С, К р о л ь В. М. (с. 3—6).
Поддержание заданной относительной влажности в
холодильных камерах с воздушной системой охлаждения.
Коляка В. Ф., Мнацаканов Г. К. (с. 12—14).
Номограммы для теплового расчета
низкотемпературных камер хранения, охлаждаемых воздухом, насыщенным
влагой. Коляка В. Ф., Мнацаканов Г. К.
(с. 14—20).
Характеристики охладителя со свободным
вытеснителем. 3 о з у л е в и ч Г. Б., Ш н а й д И. М. (с. 33—36).
Библиогр.: 3 назв.
Гидродинамическая характеристика контактного
жидкостного регенератора. М е л ь це р Л. 3., Ж а д а н С. 3.,
Т а р а с о в с к и й П. Г. (с. 39—42). Библиогр.: 2 назв.
Исследование низкотемпературной холодильной
машины в автоматическом режиме. Кузнецов А. П., Чер-
ток В. Д., Васютинский Ю. А., Мухей-
бар Надим Абед (с. 42—46). Библиогр.: 4 назв.
К оптимизации теплообменников с сыпучим
теплоносителем. Дацковский В. М. (с. 52—56). Библиогр.:
3 назв.
Влияние примеси фреона-14 на конденсацию фреона-13.
Смирнов Г. Ф., Зайнулина Н.С., Кос-
т а н ж и И. И. (с. 61—66). Библиогр.: 6 назв.
Термодинамический анализ фазовых равновесий
бинарной смеси холодильных агентов (Ф-22 — Ф-13В1).
Кузнецов А. П., Егоров А. В., Лось Л. В.
(с. 66—69). Библиогр.: 7 назв.
О сходимости вириальных разложений и области
термодинамической устойчивости пара. Цыкало А. Л.,
Селеванюк В. И., Багмет А. Д. (с. 76—78).
Библиогр.: 10 назв.
Влияние скорости конденсации на термоэлектрические
свойства пленок теллуридов сурьмы и висмута.
Кравчук В. В. (с. 78—81). Библиогр.: 6 назв.
Электрическая схема универсального
полупроводникового термостата. Дикий Б. Ф., Котюков Ю. Д.
(с. 81—83). Библиогр.: 1 назв.
. Электрическая схема симметричной работы
регенераторов машины ТХМ-1-25. Дуд ко Э. А., Семе-
нюк Е. В., Хаютин Ю. Д. (с. 84—86).
Оросительный конденсатор как объект регулирования.
Чумак И. Г., Коханский А. И., Олейни-
4 е н к о В. Т. (с. 87—94). Библиогр.: 5 назв.
Экспериментальное исследование установки
кондиционирования воздуха для овощехранилищ торговой сети.
Жадан В. 3., Алексеева О. Н.,
Лакеев а А. Ф. (с. 94—96). Библиогр.: 6 назв.
Роль физиологического тепла в тепловом балансе камер
предварительного охлаждения фруктов. Жадан В. 3.
(с. 101). Библиогр.: 2 назв.
В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
В конце ноября 1973 г. в Барселоне (Испания) состоялась научно-техническая
конференция Д-1, Д-2 и Д-3 комиссий Международного института холода и приуроченные
к ней заседания руководящих органов МИХ: Административного комитета, Научного
совета и Исполнительного комитета.
Помимо текущих вопросов, были рассмотрены вопросы, связанные с предстоящим
в Москве в сентябре 1975 г. XIV Международным конгрессом по холоду: утверждена
научно-техническая программа конгресса (см. «Холодильная техника», 1974, № 3) и
назначены дополнительно в связи с организацией и подготовкой к конгрессу вице-пре-
Лзиденты некоторых комиссий МИХ — представители СССР как страны-организатора.
Вице-президентом Исполнительного комитета МИХ назначен директор Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной промышленносоти В. Ф. Лебедев,
вице-президентом Научного совета — директор ВНИИхолодмаша А. В. Быков.
Некоторые актуальные вопросы
холодильной техники, рассмотренные
на конференции МИХ в Барселоне
А. Ф. САВЧЕНКО В. П. ЗАЙЦЕВ
Министерство мясной и молочной промышленности Министерство рыбного хозяйства СССР
СССР
Научно-техническая конференция комиссий Д-1 «Холо-
дильное хранение», Д-2 «Наземный холодильный
транспорт», Д-3 «Морской холодильный транспорт»
Международного института холода, состоявшаяся 27—30 ноября
1973 г. в Барселоне, явилась не только представительной
по составу участников (около 300 ученых и специалистов
из 30 стран), но и содержательной по характеру
рассмотренных на ее заседаниях проблем, а именно:
общие и специальные проблемы холодильной цепи и
ее звеньев;
холодильное хранение и оборудование холодильников;
холодильный транспорт: техника охлаждения и
сохранение качества продуктов.
Было заслушано и обсуждено 28 докладов, в том
числе представителей Франции — 5, Испании — 4, СССР — 3
Нидерландов — 3, ПНР, ФРГ и Мексики — по 2.
Большой интерес вызвал доклад президента секции «Д»
Международного института холода польского ученого
проф. В. Каминского на тему: «Тенденции развития
холодильной цепи в современной экономике пищевой
промышленности».
В ряде других докладов были рассмотрены актуальные
проблемы, касающиеся:
лучшего использования холодильников и
механизации на них грузовых операций (К- Аро, Е. Майер, X. Нье-
то «Критерии эффективного использования холодильника»,
Мексика; А. Дюпор «Применение штабелеукладчика на
холодильнике с промежуточным полом», Франция);
установления оптимального режима холодильной
обработки и хранения мясной и рыбной продукции (В. Тамм
«Новые исследования в области охлаждения свинины»,
ФРГ; М. Зецик «Применение переохлаждения для
хранения рыбы и рыбных продуктов при контейнерных
перевозках», ПНР);
транспортировки и экспорта скоропортящихся
продуктов (А. Мораль Рама, Р. Корраль Сайс, Е. Гарсиа Ма-
таморос «Сравнительные исследования дальних перевозок
свежей рыбы в контейнере, охлаждаемом жидким азотом,
и в авторефрижераторе с компрессионной системой
охлаждения», Испания; Д. М. Бестер и Л. Гинзбург «Экспорт
скоропортящихся продуктов из Южной Африки», ЮАР).
В докладе проф. В. Каминского проанализированы
изменения, происходящие в области производства пищевых
продуктов, и отмечены наиболее существенные тенденции
развития холодильной цепи.
Создание крупных городских центров вызывает
необходимость изменения системы снабжения населения
продуктами питания и структуры питания. Кустарная
обработка пищевого сырья во все возрастающих объемах
заменяется обработкой на крупных промышленных пищевых
предприятиях. Кроме того, быстро развивается
международная торговля сельскохозяйственным сырьем и
пищевыми, в том числе скоропортящимися, продуктами.
Созданы условия, позволяющие осуществлять обмен
скоропортящимися продуктами между многими странами мира.
Названные тенденции, а также быстро возрастающая
потребность в пищевых продуктах увеличивают роль
искусственного холода и предъявляют к этой важной
области техники новые требования в отношении переработки
и хранения пищевых продуктов. Холодильники, сферой
деятельности которых являлось хранение сезонно
заготовленных пищевых продуктов, изменяют свое
назначение, модернизируются, укрупняются. Наряду с функцией
хранения они осуществляют производство замороженных
и быстрозамороженных пищевых продуктов, в том числе
готовых блюд. Таким образом, постепенно стирается грань
между современным холодильником и предприятием
пищевой промышленности. Более того, холодильники
становятся предприятиями центральными в комплексе
пищевых предприятий, организующими производство
пищевых продуктов на всех предприятиях комплекса.
Возросшие масштабы использования пищевого сырья и
увеличение межконтинентальной торговли привели к
изменению пропорций между охлажденными и замороженными
продуктами в пользу последних. Роль портовых
холодильников также значительно видоизменяется.
51
В связи с возрастающим грузопотоком пищевых
продуктов, концентрацией перевозок, увеличением их
дальности и уменьшением длительности претерпевает
изменения наземный и морской холодильный транспорт.
Важнейшее направление прогресса на холодильном транспорте —
применение контейнеров и трансконтейнеров,
обеспечивающих значительные экономические преимущества,
особенно при морских и смешанных перевозках. Расчеты
показывают, что использование контейнеров сокращает
общие расходы на транспорт на 20%, поэтому число
контейнеров постоянно возрастает. В современных условиях
холодильный контейнер должен рассматриваться не
только как транспортное, но и как техническое средство
хранения пищевых продуктов.
Как уже отмечалось, на конференции были
представлены доклады, освещающие вопросы, связанные с более
эффективным использованием холодильников и
механизацией на них грузовых операций. На необходимость этого
указали мексиканские специалисты, которыми разработана
математическая модель для расчета оптимальной емкости
проектируемого холодильника. Хотя объектом изучения
был фруктово-овощной холодильник, осуществленная
разработка модели может представить более широкий интерес
в методологическом отношении. Разработчики исходили
из следующих отправных технико-экономических
показателей эффективности работы предприятия:
емкость холодильников оптимальна, т. е. достаточна
для приема продуктов в течение всег# года, причем при
минимальной загрузке камер эксплуатационные расходы
окупаются;
строительные конструкции отвечают последним научно-
техническим достижениям, т. е. высококачественны и
экономичны (использование местных материалов);
холодильники правильно размещены и хорошо
продумана компоновка стационарных и мобильных установок.
На одном из небольших распределительных
холодильников Франции были проведены опытные работы по
созданию непрерывной системы штабелирования
пакетированных грузов на поддонах, устанавливаемых с помощью
непрерывнодействующей (элеваторной) системы (подъем,
спуск). На двухэтажном холодильнике вместо применения
грузоподъемника с присущими этому решению
недостатками, такими, как цикличность работы, ограниченная
скорость, простои при погрузке и выгрузке, применена
новая система непрерывного действия, обеспечивающая
подъем груза с автоматической укладкой поддонов. Были
приняты два механизма, один из которых предназначен
для подъема, другой для спуска. Механизмы имеют
общий автоматический реверс. Поддоны укладывают с
помощью рольгангов. Роликовые столы расположены на
стольких участках, сколько предусматривается заштабе-
лировать поддонов. Все операции с грузами — ввод,
перемещение по горизонтали, подъем, спуск —
синхронизированы. Система оснащена набором надежно
действующих устройств оптической и механической блокировки и
электрическими и пневматическими приводами. Она
сравнительно проста, эффективна, не требует больших
технических и финансовых затрат и достаточно экономична: на
5—10% дешевле по сравнению с установкой подъемников.
Из научно-экспериментальных исследований, цель
которых изыскание оптимального режима холодильной
обработки пищевых продуктов, следует отметить работы по
охлаждению свинины и хранению рыбы при криоскопичес-
ких температурах.
В опытах по охлаждению свинины главное внимание
обращалось на изучение процессов тепло- и массообмена
свиной туши при интенсивном обдуве холодным воздухом,
т. е. при наименьшем времени охлаждения. Объект
исследования — свиная туша массой 100 кг, которая
охлаждалась с 37 до 6° С. Опыты подтвердили, что с увеличением
скорости движения воздуха сокращается
продолжительность охлаждения и повышается интенсивность испарения
влаги с поверхности продукта (усушка). Кроме того,
существует оптимальная скорость воздуха в этом процессе.
При дальнейшем увеличении скорости воздуха
продолжительность охлаждения практически не изменяется, но
усушка возрастает. Оптимальное значение скорости
воздуха для исследуемого объекта было равно 4 м/с.
Продолжительность процесса охлаждения
сокращается при понижении температуры воздуха, т. е. при
увеличении температурного напора. Как показали опыты, по-'
нижение температуры воздуха не вызывает возрастания
усушки продукта. Следовательно, при охлаждении
свинины нужно поддерживать как можно более низкую
температуру воздуха, но исключающую подмораживание
поверхности мяса.
Таким образом, основные условия охлаждения сви^
нины, при которых продолжительность процесса и ycyuMj
ка продукта будут минимальными — это наиболее низка"
температура и максимально допустимая скорость воздуха
в камере охлаждения.
Весьма актуально исследование польских ученых,
касающееся процессов холодильного хранения рыбного сырья
при его переохлаждении. Это исследование проводили в
условиях промысла на траулерах дальних районов
плавания, причем наиболее интересным в этих опытах
является применение охлаждаемых контейнеров, в которых
переохлаждалась и хранилась рыба. В контейнерах
поддерживается температура, близкая к криоскопической.
Их можно устанавливать как на борту судна, так и на
берегу.
В охлаждаемых контейнерах продукты охлаждаются в
циркулирующем холодном воздухе с температурой —3° С
и хранятся при температуре—0,5-=—1°С, при этом
продолжительность охлаждения до криоскопической
температуры составляет около 72 ч.
Постмортальные процессы, происходящие в рыбе при
переохлаждении и хранении в контейнерах, аналогичны
наблюдаемым при обычном охлаждении рыбы, однако их
динамика отлична из-за изменяющихся условий среды в
контейнерах. Микробиологические процессы являются в
данном случае решающим фактором в отношении
пригодности сырья и продуктов для питания. При
переохлаждении значительно снижается микробиологическая
активность и, следовательно, продлевается время возможного
хранения. Неизбежным при подмораживании рыбы
является процесс денатурации белка, наиболее интенсивно
протекающий в зоне температур—1,5-:—2°С. Поэтому при
переохлаждении рыбы эта зона должна быть пройдена в
минимально возможный отрезок времени.
Если процесс образования кристаллов льда занимает
продолжительное время, наряду с денатурацией
отмечается механическое повреждение ткани, вызываемое
появлением больших кристаллов льда. Гликолиз и
образование молочной кислоты происходят наиболее интенсивно
при температурах от —3 до —3,5° С. В обычных условиях
охлаждения и хранения рыбы в трюмах рыболовных судов|
усушка рыбы предотвращается путем применения
большего количества льда (в пропорции 50—100%) и плотной
укладки в штабеля. Уменьшение усушки в контейнере
достигается благодаря увеличению статического давления
циркулирующего воздуха, плотной укладке, а в случае
хранения сырья — частичному применению льда, но в
значительно меньшей пропорции.
Использование контейнеров для переохлаждения рыбы,
ее хранения и транспортировки расширяет возможности
рыболовного флота, уменьшает потребление льда,
обеспечивает регулярную и быструю доставку продуктов.
Контейнеры могут служить в качестве передвижных и
краткосрочных холодильников. Применение же
пониженных (близкриоскопических) температур увеличивает сроки
сохранения высокого качества продуктов, снижает потери.
В связи с возрастающим значением международной
торговли скоропортящимися продуктами повышается ин-
52
терес к изысканию систем охлаждения, обеспечивающих
сохранение высокого качества продукции при
транспортировке на большие расстояния. При этом и здесь
наилучшие решения связываются с контейнерными
перевозками.
Испанские специалисты доложили на симпозиуме о
результатах проведенных ими сравнительных перевозок
свежей рыбы (хек, терпуг, треска, ставрида и др.) в
авторефрижераторе с машинным охлаждением (вместимость
кузова 17 м8) и в контейнере емкостью 500 л, охлаждаемом
жидким азотом. По одним тестам (величина рН, содержание
общего летучего азота и триметиламина) не установлено
разницы между названными двумя испытанными
системами, по другим (рост бактерий, усушка) отмечено явное
преимущество контейнерной перевозки с применением
^жидкого азота. У всех видов рыбы, охлажденной таким
" способом, было лучшее качество и меньшая усушка. За
10 дней транспортировки потери массы рыбы (хек) в
авторефрижераторе составили 2,1%, а в контейнере,
охлаждаемом жидким азотом, 0,82%.
В докладе южноафриканских специалистов отмечено,
что для транспортировки плодов и овощей из Южной
Африки на рынки северного полушария используется
главным образом морской транспорт. Доля плодов и овощей
в экспортируемой продукции составляет 90%.
Экспортируются также мясо и мясопродукты, яйца и молочные
продукты. Чтобы понизить температуру апельсинов до 4,5° С,
рекомендована температура подаваемого воздуха —0,5° С.
После того как температура апельсинов достигнет
названной величины, температура подаваемого воздуха может
быть повышена до 3,9 С. Хранение лимонов и
грейпфрутов при —0,5° С в течение 22 дней исключает поражение
плодов личинками плодовых мух и яблочной плодожорки.
Плоды Авокадо должны первоначально предварительно
охлаждаться в производственном помещении до 5,5° С и
при этой же температуре транспортироваться.
При транспортировке из Южной Африки плавленых
сыров, сливочного масла и некоторых других продуктов
принимается температура—18-^—20° С, при которой сыры
хорошо сохраняют свои качества в течение 6 месяцев.
Предпочтительно, чтобы все сыры, транспортируемые при
низких температурах, были упакованы в алюминиевую
фольгу.
При морских перевозках замороженной рыбы и морских
моллюсков рекомендуется температура —18° С, причем
максимально допустимая температура продукта в
охлаждаемых трюмах судов в пункте доставки —15° С. Для
охлажденной говядины в процессе транспортировки должна
поддерживаться температура —1,5° С.
Для транспортировки скоропортящихся продуктов из
Южной Африки все еще используются суда,
предназначенные для перевозок бестарных грузов (насыпью,
навалом), но в них поддерживают необходимый
температурный режим. Применение на таких судах поддонов для
укладки грузов исключено, так как потери грузового объема
судов составили бы от 17 до 50%. В связи с этим
изучаются перспективы транспортировки скоропортящихся
грузов судами-контейнеровозами. Уже в настоящее время в
важнейших портах сооружаются необходимые для таких
судов портовые сооружения.'
В грузовых отсеках пассажирских самолетов
транспортируются из Южной Африки цветы, деликатесные плоды
и живые омары, но ограничивающими факторами для
расширения воздушных перевозок скоропортящейся
продукции являются высокий тариф, отсутствие необходимого
оборудования и недостаток грузовых емкостей в самолетах.
И в этом виде транспорта особое внимание уделяется
разработке изотермических контейнеров, в которых полностью
сохранялось бы высокое качество деликатесных продуктов.
\лллллллллллллллллллл>
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Продолжается подписка на 1974 год
на ежемесячный научно-технический
и производственный журнал
«Холодильная техника»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в узлах
и отделениях связи, а также общественными распространителями печати
на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность —12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных
листа F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев — 6 руб, на 6 месяцев — 3 руб. Цена
отдельного номера — 50 коп.
53
новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84
Кондиционирование воздуха
в жилых зданиях
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КЛРПИС
Кондиционирование воздуха в жилых зданиях наиболее
широко применяется в США, где к 1972 г системами
кондиционирования воздуха (СКВ) было оборудовано 35%
новых индивидуальных и 85% многоквартирных жилых
зданий [1]. В Канаде имеется несколько тысяч
индивидуальных жилых домов с круглогодовыми СКВ.
В европейских странах в жилых домах СКВ
практически не монтируются [2]. Сравнительно мало
используются для охлаждения отдельных комнат оконные и
переносные автономные кондиционеры. Это объясняется более
прохладным климатом, меньшей продолжительностью
периода охлаждения, малыми объемами производства
оборудования для кондиционирования воздуха, а также
высокими капитальными и эксплуатационными затратами
на СКВ. В ФРГ, например, капитальные затраты на СКВ
составляют 120—400 марок на 1 ма жилой площади [3].
Тем не менее ожидается, что в ближайшее время
кондиционирование воздуха приобретет и в Европе большое
распространение в связи с загрязнением атмосферы,
повышением уровня уличного шума, увеличением степени
остекления и облегчением наружных ограждений зданий,
уменьшением высоты помещений и размеров жилой
площади на одного человека.
Уже на стадии архитектур но-конструктивного
решения зданий применяют все меры для снижения тепловых
нагрузок на СКВ, предусматривая озеленение
прилегающих территорий, вертикальное озеленение зданий,
окраску стен и покрытий в светлые тона, надлежащую
теплоизоляцию наружных ограждений, вентилируемые
чердаки, затеняющие балконы, лоджии и солнцезащитные
устройства (вертикальные ребра, козырьки, карнизы,
тенты, решетки, жалюзи). ^
В кондиционируемых помещениях поддерживают пЛ
раметры воздуха, указанные в табл. 1. Расчетные
внутренние поступления тепла и объемы вводимого наружного
воздуха принимают в количествах, указанных в табл. 2.
К СКВ жилых зданий предъявляют следующие основные
требования:
безотказность круглосуточной работы в течение года,
а следовательно, повышенная надежность систем и их
элементов;
возможность индивидуального регулирования
оптимальных параметров воздуха в помещениях и выключения
отдельных приборов при отсутствии людей;
малошумность;
экономичность.
Автономные оконные кондиционеры создают
повышенный уровень шума, портят внешний вид зданий и
поэтому считаются малоприемлемыми.
Выбор системы определяется типом, категорией
благоустройства и принадлежностью зданий. Одно- и
двухэтажные индивидуальные дома преимущественно оборудуют
центральными воздушными СКВ и реже водовоздушны-
Период
года
Лето
Зима
США [4, 5]
t. °с
23,7—25,3
23—24
Ф. %
50
20-50
о, м/с
—
Швейцария [в]
/, °С
24—28
21—23
Ф. %
55 (макс.)
40—45
v, м/с
0^2
ФРГ [7]
/, °С
26 (макс.)
20—23
15—18*
Ф. %
55 (макс.)
40—55
vt м/с
0,15—0,2
0,15—0,2
Та
блица 1
Австрия [8]
tt °С
21—22
ф» %
40—50
V, М/С
0,2—0,1
* Спальни.
Таблица 2
Помещения
Кухня
Столовая
Гостиная
Спальня
Детская
Номер в гостинице
Теплопоступления
от людей [5],
ккал/ч
2X100=200
42,5F
27F
2x100=200
2QF
от освещения
151.
ккалдЧ'М1)
13,8*; 46**
18,5—46
18,5-46
18,5
18,5—46
от инфильтрации [1], (ккал/(ч-м*)
t . °С
»н. ^
29,5
32
35
38
40,5—43
при вентиляции
естественной
1,9
3
4,05
5,1
5,95-6,75
механической
4,7
6,85
9,4
11,5
13,7—16 25
Количество
вводимого иаружнеге
воздуха [4, 5]
на одного
человека, м*/ч
30—50 [3]
17—34 [4, 5]
40—50
Примечания. Теплопоступления от оборудования в кухнях составляют 300 ккал/ч, или 92 ккал/(ч«м*) [5]; количество
вводимого наружного воздуха на 1 м* пола кухонь 18 — 36 м*/ч 14, 5]; F— площадь помещения, м*; tR—температура
наружного воздуха, °С; •—люминесцентные лампы; **—лампы накаливания.
54
ми; многоэтажные многоквартирные так называемые В воздушных системах используют разнообразные по
«доходные» дома высшей категории и кооперативные конструкции автономные компрессионные кондиционеры
дома средней и высшей категорий благоустройства
вертикального, горизонтального одновентиляторного и
центральными водовоздушными и квартирными воздуш- двухвентиляторного исполнений, устанавливаемые в
полными СКВ (рис. 1—3).
валах, на чердаках и вне зданий. При расположении
СКВ индивидуальных жилых домов
воздушные с автономными кондиционерами
Зодовоздушные
оконными или,
переносными
шкафного
типа
горизонтального
типа для
установки на
чердаках и в подвалах I
с теплооЗмен-
ником в
магистральном
приточном канале
абсорбционными с
разовым обогревом\
с тепловыми насосами\
и Зез них
полупроводниковыми с
тепловыми насосами
\с доводчиками в
каждой комнате
комбинированные
\водоаммиач\
ными (вы
\носными)
бромисто
\литиевыми\
с одним
вентилятором
с двумя
вентиляторами
Рис. 1. Классификация систем кондиционирования
воздуха индивидуальных жилых домов.
^
к*з
с автономными кол
нерами ( в доходных
мах средней катееор
J
N
l—l
\
т
\ц
1
L-I
«^ ¦
«5» $ 5s SLs
^ * < i_ S?
v. § ? S^$4
Hi-*!
S ^ 2 ^ *
^ s ^ *:5w
-2
^n
IS
1
^§1
N.
nn
hi
J 4
M
1
CUB многоэтажных многоквартирных жилых домов
центральные водоЗоздушные C домах кооператиднь/х} доходных высшей
категории, общежитиях и гостиницах)
с подоконными вентиляторными\
кондиционерами-дободчиками и
двух-, трех- или четырехтруд-
ной системой т епло холодомаЗ-
с зжекционными
кондиционерами-доводчиками и двух-, трех-
\и четырехтрубными система-}
\ми теплохолодоснаЗженил
комбинированные
е регенеративными
утилизаторами
тепла и холода
Зез
регенераторов
Рис. 2. Классификация систем кондиционирования
воздуха многоэтажных многоквартирных жилых домов.
55
#.At йЛР-б.
Рис.|3. Принципиальные схемы систем
кондиционирования индивидуальных жилых домов:
а — раздельный одновентиляторный кондиционер с канальным
электрическим или огневым воздухоподогревателем; б — то же,
со встроенным воздухоподогревателем;^ — то же,
горизонтальный, установленный вне здания или на чердаке, или встроенный
в стену; г — шкафной кондиционер с конденсатором воздушного
охлаждения, установленный вне зданий; д, е — раздельный
кондиционер с канальным увлажнительным устройством; ж, з —
двухвентиляторный раздельный кондиционер; и — водовоздуш-
ная СКВ с рециркуляционными вентиляторными конвекторами
(показана СКВ, работающая совместно с прямоточной воздуш-
ной^СКВ, подающей приготовленный наружный воздух); / —
воздухоприготовительных устройств внутри зданий ком-
прессорно-конденсаторный агрегат размещают вне
здания, что значительно снижает уровень шума в домах.
Охлаждение конденсаторов — воздушное и воздушно -
испарительное. Иногда применяют и кондиционеры с
конденсаторами водяного охлаждения, питаемыми оборотной
водой от градирен. Однако системы с такими
кондиционерами сложны, дороже в эксплуатации и требуют мер
защиты от шума, создаваемого вентиляторами градирен.
Ориентировочные величины затрат мощности на
1000 ккал/ч холодопроизводительности кондиционеров
с конденсаторами водяного и воздушного охлаждения
приведены в табл. 3.
Абсорбционные кондиционеры обогреваются газом.
Водоаммиачные кондиционеры всегда размещают вне
зданий. Большим достоинством абсорбционных
кондиционеров считается малошумность их работы.
Кондиционированный воздух подается в каждую
комнату и на кухню по самостоятельным ответвлениям от
магистрального канала. При водовоздушных СКВ с
вентиляторными доводчиками последние располагают у
внутренних стен, если наружный воздух вводится
самостоятельной воздушной системой (см. рис. 3), и у наружных
стен, если наружный воздух забирается каждым довод-
Т77Т7777Т.
компрессорно-конденсаторный агрегат; 2 — воздушный фильтр.
3 — вентилятор; 4 — воздухоохладитель
непосредственного'испарения; 5 — огневой воздухоподогреватель; 5а — огневой или
электрический воздухоподогреватель; 6 — конденсатор
воздушного охлаждения; 7 — увлажнительное устройство с поддоном;
8 — конденсаторный агрегат; 9 — вентилятор кондиционера-
воздухоохладителя; 10 — переключающий воздушный клапан;
11 — испаритель; 12 — водогрейный котел; 13 —
циркуляционный насос; 14 — расширительный сосуд; 15 — местный
рециркуляционный вентиляторный кондиционер — доводчик; 16 —
подающий трубопровод; 17 — обратный трубопровод; 18 [—
подвал; 19 — комната; н. в.— наружный воздух; р. в.—
рециркуляционный воздух.
Таблица 3
Элементы СКВ
Компрессор
Вентилятор кондиционера
Вентилятор градирни или
воздушного конденсатора
Насосы
Итого
в кВт/1000 ккал/ч
в %
Расход энергии (кВт/1000 ккал/ч)
при охлаждении кондиционеров
водой от градирен
с тягой
естественной
0,33
0,033
0,0 J5
0,4i25
100
механической
0,33
0,033
0,0495
0,0495
0,462
106
воздухом
0,38
0,033
0,0495
0,462
106
56
чиком через отверстие в стене. Нередко системы
разбивают на зоны, а в двухэтажных домах монтируют
отдельные системы для холлов, спален и других жилых
комнат [9].
СКВ многоквартирных многоэтажных жилых зданий,
как правило, существенно не отличается от систем,
используемых в многоэтажных административных зданиях
[10]. Предпочтение отдается СКВ с вентиляторными
конвекторами, которые допускают выключение воздуха и
воды при отсутствии людей в помещении. Водовоздушные
системы с эжекционными доводчиками, которые нельзя
при необходимости отключить от сети снабжения
первичным воздухом, считаются менее экономичными.
В связи с тем, что доводчики ряда квартир по
различным причинам могут отключаться на определенное время,
о до воздушные СКВ снабжают устройствами для коли-
ественного регулирования. Такое регулирование
проводят и при низких температурах наружного воздуха для
сокращения расхода тепла.
В доходных домах и домах, принадлежащих нескольким
владельцам, часто сооружают квартирные СКВ,
работающие в зимнее время совместно с квартирными системами
отопления. Обособление систем обеспечивает удобство
эксплуатации и расчетов за расходуемую энергию.
Квартирные неавтономные кондиционеры устанавливают в
отдельном помещении или подвешивают под потолком в
коридоре или туалете. Обслуживание производят из
коридора. Приточный воздух подают в комнаты и частично
в коридор (четыре объема коридора) для обеспечения
необходимого подпора. Вытяжку осуществляют через кухню,
туалет и ванную комнату. Расчетную нагрузку на
центральную холодильную станцию принимают равной 40—
60% от максимальной.
Одна из проектных фирм США провела сравнение
единовременных затрат на различные СКВ
многоквартирных жилых домов высотой 5—10 этажей, расположенных
в одном из городов штата Иллинойс [11] (расчетная
температура наружного воздуха зимой —26° С, летом 35° С,
относительная влажность 38%). Сравнивали системы:
1) водовоздушную четырехтрубную с квартирными
подвесными вентиляторными неавтономными
кондиционерами-доводчиками с тремя скоростями вращения
вентиляторов;
2) то же, двухтрубную с количественным
регулированием по воздуху;
3) то же, двухтрубную с вертикальными кондиционе-
р ами-доводчиками;
4) воздушную с квартирными газовыми
воздухонагревателями и встроенными в них автономными электрическими
кондиционерами, снабженными конденсаторами
воздушного охлаждения;
5) то же, с вынесенными на крышу конденсаторами
воздушного охлаждения;
6) воздушную с квартирными автономными круглого-
\ довыми кондицио нерами, работающими на
электричестве;
7) воздушную со встроенными в стены автономными
кондиционерами и центральным газоводяным плинтусным
отоплен ием;
8) то же, с квартирным электрическим плинтусным
отоплением;
9) воздушную с квартирным и тепловыми насосами
и центральным газоводяным отоплением.
Одновременно оценивали системы по четырехбалльной
системе: «не отвечает требованию» — нуль, «ниже
среднего»— 1, «среднее» — 2, «выше среднего» — 3.
Учитывал ^создаваемый воздухообмен в здании (квартире),
гибкость регулирования, малошумность работы,
трудоемкость монтажа, удобство обслуживания и ремонта,
затраты полезной площади под оборудование, потери
холода и некоторые другие показатели.
В итоге сравнения получили капитальные затраты
денежных средств и суммы баллов, представленные ниже:
Номер систем 123 456 789
Капитальные
затраты, о/о 100,81 100,5 77 79 84,5 69,5 61 97,5
Сумма баллов 30^29 28 26 26 27 23 22 31
В ФРГ начали применять подоконные комнатные
полупроводниковые кондиционеры, изготовляемые фирмами
«Сименс» и «Август Шнейдер» [12]. Кондиционеры
выполнены по схеме «воздух — воздух». Коэффициент
преобразования при работе в режиме теплового насоса
зависит от разности температур и достигает 3. Расчеты
показали, что эти кондиционеры экономически целесообразно
использовать в качестве доводчиков.
Для отопления и кондиционирования воздуха жилых
домов в США разработаны СКВ с центробежными
компрессорами, приводимыми паровыми турбинами, которые
питаются паром от газовых котлов. В качестве хладагента
используется фреон-ИЗ. Тепловой коэффициент
полезного действия опытного образца установки составил 46%
и в перспективе будет повышен до 64% [13]. Диаметр
колеса турбины 76 мм, частота вращения 58 000 1/мин.
В связи со значительными затруднениями в снабжении
электрической энергией и стремлением к всемерной
экономии тепла в США все большее распространение в СКВ
жилых зданий получают регенеративные вращающиеся
утилизаторы тепла и холода удаляемого воздуха с
сорбирующей и несорбирующей насадками.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. William L, Mc Gral h.— «ASHRAE Heating,
Refrigerating and Air Conditioning Journal», 1972,
No. T-6, pp. 56—59.
2. H о u g h B. J.— The Journal of the Institution
of Heating and Ventilating Engineers», 1972, Vol. 40,
No. 6, pp. 49—56.
3. С u b e H. L.— «Heizung, Luftung, KHmatechnik,
Haustechnib, 1972, Bd. 23, Nr. 11, S. 344—348.
4. A S H R A E Guide and Data Book. Fundamentals
and Equipment. New-York, 1966, pp. 101—116.
5. A S H R A E Guide and Data Book. Applications.
New-York, 1968, pp. 1—7.
6. G r a n d j e a n E.— «Heizung, Luftung,
Haustechnib, 1967, Bd. 18, Nr. 7, S. 272—273.
7. Brockmeyer H.—«Sanitar und Heizungstech-
nib, 1972, Nr. 5, S. 304—306, Nr. 6, S. 404—408.
8. Gnandjean E.— «Bauindustrie», 1967, Nr. 2,
S. 9—11.
9. Air Conditioning Heating and Refrigerating News,
1969, Vol. Ill, No. 3, p. 5.
10. К а р п и с Е. Е. Кондиционирование воздуха в
высотных административных зданиях.—
«Холодильная техника», 1973, № 9, с. 53—59.
11. Heckman E.— «Heating, Piping and Air
Conditioning», 1972, Vol. 44, No. 10, pp. 40—45.
12. «K 1 i m a t e с h n i k», 1969, Bd 11, Nr. 1, S. 25—
26.
13. «Luft-und Kaltetechnik», 1971, Bd 1, Nr. 5. S. 268—
269.
¦
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.512
Холодильные оппозитные
компрессоры
С. Н. КРАСИЛЬНИКОВ, В. И. СЕМЕНЮТА
Пензенский компрессорный завод
Холодильные оппозитные компрессоры унифицированной
базы М10 АО1200П; АО600П; ДАО550П; ДА0275П;
ДАОН350П; ДАОН175П предназначены для работы в
стационарных аммиачных холодильных установках в
нефтехимической, химической и других) отраслях
промышленности в диапазоне температур кипения +5~-~25° С
(АО1200П и АО600П),— 20~—45° О(ДАО550П и ДА0275П)
—35-7—55° С (ДАОН350П и ДАОН175П) и конденсации
40° С.
Компрессоры аммиачные, горизонтальные, крейцкопф-
ные, поршневые одноступенчатого (АО1200П и АО600П)
и двухступенчатого (ДАО550П, ДА0275П, ДАОН350П.
ДАОН175П) сжатия, со встречным движением поршней.
Техническая характеристика их приведена в таблице.
На рис. 1—4 показан общий вид оппозитных
компрессоров базы М10, а на рис. 5—8 представлены их
установочные чертежи (в плане).
Рис. 1. Компрессор АО1200П.
Рис. 2. Компрессор АО600П.
Показатели
АО1200П
АО600П
ДАО550П
ДА0275П
ДАОН350П
ДАОН175П
Холодопроизводитель-
ность (при /0, /к, °С),
ккал/ч
Число цилиндров
Частота вращения,
об/мин
Удельная холодопроиз-
водительность,
ккал/(кВт-ч)
Мощность на валу
компрессора (при t0, /K,°C
кВт
Марка электродвигателя
Мощность
электродвигателя, кВт
Напряжение
электродвигателя, В
Масса компрессора без
электродвигателя, кг
Габаритные размеры с
обвязкой трубопроводов,
мм
длина
ширина
высота
1 150000
(—15; 30)
4
500
3070
375
(—15; 30)
СДКШ5-34-12
или
СДКМ15-34-12
630
6000
10 800
5700
5000
1500
575000
(—15; 30)
2
500
3026
190
(—15; 30)
СДКШ4-31-12
или
СДКМ14-31-12
320
6000
5800
4350
4000
1500
550000
(_40; 35)
4
500
1650
330
D0; 35)
СДКП15-34-12
или
СДКМ15-34-12
630
6000
13 250
275 000
(_40; 35)
2
500
1620
170
(—40; 35)
СДКШ4-31-12
или
СДКМ14-31-12
320
6000
7250
350 000
(—50; 35)
4
500
1100
315
(—50; 35)
СДКП14-44-12
или
СДКМ14-44-12
500
6000
13300
5500
5000
1500
4060
4860
1500
5600
5000
1500
175 000
(—50; 35)
2
500
1090
160
(—50; 35)
СДКП14-ЗЫ2
или
СДКМ14-31-12
320
6000
7300
4060
4860
1500
58
Рис. 3 Компрессоры ДАО550П и ДАОН350П.
Рис. 4. Компрессоры ДА0275П и ДАОН175П.
Всась/0аше\ {нагнетание
Л РПП I ' 77 /Г/7
j^/ЯР
Рис. 5. Компрессор АО1200П:
/ — щит манометров; 2 —* агрегат смазки механизма движения; 5 — агрегат смазки цилиндров и
сальников; 4 — |грязеуловитель 200 Г; 5 — цилиндр] диаметром 280 мм; 6 — электродвигатель;
7—сапун.
Компрессоры "АО1200П, ДАО550П, ДАОН350П
четырехрядного, АОбООП, ДА0275П, ДАОН175П —
двухрядного исполнения.
Фундаментная рама чугунная, литая, прямоугольная,
коробчатого сечения, выполнена с газовой направляющей,
позволяющей повысить герметичность компрессоров, а
также устранить смешивание масла для смазки цилиндров
и сальников с маслом для смазки механизма движения.
Пары аммиака отсасываются из газовой направляющей и
сальников, что предотвращает попадание аммиака в
компрессорное помещение.
Клапаны самодействующие, ленточного типа.
Цилиндры чугунные, литые, нагнетательная сторона
цилиндров диаметром 280 мм, имеет водяное охлаждение.
Уплотнение по штоку сальниковое, основными
уплотняющими элементами являются алюминиевые разрезные
59
Нагнетание всасыЗание
Рис. 6. Компрессор
АО600П:
поз. 1—6 см. рис. 5.
Рис. 7. Компрессоры ДАО550П
и ДАОН350П:
поз. 1—6 см. рис. 5; 7 — цилиндр
диаметром 500 мм (ДАОН350П)
или 450 мм (ДАО550П); 5J —
грязеуловитель 300Г.
Лу200
ЛуЗОО
СП
§
Нагнетание
Всась/Зание By ^°
Нагнетание Всась/бание
ЛуШ
ДуЖ
Рис. 8. Компрессоры ДА0275П и ДАОН175П:
поз. 1—6 см. рис. 5; 7 — цилиндр диаметром 500 мм (ДАОН175П) или 450 мм (ДАОН275П)*
5 — грязеуловитель 125Г.
кольца. Предсальник состоит из фторопластовых и
резиновых шевронных колец.
Вкладыши коренных подшипников тонкостенные,
бронзовые, с баббитовой заливкой. Они не требуют
подгоночных работ при укладке вала и монтаже шатуна, а также
перетяжек и регулировок при ремонтных работах. Эти
вкладыши повышают надежность и моторесурс
подшипников.
I Система смазки механизма движения циркуляционная,
гот отдельного агрегата смазки с индивидуальным
приводом, установленного на фундаменте рядом с компрессором.
Система смазки цилиндров и сальников принудительная.
от многоплунжерного насоса (лубрикатора) с
индивидуальным электродвигателем, установленного на раме
компрессора. Для смазки механизма движения применяется
масло индустриальное 50 (ГОСТ 1707—51), а цилиндров и
сальников — масло марки ХА-30.
Привод от синхронных консольных электродвигателей
взрывозащищенного продуваемого исполнения.
Запуск компрессоров производится с полной
разгрузкой через байпасную линию при закрытой всасывающей
задвижке.
Электрическая схема обеспечивает защиту
компрессоров путем их отключения при чрезмерном повышении
давления нагнетания, понижении давления всасывания,
повышении температуры масла на сливе, понижении
давления масла в циркуляционной системе и при выходе и
строя привода масляных насосов.
Основные узлы и детали выпускаемых холодильных
компрессоров максимально унифицированы (от 80 до
100%), что позволяет в одной компрессорной станции
устанавливать различные компрессоры, имеющие
одинаковую номенклатуру запасных частей.
Холодильные компрессоры поставляются в собранном
виде. Объем монтажных работ сведен к минимуму.
Благодаря специальной консервационной добавке к маслу
пуск компрессора осуществляется без расконсервации, что
сокращает срок ввода его в эксплуатацию.
Ресурс до капитального ремонта 30000—35000 ч.
Время наработки до отказа 2500 ч. Межремонтный пробег
2500 ч.
Высокие эксплуатационные и тепловые показатели
холодильных компрессоров обеспечивают высокую
экономичность и устойчивую работу во всем рабочем интервале
температур.
Заводом начата разработка холодильных компрессоров
без смазки цилиндров и сальников с уплонительными
элементами из самосмазывающихся материалов на основе
графитонаполненных фторопластов. Серийный выпуск
первых марок холодильных компрессоров без смазки
цилиндров и сальников намечается на 1975 г.
6i
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.5б/.59:637.5
Холодильное хозяйство мясной промышленности
Краснодарского края. СЕРЕДКИН А. А. «Холодильная
техника», 1974, № 5.
Названы холодильные Предприятия мясной и молочной
промышленности Краснодарского края, приведено их
техническое оснащение, указаны системы охлаждения,
режимы работы холодильных камер, применяемые способы
холодильной обработки и замораживания продуктов,
рассмотрены основные направления развития холодильного
хозяйства. Иллюстраций !•
УДК 621.567.59 D79.22)
Холодильная техника в мясной и?молочной?промышлен-
ности Грузинской ССР. ЭЛИОЗОШВИЛИ Н. В.
«Холодильная техника», 1974, №5.
Рассмотрен комплекс вопросов, связанных с развитием
холодильного хозяйства Грузинской ССР. Наряду с
пуском в эксплуатацию новых холодильных предприятий,
автоматизацией холодильных установок,
совершенствованием схем охлаждения, улучшением планировочных
решений имеются серьезные недостатки в планировке
холодильников, автоматизации оборудования и приборов,
механизации погрузочно-разгрузочных работ.
УДК 629.123.44:621.565.59
Применение фреоновых холодильных установок на
рыбопромышленных судах. ИОНОВ А. Г., КАН А. В.
«Холодильная техника», 1974, № 5.
Длительная эксплуатация фреоновых холодильных
установок на рабопромышленных судах показала, что эти
установки значительно эффективнее аммиачных, поскольку
обеспечивают безопасные условия работы, а также
снижение капитальных и эксплуатационных расходов.
Таблиц 1. Список литературы — 4 названия. Иллюстраций 2.
УДК 621.51:621.797
Структура ремонтногоТцикла и содержание ремонтных
работ по фреоновым компрессорам. БЕЖАНИШВИЛИ Э.*М.,
СМЫСЛОВ В. И., КАШКИН М. П. «Холодильная
техника», 1974, № 5.
Приведены структура ремонтных циклов, объемы и
содержание ремонтных работ при системе ППР для фреоновых
компрессоров. Предлагаемая структура ремонтных
циклов достаточно полно и точно учитывает реальные
процессы изнашивания и разрушения узлов и деталей
холодильных компрессоров, что должно повысить
эксплуатационную надежность холодильного оборудования и снизить
стоимость эксплуатации. Указаны величины зазоров в
основных сопряжениях и эллипсность ряда основных
деталей. Таблиц 5. Список литературы^— 4 названия.
Иллюстраций 1.
УДК 621.565.945
Интенсификация процесса оттаивания
воздухоохладителей. КОЛОТИЙ Ю. И., СЕНЯГИН Ю. Я.
«Холодильная техника», 1974, № 5.
Во ВНИХИ разработан способ оттаивания
воздухоохладителя, предусматривающий слив хладагента из
батареи в линейный ресивер. Способ позволяет исключить
дренирование жидкого хладагента из батареи
воздухоохладителя перед подачей в нее горячих паров, что ускоряет
процесс оттаивания и обеспечивает возможность
оттаивания без установки автоматического гидравлического
затвора. Список литературы — 3 названия.
Иллюстраций 1.
УДК 536.24
Малогабаритные датчики для измерения тепловых потоков.
ГОЛЯНД М. М., ПИВИНСКИЙ А. С. «Холодильная
техника», 1974, № 5.
Исследование дисковых датчиков тепловых потоков ДТП
диаметром 300 мм и малогабаритных датчиков МДТП
диаметром 35 мм во время промышленных испытаний теплово^
изоляции второго дна рефрижераторных трюмов показалС^|
что МДТП, имея большую охранную зону, определяет
теплопритоки на 10% точнее, чем ДТП. Малый размер
МДТП позволяет устанавливать локальные теплопритоки
даже небольших ограждений с тепловыми мостикамм.
Иллюстраций 4.
УДК 621.5.044.001.24
К*расчету конденсаторов воздушного охлаждения большой
производительности. КАН К. Д. «Холодильная техника»,
1974, № 5.
Предлагаемая методика расчета крупных КВО, обычно
работающих при повышенных температурах и скоростях
пара, учитывает раздельно теплообмен от перегретого и
конденсирующегося пара. В результате
технико-экономического расчета, проведенного с помощью ЭЦВМ, при
минимальных эксплуатационных затратах определены
оптимальные скорости воздуха, перепады температур и
плотности тепловых потоков для фреоновых и аммиачных КВО.
Список литературы — 13 названий. Иллюстраций 5.
УДК 664.84/.85.037.5.001.5
Исследование методов быстрого замораживания плодов*
НИЖАРАДЗЕ А. Н., ГЕЛАШВИЛИ Э. Д., НЕБИЕ-
РИДЗЕ Н. И. «Холодильная техника», 1974, № 5.
Исследованиями установлено, что время замораживания
плодов (инжира, ткемали, слив и некоторых других) в
скороморозильном аппарате при температуре воздуха
—20° С составляет 3—6 ч, при —50° С — 1—2 ч, методом
погружения в жидкий азот—1,5—3 мин, в парах
жидкого азота — до 30 мин. Рекомендуются сроки хранения
плодов в замороженном виде при—18° С: персиков и
черешни— до 1 мес, ткемали и слив — до 4 мес., инжира и
фейхоа — до 10 мес, хурмы и грейпфрута — более 12 мес.
Естественная убыль за 1 мес. хранения 0,13—0,45% ис- „
ходной массы. Качество плодов хорошее. Таблиц 1. |
УДК 663.674:576.8.001.5
Сравнительное исследование питательных сред для
микробиологической оценки качества мороженого. БУКАНО-
ВАА. А., МОИСЕЕВА Е. Л., ДЕРБИНОВА Э. С.
«Холодильная техника», 1974, № 5.
Приведены результаты ^сравнительных испытаний новых
и используемых в настоящее время питательных сред для
установления общего количества бактерий и бактерий
группы кишечной палочки в мороженом. Для более
тщательного определения общего количества бактерий в
мороженом рекомендуется казеиновая среда. Выявлено
соотношение между бродильным титром и количеством
бактерий группы кишечной палочки в 1 мл мороженого на
твердой питательной среде.
62
УДК 621.313.333.17.001.4
Расчет температуры обмотки встроенного
электродвигателя холодильного компрессора. ШЕВЧУК Г. И. «Хо«
лодильная техника» , 1974, № 5.
По предложенной методике расчет кривой распределения
температуры обмотки статора встроенного асинхронного
электродвигателя холодильного бессальникового
компрессора проводится решением систем дифференциальных
уравнений теплопроводности для трех участков обмотки:
пазовой и двух лобовых. При этом учитывается подогрев
потока фреона вдоль длины машины и теплоприток от
компрессора в зону электродвигателя. Расхождение
расчетных и экспериментальных значений по четырем
двигателям не превышает 6° С, а в среднем составляет менее
3°С. Таблиц 1. Список литературы — 2 названия.
Иллюстраций 2.
УДК 53.096
Повышение точности измерения температур с помощью
автоматических потенциометров. ВОРОБЬЕВ Ю. М.,
ОРЕХОВ А. В., УЖАНСКИЙ B.C. «Холодильная
техника», 1974, № 5.
Разработана методика, позволяющая с помощью
автоматического потенциометра типа ЭПП-09 регистрировать
температуру в нескольких точках с близкими значениями
практически во всем диапазоне умеренных температур с
точностью ±0,1° С. Иллюстраций 3.
УДК 629.1-445.72
Ремонт приводов тормозной системы электропогрузчика
модели 4004А. «Холодильная техника», 1974, № 5.
Для ликвидации простоев электропогрузчиков из-за
поломок приводов тормозной системы предложено изменить
конструкцию крепления опорного пальца. Для этого
изготовлена скоба не с тремя, а с четырьмя точками опоры.
Иллюстраций 1.
УДК 629.1-445.72
Установка для выпрессовки бандажей. «Холодильная
техника», 1974, № 5
Для выпрессовки бандажей с колес^электропогрузчиков
предложено использовать гидравлический пресс. Показана
схема выпрессовки'-бандажей и установка для выполнения
этой операции. Иллюстраций 2*
УДК 637.5.037.5 @83.74)
О новых нормахрасхода холода при производстве и хранении
мяса и мясопродуктов ЖОКИНА 3. И.,
ПРОТОПОПОВА Т. В., ХОЛОПОВА А. А., ФИЛИППОВА Л. С.
«Холодильная техника», 1974, № 5.
Во ВНИХИ разработаны новые нормы расхода холода
при производстве и хранении мяса и мясных продуктов
на предприятиях Министерства мясной и молочной
промышленности СССР. Они являются контрольными и
применяются для сравнительной оценки фактического
расхода холода с нормативным, что должно способствовать
более рациональной эксплуатации холодильной установки.
На первой странице обложки: Крупный приемно-транспортный рефрижератор «Охотское море»
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвилн, Н. П. Коновалов,
М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук,
проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-00-04 доб 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность».
Рукописи не возвращаются
Т-08325. Сдано в набор 12/IV 1974 г. Подписано к печати 13/V 1974 г*
Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,99 Тираж 17100 экз. Заказ 661.
Цена 50 коп.
Бумага тип. № 1. Объем 4 печ. л.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области
63