Атлас экспериментальных характеристик плоских решеток охлаждаемых газовых турбин - Грановский А.В., Венедиктов В.Д., Карелин А.М., Колесов А.Н., Мухтаров М.Х.

Author: Грановский А.В. Венедиктов В.Д. Карелин А.М. Колесов А.Н. Мухтаров М.Х.
Tags: тепловые двигатели (кроме паровых машин и паровых турбин) авиационные двигатели газовые турбины
Year: 1990
Similar
Прямоточные воздушно-реактивные двигатели (расчет характеристик)
Авиационные газотурбинные двигатели
Атлас профилей решеток осевых турбин
Стационарные газотурбинные установки
Text
                    
Ц И A М
В. Д. ВЕНЕДИКТОВ, А. В. ГРАНОВСКИЙ,
А. М. КАРЕЛИН, А. Н. КОЛЕСОВ,
М. X. МУХТАРОВ
АТЛАС
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
ПЛОСКИХ РЕШЕТОК ОХЛАЖДАЕМЫХ
ГАЗОВЫХ ТУРБИН
19 9 0
УДК 621.438-226.1
Приводятся экспериментальные характеристики плоских турбин-
ных решеток.' Рассматриваются особенности газодинамического исследо-
вания дозвуковых и трансзвуковых решеток. Изложены результаты
обобщения накопленных экспериментальных данных по профильным
потерям в дозвуковых и трансзвуковых решетках методами регрессион-
ного анализа, а также методика оценки дополнительных потерь, связан-
ных с охлаждением и выпуском воздуха в проточную часть.
Атлас предназначается для инженеров-турбинистов ОКБ МАП
и может использоваться как справочный материал по конкретным ре-
шеткам или как методическое пособие для прогнозирования потерь
в проектируемых решетках.
© Центральный институт авиационного моторостроения, 1990.
УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
₽iк — конструктивный угол решетки на входе (по
средней линии профиля, см. рис. 1), °;
31 — угол потока иа входе в решетку, **;
Л2
“аэф = arcsin — —эффективный угол решетки иа вы-
ходе, °;
Рак — конструктивный угол решетки иа выходе (по
средней линии профиля), °;
I — хорда профиля;
b — ширина решетки;
а — ширина межлопаточиого канала;
«i. атах — ширина межлопаточного канала на входе и его
максимальная ширина;
а2 — ширина выходного сечения межлопаточного
канала;
с — толщина профиля;
Стах — максимальная толщина профиля;
t — шаг решетки;
5,, 8 — угол отгиба входной и выходной кромок про-
филя, °;
^2 — толщина входной и выходной кромок (диамет-
ры вписанных окружностей, см. рис. 1);
7	^2
а2 =— — относительная толщина выходной кромки;
а2
7 — угол установки профиля в решетке, °;
“1. “г — угол заострения входной и выходной кромок, °;
х, у—координаты обводов профиля;
хст< Уст—координаты центра максимальной окружности,
вписанной в профиль;
„ sin р1к
д = —-----— степень конфузорности решетки;
81П Г2Эф
*М1к + р2эф — сумма углов, °;
*01, Joi и л02, у02—координаты центров входной и
выходной кромок;
р, Т, р —давление, температура и плотность потока;
Pi , А*
л — относительное давление, л2= —“> z2 = —
А* А*
с, w — скорость в абсолютном и относительном движе-
нии;
X — приведенная скорость потока;
h — высота лопаток;
_О — расход;
G, — относительный расход охлаждающего воздуха,
с„ —относительная скорость выпуска воздуха,
Хад max—максимальная приведенная скорость потока на
спинке плоской лопатки;
Хтах—безразмерная максимальная скорость потока иа
г Хад тах
спинке, Атах = —-------- :
'а ад
Д — ширина щели;
d„ — диаметр отверстий перфорации;
tn — шаг отверстий в ряду:
6С к — угол наклона отверстия (щели) к обводам
профиля, °;
и — угол наклона отверстия перфорации к образую-
щей лопатки, °;
/в0—относительная начальная температура воздуха,
*
срв 'в0
Гр г 'г0
рв0 — относительное начальное давление воздуха,
*
— *	РвО
РвО = ' • ’
РгО
Ц — удельные дополнительные потери от охлажде-
ния (на 1°/о выпускаемого воздуха), 6т; =
= •
7) GB
k— число определяющих параметров, показатель
адиабаты;
т — число членов в уравнении регрессии;
п — число экспериментальных точек;
Хр — определяющий параметр;
у—искомая функция;
г—аппроксимирующая функция, координата по
оси решетки;
Р, Рс—периметр профиля (длина обводов профиля от
точки 2с сопряжения выходной кромки со спин-
кой до точки 2к сопряжения ее с корытом)
и спинки (длина обводов спинки от точки 2с
до лобовой точки 5 на входной кромке) (см.
рис. 1);
S — криволинейная координата вдоль обводов про-
филя по спинке и далее по корыту, отсчитывае-
мая от точки 2с сопряжения выходной кромки
со спинкой;
S — относительная криволинейная координата вдоль
S
обводов профиля, S = ——- ;
у, <р — коэффициент скорости, <р=------, ip =----- i
Ср.ад	®г.ад
?]р — коэффициент полезного действия решетки;
С — коэффициент потерь энергии, £= 1—*]р;
Свт — коэффициент вторичных потерь;
Свт — приведенный коэффициент вторичных потерь,
7 _с JL.
‘-ВТ — *вт »
а2
Р1К - 31
1 — безразмерный угол атаки, i =--------;
__	Put _______
А/’кр — коэффициент кромочного давления, Дркр =
_ Ркр — Pi
<>.5 ₽а w22 ад
Г.	Г, .	„ w2 ад I
Re —число Рейнольдса, Re=------------;
ср — коэффициент теплоемкости прн постоянном дав-
лении;
-SMK — криволинейная координата вдоль средней ли-
нии межлопаточного канала, отсчитываемая от
его выходного сечения (от центра окружности
а2, см. рис. 1);
Snp — криволинейная координата вдоль средней линии
профиля, отсчитываемая от центра входной
кромки;
хТ, уг — координаты точки касания окружности, впи-
санной в выходное сечение межлопаточного ка-
нала, со спинкой плоской лопатки;
fK, XfK — максимальный прогиб корыта и координата
его по оси х (см. рис. 1);
/с, xjt — максимальный прогиб спинки и координата его
по оси х (см. рис. 1);
Кр — кривизна профиля, Кр =
У"
(1 + У'2)1’5
Крг—кривизна спиики плоской лопатки в выходном
сечении а2 (см. рис. 1);
(Z, — телесный угол спинки плоской лопатки, •;
UKp — угол «отставания» выходной кромки, О'кр =
—	— ?2 Эф. °;
3
Ei, Ez — углы сужения межлопаточного канала в его
входном «1 и выходном аг сечениях (см. рис. 1),
F — площадь профиля.
ИНДЕКСЫ
г — газ, основной поток;
в — охлаждающий воздух;
ад — истечение без потерь;
О — сечение перед сопловой решеткой, параметры в
исходном состоянии, при отсутствии выпуска;
1	— за сопловой решеткой;
2	— за рабочей решеткой;
*—заторможенное состояние;
с — спинка плоской лопатки;
к — корыто плоской лопатки;
л — лопатка;
Щ — щель;
пер — перемычка;
пр — профильные;
кр — кромочные;
вт — вторичные;
шах — максимальное значение.
ВВЕДЕНИЕ
Атлас содержит в систематизированном виде
экспериментальные газодинамические характери-
стики плоских турбинных решеток, в том числе
трансзвуковых и охлаждаемых. Продувки решеток
выполнены в основном в ЦИАМ; ряд решеток ис-
следован в ОКБ МАП. Характеристики решеток в
Атласе ранжированы по мере уменьшения конфу-
зорности каналов решетки (т. е. по мере уменьше-
ния и увеличения ₽2Эф). Основные геометри-
ческие параметры решеток приведены в Приложе-
нии 1.
Схема турбинной решетки и обозначения основ-
ных геометрических параметров показаны на рис. 1.
Для удобства сопоставления характеристики реше-
ток приведены в Атласе в безразмерном виде: все
линейные размеры отнесены к хорде профиля; тол-
щина выходной кромки d2 отнесена к размеру вы-
ходного сечения а2 межлопаточных каналов. Гео-
метрические параметры решеток определены ана-
L
Рис. 1. Схема турбинной решетки
литически на ЭВМ по таблице координат, заданной
на чертеже решетки, ее шагу t и углу установки
профиля у, при этом профиль аппроксимировался
по заданным координатам параметрическим сплай-
ном третьей степени [1].
В Приложении 2 для каждой решетки приводит-
ся страница с геометрическими данными, выполнен-
ная на графопостроителе ЭВМ, включающая:
схему решетки;
таблицу ее основных геометрических парамет-
ров;
изменение кривизны спинки и корыта вдоль об-
водов профиля по относительной криволинейной
координате S = = 0 -ь 1;
изменение ширины межлопаточного канала а
вдоль его средней линии S,, к, начиная от выход-
ного сечения а2;
изменение толщины профиля с вдоль его сред-
ней линии SIIp,- начиная от центра входной кромки;
, номограмму, связывающую угол установки про-
филя у и относительный шаг t при различных по-
стоянных значениях Згэф в решетках, составленных
из данных профилей.
На этой же, а также на последующих страницах
приводятся экспериментальные характеристики ре-
шетки, в том числе зависимость коэффициента про-
фильных потерь ',11р от /,,д, а также распределе-
ние /-ад вдоль обводов профиля (по координате S
или аналогичной координате вдоль спинки 5С=:
= — или корыта SK= —). Для некоторых ре-
РС	Рк I
шеток приведены также распределение потерь по
высоте лопатки, коэффициент вторичных потерь;
коэффициент кромочного давления Дркр и др. Для
пеохлаждаемых решеток используется в основном
коэффициент профильных потерь Др = 1—гр2. Для
охлаждаемых решеток более целесообразно обра-
батывать экспериментальные данные по коэффи-
циенту скорости ф.
Пересчитанные унифицированные безразмерные
координаты профилей в хордовой системе даны в
4
Приложении 3. Номер профиля совпадает с номе-
ром решетки. Некоторые группы решеток в Атласе
составлялись из одних и тех же профилей. Ниже
приведены номера таких решеток каждой группы:
Г з	70, 73	123,	124, 125
2, 12, 23, 30	77, 82, 92	132,	146, 153
5, 6, 7	81, 103	136,	140
9, 10, 11	87, 99	147,	155
14, 24	90, 115	159,	161
17, 20, 21	98, 121	164,	166, 167
26, 29	100, НО	170,	173
38, 44	105, 120	174,	176
62, 63	114, 129	175,	178
67, 69	122, 131		
Для решеток, отмеченных звездочкой, координа-
ты профиля даны в турбинной безразмерной систе-
ме координат (все линейные размеры отнесены к
ширине решетки Ь).
Экспериментальные исследования решеток в
ЦИАМ проводились на двух установках, подробно
описанных в [2]. Газодинамическое исследование
охлаждаемых решеток проводилось в изотермиче-
ских условиях (7"*о ~ 7?о ~ 295 К) на установке 1
(рис. 2), оборудованной дополнительно системой
подвода «охлаждающего» воздуха к лопаткам.
(Некоторые результаты получены при выпуске
углекислого газа из лопаток).
В этих условиях изучалась только основная со-
ставляющая дополнительных потерь, связанная с
выпуском охлаждающего воздуха в проточную
часть. Дополнительные потери, связанные с охлаж-
дением, в том числе термодинамические потери
из-за отвода тепла в лопатку, из-за неизотермич-
ности пограничных слоев на лопатках и др. при
этом не выявлялись. Оценка этих составляющих
дополнительных потерь может быть проведена на
основе специальных неизотермических испытаний
либо расчетными методами.
Характеристики решеток получены в основном
при наличии вблизи концов лопаток пластин, отсе-
кающих пограничные слои, образовавшиеся на
стенках установки до решетки. Высота лопаток
(расстояние между отсечными пластинами) состав-
ляла /1 = 60-7-110 мм при хорде профиля /~50д-
Рис. 2. Схема установки 1 для газодинамического иссле-
дования охлаждаемых решеток:
1— решетка; 2 — входные направляющие створки; 3—
выходная направляющая створка; 4—дистанционно
управляемый насадок; 5—ресивер; 6—отводящий тру-
бопровод; 7 — подвод «охлаждающего» воздуха; 8—
измерительное устройство; .9 — регулирующие вентили;
10 — магистраль сжатого воздуха; И — баллон угле-
кислого газа или жидкого а гота
-ч-80 мм. Выходные кромки лопаток, как правило,
скруглены по радиусу.
В дальнейшем при расчетном анализе явлений,
связанных с охлаждением и выпуском воздуха, вы-
равниванием параметров неоднородного потока за
решеткой и др., преимущественно использовались
обозначения, принятые для сопловых решеток; при
изложении результатов экспериментального иссле-
дования в основном применялись обозначения, при-
нятые для рабочих решеток.
В настоящем Атласе содержатся результаты
продувок 178 решеток. Помимо эксперименталь-
ных результатов, полученных авторами, в нем ис-
пользованы данные исследований, выполненных
Г. Ю. Степановым, А. С. Белозеровым, В. В. Голь-
цевым, В. И. Дышлевским, Л. А. Ефимчуком,
А. П. Кадетовым, Б. И. Мамаевым, А. Я. Речкобли-
том, В. Л. Эпштейном [3—6].
Авторы выражают признательность Н. Е. Соко-
ловой и С. В. Руденко, принимавшим участие в
обобщении данных и оформлении Атласа.
1.	ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЕ
ГАЗОДИНАМИЧЕСКУЮ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТУРБИННЫХ
РЕШЕТОК
1.1.	ОХЛАЖДАЕМЫЕ РЕШЕТКИ
1.1.1.	КПД и коэффициент скорости в охлаждаемой
решетке
Газодинамическая эффективность охлаждаемой
решетки наиболее полно характеризуется ее эффек-
тивным к. п. д., представляющим собой отношение
кинетической энергии смеси за решеткой к сумме
располагаемых энергий основного потока и охлаж-
дающего воздуха [7]
Y _ (Gr + GB)0,5C|2
l₽ ~ Gr //г.ад + X G, ;	’
где
сх — средняя скорость потока за ох-
лаждаемой решеткой;
Нам1 — располагаемые энергии основного
потока и охлаждающего воздуха,
рассчитанные по формулам:
Выражение (3) для адиабатической скорости
основного потока приводится также к виду
^'г.ад — ^-кр.г \ ад»
где
«кр.г — критическая скорость основного потока
соответствующая его температуре тормо-
жения 7?о перед решеткой,
°кр.г= "j/"	1 А ^0 ;
/<1 ад — приведенная адиабатическая скорость ос-
новного потока,
Коэффициент скорости потока за охлаждаемой
решеткой целесообразно представить как отношение
средней скорости потока за решеткой к адиабати-
ческой скорости основного потока, т. е.
? =
г.ад
рх — среднее статическое давле-
ние за решеткой;
Т*о, р*о, Ttoi, рвы — параметры основного потока
и охлаждающего воздуха пе-
ред решеткой;
Z — число подводов охлаждаю-
щего воздуха к лопатке;
Gr—расход газа (основного по-
тока) на входе в решетку;
=	—суммарный расход охлаж-
i
дающего воздуха через ре-
шетку;
— расход охлаждающего воз-
духа в i-м подводе;
сг.ад — адиабатическая скорость ос-
новного потока,
Связь между коэффициентом скорости <р и к. п. д.
охлаждаемой решетки определяется зависимостью
= ?
2оВ!--—
I
г.ад
Коэффициент потерь в охлаждаемой
определяется формулой
(*)
решетке
1 + V GB;-^it
4* //г.ад
(3)
свгл I — адиабатическая скорость i-ro
подвода охлаждающего воз-
духа,
Коэффициент скорости <р определяется помимо
геометрических и газодинамических параметров ре-
шетки и основного потока также «внешними» па-
раметрами системы охлаждения, т. е. местом и
способом выпуска охлаждающего воздуха, его рас-
ходом и скоростью, глубиной охлаждения (опреде-
ляющей термодинамические потери и потери из-за
неизотермичности пограничных слоев); к. п. д. ох-
лаждаемой решетки зависит дополнительно от
«внутренних» параметров системы охлаждения, в
частности от ее гидравлического сопротивления,
6
определяющего необходимое начальное давление
охлаждающего воздуха при его заданном расходе.
Коэффициент скорости ф является кинематиче-
ским параметром (его можно рассматривать как
коэффициент количества движения), он характери-
зует эффективность решетки лишь косвенно. Поэто-
му сравнивать решетки по газодинамической эф-
фективности следует только по их к. п. д.
Обработку и обобщение экспериментальных ре-
зультатов при газодинамическом исследовании
охлаждаемых решеток целесообразно проводить по
коэффициенту скорости ф. В этом случае можно
полностью отказаться от соблюдения условий по-
добия для системы охлаждения, что существенно
упрощает проведение эксперимента. В дальнейшем,
' вычислив по обобщенным результатам значения
коэффициента скорости ф и оценив действительную
располагаемую энергию охлаждающего воздуха
Я,ад/ при выбранной схеме и конструкции систе-
мы охлаждения, по формуле (6) можно легко оп-
ределить к. п. д. охлаждаемой решетки.
Примечание. Иногда при газодинамическом ис-
следовании охлаждаемых решеток обработку дан-
ных проводят для коэффициента £= 1—ф2, который
в данном случае не является энергетическим пара-
метром (коэффициентом потерь, как это имеет ме-
сто для неохлаждаемых решеток), а характеризует
лишь коэффициент скорости ф в охлаждаемой ре-
шетке. Об эффективности решетки можно судить
по величине ее к. п. д. 7)р или коэффициента потерь
С= 1 — rjp.
1.1.2.	Зависимость коэффициента скорости ф
от основных видов дополнительных потерь
в охлаждаемой решетке
Баланс кинетических энергий и располагаемых
работ исходных смешивающихся потоков и смеси
за охлаждаемой решеткой в сечении, где поток
можно считать выровнявшимся (применительно к
случаю одного подвода охлаждающего воздуха и
без учета вторичных потерь), приводится к виду [8]
Ог(1 -Спр,о1л)-у1- + Д.-Дсм-А(г =
= (Gr + GB)^,	(8)
где
^пр.охл = ’Пр + 'Аф — коэффициент профильных
потерь в охлаждаемой решетке;
Спр —	+ Скр — коэффициент профильных
потерь в этой же решетке при отсут-
ствии охлаждения и выпуска воздуха
(Ов =0);
Стр и Скр— коэффициент потерь на трение (потерь
трения) и кромочных потерь при от-
сутствии охлаждения и GB =0;
<КПр—изменение профильных потерь в ох-
лаждаемой решетке вследствие увели-
чения потерь трения в неизотермиче-
ском пограничном слое на охлаждае-
мой поверхности лопаток, а также
вследствие изменения потерь трения
или кромочных потерь за зоной выпус-
ка охлаждающего воздуха;
^в.см.О'—энергия, вносимая выпускаемым воз-
духом; потери энергии при смешении
воздуха с основным потоком; умень-
шение работоспособности газа из-за
отвода некоторого количества тепла в
лопатку.
Поделив все части этого соотношения на (Gr +
с2
+ GB) —, после простых преобразований получим
гДе Чсм,<? = ——коэффициент, позволяющий
учитывать соответственно энергию, вносимую воз-
духом; потери при смешении; отвод тепла в лопат-
ку (при конвективном охлаждении). Это соотноше-
ние с учетом того, что GB <С1, переписывается в
виде
? = /1-(Спр-гСохл),	(9)
где Сохл — коэффициент, позволяющий учитывать
влияние дополнительных потерь от охлаждения и
выпуска воздуха в проточную часть на коэффици-
ент скорости в охлаждаемой решетке,
— ’В j : '-Cnp -GB. (10)
Поскольку Спр4-Сохл <1, это выражение преоб-
разуется к виду
^?ох.ч-	(И)
где
?0 = 1—0,5Спр—коэффициент скорости в
решетке при отсутствии охлаждения и
выпуска воздуха;
^?охл—приращение коэффициента скорости в
решетке, обусловленное охлаждением
и выпуском воздуха в проточную часть,
Чхл 0,5Сохл = 0,5(Св - Ссм - CQ - ?C„P - GB). (12)
Таким образом, коэффициент скорости ф в охлаж-
даемой решетке рассматривается как сумма коэф-
фициента скорости фо при отсутствии охлаждения
и приращения коэффициента скорости 8®ох.,, обу-
словленного охлаждением лопаток и выпуском воз-
духа в проточную часть.
Подставляя соотношение (11) в (6) и учитывая,
что одл и GB<C1, получим в случае одного под-
вода охлаждающего воздуха к лопатке, что сниже-
7
ние к. п. д. решетки, связанное с охлаждением и
выпуском воздуха, определяется выражением
= Ъ - /1о = 2?0	+ ?02 Gj 1 -	(13)
х “г.ад /
ИЛИ
Чхл=-?о^л + ?ог«»(1 -	(14)
\ “г.ад ’
где 1]о = фо2—к. п. д. охлаждаемой решетки при от-
сутствии охлаждения и выпуска воздуха в проточ-
ную часть.
1.2.	НЕОХЛАЖДАЕМЫЕ РЕШЕТКИ
1.2.1.	КПД и коэффициент скорости
в неохлаждаемой решетке
В неохлаждаемых решетках (бгв =0) выраже-
ния (1), (5), (7) для к. п. д, коэффициента скоро-
сти и коэффициента потерь имеют обычный вид
=	=	(15)
с
г.ад
(16)
‘'Г.ад
L= 1-^=1-^.	(17)
Коэффициенты профильных и суммарных потерь
в неохлаждаемой решетке определяются по фор-
мулам
‘-пр ---- чТр 4" ^К'Р5
(18)
(19)
где
Сгр—коэффициент потерь трения;
Скр — коэффициент кромочных потерь (связанных
с обтеканием потоком выходной кромки и
образованием за ней кромочного разреже-
ния) ;
Свт — коэффициент вторичных потерь.
1.2.2.	Вторичные потери в неохлаждаемой
решетке
Коэффициент вторичных потерь в решетках оп-
ределяется по формуле
^ВТ -- ^т.п “1“ ^вт.пр'
(20)
где
Ч.п — коэффициент потерь трения газа на
торцевой поверхности межлопаточных
каналов;
^вт.пр — коэффициент потерь, связанных с от-
рывом потока на спинке лопаток под
влиянием вторичных подтеканий газа
с торцевой поверхности на спинку.
Если принять, что потери трения в пограничном
слое на торцевой поверхности примерно такие же,
что и в пограничном слое на поверхности лопаток,
то коэффициент потерь трения на торцевой поверх-
ности оценивается по формуле
Г .—. '-’т.п f
">Т.П„ Sp’
»->пр
где
ST „ = 2/6 и Snp « 2lh — соответствующие
поверхности трения;
b, I и h. — ширина решетки, хорда и высота .
паток;
-.тр—коэффициент потерь трения газа
поверхности лопатки.
Это выражение приводится к виду
С,п^74-Чр-	(2!)
h
Потери, связанные с отрывом потока на спинке
лопаток, также зависят от потерь трения в решет-
ке. Действительно, отрыв возникает в зоне смеше-
ния пограничного слоя, образующегося на спинке, и
пограничного слоя, подтекающего в радиальном
направлении с торцевой поверхности межлопаточ-
ного канала под действием вторичных течений.
Расположение зоны отрыва и его интенсивность во
многом определяются структурой и параметрами
смешивающихся пограничных слоев. Эти парамет-
ры помимо газодинамических и основных геомет-
рических параметров решетки зависят также от
начальных параметров пограничного слоя на тор-
цевой поверхности, наличия на ней уступов, порож-
ков и т. д.
При исследовании плоских решеток вторичные
потери определяются примерно в одинаковых усло-
виях — на отсечной пластине, имеющей заострен-
ную входную кромку и выступающей на 30—40 мм
перед фронтом решетки.
В ряде случаев, например при положительных
углах атаки, на спинке профиля возникает отрыв
потока. В этом случае вторичные перетекания не
увеличат, а напротив, могут уменьшить интенсив-
ность отрыва, что приведет к уменьшению потерь в
этой области.
Из сказанного следует, что связь между коэф-
фициентами вторичных потерь 4<т и потерь трения
Стр не однозначна, имеет статистический, корреля-
ционный характер. Это тем более относится к тур-
бинной ступени в целом, где величина вторичных
потерь дополнительно зависит от формы меридио-
нальных обводов проточной части, выпуска охлаж-
дающего воздуха в- пристеночный пограничный слой
и т. д.
В настоящее время установить связь между ко-
эффициентами потерь -.вт и чр в общем случае,
даже только для- плоских решеток, трудно из-за
отсутствия достаточного количества надежных
экспериментальных данных. Поэтому приведенные
в Атласе результаты служат лишь для сравни-
тельного анализа исследованных решеток, а также
для накопления статистических данных.
8
2.	ОСОБЕННОСТИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ
ТРАНСЗВУКОВЫХ ОХЛАЖДАЕМЫХ РЕШЕТОК
2.1.	ОСОБЕННОСТИ СТРУКТУРЫ ПОТОКА
В ТРАНСЗВУКОВЫХ РЕШЕТКАХ
При исследовании турбинных решеток измере-
ния обычно проводят вдоль фронта за решеткой на
расстоянии по ее оси z^a2 от выходных кромок
(рис. 3), т. е. в сечении, где примерно располага-
Рис. 3. Схема структуры потока за трансзвуковой
решеткой:
1 — след за выходной кромкой; 2, 3—внешний и внут-
ренний кромочные скачки уплотнения; 4 — отраженный
скачок уплотнения; 5 —насадок; 6—отборы статиче-
ского давления; у—у — плоскость измерений
ются входные кромки следующего лопаточного
аппарата. При этом особенно тщательно измеряет-
ся распределение полных давлений р2*. Статическое
давление р2 за дозвуковой решеткой практически
постоянно вдоль фронта, поэтому обычно ограни-
чиваются его измерением в нескольких точках в
пределах 2—3 шагов вдоль фронта.
Основная трудность экспериментального иссле-
дования трансзвуковых решеток связана с сущест-
венной неоднородностью статического давления за
решеткой из-за возникновения системы внешних
кромочных скачков уплотнения (см. рис. 3).
На рис. 4, а показано распределение статического
давления вдоль фронта за сопловой решеткой в се-
чении z=a2. Резкое повышение давления на кривых
соответствует положению внешнего кромочного
скачка уплотнения. С увеличением d2 и <ад не-
равномерность потока за решеткой увеличивается.
На рис. 4,6 показана зависимость р2 mwP2m\n от
Х2ад в пределах шага для сопловых решеток. Вид-
но, что при Х2ад <0,9 = 0,95 неравномерность пото-
ка по статическому давлению пренебрежимо мала.
При Х2ад >1 неравномерность резко возрастает;
при Х2ад =1,3 p2max/>2min =2,1 и 1,6 соответствен-
но при б/2=0,12 и 0,05. Аналогичное отношение пол-
ных давлений или температур торможения
за охлаждаемой решеткой может составлять
Pinvdplmln = 1,2 = 1,3 и	= 1,3=1,4.
Поэтому при исследовании трансзвуковых ре-
шеток необходимо тщательно измерять распреде-
ление не только полного, но и статического давле-
ния. Особое внимание необходимо уделить методи-
ке вторичной обработки и осреднения параметров
в существенно неоднородном трансзвуковом потоке.
Рис. 4. Зависимость неоднородности потока от Хаад;
а — распределение р21р* по фронту за сопловой решеткой; б — зависимость
Л max/Рг min от Ха ад в сопловых решетках
9
2.2.	ОСРЕДНЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА
ЗА ТУРБИННОЙ РЕШЕТКОЙ
Средние параметры потока за охлаждаемой
турбинной решеткой (за плоской решеткой, а так-
же в любом цилиндрическом сечении за кольцевой
или секторной решеткой) находятся осреднением
по фронту действительных параметров при условии
сохранения энтальпии торможения Ц*, полного
импульса Р[ и количества движения Ki в исходном
неоднородном и условном выравненном потоках [9].
Для плоского потока «единичной» высоты, в част-
ности за сопловой решеткой, эти условия записыва-
ются в следующем виде (уравнение полного им-
пульса записано в проекциях на окружное и осе-
вое -направления; все интегралы берутся по шагу
решетки):
$ср 7'i*Pi^slna1dy = срСр Пср^! = Л*;
Jpj с,2 sin a, cos а, dy = ct ср cos <*i ср =
Pi cos cij Cp — Pu,	(22)
J (Pi sin2 a, 4- px' dy = cx cp sin cp G{ +
+ Pi эра — Pi sina! cp= Pa;
J p, с2Iю.! aj dy = сх cp Gi =
где
7\* = Тх -|-----температура торможения в
2cp
данной точке по фронту;
ct и р] — скорость и плотность потока в данной
точке по фронту, подсчитанные по ме-
стным значениям pt; pt* и Ti*;
Cj ср и рх ср— скорость и статическое давление ос-
редненного потока;
“1 сР — средний угол потока за решеткой
(угол наклона вектора Ki к окружно-
му направлению);
Гр Ср и ТТср—средние значения теплоемкости и тем-
пературы торможения потока за ре-
шеткой;
Gi — действительный расход рабочего тела
за решеткой.
Значения ск, pi; срСр: ТТср и Gi определяются
по формулам:
<4 = 1	-^-RTi*
к — 1
(23)
— Pi	= Pi* ( Pl \к 
RTi RTi* \ pP ]	’
f Cp pl lj sin a, dy
Грс₽ =	;
T~*	__ * I
1 cp —	~
cp cp
J Tp Л* Pl <i singi dy
cp G,
(24)
(25)
Gi = J Pi Ci sin dy.
Из условия постоянства количества движении
средняя скорость потока выражена в виде
_ Ki _ f Pl «I2 sin a, dy
Г] cp _ — ~	' 
ui j P! Ci sin a] dy
На практике вместо размерной скорости с, ср обыч
но пользуются безразмерным коэффициентом
рост и
батическая скорость потока, подсчитанная по егс
полным параметрам перед решеткой и среднему
статическому давлению за решеткой.
Из условия сохранения количества движения X,
вытекает неизменность его проекций на осевое и
окружное направления, т. е.
(р, сх-sin a1 sin cq dy = Ki Sin a( cp — Ka,
J pt ct2 sin «j cos a, dy = Ki cos at cp = Ku.
Поэтому из третьего уравнения системы (22) не
посредственно следует
Picp ^~\Pidy-	(29
Средний угол потока за решеткой (угол вектора
количества движения к окружному направлению)
определяется в виде
alcp = arctg-^2-.	(30!
За дозвуковыми решетками на расстоянии от
выходных кромок по оси решетки z~a2 статическое
давление pi и угол потока ai можно принимать по-
стоянными по фронту решетки. Из последних соот
ношений следует и их неизменность в исходном
неоднородном и условном выровненном потоках,
т. е.
Picf=Pi и “icp = “i-	(31!
Выражение для с1ср в этом случае переписыва-
ется в виде
За трансзвуковыми решетками среднее статиче-
ское давление определяется соотношением (29),
Кроме неоднородности по полному и статическому
давлениям за ними может наблюдаться значитель-
ная неоднородность и по углу потока aj. Однако этс
практически не сказывается на средней скорости
10
потока, которую по-прежнему можно оценивать по
формуле (32). Действительно, представим выраже-
ние для ct! в виде ai = а, ср + 8а, где 1| <2ч-3° —
отклонение угла потока от его среднего значения,
и легко получим из (27)
(33)
где
i+a
J’ р с, dy 1 + b
sin би
р с, -----а у
bJ-
j р с, dy	\ sin “i ср /
о	/ sin V I sin а,
В этих выражениях -------— и -------— —некото-
\sin«lcp/ \sina1Cp/
рые средние (различные, но близкие между собой)
значения этого отношения в интервале его измене-
ния, равном примерно ±0,1. Пренебрегая отличием
второго сомножителя в (33) от единицы, получим
для оценки С] ср в первом приближении форму-
лу (32).
При продувках неохлаждаемых решеток (или
охлаждаемых — в изотермических условиях, т. е.
при 7'го — Р*о) формула (28) приводится к виду
f -^-X^dy
®	- -	(34)
М ад | X, dy
(35)
Осреднение при условии /]*, Р, К) = idem в по-
токе «единичной» высоты на данном радиусе при-
водит к завышению значения потерь по сравнению
с действительным в исходном неравномерном пото-
ке. Однако это неважно, так как правильно оцени-
вая по обобщенным экспериментальным данным мо-
мент количества движения, статическое давление и
угол потока за решеткой, можно правильно опре-
делить мощность турбины и обеспечить минималь-
ный уровень потерь при входе в последующий ло-
паточный аппарат. (Это не обеспечивается при
осреднении, например, из условий Gi; /1*, Si = idem,
когда потери оцениваются правильно, однако мощ-
ность турбины, углы потока, статические давления
по сечениям и др. вычисляются с погреш-
ностью [10]).
Действительный расход газа за решеткой G\
может несколько отличаться от расхода газа, под-
считанного по средним параметрам за решеткой,
Gj Ср = Ср Ci ср 7 Sin а1 ср:	(36)
где
_ Pl ср . т	fl ср
Р1 ер — PT >	‘ 1 ср ' 1ср 9
v 1 ср	^-р ср
Действительный расход при экспериментальных
исследованиях можно либо измерить, либо опре-
делить по формуле (26), либо оценить по соотно-
шению
Gt-^Gjcp,	(37)
где р' = 0,998-^0,995 — поправочный коэффициент
(меньшие значения относятся к повышенной неод-
нородности потока [9]).
Средняя температура заторможенного потока
за охлаждаемой решеткой определяется по форму-
ле (25), а также оценивается из уравнений смеше-
ния идеальных газов в виде
__ 7-»
7 1Ср — / г о
1 + s ав i Ср-— _ 8
г 7 г о
1 +
Ср г
(38)
Режим работы охлаждаемой трансзвуковой ре-
шетки будем характеризовать адиабатической
приведенной скоростью X, ад, подсчитываемой по
полному давлению газа р*о перед решеткой и сред-
нему статическому давлению /4 ср за решеткой,
т. е.
(39)
где k — показатель адиабаты для основного потока.
2.3.	ВОЗМОЖНОСТЬ
ГАЗОДИНАМИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ
ОХЛАЖДАЕМЫХ РЕШЕТОК
При экспериментальном исследовании решеток
с открытым воздушным охлаждением возникает
вопрос о возможности моделирования газодинами-
ческих процессов и переноса результатов исследо-
вания на натурные условия. Как известно [10], для
обеспечения подобия газодинамических явлений в
неохлаждаемых решетках требуется (помимо гео-
метрического подобия) выполнение равенства трех
основных критериев подобия:
11
г е1 as I , .	<1 as . .
Rer = —-— — idem;	~ = idem;
kr = — - idem.	(40)
Cy
Однако при холодных продувках решеток на воз-
духе не удается выдержать условие kr = idem.
Поэтому приходится выполнять условия (40) для
параметров Rer и Мг, а влияние различия kr учи-
тывать косвенно.
В охлаждаемых решетках число определяющих
параметров и, следовательно, критериев подобия
значительно возрастает. Так, скорость потока сх за
охлаждаемой решеткой помимо ее зависимости от
геометрических параметров решетки и критериев
подобия по основному потоку (40) зависит также
от параметров подобия, характеризующих течение
охлаждающего воздуха, от его подогрева в системе
охлаждения, от глубины охлаждения лопаток (не-
изотермичности пограничных слоев на лопатках)
и т. д., т. е.
с, = /(Rer; Мг; kr; GB;	йв; АГ/; .
(41)
Обеспечить равенство критериев подобия при
их столь большом количестве практически невоз-
можно, в особенности при газодинамических про-
дувках, когда система охлаждения лопаток выпол-
няется упрощенной (предназначенной, по существу,
лишь для подвода и выпуска охлаждающего возду-
ха иа поверхность лопаток). Невозможно более или
менее полное моделирование газодинамических
процессов в охлаждаемой решетке даже при испы-
таниях в неизотермических условиях, т. е. при tto —
= 0,5-ь0,8, и тем более в изотермических усло-
виях, т. е. при (в о «И.
При газодинамическом исследовании охлаждае-
мых решеток целесообразно, в первую очередь, -по-
строить физическую и математическую модели
явления. Задачей экспериментальных исследований
(результаты которых излагаются в Приложении 2)
является проверка достоверности этих моделей при
различных произвольных значениях критериев по-
добия. Непосредственный перенос численных ре-
зультатов моделирования на натурные условия не-
возможен. Определение фактических параметров
охлаждаемой решетки в натурных условиях долж-
но производиться по отработанной в процессе ис
следований методике расчета.
2.4.	ОСОБЕННОСТИ ОБРАБОТКИ
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ,
ПОЛУЧЕННЫХ ПРИ ПРОДУВКЕ
ТРАНСЗВУКОВЫХ РЕШЕТОК
При исследовании характеристик трансзвуковых
решеток особое внимание уделяется одновременно-
му измерению полного и статического давлений в
одних и тех же точках по фронту за решеткой.
12
Такие измерения проводятся обычно с помощью
комбинированного насадка, состоящего из трубки
Пито (для измерения полного давления) и иголь-
чатого насадка (для измерения статического дав-
ления), разнесенных по фронту с целью исключения
их взаимного влияния друг на друга.
Измеренное полное давление р* изм меньше пол-
ного давления набегающего потока pi* на величину
потерь в прямом скачке уплотнения, возникающем
при обтекании трубки Пито сверхзвуковым пото-
ком. Измерение статического давления оттариро-
ванным игольчатым насадком обычно не сопровож-
дается какой-либо существенной погрешностью.
Вторичная обработка результатов измерений
проводится в следующей последовательности.
По измеренным вдоль фронта решетки полям ста-
тического и полного давлений вычисляется поле
приведенных скоростей
4%
НI И 5М
(42)
где
р*1тм и Рн— измеренное трубкой Пито полное
давление и статическое давление в i-й точке по
шагу. В случае ^Пизч>1 оценку действительного
значения приведенной скорости Хп набегающего
потока в данной точке по измеренным значениям
/’пизм и Рц производим, используя известную зави-
симость
где >.1г — действительное значение приведенной
скорости в потоке.
Для упрощения расчетов величину	приве-
дем к виду
хн--=^ги!м(1+Ч.	(44)
Полагая, что 6-<1, из предыдущего соотношения
легко получим-
g _ 1 /1	1 изм изм j т, I ЦЭМ В (45)
2 \	ИЗМ С / В - изм
где
fe-1
т .	= г. k 
Hi изм li изм ’
B = (*-r i)xuM-(*-’);
/ fe-i i	<46>
С /1   * 1	1 \fe-]
\	k + 1 /
\	Низм/
Используя полученное поле действительных
значений приведенной скорости вычисляем дей-
ствительное значение коэффициента скорости <р по
формулам (28), (32) и (34).
На дозвуковых режимах значение коэффициен-
та скорости <р вычисляется по формуле (28), в ко-
торой средняя скорость потока за решеткой вычис-
ляется по упрощенной методике из условия, что
осреднение полного давления за решеткой произво-
дится также по шагу, т. е.
(47)
В этом случае
1 /	2* „
Cicp — I 7
R — 1
В некоторых случаях на умеренных трансзвуко-
вых режимах работы (А1ад < 1,2ж1,25) обработку
экспериментальных данных проводят по упрощен-
ной методике. При этом средняя приведенная ско-
рость потока определяется по формуле
Нср ^1ср.изм(1 4 &ср).	(49)
В этом соотношении срД1!М— среднее измеренное
значение приведенной скорости потока за решет-
кой, вычисленное по формуле
к-\ ~
Plcp \ /г
/4Р /
(50)
где pltp и pup — осредненные по шагу значения
статического и полного давления за решеткой.
Величина поправки 8ср на потери в скачке на но-
сике насадка определяется по соотношению (45) с
использованием вычисленного значения /.1срИ!Ч.
С увеличением скорости потока за трансзвуковой
решеткой погрешность вычисления коэффициента
скорости ср, обусловленная упрощенной методикой
обработки, будет возрастать.
Следует отметить, что сложная структура пото-
ка в трансзвуковых решетках, использование раз-
ных стендов и различных (часто упрощенных) ме-
тодик вторичной обработки данных приводят
к тому, что результаты испытаний трансзвуковых
решеток в Атласе имеют, по-видимому, значитель-
ный разброс.
3.	ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДОВ МАТЕМАТИЧЕСКОГО
МОДЕЛИРОВАНИЯ И ТЕОРИИ ПЛАНИРОВАНИЯ
ЭКСПЕРИМЕНТА ПРИ ОБОБЩЕНИИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ДАННЫХ
Для анализа и обобщения экспериментальных
данных, зависящих от большого количества опре-
деляющих параметров, следует использовать мето-
ды математического моделирования и методы рег-
рессионного анализа [11 —14]. Проверяя соответ-
ствие ряда математических моделей имеющим-
ся экспериментальным данным с помощью со-
временных быстродействующих ЭВМ, можно вы-
брать наиболее достоверную модель, адекватно
описывающую явление. Анализ и проверка адек-
ватности различных математических моделей при
обработке экспериментальных данных проводятся
методами регрессионного анализа.
При линейном регрессионном анализе неизвест-
ная действительная зависимость искомой функции
р от определяющих параметров лр, .... xk
У~Ъ(*1......................(51)
аппроксимируется приближенной зависимостью
(уравнением регрессии) вида
Л Ш
y = Xbl Zi’	(52)
1 = 1
где
zi=^zi (х'1, ..., л,.) — семейство аппроксимиру-
ющих функций, выбранных заранее;
bt—неизвестные параметры (коэффициенты
уравнения регрессии);
т — число членов в уравнении регрессии.
Коэффициенты bt определяются по имеющимся
экспериментальным данным методом наименьших
квадратов, т. е. из условия минимума функционала
4>(^)=£ (У;~Р;)2,	(53)
У=1
где
п—число экспериментальных точек;
л
у У п у- — экспериментальное и рассчитанное по
уравнению регрессии значения искомой
функции в /-й точке.
Проверка адекватности уравнения регрессии
производится с помощью коэффициента множест-
венной корреляции
13
/ И	л
, / 2 (yj~yr
* - ]/	(54)
т S (Уз - yy2
j=l
или критерия Фишера
F =	,	(55)
где
J "	л
°ост —----2(У;—У/)2— остаточная дисперсия;
n~mj=i
° у2 =——	у г)2— дисперсия воспроизводимо-
г 1 1=1
сти (характеризующая по-
грешность эксперимента);
г—число повторных измерений
при определении погреш-
ности эксперимента.
Уравнение регрессии можно считать адекватным,
если /?->1 при п^>т или F< FKp (где FKp —кри-
тическое значение критерия F, характеризующее
однородность дисперсий <FCT и ау2).
Погрешность оценки у по адекватному уравне-
нию регрессии характеризуется дисперсией вели-
чины у, которая в произвольной точке (хь хк)
определяется по формуле
= Z\	(56)
где
М = -±-Z'Z
V
шера;
информационная матрица Фи-
— матрица
значений zz
в п экспериментальных точках.
В соответствии с принципами теории планиро-
вания эксперимента, в частности с принципом ран-
домизации, для обобщения необходимо привлекать
экспериментальные данные, полученные, по воз-
можности, разными исследователями в отличаю-
щихся условиях. Это позволяет перевести система-
тическую погрешность каждого автора или экспери-
ментальной установки в разряд случайных величин
и свести ее влияние к минимуму. При этом диспер-
сия воспроизводимости з/ и остаточная дисперсия
з2ст, вычисленные по всем имеющимся результа-
там, могут оказаться значительно больше, чем их
значения, вычисленные по данным одного исследо-
вателя. Однако достоверность обобщения всех
имеющихся экспериментальных данных безусловно
выше, чем в случае обобщения данных только од-
ного исследователя.
Для повышения достоверности и точности обоб-
щения необходимо использовать данные, получен-
ные, по возможности, в наиболее удаленных друг
от друга в пространстве параметров эксперимен-
тальных точках. Другими словами, для обобщения
необходимо привлекать данные, полученные как
«хороших», так и в «плохих» объектах, если эти
данные не содержат грубых ошибок.
Весьма полезным оказывается одновременное
использование нескольких моделей (адекватных
уравнений регрессии). Получение схожих резуль-
татов по нескольким адекватным моделям сущест-
венно повышает достоверность прогноза.
Регрессионному анализу подвергаются обычно
результаты, полученные с использованием метода
теории планирования эксперимента, когда экспери-
ментальные точки расположены в пространстве па-
раметров равномерно. Методы регрессионного ана-
лиза можно применить при обработке и обобщения
результатов разрозненного эксперимента, т. е. дан-
ных, полученных разными исследователями вне ка-
кого-либо единого плана. Эффективность примене-
ния этих методов во многом зависит от рациональ-
ного выбора математических моделей (вида урав-
нения регрессии). Кроме того, большое значение
имеют рациональные методы выявления ошибоч-
ных данных в имеющемся экспериментальном ма-
териале и анализ распределения эксперименталь-
ных точек в пространстве параметров.
Для получения оптимального уравнения регрес-
сии (т. е. уравнения, имеющего при заданной точн-
ности обобщения экспериментальных данных мини-
мальное количество членов) использовался шаго-
вый регрессионный метод [12]. Согласно этому ме-
тоду, в уравнение регрессии последовательно вклю-
чаются один за другим наиболее значащие члены
из заданного набора г,- (хь ..., xk), где (=1
2, . . ., т, до тех пор, пока уравнение регрессии не
будет адекватным. Последовательность включения
членов определяется на каждом шаге с помощью
последовательного F—критерия Фишера, вычис-
ленного для каждого члена из набора z(, еще не
включенного в уравнение регрессии.
Из-за взаимной коррелированности переменных
Zj влияние переменной, введенной на первых ша-
гах, может после введения других переменных на
последующих шагах существенно измениться и
стать незначимым. Поэтому на каждом шаге вы-
числяются также частные F-критерии для всех
переменных, входящих в уравнение регрессии.
Если для какого-либо члена значение частного F-
критерия оказывается незначимым, он исключается
из уравнения независимо от того, на каком шаге
он был введен. Процесс продолжается до тех пор
пока новые переменные не включаются, а уже вве-
денные не исключаются из уравнения регрессии.
Шаговый метод позволяет получить удовлетво-
рительное описание искомой функции у в /г-мерном
пространстве параметров при условии, что измене-
ние ее по каждому из параметров , хк близ-
ко к линейному или квадратичному законам.
14
В ряде случаев искомая функция может иметь
сложный немонотонный характер изменения по ка-
ким-либо из определяющих параметров, причем
предсказать ее вид заранее не представляется воз-
можным. В таких случаях для определения значе-
ния функции в заданной точке пространства пара-
метров можно применить метод локальной аппрок-
симации (МЛА) экспериментальных данных. При
этом используется приближение искомой функции
линейным полиномом вида
л	*
У = ^0 + s Ьр(хр—	(57)
p=i
в малой окрестности со интересующей нас точки
|.С|,.. ., х1;),:1 пространства параметров.
Для получения надежных результатов необхо-
димо, чтобы в со содержалось достаточное коли-
чество равномерно распределенных эксперименталь-
ных точек. Для повышения статистической устой-
чивости результатов следует неизвестные коэффи-
циенты Ьо (искомое значение функции в заданной
точке) и Ьр в этом уравнении определять при ис-
пользовании всех п экспериментальных точек, ко-
торым, однако, приписывается некоторый вес, об-
ратно пропорциональный их евклидову расстоянию
от рассчитываемой точки
R} = ]/ 2	-М2 , j = 1. 2, ... , п (58)
г л=1
в пространстве параметров, которое предполагается
нормализованным по формуле
р= 1, ..., k; j=l, ..., п,
:: хр и ар— среднее значение параметра и его сред-
неквадратичное отклонение от среднего, которые
определяются формулам
хр=-^^хрР аР*= ~Г^хр/~хр)- <60>
11	II 1
/=1 /=1
Если это расстояние до некоторой эксперимен-
тальной точки велико, то она не должна заметно
влиять на формирование коэффициентов Ьи, Ьр.
Напротив, решающее влияние на их величину долж-
ны оказывать экспериментальные точки, лежащие
вблизи от рассчитываемой. Таким образом, коэф-
фициенты /у, Ьр определяются из условия мини-
мума функционала
п	Л
ф =	(61)
з-i
где Gj-J(Rj)—весовая функция.
Наиболее целесообразно принимать весовую функ-
цию в виде
где аир — некоторые постоянные коэффициенты.
Выявление ошибочных точек следует проводить
методом скользящего узнавания [13J, который по-
зволяет проверить как надежность самого метода
обобщения, так и достоверность всех эксперимен-
тальных точек. Сущность метода заключается в сле-
дующем. Исключим из набора исходных экспери-
ментальных данных одну экспериментальную точ-
ку, например первую, и определим расчетное значе-
л
ние искомой функции в этой точке yi на основании
оставшихся п—1 экспериментальных точек. Про-
делаем эту процедуру последовательно для всех
других точек исходной совокупности эксперимен-
тальных данных, каждый раз возвращая данную
точку в исходную совокупность. В результате наря-
ду с экспериментальными значениями искомой
функции yj во всех экспериментальных точках бу-
дем иметь их расчетные значения, полученные при
условии, что каждая точка не входит в совокуп-
ность экспериментальных данных, по которым про-
водится обобщение.
Если для большинства точек /=1, ..., п экспе-
риментальные значения функции yt оказались
Л
близкими к их расчетным значениям уу, считаем,
что в целом метод расчета справедлив.
В ряде точек совпадения расчетных и экспери-
ментальных значений исследуемой функции может
не наблюдаться. Если в пространстве параметров
евклидовы расстояния Rt от проверямой точки
(хь ..., хк)0 до ближайших 10—15 эксперимен-
тальных точек относительно невелики (проверяе-
мая точка лежит в окружении других эксперимен-
тальных точек), то с большой степенью вероят-
ности можно считать, что вычисленное значение до-
стоверно.
Л
При этом погрешность уу может оказаться
меньше погрешности экспериментального определе-
ния величины уу. Действительно, уу- представляет
собой как бы результат осреднения по близкорас-
положенным (в пространстве параметров) экспери-
ментальным точкам. Как известно, дисперсия сред-
него уменьшается по сравнению с дисперсией от-
дельного измерения прямо пропорционально коли-
честву точек, по которым проводится осреднение.
Поэтому, если экспериментальное значение Уу су-
щественно отличается от вычисленного, точка счи-
тается ошибочной и исключается из рассмотрения.
Если указанные расстояния Rj оказались зна-
чительными (проверяемая точка лежит вдали от
других экспериментальных точек), то о достовер-
ности проверяемой точки ничего сказать нельзя.
Учитывая ее повышенную информативность (точка
расположена в малоисследованной области про-
странства параметров), ее скорее всего следует
оставить в исходной совокупности эксперименталь-
ных данных.
15
4.	ОБОБЩЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ
ПО ПРОФИЛЬНЫМ ПОТЕРЯМ В ТУРБИННЫХ РЕШЕТКАХ
4.1.	ВЫБОР ОПРЕДЕЛЯЮЩИХ ПАРАМЕТРОВ.
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ОБРАБОТКА
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ
Профильные потери в турбинных решетках опре-
деляются формой межлопаточных каналов и режи-
мом работы, т. е. значениями л2ад; Re; ei; Pi и др.
Форма турбинной решетки наиболее полно и точно
характеризуется координатами профиля, шагом и
углом установки профилей в решетке. Однако при
анализе геометрических особенностей и эффектив-
ности решеток, в том числе при обобщении экспери-
ментальных данных, обычно рассматриваются гео-
метрические параметры, такие, как Р1к; Р2эф:, cmaxi
t; di, d2 ....нт. д., поскольку они более наглядны,
число их невелико и они характеризуют форму ре-
шетки более обобщенно, чем координаты.
Экспериментальные результаты по профильным
потерям в турбинных решетках, в основном, полу-
чены в примерно одинаковых условиях по началь-
ной степени турбулентности gj = 0,03-4-0,06 и при
отсутствии угла атаки, т. е. при ^!= р1к; число Рей-
нольдса в решетках изменялось в пределах
Re = -^=:(5-ь 10)-10\
что близко к автомодельной области. Поэтому ei,
Pi и Re следует исключить из определяющих пара-
метров. Таким образом, из параметров, определяю-
щих режим работы, учитывается только приведен-
ная скорость на выходе л2ад-
В этом обобщении использованы практически все
известные экспериментальные данные по продувкам
плоских турбинных решеток. К ним относятся по-
мимо результатов, вошедших в Атлас, некоторые
данные по продувкам, содержащиеся в других пуб-
ликациях, например в [3, 5]. Всего на начальном эта-
пе отобрано 236 решеток; 16 из них, результаты ис-
пытания которых скорее всего ошибочны, отбрако-
ваны методом скользящего узнавания. Таким обра-
зом, в исходную совокупность, по которой прово-
дилось обобщение, входило А’ = 220 трансзвуковых
решеток.
Экспериментальные результаты по профильным
потерям «снимались» с кривых, осредняющих экс-
периментальные данные, и табулировались в зави-
симости от значений л2ад = 0,6; 0,65;... ; 1,35; 1,4.
Поскольку различные решетки испытывались не во
всем рассматриваемом диапазоне изменения Х2ад =
= 0,6 4-1,4, количество экспериментальных точек nt
при каждом значении )2ад разное. Зависимость nt
от л.?гд показана на рис. 5.
Все решетки, входящие в обобщение, заданы ко-
ординатами обводов профиля, шагом и углом уста-
16
новки. По этим данным в соответствии с методикой
[1] вычислялись различные геометрические парамет-
ры решетки. Всего на начальном этапе рассмотре-
но 40 параметров (см. условные обозначения и схе-
му на рис. 1);
^2эф> ^шах,	р2к>
К —; Рг, Р-, р-. si
а-> а1лах	(С
dy ^г,	/к,	-^пр> Кртах* -^кртах*
Крг, U2‘	Рс.м.к' Кртах^2’ ^Рг ^2, Р'2,\ Р\' ^1> кр*
Для выделения относительно небольшой группы
параметров, наиболее сильно влияющих на потери
и по возможности слабо закоррелированных между
собой, матрица рассчитанных значений параметров
Рис. 5. Зависимость числа экспериментальных решеток
ni от Х.,ад
некоррелированные между собой параметры объ-
единялись в группы. Далее в каждой группе выби-
рался, в качестве определяющего, наиболее харак-
терный параметр, для которого коэффициент корре-
ляции с профильными потерями имел повышенное
значение; в некоторых группах выбиралось по 2 та-
ких параметра. При отборе учитывалась также на-
глядность параметров и простота их определения.
Как и следовало ожидать, в первую очередь в число
определяющих попали такие параметры, как р1к;
^аэф» ^тах» Р 6, d}, d2 И ДР-
Кроме того, оказалось, что уровень профильных
потерь в решетке существенно зависит от протя-
женности косого среза. В дозвуковых решетках те-
чение у спинки в косом срезе имеет диффузорный
характер, вследствие чего давление в пристеночной
струйке тока повышается; это уменьшает кромоч-
ное разрежение и кромочные потери. Поэтому с уве-
личением протяженности косого среза профильные
потери в дозвуковой решетке, как правило, умень-
шлются. В сверхзвуковых решетках в косом срезе	Всего в качестве определяющих отобрано 13 сле- возникают интенсивные волновые потери, связан- дуюших параметров: ные с перерасширением потока и системой скачков ₽ р	g d j	E E (M) уплотнения у спинки. Поэтому увеличение протя- 1 ф 	*’ - 1 ст Jcm Ер -	*	' женности косого среза в таких решетках приводит В табл. 1 приведены коэффициенты корреляции обычно к увеличению потерь.	между этими параметрами. Видно, что в целом они „	слабо закоррелированы друг с другом. Лишь для Протяженность косого среза можно характери- нескольких параметров коэффициент корреляции																
зовагь величиной 1— лг, где лг—координата гор- ока3ался относительно высоким: R														Йы, у =-0,88;		
лового сечения на спинке. Однако величина хг су- /?(р1к, уст) =—0,88 и т. д. Однако выбранные па- щественно закоррелирована с рядом других нагляд- раметры с высокой степенью точности характери- ных параметров (таких, как у, хст, t и др.), вклю- зуют форму решетки и уровень профильных потерь. „	л.л.	Поэтому они использовались в обобщении экспери- ченных в семейство определяющих; так, коэффици- ментальных данных по профильным потерям. ент корреляции	у) =0,88; R (х„; хст) =0,83;	в табл 2 приведены средние знаЧения хр и R(xr-. t) =-0,73. Поэтому влияние параметра хг на средНеквадратичные отклонения от среднего	вы- профильные потери в значительной степени уже бранных геометрических параметров для исходной учитывается и его можно не включать в число оп- совокупности Л'= 220 решеток (две верхние строки ределяющих.	таблицы). Видно, что все параметры изменяются в Таблица 1 Коэффициенты корреляции между параметрами решеток																
лр	PiK	^2эф	^max	i	&	dj								7	Хеш			Уст	^кр			Ег	Et
Уэф ^тах t 8 3, *2 7 хст Уст £>	1	-0,535	—0,442	0,134	-0,298	0,193	—0,309 I	-0,148	-0,051	0,011	—0,371	—0,294 1	-0,228	0,182	0,368	0,342								—0,88	-0,59 0,71	0,46 0,457	0,445 —0,341 —0,456 0,176	0,118 -0,247 —0,355 0,029 -0,068 1	0,813 1 ьных решетках			—0,88	-0,21 0,257	0,21 0,651	0,47 —0,171 -0,4  0,349 - 0,5 —0,148	0,20 0,251	0.37 0,807	0,32 0,699	0,28 1	0,22 1			-0,4 0,0 -0,34 0,63 0,73 -0,06 0,04 -0,13 -0,20 0,02 -0,79 1 Табл	0,84 -0,60 -0,10 -0,11 -0,34 0,14 -0,20 -0,70 -0,37 -0,68 -0,05 -0,28 1 г ц а 2
					0,502	0,148 —0,008											
	1					0,135	0,119										
	1						0,444-									
	1 Значения хр и ар в экспериментал															
Группа	N	Пара- метры	₽1К		-max	t	8	d,	rf..	7	%(, т	У, т				^гпах
Все ре- шетки	220	1 ч о	59,8 22,4	26,9 7,2	0,198 0,06	0,68 0,119	12,39 7,16	0,09 0,04	0,123 0,06	60,9 15,2	0,28 0,079	0,238 0,074	3,1 3,26	4,81 6,53	7,65 26,8	6,1
	60	Хр ' ар	91,4 6,6	18,8 3,9	0,19 0,04	0.67 0,073	8,7 5,8	0,11 0,044	0,11 0,052	41,5 6,8	0,22 0,049	0,16 0,027	2,58 2,03	2,45 4,46	43,9 13,4	3,5
л	101	JCp vp	42,5 7,9	28,7 5,5	0,24 0,045	0,64 0,1	13,6 5,9	0,091 0,038	0,145 0,062	72,5 8,1	0,33 0,066	0,29 0,049	4,6 2,75	3,4 4,7	-5,2 10,6	3,7
о	59	Хр ар	59,3 13,9	32,3 4,6	0,14 0,039	0,76 0,135	13,6 8.6	0,065 0,028	0,096 0,048	60,6 7,8	0,273 0,064	0,216 0,049	1,01 2,7	9,2 8,2	-6,4 17,5	3,6
17
достаточно широком диапазоне и, следовательно,
могут рассматриваться в качестве переменных.
Для выявления более однородных групп в ис-
ходной совокупности экспериментальных решеток
проведен их кластерный анализ [14]. Разбиение на
группы (кластеры) проводилось по 9 геометриче-
ским параметрам, наиболее существенно влияющим
на потери:
^2эф'	^2, 1» Уст'	(65)
Мерой близости решеток служило евклидово рас-
стояние между ними в пространстве этих парамет-
ров
/ ®
Ru= I 2	—	(66)
r p=-i
где
k—размерность рассматриваемого прост-
ранства;
xpl, xpj—значения нормированных параметров
хр для t-й и ;-й решеток.
В результате исходная совокупность решеток
разделилась на три относительно однородные груп-
пы. В табл. 2 приведено число решеток N, средние
значения параметров хр и их среднеквадратичные
отклонения от среднего <зр для каждой группы.
В первую группу (ЛЛ=60) вошли в основ-
ном сопловые решетки (?1К = 91,4°; р,Эф = 18,8°) с
характерным для них небольшим прогибом профи-
ля (Л. =0,157) и большим углом сужения канала
на входе (£1 = 43,9°). Во вторую группу (Л/2— Ю1)
включены в основном рабочие решетки (Р1к =42,5°,
^2эф =28,7°) с большими углами поворота потока,
с относительно толстыми профилями (стах =0,24)
и небольшим углом сужения на входе (£) = —5,2°).
В третью группу (А3 = 59) вошли в основном пери-
ферийные сечения рабочих колес, а также сопло-
вые решетки с неосевым входом и небольшими угла-
ми поворота потока (р|к = 59,3; р2эф =32,3). Ре-
шетки этой группы в среднем характеризуются не-
большой толщиной профиля (Стах =0,14), увели-
ченным шагом (7 = 0,76) и малым углом сужения
канала на входе (£\ =—6,4°).
В табл. 2 приведено расстояние /?шах от цент-
ра группы до наиболее удаленной решетки в каж-
дой группе в суженном пространстве параметров
(65). Это расстояние для отдельных групп состав-
ляет /?тах = 3,5 = 3,7, в то время как для всей ис-
ходной совокупности решеток по тем же девяти па-
раметрам /?шах ~ 6,1.
4.2.	КАЧЕСТВЕННЫЙ АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ
ОПРЕДЕЛЯЮЩИХ ПАРАМЕТРОВ
НА ПРОФИЛЬНЫЕ ПОТЕРИ
Значения коэффициентов корреляции опреде-
ляющих параметров (64) с профильными потерями
R (Спр; хр) в зависимости от ).2ад показаны на
рис. 6—10. На графиках приведены аналогичные
зависимости и для некоторых других геометриче-
ских параметров, не вошедших в семейство опре-
деляющих. Значения коэффициентов корреляции
вычислялись для каждой выделенной группы реше-
ток (группа 1 — сопловые; группа 2 — рабочие
группа 3—рабочие, периферийное сечение), а так
же для всех решеток в целом.
Видно, что коэффициенты корреляции парамет-
ров хр с потерями Спр существенно зависят от
Х2ая. Со степенью вероятности Р = 0,95 коэффи-
циент корреляции считают значимым, если его зна-
чение превышает 0,2. При меньших значениях ко-
эффициента корреляции утверждать о существен-
ном влиянии параметра на коэффициент потерь
нельзя. Коэффициент корреляции характеризует
усредненное влияние параметра на потери по всем
решеткам данной группы, поэтому его можно ис-
пользовать для качественного анализа влияния па-
раметра на потери при различных режимах работы
решеток.
Из рассмотрения рис. 6, в частности, следует,
что в решетках всех типов увеличение угла PiK и
уменьшение угла 32Эф на дозвуковых режимах ра-
боты способствует уменьшению профильных потерь.
Это связано с увеличением конфузорности решетки
Рис. 6. Зависимость коэффициентов корреляции параметров
$1К> ^2эф’ rmax, t С Спр ОТ ^2ад-
1—группа сопловых решеток; 2 — группа рабочих решеток
3 — группа рабочих решеток периферийного сечения
18
Рис. 7.
Зависимость коэффициентов корреляции параметров
б, di, d2, у с Спр от ^зад-
Обозначения см,, на рис. 6
Рис. 8. Зависимость коэффициентов корреляции параметров
хст* Уст, ^кр’ с £пр от ^2ад*
Обозначения см. на рис. 6
при одновременном некотором увеличении протя-
женности косого среза: 7?(₽1К; хг)=—0,75;/?(^2Эф;
лг)=0,64. На сверхзвуковых режимах увеличение
₽1К и уменьшение ₽,эф, напротив, приводит к уве-
личению профильных потерь. Это, по-видимому,
объясняется преобладающим влиянием увеличения
протяженности косого среза.
Из сопоставления рис. 6 и 10 следует, что влия-
гл s i п ВI к	.
ние параметра л==----на профильные потери в
sin Р2эф
решетках примерно такое же, как и ?1к. Однако
влияние параметра 0=р(к + р2эф на потери выра-
жено менее определенно, чем угла ^2эф- По-види-
мому, это объясняется сильной закоррелирован-
ностью 0 с величиной ^,к: /?(0; р]к) =0,95. Поэто-
му для обобщения накопленных данных о потерях
более целесообразно использовать (31к и р2Эф (а не
К и 0, как в работах [2, 4] и др.).
Из рассмотрения рис. 6 следует, что увеличение
относительной толщины профиля в сопловых и ра-
бочих решетках способствует увеличению потерь;
на дозвуковых режимах в решетках периферийных
сечений рабочего колеса целесообразно несколько
увеличивать стах.
Для уменьшения профильных потерь целесооб-
разно на дозвуковых режимах увеличивать относи-
тельный шаг t и угол отгиба 6; на сверхзвуковых
режимах, напротив, следует уменьшать t и б. Это
хорошо согласуется с имеющимися представления-
ми о характере влияния шага и угла отгиба профи-
ля на потери в дозвуковых и сверхзвуковых решет-
ках.
Относительная толщина входной кромки d{ в до-
звуковых решетках слабо влияет на потери, в сверх-
звуковых решетках (особенно рабочих) потери
с увеличением di быстро возрастают. Особенно ве-
лики потери, связанные с обтеканием выходной
кромки; при этом на дозвуковых режимах в сопло-
вых решетках они в 2—3 раза больше, чем в рабо-
чих (что отмечалось в [15}). На сверхзвуковых ре-
жимах в рабочих решетках эти потери (складыва-
ющиеся из кромочных и волновых потерь в кромоч-
ных скачках) существенно увеличиваются. При
Х2ад >1,2 потери, связанные с обтеканием кромки,
во всех решетках заметно уменьшаются, что объяс-
няется уменьшением кромочных потерь и снижени-
19
Рис. 9. Зависимость коэффициентов корреляции параметров
-^г» ^2, ®2 С Спр ОТ Х2ад.
Обозначения см,, на рнс. 6
Рис. 10. Зависимость коэффициентов корреляции параметров
К, 0 С Срр ОТ ^2ад*
Обозначения см,, иа рис. 6
ем интенсивности кромочных скачков уплотнения
при высоких значениях Х2ад.
Для уменьшения профильных потерь в дозвуко-
вых решетках целесообразно уменьшать угол уста-
новки у и координату хст. В сверхзвуковых решет-
ках, напротив, следует увеличивать у и хст, что
20
также объясняется отмеченным влиянием протя-
женности косого среза:
/?(т; хг) = 0,9 и R(xcm; хг) = 0,89.
С увеличением у и хст протяженность косого среза
сокращается.
Для уменьшения потерь в дозвуковых решетках
следует увеличивать, а в сверхзвуковых, напротив
уменьшать угол сужения межлопаточного канала
на выходе Ё2, что отчасти объясняется его закор-
релированностью с углом отгиба 8: Ё(Е2', 5) =0,73
Уменьшению потерь в дозвуковых решетках способ-
ствует уменьшение угла «отставания» кромки £7кр =
= р2к — ₽2эф- На сверхзвуковых режимах в перифе-
рийных сечениях рабочих колес целесообразно, на-
против, несколько увеличивать UK?.
Влияние на профильные потери таких парамет-
ров, как Ei, уст, выражено менее определенно, поэ-
тому оно не анализируется. Увеличение угла заост-
рения выходной кромки сй2 слабо влияет на потери
в дозвуковых решетках и резко увеличивает их
в сверхзвуковых решетках, что, по-видимому, объ 
ясняется усилением кромочных скачков при увели-
чении 0)2-
4.3.	ОБОБЩЕНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
ДАННЫХ ПО ПРОФИЛЬНЫМ ПОТЕРЯМ
В ПЛОСКИХ ТУРБИННЫХ
решетках
При исследовании сложных явлений целесооб-
разно применять одновременно несколько различ-
ных моделей. Модель (аналитическая, статистиче-
ская или экспериментальная) одни стороны явле-
ния отражает лучше, другие — хуже, влияние од-
них параметров учитывает полностью, других—
приблизительно. Очевидно, результат, полученный
с использованием разных моделей, будет более до-
стоверным, чем с использованием одной модели.
При обобщении экспериментальных данных по
профильным потерям в решетках применялись раз-
ные подходы к формированию уравнений регрессии
в том числе шаговый регрессионный метод и метод
локальной аппроксимации, а также разные модифи-
кации уравнений. Обобщение проводилось на осно-
ве банка данных, содержащего геометрические па-
раметры и результаты испытаний 220 турбинных
решеток в диапазоне л2ад =0,6= 1,4 (см. Приложе-
ние 1, 4).
4.3.1.	Построение уравнения регрессии
с выделением кромочных
и волновых потерь
В трансзвуковых решетках особенно значитель-
ными могут оказаться потери, связанные с обтека-
нием выходных кромок. При л2ад >0,9=1 помимо
обычных кромочных потерь Скр, связанных с кро-
мочным разрежением, за решеткой возникают вол-
новые потери ,ск в системе кромочных скачков, за-
мыкающих зону перерасширения потока за кром-
ками.
Вопросы, связанные с кромочными потерями
в турбинных решетках, рассматриваются в значи-
тельном количестве работ. В большинстве из них
для оценки кромочных потерь предлагаются эмпи-
рические формулы типа
-кр — £ ^2»
(67)
где я = 0,05-г0,5 — эмпирический коэффициент.
Согласно [16], в первом приближении коэффи-
циент пропорциональности е оценивают по фор-
муле
е = d2 sin2 ₽:эф — Д/\р,	(68)
где
Ркр
— п _	2
0,5р2»2\д
коэффициент
кромочного
давления;
р2 и Ркр — среднее значение давления
за решеткой и в зоне отрыва
за выходной кромкой.
Видно, что на величину е определяющее влия-
ние оказывает кромочное разрежение. Например,
при ₽2эф = 20 = 25° и </2 = 0,1=0,15 в зависимости от
Дркр =0; —0,2 и —0,4 коэффициент е соответст-
венно равен 0,02; 0,22 и 0,42.
На дозвуковых режимах кромочное разрежение
зависит от эжектирующей способности основного
потока, которая во многом определяется толщиной
к турбулентной структурой пограничных слоев на
корыте и спинке лопаток (что определяет турбу-
лентную вязкость поверхностей раздела), а также
от давления в пристеночных струйках тока вблизи
точек отрыва на кромке. С увеличением относитель-
ной толщины кромки d2 кромочное разрежение уве-
личивается.
Со стороны корыта лопатки давление вблизи
кромки близко к среднему значению давления за
решеткой, а эжектирующая способность потока
значительна вследствие малой толщины погранич-
ного слоя и его дополнительной турбулизации вих-
рями Гертлера — Тейлора, возникающими при об-
текании вогнутой поверхности.
Толщина пограничного слоя со стороны спинки
из-за более высоких потерь трения и диффузорного
характера течения в косом срезе может быть весь-
ма значительной. Кроме того, при обтекании вы-
пуклой спинки структура внутренних зон погранич-
ного слоя делается более устойчивой (ламинаризо-
ванной). Поэтому эжектируюшее воздействие пото-
ка со стороны спинки обычно намного слабее, чем
со стороны корыта. При большой степени диффузор-
ности (определяемой большими углами отгиба 6)
эжектирующей способностью потока со стороны
спинки можно пренебречь. В этом случае давление
за кромкой будет близким к давлению в пристеноч-
ной струйке тока, которое вблизи кромки может
превышать среднее значение давления за решет-
кой р2.
В решетках с прямой, и тем более вогнутой,
спинкой (малые и отрицательные углы отгиба) из-
за высокого уровня турбулентности пограничного
слоя и уменьшения его толщины эжектирующая
способность потока значительно возрастает. Давле-
ние в пристенной струйке тока вследствие перерас-
ширения потока в косом срезе и за кромкой может
сильно понизиться. Поэтому кромочное разрежение
в таких решетках может быть очень велико. Таким
образом, форма спинки оказывает определяющее
влияние на кромочное разрежение.
На дозвуковых режимах (л2ад <0,8) в решетках
с малыми углами отгиба ('5<5°) и й2Д<0,03=0,04
и при Re=W2aiU = (5=10) 108 ориентировочно при-
нимаем
5^p=-(2,5-h3,5)-^-.	(69)
На трансзвуковых режимах работы кромочное
разрежение зависит дополнительно от приведенной
скорости л2ад- На рис. 11 приведены зависимости
коэффициента кромочного давления Дркр от л2ад
в сопловых решетках, различающихся, в основном,
лишь углом отгиба. Видно, что при увеличении
Х2ад>0,7 в решетках, имеющих малые углы отгиба
(6 = 0 и 4°), Дркр значительно уменьшается. Это
объясняется увеличением скорости и числа Re по-
тока и, следовательно, его эжектирующей способ-
ности. Вследствие малой диффузорности течения
вблизи спинки, пограничный слой остается относи-
тельно тонким, а повышение давления в пристеноч-
ной струйке тока невелико.
При увеличении Х2ад в диапазоне Х2ад = 0,8= 1,05
коэффициент кромочного давления снижается осо-
бенно интенсивно. Это объясняется сверхзвуковым
характером обтекания выходной кромки. Течение
вблизи кромки напоминает течение Прандтля —
Майера и сопровождается значительным перерас-
Рис. 11. Зависимость коэффициента кромочного давле-
ния Ддкр от Х2ад в сопловых решетках
21
ширением потока, что снижает давление за кром-
кой. Кроме того, обтекание кромки приобретает
конфузорный характер, что увеличивает эжектиру-
ющее влияние потока.
Для количественной оценки перерасширения за
выходными кромками при л2ад>1 используем вы-
ражение
=	(70)
1 + о«2
где
+Р0 и —приведенная скорость потока до
начала перерасширения и в кон-
це перерасширения за выходной
кромкой;
+ +эф ,
-а =----2-------безразмерное приращение площа-
ди потока непосредственно за
кромкой;
</2Эф—‘Ширина зоны отрыва за кромкой.
На сверхзвуковых режимах работы решетки
(Х2ад = 1,1 н-1,25) влияние перерасширения потока
за кромками уменьшается. Кроме того, повышение
давления в кромочных скачках передается через
дозвуковой след в зону отрыва. Поэтому разреже-
ние за выходными кромками уменьшается. При
А2ад > 1,2-ь 1,3 в решетках с большим углом отгиба
под влиянием внутреннего кромочного скачка уп-
лотнения на спинке лопатки может возникнуть от-
рыв потока. Это соответствует как бы утолщению
выходной кромки, поэтому разрежение за кромкой
значительно возрастает (Д/>кр уменьшается). При
дальнейшем увеличении л2ад угол наклона косого
скачка становится меньше, точка отрыва смещается
к выходной кромке, так что ширина зоны отрыва и,
следовательно, кромочное разрежение уменьша-
ются.
Для оценки кромочных потерь, связанных с кро-
мочным разрежением, в трансзвуковых решетках
использовалась структурная формула типа (67),
в которой коэффициент пропорциональности пред-
ставлен в виде
£ = £о£х<	(71)
где
£о (-Xp) — значение е при Х2ад = 0,7 (опреде-
ляется геометрическими парамет-
рами решетки);
ех = /а (Х2ад)— коэффициент, позволяющий учи-
тывать влияние >-2ад на кромоч-
ные потери.
Используя аналогичную модель, потери в кро-
мочных скачках уплотнения на сверхзвуковых ре-
жимах представим в виде
Сск = о> d2,	(72)
где
“ = ®o(Bx;	(73)
“о— fa(xP) — коэффициент, позволяющий учи-
тывать влияние формы решетки
на волновые потери, связанные
с обтеканием кромки;
= /4 (^ад) — коэффициент, позволяющий учи-
тывать влияние Х2ад на волновые
потери.
На основании экспериментальных данных о вли-
янии л,ад на кромочные потери и потери в кромоч-
ных скачках выбраны зависимости ех и о>х от ^2ад
Рис. 12. Зависимость ех и “X от ^зал
Эти зависимости показаны на рис. 12. Кривые на
рисунке аппроксимируются выражениями
1,0 при ^ад<0,7;
24,9 - 84,35 Х2ад + 96,06 X* - 34,76 л23ад
при 0,7 < Х2ад < 1,05;
-1954,578-Ь 6414,496 Х2ад- 7832,094?.^ +
. +4222,77 ^2ад—849,149/<ад при Х2ад> 1,05,
(74
<ОХ= -у [sin ((к2ад — 1,15)2^) + 1].
Величины е0 и ою, согласно предварительным
исследованиям, зависят, главным образом, от сле-
дующих геометрических параметров
?t‘> ?2эф;	(75
Для оценки потерь трения использовались все
геометрические параметры (64), исключая d2, а
также значения Х2ад и . В исходное семейство
аппроксимирующих функций включались выраже-
ния вида = xpxq.
Уравнение регрессии строилось шаговым мето-
дом для всей совокупности решеток в интервале
изменения Х2ад =0,64-1,4. В результате получено
адекватное уравнение регрессии вида (52) с выде-
лением кромочных и волновых потерь. Значения
коэффициентов bt и вид функций гг приведены
в табл. 3. Всего уравнение регрессии насчитывав
/п = 36 членов, при его формировании использова-
лось более 2200 экспериментальных точек (значе-
ний профильных потерь в экспериментальных ре-
шетках при различных значениях Х2ад). Коэффици-
22
Таблица 3
Значения коэффициентов Ь, и вид аппроксимирующих
функций Zj. в уравнении регрессии
1	bi	г1	
1	—3.79062Е—03	?1К	
2	—8.92640Е—02	Аал	
3	3.40446Е—05	Р1,<	
4	— 1.27922Е—05	?1К в	
5	—5.10604Е—03	IW	
о	— 1.33360Е—03	Н1К Аад	
7	1.05880Е—03	?1к ^2ад	
8	5.71320Е—05	р2эф &	
9	2.50316Е—05	0	. -у Н2Эф 1	
10	6.86358Е—05	₽2Эф и	<p
11	7.91387Е—01	с2 max	
12	—3.8431 ЗЕ—01	Стах	t
13	— 1.33956Е + 00	Стах	Ф
14	3.09648Е—03	Стах	
1-5	1.36020Е—01	Стах ^2ад	
16	3.34646Е—02		
Г7	9.83007Е—01	tds	
18	—1.84219Е—03		
19	—9.27939Е—04	tEi	
20	5 91701Е—02	fl2 'Aaj	
21	— 1.67860Е—02		
22	3.62266Е—03	^cm	
23	7.32129Е—01	d. yc	m
24	—2.02323Е—03	xcm	c
25 26	—6.71560Е—02 2.99724Е—03	}2 xcm л2ад Уст	
27	1.3I468E—02		
28 29	—7.93545Е—03 —2.16920Е—02	?2эф 0	
30 31 32	— 1.12525Е—04 5.I03I6E—05 1.56888Е—04	i 1K 31К ^2эф	 XbA
33	3.82430Е—04	o -	
34	1.21829Е—04 1.16320Е—03	°2аф 82	
36	1.82703Е—01	1	
ент множественной корреляции /? = 0,86; средне-
квадратическое отклонение уравнения регрессии от
экспериментальных данных 5 = СХ,ад35.
Анализ результатов показывает, что повышен-
ное .значение S определяется, в основном, значи-
тельным разбросом экспериментальных данных
при высоких сверхзвуковых значениях Х,ад. В обла-
сти изменения Х2ад =0,6ч-1,3 полученное уравнение
регрессии можно считать адекватным и использо-
вать для оценки профильных потерь.
4.3.2.	Анализ кромочных и волновых потерь
в трансзвуковых турбинных решетках
Выражения для оценки кромочных СКр и волно-
вых ;ск потерь в полученном уравнении регрессии
имеют вид
кр = (0,01315 р1к - 0,00794	0,0001125	+
+ 0,000051 ₽1кр29ф + 0,0001569 р1к 82) SxJ2; (76)
Сск = (0,0001218 ₽2Эф А- 0,0001163 а3)	(77)
Зависимости ео и (d0
ров решетки приведены
от геометрических парамет-
на рис. 13. Видно, что вели-
Рис. 13. Зависимость е0 и оо от геометрических парамет-
ров решеток (обобщение по всей совокупности решеток)
чина ео, характеризующая уровень кромочных по-
терь на дозвуковых режимах (л2ад<0,7), зависит от
всех трех параметров, использованных в модели
кромочных потерь, р1к, р2Эф и 6. С увеличением угла
р2Эф и уменьшением угла ₽1к (при р1к <70°) кро-
мочные потери в решетках уменьшаются. Это объ-
ясняется снижением конфузорности решеток, вслед-
ствие чего толщина пограничного слоя на спинке
лопаток возрастает, а эжектирующая способность
потока за кромками уменьшается.
Кромочные потери уменьшаются и прн увели-
чении угла отгиба 6, поскольку при этом из-за утол-
щения пограничных слоев на спинке и увеличения
диффузорности течения вблизи спинки в косом сре-
зе кромочное разрежение снижается.
Некоторое уменьшение кромочных потерь на-
блюдается в сопловых решетках при р1к =804-90°.
По-видимому, это объясняется тем, что из-за
уменьшения толщины пограничных слоев на про-
филе в сопловых решетках зона отрыва потока на
выходной кромке (при ее цилиндрической форме)
смещается вниз по потоку. Вследствие этого шири-
на зоны отрыва за кромкой d29(J) и, следовательно,
величина кромочных потерь уменьшаются.
23
В целом из рассмотрения рис. 12 и 13 следует,
что в зависимости от формы решетки и значения л2ад
коэффициент пропорциональности в формуле (67)
для оценки кромочных потерь принимает значения
в диапазоне е = 0,05ч-0,6.
Из рассмотрения рис. 13 и формулы (77) следу-
ет, что потери в кромочных скачках уплотнения
чск не зависят от конструктивного угла входа р1к
и определяются углами выхода р29ф и отгиба 8.
По-видимому, это можно объяснить тем, что эти
потери возникают, в основном, при обтекании вы-
ходной части профиля, включая кромку, и слабо
зависят от обтекания передней части профиля.
Видно, что волновые потери, обусловленные обте-
канием кромки, увеличиваются с ростом угла отги-
ба 5 и угла выхода потока ргэф.
Помимо рассмотренных потерь в трансзвуко-
вых решетках возможны волновые потери в скач-
ках, возникающих в межлопаточных каналах на
спинке профиля (и взаимодействующих иногда
с внутренним кромочным скачком уплотнения).
При высоких сверхзвуковых значениях Л2ад в ре-
шетках с повышенными углами отгиба на выход-
ной части профиля возникает отрыв потока, что
приводит к дополнительным потерям и изменению
величин Скр и Сск- При высокой местной диффузор-
ности течения отрыв возможен на корыте или спин-
ке лопатки и при низких значениях Х2ад. Выделить
в явном виде эти составляющие потерь, а также
учесть влияние отрыва потока на величины Скр
и £ск очень трудно. Поэтому в уравнении регрес-
сии они учитываются членами, характеризующими
потери трения, под которыми понимаются все по-
тери, возникающие в межлопаточном канале ре-
шетки и не связанные с обтеканием выходной
кромки.
Учитывая сложную взаимосвязь отдельных со-
ставляющих профильных потерь, следует подчерк-
нуть, что полученные модели кромочных Скр и вол-
новых £ск потерь в трансзвуковых решетках явля-
ются весьма приближенными. Поскольку точность
этих моделей существенно меньше точности обще-
го уравнения регрессии для оценки профильных по-
терь, их следует использовать лишь для качествен-
ной оценки потерь, связанных с обтеканием
кромки.
4.3.3.	Оценка профильных потерь методом
локальной аппроксимации экспериментальных
данных
Оценку профильных потерь можно проводить
также методом локальной аппроксимации (МЛА)
[17} с использованием банка экспериментальных
данных. Локальная аппроксимация может прово-
диться как по всем £=13 определяющим парамет-
24
рам (64), так и по £=10 или 8 наименее закор-
релированным между собой параметрам:
Хр~ Р1К5 Рзэф * ^тах,	Т» Хст, ^кр(^~Ю)1
(78)
хр = р1к; Р2эф; стах; t-, 8; di, <4; 1 (fe = 8). (79)
При использовании всех 13 определяющих па-
раметров форма решеток описывается наиболее
точно, однако большое число параметров требует
применения большого числа экспериментальных
точек (расширения расчетной области) при исполь-
зовании метода локальной аппроксимации. Это, ес-
тественно, снижает статистическую устойчивость и
достоверность получаемого результата. Напротив
при использовании минимального числа определя-
ющих параметров форма решетки описывается ме-
нее точно, однако аппроксимация проводится по
меньшему числу близкорасположенных экспери-
ментальных точек, что повышает статистическую
устойчивость результатов.
Предварительные исследования, в частности
методом скользящего узнавания с применением
различных наборов определяющих параметров, по
казали, что по мере уменьшения k= 13; 10 и 8 сред-
неквадратичное отклонение экспериментальных
значений потерь по всем решеткам от расчетных
несколько снижается и составляет 5 = 0,0154;
0,0149 и 0,0148. Поэтому для практического исполь-
зования рекомендуются два варианта набора пара-
метров (78) и (79).
При этом весовая функция выбирается в виде
Экспериментальные значения профильных по-
терь сгруппированы для каждого значения
= 0,6; 0,65; 0,7; ...; 1,4. Вычисление ”пр проводит-
ся независимо для каждого значения Х2ад методом
аппроксимации данных в «похожих» (близкораспо-
ложенных в пространстве параметров) решетках
Для увеличения устойчивости результатов аппрок-
симация проводится с привлечением данных при-
близких значениях приведенной скорости (т.е. для
каждой решетки как бы ставится в соответствие
три значения потерь Спр: при текущем значении
приведенной скорости \ал и ).2ад ± 0,05).
Выявление и отбраковка решеток, данные по
которым ошибочны, проводились методом скользя-
щего узнавания при использовании различных на-
боров определяющих параметров, в том числе (64),
(78) и (79), и при различных выражениях для ве-
совой функции. Оказалось, что для большинства ре-
шеток расчетные и экспериментальные значения
потерь удовлетворительно согласуются между со-
бой. Это указывает на то, что все модификации ме-
тода локальной аппроксимации (&=13; 10 и 8)
можно считать адекватными. Вместе с тем для
16 решеток (лежащих в центральных областях
пространства параметров) расчетные результаты
при использовании всех модификаций уравнения
локальной аппроксимации существенно отличались
от экспериментальных. Данные об этих решетках
признаны недостоверными и исключены из обобще-
ния.
В качестве примера на рис. 14 приведены ре-
зультаты расчета £пр, Скр и Сск по этим програм-
мам для сопловой 1 и рабочей 2 решеток,
имеющих геометрические параметры, приведенные
в табл. 4.
Из рассмотрения рис. 14 следует, что расчетные
зависимости Спр (лгад) хорошо согласуются с экспе-
риментальными.
Таблица 4
Геометрические параметры решеток 1 и 2
Решетка	31К	р2Эф	стах	t	&	4	<^2		хст	Уст	£4р		
1	92,5	14,9	0,162	0,638	0,3	0,091	0,24	36,7	0,24	0,165	5,6	47,8	-2,3
2	43,8	33,8	0,2	0,67	10,0	0,115	0,15	73,0	0,294	0,267	3,3	19,2	7,7
Рис. 14. Зависимость Спр, Скр и Сск от Х2ад в сопловой
1 и рабочей 2 решетках, Вычисленная z по уравне-
нию регрессии:
---------зависимость Спр ('-гад) по МЛА; О О О О —
экспериментальные точки
25
5.	ОЦЕНКА ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ
В ОХЛАЖДАЕМЫХ РЕШЕТКАХ
Дополнительные потери в охлаждаемой решет-
ке зависят от глубины охлаждения, относительного
расхода охлаждающего воздуха GB = Gn/Gr и спо-
соба выпуска его в проточную часть. Наиболее
распространен выпуск воздуха через щели в выход-
ной кромке или на вогнутой поверхности лопаток,
а также через перфорацию на передней части про-
филя.
Коэффициент дополнительных потерь от охлаж-
дения и выпуска воздуха в проточную часть, вхо-
дящий в формулу (9), оценивается по форму-
ле (10)
’ох л — ’См — Ч + ’Q + ''-пр + G„,
где
^см.в.о — коэффициенты, позволяющие учиты-
вать соответственно потери на смеше-
ние, энергию выпускаемого воздуха и
потери, связанные с отводом тепла
в лопатку (при конвективном охлаж-
дении);
8Спр — изменение профильных потерь в ох-
лаждаемой решетке вследствие увели-
чения потерь трения в неизотермиче-
ском пограничном слое на охлаждае-
мой поверхности лопаток, а также
вследствие изменения потерь трения
или кромочных потерь за зоной выпу-
ска охлаждающего воздуха.
В большинстве случаев в лопаточных аппара-
тах одновременно применяется несколько различ-
ных способов выпуска воздуха в проточную часть.
Экспериментальные исследования показывают, что
в первом приближении влияния различных способов
выпуска на эффективность решетки можно прини-
мать не зависящими друг от друга. Отсюда следует,
что суммарный коэффициент дополнительных по-
терь от охлаждения и выпуска воздуха в таких
решетках можно оценить по формуле
СОХЛ = £СОХЛ/,	(81)
i
где ^охл i— коэффициент дополнительных потерь от
i-ro выпуска воздуха в проточную часть решетки.
5.1.	РЕШЕТКИ С КОНВЕКТИВНЫМ
ОХЛАЖДЕНИЕМ
5.1.1.	Выпуск воздуха через щели
в выходных кромках
При внутреннем конвективном охлаждении ло-
паток воздух выпускается, как правило, через щели
в выходных кромках или на корыте лопаток. При
выпуске воздуха из выходных кромок сопловых ло-
паток составляющие дополнительных потерь, свя-
занных с охлаждением и выпуском воздуха, равны
= —в_ (1 —св)2;
1 + Gb
Св = Gg
где
Т*о и Тв* — температура охлаждающего воз-
духа на входе в систему охлаж-
дения и на выходе из щели;
»r-i
т= 1-тН *г —газодинамическая функция т, со-
\ Pro!
ответствующая перепаду давле-
ния в решетке;
св и сг — скорости выпуска воздуха из ще-
ли и потока за решеткой;
Fr и F,^— площадь горлового сечения меж-
лопаточных каналов и фактиче-
ского выходного сечения щели
(без площади, занятой перемыч-
ками).
В выражении для Вг множитель 0,6—0,7 позво-
ляет учитывать то, что охлаждение выходной ча-
сти спинки лопатки не сопровождается термодина-
мическими потерями, поскольку отвод тепла от газа
происходит при давлении р^р\.
Значения По, Тв*, св, сх, Fr, F^, GB, ti бе-
рутся из теплогидравлического расчета системы
охлаждения и проточной части турбины. Если эти
данные отсутствуют, ориентировочно принимают
св ~ KCGB,
(83
где
К — F?Рг я- F< Тв •
‘ /щРв Рвг F ’
Тв ~ Тл — (150=200°) — температура
воздуха на выходе из щели;
Тл — температура выходной кромки;
Тх = ххТм—температура газа за сопловым
аппаратом.
Для ориентировочных оценок в первом прибли-
жении принимается, что при умеренном сопротив-
лении системы охлаждения св =0,4-4-0,6.
26
Изменение профильных потерь в охлаждаемой
решетке при выпуске воздуха из кромок
8СПР =	- 8Скр,	(84)
где
8Стр — изменение потерь трения вследствие
неизотермичности пограничного слоя
на поверхности лопаток;
8Скр — изменение кромочных потерь при вы-
пуске воздуха.
Ориентировочно величину при внутреннем
конвективном охлаждении лопаток принимают рав-
ной 8Стр = 0,005 = 0,015, где большие значения отно-
сятся к утолщенным профилям и повышенной глу-
бине охлаждения {TJTro = 0,7 = 0,75).
При наличии в щели шириной А перемычек об-
текаемой формы, равномерно расположенных по
высоте лопатки, осредненную по шагу «щель -—
перемычка» величину 8'Скр оценивают по прибли-
женной формуле
8 — толщина стенки в месте выхода щели
на поверхность;
&У — коэффициент пропорциональности.
Значение Ау в зависимости от степени конфу-
зорности выходного участка межлопаточного кана-
ла в зоне щели оценивают по данным, приведенным
на рис. 15.
При выходе щелей (или отверстий) непосредст-
венно на корыто под углом 6к = 25 = 20° к его обве-
сти выходного участка межлопаточного канала
где
— уменьшение кромочных потерь в зоне
щели;
«кр = 2 = 2,5 — экспериментальный коэффи-
циент;
С—кромочные потери в этой же решетке
при отсутствии охлаждения и выпуска
воздуха (оценивается на основании
результатов предыдущего раздела);
и /пер — протяженность щели и перемычки (по
длине лопатки).
Если 8С’ > Скр, принимается, что 8^р=Скр (т. е.
кромочные потери в зоне щели вследствие интен-
сификации закромочного следа выпускаемым воз-
духом практически исчезают).
5.1.2 Выпуск воздуха через щели
на корыте
При выпуске воздуха через щели на корыте
лопаток следует учитывать, что наличие на корыте
«карманов» (уступа) может привести к дополнитель-
ным потерям вследствие отрыва потока при обте-
кании уступа, Зависимость коэффициента этих по-
терь от высоты уступа можно представить в виде
Су — fcy
<2 2
(87)
где
8 + Д
--------относительная высота уступа;
#2
дам увеличением профильных потерь в решетке на
режиме GB =0 пренебрегают.
При выпуске воздуха через щели на корыте и
диффузорном выходном участке межлопаточного
канала (п'2/а2<1) уменьшение потерь при обтека-
нии уступа по сравнению с их значениями на ре-
жиме GB =0 происходит примерно в соответствии
с зависимостью
=. <2 = 2,5)>3/с.	188)
Остальные составляющие дополнительных по-
терь определяются, как в случае выпуска воздуха
через щели в выходной кромке.
При конфузорном характере течения на выход-
ном участке межлопаточного канала (а'2/а2>1)
потери, вызванные обтеканием уступа, малы, по-
этому их изменение при выпуске воздуха не учи-
тывается.
Основные составляющие дополнительных потерь
при этом определяются по формулам
(89)
где
с/ и с, — скорости основного, потока в месте
расположения щели и за решеткой;
lk = GB I — ] — коэффициент, позволяющий
\ С| /
учитывать относительную кинетиче-
скую энергию выпускаемого воздуха;
27
— ^в^-(1 —	—-ц) — коэффици-
ент, позволяющий учитывать относи-
тельную работу расширения воздуха
при выпуске его до горлового сечения;
^г"1	*г-1
и ц = Mb) *г - г азоди-
намическая функция основного пото-
ка в зоне расположения щели и за
решеткой.
При выпуске воздуха через щели на корыте
вблизи выходной кромки скорость потока в при-
стеночной струйке тока уменьшается, так как св <$С
•<С1. Это приводит к уменьшению разрежения за
выходными кромками и, следовательно, кромочных
потерь. Ориентировочно принимают, что при этом
кромочные потери уменьшаются на
8Скр = (0,3 ч- 0,4) Скр,	(90)
где Скр—значение кромочных потерь при отсутст-
вии выпуска воздуха.
5.2.	РЕШЕТКИ С ЗАГРАДИТЕЛЬНЫМ
ОХЛАЖДЕНИЕМ
Gei == относительный расход воздуха
ог
через z-й ряд отверстий;
cbi и сг, —скорость выпуска воздуха через/
ряд отверстий и скорость основного
потока в зоне z-го ряда;
9г и — углы наклона отверстий перфорации
к обводам профиля и образующей
пера лопатки.
Величины 8Спр и Cq принимаются равными
нулю.
Зависимости 8%хл <?в 11 ^охл/Ч ^в От 6/ и Cri/cr.aj
прир*о ~р*о, ilo =0,6 и «>,. = 90° показаны на рис.17.
Эти же формулы применяются при расчете по-
терь в случае выпуска воздуха через щели, выпол-
ненные для организации заградительного охлаж-
дения на различных участках профиля.
При интенсивном выпуске воздуха через перфо-
рацию под большими углами к обводам профиля
(9г >50 4-60°) в зоне выпуска может возникнуть
отрыв потока, и потери существенно возрастут по
сравнению с их значением, определенным по фор-
мулам (91).
При выпуске воздуха через перфорацию на про-
филе (рнс. 16) коэффициенты, позволяющие учи-
тывать энергию, вносимую воздухом, и потери на
смешение выпускаемого воздуха с основным пото-
ком оценивают по формулам:
СВ!- sin и>1 COS бр 2|.
Сг i И’
(91)
sin to, cos 9г
где
i — количество рядов перфорации;
Рнс. 16. Схема решетки с выпуском воздуха через пер-
форацию:
а — схема решетки; б — схема выпуска воздуха через
отверстие на поверхность лопатки
Уохл
Рис. 17. Зависимость —=—
Св
И
^ОХЛ	л
---— от О/ и
•/|0
сг.ад
^о = О,6; ы0 = 90°
28
5.3.	ВЫПУСК ВОЗДУХА НА ТОРЦЕВЫХ
ПОВЕРХНОСТЯХ МЕЖЛОПАТОЧНОГО
канала
При выпуске воздуха через перфорацию на тор-
цевых поверхностях межлопаточного канала, в том
числе в зоне косого среза, дополнительное увели-
чение потерь можно оценить по формуле
^охл.т.п ~ 2Gb т.п (1 — Св I cos 9г) k, (92)
где
GB т.п—относительный расход воздуха,
выпускаемого на торцевую по-
верхность межлопаточного кана-
ла;
—	i
cBi =-------относительная скорость выпуска
ег I
в z-й зоне;
сг1 — скорость основного потока в мес-
те выпуска воздуха;
0г — угол между осью отверстия и
вектором скорости газа;
k = 0,7-ь 0,9 при выпуске воздуха до
горлового сечения;
k = 1ч-1,2 при выпуске воздуха в ко-
сом срезе.
При подтекании охлаждающего воздуха по
стыкам полок сопловых лопаток (по средней линии
межлопаточного канала) вследствие увеличения
интенсивности вторичных течений дополнительные
потери в решетке могут составлять
чут» (0,15 н-0,2) Ковут, (93)
где Овут— относительный расход утечек воздуха
по стыкам полок сопловых лопаток.
При подтекании охлаждающего воздуха за соп-
ловой решеткой через щель, параллельную фронту
(аналогично' подтеканию воздуха в осевой зазор
ступени на внутреннем диаметре), дополнительные
потери оцениваются по формуле
Сос з ~ 2GB (1 — св cos 6),	(94)
где
Ов — относительный расход воздуха через
щель;
св — — — относительная скорость воздуха, выте-
ст
кающего из щели;
О — угол между векторами св и сг.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.	Венедиктов В. Д., Карелин А. М., Коле-
сов А. Н. Аналитическое определение геометрических пара-
метров турбинной решетки при координатном задании профи-
лей: Техн, отчет / ЦИАМ.— Инв. № 9678:— 1982.— 53 с.
2.	Степанов Г. Ю., Эпштейн В. Л., Голь-
цев В. В. и др. Атлас экспериментальных характеристик пло-
ских турбинных решеток.— ЦИАМ, 1964.— 136 с.
3.	Дейч М. Е., ФилипповГ. А., Лазарев Л. Я.
Атлас профилей решеток осевых турбин.— М.: Машинострое-
ние, 1965.— 86 с.
4.	Абнаиц В. X. Теория авиационных газовых турбин.
М.: Машиностроение. 1979. 245 с.
5.	Сннегуб С. В. Атлас турбинных решеток. ЦАГИ,
1958 -91 с.
6.	Мухтаров М. X. Характеристики плоских дозвуко-
вых решеток осевых турбин. Техн, отчет № 310. ЦИАМ. 1987.
46 с.
7.	Турбины авиационных ГТД, расчет газодинамических
потерь: РТМ 1614—79.
8.	Венедиктов В. Д. Исследование газодинамической
эффективности охлаждаемой решетки при выпуске воздуха
из выходных кромок.— 1970.— 15 с.— (Тр. ЦИАМ; № 476).
9.	Венедиктов В. Ф., Грановский А. В. Анализ
способов осреднения параметров потока за турбинной решет-
кой,— 1976 — 8 с,—(Тр. ЦИАМ; № 732).
10.	Седов Л. И,. Методы подобия и размерности в ме-
ханике.— М.: Наука, 1967—.380 с.
11.	Налимов В. В. Теория эксперимента.— М.: Наука,
1971.
12.	Дрейпер Н., Смит Г. Прикладной регрессионный
анализ.— М.: Статистика, 1973.— 391 с.
13.	Б р а и л о в с к и й В. Л., Л у н ц А. Л., Натко-
в н ч Ю. С. Об одной многоэтапной процедуре прогнозирова-
ния качества технологических процессов // Проблемы плани-
рования эксперимента. М„, 1969.— С. 36—44.
14.	В а п и и к В. Н. и др. Алгоритмы и программы вос-
становления зависимостей.— М.: Наука, 1984.— 715 с.
15.	Венедиктов В. Д., Колесов А. Н. Обобщение
результатов продувок плоских дозвуковых решетокугазовых
турбин методами регрессионного анализа. Труды ЦИАМ
№ 814. 1978. 23 с.
16.	Степанов Г. Д. Гидродинамика решеток турбо-
машин:— М.: Физматгиз, 1962.— 510 с.
17.	Венедиктов В. Д„ Грановский А. В. Опреде-
ление профильных потерь в трансзвуковых турбинных решет-
ках методом локальной аппроксимации экспериментальных
данных — 1978.— 18 с.— (Тр. ЦИАМ; № 797).
29
Приложение 1
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ РЕШЕТОК

ОЭ
to
№нш.	Лк	Аэф,	Снах	t	ол ’ О	d<	Яг	г:	Хен	Исп	• LloKp,	е;	Е*,	Хг	К м о			К	CU
1	105	16.9	.128	.673	16.4	.094	.082	34.8	.253	.126	1.22	4Л8	46.46	.42	6.01	21.25	12.21	3.30	.20
2	103	19.3	.148	1.010	33.1	.113	.099	32.0	.177	.126	-5.24	27.60	70.72	.20	7.96	39.37	5.45	2.93	.34
3	102	20.1	.128	.673	15.5	.094	.069	38.3	.254	. 126	1.50	3.23	44.86	.43	5.76	21.25	12.25	2.83	.23
4	100	19.8	.208	.690	9.1	.133	.099	41.6	.217	.142	4.03	1.53	47.99	.41	1.62	53.93	7.55	2.89	.23
5	99	12.4	.195	.585	8. А	.114	.088	33.4	.193	.138	1,32	1.17	62Л8	.48	3.33	59.32	7Л9	4.59	.13
6	99	13.4	.195	.680	10.6	.114	.070	33.4	.193	Л 38	.34	3.37	62.36	.39	4.12	59.32	7.19	4.26	.16
7	99	14.4	. 195	.775	14.4	. 114	.057	33.4	.193	.138	-. 74	7.26	63.74	.32	4.97	59.32	7.19	3.95	.19
8	99	24.8	.176	.666	4.7	. 100	.098	47.5	.266	.152	5.78	-2.27	33.31	.46	.23	30.29	6.96	2.35	.28
9	98	13.3	.195	.585	1.9	. И4	.105	33.4	.194	.138	1.91	-2.51	62.47	.46	1.75	59.63	4.46	4.28	.13
10	98	13.7	.195	.680	5.1	.114	.088	33,4	.195	.138	1.50	.67	62.63	.38	1.94	59.63	4.46	4.16	. 16
11	98	14.6	.195	.775	11.1	.114	.073^	33.4	.194	.138	.63	6.69	63.95	.31	2.51	59.63	4.46	3.92	.20
12	98	19.2	.148	.808	19.3	.113	-124C	37.0	.177	.126	-.09	13.88	48.35	.33	4.62	39.37	5.46	3.00	.27
13	97	17.7	.162	.707	9.2	.135	.107	36.2	.151	. 120	2.14	4.20	52.61	.38	2.17	33.45	4.99	3.26	.22
14	97	17.8	.155	.849	19.8	.127	.085	33.5	Л29	.112	-3.84	17.89	60.16	.27	5.79	37.80	1.92	3.23	.26
15	97	18.6	.186	.722	10.5	.155	Л 43	38.0	.155	.128	6.02	-.69	50.61	.37	2.15	36.87	11.20	3.10	.23
16	96	15.1	.185	,714	2.2	.089	.138	33.6	.172	.138	3.00	-1.11	63.18	.34	.81	60.18	3.32	3.80	. 19
17	96	15.4	.224	.626	9.1	.145	.223	39.9	.248	Л54	2.92	2.49	62.06	.45	3.86	55.87	6.62	3.74	.17
18	96	15.7	.227	.658	3.9	.145	.198	39.9	.260	.157	4.47	.15	57.19	.42	,.63	56.75	3.78	3.65	.18
19	96	15.8	.224	.658	10.3	.145	.203	39.9	.249	.154	2.85	3.2В	57.13	.42	3.89	56.75	7.02	3.63	.18
20	96	15.9	.224	.662	10.6	.145	.204,.	39.9	.248	.154	2.42	3.96	62.33	.42	4.13	55.87	6.62	3.63	ЛВ
21	96	16.4	.224	.698	12.4	.145	. 18?!-,	39.9	.248	.154	1.89	5.73	62.47	.40	4.43	55.87	6.62	3.51	.20
22	96	17.5	.181	.772	12.2	.097	,052	35 Л	.183	.123	1.97	4.35	68.69	.33	2.65	64.02	7.86	3.29	.23
23	96	18.7	.148	.660	11.9	.113	.156	39.5	.176	.126	2.91	6.39	38.45	.44	2.61	39.37	5.46	3.10	.21
24	95	17.1	.154	.746	13.6	.126	.097	35.0	.126	.111	-1.98	12.28	54.28	.36	4.13	37-35	1.35	3.37	.22
25	94	16.3	.179	.672	9.8	.110	.115	41.5	.270	.188	1.85	2.42	31.51	.43	3.67	24.41	7.36	3.54	.19
26	94	16.9	.182	.680	18.6	.080	.1.06	42.0	.289	.172	3.34	4.59	43.58	.44	5.00	49.23	14.02	3.43	.20
27	94	21.2	.190	.600	8.1	.173	.044	45.0	Л63	Л35	2.30	.99	30.20	.50	2.08	15.58	7.07	2.75	.22
28	93	15.4	. 184	.722	8.3	.100	.126	34.2	Л60	. 133	2.55	1.41	59.91	.36	2.81	58.50	6.88	3.76	.19
29	93	17.0	.182	.680	19.1	.080	.195	42.0	.285	.177	4.12	6.21	43.08	.43	5.22	49.23	12.93	3.40	.20
30	93	18.9	.147	.505	5.3	.113	.202	42.5	.175	.125	5.70	18	39.88	.56	.99	39.37	5. 46	3.08	.16
31	93	20.3	.103	.713	8.9	.065	.085	38.0	.170	.127	2.83	4.50	38.10	.39	.97	29.39	4.39	2.87	.25
32	92	8.9	.170	.809	8.9	.142	.117	21.5	,094	.090	2.81	-.59	110.18	.22	2.95	106.94	9.51	6.45	.13
за	92	14.8	.162	.637	.3	.091	.236	36.7	.240	. 165	5.61	-2.29	47.82	.41	-.71	24. 53	2.58	3.90	.16
34	89	8-9	.181	.678	5.6	.086	.135	31.2	.209	.171	3.64	.19	49.88	.38	.26	44.11	5.45	6. 40	.11
35	88	15.2	.233	.706	-.8	,143.	.191	36.9	.190	.155	1.67	-1.79	66.23	.35	1.83	73.49	1.04	3.81	.19
36	88	16.6	.106	.749	9.6		.080	34.0	.179	Л44	2.80	4.66	29.63	.34	.81	25.30	4.90	3.50	.21
37	88	21.5	.192	.673	11.1	.131	.086	50.0	.289	.204	4.31	.23	18.60	.47	2.83	18.80	10.84	2.72	.25
Зв	88	25.1	.085	.884	6.2	.045	.111	40.0	. 205	.148	5.71	7.84	15.52	.28	-3.97	16.84	-1.65	2.35	.38
39	87	13.6	.154	,576	-6.6	.082	.251	34.9	.220	.174	4.24	-4.68	31.54	.45	-1.73	31.58	-1.89	4.23	.14
40	87	16.9	.194	.652	-.7	.107	.152	36.6	.175	.155	3.46	-6.00	47.60	.39	1.84	48.19	5.29	3.43	.19
41	87	17.7	.203	.607	13.5	.164	.215	44.0	Л 99	.164	3.29	.40	28.04	.49	7.09	26.81	13.10	3.28	.18
42	87	22.0	. 130	.602	11.1	.076	.090	44.5	.205	.151	1.95	3.45	27.40	.49	3.75	28.69	7-62	2.66	.23
43	87	22.8	.266	.743	12.1	.157	.116	49.5	.260	.175	7.07	-1.33	52.70	.42	2.09	55.67	13.46	2.57	.29
44	87	25.0	.085	.803	1.6	.045	.123	41.0	.205	.148	6.78	3.17	14.91	.32	-4.40	16.84	-1.58	2.36	.34
45	85	16.3	.211	,729	.8	.119	.155	35.6	.144	Л47	5.73	-5.46	59.22	.33	.01	63.18	6.25	3.55	.20
46	85	21.3	. 175	.609	12.5	.030	. 104	51.0	.315	.202	.02	7.21	39.24	.53	4.74	44.04	5.29	2.74	.22
47	85	21.5	.244	.734	15.9	.168	.116	50.0	.259	.200	1.49	3.60	27.06	.43	6.99	28.14	12.26	2.71	.27
48	84	21.4	.249	.734	9.5	.168	.123	50.0	.262	.203	4.06	1.86	27.77	.42	2.34	29.36	7.61	2. 73	.27
49	84	21.8	.249	.734	7.5	.168	.114	50.0	.262	.204	4.32	.75	27.59	.41	1.56	29.36	6.74	2а 68	.27
50	84	21.9	.250	.734	4.7	.168	.106	50.0	.263	.205	4.93	-.02	27.88	.41	-.16	30Л1	4.77	2.67	.27
51	84	21.9	.248	.734	9.6	.168	.077	50.0	.261	.203	3.54	.11	27.62	.41	2.81	29.50	9.47	2.67	.27
52	84	24.9	.079	.967	15.3	.046	.096	37.5	.185	.137	.94	12.87	11.79	.22	2.11	11.61	2.44	2.36	.41
53	83	16.5	.186	.680	-4.2	 111	.152	34.7	.162	.145	4.72	-5.83	48.86	.36	-1.33	51.45	1.61	3.48	. 19
54	82	21.6	.172	.703	11.4	.079	.068	46.4	.229	.190	.62	4.47	27.63	.43	4.24	31. зз	6.96	2.68	.26
55	82	39.0	.153	.708	в. о	.074	.079	63.0	.285	.138	2.94	6.48	30. 45	.55	1.24	37.55	1.50	1.57	. 45
56	81	17.3	.236	.760	12.9	.210	.140	41.5	.160	.159	1.78	8.02	26.65	.37	2.86	32.35	4.85		.23
57	80	23.9	.126	.687	18.0	.098	.112	50.1	.279	.203	.70	7.75	-1.76	.48	6.78	-3.73	10.26	2. 43	.28
58	76	33.6	.116	.897	15.8	.072	.079		.227	.164	-1.07	11.12	6.77	.40	6. /6	20.94	,4-65	1. /6	. 50
59	75	28.5	.214	.702	15.2	.074	.086?	60.0	.313	.213	4.64	.66	32.11	.53	4.81	58.57	14.54	2.03	.34
60	75	35.2	.118	.764	3.4	.070	ЛОВ	55.0	.233	.151	5.40	.66	7.98	. 44	.40	22. 56	2.71	1.68	. 44
d	0004TUtntnQ50'<n—«-*0>0-«tv -‘«ПО—«—<1ПО'0«-4ГхСМ'ОтотсиЧдаСГ'ГхСМГхО'аОСиОСО-4т'0-4Ю^Ч'0-4ГхОт'ОГи1ПЧ01Л TTUCUCn СПтчСПШ ТТЧТЛСМСМСЛ UOCD ТТШ Чси<ПГМСПСПС0Г0Ч<ПЧЧ Ч TCJCITOITOtninm rococo си mtn чти men tn чти cum СП
	О соси ГхШЮШ Ч" —«'TfU—«ил —«ГМЧ>00—«СОГхСК но СОГхеиГМО Ч>Ш ио СО 00 Г' Ч" -О о СО <0 ° *П Ч -О —« Си —< о «м н ^05 TCU си СО 00 СЕЧ tvcum оо-men от rxixaotxaK—<Q'mcummmmcD'0'0 от000101044 чсп0'0»тччч<пспсмгхтепгх4чситчччто0'от -«тГУГМ—<-<-«—«-«-«-4-4-4ГиСМ-<^<ГМ-«—«-4—<-4—<’—«—4-4т-4—«—4-4тН—« И	Н Н И Н НН	Н Н И H H H Н Н И Н И НЛ Н Н Н
• A 'З	ООО'Гх ЩГхСПОГхО'О'Ш KOJtCNmonn СО О СО CD ОЧГО—«—< СО СО со о н O'S'C’-OncOnJinnj^NOO-OOHOOKOOTO-ON'TO' тгиООО'О-Ото-О'СО'ТО'ттгичтГхГМтт—«OCOO—irx ЮОнОн ОО—«тсиоСОО-СОтЧТСООЧСОтоОвО ГисПО'ЧпЮГО -« 03CD CUN.cn ГО сиГиоин. «м Огх OtX fxtvtvfU OOtvOOtx—-Ч'ГМШ m L‘0rxtxO4txCU0'tnCU—«ЧОЧmCECUtxO"OO-CU—'O'—4fx4 t	CU	-4-4	-«	-1	-«	-4	-<	-4
	rx44«-«mfxrv00b4rvrv "CN -«чел чо ••о N. о-ок micoico илепсичш —«оост omO'CUcnmmotvCu гхело"—«сотгитсп-^сиоо o>mm cvm ч дат да ч о дач tx чао гх о ч ел гхел си гхЧ1хсио«огх—4ГхЧ mcumo'mcuooorxtxtvcuo—<тосо—«тсо гхепдадачгх ОСОСО СО—< ОООО ОТ О С0Ч" COT СОСО ОО ЧОСООЭСОШЧО'—4—«ОСО СО—4 m—<OOCOO'4'COmO'4tvCDOCO-«4ru4a3—«omrUCOCUtx СМ СО(Т> Си—«—<4-4гигисигигмсп —4 CU СО CU —«сиеи—41птчсмси	—'—«сисисотелсисм ГУ—<—«ГОСПСПСОГи—<—«еПСМ—«ЧСПГП-«
0 «М 3	1.07 6.33 5.93 3.46 9. 42 .81 1.71 4.20 1.82 8.41 8.79 9.03 7.21 4.24 3.59 4.95 7. 45 4.52 1.38 1.70 4.98 5.65 5.29 9.55 3.73 3.57 5.85 7.46 55 8.52 6.83 4.47 5.94 9.44 7.3? 3.9В 6.48 4.82 3.93 4.03 3.34 .07 3.34 4.54 4.94 2.34 1.12 7.39 3.85 2.88 1.16 3.64 5.20 5.51 5.31 4.18 6.82 8.67 6.22 4.15
Xr	—«о-сигх^даосичооо>чсм4псошнк ко —«го ootxomо<п—«оч О'сисидаоото'чсогхсио'ел—<ooomo-o—«mtxmcutx ч"чгшч’иоч’ю 1лтю*тч‘т«лш челчтттчто'Отючшточч чточтотоиоспочтипоюототшотчттч
UJ	озтт съем—«о-чо txtxoomm о-оо—4 гх оо—«еп—4 оооо tvo tv tvo—<ru m mcotv о о mtx си о ч о- о чооч о. —«о- оси о th—о ч- о си сиги СО OlDfU Ш ги 'ОО'О'ОсОГи —41ЛПЭГхСМО'Ода tv 00 СО Ч" -о от tx.ru СМ cutxonjcno —4 Си txtv OO-IGT0000—4 CU—4 UO tvlH оси ОГ8О огхсиаоеотеосптспочспдагхооч^ч—«O'ino—•О'епсичгхо^О'Си ооо-елспелюшеио i omocooTCMoO'Otvootvcno* гиги 1	t t	—«	t	I	-4	—4CU—-«II COCU—<	1 1 i -4-4 | | | П)(Г|НП1 I -4-4<< | (	—<en	CU —« —«	If CU—4—4	t t CU—<	| —4 CD ♦ 1 i	III	1	1 1 1 1	t t	f (	1 1 1	III	Iff)
LU	9» 14 11.71 10.01 8.21 17.28 .35 1.60 9.11 2.15 17.70 11.60 3.38 12.91 11.17 8.59 6.07 29.26 9.55 -1.84 -.18 20.04 22.Э4 5.12 4.60 .96 3.95 9.02 10.41 -.87 30.21 12.28 17.87 20. 55 12.78 11.88 3.15 5.18 17.33 3.09 5.61 -.38 -1.38 11.86 -.31 13.06 3.76 -1.11 3.75 2.03 .73 -2.79 -1.22 6.94 5.B4 19.13 12.74 9.90 10,94 7.34 8.17
U.OKP,	2.18 1.82 2.29 3.17 -2. 17 5.42 5.12 -.17 4. 73 -4.14 -1.58 4.02 -2.06 4.27 5.01 4.34 -6. 56 2»28 8.74 8.02 -2.02 -3.15 5.28 2.20 9.21 6.23 2. 96 .13 6.53 -8.09 .33 -.93 -2.81 -.85 -1.53 1.14 2.62 -1.96 7.09 6.38 9.78 7.61 1.19 3.88 .74 7.44 10. 64 5.54 5.31 8.83 8.57 7.94 5.26 3. 32 -2.76 2.93 2.88 1.08 2.32 2.35
Усн	'Oenrn ОГО 4CU -«CUtnuO СиСПепШГхГхО'О — tv tvO 000104000401 tvO CO CO О 'OOTIC-OCO-OCONCMO'COW ОГ5 O—« TCUmom tv orucu rj*T ooceo —«оси —«fx tvo m чгм tn omin Ttvoo—«ем oct-menoo commmin—<ехгхслот'огхо0'е01хсмда'0о»сг'даооэ0'0 —«сигу runjn«-«-4TM CU^CUCUCU CUCU CUCUCMCUCUPUCM гиги гмеисигигиги CUCU сиги си сиси CU CUCU CD си гигигиги (М CUCDCUCUCU сиги сиси гиги ги
X X	оспчтсисп—«co-xirucncncnrutxcMComooomeoom—<тсиаооочслспо> дагхчоосшпооюсосисмооосотоелсо О4датч<лгм ги0'0'4чтттют-4т4поооооч«>гх00»гх0тто0'соо»осо ч о—«оочпчоюгхчеито'a>tv4 —«ги сиоэто гхчшооси ги сиги сисл сиси си си со си госпел m сиги гигиси—«гисмсм,'гсосиги-«спсцгигм спепгиги —гиспчти-чспгисп-исисиспсисоснсисогисисигиги
	оооооототоо'ютооиэюаоооооооаотоаоспо.ттоо нипсюооооороссоолоооооооосикко ОО1Л 'ООТ'С1НГчО'ГхООг\ЧПГ)нОО-« tv CU in W) О-О tv tn О 43 О—« ГхГХ —«'OCD—'fUOOtxGOtxOOO'C'dTO—«СООСиоОСМСЛ—< tn in in mo о о oomm ootnoinimn txfK.mmo otxoommoomo ooommK.txooomtxio коогхгхК.гхогх?хЬчюооо
I ^Oi	. 104 .258 .210 .202 . 147 .080 .098 .081 .089 064 .112 • 111 .074 .300 .235 .219 .098 .160 .146 .143 .098 • 111 .236 .121 .250 .210 .164 .097 .151 .065 .150 .124 .094 .083 .0725 .068 .175 .066 .212 .149 .221 . 130 . 105 .069 .150 .211 .232 .251 .144 .172 .142 .215 .229 . 142 .082 .180 .261 .221 .187 .155
*XS	си—<-«оотгич" tx ч Teo tn Ч ил tn co ооао о о—«азепо—'т—«поогмдасо о-ичнотчемч1 —< тем mtv 4ао tv о. 4 о о «ст чочеи ко-о--«гхоодаоспоосло.О' —«ооогх гхоч ооо —«то чоооо О"СГч—< со—«сиогхгхогиелепсиоеитосс гхч оч «о сиги ООО—ОООООООНОрОнОНг-«ООО—«—«—« —« —«—<«40000 О О—<—<О ——«—«ОО—<•—«—« —«—4 —«—«-ч—«,нО О —« —«—<—«—«
0 v WO	соо—«слспсЛ'Ою—«tvtn ото тгисл tv (bo о cntvcncncn о——«ocomcutv ermentvo —«оосьеиеит—«осидаогмтгхот>о«тсио'0 гхоео отчч —<т тег чет даю то от гхсмсмелси—• оогичеигхозсп гхоот—«огхоелч —4tvoen гхостчдатт—«ч-оси тем см—«—«ги	—« си-4 си—<—,—<—«СМ -«	сиси—«Си-н«-4—«см <Н1 ^4 —«си CD —« —« —« си —«—4	нннн	—« -4CU—<—>си—4—<
-P	Otxtx О'О'ОО' —«ООО •ОГПоО'СОЧТх CUOCOO'tvCU'OO'CO'COOOO 'OmO»40000'OCntv—4ПЭЧТПГхОС0®С0ЮТЧ‘О'О«4Си ч’-с-О'^чтио—»'Ооо'000'0'Спто«сзО'тсмтч‘'Стооч‘ о*спелей -*—«тосг'Ч’ото5с\юслспсосм-оосо1хсм —<—»txm tx—<~с со о-о tx txootv tx tx cotx оосх-с-ctx о ГХ---О 'Ооо"С«от'ОгхОООйЭ'ОСОО' о-оот tv O'tn дат «о 0 mao >0'0 'O'Otx 'omorxrxtxtx'otxfx
8 <Л	'ОсисигхО'ГхО'СМО'Спси'Оеочсососпепсит'Ссп—<—«сиогхооо—«чтлси 'вей—«ооо«гхо—«Си«одаттгхтоое>.о шеи—«огхч’от —«—«—«я'ч’оок.оспо'—«оттию- txO' гхО'О'ОСОч’О'Ч*—1®фч‘О'О) оел то «оч оч" tv О'curx —«оо-гл-ооч со —«со гхсп oocntx —«сиги —4^4—«—«—«—4—«ocU'Hfucu —«о —«—«—«ооги —«ги—-гиги-4—4-40 0 си—<гиги—4гигиси—-оси,—«гисисисисигисм —«си —«—«сиемси—«
1 $2a?>	'Ооем—О'югхгхо—«чтттсиосогхгпсоооо'о—«тгоч‘оо-4'С'ОГх отгпя’оосп-осмгхдагхтхоеоги'о—4 men tv tv см «лот сот Ttx—«'СгхСмсипч—«—rfo.orxcom-4 —•о-с——оссоо-нттоо —Н гит елей О'—«—«гиепсп-стО'епч’о —««ооосОО'Осиоочгх ео —«сисисия’тспчтотГМеп—«ги сисл смел со слепсигисисмелемсисо тепел спспгигисиепсптттепгисиепсмеоепспсисисиептгисисиси
°д	ч1—4«оооо-оттчтосмсмо'О'О'О^ч’Ч’епсогисисмгип)—<-4—*-4—<—» «осососодадасоеодагхгхГх'О'О'О'Оттттюч’Ч’я'Ч’ tv tv-е 'О'О'О'Ю >о >0'6'0 'О'Ооттттттт ттттттютттепт ттч’Я’Ч’тч’Ч’Ч х*1 тч’Тч’Ч’ ч’ч'ч’чгч’ч’чя'ч’ч’чч’
f ot	—< сисл чт otx сзо«о--< си ел<гт о tv со О'о —«сиепч’т •otvcoo-o—«гит <тт>огхсоо'0—«смел ч’Ш'Огх ооо>о—«см со чт *otxooo>o 'O'O'O'O'O'C'O'O'OtxrvtxtvfvrvrxrvrxtxCD^COaOCOCOOOaOCOOOO.O'O'O' XSOiOiOlhOOOOOOOOOOHHHHrjHH^HHrt
33
*4'M*4l'4':4->4'4'MO>.<[>.0'CrO-^ChO*0-(MJiU)U»tflUJbflU»cr>ViUlX> AX>^JaX.Jh^s.X.J>WcSwWU)Wa>WCOW(U(URJJUrunSlUrUIU NthUi* OJAJ^-'OOOO'^JO'Cnx, wru—•ОЧЭСО'ЧСЬ (Ji Ji CO JU — 0-0 Ot)'SOUli»WrU*-0'OCOM?'WAWnJ'^OOCOs4t> CnjsGjrUH-	z !• Д
44 44 44 44 44 43 43 43 43 43 43 43 43 43 43 42 42 42 42 41 41 41 41 41 41 41 40 40 40 40 40 40 3? 39 39 39 39 38 38 37 37 37 37 37 37 37 37 36 35 35 34 34 31 30 30 29 29	ж °
fU *»C*JGJOJ ftJ-»AjrU—WCOOJUJftjnJRJftJfUrunjnJhjftjnj QJ W (U ftj JU AJCJ AJ AJ ЮIU AUTO UNO Ю Л0 CO CO WWUOWWWflJW WCJ G3M 45WQO©WbSbNW“©O'0l>Uti>QB2>45Nh MM Wk* ОТСЛА AOKJcnuHJifaJAO** ООО JUIUWCO W nj“OOOOj>UlUMO’C u«,MiUM4~»4j4j'0’MG9*xjrw’SH->o^cn“sjAiJav»'exiCJW‘-ku»oi*joo-b<*J'^'^w’U’«— o*o»-*4>0'*4*44 слгигисоооооиюои’ооЕо	0
.169 .246 .191 .191 .191 .101 .230 .235 .212 .355 .246 .253 . 184 .203 .199 .257 .263 .221 .325 .258 .234 . 130 . 114 .275 .248 .253 .260 .310 .320 .232 .310 .253 .233 .260 .287 .366 .233 .277 .161 .277 .275 .279 .195 .234 . 195 . 195 .207 .221 .333 .156 .327 .333 .269 .258 .26? .215 .258	p/
.794 .844 .622 .705 .810 .854 .626 .667 .667 .800 .812 .750 .684 .673 .670 .729 .61 0 .772 .700 .689 .733 .550 .776 .616 .752 .650 .840 .574 .774 .668 .700 .575 .732 .800 .575 .787 .696 .704 . 668 .660 .693 .513 .720 .577 .771 .799 .660 .647 .894 .738 .6.13 .821 .774 .670 .730 .849 .595	r+-l
11.9 13.3 11.3 14.6 18.6 25.0 18.8 11.5 12.5 25.6 11.6 17.3 3.3 19.3 10.0 20. 4 14.4 9.3 17.5 15.4 23.8 10.8 20.3 12.8 20.5 13.7 24.5 12.5 23.1 13.5 15.0 11.4 21.3 21.6 12.1 24.4 13.2 18.4 15.9 15.8 18.4 10.1 20.3 15.5 22.1 23.0 2.1 21.0 26.4 20.9 11.0 22.0 17.0 15.9 14.9 6.8 12.7	ОЛ
„083 „075 1 .041 ,.041 .041 .080 . 122 I .152 1 .076 . .155 075 .053 .111 .11.5 .115 .080 .. 122 .091 .133 .080 140 .059 .087 . 123 .158 ,053 .079 .099 . 129 , 099 .133 .053 , 140 ,079 „094 . 131 .110 .076 .084 . 076 .166 .125 .127 .076 .127 „ 127 ,113 .079 .076 .078 .038 .076 .088 ,089 .088 .060 .089	
.083 .114 .083 .071 .059 . 197 .133? .152' . 147 .146 . 117 .085 . 171 .147 . 149 .161,, . 193‘< .165 .162 . 173 .185 .080 .218 .209 .107 .097 . 142 .258 .146 .207 .166 . 109 .206 . 149 .266 . Ill .152 .154 . 190 . 165  111 .269 .187 .217 . 169 . 160 . 153 .208 .123 .179 .231 .139 .112 . 133 . 118 .191 .153	
61.5 69.0 70.5 70.5 70.5 59.0 74.0 72.0 72.0 77.0 70.0 75.3 66.0 74.0 73.0 67.0 66.8 57.0 80.0 68.0 58.2 58.9 56.4 69.7 63.6 77.3 65.0 74.0 74.0 71.4 80.0 79.0 58.2 66.0 73.6 84.8 • 68.4 74.0 67.7 75.0 69.8 73.1 75.0 79,9 75.0 75.0 70.0 62.5 74.0 70.0 70.0 75.0 i 74.0 1 76.0 75.0 38.9 77.0	
-190 ; .305 .334 .334 .334 .204 .326 .280 I .285 .360 । .305 .351 .224 .304 ,2°4 .3^6 .281 . 177 .379 .337 .217 .213 . 153 .306 . 248 .351 . 319 .339 .368 .315 .380 .351 .215 .319 .344 .469 .243 .342 .257 .342 .289 .310 .323 .383 .323 .323 .269 .357 .364 .310 .367 .364 .318 .338 .318 .086 .339	Xcw 1
.250 .307 .254 .254 .254 .312 .275 .265 .291 .305 .307 .326 • .233 .257 .267 .351 .309 . 233 .292 .352 .267 .282 .229 .303 .274 .326 .368 . 323 .357 .312 .300 .326 .266 . 368 .321 . 404 .258 .361 .294 .361 .308 .307 .335 .309 .335 .335 .257 .334 .396 . 342 .415 .396 .334 .314 .334 .245 .314	3
1.52 I 7.01 5.28 3.98  2-31 -5.22 2.70 7. 09 4.43 1.57 7. bb .44 7.45 .40 3.	30 3.25 6.01 3.91 8.78 4.	66 . 15 .59 -2.97 4.22 1.44 2.25 1.81 9.04 5.37 7.42 10.78 3.64 1.32 2.88 9.06 4.66 2.95 4.48 2.52 5.57 2.96 7. 60 -.01 6.24 -1.10 -1.68 7. 40 1.07 2.27 -.31 6.72 4.06 3.90 5.	22 4.79 2.55 6.96	‘<i«n 0
’ 7.65 1.20 -1.62 1.67 5.75 25.63 6.76 1.54 3.26 6.87 -.54 7. 41 .00 11.23 7.66 8.48 -.78 4.09 -.53 3. 49 10.22 4.59 22.82 2.68 7.70 3.86 13.79 -1.98 3.90 2.46 -2.62 1.57 10.62 10.88 -1.32 2.98 8.29 5.97 10.57 3.39 4. 44 -.38 14.47 4.27 16.24 17.19 -.43 10.68 12.61 14.60 -1.01 8.25 3.84 2.77 1.72 5.82 -.27	m r* *
-13.21 | -10.70 -.02 -3.22 i -6.01 -40.39 -6. 10 -15.44 -7.00 1.43 -10.79 .03 i -23.03 -21.93 -19.22 -10.48 -8.49 -8.43 3.51 -9.46 -22.94 -22.13 -42.13 -2.03 -22.66 2.05 -15.32 .07 -8.48 -18.22 -3.86 4.43 -20.89 -15.01 .05 -6.69 -12.75 -5.27 -32.38 -3.93 -22.29 -09 -27.78 -10.09 -30. 19 -31.55 -20.50 -24.18 -11.52 -36.18 6.44 -9.49 -23.22 -19.12 -22.28 -33.14 -16.28	m
.46 .49 .61 .58 .54 .43 .64 .60 .59 . 58 .50 .58 .53 .62 .59 .55 .60 .41 .64 .57 .49 .60 .45 .60 .52 .64 .49 .66 .59 .59 .64 .68 .48 .51 .65 .67 .56 .61 .58 .64 .59 .67 .60 .69 .58 .57 .56 .59 .55 .56 . 66 .58 .56 .63 .58 .25 .67	XI -i
2.93 2.37 3.92 4.59 5.43 9.06 7.07 2.76 4.95 12.34 2.05 , 6.98 1 .94 8.67 3.51 5.64 6.06 3.71 5.03 4.84 10.29 4.35 6.97 6.53 7. 11 5.90 5.53 4.73 7.03 4.24 3.06 5.10 8.19 4.92 4.47 8.09 4.23 5.04 5.61 4.42 6.49 5.54 8.38 6.38 8.90 9.17 -.09 7.37 6.17 8.20 2.68 5.23 5.77 5.21 5.30 .51 4.22	r?
38.36 32.33 42.53 42. 53 42.53 5.88 33.22 29.13 31.82 47.28 32.33 31.66 22.20 15.05 18.31 24.25 29.62 50.29 47.86 24.43 28.96 15.08 8.30 42. 43 26.27 31.66 28.21 29.06 31.13 21.07 45.26 31.66 34.89 28.21 30.83 18. 42 43.13 32.15 11.00 32.15 27.80 42.43 14.96 21.08 14-96 14.96 23.68 18.02 34.58 7.24 27.34 34.58 33.79 33.67 33.79 48.18 33.67	E,
4.25 12.15 12.88 12.88 12.88 -.64 12.07 9.94 9.21 19.75 12.14 9.88 3.28 8.04 2.33 11.91 15.17 5. 17 17.99 11.89 13.62 6.19 -2.47 10.08 12.75 9.85 10.73 14.51 19.16 11.07 17.59 9.83 10.65 10.69 13. 40 21.47 4 93 12.40 5.28 12.39 13.99 10.47 5.84 11.21 5.84 5.84 2.49 10.32 13.82 6.32 12.05 13.79 13.16 13.10 13.15 .94 12.95	E, Г о
1.42 1.36 1.30 1.26 1.21 1.64 1.39 1.35 1.35 1. 35 1.32 1.30 1.25 1.23 1.25 1.80 1.72 1.43 1.31 1.80 1.75 1.66 1.54 1.52 1. 53 1.24 1.72 1.58 1.53 1.36 1.25 1.19 1.68 1.69 1.54 1.37 1.26 1.48 1.30 1.45 1. 40 1.37 1.23 1.21 1.19 1.17 1.09 1.92 1.38 1.25 2.21 1.38 1.04 1.00 1.01 2.07 .99	
ююи>сми)и>>-*-ц)сигиы.ьси(исиги«гисигисиа>|исолэи№с*)«»ии>и)си1ии>1и(илхи«1и*ии>и>а> ьх» л co co co сил co co jiOs 'OQNX>'OW>U1CD ONiy-OOD- DO'JW'OWO'WGjMUlWN WJU 00 UlO-O J» '4 *4 "MOD O(U Ji	О COCO О	p>l

Приложение 2
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
РЕШЕТОК

ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
КОРЫТО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
н-ГОРЛО
N ₽о*	в;к	Вгз	Ст	t	б’	di	сГг	х’	X ст	Yem	U w₽	
1	105.54	16.95	0.128	0.673	16.39	0.094	0.082	ЭЧ. 76	0.25	0.126	1.22	4.18
Ч6.Ч6
Х.г	и/	и;		к	ai/a2	ai/am	Реп	Р | F	ь	аг	1.№
0.41?	6.009	21-25	12.21	3.305	2-151	1.000	1.118	2,116 | 0.101	0.562	0.196	82.05
6»=19.0
18.0
17.0
16.0
15.0

<*)
<3?

ШИРИНА КАНАЛА
(0
о
N та	Ви	Ваз	Cm	t	б ’	d i	d2	y’	X cm	Y cm	U (kp	Ei	E’
3	102. Ot	20.19	0.129	0.673	15.48	0.094	0.069	38.30	0.25	0.126	1.50	3.23	44.86
Xr	u;	u>		к	a,/a2	ai/am	Pen	p	F	6	a2	l, MM
0.434	5.765	21.25	12.25	2.834	1.991	1.000	1.116	2.114	0.101	0.610	0.232	82.05


ШИРИНА КАНАЛА
г
0,06
О, Oh
0,02
0,52	0,56	0,60	0,60	0,68	072	0,76	0,80	0,80	Q88	0,92	0,96	1,0 К,
с - Лгаэ-058 f	0,895.	Ь-Агаэ*',065	; 7^=0, 8
5
ШИРИНА КАНАЛА
k/i
ШИРИНА КАНАЛА
ШИРИНА КАНАЛА
A
00
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
Т0Л111ИНА ПРОФИЛЯ
СПИИКЙ
КОРЫТО
УГОЛ УСТАНОВКИ
26.0
2S.0
24.0
23.0
и-ГОРЛО
N ра	в»	Вй	Ст	t	б"	d 1	d2	y’	X cm	Yem	U (Sep	Ei	Ei
8	99.07	24.8!	0.177	0.666	4.69	0.100	0.098	47.50	0.27	0.152	5.78	-2.27	33.31
Xr	u2"	u?	w5	к	ai/a2	ai/ащ	Pen	p	F	ь	a2	L .tin
0.457	0.225	30.29	6.96	2.354	1.943	1.000	1.149	2.178	0.119	0.729	0.279	81.10
сс
01
о
Хг	и;	и*	и;	к	ai/a2	ai/am	Рсл	р	F	ь	82	1,«и
0.455	1.750	59.63	Ч.Ч6	4.282	Э.Ч91	1.000	1.202	2.218	0.113	0.538	0.135	43.80
решетки 9,10,11
ШИРИНА КАНАЛА
Сл
КЗ
ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
спинкя
когато
И-ГОРЛО
030а
ол
Nra,	В"к	Ва	Cm	t	б"	d i	dz	у"	X cm.	Y cm	Ujp	Ej	Ef
и	98.86	14.62	0.196	0.775	11.15	о.ич	0.073	33.45	0.19	0.138	0.63	6.69	63.95
рв=17.0
16.0
15.0
14.0
13.0
СЩ6
0,8
4,0
4,4
0,9
4,2
4,3 Л2аа
Xr	и/	TJi	U2	K.	ai/a2	атАм	Pen	p	F	e>	aa	1.МИ
0.309	2.506	59.63	4.46	3.915	3.162	1.000	1.202	2.218	0.113	0.536	0.196	43.80
СИ
Со
Сл
д
ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
Ра=21.0
20.0
19.0
18.0
17.0
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
С 70 О 75 0 80 С 8S С 80 О
о,оа
0,06
Злр
КОРЫТО
СПИНКА
0,0h
з-ГОРЛО
цог.
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ

N РЕМ	В«	Вгэ	Ст	t	б ’	d 1	d2	Y°	X cm	Y cm	U»	E2	Ei’
1г	98.73	19.24	0.148	0.808	19.34	0.113	0.125	37.00	0.18	0.126	-0.09	13.88	48.35
Xr	u2	w!	u2	к	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	ь	a2	l.MM
0.330	4.623	39.37	5.46	3.000	2.457	1.000	1.125	2.116	0.106	0.599	0.266	49.50
Q6 о.?	о.& од <о и Я2й3
о-^=75^ □-QD*-	j
<о
ШИРИНА КАНАЛА
ел
ШИРИНА КАНАЛА
Q7 qa q? {о ц ц Л1о3
fJl
CO
ю
Параметры перфорации'решетки 15
Вар-т	Ряда	сц а)	tn Я/Ч	6°	(J’	F„	F„x	Прим.
Г	I 2 3 4-10	0,5	I	45 60 70 90	90	0,01	0,1	
Z	1-5	0,5	3	50	90	0,0033	0,017	
3	1-5	0,66	3	83;41;26	30	0,0055	0,028	
4	I 2 3 4-8	1.4 0,5 0,5 0,5	3	55' 50 60 9®	90	0,026 0,0033 0,0033 0,0033	0,05	
5	т 2 3	1,1 1,1 1,1	т*	20 25 55		0,053 0,053 0,053	0,159	щель щель щель

8о-р. 3


a
спинке	копгтс
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
И-ГОРЛО
Npo>	В'к	Ва	Ст	t	б"	d 1	d2	y"	К cm	Y cm	L1 «И	Ег.	e;
17	96.54	15.40	0.225	0.626	9.11	0.145	0.223	39.92	0.25	0.154	2.92	2.49	62.06
Xr	u2‘	ui	u;	к	ai/аг	ai/am	Pen	p	F	ь	a2	l.m
0.449	3.857	55.87	6.62	3.741	3.131	1.000	1.187	2.173	0.157	0.632	0.186	83.04
63
о
&
008
корыто
спинкя
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
а
'л
ШИРИНА КАНАЛА
И-ГОРЛО
N РЕЫ	В!к	В’а	Ст	’ t	б °	d 1	а2	у’	X ст	Уст	U (жр	Ё2	£*
19	96.57	15.90	0.225	0.658	10.30	0.145	0.203	39.91	0.25	0.154	2.85	3.28	57.13
Хг	и;	и?		к	ai/a2	ai/am	Реп	р	F	ь	а2	1 .мм
0.425	3.887	56.75	7.02	3.627	2.876	1.000	1.184	2.171	0.156	0.632	0.180	55.36
0,06

002
УГОЛ УСТАНОВКИ
пр
0.6	07
Q&
0,9
(О
У ЛгаР
ШИРИНА КАНАЛА
спинкя	КОРЫТО
И-ГОРЛО
Nkm	В’к	Ва	Ст	t	б"	di	d 2	y'	X cm	Y cm		e2"	Ei
20	96.54	15.90	0.225	0.662	10.59	0.145	0.204	39.92	0.25	0.154	2.42	3.96	62.33
Xr	u2’	u;		к	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	ъ	a2	L.mm
0.422	4.131	55.87	6.62	3.626	3.115	1.000	1.167	2.173	0.157	0.632	0.182	83.04
012
0,1
0/i	0,5
07	08
0,9
1,0
о
00
ШИРИНА КАНАЛА
лРир
<6

к/ 1^2 v °'ЧОЧ	.13									
										
										
			й = ^5							
										
										
										
										
0,1 Ц2 0,3 Ц4 05	0,6 Ц7 ЦО 0,9	\0
СПИНКА	КОРЫТО
. ШИРИНА КАНАЛА
в-горло
МРЕ*	Ви	Ва	Ст	t	б'	di	d2	Y*	X cm	Y cm	^жр| Ег	ЕГ
22	96.82	17.58	0.161	0.772	12.22	0.097	0.052	35.06	0.18	0.123	1.97 j 4.35	88.69
Xr	Uo	ui	Ui	к	aj/a2	ai/am	Pen	P	F	b	a2	
0.332	2.655	64.02	7.86 1	3.287	2.975	1.000	1.158	2.152	0.115	0.563	0.233	82.10

й
СПИНКА
КОРЫТО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
И-ГОРЛО
N рсн	в!к	Ва	Ст	t	б 	d 1	сГ2	Y*	X cm	Y cm	U«P	£2’	£°
23	96.23	18.74	0.148	0.660	11.85	0.113	0.156	39.50	0.18	0.126	2.91	6.39	38.45
Xr		Ui	u5	к	а>/аг	ai/am	Pen	p	F	e>	аг	l,MM
0.438	2.612	39.37	5.46	3.095	2.570	1.000	1.125	2.116	0.106	0.631	0.212	49.50
0.6 Q7	О,в	09	1.0	1.1
o-f>(-75'; а-^г90‘; а-^100‘
ШИРИНА КАНАЛА
КОРЫТО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
0,10
0,08
cntwr
' и-ГОРЛО
N реп	В?к	Ваз	Ст	t	б •	d 1	d2	y”	X cm	Y cm	U«₽	£2’	Ei’
25	94.59	16.34	0.180	0.672	9.78	0.110	0.115	41.50	0.27	0.188	1.85	2.42	31.51
													
	Хг	и2‘	и’	Uj	к	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	e>	аг	l,ни
	0.430	3.670	24.41	7.36	Э.5Ч4	2.870	1.000	1.198	2.220	0.124	0.652	0.189	71.72
?•
Я-
9'
?•
Я
Я
УГОЛ УСТАНОВКИ
У
0.75 0.60 0.65
р „= 18.0
17.0
16.0
15.0
14.0
г ^?пР
t=0,67
0,06
Q(M
0,02
О,в
09

сл
№реш	n	?2Э	Ст	t	F	d<	l-o	Г	Хет	Уст	Мокр	е;	е;
25	96, 15	15/	0,179	0,67	9,32	0,11	0,101	40,8	0,269	0,188	2,24	1,41	30,5
25 а.	97,15	15,6	0,179	0,72	13,06	0,11	0,096	39,8	0,269	0,188	1,52	5,15	35,4
256	98,95	15,7	0,179	0,82	22,6	0,11	0,033	38,0	0,269	0,188	-0,42 .	IV	45,6
О)
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
спинка
Корто
и-ГОРЛО
ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
Nra,	в!к	Ва	Ст	t	б °	di	?2	У*	X ст	Y ст	U<mp	Ег	еГ
26	94.86	16.91	0.183	0.660	18.60	0.080	0.106	42.00	0.29	0.172	э.зч	4.59	43.58
Хг	и;	и;	ui	К	ai/aa	ai/am	Pai	р	F	е>	аг	l.MM
0.444	5.004	49.23	14.02	3.427	3.070	1.000	1.210	2.220	0.134	0.663	0.198	75.00
0,08 0,06 004					
					
					
0,02					
0,7
0,6
08

1,0

ШИРИНА КАНАЛЯ
И-ГОРЛО
УГОЛ УСТАНОВКИ
N геи	В*к	Вгэ	Cm	t	б’	d i	d2	у’	X cm	Y cm		Ej	Ei*
27	94,05	21.26	0.191	0.600	6.06	0.173	0.044	45.00	0.16	0.135	2.30	0.99	30.20
Xr	иг	u>		к	Э1/а г	ai/am	Pen	p	F	Ь	32	L.mm
0.505	2.083	15.58	7.07	2.751	1.870	1.000	1.184	2.195	0.138	0.676	0.218	70.00
00
 -Д=4в	□- Д=75° a- fl,--U5°
X - Д= 50° О - j9, = 90°
60°	•~^,^{05°
ШИРИНА КАНАЛЯ
о
00
О
и-ГОРЛО
УГОЛ УСТАНОВКИ
Npe«	В’к	Ваз	Ст	t	5 ’	d 1	d2	у’	X cm	Y cm		Ег	еГ
29	93.49	17.05	0.182	0.680	19.14	0.080	0.195	42.00	0.29	0.177	4.12	6.21	43.08
Хг	u;	и*	ui	к	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	e>	82	l,MM
0.431	5.220	43.23	12.93	3.405	3.030	1.000	1.186	2.165	0.135	0.676	0.199	75.00
CO
N/Jg'g/^p 3/
BttFwqg/яшмрпсЬзд - /fl-ц
3e

/'F

Oi

щ*5
/7


ШИРИНА KRHRAR
Xr	иг'	и*	«г	к	ai/аг	ai/am	Pm	p	F	ь	аг	l.HM I
0.391	0.967	29.39	4.39	2.872	2.571	1.000	1.163	2.231	0.073	0.614	0.248	49.20 |
Со
Go
Оо
Д
Хг	иг*	и!	и;	к	31/а г	ai/am	Реп	р	F	6	а2	
0.217	2.9S2	106.91	9.51	6.ЧЧ9	8.073	1.000	1.131	2.041	0.102	0.356	0.125	64.70 |
Co
(Л
00
о
УГОЛ УСТАНОВКИ
Nkk	вк	Ва	Ст	t	б •	di	d2	y‘	X cm	Y cm	U OKP	Ea’	ЕГ
33	92.46	14.95	0.162	0.638	0.29	0.091	0.236	36.68	0.24	0.165	5.61	-2-29	47.82
Xr	□ a"	u!	Ua	к	ai/aa	ai/am	Pen	p	F	6	aa	I,MM
0.412	-0.707	24.53	2.58	3.898	3.183	1.000	1.142	2.129	0.106	0.601	0.163	54.90
00
Лгоэ =	i
0,40
цоа
КОРЫТО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
спинкп
13-ГОРЛО
0,04
N ра	Ви	Ви	Ст	t	б •	d 1	d2	y’	X cm	Y cm	U окр	Ег	Ei
34	89.47	8.99	0.182	0.S78	5.84	0.086	0.135	31.17	0.21	0.171	3.64	0.19	49.88
УГОЛ УСТАНОВКИ
к
я
я
к
= 11.0
10.0
9.0
8.0
7.0
(ф
1о.а
Xr	u;	ui	uS	к	ai/аг	ai/am	Pen	p	F	6	a2	L,nm
0.382	0.264	44.11	5.45	6.400	5.990	1.000	1.209	2.215	0.114	0.511	0.106	72.40

co
о
ШИРИНА КАНАЛА
и-ГОРЛО
N ра	В*к	Вгэ	Cm	t	б"	d 1	d2	y"	X cm	Yem	UAp	e;	e*
35	88.1?	1S.22	0.234	0.706	-0.78	0.143	0.191	36.85	0.19	0.155	1.67	-1.79	66.23
Xr	и J	w?	W2	к	Qi/аг	ai/am	Pen	p	F	6	a2	I,MH
0.352	1.825	73.49	1.04	3.807	3.556	1.000	1.237	2.226	0.136	0.594	0.185	56.00
ШИРИНА КЯНЙЛЯ
Хг	U а		и;	к	а/аа	ai/am	Реп	р	F	6	аа	1ди
0.341	0.814	25.30	4.90	3.496	3.233	0.998	1.182	2.244	0.073	0.557	0.214	58.40
CD
с*
GJ
CD
Д
21	22	23

СО
Сл
Параметры перфорации
Ряды			8’	W°	F„	
1-г	1,22	3,45	45	90	0,014	
3-4	0,7	2,86	90	45	0,006	
5-6	0,7	3,64	90	45	0,0045	0,094
7-8	0,7	2,86	90	45	0,006	
9-IO	1,35	3,7	45	90	0,017	

о

ШИРИНА КАНААН
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
0.0 0.1 о.о о'.з о’.ч 0.3 о’.б о'.? о'.е n-iio 0.0 0.1	0.2 0.3 О.Ч 0.3 0.3 0.7 0. а О.з 10 11	12
СПИЯКЯ	КОРЫТО
и-ГОРЛО
Иря	в5к	Ва	Ст	t	б •	d 1	н2	Y °	X ст	Y ст	U«P	Еа	е;
38	88.14	25.16	0.085	0.884	6.19	0.045	0.111	40.00	0.20	0.148	5.71	7.84	15.52
Хг	иа’	и;	Ua	к	3|/аг	ai/am	Реп	р	F	ь	а2	1 ,мм
0.276	-X96J	16.84	-1.65	2.350	2.256	0.998	1.056	2.046	0.064	0.652	0.376	62.00
СО

Ширина канала
с©
со
о
о
° "<\>оэ = /35 ;	4 - •ХгаЭ- {АО ;	□- «Л_г оэ = /45" >
ШИРИНА КАНАЛА
И-ГОРЛО
Npq	В*к	Вгэ	Ст	t	б •	d 1	d2	Y°	X cm	Y cm	U0№	Ej	E'
40	87.36	16.94	0.194	0.652	-0.71	0.107	0,152	36.61	0.18	0.155	3.46	-6.00	47.61
Xr	u;	u‘>	Uj	к	aj/aj	ai/am	Pen	p	F	b	a2	l,им
0.392	1.837	48.19	5.29	3.429	3.177	1.000	1.192	2.177	0.116	0.592	0.190	84.32
ют
102
+
+
103
о
д
1,39 Л		\							
1,23	Z г ши	V I							
0,97^									
								^гад=1|39т0,97	
7 Уга^1									
									и,и
							.УУ У		
Sc		 г								Sk
1	03	0,6	0,4 ОД о ОД ОД Ц6 0,8	1
a - <£= 2,7 мм,
б - dz= 2,2 мм,
Д = 0,9 мм, &-g
д = 0,4 мм, Cfia:28^
105
II
Параметры перфорации
РЯДЫ	dn, мм	tn, мм	0“	(О*	F„	F„t
1-3	0,55	4	38	90	0,0054	
4-8	0,55	4	90	45	0,0054	0,054
9-10	0,55	4	45	90	0,0054	

N PQ	Вис	Ba	Cm	t	6 •	di	a2	Y*	X cm	Y om	U t»| E2	ЕГ
43	87.11	22.83	0.266	0.743	12.14	0.157	0.116	49.50	0.26	0.175	7.07 I -1.33	52.70
Xr	и 2	Ui	Ui ! к	ai/a2|ai/am	Pai	p	f | e>	a2	l.MM
0.421	2.095	55.67	13.46 I 2.574	2.310 i 1.000	1.205	2.215	0.193 । 0.746	0.288	70.00
о
1=1
108
60Т
1	3	5	7	9 11 13 14 15 1G17 18 19 20 21
о
Параметры перфорации решетки
Вар-т	Ряда	<*п (л) NM	tn мм	в*	CJ °	Е,	Fnr	Прим.
	1-2	1,23	4	52	90	0,015		
I	3-8	0,55	2,8	90	45	0,004	0,088	
	9-10	1,23	3,6	50	90	0,017		
	1-2	1,75	4	52	90	0,03		
2	3-8	0,55	2,8	90	45	0,004	0,152	
	9-10	1,75	3,6	50	90	0,034		
	1-3	1,05	2	50	90	0,022		
3	4-9	0,55	2,8	90	45	0,004	0,165	
	10-12	1,05	1,8	50	90	0,025		
	I	1,05		50	-	0,052		щель
4	2-7	0,55	2,8	90	45	0,004	0,128	отв.
	8	1,05	-	45	-	0,052		щель

Bap. 1
a ag “0,75


ШИРИНА кянпля
В-ГОРЛО
Npq	В?к	Ва	Ст	t	б °	d 1	d2	Y°	X cm	Yon’	U (xp	Ea	Ei’
чч	07.14	25.07	0.085	0.803	1.59	0.045	0.123	41.00	0.21	0.148	6.78	3.17	14.91
Xr	u2’	и;	Ua	к	a>/a2	ai/am	Pen	p	F	e>	aa	l,MM
0.320	-ч.чо;	16.84	-1.58	2.357	2.230	0.989	1.057	2.048	0.064	0.665	0.340	62.00

ШИРИНА КАНАЛА
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
СПИЖн	кичгто
И-ГОРЛО
N PGi	в«	Вгз | Ст	t	б’	d 1	d2	г’	X cm	Y cm	LI жр	Ег’	E,'
45	85.65	16.31 | 0.211	0.729	0.80	0.119	0.155	35.58	0.14	0.147	5.73	-5.46	59.22
Xr	u2'		US	к	Qi/аг	ai/am	Pen	p	F	ь	a2	I .MM
0.331	0.012	63.18	6.25	3.552	3.490	1.000	1.203	2.190	0.127	0.579	0.205	75.45
О о
1,8
1,6
1,4
1,2
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
°	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
115
ШИРИНА КАНАЛА

КРИВИЗНА ПРОСИЛИ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
.0 Л1 012 о'.з о’.ч o'.5 0 6 О*.? 0.6 0 9 1. СПИНКЯ	КОРЫТО га-горло								).О	0.1	0.2 0.3 О.Ч 0.5 0.6 0.7 0 6	0.9	1.0	1.1	1						
N рем	В?к	В5з		Cm	t	б ".	d 1	d 2	у"	X ст	Y ст	U оср	е2°	Е’
45	85.25	21.30		0.176	0.609	12.50	0.030	0.104	51.00	0.31	0.202	0.02	7.21	39.24
														
	Хг		J2	и;	и2	к	ai/a2	ai/am	Реп	р	F	ь	а2	1. нм
	0.526	4.744		44.04	5.29	2.743	2.733	1.000	1.201	2.246	0.106	0.781	0.221	48.80
УГОЛ УСТАНОВКИ
.Лгай
ШИРИНА КАНАЛА
N«u	Bu	Ba	Cm	t	6"	di	d2	y’	X cm	Y cm		Ez	Ei
47	85,21	21.60	0.245	0.734	15.86	0.168	0.116	50.00	0.26	0.200	1.49	3.60	27.06
Xr	u2"	u;	Uz	к	ai/a2	ai/am	Pai	P	F	ь	32	l,MM
0.429	6.989	28.14	12.26	2.707	2.137	1.000	1.253	2.260	0.104	0.745	0.270	85.00
0,10
0,08
0,06
0,04
0,02
пр
					_д	
						1
					L	л
			do 4 0	V <	Г	
	^8	"So				
*P*t>
ШИРИНА КАНАЛА
спинкя	когато
И-ГОРЛО
N гем	BiK	Ва	Ст	t	б •	di	Нг	Y*	Хет	Yem	^ОКР	Ег	Е‘
48	84.61	21.42	0.250	0.734	9.47	0.168	0.123	50.00	0.26	0.203	4.06	1.86	27.77
Кг	и;	и!	Шг	к	а|/аг	ai/am	Реп	р	F .	ь	а2	1.ММ
0.419	2.335	29.38	7.61	2.726	2.151	1.000	1.241	2.244	0.160	0.745	0.268	85.00
119
120

bo
bo

ШИРИНА КАНАЛА
Шим	В'к	В 23	Ст	t	б 	dl	d2	y’	X cm	Yem	и» OKP	£2	Ef
49	84.40	21.82	0.250	0.734	7.49	0.168	0.114	50.00	0.26	0.204	4.32	0.75	27.59
Xr	Uj	wi	wj	к	ai/a2	ai/am	Pai	p	F	ь		l,tin
0.412	1.582	29.36	6.74	2.677	2.111	1.000	1.238	2.239	0.176	0.745	0.273	65.00
123
124
				
О/о		—А		
		° °- О О’ О<	в »<Ч&	
		Со5	Хо >о	
		o’U’o о\с	п О оР °	
			CL О \о V	
				О
°0
to
Npq	в!к	Вгэ	Cm	t	6‘	d i	d2	Y*	X cm	Y cm	U «Р	Es	E‘
SO	84.02	21.91	0.251	0.734	4.75	0.168	0.106	50.00	0.26	0.205	4.93	-0.02	27.88
Xr	Uj'	•w!	Us	к	aj/a2	ai/am	Pen	p	F	ь	aa	l,MH
0.409	-0.16-	30.11	4.77	2.665	2.101	1.000	1.239	2.2ЧЧ	0.173	0.745	0.274	85.00

0.0g ?^ПР
ШИРИНА КАНАЛА
(о
bo
00
ШИРИНА КАНАЛА
И-ГОРЛО
N им	В’к	Ва	Ст	t	б ’	d 1	Нг	Y*	X ст	Y ст	U«P	Ег	ЕГ
52	84.02	24.97	0.079	0.967	15.31	0.046	0.096	37.50	0.18	0.137	0.94	12.87	11.79
Хг	и;	и*	U *2	к	Э1/аг	ai/am	Реп	р	F	ь	аг	L .мм
0.224	2.111	11.61	2.44	2.356	2.256	0.905	1.087	2.085	0.063	0.618	0.406	62.00
129

спинкя
КОРЫТО
ШИРИНА КАНАЛА
И-ГОРЛО
N РЕИ	Вж	Вгэ	Cm	t	б”	di	d2	Y”	X cm	Y cm	U(Jp	e2	Ei°
53	83.76	16.60	0.186	0.680	~Ч.21	0.111	0.152	34.74	0.16	0.145	4.72	-5.83	48.86
Xr	u2’	u’	u2	к	at/a2	a(/am	Pai	p	F	ь	Э2	l,MM
0.360	-1.32S	51.45	1.61	3.480	3.210	1.000	1.185	2.160	0.110	0.567	0.194	80.85
131
О.я D,9	1,0 (f 1,2	(3	(4	1,5
-0,f -0,2 -0,3					0					с	о У /э
										S <	
									<р/		
ЯаО											
1,4\.			-0,5 -0,6								
							L -Л	А				
(3^	f 1,22-1/										
											
(«•		Г- (04					о			$	
			ЛгаЭ ~ Q&7								
								4			
											
											
											
О 0,1	0,2	0,5	0,4	0,5	0,6	0,7	0,0	0,0	1,0
132
ШИРИНА КАНАЛА
N рщ	а«	Ba	Cm	t	6 •	di	&	y'	X cm	Y on	tri.	Ег’	E‘
54	82.23	21.69	0.172	0.703	11.43	0.079	0.068	46.42	0.23	0.190	0.62	Ч.Ч7	27.63
Xr	u2'	u*	u5	К	ai/a2	ai/am	Pai	p	F	ь	a2	I,MH
0.430	4.236	31.33	6.96	2.681	2.414	1.000	1.208	2.232	0.109	0.717	0.260	63.50
133
to
д
ШИРИНА КАНАЛА
коипо
и-ГОРЛО
Иим	В’к	Вгэ	Ст	t	б"	d 1	d2	y'	X cm	Yon	U ok₽	e;	ЕГ
S5	82.82	36.06	0.154	0.708	7.98	0.074	0.079	63.00	0.28	0.138	2.94	6.48	30.45
Xr	u;	u;	uj	К	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	ь	a2	l,MH
0.550	1.243	37.55	1.50	1.575	1.ЧЧЗ	1.000	1.102	2.110	0.107	0.688	0.446	54.30
ffilOjH	L°
Л	15-
+	S
О	0
□	-5
X	~Ю
▲	~i5
135
136
<9 ,z9

КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
КОРЫТО
спинкя

И-ГОРЛО
Npo,	В'к	Ваз	Ст	t	б •	d 1	d2	у’	X cm	У cm	U«P	e;	E,‘
5S	81.53	17.35	0.236	0.760	12.87	0.210	0.140	41.50	0.16	0.159	1.78	8.02	26.65
Xr	(J2“	ui	«2	к	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	e>	32	l.MM
0.367	2.865	32.35	4.85	3.317	2.467	1.000	1.227	2.197	0.171	0.637	0.227	66.50
я
s
й
УГОЛ УСТАНОВКИ
9
р а= 19.0
18.0
17.0
16.0
15.0
Лад
——!									
1,19 X*	ior		ч						
	-й—7 0,93 —о—о-		д\						
	Л-5«;	Г 0.79 z		£+					
				\ М+ '0\ \\ \	\				
				т			-^6*		
							оХ*		§
i,a
1,0
0,6
0,6
0,4
0,2
°	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,6	0,9	1,0
137
w
00
139
140
и-ГОРЛО
N РЕМ	Вж	Вгэ	Ст	t	б 	d 1	d2	Y*	X cm	Yon	U Хм ЖР	Ег	E>
58	76.52	33.64	0.118	0.897	15.78	0.072	0.079	55.00	0.23	0.164 		-1.87	11.12	8.77
Xr	UJ	u!	Uj	К	ai/a2	ai/a«i	Pen	p	F	ь ,	a2	l,MM
0.397	8.764	20.94	4.65	1.755	1.816	1.000	1.210	2.280	0.093	0.823	0.497	67.80
to 0'8 qs щ 02. о qz ць	о,в	о,& ю
Зк.
Npu	Bk	02Э	Cm	t	6 	d i	d2	r1	X cm	Y cm	Одд»	Ei	Ei*
59	75.59	28.52	0.215	0.702	15.19	0.074	0.087	60.00	0.31	0.213	Ч.6Ч	0.66	32.11
Xr	uf	ui	u?	к	ai/a2	a>/am	Pen	p	F	ь	82	l,ни
0.525	4.813	58.57	14.54	2.028	1.800	1.000	1.266	2.314	0.159	0.866	0.335	57.00
143


КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ШИРИНА КАНАЛА

спинки
K0PUT0
в-горло
N ра	В'к	Ваз	Ст	t	б •	d 1	d2	Y°	X cm	Y cm	U op	e2	E*
60	75.85	35.20	0.118	0.764	3.36	0.070	0.108	55.00	0.23	0.151	5.40	0.66	7.98
Xr	U2‘	U'l	U2	к	ai/a2	ai/am	Pai	p	F	ь	a2	I,MH
0.436	0.399	22.56	2.71	1.682	1.528	1.000	1.103	2.082	0.090	0.821	О.ЧЧО	68.20
145
ШИРИНА КАНАЛА
0.0	0.1	0.2 О.Э О.Ч 0.S	0.6	0.7	0.6	0.9	1.0
слиикя
КОРЫТО
											
											
											
											
											
И-ГОРЛО
N рем	Bin	Вгэ	Ст	t	бс	d 1	d2	y“	X cm	Y cm	U acp	e2	Ef
6<	74.98	34.64	0.117	0.840	7.76	0.072	0.104	56.00	0.23	0.166	2.18	9.14	6.28
Xr	u2°	Ui	U2	к	aj/a2	ai/am	Pen	p	F	ь	82	l,Mil
0.Ч1Ч	1.065	20.97	-1.38	1.699	1.557	1.000	1.118	2.151	0.090	0.832	0.478	87.90
147
д
Оо
ШИРИМО КАНАЛР
Nra.	В«	Вгэ	Ст	t	б •	d 1	d2	y"	X cm	Yem		e2’	Е/
62	71.17	17.01	0.213	0.667	20.00	0.091	0.256	50.00	0.29	0.223	1.82	11.71	27.23
Xr	u;	u;	uS	к	a>/a2	a>/am	Pen	p	F	ь	«2	l.MM
0.492	6.328	38.34	8.29	3.235	2.852	1.000	1.303	2.361	0.162	0.767	0.195	66.00
0.01
ШИРИНА КАНАЛА
149
CD
О
Nrea	В?к	Ba	Cm	t	6"	di	d2	Y*	X cm	Y cm	U ip	Ea°	E‘
64	66.10	26.18	0.148	0.719	10.26	0.110	0.202	56.00	0.24	0.226	3.17	8.21	-8.39
Параметры перфорации
Xr	uj	ui	Uj	к	ai/a2	a>/am	Pen	p	F	e>	a2	l,MN
0.467	3.457	8.21	2.05	2.072	1.798	0.988	1.253	2.304	0.127	0.832	0.317	73.00
Ряды	da, mm	tn, «Н	e°	U)’	F„	Fa,
I	0,95	5	55	90	0,006	
2-3	0,95	5	90	45	0,006	0,025
4	0,95	5	65	90	0,006	
сл
СЛ
to
ШИРИНА КАНЙЛЯ
S.
И-ГОРЛО
0,04
орг
N ген	В’к	Вгэ	Ст	t	б'	di	d2	y'	X cm	Y on	Cl ip	Егс	E‘
65	66.32	27.94	0.149	0.749	25.26	0.078	0.147	60.00	о.зч	0.243	-2.17	17.28	3.62
Xr	u,’	w;		К	ai/a2	ai/am	Pai	p	F	e>	32	l.MN '
0.510	9.423	21.55	7.97	1.955	1.772	1.000	1.245	2.276	0.126	0.866	0.351	61.40

+ - шероховатость торцевой поверх-
ности межлопагочн. канала hiz 0,5мм
0 - hl-0
153
01
д
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
И-ГОРЛО
0,0 0.1	0.2 0.3 О.Ч 0.5
5»
Nkx	В»	Ва	Ст	t	б"	di	В2	г’-	X ст	Yem	L1 Л» ОКР	Ег	Ei’
£6	66.06	42.51	0.107	0.620	4.28	0.062	0.080	6Ч.-00	0.23	0.164	5.42	0.35	-5.51
Хг	и }	и;	Ц*г	к	Э1/эг	ai/am	Реп	р	р	е>	а2	1 ,мм
0.482	0.806	18.47	3.93	1.353	1.288	0.994	1.134	2.149	0.085	0.901	0.554	64.90
155

КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
И-ГОРЛО
N ра	В‘к	Вгэ	Ст	t	б •	di	d2	Y*	X cm	Yan		Ez	ЕГ
67	ВВ.37	42.71	0.110	0.709	4.60	0.064	0.098	66.50	0.25	0.162	5.12	1.60	-3.29 	
Xr	Uz	ui	Uz	к	ai/a2	ai/am	Pai	p	F	e>	аг	l,ми
0.559	1.708	16.87	3.00	1.351	1.253	0.995	1.139	2.166	0.088	0.918	0.481	63.30
157
CD
00

КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
КОРЫТО
спи»®
и-ГОРЛО
Nkm	вк	Ва	Ст	t	б'	di	d2	y"	Хет	Yem	U imp	E2	ЕГ
68	65.91	33.76	0.173	0.711	11.49	0.087	0.081	61.00	0.26	0.181	-0.17	9.11	13.54
Xr	иг‘	u!	Uz	к	ai/a2	ai/am	Pai	P	 F	e>	a2	l,MM
0.516	4.197	40.58	2.37	1.643	1.463	1.000	1.188	2.207	0.117	0.888	0.395	56.50
о5озн	• 0 ь
А	15
•	1в
+	5
о	0
□	-5
X	- 10
159
о
о
и-ГОРЛО
Npa	в»	Ва	Ст	t	б •	di	d2	Y*	X cm	Y cm	u ЖР	Es	еГ
£9	65.37	ЧЧ.10	0.110	0.760	5.14	0.064	0.089	67.50	0.25	0.162	4.73	2.15	-5.29
Хг	Ui	ui	ui	к	ai/a.	ai/am	Pai	p	F	e>	a2	1.МИ
0.543	1.824	16.87	2.99	1.306	1.230	0.993	1.139	2.166	0.088	0.925	0.529	63.30
о
О)
to
ШИРИНА КАНАЛА
Xr	ui	и!	U 2	к	a>/a2		Pen	p	F	ь	Ba	l,мн	0 	 Q5	Of	0,7	0,»	0,3	V>	
0.495	8.412	24.47	6.99	1.739	1.729	1.000	1.210	2.264	0.097	0.858	0.414	43.50							
o-MG o-/5/»7Z?\
ШИРИНА KRHRAA
О)
03
164
ширина капала
СО
01

КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
спинка
КОРИТО
И-ГОРЛО
УГОЛ УСТАНОВКИ
0,12
о,ю
0,08
0,06
0,04
0,7
0,9
0,02
0.6
0»=32.0
31.0
30.0
29.0
28.0
	'Г -1				о	о
	пр				° 7	/***°*^ » о о©
					о/о о/ о	
				<Я 0 / °o°f	Г©	
				О		
	сРу° ° °о 1	о U»	о8 У of о< -4° °			
						
0,8
AjaO
а>
а>
спинкя
КОРЫТО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ

0,06
s„ oflit
0,02
и-ГОРЛО
N rat	в!«	Ваз	Ст	t	б°	di	d2	Y*	X cm	Yem	U«P	Ea‘	e;
73	62.74	30.55	0.134	0.703	19.90	0.035	0.074	60.50	0.35	0.213	-2.06	12.91	3.63
													
	Хг	и;	и;	и;	К	гц/аа	ai/am	Pen	P	F	e>	аг	I,MH
	0.541	7.207	24.47	Б. 98	1.749	1.727	1.000	1.209	2.263	0.097	0.871	0.358	43.50
О
05 Об 07	0»	09
о- ^-70" i &-fa*f00',-
(О Jlaaj
УГОЛ УСТАНОВКИ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
КОРЫТО
N рек В’к
Ваз
1-1 «р
Еа
ЕГ
б
Ст
dl
dz
X cm
У cm
t
У
?Ч
60.71
17.42
0.2ЧЧ
0.690
18.52
0.095
0.300
57.00
0.30
0.273
4.27
11.17
18.65
спинкя
и-ГОРЛО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
За= 19. О
18.0
17.0
16.0
15.0
Хг
U г
и;
Ча
к
ai/aa а/а,
Реп
Р
F
е>
аа
I ,ми
0.517
4.236
28.71
7.35
2.913
2.485
1.000
1.398
2.508
0.194
0.841
0.206
58.00
О
001
ШИРИНА КАНАЛА
Хг	иг’	и;	Шг	К	а/аг	ai/aro	Реп	Р	F	ь	82	1,нм
0.547	3.594	34. чч	В.57	2.118	1.755	1.000	1.385	2.476	0.191	0.898	0.272	58.00
169
о
ШИРИНА КАНАЛА
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
корыто
СПИНКА
И-ГОРЛО
N км В"к
76
5В. 09
.Ba
25.08
Cm
0.158
0.736
5
13.29
Хг
0.430
Ч.95Э
и;
18.83
U5
К
7.23
1.958
di
0.118
бг
0.219
53.00
Xcm
0.20
Y cm
0.207
'-Г ok? Ea
Ч.ЗЧ
6.07
-16. II
Э|/аг а>/ат Реп
1.854
0.983
1.247
Р
F
Ь
аг
2.238
0.1ЧЭ
0.791
0.312
1.МИ
76.10
Параметры перфорации.
ряды		in,m	е°	ш°	Fn	FTl£
1	Ц2	8,5	55	90	0у005Ц	
1	1,2	8,5	90		0,0051/	0,0216
3	/,2	8,5	90	45	0,0054	
4	/,2	8,5	60	90	0.0054	
Co
174
ШИРИНА КАНАЛА
175
О)

00
ШИРИНА КАНАЛА
179

гет
О)
N)
N pa	Bin	Bra	Cm	t	6’	di	d2	Y*	X cm	Yem	U «я	e;	ЕГ
Si	53.42	31.87	0.096	1.050	22.34	0.071	0.098	51.80	0.18	0.207	-2.02	20.04	-31.91
Xr	U,’	u*	Ua	к	ai/as	ai/am	Pm	p	F	ь	Эг	l.мм
0.302	4.982	9.75	2.30	1.521	1.756	0.963	1.171	2.196	0.085	0.789	0.555	48.00
183
00
A
ШИРИНА КАНАЛА
185
&
о
2.81
188
1)0 39 58 ЗУ 35 3^ 32 50 28 26 252*25
ОТ Борь/ СТОГ.
tja€/te ни Я
189
КОРЫТО
СПИНКЙ
и-ГОРЛО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
. ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
N рем В’к
Вгэ
Cm
d 1
d2
—
X ст
У cm
U ОКР
Ег
84
52.32
28.18
0.162
0.647
22.26
0.100
0.121
65.77
0.28
0.2ЧВ
2.20
4.60
-6.78
Хг
U2°

81/э2 Qj/Q!
Реп
F
Ь
Эг
I,ММ
0.598
9.550
28.75
17.66
1.676
1.485
0.971
1.329
2.382
0.161
0.907
0.306
56.00
<0
о
Xr	и2°	и;	и;	к	а/аг	ai/am	Реп	р	F	ь	32	L. мн
0.665	3.733	25.45	10.34	1.670	1.194	0.965	1.330	2.347	0.211	0.959	0.289	67.20
ШИРИНА КАНАЛА
СО
N геи	В’к	Ваз	Ст	t	б"	d 1	d2	Y*	X cm	Y cm	U Ap	e2’	E*
86	52.45	29.39	0.190	0.656	9.98	0.103	0.210	69.00	0.36	0.285	6.23	3.95	-9.80
Xr	u2°	u; | ws	к	ai/a2	Si/ат	Pen	p	F	b	32	l,MM
0.571	3.56F	14.76 | 6.03	1.616	1.433	0.969	1.303	2.354	0.158	0.934	0.322	72.00
co
bo
Q9S q96	0,97	0,98
001	=	'Xiag =0^0,85
^4	—^1	vaorjor ~^в—	-^o
	h=36r^ —	11 7*rr ^MM	kl

to
д
S6T
co
О)
ШИРИНА КАНАЛА
N ра	в;»	В 23	Ст	t	б*	di	d2	г’ 	X ст	Y ап	^(ЖР	Ег	Е1’
86	51.40	25.66	0.219	0.606	22.12	0.153	0.097	57.27	0.21	0.226	X). 13	10.41	-12.6С
Хг	и,"	и>	Цг	К	ai/a2	ai/am	Рт	р	F	ь	а2	1,МИ
0.452	7.462	31.99	11.71	1.804	1.673	0.991	1.Э5Ч	2.371	0.163	0.824	0.349	29.10
197
co
00
199
tv
О
о
201
202
ШИРИНА КАНАЛА
203
to
О
A
ШИРИНА КАНАЛА
205

207

208
Nra,	в!к	Ba	Cm	t	6'	di	d2	rs	X cm	Y cm		Ej	£i
Э5	51.24	35.51	0.133	0.815	19.55	0.065	0.073	67.50	0.31	0.258	-1.53	11.88	“20.75
Xr	u,‘	ui	uj	к	ai/aa	ai/am	Pai	p	F	ь	a2	l.ми
0.521	7.394	11.89	7.67	1.343	1.408	0.969	1.309	2.420	0.109	0.922	0.474	65.00
60S
210
ШИРИНА КАНАЛА
спинкя	коипо
13-ГОРЛО
Npa	В’к	Ваз	Ст	t	б 	di	d2	Y’	X cm	Y cm	Uep	Et	Ei*
96	49.41	23.39	0.24!	0.550	10.31	0.171	0.088	61.17	0.21	0.250	1.14	3.15	-9.08
Xr	XIJ	us	u;	к	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	f>	a2	l,MM
0.817	3.982	20.36	7.16	1.913	1.359	0.959	1.425	2.467	0.186	0.851	0.218	80.90


ШИРИНА КАНАЛА
1	Ц2°	и:		К	аУаг	ai/am	Pm	Р	F	Ь	аг	1,МН
| 0.484	6. чао	26.S8	10.51	1.964	1.845	0.985	1.384	2.429	0.189	0.825	0.267	75.93
213
ШИРИНА КАНАЛА
го
н
Д
/ I 3 4 5 6 7 8 9 10 // /2	/3/4	15 18 17
К
01
м
н
0)
QI 0,8	0.9 -As eg
&=0
Выпуск bkpowkv
ШИРИНА КАНАЛА
218
219
1234 56789 10 11 12 13 14 15 16 17	18 19
220
N)
N)
frets'
о
Co
Co
to

VJ
CM
CM
W=?d впг^ 6*0 Й 9fo
?>	F fi'O 8'0
sm'o	900*0 900*0 900*0	06 St- 06	S3 06 £9	S’fr s*t- s'»	98*0 98'0 98'0	» е-г i
2“d	*d	.0	08	uh‘“^.	нм' “p	эд
nnModoM нЛианойви
224
225
226

ШИРИНЯ кяняля
КРИВИЗНЯ ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
спинкя
КИЧПО
УГОЛ УСТАНОВКИ
а а х « а
И-ГОРЛО
228
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ШИРИНА КАНАЛА
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
и-ГОРЛО
Nra,	В‘к	Вгз	Cm	t	б •	di	Зг	y’	X cm	Yem	U СЖР	Ег	еГ
40ч	48.86	36.76	0.229	0.587	11.16	0.105	0.069	78.00	0.35	0.259	3.88	-0.31	-о.оч
Хг	и/	U*	US	к	Э1/аг	а>/ат	Реп	р	F	ь	аг	1,ии
0.674	4.543	24.75	11.47	1.25В	1.009	0.987	1.372	2.430	0.172	0.972	0.351	47.70
22Э
о - Хгаа s0,8 ;
д = 0,85^0,88
О ~	+ 0,~?2 ;	0.3
Д - Л^ = 085 + 0,33 ; е-Лг^ /,О+^
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
СоCi С2£> 6чCsС6л» 6ГоСоГ.» о.о 0.1 0.2 0.0 0.4 0.5 оо 0.7 0.0 0.0 10 11 1.2
относя	когато
И-ГОРЛО
Not»	Ви	Ва	Ст	t	б’	di	d2	Y*	Хет.	Y cm		Ег	Е’
105	47.94	25.73	0,176	0.831	17.46	0.122	0.150	57.60*	0.22	0.267	0.74	13.06	-26.9£
Xr	и г*	и;	Мг	к	а,/аг	ai/am	Pm	p	F	e>	a2	I,MM
0.421	4.936	17.76	Ч.ЧО	1.710	1.787	0.971	1.352	2.420	0.151	0.841	0.361	75.60*
232
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ШИРИНА КАНАЛА
ТОЛЩИНА ПРОФИЛА
0,08
0,06
СПИНКА	КОРЫТС
И-ГОРЛО
Npe.	В‘к	В 23	Ст	t	б"	d 1	d2	v‘	X cm	Yon	Uokp	Ег	еГ
106	47.51	29.09	0.215	0.638	10.07	0.135	0.211	70.00	0.35	0.272	7.44	3.76	-15.5t
Xr	uf	ui		к	a,/a 2	ai/am	Pen	p	F	6	аг	l.ин
0.592	2.340	18.27	6.30	1.516	1.341	0.964	1.307	2.319	0.186	0.932	0.310	74.00
Ц6 Д7 ОД 0,9
233
Yo	geb	sc'o	h£b	>E'O	s?’o	г‘о	4
>g‘o	FZ-'O	99'0	£9b	9s‘o	h'0	hfb	богу
L	9	s		C	г	I-	N
234
Хг	и;	и!	и»	к	аУаг	ai/an	Реп	Р	F	6	а2	1 .мм
0.531	1.123	30.02	4.66	1.314	1.220	0.973	1.264	2.243	0.173	0.913	0.381	61.40
235
236
237
238
239
240
0,6	07	0,6	0,9
2 аЭ
КОРИТО
□ижя
И-ГОРЛО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
ШИРИНА КАНАЛА
%
о,<а
N ри	вк	Ва	Cm	t	б"	di	32	Y*	X cm	Yem			Ei
НО	46.75	31.20	0.260	0.700	13.03	0.127	0.172	74.00	0.34	0.275	8.83	0.73	-4.19
Xr	u£	ui	и 5	к	ai/aa	ai/am	Pen	p	F	&	a2	I.MN
0.596	2.879	34.09	12.30	1.Ч0В	1.202	0.979	1.ЭЧ7	2.346	0.226	0.9S6	0.383	50.50
о
УГОЛ УСТАНОВКИ
п O.W
32.0
31.0
30.0
29.0
0,42
0,08
0,06
ОМ
-0,4
0,6
м
А
242
-egr
I 2 3 II 5 6 7 8 9 10 H 12 15 III 15- 16 /7	18 19
243
244
245
246
Лез
№
248
Параметры перфорации
РЯДЫ	dnHH	tn ММ	8°	U>°	Tn	
4	<2	8,5	55	Яй	0,0050	
2	/,2	8fi	ao	05	0,0050	qoz/t
3	t.2	8,5	so	05	0,0050	
4	-L2.		8,5	60	SO	0,005 *t	
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
спинка
КОРУТО
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
и-горло
ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
Npem	В5к	Ваз	Ст	t	б’	d 1	а2	у‘	X ст	Yem	□<ЖР	Ef	
из	45.32	28.79	0.188	0.623	13.74	0.136	0.229	88.00	0.33	0.266	5.26	6.94	-19.5С
Хг	Ua	и?	Ua	к	at/а г	ai/am	Реп	р	F	ь	аг	1,мм
0.594	5.201	18.35	8.80	1.478	1.390	0.948	1.350	2.378	0.172	0.921	0.300	61.00

0.06
ООЧ
0.5 Q6 0.7 Q8
./гад
0.9
249
250
Параметры перфорации
Ряйы	d„, мм	tn ,МН	9“	и)"	Рп	Р„£
т	0,78	4	65	90	0,0063	
	0,78	4	90	45	0,0063	
3	1,18	7,8	90	45	0,0075	0,033
4	0,78	4	90	45	0,0063	
5	0,78	4	85	90	0,0063	

bo
сл
to
01
bo
N pa	Bk	Ba	Cm	t	6 •	d i	32	y°	X cm	Y cm	U (KP	Ег	E*
444	45.61	29.71	0.213	0.71S	15.05	0.076	0.142	70.00	0.29	0.291	3.32	5.84	-6.72
Xr		ui	US	к	ai/aj	ai/am	Pen	p	F	e>	a2	l.им
0.562	5.513	31.82	9.20	1.ЧЧ2	1.349	0.950	1.388	2.465	0.172	0.939	0.354	62.90
0.5 V 07 fl* Д0 i Д
253
254
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
Nku		8а>	Cm	t	6'	d 1	31	r’	X cm	Yon	U&p	Ег	E>
US	45.64	30.22	0.101	0,714	21.47	0.046	0.082	72.00	0.38	0.294	-2.76	,19.13	-7.56
Xr	u2*	u!	uj	к	ai/аг		Pen	p	F	e>	a2	I,MH
0.611	5.312	26.73	2.34	1.421	1.494	0.981	1.334	2.458	0.130	0.950	0.360	56.00
0,08
KOfWO
СПИНКА
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ШИРИНА КАНАЛА
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
«ПР
0,10
и-горло
0,06
Ооь
0,00
0,5 Q6 0,7	0,6	0,9	1.0

255
256
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
ничто
ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
спиися
И-ГОРЛО
N ра	В‘к	Вгэ	Ст	t	б’	d 1	Н2	Y*	X ст	Уст	U«p	Ег	ЕГ
447	чч.н	20.10	0.238	0.739	19.36	O.1W	0.261	56.20	0.25	0.265	2.88	9.90	“10.21
Хг	иг	и;	Мг	к	ат/аг	ат/ащ	Реп	р	F	е>	а3	1,нм
0.486	8.824	42.81	9. 46	2.026	1.983	0.989	1.477	2.501	0.223	0.828	0.254	39,80
LQZ
Я ад
258
спинки	корыто
ТОЛЦИНЙ ПРОФИЛЯ
И-ГОРЛО
Nra	в!к	Ва	Cm	t	б*	di	?2	y'	X cm	Ym	U(Jp	e;	£*
114	ЧЧ.ОЗ	20.54	0.285	0.670	22.20	0.180	0.221	62.70	0.25	0.289	1.08	10.94	-7,09
Xr	u;	wi	Uj	к	ai/aj	ai/am	Pen	p	F	e>	a2	l,им
0.555	8.868	30.02	11.27	1.981	1.620	0.979	1.563	2.803	0.267	0.875	0.235	41.21
259
bo
О)
О
ШИРИНА КАНАЛА
Выпуск в КРОМКУ
Ь>
<5^
F4
262
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
отит
Ktrvro
ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
й а ч 8 й
И-ГОРЛО
Nra	Вис	Bas	Cm	t	6‘	di	d2	r‘	Хсл	Yem	iiJU VI ОД»	Ea	£,*
120	ЧЧ.7Ч	27.28	0.176	0.762	12.56	0.122	0.155	61.00	0.22	0.267	2.35	6.17	-29. Of
ы
Xr	Ua“	u!	u;	к	a>/aa	a>/am	Pai	p	F	ь	92	l.M
0.467	4.152	17.76	4.39	1.536	1.629	0.959	1.352	2.419	0.151	0.669	0.349	75.80
мм
264
и-ГОРЛО
N«	B*u	Ba	Cm	t	6 •	d i	?2	Y*	X cm	Y cm		Ez	E’
<22	ЧЧ.Э7	30.86	0,246	0.8ЧЧ	13.35	0.075	0.114	69.00	0.31	0.307	7.01	1.20	-10.7C
Xr		wi	uj	к	ai/a2	ai/am	Pen	P	F	e>	aa	I,MM
0.486	2.375	32.33	12.15	1.363	1.ЭЧ9	0.965	1.402	2.457	0.200	0.933	0.433	64.00
266
ЛсЭ
О)
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
268
269

МИРИНА КАНАЛА
К
с
£
в
8
УГОЛ УСТАНОВКИ
i:
3 as 38.0
37.0
36.0
35.0
34,0
S
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
0.70 0.75 0.80 O'.SS 0.80 0.95 f.00
КОРЫТО
0,06
0,06
N рем Вак
Вгэ
Зг
U ио> Ег‘
Ei
б
Cm
dl
X cm
Уст
44.57
35.54
0.059
125
0.191
0.810
18.84
0.041
70.50
0.33
0.254
2.3J
5.75
-6.М
СПИНКЙ
И-ГОРЛО

Xr
U2‘
Ui
Uz
К
ai/a2 ai/am Pen
P
F

az
I,MM
0.545 5.434 42.53 12.88 1.207 1.327 0.989 1.294 2.344 0.145 0.942 0.471 49.20
т
OS 06	07	06	09 {О Хгаз
270
ШИРИНА КАНАЛЯ
S/P
КОРВТО
спинкя
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ

и-ГОРЛО
N км	B“,s	b!b	Cm	t	6 •	d i	?2	y"	X cm	Y cm	I ! • a₽	Ег*	ЕГ
126	43.84	24.96	0.101	0.854	24.98	0.080	0.197	59.00	0.20	0.313	-5.22	25.63	-40.35
Хг	□ г*	w;	Uj	к	Si/аг	ai/am	Pai	p	F	e>	82	L,hh
0.431	9.064	5.88	-0.64	1.641	1.984	0.916	1.350	2.535	0.105	0.865	0.380	30.70
УГОЛ УСТАНОВКИ
0.10
0.06
0.0Д
QPS
Snr
0,02
as os
0.7
09
40


272
0,5	0,6	0,7 0J
0.9	Л.»
273
ШИРИНА КАНАЛА

КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
Npeu	В«	Ваз	см	т	б *	di	За	Y *	х см	У си	иокр	Ег	Е/
«0	43.72	30.75	0.355	0.800	25.62	0.133	0.146	77.00	0.36	0.305	1.57	5.87	1.43
*г	“а*		wa'	К	а/а»	а./а„	Реп	Р	F	Ь	а»	l,W1
0.578	12.339	47.128	19.75	1.352	1.108	1.000	1.825	2.717	0.539	0.969	0.410	50.20

0
Zh
Oh ft
9f	24 (Я
ZUO -SOZy
CD
CM
si w г/
277
278
СПИНКА
КОРЫТО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
0-ГОРЛО
Npa	Bik	Ва	Ст	t	б"	di	32	у'	X ст	Yem	Uqk>	Ег	Е*
131	43.37	31.23	0.248	0.812	11.60	0.075	0.117	70.00	0.31 -	0.307	7.6В-	-0.54	-10.7£
Хг	□г"	и!	и;	к	Э1/аг	Qi/sm	Реп	р	F	ь	аг	1,НИ
0.504	2.052	32.33	12.14	1.325	1.305	0.960	1.402	2.457	0.200	0.939	0.421	64.00
279
м
00
о
Q5 Кб Ц? Цб Q9 и
0 ^10.1
ю
оо
282
0,7	0,8	0,9 3-кй 20
ад
30
50
60
70
ю
оэ
СО
Xad
284
285
286
+ -Лго9=0,85 ~h/az =2.
287
288
го
оэ
290
м
со
ИИРИНА
гаппо
аикя
И-ГОРЛО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ЮЛИИНА ПРОФИЛЯ
N®	Ви	В 23	Ст	t	б*	di	а-2	y'	X ст	Y ст	<Jjg>	Ег	е;
137	42.29	22.98	0.264	0.610	14.38	0.122	0.194	66.80	0.28	0.309	6.01	-0.78	-8.49
Хг	и;	и;	U*2	К	ai/a2	а>/ат	Pai	р	F	ь	а2	1.Ж
0.603	6.059	29.62	15.17	1.724	1.410	0.956	1.474	2.516	0.240	0.911	0.238	81.22
УГОЛ УСТАНОВКИ
о.» оса «. кя о.я о.м
ря-25.0
24.0
23.0
22.0
21.6
Т
Ц0«
406
-41
42
ЛРк,
41
оо
ГЭ
ф
ГЭ
293

294
1
1 Q8 0,6 о,ч & о
цг щ qe
ШИРИНА КАНАЛА
N>
CD
СВ
296
w U


297
298
299
300
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
когато
СПИЖА
И-ГОРЛО
ШИРИНА КАНАЛА
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
Nk*	В’к	Ва	Ст	t	б'	di	3-2	Y*	X ст	Yon	□ о.	Ег	Ei
141	41.28	22.18	0.235	0.732	23.84	0.140	0.185	58.17	0.22 „	0.267	0.15	10.22	-22.9*
Хг	и;	и;	uj	к	Э|/аг	ai/an	Реп	Р	F	ь	аг	l.m
0.487	10.29!	28.96	13.62	1.747	1.799	0.991	1.423	2.439	0.215	0.840	0.277	40.00
Ц1 Ц» 49 Ш у Ягод
301
302
и-ГОРЛО
УГОЛ УСТАНОВКИ
яка
N«	В’к	Ва	Ст	t	б*	di	Ъг	Y*	X ст	У о»	U&P	Е2	Е*
142	Ч1.ЧЧ	23.53	0.130	0.550	10.77	0.059	0.060	58.80	0.21	0.282	0.58	4.59	-22.15
Хг		U*	и*2	К	ai/a2	ai/am	Pai	р	F	е>	а2	1.1И
0.603	4.352	15.08	6.19	1.65В	1.791	0.927	1.368	2.515	0.101	0.851	0.220	90.90
303
304
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
КОРЫТО
спинка-
ШИРИНА КАНАЛЯ

И-ГОРЛО
	в»	Вгэ	Ст	t	б •	di	в2	Y*	Хет.	То»	UДр	Е/	Е1'
<чч	41.42	25.71	0.276	0.616	12.76	0.123	.0.209	69.70	0.31	0.303	4.22	2.68	-2.03
Хг	и,'	U1	U1	к	ai/aa	ai/am	Реп	р	F	6	За	1.ММ
0.601	6.534	42.43	10.06	1.525	1.257	0.972	1.450	2.489	0.237	0.932	0.267	71.50
0,12
0,10
0,00
орв
лд
305
306
ШИРИНА КАНАЛА
И-ГОРЛО
Nit*	Bin	Ва	С»	t	б'	di	32	г'	Хет	Уст	LT(Jtp	Е*	. El’
«5	41.55	25.70	0.248	0.752	20.46	0.158	0.107	63.62	0.25	0.274	1.ЧЧ	7.70	-22.64
Xr	и J	ui	и;	к	ai/aa	ai/an	Pai	p	F	6	a*	l. ИМ
0.517	7.111	26.27	12.75	1.529	1.522	0.961	1.ЧЧ6	2.Ч8Ч	0.223	-0.878	0.326	26.60
СО
о
308
0,3 О/
0,5
0,6	О,?
0,8	0,9	<0
309
310
311
312
ЛаЗ
1,1
о*
0,8
0£
ОМ
									
	64,ы								
	^0,9						0,9 т </		
									
Л	ad-Ofig								
								^2a3'-0fi9	
									
0,1
О
0.9	1
0,2	0'5 O'li 0,5	0,6	0,7	0,8
5
313
314
Хг	u;	ui	и;	к	at/a2		Pen	p	F	6	32	l,MH
0.589	Ч.2Ч5	21.07	11.07	1.364	1.302	0.931	1.379	2.426	0.201	0.946	0.317	32.60
315
9TR
ШИРИНА КАНАЛА
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
КОР1ПО
И-ГОРЛО
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
Npeui
15-1
Bjk
023
Б
di
40.21
31.02
0.310
0.700
14,. 97
0.133
d2
0.166
80.00
X см
0.38
0.300
dOKp
10.78
-2.62
Et
-3.86
О.6Ч1
u2
3.056
*1
43.26
17.59
К
1.253
а,/аг
1.046
а4/аи
0.966
Р СП
1.332
I, ни

2.235
0.279
0.980
0.561
50.20
1 г 3 4 5 6 7 8 9 10 fl 12 /3 /4	15	16	/7/8 19
318
t 2 3 A 5 6 7 8 9 10 It 12 13 14	15 lb 17 18 19
8 9 10 II12 1314	15	18	17 18 19
CO
320
21.0
20.0
й й 5
И-ГОРЛО
Npa	Bis	Ba	Cm	t	6 •	di	d2	y’	X cm	Yem	U£g>	Ea’	E’
153	39.23	22.17	0.233	0.732	21.28	0.140	0.206	58.16	0.21	0.266	1.32	10.62	-20.«
Xr	ua'	ui	Ua	к	ai/aa	ai/am	Pen	p	F	ь	аг	l.ни
0.482	8.191	34.89	10.65	1.676	1.787	0.983	1.515	2.536	0.216	0.840	0.276	40.00
Z}/	4-5 Qt 0,5 Ц6 ЦТ Ц8 0,9 f.O
321
ШИРИНА КАНАЛА
323
324
СПМНКЙ
KOPtfTO
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
К
g
в
в
УГОЛ УСТАНОВКИ
R
25.0
24.0
23.0
22.0
0-ГОРЛО
Nra	В»	029	Ст	t	б’	di	d2	У* .	X ст	Yem	Ufo	Ег	El
<55	39.54	24.34	0.288	0.575	12.08	0.094	0.288	73.55	о.эч	0.321	9.08	-1.32	0.05
Хг	□г	и*	Иг	к	aj/aa	ai/aM	Реп	р	F	ь	аа	1,1Я
0.651	4.468	30.83	13.40	1.545	1.260	0.981	1.453	2.488	0.252	0.957	0.237	34.70
Co
ьэ
Сл
326
и-ГОРЛО
1 N₽cJ Вк	За	Ст	t	5 *	d i	d2	г*	X ,m	f cm	U ок₽	Et’	E*
I 457 | 29.14	29.98	0.234	0.696	13.22	0.110	0.152	68.37	0.24	0.256	2.95	8.29	-12.7S
1 Xr	□a’	Ui	u;	к	ai/aa		Pen	p	F	ь	aa	l.m
j 0.560	4.228	43.13	.4.93	1.263	1.289	0.971	1.357	2.380	0.169	0.924	0.348	63.32
327
328
329
00
Ср
О
УГОЛ УСТАНОВКИ
331
1,0 0,8 Об 0,6 02 0	02 04	0,8 i
332
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
слинкя
коппо
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
И-ГОРЛО
Nra	Bin	023	Cm	t	б 	di	da	Y*	Xcm	Y cm	u&p	Ег	E‘
161	37.41	25.73	0.275	0.693	18.43	0.166	0.111	69.78	0.29	0.308	2.96	4.44	-22.2S
Xr	u;	u!	<4	к	а>/аг	ai/am	Pen	p	F	ь	a2	I.MH
0,586	6.492	27.60	13.99	1.400	1.311	0.944	1.500	2.547	0.262	0.922	0.301	30.40
334
ШИРИНЙ КАНАЛЯ
в
УГОЛ УСТАНОВКИ
R-
к-
к-
R-
О.Ч0 О >6 о.so o.bs о во о
р„=29.0
28.0
27.0
26.0
25.0
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
СЛИНКЯ
корыто
и-ГОРЛО
N геи	Ви	ВЗэ	Ст	t	б *	d 1	бг	Y*	Хет	Yem	Lfnji	e;	Ei"
162	37.95	26.60	0.260	0.514	10.09	0.125	0.269	73.10	0.31	0.307	7.60	-0.36	0.09
т
Xr	Uj?	ui	uj	К	а,/аг	014	Реп	p	F	ь	аг	l,нм
0.667	5.536	42.43	10.47	1.373	0.961	0.957	1.432	2.ЧЧЧ	0.247	0.951	0.230	70.50
335
336
CO
CO
3.38
О
01	0,2	0,3	0,4 Об
os oj о,з о,д l,o
339
Co
N pa	B'k	Ba	Cm	t	6‘	di	da	Y*	X cm	Yem	U«P	Ef	E’
165	37.29	30.70	0.195	0.771	22.08	0.127	0.169	75.03	0.32	0.335	-1.10	16.24	-30.11
Xr	u2‘	u;	u;	к	ai/aa	ai/am	Pen	p	F	ь	a2	I.MH
0.S79	8.901	14.96	5.84	1.187	1.302	0.889	1.450	2.574	0.181	0.961	0.394	62.81
СПИИКЯ	КОЛЛО
угол установки
И-ГОРЛО
N к»	вк	Ва	Cm	t	б'	dl	d2	Y*	X cm	Yem	Una.	Ег	e*
/6S	37.29	31.20	0.195	0.799	23.03	0.127	0.160	75.03	0.32	0.335	-1.60	17.19	-31.55
Xr	Ul2*	Ui	ui	к	а>/аг	ai/am	Pai	Pl	F	ь	a2	l.ltl
0.569	9.174	14.96	,5.84	1.167	1.307	0.097	1.450	2.574	0.181	0.961	0.415	62.81
341
342
343
344
Со
►k
ШИРИНА КАНАЛА
2 ад
2,8
Ifi
0,8
О,6
ОА
о&
18
М
0,8
0,6
0,2-
О
й.ад s 1,0
Лмм
°,'	О?-	0,Ъ	0,1,	0^	0,6	0,7	0,8	0,9	1.0
346
Со'
КОРЫТО
спинкя
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
а-ГОРЛО'
	в!к	В 23	Ст	t	б"	di	d2	y‘	X cm	Yon	U(kp	Ег	E*
<69	35.27	24.80	0.333	0.894	26.43	0.076	0.123	74.00	0.36	0.396	2.27	12.61	-11.53
Xr	Ul2*	u:	U5	к	ai/as	ai/am	Poi	p	F	b	a2	l,MM
0.548	6.167	34.58	13.82	1.377	1.420	0.942	1.684	2.799	0.355	0.959	0.375	88.20
348
ШИРИНА КАНАЛА
УГОЛ УСТАНОВКИ
3/г
СПИНКА
конто
0,06
и-горлг
0,04
0,02
Эа=30.0
29.0
28.0
27.0
26.0
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
0,12
0.10
0,08
пр
N им	В!к	Ваз	Ст	t	ба	di	d2	у"	X ст	Yem	О»	Ег	Е1‘
170	35.76	27.99	0.157	0.738	20.91	0.078	0.179	70.00	0.31	0.342	-0.31	14.60	-36.lt
Хг	и;	и!	Шг	к	a,/a2	ai/am	Pen	р	F	ь	а2	1,мм
0.561	8.203	7.24	8.32	1.245	1.555	0.924	1.397	2.537	0.141	0.942	0.346	32.70
349
350
Gi
Ui
352
S
1 Я , 5 ♦' в в 7 t 9	10 ft 18	13 /4 W 16 f7 18 to 20 21 22
Параметры перфорации
353
354
/	0,3 Ofi 0,4 0,2 0	0,2 0,4 Ofi ДО. 1
355
356
357

359
360
Л-да^
55	0,5 Q7 05	09 i
361
Co
О
ю
КСРЫТО
СПИНКА
и ГОРЛО
КРИВИЗНА ПРОФИЛЯ
ТОЛЩИНА ПРОФИЛЯ
Nfq	51k	Ba	Cm	t	6 •	di	da	y"	X cm	Yem	U Оф	Ej	Ei
176	29.33	13.71	0.215	0.849	6.75	0.060	0.191	38.93	0.09	0.245	2.55	5.82	-33. n
Xr	uj	w i	u5	К	ai/a2	ai/am	Pen	p	F	e>	•82	l,им
0.253	0.507	48.18	0.94	2.086	3.310	0.924	1.429	2.458	0.145	0.638	0.201	75.30
363
364
365
УНИФИЦИРОВАННЫЕ БЕЗРАЗМЕРНЫЕ
ТАБЛИЦА КООРДИНАТ	„ 					Npem	X	.00	.01	.02 . 03 . 05 . 07	.09	.12	.15	.18	.21	.24 .27 .30 .34 .38
	1	Ук	70284	70235	^0186 70137 70039 .0059	.0156	.0285	.0391	.0477	.0540	.0591 .0630 .0680 .0687 .0700
		Ус	.0656	.0784	.0671 .0974.1153.1298	.1424	.1571	.1882	.1770	.1837	.1888 .1918 .1936.1936.1920
	2	Ук	;0297	70253	70210 70166 70078 .0006	•ШШЬ	.0223	.0946	.0474	.0587	.0681 .0767 .0842 .0923.0991:
		Уо	.0700	.0888	.1078.1220.1422.1570	.1890	.1834	.1948	.2041	.2111	.2181 .2192 .2207 .2204.2179
	3	Ук	;0264	70235	70186 70137 70039 .0088	.0158	.0285	.0391	.0477	.0540	.0591 .0630 .0860 .0887 .0200
		Уо	.0656	.0764	.0671 .0974 .1153 .1286	.1424	.1571	.1882	.1270	.1637	.1886.1918.1936.1938.1920
	ч	Ук	70183	70169	70134 70109 70080 70011	.0038	.0112	.0184	.0258	.0335	.0401 .0462 .0520 .0590.0649
		Ул	.0635	.1Ш7	.1193.1351 .1810.1812	.1978	.2188	.2304	.2401	.2464	.2500 .2512 .2504 .2469 .2407
	5	Ук	70203	70172	70141 70110 70048 .0013	.0075	.0165	.0250	.0344	.0417	.0483 .0543 .0597 .0888.0206
		Уо	.0647	.0987	.1227 .1400 .1882 .1852	.1987	.2182	.2277	.2351	.2392	.2405 .2395 .2386.2304.22»
	6	Ук	70203	70122	70141 70110 70048 .0013	.0075	.0165	.0250	.0344	.0417	.0483 .0543 .0597 .0669 .0708
		Уо	.0647	.0887	.1227 .1400.1682.1652	.1987	.2162	.2277	.2951	.2962	.2405 .2365 .2368.2904.22»
	7	Ук	70203	70122	70141 70110 70048 .0013	.0075	.0165	.0250]	.0344	.0417	.0483 .0543 .0597 .0658.0706
		У®	.0647	.0887	.1227 .1400 .1882 .1852	.1997	.2162	.2277	.2951	.2392	.2405 .2395 .2386.2904.22»
	8	Ук	70388	70155 		70123 70090 70025 .0040	.0104	.0198	.0290	.0400	.0483	.0555 .0822 .0883 .0752 .0603
		Уп	.0683 .0803		.0812.1020.1228.1418	.1808	.1893	.2013	.2182	.2278	.2963 .2418 .?М5.24С.2У00
	9	Узе	;S203h0172		70141 70110 70048 .0013	.0075	.0165	.0250	.0ЭЛ	.0417	.0483 .0543 .0507 .0658 .0708
		Уо	.0845.0992		.1291 .1409 .1884 .1853	.1997	.2182	.2277	.2352	.2385	.2406 .2398 .2384.2291 .2191
	10	Ук	;0203Й172		70141 70110^0048 .0013	.0075	.0165	.0250	.оэж	.0417	.0483 .0549 .0597 .0658.0708
		Уо	.0845	.0883	.1232 .1403 .1883 .1651	.1996	.2180	.2278	.2352	.2994	.2409 .2998 .2365.2291.2191
	11	Ук	Л203к0172		70141 70110 70048 .0013	.0075	.0185	.0250	.03W	.0417	.0483 .0543 .0597 .0658.0706
		Уо	.0845 .0897		.1231 .1403.1684.1853	.1997	.2182		.2952	.2395	.2409 .2908 .2984.2291 .2191
	12	Ук	70287 70253		70210 70188 70079 .0008	.0085	.0223	.0345	.0474	.0588	.0881 .0787 .0842 .0923.0981
		Уо	.0701 .0685		.1074.1219.1422.1570	.1880	.1834	.1948	.2040	.2111	.2181 .2182 .2207 .2205.2190
	13	Ук	7ОЧЗЧ|;ОЗв2		70330 70279 70175 70072	.0032	.0185	.0981	.0W9	.0598	.0816 .0884.0798.0790.0821
		Уо	.0852.1029		.1192 .1338 .1548 .1203	.1829	.1958	.2048	.2111	.2146	.2181 .2158 .2149 .2105.2048
	14	Ук	70428 70374		70320 70286 70158 70051	.0057	.0217	.0963	.0501	.0608	.0700 .0779 .0844.0912.0961
		Уо	.0770.0892		.1180 .1321 .1539 .1886	.1788	.1925	.2015	.2075	.2112	.2130 .2132 .2121 .2090 >2041
	15	Ук	70443 ;0387		;0350 тОЗОЗ 70208 70115	70021	.0120	.0255	.0377	.0483	.0575.0848 .0705.0765.0807
		Уо	.0978 .1152		.1320.1471 .1204.1872	.2004	.2146	.2239	.2300 .2335		.2949 .2947 .2330 .2290.2233
366
Приложение 3
КООРДИНАТЫ ПРОФИЛЕЙ РЕШЕТОК
.42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	,78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
.0701	.0693	.0675	.0649	.0616	.0576	.0530	.0479	.0423	.0363	.0315	.0266	.0215	.0163	.0128	.0093	.0057	.0020	70017
.1883	.1629	.1761	.1680	.1587	.1484	.1372	.1250	.1121	.0985	.0879	.0766	.0654	.0536	.0458	.0379	.0299	.0217	.0133
.1016	.1029	.1020	.0992	.0946	.0884	.0811	.0727	.0636	.0538	.0462	.0384	.0304	.0224	.0170	.0115	.0060	.0006	70049
.2135	.2073	.1995	.1901	.1792	.1671	.1539	.1400	.1255	.1107	.0995	.0883	.0770	.0657	.0582	.0506	.0431	.0356	.0281
.0701	.0693	.0675	.0648	.0616	.0576	.0530	.0479	.0423	.0363	.0315	.0266	.0215	.0163	.0128	.0093	.0057	.0020	70017
.1683	.1629	.1761	.1680	.1587	.1484	.1372	.1250	.1121	.0985	.0879	.0766	.0654	0S3S	.0458	.0379	.0299	.0217	.0133
.0694	.0725	.0741	.0243	.0730	.0204	.0694	.0614	.0553	.0481	.0422	.0357	.0294	.0232	.0194	.0153	.0103	.0051	70001
.2325	.2226	.2112	.1985	.1847	.1700	.1548	.1392	.1235	.1078	.0960	.0843	.0726	.0609	.0531	.0453	.0375	.0296	.0218
.0742	.0786	.0778	.0779	.0769	.0747	.0712	.0685	.0605	.0532	.0469	.0400	.0326	.0246	.0191	.0139	.0086	.0033	70024
.2133	.2032	.1925	.1810	.1688	.1559	.1422	.1280	.1132	.0981	.0885	.0748	.0628	.0506	.0424	.0341	.0257	.0172	.0067
.0742	.0788	.0778	.0779	.0769	.0747	.0712	.0885	.0605	.0532	.0469	.0400	.0326	.0246	.0191	.0139	.0086	.0033	70024
.2133	.2032	.1925	.1810	.1688	.1559	.1422	.1280	.1132	.0981	.0865	.0248	.0628	.0506	.0424	.0341	.0257	.0172	.0087
.0742	.0788	.0778	.0779	.0769	.0747	.0712	.0665	.0805	.0532	.0469	.0400	.0326	.0246	.0191	.0139	.0086	.0033	70024
.2133	.2032	.1925	.1810	.1688	.1559	.1422	.1280	.1132	.0981	.0885	.0748	.0628	.0506	.0424	.0341	.0257	.0172	.0067
.0836	•06S2	.0851	.0834	.umw	.0757	.0700	.0633	.0557	.0475	.0409	,0341	.0271	.0201	.0156	.0112	.0067	.0020	70030
.2324	.2221	.2098	.1961	.1815	.1666	.1514	.1362	.1210	.1053	.0946	.0833	.0721	.0608	.0533	.0458	.0383	.0309	.0235
.0742	.0765	.0778	.0779	.0789	.0747	.0713	.0685	.0805	.0532	.0489	.0400	.0325	.0244	.0192	.0140	.0069	.0035	70025
.2071	.1940	.1804	.1666	.1528	.1390	.1254	.1120	.0990	.0861	.0765	.0669	.0570	.0489	.0399	.0329	.0258	.0186	.0112
.0742	.0765	.0778	.0779	.0769	.0747	.0713	.0665	.0605	.0532	.0469	.0400	.0325	.0244	.0192	.0140	.0089	.0035	70025
.2071	.1941	.1804	.1666	.1528	.1390	.1254	.1120	.0990	.0861	.0765	.0669	.0570	.0469	.0399	.0329	.0258	.0166	.0112
.0742	.0765	.0778	.0779	.0789	.0747	.0713	.0665	.0605	.0532	.0489	.0400	.0325	.0244	.0192	.0140	.0069	.0035	70025
.2071	.1940	.1804	.1666	.1528	.1390	.1254	.1120	.0990	.0881	.0765	.0669	.0570	.0469	.0399		.0258	.0186	.0112
.1016	.1029	.1020	.0991	.0946	.0884	.0811	.0727	.0636	.0598	.0462	.0384	.0304	.0224	.0170	.0115	.0060	.0006	70049
.2135	.2073	.1995	.1901	.1792	.1671	.1539	.1400	.1255	.1107	.0996	.0883	.0770	.0657	.0882		.0431	.0356	.0261
.0832	.0826	.0304	.078?	.0721	.0668	.0808	.0541	.0473	.0403	.0350	.0295	.0238	.0178	.0136	.0090	.0047	.0009	70043
.1972	.1879	.1771	.1655	.1533	.1409	.1262	.1153	.1025	.0898	.0803	.0707	.0611	.0516	.0451	.0386	.0319	.0257	.0190
.0892	.1005	.1000	.0979	.0943	.0893	.0833	.0783	.0686	.0600	.0530	.0454	.0370	.0284	.0226	.0170	.0107	.0038	70031
.1979	.1902	.1817	.1723	.1621	.1512	.1396	.1272	.1142	.1006	.0901	.0793	.0683	.0572	.0497	.0422	.0346	.0272	.0197
0630	.0638	.0827	.0804	.0268	.0721	,0883	.0597	.0523	.0445	.0387	.0327	.0287	.0205	.0169	.0136	.0107	.0081	.0058
.2162	.2080	.1987	.1888	.1776	.1657	.1531 		.1397	.1258	.1115	.1007	.0898	.0790	.0881	.0609	.0589	.0469	.0400	.0332
367
89С
oetz*	h022*	9022’	terz*	6S!2*	60Г2*	6602*	8№V	5681*	test*	0451*	C2ht*	4Г2Г	240Г	h6W*	6040*	°Л
OHO*	ZZ80*	№90*	9940*	1890*	8GS0*	hZhO*	Sh60*	6220*	S600*	9000*	64001	99T01	60201	CS201	96201	’Л
tuz’	ozzz*	1642*	5492*	4852*	66h2*	6962*	5022*	2t02*	2441*	64SI*	2561*	590Г	0680*	h£»0*	69M*	°л
ЙОГ	«efl*	1490*	6640*	5040*	№90*	№№’	2960*	0420*	as to*	h900*	ttoo*	69001	00101	46101	hZIOl	"Л
zitz*	оогг*	9922*	1062*	6262*	9262*	4062*	4S22*	8912*	8102*	0991*	289t*	02ht*	962t*	6960*	ShSO*	ЭЛ
4840*	4S40*	6890*	IMO*	0850*	0150*	C2h0*	1260*	2220*	st to*	2h00*	26001	90101	6htoi	06101	41201	’Л
zew	zisc*	96S2*	5652*	8152*	84h2*	SlhZ*	5262*	h022*	6602*	h99t*	9t4t*	62St*	etht*	stcr	tier	ЭЛ
с*во*	0S8O*	0940*	9040*	K290*	6150*	6960*	1620*	5900*	20101	61201	И2601	SEMI	06M1	9hS01	10901	L-’X
SB9Z*	4892*	2992*	8092*	№52*	№h2*	9062*	5512*	9961*	С64Г*	EhSt*	126Г	IhOI*	2480*	4990’	h8M*	°л
moo*	h980*	5090*	5640*	5590*	2950*	09M*	8560’	hS20*	osto*	1800’	П00’	85001	68001	42101	29 tOi	’Л
C9Z2*	8192*	9292*	5642*	0642*	1692*	S6h2*	OZEZ*	1012*	4681*	th9l*	06ЕГ	96!t*	eoor	4980*	0640	°л
Zhll’	КНГ	4201*	2560*	8590*	Sh40*	4180’	S9M’	4820*	4П0*	1000*	9И01	26201	06201	6h£0i	ZOhOi	
ггог*	2402°	SOU*	4И2*	SIU’		2902*	2002*	htet*	16ZT*	289t*	62St*	1261*	091Г	6860*	5940*	°л
Й90*	S060*	9690*	hZ4O*	4690*	9090*	68H0*	£960*	9120*	6S00*	№001	ssroi	29201	91601	69601	C2M1	’Л
oetz*	h022*	4022*	2812*	0912*	0112*	0h02*	№61*	hear	last*	ozsr	2ZhV	8121*	E40t*	S680*	2040*	°л
tear	6260*	two*	9940’	1890*	88S0*	hZitO*	Shea*	6220*	S600*	8С<ХУ	64001	89101	60201	6S201	96201	
ZhOZ*	0112*	SS12*	S412*	totz*	04 12*	0Ы2*	£902*	6661*	SS8C	9241*	essr	8161*	6ЫГ	1160*	ChSO*	°л
8S90*	hZSO*	68M*		50M*	9S60’	1060*	EhZO*	69Г0*	2600*	OhOO*	etooi	49001	66001	02101	ZhlOl	’Л
zoez*	4992*	4692*	wasr	5992*	4092'	6152"	8662*	WxR*	SS02*	SI6C	6Н4Г	SESI*	9861*	4911*	El 80’	°л
0090*	OSSO*	06M*	66M*	2960*	0260*	hS20*	4Z10*	toto*	2200’	06001	68001	96101	29101	68101	SI20-*	’Л
Z09Z*	4992*	4692*	M92*	5992*	4092*	SIS2*	8662*	hh22‘	9S02*	srer*	8h4l*	SCSI*	886 Г	4911*	6190*	°л
0090*	OSSO*	06M*	96M*	2860*	0260*	hS20*	4410’	toto*	2200*	06001	68001	96101	28101	68101	SR01	’Л
Z09Z*	S992*	S692*	1692*	2S82*	h092*	4TS2*		0522*	ssoe*	htsr	4241*	S9hl*	626Г	8011*	9S80*	°л
88S0"	OhSO*	86M*	96M*	oeco*	2260*	4h20*	uro*	6600*	2200*	62001	09001	12101	9SI01	29101	80201	’Л
hE9Z*	8042*	9642*	4242’	9992*	1292*	9252*	60h2*	0S22*	6902*	2Г6Г*	424Г	98ht*	hZEI*	601Г	SS80*	°л
86S0*	9hS0*	98h0*	96M*	0960*	2260*	4h20*	1410*	6600*	ггхю*	62001	09001	IE 101	4SI01	28101	80201	ЧЛ
Z09Z*	4992*	4692*	№92*	5992’	4092*	6152*	8662*	ЫЙ2’	8S02*	Sier	№41*	SCSI*	8861*	zsrr	6180*	°л
0090*	OSSO*	06M*	66h0*	2860*	0260*	hS20*	4410*	1010*	2200*	06001	68001	96101	29101	68101	sreoi	’Л
ECOZ'	EM2’	0h22*	9622*	9662*	£££2*	8662’	S92Z*	h8I2*	6102*	Н98Г	4S91’	6S6I*	sstr	8890*	26M*	°л
jcezo*	6940*	0140*	4S90*	S6S0*	h2S0*	ZhhS*	66C0*	8620*	НЕГО*	ЕЖЮ*	80001	6Z001	hl 101	OS sol	seioi	
8E*	h£*	0£*	42’	hZ*	IZ’	8Г	St’	Zt *	©0	40*	SO’	eo*	20*	IO*	00*	X к
ОС
62
82
LZ
92
S2
h2
£2
22
12
02
61
81
LI
91
med
ТАБЛИЦА КООРДИНАТ
.42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
.0616	.0818	.0807	.0783	.0749	.0703	.0649	.0587	.0519	.0444	.0383	.0319	.0251	.0185	.0141	.0099	.0056	.0007	70044
.1817	.1800	.1683	.1567	.1*61	.1337	,122.2	.1107		.0876	.0788	.0700	.0611	.0521	.0461	.0400	.0339	.0278	.0217
.0698	.0668	.0685	.0691	.0687	.0672	.0649	.0613	.0568	.0509	.0455	.0331	.0316	.0228	.0172	.0123	.0076	.0001	70071
.2512	.2402	.2260	.2149	.2010	.1866	.1719	.1568	.1414	.1256	.1135	.1012	.0884	.0752	.0662	.0575	.0489	.0399	.0304
.0638	.0667	.0686	.0693	.0690	.0676	.0652	.0616	.0568	.0506	.0W8	.0379	.0299	.0228	.0180	.0135	.0081	.0011	70059
.2521	.2381	.2228	.2072	.1916	.1762	.1610	.1458	.1306	.1154	.1040	.0925	.0811	.0695	.0616	.0541	.0463	.0384	.0305
.0638	.0667	.0685	.0693	.0690	.0676	.0652	.0616	.0568	.0505	.ow	.0378	.0298	.0228	.0162	.0138	.0080	.0010	70060
.2513	.2404	.2281	.2149	.2010	.1867	.1719	.1568	.1414	.1258	.1134	.1010	.0882	.0753	.0666	.0579	.0491	.0399	.0306
.0638	.0688	.0685	.0691	.0687	.0672	.0648	.0613	.0568	.0509	.0455	.0391	.0316	.0228	.0172	.0123	.0076	.0001	70071
.2512	.2402	.2280	.2149	.2010	.1868	.1719	.1568	.1414	.1256	.1135	.1012	.0884	.0752	.0662	.0575	.0489	.0399	.0304
.0638	.0668	.0685	.0691	.0687	.0672	.0648	.0613	.0568	.0509	.0455	.0391	.0316	.0228	.0172	.0123	.0076	.0001	70071
.2512	.2402	.2280	.2149	.2010	.1866	.1719	.1568	.1414	.1256	.1135	.1012	.0864	.0752	.0662	.0575	.0489	.0399	.0304
.0581	.0595	.0600	.0595	.0580	.0556	.0523	.0481	.0431	.0374	.0328	.0279	.0227	.0171	.0132	.0097	.0065	.0029	70015
.1870	.I860	.1779	.1667	.1546	.1419	.1288	.1155	.1018	.0878	.0773	.0668	.0562	.0456	.D3BS	.0315	.0244	.0174	.0103
.1016	.1028	.1020	.0991	.0945	.0884	.0811	.0728	.0636	.0539	.0462	.0384	.0305	.0224	.0170	.0115	.0060	.0006	70049
.2135	.2073	.1325	.1900	.1792	.1671	.1539	.1400	.1256	.1108	.0996	.0883	.0770	.0657	.0582	.0508	.0431	.0356	.0281
.0881	.0992	.0966	.0963	.0924	.0673	.0811	.0740	.0660	.0573	.0502	.0425	.0342	.0251	.0190	.0129	.0069	.0004	70068
.1857	.1880	.1793	.1698	.1594	.1484	.1366	.1241	.111»	.0972	.0685	.0757	.0646	.0534	.0459	.0384	.0308	.0232	.0157
.1171	.1174	.1157	.1123	.1073	.1006	.0932	.0845	.0750	.0647	.0564	.0475	.0381	.0281	.0214	.0151	.0090	.0019	70056
.2660	.2530	.2382	.2225	.2064	.1901	.1737	.1571	.1401	.1226	.1092	.0954	.0813	.0667	.0568	.0470	.0372	.0272	.0170
.0978	.0992	.0986	.0961	.0919	.0861	.0791	.0711	.0624	.0530	.0457	.0384	.03(S	.0235	.0184	.0132	.0060	.0027	70026
.2658	.2589	.2482	.2370	.2228	.2069	.1897	.1714	.1524	.1326	.1174	.1019	.0863	.0704	.0597	.0490	.0382	.0273	.0163
.0952	.0975	•098Ю	10965	.0942	.0901	.0647	.0780	.0702	.0614	.0540	.0461	.0377	.0290	.0232	.0174	.0118	.0051	70015
.2390	.2297	.2166	.2059	.1917	.1785	.1503	.1435	.1261	.1065	.0951	.0815	.0678	.0540	.Mfi	.0357	.0265	.0173	.0079
.0820	.0826	.0817	,0794	.0755	.0712	.0655	.0590	.0518	.0440	.0379	.0316	.0251	.0166	.0142	.0099	.0056	.0011	70036
.2022	,1920	.1811	.1698	.1582	.1431	.1337	.1210	.1081	.0952	.0654	.0755	.0656	.0554	.0486	.0417	.0347	.0277	.0206
.1073	.1097	.1088	.1078	.1039	.0982	.0810	.0826	.'0733	.0633	.0556	.0478	.0397	.0317		.0212	.0160	.0108	.0056
.2739	.2675	.2584	.2469	.2335	.2188	.2024	.1853	.1674	.I486	.1345	.1199	.1052	.0902	.0801	.0700	.0598	.0494	.0390
.1015	.1026	.1019	.0991		.0884	.0811	.0728	.0636	.0539	.0462	.0384	.0305	.0225	.0170	.0115	.0061	.0006	70049
.2135	.2073	.1994	.1900	.1792	.1671	.1539	.1400	.1258	.111»	.osa?	.0884	.0771	.0659	.0582	.0506	.0431	.0356	.0281
369
сЕ X § Q- О	Npew	X	.00	.01	.02	.03	.05	.07	.09	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	.38
	31	Ук	:0280	70214	70148	70081	.0051	.0183	.0309	.0478	.0621	.0748	.0851	.0927	.0986	.1030	.1066	.1076
		Уо	.0415	.0578	.0734	.0676	.1109	.1287	.1433	.1611	.1742	.1839	.1911	.1961	.1990	.2001	.1969	.1950
	* 32	Ук	.1416	.1259	.1102	.0944	.0629	.0313	70007	70493	70969	71476	71990	72550	73125	73723	74561	15457
		Уо	.2774	.2882	.2989	.3097	.3312	.3522	.3713	.3948	.4127	.4256	.4340	.4379	.4370	.4316	.4170	.3930
	33	Ук	:0393	10326	70259	70193	70060	.0073	.0205	.0384	.0532	.0854	.0745	.0821	.0881	.0928	.0973	.0999
		Уо	.0573	.0753	.0925	.1084	.1358	.1592	.1779	.2007	.2188	.2320	.2415	.2474	.2499	.2494	.2444	.2355
	34	Ук	10391	70322	70253	70184	70045	.0093	.0229	.0409	.0565	.0881	.0773	.0846	.0902	.0943	.0960	.1000
		Ус	.0468	.0951	.1233	.1447	.1741	.1964	.2138	.2335	.2476	.2573	.2636	ОССА •£«ХК>	.2674	.2655	.2594	.2496
	35	Ук	10264	70232	70200	70168	70104	70040	.0024	.0119	.0213	.030!	.0386	.0468	.0544	.0613	.0690	.0751
		Уо	.0690	.1372	.1595	.1769	.2029	.2219	.2365	.2530	.2645	.2720	.2760	.2764	.2728	.2657	.2521	.2365
	36	Ук	10429	70338	70248	70157	.0024	.0204	.0374	.0584	.0752	.0885	.0983	.1058	.1114	.1150	.1173	.1169
		У»	.0412	.0640	.0841	.1004	.1252	.1446	.1600	.1774	.1904	.1998	.2062	.2100	.2114	.2106	.2070	.2005
	37	Ук	10489	70430	70371	70313	70195	70078	.0039	.0215	.0383	.0556	.0701	.0836	.0959	.1067	.1183	.1266
		Уо	.0900	.1015	.1130	.1245	.1468	.1697	.1908	.2170	.2402	.2599	.2781	.2889	.2986	.3051	.3091	.3080
	36	Ук	10292	70199	70105	70012	.0175	.0352	.0508	.0699	.0656	.0974	.1055	.1110	.1143	.1157	.1150	.1120
		Уо	.0287	.0452	.0613	.0761	.1016	.1225	.1402	.1607	.1754	.1857	.1921	.1953	.1956	.1941	.1894	.1826
	39	Ук	10455	70373	70291	70210	70046	.0117	.0276	.0489	.0661	.0796	.0905	.0969	.1050	.1090	.1118	.1121
		Уо	.0480	.0758	.0990	.1188	.1489	.1721	.1912	.2137	.2305	.2426	.2507	.2553	.2564	.2543	.2463	.2333
	40	Ук	70383	70326	70269	70212	70099	.0015	.0129	.0287	.0448	.0555	.0645	.0715	.0764	.0798	.0822	.0631
		Уо	.0591	.0991	.1285 ..	.1503	.1804	.2030	.2200	.2379	.2491	.2549	.2564	.2543	.2492	.2418	.2295	.2157
	41	Ук	10634	70573	70512	70452	70331	70209	70088	.0094	.0274	.0439	.0588	.0713	.0810	.0882	.0977	.1035
		У’	,10Ш	.1212	.1378	.1533	.1795	.2015	.2190	.2390	.2542	.2651	.2724	.2788	.2787	.2786	.2757	.2703
	42	Ук	”0305	70242	70180	70117	.0009	.0134	.0254	.0431	.0584	.0719	.0835	.0932	.1008	.1066	.1117	.1144
		Уо	.0480	.0650	.0809	.0984	.1237	.1451	.1628	.1837	.1994	.2112	.2198	.2257	.2292	.2305	.2284	.2257
	43	Ук	70232	70206	70180	70154	70101	70049	.0004	.0062	.0159	.0233	.0301	.0363	.0419	.0471	.0532	.0580
		У"	.0937	.1181	.1413	.1622	.1955	.2196	.2385	.2607	.2777	.2907	.3002	.3066	.3104	.3118	.3101	.3048
О 5	44	Ук	10292	.0199	70105	70012	.0175	.0352	.0506	.0699	.0656	.0974	.1055	.1110	.1144	.1157	.1150	.1120
		Уо	.0267	.0452	.0613	.0761	.1016	.1225	.1402	.1607	.1754	.1857	.1921	.1953	.1958	.1941	.1894	.1826
< U3 X	45	Ук	10345	70296	70250	70203	70108	70014	.0081	.0216	.0354	.0477	.0585	.0638	.0693	.0729	.0755	.0760
		Ус	.0594	.1309	.1626	.1814	.2088	.2264	.2386	.2499	.2553	.2565	.2544	.2500	.2438	.2364	.2253	.2135
370
.42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.98	.98	1,00
.1068	.1040	.0996	.0938	.0671	.0795	.0714	.0630	.0544	.0456	.0391	.0325	.0258	.0192	.0148	.0104	.0059	.0015	10030
.1868	.1806	.1708	.1599	.1481	.1359	.1234	.1108	.0982	.0657	.0764	.0671	.0578	.0488	.0425	.0363	.0302	.0240	.0179
.6413	57426	*56484	59573	-0685	11815	12962	14129	:5Э23	16548	17492	18459	19440	-1-0459	-11150	-1.1838	-1.2515	-1.3190	•1.3862
.3575	.3079	.2415	.1571	.0544	10707	12309	:4334	16546	18762	10449	12190	13935	15692	16915	18187	19509	-1.0900	1.2Q32
.1009	.1005	.0985	.0950	.0902	.0841	.0770	.0690	.0603	.0510	.0436	.0361	.0283	.0205	.0153	.0100	.0047	10007	10061
.2238	.2105	.1966	.1829	.1693	.1561	.1430	.1299	.1169	.1038	.0941	.0843	.0746	.0649	.0585	.0521	.0457	.0394	.0331
.1005	.0895	.0973	.0939	.0893	.0837	.0774	.0702	.0624	.0540	.0473	.0402	.0327	.0248	.0196	.0143	.0090	.0034	10023
.2375	.2232	.2079	.1920	.1781	.1603	.1445	.1268	.1132	.0976	.0859	.0742	.0626	.0508	.0431	.0353	.0275	.0197	.0120
.0796	.0828	.0845	.0649	.0838	.0613	.0774	.0718	.0646	.0562	.0491	.0416	.0334	.0245	.0180	.0112	.0050	10012	10087
.2206	.2058	.1917	.1782	.1653	.1526	.1399	.1271	.1144	.1018	.0924	.0829	.0733	.0636	.0570	.0501	.0431	.0360	.0287
.нчн	.1099	.1039	.0967	.0887	.0803	.0718	.0629	.0542	.0455	.0390	.0326	.0261	.0196	.0153	.0110	.0068	.0025	10018
.1918	.1814	.1699	.1577	.1452	.1326	.1200	.1075	.0951	.0827	.0735	.0642	.0550	.0458	.0397	.0335	.0274	.0212	.0151
.1315	.1332	.1322	.1289	.1238	.1172	.1093	.0999	.0891	.0770	.0672	.0571	.0468	.0385	.0294	.0223	.0151	.0064	.0017
.3020	.2917	.2779	.2616	.2435	.2243	.2046	.1846	.1642	.1434	.1275	.1114	.0950	.0784	.0673	.0562	.0451	.0338	.0224
.1073	.1014	.0947	.0874	.0797	.0717	.0635	.0552	.0465	.0387	.0327	.0267	.0208	.0149	.0112	.0076	.0041	.0006	10028
.1744	.1654	.1559	.1464	.1370	.1280	.1192	.1100	.1002	.0895	.0812	.0731	.0651	.0578	.0535	.0496	.0462	.0434	.0411
.НОТ	.1071	.1026	.0974	.0915	.0851	.0782	.0707	.0626	.0539	.0469	.0393	.0313	.0226	.0165	.0104	.0045	10015	10063
.2171	.2003	.1643	.1695	.1557	.1425	.1298	.1175	.1053	.0933	.0842	.0752	.0661	.0571	.0512	.0453	.0394	.0336	.0278
.0627	.0814	.0792	.0764	.0729	.0689	.0644	.0590	.0529	.0458	.0399	.0336	.0269	.0199	.0153	.0107	.0062	.0013	10037
.2015	.1877	.1746	.1627	.1518	.1409	.1302	.1191	.1077	.0958	.0887	.0775	.0680	.0583	.0517	.0451	.0385	.0318	.0249
.1069	.1078	.1068	.1034	.0985	.0922	.0848	.0765	.0674	.0575	.0496	.0413	.0327	.0241	.0182	.0122	.0062	.0003	10057
.2827	.2532	.2420	.2294	.2159	.2016	.1669	.1719	.1563	.1402	.1276	.1143	.1003	.08S4	.0753	.0650	.0547	.0439	.0324
.1146	.1136	.1108	.1068	.1015	.0949	.0871	.0786	.0694	.0595	.0517	.0435	.0348	.0261	.0201	.0141	.0080	.0020	10040
.2202	.2130	.2042	.1938	.1820	.1891	.1552	.1407	.1258	.1100	.0979	.0653	.0725	.0593	.0504	.0415	.0326	.0235	.0144
.0613	.0636	.0650	.0653	.0646	.0628	.0600	.0561	.0511	.0461	.0418	.0369	.0320	.0266	.0228	.0185	.0139	.0092	.0044
.2963	.2850	.2714	.2559	.2390	.2210	.2022	.1830	.1635	.1438	.1290	.1142	.0993	.0645	.0745	.0646	.0547	.0447	.0348
.1073	.1014	.0947	.0874	.0797	.0717	.0635	.0552	.0469	.0387	.0327	.0267	.0208	.0149	.0112	.0076	.0041	.0006	10028
.1744	.1654	.1560	.1464	.1371	.1280	.1192	.1100	.1001	.0864	.0811	.0730	.0651	.0578	.0535	.0496	.0462	.0433	.0410
.0750	.0730	.0703	.0672	.0635	.0594	.0547	.0495	.04»	.0372	.0320	.0266	.0212	.0156	.0119	.0080	.0042	.0005	10031
.2014	.1893	.1773	.1653	.1533	.1414	.1294	.1175	.1055	.0935	.0846	.0756	.0666	.0578	.0517	.0457	.0397	.0337	.0277
371
Npmt	X	.00	.01	.02	.03	.05	.07	.09	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	.38
46	Ук	:0072	10032	.0009	.0049	.0130	.0211	.0293	.0418	.0537	.0655	.0769	.0877	.0977	.1068	.1177	.1270
	Уо	.0185	.0381	.0564	.0748	.1055	.1315	.1548	.1852	.2114	.2339	.2529	.2684	.2804	.2890	•295d	
47	Ук	;0573	70518	70464	70410	70301	70192	10084	.0080	.0241	.0391	.0539	.0658	.0756	.0841	.0932	.ом
	Vo	.1092	.1245	.1396	.1545	.1823	.2096	.2321	.2599	.2826	.3000	.3127	.3211	.3257	.3270	.3240	.3168
48	Ук	10572	Т051В	70464	70409	70301	70192	70083	.0080	.0241	.0391	.0539	.0658	.0756	.0841	.0932	.ОМ
	У«	.1082	.1242	.1401	.1556	.1844	.2123	.2348	.2634	.2868	.3046	.3177	.3265	.3312	.3324	.3291	.3209
49	Ук	:0578	10523	70468	70413	70304	70194	70085	.0080	.0243	.0394	.0544	.0664	.0764	.0850	.0942	.1010
	Ус	.1080	.1241	.1402	.1557	.1847	.2129	.2353	.2640	.2673	.3054	.3185	.3273	.3320	.3329	.3290	.3198
50	Ук	10578	70524	70469	70414	70304	70195	70085	.0079	.0243	.0394	.0543	.0664	.0763	.0849	.0941	.1009
	Ус	.1075	.1240	.1405	.1564	.1858	.2141	.2362	.2648	.2879	.3059	.3191	.3281	.3330	.3341	.3301	.3208
51	Ук	10578	70523	70468	70413	70304	70194	70085	.0080	.0243	.0393	.0546	.0662	.0763	.0849	.0941	.1009
	Ус	.1079	.1241	.1402	.1556	.1848	.2129	.2351	.2636	.2867	.3045	.3178	.3262	.3309	.3320	.3282	.3199
52	Ук	10375	70262	70149	70036	.0189	.0397	.0564	.0743	.0870	.0957	.1010	.1040	.1052	.1047	.1023	.Ml
	Ус	.0286	.0479	.0660	.0821	.1077	.1270	.1423	.1588	.1596	.1765	.1803	.1818	.1808	.1785	.1736	.1672
53	Ук	гОЧЧВ	70385	70323	70260	70134	70009	.0117	.0293	.0437	.0534	.0599	.0640	.0663	.0672	.0672	.ОМ
	Ус	.0578	.1145	.1406	.1575	.1829	.2013	.2151	.2293	.2376	.2413	.2411	.2377	.2316	.2235	.2110	.1977
54	Ук	10344	70277	70210	70143	70009	.0126	.0257	.0444	.0631	.0778	.0912	.1028	.1124	.1201	.1275	.1320
	Ус	.0481	.0693	.0897	.1069	.1453	.1739	.1975	.2262	.2477	.2633	.2740	.2806	.2839	.2842	.2809	.2738
55	Ук	10213	:0086	70059	70032	.0023	.0077	.0130	.0207	.0294	.0370	.0438	.0503	.0565	.0621	.0688	.0743
	Ус	.0501	.0621	.0740	.0854	.1061	.1240	.1401	.1592	.1749	.1879	.1985	.2069	.2132	.2178	.2212	.2217
56	Ук	11030	70956	70862	70808	70660	70512	70364	70142	.0081	.0303	.0507	.0675	.0806	.0908	.1012	U2
	Ус	.1206	.1530	.1776	.1949	.2211	.2394	.2540	.2705	.2820	.2895	.2938	.2954		.2925	.«wel	EQ
57	Ук	10832	70715	70598	70482	70248	70015	.0219	.0547	.0809	.1020	.1170	.1285	.1370	.1426	.1472	
	Ус	.0659	.0783	.0908	.1031	.1270	.1495	.1716	.1985	.2196	.2368	.2496	.2592	.2657	.2697	.2715	23
58	Ук	10368	70291	70214	70137	.0016	.0170	.0320	.0525	.0700	.0849	.0974	.1070	.1139	.1187	.1222	22
	Ус	.0463	.0617	.0768	.0912	.1169	.1382	.1562	.1789	.1985	.2097	.2194	.2260		.2312	.2297	22
59	Ук	10180	70138	70097	70055	.0027	.0111	.0195	.0324	.0458	.0589	.0715	.0829	.0925	.1005	.1087	
	Ус	.0436	.0677	.0905	.1110	.1450	.1727	.1969	.2274	.2527	.27»	.2904	.3035	.3131	.3195	.3237	g
60	Ук	10353	70278	70202	70127	.0023	.0173	.0316	.0501	.0647	.0769	.0862	.0925	.0971	.1000	.1018	1^2
	У«	.0451	.0615	.0775	.0923	.1172	.1370	.1539	.1738	.1884	.19»	.2073	.2122	.2146	.2148	,21221	
372
.42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.30	.92	.94	.96	.98	1.00
.1345	.1403	.1439	.1450	.1433	.1385	.1307	.1203	.1076	.(№31	.0612	.0686	.0552	.0411	.0311	.0213	.0125	.0034	:0076
.2929	.2854	.2744	.2604	.2441	.2260	.2067	.1865	.1657	.1445	.1283	.1119	.0852	.0779	.0660	.0536	.0420	.0305	.0176
.1042	.1064	.1067	.1050	.1016	.0967	.0903	.0828	.0740	.0640	.0557	.0465	.0366	.0262	.0201	.0142	.0083	.0001	-0062
.3062	.2933	.2788	.2633	.2469	.2298	.2120	.1934	.1740	.1537	.1378	.1212	.1039	.(№58	.0736	.0614	.0492	.0365	.0233
.1042	.1064	.1067	.1050	.1016	.0967	.0904	.0828	.0740	.0640	.0557	.0465	.0365	.0263	.0202	.0144	.0062	:0000	-0062
.3068	.2937	.2788	.2567	.2401	.2212	.2019	.1823	.1624	.1420	.1265	.1106	.0849	.0790	.0683	.0576	.0469	.0361	.0253
.1054	.1078	.1081	.1066	.1033	.0985	.0923	.0849	.0762	.0664	.0582	.0492	.0392	.0293		.0175	.0112	.0031	:0050
.3067	.2905	.2725	.2538	.2348	.2158	.1967	.1773	.1577	.1379	.1230	.1079	.0928	.0776	.0675	.0575	.0473	.0370	.0267
.1053	.1077	.1061	.1065	.1033	.0986	.0926	.0853	.0770	.0674	.0593	.0504	.0406	.0304	.0243	.0184	.0123	.0042	:0040
.3063	.2887	.2692	.2490	.2288	.2089	.1893	.1700	.1507	.1316	.1172	.1028	.0884	.0740	.0644	.0548	.0453	.0357	.0261
.1054	.1077	.1081	.1066	.1033	.0985	.0923	.0848	.0761	.0683	.0580	.№№1	.0393	•O2&J	.0239	.0182	.0113	.0035	:0040
.3063	.2902	.2723	.2534	.2343	.2151	.1959	.1765	.1567	.1363	.1206	.1046	.(№83	.0717	.0606	.0495	.0384	.0271	.0159
.0929	.0869	.0805	.0739	.0671	.0604	.0537	.0470	.0403	.0336	.0285	.0234	.0182	.0130	.0095	.0059	.0022	;0014	70051
.1800	.1522	.1439	.1354	.1267	.1179	.1090	.1000	.0912	.0824	.0756	.0692	.0627	.0561	.0517	.0472	.0427	.0382	.0337
.0857	.0647	.0634	.0621	.0605	.0586	.0564	.0535	.0495	.0441	.0390	.0333	.0265	.0197	.0151	,0104	.0057	.0012	гООЗЭ
.1844	.1715	.1589	.1469	.1353	.1241	.1132	.1026	.0923	.0821	.0745	.0669	.0594	.0519	.0468	.0417	.0367	.0318	.0266
.1340	.1339	.1320	.1284	.1233	.1167	.1086	•0992	.0884	.0764	.0667	.0564	.0456	.0345	.0271	.0195	.0119	.0043	10033
.2640	.2520	.2385	.2240	.2087	.1929	.1764	.1594	.1417	Л 235	Л 095	.0852	.0805	.0655	.0555	.0455	.0355	.0251	.0146
.0787	.0619	.0839	.0847	.0842	.(№23	.0790	.0742	.0676	.059?	.(№17	.0429	.0328	.0250	.0198	.0149	.0063	;0000	10063
.2196	.2152	.2086	.2002	.1900	.1783	.1653	.1513	.1363	.1205	.1083	.0959	.0834	.0707	.0621	.0538	.0453	.0372	.0293
.1128	.1142	.1138	.1110	.1086	.1011	.0940	.0857	.0761	.(№58	.0570	.0479	.0382	.0283	.0217	.0151	.0081	.0007	10067
.2687	.2570	.2438	.2294	.2141	.1981	.1815	.1643	.1468	.1287	.1150	.1011	.(№71	.0731	.0637	.0542	.0449	.0356	.0263
.1469	.1434	.1381	.1313	.1233	,1141	.1040	.0932	.0618	.0693	.0597	.049?	.0384	,0292	.0223	.0154	.0081	.0007	10069
.2658	.2590	.2501	.2393	.2268	.2128	.1974	.1807	.1629	.1441	.1292	.1138	.0977	.0811	.070?	.0592	.0481	.0366	.0247
.1202	.1158	.1099	.1030	.0952	.0869	.0781	.0667	.0588	.0481	.0395	.0303	.0210	.0112	.0045	:0023	:009Э	:0167	10244
.2181	.2093	.1992	.1682	.1765	.1644	.1519	.1388	.1252	.1110	.0998	.0861	.0759	.(№34	.0548	.0459	.0370	.0279	.0186
.1176	.1187	.1177	.1148	.1103	.1042	.«7	.0880	.0782	.0673	0585	.0498	.0406	.0313	.0249	.0184	.0118	.0045	10028
.3194	.3119	.3013	.2879	.2721	.2541	.2343	.2130	.1905	.1670	.1489	.1303	.1115	.0924	.0795	.0665	.0533	.0400	.0285
.0991	.0954	.0906	.0849	.0786	.0718	.0S45	.0570	.0491	.0408	.0346	.0284	.0223	.0160	.0118	.0070	.0024	:0023	70071
.1994	.1905	.1806	.1701	.1591	.1480	.1368	.1255	.1142	Л 030	.0945	.0660	.0776	.0687	.0635	.0579	.0522	.0466	.0410
373

£2Oh*	S20h*	6Z6S*	2166*	9Г8С*	5896*	htS£*	2626*	6206*	5992°	5962*	9002*	tssr	2921*	8160°	hSS'J*	ЭЛ
osar	hZSf	еэы*	5561*	SZZt’	820Г	h080*	2020*	69hO*	9120°	6h00*	i6to:	ыко:		2£h04	h^04	’Л
KOh*	h20h*	9266*	UK*	9186*	S8S€‘	hiss*	2626’	2206°	W2'	2962*	6002*	8hSt°	652Г	9180*	h6S0*	«Л
Е59Г	ozsr	8W»r	teer	681Г	SEO I*	9580°	6590’	3*0°	6120*	6500*	5600-	8№-		20h04	6ZH04	”Л
£682*	26Z2*	6022*	1292*	0152*	h£62*	1122*	8102*	2621*	szsr	6061*	OSOl*	6920*	ЕеЗГ	OlhO*	2120*	С’Л
£вы*	ееы*	eher	222Г	Е91Г	seor	6960*	0h90*	2930*	6050°	6260*	6120°	S500*	82001	11104	h6t04	’Л
БОБЕ"	8626*	l SEE’	06 IE*	6016’	[бжг*	ZhBZ*	1932*	6Й1Г	hSt2°	816Г	HhSl*	toer	680Г	0980’	6190*	°л
гыг	szir	eeor	2601*	2960*	59801	Ch20"	2850*	ESSO*	5910°	8000*	OSto:	гоеог		S9M54	№504	’Л
«9Е*	BS92*	9992*	hl 92*	9652*	OEnZ*	9622°	6212*	226Г	689Г	68ht*	2521*	2960*	h620*	SSSO*	I860*	°л
эзег	8281*	£521*	6291°	essr	9 th t*	sszr	6601*	9520*	62h0*	8920'	h500*	09102	2320-	hZSO°	Г8МГ	’Л
пая'	26/.Z'	6022’	1292*	0152*	h£E2*	It 22*	8102*	262Г	szsr	606Г	1901°	6920°	te?"	OthO’	2t20*	°л
ЭВЫ’	ееы*	6her	222Г	6811*	6901 *	6960*	OhSO*	2830*	0150*	6260*	0220'	5500°	asooi	mo;	h6»4	’Л
Еггг*	Sh22*	8622*	1122*	2912°	8802*	9861*	tsar	629Г	Shhf	892Г	090 Г	2280*	6890*	£ЖГ	SZhO*	°л
мгг	2611 •	tsir	201Г	9601°	0S60*	8680*	2020*	2hS0*	0S60*	9020'	SSOO*	9600^	1210-	2H204.	22604	
JhZZ*	992г*	ISZ2*	Ы22*	5592’	6952*	SSh2*	6062*	9212*	9681*	Ы2Г	88Ы*	66t t*	otor	1820*	fSOSO*	°л
Ml Г	2011*	6201’	1560*	9980*	2920*	8590*	1250*	0260'	h020*	2800*	IEOO-	OSIO-	60204	89204	92604	”Л
VOZ'	ShZZ*	8E22*	1122*	2Э12’	8902*	£861*	2581*	6291*	9hhl*	2921*	0901*	1280*	6690’	TOO*	92hO*	°л
tozr	2611*	ISll*	2011*	960Г	I960*	6680*	2020*	2hS0*	0560*	9020*	5500"	9600:	2Z10!	2H204	62604	’Л
sets*	£222*	2hZ2‘	0622*	h6t2*	2612*	8602*	2161*	2h2t°	6151*	ES£l°	6Ш*	0980*	6120*	ZSSO*	2660*	°л
izzi*	5221 *	1021*	29 И*	2011*	0201*	6060’	h920*	6650*	2860*	2620*	2900*	8600-	18104	h9204	ZhE04	’Л
S626*	0616*	2606*	Ой»’	6282*	0222*	0hS2*	0662*	6802'	009Г	EZSl*	1261*	2201*	ES8C	h290*	68h0*	°л
Bhzl’	зээг	hhSt*	OEhl*	£62 Г	9ЫГ	8960*	2920*	9hS0*	8060*	IhlO*	8200-	96to:	08204	59604	6hh04	’Л
£806*	0616*	6216’	S606*	£206*	6262*	2822*	S8S2'	9962*	6Z02*	that*	995Г	hhZC	690Г	H280*	2890*	°л
9921*	IhZt*	5991’	ozsr	Ohhl’	1221*	h90t*	SOSO*	62h0*	httO*	eeio:	6260i	5290-	8h£04	12904	56604	’Л
2566*	8566*	6266*	Z926*	teie*	h90G"	1162*	6122*	hSh2*	h6J2*	2561*	629Г	6261*	660Г	8280*	8150*	°л
ПЕГ	IhZt’	Shir	Н90Г	6960*	hh80*	0120*	2950°	2660*	5020*	9200*	hSOO:	6910-		61604	82604	’Л
ISEE*	zsse*	2266*	2926*	1916*	h906*	1162*	6122*	hSh2*	6612*	2561 *	529Г	h26l*	torr	6280’	erso*	°л
zier	Ihzr	shir	Н90Г	6960*	hh90*	0t20*	1950*	2660*	5020*	9200*	hSOOi	68101	8h204	61604	22604	’Л
оегг*	SEES*	6662*	5262*	9822*	8122*	8112*	И86Г	6081°	225Г	686Г	eztr	9t60*	0220*	8190*	29h0*	°л
зкг	2521*	Ы2Г	6911°	1601*	ESSO"	h990*	0120*	ygftfF	SZEC'	uto*	5100’	thio:	61204	Ж04	52604	’Л
BE’	h£*	O£*	IZ*	hZ*	IZ*	81’	sr	zr	80*	ZO*	SO*	60*	ZO*	TO’	00*	X
sz
hZ
£Z
и
oz
69
99
Z9
99
h9
£9
ТАБЛИЦА КООРДИНАТ
19
.42	.48	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
.1237	.1196	.1140	.1074	.1001	.0322	.0838	.0749	.0653	.0549	.0465	.0379	.0288	.0196	.0132	.0065	•ООО©	70079	70154
2212	.2126	.2028	.1921	.1808	.1689	.1565	.1436	.1301	.1182	.1056	.0948	.0640	.0730	.0658	.0587	.0517	.0449	.0382
.1359	.1384	.1384	.1362	.1317	.1251	.1164	.1057	.0932	.0788	.0668	.0540	.0412	.0277	.0186	.0092	70004	70109	70218
.3310	.3237	.3135	.3007	.2854	.2678	.2482	.2266	.2039	.1796	.1611	.1419	.1222	.1023	.0887	.0751	.0613	.0473	.0332
.1359	,1384	.1385	.1363	.1316	.1252	.1165	.1058	.0932	.0787	.0665	.0538	.0410	.0275	.0184	.0090	70009	70118	70226
.3310	.3237	.3136	.3007	.2854	.2676	.2481	.2267	.2038	.1798	.1611	.1419	.1222	.1023	.0887	.0751	.0622	.0472	.0329
.1749	.1695	.1619	.1526	.1419	.1303	.1177	.1042	.0897	.0744	.0625	.0500	.0371	.0238	.0147	.0054	70042	70138	70237
.3007	.2897	.2766	.2619	.2460	.2293	.2120	.1942	.1758	• 1572	.1428	.1283	.1135	.0966	.0885	.0783	.0680	.0576	.0471
.1797	.1812	.1794	.1748	.1675	.1579	.1461	.1323	.1166	.0989	.0844	.0701	.0552	.0403	.0298	.0181	.0062	70058	70181
.3246	.3213	.3145	.3048	.2918	.2766	.2592	.2397	.2184	.1952	.2766	.1569	.1363	.1152	.1006	.0680	.0709	.0553	.0394
.1294	.1149	.1090	.1021	.0944	.0860	.0772	.0677	.0580	.0481	.0406	.0330	.0254	.0178	.0127	.0077	.0026	70024	70075
.2117	.2033	.1936	.1829	.1714	.1594	.1470	.1343	.1215	.1086	.0989	.0692	.0794	.0697	.0632	.0568	.0503	.0437	.0372
.1199	.1172	.1128	.1071	.1002	.0923	.0837	.0745	.0646	.0543	.0461	.0380	.0296	.0211	.0154	.0095	.0033	70029	70092
.2175	.2107	.2021	.1920	.1809	.1609	.1564	.1435	.1303	.1168	.2066	.0963	.0858	.0753	.0682	.0610	.0538	.0465	.0391
.1205	.1232	.1243	.1238	.1215	.1174	.1113	.1034	.0936	.0819	.0718	.0604	.0477	.0357	.0278	.0201	.0115	.0009	70097
.2695	.2614	.2510	.2385	.2244	.2089	.1923	.1749	.1567	.1380	.1236	.1090	.0939	.0767	.0684	.0580	.0475	.0367	.0257
.1199	.1172	.1128	.1071	.1002	.0923	.0837	.0744	.0646	.0543	.0462	.0380	.0296	.0221	.0154	.0095	.0033	70029	70092
.2176	.2107	.2021	.1920	.1809	.1689	.1564	.1435	.1303	.1168	.1066	.0963	.0858	.0753	.0682	.0610	.0538	.0465	.0392
.1537	.1553	.1546	.1515	.1462	.1388	.1295	.2185	.1057	.0912	.0791	.С659	.0522	.0387	.0298	.0207	.0108	70003	70117
.2344	.2818	.2753	.2657	.2532	.2381	.2208	.2017	.1810	.1590	.1417	.1236	.1049	.0856	.0725	.0592	.0457	.0319	.0176
.1845	.1802	.1730	.1635	.1521	.1392	.1252	.1103	.0947	.0788	.0662	.0536	.0410	.0284	.0201	.0116	.0029	70058	70146
.2654	.2585	.2489	.2372	.2238	.2092	.1937	.1777	.1613	.1446	.1317	.1162	.1040	.0839	.0787	.0680	.0572	.0459	.0337
.1138	.1115	.1077	.1024	.0961	.0888	.0807	.0719	.0625	.0525	.0447	.0370	.0291	.0222	.0158	.0102	.0043	70017	70077
.3278	.3218	.3131	.3018	.2880	.2720	.2538	.2336	.2115	.1878	.1689	.1492	.1287	.1074	.0929	.0782	.0632	.0480	.0326
.1537	.1553	.1546	.1515	.1462	.1388	.1295	.1185	.1057	.0912	.0791	>0660	.0523	.0388	.0298	.0207	.0107	70004	70118
.2845	.2816	.2753	.2658	.2532	.2381	.2208	.2017	.1810	.1590	.1417	.1236	.1049	.0856	.0725	.0592	.0457	.0318	.0176
.1700	.1717	.1703	.1661	.1592	.1498	.1380	.1241	.1080	.0900	.0756	.0603	.0441	.0274	.0159	.0040	70082	70208	70337
.3989	.3912	.3797	.3645	.3456	.3233	.2981	.2707	.2417	.2117	.1886	.1654	.1418	.1181	.1023	.0883	.0703	.0S41	.0379
.1695	.1711	.1699	.1658	.1591	.1499	.1383	.1244	.1063	.0901	.0756	.0600	.0436	.0266	.0147	.0024	70103	70234	70368
.3989	.3911	.3796	.3644	.3455	.3233	.2962	.2709	.2119	.2118	.1888	.1650	.1420	.1180	.1020	.0680	.0700	.0540	.0580
375
ТАБЛИЦА КООРДИНАТ
Ирак
76
77
78
79
80
81
82
83
84
85
86
87
88
89
90
X	.00	.01	.02	.03	.05	.07	.08	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	.38
А	:1315	71189	71023	70677	70ЯИ	70292	.0001	,0439	.0810	.1061	.1241	.1361	.1437	.1480	.1484	.1471
Уо	.0654	.1065	.1357	.1588	.1068	.2129	.2317	.2536	.2703	.2627	.2914	.2970	.2996	.3003	.2977	.1911
Ук	;097Ч	70793	70813	70432	70071	.0290	.0622	.(«95	.1279	.1482	.1662	.1797	.1902	.1961	.2048	,2М
Уо	.0398	.0670	.0907	.1104	.1427	.1662	.1869	.2151	.2964	.2538	.2677	.2787	,2888	.2924	.2964	.2981
Ук	;1ЧЗв	71268	71098	70928	70588	70247	.0093	.0592	.0999	.1303	.1524	.1694	.1820	.1908	.1976	.1М
Уо	.0581	.1100	.1483	.1815	.2182	.2476	.2710	.2879	.3179	.3327	.9432	.3502	.3640	.3550	.3524	.Зв
Ук	;0558	70480	70401	70923	70167	70010	.0146	.0376	.0598	.0608	.0975	.1125	.1252	.1354	.1452	.15N
Уо	.0634	.0680	.1111	.1321	.1736	.2019	.2264	.2558	.2782	.2955	.3086	.3182	.3248	.3287	.3299	.9279
Ук	:04Э8	70353	70268	70183	70013	.0157	.0323	.0559	.0774	.0950	.1106	.1236	.1339	.1417	.1484	.1514
Уо	.0458	.0681	.0894	.1090	.1525	.1819	.2075	.2388	.2630	.2817	.2962	.9072	.31»	.3202	.3232	.9211
Ук	;1230	71017	70804	70591	70165	.0261	.0652	.1059	.1348	.1547	.1699	.1797	.1865	.1902	.1914	.1»
Уо	.0395	.0776	.1060	.1279	.1627	.1869	.2067	.2302	.2479	.2606	.2700	.2759	.2790	.2798	.2778	.272
Ук	;0984	70803	70622	70440	70078	.0284	.0618	.0994	.1279	.1493	.1862	.1797	.1902	.1981	.2046	ЯП
Уо	.0401	.0670	.0905	.1102	.1426	.1682	.1888	.2150	.2364	.2537	.2677	.2786	.2868	.2924	.2964	.291
Ук	71343	71216	71089	70963	70709	70458	70203	.0177	.0552	.0862	.1098	.1275	.1400	.1491	.1566	.1587
Уо	.0823	.1146	.1423	.1646	.1994	.2273	.2482	.2763	.2984	.3161	.9302	.3410	.3487	.3597	.3581	.3S4C
Ук	:0725	70623	70521	70419	70214	70010	.0194	.0491	.0773	.1005	.1203	.1368	.1502	.1608	.1703	.1771
Уо	.0570	.0901	.1209	.1451	.1021	.2124	.2370	.2662	.2889	.3069	.3213	.3326	.3412	.9471	.9515	,Я»
Ук	;0826	70751	70674	-.OSST	70443	70289	70135	.0095	.0326	.0347	.0746	.0924	.1076	.1212	.1362	,1477
_ Уоп	.1029	.1184	.1337	.1467	.1770	.2020	.2242	.2538	.2800	.3033	.3239	.3422	.3582	.3717	.9857	99Н
Ук	70654	;0740	70626	70511	70262	70053	.0175	.0512	.0810	.1059	.1274	.1455	.1601	.1720	.1849	1М
У»	.0634	.0635	.1033	.1222	.1565	.1864	.2140	.2483	.2789	.3044	.3259	.3438	.3581	.3891	.3787	9»
Ук	70366	70331	70275	70220	70109	.0002	.0113	.0275	.0428	.0571	.0701	.0807	.0803	.(«88	.1069	idl
Уо	.0535	.3326	.1636	.1866	.2178	.2423	.2524	.2865	.3051	.3194	.3302	.3380	.3431	.3459	.9465	ЭЧИ
Ук	71354	71233	71112	70991	70750	70508	70267	.0095	.0457	.0777	.1023	.1218	.1365	.1483	.1596	1вЯ
Уо	.0786	.1455	.1768	.2013	.2351	.2599	.2794	.3033	.3216	.9358	.3461	•Ьэзэ	.3583	.3606	.9602	3SK
1 Ук		-068М	70582	70471	70248	70025	.0197	.0509	.0764	.0944	.1088	.1196	.1279	.1335	.1378	23М
Ус	.0391	.1323	.1549	.173?	.2026	.2246	.2423	.2630	.2783	.2893	.2967	.9006	.3023	.3014	.2969	5
Ук	70358	70250	70143	70035	.0180	.0387	.0578	.0843	.1064	.12»	.1418	.1563	.1689	.1798	.1918	2014
Уо	.0260 ...1	.0568	.0829	.1047	.1420	.1719	.1961	.2331	.2640	.2910	.3145	.3344	.3509	.9642	.3773	
376
.42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
.1421	.1354	.1274	.1186	.1092	.0991	.0685	.0773	.0655	.0531	.0434	.0335	.0234	.0131	.0061	70012	10065	10159	10235
.2838	.2732	.2613	.2481		.2188	.2031	.1868	.1896	.1519	.1383	.1243	.1100	.0955	.0656	.0757	.0655	.0552	.0443
.2074	.2038	.1975	.1886	.1776	.1645	.1496	.1335	.1160	.0973	.0826	.0677	.0524	.0370	.0266	.0180	.0053	70055	10163
.2835	.2675	.2789	.2679	.2547	.2394	.2223	.2036	.1837	.1630	.1471	.1311	.1150	.0989	.0681	.0774	.0688	.0558	.0450
ляп	.1925	.1845	.1742	.1620	.1483	.1334	.1176	.1012	.0642	.0713	.0582	.0450	.0318	.0230	.0141	.0052	10038	70126
.3360	.3233	.3083	.2915	.2733	.2539	.2335	.2123	.1903	.1677	.ISOS	.1330	.1153	.0973	.0653	.0733	.0613	.0482	.0370
.1826	.1510	.1465	.1396	.1306	.1205	.1090	.0665	.0632	.0692	.0583	.0471	.0357	.0244	.0170	.0094	.0018	70062	70140
.3204	.3106	.2981	.2833	•4000	.2485	.2292	.2091	.1885	.1674	.1513	.1350	.1185	.1020	.0910	.0600	.0689	.0579	.0469
.1513	.1485	.1434	.1363	.1275	.1173	.1061	.0942	.0817	.0686	.0583	.0475	.0362	.0248	.0173	.0099	.0017	70066	70150
.3168	.3064	.2970	.2831	.26721		.2307	.2108	.1901	.1688	.1524	.1359	.1192	.1025	.0912	.0600	.0687	.0575	.0463
.1840	.1768	.1677	.1573	.1457	.1331	.1196	.1054	.0806	.0755	.0640	.0525	.0410	.0295	.0219	.0143	.0067	70009	70065
.2653	.2557	.2444	.2319	.2183	.2041	.1892	.1738	.1578	.1415	.1290	.1164	.1037	.0910	.0825	.0740	.0655	.0570	.0484
.2074	.2038	.1975	.1887	.1776	.1645	.1496	.1335	.1159	.0973	.0826	.0677	.0524	.0370	.0266	.0160	.0053	70055	70164
.2835	.2875	.2789	.2679	.2547	.2394	.2223	.2036	.1837	.1630	.1471	.1314	.1150	.0988	.0881	.0774	.0688	.0558	.0450
.1593	.1563	.1512	.1444	.1360	.1264	.1155	.1035	.0902	.0755	.0636	.0510	.0379	.0244	.0149	.0050	70053	70157	70264
.3482	.3387	.3261	.3108	.2935	.2746	.2545	.2334	.2113	.1884	.1705	.1521	.1331	.1137	.1006	.0873	.0737	.0599	.0458
.1797	.1795	.1768	.1718	.1845	.1546	.1431	.1294	.1138	.0965	.0825	.0678	.0528	.0377	.0277	.0178	.0075	70025	70125
,3502	.3451	.3370	.3261	.3124	.2961	.2775	.2585	.2331	.2072	.1861	.1638	.1406		.0867	.0821	.0637	.0453	.0272
.1562	.1617	.1643	.1639	.1605	.1542	.!*№	.1327	.1178	.1010	.0869	.0718	.0558	.0387	.0266	.0140	.0010	70124	70262
	.3980	.3936	.3839	.3691	.3505	.3280	.3022	.2737	.2429	.2188	.1936	.1679	.1417	.1240	.1060	.0677	.0693	.0505
.1968	.1969	.1935	.1869	.1773	.1653	.1512	.1354	.1181	.0995	.0848	.0697	.0540	.0379	.0268	.0152	.0034	70067	70210
.3615	.3750	.3636	.3483	.3293	.3076	.2842		.2343	.2084	.1888	.1685	.1481	.1274	,1135	.0984	.0850	.0704	.0558
.1214	.1253	.1274	.1277	.1260	.1224	.1165	.1064	.0977	.08W	.0725	.0590	.0459	.0326	.0236	.0133	.0018	70102	70221
.3388	.3311	.3212	.3089		.2779	.2594	.2390	.2169	.1933	.1748	.1555	.1357	.1154	.1016	.0678	.0737	.0593	,ow
.1705	.1705	.1675	.1817	.1536	.1434	.1316	.1183	.1037	.0882	.0758	.0630	.0498	.0364	.0275	.0185	•0090	70006	70104
.3461	.3390	.3263	.3112	.2938	.2745	.2535	.2308	.2068	.1815	.1618	.1418	.1207	.№93	.0649	.0703	.0555	.0405	.0252
.1376	.1344	.1296	.1234	.1160	.1073	.0977	.0871	.0758	.0638	.0544	,ow	.0346	.0247	.0190	.0113	.0045	70024	70093
.2787	.2683	.2525	.2377	.2220	.2056	.1885	.1709	.1532	.1355	.1223	.1090	.0957	.0623	.0734	.0645	.0556	.0468	.0380
.2088	.2140	.2171	.2179	.2161	.2113	.2031	.1911	.1749	.1545	.1364	.1160	.0934	.0886	.0515	.0343	.0171	70011	70207
.3883	.3889	.3845	.3760	.3634		.3256	.9003	.2711	.2380	.2110	.1824	.1526	.1221	.1018	.0810	.0604	.0398	.0192
311
Npew	X	.00	.01	.02	.03	.05	.07	.09	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	.38
91	Ук	:060Э	70499	70395	70291	70084	.0124	.0330	.0621	.0870	.1073	.1240	.1381	.1497	.1591	.1685	.1748
	Ус	.0486	.0724	.0950	.1153	.I486	.1751	.1989	.2245	.2468	осте	.2791	.2909	.3001	.3070	.3128	.3151
92	Ук	:0969	70789	70609	70430	70070	.0269	.0620	.0994	.1279	.1492	.1662	.1797	.1902	.1981	.2049	.2079
	Уо	.0398	.0668	.0904	.1101	.1426	.1683	.1886	.2150	.2364	.2537	.2677	.2786	.2898	.2924	.2984	.2968
93	Ук	71002	70603	70605	70406	;000в	.0387	.0742	.1170	.1504	.1764	.1981	.2157	.2297	.2404	.2499	.2542
	Уо	.0381	.0597	.0606	.1002	.1357	.1685	.1930	.2248	.2516	.2736	.2917	.3061	.3173	.3256	.3322	.3340
94	Ук		70606	70679	70552	70299	70045	.0208	.0575	.0685	.1136	.1345	.1507	.1633	.1733	.1826	.1876
	Уо	.0599	.0630	.1057	.1274	.1669	.2011	.2322	.2708	.3015	.3268	.3472	.3634	.3756	.3845	.3914	.3933
95	Ук	;0629	70498	70368	70237	.0024	.0284	.0533	.0857	.1125	.1352	.1533	.1676	.1792	.1882	.1964	.2006
	Уо	.0394	.0609	.0818	.1015	.1371	.1676	.1948	.2283	.2549	.2766	.2939	.3074	.3174	.3243	.3292	.3295
96	Ук	:1578	71453	71327	71201	70950	70698	70447	70070	.0307	.0677	.0980	.1221	.1426	.1599	.1777	.1894
	Ус	.0951	.1354	.1695	.1993	.2457	.2762	.3014	.3307	.3522	.3680	.3793	• □003	.3912	.3927	.3910	.3854
97	Ук	:1338	71181	71023	70664	70549	70233	.0063	.0548	.0917	.1192	.1400	.1587	.1897	.1795	.1880	.1921
	Уо	.0559	.1409	.1857	.2101	.2490	.2778	.3001	.3255	.3440	.3574		.3722	.3748	.3746	.3708	.3633
Ж 98	Ук	:0212	70176	70139	70102	70029	.0044	.0117	.0222	.0322	.0415	.0511	.0581	.0620	.0641	.0646	.0613
	Ус	.0535	.0796	.0953	.1103	.1367	.1586	.1774	.2014	.2199	.2345	.2463	.2553	.2616	.2652	.2660	.2620
99	Ук	-0386	70330	70275	70220	70109	.0002	.0113	.0275	.0427	.0571	.0701	.0607	.0903	.0988	.1083	.1150
	Ус		.1327	.1638	.1868	.2178	.2423	.2624	.2865	.3050	.3193	.3301	.3379	.3431	.3459	 unDO	.3441
100	Ук	-0704	70622	70540	70458	70294	70130	.0034	.0279	.0512	.0721	.0916	.1065	.1192	.1299	.1410	.1487
	Уо	.0724	.1056	.1349	.1595	.2029	.2352	.2614	.2951	.3227	.3452	.3635	.3783	.3898	OQQU	.4058	.4086
101	Ук	:0852	70774	70695	70617	70460	70304	70147	.0088	.0323	.0549	.0754	.0932	.1086	.1223	.1374	.1490
	Ус	.1044	.1193	.1341	.1487	.1764	.2013	.2236	.2534	.2800	.3036	.3244	.3427	.3586	.3721	.3860	.3952
102	Ук	:0633	70516	70400	70283	70048	.0184	.0409	.0728	.0966	.1161	.1320	.1445	.1540	.1610	.1667	.1609
	Ус	.0418	.0792	.1131	.1442	.1627	.2138	.2383	.2868	.2881	.3042	.3161	.3241	.3296	.3320	.3314	.3269
103	Ук	71220	71007	70795	70583	70158	.0266	.0654	.1060	.1346	.1544	.1689	.1792	.1659	.1895	.1908	.1882
	Уо	.0394	.0771	.1055	.1273	.1626	.1885	.2061	.2295	.2470	.2589	.2890	.2749	.2780	.2787	.2768	.2714
104	Ук	70524	:0ЧЧ9	70374	70298	70148	.0002	.0153	.0376	.0584	.0768	.0928	.1065	.1186	.1269	.1398	.1479
	Уо	.0648	.0846	.1042	.1232	.1581	.1887	.2155	.2505	.2803	.3050	.32521	.3417	.3548	.3647	.3732	.3765
105	Ук	71823	71636	71449	71261	70867	70512	70138	.0424	.0924	.1310	.1579	.1776	.1924	.2029	.2111	.2136
	Уо	.0680	.1164	.1520	.1825	.2238	.2526	.2766	.3054	.3274	.3444	.3572	.3664	.3723	.3752	.3746	.3693
378
.42 \	.46	.SO	.54	.ss	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90 '	.92 •	•94	.96	.99	1.00
.1784	.1783	.1777	Л736	.1872	.1584	.1474	.1341	.1187	.1011	„швв	.0714	.05®	.0379	.0261	.0139	.0013	zone	70253
.3142	.3103	.3034	®8	.2818	.2668	.2497	.Ж	.ЭЖ	.1»	.1874	.1478	Л 277	ЛИ?	.0922	.0776	.0625	.0472	.0315
.2074	.2039	.1975	.1887	.1778	.1845	.1®	.1»	.1158	.«73	.МЙ7	.дат?	.0624	.0970	,5Ж	.0160	.0053	-0055	70164
.2895	.2875	,278В	.2679	.2547	.Ж	.2223	ЛВ7	лад?	ладо	.1471	.1811	.11®	.в»	,М®1	.0774	.0666	.0558	.0450
I2597	.2488	•Э®0	.2277	.2127	.1953	.1761	Ж	.13»	.1118	.0840	.07®	.0531	.0415		.0181	.0063	-0055	70173
,3314	.3247	.3143	.3003		.2651	.2442		Л 07	.1747	Л 584	.1978	Л№	.Мв	.0»	.0736	•0610	.0480	.0347
>1890	.1871	.1823	.1752	Л658	.15»®	.1418	.1275	.1119	.Й&Й	.«16	.ОШ	.05»	.©Ж	.028®	.0186	.0079	70030	70141
.3907.4839		.3734	.3594	.3423	.3222	.2®	.2745	.2473	.2181	лет	Л 710	.1ЧЮ	.1201	.1023	.0843	.0661	.0474	.0286
.2012 	J	.1866	.1933	.1854	.1754	.1834		.1»	.1185	Л»	.ад»	.0723	.0573	.0417	.«12	.0205	.0095	70019	70136
.3258	.3186	,3084	о £930	.2807		.2450	.22»®	.2020	.1781	.15®	.1»	Л191	.098?!	.«40	.©«5	.0549	.0400	.0248
.1957	.1977	.1962	.1918	.1847	.1753	.1637	.1501	.1347	.1174	.1032	.И®	.071®	,.ет®	.0*01	.0313	.0192	.0065	70067
,3764	.3644	.3486	.3321	.3121	.2899	• £033	.2402	.2131	.1847	.1627	Л 401	Л1®§	.0930	.0768		.0442	.0278	•ОНО
,1922	Л890	.1828	.1742	.1634	.1508	.1367	.1214	.1051	.0880	.07*®	.0612	.0474	.0333	.0240	.01*®	.0051	70046	70143
18528	.3400	.3252	.3088	.2912	.2723		.Ж	.2063	Л8Ч5	.1658	лш	.1287	Л 062	.0822	.0781	.0639	.0497	.0352
p)535 -	.0409	.0235	.0008	70275	70618	71025	71499	:20»й	7284?	13134	:ЯЭ9	74154	74671	7®16	:536tf	75706	76054	76402
«20J.238O		.2170	.1333	.15»®	.1124	.0628	.©та	да	11258	51802	52371	доои	73567	73977	:Ч389	74802	75218	75631
	.1253	.1274	.1277	.1280	Л22Ч	.1186	.1084	.№7®	.0645	JW6	.«81	.6460	.ОШ	.02»	.0131	.0015	70104	70224
ЗЭВ9	.3312	.3212		.2945	.2778	.2594	ЛЯ	.2169	.19»	.1748	.1Ж	.1357	.1154	.1016	.0678	.0737	.0593	.0447
4593]. 1549		.1539	.1504	лад		.1266	.1147	.1008	.0854	.0726	.0687	.0*61	,0313	.0219	.0115	.0007	70103	70214
	.«18	.3923	.3789	.3617	.Ж	.9168	.Й98	.2Ю5	.2284	.2051	.1804	Л S3	.1301	.1132	.0964	.0795	.0626	.0457
15^.1629		.1655	.1651	.1618	.1554	.1461	.1940	.11S1	.1022	.0881	.0»	.0»	.0»	.0274	.0147	.0016	70120	70261
3895		Ж	.3834	.3889	.3501	.3276	.301®	.2732	.2425	.2182	.1099	.1876	.1415	лет	Л 058	.0876	.0692	.0504
1680	.164S	.1588	.1509	.1410	.1295	.1167	.1030	.0889	.0744	.0634	.«1	.0»	.0287	.0210	.0133	.0055	70027	70110
3189	.3075	.2834	.2770	.2590	.2399	.2202	.2000	.1792	Л 570	.1417	лет	.1091	.0931	.0826	.0719	.0611	.0504	.0402
ИЗО	,1758	 Ж	.2561	.1444	.1317	.1181	.1039	.0890	.да®	.06»	.0509	.0394	,0280	.0203	.0127	.0051	70025	70101
2638	.2541	.2428	.2302	.2166	.2023	.1873	.1719	лта	.1398	.1271	Л1Ч5	.1018	.0891	.0806	.0721	.0635	.'"50	.0464
.1535	.15№	.1578	.1586	.1531	.1474	.1396	.1Ж	Л171	.1028	.«09	.0776	.0639	.0491	.0385	.0274	.0157	.0036	70090
3752	.3S3o	.3589	.3465	.32SS	.3096	.28»	.2685	.2342	.2049	.1818	Л 579	лззз	Л 078	.0905	.0729	.0550	.0367	.0181
2116	.2080	.1975	.1858	.1746	.1614	.1470	.1315	.1148	.0969	.«27	.0679	.0524	.0358	.0262	.0155	.0044	70070	70184
3598	.3487	.3304	.3119	.2918	.2706	.2»	.2266	.2039	.1807	Л 628	.144?	Л 261	.1071	.одам	.0816	.0687	.0557	.0423
379
ЮРДИНЯТ	Npeui	X	.00	.91	.02	.03	.05	.07	.09	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	□
	106	У»	:1134	71019	70903	70788	70558	70325	70094	.0257	.0589	.0871	.1089	.1266	.1404	.1510	.1811	ES3
		Уо	.0800	.1057	.1300	.1516	.1874	.2175	.2432	.2737	.2988	.3200	.3376	.3519	.3833	.3720	.3795	
	107	Ук	;1025	70920	70815	70709	;0499	70288	70077	.0239	.0542	.0798	.0998	.1142	.1252	.1328	.1384	
		Ус	.0749	.1186	.1567	.1835	.2159	.2414	.2614	.2642	.3007	.3126	.3206	.3254	.3274	.3268	.3226	
	108	Ук	;0785	70694	70603	70512	703»	:0147	.0036	.0306	.0567	.0813	.1017	.1169	.1340	.1467	.1602	
		Ус	.0671	.1214	.1759	.2054	.2551	.2938	.3246	.3606	.3883	.4094	.4254	.4370	.4450	.4496	.4511	
	109	Ук	70765	70664	70564	70464	70264	70063	.0137	.0434	.0722	.0991	.1206	.1396	.1558	.1692	.1833	
		Ус	.0608	.0985	.1313	,1886	.2126	.2490	.2789	.3147	.3424	.3641	.3808	•3933	.4022	.4078	.4108	
	ПО	Ук	70703	70621	70539	70457	70294	70130	.0034	.0279	.0512	.0720	.0916	.1065	.1192	.1299	.1410	
		Ус	.0724	.1056	.1349	.1595	.2030	.2352	.2615	•2952	.3227	.3452	.3635	.3783	.3898	.3984	.4057	
	111	Ук	71187	71076	70965	70855	70634	70413	70191	.0141	.0470	.0758	.1008	.1165	.1329	.1440	.1541	
		Ус	.0859	.1168	.1441	.1704	.2092	.2374	.2606	.2874	.3070	.3214	.3318	.3388	.3428	.3441	.3421	
	112	Ук	71484	71361	71238	71115	70869	70623	70377	70006	.0361	.0710	.0989	.1214	.1378	.1505	.1831	
		Уо	.0979	.1227	.1464	.1682	.2060	.2394	.2651	.2964	.3262	.3489	.3673	.3819	.3930	.4010	.4069	
	113	Ук	71240	71118	70992	70868	70620	70372	70124	.0248	.0614	.0937	.1186	.1376	.1523	.1634	.1736	
		Ус	.0787	.1076	.1342	.1570	.1921	.2191	.2414	.-2692	.2917	.3101	.3252	.3378	.3475	.3549	.3613	
	114	Ук	70568	70463	70359	70254	70045	.0164	.0370	.0665	.0961	.1189	.1393	.1570	.1716	.1838	.1959	
		Уо	.0421	.0865	.1270	.1635	.2090	.2460	.2758	.3110	.3380	.3590	.3754	.3880	.3972	.4035	.4076	.4ВИ,
	115	Ук	;»3S6	70248	70142	70035	.0179	.0385	.0577	.0842	.1064	.1251	.1418	.1563	.1889	.1796	.1918	•2Мч|
		Уо	.0268	.0»	.08281	.1047	.1420	.1720	.1981	.2332	.2640	.2911	.3145	.3344	.3509	.3642	.3773	.3855
	116	Ук	71133	70991	:08%	70707	70423	70139	.0145	.0564	.0945	.1269	.1505	.1696	.1843	.1952	.2052	.2109
		Уо	.0618	,0891	.1150	.1389	.-1863	.2200	.2496	.2859	.3140	.3356	.3521	.3643	.3731	.3787	.3820	.3611
	* 117	Ук	70340	70306	70272	70238	70170	70103	70035	.0067	.0167	.025?	.0314	.0348	.0361	.0349	.0289	.0186
		Ус	1069	.1277	.1481	.1685	.1962	.2188	.2371	.2596	.2768	•2599	.3001	.3079	.3132	.3162	.3168	.3135
	118	Ук	71368	71251	71133	71016	70782	70547	70313	.0039	.0390	.0720	•0969	.1214	.1391	.1534	.1685	.1793
		Уо	.0571	.1679	.2281	.2523	.2898	.3195	.3435	.3721	.3941	.4112	.4242	.4337	.4401	.4437	.4447	.4416
5	119	Ук	71218	71086	70954	70822	70559	70296	70032	.0363	,073ё	.1069	.1309	.1500	.1652	.1768	.1873	.193С»
		Уо	.0542	.1375	.1771	.2038	.2423	.273?	.2987	.3294	.3537	.3729	.3880	.3994	.4075	.4125	.4147	.4119
< LQ СТ	120	Ук	71810	71624	71438	71252	70879	70507	70135	.0423	.0922	.1311	.1579	.1775	.1923	.2028	.2110	.2136
		Ус	.0660	.1164	.1519	.1826	.2239	.2526	.2756	.3053	.3273	.3443	.3571	.3663	.3722	.3751	.3745	.3693
380
42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.ем	.87	.90	.92	.84	.96	.98	1.00
1706	.1707	.1682	.1635	.1568	.1478	.1372	.1247	.1103	.0939	.0806	.0865	.0516	.0360	.0250	.0135	.0017	70105	70230
М16	.3783	.3688	.3533		.3155	.2921	.2687	.2397	.2118	.1904	.1687	.1489	.1250	.1104	.0657	.0808	.0680	.0511
1377	.1333	.1269	.1192	.1103	.1006	.0901	.0790	.0672	.0550	.0455	.0357	.0257	.0157	.0081	.0022	70049	70120	70191
J0S5	.2936	.2801	.2656	.2504	.2347	.2187	.2023	.1855	.1685	.1555	.1425	.1283	.1161	.1074	.0986	.0898	.0810	.0721
1765	.1799	.1803	.1776	.1718	.1630	.1513	.1370	.1205	.1019	.0667	.0702	.0524	.0351	.0238	.0120	70014	70151	70289
(406	.4296	.4154	.3984	.3789	.3571	.3332	.3071	.2790	.2489	.2248	.1995	.1727	.1444	.1245	.1052	.0660	.0681	.0445
1989	.2006	.1982	.1921	.1827	.1705	.1559	.1393	.1211	.1015	.0860	.0696	.0527	.0354	.0242	.0134	.0015	70114	70242
ЮЗЧ	.3935	.3798	.3625	.3421	.3189	.2934	.2661	.2374	.2079	.1852	.1622	.1388	.1148	.0984	.0817	.0654	.0491	.0325
533	.1549	.1539	.1504	.1446	.1388	.1266	.1147	.1009	.0854	.0726	.0588	.0452	.0313	.0219	.0114	.0006	70103	70215
072	.4017	.3923	.3789	.3617	.3409	.3168	.2696	.2605	.2294	.2051	.1804	.1554	.1301	.1132	.0964	.0795	.0626	.0457
611	.1590	.1540	.1465	.1372	.1262	.1140	.1008	.0867	.0721	.0609	.0495	.0380	.0265	.0188	.0111	.0033	70046	70115
267	.3143	.2994	.2828	.2648	.2459	.2264	.2065	.1862	.1655	.1497	.1337	.1175	.1013	.0904	.0796	.0687	.0579	.04?!
755	.1765	.1745	.1697	.1624	.1528	.1410	.1272	.1118	.0948	.0811	.0668	.0513	.0357	.0251	.0142	.0027	70091	70212
D35	.3946	.3812	.3639	.3434	.3205	.2957	.2697	.2426	.2145	.1929	.1707	.1479	.1247	.1090	.0933	.0774	.0611	.0444
813	.1804	.1770	.1714	.1638	.1543	.1430	.1299	.1148	.0984	.0848	.0705	.0554	.0394	.0281	.0165	.0045	70078	70205
523	.3571	.3482	.3360	.3208	.3030	.2829	.2610	.2375	.2127	.1933	.1732	.1527	.1315	.1171	.1025	.0877	.0726	.0572
№0	.2087	.2061	.2003	.1915	.1798	.1653	.1483	.1292	.1084	.0918	.0745	.0565	.0380	.0263	.0148	.0027	70106	70238
>25	.3937	.3810	.3645	.3447	.3220	.2971	.2703	.2423	.2131	.1906	.1675	.1437	Л191	.1021	.0851	.0683	.0517	.0342
«8	.2140	.2171	.2179	.2181	.2113	.2031	.1911	.1750	.1546	.1365	.1181	.0934	.0684	.0515	.0342	.0170	70018	70215
*93	.3889	.3845	.3781	.3635	.3467	.3256	.3004	.2711	.2380	.2110	.1824	.1526	.1221	.1016	.0810	.0604	.0398	.0192
128	.2113	.2068	.1993	.1893	.1789	.1623	.1456	.1270	.1066	.0901	.0724	.0544	.0364	.0242	.0108	70029	70167	70307
'64	.3682]	.3568	.3426	.3257	.3066	.2855	.2627	.2385	.2130	.1931	.1728	.1520	.1311	.1170	.1029	.0886	.0744	.0601
)Э9	70157	70403	70701	71049	71444	;1882	72357	72867	73415	73855	74325	74826	75349	75713	76100	76502	78917	77340
162	OtMJC	.2784	.2568	.2290	.1943	.1517	.1007	.0411	70268	70829	71436	72092	72800	73301	73827	74378	74952	75549
163	.1899	.1903	.1878	.1824	.1744	.1638	.1506	.1350	.1168	.1014	.0845	.0661	.0475	.0348	.0215	.0075	70072	70222
4В	.4248	.4117	.3957	.3777	.3561	.3326	.3067	.2784	.2475	•22271	.1965	.1690	.1404	.1206	.1005	.0800	.0593	.0383
48	.1933	.1891	.1826	.1740	.1636	.1512	.1370	.1210	.1031	.0885	.0728	.0558	.0383	.0266	.0150	.0028	70108	70243
44	.3925	.3768	.3577	.3361	.3127	.2882	.2628	.2368	.2039	.1891	.1677	.1455	.1223	.1066	.0906	.0745	.0580	.0410
17	.2060	.1976	.1870	.1748	.1615	.1470	.1315	.1148	.0969	.0827	.0879	.0524	.0368	.0262	.0155	.0043	70070	70165
98	.3467	.3305	.3119	.2918	.2707	.2489	.2266	.2039	.1807	.1629	.1447	.1261	.1071	.0944	.0816	.0687	.0556	.0423
381
Ё X s о	Npeui	X	.00	.01	.02	.03	.05	.07	,09	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	.38
	- * 121	Ук	'.B2S0	70207	70169	70120	70033	.0055	.0141	.0267	.0988	.0501	.0616	.0693	.0743	.0780	.0796	.0771
		Уоп	.0597	.0782	.0961	.1126	.1409	.1837	.1838	.2083	.2270	.2422	.2543	.2633	.2695	.2729	.2730	.2681
	122	Ук	:S58B	70488	70377	70266	70045	.0176	.0393	.0709	.0993	.1220	ДЧ16	.1576	.1703	.1799	.1884	.1925
		Уоп	.0*3)5	.0872	.1473	.1733	.2321	.2724		.3402	.3674	.3885	.4047	.4169	.4256	.4310	.4332	.чзм
	123	У»	:02ЧЧ	70156	70069	.0018	.0192	.0358	.0512	.0719	.0901	.1050	.1163	.1299	.1400	.I486	.1579	.1647
		Уоп	.0218	.0809	.1142	.1403	.1762	.2051	.2280	.2561	.2791	.2980	.3138	.3265	.3368	.3447	.3517	.3549
	124	Ук	:02Ч4	70156	70069	.0018	.0192	.0358	.0512	.0719	.0901	.1050	.1189	.1299	.1400	.I486	.1579	.1647
		Уоп	.0216	.0809	.1142	.1403	.1782	.2051	.2280	.2561	.2791	.2980	.3196	.3265	.3368	.3447	.3517	.3549
	125	Ук	;02ЧЧ	70156	70069	.0018	.0192	.0358	.0512	.0719	.0901	.1050	.1183	.1299	.1400	.1486	.1579	.1647
		Уоп	.0216	.0809	.1142	.1403	.1782	.2051	.2230	.2581	.2791	.2960	.3136	.3265	.3368	.3W	.3517	.3549
	126	Ук	:2187	71869	71552	71234	70599	.0088	.0661	.1ЧБЧ	.1956	.2310	.2563	.2744	.2870	.2950	.3001	.2967
		Уоп	.0442	.0858	.1226	.1611	.2096	.2468	.2768	.3114	.3373	.3570	.3716	.3821	.3831	.9929	.3937	.3901
	127	Ук	70738	70651	70563	70475	70298	70122	.0054	.0318	.0574	.0806	.1007	.1178	.1325	.1452	.1591	.1696
		Уоп	0690	.2031	,133В	.1598	.1999			.2879	.3138	.3346	.3523	.3865	.3781	.3871	.3955	.3966
	128	Ук	71116	71013	7СЭ0Э	70806	70600	70394	70187	.0122	.0430	.0713	.от	.1180	.1343	.1474	.1602	.1684
		Уоп	.0850	.1245	.1553	• W		.2522	.2769	.3069	.3306	.3495	.3644	.3760	.3648	.3910	.3956	.3963
	129	Ук		70463	70359	70254	70045	.0184	.0371	.0686	.0863	.1191	.1396	.1573	.1721	.1841	.1962	.2401
		Уап	.0421	.0068	.1274	.1638	.2093	.2463	.2761	.3112	.3381	.3591	.3755	.3880	.3972	.4034	.4075	.4070
	130	Ук	70SSJ	"9496	70430	70365	70234	70104	.0027	.0222	.(НЮ	.0580	.0742	.0678	.0990	.1091	.1202	.1287
		У°п	.0718	.2267	.1882	.2047	.2549	.2925	.3233	.9621	.3924	.4168	.4364	.4521	.4642	.4731	.4804	.4626
	131	Ук		70467	;0377	70268	70045	.0176	.0399	.0709	.0993	.1220	.1416	.1576	.1703	.1798	.1884	Д926
		Уоп	.6405	.0969	• 147S	.1793	.2321	.2724	.ЭОэд	.9401	.3674	.3884	.4047	.4169	.4256	.4310	.4332	.4300
	132	Ук	70341	70248	70155	70062	.0125	.0309	.0467	.0747	.1001	.1200	язем	.1547	.1689	.1810	.1938	.2033
		Уоп	.СЖГ	.от	.от	.1280	Д815	.2219	.2576	.3030	.3406	‘.3714	.3967	.4169	.4325	.*«30	.4530	.4558
	133	Ук	71135	*0989	70862	:от	70453	70180	.0094	.0496	.0823	.1071	.1254	.1399	.1508	.1587	.1649	.1689
		Уоп	.0608	,1037	,1ЯМ	.1688	.2032	.2310	.2535	.27961	.2993	.3140	.3246	.3318	.Ш	.3370	.3346	.3289
о 5	134	Ук	70696	70679	70761	<0642	70405	70168	.0068	.0421	.0718	.0952	.1129	.1279	.1405	Д5(»	.1815	.1688
		Уоп	.OSSO	.0994	.1166	.1376	.1820	.2110	.2387	.2690	.2945	.3149	.3310	.3438	.3534	.3604	.3660	.3676
ТАБЛИ	135	Ук	71010	7U-330	70770	70650	70410	70171	.0069	.0426	.0739	.1010	.1211	.1383	.1526	.1642	.1763	.1848
		* Уоп	.0577	.0946	.1193	.1412	.1622	.2123	.2390	.272#	.3003	.3224	.3400	.3536	.3637	.37061	.3753	.3756
382
42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
0700	.0583	.0417	.0200	70070	70395	70777	71217	71713	72257	72689	73132	73562	74034	74334	74635	74937	75240	75544
2578	.2416	.2194	.1907	.1556	.1140	.0663	.0130	70447	71063	71547	72049	72564	73091	73445	73800	74157	74513	74870
1832	.1805	.1851	.1770	.1666	.1541	.1398	.1242	.1076	.0902	.0789	.0633	.0495	.0356	.0265	.0174	.0081	70013	70108
4217	.4087	.3817	.3713	.3482	.3230	.2959	.2875	.2381	.2080	.1852	.1622	.1392	.1163	.1010	.0657	.0704	.0552	.0400
1681	.1712	.1708	.1681	.1628	.1552	.1450	.1324	.1176	.1010	.0675	.0734	.0590	.0443	.0345	.0246	.0146	.0047	70053
3542	.3487	.3413	.3289	.3125	.29»	.2696	.2445	.2178	.1901	.1688	.1469	.1245	.1018	.0864	.0710	.0553	.0393	.0230
1691	.1712	.1708	.1681	.1629	.1552	.1450	.1324	.1176	.1010	.0675	.0734	.0590	.0443	.0345	.0246	.0146	.0047	70053
3542	.3487	.3413	.3289	.3125	.2925	.2696	.2445	.2178	.1901	.1688	.1469	.1245	.1018	.0864	.0710	.0553	.0393	.0230
1681	.1712	.1708	.1681	.1629	.1552	.1450	.1324	.1176	.1010	.0875	.0734	.0590	.0443	.0345	.0246	.0146	.0047	70053
3542	.3497	.3413	.3288	.3125	.2925	.2696	«МИМ*	.2178	.1901	.1688	.1469	.1245	.1018	.0864	.0710	.0553	.0393	.0230
,2846	.2857	.2735	.2585	.2411	.2215	.2002	.1772	.1529	.1271	.1068	.0651	.0625	.0397	.0242	.0082	:0086	:0257	70431
3828	.3722	.3587	.3429	.3250	.3052	.2840	.2613	.2373	.2120	.1922	.1716	.1500	.1276	.1128	.0979	.0829	.0670	.0505
,1770	.1815	.1832	.1822	.1783	.1716	.1622	.1499	.1350	.1177	.1033	.0873	.0705	.0524	.0397	.0263	.0125	70019	70188
,4002	.3868	.3897	.3790	.3646	.3467	.3254	.3008	.2732	.2426	.2179	.1917	.1641	.1354	.1156	.0953	.0745	.0533	.0316
1728	.1742	.1727	.1687	.1622	.1532	.1417	.1278	.1120	.0944	.0803	.0654	.0488	.0343	.0240	.0136	.0023	70092	70206
.3830	.3860	.3752	.3607	.3428	.3216	.2978	.2716	.2436	.2138	.1906	.1668	.1426	.1162	.1018	.0855	.0691	.0527	.0384
,2082	.2069	.2063	.2005	.1917	.1800	.1655	.1485	.1294	.1086	.0921	.0748	.0588	.0384	.0266	.0152	.0031	70101	70233
,4023	.3835	.3807	.3643	euuu	.3218	.2968	.2701	.2421	.2130	.1905	.1675	.1437	.1191	.1021	.0850	.0683	.0518	.0343
.1348	.1388	.1401	.1396	.1369	.1322	.1254	.1164	.1052	.0916	.0797	.0660	.0526	.0386	.0269	.0179	•0058|	70066	70194
,4800	.4727	.4608	.4447	.4245	.4007	.3736	.3436	.3112	.2765	.2492	.2207	.1910	.1600	.1394	.1183	.0971	.0750	.0522
,1832	.1905	.1851	.1770	.1666	.1541	.1398	.1242	.1076	.0902	.0768	.0633	.0495	.0356	.0265	.0174	.0081	70013	70108
.4217	.4087	.3817	.3713	.3482	.3230	.2968	.2675	.2381	.2080	.1852	.1622	.1392	.1163	.1011	.0857	.0704	.0552	.0400
,2084	.2125	.2128	.2097	.2040	.1955	.1843	.1704	.1538	.1345	.1181	.0999	.0798	.0600	.0466	.0336	.0194	.0031	70134
,4522	.4431	.4281	.4109	.3891	.3644	.3372	.3078	.2763	.2430	.2168	.1895	.1611	.1315	.1117	.0914	.0709	.0497	.0277
,1653	.1610	.1543	.1459	.1961	.1251	.1130	.1001	.0665	.0721	.0608	.0491	.0369	.0246	.0163	.0080	70007	70095	70184
.3185	.3059	.2808	.2738	.2555	.2365	.2173	.1980	.1787	.1595	.1450	.1305	.1158	.1010	.0911	.0812	.0713	.0614	.0513
.1728	.1743	.1734	.1704	.1655	.1586	.1497	.1364	.1245	.1082	.0941	.0785	.0612	.0423	.0294	.0162	.0021	70130	70285
.3657	.3604	.3520	.3404	.3260	.3089	.2894	.2677	.2440	.2185	.1980	.1762	.1531	.1281	.1104	.0932	.0759	.0586	.0388
.1803	.1928	.1924	.1892	.1831	.1743	.1626	.1484	.1317	.1127	.0969	.0799	.0615	.0426	.0299	.0170	.0029	70115	70260
.3717	.3641	.3528	.3379	.3198	.2990	.2761	.2518	.2265	.2004	.1802	.1595	.1382	.1164	.1017	.0870	.0722	.0572	.0419
звз
£ X g о	Npeui	X	.00.	.01	.02	.03	.06-	.07	.0S	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	.38
	136	Ук	:0862	:0719	70576	70433	7014?	.0139	.0420	.0818	.1133	.1395	.1817	.1802	.1955	.2078	.2202	.2283
		Уа	.0430	.0904	.1553	.1891	.2W	.2873	.3213	.3817	.3934	.4187	.4387	.4545	.4685	.4752	.4819	.4834
	137'	Ук	11180	71050	:0920	70709	70529	70269	70008	.0382	.0740	.1067	.1300	.1493	.1646	.1764	.1875	.1941
		Уо	.0638	.1371	.1857	.2173	.2660	.3022	.3306	.3638	.3891	.4085	.4233	.4342	.4417	.4461	.4476	.W*
	* 138	Ук	:0209	:0176	70142	70109	-0042	.0025	.0092	.0185	.0257	.0302	.0319	.0315	.0288	.0231	.0120	70031
		Ус	.0638	.0910	.1159	.1368	.1685	.1929	.2135	.2379	.2561	.2700	.2802	.2868	.2900	.2899	.2842	.2721
	139	Ук	;0517	:0456	70395	70334	70213	70091	.0031	.0213	.0389	.0551	.0712	.0848	.0961	.1063	.1178	.1266
		Ус	.07%	.1197	.1560	.1858	.2333	.2656	.2938	.3287	.3672	.3808	.4005	.4168	.4301	.«woe	.4506	.4582
	140	Ук	;0859	70717	70574	70432	70147	.0138	.0420	.0818	.1133	.1395	.1817	.1802	.1955	.2078	.2202	.2282
		Ус	.0427	.1045	.1522	.1893	.2456	.2079	.3217	.3621	.3939	.4193	.4394	.4552	.4672	.4759	.4826	.4840
	* 141	Ук	:055В	70504	70450	70396	70288	70180	70072	.0090	.(049	.0381	.0476	.0533	.0556	.0556	.0521	.0W6
		Ус	.1062	.1227	.1390	.1546	.1820	.2109	.2329	.2584	.2798	.2969	.3103	.3202	.3270	.3309	.3320	.3283
	142	Ук	71231	;Ж2	70733	70484	.0014	.0503	.0903	.1389	.1682	.1915	.2093		.2321	.2366	.2432	.2436
		Ус	.0309	.1021	.1476	.1770	.2175	.2490	.2737	.3022	.3232	.3385	.3495	.3568	.3610	.3825	.3609	.3557
	143	Ук	;2380	72047	71734	71421	70705	70168	.0457	.1122	.1517	.1778	.1975	.2122	.2209	.2301	.2353	.2363
		Уо	.0462	.1,018	,1384	.1692	.2028	.2297	.2510	.2758	.2944	.3085	.3190	.3265	.3315	.3343	.3351	.3327
	144	Ук	:O08S	70768	70688	70568	70367	70188	.0032	.0390	.0611	.0901	.1110	.1291	.1W	.1567	.1688	.1768
		Ус	.0824	.1558	.1940	.2192	.2596	.2915	.3179	.3501	.3759	.3967	.4133	.4260	.4354	.4417	.4454	.«WO
	145	У»	71701	71558	71416	71274	70989	70704	70419	.0009	.0438	.0826	.111»	.1322	.1483	.1613	.1743	.1832
		Ус	.0816	.1542	.1941	.22SB	.2619	.2904	.3138	.3413	.3628	.3794	.3923	.4019	.4085	.4125	.4140	.4113
	146	Ук	523	70240	70155	70062	.0125	.0309	.0487	.0747	.1001	.1200	.1384	.1547	.1889	.2809	.1938	.2032
		Ус		.0655	.0990	.1289	.1816	.2219	.2576	.3030	.3405	.3714	.3967	.4169	.4326	.4439	.4530	.4996
	147	Ук	ЕД	70798	70641	точен	70171	.0143	.0452	.0905	.1244	.1536	.1780	.1982	.2144	.2273	.2395	.2486
		Уо	s	.1481	.1950	.2319	.2861	,32о0	.3577	.3953	.4244	.4474	.4353	.4797	.4901	.4973	.5023	.5022
о в	148	Ук		70664	70554	70445	70227	70009]	.0209	.£S19	.0789	.1001	.1172	.1318	.1439	.1539	.1645	.1722
		Уо		.1021	.1442	.1838	.2380	.2822	.3178	.3597	.3920	.4175	.4377	.4533	.4651	.4734	.4795	.4603
< LQ X	149	Ук		70878	70789	70683	70451	70238	70026^	.0293	.0602	.0683	.1139	.1359	.1538	.1685	.1845	.1959
		Уо		.1183	.1591	.1931	.2498		.3302	.3739	.4092	.4377	.4607	.4791	.4937	.5048	.5147	.5194
384
.42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
.2322	.2324	.2291	.2226	.2131	.2006	.1854	.1676	.1477	.1261	.1088	.0906	.0714	.0509	.0379	.0250	.0111	70039	70189
.4801	.4721	.4594	,*W24	.4212	.3964	.3682	.3389	.3027	.2657	.2363	.2056	.1739	.1415	.1197	.0978	.0760	.0542	.0321
.1969	.1963	.1927	.1863	.1774	.1661	.1528	.1376	.1206	.1022	.0875	.0721	.0559	.0391	.0282	.0174	.0060	70059	10179
.4370	.4257	.4109	.3931	.3722	.3464	.3221	.2944	.2657	.2352	.2108	.1850	.1581	.1303	.1112	.0916	.0722	.0524	.0323
70224	10458	10732	11045	11391	11767	12171	12600	13056	13539	13920	14312	74716	75131	75417	75708	76003	76303	76606
.2531	.2267	.1927	.1519	.1056	.0556	.0030	10517	11087	11682	12145	12622	73111	73610	73948	74268	74632	74961	75334
.1333	.1375	.1395	.1392	.1368	.1323	.1255	.1164	.1050	.0910	.0766	.0645	.0499	.0352	.0256	.0152	.0026	70105	70238
.4576	.4549	.4461	.4370	.4218	.4016	.3775	.3488	.3160	.2795	.2500	.2191	.1670	.1539	.1315	.1090	.0665	.0637	.0404
.2322	.2324	.2291	.2226	.2130	.2005	.1852	.1675	.1477	.1261	.1068	.0906	.0714	.0509	.0379	.0250	.0111	70039	70190
.4804	.4729	.4622	.4479	.4255	.3963	.3669	.3362	.3026	.2660	.2364	.2054	.1736	.1412	.1195	.0977	.0759	.0540	.0321
.0332	.0177	10019	10260	70546	70877	11252	11677	12162	12713	73163	13635	14123	74629	14967	75317	15681	76051	76421
.3199	.3067	.2882	.2642	.2345	.1991	.1581	.1111	.0575	70035	?05Ч4	11100	11703	12358	12828	73335	13893	74510	15173
.2411	.2355	.2272	.2167	.2040	.1894	.1731	.1555	.1367	.1170	.1017	.0657	.0692	.0521	.0407	.0292	.0175	.0054	70071
.3474	.3362	.3224	.3062	.2878	.2675	.2455	.2220	.1973	.1715	.1515	.1309	.1099	.0882	.0733	.0568	.0437	.0286	.0132
.2336	.2279	.2195	.2087	.1958	.1606	.1638	.1455	.1261	.1055	.0892	.07-28	.0535	.0345	.0215	.0078	70065	70212	70361
.3275	.3196	.3093	.2968	.2817	.2649	.2466	.2272	.2069	.1859	.1697	.1529	.1356	.1177	.1057	.0936	.0813	.0686	.0556
.1816	.1834	.1826	.1795	.1740	.1680	.1555	.1425	.1271	.1094	.0946	.0783	.0602	.0413	.0293	.0177	.0044	10107	70256
.4379	.4269	.4116	.3923	.3698	.3448	.3183	.2907	.2622]	.2327	.2096	.1660	.1610	.1348	.1165	.0982	.0796	.0605	.0405
.1882	.1896	.1877	.1827	.1749	.1647	.1522	.1377	.1216	.1039	.0899	.0751	.0596	.0437	.0328	.0219	.0107	70009	70126
.4047	.3945	.3809	.3642	.3446	.3224	.2980	.2715	.2432	.2132	.1696	.1658	.1406	.1148	.0973	.0796	.0616	.0437	.0252
.2094	.2125	.2126	.2097	.2040	.1955	.1843	.1704	.1538	.1345	.1161	.0999	.0796	.0600	.0466	.0336	.0193	.0030	70135
.4521	.4431	.4291	.4109	.3891	.3644	.3372	.3078	.2764	.2430	.2168	.1895	.1611	.1315	.1117	.0914	.0709	.0496	.0278
.2491	.2474	.2419	.2330	.2211	.2067	.1900	.1713	.1509	.1291	.1118	.0936	.0743	.0538	.0411	.0285	.0145	70005	70153
.4972	.4673	.4225	.4530	.4291	.4012	.3700	.3360	.3001	.2625	.2334	.2033	.1725	.1414	.1205	.0994	.0761	.0571	.0363
.1772	.1796	.1794	.1765	.1710	.1626	.1521	.1389	.1233	.1054	.0905	.0744	.0589	.0369	.02SS	.0147	.0012	10127.	70268
.4762	.4678	.4547	.4378	.4171	.3929	.3656	.3354	.3027	.2676	.2399	.2111	.1812	.1503	.1289	.1077	.0885	.0651	.0426
.2029	.2057	.2046	.2000	.1921	.1613	.1679	.1521	.1343	.1146	.0965	.0814	.0637	.0454	.0332	.0206	.0074	70064	70206
.5191	.5139	.5038	.4887	.4687	.4437	.4140	.3799	.3418	.3004	.2675	.2332	.1978	.1612	.1361	.111»	.0850	.0590	.0325
385
TRSAMUR KQOPMHR
Npeui	X	.00	.01	.02	.03	.05	.07	S	.12	.15	.18	.21	.24	.27	.30	.34	38
150	yk	71075	70932	70789	70647	70382	70076	.0208	.0620	.0998	.1275	.1485	.1655	.1787	.1887	.1378	2028
	Уоп	.0555	.0858	.1309	.1653	.2143	.2537	.2866	.3258	.35857	.3793	3972	.4107	.4206	.4270	.4310	чэоо
151	Ук	;0626	70554	70483	70411	70268	70125	.0016	.0233	.0439	.0629	.0813	.0969	.1096	.1210	.1338	14321
	•Уоп	.0727	.1195	.1558	.1855	.2330	.2653]	.2934	.3282	.3567	.3803	.3999	.4162	.4294	.4399	.4498	,4554
152	Ук	:0341	70248	70155	70062	.0125	.0309	.0437	.0747	.1001	.1200	.1384	.1547	.1689	.1809	.1938	,2033
	Уоп	.0298	.0664	.0397	.1289	.1816	.2220	.2576		.3405	.3715	.3967	.4170	.4326	.4439	.4530	.4556
153	Ук	:051Э	70463	70412	:03S2	70261	70160	70060	.0091	.0241	.0374	.0470	.0530	.0563	.0566	.0527	.04®
	Уоп	.1019	.1227	.1430	.1616	.1929	.2177	.2389	.2654	.2852	.3003	.3123	.3213	.3275	.3309	.3314	.3273
* 154	Ук	:0952	707961	70639	70463	70170	.0143	.0452	.0905	.1244	.1536	.1780	.1982	.2144	.2272	.2395	.2468
	Уоп	.0407	.1481	.1950	.2319	.2860	.3260	.3577	.3955	.4244	.4474	.'«56	.4796	.4901	.4973	.5023	.5022
155	Ук	7 0716	70609	70501	70394	70180	.0034	.0249	.0553	.0847	.1070	.1252	.1405	.1531	.1633	.1734	.1804
	Уоп	.0506	.1047	.1461	.1603	.2297	OQQQ	.3037	.3447	.3770	.4024	.4226	.4382	.4501	.4586	.4852	.4668
156	Ук	:0921	70821	70721	70622	70422	70223	70023	.0276	.0568	.0841	.1100	.1345	.1531	.1695	.1882	.2028
	Уоп	.0803	.1012	.1220	.1425	.1826	.2208	2S74	.3087	.3556	.397ff	.4355	.4690	.4981	.5229	.5495	CQAA ovO^v
157	Ук	70355	70307	70258	70209	70112	70015	.0082	.0223	.0341	.0437	.0508	.0558	.0594	.0615	.0619	.0595
	Уоп	.0695	.0986	.1238	.1444	.1775	.2032	.2226	.2471	.2867	.2823	‘9CUL1 1	.3036	.3100	.3137	.3146	,3111
* 158	Ук	70630	70516	70402	70288	70060	.0168	.0392	.0719	.1012	.1265	.1493	.1693	.1866	.2011	.2164	.2272
	У-ОЛ	,0408	.1016	.1596	.1932	.2490	.2926	.3281	.3710	.4050	.4322	.4539	.4709	.4840	.4936	.5017	.5047
159	Ук	71400	тпач 1 		70988	70782	70370	.0041	.0451	.0956	.1340	.1608	.1826	.1997	.2129	.2229	.2319	2388
	Уол	.0408	,.0855|.1215		.1616	.2091	.2455	.2737	.3057	.3297	.3482	.3624	.3733	.3810	.3860	.3886	,3870
160	Ук	к0623	70516	70402	70288	70060	.0168	.0392	.0719	.1012	.1265	.1493	.1693	.1866	.2011	.2164	.2272
	Уоп	.0408	.1016	.1596	.1932	.2490	.2926	.3281	.3710	.4050	.4322	.4539	.4709	.4840	.4937	.5017	.5047
161	Ук	71710	71573	71435	71288	71024	70750	70476	70065	.0346	.0740	.1053	.1303	.1488	.1641	.1799	.1911
	Уоп	.0868	.1545	.1961	.2310	.2718	.3042	.3308	.3628	.3880	.4080	.4240	.4365	.4459	.4525	.4571	.4572
162	Ук	70883	70783	70683	-.0582	70382	70182	.0019	.0319	.0602	.0896	.1108	.1294	.1451	.1578	.1704	.1790
	Уоп	.0632	.1588	.1969	.2217	.2625	.2947	.3213	.3539	.3801	.4012	.4181	.4312	.4410	.4478	.4519	.4512
163	Ук	71532	71378	71219	71063	70750	70437	70124	.0345	.0793	.1191	.1519	.1778	.2000	.2182	.2383	.2497
	Уоп	0730	.1041	.1319	.1557	.1969	.2306	.2600	.2993	.3330	.3615	,385СГ	.4040	.4188	.4298	.4391	„4429
164	Ук	70621	70508	70395	70282	70056	.0171	.0392	.0592	.0960	.1163	.1341	.1493	.1620	.1724	.1832	.1906
	у СП	,0443	.0730	.1000	.1250	.1731	.2095	.2420	.2633	.3170	9UUC •3*Г1Э	.3689	.3850	.3994	.4106	.4210	,4266
я	HZ8I л		MR	t		»Т9 аЗЙиГ												
386
.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
.2021	.1970	.1893	.1791	.1668	.1526	.1367	.1192	.1004	.0654	.0696	.0532	.0369	.0262	.0148	.0029	70090	70211
.4150	.4019	.3856	.3665	QUUQ	.3209	.2949	.2669	.2371	.2136	.1891	.1639	.1382	.1209	.1035	.0860	.0684	.0508
.1535	.1545	.1526	.1487	.1421	.1332	.1220	.1085	.0928	.0795	.0646	.0496	.0342	.0241	.0135	.0014	70112	70239
.4540	.4470	.4358	.4203	.4003	.3759	.3470	.3141	.2774	.2479	.2169	.1848	.1516	.1292	.1067	.0841	.0613	.0380
.2125	.2126	.2097	.2040	.1955	.1843	.1704	.1539	.1345	.1181	•0999	.0798	.0599	.0468	.0336	.0193	.0030	70136
.4430	.4291	.4108	.3891	.3844	.3372	.3078	.2784	.2430	.2168	.1896	.1611	.1315	.1116	.0914	.0709	.0496	.0278
.0170	70030	70273	70590	70896	71281	71719	72212	72760	73205	73677	74172	74982	75031	75393	75764	76144	76531
.304В	.2861	.2819	.2321	.1964	.1547	.1070	.0530	70075	70578	71129	71737	72406	72888	73401	73943	74516	75113
.2474	.2419	.2330	.2211	.2067	.1901	.1714	.1511	.1292	.1119	.0936	.0743	.№38	.0410	.0285	.0145	70005	70154
.4873	.4725	.4530	.4291	.4012	.3700	.3381	.3002	.2628	.2334	.2033	.1725	.1414	.1205	.0994	.0781	.0571	.0363
.1860	.1848	.1810	.1744	.1651	.1534	.1394	.1233	.1050	.0896	.0733	.0553	.0378	.0259	.0136	70002	70140	70280
.4581	.4442	.4281	.4060	.3844	.3575	.3276	.2958	.2617	.2350	.2071	.1782	.1481	.1277	.1072	.0865	.0655	.0440
.2186	,2222	.2212	.2168	.2086	.1973	.1827	.1648	.1436	.1254	.1050	.0830	.0608	.0455	.0296	.0128	:0059	70252
спае •эоио	.5853	.5773	.5827	.5416	.5138	.4794	.4383	.3906	.3507	.3074	.2806	.2112	.1765	.1404	.1033	.0648	.0254
.0448	.0322	.0160	70036	70272	70545	70652	71191	71559	71854	72170	72515	72882	73130	73393	73682	73979	74282
.2904	.2732	.2516	.2254	.1941	.1575	.1155	.0683	.0168	70245	70679	71133	71606	71930	72256	72591	72926	73268
.2360	.2343	.2290	.2201	.2081	.1930	.1752	.1549	.1323	.1140	.0945	.0736	.0512	.0360	.0214	.0072	70092	70264
.4971	• *1DDO	.4718	.4521	.4279	.3990	.3655	.3279	.2870	.2546	.2211	.1865	.1511	.1270	.1025	.0783	.0543	.0296
.2350	.2294	.2209	.2096	.1958	.1796	.1810	.1404	.1179	.1001	.0816	.0624	.0432	.0302	.0171	.0035	70103	70243
.3730	.3614	.3473	.3308	.3121	.2912	.2682	.2432	.2165	.1953	.1734	.1507	.1272	.1117	.0961	.0804	.0640	.0474
.2360	.2344	.2291	.2202	.2082	.1931	.1753	.1549	.1323	.1140	.0945	.0736	.0512	.0360	.0214	.0072	70093	70265
.4970	.4865	.4716	.4521	.4279	.3990	.3855	.3276	.2870	.2546	.2211	.1865	.1511	.1270	.1025	.0783	.0543	.0296
.2020	.2020	.1987	.1921	.1826	.1702	.1553	.1381	.1189	.1032	.0865	.0688	.0504	.0379	.0253	.0122	70014	70153
: (JUULS	.4317	.4151	.3946	.3707	.3436	.3137	.2811	.2464	.2189	.1904	.1608	.1301	.1093	.0882	.0670	.0454	.0231
.1863	.1860	.1834	.1785	.1711	.1612	.1489	.1341	.1170	.1025	.0662	.0681	.0516	.0409	.0284	.0140	70002	70145
.4354	.4208	.4022	.3803	.3558	.3296	.3023	.2741	.2450	.2224	.1990	.1744	.1484	.1310	.1132	.0951	.0759	.0562
.2599	.2579	.2516	.2416	.2276	.2101	.1894	.1657	.1394	.1179	.0949	.0702	.0450	.0280	.0108	70079	70271	70468
.4353	.4246	.4103	.3921	.3707	.3485	.3196	.2904	.2589	.2338	.2074	.1796	.1504	.1300	.1090	.0877	.0661	.0439
.1966	.1957	.1922	.1661	.1774	.1661	.1521	.1354	.1162	.0999	.0820	.0620	.0415	.0279	.0138	70023	70189	70357
.4250	.4179	.4067	.3915	.3726	.3501	.3242	.2952	.2634	.2379	.2108	.1822	.1517	.1303	.1091	.0878	.0663	.0427
387
Оэ
Оэ
Оэ
ТАБЛИЦА КООРДИНАТ
.42	.46	.50	.54	.58	.62	.66	.70	.74	.78	.81	.84	.87	.90	.92	.94	.96	.98	1.00
,2572	OCOQ tc389	.2579	.2518	.2416	.2276	.2101	.1894	.1857	.1394	.1179	.0949	.0702	.0450	.0280	.011»	70078	70271	:0468
.4414	.4353	.4248	.4103	.3921	.3707	.3465	.3196	.2904	.2589	.2338	.2074	.1796	.1504	.1300	.1090	.0677	.0661	.0439
.2572	.2599	.2579	.2518	.2416	.2276	.2101	.1894	.1657	.1394	.1179	.0949	.0702	.0450	.0280	.0108	70078	70271	70468
.4414	.4353	.4248	.4103	.3921	.3707	.3465	.3196	.2904	.2589	.2338	.2074	.1796	.1504	.1300	.1090	.0877	.0661	.0439
.1755	.1754	.1726	.1672	.1593	.1491	.1366	.1222	.1062	.0688	.0751	.0609	.0464	.0316	.0215	.0112	.0007	70099	:0206
.3580	.3436	.9276	.3087	.2675	.2648	.2413	.2176	.1938	.1703	.1527	.1352	.1177	.1003	.0867	.0771	.0656	.0540	.0424
.2265	.2259	.2215	.2151	.2064	.1952	.1817	.1658	.1475	.1266	.1095	.0909	.0711	.0499	.0353	.0203	.0051	70105	70266
.4435	.4371	.4265	.4119	.3934	.3710	.3449	.3153	.2828	.2478	.2204	.1920	.1628	.1325	.1116	.0906	.0699	.0492	.0264
.2358	.2385	.2372	.2319	.2Z2S	.2102	.19*W	.1760	.1552	.1323	.1138	.0941	.0729	.0500	.0341	.0189	.0039	70132	70312
.5634	.5572	.5457	.5288	.5064	.4784	.4450	.4065	.3634	.3166	.2796	.2414	.2023	.1625	.1357	.1085	.(«16	.0548	.0276
.2757	.2730	.2664	.2562	.2428	.2264	.2073	.1856	.1616	.1352	.1140	.0917	.0685	.0450	.0292	.0132	70032	70196	70365
.4226	.4147	.4029	.3877	.3695	.3486	.3252	.сЖп	.2714	.2415	.2177	.1929	.1688	.1394	.1204	.1016	.0626	.0632	.0426
	.2603	.2591	.2542	.2457	.2337	.2184	.1998	.1782	.1537	.1335	.1118	.0688	.0647	.0479	.0307	.0131	70049	70235
.5785	.5731	.5614	,5444	.5215	.4924	.4570	.4158	.3699	.3207	.2824	.2433	.2035	.1633	.1362	.1089	.0814	.0537	.0258
.2358	.2385	.2372	.2319	.2228	.2102	.1944	.1760	.1552	.1323	.1138	.0941	.0729	.0500	.0341	.0189	.0039	70133	70313
.5634	.5572	.5457	.5288	.5064	.4784	.4450	.4065	.3634	.3165	.2796	.2414	.2023	.1625	.1357	.1085	.0616	.0548	.0276
.2067	.2076	.2037	.1973	.1885	.1776	.1645	.1495	.1327	.1142	.0991	.0829	.0656	.0470	.0347	.0226	.0106	70030	70169
.4659	.4562	.4421	.4236	.4011	.3751	.3461	.3146	.2813	.2464	.2193	.1917	.1633	.1339	.1137	.0932	.0734	.0539	.0326
.1938	.1949	.1931	.1885	.1812	.1714	.1593	.1449	.1288	.1106	.0959	.0801	.0631	,0448	.0325	.0201	.0074	:006S	70207
.4438	.4368	.4258	.4109	.3925	.3706	.3454	.3169	.2854	.2512	.2241	.1958	.1665	.1362	.1154	.0943	.0733	.0524	.0310
.2087	.2076	.2037	.1973	.1385	.1776	.2645	.1495	.1327	.1142	.0991	.0829	.0656	.0470	.0347	.0226	.0105	70031	70170
.4659	.4562	.4421	.4236	.4011	.3751	.3461	.3146	.2813	.2463	.2193	.1917	.1633	.1339	.1137	.0932	.0734	.0539	.0326
70S17	:0955	71458	72020	72637	73312	74047	74643	75707	76651	-7417	79231	79087	79962	•Ш02	-1.1250	•1.1929	<2622	-1.Э29Ц
.3514	.3330	.3068	.2701	.2189	.1487	.0573	70534	71847	73314	7^11	754Ю	76546	77617	78328	79034	79738	1.0ЧЧЧ	-1.1152
.1938	.1949	.1931	.1885	.1812	.1714	.1593	.1449	.1288	.1106	.0959	.0601	.0631	.0446	.0325	.0201	.0074	70065	70207
.4437	.4368	.4258	.4109	.3925	.3706	.3454	.3169	.2854	.2512	.2241	.1958	.1664	.1362	,1155	.0944	.0735	.0527	•03f3
																		
																		
																		
																		
389
390
Приложение 4
ПРОФИЛЬНЫЕ ПОТЕРИ В ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ РЕШЕТКАХ
	0.60	0.65	0. 70	0.75	0.8С	0.85	0.90	0.95	1,00	1.05	1.10	1 .15	1.20	1.25	1.30	1.35	1.40
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 Jb 27 28 29 30 31 32 33 34 35 34 37 38 3? 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 5? 60	0.020 0.032 0.023 0.033 0.030 0.018 0.015 0.050 0, 042 0.033 0.023 0.043 0.027 0.032 0.045 0.021 0.056 0.024 0. 020 0. 058 049 0. 027 0.047 0. 070 0.022 0.027 0.052 0.038 0.045 0.041 0. 026 0.031 0. 037 0. 041 0.038	0.020 0.031 0.0?4 0.032 0.029 0.018 0.015 0.050 0.042 0.033 0.023 0.038 0. 027 0.032 0.058 0.045 0.019 0.052 0.023 0. 025 0.040 0.057 0.049 0.027 0.045 0.070 0.022 0.025 0.051 0.037 0.045 0.040 0. 026 0.033 О. 0 }0 О. 035 О. 042 0.038	0.020 0.030 0.025 0.030 0.028 0.018 0. <>15 0.050 0.042 0. 032 0. 023 0.032 0.026 0.030 0.033 0.058 0.072 0.059 0.044 0.046 0. 018 0.051 0.022 0.022 0.020 0.040 0.056 0.050 0.027 0.043 0.072 0.056 0.022 0.036 .0.037 0.065 0.025 0.051 0.036 0.027 0.035 0.040 0.040 0.047 0.041 0. 092 0.026 0.033 0.029 0.0 38 0.042 0.039	0.020 0.028 0.024 0.028 0.028 0.017 0.015 0.051 0.042 0.0 30 0.023 0.028 0.028 0.028 0.033 0.058 О. 070 0.064 0.043 0.045 0.017 0.051 0.022 0.022 0.020 0.040 0.056 0. 050 0.026 0.041 0.074 0.056 0,022 О. 036 0.031 0.070 0-051 0.025 0.051 о.озб 0, 074 0.027 0,035 0.042 0.040 0. 04? 0.047 0.110 0, 026 0. 033 о.огг 8:8Й О„04Я	0. 320 3.027 0 023 С. 027 0.028 0,016 0.015 0.055 0.042 0.030 0. 023 0. 023 0. 028 0.025 0.033 0.058 0.069 0.070 0. 042 0.064 0.044 0.017 0,052 0.022 0.074 0.022 0.020 0. 041 0.057 0.051 0.026 0.040 0.080 0.057 0.022 0.035 0.036 0.075 0.052 0,025 0,055 0.039 0.086 0,025 0,033 0.042 0.042 0.051 0,020 0.053 0.129 0.030 0.0Э6 0.033 0.026 0.055 °О°&	0,019 0.034 0.021 0,025 0.026 0.016 0. 016 0.067 0.040 0.029 0. 024 0,024 0,029 0.024 0.035 0,062 0.069 0.080 0.043 0.064 0. 042 0.018 0.053 0. 022 0.071 0.024 0.019 0.042 0,061 0.050 0.026 0.039 0.085 0.059 0.022 0.035 0. 040 0,086 0.062 0.045 0.096 0,025 0.032 0. 043 0. 046 0.060 0.020 0.061 0.144 0.028 0.026 О.033 0. 036 0. 065 0. 051 0. 065	0.017 0,045 0.020 0.025 0.025 0.016 0,017 0.077 0.060 0.029 0.024 0.024 0.032 ад 0.070 0.070 0,089 0.046 0.066 8:8?^ 0.055 0.023 0.070 0.028 0.019 0.045 0.075 0.050 0.029 0.038 0.092 0.063 0.124 0.023 0. 039 0.050 ад 0.025 0.070 0.053 0.106 0.025 0.030 0.046 0.054 0.068 0. 021 0.070 0.151 0.027 0.026 0.033 0.027 0.059 oioTe	0,022 0.060 0.019 0.028 0.027 0.01/ 0.019 0.081 0,078 0.035 0.024 0.028 Ж 0.085 0.080 0.102 0. 052 0.071 0.044 0.021 0.057 0.025 0.071 О.033 0.028 0.055 0.092 0. 057 0.035 0.040 0. 101 0.070 0.131 0.029 0.045 0.060 0.105 0.066 0.026 0.075 0.065 0.117 0.026 0.034 0,050 0.065 0.075 0.025 0.088 0.158 0. 030 0.026 0.036 0. 037 0. 070 0.078	0.050 0,080 0,026 0. 033 0.046 0.028 0.037 0.081 0.084 0.060 0.024 0.038 0.046 0.032 0.101 ад 0.066 0.089 8:8В! 0.060 0.030 ад 0.048 0.066 0.074 0.051 0.048 0.109 0.078 0.133 0.038 0.053 0.066 0.114 0.077 0.028 0.074 0.127 0.028 0. 048 0.060 0.070 0.070 0. 030 0.088' 0.164 0.037 0.027 0.046 0.049 0.087 0.071	0. 067 0.119 0.042 0.039 0.054 0.040 0.057 0.080 ад 0.040 0.048 0.055 0.039 0.100 0.099 0.102 0.073 0.110 0.085 0.031 0.066 0.036 Ж 0.052 0.070 0.089 0.067 0.053 0.110 0.079 0.132 0.058 0.053 0.070 0.121 0.085 0.037 0.077 0.125 0.037 0.060 0.055 0.063 0.061 0.040 0.085 0.163 0.048 0.032 0.060 0.063	0.070 0.060 0.048 0.056 0.060 0.071 0. 079 Ш 0.054 0. 061 0.058 0.050 о.о?5 0.075 0.101 8;8Яз 0.079 0.049 0.082 0.085 0.070 0.074 0.082 0.070 0.080 0.106 0.073 0.126 0.057 0.044 0.071 0.124 0.093 0.051 0.080 0.110 0.051 0.058 0.055 0.055 0.053 0.049 0.087 0.155 0.057 0.040 0.074 0.070 0.100 0.099	0.066 0.065 0.056 0,. 079 0.082 0.078 0,059 0.078 0.057 0.061 0.087 ад 0.074 3’1 0.061 0.083 0.083 0.070 0.078 0.054 0,001 0.098 0.069 0.115 0.055 ад 0.058 0.082 0.094 0.057 0.046 0.072 0.065 0.050 0.056 0.095 0.131 0.052 0.054 0.089 0.078	0.065 0.068 0.067 0.080 0.079 0.077 0.М9 о. ото 0.060 0.053 0.065 0.085 0.106 0.079 0.071 0.078 0.081 0,070 0.082 0.069 0.050 0.082 0.085 0.064 ад 0.044 0.089 ад 0.058 0. 093 0.083 0.058 0. 050 0.068 0.060 0.060 0.100 0.109 0.105	0.070 0.074 0.082 0.077 0,078 0.089 0.073 0.058 0.052 0.070 0.082 0.096 0.074 0.069 0.074 0.077 0.078 0.065 0.060 ад 0.095 0.070 0.035 0.101 0.074 0.101 0.070 0.095 0. 051 0.116 0.055 0. 088 0.117	0.080 0.085 0. 087 0.075 0.080 0.089 0.073 0.057 0. 067 0.072 0.080 ад 0.068 0.072 0.068 0.072 0.095 0.067 0.089 0.080 0.037 0.093 0.065 0,096 0.062 0.089 0.053 0.110 0.040 0.072	0.080 0.080 0.100 0.094 0.082 0.064 0.079 0.080 0.069 0.071 0.079 0,070 0.104 0.060 0.086 0.044 0.072 0.056 0.087 0.053 0.070 0.070 0.089 0.030 0.063	0.074 0.095 0.104 0.100 0.080 0.079 0.092 0.069 0.082 0.07Х 0. 054 0.085 0. 056 0.045 0.075 0.046 0.080 0.053
О	
1.35	
с	о
»ч	о
ш	см	0	со
см	О	Гч	сь о	о
	о	о	о
	СО	О	«У	О	*4	Гч	со	’Т
см	О	СО	Гч	0	со	со	см®
	О	О	О	О	О	о	’-‘О
—Ч	ОООО	о	о	о	о
>п	о<т	юео	ш	оо о о	о со о	см гч	см
	coin	** см	"О	соо- «-< со	со	on.	о
•	ОО	НО	О	ОО	*» О	О «-«*«	•'НО
	ОО	ОО	О	ОО	О О	О ОО	о	о	о
	Ю Ю	СО СМ 1Л О СМ	СО *гг	4)000	Гч Гч	1Л О-СО	Ш'ТГчСО	ТО	см	<псм	.-о
	О» 00	00 *Т «Г ’-«см	Q* ю	ОООГчГч,	о Гч	00CM	ФО-О'СП	СО	Гч	-ОО	СП СО
	О О	ОО О но	О О	«-«ООО	О О	ОО««	ОООО	О	О	ОО	ОО
	О О	ОО О ОО	О о	ОООО	О О	ООО	ОООО	О	О	ОО	ОО
	см то	о'тоспаэооо чг гч Ю'уао.чГч. дон чгЮ'ОО оооо-ого о «г шгч	топ йо.
	00 О»	Гч СО СО TON, 0 ’—•	0 ЧГ	ООО О СО ООЮГЧ Ю	ГЧ'ООО'О	00 Гч ’-•'О	О1ЛО	CDCTi
	О О	ООООООО	О о	ннооо ООО 000»*	ОООО	О О ’-‘О	ООО	ОО
	О О	ООООООО	О ’О	ООООО ООО ОООО	ОоОО	О О ОО	ООО	ОО
	ОТОС$	ООО'ТЮГчЮ Ю	«О СМ	ОСОООО «ОТОЮ 0’-‘'О«УООО4)СМ«УТО ГчЮСМ0 ООТО	4)О4>	смю
	ГчСМТО	fNCMN-CM-ОГч »Н	О-	О’ОГчЧГСО 09 ТО 4) •Т1\а)0'ТЮ'01Л9-<1 1ч.Ю«ГЧ) СМ4)С0	щчгчг	СП СО
•	Они	ООООООО	О О	ОНООО ООО ОООООООООО ОООО -ИОО	ООО	ОО
’*	ООО	ООООООО	О О	ОоООО ООО ОООООООООО ОООО ООО	000	©О
	*«ээ0	«-«ЬчЬ.очсмюо то ем 0 0отооосо-оаэооосооГчюгчосчсм«Т’-гч.иэ сою»*»* аО'й<г-от r>inru®fo«sr аз
	к ем оо	гч-о см-о см юо «-«оз со ТО0оаоф4>ТО'О**оотоюгч<Г'О4)гчТОс)Ю«г о>< кччго гллгчсоо чгспчгч-ю гчгч
	Он©	ОООООООО** О ООнООООО^ОООООООООООООО ОООО ’-‘ООО о	ООООООО
о	ООО	ООООООООО О ООООООООООООООООООООООС ОООО ООООО	ООООООО
	ем 4) чг О' О СО t>N О-»* ifttf) То Гч О ОО0СОО1ПСМСМ<-««ЛО'УГ>ЮГч0И‘)«ТГЧ!Х»СОТО<ГСП'-О'ОеМОЮсычтГ'.ЧГи"1 ОТООСМСМОМЭГч
	ГчСМТЮхТ ГчЦЭСМ'ОСМ^‘<Т ’-‘О- СО ONON -ОЮТОГч О-ГчГМШЮУ ОЮ'ТСМСМУТО ООООО 4)<УУ ЮСОГииЗОСО СО Ь.ЧГСО’ТЮХП'О’О
	ОНОООООООООООО О ОООООООООООООООООООООООООООООнОООО оооооооо
о	оооооооооооооо о ОООООООООООООООООООООООООООООООООО оооооооо
	ооюсм‘лоо(юач»*см’тто«г1орч соосмоосмюсм’-о—.оо'-оооо'-оспоог-'гчюоо’-’ооо'-гчсм’-ч'т’-' то со см смсоо
	О’—«у ЮТОГч «УСМОСМ’УТО ’'СО'О'О СПГч.О'ШЮЮСОСОСООСМ’У^ГЮЮ’УТОСМСМТСПГчЮгчЮЧГ'ТтГч’-ЧПОГч.СП О «У СМ У 1Л1Л-С
	ОноОООООООООФООО 00000о00000000000000000000000’’0000 ОООО ООО
о	ОООООООООООО ОООО ОООООООООООООООООООООООООООООООООО ОООО ООО
	еоо4>аэточг**вово*4«г0тсофо 0тогчгчсо®еисмсмсмгчк.®еми,Ф'Сто«Т1Л**тоо»н1г>оо14ТО0*«0'Огч wo®i*)ointn<n
	<Г|-ч «г чгсП'О^ггиюсмчгсм «нгчдлч) сп'есоючгтпгч со-0’-‘«у еоют'Усмсисм <г со гчиэ N.m«y«r «Ths. от «ПчП гч 4)<rcM<rknin<nin
	OOOOOOQOOOOOOOOO ОООООООООООООООООООООООООООООт-ОООо оооооооо
о	ОООООООООООООООО ОООООООООООООООООООООООООООООООООО ОООООООО
	’HCMN.inCMC'OCOmnjinCON.’-r&'tH ООЭСМСМ’-400СМ’-‘ОСО-С'ОСО<ТфОО-О^Ги11ЛчгООЭО'С-»иО-ССМЧГ^чОСП<М &.*«СП1Л	’->см
	<Т'ечг<ттою<тсм^ем«,ем**1^'Ю'О «ттсоч>ттсоч>соо»-«*ттою»о^‘Л1смсм«гтогч«ггч.»л«‘^«тгч.о»Л’0»л к, inmnier шт
	ОООООООООООООООО 00000000000000000000000000000*^0000 ОООО оо
о	ОООООООООООООООО оооооооооооооооооооооооооооооооооо ОООО оо
	0’тосо^гивосмаэо'то 0 0&-000 ок.’~1Смт*<смоо«Т’0’ОТО>осмосою’01Лс>-»-«огч*испосотото-*<-*<»ло’ сппючо тол
	ТО'О^г^тоет «тсмтосм тосМ’О'О'О «У>г>гчгч.1г>осо-оооо»’<гто1п’сюсмсмсм<ггтогч1г>’со«т^<гч.о»Л4)ю «л iflcrme тт
	ОООООООООО ООООО ооооооооооооооооооооооооооооо»>оооо ОООО оо
о	ОООООООООО ООООО оооооооооооооооооооооооооооооооооо ОООО оо
	сп сотого см «угг оо-от «тсмк.**©. **то ч*сосмсмотК’Отог.еооО’*гтч)‘П от^о-д остсм смгчт мгмтсо чгл
	То'е«гчгто«г<3‘смтосм тосМ'О'в’О чоо «Лчосо'О®’О**^то»Пчо»псмсмсм«т<т ю-О'-очг иогчл чоиоч» тчгтчг
	ОООООООООО ООООО	ОО ОООООООООООООООО© ОООО 00*4	000 ОООО	оо
о	ОООООООООО ООООО ОО ООООООООООООООООО ОООО ООО 000 ОООО оо
	о- соспсмсм<гаэюоо отогмо <гсо смюситоото-осоао о***«1ПО'ТО ооо-о-	пюк. осмаал «лл
	то чтегточ* <г см то см тосмчочж •0'0 Ю’ОСО'О®'0’°4<гтою ютосмсмчгю	«о	’О'Очп иэутот тт
	О ОООООООО ООООО ОО ОООООООООО ОООООО ОООО О	ООО ОООО оо
	о оооооооо ООООО ОО ОООООООООО ОООООО ОООО О	ООО ОООО оо
гаЪ	’-‘СМ СО «У Ю ON. СО О’о *4 СМ точгт 'ОГч.СОО’О-чСМ ТО «Г ЮОГчТОО'О’-’СМСО’УЮчОГч.аЭОО-'-'СМСПЧГиО'ОГч 000.0 ’-‘СМТОЧГЮ 'ОСчООО’О
	>04)’0'0'00 'O’O’Ob'.rNN'b’.rv.N' ГчГч. Гч Гч 00 ОООО ОО ОООО 00 СО СО СО 0'00 0000'0- 0.00 ОООООоОфО’-*т.*т.*г'-‘»‘т.(М
21	
391
392
	0, 60	0.65	0.70	0.75	0.80	0.85	0.90	0.95	1.00	1.05	1.10	1.15	1.20	1.25	1.30	1.35	1.40
121	0.050	0.046	0.042	0.039	0.037	0.034	0.033	0.033	0.034	0.042	0.055						
122	0.057	0.055	0.053	0.056	0.064	0.070	0.075	0.084	0.089								
123	0.051	0.049	0.047	0.045	0.043 0.028	0.042	0.040	0.040	0.040	0. 040	0.040						
124	9.039	0.036	0.033	0.030		0.027	0.027	0.027	0.028	0.029	0.031	0.032	0.035				
125	0.065	0.059	0.054	0.050 0.044	0.046	0.043	0.044	0.039	0.040	0.045	0.055						
126	0.047	0.046	0.045		0.043	0.044	0.046	0.049	0.056	0.066	0.095	0.110					
127		0.040	C. 040	0.040	0.040	0.040	0.040	0.041	0.042								
128	0.068	0.066	0.065	0.064	0.063	0.064	0.066	0.070	0.080								
129	0.058	0.057	0.056	0.056	0.055	Q.056	0.059	0.067	0.078								
130			0.060	0.067	0.083	0.089	0.072	0.063	0.060	0.080							
131	0.048	0.047	0.047	0.046	0.046	0.047	0.048	0.050	0.052								
132	0.062	0.056	0.053	0.051	0.050	0.051	0.053	0.056	0.062	0. 070	0.084	0.100	0.119				
133	0.073	0.Q72	0.070	0.070	0.070	0.071	0.078	0.088	0.094	0.089							
134		0.052	0.048	0.047	0.047	0.048	0.053	0.064	0.079	0.092	0.102	0.110	0.124				
135	0.048	0.048	0.047	0.047	0.046	0.047	0.052	0.065	0.073	0.075	0.078	0.085	0.094	0.102			
136	0.047	0.045	0.043	0.044	0.038	0.036	0.036	0.041	0.055	0.068							
137	0.039		0.051	0.051	0.051	0.051	0.052	0.055	0.061	0.068	0.073	0.078	0.083	0.092	0.105		
138		0.043	0.044	0.044	0.043	0.044	0.048	0.058	0.093								
139	0.071	0.072	0.083	0.098	0.114	0.117	0.113	0.106	0.101	0.097	0.092						
140	0.049	0.048	0.046	0.044	0.042	0.037	0.037	0.043	0.053								
141	0.050	0.048	0.046	0.045	0.044	0.045	0.048	0.054	0.063	0.072	0.086	0.108					
142	0. 019	0.020	0.019	0.018	0.020	0.021	0.022	0.030	0.073								
143	0.047	0.046	0.046	0.046	0.045	0.045	0.046	0.048	0.054	0.065	0.078	0.101					
144	0.055	0.055	0.056	0.058	0.062	0.070	0.078	0.085	0.100	0.104	o.too	0.095	0.100	0.110	0.123		
145	0.019	0.019	0.019	0.019	0.019	0.021	0.025	0.033	0.041	0.045	0.053						
146	0.052	0.048	0.046	0.044	0.043	0.042	0. 042	0.043	0.045	0.048	0.053	0.060					
147	0.033	0.032	0.032	0.031	0.029	0.029	0.031	0.043	0.060								
148	0.085	0.085	0.085	0.095	0.110	0.119	0.119	0.119	0.113	0.108	0.101	0.096	0.089				
149	0.035	0.035	0.035	0.034	0.035	0.038	0.041	0.050	0.063	0.073	0.089	0.121	0.146	0.155	0.155		
150	0.045	0.045	0.044	0.043 0.067	0.043	0.042	0.041	0.041	0.046	0.055	0.062	0.075					
151			0.065		0.073	0.082	Q. 086	0.086	0.081 0.061	0.085	0.100						
152	0.068	0.067	0.066	0.065	0.063	0.062	0.061	0.060		0.064	0.068	0.075					
153					0.040		0.042 0.035	0.049									
154	0.043	0.041	0.039	0.037	0.035	0.034		0.045	0.066								
155	0.Q68	0.068	0.068	0.067	0.067	0.067	0.066	0.068	0.075	0.085	0.087	0.092	0.097				
156	0.077	0.084	0.095	0.105	0.096	0.080	0.078	0.089	0.110	0.135	0.142	0.140	0.146				
157			0.047	0.047	0.046	0.046		0.046 0.049	0.050	0.054	0.058	0.062	0.068	0.070	0.070	0.070	
158	0.052	o.ost	0.049	0.045	0.042	0.041			0.064								
159	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.050	0.052	0.055	0.060	0.067	0.077	0.089				
160	0.045	0.044	0-042	0.042	0.042	0.042	0.043	0.046									
161	0.041	0.040	0.038	0.036	0.033	0.029	0.029	0.031	0.034	0.037	0.. 041	0.053					
162	0.077	0.079	0.083	0.089	0.100	0.113	0.128	0.130	0.119	0.115	0.112	o. tai	0.134	0.144			
163			0.074	0.071	0.068	0.063	о.обо	0.062	0.065	0.073	0.088						
164	0.057	0.057	0.057	0.057	0.057	0.057	0.056	0.057	0.057	0.062	0.072	0.089					
165			0.063	0.062	0.061	0.061	0.064	0.072	0.085	0.104	0. t25						
166			0.054	0.053	0.051	0.050	0.049	0.050	0.069	0.0?4	0.117	0.128	0.130	0.119	0.108		
167	0.079	0.079	0.079	0.080	0.082	0.084	0.086	0.093	0.098	0..101	0. 101	0.097	0.097	0.114			
168			0.048	0.049	0.050	0.051	0.054	0.057	0.060	0.064	0.071	0.078	0.094				
169	0.048	0.047	0.046	0.045	0.045	0.044	0.048	0.065	0.084								
170	0.053	0.053	0.052	0.052	0.052	0.052	0.052	0.053	0.056	0.061	0.071	0.089	0.119				
171	0.044		0.100	0.095	0.093	0.093	0.095	0.100	0.114	0.129	0.127	0.100	0.074	0.070	0.088	0.110	0.145
172		0.043	0.041	0.038	0.036	0.034	0.032	0.035	0.044								
173	0.088	0.086	0.083	0.078 0.074	0.072	0.067	0.063	0.062	0.065	0.073							
174	0.070	0.071	0.072		0.077	0.080	0.083	0.085	0.086	0.088	0.089						
175	0.085	0.083	0.079	0.074	0.070	0.068	0.067	0.067	0.068	0.071	0.077						
176	0.052	0.052	0.052	0.052	0.052	0.055	0.060	0.093	0.098	0.089	0.080	0.072	0.077	0.088	0. 085	0.074	
177	0.058	0.057	0.056	0.056	0.057	0.061	0.075	0.092									
Содержание
Аннотация ................................................... 2
Условные обозначения •   .................................. 3
Введение..............................;................... • •	4
1.	Основные параметры, характеризующие газодинамическую эф-
фективность турбинных решеток...............................  6
2.	Особенности экспериментального исследования трансзвуковых
охлаждаемых решеток’ •  ..................................... 9
3.	Применение методов математического моделирования и теории
планирования эксперимента при обобщении эксперименталь-
ных данных.................................................. 13
4.	Обобщение экспериментальных данных по профильным потерям
в турбинных решетках.................... • •'........'•	• • • 16
5.	Оценка дополнительных потерь в охлаждаемых решетках • • • 26
Список литературы • • ’..................................... 29
Приложение 1. Геометрические параметры решеток.............. 31
Приложение 2. Экспериментальные характеристики решеток • • • 35
Приложение 3. Унифицированные безразмерные координаты
профилей решеток...............  	  ,...............366
Приложение 4. Профильные потери в экспериментальных ре-
шетках ...............................................  390
редактор А. С. Самойлов	Корректоры: Т. И. Анфалова, Т. А. Култыгина. Л. Н. Липская:
формат бумаги 70ХЮ8/16.	Усл. п. л. 20,7.	Уч.-изд. л. 16 5
•Ираж150.	Т-00183	Заказ 149
Типография ЦИАМ
393