холодильная
"^техника
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
, И КОНСТРУКТОРСКО-
} ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ» ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ОРДЕН НА ЗНАМЕНИ ЛТИХП
1 октября с. г. во Дворце молодежи в Ленинграде состоялось торжественное собрание
профессорско-преподавательского состава, студентов, рабочих и служащих ЛТИХП,
посвященное 50-летнему юбилею и вручению ему высокой правительственной
награды — ордена Трудового Красного Знамени. На собрании присутствовали представители
ленинградских партийных, советских, профсоюзных организаций, родственных вузов и
научно-исследовательских институтов, промышленных предприятий, торговли,
выпускники ЛТИХП.
С большим воодушевлением собрание избрало в почетный президиум Политбюро
ЦК КПСС во главе с товарищем Леонидом Ильичом Брежневым.
Орден к знамени института прикрепил член ЦК КПСС, министр мясной и молочной
промышленности СССР С. Ф. Антонов, который выступил с речью.
Орденоносный институт поздравил секретарь Ленинградского обкома КПСС В. Г.
Захаров.
Ректор института И. И. Орехов рассказал о вкладе, который институт внес и вносит
в отечественную науку и подготовку инженерных кадров. Созданный в годы первой
пятилетки для удовлетворения насущной потребности в специалистах нового профиля
перестраиваемой на индустриальной основе мясной, молочной, пищевой,
рыбоперерабатывающей промышленности и торговли, институт неизмеримо расширил сферы своей
деятельности и сейчас готовит инженерные кадры для многих отраслей народного
хозяйства.
От бытовых холодильников и кондиционеров до космической техники и
криобиологии — таков диапазон направлений науки и техники, в котором трудятся ученые и
выпускники института.
За 50 лет своей деятельности ЛТИХП вырос в общепризнанный крупный учебный и
научный центр, являющийся в настоящее время головным институтом страны по
подготовке и переподготовке кадров в области холодильной техники и технологии.
Кафедры и лаборатории института активно участвуют в разработке крупных
целевых комплексных научных программ, в решении задач продовольственной программы
страны. Экономическая эффективность от внедрения научно-исследовательских работ
составляет ежегодно более 10 млн. руб.
На торжественном собрании выступил ректор ЛТИ им. Ленсовета, профессор
В. А. Проскуряков, приветствовавший коллектив института от имени совета ректоров
ленинградских вузов. Профессор ЛТИХП Э. И. Гуйго и студентка Е. Луцина выразили
глубокую благодарность за высокую оценку деятельности вуза, повседневную заботу
партии и правительства о развитии советской высшей школы.
Участники собрания единодушно приняли письмо ЦК КПСС, Президиуму Верховного
Совета СССР, Генеральному секретарю ЦК КПСС, Председателю Президиума
Верховного Совета СССР товарищу Л. И. Брежневу.
© Издательство «Легкая и пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1981 г.

В решениях XXVI съезда КПСС указано
также на необходимость
дальнейшего укрепления всей материально-
технической базы ксоперативной торговли;
повышения хозяйственной инициативы и
активности в улучшении торгового обслуживания
и общественного питания в сельской местности,
в работе по закупке сельскохозяйственных
продуктов у населения и колхозов и торговле ими в
городах и промышленных центрах, в увеличении
сырьевых и продовольственных ресурсов;
наращивания на предприятиях
потребительской кооперации производства необходимых
населению товаров за счет более эффективного
использования местных материалов и сырья,
откорма скота и птицы, разведения и вылова рыбы
во внутренних водоемах.
Важная роль, которую играет
потребительская кооперация в решении проблемы
дальнейшего роста благосостояния советских людей,
отмечается также в постановлении ЦК КПСС
и Совета Министров СССР «О дальнейшем
развитии и улучшении деятельности
потребительской кооперации».
Исходя из указанных задач, второе собрание
Совета Центросоюза десятого созыва утвердило
план основных мероприятий по реализации
решений партии и правительства, а также
задания на одиннадцатую пятилетку по развитию
отраслей потребительской кооперации.
В 1981—1985 гг. предстоит закупить у
населения и колхозов картофеля 15 млн. т, овощей
4 млн. т, фруктов 2,8 млн. т, яиц 6300 млн. шт.,
масла растительного 550 тыс. т, мяса птицы и сала
4500 тыс. т, мяса кроликов 227,85 тыс. т,
получить привес мяса за счет откорма животных
и выращивания птицы на собственных фермах
360 тыс. т, выработать колбасных изделий
818 тыс. т, консервов 8600 туб, кондитерских
изделий 551 тыс. т, еыловить рыбы в, местных
водоемах 55,25 тыс. т, значительно увеличить
ресурсы других продовольственных товаров.
Для обеспечения сохранности этой продукции
УДК 725.355:664.8.037
ПЕРЕДВИЖНОЙ МОДУЛЬНЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК
ДЛЯ КРАТКОСРОЧНОГО ХРАНЕНИЯ ПЛОДОВ
И ОВОЩЕЙ В КОЛХОЗАХ И СОВХОЗАХ
Д-р техн. наук, проф. И. Г. ЧУМАК,
канд. техн. наук В. П. КОЧЕТОВ,
Одесский технологический
институт холодильной промышленности
Основные направления экономического" \С
социального развития СССР на 1981—1985 гг.
предусматривают значительное увеличение капита-
требуются ноЕые холодильные емкости. В
одиннадцатой пятилетке планируется ввести в
действие распределительные холодильники емкостью
106 тыс. т единовременного хранения,
хранилища для картофеля и овощей — 294 тыс. т,
холодильники для фруктов — 53,7 тыс. т, 12000
универсальных приемо-заготовительных пунктов,
оборудованных холодильными камерами,
общетоварных складов общей площадью 2800 тыс. м2.
При этом предусматривается как новое
строительство, так и реконструкция ранее
построенных предприятий, что является эффективной
формой использования капитальных вложений.
Намечено построить также 80000
общественных крольчатников, 460 цехов по производству
полуфабрикатов и кулинарных изделий,
значительное количество предприятий торговли,
общественного питания, консервных и других
предприятий.
Особое внимание будет уделено ускорению
развития материально-технической базы
потребсоюзов Нечерноземной зоны РСФСР, районов
Сибири, Дальнего Востока и Казахстана.
В мае 1981 г. состоялся первый всесоюзный
слет передовиков потребительской кооперации.
С огромным воодушевлением участники слета и
все работники потребительской кооперации
восприняли приветствие Генерального секретаря
ЦК КПСС, Председателя Президиума
Верховного Совета СССР товарища Леонида Ильича
Брежнева. В приветствии дана высокая оценка
труда кооператоров, их вклада в реализацию
разработанной партией программы по
повышению народного благосостояния, проявлена
забота о дальнейшем развитии потребительской
кооперации, определены главные направления
ее деятельности в одиннадцатой пятилетке.
Участники слета от имени трех миллионов
кооператоров заверили, что, отвечая на заботу
партии, направят все усилия, знания, опыт,
творческую инициативу на выполнение решений
XXVI съезда КПСС и установленных заданий на
одиннадцатую пятилетку.
ловложений в строительство плодоовощных
холодильников для сельского хозяйства.
Размещение плодоовощных холодильников,
построенных по новым типовым проектам,
непосредственно в колхозах и совхозах позволит
сохранить урожай с момента его сбора до
реализации.
Часть собираемого урожая — летние наименее
стойкие сорта плодов и овощей — сохраняется
в течение сравнительно короткого периода: от
нескольких дней до 1,5—2 мес.
В связи с этим в условиях специализации
хозяйств по Еыращиванию летних сортов плодо-
7

овощных культур значительная часть емкости
холодильников будет использована для
хранения только на короткий срок. Это приведет к
недостаточному использованию грузовой
емкости холодильников в течение года, повышению
себестоимости хранения и увеличению сроков
окупаемости капиталовложений.
Поэтому наряду со стационарными
холодильниками целесообразно создавать и внедрять
быстровозводимые передвижные модульные
холодильники полной заводской готовности для
предварительного охлаждения и краткосрочного
хранения плодов и овощей в колхозах, совхозах
и на консервных заводах. При этом модульные
передвижные холодильники явятся как бы
резервом холодильной емкости, используемой для
предварительного охлаждения и краткосрочного
хранения части продукции, которая не может
быть размещена в стационарных
холодильниках.
Конструкции передвижных холодильников,
разработанные в виде автономных
пространственных модулей, должны обеспечить
возможность их быстрого, в течение нескольких часов,
возведения, а в случае необходимости —
стыковки модулей для достижения большей
грузовой емкости.
Такие холодильники легко перемещать из
одной зоны в другую в зависимости от
урожайности и сроков созревания отдельных видов
плодов и овощей.
По окончании периода J краткосрочного
хранения передвижные холодильные установки
можно использовать в стационарных хранилищах,
а складские модули — для укрытия тары,
сельскохозяйственной техники.
В 1971—1975 гг. ОТИХП совместно с
Всесоюзным научно-производственным объединением
консервной промышленности и специальной
пищевой технологии (ВНПОКПиСПТ),
Уфимским заводом резиновых технических изделий
(УЗРТИ) им. М. В. Фрунзе и ПО «Мелитополь-
холодмаш» разработан и изготовлен опытный
образец передвижного модульного
холодильника емкостью 50 т (по яблокам) для
предварительного охлаждения и краткосрочного
хранения плодов и овощей в полевых условиях.
Холодильник (см. фото на обложке) в
собранном для транспортировки виде размещается на
шасси тягового прицепа ОдАЗ-885. В его
комплект входят пневмопанельное хранилище
«Вымпел» (модуль), состоящее из трех
взаимосвязанных блоков|и тамбура; передвижная
холодильная установка ПХУ-40 холодопроизводитель-
ностью 58 кВт при температуре кипения —15 °С
и конденсации 30 °С; газодувка для
поддержания избыточного давления в пневмопанельных
ограждениях; щит управления газодувкой.
Габаритные размеры опытного'образца в
развернутом виде вместе с холодильной установкой
22x10X5 м, а пневмохранилища «Вымпел»
14x8x5 м. Последнее представляет собой
сооружение полуцилиндрической формы,
поддерживаемое в проектном положении избыточным
давлением воздуха внутри ограждений B50—
300 Па).
Воздушные прослойки ограждения
одновременно выполняют функции теплоизоляции с
коэффициентом теплопередачи не выше
0,6 Вт/(м2-К). Давление в пневмопанели под^
держивается автоматически газодувкой,
которая в зависимости от падения давления в пнев-
мопанелях включается на 30—40 с один раз в
течение 3—4 ч.
При аварийном отключении электроэнергии
для поддержания давления используется
сжатый воздух из резервного баллона.
Тамбур холодильника оборудован двумя
дверьми. Размеры дверного проема
обеспечивают свободный проезд электропогрузчика.
Холодильная установка состоит из двух
компрессоров ФУУБС25М, воздушного конденсатора
поверхностью 280 м2, воздухоохладителя
поверхностью 350 м2 и вспомогательного
оборудования. Схема автоматизации холодильной
установки обеспечивает защиту от аварийных
режимов. Установленная мощность
оборудования передвижного холодильника 68 кВт.
Опытный образец холодильника обслуживал
в смену один машинист 3-го разряда.
Смонтировать и демонтировать холодильник в течение
4 ч могут шесть рабочих любой квалификации.
Предельная скорость транспортировки
холодильника по дорогам 3-го класса 40 км/ч.
В 1976—1977 гг. ОТИХП совместно с
ВНПОКПиСПТ проведены испытания передвижного
холодильника, а в 1978—1979 гг. осуществлена его
эксплуатация в промышленных условиях в
целях отработки технологических и
эксплуатационных инструкций.
Испытания холодильника и опыт его
эксплуатации показали:
при температуре наружного воздуха 36 °С^
в солнечный день температура внутри пустого
пневмопанельного хранилища понижается до
0 °С через 15—20 мин после включения
холодильной установки;
процесс охлаждения до 1—2 °С растительного
сырья, поступающего со средней температурой
25 °С, при полной загрузке холодильника
продолжается не более 18—20 ч;
потери массы растительного сырья *, по срав-
* Передвижные" станции предварительного
охлаждения и их использование для снижения потерь
плодоовощного сырья в период хранения/ Н. С.
Шишкина, В. П. Кочетов, В. Г. Трофимов и др. —
Садоводство , 1979, № 1.
8

нению с нормативами для хранения на
сортировочных площадках, уменьшились в 2,5—3 раза,
а по сравнению с контрольными партиями на
открытой площадке, — в 4—5 раз.
Положительные результаты проведенных
испытаний подтвердили целесообразнссть
создания промышленных образцов передвижных фрук-
тохранилищ. В настоящее время по заданию
Минплодоовощхоза СССР ВНИИхолодмаш,
ВНИИКОП, ОТИХП, завод «Комплектхолод-
маш» и УЗРТИ им. М. В. Фрунзе начали
работы по созданию передвижного фрукто-
хранилища типа ФХ-80П емкостью 80 т. Это
фруктохранилище состоит из передвижной
холодильной установки типа ПХУ-18Х2-1-0,
размещенной на раме двухосного прицепа, и
резинотканевого пневматического сооружения,
транспортируемого в свернутом виде. Последнее
возводится в рабочее положение в течение не
более 30 мин с помощью системы воздухонаполне-
ния от газодувки. Холодный воздух подается
внутрь сооружения по гибким резино-тканевым
воздуховодам.
Общий срок ввода хранилища в действие не
более 6 ч.
В охлажденном помещении поддерживается
температура от —2 до +10 °С. Время
охлаждения загруженных в помещение продуктов до
этих температур не превышает 24 ч.
К изготовлению опытного образца завод
«Комплектхолодмаш» приступил в 1981 г.
Серийный выпуск планируется начать в 1983 г.
Ожидаемый годовой экономический эффект от
применения одного фруктохранилища ФХ-80П
составляет ИЗ тыс. руб.
Стыковка модулей позволит получить ох-
лодильники емкостью до 1500—2000 т, часть
которой может быть использована для хранения,
а часть — для предварительного охлаждения.
Создание резерва холодильной емкости на
сснове передвижных модульных быстровозводи-
мых холодильников для предварительного
охлаждения и краткосрочного хранения плодов и
овощей будет способствовать выполнению
продовольственной программы.
УДК 664.83/.84.037.1
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ХРАНЕНИЯ ОВОЩЕЙ
НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ G РЕГУЛИРУЕМОЙ
ГАЗОВОЙ СРЕДОЙ
В. П. ГЕРАСЬКИН, С. В. КУЗНЕЦОВ,
Г. В. НОВИКОВА, И. Г. ЧЕРНИКОВ
Гипронисельпром
Для снабжения населения страны овощами в
разнообразном ассортименте в течение всего года
необходимо не только увеличить их
производство, но и обеспечить сохранность, резко
сократить потери при хранении и транспортировке.
| Одним из путей повышения эффективности
холодильного хранения плодов и овощей является
применение регулируемой газовой среды (РГС).
Результаты многочисленных исследований в
нашей стране и за рубежом позволили заложить
основы теории хранения плодов и овощей в
регулируемой газовой среде.
Широкое внедрение этого способа хранения в
промышленность ограничивается отсутствием
технико-экономических обоснований его
применения и обобщающих данных по оптимальным
режимам хранения и применяемому оборудованию.
В Гипронисельпроме на протяжении 1971—
1980 гг. проводились лабораторные,
полупромышленные и промышленные исследования
хранения моркови сортов Нантская 04, Шантенэ
2451, Московская зимняя А 515 и капусты
сортов Амагер 611 и Слава 1305 в условиях РГС,
создаваемой биологическим путем (за счет
дыхания овощей) и генераторами ГНС-2Б и РГГС-
400.
Результаты исследований показали, что выход
продукции после хранения в РГС не зависит от
способа ее создания. Было установлено, что
газовая среда, созданная искусственным путем
(с помощью газогенераторов), не вызывает
физиологических расстройств.
Проведенные исследования также
подтвердили, что хранение в РГС способствует лучшей
сохранности исходных свойств овощной
продукции.
При хранении моркови и капусты в течение
100 сут в сбычных охлаждаемых помещениях
и в условиях РГС потери массы идентичны, при
хранении более 150 сут в условиях РГС потери
массы значительно ниже, а качество продукции
выше.
На основании результатов экспериментального
хранения моркови и капусты белокочанной
определены оптимальные режимы хранения в
регулируемой газовой среде. Для всех сортов
моркови и капусты оптимальные температура 0—
2° С, относительная влажность 95—98 %.
Оптимальный состав РГС и продолжительность
хранения при оптимальном режиме указаны в
тгбл. 1.
9

Таблица 1
Таблица 2
Культура
Морковь
Нантская 04
Шантенэ 2451
Московская зимняя
А 515
Капуста
Амагер 611
Слава 1305
Морковь
Нантская 04
Шантенэ 2451
Московская зимняя
А515
Капуста
Амагер 611
Слава 1305
Способ
создания
РГС

Искусственный

Биологический

Концентрация, %
со2
5—8
5-9
5-6
3-8
5-9
5-7
о2
3
3—10
3-8


жительность
хранения,
сут
140—250
150—250
150—200
Концентрация С02 более 8—9 % вызывает
физиологические расстройства тканей овощей.
Недопустима также концентрация кислорода
меньше 2—3%, что может привести к возникновению
анаэробного дыхания и в результате этого —
накоплению вредных продуктов (спирта,
уксусной кислоты и др.).
В целях определения экономической
эффективности промышленного хранения овощей в
условиях РГС проведены технико-экономические
расчеты для холодильников с регулируемой
газовой средой емкостью 500 т (типовой проект
813-3-1) и 1000 т (типовой проект 813-3-2).
Камеры холодильников прямоугольные,
размером в плане 12 X 18 м, высота до низа несущих
конструкций 6,9 м.
Холодильник емкостью 500 т состоит из двух
камер, емкостью 1000 т — из четырех. Камера,
обслуживается двумя холодильными
установками ХМФ-32 общей холодопроизводитель-
ностью 77 кВт F4 тыс. ккал/ч).
Для газоснабжения применяется серийно
выпускаемый генератор нейтральный сред ГНС-
2Б с аппаратом очистки АО-2Б. Время выхода
камеры на оптимальный режим 24 ч.
Хранение овощей осуществляется в
контейнерах (ГОСТ 21133—75), устанавливаемых в
5—8 ярусов.
Затраты на хранение продукции определены
на основании эксплуатационных расходов
(стоимость электроэнергии и газа), трудовых затрат,
амортизационных отчислений, расходов на
текущий ремонт с учетом потерь продукции.
Усредненные данные, полученные по результатам
Показатели
Количество
продукции, заложенной на
хранение, т
на холодильник
емкостью 500 т (т. п.
813-3-1)
на холодильник
емкостью 1000 т (т. п.
813-3-2)
Продолжительность
хранения, сут
Потери, %
от усушки
РГС
обычная
атмосфера
от загнивания и за-
плесневения
РГС
обычная
атмосфера
Выход товарной
продукции, %
РГС
обычная атмосфера
Морковь
о
к
от
о
н
я
651,6
1303,2
200
1,7
7,5
1,0
14,5
97,3
78,0
* а
о *
о §
651,6
1303,2
200
1,3
6,5
0,8
14,3
97,9
79,2
(Is!
651,6
1303,2
200
1,5
7,0
0,9
14,4
97,6
78,6
Капуста
сГ>
а
(V
и
S
<
434,4
868,8
250
1,8
6,4
1,3
24,0
96,9
69,6
о
СО
СО
я
и
434,4
868,8
250
2,0
7,0
1,5
26,0
96,5
67,0
экспериментального хранения овощей в РГС
в 1977—1980 гг. приведены в табл. 2.
Расходы на амортизацию помещений и
оборудования рассчитаны в соответствии с «Нормами
амортизационных отчислений по основным
фондам народного хозяйства СССР», утвержденными
Госпланом СССР в 1974 г.
Расходы на текущий ремонт приняты в
размере 50 % от расходов на капитальный ремонт.
Расчеты показали, что амортизационные
отчисления и расходы на текущий ремонт
холодильников с РГС на 15 % превышают эти же<
данные для холодильников с обычной средой.
Основные показатели экономического расчета
приведены в табл. 3.
Экономический эффект при хранении в
условиях РГС капусты в течение 250 сут составляет
36,31 руб./т, при хранении моркови в течение
200 сут — 21,8 руб./т.
На основании результатов проведенных
расчетов можно сделать следующие выводы:
При хранении овощей в РГС
объемно-планировочные и конструктивные решения камер
(рассмотренных холодильников) не требуют
изменений, «у
Удельные капитальные вложения в
строительство холодильников с РГС выше, чем в строитель -
п

Таблица 3
Продолжение табл. 3
Показатели
Морковь
РГС
Обычная

атмосфера
Капуста
РГС
Обычная

атмосфера
Срок хранения, сут
Количество
продукции, т
загруженной
выгруженной
Выход, товарной
продукции, %
Удельные
капитальные вложения (с
учетом привязки), руб./т
на 1 т заложенной
продукции
на 1 т сохраненной
продукции
Затраты на хранение,
руб./т
на 1 т заложенной
продукции
200
1303
1271
97,57
383,65
393,31
57,91
1303
1024
78,63
334,27
425,34
60,77
250
869
850
97,77
518,83
530,42
74,98
869
594
68,35
444,78
650,69
67,36
ство обычных холодильников примерно на 15—
70.
Затраты на хранение овощей в РГС (в течение
200 сут) в расчете на 1 т сохраненной продукции
ниже, чем затраты на хранение в обычной
атмосфере, на 18—45 % (в зависимости от вида
продукции).
Показатели
в том числе по
статьям затрат:
зарплата с
начислениями
амортизация
текущий ремонт
электроэнергия
газ
потери продукции
прочие затраты
на 1 т сохраненной
продукции
Приведенные затраты,
руб./т
Экономический эффект
хранения в РГС по
сравнению с
хранением в обычной
атмосфере, руб./т
Морковь
1
РГС
4,96
35,81
6,82
6,41
0,21
I 1,96
1,74
59,36
106,56
21,80
Обычная

атмосфера
3,50
30,84
6,15
1,93
—
17,13
1,22
77,32
128,36
—
Капуста
РГС
7,71
46,64
8,93
8,03
0,26
0,76
2,69
76,66
140,31
36,31
Обычная

атмосфера
5,00
39,19
7,93
2,41
—
11,08
1,75
98,54
176,62
—
Хранение овощей в РГС дает значительный
экономический эффект.
Разработка проектов и строительство
холодильников с регулируемой газэзэй средой
для хранения овощей является неотложной
задачей.
За экономию энергоресурсов
t
УДК 621.56/.59.004.182/.183
ЭКОНОМИЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ ПРИ ВЫРАБОТКЕ
И ПОТРЕБЛЕНИИ ХОЛОДА
Канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР,
канд. техн. наук Н. М. МЕДНИКОВА,
канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН
ВНИКТИхолодпром
Наиболее важная и актуальная задача, стоящая на
современном этапе перед народным хозяйством,—
экономия энергетических и материальных ресурсов.
Работы института в этом направлении госвящены
снижению расхода электроэнергии при эксплуатации
холодильных установок, созданию нового более
эффективного холодильного оборудования,
исследованию и внедрению новых хладагентов и хладоносителеи,
использованию вторичных энергоресурсов
холодильных установок.
Обследование ряда производственных и
распределительных холодильников выявило значительный
перерасход электроэнергии, связанный с неправильной
эксплуатацией холодильных установок. В некоторых
случаях перерасход электроэнергии достигает 100%.
Это приводит не только к потерям электроэнергии,
но и требует для поддержания температурных режимов
в камерах устанавливать вдвое больше
компрессорного и теплообменного оборудования. Было определено
количественно влияние на удельный расход
электроэнергии различных эксплуатационных факторов:
наличие воздуха в холодильной системе, замасливание
теплообменных поверхностей и накапливание масла
в охлаждающих устройствах, образование инея на
теплообменных поверхностях охлаждающих устройств,
недозаполнение их вследствие неравномерного
распределения хладагента, использование хладагента из
систем с более низкой температурой кипения.
Наиболее действенной мерой повышения уровня
эксплуатации является научно обоснованное
нормирование расхода электроэнергии. В 1979 г. ВНИХИ
выпущена (утвержденная Минмясомолпромом СССР)
«Временная инструкция по определению норм расхода
электроэнергии при выработке холода на предприятиях
мясной и молочной промышленности». Инструкция
позволяет учесть расходы электроэнергии
установленным на данном предприятии холодильным
оборудованием и влияние на них фактических климатических
условий. В ней приведены обобщенные характеристики
и

холодильного оборудования, облегчающие проведение
расчетов.
Большие потери электроэнергии связаны также
с плохим состоянием изоляционных покрытий,
влиянием солнечной радиации, отсутствием автоматических
дверей и завес. Для учета этих факторов при
нормировании расхода электроэнергии была разработана
«Методика определения расхода электроэнергии на
тонну продукции по отдельным видам холодильной
обработки мяса и мясопродуктов». Для быстрого
внедрения этих инструкции и методики, а также
облегчения расчетов разработана соответствующая
программа расчетов с использованием ЭВМ.
В целях устранения перерасхода электроэнергии,
связанного с наличием в холодильной системе
смазочного масла, уносимого из компрессоров, была
проведена работа по созданию рациональной замкнутой
системы маслоотделения, маслоснабжения
компрессоров и регенерации отработанного масла, а также
составлены соответствующие рекомендации. В
результате выполнения этой работы были предложены
конструкции маслоотделителей дляЦ удаления масел из
парообразного и жидкого аммиака, поплавкового
устройства для автоматического выпуска масла из
сосудов и аппаратов, а также совместно с ПО «Вторнефте-
продукт» разработаны установки для регенерации
отработанного масла. Маслоотделители циклонного
типа для парообразного аммиака использованы
московским заводом холодильного машиностроения
«Компрессор» в компрессорных агрегатах новой градации,
гидроциклоны типа ГЦ-50 (рис. 1) и поплавковые
устройства типа ПВМ Г К освоены Опытным заводом
ВНИКТИхолодпрома и применяются уже на ряде
предприятий. Внедрение их на холодильной
установке мясокомбината мощностью 100 т в смену позволяет
сэкономить около 1,5 млн. кВт-ч электроэнергии и
около 30 тыс. руб. в год.
Изготовлен опытный образец установки УРХМ-50
для регенерации холодильного масла (рис. 2), который
прошел эксплуатационные испытания на
Красногвардейском мясокомбинате и принят междуведомственной
Рис. 1. Гидроциклон ГЦ-50
Рис. 2. Установка УРХМ-50 для регенерации
холодильных масел
комиссией. Применение такой установки на
холодильнике мясокомбината мощностью 100 т в смену
позволяет сэкономить около 15 т дефицитных смазочных
масел в год. Следует, однако, отметить, что серийный
выпуск этих нужных для народного хозяйства
установок задерживается.
Расход электроэнергии при эксплуатации
холодильных установок в значительной степени зависит
от типа конденсатора и условий его эксплуатации.
Как показал проведенный ВНИКТИхолодпромом
анализ, использование воздушных конденсаторов вместо
водяных кожухотрубных с градирней обеспечивает
снижение годового расхода электроэнергии примерно
на 10 % в результате поддержания низких температур
конденсации в зимний период года.
При использовании градирни зимой во избежание
ее замерзания искусственно поддерживают
повышенную температуру воды A0—12 °С). Это приводит
к работе холодильной установки при более высоких
температурах конденсации, чем позволяет температура
окружающего воздуха.
Институтом разработан и в настоящее время испы-
тывается опытный образец аппарата воздушного ох-^|
лаждения с поверхностью 550 м2.
Экономия электроэнергии обеспечивается также
при использовании в схеме воздушных форконденса-
торов, совмещенных с конденсаторами водяного типа.
Так, для условий Тартуского мясокомбината с
рабочей холодопроизводительностью компрессоров
2326 МВт B млн. ккал/ч) применение аппаратов
АВМ-465 в качестве воздушных форконденсаторов
обеспечивает среднегодовую экономию
электроэнергии на работу холодильной установки около
440 тыс. кВт-ч.
В последнее время широкое применение получили
испарительные конденсаторы, также обеспечивающие
экономию электроэнергии по сравнению с
конденсаторами с водяным охлаждением. ВНИИхолодмашем
и ВНИКТИхолодпромом разработаны и внедрены
на предприятиях испарительные конденсаторы И К-125
и ИК-200.

В разработанных ВНИКТИхолодпромом
рекомендациях по применению испарительных конденсаторов
проанализировано влияние на эффективность
холодильных установок различных режимов их работы
(с орошением и без орошения труб водой, с разным
числом работающих вентиляторов), оценено влияние
накипи и неконденсируемых примесей. Приведены
характеристики аппаратов в зависимости от
параметров наружного воздуха.
Одной из актуальных задач института на
ближайшее время является разработка способов
использования естественного холода в зимнее время года. В
частности, будет исследована схема с прокачиванием теп-
лохладоносителя через теплообменную поверхность
аппарата, установленного вне здания.
В молочной промышленности, отличающейся
весьма неравномерным графиком работы, начинают
широко применять аккумуляторы холода, позволяющие
значительно уменьшить парк холодильных машин.
Повышенный расход электроэнергии в процессе
намораживания льда компенсируется экономией при
работе компрессора в ночное время, т. е. при более
низких температурах конденсации, а также
уменьшением потерь в электросетях в результате снижения
пиковых нагрузок. При введении льготного ночного
тарифа экономический эффект от применения
аккумуляторов холода будет более ощутимым.
Выпущены рекомендации по использованию
аккумуляторов холода при проектировании холодильных
установок для молочной промышленности.
Задачей института является создание эффективных
аккумуляторов, а также разработка схем с
использованием большого числа параллельно установленных
аккумуляторов.
По результатам исследований совместно с Гипро-
молпромом направлена заказ-заявка машиностроению
на разработку панельных аккумуляторов «ледяной»
воды.
Совместно с ЛТИХП, ОТИХП и Гипромясо
институтом проводится работа по оптимизации схем хладо-
снабжения крупных мясокомбинатов. В результате
применения такой схемы на вновь строящемся
предприятии предполагается получить экономию
электроэнергии около 2,5 млн. кВт-ч в год благодаря выбору
оптимальных перепадов температур хладагента в теп-
лообменных аппаратах, а также применению наиболее
рациональных схемных решений.
Применение новых высокоэффективных рабочих
веществ холодильных машин (хладагентов и теплохла-
доносителей) также обеспечивает значительную
экономию энергии и металла. Однако для их практического
использования необходимо располагать данными о
физико-химических, токсических и эксплуатационных
свойствах. ВНИКТИхолодпромом разработаны
уравнения, таблицы и диаграммы термодинамических
свойств ряда перспективных хладагентов — R502, бро-
мированных хладагентов R13B1 и R12B1
Использование хладагента R502, массовое
производство которого в нашей стране намечено на
одиннадцатую пятилетку, позволит повысить на 10—15 %
удельную холодопроизводительность, увеличить на 10—
20 % объемную холодопроизводительность фреоновых
холодильных машин, работающих сейчас на менее
эффективном хладагенте R22. Применение бромиро-
ванных фреонов в соответствующих областях по
сравнению с традиционными хладагентами повышает не
только энергетические, но и
конструктивно-эксплуатационные показатели холодильного оборудования.
В настоящее время начато внедрение
разработанного и испытанного в производственных условиях нового
нетоксичного хладоносителя с пониженной (по
сравнению с водным раствором хлористого кальция) в 5—
6 раз коррозионной активностью. Применение этого
хладоносителя позволит сэкономить большое
количество металла в результате увеличения до 25—30 лет
срока службы рассольных систем охлаждения.
При эксплуатации нового хладоносителя в тепло-
обменных аппаратах отсутствует слой продуктов
коррозии. Вследствие этого снижаются термическое
сопротивление и перепад температур в теплообменнике, что,
в свою очередь, позволяет работать с более высокой
температурой кипения в испарителе холодильной
машины и, таким образом, в конечном счете уменьшить
потребление энергии на выработку холода. Одной из
актуальных задач на ближайшие годы является
реализация на предприятиях мясной и молочной
промышленности имеющихся возможностей по утилизации
низкопотенциального тепла. Так, например, значительная
экономия энергии ожидается от внедрения
разработанной во ВНИКТИхолодпроме системы использования
тепла конденсации холодильных машин для
предварительного подогрева воды в технологических аппаратах
мясокомбинатов.
Предполагается также работа совместно с СКВ АСУ
УзССР по созданию тепловых насосов, применение
которых особенно актуально в молочной промышленности.
Выполненные во ВНИКТИхолодпроме и в
Московском энергетическом институте исследования выявили
большую перспективность применения работающих на
смесях хладагентов дроссельных регенеративных
установок с развитой регенерацией тепла в широком
интервале температур. Так, расход энергии на производство
холода в новых холодильных установках даже при
использовании серийно выпускаемых компрессоров в
1,2—1,5 раза ниже по сравнению с существующими
установками аналогичного назначения. Особенно
перспективно применение дроссельного регенеративного
цикла для низкотемпературных установок при
температурах кипения порядка —60-. 70 °С и ниже.
Возможные области применения таких установок —
получение сухого льда методом вымораживания
дымовых газов, замораживание эндокринно-ферментного
сырья и других продуктов, а также создание
низкотемпературных термокамер для специальных целей.
Для успешного внедрения этих установок
необходимо располагать методами прогнозирования свойств
рабочих веществ и их подбора для заданных
температурных условий. Развитие начатых во
ВНИКТИхолодпроме работ по обобщению свойств рабочих веществ
позволит в ближайшие годы значительно ускорить
улучшение показателей существующих и внедрение
новых холодильных установок в народное хозяйство.
13

К 50-ЛЕТИЮ ВНИКТИХОЛОДПРОМА
УДК 536.24.001.5:621.565.048.001.375
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ ТЕПЛООБМЕНА
В КОЖУХОТРУБНЫХ ИСПАРИТЕЛЯХ
С ПОМОЩЬЮ ТУРБУЛИЗАТОРОВ ПОТОКА
ХЛАДОНОСИТЕЛЯ
Д-р техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
ВНИКТИхолодпром
В кожухотрубных испарителях тепловое
сопротивление со стороны хладоносителя имеет весьма
большое значение, особенно в области низких
температур. Объясняется это высокой вязкостью
хладоносителей (растворы СаС12 и этиленглико-
ля) при низких температурах, вследствие чего
режим их протекания в трубах становится
ламинарным.
На рис. 1 показана примерная зависимость
общего теплового сопротивления и отдельных
его составляющих от температуры
хладоносителя для аммиачного кожухотрубного
испарителя, работающего в оптимальном режиме [2].
Примерно то же самое наблюдается и во
фреоновых испарителях.
Отсюда следует вывод о том, что в
кожухотрубных испарителях интенсификация
теплоотдачи на стороне хладоносителя особенно
актуальна при низких температурах последнего,
т. е. при ламинарном и переходном режимах
потока. При положительных температурах
хладоносителя (вода) большее значение имеет
интенсификация теплоотдачи на стороне
хладагента.
R, mz-K /кВт
5
1
^
!
<?*
1
j
,
Г**^
г '
-w
-JO
-20
-10
Рис. I. Примерное изменение общего теплового
сопротивления R, м2-К/кВт, и отдельных его составляющих
в аммиачном кожухотрубном испарителе в
зависимости от температуры хладоносителя ts, °C:
RCT — тепловое сопротивление стенки трубы с загрязнениями;
R — на стороне кипящего хладагента; Rs ~ на сторона
хладоносителя
Теплоотдачу со стороны хладоносителя можно
интенсифицировать путем повышения его
скорости. Однако пределом здесь является
оптимальное значение скорости. Повышение ее сверх
этого значения, хотя и интенсифицирует
теплоотдачу, но приведет к перерасходу
электроэнергии на работу насоса и возрастанию
приведенных годовых затрат.
Значения оптимальных скоростей ws опт
хладоносителя СаС12 и соответствующих им чисел
Рейнольдса ReonT (d=20 мм) в
кожухотрубных испарителях приведены в табл. 1.
Таблица 1
'.. сс
—40
—30
—20
—10
+5
Ш50ПТ' М/С
ReonT
при 8 ходах
хладоносителя
0,9±0,3*
0,8±0,3
1,3±0,3
1,15±0,3
1,0±0,4
650
1 100
2 900
4 700
13 000
msonT, м/с
Кеопт
при 4 ходах
хладоносителя
1,1±0,3
1,0±0,3
1,55±0,3
1,4±0,3
1,2±0,4
800
. 1300
3 500
5 600
15 600
* Допуски соответствуют возрастанию переменной части
приведенных годовых затрат на 2 % против
оптимальной, что примерно соответствует возрастанию полных
приведенных годовых затрат на испаритель на 1 %.
Другим путем интенсификации теплоотдачи
на стороне хладоносителя является применение
различных вставок, турбулизирующих поток
хладоносителя. Наиболее распространенными
являются турбулизаторы, показанные на рис. 2.
Кольцевые турбулизаторы (рис. 2, а)
выполняются в виде колец, вставляемых в трубу или
обжимающих ее снаружи. Они турбулизируют
лишь тонкий пограничный пристенный слой,
в котором сосредоточено основное тепловое и
гидравлическое сопротивление при
турбулентном или смешанном режиме потока. На
основное же ядро потока кольцевые турбулизаторы
практически воздействия не оказывают.
Кольцевые турбулизаторы были
экспериментально исследованы Кохом [10], Нуннером [12],
Букиным [1], а также Калининым, Дрейцером и
Ярхо [4]. Условия проведения этих опытов даны
в табл. 2.
В результате были получены зависимости для
следующих величин:
а = атб/агл; Ь = ?Тб/ёгл; Н = а/Ь,
14

Ы jzfrfzf4
pZZZZZZZZZZZ2ZZZZZZZZZZZZZ\
6 .
L
Рис. 2. Различные типы турбулизаторов:
а — кольцевые; б — спиральные; в — ленточные
Таблица 2
Литера- I
тура
[Ю]
A21
П1
И]
S
г
50
50
15
9,6
l/d
0,4—20,0
0,4—3,2
0,17-2,67
0,5-2,0
d0/d
0,5—0,8
0,81—0,92
0,8-0,92
0,88-0,98
Теплоноситель
Воздух
>
Раствор СаС12
(Р15 = Пб0кг/м3;
— 5 °С)
Вода A0 °С)
Вода и водогли-
цериновые
растворы
Рг
0,7
0.7
19, Б
9,5
2-50
Re-Ю-
0,5-60,0
0,5-80,0
1,8-10,0
1,6—63,0
где а—коэффициент теплоотдачи;
§ — коэффициент сопротивления трению;
) индекс «тб» относится к трубе с турбулизаторами,
«гл»—к гладкой трубе.
Величины а и b с возрастанием lid после
пологого максимума при //d=0,4~0,6
уменьшаются, однако их отношение Н при этом
возрастает. Так же уменьшаются а и Ь и возрастает Н
при увеличении отношения djd. Таким
образом, экономичность применения кольцевых
турбулизаторов увеличивается по мере уменьшения
воздействия их на поток.
На рис. 3 показаны для примера характерные
зависимости Н и а от числа Рейнольдса. Из
рисунка видно, что кольцевые - турбулизаторы
[(пунктирные кривые Нн (/с), Б (к) и К (/с)]
могут дать эффект лишь при турбулентном и пере-
' 100 200 500 1000 2000 5000
Re
Рис. 3. Зависимость отношений я=осТб/агл(—) и Н =
=атб?гл/агл?тб ( ) от числа Рейнольдса Re для
различных турбулизаторов (Рг=50):
(к) — кольцевые турбулизаторы (обозначены пунктирной
линией): Нн — Нуннер [12], lid— 0,8, djd — 0,92; Б — Букин
[1 ], l/d — 0,67, djd — 0,92; К— Калинин и др. [4], l/d — 0.52.
d0/d - 0,92;
(с) — спиральные турбулизаторы: Иг — Нагаока и др. [ll],
//4—1,8,6/4 — 0,111; А — Азарсков и др. [б], //4 — 3.0,
6/4 — 0,08; Кл — Клачак [5], //4 — 3,0, 6/4—0,1;
(л) — ленточные турбулизаторы: X — Хун, Берглес [7], lid —
5,0, 6/4 — 0,045; И— Ибрагимов и др. [3 ], l/d — 5,0; А —
Азарсков и др. [6], l/d — 7,5; Кл — Клачак [5], l/d — 5,0, 6/4 —
0,073
ходном режимах потока. При Re< 1500-f-2000
применение их бесцельно, так как в этой,
наиболее важной для испарителей области, а=1 и
интенсификация теплоотдачи отсутствует. В
этом случае ламинарные струи плавно
обтекают кольца с образованием застойных зон
вместо турбулизирующих поток завихрений.
Однако даже в зоне переходного режима
экономичность кольцевых турбулизаторов
отрицательна, так как величина Н значительно меньше
единицы»
Энергетическое сопоставление [8] кожухо-
трубных испарителей с гладкими трубами и с
кольцевыми турбулизаторами [3] при Re^
^4000-^5000, т. е. в области переходного
режима потока (t8=—10 °С), показывает, что
даже при оптимальной скорости рассола ^Гопт —
=0,9-М,0 м/с аппарат с кольцевыми
турбулизаторами даст перерасход электроэнергии 4 %,
а при а?опт=1>2 м/с — 6 %. Перерасход
приведенных годовых затрат будет еще больше в
связи с капитальными затратами на устройство
турбулизаторов.
Спиральные проволочные турбулизаторы
(см. рис. 2, б), помимо турбулизации
пристенного пограничного слоя, осуществляют также
вращение всего потока вокруг его оси, создавая
макровихри во всем его сечении.
Эти турбулизаторы были экспериментально
изучены Нагаокой и Ватанабе [5], Азарсковым
и др. [6], Клачаком [7] и др. Подробные
исследования Зозули и Шкуратева не использованы
в данной статье из-за неполноты данных в их
публикациях.
15

Условия проведения указанных выше опытов
даны в табл. 3.
Таблица 4

Литература
[И]
[б]
[5]
s
S
26,9
18,0
6,8
Цd
0,264-1,78
1,63^-5,06
0,684-2,88
bid
0,0335—0,15
0,083
0,103-0,22
Теплоноситель
Вода A 5 СС)
Раствор CaClo
(р15 = 1250 кг;м3;
— 18°С)
Вода A0 — 70 СС)
Табл
Рг
8,13
56,8
2,5—9,0
ица 3
Re-10~3
4,6—23,0
1,1—4,0
1,7—20,0
Из рис. 3 видно, что в противоположность
кольцевым турбулизаторам величины а для
спиральных турбулизаторов [кривые Кл (с),
А (с) и Нг (с)] возрастают с уменьшением Re.
Значения Н показывают аналогичную
зависимость. Из-за отсутствия опытных данных при
Re<1000 нельзя судить о преимуществах
спиральных турбулизаторов в этой области. Однако
об этом можно предполагать на основании
характера зависимостей рис. 3.
Не следует забывать, что зависимости,
представленные на рис. 3, Дают лишь качественную
характеристику результатов применения
турбулизаторов. Количественные зависимости
могут быть получены на основании
техно-экономического или энергетического
сопоставления аппаратов, снабженных турбулизаторами,
и аппаратов с гладкими трубами [2].
Энергетическое сопоставление кожухотрубного
испарителя (8 ходов, d=20 мм) со спиральными
турбулизаторами и без них показано на рис. 4,
а условия сопоставления в табл. 4 [11, 6].
06
0,5
0,5
0,2
N
ч
Ч
S.
^\ -юг
^_У?
.. ts-20y
т^1~^-
/ $р<-
Гр
0,5
1,0
1,5 Щ, М/С
Рис. 4. Энергетическое сопоставление
кожухотрубного испарителя, снабженного спиральными
турбулизаторами (Тб), с гладкотрубным (Гл) (см. табл. 4)
Показатели
С?3
и
О
CN
j I
со
_
с?>
и
О
7
и
/s=+5
^-* I
<D -
я сх
§3 |
Хладоноситель
Плотность хладоноси-
теля р15, кг/м3
Плотность теплового
потока qy кВт/м2
Тепловое
сопротивление на стороне
хладагента и в стенке R,
м2- К/кВт
Оптимальные скорости
хладоносителя в
гладких трубах и трубах
с турбулизаторами
wrjl /wt6 , м/с
sonT' sonT' '
Соответствующие
числа Рейнольдса
Кегл/Кетб
Отношение а™т/ат0бпт
(а=аТб/агл) при
соответствующих
оптимальных скоростях
wrJl и wt6
sonT " sonT
Экономия
электроэнергии от применения
турбулизаторов при
оптимальных
скоростях <0ЛПТ и <бпт, %
Отношение
коэффициентов теплопередачи
О*опт при опта-
мальных скоростях
хладоносителя
Раствор СаС12
1250 I 1220
1,5 | 1,5
2,0 | 2,0
,35/0,7
1,1/0,7
3000/1560J
2,6/3,1
5,0
1,087
Вода
1000
2,5
1,7
0,18
1,0/0,5
4520/28701
2,3/2,7
-1,5
0,943
12930/6465
1,68/2,0
0,0
0,994!
0,95
Из сопоставления следует вывод о том, что
применение спиральных турбулизаторов
эффективно лишь в условиях ламинарного и
слаборазвитого турбулентного режимов движения
хладоносителя, т. е. при его температуре {
—20 °С, а возможно и ниже.
При более высоких температурах повышение
скорости хладоносителя в гладких трубах до
оптимальной величины дает тот же эффект, что
и применение спиральных турбулизаторов. Это
относится как к выигрышу в затрате энергии
при одинаковой площади теплопередающей
поверхности, так и к выигрышу в площади при
одном и том же температурном напоре.
Не изменяет картины и повышение
интенсивности теплообмена на стороне хладагента
(кривые Б на рис. 4). При этом происходит только
лишь общее снижение удельного расхода
электроэнергии примерно на 12 %, но
неэффективность применения спиральных турбулизаторов
16

остается той же, что и в неинтенсифицированном
испарителе (кривые А на рис. 4).
Спиральные турбулизаторы занимают
промежуточное положение между кольцевыми и
ленточными, поскольку они сочетают в себе как
турбулизирующее воздействие на тонкий
пристенный слой хладоносителя, так и
закручивание его потока вокруг оси трубы.
Ленточные турбулизаторы (см. рис. 2, в)
осуществляют закручивание потока, создавая
макровихри во всем объеме трубы, что делает
их перспективными для ламинарного потока.
Кроме закручивания, в них можно также
полупить эффект внутреннего оребрения при
хорошем металлическом контакте ленты с трубой.
Щукиным [8] было показано, что при
отсутствии зазора между лентой и трубой (А=0) и
температурного градиента в ленте
максимальный эффект влияния внутреннего оребрения на
теплоотдачу в трубе будет равен ~32 %. При
обычной величине Д=0,1—0,2 мм эффект от
внутреннего оребрения будет менее 5 %. При
свободной вставке в трубу скрученной ленты
этим эффектом можно пренебрегать.
Ленточные турбулизаторы были исследованы
Азарсковым и др. [6], Клачаком [5], Хуном и
Берглесом [7], Ибрагимовым и др. [3].
Условия проведения их экспериментов
приведены в табл. 5.
Особую ценность представляет работа [7],
поскольку она была проведена целиком в
наиболее интересной для холодильной техники
области ламинарного потока. В этой работе было
получено уравнение для теплоотдачи в трубе с
ленточными турбулизаторами, пригодное для
Re=100-b2400 и Рг-7-М92.
Nu = 5,17
1 +5,48-10-3Рг0'47
Re \l.35
l/d
0,5
A)
Здесь в качестве характерного линейного
размера у Nu и Re принят внутренний диаметр
Таблица 5
сз
о,
>>
рат
н
S
ч
[6]
L5J
L7J
[3]
3S
S
"«3
18,0
6,8
10,2
12,0
l/d
7,5;
10,0
1,63;
2,64;
3,8
2,45;
5,08
2,1;
4,55;
10; оо
Ь/d
-
0,073
0,045
Теплоноситель
Раствор СаС12 (Pi5 =
=1250 кг/м3; —18 °С)
Вода A0 — 70 °С)
Вода B0 — 60 °С)
Этиленгликоль
B0-45 °С)
Вода A0 °С)
Рг
56,8
2,5-9,0
7-3
192—84
9,5
Re-Ю-3
1,1—4,0
1,7—20,0
0,1—2,4
18-90
трубы dy а физические характеристики
хладоносителя отнесены к средней его температуре.
Зависимости Nu=/ (Re, Pr, lid) были
выведены для закрученного потока также в
работах [5, 8, 3].
Коэффициенты трения для труб с ленточными
турбулизаторами приведены на рис. 5 [7, 9],
причем уравнение E=183,6/Re дано для
ламинарного протекания жидкости в круглой
трубе с продольной прямой перегородкой (lld=oo),
а уравнение ?=64/Re — для ламинарного
потока жидкости в круглой гладкой трубе.
Для турбулентного потока по работе [11]
|=0,3164fe/Re°>25, где ' 1 ЫА
ь= l
(W
для
lld>5 может быть принято 6 = 1.
На рис. 3 приведены зависимости a=f (Re)
и H=f (Re) для труб с ленточными
турбулизаторами [кривые X (л), А (л), Кл (л) и И (л)].
Эти кривые показывают высокие значения а и Я
в области ламинарного режима, а затем резкое
снижение значений а [кривые А (л) и Кл (л)]
до сравнительно небольших величин [кривая
И (л)].
При турбулентном движении ленточные
турбулизаторы меньше интенсифицируют
теплоотдачу, чем спиральные и кольцевые, что
объясняется тем, что они не турбулизируют, в отличие
от последних, тонкий пристенный слой,
имеющий решающее значение для теплоотдачи и
гидравлического сопротивления в турбулентном
режиме.
Соотношение Н для ленточных турбулизато-
ров сохраняет высокое значение в турбулентном
режиме из-за близкой к единице величины
коэффициента Ь [кривая И (л)].
По данным работ [7, 9] было проведено
энергетическое сопоставление кожухотрубных испа-
,1 0,2 0,5 q+ 0,50,60,8 f,0 1,5 2,02,5
ReW5
Рис. 5. Зависимость коэффициента трения \ от числа
Рейнольдса Re в трубе с ленточными турбулизаторами
с различными значениями lid
2 Холодильная техника № 12
17

0,8
0,7
0,6
0,5
ОЛ
К "*"*
1 "*>ч
L^_
--«ж^
то- _\-^
"т~~~~**** 77"
-зо°с
1^
^г5^-
#5"
^ fc?, #/<?
Рис. 6. Энергетическое сопоставление кожухотрубного
испарителя, снабженного ленточными турбулизатора-
ми (Тб), с гладкотрубным (Гл) (см. табл. 6)
рителей с ленточными турбулизаторами и глад-
котрубного. Результаты этого сопоставления
даны на рис. бив табл. 6.
Из данных табл. 6 следует, что применение
ленточных турбулизаторов в
низкотемпературных испарителях с ламинарным потоком хладо-
носителя может дать существенную экономию в
удельном расходе электроэнергии NYJl при
F=idem или же сокращение теплопередающей
поверхности F при Nyjl=\Aem F=idem).
Показатели
Хладоноситель
Плотность 'хладоно-
сителя р15, кг/м3
Число Рейнольдса
(wB*= 0,2ч-1,5 м/с)
Плотность теплового
потока q, кВт/м2
Степень закрутки
ленты l/d
Отношение
коэффициентов теплоотдачи
а= атб/агл
Оптимальная скорость
хладоносителя в
трубах с турбулизатора-
МИ <опт' М'/С
То же, В гладких Tpy-
^X <опт' мс
Сжатие аммиака в
компрессоре
Экономия
электроэнергии от применения
турбулизаторов при
оптимальных
скоростях хладоносителя, %
Отношение
коэффициентов теплопереда-
-и *^т/*0Гпт ПРИ оп-
тимальных скоростях
хладоносителя
Та
блица 6
Средняя температура рассола t q, °C
— 40
-30
Раствор СаС
1286
150—1100
1,0
3,25
3,5^6,0
0,32
0,9
1270
200—2000
1,0
3,25
3,8^-7,2
0,32
0,8
Двухступенчатое
7,9
1,6
5,7
1,7
-20
12
1250
450—3340
1,5
3,25
4,5-^3,5
0,5
1,35

Одноступенчатое
8,2
1,32
Сопоставление спиральных и ленточных
турбулизаторов в оптимальном режиме по табл. 4
и 6 (ts=—20 °С) показывает практически
одинаковую их энергетическую эффективность
(на 3 % лучше у ленточных при Re= 1000-=-
-1500).
Таким образом, можно сделать вывод, что для
кожухотрубных испарителей выгодным
является применение ленточных турбулизаторов в
области низких температур при ламинарном
потоке хладоносителя, а также при
слаборазвитом турбулентном. Значительный эффект может
вероятно дать применение спиральных
(проволочных) турбулизаторов, однако по ним от-^
сутствуют опытные данные при малых числах
Рейнольдса. Кольцевые турбулизаторы при
наиболее интересующем нас ламинарном
режиме эффекта не дают, а при переходном и
турбулентном режимах энергетически невыгодны,
хотя и могут несколько повысить интенсивность
теплообмена. Для применения в
кожухотрубных испарителях они не могут быть
рекомендованы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б у к и н В. Г. Интенсификация теплоотдачи
хладоносителей в аппаратах холодильных
машин. — Холодильная техника, 1980, № 6.
2. Г о г о л и н А. А. О сопоставлении и
оптимизации аппаратов холодильной машины. —
Холодильная техника, 1981, № 4.
3. Ибрагимов М. X., НомофиловЕ. В.,
Субботин В. И. Теплоотдача и
гидравлическое сопротивление при винтовом движении
жидкости в трубе. — Теплоэнергетика, 1961, № 7.
4. Калинин Э. К., Д р е й ц е р Г. А., Я р -
х о С. А. Интенсификация теплообмена в
каналах. М., Машиностроение, 1972.
5. К л а ч а к А. Теплопередача в трубах с
проволочными и ленточными турбулизаторами. — Труды
ASME. Теплопередача. Сер. С. 1973, вып. 4.
6. Применение турбулизирующих вставок для
интенсификации теплоотдачи движущегося
внутри труб рассола./ В. М. Азарсков, О. П. Иванов,
Н. Ф. Чопко и др. — В кн.: Холодильная
техника. Л., 1970. Ч
7. X у н СВ., Б е р г л е с А. Е,
Интенсификация теплоотдачи к ламинарному потоку в трубах с
помощью скрученных ленточных вставок. — Труды
ASME. Теплопередача. Сер. С. 1976, вып. 2.
8. Щ у к и н В. К. Обобщение опытных данных по
теплоотдаче в трубах с ленточными завихрителя-
ми. — Изв. вузов. Сер. Авиационная техника,
1967, № 2.
9. Date A. W. Prediction of fully-developed flow
in a tube, containing a twisted tape. — Intern.
Journal of heat and mass transfer. 1974, Vol. 17, № 8.
10. Koch R. VDI-Forschungsheft 469. 1958, Ausga-
be B, Bd. 24.
11. Nagaoka Z., WatanabeA. Maximum
rate of heat transfer with minimum loss of energy.
Proc. Intern. Congr. Refrig. 1937, Vol. 3, № 16.
12. N u n n e r W. VDI-Forschungsheft 455. 1956,
Bd. 22.
18

УДК 662.998.001.7:001.892
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ
ВНИКТИхолодпром
для восстановления изоляции холодильника
емкостью 400 т Шатурского мясокомбината.
Суммарный подтвержденный экономический
эффект от сокращения расходов на проведение
ремонтных работ, экономии
теплоизоляционных материалов и возможности
эксплуатировать холодильник в процессе проведения
капитального ремонта составил 71 тыс. руб.
Дальнейшим развитием данного способа яв-
теплоизо-
о
ляется использование многослойных
На подавляющем большинстве холодильников ляционных панелей, изготовленных по разрабо-
для изоляции использованы торфоплиты, пено- тайной в лаборатории изоляционных конструк-
бетон, минераловата, древесно-строительные ма- ций технологии. Конструктивно эти панели
териалы, разработанные и выпущенные отечест- представляют собой клеевое соединение тепло-
венной промышленностью 20—40 лет назад, изоляционных плит из ПСБ-С с разнообразными
Это вызвано отсутствием в то время развитой паровлагоизоляционными и облицовочными ма-
сырьевой базы и необходимого оборудования для териалами. Такие панели, выпускаемые Опыт-
производства высокоэффективных теплоизоля- ным заводом института, использованы в тепло-
ционных материалов. Многолетний опыт эксп- защитном контуре скороморозильного аппара-
луатации холодильников показал, что состояние
о
изоляционных конструкции оказывает сущест-
та ГКА-4 и в камере сушки колбас,
разработанной СКО ВНИКТИхолодпрома. В настоящее
венное влияние на его технико-экономические время аналогичные панели монтируют на хо-
показатели. Задача улучшения качества изоля- лодильнике Орехово-Зуевского мясокомбината,
ции особенно актуальна в связи с ростом стой- Совместно с Гипромясом и Гипрохолодом раз-
изоляции
восстановления
мости топлива и электроэнергии и необходимо- работаны проекты
стью более качественного хранения продуктов с Рижского холодильника № 1, Пермского рас-
их минимальными потерями.
Ввиду повышения требований,
предъявляемых к изоляции холодильников, в начале семиде-
пределительного холодильника и холодильника
Смоленского мясокомбината.
Клеевые многослойные панели имеют сущест-
сятых годов были начаты работы по созданию венные преимущества перед применяемыми у
высокоэффективных теплоизоляционных конст- нас и за рубежом панелями типа «сэндвич»,
рукций на основе современных материалов. сохраняя их достоинства при индустриальном
Институтом было обследовано состояние тепло- использовании. Производство многослойных
изоляционных конструкций холодильников, рас- клеевых конструкций осуществляется на более
положенных в различных климатических зо- простом оборудовании.
нах, сделан лабораторный анализ большого
Kofi институте в настоящее время ведутся рабо-
личества образцов теплоизоляции, взятых с ты по созданию малогабаритной передвижной
эксплуатируемых холодильников, исследованы установки производительностью 80—100 м2
причины ухудшения их свойств. Работу прово- изоляционных конструкций в сутки (с учетом
дили в содружестве с проектно-конструктор- сушки клеевых соединений) для производства
скими организациями (Гипромясо, Гипрохолод, многослойных конструкций. Установка монти-
ЦНИИпромзданий и др.).
руется на автоприцепе грузоподъемностью 2,5
Одновременно отрабатывалась технология 3 т. Их создание позволит изготовлять много-
монтажа изоляционных конструкций с наруж- слойные конструкции разнообразной геометри-
ной стороны ограждений холодильников, по- ческой формы и толщины из различных тепло-
скольку данный метод снижает трудоемкость изоляционных, парогидроизоляционных и об-
изоляционных работ и экономичен, особенно при лицовочных материалов непосредственно на
восстановлении изоляции действующих холо- месте проведения строительно-монтажных работ.
Возможность изготовления многослойных кле-
дильников при их
капитально-восстановительном ремонте.
евых
теплоизоляционных конструкций широ-
Такой метод позволяет проводить капиталь- кой номенклатуры позволяет использовать их
но-восстановительный ремонт или усиление изо- в создании изоляционных контуров холодиль-
ляции действующих холодильников без выво- ного оборудования и скороморозильных аппара-
да их из эксплуатации. При этом экономия тов, создавать модули холодильных камер
разот проведения капитально-восстановительного нообразного назначения, габаритных размеров,
ремонта составляет ~40 тыс. руб. для холодиль- форм и монтировать из них при оптимальном
ника емкостью 500 т и ~200 тыс. руб. для хо- расходовании современных теплоизоляционных
лодильника емкостью 6000 т. и облицовочных материалов необходимые про-
К настоящему времени этот метод применен изводственно-технологические помещения, скла-
2
*

ды, камеры с разнообразными температурными ростойкого (от —200 до
140
о
изоляционного
материала «Рипор». Получены и проходят
лабораторные исследования первые образцы
теплоизоляционных элементов из этого материала,
ности. В настоящее время в институте активи- Как показывают расчеты, вследствие хороших
теплофизических и эксплуатационных свойств,
режимами.
Экономическая эффективность от их
применения 15—25 руб. на 1 м2 изолируемой поверх-
зируются работы в данном направлении.
Параллельно с совершенствованием изоля- а также высокой технологичности материала
ционных конструкций холодильников разра- «Рипор», экономическая эффективность от его
ботаны также изоляционные конструкции для использования в теплоизоляционных конструк-
трубопроводов холодильных установок и охлаж- циях составляет 35—40 руб./м3.
дающих систем в виде теплоизоляционных скор- В соответствии с планом развития работ в
луп, изготовленных в пресс-формах путем не- рамках СЭВ по экономии топливно-энергети-
посредственного вспенивания биссерного полис- ческих ресурсов ведутся работы по исследова-
тирола острым паром. нию и проектированию систем жидкостного обо-
Институтом совместно с Липецким 'заводом грева грунта под холодильниками, в которых
резино-пластмассовых изделий разработана тех- используется бросовое тепло (теплая вода, вы-
нология производства скорлуп, спроектировано ходящая из конденсаторов) вместо широко при-
и изготовлено оборудование. В настоящее вре- меняемого сейчас электрообогрева. При обо-
мя на этом заводе организован серийный выпуск греве грунта бросовым теплом холодильных ус-
теплоизоляционных элементов. В 1979 г. дан- тановок для мясокомбината мощностью 100 т
ному изделию присвоен государственный Знак в смену годовая экономия электроэнергии состав-
качества, ляет ~2,5—3 млн. кВт-ч, а экономия средств на
Экономическая эффективность от использова- эксплуатационные расходы 80 тыс. руб. в год.
Проводимые в лаборатории исследования по-
ния новой технологии при изготовлении
изоляционных скорлуп составила 21 руб. на 1 м3
изделий.
казывают, что, несмотря на более высокую
стоимость современных теплоизоляционных и сопут-
ВНИКТИхолодпром, Рижский институт хи- ствующих материалов, их применение экономи-
мии древесины АН Латвийской ССР и Липец- чески целесообразно. Используя эти материалы,
О
кии завод резино-пластмассовых изделии про- можно создавать надежные, долговечные конст-
должают работы по исследованию возможности рукции, применять передовые технические и
создания аналогичных теплозащитных конст- конструкторские
решения, снижать расход
рукции более сложной формы (для изоляции этих материалов и, как следствие, получать зна-
арматуры) на основе эффективного, температу- чительную экономическую эффективность.
УДК 621.59.001.6
ИССЛЕДОВАНИЯ
ОБЛАСТИ ПРОИЗВОДСТВА
ПРИМЕНЕНИЯ СУХОГО ЛЬДА
ботаны теоретические основы технологии
производства сухого льда, создана и исследована
опытная установка, работающая по каскадному
циклу. На стенде лаборатории систематически
испытывали образцы сухоледного оборудования,
Канд. техн. наук т. ф. пименова в создании которого принимали участие сотруд-
вниктихолодпром ники лаборатории. Совместно с московским
заводом холодильного машиностроения «Комп-
Производство и применение сухого льда и жид- рессор» и ВНИИхолодмашем лаборатория рабо-
кого диоксида углерода особенно стремительно
развивалось в последние два десятилетия.
За
тала над созданием сухоледных установок
типов ЗУГ, 4УГ, 5УГ, УЖС и УВЖС и аппаратов
этот период выпуск сухого льда увеличился в к ним. Материалы лаборатории по исследова-
2,8, жидкого диоксида углерода
раз. Тем не менее потребность в С02 все еще
значительно превышает его производство.
почти в 10 нию процесса конденсации С02 из газовых сме-
О
сей легли в основу расчетов новых
конденсаторов, на изготовление которых потребовалось
Сухой лед используют при транспортировке расходовать металла в 3 раза меньше.
и реализации мороженого, в качестве хладаген-
На основании исследований, выполненных ла-
та для охлаждения и замораживания различных бораторией, была создана первая отечественная
промышленных изделий и для других целей. железнодорожная цистерна для транспортиров-
Лабораторией сухого льда института разра- ки жидкого диоксида углерода. Результаты ис-

пытаний цистерны были переданы в Институт
электросварки (ИЭС) им. Е. О. Патона,
Всесоюзный научно-исследовательский и
проектный институт технологии химического и
нефтяного аппаратостроения и НПО «Кислородмаш»
и применены при разработке изотермических
автоцистерн.
Лаборатория разработала технологию и
оборудование: для получения высококачественного
диоксида углерода; глубокой осушки и очистки
С02 от масла, внедрение которых на многих
предприятиях обеспечило выпуск продукции с
государственным Знаком качества*; для
получения газообразного С02 высокой чистоты
методом газификации сухого льда (совместно с
ЦНИИТмашем).
Для хранения и транспортировки сухого льда
были созданы и испытаны контейнеры
вместимостью от 100 до 1500 кг.
Лабораториями сухого льда и
рефрижераторного транспорта института был спроектирован
и испытан вагон для перевозки сухого льда.
Совместно с ИЭС им. Е. О. Патона и Союзглав-
химом лабораторией впервые в стране была
выполнена работа по определению перспектив
развития промышленного производства сухого
льда и жидкого С02 по состоянию на 01.01.76 г.
в целом по стране и по отдельным
экономическим районам, которая широко используется
проектными и научно-исследовательскими
институтами в качестве отправной. При этом были
использованы труды экономистов института по
перспективам развития производства сухого
льда.
В целях последующей замены традиционной
технологии получения диоксида углерода
методом специального сжигания топлива
сотрудниками лаборатории и Ленинградского
технологического института холодильной
промышленности (ЛТИХП) разработана и
экспериментально проверена новая энергосберегающая
технология получения СО2 вымораживанием из
дымовых газов.
Еще в тридцатых годах учеными-технологами
института были выполнены первые эксперименты
по применению сухого льда для
транспортировки охлажденных и замороженных пищевых
продуктов. В последние годы были проведены
поисковые опыты по замораживанию пищевых
продуктов в скороморозильных аппаратах
снегообразным СО2, совместно с Московским
технологическим институтом мясной
промышленности начата поисковая работа по охлаждению
*В работе принимали участие сотрудники ИЭС
им. Е. О. Патона, НПО «Кислородмаш» и
Центрального научно-исследовательского института технологии
машиностроения (ЦНИИТмаш).
фарша для сырокопченых колбас
снегообразным С02.
Совместно с ТСХА им. К. А. Тимирязева
лаборатория провела на опытном хозяйстве
«Ферма» экспериментальную работу по применению
газообразного С02 при заготовке силоса. Было
исследовано влияние дозировки С02 на
качество силоса, изменение его концентрации и
температуры силоса в течение всего времени
хранения.
Специалисты лаборатории всегда работали в
тесном контакте с промышленностью, опираясь
на передовые цехи, в том числе на московские
и ленинградские цехи сухого льда Минторга
РСФСР, Московского углекислотного завода,
Чирчикского ПО «Электрохимпром» и др, и
сотрудничая с высококвалифицированными
специалистами-производственниками.
В пятидесятых годах специалисты института
активно участвовали в переводе
промышленности на новую прогрессивную технологию с
применением более эффективного абсорбента
(моноэтанол амина), что позволило без больших
капитальных затрат увеличить мощности цехов.
Ряд цехов сухого льда, построенных по
типовым проектам Гипрохолода, были-
обследованы, материалы после обобщения опубликованы.
Лабораторией была разработана и передана
предприятиям нормативно-техническая
литература, в том числе «Правила техники
безопасности на заводах сухого льда и жидкой
углекислоты», «Инструктивные материалы по
эксплуатации оборудования заводов (цехов) сухого льда
и сжиженного углекислого газа» и др. Первые
технические условия и стандарты на сухой
лед, жидкий и газообразный С02
разрабатывали в лаборатории, а затем совместно с
отделами стандартизации Государственного
института азотной промышленности (ГОСТ 12162—
77) и его Новомосковского филиала (ГОСТ
8050—76).
В перспективе планируется увеличение объема
потребления С02 для сварки, нефтедобычи,
противопожарных целей (особенно на морских
судах), а также для пищевой промышленности в
качестве хладагента при контактном
замораживании. В настоящее время применение С02 для
этой цели сдерживается его высокой стоимостью.
Увеличение объема производства С02
ожидается как на базе утилизации отходов
производства аммиака на хладокомбинатах, так и
внедрения новой технологии получения С02
вымораживанием из дымовых газов. Это позволит
сократить до минимума расходы топлива на
производство СО2 по традиционной технологии аб-
сорбционно-десорбционным способом, которые в
настоящее время составляют более 200 тыс. т
усл. топлива в год.
21

Увеличение объемов производства будет
способствовать снижению цен на С02 в 2—3 раза,
что позволит широко использовать его для
охлаждения и замораживания мясных и других
пищевых продуктов контактным способом, при
котором сокращаются до минимума потери
влаги и усушка продуктов, и других целей.
Для осуществления этих процессов будут
разработаны: оборудование для снабжения
снегообразным С02 скороморозильных аппаратов,
куттеров и других технологических аппаратов;
автоматизированные установки
производительностью 5—10 т в сутки для получения С02
вымораживанием из дымовых газов; агрегаты
для производства 100—200 кг/ч
мелкофасованного сухого льда из жидкого
низкотемпературного СО2 непосредственно на местах его
загрузки в транспортные средства вместе с продуктами;
емкости для хранения 1000—2000 т жидкого
С02; полностью автоматизированные агрегаты
для получения 1—5 т/ч сухого льда или жидкого
С02 из отходящих газов химкомбинатов;
железнодорожные цистерны на 50 т
низкотемпературного СО 2 и другое оборудование.
В текущей пятилетке ВНИКТИхолодпром
совместно с Гипрохолодом, ИЭС им. Е. О. Патона
и Ждановским заводом «Азовсталь» будут
работать над созданием и исследованием первой
промышленной установки для производства
СО2 вымораживанием.
Производственная
химико-бактериологическая лаборатория московского
экспериментального завода «Хладо-
продукт» № 1 ВНИКТИхолодпрома^,
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Издательство «Легкая и пищевая промышленность» в 1982 г. выпустит в свет плакаты
«Новое холодильное оборудование». Цена комплекта 4 р. 80 к.
Комплект включает 16 плакатов по новому холодильному оборудованию для
предприятий торговли и общественного питания.
Семь плакатов посвящены торговому секционному холодильному оборудованию для
крупных магазинов самообслуживания типа «Универсам». Рассмотрены устройство
прилавков и витрин с централизованным холодоснабжением от вынесенных агрегатов
АК4-5-1-2 (или АК6-1-2) с бессальниковым компрессором, схемы автоматизации и
конструкции агрегатов.
На трех плакатах приведены устройство серийно выпускаемой низкотемпературной
сборной камеры КХН-6, схемы холодоснабжения и автоматизации, а также
конструкция и технические характеристики обслуживающих эту камеру экранированных
агрегатов ВСэ1250.
Устройство, конструкция узлов, холодильная и электрическая схемы установок для
предприятий общественного питания — льдогенератора пищевого льда и фризера для
приготовления мягкого мороженого даются на четырех плакатах. Два плаката
посвящены новому холодильному агрегату АК-3 с герметичным компрессором ПГ-5.
Рассматривается устройство агрегата и компрессора, приводятся технические
характеристики и графики.
Плакаты предназначены для работников холодильной промышленности и торговли.
Заказы на плакаты (без денежных переводов) следует направлять по адресу: 123098,
Москва, Д-98, ул. Маршала Новикова, 5, книжный магазин № 55 Москниги, отдел
«Книга — почтой».
22

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 628.84:66.047
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА
В КАМЕРАХ СУШКИ КОЛБАС
ПРИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМ КОНДИЦИОНИРОВАНИИ
Канд. техн. наук А. В. БРАЙЛОВСКИЙ,
канд. техн. наук А. П. ДАВЫДОВ,
М. А. ВАЛИУЛЛИН, канд. техн. наук Ю. Н. ТАХЦИДИ
Казанский инженерно-строительный институт
В камерах сушки колбас с помощью систем
технологического кондиционирования
поддерживают три основные параметра: температуру,
относительную влажность, скорость воздуха. Их
значения определяются технологическими
требованиями [3,4]. При разработке этих систем
раздаче воздуха [1 ] всегда уделяется главное
внимание, а его удалению (подаче на
рециркуляцию) — второстепенное. Часто оно
осуществляется лишь через одно всасывающее
отверстие — окно у кондиционера.
Опыт проектирования Гипромясо [2], а также
исследования авторов при внедрении
технологического кондиционирования воздуха в
камерах сушки колбас Бугульминского и Казанского
мясокомбинатов показали необходимость
рассредоточенного удаления из них воздуха.
Только от правильного сочетания способов
подачи и удаления воздуха зависит равномерное
распределение контролируемых параметров по
объему камеры и, в конечном итоге, качество
обрабатываемой продукции.
В целях создания равномерного,
малоподвижного @,2—0,3 м/с) поля скоростей опробована
усовершенствованная система воздухоудаления.
Юна выполнена в виде воздухоприемников
постоянного поперечного сечения с внутренними
экранами (при наличии ряда отверстий) или
одним сплошным экраном (при наличии щели),
устанавливаемыми над всасывающим отверстием
(рис. 1).
Расположение экранов на различной высоте
позволяет изменять коэффициент расхода
каждого всасывающего отверстия (каждого
сечения щели) в достаточно широком диапазоне.
Этим обеспечивается по длине воздухоприемника
равномерность отсасывания воздуха и удаление
его заданного количества.
Благодаря большой площади отверстий
(щели) достигается малая скорость всасывания.
Поэтому можно приблизить воздухоприемник к
обрабатываемому продукту, т. е. более полно
использовать сбъем камеры сушки. Кроме того,
применение указанных воздухоприемников
предотвращает образование застойных зон.
Коэффициент расхода \хх для любого сечения можно
определить из выражения:
Vx = Vi Vpo/Px > (О
где jxx — коэффициент расхода в первом сечении;
Ро> Рх — статическое давление соответственно в первом
и расчетном сечении.
Значение рх находят по формуле:
* 2ц? Н * Ч I ) + d 2/2 P 3
B)
где wBx — скорость воздуха в плоскости щели
(отверстия), м/с;
р — плотность воздуха, кг/м3;
р — поправочный коэффициент к количеству
движения;
Wu — скорость воздуха в конце воздуховода; м/с:
х — текущая координата, м;
/ — длина воздухоприемника, м;
d — гидравлический диаметр воздухоприемника, м.
Указанные воздухоприемники испытывали в
камерах сушки Бугульминского и Казанского
мясокомбинатов.
Воздух подавали через перфорированные
плинтусные воздухораспределители, длина, которых
соответствовала длине камеры, а|удаляли через
Рис. 1. Варианты установки экранов:
а — над отверстиями; б — над щелью; / — воздухоприемник;
2 — всасывающее отверстие (щель); 3 — экран; 4 — стержни для
крепления экрана над щелью

ai '• wi\
W 0,7 i*
'02? ' ' ,
,Й * 922
'J| ' 6;?/
'i G2 '
ifl.2? '
Wtt*5* 'J
~ож
a;
10
Рис. 2. Распределение скоростей воздуха в поперечных сечениях камеры при использовании экранов в возду
хоприемнике:
/ — перфорированнные воздухораспределители; 2 — воздухоприемник с внутренними экранами; 3 — вентилятор; 4 —
кондиционер; I — III — сечения в камере
расположенные под потолком воздухоприемники
с рядом отверстий и внутренними экранами.
Длина воздухоприемника была также равна
длине камеры.
Ранее в этих камерах были смонтированы
системы воздухораспределения по схеме «сбоку в
бок». Проведенные измерения скорости воздуха
по объему камеры термоэлектроанемометром
типа ТА-ЛИОТ показали наличие застойных зон
и большую неравномерность поля скоростей
(от 0,2 до 1 м/с).
С помощью предложенной системы
воздухораспределения достигли необходимую скорость
воздуха и равномерное ее распределение по
объему камеры (рис. 2).
На основании проведенной работы
предложена методика расчета воздухоприемника.
Пример. Рассчитать воздухоприемник
постоянного поперечного сечения со щелью постоянной ширины
и внутренним экраном. Длина воздухоприемника 10 м,
d = 0,53 м. Количество удаляемого воздуха 12000 кг/ч,
р = 1,2 кг/м3, %= 0,02.
1. Задаемся скоростью в конце воздухоприемника
wK = 10 м/с и находим площадь поперечного сечения:
F = G/(p^K3600) == 12000/A,2-10 3600) = 0,278 м2.»
2. Принимаем скорость в щели wBX = 4 м/с и
находим площадь щели:
[ / = G/ (рсУвхЗбОО) = 12000/ A,2-4.3600) = 0,695 м2.
При длине щели, равной длине воздухоприемника
10 м, ее ширина составит:
a = f/L = 0,695/10 = 0,0695 м.
3. Находим отношение площади щели и поперечного
сечения воздухоприемника:
F = f/F = 0,695/0,278 = 2,5.
4. Используя график (рис.3), определяем
относительную h = hla и истинную h высоту поднятия экрана
по расчетным сечениям. Полученные значения сведены
в таблицу.
1.2\
Щ
• 0,8\
щ
l\ Runrr
Г '
реннии 3Kt
ООН
Iaj^t^^L к
[Mj(! [М М М
ВсасыЬпющая щель/
^#7
х. 1~ол
^^
1 Чп
т
425
1,25
21
0.2
ОМ
0,6
Уе
Рис. 3. Зависимость относительной h высоты поднятия
экрана (экранов) над всасывающей щелью или рядом
отверстий в воздухоприемниках постоянного
поперечного сечения от относительной длины
воздухоприемника х/1
Показатель
h= h/a
h=ha, м
Относительная длина воздухоприемника
0
1,2
0,083
0,2
0,43
0,033
0,4
0,23
0,016
0,6
0,12
0,008
0,8
0,07
0,005
1,0
0,045
0,003
5. Ширина экрана составит:
1,5а =1,5-0,0695 = 0,104 м.
24

6. Величина коэффициента местного сопротивления
равна:
Г =, W™ _М_ 4- 1 = 42 0,02-10
fc ai2|if + 3d 102.0,52 + 3-0,53 +
+ 1 = 1,76.
Проведенйые лабораторные исследования и
промышленное испытание показали, что
предлагаемая методика позволяет рассчитывать воз-
духоприемники с высокой степенью
равномерности всасывания.
УДК 536.24.001.57
СРАВНЕНИЕ МЕТОДОВ
МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕПЛООБМЕНА
В СРЕБРЕННЫХ ТРУБНЫХ ПУЧКАХ
Канд. техн. наук В. Б. КУНТЫШ, Л. М. ФЕДОТОВА
Архангельский лесотехнический
институт им. В. В. Куйбышева
При экспериментальном исследовании
теплообмена в трубных пучках используют два
метода теплового моделирования: полный и
локальный. При полном моделировании обогреваются
все трубы пучка, при локальном — одна труба,
находящаяся в середине соответствующего
поперечного ряда пучка. » Црм
Тепловые процессы, воспроизводимые на
модели пучка при локальном моделировании, не
подобны этим же процессам, протекающим в
рабочем теплообменнике. Следовательно,
измеренные коэффициенты теплоотдачи не
соответствуют действительным в реальном
теплообменнике.4^ Однако локальное моделирование по
сравнению с полным обладает рядом преимуществ:
^повышенной точностью определения
коэффициента теплоотдачи, меньшими энергозатратами на
эксперимент, упрощением схемы
экспериментальной установки, высокой оперативностью
получения данных, что особенно важно для
поисковых исследований. Совокупность этих
достоинств предопределила широкое применение
локального метода моделирования теплообмена|_в
поперечно обтекаемых трубных пучках.
Обоснованию границ применимости метода
локального моделирования теплообмена в ореб-
ренных трубных пучках посвящены
немногочисленные работы [1, 2, 6], имеющие
противоречивые выводы. Следствием этого, видимо, является
проведение опытов- в различных диапазонах
чисел Рейнольдса Re, с различным числом попе-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Г о г о л и н А. А. Кондиционирование воздуха
в мясной промышленности. М., Пищевая
промышленность, 1966.
2. Кремер Б. К. Опыт проектирования
установок технологического кондиционирования воздуха
на предприятиях мясной промышленности. — В
кн.: Пути совершенствования установок
технологического кондиционирования воздуха. М., 1978.
3. Лаврова Л .П . , Крылова В. В.
Технология колбасных изделий. М., Пищевая
промышленность 1975.
4. Проектирование предприятий мясной
промышленности. Справочник. М., Пищевая
промышленность, 1978.
речных рядов z, переменными относительными
поперечным sjd и продольным s2/d шагами труб
в пучке.
Связь теплоотдачи при полном и локальном
моделировании для постоянных
конструктивных параметров пучка и гидродинамики потока
определяется формулой
Ыип-СлЫил, A)
где Nun, Nun — критерии Нуссельта, характеризующие
теплоотдачу при полном и локальном
моделировании;
Сл — поправочный коэффициент на метод
моделирования.
Связь поправочного коэффициента Сл с
параметрами пучка и гидродинамикой потока
устанавливается функциональной зависимостью
Сл = /B, Re, Sl/d, s2/d). B)
В работе [1] впервые установлен конкретный
вид первой части зависимости B), т. е. Сл =
= / (z, Re), для шахматных оребренных пучков.
Результаты опытов представлены в виде
графиков. Выполненное нами для удобства расчетов
аналитическое описание графиков п озволило
представить результаты исследования [1 ]
формулой
Cn=-(Re/103)«A0)e, C)
где а=[ — 0,074 — 0,058z + 0,031z2— 0,003z3];
b = [0,139 + 0,054z — 0,04z2 + 0,003z3].
Формула (З) справедлива для z=l-f-6, Re=
= C-=-25) 103, Sr=59 мм и s2=51,l мм.
Целью настоящего исследования явилось
определение зависимости Сл =/ (Re, sjd, s2/d)
для шахматных пучков из стальных труб,
оребренных навитой алюминиевой лентой, завальцо-
ванной в несущую стенку, в области изменения
параметров Re и шагов sl9 s2, характерных для
трубных пучков конденсаторов воздушного
охлаждения.
Геометрические характеристики труб в мм:
наружный диаметр ребра 57, высота 16, шаг
3,17, толщина 0,3, глубина завальцовки ребра
0,3, наружный диаметр несущей трубы 25,
коэффициент оребрения трубы 17,7.
25

Номер
пучка
1
2
3
4
5
6
7
Si
59,0
64,7
72,0
82,0
75,8
75,8
75.8
s2
51,1
51,1
51,1
51,1
45,0
51,1
70,2
1
Sj/d
1,035
1,135
1,26
1,44
1,33
1,33
1,33
' а б л и ц а 1
s2/d
0,896
0,896
0,896
0,896
0,778
0,896
1,230
Исследовали шестирядные пучки, поперечно
сбтекаемые принудительным потоком воздуха,
конструктивные характеристики которых
приведены в табл. 1.
В пучке / трубы размещены по вершинам
равностороннего треугольника, а в остальных
пучках применена неравносторонняя компоновка.
В нечетных поперечных рядах всех пучков
установлены полутрубы.
Теплоотдача и аэродинамическое
сопротивление исследованы на аэродинамической трубе [5]
разомкнутого типа с сечением канала 400 X
Х400 мм, дополненной системой
пароэлектрического обогрева.
Электрическая схема обогрева приведена на
рис. 1. Каждый поперечный ряд пучка имел
индивидуальное электрическое питание.
При полном моделировании обогревались все
трубы пучка, но калориметрической была
только одна центральная труба в каждом
поперечном ряду. Эти трубы являлись
калориметрическими и при локальном моделировании, когда
остальные трубы пучка не обогреваются.
Пароэлектрический сбогрев с постоянной
температурой кипения воды около 100 °С обеспечил
равномерную температуру стенки по высоте труб.
Предварительным отбором были подобраны
трубы с одинаковыми конструктивными размерами
Рис. 1. Электрическая схема обогрева пучка:
/ — оребренная труба; 2 — труба-калориметр; 3 — ваттметр
и тепловой производительностью. Таким
образом, создавались идентичные условия
теплообмена в каждом ряду и предотвращался
температурный перекос воздушного потока по сечению
межтрубного пространства.
В экспериментах измеряли необходимые
параметры и величины, общепринятые в
исследованиях подобного рода. Сведения о них
применительно к использованной установке и методам
исследования даны в работах [1, 5].
Режимы, для которых сходимость тепловых
балансов, подсчитанных по подводимой к пучку
электрической мощности и по теплу, воспринято-.
му потоком воздуха, выходила за пределы ±6 %,
во внимание не принимали.
Приведенный коэффициент теплоотдачи 1-го
ряда при локальном моделирозании расстигыза-
ли по формуле
Qi
D)
Fi(tc
П
где Qi — количество теплоты, переданной конвекцией
воздуху i-м калориметром, Дж;
Ff — полная наружная теплоотдающая площадь /-го
калориметра, м2;
^стг — средняя температура наружной поверхности
стенки калориметрической трубы под
основанием ребра, °С;
f—температура воздуха на входе в пучок, СС.
Пэ измеренным значениям а.л каждого ряда
вычисляли средний коэффициент теплоотдачи
ая пучка при локальном моделировании.
Средний приведенный коэффициент
теплоотдачи пучка при полном моделировании:
t=6
ап = -
i=6
ср 2 Fi
E)
At
i=6
где ^ Qi — суммарное количество теплоты, переданной
i=l
конвекцией воздуху всеми
калориметрическими трубами пучка, Дж;
Д^ср — средний температурный напор пучка, СС; ¦
t=6
2 ^i общая теплоотдающая площадь калориметри-
i=\
ческих труб, м2;
i = число калориметрических труб.
Средний температурный напор вычисляли как
среднелогарифмический:
А А
(tcT - П -Vc
t")
ср :
In
tc
V
F)
tc
t"
где tCT — средняя температура наружной поверхности
стенок всех калориметрических труб, °С;
t" — средняя температура воздуха за пучком,
измеренная многоспайной термопарой, °С.
26

Опытные данные обрабатывали в критериях
подобия:
>
Nu/n = "
Re =
Ы0
NUH:
EU:
Ар
par
где <i0— наружный диаметр несущей трубы, мм;
w — скорость воздуха в узком фронтальном сечении
пучка, м/с;
Ар — перепад статического давления воздуха на
пучке, Па;
^» У у Р — теплопроводность, Вт/(м-К)> кинематическая
вязкость, м2/с, плотность, кг/м3 — физические
константы воздуха, принимаемые по средней
температуре его в пучке
Г + t"
G)
Сопротивление пучков исследсвсли три
изотермическом течении потока воздуха.
Средняя теплоотдача при лекальном
моделировании пучков 1—7 описывается степенной
зависимостью
Nu^CiRe0-55. (8)
С увеличением поперечного шага s3 от 59 до
82 мм, т. е. в 1,39 раза, при s2=const
теплоотдача пучка возросла на 9,8 % в изученном
диапазоне изменения чисел Re. Увеличение продольного
шага s2 в 1,56 раза при s-^const снизило
интенсивность теплообмена на 8 % в том же диапазоне
изменения чисел Re.
Средняя теплоотдача при полном
моделировании и аэродинамическое сопротивление
исследованных пучков аппроксимируются
зависимостями
Nun = CRen ,
Eu/9-C2Re-°'28,
(9)
A0)
где ф — коэффициент оребрения трубы.
Коэффициенты пропорциональности С, С19 С2
и показатели степеней определены методом
наименьших квадратов с точностью 3 % (табл. 2).
Сравнение уравнений (8) и (9) и данных
работы [1 ] выявляет общие закономерности, от-
Номер
пучка
1
2
3
4
5
6
7
1
4 а бл ица 2
Постоянные критериальных уравнений (8), (9) и A0)
С
0,120
о,ио
0,103
0,107
0,128
0,128
0,128
Сг
0,218
0,226
0,228
0,239
0,243
0,234
0,225
Сг
2,26
1,66
1,54
1,87
2,04
1,72
1,58
п
0,60
0,61
0,62
0,62
0,60
0,60
0,60
ражающие влияние метода теплового
моделирования на количественное и качественное
изменения процесса теплообмена в пучке:
\| коэффициент теплоотдачи многорядного
пучка труб с 2>4 при локальном моделировании
теплового потока выше коэффициента
теплоотдачи от тех же труб при полном моделировании;
увеличение чисел Re сокращает расхождение
данных по теплоотдаче при локальном и
полном моделировании; \
с увеличением шага sx при s2=const
возрастает расхождение данных по теплоотдаче при
локальном и полном моделировании. Например,
при Re= 10000 коэффициенты теплоотдачи
пучка / различаются на 14,7 %, а пучка 4 с
наибольшим шагом s1=82 мм — на 18,7 %. Это
объясняется влиянием температурной
неравномерности потока по сечению межтрубного пучка,
которая является следствием неравномерного
скоростного поля, формирующегося уже
непосредственно за первым рядом. Максимум скорости
достигается в центре ядра потока, движущегося
между смежными трубами, с минимумом ее в
зоне следа, создаваемого цилиндром.
Межреберные полости ламинизируют поток, а имеющиеся
градиенты давления, скорости и температуры
по высоте полости дополнительно усложняют
скоростную и температурную неравномерность
потока;
с увеличением шага s2 при s^const разница в
коэффициентах теплоотдачи при локальном
и полном моделировании сокращается.
Например, при Re= 10000 для тесного пучка 5
расхождение составляет 20 %, а для разреженного
пучка 7—8 %. Влияние шага s2 подобно
воздействию начального участка канала. С увеличением
s2 возрастает расстояние между рядами, на
котором осуществляется перестройка скоростного
и температурного поля в направлении
выравнивания. Кроме того, большой объем потока в этом
пространстве способствует его перемешиванию.
Влияние s2 физически подобно воздействию на
поток больших чисел Re, что подтверждается
качественной адекватностью изменения
теплоотдачи для сравниваемых способов моделирования.
На рис. 2 изображены зависимости
поправочного коэффициента Сл от относительных шагов
пучка sjd и s2/d в исследованном диапазоне их
изменения для различных чисел Re. Данные,
приведенные на рис. 2, с точностью ±7 %
описываются формулой
Сл = a (Re/104) sjd + b (Re/104) st/d + с (Re/104),
где а= — 0,01— 0,41(Re/104) + 0,2 (Re/104J;
6 = 0,12 + 0,06 (Re/104) — 0,02 (Re/104J;
с = 0,69 + 0,54 (Re/104) — 0,25 (Re/104J.
A1)
27

"Л
0,9
0,8
0,1
0,9
0,8
07
0,9
0,8
0,9
0,8
0,9
0,8
015
1
и
Re=20000
—О—
RH0D00
—О
Таблица 3
1,4Sf/ct
I
ще-гоооо
[¦ .1 О- '
We--.
—о-
| \Re-3000
\
\
0,9
W
nSoJu
Рис. 2. Зависимость поправочного коэффициента Сл
от относительных шагов^пучка sjd, s2ld и^числа Re
Номер
пучка
4
5
Re
10 000
10 000
sjd
1,44
1,33
s2/ d
0,896
0,778
Сл по
формуле
(П)
0,807
0,864
,-J Ра схож-
сл ИС! М дение, 0/0
0,77
0,77
4,8
5,7
уравнением [3] для расчета потерь воздуха в
трубных пучках аппаратов воздушного
охлаждения.
Выполненное исследование позволило
установить аналитическую связь полного и
локального методов моделирования теплообмена с
помощью согласующего поправочного
коэффициента.
Обоснованы границы применимости метода
локального теплового моделирования в оребрен-
ных трубных пучках, что необходимо учитывать
при исследовании моделей воздушных
конденсаторов.
Формулы (8) — A1) действительны для Re=
= C~20I03, sx= 1,035-7-1,44, s2=0,778~l,23.
Данные, приведенные в табл. 3, дают
представление о согласовании значений Сл, полученных
в настоящем исследовании, с данными [6],
предложенными на основании исследования низко-
оребренных труб, не характерных для
конденсаторов воздушного охлаждения. Сходимость
результатов удовлетворительная, если учесть
применение различных методов калориметриро-
вания и исследование труб с разными
геометрическими параметрами.
Теплоотдача исследованных пучков 1—7 с
разбросом ±5.% вокруг усредняющей прямой
обобщается уравнением
Nu=0,232p°'2Re0'55. A2)
Формула действительна при Re= C-г-20I03,
Р=1-г-2,27.
Аэродинамическое сопротивление пучков 1—7
с точностью ±20 % описывается обобщенным
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кунтыш В.Б., Федотова Л.М.
Исследование и расчет теплоотдачи и
аэродинамического сопротивления трубных пучков аппаратов
воздушного охлаждения. — Энергомашиностроение,
1981, № 4.
2. Легкий В.М. , Тупиц ын Ю.К. Некоторые
особенности теплообмена в поперечно-омываемых
пучках труб с внешним спирально-ленточным ореб-
рением.— Изв. вузов. Энергетика, 1978, № 2.
3. Обобщенное уравнение аэродинамического
сопротивления трубных пучков в аппаратах
воздушного охлаждения/В. Б. Кунтыш, А. Э. Пиир,
Л. Ф. Колобова и др.— Химия и технология топлив
и масел, 1979, № 5.
4.Стаслявичюс Ю. , Скринска А.
Теплоотдача поперечно-обтекаемых пучков ребристых
труб. Вильнюс, Минтис, 1974.
5. Экспериментальное исследование
теплоотдачи и сопротивления пучков аппаратов
воздушного охлаждения из биметаллических труб/
В. Б. Кунтыш, А. Э. Пиир, Л.М. Федотова и др. —
Изв. вузов. Энергетика, 1977, № 12.
6. Юдин В. Ф., Тохтарова Л. С. Сравнение
методов полного и локального теплового
моделирования. — Энергомашиностроение, 1970, № 12.
УДК 536.722-032.1.001.24
ВЫЧИСЛЕНИЕ ЖЕРГИИ ВОДЫ И ЛЬДА
В ПОТОКЕ ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА
Д-р техн. наук В. И. ПРОХОРОВ С. М. ШИЯКЛОПЕР
ЦНИИпромзданий
Современные требования- к снижению затрат
энергии, потребляемой оиеклпши вентиляции,
кондиционирования bosдуха и утилизации
тепла, диктуют необходимость их оптимизации, что
может быть наиболее полно сделано методами
эксергетического анализа. Однако при работе
таких систем обрабатываемый влажный воздух
может содержать воду в жидкой и
кристаллической фазах. Это затрудняет эксергетический
анализ, так как имеющиеся в литературе [1, 4,
5, 6] расчетные формулы для эксергии потока
влажного воздуха не учитывают возможное
наличие льда или жидкости в потоке, что в ряде
случаев, характерных для систем
кондиционирования воздуха, может привести к большой
погрешности C0—50 %).
28

Важнейшим вопросом при вычислении эксер-
гии воды в различных фазах является выбор
точки отсчета. Встречающиеся в некоторых
работах формулы, в которых в качестве такой
точки принято жидкое (при отрицательных
температурах — твердое) состояние воды, не
соотносятся с известными зависимостями для эксергии
влажного воздуха и, следовательно, не могут
быть корректно использованы.
При определении эксергии жидкости еж и льда
ею содержащихся в потоке влажного воздуха,
за точку отсчета должно быть принято
равновесное с окружающей средой состояние воды
(присутствующий в среде перегретый водяной пар),
поскольку в большинстве реальных случаев,
когда влажный воздух в окружающей среде не
находится в состоянии насыщения, вода в
жидкой или кристаллической фазах неравновесна со
средой.
Отметим, что точка отсчета, предлагаемая для
еж и ею совпадает с принятой при определении
эксергии потока влажного воздуха ев [5].
Поэтому полная эксергия воздушного потока
может быть представлена как сумма:
е* = ев + еж + ек- <*>
Пусть в теплообмене с потоком влажного
воздуха, сухая часть которого составляет 1 кг,
участвует определенное количество воды в
жидкой wm и кристаллической wK фазах. В этом
случае удельная величина е2, отнесенная, как
принято в термодинамике влажного воздуха,
к 1 кг сухого воздуха, вычисляется для массы
(\ + d+ wm+wK), кг. Эксергии жидкости и льда
могут быть определены по зависимостям:
еж = Wm (Мж — T0Asm); B)
e* = wK(MK — T0bSv). C)
Найдем разности Л/ж и Asm между
параметрами жидкости (Тж, /?л
sm) и перегретого
пара (То, фо-/7н.о> 'п.о, sn.o)» находящегося в
окружающей среде. Так как энтальпия и
энтропия — функциц состояния, путь процессов
(^перехода из одного состояния в другое может
быть произвольным. Ниже он выбран исходя
лишь из простоты получаемых выражений для
Д;ж и Asm. При определении А/ж выбираем
следующую последовательность процессов:
фазовый переход /—2 (рис. 1, а) *, совершаемый
при температуре жидкости и Т0>Тп, нагрев
водяного пара 2—3 до температуры окружающей
среды при этом же условии, а при ТЖ>Т0—
охлаждение 2—3'. Перепад энтальпий при
фазовом переходе «газ — жидкость» определяется
То
I JaL
~~~Ш^~1Г~\~
^—
-c5J
гЖ
/| Ср.п(Т*-То)
ill' J-
%
Ln.oLn.o
* (У б л\а с т и воды и плавления льда ъ\Т, /-диаграмме
(рис. 1) и Т, s-диаграмме (рис. 2) изображены в
соответствии с данными Д. Д. Калафати [3].
Рис. 1. Изображение в Т, i-диаграмме соотношения
между энтальпиями водяного пара в окружающей
среде in.о и воды в жидкой im (а) и в кристаллической
iK (б) фазах
теплотой парообразования воды гж,
подсчитанной при температуре жидкости. При нагреве
и охлаждении пара разность энтальпий
соответственно равна ср>п G о—Тж) и ср>п (Тж —
Го). Отсюда следует, что для обоих случаев
Д'ш = 'ж — 'п. о = ср. п (Тж — Г0) — гж. D)
Перепад энтальпий AtK определяется
аналогично (рис. 1, б): | | | .
Д*к = «к — *п. о = Ср. п (Тк — Г0) — гк, [E)
причем удельная теплота сублимации льда гк
вычисляется при температуре кристаллической
фазы. i
Нахождение разности энтропии Asm следует
рассмотреть отдельно для двух случаев — когда
температура жидкости выше температуры среды
и наоборот. || Mill
Дри 7Ж>Г0 произвольно выбираем
следующую последовательность процессов
(см. рис. 2, а): фазовый переход /—2,
совершаемый при температуре Тж и давлении рКж
(перепад энтропии при этом составит гж/7ж);
изотермическое расширение 2—3 до парциального
давления водяных паров в среде /?—ф0№.'о
(перепад энтропии равен Rn In *^ж 1 изо-
барное охлаждение 3—4 до температуры
водяного пара в среде, равной температуре среды
29

|Г
-L
ILL,
\ rv p=ph«
у Ум
\ TM
\ 'Ш4
2\у< ! i
ST i i |
L Un Тд|\ I
*—»—1?>— 1 -
TH\
Sn.O Sn/0
J
Jl
f-—
P'Ph.k
TK
\ ^/ *' *'
\ *' */$
\ 46 «J6 0*
\ | ,,#*!
\ / i I
1 SV ' '
{Щ I -
^/7.0
S/7.0
Рис. 2. Изображение в 7\ s-диаграмме соотношения
между энтропиями водяного пара в окружающей
среде Sn.o и воды в жидкой фазе sm при Гж>710 (а),
Т9>Тт (б) и в кристаллической фазе sK при ТК">Т0
(в), Г0>Т„ (г)
Г0 (перепад энтропии — ср. пIn -yH . Таким
образом, при ТЖ>Г0:
Гж ~ , Рн. ж - Т-я
Sn. о — 5ж "Т" т — ^п 1П
* ж
откуда
ФоРн. о
1 m
¦Ср. п Ю-у—,
F)
30
As»
; — Sn. о = Ср. П In "У^ — #п In
Рн. ж
ФоРн. о
Г-ж
G)
Последовательность процессов для условия
^о>^ж также может быть выбрана
произвольно, например, так, как показано на рис. 2, б:
сначала фазовый переход /—2 (перепад
энтропии гш/Гш), затем изобарный нагрев 2—3 до
температуры Т0 (перепад энтропии cD. n In-~\
после чего изотермический переход до
парциального давления водяного пара в среде р—
=ФоРн.о- ПриРн. ж> ФоРн. о—это процесс
расширения 3—4 с перепадом энтропии Ru In "•ж >
в противном случае — сжатия 3—4' с перепадом
„ п . ФоРн. о
энтропии Ru ]п~7) *
Следовательно, если Г0>ГЖ, то при Рн. ж>
> ФоРн. о
Sn. о — 5ж т
а при ФоРн.
Sn. о — 5ж "
Гж ,
1 ж
о > Рн. ж
1 Гж 1 г
1~ т ~г LP
1 ж
In Т°
П ln-^;— -
1 ж
1л Г«
П 1П -^—
1 ж
/?nln-
Рн.
ФоРн.
".(8)
¦/?п1п
ФоРн. о
Р"н. ж
(9)
Оба эти равенства адекватны равенству F),
в силу чего формула G) определяет перепад
энтропии Asm независимо от того, какая температура
больше ¦— жидкости или окружающей среды.
Таким же образом можно найти и разность
энтропии AsK (см. рис. 2, в, г):
Л 1 Г*
ASK = CP. п1П -7fT-
1 о
Rn In
Рн. к
ФоРн. о
Т*
A0)
Следовательно, для всех соотношений между
параметрами потока и среды:
(Н)*
еж = wmT0
^•-(¦т^-1-111^-)^^)
М , D 1 Рн. ж
' о / ФоРн. о
ек = wKT0
1
[ср.п(^--1-1п^-) + гк(
Ч , п ,„ />н.к 1
Jn
14
A2)
При выводе этих формул было сделано
допущение, что изобары в области жидкой воды
(льда) существенно не отклоняются от линии
кипения (сублимации), т. е. не учитывается
величина е'ж (или ^), равная для жидкой фазы
воды
4 = («>ж [ *ж — Q - Т0 EЖ —8Ж)\.
A3)

а для кристаллической
(*к~*к)] A4)
и связанная с изменением энтальпии и
энтропии при уменьшении давления жидкости (льда)
до давления насыщенных водяных паров при
той же температуре (точка 1 на рис. 1, 2).
Это допущение справедливо при давлениях
воздушного потока, практически
встречающихся в системах вентиляции, отопления и
кондиционирования, поскольку в этих случаях
отклонения изобар в области жидкости (льда)
от пограничной кривой кипения (сублимации)
меньше, чем точность существующих таблиц
термодинамических свойств воды и водяного
пара [2]. В соответствии с таблицами,
значение inc в этой области начинает заметно
отклоняться от значений ?жна пограничной кривой
при давлениях, превышающих 230 кПа, а
значения 5Ж ОТ 5Ж)/К0Т/КИ 5К ОТ S'K — при бОЛЬ-
ших давлениях.
Давление в кристаллической фазе совпадает
с давлением потока, в то время как давление
в жидкости может его превышать, если
рассматриваемая жидкость представляет собой
совокупность взвешенных в воздухе мелкодис-
персных капель (например, туман). В этом
случае в соответствии с уравнением Лапласа
давление внутри капли превышает давление
потока на величину 4а//, определяемую кривизной
поверхности жидкости и равную
дополнительному давлению сил поверхностного натяжения.
Давление 230 кПа соответствует диаметру
капли 1,3 мкм, таким образом, уравнение A1)
справедливо для капель большего диаметра, а при
/<1,3 мкм к ет следует прибавить величину е'ж.
Результаты расчета эксергии жидкости и льда,
содержащихся в потоке влажного воздуха в
нескольких, показательных для систем
вентиляции и кондиционирования воздуха случаях,
приведены в таблице.
Основными составляющими этой эксергии
(значения в общем балансе — 30—50 %) являются
эксергия фазового перехода (отрезки /—2 на
рис. 1 и 2) и эксергия, возникающая вследствие
разности парциального давления водяного пара
в среде и давления насыщения при температуре
жидкости (отрезки 3—4, 3,—41 на рис. 2).
Предлагаемый метод расчета эксергии воды
в жидкой и кристаллической фазах,
содержащейся в потоке влажного воздуха, основан на
использовании формул A, 11, 12), а при 1<С
<1,3 мкм — и формулы A3).
Формулы A1) и A2) имеют также
самостоятельное значение, так как позволяют определить
эксергию воды (льда) не только в потоке влаж-
Показатели
Эксергия, кДж/кг,
сухого воздуха
потока полная
4
влажного
воздуха
жидкости,
образовавшейся в
потоке влажного
воздуха
льда,
образовавшегося в потоке
влажного
воздуха
/0=_48° С
Фо = 0,6
^о = 0,0002
(Архангельск,
параметры В
холодного
периода по СНиП
11 — 33 — 75)
*х =
10,79
A00 %)
10,79
| A00 %)
"
1
*о=1°С
Фо = 0,75
d0 = 0,0032
(Москва,
наиболее вероятные
параметры по
СНиП
II —А. 6 — 72)
20°С; Фх^0
0,90
A00 %)
0,90
| ЮО %)
*
_
t0 = 47° С
Фо = 0,17
</0 = 0,0115
(Ашхабад,
параметры В
теплого периода по
СНиП
II —33 —75)
Параметр ы воз
5; dx = 0,00
2,41
A00 %)
1,34
E6 %)
1 1,07
D4 %)
~
^о = 36° С
Фо = 0,45
d0 = 0,0 173
(Владивосток,
параметры В
теплого
периода по СНиП
II —33 —75)
духа в системе
75 |
2,06
A00 %)
0,93
D5 %)
1,13
E5 %)
~
^о=1°С
Фо=0,75
^о = 0,0032
(Москва,
наиболее вероятные
параметры по
СНиП
II —А. 6-72)
'х = -5°С;фх:
0,15
A00 %)
0,10
E7 %)
—¦
0,05
| C3 %)
/0 = 36° С
ф0 = 0,45
^о = 0,0173
(Владивосток,
параметры В
теплого
периода по СНиП
II —33 —75)
= 0,75; ^х = 0,002
7,14
A00 %)
4,55
F3 %)
—
2,59
| C6 %)
Примечания. 1. Принято, что рх — р0; Тж= Тх; Гк = Гх.
2. Учитывается наличие воды в жидкой фазе (при ^<0°С-
-в кристаллической), образовавшейся (и полностью оставшейся в
потоке) при конденсадии водяного пара в результате охлажденля наружного воздуха до температуры потока в системе.
3. Доля составляющих эксэргии определена в про лентах по отношению к полной эксергии потока в системе.
31

ного воздуха, но и отдельно от него, например,
в оросительной камере кондиционера,
калориферах, системе отопления и т. п.
Для удобства расчета по этим формулам в
ЦНИИпромзданий построены номограммы.
Выведенные зависимости расширяют область
применения эксергических методов оптимизации
на системы, в которых в качестве рабочих
веществ используются вода, лед, а также
содержащий их влажный воздух.
Условные обозначения: \
с — средняя удельная теплоемкость, кДж/(кг-К);
d — влагосодержание влажного воздуха, кг вод. пар./кг
сух. возд.;
е — эксергия потока, кДж/кг сух. возд.;
е' — добавочная эксергия жидкости (льда), связанная с
разностью давлений в рассматриваемой точке и на
линии кипения (сублимации), кДж/кг сух. возд.;
i — энтальпия, кДж/кг сух. возд.;
V—энтальпия на линии кипения (сублимации), кДж/кг
сух. возд.;
/ — диаметр капли жидкости, м;
р — давление, кПа;
г— теплота фазового перехода воды, кДж/кг сух. возд.;
R — газовая постоянная, кДж/(кг-К);
s — энтропия, кДж/(К-кг сух. возд.);
sr — энтропия на линии кипения (сублимации),
кДж/(К-кг сух. возд.);
Т — температура, К;
w — количество воды в жидкой (кристаллической) фазе,
участвующее в тепломассообмене с 1 кг сухого
воздуха, кг/кг сух. возд.;
УДК 663.674
О КРИСТАЛЛИЗАЦИИ ЛАКТОЗЫ
В СМЕСЯХ МОРОЖЕНОГО ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, Л. Н. СОЛОВЬЕВА -
ВНИКТИхолодпром
Канд. техн. наук К. К. ПОЛЯНСКИЙ
Воронежский политехнический институт
Необходимость экономии молочного сырья
обусловливает расширение использования в
пищевых целях вторичных продуктов молочного
производства, в частности сыворотки, содержащей
значительное количество лактозы. Перслектив-
ным представляется создание разновидностей
мороженого с заменой части СОМО сухими
веществами сыворелки.
Повышение доли лактозы в мороженом (в
традиционных видах она составляет около 5,5%)
несомненно увеличит вероятность появления
при определенных условиях пороков стр/ктуры
(«мучнистость», «песчанистость») вследствие
формирования относительно крупных кристаллов
лактозы.
А — разность между значениями^функции в точках «х»
и «О»; j^/v**a*^#
о — коэффициент поверхностного натяжения воды, кН/м;
Ф — относительная влажность воздуха.
Индексы:
в — влажный воздух;
ж —вода в жидкой фазе;
к — вода в кристаллической фазе;
н — состояние насыщения;
о — окружающая среда;
п — водяной пар;^
р — при постоянном давлении;
х — рассматриваемая точка системы;
2 — влажный воздух с учетом содержания в нем воды
в жидкой и кристаллической фазах.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ v ЛИТЕРАТУРЫ '
1. Бэс Т. Эксергия в процессах отопления,
кондиционирования воздуха и сушки. — В кн.: Вопросы
термодинамического анализа. М., 1965.
2. Вукалович М.П. Термодинамические
свойства воды и водяного пара. М., Машиностроение,
1967.
3. Калафати Д.Д. Область воды и плавления
льда в 5—Т диаграмме. — Журн. технич. физики,
1954, т. XXIV, вып. 2.
4. Карпис Е.Е. Повышение эффективности работы
систем кондиционирования воздуха. М., Строй-
издат, 1977.
5. Прохоров В. И., Шил кл о пер СМ.
Метод вычисления эксергии влажного воздуха. —
Холодильная техника, 1981, № 9.
6. Ш а р г у т Я., Петела Р. Эксергия. М.,
Энергия, 1968.
В связи с этим важно хотя бы ориентировочно
установить температуры насыщения раствора
лак-юзы в смесях. Эти температуры являются
верхними границами метастабильной области,
в пределах которой кристаллизация возможна
лишь при внесении затравки. Нижняя граница
этой области является одновременно верхней
границей лабильной области, где
кристаллизация происходит при наличии
кристаллов-зародышей. ;'
Лактоза сравнительно плохо растворяется в,
воде. Так, при 293 К ее растворимость в 6 раз
меньше, чем растворимость сахарозы.
Температурный коэффициент растворимости (при
изменении температуры на 10 К) равен 1,3.
В водных растворах молочный сахар
находится одновременно в изомерных а- и C-формах,
переходящих одна в другую в определенных
отношениях в зависимости, в первую очередь,
от температуры раствора.
На растворимость лактозы влияет присутствие
в растворе других веществ, которые,
по-видимому, связывают часть влаги раствора.
Для смесей мороженого основных видов на
молочной основе 15], используя данные о долях
связанной нерастворяющей влаги в них [4], под-
32

л:я =
l9,5(Rt-R1)il(l—v*)
v\2nEmv%
D)
где R2 — Ri — разность радиусов кривизны поверхностей
в месте контакта;
т) — постоянная, характеризующая материал.
Длительность соударения запорного органа
клапана с седлом достаточно просто определяется
экспериментально по времени замыкания
электрической цепи, составленной из клапанной
плиты и предварительно изолированного от нее
запорного органа.
Изложенная методика может быть
использована для выделения тех областей частот, где
имеет место превышение амплитуды
вибросигнала от одного сочленения над амплитудой
вибросигнала от другого. Например, для
компрессора ФГ наименьшую длительность соударения
звеньев механизма движения имеет сочленение
поршень — палец: т2=25 мкс, в то время как
длительность соударения клапана с седлом хг=
=4-f-6 мкс.
Результаты расчета отношения yk показали
возможность выделения виброимпульсов от
ударов клапанов и подавления виброимпульсов от
механизма движения путем частотной
фильтрации вибросигнала фильтрами высокой частоты
с частотой среза /сР =45 кГц.
Электронно-лучевой осциллограф и созданный прибор [4 ]
позволяют обнаруживать не только предельное
состояние клапанов, но и характер их
неисправности: автоколебательное движение запорного
органа, усадку пружины нагнетательного
клапана и др.
Методика диагностирования по второму
направлению основана на положении — спектр
вибросигнала является функцией технического
состояния компрессора. Если рассматривать
компрессор как стационарную линейную систему,
то для нее при использовании понятий
энергетический спектр [2 ] или спектральная плотность
мощности выражение A) принимает вид:
т
E)
гДе Sj (/) — энергетический спектр вкбросигнала на /-м
выходе из системы, т. е. в некоторой ;-й
точке поверхности компрессора;
Ф&.7 (/) — амплитудно-частотная характеристика
канала для /-й точки и &-го сочленения;
Sxk (/) — энергетический спектр сигнала на k-м входе
в систему, т. е. при соударении в k-м
сочленении.
К сожалению, частотная характеристика для
каждой точки поверхности и каждого
сочленения — своя, а форма механизма в течение цикла
меняется. Можно полагать, что меняется также
и частотная характеристика. Использование
выражения E) предполагает, что энергетический
спектр на входе известен, но для механических
систем спектр соударения зависит от формы
деталей и не может быть достаточно точно определен
расчетом [1]. Наличие смазки в зазорах
дополнительно искажает картину. Поэтому в
настоящее время теоретически решить задачу о
взаимосвязи технического состояния компрессора с
его виброхарактеристиками с необходимой
точностью невозможно, но на основе
экспериментальных данных она разрешима.
Если рассматривать компрессор как
кибернетическое устройство, преобразующее сигналы
одного вида в сигналы другого вида, то можно*
составить уравнение связи:
Sj(fn) = q>jn(Xk). F)
где Sj (fn) — уровень сигнала на частоте"fn в /-й'точке;.
хь — k-й загор.
При использовании этого уравнения связи
экспериментальное решение задачи не вызывает
трудностей, так как можно было бы
ограничиться серией однофакторных экспериментов. Но
конструкции сложных форм обладают большим
количеством резонансных частот, а спектры
импульсов соударений перекрываются и
накладываются. Поэтому уравнение связи следует
представить в следующем виде:
Sj (fn) = Ф/л (*1 » *2. ...,Хт). (?)
При определении вида этой зависимости
логично считать, что условия возбуждения колебаний
и передача их на корпус зависят не только
от величин зазоров в сопряжениях, но и от их
взаимных соотношений. Уравнение связи
должно отражать это обстоятельство. Такое
требование удовлетворяется при использовании в
качестве функции ф7-п в уравнении G) степенного
ряда без членов высших порядков.
Тогда уравнения регрессии, полученные из
опыта, будут следующими:
т т
Sj (fn) = a0 (fn) -f >j ak ifn) xk + ^akr (fn) xkxr + ... 9
k^i клг\
(8)
m
Sj (fn+i) = ao(fn+i)
2j ak(fn+i)xh
m
+ 2 ahr (fn + i) xk*r + ...,
Они могут содержать члены, не только
учитывающие взаимодействия второго порядка, но
и более высокий порядок взаимодействий.
Определив по экспериментальным данным
коэффициенты регрессии для ряда частот, напри-
меР /n» /n+i» можно оценить влияние величин
зазоров в сочленениях на уровень вибросигнала
на каждой частоте.
Можно показать, что, если известны
коэффициенты уравнений регрессии (8) и спектр в \-\\

*i(C-Ce)» + *i
(С-
(C0-CsM
K2(C-CSK
/d(C0-CsM
exp
; B)
dr
dx
Ф;
dT dT
—j— = 343 — kx или -^-=343 exp kx, C)
где
k =
Tn
dx
—
X
TK
-w.
D)
E)
В формулах A) — E):
С — доля лактозы в растворе;
х — координата;
Kg—константа скорости роста кристаллов;
w — линейная скорость потока;
F — общая площадь поверхности кристаллов лактозы
на единицу массы растворяющей воды;
Cs — растворимость лактозы;
С8 = 0,46.10-4ехр0,0284Г;|
L3 — поправка на изменение доли лактозы в
реальной системе:
С0 — начальная доля лактозы в растворе;
Р = 2,5 — поверхностный коэффициент формы
кристаллов;
L* = 10"8m — средний размер критического зародыша
кристаллов лактозы;
/Ci и К2 — константы первичной и вторичной нуклеа-
ции;
Lt и L2 — поправки, учитывающие процесс зароды-
шеобразования в реальной системе, Li=
= 8-104, L2 = 10-3;
Т — температура;
Ф — закон изменения температуры по длине охладителя;
т — время.
При расчетах были использованы следующие
константы роста и нуклеации [6]:
/С*=2,57ехр(— 3175-Г);
Кг = 9,80 ехр(—1470- Г);
К2 = 0,064 ехр (-365-Г-1).
Расчеты сделаны по методу Рунге-Кутта 4-го
порядка на ЭВМ ЕС 1022 (шаг интегрирования
0,2). Были приняты следующие начальные
параметры: С0=0,15 кг/кг растворяющей влаги,
0^=0,01 м/с (для пластинчатого охладителя),
ьу2=0,0378 м/с (для фризера непрерывного
действия ОФИ), /С0=1,35 (получено расчетным
путем).
Расчет процесса проведен для двух этапов :
охлаждение смеси от 7=288 К (при C^>CS)
до 274 К, фризерование смеси от 273 до 268 К
(продолжительность фризерования 25 с).
Степень кристаллизации лактозы оценивали
по критериям, предложенным в работе [7].
В результате расчетов установлено, что к
концу фризерования в 1 мм3 продукта (взбитость
60 %) образовалось 2,68 • 102 кристаллов лактозы
при их среднем размере 1,36 мкм. Удельная
поверхность образовавшихся кристаллов
8,826 м2/кг воды, а доля лактозы 0,145 кг/кг
воды.
Адекватность модели проверена микроскопи-
рованием опытных образцов мороженого
указанной взбитости. Число кристаллов в 1 мм3
продукта составило 2,1-102 при подавляющей доле
кристаллов с размерами от 1 до 3 мкм. С учетом
этих результатов была подсчитана доля лактозы
в растворе, которая составила 0,139 кг/кг воды.
Сравнение опытных и расчетных данных
показывает их вполне удовлетворительную
сходимость, что подтверждает адекватность модели
реальному процессу.
Сопоставление размеров кристаллов лактозы,
образующихся при фризеровании сливочных
и пломбирных смесей, показывает, что в
пломбирной смеси формируются более мелкие
кристаллы-зародыши, видимо, вследствие большей
перенасыщенности лактозы в растворе.
Полученные в настоящей работе результаты
могут быть использованы при разработке
составов мороженого на молочной основе,
обосновании режимов охлаждения и фризерования
смесей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. И н и х о в Г. С. Биохимия молока. 3-е изд. М.,
Пищепромиздат, 1956.
2. Кафаров В.В. Методы кибернетики в химии
и химической технологии. 3-е изд. М., Химия, 1976.
3. Оленев Ю.А., Соловьева Л.Н. Методи -
ка определения размеров кристаллов лактозы в
мороженом. — Холодильная техника, 1979, № 11.
4. Оленев Ю. А. Содержание различных форм
влаги в мороженом. — Холодильная техника, 1980,
№ 9.
5. О С Т 49 156—80 «Мороженое».
6. Полянский К. К. , Шестов А. Г. Новое
в кристаллизации лактозы. — Молочная
промышленность, 1977, № 1.
7. Полянский К. К. Критерии оценки
кристаллизации лактозы в сгущенном молоке с сахаром. —
Изв. вузов СССР. Пищевая технология, 1979, № 4.
34

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57.041-232.174.004.67
ВОССТАНОВЛЕНИЕ БРОНЗОВЫХ ВТУЛОК
ШАТУНОВ В ЖИДКОМ АЗОТЕ
М. Ш. ГАДЖИЕВ
Институт физики Дагестанского филиала АН СССР
При эксплуатации компрессоров часто
изнашиваются бронзовые втулки в шатунах,
внутренний диаметр их увеличивается.
Нормальный зазор между стальным пальцем
и втулкой 0,03—0,1 мм. При увеличении его
вдвое, о чем свидетельствует резкий стук в
компрессоре, бронзовую втулку необходимо
заменить новой или восстановить изношенную.
Отсутствие запасных втулок и необходимого
материала для их изготовления часто вызывает
вынужденные остановки компрессоров. Для
сокращения простоев оборудования, вызванных
износом бронзовых втулок в крейцкопфных
компрессорах, предложен и внедрен способ
восстановления изношенной втулки путем осадки ее в
жидком азоте с последующей насадкой на нее
стальной втулки (см. рисунок). f'| ¦; }
Изношенную бронзовую втулку Бр. ОЦС 5-5-5
(ГОСТ 613—65) (к четырехступенчатому
компрессору) протачивают по наружному диаметру
на половину толщины стенки и охлаждают в
жидком азоте до температуры —196 сС G7 К),
при которой происходит необходимая осадка —
сужение ее внутреннего отверстия. Затем по
наружному диаметру охлажденной втулки
изготавливают стальную втулку из стали Ст. 3 (ГОСТ
380—71), наружный диаметр которой
протачивают для посадки с натягом в отверстие
верхней головки шатуна, а внутренний — для тугой
посадки на бронзовую втулку.
После посадки стальной втулки на бронзовую
у последней протачивают внутренний диаметр
по пальцу с припуском на шабровку. Для
облегчения запрессовки и правильной установки
комбинированной втулки в отверстие верхней
головки шатуна ее повторно охлаждают в жидком
азоте и свободно устанавливают в отверстие
шатуна. Необходимая посадка с натягом
получается при отогреве втулки. Окончательно
внутреннее отверстие втулки пришабривают по
стальному пальцу. Пригонка втулки по пальцу
создает хорошие условия работы трущейся пары.
Восстановление бронзовой втулки шатуна:
а — втулка до восстановления; б — после восстановления;
J — втулка бронзовая; 2 — втулка стальная
'Ремонт одной втулки длится около 2 ч, при
этом расходуется 1 л жидкого азота.
Таким способом можно восстанавливать
бронзовые втулки, если диаметр их отверстия
вследствие износа увеличился на 0,2—0,25 мм. Эти
данные получены экспериментально.
Восстановленные описанным способом
бронзовые втулки установлены в компрессоре, который
эксплуатируется с февраля 1980 г.
35

УДК 620.165.29.0b:[621.565:621.564.25]
ПРОВЕРКА НА ПЛОТНОСТЬ
КРУПНЫХ ФРЕОНОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
А. М. ЗАВУБЮВ
Маргиланское производственное
объединение авровых тканей «Атлас»
В целях обеспечения производственных цехов
и фабрик сжатым воздухом для систем доувлаж-
нения и охлажденной водой с ^=8 °С для систем
кондиционирования воздуха многие
предприятия легкой промышленности Узбекистана —
шелковый комбинат в Намангане,
производственное объединение авровых тканей «Атлас» в
Маргилане, хлопчатобумажный комбинат в
Бухаре, ковровый|комбинат в Хиве и др. —
имеют крупные холодильно-компрессорные
станции.
Одна из трудностей при "[их эксплуатации —
испытание на плотность сухим воздухом или
азотом при давлении 1 МПа A0 кгс/см2), что
связано с необходимостью иметь не менее 35—
40 азотных баллонов, которые сложно
своевременно доставлять с химических заводов.
Поэтому предложена, смонтирована и
успешно эксплуатируется индивидуальная
компрессорная установка для опрессовки фреоновых
систем (см. рисунок), которая состоит из
воздушного электрокомпрессора марки ВК-25Э 0-1,25
производительностью 1,25 м3/мин при давлении
pv=2,5 МПа B5 кгс/см2), выпускаемого ПО
«Мелитопольхолодмаш», и масловлагоотделите-
ля МВО-2. ; •
Электрокомпрессор имеет две ступени
охлаждения, поэтому на масловлагоотделитель
охлаждающая вода не подается. Хлористый кальций,
способствующий коррозии, заменен для осушки
воздуха в МВО-2 селикагелем марки КСМ.
Вместо масловлагоотделителя [можно
установить фреоновый фильтр-осушитель марки ФО
Казанского^компрессорного завода.
Ыпас
kite
h^x>
Усушенный
ШдуШШ'РШ
Принципиальная схема установки для проверки
плотности крупных фреоновых холодильных установок:
/ — воздушный электрокомпрессор марки ВК-25Э; 2 —
обратный клапан D \Ъ; 3 — вентиль ?>у 15; 4 —
масловлагоотделитель МВО-2 или фреоновый фильтр-осушитель; 5 — вентиль
Предложенная установка позволяет опрессо-
вывать фреоновую систему до давления 0,1 МПа
и выше сухим воздухом в любое время, в
минимальные сроки и без ущерба основному
производству.
Кроме того, ее можно^использовать для
тарировки предохранительных клапанов, проверки
на плотность фреоновой и другой запорной
арматуры после ремонта.
ПО СЛЕДАМ ОПУБЛИКОВАННЫХ СТАТЕЙ
Уточнение к примечанию редакции к статье «Испытание воздушно-
радиационной системы охлаждения мяса на Ленинградском
мясокомбинате» (авторы: Н. А. Герасимов, Б. Н. Малеванный, И. В. Осьминина,
Г. Б. Горелик), опубликованной в журнале «Холодильная техника», № 6,
1981.
В связи с поступившими от авторов разъяснениями редакция
считает целесообразным отметить, что имевшее место в описанных в статье
испытаниях подмораживание мяса следует отнести не к способу
охлаждения, а к режиму процесса. Для избежания подмораживания мяса
авторы рекомендуют заключительный этап охлаждения проводить чисто
радиационно с выключенными воздухоохладителями, что должно быть
своевременно обеспечено надежными средствами автоматического
управления.
36

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 813094 B1) 2701923/23-06 B2) 25.12.78 3E1)
F 25 В 1/00 (Щ 562.61 G2) Н. И. Мирмов, В. Г. До-
сов, Е. Д. Гельфанд, А. В. Брайловский G1)
Архангельский ордена Трудового Красного Знамени
лесотехнический институт им. В. В. Куйбышева
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
соединенные последовательно в замкнутый
циркуляционный контур испаритель, компрессор и конденсаторную
группу, включающую противоточный теплообменник
с линией отвода несконденсировавшегося хладагента,
отделитель жидкости и первый контактный
теплообменник, причем к выходу жидкостной полости отделителя
последовательно подключены ресивер, насос и второй
контактный теплообменник, сообщенный на выходе
с газовой полостью того же отделителя, отличающаяся
тем, что, с целью увеличения термодинамической
эффективности рабочего цикла, установка снабжена
циклонным маслоотделителем и байпасной линией с
регулирующим вентилем, соединяющей вход ресивера
с всасывающей стороной насоса, а испаритель
установки выполнен двухступенчатым, причем
маслоотделитель соединен с выходом второго контактного
теплообменника и включен между газовой полостью
отделителя и входом охлаждающей среды противоточного
теплообменника, выход несконденсировавшегося
хладагента которого подключен к всасывающей стороне
компрессора, вход и выход охлаждаемой среды того
же теплообменника соединены соответственно с
нагнетательной стороной компрессора и жидкостной
полостью отделителя, сообщенного газовой полостью
через первый контактный теплообменник и
регулирующий вентиль с входом первой ступени испарителя,
а вход второй ступени последнего подключен через
регулирующий вентиль к:ресиверу.
A1) 821866 B1) 2787986/24-06 B2) 28.06.79 3E1)
F 24 J 3/02 E3) 662.997 G2) В. Н. Вавилов, А. Н.
Суханов, С. П. Трушевский
E4) 1. ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая теплоизолированную камеру с
установленным в ней приемником излучения в виде
заполненной сорбентом емкости с расположенными в ней
сборниками хладагента, выполненными в виде
перфорированных труб, соединенных с воздушным
конденсатором, подключенным к ресиверу, который через
испаритель хладагента связан с холодильной камерой,
отличающаяся тем, что, с целью увеличения КПД и
холодопроизводительности, установка дополнительно
содержит концентраторы с фотопреобразователями в их
фокальных плоскостях, теплораспределительную
пластину, электроаккумулятор и холодильный
электроагрегат с дополнительным испарителем хладагента,
причем фотопреобразователи установлены на теплорас-
пределительной пластине и электрически соединены
с электроаккумулятором, последний подключен к
холодильному электрбагрегату, его испаритель
хладагента установлен в холодильной камере, а
перфорированные трубы выполнены из теплопровод юго
материала и закреплены па теплораспределительной
пластине.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
концентраторы выполнены в виде фоконов или фоклинов.
(У) 817,1:3 B1) 2464252/23-26 B2) 28.03.77 3E1)
F 25 В 37/CJ; В 01 D 53/18 E3) 66.071.7 G2) Р. Л.
Данилов G1) Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
E4) 1. ВЕРТИКАЛЬНЫЙ ПЛЕНОЧНЫЙ
АБСОРБЕР преимущественно для абсорбционных
холодильных машин, включающий корпус, внутри которого
установлены трубы, плотно закрепленные в трубных
досках, отличающийся тем, что, с целью сокращения
расхода воды, корпус абсорбера выполнен составным:
верхняя часть корпуса — в виде цилиндрической
обечайки, а нижняя — в виде трубы Вентури, конфузор
которой снабжен поддоном с насосом, соединенным
трубопроводом с форсунками, установленными в
нижней части цилиндрической обечайки.
2. Абсорбер по п. 1, отличающийся тем, что
верхняя часть цилиндрической обечайки снабжена
вентилятором и отбойником водяных капель, а нижняя —¦
дополнительными форсунками, связанными с
трубопроводом свежей воды.
3. Абсорбер по п. 1, отличающийся тем, что
поддон снабжен регулятором уровня с трубопроводом
свежей воды.
4. Абсорбер по п. 1, отличающийся тем, что трубы
заполнены насадкой.
(И) 819530 B1) 2575768/23-06 B2) 31.01.78 3E1)
F 25 В 43/02 E3) 621.57.04 G2) В. П. Латышев,
В. И. Орлов, П. Н. Даниленко, В. П. Пытченко G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности и Проектно-конструкторско-
технологическое бюро по вагонам
E4) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ И СПОСОБ ОТДЕЛЕНИЯ
МАСЛА ОТ ХЛАДАГЕНТА.
1. Маслоотделитель, содержащий герметичный
корпус с двумя полостями, разделенными фильтрующим
элементом, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности отделения масла, в корпусе по разные
стороны от полостей выполнены верхняя и нижняя
камеры, соединенные пучком труб из капиллярно-
пористого материала, проходящих через фильтрующий
элемент и подсоединенных посредством капиллярно-
пористых мостиков к днищу нижней камеры, причем
в последней установлен маслоотводчик.
2. Способ отделения масла от хладагента по п. 1
путем пропускания жидкой смеси масла и хладагента
из одной полости через фильтрующий элемент во
вторую полость, агрегации частиц масла на материале
элемента, резкого изменения величины и направления
скоростей потоков смеси, масла и хладагента и
раздельного вывода масла и хладагента, отличающийся
тем, что масло выводят через капиллярно-пористые
трубки под действием капиллярных сил и перепада
давления в пределах от 0,15 до 0,95 от величины
капиллярного напора материала труб, а нижнюю камеру,
в которой над зеркалом масла поддерживают давление
пара, равное давлению насыщенного пара смеси масла
и хладагента при температуре его поступления в
маслоотделитель.
A1)^823545 B1) 2750176/29-33 B2) 10.04.79 C) E1)
Е 04 Н 5/10; Е 04 В 1/.76 E3) 728.97 G2) И. И. Судзи-
ловский, М. П. Кузьмин, А. А. Артющенко,
Е. М. Агарев, В. И. Горелов, А. И. Востриков,
А. П. Семаков G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
37

E4) ЗДАНИЕ ХОЛОДИЛЬНИКА, включающее
наружное ограждение, теплоизоляционный и
гидроизоляционный слои, нанесенные с внутренней стороны
ограждения, отличающееся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности и сокращения
теплопритоков, наружное ограждение выполнено с
дополнительным внешним тепло- и гидроизоляционными
слоями, образующими замкнутую изоляционную
рубашку, причем соотношение толщины внешнего слоя
теплоизоляции к толщине внутреннего составляет
от 1:1 до 5:1.
2. Здание по п. 1, отличающееся тем, что
теплоизоляционный слой выполнен из пенопласта или
пеностекла.
A1) 826165 B1) 2737444/28-13 B2) 16.03.79 3E1)
F 25 D 13/06 E3) 621.565.7 G2) В. Н. Ломакин,
В. И. Пономарчук G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содержащее установленный на
полом валу барабан, выполненный из двух
цилиндрических обечаек, размещенных одна в другой с
образованием кольцевого зазора для хладагента, и вентилятор,
отличающееся тем, что, с целью снижения
энергозатрат, на полом валу смонтированы радиальные ребра
с отверстиями для подвода хладагента к кольцевому
зазору, установленные с образованием сквозных
каналов для прохода охлаждаемого воздуха, а вентилятор
связан со сквозными каналами посредством
воздуховода.
A1) 826166 B1) 2814095/28-13 B2) 07.08.79 3E1)
F 25 D 13/06 E3) 621.565.7 G2) Г. С. Апаев,
М. П. Кузьмин, А. А. Абасов, А. А. Мусаев,
И. А. Бурьянова G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, содержащее вертикальный
теплоизолированный цилиндрический корпус,
охлаждающую рубашку, механизм перемещения продукта в виде
винтового конвейера, загрузочный и разгрузочный
механизмы, каждый из которых включает
направляющий цилиндр с приемным и выдачным люками и два
поршня, отличающееся тем, что, с целью упрощения
конструкции и снижения металлоемкости, участки
направляющих цилиндров загрузочного механизма с
выдачным люком и разгрузочного механизма с приемным
люком размещены внутри корпуса соответственно над
и под винтовым конвейером, а поршни установлены
в цилиндре один относительно другого с зазором
для размещения продукта и жестко связаны между
собой.
A1) 819528 B1) 2523975/23-06 B2) 14.09.77 3E1)
F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2) С. И. Пыжов, Г. В. Ку-
рилов, А. П. Петраковский, В. А. Бабушкин G1)
Донецкий филиал Всесоюзного
научно-исследовательского и проектного института по очистке технологических
газов, сточных вод и использованию вторичных
энергоресурсов предприятий черной металлургии
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
циркуляционный контур с включенными в него нагревателем
слабого раствора, ступенчатым регенератором для его
выпаривания с образованием крепкого раствора и
абсорберы высокого и низкого давлений,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности
путем увеличения концентрации крепкого раствора,
в контур дополнительно включен воздушный десор-
бер, установленный между регенератором и
абсорбером высокого давления.
A1) 819531 B1) 2780501/23-06 B2) 11.07.79 3E1)
F 25 В 43/02 E3) 621.574.3 G2) Л. Л. Генин, В. В. Ва-
сютович, Б. Н. Коган
E4) СПОСОБ ОТДЕЛЕНИЯ МАСЛА ОТ
ХЛАДАГЕНТА в аммиачной холодильной установке с
помощью накопительного ресивера и гидроциклона,
отличающийся тем, что, с целью предотвращения
замасливания испарительной системы и повышения
экономичности холодильной установки, из установки
отводят часть хладагента в накопительный ресивер
и осуществляют ее многократную циркуляцию через
накопительный ресивер, гидроциклон и
дополнительно введенный ресивер, после чего очищенный
хладагент возвращают в установку, а на очистку забирают
оставшуюся часть хладагента.
(И) 800529 B1) 2754575/23-06 B2) 16.04.79 3E1)
F 25 В 43/04//F 25 В 15/06 E3) 621.575 G2) А. П.
Бурдуков, А. Р. Дорохов, В. И. Казаков, А. Я- Азбель
G1) Специальное конструкторское бюро «Энергохим-
маш»
E4) 1. ВОЗДУХООТДЕЛИТЕЛЬ
ПРЕИМУЩЕСТВЕННО ДЛЯ БРОМИСТОЛИТИЕВОЙ
АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащий
корпус с патрубками ввода выпаренного раствора
и паровоздушной смеси, а также отвода обогащенного
раствора и очищенного воздуха, размещенные внутри
корпуса оросительное устройство, подключенное к
патрубку ввода раствора, и охлаждаемая водой тепло-
обменная поверхность, отличающийся тем, что, с
целью уменьшения металлоемкости путем
интенсификации процесса теплообмена, он снабжен
перфорированной трубой с распределительной решеткой,
размещенной под теплообменной поверхностью и подключенной
к патрубку паровоздушной смеси.
2. Воздухоотделитель по п. 1, отличающийся тем,
что суммарная площадь проходного сечения отверстий
в решетке составляет 0,1 ее поверхности.
38

A1) 800530 B1) 2667779/28-13 B2) 21.09.78 3E1)
F 25 С 1/14 E3) 621.565.5 G2) В. Н. Глухман,
В. В. Кузнецов, М. Е. Кузнецова G1)
Научно-производственное объединение птицеперерабатывающей и
клеежелатиновой промышленности «Комплекс»
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ЖИДКИХ И ПАСТООБРАЗНЫХ ПРОДУКТОВ, включающее
неподвижный двухстенный испаритель
цилиндрической формы и концентрично охватывающий его с
наружной стороны подвижный каркас со скребком и
приспособлением для нанесения продукта на
поверхность испарителя, содержащим корпус с
цилиндрической рабочей поверхностью, входной патрубок и
элементы крепления к каркасу, отличающееся тем, что,
с целью обеспечения надежности работы в
непрерывном режиме замораживания слоя продукта
равномерной толщины, приспособление для нанесения
продукта на поверхность испарителя установлено с
образованием зазора с этой поверхностью и имеет коллектор
с каналами для подачи продукта, при этом
последние расположены по длине коллектора с наклоном
в сторону, противоположную перемещению каркаса.
A1) 827902 B1) 2783618/23-06 B2) 14.06.79 3E1)
F 25 В 5/00; F 25 D 21/12 E3) 621.574 G2) С. С. Амир-
джанов, Л. Г. ГудковаG1) Государственный проектный
институт «Сантехпроект»
E4) E7) СПОСОБ ОТТАИВАНИЯ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ КОМПРЕССИОННОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащей
промежуточный сосуд между ступенями и теплообменник-
регенератор, охлаждающая полость которого
включена между воздухоохладителем и компрессором
первой ступени, путем подачи в воздухоохладитель
горячих паров хладагента после компрессора второй
ступени и слива образующейся жидкости, отличающийся
тем, что, с целью сокращения времени оттаивания
при наличии в машине одного воздухоохладителя,
в последний подают только часть потока паров
хладагента после компрессора второй ступени,
образующуюся жидкость сливают в охлаждающую полость
теплообменника-регенератора, в греющую полость
которого направляют оставшуюся часть потока паров,
которую конденсируют путем испарения жидкости
первой части потока, после чего полученную жидкость
второй части потока дросселируют и собирают в
промежуточном сосуде в виде слоя, образующиеся пары
жидкости первой части потока отсасывают
компрессором первой ступени и подают в промежуточный сосуд
под слой жидкости, а всю паровую фазу из
промежуточного сосуда отсасывают компрессором второй
ступени.
A1) 821867 B1) 2586350/23-06 B2) 28.02.78 3E1)
F 25 В 9/02 E3) 621.565.3 G2) А. С. Якунин,
А. И. Азаров, А. К- Постоев, В. И. Карев, П. Е.
Кротов G1) Научно-производственное объединение «Агро-
прибор» и Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) 1. ВОЗДУООХЛАДИТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая холодильную камеру, подсоединенную к
холодному концу вихревого энергоразделителя,
поочередно работающие регенераторы, сообщенные
одним концом с сопловым вводом энергоразделителя, а
противоположным — с распределительным клапаном,
впускной канал которого сообщен с источником
сжатого воздуха, а выпускной выведен в атмосферу, и
автономную вихревую трубу, соединенную своим
холодным концом с одним регенератором, отличающаяся
тем, что,с целью повышения холодопроизводительности,
в линиях связи регенераторов с сопловым вводом
энергоразделителя и с холодным концом автономной
вихревой трубы установлены обратные клапаны,
вихревая труба своим холодным концом дополнительно
подключена ко второму регенератору и в нее с
горячего конца введена трубка, присоединенная к
горячему концу вихревого энергоразделителя.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что она
дополнительно содержит воздушную камеру,
установленную на выпускном канале распределительного
клапана, размещенный в воздушной камере
теплообменник-охладитель и вспомогательную вихревую трубу
с обратными клапанами на ее холодном конце, причем
автономная вихревая труба на горячем конце снабжена
щелевым диффузором, подсоединенным через
теплообменник-охладитель к сопловому вводу
вспомогательной вихревой трубы, холодный конец которой
соединен через свои обратные клапаны со средними зонами
регенераторов, а горячий конец заглушён и помещен
внутри воздушной камеры.
A1) 827909 B1) 2713872/28-13 B2) 04.12.78 3E1)
F 25 D 21/06 E3) 621.565.943 G2) В. В. Фомин,
Ю. В. Шлепнев, Б. А. Лавров, Ю. Д. Видинеев
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ УДАЛЕНИЯ ИНЕЯ
С ПОВЕРХНОСТИ ОХЛАЖДАЮЩИХ ПРИБОРОВ,
включающее патрубок подачи воздуха под давлением,
отличающееся тем, что, с целью обеспечения удаления
инея без остановки холодильной установки, на
патрубке подачи воздуха под давлением установлена
с возможностью вращения втулка, при этом последняя
имеет две противоположно направленные форсунки
с отверстиями, равнорасположенными по их продольной
оси, и съемную крышку с отверстиями.
39

рассекатели. Расход воздуха регулировали
шибером, расположенным перед вентилятором.
Скорость воздуха определяли трубками Пито, отта-
рированными с помощью пятиканального
шарового зонда с диаметром сферы 8 мм.
Исследовали плоды в среднем ящике.
Персики укладывали в два ряда по вертикали,
сливы — в четыре ряда, черешню — в шесть рядов.
Температуру плода измеряли на поверхности
и у косточки с точностью 0,1 °С: в четырнадцати
плодах персиков (рис. 3); в тринадцати плодах
черешни, расположенных на трех уровнях по
вертикали (низ, середина, верх) в двух
диагональных плоскостях ящика, по углам и в центре;
в двенадцати плодах сливы, расположенных на
четырех уровнях по вертикали в одной
диагональной плоскости, также по углам и в центре.
Температуру и скорость воздуха измеряли в
четырех точках — впереди и позади ящика,
под и над ящиком (см. рис. 2), через каждые
10 мин с помощью медь-константановых
термопар и потенциометра Р-306 в комплекте с
гальванометром М-195/2, нормальным'Ълементом и
переключателями ПМТ-12.
Скорость движения воздуха через зазоры
между ящиками составляла 9—24 м/с. Расстояние
между ящиками 0,05 м, что соответствует
размерам зазоров в штабеле из ящиков-лотков № 5-1
или № 5-2. Полученные зависимости
температуры поверхности плодов, которые уподобляли
шарам, от времени обрабатывали для
определения коэффициента теплоотдачи а.
Процесс охлаждения в рассматриваемом
случае представляет собой теплообмен,
описываемый уравнениями теплопроводности с
граничными условиями третьего рода, когда
температура воздуха понижается по
экспоненциальному закону.
В начальный момент времени температура
воздуха снижается по закону
*в (т) = ('ов *т1пв) ? — WnB>
где /ов, ^т1пв— соответственно начальная и наименьшая
температура воздуха, °С;
К — постоянная.
При этом относительная температура шара
будет определяться из соотношения [21
//
у' ^
•и
-13-8
•12 /'-W '7-Z
Л) -9 -1
•6
'5 S
' -J
а
Рис. 3. Схемы расположения точек измерения
температуры плодов (персиков) в ящике (а) и термопар в
плоде (б)
Q^ t0 — t(r, т) ^
t0-t
mm
RBi s\nr/R
r [(Bi — 1) sin 1/Pd + ~|/Pd cos "|/Pd
exp ( — PdFo) —
71
R sin \xnrlR
oo
2l T- & /Pd ran
exPC"~^nFo)'
A)
где t0, /min
i (r, t)
R
Bi, Pd, Fo
К
начальная и наименьшая темпеоатура
шара, °С;
текущая температура на поверхности шара
текущим радиусом г в момент времени т,
°С;
¦радиус шара, м;
критерии Био, Предводителева, Фурье;
постоянная;
корни характеристического уравнения,
1
tgfA= — Bi— 1 V"
Критерий Предводителева в данном случае:
KR2
Pd =
а
так как
'dtB(T)
дт
(d
max
tB (т) R*
d% CL(tQB ^т1пв)
где а—температуропроводность, м2/с.
Скорость охлаждения воздуха наибольшая в
начальный момент времени, затем она
уменьшается и при т-^-оо
dtB (т)
дт
*0,
т. е. температура воздуха становится
постоянной, наименьшей.
Постоянную К определяли в момент т=108 с,
считая, что переходный процесс к этому времени
заканчивается.
При обработке полученных данных
рассчитывали относительную температуру 9П
поверхности плодов с эквивалентным диаметром,
определяемым по формуле [31:
'ЭКВ
где V — объем плодов, м3;
пг—количество плодов.
Эквивалентный диаметр персиков, сливы,
черешни был равен соответственно 0,056; 0,032;
0,019 м.
Значения 6П вычисляли по опытным данным
для времени т=2160 с, а затем путем
подстановки подбирали критерий Bi, рассчитывая 6П из
выражения A), которое для поверхности шара
(r=R) примет вид:

ХРОНИКА
УДК [621.56/,59+628.84]:061.3
ВСЕСОЮЗНАЯ НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ В ЛЕНИНГРАДЕ
С 1 по 3 октября с. г. в
Ленинградском ордена Трудового Красного
Знамени технологическом институте
холодильной промышленности
проходила Всесоюзная
научно-техническая конференция «Повышение
эффективности процессов и
оборудования холодильной и криогенной
техники», приуроченная к 50-летнему
юбилею института. В ее работе
приняли участие представители
различных вузов,
научно-исследовательских, проектно-конструкторских и
технологических институтов,
предприятий, научно-производственных и
производственных объединений.
Конференцию открыл
председатель оргкомитета, ректор ЛТИХП,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов.
Он кратко сформулировал задачи
конференции: оценка проведенных
в последние годы работ в области
холодильной, криогенной техники
и кондиционирования воздуха,
подведение итогов и постановка новых
проблем, имеющих важное
народнохозяйственное значение.
На пленарном заседании были
заслушаны доклады: «Состояние и
перспективы развития холодильной,
криогенной техники и
кондиционирования воздуха» (докладчик —
проректор ЛТИХП А. И. Исакеев);
«Перспективы развития криогенной
техники и технологии» (генеральный
директор НПО «Криогенмаш» член-
корр. АН СССР В. П. Беляков);
«Основные направления
совершенствования подготовки кадров для
холодильной промышленности»
(проректор ЛТИХП проф. Н. В.
Крылов).
В докладе А. И. Исакеева даны
\ общая характеристика современного
состояния и основные направления
развития холодильной, криогенной
техники и техники
кондиционирования воздуха. Отмечен рост
потребления холода химической,
нефтехимической и газовой
промышленностью, а также отраслями пищевой
промышленности. Актуальной
является задача расширения
строительства новых холодильников с
применением облегченных конструкций и
современных теплоизоляционных
материалов. В целях сокращения
потерь скоропортящихся продуктов при
холодильном хранении
целесообразно шире использовать воздушное
охлаждение с понижением
температурного уровня в камерах до —30 °С.
Проблема экономии энергетических
и материальных ресурсов при про-
извод-.тве искусственного холода
вызывает необходимость оптимизации
холодильных установок.
Расширяется применение винтовых маслоза-
полненных и центробежных
компрессоров а также абсорбционных машин
и термотрансформаторов,
использующих низкопотенциальное тепло.
Возросли масштабы исследований
криогенных циклов и процессов и
использования криогенной техники
в разных отраслях народного
хозяйства. Важнейшими проблемами
развития техники кондиционирования
воздуха следует считать поиск
новых решений, способствующих
экономии энергии, оптимизация систем
кондиционирования воздуха,
расширение номенклатуры и
унификация оборудования СКВ. Проводятся
фундаментальные теоретические и
прецезионные экспериментальные
исследования термодинамических
свойств веществ, которые можно
использовать в холодильной и криогенной
технике и в системах
кондиционирования воздуха. Получены новые
данные по тепло- и массообмену,
позволившие разработать и внедрить в
промышленность теплообменные
аппараты повышенной эффективности
(пластинчато-ребристые,
пластинчатые, с пористыми покрытиями тепло-
обменных поверхностей).
Н. А. Крылов, посвятивший свой
доклад проблеме совершенствования
подготовки инженерных кадров для
холодильной промышленности,
указал, что для реализации этой
проблемы необходима научная
организация учебного процесса. Она
представляет собой обоснованную систему
психолого-педагогических,
социологических, экономических,
технических и плановых мер, направленных
на повышение эффективности учебно-
воспитательной ,
научно-исследовательской, хозяйственно-бытовой и
производственной работы при
рациональном использовании бюджета
времени студентов, профессоров и
преподавателей. В докладе обоснованы
и сформулированы главные
направления научной организации
учебного процесса и пути
совершенствования подготовки специалистов.
В. П. Беляков в своем докладе
отметил существенную роль
криогенной техники в развитии
современных областей техники —
электроники, ракетостроения,
космонавтики, атомной техники, а также
ядерных исследований. Большой
экономический эффект для народного
хозяйства ожидается от применения
криогенной техники для передачи
энергии на дальние расстояния, для
управления термоядерной реакцией.
Криогенные установки используют
для создания крупных
испытательных комплексов, имитирующих
космические условия. Выпускаются
мощные воздухоразделительные
установки, на которых криогенными
методами из воздуха извлекают
кислород, азот, аргон, применяемые в
доменном и мартеновском
производствах, в химической промышленности
для получения удобрений.
Криогенная техника призвана сыграть
значительную роль в реализации
продовольственной программы.
Получаемый на криогенных установках
жидкий азот используют для
создания и поддержания низких
температур в авторефрижераторах при
перевозке скоропортящихся продуктов,
а газообразный азот — для создания
инертной газовой среды в камерах
хранения фруктов.
На конференции работали секции:
«Холодильные машины»,
«Холодильные установки», «Тепломассообмен»,
«Термодинамика и теплофизика»,
«Криогенная техника»,
«Холодильная технология пищевых продуктов»,
«Кондиционирование воздуха» и др.
На секции «Холодильные
машины» были рассмотрены доклады,
посвященные исследованию
холодильных компрессоров объемного
действия, турбокомпрессоров, схем и
циклов газовых и теплоиспользующих
холодильных машин.
Большой интерес вызвал доклад
Г. В. Губарева (Ленниихиммаш) о
применении неметаллических
материалов в клапанах поршневых
компрессоров. Замена металлических
пластин самодействующих клапанов на
пластмассовые (полиамид,
наполненный стекловолокном) увеличивает
средний ресурс их работы в 2—3
раза.
Весьма перспективной признана
работа, представленная группой
сотрудников ЛТИХП (докладчик
А. В. Романов), о диагностировании
поршневых холодильных
компрессоров по виброхарактеристикам. По
результатам разработок создан
прибор для выявления без разборки
41

компрессора его предельного
состояния. Разработана методика
раздельной оценки технического состояния
ряда элементов компрессора с
помощью серийно выпускаемой
отечественной аппаратуры.
В. И. Пекарев (ЛТИХП)
представил доклад об исследовании
винтовых компрессоров сухого сжатия
при работе на различных рабочих
веществах в режиме паровых
холодильных машин. Полученные
расчетные и экспериментальные данные
об объемных и энергетических
показателях винтовых компрессоров
сухого сжатия позволили сделать
вывод о целесообразности их работы
на этих режимах.
Результатам исследований
холодильных турбокомпрессоров
посвящены доклады Н. Н. Бухарина и
Г. Н. Дена (ЛТИХП).
Проанализированы потери в элементах ступени
холодильного центробежного
компрессора, разработана математическая
модель, позволяющая получить
газодинамические характеристики
ступени холодильного центробежного
компрессора по характеристикам
элементов, рассмотрены некоторые
вопросы совершенствования
холодильных турбокомпрессоров.
Необходимость экономии всех
видов ресурсов обусловила
актуальность доклада Л. С. Тимофеевского
(ЛТИХП) о расширении областей
применения абсорбционных
холодильных машин и
термотрансформаторов на базе использования ВЭР
промышленных предприятий и
разработке методов расчета их
теоретических циклов и действительных
характеристик применительно к
разнообразным условиям использования
тепла ВЭР, а также доклада
Н. Г. Шмуйлова (ВНИИхолодмаш) о
создании новых модификаций АБХМ
для комплексного хладотеплоснаб-
жения, работающих на
низкотемпературных ВЭР и
высокотемпературных источниках тепла в режиме
тепловых трансформаторов.
На секции «Холодильные
установки» обсуждались доклады,
посвященные интенсификации
холодильного оборудования, экономии
энергии, расходуемой на
производство холода, оптимизации режимов
работы компрессионных и
абсорбционных холодильных установок.
В. В. Оносовский (ЛТИХП)
доложил о разработке методики
комплексной оптимизации режима работы
холодильных установок,
базирующейся на термоэкономическом
анализе, который отличается
универсальностью и пригоден для
оптимизации многоцелевых холодильных
установок, укомплектованных
компрессионными и теплоиспользующи-
ми машинами, работающими по одно-
и двухступенчатым схемам.
В докладе об
автоматизированном проектировании и анализе
режимов работы холодильных
установок Е. Т. Петров (ЛТИХП)
сообщил о разработке пакета программ
для реализации на ЭЦВМ
автоматизированного проектирования
холодильных установок. Пакет включает
программы проектных и
проверочных расчетов всех основных
элементов системы хладоснабжения и
управляющую программу.
В. Н. Тимофеев (Гипронефтехим,
г. Горький) доложил о
перспективности применения газовых турбохоло-
дильных машин в установках депа-
рафинизации. Использование их
вместо парокомпрессионных машин
позволяет снизить расход
электроэнергии на охлаждение сырья на 25—
40 %.
Л. И. Константинов и Л. М.
Мельниченко (КВИМУ) представили
доклад об усовершенствовании методов
испытаний судовых холодильных
установок. Усовершенствованная
методика базируется на методах
математического моделирования, теории
вероятности и математической
статистики.
На секции «Тепломассообмен»
обсуждались вопросы разработки и
внедрения в практику эффективных
процессов переноса тепла и массы
в машинах, аппаратах и устройствах,
производящих и применяющих
искусственный холод, а также в
аппаратах и установках криогенной
техники и кондиционирования воздуха.
Значительный интерес вызвал
доклад Г. Н. Даниловой (ЛТИХП)
о теплообмене при кипении
хладагентов и методах его интенсификации,
в котором обобщены результаты
многолетней работы института, широко
используемые для интенсификации
теплообмена в испарителях
холодильных машин.
Интенсификация теплообмена
рассматривалась и в ряде других докладов.
А. А. Гоголин (ВНИКТИхолод-
пром) сообщил, что одним из
способов интенсификации теплоотдачи на
стороне хладоносителя при низких
температурах в кожухотрубных
испарителях является турбулизация
его потока. Заметный энергетический
эффект дает применение
проволочных и ленточных спиральных турбу-
лизаторов при температуре
хладоносителя —20 °С.
И. В. Горенштейн (НПО «Кис-
лородмаш») доложил о разработке
и освоении серийного производства
нового типа
конденсатора-испарителя для установок разделения
воздуха. Теплообменная поверхность в
аппарате образована трубами, у
которых наружная поверхность имеет
пористое покрытие, а внутренняя —
продольное оребрение.
В докладах, представленных на
секцию «Термодинамика и
теплофизика», рассмотрены результаты
теоретических и экспериментальных
исследований термодинамических и теп-
лофизических свойств, методы
расчета свойств газовых и жидких
смесей, отдельные аспекты
приборостроения. Наибольший интерес
вызвали доклады, посвященные
исследованиям многокомпонентных смесей
хладагентов. Было проведено
широкое обсуждение докладов О. Б. Цвет-
кова (ЛТИХП), в котором дано
обобщение по теплопроводности
разреженных газов, а также Г. К- Лав-
ренченко (ОТИХП) о результатах
свойств жидких растворов.
На секции «Криогенная техника»
были заслушаны и обсуждены
доклады об актуальных проблемах и
перспективах развития криогеники.
Среди рассмотренных проблем —
производство газов особой чистоты
методами низкотемпературной
ректификации и адсорбции; криообеспечение
практического использования
эффекта сверхпроводимости;
крупнотоннажное производство жидкого
водорода; повышение эффективности
криогенных процессов и циклов.
Часть докладов посвящена
исследованию переходных и пусковых
режимов работы криогенных машин
и систем.
В обобщенном докладе кафедры
криогенной техники ЛТИХП
сообщено о разработке проблемы
получения сверхчистых газов методами
низкотемпературной ректификации и
адсорбции, результаты исследований
внедрены в народное хозяйство.
Большой интерес вызвал доклад
А. М. Архарова (МВТУ им.
Н. Э. Баумана) о повышении
эффективности процесса дросселирования
в случае сочетания его с волновым
эффектом при наличии резонатора.
В. М. Бродянский (МЭИ)
рассказал о создании термомеханического
насоса для жидких криопродуктов,
отличающегося высокой
энергетической эффективностью, простотой
конструкции и высокой надежностью.
На секции «Кондиционирование
воздуха» были рассмотрены
доклады о современном техническом
уровне техники кондиционирования воз- i
духа (В. Ш. Прохоров — ЦНИИ-
промзданий); основных
направлениях поиска и реализации
существующих резервов улучшения технико-
экономических показателей СКВ
(А. А. Рымкевич —ЛТИХП);
современных тенденциях в
конструировании теплообменного оборудования
и теплоотводящих устройств
(О. П. Иванов — ЛТИХП);
перспективах утилизации тепла и холода
в системах обеспечения
микроклимата (М. А. Барский — ЦНИИпром-
зданий); системах
кондиционирования и теплохладоснабжения
специальных объектов (Ю. Н. Цветков —
ЛТИХП).
Секция «Холодильная техноло-
42

гия пищевых продуктов» обсудила
доклады, в которых нашли
отражение вопросы дальнейшего развития
теоретических основ холодильной
технологии пищевых продуктов.
В докладах изложены особенности
ферментативных процессов в
растительных продуктах, протекающих
при отрицательных температурах;
представлены результаты
исследований пищевых продуктов при
холодильном консервировании по
данным реологического и акустического
методов анализа, кондуктодиэлект-
рометрии и ЯМР-спектроскопии;
проанализировано поведение макро- и
микроэлементов пищевых продуктов
при хранении. На основании
изложенных в докладах материалов
высказаны предварительные суждения
об оптимальных режимах
долгосрочного хранения продуктов питания.
Актуальна тематика докладов о
перспективах развития и создании
технологии промышленного
производства быстрозамороженных
продуктов животного и растительного
происхождения, включая готовые
изделия для детского и диетического
питания.
Значительное внимание в
докладах уделено совершенствованию
технологии холодильной обработки
мяса и мясопродуктов, технологии
хранения растительных продуктов.
Показано влияние полимерных
упаковочных материалов на качество
сливочного масла при длительном
хранении. Рассматривалось также
размещение грузов при контейнерном
способе хранения и возможности при
этом удаления тепла из центральных
слоев контейнера при хранении
картофеля и капусты.
Конференция отметила, что в
постановке исследований и
практическом внедрении разработок в
области холодильной, криогенной
техники, кондиционирования воздуха,
термодинамики, тепло- и массообмена,
холодильной технологии в последние
годы достигнуты определенные
положительные результаты.
В разработанных ею
рекомендациях указаны следующие основные
направления дальнейших научно-
технических поисков и
исследований: интенсификация процессов и
оборудования; автоматизация
установок и систем; агрегатирование
установок; использование
восстанавливаемых энергетических и
вторичных энергоресурсов; применение
новых рабочих веществ; оптимизация
режимов работы установок; широкое
использование ЭВМ для
автоматизированного проектирования и
оптимального управления установками и
системами; создание систем и
устройств, обеспечивающих высокое
качество и снижение потерь пищевых
продуктов.
Конкретизированы направления
исследований и разработок в каждой
области — холодильной технике,
криогенной технике,
кондиционировании воздуха, холодильной
технологии.
Конференция признала
необходимым:
повысить интенсивность
исследований по указанным направлениям;
всем специалистам принять
активное участие в реализации
общесоюзных целевых комплексных
научно-технических программ,
связанных с выполнением задач,
выдвинутых XXVI съездом КПСС;
шире внедрять в практику
результаты законченных работ;
повысить качество подготовки
специалистов для холодильной
промышленности, в связи с чем
укрепить научно-техническую базу вузов,
шире знакомить студентов с
последними достижениями в отрасли.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 827901 B1) 2780276/23-06 B2) 15.06.79 3E1)
F 25 В 1/02 E3) 621.56 G2) В. А. Максименко,
В. П. Парфенов G1) Омский политехнический институт
и Омский завод синтетического каучука
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая последовательно включенные в циркуляционный
контур поршневой компрессор с крышкой на
цилиндре, конденсатор, ресивер с газовой и жидкостной
полостями и испаритель, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности и надежности работы,
газовая полость ресивера дополнительно подключена
к всасывающей стороне компрессора, крышка
цилиндра которого выполнена из пористого материала и снаб-
! жена охлаждающей рубашкой, соединенной через
дополнительный обратный клапан с жидкостной
полостью ресивера.
A1) 821870 B1) 2786376/23-06 B2) 25.06.79 3E1)
F 25 В 15/02 E3) 621.575 G2) Ю. А. Мелихов,
А. В. Уткин
E4)# АБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая высоко-, средне- и
низкотемпературные испарители, каждый из которых снабжен
жидкостной линией с дроссельным вентилем и
паропроводом, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, она дополнительно содержит
дроссельную шайбу, установленную на паропроводе
высокотемпературного испарителя, и поджимающий
компрессор , установленный на паропроводе
низкотемпературного испарителя, причем паропроводы и
жидкостные линии всех испарителей объединены
соответственно паровыми и жидкостными коллекторами,
дроссельная шайба и поджимающий компрессор размещены
перед паровым коллектором, а жидкостный коллектор
расположен перед дроссельными вентилями.
(И) 827907 B1) 2776725/25-06 B2) 07.06.79 3E1)
F 25 В 31/02 E3) 621.514 G2) О. Н. Захаров, Т. А.
Клименко
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНЫЙ ГЕРМЕТИЧНЫЙ
КОМПРЕССОР для транспортных средств, содержащий
кожух с масляной ванной и насосом в нижней части
и размещенный в полости кожуха корпус
компрессора, отличающийся тем, что, с целью повышения
надежности работы насоса при больших углах наклона
компрессора, он снабжен вытеснителем, выполненным
в виде полой емкости, установленной над масляной
ванной между кожухом и корпусом и сообщенной
посредством импульсной трубки с полостью кожуха.
43

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
КНИГИ ПО ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКЕ И ТЕХНОЛОГИИ
ИЗДАТЕЛЬСТВА «ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Холод широко применяется в народном
хозяйстве. Большая доля холодильных машин
обслуживает различные отрасли пищевой
промышленности и используется в торговле.
Развитию и совершенствованию технических
средств получения холода и процессов
холодильной технологии во многом способствует
выпуск научно-технической литературы,
удовлетворяющей запросам специалистов.
Планы выпуска литературы в десятой
пятилетке разрабатывались издательством в
соответствии с наиболее важными задачами,
стоящими перед работниками холодильной
промышленности. Так, были выпущены книги,
посвященные автоматизации холодильных машин
и установок, повышению надежности
холодильных машин, интенсификации процессов
холодильной технологии, повышению
эффективности производства на холодильных
предприятиях.
Особое внимание уделялось изданию
справочной литературы, пользующейся наибольшим
спросом у работников промышленности. В
десятой пятилетке был начат выпуск
справочников серии «Холодильная техника» под
редакцией А. В. Быкова, в создании которой
приняли участие виднейшие специалисты в
области холодильной техники и технологии. Первая
книга этой серии «Эксплуатация
холодильников» была издана в 1977 г., затем были
выпущены справочники «Малые холодильные
установки и холодильный транспорт» и
«Проектирование холодильных сооружений». Описанию
процессов холодильной техники и применяемых
для их осуществления технических средств
были посвящены справочники «Применение
холода в мясной и молочной промышленности» и
«Применение холода в пищевой и рыбной
промышленности». Серия «Холодильная техника»
в десятой пятилетке завершилась изданием
книги «Теплофизические основы получения
холода», в которой изложены основы
термодинамической теории, описаны различные
холодильные циклы, рассмотрены рабочие
вещества, используемые в компрессионных и
абсорбционных машинах.
В десятой пятилетке были выпущены также
справочники И. X. Зеликовского и
Л. Г. Каплана «Малые холодильные
машины и установки» и «Малые холодильные
машины», в которых содержатся сведения о
компрессорах, агрегатах и теплообменных
аппаратах, применяемых в торговом холодильном
оборудовании. Малым холодильным машинам
посвящена и книга В. Б. Якобсона,
обобщающая исключительно богатый
экспериментальный материал.
Вопросы, связанные с математическим
моделированием и оптимизацией судовых
холодильных установок были рассмотрены в книге
Л. И. Константинова и Л. Г.
Мельниченко.
Издавалась и переводная литература.
В книге польских авторов Я. Постольски и
3. Груда «Замораживание пищевых
продуктов» описано современное состояние
производства замороженных пищевых продуктов в
странах мира и рассмотрены методы сохранения их
качества.
Большой интерес для специалистов
представляет книга Г. Б. Чижова «Теплофизические
процессы в холодильной технологии пищевых
продуктов», которая базируется на
современных данных, включает результаты
многочисленных исследований, проведенных автором, и
отражает его суждения о развитии теории и^
практики холодильной технологии.
Для молодежи, выбирающей рабочую
профессию, издательством была выпущена книга
А. С. Крузе «Мастера рукотворного холода».
В увлекательной форме она знакомит читателя
с возможностями современной холодильной
техники, с характером работы мастеров
искусственного холода на крупных холодильниках и
на рыбодобывающих и рыбообрабатывающих
судах.
Выпуску справочной литературы,
привлекающей большое внимание специалистов, будет
придаваться особое значение и в одиннадцатой
пятилетке. Продолжится издание серии
«Холодильная техника» под редакцией А. В.
Быкова. В 1981 г. уже вышла в свет книга «Холо-
44

дильные компрессоры», в которой изложены
основы теории и расчета компрессоров,
приведены их конструкции, указаны области
оптимального применения рабочих веществ.
Готовятся к изданию справочники «Холодильные
машины», где будут описаны основные типы
холодильных машин — парокомпрессионные,
абсорбционные, пароэжекторные и воздушные,
и «Теплообменные аппараты, автоматические
приборы и испытания холодильных машин».
Предусматривается выпуск справочников для
рабочих основных профессий, в частности, для
рабочих вафельных отделений цехов
мороженого.
Запланирован выпуск и научной литературы.
Важной и интересной проблеме г освящена
книга И. И. Перельште й н а и Е, Ь П а. р у -
шина «Термодинамические и тенлофизические
свойства рабочих веществ холодильных машин
и тепловых насосов», в которой буде"
проведено обобщение термодинамических и теплофи-
зических свойств рабочих веществ и
прогнозирование этих свойств.
Намечен выпуск совместного издания
специалистов Советского Союза и Народной
Республики Болгарии «Холодильная технология
пищевых продуктов». В нем будут рассмотрены
основные процессы холодильной технологии,
включая производство быстрозамороженных
блюд и сублимационную сушку.
Большое внимание в одиннадцатой
пятилетке будет уделяться выпуску литературы, го-
священной интенсификации и
совершенствованию холодильного оборудования и
производственных процессов. Так, интенсификации
испарителей холодильных машин будет
посвящена книга А. А. Гоголи и а и Г. Н. Дани-
л о в о й, совершенствованию осушки и очистки
малых холодильных машин — Л. Ш. Малки-
на и В. Л. Ко лин а, автоматизации
холодильных установок — В. С. У ж а и с к о г о.
Вопросы, связанные с реализацией задачи
по выполнению продовольственной программы,
найдут отражение в книгах Л. Г. Каплана
«Торговое холодильное оборудование», А. А.
С о б я н и и о й «Производство
быстрозамороженных блюд», В. Я. Я н ю к а
«Проектирование холодильников для фруктов с
регулируемой газовой средой».
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Издательство «Легкая и пищевая промышленность» в 1982 г» выпустит в свет книги:
«Холодильные машины». Под ред. А. В, Быкова» 29 л. 1 р. 90 к. 30 000 экз.
Справочник входит в серию «Холодильная техника».
В книге даны сведения о холодильных май -мах различны* типов — парокомпресси-
онных, абсорбционных, эжекторных, возду иных. Описаны рабочие схемы
холодильных машин, показаны области их применения.
Рассмотрены конструкции, рабочие схемы агрегатов и их автоматизации. Приведены
важнейшие технические характеристики, режимы работы и принципы унификации
холодильных машин. Описаны рабочие схемы тепловых насосов.
Книга предназначена для специалистов холодильной промышленности.
«Применение колода в технике», Под ред, л. В, Быкова, 29 л. 1 р. 90 к. 10000 экз.
Справочник входит в серию «Холодильная 1ехника».
В книге изложены специфические особенности применения холода в технике.
Специальные разделы посвящены технике производства водного и сухого льда. Даны
сведения по хранению льда. Рассмотрены вопросы, связанные с
кондиционированием воздуха в производственных и админис ративных зданиях. Уделено внимание
описанию холодильных машин и приборов автоматики. Приведены способы опреснения
воды.
Книга предназначена для специалистов холодильной промышленности.
Заказы на книги {без денежных переводов] следует направлять по адресу: 123098,
Москва, Д-98, ул. Маршала Новикова, 5, Магазин № 55 Москниги, отдел «Книга —
почтой».
Москвичи могут обращаться по адресу: 103031, Москва, К-31, Кузнецкий мост, 20,
Магазин № 33 Москниги.
45

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ХРАНЕНИЮ
ОХЛАЖДЕННЫХ ПРОДУКТОВ*
ФРУКТЫ И ОВОЩИ
В процессе холодильного хранения фрукты и овощи
остаются «живыми», они дышат, и поэтому необходима
вентиляция камер. Кроме того, происходит созревание
фруктов и старение плодов и овощей. Этими
особенностями они отличаются от большинства других
охлажденных (незамороженных) продуктов.
Различия между видами, сортами и даже
отдельными экземплярами фруктов и овощей можно
объяснить разными условиями их выращивания (климат,
почва, удобрения, орошение, фитосанитарная
обработка и т. д.). В связи с этим при пользовании
рекомендациями по режимам хранения, приведенными в
табл. 1, 2, 3, необходимо учитывать факторы
выращивания плодоовощной продукции. Соблюдение
указанных в таблицах сроков холодильного хранения
позволяет не только сохранить ее «живой», но и
обеспечить удовлетворительное качество в процессе
реализации.
При холодильном хранении фрукты и овощи
теряют влагу, подвергаются различным
физиологическим заболеваниям, а при транспортировке и
складировании — механическим воздействиям.
Очень важно знать состояние плодов перед
закладкой на хранение, т. е. степень их зрелости (ее
определяют специальными индикаторами), обработку перед
сбором (в поле или в саду), период времени от сбора
до доставки на холодильник.
Тара (ящики, корзины, короба и др.) способствует
уменьшению усушки плодоовощной продукции,
защищает от механических повреждений, пыли,
насекомых, грибковой инфекции, а при наличии вкладышей
из полимерных пленок ограничивает газообмен,
создавая вокруг нее модифицированную атмосферу.
Предварительная упаковка позволяет
поддерживать вокруг продукции высокую относительную
влажность и лучше сохранять ее товарный вид и свежесть.
Потери влаги при этом уменьшаются, а сроки
реализации для таких овощей, как морковь, редис, салат
и др., удлиняются.
Перфорированная упаковка для яблок и груш
создает определенный газообмен, снижает опасность
брожения и накопления углекислого газа (С02) и
этилена (С2Н4).
Колебания температуры в камерах хранения
вызывают конденсацию влаги внутри пакетов из пленки
или на поверхности пластмассовых контейнеров.
Слишком высокая относительная влажность внутри тары
может привести к развитию микроорганизмов. Для
борьбы с ними можно использовать фунгициды (если это
допускается местными санитарными органами) или
хлористый кальций в качестве абсорбента влаги.
* Recommendations for chilled storage of
perishable produce. IIR, Paris, 1979.
Для защиты фруктов и овощей от заболеваний
применяют различные профилактические меры.
Некоторые овощи (например, морковь) рекомендуется
мыть перед закладкой на хранение.
Яблоки можно предохранять от «ожога» обработкой
дифениламином или этоксикином. Картофель и лук
предохраняют от прорастания химической обработкой
или облучением, если это допускается местными
санитарными органами.
В некоторых случаях рекомендуется покрывать
воском цитрусовые, турнепс, огурцы, томаты. Часто
в воск добавляют фунгициды.
Важное значение для сохранения фруктов и
овощей имеет быстрое предварительное охлаждение их
вскоре после сбора, так как при высокой температуре
в них происходят интенсивные процессы обмена
веществ, приводящие к быстрым изменениям.
Предварительное охлаждение позволяет уменьшить усушку,
замедлить или предотвратить развитие
микроорганизмов. После охлаждения фрукты и овощи следует
хранить при соответствующей температуре в
холодильных камерах.
Применяются следующие способы
предварительного охлаждения:
— вакуумо-охлаждение, в основном для листовых
овощей (шпинат, салат, сельдерей, петрушка и др.),
а также для артишоков, спаржи, брокколи и др.,
если они увлажнены;
— гидроохлаждение (погружное или
оросительное) — для дынь, персиков, вишни, кукурузы и др.;
— воздушное охлаждение с интенсивной
циркуляцией воздуха — для многих культур (клубника,
виноград, цветная капуста и др.);
— гидроаэрозольное охлаждение (в потоке
воздуха, содержащего распыленную холодную воду);
— дробленым льдом в контакте с продукцией или
засыпкой поверх тары — в основном для салата,
шпината, редиса, сельдерея, дынь сорта канталуп.
Плодоовощную продукцию в контейнерах и таре
следует размещать в холодильных камерах так, чтобы
была нормальная циркуляция воздуха через штабели.
Это условие особенно важно для овощей с большими
тепловыделениями (например, спаржа или горошек).
Совместное хранение различных фруктов и овощей
в одной камере допустимо, если для них нужна почти
одинаковая температура и если они не сообщают друг
другу постороннего привкуса и не ускоряют
созревания.
Основными параметрами режима в холодильной
камере являются: температура, относительная
влажность, газовый состав атмосферы, скорость движения
воздуха, кратность циркуляции и вентиляции,
температура кипения холодильного агента.
В холодильных камерах с нормальным составом
воздуха биологическая активность фруктов и овощей
зависит от их температуры, а не от температуры
воздуха, измеряемой в определенном месте камеры.
Предварительное охлаждение должно быть
быстрым, а температура камеры хранения — более
постоянной, так как ее колебания приводят к
увеличению потерь массы продукции от усушки. Для
различных фруктов и овощей требуется неодинаковая
температура хранения, поэтому очень важен правильный
ее выбор.
Тропические или средиземноморские плоды
подвержены заболеваниям при температурах, близких
к О °С (внутреннее или наружное побурение, пятна
на кожице, неспособность к созреванию). Это
относится также к некоторым сортам яблок и фасоли (см.
табл. 1, 3).
При ограниченном числе холодильных камер
допустимо хранить совместно:
46

Режимы и сроки хранения плодов
Таблица 1
Плоды
Яблоки
Антоновка
Кальвиль белый
Канада ренет
Кортлэнд
Кокс Оранж
Голден Делишес
Джонатан
Джонаголд
Макинтош
Рэд Делишес
Спартан
Старкинг
Стэймен
Уайнсэп
Уинстон
Груши
Александр Лукас
Бартлет Вильяме
Бере Харди
Бланка де Аранхуэц-
Бланкилла
Бере-Боск
Любимица Клаппа
Комис
Конферанс
Дюшес д'Ангулем
Киффер
Луиз Бонн д'Авранж
Пасс Крассан
Нелис зимняя
Абрикосы 1
Температура
хранения,
°С
3
0
3
3,5
3,5
6 и
—1
0
3
6 и
2 и
0
2
0
0
4
—0,5
— 1
4
4
4
0
1,5
4
4
0
1
3
1
2
0
0
1 —1 +1
0
3
—1
—1 -
—1 -
—1 -
—1
—1
—1 -
-1,5 -
— 1
— 1
—0,5
— 1
— 1
4
— 1 -
—0,5
— 1
3
4
0
-0,5
-1
-0,5
0
-0,5
-0,5
0
0
0
-0,5
0
0

Относительная
влажность
воздуха, %
90
90
90
90
90
90—95
95
90
90—95
90—95
90—95
90—95
1 90—95
90—95
90—95
90—95
90
90
90
90—95
95
90—95
90—95
90
90—95
90—95
90—95
90—95
90-95
90—95
92—95
90—95
90—95
90—95
90—95
90
90
Практический
срок
хранения, м
(месяцы), н (неде-
1 ли), д (дни)
3—3,5 м
5 м
1 3—5 м
5 м
3—4 м
4 м
4—6 м
4—7 м
3—5 м
5—6 м
1 4 м
3—4 м
4—6 м
4—6 м
3—5 м
3 м
5—6 м
5—7 м
5 м
6 м
I 6 M
3—5 м
1—3 м
2—3 м
5 м
3—3,5 м
1—2 м
3—4 м
4—6 м
4—5 м
2,5—3 м
2 м
4 м
5—6 м
3—3,5 м
4—6 м
1—3 н
3—4 н
Страна
СССР
СССР, ФРГ
ФРГ, Франция,
Швейцария
США
ФРГ, Англия
Нидерланды
Франция, США
США
Швейцария, ФРГ
Нидерланды
США
Швейцария, ФРГ
США
США
Англия, Швейцария,
ФРГ
Нидерланды
США
США, ФРГ
Англия
Нидерланды
ФРГ, Нидерланды
США, Швейцария,
Англия
США, ФРГ, Англия,
Нидерланды
Испания
США, Швейцария
ФРГ, Нидерланды
Англия, Нидерланды,
Франция, Швейцария,
США
ФРГ
США
Нидерланды
ФРГ
ФРГ, Италия
Франция
США, Швейцария, ФРГ
США, Канада, Италия
ФРГ
Примечания
Ожог!
Начало хранения при
6° С с понижением до
4° С в течение 3 недель
Увядание!
Рекомендуется хранить в
полиэтиленовых пакетах
Возможен мягкий ожог
при t < 2° С. Хранение
в полиэтиленовых
пакетах.
Начало хранения при
6° С с понижением до
4° С в течение 4 недель
2 недели при 2° С, затем
13 недель при 0°С
Заболевание при низкой
температуре!
Ожог!
Ожог!
Низкотемпературное повреждение
Рекомендуется
предварительное охлаждение,
хорошая холодильная
цепь
Ожог!
1 Рекомендуется
обработка дифениламином
Чувствительны к С02
Ожог!
Внутреннее побурение!
Медленное созревание
при 4° С
Оптимальная
температура длительного
хранения различна для
разных сортов
47

П родолжение
Плоды
Температура
хранения, °С

Относительная
влажность воз-
Духа, *%
Практический
срок
хранения, м
(месяцы), н
(недели), д (дни)
Страна
Примечания
Черная смородина
Голубика
Вишня
сладкая
Клюква
Инжир свежий
Виноград
Альф Лавалле
Шассла
Флейм Токай
Италия
Мускат Гамбургский
Оганез
Рэд Эмперор
Регина
Конкорд
Дыни
Канталупы
созревшие
Хони Дью испанские
Уотер мелон
Персики
Хурма
Плакемин
Каки
Сливы
-0,5 0
-1 0
-1 0
0 2
0
1
2,5 4,5
0 1
-0,5 0
—0,5
—0,5
—0,5
0
—0,5
0
0
22
7
16
5
-0,5
0
—1
10
7
4
3
10
18
10
0
10
— 1
—1
0
— 1
12
-1,5
90—95
90
90—95
90—95
90—95
90—95
85—90
90—95
90
85—90
95
95
95
95
95
95
95
95
90
85—90
85—90
85—90
90—95
85—90
85
85—90
85—90
95
90—95
90
90
90
85—90
90—95
2-4 д
4-6 д
2 н
2—3 н
2 н
1 н
1—3 н
2—4 м
1—1,5 м
1—1,5 н
3 м
4 н
1,5—2,5 м
2—3 м
4 н
1—3 м
4—6 м
2 м
1—1,5 м
1—3 н
2 н
1—2 н
2 д
2—4 н
1—3 м
2—3 н
2—3 н
2 н
2—6 н
6—8 н
8—12 н
8—12 н
7 н
1—7 н
США, Канада
Нидерланды
США, Нидерланды
США, Нидерланды,
Испания, Италия
ФРГ
ФРГ
Нидерланды, США,
Испания
США, Канада
Нидерланды
США, ФРГ, Бразилия
США
Италия
США
Италия
США
Нидерланды
Канада
США
Нидерланды
Канада, США
Испания
США
США, Испания, Италия
Нидерланды
ФРГ
США
США, Италия
Индия
Австралия
Рекомендуется: сухой
сбор, избегать
конденсата при доставке (после
хранения). Улучшение
при 40% С02.
Рекомендуется
герметическая полиэтиленовая
упаковка
Рекомендуется
герметичная полиэтиленовая
упаковка, быстрое
охлаждение. РГС: 5—10% С02,
3% 02 при 0—2° С, 4
недели (ФРГ); 9—10% С02,
1—2% 02 при 0°С, 3—
4 недели (Франция)
РГС: 5% С02, 3% 02
при 0°С, 5 недель (ФРГ)
Фумигация (S02)
Фумигация (S02)
То же
Рекомендуется: засыпка
льдом, предварительное
охлаждение
Многие сорта
подвержены заболеваниям при
температуре ниже 13° С
через несколько недель
Рекомендуется:
созревание при 18—20° С;
обработка горячей водой для
защиты от гниения.
РГС: 5%С02, 1—2%02
при 0°С (США); 2—3%
С02, 2% 02 при 0°С
(ФРГ)
Рекомендуется:
перфорированные
полиэтиленовые пакеты
Рекомендуется:
созревание при 18° С,
полиэтиленовые мешки. РГС:
3% С02, 3% 02 при0°С
(ФРГ). Некоторые
сорта очень подвержены
повреждению холодом

Продолжение
Плоды |
Айва
Малина
Клубника
)
Орехи
Каштаны
(в скорлупе)
Земляной орех
в скорлупе
очищенный
Фисташки
без скорлупы (сухие)
Грейпфруты
Лимоны
зеленые
окрашенные
Мандарины
Нагпур Сантра
Пенджаб Сантра
Клементина
Клеменулес
Сатсума
Оровал
Вилкинг
^Апельсины
<* Кастеляна
Мальта
(красно-кровяная)
Валенсия Лэйт
Средиземноморские и
тропические фрукты
Авокадо
Бананы зеленые
Финики свежие
Температура 1
хранения, °С
-0,5
0
0
-0,5
4
0
10
21
0
10
21
0
10
21
0
10
21
10
14,5
10
0
13
0
4,5
4
2
4
4
4
5
5
1
2
4,5
5
2
0
5
13
0
3
2
5
12
14
4,5
10
5,5
4
5
5
5
2
4
7
12
14

Относительная
влажность
воздуха, %
90
90—95
85—95
90—95
85—90
60—70
60—70
60—70
60—70
60—70
60—70
60—80
60—80
60—80
90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
1 85—90
85—90
85-90
85-90
90
90
90
90
85-90
90—95
1 8г>
Практический
срок
хранения, м
(месяцы), н
(недели), д (дни) |
8—16 Н
1-4 д
2-5 д
7-10 д
1-2 д
4—6 м
(в ящиках,
выложенных

перфорированным
полиэтиленом)
24 м
9 м
6 м
12 м
6 м
24 м
15 м
15 м
10—16 н
4—6 н
4—6 н
3—4 н
4 м
3—6 м
3—6 м
10—14 н
4—6 н
4—6 н
4—6 н
8 н
4 н
, 2—3 н
10—12 н
17 н
4—16 н
10—14 н
16—20 н
8—12 н
2—6 н
1 10 д
1—2 м
Страна
США, Австралия
Швейцария, США,
Англия, Нидерланды
Англия, ФРГ, США
Австралия
Франция
США
США
То же
» »
» » !
» »
США |
То же
» »
Италия, Испания
США (Калифорния,
Аризона)
США (Флорида, Техас),
Испания
США (Флорида)
США
То же
Англия, Швейцария
Индия!
То же
Испания
Испания
То же
i » »
» »
» »
Индия
Индия
Италия
Испания
США (Флорида, Техас)
Австралия
США
ФРГ
Примечания
Рекомендуется:
добавлять 20—25% С02 при
транспортировке
Рекомендуется:
предварительное охлаждение
4—5° С для избежания
конденсата с 15—20%
С02 при 2° С, 6 дней
(Англия)
Допустимо
замораживание. Рекомендуется: 30%
С02 при 0°С (Франция):
После хранения
реализация в течение 4^'дней,
из которых первые 3 дня
при 21°С (лечение)
При 0° С возможна крап-
чатость на коже
РГС: 5% С02, 5-6% 02;
Срок хранения зависит
от степени созревания.
Предварительное
охлаждение, покрытие воском,.
обработка дифенилом.
Важно, чтобы плоды при
сборе были твердыми,
избегать этилена,
созревание при 15—20° С
В зависимости от сорта
созревание при 14—20° С
(в конце при наличии
этилена)

П родолжение
Плоды
Личе
Манго
Папайя
Ананасы
зеленые
желтые на 50%
Гранаты
Температура
хранения, °С
1,5
7
0
7
10
8,5
7
11
7
0
2
1,5
9
12
10
13
10
2

Относительная
влажность
воздуха, %
90—95
90—95
90
85—90
90
85—90
85—90
85—90
85—90
85—90
Практический
срок
хранения, м
(месяцы), н
(недели), д (дни)
3—5 н
2 н
10 н
4—7 н
3—4 н
1—2 н
1—3 н
3—4 н
3—4 н
11—15 н
Страна
США, Австралия
США
Индия, Филиппины
Индия
ФРГ, Бразилия
Индия
США
Индия, США
США, Индия
Индия, США
Примечания
Упаковывание в
полиэтиленовые пакеты
Упаковывание в
полиэтиленовые пакеты.
Сроки хранения в
зависимости от созревания
Для зеленых плодов
10° С, для окрашенных—
8,5е С. Рекомендуется:
обработка горячей водой
D3—48° С) в течение
20 мин. Созревание при
21—26° С
Повреждение при
температуре ниже Ю'С
Таблица 2
Режимы и сроки хранения яблок и груш в камерах с регулируемой газовой средой
Фрукты
Яблоки
Кальвиль белый
Кортлэнд
Кокс Оранж Пепин
Голден Делишес
Джонаголд
Джонатан
Макинтош
Рэд Делишес
Старкинг
Стэймен
Уайсэт
Уинстон

Температура
хранения, °С
4
3,5
4
4
6 и 4
— 1
0 и 3
2 !
2
1
3 4
6 и 4
0
3,5
4
-1 0
—0,5 0
2 3
-1 0
-0,5
4
Состав
газовой среды,
%
со2
3—5
2,5—5
<2
<1
3
2-3
3-5
4
4
4,5
3
4-5
5
5
3
2-3
3
3 1
2-3
1—2
6-7
о2
2—3
3
3—4
2
4
2-3
2—3
2
2
3
3
2—3
3
3
3
2—3
3
3
3-5
2—3
14—15

Относительная

влажность, %
95
95
95
95
95-97
95
95
95
95
95
95
95—97
95
95—100
95
95
95
95
95
95
95
са
СХ
X -
о я <j
Р<1) в;
и х s
6
5-6
4—5
6
5-6
5—7
6-8
6—7
5—6
<7
6
6—7
7-8
5
6—8
7
6—8
6—8 j
6—8 !
7—8
Страна
Франция
США
ФРГ
Англия
Нидерланды
Канада
ФРГ, Нидерланды,
Испания
Швейцария, Франция
Швейцария
ФРГ
Швейцария, ГФРГ,
Италия, Франция
Нидерланды
США
США
ФРГ
США
Италия
Италия
США, Канада
США
Нидерланды
Примечания
2 % С02 в течение первого
месяца хранения, затем —
5 %%С02
Сердцевина краснеет, если
С02 больше 2 %
Начинают хранение при 6 С,
затем в течение 3 недель
температуру понижают до
4°С
15—17 % С02 в течение
первых 9—10 дней (США)
То же
» »
3 % С02 — максимум.
Повреждение плодов при
понижении температуры
Вначале 6°С. В течение 4
недель понижают до 4 С
2СС в течение первого
месяца
2 % С02 в течение первого
месяца хранения
50

Продолжение
Фрукты
Груши
Александр Лукас
Бартлет
(Вильяме)
Бере Боек
Бланка де Аранху-
ец-Бланкилла
Комис
t
Конферанс
Пасс Крассан
Нелис зимняя

Температура
хранения, °С
— 1 0
0
0
0 —1
—1
—1
—1
0
—0,5 0
0
0
—0,5 —1
0
—0,5 0
5
0
0
Состав
газовой среды,
,0
со2 1 о2
1
4
2
4,5
1
3
5
2
2
5
2-3
1
3
2
5
5
2
3
2
2
3
2,5—3
3
3
2
16
3
2—3
2
4—5
19
5
3
2

Относительная

влажность, %
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
95
со
С
X .
к
* к
о щ о
U я S
6
5
3-4
3—4
4—5
7-8
7-8
5
4
5-6
5-7
7
5—6
6
6
8
6—7
Страна
ФРГ
Франция
Швейцария
ФРГ, Италия
США
Испания
Испания
Швейцария
Нидерланды
Италия
ФРГ, Швейцария
Англия
Франция
Нидерланды
Франция
Италия
Швейцария
Примечания
Очень чувствительны к С02
Ожог!
Чувствительны к РГС
Побурение сердцевины!
Чувствительны к С02
(>3-4 о/о)
Если плоды подвержены
внутреннему побурению
Возможно внутреннее
побурение
Примечания к табл. 1 и 2.
1. Температура в камерах длительного хранения яблок
должна поддерживаться возможно более низкой, но несколько выше
точки замерзания плодов, чтобы не подвергать их повреждению
холодом.
2. Груши также следует хранить при температуре возможно
более близкой к точке замерзания. Задержка в охлаждении
сокращает срок хранения груш. После холодильного хранения
необходимо обеспечить созревание груш при температуре около 18 °С.
3. Для хранения некоторых сортов яблок (Банан зимний,
Голден Делишес, Джонатан, Кальвиль дю Руа, Мельба и др.)
и груш (Бере Боек, Бере Диль, Кюрэ, Дуайен зимняя) ВНИКТИ-
холодпром (СССР) рекомендует равномерную температуру
камер от —1 До —2 °С.
4. Чтобы оградить столовые сорта винограда при длительном
хранении от порчи, особенно от поражения плесневыми грибами
Botrytis conerea, в камеру необходимо вводить газообразный
S02 следующими способами: концентрацией 0,25—1,0 % в
течение 20 мин каждые 7—10 дней, затем газ удаляют
(прерывный способ) или до достижения концентрации Sppm,
поддерживаемой в течение всего периода хранения (непрерывный способ)*
При кратковременном хранении применяют поддоны-генераторы
с метабисульфитом натрия, укладываемые на полиэтиленовые
пакеты с виноградом.
5. ВНИКТИхолодпром (СССР) рекомендует хранить
виноград сортов АСМА, Мускат Гамбургский, Ризага, Шабаш, Шас-
сла, Тайфи/Пинк при температуре от — 1 до —2 °С и
относительной влажности 92 %.
6. Для эффективного холодильного хранения орехов
рекомендуется низкая относительная влажность воздуха в
камерах. Благоприятные результаты дает вакуумная упаковка
орехов в полимерную пленку или хранение их в атмосфере
азота.
7. Различные виды цитрусовых плодов следует хранить при
разных температурах. Лимоны и грейпфруты более
чувствительны к низким температурам хранения (ниже 10 °С), чем апельсины
и мандарины.
Потери цитрусовых плодов в процессе хранения
вызываются двумя главными причинами: гниением и физиологическим
заболеванием кожицы, усиливающимся при низких
температурах. При низкой относительной влажности кожица цитрусовых
плодов усыхает вследствие потери влаги. Перед упаковкой и
хранением цитрусовые плоды, как правило, моют,
дезинфицируют и покрывают воском.
Кроме хорошей циркуляции воздуха в камерах хранения и
равномерного его распределения, нужна вентиляция.
При воздействии на фрукты грибов, в особенности зеленых
плесеней, выделяющих большие количества этилена, возможно
ускорение старения здоровых плодов и появление у них
постороннего привкуса.
Апельсины некоторых районов выращивания плохо
окрашиваются и могут оставаться зелеными даже при полном их
дозревании. Если их отеплить до />^20 °С и хранить в течение
недели при относительной влажности 95 %, окраска может
измениться до желтой или оранжевой. Затем температуру
хранения понижают до оптимального значения.
Л при 0° С — яблоки, груши, косточковые плоды§
ягоды, зеленые овощи, корнеплоды;
при 7 °С — апельсины, мандарины, созревшие
ананасы, красные томаты, картофель, огурцы, фасоль,
папайю, авокадо;
при 12 СС — лимоны, грейпфруты, бананы, зеленые
ананасы, зеленые томаты, манго и др.
В таблицах приведены возможные наиболее
длительные сроки хранения плодов и овощей. При
кратковременном хранении продукции допустимы более
высокие или более низкие температуры в
холодильных камерах. Непродолжительное хранение первой
группы плодов при 5—7°С дает преимущество в меньшей
конденсации влаги при последующем выпуске плодов
в реализацию.
Продолжительность хранения быстро сокращается,
если температура хранения выше указанной в табл. 1,
2, 3. При постоянном поддержании предельно низких
температур хранения следует проявлять особую
осторожность, чтобы не допустить замерзания продукции
(табл. 4). к •
Практические сроки хранения лимитируются
снижением качества плодоовощной продукции,
показателями которого являются: внешний вид, вкус,
плотность, аромат, физиологические заболевания, микро-
биальная обсемененность.
Сроки хранения зависят в основном от
температуры, степени зрелости, свежести и первоначальной ми-
кробиальной зараженности продукции. Поддержание
одной и той же температуры в течение всего периода
хранения не всегда обеспечивает оптимальные
условия. f ' '-
Для защиты продукции от физиолс:ических
заболеваний полезно временное запрограммированное
изменение температуры в процессе длительного хранения,
например: отепление яблок до 15 СС в течение 5 дней
в период длительного хранения при 0 °С; охлаждение
яблок Гольден Делишес до 7 СС перед закладкой на
51

.хранение при О °С и т. д. Известно также, что,
например, груши Вильяме не созревают при —1 °С и для
полного созревания необходимо их отеплить до 15 -f-
-т- 18 °С, а груши Пасс Крассан не достигают
потребительского качества при 18 °С, если перед созреванием
их не охлаждали до О °С (при постоянной температуре
4 °С они созревают полностью).
Большое значение для сохранения качества
фруктов имеет относительная влажность воздуха в
холодильных камерах. Если воздух слишком сухой, плоды
быстро увядают, если очень влажный — сохраняется
их тургор и уменьшается усушка, однако развиваются
микроорганизмы.
Повышение относительной влажности воздуха
{близкой к насыщению), в особенности при хранении
капусты, моркови и др. овощей, достигается хранением
их в полиэтиленовых пакетах или в камерах с
теплозащитной воздушной рубашкой или поддержанием
очень малых перепадов между температурами воздуха
и кипения хладагента.
Перед выпуском из холодильника фрукты следует
постепенно отеплять, что очень важно, например для
мелких плодов. Процесс отепления следует проводить,
руководствуясь психрометрическими таблицами.
Для обеспечения одинаковых условий во всем
объеме штабеля фруктов необходимо организовать
достаточную циркуляцию воздуха через штабель.
В процессе хранения состав воздуха холодильной
камеры изменяется вследствие дыхания плодов,
выделения С2Н4 и летучих ароматических веществ. При
избытке в воздухе С02 возможно побурение сердцевины
яблок. Слишком низкая концентрация кислорода
{02) приводит к брожению плодов, а избыток
этилена — к ускоренному их созреванию или прорастанию
овощей. В связи с этим необходимо вентилировать
холодильные камеры свежим воздухом.
Важным средством в дополнение к холоду является
хранение фруктов в регулируемой газовой среде (РГС)
или модифицированной атмосфере с меньшим
содержанием 02 и увеличенным — С02.
Используют при этом следующие составы
атмосферы камер:
— концентрации 02 и С02, составляющие в сумме
— высокую концентрацию 02 и пониженную С02
(до полного отсутствия) при хранении моркови,
апельсинов;
— высокую концентрацию С02 при хранении
каштанов.
В холодильных камерах с РГС концентрации^газов
строго контролируют и поддерживают возможно более
постоянными. В транспортных^установках применяют
так называемую «модифицированную» атмосферу,
концентрации газов в которой поддерживают не столь
точно, но все же создают более благоприятные
условия для перевозимых фруктов.
Ограждения холодильных камер с РГС должны
быть плотными, с газонепроницаемым покрытием.
Необходимый состав атмосферы в камерах создают
посредством специального оборудования (для
химической абсорбции С02, понижения концентрации 02
с использованием каталитических камер сгорания,
избирательной диффузии газов в аппаратах с
полимерной пленкой и др.).
Применяя для упаковки фруктов пакеты из пленки
с избирательной газопроницаемостью, можно
получить РГС в малом объеме.
^Снижение концентрации 02 в атмосфере
холодильной камеры позволяет замедлить окислительный
процесс (дыхание плодов), однако при чрезмерном
уменьшении возникает опасность брожения (выделение
этанола, ацетальдегида и т. д.), которое задерживает
созревание и размягчение плодов'и развитие окраски.
Повышение концентрации С02 замедляет дыхание
плодов и совместно с действием холода усиливает
эффект, вызываемый снижением концентрации 02
(гипоксия).
Влияние каждого из этих трех факторов пока еще
полностью не изучено, но в принципе оно
благоприятно для хранения плодов и удлинения его сроков.
Следует отметить, что некоторые плоды и овощи
весьма чувствительны к недостатку 02 (например,
салат) или к избытку С02 (например, апельсины и
салат-латук). Другие же очень хорошо переносят
отсутствие 02 (например, семена) или С02 (например,
вишня и др.)-
" Недавно введены в практику две модификации
атмосферы в камерах хранения плодоовощной
продукции: пониженное давление (гипобария) и
кратковременное воздействие атмосферы, обогащенной 02 (на!,,,
пример, против ожога), а также С02 или азотом. При
гипобарическом хранении не только поддерживают
пониженное давление атмосферы, но одновременно
обновляют воздух камеры. Гипобарическое хранение
оказывает положительное воздействие на капусту,
авокадо, клубнику, персики, вишню. Контроль
содержания 02 не представляет затруднений, однако
регулирование влажности довольно сложно.
Созревание груш, слив и персиков задерживается
при |температуре хранения О °С, но оно происходит,
если в конце допустимого срока хранения повысить
температуру. Оптимальная температура созревания
и длительность его зависят от продолжительности
хранения при О °С. j
Для созревания некоторых плодов достаточно,
чтобы температура камеры повысилась всего на
несколько градусов без подвода дополнительного тепла
от внешнего источника (например, для груш Пасс
Крассан —до 4 °С вместо 0°С).
По окончании хранения яблок дополнительное
отепление не требуется.
Если сбор фруктов проведен слишком рано, или,
если фрукты хранили долее допустимых сроков, следует
принять дополнительные меры для сохранения их
товарной ценности; например, бананы и томаты —
обработать С2Н4; яблоки Голден Делишес — атмосферой,
обогащенной 02 E0 %) и С2Н4 A%) при обычной
температуре, что позволит придать им желтую окраску.
Сроки реализации фруктов после холодильного
хранения представляют большой интерес. Однако их
редко приводят в работах, так как они весьма
различны и зависят от состояния плодов при сборе и снятии
с хранения из холодильных камер, от условий
хранения и пр.
Фрукты подвержены заболеваниям, к которым
относят: увядание при недостаточной влажности
воздуха; подмерзание в случае хранения при температуре,
слишком близкой к точке замерзания; микробиальны^
и физиологические заболевания.
Более частой причиной микробиальных
заболеваний является развитие грибов (Penicillium, Botrytis,
Mucor и т. д.), но их может вызвать и развитие
бактерий (в моркови, салате).
Для защиты от микробиальных заболеваний
имеется ряд средств (сернистый ангидрид — S02, содовый
ортофенилфенат, биномил и др.)» использование
которых ограничивается национальными инструкциями.
Физиологические заболевания также весьма
часты. К ним относятся темные пятна на поверхности
плодов вследствие «ожога», крапчатость цитрусовых,
внутреннее побурение яблок из-за воздействия низкой
температуры, посторонний привкус, а также
неспособность плодов к дозреванию, прорастание овощей
(сельдерея, цветной капусты, лука, картофеля и др.)-
Физиологические заболевания вызывают обычно
хранение при нерекомендованных температурах или
52

Таблица 3
Режимы и сроки хранения овощей
Овощи
Артишоки
Спаржа
Фасоль Лима
в стручках
в зернах
Свекла
в пучках
без ботвы
Брокколи
Брюссельская капуста
Капуста
ранняя
поздняя
белая
зеленая
цветная капуста
Сельдерей
листовой
бланшированный
Кукуруза сладкая
Огурцы
оранжерейные
Корнишоны

Температура
хранения,
°С
0
0 2
0 4,5
0
0
0
0
—1 0
—2
0
0
0
—2
0
0
0 1
0
7 9
10 13
18 20
13

Относительная
влажность
воздуха, %
95
95
95
92—95
92—95
90—95
90—95
90—95
95
95
95
95
95
^95
95
95
95
95
90
90—95
Практический
срок
хранения,
м (месяцы),
н (недели),
Д (Дни)
4—7 Н
2—3 Н
5-7 д
10—14 д
1—2 н
5—6 м
1—2 н
3—5 н
2—4 м
3—6 н
2—4 м
6—7 м
3 м
2—4 н
4—12 н
3—4 н
1 н
1,5—2 н
1—2 н
1 н
5-8 д
Страна
ФРГ
США, Канада,
Нидерланды, Италия
США, Канада
США, Канада
ФРГ, Нидер ланды,
Италия
ФРГ, США,
Нидерланды
США, Канада, ФРГ,
Италия
ФРГ, США, Канада,
Швейцария
ФРГ
Нидерланды, США
Швейцария
Нидерланды, ФРГ
ФРГ
США, Швейцария,
ФРГ
Канада, США,
Нидерланды
Нидерланды
ФРГ, Канада, США
Канада, Италия
ФРГ, США,
Нидерланды, Швейцария
Швейцария
Нидерланды
Примечания
Перфорированные
полиэтиленовые пакеты
РГС: 2%С02, 10%Оо
(Италия); 4—6% С02, 2—4% 02
при0°С, 7—8 недель
(Франция)
Гидроохлаждение. РГС: 3%
С02, 4% 02 (ФРГ); 3% С02,
2—3% 02 (Франция) при 0°С,
5 недель. Посторонний привкус
при 5—6% С02 и менее 2% 02
Быстрое охлаждение
Полиэтиленовые пакеты
Рекомендуется: упаковка со
льдом, хорошая циркуляция
воздуха. Полиэтиленовые
пакеты. РГС: 5% С02, 3% О, при
0СС, 4н (ФРГ); 10% С02, 1%
02 при 5°С, Зн (США)
Рекомендуется: хорошая
циркуляция воздуха;
полиэтиленовые пакеты. РГС:
4—5% С02, 2—3% 02приО°С,
2—4 месяца (ФРГ)
РГС: 4—5% С02, 2—3% 02
при 0°С, 7—8 месяцев (ФРГ)
Рекомендуется: предварительное
вакуум-охлаждение;
предварительная упаковка.
Следует избегать >5% С02; РГС:
3% С02, 3% Оа при 0°С, 1—
2 месяца (Швейцария); 5% С02,
5% 02 при 0°С, 2—3 месяца
(Италия)
Рекомендуется: пересыпка
льдом, аэрация,
предварительное вакуум-охлаждение. РГС:
5% С02, 3% 02 при 0°С или
0% С02, 2—4% 02 при 0°С
(США)
Рекомендуется:
гидроохлаждение, засыпка сверху льдом,
аэрация
Рекомендуется: покрытие
воском, быстрое охлаждение
Чувствительны к низкой
температуре, этилену и С02.
0,7
53

Продолокение
Овощи
Кольраби
с листьями
без листьев
Салат
айсберг
римский
кочанный
Грибы
культивируемые
дикорастущие
Лук
зеленый
репка
Морковь
в пучках
молодая
без ботвы
Горох неочищенный
Перец
сладкий
полностью
дозревший
сухой
Картофель
ранний
поздний
промышленный
семенной
Темпера- 1
тура
хранения,
сс 1
0
0
0
0,5
0
0
— 1
0
0
— 1
0
0
0
—1
7
(до
4,5
0
4
10
4
7
7
2
3
1
1
0
-2
1
0
10
12)
7
10
6
10
10
7

Относительная
влажность
воздуха, %
92—95
92—95
^95
90—95
95
90—95
85
92-95
65—70
80
95
95
^95
90—95
90—95
90—95
60—70
90
90
90—95
1 90
90—95
90—95
| 90—95
Практический
срок
хранения,
м (месяцы),
н (недели),
Д (Дни)j
2 н
3 м
2—Зн
3—4 н
1—3 н
5-7 д
до 7 д
1,5—Зн
6—8 м
10 м
10—14 д
10 д
j 5—8 м
1—3 н
1—3 н
1 н
6 м
Зн
3—8 н
5—9 м
I 9 м
2—5 м
5—8 м
8 м
Страна
Нидерланды, ФРГ,
США
ФРГ
США
—
Канада
Нидерланды, Канада,
США
ФРГ
ФРГ, США
США, Канада,
Италия, ФРГ,
Швейцария
Нидерланды
ФРГ
Нидерланды
Швейцария, ФРГ,
Канада, США
США, Нидерланды,
ФРГ
США, Канада,
Нидерланды, Италия
США
США
ФРГ
Италия, США
Швейцария, США,
Нидерланды
ФРГ, Канада
Швейцария
Швейцария, ФРГ
Нидерланды
Примечания
Рекомендуется: аэрация. РГС:
5% С02, 3% 02 при 0СС, 3
недели (ФРГ)
РГС: 5% С02,3% 02 при ОС,
4 месяца (ФРГ)
Рекомендуется: вакуум- охла ж-1
дение, перфорированные
полиэтиленовые пакеты,
чувствителен к С02 и этилену
То же
Рекомендуется засыпка льдом
Срок хранения — более 7 дней
при 10—15% С02
Облучение.
Колебание сроков хранения в
зависимости от различных
видов
Рекомендуется:
полиэтиленовая упаковка
Рекомендуется: лечение перед
закладкой на хранение,
циркуляция воздуха, ингибиторы
против прорастания
Рекомендуется: засыпка льдом,
предварительное охлаждение
Чувствительна к С02, этилену.
Рекомендуется: мойка перед
закладкой на хранение,
перфорированные полиэтиленовые
пакеты
Рекомендуется:
предварительное охлаждение, засыпка льдом
(поверх тары)
Рекомендуется: полиэтиленовые
пакеты, покрытие воском. РГС:
! 6% С02, 6% 02 при 13 С, 4—
5 н (Франция)
Рекомендуется: высушить до 10—<
15% влажности перед
закладкой на хранение,
полиэтиленовые пакеты
Избегать повреждения, света,
тепла
Рекомендуется: выдерживать
10—14 дней при 15—20 С
перед закладкой на хранение,
темнота, ингибиторы против
прорастания
Ингибиторы против
прорастания, облучение.
Ингибиторы против
прорастания, />10 С для производства
чипсов
54
4(»

Продолжение
Овощи
Редис
в пучках
без ботвы
черный
Ревень с цельным
стеблем
Брюква шведская
Шпинат
Томаты
зеленые
бурые
розовые
красные
Репа
Кресс водный

Температура
хранения,
°С
0
о
0
0
0
0
0
13
1 I2
8
10
8
0
0
2
21
15
10
12
12
1,5
i

Относительная
влажность
воздуха, %
| 90—95
90—95
90—95
90—95
90-95
95—100
90—95
80—90
85—90
85—90
85—90
85—90
95
90—95
Практический
срок
хранения,
м (месяцы),
н (недели),
Д (Дни)
1—2 Н
2н
3—4 н
3—4 м
2—4 н
4—6 м
1—2 н
1—2 н
2—3 н
1—2 н
1—2 н
1 н
4—5 м
3-4 д
Страна
Нидерланды, США
Нидерланды, Канада
США
ФРГ, Нидерланды
Нидерланды, Канада,
США, ФРГ
Нидерланды, США,
ФРГ, Канада
США, Канада
США
ФРГ, Италия
ФРГ, Нидерланды,
США
Швейцария
ФРГ
Канада, ФРГ, США
США
Примечания
Рекомендуется: упаковка со
льдом
Рекомендуется: полиэтиленовые
пакеты, упаковка со льдом,
гидроохлаждение
Рекомендуется:
предварительная упаковка, полиэтиленовые
пакеты, аэрация, сбор с
частью листа на стебле
предотвращает его раскалывание
Рекомендуется: покрытие
воском
Рекомендуется: упаковка со
льдом, перфорированные
полиэтиленовые пакеты
Чувствительны к низкой
температуре. Созревают при 18—
20 °С при наличии этилена
РГС: 3% С02, 4% 02 при 14—
15 °С, 2 недели (ФРГ)
Рекомендуется: покрытие
воском, лед
Рекомендуется: лед,
гидроохлаждение
Таблица 4
Наиболее высокая температура замерзания и примерные тепловыделения (тепло дыхания) фруктов и овощей при
0 и 10 С
Фрукты, овощи
Яблоки
Груши
Лимоны
Апельсины
Абрикосы
^Персики
~Сливы
Вишня
Черная смородина
Малина
Клубника
Виноград
американский
европейский
Бананы
Дыни (канталуп)
Морковь
Кукуруза
Капуста
брюссельская
цветная
кольраби
Огурцы

Температура
замерзания,
°С
-1,1
-1,6
-1,4
-0,8
-1,1
-0,9
-0,8
-1,7
-0,8
-0,6
-0,8
-1,6
-2,1
-0,8
-1,2
-1,4
-0,6
-0,9
-0,8
-0,8
-1,0
-0,5
Тепловыделения, Вт/т
при 0 °С
10-12
8—20
9
9
15-17
11—19
6—9
12—39
46—68
52—74
36—52
4—7
15—17
46
125
12—40
46—71
53—71
30
при 1 0 °С
41—61
23—63
33
35—40
33—56
46
27—34
154—280
82—164
145—280
23
24
65—116
46
93
331
36—86
186—250
100—144
93
68—86
Фрукты, овощи
Томаты зеленые
Свекла красная
Редис (без листьев)
Брюква
Лук репка
Картофель
незрелый
зрелый
Фасоль
Горох
Артишоки
Спаржа
Сельдерей
Салат
Шпинат
Грибы
Орехи (разные)

Температура
замерзания,
СС
—0,6
—0,9
—0,7
— 1,1
—0,8
—0,6
-1,3
—0,7
—
— 1,2
—0,6
—0,5
—0,2
—0,3
—0,9
—
Тепловыделения, Вт/т
при 0 °С
16—21
16—17
—
7—9
—
—
—
90—138
67—133
81—237
21
27—50
—
83-129
2
при 10 °С
45
35—40
45—47
—
21
42-62
20—30
161 — 172
—
161—291
269—902
58—81
64—118
327
297
10
Примечание. Значения тепла дыхания плодов рассчитаны на
основании измерений количества выделяемого ими С02 с учетом
коэффициента дыхания, равного 1. Результаты, полученные
этим методом, могут соответствовать данным
калориметрического определения, но они менее точны, и в литературе имеются
расхождения.
55

увеличение допустимых сроков хранения при
рекомендуемых температурах. Многочисленные примеры этого
указаны в таблицах.
Возможны также и другие причины
физиологических заболеваний: отсутствие 02 (дает привкус
брожения), избыток С02 (побурение сердцевины яблок),
наличие С2Н4 (прорастание) и некоторых других
летучих веществ, влаги и т. д.
Заболевания, вызванные этими причинами, не
всегда быстро проявляются (например, ожог). Различные
сорта одной и той же культуры неодинаково
подвержены заболеваниям (например, внутреннему побуре-
нию яблок).
Механизм развития заболеваний тесно связан с
нарушением обмена веществ, но пока не представляется
вполне ясным, несмотря на ряд проведенных работ.
Однако для некоторых случаев весьма полезными
могут быть следующие рекомендации:
— предпочтительная закладка на хранение
некоторых сортов перед другими;
— обработка на плантации или после сбора, но до
загрузки в холодильные камеры (во избежание
ожогов) ;
— хранение при благоприятных условиях
(температура, вентиляция) или в камерах с РГС.
При длительном хранении рекомендуется отбирать
из холодильных камер через определенные интервалы
времени образцы плодов и овощей и следить за их
поведением при окружающей внешней температуре.
Это позволяет избежать чрезмерно длительного
хранения, ухудшающего качество плодоовощной продукции.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
ВНИКТИхолодпром
1
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
ХОЛОДИЛЬНИК ЕМКОСТЬЮ 5000 т
ДЛЯ ФРУКТОВ
В. А. ЧУПАХИН
Гипронисельпром
Типовой проект (813—184) одноэтажного
холодильника для фруктов емкостью 5000 т с
цехом товарной обработки мощностью 6500 т в
сезон, разработанный Гипронисельпромом,
утвержден Минсельхозом СССР и введен в
действие с 1979 г.
Холодильник предназначен для длительного
хранения зимних сортов яблок, охлаждения и
кратковременного хранения яблок летних и
осенних сортов, а также товарной обработки
плодов перед реализацией.
Строительство холодильника предусмотрено
в климатических районах СССР с расчетной
температурой наружного воздуха —20 и
—30 °С.
В объем здания холодильника входят: блок
хранения, состоящий из четырех камер с
регулируемой газовой средой (РГС) емкостью по
280 т, 12 обычных холодильных камер
емкостью по 596 (№ 1, 3, 14, 16) и 282 т (№ 2, 4,
6, 8, 9, 11, 13, 15); помещение товарной
обработки; бытовые помещения; машинное
отделение холодильной установки; транспортные
коридоры; навесы.
Холодильник разработан в полносборном
железобетонном каркасе с панельными
стенами и представляет собой в плане
прямоугольное здание с размерами в осях 84X72 м. Сетка
колонн 6X12 м. Высота камер до низа балок
6 м.
Хладоснабжение — от централизованной
аммиачной холодильной установки с
непосредственным кипением аммиака в приборах
охлаждения.
Холодильная установка состоит из трех
компрессорных агрегатов марки А350-7-1 холодо-
№ п I м I н. 1 1 1
¦#-
84000
План холодильника для фруктов емкостью 5000 т:
/ — трансформаторная; // — компрессорное отделение; /// —
аппаратное отделение; IV — насосная; V — навесы; VI — блок
хранения, 1—4, 6, 8, 9, 11, 13 — 16 — холодильные камеры,
5, 7, 10, 12 —камеры с РГС; VII — блок бытовых помещений;
VIII — помещение товарной обработки плодов; а — линия
ЛТО-ЗА товарной обработки плодов; б — воздухоохладители
56

производительностью по 476,83 кВт D10 тыс.
ккал/ч), циркуляционно-защитного ресивера
РЦЗ-12,5, линейного ресивера РЛД-8,
маслоотделителя ОМВ-200, маслосборника МСВ-0,1,
трех аммиачных насосов 172ХГ-6Х2К-2В-2,
двух насосов оборотного водоснабжения марки
2К-20/30, которые расположены в блоке
машинного отделения.
Температурный режим во всех камерах
хранения фруктов поддерживается
воздухоохладителями НВО-200.
Для получения сред с регулируемым
содержанием кислорода и углекислого газа
определенной температуры и влажности
предусмотрена станция газовых сред, оборудованная двумя
установками типа УРГС-2Б, разработанными
ВНИИпромгазом.
Электроснабжение — от внешних сетей,
объединенный хозяйственно-производственный
противопожарный водопровод — от внешних
сетей, хозяйственно-производственная
канализация — в наружные сети, отопление —
центральное от существующих сетей.
На рисунке приведен план холодильника.
Яблоки хранят в ящичных поддонах
СН-5-0,45-2 (ГОСТ 21133—75) вместимостью
250 кг. Высота складирования 5,76 м.
Продукция загружается в камеры сплошным
штабелем без проездов и проходов с
соблюдением требуемых технологических зазоров
между ящичными поддонами, отступов от стен и
приборов охлаждения.
Ниже приведены технико-экономические
характеристики холодильника.
Расчетная емкость холодильника при
хранении, т
Строительный объем, м3
Площадь, м2
застройки
общая
Сметная стоимость, тыс. руб.
общая
строительно-монтажных рг
оборудования
Расход
воды, л/с
тепла, МВт (тыс. ккал/ч)
Потребность в электроэнергии,
1бОТ
кВт
5768
47111
6947
7887
1746
623,88
1122,12
2,99
1,127(968,660)
782,94
Гипронисельпромом разработаны также
аналогичные проекты холодильников емкостью
3000 и 10000 т и варианты типовых проектов
холодильников емкостью 3000 и 5000 т для
строительства в районах с сейсмичностью 7—
9 баллов.
Заказы на проекты следует направлять по
адресу: 125878, Москва, А-445, ул. Смольная,
22, Центральный институт типового
проектирования Госстроя СССР.
От редакции
В связи с выдвинутой XXVI съездом КПСС задачей развития
высокими темпами производства продуктов, готовых к
употреблению, полуфабрикатов, кулинарных изделий, продуктов
из картофеля, свежезамороженных плодов и овощей
представляется целесообразным в проектах плодоовощехранилищ
предусматривать, наряду с емкостями для холодильного
хранения свежих плодов и овощей, камеры замораживания и
хранения замороженной продукции. Это позволит улучшить
снабжение населения разнообразными продуктами питания,
значительно сократить потери и создать дополнительный резерв
сырья для перерабатывающей промышленности.

СОДЕРЖАНИЕ ЖУРНАЛА
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА» ЗА 1981 ГОД
Антонов С. Ф. О задачах Научного совета ГКНТ
по проблеме использования искусственного
холода в реализации продовольственной
программы
Из выступления министра мясной и молочной
промышленности СССР С. Ф. Антонова при
вручении Ленинградскому технологическому
институту холодильной промышленности ордена
Трудового Красного Знамени в связи с
50-летием со дня его образования
Делегаты XXVI съезда КПСС
Орден на знамени ЛТИХП
Решения октябрьского A980 г.) Пленума ЦК КПСС
в жизнь!
Навстречу XXVI съезду КПСС
Абрамян Ю. Г., Шнайдерман И. Г. Пятилетка
успешно завершена
Антонов А. П. Новая пятилетка начинается
сегодня
Загоруйко Н. И. Холодильное хозяйство мясной
и молочной промышленности Украины, итоги
и перспективы
Макаров В. С На старте одиннадцатой пятилетки
Сергиенко А. Н. Холодильные предприятия Мин-
торга РСФСР — XXVI съезду КПСС
Ханыгин Ю. В- Впереди — новые рубежи
ОБСУЖДАЕМ ПРОЕКТ ЦК КПСС К XXVI
СЪЕЗДУ ПАРТИИ
Холодильное хозяйство — важная часть
агропромышленного комплекса страны
ОДИННАДЦАТОЙ ПЯТИЛЕТКЕ — УДАРНЫЙ
ТРУД!
Андрачников Е. И. На вахте первого года новой
пятилетки
Еркин А. П. Достигнутое — не предел
Шаповалов Г. Л. Курсом эффективности и
качества
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
Алыбаев А. А. Развитие холодильного
хозяйства мясной и молочной промышленности
Казахстана в новой пятилетке
Антонов С Ф. Рубежи одиннадцатой пятилетки
Быков А. В., Нуждин А. С. Холодильное
машиностроение — мясной и молочной промышлен'
ности
Гончаров А« А. Задачи мясной и молочной
промышленности Белоруссии по комплексному
развитию холодильного хозяйства
Задачи мясной и молочной промышленности на
одиннадцатую пятилетку по техническому
перевооружению холодильного хозяйства»
улучшению эксплуатации оборудования и снижению
потерь продуктов
Ковров Б. А» Техническое перевооружение
холодильников предприятий мясной
промышленности Украины
Колот Н. К» Опыт работы производственных
холодильников Казахской ССР по повышению
эффективности производства и увеличению
ресурсов мяса
Кузьмин М. П. Основные направления
технического перевооружения холодильного
хозяйства мясной и молочной промышленности
Мухитдинов Н- А. Холодильное хозяйство мясной
и молочной промышленности Узбекистана и
задачи по его дальнейшему комплексному развитию
О мерах по выполнению постановления ЦК КПСС,
Совета Министров СССР, ВЦСПС и ЦК ВЛКСМ
«О Всесоюзном социалистическом соревновании
за успешное выполнение и перевыполнение
заданий одиннадцатой пятилетки»
Свиридов А. И. Техническое перевооружение
холодильников предприятий мясной и молочной
промышленности РСФСР
Сергиенко А. Н. Комплексное развитие
холодильного хозяйства Министерства торговли РСФСР
Солдатов В. П. Повышение технического уровня
эксплуатации холодильников мясной и молочной
промышленности Молдавской ССР
Соломаха В. К. Перспективы комплексного
развития холодильного хозяйства предприятий
Минмясомолпрома УССР в одиннадцатой
пятилетке
Чолокян Г. Г. Основные направления
проектирования холодильников предприятий мясной и мо
лочной промышленности
Элиозишвили Н. В. Проблемы технического
перевооружения холодильного^хозяйства Грузии
ПРОБЛЕМЫ ОДИННАДЦАТОЙ
X—2
XII —2
V-2
ХП-1
1—2
И-8
1—4
II —13
1 — 7
И-5
II —11
П-2
VI —12
IV—6
III-6
X-
IV-
VII-
/III-
-9
-2
-19
-2
VII—2
VII —10
VII —13
VII —15
X —11
VI—2
VII—7
IX —2
VII —11
Х-7
VII —21
VIII —5
ОБСУЖДАЕМ
ПЯТИЛЕТКИ
Тертеров М. Н. Проблемы развития непрерывной
холодильной цепи
РЕАЛИЗАЦИЯ ПРОДОВОЛЬСТВЕННОЙ
ПРОГРАММЫ — ВАЖНЕЙШАЯ ЗАДАЧА
ОДИННАДЦАТОЙ ПЯТИЛЕТКИ
Баландин А. И. Холодильное хозяйство
потребительской кооперации СССР в одиннадцатой
пятилетке
Гераськин В. П., Кузнецове В., Новикова Г. В.,
Черников И. Г. Эффективность хранения
овощей на холодильниках с регулируемой газовой
средой
Кладий А. Г- Организация производства
быстрозамороженной плодово-ягедней и овощной
продукции на холодильных предприятиях Росмясо-
молторга
Коновалов Н. П., Мыскин М. М., Иванов С. В.
Производство быстрозамороженных плодов,
ягод и овощей на хладокомбинатах и
перспективы его. развития
Наместников А. Ф. Развитие производства
быстрозамороженных продуктов на предприятиях
консервной промышленности
Чумак И. Г., Кочетов В. П. Передвижной
модульный холодильник для краткосрочного
хранения плодов и овощей в колхозах и совхозах
БРИГАДНОЙ ФОРМЕ ОРГАНИЗАЦИИ И
СТИМУЛИРОВАНИЯ ТРУДА — ШИРОКОЕ
ВНЕДРЕНИЕ!
Внедрение бригадной формы организации и
стимулирования труда — насущная задача дня
Егоров Л. И. Опыт внедрения бригадной формы
организации и стимулирования труда на холо--
дильнике Ставропольского мясоконсервного
комбината
Положение о производственной бригаде, бригадире
и совете бригады производственных
объединений, предприятий и организаций мясной и
молочной промышленности
Развитие бригадной формы организации и
стимулирования труда на предприятиях
Минмясомолпрома Белорусской ССР
Рекомендации по развитию бригадной формы
организации и стимулирования труда в
производственных объединениях (предприятиях) мясной
и молочной промышленности
Республиканский слет бригадиров
производственных бригад нового типа
Солдатов В. П. Опыт внедрения бригадной формы
организации и стимулирования труда на
предприятиях мясной и молочной промышленности
Молдавской ССР
К 50-ЛЕТИЮ ВНИКТИХОЛОДПРОМА
Кузьмин М. П. 50 лет Всесоюзному
научно-исследовательскому и конструкторско-технологическо-
му институту холодильной промышленности
Ш. Н. Кобулашвили и его роль в становлении и
развитии института
Агарев Е. М., Гершзон Д. Е., Иванова Е. Н.
Наука — производству
Позин М. М. Развитие экономических
исследований
Каргальцев И. И. Основные направления научно-
исследовательских работ в области холодильной
технологии
Каргальцев И. И. Васильева Л. Д., Курако О. Н.
Совершенствование способов холодильной
отработки и хранения мяса и мясопродуктов
Моисеева Е. Л., Баландина Г. А., Буканова А. А.,
Мишучкова Л. А. Исследования по
микробиологии холодильного хранения пищевых продуктов
Оленев Ю. А., Шпякин Н. Н., Соловьева Л. Н.
Совершенствование технологии производства
мороженого
Собянина А. А., Дербеденева 3. А., Маматчен-
ко Н. И., Швадронова С. Г. Производство
быстрозамороженных мясных готовых блюд и
полуфабрикатов
Якубов Г. 3., Гунар Е. В. Биохимические
исследования — на службу производству
Гуслянников В. В., Жокина 3. И.
Стандартизация и нормирование на службе холодильной
промышленности
Горячев Б. И., Лемешко В. К. Основные
достижения в области холодильной техники
X - 1 3
XII —5
ХП-9
IX-9
IX—б
IX —12
XII —7
III—2
VII-
VIII-
IX-
VI-
VI-
-48
-7
-16
-5
-11
Х-17
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
XI-
-1
-6
-11
-14
-17
-23
-22
-20
-24
-26
-28
58

Гиндлин И. M.i Креймер H. Г. Пути
совершенствования систем охлаждения и оборудования
холодильников
Гоголин A. A.t Агарев Е. М., Тихомирова Л. Н.,
Ивахнов В. И. Технологическое
кондиционирование воздуха при производстве и хранении
пищевых продуктов
Грголин А. А. Интенсификация теплообмена в
кожу хотрубных испарителях с помощью турбули-
заторов потока хладоносителя
Горячев Б. И., Киляшова В. А., Красильни-
ков В. Н., Момот В. В. Механизация погрузоч-
но-разгрузочных, транспортных и складских
работ на холодильниках мясокомбинатов
Древаль Ю. К. Совершенствование
теплоизоляционных конструкций
Ломакин В. Н. Технологическое холодильное
оборудование
Медовар Л. Е., Елуфимова С. М.
Децентрализованные системы хладоснабжения
*Ц1именова Т. Ф. Исследования в области произ-
Щ водства и применения сухого льда
^Поварчук М. М., Барулина И. Д.
Автомобильный холодильный транспорт — важное звено
холодильной цепи
Гиндлин И. М., Лемешко В. Кч Соломаха Ю. К.
Работы института в области техники
безопасности на аммиачных холодильных установках
Петрова И. П. Научно-техническая пропаганда
и ее роль в техническом прогрессе холодильной
техники
Иванова Р. М., Ермаков Ю. П. Изобретательская
и патентно-лицезионная работа
Развитие производственной и экспериментальной
базы института
Дорохин Ю. М., Шестак В. И. Опытный завод
ВНИКТИхолодпрома
Иосава Н. Н. Экспериментальный завод
быстрозамороженных продуктов «Гагра»
Лебедько Е. М. Северо-Кавказское отделение
ВНИКТИхолодпрома — предприятиям отрасли
Лемешко В. К.» Пытченко В. П.. Медовар Л. Е.,
Гершзон Д. Е. Экспериментальные стенды
ВНИКТИхолодпрома
Талызин В. В. Московский экспериментальный
завод «Хладопродукт» № 1
ВНИКТИхолодпрома
Международное сотрудничество
Трускова Л. А. Научно-технические связи
института с зарубежными странами
Слово зарубежным коллегам
Вилле Г. 25 лет совместной работы по развитию
холодильной техники и технологии
Выкыдал П. Гордо в прошлое — смело в будущее
К 50-ЛЕТИЮ ЛЕНИНГРАДСКОГО
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Крылов Н. В., Исакеев А. И. Подготовка
инженерных и научных кадров в ЛТИХП
Орехов И. И., Мамченко В. О. 50 лет на службе
народного хозяйства
Титков О. Г., Кобылкина Г. Н. Законченным
научным разработкам — широкое внедрение
Наука — производству
/^одуллаева Ф. С, Крылов Н. В. Создание сис-
^Гтем хладоснабжения с учетом охраны окружа-
^ ющей среды и эффективности использования
природных ресурсов
Алямовский И. Г., Головкин Н. А., Чижов Г. Б.
Исследования в области холодильной
технологии пищевых продуктов
Герасимов Н. А. Кафедра холодильных установок
и ее роль в техническом прогрессе холодильной
про мышленности
Головко Г. А., Будневич С. С. Научная и учебная
деятельность кафедры криогенной техники
Гуйго Э. И., Алексеев Н. Г., Малков Л. С.
Создание эффективного промышленного
оборудования для сублимационной сушки пищевых
продуктов
Данилова Г. Н„ Дюндин В. А., Богданов С. Н.,
Куприянова А. В., Боришанская А. В.,
Козырев А. А. Интенсификация теплообмена в
кожухотрубных испарителях
Жучков А. В., Чернышов В. М. Контроль
качества мяса при холодильном хранении по
изменению его удельного сопротивления и
диэлектрической проницаемости
Иванов О. П.. Рымкевич А. А. Единый подход к
оценке различных схем систем
кондиционирования воздуха
XI-31
XI-37
XII —14
XI-44
XII —19
XI-39
XI-33
ХН-20
XI-41
XI-47
XI-48
XI-49
XI-54
XI—58
XI-55
XI-52
XI-57
XI-60
XI—62
XI-63
V-7
V-3
V-11
V-
V-
V-
V-
-29
-53
-14
-61
V —50
V —36
V —58
V-40
Клецкий А. В., Цветков О. Б. Исследования теп-
лофизических свойств хладагентов
I Кошкин Н. Н. | Работа кафедры холодильных
машин по улучшению характеристик парокомпрес-
сорных холодильных машин
Курылев Е. C.f Петров Е. Т., Михновская Е. Л.
Автоматизированное проектирование
холодильных установок
Оносовский В. В. Оптимизация холодильных
установок с учетом сезонных колебаний
температуры окружающей среды
Орехов И. И., Тимофеевский Л. С. Оценка
эффективности использования новых растворов в
абсорбционных холодильных машинах
Филаткин В. Н., Плотников В. Т. Новое в
методе термоэкономического анализа хладоэнер-
гетических систем
К 50-ЛЕТИЮ МОСКОВСКОГО
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ИНСТИТУТА МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Митин В. В., Аверин Г. Д., Малова Н. Д.
Подготовка инженерных кадров холодильщиков
Синцов Н. А., Лаковская И. А. Исследование
фазовых переходов при замораживании и
размораживании модельных растворов и
биологических материалов
Янушкин Н. П.» Каухчешвили Э. И., Журав-
ская Н. К*. Бражников А. М. Развитие научных
исследований в области холодильной техники и
технологии
ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
Быков А, В., Калнинь И. М., Шмуйлов Н. Г.,
Розенфельд Л. М., Шавра Б. М. Перспективы
применения абсорбционных холодильных
машин
Гопин С. Р., Евстигнеева Э. Н., Шавра В. М.
Эффективность двукратной регенерации тепла
в малых холодильных машинах
Дуранов Е. Ф., Лифанов Б. В., Кожевников И. Г.
Улучшение теплозащитных свойств легких ог-"
раждающих конструкций холодильников
Дюбко А. П., Беляев А. М. Резервы экономии
топливно-энергетических ресурсов при
эксплуатации автономных рефрижераторных вагонов
Ирдеев А. Ф., Трофимов С. В., Сапожников С. А.,
Васильев В. Н. Повышение эффективности
транспортных холодильных установок
Ковылянский Я. А., Громов Б. Н., Янков В. С,
Смирнов И. А. Использование тепловых
насосов для централизованного теплохладоснабже-
ния промышленных предприятий
Креймер Н. Г. Пути снижения расхода
электроэнергии при эксплуатации холодильников
Креймер Н. Г., Медникова Н. М., Перель-
штейн И. И. Экономия энергетических и
материальных ресурсов при выработке и
потреблении холода
Курылев Е. С, Оносовский В. В., Бахарев И. Н.,
Псахис Б. И. Оптимизация режима работы
абсорбционных бромистолитиевых холодильных
машин — важный резерв экономии
энергоресурсов
Скороходова Т. Н., Петров Е. Т.,
Печатников М. 3. Повышение энергетической
эффективности каскадной холодильной установки с
центробежными компрессорами
Соломонов В. М., Гойхман А. Ю., Устинни-
ков Б. А. Применение абсорбционных
бромистолитиевых холодильных машин на
предприятиях спиртовой промышленности
Турецкий В. М., Хараз Д. И., Яновский Г. А.,
Ильин А. Я» Результаты теплотехнических
испытаний абсорбционных водоаммиачных
холодильных станций агрегатов синтеза аммиака
крупной производительности
Чесанов Л. Г. Условия использования сбросного
тепла для получения холода с помощью
абсорбционных установок
Шмуйлов Н. Г., Розенфельд Л. М., Щербаков Р. 3.
Экономическая эффективность внедрения
крупных агрегатов АБХА-5000, работающих на
сбросном тепле
Ялимова Е. И., Шапошников Ю. А., Калниш-
кан А. А. Исследование теплообмена в
испарителях и абсорберах бромистолитиевых
холодильных машин
ПРОМЫШЛЕННОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Азарсков В. М., Данилова Г. Н., Земсков Б. Б.
Теплообмен в пластинчатых испарителях
различной геометрии
V—48
V-32
V —16
V —19
V—43
V —25
III — 11
III —14
III—8
1-
IX-
IV-
VIII-
X-
1-
VII-
XII-
-9
-18
-14
-11
-24
-12
-47
-11
X —19
IV—10
1-18
1-16
П-15
VI —15
1—20
IV-25

Бежанишвили Э. М., Дзотцоев А. Б., Мовсе-
сян Ф. А. Оптимальные режимы обкатки
поршневых холодильных компрессоров
Белобородый В. С, Береснев В. Н., Ден Г. Н.,
Кулаев Д. X. Вибродиагностика холодильных
компрессоров
Бочагов В. Н., Дорохов А. Р., Кореньков В. И.
Влияние антикоррозийных покрытий труб на
теплообмен при кипении хладагентов
Галежа В. Б., Петин Ю. М., Иванов В. Н.
Малогабаритный вихревой маслоотделитель для
аммиачных холодильных поршневых компрессоров
Герасимов Н. А., Румянцев Ю. Д., Сундиев Н. П.
Влияние толщины слоя инея на эффективность
работы воздухоохладителей
Гоголин А. А. О сопоставлении и оптимизации
теплообменных аппаратов холодильной машины
Захаров Ю. В., Радченко Н. И. Интенсификация
теплопередачи в испарителе с помощью струйных
аппаратов
Казаков В. И., Котенко В. Д., Кирейцев А. В.
Влияние параметров дисковой насадки на
величину продольного потока тепла в регенераторах
воздушных холодильных машин
Калнинь И. М., Бежанишвили Э. М. Оценка
экономичности холодильного оборудования
Калнинь И. М., Лебедев А. А., Серова С. Л.
О выборе параметров холодильных машин на
основе оптимизации и анализа характеристик
Клибанов Е. Л., Бежанишвили Э. М. Повышение
надежности пластин кольцевых клапанов
Котенко В. Д., Кирейцев А. В. Выбор
оптимальных параметров регенераторов воздушных
холодильных машин
Лазарев Г. И. Высокоскоростной холодильный
турбокомпрессор со встроенным
мультипликатором
Риферт В. Г., Барабаш П. А., Голубев А. Б.,
Тобилевич А. Н., Трокоз Я» Е.
Интенсификация теплообмена в конденсаторах с
горизонтальными трубами, оребренными проволокой
Сакун И. А. О повышении эффективности
винтовых компрессоров холодильных машин
МАЛЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ МАШИНЫ,
ТОРГОВОЕ И БЫТОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
Гопин С. Р., Евстигнеева Э. Н., Усова В. В.,
Берегович И. Н., Басе Э. С. Применение
отделителей жидкости в малых холодильных
машинах
Дмитриев В. И., Присакарь В. М. О выборе
толщины изоляции для бытового холодильника
Зеликовский И. М., Малаховский С. Г., Славуц-
кий М. П., Тихомиров В. А. Конструкции и
исследование герметичных поршневых
холодильных компрессоров
АВТОМАТИЗАЦИЯ И ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ТЕХ-*
НИКА
Воробьев Ю. М., Ужанский В. С, МилоЕанов В. И.
Применение ротаметров для измерения расхода
жидкого фреона
Курепин В. В., Левочккн Ю. В., Платуков Е. С,
Рыков В. А. Применение градиентных
тепломеров для измерения тепловых потоков через
изоляционные конструкции
Юсим В.* М., Мишин А. С, Соловьев В. И., Нот-
кин Л. Д. Тепловой уровнемер для
сжиженного диоксида углерода
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Брайловский А. В., Давыдов А. П., Валиул-
лин М. А., Тахциди Ю. Н. Распределение
воздуха в камерах сушки колбас при
технологическом кондиционировании
Дорошенко А. В., Липа А. И. Испарительное
охлаждение в аппаратах с плотными насадоч-
ными слоями
Л авочник А. И., Ибрагимова Л. Р.
Экспериментальное исследование автономных бытовых
кондиционеров типа Б К
Муратов В. Г. Метод автоматического управления
системой кондиционирования воздуха как
объектом с переменной структурой
Никульча И. П., Беспалов И. Н.
Многофункциональные автоматические регуляторы для систем
кондиционирования воздуха
Рымкевич А. А. Математическая модель системы *
кондиционирования воздуха
Сотников А. Г., Эльяшов 3. Ш. Определение
технологических составляющих тепловой
нагрузки объектов кондиционирования
Цветков Ю. Н. Перспективы применения
термоэлектрических устройств в системах
кондиционирования воздуха
VI-22
VI-32
VI—37
VI-27
IV—22
IV—18
1—27
X-
IX-
VIII-
II-
VI-
VI-
IV-
VI-
-34
-21
-19
-24
-34
-29
-23
-18
VIII —17
III —32
1—23
IX —32
X —31
VIII —33
XII-
III-
III-
III-
IV-
II-
VIII-
IX-
-23
-24
-18
-20
-36
-28
-29
-27
ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО И
ЭКСПЛУАТАЦИЯ ХОЛОДИЛЬНИКОВ, ФАБРИК
МОРОЖЕНОГО, ЗАВОДОВ СУХОГО ЛЬДА,
ИСКУССТВЕННЫХ КАТКОВ
Гиндоян А. Г., Файнштейн В. А.,
Ходырева В. Т. Сопротивление теплопередаче
ограждающих конструкций холодильников
Древаль Ю. К.. Судзиловский И. И., Востри-
ков А. И. Опыт восстановления теплоизоляции
действующего холодильника без вывода его из
эксплуатации
Дуранов Е. Ф., Гиндоян А. Г. Расчет величины
сопротивления паропроницанию обогреваемых
полов зданий холодильников
Ильинский Д. Н., Минарский Л. А. Обобщение
опыта механизации транспортных операций в
камерах холодильной обработки мяса
Файнштейн В. А., Лифанов Б. В. Меры по
предотвращению деформации конструкций здания
холодильника
Янюк В. Я.. Туров В. М. Проектирование
специализированных плодоовощных холодильников
из облегченных конструкций
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ
РУДОВАНИЕ
Воскобойников В. А., Козлова Л. А., Кушнеро-
ва Г. Н. Внедрение в производство
современного сублимационного оборудования
Ионов А. Г., Мекеницкий С. Я. Эффективность
технологических линий с роторными
скороморозильными аппаратами по производству
быстрозамороженных продуктов
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Байбуз В. Н. Исследование процесса
сублимационной сушки гранулированных продуктов с
непрерывным отделением высохших слоев
Войтко А. М., Дидык Т. Со Ковалева Р. И., Са-
ранди Ю. И. Предварительное охлаждение
плодов в ящиках-лотках
Кончаков Г. Д. Пути уменьшения потерь при
холодильной обработке и хранении мяса
Куликова В. В., Осипов С. Н., Журавская Н. К.,
Васильев А. И. Повышение стабильности свойств
мясных рубленых полуфабрикатов при
низкотемпературном воздействии введением белковых
добавок
Латышев В. П., Грицын М. Н. Теплофизические
свойства вареной говядины
Макаров В. В., Грицын М. Н., Зайцев В. Н.,
Латышев В. П. Определение коэффициента
теплопроводности мясных продуктов
Мамулова Н. А., Овчарова Г. П., Семенова Р. П.
Исследование изменения качества
замороженного творога при хранении
Моисеева Н. А., Бурьянова И. А., Быкова Т. Д.,
Высоцкая О. М., Торопова В. А. Влияние
режимов холодильного хранения плодов на
устойчивость к инфекционным и физиологическим
заболеваниям
Овчарова Г. П., Мамулова Н. А., Яковлев А. Д.,
Барановская С. И. Потери массы при
замораживании и хранении творога в пакетах
Оленев Ю. А., Соловьева Л. Н., Полянский К. К.
О кристаллизации лактозы в смесях
мороженого при фризеровании
Рудинцев Г. И. Опыт работы по внедрению
интенсифицированных способов холодильной
обработки мясных и молочных продуктов
Синцов Н. А., Лаковская И. А.
Дифференциальный термический анализ жидких и
пастообразных биологических материалов в интервале
температур от —180 до +50 °С
Соколова Н. А., Диденко Р. А., Шаробайко В. И.
Влияние полимерных упаковок на качество
сливочного масла при холодильном хранении
Файнзильберг Е. Я.» Жикул И. М. Холодильная
обработка мяса в возвратно-эжекционных
потоках воздуха
Фильчакова Н. Н., Панкова Р. И., Лыще-
ва Л. A.t Фриденберг Г. В., Чайка Г. А.
Влияние холодильной обработки и хранения на
качество творога, выработанного непрерывным
способом
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЕ РАБОТЫ
Дорохов А. Р., Бочагов В. Н. Теплообмен при
выпаривании пленки водного раствора
бромистого лития в вакууме
Ершова Н. Со Петрунина Е. Б., Клецкий А. В.
Уравнение состояния и термодинамические
свойства пропана
П-33
VII—40
III —35
VII—34
1Х-34^
X—27
VIII —14
IX —14
X—36
VI-39
VII —25
VI-
II-
VI-
III-
-45
-36
-43
-42
II—39
1-37
XII—32ж
VII—28
VIII—36
1—33
VII-30
IV-39
III—29
1-30

Куницын В. Б., Федотова Л. М., Кузнецов Н. М.
Влияние геометрии пучка оребренных труб на
теплоотдачу и сопротивление
Кунтыш В. Б., Федотова Л. М. Сравнение
методов моделирования теплообмена в оребренных
трубных пучках
Леонова Г. М., Трутнев В. В., Винников А. И.,
Поварчук М. М. Методика расчета
распылителя для систем азотного охлаждения
авторефрижераторов
Менин Б. М., Ржевская В. Б., Гуйго Э. И.
Расчет процесса замораживания слоя продукта на
движущейся охлаждаемой стенке
Перельштейн И. И., Парушин Е. Б. Система
уравнений для расчета термодинамических
свойств рабочих веществ
Прохоров В. И., Шилклопер С. М. Метод
вычисления эксергии потока влажного воздуха
Прохоров В. И., Шилклопер С. М. Вычисление
эксергии воды и льда в потоке влажного воздуха
Чумак И. Г., Таран В. А. Унифицированный ме-
т тод расчета аппаратов косвенно-испарительного
охлаждения воздуха
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
Алексеев А. В. Определение тепловлажностных
характеристик процессов при расчетах потерь
продуктов в камерах холодильников
Гуслянников В. В., Жокина 3. И.,
Федорова Н. К.» Латышев В. П., Фролов А. П.
О применимости формул В. 3. Жадана для
определения потерь при холодильной обработке
мгса и шпика
Жадан В. 3. К теории тепловлажностных
процессов в камерах холодильников
Заключительная редакционная статья по
дискуссии о тепловлажностных процессах в
камерах холодильников
О тепловлажностных процессах в холодильных
камерах
Чумак И. Г., Онищенко В. П. О
термодинамической теории тепловлажностных процессов в
камерах холодильников
ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
Таубман Е. И., Бодюл О. И. К вопросу о влиянии
холодильной техники на окружающую среду
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
Васильева Л. Д., Лукьяница Л. Г., Шеффер А. П.
Новый сборник технологических инструкций по
охлаждению, замораживанию, размораживанию
и хранению мяса и мясопродуктов на
предприятиях мясной промышленности
Оленев Ю. А., Борисова О. С, Шпякина Н. Н.,
Соловьева Л. Н. Новые отраслевые стандарты
на мороженое и вафли для мороженого
Оленев Ю. А., Соловьева Л. Н., Шпякина Н. Н.,
Прокофьева Т. В. Изменения к технологической
инструкции по производству мороженого
ОБМЕН ОПЫТОМ
Агарев Е. М., Красильников В. Н.,
Майоров В. В., Визбарас К. К., Швядас А. И.
Система кондиционирования с реверсированием
потока воздуха в камере сушки колбас Клай-
¦Лпедского мясокомбината
Жндрачников Е. И., Каплан Л. Г., Пржетишев-
ский Ю. Б. Комплект виброизолирующих
средств для монтажа холодильных агрегатов
Барст Я. И. Применение воздушных форконден-
саторов на Челябинском мясокомбинате
Бегун А. С. Интенсификация систем охлаждения на
предприятиях Кировоградского
производственного объединения мясной промышленности
Бырса Ф. В., Супостат С. А., Чебан А. Г.
Низкотемпературный термоэлектрический
микроскопный столик
Володарский Е. П., Жадько А. Т. Приборы
управления процессом оттаивания испарителя
бытового холодильника
Гацжчез М. Ш. Возстановление бронзовых
втулок шатунов в жидком азоте
Герасимов Н. А., Малеванный Б. Н., Осьмини-
на И. В., Крупененков Н. Ф., Горелик Г. Б.
Испытание воздушно-радиационной системы
охлаждения мяса на Ленинградском
мясокомбинате
Глущенков В. И., Рудин В. Л., Яновский С. И.
Применение спектрального микроволнового
метода в сигнализаторах утечки и аварийной
концентрации аммиака в воздухе
VIII-
XII-
IX-
IX-
III-
IX-
XII-
-25
-25
-30
-41
-40
-37
-28
IV-32
1-40
П-46
VII —51
VII —55
IV-43
III—44
П-42
VII-49
П-44
III—49
III — 51
1—44
VII-47
VII-45
III—52
IV-47
XII —35
VI —52
VIII —43
VIII—39
1-46
П-50
ХП-36
VI-55
IX-48
X—42
II —52
Х-3^
Гольдберг ю- И., Нефедкина А. И. Ремонт
холодильных агрегатов с бессальниковыми
компрессорами
Гужавин В. М. Из опыта эксплуатации системы
смазки компрессоров марок П110, П220, АУУ400
Дегтярев В. Н.. Воробьев Ю. М., Куликов К. Б.
Автоматизация измерений с помощью системы
сбора и обработки данных
Завуров А. М. Проверка на плотность крупных
фреоновых холодильных установок
Ионов А. Г.» Волков Н. П. Автоматические
системы обнаружения утечек хладагента
Клюкин Н. М., Малкин Л. Ш. Малогабаритная
безнагревная установка для осушения воздуха
Клюкин Н. М., Малкин Л. Ш., Соболева Л. Н.
Полимерные индикаторы герметичности
Негодов В. П. Тарирование предохранительных
клапанов судовых холодильных установок
Пиманов Г. П., Винокуров В. В., Лернер Б. А.,
Гольдберг Ю. И., Веккер М. А. Восстановление
поверхностей коленчатых валов холодильных
компрессоров методом газопламенного напыления
Хечуашвили Г. 3.» Латышев В. П.
Опытно-промышленная установка для замораживания
чайного листа
Чернявский Э. И. Штуцерно-торцовые соединения
для холодильного оборудования
Шаров В. В. Опыт реконструкции систем хладо-
снабжения без остановки холодильника
в помощь практику
Рекомендации по проектированию аккумуляторов
холода
Ротенберг А. Г. Рекомендации по улучшению
работы соленоидных вентилей СВМ-25 и CBM-40
Сильман М. А. Повышение экономичности
эксплуатации пароводяных эжекторных
холодильных м'ашин
Технологические инструкции по охлаждению,
замораживанию, размораживанию и хранению
мяса и мясопродуктов на предприятиях мясной
промышленности
ОХРАНА *ТРУДА'И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ-
Перельштейн И. И., Кусляйкин Г. А. Оценка
токсичности хладагентов IV — 53
По следам опубликованных статей XII—36
ОТВЕЧАЕМ НА ПИСЬМА ЧИТАТЕЛЕЙ VI —57
ИЗОБРЕТЕНИЯ 1 — 51, 53; II—49, 62; III —56,
62; IV—42, 46, 55, 62;
VI-58; VII—61; VIII—54,
60, 62; IX —44, 50, 54. 59;
X—43, 49, 58; XII — 37,43
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
IV-
IX-
VII-
1-
III-
-48
-45
-44
-47
-54
IV-51
VIII—45,
IX —51,
X —44
Гоголин А. А. Учебник по холодильным
установкам
Книги по холодильной технике и технологии
издательства «Легкая и пищевая промышленностьэ
Научные исследования в области холодильной
техники и технологии
Попов А. А. Интересная и полезная
монография
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Из постановления президиума ЦК профсоюза ра -
бочих пищевой промышленности и президиума
Центрального правления НТО пищевой
промышленности
Марков А. Г. VIII Пленум Центрального
правления НТО пищевой промышленности
Семинар в г. Ташкенте по вопросам повышения
эффективности получения и использования
искусственного холода
ХРОНИКА
Всесоюзная научно-техническая конференция в
Ленинграде
Всесоюзное научно-техническое совещание в
Пензе «Климат-2000»
К 70-летию Льва Марковича Розенфельда
К 70-летию Марии Михайловны Щаповаленко
К 75-летию Хечо Вартановича Айрапетова
III Национальная научно-техническая
конференция «Отопление, вентиляция и
кондиционирование воздуха» в НРБ
Научно-техническая конференция по судовой
холодильной технике в ГДР
Очередное пленарное заседание Научного совета
ГКНТ по проблеме «Производство и применение
искусственного холода в отраслях пищевой
промышленности, торговле, сельском хозяйстве и
на транспорте»
VIII —55
XII—44
I — 52
П-53
IX —56-
IX-55
II-56
XII —41
1—54
II-54
VIII—44
VIII—63
III —50
VIII—56-
VIII—57
Х-4
61

Совещание в Днепропетровске по экономии
энергоресурсов на предприятиях мясной и молочной
промышленности
СОТРУДНИЧЕСТВО СТРАН — ЧЛЕНОВ СЭВ
Агарев Е. М., Медовар Л. Е.. Мюнстер 3.t
Хорн К., Каннике А. А., Лыыбас В. И.
Децентрализованная система охлаждения на базе
холодильного агрегата KSL 125
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Аюпов А. А., Рахимов X. С. Тепловые насосы —
состояние и перспективы развития
Гиндлин И. М. Рекомендации по хранению
охлажденных продуктов
Лорентцен Г. Официальное заявление МИХ
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Гачилов Т. С. Холодильное машиностроение в HPJB
Гачилов Т. C.I Иванова В. С, Стоичкова Р. И.
Тенденции конструирования оребренных
фреоновых воздухоохладителей
Дичев С. П. Интенсификация тепло- и массообме-
на в холодильных аппаратах и установках с
использованием динамической дисперсной среды
Охейм X. Центральный обогрев грунта под
холодильниками
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Гиндлин И. М. Крупные холодильники с
децентрализованными установками в Японии
Гиндлин И. М. Механизация погрузочно-разгру-
зочных работ на зарубежных холодильниках
Гиндлин И. М. Плодоовощные холодильники
Румынии
Пименова Т. Ф. Производство и применение
твердого и жидкого диоксида углерода в Японии IX —57
X—48 Шуватова Э. Д. Комбинированная система
кондиционирования воздуха II—60
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г., Казан-
II—19 екая И. П., Василевская Л. С. Расчет
экономической эффективности проектируемой
холодильной машины X — 52
Бондарев В. И., Чупахин В. А., Мыскова В. А.
VrIII —59 Холодильники для фруктов с РГС емкостью 500
VII —59; и 1000 т VI—61
XII —46 Васютович В. В., Мироненко Э. М. Одноэтаж-
IX —57 ный холодильник емкостью 400 т IV — 61
Васютович В. В., Мироненко Э. М. Одноэтажный
распределительный холодильник емкостью
1000 т VIII—61
VI—49 Васютович В. В., Мироненко Э. М. Одноэтажный
распределительный холодильник емкостью g.
1500 т X — 5О*
II—57 Лавочник А. И., Соловей Р. Л. Номограмма для
определения коэффициента динамической
вязкости жидких фреонов и их смесей IX —61
1 — 57 Сапрыкина С. Н., Фомин С. Н., Кальви А. Р.
Новые дроссельные регуляторы температуры для
IV —57 фреонов и аммиака III—60
Сильман М. А. Универсальные диаграммы для
пароэжекторных холодильных машин II—61
Чупахин В. А. Холодильник емкостью 5000 т
для фруктов XII—56
IV —59 Шпенцер В. Б. Стандартизация сравнительных
температурных режимов холодильных односту-
III—58 пенчатых машин, агрегатов, компрессоров 1—60
Юдина В. Ф. Электрические регуляторы темпе-
1 — 59 ратуры ТЭ IX —60
РЕФЕРАТЫ
УДК 628.84:66.047
Распределение воздуха в камерах сушки колбас при
технологическом кондиционировании. БРАЙЛОВ-
СКИЙ А. В., ДАВЫДОВ А. П., ВАЛИУЛ-
ЛИН М. А., ТАХЦИДИ Ю. Н. «Холодильная
техника» , 1981, № 12.
Рассмотрены система воздухоподачи и
усовершенствованная воздухоудаления. Последняя оборудовала
внутренними экранами, что позволяет поддерживать не-
бходимый температурно-влажностный режим в
камерах сушки колбас при технологическом
кондиционировании. Равномерность распределения скоростей и
параметров воздуха в камерах сушки достигается при
рассредоточении не только воздухоподачи, но и
воздухоудаления. Использование предложенной схемы
воздухораспределения позволяет поддерживать во всем
объеме нормируемые параметры воздушной среды
и исключает образование застойных зон.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
4 названия.
УДК 664.83/.84.037.1
Эффективность хранения овощей на холодильниках
с регулируемой газовой средой. ГЕРАСЬКИН В. П.,
КУЗНЕЦОВ С. В., НОВИКОВА Г. В.,
ЧЕРНИКОВ И. Г. «Холодильная техника», 1981, № 12.
Приведены результаты экспериментального хранения
моркови и капусты на холодильниках с РГС.
Экономический эффект при хранении в РГС капусты в течение
250 сут составляет 36,31 руб./т, при хранении
моркови в течение 200 сут — 21,8 руб./т.
Таблиц 3.
УДК 536.24.001.57
Сравнение методов моделирования теплообмена в
оребренных трубных пучках. КУНТЫШ В. Б.,
ФЕДОТОВА Л. М. «Холодильная техника», 1981, № 12.
Экспериментальными исследованиями установлена
аналитическая связь локального и полного методов
моделирования теплообмена оребренных шахматных
трубных пучков с помощью согласующего поправочного
коэффициента. Тем самым расширены границы
применимости метода локального теплового моделирования.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литературы — 6
названий. Щ
УДК 663.674
О кристаллизации лактозы в смесях мороженого при
фризеровании. ОЛЕНЕВ Ю. А.,
СОЛОВЬЕВА Л. Н., ПОЛЯНСКИЙ К. К. «Холодильная
техника», 1981, № 12.
Приводятся температурные границы метастабильной
и лабильной областей лактозы в растворе в пломбирной,
сливочной и молочной смесях мороженого.
Установлено, что формирование кристаллов-зародышей
лактозы начинается в период фризерования и значительно
интенсифицируется после достижения смесями крио-
скопических температур в связи с вымерзанием части
влаги и повышением пересыщенности раствора.
Применено математическое моделирование для расчета
среднего размера кристаллов лактозы.
Таблица 1. Список литературы — 7 названий.
УДК 536.722-032.1.001.24
Вычисление эксергии воды и льда в потоке влажного
воздуха. ПРОХОРОВ В. И., ШИЛ КЛОПЕ Р С. М.
«Холодильная техника», 1981, № 12.
На основе общих принципов определения эксергии
дан вывод расчетных формул эксергии воздушного
потока, содержащего воду в жидкой и
кристаллической фазах. При этом за термодинамическую точку
отсчета эксергии для воды, содержащейся в воздухе
в жидкой и кристаллической фазах, принято состояние
водяного пара в окружающей среде. Осуществлен
численный анализ применительно к характерным
параметрам работы систем отопления, вентиляции и
кондиционирования воздуха.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы —
6 названий.
62

УДК 725.355:664.8.037
Передвижной модульный холодильник для
краткосрочного хранения плодов и овощей в колхозах и совхозах.
ЧУМАК И. Г., КОЧЕТОВ В. П. «Холодильная
техника» , 1981, № 12.
Описана конструкция передвижного модульного
холодильника и основные результаты его испытаний.
Сделан вывод о возможности создания резерва
холодильной емкости страны на основе внедрения легких
передвижных модульных холодильников.
УДК 621.57.041-232.174.004.67
Восстановление бронзовых втулок шатунов в жидком
азоте. ГАДЖИЕВ М. Ш. « Холодильная техника» ,
1981, № 12. т
Предложен способ восстановления изношенных
бронзовых втулок путем осадки их в жидком азоте, в
результате чего сужается внутреннее отверстие, а затем
насадки на них стальных втулок. Способ прост и
производителен.
Иллюстрация 1.
УДК 536.24.001.5:621.565.048.001.375
Интенсификация теплообмена в кожухотрубных
испарителях с помощью турбулизаторов потока хладоно-
>сителя. ГОГОЛИН А. А. «Холодильная техника»,
1981, № 12.
В испарителях холодильных машин зачастую,
вследствие высокой вязкости хладоносителей, наблюдается
их ламинарное движение. При этом значительно
снижаются коэффициенты теплоотдачи на стороне хладо-
носителя. В статье рассматриваются и сравниваются
различные методы турбулизации потока с целью
интенсификации теплоотдачи. Установлено, что наилучшие
результаты в ламинарном потоке дают ленточные тур-
булизаторы, а наихудшие — кольцевые.
Таблиц 6. Иллюстраций 6. Список литературы —
12 названий.
УДК 620.165.29.05:[621.565:621.564.25]
Проверка на плотность крупных фреоновых
холодильных установок. ЗАВ У РОВ А. М. «Холодильная
техника», 1981, № 12.
Описана стационарная воздушная компрессорная
установка, которая используется на холодильно-компрес-
сорной станции Маргиланского производственного
объединения авровых тканей «Атлас» для проверки
плотности фреоновых систем крупных^холодильных машин.
Предложенная установка позволяет опрессовывать
фреоновую систему осушенным воздухом в сжатые
сроки и в любой момент. Это облегчает работу
эксплуатационного персонала, сокращает время
подготовки холодильной машины к пуску.
Иллюстрация 1.
СОДЕРЖАНИЕ
Орден на знамени ЛТИХП
Из выступления министра мясной и молочной
промышленности СССР С. Ф. Антонова при
вручении Ленинградскому технологическому
институту холодильной промышленности
ордена Трудового Красного Знамени в связи с
50-летием со дня его образования
Решения XXVI съезда КПСС — в жизнь!
Реализация продовольственной программы —
важнейшая задача одиннадцатой пятилетки
Баландин А. И. Холодильное хозяйство
потребительской кооперации СССР в одиннадцатой
пятилетке
Чумак И. Г., Кочетов В. П. Передвижной
модульный холодильник для краткосрочного хране-
/А ния плодов и овощей в колхозах и совхозах
Уераськин В. П., Кузнецов С. В., Новикова Г. В.,
Черников И. Г. Эффективность хранения
овощей на холодильниках с регулируемой
газовой средой
За экономию энергоресурсов
Креймер Н. Г., Медникова Н. М., Перельштейн
И. И. Экономия энергетических и
материальных ресурсов при выработке и потреблении
холода 11
К 50-летию ВНИКТИхолодпрома
Гоголин А. А. Интенсификация теплообмена в
кожухотрубных испарителях с помощью
турбулизаторов потока хладоносителя 14
Древаль Ю. К. Совершенствование
теплоизоляционных конструкций 19
CONTENTS
Order on Banner of Leningrad Technological
Institute of Refrigerating Industry
From Speech of Minister of Meat and Dairy
Industry of USSR When Presenting Order of Red
Banner of Labour to Leningrad Technological
Institute of Refrigerating Industry in
Connection with 50th Anniversary of Its Formation
Decisions of XXVI Congress of CPSU Into Life!
Realization of Food Program—Most Importana Task
of Eleventh Five-Year Plan
Balandin A. I. Refrigerating Economy of USSR
Consumers' Cooperative Societies in Eleventh
Five-Year Plan 5
Chumak I. G., Kochetov V. P. Transportable Module
Refrigerator for Short-Term Storage of Fruits
and Vegetables in Collective and State Farms 7
Geraskin V. P., Kuznetsov S. V., Novikova G. V.,
Chernikov I. G. Effectiveness of Storing
Vegetables at Cold Stores with Controlled
Atmosphere 9
For Economy of Energy Resources
Kreimer N. G., Mednikova N. M., Perelstein I. I.
Economy of Energy and Material Resources
When Producing and Consuming Refrigeration 11
50th Anniversary of VNIKTIkholodprom
Gogolin A. A. Intensification of Heat Exchange in
Shell-and-Tube Evaporators with Coolant Flow
Turbulizers 14
Dreval U. K. Improvement of Thermal Insulating
Constructions 19
63

Пименова Т. Ф. Исследования в области
производства и применения сухого льда 20
Наука, техника, технология
Брайловский А. В., Давыдов А. П., Валиуллин
М. А., Тахциди Ю. Н. Распределение воздуха
в камерах сушки колбас при технологическом
кондиционировании 23
Кунтыш В. Б., Федотова Л. М. Сравнение методов
моделирования теплообмена в оребренных
трубных пучках 25
Прохоров В. И., Шилклопер С. М. Вычисление
эксергии воды и льда в потоке влажного
воздуха 28
Оленев Ю. А., Соловьева Л. Н., Полянский К. К.
О кристаллизации лактозы в смесях мороженого
при фризеровании 32
Обмен опытом
Pimenova T. F. Investigations in Sphere of Dry Ice
Production and Application 20
Science, Engineering, Technology
Brailovsky A. V., Davydov A. P., Valiullin M. A.,
Takhtsidy U. N. Air Distribution in Sausage Drying
Rooms at Technological Air Conditioning 23
Kuntysh V. В., Fedotova L. M. Comparison of
Methods of Simulating Heat Exchange in Finned
Tube Bundles 25
Prokhorov V. I., Shilkloper S. M. Calculation of
Water and Ice Exergy in Moist Air Flow 28
Olenev U. A., Solovyeva L. N., Polyansky К. К.
Crystallization of Lactose in Ice Cream
Mixtures at Freezing 32
4
Practice Exchange
Гаджиев М. Ш. Восстановление бронзовых втулок
шатунов в жидком азоте 35
Завуров А. М. Проверка на плотность крупных
фреоновых холодильных установок 36
По следам опубликованных статей 36
Изобретения 37, 43
Хроника
Всесоюзная научно-техническая конференция в
Ленинграде 41
Критика и библиография
Книги по холодильной технике и технологии
издательства «Легкая и пищевая
промышленность»
Gadzhiyev M. Sh., Recovery of Bronze Bushes of
Connecting Rods in Liquid Nitrogen
Zavurov A. M. Checking Tightness of Large Freon
Refrigerating Plants
Following Published Articles
Inventions
Miscellany
АН-Union Scientific-Technical
ningrad
Book Review
Conference in Le-
44
Books on Refrigerating Engineering and
Technology of "Light and Food Industry" Publishers
35
36
36
37, 43
41
44
В Международном институте холода
Гиндлин И. М. Рекомендации по хранению
охлажденных продуктов
Справочный отдел
At International Institute of Refrigeration
Gindlin I. M. Recommendations for Storing Cooled
46 Products
Reference Data
46
Чупахин В. А. Холодильник емкостью 5000 т для
фруктов
Содержание журнала «Холодильная техника» за
1981 год
Рефераты
Chupakhin V. A. Fruit Cold Store of 5000 Ton Ca-
56 pacity 56
Contents of Journal "Kholodilnaya Tekhnika" in
58 1981 58
62 Summaries 62
На первой странице обложки. Передвижной модульный холодильник для краткосрочного хранения плодов ф
овощей (статья о нем публикуется в этом номере журнала).
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов,
Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, И. М. Гиндлин, д-р техн.
наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э.И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П.
Леонтьев, Г. А. Новиков, В. В. Оносовский, д-р техн. наук проф. И. И. Орехов, И. С. Остасевич, М. М. Позин, Н. К. Плотников,
Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 22.10.81. Подписано в печать 26.11.8.. Т-30112. Формат 84Х 108Vi6- Высокая печать. Объем 4,0 печ.
Усл. печ. л. 6,72. Усл. л. кр. отт. 7,75. Уч.-изд. л. 8,72. Тираж 13160 экз. Заказ 2589
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
Государственного комитета СССР по делам издательств,полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64