ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО -ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
И
\Y/A\\ *A\\ KJMI ™Л ^Pll
1ЕХНИКА \\1986
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVII СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Холод — на службе АПК
Шишкина Н. С. Состояние и перспективы развития техники
и технологии предварительного охлаждения плодо-
\г овощной продукции 2
Бондарев В. И. Основные направления проектирования
холодильников для фруктов 5
Гераськин В. П., Новикова Г. В., Кузнецов С. В.
Холодильник для винограда 7
Гиндоян А. Г., Лифанов Б. В., Кейниг Э. Ф. Опыт
эксплуатации картофеле-овощехранилищ из легких
металлических конструкций 9
Екимов С. П., Кондратов В. И., Моисеенко А. М.
Охлаждение очагов самосогревания клубней картофеля
при навальном хранении 15
Аарик Р. Р., Каламээс М. А., Кузнецов С. В.,
Новикова Г. В. Промышленное холодильное хранение
моркови в регулируемой газовой среде 19
Стрельцов Б. Нм Грибинча А. И. Хранение плодов в
полиэтиленовых контейнерах с газоселективными
мембранами 21
Быкова Т. Д., Смирнова Л. В., Мишучкова Л. А.
Использование быстрозамороженных овощей в качестве
наполнителей в плавленых сырах 22
За экономию и бережливость
Кокорин О. Я., Рзаев А. Р. Экономия материальных и
энергетических ресурсов при применении систем
кондиционирования с комбинированным охлаждением
приточного воздуха 24
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Гиммельфарб А. Я. Эффективность организации доставки
скоропортящихся продуктов в северные районы
рефрижераторными контейнерами 27
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Дудкина О. М., Ковгаы Л. Н., Федорук Т. Я.,
Гончарова Т. П. Промышленные испытания ингибиторов
коррозии в системе абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины АБХМД-2500 30
Ксенофонтова Т. С, Маркив Э. Ям Поляков Д. А.,
Ходаковская Т. А. Влияние температуры кипения водо-
аммиачного раствора на коррозию в агрегате бытового
абсорбционного холодильника 31
Мельник В. В., Спивак Р. Ш., Соколов В. В., Трофи-
менко А. Г. Исследование коррозии сварных швов в
растворе бромистого лития 33
Клибанов Е. Л., Дзотцоев А. Б.
Экспериментально-аналитическое исследование мощности поршневого
компрессора на холостом ходу 34
Никульшин В. Р., Никульшина Д. Г. Метод и алгоритм
определения степени термодинамического совершенства
холодильных систем 38
Перельштейн И. И. Теплопроводность хладоносителей на
базе водных растворов хлоридов щелочных и щелоч-
но-земельных металлов 40
Караван С. В., Гаврилов Е. А., Орехов И. И. Энтальпий-
It ная и эксергетическая диаграммы водного раствора
- бромистого лития 44
ОБМЕН ОПЫТОМ
Переносной озонатор «Озон-12К» 50
ИЗОБРЕТЕНИЯ 26, 49, 51
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Зеркалов Д. В. Книга по монтажу холодильных
установок 56
ХРОНИКА
К 75-летию Сергея Федоровича Антонова 57
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Из Бюллетеня МИХ 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Розинер Ю. М., Кубланова Б. Е. Холодильно-нагрева-
тельная машина ФХ18Х2-1-0 для фруктоовощехрани-
лищ 60
РЕФЕРАТЫ 62
© ВО «Агропромиздатэ, «Холодильная техника», 1986 г.
CONTENTS
DECISIONS OF XXVII CONGRESS OF CPSU -
INTO LIFE!
Refrigeration for Argo-Industrial Complex
Shishkina N. S. Condition and Perspectives of
Development of Engineering and Technology of Precooling of
Fruit and Vegetable Products 2
Bondarev V. I. Main Directions of Designing Fruit Cold
Stores . 5
Geraskin V. P., Novikova G. V., Kuznetsov S. V.
Cold Store for Grapes 7
Gindoyan A. GM Lifanov B. V., Kelnig E. F. Experience of
Operating Potato-Vegetable Stores Made of Light
Metallic Constructions 9
Yekimov S. P., Kondrashov V. I., Molseyenko A. M.
Cooling Sites of Self-Warming of Potato Tubers at Bulk
Storage 15
Aarik R. R., Kalamees M. A., Kuznetsov S. V.,
Novikova G. V. Industrial Cold Storage of Carrots in Controlled
Atmosphere 19
Streltsov B. N., Gribincha A. I. Storage of Fruits in
Polyethylene Containers w4th Gas-Selective Membranes 21
BykovaT. D., Smirnova L. V., Mishuchkova L. A. Utilization
of Quick-Frozen Vegetables as Fillers in Melted
Cheese • 22
For Economy and Thrift
Kokorin O. Ya., Rzayev A. R. Economy of Material and
Energy Resources When Utilizing Air-Conditioning
Systems with Combined Cooling of Intake Air 24
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Gimmelfarb A. Ya. Effectiveness of Organizing Delivery of
Perishable Foods to Northern Regions by Refrigerated
Containers 27
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Dudkina 0. M., Kovgan L. N., Fedoruk T. Ya., Goncharo-
va T. P. Industrial Tests of Corrosion Inhibitors in
System of Absorption Lithium Bromide Refrigerating
Machine ABXMD-2500 ' 30
Ksenofontova T. S., Markiv E. Ya., Polyakov D. A.,
Khodakovskaya T. A. Influence of Aqua-Ammonia Boiling
Temperature on Corrosion in Unit of Domestic Absorption
Refrigerator 31
Melnik V. V., Spivak R. Sh., Sokolov V. V., Trofimenko A. G.
Investigation of Corrosion in Welded Seams in Lithium
Bromide Solution 33
Klibanov E. L., Dzotsoyev A. B. Experimental-Analytical
Investigation of Reciprocating Compressor Capacity at
Idle Run 34
Nikulshin V. R., Nikulshlna D. G. Method and Algorithm
for Determining Degree of Thermodynamic Perfection
of Refrigerating Systems 38
Perelstein I. I. Heat Conductivity of Coolants on Basis
of Aqueous Solutions of Chlorides of Alkaline and •
Alkaline-Earth Metals 40
Karavan S. V., Gavrilov E. A., Orekhov I. I. Enthalpy and
Exergy Diagrams of Aqueous Solution of Lithium
Bromide 44
PRACTICE EXCHANGE
Portable Ozonlzer "Ozon-12K"
INVENTIONS
50
26, 49, 51
BOOK REVIEW
Zerkalov D. V. Book on Assembly of Refrigerating
56
57
Plants
MISCELLANY
75th Birthday 6f Sergei Fyedorovich Antonov
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
From Bulletin of IIR 58
REFERENCE DATA
Roziner Yu. M., Kublanova В. Е. Refrigerating-Heating
Machine FX18X2-1-0 for Fruit and Vegetable Stores ' 60
SUMMARIES
62

РЕШЕНИЯ
XXVII СЪЕЗДА КПСС-
в жимы
Холод — на службе ЛПК
^ : : : 1
В агропромышленном комплексе остро, как ни в какой другой
отрасли, стоит проблема ликвидации потерь продукции полей и ферм
при уборке, транспортировке, хранении и переработке.
В целях обеспечения в двенадцатой пятилетке коренного сдвига
в решении этой проблемы следует использовать все возможности
для более глубокой переработки сельскохозяйственной продукции,
устранения ее потерь и применения безотходных технологий.
В данном направлении сделано немало, но резервы еще огромны.
Особенно это относится к плодоовощной продукции — важному
источнику витаминов и других ценных для человека
питательных веществ.
Чтобы на столе у потребителя круглый год были свежие овощи
и фрукты, необходимо обеспечить максимальное сохранение их
качества и устранение потерь на всем пути от поля до прилавка
магазина на основе широкого и эффективного использования
искусственного холода.
Этой важной проблеме посвящена публикуемая ниже ^тематическая
подборка статей.
УДК 664.8.037
СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ
РАЗВИТИЯ ТЕХНИКИ
И ТЕХНОЛОГИИ
ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ПЛОДООВОЩНОЙ
ПРОДУКЦИИ
Канд. биол. наук Н. С. ШИШКИНА
За последние годы в соответствии
с Продовольственной программой
СССР значительно расширяется
производство плодоовощной продукции, что
ставит, в свою очередь, задачу
успешного ее сохранения.
Важная роль плодов и овощей как
источников питательных веществ,
необходимых для нормального
функционирования организма человека, вот уже
многие десятилетия заставляет
изыскивать новые, все более совершенные
способы их хранения, в основе которых
лежит использование искусственного
холода. К настоящему времени
выявлены и применяются
дифференцированные температурно-влажностные
режимы хранения широкого ассортимента
растительной продукции.
Для реализации оптимальных
условий холодильного хранения широко
распространено типовое
проектирование специализированных холодильник
ков. Увеличиваются объемы перевозов
плодоовощной продукции
рефрижераторным транспортом, в том числе
новыми отечественными
авторефрижераторами ОдАЗ-9786 повышенной
грузоподъемности (до 22 т). В то же время
потери при хранении и перевозке
плодов и овощей остаются еще
достаточно высокими и достигают в ряде
случаев более 30 %.
Большие потери в значительной мере
вызваны недостаточным применением
2

прогрессивных технологических
процессов. В первую очередь, это относится
к предварительному охлаждению
плодов и овощей, являющемуся
первичным звеном в холодильной цепи,
действующей по схемам: поле —
рефрижераторный транспорт — магазин;
поле — рефрижераторный транспорт —
холодильник — магазин; поле —
холодильник — магазин.
Быстрое понижение температуры
продукции перед транспортировкой или
закладкой на хранение замедляет
процессы созревания и старения
растительных тканей, развития возбудителей пор-
^чи — плесневых грибов, бактерий,
дрожжей.
При загрузке в камеры хранения
охлажденной продукции открываются
возможности их полного суточного
заполнения и поддержания более
стабильного температурного режима с
начальных этапов хранения. При этом
требуется меньшая холодопроизводи-
тельность оборудования.
Своевременное предварительное охлаждение
позволяет продлить сроки холодильного
хранения яблок, груш, винограда на
1 —1,5 мес, косточковых плодов — на
0,5 мес, ягод — на неделю и более,
овощей в зависимости от вида и
сорта — на несколько недель и даже
месяцев.
Наглядно видны преимущества
предварительного охлаждения и при
транспортировке плодов и овощей к месту
реализации. Проведенный Всесоюзным
научно-исследовательским институтом
консервной и овощесушильной
промышленности (ВНИИКОП) в 1983—
1985 гг. анализ условий перевозок
плодов авторефрижераторным,
транспортом из Молдавии в Москву показал,
что за период доставки B—2,5 сут)
температура плодов (персиков),
загруженных в неохлажденном состоянии,
снижается в основном до 10—12°С,
гв то время как по условиям
перевозок она уже с первых часов должна
быть на уровне 4±1 °С.
Предварительное охлаждение плодов, и овощей в
короткие сроки после сбора
позволяет, по нашим данным, на 9—24 %
повысить выход стандартной продукции
после транспортировки, на 5—17 %
уменьшить количество нестандартных
(в том числе перезревших) плодов, на
3—12 % сократить потери от порчи.
Очевидная эффективность этого
технологического этапа предопределила
его широкое применение в мировой
практике хранения и перевозок. На
большинстве холодильников-фрукто-
хранилищ, построенных за
последние 5—7 лет в США, Франции,
Великобритании, Канаде, Бельгии,
Италии, Японии, Венгрии и других странах,
Для предварительного охлаждения
используют специализированное
оборудование или холодильные камеры.
За последние годы ив нашей
стране создан ряд стационарных станций
предварительного охлаждения,
оснащенных холодильными машинами
ХМФ-32. Станции монтируют из быст-
ровозводимых металлических арочных
конструкций. Первая такая станция
предварительного охлаждения
построена в 1985 г. в п. Хамрат Сурхан-
дарьинской области Узбекской ССР.
Производительность станции до 75 т
охлажденной продукции (винограда) в
сутки.
В совхозе им. Жданова Сурхан-
дарьинской области Узбекской ССР и в
совхозе им. Луценко Полтавской
области Украинской ССР построены
экспериментальные холодильники из
легких металлических конструкций с
покрытием из стеклопластика. Они
предназначены для предварительного
охлаждения и хранения плодов и овощей
в местах сбора урожая. Грузовая
емкость каждого холодильника 200 т (по
яблокам). Строительство такого
холодильника может быть осуществлено
силами специалистов хозяйства или
предприятия.
ВНИИКОПом разработаны
рекомендации по предварительному
охлаждению плодов и овощей на этих
холодильниках.
В системе Госагропрома СССР в
1986 г. начаты работы по созданию
в сельской местности станций
предварительного охлаждения из быстро-
возводимых металлических
конструкций. Первая станция суточной
производительностью 70 т охлажденной
продукции по проекту Гипронисельпро-
ма строится в п. Раустане Наманган-
ской области Узбекской ССР.
Производственная проверка позволит
выявить наилучшие конструктивные
решения стационарных станций
предварительного охлаждения для их
последующего внедрения.
На основе многолетних исследований
ВНИИКОПом и Одесским технологиче-
1*
з

ским институтом холодильной
промышленности разработана технология
предварительного охлаждения плодов и
овощей перед их отгрузкой
непосредственно в местах сбора урожая.
Применение ее до транспортировки
обеспечивает сокращение в полевых условиях
потерь собранной продукции в 2—3
раза, а при междугородных перевозках —
в 2—10 раз.
Для реализации технологии
предварительного охлаждения создана
оригинальная передвижная холодильная
установка ФХ-80П с быстровозводимым
пневмохранилищем «Вымпел»,
перевозимым в свернутом виде на
автоприцепе. Мобильный комплекс за сезон
можно перемещать несколько раз в
пределах одного хозяйства (предприятия),
района, области. Короткие сроки
введения в действие D—6 ч), простота
эксплуатации позволяют успешно
использовать установку ФХ-80П для
охлаждения плодоовощной продукции в
полевых условиях. Серийный выпуск
передвижной холодильной установки
ФХ-80П начат в 1983 г. К
настоящему времени в хозяйства и на
предприятия Госагропрома СССР
поставлено более 100 этих установок.
При наметившихся положительных
тенденциях в создании современных
технических средств для
предварительного охлаждения плодоовощной
продукции существует необходимость
безотлагательного решения ряда задач.
Так, передвижная холодильная
установка ФХ-80П холодопроизводитель-
ностью 34,8 кВт, имеющая
существенные преимущества по ряду
показателей в сравнении с зарубежными
аналогами, работоспособна только при
температуре воздуха до 35 °С, в связи с чем
ее применение ограничено. Требуется
модернизация установки с расширением
температурного диапазона ее
функционирования до 45 °С.
Весьма актуальной является и
целевая разработка для станций
предварительного охлаждения мобильных и
стационарных холодильных установок
увеличенной холодопроизводительно-
сти, а также усовершенствованных
систем воздухораспределения, что
позволит оптимизировать процесс
предварительного охлаждения продукции.
Необходимы новые конструктивные
решения стационарных станций
предварительного охлаждения, в которых
исключался бы контакт охлажденной
продукции с наружным теплым
воздухом в процессе перегрузки ее в
рефрижераторный транспорт, особенно в
трюмы рефрижераторных
судов-овощевозов, поскольку загрузка в открытые
трюмы длится 1—2 сут. Аналогичная
проблема стоит и при выгрузке
охлажденной продукции в пунктах
назначения.
Нужны усовершенствованные
средства механизации погрузочно-разгрузоч-
ных работ на всех этапах
холодильной цепи от поля до потребителя.
Актуальна задача создания и
освоения новых технологий
предварительного охлаждения с учетом видовых и сор- 4
товых особенностей плодоовощной
продукции, специфики ее производства
(климатические условия зон,
агротехника выращивания, механизированный
сбор) и целевого назначения. Должна
быть уточнена технология
предварительного охлаждения при
использовании комплексных способов
холодильного хранения с применением обработки
химическими средствами
антисептического и функционального действия,
регулируемой и модифицированной
газовой среды и др. При этом
необходимо совершенствование технологии
предварительного охлаждения не
только плодов и винограда, но и овощей,
снижение температуры которых перед
закладкой на хранение является весьма
эффективным.
В целях оптимизации процесса
предварительного охлаждения различных
видов плодоовощной продукции
необходимо расширить работы по
исследованию современных способов
охлаждения. В мировой практике широко
распространены охлаждение в
интенсивном потоке воздуха, в потоке
воздуха, обусловленном разностью
давлений, вакуум-испарительное и
гидроохлаждение. Отечественные
исследования этих способов охлаждения не
охватывают всего комплекса связанных^
с ними проблем, что сдерживает
создание соответствующих технических
средств для внедрения этих способов
в нашей стране.
Только широкая постановка теплофи-
зических, технологических, проектно-
конструкторских и других работ в
области предварительного охлаждения
и последующего хранения плодов и
овощей позволит решить назревшую
проблему сохранения их качества и
сокращения потерь на пути от поля до
потребителя.
4

УДК 725.355:664.9.037
if
ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ
ПРОЕКТИРОВАНИЯ
холодильников для
ФРУКТОВ
Канд. техн. наук В. И. БОНДАРЕВ
В ближайшие годы предстоит
существенно увеличить объемы
производства плодов, ягод, овощей, при этом
повысить удельный вес зимних сортов
плодовых и овощных культур. Для
^обеспечения сохранности плодоовощной
"продукции необходимо расширить сеть
холодильников и хранилищ, в первую
очередь, в местах ее выращивания.
В сельской местности более 75 %
действующих холодильников для фруктов
построено по проектам Гипронисель-
прома. Это — холодильники емкостью
от 500 до 10000 т (рис. 1),
холодильники емкостью 3000 (рис. 2), 5000 и
10 000 т, на которых наряду с обычными
холодильными камерами имеются
камеры для хранения продукции в
регулируемой газовой среде B5 % общей
емкости), холодильники емкостью 500
и 1000 т, во всех камерах которого
применена РГС.
Удельный объем обычных
холодильных камер и камер с РГС
составляет от 0,5 до 5,5 м /т.
В типовых проектах холодильников,
разработанных Гипронисельпромом,
приняты прогрессивные
технологические и технические решения,
повышающие индустриальность строительства и
обеспечивающие надлежащую
сохранность продукции.
Все холодильники одноэтажные. В
соответствии с
организационно-технологической схемой хранения и
товарной обработки продукции на
холодильниках выделены зоны, которые
различаются по температурно-влажностным
"и газовым режимам:
холодильный блок с камерами
емкостью 180—400 т (высота
складирования продукции в штабеля 5760 мм);
цех товарной обработки продукции
перед реализацией, а также бытовые
помещения для персонала цеха;
блок инженерного обеспечения
режимов хранения с помещениями
подсобно-производственного и
вспомогательного назначения.
В камерах обеспечивается
охлаждение плодов и овощей до температу-
I*
атИ
ТШ
тш
60000
т*
А-А
3000
1=-Т
ш
-«
п
6000
РЧ
Г=71
то \вооАвш
676UF'" ' ' '"г,
Рис. 1. Холодильник для фруктов емкостью 1000 т
с децентрализованной системой хладоснабжения:
/ — камеры хранения; 2 — грузовой коридор;
3 — цех товарной обработки; 4 — навесы
над холодильно-нагревательными машинами
ХМФ-32; 5 — рампа с навесом; 6 — бытовые
помещения; 7 — вентиляционная камера; 8 —
тепловой пункт; 9 — инвентарная; 10 —
электрощитовая
ры хранения за 20 ч при объеме
поступления их до 10 % емкости. В
процессе хранения поддерживается
температура воздуха —1-т-4°С, повышен-
Ж
РИ
иппз
1
-i H
Л
78560
т
Ш /2000
шв
ьощботщ г2ооо\ f2ooo\ook /2ооо\
тш
Рис. 2. Холодильник для фруктов емкостью 3000 т
с централизованной системой хладоснабжения:
/ — камеры хранения с РГС; 2 — камеры
хранения; 3 — камеры предварительного
охлаждения; 4 — грузовой коридор; 5 — цех
товарной обработки; 6 — бытовые помещения; 7 —
навесы; 8 — машинное отделение; 9 —
электрощитовая; 10 — насосная; // — аппаратная
5

ная относительная влажность — 85—
95 % и газовая среда следующего
состава: 3% 02+A-5) % С02+(92-
96) % N2.
Применяются две системы хладоснаб-
жения камер:
на холодильниках 3000 т и выше —
централизованная с аммиачной
холодильной установкой и
непосредственным кипением хладагента в навесных
приборах охлаждения;
на холодильниках до 2000 т —
децентрализованная с автономными
холодильными установками, состоящими из
компрессорно-конденсаторного
агрегата и двух навесных воздухоохладителей.
Газовые среды в холодильных
камерах регулируются генераторами
проточного (УРГС-2Б) и рециркуляционного
(РГГС-400) типов, установленными в
блоке инженерного обеспечения. Плоды
хранят в контейнерах (ящичных
поддонах) вместимостью по 250 кг.
Товарная обработка плодов
(сортировка, калибровка и упаковка в
ящики по 20—30 кг) проводится на
технологической линии ЛТО-ЗА
производительностью от 3 до 6 т/ч в
зависимости от вида выполняемых операций.
Погрузочно-разгрузочные и тран-
спортно-складские работы выполняют
электропогрузчики и электроштабелеры
грузоподъемностью 800—1000 кг с
высотой подъема вил 3,0—4,5 м.
Конструктивная схема холодильных
камер — шестиметровая модульная
сетка с пролетом 12 м и шагом
колонн 6 м. Высота камер 6,6 или 6,9 м.
Железобетонные конструкции
соответствуют номенклатуре сельскохозяй-
* ственного строительства для
одноэтажных производственных зданий.
Запроектированы холодильники из легких
металлических конструкций. В качестве
ограждений приняты трехслойные
панели типа «сэндвич» при толщине
теплоизоляции 100 мм (стены и перегородки)
и 120 мм (панели покрытия).
В таблице приведены
технико-экономические показатели типовых проектов
холодильников для фруктов,
разработанных Гипронисельпромом.
Холодильники из легких
металлических конструкций емкостью 1000 и
3000 т по сравнению с
холодильниками из железобетона той же емкости
имеют следующие показатели: удельная
стоимость строительства 114,0 и
117,1_%_, удельные трудозатраты на воз-
Показатели
Емкость
холодильника, т
в том числе камер
с РГС
Внутренний объем
камер, м3
Удельный объем
камер, м3/т
Площадь застройки,
м2
Строительный объем,
м3
Сметная стоимость
строительства, руб/т
общая

строительно-монтажных работ
оборудования
Трудоемкость
возведения здания, чел.-дн/т
Расход, кг/т
стали
цемента
Расчетный срок
строительства, мес
Удельные затраты
электроэнергии,
кВт-ч
тепла, ГДж/т
сжиженного газа
(для камер с РГС),
м3/т
Срок окупаемости
капитальных вложений,
лет
Холодильники для фруктов
1000 т
(т. п.
813-3-9),

децентрализованное хладо-
снабжение
1061,2
—
5702,4
5,4
2134,0
12084,0
503,93
217,52
286,41
4,7
44,1
284
11
1058,9
0,595
—
3,5
3000 т
(т. п.
813-3-3),

централизованное хладо-
снабжение
3108,4
722,0
16656,6
5,4
4453,0 i
32828,0
388,92
157,48
231,44
3,9
41,2
213
15
754,4
3,726
2,92
2,5
ведение здания 59,3 и 58,9 %, удельный
расход металла 163,5 и 429,8 %,
расчетный срок строительства 63,6 и
53,3 %.
Институт разработал также проекты
реконструкции холодильников для
фруктов емкостью 270, 520 и 770 т.
После реконструкции емкость
холодильников увеличится на 30,6—51,7 %. Пр^
этом затраты на реконструкцию состав
вят 219—254 руб/т, а трудоемкость —
0,66—1,22 чел.-дн/т.
Важная роль холодильников для
фруктов в развитии производства
плодоовощной продукции (на этих
холодильниках можно хранить и овощи) и
обеспечении ею населения
предопределяет необходимость совершенствования
их проектирования и строительства на
базе современной науки и техники.
Дальнейшее совершенствование
холодильников должно осуществляться на
с

основе комплексной программы,
конечная цель которой — создание
автоматизированных холодильников из
полносборных конструкций полной
заводской готовности и комплектной
поставки (сдача объектов в эксплуатацию
«под ключ»). При этом должно быть
решено несколько задач:
обеспечение высоких теплозащитных
свойств ограждающих конструкций
применением современных
эффективных теплоизоляционных материалов,
герметизацией стыков панелей, дверей и
вводов труб и кабелей;
разработка и внедрение
прогрессивных технологий холодильной и
газовой обработки, хранения и
транспортировки фруктов в условиях активного
вентилирования среды при строгом
нормировании и поддержании ее
параметров на основе рационального выбора
энергосберегающих систем
инженерного оборудования, в том числе на базе
микропроцессорной техники;
достижение минимального удельного
объема камер (до 3,5—4,5 м3/т) путем
совершенствования объемно-планиро-
вочнйх и конструктивных решений
холодильников.
Все это позволит снизить потери
массы продукции при уменьшении
энергозатрат на поддержание режимов
хранения.
В проектирование и строительство
должен быть внедрен принцип
формирования холодильников и холодильных
комплексов для обработки и хранения
фруктов на основе блокирования
автономных строительно-технологических
секций (модулей) комплектной
поставки. Это позволит более четко
выделять функциональные зоны в здании в
соответствии с температурно-влажност-
ными и газовыми режимами
хранения и обработки продукции.
При блокировании основных и
вспомогательных сооружений и отдельных
Производств, поэтапном вводе
мощностей стоимость строительства и
трудоемкость возведения зданий
уменьшается на 10—15 %. Применение
полносборных унифицированных
планировочных схем (модулей) холодильников
и холодильных комплексов из
минимального количества комплектов
строительных конструкций и
унифицированного инженерного оборудования
снижает трудоемкость возведения зданий
на 18—28 %, а стоимость строительства
на 6—8%.
УДК 725.355:664.9.037
ХОЛОДИЛЬНИК ДЛЯ ВИНОГРАДА
B. П. ГЕРАСЬКИН,
канд. с.-х. наук Г. В. НОВИКОВА,
C. В. КУЗНЕЦОВ
Хранение винограда,
представляющего большую пищевую и диетическую
ценность, в неохлаждаемых
помещениях приводит к потерям, которые
могут достигать 25 %. Применение
искусственного холода снижает их до
5,9 %. Поэтому строительство
холодильников для хранения винограда
в колхозах и совхозах, где его
выращивают, дает большой экономический
эффект.
Гипронисельпром разработал проект
холодильника для винограда из легких
металлических конструкций арочного
типа, выпускаемых в Эстонской ССР.
Холодильник состоит из двух
параллельных блоков, в которых
располагаются холодильные камеры № 1 и 2.
Размеры каждого блока в осях опор
14,4X36 м. К их торцевым сторонам
примыкает третий такой-же блок —
цех товарной обработки, образуя
здание с размерами в осях 36X51,4 м
(см. рисунок). В торцевых стенах
каждого блока имеются откатные ворота.
Каркас здания монтируют из
арочных конструкций кругового профиля,
А-А
АтаУп
Холодильник для винограда:
/ — холодильные камеры № 1 и 2; 2 — цех
товарной обработки; 3 — навес высотой 4,8 м;
4 — технический навес высотой 3,6 м; 5 —
холодильно-нагревательные машины ХМФ-32;
6 — щитовая; 7 — воздухоохладители
7

располагаемых с шагом 3 м по длине
блоков. Каждую арку собирают из пяти
гнутых металлических профилей и
соединяют с фундаментом анкерными
болтами. К аркам через одинаковые
расстояния крепят деревянные брусья,
а к ним — внутреннюю и наружную
обшивки из оцинкованных стальных
листов. Пространство между листами
заполняют мягкими минераловатными
плитами. Пароизоляция — из
фибролитовых плит, наклеиваемых на
битумной мастике.
Над всеми наружными воротами,
а также над пространством между
холодильными камерами устраивают
навесы из стального профилированного
настила.
Под сплошным навесом над
межкамерным пространством размещают
инженерное и технологическое
оборудование: четыре холодильно-нагреватель-
ные машины ХМФ-32, шкафы
управления, распределительные щиты.
Воздухоохладители устанавливают
под арками холодильных камер.
Гладкие потолки с радиусом кривизны 7,4 м
обеспечивают необходимую
дальнобойность настилающих струй
подаваемого воздуха со скоростью не менее
0,5 м/с. Свободный объем, не
заполненный продукцией, создает условия
для равномерного распределения
воздуха в штабеле.
Учитывая, что холодильник
предназначен для длительного хранения
винограда, вследствие чего погрузочно-раз-
грузочные работы проводят в
основном осенью и ранней весной, пол его
4 запроектирован на уровне земли. Такое
решение позволяет сэкономить около
2 м3 железобетона на 1 т
закладываемой на хранение продукции и в 2,5 раза
сократить сроки строительства.
Холодильник может быть
использован для охлаждения и длительного
хранения не только винограда, но и яблок
зимних сортов.
Технико-экономические показатели
холодильника
Общая емкость, т, для хранения
винограда 550,4
яблок 1100
Емкость одной камеры, т, для
хранения
винограда 275,2
яблок 550,0
Строительный объем, м3 10856
Общая площадь, м2 2220
Сметная стоимость
строительства, тыс. руб.
общая 219,18
в том числе
оборудования 54,31
Расход стали, т 65,24
Установленная мощность
электрооборудования, кВт 140,3
Для загрузки продукции принята
следующая тара: для винограда —
ящичный поддон 4СО, ящик № 13 (по
ГОСТ 9570—84 и ГОСТ 13359—84),
яблок — поддон СП5-0,45-2 (по
ГОСТ 21133—75).
Вместимость ящичного поддона по
винограду 0,196 т, по яблокам 0,25 т_:
Грозди винограда, предназначенные*
для реализации в более ранние сроки
(январь — февраль), укладывают в
тару в два слоя, а для длительного
хранения — в один слой.
Перед загрузкой холодильник
следует дезинфицировать.
Виноград и яблоки доставляют на
холодильник автотранспортом. Ящики
с продукцией транспортируются в
холодильные камеры и штабелируются
в пять ярусов электропогрузчиками
ЭП-1008 и ЭП-0806.
Для данного холодильника
предусмотрены следующие технологические
режимы:
охлаждение гроздей винограда до
температуры 0 °С — интенсивное, в
течение не более 20 ч, при температуре
охлаждающего воздуха —\-. 2 °С,
относительной влажности 92—95%,
интенсивности циркуляции 25—30
объемов в час; хранение винограда — при
температуре воздуха 0—2 °С в
зависимости от сорта и относительной
влажности, 90—95 %.
охлаждение яблок до температуры
0 °С — в течение 20 ч;
хранение яблок — при температуре
воздуха 0—2 °С и относительной
влажности 85—95 %.
В период хранения винограда с цельв>
борьбы с болезнями один раз в 10-^
15 дней в камерах хранения
необходимо сжигать серу из расчета 2—3 г на
1 м3 помещения или подавать из
баллонов сжиженный сернистый ангидрид.
Можно также применять метабисуль-
фйт калия в виде порошка или
таблетки — 15—20 г на ящик вместимостью
8 кг. При появлении гнили E—10 %)
всю партию винограда снимают с
хранения и реализуют.
Яблоки зимних сортов снимают с
хранения равномерно, начиная с декабря.
8

Поддоны с плодами доставляют
электропогрузчиками в цех товарной
обработки. Здесь на линии ЛТО-ЗА
яблоки сортируют, калибруют и
упаковывают в ящики № 3 (ГОСТ
13359—73), которые вручную
формируют в пакеты на поддонах
2ПОЧ-800Х1200-КОД (ГОСТ 9078—74)
и отправляют на реализацию.
Работа на холодильнике
организована в одну и две смены по восемь
часов при пятидневной рабочей неделе.
Холодильник данного типа может
быть использован и для хранения
яблок летних и осенних сортов, а так-
^же овощей — моркови, свеклы,
петрушки, капусты, перца и др.
По разработанному проекту
холодильник для винограда строят в сов-.
хозе «Морозовский» Ростовской обл.
УДК 631.243.4/.5
ОПЫТ ЭКСПЛУАТАЦИИ
КАРТОФЕЛЕ-ОВОЩЕХРАНИЛИЩ
ИЗ ЛЕГКИХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ
КОНСТРУКЦИЙ
Д-р техн. наук А. Г. ГИНДОЯН,
Б. В. ЛИФАНОВ, Э. Ф. КЕЙНИГ
Действующие нормы проектирования
зданий для хранения
сельскохозяйственной продукции [1—5] в настоящее
время не соответствуют в полной мере
задачам строительства и реконструкции
хранилищ. В основном нормативном
документе [3] содержатся лишь общие
требования к проектированию и
отсутствуют, как и в других нормативах,
значения сопротивлений теплопередаче
ограждающих конструкций для
различных районов строительства, параметров
внутреннего воздуха и др. В нормах
проектирования охлаждаемых
помещений [5] при расчете коэффициентов
^теплопередачи ограждающих конструк-
Рций не учтены соотношения теплопо-
терь и тепловыделений хранящейся
продукции, что особенно важно для
зданий из легких металлических
конструкций (ЛМК).
В нашей стране построен ряд
зданий картофеле-овощехранилищ из ЛМК
импортной поставки. Внедрение
прогрессивного метода полносборного
строительства хранилищ на основе
комплектной поставки элементов
здания и оборудования позволяет
сократить сроки возведения, улучшить
технико-экономические показатели
предприятий и повысить эффективность
капитальных вложений.
Проблема длительного хранения
биологически активной
сельскохозяйственной продукции тесно связана с задачей
поддержания строго определенного тем-
Таблица 1
Показатели
Назначение
Год постройки
Емкость, тыс. т
Размеры в
плане, м !
Число камер
общее
с тарным
хранением
с навальным

хранением
с
искусственным
охлаждением
Грузовые
платформы
Каркас здания
тип
число
пролетов
ширина
пролета, м
шаг ферм, м
Стены
тип
конструкции
ширина
панелей, мм
толщина
панелей, мм
расчетное
термическое

сопротивление R,
м2-К/Вт
Покрытие
тип
конструкции
расчетное
термическое

сопротивление R, м2Х
ХК/Вт
Высота камер
до верха стены,
м
Строительный
объем камер,
тыс. м3
Обследованные здания
Цех № 8 Киевской
базы в Москве
Картофеле-

овощехранилище
1983
2,5
58,2X38,8
2
1
1 1
2
Отсутствуют
Внутренний
2
19,4
4,85
1 Панели типа
920
61
! 3,0
Совмещенное
3,0
6,4
1 5,5
Склад № 1
Фрунзенской базы
в Ленинграде

Картофелехранилище
1981
10,0
144,0X51,0
10
10
—
6

Железнодорожная
шириной 14 м,
автомобильная
шириной 9 м
металлический
2
25,5
4,80
«сэндвич»
920
81
4,0
Совмещенное и
чердачное*
4,0
6,1; 5,3*
5,5; 3,0*
* Показатели относятся к холодильным камерам.
9

пературно-влажностного режима
внутри хранилища. Она в свою очередь
неотделима от вопросов выбора
оптимальных теплозащитных свойств его
ограждающих конструкций и повышения
долговечности здания.
В целях совершенствования норм
проектирования, повышения качества
строительства и уровня эксплуатации
хранилищ ЦНИИпромизданий
проведены комплексные обследования
зданий, построенных из ЛМК в
Ленинграде и Москве.
Объемно-планировочные и
конструктивные решения. Основные сведения об
обследованных зданиях хранилищ даны
в табл. 1 и рис. 1,2.
Оба здания двухпролетные с
внутренним стальным окрашенным
каркасом, колонны которого выполнены из
широкополочных двутавров и
опираются на монолитный железобетонный
фундамент.
Фермы имеют пролет на всю ширину
камер и изготовлены из элементов
коробчатого сечения.
Наружные стены выполнены из
трехслойных панелей (средний
теплоизоляционный слой — из заливочного
пенополиуретана плотностю 40 кг/м3,
внешние слои — из оцинкованного и
окрашенного профилированного
стального листа толщиной 0,5 мм).
План
Л—I 1 1 1 1 1 Н
Щ
11 + +++ + + + + +
Г + К+Ц + + + + + + + Тд7
"ItF
7
58,2
\Щ
м
/-/
19,4-
13,4-
Рис. I. План и разрез цеха № 8 Киев-
кой базы в Москве:
/ — камера хранения; 2 — цех
расфасовки; 3 — помещение приема и выдачи
овощей; 4 — бытовые и конторские
помещения (двухэтажные); 5 — кладовая; 6 —
техническое помещение; 7 — холодильный
агрегат
Панели крепятся к ригелям каркаса.
Конструкция стыков панелей и
цокольного узла показана на рис. 3, 4.
Наружные стены в камере хранения
картофеля навалом защищены на
высоту 4 м экраном из водостойкой фа-
План
5 I
И- + 4 4 ' -Ц +
I ! в Г 1 7 1 1
1 Г I  л
X— \г + Ц444 4*4Ц4 4'444-Н
т \ ~~~~\
4 4 4 -н 4 т -^44^44411-4-4 +
+ 4 + 4 +
? 1 1 t ' ' '
Г  Т Г *
lf+ + ftt fl t ttH + fr 4 4 4
3,6
28,8
h- t- T -t- -t- +¦
fr 4- 4 +
4
/ A
A
A
Ц- 4 4- 4- 4
A-
t
fr ± ± ± т +
I 6 |
ik Jt -± ±. JL _±. -J:_± M
XfJ,/?
4- 4- 4- 4
M
i>4<?
/-/
2-2
f-'fO
V10
/4
_?^
25,5-
25,5
10,5
S
Рис. 2. План и разрез склада № I Фрунзенской базы в Ленинграде:
/ — холодильная камера; 2 — неохлаждаемая камера; 3 — цех товарной обработки; 4
и конторские помещения; 5 — грузовая платформа; 6 — навес
бытовые
10

61
Ш Як~
Ут
ч-г_
г
55
900
UO
11
2k
U 2° r
/
7
17
* Z0 *
900
1
—i
1
?
лллллйл^у,''''-''*'<\-/".^Й1 ^
• Х;^^фЛллйллллллй ^
$$$$§ЁЁЁ^ ^
™ ,
¦
I
\
\
,
в Z
Рис. З. Стыки стеновых панелей:
а — угловой с прокладкой; б — угловой с заливкой ППУ; в — рядовой; / — теплоизоляционный
слой панелей; 2 — уплотнительная прокладка; 3 — нащельник; 4 — заливочный ППУ
Рис. 4. Цокольный узел:
/ — фундамент; 2 — металлический
фартук; 3 — резиновый брус толщиной 40 мм;
4 — втулка с пробкой; 5 — стеновая
панель; 6 — металлическая прокладка; 7 —
самонарезной винт; 8 — ригель (швеллер)
неры толщиной 10 мм (зазор между
стеной и экраном 100 мм). Наружные
продольные стены на отметке 3 м от
пола имеют проемы 1,2X1,2 м,
закрываемые изнутри щитами-клапанами, а
снаружи — деревянными жалюзийными
решетками. Одна часть проемов служит
для прямой подачи наружного
воздуха в камеру, другая — для забора
воздуха системой принудительного
вентилирования с последующей подачей его
в подпольные каналы. Торцевые стены
глухие.
Покрытие хранилища в Москве
совмещенное, а в Ленинграде —
комбинированное: над холодильными
камерами — чердачное, над остальными —
совмещенное, выполненное послойной
сборкой конструктивных элементов
(рис. 5).
Конструкция покрытия хранилища в
Москве состоит из полужестких мине-
раловатных плит на синтетическом
связующем, а в Ленинграде — из
мягких матов и верхнего слоя из более
1!

Рис. 5. Узел примыкания совмещенного
покрытия к продольным стенам:
а — цех № 8 Киевской базы в Москве; б —
склад № 1 Фрунзенской базы в Ленинграде;
/ — кровля (гнутый профиль высотой 20
и толщиной 0,6 мм); 2 — опорные
элементы; 3 — теплоизоляция; 4 — пароизоля-
ция (полиэтиленовая пленка); 5 —
профилированный гнутый несущий настил (высотой
100 и толщиной 0,6 мм); 6 — верхний пояс
фермы; 7 — стеновая панель; 8 — фартук;
9 — уплотнительная прокладка; 10 —
профилированный гнутый несущий настил
(высотой 20, толщиной 0,6 мм)
плотных плит. Кровельные листы крепят
к несущему настилу через
теплопроводные включения — стальные
профилированные опорные элементы толщиной
2 мм. Покрытия и их теплоизоляция
примыкают к торцевым стенам
вплотную. Места сопряжений покрытий со
стенами закрыты фасонными
фартуками из оцинкованной стали без
уплотняющих прокладок, следовательно,
степень их герметизации невысока.
Чердачное пространство ограждено
кровлей и подвесным потолком из
трехслойных стеновых панелей толщиной
81 мм и длиной 9,6 м,
подвешенных к нижним поясам ферм на болтах.
Продольные стыки панелей выполнены
в шпунт и уплотнены прокладками из
эластичного пенополиуретана.
Поперечные стыки осуществлены впритык,
уплотнены заливочным
пенополиуретаном и закрыты с внутренней
(потолочной) стороны фартуками из
оцинкованной кровельной стали. Подвесной
потолок прорезают колонны,
образующие мостики холода. Кровля из
профилированных листов прикреплена к Z-
образным прогонам, уложенным на
верхние пояса ферм. Чердачное
пространство, сокращая объем холодильных
камер, обеспечивает более
равномерный воздухообмен, чем в бесчердачных
помещениях. По периметру оно
закрыто экраном из стальных профилирован- 4
ных листов.
В зданиях овощехранилищ два типа
ворот: распашные размерами 2,4Х2,4Х
Х0,05 м и откатные с
электроприводом (в холодильных камерах)
размерами 2,4X3,0X0,1 м.
Ворота облицованы плоским
стальным листом с заполнением полостей
полужесткими минераловатными
плитами (распашные ворота) или
пенополиуретаном (откатные).
Системы обеспечения микроклимата.
Температурный режим в объеме камер
и массе хранящейся продукции
поддерживается с помощью систем
активного вентилирования, охлаждения и
подогрева воздуха.
Активное вентилирование
осуществляется агрегатированными
установками, размещенными в шахтах вдоль
наружных продольных стен камер. В
шахтах предусмотрены отверстия для
забора наружного и рециркуляционного
воздуха. Эти отверстия снабжены
клапанами для регулирования количества
забираемого воздуха, который
поступает в подпольные воздухоподающие
каналы шириной около 900 мм,
перекрытые деревянными решетчатыми
щитами. Каналы с шагом 2,4—2,5 м
расположены перпендикулярно длине
камер. I
В холодильных камерах у
продольных внутренних стен установлены
подвесные воздухоохладители, а у
внутренних торцевых (вблизи дверей) —
воздухонагревательные
рециркуляционные агрегаты.
Температура хранения
поддерживается автоматически. Регулирование
влажности не предусмотрено. В
системах регулирования температуры
имеются датчики, микропроцессоры, исполни-
12

Таблица 2
Хранилище
Цех № 8
Киевской
базы в Москве
Склад № 1
Фрунзенской
базы в
Ленинграде
Камера
№ 1 (тарное хранение
овощей и картофеля,
загрузка на 25 %)
№ 2 (навальное
хранение картофеля, полная
загрузка)
№ 2 (тарное хранение
овощей, загрузка на
30%)
№ 10 (контейнерное
хранение картофеля, полная
загрузка)
Время
измерений
Январь
1985 г.
Январь
1985 г.
Май — июнь
1984 г.
Январь
1985 г.
Место измерений
параметров воздуха
В центре объема камеры
На расстоянии 2 м от
пола у наружных стен
Над поверхностью
картофеля в центре камеры
То же, у наружных стен
В центре объема камеры
На расстоянии 2 м от
пола у наружных стен
Над полом у наружных
стен
Над контейнерами
Параметры воздуха
помещения

Температура
2-3
2—3
2—3
2—3
3—10
3—10
0—2
2—4

Относительная
влажность
Ф.. %
89—95
89—95
92—98
95—98
68—90
72—92
95—97
95—98
тельные устройства управления
вентиляторами, клапанами отверстий для
забора воздуха, а также компрессорами
холодильных машин. Датчики
расположены в различных точках объема камер
и хранящейся продукции, в воздухо-
подающих каналах и снаружи зданий.
Результаты натурных исследований.
Обобщенные значения фактических
параметров микроклимата в хранилищах
в летний и зимний периоды даны в
табл. 2. Значительное колебание
температуры и относительной влажности
воздуха в хранилищах в летний период
обусловлено отключением их системы
охлаждения в течение дневной
рабочей смены, когда при открытых
воротах фасовали и отгружали овощи.
Через 4 ч после закрытия ворот и
включения системы охлаждения
температура воздуха понижалась с 10 до
заданных 3 °С, относительная влажность
<рв стабилизировалась через 4—6 ч,
повышаясь с 70 до 90%. В выходные
дни в закрытых камерах температура
> воздуха поддерживалась стабильно на
Р уровне 3 °С, а относительная
влажность — 90 %.
В зимний период в хранилищах
работала система рециркуляции воздуха
(без забора и подмешивания
наружного воздуха). В связи с этим при
поддержании в них проектной температуры
значение фв повышалось до 95—98 %,
чему способствовали также колебания
температуры в объеме камер. Так,
например, при понижении /в с 3 до
2 °С фв возрастает с 90 до 97 %.
Высокая относительная влажность
воздуха приводила зимой к
образованию конденсата на потолке, наружных
стенах и примыкающих к ним
конструкциях каркаса.
Исследования, проведенные в зимний
период, позволили установить
следующее.
Значения термического
сопротивления стеновых панелей R соответствуют
проектным, а коэффициента
теплопроводности пенополиуретана в
конструкции панелей — установленному
поставщиком нормативу [Х=0,020 Вт/(м-К)].
Гладь стены можно рассматривать
как однородную ограждающую
конструкцию, так как стыки между
панелями практически не снижают ее
термического сопротивления. Значение
коэффициента теплоотдачи от внутренней
поверхности стен в среднем равно
8,1 Вт/(м2-К), что соответствует
нормативному.
Данные рис. 6 показывают, что при
относительной влажности фв=95 %,
допускаемой технологическими нормами,
конденсат на основном поле потолка
и стен появляется при понижении
температуры наружного воздуха до —15 °С
в Москве и до —21 °С в Ленинграде.
Если фв>95 %, конденсат образуется
при значительно более высоккх
температурах наружного воздуха,
повторяемых в основной период хранения
(с ноября по март).
В наиболее холодные сутки в Москве
(/н=—35 °С) конденсация влаги при
*В=3°С (Я=3 м2-К/Вт) и фв<90 %
отсутствует, а при фв=95 % и той же
температуре, чтобы не допустить ее,
13

/?трм2Л/Зт
1 i i i i I i i i H i i i i I i i t i 1 t i i i I 1
'10 -15 -20 -25 -30 -35tHrC
Рис. 6. Требуемые значения термического
сопротивления /?тр ограждений из условия
недопущения образования конденсата при
различных температурно-влажностных условиях:
tH — температура наружного воздуха; ав,
ан — коэффициент теплоотдачи от
внутренней и наружной поверхностей
надо увеличить термическое
сопротивление ограждений до /?^6,5 м2«К/Вт
(см. рис. 6).
Следует учитывать, что при точности
регулирования внутренней температуры
±1 °С для поддержания, например,
фв^90 % (расчетная температура tB=
=3 °С) необходимо задавать значения
Фв<85 %.
Исследование показало, что
температура внутренней поверхности стен и
покрытия понижается на участках с
повышенной теплопроводностью: в
наружных углах камер, местах сопряжения
наружных стен с полом, контакта
панелей подвесного потолка с колоннами
наружного ряда и крепления их к
фермам, а также по прогонам
совмещенного покрытия и в местах его
примыкания к продольным стенам. При
наружной температуре —20 °С в Москве
и —25 °С в Ленинграде на этих
участках поверхности зафиксированы
температуры 0-.—2°С, что на 1,5—4,0 °С
ниже температуры основного поля стен
и покрытия. Наиболее низкие
температуры наблюдали в узлах сопряжения
наружных стен с полом. На
указанных участках образовывался обильный
конденсат в виде капели, инея и льда.
Было отмечено отпотевание пристенных
колонн на уровне пола и их
обмерзание в области прохода через
подвесной потолок.
В камере № 10 склада № 1
Фрунзенской базы в Ленинграде
образовалась наледь на рядовых стыках
стеновых панелей в виде полос шириной
40 мм на высоту до 3 м, что
свидетельствует об их повышенной
воздухопроницаемости.
В камерах цеха № 8 Киевской
базы в Москве состояние стыков
панелей было вполне удовлетворительное,
отмеченное понижение температуры в
устье стыков составляло <0,5 °С.
Анализ технических данных и
результатов натурных исследований
картофелехранилищ позволил сделать
следующие выводы.
— Способ регулирования темпера-
турно-влажностного режима в камерах
в значительной мере не отвечает
условиям длительного хранения
биологически активной продукции из-за
отсутствия контроля и регулирования
влажности воздуха. В зимний период
вследствие выделения влаги продукцией в
камерах устанавливается чрезмерно
высокая влажность воздуха (фв^95 %).
— Значения термических
сопротивлений стен и покрытий для каждого
хранилища приняты необоснованно
одинаковыми (в СССР их принимают
для покрытий на 20 % выше, чем для
стен). Фактические значения
сопротивления теплопередаче наружных
ограждений камер соответствуют проектным,
но не отвечают условиям их
эксплуатации (прежде всего цеха № 8). При
принятом уровне теплозащиты зданий
и устанавливающейся относительной
влажности воздуха в камерах в
холодный период неизбежна конденсация
влаги на потолке, стенах и
примыкающих к ним конструкциям каркаса,
приводящая к порче продукции и
преждевременному износу зданий.
Наряду с недостаточным общим уров-
ем теплозащиты зданий наружные
ограждения имеют конструктивные
недостатки, относящиеся в основном к
стыкам и сопряжениям:
наличие теплопроводных включений
(прогонов) в конструкции
совмещенного покрытия, из-за которых
образуется обильный конденсат на потолке;
ненадежные герметизация и
теплоизоляция мест сопряжения
совмещенного покрытия с продольными
стенами (см. рис. 5), приводящие к
переохлаждению карнизной зоны (в
значительной мере в результате фильтрации
воздуха в слое рыхлой теплоизоляции)
и образованию наледи в местах
перехода стен к потолку;
14

ненадежная герметизация стыков
стеновых панелей без обработки их
мастикой, так как, во-первых, их упругую
прокладку (см. рис. 3) трудно обжать
при монтаже и, во-вторых, неизбежна
деформация панелей под влиянием
погодных условий (изменения
температуры и ветровых нагрузок); это
подтверждает обмерзание стыков панелей в
складе № 1;
отсутствие необходимой
теплоизоляции и герметизации мест сопряжения
стен с полом (см. рис. 4), что
приводит к их промерзанию в камерах
обоих хранилищ;
отсутствие защиты стен и
перегородок от механических повреждений
(транспортом, грузом);
недостаточная жесткость дверей
(ворот) камер хранения, тонкие полотна
которых в ряде мест погнуты или
пробиты.
Для устранения указанных
недостатков при проектировании и
строительстве необходимо предусматривать
следующее.
— Строгое регулирование
относительной влажности (в пределах 5%)
и температуры воздуха в камерах
хранения, что позволит понижать
относительную влажность в наиболее
холодные дни до значения, исключающего
образование конденсата на потолке и
стенах. Нормативное ее значение
желательно принимать не выше 85 %.
— Усиление теплоизоляции наружных
ограждающих конструкций в целях
получения оптимального сопротивления
теплопередаче, исключающего
появление конденсата и обеспечивающего
минимум приведенных затрат.
— Надежную теплоизоляцию и
герметизацию мест примыкания пола к
стенам и стен к потолку, стыков
панелей, кровельных и облицовочных листов
для обеспечения равномерного
температурного поля на внутренней
поверхности ограждений и минимальной
инфильтрации воздуха.
— Теплоизоляцию фундаментов колонн
пристенного ряда и мест их
примыкания к чердачному перекрытию для
предотвращения конденсации влаги на
стволе колонн на уровне пола и
потолка.
— Защиту стен, перегородок и
дверей от механических повреждений.
Следует также избегать теплопроводных
включений в конструкциях
совмещенных покрытий.
Эффективным техническим
решением, особенно для хранилищ из ЛМК
с отрицательными температурами,
является устройство внешнего экрана для
защиты наружных стен от солнечной
радиации, колебаний наружных
температур и ветровых нагрузок.
Основные выводы и рекомендации по
результатам исследований
овощехранилищ учтены в новой редакции главы
СНиП «Холодильники» (глава 2.11.02),
в состав которой впервые включается
раздел, посвященный проектированию
овощехранилищ из легких
металлических конструкций.
Список использованной литературы
1. ВНТП— II— 8 0. Нормы технологического
проектирования холодильников для фруктов.—
М.: Колос, 1981.
2. ОНТП — 6 — 80. Общесоюзные нормы
технологического проектирования зданий и
сооружений для хранения'и обработки
картофеля и овощей.— М.: Колос, 1981.
3. СНиП 2.10.0 2 — 84. Здания и помещения
для хранения и переработки
сельскохозяйственной продукции.— М.: Стройиздат, 1984.
4. СНиП II—3 — 79*. Строительная
теплотехника.— М.: Стройиздат,* 1982.
5. СНиП II — 1 0 5 — 7 4 .^Холодильники.— М.:
Стройиздат, 1975.
УДК 664.833:628.83:536.24.001.573
ОХЛАЖДЕНИЕ ОЧАГОВ
САМОСОГРЕВАНИЯ КЛУБНЕЙ
КАРТОФЕЛЯ ПРИ НАВАЛЬНОМ
ХРАНЕНИИ
Канд. техн. наук С. П. ЕКИМОВ,
канд. физ.-мат. наук В. И. КОНДРАШОВ,
А. М. МОИСЕЕНКО
Известно, что при навальном
хранении продукции складское
помещение используется наиболее полно.
Однако при хранении больших масс
неоднородного картофеля машинной
уборки (с повышенной засоренностью
вороха и значительными
повреждениями клубней) образуются непродувае-
мые зоны (участки), в которых
повышается температура и
появляются очаги самосогревания и
гниения клубней. Предотвратить
возникновение таких очагов с помощью
вентиляции, обеспечивающей продувку
через насыпь клубней достаточного
количества воздуха заданной
температуры и влажности, удается не
всегда.
15

В Орловском филиале Всесоюзного
заочного машиностроительного
института разработан новый способ
укладки клубней картофеля грядами. В
результате земля сосредоточивается по
оси гряд, которые размещаются между
вентиляционными каналами, а
пространство между грядами заполняется
чистыми крупными клубнями,
скатившимися по откосам гряд. Таким
образом, чистый картофель располагается
над вентиляционными каналами, что
исключает их засорение и
обеспечивает легкое продувание насыпи
воздухом.
В связи с тем, что погрядная
насыпь картофеля имеет меньшее
аэродинамическое сопротивление, чем
насыпь навалом, на ее венитилиро-
вание расходуется незначительное
количество электроэнергии.
При погрядном способе хранения
не требуется сортировки картофеля,
что резко сокращает объем работ в
осенний, самый напряженный, период
его заготовки и снижает
травмирование клубней, неокрепшая кожура
которых легко повреждается рабочими
органами сортировальных машин и
при перевалках. Картофель сортируют
уже в процессе его реализации, когда
кожура клубней окрепла и мало
повреждается.
Таким образом, новый — погряд-
ный — способ хранения картофеля
имеет существенные преимущества
перед традиционным. В связи с этим
большой практический интерес
представляет установление оптимальных
режимов работы системы вентиляции
при погрядном способе хранения и
максимальных размеров уплотненных
(засоренных и непродуваемых) участков
насыпи, которые позволяют не*
допустить или приостановить
распространение очагов самосогревания и
гниения картофеля.
В настоящей статье рассмотрено
аналитическое и численное решение
задачи локализации очагов
самосогревания и уменьшения порчи в них
картофеля.
Математическая постановка данной
симметричной задачи: ширина невен-
тилируемой зоны — с, высота — Я,
длина — неограниченная; расстояние
между зонами уплотненного
(засоренного и непродуваемого) картофеля —
26. На участке 0<х<6 насыпь
картофеля отвечает требованиям, предъ-
1
1 ь
8(x,y,t)
Л
С
X
МП
г
Рис. 1. Расчетная схема к постановке задачи
являемым к насыпи стандартного
картофеля (рис. 1).
В этом случае температурное поле
насыпи картофеля и вентиляционного
воздуха может быть представлено
следующей математической моделью:
Начальные условия:
/|1=0=/0;7-|т=0=7'о;в|т=0=во. B)
Граничные условия:
t\y~o=Tou T\y=0=Toi; в|у.0=во(т); C)
<|,_*=Ло(т); е|,_„=е,0(т); D)
«I -О;*] =0; E)
дх\1=о дх Iх=ь+с
t\x=b=6\x=b; F)
»* | -я* | , G)
к дх lx=b дх \=ь
где Т, /, в — температура соответственно
вентиляционного воздуха,
картофеля и грунта (засоренного
непродуваемого картофеля);
К*. К — коэффициенты температуро- и
теплопроводности картофеля и
грунта (засоренного и
непродуваемого картофеля);
fo» To,
в0, То\ — постоянные величины;
т — время;
v — скорость вентилируемого
воздуха, равная const.
А, В, С, D — константы
тепловыделений вентилируемого и невенти-
лируемого (уплотненного грунта) слоев
картофеля, так как его насыпь
представляет собой экзотермическое тело
с постоянно действующими
внутренними источниками тепла. В определен-
16

ном интервале температур @—7 °С)
зависимость мощности тепловыделений
продукции от температуры можно
принять линейной, что подтверждается
опытными данными.
Конвективный теплообмен
учитывается слагаемыми системы A):
Ki{t-T) nK2(t~~T) [5],
где К\ =
aS
QBCB6
K2=
= 0,3a;
aS
= 0,000085a;
QKcK{\~ e)
a — коэффициент теплоотдачи на
поверхности «насыпь
клубней — воздух», принимаемый
для засыпки тел шарообразл
ной формы, a=0,8+15V^
[1];
S — удельная поверхность насыпи
картофеля;
е — пористость насыпи
картофеля;
0в> Qk» св> ск — плотность и теплоемкость
соответственно воздуха и
картофеля.
Аналитическое решение
поставленной задачи A) — G) крайне
затруднительно. Поэтому нами разработаны
два метода: в постановке A) — G)
найдена возможность получения
приближенного аналитического решения
задачи методом интегрального
преобразования [2]; в более общей
постановке разработана численная схема
решения задачи конечно-разностным
методом (граничные условия по «у» —
третьего рода).
Общая постановка задачи для
численного решения включает в себя
дифференциальные уравнения A).
Начальные условия:
t(x, у, т=0) = /0; Т(х, у, т=0) = Г0;
в(х, у, т=0)=в0.
Граничные условия:
, dt(x,y=H,T) г., и ч гр ¦,
—К ——^ =acp [t (х,у=Н,т) —Тср] ;
ду
dt{x=0, у, т)
dx
= 0;
Т(х, i/=0, t) = 7V,
t(x=b, у, т) =®(х=Ь, у, т);
dt(x=b, у, т) . дВ(х— Ь, у, т)
к дх г дх
дв(х=Ь + с, у,т)
дх
=0;
~ г — вц—=(Хср [е(*'у=и' х)~т^;
в(х, i/=0, т)=вх(х, т);
t(x, */=0, t)=/oi.
Для численного решения двумерной
задачи использовали метод
расщепления на последовательность одномерных
уравнений с применением неявной
разностной схемы (схемы с
опережением) и метод прогонки для решения
полученных разностных краевых
задач в итеративном цикле.
Рассматриваемая разностная схема
сходится. Кроме того, она устойчи-
ва при любых значениях Дт и
1М = Л/h2i+hl и имеет точность второго
порядка или сходится со скоростью
0 (Дт+|й|2) [6], где Дт — шаг по
времени, hu /i2 — шаги
соответственно по координатам х и у (см. рис. 1).
Итерационный процесс для
определения наиболее точных значений
температур воздуха и картофеля в
вентилируемой зоне довольно быстро
сходится. На каждом временном слое
число итераций я, достаточных для
решения с точностью е=10-3,
равняется приблизительно 10.
Для решения задачи была
составлена программа на языке ФОРТРАН
для ЭВМ ЕС-1022.
При активной вентиляции
градиенты температуры по высоте насыпи
картофеля достигают 1,5—1,7°С/м,
что ограничивает высоту слоя
клубней и интенсифицирует потери влаги
ими [3]. Для понижения
градиентов температуры увеличивают
воздухообмен, что еще больше повышает
потери, влаги клубнями, которые
становятся дряблыми и сминаются
(деформируются) уже при высоте
насыпи 2—3 м.
Потери влаги клубнями снижаются
при повышении влажности
подаваемого в камеру хранения воздуха.
При его влажности 100 % потери
влаги клубнями сокращаются до
минимума и ими можно пренебречь. На
этом основании можно не учитывать
влияния массообмена (испарительного
охлаждения) между продукцией и
окружающей средой на распределение
температуры в насыпи картофеля.
Высокая влажность воздуха на
входе в насЫпь картофеля
обеспечивается конденсационными
теплообменниками, которые утилизируют влагу
из отработанного воздуха и
направляют ее в вентиляционные установки
для увлажнения воздуха, подаваемого
в насыпь картофеля [4].
В картофелехранилище применена
система активной вентиляции. Охлаж-
2 Холодильная техника № 11
17

дение воздуха осуществляется с
помощью постаментных
воздухоохладителей. Хладоснабжение
централизованное.
Образовавшуюся в
воздухоохладителях влагу, в том числе и после
их оттаивания, использовали для
охлаждения вентиляционного воздуха
в магистральных и распределительных
каналах, в результате чего тепло-
притоки из грунта ассимилировались
до того, как они достигали насыпи
картофеля. Этим исключался путевой
нагрев воздуха тепловыделениями
грунта, и на входе в насыпь
клубней влажность вентиляционного
воздуха достигала 100 %, что
практически исключало их усушку.
Температуру воздуха межклубневого
пространства и поверхности клубней
измеряли с помощью хромель-копеле-
вых термопар, которые размещали в
проточных несминаемых сетчатых
футлярах (кожухах) из металлической
проволоки, а также крепили к
поверхности клубней (между клубнями,
стянутыми теплопроводной лентой).
Кожух с термопарой и клубни с
другой термопарой между ними
размещали в насыпи рядом. Термопары
устанавливали на входе воздуха в
насыпь картофеля и затем через
каждые 50 см по высоте насыпи.
Провода от термопар выводили на
поверхность насыпи картофеля,
собирали в жгут, экранировали двумя
слоями алюминиевой фольги и
подсоединяли к микропотенциометрам
(стрелочным и электронным
самописцам). По таблицам и графикам
замеры электродвижущей силы
потенциометрами переводили в температуру,
которую сопоставляли с показаниями
самописцев. Точность замера
температуры 0,1 °С.
Графики расчетного и
экспериментального изменения температуры
воздуха в межклубневом пространстве
и продукции в течение 120 ч в
среднем сечении у представлены на рис. 2
и 3.
Как видно из рис. 2, с
увеличением воздухообмена кривые на
участке перехода от вентилируемой и
невентилируемой (заземленной) зоне
насыпи картофеля становятся более
пологими. Это обусловлено тем, что
с повышением скорости фильтрации
воздуха в межклубневом пространстве
возрастают коэффициент теплоотдачи
t,9
д
2
/
J
i^-L — -
г """ 1
\ 1
Г I
: 1
\ 1
t i
Ё 1
Е I
\х,м
Рис. 2. Изменение температуры вентилируемой
части картофеля / в зоне 0^*^6=0,5 м и
невентилируемой (засоренной) его части в в зоне
Ь^х^.с=0,25 м по длине насыпи при различных
скоростях v вентилируемого воздуха:
/ — при у=0,1 м/с; 2 — при и=0,4 м/с; 3 —
при у=0,8 м/с; расчетная
температура; — экспериментальная температура
Ч
11
5 1 /
IV
IV
II] у
II /
1! /'
и//
г '/
F //
//
It
г/
А
/ г
О 1 2 ЗТд°С
Рис. 3. Изменение температуры воздуха Тв
внутри насыпи картофеля по высоте (#=6 м) при
различных скоростях v вентилируемого воздуха:
/ — при и=0,1 м/с; 2 — при у=0,4 м/с; 3 —
при у=0,8 м/с; — расчетная
температура; — экспериментальная температура
и отвод тепла из невентилируемой
(заземленной) насыпи картофеля.
Таким образом, представляется
возможным регулирование температуры и
ширины невентилируемой (заземленной)
зоны картофеля.
Результаты аналитического (I) и чис- \
ленного (II) решения задачи и
экспериментальные данные (III) в
различные моменты времени в средних
сечениях х и у (ширина вентили-
Время,
ч
1
12
24
120
I
3,84
3,62
3,29
2,81
/, °с
и
3,94
3,69
3,40
2,87
ш
3,7
3,6
3,3
2,6
в, °с
i
4,06
4,18
4,14
4,09
п
4,11
4,29
4,19
4,13
ш
3,9
4,0
4,0
3,9
18

руемой зоны 1 м, невентилируемой —
0,5 м; 0=0,2 м/с; Го=Г,= 1 °С;
/0=в=4 °С) приведены в таблице.
Как видно из данных таблицы,
результаты аналитического и
численного решения задачи хорошо
согласуются между собой и с
экспериментальными данными, полученными
при навальном погрядном хранении
картофеля слоем до 8—9 м в
хранилищах вместимостью 10 000 т в
Брянске, Орле, Чебоксарах и других
городах при высокой влажности
подаваемого воздуха (около 100 %) с
возможным образованием «тумана».
Таким образом, нормативная
температура D °С) вентилируемого
(чистого) слоя насыпи картофеля
обеспечивается при скорости воздуха не
менее 0,12 м/с и полном его влаго-
насыщении. При этом ширина
засоренного землей слоя картофеля не
должна превышать 0,5 м.
Список использованной литературы
1. Бодров В. И. Динамика теплового
режима насыпи картофеля при активной
вентиляции.— Водоснабжение и санитарная
техника, 1979, № 6, с. 13—15.
2. Дёч Г. Руководство к практическому
применению преобразований Лапласа и z-
преобразования.— М.: Наука, 1971.— 364 с.
3. Е кимов С. П. Методика расчета системы
воздушно-тепловой защиты
картофелехранилищ.— Водоснабжение и санитарная
техника, 1969, № 12, с. 29—33.
4. Е кимов С. П. Методические указания к
расчету режимов работы и эксплуатации
систем воздушно-тепловой защиты
картофелехранилищ емкостью 10000 т.— Орел,
ОФ ВЗМИ, 1981, с. 70.
5. Лыков А. В. Тепломассообмен.— М.:
Энергия, 1978.— 479 с.
6. Самарский А. А. Введение в
численные методы.— М.: Наука, 1982,— 270 с.
УДК 664.83.037.004.182
ПРОМЫШЛЕННОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ ХРАНЕНИЕ
МОРКОВИ В РЕГУЛИРУЕМОЙ
ГАЗОВОЙ СРЕДЕ
Р. Р. ААРИК, М. А. КАЛАМЭЭС,
С. В. КУЗНЕЦОВ,
канд. с.-х. наук Г. В. НОВИКОВА
В Советском Союзе морковь по
площади посева занимает среди овощных
культур одно из первых мест и ее
производство продолжает увеличиваться
[2].
н
т
15 ; 20
20 в, 17
20
20 , 20
План холодильника совхоза Яасмяэ:
/ — навес; 2 — сортировочное отделение;
3 — камера хранения, / = 4 °С; 4 — то же,
/=2 °С; 5 — камера с РГС, / = 2°С; 6 —
то же, / = 0 °С; 7 — камера хранения, / =
= 0 °С; 8 — то же, / = — 30 °С
Чтобы обеспечить равномерное
потребление населением моркови в
течение всего года, совершенствуются
способы хранения.
Одним из прогрессивных способов
является хранение в регулируемой
газовой среде (РГС), создаваемой как
с помощью газогенераторов, так и
биологическим путем. В последние годы
в нашей стране были проведены
исследования в лабораторных и
полупроизводственных условиях по хранению
овощей в газовых средах субнормального
E % С02, 3 % 02, 92 % N2 и 9 % С02,
3 % 02, 88 % N2) и нормального
состава E—9% С02, 12-16% 02, 79%
N2) [1].
В 1985—1986 гг. в совхозе Яасмяэ
Эстонской ССР впервые в стране
осуществлено промышленное хранение
моркови в условиях РГС*.
Морковь хранили в камерах
холодильника из легких металлических
конструкций, комплектно поставленного
Финляндией.
Каркас здания стальной, сборный.
Ограждения выполнены из
трехслойных металлических панелей с
наполнителем из пенополиуретана (см.
рисунок). Габаритные размеры
холодильника в плане 140X50 м, высота камер
6,12 м.
Общая площадь камер хранения
составляет 5060 м2, емкость
холодильника — 5900 т.
Холодильные камеры рассчитаны на
хранение продукции в РГС, в обычной
атмосфере и с активным
вентилированием при температурах от 0 до 4 °С.
Имеются также низкотемпературные
камеры (—30 °С) для замороженных
*В работе принимали участие канд. экон.
наук Б. А. Болихов, Р. О. Пильв, Р. Р. Поль,
канд. техн. наук В. И. Бондарев.
2*
19

продуктов, в настоящее время
находящиеся в стадии пуска.
Холодильник укомплектован
компрессорными холодильными
установками фирмы «Стал», работающими на
хладагенте R 22. В качестве хладоно-
сителя используется этиленгликоль.
Охлаждение низкотемпературных
камер осуществляется путем
непосредственного кипения R 22.
В камерах с РГС установлено
дополнительное оборудование для создания
и поддержания в них требуемого со:
става газовой среды: генератор
газовых сред, работающий в одну смену;
скруббер для регулирования газовой
среды (содержания С02);
автоматический газоанализатор и прибор ГХП-ЗМ
для ежесуточного контроля состава
РГС.
В камерах предусмотрено
контейнерное хранение продукции, а в
камерах с активным вентилированием,
кроме того, и навалом. Контейнеры
деревянные размером ЮООХ ЮООХ ЮОО мм,
вместимостью 550—600 кг моркови.
Изготовлены по документации
Финляндии.
На хранение закладывали 300 т
моркови сортов Нантская-4, Шантане-2461
и местных.
После просушки морковь массой по
7—8 кг в сетках загружали в
контейнеры, которые размещали в
холодильных камерах с обычной атмосферой
(контроль) и с РГС.
Учет потерь массы, фитопатологиче-
ские исследования и химические
анализы проводили согласно действующим
ГОСТам по общепринятым методикам.
Продолжительность хранения
моркови в РГС E—8,5 % С02, 3—5 % 02,
86,5—92 %N2) при температуре 0—
2 °С и относительной влажности 95—
98 % составила 193 сут, в обычной
атмосфере при тех же параметрах —
147 сут (контроль снят с хранения
раньше в связи с тем, что отходы в
некоторых партиях составили более
15%).
Товароведческая оценка качества
моркови после хранения в обычных
условиях: стандартная — 62,1 %,
нестандартная — 18,0 % (в том числе
заболевшая — 9,5 %, проросшая — 8 %,
увядшая — 0,5 %), отход — 4 %;
после хранения в РГС: стандартная —
95,4 %, нестандартная — 2,1 %,
отход — 0,3 %.
Установлено, что потери массы (сред-
Показатели
Содержание, % к
сырой массе
сухих веществ-
сахара общего
сахара инвертного
сахарозы
аскорбиновой
кислоты, мг %
каротина, мг %
Средняя
дегустационная оценка, баллы
При
закладке
на
хранение
11,0
6,3
2,3
4,0
3,0
11,9
5,0
После хранения
в обычной
атмосфере
9,8
5,5
3,8
U
2,4
9,8
3,3
в РГС
11,0
5,9
2,9
3,0
2,9
12,1
4,7
ние данные) у всех сортов моркови
ниже при хранении в РГС, чем в
обычной атмосфере, однако лучшая
сохраняемость была у моркови сорта
Шантане-2461. В целом за весь период
хранения в обычной атмосфере потери
массы составили 9,9 %, а при хранении
в РГС — всего 2,5 %.
Использование РГС способствует
также снижению потерь основных
питательных веществ моркови и лучшему
сохранению ее вкусовых свойств (см.
таблицу), обеспечивает сохранение
ростовой почки. Всхожесть корнеплодов,
высаженных в поле после хранения
в РГС, составляет 95,5 %, а после
хранения в обычной атмосфере — 65,9 %.
Таким образом, применение РГС
удлиняет сроки хранения, снижает
потери массы и основных питательных
веществ моркови, способствует лучшему
сохранению ее вкусовых качеств и
всхожести.
Средняя экономическая
эффективность хранения моркови в РГС
составила (только в результате снижения
потерь и улучшения качества) около
21 руб/т.
Дополнительно выявлено, что
емкость холодильных камер с РГС может
быть увеличена до 350 т моркови, если
контейнеры загружать в пять ярусов,
что соответствует проектной мощности.
При этом разгрузку камер с РГС
необходимо проводить небольшими
партиями, не нарушая режима хранения.
Для того чтобы избежать влияния
резкого изменения газового режима на
продукцию после разгерметизации, ее
выдерживают в течение 30 мин в
холодильной камере и затем направляют
на сортировку.
В настоящее время Гипронисельпром
разрабатывает типовой проект
холодильника с РГС емкостью 500 т на
основе отечественного оборудования.
20

Список использованной литературы
1. Рекомендации по проектированию и
эксплуатации холодильных камер для
фруктов и овощей с регулируемой газовой средой
(РГС).— М.: Агропромиздат, 1985, с. 3—5.
2. Сокол П. Ф. Улучшение качества
продукции овощных и бахчевых культур.— М.:
Колос, 1978, с. 112—167.
УДК 664.8.037:621.798.15-036.742
ХРАНЕНИЕ ПЛОДОВ
В ПОЛИЭТИЛЕНОВЫХ
КОНТЕЙНЕРАХ
С ГАЗОСЕЛЕКТИВНЫМИ
МЕМБРАНАМИ
Д-р техн. наук, проф. Б. Н. СТРЕЛЬЦОВ,
А. И. ГРИБИНЧА
Одним из эффективных способов
сохранения плодоовощной продукции
является применение полимерных
упаковочных материалов в виде мешков,
пакетов или контейнеров различной
вместимости, в которых в процессе
хранения поддерживается
модифицированная газовая среда (МГС).
Для того чтобы в упаковке
постоянно был оптимальный газовый состав,
через полимерную пленку должно
проникать определенное количество
кислорода из внешней среды. Однако
применяемая полиэтиленовая пленка
толщиной 100—120 мкм практически
непроницаема для кислорода —
проницаемость @,3-0,5). Ю-17 м3/(сН).
Поэтому в пленке предусматривается
вставка из газоселективной мембраны,
у которой проницаемость для
кислорода в несколько раз больше, чем у
пленки.
Площадь газоселективной мембраны
можно рассчитать по формуле:
*-(#-¦)
тК
где go — концентрация кислорода в
атмосфере B1 %);
|i — концентрация кислорода в
упаковке, %;
р — парциальное давление кислорода
снаружи упаковки, Па;
Р — проницаемость мембраны по
кислороду, м3/(с-Н);
т — масса плодоовощной продукции,
кг;
К — интенсивность дыхания
плодоовощной продукции, м3/(с-кг).
Выпускаемые газоселективные
мембраны не обладают достаточной
механической прочностью и нуждаются в
защите. Ее выполняют в виде
перфорированной цакладки. Коэффициент
перфорации
nR2 (RV
где R, И — радиус и расстояние между
центрами отверстий
перфорации, м.
Таким образом, полезная площадь
газоселективной мембраны, через
которую внутрь упаковки поступает
кислород, будет
В производственных условиях
проведены опыты по хранению яблок в
модифицированной газовой среде с
использованием полиэтиленовой пленки
толщиной 200—220 мкм (ГОСТ 10354—82)
со вставками из газоселективных
мембран МД-КЗ, МД-А1, ПВТМС.
Необходимую площадь газоселективных
мембран рассчитывали по
вышеприведенным формулам. Проницаемость
мембран по кислороду и углекислому газу
для МД-КЗ соответственно 0,278 • Ю-9
и 1,25-10"9 м3/(с-Н)/для МД-А1 —
1,39-10"9 и 6,3-10"9, для ПВТМС —
1,49-10"9 и 5,5-10~9 м3/(с-Н).
На хранение закладывали яблоки
Джонатан и Ренет Симиренко, выра-,
щенные в интенсивных садах Молдавии
в сезоны 1983—1985 гг.
Хранили яблоки в камере с
искусственным охлаждением, в деревянных
ящиках, установленных в штабеля
высотой 3,2 м, шириной 3,2 м, длиной
3,6 м. Масса продукции 10—13 т.
Вариант
хранения
МД-КЗ
МД-А1
ПВТМС
Контроль
МД-КЗ
МД-А1
ПВТМС
Контроль
Прим,ечани
всем партиям з
100 дней, 1984
Таблица 1
Выход плодов
после хранения, %
стандарт
нестандарт
Ренет Симиренко
94,6
93,5
93,7
82,3
2,2
2,8
3,6
16,1
Джонатан
96,0
96,3
94,5
72,2
0,9
1,0
1,5
26,5
?. В таблице приведены средни
а три сезона A983 г.— хранеш
г. — 105 дней, 1985 г. — 97 дь
Загнившие
плоды,
%
3,2
3,7
2,7
1,5
3,1
2,7
4,0
1,3
е данные по
\е в течение
ей).
21

Таблица 2
Время исследования
химического состава яблок
Вариант
хранения
Вода, %
Сахара, %
сахароза
сумма
Сахаров
Титруемая

кислотность
в
пересчете на
яблочную
кислоту,
°/
/о
Витамин
С,
мг.%
До хранения
После хранения
До хранения
После хранения
МД-КЗ
МД-А1
ПВТМС
Контроль
МД-КЗ
МД-А1
ПВТМС
Контроль
Ренет Симиренко
86,0
85,7
85,7
85,6
83,7
9,1
8,9
8,8
8,7
8,7
Джонатан
1,9
1,4
1,6
1,6
0,9
11,0
10,5
10,4
10,3
9,6
1 86,4
85,4
1 85,3
1 85,4
| 82,6
10,2
10,0
10,1
9,9
9,0
1,3
1,2
1,1
1,1
0,5
11,5
Н,2
11,2
11,0
9,5
0,61
0,56
0,55
0,51
0,41
0,52
0,50
0,48
0,50
0,36
8,7
8,0
8,0
8,1
4,8
10,0
9,1
9,0
9,3
7,0
Примечание. В таблице приведены средние данные по всем партиям за три сезона A983 г хр
1984 г - 105 дней, 1985 г 97 дней)
анение в течение 100 дней,
Яблоки охлаждали в камере в
течение 20 ч, после чего штабеля накрывали
полиэтиленовыми пленками, края
которых в целях герметизации прижимали
к полу песком по периметру штабеля.
Таким образом образовывались
полиэтиленовые «контейнеры» Расстояние
между стенками контейнера и
штабелем составляло 30 см.
Площадь применявшихся
газоселективных мембран 61X61 см2 (МД-КЗ),
27X27 см2 (МД-А1), 26X26 см2
(ПВТМС)
Контрольные плоды хранили в
деревянных ящиках в открытом штабеле.
Температура в камере
поддерживалась автоматически на уровне 2—3 °С.
Воздухообмен в камере трехкратный.
После хранения яблок в
полиэтиленовых контейнерах с газоселективными
мембранами выход стандартной
продукции был высоким (табл 1) Потери
влаги плодами небольшие, так как
в контейнерах поддерживалась
высокая относительная влажность воздуха
(90—95 %) Плоды имели хороший
внешний вид и аромат, мякоть была
сочной и плотной, кожица — без
признаков увядания.
Химический состав яблок изменялся
незначительно (табл. 2)
Состав МГС определяли прибором
ГХП-3. Измерения показали, что
концентрация кислорода и углекислого
газа была соответственно 3 и 5—6 % и
приближалась к рассчитанной по
формулам
1
1 +
мК '
Ь=
pPS
fi(Eo-?.)
где |i, ?2 — концентрация кислорода и
углекислого газа в контейнере,
/о»
б — дыхательный коэффициент,
о — селективность мембраны.
Хорошие результаты опытного
хранения яблок в полиэтиленовых
контейнерах с газоселективными мембранами
позволяют сделать вывод, что площадь
вставок была определена правильно.
На основании этого приведенные выше
формулы можно рекомендовать для
расчета площади газоселективных
мембран полиэтиленовых
контейнеров, в которых хранят плоды и овощи
в МГС.
УДК 664.8.037:637 358
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
БЫСТРОЗАМОРОЖЕН НЫХ
ОВОЩЕЙ В КАЧЕСТВЕ
НАПОЛНИТЕЛЕЙ В ПЛАВЛЕНЫХ
СЫРАХ
Канд. биол. наук Т. Д. БЫКОВА,
Л. В. СМИРНОВА, Л. А. МИШУЧКОВА
Использование растительных
наполнителей в плавленых сырах особенно
актуально в связи с поставленными
Продовольственной программой
страны задачами обеспечения сбалансиро-
22

ванного питания советских людей,
повышения пищевой ценности продуктбв,
изыскания новых сырьевых ресурсов.
Технологический процесс
производства плавленых сыров позволяет
целенаправленно регулировать их состав
и свойства путем введения различных
добавок и биологически активных
компонентов.
За рубежом довольно широко
вырабатывают плавленые сыры с
различными растительными наполнителями —
морскими водорослями,
шампиньонами, орехами, огурцами, помидорами
и т. д.
В СССР также разработан и
выпускается большой ассортимент
плавленых сыров с растительными
наполнителями — грибами, перцем, мятой,
укропом, луком, орехами*.
Однако поскольку растительные
наполнители являются
скоропортящимися, сезонными продуктами и требуют
предварительной обработки (мойка,
удаление кожуры и т. п.), ВНИКТИхо-
лодпромом совместно с Московской
лабораторией плавленых сыров НПО
«Углич» была изучена возможность
использования в качестве наполнителей
быстрозамороженных растительных
полуфабрикатов. При этом основным
критерием выбора растительных
наполнителей была сочетаемость вкуса
плавленого сыра и наполнителя.
Исследовали следующие
быстрозамороженные овощи: сельдерей, петрушку,
укроп, сладкий перец, белокочанную
капусту, томаты.
Плавленые сыры вырабатывали по
одной рецептуре из одинакового
молочного сырья с массовой долей жира в
сухом веществе 50 и 20 %.
Быстрозамороженные овощи перед внесением в
сырную массу измельчали (без
предварительного размораживания) на
волчке с диаметром отверстий решетки
2—3 мм.
Органолептическая оценка опытных
образцов сыров, показала, что вкус
петрушки, сельдерея, укропа, сладкого
перца хорошо сочетается со вкусом
сыра, обогащает его вкусовые свойства.
Кроме того, добавление этих
наполнителей улучшает консистенцию сыра,
придавая ей большую пластичность
и однородность.
* Кулешова М. Ф, Тиняков В. Г.
Плавленые сыры.— М.. Пищевая
промышленность, 1977.— 175 с.
Образцы сыра с
быстрозамороженными белокочанной капустой и
томатами имели невыраженный сырный вкус
и липкую, мажущуюся консистенцию.
Поэтому в последующих экспериментах
при подборе наполнителей
использовали принцип купажирования.
Наивысшую органолептическую оценку
получили сыры, выработанные с
использованием композиций наполнителей:
20 % белокочанной капусты и 5 %
сладкого перца («Столичный»); 10%
томатов и 8 % сладкого перца
(«Бутербродный»). При этом вкус наполнителя
был явно выраженным и приятно
сочетался с сырным вкусом. Высокую
оценку получила и консистенция
продукта.
Опытные образцы плавленых сыров
«Столичный» и «Бутербродный» были
подготовлены Московской
лабораторией плавленых сыров.
Технологическую обработку быстрозамороженных
овощей проводили в соответствии с
ОСТ 111-7—82 Овощи
быстрозамороженные.
Было исследовано влияние
растительных наполнителей* на
микробиологическую характеристику плавленых
сыров и срок их хранения при
температурных режимах в соответствии с
ОСТ 49 59—74 Сыры плавленые.
Партии плавленых сыров были заложены
на хранение в двух камерах
ВНИКТИхолодпрома при
температурах —1,5±1,5 и 2,0±2,0°С. Данные о
температурно-влажностных режимах
хранения приведены в табл. 1.
В процессе хранения плавленых
сыров оценивали степень изменения их
органолептических свойств
(максимальная оценка вкуса 15,
консистенции — 9 баллов) и микробиологических
показателей.
Исследования показали, что
температура — 1,5± 1,5 °С способствовала
Таблица 1
Месяцы
хранения
Январь
Февраль
Март

Среднемесячное
значение
Камера № 1

Температура,
°С
2,2
2,1
2,0
2,1 ±0,2

Относительная
влажность,
%
80
83
83
82±2
Камера № 2

Температура,
°с
—2,2
— 1,9
—2,1
— 2,1 +
±0,3

Относительная
влажность,
%
90
89
89
89±1
23

Таблица 2
Температура
хранения,
°с

Продолжительность
хранения,
сут
Характеристика плавленого
сыра, баллы
Вкус
Консистенция
Столичный
—1,5=4=1,5
2,0±2,0
30
35
40
25
30
35
40
12,74=0,4
10,54=0,2
10,0±0,2
12,14=0,6
12,0=4=0,6
9,7±0,4
9,5=1=0,3
8,0-ь0,2
7,3=4=0,1
7,04=0,2
8,0=4=0,4
7,9±0,1
, 6,84=0,2
6,5=4=0,4
«Бутербродный»
— 1,54=1,5
2,0±2,0
25
30
35
40
25
30
35
40
12,8=4=0,6
11,4=4=0,5
11,04-0,4
Ю,6±0,3
12,1=4=0,4
11,24=0,4
10,64=0,2
9,5=4=0,3
8,34=0,5
7,64-0,4
7,4=4=0,3
7,2=4=0,4
7,74-0,3
7,4=4=0,4
7,2=4=0,1
7,0=4=0,3
лучшему сохранению вкуса, аромата
и консистенции плавленых сыров с
наполнителями, чем температура 2,0±
±2,0 °С (табл. 2).
При хранении до 30 сут оценка за
вкус сыра «Столичный» была высокой
A2,1 —12,7 балла) при обоих режимах
хранения. Увеличение
продолжительности хранения приводило к сущест-
УДК 628.84.0044 82/ 183
ЭКОНОМИЯ МАТЕРИАЛЬНЫХ
И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
ПРИ ПРИМЕНЕНИИ
СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
С КОМБИНИРОВАННЫМ
ОХЛАЖДЕНИЕМ
ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА
Д-р техн. наук, проф. О. Я. КОКОРИН,
А. Р. РЗАЕВ
В южных районах страны в системах
кондиционирования воздуха (СКВ)
традиционно применяется режим политропного
охлаждения приточного воздуха холодной
водой, получаемой от холодильной станции.
Энергетическую эффективность выработки
холода на охлаждение приточного воздуха
венному изменению вкуса и
консистенции — появлялись привкус осалива-
ния, крошливость, резинистость.
Указанные пороки были отмечены после
30 сут хранения при температуре 2,0±
±2,0 °С и после 35 сут при температуре
— 1,5=Ь1,5°С.
У плавленого сыра «Бутербродный»
ухудшение вкуса и консистенции,
исчезновение аромата наполнителя
отмечалось через 35 сут хранения при
положительной и через 40 сут — при
отрицательной температуре.
Внесение быстрозамороженных
овощей практически не сказалось на мик-
робиальной обсемененности плавленых
сыров, так как температура их
плавления на уровне 80—90 °С гарантирует
микробиологическую безопасность. Не
выявлено существенной разницы по
общей микробиальной обсемененности
образцов сыра в зависимости от
температуры при краткосрочном хранении
(до 30 сут).
Таким образом, исходные свойства
плавленых сыров наиболее полно
сохранялись при отрицательных
температурах хранения независимо от вида
вносимого растительного наполнителя.
Опытно-промышленная партия
плавленых сыров с быстрозамороженными
овощами (томаты, сладкий перец,
белокочанная капуста) была выработана
на Красноборском холодильнике
(г. Смоленск). Экономический эффект
от выпуска 1 т этого продукта составил
около 50 руб.
холодной водой с помощью парокомпрес-
сионной холодильной машины можно
оценить по показателю
е = Q* п (\)
СХ. М д/ i at 1ДГ I N V '
где Qx п — холод, затрачиваемый на
охлаждение приточного воздуха, кВт,
Qx.n=Gnp Aн~1о)'^
Gn? — расход приточного воздуха,
кг/с;
jH, /0 — удельная энтальпия приточного
воздуха соответственно до и
после охлаждения, кДж/кг;
#х. м> #вт. гр. Nh. гР> #нюх — затраты
энергии на привод соответственно
компрессора холодильной
машины, вентилятора градирни, на-
За экономию и бережливость
24

1,кДж/кд
dfipdH-f2
d, в/лг
Рис. I. Построение на i, d-диаграмме
традиционного и комбинированного охлаждения
приточного воздуха в СКВ прядильного цеха для
климата Азербайджанской ССР:
Н—О (штриховая линия) — охлаждение при
контакте с холодной водой в камере орошения
(традиционный вариант); Н—КИ — косвенное
испарительное охлаждение; КИ—О —
окончательное охлаждение при контакте с холодной
водой в камере орошения; О—В — условный
процесс в помещении
coca градирни, насоса подачи
холодной воды от холодильной
станции к кондиционеру, кВт.
Для типовых станций охлаждения воды
систем кондиционирования воздуха
показатель энергетической эффективности можно
принять равным 3 [I].
На рис. I штриховой линией показано
построение на i, d-диаграмме традиционного
режима охлаждения приточного наружного
воздуха от начального состояния /н=
= 67 кДж/кг (точка Н) до конечного
/0=45 кДж/кг (точка О) при контакте с
холодной водой в камере орошения
центрального кондиционера. Для этого варианта
удельная холодопроизводительность
составляет:
<7х. м=**н—*о= 67—45= 22 кДж/кг.
В целях сокращения материальных и
энергетических затрат целесообразно
приточный воздух первоначально охлаждать
методом косвенного испарительного
охлаждения (процесс Н—КМ). Удельная
холодопроизводительность в режиме
испарительного охлаждения
<гх.ки='н—*ки=67—57=10 кДж/кг,
а в режиме дополнительного охлаждения
с помощью холодильной машины
В этом варианте по отношению к
традиционному затраты энергии на работу
холодильной машины снижаются до 54,5 %.
Представленное на рис. 1 построение
режимов обработки наружного воздуха
сделано для двух вариантов СКВ прядильного
цеха новой хлопкопрядильной фабрики,
сооружаемой в г. Геокчай
Азербайджанской ССР. Для оценки теплотехнической
эффективности и энергетических затрат в
системе с косвенным испарительным
охлаждением А. Р. Рзаев разработал алгоритм
и составил программу расчетов на ЭВМ
(имеется в Московском текстильном
институте им. А. Н. Косыгина).
Энергетическая эффективность выработки
холода на охлаждение приточного воздуха
в системе косвенного испарительного
охлаждения оценивается по показателю
Qx.
АА^ВТ+Л^В
«+Л^н.
B)
где Q
ядоп=
Ч х. м
-/0=57—45=12 кДж/кг.
х ки — холод, затрачиваемый на
охлаждение приточного воздуха
в системе косвенного
испарительного охлаждения, кВт,
^сх. ки= ^п \1н *ки/ »
/н, /ки — удельная энтальпия
приточного воздуха соответственно до
и после теплообменника жх>
венного * испарительного
охлаждения, кДж/кг;
ДЛ^ВТ — доля энергии, затрачиваемой
вентилятором центрального
кондиционера на перемещение
приточного воздуха через
теплообменник косвенного
испарительного охлаждения, кВт;
WBT. ки» Nh ки — затраты энергии на привод
соответственно вентиляторов;
аппарата испарительного
охлаждения воды, насоса
циркуляции воды в системе
косвенного испарительного
охлаждения, кВт.
Установлено, что при климатических
условиях Азербайджана рационально
использовать для косвенного испарительного
охлаждения наружного приточного воздуха
в центральном кондиционере типа КТЦ 2
[2] поверхностный теплообменник из 8—10
рядов оребренных трубок, что позволяет
на 45—50 % сократить требуемую
холодопроизводительность холодильной станции.
На рис. 2 показано изменение
достигаемой удельной холодопроизводительности
в режиме косвенного испарительного
охлаждения g^rtm=zt^—i^f в течение года.
Удельная энтальпия наружного воздуха
^изменяется от расчетного значения 67 кДж/кг
до требуемого предела охлаждения
приточного воздуха 45 кДж/кг.
В расчетных условиях достигается
наибольшая удельная
холодопроизводительность <7х. ки» которой отвечает и наибольшая
энергетическая эффективность ех ки. При
25

Чхки
//
W
9
8
7
6
5
<t
J
2
/
0
, кДж/кг
-
' /
-/
!
M
50
55
SO
65 /yy> кДж/кг
Рис. 2. Изменение удельных холодопроизводи-
тельности и энергетической эффективности в
режиме косвенного испарительного охлаждения
приточного воздуха в течение года
удельной энтальпии наружного воздуха
67 кДж/кг ех ки= 14,7.
Штриховой линией на рис. 2 показано
уменьшение достигаемого испарительного
охлаждения приточного воздуха
посредством остановки вентиляторов части
аппаратов испарительного охлаждения воды и
уменьшением расхода воды через
теплообменник центрального кондиционера при
*~<51 кДж/кг. Несмотря на снижение
значения <7Гки в диапазоне изменения /~от
67 до 51 кДж/кг расход электроэнергии
на функционирование аппаратов в системе
косвенного испарительного охлаждения
сохраняется постоянным. Из уравнения B)
видно, что при снижении количества холода,
затрачиваемого в системе косвенного
испарительного охлаждения, уменьшается
показатель ех ки. Численные значения ех ки в
рабочем диапазоне изменения /~ меняются
от 14,7 до 5,2, что больше энергетического
показателя ех м«3.
Для СКВ прядильного цеха проведен
расчет энергетических и капитальных
затрат при двух вариантах охлаждения
приточного воздуха, показанных на рис. 1.
Производительность СКВ по наружному
приточному воздуху одинакова и равна
240 тыс. кг/ч. В течение года средства
хладоснабжения работают 2253 ч. При
сравнении принято, что параметры внутреннего
воздуха в обоих вариантах одинаковы и
посредством регулирования холодильные
машины работают в оптимальном режиме,
когда их потребление электроэнергии
отвечает потребности в холоде. Для систем
охлаждения сравниваемых СКВ получены
следующие показатели:
Традици-
ционная
СКВ
Установленная
мощность холодильной
станции, кВт (%)
1468
A00)
СКВ с

бинированным
охлаждением
800,8
E4)
Стоимость
холодильной станции,
тыс. руб. (%)
Стоимость системы
косвенного
испарительного охлаждения,
тыс. руб.
Капитальные затраты
на средства
хладоснабжения, тыс. руб.
(%)
161,5
A00)
Стоимость
энергии
дение
воздуха,
(%)

электрона охлаж-
приточного
тыс. руб.
Годовой расход
электроэнергии на работу
средств
хладоснабжения, кВт-ч/год
(%)
Приведенные затраты,
тыс. руб./год (%)
161,5
A00)
7,36
A00)
490305
A00)
26,73
A00)
100,1
F2,2)
17,3
117,4
G2,6)
5,14
F9,6)
342510
F9,6)
19,2
G2)
При использовании СКВ с
комбинированным охлаждением годовая экономия
составит 7,53 тыс. руб., а капитальные
затраты на систему косвенного испарительного
охлаждения окупятся за 2,3 года.
Список использованной литературы
¦1 Холодильные машины. Справочник.— М..
Легкая и пищевая промышленность, 1982 —
223 с.
2. Кондиционеры. Каталог-справочник.—
М.: ЦНИИТЭстроймаш, 1981.— 55 с.
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1241030 E1L F 24 F 3/147 B1)
3849404/29-06 B2) 28.01.85 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проект
но-конструкторский институт по оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции «В НИ И
кондиционер» G2) В. А. Динцин, В. И. Владимиров,
И. Л. Розенштейн, Н. А. Кузнецова, В. Е.
Житомирский E3) 697.921
E4) E7) РЕГЕНЕРАТИВНЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий корпус с разделительной
перегородкой, размещенной с образованием
каналов приточного и вытяжного воздуха, роторную
насадку, установленную в корпусе с возмож
ностью вращения и кинематически связанную с
приводом, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности работы, он снабжен
дополнительной роторной насадкой, установленной с
возможностью вращения в направлении,
противоположном вращению основной роторной насадки.
26

ЭКОНОМИКА
i отмиыция
ПРОИЗВОДСТВА
УДК 621.869.88-97.004(-17)
ЭФФЕКТИВНОСТЬ
ОРГАНИЗАЦИИ ДОСТАВКИ
СКОРОПОРТЯЩИХСЯ ПРОДУКТОВ
В СЕВЕРНЫЕ РАЙОНЫ
РЕФРИЖЕРАТОРНЫМИ
КОНТЕЙНЕРАМИ
А. Я. ГИММЕЛЬФАРБ
Быстрое промышленное освоение Севера
и рост его населения требуют увеличения
поставок в северные районы страны
скоропортящихся пищевых продуктов. До сих
пор проблема снабжения северян свежими
продуктами полностью не решена ни по
ассортименту, ни по физиологическим нормам.
Это объясняется трудностями в
организации доставки скоропортящихся грузов в
короткие сроки навигации по морским и
речным путям, необходимостью создавать
долговременные запасы. Жесткие
климатические условия осложняют их
последующую транспортировку с кбнечных и
перевалочных баз в населенные пункты (по
преимуществу поселки и небольшие города),
разбросанные по огромной территории.
При перевозках неспециализированным
транспортом неизбежны нарушения
технологических требований, что приводит к
значительным качественным и количественным
потерям скоропортящихся продуктов.
Создание и внедрение
крупнотоннажных рефрижераторных контейнеров
открывает новые возможности в организации
равномерного в течение года снабжения
населения Севера скоропортящимися
продуктами.
За рубежом крупнотоннажные
рефрижераторные контейнеры находят довольно
широкое применение и составляют, по
данным Международного института холода,
почти 10 % общего объема производства
крупнотоннажных контейнеров.
Предполагается, что в дальнейшем они будут
составлять *Д часть контейнерного парка.
Контейнеры изготавливают по нормам
ИСО, их размеры и масса брутто
соответствуют параметрам универсальных
крупнотоннажных контейнеров, поэтому для
проведения погрузочно-разгрузочных работ
используются уже имеющиеся средства.
В 1984 г. специалистами СССР и
Финляндии был проведен эксперимент по
доставке свежего картофеля из Ленинграда
в Норильск в рефрижераторных
контейнерах конструкции АО «Раутаруукки» и
«Финсклад» [2]. Их грузоподъемность
13 т, масса 3,4 т, полезный объем 27 м3,
холодо- и теплопроизводительность
агрегатов соответственно 3 и 2,6 кВт,
воздухообмен 2000 м3/ч. Теплоизоляция из
пенополиуретана расположена между
наружной стальной и внутренней фанерной
обшивками. Толщина теплоизоляции стен
60 мм, крыши 100, пола 40, дверей 80 мм.
Испытания контейнера дали
удовлетворительные результаты, но одновременно
выявили и необходимость ряда доработок,
в частности в системе энергоснабжения.
Разработана перспективная конструкция
отечественного крупнотоннажного
рефрижераторного контейнера [1]. В его грузовом
помещении объемом 24 м3 автоматически
должна поддерживаться температура от
—18 до 16 °С при температуре наружного
воздуха от 45 до —50 °С. Габаритные
размеры контейнера соответствуют ГОСТ
26380—84. Теплоизоляция —
пенополиуретан плотностью 40 кг/м3, имеющий
коэффициент теплопроводности не более
0,027 Вт/(м-К); коэффициент
теплопередачи ограждения не выше 0,4 Вт/(м2-К)
Контейнер оборудован навесной
моноблочной холодильно-нагревательной
машиной и дизель-генератором для
энергоснабжения его при установке на транспортных
средствах (автомобильных полуприцепах,
железнодорожных платформах и т. д.),
не имеющих централизованного источника
энергии. Конструкция контейнера
обеспечивает возможность штабелирования в
загруженном состоянии в 6 и более ярусов.
Доставка контейнеров в отдаленные
районы осуществима с помощью современных
транспортных средств, например
болотохода «Тюмень» грузоподъемностью 40 т
или транспортного самолета «АН-124»
грузоподъемностью 150 т.
Применение крупнотоннажных
рефрижераторных контейнеров в северных районах
позволит значительно сократить емкость
стационарных холодильников, фрукто-,
овоще- и картофелехранилищ. Снабжение
их-уже не будет ограничиваться жесткими
сроками завоза в определенный период в
объеме годового потребления, а может
осуществляться равномерно в течение года
с базовых крупных холодильников,
расположенных в конечных пунктах морского,
речного, железнодорожного и воздушного
транспорта.
В этом случае уровни запасов
продуктов (на сколько дней рассчитаны запасы)
можно уменьшить и определять
дифференцированно.
В таблице указаны емкости
холодильников и хранилищ, необходимые для
снабжения скоропортящимися продуктами 1000
человек населения.
Из данных таблицы видно, что если,
например, принять уровень запасов для всех
видов скоропортящихся продуктов 75 дней,
то общая емкость холодильников и хра-
*7

Холодильники и хранилища
Распределительные
холодильники для хранения мяса,
сыра, масла, яиц
Фруктохранилища
Овощехранилища
Картофелехранилища
В целом

Температура
хранения,
°С
5Ч-—20
— 1-М
— 1-М
4
Уровень
запасов,дней
по

ствующим
нормам
75
75
270
270
при

контейнерных
поставках
75
75
75
75
Емкость
холодильников и
хранилищ на
1000 чел., т
при

действующих
уровнях
запасов
18
20
30
40
108
при

контейнерных
поставках
18
20
8,35
11,1
57,45
Загрузка
контейнеров
продуктами, т
в таре
или
сетках
12,4
8,5
8,5
12,15
на
поддонах
9,42
6,22
6,22
8,66
Примечания. 1. Емкости холодильников и хранилищ приняты по СНиП П-60—75*. «Планировка и застройка городов,
поселков и сельских населенных мест».
2. Загрузка контейнеров указана применительно к объему финского контейнера.
нилищ из расчета на 1000 человек может
быть уменьшена почти в 2 раза.
Расчеты показали, что затраты труда
на проведение погрузочно-разгрузочных
работ при транспортировке
скоропортящихся грузов от предприятия-изготовителя
до места назначения составляют:
0,89 чел-ч/т — при традиционном
способе (грузовые пакеты на поддонах
перевозятся в рефрижераторных видах
транспорта — вагонах, автомашинах, на
морских и речных судах);
0,39 чел-ч/т — при перевозке грузовых
пакетов на поддонах в крупнотоннажных
рефрижераторных контейнерах на всех
видах контейнеровозного транспорта;
1,05 чел»ч/т — при перевозке грузов без
поддонов в крупнотоннажных
рефрижераторных контейнерах на всех видах
контейнеровозного транспорта.
Традиционный способ доставки
скоропортящихся продуктов в северные районы
неэффективен, так как из-за неизбежных
многочисленных перегрузок (часто более
8 раз) велики затраты труда и
существенны потери продуктов.
В последнем варианте большие затраты
труда объясняются загрузкой и
разгрузкой контейнеров вручную.
Наименьшие затраты труда будут при
сочетании контейнерного и пакетного
способов перевозки грузов.
Сопоставление второго и третьего
вариантов по приведенным затратам на 1 т
груза показало, что в третьем варианте
они на 40 % меньше.
С точки зрения необходимости
максимального использования полезного объема,
с учетом высокой стоимости контейнеров,
перевозить в них продукты рекомендуется
без поддонов.
Большие затраты на строительство и
эксплуатацию холодильников и хранилищ
в средней полосе страны, а тем более в
условиях Севера требуют их
максимального укрупнения и блокирования
холодильных емкостей для хранения всех видов
скоропортящихся продуктов в одном
здании, особенно в небольших населенных
пунктах.
На рис. 1 сравниваются капитальные
затраты на строительство стационарных
холодильников при традиционном способе
доставки продуктов и принятых уровнях
запасов и при контейнерном способе и
уровне запасов 75 дней для населенных
пунктов с различным числом жителей.
Использование контейнеров для доставки
продуктов на стационарные холодильники
наиболее эффективно при одном обороте
контейнера за месяц. В данном случае
капитальные затраты снижаются на ~40 %.
Эффект уменьшается при обороте
контейнера один раз за два месяца, при этом
экономия будет только для пунктов с
населением до 4000 человек.
Для более крупных населенных пунктов
капитальные затраты возрастают в сред-
Н, тыс'.pi/f/m
i ¦ ¦ I ¦ ' I i i i i—I—i—I—j—i—I
1000 2500 WOO 5000 100ОО /5000
Население, чел.
Рис. 1. Капитальные затраты:
1,2 — на строительство стационарных
холодильников соответственно при действующей
системе доставки и уровнях запасов, при
контейнерном способе доставки и уровне запасов в 75 дней;
3, 4 — на строительство стационарных
холодильников при контейнерном способе доставки
и создание контейнерного парка при обороте
контейнеров один раз соответственно за два
месяца, за один месяц; 5,6 — на создание
контейнерного парка при обороте контейнеров один раз
соответственно за два месяца, за один месяц
28

нем на 8—10%, однако они
компенсируются лучшей сохранностью продуктов и
преимуществами планомерного
круглогодичного снабжения населения свежими
продуктами питания.
При совершенствовании организации и
средств транспортировки оборачиваемость
контейнеров будет возрастать, а
следовательно, уменьшится удельный вес
капитальных вложений на их приобретение.
Сейчас, по расчетам, они составляют 20—35 %
при одном обороте контейнера за месяц
и 33—53 % при одном обороте за два
месяца. Следует также учесть, что при
серийном изготовлении крупнотоннажных
контейнеров их стоимость будет ниже, чем
принятая в расчетах для опытных образцов.
Повышению эффективности
использования контейнеров будут способствовать
перевозки в обратном рейсе грузов,
допустимых по санитарно-гигиеническим условиям
их эксплуатации.
Крупнотоннажный рефрижераторный
контейнер, особенно с автономным дизель-
генератором, может служить временным
распределительным холодильником для
жителей небольших населенных пунктов, а
также в экстремальных условиях освоения
Севера, например, для геологов,
оленеводов и т. д.
Такое применение дорогостоящего
транспортного средства требует обоснования,
в связи с чем проведены расчеты, на
основании которых определены рациональные
области использования контейнеров в
качестве распределительных холодильников
(рис. 2).
В капитальные затраты внесены
дополнительные затраты на устройство
площадок с твердым покрытием, укрытий из
легких сборных стальных конструкций с
покрытием из синтетической ткани, а также
затраты на автоплатформы (при этом учтено,
что благодаря автоплатформам
исключается применение погрузочно-разгрузочных
механизмов — кранов, автопогрузчиков
большой мощности). В расчетах учтено
также, что в условиях Севера затраты на
строительство и расходы на заработную
плату выше, чем в условиях средней полосы
страны, соответственно в 2,5 и 1,8 раза.
Использование крупнотоннажных
рефрижераторных контейнеров вместо
строительства стационарного холодильника
экономически выгоднее для пунктов с
населением до 1500 человек. В этом случае
приведенные затраты на 15—30 % меньше, чем
по наиболее перспективному в северных
условиях автоматизированному
холодильнику комплектно-блочной поставки из
легких металлоконструкций с панелями типа
«сэндвич». Для пунктов же с населением
до 3000 человек приведенные затраты на
10—15 % выше.
При оценке возможных значительных
капитальных затрат на обеспечение регуляр-
10 20 50 W 50 S0 70 80 90100110120130 К0150160170
Ем.кость, т , ,
Рис. 2. Определение по капитальным затратам
рациональной области использования
рефрижераторных контейнеров в качестве
распределительных холодильников в населенных пунктах:
/ _ стационарные неавтоматизированные
холодильники из традиционных материалов
(сборный железобетон, минеральная пробка и т. д.);
2 — стационарные автоматизированные
холодильники комплектно-блочной поставки из
легких металлоконструкций и трехслойных
алюминиевых панелей с изоляцией из пенополиуретана;
$ _ стационарные автоматизированные
холодильники из традиционных материалов; 4 —
крупнотоннажные рефрижераторные контейнеры
ной доставки в северные районы
скоропортящихся продуктов питания в
крупнотоннажных рефрижераторных контейнерах
следует исходить из того, что решение этой
проблемы имеет прежде всего большое
социальное значение для комплексного
освоения Севера и закрепления населения в
этом регионе.
Сокращение уровней запасов продуктов
на холодильниках в результате внедрения
рефрижераторных контейнеров, а также
максимальное укрупнение и блокирование
холодильных емкостей позволят
существенно уменьшить капиталовложения и
трудозатраты. Сэкономленные средства могут
быть направлены на строительство
крупных холодильников в конечных пунктах
морского, речного, железнодорожного и
воздушного транспорта, а также на создание
крупнотоннажного контейнерного парка и
контейнерных терминалов.
Внедрение крупнотоннажных
рефрижераторных контейнеров потребует четкой
организации работы всех звеньев транспортной
цепи, продуманного размещения базовых
холодильников и вспомогательных служб.
Список использованной литературы
1. Кожевников А. М., Закс М. Н.,
Медведев М. Я. Перспективные конструкции
крупнотоннажных контейнеров.—
Промышленный транспорт, 1985, № 6, с. 17.
2. Шкурин В. А. Доставка картофеля в
рефрижераторных контейнерах.— Промышленный
транспорт, 1985, № 2, с. 11.
29

НАУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИ
УДК 621.575.9:620.197.3
ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ
ИНГИБИТОРОВ КОРРОЗИИ
В СИСТЕМЕ АБСОРБЦИОННОЙ
БРОМИСТОЛИТИЕВОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
АБХМД-2500
О. М. ДУДКИ НА,
канд. хим. наук J1. Н. КОВГАН,
канд. техн. наук Т. Я. ФЕДОРУК,
Т. П. ГОНЧАРОВА*
Углеродистая сталь в растворе
бромистого лития подвергается интенсивной
коррозии. Скорость ее при повышении
температуры от 130 до 160 °С увеличивается
в 5—8 раз [1].
В настоящее время для предотвращения
коррозии в высокотемпературный раствор
бромистого лития вводят смесь хромата
и гидроксида лития [3]. Однако при
температуре 130 °С проявляется язвенный
характер коррозии.
Авторами предложена в качестве
ингибитора смесь хромата лития, гидроксида
лития и поверхностно-активных веществ
(ПАВ). ПАВ добавляют после образования
на поверхности металла защитной хромат-
ной пленки, т. е. через 15—25 ч после
выхода машины на режим.
Промышленные испытания ингибиторов
в системе абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины АБХМД-2500
проведены согласно стандартной методике [2]
на образцах из углеродистой стали в виде
пластин C5X15X3 мм). Образцы
исследовали в течение 450 ч при полном
погружении в раствор 59 %-ного бромистого
лития и на границе раздела фаз при
температуре 150 °С и давлении 0,1 МПа.
Результаты испытаний (табл. 1) в
растворах с ингибитором I (хромат и гидроксид
лития) и ингибитором II (хромат,
гидроксид лития, ПАВ) показали, что скорость
коррозии углеродистой стали в присутствии
ПАВ снижается в 4—10 раз. При этом
поверхность образцов покрывается
сплошной плотной защитной пленкой.
Таблица 1
Ингибитор I
Скорость
коррозии,
г/(м2.ч)
0,0302
0,0725
0,0243
Увеличение
массы
образцов с
пленкой, г
0,0027
0,0008
0,0007
Описание
поверхности
образцов
Пятнистая коррозия,
хроматная пленка
незначительна
Ингибитор II
Скорость
коррозии,
г/(м2-ч)
0,0070
0,0066
0,0070
Увеличение
массы
образцов с
пленкой, г
0,0217
0,0242
0,0205
Описание поверхности
образцов
Покрыта плотной
защитной пленкой
При использовании ингибитора II
снижается количество продуктов коррозии в
системе — практически не засоряются
фильтры насосов, отпадает необходимость
периодически останавливать машины для
слива и отстоя раствора.
Исследования влияния добавки ПАВ на
абсорбционную способность раствора
бромистого лития проводили на установке,
моделирующей его разбрызгивание в
холодильной машине в присутствии паров воды
и при давлении в системе 88,9 кПа.
Полученные положительные результаты (табл. 2)
свидетельствуют о том, что количество
поглощенной раствором влаги при прочих
равных условиях практически не зависит
от наличия в нем ПАВ.
Таким образом, ингибитор II
эффективно защищает от коррозии оборудование
холодильных машин из углеродистой стали,
Плотность
г/
исходного
1,668
1,668
1,667 1
1,667 J
раствора,
:м3
после
испытаний
Таблица 2
Температура
раствора, °С
исходного
после
испытаний
Ингибитор I
1,659 1 19,3 1 25,0
1,658 1 19,5 1 25,2
Ингибитор II
1,659 1 19,5 1 25,2 1
1,658 J 19,6 1 26,0 1
Разница
в массе
100 мл
раствора
до и после

испытаний, г
0,97
0,98
0,98
0,98
*В работе принимали участие А. И. Рома-
ненко и А. А. Ворона.
работающее в среде бромистого лития
высоких концентраций и температур.
Ориентировочный экономический эффект
от внедрения ингибитора II составит
30 тыс. руб. в год в расчете на одну
холодильную машину.
30

Список использованной литературы
1. Гросман Э. Р., Шаврин В. С.
Исследование процессов абсорбционной
холодильной установки со ступенчатой
регенерацией раствора.— Холодильная техника, 1979,
№ 5, с. 12—17.
2. РТМ 26-01-21—68. Методы
коррозионных испытаний металлических материалов.
3. Dockus К. F., Krueger R. Н.,
Rush W. F.— ASHRAE J. 1962, 4,12,90.
УДК 621.5.013:620.193
ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ
КИПЕНИЯ ВОДОАММИАЧНОГО
РАСТВОРА НА КОРРОЗИЮ
В АГРЕГАТЕ БЫТОВОГО
АБСОРБЦИОННОГО
ХОЛОДИЛЬНИКА
Канд. хим. наук Т. С. КСЕНОФОНТОВА,
канд. хим. наук Э. Я. МАРКИ В,
канд. техн. наук Д. А. ПОЛЯКОВ,
Т. А. ХОДА КО В С КАЯ
В современных бытовых абсорбционных
холодильниках применяются более
жесткие, чем в старых моделях, режимы
генерирования пара хладагента. Так, в первых
отечественных абсорбционных
холодильниках, не имевших морозильного отделения,
нормативная холодопроизводительность
обеспечивалась при давлении в агрегате
0,3 МПа и температуре в генераторе
порядка 150 °С. Для получения в морозильной
камере двухкамерного холодильника
модели «Кристалл» температуры —18 °С
генерирование пара аммиака происходит при
190—200 °С, а давление в агрегате
достигает 2,5 МПа.
Негативной стороной таких режимов
является интенсификация коррозионных
процессов в работающем агрегате даже при
наличии антикоррозионной защиты.
Это подтверждено обследованием
агрегатов серийных холодильников «Крис-
талл-9» и «Кристалл-9М», сданных в
гарантийных ремонт с дефектом «отказ
термосифона». В этих агрегатах узкие сечения
трубопроводов генератора оказывались, как
правило, частично или полностью
закупорены магнетитом Рез04, который
обнаруживали также и в рабочем растворе в виде
мелкодисперсной взвеси.
Наличие магнетита установлено
авторами путем рентгеноструктурного анализа
на дифрактометре ДРОН-3,0. Ранее было
доказано, что в агрегатах абсорбционных
холодильников магнетит является основным
продуктом коррозии низкоуглеродистой
стали в водоаммиачном растворе [3].
Причина аномально быстрого
увеличения количества магнетита в отдельных
агрегатах в гарантийный период не
установлена до настоящего времени из-за
множественности факторов, инициирующих
электрохимическую коррозию в системе
металл — раствор. К ним относятся: сварные
швы между узлами агрегата, значительная
шероховатость внутренней поверхности
труб, очаги коррозии, возникшие в
процессе транспортировки и хранения труб и не
устраненные при дробеструйной очистке,
и др.
Известно также, что скорость
электрохимической коррозии, протекающей с
водородной деполяризацией, возрастает с
повышением температуры [2, 3].
Проведенный на заводе — изготовителе
холодильников «Кристалл» анализ
результатов измерений температур в наиболее
горячих зонах генератора показал, что в
агрегатах одной партии, прошедшей заводские
испытания, температуры в зоне его
нагревателя колебались от 180 до 210 °С. В водо-
аммиачных растворах с температурой
порядка 200 °С и выше, слитых из агрегатов
после одного—двух месяцев их работы,
практически всегда содержалась взвесь
магнетита. Слитые из агрегатов растворы
с температурами 180—185 °С были
прозрачными, хотя в некоторых из них наблюдалось
присутствие незначительного количества
взвеси магнетита.
Причиной содержания в- растворе
магнетита может быть его отслоение от
внутренней поверхности гнутых и плющенных
деталей из термически оксидированных труб
и труб с внутренней капиллярной насечкой
при их некачественном светлом отжиге.
В первом случае количество продуктов
коррозии должно возрастать как с
повышением температуры, так и во времени; во
втором — при отслоении оксидных пленок от
поверхности труб магнетит в рабочем
растворе, по всей вероятности, будет
находиться в виде незначительной постоянной
примеси. Это связано с тем, что
оксидированные трубы и трубы светлого отжига
располагаются в холодной части агрегата,
где, по многолетним наблюдениям,
коррозии практически не бывает.
Количественная оценка влияния
температуры на скорость коррозии
низкоуглеродистой стали в водоаммиачном растворе в
температурном диапазоне от 180 до 210 °С
в зоне генератора работающих агрегатов
связана со значительными трудностями.
Для этой цели использован модельный
метод, широко применяющийся при
исследовании химического поведения различных
материалов в замкнутых системах [1, 3].
Разработанная во ВНИЭКИЭМПе
модель термосифона представляет собой
отрезок герметизированной трубы диаметром
11 мм, в которую помещен образец трубы
диаметром 6 мм. Трубы выполнены из
низкоуглеродистой стали СтЮкп. Поверхность
их подготовлена в соответствии с
технологией изготовления серийных термосифонов.
31

Образцы труб диаметром 6 мм
дополнительно обезжиривали этиловым спиртом,
сушили и взвешивали с точностью до
0,0002 г. Внутреннюю полость модели ва-
куумировали и в нее через дозирующее
устройство вводили 9 %-ный водоаммиачный
раствор, соответствовавший по
концентрации обедненному раствору в агрегате, с
нормативной присадкой ингибитора
хромата натрия A,46 % в пересчете на СгОз).
Анализ водоаммиачного раствора на
содержание аммиака и хромата натрия до
заполнения моделей и после их испытаний
проводили титрометрическим методом.
Модели термосифона нагревали в
термостатах до рабочих температур 160, 180 и
200 °С (по пять моделей в каждой серии
опытов) в течение 1 ч, затем 8 ч
температуру поддерживали постоянной с точностью
±2 °С, после чего модели медленно
охлаждали в течение 15 ч.
Регламент испытаний был обусловлен
техническими причинами и отличался от
реальных условий прогрева генератора в
агрегате. Однако в модельных системах с
одним переменным параметром —
температурой — можно получить более четкую
картину зависимости коррозионного
процесса от этого параметра. Выбранный
режим «нагрев — охлаждение» согласно
теоретическим положениям электрической
коррозии способствует ее интенсификации.
Общее время испытаний составило 190 ч.
После вскрытия моделей термосифонов
была оценена гравиметрическим методом
[2] средняя скорость коррозии образцов
труб диаметром 6 мм. Расчет проводили
по формуле:
„ mi—m0
где К — скорость коррозии, г/ (ч • м2);
т0 — масса исходного образца, г;
т\ — масса образца вместе с
продуктами коррозии, г;
S — площадь образца, м2 ;
т — общее время испытаний, ч.
Кроме того, определяли содержание
ингибитора в водоаммиачном растворе после
вскрытия систем, поскольку уменьшение
исходного содержания ингибитора во
времени свидетельствует о его расходе на
вторичную пассивацию поверхности металла,
сопряженную с интенсификацией коррозии.
Полученные результаты представлены в
таблице.
Данные таблицы показывают, что при
повышении температуры нагрева моделей
Температура
нагрева моделей,
°С, не выше
160
180
200
Скорость
коррозии,
Г/(Ч-М2)
0,00034
0,00074
0,00138
Содержание
хромата натрия
в растворе, %
1,38
1,13
0,53
на 20 °С скорость коррозии возрастает в
среднем в 2 раза.
Еще более заметны изменения
содержания ингибитора в водоаммиачном растворе
в зависимости от температуры. При ее
повышении в модельной системе до 200 °С
на вторичную пассивацию поверхности
труб, контактирующих с раствором,
расходуется 63,7 % хромата натрия. Если же
температура не поднимается выше 160 °С,
расход ингибитора составляет всего 5,5 % от
его первоначального содержания.
Таким образом, при повышении темпе^
ратуры на 40 °С в интервале 160—200 °С
расход ингибитора возрастает в 11,5 раза.
Полученные в модельных условиях
численные зависимости, естественно, не могут
быть распространены на коррозионные
процессы в работающем агрегате. Тем
не менее результаты исследования
показывают, что при повышении температуры
в изученном интервале количество
продуктов коррозии низкоуглеродистой стали
СтЮкп, контактирующей с водоаммиач-
ным раствором, значительно
увеличивается, а содержание ингибитора в растворе
существенно снижается.
Известно, что хромат натрия (анодный
ингибитор) относится к категории
«опасных» ингибиторов, которые в случае их
содержания ниже определенного предела
могут из замедлителей коррозии
превратиться в ее стимуляторы [4]. Поэтому в
работающих агрегатах с более высоким
температурным режимом вероятность
интенсификации коррозионных процессов в
генераторе всегда выше, и такие агрегаты
могут «отказать» значительно раньше не
только среднего, но и гарантийного срока
службы. Вероятной причиной отказа в этом
случае можно считать повышенные
температуры кипения раствора хладагента,
которые в первое время не отражаются на
рабочих характеристиках агрегата, в том
числе в период заводских испытаний.
Представленные данные позволяют дать
следующие рекомендации по повышению
надежности бытовых абсорбционных
холодильников «Кристалл»:
при заводских испытаниях агрегатов
следует ввести 100 %-ный контроль
температуры в зоне нагревателя и отбраковывать
агрегаты при температурах в ней 200 °С
и выше;
при создании и усовершенствовании
абсорбционных холодильных агрегатов для
холодильников емкостью 200 л и более надо
максимально снижать температуру
генерирования пара хладагента в интервале от
200 до 180—160 °С.
Список использованной литературы
1. Малки н А. Ш. Применение запаянных
трубок для исследования химической
стабильности материалов холодильных машин.—
Холодильная техника, 1968, № 1, с. 52—54.
32

2. Рачев X., Стефанова С. Справочник
по коррозии / Пер. с болг.— М.: Мир, 1982.—
520 с.
3. Третьяков Н. П., Шмаенок Э. И.
Предохранение внутренней поверхности
абсорбционной холодильной машины от
коррозии.— Труды ЛТИХП, 1954, вып. 3, с. 47—55.
4. Шлугер М. А., Ажогин Ф. Ф.,
Ефимов Е. А. Коррозия и защита металлов.—
М.: Металлургия, 1981.— 216 с.
УДК 620.193.4:620.197.3
ИССЛЕДОВАНИЕ КОРРОЗИИ
СВАРНЫХ ШВОВ В РАСТВОРЕ
БРОМИСТОГО ЛИТИЯ
В. В. МЕЛЬНИК, Р. Ш. СПИВАК,
канд. техн. наук В. В. СОКОЛОВ,
А. Г. ТРОФИМЕНКО
Концентрированные растворы бромистого
лития, применяемые в качестве абсорбента
в холодильной технике, вызывают
коррозию конструкционных материалов,
особенно сварных соединений [1, 2, 3, 5].
Для сравнительной оценки коррозионной
стойкости различных сварных соединений
в растворе бромистого лития, а также
эффективности хромата лития в качестве
ингибитора коррозии были проведены
лабораторные исследования.
Образцы для испытаний были
изготовлены [4] из различных коррозионностойких
сплавов (нержавеющей стали, никеля,
титана) с одним поперечным швом при
последующем удалении усиления шва (табл. 1).
В опытах использовали 55 %-ный раствор
бромистого лития по ТУ 6-22-14—81, в
котором содержится 0,1—0,16 % гидроксида
лития.
Испытания проводили по известной
методике [4]. Для этого в открытые
стеклянные ампулы помещали по три образца
металла (один полностью погруженный,
Таблица
Материал сварных
образцов
10Х17Н13МЗТ
с 10Х17Н13МЗТ
10Х17Н13МЗТс
08Х17Н15МЗТ
08Х17Н15МЗТс
08Х17Н15МЗТ
06ХН28МДТ с
06ХН28МДТ
06ХН28МДТ с
НП-2
НП-2 с НП-2
ВТ1-0 с ВТ1-0*
Вид сварки
Ручная аргон-
нодуговая
Ручная
электродуговая
Ручная аргон-
нодуговая
Сварной
материал
Св.
04Х16Н11АМЗ
Электрод
ОЗЛ-32
Св. ВТ1-00
*При сварке титана ВТ1-0 обеспечивали защиту
обратной стороны шва.
второй — на границе раздела фаз и
третий — в газовой фазе над раствором).
Ампулы устанавливали в термошкаф и
выдерживали 2000 ч при 90 °С (при этой
температуре испарение воды из раствора
компенсируется абсорбцией бромистым
литием паров воды из окружающей среды
и концентрация раствора остается
постоянной). Объем раствора составлял 10 см3
на 1 см2 поверхности образцов. Скорость
коррозии определяли по изменению массы
образцов (при равномерной коррозии) или
по максимальной глубине питтингов (при
язвенной коррозии).
Из данных табл. 2 видно, что во всех
сварных соединениях скорость коррозии
сварного шва и околошовной зоны
несколько выше, чем у основного металла.
Таблица 2
Материал сварного соединения
10Х17Н13МЗТ с 10Х17Н13МЗТ
10Х17Н13МЗТ с 08Х17Н15МЗТ
08Х17Н15МЗТ с 08Х17Н15МЗТ
06ХН28МДТ с 06ХН28МДТ
06ХН28МДТ с НП-2
НП-2 с НП-2
ВТ1-0 с ВТ1-0
Ингибитор
(Li2Cr04),
%
0,5
0,5
0,5
0,5
—
—
—
Скорость коррозии,
основного металла
0,295 я
0,13 я
0,29 я/0,17 я
0,13 я/0,08 я
0,17 я
0,08 я
0,09 я
0,09 я
0,09 я/0,00043
0,00043
0,000
VIM В ГОД
сварного шва
0,35 я
0,19 я
0,35 я
0,19 я
0,37 я
0,12 я
0,13 я
0,12 я
0,16
0,005
0,000
Примечание. Буква «я» после значения скорости коррозии означает, что коррозия неравномерна.
зг

Нержавеющие стали и их сварные
соединения корродируют неравномерно.
Металлографический осмотр шлифов сварных
образцов показал, что стали 10Х17Н13МЗТ
и 08Х17Н15МЗТ склонны к коррозионному
растрескиванию, в то время как на сварных
швах стали 06ХН28МДТ, титана ВТ 1-0 и
никеля НП-2 таких трещин не обнаружено.
При добавлении в раствор бромистого
лития — ингибитора скорость коррозии
нержавеющих сталей уменьшается, однако
характер ее при этом не изменяется.
Результаты исследований позволяют
заключить, что для изготовления сварных
соединений в абсорбционных бромистоли-
тиевых холодильных машинах можно
применять титан ВТ1-0, никель НП-2 и
нержавеющую сталь 06ХН28МДТ.
Список использованной литературы
1. Василенко И. И., Мелехов Р. К.
Коррозионное растрескивание сталей.— М.:
Металлургия, 1981.— 261 с.
2. Исследования коррозионной стойкости
титана и его сплавов в растворе бромистого
лития / Д. К. Селедцов, В. Р. Савочкин,
А. Н. Эверт и др.— Холодильная техника,
1982, № 11, с. 37—39.
3. Натрадзе А. Г., Лозовик Г. Я.,
Розанова Ю. М. Защита от коррозии в химико-
фармацевтической промышленности.— М.:
Медицина, 1974, с. 48.
4. РТМ 26-01-21—68.— М., 1969.
5. J u k u о S., Onumura К. — J. Soc. Mater.
Sci. Jap., 22, 1973, № 242, pp. 981—989.
УДК 621.512.041.001.5
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-
АНАЛИТИЧЕСКОЕ
ИССЛЕДОВАНИЕ МОЩНОСТИ
ПОРШНЕВОГО КОМПРЕССОРА
НА ХОЛОСТОМ ХОДУ
Канд. техн. наук Е. Л. КЛИВАНОВ,
А. Б. ДЗОТЦОЕВ
Холодильные поршневые компрессоры
после сборки обкатывают на холостом
ходу. Контрольным параметром качества
изготовления и сборки служит
потребляемая электродвигателем активная мощность
как характеристика потерь на преодоление
сил трения в механизме движения [1].
Изменение мощности зависит от
температуры смазочного масла: с ее повышением она,
как правило, снижается, но иногда вслед
за этим следует ее рост [1, 6, 7]. По
аналогии с явлениями, обнаруженными на
лабораторных установках трения [5], в работе
[1] сделано предположение о срыве
гидродинамической масляной пленки, что
приводит к непосредственному контакту
трущихся поверхностей при температурах масла,
соответствующих росту мощности.
Для выявления возможности контроля
качества компрессоров по изменению
мощности при обкатке на холостом ходу
возникла необходимость в более детальном
анализе зависимости этой мощности от
температуры масла на основе дополнительных
экспериментальных данных о процессах
трения в поршневом компрессоре.
Подводимая к коленчатому валу
компрессора мощность теряется в узлах
вращения (подшипники кривошипно-шатунного
механизма) и возвратно-поступательного
движения (сопряжение гильза —
поршневое кольцо). Авторами применительно к
четырехцилиндровому компрессору
2ФУБС12 с диаметром поршня 67,5 мм,
в котором использовано смазочное масло
ХФ12-16, проанализирована весомость
потерь мощности в этих узлах.
На рис. 1 в диапазоне суммарного усилия
прилегания колец к гильзам до 1,8 от
установленного документацией (рд=0,9 кН)
представлена весомость потерь мощности в
подшипниках при температуре смазочного
масла 40 и 70 °С. Изменения суммарного
усилия прилегания достигали установкой
разного количества колец на поршнях или
применением волнообразных экспандеров
разной жесткости под неметаллическим
кольцом.
Потери мощности в подшипниках Nn
определены путем экстраполяции
практически линейной зависимости N(p) до нулевого
значения p:A/n=0,92-f-0,95 кВт. При такой
оценке потери в подшипниках были
достаточно высоки — при р=1,8рд их весомость
составляла около 70 % от всех потерь и
практически не зависела от температуры
масла.
В то же время такая фрикционная
характеристика контакта поршневых колец
N~Nn
с гильзами, как отношение , с
ростом температуры масла в диапазоне 20—
100 °С закономерно снижалась, несмотря
на наличие экстремума на кривой N(t).
Nn/N
0,8
0,7
•%
/ 1
Хчэ4^
ол
0,8
1Л
1,6р/рд
Рис. 1. Весомость потерь мощности в
подшипниках NJN от суммарного усилия прилегания
чугунных (/) и неметаллических B) колец к
гильзам р/рд-при температуре масла в картере 40 °С
(•, А) и 70 °С (О, Л)
34

V
^
^4<
2 —-^
-P-l
» i
• » •
x. -*-
rfe^ri^Xir.r--
*tO 60 80 t,°C
Рис. 2. Зависимость мощности TV компрессора
на холостом ходу от температуры масла / в
картере:
/ — П110; 2 — ПБ80 (данные получены
И. А. Афанасьевой); 3 — АУ45; 4 — 2ФУУБС25;
5 — 2ФУБС12; 6 — 2ФУБС9; # — ХАЗО; х —
ХФ12-16; О — АС8; Д — ПФГОС-4; А —
ХС40 [3]
Из обобщения данных о потерях
мощности поршневых компрессоров на холостом
ходу (рис. 2) вытекает, что минимум
мощности при определенных температурах
масла в картере предопределен выбором
смазки и конструкцией компрессора и
вызван сменой режима трения в узлах
вращения.
Об условиях разделения масляным слоем
трущихся поверхностей подшипников
обычно судят по зависимости момента
(коэффициента) трения от угловой скорости
вращения [4]. До сих пор ее получали,
принудительно вращая коленчатый вал с
различной угловой скоростью, но достичь
инвариантности условий испытаний в связи с
протеканием приработочных процессов не
удавалось [2].
В связи с этим предлагается
устанавливать зависимость момента трения от
угловой скорости на участке самоторможения
механизма движения после отключения
электродвигателя. Малая
продолжительность процесса самоторможения позволяет
сохранить неизменным качественное
состояние трущихся поверхностей и обеспечить
за один цикл испытаний изменение угловой
скорости в широком интервале.
Момент трения М описывается
следующим выражением:
М = /е. A)
Аппаратура и методика определения
момента инерции механизма движения / и
угловой скорости со подробно освещены в
работе [3]. Угловое ускорение торможения е
находится графическим
дифференцированием кривой изменения угловой скорости на
участке самоторможения.
Такая методика применена для
выявления зависимости момента трения от частоты
вращения у серийно выпускаемых
поршневых компрессоров с диаметром поршня
67,5—115 мм и количеством цилиндров 2—8.
Компрессоры после заводской сборки
испытывали на холостом ходу на
промышленных стендах.
Через 1—2 ч испытаний температура
масла в картере возрастала от 20 до 100 °С,
после чего электродвигатель отключали и
следили за динамикой торможения
коленчатого вала. Установленные для
компрессоров П110, АУ45, 2ФУУБС25, 2ФУБС12,
ФВ6 значения момента трения М в
интервале изменения частоты вращения п при
торможении приведены на рис. 3.
С увеличением диаметра поршня и
количества цилиндров момент трения возрастает.
Характер кривых для всех компрессоров
идентичен, а именно: с увеличением частоты
вращения момент трения снижается до
минимума, а затем начинает расти, причем
при повышенной частоте почти линейно
и тем круче, чем больше масса механизма
движения компрессора. Полученные
результаты соответствуют представлениям [2, 4]
об изменении момента трения в
подшипниках в интервале перехода от жидкостного
к граничному режиму трения с переменной
толщиной масляного слоя между трущимися
поверхностями.
Рассматривая момент трения М как сумму
моментов граничного Мгр и жидкостного
трения Мж, авторы предлагают следующие
аналитические выражения:
М = М0а + /(соA— а);.
Мгр = М0а, B)
Мж=/СсоA-а),
где М0 — момент страгивания,
необходимый для выведения механизма
движения из состояния покоя (без
учета сил инерции), Н-м;
К — коэффициент вязкого
сопротивления смазочного слоя, Н-м-с;
а, 1—а — доли поверхностей подшипников,
находящиеся в непосредственном
контакте и разделенные
смазочным слоем, %;
со — угловая скорость, рад/с.
5 10 15 20 n,c'J
Рис. 3. Зависимость момента трения М от
частоты вращения п коленчатого вала компрессора:
/ — П110; 2 — АУ45; 3 — 2ФУУБС25; 4 —
2ФУБС12; 5 — ФВ6; А— ХАЗО; • — ХФ12-16
35

При малой частоте вращения в условиях
граничного режима трения, когда а->~1,
момент трения определяется фрикционными
свойствами поверхностей, М=М0; при
большой частоте вращения в условиях
жидкостного трения, когда а->-0, — вязкостными
свойствами смазочного слоя и угловой
скоростью, М=/(со. Если приращение
ДМгр=ДМж, то M = min. При АМгр>ДМж
момент трения снижается, при ДМгр<;АЛ1ж,
наоборот, возрастает.
Выражение B) раскрывает зависимости
N(t), представленные на рис. 2. Поскольку
Af=Afco, уровень потерь на трение при
заданной частоте вращения зависит от М0, /С и а.
Испытаниями компрессора 2ФУБС12,
прошедшего обкатку на масле ХФ12-16,
установлены температурные зависимости этих
важных трибологических характеристик.
Основанием определения /С и а
послужил линейный рост М при повышенных
скоростях вращения. Рассматривая
зависимость B) на этом участке как прямую,
отсекающую на оси М отрезок Моа с
угловым коэффициентом К(\—а)* по М0
вычисляли долю а, затем коэффициент К, а по
нему уже значения а во всем диапазоне
скоростей вращения.
Данные, представленные на рис. 4,
показывают, что рост MQ и снижение К имеют
активационный характер и подчиняются
экспоненциальному закону:
Мо=М,0ехр(-?1//?Г); C)
K=K0exp(E2/RT), D)
где М'о и Ко — значения момента страгива-
ния и коэффициента вязкого
сопротивления смазочного
слоя при 1/Г-Ю;
Е\ и Ег — энергия активации
соответственно М0 и К.
Зависимость а(/) сложнее (рис. 5), но
и она в первом приближении
удовлетворительно описывает экспериментальные
данные при представлении ее в следующем
виде:
1
(r0~m/)o),,4i
E)
где /"о, т
эмпирические коэффициенты,
отражающие влияние
температуры масла на а, с/рад и
с/(рад.°С).
Согласно этому выражению с повышением
температуры масла его несущая
способность непрерывно снижается.
Для масла ХФ12-16 получены следующие
значения: ЛГ0=360 Н-м, /(о=1,23Х
ХЮ~2 Н*м-с, ?,=9,2 кДж/моль, ?2=
= 10,2 кДж/моль, г0=0,18 с/рад, т —
= 2,Ы(Г3 с/(рад.°С).
В основе выражений D) и E) лежит
изменение в зависимости от температуры
1,0
0,9
А
\ N^J ^^т
\^+- Г^А
ЩНмс
к'
'1,3
3,0
J,f 3,2 3,3 1/ТЮ^К1
Рис. 4. Зависимость момента страгивания Mq и
коэффициента вязкого сопротивления К от
температуры масла ХФ12-16
ol,7q
80
60
20
1 2 3\
Ю
15 п,с~'
Рис. 5. Зависимость доли непосредственного
контакта трущихся поверхностей а от частоты
вращения п коленчатого вала компрессора 2ФУБС12
при температуре масла ХФ12-16 в картере:
/, • — 40 °С; 2, ^ — 55 °С; 3, О — 70 °С
A—3 — расчет; ф, А, О — эксперимент)
кинематической вязкости масла v (рис. 6).
Коэффициент /С, согласно представленным
данным, находится с v в следующем
количественном соотношении:
1дК,Нмс
11
¦1,3
\°
°\
л/^
>/?
1д<х,%
0,8
0,6
ЬО
W
Iff^AfVc
Рис. 6. Зависимость коэффициента вязкого
сопротивления К и доли непосредственного
контакта трущихся поверхностей а от кинематической
вязкости масла v
36

где Л=0,019 Дж.с4/3/м2/3
Причину зависимости М0 от t следует
искать в структурных изменениях
приповерхностных слоев.
Для условий холостого хода компрессора
2ФУБС12 с использованием аналитической
зависимости B) и эмпирических
выражений C)—E) рассчитаны потери на
преодоление сил граничного трения Nrp и сил
сопротивления NmJ оказываемого смазочным
маслом движению.
На рис. 7 помимо этих потерь
(кривые 2, 3) представлена их сумма (кривая /),
З^шсленные значения которой
удовлетворительно согласуются с результатами
экспериментального определения потерь
мощности во всем рассматриваемом диапазоне
изменения температуры смазочного масла.
Характер кривой / обусловлен
противоположным изменением Nrp и Мж в
зависимости от температуры масла. При ДУУгр<;
<ДУУЖ мощность на холостом ходу
уменьшается, при kN^^ANn — возрастает, а при
ДМгр=ДМж она минимальна.
Приращения ANrp и Д#ж зависят не
только от представленных на рис. 7 численных
значений а при частоте вращения я=25 с-1,
но и от численных значений М0 и /С,
определяемых материалом подшипников, родом
смазки и конструкцией компрессора. В
частности, нагрузка на узлы вращения от пары
трения гильза — поршневое кольцо через
М0 и а может влиять на характер кривых
N(t), как это и следует из данных
работы [6].
Следовательно, в области минимума
зависимости мощности компрессора на холостом
ходу от температуры смазочного масла
полного срыва гидродинамического масляного
слоя не наступает (а^б %). Возникновение
минимума наряду с монотонным снижением
несущей способности масла, количественно
оцениваемое величиной а, обусловлено
также разнонаправленным изменением
значений М0 и К в зависимости от температуры
смазочного масла.
Недостаточно точные объяснения
характера кривой N(t) обычно порождают
опасения за возникновение задиров и
схватываний при температурах масла,
вызывающих рост мощности. Проведенными
испытаниями компрессоров под нагрузкой
установлено, что подобного рода негативные
явления возможны при а>0,3, но, как
следует из рис. 7 ( кривая 4), фактические
значения а существенно ниже.
Для интенсификации приработки
механизма движения, реализуемой при а>0,1,
обкатку компрессоров на стендах можно
вести при повышенных температурах масла
или при использовании маловязких масел,
что более выгодно, так как при этом
снижаются энергетические затраты (потери)
на трение, повышается прокачиваемость
масла и, следовательно, улучшаются
условия отмывки внутренних полостей
компрессора. При осуществлении контроля за
приработкой по снижению мощности
целесообразно термостатировать масло.
Раскрытие закономерностей изменения
мощности благодаря разделению
механических потерь на составляющие граничного
и жидкостного режимов трения создает
предпосылки для решения технологических
задач обкатки.
Ф
N,KBm
',2
/
^x^VsjT**3
2
^ J
\шя000^^
а°/о
4*
з ^/
40
60
*,У
Рис. 7. Расчетные зависимости мощности
компрессора на холостом ходу (/), ее составляющих
Ыж B) и Nrp C) и доли непосредственного
контакта трущихся поверхностей а D) от
температуры t масла ХФ12-16:
ф. — экспериментальные значения N для
компрессора 2ФУБС12 (А2=25 с-1)
Список использованной литературы
1. Бежанишвили Э. М., Дзотцоев А. Б.,
Мовсесян Ф. А. Оптимальные режимы
обкатки поршневых холодильных
компрессоров.— Холодильная техника, 1981, № 6,
с. 22—27.
2. Б у ш е Н. А., Захаров СМ. Основные
направления исследований по повышению
надежности опор жидкостного трения.— Трение
и износ, 1980, т. 1, № 1, с. 90—104.
3. Дзотцоев А. Б., Клибанов Е. Л.,
Бежанишвили Э. М. Экспериментальное
определение момента инерции механизма
движения для расчета поршневых компрессоров.—
Холодильная техника, 1985, № 3, с. 22—25.
4. Крагельский И. В. Трение и износ.—
М.: Машиностроение, 1962.— 383 с.
5. Матвеевский Р. М. Температурная
стойкость граничных смазочных слоев и твердых
смазочных покрытий при трении металлов
и сплавов.— М.: Наука, 1971.— 181 с.
6. Милованов В. И., Буданов В. А.
Оптимизация профиля поршневых колец
холодильного компрессора.— Холодильная техника,
1983, № 11, с. 23—27.
7. Холодильные компрессоры. — Справоч-
' ник.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1981.— 280 с.
37

УДК 621.565:536.001.24:681.142
МЕТОД И АЛГОРИТМ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ СТЕПЕНИ
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОГО
СОВЕРШЕНСТВА ХОЛОДИЛЬНЫХ
СИСТЕМ
Канд. техн. наук В. Р. НИКУЛЬШИН,
канд. техн. наук Д. Г. НИКУЛЬШИНА
Пусть ХС состоит из т элементов
и содержит п энергетических потоков.
Пронумеруем элементы (/=1, 2, ..., т) и
эксергетические потоки ?-(/=1, 2, ..., п)
произвольным образом. Тогда степень
термодинамического совершенства /-го
элемента
?,Bt
?fx
ЕГ-П1_{ П,
??х
A)
СО означь
а/у=< 1 означг
t — 1 ОЗН2
Современные промышленные
холодильные системы (ХС) являются больше-
размерными системами, структурные
матрицы которых могут содержать сотни
элементов [3—5]. Поэтому решение даже
относительно простых (по сравнению,
например, с оптимальным синтезом) задач
термодинамического анализа таких систем
требует применения вычислительной
техники.
Для определения степени
термодинамического совершенства элемента ХС
(отношение суммы потоков эксергии на
выходе из элемента к сумме эксергии
потоков на входе) и ХС в целом с
помощью ЭВМ предлагается следующий
метод.
4ает, что /-й поток и
4ает, что /-и поток в
качает, что /-й поток
Таким образом, если построена матрица
инциденций рассматриваемой ХС, то
определение «входов» и «выходов» однозначно
нахождению значения элемента av для
рассматриваемых / и /.
Наряду с матрицей инциденций в ЭВМ
необходимо ввести следующие данные:
абсолютные температуры Т- давления р- и
массовые расходы потоков m-r Тогда
эксергию потоков в ХС находят по
известному соотношению [4]:
Ej=mj[(Ij-Io)-T0(Sj-So)). B)
Значение энтальпий /; и энтропии Sy,
входящих в уравнение B), можно
установить с помощью библиотеки расчета
свойств рабочего вещества.
Метод определения степени
термодинамического совершенства ХС реализуется в
виде алгоритма, блок-схема которого
приведена на рис. 1.
Алгоритм начинает работу с
рассмотрения первого элемента ХС (блок 3.
/=1). В блоках 2, 4, 5 задаются
исходные значения: суммарных потерь
эксергии в системе Я2 = 0, входящих ?fx=0
и выходящих Е?ых=0 эксергии для /-го
элемента.
В блоках 7 и 10 выясняется, является
ли /-Й поток входящим (aty=l?) или
выходящим (а/;= — 1?) для /-го элемента.
В зависимости от результата проверки и
после расчета соответствующей эксергии
Ej (блоки 8 и 11) в блоках 9 и 12
формируются суммарные значения ?,вх и ?fblx
где ?f\ ?fblx — суммарные потери эксергии
соответственно на входе и
выходе /-го элемента;
П{ — потери эксергии в /-ом
элементе.
Для определения v, на ЭВМ необходимо-,
формализовать процесс поиска «входов^
и «выходов» для каждого элемента, а
также связать величины ?fx и ?fblx с эксерге-
тическими потоками ?..
Для машинного представления
структурных связей в ХС (потоки j —
элементы /) наиболее удобно применение
матрицы инциденций рассматриваемой
системы.
Как известно [2], элементы матрицы
инциденций могут принимать одно из
трех значений: 0, 1, —1, причем
1-й элемент не связаны,
ходит в /-й элемент,
выходит из /-го элемента.
После того, как просмотрены все
потоки в ХС (цикл Б13—Б14—Б7), в блоках
/5, 16, 17 рассчитываются потери эксергии
в /-м элементе Я,-, суммарные потери
эксергии в ХС Я2 и степень
термодинамического совершенства /-го элемента
V;.
/[
2
J
Ввод
Л,= 0
Ы1
г0*=а
efblx=o
J_zl_
iHemWj
11
№\
-1*1
u 9
Hem
Jl
IWfF-
15
IS
1
1Z\
v nam
Jl
В ft vf
19
i*i+t
17
J=n
Ox ^c бы А
nL=n?+nL
t
T
20\ Печать
_>
Рис. 1. Блок-схема алгоритма
термодинамического анализа ХС
3S

I
Рис. 2. Схема воздушной холодильной установки:
/ — турбокомпрессор; // — холодильник; /// —
регенеративный теплообменник; IV — турбоде-
тандер; V — холодильная камера
Просмотр всех элементов ХС
осуществляется с помощью цикла Б18—Б19—Б4.
Покажем применение описанного
алгоритма для термодинамического анализа
воздушной холодильной установки (ВХУ),
принципиальная схема которой приведена
на рис. 2.
Параметры в точках / — 7 схемы
описаны в [1], параметры в точках 8—12
рассчитаны нами при расходе воздуха 1 кг/с
(табл. I).
Воздух с параметрами ри t\ поступает
в ВХУ, адиабатически сжимается в
компрессоре до р2, h с затратой на
сжатие мощности
где
Nl = m\
Пмк"
/2-Л
549—294
= 268 кВт,
Лм.к 0,95
механический КПД
турбокомпрессора, т)м к=0,95.
Номер
*\.потока
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12


пература
Т К
293
543
300
223
157
215
293
293
318
218
—

Давление
Р.
МПа
0,098
0,620
0,610
0,590
0,109
0,130
0,098
0,300
0,300
—
—
—
Энтальпия
кДж/кг
294
549
299
220
156
215
294
84
189
Таблица 1
Энтропия S,
кДж/(кг-К)
6,847
6,921
6,356
6,067
6,205
6,536
6,867
0,296
0,638
Эксер-
гия
?,
кВт
2,4
241,4
157,4
163,4
58,4
20,4
2,4
7,1
32,9
14,8
60,8
268,0
Далее, проходя через холодильник,
воздух охлаждается до /3 проточной водой
(которая при этом нагревается от /8 до /9Ь
давление его в холодильнике несколько
снижается (до рз).
В регенеративном теплообменнике
обратным потоком воздуха из холодильной
камеры происходит дальнейшее снижение
температуры потока до ^4 и давления
до р4, после чего он подается в турбо-
детандер, в котором расширяется с отда
чей мощности
Л^1У=^1Лм.д(/4—/5) = 1-0,95B20—156) =
= 60,8 кВт,
где г]мд— механический КПД турбодетан-
ДеРа> Лм.д=°>95-
Затем воздух с параметрами /5> Ръ
поступает в холодильную камеру с
постоянной температурой /ю, в результате
подвода теплоты нагревается до h и
направляется в регенеративный
теплообменник, где, отводя теплоту от прямого
воздушного потока, приобретает
параметры /7, Piy с которыми и покидает установку
Для определения степени
термодинамического совершенства рассматриваемой
ВХУ строим соответствующую этой
схеме матрицу инциденций (рис. 3).
Применение алгоритма (см. рис. 1),
реализованного в виде программы счета
на PL-1 ОС ЕС ЭВМ для холодильной
установки (см. рис. 2), позволило
получить поэлементные значения
термодинамических показателей, приведенные в табл. 2.
Для ВХУ в целом термодинамические
показатели, рассчитанные на их основе,
выглядят следующим образом:
сумма эксергий потоков, входящих в
систему,
?|х=?1 + ?8 + ?1о+?12=263 кВт;
сумма эксергий потоков, выходящих из
системы,
?,|ых=?,+?9 + ?и = 96 кВт;
потери эксергий
Я2=2Я/=167 кВт
Степень термодинамического
совершенства ВХУ:
?^1Х 96
v-iT=JI=0-366-
Как следует из табл. 2, каждый из
элементов ВХУ вносит достаточно
ощутимый вклад в суммарные потери эксер-
/
//
ш
IV
V
1
1
0
0
0
0
2
-1
1
0
0
0
3
0
-1
1
0
0
V
0
0
1
1
0
5
0
0
0
-1
1
6
0
0
1
0
-1
7
0
0
-1
0
0
8
0
1
0
0
0
3
0
-1
0
0
о
10
0
0
0
0
1
11
0
0
о
-/
0
12
1
0
0
0
0
Рис. 3. Матрица инциденций ВХУ
39

Таблица 2
Список использованной литературы
Наименование
элемента схемы

Турбокомпрессор
Холодильник
Регенеративный
теплообменник
Турбодетандер
Холодильная
камера
Сумма
эксергий
потоков
на входе
в
элемент
Ef\
кВт
270,4
248,5
177,8
163,4
43,7
Сумма
эксергий
потоков
на
выходе из
элемента
?9ых,
кВт
241,4
190,3
165,8
119,2
20,4
Потери
эксергий
в
элементе
П i,
кВт
29,0
58,2
12,0
44,2
23,3
Степень


динамического

совершенства
элемента
vi
0,893
0,766
0,933
0,729
0,467
Наименьшей степенью
термодинамического совершенства характеризуется
холодильная камера (vv=o,467). Это
объясняется тем, что, как было показано в [4],
при любых значениях среднетермодинами-
ческих температур Тт и Тт2 (Тт^Т0у
Гт2>Г0, но Гт1>7Ш2, где Т0 —
температура окружающей среды) необратимость
процесса теплообмена тем выше, чем
Т —Т
., * ГП\ * 1712
больше отношение ——- , т. е. чем выше
температурный напор между средами и чем
ниже среднетермодинамические
температуры сред.
Нетрудно видеть, что холодильная
камера работает в термодинамически
неблагоприятных условиях.
Показатель термодинамического
совершенства регенеративного теплообменника
довольно высок (vin==0,933), поскольку
Т —Т
отношение ~ Ш2 для этого элемента
* гп\' пг2
почти в 5 раз меньше, чем для холодильной
камеры.
Невысокая степень термодинамического
совершенства турбокомпрессора и
детандера обусловлена внутренней
необратимостью процессов, протекающих в этих
машинах.
Степень термодинамического
совершенства ВХУ в целом (v?=0,366)
существенно ниже степени термодинамического
совершенства любого из элементов
системы, что объясняется взаимным влиянием
элементов друг на друга.
Описанный метод и алгоритм
определения степени термодинамического
совершенства ХС позволяют проводить на ЭВМ
сопоставительный термодинамический
анализ систем одного функционального
назначения, а также может использоваться
при оптимизационных расчетах. Кроме
того, этот алгоритм можно применять
в качестве вспомогательного (в виде
подпрограммы) при термоэкономическом
анализе холодильной техники [3].
1. Гохштейн Д. Г. Современные методы
термодинамического анализа энергетических
установок.— М.: Энергия, 1969.— 365 с.
2. Ланкастер П. Теория матриц.— М.:
Наука, 1982.— 269 с.
3. Никульшин В. Р., Никульшина Д. Г.
О термоэкономической оптимизации систем
холодильной техники.— В кн.: Холодильная
техника и технология. Киев, 1983, вып. 37,
с. 33—37.
4. Никульшин В. Р., Никульшина Д. Г.
Граф термоэкономических затрат в задачах
оптимального синтеза систем холодильной
техники.— В кн.: Холодильная техника и
технология. Киев, 1984, вып. 39, с. 38—
43.
5. Никульшин В. Р., Никульшина Д. Г
Оптимизация систем охлаждения в схема/Jlj
ожижения попутного нефтяного газа.— В кн.:™
Холодильная техника и технология. Киев,
1985, вып. 41, с. 84—89.
УДК 621.564:536.223.001.24
ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ
ХЛАДОНОСИТЕЛЕЙ НА БАЗЕ
ВОДНЫХ РАСТВОРОВ ХЛОРИДОВ
ЩЕЛОЧНЫХ
И ЩЕЛОЧНОЗЕМЕЛЬНЫХ
МЕТАЛЛОВ
Канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН
При использовании в качестве хладоно-
сителей водных растворов хлоридов
щелочных и щелочно-земельных металлов,
в том числе и нетоксичных ингибированных
хладоносителей «кальтозин» и «кальтонат»,
требуется знать их теплофизические
свойства. В литературе для неингибированных
хладоносителей имеются лишь табличные
значения этих свойств [1, 9, 11]. Важных
для практики аналитических зависимостей
теплопроводности от температуры и
концентрации нет. Отсутствуют также и
надежные методики экстраполяции
теплопроводности по ограниченным исходным
данным [2, 8].
Ранее автором [6] для плотности
хладоносителей на базе водных растворов
хлоридов щелочных и щелочно-земельных
металлов рекомендованы уравнение и мето^*
дика прогнозирования, применимые в
интервале температур от 30 °С до г3
(температура замерзания) при концентрации
хлоридов металлов в водном растворе от нуля
до эвтектической ?эвт.
В настоящей работе для
теплопроводности X тех же хладоносителей и в том же
диапазоне температур и концентраций g
(рис. 1) приведены разработанные
уравнение и методики прогнозирования.
Сделанный на основании опытных
данных [11] анализ зависимости производной
(dX/dl)t от концентрации | (мае. %)
показал, что теплопроводность А,(г,?) водных
40

растворов линейно зависит от
концентрации:
ММ)=Фх@+1^@- A)
Исходя из требования выполнения
уравнения A) для воды, функция ф^(/) должна
описывать температурную зависимость
теплопроводности XB(t) воды. По данным [7]
она может быть представлена уравнением:
Ш/ОЮг 10s, дт/(м/(' %мас.)
0\
A,B@=0,56l + l,88-lO-J/,
B)
где Хв выражена в Вт/(м*К), t — в °С.
В интервале температур 0—20 °С
уравнение B) аппроксимирует данные [7] с
погрешностью, не превышающей 0,05 %, и
только при 30 °С отклоняется от опытных
данных на 0,29 %. Такая точность вполне
.удовлетворительна, если к тому же учесть,
^-что расхождение между данными [7] и [10]
при 0 и 10 °С составляет соответственно
0,73 и 0,50%, снижаясь до 0,1% при
20 °С.
Как показывает анализ, для водных
растворов хлоридов металлов температурная
зависимость производной (&к/д%)и равной
г|ъ.(/), имеет линейный характер (рис. 2).
При этом наклоны прямых для водных
растворов хлоридов в пределах ожидаемой
погрешности совпадают, т. е. функция
tyx{t) приобретает вид:
*»(/>=-(D+1,5-Ю-5/), C)
где D — индивидуальная постоянная
раствора.
С учетом C) уравнение A)
представляется:
Kt Л)=К@-ио+15-\о-% D)
где XB(t) определяют по уравнению B).
Здесь и далее X выражена в Вт/(м-К),
t — в °С, I — в мае. %.
Уравнение D) было использовано для
аппроксимации приведенных в литературе
данных [1, 9, 11] о теплопроводности
X(t, l) водных растворов хлоридов кальция,
\,Вт/(м-К)
0,60
0,55
0,50
«ч
^
JN>
^^г
W\
7
-60 t9Bm -JO
JO
t,°c
Рис. 1. Область применения в качестве хладо-
носителя водного раствора хлорида кальция
C0°С>/>/3; 0<?<?эвт):
/ — эвтектический раствор (?эвт=29,9 %); 2 —
линия затвердевания; 3 — обычная вода (?=0);
4 — «переохлажденная» вода
20 U °0
Рис. 2. Зависимость (dX/dl)t от температуры
t по данным [11]:
О — водный раствор хлорида кальция; Д —
to же, натрия; X — то же, калия; ? — то же,
магния; ф '— эвтектическая точка
Таблица I
Водный
раствор
хлорида
кальция
натрия
магния
калия
D-103
1,0
0,75
2,4
1,7
Значения коэффициентов
—Л-106
1,038
0,936
2,126
1,748
. (?,
8,34
7,37
8,06
6,25
с.,-102
4,90
2,45
4,18
3,85
натрия, магния и калия во всем интервале
концентраций вплоть до эвтектической и
интервале температур от 20 °С до
эвтектической. Значения индивидуальной
постоянной D приведены в табл. 1. Погрешность
аппроксимации не превышает 1 % и лежит
в пределах разброса исходных данных,
причем средняя погрешность составляет 0,3—
0,4%.
Оценим возможности использования
уравнения D) для экстраполяции в область
низких температур по минимальной и
сравнительно легко получаемой опытным (или
расчетным) путем информации. С этой
целью были проведены контрольные расчеты
(«математические эксперименты»),
соответствующие условиям, близким к
реальным.
В качестве объекта исследования выбран
водный раствор хлорида кальция,
отличающийся достаточно низкой эвтектической
температурой.
Значения теплопроводности,
рассчитанные для водного раствора хлорида кальция
по уравнению D) при?=10~3 (см. табл. 1),
приняты за истинные Xй.
«Опытные» значения Х0П определяли по
формуле:
Гл=ЛиA+6А,°7100), E)
41

где 6А,0П — суммарная относительная
погрешность «опытного» значения
А,оп, %.
Значения теплопроводности А,оп во всех
«математических экспериментах» приняты
при одной и той же температуре, близкой
к комнатной.
Так как в уравнении D) имеется всего
одна индивидуальная постоянная, для ее
определения необходимо располагать
одним исходным значением
теплопроводности, в качестве которого выбрали
копB0, 10П) при 20 °С и заданных
значениях концентрации ?оп и относительной
погрешности 6Х0П. По данным о
теплопроводности Яоп находили значение постоянной D
и по нему — расчетные значения АЛ
Задаваясь различными исходными
значениями ?оп и 6Л0П, определяли описанным
выше способом Кн и № и далее вычисляли
процентные расхождения
6хр=[(А,р—Л,И)АН]100 F)
между расчетными и истинными
значениями теплопроводности водного раствора
хлорида кальция для отрицательных
температур при двух значениях ?,
соответствующих точкам замерзания и эвтектической
(?эвт=29,9 %). Результаты проведенных
«математических экспериментов» (табл. 2)
позволяют сделать следующие выводы.
— Если концентрация ?оп в опытной точке
низка, то при экстраполяции в область
высоких концентраций погрешность
расчетных значений Хр возрастает примерно в
3 раза, т. е. 6ЛР^36Х0П, независимо от знака
(варианты 1 и 2, 3 и 4) и абсолютной
величины (варианты 1 и 3, 2 и 4) погрешности
6А,0П.
— При увеличении ?оп(варианты 1—4 и 5—
8) различие между 6>*р и 6К0П уменьшается.
— В том случае, когда заданы высокие
значения ?оп (варианты 9—12),
погрешности расчетных значений № практически не
возрастают. Более того, при низких
значениях ? расчетные погрешности при высокой
температуре t оказываются в 1,5—2 раза
ниже «опытных» погрешностей.
Таким образом, по одному исходному
(опытному или расчетному) значению
теплопроводности, полученному при комнатной
температуре, можно с исходной (опытной
или расчетной) погрешностью
прогнозировать данные о теплопроводности в области
отрицательных температур вплоть до
эвтектической. При этом исходное значение
теплопроводности должно относиться к
раствору с высокой концентрацией, по
возможности близкой к эвтектической.
Уравнение D) можно использовать также
для расчета и прогнозирования
теплопроводности ингибированных хладоносителей
на базе водных растворов хлоридов
щелочных и щелочно-земельных металлов.
Однако в этом случае под | следует пони-м
мать суммарную концентрацию ингибитора^!
и хлорида металла.
Для определения постоянной D можно
воспользоваться значением
теплопроводности при 20 °С, полученным по уравнению
Риделя [3, 4] :
Я.B0, Е)=М20)+(лкДЯк+лаДА.а)С, (?)
где А,вB0) —теплопроводность воды при
20 °С, равная 0,5985
Вт/(м.К);
пк> па — число катионов и анионов
в молекуле растворенного
вещества;
ДЯК, ДЛа — коэффициенты,
учитывающие вклады катионов и
анионов в теплопроводность
раствора, Вт/[(м-К) (моль/л)];
С — число молей растворенного
в воде вещества на литр
раствора при 20 °С, моль/л.
Поскольку существует очевидная связь
между С, концентрацией g, молекулярной
массой М и плотностью qB0, |), кг/м3,
раствора при 20 °С:
С=\0-2М-1Ы20Л1
уравнение G) можно представить как
I B0, I) =0,5985+Л?оB0, ?), (8)
где А=\0-2М-\пкМк+паАКа).
Таблица 2


риант
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
Исходные
данные
Боп,
%
12
12
12
12
20
20
20
20
29,9
29,9
29,9
29,9
6Х0П
%
0,5
—0,5
1,0
— 1,0
0,5
—0,5
1,0
— 1,0
0,5
—0,5
1,0
— 1,0
при
29,4
1,6
— 1,6
3,1
— 3,1
0,9
—0,9
1,8
— 1,8
0,6
—0,6
1,2
— 1,2
50 °С
Б. %
29,9
1,6
— 1,6
3,2
—3,2
0,9
—0,9
1,9
— 1,9
0,6
—0,6
1,2
— 1,2
при
27,8
1,4
— 1,4
2,8
— 2,8
0,8
—0,8
1,7
— 1,7
0,5
—0,5
1,1
— 1,1
—————
40 °С
Б. %
29^9
1,5
— 1,5
3,1
—3,1
0,9
—0,9
1,8
— 1,8
0,6
—0,6
1,2
— 1,2
6ХР, %, для
t=— 30 °С
при 1, %
25~3 1
1,3
— 1,3
2,5
-2,5
0,7
—0,7
1,5
— 1,5
0,5
—0,5
1,0
— 1,0
29,9
1,5
— 1,5
3,0
—3,0
0,9
—0,9
1,8
— 1,8
0,6
—0,6
1,1
— 1,1
при
21,3
1,0
— 1,0
2,0
—2,0
0,6
—0,6
1,2
— 1,2
0,4
—0,4
0,8
—0,8
20 #С
1, %
29,9
1,4
— 1,4
2,9
—2,9
0,9
—0,9
1,7
— 1,7
0,6
—0,6
1,1
— 1,1
при
14,6
0,7
—0,7
1,3
— 1,3
0,4
—0,4
0,8
—0,8
0,3
—0,3
0,5
—0,5
10°С
29,9
1,4
— 1,4
2,8
—2,8
0,8
—0,8
1,7
— 1,7
0,5
—0,5
1,1
— 1,1
42

Таблица 3
Катион
Na +
К+
Mg2+
Са2+
дхк.!0*
0
— 75,6
—93,0
—5,8
Анион
F~
С1
Вг
I
дха-ю4
20,9
—54,7
— 174,5
—274,5
Значения ДХК и ДХа для некоторых
катионов и анионов приведены в табл. 3.
С учетом зависимости плотности водных
растворов хлоридов металлов от
концентрации и температуры [6]
I Q=1000+(ei —1,78.10-20Б+в2Е2 (9)
расчетное уравнение (8) приобретает вид:
М20, S)=0,5985+Ag[1000+(ei-0,356)E +
+Ы2]. (Ю)
Значения коэффициентов Л, е\ и е2 для
водных растворов хлоридов металлов
приведены в табл. 1.
Рассчитанные по уравнениям D) и A0)
значения Л B0, ?) при 20 °С и различных
концентрациях хорошо согласуются между
собой. Так, например, при ?эвт расхождения
значений Я,B0, ?эвт) составляют по модулю
для водных растворов хлоридов кальция,
натрия, калия и магния 0,17; 0,2; 0,08 и
0,72 % соответственно.
Таким образом, по уравнению A0) Ри-
деля можно с высокой точностью получить
значение ХB0, ?) при 20 °С для водного
раствора хлорида металлов.
В случае ингибированного раствора
значение А,B0, ?) может быть вычислено по
уравнению A0), в котором значение Л
принято для неингибированного раствора
(см. табл. 1), а значения е\ и е2>
определяемые по изложенным в работе [6]
методикам, приняты для ингибированного
раствора.
Рассчитав по уравнению A0)
теплопроводность А, B0, ?эвт) водного раствора при
20 °С и эвтектической концентрации,
можно найти коэффициент D и по нему с
точностью вычисления кB0, ?эвт) определить
теплопроводность во всем диапазоне
температур, вплоть до эвтектической.
ji Учитывая высокую точность расчета по
^равнению A0) значений теплопроводности
при 20 °С, представляется заманчивым
использовать его во всем диапазоне
температур (а не только при 20 °С), поскольку
в этом случае для расчета k(t, ?) надо
располагать только данными о плотности
Q(t, ?) раствора.
С учетом (9) такое модифицированное
уравнение Риделя приобретает вид:
ХР(/, E)=A.B(/)+Ag[1000+(e, —1,78- 10-2/)& +
+Ы2], (П)
из которого зависимость A0) вытекает как
частный случай
Однако уравнение >A1) нельзя
применять при любых температурах, так как
рассчитанная по нему теплопроводность
противоречит опытным данным. Действительно,
соответствующая уравнению A1)
производная {dX/dl)i с повышением
температуры возрастает, тогда как согласно
опытным данным, в том числе и Риделя [11],
она должна уменьшаться (см. рис. 2).
Такое искажение производной приводит,
например для водного раствора хлорида
кальция, к отклонению расчетных- значений к
от опытных данных до 8 %.
Попутно заметим, что применяемое для
описания теплопроводности водных
растворов уравнение Егера с одной
индивидуальной постоянной а [11]:
Я</,5)=A-а6)Хв(/), A2)
качественно правильно передает характер
температурной зависимости производной
(dk/dQt. Однако в количественном
отношении эта производная для уравнения A2)
значительно хуже, чем для уравнения D),
соответствует опытным данным. Учитывая
также, что число индивидуальных
постоянных в уравнениях D) и A2) одинаково,
применение последнего уравнения по
сравнению с первым менее предпочтительно.
Для описания теплопроводности водных
растворов солей, как показано в работах
[2—5], может быть использовано
уравнение Предводителева — Варгафтика:
- k=(B/aT)Q*'\ A3)
где В, ат — коэффициенты.
Безразмерный коэффициент ат
учитывает степень ассоциации молекул и
зависит только от температуры, причем
значения ат идентичны для воды t и ее водных
растворов солей при концентрации
последних до 50 % [4].
Коэффициент В определяется
количеством растворенного в воде вещества и
зависит только от его концентрации в растворе
Для расчета X водных растворов
хлоридов щелочных и щелочно-земельных
металлов по уравнению A3) надо располагать
значениями ат при отрицательных
температурах, а также значениями В во всем
практически важном диапазоне концентраций
К сожалению, такие данные в литературе
отсутствуют.
Используя имеющиеся сведения о
теплопроводности водных растворов хлоридов
кальция и натрия, нами установлены
зависимости коэффициента ат от
температуры в диапазоне от 20 °С до эвтектической:
«7=1,24-4-10~3/ A4)
и коэффициента В от концентрации при ее
значениях от нуля до эвтектической:
?=Ю-5.G-0,076?). A5)
Для ингибированного хладоносителя под
Е, следует понимать суммарную
концентрацию растворенных в воде соли хлорида и
ингибитора.
43

Уравнение A3) с коэффициентами %
и В по A4) и A5) описывает опытные
данные о теплопроводности водных
растворов хлоридов калия, натрия и кальция с
такой же точностью, что и уравнение D).
Однако отклонение рассчитанных по
уравнению A3) значений от опытных данных
[9, 11] для водного раствора хлорида
магния достигает 6 %.
Большим достоинством уравнения A3)
с учетом A4) и A5) является то, что при
расчете теплопроводности хладоносителей
на базе водных растворов хлоридов
щелочных и щелочно-земельных металлов
нет необходимости предварительно знать
какие-либо данные о теплопроводности,
достаточно ограничиться только
сведениями о плотности раствора.
Итак, при наличии одного исходного
надежного (опытного или расчетного)
значения теплопроводности водного раствора
хлоридов щелочных и щелочно-земельных
металлов, в том числе и ингибированных
растворов, целесообразно пользоваться
уравнением D), а при полном отсутствии
данных о теплопроводности — уравнением
A3) с учетом A4) и A5).
Список использованной литературы
1. Богданов С. Н., Иванов О. П.,
Куприянова А. В. Холодильная
техника. Справочник.— М.: Агропромиздат,
1985.— 208 с.
2. Бретшнайдер С. Свойства газов и
жидкостей: перевод с польского / под ред.
П. Г. Романкова.— М.; Л.: Химия, 1966.—
536 с.
3. Варгафтик Н. Б. Теплопроводность
жидкостей. Изв. Всесоюз. теплотехн. ин-та,
1949, № 8, с. 6—11.
4. Варгафтик Н.Б., Осьминин Ю. П.
Теплопроводность водных растворов солей
кислот и щелочей.— Теплоэнергетика, 1956,
№ 7, с. 11 — 16.
5. Громов М. А. Расчетный метод
определения коэффициента теплопроводности
жидких пищевых материалов.— Изв. вузов
СССР. Пищевая технология, № 5, 1981,
с. 57—61.
6. Перельштейн И. И. Плотность
хладоносителей на базе водных растворов
хлоридов щелочных и щелочно-земельных
металлов.— Холодильная техника, 1986, № 2,
с. 45—49.
7. Ривкин С. Л., Александров А. А.
Термодинамические свойства воды и
водяного пара.— М.: Энергоиздат, 1984.— с. 78.
8. Рид Р., Праузниц Дж.,
Шервуд Т. Свойства газов и жидкостей:
перевод с английского / под ред. Б. И.
Соколова.— 3-е изд. Л.: Химия, 1982.— 592 с.
9. Справочник химика.— М.; Л.: Химия,
Т. 3, 1964.— с. 642—645.
10. Теплопроводность жидкостей и
газов. Справочные данные / Н. Б. Варгафтик,
Л. П. Филиппов, А. А. Тарзиманов, Е. Е.
Топкий.— М.: Изд-во стандартов, 1978.— 472 с.
11. Riedel L.— Kaltetechnik, 1950, N 4,
S. 99—101.
УДК 621.564.323:536.75@84.21)
ЭНТАЛЬПИЙНАЯ
И ЭКСЕРГЕТИЧЕСКАЯ
ДИАГРАММЫ ВОДНОГО
РАСТВОРА БРОМИСТОГО ЛИТИЯ
Канд. хим. наук С. В. КАРАВАН,
Е. А. ГАВРИЛОВ,
д-р техн. наук, проф. И. И. ОРЕХОВ
В настоящее время в абсорбционных
холодильных машинах (АХМ) наиболее
широко применяют водный раствор
бромистого лития LiBr. Это объясняется его особыми
физико-химическими свойствами: обладая
очень большой абсорбционной
способностью, LiBr имеет практически самую
низкую вязкость среди водных растворовл
электролитов в широкой области
температур и концентраций. В связи с этим
целесообразно дальнейшее уточнение
различных свойств системы LiBr—Н20, в том
числе теплофизических, на основе которых
построено несколько энтальпийных /,?- и
энтропийных S^-диаграмм (? — концентрация
соли в растворе) [1, 2, 4, 6, 10].
Авторами на основании данных работ
[1, 3, 4, 5, 8, 9, 10] и с учетом результатов
экспериментальных исследований,
опубликованных в последние годы, построены
уточненные /,?- и е,?-диаграммы (е — эксергия).
Подробный анализ погрешностей
имеющихся в литературе данных проведен в ра-
t.'C
/Ш
120
100
80
60
40
20
О
-20
-40
SO
[ ¦ I
[
[
[
[¦
[¦
I
[¦
[
[
I
b
-^
X
\
А
I"
У
i
i
/
/1
/ /
ДА
А
\
/^ I
10 20 30 40 50
60 70 ? %
LLBr
Рис. 1. Линия кристаллизации водного раствора
бромистого лития, построенная по данным [8, 9]
44

боте [1]. При их построении, как и
диаграмм [1, 4], линия кристаллизации
нанесена по результатам работ [8, 9] (рис. 1).
В последних растворимость исследовали
тремя методами. Полученные данные
хорошо согласуются между собой, но
значительно (на 2—3 %) отличаются от
используемых при построении диаграмм
(штриховая линия) [2, 6, 10].
В энтальпийных диаграммах [1, 4, 6, 10]
выбор стандартного состояния, от которого
ведут расчет энтальпии системы, был
произвольным и различным, что весьма
затрудняет сопоставление и анализ данных.
В ряде диаграмм абсолютные величины
термодинамических функций изменяются от
отрицательных до положительных
значений, что создает определенные неудобства
t при их использовании.
В настоящее время для расчета
термодинамических характеристик различных
веществ в мировой справочной
физико-химической литературе, согласно
рекомендациям Международного комитета по данным
для науки и технологии (СОДАТА),
принято, что стандартным состоянием для
газов является состояние гипотетического
идеального газа при давлении 101325 Па
A физ. атм.). Для жидкостей и твердых
веществ стандартным является состояние
чистой жидкости или соответственно
чистого вещества (наиболее стабильной его
модификации) при том же давлении, для
веществ в растворах — гипотетическое
состояние, при котором энтальпия одномо-
лярного раствора A моль вещества в 1 кг
растворителя) равнялась бы энтальпии
раствора при бесконечном разбавлении
(несимметричное состояние) [5]. Однако
тепловые диаграммы строят от симметричного
состояния отсчета (чистые компоненты
при определенных условиях). Поэтому в
случае использования справочных данных
для растворов необходимо переходить от
несимметричного состояния отсчета к
симметричному.
С помощью теоретических расчетов и
экспериментальных измерений нельзя
определить абсолютные значения энтальпии,
так как неизвестна энтальпия вещества при
температуре, принятой за начало отсчета.
В литературе по теплотехнике вместо
абсолютной энтальпии Н\Т) широко
используют функцию, получившую название
полной энтальпии 1(Т) [3, 5]. Эта величина
равна энтальпии образования данного
вещества при температуре Т из элементов
в стандартных состояниях при температуре
То
I(T)=AfH(T0)+H(T)-H(T0), A)
где ДЛ(Г0) —энтальпия образования
вещества при Го;
Н(Т)-Н(То)=[(Н(Т)-Н@)]-
-(Я(Го)-Я(О)]. B)
Отсчет полных энтальпий обычно
начинают при Г=0; 293,15 или 298,15 К.
Наиболее удобно это делать при последнем
значении температуры, для которой имеется
наибольшее количество экспериментальных
данных.
Используя полную энтальпию вещества,
можно получить аналогичное выражение
для энергии Гиббса, абсолютные значения
которой также нельзя определить, что
следует из известного уравнения:
G(T)=H(T)-TS(T). C)
Полная энергия Гиббса ЕС(Т)
образования вещества при температуре Т из
элементов в стандартных состояниях при Г0
равна:
Eg(T)=G(T)-G(T0)+^G(ToI D)
где G(T)-G(T0)=[G{T)-G@)]-[G(T0)-
— GO)]; (.5)
&fG(T0) — энергия Гиббса
образования вещества при Т0.
В справочной литературе для веществ
обычно дается приведенная энергия Гиббса
Ф(Г):
ф{Т)_ G(T)-H@)_S(T) H(T)-H@) ,
Т Т F)
Из уравнений C) и F), учитывая, что
при Т—0 К значение S@)=0, следует:
G(T)—G@)= -ГФG); G)
Еа(Т)=^С(То)-ТФ(Т)-[С(То)-С@I (8)
Полные энтальпию и энергию Гиббса
системы, состоящей из двух компонентов —
хладагента и абсорбента — рассчитывают
по формулам:
1(Т)=Х1Т1(Т)+Х21^Т)+МСЫ(Т); (9)
EG(T)=X,EGl(T)+X2EG2(T)+AEG СМ(Г), A0)
где Х\, Х2 — мольные доли
соответственно хладагента и
абсорбента;
Д/СМ(Г), А?Ссм(Г)—энтальпия и энергия
Гиббса смешения
компонентов при
комнатной температуре;
1, 2, см — индексы,
обозначающие соответственно
хладагент, абсорбент и
смесь компонентов.
Для расчета полных энтальпии и
энергии Гиббса системы LiBr—Н20 все
необходимые данные взяты из работ [1, 3, 4, 5, 8,
9, 10]. Рассчитанные термодинамические
функции для жидкой фазы приведены в
таблице. Как видно из нее, принятое
стандартное состояние неудобно для
проведения теплотехнических расчетов из-за
больших и отрицательных значений
абсолютных величин термодинамических функций.
Для инженерных расчетов предлагается
строить диаграмму энтальпий и энергий
Гиббса от 0 К, как это принято для одно-
компонентных систем.
Приращения полных энтальпий I и
энергий Гиббса EG веществ равны:
1(Т)=Н(Т)—Н@); A1)
EG(T) = G(T)-G@). A2)
45

1 %
0
10
20
30
40
50
60
70
100
Полные
энтальпия (— /)
и энергия
Гиббса ( — С),
кДж.'кг,
системы
LiBr —IbO
/
G
I
G
I
G
I
G
I
G
I
G
I
G
I
G
I
G
Температура раствора /, "С
0
15971,0
13261,6
14759,5
12407,9
13552,6
11543,0
12352,1
10670,5
11158,5
9787,5
9967,9
8888,1
—
—
4057,8
4048,9
10
15928,8
13225,4
14721,9
12375,0
13520,6
11513,2
12325,0
10643,5
11135,9
9763,1
9948,6
8866,1
8744,4
7942,2
—
4052,2
4040,4
20
15887,1
13188,3
14686,2
12342,2
13488,2
11482,4
12296,9
10615,6
11111,9
9738,0
9928,1
8843,4
8725,8
7922,2
—
4046,4
4032,1
30
15845,5
13138,3
14649,2
12295,7
13455,4
11441,3
12268,2
10578,6
11086,8
9704,8
9906,1
8814,5
8706,8
7896,8
—
4040,6
4023,4
40
15803,3
13109,5
14611,2
12269,3
13421,7
11417,0
12239,2
10556,2
11061,5
9684,1
9882,4
8795,0
8686,0
7879,7
—
4034,9
4014,4
50
15761,7
13067,8
14573,7
12231,3
13388,5
11352,4
12209,7
10524,8
11036,0
9655,7
9861,5
8769,5
8665,8
7857,4
_
4029,1
4005,3
60
15720,1
13023,4
14536,2
12191,1
13357,4
11346,2
12180,8
10492,5
11010,8
9628,0
9838,5
8744,5
8645,9
7836,9
—
4023,3
4000,2
70
15678.4
12980,7
14497,9
12151,6
13322,4
11309,7
12151,4
10458,7
10985,0
9596,0
9816,1
8716,0
8624,3
7810,7
7421,3
6898,8
4023,0
3986,6
80
15636,2
12935,7
14460,3
12110,5
13288,7
11272,1
12122,0
10424,6
10959,2
9565,1
9792,9
8688,4
8603,1
7787,2
7402,7
6878,9
4011,6
3976,9
90
15594,1
12889,1
14422,4
12067,8
13255,0
11233,1
12092.2
10389,1
10932,9
9533,1
9769,6
8659,8
8580,0
776L8
7383,5
6858,5
4005,8
3967,1
100
15552,4
12841,1
14384,9
12014,2
13221,7
11193,2
12062,7
10352,8
10907,3
9500,3
9746,8
8630,5
8561,1
7737,0
7365,5
6837,7
3999,9
3957,1
1 10
15509,7
12792,5
14346,4
11979,4
13187,6
11152,2
12033,4
10315,5
10881,1
9466,6
9723,5
8600,5
8540,1
7710,4
7346,7
6816,1
3994,0
3947,0
120
15434,2
12742,6
14278,9
11933,6
13127,2
11110,4
11980,4
10277,4
10835,8
9432,2
9684,0
8569,9
8506,0
7684,6
7318,5
6791,5
3988,1
3936,7

Для двухкомпонентных систем
термодинамические функции определяют по
соотношениям (9) и A0).
В теплотехнических расчетах обычно
пользуются удельными
термодинамическими функциями — / и eG.
Диаграмма энтальпия — концентрация.
Подробная методика построения
/^-диаграммы приведена в работах [1, 2, 4, 6, 10],
а необходимые для расчетов данные —
в [1, 4, 6, 8, 9, 10]. Для построения
диаграммы, включая область твердой фазы,
данные по энтальпиям образования крис-
1,к/1ж/кг\
таллогидратов бромистого лития и их теп-
лоемкостям взяты из [3, 5]. Из-за
отсутствия сведений по теплоемкости
растворов и кристаллогидратов LiBr при
температурах ниже 273,15 К изотермы /(?)
рассчитаны по формуле:
г
/(Г)=/B73,15)+ $ cpB73A5)dT. A3)
273,15
В отличие от фрагмента /,^-диаграммы,
приведенного в [4], который был построен
по аппроксимационным формулам с помо-
«Ш7Ё
10 20 30 W 50 60
Рис. 2. Диаграмма энтальпия — концентрация водного раствора бромистого лития
70 80
\9%LLBr
47

щью ЭВМ, нами построена диаграмма
(рис. 2) по экспериментальным данным
[1, 3, 4, 5, б, 8, 9], являющимся наиболее
точными. Случайные ошибки эксперимента
устранены графической интерполяцией. Это
связано с тем, что в области больших
концентраций солей часто наблюдается
немонотонность изменения
термодинамических свойств растворов, которая может
быть неоправданно сглажена при
аналитической обработке данных.
Диаграмма энсергия — концентрация.
Поскольку в АХМ процессы происходят без
массообмена с окружающей средой, а для
эксергетического анализа интересно
именно приращение эксергии циркулирующих
веществ, для расчета эксергии можно
пользоваться произвольно выбранным началом
отсчета [7].
Если эксергию е рассчитывать без учета
работы проталкивания, а также считать,
что потоки веществ системы LiBr—H2O
обладают очень маленькой кинетической и
потенциальной энергиями, которыми можно
пренебречь, то эксергия равна полному
изобарно-изотермическому потенциалу
(свободной энергии Гиббса) системы,
взятому с противоположным знаком:
е=-еа(Т)=ТФ(Т). A4)
Расчет энергии Гиббса описан в [1]. К
сожалению, в этой работе авторами была
допущена ошибка при определении
энтропии паровой фазы, связанная с разными
началами отсчета в используемой
справочной литературе. К указанным в работе
значениям энтропии паровой фазы следует
прибавлять постоянную, равную
3,517 кДж/(кг-К). При наличии
энтропийной и энтальпийной диаграмм, расчет
можно проводить по формуле:
ea(T)=i(T)-TS(T), A5)
?}кДж/кг
800
700
600
500
Ш
300
200
/00
О
10
20 30 40 50
Рис. 3. Диаграмма эксергия — концентрация водного раствора бромистого лития
60 70 60
48

или
г
*C(D=*CB98.15)+ j SG>*7\ A6)
298,15
Приведенная на рис. 3 е,?-диаграмма
дает представление о значениях эксергии
и в паровой фазе, так как условием
фазового равновесия является равенство Де=0.
Для удобства расчетов при эксергиче-
ском анализе работы АХМ в е,^-диаграмме
на изотерме e(Q нанесены изоэнтальпы
и изобары.
Построенные /, ?- и е, ^-диаграммы
уточняют и дают более полное, по сравнению
с предыдущими диаграммами, описание
системы LiBr—Н20 и могут найти широкое
практическое применение.
Список использованной литературы
1. Караван С. В., Орехов И. И.
Энтропийная диаграмма водного раствора
бромистого лития.— Холодильная техника, 1984,
№ 2, с. 41—45.
ИЮБРЕГЕНИЯ
A1) 1242690 E1L F 25 В 39/04 B1)
3816292/23-06 B2) 23.11.84 G2) А. И. Шувалов,
А. Б. Харченко, А. Я. Заславер, В. А. Омельчук
E3) 621.57
E4) E7) КОНДЕНСАТОР ДЛЯ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК, содержащий установленную
между плоскими крышками теплообменную
поверхность в виде пакета из штампосварных
секций и патрубок подвода охлаждающей среды,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации
теплообмена и предотвращения обмерзания в
зимних условиях, он дополнительно содержит
горизонтальные ряды форсунок, размещенные в
верхней части плоской крышки со стороны выхода
охлаждающей среды, а последняя по ходу среды
форсунка расположена в нижней части плоской
крышки.
\
A1) 1241039 E1L F 25 В 29/00, 11/00, F 01 К
25/10 B1) 3744719/23-06 B2) 11.04.84 G1)
Омский политехнический институт G2) Е. Я. Бо-
рочин, Я. В. Гааг, В. И. Гриценко, С. В.
Растворов E3) 621.575
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
ПРОИЗВОДСТВА ТЕПЛА И ТВЕРДОГО ДИОКСИДА
УГЛЕРОДА, содержащая газовый контур и
включенные в него нагнетатель, промежуточный
теплообменник, компрессор, камеру сгорания,
турбину, размещенную на одном валу с
компрессором, экономайзер, влагоотделитель, регенератор с
линиями прямого и обратного потоков, фильтр,
детандер, размещенный на одном валу с нагнета-
2. Розенфельд Л . М., Карнаух М. С.
Диаграмма концентрация — энтальпия
раствора бромистый литий — вода для расчета
абсорбционных холодильных машин.—
Холодильная техника, 1958, № 1, с. 37—42.
3. Термодинамические константы
веществ / под ред. В. П. Глушко.— М.:
АН СССР, ВИНИТИ, Институт высоких
температур, 1981, ч. 1, с. 26—30.
4. Термодинамические свойства водных
растворов / О. И. Верба, В. А. Груздев,
Л. Г. Захаренко, В. С. Черкасский.—
Новосибирск: Ин-т теплофизики СО АН СССР,
1983, с. 19—34.
5. Термодинамические свойства
индивидуальных веществ / под ред. В. В.
Глушко.— М.: Наука, 1978, т. 1, кн. 2, с. 310,
182; т. 4, кн. 2, с. 317.
6. Усюки'н И. П. Термодинамические
диаграммы раствора бромистый литий — вода.—
Холодильная техника, 1964, № 1, с. 25—29.
7. Шаргут Я., Петела Р. Эксергия.—
М.: Энергия, 1968.
8. Boryta D. A.— S. Chem.and Data, 1970.
Vol. 15, № 1, pp. 142—144.
9. Kessis J. J. — Bull. Soc. Chim. France,
1965, № l, pp. 48—52.
10. Lower H. Dissertation Technische Hochshule.
Karlsruhe: Verlag Muller, 1961, S. 137.
телем, и два периодически переключающихся вы-
мораживателя с трубным и межтрубным
пространствами у каждого из них, отличающаяся тем,
что, с целью повышения экономичности, она
дополнительно содержит сепаратор твердого
диоксида углерода, причем в линию прямого потока
между регенератором и детандером
последовательно включены трубное пространство одного вы-
мораживателя и фильтр, а в линию обратного
потока между детандером и регенератором —
межтрубное пространство этого же выморажива-
теля, трубное пространство другого выморажнва-
теля и сепаратор.
A1) 1241038 E1L F 25 В 21/02 B1)
3704530/23-06 B2) 22.02.84 G1) Ленинградский
государственный педагогический институт
им. А. И. Герцена G2) Г. А. Иванов, В. С.
Пономарев, П. К. Карелин E3) 621.56
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ПРОНИЦАЕМЫЙ МОДУЛЬ, содержащий
термоизолированный герметичный кожух и
размещенную в нем термоэлектрическую батарею с
горячими и холодными спаями, имеющую сквозные
каналы или проходы охлаждающей среды, и
теплообменник для охлаждаемой среды, установленный
в тепловом контакте с холодными спаями батареи,
отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности и
эксплуатационной надежности, термоэлектрическая батарея
состоит из монолитных термоэлементов,
электрически соединенных между собою последовательно
и установленных параллельно друг другу с
зазором, образующим сквозные каналы для прохода
охлаждающей среды, в которых установлены
упругие гофрированные прокладки из
оксидированного металла, а теплообменник выполнен в
виде трубчатого змеевика, имеющего тепловой
контакт с холодными спаями каждым своим
витком.
49

ОБМЕН ОПЫАГОМ
УДК 631.24:628.513
ПЕРЕНОСНОЙ ОЗОНАТОР
«ОЗОН-12К»
Озонатор «Озон-12К» предназначен
для озонирования холодильных камер
и помещений с температурой
воздуха от —35 до +15 °С при
относительной влажности до 90 %. Он
рекомендуется для применения на
предприятиях мясной, молочной, пищевой
промышленности, торговли, в сельском
хозяйстве и медицине.
Озонатор конструктивно выполнен
в виде двух блоков — переносного
пульта управления и генератора озона
(см. рисунок).
Пульт управления используется для
дистанционного управления,
регулирования и контроля режима работы, а
также для электрической защиты
генератора. На его передней панели
размещены: амперметр, показания
которого пропорциональны
производительности по озону; автоматический
выключатель, обеспечивающий включение,
отключение и защиту силовой части
схемы; кнопка для подачи
напряжения на регулятор и электродвигатель
вентилятора; сигнальная лампа,
указывающая на готовность к работе;
регулятор, обеспечивающий плавное
регулирование производительности по
озону; трехполосная штепсельная вилка
для включения прибора в сеть
переменного тока; гибкий кабель для
соединения пульта управления с
генератором озона.
Генератор, синтезирующий озон
непосредственно из атмосферного воздуха,
скомпонован из следующих основных
узлов: вентилятора, блока синтеза
озона, высоковольтного трансформатора
и фильтра. Синтез озона происходит
в озонирующих элементах блока
синтеза озона. Поток воздуха, создаваемый
вентилятором, проходит через фильтр,
очищается от пыли и попадает в
пространство между
пластинами-электродами, где подвергается воздействию
барьерного электрического разряда.
При этом часть кислорода воздуха
переходит в его аллотропическую фор-
Переносной озонатор «Озон-12К»:
/ — переносной пульт управления; 2 —
сигнальная лампа; 3 — кнопка для подачи
напряжения; 4 — штепсельная вилка; 5 —
генератор озона; 6 — сигнальная лампа
генератора; 7 — гибкий кабель; 8 — автоматический
выключатель; 9 — регулятор; 10 — амперметр
му — озон — и через выходной
патрубок вентилятором направляется в
помещение, где установлен генератор.
На корпусе генератора
смонтирована сигнальная лампа, указывающая
на включение озонатора в работу.
Электропитание озонатора от
однофазной сети переменного тока
напряжением 220 В и частотой 50 Гц
осуществляется через гибкий кабель,
соединенный с пультом управления.
Техническая характеристика
озонатора «Озон-12К»
Производительность по
озону, г/ч
Расход воздуха на
озонирование, м3/ч
Номинальная
концентрация озона, г/м3, при
температуре воздуха, °С
от —35 до 5
от 5 до 15
Потребляемая мощность,
Вт, не более
Срок службы озонатора,
лет, не менее
Наработка на отказ, ч,
не менее
Габаритные размеры, мм,
не более
генератора озона
пульта управления
Масса, кг, не более
генератора озона
пульта управления
15±2
140±10
0,1 ±0,02
0,07±0,01
500
10
500
580X400X470
420X240X286
42
18
50

Озонатор «Озон-12К» обеспечивает
качественное получение озона и
надежную работу в условиях холодильных
камер.
В холодильных камерах озон
применяется как дезинфицирующее и
дезодорирующее средство для
прекращения или подавления развития плесеней
и бактерий, вызывающих порчу
продуктов, и устранения посторонних
запахов. Однако, несмотря на
бактерицидное действие озона, он может
резко усилить окислительные процессы
в пищевых продуктах, особенно в
поверхностном слое, в результате чего
изменяется цвет продукта (серый отте-
i
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1250796 E1) 4 F 25 В 39/02 B1)
3866513/23-06 B2) 09.01.85 G1)
Северо-Кавказское отделение Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-технологического
института холодильной промышленности G2)
Е. Я. Файнзильберг, В. А. Шеховцев E3)
621.57
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий корпус с впускным и выпускным
патрубками, в первом из которых установлен
вентилятор, и размещенные в корпусе
охлаждающие трубы, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, в корпусе под
охлаждающими трубами со стороны впускного
патрубка дополнительно установлены подвиж-,
ные направляющие лопатки, а охлаждающие
трубы размещены с переменным по высоте
проходным сечением, увеличивающимся от
впускного патрубка к выпускному, и отделены от
корпуса посредством экранов, образующих с
последним обводные каналы.
A1) 1239476 E1L F 25 В 9/02 B1)
3813889/23-06 B2) 19.11.84 G2) В. С.
Пономарев E3) 621.057
I E4) E7) МИКРООХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий криостат с размещенными в нем дросселем
и теплообменником-рекуператором,
подключенным к источнику сжатого газа, и
термоэлектрическую батарею предварительного охлаждения
с холодными спаями, отличающийся тем, что,
с целью повышения термодинамической
эффективности в пусковой период, источник сжатого
газа соединен с дросселем посредством линии
связи, в которой установлены управляемый
вентиль и теплообменник, охлаждаемый
холодными спаями термоэлектрической батареи, а
также источник сжатого газа дополнительно
соединен с теплообменником-рекуператором
второй линией через упомянутый теплообменник.
нок у мяса), возможно прогоркание
и появление металлического привкуса
у жиросодержащих продуктов. В связи
с этим озонирование холодильных
камер следует проводить без грузов.
Озон токсичен, его предельная
массовая концентрация для человека
составляет 0,1 мг/м3. Поэтому
содержание озона в воздухе должно строго
контролироваться.
Годовой экономический эффект
1925 руб.
Материал подготовлен на основе
информационного листка № 86-4 Горьковского
межотраслевого территориального центра
научно-технической информации и пропаганды
A1) 1241037 E1L F 25 В 1/00, G 01 М 15/00
B1) 3761755/23-06 B2) 07.06.84 G1) Московский
технологический институт, Всесоюзный
научно-исследовательский
экспериментально-конструкторский институт электробытовых машин и приборов
и Московский автомобильный завод им. И. А.
Лихачева G2) А. И. Набережных, Ю. А. Пономарев,
Л. В. Сумзина, Е. В. Цветков, О. Н. Плужников,
А. И. Фролов, Э. Э. Зиссер E3) 621.56
E4) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХОЛОДО-
ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ХОЛОДИЛЬНОГО
КОМПРЕССОРА И СТЕНД ДЛЯ
ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
ХОЛОДИЛЬНОГО КОМПРЕССОРА.
E7) 1. Способ определения холодопроизводи-
тельности холодильного компрессора путем
сжатия паров хладагента, их конденсации,
дросселирования образовавшегося жидкого хладагента
с получением парогазовой смеси, ее испарения
с измерением подведенного для этого количества
тепла и последующего определения холодопроиз-
водительности, отличающийся тем, что, с целью
повышения точности и расширения
функциональных возможностей, перед дросселированием
жидкий хладагент дополнительно испаряют с
измерением подведенного для этого количества
тепла и затем вновь конденсируют, причем
определение холодопроизводительности осуществляют
по количеству тепла, подведенного для
испарения жидкого хладагента, а по разности между
ним и количеством тепла, подведенного на испа
рение парогазовой смеси, дополнительно
определяют потери холодопроизводительности при дрос
селировании.
2. Стенд для определения холодопроизводи
тельности холодильного компрессора,
содержащий замкнутый контур, в котором
последовательно установлены испытуемый компрессор,
калориметр со змеевиком-испарителем и
электронагревателем, дроссельный элемент и
конденсатор, отличающийся тем, что, с целью повышения
точности и расширения функциональных
возможностей, он содержит дополнительные калориметр
со змеевиком-испарителем и электронагревателем
и конденсатор, которые последовательно
установлены в замкнутом контуре перед дроссельным
элементом.
5!

A1) 1242700 E1L F 28 D 7/16, F 28 F 9/22
B1) 3797524/24-06 B2) 15.08.84 G2) M. П.
Матушкин, В. М. Фрумин, Г. А. Ткач, В. А. Турчин
E3) 621.565.94
E4) E7) КОЖУХОТРУБНЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий заключенный в
многогранную обечайку пучок труб, включенный в
охладительный контур и закрепленный в трубных
досках, и продольную перегородку в межтрубном
пространстве, соединенную с кожухом,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации
теплообмена в процессе конденсации двух потоков
пара, в нем продольная перегородка в пределах
обечайки выполнена в виде трубчатой мембраны,
присоединенной к обечайке и включенной в
охладительный контур.
A1) 1244443 E1) 4 F 25 В 1/06 B1)
3846303/23-06 B2) 24.01.85 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. А. Петренко, С. 3. Жадан,
В. Н. Юрченко E3) 651.56
E4) E7) ПАРОЭЖЕКТОРНАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ БИАГЕНТНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
эжектор, конденсатор биагентной смеси,
устройство для ее разделения на компоненты с
холодильной ветвью низкокипящего компонента,
подключенной через дроссель и испаритель к
приемной камере эжектора, и силовой ветвью
высококипящего компонента, подключенной через
парообразователь к рабочему соплу эжектора,
диффузор которого подсоединен к
конденсатору, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности при использовании нераство-
ряющихся один в другом компонентов с
удельным весом высококипящего из них ниже, чем
низкокипящего, устройство для разделения
биагентной смеси выполнено в виде вертикально
расположенного ресивера, верхняя часть
которого включена посредством насоса в силовую
ветвь высококипящего компонента перед
парообразователем, а нижняя — в холодильную
ветвь низкокипящего компонента перед
дросселем.
A1) 1244444 E1) 4 F 25 С 1/02, F 25 D 3/00,
1/00 B1) 3856449/28-13 B2) 13.02.85 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
электрификации сельского хозяйства G2)
Ю. А. Цой, А. М. Мусин, Ф. Г. Марьяхин,
А. И. Учеваткин, Л. Ф. Волканович, А. Н. Дор-
мидонтов, В. С. Горбачев, А. И. Зеленцов,
А. В. Павлов, М. М. Лёшин, Д. М. Анбиндер,
Г. И. Алергант, В. Р. Данилов E3) 621.581
E4) E7) СПОСОБ НАМОРАЖИВАНИЯ
ЛЬДА В АККУМУЛЯТОРАХ ХОЛОДА, пре
дусматривающий дозированную подачу воды на '
основание при отрицательных температурах
окружающего воздуха, контроль и фиксацию
окончания замерзания воды и подачу
последующей дозы воды, отличающийся тем, что,
с целью ускорения намораживания льда, подачу
воды осуществляют на основание с
коническими выступами, при этом перед дозированной
подачей воды проводят непрерывную ее
подачу до достижения слоем льда на вершинах
конических выступов заданной высоты, а контроль
замерзания воды осуществляют путем измерения
электросопротивления наносимого слоя.
A1) 1244445 E1) 4 F 25 С 5/02 B1)
3781196/28-13 B2) 16.08.84 G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени институт
химического машиностроения G2) Б. Т. Мари-
нюк, Б. А. Иванов, М. И. Дьячков, К. Д. Кан,
Д. Ю. Шомин E3) 621.574
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ЖИДКОСТЕЙ, включающая
компрессор, конденсатор, испаритель,
теплоизолированный бак-сборник и насос, отличающаяся
тем, что, с целью снижения металлоемкости
и сохранения качества жидкости, испаритель
выполнен в едином узле с насосом в виде
цилиндра с испарительной рубашкой и
размещенным соосно с цилиндром в его полости
ротором с приемными карманами для жидкости,
при этом ротор снабжен пластинчатыми
лопатками, установленными в нем с возможностью
радиального перемещения.
A1) 1245815 E1) 4 F 25 В 1/06 B1)
3805215/23-06 B2) 28.09.84 G2) В. М. Шлей-
ников E3) 621.575
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая циркуляционный контур, в который
включены компрессор, конденсатор,
регулирующий вентиль и испаритель, и эжектор, активное
сопло которого связано с выходом из
конденсатора через насос, пассивное сопло — с
выходом из испарителя, а диффузор — с входом
в конденсатор, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности путем сокращения
расхода энергии, установка дополнительно
содержит последовательно размещенные в
контуре после компрессора двухпоточные
перегреватель — охладитель и.испаритель —
охладитель, а после конденсатора — двухпоточ-
ный переохладитель, причем по второму потоку
испаритель — охладитель и перегреватель —
охладитель последовательно включены в линию
связи активного сопла эжектора с
конденсатором после насоса, а переохладитель по
второму потоку включен в линию связи пассивного
сопла эжектора с выходом из конденсатора
через дроссель.
A1) 1245818 E1L F 25 В 9/02 B1)
3715625/23-06 B2) 27.03.84 G2) Г. Н. Аникеев
E3) 621.57
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
ДРОССЕЛЬНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ на смеси
высоко- и низкокипящих хладагентов путем
осуществления регенеративного теплообмена
между прямым и обратным потоками с
частичной конденсацией высококипящего хладагента
в прямом потоке, сепарации прямого потока
с изоэнтальпийным расширением жидкой
фазы и охлаждения ею прямого потока,
отличающийся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности в пусковой
период, в процессе регенеративного
теплообмена сепарацию прямого потока ведут
непрерывно при переменной концентрации
хладагентов в прямом потоке.
52

A1) 1244447 E1) 4 F 25 D 29/00, 21/00 B1)
3697429/28-13 B2) 03.02.84 G1) Специальное
конструкторское бюро по приборостроению G2)
Е. П. Володарский, А. Т. Жадько E3) 621.574
E4) E7) РЕГУЛЯТОР РЕЖИМОВ РАБОТЫ
ХОЛОДИЛЬНИКА, включающий
чувствительный упругий элемент, связанный с узлом
настройки температурного диапазона термостати-
рования, механизм переключения электрических
контактов режима термостатирования,
содержащий шарнирно уравновешенный рычаг,
связанный с термочувствительным упругим элементом,
и перекидывающую пружину, счетное устройство
циклов термостатирования, включающее
установленные на одной оси храповое колесо и
кулачок, отличающийся тем, что, с целью
повышения точности настройки и поддержания
температурных параметров при эксплуатации
холодильника, он содержит дополнительный упругий
термочувствительный элемент, рычаг с выступами,
шарнирно укрепленный на одной оси с
уравновешенным рычагом, электрические контакты
режима оттаивания и механизм их
переключения, при этом последний содержит шарнирно
укрепленный Г-образный рычаг, связанный
одним концом с перекидывающей пружиной,
рычаг и элемент связи с электрическими
контактами, Г-образный рычаг установлен с
возможностью контакта свободным плечом с кулачком
счетного устройства циклов термостатирования
и с рычагом с выступами, причем последний
имеет контакт с дополнительным
термочувствительным элементом, храповым колесом
счетного устройства и узлом настройки
температурного диапазона термостатирования.
A1) 1245825 E1) 4 F 25 D 13/00, 17/06 B1)
3850764/28-13 B2) 18.12.84 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) С. М. Косой, Г. К. Мнацака-
нов E3) 621.565.3
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ
ХРАНЕНИЯ ПРОДУКТОВ, содержащая
теплоизолирующие ограждения, пристенный экран и
установленную под потолком панель, образующие
с ограждениями соответственно пристенный и
потолочный продухи, не менее двух
размещенных под потолком воздухоохладителей,
выход первого из которых сообщен с потолочным
продухом, патрубок для подачи воздуха с
высоким влагосодержанием, вмонтированный в
ограждение камеры в зоне выхода воздушного
потока из второго воздухоохладителя, отличаю-
! щаяся тем, что, с целью сокращения естест-
* венной убыли массы хранимого продукта путем
обеспечения насыщенной влажностной среды по
всему грузовому объему камеры, последняя
снабжена горизонтальным настилом,
размещенным над полом с образованием воздушного
канала, один конец которого сообщен с
грузовым объемом камеры, а другой — с
пристенным продухом, при этом всасывающий путрубок
второго воздухоохладителя сообщен с пристенным
продухом в его верхней части, а
установленная под потолком панель выполнена
перфорированной, расположена с уклоном в сторону
первого воздухоохладителя, и верхняя ее кромка
примыкает к верхней грани выходного патрубка
второго воздухоохладителя.
A1) 1245819 E1L F25B31/0B1) 3648878/23—
06 B2) 12.10.83 G1) Азербайджанский
политехнический институт им. Чингиза Ильдрыма G2)
В. А. Гайдаров, А. А. Гусейнов, Г. М.
Кулиев, Э. Р. Арутюнов E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА путем сжатия паров
хладагента в мотор-компрессоре, заключенном в
герметичный кожух, их конденсации, испарения
полученного конденсата после его дросселирования
и перегрева образовавшихся паров
хладагента в змеевике с последующей их подачей
на сжатие, отличающийся тем, что, с целью
увеличения холодопроизводительности путем
повышения точности поддержания перегрева
паров хладагента перед их сжатием, перегревают
пары хладагента теплом, отводимым от
кожуха мотор-компрессора с помощью змеевика,
навитого на его внешнюю поверхность.
A1) 1244446 E1) 4 F 25 D 21/06 B1)
3740837/28-13 B2) 18.05.84 G1) Киевский
торгово-экономический институт G2) Д. В. Алек-
сеенко, И. А. Конвисер, А. 3. Ломако,
Н. В. Боровский, В. А. Городецкий E3) 621.574
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая компрессор, конденсатор,
испаритель, терморегулирующий вентиль, соленоидный
вентиль и теплообменник, отличающаяся тем,
что, с целью повышения надежности работы,
теплообменник выполнен в виде тепловой
трубы, зоны конденсации и испарения которой
расположены соответственно на всасывающей
и нагнетательной линиях компрессора, при этом
тепловая труба имеет корпус с внутренними
продольными ребрами по всей высоте и концент-
рично установленную в нем цилиндрическую
вставку, на наружной поверхности которой
выполнены продольные ребра, размещенные в пазах
между ребрами корпуса с образованием между
ними щелевых каналов, причем в вставке
в нижней и верхней частях по периметру
выполнены отверстия для сообщения внутренней
полости вставки с щелевыми каналами.
A1) 1245821 E) 4 F 25 В 31/02 B1)
3831068/23-06 B2) 26.12.84 G2) Я. Б. Орлов,
М. П. Славуцкий, В. А. Тихомиров E3)
621.57
E4) E7) МОНОБЛОЧНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
МАШИНА, содержащая установленный на
опорной плите компрессорно-конденсаторный блок
и воздухоохладитель, связанные
магистральными трубопроводами, и теплоизолирующий
кожух, отличающаяся тем, что, с целью
упрощения конструкции и улучшения условий
эксплуатации, воздухоохладитель установлен на
кронштейнах, прикрепленных к опорной плите
и выполненных в виде швеллерных коробок,
внутри которых размещены магистральные
трубопроводы, а теплоизолирующий кожух выполнен
в виде съемного короба, имеющего в нижней
части пазы под кронштейны.
53

A1) 1245820 E1) 4 F 25 В 31/02 B1)
3822494/23--06 B2) 25.09.84 G2) С. Г.
Малаховский, Л. М. Рацуцкий, Г. С. Литманович,
В. А. Тихомиров, М. П. Славуцкий E3)
621.575
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ,
содержащий установленные на общей плите
конденсатор воздушного охлаждения с вентилятором,
герметичный компрессор с пускозащитным реле
и блок электрооборудования с электрическими
конденсаторами, отличающийся тем, что, с целью
повышения надежности и компактности при
снижении стоимости и упрощения условий
эксплуатации, реле и блок электрооборудования
заключены в общий короб, имеющий
основание с передней и задней гранями и крышку,
на внутренней стороне которой дополнительно
установлен фиксатор-ограничитель перемещений
реле, причем передняя грань основания
расположена в плоскости, перпендикулярной
плоскости симметрии агрегата и проходящей через
ось симметрии компрессора, а задняя грань
имеет окна с обращенными внутрь короба от-
бортовками, в окнах установлены электрические
конденсаторы, а сам короб закреплен на кожухе
компрессора с зазором.
A1) 1236297 E1) 4 F 28 С 1/ 00 B1)
3554415/24-06 B2) 21.02.83 G1)Специальное кон-
структорско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения G2)
В. А. Шарфман E3) 621.175.3
E4) E7) 1. ВЕНТИЛЯТОРНАЯ ГРАДИРНЯ,
содержащая корпус с отверстиями для впуска
воздуха, соединенный с нижним основанием
корпуса резервуар охлажденной воды,
размещенные в центре корпуса воздухоотводящую трубу
и вентилятор, ороситель с форсунками,
установленный в кольцевом канале между воздухо-
отводящей трубой и стенками корпуса,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эффективности охлаждения путем подачи свежего воздуха
по всей высоте зоны теплообмена, корпус
выполнен в виде усеченного конуса с меньшим
основанием, обращенным вверх и соединенным
с воздухоотводящей трубой, а отверстия для
впуска воздуха выполнены в боковых
стенках корпуса.
2. Градирня по п. 1, отличающаяся тем, что
отверстия для впуска воздуха размещены по
спирали.
A1) 1245823 E1) 4 F 25 В 43/00 B1)
3591752/23-06 B2) 13.05.83 G2) Л. И. Иванов,
Г. М. Давидович, Л. И. Иванова E3) 621.575
E4) E7) СПОСОБ КОНСЕРВАЦИИ
ФИЛЬТРА-АДСОРБЕРА ХОЛОДИЛЬНОЙ СИСТЕМЫ
путем герметизации его полости,
отличающийся тем, что, с целью повышения
надежности и ресурса его работы, полость перед
герметизацией заполняют осушенным рабочим
телом холодильной системы под избыточным
давлением с последующим контролем степени
герметизации.
A1) 1245822 E1) 4 F 25 В 39/00 B1)
3802355/23-06 B2) 08.10.84 G2) В. Е. Позняк,
В. А. Гарин, В. Ф. Приходько, В. В. Мазаев,
Р. И. Акчурин, Г. С. Гавриленко E3) 621.575
E4) E7) КОНДЕНСАТОР-ИСПАРИТЕЛЬ,
содержащий корпус с вертикальным пучком теп-
лообменных труб для конденсируемой среды,
закрепленных в трубных досках,
отличающийся тем, что, с целью повышения
надежности и интенсификации процесса теплообмена,
конденсатор-испаритель дополнительно содержит
коллектор отвода неконденсирующихся газов
из конденсируемой среды, установленный над
верхней трубной доской, и установленный над
нижней трубной доской барботер с
распределительной решеткой, имеющей зазоры с теплооб-
менными трубами, соединенный с упомянутым
коллектором посредством трубопровода,
снабженного вентилем.
A1) 1247632 E1) 4 F 25 В 1/00 B1)
3710518/23-06 B2) 13.03.84 G1) Николаевский
ордена Трудового Красного Знамени
кораблестроительный институт им. адм. С. О.
Макарова G2) Н. И. Патлайчук, А. П. Хомуленко,
А. И. Фокин, Г. П. Нерубенко, А. Ф. Галь E3)
621.57
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА,
содержащая установленный на фундаментном
основании вертикальный каркас и размещенные на
нем воздухоохладитель, компрессор с
электродвигателем, конденсатор и капиллярную трубку,
причем компрессор укреплен на конденсаторе,
трубные доски последнего соединены с
каркасом, воздухоохладитель установлен в его верхней
части над конденсатором, а трубки его и
воздухоохладителя расположены горизонтально,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
надежности путем снижения уровня шума и
вибраций, трубки воздухоохладителя и
конденсатора расположены горизонтальными рядами,
размещенными взаимно перпендикулярно, а каркас
на фундаментном основании установлен с
помощью амортизаторов.
A1) 1247633 E1) 4 F 25 В 19/04, 49/00 B1)
3733185/23-06 B2) 27.04.84 G2) С. Г. Рекун,
В. П. Цыба E3) 621.56
E4) E7) СИСТЕМА ХОЛОДОСНАБЖЕ-
НИЯ, содержащая подключенный к
охлаждаемому объекту контур циркуляции хладоносите-
ля с подающим и обратным трубопроводами,
к которым параллельно подключены
охлаждающие секции, включающие насосы и
компрессоры холодильных машин, имеющие
индивидуальные приводы, причем подающий и обратный
трубопроводы соединены между собою
перепускной линией с регулятором давления,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экномич-
ности при работе охлаждаемого объекта с
переменным тепловыделением, она дополнительно
содержит блок управления, а в перепускной
линии дополнительно установлен расходомер,
который электрически соединен через блок
управления с приводами компрессоров и насосов
с возможностью последовательного отключения
охлаждающих секций при понижении
тепловыделения в охлаждаемом объекте.
54

A1) 1247634 E1) 4 F 25 В 49/00, F 25 D 21/06
B1) 3594393/23-06 B2) 19.05.83 G2) В. Н.
Дегтярев, В. А. Канаво, К. Б. Куликов, М. В.
Головин E3) 621.575
E4) E7) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНОЙ путем включения и
выключения машины в режиме охлаждения и
переключения на оттаивание испарителя по
контролируемому параметру при превышении им
заданного значения, отличающийся тем, что, с целью
снижения расхода электроэнергии, в качестве
контролируемого параметра выбирают время
непрерывной работы машины в режиме
охлаждения, начиная с второго включения.
A1) 1247635 E1) 4 F 25 В 49/00, G 05 D 27/00
B1) 3861049/23-26 B2) 21.02.85 G2) А. И. Сини-
цын, В. Ф. Турин, В. Н. Пулин, И. А. Хайкин,
А. В. Бронфенбренер, В. В. Николаев, Г. В.
Тихомиров, В. М. Бычин, В. Д. Ломовских,
А. В. Исаев E3) 66.012.52
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ
ПРОЦЕССОМ ПОЛУЧЕНИЯ ЖИДКОГО
ХЛАДАГЕНТА, содержащее регуляторы
давления, температуры, регулирующий и дроссель-
но-регулирующий клапаны, отличающийся тем,
что, с целью снижения энергетических затрат
при работе с переменной и максимально
возможной производительностью по сжиженному
хладагенту, устройство снабжено двумя
регуляторами уровня сжиженного газа в емкости-
накопителе и ограничителем верхнего предела
сигнала, при этом выход первого регулятора
уровня подключен через ограничитель к
регулятору давления нагнетания компрессоров,
соединенному с дроссельно-регулирующим клапаном,
установленным на трубопроводе газообразного
хладагента, а выход второго регулятора
уровня связан с регулятором температуры газа
перед дроссельно-регулирующим клапаном,
соединенным с клапаном подачи сжиженного
хладагента в теплообменике.
A1) 1249276 E1) 4 F 25 В 49/00 B1)
3768571/23-06 B2) 30.05.84 G2) Б. М. Лев,
А. Д. Усыскин, Е. С. Питонов E3) 621.56
E4) E7) СИСТЕМА АВТОМАТИЧЕСКОГО
РЕГУЛИРОВАНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНО,-
СТИ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащая
подключенный к регулирующему прибору дат-
i чик производительности и трансформатор тока,
включенный в электрическую цепь между
источником питания и приводным электродвигателем
компрессора холодильной машины, причем
регулирующий прибор связан с исполнительным
механизмом регулятора производительности
компрессора, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной надежности при
переключении на источник питания
ограниченной мощности, она дополнительно содержит
переключатель источников питания с
размыкающим контактом и двумя группами резисторов,
которые подключены к регулирующему прибору
параллельно с трансформатором тока, причем
одна из групп резисторов подключена через
размыкающий контакт.
A1) 1250793 E1) 4 F 25 В 9/00 B1)
3845299/25-06 B2) 22.01.85 G1) Омский
политехнический институт G2) Ю. П. Мелехин,
А. К. Бреусов, Д. П. Мелехин, В. А. Кузьмин
E3) 621.514
E4) E7) КОМПРЕССОР, содержащий
цилиндр с всасывающим и нагнетательным
клапанами, дифференциальный поршень,
установленный в цилиндре с образованием сообщенных
между собой при помощи подогревателя
регенератора и теплообменника теплой и холодной
полостей, а полость расширения и холодная
полость сообщены между собой в крайних
положениях поршня, ограничитель перемещения
поршня, выполненный в виде кольца,
расположенного концентрично участку поршня
меньшего диаметра, втулку, установленную в полости
расширения и взаимодействующую с поршнем
в его крайних положениях, причем участок
поршня меньшего диаметра расположен в втулке
с зазором, сообщающим холодную полость
с полостью расширения, отличащийся тем, что,
с целью повышения надежности работы, участок
поршня большего диаметра выполнен полым,
а меньшего — в виде патрубка, сообщающего
полость расширения с полостью поршня, причем
длина патрубка и высота втулки
определяются соответственно из уравнений
L=S+H и h=L—A,
где L — длина патрубка;
h — высота втулки;
S — ход поршня;
Я — толщина кольца;
А — расстояние между втулкой и
участком поршня большего диаметра.
A1) 1249273 E1) 4 F 25 В 17/08, 27/00 F1)
808794 B1) 3856566/23-06 B2) 02.01.85 G2)
Л. Н. Стронский, А. В. Супрун, В. Н. Шевченко,
П. В. Мишутин E3) 621.575
E4) E7) ГЕЛИОАДСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по авт. св.
№ 808794, отличающаяся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности в ней,
поверхность генератора, обогреваемая
солнечными лучами, выполнена с прямоугольной
резьбой, имеющей на зубьях треугольные выступы,
а между зубьями — треугольные выемки.
A1) 1249275 E1) 4 F 25 В 43/00 B1)
3708413/23-26 B2) 30.12.83 G2) В. А. Львов,
А. В. Матвеев, А. М. Домашенко, В. И.
Безруков, Г. П. Павлихин E3) 621.59
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
ФИЛЬТР-ЭЛЕМЕНТОВ В КРИОГЕННЫХ
СРЕДАХ, содержащий резервуар для криожидко-
сти, смеситель, соединенный трубопроводом с
резервуаром и фильтр-камерой, отличающийся
тем, что, с целью расширения диапазона
исследований фильтрации при переходных
режимах, он снабжен установленной под смесителем
и сообщенной с ним приемной камерой с
присоединенным к ее верхней части наклонным
коленом, размещенным в фильтр-камере, поршнем
с окном и регулируемыми клапанами,
подключенными к входу и выходу фильтр-камеры.
55

КРИТИКА
1БИМИОГМАРИЯ
УДК 69.057.44:621.565@49.32)
КНИГА ПО МОНТАЖУ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Тыркин Б. А. Монтаж холодильных
установок.— М.: Стройиздат, 1986.— 183 с.
Тираж 26 000 экз. Цена 50 коп.
Холодильная техника используется в
разных отраслях народного хозяйства. Рост
мощностей холодильных установок,
совершенствование конструкции компрессоров,
насосов, аппаратов и систем
трубопроводов требуют применения новых
индустриальных методов их монтажа, современных
грузоподъемных кранов и ручных
приспособлений. От квалификации монтажников,
которые должны знать особенности
устройства холодильных машин и
аппаратов, систем трубопроводов, владеть
прогрессивными методами их монтажа и
испытаний, зависит качество монтажных
работ, надежность и долговечность
холодильных установок в эксплуатации.
Рецензируемая книга, вышедшая в
серии «Повышение мастерства рабочих
строительства и промышленности строительных
материалов», предназначена для
рабочих, бригадиров и мастеров, занятых
монтажом холодильных установок.
В девяти главах описаны схемы и
принципы работы холодильных установок, их
оборудование, даны сведения по
подготовке и производству монтажных и
такелажных работ. Специальная глава
посвящена технике безопасности при монтаже
холодильного оборудования.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1250795 E1) 4 F 25 В 43/02 B1)
3858445/23-06 B2) 21.02.85 G1)
Дальневосточный технический институт рыбной
промышленности и хозяйства G2) Ю. П. Шишкин,
И. X. Шагаев E3) 621.574
E4) E7) БАРБОТАЖНЫЙ
МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ, содержащий частично заполненный
жидкостью корпус с входным патрубком, тюд-
В книге читатель найдет информацию
о физических принципах искусственного
охлаждения и хладагентах.
Значительный объем книги отведен
условиям поставки холодильного
оборудования, приемке фундаментов, выверке и
закреплению на них оборудования,
инструментам, испытаниям смонтированного
оборудования.
Систематизирован опыт монтажа
горизонтальных насосных агрегатов и оппозит-
ных компрессоров, маслосистем,
мультипликаторов, турбокомпрессоров и
трубопроводов. Большое внимание уделено
разборке, сборке, испытанию и сдаче в
эксплуатацию холодильных компрессоров
различных марок.
Книга хорошо иллюстрирована: при
сравнительно небольшом объеме (около
10 уч.-изд. л) в ней помещены 110
рисунков, облегчающих понимание
изложенного материала.
Вместе с тем в книге имеются и
некоторые недоработки. Так, целесообразно
было бы привести список использованной
литературы. Это позволило бы читателю
при необходимости более подробно
ознакомиться с отдельными интересующими его
вопросами.
Табл. 16 на с. 154—157, в которой
указаны характерные неисправности турбо-
компрессорного агрегата и способы их
устранения, является лишней, поскольку такая
информация есть в паспорте каждого
агрегата.
В целом книга заслуживает
положительной оценки. Она весьма полезна для
специалистов по монтажу холодильных
установок и будет способствовать
повышению их квалификации.
Канд. техн. наук Д. В. ЗЕРКАЛОВ
соединенным к трубопроводу, расположенному
по оси корпуса и снабженному отбойными
тарелками, и маслосборник, отличающийся тем,
что, с целью повышения степени маслоотде-
ления, входной патрубок подключен к корпусу
тангенциально, а трубопровод установлен с
возможностью вращения и имеет в зоне
подсоединения к входному патрубку профилированные
лопатки, а в нижней части — перфорацию,
над которой установлены отбойные тарелки,
погруженные в жидкость, а под перфорацией
на трубопроводе дополнительно укреплена
успокоительная тарелка, при этом маслосборник
снабжен эжекционной трубкой, введенной внутрь
входного патрубка.
56

ХРОНИКА
К 75-ЛЕТИЮ
СЕРГЕЯ ФЕДОРОВИЧА
АНТОНОВА
25 сентября 1986 г. исполнилось 75 лет
со дня рождения Сергея Федоровича
Антонова.
Свою трудовую деятельность С. Ф.
Антонов начал в 1928 г. рабочим маслозавода
в Тюменской области.
После окончания в 1937 г.
Ленинградского института инженеров молочной
Промышленности работал заместителем
главного инженера Главного управления
молочной промышленности СССР.
В 1939 г. был направлен на учебу в
Высшую партийную школу при ЦК ВКП(б).
В 1941 г. призван в ряды Красной Армии,
где находился на партийно-политической
работе.
После демобилизации из армии работал
в аппарате МинмясомолпрОма СССР
главным инженером Упрмолпрома, секретарем
парткома, заместителем министра,
начальником Главного управления, затем —
заведующим отделом Совета Министров СССР,
министром промышленности мясных и
молочных продуктов СССР, заместителем
председателя Московского (городского)
совнархоза.
С 1958 г. т. Антонов — на
дипломатической работе: сначала советник-посланник
посольства СССР в Китайской Народной
Республике, а с 1960 г.— Чрезвычайный
и Полномочный Посол СССР в
Афганистане.
В 1965 г. С. Ф. Антонов вновь назначается
министром мясной и молочной
промышленности СССР. Проработав на этом посту
до января 1984 г., он внес значительный
вклад в развитие отрасли. Так, за эти годы
было построено 1700 новых, оснащенных
A1) 1249274 E1) 4 F 25 В 21/02 B1)
3728243/23-06 B2) 18.04.84 G1) Всесоюзный
ордена Трудового Красного Знамени научно-
исследовательский, проектно-конструкторский и
технологический институт источников тока G2)
В. И. Бутырский, Н. В. Воробьев E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ
НЕСТАЦИОНАРНЫМ ПРОЦЕССОМ
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ОХЛАЖДЕНИЯ путем изменения
во времени величины электрического тока,
пропускаемого через термоэлектрический
холодильник, имеющий тепловой контакт с охлаждаемым
объектом, и обеспечения требуемого закона
современным оборудованием предприятий
мясной и молочной промышленности.
Возросли объемы производства мясных и
молочных продуктов, повысилась
производительность труда, освоен выпуск новых видов
продукции, в том числе продуктов детского
и диетического питания. Заметное развитие
получили отраслевые
научно-исследовательские и проектные организации.
Созданы производственная и экспериментальная
база, оснащенная современным
лабораторным оборудованием и вычислительной
техникой.
Коммунист с 1937 г., С. Ф. Антонов
избирался членом Ревизионной комиссии
ЦК КПСС, членом ЦК КПСС, делегатом
ряда съездов партии, депутатом
Верховного Совета СССР, членом ЦК профсоюза
работников пищевой промышленности.
За заслуги перед Родиной он награжден
двумя орденами Ленина, орденом
Октябрьской Революции, двумя орденами
Трудового Красного Знамени, медалью
«За трудовую доблесть» и другими
медалями, а также двумя высшими орденами
Афганистана.
С. Ф. Антонов является почетным
гражданином г. Ялуторовска Тюменской
области.
В настоящее время Сергей Федорович
ведет большую общественную работу в
качестве председателя Национального
комитета СССР по молочному делу,
представляя нашу страну в Международной
молочной федерации; председателя
Научного совета по проблеме «Производство
и применение искусственного холода в
отраслях пищевой промышленности,
торговле, сельском хозяйстве и на транспорте»
Госкомитета СССР по науке и технике;
председателя Советского общества
дружбы и культурной связи с Афганистаном.
Редакционная коллегия журнала
«Холодильная техника» и труженики мясной и
молочной промышленности горячо и сердечно
поздравляют С. Ф. Антонова со славным
юбилеем и желают ему крепкого здоровья,
счастья и дальнейших успехов в
общественной деятельности.
изменения температуры объекта во
времени, отличающийся тем, что, с целью
повышения точности регулирования
температуры, предварительно определяют зависимость
изменения температуры охлаждаемого объекта
во времени за весь период его охлаждения до
минимальной температуры при подаче на
термоэлектрический холодильник оптимального
напряжения и требуемый закон изменения
температуры задают в соответствии с полученной
зависимостью, скорректированной по масштабным
коэффициентам, которые определяют по
соотношению требуемых значений времени и
температуры к значению указанных величин,
определенных ранее при оптимальном напряжении.
57

i ШЁЖДПШРОДШШН
институте
МОЛОДА
УДК 621.56/.58:664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Модернизация градирен
Многие старые градирни можно
модернизировать, усовершенствовав конструкцию
элиминаторов и водораспределительных
устройств и заменив деревянную насадку
пластиковой. Это позволит уменьшить
расход электроэнергии на работу водяных
насосов, так как высота пластмассовой
насадки меньше, чем деревянной.
Приведен пример, показывающий, что за
10 лет в результате снижения
температуры воды на выходе из градирни стоимость
сэкономленной электроэнергии,
потребляемой холодильной установкой, в 5 раз
превышает капитальные вложения.
Burger R.— Hydrocarb. Process., US.
(США), 64, 1985/07, № 7, pp, 67—70.
БМИХ, 1986, № 3, с. 304.
Модифицированная газовая среда
в упаковке томатов
Для изучения влияния состава и
относительной влажности газовой среды внутри
упаковки на скорость созревания и органо-
лептические свойства томатов проведена
экспериментальная работа. В пакетах из
нескольких слоев полихлорвиниловой или
резиновой пленки К (полимер бутадиен-
стирена) в течение 3—4 дней при 10 или
12,5 °С создавали атмосферу, содержащую
3—9 % С02+3—9 % 02. Созревание
плодов в таких упаковках замедлялось,
но после перфорации пакетов проходило
нормально. В пакетах из менее
газопроницаемой пленки устанавливалась
атмосфера с 10—18% С02+2 % 02, которая
полностью ингибировала созревание,
провоцировала повышенную порчу и ухудшение
вкусовых качеств томатов.
Geeson J. D. et at.— J. Food TechnoL, GB.
(Великобритания), 20, 1985/06, № 3,
pp. 339—349.
БМИХ, 1986, M 3, с 318.
Расчет потерь напора двухфазного потока
хладагента в коленах трубопроводов
и вентилях ¦
Потери напора двухфазного потока
хладагента в элементах системы с высоким
сопротивлением однофазному потоку, как,
например, в обычных шаровых вентилях,
можно определить с точностью около 20 %,
подставив в расчеты эквивалентную им
длину трубопровода. В элементах с низким
сопротивлением однофазному потоку потери
напора двухфазного потока больше зависят
от взаимодействия обеих фаз, и расчет
их по такому принципу дает менее
точные результаты. Однако поскольку потери
напора в подобных системах малы, эта
неточность не имеет существенного значения.
N</>rsteb</> A.— Scand. Refrig., Scand.
(Скандинавия), 14, 1985/10,
№ 5, pp. 230—231.
БМИХ, 1986, М з, с. 307
Аммиачные холодильные системы
В своем обзоре автор отмечает, что
вопросы техники безопасности занимают
последнее место в заботах компаний,
эксплуатирующих или монтирующих аммиачные
холодильные установки. Холодильная
промышленность работает, не придерживаясь
утвержденных нормативов. Кроме того,
многие холодильные установки смонтированы с
большими дефектами, представляющими
опасность в эксплуатации.
Отдельные фирмы не только не
разрабатывают монтажные чертежи, но не
представляют даже схемы трубопроводов.
Jenkins D.— Pap. Inst. Refrig., GB.
(Великобритания), 1985/10/10, p. 6.
БМИХ, 1986, № 3, с. 336.
Некоторые проблемы безопасности на
аммиачных холодильных установках
Основываясь на собственном опыте,
автор описывает ряд серьезных аварий,
происшедших на крупных аммиачных
холодильных установках: взрыв аммиака на
одной и большие прорывы его на трех.
Автор вносит 18 рекомендаций для
предотвращения подобных аварий и облегчения
спасательных работ.
Bojanowski W.— Prepr. 16° Congr. int Froid,
Paris, 1983, FR. (Франция).
B2—049, 5 p.
БМИХ, 1986, № 3, с. 337
58

Скорость понижения температуры при пуске Нужно ли усиление несущей способности
холодильника в эксплуатацию бетонного пола холодильника при
увеличении нагрузки?
Автор статьи рекомендует при пуске
нового холодильника в эксплуатацию во
избежание повреждения его конструкций
придерживаться следующей максимально
допустимой скорости понижения
температуры в здании.
При влажной конструкции, включая
бетонный пЪл, температура в холодильнике
около —1 °С должна быть достигнута в
течение примерно 4 сут. Этот режим
следует поддерживать 24 дня для удаления
влаги из конструкций. Затем температуру
следует ежедневно понижать на 5 °С до
достижения требуемой.
Полностью сухие конструкции можно
охлаждать быстрее.
Artagnan S. d' — ASHRAE J., US.
(США), 27, 1985/09, № д, p. 36.
БМИХ, 1986, № 3, с. 334.
Влияние степени созревания яблок
и температуры хранения яблочного сока
на его состав и органолептические свойства
Посредством комбинирования трех сроков
сбора с двумя режимами хранения G сут
при 20 °С и 5 мес при 3 °С) получали
пять степеней созревания яблок.
Критериями степени созревания были цвет,
содержание кислоты, давление по Магнес-Тей-
лору и содержание крахмала.
Полученные из этих я'блок соки
хранили в течение одного года при 3 и 20 °С.
В образцах сока, хранившегося при 3 °С,
значительно усилился фруктовый аромат и
увеличилось содержание летучих веществ,
причем повышение содержания различных
видов летучих веществ протекало
по-разному в зависимости от степени
созревания исходного сырья.
Хранение соков при 20 °С привело к
понижению содержания в них эфира и
альдегида и ослаблению аромата.
Емкость действующего холодильника
можно увеличить, заменив стационарную
этажерочную конструкцию передвижными
этажерками, так как при этом достаточно
только одного (вместо многих) проезда
для транспортировки продуктов. Однако
пол холодильника в этом случае будет
испытывать дополнительную нагрузку и
давление рельсов, по которым катятся колеса
многоярусных этажерок. Для усиления
несущей способности пола необходим
обогрев холодильника до температур, при
которых можно выполнить дополнительный
слой бетона.
Поскольку обогрев камер —
дорогостоящий и медленный процесс, была
проведена экспериментальная работа по
определению сопротивления пола сжатию от
воздействия движущихся по рельсам колес
этажерочной конструкции.
Исследования показали, что при
температуре —30 °С сопротивление бетона
сжатию возрастает на 100 %, полистирена —
на 25—30 % по сравнению с
сопротивлением при температуре окружающей среды,
что указывает на возможность отказа от
усиления несущей способности пола.
Шаг man J.— Temp, controlled Storage
Distrib, GB. (Великобритания), 9,
1985/07—08, № 4, pp. 53—54.
БМИХ, 1986, № 3, с 334.
Усиление и восстановление изоляции
ограждающих конструкций холодильников
Возможны два способа усиления и
восстановления теплоизоляции зданий
холодильников: со стороны фасада и с
внутренней стороны ограждений камер. При первом
способе нет необходимости выводить
холодильник из эксплуатации, тогда как при
втором способе это условие обязательно.
Стоимость восстановления изоляции с
фасадной стороны составляет около 50 %
расходов на разборку изношенной
изоляции и устройство новой традиционным
способом.
Poll L.— Lebensm.— Wiss. + Technol., CH.
(Швейцария), 18, 1985/08, № 4,
pp. 205—211.
БМИХ, 1986, № 3, с. 332.
Fritzs с he С.— Rev. int. Froid/Int.
J. Refrig, GB. (Великобритания), 9,
1986/01, № 1, pp. 13—16.
БМИХ, 1986, № 3, с. 334.

стшочный
ОТДЕЛ
УДК 621.57
ХОЛОДИЛЬНО-НАГРЕВАТЕЛЬНАЯ
МАШИНА ФХ18Х2-1-0
ДЛЯ ФРУКТООВОЩЕХРАНИЛИЩ
Ю. М. РОЗИНЕР, Б. Е. КУБЛАНОВА
Машина ФХ18Х2-1-0 предназначена для
систем децентрализованного хладоснабже-
ния фруктоовощехранилищ емкостью до
2000 т, в том числе с регулируемой
газовой средой. Она автоматически
поддерживает в унифицированных камерах
необходимый температурный режим хранения
овощей и фруктов.
Климатическое исполнение У категории
размещения 2 по ГОСТ 15150—69.
Машина работоспособна в диапазонах
температур наружного воздуха —30—
-=- +40 °С и воздуха в камере —2~
-г-+4 °C. При отрицательных температурах
наружного воздуха она работает в режиме
нагрева.
Машина — компрессионная,
одноступенчатая, автоматизированная, с
непосредственным кипением хладагента и воздушным
охлаждением конденсатора. Она состоит
из компрессорно-конденсаторного (рис. 1)
и двух воздухоохладительных (рис. 2)
агрегатов, приборов контроля и автоматики,
шкафа управления. Для соединения
агрегатов между собой предусмотрен комплект
монтажных частей.
Машина ФХ18Х2-1-0 разработана взамен
выпускаемой машины ХМФ-32 и
унифицирована с ней по габаритным и
присоединительным размерам
компрессорно-конденсаторного агрегата. По сравнению с ХМФ-32
она менее энерго- и материалоемка.
Усовершенствовано схемное решение, а именно:
по хладагенту машина разделена на две
самостоятельные системы, что позволяет
снабжать холодом одновременно две
камеры с различными температурными
режимами. Автоматически поддерживается
давление конденсации в заданных пределах.
Компрессорно-конденсаторный агрегат
объединяет два компрессора, конденсатор,
два осевых вентилятора, два ресивера.
Агрегат устанавливается вне фруктохра-
нилища под навесом.
Компрессор — поршневой,
бессальниковый.
Конденсатор — трубчато-ребристый
аппарат из медных труб с алюминиевыми
ребрами, конструктивно разделенный по
хладагенту на две части.
Воздухоохладительный агрегат состоит из
воздухоохладителя с блоком
электронагревателей, двух осевых вентиляторов, под-
60
Рис. 1. Компрессорно-конденсаторный агрегат:
/ — щит приборов; 2 — вентилятор; 3 —
конденсатор; 4 — ресивер; 5 — компрессор; 6 —
ввод кабелей от шкафа управления
дона для сбора и слива талой воды.
Агрегаты устанавливают в камерах и крепят
к верхней части стены или потолку.
Воздухоохладитель —
трубчато-ребристый аппарат из медных труб с
алюминиевыми ребрами.
Система автоматики разработана
ВНИИэлектроприводом на современной
электронной основе и обеспечивает
поддержание температуры воздуха в камере,
поддержание давления конденсации,
защиту машины от аварийного повышения
давления нагнетания и аварийного
понижения давления всасывания, автоматическое
включение машины при восстановлении
напряжения после его кратковременного
исчезновения, рабочую и аварийную
сигнализацию, оттаивание воздухоохладителей
горячими парами хладагента, защиту
электродвигателей компрессоров от обрыва фаз,
токов короткого замыкания, токов
перегрузок, перегрева. Дополнительно в схему
автоматики введена расшифровка сигнала
аварии.
Техническая характеристика машины
ФХ18Х2-1-0
Код ОКП 3644214863
Хладагент R12
Номинальный режим:
температура воздуха,
Газообразный,
хладагент, Лу50
/Горячие пары на
""*" ommau6aHue,I]yfS
^ Жидкий
хладагент?Ду 15

2560
komb- 026 для
установки
агрегата
Газообразный
хладагент. Ли15 ^П_Л
у 12зи
Рис. 2. Воздухоохладительный агрегат:
/ — блок электронагревателей; 2 — батарея
воздухоохладителя; 3 — вентилятор; 4 — поддон
з а*
10 птл/ч кВт
N3,KBm
в камере (на входе в
воздухоохладитель) 2
на входе в конденсатор 30
объемный расход
воздуха через два
воздухоохладителя, м3/с (мй/ч) 8,9 C2000)
Холодопроизводительность
в номинальном режиме,
кВт (ккал/ч) 39 C3540)
Потребляемая мощность в
номинальном режиме, кВт 32,5
Потребляемая мощность в
режиме нагрева, кВт 15,0
Количество заряжаемого
хладагента, кг 110
Смазочное масло ХФ12-16 ,
.Количество заряжаемого
«масла, кг 17
Компрессор 4ПБ28-1-02
Объем, описываемый
поршнями, м3/ч 82,8
Мощность встроенного
электродвигателя, кВт 11
Частота вращения
(синхронная),
35
30
25
20\
15
Рис. 3. График зависимости холодопроизводи-
тельности Qo и потребляемой мощности А/э от
температуры воздуха на входе в конденсатор /Bi
и воздухоохладитель /sl
Количество вентиляторов
в машине 6
в конденсаторе 2
в воздухоохладителе 2
Мощность одного блока
электронагревателей, кВт 4,5
Шкаф управления
Ш5904-3974
БУХЛ2
Масса машины, кг
сухая
3103
нетто в объеме
поставки 3230
машины
по
(об/мин)
Вентилятор
Мощность
электродвигателя, кВт
Частота вращения
(синхронная),
16,67 A000)
КЮ9-19Пр
№ 6,3
1,5
-1
(об/мин)
25 A500)
Изготовление
ТУ 26-03-436—86.
Комплект поставки — холодильная
машина ФХ18X2-1-0, комплект монтажных
частей, запасные части и инструмент.
Изготовитель — страшенский завод
«Комплектхолодмаш».
Разработчики — ВНИИхолодмаш,
страшенский завод «Комплектхолодмаш».
61

УДК 664.83.037.004.182
РЕФЕРАТЫ
УДК 621.869.88-97.004(-17)
Эффективность организации доставки
скоропортящихся продуктов в северные районы
рефрижераторными контейнерами. ГИММЕЛЬ-
ФАРБ А. Я. «Холодильная техника», 1986, № 10.
Рассмотрены преимущества доставки
скоропортящихся продуктов в северные районы страны в
крупнотоннажных рефрижераторных
контейнерах. Сопоставлены затраты труда на проведение
погрузочно-разгрузочных работ при
транспортировке грузов от предприятия-изготовителя до
места назначения традиционным способом (в
рефрижераторных вагонах, автомашинах, на судах)
и в крупнотоннажных рефрижераторных
контейнерах (при разных вариантах загрузки
контейнера). Предлагается использовать эти
контейнеры в качестве временных распределительных
холодильников в небольших населенных пунктах
(до 1500 жителей).
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы —
2 названия.
УДК 628.84.004.182/. 183
Экономия материальных и энергетических
ресурсов при применении систем кондиционирования
с комбинированным охлаждением приточного
воздуха. КОКОРИН О. Я., РЗАЕВ А. Р.
«Холодильная техника», 1986, №11.
Предлагается охлаждать приточный воздух
вначале методом косвенного испарительного
охлаждения, а затем с помощью холодильной машины.
Реализация СКВ по комбинированной схеме
охлаждения позволит на 28% сократить
капитальные затраты и на 30% снизить расход
электроэнергии на охлаждение приточного воздуха.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2
названия.
УДК 621.512.041.001.5
Экспериментально-аналитическое исследование
мощности поршневого компрессора на холостом
ходу. КЛИБАНОВ Е. Л., ДЗОТЦОЕВ А. Б.
«Холодильная техника», 1986, № 11.
Проведено экспериментально-аналитическое
исследование природы возникновения минимума
у зависимости мощности поршневого
компрессора на холостом ходу от температуры
смазочного масла. Для серийно выпускаемых
компрессоров получены экспериментальные значения
момента трения в диапазоне температур масла
20—100 °С и частоты вращения коленчатого
вала до 25 с-1, которые удовлетворительно
согласуются с предложенной аналитической
зависимостью. Выявлено, что возникновение
минимума обусловлено противоположным
изменением механических потерь на жидкостное и
граничное трение с ростом температуры
смазочного масла. Даны рекомендации по
температурному режиму ускоренной обкатки
компрессоров с контролем приработки по мощности.
Иллюстраций 7. Список литературы — 7
названий.
Промышленное холодильное хранение моркови
в регулируемой газовой среде. ААРИК Р. Р.,
КАЛАМЭЭС М. А., КУЗНЕЦОВ С. В.,
НОВИКОВА Г. В. «Холодильная техника», 1986, № 11.
Приведены данные промышленного хранения
моркови в холодильной камере с РГС в совхозе
Яасмяэ Эстонской ССР, которые подтвердили
полученные ранее в лабораторных и
полупроизводственных условиях результаты: снижение
потерь массы моркови, удлинение срока
хранения, снижение потерь основных питательных
веществ, сохранение вкусовых качеств и
всхожести. Экономическая эффективность хранения
моркови в РГС составила около 21 руб/т.
Таблица 1. Иллюстрация 1. Список
литературы — 2 названия.
УДК 631.243.4/.5
Опыт эксплуатации картофеле-овощехранилищ
из легких металлических конструкций. ГИНДО-
ЯН А. Г., ЛИФАНОВ Б. В., КЕЙНИГ Э. Ф.
«Холодильная техника», 1986, № 11.
Приведены результаты натурных исследований
картофеле-овощехранилищ из легких
металлических конструкций. Проанализированы
технические данные и эксплуатационные свойства
зданий. Показано, что теплотехнические свойства
наружных ограждений в значительной мере не
соответствуют условиям эксплуатации. Даны
рекомендации по проектированию аналогичных
зданий, направленные на повышение их
эксплуатационных свойств и долговечности.
Таблиц 2. Иллюстраций 6. Список
литературы — 5 названий.
УДК 664.8.037
Состояние и перспективы развития техники и
технологии предварительного охладения
плодоовощной продукции. ШИШКИНА Н. С.
«Холодильная техника», 1986, № 11.
Рассматриваются эффективность
предварительного охлаждения плодоовощной продукции
перед транспортировкой и хранением,
технические средства для предварительного
охлаждения, в частности новая передвижная
холодильная установка ФХ-80П. Анализируются
задачи, которые необходимо решить для
внедрения современных способов предварительного
охлаждения плодоовощной продукции и
технических средств их осуществления.
УДК 725.355:664.9.037
Холодильник для винограда. ГЕРАСЬКИН В. П.,
НОВИКОВА Г. В., КУЗНЕЦОВ С. В.
«Холодильная техника», 1986, № 11.
Описано проектное решение холодильника для
винограда, строящегося в совхозе «Морозов-
ский» Ростовской области. Данный
холодильник может быть использован также для
хранения яблок и овощей. Указаны режимы
охлаждения и хранения винограда и яблок.
Иллюстраций 1.
62

УДК 664.8.037:621.798.15-036.742
Хранение плодов в полиэтиленовых
контейнерах с газоселективными мембранами.
СТРЕЛЬЦОВ Б. Н., ГРИБИНЧА А. И. «Холодильная
техника», 1986, № 11.
Рекомендуются формулы для расчета площади
газоселективных мембран, вставляемых в
полиэтиленовые контейнеры, где хранят плоды и
овощи в модифицированной газовой среде.
Изложены результаты хранения яблок в
полиэтиленовых контейнерах с газоселективными
мембранами, площадь которых рассчитана по этим
формулам. у
Таблиц 2.
УДК 621.565:536.001.24:681.142
Метод и алгоритм определения степени
термодинамического совершенства холодильных
систем. НИКУЛЬШИН В. Р., НИКУЛЬШИ-
НА Д. Г. «Холодильная техника», 1986, №11.
Описан метод и алгоритм определения
степени термодинамического совершенства
холодильных систем. Показано применение
предлагаемого метода для анализа схемы воздушной
холодильной установки.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список литературы —
5 названий.
УДК 725.355:664.9.037
Основные направления проектирования
холодильников для фруктов. БОНДАРЕВ В. И.
«Холодильная техника», 1986, №11.
Описаны типовые решения холодильников для
фруктов, построенных в местах выращивания
сельскохозяйственной продукции по проектам
Гипронисельпрома. Приведены
технико-экономические показатели двух типовых проектов.
Указаны основные направления совершенствования
проектирования и строительства холодильников
для фруктов.
Таблица 1. Иллюстраций 2.
УДК 664.8.037:637.358
Использование быстрозамороженных овощей в
качестве наполнителей в плавленых сырах.
БЫКОВА Т. Д., СМИРНОВА Л. В., МИШУЧ-
КОВА Л. А. «Холодильная техника», 1986, № 11.
Исследована возможность применения
быстрозамороженных овощей в качестве
наполнителей в плавленых сырах. Наиболее
пригодными для этих целей оказались томаты,
сладкий перец, белокочанная капуста, вносимые в
определенных композициях. Органолептические
и микробиологические показатели плавленых
сыров с наполнителями были наилучшими после
хранения при температуре —1,5±1,5°С.
Экономический эффект от выпуска таких сыров
составит около 50 руб. на 1 т продукта.
Таблиц 2.
УДК 664.833:628.83:536.24.001.573
Охлаждение очагов самосогревания клубней
картофеля при навальном хранении. Е КИМОВ СП.,
КОНДРАШОВ В. И., МОИСЕЕНКО А. М.
«Холодильная техника», 1986, № 6.
Предлагается математическая модель процессов
теплообмена в насыпи картофеля при
хранении его сплошным массивом. Приводится ее
аналитическое и численное решение,
позволяющее установить оптимальный режим
вентилирования продукции при наличии засоренных
невентилируемых зон. Получены графические
зависимости, устанавливающие размеры
вентилируемых и невентилируемых зон, при которых
обеспечиваются условия качественного хранения
продукции.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список
литературы — 6 названий.
УДК 621.5.013:620.193
Влияние температуры кипения водоаммиачного
раствора на коррозию в агрегате бытового
абсорбционного холодильника. КСЕНОФОНТО-
ВА Т. С, МАРКИВ Э. Я., ПОЛЯКОВ Д. А.,
ХОДАКОВСКАЯ Т. А. «Холодильная техника»,
1986, № 11.
Установлено, что с повышением температуры
кипения водоаммиачного раствора в
работающем агрегате бытового абсорбционного
холодильника интенсифицируются коррозионные
процессы даже при наличии антикоррозионной
защиты. При температуре 200 °С и более в
растворе практически всегда содержится взвесь
магнетита, который нередко закупоривает трубы
генератора, что является причиной отказа
агрегата даже раньше гарантийного срока службы.
Модельным методом сделана количественная
оценка влияния температуры на скорость
коррозии. На основании полученных
результатов даны рекомендации по повышению
надежности бытовых абсорбционных холодильников.
Таблица 1. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.564:536.223.001.24
Теплопроводность хладоносителей на базе водных
растворов хлоридов щелочных и щелочно-зе-
мельных металлов. ПЕРЕЛЬШТЕЙН И. И.
«Холодильная техника», 1986, № 11.
Для хладоносителей на базе водных
растворов хлоридов щелочных и щелочно-земельных
металлов предложено уравнение, описывающее
с высокой точностью зависимость
теплопроводности от концентрации и температуры в
интервале последней от 30 °С до эвтектической.
Разработана простая и надежная методика
прогнозирования теплопроводности в указанном
диапазоне температур по одному исходному
значению теплопроводности. При полном
отсутствии исходных данных о теплопроводности
она может быть рассчитана лишь по
известной зависимости плотности от температуры и
концентрации.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список
литературы — 11 названий.
63

УДК 620.193.4:620.197.3
Исследование коррозии сварных швов в
растворе бромистого лития. МЕЛЬНИК В. В., СПИ-
ВАК Р. Ш., СОКОЛОВ В. В., ТРОФИМЕН-
КО А. Г. «Холодильная техника», 1986, № 11.
Проведены исследования коррозионной стойкости
сварных соединений различных сплавов в
растворе бромистого лития. Для изготовления
сварных соединений в абсорбционных бромнстоли-
тиевых холодильных машинах рекомендуется
применять титан ВТ1-0, никель НП-2 и
нержавеющую сталь 06ХН28МДТ.
Таблиц 2. Список литературы — 5 названий.
УДК 631.24:628.513
Переносной озонатор «Озон-12К». «Холодильная
техника», 1986, № 11.
Описаны конструкция, принцип работы и
приведена техническая характеристика озонатора
«Озои-12К». Прибор предназначен для
озонирования холодильных камер и помещений с
температурой воздуха —35-f- + 15°C и
относительной влажностью до 90 %. Рекомендуется для
использования на предприятиях мясной,
молочной, пищевой промышленности, в сельском
хозяйстве и медицине.
Иллюстрация 1.
УДК 621.575.9:620.197.3
Промышленные испытания ингибиторов
коррозии в системе абсорбционной бромистолитиевой
холодильной машины АБХМД-2500. ДУДКИ-
НА О. М., КОВГАН Л. Н., ФЕДОРУК Т. Я.,
ГОНЧАРОВА Т. П. «Холодильная техника»,
1986, №. 11.
Проведены промышленные испытания
ингибиторов коррозии в системе абсорбционной
бромистолитиевой холодильной машины АБХМД-
2500. Ингибитор с добавкой ПАВ по
сравнению с ингибитором без нее снижает скорость
коррозии углеродистой стали в 4—10 раз, не
влияет на абсорбционную способность
раствора бромистого лития, уменьшает количество
продуктов коррозии, засоряющих систему.
Таблиц 2. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.564.323:536.75@84.21)
Энтальпийная и эксергетическая диаграммы
водного раствора бромистого лития.
КАРАВАН С. В., ГАВРИЛОВ Е. А., ОРЕХОВ И. И.
«Холодильная техника», 1986, № 11.
Приведена методика построения /, ?- и е,
^-диаграмм по имеющимся литературным данным в
соответствии с рекомендациями
Международного комитета по данным для науки и
технологии (СОДАТА). На основании проведенных
исследований построены уточненные i, {¦- и е,
^-диаграммы раствора LiBr-НгО.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литерату—
ры — 10 названий.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (зам. ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев,
Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков,
В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин,
д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов,
А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф.
И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиен-
ко, В. М. Шавра
Технический редактор С. В. Бейлезон
Корректор Н. Е. Затеева
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Головной журнал «Пищевая и|
перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 17.09.86. Подписано в печать 13.10.86. Т—19950
Формат 70X108 1/16. Высокая печать. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. кр.-отт. 6,13.
Уч.-изд. л. 7,07. Тираж 10 820 экз. Заказ. 2553
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов, Московской области

т
SBS^^^^f^^^-W^^P^a'ft^WWW'tfl
ИНН
штшшш
'.V.V,- fffjliWi
Липецкий хладокомбинат, фризеро-фасовочное отделение цеха
мороженого.