НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
з" техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Социалистическое соревнование в действии!
Сударкин Л. А. Встречный план московского завода
«Компрессор» в завершающем году пятилетки
Высокоэффективное торговое холодильное оборудование
для магазинов самообслуживания
Аршанский Я. Н. Централизованные холодильные
установки для торгового оборудования
Гершзон Д. Е., Барбаль А. И., Черненко Е. Н. Новое
торговое холодильное оборудование для магазинов].«Уни-
версам»
НОВЫЕ СТАНДАРТЫ
Введенский Ю. И., Доброе В. В. Отраслевой стандарт
на торговое холодильное оборудование
Самостроенко Г. М. Эксплуатация на предприятиях
торговли холодильного оборудования и его воздействие на
отдельные элементы издержек обращения
Филенко А. И., Малкин Л. Ш., Колин В. Л.
Совершенствование способов осушки и очистки фреоновых^герметич-
ных холодильных агрегатов
Дибнер В. С, Розенштейн И. Е. Применение графитофторо-
пластовых поршневых колец в холодильных компрессорах
в целях повышения эффективности их работы
Герасимов Н. А., Осипов Ю- В., Тимофеев Г. Д.
Экспериментальное исследование работы измерителей холодо-
производительности
Китаев Б. Н., Гамиров В. И., Сидоров А. Б. Влияние
температурных условий на результаты определения
коэффициента теплопередачи кузова изотермического вагона
Кефер В. Н. Графический метод расчета процесса
охлаждения рудничного воздуха
Гомелаури В. И., Мусхелишвили А. И., Хоштария А. Г.
Везиришвили О. Ш. Эффективность холодильного
хранения зеленого чайного листа
Баландина Г. А., Куликовская Л. В., Поварчук М. М.,
Шавра В. М. Применение азота при хранении и перевозках
охлажденного мяса
Гоголин А. А. К 100-летию аммиачных холодильных
машин
В порядке постановки вопроса
Васильев П. В. О нормировании расхода электроэнергии
на выработку холода
ОБМЕН ОПЫТОМ
Пытченко В. П., Таран Н. Н. Опыт использования
циклонных маслоотделителей в агрегатах с компрессорами
РАБ100
Шароглазов В. С. Автоматизированный способ
намораживания льда
Новые изобретения
ХРОНИКА
На Бюро Научного совета ГКНТ по холоду
К 70-летию Алексея Павловича Шеффера
К 70-летию Ивана Петровича Усюкина
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Итоги Всесоюзного конкурса по усовершенствованию
аммиачных холодильных установок
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Юрлов Ю. П. Международный институт холода, его
структура и деятельность
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Куликовская Л. В., Поварчук М. М., Шавра В. М.
Применение жидкого азота для охлаждения транспортных
средств при перевозках пищевых продуктов
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
|Мертешов М. Н.|Холодильник емкостью 850 т для фруктов
и винограда
рефераты
2
5
7
14
18
20
23
27
29
34
36
39
41
45
48
50
51
52, 55
54
58
61
55
56
59
62
63
CONTENTS
Socialist Competition in Action!
Sudarkin L. A. Counter Plan of Moscow Plant «Kompres-
sor> in Final Year of Five-Year Period
Highly Effective Refrigerating Equipment for Self-Service
Shops
Arshansky Y. N. Central Refrigerating Plants for
Commercial Equipment
Gershzon D. E., Barbal A. I., Chernenko E. N. New
Commercial Refrigerating Equipment for Supermarkets
NEW STANDARDS
Vvedensky Y. I., Dobrov V. V. Branch Standard for
Commercial Refrigerating Equipment
Samostroyenko G. M. Operation of Refrigerating
Equipment at Commercial Enterprises and Its Influence on
Individual Elements of Distribution Costs
Filenko A. I., Malkin L. S., Kolin V. L. Improvement of
Methods of Drying and Cleaning Freon Hermetic
Refrigerating Units
Dibner V. S., Rosenstein I. E. Utilization of Graphite
Fluoroplastic Piston Rings in Refrigerating Compressors to
Increase Their Operation Effectiveness
Gerasimov N. A., Osipov U. V., Timofeyev G. D.
Experimental Investigation of Operation of Refrigerating Capacitv
Meters #*¦<*, -**4i? j
Kitayev B. N.. Gamirov V. I., Sidorov A. B. Influence of
Temperature Conditions Upon Results of Heat Transfer
Coefficient of Insulated Railcar Body
Kefer V. N. Graphic Method of Calculating Process of
Cooling Mine Air
Gomelaury V. I., Muskhelishvili A. I., Khoshtariya A. G.
Vezirishvili O. S. Effectiveness of Refrigerated Storage of
Green Tea Leaves
Balandina G. A., Kulikovskaya L. V., Povarchuk M M.
Shavra V. M. Utilization of Nitrogen for Storing and
Transporting Chilled Meat
Gogolin A. A. 100 Years of Ammonia Refrigerating
Machines
Setting a Problem
Vasiluev P. V. Norming Electric Power Consumption for
Producing Refrigeration
PRACTICE EXCHANGE
Pytchenko V. P., Taran N. N. Experience of Utilizing
Cyclone Oil Separators in Units with Compressors Type
RAB 100
Sharoglazov V. S. Automatic Method of Freezing-On Ice
New Inventions s . л
MI SCELLAN Y -*
At Bureau of Scientific Council on Refrigeration of State
Committee for Science and Technology
70th Birthday of Alexei Pavlovich Sheffer
70th Birthday of Ivan Petrovich Usyukin
AT SCIENTIFIC TECHNICAL SOCIETY OF FOOD
INDUSTRY
Results of АН-Union Competition for Improving Ammonia
Refrigerating Plants 55
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Urlov U. P. International Institute of Refrigeration, its
Structure and Activities 56
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Kulikovskaya L. V., Povarchuk M. M., Shavra V. M.
Utilization of Liquid Nitrogen for Refrigerating Vehicles for
Transporting Foodstuffs 59
REFERENCE DATA
JMerteshov M. N.| Cold Storage Warehouse of 850 Ton
Capacity for Fruit and Grapes 62
SUMMARIES 63
14
18
20
23
27
29
34
36
39
41
45
48
50
51
52. 55
54
58
61
© Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1975, № 3.

ВЫСОКОЭФФЕКТИВНОЕ ТОРГОВОЕ
ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
ДЛЯ МАГАЗИНОВ САМООБСЛУЖИВАНИЯ
Декабрьский A974 г.) Пленум ЦК КПСС
предложил сосредоточить усилия коллективов
предприятий, организаций, строек, колхозов и
совхозов на всемерном повышении
эффективности производства, ускорении технического
прогресса, росте производительности труда,
быстрейшем вводе новых и лучшем
использовании имеющихся производственных
мощностей, приведении в действие всех резервов для
увеличения выпуска и улучшения качества
продукции при одновременном снижении
материальных и трудовых затрат.
Практическое осуществление курса на
повышение эффективности и улучшение
качественных показателей экономики связано с
поиском новых подходов и новых решений.
Это в полной мере можно отнести к
коллективам заводов Главторгмаша Министерства
машиностроения для легкой и пищевой
промышленности и бытовых приборов.
Значительную часть выпускаемой этими заводами
продукции составляет холодильное оборудование
для предприятий торговли и общественного
питания.
В завершающем году девятой пятилетки
объем производства торгового холодильного
оборудования, по сравнению с 1970 г., должен
возрасти в 1,4 раза при значительном
увеличении выпуска холодильного оборудования для
магазинов самообслуживания, что связано с
повсеместным распространением новых
прогрессивных форм торговли скоропортящимися
продуктами. Магазины самообслуживания
становятся основным типом продовольственных
магазинов.
За годы текущей пятилетки крупные
магазины самообслуживания типа «Универсам»
построены в Москве, Ленинграде, столицах
союзных республик, курортных городах и
промышленных центрах.
До сих пор такие магазины оснащаются
импортным секционным торговым холодильным
оборудованием.
С учетом быстро развивающихся форм
торговли скоропортящимися продуктами по
методу самообслуживания перед
научно-исследовательскими, проектно-конструкторскими
организациями и заводами Главторгмаша в
девятой пятилетке была поставлена задача
обновления номенклатуры отечественного торгового
холодильного оборудования.
К настоящему времени проделана
значительная работа в этом направлении.
Марийский завод торгового машиностроения
(МЗТМ) объединения «Мархолодмаш»
освоил производство разработанных совместно с
ВНИХИ средне- и низкотемпературных
островных прилавков, среднетемпературных
пристенных прилавков и витрин нового типа для
магазинов самообслуживания.
Особенностью этого оборудования, в
отличие от обычного, является большая емкость,
секционность, возможность соединения секций
в линии различной протяженности, устройство
воздушной завесы открытого проема,
использование испарителей с принудительным
движением воздуха и автоматическим
оттаиванием.
В связи с большой тепловой нагрузкой
прилавков и витрин в торговых залах магазинов
«Универсам» более целесообразным является
их централизованное холодоснабжение от
холодильных агрегатов на базе бессальниковых
компрессоров холодопроизводительностью
4000—6000 ккал/ч, располагаемых в
обособленном машинном отделении.
Опытно-промышленные образцы агрегатов с
бессальниковыми компрессорами
холодопроизводительностью 4000—6000 ккал/ч для
магазинов самообслуживания приняты
междуведомственной комиссией и рекомендованы к
серийному выпуску. Производство таких
агрегатов осваивается Мелитопольским заводом
холодильного машиностроения имени 30-летия
ВЛКСМ.
Применение централизованного
холодоснабжения торгового холодильного оборудования
значительно снижает уровень шума в
торговых залах, улучшает условия технического
обслуживания, позволяет решать вопросы
автоматизации оттаивания инея с испарителей.
ВНИХИ совместно с Укрглавторгтехникой и
Севастопольским ремонтно-монтажным
комбинатом, Московским и Ленинградским
специализированными комбинатами холодильного
оборудования разработаны и испытаны схемы
централизованного холодоснабжения, которые
нашли применение в магазинах
самообслуживания. Такие схемы использованы для
торгового холодильного оборудования типа Таир и
секционных комплектов типа ПХС, ПХН и
ВХС производства МЗТМ, смонтированных в
5

торговых предприятиях Москвы, Ленинграда,
Йошкар-Олы, Киева, Севастополя и других
городов. Гипроторг предусматривает схемы
централизованного холодоснабжения в
типовых проектах магазинов самообслуживания,
строительство которых будет осуществляться
в десятой пятилетке.
Наряду с торговым холодильным
оборудованием нового типа по-прежнему будут
выпускаться в значительном количестве прилавки,
витрины, шкафы и камеры со встроенными
герметичными холодильными агрегатами для
небольших магазинов самообслуживания, а
также для предприятий общественного питания.
В свете изложенного важное значение
приобретают вопросы повышения качества,
надежности и технического уровня торгового
холодильного оборудования и его эффективного
использования.
Заводы Главторгмаша добились
определенных успехов в решении этих вопросов. Одним
из важнейших мероприятий, осуществляемых
в данном направлении, является
Государственная аттестация качества продукции. В
системе Главторгмаша государственный Знак
качества присвоен шкафу ШХ-0,7Ю
производства МЗТМ, герметичным холодильным
агрегатам ВС-0,45~3, ВН-0,22~3 и ВП-0,9~3
Харьковского завода холодильных машин
(ХЗХМ) и некоторым другим видам
оборудования. Высшая категория качества присвоена
низкотемпературной стойке СН-0,15 (МЗТМ).
Однако решение вопросов качества
холодильного оборудования подчас отстает от
темпов его выпуска. Такие показатели качества
некоторых типов отечественного холодильного
оборудования, как надежность и
долговечность, все еще уступают уровню лучших
мировых образцов. Данные эксплуатации
показывают, что имеют место случаи отказов торгового
холодильного оборудования вследствие выхода
из строя электродвигателей компрессоров,
приборов автоматики, н.егерметичности системы,
ненадежности замков, уплотняющей резины
и т. д.
Некоторые типы прилавков и витрин
изготовляются без автоматического оттаивания
испарителей, что приводит к значительному
перерасходу электроэнергии, увеличению
коэффициента рабочего времени машин и к
преждевременному их износу.
Применение малоэффективных
теплоизоляционных материалов (например, мипоры)
увеличивает габаритные размеры и массу
оборудования. Нуждается в улучшении качество
покрытия прилавков и витрин.
Иногда уровень шума и вибраций
встроенных в торговое оборудование холодильных
агрегатов превышает установленные нормы.
Чтобы положительно решить эти вопросы и
обеспечить в дальнейшем развитие сети
магазинов самообслуживания в стране,
необходимо продолжить работу по созданию и
освоению высокоэффективного торгового
холодильного оборудования, холодильных агрегатов,
теплообменных аппаратов и средств
автоматизации, отвечающих уровню лучших мировых
образцов.
Прежде всего следует разработать и
внедрить:
— унифицированные низкотемпературные
прилавки с температурой —20ч—25°С и
витрины с температурой —18°С с
централизованным холодоснабжением , принудительной
циркуляцией воздуха, автоматическим
оттаиванием испарителей и применением
современных теплоизоляционных материалов;
— унифицированные средне- и
низкотемпературные сборные камеры, в том числе с
открытым проемом, для магазинов
самообслуживания, с воздухоохладителями и воздушной
завесой, автоматическим оттаиванием, с
применением вспененной теплоизоляции из
полиуретана, с быстродействующими
эксцентриковыми'замками для стыкования панелей;
— бессальниковые малошумные фреоновые
агрегаты, среднетемпературные холодопроиз-
водительностью 4000—9000 ккал/ч и
низкотемпературные холодопроизводительностью
9000 ккал/ч на фреонах-22 и 502; агрегаты
должны быть укомплектованы
виброамортизаторами, сильфонными виброизолирующими
вставками для трубопроводов, индикаторами
влажности, фильтрами-осушителями;
— воздушные конденсаторы для группы
холодильных агрегатов, устанавливаемые вне
помещения. Электродвигатели их вентиляторов
должны быть влагоморозостойкими;
— высоконадежные малогабаритные реле
времени для автоматического оттаивания
испарителей, соленоидные вентили для
трубопроводов малых диаметров (Dy8 и Dy10 мм),
унифицированные ТРВ с абсорбционной
термосистемой, термометры манометрического типа
и другие приборы.
Перед работниками заводов торгового
машиностроения поставлены большие и сложные
задачи. Эти задачи могут быть успешно решены
только на основе внедрения в производство
новейших достижений науки, техники и
передового опыта.
6

УДК 621.565.92:658.6/.9
Централизованные холодильные установки
для торгового оборудования
Я. Н. АРШАНСКИЙ
Ленинградский специализированный комбинат
холодильного оборудования
Централизованные холодильные установки
приобретают большое значение в связи с развитием
крупных торговых центров типа «Универсам»,
в которых продажа товаров осуществляется
методом самообслуживания.
Поскольку площадь торговых залов
магазинов «Универсам» достаточно велика D00—
1200 м2), установка в них холодильного
оборудования со встроенными агрегатами вызывает
ряд трудностей, которые обусловливаются
повышенным уровнем шума в торговом зале,
вызываемым работой значительного числа
холодильных агрегатов, большими
тепловыделениями, в связи с чем необходимо увеличивать
мощность вентиляционной системы, сложностью
проведения ремонта и устранения отказов. В этих
условиях лучше применять централизованные
схемы [1], несмотря на присущие им недостатки:
сложность и высокая стоимость монтажа,
необходимость в дополнительных затратах на
медные трубопроводы, электропроводку и другие
материалы, повышенные требования к
надежности холодильных агрегатов. Централизованные
холодильные схемы можно осуществить в
нескольких вариантах.
Возможен вынос холодильных агрегатов в
центральное машинное отделение с сохранением
схемы индивидуального охлаждения
оборудования. В этом случае обеспечивается простота
схемы, но агрегаты занимают большую площадь
и увеличивается длина трубопроводов. Поэтому
внедрение такого способа нецелесообразно.
Можно использовать агрегаты большей хо-
лодопроизводительности, подключая к ним
несколько охлаждаемых объектов с примерно
одинаковыми температурами и нагрузками.
Наконец, допустим вариант подключения
одного холодильного агрегата к нескольким
параллельным группам оборудования, каждая из
которых состоит из 4—5 однотипных
охлаждаемых объектов. В этом случае требуются
компрессоры повышенной надежности, усложненная
разводка трубопроводов (особенно при
автоматическом оттаивании испарителей горячими
парами хладагента), большое количество запорной
арматуры. Подобные схемы, как правило,
предполагают индивидуальное проектирование
установки.
Применяются две схемы регулирования
температуры — раздельная и общая.
При раздельном регулировании температура
в каждом охлаждаемом объекте
поддерживается независимо от других объектов
самостоятельными средствами автоматики, например, реле
температуры и соленоидным вентилем.
При общем регулировании для всех
охлаждаемых объектов используется только один
прибор — реле температуры или давления.
Централизованные схемы были ранее
исследованы ВНИХИ, а в последние годы — ВНИХИ
совместно с Севастопольским РМК Укрторгтех-
ники.
Ленинградским специализированным
комбинатом холодильного оборудования (ЛСКХО) по
заданию треста «Росторгмонтаж» проведены
испытания различных схем централизованного холо-
доснабжения торгового оборудования
Марийского завода торгового машиностроения (МЗТМ)
объединения «Мархолодмаш».
Испытания проходили в два этапа: первый
этап — на оборудовании типа Таир, серийно
выпускаемом со встроенными холодильными
агрегатами (магазин № 37 Фрунзенского райпи-
щеторга), второй — на оборудовании,
специально предназначенном для оснащения магазинов
«Универсам» (магазин № 57
Красногвардейского райпищеторга).
Цель испытания — определить
технико-экономическую целесообразность применения
различных схем централизованного холодоснабжения.
Испытания проводили в наиболее
распространенном типовом торговом центре (проект
№ 2ЛГ-07-1).
Схемы установок показаны на рис. 1.
Охлаждаемое оборудование, входящее в
каждую схему, подбирали с примерно равными
тепловой нагрузкой и температурным режимом, а
каждую из схем подключали к одинаковым
холодильным агрегатам типа АК-ФВ4М. Во всех
схемах испарители заполнялись от терморегули -
рующих вентилей ТРВ-2М.
Схемы с регулированием одним прибором
испытывали на двух установках (схемы IV, V),
отличающихся друг от друга удаленностью от

холодильных агрегатов (табл. 1) и подбором обо- ТР-5М, воспринимающие температуру воздуха
рудования. и управляющие соленоидными Еентилями
Для поддержания температурного режима ис- СВМ-15.
пользовали одно реле давления РДЗ-01. Первая установка (схема /)— вентили смон-
Раздельное регулирование испытывали на трех тированы на жидкостном коллекторе, располо-
установках (схемы /—///). В каждом охлаждае- женном в машинном отделении. Всасывающий
мом изделии устанавливали реле температуры трубопровод общий.
Таблица!
Схема
установки
I
II
1Г
III
IV
V
V
Охлаждаемое оборудование
Прилавки-витрины
Таир-132
Прилавки-витрины
Таир-102
Прилавки-витрины
Таир-102
Витрины Таир-10
Витрины Таир-10
Прилавки Таир-131
Витрины Таир-10
Число,
шт.
3
5
5
4
4
3
2
Температура
в
охлаждаемом объеме
'об- °с
—2
—2
—2
+4-
+4-
0-
0-
ч- —4
-г- —4
-т- —4
-+6
-+6
2
2
Назначение оборудования
Птица
Рыба
Мясо
Рыбные консервы
Овощные консервы
Жиры
Мясные консервы

Максимальное
удаление
отл
агрегата, м
15
15
15
17
15
20
20
8

Вторая установка (схема II) снабжена
такими же приборами автоматики, но без
коллектора, соленоидные вентили расположены
непосредственно в охлаждаемом оборудовании.
Третья установка (схема ТУ/) аналогична
второй по схеме и четвертой по подбору
оборудования.
На первом этапе работ было предусмотрено
ручное оттаивание испарителей. Для этого на
входе и выходе из каждого испарителя
установили фреоновые запорные вентили Dy 6 и 10 мм.
Все холодильные агрегаты были размещены
в машинном отделении, расположенном в
полуподвальном этаже, под торговым залом.
Тепло отводилось от конденсаторов благодаря
оборотному водоснабжению, осуществляемому
с помощью пленочной градирни ВНИХИ,
Диаметры всасывающих и жидкостных
фреоновых трубопроводов в целях унификации
приняты одинаковыми, равными 30 мм. Величину
скорости принимали для всасывающих трубопро- %^К\
водов 10 м/с, для жидкостных 1 м/с [2 ].
Диаметры всасывающих трубопроводов проверяли по
допустимому падению давления, которое было
принято равным 0,1—0,15 кгс/см2.
Трубопроводы были выполнены из медных
труб марки МЗ ГОСТ 617—72 с уклоном 2:100
в сторону машинного отделения, уложены в
специальных каналах и закреплены на колодках.
Каналы заподлицо с полом закрывали
рифлеными стальными крышками с резиновым
уплотнением. Трубопроводы не изолировали. В тот же
канал сливали талую воду при оттаивании
испарителей. При монтаже трубопроводы тщательно
продували сухим азотом и проверяли на
плотность.
В период монтажа и испытания систем
наибольшие затруднения вызвала отладка работы
соленоидных вентилей и устранение негерметично- ч**%
сти запорной арматуры. При работе оборудова- 10\
ния соленоидные вентили создавали повышенный ^^4
о (изб) 6
шум в торговом зале, устранить который уда- 4
лось путем их перевода на питание постоянным fl4^
током через выпрямительные
полупроводниковые устройства.
Расположение оборудования в одном торговом
зале, наличие однотипных холодильных
агрегатов, равные давления конденсации, тепловые
нагрузки и температурные режимы — все это
создало необходимые условия для проведения
сравнительных испытаний.
Для измерения и записи температуры в
охлаждаемых объектах и торговом зале, а также
воды у входа в конденсатор служили
термометры сопротивления типа ТСМ гр. 23 и
электронный самопишущий 24-точечный мост ЭМП-109
(класс точности 1,0, цена деления ГС).
Давление всасывания агрегатов измерялось
самопишущим манометром МСО (со шкалой
0—6 кгс/см2 (цена деления 0,1 кгс/см2, класс
точности 1), давление конденсации —
манометром ОБМВ-100, расход электроэнергии —
счетчиком класса точности 2.
Коэффициент рабочего времени и число
циклов компрессора измеряли специальными
приборами, разработанными ЛСКХО, состоящими
из импульсного счетчика типа А440 и двух
счетчиков типа 563 ЧПМ (цена деления 0,1 ч, класс
точности 1), одним из которых измерялось
время работы компрессора, а вторым — время
цикла (стоянки плюс работы).
bcfQ№
0 2 4
в 10 12 14 16 Iff 20 22 24 26 28 3032 34 36 3d 40 42 44 4В 4В 50 52
Летний периоб _| Зимний период Сутки^
Рис. 2. Графики работы схем централизованного холодо-
снабжения:
а — раздельное регулирование (схема IV); б — общее
регулирование (схема V); 1 — температура воздуха в охлаждаемом
объеме; 2 — температура воздуха в торговом зале; 3 —
давления (избыточное) отключения и включения) компрессора; 4 —
давление конденсации; 5 — среднесуточный расход
электроэнергии; 6 — коэффициент^рабочего времени; # — нарушения
температурного - режима.
2 Холодильная техника № 3
9

За работой установок централизованного
холодоснабжения наблюдали более года. Запись
показаний приборов вели в течение 30 дней
летнего и 30 — зимнего периода. По обработанным
данным составляли графики.
На рис. 2 приведены графики,
характеризующие работу схемы с раздельным
регулированием и с управлением общим прибором (схемы
///, IV).
В процессе более годовой эксплуатации
наибольшее число отказов было связано с
засорением фильтров ТРВ — 96 раз, хотя при
монтаже систему трубопроводов тщательно
продували; 13 отказов было вызвано выходом из строя
соленоидных вентилей СВМ, причем дефекты
в шести из них устранить не удалось и вентили
были заменены новыми. Восемь отказов
возникло по причине утечек хладагента, причем 7 раз —
в сальниках запорных вентилей. В среднем за год
эксплуатации в каждом изделии температурный
режим нарушался 5 раз.
Ожидаемое более точное поддержание
температурного режима в установках с раздельным
регулированием на практике не подтвердилось
(см. рис. 2, а). Лучшая стабильность
температурного режима в каждом охлаждаемом
объекте была получена в схемах с общим
регулированием (см. рис. 2, б). Это, по-видимому,
объясняется тем, что в схемах с раздельным
регулированием после отключения 1—2 испарителей
температура кипения в работающих испарителях
понижается. При открытии соленоидных
вентилей в испарители поступает хладагент,
который кипит при более низких температурах
(температурные кривые, показанные на рис. 2,
сняты при расположении термометров
сопротивления не в центре охлаждаемых объектов).
Эксплуатационные характеристики установок
приведены в табл. 2.
Схема оборотного водоснабжения работала
надежно, требовалось лишь проведение обычных
профилактических мероприятий (чистка
фильтров, устранение течи, подтяжка сальников
насосов и т. п.).
По окончании работы была рассчитана
условная годовая экономическая эффективность от
внедрения централизованного холодоснабжения,
которая составила ооЗООО руб. для одного
торгового центра (без учета экономии, полученной
от оборотного водоснабжения).
В результате первого этапа испытаний были
сделаны следующие выводы.
Для крупных магазинов самообслуживания,
где число охлаждаемого торгового оборудования
со встроенными агрегатами достигает 15—20 и
более единиц, целесообразно применять
централизованное холодоснабжение, что уменьшает шум
и тепловыделения в торговых залах и позволяет
обслуживать холодильные установки в наиболее
удобных условиях.
Выгодной и обеспечивающей поддержание
температуры в охлаждаемых объектах с заданной
точностью является схема с присоединением 4—
5 однотипных объектов к одному агрегату, с
общим регулированием температуры в
охлаждаемых объектах.
Оборудование, объединяемое в одну группу,
следует подбирать с примерно равными
тепловыми нагрузками и температурными режимами.
При этом число объектов охлаждения должно
быть не более 5—6.
Падение давления во всасывающих
трубопроводах систем централизованного
холодоснабжения должно быть не более 0,1—0,15 кгс/см2.
Второй этап испытания схем
централизованного холодоснабжения был проведен в таком же
типовом торговом центре (проект № 2ЛГ-07-1).
В торговом зале были установлены опытные
образцы нового отечественного охлаждаемого
оборудования [3], изготовленного МЗТМ и пред-
Таблица 2
Схема установки

Среднемесячный

коэффициент
рабочего
времени Ъ

Среднесуточный
расход

электроэнергии,
кВт
«ч/сутки
Температура
в
охлаждаемом объеме
об'
Давление избыточное,
кгс/см2
Схема I
Схема II
Схема III
Схема IV
Схема V
Раздельное регулирование
0,1—0,25
0,1—0,15
0,2—0,35
Схемы с регулированием одним прибором
1 0,45
0,42
0,44
20,0
17,4
25,0
—2~ —4 1
—2ч- —4
+4-*- +6
0,39
0,54
19,0
27,9
+4-
0-г-
+6
—2
0,55—0,8
0,25—0,5
1,8-
1,6-
1,9-
-1,9
-1,8
-2,1
2,1—2,35
1,8—1,9
to

назначенного для оснащения крупных
магазинов самообслуживания «Универсам».
В комплекте с оборудованием были
поставлены бессальниковые холодильные агрегаты с
водяным охлаждением конденсаторов — АК1-4П,
АК1-6П, АК1-9П производства Мелитопольского
завода холодильного машиностроения.
Схемы установок (рис. 3) были приняты в
соответствии с результатами первого этапа
испытаний.
Характеристика каждой установки приведена
в табл. 3.
Температура каждой группы оборудования
регулировалась одним реле типа ТР-1-02Х,
установленным в одной из охлаждаемых секций.
Первоначально оборудование испытывали с
оттаиванием снеговой шубы испарителей
горячими парами хладагента (на схеме оттаивательный
трубопровод показан пунктиром). Для ее
осуществления холодильные агрегаты были
оборудованы соленоидными вентилями СВМ-15,
смонтированными на нагнетательном трубопроводе,
и СВМ-10 — на жидкостном. На входных
водяных трубопроводах конденсаторов были
установлены соленоидные вентили СКВГ
(производства Ленинградского завода «Торгмаш»). Во
время оттаивания вентиль СВМ-15 открывался,
вентили СВМ-10 и СКВГ — закрывались.
На режим оттаивания холодильная машина
переключалась программным реле РВТ 12/24 [4].
В зависимости от уставки переключение
происходило 1—2 раза в сутки с выдержкой времени
50 мин. Реле РВТ 12/24 оборудовано термоконт-
Таблица 3
Схема
установки
I
II
III
IV
V
Охлаждаемые
объекты
Прилавки
холодильные средне-
температурные
Витрины
холодильные средне-
температурные
(пристенные)
Прилавки
холодильные
низкотемпературные
Прилавки
холодильные средне-
температурные
(островные)
Прилавки
холодильные средне-
температурные
Тип
ПХС-2-1,25
ВХС-2-3,15
ПХН-2-2
ПХС-2-2
ПХС-2-1,25
Число

секций,
шт.
3
2
3
3
3

Температура в

лаждаемом
объеме
0^ —2
О-- +2
—8ч—10
0-+4
0- +2
Назначение
объектов
Мясные
полуфабрикаты,
сельдь
Напитки
Мороженые:
рыба, мясо,
пельмени,
птица

Молочнокислые продукты,
молоко
Масло, жиры,
сыры
Агрегат
АК 1-4П
АК 1-6П
АК 1-6П
(АК 1-9П)
АК 1-4П
АК 1-4П


ленность
от
агрегата,
м
14
24
16
22
29
Диаметры
трубопроводов d, мм

всасывающих
24X1,5
34X1,5
34X1,5
24X1,5
24X1,5

нагнетательных
12X1,5
18X1,5
18X1,5
12X1,5
12X1,5
Рис. 3. Схема установки централизованного холодо-
снабжения нового отечественного оборудования в магазине
№ 57 Красногвардейского райпищеторга в г. Ленинграде.
Обозначения см. в табл. 3.
2*
it

рольным устройством, переключающим
установку на режим охлаждения (независимо от
состояния снеговой шубы испарителя) при достижении
температуры в охлаждаемом объеме *об=8°С.
Талая вода сливалась из каждой секции в
общий сливной трубопровод.
Каждый из двух испарителей отдельных
секций заполнялся жидким хладагентом
параллельно от терморегулирующих вентилей ТРВ-2 М.
Регенеративный теплообмен обеспечивался
спайкой всасывающих и жидкостных трубопроводов,
выполненной на ббльшей части длины в
процессе монтажа.
Испытание проводили так же, как и на
первом этапе. Дополнительно контролировали
температуру нагнетания компрессора, работающего
на низкотемпературное оборудование (схема ///)
с помощью самопишущего электронного
потенциометра типа ЭПР-09. Показания приборов на
среднетемпературных установках измеряли в
течение 50, на низкотемпературной — 25 суток.
Холодильные агрегаты были размещены в
машинном отделении, где установлены также
агрегаты АК-ФВ6 и АК-ФВ4, работающие на
охлаждение мясных, рыбных и гастрономических
камер магазина.
Во время монтажа на жидкостных линиях
каждого агрегата были смонтированы цветовые
индикаторы влажности ИВ-7 [5], с помощью
которых определяли изменения степени влажности
системы в период эксплуатации и достаточность
ее заполнения фреоном (по отсутствию
пузырьков пара в жидком хладагенте). Для очистки
и осушки системы перед ТРВ устанавливали
фильтры-осушители ЛСКХО типа ОП-15М,
заполненные цеолитом NaA-2KT [6].
Холодильные агрегаты были укомплектованы
заводом-изготовителем электрическим щитом
автоматики и двумя реле давления РД-3-01 для
защиты компрессоров и защиты от прекращения
подачи воды на конденсатор. Компрессор
2ФУБС9 дополнительно защищен с помощью
реле контроля смазки типа РКС. Торговое
холодильное оборудование также поставлялось со
своим щитом автоматики.
ЛСКХО был разработан и изготовлен единый
щит автоматики. Это упростило монтаж внешних
электрических соединений, облегчило
обслуживание установок и улучшило эстетическое
решение машинного отделения.
В пусконаладочный период большое внимание
уделялось определению оптимального режима
эксплуатации.
Значительное время заняла наладка работы
соленоидных вентилей. Систему осушали путем
смены цеолита в патронах A—2 раза) до
получения ярко-синего цвета индикаторного
элемента ИВ-7. В дальнейшем увлажнения системы и
засорения фильтров испарителей не наблюдалось.
Оказалось, что производительность агрегата
АК1-9П (схема III) значительно выше
необходимой: компрессор работал частыми циклами,
на низком давлении всасывания (ниже
атмосферного). В связи с этим он был заменен агрегатом
АК1-6П.
В процессе эксплуатации наименее
надежными оказались микроэлектродвигатели
вентиляторов типа АВ-041-4, используемые для обдува
испарителей. Кроме того, они создавали
повышенный шум. Засорение системы наблюдалось
лишь 8 раз, замерзания влаги в ТРВ после
произведенной первоначальной осушки не было.
Дефекты электрической части возникали 5 раз,
соленоидных вентилей — 5 раз. Один раз не
закрылся вентиль подачи горячих паров в
испаритель, что привело к порче продуктов. Утечки
в системе всех установок были обнаружены 3
раза. В испытываемом оборудовании
недостаточным оказался уклон поддонов для слива талой
воды после оттаивания, вследствие чего в нем
образовывался ледяной нарост.
В основном же холодильные установки
работали в нормальном режиме, температура
поддерживалась стабильно в заданных пределах.
По желанию потребителя в некотором
охлаждаемом оборудовании (ПХН-2-2; ПХС-2^2
и др.) в зависимости от вида реализуемых
продуктов температурный режим несколько раз
перерегулировался путем изменения уставки реле
ТР-1-02Х, что показало гибкость
испытываемых схем и охлаждаемого оборудования.
В табл. 4 приведены эксплуатационные
характеристики работы каждой испытываемой
установки, а на рис. 4 — график результатов
обработки показаний приборов.
Испытание схемы автоматического оттаивания
показало, что осуществлять ее в среднетемпера-
турном оборудовании горячими парами
хладагента нецелесообразно. Большие открытые проемы
оборудования, наличие вентилятора
обеспечивают оттаивание путем остановки компрессора и
обдува испарителя теплым окружающим возду-
Таблица 4
Схема
установки
I
II
III
IV
V
Давление избыточное, кгс/см*
всасывания рй

отключение
0,8
0,3—0,75
0,12—0,3
0,6—1,0
0,6—0,8
включение
2,3
2,2—2,3
0,9—1,8
2,0—2,3
2,1—2,3

конденсации рк
min
5,5
5,0
5,0
5,0
4,8
max
6,0
6,7
6,0
6,0
5,0
CL>
<u о.
52 я
0,28
0,25
0,46
0,27
0,28
ро-
Я у
??«>
х ci^
17,76
23,20
34,46
11,43
15,56
12

/\(#8тусдткй
3d 40 42 44 46 46 SO 02 &
Сутки
Рис. 4. График эксплуатационных показателей работы
среднетемпературного оборудования ПХС-2-2 с
агрегатом АК1-4П (схема IV):
1 — температурный режим в отдельных секциях; 2 -— давления
(избыточное) отключения и включения компрессора; 3 —
давление конденсации; 4 — коэффициент рабочего времени; 5 —
среднесуточный расход электроэнергии; ф — нарушения
температурного режима.
хом. Как выявлено, в зимних условиях
достаточно одноразового оттаивания в сутки B5—30 мин).
В летний же период двухразовое оттаивание
практически обеспечивает полное освобождение
испарителей от инея.
Низкотемпературные прилавки требуют
оттаивания испарителей горячими парами.
Эксплуатация этой схемы показала, что во время
оттаивания нет необходимости перекрывать подачу
воды на конденсатор, так как это лишь
незначительно ускоряет процесс оттаивания. В
связи с этим водяные вентили СКВГ были
демонтированы. Температура нагнетания компрессора,
работающего на низкотемпературное
оборудование, при наиболее тяжелых условиях не
превышала 110°С.
Обобщая результаты, можно сделать
следующие выводы.
Централизованное холодоснабжение
специализированного торгового оборудования типов
ПХС, ПХН, ВХС, предназначенного для
оснащения крупных магазинов самообслуживания
«Универсам», обеспечивает достаточно точное и
стабильное поддержание температурного режи-
)
ма, надежно в эксплуатационных условиях, что
определяет технико-экономическую
целесообразность его широкого внедрения.
Автоматическое оттаивание снеговой шубы
испарителей для оборудования, работающего при
температурах ниже 0°С, должно
производиться горячими парами хладагента, а для
оборудования с плюсовыми режимами — при
остановке компрессора и обдувом испарителя
окружающим воздухом путем реверсирования вращения
вентилятора.
Установки централизованного холодоснабже-
ния должны поставляться с бессальниковыми
агрегатами, что в связи с их лучшей
технологической очисткой и осушкой обеспечивает более
высокую надежность в эксплуатационный
период. Агрегаты должны комплектоваться
цветовыми индикаторами влажности.
В комплект поставки должны входить щиты
автоматики, обеспечивающие автоматизацию
охлаждаемого оборудования и агрегатов в
комплексе, а также фильтры-осушители с цеолитом
NaA-2KT.
При использовании агрегатов с водяным
охлаждением конденсаторов целесообразно
оборотное водоснабжение на интенсивных пленочных
градирнях типов ГПВ.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Шавра В. М. Автоматизированные малые
фреоновые холодильные установки с несколькими
охлаждаемыми объектами. М., Госторгиздат, 1960.
2. КурылевЕ. С, Герасимов Н. А.
Холодильные установки. М., Машгиз, 1961.
3. Новой форме торговли — новое оборудование.—
«Холодильная техника», 1973, № 4, с. 12—14. Авт.:
A. И. Барбаль, Н. Т. Ендальцев, А. М. Мкртычьян,
Е. Н. Черненко, Л. И. Шутов, Д. Е. Гершзон.
4. Б у х ш т а б А. Л. Реле времени температуры
РВТ 12-24.— «Машиностроение для предприятий
торговли и общественного питания», 1974, № 9.
5. Индикаторный способ контроля влажности
во фреоновых герметичных холодильных машинах.—
«Холодильная техника», 1972, № 11, с. 17—19. Авт.:
Л. Ш. Малкин, А. И. Филенко, Л. М. Мозоляко,
B. Л. Колин.
6. Малкин Л. Ш. и др. Очистка и осушка рабочей
среды фреоновых холодильных машин синтетическими
адсорбентами. М., ЦНИИТЭИлегпищемаш, 1972.

УДК 621.565.92:658.6/.9
Новое торговое холодильное оборудование
для магазинов «Универсам»
Д. Е. ГЕРШЗОН
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
А. И. БАРБАЛЬ, Е. Н. ЧЕРНЕНКО
Марийский завод торгового
машиностроения
Марийским заводом торгового машиностроения
(МЗТМ) объединения «Мархолодмаш»
выпущена новая опытно-промышленная партия
комплектного секционного торгового холодильного
оборудования для магазинов самообслуживания
«Универсам». Оно предназначено для
кратковременного хранения, демонстрации и продажи
упакованных замороженных пищевых
продуктов, готовых блюд и кулинарных изделий. Новое
оборудование разработано ВНИХИ совместно
с МЗТМ.
Если ранее в магазины поставлялись
отдельные прилавки и витрины, то теперь оборудование
комплектуется заводом-изготовителем.
В комплект входят двух-, трехсекционные
прилавок или витрина, холодильный агрегат,
соединительные трубопроводы, запорная и
регулирующая аппаратура, приборы автоматики.
Разработаны четыре типа комплектоз:
комплект секционных низкотемпеэатурных
островных прилавков типа ПХН-2-2;
комплект секционных среднетемпературных
островных прилавков типа ПХС-2-2;
комплект секционных среднетемпературных
пристенных прилавков типа ПХС-2-1,25;
комплект секционных среднетемпературных
пристенных витрин типа ВХС-2-3,15.
Основные паспортные технические
характеристики этого оборудования приведены в табл. 1.
Линии прилавков собраны из трех
конструктивно одинаковых секций и двух торцевых
стенок толщиной 50 мм. Общая длина линии 5500 мм,
ширина торцевой стенки 1230 мм.
Теплоизоляция—пенопласт марки ПС-Б.
Каждая секция может быть смонтирована
отдельно при установке торцевых стенок.
Охлаждаемый объем прилавка открыт сверху.
Корпус прилавка состоит из деревяннэго
каркаса, облицованного снаружи стальным л
листами, покрытыми эмалью. Сверху борта
окантованы нержавеющей полированной сталью. Вдоль
бортов расположены всасывающий и
нагнетательный вентиляционные каналы. Внугренние
боковые стенки, ограждающие каналы,
выполнены из окрашенных алюминиевых листов с
отверстиями, служащими для циркуляции
воздуха и установки проволочных решеток для
продуктов.
На выходе из нагнетательного канала
предусмотрены жалюзи для равномерного
распределения потока воздуха.
В целях удобства обслуживания дно
охлаждаемого объема выполнено из трех панелей.
При необходимости любую из них можно легко
и быстро снять, открыв доступ к испарителю,
Таблица I
Показатели
Емкость, м3
одной секции
всего изделия
Поверхность выкладки
продуктов, м2
одной секции
всего изделия
Температура воздуха в
охлаждаемом объеме, °С
Условия работы
температура окружающего
воздуха, °С
относительная влажность
воздуха, %
при t0B= 12°С
при г0.в = 32°С
скорость воздуха в
торговом зале, не более, м/с
Размер секции (без
торцевых стенок), мм
длина
ширина
высота
Масса, кг
одной секции
всего изделия
Уровень звука, измеренный
на растоянии 1 м от
оборудования, не более, дБА
Габаритные размеры
изделия, мм
длина
ширина
высота
без надстройки
с надстройкой !
Холодильный агрегат
с*
CN
Я
X
с
0,6
1,86
1,5
4,5
Не
выше — 13
1800
1200
| 850
! 250
750
5500
1230
865 !
1250
АК1-6П!
сч
<м
6
X
Е
0,6
1,86
1,5
4,5
Оч-З
2-г
1 "э
с*
-Г
CS
6
X
С
0,4
1,19
1,2
3,96
0ч-8
32
До 80
До 55
0
1800
1200
850
250
750
к
5500
1230
865
1250
АК1-4П
2
1800
1050
900
180
550
5
5500
1080
900
—
АК1-4П
ю
1 ™
CN
<->
X
ю
1,5
3,08
5,1
3,6
0-г8
1800
1050 %
2000
370
780
3700
1100
2000
—
АК1-6П
14

ТРВ ^вентилятору. Над испарителем
расположены изолированные щитки: малый — в зоне
обслуживания, большой — над основной
площадью испарителя. Шитки предотвращают
интенсивный теплообмен между холодным объемом
секции и нагретым в процессе оттаивания
испарителя.
В каждой секции прилавка смонтированы
отдельный ребристотрубный, трехсекционный
испаритель с переменным шагом ребер (трубы
медные, ребра латунные) и регенеративный
теплообменник. Испаритель питается через термо-
регулирующий вентиль ТРВ-2М.
Электродвигатель вентилятора типа АВ-041-4М мощностью
16 Вт, частота вращения 1300 об/мин. Дно
выполнено с уклоном и имеет патрубок для слива
конденсата.
Агрегат управляется автоматически с помощью
реле температуры ТР-1-02Х, баллон которого
закреплен в геометрическом центре всасывающе-
то канала на продольной стенке.
Оборудование установлено на регулируемые
по высоте металлические ножки. Холодильный
агрегат вынесен за пределы торгового зала.
Заданный режим хранения продуктов
поддерживается за счет принудительного движения
воздуха.
В среднетемпературном оборудовании
воздушная завеса однослойная, в прилавках —
горизонтальная, в витрине — вертикальная (рис. 1).
В низкотемпературном островном прилавке
в отличие от среднетемпературного воздушный
поток нагнетается в два канала — внутренний
с испарителем и наружный. Воздух с
промежуточной температурой, проходя по
наружному каналу, создает более благоприятные условия
работы прилавка (теплоизоляционное
ограждение работает при меньших перепадах
температур), а выходя из канала, образует
дополнительную воздушную завесу, препятствующую
смешению теплого воздуха помещения с холодным,
идущим по внутреннему каналу. Двухслойная
воздушная завеса предохраняет продукты от
нагревания окружающим воздухом.
Испарители оттаиваются горячими парами
фреона автоматически с помощью реле времени.
Поверхность испарителя 51 м2 (одной секции
17 м2), шаг ребер переменный — 14, 10 и 8 мм,
убывающий по ходу воздуха. Диаметр труб 18 мм,
размер ребра 125x147,5 мм. Высота
испарителя 125, длина 1740, ширина 450 мм.
Рис. 1. Разрез оборудования:
а — островной прилавок ПХН-2-2; б — пристенный
прилавок ПХС-2-1,25; в — витрина ВХС-2-3,15:
1 — щиток ограждения; 2 — вентилятор; 3 ~ регулируемая
ножка; 4 — теплоизоляция 5 — испаритель; 6 —
изолированная крышка испарителя; 7 — полка для продуктов; 8
воздухораспределительный канал; 9 — распределительная
решетка; 10 — полка-светильник 11 — манометрический термометр;
12 — люминесцентная лампа. ^j i, лЛ 'j
15

Рис. 2. Пристенный прилавок ПХС-2-1,25.
Над прилавком для демонстрации продуктов
устанавливается полка, освещаемая
люминесцентной лампой.
Среднетемпературный островной прилавок
ПХС-2-2 состоит из линии прилавков,
аналогичных низкотемпературным. Поверхность
испарителя 45 м2, одной секции 15 м2.
Среднетемпературный пристенный прилавок
ПХС-2-1,25 (рис. 2) имеет испаритель общей
поверхностью 45 м2, одной секции 15 м2.
Среднетемпературная пристенная витрина
ВХС-2-3,15 (рис. 3) двухсекционная (см. табл. 1).
Полки для выкладки продуктов и кронштейны
съемные и могут быть установлены на любой
высоте.
Дно, потолок, задняя и боковые стенки
витрины изолированы полистирольным пенопластом
ПС-Б толщиной 75—100 мм.
Ширина общего нагнетательного канала 50 мм,
ширина каналов, образуемых съемными
щитками, 10 мм.
Над испарителем и вентиляторами находится
обшивка дна витрины с теплоизоляцией
толщиной 15—20 мм.
Высота от дна витрины до всасывающего
канала 80 мм. Всасывающий канал расположен
в передней части дна витрины. В одной секции
витрины имеется два вентилятора,
расположенных перед испарителем. Воздух через всасываю-
Рис. 3. Витрина ВХС-2-3,15.
щий канал (^=0,836 м2) засасывается
вентиляторами и, пройдя через испаритель,
охлажденным подается вверх по нагнетательному каналу
(F=0,18 м2), где через щели между съемными
щитками внутренней стороны задней стенки
(узкие каналы) распределяется в охлаждаемом
объеме по ярусам.
Далее часть воздуха проходит по потолочному
каналу и направляется вниз вдоль полок ярусов
витрины, образуя воздушную завесу, которая
препятствует проникновению окружающего
воздуха с высокой температурой в охлаждаемый
объем. Работа вентиляторов воздухоохладителя
постоянная.
Холодильная машина витрины состоит из
компрессорно-конденсаторного агрегата типа
АК-ФВ6, двух четырехсекционных ребристотруб-
ных испарителей общей поверхностью 40 м2,
четырех вентиляторов, двух терморегулирую-
щих вентилей типа ТРВ-4М, всасывающего! и
жидкостного трубопроводов и приборов
автоматики. Холодильная система заряжена фрео-
ном-12. Терморегулятор типа ТР-1-02Х
расположен на внешней стороне стенки низа
витрины. Термобаллон терморегулятора закреплен в
нагнетательном канале.
Воздухоохладитель каждой секции витрины
состоит из двух испарителей, отличающихся тем,
что испаритель, располагающийся на входе (по
ходу движения воздуха через воздухоохладитель)
имеет ребра длиной 150 и 270 мм. В результате
чередования этих ребер на входе в испаритель,
на длине 120^мм шаг ребер — 16 мм, а на
остальной длине 150 мм — в 2 раза меньше, т. е. 8 мм.
Фреон подается в испаритель каждой секции
через ТРВ (по одному на каждый испаритель).
Оборудование испытывали в магазинах
«Универсам» в Ленинграде и Йошкар-Оле.
Температура воздуха в магазинах составляла
от 16 до 27°С. Оборудование оттаивали раз
в сутки в течение 25—30 мин. Температура
воды на входе в конденсатор 13°С, на выходе 18—
24°С, воздуха в среднетемпературном
оборудовании 3—6°С (коэффициент рабочего времени
0,3—0,5), в низкотемпературном — не выше
—13°С.
Более низкая температура в прилавке —18°С
достигалась при его лабораторных испытаниях
с низкотемпературными агрегатами [1 ]. Еще
более низкая температура в прилавке
поддерживалась в образце, демонстрировавшемся в 1974 г.
в павильоне «Мясная промышленность» ВДНХ
СССР. Прилавок был смонтирован на втором
этаже павильона, а холодильный агрегат на
первом с перепадом высот 8 м. Длина монтажных
трубопроводов 20 м. Наряду с манометрами,
имеющимися на агрегате, были дополнительно

Tta блица 2
Условия испытаний
При неработающем прилавке
При работе вентиляторов
в прилавке и агрегата
Уровень звукового давления (дБ) в октавных полосах со
среднегеометрическими частотами, Гц
63
58
59
125
50
60
250
44
55
500
36
61
1000
32
57
2000
<26
52
4000
20
41
8000
20
29

Уровни
звука,
ДБ А
36
55
смонтированы манометры непосредственно у
прилавка.
При этом к агрегату АК1-6П были
подключены две секции прилавков.
Контрольные замеры температуры
ртутным термометром с ценой деления 0Д°С
показали, что на нижней решетке этого прилавка
поддерживалась температура —23°С. Избыточное
давление во всасывающем патрубке компрессора
составляло 0,0 кгс/см2, в нагнетательном —
у прилаз ; 5,1, у компрессора 5,4 кгс/см2.
Прилавок был загружен
быстрозамороженными изделиями.
Наряду с теплотехническими испытаниями на
ВДНХ были проведены измерения шума
низкотемпературного прилавка.
При измерениях шума холодильный агрегат
и рециркуляционные вентиляторы в прилавке
работали непрерывно. Прилавок установлен в
углу помещения на расстоянии 0,8—1 м от стен.
Измерения проведены с двух сторон на
расстоянии 1 м от прилавка и 1,2 м от пола: с лицевой
стороны — в 7 точках, с торцевой — в 3 точках,
спектры шума снимались в одной точке с каждой
стороны. Звукометрический комплект состоял
из прецизионной аппаратуры ГДР—шумомера
PSI-202 с октавным фильтром OF-101.
Предварительно перед испытаниями был измерен
фоновый шум в помещении зала. Результаты
измерений приведены в табл. 2.
Как следует из табл. 2, вновь созданное
оборудование по шумовым характеристикам
полностью соответствует санитарным нормам для
торговых залов магазинов [3].
В связи с получением положительных
результатов при лабораторных [1] и
эксплуатационных испытаниях все четыре комплекта были
предъявлены Междуведомственной комиссии
(MBК) и приняты ею.
Проведенные MB К стендовые испытания на
оттаивание испарителей среднетемпературного
прилавка дали следующие результаты. При /ов =
= 14°С и ф=80% продолжительность оттаивания
составляла 12 мин. Температура продукта на
линии загрузки повысилась с 5,6 до 6,5°С, т. е.
на 0,9°С. Количество конденсата составило
0,16 кг. Имитация аварийного режима при /0<в =
=32°С и ср=55% с оттаиванием продолжалась
51 мин. При этом средняя температура
продуктов поднялась с 2,5 до 3,2°С, а на линии
загрузки с 4,2 до 5,7°С. Количество собранного
конденсата 1,42 кг.
По основным технико-экономическим
показателям комплекты соответствуют современным
требованиям, а по ряду показателей — лучшим
отечественным и зарубежным образцам.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Новой форме торговли — новое оборудование.—
«Холодильная техника», 1973, № 4, с. 12—14. Авт.:
А. И. Барбаль, Н. И. Ендальцев, А. М. Мкртычьян,
Е. Н. Черненко, Л. И. Шутов, Д. Е. Гершзон.
2. О С Т 27-07-151—73 Торговое холодильное
оборудование. М., Минлегпищемаш, 1973.
3. Санитарные нормы допустимого шума в помещениях
жилых и общественных зданий и на территории жилой
застройки. М., Минздрав СССР, 1971.
3 Холодильная техника № 3

НОВЫЕ СТАНДАРТЫ
УДК 621.565.92:658.6/.9@83.75)
Отраслевой стандарт на торговое
холодильное оборудование
Ю. И. ВВЕДЕНСКИЙ, канд. техн. наук В. В. ДОБРОВ
ВНИИторгмаш
ВНИИторгмашем, ВНИХИ и предприятиями
Главторгмаша разработаны новые типы
торгового холодильного оборудования,
предназначенного для крупных магазинов
самообслуживания типа «Универсам», и малогабаритного
секционного модулированного холодильного
оборудования для специализированных
предприятий общественного питания,
применяющих барный и буфетный методы
обслуживания.
В связи с этим возникла необходимость в
создании отраслевого стандарта, включающего
всю группу новых изделий и предъявляющего
специфические требования к их параметрам,
конструкции и методам контроля в процессе
изготовления.
Новый ОСТ 27-07-151—73 «Торговое
холодильное оборудование», разработанный
ВНИИторгмашем, введен в действие
Министерством машиностроения для легкой и
пищевой промышленности и бытовых приборов.
Стандартом предусмотрено изготовление
двух типов торгового холодильного
оборудования:
С — среднетемпературное торговое
холодильное оборудование,
предназначенное для кратковременного хранения,
демонстрации и продажи охлажденных
продуктов при температуре воздуха от
0 до 8°С;
Н — низкотемпературное торговое
холодильное оборудование,
предназначенное для кратковременного хранения,
демонстрации и продажи
замороженных продуктов при температуре
воздуха не выше —18°С, а по согласованию
с заказчиком допускается поддержание
температуры не выше —13°С.
Среднетемпературное и
низкотемпературное торговое холодильное оборудование
должно изготовляться в двух исполнениях: 1—со
встроенным холодильным агрегатом; 2 — с
вынесенным холодильным агрегатом в
исполнении «У» категории 3 по ГОСТ 15150—69, но
для работы при температурах окружающего
воздуха:
Ът 12 до 40°С — оборудование,
предназначенное для южных
районов СССР;
от 12 до 32°С — оборудование,
предназначенное для остальных
районов с умеренным
климатом.
Определяющим параметром принят
номинальный внутренний объем (м3), ограниченный
поверхностью внутренней облицовки,
ограждением испарителя и плоскостью загрузки, с
предельным отклонением ±8%.
Параметрические ряды номинальных
объемов прилавков, витрин и прилавков-витрин
установлены в соответствии с десятым рядом
R10 предпочтительных чисел (по ГОСТ 8032—
56), который представляет собой
геометрическую прогрессию со знаменателем 1,25.
Параметры прилавков типов ПХС и ПХН,
витрин типов ВХС и ВХН и прилавков-витрин
типов ПВХС и ПВХН приведены в табл. 1.
Параметрические ряды прилавков, витрин
и прилавков-витрин соответствуют
рекомендациям СЭВ PC 3412—72, PC 3413—72,
PC 3414—72.
Таблица 1
Тип
торгового
холодильного
оборудования
ПХС и ПХН
ВХС и ВХН
ПВХС и
пвхн
Номинальный внутренний объем
(предельное отклонение ± 8%), м3
0,1; 0,12;0,16; 0,2; 0,25; 0,315; 0,4;
0,5; 0,63; 0,8; 1; 1,25; 1,6; 2
0,05; 0,06; 0,08; 0,1; 0,125; 0,16; 0,2;
0,25; 0,315; 0,4; 0,5; 0,63; 0,8; 1; 1,25;
1,6; 2; 2,5; 3,15
0,1; 0,125; 0,16; 0,2; 0,25; 0,315; 0,4;
0,5; 0,63
18

Таблица 2
Тип
торгового
холодильного
оборудования
пхс, вхс, пвхс
пхн, вхн
Номинальные
значения температуры
воздуха в
оборудовании, °С
0—2
2—4
4—8
Не выше —13
Назначение оборудования
Хранение мясных продуктов
Хранение колбасных изделий и молочных
продуктов
Хранение овощей и фруктов
Хранение быстрозамороженных и замороженных
продуктов
Примечание. Напитки рекомендуется хранить при температуре от 10 до 14°С.
В ОСТ 27-07-151—73 содержатся разделы,
регламентирующие требования к
конструкции, применяемым материалам, покрытиям,
электрооборудованию, комплектности
поставки, правилам приемки, методам испытаний,
маркировке, упаковке, транспортировке,
хранению и гарантийным обязательствам
изготовителя. Правила приемки и методы испытаний
торгового холодильного оборудования
основаны на рекомендациях ИСО.
Стандарт предусматривает обязательное
применение устройств для автоматического
или полуавтоматического оттаивания инея с
поверхности испарителей и
воздухоохладителей.
При оттаивании температура продукта не
должна превышать номинальную температуру
более чем на 7°С.
Среднегеометрическая частотаг октав-
ной полосы, Гц
Допустимые октавные уровни
звуковой мощности, дБ А
В торговом холодильном оборудовании
для удобства наблюдения за температурой
воздуха в охлаждаемом объеме
предусмотрена установка термометра манометрического
типа.
В ОСТ 27-07-151—73 даны рекомендации
по выбору диапазонов температур в
оборудовании при хранении различных продуктов
(табл.2).
По рекомендации ВНИХИ в
ОСТ 27-07-151—73 введены допустимые
октавные уровни звуковой мощности торгового
холодильного оборудования со встроенными гер~
метичными агрегатами по ГОСТ 9834—61,
которые не должны превышать следующих
величин:
63
82
125
73
250
66
500
62
1000
61
2000
60
4000
61
8000
62
Корректированный уровень
тировочной оценки.
звуковой мощности, равный 69 дБА, используется для ориен-
3*

УДК 621.565.92:658.6/.9.004
Эксплуатация на предприятиях торговли холодильного
оборудования и его воздействие на отдельные элементы
издержек обращения
Г. М. СЛМОСТРОЕНКО
Ленинградский институт советской торговли
На декабрьском A974 г.) Пленуме ЦК КПСС
особое внимание уделялось ускорению научно-
технического прогресса во всех областях
производства. Среди средств труда, используемых
в торговле, влиянию научно-технического
прогресса в наибольшей степени подвержена
холодильная техника.
В торговле находится значительное
количество холодильного оборудования. Так, на 1
января 1974 г. на предприятиях розничной
торговли и общественного питания Министерства
торговли СССР, ОРСов и Продснабов было
778,3 тыс. холодильных шкафов,
сборно-разборных камер, прилавков, витрин и 86,6 тыс.
холодильных машин [1]. Постоянно увеличивается
число магазинов, имеющих холодильное
оборудование. Если в конце 1950 г. лишь 28,3%
магазинов государственной торговли, торгующих
скоропортящимися товарами, были оснащены
холодильным оборудованием, то к 1974 г.—99,2% [1 ].
Растет количество холодильного оборудования,
приходящегося в среднем на один магазин,
обеспеченный холодом.
Холодильное хозяйство торговли и впредь
будет развиваться высокими темпами. Согласно
Постановлению ЦК КПСС и Совета Министров
СССР «О некоторых мерах по улучшению
торговли и ее технической оснащенности», объем
производства торгового холодильного
оборудования возрастет в 1975 г4, в 2 раза по
сравнению с 1970 г.
Применение холода в торговле увеличивает
сроки хранения пищевых продуктов и
уменьшает потери при хранении.
Так, опыты НИИТОПа, проведенные на
складах розничных торгующих организаций,
показали, что охлажденная говядина, хранящаяся
при 0—4°С двое суток, теряет в массе столько,
сколько мороженая за 30 суток хранения при
_6-:—8°С.
Применение холода связано с затратами по
эксплуатации холодильного оборудования. По
нашим расчетам, доля эксплуатационных
расходов в издержках обращения
продовольственных магазинов составляет в среднем 3,5%*.
Колебания удельного веса этих затрат
относительно средней величины значительны, что
обусловлено типом магазина, объемом и структурой его
товарооборота, формой обслуживания и т. п.
С увеличением оснащенности холодом
магазинов, торгующих скоропортящимися товарами,
возрастают затраты, связанные с эксплуатацией
холодильного оборудования, и уменьшаются
товарные потери. При низком первоначальном
уровне оснащенности и его постепенном росте
экономия, получаемая в результате снижения
потерь товаров при хранении, превышает
увеличение расходов по эксплуатации.
Влияние холодопроизводительности
оборудования, находящегося в распоряжении торговых
предприятий, на уровень товарных потерь
аппроксимируется гиперболой:
у = 0,2434 + 0,5107 — ,
где у — уровень товарных потерь, % к товарообороту;
х — общая холодопроизводительность оборудования,
тыс. ккал/ч.
Индекс корреляции равен 0,3 с вероятностью
95%. Найденная зависимость показывает, что
с ростом оснащенности холодом темпы
снижения уровня товарных потерь постепенно
уменьшаются. Об этом свидетельствует также
зависимость коэффициента эластичности уровня
товарных потерь от производительности
холодильного оборудования:
? = (-0,5107 ^-):-f=-0,5107^.
Следовательно, с ростом оснащенности
холодом магазинов, торгующих скоропортящимися
товарами, уровень товарных потерь постепенно
приближается к некоторой постоянной
величине (при прочих равных условиях).
Научно-технический прогресс способствует
появлению более совершенных холодильных
установок и технологии хранения, что снижает
затраты в торговле. Этот процесс обусловливает,
* Здесь и далее использованы отчетные данные про»
довольственных торгов г. Ленинграда.
20

с одной стороны, дальнейшее сокращение
товарных потерь, а с другой — уменьшение
эксплуатационных расходов.
В частности, быстрозамороженные
интенсивным методом продукты, предварительно
упакованные в паронепроницаемые полимерные
пленки, при —30-^—25°С в течение 6—12 месяцев
полностью сохраняют высокое качество и почти
не отличаются от свежих. При такой
технологии практически нет естественной убыли [2].
По данным НИИТОПа, потери в массе при
хранении твердых сычужных сыров в камерах с
воздушным охлаждением в среднем на 30%
меньше, чем в камерах с батарейным охлаждением.
Автоматизация холодильных машин частично
или полностью исключает участие в
эксплуатации обслуживающего персонала. В
большинстве случаев основным источником экономии при
автоматизации является заработная плата G0%)
[3].
Автоматизация повышает надежность
холодильного оборудования. Практика показывает,
что увеличение затрат и выход из строя
оборудования, зачастую, возникает из-за
неправильного его обслуживания работниками торговли.
Примером несоблюдения правил эксплуатации
может служить состояние испарителей
холодильных машин. Эффективный теплообмен
происходит при толщине снеговой шубы на испарителе
не более 3 мм. В то же время у 80%
оборудования в торговле толщина шубы достигает 3—4 мм,
что увеличивает расход электроэнергии на
каждую установку в среднем на 1,6 кВт • ч в сутки [4 ].
Чтобы избежать перерасхода электроэнергии,
внедряется автоматическое оттаивание
испарителей, при котором поддерживается постоянный
температурный режим в охлаждаемом объекте,
что позволяет повысить степень сохранности
продуктов и ликвидировать трудовые затраты
на оттаивание.
Совершенствование автоматического
оттаивания способствует снижению количества
потребляемой для этой цели электроэнергии.
Например, установка американского блока
автоматики фирмы «Хилл рефрижерейшн» позволяет
сэкономить до 65% электроэнергии, расходуемой на
оттаивание испарителей [5].
Обеспечение холодильных машин надежными
водорегулирующими и соленоидными
вентилями, эффективными градирнями, использование
сбрасываемой после охлаждения конденсатора
в канализацию воды, например для мытья
полов, сэкономит миллионы кубометров воды
народному хозяйству и тысячи рублей торговле.
Учет фактического расхода воды, идущей на
охлаждение конденсатора, следует наладить с
помощью водомеров. При отсутствии водомеров
расчет за потребляемую воду производится по
нормам, которые в настоящее время неточно
отражают реальный расход воды. Например,
холодильный агрегат ИФ-49, снабжая холодом
стационарную камеру площадью 18 м2 в магазине,
находящемся в средней полосе, имеет
коэффициент рабочего времени 0,37, среднегодовой
расход воды в сутки 2,7 м3 [4]. Норма расхода
воды на агрегат ИФ-49 в Ленинграде 0,56 м3/ч.
При коэффициенте рабочего времени 0,37 по
норме должно расходоваться 5 м3 воды в сутки,
т. е. на 85% больше, чем показал бы водомер.
Стоимость 1 м3 воды в Ленинграде 16 коп.,
следовательно, только обеспечение холодильных
машин подобного типа водомерами уменьшит
затраты на воду в среднем на 37 коп. в сутки на
одну установку.
Большой экономический эффект в крупных
магазинах может дать переход от
децентрализованной к централизованной и комбинированной
системам холодоснабжения. При этом в
торговле появляется возможность достижения
оптимального варианта холодоснабжения с точки
зрения затрат на приобретение, монтаж и
эксплуатацию холодильной техники.
В настоящее время на торговых предприятиях
Москвы, Ленинграда, Киева, Ташкента и других
городов внедряется централизованное
снабжение холодом. Однако эффективность внедрения
была бы значительно выше при разработке
рациональных типовых схем холодоснабжения для
наиболее распространенных видов магазинов
Д1 фференцированно по зонам (с различными
тарифами и климатическими условиями) и
обеспечении комплектной поставки необходимого
оборудования по заявкам предприятий торговли.
Это снизит стоимость монтажных работ и
увеличит надежность функционирования систем.
Главное направление развития розничной
торговой сети в настоящее время —
универсализация и укрупнение сети магазинов. По новой
номенклатуре рациональным типом магазина по
продаже продовольственных товаров в городах
является «Универсам»— крупный магазин
самообслуживания с разнообразным ассортиментом
товаров повседневного спроса.
Высокомеханизированные торговые
предприятия «Универсам», оснащенные холодильным
оборудованием с большой суммарной холодопроиз-
водительностью (в каждом из ленинградских
магазинов «Универсам» холодильное
оборудование потребляет в среднем 130 тыс. ккэл/ч),
строятся по типовым проектам.
Следовательно, для каждого проекта можно
предусмотреть определенную систему
холодоснабжения и поставлять комплектное оборудование
по заказам торговых организаций.
Кроме экономии первоначальных и
эксплуатационных расходов, централизация
холодоснабжения позволяет использовать отводимое от
охлаждаемых объектов тепло. Как показывает опыт
21

зарубежных стран, дополнительные затраты на
установки, утилизирующие тепло, экономически
выгодны в 70% характерных климатических
районов, причем некоторые системы
использования отводимого тепла полностью
обеспечивают отопительные потребности магазина, если
температура наружного воздуха не опускается
ниже —7°С [6].
В настоящее время широкое внедрение в
практику торговли новой и более совершенной
холодильной техники и технологии в известной
степени сдерживается сроками службы,
установленными для холодильного оборудования —
22 года.
Однако, по утверждению специалистов, срок
службы торгового холодильного оборудования
составляет примерно 10—15 лет [4, 6]. Это
подтверждается фактическими данными о списании
холодильного оборудования. В 1973 г. в
торговых организациях г. Ленинграда было списано
50,1 % оборудования, проработавшего 10—15 лет,
и 73,8%—7—15 лет.
Повышенные сроки службы приводят к тому,
что в торговле велика доля морально
устаревшего холодильного оборудования. Так, агрегат
ФАК-0,7 не соответствует даже ГОСТ 6492—53,
поскольку расходует электроэнергии на 25%
больше, чем герметичные агрегаты той же хо-
лодопроизводительности. В то же время, по
нашим подсчетам, доля агрегатов ФАК-0,7 в
холодильных машинах некоторых
продовольственных торгов г. Ленинграда на 1 января 1974 г.
составила около 40%.
С 1 января 1975 г. введены в действие новые
нормы амортизации.В частности, отчисления на
реновацию торгового холодильного
оборудования равны 8,4%, на капитальный ремонт 3, 6%.
Следовательно, нормативный срок службы
уменьшен почти в 2 раза и равен 12 годам, что
соответствует физическому износу и среднему
фактическому сроку службы холодильного
оборудования.
Однако в условиях научно-технической
революции необходимо достаточно эффективно
учитывать и моральный износ, стимулировать
обновление и замену действующей, но морально
устаревшей техники.
Данная проблема будет лучше решаться при
использовании ускоренной амортизации,
широко применяемой за рубежом.
При ускоренной амортизации уже в первую
половину срока службы фонд, предназначенный
для возмещения выбывших основных средств,
достигает 2/3 их стоимости. В результате появ-
22
ляются возможности для замены, так как
уменьшаются потери от неполной амортизации
оборудования. Народное хозяйство получает
дополнительную прибыль, используя средства
амортизационного фонда для капиталовложений.
Начисление амортизации для полного
восстановления при ускоренной амортизации
автоматически прекращается после окончания
нормативного срока службы, что экономически более
правильно. Кроме того, предприятия и
организации будут получать дополнительную прибыль
при замене устаревшего оборудования новым
и более современным.
Обычно возражения против введения
ускоренной амортизации сводятся к тому, что при этом
значительно уменьшится рентабельность в
первые годы службы оборудования, когда
амортизационные отчисления выше обычных в 1,5—
2 раза. Однако расчеты показывают, что при
введении ускоренной амортизации в розничной
торговле, например, на холодильное
оборудование и транспортные средства торговли,
рентабельность в первый год службы уменьшается
максимально на 1,4% с вероятностью в 95%.
Следовательно, если рентабельность магазина
составляет 2% к товарообороту, то после
введения ускоренной амортизации по методу суммы
чисел она уменьшится максимум до 1,972%.
В будущем методы ускоренной амортизации
найдут применение в экономике страны.
Представляется поэтому полезным и своевременным
исследование влияния ускоренной амортизации
на использование возможностей
научно-технического прогресса, например, в холодильном
хозяйстве торговли.
Таким образом, создание и освоение новых
и прогрессивных видов холодильного
оборудования и технологии с высокими
технико-экономическими показателями, ускорение их
внедрения в торговлю будут способствовать
сокращению затрат и потерь при доведении продуктов
питания до потребителей.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Статистический ежегодник «Народное
хозяйство СССР в 1973 году». М., «Статистика», 1974.
2. Р ю т о в Д. Г. Основные направления развития
холодильной технологии в СССР.— «Холодильная
техника», 1974, № 4, с. 6—9.
3. У ж а н с к и й B.C. Автоматизация холодильных
машин и установок. М., «Пищевая промышленность»,
1973.
4. Канторович В. И. Надежность малых
холодильных машин. М., «Пищевая промышленность», 1972.
5. «Т о р г о в л я за рубежом», 1973, № 11, с. 35—38.
6. Криксу нов Б. А., Я к о в и ч А. Д.
Самообслуживание в торговле за рубежом. М., «Экономика», 1970.

УДК 621.57.041-213.3
Совершенствование способов осушки и очистки
фреоновых герметичных холодильных агрегатов
Л. И. ФИЛЕНКО, Л. Ш. МАЛКИН
Ленинградский специализированный комбинат
холодильного оборудования
В. Л. КОЛИН
ЛТИ им. Ленсовета
Один из основных факторов, обеспечивающих
надежность и долговечность фреоновых
герметичных холодильных машин,— обеспечение
чистоты и сухости системы. Наибольшее число
отказов фреоновых герметичных холодильных
машин связано с наличием влаги в системе [1, 2].
Повышенные концентрации влаги в сочетании
с высокими температурами и каталитическим
действием металлов и органических веществ
способствуют развитию и интенсификации
процессов окисления, образованию различного рода
химических загрязнений, вызывают замерзание
дроссельных устройств холодильных установок.
Помимо особых условий механической сборки
деталей и узлов герметичных агрегатов,
значительное внимание уделяется подготовке рабочих
веществ (масла, фреоны), осушке деталей, узлов
и системы в сборе, а также средствам
поддержания предельно допустимых концентраций
вредных примесей в рабочей среде эксплуатируемых
холодильных установок.
При производстве герметичных агрегатов
применяют термическую, вакуумтермическую и пом-
пажную осушку статоров встроенных
электродвигателей, отдельных элементов и всей
системы [3]. На ряде предприятий для осушки
статоров, наряду с термическим обогревом,
применяют электроподогрев обмоток током
пониженного напряжения, а также подсушку агрегатов
в сборе с помощью технологических цеолитовых
или силикагелевых осушителей на стендах
обкатки агрегатов под фреоном [4]. Каждый
выпускаемый агрегат снабжают штатным
адсорбционным фильтром. Однако, несмотря на
предусматриваемые меры, при эксплуатации
холодильных установок не удается полностью
избавиться от влаги и других вредных примесей
[5, 6]. Это, очевидно, объясняется
недостаточной эффективностью процессов термической
осушки, а также несоответствием свойств штатных
фильтров-осушителей количеству и составу
вредных примесей.
Для осушки и очистки перспективно
использование адсорбционного метода, с помощью
адсорбентов, но закономерности процесса и его
эффективность до сих пор мало изучены.
В случае технологического использования
адсорбционного метода при изготовлении и
ремонте агрегатов осушка системы может быть
осуществлена при обкатке агрегата рабочей средой,
которая непрерывно проходит через
технологический фильтр, установленный на жидкостной
линии [7]. При этом необходимо изучение
условий выделения и поглощения влаги
изоляционными и конструкционными материалами статора
встроенного электродвигателя, выявление
общего содержания влаги в агрегатах в зависимости
от технологии сборки, установление
закономерностей поглощения влаги синтетическими
сорбентами при различных условиях обкатки,
выбор шихты и габаритных размеров
технологического и штатного фильтров-осушителей.
Для оценки общего содержания влаги в
статорах применяли метод вакуумтермической
осушки с электроподогревом обмоток статора. Статор
помещали в специальную термостатируемую
герметичную кассету с проходными контактами для
подключения системы электроподогрева. При
напряжении постоянного тока 5—8 В и токе
1,5 А система электроподогрева обеспечивала
прогрев обмоток статора при температуре
термостата 105—110°С в течение 2 ч. По достижении
заданной температуры кассету вакуумировали
до остаточного давления 1—2 мм рт. ст. в
течение 10 ч. Выделяющиеся пары воды
конденсировали в низкотемпературной ловушке при
—55-=—60°С. Абсолютное содержание воды
определяли объемным методом или с помощью
титрования водно-масляной эмульсии реактивом
Фишера [8]. Аналогично проверяли общее
содержание влаги в агрегатах, вакуумируя их
непосредственно через всасывающий и
нагнетательный вентили.
По принятой на отечественных предприятиях
технологии статоры сушат в автоклавах при
110°С в течение 28—32 ч [3 ]. Два типа наиболее
распространенных статоров встроенных
электродвигателей сушили в автоклавах по
общепринятой схеме и через определенные промежутки
времени проверяли остаточное влагосодержание.
Оказалось, что за первые 4 ч термической
обработки в автоклавах изоляционные материалы
статора выделяют более 90% влаги (количество
23

влаги уменьшается с 6—9 до 0,6— 0,9 г).
Дальнейшая их осушка в течение еще 28 ч не
позволяет достигнуть полного удаления
сорбированной влаги (остаток около 0,45 г). Общее
содержание влаги в статорах определяется
преимущественно количеством используемых в них
изоляционных материалов целлюлозного
происхождения и для данного типа статоров не
превышает 10 г.
Для оценки абсолютного влагосодержания
системы в сборе испытаниям подвергали
герметичные агрегаты ВСрО,35оо1А и ВС0,45 со
статорами двигателей ДГ 0,2М и ДГХ 0,35,
изготовленные по общепринятой технологии, а также с
частичным сокращением сушильных процессов.
Часть агрегатов была собрана с исключением
процессов осушки узлов и деталей. Из данных
табл. 1 видно, что общее количество остаточной
воды в исследуемых агрегатах в зависимости от
их типа и технологии изготовления изменялось
в пределах 90—7200 мг.
При адсорбционной осушке общее содержание
воды в герметичных агрегатах определяется
режимами обкатки и свойствами применяемого
сорбента-осушителя в фильтрах.
С 1975 г. будет выпускаться новый
комплексный сорбент NaA-2KT, отличающийся высокими
прочностными характеристиками и способностью
одновременно поглощать как влагу, так и
кислоты [9].
Этот сорбент прошел всесторонние
лабораторные, полупромышленные и промышленные
испытания и рекомендован для глубокой осушки
Таблица 1
Технология осушки
Общепринятая
Статор — 32 ч
Конденсатор — 2 ч
Компрессор — 2 ч
Агрегат в сборе
(помпаж)* — 7 ч
Сокращенная
Статор — 5 ч
Конденсатор — 2 ч
Компрессор — 2 ч
Без сушки
Содержа!
1ие влаги
в агрегатах, мг
ВСр
0,35~1А
89
100
111
230
92
304
208
430
580
260
4230
1600
3830
4100
3500
ВС 0,45
180
191
230
405
130
500
601
728
842
412
5600
7200
6130
5415
4891
* Для агрегатов ВСр 0,35—1А
и очистки рабочей среды фреоновых
холодильных машин. Поэтому оценку адсорбционного
метода осушки агрегатов проводили, в основном,
с применением сорбента NaA-2KT.
В ротационные и компрессионные агрегаты,
прошедшие вакуумтермическую осушку с
электроподогревом обмоток статора, через
всасывающий вентиль с помощью медицинского шприца
вводили соответственно по 7 и 10 см3 воды,
после чего агрегаты прогревали в термостате при
120СС в течение 2 ч. Во время прогрева вода
в кожухе компрессора превращалась в пар и при
охлаждении поглощалась гигроскопичными
материалами статора. Затем агрегаты заряжали
холодильным маслом и фреоном и подвергали
адсорбционной осушке в течение 8 ч на стендах
обкатки под фреоном с применением
технологических фильтров-осушителей. Влажность
рабочей среды агрегата контролировали
индикаторами влажности типа ИВ-7 [5]. При обкатке
использовали фильтры-осушители, заряженныесор-
бентом в количестве 50, 150 и 300 г. Часть
агрегатов обкатывали при повышенной тепловой
нагрузке на испаритель [3]. Два агрегата были
оставлены для проверки материального баланса
по воде. По окончании обкатки из агрегатов
удаляли фреон и масло и определяли остаточное
влагосодержание агрегата.
Оказалось, что полной осушки агрегатов в
изученных условиях не происходит. Наибольшая
использованная в условиях эксперимента сорб-
ционная емкость цеолита NaA-2KT составляет
~16% и очень близка к равновесной A8%).
Это показывает, что достигаемая глубина
осушки при обкатке определяется температурой
статора встроенного электродвигателя, а не
габаритными размерами фильтра. С увеличением
температуры статора количество воды в системе
уменьшается. Через 8 ч чувствительный элемент
индикатора влажности меняет окраску с
розовой («влажно») на синюю («сухо»), т. е. при
данной температуре агрегата наступает
динамическое равновесие: скорость поступления влаги
в рабочую среду из материалов системы и
скорость ее поглощения сорбентом становятся
практически равными и дальнейшая осушка
происходит весьма медленно. В системе агрегата,
который не подвергался общепринятым
термическим методам осушки, а прошел только
технологическую адсорбционную осушку, может
содержаться 2—3 г воды, сорбированной
материалами электродвигателя. Результаты
определения абсолютного содержания влаги в
герметичных агрегатах после введения в них воды и
последующей осушки на технологических
адсорбционных фильтрах с цеолитом NaA-2KT
приведены в табл. 2.
Теоретический анализ работы адсорбционных
фильтров фреоновых герметичных холодильных
24

Т аблица 2
Тип агрегата
ВСр 0,35~1А
ВС 0,45
ВСр 0,35—1А
ВС 0,45
ВСр 0,35—1А
ВС 0,45
ВСр 0,35—1А
ВС 0,45
ВСр 0,35~1А
ВС 0,45
ВСр 0,35— 1А
ВС 0,45
ВСр 0,35—1А
ВС 0,45

Количество
сорбента в

нологическом
фильтре, г
50
50
150
150
300
300
50
50
150
150
300
300
Условия обкатки
Без тепловой нагрузки
на статор
электродвигателя, Рвс=1,2»
Рн=7,3 кгс/см2
С тепловой нагрузкой
на статор
электродвигателя, Рвс=1.5; рн=
= 10,2 кгс/см2
На обкатывали

Количество
введенной
ВОДЫ, г
7
10
7
10
7
10
7
10
7
10
7
10
7
10

Количество влаги,
оставшейся
в агрегате
после
обкатки, г
2,9
2,7
2,8
! 2,6
1 2,9
2,7
2,1
2,0
1,9
2,1
2,0
1,9
6,9
9,8

Температура
статора, вС
60
62
61
59
60
62
73
75
74
72
75
72
машин показывает, что они работают по
существу в кинетическом режиме. Поэтому для
расчета их габаритных размеров необходимо знать
только равновесную емкость сорбента при
предельно допускаемых концентрациях вредных
примесей и общее их количество в системе.
Учитывая данные работы [10], можно
полагать, что при концентрации влаги во фреоне-12,
равной 10-10_4% мае, сорбционная емкость
сорбента NaA-2KT составит примерно 9% мае.
Следовательно, для поглощения из системы Зг
воды с учетом необходимого запаса «штатный»
фильтр должен содержать около 60 г
сорбента. При технологической обкатке, когда
выделение влаги в рабочую среду происходит
монотонно, а текущая концентрация влаги
значительно превышает предельно допустимую
концентрацию и изменяется от D0—80)-Ю-4%
мае. до A0—15)«10-4% мае, сорбент может
быть насыщен до предельной емкости
A8% мае), и фильтр, содержащий 60 г
сорбента NaA-2KT, может поглотить до ~12 г
воды. Таким образом, один и тот же фильтр
может быть использован как при
технологической обкатке, так и в качестве «штатного».
Для изучения кинетических характеристик
штатно-технологического адсорбционного
фильтра герметичные агрегаты типа ВС 0,45 и ВСр
0,35~1 А подвергали вакуумтермической осушке
с электроподогревом статора. После осушки в
агрегаты вводили по 10 г воды, заряжали их
маслом и фреоном и подвергали обкатке при
условиях, близких к реальным.
Результаты эксперимента приведены на
рисунке. Как видно из рисунка, на первой стадии
процесса скорость осушки высока и близка к той,
которую наблюдали при использовании
адсорбционных фильтров, содержащих 50—300 г
сорбента (см. табл. 2). На второй стадии процесс
осушки резко замедляется. Полная осушка
агрегатов завершается через 240—250 ч их
непрерывной работы. Это подтверждает, что в
процессе изготовления агрегата штатный фильтр
способен не только'полностью сорбировать
влагу, оставшуюся в системе после обкатки на
технологическом адсорбционном фильтре, но и об-
\
1
I
НО 80 120 1ВО ZOO 2<t0 Время, ч
Изменение концентрации влаги в системе при
адсорбционной осушке фреонового герметичного агрегата.
4 Холодильная техника № 3
25

ладает достаточным запасом емкости для
поддержания ее концентраций на уровне
предельно допустимых концентраций.
Возможно, что с экономической точки зрения
наиболее целесообразно не исключение, а
сокращение продолжительности ряда процессов
термической осушки элементов фреонового
герметичного агрегата перед сборкой. Сравним
существующую и предлагаемые схемы осушки.
В существующей схеме осушка статора в
автоклаве производится при 110°С в течение 32 ч,
осушка компрессора — в течение 2 ч, осушка
конденсатора и ресивера — воздухом с точкой росы
—60°С, помпажная осушка агрегата — в
течение 7 ч при 100—120°С.
В предлагаемой схеме от этих процессов
остается только осушка конденсатора и ресивера
воздухом в течение 30 мин.
Сборка компрессора производится при
комнатной температуре. Статор перед
запрессовкой не сушат. После сборки агрегат
обкатывают с технологическим адсорбционным
фильтром при контроле влажности индикатором
ИВ-7. «Штатный» фильтр-осушитель в этом
случае должен быть заряжен не силикагелем
КСМ, а цеолитом NaA-2KX
Возможно включение в вышеизложенный
процесс пятичасовой сушки статора в
автоклаве при 110°С или применение помпажной
сушки компрессора в сборе в течение 5 ч при НО—
120°С. Технологическая обкатка на
адсорбционных фильтрах в последних вариантах не
применяется. При выпуске на агрегат
устанавливают «штатный» адсорбционный фильтр-
осушитель, заряженный сорбентом NaA-2KX
Испытания показали, что после двух-,
трехгодичной эксплуатации параметры рабочей
среды соответствовали предъявляемым
требованиям. Влажность масло-фреоновой смеси не
превышала E—10)-10-4% мае. Кислотность масел
0,01—0,02 мг КОН/г. Следов коррозии на
внутренних поверхностях не наблюдали. Способность
сорбента NaA-2KT сорбировать влагу и кислоты
за этот период не понизилась. Все агрегаты,
изготовленные на различных предприятиях и
оснащенные штатными осушительными
патронами, заряженными сорбентом NaA-2KT,
успешно эксплуатируются в торговом оборудовании.
Дополнительным подтверждением преимуществ
адсорбционной осушки по сравнению с
существующей термической является опыт 10
комбинатов треста «Росторгмонтаж», ремонтирующих
герметичные агрегаты при полном исключении
термических сушильных процессов.
Например, в 1972 г. Ленинградский комбинат
полностью перешел на адсорбционную осушку
агрегатов в сборе. С 1972 по 1974 гг. по этой
технологии выпущено более 20 тыс. агрегатов.
По сравнению с 1972 г., в 1973 г. брак по
причине дефекта электрической части снизился на
19%. Фактическая годовая экономия от
внедрения адсорбционного метода осушки на
Ленинградском специализированном комбинате
холодильного оборудования составила 2,62 руб. на
один агрегат.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Со b а 1 к а О.— «Potravinarska a chladici technika»
1970, № 3, 38.
2. Якобсон В. Б. Надежность герметичных
холодильных агрегатов. М., ЦНИИТЭИлегпищемаш, 1971.
3. ЗеликовскийИ. X., ЭлькинИ. А.
Герметичные холодильные машины. М., Госторгиздат, 1961.
4. Жукоборский С. Л. Синтетические цеолиты и
их применение в холодильной технике.—
«Холодильная техника», 1966, № 8, с. 29—31.
5. Индикаторный способ контроля влажности
во фреоновых герметичных холодильных машинах.—
«Холодильная техника», 1972, № 11, с. 17—19. Авт.:
Л. Ш. Малкин, А. И. Филенко, Л. М. Мозоляко,
В. Л. Колин.
6. Очистка и осушка рабочей среды фреоновых
холодильных машин синтетическими адсорбентами. М.г
ЦНИИТЭИлегпищемаш, 1972. Авт.: Л. Ш. Малкин,
В. Л. Колин, А. И. Филенко, В. И. Самойленко,
A. О. Гейльман.
7. Способ осушки изоляционных и конструкционных
материалов. Авт. свид. №348834 от 8.ХII— 1974 г.
Авт.: Л. Ш. Малкин, А. О. Гейльман, А. И. Филенко,.
B. Л. Колин, Г. И. Багров, С. П. Калашников.
8. Малкин Л. Ш., Ничуговский Г. Ф.
Экспресс-метод определения микроконцентраций воды во
фреонах и масло-фреоновых смесях.— «Холодильная
техника», 1968, №11, с. 30—35.
9. О выборе сорбента для комплексной очистки
фреоновых герметичных холодильных машин.—
«Холодильная техника», 1971, № 10, с. 31—33. Авт.: А. И.
Филенко, Л. Ш. Малкин, В. Л. Колин, Г. М. Белоцер-
ковский.
10. LautensackH., O'Connor F. M.—
«Report on 53-th Congress ASHRAE J», 1957.
26

УДК 621.57.041
Применение графитофторопластовых поршневых колец
в холодильных компрессорах в целях повышения
эффективности их работы
В. С. ДИБНЕРГ И. Е. РОЗЕНШТЕЙН
Объединение «Союзхимпромэнерго»
Статистические данные, полученные на
предприятиях химической и нефтехимической
промышленности, показывают, что величина
межремонтного пробега холодильных компрессоров
ЗАГ и 4АГ лимитируется работоспособностью
поршневых колец, срок службы которых не
превышает 1,5—2 месяцев. Длительные простои
оборудования при проведении ремонтов, связанных
с заменой поршневых колец, приводят к
значительным производственным потерям.
Уменьшение холодопроизводительности
компрессора вследствие утечки газа через поршневые
кольца достигает 10—13%. Следовательно,
применяющиеся чугунные кольца не позволяют
получить удовлетворительную степень
герметичности поршня.
Массовый выпуск отечественной
промышленностью износостойких самосмазывающихся
неметаллических материалов позволил широко
применять их при изготовлении поршневых и
сальниковых колец компрессора. Комплектование
компрессоров такими кольцами позволяет
значительно увеличить межремонтные пробеги,
осуществить переход на работу без смазки
цилиндров и сальников, увеличить холодопроизводи-
тельность установки.
В режиме работы со смазкой неизбежен унос
масла из компрессора, что в условиях низких
температур испарителя ведет к образованию на
его поверхности масляной пленки, ухудшающей
теплопередачу. К числу достоинств
бессмазочного режима относится также отсутствие нага-
ромасляных отложений в коммуникациях,
упрощение и удешевление обслуживания.
Таким образом, замена чугунных колец
такими же по форме и конструкции пластмассовыми
повышает надежность и удобство эксплуатации.
Анализ факторов, влияющих на герметичность
поршневых колец, показал, что кольца
обычного прямоугольного сечения не дают достаточно
надежного уплотнения пары поршень—цилиндр,
поскольку цилиндр при работе подвержен
неравномерному нагреву и интенсивно
деформируется, причем на различных участках длины
по-разному. Поэтому поршневые кольца не мо-
4*
гут равномерно приработаться к поверхности
цилиндра, чем, в частности, и объясняются
повышенные утечки газа.
С учетом этого разработана конструкция
неметаллического поршневого кольца (рис. 1),
представляющая собой разрезную манжету Г-об-
разного сечения с двумя тонкостенными
упругими кромками, одна из которых 1
прижимается к поверхности цилиндра, а другая 2 — к
торцу поршневой канавки. Кромки кольца за счет
собственной упругости и сил давления газа
плотно прилегают к уплотняемым поверхностям и
обеспечивают достаточно высокую герметичность
независимо от их деформации, износа или
неточности изготовления.
Однако широкое внедрение колец нового типа
целессобразно лишь после всестороннего
исследования, Еключающего определение герметич-
нсгти сравниваемых колец.
Существующие расчетные способы оценки
герметичности колец нельзя использовать для
такого сравнения, поскольку они не учитывают
факторы, характеризукщие сравниваемые
уплотнения (еид материала, степень износа,
влияние смазки, режим охлаждения и т. п.).
Косвенное сравнение герметичности исследуемых колец
путем определения разницы в
производительности цилиндра не обеспечивает требуемой
точности результатов, так как погрешность
измерения, обусловленная применением стандартных
расходомерных устройств, соизмерима с
величиной утечки. Единственный надежный способ
Рис. 1. Поршневое кольцо манжетного типа.
27

9 10 12
Рис. 2. СхемаЪереоборудования компрессорного цилиндра
для определения перетечки газа через поршневые кольца.
сравнения герметичности колец —
непосредственное определение величины утечки путем
эксперимента, данные которого пересчигызаюгся дэ
конечного результата — изменения величины
производительности цилиндра.
Для таких исследований разрабэтан способ
измерения величины перетечки газа через
поршневые кольца и методика, позволяюдая
определить влияние этих перегечек на параметры
работы компрессора.
Исследования проводили в производственных
условиях на дейсгвуюдих компрессорах ЗАГ
и 4АГ. Испытывали обычные чугунные
кольца — графитофгоропластозыг прямоугольного
сечения и манжетные, аналогичные
представленным на рис. 1.
Для проведения испытаний цилиндр
компрессора переоборудовали по схеме, приведенной
на рис. 2.
'ri~3\
50
30
20
/О
7Ш
• ~ Pi
Рис. 3. Зависимость утечки от отношения давлений в
имитирующем режиме:
/ — чугунные кольца; 2 — графитофторопластовые кольца пря т
моугольного сечения; 3 — графитофторопластовые кольца ман
жетного типа.
Нагнетательные клапаны исследуемой
полости удаляли, а противоположной полости
заменяли заглушками /. Клапанные гнезда
нагнетательных клапанов обеих полостей
закрывали крышками. Между фланцем цилиндра
и нагнетательным коллектором устанавливали
заглушку 2. Всасывающие клапаны
исследуемой полости заменяли заглушками 5, а
всасывающие клапаны противоположной полости
удаляли, при этом их гнезда оставались
открытыми.
Таким образом, полость цилиндра с
присоединенным объемом нагнетательного коллектора 4
и клапанных гнезд 5 образовывала единый
замкнутый объем, утечка газа из которого была
возможна только через поршневые кольца.
Полость, находящаяся с противоположной
стороны поршневого уплотнения, через открытые
клапанные гнезда 6 была связана с атмосферой.
К пространству над поршнем присоединяли
заранее тарированное расходомерное сопло 7,
через которое в цилиндр вдували газ. Малая
емкость 8 служила для гашения скорости
потока газа перед соплом и установки термометра
9 и манометра 10. Давление в цилиндре
фиксировали тензометрическим датчиком 11. Величину
давления газа перед соплом устанавливали
регулирующим вентилем 12.
При движении поршня в цилиндре
возникает пульсация давления, при этом величина
среднего давления за цикл такова, что приток
газа через сопло и утечка его через кольца
оказываются сбалансированными. Устанавливая
вентилем 12 различные значения давления газа
перед соплом, получали различные уровни
пульсации давления в цилиндре и
соответствующие им средние значения давлений за цикл /?ср.
Относительно каждого среднего давления
известна величина утечки через кольца G,
поскольку она численно равна притоку газа через
сопло, тарированному заранее. По полученным
значениям давлений /?ср и соответствующих
утечек G строили зависимость (рис. 3)
G = G (*),
РсР '
где х = —г ; р9 — противодавление.
Для определения величины утечки в рабочем
режиме компрессор включали по обычной схеме
и при том же комплекте поршневых колец
индицировали обе полости.
На рис. 4, а представлены индикаторные
диаграммы полостей в развернутом виде, а на
рис. 4,6 — зависимость отношения х = —
г Рг
от времени т.
Сопоставляя текущие значения х в рабочем
режиме с зависимостью G от х (см. рис. 3),
28

fi/rec/cAt
12
G, ке/с\
О 30 вО 70 120 150 WO Z1Q%*
6
Рис. 4. Определение утечки в рабочем режиме:
а — индикаторные диаграммы полостей; б — изменение
отношения давлений за цикл; в — диаграмма цикловых утечек;
1 — чугунные поршневые кольца; 2 — графитофторопластовые
кольца прямоугольного сечения; 3 — графитофторопластовые
кольца манжетного типа.
определяли текущую за цикл величину G =
=f[x (т)! и строили диаграмму цикловых
утечек (рис. 4, в), интегрируя которую находили
величину цикловой утечки.
По результатам исследований построена
графическая зависимость изменения
относительной утечки (в %) от степени повышения
давления для колец исследуемых типов (рис. 5).
Как видно из рис. 5, при установке манжетных
графитофторопластовых колец взамен чугунных
обычного типа холодопроизводительность
компрессора возрастает в среднем на 6% для
рабочего диапазона степени повышения давления
компрессора.
Прирост холодопроизЕодительности при
переводе компрессора на бессмазочный режим
работы является также следствием повышения
температуры кипения в испарителе из-за
увеличения коэффициента теплопередачи. Этот
2,0 2,5 3,0 3,5 W
Степень побышения г1а6ления *
Рис. 5. Зависимость относительной утечки от степени
повышения давления:
/ — чугунные кольца; 2 — графитофторопластовые кольца
прямоугольного сечения; 3 — графитофторопластовые кольца
манжетного типа.
прирост для средних условий с учетом толщины
пленки масла 0,06 мм составляет примерно 12%.
Полученный прирост производительности
достигается при некотором снижении расхода
потребляемой электроэнергии за счет уменьшения
степени повышения давления паров в
компрессоре, однако величина этого снижения мала и
поэтому не принималась во внимание при
расчете.
С учетом прироста холодопроизводительности
на 6% благодаря использованию поршневых
колец повышенной герметичности
экономический эффект от их внедрения составил 18%.
Проведенная модернизация позволяет
экономить электроэнергию, поскольку в результа-
тате прироста холодопроизводительности на
18% можно из каждых находящихся в
эксплуатации шести компрессоров один выключать из
работы и переводить в резерв.,
Полученные данные свидетельствуют о
высокой эффективности графитофторопластовых
колец манжетного типа.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Кошкин Н.Н. Холодильные машины, М.,
«Пищевая промышленность», 1973.
2. Покровский М. К- Холодильные машины и
установки. М., «Пищевая промышленность», 1969.
3. Исаченко В. М. Теплопередача. М., «Энергия»,
1969.
4. Френкель М. И. Поршневые компрессоры. Л.,
«Машиностроение», 1969.
УДК 621.565
Экспериментальное исследование работы измерителей
холодопроизводительности
Проф. Н. А. ГЕРАСИМОВ, канд. техн. наук
Ю. В. ОСИПОВ, Г. Д. ТИМОФЕЕВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Основной показатель экономичности работы
холодиль ных установок — величина удельного
расхода электроэнергии на выработку холода,
29

представляющая собой отношение расхода
электроэнергии на привод компрессоров и
вспомогательного оборудования к количеству
выработанного холода.
Расчетный способ определения холодопроиз-
водительности имеет ряд недостатков, влияющих
на точность определения действительной
производительности установок. Известно, что в
процессе эксплуатации компрессоры
изнашиваются, в результате чего коэффициент подачи
снижается относительно данных стендовых
испытаний. На теплообменных аппаратах
образуются снеговая шуба и водяной камень, что
снижает коэффициент теплопередачи.
Недостаточная точность регистрации температурного
режима работы установки искажает
действительную величину холодопроизводительности,
определенную расчетным путем.
Как показали комплексные обследования хо«
лодильников, проведенные кафедрой
холодильных установок ЛТИХП [1], плановые и
расчетные значения удельного расхода
электроэнергии совпадают, что свидетельствует о
несовершенстве расчетного способа определения
производительности установок.
Экспериментальные же значения удельного расхода
электроэнергии в ряде случаев значительно превышают
планозые и расчетные. В то же время
установлено, что значительные резервы к повышению
эффективности работы холодильных установок
можно получить при условии, если
обслуживающий персонал заинтересован в систематической
очистке поверхностей теплообменных аппаратов
от различного рода загрязнений.
Точное определение действительного
удельного расхода электроэнергии возможно только
экспериментальным путем, с помощью
контрольно-измерительных приборов. Так, если затраты
электроэнергии на производство холода
измеряются простыми и надежными средствами, то
определение действительной
холодопроизводительности установок вызывает некоторые
трудности.
Разработке измерителей
холодопроизводительности посвящен ряд работ, в которых
отмечается следующее их расположение: на
жидкостном трубопроводе перед регулирующим
вентилем [2—5], на всасывающем [6, 7] и
нагнетательном трубопроводах компрессора [8],
на жидкостном трубопроводе между
конденсатором и линейным ресивером [9]. При создании
измерителей иногда используется принцип
баланса конденсатора.
В данной работе рассмотрены возможности
экспериментального определения
холодопроизводительности установки на основе измерения
количества жидкого аммиака, поступающего
в испарительную систему. В результате
длительных экспериментов на крупной холодильной
установке Ленинградского хладокомбината № 6
определена наиболее рациональная схема
включения сужающих устройств и уточнена
методика, позволяющая рассчитать их размеры.
Установлено, что верхнее значение расхода
дифференциального манометра равно
G=PGa,
где Р — коэффициент неравномерности подачи жидкого
аммиака в испарительную систему ф = 1,15 —
для одноиспарительной системы; 0 = 1,25 — для
многоиспарительной системы);
Ga — расход аммиака, подающегося в испарительную
систему.
На рис. 1 показаны схемы включения
измерителей расхода жидкого аммиака перед
регулирующей станцией соответственно в безнасосную
схему, выполненную в компрессорном цехе Л,
и в насосную схему, выполненную в цехе Б.
Особенность разработки расходомерного стенда
применительно к безнасосной схеме —
разделение объектов охлаждения на регулирующей
станции по температурам кипения.
Расходомерный комплекс для измерения
холодопроизводительности включается в обводную
жидкостную линию.
В качестве измерителя расхода применяются
мембранные дифференциальные манометры
ДМ 3537 в комплекте со вторичными
самопишущими и показывающими приборами КСДЗ-С
модели 2021, которые снабжаются
дистанционными суммирующими устройствами типа СЧ.
Мембранный блок дифференциального
манометра выполняется из нержавеющей стали
36НХТЮ, что позволяет эксплуатировать
прибор без разделительной жидкости.
Следует учитывать некоторые особенности
монтажа измерителей расхода. Сужающие
устройства устанавливаются в прямые участки
жидкостных трубопроводов, причем
дифференциальные манометры располагаются ниже
диафрагм для того, чтобы попавшие в диафрагму
пар или воздух уносились потоком жидкого
аммиака. В импульсных трубках следует
устанавливать расширительные сосуды, с помощью
которых стабилизируется работа вторичного
прибора. Известно, что в потоке жидкого
аммиака перед регулирующей станцией имеется
некоторое количество масла, которое может
попасть в дифференциальный манометр и
нарушить первоначальную настройку прибора. Для
регулярного выпуска масла из прибора на
плюсовой камере устанавливается продувочный
вентиль.
Точность измерения расхода ограничена
значительной неравномерностью подачи хладагента
в испарительную систему при большом числе
объектов охлаждения. В процессе работы пред-
30

h^-pH-HW
t0°-28°C
t0--<to°c jQ
^—мах!—I
Рис. 1. Схема включения измерителей расхода жидкого
аммиака в холодильную установку Ленинградского
хладокомбината № 6:
а — безнасосная схема охлаждения; / — гаситель пульсаций;
2 — диафрагма; 3 — вторичный прибор; 4 — расширительный
сосуд; 5 — ограничительный вентиль; 6 — вновь изготовленный
коллектор;
б — насосная схема охлаждения: / — линейный ресивер; 2 —
коллектор регулирующей станции; 3 — гаситель пульсаций;
4 — диафрагма; 5 — фильтр; 6 — соленоидный вентиль; 7 —
ограничительный вентиль; 8 — расширительный сосуд; 9 —
вторичный прибор; 10 — продувочный вентиль; 11 —
лабораторный дифманометр; 12 — манометр (индикатор срабатывания
соленоидного вентиля); 13 — регулирующий вентиль; 14 —
циркуляционный ресивер.
31

ложена и внедрена установка поджимающего
вентиля после каждого сужающего устройства,
ограничивающего расход жидкого аммиака
через расходомеры, в результате чего
устраняется возможность зашкаливания прибора
и повышается точность измерения.
Использование о раничительного вентиля
приводит к более равномерной подаче жидкого
агента в испарительную систему. Известно, что
холодопроизводительность установки
изменяется в течение года, поэтому целесообразно
применять два параллельно включенных
сужающих устройства, одно из которых служит
для измерения максимальных расходов жидкого
аммиака, а второе — для измерения расходов
аммиака, соответствующих частичной холодо-
производительности установки.
В целях повышения надежности измерителей
расхода исследовали их работу при
автоматической подаче жидкости в циркуляционные
ресиверы. В результате усовершенствована
электрическая схема включения соленоидного
вентиля. При достаточном повышении уровня
жидкого аммиака в циркуляционном ресивере
или опорожнении линейного соленоидный
вентиль закрывается. Это исключает возможность
попадания пара в поток жидкого аммиака из
линейного ресивера к регулирующему вентилю
и соответственно в диафрагму.
Обязательное условие предотвращения
процесса парообразования в диафрагме —
переохлаждение жидкого аммиака в змеевике
промежуточного сосуда или водяном переохладителе.
При расчете размеров сужающего устройства
следует выбирать такой перепад давлений
дифференциального манометра, при котором
жидкий аммиак, проходя| через диафрагму,
оставался бы в переохлажденном состоянии.
Расчеты показывают, что переохлаждение жидкого
аммиака на 2—3СС исключает его
парообразование при использовании диафрагмы с
перепадом давлений до 80 кПа. Такое
переохлаждение достигается в переохладителях ПП и тем
более в змеевиках промежуточных сосудов ПС.
В холодильных установках средней и малой
холодопроизводительности в схеме
регулирующей станции используются трубопроводы с
внутренним диаметром менее 50 мм. В связи
с тем, что применение нормальных диафрагм для
измерения средних и малых расходов аммиака
ограничено значением модуля, равным 0,05,
была исследована специальная конструкция
сужающего устройства — двойных диафрагм
применительно к измерению расходов аммиака
в трубах с внутренним диаметром менее 50 мм.
В метрологической практике двойными
диафрагмами пользуются для измерения расхода
жидких сред при малых числах Рейнольдса.
Цель проведенных исследований —
определение коэффициентов расхода деойных диафрагм
для аммиака при различных модулях и
установление нижних значений чисел Рейнольдса,
характеризующих рабочую область
автомодельное™ коэффициента расхода.
Коэффициент расхода а рассчитывали по
уравнению расхода для несжимаемой жидкости:
0 =
1/1— [i2m2
а =
'F0V2pu(Pl-P2)t
l/l —ji2m2 *
где fx — коэффициент сужения струи;
? — поправочный множитель для действительных
значений давлений;
m — моду^ диафрагмы
\2
т-
/<*осн\2
"\рт)
d0CH — диаметр основной диафрагмы, м;
DBH — внутренний диаметр трубопровода, м;
Р0 — плсшадь отверстия диафрагмы, м2;
р — плотность измеряемой среды, кг/м3;
Р±—Р z — разность давлений в диафрагме, Па.
Учитывая, что коэффициенты \i и ? в
отдельности определить невозможно, коэффициент
расхода двойных диафрагм находили из
выражения
G
а = •
F0V2p(Pi-P1) *
Полученные экспериментальные значения
коэффициента расхода деойных диафрагм
показаны на рис. 2.
а
079
0J8
0,77
OJB
0J5
0,7Ь
0,73
OJZ
OJ1
0,70
0,63
Ё-
V&
4-
^
^
X
\к/Улп
ш
птг
-t/pLs
П X Г"
щхт
ш&%
Па а
I °
'4-ikz^ -
ЩУ,
ш
р
У/А
/77=Z
ъ
I I I
0,5
I i i
—к—Ц-
ол
—HFF
о,ь
I Г I
0,3
Н4
I I I
01
|—1-4 \
G1
Т|
Щ
Ц
-Н
-И
9}
Щ
и
-н
I
•Н
п
2 J 4- 56783105 Z J 4 5 В 78910е
Re.
Рис. 2. Зависимость коэффициента расхода двойных
диафрагм от модуля и числа Re:
D, "
л, v
32

Ниже представлены экспериментальные
значения чисел Рейнольдса, соответствующие
наименьшим возможным расходам аммиака в
холодильных установках, обусловленным
требуемой холодопроизводительностью
(применительно к аммиачным трубопроводам Z)y <C 50 мм);
т 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
Re 27000 40000 45000 54000 69000 92000
Нижний предел представленных значений
чисел Рейнольдса не является граничным,
поскольку в процессе исследований не ставилась
задача определения границы автомодельности
коэффициента расхода двойных диафрагм.
Использование нормальных и деойных
диафрагм для измерения холодопроизводительности
установок потребовало разработки номограммы
(рис. 3) для выбора типа диафрагмы и
характеристики дифференциального манометра.
Для определения холодопроизводительности
необходимо измерять кроме расхода жидкого
аммиака температурный режим работы
установки. Наиболее просто это решается
использованием самопищущих приборов. Холодильная
установка Ленинградского хладокомбината № 6
была оснащена прибором ЭМП, с помощью
которого записывались температуры кипения и
жидкого аммиака перед регулирующей
станцией.
Расчеты показывают, что погрешность
определения холодопроизводительности установки
с помощью измерителя расхода и температуры
составляет 6%. Расхождение между
холодопроизводительностью установки, полученной по
расходу хладагента и по балансу конденсатора,
не превышает 5—8%. \
Определение действительного удельного
расхода электроэнергии на произеодстео холода
с помощью измерителей расхода аммиака и
проведение систематического анализа его в
зависимости от температурного режима работы
установки позволяет объективно оценивать
действительную эффективность ее работы.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Герасимов Н. А., Тимофеев Г. Д. Экспе»
риментальное определение удельного расхода
электроэнергии на выработку холода на распределительных
холодильниках. Холодильная техника.— Труды
научной конференции ЛТИХП, Л., 1970, с. 98—101.
4 5 6 7
йР'Ю,Н/мг
ab^SS&> 9Knput0-Z33K
Рис. 3. Номограмма для выбора типа диафрагмы и
характеристики дифференциального манометра.
2. Р у л е в В. Н. Приборы для измерения количества
циркулирующего холодильного реагента.—
«Холодильное дело», 1930, №2, с. 21.
3. И о э л ь с о н Е. А. Могут ли контроллеры,
установленные на холодильниках, правильно работать.—
«Холодильное дело», 1933, № 1, с. 14.
4. Оносовский В. В., Налимова М. Ю.,
Применение ротаметров для измерения расхода
жидкого холодильного агента.— «Холодильная техника», 1967,
№ 1, с. 40—42.
5. George A. Methods of determining refrigerating.—
«Refrigerating Engineering», 1936, July, p. 22.
6. Патент ЧССР. Устройство для измерения
холодопроизводительности, кл. 17-а, № 99874 от 15.06 1961.
7. Gosney W. В. The calorimetric determination of
refrigerating capacity.— «World Refrigeration», № 3,
March, 1962.
8. S u z u k e T. Estimation of the refrigerating
capacity of a compressor by application of gas flowmeter.—
International Institute of Refrigeration, Bulletin, 1964,
№ 13405.
9. Дубсон А. Е. Аммиакомер системы Кобулашви-
ли.— «Холодильное дело», 1932, № 10, с. 32.
От редакции. В связи с тем, что двойные диафрагмы являются
нестандартными преобразователями, а также учитывая, что авторы
предлагают использовать их для экономических расчетов, применение их в
каждом отдельном случае должно согласовываться с органами
Государственного метрологического надзора.
33

УДК 629.1-444.004.12.001.24
Влияние температурных условий на результаты определения
коэффициента теплопередачи кузова изотермического вагона
Канд. техн. наук Б. Н. КИТАЕВ, канд. техн. наук
В. И. ГАМИРОВ, А. Б. СИДОРОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
железнодорожного транспорта
Температурные условия, при которых
определяют коэффициенты теплопередачи кузовов
изотермических вагонов, влияют на результаты этих
определений. Степень влияния зависит от тепло-
физических свойств и особенностей
теплоизоляционных материалов и конструкций.
Исследование данного вопроса создает
возможность внесения необходимых коррективов
в результаты испытаний, проводимых при
различных температурах воздуха снаружи и
внутри вагона. Результаты испытаний могут
быть приведены к определенным условиям,
например, к расчетным температурам воздуха в
летний период эксплуатации.
Наиболее надежный и удобный метод
нахождения коэффициента теплопередачи кузова —
нагрев воздуха в вагоне электропечами до
установления режима теплопередачи, который
при требуемой степени точности может считаться
стационарным. Коэффициент теплопередачи
кузова fe, Вт/(м2-К) рассчитывают по формуле
mow
k~ F(tB-tH) • W
где w — мощность, потребляемая электропечами,
кВт;
F — ~\/FHFB — среднегеометрическое значение
наружной FH и внутренней FB поверхностей
ограждающих конструкций кузова, м2;
^в — средняя температура в вагоне, °С
tH — температура наружного воздуха, °С.
Коэффициент теплопередачи fe, Вт/(м2-К),
полученный указанным методом, несколько выше
среднего (приведенного по поверхностям)
коэффициента теплопередачи fecp отдельных
ограждающих конструкций:
?>*сР = ^ , B)
где kt — коэффициент теплопередачи отдельных
ограждающих конструкций, Вт/(м2-К);
Ff — поверхности ограждающих конструкций,
Вт/(м2-К).
Разность значений коэффициентов k и &ср
обусловлена инфильтрацией воздуха через
неплотности в ограждающих конструкциях
кузова, которая зависит от температур воздуха
снаружи и внутри вагона и их перепада.
Еще более значительно инфильтрация зависит
от скорости движения воздуха в вагоне и
снаружи его. Поэтому коэффициенты теплопередачи
кузовов рефрижераторных вагонов определяют
при выключенных и работающих вентиляторах,
предназначенных для усиления циркуляции
воздуха.
Под инфильтрацией понимаются процессы
поступления и выхода воздуха через неплотности
кузова.
Коэффициент теплопередачи кузова —
функция скорости движения вагона, так как с
повышением скорости инфильтрация существенно
возрастает. В данной работе уточняются только
результаты определений коэффициентов
теплопередачи кузовов, получаемые в стационарных
условиях.
Нагретый в вагоне воздух имеет меньшую
плотность, чем воздух снаружи вагона. Разность
этих величин создает и разность давлений
(воздух поступает через нижнюю часть вагона, а
удаляется через верхнюю). В средней части по
высоте кузова находится нейтральная зона,
где разность давлений Др = 0. По мере
удаления от нейтральной зоны величина Ар
возрастает и достигает максимальных значений у
пола и потолка вагона. Среднее значение
теплового напора Арср, Па можно определить по
формуле
Д/?гр = 0,25ftg |рн—рв|, C)
где h — высота кузова, м;
Рн и Рв — плотность воздуха соответственно снаружи и
внутри вагона, кг/м3.
Коэффициент 0,25 в формуле C)
соответствует равной воздухопроницаемости верхней
и нижней частей вагона, т. е. расположению
нейтральной зоны по середине высоты кузова.
Если нейтральная зона смещена вверх или вниз
от указанного положения, что наиболее
вероятно при работающих вентиляторах, то
коэффициент изменится.
Количество воздуха, инфильтрирующего
через неплотности кузова, V, м3/с зависит от
числа, размера, геометрической формы и
расположения этих неплотностей. Для его опреде-
34

ления можно применять следующую
эмпирическую формулу [1, 2]:
У = СУД^+С2Д/?0Р, D)
где С, и С2 —эмпирические коэффициенты.
Значения Сх и С2 в формуле D) зависят от
типа кузова и срока эксплуатации вагона.
Например, для рефрижераторных вагонов с
металлическим кузовом при выключенных
вентиляторах они соответственно равны 0,00406 и
0,00021 [2], для вагонов-ледников с
деревянным кузовом после заводского ремонта —
приблизительно 0,0122 и 0,00063.
Величины Сх и С2 с достаточной точностью
могут быть вычислены по нескольким значениям
коэффициента теплопередачи кузова,
определяемым при различных температурах воздуха в
вагоне.
Зная количество инфильтрующегося воздуха
V', можно найти разность значений k и йср по
формуле
&и = k — &сР = n2F BcpV, E)
где ср — удельная теплоемкость воздуха |при
постоянном давлении, |Дж/(кг- К).
Величину ср в зависимости от
среднеарифметического значения температур воздуха снаружи
и внутри вагона находим по таблицам.
На основании формул C)—E) можно
вычислить 7Д/ги и
Д&п
для различных значении
температур снаружи и внутри вагона и внести
соответствующие коррективы в результаты
определения коэффициента теплопередачи кузова.
Теплопроводность теплоизоляционных
материалов зависит от их температуры. Поэтому
для сопоставления коэффициентов теплопередачи,
полученных при различных температурах
воздуха в период испытаний, требуется исследовать
влияние указанной зависимости на результаты
определений. Зависимостью теплопроводности
металлов и других материалов от температуры
в рассматриваемом случае можно пренебречь.
Среднее значение сопротивления
теплопередачи ограждающих конструкций кузова R,
м2- К/Вт, равно:
Я =
1
1
хн +ав -Н. + М0'
F)
где осн, аъ — коэффициенты теплоотдачи
соответственно на наружной и внутренней
поверхностях, Вт/(м2-К);
б — средняя толщина теплоизоляционного слоя
ограждающих конструкций, м;
%э — эквивалентный коэффициент
теплопроводности, характеризующий влияние
элементов каркаса кузова и других факторов на
термическое сопротивление, Вт/(м-К);
X (t) — коэффициент теплопроводности
теплоизоляции, рассматриваемый как функция
температуры, Вт/(м-К);
^' Величину Хв можно определить, зная R и
вычислив по формуле G) сопротивление
теплопередачи теплоизоляционного слоя толщиной
б, без теплопроводных включений:
1.1.6
*о = ;
+
МО'
G)
Рассматривая разность AR0 = R0 — R, после
соответствующих преобразований, получим:
ДЯ<А2 @
Аэ ==
6 — Д#о& @ '
(8)
Разность сопротивлений теплопередачи AR,
м2-К/Вт, при температурах t1 и t2 запишем
следующим образом:
Г 1 11
А/?:
U* + M'i)-"bs + M'i)
(9)
дя
R ~
б
R
г 1
я» + М*,Г
1 -:^3й
" Хэ + X (t2)\
Относительное увеличение или уменьшение
сопротивления теплопередачи рассчитываем по
формуле
(Ю)
Зная изменение сопротивления
теплопередачи, определяем также абсолютное и
относительное изменение коэффициента теплопереда-
чи, т. е. Ak и -г-.
Следовательно, если известна зависимость
коэффициента теплопроводности
теплоизоляционного материала от температуры, то,
согласно предлагаемой методике расчета, могут быть
внесены необходимые поправки в результаты
определения коэффициента теплопередачи
кузова при различных температурах в целях
приведения этих результатов к требуемому значению
температуры теплоизоляционного слоя.
Полученные значения коэффициента
теплопередачи кузова изотермического вагона
целесообразно приводить к расчетным условиям для
летнего периода, когда при максимальной
температуре наружного воздуха требуется
минимальная температура воздуха в вагоне.
По приведенному к этим условиям
коэффициенту теплопередачи можно более точно найти
минимальную температуру воздуха в вагоне при
данной холодопроизводительности или
необходимую холодопроизводительность при заданной
температуре.
Рассмотрим несколько примеров приведения к
расчетным условиям для летнего периода
значений коэффициента теплопередачи кузова
нового рефрижераторного вагона, полученных при
различных температурах воздуха снаружи и
внутри вагона.
35

Расчетные условия; в вагоне — 25°С, температура
наружного воздуха 35°С.
1. Коэффициент теплопередачи кузова определяли при
температуре воздуха в вагоне 60°С и снаружи 20°С.
Получено значение ? = 0,355 Вт/(м2-К) при F = \77 м2.
Расчеты по формулам C) — E) показывают, что в
рассматриваемом случае определения коэффициента
теплопередачи инфильтрация воздуха через неплотности
кузова была меньше, чем при расчетных условиях, и для
приведения к ним величины коэффициентов
теплопередачи полученное значение его следовало бы увеличить на
4,4%. Однако, поскольку в опытах температура
теплоизоляции была выше, чем расчетная, приведение к ней
в данном случае связано с уменьшением значения
коэффициента теплопередачи.
Зависимость коэффициента теплопроводности от
температуры применяемых для теплоизоляции пенопласгов
в диапазоне от —20 до 40°С можно записать в виде
следующей линейной зависимости:
А, = 0,038+0,00012* Вт/(м-К).
Таким образом, коэффициент теплопроводности при
температуре 40°С, соответствующей средней температуре
теплоизоляции в условиях указанных определений,
составляет 0,043 Вт/(м-К). Расчеты по формулам F) — A0)
указывают на то, что вследствие более высокой
температуры термоизоляционного слоя в условиях испытаний,
по сравнению с расчетными условиями, найденное
значение коэффициента теплопередачи следовало бы
уменьшить на 5,9%.
Полученные поправки к экспериментальному значению
коэффициента теплопередачи имеют противоположные
знаки и почти компенсируются. Требуется уменьшить
вычисленное значение коэффициента теплопередачи все-
УДК 628.84
Графический метод расчета процесса
рудничного воздуха
Канд. техн. наук В. Н. КЕФЕР
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Метод расчета установок охлаждения рудничного
воздуха в глубоких угольных шахтах,
применяемый в проектных институтах угольной
промышленности, основан на последовательном
определении параметров воздуха в выработках
шахты от рудничного двора до очистного
забоя [1 ].
Прямым расчетом определяют ожидаемую
температуру воздуха в конце лавы, затем по нормам
безопасности температуру в конце лавы
принимают равной 26 °С и обратным расчетом
вычисляют температуру, которую должен иметь
воздух, поступающий в лаву.
В выработках шахты осуществляется процесс
тепло- и массообмена. Нагрев воздуха
обусловлен теплоотдачей от горных пород, от угля при
конвейерной или вагонеточной транспортировке,
го на 1,5%. Однако в ряде случаев'эти поправки не
компенсируются, а складываются в более значительную
величину, достигая 8%.
2. Коэффициент теплопередачи кузова определяли при
температуре воздуха в вагоне 5°С и снаружи вагона
—20°С. Получено значение к = 0,334 Вт/(м2-К).
На основании расчетов, аналогичных выполненным
в п. 1, получим, что для приведения экспериментального
значения коэффициента теплопередачи к расчетным
условиям требуется увеличить его на 4,5% в результате более
значительной инфильтрации и на 1,8% вследствие более
высокой температуры термоизоляционного слоя, т. е.
всего на 6,3%. Искомое значение коэффициента
теплопередачи 0,355Вт/(м2.К).
По мере накопления экспериментальных
данных могут быть уточнены коэффициенты в
приведенных формулах, но независимо от
возможного уточнения эти формулы правильно
отражают зависимость коэффициента теплопередачи
от температурных условий, в которых
проводятся определения, и их следует применять
для приведения результатов испытаний к
расчётным условиям.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Potynski I. Mesures, concernant l'etancheite des
moyens de transport a temperature reglee et son
influence sur les pertes thermiques. XII Int. Congr. Refrig.,.
Madrid, 1967.
2. Гаршин И. М. Влияние инфильтрации воздуха
на теплопотери через ограждения вагона.— Труды
ВНИИВ, М., вып.! 10, 1969> с. 3—11.
охлаждения
с открытой поверхности шахтной воды, от
работающих механизмов (насосы, лебедки,
трансформаторы, откаточные электровозы), от
рабочих, выделяющих тепло. Увлажнение воздуха
происходит от влажной поверхности выработок
и от влаговыделений рабочих.
Расчет процесса тепло- и массообмена
воздуха сложен и его можно значительно упростить
путем использования d, t-диаграммы для
влажного воздуха. Для этого необходимо
предварительно диаграмму, составленную для давления
атмосферного воздуха, привести к давлению в
шахте. Последнее равно (Па):
Рш^Ратм+О'9^
где Н — глубина шахты, м.
Числовое значение линий относительной
влажности воздуха обратно пропорционально
давлению:
36

фатм _ Рт
Фш Ратм
Обычно в тепловых расчетах относительную
влажность воздуха в глубоких шахтах фш
принимают , постоянной. Это подтвердилось в
известной степени наблюдениями за изменением
параметров воздуха в различных шахтах,
произведенными МакНИИ в 1960—1965 гг.
Приведенная выше пропорция показывает, что кривая
относительной влажности насыщенного воздуха
в шахте фш будет лежать на d, t-диаграмме выше,
чем кривая относительной влажности
насыщенного атмосферного воздуха.
Процесс охлаждения рудничного воздуха
прямоточный, с одной рециркуляцией (см.
рисунок).
В лаве происходит процесс тепло- и мас-
сообмена с приращением тепла и влаги [2].
Он характеризуется лучом процесса (кДж/кг)
di At
8== Ж™ Ad-
Воздух для охлаждения^всасывается
вентилятором в откаточном штреке перед лавой
(точка 6), нагревается в вентиляторе на 0,5—1°С
(точка 5) и нагнетается через
воздухоохладитель в откаточный штрек (линия 5—4).
Конечная точка этого процесса (точка 3) соответствует
средней температуре охлаждающей
поверхности воздухоохладителя и лежит в df t-диа-
грамме на кривой предельной относительной
влажности.
Точка 4 соответствует температуре
охлажденного воздуха, выходящего из
воздухоохладителя с относительной влажностью
Ф=0,95~0,99.
Точка 2 пересечения луча процесса в лаве
(линия 1—2) с линией процесса охлаждения
воздуха (линия 4—5) позволяет рассматривать
относительное количество охлажденного
воздуха в его смеси с шахтным неохлажденным
воздухом, всасываемым вентилятором в
откаточном штреке, как отношение отрезков B—4) :
: E—4). При этом количество воздуха,
проходящего по выработкам, и его сопротивления
являются заданными, так как определяются
технологическим расчетом в горной части
проекта. По количеству охлажденного воздуха
и сопротивлению выбирают вентилятор.
Луч процесса в лаве можно принять
постоянным для глубоких шахт:
At
8 = -gj ^ 3300 кДж/кг.
Эта величина принята как средняя по ряду
лав глубоких шахт, приведенных в табл. 1 (по
данным Донгипрошахта). Отклонения от
среднего значения в отдельных лавах колеблются
незначительно — от +7 до —3 %.
Ниже предлагается методика упрощенного
теплового расчета для определения требуемой
холодопроизводительности.
Количество воздуха, проходящего в
рассматриваемых шахтных выработках и в лаве, задано.
Вначале рассчитывают изменение параметров
воздуха при его прохождении от рудничного
двора до вентилятора, находящегося в
откаточном штреке, т. е. по линии 7—6, Прирост
температуры воздуха в вентиляторе при
неизменном его влагосодержании принимают от 0,5 до
1°С и наносят процесс 5—6. Затем находят
точку 3 — среднюю температуру поверхности
воздухоохладителя, которая лежит на линии
100%-ной относительной влажности (cp^=l),
наносят линию процесса 5—3 и устанавливают
Т а б л]и ц а 1
Шахта
Им. Печенкова
Петровск ая-глубокая
Им. Засядько
Красноармейская-
капитальная
Лава
2 восточная
1 западная
3 западная
5 восточная
7 западная
Основная
Подготовительная
2 горизонтальная
Коренная-восточная
Восточная
Западная
Пласт 3 (Северное
крыло)
Луч
процесса 8,
кДж/кг
3240
3240
2840
3240
3240
3420
3420
3460
3300
3290
3360
3450
Процесс охлаждения рудничного воздуха. j !
37

Т а б л
и ца 2
о о
и к
«41ft
? ° s
Место измерения в шахте
Э
е-
1
7
6
5
3
4
2
Конец лавы
Околоствольный двор
На входе в вентилятор
На выходе из вентилятора . . .
Хладоноситель (вода)
На выходе из воздухоохладителя
Воздух, поступающий в лаву (смесь
охлажденного воздуха и воздуха
после вентилятора)
95,0
80
74,5
68,5
100
95,0
75,0
88,5
74,5
69,5
63,5
93,0
88,5
70,0
26
22,8
26,6
27,6
13,0
16,5
21,8
42
53
13,1
11,2
14,7
14,7
10,2
12,3
параметры конца процесса в
воздухоохладителе — точка 4. Определяют отношение отрезков
2—4 и 5—4, количество охлажденного воздуха
и соответствующую ему производительность
вентилятора.
Если в процессе эксплуатации холодильной
установки в шахте луч процесса в лаве несколько
отклонится от среднего, принятого в расчете, то
это может повлиять только на величину
отношения отрезков 2—4 и 5—4, что легко
отрегулировать изменением количества охлажденного
воздуха, всасываемого вентилятором, путем
дросселирования.
Для иллюстрации изложенного приводим
пример по шахте Красноармейская-капитальная
(пласт 3 в Северном крыле). Глубина
выработки 1000 м, давление воздуха в шахте 109 кПа,
атмосферное давление 101,3 кПа. Линия 100%-
ной относительной влажности в шахте (<p^ = l)
будет при атмосфер но м давлении соответствовать
101,3
относительной влажности ЩТб^0'93-
Параметры воздуха, всасываемого
вентилятором воздухоохладительного агрегата в
конвейерной выработке, определяют по правилу
смеси (точка 6): из Северного магистрального
штрека поступает 20,2 м3/с воздуха с
температурой /=27,1°С, из заезда на конвейерную
выработку — 24,5 м3/с воздуха с температурой
26,6°С, из гезенка — 16,3 м3/с воздуха с
температурой ?=26,2°С; температура смешанного
воздуха, поступающего в вентилятор в
количестве 61,0 м3/с, гом=26,6°С.
Температуру в точке 5, на которую
направлена линия, изображающая в d, t-диаграмме
процесс в воздухоохладителе, рекомендуется
принимать (в передвижном кондиционере
непосредственного охлаждения фреона)
положительной E—7°С) во избежание обмерзания
поверхности охлаждения. В воздухоохладителе,
охлаждаемом хладоносителем от шахтной
фреоновой холодильной установки, температура его
на выходе (с учетом нагрева хладоносителя в
насосе и трубопроводе) принята 13°С.
Результаты расчета приведены в табл. 2.
Количество охлажденного воздуха, всасыв ае-
мого вентилятором, определяют как
произведение его общего количества на отношение длин
отрезков 2—4 и 5—4:
29
61,0.й.
>27,6м3/с
Производительность вентилятора 100 000 м3/ч.
Удельная холодопроизводительность устан ов -
ки
f5—14=64,3—42,6=21,7 кДж/кг.
Массовая производительность вентиляторо в
G=29,4-1,4=38,6 кг/с.
Потребная холодопроизводительность
Q=G(f6—ij)=38,6-21,7=830 кВт.
Под руководством автора были разработаны,
испытаны в шахтных условиях и в настоящее
время серийно выпускаются передвижные воз-
духоохладительные аппараты АРВЭ и АРВП,
агрегатированные с шахтными вентиляторами с
электро- и пневмоприводом трех типоразмеров.
Воздухоохладительный агрегат АРВЭ имеет
производительность 10 м3/с по воздуху и
холодопроизводительность от 193 до 850 кВт в
зависимости от температурного перепада, скорости
охлаждающей воды в трубках и коэффициента
влаговыпадерия воздуха. В рассмотренном
примере для обеспечения требуемой холодопроиз-
водительности необходимо установить
параллельно три воздухоохладительных агрегата
АРВЭ-3 производительностью по воздуху
10 м3/с каждый.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Щербань А. Н., Кремнев О. А. Научные
основы расчета и регулирования теплового режима
глубоких шахт. Т. 1, 2. Киев, Изд-во АН УССР, 1959.
2. К е ф е р В. Н. Процесс охлаждения рудничного
воздуха в диаграмме d— i для влажного воздуха. —
В кн.: Холодильная техника и технология. Вып. 16.
Киев, 1973.
38

УДК 663.95.004.4
Эффективность холодильного хранения
зеленого чайного листа
Член-корр. АН ГССР, доктор техн. наук В. И. ГОМЕЛА-
УРИ, канд. техн. наук А. И. МУСХЕЛИШВИЛИ, канд.
техн. наук А. Г. ХОШТАРИЯ, канд. техн. наук
О. Ш. ВЕЗИРИШВИЛИ
Грузинский научно-исследовательский институт
энергетики и гидротехнических сооружений
Специфическая особенность чайного
производства состоит в том, что на фабрике лист должен
немедленно перерабатываться. Однако сырье
поступает зачастую неравномерно, что приводит
к нарушению технологических норм
переработки чайного листа, снижению качества и
повышению себестоимости выпускаемой продукции.
Один из путей уменьшения пиковых нагрузок
на чайных фабриках — холодильное хранение
зеленого чайного листа [1, 2].
В связи с успешной разработкой в
ГрузНИИЭГС проблемы обеспечения чайных
фабрик технологическим теплом на базе тепло-
насосных установок, позволяющих
вырабатывать не только тепло, но и холод [3], метод
холодильного хранения зеленого чайного листа
имеет благоприятные перспективы. Поэтому по
схеме ГрузНИИЭГС трестом «Чай-Грузия» на
Губской чайной фабрике была сооружена
опытно-промышленная установка.
Процесс холодильного хранения зеленого
чайного листа до проведения исследований на
опытно-промышленной установке был изучен в
малой холодильной камере типа НКР-1,
выпускаемой отечественной промышленностью.
Опыты были поставлены в целях
предварительной оценки допустимых сроков
холодильного хранения зеленого чайного листа,
приемлемого интервала температур хранения и
ориентировочной толщины насыпного слоя. В
рассматриваемых опытах температура воздуха
изменялась в диапазоне + Юч—2°С, толщина
насыпного слоя равнялась 30, 40 и 50 см.
Предварительное исследование процесса
холодильного хранения чайного листа в
холодильной камере типа НКР-1 показало, что толщина
слоя, равная 30 см, является оптимальной,
а допустимые сроки хранения чайного листа при
различных температурах воздуха следующие:
2 суток при 10°С, 4 суток при 7°С, 7 суток при
4°С, 10 суток при 0°С и 12 суток при —2°С.
Применять температуру ниже —2°С не
рекомендуется, так как появляется опасность
замерзания воды клеточного сока (температура
замерзания находится в пределах —1,5ч—2°С).
Полученные результаты использовали при
изучении процесса холодильного хранения
чайного листа на опытно-промышленной установке.
В задачу этих исследований входило
всестороннее изучение процесса холодильного
хранения зеленого чайного листа в интервале
температур +4ч—2°С при толщине насыпного слоя
30 см. Было проведено пять серий опытов при
температурах: —1,5ч 1,0; —1,0ч-0; 0ч- + 1,0;
1,0ч-2,0; 2,0~-3,5сС. При этом в каждой серии
температура оставалась практически
постоянной и колебалась в интервале ±0,5°С.
В процессе проведения экспериментов
изменяли параметры воздуха в камере и температуру
листа в трех точках по его высоте.
Продолжительность режимов охлаждения и
хранения приведена в табл. 1.
Таблица 1
Температура
воздуха, °С
—1,5-—1,0
—1,0~-0
O-f-1,0
1,0-т-2,0
2,0-7-3,5
Продолжительность режима, ч
охлаждения
20
24
28
34
40
хранения
220
216
212
206
200
Для лабораторных анализов брали образцы
свежего листа и листа, находившегося в
хранилище в течение положенного срока. Во всех
образцах определяли влажность и содержание
танина.
Кроме того, проводили органолептическую
оценку образцов полуфабриката. Результаты
этой проверки даны в табл. 2.
Из табл. 2 видно, что качество продукции при
положительной температуре воздуха в
хранилище несколько выше, чем при отрицательной.
При отрицательных температурах качество
чайного листа ухудшалось вследствие подмерзания
верхушечных, наиболее нежных частей побегов.
Опыты показали, что оптимальной для
хранения зеленого чайного листа является температура
от 2,0 до 3,5°С.
На рисунке представлена зависимость
балловой оценки полуфабриката от продолжитель-
39

Таблица 2
Таблица 3
Температура
хранения, °С
—1,5ч—1,0
—1,0ч-0
0ч-+1,0
1,0ч-2,0
2,0ч-3,5
Срок

хранения,
сутки
10
! 3
5
10
3
1 6
10
3
6
10
3
5
10
Титестерская оценка
полуфабриката, баллы
Мелкая фракция

Свежий
лист
2,75
! 2,66
2,50
2,75
2,50
Лист,
подвергшийся
хранению
2,50
2,50
2,50
2,33
1 2,50
2,50
2,25
2,75
2,75
2,50
2,82
2,86
2,60
Крупная фракция

Свежий
лист
2,25
2,25
1,50
2,00
2,00
Лист,
подвергшийся
хранению
2,00
2,12
2,00
1,75
1,50
1,50
1,25
2,00
2,00
1,75
2,25
2,25
2,00
ности хранения при указанных температурах.
Как видно из рисунка, оптимальная
продолжительность хранения чайного листа составляет
3—5 суток, максимальная — 10 суток.
По оценкам специалистов в области
технологии чая, холодильное хранение зеленого
чайного листа наряду с некоторым повышением
качества чая значительно улучшает его внешний
вид.
Эффективность холодильного хранения
зеленого чайного листа во многом зависит от
<i
<3
Чо
^
?,п
/
/
А
1—
1
/
г
8 С ути и
Зависимость балловой оценки качества готового чая
от продолжительности срока хранения при температуре
2,0ч-3,5°С:
1 — мелкая фракция; 2 — крупная фракция.
Показатели
Срок хранения, сутки
Потери сухих
веществ, %
Температура хранения , °С
— 1-ь0
в холодильной
камере
4
0,81
7
1,13
10
1,98
25-*-29
в естественных
условиях
0,5
2,87
0,75
3,72
1
4,42
величины потерь сухих веществ. Эти потери
также определяли во время опытов. Средние
результаты опытов приведены в табл. 3. Для
сравнения в табл. 3 включены потери сухих
веществ при хранении листа в естественных
условиях [4].
Данные табл. 3 показывают, что при
холодильном хранении чайного листа резко
снижаются потери сухих веществ.
Таким образом, организация холодильного
хранения зеленого чайного листа на фабриках
является весьма эффективным мероприятием, так
как при этом снижается коэффициент
неравномерности загрузки фабрик с 2,5 до 1,9, что
позволяет увеличить их годовую
производительность примерно на 25%. При этом полностью
ликвидируется перегрузка чайных фабрик в дни
наибольшего поступления листа.
Для решения вопроса об экономической
эффективности холодильного хранения зеленого
Показатели
Капиталовложения
для устройства холодильной
камеры
для увеличения годовой
производительности фабрики на 25%
Эксплуатационные расходы
амортизация и ремонт
дополнительная заработная
плата
расход электроэнергии
добавление фреона
Итого эксплуатационных расходов
Расчетные затраты
Таб

Существующая
схема, тыс.
руб.
500
40
30
70
130
лица 4

Предлагаемая
схема с
холодильными
камерами,
тыс. руб.
350
28
10
0,5
1
39,5
81,5

чайного листа были проведены
технико-экономические расчеты.
Результаты технико-экономического
сопоставления вариантов даны в табл. 4.
Как видно, по расчетным затратам схема с
использованием холодильного хранения зеленого
чайного листа значительно эффективнее. В этих
расчетах не учтен экономический эффект,
достигаемый благодаря повышению цены готового
чая в связи с улучшением его сортности при
низкотемпературном хранении.
УДК 546.17.004:637.5.037.1:656.225
охлажденного мяса
Г. Л. БАЛАНДИНА, канд. техн. наук
Л. В. КУЛИКОВСКАЯ, М. М. ПОВАРЧУК,
канд. техн. наук В. М. ШАВРА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Доставка охлажденного мяса с мясокомбинатов
на распределительные холодильники и в
торговую сеть и создание таких условий его
хранения и транспортировки, которые бы
обеспечивали минимальные естественные потери и
сохранение высокого качества, является
непростой, но крайне актуальной задачей. Ее
разрешение особенно важно в настоящее время в
связи с ростом населения крупных
промышленных центров нашей страны, которые в ряде
случаев удалены от мест производства мяса
иногда на несколько тысяч километров.
При существующих технических средствах
охлажденное мясо после таких дальних
перевозок практически может храниться на
распределительных холодильниках без значительного
снижения качества не более 3—5 суток. Это
затрудняет обеспечение регулярного снабжения
торговой сети, к тому же указанный срок
недостаточен для завершения процесса созревания
мяса [1].
Большое внимание при изучении проблемы
хранения и транспортировки скоропортящихся
продуктов в последние годы уделяется созданию
модифицированной атмосферы за счет
повышенного содержания азота. Изучение влияния
атмосферы с различной концентрацией азота на
свойства охлажденного мяса в процессе хранения
[2] показало, что охлажденное мясо сохраняет
хорошее качество в течение 12 дней при 90—
95%-ной концентрации азота. При 100%-ной
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Sato S., Sasakura S.— «Agr. Biol. Chem.»„
1970, Vol. 34, pp. 1355.
2. X о ш т а р и я А. Г. Определение оптимальных
температурных параметров процесса хранения чайного
листа при низких температурах.— «Сообщения
АН ГССР», 1972, т. 65, № 3, с. 661—663.
3. Эффективность комплексного применения теп-
лонасссных установок в чайной промышленности
Грузии.-— «Холодильная техника», 1974, № 6, с. 16—20.
Авт.: В. И. Гсмелаури, А. И. Мусхелишвили, О. Ш. Ве-
зиришвили, А. Г. Хоштария, Г. 3. Хечуашвили.
4. Г о г и я В. Г. Химические изменения при
покраснении и вылеживании чайного листа.— «Бюллетень
ВНИИЧ и СК», № 3. М., «Пищепромиздат», 1946.
концентрации азота поверхность мышечной
ткани мяса приобретает темно-красную окраску.
Однако мышечная ткань охлажденного мяса
быстро восстанавливает свой первоначальный
цвет в обычной воздушной атмосфере.
Установлено также, что среда газообразного азота
изменяет видовой состав бактерий, выделенных с
поверхности мышечной ткани мяса [3], и что
срок хранения фасованных мясопродуктов может
быть существенно продлен при заполнении
пакетов газообразным азотом [4].
Представляют интерес исследования
стойкости мяса при хранении в различных газовых
смесях [5]. Образцы мяса в сварных пакетах из
газопроницаемой и газонепроницаемой
полимерных пленок хранили при температуре 8—9СС
в атмосфере кислорода, углекислого газа,
газообразного азота и окиси азота.
Опытами установлено, что там, где внутри
пакетов было пониженное содержание кислорода
(у пленок с низкой газопроницаемостью), мясо
обладало кисловатым запахом, в то время как
при применении упаковочного материала с
высокой газопроницаемостью запах мяса был
гнилостным. Биохимические исследования
показали,что при более еысокой концентрации
кислорода гнилостное разложение мя=са наступало
несколько раньше с микробиологической точки
зрения. Хранение мяса в 90%-ной атмосфере
азота не дало яеных преимуществ по сравнению
с хранением мяса в воздухе.
Представляют интерес также исследования [61
по быстрому охлаждению свивигы е среде азота.
Установлено, что азот предотвращает
обесцвечивание мышечной ткани и образование водянис-
Применение азота при хранении и перевозках
41

той структуры мяса, что значительно улучшает
его товарный вид и пищевую ценность.
Были опубликованы [7 ] также данные по
хранению говядины, свинины и телятины в
модифицированной атмосфере различного состава с
циркуляцией газовой смеси при температуре
7 и 3°С и продолжительности хранения 7 дней.
Применялись четыре состава атмосферы:
воздух; 1% 02 + 99% N2; 70% С02 + 30%
воздуха; 100% N2.
В результате проведенных исследований
установлено, что наиболее эффективно хранение
мяса в атмсофере чистого азота. Большое
содержание СО2 в атмосфере G0% С02) приводило
к потемнению поверхности мышечной ткани,
вследствие чего мясо получило низкую оценку.
Проведенные исследования хранения
охлажденного мяса в регулируемых газовых средах
различного состава касаются в основном
изменения товарного качества мяса по органолепти-
ческим и микробиологическим
(макроскопическим) показателям, не раскрывая при этом
сущности и характера биохимических процессов в
мясе, так что влияние атмосферы азота на
изменение качества охлажденного мяса и на
биохимические и микробиологические превращения
в нем нельзя считать достаточно изученными. Не
установлены также оптимальные условия и
продолжительность хранения мяса в атмосфере
азота. Между тем использование азота для создания
модифицированной атмосферы выгодно
отличается от других способов тем, что азот может
являться и охлаждающим средством, особенно при
перевозках.
Во ВНИХИ были проведены опыты хранения
и перевозки охлажденного мяса в атмосфере
с повышенным содержанием азота.
" Объектом исследования в опытах,
проведенных в лаборатории холодильной технологии
мясных и рыбных продуктов, являлся
длиннейший мускул спины от молодняка крупного
рогатого скота черно-пестрой породы I категории
упитанности. Образцы мяса отбирали
непосредственно после убоя животных на Московском
мясокомбинате, упаковывали в полиэтиленовые
мешки, доставляли во ВНИХИ, охлаждали до
0°С в толще мышц и в дальнейшем использовали
в опытах.
Было изучено влияние трех концентраций
азота в модифицированной атмосфере (90, 95 и 99%)
на качество мяса в процессе хранения при 0°
(±0,5°С). Контрольные образцы мяса хранили
на воздухе при этой же температуре. Газовую
атмосферу с принятой концентрацией азота 90,95
и 99% создавали в специальных герметичных
контейнерах, конструкция которых
разработана совместно с лабораторией конструирования
автоматических устройств ВНИХИ.
Контейнеры были выполнены из плексигласа толщиной
14 мм в виде шестигранной призмы.
Для контроля состава газовой смеси в
экспериментальных контейнерах использовали
газоанализатор ВТИ-2. Состав смеси анализировали
непосредственно после заполнения контейнера
рабочей смесью, а также перед снятием мяса
с хранения.
Качественные изменения в мышечной ткани
охлажденной говядины исследовали перед
закладкой мяса на хранение, а затем в процессе
хранения через 3, 6, 9, 12, 20 суток.
Качество мяса определяли по следующим
показателям:
цвет поверхности мышечной ткани мяса —
спектрофотометрически с количественным
определением различных форм гемопигментов;
бактериальная обсемененность поверхности
мяса, количественный и качественный состав
микрофлоры — по общепринятой методике;
органолептическая оценка мяса в сыром виде
и после тепловой обработки (варки) — по
пятибалльной дифференцированной схеме.
В результате проведенных исследований
установлено, что применение атмсоферы,
содержащей 99% азота при 0°С, способствует продлению
срока хранения охлажденного мяса до 20 суток.
Мясо при хранении в атмосфере азота имело
хороший товарный вид и пурпурно-красную
окраску, так как пигменты мышечной ткани
представлены восстановленной формой миоглобина. При
хранении мяса в атмосфере, содержащей 95%
азота, метмиоглобин восстанавливался на третьи
сутки. Это связано с высокой активностью сук-
циноксидазной системы мяса, которая
способствует восстановлению метмиоглобина и
улучшению товарного вида мяса.
Хранение охлажденного мяса в атмосфере,
содержащей 90% азота, существенно не
отличается от хранения мяса на воздухе: продукт после
9—10 дней хранения приобретает коричневую
окраску, подвергается ослизнению, теряет свой
товарный вид.
Атмосфера, содержащая 99% азота, оказывает
угнетающее действие на рост и развитие
аэробных психрофильных бактерий, вызывающих
порчу охлажденного мяса в обычных условиях.
Атмосфера, содержащая азот в концентрациях
95 и 90 %, не оказывает существенного
угнетающего действия на аэробные психрофильные
бактерии. При хранении охлажденного мяса в
атмосфере, содержащей 99% азота, рост бактерий
отмечается лишь на 13-е сутки, при этом
количество бактерий на 20-е сутки составляло
106 на 1 см2 поверхности при
сохранении товарного вида продукта. У
контрольных образцов мяса (на воздухе) активный
рост микроорганизмов отмечали на 6-е сутки,
42

а к 14 дню количество бактерий составляло Ю8 на
1 см2 поверхности. При этом органолептически
отмечали потерю товарного вида мяса
(потемнение, ослизнение).
Идентификация микрофлоры мяса,
хранившегося в атмосфере, содержащей 99% азота,
показала, что в этом случае микрофлора
представлена бактериями Lactobacillus (облигатные
анаэробы), в то время как с мяса, хранившегося на
воздухе A4 суток), были выделены бактерии рода
Pseudomonos и Achromobacter (аэробы).
Хранение охлажденного мяса в атмосфере,
содержащей 99% азота, при 0° С в течение 20
суток показало, что мясо после варки по органо-
лептическим показателям имело общий балл 4,
отличалось нежностью и хорошо выраженным
ароматом, присущим созревшей говядине.
Таким образом, атмосфера, содержащая 99%
газообразного азота, благоприятно воздействует
на товарный вид мяса и способствует угнетению
аэробной микрофлоры. Это позволило перейти
к производственным опытам по перевозке
охлажденного мяса в авторефрижераторах с азотной
системой охлаждения.
В летне-осенний период 1972—1973 гг. были
проведены сравнительные перевозки
охлажденного мяса с Ростовского мясокомбината на
Московский распределительный холодильник № 12
в авторефрижераторах, оборудованных азотной
и машинной системами охлаждения.
В качестве авторефрижератора с машинной
системой охлаждения был использован
полуприцеп-авторефрижератор Н12Х Чехословацкого
производства, грузоподъемностью 12 т. В
аналогичном полуприцепе была смонтирована
отечественная азотная система охлаждения KB 1516,
разработанная ВНИИГТ совместно с ВНИХИ.
Данная система была предварительно испытана
в стационарных условиях и показала хорошие
результаты.
Для транспортировки использовали говядину
I категории и свинину мясной упитанности в
полутушах, которые предварительно охлаждались
до температуры 0—4°С в толще мышц. Мясо
перевозили в подвешенном состоянии на крючьях.
Расстояние перевозки 1100 км. В процессе
транспортировки проверяли работоспособность
системы охлаждения, равномерность распределения
температуры в кузове, точность поддержания
заданного режима, определяли качество мяса,
естественную убыль и проводили
микробиологические исследования.
Методика работы заключалась в следующем.
Перевозку осуществляли одновременно, как
указывалось выше, в двух авторефрижераторах
грузоподъемностью 12 т, оборудованных
соответственно азотной и машинной системами
охлаждения. Перед началом загрузки мяса кузов
предварительно охлаждали. Ввиду отсутствия
заправочных станций для снабжения жидким
азотом в период эксплуатационных испытаний
авторефрижератор с азотной системой
охлаждения сопровождался автомобилем-заправщиком
с сосудом ТРЖК-7М емкостью 1800 л. Систему
заправляли жидким азотом по мере
необходимости.
Температуру мяса определяли с помощью
переносных одноточечных измерителей
температуры ПИТ-3 перед загрузкой и сразу после
открытия двери авторефрижератора перед
выгрузкой мяса. В процессе транспортировки
измеряли температуру продукта на поверхности (на
глубине 2—3 мм) и в толще .мышц (на глубине
60 мм), а также воздуха внутри и снаружи
кузова одиночными термометрами сопротивления
через каждые 2—4 ч, сразу после загрузки и
непосредственно перед выгрузкой мяса.
Качество охлажденного мяса после
транспортировки оценивали по показателям ГОСТ 7269—
54: внешний вид, цвет мышечной ткани и жира,
запах. Естественную убыль определяли по
изменению веса контрольных полутуш и всей
партии мяса.
При проведении микробиологических
исследований определяли общее количество аэробных
и психрофильных бактерий на мясопептонном
агаре (МПА), наличие плесневых грибов на сус-
лоагаре (СА) и содержание анаэробов, бактерий
протея на скошенном МПА по методу Шуке-
вича.
Для подсчета общего количества бактерий
посевы выращивали на МПА в течение трех суток
при 24°С, психрофилы — на МПА в течение 10
суток при 5°С, плесневые грибы — на СА в
течение 3—7 суток при 24° С. Бактерии протея
выявляли по характерному для них ползущему
росту на скошенном МПА в пробирках после
выдержки их в термостате при 37°С в течение
24 ч. Анаэробы определяли на агаре APT в
чашках Петри после выдержки их в анаэростате
МИ-2 при 24°С. О санитарном состоянии машин
судили по смывам со 100 см2 поверхности стен
кузова, с последующим высевом 1 мл смыва на
три параллельные чашки Петри с суслоагаром
для выявления плесневых грибов. Пробы для
анализа отбирали с одних и тех же туш перед
транспортировкой и по ее окончании.
В результате проведенной работы было уста"
новлено, что система охлаждения авторефриже"
ратора жидким азотом позволяет автоматически
и равномерно по всему грузовому объему
поддерживать заданный температурный режим.
Наблюдения за изменением температуры говядины
и средней температуры воздуха в кузове
авторефрижератора с азотным охлаждением в течение
всего рейса показали, что эти параметры были
постоянными и составляли 0,4°С.
43

Время выхода на заданный режим при
азотной системе охлаждения в загруженном кузове
составляло 10—15 мин против 5—6 ч при
машинной системе охлаждения.
После транспортировки в атмосфере,
содержащей 96—99% азота, говядина имела сухую
корочку подсыхания. Цвет мышечной ткани был
пурпурно-красный. Поверхность разреза слегка
влажная, но не липкая с характерным для
говядины цветом. Консистенция мяса плотная,
эластичная. Охлажденная свинина по внешнему
виду имела розовый цвет и сухую поверхность.
На разрезе мясо было плотное и эластичное.
Запах прогоркания или осаливания отсутствовал.
Естественная убыль охлажденного мяса при
транспортировке в авторефрижераторе с азотной
системой охлаждения была в 2—3 раза меньше
по сравнению с убылью мяса в
авторефрижераторе с машинной системой охлаждения.
Микробиологические исследования
охлажденной говядины показали, что общее содержание
бактерий на мясе при отгрузке составляло
тысячи клеток на 1 см2 поверхности, содержание
плесневых грибов — от 32 до 59 клеток на 1 см2
поверхности. Были обнаружены следующие
виды плесеней: Penicilium, Cladosporium, Mucor
и Thamnidium.
После транспортировки мяса в
авторефрижераторе с азотной системой охлаждения общее
содержание бактерий на поверхности мяса в
среднем снизилось в 2 раза. Как было
установлено ранее [8], это связано с угнетающим
действием высоких концентраций газообразного азота
на бактериальные клетки.
Содержание психрофильных бактерий
составляло тысячи клеток на 1 см2 поверхности мяса.
Количество плесневых грибов снизилось в 10 раз,
а видовой состав остался таким же, как и при
отгрузке.
Таким образом, атмосфера газообразного
азота в кузове авторефрижератора оказывает
благоприятное воздействие на сохранение
товарного вида мяса и способствует угнетению
аэробной психрофильной микрофлоры на его
поверхности, в то время как при перевозке в
авторефрижераторе с машинным охлаждением было
отмечено некоторое потемнение поверхности
мышечной ткани и увеличение общего количества
аэробных психрофильных бактерий.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ЦСоловьев В. И. Созревание мяса. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
2. PohjaM., AlivaaraA., S о г v a v i r t а О.
Die Einwirkung der Atmosphere mit verschiedenen
Koncentraticnen von zugesetzten Kohlendioxyd oder
Stickstoff auf die Eigenschaften des eingelargerten Flei-
schen.— «Die Fleischwirtschaft», 1968, № 2.
3. Wodzinskie R., FrazierW. Moisture
requirements of bacteria.—«J. BacterioL», 1961, №81.
4. P a t t о n I. Processing pig meat.— «Food Manu-
fact.», 1969, 44, No. 1.
5. BomarM. Sledovani trvahlivosti masa v ruznocz
atmosferech.— «Prumysl pctravin», 1967, № 2.
6. Borchert L., Briskey E. Prevention of pale,
soft exudative porcine muscle through partial freezing
with liquid nitrogen post-mortem.— «J. of Food
science», 1964, № 29.
7. PartmannW., Frank H., Gutschmidt I.
Lagerung von- Fleisch in geregelten Gasatmospharen
bei 3°C— «Die Fleischwirtschaft», 1970, № 9.
8. Куликовская Л. В., Пискарев А. И.
Электронномикрсскопическое изучение
морфологических изменений бактерий Pseudomonas fluorescens
в атмосфере азота.— «Холодильная техника», 1973,
№ 1, с. 42—44.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Продолжается подписка на 1975 год
на ежемесячный научно-технический и производственный журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка принимается
без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в
узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность—12 номеров в год. Объем номера —4 печатных листа
F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев —6 руб.г на 6 месяцев — 3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.

УДК 621.565
К 100-летию аммиачных холодильных машин
Доктор техн. наук, проф. А. А. ГОГОЛИН
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Создание аммиачных холодильных машин не
является единичным актом, имеющим строго
фиксированную дату. Ему предшествовал труд
ряда лиц в течение многих лет, завершившийся
к середине 70-х годов XIX в. разработкой
наиболее совершенных в то время аммиачных
холодильных машин, которые с малыми изменениями
сохранились в течение десятилетий и послужили
основой для широкого промышленного
применения искусственного холода.
К этому времени созрели экономические
предпосылки для создания промышленных
холодильных машин и, прежде всего, настоятельная
необходимость организовать перевозку
дешевого аргентинского, австралийского и
новозеландского мяса в Европу в замороженном виде.
Крайне нуждалась также в холодильных
машинах быстрорастущая пищевая промышленность,
в первую очередь, скотобойни и пивоваренные
заводы.
Первая компрессионная холодильная машина,
имеющая все четыре основных элемента
(компрессор, конденсатор, испаритель и
дроссельный вентиль), была создана, как известно,
Якобом Перкинсом в 1834 г. Холодильным агентом
в этой машине был этиловый эфир с вакуумом
в испарителе и примерно атмосферным
давлением в конденсаторе. Этот хладагент имел
существенные недостатки — токсичность и легкую
воспламеняемость.
Схематический чертеж машины Перкинса
показан на рис. 1.
Рис. 1. Холодильная машина Перкинса.
49
Испаритель А состоял из двух
полусферических чаш, покрытых теплоизоляцией. Эфир
кипел в пространстве между чашами. В верхней
чаше помещалось охлаждаемое вещество или
вода, превращаемая в лед. Компрессор Р не
имел тщательно устроенного сальника, что,
конечно, приводило к подсосу воздуха в машину
и опасности взрыва. Конденсатор W
представлял собой змеевик, погруженный в бак с
проточной водой. Дросселирование осуществлялось
в вентиле D, клапан которого прижимался к
седлу грузом с постоянной массой.
Несовершенство машины Перкинса не
способствовало широкому ее распространению и,
очевидно, было главной причиной неудачи первого
опыта по перевозке из Австралии в Лондон
партии замороженной баранины и говядины,
предпринятой в 1873 г. Джемсом Гаррисоном на
пароходе «Норфольк».
Шарль Телье в 1864 г. применил в
компрессионной холодильной машине метиловый эфир,
который создавал в испарителе, а также,
естественно, и в конденсаторе давление выше
атмосферного. Его машина состояла из горизонтального
компрессора двойного действия с водяной
рубашкой и сальником на штоке, погружного змееви-
кового конденсатора и горизонтального кожухо-
трубного испарителя.
Новый хладагент устранил затруднения,
связанные с подсосом воздуха, однако повышенное
давление F—8 кгс/см2 в конденсаторе)
приводило к значительным утечкам хладагента,
требовавшим частой его подзарядки. Это и было
главной причиной малого распространения машин
Телье. Однако все же он, оборудовав своими
машинами пароход «Фригорифик», в 1876 г.
совершил первую удачную перевозку
замороженного мяса из Аргентины во Францию.
Дальнейшее развитие холодильной техники
связано с созданием аммиачных холодильных
машин Карлом Линде в Европе и Давидом Бой-
лем в Америке.
В 1873—1874 гг. Карл Линде создал свою
первую холодильную машину пока еще на
метиловом эфире. Разрез этой машины (рис. 2)
показывает основное направление
конструкторской мысли того времени, вызванное
недостатками машины Телье: стремление к всемерному
повышению плотности компрессора во
избежание утечек хладагента. Для этой цели Линде
проектирует сложную кинематическую систему
с тремя поршнями а и b и уплотняющей жид-
45

Рис. 2. Первый компрессорХЛинде на метиловом эфире-
костью с. Однако и это ему кажется
недостаточным, и он концы поршней Ь погружает в ртутную
кольцевую ванну d для полного предотвращения
утечек. Эта машина могла работать с небольшим
числом оборотов и вследствие своей чрезмерной
усложненности практического применения не
получила.
Первая аммиачная холодильная машина
Линде была спроектирована в 1874 г. и построена
на Аугсбургском машиностроительном заводе в
1876 г. Ее конструкция (рис. 3) была уже
значительно упрощена по сравнению с предыдущей,
но все же уплотнение штока создавалось
запирающей жидкостью, заполняющей все
пространство под поршнями е. Для компенсации
изменения объема жидкости, возникающего вследствие
конечной длины шатуна, был устроен
воздушный колпак /. В качестве запирающей жидкости
использовалось смазочное масло.
Несовершенство первой аммиачной
холодильной машины было устранено Линде, создавшим
в 1877 г. аммиачный холодильный компрессор
в том виде (рис. 4), в котором он просуществовал
около 60 лет, выйдя из употребления только в
30-е годы нашего столетия.
В этом компрессоре запирающая жидкость
(смазочное масло) подавалось в сальник штока
g через так называемый фонарь h, осуществляя
не только уплотнение штока, но и смазку
цилиндра. Масло поступало из сальника в цилиндр,
несмотря на более высокое давление в последнем
за счет больших инерционных ускорений в его
направлении из-за конечной длины шатуна.
Конструкция сальника с фонарем явилась
замечательным изобретением, обеспечившим успех
новой машине. Принцип масляного уплотнения,
заложенный в этом сальнике, сохранился
практически во всех конструкциях сальников и
доныне.
Однако и в других отношениях компрессор,
показанный на рис. 4, являлся весьма
рациональным с конструктивной и тепловой точек
зрения, даже в свете современных представлений
о его работе. Наличие шарового поршня,
сферических крышек и шпиндельных клапанов
сокращало вредное пространство, раздельное
расположение клапанов уменьшало вредный
теплообмен между нагнетаемыми и всасываемыми
парами аммиака,^ доступность цилиндра
позволяла устраивать эффективную водяную рубашку.
Единственным недостатком этой конструкции
являлась ее тихоходность, но сто лет назад это
не считалось большим дефектом.
Карл Линде не был'единоличным
изобретателем аммиачной холодильной машины. Еще Шарль
Телье; рассматривал возможность применения
аммиака в своей машине, однако предпочел ему
метиловый эфир.
Рис. 3. Первый аммиачный компрессор Линде.
Рис. 4. Усовершенствованный | аммиачный компрессор
Линде.
46
13

Одновременно с Карлом Линде в США работал
другой изобретатель — Давид Бойль,
создавший в 1872—1873 гг. аммиачную холодильную
машину для производства искусственного льда.
Однако летом 1874 г. эта машина, показавшая
хорошую работу, сгорела во время пожара.
Бойль организовал производство своих
холодильных машин в 1876—1878 гг. Они получили
в США большое и быстрое распространение. По
типу машин Бойля с 1879 г. стала выпускать
холодильные машины фирма «Арктик», с 1881 г.—
«Де ла Вернь», с 1882 г.— «Вильтер», с 1883 г.—
«Фрик» и с 1885 г.— «Йорк».
Все эти машины были вертикальными, крейц-
копфными, простого действия (рис. 5). Сальник
работал под давлением всасывания и, очевидно,
всегда был залит маслом, стекавшим с
вышерасположенного цилиндра. Это обстоятельство
улучшало работу сальника, создавая масляное
уплотнение. Конструкция компрессора Бойля также
была весьма рациональна: малое вредное
пространство из-за шпиндельных клапанов,
отсутствие вредного теплообмена Между НаГНетаемЫ-
то
гооо
wo
1
1
i
и
i
V,
II
II
II
1 >
/ /
г /
/
1
/1
1
1
II
//
/
' 7
/
/
/
/
f
>
0,тыс.т\
JOOA
\
200 \
\
100 \
0_ |
2000
1000
Рис. 5. Аммиачный компрессор Бойля.
1870 1880 то 1300 1310
Рис. 6. Рост холодильного хозяйства в конце XIX в.:
G — суммарная грузоподъемность судов-рефрижераторов,
перевозящих мясо через океаны в Европу, тыс. т; F — общая
площадь холодильников с механическим охлаждением в США,
тыс. м2; N — число льдоделательных заводов в США.
ми и всасываемыми парами хладагента, удобное
устройство водяного охлажения цилиндра.
Так, с самого начала сложились два
направления в холодильном машиностроении:
европейское — с горизонтальными компрессорами и
американское — с вертикальными.
Параллельно развивались и другие виды
холодильных машин. Американский врач Джон
Горри изобрел в 1845 г. воздушную холодильную
машину. Промышленные воздушные
холодильные машины создали Александр Кирк в 1862 г.
и Франц Виндхаузен в 1869 г. Машины этого
типа фирмы «Белл-Коллеман» применялись
некоторое время на судах, но скоро были
вытеснены углекислотными холодильными машинами.
Развитие абсорбционных холодильных машин
началось в 1850 г. с изобретения Эдмоном Карре
периодической водосернистокислотной
абсорбционной холодильной машины, получившей
ограниченное применение, очевидно, из-за
повышенной коррозии металлических аппаратов.
Более важным событием было изобретение
Фердинандом Карре в 1857—1859 гг. первой во-
доаммиачной абсорбционной холодильной
машины, удачная конструкция которой явилась
прообразом всех последующих абсорбционных
машин. Эта машина сразу получила широкое
промышленное применение, особенно в первое
время, пока не начался выпуск аммиачных
компрессионных холодильных машин (конец 70-х —
начало 80-х годов).
Со времени появления этих последних
начинается эра быстрого внедрения холодильной
техники в мировую практику: растет
количество и производительность льдозаводов,
47

холодильников, создается р ефр ижер атор ный
флот, решивший проблему трансокеанских
перевозок мяса, фруктов и других продуктов. К
концу 80-х годов начинается применение
аммиачных холодильных машин и в России.
Взрывообразный характер развития
холодильного хозяйства (рис. 6) позволяет говорить
о технической революции в холодильной технике,
происшедшей в 70-е годы XIX в. и вызвавшей
крупные экономические последствия.
В дальнейшем техника, созданная в середине
70-х годов, уступила место более совершенному
оборудованию. Появились новые агенты,
особенно фреоны, автоматика, турбокомпрессоры,
быстроходные поршневые ротационные и
винтовые компрессоры, интенсивная теплообмен-
ная аппаратура, но все это дальнейшее развитие
не могло бы иметь места без того могучего
толчка, который дало холодильной технике создание
В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
УДК 621.565:621.31
Л. В. ВАСИЛЬЕВ
Минмясомолпром РСФСР
На предприятиях мясной и молочной
промышленности большое количество электроэнергии
расходуется на выработку холода.
Намечая мероприятия по экономии
электроэнергии, большое внимание уделяют снижению
удельных норм расхода электроэнергии на
выработку холода. Такими мероприятиями обычно
являются: обеспечение устойчивого режима
работы аммиачных компрессоров,регулярная
очистка от замасливания и загрязнения холодильной
аппаратуры, охлаждающих приборов и
трубопроводов, своевременное удаление снеговой
шубы с поверхностей приборов охлаждения,
регулярный выпуск воздуха из холодильной
системы, проведение планово-предупредительного
ремонта холодильного оборудования и др.
На предприятиях из года в год снижаются
нормы расхода электроэнергии на выработку
холода. Так, по Минмясомолпрому РСФСР удельные
нормы расхода электроэнергии на выработку
холода в кВт-ч/Гкал утверждались: на 1967 г.—
аммиачных холодильных машин сто лет тому
назад.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Р 1 a n k R. Handbuch der Kaltetechnik. Band 1,
Springer-Verlag, 1954, S. 42—160.
2. Woolrich W. R. Mechanical Refrigeration — Its
American Birthright.— «Refrigerating Engineering», 1947,
Mar., Apr.
3. Oldham В. С The history of refrigeration.— «The
Journal of Refrigeration», 1965, № 5—10, 12; 1966,
№ 1, 2, 5, 7, 10, 12; 1967; № 2, 4, 6, 7, 9, 12.
4. Plank R. Carl von Linde und sein Werk.— «Zeit-
schrift fur die Gesamte Kalte — Industrie», 1935, № 9,
S. 162—168.
5. Woolrich W.R. The History of Refrigeration;
220 years of Mechanical and Chemical Cold: 1748—1968.—
«ASHRAE Journal», 1969, July, pp. 31—39.
6. О ' L e a r у R. О. Some Interesting Refrigeration
Inventions.— «Refrigerating Engineering», 1941, Nov.,
p. 300.
590, на 1968 г.—550, на 1969 Jr.—543, на
1970 г.—537, на 1971 г.—528, на 1972 г.—
521, на 1973 г.—515.
Ежегодное снижение норм расхода
электроэнергии на выработку холода не может быть
оправдано и не способствует техническому
прогрессу в холодильной технике.
В настоящее время в соответствии с основными
направлениями технического прогресса в
холодильном хозяйстве мясной, молочной, пищевой
промышленности и торговли СССР начали
интенсивно действовать факторы, приводящие к
увеличению норм расхода электроэнергии на
выработку холода.
К ним относятся:
интенсификация процессов охлаждения и
замораживания мяса и мясопродуктов, для чего
необходимо снижать температуру кипения и
применять воздухоохладители, обеспечивающие
интенсивное движение воздуха;
понижение температуры в камерах хранения
замороженных грузов;
широкое применение испарительных
конденсаторов, что приводит к повышению давления
О нормировании расхода электроэнергии
на выработку холода
48

конденсации и дополнительному расходу
электроэнергии на вентиляторы;
использование электроэнергии для
оттаивания снеговой шубы с воздухоохладителей;
перевод на насосно-циркуляционную систему
охлаждения, что вызывает необходимость
расходовать электроэнергию на работу аммиачных
насосов.
Расход электроэнергии на выработку холода
в конечном итоге нормируется в целях ее
экономии. Но эта цель не достигается, а в
отдельных случаях приводит к обратным результатам.
Например, на предприятии проведено
мероприятие по аккумуляции холода для снятия
пиковых нагрузок. Это позволит уменьшить
число часов работы компрессоров, но
вспомогательное оборудование (рассольные насосы,
водяные насосы) будет продолжать работу.
Следовательно, расход электроэнергии сократится,
а удельная норма на выработку холода возрастет.
Возьмем другой пример. На предприятии
проведен капитальный ремонт изоляции ограждений
холодильника, что резко снизило теплопритоки
в охлаждаемые помещения. Это также приведет
к уменьшению числа часов работы аммиачных
компрессоров, тогда как вспомогательное
оборудование продолжает работу. Таким образом,
уменьшится расход электроэнергии, но
ухудшится показатель по удельным нормам расхода
электроэнергии на выработку холода.
В зимнее время года, несмотря на резкое
сокращение потребности в холоде на
теплопередачу, удельная норма расхода электроэнергии на
выработку холода возрастает в результате
относительного увеличения числа часов работы
вспомогательного оборудования по сравнению
с аммиачными компрессорами.
Исходя из вышеизложенного можно сделать
следующие выводы и предложения.
Необходимо пересмотреть нормы затрат
электроэнергии на выработку холода и привести их
в соответствие с требованиями интенсификации
производства.
При современном направлении технического
прогресса нормирование расхода
электроэнергии должно быть существенно дополнено
нормированием энергетических затрат на производство
и хранение мясных и молочных продуктов.
Наличие дифференцированных нормативов затрат
электроэнергии дает возможность более
правильно планировать размер энергетических затрат
на единицу продукции и отражать Елияние
факторов, действующих в различных направлениях.
VWW\AA/\A/V/V/VAAAAAA/\AAA/\AAAAAAA/Vy^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв
и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список литературы к статье следует подготавливать в соответствии с ГОСТ
7.1—69 «Описание произведений печати для библиографических информационных
изданий». В списке литературы приводятся фамилия и инициалы автора, название книги,
статьи, а также место издания, название издательства, год издания (или название
журнала, или другого периодического издания, год издания, номер, страницы, на
которых помещена статья). Ссылки на литературу даются в тексте по порядку
номеров. Ссылки на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на
отдельной странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного
текста.
49

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.57
Опыт использования
циклонных маслоотделителей
в агрегатах
с компрессорами РАБ100
8. П. ПЫТЧЕНКО
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Н. Н. ТАРАН
Московский птицекомбинат
В 1973 г. в компрессорном цехе Московского
птицекомбината закончена реконструкция,
связанная с установкой агрегатов АДС-РАБ150.
В качествепервой ступени в агрегатах
применяются ротационные компрессоры РАБ 100 с лубри-
каторной системой смазки. На стороне
нагнетания компрессоров РАБ 100 установлены
маслоотделители 80 ОММ.
После пуска цеха в действие к началу 1974 г.
на холодильнике сложилось крайне тяжелое
положение из-за сильного замасливания
системы. Одной из причин этого была очень низкая
эффективность маслоотделителей 80 ОММ. Масло,
уносимое из компрессоров, скапливалось в
промежуточных сосудах, снижая их эффективность,
и через поршневые компрессоры попадало в
испарительную систему. О наличии большого
количества масла в промежуточных сосудах можно
было судить по оттаиванию нижней части
колонок указателя уровня жидкого аммиака.
В связи с этим была модернизирована система
маслоотделения после компрессоров РАБ 100.
По рекомендации ВНИХИ, вместо
маслоотделителей 80 ОММ использовали циклонные
маслоотделители, рекомендованные ранее при
переводе ротационных компрессоров на насосно-
циркуляционную систему смазки (см.
«Холодильная техника», 1972, № 8, с. 49—51). Опыта
работы с этими маслоотделителями в агрегате
с ротационными компрессорами и лубрикатор-
ной системой смазки до настоящего времени
не было. На птицекомбинате на одном из
агрегатов был испытан циклон, изготовленный на
базе маслоотделителя 100 ОММ. Лубрикатор
компрессора, агрегатированного этим
маслоотделителем, был настроен на подачу масла в
количестве 500 г/ч.
В отличие от ранее рекомендованной
конструкции, в маслоотделителе, созданном на базе
серийного маслоотделителя 100 ОММ,
направляющий аппарат циклона размещен внутри
обечайки, что соответствует требованиям правил Гос-
гортехнадзора СССР к конструкциям сосудов,
работающих под давлением.
Геометрические размеры маслоотделителя
подбирали по размерам нагнетательного
трубопровода компрессора РАБ 100, учитывая при этом,
что максимальная скорость в направляющей
улитке около 18 м/с.
Как показали испытания, применение
циклонных маслоотделителей на компрессорах с
лубрикатор ной системой смазки вполне оправдано.
Переоборудование маслоотделителя 100 ОММ в
циклонный маслоотделитель не представляет
больших трудностей и может быть выполнено
на предприятиях, эксплуатирующих
компрессоры РАБ 100.
При попытках определения эффективности
работы опытного маслоотделителя оказалось, что
количество масла, уловленного в
маслоотделителе и выпущенного из него, превышало
подаваемое лубрикатором на смазку и уносимое из
компрессора.
В первое время работы количество масла,
выпускаемого из маслоотделителя, намного
превышало унос. Спустя четыре месяца работы, при
повторных измерениях эта разность
значительно снизилась, но все еще имела место. Избыток,
по всей вероятности,— это масло, уносимое из
системы со всасываемым паром аммиака.
Эффективность работы маслоотделителя
определяли из сравнения количеств масла,
отделившегося в маслоотделителе и в
промежуточном сосуде, считая, что промежуточный сосуд
аналогичен промывному маслоотделителю и
отделяет около 90% попавшего в него масла.
Исходя из этих данных эффективность аппарата
составила около 90%.
Маслоотделители подобной конструкции
могут с успехом использоваться и для очистки от
масла пара аммиака после поршневых
компрессоров. Эффективность маслоотделения должна
в этом случае несколько снизиться в связи с
повышением плотности нагнетаемого пара аммиака.
50

УДК 621.581-52
Автоматизированный способ
намораживания льда
В. С. ШАРОГЛАЗОВ
Новосибирское пуско-наладочное управление
треста «Сибпромвентиляция»
На животноводческих фермах, доильных
площадках и других сельскохозяйственных
объектах для хранения продуктов целесообразно
применять льдохранилища. Однако из-за
трудоемкости сооружения они не получили
широкого распространения.
Процесс намораживания льда можно
значительно упростить путем его автоматизации *.
Основное требование при этом — достаточное
для разбрызгивания давление воды.
Электрическая схема автоматизации
намораживания льда (рис. 1) работает следующим
образом.
Рис. 2.
Льдохранилище.
I о~^
*fw*w
Рис. 1. Электрическая
схема автоматизации
намораживания льда:
Д — датчик; Р, Я"р— катушка
и контакт промежуточного
реле; С — катушка соленоидного
-0-
Jl
с
-/WM
*-ггоA2в)
-0 0
Соленоидный вентиль, которым управляет
датчик, подает воду к форсункам для орошения
через промежутки времени, достаточные для
замораживания воды. Вентиль устанавливают
в теплом месте.
Датчик представляет собой биметаллическую
пластину с нагревательной обмоткой. При
замыкании пластиной контакта датчика
соленоидный вентиль открывается и вода подается для
орошения. Одновременно по нагревательной
обмотке проходит ток, который нагревает
биметаллическую пластину. Изгибаясь, она размыкает
контакт, через соленоидный вентиль
прекращается подача воды и происходит ее
намораживание. Пластина, остывая, стремится занять
первоначальное положение, при этом скорость ее
возвращения зависит от условий охлаждения
датчика наружным воздухом.
На оптимальный режим датчик настраивают
изменением его теплопередающей поверхности,
что осуществляется соответствующей
установкой на нем подвижного чехла.
* См. также Кудряшов Н. Т. Механизация
намораживания льда. М., ЦИНТИпищепром, 1960.
Поскольку датчик находится в тех же
условиях, что и вода, он учитывает все атмосферные
воздействия, влияющие на скорость ее
замерзания: температуру воздуха, силу и направление
ветра, солнечную радиацию. Направление
ветра фиксируется продольной осью датчика,
которую устанавливают вдоль продольной оси
намораживаемого льдохранилища.
Обычно льдохранилище представляет собой
монолитную глыбу, от которой в теплый период
откалывают лед. Автоматизируя процесс
намораживания, можно создать более удобное для
пользования хранилище, например, по типу
холодильника Крылова.
Внутреннее пространство такого хранилища
образуют стойки / с перекладиной 2, по верху
которой прокладывают продольные балки 3.
Сверху балки накрывают полиэтиленовой
пленкой 4 или бумагой, нижние края которой
^присыпают грунтом (рис. 2). На верху пленочного
покрытия устанавлива ют распределительную
трубу 5, к которой по шлангу подводят воду
через соленоидный вентиль. От трубы отходит ряд
стояков 6, оканчивающихся форсунками 7. При
намораживании получается внутреннее
пространство, которое можно использовать как
хранилище для продуктов. С боковых сторон
хранилища делают утепленные двери, а сверху
покрывают теплоизоляцией. Такой холодильник
может действовать несколько лет. В зимнее
время в нем следует подмораживать
растаявшую часть льда.
Применение автоматизированного способа
намораживания льда наиболее эффективно в
местах с суровой зимой. За одну зиму этим способом
можно соорудить несколько льдохранилищ с
минимальными затратами труда.
Предлагаемая автоматизация позволяет
расширить границы льдозаготовок и
распространить их на места с ограниченным числом
морозных суток, поскольку наличие датчика дает
возможность использовать природный холод.
51

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 396531 B1) 1666199/28-13 B2) 02.06.71 E1)F 25 с 1/00
E3) 621.5.81 G2) В. М. ШЛЕЙНИКОВ и Т. И. ЧУРНО-
СОВА E4) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЛЬДА, г
включающий охлаждение и замораживание воды при
непосредственном контакте с рабочим агентом, не
смешивающимся с водой и имеющим иной по отношению к последней
удельный вес, отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности процесса и обеспечения его протекания в
открытых системах, в качестве рабочего агента
используют жидкость с температурой плавления ниже —5°С,
при этом последнюю перед контактированием с водой
охлаждают.
A1) 452566 B1) 1896723/23-5 B2) 22.03.73
51) С 08f 29/04; С 09k 3/24 E3) 678.077
G2) В. А. КОРЕНЬКОВ
G1) Сибирский филиал Всесоюзного
научно-исследовательского института гидротехники им. Б. Е. Веденеева
E4) ЗАМЕНИТЕЛЬ ЛЬДА
для выполнения модельных исследований ледовых
явлений, отличающийся тем, что, с целью проведения
исследований на «теплых» гидравлических моделях и
моделирования сопротивления льда изгибу, заменитель льда
представляет собой гранулированный полиэтилен высокого
давления с объемным весом 0,9—0,94 г/см3, склеенный кар-
бамидным клеем, при соотношении 60—70 вес. ч.
полиэтилена на 30—40 вес. ч. карбамидного клея.
A1) 451891 B1) 1891991/28-13 B2) 07.03.73 E1) F 25Ь
29/00; А 23с 3/02 E3) 637.132.37 G2) В. И. АРХИПОВ,
В. Н. БОНДАРЕВ и Н. М. ЛАШХИ G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт электрификации
сельского хозяйства
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ
МОЛОКА,
например пастеризации, содержащая
пастеризатор-охладитель, состоящий из секций пастеризации,
регенерации, охлаждения водопроводной водой и охлаждения
ледяной водой, компрессионную холодильную машину с
водяным конденсатором, отличающаяся тем, что, с целью
уменьшения потерь тепла и повышения надежности в
работе установки, конденсатор выполнен односекционным,
а установка снабжена водонагревателем, сообщенным
трубопроводом с секцией пастеризации и конденсатором
с образованием замкнутого циркуляционного контура
для теплоагента.
A1) 453536 B1) 1880 915/24-6 B2) 08.02.73
E1) F 25Ь 15/02 E3) 621.575 G2)
Б. А. МИНКУС, А. Г. ДЕРГАЧЕВ и Л. С. СИМОНЬЯН
G1) Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) АБСОРБЦИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая генератор для выпаривания крепкого
раствора, испаритель для производства холода,* абсорбер для
поглощения паров хладагента после испарителя и насос
для перекачивания раствора из абсорбера в генератор,
отличающаяся тем, что, с целью повышения экономичности
и расширения зоны дегазации, насос выполнен в виде
гидрокольцевого компрессора, всасывающая сторона которого
подключена к испарителю.
A1) 452727 B1) 1869429/24-6 B2) 09.01.73
E1) F 25Ь 45/00; F 25Ь 39/02 E3) 621.57.048
G2) В. С. УЖАНСКИЙ, Б. Л. ФРИДМАН, Е. С.
ПИТОНОВ и А. Д. УСЫСКИН -
E4) СПОСОБ АВТОМАТИЧЕСКОГО ПИТАНИЯ
ХЛАДАГЕНТОМ ИСПАРИТЕЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНЫ
путем изменения подачи жидкого хладагента в зависимости
от температуры перегрева отсасываемого пара,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности и
эксплуатационной надежности, при отклонении
температуры перегрева от заданной величины, изменяют количество
подаваемого в испаритель хладагента импульсами, частота
и длительность которых зависит от степени отклонения
температуры перегрева от заданной.
A1) 453534 B1) 1886267/24-6 B2) 26-02.73
E1) F 25Ь 1/00; G 01m 15/00 E3) 621.574:001.4 G2)
И. Н. АНТИПЕНКО, В. Г. НИСТРАТОВ, Ю. А.
СТЕПАНОВА, В. П. ТОРИН и Н. Г. СОБОЛЕВА
E4) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ,
ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА,
содержащая размещенные в отдельных камерах
конденсаторный и испарительный блоки, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности, обе камеры соединены
одна с другой по торцу и имеют общую полость для
размещения в ней холодильного агрегата в собранном виде,
а к свободным сторонам камер подключены входные и
выходные трубопроводы, соединяющие камеры с
окружающей средой.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что входной
трубопровод подключен к камере конденсаторного блока
через кольцевой коллектор, в котором размещены
дефлекторы.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем,что в
трубопроводах установлены увлажнительно-нагревательные блоки
с исполнительными механизмами, связанными через за-
дающе-сравнительные устройства с датчиками температур
и влажности, размещенными в этих же трубопроводах.
A1) 453535 B1) 1885969/24-6 B2) 26.02.73
E1) F 25Ь 1/06 E3) 621.576.7 G2)
Л. В. ПРУСС, О. О. МИЛЬМАН и Г. Г. ШКЛОВЕР
E4) ПАРОЭЖЕКТОРНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
с конденсатором смешения, отличающаяся тем, что, с
целью повышения компактности, эжектор на выходе
снабжен цилиндрическим насадком и в месте соединения с ним
имеет отверстия, подключенные к линии охлаждающей
воды, для ввшолнения насадком функции^ конденсатора
смешения.
A1) 452718 B1) 1735822/29-14 B2) 10.01.72
E1) F17d 3/04 E3) 621.646.8
G2) П. П. ПОЛЕВОЙ
G1) Алма-Атинское отделение Государственного
проектного института «Сантехпроект»
E4) СПОСОБ ОБНАРУЖЕНИЯ УТЕЧЕК
ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
путем сопоставления параметров потока в начале и конце
участка, отличающийся тем, что, с целью упрощения
процесса измерения, производят замер и сопоставление
температуры обратного теплоносителя на ответвлении и на
магистрали при двух режимах: при наличии циркуляции
и при ее прекращении, и по выравниванию температур в
замеряемых точках определяют наличие утечки, а по
времени прохождения потока, изменившего направление
движения — величину утечки.
52

A1) 438846 B1) 181645624-6 B2) 31.07.72 E1) F 25 b
39/02 E3) 621.57.048 G2) H. С. НИКОЛАЕВ, В. Г.
ВОРОНИН, А. В. РЕВЯКИН, В. Н. ПРОНИН и А. В.
КОЖЕВНИКОВ
E4) ИСПАРИТЕЛЬ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ГАЗА,
например, воздуха, содержащий размещенные в корпусе трубы,
имеющие на наружной поверхности пористый материал,
отличающийся тем, что, с целью ^интенсификации
теплообмена и уменьшения уноса хладагента, трубы
размещены в осесимметричных плоскостях с образованием двух
секций и диффузорного парового канала между ними,
а на выходе пара установлен пароперегреватель,
подключенный через промежуточный коллектор к секциям,
включенным последовательно по охлаждаемой среде.
(И) 438847 B1) 1786418/24-6 B2) 18.05.72 E1) F 25 b
45/00; F 28d 15/00; F 25b 19/02; F 25d 7/00 E3) 621.565.58-
462-189.2 G2) В. П. СОРОКИН, А. И. СТРОЖКОВ и
Б. А. ЧУЛКОВ
E4) СПОСОБ ЗАПОЛНЕНИЯ ТЕПЛОВЫХ ТРУБ
ТЕПЛОНОСИТЕЛЕМ при его обезгаживании, отличающийся тем,
что, с целью повышения производительности заполнения
труб, обезгаживание проводят при температуре, близкой
к температуре кипения теплоносителя, например 600—
650°С, и степень заполнения контролируют по повышению
температуры вдоль трубы, а излишки теплоносителя
выдувают инертным газом.
A1) 438884 B1) 1797188/24-6 B2) 13.06.72 E1) F 25Ь
15/06 E3) 621. 575 G2) Б. А. МИНКУС, В. А. МЕНЬШИ-
НА и М. Е. ЛЕМБЕРГ G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) 1. БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
расположенные в общем кожухе генератор для выпаривания слабого
раствора с греющей поверхностью и конденсатор паров
хладагента после генератора с охлаждающими элементами
внутри, отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, охлаждающие элементы конденсатора
выполнены в виде двух последовательно соединенных по
воде секций, каждая из которых размещена в отдельном
отсеке для работы под разными давлениями, а генератор
разделен на две камеры, сообщающиеся по паровому
пространству с соответствующими отсеками конденсатора.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что греющая
поверхность генератора выполнена в виде двух
последовательно соединенных по теплоносителю секций, каждая
из которых размещена в соответствующих камерах
генератора.
A1) 445820 B1) 1829574/23-6 B2) 05.09.72 E1) F 28f
1/40 E3) 621.565.94 G2) В. И. САСИН, М. М. ГРУДЗИН-
СКИЙ, Д. М. САННИКОВ, А. А. БУЗИН, Е. Н.
ЗУБКОВ, Б. И. ЛЕБЕДЕВ, И. И. КАЩЕЕВ и М. Д.
ШВАРЦМАН G1) Научно-исследовательский институт
санитарной техники Министерства промышленности
строительных материалов СССР.
E4) ТЕПЛООБМЕННАЯ ОРЕБРЕННАЯ ТРУБА с
воротничками, служащими фиксаторами положения
пластинчатых ребер, отличающаяся тем, что, с целью
обеспечения надежного контакта между воротничками пластин
и трубами при горячем цинковании и предотвращения
коррозии, кромки каждого воротничка выполнены
зубчатыми с зубцами различного профиля, а в смежных
воротничках соответствующие кромки эквидистантны.
(И) 446721 B1) 1844505/24-6 B2) 09.11.72 E1) F 25Ь
15/06 E3) 621.575 G2) М. С. КАРНАУХ, В. К- ШИТОВ,
Б. И. ПСАХИС, А. Ф. ПОПОВ, Г. А. ТКАЧ и Г. Б. КУ-
ШНИР
E4) СИСТЕМА ТЕПЛО- И ХЛАДОСНАБЖЕНИЯ,
содержащая источник пара высокого давления и бромис-
толитиевую абсорбционную холодильную установку с
генератором для выпаривания из водного раствора
бромистого лития паров хладагента, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности, нагреватель генератора
абсорбционной установки подключен к источнику пара
высокого давления, а линия пара низкого давления,
образующегося в генераторе, подсоединена к потребителю,,
A1) 449211 B1) 1852442/24-6 B2) 01.12.72 E1) F 25Ь
9/02 E3) 621.565.3 G2) В. Н. СИВЕЦ, Д. П.
БАЛАКИРЕВ, Б. А. КОНОНОВ, Г. В. МЕЛЬНИКОВ,
В. Г. ВОРОНИН, Ю. В. ЧИЖИКОВ и Л. П. ЛЕВИН
E4) ВИХРЕВАЯ ТРУБА
с патрубком для вывода холодного потока в помещение,
отличающаяся тем, что, с целью интенсификации процесса
охлаждения, на патрубке с возможностью вращения
установлена камера, снабженная по периферии реактивными
соплами, и на ней на участках между соплами укреплены
лопасти для перемешивания окружающего воздуха с
холодным воздухом, выходящим из сопел.
S3

ХРОНИКА
На Бюро
Научного совета ГКНТ по холоду
На состоявшемся 15 октября 1974 г.
заседании Бюро Научного совета
Государственного комитета Совета
Министров СССР по науке и технике по
проблеме «Производство и применение
искусственного холода в отраслях
пищевой промышленности, торговле,
сельском хозяйстве и на транспорте»
был заслушан доклад директора
ВНИХИ доктора техн. наук В. Ф.
Лебедева о перспективном
координационном плане научно-исследовательских
работ по осуществлению
технологического единства холодильной цепи
при производстве, хранении,
транспортировке и реализации мяса.
В течение 1976—1990 гг. должна
быть создана единая холодильная
технологическая цепь при производстве,
транспортировке, хранении и
реализации охлажденного и замороженного
мяса.
Осуществление единой
холодильной цепи начинается с мясокомбината
и заканчивается торговой сетью.
Мясо после охлаждения должно
подвергаться разделке на торговое и
промышленное. Промышленное мясо
перерабатывается на мясокомбинате.
Охлажденное торговое мясо
разделывается на удобные для упаковки и
реализации части, упаковывается в
полимерные пленки и картонные
(разовые) или полимерные (оборотные)
ящики и укладывается на оборотные
контейнеры-поддоны. В таком
состоянии мясо кратковременно хранится
на мясокомбинате, а затем
транспортируется на распределительные
холодильники или непосредственно в
торговую сеть с соблюдением единого
температурного режима.
Торговое мясо, предназначенное для
длительного хранения, после
охлаждения замораживается в упакованном
виде на оборотных
контейнерах-поддонах, сохраняется в течение
определенного времени на мясокомбинатах
и затем транспортируется на
распределительные холодильники и в
торговую сеть с соблюдением единого
оптимального температурного
режима.
Оборотная тара и
контейнеры-поддоны после освобождения в торговой
сети возвращаются на предприятия.
Применение оборотных контейнеров-
поддонов позволит полностью
механизировать грузовые работы как
внутри мясокомбината, так и при
погрузке и разгрузке транспортных средств,
вплоть до торговых точек.
В проекте плана приведены
основные научно-технические проблемы
совершенствования холодильной
техники и технологии при производстве
и хранении мяса, указаны ведомства и
головные организации, с участием
которых их следует решать.
Заместитель директора ВНИХИ В. М. Шавра
познакомил собравшихся с
замечаниями к плану, полученными от ряда
организаций.
В обсуждении доклада приняли
участие В. М. Алексеев (Минмясомол-
пром СССР), В. А. Дедух (Госплан
СССР), Н. А. Головкин (ЛТИХП),
А. П. Шеффер (ВНИИМП), А. Ф.
Наместников (ВНИИКОП), Э. И. Ка-
ухчешвили (МТИММП), Л. Н. Воро-
жеин («Союзкислород»), В. А. Ду-
бинский (СКВ ТХМ), Н. Н. Мизерец-
кий (МТИММП), А. Н. Богатырев
(ГКНТ).
Обсудив доклад ВНИХИ и
сообщения представителей различных
организаций, Бюро Научного совета
одобрило проект плана по основным
направлениям научно-исследовательских
работ по осуществлению
технологического единства холодильной цепи
при производстве, хранении,
транспортировке и реализации мяса.
Головными организациями по
отдельным проблемам утверждены:
ВНИИМП, ВНИХИ, МТИММП,
ЛТИХП, ВНИЭКИТУ, ВНИЭКИ-
продмаш, НИИАТ и ЦНИИ МПС,
головная координирующая
организация — ВНИХИ.
Головным организациям по
отдельным проблемам плана предложена
разработать в III квартале 1975 г.
подробную, экономически
обоснованную программу работ, утвердить ее
и приступить к ее выполнению с
1976 г.
Научно-исследовательским
организациям Минмясомолпрома СССР
(ВНИИМП, ВНИМИ, ВНИИПП и
ВНИИМС) предложено разработать
основные направления
научно-исследовательских работ по
осуществлению технологического единства
холодильной цепи в молочной, мясной и
птицеперерабатывающей
промышленности.
Бюро Научного совета
рекомендовало разработать основные
направления по осуществлению единства
холодильной цепи в пищевой, рыбной
промышленности, сельском хозяйстве
и торговле.
Проекты планов предложено
рассмотреть на секции Научного совета
с последующим утверждением на
Бюро Научного совета.

В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Итоги Всесоюзного конкурса по усовершенствованию
аммиачных холодильных установок
С 1 апреля по 1 ноября 1974 г.
проходил конкурс на разработку
предложений по повышению эффективности
и обеспечению безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных
установок и сокращению естественных
потерь при холодильной обработке и
хранении пищевых продуктов на
холодильниках. Условия конкурса были
опубликованы в журнале
«Холодильная техника», 1974, № 4.
На конкурс поступило 56
предложений. Их авторами являются
работники холодильных предприятий, про-
ектно -конструкторских, н аучно
-исследовательских и учебных
учреждений Советского Союза.
По содержанию большинство
предложений отвечало тематике конкурса.
Они были посвящены проблемам
интенсификации холодильного
оборудования, снижению затрат
электроэнергии и воды, механизации и
автоматизации процессов холодильной
обработки и хранения пищевых продуктов на
холодильных предприятиях,
обеспечению безаварийной эксплуатации
холодильных установок, повышению
производительности труда и т. д.
Поступившие под девизом
предложения рецензировались членами
жюри и привлеченньши специалистами с
последующим обсуждением рецензий
на заседаниях жюри. По каждому
предложению выносилось решение.
Затем были вскрыты конверты, в
которых указывались фамилии авторов.
На заседании 19 декабря 1974 г.
президиум Центрального правления
НТО пищевой промышленности
заслушал сообщение председателя
жюри конкурса канд. техн. наук
B. М. Шавры по итогам проведения
конкурса и утвердил решение жюри.
Первые и вторые премии не были
присуждены.
Третьи премии в размере 100 руб.
присуждены следующим
предложениям (в скобках названы авторы):
автоматизация дверей холодильника
(Н. В. Штавеман);
промежуточное оттаивание сухих
оребренных воздухоохладителей
(Н. А. Герасимов, Б. Н. Малеваный,
Ю. Д. Румянцев, В. С. Ильясов,
C. И. Беляев, Н. П. Сундиев);
быстрое определение оптимального
варианта размещения рыбопродукции
в охлаждаемых помещениях БМРТ
(П. Я- Пигу и СИ. Бирман);
Поощрительные премии в размере
75 руб. присуждены предложениям:
интенсификация процесса
замораживания крупнокусковых продуктов
в блоках (Н. А. Герасимов, В. А. Тей-
дер, В. И. Полушкин, В. Д. Лебедев,
Е. А. Кузнецов);
двуконтурная система водяного
охлаждения производственных
холодильных установок на пищевых
предприятиях (И. М. Шульгин, Н. А.
Опасный, В. И. Кириленко);
получение воды с температурой,
близкой к 0°С, в зимнее время
(В. Д. Антипко);
использование естественного
холода на предприятиях молочной
промышленности (Н. Ф. Иванов);
автоматический барботажный
воздухоотделитель (В. Д. Выбор ко в);
реконструкция схемы аммиачной
холодильной установки
рефрижераторного судна «Атлантик» (Н. И.
Трофимов);
устройство, предотвращающее
гидравлический удар в холодильном
компрессоре (Е. М. Агарев, Ю. И. Ко-
лотий, Л. С. Персиянинов, Ю. Я-Се-
нягин, Г. Ш. Гуревич, В. И. Яворов-
ский);
компрессорно-конденсаторная
холодильная установка с насосной
подачей холодильного агента в
испаритель (А. С. Мурашов).
Комитет по холодильной технике и
технологии и ЦП НТО пищевой
промышленности поздравляют авторов,
удостоенных премий, благодарят всех
участников конкурса и призывают
научно-техническую общественность,
рабочих-новаторов, изобретателей и
рационализаторов и в дальнейшем
принимать активное участие в
мероприятиях, проводимых НТО.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 450060 B1) 1818382/28-13 B2) 03.08.72 E1) F 25d
21/06 E3) 621.57.048 G2) Е. М. АГАРЕВ, А. А. ГОГО-
ЛИН, Ю. И. КОЛОТИЙ, Л. С. ПЕРСИЯНИНОВ и
Ю. Я. СЕНЯГИН G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт холодильной промышленности
E4) СПОСОБ УДАЛЕНИЯ ИНЕЯ С ПОВЕРХНОСТИ
ОХЛАЖДАЮЩИХ ПРИБОРОВ ХОЛОДИЛЬНЫХ КАМЕР
посредством нагрева этой поверхности, отличающийся
тем, что, с целью уменьшения сил сцепления между
поверхностью охлаждающих приборов и слоем инея,
ускорения процесса удаления последнего и предотвращения
повышения температуры воздуха в камере, нагрев
проводят до момента достижения поверхностью температуры
плавления инея, а затем к ней прикладывают
электрический силовой импульс.
A1) 449214 B1) 1837724/28-13 B2I7.10.72 E1) F 25d
21/06; F 25d 13/00 E3) 621.57.048 G2) Е. А. ПОХИЛЕН-
КО G1) Государственный проектный институт «Молд-
гипропищепром »
E4) СПОСОБ ОТТАИВАНИЯ ИСПАРИТЕЛЕЙ
холодильных камер путем сублимации инея с поверхности
по крайней мере одного из испарителей при одновременной
работе остальных, отличающийся тем, что, с целью
эффективного использования аккумулированного инеем
холода и повышения холодопроизводительности
компрессорной установки, жидкий хладагент перед
испарителями первоначально дросселируют до давления,
соответствующего процессу сублимации инея, образовавшийся
пар направляют в испаритель, подлежащий оттаиванию,
а отделившийся при этом хладагент смешивают с
конденсатом, поступающим из оттаиваемого испарителя,
повторно доросселируют до давления испарения и подают в
работающие испарители.
55

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Международный
институт холода,
его структура и деятельность
Ю. П. ЮРЛОВ,
генеральный секретарь Советского Национального
Комитета Международного института холода
Искусственный холод нашел широкое применение в
различных отраслях народного хозяйства, особенно в
химической, газовой и пищевой промышленности, в сельском
хозяйстве, торговле, на транспорте, а также в медицине
и многих областях техники научных исследований.
Криогенные температуры имеют важное значение для ракетно-
космической техники, атомной энергетики и решения
проблем сверхпроводимости.
Международное сотрудничество в развитии
холодильной техники и технологии играет важную роль в решении
многих задач, стоящих перед странами в области
повышения эффективности холодильных предприятий,
обновления холодильного оборудования и рационального
использования трудовых и материальных ресурсов.
Сохранение скоропортящихся пищевых продуктов с
помощью искусственного холода позволяет расширить
торговлю этими продуктами между различными странами
и таким образом способствовать рациональному распре:
делению пищевых ресурсов в интересах народов всех
стран мира.
В 1908 г. в" Париже на7! Международном конгрессе по
холоду была создана Международная ассоциация холода,
на основе которой, в соответствии с Конвенцией от 21 июня
1920 г., была создана межправительственная организация-
Международный институт холода (МИХ). В 1954 г. эта
Конвенция была заменена новой Конвенцией, действующей
по настоящее время.
Основные цели МИХ — содействие развитию научных
исследований на национальной основе в области
производства и использования искусственного холода, а также
его практическому применению с учетом достижений
высокоразвитых в промышленном отношении стран.
В настоящее время членами МИХ состоят 54 страны:
Европа
Австрия, Бельгия, Болгария, Великобритания,
Венгрия, ГДР, Греция, Дания, Ирландия, Испания, Италия,
Нидерланды, Норвегия, Польша, Португалия, Румыния,
СССР, Финляндия, Франция, ФРГ, Чехословакия,
Швейцария, Швеция, Югославия.
Азия
Вьетнам (Южный), Израиль, Индия, Ливан, Япония.
Америка
Аргентина, Бразилия, Канада, Куба, США, Чили.
Африка
Алжир, Арабская Республика Египет, Берег Слоновой
Кости, Верхняя Вольта, Габон, Гвинея, Дагомея,
Камерун, Малагасийская Республика, Марокко, Нигер,
Сенегал, Тунис, Того, Центрально-Африканская Республика,
Чад, Южно-Африканская Республика.
Океания
Австралия, Новая Зеландия.
Установлено шесть категорий членства в МИХ — по
размеру ежегодного взноса. Наибольший взнос платят
страны — члены 1-й категории, наименьший — 6-й
категории. Странами — членами 1-й категории являются
Аргентина, Великобритания, Италия, СССР, США,
Франция, ФРГ, Япония.
Каждые четыре года проводятся международные
конгрессы по холоду, на которых высший руководящий
орган Института — Генеральная конференция —
утверждает новый состав исполнительных органов Института.
Со времени основания Института было проведено f 13
конгрессов (см. таблицу).

Конгресс
1-й
2-Й
3-й
4-й
5-й
6-й
7-й
8-й
9-й
10-й
11-й
12-й
13-й
Год созыва
1908
1910
1913
1924
1928
1932
1936
1951
1955
1959
1963
1967
1971
Место созыва
Париж (Франция)
Вена (Австро-Венгрия)
Чикаго (США)
Лондон (Великобритания)
Рим (Италия)
Буэнос-Айрес (Аргентина)
Гаага (Нидерланды)
Лондон (Великобритания)
Париж (Франция)
Копенгаген (Дания)
Мюнхен (ФРГ)
Мадрид (Испания)
Вашингтон (США)
Очередной XIV Международный конгресс по холоду
состоится в 1975 г. в СССР.
В состав Генеральной конференции входят
представители, назначаемые странами — членами. Количество
представителей и голосов от каждой страны определяется
категорией членства данной страны: от стран 1-й категории —
шесть представителей, от стран 6-й категории — один
представитель.
Исполнительным органом МИХ является
Исполнительный комитет, в состав которого входят делегаты,
назначаемые странами — членами, причем каждая страна
должна быть представлена одним лицом, имеющим от 6 до 1
голоса в зависимости от категории членства представляемой
им страны. Исполнительный комитет собирается ежегодно,
обычно в конце года.
В период между заседаниями Исполнительного
комитета работой Института руководит Административный
56

комитет, состоящий из шести членов, три из которых
избираются Исполнительным комитетом из своего состава,
а остальные три — Научным советом из состава
последнего. Административный комитет собирается не реже
трех раз в году.
Технические и научные проблемы, входящие в
компетенцию Института, изучает Научный совет, его секции и
комиссии. В состав Научного совета входят президент,
6 вице-президентов и 11 членов.
Научный совет собирается ежегодно для обсуждения
итогов научно-технической деятельности Института за
истекший год, планов на предстоящий период, утверждения
разработанных комиссиями и рабочими группами
международных рекомендательных документов по холодильной
технике и технологии, создания новых рабочих групп
и т. д.
Текущую организационную работу Института ведет
его дирекция в составе директора, его заместителя и
постоянного административного штата.
Директором МИХ в настоящее время является Мишель
Анке (Франция).
Руководящий состав МИХ на период с 1972 по 1975 г.
таков:
ГЕНЕРАЛЬНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
Президент: П. Глансдорф (Бельгия).
ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЙ КОМИТЕТ
Президент: В. Пентцер (США).
Вице-президенты: Г. Баккер (Нидерланды),
П. Сави (Италия), В. Лебедев (СССР), Г. Гэнгер (Венгрия),
Д. Хирн (Великобритания).
НАУЧНЫЙ СОВЕТ
Президент: Г. Лоренцен (Норвегия).
Вице-президенты: Е. Хеммел (США), Ф. Мат-
тароло (Италия), Л. Рей (Швейцария), В. Каминский
(Польша), Г. Бюрней (Бельгия), А. В. Быков (СССР).
Члены совет а—п резиденты комиссий.
СЕКЦИЯ А. Криология, тепло- и массоперенос при
криотемпературах.
Руководитель секции: д-р Е. Хеммел (США)
Комиссия А1. Криофизика.
Президент: проф. В. Лоунасмаа (Финляндия).
Комиссия А2. Криотехника.
Президент: д-р К. Мендельсон (Великобритания).
Комиссия A3. Сжижение и разделение газов.
Президент: проф. Г. Хеселден (Великобритания).
СЕКЦИЯ В. Термодинамика, тепло-и массоперенос,
холодильные машины.
Руководитель секции: проф. Ф. Маттаро-
ло (Италия).
Комиссия В1. Тепло- и массоперенос.
Президент: проф. X. Глазер (ФРГ).
Комиссия В2. Холодильные машины и аппараты.
Президент: О. Червенка (Чехословакия).
СЕКЦИЯ С. Биология и пищевая промышленность.
Руководитель секции: проф. Л. Рей
(Швейцария) .
Комиссия О. Сублимация, криобиология, применение
холода в медицине.
Президент: В. Ротмайр (Швейцария).
Комиссия С2. Применение холода в пищевой
промышленности.
Президент: проф. Р. Ульрих (Франция).
СЕКЦИЯ Д. Холодильное хранение и транспорт.
Руководитель секции: д-р В. Каминский
(Польша).
Комиссия Д1. Техника и технология холодильного
хранения.
Президент: П. Перссон (Швеция).
Комиссия Д2. Наземный холодильный транспорт.
Президент: X. Мефферт (Нидерланды).
Комиссия ДЗ. Морской холодильный транспорт.
Президент: А. Корсгаард (Дания).
СЕКЦИЯ Е. Кондиционирование воздуха.
Руководитель секции: проф. Г. Бюрней
(Бельгия).
Комиссия Е1. Кондиционирование воздуха.
Президент: А. Ньютон (США).
Для подготовки решения отдельных задач в области
искусственного холода создаются рабочие группы.
Члены МИХ, сыгравшие выдающуюся роль в развитии
холодильной науки и техники, могут получить звание
почетного члена Института. Почетные члены приглашаются
на заседания Генеральной конференции, участвуют в
научно-технических мероприятиях и конгрессах МИХ;
они бесплатно получают «Бюллетень Международного
института холода». Почетными членами МИХ являются 19
ученых и специалистов разных стран, в том числе
сотрудник Всесоюзного научно-исследовательского института
холодильной промышленности канд. техн. наук Д. Г. Рю-
тов.
Официальными рабочими языками МИХ являются
английский и французский.
МИХ издает с 1910 г. «Бюллетень Международного
института холода», который выходит один раз в два месяца
объемом более 350 страниц. Бюллетень представляет собой
реферативный журнал, публикующий обзорные статьи
и более 1500 рефератов в год по всем вопросам, связанным
с холодильной наукой и техникой.
Бюллетень рассылается бесплатно всем членам
руководящих органов МИХ и постоянным членам комиссий, его
получают более чем в 80 странах мира. Кроме того, как
приложение к Бюллетеню издаются труды научных
конференций, проводимых комиссиями МИХ.
МИХ имеет свою библиотеку, где собрана литература
по холодильной технике всех стран мира. Библиотека
выполняет и высылает за плату переводы, фотокопии и
микрофильмы книг, журналов и пр.
Организации, работающие в области холода, регулярно
получают и используют в своей работе издания МИХ.
Этими материалами пользуются многие отрасли народного
хозяйства СССР.
Отдельные организации и лица любой страны мира
могут вступить в Международный институт холода в
качестве членов-корреспондентов. При уплате определенной
суммы ежегодного взноса они получают право участвовать
в работе комиссий и конгрессов МИХ, пользоваться
библиотекой и информационной службой института, а также
бесплатно получать «Бюллетень Международного института
холода» и приложения к нему.
К началу 1974 г. в Международном институте холода
состояло 914 членов-корреспондентов D48 организаций
и 466 отдельных лиц) из 65 различных стран.
По решению Исполнительного комитета в ноябре 1967 г.
в МИХ был создан «Специальный фонд поощрения за
развитие холодильной науки и техники». В декабре 1973 г.
Исполнительный комитет изменил положение о
Специальном фонде, который получил наименование «Специальный
фонд Международного института холода за прогресс и
заслуги». Фонд может использоваться для награждения
премиями и медалями за новые исследования, а также
покрытия расходов по подготовке обзорных статей в
«Бюллетене Международного института холода» по
организации конференции в развивающихся странах.
Специальный фонд создан за счет дотаций из финансовых излишков
МИХ, специальных добровольных взносов стран—членов
МИХ и других денежных поступлений.
Советский Союз состоял членом Международного
института холода с 1926 до 1940 г. и вновь вступил в члены
МИХ в 1954 г.
Советские ученые и специалисты принимают
деятельное участие в работе Международного института холода,
в организуемых им конгрессах и научно-технических
конференциях. Координацию связей с МИХ и работы по
использованию его научно-технических материалов
осуществляет Советский Национальный Комитет МИХ,
созданный в 1970 г.
57

Советские делегации участвовали в пяти послевоенных
конгрессах МИХ, а также в 35 научно-технических
сессиях и симпозиумах комиссий МИХ.
В СССР состоялись две конференции МИХ:
— в 1958 г. в г. Москве сессия комиссий 3, 4 и о по
вопросам быстрого замораживания пищевых продуктов,
применения^ антибиотиков при одновременном воздействии
холода, автоматизации холодильных установок,
оборудования и эксплуатации холодильников;
— в 1970 г. в г. Ленинграде симпозиум по вопросу
К 70-летию
Алексея Павловича Шеффера
25 февраля 1975 г. исполнилось 70 лет со дня рождения
м 50 лет трудовой деятельности известного советского
ученого в области холодильной техники и технологии
доктора технических наук, профессора Алексея
Павловича Шеффера.
Окончив в 1928 г. Московский институт инженеров
транспорта, А. П. Шеффер более 10 лет работал по
строительству и монтажу холодильников. Под его
руководством смонтированы и пущены в эксплуатацию
холодильник в г. Ташкенте и московские хладокомбинаты
№ 7, 8 и 9. В течение последующих 12 лет он
руководил холодильным отделом Гипромясо и Хладпромпро-
ектом. А. П. Шеффер является, в частности, одним из
авторов и руководителей проекта Московского
холодильника № 12, впервые построенного из сборных
конструкций с новой системой охлаждения камер.
С 1950 по 1953 гг. А. П. Шеффер возглавлял
Технический совет Минмясомолпрома СССР. В 1949 г. ему
была присвоена ученая степень кандидата технических
наук.
С 1953 г. и по настоящее время А. П. Шеффер ведет
разностороннюю научно-исследовательскую работу,
сначала во Всесоюзном научно-исследовательском ин-
потери массы пищевых продуктов при их охлаждении,
замораживании, хранении и транспортировке.
С 20 по 30 сентября 1975 г. в г. Москве состоится
очередной XIV Международный конгресс по холоду, который
подведет итоги достижений холодильной науки и техники
за истекший период и обсудит перспективы их развития.
Нет сомнения, что общение ученых и инженеров
различных стран будет способствовать плодотворному обмену
опытом, развитию холодильной науки и техники и их
эффективному внедрению в отрасли народного хозяйства
на основе имеющихся достижений.
ституте холодильной промышленности, а затем во
Всесоюзном научно-исследовательском институте мясной
промышленности, где он организовал лабораторию
холодильной технологии, которой руководит бессменно
около 20 лет. В 1966 г. ему была присвоена ученая
степень доктора технических наук.
Научные интересы А. П. Шеффера сосредоточены
вокруг вопросов разработки и внедрения в
промышленность прогрессивных способов холодильной обработки
мяса и мясопродуктов и необходимого для этой цели
оборудования. Руководимой им лабораторией
разработаны и внедрены методы быстрого охлаждения,
однофазного замораживания и интенсивного
размораживания мясных полутуш; методы замораживания мяса и
мясопродуктов в блоках и предназначенные для этогб
линии мембранных скороморозильных аппаратов;
методы быстрого охлаждения вареных колбас; межпутевые
воздухоохладители для морозильных камер и др. Работы
лаборатории обобщены в весьма полной и
содержательной монографии «Интенсификация охлаждения,
замораживания и размораживания мяса» (авторы
А. П. Шеффер, А. К. Саатчан и Г. Д. Кончаков).
А. П. Шеффер тесно связан с промышленностью,
постоянно ведет большую консультационную работу и
пользуется у работников предприятий заслуженным
авторитетом.
Работы А. П. Шеффера широко известны
специалистам по его 114 публикациям в журналах «Мясная
индустрия СССР», «Холодильная техника», а также в
книгах, брошюрах и авторских свидетельствах на
изобретения.
Научная общественность хорошо знает А. П.
Шеффера по его участию в научных и технических советах
ряда институтов и учреждений, в комитете по
холодильной технике и технологии Центрального правления НТО
пищевой промышленности.
С 1962 по 1972 гг. А. П. Шеффер был членом и вице-
президентом 4-й комиссии Международного института
холода.
А. П. Шеффер —член КПСС с 1948 г., он активно
участвует в работе партийной организации и в
общественной жизни института.
Деятельность А. П. Шеффера отмечена
правительственными наградами — орденом «Знак Почета» и
медалями, а также золотыми и серебряными медалями
ВДНХ.
С 1948 г. А. П. Шеффер является членом
редакционной коллегии журнала «Холодильная техника» и
деятельно участвует в ее работе.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» сердечно поздравляют Алексея
Павловича Шеффера со славным юбилеем и желают ему
многих лет доброго здоровья и творческой научной
деятельности на благо нашей Родины.
58

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 546.17.004:664.8.037.1:656.225
Применение жидкого
азота для охлаждения
транспортных средств
при перевозках
пищевых продуктов
Канд. техн. наук Л. В. КУЛИКОВСКАЯ,
М. М. ПОВАРЧУК, канд. техн. наук В. М. ШАВРА
всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Совершенствование охлаждающих систем холодильного
транспорта, проводимое в последние годы в ряде стран,
привело к использованию жидкого азота в качестве
источника холода.
Известно, что жидкий азот, получаемый в большом
количестве при производстве жидкого кислорода путем
сжижения и разделения воздуха, — инертное вещество.
Испаряясь при атмосферном давлении, 1 кг жидкого азота
производит охлаждающий эффект, равный примерно
90 ккал. Если испарение происходит в
теплоизолированном ограниченном объеме, где находятся пищевые
продукты, то одновременно с процессом охлаждения
продуктов и окружающей среды при испарении азота
окружающая атмосфера насыщается азотом за счет снижения
содержания кислорода.
Однако использование азота с температурой около
—200°С для поддержания температуры значительно более
высокой термодинамически не может считаться
целесообразным, поскольку при этом неизбежны значительные
энергетические потери. Кроме того, поведение различных
пищевых продуктов в атмосфере, обогащенной азотом,
также должно быть тщательно изучено. Таким образом,
целесообразность использования жидкого азота как
источника холода путем его непосредственного введения и испа-
'рения внутри транспортного средства может быть
установлена после решения следующих двух основных проблем:
исследования технико-экономической
целесообразности внедрения такого способа по сравнению, в первую
очередь, с наиболее распространенной компрессионной
системой охлаждения;
исследования воздействия атмосферы с повышенным
содержанием азота на качество пищевых продуктов.
В ряде зарубежных стран (США, Англия, Франция,
ФРГ) охлаждение средств наземного транспорта
(автомобильного и железнодорожного) с помощью жидкого азота
находит в последние годы все большее применение.
Этот новый эффективный метод имеет ряд преимуществ
по сравнению с другими способами охлаждения, а именно:
простота оборудования, высокая надежность,
исключение необходимости в постоянном источнике энергии,
бесшумность;
быстрое охлаждение кузова перед рейсом и мгновенное
восстановление температуры внутри грузового помещения
после закрытия дверей;
отсутствие системы оттаивания и удаления влаги, а
также аппаратуры, обеспечивающей циркуляцию воздуха;
благоприятное воздействие обогащенной азотом
атмосферы на пищевые продукты, уменьшение естественной
убыли.
При транспортировке пищевых продуктов в США
наиболее распространены следующие системы охлаждения
жидким азотом: «Поларстрим» фирмы «Линде», «Колд-
Уолл» и «Колд-Спрей» фирмы «Чемертон», «Колд-Флоу»
фирмы «Эйрко» и «Крио-Гард» фирмы «Эйр Продактс».
В настоящее время в США используется около 50 тыс.
авторефрижераторов и траулеров с этими системами
охлаждения. К 1980 г. предполагается большую часть
транспортных средств перевести на охлаждение жидким
азотом [ 1 ].
В Англии для охлаждения автотранспорта большое
применение получила система «Поларстрим», поставля-
Рис. 1. Система «Поларстрим»:
1 — сосуд для ^жидкого азота; 2 — регулятор температуры;
з'—^пневматический клапан подачи жидкого азота; 4 —
распылительный коллектор.
А-
оЛ
^УЬ
¦ в ¦ ,
-СХг-С
51
?ХЬ
s»
Рис. 2. Система «Траль»:
1 — сосуд для жидкого азота; 2 — клапан подачи жидкого
азота; 3 — распылительный коллектор; 4 — регулятор
температуры.
59

емая фирмой «Бритиш Оксиджен Компани» (рис. 1), а
во Франции — система «Траль» фирмы «Эр Ликид» (рис. 2).
Все вышеприведенные системы основаны на испарении
жидкого азота непосредственно внутри транспортного
средства и имеют одинаковый принцип работы.
Системы состоят из следующих основных элементов:
сосуда жидкого азота, пневматического или
электрического вентиля подачи жидкого азота, распылительного
коллектора, регулятора температуры, указателя уровня
жидкого азота в сосуде, предохранительных клапанов,
вентилей заправки и газосброса.
Система работает следующим образом. Регулятор
температуры настраивают на требуемый температурный
режим, жидкость из сосуда под давлением поступает в
распылительный коллектор и, испаряясь, отбирает тепло из
окружающей среды. По достижении требуемой
температуры регулятор температуры подает сигнал на закрытие
вентиля подачи. Таким образом осуществляется
цикличная работа системы. Управление вентилем подачи жидкого
азота может быть пневматическим или электрическим.
По этому принципу работают системы «Поларстрим»,
«Криомат», «Колд-Спрей», «Крио-Град».
Несколько отличается от них система «Колд-Флоу»,
применяемая в железнодорожных вагонах. Система
состоит из сосуда для жидкого азота, теплообменников и
регулирующего клапана (рис. 3). Компактные
теплообменники, изготовленные из оребренных труб, создают
равномерную температуру по всему вагону. Они монтируются
секциями под потолком и вдоль стен вагона. Проходя по
трубам, жидкий азот испаряется и через концевые
патрубки попадает в камеру. Заданная температура в камере
поддерживается автоматически регулятором, который в
зависимости от нагрузки меняет проходное сечение
вентиля подачи.
Система «Колд-Уолл» (рис. 4) также основана на
принципе испарения жидкого азота, но отличается от
предыдущих распределением азота в охлаждаемом кузове.
Жидкий азот из сосуда поступает в два распылительных!
коллектора, из которых уже газообразный азот по каналам
омывает стены, пол и потолок грузового помещения, не
попадая на продукты. При использовании этой системы
лучше гасится теплоприток через стены, и изоляция
защищена от попадания влаги.
щ Для обслуживания транспортных средств с азотным
охлаждением во многих странах имеются заправочные
станции. Так, по данным фирмы «Поларстрим», на
территории Европы действуют более 150 заправочных станций
(из них во Франции — 78, Англии — 19, ФРГ и Италии
по 10).
В большинстве случаев азотное охлаждение применяют
за рубежом для автокузовов и контейнеров, однако уже
достаточно широко оно используется и для
железнодорожных вагонов. В ФРГ имеется 180 вагонов с азотными си-
Рис. 4. Система «Колд-Уолл»:
I — изотермический кузов; 2 — испаритель; 3 ¦
стенка кузова; 4 — канал.
внутренняя
Рис. 3. Система «Колд-Флоу»:
1 — сосуд для жидкого азота; 2 — регулятор температуры;
3 — клапан подачи жидкого азота; 4 — теплообменник; 5 —
распылительный патрубок.
стемами и 35 зарядных станций [2]. В Англии
эксплуатируются железнодорожные экспресс-вагоны,
охлаждаемые жидким азотом, для перевозок охлажденного мяса
из Шотландии в Лондон [3].
Проведенные перевозки охлажденной говядины и
свинины в теплый период года в вагонах-рефрижераторах,
оборудованных системой охлаждения жидким азотом
«Поларстрим», показали [4], что качество охлажденного
мяса после 115 ч транспортировки было высоким,
особенно хорошо сохранился цвет мяса. Естественная убыль при
транспортировке охлажденной свинины составила 0,1%,
говядины — 0,25%.
За рубежом, как правило, созданием и выпуском
азотных охлаждающих систем для средств транспорта,
оборудования для заправочных станций (и их эксплуатацией),
а также систем для скороморозильных аппаратов,
использующих жидкий азот или жидкий воздух, занимаются
фирмы химической промышленности, заинтересованные
в сбыте основной своей продукции — сжиженных газов.
Учитывая сравнительно высокую стоимость жидкого
азота и жидкого воздуха, фирмы, занимающиеся
эксплуатацией транспортных средств, вопрос о переходе на новую
охлаждающую систему решают путем проведения
сравнительных испытаний на основе технико-экономического
анализа 15, 6]. а
Изучение этих данных показывает, что азотная система
охлаждения, кроме технических достоинств, указанных
выше, вследствие своей простоты, имеет примерно в 2 раза
более низкую начальную стоимость [7] по сравнению с
компрессионной холодильной установкой.
Основным и, пожалуй, единственным недостатком
азотной охлаждающей системы, на который указывается в
зарубежных работах, является сравнительно высокая
стоимость эксплуатации таких систем из-за высокой
стоимости жидкого азота. Однако ни в одной из известных
нам работ не дается комплексного технико-экономического |
сравнительного анализа систем с учетом не только их
технических характеристик, но и тех технологических
особенностей, которые свойственны транспортировке пищевых
продуктов в атмосфере, обогащенной азотом.
В 1969—1970 гг. во ВНИХИ были проведены
теоретические технико-экономические исследования
целесообразности использования жидкого азота для холодильного
автотранспорта в условиях СССР [8]. Исследования
проводили для различных типов авторефрижераторов и
условий перевозок замороженных и охлажденных пищевых
продуктов.
Установлено, что применение жидкого азота наиболее
перспективно и может обеспечить существенный
экономический эффект при междугородных перевозках
охлажденных продуктов при температуре воздуха от 5 до 0°С-
Другим перспективным направлением является
использование жидкого азота при внутригородских пере-
60

возках грузов малотоннажным холодильным транспортом.
В этом случае, когда осуществляется доставка нескольких
мелких партий груза ряду заказчиков, особо важным
является быстрое восстановление и поддержание
температурного режима внутри кузова, несмотря на частое открывание
дверей. Такой способностью обладает лишь азотная
охлаждающая система, в то время как машинная и машинно-
аккумуляционная охлаждающие системы и даже
использование в качестве источника холода сухого льда не
позволяют этого сделать.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Зарубежное оборудование криогенных систем.
М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1973.
2. Niederehe. Erfahrungen mit der Fliissigstickstoff-
kuhlung.— «Die Fleischwirtschafb, 1968, № 3.
3. Prandl O. Gutachten fiber 24 Schweinehalften,
P die 3 Tage in einem Spezialfahrzeug mit Flussigstickstoff-
К 70-летию
Ивана Петровича Усюкина
В феврале 1975 г. исполнилось 70 лет со дня
рождения и 45 лет научно-исследовательской и
педагогической деятельности профессора, доктора технических
наук, заслуженного деятеля науки и техники РСФСР,
заведующего кафедрой холодильных и компрессорных
машин и установок Московского института химического
машиностроения Ивана Петровича Усюкина.
После окончания в 1930 г. Московского
химико-технологического института И. П. Усюкин работал
начальником конструкторского бюро, заведующим кафедрой
холодильно-газовых производств Московского института
химического машиностроения, директором и научным
руководителем Всесоюзного научно-исследовательского
института кислородного машиностроения, а с 1955 г.
возглавляет кафедру холодильных и компрессорных
машин и установок в Московском институте химического
машиностроения.
В 1944 г. он защитил докторскую диссертацию на
тему «Сравнительная характеристика абсорбционных и
компрессорных машин» и утвержден в звании
профессора. В 1967 г. ему присвоено звание заслуженного
деятеля науки и техники РСФСР.
Профессор И. П. Усюкин один из крупнейших ученых
Советского Союза в области холодильной и криогенной
техники. Он является автором или соавтором более
kuhlung gelagert waren.— «Der Erwerbsobstanbau», 1967,
(№ 9, 81.
4.' «T h e national provisioner», 1967, № 22.
5. Shavra V. M. Perspectives of the utilization of
liquid nitrogen for the cooling of refrigerated transport
in the Soviet Union. Annexe 1969, 3 au Bulletin de Г1п-
stitut International du Froid.
6. I а в р а В. М. Развитие автомобильного
холодильного транспорта.— «Холодильная техника», 1970, № 4,
с 22 25.
7. G u i 1 f о у J r. R. F., М о n g е 1 1 i R. С.
Comparative operational tests of two different refrigeration
systems for local delivery vehicles. XIII International
Congress of Refrigeration, Washington, 1971.
8. Ш а в р а В. М., Поварчук М. М. Перспективы
применения жидкого азота для охлаждения
авторефрижераторов. Холодильная промышленность и
транспорт. М., ЦНИИТЭИминмясомолпром СССР, 1971,
№ 5.
100 научных работ, в том числе атласа «Машины и
аппараты установок разделения воздуха методом
глубокого охлаждения», который был переиздан в США,
Англии, Франции и ФРГ, и около 30 изобретений.
Особенно большой вклад сделан Иваном Петровичем
в разработку крупных абсорбционных холодильных
машин, высокопроизводительных кислородных установок
типа БР-1, БР-5 и др.
Руководимая им кафедра подготовила 2600
инженеров, 56 кандидатов и двух докторов технических наук.
Научная и педагогическая деятельность И. П. Усюкина
получила высокую оценку Советского правительства.
Он трижды удостоен звания лауреата Государственной
премии СССР, награжден орденом Ленина и двумя
орденами Трудового Красного Знамени.
Указом Президиума Верховного Совета СССР за
заслуги в развитии химической промышленности,
многолетнюю плодотворную научно-педагогическую
деятельность и в связи с 70-летием со дня рождения
профессор Усюкин Иван Петрович награжден орденом
Октябрьской Революции.
И. П. Усюкин член КПСС с 1944 г. Он принимал
активное участие в общественной жизни института,
избирался членом Пленума Фрунзенского райкома КПСС
г. Москвы, депутатом Московского городского Совета
депутатов трудящихся. Профессор И. П. Усюкин — член
Советского национального комитета Международного
института холода.
Редакционная коллегия и редакция журнала
«Холодильная техника» сердечно поздравляют Ивана
Петровича Усюкина с семидесятилетием и желают ему
хорошего здоровья и дальнейших успехов в его научной,
педагогической и общественной жизни.
МУ\/\/\/\/\У\ЛЛЛЛАЛУ\ЛЛЛЛЛЛ
08

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.565:634.1/.7
Холодильник емкостью 850 т
для фруктов и винограда
М. Н. МЕРТЕШОВ
Гипрохолод
Типовой проект№701—4—32 холодильника емкостью 850 т
для фруктов и винограда введен в действие 1 июля 1973 г.
Холодильник предназначен для охлаждения и
длительного хранения фруктов и винограда (возможно также
хранение овощей, ягод и пр.) в районах заготовки и
потребления.
ТЩ 0-flfe 0?41&413^^"Д
Щ /ft-
бодр 1 7*
\6ooa
?8000
План холодильника емкостью 850 т для фруктов и
винограда с размещением основного оборудования:
/ — камеры хранения фруктов (*=0°С); // — камеры хранения
винограда (*=0°С); /// — разгрузочно-погрузочная площадка;
/ — компрессорно-конденсаторный фреоновый агрегат АК-
АУ45/1; 2 — испарительно-регулирующий агрегат АИР90; 3 —
подвесной воздухоохладитель.
Проект рассчитан на строительство в районах с
обычными геологическими условиями при расчетной
температуре воздуха —30°С. Разработан также вариант
строительства в районах с сейсмичностью 8 баллов.
Техническая характеристика
Общая емкость холодильника по
яблокам, т 872
Среднесуточное поступление фруктов, т 75
Продолжительность
охлаждения, ч 24
загрузки холодильника, дни 10
Расчетная температура, °С
воздуха камер —0
эти лен гликоля —6ч-
кипения фреона -22 —12
Потребность в ресурсах
тепло при расчетной температуре
—30°С, ккал/ч
вода, м3/сутки
электроэнергия, кВт-ч/год
холод при температуре кипения
—12°С, ккал/ч
Общая сметная стоимость, тыс. руб.
в том числе стоимость
строительно-монтажных работ
оборудования
Общее число работающих
367400
95
476 800
220 000
327,25 C38,66)*
230,81B42,22)
96,44 (96,44)
17
* В скобках — для районов с сейсмичностью 8 баллов.
Доставка на холодильник и отпуск затаренных грузов
осуществляется автомобильным транспортом.
Поступающие грузы охлаждаются непосредственно в
камерах хранения. При 24-часовом цикле охлаждения
максимальное единовременное поступление фруктов в
каждую камеру составляет 20% ее емкости.
Холодильник оборудован автоматизированными
одноступенчатыми фреоновыми установками с промежуточным
хладоносителем — водным раствором этиленгликоля.
Охлаждение камер воздушное, с помощью подвесных
воздухоохладителей. Поддержание температурного режима
в камерах автоматическое. Конденсаторы и компрессоры
охлаждаются водой от оборотного водоснабжения.
Машинное отделение вынесено на антресоль над
грузовым коридором.
Колонны здания холодильника железобетонные.
Фундаменты под колонны железобетонные монолитные; под
стены — ленточные из бетонных блоков.
Перекрытия и покрытия выполнены из многопустотных
панелей, наружные стены — из панелей, внутренние —
из кирпича.
В качестве изоляции покрытия стен и перегородок
охлаждаемых камер применены пенополистирольные плиты.
Водопровод объединенный, производственный,
хозяйственно-питьевой из внутриплощадочных сетей.
Канализация объединенная, производственная и
хозяйственно-бытовая в местные сети.
Отопление от внешнего источника. Теплоносителем
служит вода с температурой 150—70°С. Горячее
водоснабжение от внешней тепловой сети.
Электроснабжение от электрических сетей предприятия
напряжением 380/220 В.
Предусмотрены слаботочные устройства — телефон ,>
радио, часы. Обеспечиваются сигнализации: пожарная„
охранная и безопасности.
И

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.92:658.6/.9
Централизованные холодильные установки для торгового
оборудования. Я. Н. АРШАНСКИЙ. «Холодильная
техника», 1975, № 3.
Централизованное холодоснабжение
специализированного торгового оборудования, предназначенного для
оснащения крупных магазинов самообслуживания,
обеспечивает достаточно точное и стабильное поддержание
температурного режима и должно широко внедряться.
Таблиц 4. Список литературы — 6 названий.
Иллюстраций 4.
УДК 621.565.92:658.6/.9
Новое торговое холодильное оборудование для магазинов
«Универсам». ГЕРШЗОН Д. Е., БАРБАЛЬ А. И.,
ЧЕРНЕНКО Е. Н. «Холодильная техника», 1975, № 3.
Описаны четыре комплекта .j нового торгового
холодильного оборудования, разработанного ВНИХИ совместно
с Марийским заводом торгового машиностроения для
магазинов самообслуживания «Универсам». Приведены
особенности этого оборудования, его технические
характеристики, результаты испытаний и приемки
Междуведомственной комиссией. Таблиц 2. Список литературы —
3 названия. Иллюстраций 3.
УДК 621.565.92:658.6/.9.004
Эксплуатация на предприятиях торговли холодильного
оборудования и его воздействие на отдельные элементы
издержек обращения. САМОСТРОЕН КО Г. М.«
Холодильная техника», 1975, № 3.
Рассмотрены основные направления влияния количества
и качества холодильного оборудования, используемого в
розничной торговле, на издержки обращения. Показано,
что создание и освоение новых прогрессивных видов
холодильного оборудования и технологии с высокими
технико-экономическими показателями, ускорение их внедрения
в торговлю будут способствовать сокращению издержек
обращения. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.57.041-213.3
Совершенствование способов осушки и очистки фреоновых
герметичных холодильных агрегатов. ФИЛЕНКО А. И.,
МАЛКИН Л. Ш., КОЛИН В. Л. «Холодильная техника»,
1975, № 3.
Рассмотрены вопросы, связанные с заменой термических
процессов осушки фреоновых герметичных холодильных
агрегатов при изготовлении и эксплуатации адсорбционной
осушкой. Показана возможность исключения либо
сокращения ряда имеющих место при существующей технологии
процессов термической осушки деталей, узлов и системы
фреоновой герметической холодильной машины в сборе.
Предложены схемы технологической осушки при ремонте
и изготовлении фреонового герметичного агрегата с
применением адсорбционного метода. Даны рекомендации по
габаритным размерам штатных и технологических
адсорбционных фильтров-осушителей. Приведены
результаты лабораторных и промышленных испытаний
адсорбционного метода осушки агрегатов. Таблиц 2. Список
литературы— 10 названий. Иллюстраций 1.
УДК 621.57.041
Применение графитофторопластовых поршневых колец
в холодильных компрессорах в целях повышения
эффективности их работы. ДИБНЕР В. С, РОЗЕН-
ЩТЕЙН И. Е. «Холодильная техника», 1975, № 3.
Приведены результаты работ по переводу аммиачных
компрессоров на бессмазочный режим при их одновременной
интенсификации за счет внедрения поршневых колец
повышенной герметичности и повышения эффективности
работы теплообменных аппаратов. Это позволило
увеличить холодопроизводительности^ установок в среднем на
18%. Список литературы — 4 названия. Иллюстраций 5.
УДК 621.565
Экспериментальное исследование работы измерителей
холодопроизводительности. ГЕРАСИМОВ Н. А.,
ОСИПОВ Ю. В., ТИМОФЕЕВ Г. Д. «Холодильная техника»,
1975, № 3.
Приведены результаты исследований расходомерного
комплекса измерителя холодопроизводительности,
установленного на жидкостном трубопроводе перед
регулирующей станцией. Рекомендованы двойные диафрагмы
для измерения расхода жидкого аммиака в трубопроводах
Dy<50 мм. Разработана номограмма для выбора типа
диафрагмы и характеристики дифференциального
манометра. Список литературы — 9 названий. Иллюстраций 3.
УДК 629.1-444.004.12.001.24
Влияние температурных условий на результаты
определения коэффициента теплопередачи кузова изотермического
вагона. КИТАЕВ Б. Н., ГАМИРОВ В. И., СИДОРОВ А. Б.
«Холодильная техника», 1975, № 3.
В статье рекомендуется приводить к расчетным
температурным условиям значения коэффициентов теплопередачи
кузовов рефрижераторных вагонов, полученные
экспериментально при различных температурах воздуха
снаружи и внутри вагона. Это обеспечит более точный расчет
необходимой холодопроизводительности оборудования, а
при данном значении холодопроизводительности — более
точный расчет температуры воздуха в вагоне. Список
литературы — 2 названия.
УДК 628.84
Графический метод расчета процесса охлаждения
рудничного воздуха. КЕФЕР В. Н. «Холодильная техника»,
1975, № 3.
Предложен простой метод графического расчета процесса
охлаждения рудничного воздуха в глубоких угольных
шахтах, позволяющий ограничить теоретические расчеты
только процессом нагрева и увлажнения воздуха в
шахтных выработках от ствола до места его всасывания и
охлаждения в откаточном штреке перед лавой. Таблиц 2.
Список литературы — 2 названия. Иллюстраций 1.
УДК 663.95.004.4
Эффективность холодильного хранения зеленого чайного
листа. ГОМЕЛАУРИ В. И., МУСХЕЛИШВИЛИ А. И.,
ВЕЗИРИШВИЛИ О. Ш., ХОШТАРИЯ А. Г. «Холодильная
техника», 1975, № 3.
Приведены результаты экспериментального исследования
процесса холодильного хранения зеленого чайного листа.
Установлено, что оптимальная температура хранения
находится в пределах 2,0-f-3,5°C. При этом качество
продукции, полученной из сырья, подвергшегося холодильному
хранению, превосходит качество чая, вырабатываемого
из свежего листа. Таблиц 4. Список литературы — 4
названия. Иллюстраций 1.
63

УДК 546.17.004:637.5.037.1:656.225
Применение азота при хранении и перевозках охлажденного
мяса. БАЛАНДИНА Г. А., КУЛИКОВСКАЯ Л. В.,
ПОВАРЧУК М. М., ШАВРА В. М. «Холодильная
техника» , 1975, № 3.
Исследованиями, проведенными по В НИХ И по хранению
и транспортировке охлажденного мяса в атмосфере,
обогащенной газообразным азотом, установлено
благоприятное воздействие атмосферы азота на качество мяса.
Система охлаждения авторефрижератора жидким азотом
автоматически и равномерно по всему объему кузова
поддерживает заданный температурный режим. Естественная
убыль охлажденного мяса при транспортировке в
авторефрижераторе с азотной системой охлаждения в 2—3 раза
меньше по сравнению с убылью мяса в авторефрижераторе
с машинной системой охлаждения. Список литературы —
8 названий.
УДК 621.565
К 100-летию аммиачных холодильных машин. ГОГОЛИН
А. А. «Холодильная техника», 1975, № 3.
Излагается история создания аммиачных
компрессионных машин, столетие которого истекает в середине 70-х
годов. Показано влияние аммиачных машин на экономику
холодильного хозяйства, а также технические и
экономические предпосылки их создания. Список литературы —
б^названий. Иллюстраций 6.
УДК 621.565:621.31
О нормировании расхода электроэнергии на выработку
холода. ВАСИЛЬЕВ П. В. «Холодильная техника», 1975,
№ 3.
При современном направлении технического прогресса
норма расхода электроэнергии на выработку холода не
снижается, а на многих предприятиях повышается.
Нормирование расхода электроэнергии на выработку холода
не содействует экономному расходу электроэнергии.
Следует разработать нормы расхода электроэнергии при
производстве и хранении мяса и мясопродуктов, молока и
молочных продуктов, а также аналогичные нормы расхода
электроэнергии для других отраслей промышленности.
УДК 621.57
Опыт использования циклонных маслоотделителей в
агрегатах с компрессорами РАБ100. ПЫТЧЕНКО В. П.,
ТАРАН Н. Н. «Холодильная техника», 1975, № 3.
Сообщается об использовании циклонных
маслоотделителей в агрегатах с компрессорами РАБ 100 с лубрикаторной
системой смазки. Приведены опытные данные по
эффективности примененных маслоотделителей.
УДК 621.581-52
Автоматизированный способ намораживания льда. ША-
РОГЛАЗОВ В. С. «Холодильная техника», 1975, № 3.
Приведена электрическая схема автоматизации
намораживания льда. Автоматизируя процесс намораживания,
можно создать удобное для пользования хранилище, схема
которого приведена в статье. Автоматизация процесса
намораживания льда особенно эффективна в местах с
суровой зимой. Это позволяет расширять границы льдозагото-
вок. Иллюстраций 2.
На первой странице обложки: Линия нового отечественного торгового охлаждаемого
оборудования типа ПХС и ПХН производства Марийского завода торгового машиностроения в
магазине № 57 Красногвардейского райпищеторга в г. Ленинграде.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного
редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев,
И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф.
Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов,
М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-86-73
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Рукописи не возвращаются
Т — 03661 Сдано в набор 1/Н 1975 г. Подписано в печать 27/И 1975 г.
Формат 84Х 108Vle. Бумага тип. № 1. Объем 4 печ. л. Усл-печ. л. 6,72
Уч.-изд. л. 7,47 Тираж 16915 экз. Заказ 167 Цена 50 коп.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области