НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
холодильная
2"" техника
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Социалистическое соревнование в действии!
Вильток И. И Пятилетку досрочно! 2
Грищенко Д. И. Внедрение НОТ — залог успешного вы- 5
полнения производственного плана
Дорош В. С, Коломиец Ю. К., Редкозуб Б. Д.
Высокооборотный герметичный компрессор для судовых
автономных кондиционеров 8
Тихомиров В. А., Лесков Э. Л. К вопросу нормирования
шума бытовых кондиционеров 11
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г. Новая система
технического обслуживания и ремонтов холодильного
оборудования и ее экономическая эффективность 16
Шумелишский М. Г., Грачев А. М. О степени
термодинамического совершенства пароводяных эжекторных
холодильных машин 21
Фридман Б. А. Система холодоснабжения с
аккумулятором холода на молочном заводе в г. Сумы 23
Иванов О. П., Фирстов А. В., Бутырская С. Т. Методы
очистки аммиачного пластинчатого конденсатора от
водяного камня 26
Икингрин И. Н. О применении автономных
кондиционеров в помещениях с большими тепловыделениями 27
Гопин С. Р., Ускжин И. П., Аверьянов И. Г.
Исследование теплообмена при конденсации фреонов на
пластинчато-ребристых поверхностях 30
Факторова М. М., Гришина Л. Н., Макаров Г. П.
Влияние неконденсирующихся примесей на показатели
работы бытового холодильника 33
Смирнов Л. Ф., Клименко ;В. В. Использование
глубинной морской воды для получения пресной воды и холода 34
Еркин А. П., Герасимов Н. А., Румянцев Ю. Д.
Продолжительность подмораживания мяса и теплообмен в
камерах с конвективно-радиационной системой 38
Жадан В. 3. Влияние теплопритоков на усушку пищевых
продуктов при холодильном хранении 40
Рютов Д. Г. Дискуссия о системах охлаждения
продолжается (обзор писем в редакцию) 45
ОБМЕН ОПЫТОМ
Каменко А. А., Левитин В. С, Суриков В. В., Шляхо-
вецкий В. М. Из опыта наладки и эксплуатации
холодильных установок KSA-440 и KSA-600 49
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Дуганов А. г., Саржэвский А. Г. Способы j контроля
рабэты холодильной фреоновой установки ВР-1М 50
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 51
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Дмитриев В. И. Новая книга по бытовым холодильникам 53
Прилуцкий Д. И. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии 53
ХРОНИКА
Научно-технический семинар по эксплуатации
холодильных машин в сельском хозяйстве 57
Республиканское совещание по выполнению пятилетнего
плана производства мороженого и улучшению его
качества 58
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Ужанский В. С. Усовершенствование дроссельных
регуляторов давления прямого действия 59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Зеликовский И. М. Детали и узлы унифицированных
герметичных агрегатов 61
Рефераты 63
CONTENTS
Socialist Competition in Action!
Viltok I. I. Five-Year Plan Ahead of Time! 2
Grishchenko D. I. Introduction of Scientific Organization
of Labour—Guarantee of Successful Fulfilment of
Production Plan 5
Dorosh V. S., Kolomiyets U. K., Redkozub B. D. High-Speed
Hermetic Compressor for Marine Self-Contained Air
Conditioners 8
Tikhomirov V. A., Leskov E. L. On Problem of Rating
Noise From Domestic Air Conditioners " 11
Bezhanishvili E. M., Khazanov I. G. New System of
Technical Maintenance and Repair of Refrigerating Equipment
and Its Economic Effectiveness 16
Shumelishsky M. G., Grachev A. M. On Degree of
Thermodynamic Perfectness of Water-Vapour Ejector
Refrigerating Machines 21
Fridman B. A. Refrigeration Supply System with Cold
Accumulator at Dairy Plant in Sumy 23
Ivanov O. P., Firstov A. V., Butyrskaya. S. T. Methods of
Cleaning Ammonia Plate Condenser from Water Scale 26
Ikingrin I. N. Utilization of Self-Contained Air
Conditioners in Rooms with High Heat Load 27
Gopin S. R., Usyukin I. P., Averyanov I. G. Investigation
of Heat Exchange at Condensation of Freon on
Plate-Finned Surfaces 30
Faktorova M. M., Grishina L. N., Makarov G. P. Influence
of Noncondensing Admixtures on Domestic Refrigerator
Operation Indices j 33
Smirnov L. F., Klimenko V. V. Utilization of Deep Sea
Water for Producing Fresh Water and Refrigeration 34
Erkin A. P., Gerasimov N. A., Rumyantsev U. D. Duration
of Sub freezing Meat and Heat Exchange in Rooms with
Convective-Radiation System 38
Zhadan V. Z. Influence of Heat Inflows on Dehydration of
Foodstuffs During Cold Storage 40
Rutov D. G. Discussion on Cooling Systems Continues
(Review of Letters to Editor) 45
PRACTICE EXCHANGE
Kamenko A. A., Levitin V. S., Surikov V. V., Shlyakho-
vetsky V. M. Experience of Settingup and Operating
Refrigerating Plants KSA-440 and KSA-600 49
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Duganov A. G., Sarzhovsky A. G. Methods of Control of
Freon Refrigerating Plant VR-IM Operation
NEW INVENTIONS
BOOK REVIEW
Dmitriyev V. I. New Book on Domestic Refrigerators
Prilutsky D. N. Scientific Investigations in Refrigerating
.^Engineering and Technology
MISCELLANY
Scientific-Technical Seminar on Operating Refrigerating
Machines in Agriculture
Republican Conference on Five-Year Plan of Producing
Ice Cream and Improving Its Quality
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Uzhansky V. S. Improvement
e*a)Pressure Controllers
of Throttle Direct- Actio*
REFERENCE DATA
Zelikovsky I. M. Parts and Assemblies of Unified Hermetic
Units
Summaries
50
51
53
53
57
58
59
61
63
@ Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1975 г., № 2,

сокой культуры». В числе почетных реликвий,
удостоверяющих заслуги коллектива в этом
пятилетии, Юбилейный почетный знак ЦК КПСС,
Президиума Верховного Совета СССР, Совета
Министров и ВЦСПС.
Перед заводом стоят большие задачи по
дальнейшему улучшению организации рабочих мест,
внедрению передовой технологии,
совершенствованию управления, механизации и
автоматизации производственных процессов, обеспечению
нормальных условий труда и быта.
Проведение работ в этом направлении будет
способствовать успешному выполнению заданий
девятой пятилетки и принятых социалистических
обязательств.
УДК 621.57.041-213.3
Высокооборотный герметичный компрессор для
судовых автономных кондиционеров
В. С. ДОРОШ, Ю. К. КОЛОМИЕЦ, канд. техн. наук
Б. Д. РЕДКОЗУБ
Для судовых автономных кондиционеров с
питанием от сети 400 Гц разработан и исследован
высокооборотный поршневой компрессор ФГВ-14.
Оптимальные характеристики электродвигателя
при такой частоте тока могут быть получены при
частоте вращения 200—400 с. Однако создать
поршневые компрессоры с непосредственным
приводом от электродвигателя на такую
скорость вращения невозможно.
Сопоставление встроенных электродвигателей
для компрессоров заданной производительности
со скоростью вращения 67 с и 50 с-1 показало,
что последний по массе в 1,6 раза больше и
имеет худшие энергетические показатели, особенно
cos ф. Это приводит к ухудшению показателей
и повышению температурного уровня
компрессора в целом. Поэтому была принята синхронная
частота вращения 67 с _1 (с учетом скольжения
рабочая]частота составляет 63 с*).
Основные характеристики этого компрессора
приведены ниже (для сопоставления указаны
характеристики разработанного ранее
аналогичного компрессора ФГП-14 [1], имеющего
близкую холодопроизводительность, но
синхронную частоту вращения 25 с -1):
ФГВ-14 ФГП-143
Холодопроизводительность, кВт 17 16,2
Мощность, кВт
потребляемая 6,1 4,9
эффективная 5,2 4,1
Холодильный коэффициент 2,8 3,3
Число цилиндров, шт 2 4
Диаметр цилиндра, мм 50 50
Ход поршня, мм 24 30
Синхронная частота вращения, с-1 67 25
Взаимное расположение цилиндров V-образ- Кресто-
ное образное
о
Габаритные размеры, мм
длина 334 318
ширина 334 318
высота 444 398
Масса, кг 56 62
Трехфазный асинхронный
электродвигатель с питанием от сети, Гц . . . 400 50
Холодильный агент Фреон-22
Смазочное масло ХФ-12-18
Примечание. Холодопроизводительность,
потребляемая мощность и холодильный коэффициент
определяли при температурах кипения 5° С, конденсации
40° С, всасывания 20° С и переохлаждения 35° С.
Как видно из приведенных данных,
энергетические показатели ФГВ-14 примерно на 17%
ниже, чем компрессора ФГП-14. Это
объясняется повышением эффективной мощности, так
как к. п. д. электродвигателей одинаковы.
Эффективная мощность возросла, поскольку с
повышением частоты вращения увеличились потери
на трение и в клапанах, а также мощность
масляного насоса.
Некоторое увеличение размеров
высокооборотного компрессора по сравнению с ФГП-14
связано с тем, что ФГВ-14 имеет внутренние
виброизоляторы и вместо вильчатых шатунов
применяются обычные, более надежные и про-<(
стые в изготовлении. Масса компрессора ФГВ-14
примерно на 10% меньше, чем ФГП-14.
Компрессор выполнен в стальном
штампованном кожухе с внутренней эластичной подвеской
и вынесенным нагнетательным глушителем.
Корпус компрессора представляет собой отливку из
легкого сплава АЛ-28 с запрессованными
гильзами цилиндров из антифрикционного чугуна
и втулками коренного подшипника.
В нижней части эксцентрикового вала
находится центробежный насос, подающий смазочное
масло по осевым и радиальным каналам,
выполненным в теле вала, ко всем смазываемым
поверхностям компрессора. Специальными свер-

лениями в теле вала предусмотрено удаление
газа из смазочного масла в насосе и маслоподво-
дящих коммуникациях. Поршни изготовлены
из стали 45, шатуны — из алюминиевого сплава
АК-6.
Расположение цилиндров компрессора V-об-
разное, что позволяет выполнить шатуны с
неразъемной нижней головкой и эксцентриковый
вал с одной шатунной шейкой. Такие
компрессоры проще осваивать при мелкосерийном
производстве.
Для предотвращения гидравлического удара
и уменьшения уноса масла в компрессоре
предусмотрено устройство, состоящее из
центробежной крылатки, смонтированной на верхнем
торце вала во всасывающем тракте.
Высокая частота вращения в сочетании с
особенностями электрооборудования! (с питанием
от сети 400 Гц) привели к необходимости
проведения большого объема экспериментальных
исследований.
Компрессор испытывали на
калориметрическом стенде в соответствии с ГОСТ 17240—71.
Полученные в результате испытаний
характеристики приведены на рис. 1.
Ц0,кВт\
2ч
20
16
12
1 t
i
/г»
С
О -JU"
и~ЬО°
\ Л- 50°
710
90
70
50
30
\
0
V
ч
$
с
L t
kc
k.
no
90
70
50
30
\ \
i
'70 -5 О 5 70 15
'70 '5 О 5 70 te?C
37,5 63 725 250 500 JOOO 2000 ШО 8000
Среднегеометрическая частота Уз-октабной. полосы, Гц
Рис. 2. Уровни вибрации компрессора ФГВ-14 с
жестким внутренним закреплением A) и с внутренней
амортизацией B)#
Были определены вибрации при установке
корпуса на трех конических пружинах,
закрепленных на кронштейнах в нижней крышке, и
при жестком внутреннем креплении. Как видно
из рис. 2, применение внутренней
виброизоляции снизило уровень вибраций на 8—10 дБ.
В целом общий уровень вибраций компрессора
не превышает значения, указанного в ГОСТ
17240—71 для компрессора наибольшей холодо-
производительности A0 кВт).
Для организации тока фреона в целях
обеспечения интенсивного охлаждения
электродвигателя компрессора и уменьшения шума на
всасывании над электродвигателем установлен
специальный глушитель.
В процессе испытаний опытных образцов было
замечено, что при такой схеме охлаждения
электродвигателя существенное влияние на
температурное поле компрессора оказывает место
расположения на кожухе всасывающего штуцера.
На рис. 3 приведены температура
электродвигателя и масла при различном расположении
всасывающего штуцера. Испытания проводили при
температурах кипения —10, 0, +10 °С,
конденсации 40 °С и всасывания около 20 °С.
td6°c
710
90
70
50
30
Jvl |
¦77Q,
90
70
50
30
ч
А
\
к
^
г
к
3
1
э
h
ц
L
[*?
-70 -5 О 5 70 75
-70 '5 0 5 Wt°C
Рис, U Характеристики компрессора ФГВ-14.
Рис. 3. Зависимость температур электродвигателя *Дв и
масла /м от положения всасывающего штуцера.
9

При поступлении пара в верхнюю часть
компрессора температура электродвигателя ^дв не
превышала 62 СС, а температура масла ^м достигла
112 °С. При входе пара в нижнюю часть кожуха,
большая его часть омывала блок цилиндров и
поверхность масла, а затем поступала на
охлаждение электродвигателя. В этом случае
температура масла была около 90 °С, а
электродвигателя 101 °С.
При среднем расположении всасывающего
штуцера температуры масла и
электродвигателя находились в допустимых пределах — 99
и 75° С соответственно.
У опытных образцов компрессоров
нагнетательные клапаны были изготовлены с ходом
1,7 мм. Однако в процессе ресурсных испытаний
последние выходили из строя, что заставило
уменьшить их ход.
В процессе доводки компрессоры испытывали
с ходом клапана 1,4 и 1 мм. Оказалось, что при
этом холодопроизводительность практически не
изменялась, а потребляемая мощность при ходе
1 мм возросла по сравнению с первоначальной
на 4—5%. С учетом ресурсных испытаний
окончательный вариант компрессора выполнен с
ходом нагнетательного клапана 1 мм. В статье
приведены результаты испытаний компрессора
с этими клапанами.
Параллельно с компрессором разрабатывали
встраиваемый электродвигатель, основные
характеристики которого приведены ниже:
Номинальная мощность электродвигателя
(при температуре кипения 5°С и
конденсации 40" С), кВт 5,2
Напряжение, В . . 380 или 220
Частота сети, Гц 400
Синхронная частота вращения, с1 . . . . 67
Коэффициент
полезного действия 0,84
мощности 0,64
Скольжение, % 5,5
Отношение к номинальному
максимального вращающего момента 2,6
начального пускового вращающего
момента 1,4
Габаритные размеры пакета статора DxL,
мм 190x30
Особенность конструкции ротора
электродвигателя — наличие цилиндрической выточки,
благодаря чему уменьшились длина консольной
части вала, нагрузка на верхний подшипник
и высота компрессора в целом.
Анализ характеристик электродвигателей на
50 Гц показал, что у них кратности
максимального и пускового вращающих моментов
получаются примерно одинаковыми [1]. Если
максимальный вращающий момент электродвигателя
выбран с учетом работы при самых высоких
температурах кипения и конденсации, то
обеспечивается успешный пуск компрессора под
нагрузкой.
Для электродвигателей с питанием от сети
400 Гц максимальный и пусковой вращающие
моменты значительно различаются. Причем именно
величина пускового вращающего момента
определяет размеры встроенного электродвигателя.
Так, увеличение пускового момента на 10%
приводит к увеличению его массы и габаритных
размеров на 20% [2].
Поэтому одной .из основных задач при
разработке компрессора было определение
минимального значения начального пускового момента
встроенного электродвигателя, обеспечивающего
пуск компрессора под нагрузкой.
Для решения этой задачи с учетом ранее
проведенных исследований [3, 4] была разработана
математическая модель, позволяющая с помощью
электронной вычислительной машины
рассчитывать процесс пуска одно- и двухцилиндровых
герметичных компрессоров в зависимости от их
конструктивных характеристик [5]. Модель
уточнена по результатам экспериментальных
исследований и достаточно точно отражает
реальные процессы, происходящие в компрессоре.
Несмотря на то, что при V-образном
расположении цилиндров условия пуска значительно
тяжелее, чем при рядном, компрессор с
кратностью пускового момента 1,4 нормально
пускался под нагрузкой при напряжении на 10% ниже
номинального. Обычно на судах большее
падение напряжения не наблюдается.
Разработанные компрессоры прошли
ресурсные испытания в течение 2500 ч на фреоне-22.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Редкозуб Б. Д. Новые герметичные
компрессоры для кондиционеров.—«Холодильная техника», 1967,
№ 12, с. 8—13.
2. Постников И. М. Выбор оптимальных
геометрических размеров в электрических машинах. Л.—М., (
Госэнергоиздат, 1952.
3. Редкозуб Б. Д., Дорош B.C. Исследование
пускового режима герметичного поршневого
компрессора.— «Холодильная техника», 1971, № 3, с. 24—27.
4. Д о р о ш В. С. Определение параметров
герметичного поршневого компрессора после остановки и
влияние их на последующий пуск.— Труды НКИ,
вып. 86, Николаев, 1974, с. 24—30.
5. Захаров Ю. В., Дорош В. С, ЮхтМ. М.
Математическая модель и расчет процесса пуска
герметичных поршневых холодильных компрессоров.—
Труды НКИ, вып. 86, Николаев, 1974, с. 114—122.

УДК 628.84:534.83
К вопросу нормирования шума бытовых кондиционеров
Канд. техн. наук В. Л. ТИХОМИРОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук Э. Л. ЛЕСКОВ
Научно-исследовательский институт строительной физики
Бытовые кондиционеры предназначены для
создания комфортных температурно-влажност-
ных условий в помещениях жилых и
общественных зданий.
В связи с тем, что кондиционеры, в стличие
от обычного бытового оборудования (пылесосов,
полотеров и т. д.), шумят не эпизодически, а
циклично в дневное и ночное время, и излучение
шума направлено не только в помещение, но и
наружу, требования к их шумовым характери-
сти кам воз растают.
Допустимые уровни звукового давления или
звука ?доп в оснащенных бытовыми
кондиционерами жилых помещениях находят из
выражения:
^доп = ^доп.с н | А + Дц A)
где L Доп.с»н, — уровни звукового давления или
звука, допустимые
санитарными [1] нормами для жилых
помещений; для ночного времени
уровни звукового давления не
должны превышать предельного
спектра ПС-25 или уровня звука
30 дБА;
^=A1-j-A2-fA3+A4— сумма поправок к санитарным
нормам [1], учитывающих характер
шума (в кондиционерах шум
широкополосный Аг= ±0дБ), место
расположения помещения (для
сложившейся жилой застройки
Ао=+5 дБ), время суток (с 7 до
23 ч Д3=+10дБ, с 23до 7 ч А3=
= ±0дБ), длительность
воздействия прерывистого шума в
наиболее шумные полчаса (кондиционер
обычно работает менее 50%
времени, принимаем для дневного и
ночного времени А4=+ 5 дБ),
суммарная величина поправки А к
санитарным нормам шума составит
для дневного времени 20 дБ, для
ночного—10 дБ.
Ki — поправка на комфортность; работа
кондиционера приводит к
образованию дополнительного шума в
помещении, но так как это касается
самого владельца кондиционера,
этот шум им терпится из-за
создаваемой дополнительной
комфортности, соответственно, согласно
американским данным [2,3],
поправка к санитарным нормам от
этого колеблется в весьма
широких пределах; принимаем Кг =
= 10 дБ.
Рассчитанный таким образом максимальный
шум в оснащенных бытовыми кондиционерами
жилых помещениях не должен превышать
указанных в табл. 1 уровней звукового давления и
звука.
Бытовые кондиционеры с компрессионной
холодильной машиной встраиваются в оконные
или стенные проемы. Создаваемый ими шум
излучается как в помещение, так и на улицу.
Уровень шума в помещении зависит от его размеров
и акустических качеств, определяемых
количеством и типом мебели, наличием ковров, людей и
т. п. [4]. В общем случае уровни звукового
давления L в помещении и уровни звуковой
мощности Lp источника, в частности
кондиционера, связаны соотношением:
L = U
10 lgB + 6 + /С2,
B)
где В — постоянная, характеризующая
звукопоглощающие свойства
помещения;
/С2 — поправка на положение источника
шума, в частности кондиционера,
относительно зоны воздействия на
человека; считаем, что
кондиционер расположен непосредственно
в зоне воздействия, в этом
случае К2 = 3 дБ.
Таблица 1
Время суток
День (с 7 до 23 ч)
Ночь (с 23 до 7 ч)
Допустимые уровни шума в жилых помещениях

Предельный
спектр
ПС
55
45
Октавные уровни звукового давления (дБ) в полосах
со среднегеометрическими частотами, Гц
63
79
71
125
70
61
250
63
54
500
58
49
1000
55
45
2000
52
42
4000
50
40
8000
49
38
о * <
?«2
?а со с?
60
50
Об
It

При среднем объеме кондиционируемых
помещений около 50 м3 при наличии мягкой мебели
и людей [4] величина В для разных полос
частот составляет:
/, Гц 63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
В, м2 10 9 8 10 12 17 22 30
Найденные значения звукопоглощающих
свойств помещения В близки к аналогичным
характеристикам для жилых помещений
(средний коэффициент звукопоглощения в жилых
помещениях оказался равным 0,2), приведенным
зарубежными исследователями [2]. Расчет по
формуле B) показывает, что допустимые уровни
звуковой мощности кондиционера LPK0U до
частоты 1000 Гц соответствуют в пределах
±1 дБ допустимым уровням звукового давления
Ln0M< доп в помещении (см. табл. 1), на более
высоких частотах они на 2—5 дБ выше. В
дальнейших расчетах данными отклонениями
пренебрегаем и допустимые уровни звуковой
мощности шума, излучаемого с лицевой стороны
кондиционера, принимаем равными допустимым
уровням звукового давления в
кондиционируемом помещении (см. табл. 1).
Шум, излучаемый кондиционером наружу (на
улицу), может проникать в соседние жилые
помещения, в том числе через открытые окна и
форточки. Чтобы исключить воздействие
внешнего шума, его значения на расстоянии 2 м от
стен жилых зданий не должны превышать
предельного спектра уровней звукового давления
ПС-40 или уровня звука 45 дБ А [1 ].
Распространение шума от кондиционера наружу
происходит по полусферической поверхности и по своему
характеру близко к условиям излучения в
открытое пространство. Величина уровней
звукового давления L в расчетной точке в этом случае
находится из выражения:
.L = LP —20 lgr —8 +/С3, C)
Таблица 2
Время суток
День (с 7 до
23 ч)
Ночь (с 23 до
7 ч)
Сторона
излучения шума
кондиционера
Наружная
Лицевая
Наружная
Лицевая
Допустимый шум бытовых кондиционеров
Уровни звуковой мощности (дБ) в октавных полосах
со среднегеометрическими частотами, Гц
63
87
79
79
71
125
79
70
70
61
250
73
63
63
54
500
68
58
58
49
1000
65
55
55
45
2000
62
52
52
42
4000
60
50
50
40
8000
59
49
49
38
<
Корректив
ванные ур
ни звуков
мощности
70
60
60
50
12
где Lp — уровни звуковой мощности
кондиционера, дБ;
г — расстояние от кондиционера до
расчетной точки; при минимальных
расстояниях межоконных
простенков соседних помещений
расстояние от кондиционера до
расчетной точки напротив окна соседнего
помещения около 2,5—2,8 м;
/Сз —поправка, учитывающая
расположение расчетной точки
относительно* оси излучения [4]; в
нашем случае угол излучения к
расчетной точке около 45°, для
которого /С3=±0 дБ.
Считая шум в расчетной точке равным
допустимому, по формуле C) находим величины
допустимых уровней звуковой мощности шума,
излучаемого кондиционером на улицу. Они
больше чем на 15 дБ превышает уровни звукового
давления и звука вблизи жилых зданий.
Принимая по аналогии с санитарными нормами [1]
значения допустимых предельных спектров
шума кратными 5 дБ, получим для ночного
времени ПС-55, для дневного ПС-65 (табл. 2).
Основные источники шума Bj кондиционере—
компрессор и вентиляторы. При этом в течение
суток режим работы и, следовательно, шум
компрессора регулировать нельзя, а шум
вентиляторов в ночное время можно уменьшить путем
снижения частоты вращения.
Между холодной стороной кондиционера, где
расположен вентилятор и обдуваемый им
испаритель, и теплой стороной, где находятся
компрессор и вентилятор с обдуваемым им
конденсатором, имеется теплозвукоизолирующая
перегородка.
С лицевой стороны (со стороны помещения)
кондиционера звукоизлучение происходит в
основном от вентилятора испарителя с добавкой
от проникания через перегородку шума от
вентилятора испарителя. Влияние проникновения

шума через перегородку устраняется, если ее
звукоизолирующая способность будет
составлять около 15 дБ во всем диапазоне
нормируемых звуковых частот.
При обеспечении такой перегородки и
отсутствии глушителей воздушного шума на пути зву-
коизлучения от источников шума допустимые
уровни шума компрессора и вентилятора в
кондиционере могут быть определены расчетным
путем.
Наибольшие требования к шуму
кондиционера предъявляются при его работе в ночное время.
В связи с этим в бытовых кондиционерах
вентиляторы принято делать с двумя частотами
вращения: номинальной'—для дневного и
минимальной — для ночного времени. Шум от
вентилятора испарителя в этом случае должен быть
равен допустимому шуму с лицевой стороны
кондиционера (см. табл. 2), а шум компрессора и
вентилятора конденсатора, исходя из условий
их равного шумээбразования, — на о дБ ниже
допустимого шума кондиционера с наружной
стороны.
В дневное время суток с ростом тепловых
нагрузок частота вращения вентиляторов
повышается, соответственно возрастает и их шум. Так
как шум вентилятора конденсатора в эгом случае
будет значительно выше шума компрессора, то
влияние последнего на общий шум
кондиционера можно не учитывать.
Рассчитанные таким образом шумовые
характеристики элементов кондиционера
приведены в табл, 3.
Требуемое снижение шума AL вентиляторов
для ночного времени работы кондиционера
достигается умень пением их частоты вращения
из соотношения.
AL = 601g ¦
D)
где Яном и Ямин — частоты вращения вентиляторов в
дневное и ночное время, об/мин.
Для указанных в табл. 2 предельных зна-
- должно составлять
чений шума отношение-
лмин
1,5—1,6 раза.
В тех случаях, когда достигнуть нормативных
значений шума кондиционера не представляется
возможным, на пути потока воздуха (на пути
излучения шума) ставятся глушители, а
перегородка между теплой и холодной стороной
делается с большей звукоизолирующей способностью.
Эффективность глушителей и
звукоизолирующую способность перегородки выбирают исходя
из величины отклонения шумовых характеристик
компрессора и вентиляторов от приведенных
в табл. 3 величин.
В целях выявления возможности достижения
указанных в табл. 2 и 3 значений шума ВНИХИ
были испытаны два зарубежных образца
кондиционеров: LKG-121 фирмы «Линде»'—ФРГ
(№ 1) и RAS10UE4 фирмы «Тошиба» .— Япония
(№ 2) номинальной холодопроизводительностью
соответственно 1600 и 2000 ккал/ч.
Испытания проводили в заглушённой камере
акустического стенда лаборатории малых
холодильных машин ВНИХИ [5]. Кондиционер
устанавливали в центре камеры на массивном
виброизолированном фундаменте со звукоотра-
жающим покрытием. В плоскости расположения
жалюзийной решетки (на стороне измерения
шума) устанавливали звукоотражающую
фанерную стенку толщиной 10 мм, размером 2,5 X
X 1,5 м2. Для исключения влияния звукоизлу-
Элемент
кондиционера
Компрессор
Вентилятор
конденсатора
Вентииляор
испарителя
Время
суток
День и
ночь
День
Ночь
День
Ночь
Допустимый шум элементов
Таблица 3
бытового кондиционера*
Уровни звуковой мощности (дБ) в октавных полосах
со среднегеометрическими частотами, Гц
63
76
87
76
79
71
125
67
79
67
70
61
250
60
73
60
63
54
500
55
68
55
58
49
1000
52
65
52
55
45
2000
49
62
49
52
42
4000
47
60
47
50
40
8000
46
59
46
49
38
Коррек
тирован н ые
уровни
звуковой
мощности,
ДВА
57
70
57
60
50
* При звукоизолирующей способности перегородки не менее 15 дБ во всем диапазоне нормируе-
мых^звуковых частот.
13

чения с противоположной стороны
кондиционера (за стенкой) на него надевали глушитель
из поролона.
Шум измеряли на стороне испарителя
(лицевая) и конденсатора (наружная) при работе:
кондиционера, одних вентиляторов (компрессор
отключен) и одного компрессора (вентиляторы
отключены). Шум кондиционера № 2 измеряли
при номинальной и минимальной частотах
вращения вентиляторов (у образца № 1 только одна
частота вращения вентиляторов •—
номинальная). Так как у образца № 1 в зависимости от
использования его в качестве охладителя или
теплового насоса лицевая панель переставляется
на сторону испарителя или конденсатора, его
шумовые характеристики определяли при обоих
положениях панели. Образец № 2 испытан
также при работе одного вентилятора (при снятом
вентиляторе конденсатора).
Микрофон при измерениях располагали на
четвертьсферической поверхности радиусом 1 м
на высоте оси кондиционера (рис. 1). При работе
одного компрессора в связи со срабатыванием
защитного реле шум замеряли только в одной
точке на оси кондиционера в образце № 2 со
спектрами, в образце № 1 только в уровнях
звука.
Звукометрический тракт состоял из
прецизионной аппаратуры датской фирмы «Брюль
и Къер»: микрофона 4131, катодного
повторителя 2613, спектрометра 2112 и самописца 2305.
Микрофон перемещали по полуокружности с
помощью поворотного стола типа 3901 той же
фирмы. Фоновые помехи шума в камере не
превышали 20 дБА, спад уровней шума в зоне
измерения соответствовал теоретическому для
свободного звукового поля. Температура воздуха
в камере поддерживалась около 30 °С.
Рис. 1. Расположение микрофона при измерениях шума
кондиционеров:
1 — кондиционер; 2 — звукоотражающая фанерная стенка;
3 — четвертьсферическая измерительная поверхность; 4 — ось
кондиционера; 5 — линия измерительной полуокружности;
6 — виброизолированный служебный фундамент; 7 —
резиновые прокладки; 8 — звукоотражающий пол камеры; 9 —
глушитель.
14
УрсЕни гиукоЕой мсшкссти Lp рассчитывали:
Lp - Lm + 10 IgS - Lm + 5, E)
где Z.m — измеренны е уровни звукового [давления или
звука, дБ (дБА);
S — плошадь поверхности четверть сферы, «S = Я/-|=
= 3,14 м2;
rs — радиус четвертьсферы, rg=lM.
Результаты испытаний прИЕедены в табл. 4-
и на рис. 2, 3.
Полученные результаты пскгзьшают (табл. 4,
рис. 2, 3), что для дневного времени оба
зарубежных образца полностью удовлетворяют
предъявляемым к их шуму требованиям как со стороны
испарителя (внутри кондиционируемого
помещения), так и со стороны конденсатора (снаружи
помещения). При работе в ночное время
излучаемый этими образцами шум выше допустимого.
Образец № 1 имеет лишь одну частоту вращения
вентиляторов и, следовательно, предназначен
только для работы в дневное время, например
при встраивании в служебные помещения.
Соответственно, требования к шуму для ночного
Таблица 4
Опытный вариант
кондиционера
При работе
кондиционера
При работе одних
вентиляторов (компрессор
отключен)
То же, с перестановкой
лицевой панели на
сторону конденсатора
(наружная)
При работе одного
вентилятора испарителя
(вентилятор
конденсатора снят)
При работе одного
компрессора (вентиляторы
отключены)
i Сторона
1 излуче-
j ния шума
Лицевая
Наружная
Лицевая
Наружная
Лицевая
Наружная
Лицевая
•Наружная
Лицевая
Наружная
Частота
вращения вентилятора
Ном.
Мин.
Ном.
Мин.
Ном.
Мин.
Ном.
Мин.
Ном.
Мин.
Ном.
Мин.
Ном.
Мин.
Ном.
Мин.
—
—

Корректированный
уровень
звуковой
мощности
кондиционера, дБ А
№ 1
59
64
57
64
61
61
—
—
—
52
№ 2
60
59
65
64,5
57
55
64,5
62
—
58,5
56,5
52,5
49,5
52
57

'.р.дВ\
70
80
50
JO
30
¦SO
70
60
50
7l
^еЗъ*.
4
3
Ns
/
z
'
^
4
Щ
t
1
¦^r
1
2
^>>
3
4
<2
7
^
V
****&»
4
""^•-^
Средний 215 62 f25 250 5001000 20004
урооень
Среднегеометрическая частота актабной полосы, Гц
5
Рис. 2. Спектрограммы уровней звуковой мощности
кондиционера № 1:
а — на стороне испарителя; б — на стороне конденсатора; / —
при работе кондиционера; 2 — при работе одних вентиляторов
с расположением лицевой панели на стороне испарителя; 3 —
то же, на стороне конденсатора; 4 — допустимый шум бытовых
кондиционеров.
времени на него не распространяются. В
образце № 2 повышенный шум образуется
вследствие повышенного шума вентиляторов и
недостаточной звукоизолирующей способности
перегородки (рис. 4).
Снижение минимальной частоты вращения
вентиляторов в этом образце с 940 до 720 об/мин
и увеличение звукоизолирующей способности
перегородки на частотах 125 и 250 Гц на 5 дБ
сделает шум этого образца вполне допустимым.
Таким образом, при разработке требований
к шуму бытовых компрессионных
кондиционеров следует учитывать неизбежное возрастание
шума, связанное с повышением создаваемой ими
комфортности (поправка на комфортность).
Допустимые уровни звукового давления и звука
в кондиционируемых помещениях не должны
превышать указанных в табл. 1 значений.
Эти нормы можно обеспечить, если уровни
звуковой мощности бытовых кондиционеров
будут не выше указанных в табл. 2 величин.
ъдб
60
50
40
30
20
70
60
50
40
30
20
Г /
/
J
S2-
/ ¦
N ^^^
\ -
\
\
^
N
. а
/5
^К
ч
\
\
NV
-V
4
V
/
V
шггягя
у
S+
\
V
V
^-*-
Ч
N
5
/5
\
\
\
*-* ^
4
с
<
\
j 1
Л
2 *
14
ч
ч
N4
1р,д6
ВО
50
40
50
20
70
60
50
40
30
20
\/
й
7

J
4'
б
\Ч
\
\
5
X.
V
^Л
^
г
у
2
~Г
3
=^^
г**',-*
^^2i
>
у!
5
\
г
ч ^
\
\
N
N
V
\
.^
\
Х>
V
^ч^
31,5 63 125 250 500 WOO 2000 4000 8000J6006
Среднегеометрическая частота октабной полосы, Гц
31t5 6J 125 250 500 WOO 20004000 800016000
Среднегеометрическая частота октабной полосы, Гц
Рис. 3. Спектрограммы уровней звуковой мощности кондиционера № 2:
<я — на стороне испарителя при номинальной частоте вращения вентиляторов; б — то же, на стороне конденсатора; в — на вто-
роне испарителя при минимальной частоте вращения вентиляторов; г — то же, на | стороне конденсатора; / — при работе
кондиционера; 2 — при работе одних вентиляторов; 3 — при работе одного вентилятора испарителя; 4 — при работе одного
компрессора; 5 — допустимый шум бытовых кондиционеров.
is

дбА 31,5 63 125 250 500 1000 2000 WOO 600016000
Среднегеометрическая частота онтабной. полосы, Гц
Рис. 4. Звукоизолирующая способность перегородки
между отделениями испарителя и конденсатора (разность
в шуме на стороне конденсатора и испарителя при работе
вентилятора испарителя с номинальной + и
минимальной X частотами вращения).
Шум рабочих элементов кондиционера при
исключении взаимного воздействия
образуемого ими шума должен быть равен приведенным в
табл. 3 значениям. Снижение шума
кондиционера в ночное время (на 10 дБ) достигается
уменьшением частоты вращения вентиляторов не
менее чем в 1,5 раза.
Испытанные зарубежные образцы бытовых
кондиционеров в целом удовлетворяют требуе-
УДК 621.57.002.5.004.67
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, И. Г. ХАЗАНОВ
ВНИИхолодмаш
Любая машина, в том числе и холодильная,
может работать удовлетворительно длительный
срок только при выполнении определенных
операций очистки и смазки деталей и узлов,
подтяжки креплений и регулировки сопряжений,
ремонта деталей, восстановления посадок и
нормальной кинематической взаимосвязи узлов
и механизмов, т. е. проведения комплекса
последовательных, периодических, взаимно
увязанных и дополняющих процессов и операций,
составляющих систему технического
обслуживания и ремонта данного оборудования [11.
Вопросы рациональной организации системы
технического обслуживания и ремонта
холодильных машин имеют большое практическое
значение, так как в значительной степени
предопределяют эффективность их использования в
народном хозяйстве.
Совокупность правил, определяющих перио-
мым условиям работы в дневное время. В ночное
время, в связи с недостаточным снижением
частоты вращения вентиляторов у образца № 2
(лишь на 4 %), его шум оказался завышенным
Уменьшение минимальной частоты вращения
вентиляторов в этом образце с 940 до 720 об/мин
и повышение звукоизолирующей способности
перегородки в полосах с частотами 125 и 250 Гц
на 5 дБ понизит шум кондиционера до
допустимых пределов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Санитарные нормы допустимого шума в
помещениях жилых и общественных зданий и на
территории жилой застройки. № 872—72. Минздрав СССР.
2. G u i d e and Date Book. ASHRAE, 1970.
3. Тихомиров В. А. Исследование шума комнатных
кондиционеров и способы его уменьшения. —
«Холодильная техника», 1965, № 6, с. 67—70.
4. Указания по акустическому расчету
вентиляционных установок. С№399—69. М., Стройиздат, 1974.
5. Тихомиров В. А. Новый стенд ВНИХИ для
исследования шума малых холодильных машин. —
«Холодильная техника», 1966,№ 8, с. 10—16.
личность проведения мероприятий по
техническому обслуживанию оборудования в процессе
его эксплуатации, носит название стратегии
обслуживания.
На рис. 1 (а—и) представлены стратегии
обслуживания, которые охватывают наиболее
типичные модели обслуживания и ремонта
технических устройств. По оси абсцисс отложена
наработка t в часах, а по оси ординат —
вероятность отказа (ненадежность) технического
устройства Q(t). Ломаная линия показывает
управляющее воздействие осмотров и ремонтов
на характер кривой вероятности отказа.
$ Стратегия а. Восстановительные работы ВР.
Периодическая стратегия невозможна, поскольку
отсутствуют плановые виды ремонтных работ.
Стратегия б. Профилактические осмотры ПО.
Периодические ПО состояния устройства и при
обнаружении отказа снятие его с эксплуатации.
Стратегия в. Неплановые ремонты НПР.
Периодичности нет, поскольку^отсутствуют пла-
новые^виды работ.
Новая система технического обслуживания и ремонтов
холодильного оборудования и ее
экономическая эффективность

J,0
*0
ВР
гхЗЗЗ
а вр
А В
П&
ВР t
НПР
НПР
HHPt
ЦП ПР ПР ПР вРПР ПР ПР ПО ПР +
вр
ПР ПР ПР ПО НПР ПО ПР Пг ПР HPt
Рис. 1. Типовые стратегии обслуживания (а—и)
технических устройств (графики изменения вероятности отказа):
Л — вероятность отказа без управляющего воздействия про»
филактических осмотров и ремонтов; Б — вероятность отказа
при проведении профилактических осмотров и ремонтов; ВР —
восстановительные работы; ПО — профилактический осмотр;
НПР — неплановый ремонт; ПР — плановый ремонт; Q (t),
Q0 — вероятность отказа (ненадежность); ХХХХ - простой
устройства в ремонте или снятие его с эксплуатации.
Стратегии а> б, в применимы для устройств,
характеризующихся высокими показателями
безотказности и долговечности.
Стратегия г. Периодические плановые
ремонты ПР и после отказа снятие устройства с
эксплуатации. Стратегия применима для
устройств, характеризующихся высокими
показателями безотказности и сравнительно низкими
показателями долговечности составных
элементов. Такие устройства, как правило,
эксплуатируются до первого отказа.
Стратегия д. Периодические ПО, при
обнаружении отказа — ВР. Стратегия применима
для устройств, составные элементы которых
характеризуются высокими показателями
долговечности.
Стратегия е. Периодические ПО и ПР, при
отказе ВР. Проведение ВР не нарушает
плановую периодику ПО и ПР.
Стратегии ж, з. Проведение ПР и НПР.
Периодические ПР по календарному времени
независимо от НПР (стратегия ж), нарушение
периодичности ПР, так как после НПР для
устранения отказа периодичность ПР сдвигается
(стратегия з).
Стратегии ж, з применимы для устройств,
составные элементы которых характеризуются
высокими показателями безотказности.
Стратегия и. Выполнение ПО, ПР и НПР.
2 Холодильная техника № 2
Независимо от отказа на периоде проводятся
с заданной периодичностью ПО и ПР. Началом
отсчета новой периодичности ПО или ПР служит
момент завершения НПР или ВР.
При эксплуатации холодильного оборудования
общепромышленного назначения наибольшее
распространение получили:
стратегия е — периодические ПО и ПР и при
возникновении отказов ВР; проведение ВР не
нарушает плановую периодику профилактических
осмотров и плановых ремонтов;
стратегии жу з — проведение наряду с ПР и
НПР, при этом имеет место как смещение
плановых ремонтов после НПР, так и сохранение их
периодичности;
стратегия и — выполнение ПО, ПР и НПР;
стратегия д — периодические ПО и при
обнаружении отказов ВР.
Для холодильных герметичных компрессоров
и агрегатов на их базе характерна стратегия б
(периодические |ПО, при обнаружении отказа
снятие с эксплуатации;.
Торговое холодильное оборудование можно
обслуживать или по стратегии д (периодические
ПО и проведение ВР для ликвидации
возникающих отказов, если их можно устранить на месте
эксплуатации), или по стратегии б (серьезный
отказ, восстановить работоспособность изделия
на месте эксплуатации не представляется
возможным).
3 настоящее время известны разработки систем
технического обслуживания и ремонта
холодильного оборудования, структуры ремонтного цикла
согласно которым представлены в таблице.
Однако эти системы недостаточно базируются на
фактических ресурсах деталей и характеристиках
17


Организация-разработчик нормативов
Южниигипрогаз
НИИТЭхим
ПКТИмолпром (г.
Кишинев)
ВНИИторгмаш
Гипронефтемаш
(г. Уфа)
Время работы, ч
между
профилактическими осмотрами
АУ200
730
525
360
ФУ40
—
ФУ12
720
между малыми
(текущими) ремонтами
АУ200
2920
720
2100
1620—
—2160
ФУ40
720
ФУ12
—
между средними
ремонтами
АУ200
8760
5760 .
6300
4860—
—6480
ФУ40
8646
ФУ12
8400
между капитальными
ремонтами
АУ200 |
26 280
23 040
12 600
18 500—
—19 440
ФУ40 /фУ12
25 920
16 800-
безотказности оборудования и по этой причине
не получили распространения на практике.
Отсутствие единой обоснованной системы
технического обслуживания (системы ППР)
вынудило потребителей холода самим устанавливать
периодичность проведения ремонтов.
На рис. 2 представлены структуры ремонтного
цикла, разработанные некоторыми
предприятиями. Как видно, даже для однотипного
холодильного оборудования они существенно различаются.
K0M0M0M0C МММ С М М М С М М М К
J I I 1 1 1 1 1 1 1 L- ¦
то
5760
гточ
к о о м
а
м
7Ш1-5000 ,
-12000-15000 ч
коооом
5
м
500
[2500
5000
15000ч ^
к о о м
-700
-2500
Г^ГОШ
-6000 _
I I I i I
15000-18000 ч
г
комосомок
60
00
1 1 J
12000ч J
Рис. 2. Структура ремонтного цикла для компрессоров
базы АУ200 на различных предприятиях:
а — Останкинский молокозавод; б — Минский мясокомбинат;
в — Орджоникидзевский холодильник; г — Орджоникидзев-
ский мясокомбинат; д — Чертановский мясокомбинат; О —
профилактический осмотр; М — малый (текущий) ремонт; С —
средний ремонт; К — капитальный ремонт.
Таким образом, в сфере эксплуатации нет
единой экономически оптимальной системы
технического обслуживания и ремонта холодильного
оборудования. Это в значительной степени
объясняется тем, что основой ранее разработанных
методов технического обслуживания и ремонта
холодильного оборудования являются отдельные
результаты его поведения в процессе
эксплуатации, а не теоретический анализ конструкций
машин и систематизированные данные
исследований их изнашивания и характеристик
безотказности.
Только в последнее время проведены
углубленные исследования процессов изнашивания,,
сроков службы, безотказности и
ремонтопригодности холодильных машин с учетом
конструктивных особенностей.
На основе полученных экспериментальных
данных и с использованием разработанных
теоретических методик расчета [2, 3] разработана
оригинальная стратегия и предложена новая
система технического обслуживания и ремонтов
холодильного оборудования.
Главной отличительной особенностью новой
системы является то, что она базируется на
происшедших изменениях в принципах
конструирования холодильных машин, заключающихся в
широком применении сменяемых
конструктивных элементов, а также то, что она сокращает
суммарные затраты на плановые замены
сменяемых деталей при ремонтах и устраняет
внезапные отказы, возникающие за межремонтные
пробеги.
Новая система охватывает все основные типы
аммиачного и фреонового холодильного
оборудования, ремонт и техническое обслуживание
которых осуществляются на месте эксплуатации.
Стратегия технического обслуживания и
ремонта едина для всех типов холодильных машин
и состоит в следующем.
— Осмотры и ремонты проводятся с заданной
периодичностью.

KOOMOONOOCOOMOOMOOK
I I I I ' ¦ ' ' ¦ I I ' ¦ I I ' I I—I
r—
mo
wo
• i ¦ ' i
10500
1 ' ¦ 1 1 ' 1 l—J
11000 J
a
KOMOCOMOK
|| I ' I i i i I
md
г Я
90
i, i
12000
i i i
г\ооо
ff
к о м о м о с о м о м о к
1500
100
15000
_j
I I I t I ¦¦
30000
6
Рис. З. Структуры ремонтного цикла для основных
типов (базовых моделей) холодильных компрессоров:
а — компрессоры базы АУ200; б — компрессоры базы ФУ40;
в _ компрессоры базы ФУ12 BФУБС12).
— Межремонтные и межосмотровые периоды
являются кратными соответственно периоду
регенерации и межремонтному периоду.
— В случае возникновения отказов в
межремонтный период проводятся восстановительные
работы, которые не нарушают периодичности
осмотров и ремонтов.
— Объемы профилактических осмотров и
ремонтов постоянны и не зависят от их
расположения в ремонтном цикле.
Единство стратегии для различных типов
холодильного оборудования показано на рис. 3.
В новой системе большая роль отводится
профилактическим осмотрам, проведение которых в
заданных объемах и с заданной периодичностью
в значительной степени снижает вероятность
возникновения внезапных отказов в процессе
эксплуатации холодильных машин.
Система включает весь необходимый комплекс
нормативных материалов для ее полного
внедрения в сфере эксплуатации.
Все нормативы объединены в разработанных
ВНИИхолодмашем Временных положениях о
системе ППР аммиачного и фреонового
холодильного оборудования *.
Разработанная система распространяется на
все типы выпускаемых в настоящее время
отечественной промышленностью, а также снятых
с производства, но находящихся в эксплуатации
аммиачных и фреоновых холодильных
поршневых компрессоров и все основные типоразмеры
аммиачной теплообменной, емкостной и
вспомогательной холодильной аппаратуры.
* Положение о системе ППР аммиачного холодильного
обор удования утверждено Минмясомолпромом СССР в
качестве обязательного нормативного материала и
издастся кассовым тиражом.
9*
Система включает основные рекомендации по
организации планово-предупредительного
ремонта холодильного оборудования и нормативные
материалы, которые используются для
определения и планирования затрат на ремонтно-
эксплуатационные нужды.
Нормирование трудозатрат, расходов
запасных частей и вспомогательных материалов
произведено в соответствии с пооперационными
технологическими процессами, приведенными в
книге «Руководство по ремонту холодильного
оборудования» (М. «Пищевая промышленность»,
1973).
В системе определены объемы и содержание
ремонтных работ для основных видов
холодильного оборудования.
Регламентированы значения зазоров в
основных сопряжениях бескрейцкопфных
аммиачных и фреоновых, а также оппозитных
компрессоров при проведении любого планового ремонта.
Оговорены рекомендуемые значения зазоров
в сопряжениях трущихся пар после проведения
восстановительных работ в процессе ремонта.
Установлены также предельно допустимые
значения зазоров и предельные значения эллипс-
ности и конусности деталей, при которых они
подлежат замене или восстановлению.
На основе фактических ресурсов деталей
разработаны структуры ремонтного цикла для 36
типов аммиачных и 23 типов фреоновых
холодильных компрессоров, а также для аммиачной
теплообменной и емкостной аппаратуры, насосов^,
вентиляторов, рассольных и аммиачных батарей
и воздухоохладителей.
На основе пооперационного нормирования
технологических процессов ремонтных работ
даны категории сложности ремонта и «ремонтные
единицы» для^всех основных видов
холодильного оборудования, что позволяет легко
определить трудоемкость ремонтных работ.
Предложена методика определения
численности ремонтного персонала в зависимости от
производительности холодильной установки на
стандартном режиме и числа компрессоров в
установке. Метод определения по номограмме
весьма прост и обеспечивает необходимую
объективность при установлении^ численности
ремонтного персонала на предприятиях в различных
отраслях промышленности.
Дана методика определения норм простоя
холодильного оборудования в ремонте. При этом
учитывается категория сложности
ремонтируемого изделия, вид ремонта, состав ремонтной
бригады и вводятся коэффициенты, зависящие
от структуры «ремонтных единиц».
Важнейшим условием осуществления планово-
предупредительного ремонта является
обеспечение потребителей необходимыми сменными
19

деталями в соответствующем объеме и
номенклатуре. С этой целью разработана номенклатура
и рассчитаны среднегодовые нормы расхода
сменных деталей для основных типов аммиачных и
фреоновых холодильных компрессоров.
При разработке среднегодовых норм
учитывалось, что суммарная потребность в сменных
деталях к холодильному оборудованию
складывается из потребности в запасных частях:
— для замены деталей, вырабатывающих
ресурс;
— для замены еще не отказавших, но имеющих
дефекты деталей, которые выявляются в
процессе проведения профилактических осмотров;
— для устранения случайных отказов
оборудования.
Среднегодовые нормы расхода сменных
деталей приведены по отношению к одной детали,
что исключает необходимость повторения
среднегодовых норм для групп унифицированных
компрессоров.
Разработаны ремонтные комплекты запасных
частей к холодильным компрессорам, которые
составлены в соответствии с ресурсами основных
узлов и деталей компрессоров и включают
определенную номенклатуру заменяемых при
плановых ремонтах деталей.
Ремонтные комплекты запасных частей
предназначены для работников служб предприятий —
потребителей холода в целях своевременной
подготовки комплекта запасных частей к любому
виду ремонта, проводимого согласно графику
ППР.
Для определения экономической
эффективности от внедрения новой системы среднегодовые
затраты на техническое обслуживание и ремонты
по нормативам этой системы были сопоставлены
с фактическими (отчетными) данными,
полученными более чем на 50 предприятиях,
эксплуатирующих аммиачное холодильное оборудование.
Источниками получения экономического
эффекта от внедрения новой системы в сфере
эксплуатации являются:
— Снижение трудоемкости ремонтов за счет
приведения в соответствие объемов ремонтных
работ и сроков замен деталей с возникновением
действительной необходимости в проведении
определенного вида планового ремонта.
— Снижение объемов неплановых ремонтов
и восстановительных работ за счет
профилактики и замены изношенных и имеющих дефекты
деталей.
— Рациональное и технически обоснованное
использование запасных частей и
вспомогательных материалов, что приводит к уменьшению
их расхода.
— Снижение расхода смазочного масла
благодаря своевременному восстановлению зазоров
в основных сопряжениях компрессоров.
20
— Уменьшение времени непроизводительного»
простоя холодильного оборудования в
неплановых ремонтах.
— Снижение потерь, обусловленных
нарушением режима работы холодильных установок
при непроизводительном простое.
В настоящем расчете эффект от сокращения
времени непроизводительного простоя
холодильного оборудования и снижения потерь от
нарушения холодоснабжения не учитывался из-
за сложности получения достоверных исходных
данных.
Фактические затраты на ремонт холодильного-
оборудования, по данным ряда предприятий,
в среднем составляют 2,43 руб. в год на
1000 ст. ккал/ч установленной холодопроиз-
водительности.
Средние годовые ремонтные затраты по
нормативам разработанной системы составляют
0,89 руб. на 1000 ст. ккал/ч установленной хо-
лодопроизводительности. Следовательно,
годовой экономический эффект от сокращения
объемов ремонтных работ Э1=1,54 руб/1000 ккал/ч.
Фактические годовые затраты на запасные
части, по отчетным данным ряда предприятий,,
равны 1,44 руб/1000 ккал/ч.
В то же время среднегодовые затраты на
запасные части по нормативам разработанной
системы составляют 0,64 руб/1000 ккал/ч, а
годовой экономический эффект от сокращения
расхода запасных частей 52=0,8 руб/1000 ккал/ч.
Простые расчеты (по данным работы [4])
показывают, что снижение затрат на смазочное
масло при применении новой системы составляет
в среднем 0,08 руб. в год на 1000 ккал/ч
установленной холодопроизводительности.
Таким образом, суммарный годовой
экономический эффект от внедрения новой системы в.
сфере эксплуатации на 1000 ккал/ч
установленной холодопроизводительности
ЭвУМ =1,54+0,8+0,08=2,42 руб.
Ожидаемый экономический эффект от
внедрения новой системы только для аммиачного
холодильного оборудования (в расчете на парк
машин 1975 г.) составит около 24 млн. руб.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Селиванов А. И. Основы теории стратегии
машин. М., «Машиностроение», 1971.
2. Бежанишвили Э. М., Попов В. М.
Оптимизация периодичности технического обслуживания»
поршневых холодильных компрессоров. —
«Холодильная техника», 1974, № 11, с. 24—29.
3. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Попов В. М. Методика определения оптимальной
периодичности профилактических осмотров поршневых
холодильных компрессоров. — «Холодильная техника»,
1974, № 12, с. 25—28.
4. Б е ж а н.и ш в и л и Э. М., X азанов И. Г.*
Ионов В. С. К вопросу о расходе смазочного масла,
в аммиачных холодильных установках. —
«Холодильная техника», 1973, № 3, с. 52—54.

УДК 621.572
О степени термодинамического совершенства
пароводяных эжекторных холодильных манн
Канд. техн. наук М. Г. ШУМЕЛИШСКИЙ,
А. М. ГРАЧЕВ
Московский завод «Компрессор»
Значение коэффициента, характеризующего
степень термодинамического совершенства
пароводяной эжекторной холодильной машины
(степень обратимости цикла), определяется из
отношения
где ат, ад—расходы рабочего пара, приходящиеся на
1 кг холодного пара, поступающего в
главный эжектор машины соответственно в
теоретическом и действительном циклах.
В литературе приводятся значения ц от 0,14
до 0,39 вне связи с условиями работы машины, т. е.
независимо от параметров рабочего пара,
охлаждающей и рабочей (охлажденной в
испарителе) воды.
Уточненный расчет т] показывает, что величина
этого коэффициента для реальных пароводяных
эжекторных холодильных машин при их
использовании для охлаждения воды в установках
кондиционирования воздуха или для других
целей приближается к низшим его значениям,
приведенным в литературе. Высокие значения г\
являются следствием принятия неоправданно
высоких значений коэффициентов полезного
действия элементов эжекторов и дают неправильное
представление о необратимых потерях в
действительных эжекторных холодильных машинах,
выполненных на современном уровне.
Энергетические потери в действительной
пароводяной эжекторной холодильной машине
следует оценивать так же, как и для
компрессионной паровой холодильной машины, путем
сравнения ее рабочего цикла с теоретическим.
В теоретическом цикле процессы расширения
рабочего пара, смешения рабочего и холодного
паров и их сжатие происходят в идеальном
эжекторе, т. е. без потерь. При этом количество
засасываемого эжектором из испарителя
холодного пара, а также параметры рабочего,
холодного и сжатого паров соответствуют таковым в
действительной машине.
Для определения величины ат следует
пользоваться методом, рекомендованным Б. С. Вейн-
бергом, который в работе [1] уточнил
теоретический (сравнительный) цикл пароводяной
эжекторной холодильной машины, характер
процессов, протекающих в идеальном эжекторе,
а также методы расчета теоретического цикла и
предложил рассчитывать величину удельного
расхода рабочего пара (в кг/кг) в теоретическом
цикле по формуле
1Ю 19 Г ' KVS9 Sl)
В теоретическом цикле (рис. 1) принято: точки
1 и 9 находятся на верхней пограничной кривой,
линии 6—7—1, 11—4—10—5 и 8—2—3—9
изобары, линия 5—8 изоэнтальпа и линия 5—6 изо-
энтропа. В идеальном эжекторе расширение
рабочего пара в сопле 1—2 и сжатие смеси пара 3—4,
а также условные процессы сжатия рабочего
пара 2—10 и холодного пара 9—11 изоэнтропы.
В этой же работе Б. С. Вейнберг
показал, что ошибка в величине ат при расчете
другими способами, рекомендованными в
различных литературных источниках, достигает
25%. Это соответственно отражается на точности
величины г).
С учетом указанных уточнений были найдены
величины удельного расхода рабочего пара в
теоретическом цикле пароводяных эжекторных
холодильных машин, работающих при разных
давлениях рабочего пара, температурах
охлаждающей воды (или температурах конденсации)
и температурах кипения (или температурах
охлажденной воды на выходе из испарителя),
характерных для работы этих машин в
современных установках кондиционирования воздуха
(рис. 2).
Для расчета характеристик диапазон давлений
рабочего пара принят из условия использования
пара от отборов теплофикационных турбин ТЭЦ,
имея в виду их незагруженность в летний период
[2]. Расчет характеристик приведен для
стандартных давлений отборного пара в теплофика-
Рис. 1. Теоретический (сравнительный) цикл
пароводяной эжекторной холодильной машины в s, Г-диаграмме
для водяного пара.
21

0,2 0,6 1,0 1,4 1,8ррП,МГ1а
а
I L_l I I I i 1 J 1 1 1
70 12 14 16 18 20 22 24 26 J8 ta§,°C
Конденсатор поверхностный
Рис. 2. Зависимость удельного расхода рабочего пара
ат в теоретическом цикле пароводяной эжекторной
холодильной машины от давления рабочего пара рр.п (а),
температуры рабочей воды на выходе из испарителя
^р.в (б), температуры конденсации /к и температуры
охлаждающей воды на входе в конденсатор ^0.в (в).
ционных турбинах типов Т и ПТ,
установленных на ТЭЦ в СССР, —0,2; 0,7; 1,0; 1,3 МПа
и для давления 2,1 МПа.
Расчетный диапазон температур конденсации
от 22 до 42 °С принят исходя из температуры
охлаждающей воды на входе в конденсатор
машины от 15 до 35°С. При этом на основании опыта
проектирования и эксплуатации большого числа
пароводяных эжекторных холодильных машин
подогрев охлаждающей воды в конденсаторе
выбран 6 °С, а конечная разность температур
конденсации и охлаждающей воды на выходе из
конденсатора для машин с поверхностными
конденсаторами принята.4 °С и для машин со
смешивающими конденсаторами 1 °С.
На рис. 2 значения удельного расхода пара аТ
представлены в зависимости от температуры
конденсации, а также температуры охлаждающей
воды на входе в конденсатор для машин с
различными типами конденсаторов.
Расчетные температуры кипения, или, что
то же для пароводяных эжекторных
холодильных машин, температуры охлажденной (рабочей)
воды на выходе из испарителя, приняты 5 и 9 °С.
На рис. 3, а показан характер изменения
теплового коэффициента теоретического цикла при
различных давлениях рабочего пара,
температурах конденсации и кипения. Величина
теплового коэффициента в теоретическом цикле
найдена из зависимости
Рис. 3. Зависимость теплового коэффициента
теоретического цикла пароводяной эжекторной холодильной
машины (а) и коэффициента термодинамического
совершенства действительной пароводяной эжекторной
холодильной машины (б) от давления рабочего пара.
h — h
ST = 4(h-i5) '
где значения ат рассчитаны, как указано выше.
Для определения величины ад (в кг/кг)
представляется наиболее правильным использовать
эмпирическую формулу [3]
„_..»+...(?})+l...^)".
с высокой степенью точности описывающую
графическую зависимость, установленную Мессин-
гом [4], в которой расход рабочего пара есть
функция отношения адиабатических тепловых
перепадов -г4 (Дг2 = ixl — i9 и Ai-. = i. —
i2 Дж/кг), и подтвержденную действительным
расходом рабочего пара в различных машинах,
изготовленных многими иностранными фирмами
и московским заводом «Компрессор» [5].
Такой способ расчета ад исключает ошибки,
связанные с теоретическим определением к. п. д.
эжекторов, и отражает действительные
энергетические затраты в пароводяных эжекторных
холодильных машинах, выполненных на
современном техническом уровне.
На рис. 3, б представлена зависимость
коэффициента термодинамического совершенства
пароводяных эжекторных холодильных машин от
давления рабочего пара, полученная с учетом
изложенных выше уточненных способов
определения величин ат и ад.
Представленные значения удельного расхода
рабочего пара ат и теплового коэффициента ет,
вычисленные уточненным способом, дают
представление об энергетических характеристиках
теоретического цикла пароводяных эжекторных
холодильных машин, работающих при различных
давлениях рабочего пара и различных
температурах конденсации и кипения хладагента.
22

Уточнено значение коэффициента, характе- 2
ризующего степень обратимости действительного
цикла по сравнению с теоретическим для тех же
условий, которое для ?к=25-^42 °С при ^р.в^ 3
=9 °С находится в пределах 0,185—0,14.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ 4
1. Вейнберг Б. С. Расчет теоретического цикла
пароэжекторной холодильной машины. —
«Холодильная техника», 1961, № 5, с. 47—53.
Б. А. ФРИДМАН
Суточный график тепловой нагрузки на
технологические аппараты предприятий молочной
промышленности из-за специфики производства
очень неравномерен (два максимума в сутки по
2—2,5 ч). При выборе холодильной установки
для обеспечения аппаратов холодом
производительность ее определяется из расчета
максимальной часовой тепловой нагрузки, что
приводит к значительному увеличению мощности
оборудования компрессорного цеха, расширению
производственных площадей и росту
эксплуатационных расходов при минимальном
использовании оборудования во времени.
Недостаток данного решения —
неравномерная тепловая нагрузка на холодильное
оборудование компрессорной, что мешает созданию
надежной схемы комплексной автоматизации.
В г. Сумы (УССР) в январе 1974 г. сдан в
эксплуатацию городской молочный завод
производительностью до 200 т переработки молока
в смену.
Для комплексной автоматизации холодильной
установки, повышения коэффициента
использования холодильного оборудования во времени
и снижения стоимости строительства в системе
холодоснабжения технологических аппаратов
смонтирован аккумулятор холода.
Система охлаждения аппаратов молочного
завода, за исключением танков для
молочнокислых продуктов, рассольная (—7 °С). Xладо-
носителем служит раствор хлористого кальция
(плотность 1,21 кг/л, теплоемкость 0,71 ккал/кг).
Танки охлаждаются ледяной водой A °С) с
помощью рассольного теплообменника-охладителя.
2. Соколов Е. Я-, Зингер Н. М.
Энергетическое сопоставление электро- и тепло использующих
холодильных установок. — «Холодильная техника»,
1972, № 5, с. 11—15.
3. С и л ь м а н М. А. Определение расхода рабочего
пара в эжекторных холодильных машинах. —
«Холодильная техника», 1965, № 2, с. 17—18.
4. Messing Т. — «Kaltetechnik», 1954, № 2.
5. Ш у м е л и ш с к и й М. Г. Эжекторные холодильные
машины. М., Госторгиздат, 1961.
Аккумулятор холода представляет собой две
круглые изолированные металлические емкости,
заполненные хладоносителем. Суммарная
емкость аккумулятора 200 м3. Верхняя часть од-
»- ной емкости соединена трубопроводом диамет-
й ром 350 мм с нижней частью другой емкости
а (по направлению движения охлаждаемого рас-
о сола).
и В часы, когда тепловая нагрузка меньше уста-
|- новленной производительности холодильного обо-
[- рудования, аккумулятор заряжается, а в часы,
[- когда тепловая нагрузка больше установленной
и холодопроизводительности, разряжается, по-
о крывая максимальные тепловые нагрузки.
I- Наиболее экономичным явился бы аккумуля-
>- тор, позволяющий охлаждать хладоноситель до
температуры не ниже рабочих параметров, од-
|- нако для обеспечения необходимой аккумуля-
>- ционной способности величина емкости аккуму-
I- лятора значительно возрастает.
При зарядке данного аккумулятора хладоно-
в ситель охлаждается до температуры ниже ра-
>- бочих параметров, что способствует уменьшению
а необходимой емкости баков аккумулятора.
Разрядка осуществляется путем забора хо-
й лодного рассола из аккумулятора для подме-
)- шивания к отепленному рассолу, идущему от
и технологических аппаратов, при этом излишнее
е количество этого рассола поступает в аккумуля-
в тор, нагревая (т. е. разряжая) его.
Расчет аккумулятора выполнен с учетом кон-
I- кретного суточного графика тепловой нагрузки
> на компрессор от технологических аппаратов
|- (рис. 1) путем анализа различных вариантов
я устанавливаемой холодопроизводительности обо-
|. рудования для покрытия суточной тепловой на-
)- грузки при приемлемой величине емкости ак-
:. кумулятора.
23
УДК 621.565-52:637.1
Система холодоснабжения с аккумулятором холода
на молочном заводе в г. Сумы

1600
1500
W0\
* uoo\
Рис. I. Расчетный график аккумуляции холодного
рассола:
Л — суточное потребление холода технологическими
аппаратами; Б — суточное производство холода установленными
холодильными машинами; В — аккумулированный холод.
Оптимальным вариантом явилась величина
установленной холодопроизводительности
оборудования, равная 700 тыс. ккал/ч при
нормативной 22-часовой работе компрессоров в сутки и
емкости аккумулятора 200 м3.
Аккумуляционная способность данного
аккумулятора с учетом емкости системы равна
2000 тыс. ккал/ч при температуре холодного
и отепленного рассолов соответственно —14 и
-3°С.
Максимальная часовая тепловая нагрузка от
технологических аппаратов 1575 тыс. ккал/ч.
Следовательно, применение аккумулятора
холода позволило уменьшить установленную холо-
допроизводительность оборудования в 2,2 раза.
Схема холодоснабжения (рис. 2) включает
два аммиачных компрессора АУ200/1 и
компрессор АУУ400/3, два аммиачных кожухотрубных
испарителя ИКТ-180 (с отделителями жидкости
150 ОЖг), четыре рассольных центробежных
насоса 4 КМ-8, подающих охлажденный рассол
на технологические аппараты, два рассольных
центробежных насоса 6К-8, осуществляющих
циркуляцию хладоносителя между испарителем
и аккумулятором, и аккумулятор холода.
Работа компрессоров предусмотрена в
автоматическом режиме при астатическом шаговом
регулировании их производительности по
минимально достигаемой температуре рассола в
аккумуляторе (—14 °С). Применение
аккумулятора обеспечило работу компрессоров при
плавно изменяющемся давлении кипения, при
этом максимально сокращено число пусков
и остановок.
Зарядка и разрядка аккумулятора
происходят самопроизвольно в зависимости от
соотношения производства и потребления холода.
Рис. 2. Схема размещения оборудования и трубопроводов:
/ — компрессор АУУ400/3; 2 — компрессор АУ200/1; 3 — ко-
жухотрубный испаритель ИКТ-180; 4 — отделитель жидкости
150 ОЖг; 5 — насос 6К-8; 6 — насос 4КМ-8; 7 — электроуправ -
ляемая заслонка; 8 — аккумулятор холода; 9 — пластинчатый
пастеризатор ОПУ-10; 10 — технологические аппараты; 11 —
теплообменник-охладитель ледяной воды.
If а конденсатор
- ПГ ft; И Г
24

В системе охлаждения молочного завода
дополнительно установлен один аммиачный
одноступенчатый компрессор АУ200/1, который
является резервным.
Для обеспечения подачи в технологические
аппараты рассола с требуемой температурой
(—7 °С) запроектировано автоматическое
регулирование путем смешивания отепленного и
холодного рассолов. Предусмотрено также
ручное управление.
Количество подаваемого на аппараты хладо-
носителя в соответствии с изменением тепловой
нагрузки регулируется ступенчатым включением
(либо отключением) насосов 4КМ-8 путем
контроля перепада температур рассола в подающей
и обратной магистралях (At=4 °С). При
повышении перепада температур на 1 °С от
контролируемой величины насосы ступенчато
включаются, при понижении на 1 °С отключаются.
Схемой автоматизации предусмотрена также
защита от аварийных режимов работы в полном
соответствии с правилами техники безопасности
на аммиачных установках, защита от
понижения (ниже —10 °С) температуры рассола,
подаваемого на технологические аппараты, при
этом насосы 4КМ-8 останавливаются и
включается аварийная сигнализация.
Наличие двух групп центробежных насосов
создает впечатление, что количество
перекачиваемого хладоносителя в системе с
аккумулятором значительно возрастает. Однако, как
показал расчет необходимой производительности
насосов, осуществляющих холодоснабжение
технологических аппаратов, при At=4 °C (вместо
принимаемых в обычных условиях At=2 °C),
общее количество перекачиваемого
хладоносителя в данной системе увеличено по сравнению с
системой без аккумулятора всего на 5—7%.
При использовании аккумулятора холода
отпадает необходимость в расширительном баке.
Благодаря значительной высоте столба рассола
в аккумуляторе технологические аппараты и
магистрали находятся под постоянным
избыточным давлением, что предотвращает
попадание воздуха внутрь рассольной системы через
неплотности и соединения.
Для снижения скорости коррозии в рассол
добавляют 1,8 кг/м3 бихромата натрия (пасси-
ватор). Добавлением щелочи показатель
концентрации водородных ионов рН доводится до
7,5—8,0.
Опыт эксплуатации свидетельствует о
надежной работе аккумулятора и подтверждает
правильность принятых основных проектных
решений.
Дополнительной доработки требует узел
автоматизации смешивания отепленного и холодного
рассолов.
В настоящее время в молочной
промышленности наметилась тенденция перехода к
охлаждению всех технологических аппаратов ледяной
водой, однако еще имеются и строятся
предприятия с рассольной системой охлаждения
интенсивных технологических аппаратов
(пластинчатые охладители и пастеризаторы).
Рассольная система охлаждения применяется
также и на некоторых зарубежных предприятиях
молочной промышленности, в частности, на
сыродельных заводах ВНР.
Применение аналогичного аккумулятора в
системе холодоснабжения технологических
аппаратов предприятий молочной промышленности
с рассольной системой охлаждения дает
возможность создать надежную систему
комплексной автоматизации холодильной установки,
повышает (до единицы) коэффициент использования
холодильного оборудования во времени. Для
вновь строящихся предприятий это позволяет
уменьшить устанавливаемую холодопроизводи-
тельность оборудования компрессорного цеха,
т. е. снизить капитальные затраты на
строительство, для действующих предприятий —
увеличить суточное производство холода.
Внедрение аккумулятора холода на городском
молочном заводе в г. Сумы дало экономию
капитальных затрат и эксплуатационных расходов,
по сравнению с системой охлаждения без
аккумулятора, в размере 150 тыс. руб.

УДК 621.57.044
Методы очистки аммиачного пластинчатого конденсатора
от водяного камня
Канд. техн. наук О. П. ИВАНОВ, Л. В. ФИРСТОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Канд. техн. наук С. Т. БУТЫРСКАЯ
Ленинградский институт советской торговли
им. Ф. Энгельса
Опыт эксплуатации аммиачного пластинчатого
конденсатора при оборотном и прямоточном
водоснабжении показал, что на поверхности
теплообмена выпадает водяной камень (см.
О. П. Иванов и др. Промышленные испытания
аммиачного пластинчатого конденсатора. —
«Холодильная техника», 1974, № 2, с. 30—34).
Учитывая особенности конструкции и
эксплуатации цельносварного аппарата, представляется
целесообразным следующий режим его
эксплуатации: магнитная водоподготовка и
периодическая (не реже одного раза в год) очистка
химическим способом.
Для проверки эффективности магнитной
обработки воды была смонтирована
экспериментальная установка. Морскую воду заменили
раствором соли соответствующей концентрации. Воду
из бака забирали насосом через сетчатый
механический фильтр, пропускали через
магнитные устройства и подавали в щелевой канал,
образованный двумя гофрированными
пластинами. В другой аналогичный канал воду
подавали непосредственно, без обработки.
Сравнивали поверхности опытных
конденсаторов после прокачивания соленой воды в
течение 160 ч.
На поверхности конденсатора, омываемой
водой после магнитной обработки, был небольшой
налет рыхлого'осадка, а на поверхности второго
образца — тонкий плотный слой осадка.
Небольшая продолжительность опыта и условия,
значительно отличающиеся от действительных,
не позволили определить толщину осадка.
Исследования проводили при комнатной
температуре, которая колебалась в пределах 17—
21 °С. Расход прокачиваемой воды в среднем
16 м3/ч.
Магнитное устройство состояло из восьми
постоянных магнитов, помещенных в
полистироловую трубку. Магнитная система была
вмонтирована в стальную трубу. В пространство
между внутренней и наружной трубками подавали
воду. Пропускная способность магнитного
устройства 5 м3/ч (в опыте использовали два
устройства).
26
Простота конструкции магнитного устройств а,
исключающая необходимость в обслуживающем
персонале, и его эффективность позволяют
рекомендовать магнитную обработку воды в
системах водоподготовки для охлаждения
конденсаторов. Эффективность обработки зависит от
напряженности магнитного поля и
производительности. Для более мощных установок можно
применять электромагниты, при этом срок
работы аппаратов без очистки увеличивается в
4 раза.
Для предотвращения налипания морских
живых организмов к поверхности конденсатора
необходимо, наряду с другими средствами,
использовать химикаты, препятствующие их
развитию.
В соответствии с литературными данными и
результатами экспериментальной проверки
можно дать некоторые рекомендации по подготовке
морской воды, охлаждающей конденсаторы
холодильных установок.
Для предотвращения отложения солей в виде
твердого осадка на поверхности щелевого
канала следует использовать магнитное устройство
с постоянными магнитами или электромагнитами.
Оседающий на поверхности рыхлый осадок легко
уносится потоком воды, и поверхность остается
чистой. Для проверки этого положения после
5200 ч эксплуатации в промышленных условиях
пластинчатого сварного аммиачного
конденсатора была осмотрена его теплообмеыная
поверхность со стороны воды. Поверхность пластины
оказалась покрытой осадком желто-коричневого
цвета. Качественный анализ показал, что
осадок состоит из солей кальция, магния и окислов
железа. Для удаления такого осадка с
поверхностей из нержавеющей стали необходимо
применять азотную кислоту концентрацией не
выше 5%. Чтобы предотвратить разъедание тепло-
обменной поверхности, в кислоту добавляют
технический уротропин в количестве 3 кг на 1 м3
моющего раствора.
Температура раствора кислоты при промывке
не должна превышать 50 °С, что позволяет
ускорить процесс разложения осадка и сократить
время контакта кислоты с металлической
поверхностью. Такой режим был применен при
проведении химической очистки теплообменной
поверхности. Рекомендуемое время очистки —
одна рабочая смена. Для определения
эффективности очистки снимали теплотехнические харак-

15\
|W
w3
~&*
о r
•
•^
•
«'
w
4J
#4 ufy, tf/fl
Зависимость коэффициента теплопередачи к от скорости
охлаждающей воды wB: «,
#, О — опытные значения k соответственно до и после очистки.
теристики до и после очистки. После очистки
аппарат промывали 1%-ным раствором NaOH.
Результаты опытов показали эффективность
такого способа химической очистки. Поверхность
пластин после очистки имела характерный цвет
нержавеющей стали.
На рисунке приведен график зависимости
k=f (wB), из которого видно, что значения
коэффициента теплопередачи после химической
очистки значительно возрастают.
Для ликвидации биологических осадков
целесообразно включить в систему ионатор.
Комплекс этих мероприятий позволит получить воду,
подаваемую для охлаждения конденсаторов, не
дающую биологических и органических осадков
на поверхности аппарата и тем самым обеспечить
его бесперебойную работу.
Применение предлагаемых устройств и режима
химической очистки на судах не вызывает
усложнения конструкции и не требует
значительных материальных затрат.
УДК 628.84
О применении автономных кондиционеров в помещениях
с большими тепловыделениями
И. Н. ИКИНГРИН
ЦНИИпромзданий
В ряде производственных помещений по условиям
технологического процесса требуется
поддерживать повышенную относительную влажность
воздуха с точностью ±5%. Если технологический
процесс связан с гигроскопичными и
волокнистыми материалами, относительная влажность
воздуха должна достигать 60—80%, в
вычислительных центрах — 50—60 %.
Основные особенности систем
кондиционирования воздуха (СКВ), предназначенных для
таких помещений, т. е. помещений с большими
тепловыделениями без влаговыделений, состоят
в следующем:
ассимиляция значительного количества сухого
тепла, выделяемого в окружающую среду
установленным оборудованием;
поддержание требуемой относительной
влажности воздуха в пределах допустимых колебаний;
конструктивно-планировочная гибкость
(отсутствие больших переделок при увеличении
мощности оборудования).
Наиболее удобны для кондиционирования
воздуха в небольших помещениях автономные
кондиционеры.
Системы кондиционирования воздуха с
непосредственным охлаждением имеют лучшие
показатели, чем с применением хладоносителя:
по мощности в 1,1—1,2 раза, по приведенным
затратам в 1,2—1,4 раза. Поэтому они
предпочтительны при прочих условиях [1 ].
Отечественная промышленность выпускает
автономные кондиционеры для комфортного
кондиционирования воздуха в помещениях, где
требуется не только охлаждение и очистка
воздуха, но и его осушение.
Для характеристики осушающей способности
воздухоохладителя удобно пользоваться
коэффициентом влаговыпадения ?, равным отношению
полного количества тепла к сухому переданному
путем конвекции. При охлаждении воздуха без
конденсации влаги (d=const) ?=1, с
конденсацией влаги ?>>1.
В автономных кондиционерах,
предназначенных для комфортного кондиционирования
воздуха, относительная влажность в помещении
специально не регулируется, а
самоустанавливается в зависимости от соотношения влагопри-
тока и влагоотвода на уровне, определяемом
размерами теплопередающей поверхности
воздухоохладителя. При одном и том же компрессоре
уменьшение поверхности воздухоохладителя при-
27

водит к снижению температуры кипения и более
высокой осушающей способности кондиционера,
а ее увеличение — к повышению температуры
кипения и падению осушающей способности
вплоть до нуля.
При расчете комфортных автономных
кондиционеров для жилых помещений поверхность
воздухоохладителя выбирается таким образом,
чтобы получить ? «1,13ч-1,2 (рис. 1), что
обеспечивает в среднем приемлемую величину
относительной влажности воздуха в помещении [2].
Принципиальное различие между СКВ для
указанных помещений и для комфортного
кондиционирования воздуха состоит в том, что люди
выделяют и тепло, и влагу, а технологическое
оборудование — только сухое тепло E=1)-
Поэтому автономный кондиционер, рассчитанный
на комфортные условия, создает в сухих тепло-
напряженных помещениях пониженную
относительную влажность воздуха.
Правда, осушающее действие кондиционера
при цикличной работе снижается более резко,
чем холодопроизводительность, при этом
повышается относительная влажность воздуха.
Однако при расчетном режиме с коэффициентом
рабочего времени, близком единице,
пересушивание воздуха все же имеет место [3].
В лаборатории местного кондиционирования
воздуха ЦНИИпромзданий проведены
испытания в целях выявления возможности
поддержания заданной влажности воздуха с помощью
комфортных шкафных автономных кондиционеров
КТ-2 в помещении площадью 15 м2 без влаговы-
делений при полной рециркуляции.
В помещении должна была поддерживаться
температура 21±1 °С и относительная
влажность 55±5% (области допустимых параметров
воздуха по температуре и по влажности
заштрихованы на рис. 2).
Тепловая нагрузка q на кондиционер от
электроприборов, отнесенная к 1 м2 площади пола,
20 W 60 60 100 120 ПО 160 180 200 220 2М 260х,мин
Рис. 2. Изменение температуры и относительной
влажности воздуха в помещении при разных тепловых
нагрузках.
изменялась от 0 до 360 Вт/м2, а общая тепловая
нагрузка Q от 0 до 5,4 кВт.
При отсутствии тепловыделений параметры
воздуха поддерживались примерно в заданных
пределах по температуре и влажности. С
увеличением тепловой нагрузки до максимальной
относительная влажность воздуха снизилась до
45 %, а температура повысилась до 23 °С. С
уменьшением тепловой нагрузки параметры воздуха
установились в заданных пределах.
Испытания показали, что при тепловой
нагрузке, равной холодопроизводительности
кондиционера (Q=5,4 кВт), требуемые параметры
воздуха не поддерживались.
Хорошим решением вопроса было бы
увеличение поверхности испарителя. Влияние этого
фактора удобнее всего проследить на равновесной
диаграмме компрессор — испаритель. На рис. 3
дана такая диаграмма для кондиционера КТ-2
[4, 5]. Точка пересечения характеристики
компрессора К с характеристикой испарителя /
выявляет режим работы воздухоохладителя во
время испытания (?п=23 °С, фп=45%, ?=1).
Для поддержания в помещении параметров
воздуха ?п=21 °С, фп=55% при 5 = 1 надо
повысить температуру поверхности (f—tH на рис. 4),
Q0,KB/rfc^
1
т
10
15 ?,М2/Ч5Л
Рис. 1. Зависимость коэффициента влаговыпадения в
воздухоохладителях 'комфортных кондиционеров от
площади пола помещения, приходящегося наЪдного человека.
Рис. 3. Равновесная диаграмма компрессора и
испарителя кондиционера КТ-2:
/ — опытная зависимость (?=1); 2 — предполагаемая
зависимость при увеличении поверхности испарителя на 25%; К —
характеристика компрессора.
28

Рис. 4. d, i-Диаграмма процессов обработки воздуха.
а следовательно, и температуру кипения
примерно на 1 °С. Необходимая для этого
характеристика испарителя представлена на рис. 3
прямой 2. Для ее осуществления необходимо
увеличить поверхность испарителя примерно
па 25%.
Чтобы применять в помещениях без влаговы-
делений комфортные кондиционеры без
увеличения поверхности испарителя, следует
комплектовать их специальными увлажнительными
установками (увлажнение паром или распыляемой
в воздухе водой).
На рис. 4 изображены процессы обработки
воздуха в d, i-диаграмме. Заштрихованная часть
— область допустимых состояний воздуха B1±
±1 °С и 55±5%). Процессы Г—2' (имевший
место в наших испытаниях) и 1—3 (при увеличении
поверхности на 25%) нанесены в виде
вертикальных линий. Линией /—2 показан процесс в
кондиционере с выпадением влаги. Процесс 1—2
может быть осуществлен лишь в начале, пока не
исчерпана вся влага из воздуха и ограждений.
В дальнейшем линия этого процесса неизбежно
совпадает с линией /'—2', и относительная
влажность воздуха в помещении снизится до
недопустимой величины. Чтобы в этих условиях
поддерживать требуемую относительную влажность,
необходимо доувлажнять воздух по линии 2—3
(разбрызгиванием воды) или 2—3'
(подмешиванием пара).
Подмешивание пара приводит к снижению хо-
лодопроизводительности кондиционера на Q0=
= GAt. Количество влаги, которое надо подать
для увлажнения воздуха, WQ=GAd.
Таким образом, в теплонапряженных
помещениях без влаговыделений невозможно
поддерживать повышенную влажность воздуха с
помощью комфортных автономных кондиционеров
из-за недостаточной поверхности
воздухоохладителя. Поэтому нужно или создать специально
для таких помещений новый тип автономных
кондиционеров с увеличенной поверхностью
воздухоохладителей, или применять комфортные
автономные кондиционеры в комплекте с до-
увлажнителями воздуха. В этом случае доувлаж-
нитель предназначен для поддержания и
регулирования влажности в помещении. Он должен
быть компактным, простым по конструкции,
дешевым и удобным в эксплуатации.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Захаров Ю. В., Чегринцев Ф. А.
Экономическая эффективность и выбор рационального типа
судовых систем кондиционирования воздуха. —
«Холодильная техника», 1973, № 2, с. 18—20.
2. Г о г о л и н А. А. Осушение воздуха холодильными
машинами. М., Госторгиздат, 1962.
3. К р и ц к и й Е. Д. Влияние цикличной работы
автономного кондиционера на относительную влажность
воздуха в помещении. — «Холодильная техника», 1972,
№ 5, с. 41—44.
4. Projektierungsunterlage fur KHmatruhe KT-2 wasser-
gekuhlt. VEB Kombinat Luft- und Kaltetechnik. DDR,
Ausgabe 1972.
5. Г о г о л и н А. А. Кондиционирование воздуха в
предприятиях торговли и общественного питания. М.,
Госторгиздат, 1958.
ВНИМАНИЮ
ЧИТАТЕЛЕЙ!
В 1975 г. выйдет в свет и поступит в продажу книга
Яцкевич В. П. Новые методы в организации и планировании про-
ектно-изыскательских работ. 5 л., 5000 экз., 20 к.
Книга посвящена опыту работы проектного института «Белгипропищепром» по
внедрению новых методов и совершенствованию процессов проектирования,
обеспечивающих повышение производительности труда проектировщиков, а также организации
выполнения проектно-изыскательских работ, дана оценка закладываемым в проекты
новейшим достижениям науки и техники. Приведены экономические аспекты этих воп-
просов, описаны новые формы социалистического соревнования и методы
оперативно-производственного планирования и контроля за выполнением
проектно-изыскательских работ.
Заказы на книгу (без денежных переводов) следует направлять по адресу: 113035,
Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., 12. Отдел распространения издательства
«Пищевая промышленность».
29

УДК 536.24.001.5:66.095.3/.4
Исследование теплообмена при конденсации фреонов
на пластинчато-ребристых поверхностях
С. Р. ГОПИН
Московский завод «Компрессор»
Доктор техн. наук, проф. И. П. УСЮКИН,
канд. техн. наук И. Г. АВЕРЬЯНОВ
Московский институт химического машиностроения
В отечественной и зарубежной практике
получают все большее распространение пластинчато-
ребристые аппараты. Важнейшие их
достоинства: интенсификация процессов теплообмена,
компактность и небольшая масса. В некоторых
случаях применение таких аппаратов в качестве
конденсаторов холодильных машин позволит
решить ряд проблем, связанных с уменьшением
габаритных размеров холодильных установок.
В литературе нет данных о теплоотдаче при
конденсации хладагентов на таких
поверхностях. Это обусловило необходимость проведения
экспериментальных работ и создания опытной
установки (рис. 1).
Тепловая нагрузка в испарителе создавалась
электронагревателем мощностью 2 кВт и
регулировалась автотрансформатором ЛАТР-9М.
Образующийся пар поступал по паропроводу
в верхний коллектор экспериментального
участка. Чтобы избежать возможной конденсации
до экспериментального участка, пар
перегревали на 2—5°С выше температуры насыщения
1 вакуумный насос; 2 — испаритель; 3 — образцовый
манометр; 4 — экспериментальный конденсатор; 5 — ротаметр; 6 —
насос центробежный наружный; 7 — термостат; 8 —
холодильная машина; 9 — ресивер; фреон; —X—X вода;
— — — — вакуумные линии.
зо
дополнительным электронагревателем,
тепловую нагрузку которого учитывали в тепловом
балансе. Экспериментальный конденсатор
представляет собой вертикальный щелевой канал
размером 40x220 мм, боковые поверхности
которого образованы алюминиевыми пластинами
толщиной 8 мм. Между этими пластинами впаян
исследуемый элемент из алюминиевой фольги.
Для исследований был принят ряд
пластинчато-ребристых поверхностей, приведенных в
таблице и на рис. 2.
Охлаждающая вода циркулировала в
изолированных друг от друга текстолитовых крышках,,
крепящихся к образцу с обеих сторон винтами.
Номера
1
2
3
4
Условное
обозначение,
в/п
6/4-Гл
6/4-Пр
6/2,3-Пр
4/2-Пр
Толщина
ребра, мм
0,15
0,15
0,20
0,15
Расстояние
между про- |
резями, мм
4
10
1

Эквивалентный диаметр,
мм
4,64
4,64
3,08
2,50
Полная
поверхность в
1 м3
свободного объема,
м2/м8
862
862
1297
1600
Рис. 2. Исследованные поверхности (номера поверхностей
см. в таблице).

Участок калориметрирования состоял из
трех равных по длине измерительных секций,
включенных по воде параллельно, что
позволило проследить за изменением локальных
коэффициентов теплоотдачи по высоте.
Проходя через конденсатор, пар
конденсировался, стекал в ресивер и затем в испаритель.
Равенство расходов воды по секциям
регулировалось ротаметрами РС-5, тарированными
объемным способом.
Температура входящей воды поддерживалась
постоянной с помощью термостата. Мощность
нагревателя испарителя и пароперегревателя
определялась комплектом КП-50.
Температура измерялась медь-константано-
выми термопарами компенсационным методом.
Восемнадцать термопар были зачеканены в
девяти сечениях по высоте стенки канала по обеим
сторонам поверхности теплообмена по шесть в
каждой секции в пазы размером 6x0,5x6 мм.
Повышение температуры воды в
измерительных секциях определялось медь-константано-
выми термопарами, находящимися
непосредственно у штуцеров входа и выхода воды из
секций и контролировалось лабораторными
термометрами ценой деления 0,ГС.
Все термопары были протарированы вместе с
потенциометром. После тарировки схему
соединения термопар не меняли. Температура
насыщенного пара в кипятильнике измерялась
термопарой, опущенной в паровую зону
кипятильника, и контролировалась по давлению,
показываемому образцовым манометром кл. 0,25.
Холодные спаи термопар помещали в термостат
«Нуль-В», где поддерживалась температура 0°С
с точностью ±0,05°С.
Для исключения торцевых потерь тепла
опытный элемент отделяли от зажимных фланцев
текстолитовыми проставками.
Для исключения потерь в окружающую среду
опытный образец и испаритель тщательно
изолировали и помещали в специальные кожухи,
где с помощью вакуум-насоса ВН-2Г
поддерживалось разрежение 1—2-Ю-2 мм рт. ст.
Тепловой поток определяли по расходу и
нагреву воды в каждой из секций. Нагрев воды в
секции составлял 2,8—7°С.
Точность эксперимента проверяли по расходу
агента, определяемого по общему нагреву воды
в трех секциях, и по мощности
электронагревателей испарителя и пароперегревателя.
Несходимость расходов хладагента, устанавливаемых
двумя независимыми способами, не превышала
для большинства опытов 5%.
Перед заполнением фреоном установку
тщательно вакуумировали. Фреон в установку
заливали через фильтр, заполненный цеолитом
NaA-2M.
Было выполнено три серии опытов: все
испытуемые образцы исследованы на фреоне-22 в
диапазоне удельных тепловых нагрузок 4500—
12 000 Вт/м2 при температурах конденсации
30, 40 и 50°С и наиболее эффективный элемент
исследован на фреонах-12 и 142. Максимальная
скорость пара на входе в испытуемый образец
не превышала 0,3 м/с при полной конденсации
пара.
Коэффициент теплоотдачи при конденсации
определяли для каждой из секций отдельно по
формуле:
а,~ М'к-'ет)'
где GB — массовый расход охлаждающей воды;
А?в — разность между температурами охлаждающей
воды на выходе из измерительной секции и
входе в нее;
ср — теплоемкость воды;
Ft — полная ребристая поверхность измерительной
секции со стороны хладагента;
/к — температура насыщения;
tCT — температура стенки, определенная по
показаниям термопар с учетом поправки на
глубину их заделки.
Максимальная относительная погрешность
в определении коэффициента теплоотдачи не
превышала 20 %, минимальная — 8 %.
Средний по всей высоте коэффициент
теплоотдачи
NuD=f(KPrGaDZ)9
'!'¦
где
К =
cmZj (^к —^ст)^
К — критерий фазового превращения;
г — теплота парообразования;
п — номер секции;
li — длина секции;
ст — теплоемкость конденсата;
Рг =
4
1Л
tK,°c
30
ьо
50
б/ь-Гл
А
Д
^
6/ч-Пр
и
а
¦
ftj-ф
0
0
¦
У2-Лр
о
э
•
1,2КА
*^.
п
fe
-ь
$*
1
2S2S
Ь
1 12
*,
4
f+
F
й
л*
4>
-JFi
То
Г
1и*1
¦
te^
^
Жз-лр
'Ь/2-Пр
Л/4-flp
М-Гл
t-h
•¦-к.
ИО3 5 6 7 8 910й 2 q,Bm/Mz
Рис. 3. Данные по теплообмену при конденсации фрео-
на-22 на пластинчато-ребристых поверхностях (
плоская вертикальная щель при tH =40°C).
31

коэффициент кинематической вязкости жидкости;
аж — температуропроводность;
Gar
gD3
g—ускорение свободного падения;
D — эквивалентный диаметр;
х
х — расстояние от верхней кромки по ходу пара.
Все физические параметры для пара и
конденсата взяты при температуре насыщения.
Для проверки работы установки были
проведены опыты при конденсации фреона-22 в
плоской вертикальной щели размером 6Х40Х
Х220 мм при температуре конденсации 40°С.
Как видно из рис. 3, результаты опытов
хорошо согласуются с зависимостью Нуссельта с
учетом волнообразования для ламинарного
течения пленки конденсата.
Температурный напор оказывал на
интенсивность теплоотдачи такое же влияние, как при
конденсации неподвижного пара на
вертикальной стенке [1 ].
В пределах точности эксперимента
расслоения опытных точек в зависимости от
температуры конденсации не наблюдалось.
Коэффициенты теплоотдачи для поверхности
с гладкими непрерывными ребрами отличались
от рассчитанных по известной зависимости
Нуссельта на 20—25%. Это объясняется,
по-видимому, наличием капиллярных эффектов,
приводящих к некоторому утонению пленки конденсата.
Еще более ощутимо это различие для
поверхностей с прерывистыми ребрами. Их значения
превышали рассчитанные по формуле
Нуссельта в 1,8—2 раза.
Благодаря рассечкам ребер происходил
отрыв пленки конденсата от поверхности, что
приводило к ее утонению и, следовательно,
снижению термического сопротивления.
Аналогичное явление наблюдалось при
конденсации паров этилового спирта в
вертикальной трубе с насадкой [2] и конденсации на
вертикальных трубах с мелковолнистой
поверхностью [3].
Кроме того, наличие оребрения обусловила
более слабую, по сравнению с теорией
Нуссельта, зависимость локального коэффициента
теплоотдачи от высоты (рис. 4).
Обобщающая формула для всех поверхностей
имеет вид.
NuD = C (^PrGaDH>25Z-°'125,
где значения коэффициента С при обработке
опытных данных для поверхностей при
конденсации фреона-22 соответственно равны:
Вид оребрения Значение С
6/4-Гл
б/4-Пр
6/2,3-Пр
4/2-Пр
0,80
0,96
1,06
1,04
На поверхности 6/2,3-Пр, как наиболее
эффективной, проведены испытания с фреонами-12
и 142. Отклонение опытных точек от
аппроксимирующей кривой не превышало ±18% (рис. 5).
В результате обобщения формула в
координатах Nu—/СРг для всех фреонов имеет вид:
N110=1,06 GCPrGaD)°'25Z-°'125.
Полученные зависимости можно
использовать для расчета поверхности теплообмена при
конденсации практически неподвижного пара на
пластинчато-ребристых поверхностях с
различным профилем оребрения.
Nu
180
160\
щ
/ж
юо\
80
-
|А
—+
>Л
Л
-+Н
"I
А • .Ад,
18%^.
• ^Urf^T ю%
L&-AfS5+#*
У^~
+ - Фреон/ч*—
• -Фреон-1Z
А - Фреон -22
100
4 5 6 7 8 9200 300 400 600 КРг
ю3
"а"
¦
КРг=183
- A -fffy -ГЛ
А
"""¦'
?
—-•
—.
-н
1.
• -Ч2-Пр
>—
•
20
30 40 50 60 70 80 90100 f
Рис. 4. Зависимость ai—f(x/D) при конденсации фреона-22.
Рис.5. Зависимость Nu=/(/CPr) при конденсации
фреонов-12, 22 и 142 на поверхности 6/2,3-Пр.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Романенко Н. П., Левин А. Б. Исследование-
теплоотдачи при конденсации фреона-12 внутри трубы.—
«Холодильная техника», 1969, № б, с. 22—26.
2. Б е р г о Т. А., Быстр о в Т. А.,
Бережная К. П. Исследование теплоотдачи при конденсации
пара в вертикальной трубе с насадкой. —
«Химическое и нефтяное машиностроение», 1965, № 4, с. 27—29.
3. Gregorig R. Zeitschrift fur angewandte Mathe-
matik und Physik. Bd. V. 1954, S. 36—40.
32

УДК 621.565.92
Влияние неконденсирующихся примесей на
показатели работы бытового холодильника
М. М. ФАКТОРОВА, Л. Н. ГРИШИНА, Г. П. МАКАРОВ
Всесоюзный проектно-технологический институт
по электробытовым машинам и приборам
Наличие неконденсирующихся примесей в
системе холодильного агрегата вызывает
повышение давления конденсации (в результате чего
увеличивается расход электроэнергии и
снижается холодопроизводительность) и более
активное протекание химических процессов в
работающей холодильной машине.
Однако данные о допустимых количествах
неконденсирующихся примесей, при которых
не наблюдаются нарушения нормальной
работы холодильной машины, а также о
необходимой степени вакуумирования герметичных
холодильных машин, в том числе и холодильных
агрегатов бытовых холодильников, не
известны.
Вакуумирования до давления 0,1 мм рт. ст.
(технические требования на изготовление бытовых
холодильников) удается достигнуть только
благодаря сложному технологическому
процессу [1].
Лабораторией холодильных агрегатов
Всесоюзного проектно-технологического института
по электробытовым машинам и приборам было
исследовано влияние различного количества
неконденсирующихся примесей на показатели
работы бытовых холодильников.
Холодильные агрегаты типа КС-120 с
компрессорами К.0,52 производства ГДР вакуумиро-
вали до различного давления и заполняли
оптимальной дозой фреона-12, в котором
предварительно определяли наличие
неконденсирующихся примесей. После 100 мин работы
агрегатов с зачехленными испарителями в
изотермической камере при температуре 28°С измеряли
потребляемую мощность. Затем агрегаты
устанавливали в холодильные шкафы и после
выхода на установившийся режим при температуре
окружающего воздуха 32°С измеряли расход
электроэнергии, температуру воздуха в шкафу и
давление конденсации.
При выключении холодильников полностью
удаляли из агрегатов фреон-12 и определяли
содержание в нем неконденсирующихся
примесей.
Количество неконденсирующихся примесей
определяли методом газо-жидкостной
хроматографии, изложенным в ГОСТе на фреон-12, на
лабораторном хроматографе «Цвет» модели 1—64
с детектором по теплопроводности и
чувствительностью для всех компонентов 0,01% (здесь и
далее указываются объемные %).
Время удержания было проверено на
искусственной смеси фреона и воздуха. Количество
неконденсирующихся примесей, определенное
указанным методом, отличалось от
расчетного количества не более чем на 0,1%.
На основании полученных хроматограмм и
результатов испытаний были построены кривые,
характеризующие зависимости давления
неконденсирующихся примесей в холодильном
агрегате (рис. 1), потребляемой мощности агрегата,
температуры в шкафу холодильника, расхода
электроэнергии и давления конденсации (рис. 2)
от содержания неконденсирующихся примесей.
Так как хроматограммы проб фреона-12 до
заполнения его в агрегаты указывали на
отсутствие в нем неконденсирующихся примесей,
представленные данные характеризуют также
зависимость между указанными параметрами и
степенью вакуумирования холодильных
агрегатов.
юЯ
ю\
$10\
\\
1
Содержание неконденсирующихся
примесей, % оо.
Рис. 1. Зависимость давления неконденсирующихся
примесей в холодильном агрегате после вакуумирования
от их содержания.
33

N, t, G, pHWf
~ ~ '~ Па
18
Вт
170
160
150
no
w
120
110
100
У
-
-5
-к
-3
-2
-1
-0
Ш
30\
-80.
JO
-60
\t
N
ж
f*
г
1Q-S
10~c
1
10
Содержание неконденсирующихся примесей, Ход.
Рис. 2. Зависимость основных параметров холодильного
агрегата (потребляемой мощности N) и холодильника
(температуры в шкафу /, расхода электроэнергии G и
давления конденсации рк) от содержания
неконденсирующихся примесей,
Например, если агрегат отвакуумирован до
давления 7 мм рт. ст., что соответствует 0,2%
неконденсирующихся примесей, и фреон-12
содержит 0,25%, то общее количество
неконденсирующихся в агрегате газов в этом случае
составит 0,45%. Это количество соответствует
давлению в агрегате 24 мм рт. ст.
Как видно из рис. 2, давление конденсации рк
в циклично работающем холодильнике
изменяется постепенно пропорционально
повышению содержания неконденсирующихся
примесей. Более крутой подъем кривой мощности,
потребляемой холодильным агрегатом,
объясняется большой тепловой нагрузкой на агрегат
при испытании его с тонким чехлом на
испарителе.
Температурно-энергетические показатели
работы холодильника — расход электроэнергии
N и температура в шкафу t — при содержании
неконденсирующихся примесей до 0,6—0,7%
практически не изменяются. Так, при
повышении давления конденсации на 0,4х105 Па
расход электроэнергии увеличивается на 0,5 Дж/с,
а температура в шкафу возрастает на 0,1°С.
При содержании неконденсирующихся
примесей более 0,6—0,7% и повышении давления
конденсации на ту же величину 0,4 X 105 Па расход
электроэнергии увеличивается уже на 1 Дж/с,
а температура в шкафу возрастает на 0,2°С.
Происходит как бы перегиб кривых Nut.
Таким образом, наличие 0,6—0,7%
неконденсирующихся примесей можно принять за
допустимый предел, хотя температура и
расход электроэнергии испытанных образцов
достигали предельных значений по ГОСТу на
бытовые холодильники только при 3%.
Следует отметить, что значительно большее
влияние на температурно-энергетические
показатели холодильника оказывает доза фреона:
правильное установление ее оптимального
количества и стабильность заполнения.
Возможность введения изменений в
технологический процесс вакуумирования зависит от
внедрения новой технологии очистки масло-
фреоновой среды. В этом отношении
перспективны осушительные патроны с комплексным
цеолитом NaA-2KT, способным поглощать из
рабочей среды не только влагу, но и
образовывающиеся в результате химических процессов
кислоты [2]. Предполагается, что применение
таких осушителей позволит снять вопрос о
влиянии неконденсирующихся примесей на
химическую стабильность холодильной машины.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Факторова М.М., Гришина Л. Н. Вакууми-
рование холодильных агрегатов домашних
холодильников.— «Холодильная техника», 1970, № 1, с. 45—-47.
2. О выборе сорбента для комплексной очистки
рабочей среды фреоновых герметичных холодильных машин.
«Холодильная техника», 1971, № 10, с. 31—33. Авт.:
А. И. Филенко, Л. Ш. Малкин, В. Л. Колин, Г. М. Бе-
лоцерковский.
УДК 663.631:621.57
Использование глубинной морской воды для получения
пресной воды и холода
Канд. техн. наук Л. Ф. СМИРНОВ
Институт технической теплофизики АН УССР
В. В. КЛИМЕНКО
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
34
Известны предложения по использованию
холодной глубинной морской воды для получения
электроэнергии в теплосиловом вакуумном
цикле Ренкина [1] для конденсации пресной воды

из влажного морского воздуха и для
производства белковой массы [2]. Подобные
предложения представляют интерес для Черного и
Каспийского морей, в которых в ряде мест холодная
вода с температурой 6<—8 °С находится
сравнительно на небольших глубинах. Например,
в районе Севастополя температура воды 8 °С
отмечена на глубине 40 м [3].
Гидростатическое давление морской воды,
имеющей на глубине низкую температуру,
создает благоприятные условия для образования
на этой глубине газовых гидратов. После их
подъема на поверхность моря, отделения и
отмывки твердых кристаллов от рассола и
плавления можно получить пресную воду [4].
Процесс разложения гидратов протекает при
низкой температуре и со значительным
поглощением тепла, вследствие чего его можно
использовать для выработки холода при плюсовых
температурах, например, для
кондиционирования воздуха. Такая двухцелевая кристаллогид-
ратная опреснительная установка,
производящая пресную воду и холод, может найти
применение, например, на Южном берегу Крыма,
на эстакадах для подводного бурения нефти
и газа и т. д.
Установка (рис. 1) работает следующим
образом. В нижней части
трубопровода-кристаллизатора 1 гидратообразующий агент, например
фреон-22, смешивается с холодной глубинной
морской водой. В результате смешения при
Исходная морская
бода л
Рис. 1. Схема двухцелевой кристаллогидратной
установки для выработки пресной воды и холода:
/ — трубопровод-кристаллизатор; 2 — насос суспензии; 3 —
сепаратор; 4 — газоотделитель, 5, 12 — дегазаторы; 6 — пла-
витель; 7—теплообменник; 8— конденсатор; 9 — компрессор;
10 — дроссельное устройство; 11 — испаритель; 13—
воздухоотделитель; 14 —вакуум-насос.
температуре 11 °С и давлении 500 кПа,
определяемом гидростатическим столбом еоды на
глубине около 40 м, образуются кристаллогидраты.
Теплота гидратообразования отводится через
теплопередающую поверхность трубопровода-
кристаллизатора в окружающую холодную
морскую воду.
Гидраторассольная суспензия насосом 2
подается в сепаратор 3, представляющий собой
промывочную протиЕотсчную колонну. В
сепараторе гидраты отделяются от рассола и
промываются пресней еодой. Из сепаратора часть
рассола направляется на рециркуляцию в
кристаллизатор, другая часть через
газоотделитель 4 подается в дегазатор 5, поднятый на
высоту более 10 м над уровнем моря (для безнаесс-
ного вывода рассола), и затем сбрасывается
из установки. Промытые в сепараторе гидраты
поступают в плавитель 6, в котором они
разлагаются при температуре 5 СС и давлении
100 кПа. Теплота плавления частично еносится
пресной еодсй, подогретой в теплссбменнике 7
за счет охлаждения, например, Еоздуха из
системы кондиционирования, и частично
подводится агентом, конденсирующимся в
конденсаторе 5, встроенном в плавитель.
Гидраты разлагаются на газообразный агент
и воду. Агент сжимается компрессором 9 до
давления 650 кПа, охлаждается и конденсируется
в конденсаторе 5, затем через дроссельное
устройство 10 проходит в испаритель //, где кипит
при — 1 °С, и направляется в трубопровод-
кристаллизатор на рециркуляцию.
Выходящая из плавителя пресная вода
разделяется на два потока: один поступает в
сепаратор 3 на промывку, другой в теплообменник 7,
после которого часть воды возвращается в
плавитель, другая часть, после извлечения из нее
агента в дегазаторе 12, выводится из установки
в качестве продукта. Воздух, поступающий
в установку вместе с холодной глубинной водой,
удаляется с помощью воздухоотделителя 13.
Фреон, растворенный в продуктовой воде ив
рассоле, извлекается в дегазаторах путем ва-
куумирования вакуум-насосом 14 до давления
2,4 кПа.
На фазовой диаграмме (рис. 2) для фреона-22
и воды изображен действительный цикл
установки.
Кривая А — ВИТ •— В представляет собой
кривую упругости фреона-22, незначительно
измененную вследствие присутствия паров воды.
Д •— ВИТ ¦— С 1— гидратная кривая для
пресной воды, левее которой гидраты образуются,
а правее •— разлагаются. В точке ВИТ (верхней
инвариантной точке) сосуществуют четыре фазы:
жидкий фреон-22, вода, твердый гидрат и
газообразный фреон-22. Кривая F — К — Е пред-
35

\А^
\f
У
у^,-
7'
II
Жидкий <P-2Z+
гидрат §
Газ Ф-22 + _
гидрат ^,"
•^
?
>*Т
Г
П
с
А/
\ /
\J
1
I
•^W
у
¦в\
-Л
Газ V-ZZ
~ Иода ч "
-5-3-1 1 3 5 7 3 11 13 15 17 19.. Л7
Температура, "С
Рис. 2. Действительный цикл двухцелевой кристалло-
гидратной установки.
ставляет собой гидратную кривую для морской
воды.
Точками обозначено: Ь—2<—начало и
окончание процесса гидратообразования; Ъ—3>—
подъем гидратно-рассольной суспензии на
поверхность моря; 3—2— сжатие гидратно-рассольной
суспензии; 2—i ¦— сепарация и промывка
гидратов от рассола, переход гидратов в
состояние, соответствующее параметрам плавителя;
4^— процесс плавления гидратов; 4—5 ¦¦— сжатие
паров фреона-22; 5— 5' — охлаждение сжатых
паров; 6'—5 — конденсация паров; 6'>—7 —
дросселирование жидкого агента; 7—7'.—
кипение фреона-22; 7'«—1 ¦— подогрев паров агента,
образовавшихся при кипении.
В установке помимо пресной воды
вырабатывается холод при температуре Т7 (см. рис. 2)
за счет кипения агента и при температуре 74
за счет плавления гидратов. Удельная холодо-
производительность, отнесенная к 1 кг
продуктовой пресной воды, при Г7 определяется:
q0 = A {ir — i7), A)
|i
где А = jg-^ = 0,399 кг/кг (количество фреона-22
в кг, необходимое для перевода 1 кг
пресной воды в состав гидратов);
\х — молекулярная масса агента;
п — 12,2 молей Н20/моль фреона-22 (состав
гидратов фреона-22);
(h' — ^7) — разность энтальпий агента в точках 7' и 7.
Удельная холодопроизводительность при Г4
равна:
q0 = Aft — A (ib—i6), B)
где Ah = 472 кДж/кг (теплота гидратообразования для
фреона-22 из газа и воды, отнесенная к 1 кг
пресной воды);
h> U — энтальпия агента в конце сжатия и после
конденсации.
Удельный расход электроэнергии на
осуществление цикла равен:
оот>
где /к — работа компрессора;
/н — работа насоса суспензии;
C)
36
/пр — работа насоса пресной воды:
/в — работа вакуум-насоса;
^ост — остальные энергозатраты г(на работу скрепера
в сепараторе, на покрытие перерасхода
энергии на промывку, на автоматику и т. д.)
/ост^5о/0 от(/к + /н + /пр + *в + *ост)-
6—1
<»-%>.[(?•)—-i]i
<«>
где k — показатель адиабаты;
R — газовая постоянная агента;
Тх и р4—температура и давление процесса [плавления
гидратов;
рб — давление конца сжатия агента;
т]к — эффективный к. п. д. компрессора.
Как видно из уравнения D), работа
компрессора данной эффективности в фиксированном
интервале давлений в основном определяется
составом гидратов, существенно уменьшаясь при
т-т 8314
повышении значения п. Поскольку # =
из уравнения D) следует, что /к не зависит от
молекулярной массы гидратообразующего
агента:
— 1
где р =
Рр
1
+
А + 1
Рг .
(Р2-РЗ) — ,
E)
+ G
Рец
- выход пресной воды в
кристаллизаторе из удельных потоков исходной
морской воды Gacx и рециркуляционного рассола
Сгрец (согласно опытным данным |3—0,1);
рр — плотность рассола в суспензии после
кристаллизатора:
рг — плотность гидратов;
Рг»Рз — давления перед и после насоса суспензии;
% — к. п. д. насоса.
Из уравнения E) следует, что /н при заданной
разности давлений в основном определяется
величиной Р, увеличиваясь при уменьшении
последней:
<7оАР 1
^пр =
сДГр г)пР
F)
где Др, ДГ— падение давления при транспортировке
пресной воды и ее подогрев в
теплообменнике;
с и р — теплоемкость и плотность пресной воды;
|_[ТA_5)-1|Л
100
И
G)
100-
хх и х2—массовые растворимости агента в пресной воде
и рассоле при параметрах плавителя и на
выходе из газоотделителя соответственно (в %);
р0 = 2,4 кПа (т. е. 18 мм рт. ст.—давление,
поддерживаемое вакуум-насосом в дегазаторах);
т]в — к. п. д. вакуум-насоса.

Согласно выражению G), расход энергии на
дегазацию агента из уходящих из установки
потоков презной вэцы и рассола при
фиксированном отношении давлений — и заданном т]в
Ро
пропорционален рагтвэримостям агента в
пресной воде хг и в рассоле х2 и обратно
пропорционален коэффициенту извлечения пресной воды т.
Степень термодинамического совершенства
установки определяется отношением суммы
полученных эксергий пресной воды и холода
к сумме затраченных эксергий холодной
морской воды и электроэнергии:
^min + е<7о + е q0
Лэкс = 1 , (8)
2Н-ех.в тA —5)
где Wmin — минимальная работа опреснения воды (при
опреснении, например, соленой воды,
имеющей массовую долю NaCl в исходном растворе
5=0,02 с коэффициентом извлечения т=50%);
Wmin = 2,175 кДж/кг пресной воды [5];
eq — эксергия холода q0 на температурном уровне
его реализации в испарителе;
е ' —эксергия холода qQ на температурном уровне
его реализации в теплообменнике.
Примем
где 8К — /г, /г» ,
'о — l cPi
К ' О — * СР2
Величины ек и 8к— холодильные
коэффициенты обратных циклов Карно, построенных
на средних температурах отвода тепла Твр г
для охлаждаемой среды и Тор 2для
охлаждаемого воздуха (с учетом разности температур на
теплопередачу в испарителе и теплообменнике)
и температуры окружающей среды Т0. В
качестве окружающей среды выбран теплый
поверхностный слой морской воды.
Величина ехв — эксергия 1 кг холодной
морской воды с температурой Гх.в
*х.в = с\ (Гх,в - Т0) - Г01п -^] • A1)
Для Черного моря при ГХвВ == 281К и Т0 =
= 294К.
ехв = 1,195 кДж/кг морской воды.
Параметры и характеристики действительного
цикла установки нанесены на фазовую
диаграмму (см. рис. 2) и составляют:
S = 0,02; т - 0,5; Т0 = 294К; Гх.в - 281К;
Р = 0,1; т]к, т!в = 0,85; r]H> v]uv = 0,9; Гор г =
= 287,5К; Гор 2 = 277К; А Г = 5К; Ар =
= 50 кПа; хъ х2 = 0,3 Уо [6]; рр=1120 кг/м3.
Результаты расчета действительного цикла
установки следующие:
<70 = 77,8; qQ = 362,8; еЯо = 4,8; eq'Q = 8,2;
/к = 27,6; /н = 3,3; /в = 1; /оот = 1,5; /пр =
= 1; 2/ = 34,4; WmXn = 2,175 кДж/кг пресной
воды; ^х.в = 1,195 кДж/кг, глубинной морской
воды; ^x.b- тA __5) = 2,44 кДж/кг пресной воды;
4» = 41%.
Как видно, полный удельный расход
электроэнергии составляет 9,5 кВт-ч/м3 пресной воды.
Одновременно с получением 1 м3 пресной воды
вырабатывается холод на двух температурных
уровнях '— на уровне ¦—1 °С в количестве
77,8 мДж/м3 пресной воды и на уровне
+5 °С в количестве 362,8 мДж/м3 пресной воды.
Высокое значение т]эко объясняется высокой
эффективностью попутных холодопроизводящих
процессов.
Важное значение для экономичности кристал-
логидратной установки имеет выбор гидрато-
образующего агента. Благоприятный агент по
своим параметрам гидратной кривой, а также
кривой упругости должен «удобно»
соответствовать существующей на глубине температуре
холодной морской воды. Температура точки
образования гидратов (точка У, рис. 2) должна
быть ниже равновесной температуры
образования гидратов при том же самом давлении (для
обеспечения движущей силы процесса
кристаллизации), но выше температуры холодной
морской воды (для обеспечения сброса теплоты гид-
ратообразования в море). Кроме того,
благоприятный агент должен иметь малую
растворимость в воде, обладать высоким значением
состава гидратов, быть нетоксичным, негорючим
и дешевым.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Г ю н т е р А. И. Энергетика будущего. 1936.
2. Gerard R. D., R о е 1 s О. A. Deep ocean water
as a resourse for combined mariculture, power and fresh
water production, MTS Journal, Vol. 4, № 5, September —
octob r, 1970.
3. Л е о н о в А. К. Региональная океанография, ч. I.
М., Гидрометеоиздат, 1960.
4. Опреснитель морской воды. Авт. свид. № 355068
от 16.XI.70. — «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1972, № 31. Авт.:
В. С. Мартыновский, Л. 3. Мельцер, Л. Ф. Смирнов,
Е. И. Клещу нов.
5. С м и р н о в Л. Ф. Минимальная работа опреснения
соленой воды. — «Водоснабжение и санитарная
техника», 1970, № 2.
6. Р а г m е 1 е е Н. М. Water Solubility of Freon
Refrigerants. — «Refrigerating Engineering», Vol. 61, № 12,
1953.
13
37

УДК F37.5.037.1+ 536.24) .001.5
Продолжительность подмораживания мяса и теплообмен
в камерах с конвективно-радиационной системой
А. П. ЕРКИН
Росмя?орыбторг
Проф. Н. А. ГЕРАСИМОВ,. Ю. Д. РУМЯНЦЕВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Проведенные ранее исследования показали
целесообразность производства подмороженного
мяса [1].
Продолжительность процесса и теплообмен
при подмораживании мяса изучены
аналитически и экспериментально на моделях из водного
геля агар-агара [2].
В целях изучения и оценки параметров,
определяющих процесс подмораживания мяса в
промышленных условиях, на холодильнике
Волгоградского мясокомбината проведены
исследования в камере емкостью 50 т, оборудованной
конвективно-радиационной системой
охлаждения, состоящей из постаментных
воздухоохладителей поверхностью охлаждения 540 м2 и
межрядных панельных батарей поверхностью
охлаждения 800 м2 (рис. 1). Воздух
распределялся по камере через щели (шириной 30 мм)
в ложном потолке.
Межрядные радиационные батареи
выполнены из секций панельных испарителей типа
ИП. Применение стандартных штампованных
Рис. 1. Камера с радиационно-конвективной системой
охлаждения:
/ _ радиационные панельные батареи; 2 — ложный потолок;
3 — щели ложного потолка; 4 — воздухоохладитель.
панелей упрощает монтаж и эксплуатацию
батарей. Благодаря незначительной толщине па-
нелей B5 мм) их размещение между рядами
подвесных путей (900 мм) не затрудняет погру-
зочно-разгрузочных операций. На интенсивность
теплообмена панелей снеговая шуба влияет в
меньшей степени, чем в случае применения ореб-
ренных поверхностей.
Опыты проводили в основном на говядине
I категории при температуре воздуха от —10
до —30°С, температуре поверхности межрядных
батарей от —21 до —43°С и скоростях движения
воздуха от свободной конвекции до 2,5 м/с.
Продолжительность переохлаждения
устанавливали по времени достижения криоскопиче-
ской температуры —1,2ч 1,5°С в бедренной
части контрольных полутуш на глубине 3 см.
Коэффициенты теплоотдачи от мяса к воздуху
определяли с помощью шаровых альфакалори-
метров [3].
В работе [2] продолжительность
подмораживания мяса рассчитывали по зависимостям для
двух этапов подмораживания — от начальной
температуры до криоскопической и от криоско-
пической до конечной. Однако эти зависимости
весьма громоздки, что затрудняет их
использование в практических расчетах.
В связи с этим для определения основных
характеристик процесса сделана попытка
использовать закономерности теории регулярного
теплового режима, разработанной Г. М.
Кондратьевым. Эта теория позволяет установить
простые аналитические зависимости между
воздействием охлаждающей среды и реакцией на это»
воздействие для тел любой формы и сколь
угодно сложного состава. Обработка
экспериментальных данных, полученных в лабораторных
и производственных условиях, доказала
возможность применения теории регулярного
теплового режима к процессу подмораживания
мяса в полутушах, так как темп охлаждения
центра бедренной части практически во всех опытах
оставался постоянным в течение всего периода
подмораживания.
Практика показывает, что когда среднеобъ-
емная температура полутуш становится
несколько ниже криоскопической, образуется
замерзший слой толщиной 2,5—3 см.
Следовательно, температуру на глубине 2,5—3 см можно»
принять за характеристическую, тогда продол-
38

жительность процесса подмораживания мяса
выразится зависимостью
* 1 ^Н ^В п
где /я — темп охлаждения, ч-1;
*ни ^к — начальная и конечная температуры в толще
бедра на глубине 3 см, °С;
tB — температура воздуха в зоне бедра, °С;
В— функция, зависящая от геометрии тела, теп-
лофизических свойств и условий
подмораживания.
По результатам экспериментальных данных
начальная и конечная температуры бедра на
глубине 3 см могут быть приняты постоянными:
/Н=26,0°С, а *н=—1,2°С.
Темп охлаждения можно определить
экспериментально или по известному значению
коэффициента теплоотдачи а на основе
закономерностей теории регулярного теплового режима:
14 (Bi),
B)
где -
V
г
Bi
cxR
- — относительный критерии темпа
» охлаждения;
( — значение т при a —> oo(Bi->oo ),
для полутуш мяса Шао — величина
постоянная, равная 0,181ч";
• критерий Био;
R—половина толщины бедра, м;
X — коэффициент теплопроводности,
Вт/(м.К).
Графически зависимость B) представлена на
рис. 2.
Сравнение опытных и расчетных значений
(рис. 3) показывает, что предлагаемые
зависимости позволяют с достаточной для практики
точностью рассчитать продолжительность
подмораживания.
Коэффициент теплоотдачи при конвективно-
радиационном подмораживании мяса может быть
определен на основе общепринятых критериев
теории подобия, если предположить, что все
способы переноса тепла — теплопроводность,
конвекция, тепловое излучение и массопере-
нос — не оказывают влияния друг на друга.
Тогда
Nu=/ (Re, Pr, 0),
Рис. 2. Зависимость % от Bi.
10 -12 -74 -16 -18 -20 -22 -2k -26 -28 to. °C
Рис. 3. Зависимость т от tB:
1 — vB =0,25 м/с; 2 — 0,5 м/с; 3 — 1,0 м/с; 4 — 2,0 м/с.
где 0 — температурный фактор, учитывающий влияние
теплового излучения на теплообмен;
где ак — конвективный5 коэффициент теплоотдачи с
учетом одновременно протекающего массообмена,
Вт/(м».К).
Аналитическое выражение коэффициента
теплоотдачи излучением ал может быть
получено исходя из закона Стефана—Больцмана
[4]:
грА грА
п _бат з
- п - оат . о
C)
где 8 — приведенная степень черноты;
а — постоянная Стефана—Больцмана;
Тп и ^бат— средние температуры поверхности мяса
и радиационных батарей, К;
7"ср =
'п + * бат
Влияние теплового излучения на
интенсификацию процесса отвода тепла с учетом
равенства C) можно представить в виде отношения
^Т% д
D)
В результате обработки экспериментальных
данных получена зависимость
Nu=0,6Re0>5290>71. E)
Уравнение E) дает хорошую корреляцию
опытных данных для Re=2- 103ч-4-104 и для области
9= 1,Зч-5,0 (рис.4).
0,029
0,028
ОМА
Q026\
0,02б\
О 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 1дв
Nil
Рис. 4. Зависимость \g q 6Re°>52 0T lg0#
о
о
0^ С
(и ""
ъ.
39

Суммарное значение коэффициента
теплоотдачи, входящее в критерий Nu, определяли с
помощью шаровых альфакалориметров.
Критерий Re рассчитывали по скорости воздуха в
зоне бедра, за определяющий размер брали
толщину бедра. Теплофизические свойства
воздуха принимали по его средней температуре в
зоне бедра. Температурный фактор 0 для удобства
обработки увеличили в 1,5 раза, т. е.
а коэффициент теплоотдачи конвекцией с
учетом массообмена ак рассчитывали по
зависимости Nu=0,9Re0'52 [5].
В результате проведенных экспериментов
разработана методика, позволяющая определить
продолжительность подмораживания мяса в
зависимости от условий ведения процесса, которая
УДК 536.7:664.8.002.234
Доктор техн. наукг проф. В. 3. ЖАДАН
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Получившая всеобщее признание
принципиальная схема тепловлажностных процессов в
камерах хранения холодильников [1],
показанная на рис. 1, не годится для хранения
продуктов с активным вентилированием штабеля. В
этом случае роль радиации ничтожна и ею
можно пренебречь. Неправильным является
предположение о постоянстве параметров воздуха в
объеме камеры.
Излагаемая ниже чисто термодинамическая
трактовка тепловлажностных процессов в
камерах холодильников базируется на понятии
вентилирующий воздух.
В плодоовощехранилищах потребителем
холода является каждый элемент продукции,
выделяющий биологическое тепло. Холодоснабже-
ние их обычно осуществляется воздухом, чему
способствует большая скважистость штабелей—
40% для плодов и овощей. На холодильниках
в камерах хранения мяса скважистость штабелей
достигает 70%, однако перемещение
охлаждающего воздуха в этих штабелях вызывается не
40
может быть использована при проектировании и
эксплуатации камер для производства
подмороженного мяса.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Головкин Н. А., Ноздрункова И. Р.„
Ш а г а н О. С. Переохлажденное мясо. М., ЦИНТИ-
пищепром, 1966.
2. Аналитическое исследование
технологических процессов обработки мяса холодом. Под ред.
Н. А. Головкина и П. П. Юшкова. М., ЦНИИТЭИмин-
мясомолпром СССР, 1970.
3. Герасимов Н. А., Малеванный Б. Н.
Экспериментальное исследование камеры с
воздушно-радиационной системой интенсивного охлаждения
мяса. — «Холодильная техника», 1968, № 3, с. 37—42.
4. М и х е е в М. А. Основы теплопередачи. М. — Л.,
Госэнергоиздат, 1956.
5. Герасимов Н. А., Румянцев Ю. Д.
Теплообмен при радиационно-конвективном охлаждении,
мяса.—«Холодильная техника», 1972, № И, с. 31—33.
тепловыделениями элементов продукции, а
неравномерностью температурного поля в камере.
Независимо от типа охлаждающих приборов-
передача холода на заключительном этапе —
внутри штабеля — сопровождается движением

Охлаждающие
при&оры
Ограждающие
конструкции
iy
К
Ы ,
У~
X
s"
Воздух \
камеры 1
'— 1
з* ш
W
Штадсль
(продукт)
Рис. 1. Существующая схема тепловлажностных
процессов:
Q — радиационные теплопритоки от ограждающих
конструкций к охлаждающим приборам; Q — радиационные
теплопритоки от ограждающих конструкций к продукту; Q
—радиационные теплопритоки от продукта к охлаждающим приборам;
Q — общие теплопритоки от ограждающих конструкций к
воздуху камеры; QK — конвективные теплопритоки от воздуха
камеры к продукту; Q д— теплопритоки от воздуха камеры
к охлаждающим приборам; W — влага, выделяемая продуктом.
Влияние теплопритоков на усушку пищевых продуктов
при холодильном хранении

охлаждающего воздуха, который мы называем
вентилирующим.
Вентилирующий воздух — плохой холодо-
носитель, так как он обладает осушающей
способностью. Даже в случае применения
воздухонепроницаемых (без вакуумизации) упаковок и
укрытий штабелей усушка полностью не
исключается, так как выделение биологического
тепла и нестабильность температурного режима
вызывают перемещение воздуха в массе
продукции и конденсацию влаги на поверхности
воздухонепроницаемых оболочек и на продукте.
На рис. 2 показана предлагаемая автором
принципиальная схема тепловлажностных
процессов в холодильных камерах, относящаяся
к более общему случаю, когда элементы
продукции выделяют биологическое тепло. При
хранении «недышащих» продуктов внутришта-
бельный тепловой поток (Qnp) можсуг изменить
направление на противоположное.
Существенную роль играет место подвода
тепла к вентилирующему воздуху. Вызывает
усушку главным образом тепло, которое
ассимилируется вентилирующим воздухом на пути к
штабелю (Q0'r) или в штабеле (Qnp). Тепло,
поглощаемое вентилирующим воздухом на пути от
штабеля к охлаждающим приборам (Qor) или
непосредственно отводимое этими приборами
(Qor), практически не влияет на усушку.
Установлена важная закономерность:
равновесная влажность вентилирующего воздуха
(так же, как и равновесная влажность воздуха
в хранилище) обладает I автоматизмом
саморегулирования благодаря существованию
компенсирующих процессов [2]. При неизменных
условиях равновесная относительная влажность
воздуха остается стабильной. Любой возмущаю-
Охлшкдаю-
щиеприборы
$о.п\
а"'
| Ограждающие 1
конструкции
\ Ограждающие]
конструкции
вп'р
**08
т. .
""¦">
.Вентилирующий воздух^ j
i
п '
иог
I Ограждающие
1 KOHCfH
'{/улции
_
Щта&ель
(продукт)
\ \ Qnp
Рис. 2. Предлагаемая схема тепловлажностных процессов:
Q— теплопритоки перед штабелем; Q "— тепло притоки пос"
ле штабеля; Q — тепл0ПРит°ки через ограждения, непосред-
-ственн поглощаемые з охлаждающих приборах; Qnp— тепло,
выделяемое продуктом; <90>п— теплопритоки о
вентилирующего воздуха камеры к охлаждающим приборам; W — влага,
выделяемая продуктом.
щий процесс вызывает компенсирующий процесс,
приводящий к стабилизации влажностного
режима.
Предположим, что относительная влажность
вентилирующего воздуха, перемещаемого в
данном слое продукта, почему-либо уменьшится.
Это сразу же повлечет за собой увеличение влаго-
выделений в следующем (по ходу воздуха) слое
продукта. В результате временно нарушенная
стабильность равновесной влажности воздуха
будет восстановлена.
Неизменности равновесной относительной
влажности вентилирующего воздуха
способствует естественно устанавливаемая
взаимосвязь между процессами в камере и в
охлаждающих приборах. Чем выше относительная
влажность воздуха, поступающего в охлаждающие
приборы, тем выше она будет (при постоянной
температуре охлаждающей поверхности) на
выходе воздуха из них, но даже при
использовании естественного холода равновесная
относительная влажность на большей части высоты
штабеля — величина неизменная. В этом
случае слой продукта со стороны приточного
воздуха выступает в роли корректирующего слоя,
в пределах которого достигается равновесное
значение относительной влажности воздуха.
Даже при большом удельном расходе воздуха, как
например 50 м3/(т-ч), высота корректирующего
слоя не превышает 13% высоты штабеля [3].
На рис. 3 приведена часть действительной
диаграммы влажного воздуха, на которой
показаны близкие к реальным процессы изменения
состояния вентилирующего воздуха. В d, i-диа-
грамме линии процессов изменения состояния
внутриштабельного вентилирующего воздуха
(ab, cd, ef или a'b', c'd!\ e'f) практически совпа-
Рис. 3. Процессы изменения состояния вентилирующег0
воздуха.
41

дают с линиями постоянной равновесной
относительной влажности, а так как при постоянной
температуре хранения (?=const), небольшом
подогреве воздуха A—3°С) и относительной
влажности воздуха, колеблющейся в узких пределах
@,85—0,95), указанные линии почти
параллельны, тепловлажностная характеристика любого
из указанных процессов — величина
приблизительно постоянная.
Тепловлажностную характеристику
процесса изменения состояния вентилирующего
воздуха ги Дж/кг, находят с помощью лучей
dy i-диаграммы или вычисляют по уравнению:
рде Д/, Ad — приращения энтальпии, Дж/кг, и вла*
госодержания вентилирующего воздуха,
кг/кг.
Пусть расход вентилирующего воздуха
составляет G кг/с, тогда
MG=QB
AdG=WB,
где QB — теплопритоки к вентилирующему
воздуху на пути от охлаждающих приборов
до выхода из штабеля, Вт;
WB — влаговыделения в вентилирующий
воздух на том же участке и за тот же
период времени, кг/с.
Таким образом, усушка скоропортящихся
пищевых продуктов при данной температуре
математически описывается формулой
Qb
-^- = st = const. B)
При анализе и расчете усушки необходимо
учитывать объективно существующую
закономерность: влаговыделения в вентилирующий
воздух (с достаточной степенью точности)
прямо пропорциональны количеству
ассимилированного им тепла, поэтому абсолютная
усушка продукта при данной температуре
практически определяется теплопритоками к'Гвенти-
лирующему воздуху.
ВГ]общем случае:
<2в=еог Qor+ Qk+ Qt>+ Qbt+ Qc+ Qy , C)
где еог — коэффициент теплопритоков через ограждения;
Qor —общие теплопритоки через ограждения, Вт;
<2д — тепло дыхания продукта, Вт;
Оф — физическое тепло, отводимое от теплого
продукта (при догрузке камеры) Вт;
<2д + <Эф = <2пр;
Qnp — теплопритоки от продукта (рис. 2), Вт;
Q»t—тепло, эквивалентное работе вентиляторов
(учитывается только при установке вентиляторов
после воздухоохладителей), Вт;
Qc— теплопритоки с добавляемым свежим воздухом,
Вт;
Qy—тепло, поступающее в воздух с влагой,
дополнительно вводимой увлажнителями
(учитывается только при увлажнении воздуха паром),
Вт.
42
Для батарейных охлаждающих приборов
согласно схеме на рис. 2
Qor-(<?ог + <?ог)
8or_ Qor
Для поверхностных воздухоохладителей
Qor- Qor
?ОГ — Г)
Значения еог подлежат экспериментальному
обоснованию в зависимости от типа
охлаждающих приборов, их расположения и принятой
системы воздухораспределения. Для
существующих охлаждающих систем они
колеблются в пределах 0,70—0,95. Для охлаждающих
систем, в которых не предусмотрены
специальные средства защиты продукта от внешних
теплопритоков, указанный коэффициент будет тем
большим, чем интенсивнее охлаждающие
приборы и чем меньшая рабочая площадь
поверхности их непосредственно воспринимает
теплопритоки через ограждения. Максимальное
значение 80Г, близкое к 1, имеет обычная
воздушная охлаждающая система с общеобменной
вентиляцией и применением поверхностных
воздухоохладителей. Теплозащитные свойства
батарейных охлаждающих приборов зависят от
их конструкции, места расположения и
этажности холодильника.
Возможны и другие источники
теплопритоков:
WB=W+W0+WY-WT, D)
где W — влаговыделения продукта, кг/с;
Wc — влага, поступающая в воздух с добавляемым
свежим воздухом на пути от охлаждающих
приборов к штабелю, кг/с;
Wy — влага, поступающая в вентилирующий воздух
от увлажнительных устройств на пути к
штабелю, кг/с;
WT — влага, поглощаемая тарой, кг/с.
В схеме на рис. 2 заложены следующие идеи
и пути практического совершенствования
охлаждающих систем, часть из которых уже
реализуется:
— Теплопритоки через ограждения
целесообразно перехватывать отдельной
(компенсирующей) охлаждающей системой
(теплозащитная рубашка, панельное охлаждение).
— Воздух после тепловлажностной обработки
необходимо подавать непосредственно в
штабель, и только после выхода из штабеля он
может без вреда для продукта омывать
ограждения и воспринимать внешние теплопритоки. Это
требование реализуется в значительной мере
в системах активного вентилирования,
обеспечивающих однонаправленные токи
охлаждающего воздуха под влиянием механических
или гравитационных сил («гравитационная»
охлаждающая система).

— Целесообразно применять
воздухонепроницаемые укрытия штабелей, герметичные
упаковки продукта, а также глазирование,
предотвращающие непосредственный контакт
продукта с вентилирующим воздухом, «испорченным»
внешними теплопритоками.
Для пояснения сущности термодинамической
трактовки тепловлажностных процессов
рассмотрим следующую идеализированную
ситуацию. В камере хранения мороженых продуктов
поддерживается относительная влажность
воздуха ф=1, что обеспечивается бесконечно
большой испарительной способностью продукта.
Вентилирующий воздух, выходящий из
охлаждающих приборов, имеет ф=1, и процесс
изменения его состояния идет по пограничной кривой
(линии аЪ или а'Ъ' на рис. 3). Принимаем, что
подогрев вентилирующего воздуха равен 2°С,
т.е. соответствует реальным условиям [4].
Температура хранения —18°С, следовательно,
Ч~*-18> *i~*-2o> d2=d_18, d1=d_2Q.
Барометрическое давление (здесь и ниже) р= 100,7 кПа.
Пусть общие теплопритоки к вентилирующему
воздуху составляют QB=200 Вт. В результате
расчета находим расход вентилирующего
воздуха:
G-~= 85-Ю-3 кг/с
Усушка продукта
W=AdG=UA-W-Q кг/с,
т. еЛ усушка происходит при ф=1, если QB>0.
Живые растения, так же как плоды и овощи,
непрерывно выделяют биологическое тепло,
поэтому потеря влаги ими при ср=1 оказывается
неизбежной, на что впервые обратил внимание
Н. А. Максимов [5].
В таблице сопоставляются значения
тепловлажностных характеристик гь вычисленных
по уравнению A), с найденными по следующим
формулам автора:
для области, положительных температур t—
= 15-^0°С
СЗ
тур
еЗ
So
So
не
15
10
5
0
—5;
—10
—15
—20
—25
е/ .1(Г6
по уравнению
A)
4,24
4,82
5,65
6,35
8,17
11,00
15,30
22,55
.33,36
по уравнениям
E) и F)
4,19
4,92
5,65
6,38
8,21
10,95
15,51
22,80
33,73
ef=A525—35 0 4,19-103; E)
для области отрицательных температур t—
— 25—0°С
' е?=A525—0,29 /3—800 4,19-103. F)
При расчете et по уравнению A) применяли
известные зависимости для i и d, включающие
табличные значения насыщающей упругости
водяного пара. Во всех случаях принимали
равновесную относительную влажность
вентилирующего воздуха ф=0,9 и подогрев его
kt=2°C Колебания ф в пределах от 0,85 до
0,95 и А^ от 1 до 3°С незначительно влияют на
табличные значения 8/ (отклонения до 10%).
Как видно из таблицы, погрешность расчета
по приближенным уравнениям E) и F) не
превышает 2 %.
На основании уравнений B) — F) получили
частные расчетные формулы
Хранение плодов и овощей при температуре
от 0 до 15 °С
Абсолютная усушка:
w 20,6 \k'F' (tu - t) вог + 4q0ebt] GuVZ
Wz~ 1525 —35f ' [/>
где Wz — усушка за Z суток, кг;
kr — среднее значение коэффициента
теплопередачи ограждений (включая смежные камеры),
Вт/(м2-К);
F' — удельная поверхность ограждений,
приходящаяся на 1 т продукта при полной
загрузке камеры, м2;
^н — среднее значение температуры наружного
(для камеры) воздуха, °С (для каждой
отдельной камеры tH заметно отличается от
средней температуры наружного воздуха
в данной местности, и только для всего
холодильника при одинаковой температуре
в камерах это отличие будет
незначительным);
t—температура хранения, СС;
е3 — коэффициент загрузки камеры;
</о — удельная теплота дыхания продукта при
0°С, Вт/т;
Ъ — температурный коэффициент скорости
дыхания;
^пр — емкость камеры при полной загрузке, т.
Данные по q0 и Ь опубликованы в работе [6].
Относительная усушка, %:
2,l[fe^(;H-Qsor + s37o^] /ft.
п - е3 A525— 350 ' [)
Доля внешних теплопритоков в общем
количестве тепла, влияющего на усушку.
zork'F'(tu-t)
Равновесная влажность воздуха в штабеле при
отсутствии внешних теплопритоков:
q0ebt
ф-'- №,,а°р;«, • (Ю)
43

При выводе уравнения A0) использована
приближенная запись уравнения Дальтона:
W'=№fsnP'n A-ф),
где W'— усушка, вызываемая теплом дыхания, кг/(т-с);
Р — коэффициент влагообмена;
/ — удельная площадь поверхности продукта, м2/т;
8/ — массообменная характеристика продукта,
представляющая собой долю геометрической
площади поверхности, испаряющей влагу
(учитывает защитную роль покровного слоя;
значения 8/ для плодов и овощей определены
экспериментально [2]);
8П — поправочный коэффициент, учитывающий
неравенство температур продукта и воздуха; при
постоянной температуре хранения и колебании
Ф в пределах 0,8—1,0; еп—приблизительно
постоянная величина;
Рп — насыщенная упругость водяного пара.
Хранение плодов и овощей
при близкриоскопической температуре
Абсолютная усушка, кг:
20,6 [k'F' (*н - Ogor + gggog^gnpg
Wo
1525 —0,29/3—80^
(П)
A2)
Относительная усушка, %:
2,1 [k'F'(tH-t)e0r + e3q0ebt]Z
п- 83A525 — 0,29г3 — 800
Хранение мороженых продуктов,
не выделяющих тепла (мясо, рыба)
Абсолютная усушка, кг:
20,6r^H-0gOr<W
Wz~ 1525 — 0,29/3 — 80/ *
Относительная усушка, %:
2,WF'{tu-t)E0T
s3A525 — 0,29/3 — 800*
Равновесная относительная влажность воздуха
в камере:
k'F'(tH-t)z0V
Р/е/88епР^ , A5)
п =
ф:
A3)
A4)
где еи — общая испарительная способность продукта
в камере, зависящая от свойств продукта—его
потенциальной испарительной способности /&/,
скорости движения воздуха (влияет на |3) и
коэффициента загрузки камеры е3.
Формулы A0) и A5) раскрывают природу
компенсирующих процессов и механизм
саморегулирования равновесной относительной
влажности воздуха. Переоценка многих
второстепенных факторов и возникшие в связи с этим
недоразумения объясняются тем, что опыты,
как правило, ставились без учета этой
особенности тепловлажностных процессов t в
реальном комплексном объекте, каким является
холодильная камера. Например, распространено
мнение о существенном влиянии на усушку
скорости движения воздуха и упитанности мяса,,
но все это справедливо для лабораторных
условий, когда ф=const.
Из формулы A5) видно, что в реальной
камере повышение скорости воздуха, влекущее за
собой увеличение коэффициента влагообмена р,
вызывает компенсирующий процесс, в результате
которого возрастает равновесная
относительная влажность воздуха. То же относится и к
испарительной способности продукта. Малому
значению /е/ (упитанное мясо) соответствует
своя, более низкая, равновесная относительная
влажность воздуха. Формулы A0) и A5)
подтверждают рабочую гипотезу о постоянстве
равновесной относительной влажности
вентилирующего воздуха в штабеле (см. рис. 3).
На основании вышеизложенного сделаны
следующие выводы.
— При наличии внешних теплопритоков или
внутренних тепловыделений в штабелях с
большой скважистостью независимо от типа
охлаждающих приборов в результате действия
механических или гравитационных сил возникают токи
охлаждающего вентилирующего воздуха.
— Для хранилища скоропортящихся
пищевых продуктов как комплексного объекта
установлено существование компенсирующих
процессов, вызываемых возмущающими процессами.
Взаимосвязь между ними обусловливает
постоянство равновесной относительной влажности
воздуха в период стабилизации температурно-
влажностного режима и автоматизм
саморегулирования ее при возникновении возмущающих
процессов. Например, с уменьшением скорости
движения воздуха, испарительной способности
продукта и коэффициента загрузки камеры
потенциал усушки A—ф) возрастает (см.
формулу A5).
— Равновесная относительная влажность
воздуха в камере холодильника, изменяющаяся
при увеличении или уменьшении
теплопритоков, не имеет самостоятельного значения и
поэтому не должна входить в расчетные формулы
усушки продуктов.
— Установлена объективно существующая и
принципиально важная закономерность: в
d, ^'-диаграмме линии процессов изменения
состояния вентилирующего воздуха практически
совпадают с линиями постоянной равновесной
влажности воздуха ф (см. рис. 3).
— В узком, отвечающем действительности,
интервале подогрева вентилирующего воздуха
A—3°С) непараллельностью линий ф=const с
погрешностью до 1096, близкой к погрешности,
обусловленной колебанием барометрического
давления, можно пренебречь, т. е. можно
считать, что при данной температуре хранения и
неизменной величине теплопритоков абсолют-
44

ная усушка пищевых продуктов остается
практически постоянной.
— Изменение загрузки камеры в широких
пределах (например, от 40 до 100%) при
хранении «недышащих» продуктов (мясо, рыба)
практически не отражается на абсолютной величине
усушки (см. формулу A3).
— В отличие от «недышащих» продуктов
абсолютная усушка плодов и овощей зависит
от коэффициента загрузки хранилища (см.
формулу G).
— При отсутствии внешних теплопритоков
усушка плодов и овощей определяется только
величиной тепла их дыхания.
— При удельной площади поверхности
наружных ограждений около 2 м2/т и климатических
условиях южной зоны внешние теплопритоки при
полной загрузке хранилищ влияют на усушку
плодов и овощей в 2—4 раза меньше, чем на
усушку мяса, хранящегося при температуре
—18°С.
— Усушку вызывает не все тепло,
проникающее в хранилище, а только то, которое
ассимилируется вентилирующим воздухом на пути к
штабелю и в штабеле (см. рис. 2). Это должно
обязательно учитываться проектировщиками при
совершенствовании существующих и создании
новых охлаждающих систем.
— Радиационный теплообмен в обычных
(действующих) охлаждающих системах
практически не влияет на усушку.
(Обзор писем в редакцию)
Как известно читателям, дискуссия была
открыта статьей покойного профессора ОТИХП
С. Г. Ч у к л и н а [1 ], в которой были
приведены результаты теплотехнических и
технологических испытаний камер с предложенной
им панельной системой охлаждения на
одноэтажных холодильниках в гг. Волхове и
Дзержинске. Испытания дали положительные
результаты: естественная убыль мороженого мяса
в 2—3 раза ниже нормативной, температурный
режим в камерах стабилен, перепад температур
по высоте не превышает 1,5 °С, иней на
поверхности батарей рыхлый и легко опадает, оттаи-
— Снижение температуры хранения без
изменения теплоизоляции тем ощутимее, чем выше
температура наружного воздуха.
— Неправильная установка вентилятора
(после воздухоохладителя) может вызвать
дополнительную потерю влаги в количестве до 4%.
— Установленные закономерности носят
обобщенный характер. Они распространяются
на камеры холодильников и плодоовощехра-
нилищ, в которых используется искусственный
и естественный холод, и охватывают интервал
температур в пределах от +15 до —25° С (см.
таблицу).
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы в
холодильной технологии пищевых продуктов. М., «Пищевая
промышленность», 1971.
2. Ж а д а н В. 3. Теоретические основы
кондиционирования воздуха при хранении сочного растительного
сырья. М., «Пищевая промышленность», 1972.
3. ЖаданВ.З. Об оптимальных расходах воздуха при
активном вентилировании сочного растительного
сырья.— «Водоснабжение и санитарная техника», 1971,
№ 5, с. 27.
4. Ц и н м а н М. М., Я н ю к В. Я. Холодильники
для фруктов. М., «Пищевая промышленность», 1969.
5. М а к с и м о в Н. А. Краткий курс физиологии
растений. М., Сельхозгиз, 1958.
6. А л я м о в с к и й И. Г. Зависимость интенсивности
дыхания и тепловыделения плодов и овощей от
температуры. — «Холодильная техника», 1967, №6, с. 41—42.
вание инея производится раз в год в течение
одной рабочей смены. Все это позволило автору
рекомендовать данную систему для широкого
внедрения на строящихся и реконструируемых
одноэтажных холодильниках и верхних этажах
многоэтажных холодильников.
Статья проф. С. Г. Чуклина вызвала живой
отклик среди советских специалистов
холодильной техники. В 1974 г. в порядке участия в
дискуссии в журнале «Холодильная техника» было
помещено еще четыре статьи.
Канд. техн. наук В. П. Бойко в своей
статье [2 ] ознакомила читателей с результатами
45
УДК 621.565.5
Дискуссия о системах охлаждения продолжается

проведенных ею технологических испытаний
оборудованных панельной системой охлаждения
камер длительного хранения мяса на
одноэтажном холодильнике в г. Челябинске. Автором
отмечена большая неравномерность температур по
времени и по высоте камеры. Потери мяса
вследствие естественной убыли были не меньше,
чем в камерах многоэтажного холодильника,
охлаждаемых потолочными оребренными
батареями. Это дало автору основание не
рекомендовать строительство одноэтажных
холодильников с панельной системой охлаждения
камер для длительного хранения мороженого
мяса.
В статье профессора ЛТИХП Е. С. К у -
р ы л е в а [3] был отмечен ряд недостатков,
обнаружившихся при эксплуатации
сооруженных холодильников с панельной системой
охлаждения камер. Чтобы избежать большого
расхода металла, панелями стали закрывать
лишь часть поверхности потолка камер с
перекрытием зазоров шифером, что приводит к
увеличению перепада между температурами
поверхности батареи и воздуха камеры. Удаление
снеговой шубы с верхней поверхности
панельных батарей (в продухе) весьма затруднительно
и даже опасно. Автор отдает предпочтение
системе охлаждения камер батареями из гладких
труб с устройством ледяных экранов.
Вопросам применения панельной системы
охлаждения в трюмах рыбопромысловых
рефрижераторов была посвящена статья канд. техн.
наук Е. С. Авдеева и А. В. Кана [4].
Авторы положительно оценивают результаты
проведенных судовых испытаний, показавших,
что естественная убыль мороженой рыбы от
усушки в 1,8 раза ниже, чем при батарейном
охлаждении, а полезный объем трюмов на 10%
больше. Несмотря на некоторые указанные в
статье недостатки панельной системы
охлаждения (расход металла на батареи увеличивается
в 1,1—1,9 раза, наблюдается значительный
перепад температур — до 5°С по высоте штабеля в
трюме), она получила значительное
распространение: ею оборудованы трюмы 85
судов-рефрижераторов.
И. М. Г и н д л и н и М. 3. Крупиц-
к а я изложили результаты сравнительного
испытания батарейной и панельной систем
охлаждения в камерах одноэтажного
распределительного холодильника [5]. По их данным, в
камере, оборудованной однорядными
потолочными оребренными батареями и ледяными
экранами по стенам, естественная убыль мороженого
мяса была почти в 2 раза меньше, чем в камерах
с панельными батареями, покрывающими 60%
площади потолка. Авторы объясняют это более
низкой относительной влажностью воздуха в
46
камере с панельным охлаждением.
Неравномерность температуры воздуха по высоте камеры и
стабильность температурного режима были
примерно одинаковы в обеих опытных камерах.
На основании результатов испытания авторы
отдают предпочтение системе охлаждения
камер хранения мороженого мяса однорядными
оребренными потолочными батареями в
сочетании с ледяными экранами по стенам камеры.
Наибольшее число откликов вызвала статья
проф. С. Г. Чуклина.
Директор Кизеловского холодильника Рос-
мясорыбторга М. Гринберг сообщил, что
трехлетняя эксплуатация холодильника
подтверждает результаты комплексных испытаний
холодильников в гг. Волхове и Дзержинске. Ки-
зеловский холодильник одноэтажный, емкостью
3000 т с высотой камер 6 м и потолочного
продуха 1,2 м. Панельная система охлаждения
проста в эксплуатации. За 3 года ни один
компрессор не работал влажным ходом, а разность
температур кипения аммиака и воздуха в камерах
составляла 5—8°С. Температура в камерах
стабильна, неравномерность ее по высоте
1—1,5°С. Иней с поверхности панельных
батарей легко сметается, горячее оттаивание батарей
производится 2—3 раза в год. Со стороны
продуха иней на поверхности батарей в большинстве
камер отсутствует, а в некоторых камерах имеет
толщину 3—6 мм. На холодильнике
осуществляются комплексные мероприятия по снижению
естественной убыли мороженого мяса (в том
числе укрытие его штабелей полиэтиленовой
пленкой). Из общего эффекта количественно выделить
влияние на усушку панельной системы
охлаждения не представляется возможным.
Главный инженер Одесского хладокомбината
Укроптмясорыбторга Б. Кантор также
положительно оценивает опыт шестилетней
эксплуатации шести камер (емкостью по 500 т)
верхнего (пятого) этажа холодильника,
оборудованных панельной системой охлаждения.
Трудоемкость монтажа панельной системы не
явилась препятствием для досрочного ввода
холодильника в эксплуатацию (на 1 год раньше
срока). Эксплуатация панельной системы
никаких затруднений для персонала не
представляет. Раз в квартал панели обметают от инея.
Иней оттаивают не чаще одного раза в год, что
вызвано необходимостью продувки труб от
масла. Затраты на текущий ремонт камер
снижаются, так как отпадает необходимость в ремонте
штукатурки и побелке потолка.
Дополнительные затраты металла на изготовление и монтаж
панельной системы окупаются лучшим его
использованием в процессе эксплуатации, так как
влияние инея на теплопередачу панели не так
существенно, как для ребристой батареи. В ка-

мерах поддерживается устойчивый
температурный режим в течение всего года. Фактическая
естественная убыль мороженого мяса была на
35% ниже нормативной. Качество мяса
сохранялось лучше, так как при свойственной
панельной системе охлаждения весьма слабой
циркуляции воздуха в камере процесс окисления
жира замедляется. В целом автор письма считает
панельную систему значительным достижением
в холодильной технике по сравнению с
другими применяемыми сейчас системами
охлаждения и рекомендует отводить ей не менее 30%
емкости камер распределительных
холодильников и 80% емкости камер холодильников
мясокомбинатов с тем, чтобы хранение мороженого
мяса осуществлять только в камерах с
панельной системой охлаждения.
Амурский хладокомбинат Росмясорыбторга
в г. Благовещенске имеет одноэтажный
холодильник емкостью 3040 т, камеры которого
оборудованы панельной системой охлаждения.
Высота камер 4,8 м, потолочного продуха 1,6 м.
Главный инженер хладокомбината В. К а н -
т и м и р о в сообщает, что отсутствие
затруднений в эксплуатации, стабильные
температура и влажность в камерах позволяют ему
высказаться за панельную систему охлаждения.
Неравномерность температуры по высоте камер
составляет 1—1,5°С. За период с 1 марта по 1
декабря в продухах нарастает иней толщиной от
20 до 100 мм. Иней располагается больше у
дверных проемов и меньше к центру камер. На
приборах охлаждения иней рыхлый, легко
сметается метлами без горячего оттаивания.
Главный инженер Белмясорыбторга М.
Фоменко сообщил, что в 1967 г. при
реконструкции многоэтажного Минского холодильника
№ 2 все три камеры верхнего этажа общей
емкостью 940 т были оборудованы панельной
системой охлаждения, а камеры остальных
этажей — оребренными оцинкованными
батареями. Камеры с панельным охлаждением
используются в основном для хранения мороженого
и сливочного масла. Температура в них
поддерживается устойчивой на протяжении всего
года, неравномерность ее по высоте камеры —
до 1,5°С. Разность между температурами
кипения аммиака и воздуха в камерах колеблется от
5 до 8°С. Иней с нижней поверхности панельных
батарей легко снимается механическим способом
несколько раз в год. Вместе с тем М. Фоменко
отмечает ряд недостатков панельной системы
охлаждения. Панельные батареи
изготавливаются на месте монтажа вручную, не
оцинковываются, при сварке их допускаются прожоги
труб, пропуски шва при приварке листа к
трубам. Конструкция панельной системы с
использованием асбоцементных листов для
перекрытия промежутков между металлическими
панелями не обеспечивает достаточно плотного
отделения пространства над панельными
батареями от грузового объема камеры. По этой
причине на верхней поверхности батарей,
даже при хранении мороженого и масла в
картонной таре, нарастает в течение года снеговая
шуба до самого потолка, причем оттаивание ее
требует длительного времени. Учитывая эти
недостатки панельной системы, а также то
обстоятельство, что в Белоруссии Могилевский
металлургический завод наладил изготовление ореб-
ренных оцинкованных труб диаметром 57 и
38 мм, М. Фоменко приходит к выводу, что для
холодильников Белмясорыбторга в настоящее
время предпочтительнее применять батареи
из оребренных оцинкованных труб.
По поводу статьи канд. техн. наук В. П.
Бойко редакцией получены письма от ректора
Одесского технологического института холодильной
промышленности проф. В. Алексеева и
директора Гипрохолода М. Мертешова.
В этих письмах сообщается, что указанные
институты в мае 1973 г. (т. е. после опытов,
проведенных В. П. Бойко) провели обследование
технического состояния и условий
эксплуатации Челябинского холодильника и установили,
что распределение жидкого аммиака по
панельным батареям было отлажено
неудовлетворительно, вследствие чего в отдельные батареи
аммиак не поступал и на них отсутствовал иней.
В течение 18 месяцев эксплуатации оттаивание
батарей и продувка их от масла не
производились. Все это привело к отмеченным в статье
В. П. Бойко значительным колебаниям
температуры воздуха в камерах и большой
неравномерности температуры по высоте камер.
Неравномерное заполнение панельных батарей
аммиаком вызывало также дополнительные теплопри-
токи в камеру через внешние ограждения.
Поскольку исследования В. П. Бойко проводились
при ненормальных условиях функционирования
системы охлаждения, они не могут, по мнению
авторов писем, служить основанием для
характеристики эксплуатационных и
технологических особенностей камер холодильников,
оборудованных панельными батареями. В письме
ОТИХП отмечена также неправомерность
проведенного В. П. Бойко сравнения естественной
убыли мяса в камерах промежуточного этажа
многоэтажного холодильника, оборудованных
оребренными батареями и ледяными экранами,
и в камерах одноэтажного холодильника с
панельными батареями, так как камеры
одноэтажного холодильника расположены
непосредственно на грунте и теплоприток в них при
прочих равных условиях в два раза выше.
47

Рефрижераторный механик РТМ «Пегао>
Н. Трофимов высказал в своем письме
некоторые замечания о статье Е. С. Авдеева и
А. В. Кана. Как показал его опыт работы на
РТМ «Пегас», «Лира», «Каллисто», надлежащие
условия холодильного хранения "в трюмах
судов (температура от —28 до —30°С) хорошо
поддерживаются также гладкотрубными
рассольными батареями. Он считает, что при панельной
системе охлаждения очень затруднительно
оттаивание инея на батареях, а длительная
работа без оттаивания вызывает перерасход
электроэнергии, перегрузку судовых дизелей и
повышение температуры в трюмах. По его мнению,
указанный в статье экономический эффзкт от
внедрения панельных систем охлаждения на
рефрижераторных рыбопромысловых судах
необоснован и завышен.
Главный инженер Гипрорыбпрома В.
Козырев считает, что, наряду с существенными
преимуществами панельной системы
охлаждения камер холодильников по сравнению с
батарейным охлаждением, она имеет и недостатки —
повышенную металлоемкость, сложность
изготовления и монтажа. Тем не менее Научно-
технический совет Минрыбхоза СССР принял
решение о применении панельной системы на
холодильнике в Мурманском рыбном порту.
Специалисты Ленгипромясомолпрома
считают, как пишет главный инженер института
А. С т а ф е е в, что |для суждения об
экономической целесообразности применения
панельной системы охлаждения следовало бы дать
конкретный анализ технико-экономических
показателей — первоначальной стоимости и
эксплуатационных затрат, а также описать
проведенные опыты по исследованию влияния
отдельных факторов на усушку груза, выяснить
надежность и условия эксплуатации. Следовало бы
ОТ РЕДАКЦИИ
также критически оценить отрицательные
стороны предлагаемой системы, например,
ухудшение использования полезной площади, зна
чительную металлоемкость, сложность
регулирования распределения хладагента, бэльшую
аммиакоемкость. Поэтому экономическая
целесообразность применения панельного
охлаждения может быть установлена только на
основании более глубокого исследования.
В письме Ленгипромясомолпрома
отмечается, что общая тенденция в холодильной
технике характеризуется в настоящее время
стремлением заменить батарейное охлаждение
воздушным с применением компактных э|)})экгиз-
ных малоемких пластинчатых
воздухоохладителей. При хранении упакованных грузов и при
проведении известных мероприятий по
поддержанию оптимальной влажности воздуха в
камерах, где хранятся неупакозанныз грузы,
применение воздушного охлаждения является
предпочтительным.
ЛИТЕРАТУРА
1. С. Г. Ч у к л и н. Испытания камер холодильников
с панельной системой охлаждения. — «Холодильн ая
техника», 1974, № 2, с. 33—42.
2. В. П. Б о й к о. Хранение мороженого мяса в каме ре
одноэтажного холодильника с панельной систем ой
охлаждения. — «Холодильная техника», 1974, N* 3,
с. ЗЭ—31.
3. Е. С. К У р ы л е в. Следует ли внедрять панельную
систему охлаждения на холодильниках. — «Холодил ь-
ная техника», 1974, № б, с. 35—36.
4. Е. С. Авдеев, А. В. Кан. Панельныэ системы
охлаждения на рефрижераторных судах. —
«Холодильная техника», 1974, № 9, с. 41—43.
5. И. М. Гиндлин, М. 3. Крупицкая. Испытание
батарейной и панельной систем охлаждения в
сопоставимых условиях. — «Холодильная техника», 1974, JS& 10»
с- 38— 42.
Обзор подготовил канд. техн. наук Д. Г. РЮТОВ
Дискуссия о системах охлаждения камер хранения мороженых грузов
продолжается.
Редакция просит работников холодильников и хладокомбинатов,
мясокомбинатов и рыбокомбинатов, научно-исследовательских и учебных
институтов, хозяйственных организаций присылать в журнал статьи,
заметки и письма с описанием опыта эксплуатации различных систем
охлаждения, новых теоретических и экспериментальных исследований и
разработок в этой области, своих оценок и предложений.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.505.59.004
Из опыта наладки
и эксплуатации холодильных
установок KSA-440 и KSA-600
А. Л. КАМЕНКО, В. С. ЛЕВИТИН, В. В. СУРИКОВ
СК СМНУ треста «Оргпищепром»
Канд. техн. наук В. М. Шляховецкий
Краснодарский политехнический институт
На^ отечественных предприятиях пищевой,
мясной и молочной промышленности
эксплуатируется и ежегодно вводится в эксплуатацию
большое число полностью агрегатированных
холодильных установок KSA-440 и KSA-600
производства «Машиненфабрик Галле» (ГДР).
Полная комплектность поставки, оснащение
основными приборами автоматики (реле
высокого и низкого давления, РКС и реле температуры
рассола), простота монтажа, достаточная
надежность в эксплуатации способствовали широкому
внедрению установок типа KSA на небольших
холодильных предприятиях.
Длительный опыт монтажа, наладки и
эксплуатации установок KSA на предприятиях
Краснодарского и Ставропольского краев,
Ростовской области и республик Северного
Кавказа показал, что эти установки удобны в
эксплуатации (см. «Холодильная техника», 1971.
№ 4, с. 50—51).
В процессе пусковых и наладочных работ
особое внимание необходимо обращать на
состояние поплавкового регулятора высокого
давления •— на крепление поплавка, плотность
закрывания клапана иглой, что определяет холо-
допроизводительность установки.
Поскольку в установках KSA Еесь жидкий
хладагент из конденсатора сливается в
испаритель, зарядку установки хладагентом
рекомендуется проводить в два этапа: после зарядки
установки на 80% дозарядку до 100% надо
вести очень медленно при рабочем режиме
установки, внимательно наблюдая за
температурой перед компрессором. Перегрев на
всасывании нормально заряженной установки должен
быть порядка 5—6 °С, как этого требует
заводская инструкция.
При ревизии компрессора проверяют
наличие шплинтовки шатунных болтов, так как в
ряде случаев на болтах отсутствовали отверстия
под шплинты или отвинчивались болты.
Поскольку м аслоотделители циклонного
типа, применяемые в установке KSA,
неэффективны (отделение масла в них не более 40% от
уносимого из компрессора), на испарителе и
конденсаторе предусматриваются угловые мас-
лоспускные вентили. Монтаж маслосборника
СМ-300 дал возможность полностью удалять
масло из теплообменных аппаратов и улучшить
эксплуатационные показатели установки.
Если на предприятии работают две или
более установки KSA, необходимо монтировать
дренажный ресивер, который будет служить
емкостью хладагента для восполнения его
расхода при утечках и позволит освобождать
аппараты при проведении ремонтных работ и
периодических испытаний.
Паспортными даннымиа установки
предусмотрено использовать для охлаждения
компрессора воду с температурой 10 °С, т. е.
артезианскую воду. В условиях Северного Кавказа
это экономически не оправдано. Опыт
эксплуатации показал, что компрессор необходимо
охлаждать водопроводной водой, сливая ее
затем в систему оборотного водоснабжения. При
этом в месте слива воды из компрессора надо
устанавливать реле протока воды. В осенне-
зимний период для охлаждения компрессоров
можно использовать воду из системы
оборотного водоснабжения.
Чтобы увеличить производительность
установок KSA, наиболее рационально
использовать их для автономных потребителей холода.
Применение рассольных баков-аккумуляторов
обеспечивает устойчивый режим работы всей
системы независимо от числа работающих
установок KSA, причем компрессоры
предохраняются от гидравлического удара при резком
возрастании тепловых нагрузок, характерном
для многих технологических процессов
пищевых производств.
Тщательное выполнение монтажных,
пусковых и наладочных работ специализированными
организациями, соблюдение требований правил
эксплуатации с учетом указанных предложений
гарантирует надежную и длительную работу
комплексных холодильных установок типа KSA.
¦

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УДК 621.565
Способы контроля работы
холодильной фреоновой
установки ВР-1М
А. Г. ДУГАНОВ
Днепропетровский институт инженеров
железнодорожного транспорта
А. Г. САРЖОВСКИЙ
Рефрижераторное вагонное депо ст. Синельниково
Приднепровской дороги
В технической документации 5-вагонной
секции БМЗ и инструкции № ЦВ ЗОН по
техническому содержанию рефрижераторных поездов и
секций указан порядок запуска, остановки и
обслуживания холодильных машин в процессе
эксплуатации. Однако признаки нормальной
работы холодильной фреоновой установки
ВР-1М в имеющейся литературе освещены
недостаточно полно.
В частности, не обусловлен перепад между
температурами конденсации и наружного
воздуха, не установлены зависимости
температуры (давления) кипения и тока, потребляемого
компрессором, от температуры воздуха внутри
вагона.
Вместе с тем эти параметры являются
решающими факторами, влияющими на холодопроиз-
водительность и мощность, потребляемую
компрессором, при эксплуатации рефрижераторных
секций. Установление таких зависимостей
облегчает контроль работы холодильной
установки, позволяет определить и устранить
возможные неисправности при отклонении этих
параметров от нормальных, способствует
обеспечению сохранности перевозимого груза.
Для контроля нормальной работы
холодильных установок 5-вагонных секций БМЗ
разработаны графики зависимостей давления
нагнетания рк от температуры наружного воздуха /н,
давления всасывания р0 и величины тока /,
потребляемого электродвигателем
компрессора, от температуры внутри вагона tB (см.
рисунок).
График (рис. а) выполнен для определения
давления конденсации при перевозке
мороженых грузов. При перевозке грузов, требующих
поддержания внутри вагона плюсовых
температур, значение /?к, определенное по графику,
следует увеличить на 1 кгс/см2.
Пользуясь графиками, можно установить
параметры, соответствующие нормальной работе
холодильной установки ВР-1М.
Значения этих параметров определяются
следующим образом. На оси абсцисс находят
точку, соответствующую температуре воздуха
снаружи или внутри вагона, и проводят из нее
вертикаль до пересечения с линией графика. Из
полученной точки проводят горизонталь влево и
в точке ее пересечения с осью ординат
определяют значения величин давления нагнетания,
всасывания или тока.
50
Рщ*
9
8
7
6
5
кгс/см1
4 8 12 16 20,2Ь 28 J2 tH?C
а
р0, кгс/см г
п я
и,о
0,6
ол
0,2
-16 -12 -8 -U О U 8 12 ts,°C
6
1.А
9
8
7
-16 -12 -8 -4 О 4 8 12 te,°C
в
Зависимости давления нагнетания от температуры
наружного воздуха (а), давления всасывания от температуры
внутри вагона (б) и величины тока, потребляемого
компрессором, от температуры внутри вагона (в).


Контролируемый
параметр
Давление

нагнетания
(рис. а)
Выше (ниже)
нормального
Выше
Ниже
Возможная причина неисправности
Недостаточно открыты жалюзи.
Недостаточно открыт
нагнетательный вентиль.
Наличие воздуха в системе.
Засорение наружной поверхности
конденсатора. 1
Недостаточное количество фреона
в системе.
Пропуск или поломка
нагнетательных клапанов компрессора.

Контролируемый параметр
Д авление

всасывания; ток,

потребляемый
компрессором
(рис. б, в)
Выше (ниже)
нормального
Выше
Ниже
Возможная причина неисправности
Открыты два ТРВ.
Неисправен или неправильно
отрегулирован ТРВ.
Неисправен или неправильно
отрегулирован АДД-40
Пропуск или поломка
всасывающих клапанов или поршневых
колец компрессора.
Наличие «снеговой шубы» на
испарителе.
Недостаточное количество фреона
в системе.
Засорение фильтра на жидкостной
линии
Неисправен или неправильно
отрегулирован ТРВ.
Неисправен СВМ жидкостной
линии.
Неисправен или неправильно
отрегулирован АДД-40.
Например, при температурах наружного
воздуха 30°С и внутри вагона —10°С нормальной
работе установки соответствуют рк=9 кгс/см2,
р0=0,4 кгс/см2 и 7=7,6 А.
Полученные значения сопоставляют с
показаниями манометров и амперметра, установленных
в машинном отделении грузового вагона. Если
при работе машины величины давления
нагнетания, всасывания и тока не соответствуют
значениям, определенным по графикам, установка
работает с отклонениями от нормального режима.
Основные возможные неисправности
приведены в таблице.
Своевременное выявление отклонений от ре -
жима нормальной работы и устранение
неисправностей предотвращают порчу груза при
перевозке.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 443521 B1) 1378419/24-6 B2) 04.11.69 E1) F 25 b
29/00; F 25 d 13/00 E3) 621.578 C1) WP 17a/l35892 C2)
08.11.68 C3) ГДР G2) BEPHEP ШНЕЛЛЕ, АРТУР
ХЮНЕБУРГ, РАЙНЕР ВЕНЦЕЛЬ, ФРИТЦ ЗОНТАГ,
ВОЛЬФГАНГ ТАЙХМЮЛЛЕР, ЭГОН БЕРНДТ и
РОЛАНД ШОЛЬЦ (ГДР) G1) ФЕБ Монсаюр Хаусхальтс-
гросгерстекомбинат Шварценберг (ГДР) E4) 1.
АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ ТЕРМОКАМЕРА
для получения низких и высоких температур,
снабженная электроподогревателем, компрессионной
холодильной машиной и вентилятором для обеспечения циркуляции
теплохладоносителя, отличающаяся тем, что, с целью
уменьшения времени охлаждения камеры, при получении
низких температур порядка — 100 °С и ниже, в камере
помещено оросительное устройство, подключенное через
соленоидный вентиль к сосуду с низкокипящей жидкостью
например жидким азотом, получаемым в расположенной
рядом с сосудом криогенной установке.
2. Термокамера по п. 1, отличающаяся тем, что, она
снабжена автоматическим устройством для срабатывания
по импульсу программных часов на последовательное
включение в работу электроподогревателя,
компрессионной холодильной машины и криогенной установки.
3. Термокамера по п. 1, отличающаяся тем, что
электроподогреватели вентилятора компрессионной машины
и криогенной установки имеют автономные ручные
выключатели.
4. Термокамера по п. 1, отличающаяся тем, что она
снабжена системой автоматической защиты для
предотвращения одновременного включения электроподогревателя,
компрессионной машины и криогенной установки.
51

A1) 443522 B1) 1836429/24-6 B2) 06.10.72 E1) F 28 f
3/08 E3) 621.565.944 C1) 12815/71 C2) 11.10.71 C3) *
Швеция G2) ЯРЛ АНДЕРС АНДЕРСОН (Швеция) G1)
АЛЬФА-ЛАВАЛЬ АБ (Швеция) E4) ПЛАСТИНА1ТЕП-
ЛООБМЕННИКА
с двумя общими для обеих теплообменивающихся сред
распределительными зонами, каждая из которых
расположена между поверхностью теплообмена и отверстиями
входа и выхода сред и выполнена с гофрами, имеющими
ширину впадин, большую ширины выступов, и
направленными от отверстий одной среды к поверхности
теплообмена, отличающаяся тем, что, с целью повышения
прочности, выступы имеют местное увеличение ширины на
участке, примыкающем к поверхности теплообмена.
A1) 444039 B1) 1896571/28-13 B2) 19.03.73 E1) F 25 с
3/02 E3) 621.584 G2) А. А. ШАХНАЗАРОВ, С. С.
ГРИГОРЯН и Г. П. ГУКОВ G1) Научно-исследовательский
институт механики Московского государственного
университета им. М. В. Ломоносова E4) 1. СПОСОБ
ПОЛУЧЕНИЯ ЛЬДА
путем замораживания воды, отличающийся тем, что, с
целью улучшения свойств льда, например условий
скольжения по его поверхности, перед замораживанием в воду
вводят высокомолекулярный линейный полимер в
количестве от 10—6 до 10—3 вес. %.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве
высокомолекулярного линейного полимера используют
полиокс (окись полиэтилена).
A1) 444046 B1) 1494415/24-6 B2) 30.11.70 E1) F 28 d
7/00; F 28d 5/00; F 28c 3/06 E3) 621. 565.931.3 G2)
A. Н.ХОЗЕ, Ю. М. ПЕТРОВ, С. А. РЫБКИН, Ю: В.
ОВЧИННИКОВ и Н. Ф. НАУМОВ E4) КОЖУХОТРУБНЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК
для испарительного охлаждения преимущественно
газообразной среды воздушно-жидкостным потоком,
содержащий закрепленные в досках теплообменные трубы и
воздухораспределительную решетку в нижней части
кожуха, отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности и компактности, трубы выведены за пределы
досок и на концах труб, выступающих над верхней
доской, с зазором относительно их внутренней поверхности
установлены отражатели в виде усеченного конуса с отбор-
товкой, образующей зазор относительно наружной
поверхности труб, а доски по периферии соединены
стояками, нижние концы которых отогнуты в направлении
движения охлаждающего воздуха для слива неиспарив-
шейся жидкости.
A1) 444920 B1) 1751848/24-6 B2) 25.02.72 E1) F 25 b
1/00 E3) 621.574 G2) А. С. БУРЛАК, С. Ф. ВАРЗАР,
Ф. И. ДАВЫДОВ, Л. А. КЕРБЕЛЬ, Е. И. КНЯЗЬ,
B. Ф. КОВАЛЕВ и И. И. МЕЕРСОН G1)
Специализированное конструкторское бюро холодильного
машиностроения
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ,
содержащий компрессоры и конденсаторы, помещенные
в продуваемый воздухом в направлении снизу вверх
кожух для отвода выделяемого оборудованием тепла,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности,
компрессоры и конденсаторы расположены
последовательно по ходу воздуха по мере возрастания их температур
ного потенциала.
2. Агрегат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
периодического выпаривания хладагента из масла, перед
каждым компрессором установлен электронагреватель,
включаемый по импульсу терморегуляторов компрессоров.
3. Агрегат по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
охлаждения масла, каждый компрессор снабжен масляным
радиатором, установленным в потоке воздуха.
A1) 444922 B1) 1842550/24-6 B2) 02.11.72 E1) F 25 b
1/00 E3) 621.574 G2). В. В. КАТЕРУХИН, А. Б.
КАЛЕДИНА, Ю. В. ДМИТРИЕВ, В. М. СИЛАКОВ и
И. К. САВИЦКИЙ
E4) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА
с конденсатором и испарителем для производства холода,
отличающаяся тем, что, с целью обеспечения большей
компактности машины и уменьшения шума, испаритель
и конденсатор выполнены в виде кольцевых полуцилиндров
с ребрами жесткости внутри, соединенных жестко по
плоским сторонам, например, сваркой, а с торцов —
звукоизолирующими крышками, и компрессор установлен
внутри образованной полуцилиндрами полости на
амортизационных пружинах.
(И) 444926 B1) 1792516/28-13 B2) 05.06.72 E1) F 25 с
1/14 E3) 621.584.4 G2) А. П. КОПОТИЛОВ
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОДЫ И
ПОЛУЧЕНИЯ ЛЬДА,
состоящее из вертикального кольцевого испарителя с
внутренними продольными ребрами, приспособления для
подачи и отвода воды и приводимых во вращение ножей
для съема льда, отличающееся тем, что, с целью
повышения производительности и интенсивности охлаждения,
оно снабжено дополнительными кольцевыми
испарителями, конструктивное выполнение которых аналогично
основному, при этом все испарители установлены концентрич-
но с образованием между ними кольцевых полостей, а
ножи размещены в последних и укреплены на
вертикальных штангах, оснащенных в нижней части роликовыми
опорами.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
внутри каждого кольцевого испарителя установлены две
вертикальные перегородки, образующие канал для отвода
паров хладагента.
52

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
Новая книга по бытовым холодильникам
И. Н. Кругляк. Бытовые холодильники (устройство и ремонт). М.,
«Легкая индустрия», 1974, 205 с, тираж 25 000 экз., цена 47 к.
Канд. техн. наук В. И. ДМИТРИЕВ
Кишиневский политехнический институт имени С. Лазо
Книга по бытовым холодильникам является учебным
пособием для подготовки кадров рабочих в
профессионально-технических училищах и непосредственно на
производстве. Учитывая большой выпуск бытовых
холодильников в стране и возрастающие требования к подготовке
кадров, ее появление очень своевременно.
В книге в сжатой форме изложены физические основы
искусственного охлаждения, описано устройство бытовых
холодильников, изготовляемых в Советском Союзе, их
электрооборудования и приборов автоматического
регулирования. Рассмотрены различные виды неисправностей
холодильников и способы их устранения. Указано
оборудование, инструмент и приборы, необходимые для
ремонта. Материал изложен логично и в доступной широкому
читателю форме.
Вместе с тем в книге есть некоторые неточности и
опечатки.
При описании устройства и принципа действия
компрессионной холодильной машины отмечается, что
эффективность ее можно повысить, применив
дополнительно теплообменник. Нужно подчеркнуть, что это
относится преимущественно к компрессионным холодильным
машинам, работающим на фреонах, и, кроме того, это не
-единственный способ повышения эффективности.
Не следовало описывать насосную абсорбционную
установку. Достаточно лишь привести устройство и
принцип действия абсорбционно-диффузионной холодильной
машины, применяемой в бытовых холодильниках.
Эффект возникновения термоэлектродвижущей силы
при размещении спаев разнородных проводников в неоди-
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ, помещенных
в трудах разных научно-исследовательских, учебных
и проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и инженерно-технических
работников в области производства и применения искусст-
наковых температурных условиях открыт в 1821 г. Зее-
беком, а не Пельтье (с. 13).
При описании принципиальных отличий герметичной
машины (с. 56—57) необходимо отметить условия
охлаждения электродвигателя, а также указать на увеличение
необратимости работы холодильной машины из-за
дополнительного перегрева хладагента перед всасыванием его
компрессором.
На с. 58 допущена опечатка — сказано о снижении
давления от 0°С до 1 ати. Здесь же автор
противопоставляет условия дросселирования хладагента в
регулирующих вентилях и капиллярной трубке. Процесс
дросселирования в том и в другом случае принципиально
одинаков, частичное парообразование в процессе
дросселирования имеет место в обоих случаях.
На рис. 30, 32 позицией 3 ошибочно обозначен
ректификатор вместо дефлегматора.
На с. 71 вместо к должно быть kF.
Несколько условно описано установление требуемой
температуры в камере бытового холодильника
терморегулятором (с. 101). В действительности включение и
выключение компрессора холодильного агрегата
осуществляются в зависимости от температуры поверхности стенки
испарителя, к которой прижат конец капиллярной трубки
терморегулятора.
С помощью датчика терморегулятора измеряют не
температуру воздуха в камере (с. 104), а температуру
поверхности стенки испарителя.
На с. 153 сказано, что «электродуговую сварку ведут
с помощью горелки». Это описка.
При сравнении коэффициентов рабочего времени
холодильников следует учитывать, кроме того, тепло-
проходимость kF ограждений шкафов (с. 170).
Приведенные замечания не снижают значения в целом
полезной книги по бытовым холодильникам.
венного холода в различных отраслях промышленности
и народного хозяйства
ХОЛОДИЛ ЬНАЯ ТЕХН И КА
Определение концентрации смазочных масел и фреона
Ф-11 в системе смазочное масло — Ф-11. Гришин Л.В,,
М е д о е в Б. С, Федосеев А. П., Ф у р мерИ. Е.
УДК 621.56/.59.001.5@:01)
Научные исследования в области
холодильной техники и технологии
92
53

— «Труды Моск. хим.-технол. ин-та им.Д. И.
Менделеева», 1972, вып. 69, с. 185—186.
Фазовое равновесие в системе
фреон-11—трансформаторное масло. Ф у р м е р И. Э., Г р и ш и н Л. В.,
Федосеев А. П. — «Труды Моск. хим.-технол. ин-та
им. Д. И. Менделеева», 1972, вып. 67, с. 187—188.
Экспериментальное исследование теплоемкости и
теплопроводности антифриза 65. Л атенко Б. В.,
УсановаИ. М., КоньшинВ. И. — «Вестн.
Киев, политехи, ин-та. Сер. теплоэнергетики», 1972, № 9,
с. 38 —41.
Измерение производительности миниатюрных
поршневых компрессоров. БерошвилиА. И.,
Георгадзе А. О. — «Труды Груз, политехи, ин-та», 1972,
№ 3, с. 81—82.
Анализ особенностей течения и оценка потерь в
безлопаточных диффузорах центробежных компрессоров. 3 а -
х а р о в Ю. В., Ш к в а р А. Я., М о р я А. А. —
«Труды Николаев, кораблестроит. ин-та», 1972, вып. 55,
с. 15—19. Библиогр.: 9 назв.
Кибернетическое моделирование рабочего процесса в
рекуперативных теплообменниках газовых холодильных
машин типа «Стирлинг — Филипс» . Архаров А. М.,
Кузнецов Б- Г. — «Труды Моск. высш. техн.
училища им. Н. Э. Баумана», 1972, № 149, с. 65—72.
Процесс в регенераторе газовых холодильных машин.
Архаров А. М., Кузнецов Б. Г. — «Труды
Моск. высш. техн. училища им. Н. Э. Баумана», 1972,
№ 149, с. 73—80.
Номограмма для расчета газовых холодильных циклов
с детандером. МарфенинаИ. В. — «Труды Моск.
высш. техн. училища им. Н. Э. Баумана», 1972, № 149,
с. 92—99 с табл.
Влияние гидравлических сопротивлений на холодопро-
изводительность ХГМ. Горшков А. М. — «Труды
Моск. высш. техн. училища им. Н. Э. Баумана», 1972,
№ 149, с. 100—105.
Экономическая эффективность автоматизации
холодильных установок на предприятиях мясной и молочной
промышленности. Иванова Е. Н. — В кн.:
Автоматизация холодильных установок. М., 1973, с. 5—19.
Библиогр.: 3 назв.
Рекомендация по проектированию автоматизации
холодильных установок с различными системами
охлаждения. Павлова И. А., С е н я г и н Ю. Я-,
Коло т и й Ю. И. — В кн.: Автоматизация холодильных
установок. М-, 1973, с. 20—55. Библиогр.: 2 назв.
Контроль и автоматическое регулирование температур-
но-влажностного режима в охлаждаемых помещениях.
АгаревЕ. М., ГоловацкаяЛ. А. — В кн.:
Автоматизация холодильных установок. М., 1973, с. 56—
65. Библиогр.: 1 назв.
Автоматизация воздухоохладителей и процесса их
оттаивания. К о л о т и й Ю. И. — В кн.:
Автоматизация холодильных установок. М., 1973, с. 66—88.
Библиогр.: 17 назв.
Некоторые результаты экспериментальных
исследований работы теплового насоса с агентом Ф-142. Старо-
войтов Н. Г. — «Научн. труды Дальневост. политехи,
ин-та», 1971, т. 75, с. 40—46.
Расчет основных параметров и режима работы одной
схемы солнечного холодильника. Джуманали-
е в Н. Д., Киселев М. И. — «Труды Кирг. ун-та.
Сер. физ. наук», 1973, вып. 2, с. 152—156. Библиогр.:
5 назв.
Оптимизация параметров установки с двумя
турбодетандерами для получения низких температур.
МарфенинаИ. В. — «Труды Моск. высш. техн. училища
им. Н. Э. Баумана», 1972, № 149, с. 27—35.
Высокооборотные аэростатические подшипники для
микротурбодетандеров. АрдашевВ. И., Мам и-
54
конянц Л. А. — «Труды Моск. высш. техн. училища
им. Н. Э. Баумана», 1972, № 149, с. 169—174.
Модельные испытания осевого турбодетандера на
влажном воздухе. МайбородаА. Н. — «Труды
Николаев, кораблестроит. ин-та», 1972, вып. 55, с. 91—94.
Корреляционный анализ влияния режимов и условий
эксплуатации на надежность детандерных машин. К о -
ташевский П. А. — «Учен. зап. по статистике.
Центр, экон-мат. ин-та АН СССР», 1973, т. 21, с. 137—146.
Расчет трехпоточного теплообменника (для получения
жидкого кислорода). Дорофеева А. М., Map •
фенина И. В. — «Труды Моск. высш. техн. училища
им. Н. Э. Баумана», 1972, № 149, с. 124—132. Библиогр.:
8 назв.
Аналитический расчет регенеративных противоточных
теплообменников. С т е п а н ч у к В. Ф., Ш и л о А. Ф.
— «Изв. АН БССР. Сер. физ. -энерг. наук». 1974, № 1,
с. 54—59.
Экономия тепла и холода при использовании
регенеративных теплообменников. КарписЛ. Е. — «Труды
ЦНИИпромзданий», 1973, вып. 32, с* 91—104.
Типоразмерный ряд сварных пластинчато-ребристых
теплообменных аппаратов. Коробчанская О- А.,
Зудин И. И., ЯсногородскаяТ. В. — «Сб.
науч. трудов НИИхиммаша», 1973, вып. 62, с. 13—17.
О направлении и результатах работ по созданию и
освоению новых высокоинтенсивных пластинчатых
теплообменных аппаратов. Перцев Л. П.,
Коваленко Л. М. — «Сб. науч. трудов НИИхиммаша», 1973,
вып. 62, с. 3—12.
Теплоотдача в межтрубном пространстве витых ореб-
ренных микротеплообменников (микроохладителей). С у с -
лов А. Д., Фролова Н. И. — «Труды Моск. высш.
техн. училища им. Н. Э. Баумана», 1972, № 149, с. 118—
122. Библиогр.: 14 назз.
Потери давления в межтрубном пространстве
низкотемпературных теплообменников. Суслов А. Д.,
Фролова Н. И., Горшков А. М.— «Труды Моск. высш.
техн. училища им. Н. Э. Баумана», 1972, №149, с. 133—
139. Библиогр.: 9 назв.
Математическое моделирование аммиачного
холодильника и САР температуры. КафаровВ. В.,
Перо в В. Л., Вент Д. П., Тимофеев В. В. —
«Труды Моск. хим.-технол. ин-та им. Д. И. Менделеева»,
1972, вып. 69, с. 99—102.
Коэффициент использования холода (в системах
кондиционирования). Воронин Г. И., Суслов А. Д—
«Труды Моск. высш. техн. училища им. Н. Э. Баумана»,
1972, № 149, с. 111—117.
Методика определения годовых расходов холода и
электроэнергии в системах кондиционирования воздуха
(СКВ). Кокорин О. Я., Малахов М. А. —
«Труды ЦНИИпромзданий», 1973, вып. 32, с. 4—25.
Исследование приточной струи из эжекционного
кондиционера-доводчика. Ставицкий Л. И. —
«Труды ЦНИИпромзданий», 1973, вып. 32, с. 26—30.
Сравнение контактных аппаратов, используемых для
адиабатического увлажнения воздуха (в установках
кондиционирования). Икингрин И. Н.— «Труды
ЦНИИпромзданий», 1973, вып. 32, с. 31-—40.
Исследование интенсификации испарительного
охлаждения воды (в аппаратах систем кондиционирования
воздуха). Саришвили М. Д. — «Труды
ЦНИИпромзданий», 1973, вып. 32, с. 41—52.
Система кондиционирования воздуха производственных
зданий с изменяющимися технологическими процессами.
БогопольскийА. Г. — «Труды
ЦНИИпромзданий», 1973, вып. 32, с. 84—90. Библиогр.: 8 назв.
Методика определения оптимальных параметров
установок кондиционирования воздуха, утилизирующих
низкопотенциальные тепловые энергоресурсы. Н а л и з -
ко В. А.— «Труды ЦНИИпромзданий», 1973, вып. 32,.
с. 115—126. Библиогр.: 10 назв.

О необходимости применения систем
кондиционирования воздуха в помещениях для ЭВМ типа Наири. А й -
рапетян Р. С. — «Труды ЦНИИпромзданий», :973,
вып. 32, с. 127—128..
Выбор расчетных параметров наружного воздуха для
систем кондиционирования и вентиляции.
Успенская Л. Б., АнапольскаяЛ. Е- — «Труды
Всесоюзн. науч-исслед. ин-та гидромеханизации сан.-техн.
и спец. строит, работ», 1973, вып. 36, с. 37—43.
Многоточечный автоматический регистратор
температурных полей для исследования систем кондиционирования.
Т е м н о в Р. М., Ветров Б. Д.,
Михайловен и й Л- Н., Иванов М. Н. —«Труды Зсесоюз.
науч-исслед. ин-та гидромеханизации сан.-техн. и спец.
строит, работ»., 1973, вып. 36, с. 182—186.
Методы летнего охлаждения курортных зданий из
объемных блоков в южных районах СССР.* Митель-
Ман-Леонов В. С — «Сб. науч. трудов Центр,
науч.-исслед. и проект, ин-та тип. и эксперим.
проектирования учеб. зданий», 1972, № 1, с. 180—196.
Расчет тепловой нагрузки на систему
кондиционирования воздуха. Веретельникова О. А., Гул а-
б я н ц Л. А., Л и в ш и ц М. И., Янкелев Л. Ф.—
«Науч. труды Науч.-исслед. ин-та строит, физики», 1971,
вып. 4, с. 116—127.
Гигиенические закономерности физико-химических
характеристик кондиционированного воздуха. М и н х А. А.,
Губернский Ю. Д., Дмитриев М. Т. и др. —
«Вестн. Акад. мед. наук СССР», 1973, № 10, с. 3—10.
Библиогр.: 7 назв.
Расчет фреоновых эжекторов с цилиндрической камерой
смешения. Рашевский И. А., Л е х м у с А. А.—
«Труды Николаев, кораблестроит. ин-та», 1972, вып. 55,
с. 24—27.
Инженерный метод расчета тепловых нагрузок
кондиционируемых оранжерей станции искусственного климата.
ЧернозубовА. М., Чумак А. Г. — «Сб. науч.
трудов Всесоюз. селекц.-генет. ин-та», 1973, вып. 10,
с. 271—278. Библиогр.: 7 назв.
Методы расчета транспирации и эвапотранспирации
при составлении тепло-влажностного баланса
климатических помещений. Чернозубов А. М.,
Чума к А- Г. — «Сб. науч. трудов Всесоюз. селекц.-генет.
ин-та», 1973, вып. 10, с. 279—286. Библиогр.: 16 назв.
Движение капель жидкости в горизонтальных
форсуночных камерах систем кондиционирования воздуха. Т а -
р а б а н о в М. Г. — «Сб. науч. трудов по сан. технике
Волгоград, ин-та инж. гор. хоз-ва», 1972, вып. 4, с. 226—
231.
Оперативное планирование работы с рефрижераторным
подвижным составом в крупных железнодорожных узлах.
Жуковский Е. М. — «Сб. трудов Ленингр. ин-та
инж. ж.-д. трансп.», 1972, вып. 334, с. 57—63.
Анализ приборов рефрижераторных вагонов как
механических колебательных систем. Даньшин С. Т.—
«Сб. трудов Ленингр. ин-та инж. ж.-д. трансп.», 1972,
вып. 337, с. 105—116.
Из опыта эксплуатации систем кондиционирования
воздуха на судах «Хабаровск» и «Байкал». Щ е -
гельский В. Я- — «Науч. труды Дальневост. высш.
инж. мор. училища», 1971, вып. 12, с. 184—192.
Временные характеристики промежуточного сосуда
холодильной машины БМРТ. Е й д е ю с А. И.,
Константинов Л. И. — «Труды Калинингр. техн. ин-та
рыбной пром-сти и хоз-ва», 1972, вып. 45, с. 123—128.
Пути повышения эффективности судовых фреоновых
эжекторных холодильных машин. Захаров Ю. В.—
«Труды Николаев, кораблестроит. ин-та», 1972, вып. 55,
с. 3—11. Библиогр.: 14 назв.
Выбор рациональной геометрии проточной части
фреонового эжектора (судовых холодильных машин). Л е х -
м у с А. А., Р а ш е в с к и й И. А. — «Труды
Николаев, кораблестроит. ин-та», 1972, вып. 55, с. 20—23.
Экспериментальное исследование ступени фреонового
центробежного компрессора для судовой холодильной
установки. Иванов Ю. В., МагерГ. Ф. — «Труды
центр, науч.-исслед. ин-та мор. флота», 1973, вып 178,
с. 68—76. Библиогр.: 6 назв.
Исследования по разработке технологии очистки
судовых воздухоохладителей. Гольденфон А. К-,
Степа н о в А. В. — «Труды Центр, науч.-исслед. ин-та мор.
флота», 1973, вып. 175, с. 68—81.
Усовершенствование самопишущего гигрометра. Б а •
рышневЮ. П., Лозинский Ю. А. — «Сб.
трудов по агр. физике Агрофиз. науч-. исслед. ин-та ВАСХ-
НИЛ», 1972, вып. 33, с. 176—178.
Многоточечный гигрометр для исследования влажност-
ных режимов. Т е м н о в Р. М., Ветров Б. Д.,
Киликовский В. Ф., Трушин Г. Б. —
«Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та гидромеханизации сан.-
техн. и спец. строит, работ», 1973, вып. 36, с. 178—181.
Развитие производства теплоизоляционных материалов
в республиках Закавказья. Джагамадзе О. В.,
Захарова Н. А. — «Сб. трудов Тбил. науч-исслед.
ин-та строит, материалов», 1972, вып. 6, с. 236—283.
О расчете пароизоляции холодильников. Поли-
к а н о в М. В. — «Сб. науч. трудов по сантехнике
Волгоград, ин-та инж. гор. хоз-ва», 1972, вып. 4, с. 307—310.
Методы оценки характеристик пучения грунтов. О р -
л о в В. О.—«Труды Произв. и науч.-исслед. ин-та по
инж. изыскан, в стр-ве», 1973, т. 24, с. 46—61. Библиогр.:
12 назв.
Измерение низких температур термопарами на основе
сплава золота с железом. Медведева Л. А., О р -
лова М. П., РабинькинА. Г. — «Труды
Всесоюз. науч.-исслед. ин-та физ.-техн. и радиотехн.
измерений», 1973, вып. 4, с. 181 —192. Библиогр.: 10 назв.
Измерение низких температур термопарами на основе
сплава золота с кобальтом. Медведева Л. А.,
Орлов а М. П., А л е к с а х и н И. А., Д у х о в л и -
нова Н. Д. — «Труды Всесоюз. науч-исслед. ин-та физ.-
техн. и радиотехн. измерений», 1973, вып. 4, с. 154—180.
Библиогр.: 9 назв.
О некоторых проблемах возведения бетонной крепи при
низкотемпературном замораживании. Нечаев А. В.—
«Науч. труды Моск. горного ин-та. Научные основы
создания высокопроизводительных
комплексно-механизированных и автоматизированных шахт», 1971, вып. 4,
ч. I, с. 77—83.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
JC Установка для исследования температурного режима
'Тдефростации рыбы. Эйдельштейн И. Л. — «Труды
Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва», 1972,
вып. 45, с. 38—40.
Новый вид полуфабриката — пищевой мороженый
рыбный фарш. БиденкоМ. С, Подсевалов В. Н.,
Рамбеза Е. Ф. и др. — «Труды Атлант, науч-исслед.
ин-та рыбного хоз-ва и океанографии», 1971, вып. .47,
с. 43—52.
3?- Заготовка и хранение мороженой рыбы. С у к р у -
т о в Н. И. — «Труды Атлант, науч.-исслед. ин-та
рыбного хоз-ва и океанографии», 1971, вып. 47, с. 53—59.
\?~ Изучение механохимических свойств мышечной ткани
тунца при температуре минус 6°С. Семенов Б. Н. —
«Труды Атлант, науч.-исслед. ин-та рыбного хоз-ва и
океанографии», 1971, вып. 47, с. 60—62.
Об объективном методе оценки качества мороженых
рыб в связи с подкожным пожелтением (при хранении).
Агжитова Л. А. — «Труды Атлант, науч.-исслед.
ин-та рыбного хоз-ва и океанографии», 1971, вып. 47,
с. 63—71.
Изучение возможности использования некоторых
показателей для характеристики качества мороженого филе
трески (при хранении). ЛобасоваТ. Н.,
Дударе в а М. А. — «Труды Атлант, науч-исслед. ин-та
рыбного хоз-ва и океанографии», 1971, вып. 47, с. 116—122.
55

Перспективы охлаждения молока на фермах. Меж-
и н ь ш Я. — «Труды Латв. с.-х. акад.», 1972, вып. 47,
с. 8—13.
Влияние некоторых факторов на скорость
замораживания и дестабилизацию эмульсии жира сливок.
Марьинская Л. К. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
маслод. и сырод. пром-сти», 1973, вып. 13, с. 33—38. Биб-
лиогр.: 11 назв.
Хранение сублимированного творога с
черносмородиновым пюре. Эфрон Б. Г., Милакова Е. С. —
«Труды Всесоюзн. научн.-исслед. ин-та консерв. и овоще-
суш. пром-сти», 1973, вып. 17, с. 35—38.
Исследование теплопроводности сырья
сублимационной сушки (замороженных яйцепродуктов). К а м о в -
ников Б. П., ЯушеваЭ. Ф., Котлярев-
с к а я К- Н. — «Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та
мясной пром-сти», 1972, с. 18, с. 35—38.
Изучение условий замораживания яичного меланжа.
ПодлегаевМ. А., СарычеваГ. М.,
Кари х Т. М., С и в а ч е в а А. М. — «Труды Всесоюз.
науч-исслед. ин-та мясной пром-сти», 1972, т. 18, с. 45—
57. Библиогр.: 7 назв.
Влияние сублимационной и тепловой сушки на
изменение азотистых веществ яичного меланжа.
СарычеваГ. М., Подлегаев М. А. — «Труды Всесоюзн.
науч.-исслед. ин-та мясной пром-сти», 1972, т. 18, с. 127—
132. Библиогр.: 9 назв.
Современная оценка качества яичного меланжа
тепловой и сублимационной сушки. Хлынин В. А. — «Сб.
трудов Всесоюзн. науч.- исслед. ин-та по болезням птиц»,
1972, вып. 10, с. 318—321.
Хранение сублимированного борща. Эфрон Б. Г.,
Сотниченко Г. Н., Милакова Е. С, К р е -
четоваИ. В. — «Труды Всесоюзн. науч.-исслед. ин-та
консерв. и овощесуш. пром-сти»., 1973, вып. 17, с. 39—41.
Воздухообмен вследствие колебания температуры и
барометрического давления в плодохранилищах с
регулируемой газовой средой. Дятлов В. А. — «Науч. труды
Науч.-исслед. ин-та строит, физики», 1971, вып. 4, с. 128—
130.
Хранение яблок северо-западной зоньГв регулируемой
газовой среде. Калугина Е. В. — «Вестн. Ленингр.
ун-та», 1973, № 15, Сер. биол., вып. 3, с. 97—103.
Библиогр.: 9 назв.
Использование пленки для длительного хранения
плодов груши. П р у с с А. Г., С о п а л о в а Е. В. —
«Бюл. Всесоюзн. ин-та растениеводства им. Н. И.
Вавилова», 1973, вып. 32, с. 65—67.
Исследование температурного поля нагревательных
элементов сублимационной установки УСС-1.
Попов О. А. — «Труды Всесоюзн. науч-исслед. ин-та
консерв. и овощесуш. пром-сти», 1973, вып. 17, с. 20—25.
Исследование теплофизических характеристик
сублимируемых продуктов. П о п о в О. А. — «Труды Всесоюз.
науч.-исслед. ин-та консерв. и овощесуш. пром-сти»,
1973, вып. 17, с. 25—29.
Методика расчетов коэффициентов вязкости
парогазовой смеси в сублимационных установках.
Воскобойни ков В. А. — «Труды Всесоюз. науч-исслед. ин-та
консерв. и овощесуш. пром-сти», 1973, вып. 17, с. 29—35.
Библиогр.: 7 назв.
Равновесное влагосодержание продуктов
сублимационной сушки. Камовников Б. П., ЯушеваЭ. Ф.—
«Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та мясной пром-сти»
1972, т. 18, с. 39—44. Библиогр.: 6 назв.
Некоторые вопросы аналитического исследования мае-
сотеплопереноса при разработке САР процесса
периодической сублимационной сушки. РозманЕ. В., Р у х -
л и с М. Л., Молодецкий И. Г. — «Труды
Всесоюз. проект.-конструкт, и науч.-исслед. ин-та
автоматизации пищ. пром-сти» 1973, вып. 11, с. ?0—56. Библиогр.:
8 назв.
Исследование экономической эффективности
консервации влажного зерна искусственно охлажденным
воздухом. Тимофеев В. И. — «Доклады и сообщения
Всесоюз. науч-исслед. ин-та экономики сельск. хоз-ва»,
1973, вып. 66, с.58—64.
* * •
Ниже приводятся научные работы Всесоюзного науч*
но-исследовательского и проектно-конструкторского
института по оборудованию для кондиционирования
воздуха и вентиляции, опубликованные в трудах института,
1973, вып. 2.
Исследование выпуска оборудования центральных
кондиционеров типа Кд. Кучеров П.М., ЩекинИ. Р.,
Куликов Г. С, МирончукН. Д. Стр. 3—12.
Параметрический ряд кондиционеров общего
назначения системы КТ. Кучеров П. М., Куликов Г. С,
БреславецВ. Д. Стр. 12—18.
Об учете выпадения воды на стенки и в поддон
оросительных камер центральных кондиционеров.
Б я л ы й Б. И., Куликов Г. С, Гольден-
б е р г 3. Е. и др. Стр. 18—22.
Определение динамических характеристик
рециркуляционных воздуховодов центральных кондиционеров.
Вялый Б. И., Д и н ц и н В. А., Куликов Г. С,
Степанов А. В. Стр. 22—28.
Исследование аэродинамики дисковых аппаратов
трения (для кондиционеров). БялыйБ. И., Динцин
В. А., К у л и к о в Г. С, Бондарь П. Т.
Стр. 29—36. Библиогр.: 5 назв.
О применении машин с газовыми циклами в некоторых
системах кондиционирования воздуха. Явтушен-
к о М. И., Б о н д а р ь П. Т., Е р е м и н Л. С
Стр. 37—47.
Учет влияния неравномерности воздушного потока в
центральных кондиционерах. Щ е к и н И. Р. Стр. 59—69.
Библиогр.: 6 назв.
Пучок оребренных трубок компактной и
высокоэффективной теплообменной поверхности. Минин В. Е.
Стр. 70—75. Библиогр.: 7 назв.
Теплотехнические и аэродинамические характеристики
воздухоохладителей из алюминиевых трубок с накатными
ребрами. Минин В. Е. Стр. 75—83.
Испарительный кондиционер для маневрового
тепловоза. Бондарь П. t, Бялый Б. И.,
Куликов Г. Си др. Стр. 109—115.
Библиогр.: 5 назв.
К вопросу выбора показателей надежности центральных
кондиционеров. Горелик В. Б. Стр. 115—121.
Определение оптимальных условий, обеспечивающих
максимальную эффективность трубчаторебристых
теплообменников. Анипко Б. В., Дедусенко Ю. М.,
Куликов Г. С. Стр. 141 —147. Библиогр.: 8 назв
¦

ХРОНИКА
Научно-технический семинар
по эксплуатации холодильных машин
в сельском хозяйстве
С 14 по 16 октября 1974 г. в г.
Черкесске проходил научно-технический
семинар по обобщению опыта
эксплуатации холодильных машин в сельском
хозяйстве в целях использования этого
опыта при создании новых и
совершенствовании выпускаемых видов
холодильного оборудования.
Семинар был организован ВНИИ-
холодмашем, Черкесским заводом
холодильного машиностроения и ЦИН-
ТИхимнефтемашем. В работе семинара
приняли участие представители 44
организаций и предприятий,
занимающихся проектированием,
изготовлением, монтажом и эксплуатацией
холодильного оборудования
сельскохозяйственного назначения.
Открывая семинар, его научный
руководитель канд. техн. наук
И. М. Калнинь ознакомил
собравшихся с работами, проводимыми
организациями и предприятиями отрасли
холодильного машиностроения по
обеспечению сельского хозяйства
страны автоматизированными
холодильными машинами с высокой степенью
заводской готовности и надежности
в работе.
На семинаре было заслушано и
обсуждено 17 докладов. В частности,
были представлены доклады: о
состоянии и перспективах строительства
хранилищ для фруктов и овощей
(В. А. Борисов, Д. И. Ольховой —
Всесоюзное объединение «Союзсадви-
новощпром» Минсельхоза СССР);
создании автоматизированных целевых
моноблочных и
агрегатированныхфреоновых холодильных машин для
систем децентрализованного холо-
доснабжения фруктохранилищ
(В. Я. Шинка, А. А. Раев, Н. С.
Берсенева — ВНИИхолодмаш);
строительстве и эксплуатации
фруктохранилищ с централизованным и
автономным холодоснабжением, с
применением рассольных систем охлаждения
и систем непосредственного
охлаждения (Т. В. Гоголина, В. Н. Шевель-
ков — ВНИИхолодмаш, Ю. Г. Ющен-
ко — совхоз «Мичуринский» Куста-
найской области, Л. И. Чистяков —
Краснодарский трест плодовых и пло-
допитомнических совхозов); об опыте
проектирования, строительства и
эксплуатации систем холодоснабже-
ния овощекартофелехранилищ
(А. Ф. Макашов — Гипронисельпром);
исследовании режимов хранения
фруктов с различными системами
охлаждения (О. М. Высоцкая — ВНИХИ);
совершенствовании охлаждающих
систем фруктохранилищ для сельского
хозяйства (В. 3. Жадан, Л. В.
Мартынова, В. М. Романенко — ОТИХП).
Ряд докладов был посвящен
разработке и применению холодильных
машин для охлаждения зерна
(В. Я. Шинка, А. А. Раев, Н. С.
Берсенева, В. Н. Кротков, Л. Л.
Гении —ВНИИхолодмаш; Ю. А.
Шапошников — московский завод
«Компрессор»; Е. Д. Коноваленко —
Мелитопольский завод холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ;
В. М. Лурье, О. П. Поплевин —
Всесоюзный институт механизации
сельского хозяйства).
Об опыте эксплуатации
холодильных машин для охлаждения молока
на животноводческих фермах сделал
доклад А. В. Шпыро (ВНИИТИМЖ).
На семинаре отмечалось, что
основными областями применения
холодильных машин в сельском хозяйстве
являются:
охлаждение фруктов и овощей и
поддержание необходимого
температурного режима в камерах фрукто- и
овощехр анил ищ;
охлаждение и хранение молока на
животноводческих фермах;
консервирование влажного зерна.
Участники семинара
рекомендовали ВНИИхолодмашу и другим
организациям и предприятиям отрасли
холодильного машиностроения
продолжить работы по созданию
надежных автоматизированных
холодильных машин сельскохозяйственного
назначения с максимальной степенью
заводской готовности.
Для фрукто- и овощехранилищ,
строящихся в колхозах и совхозах,
рекомендовано применять
децентрализованный способ холодоснабжения
с использованием комплексных
холодильных машин целевого
назначения, выпускаемых Черкесским заводом
холодильного машиностроения
(ЧЗХМ).
ВНИИхолодмаш, ЧЗХМ, ВНИИ-
электропривод должны продолжить
работы по созданию и освоению выпуска
комплексных холодильных машин
ХМФ-16 и ХМФ-32 для камер
фруктохранилищ емкостью 100 т и 200—
250 т.
Гипронисельпрому рекомендовано
провести работы по выявлению
эффективного объемно-планировочного и
конструктивного решения здания фрук-
тохранилища с применением указанных
машин и на их базе разработать
типовые проекты фруктохранилищ
емкостью до 2000 т.
С учетом специфики эксплуатации
холодильного оборудования на
животноводческих фермах обеспечение
сохранности молока может быть решено
применением аккумуляционных во-
доохладителей полной заводской
готовности. Работы по созданию и
внедрению ряда аккумуляционных во-
доохладителей производительностью от
3000 до 12 000 ккал/ч должны быть
продолжены НПО «Холодмаш».
ВНИИхолодмашу,
Мелитопольскому заводу холодильного
машиностроения им. 30-летия ВЛКСМ,
Черкесскому заводу холодильного
машиностроения, московскому заводу
«Компрессор» рекомендовано
продолжить работы по созданию и внедрению
в серийное производство передвижных
холодильных машин для консервации
влажного зерна, производительностью
100 и 200 т/сутки и стационарной
модели производительностью 500 т/сутки
В частности, Минсельхозу СССР
совместно с Всесоюзным
объединением «Сельхозтехника» предлагается
решить вопрос об обеспечении
колхозов и совхозов необходимыми
запчастями для холодильного
оборудования фруктохранилищ. ОТИХП
рекомендовано организовать подготовку
кадров для эксплуатации
холодильных машин в сельском хозяйстве
с привлечением других учебных
институтов и предприятий отрасли
холодильного машиностроения.
Участники семинара ознакомились
с производством холодильного
оборудования на Черкесском заводе
холодильного машиностроения.
57

Республиканское совещание по выполнению
пятилетнего плана производства
мороженого и улучшению его качества
В Москве 29—30 октября 1974 г\
состоялось Республиканское
совещание по выполнению пятилетнего плана
производства мороженого и
повышению его качества, организованное Рос-
мясорыбторгом Министерства
торговли РСФСР.
В работе совещания приняли
участие директора и главные инженеры
холодильных предприятий, начальники
и мастера цехов мороженого,
работники научно-исследовательских и
проектных организаций, представители Рос-
мясорыбторга и его областных и
городских контор, всего более 100
человек.
С докладом о выполнении
пятилетнего плана и повышении качества
мороженого выступил начальник Рос-
мясорыбторга Н. П. Коновалов.
Руководствуясь решениями XXIV съезда
КПСС, Росмясорыбторг за четыре года
текущей пятилетки осуществил ряд
организационно-технических
мероприятий по освоению и эффективному
использованию производственных
мощностей действующих и введенных в
эксплуатацию цехов и фабрик
мороженого. В настоящее время их общая
мощность возросла по сравнению с
1970 г. на 26%. На действующих
предприятиях проведена большая
работа по повышению эффективности
производства и улучшению качества
продукции.
Информацию об основных
направлениях в проектировании цехов
мороженого сделала главный инженер
проекта Гипрохолода Т. И. Тюкавина. О
новом в технологии производства
мороженого сообщила канд. техн.
наук Н. Н. Фильчакова (ВНИХИ).
Доцент Воронежского
политехнического института В. М. Степанов
доложил о возможности использования
гидродинамических вибраторов для
гомогенизации смесей мороженого.
На различных аспектах
хозяйственной деятельности предприятий,
связанной с выполнением планов
девятой пятилетки и решением
неотложных производственных задач,
остановились в своих выступлениях главные
инженеры Московской (Н. П. Середа)
и Ростовской (И. В. Чайка) городских
контор Росмясорыбторга, главные
инженеры Воронежского (Э. Я.
Гальперин), Грозненского (А. В. Клюев),
Ивановского (Д. П. Докторов),
Смоленского (А. И. Ермолев)
хладокомбинатов, а также начальник цеха
мороженого Ленхладокомбината
Л. Н. Листвинова.
Всего было сделано 13 сообщений.
По материалам доклада и
выступлений совещание приняло
рекомендации, направленные на дальнейшее
развитие производства мороженого в
системе Росмясорыбторга.
Участники совещания посетили
фабрику мороженого Мосхладокомбината
№ 8, где с сообщением о выполнении
пятилетнего плана коллективом
фабрики и о внедрении новой техники
выступила заведующая
производством Л. Ф. Плужникова.
fc^%^*/^/%/^%/4*'%^%^«k^/%/%/^%/%/%/%^^%^/%^k^^^
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных—7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв
и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список литературы к статье следует подготавливать в соответствии с ГОСТ
71—69 «Описание произведений печати для библиографических информационных
изданий». В списке литератутуры приводятся фамилия и инициалы автора, название книги,
статьи, а также место издания, название издательства, год издания (или название
журнала, или другого периодического издания, год выпуска, номер, страницы, на которых
помещена статья). Ссылки на литературу даются в тексте по порядку номеров. Ссылки
на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с соблюдением
ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый наибольший
размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной
странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко излагается
содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее результаты.
Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного текста.
58

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 681.2-52
Усовершенствование дроссельных
регуляторов давления прямого действия
Канд. техн. наук В. С. УЖАНСКИЙ
ВНИИхолодмаш
Дроссельные регуляторы давления прямого действия
широко используются за рубежом для поддержания давления
кипения в испарителе либо давления всасывания перед
компрессором. Регуляторы такого типа применяются в
сравнительно небольших установках для изменения хо-
лодопроизводительности машины в целом либо отдельного
испарителя (регуляторы давления «до себя»), а также для
ограничения давления всасывания и облегчения пуска
компрессора (регуляторы давления «после себя»).
Для регуляторов прямого действия характерна
простота конструкции и достаточно высокая надежность.
Однако расширение области их применения в сторону
увеличения условных проходов ограничивалось из-за роста
размеров и массы, особенно при желании улучшить
метрологические качества приборов, в частности, уменьшить
влияние на настройку переменного перепада давлений на
клапане.
В связи с этим представляет интерес техническое
решение, которое нашло в последние годы широкое
применение в регуляторях ряда ведущих зарубежных фирм:
«Спорлан» и «Контрол Компани» (США), «Данфосс»
(Дания) и др.
Рис. 1. Схемы и статические характеристики регуляторов
давления прямого действия «до себя» (а и б) и «после
себя» (в и г) обычного типа:
1 — клапан: 2 — шток; 3 — сильфон; 4 — пружина; 5 — винт;
а* — крышка; 7 — корпус.
Чтобы пояснить его, рассмотрим принцип действия
традиционных регуляторов давления «до себя» и «после
себя» прямого действия.
На рис. 1, а приведена принципиальная схема
регулятора давления «до себя».
Регулируемое давление рвх воздействует
непосредственно на сильфон 3, который через шток 2 при повышении
давления открывает клапан i, а при понижении —
закрывает. Регулятор настраивается винтом 5 задатчика,
который создает натяг пружины 4. Механизм смонтирован
в корпусе 7.
Рассмотрим условие равновесия системы, которое
имеет вид
Pi =Pi>
где PjnPt —силы, приложенные к штоку и
направленные соответственно вниз и вверх.
Р | - Рн + КЬ + Ра^с + Рвх^к» (О
Р* = Рвых^к + Рвх^с- B)
В выражениях A) и B):
Рн — сила начального натяга пружины в
полностью закрытом положении клапана;
К — жесткость пружины;
X — ход клапана, отсчитываемый от
закрытого положения;
ра — атмосферное давление;
Fc и FK — эффективные площади сильфона и
клапана;
Рвх и Рвых — давления на входе и выходе регулятора.
Приравнивая уравнения A) и B) и решая их
относительно хода клапана, получаем
>-=арвх—6—сДр,
где
Fc
а==Х"; 6==рн + РаЛ>;
FK
С = ~7Г *' Р = Рвх "" РвЫ*'
Параметр b можно считать постоянным. Он определяет
настройку регулятора.
Член арвх характеризует способность регулятора
выполнять свою функцию (а — коэффициент усиления
регулятора).
Произведение сДр характеризует смещение клапана под
действием разности давлений и обусловливает
дополнительную погрешность настройки в зависимости от режима
работы.
На рис. 1, б представлены статические
характеристики по уравнению C) для двух значений Ар.
При неизменной настройке b характеристика смещается
вправо с увеличением перепада давлений.
59

Рис. 2. Схемы и статические характеристики
регуляторов давления прямого действия с комбинированным
чувствительным элементом «до себя» (а и б) и «после себя»
(виг). Позиции те же, что на рис. 1.
Рис. 3. Общий вид (а) и разрез (б) регулятора давления
модели 239 фирмы «Контрол Компани».
Стремление уменьшить погрешность настройки
приводит к необходимости увеличения площади сильфона
Fc и, как следствие, размеров пружины.
То же самое наблюдается и в регуляторе давления
«после себя» (рис. 1, б и г), для которого уравнение
записывается в виде:
%=— арвЫх+ Ь—сАр. D)
Усовершенствованная конструкция регуляторов,
получившая в последнее время распространение за рубежом,
в основном свободна от указанного выше недостатка.
На рис. 2, а представлена схема такого регулятора
прямого действия «до себя». Он состоит из тех же элементов,
что и рассмотренные выше регуляторы.Принципиальвое
отличие состоит в том, что регулируемое давление рвх
воздействует на клапан, при этом соблюдается условие
^с=^к=^ В положении равновесия:
Pi =Pu + KK + paF + pBhlxFA ,~
откуда
X=apBT—b. F)
Сравнивая уравнения D) и F), легко убедиться, что
в последнем член cAjp отсутствует, т. е. исключена
погрешность настройки от перепада давления. Статическая
характеристика (рис. 2, б) однозначна и не зависит от
Ар. Подбирая соотношение между площадью клапана и
его ходом, можно получить практически любой коэффициент
усиления.
По аналогии для регулятора давления «после себя»
(рис. 2, в) уравнение имеет вид:
Х=— арвЫх+Ь.
Статическая характеристика (рис. 2, г) однозначна
Такое техническое решение позволяет значительно
уменьшить размеры и массу регулятора по сравнению с
аналогичным прибором старой конструкции. Благодаря
этому фирме «Данфосс», например, удалось уменьшить
массу регуляторов с диаметром условного прохода 28—
35 мм более чем вдвое.
Фирмой «Контрол Компани» разработаны и
выпускаются также регуляторы, в которых в качестве
регулирующего органа применена поворотная эллиптическая
заслонка. Известно, что при обтекании заслонки потоком газа
создается сравнительно небольшой вращающий момент.
В связи с этим заслонка не требует значительных усилий
для поворота и, следовательно, можно не увеличивать
размеры сильфонов.
Это позволило создать весьма компактный регулятор
с удовлетворительными характеристиками (рис. 3).
Основной недостаток регуляторов с заслонками — большие,
чем у клапанов, протечки в закрытом положении — в
данном случае (при установке на всасывающей линии)
не является решающим.
Регуляторы с поворотной заслонкой могут успешно
конкурировать с регуляторами непрямого действия
(пилотного типа). При этом по массе они в 2—3 раза легче
пилотных.
По материалам фирм ^Спорланъ, ^Контрол Компани*
(США) и *Данфос& (Дания).

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.57.041-213.3
ДеАши и узлы
унифицированных
герметичных агрегатов
И. М. ЗЕЛИКОВСКИЙ
Харьковский завод холодильных машин
Харьковский завод холодильных машин выпускает
унифицированные герметичные холодильные агрегаты
типов ВС, ВН и ВП номинальной холодопроизводительно-
стью от 220 до 1100 ккал/ч (см. «Холодильная техника»,
1973, № 7, с. 56—61). Заводом изготовлено более 500 тыс.
таких агрегатов.
Ремонтно-монтажные комбинаты и заводы
Министерства торговли РСФСР и других республик организовали
ремонт герметичных холодильных агрегатов.
Ниже приведена сводная ведомость унифицированных
деталей и узлов герметичных компрессоров и агрегатов
(см. таблицу), которая может быть использована
работниками ремонтно-монтажных комбинатов и ремонтно-
механических заводов при составлении заявок на
запасные части и при организации ремонта.
В таблице приняты следующие обозначения агрегатов
Харьковского завода холодильных машин:
1_ВС0,45—3; 2—ВС0,55—3;3—ВН 0,22—3; 4—ВМП-45,
ВП 0,8—3; 5—ВС 0,7—3; 6—ВС 1,1—3; 7—ВН 0,35—3;
8—ВН 0,55—3; 9—ВП 1,1—3.
Шифр детали
02.01.01/ВС 0,45-3
02.01.02-1/ВС 0,45-3
03.00.01-1/ВС 0,45-3
03.00.02/ВС 0,45-3
03.00.03/ВС 0,45-3
04.00.01/ВС 0,45-3
04.00.02/ВС 0,45-3
04.00.03/ВС 0,45-3
04.01.01/ВС 0,45-3
04.01.02/ВС 0,45-3
05.00.01/ВС 0,45-3
05.01.00/ВС 0,45-3
05.02.01/ВС 0,45-3
05.02.02/ВС 0,45—3
05.02.05/ВС 0,45—3
06.00.00/ВС 0,45—3
07.00.01/ВС 0,45—3
07.00.02-1/ВС 0,45-3
08.01.01/ВС 0,45—3
08.01.02/ВС 0,45-3
08.01.03/ВС 0,45-3
08.01.04/ВС 0,45-3
08.01.05/ВС 0,45-3
08.02.01/ВС 0,45-3
08.02.02/ВС 0,45-3
08.03.01/ВС 0,45-3
08.04.01-2/ВС 0,45-3
08.04.03/ВС 0,45-3
08.04.04/ВС 0,45-3
08.04.06/ВС 0,45-3
08.05.01-1/ВС 0,45-3
08.05.02/ВС 0,45-3
Наименование детали
Крылатка
Втулка
Плита
Шпилька односторонняя
Подставка
Ребро жесткости
Крышка
Ребро жесткости
Ребро охлаждения
Вилка
Трубка
Фильтр в сборе
Крышка ресивера
Основание ресивера
Бонка
Клеммник съемный в
сборе с РТГК-1
Щит верхний
Щит передний
Прокладка
Прокладка
Шайба
Шпонка
Болт
Вал эксцентриковый
Противовес
Корпус
Крышка кожуха
Кронштейн левый
Кронштейн правый
Ободок
Основания кожуха
Кронштейн
А 1

Агрегаты
1—4
1—9
1—3
1—9
1—3
1,3
1,3
1,3
1—3
1—9
1—3
1—3
1—3
1—3
1—9
1—9
1—9
1—9
1—4,9
1—4,9
1—9
1—9
1—4
1,3,4
1,3,4
1,3,4
1,4
1—9 j
1—9
Шифр детали
ВС 1,1-3.05.002
ВС 1,1-3.05.003
ВС 1,1-3.05.004
ВС 1,1-3.05.005
ВС 1,1-3.08.001
01.00.01/ВН 0,55-3
03.00.02/ВН 0,55-3
08.00.01/ВН 0,55-3
08.00.02/ВН 0,55-3
08.02.01/ВН 0,55-3
08.02.02/ВН 0,55-3
08.02.03-1/ВН 0,55-3
08.02.04-1/ВН 0,55-3
08.03.01-1/ВН 0,55-3
'08.06.01-1/ВН 0,55-3
08.07.01/ВН 0,55-3
08.07.02/ВН 0,55-3
08.08.01-3/ВН 0,55-3
08.08.02/ВН 0,55-3
08.04.01-1/ВН 0,55-3
I00.01/PTT-1
00.02/РТТ-1
00.03/РТТ-1
00.01/РТТ-1
01.02/РТТ-1
02.01/РТТ-1
•02.02/РТТ-1
03.01/РТТ-1
03.02/РТТ-1
1_9 10.02/ФАК 0,7Е
1_9 1СК 1.02.3-2/650
1—9
Наименование детали
Крышка ресивера
Основание ресивера
Лапа малая
Лапа
Крышка кожуха
Шайба
Кронштейн
Стакан
Манжета
Противовес нижний
Противовес верхний
Вал эксцентриковый
Опора вала
Кронштейн
Трубка
Трубка всасывающая
Головка
Корпус
Втулка
Крышка кожуха
Корпус реле
Шайба предохранитель-
ная
Гайка
Стержень
Шайба
Диск биметаллический
Контакт подвижный
Клемма
Контакт неподвижный
Калач
Калач

Агрегаты
7,9
7,9
1—9
1—9
7
8
5-8
8
8
7,8
7,8
7,8
7,8
5—8
5—8
1—9
2,7—9
2,7,8
7—9
8
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
61

Шифр детали
00.00.04/ФГК 0,7
00.00.14/ФГК 0,7
00.00.15/ФГК 0,7
01.00.08/ФГК 0,7
04.00.01-1/ФГК 0,7
04.00.02/ФГК 0,7
04.01.00/ФГК 0,7
04.01.01/ФГК 0,7
04.01.02-2/ФГК 0,7
05.00.02/ФГК 0,7
06.10.01/ФГК 0,7 i
06.33.02/ФГК 0,7 j
06.38.01-1/ФГК 0,7
06.20.03-2/ФГК 0,7
06.38.00-1/ФГК 0,7
06.40.04/ФГК 0,7
06.41.01/ФГК 0,7
08.00.03/ФГК 0,7
08.02.01-1/ФГК 0,7
08.02.02/ФГК 0,7
08.02.03/ФГК 0,7
08.02.04/ФГК 0,7
08.02.05/ФГК 0,7
08.03.01-4/ФГК 0,7
08.03.02-1/ФГК 0,7
08.03.08/ФГК 0,7
08.03.09/ФГК 0,7
08.03.10/ФГК 0,7
08.04.01-4/ФГК 0,7
08.06.02-1/ФГК 0,7
08.07.02-2/ФГК 0,7
08.07.03-1/ФГК 0,7
08.07.04/ФГК 0,7
08.07.057ФГК 0,7
08.08.03-1/ФГК 0,7
08.08.04/ФГК 0,7
08.08.05-1/ФГК 0,7
08.11.08-1/ФГК 0,7
08.13.01-1/ФГК 0,7
08.13.02/ФГК 0,7
08.13.03/ФГК 0,7
08.13.04-1/ФГК 0,7
08.13.08/ФГК 0,7
08.13.07/ФГК 0,7
08.15.02-2/ФГК 0,7
08.16.01/ФГК 0,7
08.16.02/ФГК 0,7
08.17.01-3/ФГК 0,7
08.17.02-1/ФГК 0,7
08.17.03-1/ФГК 0,7
08.20.00-1/ФГК 0,7
08.20.02-1/ФГК 0,7
08.31.0Ы/ФГК 0,7
08.32.01/ФГК 0,7
08.32.02/ФГК 0,7
08.03.04/ФГК 0,45
02.00.03/ВС 0,45-1
02.00.05/ВС 0,45-1
08.04.02/ФГК 0,45
00.00.01-1/ВС 0,45-3
00.00.02-2/ВС 0,45-3
00.00.03/ВС 0,45-3
01.00.04/ВС 0,45-3
01.00.05/ВС 0,45-3
02.00.02/ВС 0,45-3
Наименование детали
Втулка
Перемычка
Втулка
предохранительная
Скоба
Контакт
Кольцо наружное
Контактная колодка в
сборе
Колодка j
Шпилька |
Заглушка i
Сетка фильтра j
Проволока 01 мм
Проволока 070 мм
Штуцер
Фильтр в сборе
Скоба
Штуцер
Планка
Всасывающий клапан
Штифт
Прокладка
Прокладка
Прокладка
Доска клапанная
Клапан нагнетательный
Прижим
1 Болт
Ограничитель
Доска клапанная
Крышка
Вал эксцентриковый
Противовес
Винт
Пятка
Шатун
Шайба
Палец
Доска электроконтактов
Колпачок
Шпиндель
Гайка натяжная
j Шайба
Прокладка
Набивка сальника
Штуцер
Сетка фильтра
Шайба
Корпус
Втулка
Втулка
1 Опора нижняя в сборе
| Втулка
Корпус вентиля
Стакан поршня
1 Днище поршня
| Винт
Перемычка
Прокладка
j Втулка
| Диффузор
Табличка
Планка
Шайба
Трубка
Кронштейн
Агре-1
гаты
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1-9
1—9
1-9
4—9
1—9
1—9
1—9
4—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
5-8 !
1-9
1-9
1—9
1—9
1—9
1—9
5—8
5—8
5,6
5,6
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
5,6
5,6
1—9
1—6,9
1—6,9
1—9
1—9
1—9
1-4,
7—9
1—9
4—9
1,3,4
1—3
1
1-3
1—9
I.3
1-3
Шифр детали j
08.05.03-1/ВС 0,45-3
08.05.04-1/ВС 0,45-3
08.06.01-1/ВС 0,45-3
08.06.02/ВС 0,45-3
08.07.01/ВС 0,45-3
08.09.00-1/ВС 0,45-3
08.09.01/ВС 0,45-3
08.11.01/ВС 0,45-3 j
08.11.02-1/ВС 0,45-3
08.12.01/ВС 0,45-3
08.13.00-1/ВС 0,45-3
08.13.01-1/ВС 0,45-3
08.13.02/ВС 0,45-3
08.14.01/ВС 0,45-3
08.14.02/ВС 0,45-3
08.15.01/ВС 0,45-3
08.15.02/ВС 0,45-3
00.00.01/ВС 0,7-3 |
00.01.00/ВС 0,7-3 1
01.00.01-1/ВС 0,7-3
01.00.02-1/ВС 0,7-3
01.00.04/ВС 0,7-3
i 02.00.01/BC 0,7-3
02.01.01/ВС 0,7-3
03.00.01-1/ВС 0,7-3
04.00.02/ВС 0,7-3
04.00.06/ВС 0,7-3
04.00.07/ВС 0,7-3
04.01.01/ВС 0,7-3
05.00.01/ВС 0,7-3
05.01.01/ВС 0,7-3
05.01.09/ВС 0,7-3
04.00.01/ВС 0,7-3
04.00.03/ВС 0,7-3
08.03.02/ВС 0,7-3
08.04.01-1/ВС 0,7-3
ВС 0,55-3.00.001
ВС 0,55-3.01.001
ВС 0,55-3.01.002
ВС 0,55-3.04.001
ВС 0,55-3.04.002
ВС 0,55-3.04.003
ВС 0,55-3.08.002
ВС 0,55-3.08.003
ВС 0,55-3.08.004
ВН 0,22-3.00.001
ВН 0,22-3.01.002
ВН 0,22-3.08.001-1
ВН 0,35-3.00.001
ВН 0,55-3.00.001
ВН 0,55-3.01.001
ВМП-45.02.001
ВМП-45.02.005
ВМП-45.02.002
ВМП-45.02.003
ВП 1,1-3.00.001
ВП 1,1-3.00.001
ВП 1,1-3.01.003
ВС 1,1-3.00.001
ВС 1,1-3.01.002
ВС 1,1-3.04.001
ВС 1,1-3.04.002
ВС 1,1-3.04.003
ВС 1,1-3.04.004
ВС 1,1-3.05.001
Наименование детали
Щит нижний
Лапа 1
Трубка |
Крышка глушителя
Кронштейн
Кронштейн в сборе :
Кронштейн
Корпус вентиля
Штуцер
Головка
Изолятор проходной
Втулка
Стержень
Штуцер
Бонка
Штуцер
Штуцер
Табличка
Диффузор (сварной)
Трубка
Трубка
Трубка
Кронштейн
Крылатка
Плита
Крышка
Ребро жесткости
Ребро жесткости
Ребро охлаждения
Трубка
Крышка ресивера
Основание ресивера
Ребро жесткости
Ребро жесткости
Основание кожуха
Крышка кожуха
Табличка
Трубка
Трубка
Ребро жесткости
Крышка
Ребро жесткости
Вал эксцентриковый
Противовес
Корпус
Табличка
Пробка
Крышка кожуха
Табличка
Табличка
Трубка
Трубка
Трубка
Плита
Бонка
Табличка
Трубка
Кронштейн
Табличка
Трубка
Ребро жесткости
Крышка
Ребро жесткости1
Дно
Трубка

Агрегаты
1-9
1—9
1—4
1—4
1—4
1—4
1—4
1—9
*-9
1,3—6
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
1—9
5
4—9
5,7,8
5,6
5,6
4—9
4—9
5—9
4—6,8
5,6
5,6
4—9
4—6,8
4—6,8
4—6,8
4,5,8
4,5,8
4—8
5,6
2
1—3
2
2
2
2
2,9
1 2,9
2,9
з
1—9
2,3,9
6
8
8
4
4
4
4
9
9
9
7,9
7,9
7,9
7,9
7,9
7,9
7,9
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 658.51.012.2
Внедрение НОТ — залог успешного выполнения
производственного плана. ГРИЩЕНКО Д. И. «Холодильная
техника», 1975, № 2.
В комплексе мероприятий, направленных на повышение
эффективности производства, важное место занимает
научная организация труда. На Мелитопольском заводе
холодильного машиностроения к разработке и внедрению
мероприятий НОТ привлекаются все цехи и отделы, в которых
созданы творческие бригады НОТ. Составлению планов
НОТ предшествует глубокий анализ организации труда
на рабочих местах. Таблиц. 1. Иллюстраций 2.
УДК 621.57.041-213.3
Высокооборотный герметичный компрессор для судовых
автономных кондиционеров. ДОРОШ В. С, КОЛОМИ-
ЕЦ Ю. К-, РЕДКОЗУБ Б. Д., «Холодильная техника»,
1975, № 2.
Описана конструкция и приведены результаты
исследований, выполненных при разработке высокооборотного
герметичного поршневого компрессора для встраивания в
судовые автономные кондиционеры с питанием от сети
400 Гц. Компрессоры прошли ресурсные испытания в
течение 2500 ч, которые подтвердили правильность
выбранных конструктивных решений. Список литературы —
5 названий. Иллюстраций 3.
УДК 628.84:534.83
К вопросу нормирования шума бытовых кондиционеров.
ТИХОМИРОВ В. А., ЛЕСКОВ Э. Л. «Холодильная
техника», 1975, № 2.
Шум от бытовых кондиционеров излучается как внутрь
кондиционируемого помещения (со стороны испарителя),
так и вне его (со стороны конденсатора). Соответственно
должны нормироваться и шумовые характеристики. При
этом необходимо учитывать некоторое увеличение шума
в помещении, связанное с создаваемой или
дополнительной комфортностью. Исходя из этого изложены основные
принципы нормирования шума в кондиционируемых
помещениях, встраиваемых в них бытовых кондиционеров,
их вентиляторов и компрессоров. Даны сравнения
предлагаемых норм с действительными шумовыми
характеристиками зарубежных образцов бытовых кондиционеров.
Таблиц 4. Список литературы — 5 названий.
Иллюстраций 4.
УДК 621.57.002.5.004.67
Новая система технического обслуживания и ремонтов
холодильного оборудования и ее экономическая
эффективность. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., XАЗАНОВ И. Г.
«Холодильная техника», 1975, № 2.
Рассмотрены основные стратегии обслуживания
промышленного оборудования, в том числе стратегии, применяемые
на практике при техническом обслуживании и ремонте
холодильного оборудования. Приведены основные
отличительные особенности системы технического
обслуживания и ремонта холодильного оборудования, разработанной
ВНИИхолодмашем. Сопоставлены фактические
ремонтные затраты на предприятиях-потребителях холода и те
же затраты по нормативам разработанной системы.
Определен оптимальный экономический эффект от внедрения
нормативов разработанной системы и указаны основные
источники его образования. Таблиц 1. Список литературы —
4 названия. Иллюстраций 3.
УДК 621.572
О степени термодинамического совершенства пароводяных
эжекторных холодильных машин. ШУМЕЛИШ-
СКИЙ М. Г., ГРАЧЕВ А. М. «Холодильная техника», 1975,
№ 2.
Предложен уточненный способ определения значений
коэффициента, характеризующего степень
термодинамического совершенства пароводяных эжекторных холодильных
машин. Приведены уточненные значения удельного расхода
рабочего пара в теоретическом цикле, теплового
коэффициента теоретического цикла и коэффициента
термодинамического совершенства пароводяных эжекторных
холодильных машин для условий их работы в установках
кондиционирования воздуха и для охлаждения
технологической воды. Список литературы — 5 названий.
Иллюстраций 3.
УДК 621.565-52:637.1
Система холодоснабжения с аккумулятором холода на
молочном заводе в г. Сумы. ФРИДМАН Б. А. «Холодильная
техника», 1975, № 2.
Для комплексной автоматизации холодильной установки,
повышения коэффициента использования холодильного
оборудования во времени и снижения стоимости
строительства в системе холодоснабжения технологических
аппаратов на молочном заводе в г. Сумы смонтирован
аккумулятор холода. Описана конструкция и принцип
работы аккумулятора, а также схема холодоснабжения.
Иллюстраций 2.
УДК 621.57.044
Методы очистки аммиачного пластинчатого конденсатора
от водяного камня. ИВАНОВ О. П., ФИРСТОВ А. В.,
БУТЫРСКАЯ С. Т. «Холодильная техника», 1974, № 2.
Учитывая особенности конструкции и эксплуатации
цельносварного аппарата, целесообразно проводить
магнитную водоподготовку и периодическую (не реже одного раза,
в год) очистку химическим способом с помощью
специальных устройств. Применение этих устройств и режима
химической очистки на судах не вызывает усложнения
конструкции и не требует значительных материальных затрат.
Иллюстраций 1.
УДК 628.84
О применении автономных кондиционеров в помещениях
с большими тепловыделениями.
ИКИНГРИН И. Н. «Холодильная техника», 1975, № 2.
Рассмотрена возможность применения комфортных
автономных кондиционеров в помещениях с большими
тепловыделениями без влаговыделений. Выявлена необходимость
применения доувлажнителей воздуха совместно с
комфортными автономными кондиционерами в целях поддержания
требуемой относительной влажности воздуха. Список
литературы — 5 названий. Иллюстраций 4.
УДК 536.24.001.5:66.095.3/,4
Исследование теплообмена при конденсации фреонов на
пластинчато-ребристых поверхностях. ГОПИН С. Р.
УСЮКИН И. П., АВЕРЬЯНОВ И. Г. «Холодильная
техника», 1975, № 2.
Статья посвящена результатам исследования теплоотдачи
при конденсации фреонов-12, 22 и 142 на пластинчато-
ребристых поверхностях. Описаны схема,
экспериментальная установка и методика проведения эксперимента.
Получены критериальные зависимости при конденсации фреонов
на различных пластинчато-ребристых поверхностях.
Расчетные уравнения могут быть рекомендованы для
конструирования конденсаторов пластинчато-ребристого типа с
гофрированным оребрением со стороны хладагента.
Таблиц 1. Список литературы — 3 названия. Иллюстраций 5 .
63

УДК 621.565.92
Влияние неконденсирующихся примесей на показатели
работы бытового холодильника. ФАКТОРОВА М. М.,
ГРИШИНА Л. Н., МАКАРОВ Г. П. «Холодильная
техника», 1975, № 2.
Установлены зависимости между давлением
неконденсирующихся примесей, потребляемой мощности
непрерывно работающего зачехленного холодильного агрегата,
давления конденсации, расхода электроэнергии и
температуры в шкафу циклично работающего домашнего
холодильника от содержания неконденсирующихся примесей
в холодильном агрегате. Список литературы — 2 названия.
Иллюстраций 2.
УДК 663.631:621.57
Использование глубинной морской воды для получения
пресной воды и холода. СМИРНОВ Л. Ф.,
КЛИМЕНКО В. В. «Холодильная техника», 1975, № 2.
Рассмотрена возможность комбинированного получения
пресной воды и холода. Приведена схема двухцелевой кри-
сталлогидратной установки для производства пресной
воды и холода на двух температурных уровнях.
Приведены выражения и результаты расчета по определению
эксергетического к. п. д. ДКОУ, а также удельных
энергозатрат по элементам установки. Список литературы —
6 названий. Иллюстраций 2.
УДК F37.5.037.1+536.24).001.5
Продолжительность подмораживания мяса и теплообмен
в камерах с конвективно-радиационной системой. ЕР-
КИН А. П., ГЕРАСИМОВ Н. А., РУМЯНЦЕВ Ю. Д.
«Холодильная техника», 1975, № 2.
Разработана методика определения продолжительности
подмораживания мяса в камерах с
конвективно-радиационной системой, основанная на использовании
закономерностей теории регулярного теплового режима. Приведены
расчетные зависимости, характеризующие процесс
теплообмена при подмораживании мяса. Список литературы. —
5 названий. Иллюстраций 4.
УДК 536.7:664.8.002.234
Влияние теплопритоков на усушку пищевых продуктов при
холодильном хранении. ЖАДАН В. 3. «Холодильная
техника», 1975, № 2.
Новая (чисто термодинамическая) трактовка тепловлаж-
ностных процессов в камерах холодильников, изложенная в
статье, позволила установить решающее влияние на усушку
пищевых продуктов теплопритоков к охлаждающему
воздуху, который независимо от типа охлаждающей системы
проникает в штабель под влиянием механических или
гравитационных сил. Таблиц 1. Список литературы — 6
названий. Иллюстраций 3.
УДК 621.505.59.004
Из опыта наладки и эксплуатации холодильных
установок KSA-440 и KSA-600. КАМЕНКО А. А.,
ЛЕВИТИН В. С, СУРИКОВ В. В. ШЛЯХОВЕЦКИЙ В.М.
«Холодильная техника», 1975, № 2.
На предприятиях пищевой и мясо-молочной
промышленности широко прменяются агрегатированные холодильные
установки KSA-440 hKSA-600 (ГДР). В процессе их
эксплуатации следует обращать внимание на состояние
поплавкового регулятора высокого давления и выполнять ряд
рекомендаций по зарядке установок, ревизии
компрессора, монтажу маслоотделителя и дренажного ресивера,
оборотному водоснабжению.
УДК 621.565
Способы контроля работы холодильной фреоновой
установки ВР-Ш. ДУГАНОВ А. Г., САРЖОВСКИЙ А. Г. —
«Холодильная техника», 1975, № 2.
Разработаны графики зависимостей давления нагнетания
от температуры наружного воздуха, давления всасывания
и величины тока, потребляемого электродвигателем
компрессора, от температуры внутри вагона. Эти параметры
необходимы для контроля нормальной работы холодильных
установок 5-вагонных секций БМЗ. Таблиц 1.
Иллюстраций 1.
На первой странице обложки: Компрессорный цех городского молочного завода в г. Сумы.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора),
Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор
техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов,
|М. Н. Мертешов|'М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн.
наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12
Телефон 216-86-73
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Рукописи не возвращаются
Т-08616.
Сдано в набор 31/ХП 1974 г. Подписано в печать 28/1 1975 г. Формат 84Х 108Vi6. Бумага тип. № 1.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72. Уч.-изд. л. 7,94. Тираж 16 860 экз. Заказ 2727 Цена 50 коп.
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области