ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И" ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО - ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
холодильная
"^техника
ИЗДАЕТСЯ с 1923 года
СОДЕРЖАНИЕ
Международный год женщины
Ударники пятилетки
К 50-летию введения Государственной стандартизации
в СССР
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО ПРОДУКЦИИ
Лебедев В. Ф., Перелыптейн И. И. Центр данных
о свойствах рабочих веществ тепловых машин
Фильчакова Н. Н. Стандарты и технические условия
по производству мороженого
Якобсон В. Б., Зеликовский И. М. Государственные
стандарты и качество малых холодильных
компрессоров и агрегатов
Чантурия В. М., Бондарева В. А., Введенский Ю. И.
Базовые показатели качества торгового
холодильного оборудования
XIV Международный конгресс по холоду
Рютов Д. Г., Бежанишвили Э. М., Виноград-Финкель Ф. Р.,
Архаров А. М. Пленарные заседания XIV
Международного конгресса по холоду
Дубинский М. Г. Анализ реальных циклов воздушных
турбохолодильных машин для кондиционирования
воздуха
Быков В. Ам Якобсон В. Б. Влияние перегрева
всасываемого пара фреона-502 на работу герметичного
поршневого низкотемпературного компрессора
Диденко В. Ф. Теплотехнические испытания грузовых
трюмов рыбоморозильного траулера «Сувалкия» в
районе тропиков
Смирнов Г. Ф. Расчет тепломассопереноса при
конденсации бинарных смесей на оребренных поверхностях
Бялый Б. И,., Набиулин Ф. Ам Стефанов Е. В.
Исследование процессов увлажнения воздуха в орошаемых
насадках регулярной структуры
В продолжение дискуссии о системах охлаждения
Жадан В. 3. Сравнительная оценка систем охлаждения
холодильников
ОБМЕН ОПЫТОМ
Карамазин А. В. Стенд для настройки и испытаний
многоплунжерных смазочных насосов
Лозинский А. В. Отделение масла от паров аммиака в
конденсаторе-маслоотделителе
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Гиль И. М. Графики зависимости холодопроизводитель-
ности и потребляемой мощности агрегатов и
компрессоров, применяемых в торговле
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 32, 43, 46,
ХРОНИКА
К 250-летию Академии наук СССР
Достижения науки — народному хозяйству
«ИНРЫБПРОМ-75»
Клюкина Л. В., Мерзлякова Е. Г. Современные
средства добычи и обработки рыбы и морепродуктов
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Шуватова Э. Д. Агрегатированный двухступенчатый
винтовой компрессор без специального маслоохладителя
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Раев А. Аь Егорова Н. Мм Коблер О. А. Холодильная
машина ХМСОЖ-4
Содержание журнала «Холодильная техника» за 1975 год
РЕФЕРАТЫ
5
6
7
10
13
18
22
28
31
34
38
42
42
44
49
47
50
54
55
57
63
CONTENTS
International Women's Year
Shock Workers of Five-Year Plan
50th Anniversary of Introducing State Standardization
in USSR
STANDARDS AND QUALITY OF PRODUCTS
LebedevV. F., Perelstein I. I. Data Centre on Properties
of Working Media of Thermal Machines
Filchakova N. N. Standards and Technical Conditions
for Ice Cream Production
Yakobson V. в., Zelikovsky I. M. State Standards
and Quality of Small Refrigerating Compressors and
Units
ChanturiyaV. M., Bondareva V. A.t Vvedensky U. I.
Base Indices of Quality of Commercial Refrigerating
Equipment
XIV International Congress of Refrigeration
Rutov D. G., Bezhanishvili E. M., Vinograd-Finkel F. R.,
Arkharov A. M. Plenary sessions of the XIV
International Congress of Refrigeration
Dubinsky M. G. Analysis of Real Cycles of Air Turbo-
refrigerating Machines for Air Conditioning
Bykov V. A., Yakobson V. B. Influence of Superheating
of Sucked Freon-502 Vapour on Operation of
Low-Temperature Hermetic Reciprocating Compressor
Dldenko V. F. Thermotechnical Tests of Cargo Holds
Aboard Fish-Freezing Trawler «Suvalkiya» in Tropical
Regions
Smirnov G. F. Calculation of Heat-Mass Transfer at
Condensation of Binary Mixtures on Finned Surfaces
Byaly B. I., Nabiulin F. A., Stefanov E. V.
Investigation of Air Humidification Processes in Sprayed Packing
of Regular Structure
Continuing Discussion on Cooling Systems
Zhadan V. Z. Comparative Estimation of Cold Storage
Warehouse Refrigerating Systems
PRACTICE EXCHANGE
Karamazin A. V. Stand for Setting-up and Testing Mul"
tiplunger Lubricant Pumps
Lozinsky A. V. Separation of Oil from Ammonia Vapour
in Condenser-Oil Separator
CONSULTATION
Gil I. M. Graphs of Dependence of Refrigerating Capacity
and Consumed Power of Units and Compressors Used
in Trade
NEW INVENTIONS 32, 43, 46,
MISCELLANY
250th Anniversary of USSR Academy of Sciences
Achievements of Science to National Economy
«INRYBPROM-75»
Klyukina L. V., Merzlyakova E. G. Modern Means for
Catching and Handling Fish and Sea Products
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Shuvatova E. D. Packaged Two-Stage Screw Compressor
Without Special Oil Cooler
REFERENCE DATA
Rayev A. A., Egorova N. M., Kobler O. A. Refrigerating
Machine XMCOZ-4
. Contents of Journal «Kholodilnaya Tekhnika» for 1975
SUMMARIES
5
6
7
10
13
18
22
28
31
34
38
42
42
44
49
47
50
54
55
57
63
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1975 г., № 12.

К 50-ЛЕТИЮ ВВЕДЕНИЯ ГОСУДАРСТВЕННОЙ СТАНДАРТИЗАЦИИ
В СССР
СТАНДАРТЫ
И КАЧЕСТВО ПРОДУКЦИИ
Центр данных о свойствах
рабочих веществ тепловых
машин
Доктор техн. наук В. Ф. ЛЕБЕДЕВ,
канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Уровень производства и темпы его развития
в значительной мере зависят от качества
научных исследований и прикладных
разработок. В этой связи актуален вопрос
обеспечения исследовательских и проектных
организаций точными сведениями о свойствах
применяемых и разрабатываемых веществ и
материалов.
Учитывая важность этой проблемы,
правительство приняло решение о создании в
нашей стране Государственной службы
стандартных справочных данных — ГСССД,
подчиняющейся Госстандарту СССР. Задача
ГСССД — полностью обеспечить потребности
науки и техники страны в достоверных
сведениях о свойствах веществ и материалов.
ГСССД создается как сложная
междуведомственная система, основу которой
составляют организуемые при ведущих
научно-исследовательских институтах центры данных
по определенным группам свойств и классам
веществ.
Одним из первых в системе ГСССД на базе
лаборатории теплофизических исследований
ВНИХИ Минмясомолпрома СССР создан
Центр данных по свойствам рабочих веществ
тепловых машин, работающих при
температурах от —120 до +300°С.
В настоящее время как в холодильной, так
и в других отраслях техники внедряются
новые рабочие вещества и расширяются области
применения используемых веществ. К ним
прежде всего относятся аммиак, галогенозаме-
щенные углеводороды и органические
теплоносители.
В обязанности Центра данных входит:
сбор информации о физических,
физико-химических, эксплуатационных и других
свойствах веществ;
анализ собранных данных;
разработка таблиц, включающих наиболее
достоверные значения свойств веществ;
снабжение потребителей сведениями о
свойствах веществ, которые применяются или
могут быть применены в тепловых машинах и
теплообменных аппаратах;
определение потребностей в численных
данных о свойствах веществ, степени изученности
(экспериментально и расчетно-теоретически)
наиболее важных из них и необходимости
контрольных экспериментов;
изыскание областей применения новых
веществ в холодильной технике и энергетике.
Исследования проводятся как в
лаборатории ВНИХИ, так и в других организациях.
Центр непосредственно взаимодействует с
рабочими группами по фреону и аммиаку
Советской комиссии по термодинамическим
таблицам. Центр уже провел большую работу па
сбору информации о свойствах веществ,
относящихся к его тематике. Создан и непрерывна
пополняется фонд копий опубликованных
статей. К фонду разработан картотечный спра-
вочно-поисковый аппарат, с помощью
которого легко найти все публикации по свойствам
интересующего вещества. Объемы данных
Центра пока еще не требуют автоматизации
информационных процессов. Однако, учитывая
перспективы этой работы, был издан
Госстандартом и Минмясомолпромом СССР в 1975 г.
«Классификатор фреонов и их свойств» в
целях унификации терминов и наименований
веществ и более четкой постановки запросов
к Центру.
5

Центр разрабатывает методы анализа и
оценки достоверности данных. Сотрудниками
Центра предложены новые эффективные
методики по аппроксимации свойств и расчету
их на ЭВМ. Эти методики позволяют более
надежно по сравнению с существующими
оценивать свойства веществ. Предложенные
уравнения для описания теплофизических свойств
помогают составить более 'качественные
таблицы термодинамических свойств в области
паровой и жидкой фаз. Кроме того, эти
уравнения могут найти широкое применение при
оптимизации процессов на ЭВМ.
В своей деятельности Центр прежде всего
концентрирует внимание на рабочих
веществах, обеспечивающих технический прогресс в
холодильной технике, энергетике и других
областях. К ним относятся уже известные фрео-
ны-12, 22, аммиак и перспективные рабочие
вещества — фреоны-12В1, 13В1, 502.
Для первых Центром разработаны
уточненные таблицы термодинамических свойств в
широкой области параметров состояния,
причем все данные представлены в системе СИ.
К работам по широко применяемым
холодильным агентам относятся: «Таблицы и
диаграммы термодинамических свойств фрео-
нов-12, 13 и 22» (автор И. И. Перельштейн)
и «Теплофизические свойства аммиака»
(авторский коллектив под руководством докт.
техн. наук, проф. И. Ф. Голубева).
Сотрудниками Центра данных выполнены
экспериментальные и теоретические
исследования свойств бромированных фреонов-12В1
и 13В1, которые могут использоваться в
области высоких и низких температур.
Подготавливается к выходу в свет работа «Применение
бромированных фреонов-12В1 и 13В1 в
холодильной технике» (авторы И. И. Перельштейн
и Ю. П. Алешин).
Центр данных занимается не только
исследованием свойств рабочих веществ, но и
выявлением областей предпочтительного их
применения, оптимизацией процессов на ЭВМ,
расчетом экономической эффективности. В
настоящее время исследуется фреон-502,
уточняются термодинамические таблицы и
диаграммы, которые будут опубликованы в
1976 г.
Уточнение свойств уже применяемых
рабочих веществ, а также внедрение новых
перспективных позволяют улучшить объемные,
весовые и энергетические характеристики
тепловых машин и тем самым повысить качество
выпускаемой продукции.
Таким образом, деятельность Центра
направлена на обеспечение народного хозяйства
достоверной и всесторонней информацией о
свойствах рабочих веществ.
Все материалы, выпускаемые Центром,
можно рекомендовать как наиболее
предпочтительные для применения во всех отраслях
народного хозяйства.
УДК 006:663.674
Стандарты и технические
условия
по производству мороженого
Канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
В СССР придается большое значение
стандартизации, натравленной на улучшение
качества выпускаемой продукции и повышение
эффективности общественного производства.
Отечественное мороженое пользуется
большой популярностью в нашей стране и за
рубежом благодаря высоким вкусовым
свойствам. Новые стандарты и технические условия
по производству мороженого, созданные во
ВНИХИ, направлены на еще большее
повышение его качества, расширение
ассортимента и улучшение товарного вида.
В последние годы разработаны и внедрены:
отраслевой стандарт ОСТ 49 73—74
«Мороженое», технические условия ТУ 49 104—69
«Сухие смеси для мороженого» (совместно
с ВНИМИ), отраслевой стандарт ОСТ 49
10—70 «Мороженое мягкое», отраслевой
стандарт ОСТ 49 72—74 «Вафли для
мороженого» и ГОСТ 165 35—71 «Ящики из
гофрированного картона для мороженого».
Новый ОСТ 49 73—74 «Мороженое»,
заменивший межреспубликанские технические
условия, предусматривает выпуск основных
(молочное, сливочное, пломбир, плодово-ягодное,
ароматическое) и любительских видов
мороженого*.
* Содержание ОСТа на мороженое изложено
в статье Ю. А. Оленева и О. С. Борисовой,
опубликованной в журнале «Холодильная техника», 1975, № 5,
с. 40—42.
в

В целях совершенствования технологии
производства мороженого и создания нового
продукта — мягкого мороженого — ВНИХИ
и ВНИМИ разработана технология
производства сухих смесей.
Технические условия ТУ 49 104—69 «Сухие
смеси для мороженого» включают
требования к качеству и технологическую инструкцию
по производству этого вида сырья. В
соответствии с техническими условиями к сырью для
изготовления сухих смесей относятся молоко,
сливки, свекловичный сахар, стабилизатор.
Состав сухих смесей предусматривает
выработку сливочного мороженого с
наполнителями и без них, молочного мороженого, а
также новых видов — молочного с повышенным
содержанием жира E%), сливочно-белкового
(жира 8%, СОМО 12%) и пломбира
домашнего. Сухая смесь «Пломбир домашний»,
выпускаемая в мелкой расфасовке (по 250 г),
предназначена для изготовления мороженого
потребителем.
Сухие смеси могут использоваться в
производстве закаленного мороженого.
Применение их на фабриках позволит сократить число
компонентов при составлении смесей, что
облегчит автоматизацию этого технологического
процесса.
Отраслевой стандарт ОСТ 49 10—70
«Мороженое мягкое» предусматривает выработку
мороженого на предприятиях торговли и
общественного питания непосредственно перед
отпуском покупателю.
Сырьем для изготовления мягкого
мороженого служат сухие смеси. Это мороженое не
УДК 006.83:621,57.041
Государственные стандарты и
качество малых холодильных
компрессоров и агрегатов
Доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
ВНИИторгмаш
И. М. ЗЕЛИКОВСКИЙ
ХОКБ холодильного машиностроения
Повышение качества малых холодильных
компрессоров и агрегатов в Советском Союзе в
значительной мере обусловлено
государственными стандартами, всегда имевшими
опережающий характер и регламентировавшими
внедрение более совершенных конструкций.
закаливают при низких температурах, и в
соответствии с требованиями оно должно иметь
кремообразную, нежную консистенцию.
Специальные гарниры, предусмотренные
ОСТом (шоколадный, ореховый, из плодов и
ягод и др.) э позволяют расширить
ассортимент мягкого мороженого.
Новый отраслевой стандарт ОСТ 49 72—74
«Вафли для мороженого», введенный вместо
межреспубликанских технических условий,
распространяется на вафли, используемые в
производстве мороженого: стаканчики, листы,
сахарные трубочки, конусы и рожки.*
Для лучшего сохранения качества готового
мороженого разработан и внедрен ГОСТ
165 35—71 «Ящики из гофрированного
картона для мороженого». Ящики из
гофрированного картона жестче обычных картонных
коробок, что значительно снижает
возможность деформирования фасованного
мороженого в процессе транспортирования и
хранения.
Разработанные стандарты и технические
условия направлены на расширение
ассортимента мороженого, совершенствование технологии
его производства, повышение качества,
улучшение условий транспортировки и хранения
готового продукта. На основе сухих смесей
для мороженого создан и внедрен новый
продукт — мягкое мороженое.
* Содержание ОСТа на вафли для мороженого
приведено в статье Н. Д. Зубовой, Н. Н. Шпякиной,
Н. А. Шеффер, опубликованной в журнале
«Холодильная техника», 1975, № 5, с. 42.
Утверждение первых стандартов на
герметичные компрессоры малой холодопроизводи-
тельности (ГОСТы 9666—61, 10612—63,
10613—63) означало начало широкого
внедрения прогрессивных типов и научно
обоснованных параметрических рядов компрессоров.
Расширение диапазона работы, повышение
энергетических показателей, снижение
материалоемкости сопровождались введением
более жестких требований к технологии
изготовления и значительным повышением точности
испытаний. В этих стандартах впервые было
предусмотрено применение одноступенчатых
машин с диапазоном температур кипения до
—40°С, работающих на фреоне-22, введены
требования к акустическим характеристикам,
предусмотрена всесторонняя унификация
отдельных моделей.
7

Следующим шагом в области
стандартизации малых машин, производство которых
быстро возрастало, явилась разработка ГОСТ
9834—61, ГОСТ 13369—67 и ГОСТ 13370—67
на герметичные холодильные агрегаты —
первых отечественных стандартов на этот
важнейший вид холодильного оборудования. Здесь
также были предусмотрены оптимальные
энергетические показатели, жесткие требования к
технологии изготовления и монтажа, точные
методы тепловых и акустических испытаний.
Важнейшее значение имело введение в
нормативную документацию требований к
надежности и долговечности агрегатов.
ГОСТ 17240—71 на герметичные
компрессоры с частотой вращения 50 с- в связи со
значительным ростом технического уровня отрасли
предъявил повышенные требования ко всем
показателям качества малых холодильных
компрессоров.
Рассмотрим динамику основных технических
характеристик, предусмотренных названными
стандартами.
Рабочие условия. До введения ГОСТ 9666—
61 все холодильные фреоновые компрессоры, в
том числе и малые, должны были работать при
максимальной разности давлений 8 кгс/см2, что
соответствовало традиционным требованиям к
машинам с водяным конденсатором,
работавшим на фреоне-12.
Переход к фреону-22 и воздушным
конденсаторам потребовал повышения разности
давлений, действующих на поршень, до 19 кгс/см2,
т. е. почти в 2,5 раза. При одновременном
росте частоты вращения с 7,5—17 до 25 с-1 это
означало значительное повышение требований
к конструкциям и технологии изготовления.
Еще более высокий технический уровень был
предусмотрен ГОСТ 17 240—71 для
герметичных компрессоров с частотой вращения 50 с-1.
Уровень температур конденсации был повышен
до 55°С и максимальная разность давлений на
поршень до 21 кгс/см2, верхний предел
температур всасываемого пара с 25 до 35°С и
окружающего воздуха с 40 до 45°С.
Энергетические показатели. К важнейшим
показателям качества холодильных
компрессоров и агрегатов относится электрический
холодильный коэффициент, характеризующий
общую энергетическую эффективность
компрессора и электропривода.
Расчеты показывают, что внедрение новых
малых холодильных машин дает
экономический эффект лишь при условии роста
энергетических коэффициентов и (или) показателей
надежности.
Снижение энергетических потерь приводит
к снижению температурного уровня и,
следовательно, к повышению надежности компрессора.
Поэтому одно из основных направлений
развития отечественных малых холодильных
компрессоров и агрегатов — совершенствование
их энергетических показателей. Большинство
зарубежных фирм до наступления
энергетического кризиса не придавали им значения в
связи с малым потреблением энергии каждой
отдельной машиной. Но миллионы малых машин
в СССР ежегодно потребляют миллиарды
киловатт-часов электроэнергии, поэтому
повышение их энергетических характеристик имеет
большое народнохозяйственное значение.
Влияние стандартов на энергетические
коэффициенты можно проиллюстрировать на
примере среднетемпературных компрессоров холо-
допроизводительностью от 700 до 3000 ккал/ч
с трехфазными электродвигателями. До
введения ГОСТ 9666—61 электрический
холодильный коэффициент этих машин находился в
пределах 1,4—1,6. Этим стандартом установлены
значения от 1,8 до 2,0, ГОСТ 17240—71 — от
1,9 до 2,1.
Показатели надежности и долговечности. В
результате обширной исследовательской
работы впервые в государственные стандарты
СССР на холодильные машины были введены
показатели безотказности и долговечности
(ГОСТ 13369—67). Было принято, что
основным показателем надежности является
интенсивность отказов, требующих вскрытия
компрессоров^ и что эта величина является
функцией размеров компрессора. Для основной
массы агрегатов торгового холодильного
оборудования была установлена жесткая по
существовавшим в то время представлениям
цифра — не более 4% отказов в год.
Выполнение этого условия потребовало значительных
усилий заводов малых холодильных машин.
Уровень надежности агрегатов и в настоящее
время не всегда оказывается достаточно
высоким. Однако в целом, если усреднить данные
Московского специализированного комбината
холодильного оборудования по безотказности
герметичных компрессоров и агрегатов ХЗХМ,
видно непрерывное улучшение уровня
качества.
Интенсивность отказов А,, требующих
вскрытия кожуха герметичных компрессоров,
составляло в среднем (% в год):
1962 1967 1973 1974
А,, % в год 14 10 7 4
8

Общий срок службы герметичных агрегатов
по ГОСТ 13369—67 был установлен равным
10 годам, ресурс герметичных компрессоров по
ГОСТ 17240—71 — 50000 ч.
В повышении надежности и долговечности
большую роль сыграли установленные
стандартами методы типовых испытаний. Ранее
для суждения об эксплуатационной
надежности малой холодильной машины считалось
достаточным установить ее работоспособность
при стендовых испытаниях нескольких
образцов. Для машин большой производительности
это часто является единственно возможным
решением до начала серийного производства. Но
опыт создания малых холодильных машин
показал возможность и необходимость
значительного расширения объема испытаний.
ГОСТ 13370—67 предусматривает
обязательное испытание не менее 25 агрегатов в
условиях реальной эксплуатации, с нормальной
или повышенной тепловой нагрузкой.
Надежность серийной продукции
определяется по количеству отказов, требующих
вскрытия кожуха компрессора из первой партии
серийного выпуска. Размеры выборки должны
составлять не менее 1500 шт. (в случае более
крупных агрегатов — 1000 шт.), число отказов
за 2,5 года — не более 150.
К наиболее опасным режимам работы
компрессоров в автоматизированных машинах
относятся пусковые режимы. В связи с этим по
ГОСТ 13 370—67 ресурсные испытания
компрессоров должны проводиться в
форсированном режиме, при цикличной работе (8 мин
работы и 2 мин перерыва), суммарная
продолжительность работы должна быть не менее
2000 ч, количество циклов— не менее 15000.
При этом ГОСТ 17240—71 устанавливает
максимальное избыточное давление нагнетания
компрессоров, работающих на фреоне-12,
которое должно быть не менее 13, а на фреонах-22
и 502 — не менее 21 кгс/см2.
ГОСТ 13370—67 впервые были
регламентированы испытания автоматической защиты
герметичных агрегатов. Агрегаты с
воздушным конденсатором должны быть испытаны, в
частности, при таких аварийных режимах, как
прекращение работы вентилятора (в этом
случае происходит резкое повышение давления
конденсации), прекращение всасывания
фреона (повышается температура обмотки
встроенного электродвигателя).
Требования к встроенным
электродвигателям. Эти требования выше, чем требования к
двигателям общего назначения. Их ресурс
должен быть поднят до ресурса компрессоров,
т. е. до 50 000 ч, интенсивность должна
составлять менее половины отказов компрессора. В
связи с широким применением герметичных
машин в периферийных районах с маломощной
энергетической системой в стандарты
включено требование о том, что двигатели должны
надежно работать при изменениях напряжения в
электрической сети от —15 до 10% от
номинального, т. е. в гораздо более широких
пределах, чем у двигателей общего назначения.
Требования к осушке и вакуумированию
машины. Надежная работа герметичной машины
может быть обеспечена лишь при условии
тщательной очистки системы. Стандартами
предусмотрена степень осушки, при которой точка
росы выходящего из компрессора воздуха
(после выдержки в течение не менее 5 мин)
должна быть не выше —50°С.
Вакуумирование должно проводиться до
абсолютного давления не более 0,1 мм рт. ст. Те же
требования должны быть выполнены при
монтаже герметичных машин в охлаждаемые
объекты.
* * *
В результате внедрения стандартов
заводами малых холодильных машин Главторгмаша
Минлегпищемаша был выполнен комплекс
мероприятий, существенно повысивших уровень
качества герметичных компрессоров и
агрегатов.
В новой, десятой пятилетке — пятилетке
качества — этой работе будет уделено еще
большее внимание. Внедрение новых стандартов,
разрабатываемых конструкторскими бюро,
институтами и заводами отрасли, обеспечит
дальнейшее существенное повышение качества
малых холодильных компрессоров и агрегатов.
¦

УДК 621.565.8
Базовые показатели качества
торгового холодильного
оборудования
Канд. техн. наук В. М. ЧАНТУРИЯ,
В. А. БОНДАРЕВА, Ю. И. ВВЕДЕНСКИЙ
ВНИИторгмаш
Необходимость количественного определения
уровня качества продукции возникает при
решении многих задач стандартизации и
повышения качества, в частности при
планировании уровня качества продукции, выборе
оптимального варианта при создании новых
изделий, разработке нормативной документации
на вновь осваиваемую продукцию, проведении
государственной и отраслевой аттестации
продукции.
В настоящее время утвержден и введен в
действие отраслевой стандарт Минлегаище-
маша [1], устанавливающий порядок оценки
уровня качества и методы определения
численных значений показателей качества
продукции. Стандарт содержит также основные
положения по выбору базовых показателей
качества, номенклатуру наиболее часто
используемых показателей, расчетные формулы
для определения численных значений
единичных, относительных и обобщенных
показателей качества.
Для объективной оценки технического
уровня и качества продукции торгового
машиностроения ВНИИторгмашем совместно с
базовыми организациями отрасли по
стандартизации разработаны руководящие технические
материалы по выбору номенклатуры
единичных показателей качества и величин их
коэффициентов весомости, а также по определению
численных значений базовых показателей по
всем видам оборудования для торговли и
общественного питания, в том числе для
торгового холодильного оборудования [2].
Оценку уровня качества каждого из
серийно выпускаемых изделий проводят по
следующим показателям, включаемым в карту
технического уровня и качества продукции:
технико-эксплуатационным (назначения),
технологичности, надежности, долговечности,
стандартизации и унификации, эргономическим,
эстетическим, экономическим, патентно-правовым,
безопасности и промышленной санитарии,
качества изготовления [3].
Количественную оценку уровня качества
того или иного изделия проводят по величинам
относительных и обобщенных показателей
качества, получаемых в результате
сопоставления единичных показателей качества
оцениваемого изделия с соответствующими
базовыми показателями. Термин «базовый
показатель качества продукции» следует понимать
как показатель качества продукции, принятой
за исходную при сравнительных оценках
качества.
Технико-эксплуатационные показатели, или
показатели назначения, являются основным
видом показателей, характеризующих
уровень качества изделий. Для большинства
типов торгового холодильного оборудования
(шкафы, камеры, прилавки, витрины) в
качестве определяющего (главного) показателя
принят охлаждаемый объем изделия.
Главным параметром для льдогенераторов
является его производительность. К показателям
назначения отнесены также средний
температурный напор между окружающей средой и
охлаждаемым объемом и некоторые другие
характеристики оборудования.
Показатели надежности и долговечности
характеризуют безотказность,
ремонтопригодность и долговечность изделия. К таким
показателям относятся коэффициент готовности,
отражающий вероятность того, что в
произвольно выбранный момент времени изделие
будет работоспособно, и вероятность
безотказной работы в течение срока гарантии при
доверительной вероятности 0,8, а также срок
службы до первого среднего ремонта.
Уровень стандартизации и унификации
оценивается коэффициентом применяемости по
составным частям, характеризующим степень
насыщенности изделия стандартными,
унифицированными, заимствованными и покупными
составными частями, и коэффициентом
повторяемости, отражающим повторяемость
составных частей, а также взаимозаменяемость их
в пределах данного изделия. Численные
значения этих единичных показателей для
каждого изделия определяли в результате
анализа рабочих чертежей и спецификаций,
полученных от заводов-изготовителей.
Показателями технологичности служит
коэффициент сборности и удельная
материалоемкость. Коэффициент сборности обозначает
долю специфицированных составных частей
(сборочных единиц) в общем числе составных
частей, входящих в изделие. Удельная
материалоемкость подсчитывается как отношение
массы изделия к произведению его главного
параметра (охлаждаемого объема) на
средний температурный напор.
В качестве основного эргономического
показателя для всего торгового холодильного
оборудования принят уровень звука в деци-
ю

беллах по шкале А, измеренный на рабочем
месте продавца. Численные значения этого
показателя определяли опытным путем и
устанавливали с учетом действующих в
настоящее время санитарных и гигиенических
норм [4, 5]. К показателям эргономики от-
•несены также удобство технического
обслуживания, ремонта и эксплуатации и степень
автоматизации оттаивания испарителя.
Эргономические и эстетические показатели
определяют по пятибалльной системе.
Экономические показатели отражают
эффективность изделия в изготовлении и
эксплуатации. По этому виду показателей
выбраны удельная энергоемкость (отношение
мощности к произведению охлаждаемого объема
на средний температурный напор), а также
отношение охлаждаемого объема к
занимаемой площади и цена изделия, отнесенная к
охлаждаемому объему.
На основе принятой номенклатуры
единичных показателей качества и их численных
значений были разработаны базовые показатели
качества для каждого серийно выпускаемого
изделия, относящегося к торговому
холодильному оборудованию. Установленные базовые
показатели качества характеризуют высший
достигнутый народнохозяйственный уровень
качества с учетом перспективы развития
отрасли на ближайшие 3—5 лет. Поэтому в
процессе их определения были использованы
материалы и информация, отражающие
последние технические достижения в данной
области. Среди этих материалов были
отечественные стандарты [6—8], зарубежные
каталоги и проспекты передовых фирм,
отечественная и иностранная техническая литература.
Учитывали также предложения
потребителей.
Предварительно уровень качества
холодильного оборудования оценивали путем
сопоставления численных значений единичных
показателей оцениваемого изделия с
соответствующими базовыми показателями. В результате
были определены относительные единичные
показатели качества. Эти относительные
величины по каждому из показателей позволили
провести предварительную техническую
оценку уровня качества оборудования по
дифференциальному методу.
В целях перехода к комплексной оценке
технического уровня и качества торгового
технологического оборудования, которая
является более достоверной и однозначной, были
подсчитаны относительные показатели
качества по видам показателей, а затем и
обобщенный комплексный показатель качества
каждого изделия.
Относительные показатели качества по
видам показателей определяли по формуле
п
где at — коэффициент весомости t-ro вида показателей
качества;
qi — значение 1-го относительного показателя
качества по видам показателей;
п — количество видов показателей качества.
Обобщенный комплексный показатель
вычисляли до аналогичной формуле
N
i=i
где Ai — коэффициент весомости i-ro единичного показа
теля качества;
KBi — значение i-ro относительного единичного
показателя качества;
/V — количество единичных показателей качества по
данному виду.
В РТМ, например, приняты следующие
коэффициенты весомости
технико-эксплуатационных показателей охлаждаемого объема—-
0,3; среднего температурного напора между
окружающей средой и охлаждаемым
объемом — 0,15 и т. д.
Степень приближения обобщенного
комплексного показателя качества к единице в
известной мере характеризует технический
уровень оцениваемого изделия. Оценка
технического уровня малых холодильных машин,
используемых в торговом холодильном
оборудовании, проведена по сходной методике в
работе [9].
В ходе определения базовых показателей
осуществляли и качественный сравнительный
анализ каждого из оцениваемых изделий с
лучшими иностранными образцами.
Сопоставление показало, что качественная оценка
торгового холодильного оборудования в
основном совпадает с количественной оценкой,
полученной посредством обобщенных
комплексных показателей.
Разработанные базовые показатели
качества могут служить полезным ориентиром для
совершенствования и модернизации серийно
выпускаемого оборудования на ближайшие
годы. Для вновь создаваемых изделий они
могут быть использованы как опорный материал
для определения основных
технико-эксплуатационных показателей. При составлении карт
технического уровня и качества продукции
в них в обязательном порядке вносят
базовые показатели и соответствующие
относительные и обобщенный показатели качества.
В стандарты и технические условия должны
it

Таблица 1
Таблица 2
Показатели качества
Охлаждаемый объем, м3
Средний температурный
напор между окружающей
средой и охлаждаемым объемом,
°С
Занимаемая площадь, м2
Вероятность безотказной
работы в течение срока
гарантии
Срок службы до первого
среднего ремонта, мес.
Коэффициент применяемости
по составным частям (на
уровне сборочных единиц), %
Коэффициент повторяемости
Удельная материалоемкость,
кг/(м8.К)
Уровень звука, дБА
Удельная энергоемкость,
Вт/(м*.К)
Охлаждаемый объем,
отнесенный к занимаемой площади,
м8/м2
Цена изделия, отнесенная к
охлаждаемому объему, руб/м3
Базовые показатели
качества
шкафов
холодильных
торговых
ШХ-0,80
0,4±0,04
30
1,13
0,8
72
95
10,8
65
11,2
0,71
466
камер
холодильных
сборных КХС-2-6
5,0±0,45
28
4,0
0,8
72
86
4,5
3,88
65
6,54
1.5
93
включаться оптимальные технические
параметры изделий, аналогичные базовым
показателям качества. Некоторые квалиметрические
характеристики основных видов торгового
холодильного оборудования приведены в табл. 1
и 2.
Рассмотренные характеристики торгового
холодильного оборудования носят временный
характер и рассчитаны на срок не более трех
лет. По истечении установленного срока
руководящие технические материалы [2] будут
переработаны с учетом развития отрасли
торгового машиностроения, достигнутого более
высокого уровня качества оборудования,
конструктивных усовершенствований и
повышенных требований потребителя [1].
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. ОСТ27-00-7-7 3. Качество продукции. Методика
оценки уровня качества продукции, номенклатура
показателей качества. М., Минлегпищемаш, 1973.
Показатели качества
Охлаждаемый объем м3
Средний температурный
напор между окружающей
средой и охлаждаемым
объемом, °С
Занимаемая площадь, м2
Вероятность безотказной
работы в течение срока
гарантии
Срок службы до первого
среднего ремонта, мес.
Коэффициент применяемости
по составным частям (на
уровне деталей), %
Коэффициент повторяемости
Удельная материалоемкость,
кт/(м».К)
Уровень звука, дБА
Удельная энергоемкость,
Вт/(м3-К)
Охлаждаемый объем, отнесеный
к занимаемой площади, м3/м2
Цена изделия, отнесенная к
охлаждаемому объему, руб/м3
Базовые показатели
качества
прилавков-витрин
холодильных для магазинов
с продавцом
Таир-106
0,315±0,025
28
1J1
0,8
72
58,0
2,8
31,7
65
43,0
0,18
1358

самообслуживания
Пингвин-ВС
0,4±0,032
28
2,12
0,8
72
76,0
1,8
30,8
65
33,9
0,19
1063
2. РТМ 27-07-162-7 4. Базовые показатели
качества оборудования для предприятий общественного
питания и торговли. М., ВНИИторгмаш, 1974.
3. М У 3-69. Методика выбора номенклатуры
нормируемых показателей надежности технических
устройств. М., Изд-во стандартов, 1970.
4. Санитарные нормы допустимого шума в
помещениях жилых и общественных зданий и на
территории жилой застройки. № 872-70, М., Минздрав СССР,
1970.
5. Гигиенические нормы допустимых уровней
звукового давления и уровней звука на рабочих местах.
№ 1004-73, М., Минздрав СССР, 1973.
6. Гост 17124-71. Шкафы холодильные торговые.
Госстандарт, 1971.
7. ГОСТ 13742-7 3. Камеры холодильные сборные.
Госстандарт, 1973.
8. ОСТ 27-07-151-7 3. Торговое холодильное
оборудование. М., Минлегпищемаш, 1973.
9. Якобсон В. Б. Оценка технического уровня и
оптимизация малых холодильных компрессоров и
агрегатов. — «Холодильная техника», 1975, № 6, с. 16—21.
12

Пленарные заседания
XIV Международного конгресса по холоду
Научным советом МИХ и советским
Организационным комитетом конгресса совместно
были избраны темы докладов на пленарных
заседаниях.
В соответствии с традицией, установившейся
на предыдущих конгрессах МИХ, темы
пленарных заседаний затрагивают актуальные
вопросы современной холодильной науки и техники,
представляющие общий интерес для всех
делегатов:
искусственный холод и продукты питания;
надежность холодильных систем;
применение холода в медицине;
роль криогеники в решении проблемы
нехватки энергии в мировом масштабе.
Состоялось четыре пленарных заседания,
посвященных рассмотрению каждой из
указанных тем. Пленарные заседания проводились в
Государственном центральном концертном
зале в присутствии более 1500 делегатов и гостей.
Был обеспечен синхронный перевод докладов
на русский, английский и французский языки.
На первом пленарном заседании выступили
•с докладами проф. Г. Лорентцен (Норвегия) и
проф. В. П. Зайцев (СССР).
В своем докладе «Энергия, питание,
искусственный холод — неотложные проблемы
существования человека» проф. Г. Лорентцен
подчеркнул, что одна из главных проблем,
стоящих перед человечеством, — это проблема
обеспечения продовольствием быстрорастущего
населения планеты в будущем. Ожидается, что
в 1975 г. число людей на Земле превысит
4 млрд., и мало надежды на то, что удастся
взять под контроль взрыв роста
народонаселения раньше, чем число людей достигнет
10 млрд. Проблема обеспечения приемлемых
условий жизни для-такого количества людей
связана с огромными трудностями и должна
решаться очень быстро.
Поскольку площадь пахотных земель
ограничена, надо значительно повысить их
продуктивность. Следует применять более прогрессивные
методы машинной обработки, орошения,
удобрения и защиты растений при более
интенсивном использовании энергии. В том же
направлении развивается пищевая промышленность и
цепь распределения пищевых продуктов.
Количество затраченной энергии часто больше, чем
то, которое имеется в полученном пищевом
продукте. Поэтому проблемы питания и
энергии взаимосвязаны.
Перед холодильной техникой стоит ряд
важных задач, определяющих развитие нашего
будущего. Она является необходимым средством
осуществления некоторых новых процессов
производства энергии и планов ее экономии.
Но она еще более необходима как главное
средство в развитии действительно
общемирового продовольственного хозяйства, которое
позволит обеспечить снабжение населения всех
стран независимо от их сельскохозяйственного
потенциала. Потребуется быстрое развитие как
в техническом, так и в количественном
отношении промышленности охлаждения и
замораживания продуктов, охлаждаемого транспорта и
хранения.
Несомненно, в ближайшие годы инженерам-
холодильщикам предстоит решить многие
сложные проблемы.
Проф. В. П. Зайцев в докладе «Холодильная
техника в использовании пищевых ресурсов
мирового океана» отметил, что
продовольственное обеспечение человечества — одна из
насущных и все более обостряющихся проблем
современности. Докладчик вскрыл глубокий
социально-политический характер этой проблемы.
Биоресурсы мирового океана — важный
фактор значительного улучшения баланса
продовольственного обеспечения человечества, taK
как служат источником незаменимого
животного белка. В отношении продуктов моря,
являющихся скоропортящимися продуктами,
искусственный холод зарекомендовал себя как
наилучшее средство консервирования. Более
того, хладофикация рыбопромышленного
производства— важнейшее условие самого
процесса освоения пищевых ресурсов океана.
Требуется решить ряд важных вопросов в
области холодильной техники и технологии,
связанных с более полным использованием
морского и океанического сырья, с повышением
качества белковой продукции, в частности:
— дальнейшее усовершенствование
первичной обработки сырья непосредственно на про-
13

Здание гостиницы «Россия», где
проходил XIV Международный конгресс по
холоду.
мысловых судах при широком применении
контейнеров;
— уточнение оптимальных технологических
режимов замораживания рыбы, создание
новой, автоматически действующей аппаратуры
для проведения этого процесса;
— уточнение оптимальных технологических
режимов длительного холодильного хранения
и транспортировки рыбных продуктов,
внедрение полимерных пленок и вакуумирования
упаковки.
Рациональное использование сырья и
широкая хладофикация производства обеспечат
весомый вклад мирового океана в решение
мировой продовольственной проблемы.
На втором пленарном заседании
представлены два доклада по проблеме надежности
холодильных систем.
В докладе проф. Л. Вайани (Италия)
«Основные вопросы надежности» рассмотрены
теоретические аспекты этой проблемы.
Обеспечение надежности технических
устройств становится все более актуальным.
Усложнение механизмов и ужесточение
режимов эксплуатации приводят к сокращению
срока нормального функционирования систем.
В то же время выявлена тенденция к
увеличению длительности использования машин.
Теория надежности ищет пути разрешения
этих противоречий и выступает как связующее
звено между исходными параметрами,
заданными при проектировании, и потребительскими?
свойствами машин.
Решение этой проблемы может быть
двояким. В первом случае применяются
компоненты высокого качества в улучшенных условиях:
работы. Во втором случае, если эти меры
недостаточны или слишком дороги, прибегают к
резервированию. Рассмотрены случаи
нагруженного, облегченного и ненагруженного резерва.
Приведены расчетные формулы.
Доклад А. Б. Ньютона (США) посвящен
теме «Факторы, влияющие на надежность
холодильного оборудования». Для определения
этих факторов используется в основном
информация с мест эксплуатации. Она наиболее
ценна, так как учитывает внутренние и внешние
факторы, влияющие на надежность. В США.
налажена система сбора и обработки
эксплуатационной информации.
Основная причина отказов холодильного'
оборудования — выход из строя
электродвигателей. Широко применяются встроенные
датчики, которые защищают электродвигатели от
нагрева обмоток, обрыва фаз и ограничивают
пусковой ток. Датчики имеют выводы на пульт
управления.
Для повышения надежности холодильных
машин большое внимание уделяется системе
смазки, в том числе отделению масла от
хладагента и возврату его в картер компрессора.
В целях уменьшения пенообразования масла
применяют антипенные присадки, используют
синтетические масла с меньшей
растворимостью, но долговечность их еще не установлена.
Для охлаждения масла служат холодильники.
До начала работы компрессора масло
подогревают встроенными нагревательными
устройствами.
В компрессорах должно быть устройство,
исключающее гидравлический удар.
Сокращение протока жидкости вызывает перегрев
испарителя и всасываемых паров, что повышает
общую тепловую напряженность машины.
Чрезмерный перегрев опасен еще и потому, что
химические реакции в системе холодильных
установок происходят быстрее с возрастанием
температуры. При температуре выше 150°С
хладагенты начинают разлагаться.
Химическая стабильность особенно важна
для герметичных систем. Чтобы исключить
отказы встроенных электродвигателей,
применяют специальную изоляцию, стойкую к
хладагенту и маслам. Если после сгорания и
замены электродвигателя полностью не удалить
продукты сгорания и окисления, то поток
отказов повысится примерно в 10 раз. Большое
значение имеет также тщательная
предварительная осушка системы.
14

Срок службы используемого в США
холодильного оборудования колеблется от 2000 до
90000 ч. Поэтому большое значение имеют
объемы и виды обслуживания. В США принят
метод заключения между производителями и
потребителями контрактов, в которых
оговариваются виды и периодичность технического
«обслуживания.
Третье пленарное заседание посвящено
применению холода в медицине. В двух докладах
было доложено о достижениях и перспективах
в области криоконсервирования крови,
предназначенной для переливания больным. Третий
доклад касался консервирования тканей и
органов.
В докладе «Новые вопросы в решении
проблемы замораживания крови» советский
ученый, специалист по вопросам применения
холода в консервировании крови и ее компонентов
проф. Ф. Р. Виноград — Финкель приводит
данные, свидетельствующие о значительных
успехах в области длительного сохранения
клеток крови в условиях криогенных температур,
достигнутых в Центральном ордена Ленина
институте гематологии и переливания крови
Минздрава СССР.
Проф. Ф. Р. Виноград — Финкель сообщила
о результатах изучения свойств красных
кровяных клеток (эритроцитов), хранившихся
более 10 лет в условиях ультранизких температур
(при —196°С в жидком азоте) с применением
малых концентраций глицерина в качестве
криопротектора. Эти данные подтверждают
жизнеспособность размороженных клеток
после столь длительного хранения, их
способность сохранять кислородно-транспортную
функцию и отдавать в полной мере кислород
тканям тотчас после переливания, что очень
важно при лечении больных с явлениями
кислородного голодания тканей (известно, что
кровь, обычно сохраняемая при 4°С,
эффективна при переливании не более 3—4 недель).
Лечебная эффективность размороженных
эритроцитов подтверждена уже большим
опытом их успешного использования для
переливания больным в клиниках.
В докладе представлены также результаты
исследования эритроцитов, замороженных
другим методом, применяемым на практике, а
именно, при умеренно низких температурах
(—60, —70, —85°С) с использованием больших
концентраций глицерина, и хранившихся до
5 лет. Рентгенодифракционный анализ
характера затвердевания замораживаемых
эритроцитов показал, что при данном методе
замораживания наилучшая сохранность клеток
достигается при температуре —85°С, при которой
образуются наиболее мелкие и
деформированные кристаллы льда, мало повреждающие
клетки.
На современном этапе развития метода
криоконсервирования эритроцитов актуальна
проблема сохранения полноценности клеток
более длительное время после их
размораживания. В докладе затронуты новые
теоретические и практические стороны этой проблемы.
Придается значение восстановлению и
поддержанию резистентности мембраны эритроцитов
после их оттаивания путем применения
восстанавливающих растворов с веществами,
взаимодействующими с белками мембраны,
поскольку доказано, что в процессе замораживания —
оттаивания в мембране появляются
повреждения на молекулярном уровне, которые могут
быть обратимыми.
Сообщается также о состоянии изучения
криопротекторов внеклеточного действия (в
основном полимерных веществ), применение
которых для замораживания эритроцитов должно
сделать метод криоконсервирования
эритроцитов более простым и доступным.
В докладе проф. Ч. Р. Валери (США)
«Низкотемпературное хранение красных кровяных
телец» освещается современное состояние
проблемы криоконсервирования эритроцитов в
известной лаборатории исследования крови
департамента морского флота США в г. Челси,
а также в наиболее крупных криологических
/ лабораториях США.
В течение ряда лет в лаборатории Челси
изучается и широко внедряется в практику
лечения переливанием крови метод
криоконсервирования эритроцитов с большими
концентрациями глицерина при —80°С. Успешно
разрабатывается в последние годы и метод
хранения эритроцитов при —150°С с применением
небольших концентраций глицерина, так как
последний метод имеет некоторые
преимущества перед вышеописанным. Для
автоматического отмывания глицерина из оттаянных
эритроцитов используются созданные для этой цели в
США аппараты (разных фирм и систем) —
фракционаторы.
В последние годы в лаборатории
разрабатывается метод хранения в замороженном
состоянии эритроцитов из крови поздних сроков
хранения при 4°С B0—30 дней). Их
замораживают после предварительного так называемого
омоложения путем добавления в кровь
веществ, стимулирующих обмен веществ в
клетках и повышающих содержание биохимических
компонентов, поддерживающих дыхательную
функцию эритроцитов. Метод позволит
использовать для переливания эритроциты крови,
ранее считавшиеся браком из-за превышения
допустимых сроков хранения.
15

Министр мясной и молочной
в беседе с директором Междуна
Проф. К. В. Селл (США) в докладе «Банки
тканей» осветил деятельность банка тканей
медицинского исследовательского института
США в течение ряда лет по криогенному
хранению ряда тканей и некоторых органов.
Отмечена возможность сохранения без
существенных изменений костной ткани. Значительно
сложнее обстоит дело с криоконсервированием
почки. Применение различных режимов
охлаждения и криозащитных веществ не
обеспечивает получения полной интактности органа.
Консервирование в условиях гипотермии с
проведением перфузии почки* охлажденными
растворами приводит к изменениям в эндотелии ее
сосудов и к тому же ограничивает срок
хранения ресколькими часами. Проф. Селл получил
обнадеживающие результаты при хранении
почки в охлажденном состоянии в сыворотке
крови, охлажденной до 8°С. В экспериментах
такая почка, пересаженная собакам после 4 ч
хранения, функционировала больше года.
На четвертом пленарном заседании
заслушаны обзорлые доклады по некоторым важным
вопросам современной криогеники. Прежде
всего отмечена возрастающая роль криогенной
техники в решении проблемы дефицита
энергии в мировом масштабе.
В докладе проф. Дж. Хассельдена (Англия)
«Энергия и криогенные жидкости»
рассмотрены вопросы, связанные с дальнейшим
развитием систем ожижения, транспорта и хранения
природного газа, а также важнейших
промышленных газов: жидкого водорода, жидкого
азота, кислорода. В Северной Америке, Европе,
Индии и Японии существуют 8 основных
транспортных систем, которые обслуживаются 16
океанскими танкерами. В ближайшее время
импорт природного газа в эти страны будет
увеличиваться.
к
тленности СССР С. Ф. Антонов
института холода М. Анке.
К важным вопросам относится также
использование холода при газификации ожиженнога
>природного газа. В целях экономии
применяются системы для реконденсации природного'
газа, в частности на крупных морских
танкерах. В практическом отношении представляет
интерес один из крупнейших в мире заводов по
ожижению природного газа в Алжире,
спроектированный специалистами французских фирм.
По существу процесс представляет собой
разновидность однопоточного холодильного цикла
с использованием в качестве рабочего вещества
смеси углеводородных газов и азота. Первая
очередь завода введена в эксплуатацию в
1972 г. Ее производительность 5 млрд. м3 в год.
В процессе эксплуатации обнаружена коррозия,
причиной которой считается присутствие паров
ртути в природном газе. Емкость современных
танкеров для перевозки природного газа
достигает 200 тыс. м3. Танкеры с максимальной
вместимостью и с небольшой осадкой допускают
швартовку непосредственно в портах, а не в
открытом море. Силовые установки танкеров
работают на природном газе и обеспечивают
коммерческую скорость до 18 миль в час.
Природный газ начал широко применяться и как
топливо в быту, и как моторное топливо.
Создана специальная система заправки и
распределения природного газа.
Несмотря на трудности хранения и
ожижения водорода, он рассматривается как один из
перспективных видов современного топлива.
Существуют проекты использования жидкого
водорода в качестве топлива для
сверхзвуковой авиации и морских судов. Созданы
экспериментальные образцы поршневых
автомобильных двигателей, предназначенных для
работы на жидком водороде. Значительно
увеличилось производство жидкого азота для пище-

вой промышленности (для быстрого
замораживания продуктов). Различными фирмами
разработаны стационарные и передвижные
установки различной мощности для использования
жидкого азота в этих целях.
В докладе проф. Т. Отсука (Япония)
«Энергетическая проблема и сверхпроводимость»
рассмотрены основные направления в
практическом использовании сверхпроводимости, в
том числе электрические машины (генераторы
и двигатели), линии электропередач,
накопители энергии, новые виды транспортных средств.
В ближайшем будущем электрические машины
со сверхпроводящими обмотками несомненно
найдут практическое применение в первую
очередь в машинах мощностью 1000 МВ-А и
более. В докладе отмечено дальнейшее развитие
сверхпроводящих систем — накопителей
электроэнергии для удовлетворения так
называемых «пиковых» нагрузок. Рассмотрен опыт
применения сверхпроводящих двигателей на
морских судах, а также при создании новых
видов наземных высокоскоростных
транспортных средств на магнитной подвеске со
сверхпроводящими магнитами.
Обзорный доклад проф. У. Гиффорда (США)
«Новые достижения в области микрокриогени-
ки» был посвящен проблемам микрокриоге-
ники. За последние годы достигнуты
существенные успехи в этой области. Современные
микроохладители обеспечивают достижение
низких температур до 2 К. Наиболее
распространены циклы с дросселированием (как одно-
каскадный, так и двухкаскадный), Стирлинга,
Клода, Гиффорда — Мак-Магона, Вюлемье —
Такониса. В большинстве случаев для
рекуперации холода в цикле применяют
регенераторы.
Гиффорд проводил опыты с использованием
в качестве рабочего вещества гелия,
содержащего 7% углекислоты. При этом
обеспечивалась длительная непрерывная работа
микроохладителя с регенератором (на уровне 28 К),
поскольку он действует в режиме самоочистки.
К. п. д. регенератора должен превышать 98%,
что достигается в осуществленных
конструкциях. Продолжительность работы
микроохладителей без обслуживания до 15 тыс. ч. Однако
в этом отношении далеко не все типы
микроохладителей одинаковы. Наиболее надежны
микроохладители, использующие дроссельные
циклы и цикл Гиффорда — Мак-Магона.
В докладе описаны различные типы
микроохладителей, созданных в 1960—1972 гг.
Обращает на себя внимание двухступенчатый
микроохладитель фирмы «Криомек», работающий
по циклу Гиффорда — Мак-Магона и
обеспечивающий достижение температуры 7 К. В
качестве насадки регенератора второй ступени на
холодном его конце применена мелкая
свинцовая дробь диаметром —0,2 мм. Приведены
трудности, возникающие при создании
микроохладителей с турбодетандерами.
Весьма интересный обзор исследования
теплопередачи в жидком гелии и жидком гелии-2
представил проф. Т. Фредеркинг (США)
«Новые исследования теплопередачи в жидком и
сверхкритическом гелии». Интерес к этим
вопросам особенно велик в связи с началом
технического использования сверхпроводимости.
Теплопередача исследована при однофазном и
двухфазном течении, включая режимы с
высокими температурными напорами. Рассмотрены
результаты опытов по теплопередаче в жидком
гелии при сверхкритическом давлении.
Большое внимание уделено результатам
исследования термического сопротивления Капицы.
Характерно, что при докритическом давлении
теплопередача в жидком гелии достаточно
надежно согласуется с теорией теплопередачи
для ньютоновых жидкостей. Исследования
теплопередачи в сверхтекучем гелии показали,
что величина сопротивления Капицы
определенным образом связана со свойствами
поверхности твердого тела. Представленный
проф. Фредеркингом доклад в целом можно
рассматривать как один из наиболее полных
обзоров в этой области.
В докладе проф. О. Лоунасмаа (Финляндия)
«Сверхтекучие фазы жидкого гелия-3»
подробно описана серия разнообразных
экспериментов, в результате которых было подтверждено
существование сверхтекучести в жидком ге-
лии-3. Как известно, первое сообщение о
сверхтекучести в жидком гелии-3 было сделано
чл.-корр. АН СССР В. П. Пешковым в 1965 г.
Однако в то время не удалось добиться
необходимой воспроизводимости экспериментов.
В настоящее время следует считать
доказанным, что жидкий гелий-3 переходит в
сверхтекучее состояние при температуре около 0,003 К.
Один из докладов для четвертого пленарного
заседания, представленный Р. Вансом (США),
посвященный рассмотрению криогенных систем
с замкнутым циклом для космических
аппаратов, не был заслушан в связи с отсутствием
докладчика. Судя по представленным
материалам, в докладе проведен теоретический анализ,
в результате которого предложено
использование холодильной системы, работающей по
циклу Вюлемье — Такониса, или ротационно-
поршневой холодильной установки в целях
охлаждения бортовых научных приборов при
условии необходимости в длительной
эксплуатации (более 3 лет).
Обзор подготовили Д. Г. РЮТОВ, Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ,
Ф. Р. ВИНОГРАД-ФИНКЕЛЬ, А. М. АРХАРОВ.
2 Холодильная техника № 12
и

УДК 621.57:628.84
Анализ реальных циклов воздушных турбохолодильных машин
для кондиционирования воздуха
Доктор техн. наук, проф. М. Г. ДУБИНСКИЙ
В последние годы в нашей стране и за
рубежом проводятся работы по применению
воздушных холодильных машин в системах
специального кондиционирования, например
аэродромных, бортовых самолетных,
автотракторных и др.
Однако в вопросе соотношения
эффективности воздушной и парокомпрессионной машин
в настоящее время нет достаточной ясности.
Статья посвящена анализу действительных
характеристик воздушных холодильных
машин, которые могут быть использованы как
основа при сопоставлении воздушных и па-
рокомпрессионных машин.
Вначале рассмотрим вопрос
сопоставимости внутренне обратимых циклов воздушной и
парокомпрессионной машин, которые условно
будем называть идеализированными циклами.
При сравнении идеализированного цикла
воздушной машины с соответствующим циклом
Карно большое значение имеет выбор
нижнего температурного уровня обоих циклов,
который, в первую очередь, определяется
назначением и условиями работы машины.
В работе В. И. Прохорова* показано, что
для режимов кондиционирования воздуха
соответствующий цикл Карно необходимо
принимать по нижней температуре 74, что
приводит к равенству эффективности обоих циклов.
Действительно, представленный на рис. 1, а
замкнутый воздушный цикл для охлаждения
объекта соответствует замкнутому
воздушному циклу для кондиционирования воздуха,
при котором воздух из турбодетандера
подается непосредственно в помещение с заданной
температурой Г4 и выходит с температурой
Гь Соответствующий цикл Карно для
охлаждения такой же, как и для
кондиционирования воздуха. Следовательно, эффективность
идеализированных циклов для охлаждения и
кондиционирования воздуха воздушных холо-
* Прохоров В. И. О применении воздушных
холодильных машин в системах кондиционирования
воздуха. — «Холодильная техника», 1965, № 6, с. 30—35.
дильных и парокомпрессионных машин
одинакова.
Применение воздушных машин,
работающих по замкнутому циклу при циркуляции
сухого воздуха, упрощает схему и расчет, но
на практике необходимо обновлять воздух в
помещении. Поэтому часть воздуха,
выходящего из помещения, возвращается в машину,
а часть выбрасывается в атмосферу и
одновременно такая же доля сжатого воздуха из
атмосферы снова поступает в машину.
Холодильный коэффициент воздушной машины
открытого цикла по сравнению с закрытым
резко уменьшается.
Рассмотрим идеализированный
регенеративный открытый цикл воздушной
холодильной машины (рис. 1, б). Воздух из
атмосферы поступает в компрессор, сжимается по
адиабате (процесс 1—2), охлаждается в
регенеративном теплообменнике по изобаре до
температуры Т3 = Т5 (процесс 2—3),
расширяется и охлаждается в турбодетандере по
адиабате до Г4 (процесс 3—4) и подается в
охлаждаемое помещение с температурой Г4. Из
помещения при температуре Т^ = Тг воздух
направляется в регенеративный теплообменник,
нагревается до Г6 (процесс 5—6) и горячим
выбрасывается в атмосферу. Установку для
кондиционирования воздуха, работающую по
такому циклу, предложил А. Рихтер (патент
США № 2.044.330, 1936 г.).
Холодильные коэффициенты открытого
регенеративного цикла и закрытого воздушного
цикла для кондиционирования воздуха при
одних и тех же температурах на входе
воздуха в помещение и выходе из него имеют
одинаковые значения.
На рис. 1, в представлен другой известный
воздушный регенеративный цикл
(воплощенный в отечественной воздушной турбохоло-
дильной машине МТХМ1-25), предложенный
проф. В. С. Мартыновским с соавторами *.
* Холодильная камера. Авторское
свидетельство № 136737. — «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1966, № 18, с. 178. Авт.:
М. Г. Дубинский, В. В. Лапшов, А. Т. Левшук,
Б. Н. Лесун, Г. Л. Лившиц, В. С. Мартыновский,
В. С. Сницаренко-Захаренко и С. К. Туманский.
18

Рис. 1. Идеализированные циклы воздушной турбохоло-
дильной машины:
а — цикл воздушной турбохолодильной машины /—2—3—4 и
цикл Карно 1' —2' —3—4, площадь 4 — 1 —в—а равна* площади
4—/'—с—а\ б — регенеративный разомкнутый цикл с
сжатием воздуха (в компрессоре) на входе; в — регенеративный
разомкнутый цикл с сжатием воздуха (в компрессоре) на выходе.
В этой схеме атмосферный воздух
поступает в один из переключающихся регенераторов,
охлаждается (процесс 1—2), при этом
содержащаяся в воздухе влага выпадает на
насадке. Затем охлажденный и осушенный воздух
подается в кондиционируемое помещение
(процесс 2—3), из которого с температурой
Г3 поступает в турбодетандер, расширяется
до давления ниже атмосферного,
охлаждается (процесс 3—4), направляется во второй
регенератор, нагревается (процесс 4—5) и
поглощает ранее выпавшую влагу., Далее
воздух поступает в компрессор, сжимается до
атмосферного давления (процесс 5—6) и
горячим выбрасывается в атмосферу или
используется по назначению.
Эффективность этих двух
идеализированных регенеративных циклов одна и та же,
равна соответствующему циклу Карно паро-
компрессионной машины для процесса
кондиционирования воздуха
1
т.
Эффективность реального воздушного
регенеративного цикла существенно ниже.
Поэтому интересно рассмотреть реальный цикл
(соответствующий идеализированный цикл на
рис. 1, б) и влияние коэффициентов полезного
действия отдельных элементов машины на
холодильные коэффициенты. Для такой
относительной оценки влажностью воздуха можно
пренебречь.
Введем обозначения: т]к, т)т —
соответственно адиабатический к. п. д. компрессора и тур-
бодетандера, о = —-— — коэффициент вос-
становления давления, характеризующий
гидравлические потери в тракте, 0 — величина
недорекуперации в теплообменнике, ят —
степень расширения в турбодетандере, як —
степень сжатия в компрессоре, k —
показатель адиабаты, ср — удельная теплоемкость
воздуха.
Удельная работа сжатия воздуха в
компрессоре определяется по формуле
2*
19

LK — Cpl
1 17 Щ
н Лк [v G
T_ \ k
— 1
B)
Удельная работа расширения в турбодетан-
дере
При г]к=т]т=1, а=1, 6 = 0 получается
предельное значение холодильного коэффициента
идеализированного цикла
LT = ср (Ть + в)т]т 1 ^гу- ,
C)
^—1
G)
где Гб = Г3 —9.
Удельная холодопроизводительность на 1 кг
воздуха
Qx = ср (Г5 - г4) = ср (Гб + в)лт (l - !
fe-i
—сре.
Из соотношения D) находим
ят =
•Пт!
Т<
Тъ + в
к
к—\ •
D)
E)
Холодильный коэффициент можно выразить
формулой
8 =
Q*
Lrj{ ~— JLr? Li
Для расчета примем Гн=308 К, Г5=298 К,
Г4=288 К. По формуле E) выполним
расчеты требуемой степени расширения воздуха
в турбодетандере для обеспечения заданных
температур Тъ и Г4 при различных к. п. д.
турбодетандера и 0, равных 0, 5, 10 и 15 К
(рис.2).
Далее при удельной холодопроизводитель-
ности Qx=const по формуле F) делаем
расчеты для тех же значений Гн=308 К, Т5—
= 298 К, Г4 = 288 К при различных величинах
т1к=т1т и а=1; 0,9; 0 = 0, 5, 10, 15 К.
На рис. 3 показано влияние г)т, т]к о и 0
воздушного холодильного цикла на
затрачиваемую работу. При заданных малых отноше-
Т
ниях температур ~ = i ,07 особенно силь-
1 4
ное влияние на относительный коэффициент
ЛК
(Ть + в)Цт\
Nk -1
"Г * 1
лт k
| — G*Б — в) TlT
— в
Г 1 1
1
—-
% k J
F)
n<%
s<^
к?
^tf
^^'"^«•J
4*
' Of 0,6 OJ 0,0 0,0 q7
Рис. 2. Зависимость требуемой степени расширения в
турбодетандере от х\ч, 0.
0,0 О J 0,0 0,0 Vt~~Vk
Рис. 3. Влияние rjT, т]к, а и 0 воздушного холодильного
цикла на затрачиваемую работу.
20

оказывает коэффициент восстановления
давления о.
По формуле F) рассчитываем зависимость
т
е от отношения tjt- при Гн=308 К, Г5=
1 4
= 298 К (рис. 4). Как видно из рис. 4, су-
т
ществует оптимальное значение ¦—, за-
1 4
висящее от потерь, при которых холодильный
коэффициент достигает максимума, т. е. в
отличие от идеализированного цикла, где с
понижением температуры охлаждения Г4
холодильный коэффициент ухудшается, в
реальном цикле с уменьшением температуры
охлаждения Г4 он сначала увеличивается,
достигает максимума, затем начинает падать.
Без учета степени недорекуперации (при
0 = 0) оптимальную степень расширения
турбодетандера определяем по формуле
(%)опт=[1+ V \-о ""Н^' (8)
Как следует из формулы (8), при а=0,95
значение (ят)опт = 1,49, при а=0,9 (ят)опт =
= 1,74.
Проведенная оценка эффективности идеа-
V
|Л 2
3
1
f
К 4
7,2 7,4 7,6
18 &
Рис. 4. Зависимость холодильного коэффициента воздуш-
Т
ной холодильной машины от -5.
/ —П =т)т=1,0, о=\,0, 6=0; 2— Т1К=Т1Т=1,0,8=5К, сг=1,0;
5— п"=Т1т=1,0, 6=0, а=0,95; 4 — Т]к=Т1т=0,9,е=5К,(Т=0,95.
лизированного воздушного цикла по
холодильному коэффициенту е для
кондиционирования воздуха не является полной, ибо в
каждом конкретном случае необходимо иметь
охлаждающий воздух с некоторым
избыточным напором. Поэтому для оценки
эффективности целесообразно ввести коэффициент е*,
учитывающий затраты энергии как на
получение холода, так и избыточного давления.
В этом случае работа сжатия компрессора
возрастет
LK — срТп
где
1
Ар
•\k — l
— 1
(9)
<-«*[l+-%-)i
Ар — избыточное давление охлажденного воздуха.
Холодильный коэффициент можно
рассчитать по формуле
LK — LT
Т^
-1
— 1
(г.-г4)-е
A0)
Для идеализированного цикла этот
коэффициент равен
1
A1)
8к = —
дг„
+ Т^г
т,
где АГК — дополнительный подогрев воздуха в
компрессоре из-за увеличения степени повышения
давления.
При Гн=308 К, Г5=298 К, Г4=288 К без
избыточного напора Г—— = о] е*=&к=14;
Ар * 1 п Ар Л *
прр =0,05 в* =1,9, а при —^- = о,1
е* = 1,05.
На рис. 5 представлена зависимость ко-
эффициента е * от величины Y[ пРи ^н==
=308 К, Г5=298 К и различных значениях
Ар
Р
Для реального цикла по формуле A0)
расчеты проводили при Гн=308 К, Гб=298 К,
г]т = г1к=0,9, о = 0,95, 0 = 5 К при различных
Т
значениях y~ (Рис- 6).
На рис. 6 нанесена кривая
-' №¦
соответствующая идеализированному циклу.
При расчетных температурах оптимальное зна-
21

<?*
/J
12
6
5
J
2
1
I
"__
\ \
1 \
1 \
1 \
i \
i
i
i
i
i/
i/
i
i
Li
AP--0
Рн
/
0,05
6-10 J
в*
0,1
OK
кг
Рис. 5. Зависимость е * от
/,< 1,6
18 -?
J
Z
I
0
1
1
1
1
V
г
1
1
1
'(
1
1
1
;
p
z
i 1
'0,05
101,07 1,2 JA 1,6 1,8 &
для идеализирован-
= 298 К и различных значениях
при Тп
р
= 308 К, Г5 =
чение е* получается при
Тп
'1.2-
Таким образом, энергетические показатели
циклов воздушных машин для
кондиционирования воздуха в значительной степени
определяются не только коэффициентами
полезного действия компрессора, турбины и геп-
Рис. 6. Зависимость е * от —j
ного и реального циклов:
/— Т1К=Т]Т=1,0, сг=1,0, 6=0; 2— т)к=лт=0,9, а=0,95, 0=5 К.
лообменника, но также отношением
темперами
тур
и сопротивлением системы.
Последние параметры следует учитывать
при сопоставлении как действительных, так и
идеализированных циклов.
УДК 621.57.041
Влияние перегрева всасываемого пара фреона-502
на работу герметичного поршневого низкотемпературного компрессора
В. А. БЫКОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
доктор техн. наук В. Б. ЯКОБСОН
ВНИИторгмаш
Фреон-502 в последние годы становится
основным хладагентом для одноступенчатых
низкотемпературных компрессоров. Его
главные преимущества по сравнению с фреоном-
22 — более низкая температура конца
адиабатического сжатия (на 25—35°С для
низкотемпературных компрессоров) и меньшее
отношение давлений при заданных
температурах конденсации и кипения — обеспечивают
значительное понижение температурного
уровня компрессора и, вместе с тем, увеличе-
22

ние производительности и холодильного
коэффициента [1—5].
Влияние перегрева всасываемого пара на
теоретический цикл холодильной машины
зависит от термодинамических свойств
хладагента: с увеличением полезного перегрева
перед компрессором, с одной стороны,
увеличивается производительность 1 кг
всасываемого пара <7о, с другой, — уменьшается
количество циркулирующего хладагента Ga.
Зависимость объемной холодопроизводи-
тельности qv и холодильного коэффициента е
(теоретического цикла) от перегрева 9, как
было показано В. Б. Якобсоном [6], можно
представить в виде функции двух
безразмерных величин 9 и q0
Яуп __ е„ _ 1 + в?о
где qvn, гп — характеристики цикла при всасывании
перегретого пара;
qv, 8" — характеристики цикла при всасывании
сухого насыщенного пара-
7Г е -
0 = ¦=— — относительный перегрев;
1 о
~ == ??1°. —критериальная величина, характеризующая
термодинамические свойства хладагента;
ср — теплоемкость при постоянном давлении р0.
При #о>1 перегрев всасываемого пара в
теоретическом цикле выгоден и приводит к
увеличению холодопроизводительности и
энергетических характеристик, при ^о<1 —
невыгоден.
Для того чтобы учесть свойства реального
газа, величину q0 определяют по тепловым
диаграммам.
Для фреона-12 в диапазоне температур
кипения от —40 до 5°С и конденсации от 20 до
50°С величина q0 находится в пределах от
1,1 до 1,5, для фреона-502 — от 1,2 до 1,8, для
фреона-22 — от 0,8 до 1,2. Соответственно
для фреонов-12 и 502 полезный перегрев
всасываемого пара выгоден всегда (для фреона-
502 более выгоден), для фреона-22 — в
низкотемпературной области при температурах
конденсации до 30°С — невыгоден. Влияние
температуры конденсации больше, чем
температуры кипения. В интересующей нас области
могут быть предложены эмпирические
зависимости (с точностью до 3%)
для фреона-12
?~= 12- 10-3Гк+0,84.10-3Го—2,62; B)
фреона-502
^0=16.10-3Гк+3,0.10-3Го—4,19; C)
фреона-22
q0= Ю- 10-3Гк+2,7.10-3Г0—2,79. D)
Влияние перегрева всасываемого пара на
характеристики холодильной машины
зависит также от изменения рабочих
коэффициентов компрессора, обусловленного его
конструкцией.
Для определения влияния перегрева
всасываемого пара на характеристики
высокооборотного герметичного компрессора было
проведено исследование герметичного
компрессора ФГН 0,35 ~3B) Харьковского завода
холодильных машин.
Компрессор одноцилиндровый с частотой
вращения 50 с-1, диаметр цилиндра 36 мм,
ход поршня 19 мм, часовой объем, описанный
поршнем, 3,13 м3/ч. Величина относительного
мертвого объема 3,8%, величина
диаметрального зазора между поршнем и цилиндром
22 мкм.
Исследование компрессора проводили на
калориметрическом стенде ВНИХИ по ГОСТ
17240 — 71.
Кроме приборов, предусмотренных этим
стандартом, были установлены термопары
для измерения температур: фреона (у входа
во всасывающую трубку цилиндра, во
всасывающей и нагнетательной полостях крышки
цилиндра), верхних лобовых частей обмотки
статора, стенки цилиндра и масла в нижней
части кожуха. Кроме того, проводили индици-
рование компрессора индикатором ВНИХИ с
пьезокерамическими датчиками, это
позволило определить коэффициенты объемный Хс и
дросселирования Ядр.
Определение сухости пара. При
относительно небольшом перегреве сухость пара фреона
была меньше единицы в связи с
механическим уносом капель из испарителя. Жидкость,
увлекаемая потоком пара, хорошо видна в
смотровом стекле у всасывающего патрубка
компрессора.
При испытании малых холодильных
компрессоров по ГОСТ 17240 — 71 количество
циркулирующего хладагента определяют
двумя независимыми способами — из теплового
баланса калориметра (За.кл и из теплового
баланса конденсатора Ga.№ Обычно Ga.im~
~ Оа.кд и отклонения этих величин от средней
Ga не превышают 1—3%. Уравнение
теплового баланса калориметра в этом случае
Укл=^а.кл (^кл2 1и) •> (о)
гДе Фкл — количество тепла, подведенного в
калориметре к фреону;
1кл2» ги—энтальпии фреона у выхода из калориметра
и перед регулирующим вентилем.
При выходе из калориметра влажного
пара
23

QKJ1=xG JKJl2ii+ A— x) Оа1кл2ж—GJu, F)
где 'клгп» 'клгж— энтальпии пара и жидкости у
выхода из калориметра, о феделенные по
температуре /КЛ2 выходящего из него
фреона.
Если в этом случае Ga,KJl определять из
формулы E), то
^а.кл^^а.кд,
где Ga, кд = G3l-
В действительности жидкий фреон может
иметь температуру от to до /КЛ2, но влиянием
этого изменения температуры можно
пренебречь.
Из уравнения F)
Фкл ~Ь Jht — **кл2ж) @а
с
КЛ2П"
к)°а
G)
В данных опытах массовая концентрация
масла в циркулирующем фреоне составляла
0,2—0,4%, поэтому его влияние было
пренебрежимо мало. Теплообмен калориметра и
конденсатора с окружающим воздухом был
определен с помощью специальных опытов.
В целом максимальная относительная
погрешность измерения сухости пара составляла
0,10—0,12 при вероятной погрешности 0,02—
0,04.
Особенностью данных опытов наряду с
исследованием высокооборотного компрессора
E0 с-1) при работе на фреоне-502 было
также расширение диапазона перегрева
всасываемого пара от 1 до 80°С, температур
кипения до — 30°С при конденсации до 55°С;
величина сухости пара изменялась от 0,82 до
1,0. Опыты были проведены при свободном и
принудительном движении воздуха у кожуха
компрессора. Принудительное движение
воздуха создавали вентилятором типа К95
диаметром 290 мм, входящим вместе с
испытанным компрессором в состав агрегата
ВС 0,7 ~ 3B). Температура воздуха во всех
опытах была 20±ГС.
Современные низкотемпературные
герметичные поршневые компрессоры с частотой
вращения 50 с-1 работают в более напряженных
условиях, чем холодильные компрессоры
общего назначения. Вследствие этого
наблюдаются высокие температуры обмотки
встроенного электродвигателя и фреона в конце
сжатия.
Поскольку увеличение степени регенерации
приводит к повышению температуры
всасывания в компрессор, максимальная степень
регенерации обусловлена максимально
допустимой температурой фреона и деталей
компрессора.
10 20' JO 40 50 60 70 9}С
Рис. 1. Зависимость температуры фреона, масла и
деталей компрессора от перегрева всасываемого пара.
На рис. 1 показано влияние перегрева
всасываемого пара на температуры пара у входа
во всасывающую трубку крышки цилиндра
/в.т и всасывающую полость крышки
цилиндра ?в.ш масла в нижней части кожуха tMi
фреона у выхода из кожуха компрессора tKM2y
стенки цилиндра /с.ц, фреона в
нагнетательной полости крышки цилиндра /н.п и обмотки
встроенного электродвигателя t0Q.
При малых перегревах пара наблюдается
быстрое повышение всех температур, в связи
24

с тем что в паре уменьшается содержание
жидкого фреона-502. При росте перегрева до
10°С унос капель из испарителя в данных
опытах прекратился и сухость пара стала
равна единице.
С дальнейшим увеличением перегрева
повышаются, хотя и в меньшей степени,
температуры фреона в компрессоре, масла и деталей
компрессора. При перегреве от 10°С (в
данных опытах) и выше между этими
температурами существует линейная зависимость. В
области работы низкотемпературных
компрессоров (рис. \,а,б) они растут в 2—3 раза
медленнее, чем температура всасываемого
пара. При принудительном движении воздуха
(рис 1,в) вид зависимости сохраняется.
Как видно из графиков, температура
всасываемого пара при сухости х= 1 сразу после
входа в компрессор повышается на 60—80°С
в связи с интенсивным внутренним
теплообменом. После сжатия пара его температура
в компрессоре без обдува в
низкотемпературном режиме достигает 120—180°С, а
температура обмотки 115—125°С.
Повышение температуры фреона сверх
150°С может вызвать его разложение [3],
электрическая изоляция класса А не должна
иметь температуру выше 105°С. Эти условия
выполняются при принудительном движении
воздуха у кожуха (рис. 1,в).
На пути от нагнетательной полости до
выхода из кожуха компрессора температура
фреона в низкотемпературных режимах
снижается вследствие внутреннего теплообмена
на 60—70°С.
Опыты показали, что температура фреона,
масла и деталей низкотемпературного
высокооборотного герметичного компрессора
могут быть выражены, как и для других
герметичных компрессоров [7], уравнением вида
Т=аТк+Ь@,
где Г„ — температура конденсации;
а и о — постоянные.
(8)
Для низкотемпературного компрессора
ФГН 0,35 — 3B), работающего на фреоне-502,
значения коэффициентов а и b приведены в
табл. 1.
Как видно из табл. 1, коэффициенты а при
работе на фроне-502 значительно выше, чем
в компрессоре, работающем на фреоне-12 с
частотой вращения 25 с-1 (от 1,0 до 1,1);
коэффициенты b имеют примерно те же
значения. Однако в среднетемпературной области
значения коэффициента b оказались выше.
Влияние перегрева всасываемого пара
фреона-502 на коэффициенты подачи показано на
рис. 2.
Температура
Стенки цилиндра
Масла
Обмотки
электродвигателя
Фреона в
нагнетательной полости
Движение воздуха
у кожуха
Свободное
Принудительное
Свободное
Принудительное
Свободное
Принудительное
Свободное
Принудительное
Г абл ица 1
а
1,20
1,10
1,10
1,00
1,15
1,05
1,30
1,20
ъ
0,4
0,2
0,3
0,2
0,5
0,3
0,4
0,2
60 0,°6
Рис. 2. Зависимость коэффициентов подачи и подогрева
от перегрева всасываемого пара.
Коэффициент подачи
(9)
В каждой серии опытов изменение
коэффициентов подачи % было вызвано только
изменением коэффициента подогрева %у» так
как остальные условия работы оставались
постоянными.
25

Величины Xw, представленные на графиках,
найдены из уравнения (9); при этом
коэффициенты плотности Хпл определены с помощью
отдельной серии опытов. Обычно
коэффициент подогрева Xw представляют в виде
функции отношения давлений или температур
кипения и конденсации, но, как ясно из
предыдущего, он существенно зависит также от
состояния пара (его сухости и перегрева) у
входа в компрессор.
Определение коэффициента подогрева.
Коэффициент подогрева может быть
представлен в виде [7]
Kw — ЛосАгук^гуц» ( А " )
где %х — коэффициент, учитывающий влияние
поступающей в компрессор жидкости;
XWK— коэффициент подогрева во всасывающем канале
(от всасывающего патрубка до всасывающей
полости крышки цилиндра);
Хцуц — коэффициент подогрева всасываемого пара в
цилиндре.
На рис. 2 представлены составляющие
коэффициента подогрева.
В области влажного пара (до 6<8°С)
решающее влияние на коэффициент X оказывает
коэффициент Хх, далее зависимости носят
линейный характер. Влияние подогрева в
цилиндре оказалось в несколько раз меньше,
чем во всасывающем канале. Расчеты
показывают, что, как и в среднетемпературном
компрессоре, температура пара в начале
сжатия в герметичных компрессорах данного
типа практически равна температуре стенки
цилиндра.
Тогда коэффициент подогрева
%W==XJ^, (И)
1 с. ц
С учетом уравнения (8) получаем для фре-
она-502 выражение коэффициента подогрева
в той же форме, которая ранее была
получена В. Б. Якобсоном для компрессоров,
работающих на фреонах-12 и 22 [7] при сухости
х=\
В испытанном компрессоре при свободном
движении воздуха у кожуха а =1,2 и 6 = 0,4
(см. табл. 1). Отсюда можно найти по
уравнению A2) расчетные значения Я^расч-
В табл. 2 приведено сравнение расчетных
Ягурасч И ОПЫТНЫХ Xw on КОЭффйЦИеНТОВ.
С увеличением перегрева уменьшается
прирост температуры пара во всасывающем
канале (рис. 3, а) и соответственно этому
повышается коэффициент подачи. На рис. 3, б
Таблица 2
*о, °С
<к'°с
-30 1 55
(принудительное
движение воздуха)
-30
—30
30
55
е, °с
20
50
20
50
20
50
<с.ц. °С
94
106
97
109
129
138
^w расч
0,71
0,77
0,71
0,76
0,65
0,71
^ш оп
0,70
0,76
0,71
0,77
0,64
0,71
*0Л*КМ1°С\
'П I I I 1_Г I I I I
о /о го зо 40 so во 70 во в,°с
Рис. 3. Зависимость подогрева пара во всасывающем
канале (а) и коэффициента подачи F, в) от перегрева
всасываемого пара:
/ — t0=— 30°С; *К=55°С; 2 — *0=—30°С, *К=30°С; 3 — t0=
= —15°С, *К=30°С; 4 — *0=—40°С, ^К = 40°С;
— фреон-502; — фреон-12; _._._.— _
фреон-22.
показано относительное изменение
коэффициента подачи для разных режимов работы.
На рис. 3, в для сравнения приведены
данные о влиянии перегрева всасываемого пара на
коэффициенты подачи сальникового
компрессора ФУС-12 [8].
26

do, Вт f
61
2,0
18
Кб
1A
10
0,8
0,6
ол
1 4-
у^т- 1
/+
/
/^
ас
6
*~~~
——"Ь—^
г
1
1м -4
\^
О 70 20 30 40 50 в,°С
д
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности (а) и
холодильного коэффициента (б, в) от перегрева
всасываемого пара:
' — U= — 15°С, *К=30°С; 2 — г0=— 30°С; *К=30°С; 5 — t0 =
= 30°С, *К=55°С; 4 — /0=—35°С, /К=30°С; фреон-502
— фреон-12; _._._._ _ фреон-22.
На тех же графиках приведены данные,
полученные при работе компрессора ФГ 0,7~3 с
частотой вращения 25 с-1 на фреоне-12.
Энергетические потери, вызванные
повышением температуры пара во всасывающем
канале и цилиндре компрессора до начала
сжатия, определяются так же, как и объемные.
Обозначив коэффициент, характеризующий
эти потери, r\w, из уравнения A2) найдем
Т] w ^ hw -
Влияние перегрева на холодопроизводитель-
ность и холодильный коэффициент
представлено на рис. 4.
С повышением перегрева возрастают
производительность и энергетические
коэффициенты. Это влияние в низкотемпературном
режиме оказывается более сильным, чем при
работе на фреонах-12 и 22.
С увеличением температурной
напряженности компрессора положительное влияние
подогрева на рабочие коэффициенты
компрессора возрастает. Однако одновременно
дополнительно повышается температурный
уровень компрессора, что, после известного
предела, может влиять на его надежность,
поэтому перегрев всасываемого пара необходимо
ограничить. При свободном движении воздуха
у кожуха низкотемпературного герметичного
компрессора, работающего на фреоне-502,
возможен перегрев на 40—50°С, а при
принудительном движении — на 70—80°С.
Полезный перегрев осуществляется в
регенеративном теплообменнике. При выборе
теплообменника следует учитывать влияние
гидравлических сопротивлений [9].
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Soumerai H. Evaluation of Refrigerant 502 in
Integral Horsepower Commercial Refrigeration
Compressors "ASHRAEI", 1964, № 1, pp. 31—40.
2. Бадылькес И. С. Термодинамические свойства
азеотропной смеси фреона-22 и фреона-115. —
«Холодильная техника», 1964, № 5, с. 41—46.
27

3. Lof f ler H. J. — "Kaltetechnik-Klimatisierung", 1967,
19, №7, S. 201.
4. Быков А. В. Новые рабочие вещества
низкотемпературных поршневых холодильных машин. —
«Холодильная техника», 1969, № 3, с. 6—11.
5. Захаров В. С, Якобсон В. Б. Исследование
герметичных компрессоров при работе на фреонах-502
и 22. — «Холодильная техника», 1970, № 5. с. 4—10.
6. Якобсон В. Б. Термодинамические циклы
холодильной машины с герметичным компрессором. —
«Холодильная техника», 1969, № 5, с. 29—33.
В. Ф. ДИДЕНКО
Гипрорыбфлот
Траулер «Сувалкия» — первое серийное судно
типа «Прометей», построенное для Советского
Союза в г. Штральзунде (ГДР) *.
Система охлаждения трюмов воздушная с
циркуляцией воздуха через груз снизу вверх.
Охлажденный воздух подается под решетки
в трюмах и забирается на подволоке
твиндеков. Палуба между трюмом и твиндеком
решетчатая. Температура воздуха в трюмах
-28°С.
Поверхность охлаждения каждого из двух
воздухоохладителей 350 м2. В них
установлено по четыре осевых вентилятора
производительностью по 6000 м3/ч.
Испытания трюмов проводили в тропиках.
В зависимости от времени испытаний
температура наружного воздуха и забортной воды
находились соответственно в пределах от 19,1
до 27, ГС и от 16,2 до 20,3°С. Относительная
влажность наружного воздуха от 85 до 95%.
Параметры измеряли штатными
термометрами, манометрами, логометрами, а также
нештатными приборами: термографами,
анемометрами, психрометрами,
электроконтактными термометрами.
Состояние и качество изоляционных
конструкций трюмов в общем удовлетворяет
требованиям, предъявляемым к судовым
конструкциям. Градиент отепления изоляционных
конструкций трюма при температурах забортной
* Подробное описание холодильной установки
рыбоморозильного траулера типа «Прометей» см.
«Холодильная техника», 1973, № 7, с. 13—17.
7. Якобсон В. Б. Исследование влияния перегрева
всасываемого пара на работу холодильной машины. —
«Холодильная техника», 1964, № 2, с. 22—29.
8. Быков А. В. Эффективность применения регенера
тивного теплообмена в цикле низкотемпературной хо«
лодильной машины. — Тр. ВНИИхолодмаша, 1971,
вып. 2.
9. К р у з е А. С. Влияние характеристик
регенеративного теплообменника на работу холодильной машины и
методика его расчета. — «Холодильная техника», 1973,
№ 8, с. 43—46.
воды и воздуха соответственно 20,3 и 19, ГС
составил 1,25°С/ч.
Во время испытаний определяли
продолжительность оттаивания воздухоохладителей
трюмов. Она составила 40 мин вместе со
временем на вспомогательные операции.
Температура воздуха в трюмах за период
оттаивания при неработающей холодильной
машине повышалась на 2,5—3°С. С
включением холодильной машины она
восстанавливалась до спецификационной через 1 ч 15 мин.
Периодичность оттаивания
воздухоохладителей трюма в промысловых условиях в
зависимости от загрузки и производительности
морозильных аппаратов, а также
температуры замороженных блоков рыбы составляет
5—7 дней; на переходе в порт—10—11 дней.
Данные испытаний по определению
равномерности и скорости доохлаждения
загружаемой в грузовые трюмы рыбопродукции
представлены в таблице.
Контрольные короба с уложенными в них
блоками мороженой рыбопродукции
размещались в трюме равномерно по ширине, длине и
высоте помещения. В период режимного
испытания температура воздуха в трюме была
— 27,2°С, доохлаждение рыбопродукции в
сутки 1,04°С.
Распределение температуры воздуха
проверяли в трюме и твиндеке № 2. Загрузка
рыбопродукцией в период испытаний составляла
около 40% от его грузовой емкости.
Наибольшая разность температур воздуха
в твиндеке 2,6°С, в трюме 1,6°С. Температура
воздуха в трюме ниже температуры в
твиндеке на 0,3°С.
УДК 629.123.44
Теплотехнические испытания грузовых трюмов
рыбоморозильного траулера «Сувалкия» в районе тропиков
28
О)

е
..
С)
1
?
W
X
го
1 ^О
О
р.
о
*
ю
3
ХО
! 3
о.
го
о.
>»
рат
<х>
Б
2
а>
1 н
1 К
к
<
а>
о.
и
я
го
р.
X
а
00
я
К
0)
н
о
X
о
с
S
2
о.
н
от
о.
f-
го
со
! о
1 «=с
эин
-эьвне ээнЯэёэ
о> !
00
t-
<D
ю
rf
СО
см
»^
эин
-эьвне ээнИэсЮ
о>
со
ь.
*°
ю
•«*
со
см
-
Sill
"я о си
о к « н
о
4)
2
00
"ф
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
—-
CN
1
°°L
«*"
<м
|
— -
тр
см
1
W—1
г*-
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
оо
со*
1 7
°1
СО
7
со
7
л
§
СО
CQ
1 X
а>
*ф
CNI
1
I
1
' 1
1
F:
rt~
С-1
i
©^
ю"
1
О)
•**
сч
1
I
i
с5
ю
1
1
:
!
1
1
1
оо
to"
7
in*
7
,_
СО
1
[
>а
н
о
сз
1
О,
и
_ .
ю
I
т—(¦
1
°-
СЧ
1
<м
io"
CN
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
t^
со
1
1
01
со*
i
1
CO
b-
'~ц 1
' '
ю
CO
7
1
1
I
i
i
ii
I
« \
ffl
°
« 1
Сопоставление результатов измерений
температуры воздуха в трюмах при различных
условиях показывает, что характер
распределения температур для незагруженных и
загруженных более чем на 40% трюмов почти
одинаков. Это свидетельствует о
достаточности производительности холодильной машины,
необходимой для частичного доохлаждения
груза в трюме, и удовлетворительной работе
системы циркуляции холодного воздуха в
помещениях.
В условиях эксплуатации определяли
изменение температуры в трюме при
работающей и неработающей холодильной машине.
Изменение температуры в трюмах во время
их разгрузки показано на рисунке.
Температура воздуха в трюмах перед
разгрузкой была — 29°С, температура
наружного воздуха в дневное время 28°С, в ночное
21,2°С. Относительная влажность наружного
воздуха колебалась от 85 до 92%,
температура рыбы в трюме от —16 до —25°С.
Во время испытаний в зависимости от
периодичности включения и выключения
компрессора колебания температуры воздуха в
трюме составляли от 0,5 до 4°С.
Темп повышения температуры воздуха в
трюме (на 2/3 разгруженном) при
остановленной холодильной машине 3°С/ч. Темп
понижения температуры воздуха при
включенной холодильной машине около 3°С/ч.
К началу разгрузки трюма батареи
воздухоохладителя были покрыты снеговой шубой
толщиной менее 1 мм. По истечении 17 ч
толщина снеговой шубы увеличилась до 3—
3,5 мм. Наибольшая толщина была на верх-
Изменение температуры воздуха в трюмах во время их
разгрузки*
/ — при неработающей холодильной машине (трюм № 2); 2 —
при работающей холодильной машине (трюм № 1); xi— время,
в течение которого трюм охлаждался комбинированной
холодильной установкой при работающих морозильных аппаратах;
Та— время, в течение которого трюм охлаждался компрессором
№ 2 при отключенных морозильных аппаратах; Хз— время,
в течение которого компрессор периодически останавливался
и запускался.
29

ней секции воздухоохладителя (место
наибольших скоростей воздуха). За 5—6 ч до
окончания разгрузки трюма величина
снеговой шубы превышала 4 мм.
Для обеспечения нормального режима
работы холодильной машины необходимо во
время выгрузки рыбопродукции оттаивать
воздухоохладитель.
При неработающей холодильной машине
во время разгрузки трюма вследствие
отпотевания изоляции на подволоке в районе
люка конденсировалась влага. Кроме того,
повышалась температура блоков рыбы.
Поэтому в период разгрузки трюмов для
предотвращения оттаивания замороженной
рыбопродукции и сохранения ее качества
целесообразно охлаждать помещения.
Чтобы обеспечить нормальный режим ра-
К сведению авторов!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника»
необходимо руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа
через два интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать
10 стр., для всех остальных — 7 стр. машинописного текста, число
рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв и с обводкой красным карандашом букв греческого
алфавита и синим карандашом — латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему
единиц (СИ).
5. Список литературы к статье следует подготавливать в
соответствии с ГОСТ 7.1—69 «Описание произведений печати для
библиографических изданий». В списке литературы приводятся фамилия и инициалы
автора, название книги, статьи, а также место издания, название
издательства, год издания (или название журнала, или другого
периодического издания, год издания, номер, страницы, на которых помещена
статья). Ссылки на литературу даются в тексте по порядку номеров.
Ссылки на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи
и схемы выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам
черчения и с соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии
должны быть новыми. Допустимый наибольший размер чертежа 420X594 мм.
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице,
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором
кратко излагается содержание статьи, приводятся данные о характере
работы и основные ее результаты. Объем реферата не должен
превышать 1/3 страницы машинописного текста.
боты холодильной установки,
воздухоохладители трюмов следует оттаивать через 15—
18 ч разгрузочных работ.
Испытания показали, что принятая на
траулере «Сувалкия» схема холодильной
установки с винтовыми компрессорами
обеспечивает надежное поддержание заданной
температуры воздуха в трюмах.
Распределение температур воздуха в
трюмах, периодичность и эффективность
оттаивания воздухоохладителей отвечают
современным требованиям.
Качество и состояние изоляции трюмов
удовлетворительное.
Расположение воздухоохладителей трюмов
в отдельном изолированном помещении над
трюмами удобно для обслуживания и
увеличивает грузовместимость трюмов на 7—8%.

УДК 536.24
Расчет тепломассопереноса при конденсации
бинарных смесей на оребренных поверхностях
Г. Ф. СМИРНОВ
Одесский технологический институт холодильной
промышленности
Выполненные теоретические и эксперименталь"
ные исследования тепломассообмена при
конденсации бинарных смесей на гладких
поверхностях [1—4] позволяют предложить
надежные расчетные формулы. Известные успехи
достигнуты и при реализации численных методов
для решения ряда задач тепломассообмена при
конденсации бинарных смесей [5, 6].
Большинство результатов получено для технически
гладких поверхностей.
При конденсации бинарных смесей в технике
все большее распространение находят
ребристые поверхности теплообмена. Такие
поверхности используются и при конденсации чистых
хладагентов, например, фреонов.
Экспериментальные данные по конденсации бинарных
смесей на оребренных поверхностях ограничены
[7, 8].
Процесс тепломассообмена при конденсации
бинарных смесей на оребренных поверхностях
условно можно разделить на три процесса
переноса: перенос массы и тепла из объема смеси
к поверхности конденсатора, перенос тепла
через конденсатную пленку, перенос тепла
теплопроводностью от поверхности ребра к
поверхности основания.
Согласно исследованиям И. Луканова, вклад
термического сопротивления теплопроводности
в суммарное сопротивление переносу тепла для
применяемых на практике низкоребристых
поверхностей мал.
Перенос тепла через пленку конденсата на
оребренной трубе при конденсации бинарной
смеси, по-видимому, можно рассчитывать так
же, как и при конденсации чистых хладагентов,
учитывая зависимость теплофизических свойств
конденсата от концентрации.
Экспериментальные значения коэффициентов
теплоотдачи, отнесенные к полной внешней
поверхности оребренной трубы, в ряде работ
выше, чем для гладких труб, в 1,5—2 раза, а в
других — совпадают с соответствующими
значениями для гладких труб. Такое существенное
расхождение в результатах экспериментальных
исследований приводит к различным
расчетным рекомендациям.
Так, средний коэффициент теплоотдачи
оребренной поверхности рекомендуется находить как
средневзвешенную величину между локальными
коэффициентами теплоотдачи на
горизонтальной и вертикальной поверхностях оребрения
[9, 10]. Теплоотдача на обоих участках
рассчитывается по формуле Нуссельта. Для
вертикальной боковой поверхности в качестве
определяющего размера принимается величина
где #э — эквивалентная высота боковой поверхности
ребра;
^н» d0—диаметры торцевой поверхности ребер и труб
по основанию ребер.
Расчетные формулы, предложенные Е. Сле-
пян [11] и рекомендуемые в справочной
литературе, дают заниженные в 1,5—2 раза
значения коэффициентов теплоотдачи.
В работах Н. Зозули с сотрудниками
интенсификация теплоотдачи на оребренных
поверхностях объясняется действием поверхностных
сил.
В исследовании [12] рассмотрена физическая
модель пленочной конденсации, на основании
которой для обобщения опытов по теплообмену
при конденсации на оребренных поверхностях
в качестве определяющего размера принимается
1
[U3'F* 'яэ°'25 ^p'<25 + /V^'25J
B)
где с1э — диаметр гладкой трубы, эквивалентной
по интенсивности теплосъема
оребренной трубе;
Fq, F0, Ft, FP — боковая поверхность ребер,
поверхность неоребренной трубы,
вычисленная по основанию ребер, торцевая и
полная поверхности оребрения.
Эквивалентная высота боковой поверхности
Яэ выводится по работе [12] или из формулы
A). Для определения коэффициента
теплоотдачи предлагается критериальное уравнение
Nude = 0,81 (GaPrK)S;25, C)
где Nu^g, Garfg, Pr, К — критерии Нуссельта, Галли-
лея, Прандтля и Кутате-
ладзе при определяющем
размере с1э.
31

При графическом сопоставлении опытных
данных различных авторов с зависимостью [3]
разброс точек свидетельствует в пользу
предложенной модели [12]. Это позволяет
рекомендовать формулы A)—C) для расчета среднего
термического сопротивления конденсатнои
пленки на оребренной поверхности труб.
Данные по массообмену при конденсации
бинарной смеси на оребренных трубах
практически отсутствуют.
Корректное аналитическое исследование мас-
сопереноса бинарной смеси на оребренной
поверхности даже для простейшего случая
конденсации (без учета свободной конвекции, в
предположении постоянного по периметру
массового потока и т. п.) наталкивается на
значительные трудности из-за специфики
граничных условий. Экспериментальное исследование
локальных характеристик массопереноса в
межреберном пространстве вряд ли возможно с
приемлемой точностью. Поэтому для
построения приближенной физической модели мас-
сообмена при конденсации бинарной смеси на
оребренной трубе автором были рассмотрены два
предельных случая.
На рис. 1, а показана исходная расчетная
схема [М (Q) — поток массы к оребренной
поверхности, кг/с; /, /0— удельные массовые потоки
через условные границы, кг/(с-м2)]. Первый
предельный случай (рис. 1,6) соответствует
предположению, что массоотдача к оребренной
трубе происходит так, как к гладкой трубе
равной поверхности, имеющей наружный диаметр,
равный среднему диаметру оребрения d, и
длину lp = L0 ё^- • -^. При низких ребрах da
о
Ft
d
(L0, Lr
длины реальной
ttd0 и Lp = Lq-p v2^o» ^p
оребренной трубы и трубы, соответствующей
первому предельному случаю).
В этом предположении не учитывается тот
факт, что наличие оребрения при прочих
равных условиях приводит к увеличению скорости
конвективного потока массы (Стефанов поток).
|"ча
\ \ \
~0 А
\ \ \ \ \
'////////////Л
'Jo
F„
\ \ \ р°'г*Л
¦^
•^
у/;;;;;;;;;;/;;^
Рис. 1. Схематизация условий модели массопереноса
бинарной смеси к поверхности оребренной трубы.
Поэтому расчет массоотдачи с таким допущением
будет занижать величины коэффициентов
массоотдачи и, следовательно, условных
коэффициентов теплоотдачи.
Такая модель использована Б. Пучковым и
реализована в форме численного решения
уравнения диффузии в виде
d*Wt (dWx\2 1 dWx 1 / А0\
где Wt, R—текущие значения концентрации высококипя-
щего компонента в паровой фазе и радиуса;
Ло
9*1 # .
Dpcr '
E)
^ = и,»1 |-jfc-g) (*0-*с)/4; F)
A = о
t0—температура на поверхности конценсатной
пленки, соответствующая состоянию
термодинамического равновесия бинарной
смеси жидкость — пар;
tc — температура стенки;
Zi — концентрация высококилящего компонента
в паре на границе раздела фаз;
Х'у р', \i', г—коэффициент теплопроводности, плотность,
коэффициент динамической вязкости
жидкой фазы и теплота парообразования,
рассчитанные с учетом концентрации
компонентов в жидкой фазе;
D — коэффициент молекулярной диффузии;
рс — плотность паровой фазы.
При этом были сделаны следующие допущения
[3, 7]: не учитываются свободная конвекция и
термическое сопротивление на границе
раздела фаз; рассматривается одномерная модель
массопереноса; пренебрегается изменением теп-
лофизических констант по радиусу;
концентрация в жидкой и паровой фазе определяется
условием термодинамического равновесия.
Второй предельный случай (рис. 1, в)
соответствует предположению, что массоотдача
происходит так, как к поверхности гладкой трубы
равной длины, имеющей наружный диаметр,
равный среднему диаметру оребрения d. В этом
случае в расчетной модели изменится только
величина А0> которая будет равна Ах
Л,=
F0 Dpcr
do_
d
G)
В обоих случаях полагается, что
интенсивность переноса тепла через пленку
определяется одинаково с привлечением формул A)—C).
Решая совместно формулы D)—G), получим
завышенные значения коэффициентов
массоотдачи. Если допустить обе предельные оценки А0
и Аг равновероятными, то хорошее приближение
к действительности должен дать расчет по
величине А 2
32

Fo
d J DPcr
(8)
Для такой промежуточной схемы невозможно
представить наглядную графическую схему.
На рис. 2 результаты расчетов по формулам
D)—(8) сопоставлены с опытными данными по
теплообмену при конденсации бинарной смеси
фреон-12 и фреон-22. Действительно, первый
предельный случай занижает значения
условных коэффициентов теплоотдачи, второй —
завышает. В частных случаях предельные схемы
могут согласовываться с опытом. Так, на рис.
2,6 лучше согласуется с опытом схема У.
В среднем с опытом лучше согласуется
промежуточная схема (расчет по формулам 4, 6, 8).
Наибольшее отклонение не превышает 20%.
Для неподвижного или . медленно
движущегося пара из сопоставления расчета с опытом
можно сделать вывод, что предлагаемый
приближенный подход позволяет при конденсации
бинарной смеси на оребренной поверхности
рассчитать величины коэффициентов теплоотдачи
с приемлемой для практики точностью.
Полный расчет условного коэффициента
теплоотдачи, учитывающего процесс массопереноса
к поверхности конденсации и процесс переноса
тепла через конденсатную пленку, должен
проводиться с использованием формул B), C),
уравнения D) и условий F) и (8) на ЭВМ по
методике, изложенной в работе [7]. Влияние
конвекции приближенно можно учесть; если
использовать в уравнении D) вместо
коэффициента молекулярной диффузии D
эффективный коэффициент диффузии D8.
С увеличением интенсивности массопереноса
уменьшится вклад термического сопротивления,
соответствующего этому процессу, в суммарное
термическое сопротивление, что снизит
требования к точности расчета по уравнению. Это
соображение служит дополнительным
основанием возможности замены, при наличии
конвекции, D на D9.
Экспериментальная проверка этого
положения требует накопления опытных данных по
конденсации движущихся паров бинарных
смесей на оребренных трубках.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б о б е Л. С. и др. Тепло-и массообмен в парогазовой
фазе при конденсации пара и парогазовых смесей.—
В кн.: «Тепломассоперенос», т. 2. Минск, 1972.
2. Б е р м а н Л. Д. Определение коэффициентов массо-
и теплоотдачи при расчете конденсации пара из
парогазовой смеси.—«Теплоэнергетика», 1972, № 11.
3. Исаченко В. П., Богородский А. С.
Исследование тепло- и массообмена при капельной
конденсации водяного пара и паровоздушной смеси.—
«Теплоэнергетика», 1969, № 2.
4. Леонтьев А. И. Инженерные методы расчета
трения и теплообмена на проницаемой поверхности.—
«Теплоэнергетика», 1972, № 9.
2,5\
щ
/
/
/
о
у
/
/
э/
о
f
р
т Тп ii
<L/?J
>гТТ
•к:
:ч
s~
о /
1 с г
• 3
|
1 i
5
б
i
2 3 4 5 6 7 8 940 13 16 20М*С
а
4 ? 6 7 8 910 7J ISAtfC
Рис. 2. Тепломассообмен при конденсации бинарной
смеси фреона-12 и фреона-22:
а — концентрация фреона-12 в паровой фазе Wt = 0,563, At =
-t
t.
t-tn
концентрация фреона-12 в паровой
фазе Wt = 0,860, At = t
t-tr
1—3
данные Б. Пучкова; 1, 2, 3 — температура в паровой фазе
соответственно 30, 40 и 50°С; 4 — расчет условного коэффициента
теплоотдачи а по схеме на рис. 1, б и по формулам B) — D), F),
G); 5 — расчет а по формулам B) — D), F), (8); 6 — расчет а по
схеме на рис. 1, б и формулам B) - D), E), F).
5. С п э р р о у Е. М., Л и н С. Г. Теплоотдача при
конденсации в присутствии неконденсирующегося газа.—
«Теплопередача», 1964, сер. С. т. 3.
6. Спэрроу Е. М., Маршалл Е. Двухкомпо-
нентная самотечная пленочная конденсация.—
«Теплопередача», 1969, сер. С, т. 9, № 2.
7. Ч а й к о в с к и й В. Ф. и др. Исследование тепло-
и массообмена при конденсации бинарных смесей фрео-
нов.— В кн.: «Тепломассоперенос», т. 2. Минск, 1972.
8. Чайковский В. Ф. и др. Исследование тепло-
и массообмена при конденсации смесей фреонов-12
и 22 на горизонтальных оребренных трубах.—
«Холодильная техника», 1973, № 2, с. 24—28.
9. Beatty K-, Katz D. Condensation of vapors
on outside of finned tubes.— «Chemical Eng. Prog.»,
1948, vol. 44, № 1.
10. К a t z D. et a 1. Condensation of Freon-12 with
finned tubes.—«J. of the ASRE», March, 1947.
11. Слепян Е. E. Исследование теплоотдачи при
конденсации фреона-12 на горизонтальной гладкой
и ребристой трубах.— «ЖТФ», т. XXII, вып. 7, 1952.
12. Б у з н и к В. М., Смирнов Г. Ф., Лука-
нов И. И. Исследование теплообмена при конденсации
фреона.— «Судостроение», 1969, № 1.
33

УДК 697.932
Исследование процессов увлажнения воздуха
в орошаемых насадках регулярной структуры
Канд. техн. наук Б. И. БЯЛЫИ, Ф. А. НАБИУЛИН
ВНИИкондвентмаш
Доктор техн. наук Е. В. СТЕФАНОВ
В настоящее время в системах
кондиционирования воздуха широкое распространение
получили увлажнители воздуха с насадками
регулярной структуры [1, 21-
Основными достоинствами этих насадок
являются высокая степень развития контактной
поверхности при небольших значениях
аэродинамического сопротивления, массы и габаритов.
Кроме того, эти насадки позволяют осуществить
перекрестно-точную схему движения
взаимодействующих в процессе тепломассообмена сред,
что улучшает компоновочные решения.
Насадка, составленная из пластин Френкеля
(рис. 1), представляет собой пакет
гофрированных пластин, которые при наложении друг на
друга образуют систему пересекающихся под
углом ф каналов.
Особенностью этих насадок является высокая
интенсивность протекания процессов
тепломассообмена за счет взаимодействия струек воздуха,
движущихся по скрещивающимся каналам.
Такие насадки, применяемые в регенеративных
теплообменниках, характеризуются большой
поверхностью на 1 м3 объема A500—2000 м2/м3)
и малыми эквивалентными диаметрами dQ=
= 1-1-3 мм [3].
Рис. 1. Насадка из пластин Френкеля.
34
Указанные геометрические параметры
выбраны из условия обеспечения оптимальной работы
регенераторов. Для увлажнителей систем
кондиционирования воздуха эти параметры
должны отличаться от указанных, так как к ним
предъявляется ряд специфических требований:
глубина обработки воздуха при адиабатическом
режиме, предельное значение
аэродинамического сопротивления, требования к материалу
насадки и т. д.
Поэтому существует необходимость в
проведении исследований по определению теплоаэро-
динамических характеристик и выбору
оптимальных геометрических параметров насадок из
пластин Френкеля для создания эффективно
работающих увлажнителей воздуха.
Экспериментальное исследование насадок из
пластин Френкеля проводили на стенде,
представляющем собой аэродинамическую трубу
разомкнутого типа. Исследуемые насадки
состояли из плотно прилегающих друг к другу
пластин Френкеля; фронтальное сечение пакета
140X140 мм2, длина по ходу движения воздуха
70 мм. Изготовлены пластины из пищевой
фольги толщиной 6=0,09 мм, оклеенной с двух
сторон водопоглощающей бумагой. Общая
толщина пластин 0,25—0,33 мм.
Качество бумаги позволяло снимать тепло-
аэродинамические характеристики насадки без
орошения ее при психрометрической разности
температур А^10°С и скорости движения
потока воздуха во фронтальном сечении, равной
3 м/с, при этом высыхание начиналось через 10—
15 мин.
Это давало возможность увеличить точность
измерений путем многократного (п=5) их
повторения на каждом режиме, так как при
постоянных наружных параметрах температура всей
поверхности пластин устойчиво поддерживалась
на уровне температуры воздуха по мокрому
термометру.
Для проверки правильности принятой
методики эксперимента вначале была проведена
серия экспериментов со щелевой
плоско-параллельной насадкой, для которой при
ламинарном режиме течения известны зависимости
коэффициента внешней теплоотдачи [4]:

as 2ws
где Nu = -?- ; Re = — ;
a — коэффициент внешней теплоотдачи, Вт/(м2-К);
w — скорость потока в живом сечении, м/с;
s — зазор между пластинами, м;
L—длина пластины по ходу движения воздуха, м;
Ху v — соответственно коэффициент теплопроводности и
кинематическая вязкость, Вт/(м-К) и м2/с;
Рг — критерий Прандтля, равный для воздуха
величине, близкой к 0,7.
Анализ теоретических и экспериментальных
величин коэффициентов теплоотдачи показал,
что во всем диапазоне изменения они
совпадают с точностью до 5% (рис. 2).
По предлагаемой методике определили тепло-
аэродинамические характеристики насадок из
пластин Френкеля в зависимости от
геометрических параметров (высоты гофров Л, шага
гофров Н и угла скрещивания движения потоков
воздуха в каналах пластин ср), а также скорости
движения воздуха w в режиме
адиабатического увлажнения. Для исследования выбрали
следующий диапазон изменения геометрических
параметров (факторов) и скорости движения
воздуха w в каналах: Л=2-М мм, Н=9-г-15 мм,
ф-30°Ч-90°; ш=2ч-4 м/с.
Для проведения экспериментов по
классической схеме (последовательное изменение
каждого из факторов при неизменных остальных)
при трех уровнях каждого из факторов
необходимо было изготовить 27 моделей насадок.
Для уменьшения числа моделей и повышения
точности получаемых экспериментальных тепло-
аэродинамических характеристик авторами был
составлен сбалансированный (полностью
рандомизированный) план эксперимента [5, 6].
Эксперименты проводили на 9 моделях,
геометрические характеристики которых представлены
в табл. 1.
Экспериментальные данные обрабатывали в
соответствии с методикой, изложенной в рабо-
70
~^ 60
/
^¦х
3
^->-*
-S-*
^^
^^ ^'^ \
ZO
2,5
3,0
3,5
Ь,0 ш,м/с
Рис. 2. Теоретические (-
-) и^экспериментальные
( ) значения коэффициентов теплоотдачи для
зазоров:
1—2 мм; 2 — 3 мм; 5—4 мм.
те [5], для значений скорости движения воздуха
в живом сечении насадки 2, 3 и 4 м/с.
Найденные в результате обработки влияния
каждого из геометрических факторов на тепло-
аэродинамические характеристики (функции
влияния) при каждом значении скорости были
осреднены и представлены на рис. 3, 4.
Рассмотрим особенности течения газа в насадках
Френкеля.
Струи воздуха, протекая по
пересекающимся каналам смежных пластин, контактируют
друг с другом в местах пересечения и взаимно
закручиваются. Вращение потока приводит к
интенсификации протекания процессов тепло-
и массообмена за счет изменения его структуры,
так как возникающие вторичные течения
изменяют условия теплопередачи при ламинарном
режиме течения у твердых стенок.
Такая физическая модель позволяет полностью
объяснить характер кривых (см. рис. 3, 4).
Характер поведения а (ср) объясняется
увеличением закрутки потока при возрастании
угла ср. Это происходит в результате увеличения
числа взаимопересекающихся струй и
тангенциальной составляющей закрутки. Знак второй
Номер

образца
1
2
3
4
5
6
7
8
9
А, мм
2
4
3
2
4
3
2
4
3
Ф, °
30
90
60
90
60
30
60
30
90
Н, мм
9
15
12
12
9
15
15
12
9
Fn, м«
1,255
0,725
0,907
1,244
0,938
0,900
1,210
0,777
1,017
fm, м-
0,0160
0,0177
0,0167
0,0163
0,0184
0,0169
0,0154
0,0169
0,0169
F
—, М2/М3
987,7
547,4
697,8
936,0
663,8
665,9
869,1
591,5
771,0
d3, мм
3,57
6,83
5,15
3,67
5,48
5,24
3,56
6,09
4,66
1
/фр. м2
0,0184
0,0192
0,0186
0,0190
0,0199
0,0193
0,0188
0,0188
0,0191
'аблица 1
'ж
1,151
1,085
1,112
1,166
1,084
1,145
1,221
1,112
1,128
* ^п» /ж> /фр — полная поверхность тепло- и массообмена образца и площади живого и фронтального сечений
насадки.
35

700
90
80\
.00
50
\
&М
^?Ajy
oc(f)/y
1
2 3 4 А,щш,ф
i i i
30° 60° 90° <Р
i i i
ДР,Aа
100
00
60
7>0
20
72
15 /7,т
\^рМ
JWN^
Щи^у^
АРМ J
2 3 4- Амш,м/с
i i ii
30° 60° 00° У !
72
75
Рис. 3. Функции влияния_геометрических а (Д), а (Я), Рис. 4. Функции влияния геометрических Ар (Л), Ар (#),
а(ф) и аэродинамической a(w) характеристик на коэф- Др'(ф) и аэродинамической Ар (w) характеристик на по-
фициент теплоотдачи насадки а. тери напора насадки Ар.
производной свидетельствует об увеличении
закрутки по длине канала.
При росте Я наблюдается обратное явление.
Во-первых, падает число пересечений струй
воздуха по глубине насадки, во-вторых, за счет
изменения форм канала затрудняется
образование вторичных течений. При этом крутое падение
функции а (Я) происходит до определенного
значения Я. Дальнейшее увеличение Я не
приводит практически к уменьшению а (Я).
Характер изменения функции а (Л) можно
объяснить следующим образом. При малых
значениях Л и, следовательно, малых dd имеет
место определенный уровень величины а. По
мере роста Л, с одной стороны, благодаря
увеличению d9 значение а должно уменьшаться,
с другой стороны, изменяются условия
образования вторичных течений. С приближением
формы канала к форме равностороннего
треугольника, т. е. с увеличением Л, интенсивность
вторичных течений должна возрастать. В
наших экспериментах эти соображения,
по-видимому, и объясняют характер поведения функции
а (А). Однако приведенными (см. рис. 3, 4)
зависимостями нельзя непосредственно
пользоваться для определения величин а и Ар (Ар
—аэродинамическое сопротивление насадки, Па), так
как они являются не действительными, а осред-
ненными независимыми функциями влияния.
Абсолютные значения теплоаэродинамических
характеристик определяют как произведение всех
функций влияния и имеют в нашем случае вид
ос=(—3,125 ^2+67,045 ш+39,48)B,315 Л2—
—12,795 А +84,6) X F,206 -Ю ср2—90,83- 1СГ3
Ф+49,96)@,447 Я2—12,445 #+151,26) 108, B)
Др=B,268 ш2+3,646 w—1,013)A,397 Л2—
—9,758Л +21,681) х C0,114-10-V—0,219Ф+
+7,179) @,187Яа—4,876Я+36,2).10-2.
Здесь значения Л и Я даны в мм.
Эти уравнения справедливы при длине
пластин L=70 мм.
Точность аппроксимации зависимостями B)
экспериментальных значений
теплоаэродинамических характеристик ±5%.
Для проверки правильности полученных
зависимостей и возможности расширения
диапазона их применения была проведена
дополнительная серия экспериментов. В нее были
включены образцы с геометрическими параметрами,
входящими в изученный диапазон и выходящими
за пределы этого диапазона (табл. 2).
Отклонение экспериментальных величин а и Ар для
образцов дополнительной серии от их значений,
определенных по формулам B), находится
также в пределах +5%.
Таким образом, эти результаты подтвердили
правильность предположения о возможности
выбора аппроксимирующих зависимостей в
виде произведения функций влияния и,
следовательно, целесообразность проведения
экспериментов по рандомизированному плану.
По полученным зависимостям B) известным
способом [6] можно определять оптимальные
36

Таблица 2
Номер

образца
10
11
12
13
14
15
16*
А. мм
4
3
2
2
5
5
3,25
Ф. °
60
60
60
30
90
60
90
Я, мм
15
7
9
7
15
12
9,5
Рп. м*
0,720
0,168
1,282
0,970
0,621
0,671
0,286
fm. м-
0,0171
0,0174
0,0174
0,0113
0,0181
0,0172
0,0122
—^-, м8/м3
523,9
858,6
931,2
1037,6
452,3
510,3
717,8
da, мм
6,65
4,13
3,73
3,55
8,15
7,18
4,98
/фр. м2
0,0193
0,0196
0,0195
0,0134
0,0196
0,0188
0,0136
'фр
'ж
1,112
1,128
1,140
1,184
1,085
1,093
1,116
Образец № 16 в отличие от образцов № 1 — 15 имел длину пластины L = 30 мм.
значения геометрических параметров пластин
Френкеля для увлажнительных насадок. В
частности, при скорости потока воздуха в живом
сечении w=2J5 м/с и стоимости электроэнер-
гии 5эЛ=0,04 руб/кВт-ч величины А =3,25 мм,
#=9,0 мм, (р=50°. Насадка с указанной
геометрией позволяет обеспечить эффективность
обработки воздуха (?=0,9) при Д/?^70 Па и
длине пластины L=140 мм.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ламинарный воздухоохладитель.— «Luft- und
Kaltetechnik», 1973. № 3.
2. A b Svenska Flaktfabriken, Stockholm, 1970-
3. Савостин А. Ф., Тихонов А. М.
Исследование характеристик пластинчатых поверхностей
нагрева.— «Теплоэнергетика», 1969.
4. Мерсе р, Пирс В., Хичкок Д.
Вынужденная конвекция в ламинарном потоке на входном участке
между параллельными плоскими пластинами.—
«Теплопередача», 1967, № 3, с. 67—75.
5. X и к с Ч. Р. Основные принципы планирования
эксперимента. М., «Мир», 1967.
6. Протодьяконов М. М., Т е д е р Р. И.
Методика рационального планирования экспериментов.
М., «Наука», 1970.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 479669 B1) 1818484/27-11 B2) 07.08.72
E1) В 60h 1/30 E3) 629.113.06:628.8
G2) Н. В. ШИПОШ, И. В. СМИРНОВ и А. А. БЫКОВ
G1) Головное союзное конструкторское бюро по
автобусам.
E4) 1. УСТАНОВКА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
ВОЗДУХА ДЛЯ ТРАНСПОРТНОГО СРЕДСТВА, например
автобуса, расположенная на крыше и содержащая тер-
моизолированный корпус и заборник наружного воздуха,
нижней стенкой которых служит наружная облицовка
крыши, а также воздухоохладитель и засасывающий
вентилятор, расположенные в полости корпуса,
отличающаяся тем, что, с целью обеспечения минимального
сопротивления воздуху при работе установки на стоянке,
обеспечения равенства сопротивления воздушного тракта
давлению воздуха при движении транспортного средства
с номинальной скоростью и исключения попадания
атмосферных осадков в салон, заборник наружного
воздуха расположен позади корпуса, выполнен в виде
камеры, имеющей наклонную верхнюю стенку с входным
отверстием, обращенную навстречу потоку воздуха,
сообщающейся с помощью корпуса через выполненное в
передней стенке отверстие с водоотбойником над ним в
виде козырька и имеющей в нижней стенке водоотводя-
щие каналы, соединяющиеся с заборниками воздуха
систем охлаждения двигателя транспортного средства.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
площадь сечения входного отверстия камеры больше
площади сечения отверстия в ее передней стенке.
A1) 478981 B1) 1961293/24-6 B2) 14.09.73
E1) F 25Ь 9/00 E3) 621.573 G2) В. И. ГОРЕЛИКОВ,
В. Н. КУРКИН, А. В. ПУЧИНИН, А. С. УТКИН и
А. А. НИКОНОВ
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
газовую холодильную машину с охлаждающей головкой,
автономный микроохладитель и теплообменник,
имеющий тепловой контакт с головкой, и включенный в
систему циркуляции хладоносителя для передачи холода
микроохладителю, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, теплообменник выполнен в виде
заключенного в кожух пакета из металлических сеток
с ячейками порядка 10 мк, чередующихся с
перегородками из материала с высоким термическим
сопротивлением, имеющими на поверхности сквозные окна для
прохода хладоносителя.
37

В ПРОДОЛЖЕНИЕ ДИСКУССИИ О СИСТЕМАХ ОХЛАЖДЕНИЯ
УДК 621.565.5
Сравнительная оценка систем охлаждения холодильников
Доктор техн. наук, проф. В. 3. ЖАДАН
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
При оценке систем охлаждения
холодильников за основной показатель принимают
общую усушку продукта [1—4], что нельзя
.признать правильным. Помимо конструктивных
особенностей, определяющих технологическую
эффективность, на усушку продукта влияют
условия эксплуатации системы охлаждения,
которые часто носят случайный характер, а
также инженерно-строительные
характеристики холодильной камеры.
Иногда сравнение (проводят при неравных
условиях. Например, панельную систему
охлаждения, обеспечивающую температуру в
камере —21-^ —24°С, сравнивают с батарейной
при температуре в камере —18+- —23°С [1]
или рассматривают две разные системы, одна
из которых относится к одноэтажному
холодильнику, а другая — к многоэтажному [2].
Существующая методика сравнительных
испытаний систем охлаждения далека от
совершенства [5]. Ее технологическая
эффективность определяется степенью защиты
продукта от вредного влияния внешних теплоприто-
ков. Представление о конструктивных
особенностях системы охлаждения может дать не
общая величина относительной усушки, а
удельная величина усушки, приходящаяся на
единицу холодопроизводительности камерных
приборов охлаждения, компенсирующей
внешние теплопритоки.
Коэффициент технологической
эффективности системы охлаждения может быть
вычислен ino формуле
где 8 — коэффициент технологической эффективности
системы охлаждения, доли единицы;
^тах — максимальная (при отсутствии защиты продукта
от внешних теплопритоков) для данной
температуры в камере удельная величина усушки
продукта, выраженная количеством влаги,
приходящейся на единицу тепла, проникающего в
камеру через ограждающие конструкции, г/ккал;
W% — действительная удельная величина усушки
продукта, приходящаяся на единицу внешних
теплопритоков, г/ккал.
При испытании системы охлаждения
камеры хранения величина WK может быть
получена как частное от деления фактически
измеренной (путем взвешивания контрольных
партий) потери влаги продуктом за период
хранения на холодопроизводительность,
компенсирующую внешние теплопритоки в данной
камере при рабочих условиях (без учета
потерь холода в коммуникационных линиях, а
также расхода холода на термическую
обработку 'продукта).
Для подсчета Wm8LX можно воспользоваться
рекомендуемой нами приближенной
формулой, относящейся к интервалу температур в
камере tK от 0 до —25°С [6]
тах 1525—0,29*2 —80*к ' '
С учетом уравнений A) и B) находим:
8=1 — A,53—0,0003 /к—0,08 fK) W* C/
Выраженный уравнениями A) и C)
коэффициент технологической эффективности
системы охлаждения не зависит от термического
сопротивления ограждающих конструкций
камеры, климата и температуры в камере.
В знаменатель второго члена уравнения A)
входит температура, но в скрытом виде она
входит и в числитель.
Ниже приведены данные Д. Г. Рютова [7]
об удельной усушке мороженого мяса:
*к = — ю°с /K = -i8ec
Поверхностный
воздухоохладитель 0,35 0,20
Потолочная ребристая батарея 0,32 0,18
Потолочная гладкотрубная
пучковая батарея 0,30 0,17
Пристенная однорядная батарея 0,27 0,15
Эти данные показывают, что отношение
величин действительной удельной усушки при
— 10°С и при —18°С колеблется для разных
охлаждающих систем от 1,75 до 1,80.
Согласно формуле B) такую же величину
составляет отношение максимальных для данных
температур в камере удельных величин усушки
продукта

1525 —0,29(— 18)s —80(— 18)
1525 — 0,29 (— 10K — 80 (— 10) ~1 '78'
что совпадает с опытными данными.
Ниже приведены результаты расчета (на
основании данных Д. Г. Рютова)
коэффициента эффективности систем охлаждения по
формуле C):
*к= —ю*с *к=-18°с
Поверхностный
воздухоохладитель 0,08 0,07
Потолочная ребристая батарея 0,16 0,16
Потолочная гладкотрубная
пучковая багарея 0,21 0,21
Пристенная однорядная батарея 0,29 0,30
Как видно из этих данных, системы
охлаждения без специальной защиты продукта от
потерь влаги, вызываемых внешними тепло-
притоками, имеют низкий коэффициент
технологической эффективности.
Из рассмотренных систем охлаждения
наиболее эффективна система с пристенными
однорядными батареями (многоэтажный
холодильник),что объясняется перехватом
охлаждающими приборами заметной части внешних
тешюпритоков.
Данные Д. Г. Рютова и наши расчеты
подтвердили основное положение: коэффициент
технологической эффективности системы
охлаждения не зависит от температуры в
камере.
Известны данные, полученные в результате
испытания трюма, оборудованного панельной
системой охлаждения на промыслово-произ-
водственном рефрижераторном судне типа
«Алтай» при перевозке замороженной рыбы
[8]. За исключением двойного дна все
остальные ограждения трюма были экранированы.
Ниже представлены средние данные по
результатам испытания с учетом
характеристики трюма:
Полезный объем трюма, м3 486
Погрузочный объем, м3/т 2,2
Емкость трюма, т 221
Площадь поверхности ограждений, м2 524
Средние удельные теплопритоки через
ограждения, ккал/(м2-ч) 26,8
Продолжительность хранения, сутки 89
Общие теплопритоки в трюм, млн. ккал 30
Относительная усушка, % 0,2
Общая абсолютная усушка, кг 442
Удельная усушка, г/ккал 0,015
Средняя температура воздуха в трюме, °С —25,4
Коэффициент технологической эффективности по
формуле C), доли единицы 0,87
Как видно из приведенных данных,
коэффициент технологической эффективности,
полученный нами расчетным путем для панельной
системы охлаждения и характеризующий
степень защиты продукта от вредного влияния
внешних теплопритоков, оказался достаточно
высоким — 0,87.
Было бы, однако, ошибочным делать из
этого вывод о целесообразности повсеместного
широкого внедрения панельной системы.
Панельная система состоит из двух
частей — наружной, обращенной в сторону
продукта, предназначенной для компенсации
внешних теплопритоков, и внутренней,
обращенной в сторону камеры, служащей для
отвода внутренних тепловыделений.
Эффективная работа панельной системы
охлаждения возможна только в одном случае,
редко встречающемся на практике, — при
равенстве внешних теплопритоков и внутренних
тепловыделений. В случае их неравенства
независимое управление работой обеих частей
охлаждающей поверхности панели
оказывается невозможным.
Переменные внешние теплопритоки
заставляют непрерывно изменять температуру хла-
доносителя, что отражается на температуре
в камере, стабильность которой является
одним из технологических требований.
На рис. 1 показаны логические схемы
четырех сравниваемых систем охлаждения.
Стрелками обозначено направление движения
вентилирующего воздуха, под которым
подразумевается охлаждающий воздух,
проникающий в штабель под влиянием
механических или гравитационных сил [6].
Большое распространение на фруктовых
холодильниках СССР и за рубежом получила
крайне несовершенная воздушная система
охлаждения с общеобменной вентиляцией [9],
показанная на рис. 1, а. Ее технологическая
эффективность близка к нулю. Тепло,
эквивалентное работе вентилятора, и внешние
теплопритоки ассимилируются вентилирующим
воздухом на пути к штабелю, что приводит
к снижению его относительной влажности и
большой усушке. Примером указанной
системы может служить
охладительно-нагревательная установка для секции фруктохрани-
лища [10].
Вентилирующий воздух после теп лов л аж-
ностной обработки должен поступать
непосредственно в штабель. Только после
выполнения полезной технологически заданной
функции (например, после отвода
физического или физиологического тепла) он без вреда
для продукта может воспринимать внешние
теплопритоки. Это положение должно стать
руководящим при проектировании
охлаждающих систем. Частично оно реализуется в
изобретении [11] и в большей мере — в схеме
динамической изоляции.
39

Схема воздушной системы охлаждения,
предусматривающая последовательный отвод
полезного тепла и внешних теплопритоков,
приведена на рис. 1, б. Она отличается высокой
технологической эффективностью при
хранении дышащих продуктов (плодов и овощей)
и не подходит для хранения мороженого мяса
с относительно малыми внутренними
тепловыделениями.
На рис. 1, в показана логическая схема
батарейной системы охлаждения с пристенными
ледяными экранами. Главные отличительные
ее особенности — применение
рассредоточенных однорядных батарей и увлажнение
воздуха в камере. Однорядные батареи
экранируют значительную долю площади потолка,
перехватывая заметную часть внешних тепло-
притоков.
Сущность рассмотренных логических схем
систем охлаждения заключается в
компенсирующем кондиционировании воздуха: тепло-
притоки поступают в камеру, после чего их
в той или иной мере обезвреживают.
fr \Qmp
V ^"" I
т I
/
1—ч^п—<—>
\Оюр а R
—{ЩГ\—¦—'
Рис. 1. Логические схемы четырех сравниваемых систем
охлаждения:
а — с общеобменной вентиляцией; б — с последовательным
отводом полезного тепла и внешних теплопритоков; в —
батарейная, с пристенными ледяными экранами; г — панельная; / —
воздухоохладитель; 2 — внешние ограждающие конструкции;
3 — штабель; 4 — батарея; 5 — увлажнитель;
QTp—трансмиссионные теплопритоки; QBH— внутренние тепловыделения; Wy —
влага от увлажнителя.
Более последовательным представляется
метод борьбы с внешними теплопритоками
путем применения прямого кондиционирования,
заключающегося в перехвате внешних
теплопритоков вне камеры. На такое внекамерное
охлаждение рассчитана панельная система,
схема которой показана на рис. 1, г.
Конструктивный прием обеспечения
термоконстантных режимов — применение
теплозащитной воздушной рубашки [12]. Этот способ
внекамерного охлаждения успешно
используется на протяжении ряда лет в
овощехранилищах Канады. По технологическим
показателям такие холодильники «почти идеальны
для хранения плодов и овощей» [13]. При
хранении мороженого мяса указанная
система охлаждения должна быть еще более
эффективной, так как в этом случае доля
внешних теплопритоков в общем количестве тепла
по сравнению с холодильниками для плодов
и овощей значительно большая.
Неудачи с Московским холодильником № 12
(трудности отвода внутренних
тепловыделений) служат известным психологическим
барьером на пути поиска более верных
инженерных решений.
Необходимо иметь две независимые системы
охлаждения для компенсации внешних
теплопритоков и для отвода внутренних
тепловыделений. Это требование распространяется на
все хранилища пищевых продуктов прежде
всего потому, что интенсивность указанных
двух источников тепла изменяется во
времени по разным законам и часто в разных
направлениях. Панельная система не
удовлетворяет этому требованию: интенсификация ее
для отвода только внешних теплопритоков
несовместима с уменьшением охлаждающей
способности в отношении грузового объема
камеры, если в этом возникает необходимость.
На рис. 2 показана схема с полной
компенсацией внешнего теплообмена в случае при-
Рис. 2. Схема системы охлаждения с полной
компенсацией внешнего теплообмена в случае применения внутри-
камерных приборов охлаждения для отвода внутренних
теплопритоков.
40

менения внутрикамерных приборов
охлаждения для отвода внутренних теплопритоков.
При нормальных условиях температура t в за-
рубашечном пространстве должна быть
равной температуре tK в камере.
Панельная система не удовлетворяет и
этому требованию.
На рис. 3, а показан элемент панельной
системы охлаждения. При наличии внешних
теплопритоков для поддержания в продухе
t=tK необходимо, чтобы температура
поверхности панели была ниже температуры в
продухе (иначе не будет отводиться тепло), но
и со стороны камеры неизбежно установление
перепада температур, вызывающего
понижение температуры воздуха в камере. Чем
большими будут внешние теплопритоки, тем ниже
окажется температура в помещении. В этом
случае должна интенсивно работать только
часть охлаждающей поверхности — со
стороны продуха, но она не может работать без
своей неотъемлемой части — поверхности,
обращенной внутрь камеры.
Еще один серьезный недостаток панельной
системы охлаждения выясняется из анализа
условий внекамерного отвода внешних
теплопритоков в сопоставлении с вариантом
теплозащитной воздушной рубашки (рис. 3, б).
Предположим, что удалось выполнить
основное условие внекамерного охлаждения, т. е.
t=tK. Внутренние тепловыделения
отсутствуют. В этом случае оказывается, что в
конструкции, показанной на рис. 3, а (наиболее
технологичной, применяющейся на судах),
полезно работает только 50% площади
поверхности панели. Остальная поверхность
дорогостоящего металла выполняет функции
воздухонепроницаемой оболочки, для которой пригоден
более дешевый материал.
Таким образом, панельная система
охлаждения, обеспечивающая высокую
технологическую эффективность, неконкурентноспособна в
сравнении с теплозащитной воздушной
рубашкой по таким показателям, как простота
регулирования стабильного температурного
режима в камере и удельный расход металла.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ч у к л и н С. Г. Испытания камер холодильников с
панельной системой охлаждения. — «Холодильная
техника», 1974, № 2, с. 38—42.
2. Бойко В. П. Хранение мороженого мяса в камерах
одноэтажного холодильника с панельной системой ох-
0
1
X
&
t»-t=o
Рис. 3. Схемы отвода внешних теплопритоков:
а — в панельной системе охлаждения; б — в системе
охлаждения с воздушной теплозащитной рубашкой.
лаждения. — «Холодильная техника», 1974, № 3,
с. 30—31.
6. А в д е е в Е. С, К а н А. В. Панельные системы
охлаждения на рефрижераторных судах. —
«Холодильная техника», 1974, № 9, с. 41—43.
4. Гиндлин И. М., Крупицкая М. 3. Испытания
батарейной и панельной систем охлаждения в
сопоставимых условиях. — «Холодильная техника», 1974,
№ 10, с. 38—42.
5. К у р ы л е в Е. С. Следует ли внедрять панельную
систему охлаждения на холодильниках? —
«Холодильная техника», 1974, № 6, с. 35—36.
6. Ж а д а н В. 3. Влияние теплопритоков на усушку
пищевых продуктов при холодильном хранении. —
«Холодильная техника», 1975, № 2, с. 40—45.
7. Р ю т о в Д. Г. Закономерности усушки мороженого
мяса при хранении. — «Труды Ленинградского
технологического института холодильной промышленности»,
т. X, Л., 1956, с. 10—15.
8. Выбор системы охлаждения трюмов
рефрижераторных судов. — «Судостроение», 1972, № 12, с. 21—
24. Авт.: С. Г.' Чуклин, Е. С. Авдеев, В. И. Карев,
Г. К. Цвиговский.
9 Ж а д а н В. 3., Мартынова Л. В. Сравнительная
оценка охлаждающих систем фруктоовощехранилищ.—
«Холодильная техника и технология», вып. 18. Киев,
«Техшка», 1974, с. 128—184.
10. Берсенева Н. С, Шинка В. Я. Холодильно-
нагревательная установка ФХ-100 для
унифицированных секций фруктовых холодильников. —
«Холодильная техника», 1970, № 7, с. 5—8.
11. Мер теш о в М. Н., Лобзин А. А., Янюк В. Я.
Холодильная камера для хранения пищевых
продуктов. — «Открытия, изобретения, промышленные
образцы, товарные знаки», 1971, № 31, с. 140.
12. Справочник проектировщика. Под ред. И. Г.
Староверова, ч. II. «Вентиляция и кондиционирование
воздуха». М., .Стройиздат, 1969.
13. Широков Е. П. Технология хранения и
переработки плодов и овощей. М., «Колос», 1970.
41

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.67.041.004.67
Стенд для настройки и
испытаний многоплунжерных
смазочных насосов
А. В. КЛРЛМАЗИН
Светлогорский завод искусственного волокна
Для дозированной периодической подачи
смазки в цилиндры и сальники компрессоров
широко применяются многоплунжерные
смазочные насосы (лубрикаторы). Эти насосы
требуют тщательного ухода и периодической
проверки работоспособности. Каждый насос
проверяют по манометру путем прокачивания
масла. Насосы, создающие давление ниже
минимально допустимых норм, подлежат замене
новыми или ремонту.
Для испытания и настройки насосов на
Светлогорском заводе искусственного волокна
изготовлен специальный стенд (см. рисунок).
Стенд включает лубрикатор У, редуктор 2,
ограждение муфты 3, муфту 4,
электродвигатель 5, кабель 6У магнитный пускатель 7,
кнопку пуска <§, стол 9 для разборки, проверки и
сборки лубрикаторов.
После установки и закрепления
лубрикатора на стенде последовательно проверяют
работу всех насосов путем подключения мано-
А. В. ЛОЗИНСКИЙ
Бельцский мясокомбинат
На Бельцеком мясокомбинате внедрена схема
по улучшению отделения «масла от паров
аммиака, которая была осуществлена без рекон-
ftfti Mi
и о u| |uu g
Стенд для испытания лубрикаторов
метра к их нагнетательным штуцерам. При
необходимости регулируется количество
подаваемого масла путем ввертывания или
вывертывания винта-толкателя. Применение
стенда позволило сократить время,
необходимое для проверки и ремонта лубрикаторов,
повысить качество их ремонта и точность
настройки.
струкции аппаратного отделения
компрессорного цеха, с минимальными затратами труда.
Перегретые пары аммиака от поршневых
компрессоров по трубопроводу 1 (см.
рисунок) направляются, минуя маслоотделители,
УДК 621.570.44:621.564.22
Отделение масла от паров аммиака
в конденсаторе-маслоотделителе
42

Принципиальная схема обвязки
конденсатора-маслоотделителя:
/ — нагнетательный трубопровод; 2 —
конденсатор-маслоотделитель; 3 — паровой распределительный коллектор; 4 —
конденсатор; 5 — накопитель масла; 6 — система датчиков ПРУ-5
совместно с СВМ-10; 7 — маслособиратель СМ-300; 8 —
всасывающий трубопровод.
в конденсатор-маслоотделитель 2, где они
охлаждаются до 40—55°С и по трубопроводу 3
направляются в конденсаторы 4.
Масло в виде капель и пара, уносимое
парами аммиака из нагнетательной полости
компрессора, отделяется в
конденсаторе-маслоотделителе в результате изменения
направления движения и уменьшения их скорости,
контакта капель масла с развитой
охлаждаемой поверхностью и конденсации паров
масла. Выпуск масла из аппарата
автоматизирован.
Анализ показал, что количество масла,
которое идет на дозаправку компрессоров,
равно примерно количеству масла, отделяемого
от паров аммиака в
конденсаторе-маслоотделителе.
Во избежание конденсации ларов аммиака
в конденсатор-маслоотделитель подается
подогретая в конденсаторах 4 вода.
Температура воды, выходящей из
конденсатора-маслоотделителя примерно на 8°С выше температуры
входящей воды, причем нагрев ее можно
регулировать количеством подаваемой в
аппарат воды. Условие, исключающее конденсацию
паров аммиака в
конденсаторе-маслоотделителе при изменении тепловой нагрузки на
конденсаторы, можно записать так
/2 =гк+10-М5°С,
где t2 —температура паров аммиака, выходящих из
конденсатора-маслоотделителя, °С;
^к — температура конденсации паров аммиака в
конденсаторах, °С
Поверхность смонтированного для
холодильной установки Бельцского
мясокомбината конденсатора-маслоотделителя составляет
16,8% общей поверхности конденсаторов,
причем конденсации паров аммиака в аппарате
при колебаниях тепловой нагрузки не
наблюдается.
Для определения .поверхности
конденсатора-маслоотделителя необходимо определить
тепловую нагрузку этого аппарата, задавшись
температурой охлаждения паров аммиака в
нем до ^2 = к+10°С, нагревом воды
примерно на 5—8°С и коэффициентом теплопередачи
не более 200 Вт/(м2-К).
Использование дополнительного
конденсатора-маслоотделителя марки КТГ-180 на
Бельцском мясокомбинате улучшило
отделение масла от паров аммиака без установки
маслоотделителей. При этом не потребовалось
проводить реконструкции аппаратного
отделения компрессорного цеха, так как для
поддержания уровня жидкого аммиака в
промывных маслоотделителях необходимо было бы
поднять выше конденсаторы или опустить
линейные ресиверы.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 480890 B1) 1931646/28-13 B2) 21.06.73
E1) F 25Ь 21/02 E3) 621.565.83 G2) В. В. ГОНЧАР и
Н. А. ФЕДОРОВ G1) Воронежский
инженерно-строительный институт
E4) 1. ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
состоящий из теплоизолированного корпуса,
откидывающейся крышки с полостью для циркуляции
теплоносителя и смонтированной в нижней части крышки
термобатареи, холодные спаи которой обращены в полость
теплоизолированной камеры, а горячие — в полость
крышки, отличающийся тем, что, с целью улучшения
условий теплопередачи и повышения надежности в
работе, в полости крышки установлена поперечная
перегородка, имеющая вырез в центральной части и разделяющая
полость на две камеры — камеру испарения,
примыкающую к горячим спаям термобатареи, и камеру
конденсации, при этом перегородка выполнена с наклоном в
сторону выреза и снабжена козырьками, расположенными
над камерой испарения, а площадь выреза меньше
площади последней.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем, что
крышка снабжена по периметру вертикальных стенок оребре-
нием.
3. Холодильник по п. 1, отличающийся тем, что
холодные спаи термобатареи имеют радиатор,
выполненный в виде гофрированной алюминиевой пластины и
расположенный в верхней части камеры холодильника.
2*
43

КОНСУЛЬТАЦИЯ
УДК621.565.92:658.6/.9
Графики зависимости
холодопроизводительности и
потребляемой мощности
агрегатов и компрессоров,
применяемых в торговле
и. м. гиль
ВНИИторгмаш
Для работников, занятых проектированием и
эксплуатацией холодильного оборудования,
и учащихся высших и средних учебных
заведений, которым необходимо выбирать
холодильные агрегаты и компрессоры, могут быть
полезны рассматриваемые в статье графики
зависимости холодопроизводительности и
потребляемой мощности от режима работы
(рис. 1—5). На графиках: Q0 — рабочая холо-
допроизводительность, Ne — эффективная
мощность на валу компрессора для открытых
компрессоров, Ыэ — электрическая потребляемая
мощность для герметичных и бессальниковых
компрессоров.
В качестве исходных данных при
составлении графиков использованы характеристики
агрегатов и компрессоров, приведенные в
каталогах на холодильное оборудование
(Справочник по малым холодильным машинам и
установкам. М., «Пищевая промышленность», 1968;
Холодильные машины и аппараты. Каталог-
справочник, ч. 1, 2, М., «ЦИНТИхимнефте-
маш», 1971 г.) и инструкциях
заводов-изготовителей.
Представленные графики выполнены в
системе СИ в логарифмическом масштабе. В этой
системе холодопроизводительность и
потребляемая мощность измеряются в одних и тех
же единицах — ваттах (Вт) или киловаттах
(кВт). Для удобства пользования в правой
части графика представлена
холодопроизводительность в технической системе —
килокалориях в час (ккал/ч). Холодильный
коэффициент е, характеризующий энергетическое
совершенство агрегата, определяется делением
численного значения холодопроизводительности
Qo при определенном режиме работы агрегата
на электрическую потребляемую мощность при
этом же режиме.
На рис. 1 представлены данные по серийно
выпускаемым холодильным агрегатам для
торгового холодильного оборудования холодопро-
изводительностью от 200 Вт до 20 кВт. Для хо-
-25 -ZO -15 -10 -5 О ta,"С
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
эффективной потребляемой мощности на валу компрессора
Ne или электрической потребляемой мощности Na
фреоновых холодильных агрегатов от температуры кипения
^о и температуры конденсации или температуры
окружающего воздуха tB:
1 — ВС 0,28~72; 2 — ВС 0,35~1А; 3 — ВС 0,45~3; 4 —
ФАК-0,7; 5 — ВС 0,7~3; 6 — ВС 1,1~3; 7 — ФАК-1,5; 8—
ИФ-56; 9 — АК-ФВ4; 10 — АК1-6 (АК-ФБВСб); // — АКЛ-9
(АК-ФУБС9); 12 — АКВ1-12 (АКВ-ФУБС12).
44

Рис. 2. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
эффективной мощности на валу Ne холодильных агрегатов
при максимальной частоте вращения коленчатого вала
компрессора (п=1440 об/мин) от температуры кипения
г\) и температуры охлаждающей воды twu равной 22°С
или 28 С:
/ — АК-АУУ! 90/1 на фреоне-22; 2 — АК-ФУУ80/1 на фрео-
не-12; 3 _ АК-АУ!45/1 на фреоне-22; 4 _- АК-ФУ40/1 на фрео-
не-12; 5 — AK-ABi22/I на фреоне-22; 6 — АК-ФВ20/1 на
фреоне-12.
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
эффективной мощности на валу компрессора Ne
холодильных агрегатов и компрессоров при максимальной
частоте вращения от температуры кипения /0 при температуре
конденсации tK, равной 30 и 35°С:
/ — ФУУ350 на фреоне-12 при я=960 об/мин; 2 — АУ200/А
на аммиаке при /г=980 об/мин; 3 — ФУ175 на фреоне-12 при
/1=960 об/мин; 4 — АВ100/А на аммиаке при /г=980 об/мин.
160
Рис. 3. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
эффективной мощности на валу компрессора Ne
холодильных агрегатов при пониженной частоте вращения
коленчатого вала компрессора (п = 960 об/мин) от
температуры кипения /о и температуры охлаждающей воды twu
равной 22 С и 28°С:
/ — АК-АУУ^О/II на фреоне-22; 2 — АК-ФУУ80/Н на
фреоне-12; 3 — АК-АУ_145/Пна фреоне-22; 4 — АК-ФУ40/Н на
фреоне-12; 5
на фреоне-12.
AK-ABt22/II на фреоне-22; 6 — АК-ФВ20/П
Рис. 5. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
эффективной мощности на валу Ne холодильных
компрессоров при пониженной частоте вращения (/г = 720 об/мин)
от температуры кипения t0 при температуре
конденсации tK, равной 30 и 35 С:
/— ФУУ350 на фреоне-12 при /г=720 об/мин; 2 — АУ200 на
аммиаке при п=720 об/мин; 3 — ФУ175 на фреоне-12 при п=
= 720 об/мин; 4 — АВ100 на аммиаке при л=720 об/мин.
лодильных агрегатов ФАК-0,7, ФАК-1,5, ИФ-56
и АКВ1-12 (линии 4, 7, 8, 12), имеющих
воздушное охлаждение конденсатора, указана хо-
лодопроизводительность при температурах
окружающего воздуха 20 и 30°С. По остальным

агрегатам (с водяным конденсатором)
графики относятся к температуре конденсации 30°С.
Изменение потребляемой мощности Ne или
Л^э в зависимости от температуры кипения
даны для агрегатов с воздушным конденсатором
при температуре конденсации 30°С.
Для того чтобы определить рабочую холо-
допроизводительность Qo и потребляемую
мощность Ne и Ыэ при заданной (известной)
температуре кипения t0, на оси абсцисс находят
нужное значение температуры кипения и,
поднимаясь вверх до пересечения с кривыми Qo и Ne,
определяют значение искомых величин.
При выборе оборудования расчетное
значение холодопроизводительности находят на оси
ординат. Двигаясь вправо по горизонтали до
пересечения со значением заданной
температуры кипения, находим необходимую величину
рабочей холодопроизводительности. По этому
значению подбираем кривую
холодопроизводительности ближайшего агрегата с большей хо-
лодопроизводительностью.
Рассмотрим пример пользования графиком
на рис. 1.
Необходимо подобрать холодильный агрегат
с расчетной холодопроизводительностью 5 кВт
при температуре кипения —20°С.
Находим на оси ординат значение 5 кВт и
двигаемся вправо до пересечения с
вертикальной прямой, соответствующей температуре
—20°С. Ближайшая кривая с большей
холодопроизводительностью относится к агрегату
АК1-6. При температуре кипения —20°С и
температуре конденсации 30°С рабочая холодо-
производительность агрегата равна 5,9 кВт,
электрическая потребляемая мощность 2,8 кВт.
По этим данным определяем холодильный ко-
5,9
эффициент 8 = 2 8 == 2'1 •
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 476414 B1) 1953893/24-6 B2) 03.08.73 E1) F 25 b 1/00;
F 25 b 19/00; В 60 h 3/04 E3) 621.57.012:621.565.58
G2) M. А. КУВШИНОВ, В. А. ДАНИЛОВ, С. А.
САПОЖНИКОВ, Б. А. ТРУДОВ и И. П. ЗАЙЦЕВА.
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
преимущественно для транспортных средств, содержащая компрессорно-
конденсаторный агрегаг с воздухоохладителем для
производства холода и вентилятор с воздуховодом для подачи
холодного воздуха в охлаждаемый объект, отличающаяся
тем, что, с целью поглощения пиковых теплопритоков,
в воздуховоде размещены теплообменные секции,
подключенные на входе через соленоидные вентили к коллектору,
соединенному с сосудом, заполненным криогенной
жидкостью, например жидким азотом, а на выходе секции
сообщены с атмосферой.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что в
охлаждаемом объекте установлены датчики температур,
управляющие соленоидными вентилями.
A1) 476415 B1) 1959786/24-6 B2) 29.08.73 E1) F 25 b
1/00; F 25 b 45/00; F 25 b 49/00 E3) 66.012.1:621.574 G2)
А. Д. МАЛЯРЧИКОВ, Е. И. ЖМАКИН; В. И. ВА-
СИЛЮС и В. А. МИНЕЕВ G1) Ордена Трудового
Красного Знамени институт тепло- и массообмена АН
Белорусской ССР и Минский завод холодильников
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ КОНТРОЛЯ РАБОТЫ
ИСПАРИТЕЛЯ ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА,
преимущественно домашнего холодильника» содержащее датчик
восприятия импульсов от циркулирующего хладагента,
исполнительный орган для фиксирования воспринятых
импульсов и электросекундомер, электрически связанный
с датчиком через исполнительный орган, для отсчета
времени работы агрегата, отличающийся тем, что, с
целью снижения трудоемкости контроля, датчик выполнен
акустического типа, например в виде микрофона, а
исполнительный орган — в виде последовательно
соединенных электронного усилителя, выпрямителя,
электронного реле и реле времени. **--.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что датчик
установлен на телескопической стойке.
A1) 475991 B1) 1965633/28-13 B2) 12.10.73 E1) А 23 b
1/06; F 25 d 13/06 E3) 664.8.037.59
G2) Н. П. ЯНУШКИН, Э. И. КАУХЧЕШВИЛИ,
В. И. ИВАШОВ и О. В. БОЛЬШАКОВ G1)
Московский технологический институт мясной и молочной
промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ РАЗМОРАЖИВАНИЯ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, например мяса, содержащее вакуум-
камеру с направляющими для тележек с продуктами и
с обогревателем, заполняемую водой, отличающееся тем,
что, с целью обеспечения непрерывности процесса
размораживания и повышения эффективности работы устройства,
оно снабжено вакуумным бачком, подключенным к ванне
посредством трубопроводов с вентилями и служащим для
замены воды в ванне, а вакуум-камера имеет загрузочный
и разгрузочный отсеки с шлюзовыми затворами.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
исключения попадания капель воды на продукты, над
ванной установлена металлическая сетка.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
обеспечения возможности размораживания мясных туш,
вакуум-камера и отсеки оборудованы подвесными путями.
46

ХРОНИКА
К 250-ЛЕТИЮ АКАДЕМИИ НАУК СССР
Достижения науки — народному хозяйству
С 1 октября по 10 ноября 1975 г. в
павильонах ВДНХ «Космос»,
«Физика», «Биология», «Химия» проходила
тематическая выставка «Достижения
науки — народному хозяйству»,
посвященная 250-летию Академии наук
СССР. Многочисленные экспонаты
отражают важнейшие фундаментальные
научные исследования, проводимые в
институтах, отделениях, филиалах
АН СССР и республиканских
академиях.
Невозможно перечислить все
направления, которые представлены на
выставке. Многие теоретические
разработки получили конкретные
практические решения и теперь поставлены
на службу народному хозяйству. Это
относится к технике лазеров и
мазеров, плазме и магнитогидродинамиче-
ским (МГД) генераторам
(современным мощным и эффективным
установкам для прямого преобразования
кинетической энергии потока газа в
электрическую), химии и физике
кристаллов, физике низких температур,
радиоэлектронике, вычислительной
технике.
Рассмотрим некоторые экспонаты,
имеющие непосредственное отношение
к холодильной технике.
На выставке представлены работы
в области теплофизических
исследований, проводимые Институтом высоких
температур, Институтом теплофизики
Сибирского отделения АН СССР,
Институтом тепло- и массообмена
АН БССР, Институтом технической
теплофизики АН УССР. Эти работы
направлены на изучение физической
картины процессов теплообмена и
гидродинамики, внутренних
характеристик процессов, что требует
применения новых методов исследования и
новых приборов. На выставке отражены
результаты исследований
турбулентного пограничного слоя в различных
условиях, конвективно- и кондуктив-
но-радиационного теплообмена.
Представляют интерес исследования
механизма кипения и кризисов
теплоотдачи при кипении различных жидкостей
под вакуумом, гидро- и газодинамики
при движении жидкости в каналах с
применением оптических методов,
процессов диффузии, теплообмена,
течения жидкостей и газов в сложных
капиллярно-пористых структурах и в
узких щелях сложной формы
(использована скоростная киносъемка,
физическое моделирование, измерение
полей температур, потенциалов,
скоростей) .
Институтом теоретических проблем
химической технологии АН АзССР
представлены результаты работ по
оптимизации промышленных систем
теплообмена (СТ) на основе
разработанных математических моделей.
Программы моделей и расчета
составлены на алгоритмическом языке
Фортран и могут быть использованы при
оптимизации как действующих, так и
вновь проектируемых систем
теплообмена.
Разработанные Институтом тепло- и
массообмена АН БССР
низкотемпературные тепловые трубы
предназначены для эффективной передачи
теплового потока, при этом они могут его
рассеивать или концентрировать, а
также регулировать температурный
уровень работы. Низкотемпературные
тепловые трубы могут применяться
для поддержания требуемой
температуры различных объектов, в
частности, для охлаждения
радиоэлектронной аппаратуры. Температурный
режим работы устройства
поддерживается в заданных пределах путем
регулирования термического
сопротивления в конденсаторе тепловой трубы
введением в паровой канал газа,
неконденсирующегося при рабочей
температуре.
Были представлены тепловые трубы
цилиндрического, коаксиального и
центробежного типов (см. таблицу).
Институт высоких температур
представил макет высокотемпературного
воздухонагревателя с шаровой
насадкой ВТВН-1 с тепловой
производительностью до 2,5 млн. ккал/ч.
Применение шаровой насадки позволяет
сократить в 10 и более раз время
цикла регенерации.
Ряд разработок в области
криогенной техники представлен
физико-техническим институтом низких
температур АН УССР: криостаты для
различных применений, криотерапевтический
стоматологический аппарат АСК-6,
передвижной сосуд Дьюара емкостью
100 л с очень малой испаряемостью
жидкого азота.
Советским ученым . принадлежит
приоритет в создании
высокоэффективных полупроводниковых
термоэлектрических материалов. На
выставке были представлены монокристаллы
твердого раствора висмут — сурьма,
изготовленные в Институте
металлургии им. А. А. Байкова. Монокристаллы
Bi — Sb, полученные методом
вытягивания из расплава с подпиткой,
обеспечивают снижение температуры на
70 К (от 200 К) в магнитном поле.
Интересны работы
физико-технического института им. А. Ф. Иоффе по
микроминиатюризации
термоэлектрических устройств. На действующем
стенде экспонировались
малогабаритные (высотой в несколько десятых
миллиметра) термоэлементы для
миниатюрных термоэлектрических
охлаждающих устройств,
обеспечивающие удельную холодопроизводитель-
ность порядка 200 Вт/см2. Применение
подобных термоэлементов позволяет
более чем в 50 раз снизить расход
термоэлектрических материалов.
Впервые в мире разработаны
микротермобатареи, предназначенные для встраи-
Тип и вариант
трубы
Цилиндрическая

нерегулируемая

регулируемая
Коаксиальная
Центробежная

Передаваемая
МОЩНОСТЬ, Вт
100*
100
200
1000
Рабочий
диапазон
температур, к
110—100
58—70
(при
изменении
мощности от 0 до
100 Вт)
—
Длина, мм
300
500
200
200
Диаметр, мм
10
12
60
60
Масса, кг
—
0,6
0,6
* Перепад температур 20 К.
47

вания в корпуса гибридных
интегральных схем. Рабочий ток
микротермобатареи составляет до 50 мА, что
позволяет подключить ее к источнику,
общему с интегральной схемой.
Охлаждение и термостатирование с
помощью термоэлектрических
микромодулей используется в термостатах
«Биотерм», разработанных
Институтом источников тока. Термостаты
предназначены для содержания
биологических объектов при заданной
температуре в условиях космического
полета. Конструкция обеспечивает
работоспособность при воздействии
факторов космического полета и при
наземной транспортировке. Объем
рабочей камеры 350 см3, потребляемая
мощность 8—10 Вт. Этим же
институтом представлен термоэлектрический
осушитель, предназначенный для
осушки воздуха в масляном баке
мощных трансформаторов класса
напряжения 250—500 кВ.
В октябре 1975 г. в Ленинграде
проходили юбилейные торжества,
посвященные 250-летию Академии наук
СССР.
В приветствии Центрального
Комитета КПСС, Президиума Верховного
Совета СССР и Совета Министров
СССР Академии наук Советских
Социалистических Республик, ученым и
всем работникам советской науки в
связи с 250-летним юбилеем
Академии наук СССР, опубликованном в
газете «Правда», дана оценка
научной деятельности Академии за
прошедшие годы и признано ее ведущее
положение во всей системе научных
организаций в нашей стране.
Во время юбилейных торжеств
состоялась закладка памятника
великому русскому ученому М. В.
Ломоносову на Васильевском острове, где
помещается знаменитая Кунсткамера,
в здании которой ученый работал.
М. В. Ломоносов является одним из
основоположников современного
естествознания и выдающимся
мыслителем-материалистом. Велика его роль в
развитии основ теплотехники.
Нам представляется интересным
кратко осветить одну из лучших
фундаментальных научных работ
великого русского ученого М. В.
Ломоносова в области физики: «Размышления
о причине теплоты и холода».
Прибор для определения
теплоемкости при постоянном объеме
(разработчик — Дагестанский филиал АН
СССР) представляет собой
интегральный адиабатический калориметр, в
котором полупроводниковые
термоэлементы установлены в зазоре,
образованном двумя коаксиальными
сосудами. Термоэлементы одновременно
выполняют роль адиабатической
защиты теплоизоляционного слоя и слоя,
передающего давление на внешнюю,
более мощную оболочку. Толщина
стенок внутреннего сосуда 1 мм, внешней
оболочки 15 мм, материал —
нержавеющая сталь. Рабочий объем
прибора 400 см3. Он предназначен для
исследования твердых, жидких и
газообразных веществ в широком
интервале температур B00—1000 К) и
давлений A—1000 бар). Изотермичность
оболочек поддерживается с точностью
ю-4-ио-5°с.
Эта работа выполнена М. В.
Ломоносовым в 1744 г. и опубликована
впервые на латинском языке в 1750 г.
в I томе «Новых комментариев Петер-
бурской Академии наук».
Первый русский перевод этой
работы, сделанный Н. Е. Зерновым,
появился только в 1828 г. в журнале
«Новый магазин естественной истории,
физики, химии и сведений
экономических».
Цитируем первый и второй вводные
параграфы работы М. В.
Ломоносова (в переводе Н. Е. Зернова):
§ 1. «Известно, что тепло
возбуждается движением: руки от взаимного
трения согреваются, дерево
загорается, от удара кремня по стали
рождаются искры, от частых и сильных
ударов молота по железу оно
разгорячается; по прекращении сих ударов,
тепло уменьшается и произведенный
им жар остывает. Далее, от действия
тепла тела, разделившись на
нечувствительные частицы, улетают на
воздух, или обращаются в пепел, или, по
ослаблении сцепления их частей,
плавятся. Наконец рождение орудных
тел, их жизнь, прозябение, брожение,
гниение теплом вспомоществуются,
холодом затрудняются. Из всего сего
ясно, что достаточную причину тепла
должно искать в движении. Но как
движение не может быть без вещест-
В СКВ Института физики АН
АзССР разработан «Автогипотерм».
С помощью термоэлектрических
элементов в шлеме поддерживается
температура от —20 до +50°С.
«Автогипотерм» устанавливается в
автомобилях «Скорая помощь».
На выставке приведены примеры
авиакосмических разработок и
исследований по теплотехнике, которые
находят применение в народном
хозяйстве: малогабаритная холодильная
установка на основе вихревой трубы,
эффективные влагоотделители
механического действия, насос для
перекачивания агрессивных сред.
Представляют интерес для
холодильной техники новые материалы,
разрабатываемые в институтах
Академии наук СССР: антифрикционные
самосмазывающиеся пластмассы;
материалы, применяемые для
изготовления фильтров, стойких к агрессивным
средам.
ва; то необходимо допустить, что
достаточная причина тепла состоит в
движении вещества».
§ 2. «Правда большею частш в
тепловых телах не усматривается
никакого движения; но оно почти всегда
обнаруживается в их действии. Так
раскаленное железо, хотя кажется
покоющимся, но поднесенная к нему
тела или плавит, или обращает в
пары, т. е. чрез приведение частей их в
движение, обнаруживает оное и в
своем веществе. Не всгда можно
отвергать там движение, где глаз не
ощущает его...»
В последующих 34 параграфах
М. В. Ломоносов на протяжении
36 страниц необыкновенно
последовательно и цельно излагает и
теоретически обосновывает свои положения о
механической теории теплоты в
противовес принятой в то время теории
теплорода.
На запрос Российской академии
наук про «Размышления о причине
теплоты и холода» и другие работы
М. В. Ломоносова знаменитый
ученый Эйлер написал в 1747 г.: «Все
сии сочинения не токмо хороши, но и
превосходны, ибо он (Ломоносов)
изъясняет физические и химические
материи самые нужные и трудные,
кои совсем неизвестны и невозможны
были к истолкованию».
О работе М. В. Ломоносова
«Размышления о причине теплоты и холода»
48

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 476416 B1) 1767905/24-6 B2) 04.04.72 E1) F 25 b
9/02 E3) 621.565.3 G2) Г. М. ФИНКЕЛЫЫТЕЙН
E4) ВИХРЕВАЯ ТРУБА, содержащая корпус с
охлаждаемым горячим концом, соединенным с лопаточным
аппаратом, для прокачки охлаждающей среды через
рубашку, отличающаяся тем, что, с целью повышения
термодинамической эффективности, лопаточный аппарат
выполнен в виде реактивного колеса, а горячий конец
корпуса имеет винтовую, поверхность и установлен в
подшипниках для обеспечения его вращения с помощью
колеса.'
(И) 476418 B1) 1944197/24-6 B2) 16.07.73 E1) F 25Ь
11/00 E3) 621.515:621.57.012.4 G2) Б. А. АНТИПЕНКОВ,
А. Б. ДАВЫДОВ, Е. П. КРЫЛОВ, Э. П. НАГАЙЦЕ-
ВА и Г. А. ПЕРЕСТОРОНИН
E4) ТУРБОДЕТАНДЕР для охлаждения влажного газа,
содержащий сопловой аппарат, центростремительное
турбинное колесо диагонального типа с покрывным диском
и влагосборные камеры, имеющие кольцевые входы,
размещенные по периферии турбинного колеса,
отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности влаго-
отделения, на внутренней поверхности покрывного диска
выполнены канавки, размещенные эквидистантно профилю
лопаток колеса, а периферийные участки диска выведены
за пределы входных и выходных кромок лопаток и
отогнуты для стока влаги из канавок в кольцевые входы
камер, из которых вход, расположенный между сопловым
аппаратом и колесом, совпадает с проекцией входных
кромок лопаток колеса на цилиндрическую поверхность,
а проекции выходных кромок лопаток соплового аппарата
на ту же поверхность расположены вне входа в указанную
влагосборную камеру.
A1) 476765 B1) 1687117/24-6 B2) 28.07.71 E1) F 25 b
31/02; F 04 b 35/04 E3) 621.512-572 C1) WP 17 а/152134
C2) 22.12.70 C3) ГДР G2) КАРЛ-ХАЙНЦ ГРАУПНЕР
(ГДР) G1) ФЕБ Монсатор Хаусхальтгросгеретекомбинат
Шварценберг Бетриб ДКК Шарфенштайн (ГДР)
E4) ГЕРМЕТИЧНЫЙ ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР,
содержащий кожух с нагнетательным патрубком и
помещенный в кожухе цилиндр с буферной камерой,
сообщающийся с нагнетательным патрубком при помощи
разгрузочного клапана, имеющего в корпусе перекрываемое
перепускное отверстие, отличающийся тем, что, с целыо
упрощения запуска компрессора, в клапане установлен
подпружиненный золотник, а в корпусе клапана
выполнены дроссельные отверстия для сообщения буферной*
камеры с полостью кожуха.
A1) 480398 B1) 1955826/30-15 B2) 25.09.73
E1) A 23k 3/02; F 25d 13/00 E3) 636.087:621.5.56 G2)
С. Ф. АНТОНОВ, М. Г. ДУБИНСКИЙ, С. Д. МЕДУ-
НОВ, Р. И. АКСЕНОВА и М. Н. РОМАНОВ G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПРОДУКТОВ, включающее генератор холода, морозильную
камеру, внутри которой расположен пучок консольно
закрепленных труб, подсоединенных к генератору
холода, отличающееся тем, что, с целью интенсификации
процесса замораживания растительных продуктов и
сохранения при этом их питательной ценности, в морозильной^
камере установлена подвижная стенка с механизмом
привода для запрессовки замораживаемой массы между
морозильными трубами.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целыо
интенсификации процесса замораживания, трубы
выполнены перфорированными.
A1) 480411 B1) 1982307/28-13 B2) 28.12.73
E1) А 61 b 17/36 E3) 615.473.9.615.832.9 G2)
В. А. ШАПОШНИКОВ, В. В. БУДРИК и Н. М.
ВОЛКОВА G1) Всесоюзный научно-исследовательский и
испытательный институт медицинской техники
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КРИОВОЗДЕЙСТВИЯ НА
ТКАНИ, содержащее термоизолированный корпус,
вогнутую рабочую головку, каналы для подведения и
отсоса хладагента, отличающееся тем, что, с целью
обеспечения автоматической фиксации ткани и ее
направленного замораживания, оно снабжено теплоизолятором,.
установленным в рабочей головке, и емкостью,
установленной коаксиально по отношению к каналу для отсоса,
хладагента.
A1) 480446 B1) 1875729/28-13 B2) 26.01.73
E1) В 02с 18/08; А 22с 17/00 E3) 637.523.62
G2) 3. С. УСТАЯН
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИЗМЕЛЬЧЕНИЯ
МЯСНЫХ МОРОЖЕНЫХ БЛОКОВ, содержащее
загрузочный бункер и камеру, внутри которой расположены два
горизонтальных встречно вращающихся барабана с
ножами, отличающееся тем, что, с целью улучшения
качества измельчения и увеличения производительности,
барабаны расположены один относительно другого с
зазором, а под барабанами в зоне этого зазора
смонтирован дополнительный барабан с ножами.
#

«ИНРЫБПРОМ-75»
УДК 637,56
Современные
средства добычи
и обработки рыбы
и морепродуктов
Л. В. КЛЮКИНА, Е. Г. МЕРЗЛЯКОВА
ВНИИхолодмаш
Рыбопромышленные суда в Гавани Васильевского острова.
С 6 по 20 августа в Ленинграде в
Гавани Васильевского острова
проходила Международная
специализированная выставка «Инрыбпром-75» под
девизом «Техника — Океан — Человек».
В выставке приняли участие 284
фирмы из 22 стран мира, а также
сотни предприятий, организаций,
научно-исследовательских институтов и
конструкторских бюро нашей страны.
Выставка разместилась на
площади 30000 м2, из них 11000 м2
занимали экспонаты (более 4 тыс.)
Советского Союза — страны-
устроительницы. На открытых площадках
демонстрировались разноглубинные тралы,
батискафы, лебедки и многое другое.
Наряду с современным
технологическим оборудованием для рыбной
промышленности экспонировалось
разнообразное холодильное
оборудование — поршневые компрессоры,
компрессорные и компрессорно-кон-
денсаторные агрегаты,
льдогенераторы для производства чешуйчатого
льда и роторный плиточный
морозильный агрегат.
Фирмы ГДР, Дании, ПНР,
Франции, ФРГ представили поршневые и
винтовые холодильные компрессоры,
скороморозильные аппараты и шкафы,
льдогенераторы для производства
льда из пресной и морской воды.
Фирма «Данфосс» (Дания)
демонстрировала разнообразные приборы и
средства автоматики для холодильных
установок.
В кинолекционном зале
проводились научно-технические семинары и
симпозиумы, посвященные проблемам
рыболовства, охраны и
рационального использования океана, заслушаны
доклады советских и зарубежных
специалистов, посвященные основным
направлениям развития техники и
технологии в рыбной промышленности.
В ходе выставки проходили
многочисленные деловые встречи,
заключались контракты.
На выставке было уделено большое
внимание совершенствованию флота
рыбной промышленности,
представленного всей гаммой судов: суда,
добывающие разными способами рыбу,
морского зверя и другие
морепродукты; суда, обрабатывающие уловы и
вырабатывающие различные виды
продукции; транспортные суда,
«снабженцы»,
научно-исследовательские, спасательные и т. д.
Из 15 судов разных типов,
стоявших на рейде, восемь судов
рыболовного и рефрижераторного флота
представил Советский Союз и пять
судов — иностранные фирмы (ГДР,
Испания, ПНР, Франция).
Большой интерес вызвала первая
отечественная производственная
холодильная установка на фреоне-22 с
винтовыми компрессорными
агрегатами автономного траулера «Горизонт»
водоизмещением 7930 т. Траулер
предназначен для лова, замораживания
целой и разделанной рыбы,
производства консервов, полуфабриката
медицинского рыбьего жира,
переработки отходов разделки рыбы в
кормовую рыбную муку, хранения
вырабатываемой продукции и ее
транспортировки в порт. Холодильная
установка, состоящая из автономных
холодильных машин, —
одноступенчатая с шестью винтовыми
компрессорами 5ВХ-350/5фс, с
непосредственным кипением фреона и насосной его
циркуляцией в морозильных
аппаратах, общей холодопроизводитель-
ностью 600000 ккал/ч при t0~—42°С
и fw=28° С. Установка обеспечивает
замораживание рыбы в морозильных
аппаратах типа АСМА и АМП-7А
(г0=— 42°С), поддержание в трюмах
температуры —28°С, производство
1000 кг в час чешуйчатого льда G0=
=--32°С).
Большой морозильный траулер
«Пулковский меридиан»
водоизмещением 5720 т предназначен для
замораживания рыбы в двух конвейерных
морозильных аппаратах LBH-31,5 и
плиточном морозильном аппарате
КН-6,3; охлаждения трюмов и техно-
50

логических потребителей,
производства чешуйчатого льда в двух
льдогенераторах ИЛ-500. Судно
оборудовано производственной одноступенчатой
холодильной установкой на фреоне-22
с винтовыми компрессорами S3-900
(предприятия «Кюльавтомат», ГДР)
общей холодопроизводительностью
528000 ккал/ч при t0=— 40°C и *к =
=35°С и приборами автоматики
фирмы «Данфосс». Для охлаждения
технологических потребителей
установлены компрессорно-конденсаторные
агрегаты МАК-80РЭ с испарительно-
регулирующим агрегатом МАИР-
80РЭ.
Средний рыболовный морозильный
траулер «Моряк» водоизмещением
ИЗО т предназначен для лова рыбы
различными тралами, замораживания
ее в трех плиточных морозильных
аппаратах АМП-7А, производства льда
и охлаждения трюмов емкостью
414 м3. Холодильная установка
аммиачная с компрессорами ДАУ-50 общей
холодопроизводительностью 150000
ккал/ч при /о=—40°С и /К=35°С, с
насосной циркуляцией аммиака в
морозильных аппаратах.
Креветочный морозильный траулер
«Омар» водоизмещением 260,7 т
проводит промысел креветки по
двубортной и кормовой схемам траления,
замораживает и передает продукцию на
базу или на берег. Холодильное
оборудование фирмы «Сабро» (Дания)
работает при непосредственном
кипении фреона-22 по схеме
одноступенчатого сжатия. Замороженную
креветку хранят в грузовом трюме при
—23°С.
Были представлены также
рыболовные суда: траулер-катамаран
«Эксперимент^»* посольно-свежьевой
траулер «Кинешма» водоизмещением
1940 т с холодильной установкой на
фреоне-12 для охлаждения трюма. На
среднем рыболовном
рефрижераторном сейнере-траулере «Североку-
рильск» водоизмещением около 1200 т
размещена холодильная установка на
фреоне-12 с компрессорно-конденса-
торными агрегатами MAK-60/II и
МАК-40/П, обслуживающими
льдогенераторы чешуйчатого льда и
трюмные воздухоохладители.
Самый крупный экспонат
выставки — рыбоперерабатывающая база
«Комсомолец Магадана»,
демонстрировавшаяся под флагом ПНР. Его
грузоподъемность 10000 т.
Ежесуточно это огромное плавучее
предприятие способно перерабатывать улов
массой 380 т. Оно доставляет на
береговые базы консервы,
свежемороженую рыбу, икру, рыбий жир и
другие ценные продукты питания.
Холодильная установка судна
компрессорная, аммиачная, с системой
непосредственного охлаждения
морозильных туннелей и рассольной системой
охлаждения грузовых трюмов и
провизионных камер. Установка состоит
из двухступенчатых компрессоров
типа 8W200/2A и 4W200/2A и
одноступенчатых типа 10W92A.
Предназначена для поддержания в трюмах
температуры воздуха —25°С и —5°С, а в
морозильных туннелях —40°С, для
обеспечения холодом льдогенераторов,
технологического оборудования и
для кондиционирования воздуха в
помещениях. Производительность
агрегатов для охлаждения туннелеш
620000 ккал/ч при /0=—45°С и /к =
=35°С, для трюмов 318000 ккал/ч при?
г0=_40°С и гк = 35°С.
Рыбодобывающее и морозильное
судно «Григорий Оводовский»
(постройка ГДР) предназначено для лова,,
переработки и замораживания рыбы.
Машинное отделение траулера
представлено на рис. 1. ХолЪдильная
установка, обслуживающая морозильные
аппараты типа LBH-31,5 и трюма,
работает на фреоне-22, одноступенчатая,,
с винтовыми компрессорными
агрегатами S3-1800 производительностью*
166000 ккал/ч при t0 = — 42°C и /к =
=33°С и S3-900 производительностью
78000 ккал/ч при тех же условиях.
Зверобойно-рыболовное судно
«Мезень» (ПНР) грузоподъемностью*
800 т предназначено для промысла
морского зверя, а также лова и
обработки рыбы. В холодильную
установку на фреоне-22 входят четыре
двухступенчатых поршневых
десятицилиндровых компрессора марки 10W92SR2*
и один одноступенчатый компрессор*
10W92SR.
Судно «Жевред» (Франция)
предназначено для лова тунца
кошельковым методом и охлаждения его
рассолом в танках. Аммиачная
холодильная установка одноступенчатая, с
тремя компрессорами фирмы «Сабро»..
В разделе холодильного
оборудования советской экспозиции выставки)
были представлены компрессоры,
компрессорные и
компрессорно-конденсаторные агрегаты, льдогенераторы и-
морозильные аппараты. Оборудова-
Рис 1. Машинное отделение траулера «Григорий Оводовский».
51

ние работает в основном в составе
судовых холодильных установок.
Компрессоры нового ряда ПБ40,
ПБ60, ПБ80 — высокоунифицирован-
ные быстроходные машины,
отвечающие современным требованиям комп-
рессоростроения, с автоматическим
регулированием производительности
путем электромагнитного отжима
пластин всасывающих клапанов.
Компрессоры бесса^ьниковые, поршневые,
одноступенчатые, непрямоточные,
блок-картерные, бескрейцкопфные
работают на фреоне. Холодопроизводи-
тельность компрессоров ПБ40, ПБ60
и ПБ80 на фреоне-22 при п—
= 1500 об/мин, /о=—15оС,гк=30°С
соответственно 36500, 54750 и 73000
ккал/ч.
Винтовой компрессорный агрегат
5ВХ-350/5фс предназначен для
низкотемпературных холодильных
фреоновых установок на судах
рыбопромыслового и рефрижераторного флота,
работает при температуре кипения от
—25 до —45°С и температуре
конденсации до 45°С. Холодопроизводитель-
ность на фреоне-22 при п=
=2925 об/мин, /<,=» — 40°С, /К=35°С
составляет 105000 ккал/ч, потребляемая
мощность — 105 кВт. Система
автоматики агрегата обеспечивает
поддержание давления и температуры
кипения фреона путем бесступенчатого
регулирования производительности от
100 до 10%.
Одноступенчатые компрессорные
агрегаты А110-1 и А220-1 холодопро-
изводительностью соответственно
120000 и 240000 ккал/ч при *0=
—15°С, fK=30°C и я=1480 об/мин
используются для работы в составе
стационарных автоматизированных
аммиачных холодильных установок.
Система автоматики обеспечивает
двухпозиционное регулирование
производительности агрегата, поддержание
технологических параметров в
заданных пределах и сигнализацию об
условиях работы.
Двухступенчатый компрессорный
агрегат АД-90С-3 (рис. 2)
предназначен для судовых автоматизированных
аммиачных холодильных установок.
Он состоит из смонтированных на
общей раме поршневого компрессора
П110, ротационного
бустер-компрессора РБ90 с электродвигателями,
маслоотделителей, щитов приборов,
пульта управления и отдельного
промежуточного сосуда. Холодопроизводитель-
ность агрегата 94000 ккал/ч при to=
—40°С, /К=35°С и п= 1500 об/мин,
потребляемая мощность 65 кВт.
Система автоматики обеспечивает
ступенчатое регулирование
производительности агрегата.
Аммиачный двухступенчатый
агрегат АД-130-3, состоящий из
винтового бустер-компрессорного агрегата
5BX-350/2,6AIV (ступень н. д.),
поршневого компрессорного агрегата А110-
1 (ступень в. д.) и промежуточного
Рис. 2. Двухступенчатый
компрессорный агрегат АД-90С-3.
сосуда, предназначен для
общепромышленных стационарных
холодильных установок. Диапазон работы по
температуре кипения от —25 до
—55°С, холодопроизводительность
135000 ккал/ч при *0=— 40°С, *к =
35°С, потребляемая мощность 134 кВт.
Система автоматики обеспечивает
безаварийную работу и двухпозиционное
регулирование холодопроизводитель-
ности.
Компрессорно-конденсаторный
агрегат МАК-80РЭ используется в
судовых холодильных установках с
системой непосредственного охлаждения,
работает при температуре кипения от
—30 до -И0°С и конденсации до
45°С. Холодопроизводительность при
/о=—15°С и гк=30°С составляет
84000 ккал/ч. Конструктивные
особенности агрегата — электромагнитные
клапаны для автоматического
регулирования холодопроизводительности
B5, 50 и 75%), а также шкаф
управления с логическими элементами.
Холодильный фреоновый агрегат
МХАБ-18С-22/П предназначен для
работы в составе судового
плиточного морозильного аппарата типа АМП-
1,6 креветочного траулера.
Производительность аппарата 1,6 т креветок
в сутки; температура
замораживания —25°С. Агрегат полностью
автоматизирован, работает по принципу
холодильной машины
одноступенчатого сжатия.
На выставке было представлено
современное холодильное
оборудование многих зарубежных фирм.
Фирма «СТАЛ» (Швеция)
изготовляет 12 типов винтовых
компрессоров серии S с диапазоном
холодопроизводительности от 280000 до 3700000
ккал/ч на фреоне-22 при *о= —10°С и
?К=25°С с частотой вращения
ведущего ротора 2950 об/мин.
Компрессоры работают на фреонах-12, 22 и 507.
Все типы компрессоров могут
использоваться в качестве бустера при
двухступенчатом сжатии в режиме t0=
=— 40°С и *п=—Ю°С.
На выставке фирма
демонстрировала вертикальный винтовой
компрессор марки S33E (рис. 3) холодопроиз-
водительностью 210000 ккал/ч на
фреоне-22 при /0=—15°С, /к=30°С и /г=
=2950 об/мин.
Для привода используется
двухполюсный фланцевый электродвигатель
переменного тока на 50 или 60 Гц,
который крепится к вертикально
стоящему корпусу компрессора. В корпус
вмонтирован масляный сепаратор и
винтовые роторы. На центральной
чугунной крышке расположены
всасывающий и нагнетательный патрубки и
патрубок для подвода газа.
Компрессор занимает площадь 1,5 м2, высота
его от 2 до 2,3 м.
Компрессор приспособлен для
работы с промежуточным подсосом
пара (система «Сталомайзер»), что
позволяет повысить его
холодопроизводительность и снизить относительную
52

Рис. 3. Вертикальный винтовой
компрессор фирмы «СТАЛ».
величину потребляемой мощности.
Производительность регулируется от
100 до 10% с помощью золотника с
гидравлическим приводом. Система
регулирования обеспечивает
разгрузку компрессора при пуске. Для
работы гидравлической системы
используется масло из системы смазки
компрессора.
Роторы вращаются в подшипниках
качения, что исключает необходимость
применения масляного насоса для их
смазки. Масло циркулирует
благодаря гравитационному напору. Масло-
отстойник расположен в масляном
сепараторе и подвержен воздействию
высокого давления (давление
конденсации). Масло из отстойника по двум
линиям подается в блок роторов
компрессора. В одной из линий
установлены холодильники и фильтры,
пройдя через которые, масло
инжектируется в камеру сжатия, в зону
промежуточного давления. По другой
линии масло, пройдя через фильтры,
подается к подшипникам, уплотнениям,
поршневому балансиру и в
гидравлическую систему.
Масляный холодильник
выпускается в двух вариантах: в зависимости от
того, работает ли он на воде или на
хладагенте. Водяной холодильник
рассчитывается так, чтобы максимальная
температура воды на входе в него не
превышала 32°С. Сепарация масла
носит двухступенчатый характер
(грубая — в первой ступени и тонкая —
во второй). На компрессоре
установлены приборы автоматической
защиты и контрольно-измерительные.
На выставке был представлен
поршневой компрессор (рис. 4) типа
СМ016 (фирма «Сабро»). У
компрессоров данной серии (четырех-, шести-
и восьмицилиндровые) диаметр и ход
поршня 65 мм. Они предназначены
для работы на фреоне при частоте
вращения от 900 до 1800 об/мин с
соответствующими рабочими объемами
от 46,5 до 186 м3/ч.
Компрессор СМ016 непрямоточный,
одноступенчатый, сальниковый, блок-
картерный, шестицилиндровый с
воздушным охлаждением. Холодопро-
изводительность при /0=—Ю°С, *к =
= 25СС и п =1800 об/мин на фреоне-
22 — 74200 ккал/ч, на фреоне-502 —
79500 ккак/ч. Холодопроизводитель-
ность регулируется A00, 67, 50, 33%)
золотниковым клапаном «Саброма-
тик», осуществляющим также
разгрузку компрессора при пуске.
Кроме поршневого компрессора,
фирма «Сабро» демонстрировала
холодильный винтовой компрессор
марки VMy225LD холодопроизводитель-
ностью 399000 ккал/ч на фреоне-22
при 4,—10°С, ^к=25°С, л-
2950 об/мин. Диаметр роторов 172 мм,
отношение длины ротора к диаметру
1,6. Продольный разрез компрессора
представлен на рис. 5.
Регулирование производительности
бесступенчатое, от 100 до 10%, с помощью
встроенного золотника (для разгрузки
пуска) с гидравлическим исполнительным
механизмом, с настройкой на
минимальную производительность во время
Рис. 4. Поршневой компрессор
фирмы «Сабро».
пуска. В компрессор встроен
шестереночный масляный насос,
соединенный непосредственно с ведомым
ротором.
Наряду с представленным
компрессором фирма «Сабро» выпускает еще
шесть моделей винтовых
компрессоров с диапазоном холодопроизводи-
тельности от 250000 до 4000000 ккал/ч
при to=—10°С для всех хладагентов.
Модели могут быть использованы в
качестве бустера при
двухступенчатом сжатии.
Фирма «Линде» (ФРГ)
демонстрировала компрессор типа AAI85.
Компрессор бессальниковый,
одноступенчатый, четырехцилиндровый, блок-
картерный, с воздушным
охлаждением, предназначен для работы на фрео-
9 Щ'
Рис. 5. Винтовой компрессор фирмы «Сабро» (продольный разрез).
/ — направление вращения ведущего ротора; 2 — сальник-
3 — уплотнение; 4 — упорный подшипник; 5 — радиальный под.
шипник; 6 — ведущий ротор; 7 — ведомый ротор; 8 —
всасывающий патрубок; 9 — уравновешивающий поршень; 10 — мас-
лонасос; // — индикатор положения регулятора
производительности; 12 — вход для впрыска масла; 13 — вход масла под
давлением в уравновешивающий поршень; 14 — вход масла в
подшипники; 15 — нагнетательный патрубок.
53

нах. Диапазон температур кипения на допроизводительность агрегатов при с гидравлическим исполнительным ме-
фреоне-12 от +10 до —35°С, темпе- работе на аммиаке составляет от ханизмом.
ратура конденсации до 45°С. Холо- 80000 до 250000 ккал/ч при /0=—40°С, Международная выставка «Инрыб-
допроизводительность компрессора на *К = 30°С и я=2950 об/мин. пром-75» продемонстрировала увели-
фреоне-12 при ^0=—35°С, *К=35°С и чение и качественное улучшение реф-
я=1450 об/мин составляет 3300 На выставке демонстрировался рижераторного флота, расширение се-
ккал/ч. Максимальная разность дав- винтовой автоматизированный комп- ти береговых холодильников, разра-
лений, действующая на механизм дви- рессорный агрегат типа S3-2500. Агре- ботку и внедрение схем предваритель-
жения, 17 кгс/см2. Производительность гат состоит из винтового компрессо- ного охлаждения рыбы, широкое внед-
компрессора не регулируется. ра с электродвигателем, маслоотдели- рение прогрессивных схем холодиль-
Предприятие «Кюльавтомат» теля, маслоохладителя, маслосборни- ных установок, безопасных хладаген-
(ГДР) выпускает три типа винтовых ка, масляного насоса с электродвига- тов — фреонов, более совершенные
компрессорных агрегатов (S3-900, телем, масляных и газовых фильтров, виды оборудования для получения ис-
S3-1800 и S3-2500), работающих на Бесступенчатое регулирование произ- кусственного холода, повышение уров-
фреоне и аммиаке. Диапазон темпера- водительности от 100 до 10% осуще- ня автоматизации холодильных уста-
тур кипения от —50 до +10°С. Холо- ствляется золотниковым регулятором новок.
НОВОСТИ
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Агрегатированный двухступенчатый винтовой компрессор
без специального маслоохладителя*
Фирма «Фризинг иквипмент сейлс» (США) разработала
новый агрегатированный винтовой компрессор, в< котором
отсутствует наружный охладитель масла, а следовательно,
отпадает необходимость в воде, рассоле или охлажденном
воздухе, которые применяются для охлаждения масла
в компрессоре.
Особенность новой системы охлаждения масла,
названной «SOC», заключается в том, что масло охлаждается
подаваемым непосредственно в компрессор жидким
хладагентом.
Система успешно прошла испытания и была применена
в 1970 г. в аммиачном винтовом компрессоре с мощностью
ступени высокого давления 200 л. с.
После тщательного исследования пенообразования и
отделения масла у винтового компрессора, на котором
первоначально была применена эта система, фирмой
«Фризинг иквипмент сейлс» разработан многоступенчатый
маслоотделитель, позволивший снизить потребление масла
до уровня, обычного для поршневых компрессоров.
В 1973 г. система «SOC» была применена в
двухступенчатом винтовом компрессоре с мощностью ступени
низкого давления 125 л. с. и ступени высокого давления
250 л. с, размещенном на корпусе специального
маслоотделителя. В компрессоре отсутствует также промежуточ-
* Screw Compressor Package Eliminates External
Oil Cooling.— «Quick Frozen Foods*. 1974, July, Vol. 36,
№ 12, pp. 34, 38.
54
ное газовое охлаждение. Холодопроизводительность
компрессора может автоматически регулироваться в
пределах от 100 до 10%.
Сдвоенный агрегатированный двухступенчатый винтовой
компрессор фирмы «Фризинг иквипмент сейлс»,
выполненный по системе «SOC».
Перевод Э. Д. ШУВАТОВОЙ

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.56/.57
Холодильная машина ХМСОЖ-4
А. А. РАЕВ, Н. М. ЕГОРОВА
ВНИИхолодмаш
О. А. КОБЛЕР
Завод «Искра»
В 1975 г. Московским заводом холодильного
машиностроения «Искра» освоено серийное производство
холодильной машины ХМСОЖ-4, предназначенной для
стабилизации температуры смазочно-охлаждающей
жидкости (СОЖ) в металлорежущих станках.
Холодильная машина компрессионная,
одноступенчатая, с воздушным охлаждением конденсатора.
Выполнена на базе герметичного компрессора типа ФГ-2,8.
Охлаждение СОЖ осуществляется в межтрубном
пространстве испарителя холодильной машины. Необходимая
температура СОЖ поддерживается с помощью
термореле.
Габаритные и присоединительные размеры машины
приведены на рис. 1.
температура охлаждаемой среды на входе в
испаритель 18—30°С;
расход охлаждаемой среды через испаритель 50—
160 л/мин.
Охлаждаемая среда:
масла индустриальные «12», «20», «30» (ГОСТ 1707-
51), сульфофрезол (ГОСТ 122—54);
масла индустриальные из сернистых нефтей ИС-12,
ИС-20, ИС-30 (ГОСТ 8675-62);
водные растворы поверхностно-активных веществ, в
том числе мыла из натуральных животных жиров, а
также из нафтеновых и синтетических жирных кислот;
эмульсии, представляющие собой раствор эмульсола
в воде с концентрацией эмульсированного масла от 2
до 12%.
Техническая характеристика
Холодопроизводительность, ккал/ч
<кВт)
Температура, °С
охлаждаемой среды на входе в
испаритель
воздуха на входе в конденсатор
Расход охлаждаемой среды через
испаритель, л/мин
Охлаждаемая среда
4000 D,65)
20
25
Потребляемая мощность, кВт
Ток
Частота питающей сети, Гц
Напряжение,. В
силовой цепи
цепи управления
цепи электромагнитного вентиля
(постоянный ток)
Гидродинамическое сопротивление
линии СОЖ при расходе 160 л/мин. не
более, кгс/см2 (кПа)
Хладагент
Количество заправленного агента, кг
Смазочное масло
Количество заправленного масла, кг
в том числе в картер компрессора
Масса холодильной машины без учета
заполнения хладагентом и маслом, кг
70
Масло
индустриальное «20» (ГОСТ
1707—51)
2,8
Переменный,
трехфазный
50
220/380
ПО
24
0,6 F0) ,
Фреон-12
10
ХФ-12-16 (ГОСТ
5546—66)
4
3,5
315
Диапазон работы холодильной маши-
н ы:
температура воздуха на входе в конденсатор 15—
30°С;
Приборы
Обозначение
на схеме
(рис. 2) 1
Число
приборов
На холодильной машине ХМСОЖ-4
Выключатель автоматический
переменного тока |
Электродвигатель
компрессора
вентилятора
Пускатель магнитный
Реле
тепловое
давления
Конденсатор
Термореле
Вилка штепсельного разъема
Розетка штепсельного разъема
Резистор
Клеммник
На пульте управле
В ыкл ючател ь-ту мбл ер
Диод
Кнопка управления
Лампа сигнальная
Предохранитель
Реле электромагнитное
В1
Ml
М2
Р2
РТ2
РД1
РД2
CI, C2, СЗ
С4
Тр
Ш1
Ш2
Ш1
Ш2
R
Кн
1
ния станка
1 В2, ВЗ
Д
Кн1-С,
Кн1-П
Л
Пр1, Пр2
Р1, РЗ
1 2
1
2
1
2
2
55

m
iF
Jr
г
г
/274
. -*-
Ш
&Шш$ш
1
4
Г
1 (г
Л^Л (повернуто)
751
*?j
1
-
й
ч
1 II
/Чотб.ФН II
«_ ^Jfl
1 /ЛИГ
Рис. 1. Габаритные и присоединительные размеры
машины ХМСОЖ-4.
Электролиташ
б соответствии с ТУ
Щ, 4V
лвпсг
?/_ 4/
-^ . I
i—~ч
лг
«
Ьш4
|/7? N
A31
\B2\C2\
ВАС А
6)т (о>;
:А?
ЕЮ
2 ~ 50 Гц. /10 В
-2Ь В
Тр
эв
и^^^Ф^А
Рис. 2. Рекомендуемая электрическая схема
подключения холодильной машины ХМСОЖ-4.
Работа холодильной машины автоматизирована. Си-
стема автоматики обеспечивает:
поддержание температуры смазочно-охлаждающей
жидкости с точностью ±1,5*0 (в месте постановки
термобаллона) ;
защиту холодильной машины от аварийных режимов
работы;
отключение холодильной машины при перегрузке
двигателей компрессора и вентилятора;
отсос хладагента из испарителя в ресивер перед
остановкой машины.
Монтаж холодильной машины сводится к
размещению и закреплению ее в предназначенном месте и
подсоединению электропитания, цепи управления, системы
смазочно-охлаждающей жидкости.
На рис. 2 представлена рекомендуемая электрическая
схема подключения холодильной машины,
обеспечивающая ее нормальное функционирование.
Приборы на холодильной машине и пульте
управления указаны в таблице.
Смазочно-охлаждающая жидкость, подаваемая в
испаритель холодильной машины, должна быть очищена
от механических примесей (потребителем). Место для
размещения термобаллона термореле выбирается
потребителем таким образом, чтобы термобаллон
воспринимал среднюю температуру СОЖ.
Применение холодильной машины ХМСОЖ-4
позволяет существенно повысить точность металлорежущих
станков за счет снижения температурных деформаций.
56

Содержание журнала «Холодильная техника»
за 1975 год
Антонов С. Ф. Пищевая, мясная и молочная
промышленность в преддверии XXV съезда
КПСС XI—2
Быков А. В., Калнинь И. N1. Развитие
холодильного машиностроения в СССР VIII—25
Высокоэффективное торговое холодильное
оборудование для магазинов самообслуживания III—5
Еркин А. П. Развитие пакетных и контейнерных
перевозок — важнейшее условие снижения
трудовых затрат на грузовые работы IV—6
Задачи холодильного хозяйства в
завершающем году девятой пятилетки I—6
Коновалов Н. П. Повышение эффективности
производства мороженого на предприятиях
Росмясорыбторга в девятой пятилетке V—7
•Лебедев В. Ф. Работы ВНИХИ в области
холодильной техники и технологии VIII—34
Позин М. М. Холодильное хозяйство СССР VIII—18
Социалистическое соревнование в действии!
Вильток И. И. Пятилетку досрочно! - II—2
Галеев А. М. Казанские компрессоростроители
в девятой пятилетке VII—2
Итоги Всесоюзного социалистического
соревнования работников ведущих профессий и
бригад предприятий и организаций Минмясо-
молпрома СССР за 1974 год VI—2
Калмыков М. Я. Завершающий год девятой
пятилетки предприятий и организаций Укропт-
мясорыбторга IV—4
Коллективы предприятий мясной и молочной
промышленности, награжденные
переходящими Красными знаменами ЦК КПСС, Совета
Министров СССР, ВЦСПС и ЦК ВЛКСМ IV—2
О премировании коллективов предприятий и
организаций мясной и молочной
промышленности — победителей во Всесоюзном
социалистическом соревновании за IV квартал 1974 г. IV—3
Смирнов Н. В. Успех завоевывается в
творческом труде I—2
Сударкин Л. А. Встречный план московского
завода «Компрессор» в завершающем году
пятилетки III—2
XXV съезду КПСС — достойную встречу!
Андрачников Е. И. Успешно завершить девятую
пятилетку, достойно встретить XXV съезд
КПСС IX—2
Кладий А. Г., Радионов Г. Ф. К финишу
пятилетки— ударными темпами XI—5
Развивать социалистическое соревнование в
честь XXV съезда КПСС X—2
К 30-летию Великой Победы
Московский ордена Ленина и ордена
Трудового Красного Знамени завод «Компрессор» в
годы войны и мирного труда V—2
Рабочие Московского холодильника № 12 —
ветераны Великой Отечественной войны V—5
Международный год женщины
Ударники пятилетки XII—2
Работницы Московского хладокомбината № 7
на предсъездовской вахте X—5
XIV Международный конгресс по холоду
Анке М. Международный институт холода VIII—6
Лорентцен Г. Международный институт холода
как средство содействия прогрессу VIII—15
Пентцер У. Т. XIV Международный конгресс по
холоду XII—10
Рютов Д. Г., Бежанишвили Э. М., Виноград-
Финкель Ф. Р., Архаров А. М, Пленарные
заседания XIV Международного конгресса по
холоду XII—13
Участникам XIV конгресса Международного
института холода X—1
Участникам XIV Международного конгресса
по холоду VIII—2
XIV Международный конгресс по холоду —
новый этап международного сотрудничества
ученых и специалистов XI—9
К 50-летию введения Государственной
стандартизации в СССР
Введенский Ю. И., Добров В. В. Отраслевой
стандарт на торговое холодильное
оборудование III—18
Введенский Ю. И., Добров В. В., Дозор-
цев В. Я., Чантурия В. М. Государственный
стандарт на камеры холодильные сборные VII—29
Зубова Н. Д., Шпякина Н. Н., Шеффер Н. А.
Новый отраслевой стандарт на вафли для
мороженого V—42
Оленев Ю. А., Борисова О. С. Новый стандарт
на мороженое V—40
Стандарты и качество продукции
Лебедев В. Ф., Перельштейн И. И. Центр
данных о свойствах рабочих веществ тепловых
машин XII—5
Фильчакова Н. Н. Стандарты и технические
условия по производству мороженого XII—6
Чантурия В. М., Бондарева В. А.,
Введенский Ю. И. Базовые показатели качества
торгового холодильного оборудования XII—10
Якобсон В. Б., Зеликовский И. М.
Государственные стандарты и качество малых
ходильных компрессоров и агрегатов XII—7
Экономика, планирование и организация
производства
Грищенко Д. И. Внедрение НОТ —залог
успешного выполнения производственного
плана II—5
Гущин А. В. Развитие холодильного хозяйства
молочной промышленности Краснодарского
края X—8
Позин М. М. О взаимосвязи в развитии
холодильной техники и технологии VI—4
Самостроенко Г. М. Эксплуатация на
предприятиях торговли холодильного оборудования и
его воздействие на отдельные элементы
издержек обращения III—20
Промышленное холодильное оборудование
Абдульманов X. А., Вагабов И. И. Об
эффективности разделения масла и жидкого
аммиака в гидроциклоне I—24
Аюпов А. А. Установка для комплексного
производства тепла и холода VI—10
Быков А. В. Технико-экономические показатели
низкотемпературных холодильных машин IX—б
Горб В. А., Калина А. И, Холодильная уста-

новка для низкотемпературных хранилищ
пропана V—19
Данилов Р. Л., Тарасенко Л. А., Величан-
ский А. Я., Бруштейн А. Н. Производство
сжиженной двуокиси углерода с помощью
абсорбционной аммиачной холодильной
машины, использующей тепло дымовых газов IX—23
Дорш В. С, Кузнецов Д. А., Мацов В. И.
Судовой низкотемпературный фреоновый
воздухоохладитель IX—12
Дубинский М. Г. Анализ реальных циклов
воздушных турбохолодильных машин для
кондиционирования воздуха XII—18
Креймер Н. Г. Внешние безразмерные
характеристики холодильных компрессоров IV—21
Креймер Н. Г., Лотош Ю. Л. Испытание
холодильных винтовых компрессорных агрегатов
завода «Кюльаутомат» (ГДР) и
рекомендации по их эксплуатации V—16
Креймер Н. Г., Медникова Н. М., Пытчен-
ко В. П. Влияние охлаждения паров
аммиака, нагнетаемых холодильным компрессором,
на эффективность маслоотделения VI—13
Мельцер Л. 3., Бондаренко Л. Ф.,
Бондарев И. Т., Ярошенко В. М. Сравнение
холодильных машин, предназначенных для
охлаждения наружного воздуха XI—22
Мельцер Л. 3., Бондаренко Л. Ф., Тауб-
ман Е. И., Ботук Ю. С, Лезнова С. И.
Утилизация тепла турбовоздушных холодильных
машин X—10
Рывкина В. П., Шапошников Ю. А.,
Шумов В. С. Двухступенчатый компрессорный
агрегат АД90-3 VIII—40
Ставнистый В. Ф. Методы индицирования
винтовых компрессоров IV—23
Харченко А. Б., Пржедецкий Б. М., Бершиц-
кий Б. М. Новая передвижная холодильная
станция ПХС-100 для искусственного
замораживания грунтов XI—14
Малые холодильные машины, торговое и
бытовое оборудование
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г. Качество
малых герметичных холодильных агрегатов VII—27
Аршанский Я. Н. Централизованные
холодильные установки для торгового оборудования III—7
Быков В. А., Якобсон В. Б. Влияние перегрева
всасываемого пара фреона-502 на работу
герметичного поршневого низкотемпературного
компрессора XII—22
Гершзон Д. Е., Барбаль А. И., Черненко Е. Н.
Новое торговое холодильное оборудование
для магазинов «Универсам» III—14
Захаров Ю. В., Дорош В. С. Влияние зазора
между поршнем и цилиндром на пусковые
характеристики герметичного компрессора I—16
Колин В. Л., Устинов Е. А., Таганов И. Н.,
Филенко А. И., Малкин Л. Ш. Анализ
работы адсорбционных фильтров фреоновых
герметичных холодильных машин X—26
Милованов В. И., Захаров В. С, Блин-
дер С. Н., Рудзит Я. А., Лининын О. А.
Изменение параметров шероховатости
поверхностей трения в процессе приработки деталей
герметичного компрессора I—18
Тихомиров В. А., Якобсон В. Б., Чекры-
жов А. И. О допустимом уровне шума
встраиваемых герметичных холодильных агрегатов
торгового типа IX—19
Факторова М. М., Гришина Л. Н.,
Макаров Г. П. Влияние неконденсирующихся
примесей на показатели работы бытового
холодильника II—33
Филенко А. И., Малкин Л. Ш., Колин В. Л.
Совершенствование способов осушки и
очистки фреоновых герметичных холодильных
агрегатов III—23
Чумак И. Г., Дехтярев В. Л., Воронков С. Т.,
Быков В. Н., Погонцев В. Г., Войтенко Л. Г.
Применение газонаполненной теплоизоляции
в бытовых и промышленных холодильниках VI—24
Якобсон В. Б. Оценка технического уровня и
оптимизация малых холодильных
компрессоров и агрегатов VI—16
Якобсон В. Б. Исследование воздушных
конденсаторов малой производительности X—22
Автоматизация и измерительная техника
Андрачников Е. И., Каплан Л. Г., Пржети-
шевский Ю. Б. Автоматизация оттаивания
инея с испарителей холодильных машин
ИФ-49М и АКФВ-4М X—15
Герасимов Н. А., Осипов Ю. В.,
Тимофеев Г. Д. Экспериментальное исследование
работы измерителей холодопроизводительности III—29
Давыдов Ю. С, Камзолкина Е. В. Регуляторы
влажности для автоматизации систем
кондиционирования воздуха IX—30
Лебедев В. Ф., Андрущенко Л. И.
Современные отечественные приборы для
обнаружения аммиака и других токсичных газов в
воздухе XI—36
Маньков Е. С, Тимченко Т. Ф. Особенности
автоматизации рефрижераторной установки
на судах типа «Амурский залив» X—13
Кондиционирование воздуха
Агарев Е. М., Медовар Л. Е.,
Медникова Н. М., Пашинский Б. В., Криворотько В. Н.,
Оборский Э. А. Автоматизированная система
технологического кондиционирования воздуха
на базе фреоновой холодильной машины
ХМ 1-20 для камер созревания сыра VIII—43
Бойко В. А., Цейтлин Ю. А., Скрыпни-
ков В. Б. Сравнительный анализ
энергетической эффективности шахтных передвижных
кондиционеров с электрическими и
пневматическими приводами VI—31
Гершкович Е. А., Качкачишвили Л. Д.
Результаты исследований климатических камер
«Фойтрон» типа 3001 V—28
Дорош В. С, Коломиец Ю. К.,
Редкозуб Б. Д. Высокооборотный герметичный
компрессор для судовых автономных
кондиционеров II—8
Икингрин И. Н. О применении автономных
кондиционеров в помещениях с большими
тепловыделениями П—27
Кефер В. Н. Графический метод расчета
процесса охлаждения рудничного воздуха III—36
Левин А. М., Родин А. К., Слепых Г. М.,
Иванов В. А. Кондиционирование воздуха в
процессах сушки колбас IV—46
Тихомиров В. А., Лесков Э. Л. К вопросу
нормирования шума бытовых кондиционеров II—11
Тихомирова Л. Н. Технологическое
кондиционирование воздуха в камерах созревания сыра IV—43
Термоэлектрическое охлаждение
Бок О. Д., Цветков Ю. Н., Елизаров В. С.
Термоэлектрический осушитель сжатого
воздуха V—26
Вайнер А. Л., Зайков В. П., Лукишкер Э. М.
Оребренная термобатарея минимальной
массы с рассредоточенным размещением
термоэлементов • I—29
58

Ивонин Г. А., Леонов Б. А. О применении
термоэлектрического охладителя для осушки
сжатого воздуха IV—33
Наер В. А., Хирич И. Я., Белозерова Л. А.
Исследование термоэлектрических элементов
для низкотемпературных охлаждающих
устройств XI—39
Наер В. А., Соломяников А. Д.
Быстродействующие термоэлектрические микроохлади-
дители IX—17
Семенюк В. А., Пятницкая Н. И.
Безвентиляторный термоэлектрический холодильник для
автомобиля VII—31
Проектирование, строительство и эксплуатация
холодильников, фабрик мороженого и
заводов сухого льда
Бежанишвили Э. М., Хазанов И. Г. Новая
система технического обслуживания и ремонтов
холодильного оборудования и ее
экономическая эффективность II—16
Высоцкая О. М., Моисеева Н. А., Торопо-
ва В. А. Технологические испытания камер
хранения многоэтажного фруктового
холодильника VII—23
Гиммельфарб А. Я., Гиндоян А. Г.,
Ходырева В. Т. Исследование эффективности
способов защиты грунтов основания
холодильников от промерзания X—41
Дибнер В. С, Розенштейн И. Е. Применение
графитофтороплаетовых поршневых колец в
холодильных компрессорах в целях
повышения эффективности их работы III—27
Дуранов Е. Ф., Ходырева В. Т., Гиндоян А. Г.
Повышение надежности и экономической
эффективности электрообогреваемых полов
холодильников на пучинистых грунтах XI—31
Иванов О. П., Фирстов А. В., Бутырская С. Т.
Методы очистки аммиачного пластинчатого
конденсатора от водяного камня II—26
Карпов А. В. Проектирование
электрообогрева грунта IV—38
Кошкин Н. Н., Стукаленко А. К., Томен-
ко Ю. Г., Шестаков Б. В., Надиев С. С,
Архарова Т. И. Камера с динамической
изоляцией на холодильнике в г. Волхове VI—21
Курылев Е. С, Мачулин В. И., Лукьянов Г. Д.
Особенности насосных систем
непосредственного охлаждения с верхней и нижней
подачей XI—19
Матвеев В. И. Холодильники рыбной промыш-
ленности V—8
|Мертешов М. Н.,|Величанский А. Я.
Производство сухого льда из сжиженного
углекислого газа X—37
Пименова Т. Ф., Лукашова Ю. Д.,
Орлов А. С, Попов В. В. Производство сухого
льда на месте его потребления из
привозного сжиженного углекислого газа X—34
Фридман Б. А. Система холодоснабжения с
аккумулятором холода на молочном заводе
в г. Сумы II—23
Применение холода в сельском хозяйстве
Борисов В. А., Ольховой Д. И. Перспективы
развития базы хранения плодоовощной
продукции в системе сельского хозяйства VII—7
Гоголина Т. В., Таланов А. В. О системах
холодоснабжения фруктохранилищ в сельской
местности VII—20
Згадов А. Г. Организация хранения фруктов в
Ставропольском крае VII—8
Крылов Ю. С, Янюк В. В., Васютович В. В.
Холодильник для фруктов и винограда с
децентрализованной системой охлаждения VII—14
Чупахин В. А. Фруктохранилище с
регулируемым составом газовой среды VII—17
Шинка В. Я. Раев А. А., Берсенева Н. С.
Блочные автоматизированные холодильные
машины для сельского хозяйства VII—10
Механизация грузовых работ
Батищев И. И., Жуковский Ю. К. Механизация
погрузочно-разгрузочных работ при
автомобильных перевозках скоропортящихся
грузов IV—18
Киляшова В. А. Пакетные перевозки
охлажденных сортовых отрубов мяса IV—12
Куницкий И. А. Опыт комплексной механизации
трюмных грузовых работ на
рефрижераторных судах IV—14
Середа Н. П., Ратнер Б. Е. Механизация
погрузочно-разгрузочных работ на холодильных
предприятиях Московской городской конторы
Росмясорыбторга IV—7
Шаповаленко М. М., Дюбко А. П., Чек*ма-
рева Н. П. Условия перевозок
скоропортящихся грузов пакетами на поддонах в
рефрижераторных вагонах IV—16
Яшков Б. В. Внедрение пакетных и
контейнерных перевозок на распределительных
холодильниках Московской области IV—10
Холодильный транспорт
Веремьев М. Н. Железнодорожные цистерны
для транспортировки жидкого углекислого газа V—24
Волкова Л. И., Шаповаленко М. М.
Использование ЭВМ для учета работы, состояния и
местонахождения железнодорожных
рефрижераторных поездов и секций VIII—36
Гохбом Е. Н., Тертеров М. Нм Ефимов В. В.
Прогрессивный способ перевозки
скоропортящихся грузов XI—29
Диденко В. Ф. Теплотехнические испытания
грузовых трюмов рыбоморозильного
траулера «Сувалкия» в районе тропиков XII—28
Ионов А. Г., Кан А. В., Петров В. М.
Винтовые компрессорные агрегаты на
рыбоморозильных судах типа «Прометей» I—11
Ионов А. Г., Кудрявцев Г. В., Литвинов А. Д.
Система кондиционирования воздуха на
рыбоморозильных траулерах типа «Прометей» VI—27
Китаев Б. Н., Гамиров В. И., Сидоров А. Б.
Влияние температурных условий на
результаты определения коэффициента
теплопередачи кузова изотермического вагона III—34
Ноткин Л. Д. Оборудование для хранения,
транспортировки и газификации сжиженного
С02 VII—35
Технологическое холодильное оборудование
Возаков Ю. Г. Морозильная установка
рыбообрабатывающей базы «Василий Чернышев» IX—27
Данилов Р. Л., Дедкова Г. А. Теплонасосная
установка для пастеризации и охлаждения
молока VI—7
Ионов А. Г., Боголюбский О. К., Кан А. В.,
Хайтин Б. Ш., Степанюк Р. К., Луков Г. В.
Испытание плиточного морозильного аппарата
АМП-7А при работе на фреоне-22 V—12
Клейдерманн Р., Лоссе К., Хеллерт Б., Пуш А.,
Ионов А. Г., Кан А. В., Петров В. М.
Испытания низкотемпературного роторного
морозильного аппарата на рыбопромысловом
судне XI—26

Новикова Г. В. Применение воздушной
холодильной машины для замораживания плодов
и ягод V—32
Холодильная технология
Александрова Н. А. Влияние способа
замораживания и продолжительности хранения
поджелудочной железы на содержание в ней
инсулин а VIII—47
Баландина Г. А., Куликовская Л. В., Повар-
чук М. М., Шавра В. М. Применение азота
при хранении и перевозках охлажденного
мяса III—41
Бражников А. М., Трубицына В. Д. Новые
патенты по технике холодильного
консервирования мясопродуктов V—37
Воскобойников В. А., Кац 3. А., Мануй-
ко А. И., Кольцова Н. П., Захаренко Т. С.
Определение водоудерживающей способности
картофеля и моркови после их
замораживания и дефростации X—44
Головкин Н. А., Коржеманова Л. А.
Зависимость качества рыбы при хранении от
состояния ее перед замораживанием VII—41
Гомелаури В. И., Мусхелишвили А. И., Хошта-
рия А. Г., Везиришвили О. Ш. Эффективность
холодильного хранения зеленого чайного
листа III—39
Горун Е. Г. Показатели качества
быстрозамороженного гарнирного картофеля XI—47
Еркин А. П., Герасимов Н. А., Румянцев Ю. Д.
Продолжительность подмораживания мяса и
теплообмен в камерах с
конвективно-радиационной системой II—38
Жадан В. 3. Влияние теплопритоков на
усушку пищевых продуктов при холодильном
хранении II—40
Колодязная В. С, Супонина Т. А. Хранение
пищевых продуктов с применением озона VI—39
Кротов Е. Г., Плужников И. И. О возможности
контактного замораживания овощей в
жидком фреоне-12 IV—47
Куликовская Л. В., Пискарев А. И. Изменение
цвета мышечной ткани охлажденного мяса
при хранении в атмосфере газообразного
азота X—47
Латышев В. П. Исследование удельной
теплоемкости и энтальпии свинины IX—42
Моисеева Н. А., Высоцкая О. М., Бурьяно-
ва И. А., Торопова В. Д., Быкова Т. Д.
Хранение яблок при близкриоскопических
температурах I—32
Петрухина Э. П., Пискарев А. И. Влияние
сезонных условий выработки сливочного масла
на изменение его качества при холодильном
хранении V—34
Сарычева Г. М., Карих Т. М., Сивачева А. М.
Хранение мороженого яичного меланжа в
пакетах из полимерных материалов I—36
Середкин А. А., Ситникова Т. И., Черепов В. А.
Пути интенсификации замораживания тушек
птицы VI—36
Чижов Г. Б. Метод расчета усушки при
охлаждении и замораживании пищевых продуктов
в воздухе IX—40
Научно-исследовательские работы
Бялый Б. И., Степанов А. В. Метод расчета
процессов тепловлажностной обработки
воздуха в поверхностных воздухоохладителях VI—33
Бялый Б. И., Набиулин Ф. А., Стефанов Е. В.
Исследование процессов увлажнения воздуха
в орошаемых насадках регулярной структуры XII—34
Галежа В. Б., Усюкин И. П., Кан К. Д.
Исследование теплообмена при кипении фреонов на
пластинчато-ребристых поверхностях X—30
Гопин С. Р., Усюкин И. П., Аверьянов И. Г.
Исследование теплообмена при конденсации
фреонов на пластинчато-ребристых
поверхностях II—30
Горлина Л. П., Заев Н. Е., Горохов В. И.,
Грецова Т. Н. Воздействие фреонов на
электроизоляционные материалы I—21
Данилова Г. Н., Малюгин Г. И., Малков Л. С.
Экспериментальное исследование теплообмена
при кипении аммиака в вертикальных
кольцевых каналах IX—32
Константинов Л. И. Математическое
моделирование работы холодильных установок на
переменных и нестационарных режимах IV—26
Курылев Е. С, Оносовский В. В.,
Михайлов В. К., Михайлова В. П., Лещенко В. Ф.,
Коновалова Г. Ф. Применение уравнения
состояния, предложенного Старлингом, для
определения параметров рабочих веществ
холодильных машин IV—31
Мельцер Л. 3., Дремлюх Т. С, Гунчук Б. В.,
Затворницкий Ю. Г., Чек А. А. Свойства
раствора масла ХА-30 и фреона-22 I—27
Мирмов Н. И., Емельянов Ю. В. О
коэффициенте теплопередачи в аммиачных
конденсаторах IX—37
Смирнов Л. Ф., Клименко В. В. Использование
глубинной морской воды для получения
пресной воды и холода II—34
Смирнов Г. Ф. Расчет тепломассопереноса при
конденсации бинарных смесей на оребренных
поверхностях XII—31
Филаткин В. Н., Пилип И. И. Теплообмен при
конденсации фреона-12 в воде XI—45
Чумак И. Г., Фам Ван Бон, Шахневич В. И.
Методика расчета воздуховодов в камере
холодильной обработки мяса XI—41
Шостак В. П., Виршубский И. М.
Оптимизация температуры конденсации в судовой
фреоновой компрессорной холодильной
машине VII—37
Шумелишский М. Г., Грачев А. М. О степени
термодинамического совершенства
пароводяных эжекторных холодильных машин II—21
Эль-Риди-Медхат Котб, Калинин Л. Г.,
Чумак И. Г. Исследование тепло- и массообме-
на на гладких трубах тепловым и оптическим
методами IV—35
Эль-Риди-Медхат Котб, Чумак И. Г.,
Калинин Л. Г. Исследование тепло-и массообмена
на ребристых трубах при естественной
конвекции V—30
В порядке постановки вопроса
Беляев И. Т., Крылов Н. В., Пугачев Ю. Г.,
Гриценко Г. Н. Влияние специализации
технологических цехов Ленхладокомбината на
эффективность использования холодильной
емкости VII—43
Васильев П. В. О нормировании расхода
электроэнергии на выработку холода III—48
Позин М. М. К вопросу о показателях
географического размещения холодильников I—8
60

Дискуссия о системах охлаждения
Жадан В. 3. Сравнительная оценка систем
охлаждения холодильников XII—38
Рютов Д. Г. Дискуссия о системах охлаждения
продолжается (обзор писем в редакцию) II—45
Чижов Г. Б., Верещагин В. А. Воздушное
охлаждение камер хранения наиболее
перспективное VI—41
Письмо в редакцию
Кузнецов А. П., Черток В. Д., Овчарук В. С.
К вопросу о применении смесей фреонов в
малых холодильных машинах VI—43
Обмен опытом
Бондарь Л. Е., Макушин М. И. Устройство для
отделения фреона от масла IV—51
Герасимов Н. А., Малеванный Б. Н.,
Румянцев Ю. Д., Ильясов В. С, Беляев С. И., Сун-
диев Н. П. Промежуточное оттаивание сухих
оребренных воздухоохладителей VI—46
Жилунович А. Т. Способ снижения расхода
смазочного масла в двухступенчатых
компрессорах IX—46
Каменко А, А., Левитин В. С, Суриков В. В.,
Шляховецкий В. М. Из опыта наладки и
эксплуатации холодильных установок KSA-440
и KSA-600 II—49
Карамазин А. В. Стенд лля настройки и
испытаний многоплунжерных смазочных
насосов XII—42
Карамазин А. В. Устройство для присоединения
баллонов к наполнительным станциям IX—45
Карамазин А. В., Ступенев А. И. Устройство
для измерения-деформации коленчатых валов
аммиачных компрессоров АО600 и АО 1200 I—41
Касимов Г. X., Алексеенко И. Л., Богачев А. М.,
Рейхельгауз Д. А. Вакуумирование
холодильных систем XI—50
Каутский А. А. Регулирование и контроль
температуры льда искусственного катка XI—51
Колчин А. И., Панин Г. М. Применение
тросовых толкающих конвейеров на
холодильниках мясной промышленности X—50
Кузнецова Э. И., Кушнарев В. И.
Реконструкция холодильной системы Ошекого
мясокомбината VII—49
Лимар В. А. Ультразвуковая очистка деталей
бытовых абсорбционных холодильников VI—48
Лозинский А. В. Отделение масла от паров
аммиака в конденсаторе-маслоотделителе XII—42
Лущенков Н. Д. Передвижной стенд для
разрядки малых фреоновых агрегатов перед
ремонтом и заполнения малолитражных
баллонов фреоном IV—50
Пытченюо В. П., Таран Н. Н. Опыт
использования циклонных маслоотделителей в
агрегатах с компрессорами РАБ 100 III—50
Сергеев О. А., Киселев С. М. Повышение
эффективности работы испарителей с внутри-
трубным кипением X—52
Тихомирова Е. И., Космачевский В. П. Из
опыта эксплуатации конвейерных лент в
производстве мороженого VII—47
Фридман М. И. Пакетные и контейнерные
перевозки фруктов и овощей VIII—52
Шароглазов В. С. Автоматизированный способ
намораживания льда III—51
Ямпольский Е. Г., Канторович В. И. Пульт
управления компрессорами большой холодопро-
изводительности и устройство для его
проверки V—43
Янчаускас О. И., Паукште Ю. П. Выпуск
воздуха из системы труб ледяного поля
искусственного катка V—45
В помощь практику
Дуганов А. Г., Саржовский А. Г. Способы
контроля работы холодильной фреоновой
установки ВР-1М 11—50
Романов М. Н., Пенская К. И., Ломакин В. Н.
Рекомендации по эксплуатации
воздухоохладителей типа ВОП на предприятиях
мясной и молочной промышленности IX—47
Консультация
Вайн Л. Н. О порядке ремонта бытовых
холодильников I—42
Гиль И. М. Графики зависимости холодопро-
изводительности « потребляемой мощности
агрегатов и компрессоров, применяемых в
торговле XII—44
Крупицкая М. 3., Жокина 3. И. Новые нормы
естественной убыли колбас полукопченых
и копченостей при железнодорожных
перевозках X—54
Ужанский В. С, Хромов В. А. Допустимые
скорости записи при индицировании
осциллографами типа Н-115 XI—53>
Я ню к В. Я. Поддержание оптимального влаж-
ностного режима в холодильных камерах
фруктоовощехранилищ V—46
Янюк В. Я. Поддержание оптимального влаж-
ностного режима в холодильных камерах
фруктоовощехранилищ VII—50'
Новые изобретения 1—43, 47; II—51; III—52,
55; IV—52; V—49; VI—49, 52, 57; VIII—51,
57; IX—48, 54, 56; X—55, 59; XI—54; XII—32,
43, 46, 49
Критика и библиография
Дмитриев В. И. Новая книга по бытовым
холодильникам II—53'
Ионов А. Г. Новая книга о судовой
холодильной технике IV—54
Ионов А. Г., Кудрявцев Г. В. Новые книги по
современным методам кондиционирования
воздуха и инертных газов на судах VII—55
Книги по холодильной технике, выходящие в
свет в 1975 г. I—44
Мельцер Л. 3. Монография по эксергетическо-
му методу термодинамического
анализа VIII—58
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в
области холодильной техники и
технологии И—53; VII—57; IX—49'
Прилуцкий Д. Н. Диссертации в области
холодильной техники и технологии за 1971—
1973 гг. V—52
Стерлигов Б. И. Новый учебник по
организации и планированию производства на
предприятиях холодильной промышленности V—50'
Якобсон В. Б., Дмитриев В. И. Книга о
бытовых холодильниках VI—50
В НТО пищевой промышленности
Всесоюзный . общественный смотр «Наука —
техника — качество» V—56
Итоги Всесоюзного конкурса по
усовершенствованию аммиачных холодильных
установок Ш—55
Хроника
Внешняя торговля СССР холодильным
оборудованием и скоропортящимися
продуктами в 1974 году VIII—57
Вторая Всесоюзная научно-техническая
конференция молодых- специалистов по
холодильной технике и технологии VIII—56*
6t

Выставка «Единая система технологической
подготовки производства» на ВДНХ
СССР V—57
Заочная читательская конференция на Ор-
ском механическом заводе IV—56
Заседание по вопросу разработки новых
показателей оценки качества охлажденных и
замороженных пищевых продуктов X—58
Заседание по сублимационному и
криогенному консервированию пищевых продуктов и
биологических материалов X—59
Заседание секции «Биохимия и техника
хранения картофеля, сахарной свеклы, овощей
и плодов» Научного совета ГКНТ XI—55
Заседания секций Научного совета ГКНТ по
холоду в г. Одессе IV—55
К 70-летию Алексея Павловича Шеффера III—58
К 70-летию Викентия Петровича Зайцева XI—49
К 70-летию Ивана Петровича Усюкина III—61
К 60-летию Павла Васильевича Васильева VII—46
На Бюро Научного совета ГКНТ по
холоду III—54
Научно-технический семинар по эксплуатации
холодильных машин в сельском
хозяйстве
О мерах материального поощрения для
передовиков мясной и молочной
промышленности — участников ВДНХ СССР
Расширенное заседание секции «Биотехника
хранения картофеля, сахарной свеклы,
овощей и плодов» Научного совета ГКНТ
Республиканское совещание по выполнению
пятилетнего плана производства
мороженого и улучшению его качества
Семинар по производству мороженого
К 250-летию Академии наук СССР
Достижения науки — народному хозяйству
О работе М. В. Ломоносова «Размышления о
причине теплоты и холода
Информация
Гоголин А. А. К 100-летию аммиачных
холодильных машин III—45
Мании Е. И., Нариниянц Г. Р., Чесно-
ков П. И., Наместников А. Ф., Приходь-
ко И. И., Анисимов Б. Н., Церевити-
нов О. Б., Ушаков А. С.
Продовольственный склад полярной экспедиции Э. В. Тол-
ля A900 г.) VIII—54
«Мясомолмаш-74»
Агарев Е. М., Кузнецова А. А. Холодильное
оборудование на Международной выставке
в Киеве I-
II-
IX-
I-
II-
IX-
XII-
XII-
-57
-53
-48
-58
-53
-47
-48
-52
«Инрыбпром-75»
Клюкина Л. В., Мерзлякова Е. Г.
Современные средства добычи и обработки рыбы
и морепродуктов ХП^—50
Международная выставка «Инрыбпром-75»
в г. Ленинграде IV—57
В Международном институте холода
Зайцев В. П., Калнинь И. М. Сессия комиссий
ДЗ, В2 МИХ в Токио 1-50
Новый международный словарь по
холодильной науке и технике VI—52
Чижов Г. Б. Сессия комиссий О, С2 и В1
МИХ в Бресаноне 1—49
Юрлов Ю. П. Международный институт
холода, его структура и деятельность III—56
В социалистических странах
Акимова Л. Д. Холодильная техника на
Международной Лейпцигской весенней
ярмарке 1975 г. VI—53
Шплихал Ян, Клазар Людек.
Воздухоотделитель предприятия ЧКД — Хоцень VIII—60
Новости иностранной техники
Барулина И. Д., Шуватова Э. Д.
Замораживание пищевых продуктов с применением
двуокиси углерода и сухого льда
Валейко В. П. Развитие производства
быстрозамороженных пищевых продуктов в
Японии
Зайцев В. П. Некоторые аспекты развития
холодильной цепи Японии
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в
чистых помещениях
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в
картинных галереях, музеях,
книгохранилищах и архивах
Куликовская Л. В., Поварчук М. М., Шав-
ра В. М. Применение жидкого азота для
охлаждения транспортных средств при
перевозках пищевых продуктов
Лебедев В. Ф., Андрущенко Л. И. Методы и
приборы для определения концентрации
аммиака в воздухе производственных
помещений
Рютов Д. Г. Скороморозильные аппараты со
спиральным конвейером на новом
мясокомбинате в Англии
Ужанский В. С. Усовершенствование
дроссельных регуляторов давления прямого
действия
Шуватова Э. Д. Агрегатированный
двухступенчатый винтовой компрессор без
специального маслоохладителя
IX—55
IV—59
XI—56
1—54
V—58
III—59
VI—58
IV—58
II—59
XII—54
Справочный отдел
Вавренюк В. М., Григорьев А. С,
Сапрыкина С. Н. Терморегулирующие вентили для
фреона-22
Егорова Е. В., Осепчугова Т. И., Генин Л. Л.
Новые компрессорные агрегаты московского
завода «Компрессор»
Зеликовский И. М. Конденсаторы герметичных
холодильных агрегатов ВС, ВН и ВП
Зеликовский И. М. Детали и узлы
унифицированных герметичных агрегатов
Канышев Г. А. Винтовые агрегаты 5ВХ-
350/5фс и 5BX-350/2,6a-IV
Левина М. М., Татаринцева Л. А.,
Воробьев В. Ф. Фруктохранилище емкостью 300,
500 и 800 т
Мартынкина В. А., Виленчик Ю. Г.
Морской компрессорно-конденсаторный агрегат
МАКБ18С-22/П
|Мертешов М. Н.|Холодильник емкостью 850 т
для фруктов и винограда
Николаев В. С, Фридман Б.* Л. Новые
датчики — реле давления и температуры
Раев А. А., Егорова Н. М., Коблер О. А.
Холодильная машина ХМСОЖ-4
Романов М. Н., Ломакин В. Н., Лати-
на Г. Н., Пенская К. И. Подвесной
аммиачный воздухоохладитель ВОГ-230
IV—60
IX—57
1-58
П-61
X—60
VII—61
XI—60
III—62
V—60
XII—55
VI—61
62

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565.8
Базовые показатели качества торгового холодильного
оборудования. ЧАНТУРИЯ В, М., БОНДАРЕВА В. А.,
ВВЕДЕНСКИЙ Ю. И. «Холодильная техника», 1975,
№ 12.
Рассмотрены вопросы, связанные с выбором
номенклатуры единичных показателей качества и величин их
коэффициентов весомости, а также с определением
численных значений базовых показателей основных видов
торгового холодильного оборудования. Разработанные
базовые показатели качества могут служить
ориентиром для совершенствования и модернизации серийно
выпускаемого оборудования на ближайшие годы. Для
вновь создаваемых изделий они могут быть
использованы как опорный материал для назначения основных
технико-эксплуатационных показателей.
Таблиц 2. Список литературы — 9 названий.
УДК 621.57:628.84
Анализ реальных циклов воздушных турбохолодильных
машин для кондиционирования воздуха. ДУБИН-
СКИЙ М. Г. «Холодильная техника», 1975, № 12.
Энергетические показатели циклов воздушных
холодильных машин для кондиционирования воздуха
определяются не только к. п. д. компрессора, турбин и
теплообменника, но также отношением тй— и
сопротивлением системы. Последние параметры следует учитывать
при сопоставлении как действительных, так и
идеализированных циклов.
Иллюстраций 6.
УДК 621.57.041
Влияние перегрева всасываемого пара фреона-502 на
работу герметичного поршневого низкотемпературного
компрессора. БЫКОВ В. А., ЯКОБСОН В. Б.
«Холодильная техника», 1975, № 12.
Исследовано влияние перегрева всасываемого пара
фреона-502 на тепловые и энергетические характеристики
герметичного компрессора с частотой вращения 50 с-1.
Даны уравнения для определения объемных и
энергетических потерь, вызванных подогревом пара.
Таблиц 2. Иллюстраций 4. Список литературы — 9
названий.
УДК 629.123.44
Теплотехнические испытания грузовых трюмов
рыбоморозильного траулера «Сувалкия» в районе тропиков.
ДИДЕНКО В. Ф. «Холодильная техника», 1975, № 12.
Приведены результаты промысловых испытаний системы
охлаждения грузовых трюмов на траулере «Сувалкия».
Отражены основные характеристики системы,
равномерность воздухораспределения и скорости воздуха в
различных сечениях трюма. Освещена периодичность
оттаивания воздухоохладителей трюмов в промысловых
условиях и на переходе. Приводятся данные по
равномерности и скорости доохлаждения рыбопродукции в
трюме. Отмечены изменения температуры и скорости
воздуха при работающей и неработающей холодильной
машине в период разгрузки трюмов судна.
Таблиц 1. Иллюстраций 1.
УДК 536.24
Расчет тепломассопереноса при конденсации бинарных
смесей на оребренных поверхностях. СМИРНОВ Г. Ф
«Холодильная техника», 1975, № 12.
Рассмотрены основы расчета процессов тепломассопереноса
при конденсации бинарных смесей на оребренных
поверхностях. Рекомендуется для расчета интенсивности
тепломассопереноса через пленку конденсата использовать
формулу Нуссельта с введением в качестве определяющего
размера величины dB. Расчет интенсивности совместно
протекающих процессов тепломассопереноса
рекомендуется проводить путем решения уравнения диффузии.
Иллюстраций 2. Список литературы— 12 названий.
УДК 697.932
Исследование процессов увлажнения воздуха в
орошаемых насадках регулярной структуры. БЯЛЫИ Б. И.,
НАБИУЛИН Ф. А., СТЕФАНОВ Е. В., «Холодильная
техника», 1975, № 12.
В статье приведены методика и результаты
экспериментальных исследований насадок регулярной структуры,
работающих в режимах адиабатического увлажнения.
По полученным в результате обработки
экспериментальных данных зависимостям коэффициентов теплоотдачи
и аэродинамического сопротивления определены
оптимальные геометрические параметры насадок,
составленных из пластин Френкеля.
Таблиц 3. Иллюстраций 4. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.565.5
Сравнительная оценка систем охлаждения
холодильников. ЖАДАН В. 3. «Холодильная техника», 1975, № 12.
Предложен метод количественной оценки
технологической эффективности системы охлаждения, основанный
на учете вредного влияния на продукт внешних тепло-
притоков. Показана высокая технологическая
эффективность внекамерного отвода теплопритоков через
ограждения холодильников с воздушной теплозащитной
рубашкой, оборудованных панельной системой
охлаждения. Вскрыты существенные недостатки панельной
системы охлаждения в конструктивном отношении.
Иллюстраций 3. Список литературы — 13 названий.
УДК 621.57.041.004.67
Стенд для настройки и испытаний многоплунжерных
смазочных насосов. КАРАМАЗИН А. В. «Холодильная
техника», 1975, № 12.
Описан стенд для настройки и испытаний
многоплунжерных смазочных насосов, применение которого
позволило сократить время, необходимое для проверки и
ремонта насосов, повысить качество их ремонта и
точность настройки.
Иллюстраций 1.
УДК 621.570.44:621.564.22
Отделение масла от паров аммиака в
конденсаторе-маслоотделителе. ЛОЗИНСКИЙ А. В. «Холодильная
техника», 1975, № 12.
Описана схема отделения масла от паров аммиака с
использованием дополнительного аппарата —
конденсатора-маслоотделителя, что позволяет сохранить
имеющееся оборудование на стороне высокого давления и не
выполнять реконструктивных работ, неизбежных при
установке маслоотделения барботажного типа.
Иллюстраций 1.
УДК 621.565.92:658.6/.9
Графики зависимости холодопроизводительности и
потребляемой мощности агрегатов и компрессоров,
применяемых в торговле. ГИЛЬ И. М. «Холодильная техника»,
1975, № 12.
Представлены результаты работы по систематизации
номограмм зависимости рабочей
холодопроизводительности и потребляемой мощности ряда агрегатов и
компрессоров, применяемых в торговле, в системе СИ в
логарифмическом масштабе. Представленные графики
позволяют определить рабочую холодопроизводительность,
потребляемую мощность и энергетическое совершенство
агрегатов и компрессоров на различных режимах.
Иллюстраций 5.
'63

ВНИМАНИЮ ОРГАНИЗАЦИЙ И ПРЕДПРИЯТИЙ!
В 1976 г. будет издан сборник Трудов в четырех томах XIV Международного
конгресса по холоду, состоявшегося в г. Москве в сентябре 1975 г.
В сборнике будут опубликованы все доклады, представленные на пленарных
заседаниях и заседаниях десяти научно-технических комиссий конгресса по вопросам:
криогенная техника;
сжижение и разделение газов;
термодинамика, тепло- и массообмен;
холодильное машиностроение;
сублимация — криобиология — применение холода в медицине;
применение холода в пищевой промышленности;
техника холодильного хранения;
наземный и морской холодильный транспорт;
кондиционирование воздуха.
Будет помещено также содержание выступлений в дискуссиях по докладам.
Доклады в сборнике будут опубликованы на официальных языках Международного
института холода, т. е. на английском или французском.
Сборник будет издан общим объемом примерно 220—250 авт. листов.
Ориентировочная подписная цена составит 25 руб.
Заявки с указанием количества заказываемых комплектов Трудов конгресса
просьба направлять не позже 1 февраля 1976 г. по адресу: 121019, Москва, проспект
Калинина, 27, корп. 3, Оргкомитет XIV Международного конгресса по холоду.
Заявки могут представлять как организации (за подписью директора и главного
бухгалтера), так и отдельные лица, с указанием адреса, по которому следует выслать
Труды конгресса.
Комплекты Трудов будут высылаться в соответствии с заявками наложенным
платежом.
В розничную продажу Труды XIV Международного конгресса по холоду не
поступят.
^ЛЛЛЛЛАЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛ^
На первой странице обложки: Поточно-механизированные линии ОЛБ по производству
брикетов мороженого на вафлях. Производительность каждой линии более 1800 кг в смену.
^/VVVVVVVVAAA/VNA/VV^ >/\АЛЛЛЛЛЛЛЛЛ/\ЛЛЛЛААЛАЛЛЛЛАЛ
\
Редакционная коллегия: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам.
главного редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков,
П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн.
наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин. А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф.
Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б.
Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т—19020 Сдан в набор 1/XI 1975 г. Подписано в печать 28/XI 1975 г. Формат 84Xl08Vie.
Бумага типографская № 1 Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,68 Тираж 16710 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова. 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 2453
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области