ISSN 0023-124X
Холод — на службе АПК
Экономика и организация производства
Наука, техника, технология
В Международном институте холода
•
Холодильная 2
iexHUKa
89

JS\ МОСКВА ВО «АГРОПРОМИЗДАТ»
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ГОСУДАРСТВЕННОГО АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 ГОДА
Холодильная
2„ юхника
В НОМЕРЕ:
ХОЛОД — НА СЛУЖБЕ АПК
Перестройка: проблемы и решения
Серьезные проблемы «несерьезного» продукта (Наши
интервью) 2
Реконструкция цехов и фабрик мороженого в системе
Росмясомолторга 6
Творогова А. Ам Оленев Ю. А. Определение оптимальных
режимов хранения молочного эскимо 10
Акинин П. В., Кравченко Н. В., Трутнев С. Ю. Новый
концентрат для мороженого 13
Борисова О. С, Шпякнна Н. Н., Творогова А. А.,
Зиновкина Н. В. Использование дикорастущих плодов и
ягод в производстве мороженого 14
Казакова Н. В., Оленев Ю. А., Ладур Т. А.,
Мельникова Л. М. Применение глюкозно-фруктозного сиропа в
производстве мороженого 15
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Мишина 3. Д. Хозрасчет в цехе мороженого Жуковского
хладокомбината 19
ОБМЕН ОПЫТОМ
Васюков Н. С, Панов В. А., Кладий А. Г.
Автоматизация учета готовой продукции в производстве
мороженого 21
Совершенствование производства мороженого 23
Пути уменьшения количества вафельных отходов и их
рационального использования 24
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Синявский Ю. В., Тронь К. В. Прогнозные
характеристики электрокалорического холодильного агрегата 26
Сильвестров Э. В., Елхов Э. А. Микропроцессорные
контроллеры в системе актоматического управления
сублимационной сушкой 29
Аннушкина Л. П. Понижение осушающей способности
воздухоохладителей 32
Абдульманов X. А., Абдульманов И. X., Вера Круш Де
Мело Ж- А. Оптимизация параметров льдогенератора
периодического действия " 34
Сагайдакова Н. Г., Цуранова Т. Н., Марковцев Б. Г.
Теплофизические свойства хладагента R503 38
Новинки холодильной техники
Арефьев В. А., Демочкин Н. В., Захаров А. Б., Тиня-
ков В. Л. Термоэлектрический агрегат для охлаждения
(нагрева) жидкости 43
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
Чайченец Н. С. Оптимальное проектирование теплонасос-
ных сушильных установок 46
ОХРАНА ТРУДА
Правила устройства и безопасной эксплуатации фреоновых
холодильных установок 51
Изобретения 18, 20, 25, 45
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
Васильев В. М. Новое в трудовом законодательстве 56
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Алымов В. П., Капитонова Т. А., Уткин Е. П., Кияшко Л. Н.
Аммиачная холодильная автоматизированная машина
МКВ40-7-2 59
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 63
РЕФЕРАТЫ 64
IN ISSUE:
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Perestroika: Problems and Solutions
Serious Problems of "Nonserious" Product (Our
Interviews) 2
Reconstruction of Ice Cream Shops and Factories in Ros-
myasomoltorg System 6
Tvorogova A. A., Olenev Yu. A. Determination of Optimal
Storage Conditions for Milk Eskimo 10
Akinin P. V., Kravchenko N. V., Trutnev S. Yu. New
Concentrate for Ice Cream 13
Borisova O. S., Shpyakina N. N.. Tvorogova A. A.,
Zinovkina N. V. Utilization of Wild Fruits and Berries in
Ice Cream Production 14
Kazakova N. V., Olenev Yu. A., Ladur T. A., Melniko-
va L. M. Utilization of Glucose-Fructose Syrup in Ice
Cream Production 15
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Mishina Z. D. Self-Support in Ice Cream Shop of
Refrigerated Combine 19
PRACTICE EXCHANGE
Vasyukov N. S., Panov V. A., Klady A. G. Automation of
Accounting Ready Products in Ice Cream Production 21
Improvement of Ice Cream Production 23
Ways of Reducing Wafer Waste and Its Rational Utilization 24
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Sinyavsky Yu. V., Tron K. V. Prognosticated Characteristics
of Electrocaloric Refrigerating Unit 26
Silvestrov E. V., Yelkhov E. A. Microprocessor Controllers
in System for Automatic Control of Sublimation Drying 29
Annushkina L. P. Increase of Drying Capacity of Air
Coolers 32
Abdulmanov Kh. A., Abdulmanov I. Kh., Vera Krush De
Melo Z. A. Optimization of Parameters of Ice Maker of
Periodic Action 34
Sagaidakova N. G., Tsuranova T. N., Markovtsev B. G.
Thermo-Physical Properties of Refrigerant R503 38
Novelties of Refrigerating Engineering
Arefyev V. A., Demochkin N. V., Zakharov А. В., Tinya-
kov V. L. Thermoelectric Unit for Refrigerating
(Heating) Liquids 43
Economy of Fuel-Energy and Material Resources
Chaichenets N. S. Optimal Designing of Heat-Pump Drying
Units 46
LABOUR PROTECTION
Rules for Design and Safe Operation of Freon Refrigerating
Plants 51
Inventions 18, 20, 25, 45
LEGAL CONSULTATION
Vasilyev V. M. New Items in Labour Legislation 56
REFERENCE DATA
Alymov V. P., Kapitonova T. A., Utkin E. P., Kiyashko L. N.
Automated Ammonia Refrigerating Machine MKB 40-7-2 59
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR
SUMMARIES
63
64
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1989.

liiiiiiiffi
АПК
ПЕРЕСТРОЙКА: ПРОБЛЕМЫ И РЕШЕНИЯ
К важнейшим задачам перестройки относится реализация
Продовольственной программы, все более полное удовлетворение потребностей
советских людей в продуктах питания, ибо именно здесь находится самая
болевая точка на барометре народного настроения. Сказанное в полной
мере касается и производства мороженого, которое, хотя и не является
продуктом первой необходимости, но пользуется повышенным спросом
населения.
По объемам его производства (более 700 тыс. т) наша страна
занимает второе место в мире, уступая лишь США B,1 млн. т).
Однако по объему потребления мороженого в расчете на душу населения СССР
отстает не только от США, но и таких стран, как Австралия, Новая
Зеландия, Канада, Швеция, Япония, ФРГ.
Различным аспектам проблемы увеличения производства мороженого
посвящена публикуемая ниже подборка статей.
Наши интервью
СЕРЬЕЗНЫЕ ПРОБЛЕМЫ
«НЕСЕРЬЕЗНОГО» ПРОДУКТА
РЕСПУБЛИКАНСКОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ
«РОСМЯСОМОЛТОРГ» МИНТОРГА РСФСР
ЯВЛЯЕТСЯ КРУПНЕЙШИМ ПРОИЗВОДИТЕЛЕМ
МОРОЖЕНОГО В СТРАНЕ. НА ЕГО ДОЛЮ
ПРИХОДИТСЯ 45 % ВЫПУСКАЕМОГО В СССР
МОРОЖЕНОГО G7% —В РСФСР). ОБЪЕМ ЕГО
ВЫРАБОТКИ ПРЕДПРИЯТИЯМИ
ОБЪЕДИНЕНИЯ В 1988 Г. СОСТАВИЛ ОКОЛО
330 ТЫС. Т. ЕСТЕСТВЕННО, ЧТО ПРИ ТАКИХ
ОБЪЕМАХ ВСЕ ПРОБЛЕМЫ ОТРАСЛИ ЗДЕСЬ
СТАНОВЯТСЯ НАИБОЛЕЕ ВЫПУКЛЫМИ
И ЗНАЧИМЫМИ. О ТОМ, КАКИЕ ЭТО ПРОБЛЕМЫ
И КАК ОНИ РЕШАЮТСЯ В ОБЪЕДИНЕНИИ,
НАШ КОРРЕСПОНДЕНТ ВЗЯЛ ИНТЕРВЬЮ
У НАЧАЛЬНИКА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО
ОТДЕЛА РОСМЯСОМОЛТОРГА А. Г. КЛАДИЯ.
— Александр Георгиевич! Лето
прошлого года было щедро на солнечные
жаркие дни. И конечно же, спрос на
прохладительные напитки и мороженое
поднимался прямо пропорционально столбику
термометра. Однако далеко не все сумели
удовлетворить свое желание вкусить
освежающее лакомство. Нередко покупателей
встречало объявление «Мороженого нет».
Чем вы объясните такое положение?
— Тем, что объемы производства
мороженого у нас в стране еще недостаточны.
К сожалению, по уровню потребления
мороженого на душу населения B,3 кг) мы
далеко отстаем от многих развитых стран
F—10 кг). Этому есть, на мой взгляд,
как субъективные, так и объективные
причины. Но сначала немного истории.
ШШ}^
111
Начало промышленному производству
мороженого в СССР было положено
в 1932 г. на Московском хладокомбинате
№ 2—3. Однако лишь в середине 30-х гг.
в стране был преодолен взгляд на
мороженое как на «несерьезный» продукт —
лакомство для любителей. Оно было
оценено как высококалорийный и
витаминизированный продукт, обладающий к тому же
лечебно-диетическими свойствами.
По инициативе и при поддержке
наркома продовольствия СССР А. И.
Микояна до войны и в первые послевоенные
пятилетки производство мороженого стало
развиваться высокими темпами, несмотря
на преобладание ручного или частично
механизированного труда. Уже в 50-х гг.
появились первые отечественные дозирующие
устройства, полуавтоматы и
поточно-механизированные линии, созданные умельцами
хладокомбинатов и конструкторами.
Однако в начале 70-х гг. в
соответствующих министерствах, ведомствах, да и
Госплане вновь возродился негативный
подход к мороженому как к лакомству, а не
как к продукту, пользующемуся
повышенным спросом населения. Этот период совпал
с прогрессирующим из года в год
дефицитом рабочей силы, а также сырьевых,
тароупаковочных и вспомогательных
материалов.
Одновременно по чьему-то
недальновидному, явно узковедомственному решению
в головном институте ВНИЭКИпродмаш
была ликвидирована и без того немногочис-
з '-¦'/¦ ¦¦¦¦ .:¦'

ленная группа конструкторов,
занимающихся созданием поточно-механизированных
линий для производства мороженого. В
результате среднегодовые темпы прироста
объемов выпуска мороженого в девятой —
одиннадцатой пятилетках резко упали — до
3,7 % против 10 % в восьмой пятилетке,
а отечественное, машиностроение в этой
области было отброшено с многократным
ускорением на многие десятилетия от уровня
развитых капиталистических стран.
Тем не менее объем производства
мороженого и в эти годы продолжал
возрастать — с 377,6 тыс. т в 1970 г. до
586,9 тыс. т в 1985 г. Правда,
преимущественно за счет экстенсивных факторов и в
большой степени энтузиазма работников
предприятий и Минторга РСФСР.
Последнее наглядно иллюстрируют следующие
данные.
Если Минторг РСФСР за 20 лет
увеличил выработку мороженого с 118,6 тыс. т
до 262,3 тыс. т, или в 2,2 раза, то бывший
Минмясомолпром РСФСР, который по своей
структуре и при наличии в своем
подчинении ведущего в данной отрасли
института — ВНИХИ (ныне ВНИКТИхолод-
пром) — должен был бы задавать тон,
обеспечил лишь символическое наращивание
производства — с 56,7 тыс. т до 65,4 тыс. т,
или на 15,3 %.
— А как сейчас обстоят дела в отрасли?
Изменилось ли отношение к ней
директивных органов?
— Да, изменилось. В связи с
принимаемыми в стране мерами по борьбе с
пьянством и алкоголизмом мороженое стало
предметом повышенного внимания со
стороны областных, краевых и
республиканских советских и партийных органов во
всех регионах СССР. Подтверждением
сказанному может служить тот факт, что после
выхода в свет известного Указа многие края
и области РСФСР откликнулись на
инициативу Минторга РСФСР о строительстве
на кооперативных началах цехов
мороженого при хладокомбинатах Росмясомолторга.
Суть такой кооперации заключается в
том, что Минторг РСФСР выделяет
технологическое и холодильное оборудование
и финансирует строительство за счет
нецентрализованных источников или ссуды
банка, а исполкомы областей и краев (или
Совмины автономных республик)
изыскивают на месте лимиты проектных и
подрядных работ на весь объем
строительства в нормативные сроки. Кроме того,
специалисты Росмясомолторга и Гипрохоло-
да оказывают консультационную помощь
в разработке объемно-планировочных, тех-
нологических и технических решении или
выдают типовой проект фабрики
мороженого мощностью 6 т в смену для привязки
на месте.
В результате осуществления такой
формы межведомственных связей за 1986—
1987 гг. и 10 месяцев 1988 г. введено в
эксплуатацию 15 цехов мороженого общей
мощностью 92 т в смену, в то время как
за две предшествующие пятилетки — семь
общей мощностью 48 т в смену. До конца
пятилетки предполагается построить еще
не менее 7 цехов.
На новостройках и в ходе технического
перевооружения действующих цехов
мороженого внедрено 68
поточно-механизированных и автоматизированных линий для
выпуска расфасованного мороженого и 16
автоматов А2-ОВА для выпечки вафельных
стаканчиков. В результате за 2 года
текущей пятилетки среднегодовой прирост
объемов производства мороженого по Рос-
мясомолторгу (без Москвы и Ленинграда)
достиг 21,1 тыс. т A1,1 %), а за первое
полугодие 1988 г. — 14,7 тыс. т A2,6%)
против 6,54 тыс. т D,16 %) в
одиннадцатой. Это более чем двухкратное ускорение
темпов роста.
Справедливости ради следует отметить,
что и Госагропром РСФСР резко увеличил
объемы производства: в 1987 г. на его
предприятиях выработано 89,6 тыс. т
мороженого против 65,4 тыс. т в 1985 г. со
среднегодовым темпом прироста 18,5 %.
Госагропромом СССР, Минторгом СССР
и Центросоюзом разработана совместная
программа увеличения выпуска мороженого
в 1988—1992 гг., реализация которой
позволит значительно увеличить его
производство.
— Каковы же основные направления
осуществления этой программы?
— Прежде всего — это укрепление
материально-технической базы отрасли.
На протяжении длительного периода
потребность отрасли в технологическом
оборудовании удовлетворяется лишь
наполовину. К тому же поставляемая техника
малопроизводительна, а некоторых видов ма-
ших отечественная промышленность вообще
не выпускает. Поэтому парк
технологического оборудования представлен в
основном разработками 60-х — начала 70-х гг.
Оборудование третьего поколения (т. е.
производства 80-х гг.) — линии М6-ОЛ2В и
Л5-ОЭК производительностью около
500 кг/ч — на предприятиях
Росмясомолторга на 1.01.88 г. составляло лишь 4 %.
Это вынуждает предприятия
эксплуатировать технику с недопустимой интенсивно-
3
ili

стью, нередко в 1,5—2 раза превышающей
паспортную производительность, с
увеличением количества отработанных смен за счет
сокращения планово-предупредительного
ремонта оборудования. В результате имеет
место повышенный износ его.
Обеспокоенные таким положением мин-
торги СССР и РСФСР за последние 15 лет
многократно в различных формах и на
разных уровнях ставили вопрос о развитии
материально-технической базы отрасли.
Наконец, при содействии и поддержке Совета
Министров СССР ГКНТ СССР в июле
1985 г. утвердил программу создания и
освоения предприятиями Минлегпищемаша
СССР производства новой техники для
выпуска мороженого на 1985—1990 гг.
В соответствии с этой программой
Вологодское СКТБ «Мясомолмаш» приступило
к разработке по исходным требованиям
ВНИКТИхолодпрома и Росмясомолторга
комплекта оборудования для
автоматизированного приготовления смесей
мороженого марки В1-ОМК-2,5. Эта линия
предназначена для переоснащения действующих
и укомплектования вводимых цехов
мороженого мощностью 10—15 т в смену. В
дальнейшем для более мощных фабрик
мороженого будет создана аналогичная линия
производительностью 5000 л/ч.
В ходе реализации указанной программы
отечественная промышленность освоила
серийное производство линии Л5-ОЭК с
заверточным автоматом Л5-ОЗЛ для выпуска
эскимо на палочке и линии М6-ОЛД для
брикетов в кашированной фольге массой
порций по 250 г. Прошел испытания
опытный образец фризера А1-ОФК
производительностью 1000 кг/ч, с учетом результатов
которых ПО «Ростпродмаш» в 1988 г.
приступило к разработке экспериментального
образца фризера.
Вне программы по инициативе НПО
«Мир» на фабрике мороженого Мосхладо-
комбината № 7 в 1987 г. испытан
охладитель смесей с очищаемой поверхностью
производительностью 3,5 тыс. л/ч.
Однако в целом намеченные сроки по
разработке и выпуску всего оборудования,
кроме эскимогенераторов, не
выдерживались и переносились. Линия М6-ОЛД была
выпущена лишь небольшими сериями в 1985
и 1986 гг., а затем даже не включалась
в планы, хотя спрос на нее (очень
большой) неоднократно подтверждался в
заявках Союзглавмашу, Минлегпищемашу
СССР и заводу-изготовителю.
В связи с ликвидацией в 1988 г.
Минлегпищемаша СССР ВПО продавтоматов
им. 50-летия СССР (г. Капсукас)
прекратило разработку линии
производительностью 800—1000 кг/ч.
Таким образом, утвержденная
программа ГКНТ СССР оказалась практически
сорванной.
Не учтены наши предложения по
созданию нового высокопроизводительного
оборудования для выпуска мороженого и в
утвержденной Госагропромом СССР, Бюро
Совета Министров СССР по
машиностроению и Госкомиссией Совета Министров
СССР «Программе создания новых машин,
приборов и оборудования для
перерабатывающих отраслей агропромышленного
комплекса» на 1988—1995 гг.
В течение 1988 г. Минторг СССР
обращался в Миноборонпром СССР, Минсред-
маш СССР и Бюро Совета Министров СССР
по машиностроению с комплексом
предложений по ускорению развития производства
мороженого с указанием потребности в
серийном и новом оборудовании для выпуска
мороженого. Однако отовсюду был получен
отрицательный ответ.
Таким образом, Минторг РСФСР в
настоящее время не имеет реальной
перспективы ускорения развития
материально-технической базы отрасли по производству
мороженого и обречен еще многие годы
эксплуатировать низкопроизводительное
оборудование, по техническому уровню
которого мы отстали от передовых стран на
20—30 лет.
— Александр Георгиевич, что по вашему
мнению необходимо, чтобы преодолеть это
отставание?
— Для этого следует в ближайшие годы
создать следующие поточные линии,
автоматизированное оборудование и приборы:
автоматизированные линии для
приготовления смесей мороженого
производительностью 2500 и 5000 л/ч;
комплект оборудования для
автоматизированной фабрики мороженого (не менее
двух наименований по видам расфасовки)
мощностью 10 т в смену;
автоматизированные линии
производительностью 500 и 1000 кг/ч (в комплекте
с фризером, расфасовочным и упаковочным
автоматами, закалочным туннелем,
групповым укладчиком продукции в картонную
тару с обандероливающим
приспособлением) для выработки методом
вертикального или горизонтального экструдирования
двухцветного мороженого на палочке и без
нее, глазированного и без глазури массой
порций 60—70 г; мороженого в вафельных
стаканчиках и конусах массой порций 80
(с глазурью) и 70 г (без глазури);
пирожного из мороженого массой порций 60—
¦&¦'¦

70 г, а также мороженого, упакованного
в полиэтиленовый рукав массой порций 250
и 500 г;
автоматизированные фризеры с
микропроцессорным управлением
производительностью 400—700 и 900—1100 кг/ч;
автомат туннельного типа с газовым
обогревом для производства вафельных
конусов методом литья производительностью
б тыс. шт/ч;
установку для получения ледяной воды
с использованием искусственного и
естественного холода;
типовой проект АСУТП в производстве
мороженого;
расходомеры-дозаторы для компонентов
и смесей мороженого: жидких, вязких,
сыпучих; приборы для экспресс-анализа
содержания сухих веществ, жира и сахарозы
в смесях мороженого;
массодозирующие и массоизмерительные
приборы для резервуаров и силосов с
жидкими и сыпучими продуктами или
полуфабрикатами и др.
— Александр Георгиевич! Не
отсутствием ли перечисленного вами оборудования
объясняется довольно-таки скудный
ассортимент выпускаемого мороженого? Ведь
известно более 200 разновидностей
мороженого. А купить в государственной торговле
можно не более десяти. Почти исчезли так
полюбившиеся всем «Лакомка»,
«Бородино», «Ленинградское» и т. п. Почему так
произошло?
— В какой-то степени ваше
предположение верно: мало или даже нет
соответствующего оборудования. Но причина не
только в этом.
Согласно действующему ОСТ 49 156—80
мороженое по видам подразделяется на
основные — пломбир, сливочное, молочное,
плодово-ягодное — и любительские. Все эти
виды и выпускаются. Так, за 9 мес 1988 г.
на предприятиях Росмясомолторга (без
Москвы и Ленинграда) было выработано:
пломбира 20 %, сливочного мороженого
33 %, молочного 16 %, плодово-ягодного
1 % и любительских видов 30 %.
В зависимости от наличия в
конкретном регионе или области набора исходного
сырья, в том числе различных
наполнителей и добавок, с учетом видов расфасовки
мороженого на одном предприятии в
течение года может быть выработан не один
десяток разновидностей мороженого.
Однако в 70-х гг. ассортимент
выпускаемого мороженого стал изменяться из-за
постоянного сокращения объемов
выделяемого молочного сырья вследствие
трудностей, которые переживало наше сельское
хозяйство, из-за снижения закупок сырья
и полуфабрикатов по импорту. По этой
причине свыше 10 лет все пищевые отрасли,
в том числе и производящие мороженое,
придерживаются жесткого курса на
внедрение ресурсосберегающих технологий, на
выпуск низкожирных видов мороженого и
с пониженным содержанием молочных
продуктов.
Одновременно и последовательно
дорожали шоколад, кофе, какао-порошок, а
затем снизились объемы выделения их. На
протяжении многих лет не удовлетворяются
полностью заявки Росмясомолторга на
плодово-ягодное пюре, пульпу, соки, экстракты
свежих плодов и ягод, изюм, орехи, что
обусловило уменьшение выпуска
мороженого с фруктовыми наполнителями и
добавками.
Этот комплекс взаимоусиливающихся
трудностей отрасли совпал по времени с
застоем в развитии отечественного
машиностроения для производства мороженого, с
прогрессирующим дефицитом рабочей силы,
заставляющим активизировать переход от
ручного способа производства мороженого
к машинному, в связи с чем отрасль
лишилась возможности выпускать широкий
ассортимент мороженого как по расфасовке,
так и по разновидностям.
Потому-то почти исчезло, например,
мороженое «Ленинградское», выработка
которого требует больших трудозатрат, не
говоря уж о дефицитном сырье. Из-за
недостатка шоколада реже стали выпускать
эскимо в глазури и «Лакомку».
Кроме того, округление цены за 100 г
мороженого до 10 и 20 к., независимо от
того с наполнителем оно или без него (что
ранее влияло на цену), снизило
заинтересованность производителей в использовании
различных добавок и расширении его
ассортимента.
Отказ в 1987 г. от централизованного
порядка (по линии Госплана РСФСР)
распределения молочного сырья на
производство мороженого и возложение этих
функций .на облкрайисполкомы благотворно
сказался на увеличении в общем объеме
выработки доли пользующихся более высоким
спросом пломбира и сливочного
мороженого за счет снижения удельного веса
молочного. Так, уже в 1987 г. удельный вес
пломбира и молочного мороженого
составил соответственно 29 и 19,3 % против 10
и 25 % в 1985 г. (без Москвы и
Ленинграда).
В связи с намечаемым увеличением
закупок какао-бобов, кофе и другого сырья
для кондитерской промышленности есть на-

дёжда, что и для производства мороженого
с наполнителями и в глазури будет
выделено сырье.
— Говоря о причинах, сдерживающих
развитие производства мороженого, вы уже
дважды упомянули о дефиците рабочей
силы. Общеизвестно, что этот фактор,
действующий повсеместно, заставляет думать об
интенсификации производства, о создании
условий для высокопроизводительного
труда. В Росмясомолторге же, насколько
известно, нередко идут по пути решения
проблемы за счет привлечения временных
работников — студентов, «лимитчиков» и т. п.
А условия труда зачастую остаются
неизменными — много ручных операций, в
цехах сыро, холодно, не хватает спецодежды
и т. д. В чем причина этого?
— Недостаточный уровень механизации
и автоматизации, низкие тарифные ставки
и заработная плата, двух- и трехсменный
режим работы, отсутствие профтехучилищ
для подготовки квалифицированных
рабочих массовых профессий для цехов
мороженого еще с конца 60-х гг. обусловили
прогрессирующий дефицит рабочей силы,
работу цехов сверх оптимальных 450 смен
в году в ущерб отдыху трудящихся и
техническому состоянию цехов мороженого.
В особенно тяжелом положении оказались
предприятия Москвы и Ленинграда. /
Наиболее отсталыми с точки зрения
механизации (а тем более автоматизации)
являются процессы приготовления смесей
мороженого и полуфабрикатов, в том
числе изготовление вафельной продукции.
Применяемое здесь, как правило,
неспециализированное оборудование собрано из раз-^
личных отраслей молочной и пищевой
промышленности и не «стыкуется» ни по
технологии, ни по производительности.
Низкий уровень механизации процессов
приготовления смесей мороженого
обусловлен также слабым внедрением бестарного
и контейнерного способов доставки и
хранения сырья (сгущенного молока, сахарного
сиропа, масла животного, муки),
ограниченными поставками в крупной расфасовке
или бестарным способом готовых
полуфабрикатов (фруктовых пюре и пульпы, соков
и экстрактов) и, кроме того, излишне
широким набором исходного молочного сырья
с различным химическим составом.
Отрицательно сказывается на отрасли
и многолетняя несбалансированность
планов производства мороженого с поставкой
"предприятиям гофротары, рулонной
этикетки и других тароупаковочных материалов,
обеспеченность которыми составляет 30—
80 % плановой. Это вызывает неоправдан-
ные простои рабочих и увеличение доли
ручного труда.
В 1988 г. многие трудовые коллективы
предприятий Росмясомолторга, в том числе
в Москве, Волгограде, Саратове, Балашове,
Курске, Тюмени и других городах, не
могли полностью реализовать по этой
причине свои возможности и срывали
намеченные планы, что, конечно же, сказывалось
на их экономических показателях и
материальном благополучии работников и
усложняло решение кадровых вопросов.
— В чем же вы видите выход из
создавшегося положения?
— Помимо ликвидации названных
недостатков, важную роль приобретает
совершенствование организации и оплаты труда,
решение социальных вопросов.
На мой взгляд, необходимо шире
внедрять такие оправдавшие себя на практике
прогрессивные формы организации и
стимулирования труда, как комплексные,
сквозные и специализированные бригады и
отделения с оплатой по конечному
результату (Пермский, Челябинский № 1,
Жуковский, Московский № 8 и Пятигорский
хладокомбинаты), нехозрасчетные бригады
по выпуску мороженого в выходные дни
(Смоленский хладокомбинат).
Трудовым коллективам нужно смелее
брать в аренду цехи мороженого, а может
быть и хладокомбинаты в целом (такие
задумки есть у Воронежского областного
объединения и Ростовского-на-Дону
хладокомбината № 1). В арендном подряде
скрыты большие резервы увеличения выпуска
продукции при значительно меньшем числе
работающих, особенно ИТР и служащих,
с одновременным упрощением структуры
предприятия, его внутренних
функциональных связей и системы учета .
Освоение и углубление хозрасчетных
форм хозяйствования обеспечит
предприятиям Росмясомолторга большие
возможности для решения всех вопросов социально-
экономического развития коллективов.
— Ну, что ж, успехов Росмясомолторгу
на этом пути.
УДК 663.674:658.2.016.7
РЕКОНСТРУКЦИЯ ЦЕХОВ
И ФАБРИК МОРОЖЕНОГО
В СИСТЕМЕ РОСМЯСОМОЛТОРГА
Одним из основных направлений
ускорения развития производства мороженого
в системе Росмясомолторга в
двенадцатой пятилетке является реконструкция

действующих предприятий, позволяющая
при сравнительно незначительных
капитальных затратах обеспечить
наращивание мощностей практически на тех же
площадях и увеличение выпуска съема
продукции с единицы площади (см.
таблицу).
Накоплен, в частности, большой опыт
эффективной реконструкции фабрик
мороженого мощностью до 3 т в смену в
одноэтажном исполнении постройки до 70-х гг.
с наращиванием производственных
мощностей в 2—3 раза, как правило, на тех же
площадях за счет перепланировки
помещений, использования антресолей,
внедрения более производительного
оборудования.
С целью высвобождения
производственных площадей при реконструкции
нередко вафельное производство выносят в
отдельное здание (Смоленский,
Коломенский, Ногинский, Орехово-Зуевский и
другие хладокомбинаты).
На Мурманском хладокомбинате в
результате строительства галереи,
соединяющей камеру хранения фабрики
мороженого с холодильником, стало возможным
сократить площади камер дозакаливания
и хранения и увеличить мощность фри-
зеро-фасовочного отделения.
При недостатке производственных
площадей в молокоприемных отделениях
(Ногинский, Калужский и другие
хладокомбинаты) цистерны для молока
устанавливают снаружи здания или на
автомобильной платформе цеха мороженого,
отгораживая их металлической сеткой или
щитами.
Значительный экономический эффект
и повышение уровня механизации
достигаются при внедрении емкостей для
бестарного хранения сырьевых компонентов.
По примеру московских и ленинградских
предприятий в ходе реконструкции
стали применять бестарное хранение муки,
сгущенных молочных продуктов или
сахарного сиропа в цехах мороженого
хладокомбинатов Свердловска, Воронежа,
Саратова, Черкасс, Риги, Волгограда,
Перми и др.
Заслуживает внимания опыт
организации предзаготовительных или
заготовительных участков на первом этаже
(Кировский, Воронежский, Липецкий,
Московский № 8 и другие хладокомбинаты),
что повышает санитарную культуру и
уровень механизации производства смесей
мороженого.
В целях рационального использования
производственных площадей и
обеспечения подачи смесей в линии самотеком
(при этом исключается вспенивание
низкожирных смесей, снижается расход
электроэнергии) в ходе реконструкции и
строительства ряда предприятий
(Ленинградский № 6, Калужский, Костромской, Вол-
Хладокомбинат (количество
этажей в здании
цеха мороженого)
Ульяновский (один,
подвала)
Мурманский (один,
подвала)
Смоленский (один,
подвала)
Костромской (один,
подвала)
Белгородский (три,
подвала)
без
без
без
без
без
Пермский (три, с
подвалом)
Владимирский (четыре,
без подвала)
Астраханский (четыре
подвала)
Краснодарский (три,
подвалом)
Новосибирский (три,
подвалом)
без
с
с
т

проектная
3
3
3
3
6
8
8
8
8
8
ощносп
в смен)
фактическая
1983 г.
7
6
4
5
6
8
8
8
13,5
11,9
1986 г.
8,5
6,6
5,7
5,6
8,8
11,1
8,5
10,0
17,5
12,9
Объем
производства,
т
1983 г.
3510
2383
1808
1374
2599
3982
2668
2707
6367
5835
1986 г.
4784
2778
2572
2438
4036
5549
3967
4136
7208
6252
Площадь цеха,
м2
общая
1440
1768
2016
1880
3342
3952
7008
5458
1000
4412
фризеро-
фасовоч-
ного
отделения
274
216
360
252
432
676
654
675
400
473
Съем продукции, т/год,
с единицы площади
общей
1983 г.
2,44
1,35
0,9
0,73
0,77
1,0
0,38
0,5
6,37
1,3
1986 г.
3,32
1,57
1,27
1,29
1,2
1,4
0,56
0,76
7,2
1,4
фризеро-
фасовочного
отделения
1983 г.
12,8
11,03
5,02
5,45
6,0
5,89
4,07
4,0
15,9
12,3
1986 г.
17,5
12,86
7,14
9,67
9,34
8,2
6,06
6,13
18,0
13,2
J,-..-:,. ',v:^"^a^p^fi--' #*fts«?- *С'? *ь

гоградский, Воркутинский и Вологодский
хладокомбинаты) резервуары для
хранения смесей или змеевиковые
пастеризаторы подняты на антресоли с
площадками для обслуживания. Антресольные
площадки облегчают обслуживание
вертикальных резервуаров с люками в
верхних днищах.
Впервые на Московских
хладокомбинатах № 7 и 10 в силу
недостаточной ширины производственных
помещений линии М6-ОЛВ, М6-ОЛЕ, М6-ОЛД
смонтировали под углом к наружным
стенам.
На хладокомбинатах Краснодара,
Перми, Свердловска, Казани и других
городов в период реконструкции
скороморозильные аппараты
поточно-механизированных линий установили не на бетонных
фундаментных подушках, а на
рассредоточенных опорах. Это позволило
предотвратить промерзание и увлажнение
перекрытий, обеспечить сплошную
гидроизоляцию полов и произвести перемонтаж
(передвижку) линий.
В последнее время в процессе
производства мороженого стали применять
сжатый воздух. Поэтому возникла
необходимость оснащения предприятий компрессор-
но-воздушными станциями, которые
располагают в здании цехов мороженого
или непосредственно в компрессорном цехе.
В состав линий М6-ОЛВ, М6-ОЛБ,
широко эксплуатируемых в отрасли,
входят вакуум-насосы. Эксплуатация их
внутри помещений вызывает ряд неудобств
и трудностей. Заслуживает
распространения опыт Мосхла'докомбината № 10,
Чечено-Ингушского хладокомбината и
Рижского молкомбината, где централизованная
вакуумная станция, включающая вакуум-
насосы (например, водокольцевые ВВН-5)
и ресивер, размещена вне
производственных помещений.
Примером эффективной реконструкции
может служить цех мороженого
Волгоградского хладокомбината.
Двухэтажное здание цеха мороженого,
примыкающего к холодильнику, было
построено в 1953 г. Первоначальная
мощность цеха — 2 т в смену, или 900 т в год.
К 1987 г. на тех же площадях
выработка достигла 6059 т.
В связи с ветхим состоянием
строительных конструкций и необходимостью
дальнейшего наращивания объемов
производства мороженого в 1986—1988 гг. без
остановки основного производства была
построена вне плана вторая очередь цеха
мощностью 20 т в смену. Причем
строительство было завершено за 24 мес, или на
год досрочно.
Вторая очередь цеха мороженого
представляет собой комплекс из двух
корпусов: производственного — в четыре этажа
с подвалом (размеры в плане 24X50 м),
который является продолжением здания
первой очереди, и
административно-бытового в пять этажей, включая
технический A2X24 м), примыкающего под
углом 90° к производственному корпусу.
Проектно-сметная документация на цех
мороженого (строительная часть)
разработана в 1985 г. ПКТИ «Ремонт» Мин-
сельхозмаша СССР, исходя из заданных
специалистами Волгоградского
объединения Росмясомолторга
объемно-планировочных решений.
Документация на технологию, электро-,
хладо-, тепло- и пароводоснабжение и
монтаж этих систем выполнены силами
специалистов объединения.
Технологические и
архитектурно-строительные решения по объекту
характеризуются следующими данными:
фундаменты монолитные
железобетонные;
каркас производственного корпуса из
сборных железобетонных конструкций
серии ИИ-04;
кровля мягкая из рубероида в четыре
слоя по асфальтовой стяжке, утеплитель —
газосиликат и керамзит;
полы из керамической и
кислотоупорной плитки с гидроизоляцией из двух
слоев склеенного резинового ковра, в
бытовых помещениях — из линолеума;
окна и двери деревянные;
перегородки из красного кирпича
толщиной 120 мм;
наружные стены — керамзито-бетонные
панели толщиной 300 мм и из
силикатного кирпича толщиной 510 мм.
Производственный корпус имеет
полезную площадь 4046 м2. На первом этаже
находится молокоприемный пункт с семью
цистернами для натурального и
сгущенного молока общей емкостью 38 т, арка для
мойки автомолцистерн, заготовительное
отделение с тремя модернизированными под
спаренные пропеллерные мешалки
смесительными ваннами, тарный участок
(изготовление полиэтиленовых пакетов, резка
бумаги, картонажная машина), установка
для безразборной мойки.
Второй этаж занят под фризеро-фа-
совочное отделение с четырьмя линиями
М6-ОЛВ, одной линией М6-ОЛБ и одним
эскимогенератором Л5-ОЭК/Л5-ОЗЛ.
На третьем этаже расположено аппа-

ратное отделение, которое оборудовано
четырьмя змеевиковыми пастеризаторами
ОЗП-2000, тремя гомогенизаторами
А1-ОГМ, полузакрытой системой
охлаждения из установки ПТУ-10 и
оросительных охладителей, двумя весами СМИ-500,
двумя маслоплавителями собственной
конструкции, 14 емкостями вместимостью
по б т. Предусмотрен резерв площадей.
На этаже имеется помещение с
установкой В2-ОЦУ для автоматической
безразборной мойки.
На четвертом этаже размещены
вафельное отделение с тестомесильным
участком, шестью автоматами А2-ОВА и одним
автоматом Г-30, а также участок
приготовления моющих и дезинфицирующих
растворов. Четыре силоса для
бестарного хранения муки установлены на крыше
здания. Предусмотрен набор оборудования
для повторной переработки вафельных
отходов и охлаждения теста ледяной
водой.
Хладоснабжение осуществляется от
компрессорного цеха холодильника, который
непосредственно примыкает к
производственному корпусу цеха мороженого. На цех
мороженого работают четыре винтовых
компрессорных агрегата. Системы
охлаждения — аммиачная насосно-циркуляцион-
ная, рассольная и водяная.
Циркуляционные ресиверы и аммиачные насосы
расположены в компрессорном цехе.
На первом и втором этажах цех
мороженого имеет по одной камере дозакали-
вания емкостью 30 и 70 т. Камеры доза-
каливания оснащены пристенными и
потолочными гладкотрубными батареями,
которые оттаиваются горячими парами. В
перспективе, с вводом в эксплуатацию
нового холодильника, существующий будет
расширен и специализирован для нужд
цеха мороженого.
Холодильные трубопроводы проложены
внутри помещений цеха мороженого.
Для охлаждения смеси мороженого
используется оборотная ледяная вода,
получаемая с помощью аккумулятора
холода (автор главный инженер Г. Г.
Попов) собственного изготовления емкостью
около 200 м3. Аккумулятор холода
снимает пиковые нагрузки холодильной
установки за счет интенсивного охлаждения
воды и намораживания льда на
испаритель в ночное время. В аккумуляторе
предусмотрена возможность использования
в зимнее время естественного холода
наружного воздуха. Аналогичный
аккумулятор холода применяется и для
охлаждения рассола.
В зимнее время испарительные
конденсаторы отключаются, а в рубашки
компрессоров подается оборотная вода,
охлаждаемая наружным воздухом.
На фабрику мороженого сгущенные
молочные продукты поступают в
алюминиевых контейнерах вместимостью до 1 т.
Предусмотрены приемка сгущенного молока
из автоцистерн и его бестарное
хранение в емкостях вместимостью по б т,
расположенных в молокоприемном пункте.
Для перекачивания сгущенных и
жидких компонентов и смесей мороженого
на этом предприятии впервые в системе
Росмясомолторга применили кулачковые
насосы ВЗ-ОРА-10, которые после
доводки работают устойчиво и надежно.
В молокоприемном отделении для
учета натурального молока на протяжении
многих лет применяется счетчик молока
РМ-25 (ЧССР). Поступление сгущенного
молока в ванны смешения регулируется
с помощью мерников-дозаторов.
Для повышения санитарного уровня
производства и облегчения условий
труда, а также во избежание вспенивания
молока и смесей в цистернах
предусмотрена нижняя разводка молокопроводов
и смесепроводов.
С целью рационального распределения
потоков готовой продукции на трех
линиях М6-ОЛВ разгрузочные транспортеры
развернуты на 180°. Внедрена
центральная вакуумная станция.
После реконструкции существующий
парк оборудования цеха обеспечивает
выпуск не менее 30 т мороженого в смену.
Кроме того, предусмотрен резерв площадей,
который позволяет довести мощность в
ближайшие 2—3 года до 40—50 т в смену.
Цех стал одним из крупнейших в РСФСР
после Москвы, Ленинграда,
Ростова-на-Дону.
Сметная стоимость второй очереди
цеха мороженого около 2 млн р., в том
числе строительно-монтажных работ
1,5 млн р., в то время как эти же
показатели по новой Новороссийской фабрике
мороженого аналогичной мощности
соответственно, составили 3,9 и 2,1 млн р.
Это наглядное подтверждение
экономической эффективности и целесообразности
наращивания объемов производства
мороженого путем реконструкции действующих
предприятий.
9

УДК 663.674.056
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ
ХРАНЕНИЯ МОЛОЧНОГО ЭСКИМО
А. А. ТВОРОГОВА,
д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ
ВНИКТИхолодпром
За последние годы в нашей стране
значительно возрос выпуск мороженого
эскимо. На отдельных предприятиях
выработка его составляет 30—50 % общего
объема производства мороженого.
Изготовление эскимо имеет некоторые
особенности. Температура его после фризе-
рования обычно составляет —3,5 °С
(других разновидностей мороженого не
выше —4°С). Взбитость эскимо ниже взби-
тости мороженого других видов на
молочной основе [4]. В связи с этим пороки
структуры в эскимо при холодильном
хранении проявляются значительно быстрее,
чем в других разновидностях мороженого.
С целью изучения влияния слоя
глазури традиционного состава и
предложенного ВНИКТИхолодпромом нового
состава на качество мороженого при
холодильном хранении были проведены
специальные исследования.
В качестве объекта изучения было
выбрано молочное эскимо, структура
которого -в процессе холодильного хранения
претерпевает наиболее существенные
изменения. Это объясняется не только
упомянутыми выше особенностями эскимо,
но и меньшей по сравнению с другими
разновидностями мороженого на молочной
основе массовой долей сухих веществ, в том
числе молочного жира.
Мороженое, изготовленное на Мосхла-
докомбинате № 10 на линии «Ролло-32»,
с шоколадной глазурью традиционного
и нового (с повышенной массовой долей
влаги) состава, а также без глазури,
завернутое в упаковки из пергамина
плотностью 40 г/см2 и помещенное в
картонные коробки, было закалено до
температуры —18 °С. В процессе перевозки во
ВНИКТИхолодпром температура его не
изменилась. Хранили мороженое в
холодильных камерах института при
температурах — 12, —18 и —30 °С в течение 6 мес.
Температуру воздуха в камерах
регистрировали с помощью недельных
термографов. Для их градуировки
использовали контрольные термометры ценой
деления 0,1 °С. Относительную влажность
воздуха определяли с помощью
недельных гигрографов, предварительно
поверенных в условиях известной постоянной
влажности. За весь период хранения
колебания температуры в холодильных
камерах не превышали ±1 °С, а
колебания влажности ±2,5 %.
Качество мороженого оценивали по
прочности его структуры, массовой доле
сухого вещества в поверхностном слое,
дисперсности жировой и воздушной фаз,
наличию кристаллов лактозы в мороженом
и кристаллов сахарозы в глазури, а также
по результатам дегустации продукта
постоянной комиссией.
О прочности (твердости) структуры
мороженого судили по показателю
предельного напряжения сдвига Рт, которое
измеряли с помощью конического пласто-
метра марки КП-3 через каждые 2
недели хранения.
При анализе динамики изменений Рт
в процессе хранения мороженого для
каждой разновидности продукта можно
выделить три стадии: сначала этот
показатель возрастает, затем практически
не изменяется и, наконец, уменьшается.
Установлено, что наиболее интенсивно
прочность структуры мороженого
возрастает в первые 1 —1,5 мес хранения. За этот
период наибольшего значения показатель
Рт достигает в мороженом без
глазури, хранившемся при температурах —12
и —18 °С, и в глазированном
мороженом— при —12 °С. Наибольшее значение
Рт в глазированном мороженом было
отмечено после хранения при
температурах —18 и —30 °С в течение 2—4 мес
(табл. 1).
В табл. 1 указан также период
хранения, для которого характерно
незначительное отклонение значения Рт от
наибольших величин, который совпадает по
времени с наименьшими изменениями
структуры мороженого. С понижением
температуры хранения продолжительность
такого периода возрастает, при этом чем
он длительней, тем меньше через 6 мес
отклонение Рт от наибольших значений.
Кроме того, выявлено, что значения
Рт возрастают при понижении
температуры хранения. Это связано, в первую
очередь, с увеличением доли
вымороженной влаги и образованием более мелких
кристаллов льда [3]. По всей
вероятности, снижение Рт происходит в
результате рекристаллизации влаги.
При хранении мороженого без глазури
наблюдалась усушка порций (табл. 2),
которая зависит от температуры и сроков
хранения. Упаковка не предотвращает
усушку поверхностных слоев мороженого,

Таблица 1
Молочное
мороженое

Режим


нения,
°С

Продолжительность
хранения,
сут
до
до-
сти-
же-
ния


большего


чения
Рт
при
не-
зна-
чи-
тель-
ных
от-
кло-
не-
ниях
Рт
от


большего

значения
Рт>
1- Ю-2 Па


большее
зна-
че- .
ние

через
6 мес


нения
Без глазури
В глазури с
повышенной
массовой долей
влаги
В глазури
традиционного
состава
— 12
— 18
—30
— 12
— 18
—30
— 12
— 18
—30
30
45
90
45
60
120
45
60
120
10
30
90
15
60
105
15
60
105
2160
3150
3790
2460
2750
3670
2530
2810
3720
240
1020
2850
530
1760
3040
520
1820
3120
Таблица 2

Продолжительность
хранения
мороженого
(без глазури),
сут
Массовая доля сухого
вещества в поверхностном
слое мороженого, %,
при температуре
хранения,°С
— 12
— 18
—30
2
30
60
120
.180
30
33
37
49
67
30
31
34
39
48
30
30
32
34
36
а при температуре хранения —12 °С —
также и его глубинных слоев.
В результате сублимации влаги из
мороженого в поверхностном слое
существенно повышается концентрация
лактозы, что вызывает кристаллизацию.
Размер кристаллов лактозы достигает 30 мкм.
Это ощущается и органолептически.
Возникает порок «песчанистость».
Слой глазури полностью предохраняет
от усушки поверхностные, слои
мороженого при температуре хранения —18
и —30 °С. Кроме того, порок «сильно
снежистая структура» в глазированном
мороженом, как правило, отмечается на
2 недели позднее, чем в мороженом
без глазури.
На прочность структуры мороженого
определенное влияние оказывает
дисперсность воздушной фазы. Поэтому
исследовали ее состояние микроскопированием
с помощью приборов МБИ и «Биолар»
(ПНР) препаратов, приготовленных из
расплавленного мороженого и мороженого
с температурой —12 °С, а также их
микрофотографированием. Лри этом
определяли средний диаметр и число воздушных
пузырьков (% общего числа),
превышающих по размеру 40 мкм (новый
показатель) . После изготовления в мороженом
всех изучавшихся разновидностей таких
воздушных пузырьков было около 90 %,
затем в начальный период его хранения
средний диаметр воздушных' пузырьков
несколько уменьшается. Причем этот период
совпадает во времени с увеличением
прочности структуры мороженого. Вероятно,
растущие кристаллы льда в нем
распределяются частично в пространстве,
занятом воздушными пузырьками наиболее
крупных размеров, число которых в период
наивысшей твердости структуры
увеличивается до 38—63 % в зависимости от
разновидности мороженого и температуры
хранения.
До достижения наибольших значений
Рт сохраняется слабоснежистая структура
мороженого. Последующее уменьшение
этого показателя указывает на увеличение
размеров кристаллов льда. Органолепти-
ческая оценка в этот период
свидетельствовала о снежистой или даже грубо-
кристаллической структуре мороженого.
Следует особо остановиться на
пороках глазури при хранении эскимо. Один
из пороков — «песчанистость» появился в
глазури нового состава через 4 мес
хранения при —12 °С и через 6 мес
хранения при —18 °С. В глазури
традиционного состава этот порок отмечен
значительно раньше: при —18 °С через 2 мес,
при —30 °С через 3 мес. Возникновение,
его объясняется кристаллизацией
сахарозы при хранении эскимо. В глазури
традиционного состава сахароза находится
в виде пересыщенного раствора,
вследствие чего кристаллизация ее происходит
быстрее, чем в глазури с повышенной
массовой доли влаги.
Кроме песчанистости, в глазури
традиционного состава и в глазури с
повышенной массовой долей влаги обнаружен
порок — «поседение» глазури. При
температуре хранения —12, °С этот порок
возникает через 1 мес, при —18 °С — через
2 мес (см. рисунок). Он объясняется
^ъкт-Ш-ттШ
а

Состояние поверхности шоколадной глазури
через 2 мес хранения мороженого при —12 (а),
—18 (б) и —30° С (в)
превращением метастабильных форм масла
какао в стабильную [1].
Упомянутые выше и некоторые другие
Список использованной литературы
1. Маршалкин Г. А. Технология
кондитерского производства. М.: Пищевая
промышленность, 1978.
2. ОСТ 49 156 — 8 0. Изменение № 4.
3. Рютов Д. Г. Влияние связанной воды
пороки молочного эскимо, появляющиеся
при его хранении, приведены в табл. 3.
Анализ полученных результатов
исследования позволяет сделать однозначный
вывод о том, что решающее влияние
на качество эскимо оказывает температура.
Принятые в настоящее время на
предприятиях Госагропрома СССР режимы
хранения мороженого —18±2 °С не могут
обеспечить высокое качество молочного
эскимо дольше 1 —1,5 мес. Значительно
лучше сохранится структура мороженого
при хранении его при температуре —24+
+2 °С [2]. Для более длительного
хранения молочного мороженого необходима
температура порядка —30 °С.
Исследования также показали, что
продолжительность хранения мороженого в
шоколадной глазури с повышенной массовой
долей влаги может быть такой же, как
и мороженого в глазури традиционного
состава.
Таблица 3
на образование льда в пищевых продуктах
при их замораживании // Холодильная
техника. 1976, № 5.
4. Технологическая инструкция по
производству мороженого. М.: ВО «Агропромиздат»,
1988.
Разновидность
молочного мороженого


жистая

структура

сильно


жистая

структура
Продолжительность
хранения, сут,
до появления пороков


сорбция

запахов


верхностью
или

глазурью

изменение
формы

порции


слоение

глазури
песчанистость


седение»


верхности
шо-
лад-
ной

глазури
Без глазури
В традиционной глазури
В глазури нового состава
Без глазури
В традиционной глазури
В глазури нового состава
Без глазури
В традиционной глазури
В глазури нового состава
При —12 °С
10 30 10
10 45 20
10
45
20
При -
30 60
30 75
30 75
При -
180 —
— —
— —
-18 °С
30
60
60
-30° С
180
180
180
. 20
45
45
120
-
—
30
40
30
30 — глазури
60 — мороженого
120 — глазури
60 — мороженого
180
60 — глазури
180 — глазури
—
30
30
__
60
60
— 90
глазури

УДК 663.674:637.147
НОВЫЙ КОНЦЕНТРАТ
ДЛЯ МОРОЖЕНОГО
Канд. экон. наук П. В. АКИНИН,
Н. В. КРАВЧЕНКО, С. Ю. ТРУТНЕВ
внииким
Одним из важнейших направлений
научных исследований в молочной
промышленности является изыскание возможностей
более полного использования на пищевые
цели обезжиренного молока, пахты и
сыворотки.
Несмотря на богатый компонентный
состав и пищевую ценность, эти продукты
неоправданно дешево стоят, из-за чего
в процессе производства ими нередко
пренебрегают, расходуют небрежно, с
большими потерями. Значительная часть этого
молочного сырья возвращается сельскому
хозяйству и идет на корм скоту.
Положение усугубляется тем, что
предприятия экономически не заинтересованы
в выпуске продукции из дешевого сырья,
так как все основные показатели их работы
оцениваются в денежном выражении. Этим
во многом объясняются трудности с
внедрением научных разработок, основанных
на применении вторичного молочного сырья.
Один из путей решения данной
проблемы — изготовление из этого сырья
различных молочных десертов. Стоимость
десертов находится не в такой сильной
зависимости от содержания в них
молочного жира, как стоимость других
продуктов. К тому же уровень цен на десерты
выше уровня цен на другие молочные
продукты из сыворотки, обезжиренного
молока, пахты. Другим важным
преимуществом использования вторичного молочного
сырья в производстве десертов является
устойчивый потребительский спрос на эти
продукты.
Наиболее популярный и
распространенный десерт — мороженое. В мягком виде
оно может быть изготовлено на основе
специальных сухих смесей с длительным
сроком хранения, в состав которых входят
сухой молочный остаток, сахароза,
стабилизатор. Применение сухих смесей
гарантирует ритмичную работу по выпуску
мягкого мороженого в течение всего года.
Кроме того, пик потребительского спроса
на мороженое в основном совпадает с
пиком поступления молока, что также
позволяет сгладить сезонность на предприятии,
направив излишки сырья, в том числе
и вторичного, на производство мороженого.
Всесоюзным научно-исследовательским
институтом комплексного использования
молочного сырья (ВНИИКИМ) предложен
метод выделения казеина из
обезжиренного молока фракционированием под
действием полисахарида, в частности
яблочного пектина. В результате разделения
на фазы (по ТУ 49 1171—85) получают
концентрат натуральный казеина (КНК)
и концентрат структурирующий пищевой
(КСП), в который переходит практически
весь пектин.
Безказеиновая фаза (КСП),
содержащая в виде водного раствора
сывороточные белки, лактозу, минеральные соли
и пектин, может успешно применяться
в качестве стабилизатора и пищевой
добавки при выработке сливочного масла,
сметаны, фруктового и овощного пюре,
мороженого и сухих смесей для
мороженого. Таким образом, достигается
безотходная технология выделения казеина из
обезжиренного молока. Цель выделения
казеина — получение белкового
обогатителя для других молочных продуктов
(сметаны, творога, сливочного масла).
ВНИИКИМом разработана технология
производства (ТУ 49 1170—85)
концентрата молочного стабилизирующего (КМС),
представляющего собой смесь КСП и
обезжиренного молока в соотношении 1:4.
На основе использования
высушенного КМС ВНИКТИхолодпромом и
ВНИИКИМом предложены составы сухих
смесей для мороженого «Белковое»
(смешанные в определенных соотношениях
КМС и сахар-песок) и «Белковое
шоколадное» (смешанные в определенных
соотношениях КМС, сахар-песок и какао-
порошок).
Приготовленное из этих сухих смесей
мягкое мороженое характеризовалось
нежной кремообразной консистенцией, хорошей
взбитостью, наличием сывороточных белков
в легкоусвояемой форме, что определило
высокие вкусовые достоинства мороженого
этих видов.
Годовой экономический эффект от
производства 1 т сухого КМС составляет
326,7 р. Ожидаемый объем внедрения
к 1990 г.— 5 тыс. т сухого КМС,
экономический эффект— 1,5 млн р.
КСП в жидком, сгущенном C0 и 40 %
сухих веществ) и ином виде может быть
использован в качестве одного из
компонентов и в производстве закаленного
мороженого. Экспериментальные выработки
такого мороженого были проведены на
Пятигорском хладокомбинате B т), опытно-
промышленные — на Брестском молочном

комбинате D5 т) и на
Новоалександровском маслодельно-сыродельном заводе
(Ставропольский край) — 30 т.
Выработка 4 т сухого КМС на
Брестском молочном комбинате и 4 т на
Новоалександровском маслодельно-сыродельном
заводе для объединения «Союзресурс»
позволила предприятиям получить прибыль
до 800 р. на 1 т продукта, что в 2 раза
больше, чем от производства сухого
обезжиренного молока C70,8 р.).
В то же время нельзя не отметить,
что внедрение технологии выделения
казеина из обезжиренного молока и как
следствие этого — получение КСП и КМС
столкнулось с рядом трудностей.
Для широкомасштабного освоения ее
необходимо прежде, всего обеспечить
предприятия достаточным количеством
яблочного пектина, в котором ощущается
острый дефицит (из трех пектиновых
заводов два в настоящее время на
капитальном ремонте). Потенциальные же ресурсы
страны по производству пектина позволят
увеличить его выпуск в десятки раз по
сравнению с планом (в 1990 г.— 1,4 тыс. т).
Технология выделения молочного белка
должна осваиваться на предприятиях,
оснащенных вакуум-выпарными
установками, сушилками, аппаратами для
расфасовки.
УДК 663.674
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
ДИКОРАСТУЩИХ ПЛОДОВ И ЯГОД
В ПРОИЗВОДСТВЕ МОРОЖЕНОГО
О. С. БОРИСОВА, Н. Н. ШПЯКИНА,
А. А. ТВОРОГОВА, Н. В. ЗИНОВКИНА
ВНИКТИхолодпром
В связи с резким сокращением выпуска
плодово-ягодных вин актуальной проблемой
стало изыскание новых областей
применения плодов и ягод, особенно дикорастущих.
Для изучения возможности
использования дикорастущих плодов и ягод в
производстве мороженого лаборатория
технической информации Минлесхоза РСФСР
предоставила ВНИКТИхолодпрому
экстракты из дикорастущих яблок, сливы,
алычи, вишни и бузины (с содержанием
57 % сухих веществ), соответствующие
ГОСТ 18078—72, пюре яблочное A0%)
и из черноплодной рябины A5 %), а также
черноплодную рябину A5%), протертую
с сахаром (сахарозы 23 %) и краситель
из нее.
С применением этого сырья было
изготовлено сливочное и ягодное мороженое
(по 7 видов).
Смеси для сливочного мороженого
приготовляли из молока коровьего —
цельного (натурального, сухого и
сгущенного с сахаром) и сухого
обезжиренного, масла коровьего крестьянского,
сахара-песка, питьевой воды и желирующего
картофельного крахмала. В качестве
наполнителей добавляли экстракты яблочный,
сливовый, алычевый (по 24,6 г/кг),
вишневый B1,1 г/кг), пюре яблочное A40 г/кг)
и из черноплодной рябины (93,3 г/кг),
пюре из яблок и черноплодной рябины
(соответственно 70,0 и 46,7 г/кг), черно-
плодую рябину, протертую с сахаром
(93,3 г/кг). Смеси содержали 34,2 % сухих
веществ, в том числе жира — 8 %, СОМО —
8,6 %, сахарозы — 15 %.
В смеси для ягодного мороженого
экстракты вносили по 52,6 г/кг, пюре
яблочное — 300, черноплодную рябину — пюре
и протертую с сахаром — по 200 г/кг.
Для придания мороженому более яркой
окраски добавляли экстракт бузины в
количестве 1,0; 1,5 и 2,0% и краситель
из черноплодной рябины в количестве
0,5; 1,0 и 2,0 %. Массовая доля сухих
веществ в мороженом всех семи рецептур
составляла 23 %, в том числе
сахарозы 20 %.
Качество мороженого оценивала
дегустационная комиссия.
В сливочном мороженом с
экстрактами цвет и вкус наполнителя в основном
не были выражены и характерны. Лишь
в образце с вишневым экстрактом вкус
вишни был выражен. Остальные экстракты *
придали смеси и мороженому кисловатый
вкус и отличить, вид наполнителя было
невозможно. По кислотности (см.
таблицу) все образцы соответствовали
ОСТ 49 156—80, за исключением образца
с яблочным экстрактом, кислотность
которого превышала 50 °Т.
Взбитость сливочного мороженого с
использованием экстрактов находилась в
пределах 36—47 %, что соответствует уровню
обычно получаемой во фризерах^для мяг- .
кого мороженого.
Дисперсность частиц экстрактов была
достаточно высокой, частицы органолепти-
чески не ощущались.
Ягодное мороженое с экстрактами по
кислотности соответствовало ОСТ 49 156—80.
Взбитость мороженого была в пределах
нормы. Консистенция образцов с
вишневым и сливовым экстрактами была
однородной и достаточно плотной, а в образ-

Мороженое
Сливочное с экстрактом
яблочным
вишневым
сливовым
алычевым
Сливочное с пюре
яблочным
из черноплодной
рябины
из яблок и черноплодной
рябины
Сливочное с протертой
черноплодной рябиной
Ягодное с экстрактом
яблочным
вишневым
сливовым
алычевым
Ягодное с пюре
яблочным
из черноплодной
Ягодное с протертой
плодной рябиной
рябинь
черно-
Кислот-
ность
смеси,
°т
54,0
40,0
38,0
42,0
30,0
20,0
25,0
20,0
50,0
40,0
42,0
72,0
50,0
30,0
30,0
Взби-
тость,
%
41,3
47,2
37,2
35,9
57,0
49,0
52,0
49,0
51,0
42,0
50,0
47,0
52,0
40,0
42,0
цах с яблочным и алычевым
экстрактами отмечалась сильная снежистость.
Мороженое сливочное и ягодное с пюре
из яблок и черноплодной рябины
соответствовало требованиям ГОСТ 49 156—80
«Мороженое».
В мороженом с черноплодной
рябиной, протертой с сахаром, органолепти-
чески ощущались ее частицы. Добавление
в качестве красителя экстракта бузины
в количестве 1,5—2,0 % придавало
образцам приятный розовый цвет.
При использовании красителя из
черноплодной рябины наилучший эффект
достигается при массовой доле его 1 %.
Стоимость красителя на 1 т мороженого в этом
случае составит 55 р. Применение его
дает возможность также восполнять часть
сухих веществ плодов и ягод при
производстве мороженого.
Таким образом, положительные
результаты были получены по всем
использованным наполнителям,, за исключением
черноплодной рябины, протертой с
сахаром, дисперсность частиц которой была
низкой.
Промышленная апробация испытанных
экстрактов и пюре была проведена на
Ногинском хладокомбинате. Производственная
проверка подтвердила результаты
экспериментов. Отмечалось удобство
использования пюре с экстрактами.
На основании эксперимента и
промышленной проверки пюре и экстракты из ди-
«1 -,
корастущих плодов и ягод включены
в технологическую инструкцию по
производству мороженого (М.: Агропромиздат,
1988). Однако широкое внедрение
продуктов переработки дикорастущих плодов и
ягод сдерживается в связи с тем, что
Министерство лесного хозяйства РСФСР не
может обеспечить промышленность несуль-
фитированными экстрактами и пюре в
требуемом объеме.
УДК 663.674
ПРИМЕНЕНИЕ ГЛЮКОЗНО-
ФРУКТОЗНОГО СИРОПА
В ПРОИЗВОДСТВЕ МОРОЖЕНОГО
Н. В. КАЗАКОВА,
д-р техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ
ВНИКТИхолодпром
Канд. техн. наук Т. А. ЛАДУР,
канд. биол. наук Л. М. МЕЛЬНИКОВА
НПО по крахмалопродуктам
В нашей стране на выработку мороженого
ежегодно расходуется в среднем 100 тыс. т
сахарозы. Дальнейшее увеличение объемов
его производства (к 1992 г. почти в 2 раза
по сравнению с 1987 г.) приведет к
необходимости вовлекать в эту отрасль
значительные дополнительные ресурсы сахарозы.
В настоящее время наиболее
эффективным заменителем дефицитного
свекловичного сахара является глюкозно-фруктозный
сироп (ГФС), технология производства
которого в нашей стране разработана НПО
по крахмалопродуктам. По сладости,
химическому составу и питательной ценности он
аналогичен инвертному сиропу E0 %
фруктозы + 50 % глюкозы), получаемому из
сахарозы, а по себестоимости в расчете на
сухое вещество дешевле его на Г0—
15%.[I]-
Крахмал, который служит сырьем для
выработки ГФС, получают из кукурузы,
картофеля, пшеницы или других крахмало-
носов. Однако экономически наиболее
выгодно использование кукурузы, так как
выращивание ее связано с меньшими
трудозатратами и переработку зерна можно
осуществлять круглогодично (в отличие от
сезонного производства свекловичного
сахара) с получением ценных побочных
продуктов (кукурузное масло, корма). В основу
технологии ГФС положен ферментативный
гидролиз крахмала до глюкозы и
ферментативная изомеризация, позволяющая
перевести глюкозу в наиболее сладкий сахар —
фруктозу.
Общая массовая доля сухих веществ
lili

ГФС составляет 71 %. Из них на долю
глюкозы, фруктозы и олигосахаридов
приходится соответственно 52, 42 и 6 % [2].
ГФС широко признан на мировом рынке,
производство его распространено в США,
Японии, Великобритании и других странах.
Он используется при выработке
безалкогольных напитков, фруктовых консервов,
продуктов детского питания, кондитерских,
хлебобулочных изделий и мороженого.
Целесообразность применения ГФС в
мороженом обусловлена тем, что сладость
его сухого вещества даже несколько выше
сладости сахарозы, вязкость незначительна.
Кроме того, в смесях ГФС с сахарозой
отсутствует опасность кристаллизации
названных компонентов вследствие большей
растворимости их смеси по сравнению с
растворимостью каждого компонента в
отдельности A).
Цель работы, проведенной ВНИКТИхо-
лодпромом совместно с НПО по крахмало-
продуктам,— исследовать возможность
замены сахарозы ГФС в мороженом
различных видов.
Расчеты показали, что при полной
замене сахарозы (по сухому веществу) на
ГФС в смесях мороженого их криоско-
пические температуры понижаются в
среднем на 2—3 °С.
Например, если смесь сливочного
мороженого традиционного состава начинает
замерзать при температуре —2,2 °С, то смесь
мороженого, в которой сахароза полностью
заменена на ГФС,— лишь при температуре,
близкой к —5 °С. Такие криоскопические
температуры отмечали в смесях, для
производства которых в качестве сырья
использовали, помимо сахарозы и ГФС, молоко
коровье — цельное, цельное сгущенное с
сахаром, цельное сухое, обезжиренное сухое,
масло сливочное крестьянское, крахмал
картофельный желирующий.
Для плодово-ягодного мороженого и
мороженого на плодово-ягодной основе с
применением как сахарозы, так и ГФС
значения криоскопических температур будут
еще ниже, ибо, помимо более высокого по
сравнению с мороженым на молочной основе
содержания сахарозы (соответственно в
среднем 27,0 и 15,0 %), в них присутствуют
и моносахара, вносимые с плодово-ягодным
сырьем.
На основании сопоставления расчетов и
технических характеристик существующего
в нашей стране оборудования для
производства мороженого (в частности, фризеров,
на выходе из которых мороженое
традиционного состава имеет температуру от —5
до —7 °С) [3] был сделан вывод о нецеле-
Й •¦ ¦-.-¦' ; ;¦ - ¦
сообразности полной замены сахарозы
на ГФС, так как криоскопические
температуры смесей мороженого с ГФС и их
температуры на выходе из фризера почти
одинаковы и, следовательно, доля
вымороженной воды в них в этом случае будет
близка к нулю (в мороженом
традиционного состава она в зависимости от вида
составляет от 20 до 50 %) [4].
Серия опытных выработок мороженого,
осуществленных с учетом предварительно
проведенных расчетов, позволила сделать
вывод о целесообразности замены в
мороженом на молочной основе не более 50 %,
а в плодово-ягодном — не более 40 %
сахарозы на ГФС (по сухому веществу).
При замене 50 % сахарозы в смеси
сливочного мороженого, изготовленного из
вышеперечисленного сырья, ее криоскопиче-
ская температура понизилась на 1,0 °С
по сравнению с криоскопическои
температурой смеси без ГФС и составила —3,2 °С.
Замена 40 % сахарозы на ГФС в
плодово-ягодном мороженом, изготовленном из
яблочного пюре, лимонной кислоты и
крахмала картофельного желирующего, привела
к понижению криоскопическои температуры
смеси до —4,4 °С, в то время как в
мороженом этого вида традиционного состава она
была —3,5 °С.
Характеристика состава мороженого,
выработанного в лабораторных условиях,
приведена в табл. 1.
Изготовленные образцы мороженого
имели следующие значения
криоскопических температур (получены
экспериментальным путем): сливочное —2,2 °С;
сливочное с ГФС —3,2 °С; плодово-ягодное
—3,5 °С; плодово-ягодное с ГФС —4,4 °С,
температура их при выходе из цилиндра
фризера была равна соответственно —5,
—6,5, —7 и —7,5 °С, доля вымороженной
воды 32, 32, 28 и 24 %.
Таблица 1
Показатели
Вид мороженого
Сливочное

традиционного
состава
с
ГФС
Плодово-
ягодное

традиционного
состава
ГФС
Общая массовая
доля сухих
ществ, %
В том числе
СОМО
жира
сахарозы
ГФС
ШМ. ¦ 1Й
/' :.": '¦¦¦¦; Щ?;$
ве-
;.« - ¦->:;
% ¦¦ ¦ ¦
34,0
10,0
10,0
14,0
—
!;:fi&;:;V:|&v;-;:
1 1 \Щ ^
34,0
10,0
10,0
7,0
7,0
30,0
—
—
27,0
-—
30,0
—
—
16,2
10,8
К У'жШ. :--Ж-

Таблица 2
Таблица 3
Показатели
Вид мороженого
Сливочное

традиционного
состава
с
ГФС
Плодово-ягодное

традиционного
состава
с
ГФС
Вязкость, мПа-с 24,6 24,0 144,0 89,0
Взбитость, % 48,5 44,0 31,0 30,0
Кислотность, °Т 17,0 19,0 30,5 32,5
Преобладающий
диаметр воздушных
пузырьков, мкм 40 40 40 60
Общая оценка
качества, баллов
(максимальная 10) 9,5 9,3 9,3 9,2
Качество выработанного мороженого
оценивали по ряду показателей,
приведенных в табл. 2.
Как видно из табл. 2, введение в
сливочное мороженое ГФС взамен 50 %
сахарозы приводит к некоторому снижению его
дегустационной оценки. Это связано с
появлением в мороженом слабого привкуса
карамели, который, однако, не все
дегустаторы считали пороком. По мере
увеличения массовой доли сиропа в мороженом
карамельный привкус усиливается, что
является еще одним поводом для
ограниченной замены сахарозы.
Мороженое обоих видов с частичной
заменой сахарозы на ГФС вследствие
присущих им более низких по сравнению с
мороженым традиционного состава криоскопи-
ческих температур имело более «мягкую»
консистенцию при одинаковых температурах
на выходе из фризера. Это весьма
благоприятно для выработки мороженого на
линиях «Ролло», «Дерби» и других, так как
*его мягкая консистенция позволяет более
равномерно заполнять формы эскимогенера-
торов.
Для выяснения влияния
продолжительности хранения на качество мороженого
с ГФС его помещали в холодильную камеру
с температурой —18±2 °С и через каждые
2 недели по органолептической
характеристике, предельному напряжению сдвига,
сопротивляемости таянию, преобладающему
диаметру воздушных пузырьков определяли
его качество (табл. 3).
Сопротивляемость мороженого таянию
оценивалась по продолжительности времени
до появления первой капли растаявшего
мороженого и до накопления 10 мл его.
Температура мороженого —16,5 °С,
окружающего воздуха 25 °С.
Срок
хранения,
недель
Вид мо
Сливочное

традиционного
состава
с
ГФС
роженого
Плодово-ягодное

традиционного
состава
с
ГФС
5,7
5,7
5,6
5,6
Вкус, баллы
5,5
5,5
5,5
5,5
Консистенция,
2,8
2,7
2,7
2,6
2,9
2,8
2,8
2,6
5,7
5,5
5,5
5,5
баллы
2,6
2,6
2,6
2,3
Общая оценка качества, баллы
5,6
5,5
5,4
5,4
2,7
2,7
2,7
2,5
2 9,5 9,4 9,3 9,3
4 9,4 9,3 9,1 9,2
6 9,3 9,3 9,1 9,1
8 9,2 9,1 8,8 8,9
Предельное напряжение сдвига, Па-103
4 234 91 151 95
6 269 107 160 115
Сопротивляемость таянию, мин
2
1 капля
10 мл
4
1 капля
10 мл
6 •
1 капля
10 мл
38,4
117,7
39,8
148,7
31,3
121,0
34,0
94,3
41,0
150,6
25,4
133,6
42,2
82,8
31,5
83,1
36,5
94,5
41,1
83,3
30,4
75,8
38,4
87,8
Преобладающий диаметр воздушных
пузырьков, мкм
2 40 60 60 60
4 40 40 80 80
6 20 40 80 60
8 40 40 80 60
Из табл. 3 видно, что в процессе
хранения дегустационная оценка мороженого
с ГФС постоянно выравнивалась (а иногда
становилась и выше) с оценкой мороженого
традиционного состава. Причина этого —
более мягкая консистенция мороженого
с ГФС, о чем, помимо органолептики,
свидетельствует и показатель предельного
напряжения сдвига.
Кроме того, снежистость мороженого
с ГФС в процессе хранения выражена
слабее, чем мороженого традиционного
состава. Это объясняется тем, что доля
вымороженной воды в мороженом с ГФС
меньше, а доля связанной воды больше, чем
в мороженом без его использования.
2 Холод, техника № 2

Более высокая растворимость смеси
сахарозы, глюкозы и фруктозы по сравнению
с растворимостью чистой сахарозы дает
возможность избежать при хранении такого
порока, как кристаллизация Сахаров,
следствием чего является образование «твердой
корки» на незащищенной поверхности
порций мороженого.
В плодово-ягодном мороженом
традиционного состава это явление можно было
наблюдать уже через 1,5 мес хранения при
температуре —18±2 °С, в то время как при
частичной замене сахарозы на ГФС его не
отмечалось и после 2,5 мес хранения.
Проведенные эксперименты подтвердили
предположение об экономической и
технологической целесообразности частичной за-
A1) 1383061 E1L F 25 В 11/00, F 24 F
3/14 B1) 4099678/23-06 B2) 23.07.86 G1)
Молдавский научно-исследовательский институт
пищевой промышленности G2) А. Л. Зубатый,
Л. И. Шафир E3) 621.56
E4) E7) СИСТЕМА ПОДГОТОВКИ
ВОЗДУХА ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЫ, содер
жащая холодильный контур с компрессором,
конденсатором и испарителем, орошаемый
воздухоохладитель с поддоном для водного раствора
соли и циркуляционный контур, проходящий через
поддон и имеющий насос и реконцентратор
раствора, подключенный к холодильному
контуру, отличающаяся тем, что, с целью
упрощения конструкции и эксплуатации,
реконцентратор включен в холодильный контур в качестве
форконденсатора и снабжен разделительной
емкостью с змеевиком, который, в свою очередь,
включен в холодильный контур между
компрессором и форконденсатором, причем в поддоне
воздухоохладителя установлены два датчика
концентрации раствора, а система дополнительно
содержит промывочный контур со своим
насосом, имеющим привод, и этот контур
подключен к циркуляционному контуру между
поддоном и форконденсатором, а циркуляционный
контур после насоса снабжен регулирующим
вентилем, связанным с одним из указанных
датчиков, тогда как другой датчик связан с
приводом насоса промывочного контура.
A1) 1386812 E1L F24 F 13/06 B1) 4138725/29-
06 B2) 28.10.86 G1) Государственный
проектный институт «Проектпромвентиляция» G2)
Е. П. Агафонов, Н. М. Сорокин E3) 697.92
мены сахарозы глюкозно-фруктозным
сиропом.
Список использованной литературы
1. Крахмал и крахмалопродукты. М.: Агро-
промиздат, 1985.
2. Л а дур Т. А. Основные направления
производства глюкозно-фруктозных сиропов в СССР
и за рубежом. М., 1987 (ОИ / Агро-
НИИТЭИПП. Сер. 19 — Пищевая
промышленность, вып. 1).
3. О лене в Ю. А., Зубова Н. Д.
Производство мороженого. М.: Пищевая
промышленность, 1977.
4. Оле не в Ю. А. Удельная теплоемкость,
энтальпия смесей мороженого и доля
вымороженной воды в мороженом //
Холодильная техника. 1980, № 6.
E4) E7)
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО, содержащее приточный
стояк, присоединенный к нему выпускной
вертикальный щелевой насадок и установленные в
последнем поперечные разделительные полки,
отличающееся тем, что, с целью повышения
равномерности воздухораспределения по высоте
насадка, устройство дополнительно содержит
направляющую спиральную ленту, расположенную
перпендикулярно оси стояка по его высоте,
контактирующую с внутренней поверхностью
стояка и соединенную с полками, насадок
присоединен к стояку тангенциально, а полки
установлены в насадке с возможностью
перемещения вдоль него.
(И) 1388673 E1L F 25 В 39/00, F 28 D
5/00, 7/16 B1) 4024558/23-06 B2) 06.02.86
G2) А. И. Шувалов, Ю. А. Шапошников,
В. Б. Галежа, Л. Л. Генин, В. А.
Герасименко, В. Д. Димитров E3N21.57
E4) E7) КОЖУХОТРУБНЫЙ
ИСПАРИТЕЛЬ для холодильной установки, содержащий
горизонтально расположенный цилиндрический
корпус с пучком теплообменных труб,
укрепленных посредством развальцовки в отверстиях
одинакового диаметра трубных решеток,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения
металлоемкости и габаритов крайние трубы,
расположенные в зоне ниже горизонтальной оси корпуса и
параллельные им ряды теплообменных труб той
же зоны выполнены с диаметром, большим
всех остальных и равным шагу отверстий в
трубных решетках, и размещены в контакте между
собой с образованием перегородок,
ограничивающих циркуляционные каналы.
ИЗОБРЕТЕНИЯ

rSSSSSSiVM ПРОИЗ.ОДСЯ*
УДК 658.155.011.44
ХОЗРАСЧЕТ
В ЦЕХЕ МОРОЖЕНОГО
ЖУКОВСКОГО ХЛАДОКОМБИНАТА
3. Д. МИШИНА
«...Появилось удивительной вкусноты
мороженое, которое раскупается и съедается
моментально. И остается после этого
желание купить и съесть еще. Огромное
спасибо за то, что не хитрите и не ловчите,
думая о собственной выгоде, а прежде всего
заботитесь о главных потребителях своей
продукции — о детях, что не мараете
своей рабочей чести». Работники завода,
г. Балашиха.
«По продукту видно, что на
хладокомбинате работают хорошие, честные,
добросовестные люди...». Пенсионер Любимов,
г. Люберцы.
Эти и подобные им благодарственные
письма стали приходить на Жуковский
хладокомбинат Московского областного
объединения Росмясомолторга после того,
как на нем в 1986 г. собственными
силами в течение полугода был пущен в
эксплуатацию цех по производству мороженого
«Забава», оснащенный * оборудованием
итальянской фирмы «Марк».
Побывав на хладокомбинате, можно
только полностью присоединиться к
авторам приведенных отзывов: маленькая, 60-
граммовая порция двухцветного пломбира
на палочке, по форме напоминающая
грибок или гитару, радует покупателя и
внешним видом, и вкусом. И потому спрос
торговых организаций на него значительно
превышает мощности предприятия,
выпускающего 4 т мороженого в день
(915 т в год). Это заставляет работников
хладокомбината изыскивать возможности
увеличения производства мороженого.
На комбинате подумывают о
строительстве в перспективе фабрики мороженого,
так как небольшие площади бывшей
столовой, где размещен цех, не позволяют
установить требуемое количество
дополнительного оборудования. Сейчас цех доосна-
щается отечественной линией М6-ОЛД»
освоение которой обеспечит выработку еще
1800 т мороженого в год.
Другой резерв увеличения выпуска
мороженого на предприятии видят в
повышении производительности труда за счет
улучшения его организации, внедрения
новых форм оплаты и стимулирования.
С октября 1987 г. цех в составе 34
человек первым на хладокомбинате перешел на
внутрипроизводственный хозрасчет —
оплату труда по конечному результату (по
единому наряду) с учетом КТУ.
В цехе созданы две бригады по 10
человек. Каждая из них укомплектована
рабочими таких специальностей, которые
необходимы для обслуживания
закрепленного за ней оборудования, и выполняет
весь комплекс взаимосвязанных работ,
обеспечивая технологический процесс от
подготовительных операций до упаковки
готовой продукции, учета выработки и
отправки мороженого на закаливание. Бригадам
определены задания по норме выработки
(в соответствии с которой выделен фонд
зарплаты), производительности
обслуживаемого агрегата с учетом оптимального
режима работы и повышению
производительности труда.
От конечных результатов работы цеха
зависит оплата труда и тред слесарей,
биохимической лаборатории, мастеров, да
и начальника цеха. Эта всеобщая
заинтересованность в увеличении объема
выработки обусловливает и соответствующую
организацию труда.
Вся подготовительная работа — смез-
ка узлов агрегата, проверка линий, подноска
упаковочных материалов, охлаждение
скороморозильного аппарата, устранение
мелких неисправностей и др.— проводится до
начала смены.
В случае серьезных поломок слесари
задерживаются после смены, выходят на
работу в свободный день, хотя прежде всего
стараются не допускать их. Ведь за
предотвращение простоев оборудования они
получают прибавку к КТУ 0,25. И надо
сказать, трудятся они с большим чувством
ответственности, внося немало
усовершенствований в конструкцию оборудования
применительно к особенностям его
эксплуатации (на некоторых предприятиях эти
линии больше стоят, чем работают).
Благодаря в первую очередь их стараниям
удалось так быстро освоить новое для
коллектива хладокомбината дело. Уже через год
эксплуатации средства, затраченные на
приобретение линии, полностью окупились.
Не меньше заинтересованность членов
i9 ';,;„:-
2*

бригад и в повышении производительности
труда, т. е. в выполнении своего
нормированного задания меньшим числом,
эффективном использовании рабочего времени.
За повышение интенсивности труда,
вызванное отсутствием кого-то из бригады, к КТУ
плюсуется до 0,35, за выполнение операций
по смежным профессиям — 0,3. Поощряется
и взаимопомощь, передача опыта
товарищам — к КТУ за это прибавляется до 0,15.
Все это объясняет стремление каждого
члена бригады освоить смежные
специальности. В результате достигнута полная
взаимозаменяемость. Это позволило, кроме
того, в какой-то степени избежать так
присущей всем конвейерным производствам
монотонности труда и, как следствие,
ошибок из-за ослабления внимания: через
каждые 1,5—2 ч рабочие переходят на другую
операцию.
Усилению заинтересованности всех
работников цеха в улучшении показателей
его деятельности служат и факторы,
снижающие размер КТУ. Так, за нарушение
технологии и режима работы оборудования
КТУ снижается на 0,5, за невыполнение
производственного задания, неэффективное
использование оборудования, инструмента,
оснастки — на 0,5, превышение
нормативных производственных потерь — на 0,5,
нарушение санитарного режима — на 0,2,
техники безопасности и противопожарной
безопасности — на 0,5. Прогул или другие
грубые нарушения трудовой,
производственной дисциплины и общественного порядка,
а также хищение социалистической
собственности означают автоматическое
снижение КТУ на 1,0, опоздания или
преждевременный уход с работы — на 0,1—0,5.
Сурово карается выпуск нестандартной
продукции (КТУ снижается на 1,0), ибо ее
качеству на хладокомбинате придают
первостепенное значение.
Трудовой вклад каждого определяется
ежедневно выборным советом бригады из
5 человек, который прибавляет (или
отнимает) от базового коэффициента в размере
1,0 вышеуказанные повышающие или пони-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 1386813 E1L F 24 F 13/06 B1)
4139436/29-06 B2) 27.10.86 G1) Воронежский
инженерно-строительный институт G2)
В. Н. Шершнев, Б. П. Новосельцев, Н. А.
Гельман, А. Н. Боксер E3) 697.92
E4) E7)
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО, содержащее корпус с
выпускным окном и установленную под ним
на оси*поворота пару пластин, отличающееся
жающие факторы. В конце месяца
ежедневные КТУ суммируются. Итоговый КТУ
может колебаться от 0 до 2. Минимальная
зарплата не может быть ниже
установленной тарифной ставки за отработанное время.
Размер премирования ИТР, служащих
и рабочих цеха мороженого, не входящих
в бригады, при выполнении плана на 100 %
составляет 38 %, на 101 % — 39, на 102 % и
более — 40 % тарифа. Премии
выплачиваются при высоком качестве продукции,
выполнении норм выработки и хорошем
санитарном состоянии оборудования и
помещений.
Четкая организация труда и оплата его
в зависимости от конечных результатов
всего цеха способствовали стабильному
выполнению им нормированных заданий,
повышению производительности труда в
1988 г. на 2,3 % по сравнению с годовым
планом (на 4 % против уровня 1987 г.).
Среднегодовая зарплата рабочих
увеличилась на 40 р. (при тех же тарифных
ставках) и составила 219 р.
Немалая заслуга в успехах коллектива
и руководителя цеха — члена партбюро
хладокомбината, члена Жуковского
горкома партии Тамары Васильевны
Виноградовой, сумевшей за короткий промежуток
времени не только освоить работу
технолога, мастера, начальника цеха, но и создать
сплоченный, трудолюбивый коллектив,
который справляется с планом сам, без
привлечения посторонней рабочей силы (как
это нередко встречается на других
хладокомбинатах) даже в случае длительного
отсутствия того или иного члена бригады.
Мало того, существует своеобразная
очередь желающих работать в цехе. В нем
проходят профориентацию школьники
г. Жуковского, которым ветераны передают
свой опыт и знания.
Именно в молодых на хладокомбинате
видят свое будущее. На их энергию,
инициативу рассчитывают, расширяя
производство мороженого, добиваясь увеличения
объемов его выпуска при меньшей по
сравнению с нормативами численности.
тем, что, с целью обеспечения
саморегулирования направления и формы струи при
изменении расхода воздуха, устройство
дополнительно содержит горизонтальный стержень,
расположенный параллельно оси поворота под парой
пластин, и навитую на стержень пружину
кручения, имеющую отогнутые концы, закрепленные
на поверхностях пластин со стороны,
противоположной окну.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 663.674:658.532
АВТОМАТИЗАЦИЯ УЧЕТА
ГОТОВОЙ ПРОДУКЦИИ
В ПРОИЗВОДСТВЕ МОРОЖЕНОГО
Н. С. ВАСЮКОВ
Пермский хладокомбинат
В. А. ПАНОВ
Пермское СПНУ по АСУ
А. Г. КЛАДИЙ
Росмясомолторг
В производстве мороженого в стране
практически отсутствует комплексная
автоматизированная или хотя бы механизированная
система дозировки сырьевых компонентов,
учета смесей мороженого и готовой
продукции.
Действующая в системе Росмясомол-
торга достаточно громоздкая Инструкция
по учету сырья и готовой продукции в
производстве мороженого является вынужденным
отражением ручного процесса
приготовления смесей мороженого и вафельной
продукции.
Попытки механизировать и
автоматизировать дозировку и учет, предпринятые
на отдельных предприятиях, носят
преимущественно локальный характер.
Например, на фабриках мороженого
в Риге, Волгограде используют счетчики
молока РМ-25 (ЧССР). Самодельные
мерники-дозаторы для жидких и вязких
компонентов с системой поплавков, конечных
включателей или мерные линейки
применяют на Ленинградском № 1, Волгоградском
и Смоленском хладокомбинатах, московских
и других фабриках мороженого.
Автоматизированный учет смеси
мороженого с пропуском ее через систему
электронных весов фирмы «Джонсон»
(Англия) со спаренными мерными емкостями
(управление автоматическими клапанами
пневматическое) освоен впервые и пока в
единственном варианте на Ленинградском
хладокомбинате № 1.
Несовершенной и недолговечной
оказалась внедренная в конце 60-х г. на
Московском хладокомбинате № 8 система
дистанционного тензометрического измерения
массы смеси в резервуарах для хранения.
Не имела полного успеха механизация
учета картонных ящиков с мороженым
с помощью изотопных, фотоэлементных,
электроконтактных импульсных счетчиков
с вынесенным пультом или табло на
Московском № 8 и Ленинградском № 1
хладокомбинатах в конце 60-х — начале 70-х гг.
Особенно остра необходимость в четком
учете массы продукции, выпущенной в
пределах определенного промежутка времени
(например, смены), при
непрерывно-конвейерном производстве. Оперативная и
наглядная информация работников,
участвующих в производстве продукции, о темпах
выработки в течение смены способствует
повышению производительности труда.
Заслуживает внимания опыт Пермского
хладокомбината, в цехе мороженого
которого внедрен автоматизированный учет
готовой продукции на базе системы счетных
устройств СУМ-01.
Выпускаемое здесь мороженое после
расфасовки и закаливания в
скороморозильном аппарате упаковывают в картонные
ящики вместимостью 3,6; 6; 8 и 10 кг. По
ленточному транспортеру могут перемещаться
одновременно ящики двух типоразмеров.
Система СУМ-01 предназначена для
счета предметов на транспортере,
определения массы каждого, суммирования
полученных значений, счета текущего времени,
отображения этих величин на первичном
приборе и одновременно на табло
коллективного пользования.
Система СУМ-01 состоит из блока
счетчиков продукции и электронных часов
(СПЭЧ), табло для отображения
количества готовой продукции и текущего
времени, фотодатчиков и фотоприемников.
Блок СПЭЧ включает в себя модули
счетчика продукции, счетчика времени
(электронные часы), переключателя
индикации, управления, электронных ключей,
индикации, передатчика, питания.
Модуль счетчика продукции
предназначен для определения размеров коробки
с готовой продукцией (большая, малая) и
расчета их массы (кг).
Для того чтобы показание счетчика не
исчезало при внезапном отключении
электрического питания, предусмотрено питание
от дополнительной батареи. В исходное
состояние счетчик устанавливается кнопкой
«сброс», расположенной на лицевой панели
блока.
В модуле счетчика текущего времени
в качестве датчика секундных импульсов
использован кварцевый генератор с
делителем частоты.
Модуль переключателя индикации, слу-

жащии для подключения счетчика
продукции или счетчика времени к модулю
индикации, может работать в двух режимах:
ручном и автоматическом. При ручном
режиме необходимый счетчик подключается
переключателем, при автоматическом —
переключением индикации управляют
сигналы счетчика времени.
Модуль управления определяет работу
модуля переключателя индикации и модуля
передатчика.
Модуль электронных ключей согласует
уровни напряжения счетчиков с уровнями
питающих напряжений индикаторов.
Модуль индикации значений счетчиков
продукции или текущего времени состоит
из пяти семисегдеентных люминисцентных
индикаторов типа ИВ-6. Передняя панель
индикатора закрыта зеленым стеклом.
Модуль передатчика видоизменяет
параллельный код счетчиков в
последовательный и передает его по двухпроводной
линии связи в табло коллективного
пользования. Выходной каскад передатчика
преобразует логические уровни микросхем
передатчика в токовые посылки 20.± мА. В
передатчике имеются гальваническая
разрядка цепей СПЭЧ и табло коллективного
пользования. Передача информации
осуществляется 10 раз в секунду со скоростью
500 бод. Частота передатчика
стабилизирована кварцем.
Модуль питания выходных ключей
передатчика осуществляет питание выходных
каскадов передатчика, а модуль питания
осуществляет питание всех остальных
модулей блока СПЭЧ, а также фотодатчиков
и фотоприемников, установленных в цехе.
Блок СПЭЧ выполнен на интегральных
микросхемах К-МОП серии 176.
Табло коллективного пользования
содержит следующие модули: приемника,
индикации и питания.
Модуль приемника преобразует
последовательные токовые посылки, принятые из
линии связи, в импульсы напряжения и
последовательный код в параллельный. Для
предотвращения мерцания индикации в
блоке приемника имеется буферный регистр,
куда после приема записывается семисегмент-
ный пятиразрядный код принятой
информации. Этот код поступает на высоковольтные
ключи, которые управляют индикаторными
лампами типа МТХ-90. Табло состоит из
пяти одинаковых семисегментных цифр.
Модуль питания табло обеспечивает всеми
необходимыми напряжениями модуль
приемника и модуль индикации.
Все модули СУМ-01 имеют разъемы, что
облегчает их обслуживание и ремонт.
Блок СПЭЧ помещен в кабинете
начальника цеха, а табло, фотодатчики и
фотоприемники — непосредственно в цехе. Для
связи фотодатчиков и фотоприемников и
табло с блоком счетчиков и электронных
часов использован шестижильный кабель.
Фотодатчики и фотоприемники
смонтированы на транспортере в месте входа
упакованной в картонные коробки
продукции в закалочную камеру. Фотодатчики
и фотоприемники (попарно) установлены
напротив друг друга на различной высоте
относительно уровня транспортера таким
образом, чтобы одна пара перекрывалась
при прохождении малых и больших по вы-
.соте коробок, а вторая — при
прохождении только больших коробок.
При использовании для упаковки
готовой продукции малой коробки в счетчик
готовой продукции заносится число 3,6, при
использовании большой — значение ее
массы 6, 8 или 10 кг предварительно
фиксируется вручную с помощью задатчика,
находящегося на задней панели блока, при
изменении емкости коробки.
Счетчик текущего времени (электронные
часы) работает независимо от счетчика
продукции. Значения массы продукции и
текущего времени отображаются на передней
панели СПЭЧ. В зависимости от режима
работы индикатора вид отображаемой
информации (масса и время) выбирается
вручную с помощью переключателя,
находящегося на передней панели блока СПЭЧ,
или автоматически. При автоматическом
режиме работы через каждые 40 с указывается
количество продукции, через 20 с —
значение времени. Отключение индикации
счетчика продукции не нарушает режима его
работы.
На передней панели блока имеются
раздельные кнопки сброса в нулевое
значение счетчиков времени и продукции, а также
кнопка коррекции счетчика часов.
Значения счетчиков продукции или времени,
отображаемые в СПЭЧ, а также вид
информации передаются на табло
коллективного пользования. При передаче значения
счетчиков продукции на табло загорается
индикатор «КГ», при передаче времени с
секундной частотой мигает сегмент,
разделяющий значения часов и минут.
Табло может включаться дистанционно
переключателем, находящимся на передней
панели СПЭЧ. Фотодатчики, фотоприемники
и табло могут устанавливаться на
расстоянии до 3 км от блока СПЭЧ.
Эксплуатация системы СУМ-01 в течение
ряда лет показала ее надежную и
устойчивую работу.
1111
щшш
п

УДК 663.674
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ПРОИЗВОДСТВА
МОРОЖЕНОГО
На Воронежском хладокомбинате № 1
осуществлена комплексная механизация
процессов приготовления смесей
мороженого.
Тара с сухими компонентами смеси
мороженого и сгущенным цельным молоком
(в количестве, рассчитанном исходя из
закладки массы сгущенного обезжиренного
молока, кратной 150 кг) из охлаждаемого
склада подается по наклонному цепному
транспортеру с поводками в
заготовительный участок, расположенный в смежном со
складом помещении. Здесь сырье
выгружают в смесительную ванну. Освободившаяся
тара возвращается на склад с помощью
того же транспортера, имеющего
реверсивный привод.
Сгущенное обезжиренное молоко из
резервуаров установки для бестарного
хранения направляется насосами НШМ-10 в
расположенный над ванной дозатор-мерник
собственного изготовления вместимостью
150 кг (отечественной промышленностью не
выпускается), оснащенный поплавком,
концевыми выключателями и мерной шкалой.
Аналогичные мерники-дозаторы
вместимостью 60—150 кг применяют также
на Ленинградском № 1, Смоленском,
Волгоградском и Пермском хладокомбинатах.
Перемешивание компонентов
осуществляется пропеллерной мешалкой,
закрепленной на борту ванны под определенным
углом к днищу.
При выработке плодово-ягодного
мороженого на одну варку расходуется до 600 кг
сахара-песка. Размешивание и растворение
его вручную требует больших трудозатрат
и времени. Использование традиционных
механических перемешивающих устройств
также не дало желаемых результатов.
Наиболее удачным оказалось применение
мониторного принципа действия
перемешивающего устройства. У днища вдоль борта
ванны закрепили заглушённую с торцов
трубу из коррозиестойкой стали диаметром
38 мм с отверстиями по образующей
цилиндра диаметром 5 мм с шагом 50 мм.
После засыпки сахара и заливки его водой
включается насос (типа 36 МЦ с
вынесенным текстропным приводом), забирающий
сначала воду из нижней части емкости,
а затем раствор, и нагнетающий его по
закальцованной схеме в среднюю часть
многоструйного монитора.
Смеси пропускают через фильтр
собственной конструкции и изготовления с двумя
спаренными цилиндрами диаметром 100 мм
и длиной 600 мм. Сетки цилиндров
выполнены из коррозиестойкой листовой стали
с отверстиями диаметром 1,5 мм. По мере
загрязнения сетки поочередно очищаются
при ослаблении потока смеси.
Плодово-ягодное пюре доставляется в
резервуарах на грузовых тележках в
варочное отделение цеха мороженого из
отделения по производству и переработке
плодов и ягод. Резервуары вместимостью
640 кг изготовлены методом сварки из
листовой коррозиестойкой стали. С
помощью гибкого шланга, подсоединенного
к нижнему патрубку резервуара, пюре
перекачивается насосом в пастеризатор со
змеевиковой мешалкой.
Режим пастеризации и охлаждения
смесей контролируется и регистрируется с
помощью самопишущих электронных систем
типа КСМ-4 и сопровождается световой
и звуковой сигнализацией.
Чтобы предотвратить удлинение
процесса замораживания смеси, из фризеров после
отсоса аммиака извлекают цилиндры и
удаляют с их наружной поверхности слой
масла.
Существенно продлить срок службы
насосов фризеров и сократить простои,
связанные с их ремонтом, удалось в
результате следующей модернизации. Крышки
насоса проточили на глубину 5—6 мм (в
соответствии с диаметром шестерен), в
углубление вставили два фторопластовых диска-
вкладыша такой же толщины с выполнением
соответствующих срезов и углублений на
их стыках, затем крышки с вкладышами
отшлифовали. Контрольная проверка после
двух месяцев эксплуатации
модернизированных насосов показала, что крышки
и вкладыши не имели видимого износа.
Взамен индивидуальных
вакуум-насосов, поставляемых с линиями М6-ОЛБ и
М6-ОЛВ, эксплуатация которых внутри
производственных помещений вызывает ряд
трудностей и неудобств, на Воронежском
хладокомбинате № 1 применен насос ВВН-5
с ресивером.
В цехе мороженого внедрено переносное
приспособление для смазки цепей
конвейеров морозильных аппаратов. Оно
представляет собой бачок из полимерного
материала с двумя гибкими шлангами, на
концах которых закреплены трехходовые
краники. Бачок с маслом Х-30 подвешивается
на переднем щите морозильного аппарата.
Один раз в неделю в конце вечерней
смены после мойки конвейера и его про-

сушки вентилятором цепи смазывают
тонкой струей на ходу. Утром после пуска
линии уноса масла не наблюдается.
С целью упрощения конструкции
привода и продления срока службы
электродвигателей вентиляторов с текстропной
передачей их смонтировали внутри
морозильных аппаратов под рабочим колесом.
На Белгородском хладокомбинате
впервые в системе предприятий Росмясомол-
торга рационализаторами В. А. Поповым,
3. И. Костериной, А. А. Анциферовым,
И. М. Коваленко, А. А. Ехилевским с учетом
опыта предприятий Киева и Харькова
разработан и внедрен закрытый режим
пастеризации и охлаждения смесей для
мороженого.
Для приготовления смеси мороженого
сухие компоненты электротельфером с
захватами для мешков, а сгущенные
молочные продукты насосом, смонтированным на
передвижной тележке, подаются в
заготовительную ванну с пропеллерной мешалкой.
Из нее смесь перекачивается насосом в
промежуточную ванну, затем в
пастеризаторы ПТУ-5 и через фильтры А1-ОШФ
в гомогенизатор и далее — в следующую
ванну. Отсюда смесь насосом подается на
первую ступень охлаждения, где вместо
оросительного охладителя используется
модернизированный пастеризатор ПТУ-5, хла-
доносителем для которого служит оборотная
вода из компрессорного цеха. Затем
насосом НШМ-10 смесь подается на вторую
ступень охлаждения, где хладоносителем
является раствор хлористого кальция, а в
качестве теплообменника применяется четы-
рехсекционная установка, смонтированная
из двух пастеризаторов ПТУ-5. После этого
смесь поступает в резервуар емкостью 4 т
с встроенным змеевиковым охладителем и
мешалкой.
По предложению В. А. Попова, 3. И.
Костериной и А. А. Анциферова на площади
4600X3700 мм из двух линий М6-ОЛВ
смонтировали одну с одним разгрузочным
цепным пластинчатым транспортером
собственного изготовления и одним упаковочным
столом. В совмещенную линию входят два
фризера Б6-ОФШ. Производительность
комплекса 7 т в смену.
Это предложение позволило увеличить
производственные мощности и объем
производства мороженого на тех же площадях.
Одновременно проведена модернизация
фризеров Б6-ОФШ, заключающаяся в
замене заводского (ненадежного в работе и
дорогостоящего) электродвигателя постоян-
ного тока на асинхронный электродвигатель
переменного тока мощностью 5,5 кВт с
частотой вращения ротора 15,8 с—1. Плавное
изменение частоты вращения ведущего
вала насоса первой ступени во фризере
достигается вариатором от взбивальной
машины ВМ-35.
В целях экономии электроэнергии вместо
приданных каждой линии М6-ОЛВ-1,
М6-ОЛВ-2, М6-ОЛБ вакуум-насосов
установили для всех них один вакуум-насос
марки РМК-2 с общим трубопроводом
к линиям (авторы — А. А. Анциферов,
А. Н. Дорофеев).
УДК 663.674
ПУТИ УМЕНЬШЕНИЯ
КОЛИЧЕСТВА
ВАФЕЛЬНЫХ ОТХОДОВ
И ИХ РАЦИОНАЛЬНОГО
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ
В процессе изготовления вафельных
стаканчиков, рожков и листовых вафель
неизбежно образуются обратимые отходы (лом,
облой). Полностью переработать эти
отходы, как правило, невозможно, так как
закладка их в основной замес теста сверх
установленного оптимального количества
ведет к еще большему образованию
отходов.
Обобщение опыта предприятий Росмясо-
молторга позволило выявить пути
уменьшения количества вафельных отходов и их
рационального использования.
За последние годы с целью улучшения
качества вафельной продукции ряд
предприятий в процессе приготовления теста
стал использовать ледяную воду или
чешуйчатый лед.
Для хранения теста при пониженной
температуре на Хабаровском,
Астраханском, Новороссийском и других
хладокомбинатах применяют самодельные
резервуары из коррозиестойкой стали с
двойными стенками емкостью до 300 л. В
рубашку резервуара подается охлажденный
рассол, раствор глицерина или ледяная
вода. Наибольший эффект достигается в том
случае, когда резервуары оснащены
мешалкой с электроприводом.
При значительной протяженности
трубопроводов для теста их снабжают
«рубашкой» по принципу «труба в трубе».
В рубашке циркулирует хладоноситель.
Для сокращения потерь в связи с
частичным обжигом вафельных отеков открытым
пламенем на автоматах А2-ОВА (выпуска

последних лет) на верхних плитах пресс-
форм устанавливают дополнительные
экраны из листовой коррозиестойкой стали.
С этой же целью прессы автоматов Г-30
для выпечки листовых вафель дооснащают
боковыми профильными пластинами с
системой канавок-выпаривателей (Московский
хладокомбинат № 8).
Действующая техническая
документация на мороженое разрешает закладку
в смесь взамен СОМО вафельных отходов
до 0,5 % (в переводе на сухие вещества
отходов) после их предварительного
замачивания и протирания на волчке,
измельчения в коллоидной мельнице и т. д.
При наличии в цехе мороженого
производства листовых вафель в основной
замес теста можно добавлять
переработанные вафельные отходы в гораздо
больших количествах, чем в замес для
вафельных стаканчиков, без ухудшения качества
листовых вафель. Так, согласно
действующей «Технологической инструкции по
производству мороженого» при приготовлении
теста для листовых вафель массовая доля
сухих веществ, вносимых с отходами, по
отношению к общей массовой доле сухих
веществ теста не должна превышать 15 %, а
при приготовлении теста для вафельных
стаканчиков — 5 %.
Для частичного восстановления
технологических свойств тесто, полученное из
вафельных отходов, подвергается тонкой про-
ИЗОЬРЕТЕНИЯ
A1) 1386819 E1L F 25 В 9/00 B1)
4139851/23-06 B2) 29.10.86 G1) Московский
институт химического машиностроения G2)
Ю. Д. Видинеев и А. М. Неугодов E3)
621.57
E4) E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ
ЖИДКОГО ХЛАДАГЕНТА путем сжатия газообразного
хладагента, промежуточного охлаждения прямого
потока при теплообмене с обратным потоком,
адиабатического расширения части прямого
потока и подачи после расширения в линию
обратного потока, охлаждения прямого потока
оставшейся части до температуры конденсации,
дросселирование полученного жидкого
хладагента до давления обратного потока с подачей
оставшегося жидкого хладагента потребителю, а
паров — в линию обратного потока,
отличающийся тем, что, с целью снижения удельных
энергозатрат, от прямого потока, охлажденного до
температуры конденсации, отбирают часть,
адиабатически расширяют ее до промежуточного
давления, затем подогревают теплом,
выделяющимся при конденсации остальной части прямого
потока, адиабатически расширяют до давления
тирке на коллоидной мельнице и
добавляется в тесто основного замеса.
Если имеется резервный туннельный
автомат для выпечки листовых вафель
(Г-30, Э-30) или вафельные полуавтоматы
типа ОВП, предварительно переработанные
(замоченные и протертые) вафельные
отходы или облой повторно выпекают на этом
оборудовании. После дробления выпеченных
изделий на машинах различной конструкции
получают вафельную крошку — сырье для
кондитерской промышленности (конфеты с
сухой хрустящей начинкой).
В соответствии с указаниями
Государственного комитета РСФСР по ценам
реализация вафельной крошки предприятиями
промышленности должна производиться по
ценам, определяемым по соглашению
сторон.
Кроме того, вафельные отеки, сушеные
и молотые (вторичная мука), согласно
прейскуранту № 34-03-01 (поз. 1439), могут быть
реализованы по оптовой цене 110 р. за 1 т.
Заслуживают распространения
инициатива и опыт Новороссийского
хладокомбината, где лом, получающийся при
выработке вафельных рожков или стаканчиков,
расфасовывается по 500—600 г
непосредственно в вафельном отделении в
полиэтиленовые термосвариваемые пакеты и
реализуется через розничную торговую сеть.
Цена утверждается на месте по
согласованию с горисполкомом.
обратного потока и направляют в линию
обратного потока после потребителя.
A1) 1384896 E1L F 25 В 17/08, 27/00
B1) 3974911/23-06 B2) 01.11.85 G1) Брянский
технологический институт G2) А. Д. Чумаченко
E3) 621.576
E4) E7) ГЕЛИОАДСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая гене
ратор-адсорбер и подключенные к нему
конденсатор, ресивер и испаритель, размещенный
внутри генератора-адсорбера
конденсатор-нагреватель и подсоединенный к нижней части
последнего солнечный генератор-испаритель',
отличающаяся тем, что, с целью повышения
производительности, установка дополнительно содержит
солнечный перегреватель, через который
конденсатор-нагреватель своей верхней частью соединен
с солнечным генератором-испарителем, два
датчика уровня, установленные соответственно в
ресивере и испарителе, и второй ресивер,
установленный между конденсатором-нагревателем и
солнечным генератором-испарителем и
снабженный на выходе запорным клапаном,
электрически связанным с упомянутыми датчиками уровня.

Шш^%ш Tm^bf 1ЩЛ1 mrwwm^%f IwAflV'IV FiJl
УДК 621.565.83
ПРОГНОЗНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ЭЛЕКТРОКАЛОРИЧЕСКОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА
Канд. техн. наук Ю. В. СИНЯВСКИЙ
Московский энергетический институт
к. в. тронь
НИИхиммаш
В последние . годы значительно вырос
интерес к нетрадиционным методам
получения холода, в частности, использующим
электрокалорический (ЭК) и магнитокало-
рический (МК) эффекты. В основном
публикации как теоретического, так и
экспериментального характера пока относятся
к МК системам. Это объясняется тем,
что в низкотемпературной области МК
эффект имеет большее значение C—15 К),
чем ЭК эффект (не выше 2 К). Однако для
реализации таких значений МК эффекта
необходимо создавать магнитные поля
напряженностью 30—80 кЭ, что сопряжено
со значительными трудностями, особенно
в области температур 240—300 К.
Получение же электрических полей, необходимых
для работы ЭК холодильных установок,
не вызывает больших затруднений:
напряжение питания не превышает 380 В
вследствие малой толщины рабочих элементов.
Блок питания имеет небольшие габариты.
Рис. 1. Схема (а) и цикл (б) холодильного
агрегата с квазирегенерацией:
I, III — теплообменники; // — блок с сегнетоэлектри-
ческим веществом; IV — нагнетатель
Авторами проведен анализ технических
характеристик электрокалорических
холодильников с оценкой перспективных
значений — прежде всего по КПД и массовым
показателям.
Принцип действия ЭК установки описан
в [2]. Расширить температурный интервал
ее работы можно несколькими путями [4].
Предварительный анализ показал, что для
создания высокоэффективных
низкотемпературных ЭК установок целесообразно
применять схему, показанную на рис. \,а
[1]. Такая установка состоит из двух
соединенных последовательно идентичных
блоков с сегнетоэлектрическим рабочим
веществом. К теплообменнику /// при
температуре Го подводится теплота Qo. Из
установки через теплообменник / отводится в
окружающую среду теплота Q0.c-
Теплоноситель прокачивается реверсивно
нагнетателем, на привод которого затрачивается
работа LB.
Внешнее электрическое поле
накладывается (подвод энергии #ц) и снимается
(отвод энергии Np) сразу со всего блока.
В установившемся режиме (рис. 1,6)
распределение температуры вдоль оси блока
при начальной напряженности поля Ен
(обычно Ен=0) соответствует кривой /—2.
При наложении поля Ек температура
. рабочего вещества повышается (кривая
*'—Л-
При движении теплоносителя от
холодного конца блока с температурой То
к теплому (Тос) снимается теплота
поляризации и понижается температура рабочего
вещества (кривая /"—2"). Когда снимается
напряженность поля в адиабатных
условиях, температура снижается (кривая
V"—2Ш). Затем с помощью нагнетателя
меняют направление движения
теплоносителя — от теплого конца блока к холодному.
Теплоноситель охлаждается и отводит
теплоту от охлаждаемого объекта. При этом
рабочее вещество нагревается и к концу
процесса распределение температуры
соответствует кривой /—2. Далее процессы
повторяются.
Использование двух блоков с рабочим
веществом, на которые электрическое поле
накладывается поочередно (в противофазе),
позволяет осуществить практически
непрерывный процесс получения холода.
В результате воздействия на рабочее
вещество внешнего электрического поля
и теплообмена с теплоносителем в каждом
сечении блока реализуется обратный цикл.
Так, на холодном конце (точка /)
осуществляется цикл /—/'—1"—/"'—/, а на
теплом 2—2'—2"—2'"—2. Циклы на каждом

промежуточном температурном уровне
(сечении блока) имеют аналогичный
характер. Совокупность этих циклов обеспечивает
трансформацию теплоты от охлаждаемого
объекта к окружающей среде.
Термические условия, в которых
находится сегнетоэлектрическое рабочее
вещество в блоке, во многом схожи с
условиями работы насадки в классических
регенераторах. Однако имеются и
принципиальные отличия. Прежде всего они
заключаются в том, что при наложении (снятии)
поля температура рабочего вещества
меняется скачкообразно. Теплота в
произвольном сечении блока передается от рабочего
вещества к теплоносителю при относительно
более высокой температуре, чем от
теплоносителя к рабочему веществу. В связи
с этим рассматриваемая схема была
названа квазирегенеративной.
В основу методики расчета
квазирегенеративной схемы был положен принцип
дискретности циклов, осуществляемых в
отдельных слоях рабочего вещества в блоке.
Минимальное количество слоев, на которое
необходимо разделить рабочее вещество,
определяется соотношением:
пт\п=(Т0.с—То) /ДГс,
где АГС — часть общего интервала
температуры, перекрываемая одним
слоем, в пределе
А7,С = АГЭA— Ст/сэ);
ДГэ — ЭК эффект рабочего вещества
в принятом интервале изменения
напряженности поля;
ст, сэ — полная теплоемкость
соответственно теплоносителя и рабочего
вещества.
При использовании жидких
теплоносителей соотношение полных теплоемкостей
весьма существенно влияет на значение
ДГс и пренебрегать им нельзя.
При принятой последовательности
осуществления циклов основные показатели
каждого последующего цикла
целесообразно рассчитывать по показателям
предыдущего. Отсюда, составляя энергетические
балансы по теплоносителю и рабочему
веществу в пределах одного слоя, получаем
реккурентные соотношения для определения
необходимой массы рабочего вещества,
тепловой нагрузки, работы, затрачиваемой
в цикле, и расхода теплоносителя.
Используя принцип аддитивности, находим массу
рабочего вещества, тепловую нагрузку
блока, затраты электроэнергии, а
следовательно, и КПД всей установки.
На удельные показатели ЭК
холодильных 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 . 0,7б,м-105
Рис. 2. Зависимость массы рабочего вещества
(скандотанталата свинца) М и эксергетического
КПД холодильного агрегата це от толщины
пластины b
ной установки существенно влияет частота
следования циклов. Максимально
возможное ее значение определяется в основном
двумя факторами — условиями
теплообмена на границе рабочее вещество —
теплоноситель и нестационарной
теплопроводностью материала рабочего вещества.
Отсюда минимальное время одного цикла:
СэРэЬ In 8
Tmin ~~ c^wSi '
где рэ, рт — плотность материала рабочего
вещества и теплоносителя;
b — толщина пластин рабочего
вещества, из которых набран
блок;
Э — безразмерная температурная
функция решения
дифференциального уравнения
теплопроводности;
w — скорость теплоносителя;
St — критерий Стентона.
Разработанная методика была
использована для определения массовых и
энергетических характеристик ЭК холодильного
агрегата.
Приняты: рабочий интервал температур
от Гос=300 К до Г0=250 К, холодопроиз-
водительность Q0 = 50 Вт, рабочее
вещество — скандотанталат свинца,
характеристики которого приведены в [3], ЭК эффект
1,5 К во всем интервале температур.
На рис. 2 приведены расчетные
значения требуемой массы рабочего вещества М
и эксергетического КПД холодильного
агрегата he в зависимости jot толщины пластин
b для трех значений времени цикла тц.
Теплоноситель — гелий с избыточным
давлением 1 МПа. Увеличение b при xu = idem
приводит к уменьшению количества тепло-

0,1 0,2 0,3 0,Ь 0,5 0,6 0,7 08Гц,С
0,1 0,2 0, J 0yh8,M'10Z
Рис. 3. Зависимость эксергетического КПД
холодильного агрегата г\е от ширины канала
(расстояния между пластинами) 6 и массы рабочего
вещества М от времени цикла тц:
/ — гелий с давлением 1,0 МПа; 2 — гексол; 3 — эле-
газ; 4 — антифриз-65
ты, передаваемой единицей массы рабочего
вещества теплоносителю. Поэтому для
реализации заданного значения Qo требуется
большая масса рабочего вещества, что,
в свою очередь, приводит к снижению КПД
вследствие абсолютного роста как
собственных, так и технических потерь эксергии.
По существующей технологии можно
изготовить пластины толщиной 6^0,2 мм.
При этом значении 6 и тц = 0,3 с требуемая
масса скандотанталата свинца составляет
~2 кг, а КПД холодильного агрегата
г)е = 0,55. Значения КПД (см. рис. 2 и 3)
получены из предположения, что в полуфазе
снятия напряженности поля заряд
электричества, находящийся на электродах
пластин, выводится из блока и полезно
используется.
Время цикла тц = 0,3 с для принятых
условий является минимальным. При тц>
>TUmin увеличивается необходимая масса
рабочего вещества и снижается КПД.
На рис. 2 приведены также
характеристики при Тц = 0,1 с, т. е. тд<СТцт1п —
условии, когда их реализовать при
использовании скандотанталата свинца невозможно.
Однако эти кривые наглядно показывают
перспективы ЭК холодильных агрегатов
по массовым и энергетическим
показателям, когда будут созданы ЭК материалы
с относительно большей теплопроводностью
и меньшей теплоемкостью, а также
обеспечивающие технологическую возможность
изготовления более тонких пластин.
На условия теплообмена в блоке
существенно влияют и размеры каналов для
прохода теплоносителя, и его теплофизи-
ческие свойства.
На рис. 3 показаны зависимости КПД
г)е от ширины 6 канала между пластинами
скандотанталата свинца для различных
теплоносителей (для всех случаев принято
6 = 0,2 мм). Наибольший КПД ЭК
холодильного агрегата можно получить при
применении в качестве теплоносителя гелия
с избыточным давлением 1,0 МПа. При
этом зазоры между пластинами могут быть
в 2—4 раза шире толщины пластины. КПД
ЭК агрегата с жидкими теплоносителями
меньше, что объясняется их относительно
большой теплоемкостью. Ширина б канала
для прохода теплоносителя 0,1—0,3 мм.
Жидкий теплоноситель для ЭК агрегатов
целесообразно выбирать с малыми
вязкостью и теплоемкостью.
На рис. 3 приведена также зависимость
необходимой массы М рабочего вещества
от времени одного цикла (теплоноситель —
гелий). В идеальном случае (без учета
потерь эксергии) масса М" рабочего
вещества прямо пропорциональна тц.
Компенсация потерь эксергии требует, естественно,
увеличения массы рабочего вещества. При
этом как абсолютное, так и относительное
увеличение М с ростом тц уменьшается.
Так, при тц = 0,3 с увеличение массы
рабочего вещества вследствие неидеальности
процессов составляет ~30 %.
При конструировании ЭК агрегатов
необходимо предусматривать использование
мощности разряда Np одного блока на
зарядку другого блока. Увеличение времени
цикла несколько снижает разряд jVp, но его
численное значение остается высоким. Для
нашего расчетного случая iVp = 30-^35 Вт.
При неиспользовании этой мощности эксер-
гетический КПД холодильного агрегата
снижается до 15—25 %, т. е. в 2—3 раза.
Полученные характеристики ЭК
холодильного агрегата можно рассматривать
лишь как прогнозные, так как до сих пор
не создано ни одного
опытно-промышленного агрегата. Однако результаты
исследования макета ЭК агрегата с массой
рабочего вещества 7 г в интервале работы,
равном 2,5 К, вблизи Тох [3], показывают,
что расчетная методика в целом отражает
особенности протекающих процессов. В
макете, как и в расчетах, рабочим веществом
служил скандотанталат свинца, а
теплоносителем — гелий с давлением 1,0 МПа.
Оптимальная частота следования циклов
3—4 Гц. Эксергетический КПД при этом
составлял 0,58 (без учета некоторых
технических потерь и энергии разряда).
Удельная полезная холодопроизводительность
(на килограмм рабочего вещества в блоке)
q^6 Вт/кг.

Сопоставление полученных результатов
с расчетными данными по КПД и частоте
следования циклов показало их
удовлетворительную сходимость. По значению q
расхождение существенное (расчетное q =
= 25 Вт/кг). Его можно объяснить тем, что
при испытании макета максимальная
напряженность внешнего поля равнялась всего
лишь 12 кВ/см и соответственно ЭК эффект
Д7 = 1 К, тогда как в расчетах А7,= 1,5 К
(? = 25 кВ/см). Но прежде всего это
связано, по-видимому, с превалирующим
влиянием масштабного фактора на значение q
(объем рабочего блока не превышал 2 см3).
В целом можно считать, что эксперимент
в своей основе подтверждает расчет.
Полученные в результате анализа
расчетные характеристики позволяют
надеяться, что электрокалорические агрегаты
на базе скандотанталата свинца по
энергетической эффективности и массогабарит-
ным показателям могут конкурировать
с парокомпрессионными машинами микро-
и малой холодопроизводительности,
предназначенными, например, для бытовых
холодильников.
Список использованной литературы
1. А. с. 840621 СССР.
2. Бродянский В. М., Синявский Ю. В.
О возможности создания холодильных
установок на основе электрокалорического
эффекта // Холодильная техника. 1982, № 7.
3. Прозрачная сегнетокерамика как рабочее
тело электрокалорического охлаждения /
Ю. В. Синявский, Н. Д. Пашков, Ю. М. Го-
ровой и др. // III Междуведомственный
семинар:выставка. Получение, исследование
и применение прозрачной сегнетокерамики.
Рига, 1988.
4. Синявский Ю. В., Карагусов В. И.
Систематизация схем магнитокалорических
рефрижераторов // Изв. вузов. Энергетика.
1988, № 1.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1388677 E1L F 25 D 21/06, F 25 В
39/02 B1) 4131741/28-13 B2) 10.10.86 G1)
Московский технологический институт мясной и
молочной промышленности G2) Г. Л. Агеев,
Б. С. Бабакин, Э. Ф. Яушева, А. С. Бибиков,
С. С. Хмелевский, С. Н. Каминский, С. В. Заглад-
кин, О. В. Гильфанов E3) 621.565
E4) E7) ОХЛАЖДАЮЩАЯ БАТАРЕЯ,
содержащая теплообменные элементы в виде
труб для циркуляции хладагента, имеющих
наружное оребрение, отличающаяся тем, что, с
целью снижения энергозатрат и сокращения
времени оттаивания, ребра расположены вдоль труб
на противоположных их сторонах в
вертикальной плоскости, а участки соединения ребер с
наружной поверхностью труб выполнены в виде
галтелей.
29
УДК 66.047.25:681.53
МИКРОПРОЦЕССОРНЫЕ
КОНТРОЛЛЕРЫ
В СИСТЕМЕ АВТОМАТИЧЕСКОГО
УПРАВЛЕНИЯ
СУБЛИМАЦИОННОЙ СУШКОЙ
Канд. техн. наук Э. В. СИЛЬВЕСТРОВ,
Э. А. ЕЛХОВ
ПО «Вакууммаш»
Применение регулирующих
микропроцессорных контроллеров для автоматического
управления процессом сублимационной
сушки объектов с различными теплофи-
зическими свойствами обеспечивает строгое
соблюдение технологических режимов, а
следовательно, получение требуемого
качества готовой продукции. Управление с
помощью микропроцессорных контроллеров
основывается на полной информации о
параметрах протекающего процесса сушки —
температуре объекта, которая
сопоставляется с контрольной термограммой
процесса, температуре паровой фазы и
интенсивности влаговыделения из объекта
сушки — и последующем введении текущих
значений этих параметров в каналы измерения
и переработки информации.
Функциональные возможности
микропроцессорных контроллеров позволяют
повысить уровень автоматизации
сублимационных установок путем автоматического
программируемого управления
электрооборудованием, входящим в их состав
(электроприводом холодильного компрессора,
вакуумного насоса, электрифицированных
вакуумных затворов и клапанов и т. д.).
Отечественная промышленность в
настоящее время не выпускает
специализированных регулирующих
микропроцессорных контроллеров для систем
автоматического управления (САУ) периодическими
процессами сублимационной сушки.
Наиболее подходящим для разработанных
базовых локальных САУ периодическими
процессами сублимационной сушки является
регулирующий микропроцессорный
контроллер (ремиконт) Р-130 (разработчики —
НИИтеплоприбор и Чебоксарское СКБ
систем промышленной автоматики),
который обладает энергетической,
конструктивной и эксплуатационной совместимостью
с ними. Нет только полной
информационной совместимости — отсутствует выходной
аналоговый сигнал 0—10 В.
Базовая локальная САУ с ремиконтом
Р-130 применена в новой двухкамерной
сублимационной установке периодического
Sllii!

|УУ
L
~
Исполнительное
звено
~~
п /
|ТОУ
и 1
вых I
0-220В|^
Регулирующий
орган
У
е
f д.п
2 [¦
~~
и
У 1
о-юв 1
1 7
1 q
1 0-500Вт
Н^Г*|
i
о/
1 Объект
J сушки
0 ,
11. ф
jn
в
пр
«-_ м, —._—
17
0-20мА
а -
| 1
Т^"**- :""
IV
III
II
I
Я /
1
-60 4+25 С 1
L.
¦ —1
I
*1
«1
J
\
1
J
3
1
1
1
-65 f+100 С 1
1
1
v J^
0- 150 Гц*]

Формирователь
иФ
0-20мВ
1:
3,Э 10 -1,ЗПа
6
Л.
Измерительный
блок
10-0В
Рис, I. Структурная схема системы
автоматического управления процессом сублимационной
сушки:
ТОУ — технологический объект управления
(установка УССК-250А); УУ — управляющее устройство; / —
датчик ЭСП-01 температуры паровфй фазы; 2 —
датчик ЭСП-01 температуры диатермальной плиты;
3 — датчик ТЭ-М интенсивности влаговыделения; 4 —
электронный блок БЭТЭ; 5 — манометрический
преобразователь ПМТ-6-3; 6 — теплоэлектрический
блокировочный вакуумметр 13 ВТЗ-003; 7 —
алюминиевая плита с вмонтированными змеевиковым
испарителем и нагревостойким кабелем КНМСС; 8 —
ремиконт Р-130; 9 — дополнительный потенциометриче-
ский выход; 10 — однофазный тиристорный регулятор
РТО-3-220; 6пр, 6П ф, 0д п — температуры
соответственно объекта сушки (препарата), паровой фазы,
диатермальной плиты; /п — интенсивность
влаговыделения из объекта сушки; Рс — давление в
сублиматоре; q — тепловой поток
действия УССК-250А, предназначенной для
сушки микробиологических препаратов,
которые используются в биотехнологии.
Базовая локальная САУ (рис. 1)
представляет собой одномерную нестационарную
систему, состоящую из объекта управления,
управляющего устройства (ремиконта) и
исполнительного механизма (серийного тири-
сторного однофазного регулятора
РТО-3-220), преобразующего управляющий
сигнал.
Ремиконт имеет АЦП и ЦАП
поступающей и выдаваемой информации. Он
реализует нелинейный закон управления
в классе систем с переменной структурой.
Для автоматически изменяющегося
алгоритма управления процессом сушки
используется ключевой элемент —
дифференциатор параметра /п (интенсивности
влаговыделения из объекта сушки).
Управляющее воздействие формируется по следующей
функциональной зависимости:
?/(?,0=*п?вых,
где U(Y, t) — величина управляющего
воздействия, Вт;
Увых@ —вектор выходных координат
объекта управления;
Кп — коэффициент передачи
объекта управления,
/Сп =
oci при
dt
>0 и при^п =0
после ^ > 0,
at
<Х2 при
djn
dt
<0 и при^п=0
после ^п <0.
dt
Рис. 2. Схема алгоритма функционирования
установки УССК-250А: в/р в — получаемое
значение температуры объекта сушки в результате
расчетного управляющего воздействия; АВкп—
температурный перепад на контрольной
термограмме процесса в интервале дискретности
Atz=/ мин; ивыхс->тк1(—к{) — результирующее
управляющее воздействие на регулируемый
параметр впр; ас, — дискретный уровень сигнала
управления, поступающего на исполнительный
механизм (остальные обозначения см. на рис. 1)

f Пуск J
^4<
I Подготовка
I сублиматора
В/ \
( Прерывание )
Нет
Проверка и
устранение
несоответствия
Готовность4
установки
Ф
Нет
Нет
Нет
Выгрузка
ампул

Характеристика входных и выходных
сигналов для ремиконта: вход / —
аналоговый сигнал от термопреобразователя
сопротивления (по каналу измеряемой
температуры паровой фазы); вход // —
аналоговый сигнал постоянного тока с рабочим
диапазоном 0—20 мВ (по каналу
измеряемой интенсивности влаговыделения из
объекта сушки); вход /// — аналоговый
сигнал от термопреобразователя
сопротивления (по каналу измеряемой температуры
диатермальной плиты); вход IV —
аналоговый сигнал постоянного тока с рабочим
диапазоном 10—0 В (по каналу
измеряемого давления в сублиматоре). Выход —
высокостабильный сигнал постоянного тока
с рабочим диапазоном 0—10 В.
Закономерность приведенной
функциональной зависимости уточняется по
результатам полной идентификации объекта
управления. Уровни управляющих
воздействий для сушки определяются численными
методами с использованием «элементарной
операции» [1].
Рабочая программа управления
хранится в постоянной памяти. Имеется
возможность перепрограммирования процесса
управления объектом. Управление
предусмотрено в режиме супервизорного контроля
(режим SC) [2].
Ремиконт Р-130 позволяет осуществлять
программирование (настройку под объект)
от переносного блока программирования.
Процедура программирования по
клавишам, имеющим технологические
обозначения, не требует знания языков
программирования и доступна персоналу,
знакомому с настройкой и эксплуатацией
обычных аналоговых устройств контроля и
регулирования.
Ремиконт Р-130 конструктивно
выполнен для утопленного монтажа. Размеры
лицевой панели 80X160 мм, глубина за
лицевой панелью — не более 340 мм.
Внешние кабели подключаются к ремикон-
ту с помощью штепсельных разъемов,
датчики температуры — через усилительные
блоки УП-10 и УП-20, входящие в его
состав. Он укомплектован блоком
питания, работающим от сети переменного
тока напряжением 220 В при частоте
50 Гц. Ремиконт Р-130 соответствует
требованиям, предъявляемым к изделиям
высшей категории качества.
Алгоритм управления установкой УССК-
250А предусматривает автоматизированный
и автоматический режимы работы.
На рис. 2 приведена схема алгоритма
функционирования установки УССК-
250А.
Функции контроля: непрерывное,
оперативное отображение, регистрация и
сигнализация отклонений значений
технологических параметров, а также сигнализация
срабатывания блокировок и защитных
устройств.
Вычислительные и логические функции:
косвенные измерения технологических
параметров и показателей состояния отдельных
узлов установки, анализ срабатывания
блокировок и защитных устройств.
Функции управления: вычисление
управляющих воздействий на процесс сушки,
формирование и передача на вход
исполнительного механизма сигналов управления
в соответствии с рабочей программой
энергоподвода к объекту сушки.
Серийное производство установок
УССК-250А с разработанной системой
автоматического управления на базе
регулирующего микропроцессорного
контроллера намечено на 1989 г. на одном из
предприятий НПО «Биомаш».
Список использованной литературы
1. Моисеев Н. Н. Численные методы в
теории оптимальных систем. М.: Наука, 1971.
2. Ял ышев А. У., Разоренов О. И.
Многофункциональные аналоговые регулирующие
устройства автоматики. М.: Машиностроение,
1981.
УДК 621.565.945.001.5
ПОВЫШЕНИЕ
ОСУШАЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
Л. П. АННУШКИНА
Один из способов осушения воздуха в
системах кондиционирования —
вымораживание влаги в воздухоохладителях.
В аппаратах с оребренной
поверхностью 90—95 % теплоты отводится через
ребра. Поэтому выбор их размеров и формы,
влияющих на интенсивность наружного
теплообмена, является очень важной
задачей [1].
В воздухоохладителях, используемых
для осушения воздуха, коэффициент
эффективности ребер должен быть
достаточно высоким (г|р>0,85) [2]. Его значение
зависит не только от геометрических
размеров и материала ребра, но и от
условий теплоотдачи со стороны воздуха.

На рис. 1 представлена зависимость
коэффициента эффективности ребра
толщиной 1 мм от его высоты /гр при
различных значениях коэффициента теплоотдачи
со стороны воздуха <хв — 20 и 100
Bt/(m2-K).
Значение ав = 20 Вт/(м2-К) характерно
для промышленных воздухоохладителей,
работающих при малых массовых расходах
воздуха.
Как видно из рис. 1, при ав =
= 20 Вт/(м2-К) и /гр = 20ч-25 мм
значения г|р достаточно высоки и составляют
соответственно 0,87—0,82 для стальных и
0,96—0,92 для алюминиевых ребер.
В воздухоохладителях с принудительной
усиленной циркуляцией воздуха значения
коэффициента теплоотдачи со стороны
воздуха могут достигать 80—120 Вт/(м2-К).
При /гр = 20-^25 мм значение т]р
составляет 0,58—0,45 для стальных и 0,82—
0,74 для алюминиевых ребер.
Следовательно, стальные ребра
недостаточно эффективны для воздухоохладителей,
выполняющих функцию осушителей и
работающих в условиях интенсивной
теплоотдачи со стороны воздуха. Расчеты для
этих условий показали, что для трубного
пучка целесообразно использовать стальные
трубки с накатными алюминиевыми
ребрами.
Процесс инееобразования на таких
биметаллических трубках, изготовленных
методом накатки в НПО «ВНИИмет-
маш», исследован экспериментально.
Диаметр основной стальной трубки 25X2,5 мм,
высота алюминиевого ребра /гр= 18 мм,
толщина 6р==0,8 мм при шаге 6Р = 5 мм и
бр=1,2 мм при 6Р=13 мм.
Оребренные биметаллические трубки
были установлены в первом ряду
промышленного воздухоохладителя, теплообменная
поверхность которого выполнена из гладких
трубок диаметром 25X2,5 мм. Поперечный
шаг между трубками Si =75 мм.
На рис. 2 показаны фотографии
первого ряда из гладких и оребренных
трубок, полученные в опытах при
температуре воздуха /в = — 1 °С через 2,5 ч
и при /В = 4°С через 6 ч работы
воздухоохладителя.
В обоих случаях воздух поступал на
охлаждение в состоянии насыщения при
давлении рв= 15 кПа и массовой скорости
(аур)в = 6,2 кг/(с-м2).
По трубкам циркулировал рассол СаСЬ
со скоростью ws = 0y9 м/с и температурой
/;=— 32 °С.
На рис. 2, а видно, что процесс
инееобразования в первые часы работы воздухо-
33
' 10 15 20 25 Ър,мм
Рис. 1. Зависимость коэффициента
эффективности ребра т]р от его высоты /гр при различных
значениях коэффициента теплоотдачи со стороны
воздуха ав
Рис. 2. Элемент комбинированного трубного
пучка воздухоохладителя:
а — после испытаний при tв= — 1 °С и т=2,5 ч; б —
после испытаний при tB=4 С и т=6,0 ч
ЁШШШ^Ш^ШШ^ШйШйй!

охладителя проходит с почти одинаковой
интенсивностью на гладких и оребренных
трубках.
Так, на гладких и основных трубках
толщина инея би»2,2 мм, а на поверхности
ребер 6И~2,0 мм (замеры выполняли по
увеличенным фотографиям элементов
трубок).
При более продолжительной работе
толщина инея на гладких трубках, а
также на поверхности ребер увеличивается
и через т = 6 ч достигает значений
8И~6,0 мм.
На рис. 2, б видно, что на трубке с
6Р=13 мм межреберное пространство
перекрывается двумя противоположными слоями
инея, на трубках же с ЬР = Б мм
образуется сплошной монолит из инея.
На вершине алюминиевого ребра
высотой 18 мм образуется слой инея почти
такой же толщины, что на гладкой трубке и
ребрах (разница составляет ~15%). Это
наглядно доказывает высокую
эффективность алюминиевых ребер для целей
охлаждения воздуха с одновременным его
осушением.
Согласно полученным
экспериментальным данным, на исследуемой
биметаллической трубке с /гр=18 мм, 6Р= 13, 6Р =
= 1,2 мм инея по объему оседает в 6,3
раза больше, чем на гладкой стальной
трубке диаметром 25X2,5 мм.
Проведенные расчетно-теоретические и
экспериментальные исследования показали,
что целесообразно начальные ряды
воздухоохладителей, длительно работающих в
условиях интенсивного инееобразования,
выполнять из биметаллических трубок с
высотой ребер /ip«20 мм и шагом ребер
Ьр= 13 мм, а следующие ряды — из трубок с
меньшим шагом ребер.
При расчете необходимого проходного
сечения по воздуху следует учитывать,
что межреберное пространство полностью
забито инеем, а наружный диаметр Z)JJ=
=Dp-h26„.
Полученные результаты использованы
при выборе геометрических параметров и
материалов труб воздухоохладителей,
работающих в условиях инееобразования, а
также -при определении периодичности
оттаивания этих аппаратов.
Список использованной литературы
1. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин / А. А. Гоголин,
Г. Н. Данилова, В. М. Азарсков, Н. М. Мед-
никова. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982.
2. Теплообменные аппараты холодильных
установок / Г. Н. Данилова, С. Н.
Богданов, О. П. Иванов и др. Л.:
Машиностроение, 1986.
УДК 621.58.001
ОПТИМИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ
ЛЬДОГЕНЕРАТОРА
ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ
Канд. техн. наук X. А. АБДУЛЬМАНОВ,
И. X. АБДУЛЬМАНОВ,
ВЕРА КРУШ ДЕ МЕЛО Ж. А.
Астраханский технический институт рыбной
промышленности и хозяйства
Рекомендации по выбору температуры
кипения хладагента и толщины слоя
намораживаемого льда в льдогенераторах приведены
в [2, 3]. Однако нет публикаций по анализу
элементов себестоимости производства
льда, а также оптимизации температуры
кипения хладагента и толщины слоя
намораживаемого льда.
Авторами разработаны методики
оптимизации и расчета этих аппаратов на примере
льдогенератора плиточного льда. Лед
намораживается на поверхности металлической
плиты до определенной толщины, затем
в плиту подают горячие пары аммиака и лед
сползает с ее поверхности.
Методика расчета льдогенератора
периодического действия. Задача расчета —
определить продолжительность намораживания
льда, количество плит, требуемую холодо-
производительность компрессоров и
удельные показатели работы льдогенератора
(устройство для предварительного
охлаждения воды отсутствует).
Исходные данные — производительность
льдогенератора Слг, т/сут; поверхность плит
(намораживание с двух сторон) /пл, м2;
масса плиты gnjl, кг; толщина слоя
намораживаемого льда 6, м; толщина слоя льда,
оттаявшего при нагреве плиты, 60Т, м;
температуры, °С: кипения to, расчетная
(начальная) воды tw, средняя конечная льда
(„, плиты в процессе оттаивания /от;
продолжительность работы льдогенератора в
сутки тр, с.
Продолжительность намораживания
льда т3, с, определяют по формуле Планка:
т 0з0л( б2 б\
где q3 — полная теплота при
намораживании на плитах 1 кг воды, Дж/кг,

Qs=cw D,-0) +г3+сл @—tn);
cw> Сл — теплоемкость воды и льда,
Дж/(кг-К);
г3 — скрытая теплота замерзания
воды, Дж/кг;
ол — плотность льда, кг/м3;
Кл — коэффициент теплопроводности
льда, Вт/(м-К);
аа — коэффициент теплоотдачи от
аммиака к внутренней
поверхности плиты, Вт/(м2-К).
Продолжительность цикла работы
льдогенератора тц, с, с учетом времени на
оттаивание F мин):
Тц=т^+360.
B)
рессоров при производстве 1 т льда,
ЛГуд, кВт-ч/т:
уд *ллг
(9)
где ге — холодильный коэффициент.
Для аммиачных компрессоров ГП 10 при
температуре конденсации /к—30 °G с учетом
всех потерь, включая потери в
электродвигателе, холодильный коэффициент хорошо
описывается уравнением прямой линии
в диапазоне температур кипения от—5 до
—30 °С [4]:
8е=5,06—0,112|/о|*.
A0)
Производительность льдогенератора блг
с учетом потерь льда в процессе
оттаивания:
ОЛГ=ОЛГ(\+Ьот/6). C)
Количество плит:
^л=^лг-103/(ялтр/тц), D)
где gJl — количество намороженного льда
на поверхности одной плиты, кг.
Расход холода Qi, Вт, на производство
льда с учетом потерь в окружающую среду
(потери принимали равными 10 % от
расхода холода на льдообразование):
Слг-Ю3
тр.3600 Чз'
E)
Расход холода Q2, Вт, на охлаждение
плит после оттаивания:
<22=?пЛлСпл (/0т+ 14) /V
F)
Требуемая холодопроизводительность
компрессоров, Вт:
Qo=tfTp(Q,+Q2),
G)
где Лтр — потери холодопроизводительно-
сти в трубопроводах
(принимали Ятр=1,07 при использовании
в качестве хладагента
аммиака).
Расход холода на производство 1 т льда,
<7уд, кДж/т:
</уд G
Qotd.3600-1О3
(8)
Расход электроэнергии на привод комп-
С учетом A0) уравнение (9) будет иметь
вид:
iVv„ =
Qotd
уд E,06—0,П 2/о)Слг'
(И)
Для расчёта льдогенератора плиточного
льда периодического действия разработана
Бейсик-программа.
Оптимизация температуры кипения аммиака
и толщины слоя намораживаемого льда.
На рис. 1 приведена графическая схема
оптимизации. Оптимальная температура
кипения to при заданных (пока произвольно
принятых) толщинах слоя
намораживаемого льда б определяется минимальным
значением суммарных затрат R на производство
льда (точки на рис. 1):
R—/?э+/?к-|-/?лг,
A2)
где /?э, /?к, У?лг — стоимость
электроэнергии, отчисления от
стоимости компрессорного
парка и льдогенератора,
р/т льда.
Проведя кривую по этим точкам,
получаем минимум миниморум у.кривой б2.
Эта толщина слоя льда является в
рассматриваемом случае оптимальной. Ей
соответствует оптимальное значение
температуры кипения t0 опт.
В уравнении A2) стоимость
электроэнергии на замораживание 1 т льда:
R*=
QotpS
р^э
E,06—0,112/о)Слг'
;i3)
где 5Э — стоимость электроэнергии,
р/(кВт-ч).
* В уравнение A0) значение to вводится
без знака минус, поэтому перед 0,112 стоит Знак
минус.

R,p/m льда
юопт ?о> °?
Рис. 1. Схема оптимизации температуры кипения
аммиака to и толщины слоя намораживаемого
льда 6
R,p/m льда
-30
-25 -20 -15 -fOt0°C
Рис. 2. Зависимость слагаемых суммарных
затрат R на производство 1 т льда от температуры
кипения to
С учетом уравнений E)—G) получим
F+0,001 )S9
/? =138 Д.,
X
тр 6E,06—0,1 Ш0)
X [ 1+2,25-10~9 ^пл^пл^от+^о) j A3a)
/ пл"
Отчисления от стоимости компрессорного
парка в расчете на 1 т льда:
«к=-
QoSK\iK
A4)
Яик0ЛГПЛГ
где SK — стоимость компрессорного парка,
р/(м3/с);
\iK — амортизационные отчисления;
qv — объемная холодопроизводитель-
ность аммиака, кДж/м3, при /0=
— — 5+— 30 °С, /К=30°С
хорошо описывается уравнением
<7У=3500—86/0; A4а)
X — коэффициент подачи компрессора в том
же диапазоне,
А=0,94—0,014*0; A46)
плг — число дней работы льдогенератора
в году.
С учетом уравнений A4а) и A46)
получим
F+0,001 )SKnK
Я=138ЯТ
X
'тр тр6/глг C290— 130/0+1;2/§)
X [ 1 +2,25-10~9 8пЛСпА*от+Ь) j A5)
/пл"
Отчисления от стоимости льдогенератора
^плАлгМ'ЛГ
#лг=
16)
где Gnj} — масса плит льдогенератора, т;
5ЛГ — стоимость 1 т льдогенератора, р/т.
С учетом уравнений A), C), D) после
незначительных преобразований уравнение
A6) примет вид:
я лг=з,оз • ю-4 W(W)oi)gnJ,-io-3 х
^лг/пл^ тр
X f4,13-1084-@,236+0,002)+360l.A7)
L to J
Согласно рис. 1 минимум затрат при
принятой толщине слоя льда можно найти из
первой производной уравнения A2). Однако
математически определить минимум
суммарных затрат сложнее, чем графически.
Поэтому на рис. 2—3 представлены
результаты» оптимизации для определенных,
принятых нами, исходных данных:
тр=22 ч, ?пл=62 кг,
спл=970 Дж/.(кг-К), гот=10°С,
/пл=3,12 м2, SK= 12 000 р/(м3/с) [1],

Sj,r=30 000 р/т, плиты изготовлены из
сплава алюминия.
На рис. 2 наглядно видно, как
изменяются отдельные составляющие затрат
при намораживании I т льда. Наиболее
высокие расходы на электроэнергию при
малой толщине слоя льда (при постоянной
температуре кипения аммиака)
объясняются возрастанием доли потерь при
оттаивании. При 6>30 мм эти затраты практически
постоянны.
Аналогичный характер имеют затраты на
отчисления от стоимости компрессорного
парка. Отчисления же от стоимости
льдогенератора заметно меньше при малых
значениях толщины слоя льда, поскольку в этом
случае более эффективно используются
мощности льдогенератора.
При заданной толщине слоя льда
суммарные затраты зависят от температуры
кипения и имеют выраженный оптимум.
Для наших условий этот оптимум близок
к —15 °С (см. рис. 3). Оптимальная
температура кипения незначительно изменяется
при колебании стоимости электроэнергии
и времени работы льдогенератора в течение
года.
На рис. 4 приведены оптимальные
значения толщины льда для различных времени
работы льдогенератора в году и стоимости
электроэнергии. По этим графикам можно
определить оптимальную толщину слоя
намораживаемого льда, соответствующую
оптимальной температуре кипения.
Например, при ялг=200 сут и 5Э=0,02 р/(кВт-ч)
минимальные суммарные затраты получают
при 6=14 мм. Для определения
оптимальной температуры кипения следует на линии
изменения суммарных затрат (см. рис. 3)
при 6=14 мм найти оптимальную
температуру кипения. Для наших условий она равна
—15 °С.
Суммарные затраты на производство
льда возрастают при сокращении
продолжительности работы льдогенератора и
возрастании стоимости электроэнергии. При
высоких общих затратах на производство
льда (см. рис. 4 линию /) оптимальная его
толщина имеет четко выраженный минимум,
а при сравнительно малых затратах
(см. рис. 4 линию 3) не имеет ярко
выраженного минимума затрат. Из этого следует,
что при эксплуатации льдогенератора
значение 6 можно принимать в зависимости от
потребности во льде (если позволяют
установленные мощности компрессоров).
В работе использованы зависимости
применительно к намораживанию льда на
поверхности плоской плитыаммиачного
льдогенератора, однако полученные результаты
Rfp/m льда
П i Г71
| 1 1 i j | I 1 tponm 1 1
"^П -25 \ I -20 I -15 \ -Wt0°C
i h i \
7 WUonm 2i 28 &>MM
Рис. З. Зависимость суммарных затрат R от
температуры кипения to при S3=0,02 p/(кВт-ч) и
плг=200 сут; верхняя штриховая линия — кривая
оптимальных затрат при различных толщинах
намораживаемого льда
R,р/т льда
7 /4 21$мм
*опт
Рис. 4. Зависимость суммарных затрат R от
толщины слоя льда 6, температуры кипения t0,
продолжительности работы льдогенератора в году
плг и стоимости электроэнергии 5э :
/_ялг=100сут, *оопт= — 16°С' 5э=0,02р/(кВт.ч);
2 — ялг=200сут, /Оопт= —15 °С, 5Э=0,02 р/(кВт-ч);
3 — Агпг=200 сут, ^0ппт= —15 °С, 5Ч=0,01 р/(кВт-ч)

и методика в целом могут быть
использованы для расчетов льдогенераторов
периодического действия других типов,
работающих на различных хладагентах.
Список использованной литературы
1. Абдульманов X. А., Абдульма-
н о в И. X. Определение оптимального
диаметра всасывающего трубопровода аммиачной
холодильной установки // Холодильная
техника, 1983, № 8.
2. АршанскийС. Н., СинкевичЭ. Я.
Льнозаводы. М.: Пищевая промышленность, 1968.
3. Различные области применения холода:
Справочник. М.: Агропромиздат, 1985.
4. Холодильные компрессоры: Справочник.
М.: Легкая и пищевая промышленность, 1981.
УДК 536.2:621.564.25
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
ХЛАДАГЕНТА R503
Канд. техн. наук Н. Г. САГАЙДАКОВА,
Т. Н. ЦУРАНОВА
лтихп
Канд. техн. наук Б. Г. МАРКОВЦЕВ
НПО Государственный институт прикладной
химии
Хладагент R503 (азеотропная смесь R13/
R23) используют в каскадных холодильных
машинах для получения низких
температур на уровне —1004 70 °С. Однако
отсутствие доступной и достоверной
информации о свойствах R503 затрудняет его
широкое распространение в
отечественной холодильной технике.
Авторами проанализированы данные о
свойствах R503, опубликованные в [4,
6, 7], а также полученные В. И. Сань-
ковым (МЭИ). Недостаток таблиц
термодинамических свойств [4] заключается в
том, что они составлены с помощью
локальных эмпирических уравнений по данным
[7] для диапазона температур значительно
шире экспериментального как в области
жидкости, так и пара.
Термодинамические свойства R503 на
линии насыщения и в области перегретого
пара определяли с помощью обобщенного
трехпараметрического уравнения состояния
Ли-Кеслера [2]. Возможность его
применения для расчета термодинамических
свойств фреонов показана авторами ранее
[3]. Опубликованные данные по плотности
R503 были сопоставлены с рассчитанными
авторами (рис. 1). Установлено, что в
основном отклонения расчетных данных от
экспериментальных не превышают 1 %, а
наибольшие отклонения E %) относятся к
околокритической области. Кроме того,
характер расчетной зависимости [4]
свидетельствует о нецелесообразности применения
интерполяционных уравнений в областях,
выходящих за диапазон экспериментальных
1Шр,кг/мз
Рис. 1. Отклонения 6q=/(q —
—Q) I q! * МО % расчетных
значений плотности Р503 от опытных

исследований. Так, в [7] плотность жидкого
хладагента R503 измерена в интервале
температур 230—284 К, поэтому данные
таблицы [4], рассчитанные на основе [7],
нельзя считать полностью достоверными в
низкотемпературном диапазоне A53—
230 К). Таким образом, показана
целесообразность использования обобщенного
уравнения состояния для расчета
термических свойств R503.
Исходные данные при расчете свойств
R503: критические температура 293 К и
давление 4,33 МПа [6], нормальная,
температура кипения 185 К [8], коэффициенты
температурной зависимости идеально
газовой теплоемкости и молекулярная масса
из [1].
Теплофизические свойства R503 на
линии насыщения приведены в табл. 1, а
термодинамические свойства перегретого
пара R503 при различных значениях
температуры насыщения ts и давления р —
в табл. 2.
Информация о переносных свойствах
хладагента R503 крайне ограничена.
Экспериментальные данные о его вязкости
опубликованы в единственной работе [5].
В ней приведены шесть значений
динамического коэффициента вязкости
насыщенной жидкости в интервале температур
191—252 К. Однако известно, что данные
этих авторов о вязкости хладагентов
R12, R13, R22, R23, R114, R115
систематически завышены в области ее значений
т]^250 мкПа-с, что связано с методикой
проведения эксперимента.
Для расчета вязкости R503 предложено
следующее уравнение:
5
Г/Гкр=1+(г|)-гРкрJ2Д-М A)
где Т — температура насыщенной
жидкости;
TK?J фкР — температура и приведенная
вязкость в критической
точке;
\|> — приведенная вязкость,
Ф=[(У-чо)е+1]1/4; •
ц\ Ло — динамический коэффициент
вязкости жидкости на линий
насыщения и газа при
атмосферном давлении;
е — комплекс,
е = П^6/(м1/2Р^3);
Таблица 1


пература
/,
°С
— 110
— 105
— 100
-95
—90
—85
—80
-75
—70
—65
—60
—55
—50
—45
—40
—35
—30
—25
—20
— 15
— 10
—5
0
Примеча

Давление
Р.
МПа
0,0236
0,0343
0,0484
0,0670
0,0908
0,1207
0,1579
0,2034
0,2582
0,3235
0,4006
0,4905
0,5946
0,7141
0,8503
1,005
1,178
1,373
1,590
1,832
2,100
2,396
2,724
ние: ' —
Плотность,
кг/м3
Q'
1576
1555
1535
1515
1495
1474
1454
1433
1412
1390
1369
1346
1324
1301
1277
1252
1226
1199
1170
1140
1107
1071
1030
- для
о"
1,54
2,18
3,00
4,06
5,39
7,04
9,06
11,49
14,40
17,85
21,92
26,66
32,18
38,58
45,97
54,50
64,35
75,74
88,96
104,4
122,7
144,6
171,5
жидкоа
Энтальпия,
кД»
Н'
394,8
400,5
406,2
412,0
417,7
423,5
429,3
435,1
441,0
446,9
452,8
458,7
464,8
470,8
477,0
483,2
489,6
496,0
502,6
509,4
516,4
523,7
531,5
ги; " —
с/кг
Н"
585,3
588,1
590,9
593,7
596,4
599,1
601,7
604,2
606,6
609,0
611,3
613,4
615,4
617,3
619,1
620,7
622,1
623,3
624,3
624,9
625,2
625,0
624,1
для пар
Энтропия,
кДж/(
5'
2,8706
2,9050
2,9385
2,9711
3,0029
3,0339
3,0642
3,0938
3,1228
3,1511
3,1790
3,2063
3,2332
3,2598
3,2860
3,3119
3,3377
3,3633
3,3889
3,4146
3,4406
3,4672
3,4946
а.
кг-К)
^
4,0399
4,0222
4,0063
3,9919
3,9789
3,9671
3,9564
3,9466
3,9375
3,9292
3,9215
3,9142
3,9073
3,9007
3,8944
3,8881
3,8818
3,8753
3,8685
3,8613
3,8533
3,8441
3,8333
Теплоемкость,
кДж/(
СР
1,139
1,142
1,146
1,149
1,152
1,155
1,159
1,164
1,170
1,177
1,185
1,194
1,206
1,220
1,236
1,257
1,282
1,313
1Т353
1,405
1,475
1,575
1,726
кг-К)
СР
0,623
0,632
0,641
0,651
0,662
0,673
0,686
0,700
0,715
0,732
0,750
0,771
0,793
0,819
0,848
0,881
0,921
0,968
1,025
1,099
1,197
1,336
1,553

Динамический

коэффициент
вязкости,
мкПа-с
. п'
478
445
413
384
354
326
299
274
245
228
208
191
175
162
149
139
129
120
112
104
97,1
90,1
83,3
Т)"
8,44
8,70
8,96
9,23
9,49
9,74
10.0
10,3
10,6
10,9
11,2
11,5
11,8
12,1
12,4
12,8
13,2
13,6
14,0
14,5
15,1
16,1
17,0

Коэффициент

теплопровод-
нос™
мВт/(
к'
115
112
108
104
101
97,9
94,8
91,9
89,0
86,3
83;6
81,0
78,4
75,9
73,4
70,9
68,5
66,0
63,5
6.1,0
58,4
56,6
55,4
м'к)
к"
7,0
7,3
7,6
7,9
8,1
8,4
8,7
9,0
9,3
9,7
10,0
10,4
10,7
11,1
11,6
12,0
12,5
13,0
13,6
14,2
14,8
15,6
18,7

МММ
to*— — to oo 4* ел о>
ooooooooo
j— p 0> 00 ^— p p p j—
V Ъо "— О "— Ъ> "tO "-4 CO
4^4ак4*4».4>.4*0000р
"— ">— 1— "о о о "со "<о "со
О 00 О "Ч 4>> — 00 СЛ tO
— 4^-^ООСОСОООСЛ —
О00О00ЧОH0ЧСЛ
о о о р р о о р р
"-g Vj V) Vj Vj Vj Vj Vi Vj
(О СЛ (?) W 00 СЛ *¦ СП О
I
О
о
ОСООО-^0>СЛ4^00
oooooooo
о
о
О)
— —• to to to со оо 4^
-~vl-v]^4--J^-JO>050>
Оо tO — — О СО 00 -^1
СЛ J<1 р J— JO ^ -4 р
"•^j "со "— "о "со "со "о "to
4*. 4*. 4*- 4* ^J^J^J^
"со "со "со "to "to "to "to "—
Сл00О0СО>00 — 00
4* — 00 ОЛ — -Ч tO --J
4*00С00лО>004^О
О О р О О р О р
"OO 00 Ъо Ъо Ъо "--1 "-^ "-Ч
WtO»-»-OCD004
Cn-vlCD'— t04^^JCO
МММ!
ooooooooo
00 P P Г"* Г~ 1° J° -°° ^
О "— "o> "O "o> "— Ъо "ел *
tOCOtOCO — 00C0O5O
O)CnCn4^C0tOtO — О
5я Г^ „° J^0 i171 J30 „° -°° Я5
"о "ел о "¦*>) V"— "со "оо О)
4^ 4^ ^ ^ 4^ ^ ^ oo 00
">—~—— о "о "о "о "со "со
-челюсоо>соо-ооо
СО to 4^ О) О) О) 4* ' vl
юьоелоо)Ю^4соел
р р р о о о р о о
Vj Vi "-ч Vq Vj V) Vj Vj "-<i
Cn4*4^00tOtO — — —
елчосоо-чел^
¦О j-vj -si j-g p QD QD p p
"со "ел "-ч "со "to "ел "оо"— V
00-vjCO4^Cn** — OtO
?
3
M M M M
p О) О О p J-Л J^J p p p
со"— ^ "о "со "со о) "о "ел "о
СО О) — 0000 — -vJ-JCOCn
СО ООФЧОООЮЧ^СЛ
О) ОHH>0HHHHH
О) ел ел 4* со to to — оо
ел р — р р р р р р __-
"оо V "о "оо "о> "ел V "ел "ел "-ч
^ 4*. 4х 4* 4^ j?^4*^ р р
"to "to "— "—"— "о "о "о со "со
to 044^- оо ел to со ел
00 — 4^елО)~^0>4^>— О)
tO ROCOCO — COCO — 4*
р р о о р о р о р р
Vj Vj Vi Vj Vj Vj "-o "o "o "o>
4* eoooto — oocooooo
00 CO — tO^NlO^tDO)
OCO00-4OCn4^C0tO О
ooooooooo г-
jjs* ^ ^ ^ p p p ел р
4. "ел Vi 0 "o "— "со "ел "^
~^-v|-vJ-4-nIO>050H)
COtO — — OCOOOOOS1
p p p j— p p p p to
0 "о "со "оо "-g 0 "о "to "о
4^4^4^4^4^4^^-i4^-4^
Ъо CO "CO CO ОО "tO "tO "tO "tO
сочелюооосл wo
¦-4 ел to 00 ел — О) — ел
ел — tocoto — елсоо)
р р р р р р р р р
"оо "оо "оо "оо Vj "¦<! "-ч "-о Vj
COtO — О СО 00 00 -4 CD
— 004*O>--J00O-00
¦^4^~^J-4-400HH)
COtOtO — О СО 00 00 -^
р 00 О JO j^ р р О р
"оо "ел * "со "оо ^ "о> "со "со
4^4^нй»>^>-4^4^4^4^|4^
V'^ V "СО "ОО СО СО "tO "tO
^ЮОЧСЛЮОЧСЛ
CntOOO)C0CO4^CO^
Оосо — со^сооооооо
р р р р р р р р р
"оо "оо "оо "оо "-J "-g "-g Vj Vj
tOtO — OCD00 vJOCTi
COO — tOW^CnOi^
I I
n
— ьосо4^елО)^оосо
оооооооооо
p 00 p p _4^ 4^ ^ ^ p p
"ел "о "оо "со"— со "ел "оо "о "со
ЮСЛО^СЛ^О) — 00СО
— COCOCOtOCO^JOCoCO
O5CTiCriff)(JHH)C7iG)Cn
елел4^сосою — оосо
CD — 4* -vJ О СО р р р р
о "-д "ел ^ "со ^ "ел оо •— 4^
4* 4>> 4^ 4^ 4^ 4^ 4»- ^ ^ р
"to "to "to"—"—"— "о "о "о "со
0лЮО^44^ — 004* — --J
0Л00О — tOtOO004^00
^ел05С04ь-00>—'tOCO
о р р р р р р р р р
Vj "-J Vj -vj О) О) О) О) О) О
COtO — OCOOOOO^lOiO
4*enO)-J0CCO — 4^-4tO
^
a
Mill I I I I -
— ьосо4^ело)-^оосоо
ooooooooooo
— — to to to to to to jo to со
0 "со "о"— — "со ^. "ел о> "оо "о
-v!4^tOOCOO — C0-4tOO
— COtO-JCO — C0OL^CO4^
0H0HHH>0HH)елел
елел4^соооьо — — ососо
CD tO 4^ ^ О 4* --4 О W40
"<ю — "со "оо "со "о "to "ел "со V "со
4* 4* 4* 4^. 4^- 4^ 4* ^ _4* ^ ^4*
"со "to "to "to "to"—"—"— "о "о "о
— OOOCOO-vJ4* — Ч^О
OiCO"— COCOCOtOO-JtOO)
ел^О1— со-^оел»— елео
op opppppppp >—
"-Ч Vj Vq Vj Oi "O) ~Oj (J) O) O) "o> §
COtO — ОСОООЧОСЛ*-^ w
— KDtOtOC0C04^CnOi00— о
OC000^4O5en4*C0tO- -°
оооооооооо о
CO
to to to to to to p p p p >
"ел "о -^ "-vi 0 "со "о"— "to "со Д
О)С0О00-ЧО)О)О)^С0 03
ЮС0СОСО4*4^^-4а.4*С0
-^j^-vj^)~vjOHHH50)
OOtOtO — О CDOOOO vlO)
-g 00 О tO j** p p J— p p
"^- Ъо "-g "-4 Vj "cO "— »- 00 *-
4i. 4». 4» 4* 4*- 4*^jJ^4*j?>-
^ V V * ^ "со "со "оо "оо "to
CO-vJCnCOOOOCnCOOOO
00O)C0OOC0000000t0
O>00Ci4^C0O0)^4tO00
p p p p p p p p p p
ЪО ЪО ЪО ЪО "-Vl "-J "-Vj "-vj "-Ч1 "-Vl
to — оофоочфсл*>
^JOOCOO — — tOtOC04*
осооо-чо)ел4*сою^—
оооооооооо
о
"о
4*
00
4^
4^
оо4^4^4^елело>0)-^до д
O)O4^0000^4tO004^O ^Г
елсосоелооососо — 4* ^
¦sl*sl444OHiCJ)C7)O)
OOtOtO — ОСООООО^О)
-Ч СО О tO p j"vl p J— ^4* р
ОО "о "сО "СО "О "— ^ "-4 "tO Vj •
4* 4^ 4* 4* 4* 4^ 4* ^ ^4* ^4*
ел "ел "ел * ». * ^- со со со
елСО — СООL*и-сООL^
00О)С0О-ЧС0СО4^00С0
ООСЛ ООЧСО^ОКЮОО
р о р р р р р р р р
"ОО "ОО "ОО "--J "-<| "-<J "-q "-Ч "-J "-4
tO — ОСООООО-05СЛ4*
O)-vJ0000C0OOO — —
7 -*-1 я н
7 Ра н
OV
5a

Ills
ff fffif-f f;: ¦
^;;slt;K::
lill
.^'ШЙйШ!
lillll
11111
¦ililllllll
-¦'lllll
111
lilll
111111
5r
si?t';-'i:i-
v{|;l|
¦;.:.:Й.Ч: ¦¦¦;¦:.;¦¦;.;¦
ffl'M'ff'f-
.:':¦ : v?:; Й'::.'¦¦: ¦
¦V'.-::;; .if; .:.-¦;¦¦ f
fiifplllll
'•f':f?.;'-:- ¦-¦••:¦¦
f::f;;f ;.;f. .i.f;
;. J: Iff fill 1
lllll §111 If
Ж
О
о
н
я
"
наид
fp
я
я
ых разным
я
я
хледователя-
яхо
енно 3
00
я
1°
Vj
43
я
о
to
что
За
о
пус
н
имо.
X
о
ждения экс
я
ft)
рименталь
НЫХ 31
1-Ц
03
Я
я
о
ь
*<
ш
н
о
2
я *<
fD
урав*
ны в
О
н
О)
я
я
я-
До
я
5
опыт
U> я
SE
•2
Я
"О
я
Я *
s 2
Яс
ю 4э
яз-
A)
хооо
03
ю
ляет для
2
СО
я
to
ас-
гре
шност
сг
43
03
о
Я
н
03
ю
я
о
о
н
я
§
со<<
соответ-
43
авнению
м
3
ослед]
Я
fD
го я
Я ft)
оо я
Ж Я JS
о я н
Q о
>бы п]
Урав
ги R
>— я ^->
сверить
ения (]
3 и R
прав
23,
омерн
равни
рассч]
3 2 О
3 2
ь приме-
значения
иные по
С) 03 ж 43 Я
Н Я "° 03 43
ановл
ft>
я
р
я
н
о
о
ред
я
ft)
го
03
За
43
03
н
я
я
ft)
о
аз
1Я П0-
внени:
= 1,08
НЫМ
)а СЛ »
я О —
¦еЛГ
43 ft) Я
fD я 43
О о Я
Я го
О Я fD
го О За
ft)
н Э м
Q3 <Т> СО
11].
рим
нов
о <т>
еделения б
ft»
00
43
•азмер]
Е
X
я
&э
'2 *. 0041
° н ж
йэ я
5 ?
43 0* *
03
2
ft)
Sill
. 5 fD ГО
СТИ
ческие
о
icTai
Н
Е
я
ft)
о
1 1 1
Я За 2
О 03 о
W ю ja
|я^
я ^
fD ГО gj
я я
Н Ж 05
я ма
рити1
4= О
fD О
О 03
ОЙ ТОЧ
ке;
ж я
не пр
перим*
Для х
•евыш
ента.
;ладаг
ают сумм
ентов Rli
tO цэ
т- 43
S Я
i , О
Ох^З Яя
ХОД]
я
2
Е
fD
для
to
СО Я
о
я "
JS -о
43 ft>
s 1
н Я
ОСТИ
ери-
1
1
4* © tO — —
О О О О О О
ОО © © — — —
to -ч to © © to
*Ъ©РЯ-Ю
и- СО CD — 4*. -g
© © © © © ©
-J © © 4» © Ю
4*- © jln CD CD ©
CO "tO "© V "*CO "tO
4*. CO CO CO CO CO
О "«О "© "© 00 00
to CD CD CO CD СЛ
4* СЛ 4a. — 4*. oo
00 CO tO О -4 CO
о © о © j— j—
CO "© "© © © "—
— © © 00 -j --J
© © 00 --J © СЛ
о © © © © ©
© © © ¦-! —si -vl
CO © 00 j— 4^ 00
© © © V © "tO
CD 4^ tO 00 ^J 00
-v) "-1 -vl -vl © ©
to — © © © oo
^ 00 © J— H 00
"© Vj "cD О "tO 00
4* 4*. 4». 4^ 4*. 4*.
"— "— "— "— "© "©
00 СЛ CO © 00 СЛ
© © — © © to
4* 4ь -J CO i— ©
© © © © © ©
0 0 "OO "OO 0 0
00 00 00 00 00 ©
->4 СЛ 4». СЛ --4 tO
-
II
©
0
О
43
II
JO
00 МПа
I I
4^ CO tO — — tO
О © © © © © ©
I I I
со to — — to со
о © © © © © ©
I I
©©©©©©©
-<l © © СЛ 4^ CO tO
00 © j— ^tO 00 *?> 4*
4>- 00 "— "CO »- ">— "CO
4^ 4^^ CO CO CO CO
"© "© "© "© "© "© OO
© CO © ->] 4» © ©
— CO 4*. © — © 00
— — © © © *vl ©
©©©©©©©
-vl © © 4^ © © tO
CO ^ © 00 CO ~ ЬО
"to "© "© "to Vi V- V-
4». 4ь. ф. CO CO CO 00
"o "© "© "© "© "© "oo
-si 4» — © © — ©
© tO © © — © —
© tO © tO © © ©
©©©©©©©©
^©©©^©tOi—
От -vl © j— © СЛ jvj ©
"© oo Vj "-vj Vj © * "—
4* 4* 4^ 4* W CO CO W
V- о "© "© "© со "© 00
©©©to ©©to©
-v|©tO©©tO©4»-
00©©©^14^4»-4^ r-^
© © © © © © J-
00 "© 00 "© "© "© "©
© © -4 © — © tO
© © tO © © © ©
I
to
©
о
П
© © © © © © ©
00 00 00 00 00 00 "©
© © © 4*. © -vi to
© © 4» to © © —
г
w
©
о
n
© © © © © © © ©
00 "© Ъо 00 00 "© 00 00
©©©©© — t04»
©©toto©to©©
© © © -vl © © „
о © © © © © -
©
©
©
© © -si © ~vl —
— GO © tO 4» ©
-vl -4 "vj -vj CD ©
00 tO — © © ©
© ^- tO 4^. © -vl
V- V Vi"— "© "©
to "— V* V- V- о
—©©©—©
— © 4» © 4^ ©
© 4*. tO © — ©
© © © © О ©
Ъо Ъо Ъо Ъо оо Ъо
-vl О) © СЛ © ©
© © tO © -vl ~vl
CD
¦vj -s| -vl vj CD © ©
© to — © © © ©
]SD CO © © 00 © j—
"© "© "© "© "tO 00 "©
4^ 4^ 4^. 4». 4^. 4^ 4^.
"to "to "— V- V- V- о
4^. tO © -vl 4* tO ©
4*. — -vl 00 © © -vl
©©©©©—©
© © © © © © ©
Ъо Ъо Ъо Ъо Ъо Ъо Ъо
СЛ 4». 4* © © © ©
>—©>—©©©©
Mill
© — — tO © 4*. ©
©©©©©©©
totototototo©©
JO CO 4* СЛ © 00 © JO
"© "© "© СЛ "© "© "— "—
©©©©©-vl — ©
©©©©©©©©
©©©^©©tO-
CD JSD j^. © © j— © СЛ
"CD "— "© СЛ Ъо "— "© "
4*. 4» 4». 4». j4^ CO CO CO
V- "© "© "© "© "© "© "©
— ©©©©-vl4»©
©tO^©©^ — -vl
©4*»©©^!©©© «-*.
i ©©©©©©©© J
n
-Vl-vl-vl-sl-sj-sj-vl-vj
©©¦vj-vl-vj^l©©
©O©©©© — ©
П
©©©-vl©©4^ ©
©©©©©©© Q0
©
©
©
totototototo© zz
4^.©©-vl©©© >—I
©V "tO "©"©"©"— W
00 © — © 4^ © ©
-si -sj "Vl "Vj «vj Qi ©
© to — © © © ©
CO СЛ © 00 © |0 CO
"© V- 0 "© "to "© "©
4a. 4*. 4ь 4=^ ^4» ^ jt»>
"to "to "to "to"—"— "»—
¦vj © © © © © ©
© © tO © 4» © ©
05 -О © 4*. © — ©
© © О © © © ©
Ъо Ъо Ъо Ъо Ъо Ъо Ъо
4ь. 4*. © tO to •— —
СХ — 4^ -vl — CD —
©©©-v|©©4>.©
©©©©©©©©
©©«— -s|©©-sl©
-si©© — ©©©tO
-sl-sl-4-vl-siCD©©
©tO — ©©©©"vl
^. CD 00 CO j— CO 0Л j-1
Ъо V "— "© Ъо Vl Vj 00
4* 4* 4» ^ j^ 4» j^ j^
"© "to "to "ю "to"— "— "—
— ©©4»tO©-vl4»
cnto©©^—© — ©
©©—©©©©©
© © © © о © © ©
Ъо Ъо Ъо оо Ъо Ъо Vi Vi
4»©ю — — ©©©
©©©©©©"vl©
g v-, s x
1 Ъ п о !
7 3ag^
Я * % Я
-> ЗаЗ fa
^sT_ rt>
S3
43
о
о
Ct)
4=

Таблица 3

Хладагент
R13
R23
R503
Ао
—62,9907
—350,423
—66,6932
л,
626,861
2998,13
663,300
л2
—2443,211
— 10196,96
—2586,075
' Л3
4662,05
17224,2
4939,81
А<
—4373,983
— 14457,74
—4639,864
Аь
1610,804
4818,642
1710,443
Для расчета вязкости R503 по этому
уравнению значения Л, были найдены путем
статистической обработки массива данных в
координатах Т/Ткр — г|?, составленного
из опытных значений вязкости R13 и
R23 (табл. 3).
На рис. 2 приведены результаты
сравнения экспериментальных и расчетных
значений вязкости R13, R23 и R503,
которые свидетельствуют о наличии
систематической погрешности данных [5] при
Т/Ткр> 0,7. Вязкость перегретого пара
рассчитана по обобщенной зависимости Стила
и Тодоса [2]. Средняя погрешность
расчетных значений вязкости R503 составляет
3%.
Теплопроводность R503 на линии
насыщения вычислена в соответствии с
методикой прогнозирования [3]. Расчет основан
на принципе соответственных состояний:
при определении коэффициента
теплопроводности К при температуре То и плотности
ьЧ
в
6
2
0
-2
-4
-6
-6
40
42
-/*
40
48
-20
•-[5],М03 &0ТиПП\\
Ar[S] \Я15ш-E] 1
]л О
tnr
+*-*-
Г
тт
$5 Т& 0,7 0,8 аО Т/Тл
"Р
Рис.2. Отклонения br\=JJr\p—ц)/ц!-100 %
расчетных значений вязкости насыщенной жидкости
от опытных
ро находят масштабные факторы Fx и
Хк вещества (смеси), отнесённые к
коэффициенту теплопроводности метана ко,
выбранного в качестве вещества-эталона.
Вычисления проводили по формуле:
Цр% Г) = Х0(ро, T0)F,X,K + Un B)
где ро, То — плотность и температура
метана;
К — поправочный коэффициент;
Хх — составляющая
теплопроводности (не зависит от
плотности и рассчитывается по
формуле Эйкена для
многоатомных молекул [2]).
Величины Fx, Хх являются функциями
молекулярной массы, температуры и
плотности вещества, значение которой для
выбранных значений р и Т находят по
уравнению состояния Ли-Кеслера.
Поправочный коэффициент К определен с учетом
опытных данных Б. Г. Марковцева
(ЛТИХП) для смеси R13/R23.
Погрешность расчетных значений
теплопроводности R503 составляет 3—5 %.
Полученные значения
термодинамических и переносных свойств хладагента
R503 в необходимом диапазоне параметров
состояния могут быть использованы в
теплотехнических расчетах низкотемпературных
холодильных установок.
Список использованной литературы
1. Перелыитейн И. И., Парушин Е. Б.
Термодинамические и теплофизические
свойства рабочих веществ холодильных машин и
тепловых насосов. М.: Легкая и пищевая
пром-сть, 1984.
2. Рид. Р., Праусниц Д., Шервуд Т.
Свойства газов и жидкостей. Л.: Химия,
1982.
3. Сагайдакова Н. Г., Марковцев Б. Г.,
Цуранова Т. Н. Исследование теплофи-
зических свойств и фазовых равновесий
жидких и газообразных растворов хладо-
нов // Тепло- и массообмен, теплофизические
и термодинамические свойства рабочих тел,
используемых в холодильной технике и в
системах кондиционирования воздуха.
Измерительная техника. Л. Деп. в ЦИНТИ-
химнефтемаше, 1987, № 1777.

4. Lippold H. // Luft- und Kaltetechnik, 1973,
№ 3, 115—118.
5. Phyllips T. W., Murphy K. P. //
ASHRAE Trans., 1970, V. 77, part. II
№ 2152, 146—156.
6. Press u re-volume — temperature properties
of R503 / K. Oguchi, I. Tanishita, K. Watanabr
et al. // Some termophysical properties of
refrigerant and insulants. Paris. 1973, № 4
21—31.
Sinka J. V., RosentalE., Dixon R
J. of Chem. Eng. Data, 1970, V. 15
73—74.
Stein F. P., Proust P. С //
Chem. Eng. Data, 1971, V. 16 № 4
393.
P.
№
//
1,
J. of
389—
НОВИНКИ ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ
УДК 621.362
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
АГРЕГАТ ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
(НАГРЕВА) ЖИДКОСТИ
Канд. техн. наук В. А. АРЕФЬЕВ,
Н. В. ДЕМОЧКИН, А. Б. ЗАХАРОВ,
канд. техн. наук В. Л. ТИНЯКОВ*
НПО по тракторостроению
В НПО по тракторостроению разработан
термоэлектрический агрегат
блочно-модульного исполнения, который может
функционировать в режимах охлаждения и нагрева
теплоносителя. Перевод из одного режима
в другой осуществляется переключением
полярности напряжения питания. Агрегат
(рис. 1) работает по схеме жидкость —
жидкость.
Агрегат состоит из чередующихся
теплообменников, которые соединены в
последовательно-параллельную гидравлическую
цепь и образуют два жидкостных
контура: рабочий и вспомогательный. Схема
сборки теплообменников и термобатарей
показана на рис. 2.
Рабочий контур служит для
охлаждения (нагрева) теплоносителя, а
вспомогательный контур при работе агрегата в
режиме охлаждения — для отвода теплоты
от тепловыделяющих спаев термобатарей
и в режиме нагрева — для подвода
утилизированной теплоты к теплопоглощающим
спаям.
На поверхность теплообменников
рабочего контура термобатареи напаяны
одноименными спаями (по девять на одну
сторону), а к поверхности теплообменников
вспомогательного контура они прижаты.
Между поверхностями теплообменников
вспомогательного контура и термобатарей
находится слой клея-пасты КПТ-8 (рис. 3).
Следовательно, один теплообменник ра-
*В работе принимала участие Е. П.
Волынская — ГСКБ теплофизического
приборостроения.
бочего контура и один теплообменник
вспомогательного контура образуют
самостоятельный модуль с 18 термобатареями
производительностью 250 Вт. Такая кон-
Рис. /. Общий вид термоэлектрического
агрегата со снятым кожухом
-&
Прижимное^
усилие И
р-?3
TJ
р
п
D
Б--ЕЭ
и\
В-в
гА
Р--ПЗ
Р-ч
wm
гЛ
прижимное
усилие
6
W
Рис. 2. Схема сборки теплообменников и
термобатарей:
1 — теплообменник рабочего контура; 2 —
теплообменник вспомогательного контура; 3 — термобатарея;
4 — направляющая штанга; 5 — плоскость прижима;
6 — штуцер

Рис. 3. Конструкция элемента
термоэлектрического агрегата:
1 — теплообменник рабочего контура; 2 — припой;
3 — керамическая пластина; 4 — коммутационная
пластина; 5 — полупроводниковая ветвь; 6 —
свинцовая пластина; 7 — слой теплопроводной пасты КПТ-8;
8 — теплообменник вспомогательного контура; 9 —
ребра
струкция позволяет собирать агрегаты
различной мощности.
Поскольку один теплообменник
вспомогательного контура обеспечивает
охлаждение спаев термобатарей двух модулей
(за исключением крайних)?суммарное их
количество меньше, чем у аналогичных
агрегатов.
Паянно-прижимной способ сборки имеет
ряд преимуществ по сравнению с
клеевым [1]. В частности, он более
технологичен, а также дает возможность
создавать разборную конструкцию агрегата,
что делает его ремонтопригодным.
Термобатареи электроизолированы
керамическими пластинами, изготовленными на
основе окиси бериллия. На них со
стороны вспомогательного контура напаяна
свинцовая пластина, выполняющая роль
демпфера термических напряжений.
Наличие этой пластины дает возможность
проточить термобатареи в одной плоскости,
что улучшает качество сборки.
Термобатарея имеет 12 термоэлементов
из ветвей п-. и /?-типов и представляет
собой унифицированную деталь.
Полупроводниковая ветвь изготовлена из
монокристаллического вещества на основе
теллурида висмута и теллурида сурьмы.
Его термоэлектрическая эффективность
B,7—2,9-10—3 °С—1) выше, чем
порошкового вещества батарей «Селен» A,7—1,9-
•10—3°С-1). Размеры ветви 6X6X4,4 мм.
Теплообменники коробчатой конструкции
с внутренним оребрением выполнены из
алюминиевого сплава. Рабочие и
вспомогательные теплообменники соединены
штуцерами. Последние вместе с патрубками
образуют коллекторы подачи и слива. В
отличие от термоэлектрического генератора
[1] в разработанном агрегате количество
гидравлических соединений значительно
сокращено, что существенно повысило
надежность гидросхемы.
Наружные поверхности
теплообменников, к которым припаяны термобатареи,
предварительно покрывают никелем.
Благодаря применению алюминиевых деталей
относительные массогабаритные показатели
выше, чем известных образцов [3]:
удельная холодопроизводительность на единицу
массы агрегата ТХМ-1 составляет 12,5, а
термоэлектрического агрегата — 50 Вт/кг.
Электрическое соединение термобатарей
параллельно-последовательное. Это дает
возможность ступенчато регулировать
производительность путем отключения части
модулей. На каждом теплообменнике
установлен терморезистор СТ4-16, который
подает сигнал при перегреве горячих спаев
термобатарей. Терморезисторы настроены
на температуру 80 °С (температура
плавления припоя полупроводниковых ветвей
90 °С).
С помощью регулировочных резисторов
СП-5, установленных на передней панели
агрегата, можно корректировать сигнал
срабатывания датчиков перегрева.
Контакты датчиков выведены на общий
разъем типа 2 РМТ-30.
Агрегат испытывали в лабораторных
условиях на стенде с целью определения
его рабочих характеристик и параметров.
В опытах значение рабочего тока
находилось в пределах 75—80 А, перепад
температур между спаями батарей
составлял 20 °С, (такой перепад характерен
для режима максимальной экономичности
работы агрегата по потребляемой
электрической мощности).
В режимах охлаждения температура
теплоносителя на входе вспомогательного
контура теплообмена изменялась от 20 до 50 °С,
а хладоносителя на выходе из рабочего
контура — соответственно от 0 до 30 °С.
В режимах, определяющих наиболее
оптимальную работу термобатарей в условиях
экстремальных параметров окружающей
среды (до 50 °С), расход теплоносителя
в обоих контурах составил 0,95—10 кг/с.
Параметры регистрировали при напряжении
питания 24—29 В.
Температуру жидкости определяли с
точностью 0,01 °С с помощью медьконстан-
тановых термопар и микро ольтметра В2-15.
В режимах нагрева жидкости темпе-

Q%NtHBm
25 26 27 28 U, В
Рис. 4. Зависимость параметров
термоэлектрического агрегата от напряжения питания U:
\ _ теплопроизводительность; 2 — холодопроизводи-
тельность; 3 — потребляемая мощность
ратура теплоносителя на входе
вспомогательного контура изменялась от,?) до 50 °С.
Теплопроизводительность агрегата
определяли при фиксированной разности
температур на спаях термобатарей! до 20 °С
и. температуре жидкости во
вспомогательном контуре 14 °С.
Результаты экспериментальных
исследований приведены на рис. 4.
Исследования подтвердили надежную
работу агрегата при температурах
окружающего воздуха от —50 до +50 °С
и влажности до 98 %.
Испытания агрегата на вибростенде
ВЭДС и ударном стенде показали, что
он сохраняет работоспособность при ударе
с ускорением до 20 g и длительности
импульса 0,001 с, а также вибрациях с
ускорением до 4 g при частоте 80 Гц.
2300
3600
2000
27±!
Постоянный
380X310X515
46
Техническая характеристика
термоэлектрического агрегата, полученная
по результатам испытаний
Холодопроизводитель-
ность, Вт

Теплопроизводительность, Вт
Потребляемая
мощность, Вт
Напряжение питания, В
Род тока
Габаритные размеры, мм
Масса, кг
Разработанный термоэлектрический
агрегат обладает высокой эффективностью и
надежностью. Его можно применять на
транспортных средствах в качестве
источника холода (теплоты) в системах
кондиционирования и термостатирования, а
также на других объектах для
охлаждения жидкости и отвода теплоты от
различных узлов и агрегатов [2]. Кроме того,
он экологически чистый.
В настоящее время ведется
подготовка к промышленному выпуску,
термоэлектрических агрегатов.
Список использованной литературы
1. Термоэлектрический генератор холб-
да для транспортных средств/В. В. Толстых,
В. В. Фот, И. В. Гавеля, А. А. Арефьев//
Холодильная техника. 1987, № 7.
2. Термоэлектрический радиационно-кон-
вективный кондиционер для кабин
транспортных средств/В. В. Толстых, В. А. Джунь,
В. А. Яшин, И. В. Гавеля//Холодильная
техника. 1986, № 3.
3. Термоэлектрическая холодильная
машина ТЭХМ-1/Ю. Н. Цветков, А. Б. Сулин,
Т. Г. Кузьмина, В. А. Передков//Холодиль-
ная техника. 1984. № 10.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1388672 E1L F 25 В 7/00 B1)
4053824/23-06 B2) 11.04,86 G1) Харьковское
опытно-конструкторское бюро холодильных
машин и Всесоюзный научно-исследовательский
и экспериментально-конструкторский институт
электробытовых машин и приборов G2)
Л. И. Лившиц, Н. И. Радионов, В. И. Поро-
шин, М. П. Славуцкий, И. Н. Берегович,
Ю. А. Пономарев, Н. Ф. Ивченко, А. Д.
Прокопенко E3) 621.56
E4) E7) 1. ДВУХКАСКАДНАЯ
КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содер
жащая установленный на* линии всасывания
компрессора верхнего каскада отделитель
жидкости и установленный на линии нагнетания
компрессора нижнего каскада маслоотделитель,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности и снижения энергозатрат,
отделитель жидкости верхнего каскада
установлен в тепловом контакте с маслоотделителем
нижнего каскада.
2. Машина по п. 1, отличающаяся тем, что
отделитель жидкости размещен внутри
маслоотделителя.
3. Машина по п. 2, отличающаяся тем, что
отделитель жидкости и маслоотделитель
выполнены в виде двух коаксиально расположенных
емкостей.
4. Машина по п. 3, отличающаяся тем, что
наружная поверхность отделителя жидкости
снабжена спиральным ребром, образующим с
внутренней стенкой маслоотделителя винтовой канал,
а линия нагнетания компрессора нижнего
каскада подключена к маслоотделителю в верхней
части этого канала.
45
ШШШш
liiillili

ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭН6И-ЕТИЧ6СКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
621.577.001.375
ОПТИМАЛЬНОЕ
ПРОЕКТИРОВАНИЕ
ТЕПЛОНАСОСНЫХ
СУШИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Канд. техн. наук Н. С. ЧАЙЧЕНЕЦ
Казахский химико-технологический институт
Теплонасосные сушильные
установки (ТНСУ) в настоящее время получают
все большее развитие [2—4]. Однако их
широкое внедрение в промышленность и
сельское хозяйство сдерживается из-за
отсутствия научно обоснованных методов
расчета.
В Казахском химико-технологическом
институте разработаны методы
оптимального проектирования ТНСУ трех типов —
с замкнутым контуром циркуляции
сушильного агента (воздуха), с солнечным
коллектором и предназначенных для
комплексной теплонасосной системы (рис. 1)
[5—7]. Оптимизация ТНСУ на стадии
проектирования позволит повысить ее
эффективность, снизить капитальные затраты
на создание элементов установки и
системы в целом. В качестве критерия
оптимальности использованы приведенные
затраты на создание и эксплуатацию
оборудования:
Э~3Т+ЕНК, A)
где Э — приведенные затраты;
Зт, К — текущие затраты на эксплуатацию
ТНСУ и капитальные на ее
создание;
Ен — нормативный коэффициент
окупаемости капитальных затрат.
При решении задачи оптимального
проектирования ТНСУ принято допущение о
том, что изменение температурного режима
ее работы не оказывает влияния на
стоимость здания, где размещается
оборудование, арматуры и вспомогательного
оборудования, а также на расход масла и на фонд
заработной платы обслуживающего
персонала.
Таким образом, переменная часть
текущих затрат на эксплуатацию оборудования
представляет собой энергетические
затраты на привод теплового насоса, а
переменная часть капитальных затрат — стоимость
компрессора, солнечного коллектора и
основной теплообменной аппаратуры.
Оптимизируется основное оборудование
установок: при расчете ТНСУ с
замкнутым контуром циркуляции воздуха — это
элементы теплового насоса (компрессор,
воздушный конденсатор,
воздухоохладитель) , воздушный
теплообменник-рекуператор, влагоотделитель; с солнечным
коллектором — помимо оборудования теплового
насоса, включающего в себя испаритель
затопленного типа или с внутритрубным
кипением, солнечный коллектор; ТНСУ для
комплексной системы — оборудование
теплового насоса и элементы контуров нагрева
и охлаждения целевых потоков системы.
Таким образом:
3T=f(U3,NK); B)
К=Ы%. Fi)+f2(NK)+h(DBJI)y C)
где Цэ — стоимость электроэнергии;
iVK — мощность компрессора теплового
насоса;
Ufu Pi — стоимость единицы теплопередаю-
щей поверхности и поверхность
теплообмена /-го теплопередаю-
щего элемента системы (тепло-
обменных аппаратов и солнечного
коллектора);
DBJl — характерный геометрический
размер влагоотделителя (диаметр
цилиндрического аппарата).
Решение задачи оптимального
проектирования ТНСУ связано с проведением
большого количества вычислений и выполняется
на ЭВМ.
Вычисление переменной части
капитальных затрат сопровождается расчетом
стоимости оборудования (элементов ТНСУ),
для определения которой получены
следующие уравнения путем аппроксимации
справочных данных о стоимости элементов
теплового насоса:
/Ci=327,096+8,645F,; К6=5496+2,08/4;
7B= 1079,59+24,49F2; /(?= 1250F7—1375;
/C3=310,664-16,22f,3; /C?=2607+35,7WK;
#4=327,096+8,645/4; /C?=23200+3tfK;
Ks=22Fb\ tf9=5,395DBJ1—5480,95,
D)
где /Ci,..., /C7, Z7!,...," Fi — стоимость, р., и
площадь, м2,
соответственно
воздухоохладителя,
испарителя с
внутритрубным кипением,
испарителя
затопленного типа,
воздушного
конденсатора, солнечного
коллектора, воз-

rZEZL/
ю
I I \
jj
2
Ak
fit
w:„j
Воздух
Промежуточный хладоноситель (воздух)
Хладагент
Промежуточный теплоноситель (вода)
— Высушиваемый продукт ~
Кг, Къ, К9
душного
теплообменника -
рекуператора,
регенеративного
теплообменника;
стоимость
поршневого компрессора,
центробежного
компрессора, влагоот-
делителя, р.
С использованием уравнений D)
переменную часть капитальных затрат
находят по формулам:
для ТНСУ с замкнутым контуром
циркуляции воздуха
K=Ki+K4+Kb+K7+K*+K9\
для комплексной теплонасосной системы
К=К[+К2+К, +К4+К7+К*;
для ТНСУ с солнечным коллектором
К= K2+K3+K4+K5+K7+KZ.
В приведенных формулах Кв=^Кв для
ТНСУ с поршневым компрессором и Къ—
Рис. 1. Схемы ТНСУ с замкнутым контуром
циркуляции воздуха (а), для комплексной
теплонасосной системы (б) и с солнечным
коллектором (в):
1 — влагоотделитель; 2 — дроссельный вентиль; 3 —
регенеративный теплообменник; 4 — ву^душный
теплообменник-рекуператор; 5 — сушилка; 6,11 —
вентиляторы; 7 — воздушный конденсатор; 8 —
компрессор; 9 — воздухоохладитель (испаритель); 10 —
охладитель; 12 — солнечный коллектор; 13 —
бак-аккумулятор; 14 — насос
— К'{ для ТНСУ с центробежным
компрессором.
При оптимальном проектировании ТНСУ
с замкнутым контуром циркуляции воз-
ш

Рис. 2. Схема информационных потоков ТНСУ
с замкнутым контуром циркуляции воздиха
(программа «ТНСУ-1»):
t\,t2 — температура воздуха на входе и выходе
воздухоохладителя; /3,/4 — то же, конденсатора; t5,t& —
то же, сушилки; *6, t7 — то же, воздушного
теплообменника
духа (см. рис. 1,а) в качестве независим
мой переменной целесообразно
использовать его температуру на входе в
конденсатор. Варьирование этой температуры
приводит к изменению режимных параметров
всех элементов ТНСУ, что в свою очередь
вызывает изменение тепловых нагрузок
на теплообменные аппараты и мощности
установок.
Температуру воздуха перед
конденсатором выбирают по минимуму приведенных
затрат (критерия оптимальности), который
соответствует компромиссу между
возрастанием капитальных затрат на оборудование
и уменьшением энергетических затрат на его
эксплуатацию.
Расчет проводят следующим образом
(рис. 2). При заданной температуре
воздуха на входе в конденсатор /3
рассчитывают поверхность конденсатора,
воздухоохладителя и воздушного
теплообменника-рекуператора, определяют параметры
теплового насоса и критерий
оптимальности. Затем, изменяя температуру t3
в пределах ее возможных значений — от
температуры точки росы до температуры
входящего в сушилку воздуха,— расчеты
повторяют.
При оптимальном проектировании ТНСУ
для комплексной теплонасосной системы
(см. рис. 1,6) [1], которая имеет контур
частичной рециркуляции отработанного в
сушилке воздуха, в качестве независимой
переменной принимают долю его
рециркуляции D:
D=Lp/L;
E),
L=LaT+Lp,
где Lp, L, LaT — массовый расход воздуха
соответственно
рециркуляционного, на входе в
сушилку и добавляемого из
атмосферы.
Увеличение доли рециркуляции D
приводит не только к возрастанию
температуры воздуха перед конденсатором и, сле-
Рис. 3. Блок-схема комплекса программы «ТНСУ-2»:
toc — температура наружного воздуха; D —
количество рециркулируемого воздуха; A/ AD — шаг
изменения температуры наружного воздуха и доли
рециркулируемого воздуха; индексы н, к — начальное
и конечное значение параметра
\
Г*х
\
*3
'
1*3+1.
J
*6
1
*6
А2Х1 г
В оздухоохладитель
А2Х2 2
Конденсатор
А2ХЗ 3
Воздушный
теплообменник
А2Х4 4
Тепловой насос
Сушилка
12
14
'
*7-*
s
1
*5
1
i
U
}
(Начало)
i
i
Ввод
исходных
данных
t =tn
o.c o.c
D = D
o.c
o.c o.c
A2Y4
D=D+AD|
A2PY4
A2PX1
A2X2
A2X1
A2PX2
/Конец)
A2PY1
ГТ ~J
A2PZ1
A2Y1
A2Z1

довательно, к снижению тепловой нагрузки
на этот алпарат, но и увеличению влаго-
содержания воздуха и расхода на входе в
сушилку. В результате возрастает тепловая
нагрузка на конденсатор теплового
насоса. При этом энергетические
характеристики ТНСУ ухудшаются.
Температуру и долю рециркуляции
отработанного в сушилке воздуха выбирают
по минимуму приведенных затрат на
создание и эксплуатацию ТНСУ. Вычисления
выполняются следующим образом (рис. 3).
Задается доля рециркулируемого потока
воздуха D, рассчитываются параметры
теплового насоса, поверхность воздушного
конденсатора и воздухоохладителя,
критерий оптимальности. Затем изменяется
значение D и расчеты повторяются. Доля
рециркуляции варьируется от нуля до
единицы.
При оптимальном проектировании ТНСУ
с солнечным коллектором в качестве
независимых переменных используют
температуру кипения рабочего вещества /о и
долю рециркуляции D. Анализ показал, что
повышение температуры to приводит с
одной стороны к улучшению мощностных
характеристик ТНСУ, а с другой —
вызывает повышение тепловой нагрузки на
солнечный коллектор и необходимость
увеличения его поверхности. Оптимальные
значения to и D соответствуют минимуму
приведенных затрат.
ТНСУ с солнечным коллектором (см.
рис. 1, в) рассчитывают следующим
образом: задается доля рециркуляции Z), при
фиксированном D варьируется температура
^о, рассчитываются параметры работы
теплового насоса и поверхности теплообмена
воздушного конденсатора, испарителя и
регенеративного теплообменника,
определяется значение критерия оптимальности.
Затем изменяется значение D и расчеты
повторяются.
Для выполнения оптимизирующих
вычислений составлены программы «ТНСУ-1»,
«ТНСУ-2», «ТНСУ-3» на языке ПЛ/1 для
ЕС-ЭВМ. Они состоят из функциональных
модулей (подпрограмм), которые работают
под управлением головных программ.
Структурные схемы программ приведены
на рис. 4.
Программа «ТНСУ-1» используется для
оптимального проектирования теплонасос-
ной сушильной установки с замкнутым
контуром циркуляции воздуха.
Головная программа предназначена для
ввода исходных данных, вызова
соответствующих модулей и расчета критерия
оптимальности.
Г
А2Х1 |
|тнсу..1|
I
\ А2Х2 |
Ja2PXi|
|А2РХ2|
\
| А2ХЗ |
_
| А2Х4 |
| А2ЭТ|
[aSstiJ
[а2РХЗ]
|А2РХ4|
ТНСУ-2
A2Y1
A2PY1
A2Z1
| A2X1 |
A2PX1I
А2Х2 I
|A2PZl|
A2PY4
A2Y4
А2РХ2
|A2FAai| |A2PAG2| |А2РАаз]
ТНСУ-3
A2Y1
A2Z1
1A2FY1I
|A2PZl|
|а2РХ2| 1 A2Z4 |
А2Х2
|A2FAGl| |А2РА02| 1a2PAG3| |A2PAG4|
Рис. 4. Структурные схемы комплекса программ
«ТНСУ-1», «ТНСУ-2», «ТНСУ-3»
Модули собраны в оверлейную
программу и обеспечивают: А2Х1, А2Х2,
А2ХЗ, А2Х4 — тепловой расчет
воздухоохладителя, воздушного конденсатора,
воздушного теплообменника-рекуператора,
цикла компрессионного теплового насоса, а
также определение температур в узловых
точках цикла, мощности компрессора,
параметров работы сушилки и влагоотдели-
теля; А2РХ1, А2РХ2, А2РХЗ, А2РХ4 —
вывод на печать в виде таблиц
результатов расчетов; A2ST и A2ST1 —
интерполяцию термодинамических и теплофизи-
ческих свойств хладагентов и воздуха.
Время работы комплекса «ТНСУ-1» в
среднем 35 мин.

3>Зт,р ЕнК,р/г
M0d\-5800\
12000\
1000CA
8000\
6000\
№04000\
-5W0\
5000\
ШЩ
moo\
V
N
\Jm
ч J
/ehk
У
I I
21 25 29 31 t3?°C
Рис. 5. Зависимость критерия оптимальности Э,
текущих затрат Зт и затрат ЕЦК от температуры
воздуха перед конденсатором теплового насоса
Программа «ТНСУ-2» предназначена
для оптимального проектирования
комплексных теплонасосных систем, в
качестве рабочих веществ в которых
используют хладагенты R12, R11, R21, R502,
R12B1. Модули А2У1, A2Z1 обеспечивают
тепловой расчет испарителя затопленного
типа и испарителя с внутритрубным
кипением; модули A2PY1, A2PZ1 — вывод
на печать результатов расчета в виде
таблиц; A2FAG1, A2FAG2, A2FAG3 —
интерполяцию термодинамических и теплофи-
зических свойств хладагентов и воздуха.
Назначение остальных модулей аналогично
указанным для программы «ТНСУ-1».
Время работы комплекса «ТНСУ-2» в среднем
50 мин.
Программа «ТНСУ-3» предназначена
для оптимального проектирования теплона-
сосной системы с солнечным
коллектором. Модуль A2Z4 осуществляет тепловой
расчет цикла теплового насоса,
определение температур в узловых точках цикла
теплового насоса, рассчитывает
энергетические характеристики и параметры работы
компрессора, а также поверхность
солнечного коллектора, модуль A2FAG4 —
интерполяцию теплофизических свойств
промежуточного теплоносителя (воды).
Назначение остальных модулей указано выше.
Время работы комплекса «ТНСУ-3» в
среднем 70 мин.
В качестве примера рассмотрим
результаты оптимального проектирования
ТНСУ с замкнутым контуром циркуляции
воздуха. Исходные данные:
производительность ТНСУ по высушиваемому продукту
(рису) 8 т/ч, начальная и конечная
влажность продукта шн = 24 %, шк=14 %,
температура воздуха на входе в сушилку
50 °С, нормативный коэффициент
окупаемости ?н=0,15, рабочее вещество R12.
Анализ результатов расчета (рис. 5)
показывает, что с повышением
температуры воздуха перед конденсатором
теплового насоса текущие затраты Зг
уменьшаются (это объясняется снижением
тепловой нагрузки на конденсатор, а,
следовательно, уменьшением расхода рабочего
вещества теплового насоса и,
соответственно, мощности компрессора),
амортизационные отчисления ЕНК вначале снижаются,
а затем возрастают. Оптимальная
температура перед конденсатором соответствует
минимальному значению критерия
оптимальности Э (приведенных затрат на
создание и эксплуатацию ТНСУ). Для
рассматриваемого примера оптимальная
температура /3 = 30,5 °С. Этой температуре
соответствуют: мощность компрессора NK =
— 153 кВт, поверхности теплообмена
конденсатора, испарителя и воздушного
теплообменника-рекуператора соответственно
120, 181 и 203 м2. Капитальные затраты
на создание установки составляют 36 тыс. р.,
текущие затраты на эксплуатацию ТНСУ —
7200 р/год, приведенные затраты на
создание и эксплуатацию установки —
11,9 тыс. р/год.
Таким образом, предложенные методы
оптимального проектирования
теплонасосных сушильных установок обеспечат
разработку высокоэффективных ТНСУ
различного назначения, их скорейшее внедрение
в промышленность и сельское хозяйство.
Список использованной литературы
1. А, с. 1170253 СССР.
2. Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш.
Эффективность внедрения теплонасосных
установок // Теплоэнергетика. 1986, № 11.
3. Проценко В. П. Тепловые насосы в
капиталистических странах (современное
состояние и направление развития) //
Теплоэнергетика. 1988, № 3.
4. Чайченец Н. С. Способы повышения
эффективности теплонасосных сушильных
установок // Холодильная техника. 1987,
№ 7.
5. Чайченец Н. С, Гинзбург А. С,
Тауасаров Ш. У. Сушка риса с
применением тепловых насосов // Пищевая
технология. 1986, № 6.
6. Чайченец Н. С, Мамбеткулов Е. Б.
Гелиоустановка для сушки пищевых и
сельскохозяйственных продуктов // Гелиотехника.
1986, № 2.
7. Чайченец Н. С, Тауасаров Ш. У.
Сушка термолабильных материалов с
применением теплового насоса // Машины и
аппараты холодильной и криогенной техники
и кондиционирования воздуха. Л., 1983.

ОХРАНА ТРУДА
УДК 621.565.59-78
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА
И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ
ФРЕОНОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК*
Приложение 2 (продолжение)
ПРАВИЛА УСТРОЙСТВА
И БЕЗОПАСНОЙ
ЭКСПЛУАТАЦИИ СОСУДОВ,
РАБОТАЮЩИХ ПОД ДАВЛЕНИЕМ
(извлечение)
7. Надзор, содержание, обслуживание и ремонт
7.1. Организация надзора
7.1.1. Руководство предприятия
(организации) обязано обеспечить содержание
сосудов в исправном состоянии и безопасные
условия их работы.
В этих целях должны быть:
1) назначены приказом из числа инженерно-
технических работников, прошедших в
установленном порядке проверку знаний настоящих
Правил, ответственный за исправное состояние
и безопасное действие сосудов, а также
ответственный по надзору за техническим
состоянием и эксплуатацией сосудов.
Количество ответственных лиц для
осуществления надзора должно определяться исходя из
расчета времени, необходимого для
своевременного и качественного выполнения обязанностей,
возложенных на указанных лиц должностным
положением;
2) назначены в необходимом количестве
лица обслуживающего персонала, обученного и
имеющего удостоверения на право
обслуживания сосудов, а также установлен такой
порядок, чтобы персонал, на который возложены
обязанности по обслуживанию сосудов, вел
тщательное наблюдение за порученным ему
оборудованием путем его осмотра, проверки
действия арматуры, КИП, предохранительных и
блокировочных устройств и поддержания
сосудов в исправном состоянии. Результаты
осмотра и проверки должны записываться в
сменный журнал;
3) обеспечено проведение технических
освидетельствований сосудов в установленные сроки;
4) обеспечен порядок и периодичность
проверки знаний руководящими и
инженерно-техническими работниками Правил, норм и инструк-
* Продолжение. Начало см. 1988 г.
№ 9—11; 1989 г., № 1.
ций по технике безопасности в соответствии
с «Типовым положением о порядке проверки
знаний правил, норм и инструкций по
технике безопасности руководящих и
инженерно-технических работников»;
5) организована периодическая проверка
знаний персоналом инструкций по режиму
работы и безопасному обслуживанию сосудов;
6) обеспечены инженерно-технические
работники Правилами и руководящими указаниями
по безопасной эксплуатации сосудов, а
персонал — инструкциями;
7) обеспечено выполнение
инженерно-техническими работниками Правил, а
обслуживающим персоналом — инструкций.
7.1.2. Администрация обязана
организовывать периодически, не реже 1 раза в год,
обследование сосудов силами служб с
последующим уведомлением инспектора Госгортех-
надзора о результатах проверки и принятых
мерах по устранению выявленных нарушений
Правил.
7.1.3. Инженерно-технический работник
(группа) по надзору за техническим
состоянием и эксплуатацией сосудов должен
осуществлять свою работу по плану,
утвержденному главным инженером предприятия. При
этом, в частности, он обязан:
1) осматривать сосуды в рабочем
состоянии и проверять соблюдение установленных
режимов при их эксплуатации;
2) проводить техническое
освидетельствование сосудов;
3) осуществлять контроль за подготовкой
и своевременным предъявлением сосудов для
освидетельствования инспектору
Госгортехнадзора;
4) вести книгу учета и
освидетельствования сосудов, находящихся на балансе
предприятия, как зарегистрированных в органах
Госгортехнадзора СССР, так и не
подлежащих регистрации;
5) контролировать выполнение выданных им
предписаний и предписаний органов
Госгортехнадзора СССР;
6) контролировать своевременность и
полноту проведения планово-предупредительных
ремонтов сосудов, а также соблюдение настоящих
Правил при проведении ремонтных работ;
7) проверять соблюдение установленного
настоящими Правилами порядка допуска
рабочих к обслуживанию сосудов, а также
участвовать в комиссиях по аттестации и
периодической проверке знаний у ИТР и
обслуживающего персонала;
8) проверять выдачу инструкций
обслуживающему персоналу, а также наличие инструкций
на рабочих местах;
9) проверять правильность ведения
технической документации при эксплуатации и
ремонте сосудов;
10) участвовать в обследованиях и
технических освидетельствованиях сосудов,
проводимых инспектором Госгортехнадзора.
7.1.4. При выявлении неисправностей,
а также нарушений настоящих Правил и ин-

струкций при эксплуатации сосудов
ответственный по надзору должен принять меры по
устранению этих неисправностей или нарушений, а в
случае необходимости потребовать вывода сосуда
из работы.
7.1.5. Инженерно-технический работник
(группа) по надзору за техническим
состоянием и эксплуатацией сосудов имеет право:
1) выдавать обязательные для исполнения
руководителями и инженерно-техническими
работниками цехов и отделов предприятия
предписания по устранению нарушений;
2) представлять руководству предприятия
предложения по устранению причин,
порождающих нарушения;
3) при выявлении среди обслуживающего
персонала необученных лиц, а также лиц,
показавших неудовлетворительные знания,
потребовать отстранения их от обслуживания
сосудов;
4) представлять руководству предприятия
предложения по привлечению к
ответственности инженерно-технических работников и лиц
обслуживающего персонала, нарушающих
Правила и инструкции.
7.1.6. Ответственность за исправное
состояние и безопасное действие сосудов
предприятия (цеха, участка) должна быть
возложена приказом на инженерно-технического
работника, которому подчинен персонал,
обслуживающий сосуды. Номер и дата приказа
о назначении ответственного лица должны быть
записаны в паспорт сосуда.
На время отпуска, командировок, болезни
или в других случаях отсутствия
ответственного лица выполнение его обязанностей
возлагается приказом на другого ИТР,
прошедшего проверку знаний Правил, в этом случае
запись об этом в паспорте сосуда не делается.
7.1.7. Ответственный за исправное
состояние и безопасное действие сосудов должен
обеспечить:
1) содержание сосудов в исправном
состоянии;
2) обслуживание сосудов обученным и
аттестованным персоналом;
3) выполнение обслуживающим персоналом
инструкций по режиму работы и
безопасному обслуживанию сосудов;
4) проведение своевременных ремонтов и
подготовку сосудов к техническому
освидетельствованию;
5) обслуживающий персонал —
инструкциями, а также периодическую проверку его
знаний;
6) своевременное устранение выявленных
неисправностей.
7.1.8. Ответственный за исправное
состояние и безопасное действие сосудов обязан:
1) осматривать сосуды в рабочем
состоянии с установленной руководством предприятия
(организации) периодичностью;
2) ежедневно проверять записи в сменном
журнале с росписью в нем;
3) проводить работу с персоналом по
повышению его квалификации;
5) хранить паспорта сосудов и инструкции
предприятий-изготовителей по их монтажу и
эксплуатации;
6) вести учет наработки циклов нагружения
сосудов, эксплуатируемых в циклическом
режиме.
7.2. Содержание и обслуживание сосудов
7.2.1. К обслуживанию сосудов могут
быть допущены лица не моложе 18 лет,
прошедшие медицинское освидетельствование,
обученные по соответствующей программе,
аттестованные и имеющие удостоверение на право
обслуживания сосудов.
7.2.2. Обучение и аттестация персонала,
обслуживающего сосуды, должны проводиться в
профессионально-технических училищах, в
учебно-курсовых комбинатах (курсах), а также на
курсах, специально создаваемых предприятиями
по согласованию с местными органами Гос-
гортехнадзора; индивидуальная подготовка
персонала не допускается.
7.2.3. Обучение и аттестация
персонала, обслуживающего сосуды, должны
проводиться в порядке, установленном Госпрофобром
СССР.
Лицам, сдавшим экзамены, должны быть
выданы удостоверения с указанием
наименования, параметров рабочей среды сосудов, к
обслуживанию которых эти лица допущены.
Удостоверения должны быть подписаны
председателем и членами комиссии.
Аттестация персонала, обслуживающего
сосуды с быстросъемными крышками, проводится в
комиссии с участием инспектора Госгортех-
надзора, в остальных случаях участие
инспектора в работе комиссии необязательно.
О дне проведения экзаменов местный орган
Госгортехнадзора должен быть уведомлен не
позднее чем за 5 дней.
7.2.4. Периодическая проверка знаний
персонала, обслуживающего сосуды, должна
проводиться не реже 1 раза в 12 мес.
Внеочередная проверка знаний проводится:
при переходе на другое предприятие;
в случае внесения изменения в инструкцию
по режиму работы и безопасному
обслуживанию сосуда;
по требованию инспектора Госгортехнадзора
или ответственного по надзору за техническим
состоянием и эксплуатацией сосудов.
При перерыве в работе по специальности
более 12 мес персонал, обслуживающий
сосуды, после проверки знаний должен перед
допуском к самостоятельной работе пройти
стажировку для восстановления практических
навыков.
Результаты проверки знаний
обслуживающего персонала оформляются протоколом за
подписью председателя и членов комиссии с
отметкой в удостоверении.
7.2.5. Допуск персонала к
самостоятельному обслуживанию сосудов должен
оформляться приказом по цеху или предприятию.
7.2.6. На предприятии должна быть
разработана и утверждена главным инженером
инструкция по режиму работы и безопасному
обслуживанию сосудов. Инструкция должна" на-

ходиться на рабочих местах, она должна быть
выдана под роспись обслуживающему
персоналу.
Схемы включения сосудов должны быть
вывешены на рабочих местах.
7.3. Аварийная остановка сосудов
7.3.1. Сосуд должен быть немедленно
остановлен в случаях, предусмотренных
инструкцией по режиму работы и безопасному
обслуживанию, в частности:
1) если давление в сосуде поднялось выше
разрешенного и не снижается, несмотря на меры,
принятые персоналом;
2) при выявлении неисправности
предохранительных клапанов;
3) при обнаружении в сосуде и его
элементах, работающих под давлением,
неплотностей, выпучин, разрыва прокладок;
4) при неисправности манометра и
невозможности определить давление по другим
приборам;
5) при снижении уровня жидкости ниже
допустимого в сосудах с огневым обогревом;
6) при выходе из строя всех указателей
уровня жидкости;
7) при неисправности предохранительных
блокировочных устройств;
8) при возникновении пожара,
непосредственно угрожающего сосуду, находящемуся под
давлением.
Порядок аварийной остановки сосуда и
последующего ввода его в работу должен быть
указан в инструкции.
7.3.2. Причины аварийной остановки
сосуда должны записываться в сменный журнал.
7.4. Ремонт сосудов
7.4.1. Для поддержания сосуда в
исправном состоянии администрация обязана
своевременно проводить его ремонт. При ремонте
должны выполняться требования по технике
безопасности, изложенные в отраслевых
правилах и инструкциях.
7.4.2. Ремонт с применением сварки
(пайки) сосудов и их элементов, работающих
под давлением, должен проводиться по
технологии, разработанной
предприятием-изготовителем, конструкторской или ремонтной
организацией до начала выполнения работ, а
результаты ремонта заноситься в паспорт сосуда.
7.4.3. Ремонт сосудов и их элементов,
находящихся под давлением, не допускается.
7.4.4. До начала производства работ
внутри сосуда, соединенного с другими
работающими сосудами общим трубопроводом,
сосуд должен быть отделен от них
заглушками или отсоединен. Отсоединенные трубопроводы
должны быть заглушены.
7.4.5. Применяемые для отключения
сосуда заглушки, устанавливаемые между
фланцами, должны быть соответствующей прочности
и иметь выступающую часть (хвостик), по
которой определяется наличие поставленной
заглушки.
При установке прокладок между фланцами
они должны быть без хвостиков.
7.4.6. При работе внутри сосуда
(внутренний осмотр, ремонт, чистка и т. п.) должны
применяться безопасные светильники на
напряжение не выше 12 В, а при взрывоопасных
средах — во взрывобезопасном исполнении.
8. Требования к сосудам, приобретенным за
границей
8.1. Сосуды или их элементы,
приобретаемые за границей, должны удовлетворять
требованиям настоящих Правил.
Отступления от Правил должны быть
согласованы с Госгортехнадзором СССР до заключения
контракта. При этом министерство (ведомство)-
заказчик представляет заключение Минхиммаша
СССР или Минтяжмаша СССР о допустимости
и обоснованности данных отступлений.
8.2. Расчет на прочность, конструирование
и изготовление сосудов, приобретаемых за
границей, должны производиться по
отечественным нормам. Разрешается использовать нормы
поставщиков при условии подтверждения
Минхиммаша СССР или Минтяжмаша СССР того,
что требования этих норм не ниже
отечественных.
Соответствие материалов иностранных марок
требованиям Правил и возможность их
применения должны быть подтверждены Минхим-
машем СССР или Минтяжмашем СССР.
8.3. Внесение изменений в техническую
документацию, необходимость в которых
возникает при ремонте или эксплуатации сосудов,
приобретенных за границей, должно быть
согласовано с организацией, выполнившей ее, а при
невозможности — с Минхиммашем СССР или
Минтяжмашем СССР.
10. Дополнительные требования к баллонам
10.1. Общие требования
10.1.1. Баллоны должны изготавливаться
по государственным стандартам или нормативно-
технической документации Минчермета СССР,
согласованной с Госгортехнадзором СССР.
10.1.2. Баллоны должны быть
рассчитаны так, чтобы напряжение в их стенках
при гидравлическом испытании не превышало
90 % предела текучести при 20 °С для данной
марки стали, при этом коэффициент запаса
прочности по минимальному значению
временного сопротивления при 20 °С должен быть
не менее 2,6.
10.1.3. Баллоны для сжатых, сжиженных
и растворенных газов емкостью более 100 л
должны быть снабжены паспортом по форме,
установленной для сосудов, работающих под
давлением.
10.1.4. Боковые штуцера вентилей для
баллонов, наполняемых водородом и другими
горючими газами, должны иметь левую резьбу,
а для баллонов, наполняемых кислородом и
другими негорючими газами, — правую резьбу.
10.1.5. Каждый вентиль для баллона
взрывоопасных горючих веществ, вредных
веществ 1-го и 2-го классов опасности по ГОСТ
12.1.007—76 должен быть снабжен
заглушкой, навертываемой на боковой штуцер.
10.1.6. Вентили в баллонах для кисло-

рода должны ввертываться с применением
уплотняющих материалов, загорание которых в среде
кислорода исключено.
10.1.7. На верхней сферической части
каждого баллона должны быть выбиты
отчетливо видные следующие данные:
1) товарный знак завода-изготовителя;
2) номер баллона;
3) фактическая масса порожнего баллона
(кг): для баллонов вместимостью до 12 л
включительно — с точностью до 0,1 кг, свыше
12 до 55 л включительно — с точностью до
0,2 кг; масса баллонов вместимостью свыше
55 л указывается в соответствии с ГОСТом
или ТУ на их изготовление;
4) дата (месяц, год) изготовления и год
следующего освидетельствования;
5) рабочее давление (Р), кгс/см2;
6) пробное гидравлическое давление (П),
кгс/см2;
7) вместимость баллонов (л): для
баллонов вместимостью до 12 л" включительно —
номинальная, для баллонов вместимостью свыше
12 до 55 л включительно — фактическая с
точностью до 0,3 л; для баллонов вместимостью
свыше 55 л — в соответствии с ГОСТом или
ТУ на их изготовление;
8) клеймо ОТК завода-изготовителя круглой
формы диаметром 10 мм (за исключением
стандартных баллонов вместимостью свыше 55 л);
9) номер стандарта для баллонов
вместимостью свыше 55 л.
Высота знаков на баллонах должна быть
не менее 6 мм, а на баллонах вместимостью
свыше 55 л — не менее 8 мм.
Масса баллонов, за исключением баллонов
для ацетилена, указывается с учетом массы
нанесенной краски, кольца для колпаков и
башмака, если таковые предусмотрены конструкцией,
но без массы вентиля и колпака.
На баллонах вместимостью до 5 л или
толщиной стенки менее 5 мм паспортные
данные могут быть выбиты на пластине,
припаянной к баллону, или нанесены эмалевой или
масляной краской.
10.1.8. Наружная поверхность баллонов
должна быть окрашена в соответствии с
государственными стандартами или техническими
условиями на их изготовление.
Окраска вновь изготовленных баллонов и
нанесение надписей производится
заводами-изготовителями, а в дальнейшем наполнительными
станциями или испытательными пунктами.
10.1.10. Разрешение на
освидетельствование баллонов выдается наполнительным
станциям и испытательным пунктам органами Гос-
гортехнадзора после проверки ими наличия:
1) производственных помещений, а также "
технических средств, обеспечивающих
возможность качественного проведения
освидетельствования;
2) приказа о назначении по предприятию
лиц, ответственных за проведение
освидетельствования, из числа ИТР, имеющих
соответствующую подготовку;
3) инструкции по проведению технического
освидетельствования баллонов.
10.1.11. Оттиск клейма предприятие
обязано зарегистрировать в органе Госгортехнад-
зора.
10.1.12. Проверка качества,
освидетельствование и приемка изготовленных баллонов
производятся работниками отдела технического
контроля завода-изготовителя в соответствии с
требованиями настоящих Правил, ГОСТов на
баллоны и технических условий.
Величина пробного давления и время
выдержки баллонов под пробным давлением на
заводе-изготовителе устанавливаются для
стандартных баллонов по государственным стандартам,
для нестандартных — по техническим условиям,
при этом пробное давление должно быть не
менее чем полуторное рабочее давление.
10.1.13. Пробное давление для
баллонов, изготовленных из материала, отношение
временного сопротивления к пределу текучести
которого более 2, может быть снижено до 1,25
от рабочего давления.
10.1.14. Баллоны на заводе-изготовителе,
за исключением баллонов для ацетилена, после
гидравлического испытания должны также
подвергаться пневматическому испытанию
давлением, равным рабочему давлению.
При пневматическом испытании баллоны
должны быть погружены в ванну с водой.
Баллоны для ацетилена должны подвергаться
пневматическому испытанию на заводах,
наполняющих баллоны пористой массой.
10.1.15. Баллоны новой конструкции или
баллоны, изготовленные из ранее не
применявшихся материалов, должны быть испытаны по
специальной программе, предусматривающей, в
частности, доведение баллонов до разрушения,
при этом запас прочности по минимальному
значению временного сопротивления металла при
20 °С должен быть не менее 2,6 с
пересчетом на наименьшую толщину стенки без
прибавки на коррозию.
10.1.16. Результаты освидетельствования
изготовленных баллонов заносятся ОТК
завода-изготовителя в ведомость, в которой должны быть
отражены следующие данные:
1) номер баллона;
2) дата (месяц, год) изготовления
(испытания баллона) и следующего
освидетельствования;
3) масса баллона, кг;
4) вместимость баллона, л;
5) рабочее давление, кгс/см2;
6) пробное давление, кгс/см2;
7) подпись представителя ОТК
завода-изготовителя.
Все заполненные ведомости должны быть
пронумерованы, прошнурованы и храниться в
делах ОТК завода.
10.1.17. Освидетельствование баллонов, за
исключением баллонов для ацетилена,
включает:
а) осмотр внутренней и наружной
поверхности баллонов;
б) проверку массы и вместимости;
в) гидравлическое испытание.
Проверка массы и вместимости бесшовных
баллонов вместимостью до 12 л включительно
и свыше 55 л, а также сварных балло-

нов независимо от вместимости не
производится.
10.1.18. Отбраковка баллонов по результатам
наружного и внутреннего осмотра должна
производиться в соответствии с
нормативно-технической документацией на их изготовление.
Запрещается эксплуатация баллонов, на
которых выбиты не все данные,
предусмотренные ст. 10.1.7.
Закрепление или замена ослабленного кольца
на горловине или башмака должны быть
выполнены до освидетельствования баллона.
10.1.19. Бесшовные стандартные баллоны
вместимостью более 12 л и до 55 л при
уменьшении массы от 7,5 до 10 % или
увеличении их вместимости в пределах 1,5—2 %
переводятся на давление, сниженное против
первоначально установленного на 15 %. При
потере в массе от 10 до 13,5 % или увеличении
их вместимости в пределах от 2 до 2,5 %
баллоны переводятся на давление, сниженное
против установленного не менее чем на 50 %.
При уменьшении массы от 13,5 до 16 %
или увеличении их вместимости в- пределах
от 2,5 до 3 % баллоны могут быть
допущены к работе при давлении не более 0,6 МПа
F кгс/см2). При потере в массе более 16%
или увеличении их вместимости более чем на
3 % баллоны бракуются.
10.1.20. Баллоны, переведенные на
пониженное давление, могут использоваться для
заполнения газами, рабочее давление которых не
превышает допустимое для данных баллонов,
при этом на них должны быть выбиты масса,
рабочее давление (Р), кгс/см2; пробное давление
(П), кгс/см2; дата освидетельствования и клеймо
испытательного пункта.
Ранее нанесенные сведения на баллоне, за
исключением номера баллона, товарного знака
завода-изготовителя и даты изготовления,
должны быть забиты.
Баллоны должны быть перекрашены в
соответствующий цвет.
10.1.21. При удовлетворительных результатах
предприятие, на котором проведено
освидетельствование, выбивает на баллоне свое клеймо
круглой формы диаметром 12 мм, дату
проведенного и следующего освидетельствования
(в одной строке с клеймом).
10.1.22. Результаты освидетельствования
баллонов, за исключением баллонов для
ацетилена, записываются лицом,
освидетельствовавшим баллоны, в журнал испытаний,
имеющий, в частности, следующие графы:
1. Товарный знак завода-изготовителя.
2 Номер баллона.
3. Дата (месяц, год) изготовления баллона.
4. Дата произведенного и следующего
освидетельствования.
5. Масса, выбитая на баллоне, кг.
6. Масса баллона, установленная при
освидетельствовании, кг.
7. Вместимость, выбитая на баллоне, л.
8. Вместимость баллона, определенная при
освидетельствовании.
9. Рабочее давление, Р, кгс/см2.
10. Отметка о пригодности баллона.
11. Подпись лица, проводившего
освидетельствование баллонов.
10.1.27. Эксплуатация, хранение и
транспортировка баллонов на предприятии должны
производиться по инструкциям, утвержденным
главным инженером предприятия.
10.1.28. Рабочие, обслуживающие баллоны,
должны быть обучены и проинструктированы.
10.1.29. Баллоны с газами должны
храниться в специально спроектированных для
этого открытых и закрытых складах.
Складское хранение в одном помещении
баллонов с кислородом и горючими газами
запрещается.
10.1.30. Баллоны с газом, устанавливаемые
в помещениях, должны находиться от
радиаторов отопления и других отопительных
приборов и печей на расстоянии не менее 1 м,
а от источников тепла с открытым огнем —
не менее 5 м.
10.1.31. При эксплуатации баллонов
находящийся в них газ запрещается срабатывать
полностью. Остаточное давление газа в
баллоне должно быть не менее 0,5 кгс/см2.
10.1.32. Выпуск газов из баллонов в
емкости с меньшим рабочим давлением должен
производиться через редуктор, предназначенный
для данного газа и окрашенный в
соответствующий цвет.
Камера низкого давления редуктора должна
иметь манометр и пружинный
предохранительный клапан, отрегулированный на
соответствующее разрешенное давление в емкости, в
которую перепускается газ.
10.1.33. При невозможности из-за
неисправности вентилей выпустить на месте
потребления газ из баллонов последние должны
быть возвращены на наполнительную станцию.
Выпуск газа из таких баллонов на
наполнительной станции должен производиться в
соответствии с инструкцией, утвержденной
главным инженером.
10.1.34. Наполнительные станции,
производящие наполнение баллонов сжатыми,
сжиженными и растворенными газами, обязаны вести
журнал наполнения баллонов, в котором, в
частности, должны быть указаны:
1) дата наполнения;
2) номер баллона;
3) дата освидетельствования;
4) масса газа (сжиженного) в баллоне, кг;
5) подпись лица, наполнившего баллон.
Если на одном заводе производится
наполнение баллонов различными газами, то по
каждому газу должен вестись отдельный журнал
наполнения.
10.1.35. Наполнение баллонов сжиженными
газами должно производиться по инструкции,
составленной и утвержденной в порядке,
установленном министерством (ведомством), в
ведении которого находится завод-наполнитель
(наполнительная станция).
Наполнение баллонов сжиженными газами
должно соответствовать нормам, указанным в
табл. 17.
Для газов, не указанных в данной
таблице, норма наполнения устанавливается про-

Таблица 17
Наименование
газа
Масса газа
на 1 л емкости
баллона,
кг, не более
Вместимость
баллона,
приходящаяся на 1 кг газа,
л, не менее
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
Фреон-11
Фреон-12
Фреон-13
Фреон-22
1,2
1,1
0,6
1,8
0,83
0,90
1,67
1,00
из водст ве н н ы м и и нстру к ц и я м и н а пол н ител ьны х
станций.
10.1.36. Баллоны, наполняемые газом, должны
быть прочно укреплены и плотно
присоединены к наполнительной рампе.
10.1.37. Запрещается наполнять газом
неисправные баллоны, у которых, в частности:
1) истек срок назначенного
освидетельствования;
2) истек срок проверки пористой массы;
3) поврежден корпус баллонов;
4) неисправны вентили:
5) отсутствуют надлежащая окраска или
надписи;
6) отсутствует остаточное давление газа;
7) отсутствуют установленные клейма.
Наполнение баллонов, в которых отсутствует
избыточное давление газов, производится после
предварительной их проверки в соответствии
с инструкцией завода-наполнителя
(наполнительной станции).
10.1.38. Пересадка башмаков и колец для
колпаков, замена вентилей должны производиться
на пунктах по освидетельствованию баллонов.
Вентиль после ремонта, связанного с его
разборкой, должен быть проверен на
плотность при рабочем давлении.
10.1.39. Производить насадку башмаков на
баллоны разрешается только после выпуска
газа, вывертывания вентилей и соответствующей
дегазации баллонов.
Очистка и окраска наполненных газом
баллонов, а также укрепление колец на их
горловине запрещаются.
10.1.40. Транспортировка и хранение
баллонов должны производиться с навернутыми
колпаками.
Транспортировка баллонов для
углеводородных газов производится в соответствии с
Правилами безопасности в газовом хозяйстве.
Хранение наполненных баллонов на заводе-
наполнителе до выдачи их потребителям
допускается без предохранительных колпаков.
10.1.41. Перемещение баллонов в пунктах
наполнения и потребления газов должно
производиться на предназначенных для этого тележках
или с помощью других специальных устройств.
10.1.42. Перевозка баллонов автомобильным,
железнодорожным, водным и воздушным
транспортом должна производиться согласно правилам
соответствующих транспортных министерств.
Продолжение следует
НОВОЕ В ТРУДОВОМ
ЗАКОНОДАТЕЛЬСТВЕ
О временном заместительстве
Постановлением Госкомтруда СССР и
Секретариата ВЦСПС от 11 декабря 1986 г.
№ 521/30—18 внесены изменения в
разъяснение Госкомтруда СССР и Секретариата
ВЦСПС от 29 декабря 1965 года № 30/39
«О порядке оплаты временного
заместительства».
Временное заместительство
отсутствующего работника является одним из видов
перевода на другую работу по
производственной необходимости. Его
продолжительность не может превышать одного
месяца в течение календарного года. Это
надо понимать так, что один и тот же
работник может переводиться на период
отсутствия руководителей, специалистов и
служащих, а также на вакантную
должность несколько раз, но в общей сложности
сроки таких переводов не должны превышать
одного месяца.
Замещение может быть в случаях, когда
работник отсутствует на работе в связи с
болезнью, нахождением в отпуске, в
командировке, на учебе, военных сборах, в связи
с выполнением государственных и
общественных обязанностей и т. д.
Согласия переводимого работника на
замещение не требуется. Но не допускается
перевод квалифицированных рабочих и
служащих на неквалифицированные работы.
Перевод должен осуществляться с
учетом состояния здоровья, возраста (если
речь идет о материально-ответственной
работе) и т. д. Если эти условия со стороны
администрации не будут соблюдены, то
работник вправе отказаться от такого
перевода и это не будет считаться нарушением
трудовой дисциплины. При отказе от
перевода рабочий или служащий обязан
продолжать работу, обусловленную трудовым
договором, а администрация не должна и не
имеет права этому препятствовать.
Исполнение обязанностей по должности
временно отсутствующего работника
возлагается на другого сотрудника приказом
(распоряжением) администрации предприя-

тия. Приказ, как правило, должен быть
издан до начала замещения, но может, по не
зависящим от работника причинам,— и в
период временного заместительства с
обязательным указанием в нем даты
фактического начала заместительства.
Заместительство может
осуществляться как с освобождением, так и без
освобождения от основной работы.
Замещающему работнику выплачивается
разница между его фактическим окладом
(должностным, персональным) и
должностным окладом замещаемого работника, но
без персональной надбавки.
В соответствии с разъяснением от
29 декабря 1965 г. право получить разницу
в окладах с первого дня замещения
наступало, если оно'продолжалось не менее 12
рабочих дней. Постановлением от 11 декабря
1986 г. указанное ограничение отменено и
разница в окладах выплачивается со дня
замещения, вне зависимости от того, сколько
дней оно продолжалось.
Не имеют права на получение разницы в
окладах штатный заместитель или помощ-'
ник отсутствующего работника (при
отсутствии должности заместителя), а также
главный инженер предприятия. Это связано с
тем, что в их трудовую функцию входит
обязанность замещать руководителя на
период его временного отсутствия, Если
отсутствует главный инженер, его и свои
функции осуществляет руководитель.
При временном возложении на рабочего
обязанностей мастера, техника, учетчика
или другого работника оплата труда
производится также, как при временном
переводе в случае производственной
необходимости или при выполнении работ различной
квалификации, т. е. работник получает
должностной оклад и премию по
фактически выполняемой работе. Если оплата по
этой работе ниже среднего заработка по
основной работе, то производится доплата
до среднего заработка.
Если заместительство осуществляется
без освобождения от основной работы, то
доплата, как это определено
постановлением ЦК КПСС, Совета Министров СССР и
ВЦСПС от 17 сентября 1986 г., может
устанавливаться только мастерам,
начальникам участков, специалистам и служащим
и только в производственных отраслях,
перешедших на новые условия оплаты
труда. В этих случаях доплата за
совмещение производится за счет и в пределах
экономии фонда заработной платы, но не
может превышать 50 % тарифной ставки
(оклада) отсутствующего работника
независимо от числа лиц, которым она
устанавливается.
Исключение постановлением
Госкомтруда СССР и ВЦСПС от 21 марта 1985 г.
установлено для инженерно-технических
работников и служащих непроизводственных
отраслей за выполнение наряду со своей
основной работой обязанностей временно
отсутствующих женщин на срок их отпуска
по беременности и родам и отпуска по
уходу за ребенком до достижения им
возраста полутора лет — за счет экономии фонда
зарплаты по должностям отсутствующих
работниц. В этом случае на доплату
разрешено расходовать всю экономию или ее
часть, но каждому работнику может быть
уплачено не более 30 % его оклада по
основной должности. Иначе говоря, в
пределах сэкономленных сумм обязанности
временно отсутствующих работниц могут
выполнять несколько человек.
О совмещении профессий
Под совмещением профессий (должностей)
понимается выполнение наряду со своей
основной работой, обусловленной трудовым
договором, дополнительной работы по
другой профессии (должности).
Если работник наряду со своей
основной работой, обусловленной трудовым
договором, выполняет дополнительный объем
работ по одной и той же профессии или,
должности, то речь идет о расширении
зоны обслуживания или увеличении объема
выполняемых работ. Например, если один
и тот же работник в пределах рабочего
дня (рабочей смены) обслуживал три
станка, а затем стал обслуживать еще три
станка уволившегося работника, здесь
налицо расширение зоны обслуживания. Если
же экономист выполняет работу еще одного
или двух экономистов (должности
последних вакантны), то здесь увеличение объема
выполняемых работ.
Совмещение профессий (должностей)
разрешается руководителем предприятия и
обязательно согласовывается с
профсоюзным комитетом. Совместно с профкомом
решается вопрос о доплате (в процентном
отношении) и отмене совмещения.
Совмещение профессий (должностей) без согла-
, сия работника не допускается. Если
работник не дал согласия, на него не может быть
наложено дисциплинарное взыскание.
Соглашение о совмещений профессий
(должностей), а также о расширении зоны
обслуживания или увеличении объема
выполняемых работ должно во всех без
исключения случаях оформляться приказом
(распоряжением) с указанием совмещае-

мой профессии (должности), объема
дополнительно выполняемых функций или работ
и размера доплаты.
Неправильно поступают на тех
предприятиях, где доплата производится только на
основании табелей по учету рабочего
времени, тогда как разрешения на совмещение
руководитель предприятия не давал и
приказом оно не оформлялось. Это нередко
приводит к злоупотреблениям, припискам,
незаконным и необоснованным выплатам
зарплаты.
Изложенный порядок и условия
совмещения профессий (должностей),
расширения зоны обслуживания или увеличения
объема выполняемых работ, выполнения
наряду со своей основной работой
обязанностей временно отсутствующего работника
в связи с болезнью, отпуском,
командировкой и по другим причинам определены
постановлением Совета Министров СССР
от 4 декабря 1981 г. Инструкция по
применению указанного постановления утверждена
Госкомтрудом СССР и ВЦСПС 14 мая
1982 г.
В связи с принятием постановления
ЦК КПСС, Совета Министров СССР и
ВЦСПС от 17 сентября 1986 г. изменился
порядок доплаты за совмещение профессий
(должностей), расширение зоны
обслуживания и увеличение объема выполняемых
работ.
Если раньше совмещение разрешалось,
как правило, в пределах той категории
персонала, к которой относится данный
работник, и необходимо было учитывать
специальные перечни, а доплата
производилась в размере не более 50 % тарифной
ставки или оклада по основной работе, то
сейчас на предприятиях производственных
отраслей народного хозяйства, перешедших
на новые условия оплаты труда, все вопросы,
связанные с совмещением, решают сами
руководители предприятий (объединений) по
согласованию с профкомом. Доплаты
максимальными размерами не ограничиваются.
Их размер находится лишь в зависимости
от суммы имеющейся экономии фонда
заработной платы. На доплаты можно
использовать всю экономию фонда заработной
платы, образующуюся по тарифным
ставкам, окладам высвобожденных работников.
Об отмене (уменьшении) доплаты за
совмещение профессий (должностей),
расширение зоны обслуживания и увеличение
объема выполняемых работ работник
должен быть предупрежден не позднее чем за
два месяца.
Доплаты за выполнение обязанностей
временно отсутствующих работников, по
общему правилу, могут устанавливаться в
размере до 50 % тарифной ставки (оклада)
по основной работе
рабочим-повременщикам и младшему обслуживающему
персоналу (при временном отсутствии
работников из числа этих же категорий персонала).
На предприятиях, перешедших на новые
условия оплаты труда, доплаты за
выполнение наряду со своей работой обязанностей
временно отсутствующих работников
введены для рабочих, мастеров, начальников
участков, специалистов и служащих в
пределах экономии фонда заработной платы и
не могут превышать 50 % тарифной ставки
или оклада отсутствующего работника.
Конкретные размеры доплат устанавли->
ваются руководителями предприятий по'
согласованию с профкомом каждому
работнику дифференцированно в зависимости.от
сложности, характера, объема выполняемых
работ, степени использования рабочего
времени. »
В соответствии с постановлением Совета
Министров СССР от 22 сентября 1988 г.
№ 1111 «О работе по совместительству»
для работы по совместительству согласия
администрации и профсоюзного комитета
по месту основной работы не требуется.
Ограничения на совместительство могут
вводиться руководителями предприятий
(объединений), учреждений и организаций
совместно с профсоюзными комитетами
лишь в отношении работников отдельных
профессий и должностей с особыми
условиями и режимом труда, дополнительная работа
которых может повлечь за собой
последствия, отражающиеся на состоянии их
здоровья и безопасности производства.
Ограничения распространяются на лиц, не
достигших 18 лет, беременных женщин, а
также на занятие двух руководящих
должностей.
Работать по совместительству
разрешается рабочим и служащим на том же
или другом (но одном) предприятии
(в объединении), в учреждении,
организации и только в свободное от основной
работы время.
Продолжительность работы по
совместительству не может превышать четырех
часов в день и полного рабочего дня в
выходной день. Общая продолжительность
работы по совместительству в течение
месяца не должна превышать половины
месячной нормы рабочего времени.
Оплата труда совместителей
производится за фактически выполненную работу.
Юрист В. М. ВАСИЛЬЕВ

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
ф
УДК 621.57
АММИАЧНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
АВТОМАТИЗИРОВАННАЯ
МАШИНА МКВ40-7-2
В. П. АЛЫМОВ, Т. А. КАПИТОНОВА
Черкесский завод холодильного машиностроения
Е. П. УТКИН, Л. Н. КИЯШКО
ВНИИхолодмаш
Аммиачная холодильная
автоматизированная машина МКВ40-7-2, разработанная
ВНИИхолодмашем, с 1988 г. серийно
выпускается Черкесским заводом
холодильного машиностроения.
Она предназначена для
непосредственного охлаждения и автоматического
поддержания температуры воздуха в пределах
0-. 20 °С в двух камерах хранения
пищевых продуктов.
Машина работает по схеме
одноступенчатого сжатия с непосредственным кипением
хладагента. Охлаждение конденсатора
водяное.
Техническая характеристика аммиачной
холодильной автоматизированной машины
МКВ40-7-2
Код ОКП 36 4411 4344 06
Хладагент R717
(ГОСТ 6221—82)
Номинальный режим
температура, °С
воздуха в камере 0
воды на входе в
конденсатор 25
Холодопроизводитель-
ность на номинальном
режиме, кВт (ккал/ч) 52 D4820)
Потребляемая
мощность на номинальном
режиме с учетом
мощности вентиляторов
воздухоохладителей,
кВт 22,3
Установленная
мощность с учетом
мощности вентиляторов,
кВт 25
Расход охлаждающей
воды на конденсатор,
м3/ч 14
Масса хладагента, кг 120
Смазочное масло ХА-30
(ГОСТ 5546—66)
Напряжение, В 380
Частота тока, Гц 50
Габаритные размеры,
мм
компрессорно-
конденсаторного
агрегата 3200Х860Х 1110
воздухоохладителя 2650X1150Х1100
отделителя
жидкости 2500X820X735
Масса машины в
комплекте поставки,
кг 3200
В комплект поставки холодильной
машины входят: компрессорно-конденсатор-
ный агрегат (рис. 1), два
воздухоохладителя (рис. 2), отделитель жидкости (рис. 3),
который выполняет две функции — защиту
компрессора от гидравлического удара и
питание жидким аммиаком
воздухоохладителей, маслосборник, блок управления,
арматура, соединительные трубопроводы,
пускатели и автоматы.
Воздухоохладители монтируют в
камерах, а компрессорно-конденсаторный
агрегат, отделитель жидкости, блок управления,
маслосборник — в непосредственной
близости от них.
Крыльчатки вентиляторов насажены
непосредственно на валы электродвигателей.
Учитывая диапазон работы холодильной
машины по температуре и влажности
воздуха, применяют электродвигатели во влаго-
морозостойком исполнении.
Схема машины показана на рис. 4.
Автоматический пуск ее осуществляется по
команде одного из датчиков-реле
температуры ТС, размещенных в камерах. При этом
включаются компрессор, вентиляторы
воздухоохладителя этой камеры и открывается
электромагнитный вентиль СВ2 на байпас-
ной линии компрессора. В результате
перепуска сжатого газа со стороны нагнетания
из одной пары цилиндров на сторону
всасывания холодопроизводительность
компрессора снижается до 50 %.
При наличии сигналов от обоих датчиков
компрессор работает с полной нагрузкой.
В этом случае вентиль СВ2 закрыт.
При достижении заданной температуры
в одной из камер по сигналу датчика-реле
температуры этой камеры останавливаются
вентиляторы ее воздухоохладителя,
открывается вентиль СВ2 и компрессор переходит
на режим работы с 50 %-ной нагрузкой.
Полная остановка компрессора
осуществляется по команде обоих датчиков-реле
температуры при достижении в камерах
заданного значения температуры воздуха.
Жидкий хладагент подается в воздухо-

^ *
ООН
Jk
5*-J

охладители из отделителя жидкости под
действием образующегося между ним и
воздухоохладителями гидростатического
столба. В отделитель жидкости хладагент
подается с помощью поплавкового
регулятора высокого давления, который
обеспечивает полный отвод жидкого хладагента из
конденсатора. Такая система питания
требует строго дозированной заправки машины
хладагентом.
Только полный отвод жидкости из
конденсатора обеспечит требуемую степень
заполнения воздухоохладителя. Весь
хладагент находится в отделителе жидкости и
испарительной системе.
Зависимость холодопроизводительности
и потребляемой мощности машины в
рабочем диапазоне температур приведена на
рис. 5.
В машине предусмотрен автоматический
(по сигналу реле времени) переход в режим
оттаивания. В этом режиме компрессор
продолжает работать, закрывается вентиль СВЗ
на линии подачи охлаждающей воды в
конденсатор, открывается вентиль на линии
подачи горячих паров хладагента из
компрессора СВ1, останавливаются
электровентиляторы. Одновременно включаются
электронагреватели поддона ТЭН1 и ТЭН2 и
сливной трубы воздухоохладителей ТЭНЗ
и ТЭН4.
Пары аммиака из компрессора проходят
через вентиль СВ1 и регулирующий
вентиль ВНР, где их давление снижается до
давления испарительной системы, и через
обратный клапан К01 поступают в
воздухоохладители. Обратный клапан
предотвращает попадание газообразного аммиака в
отделитель жидкости.
Оттаивание заканчивается по команде
датчика-реле температуры ТС,
чувствительный патрон которого установлен на
всасывающем трубопроводе. При этом
закрывается вентиль СВ1, открывается вентиль СВЗ и
отключаются электронагреватели ТЭН1 —
ТЭН4.
Масло из воздухоохладителей и
отделителя жидкости собирается в маслосборнике.
Его выпускают периодически после
окончания оттаивания.
Система автоматизации обеспечивает
защиту от аварийных состояний, контроль
основных параметров и сигнализацию при
отклонении их от заданных значений, улуч-
Рис. 3. Отделитель жидкости:
I— корпус отделителя жидкости; 2 — - щит; 3 -—
предохранительный клапан; 4 — запорный вентиль D АО;
5 — полупроводниковое реле уровня; 6 ~ запорный
вентиль Dy20
61

Запрабна А
-18-
80
ВН
55
ТО
Ю-'
W3H2
\тэт
Рис. 4. Схема холодильной машины МКВ40-7-2:
КМ — компрессор; КД — конденсатор; ВО —
воздухоохладитель; МО — маслоотделитель; МС —
маслосборник; ОЖ — отделитель жидкости; М —
электродвигатель; К — камера; В — вентилятор; ТЭН1 —
ТЭН4 — электронагреватели; ВН — запорный
вентиль; ВНР — регулирующий вентиль; ТС —
датчик-реле температуры; СВ1—СВЗ —
электромагнитные вентили; KOI, K02 — обратный клапан; КП —
предохранительный клапан; РП — поплавковый
регулятор высокого давления; ПРУ — полупроводниковое
реле уровня; Ф — фильтр-осушитель
шает условия эксплуатации и
обслуживания.
Машину МКВ40-7-2 следует
устанавливать таким образом, чтобы воздух свободно
проходил через заборные отверстия к
воздухоохладителям, установленным на
одной высоте. Удаленность
воздухоохладителей от отделителя жидкости — не более 10 м,
превышение уровня отделителя жидкости
над уровнем воздухоохладителей 1 —1,5 м.
-20 -is -ю -5 otHaM;c
Рис. 5. График зависимости холодопроизводи-
тельности Qo и потребляемой мощности Nu от
температуры воздуха в камере tKaM при
различных температурах охлаждающей воды на входе
в конденсатор tw\ для машины МКВ40-7-2
М

Расстояние между компрессорно-конденса-
торным агрегатом и отделителем
жидкости — не более 10 м.
Машина МКВ40-7-2 выпускается по
ТУ 26-03-454—87 в климатическом
исполнении УХЛ категории размещения 4.
Техническими условиями предусмотрена также
поставка только компрессорно-конденсатор-
ного агрегата. По желанию заказчика за
отдельную плату в комплект поставки с
компрессорно-конденсаторым агрегатом
может быть включен рассольный испаритель.
Изготовитель — Черкесский завод
холодильного машиностроения.
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
МШ:-:. %Ш:.М- :>
Температура
в холодильнике,
морозильнике
В каждом холодильнике
(морозильнике) температура
регулируется с помощью
терморегулятора. Подробно об этом можно
прочитать в инструкции (в
паспорте), полученной при покупке.
Итак, регулятор есть,
инструкция тоже. Но температура тем не
менее регулируется на... глазок.
Ведь даже в новых моделях
холодильников пока нет датчиков
температуры. Правда,
следующее поколение холодильников
будет оснащено такими
датчиками. Ну, а пока...
Начнем с того, что температура
в холодильном (плюсовом)
отделении в значительной степени
зависит от температуры
окружающей среды, т. е. температуры на
кухне. Но кухня может быть
расположена в Якутске, Москве,
Сочи или Душанбе. С учетом
этого холодильники выпускаются
в двух исполнениях: «У» — для
умеренного климата
(максимальная температура окружающей
среды 32 °С) и «Г» — для
тропического климата (максимальная
температура 43 °С). Для
исполнения «У» при температуре
среды 20—22 °С и для исполнения
«Г» при температуре среды 25—
26 °С температура в
холодильном отделении должна быть:
7—8 °С, если ручка
терморегулятора установлена в положении
«тепло»; 4—5 °С, если ручка
терморегулятора находится в
положении «норма»; 1—2 °С, если
ручка терморегулятора
расположена в положении «холод».
Но если температура среды
повысится до 30—32 °С (как это
случилось прошлым летом в
Москве), то тогда температура в
холодильном отделении (и для
«Г», и для «У») установится
соответственно 9—10, 7—8 и 5—
6 °С. Если же температура на
кухне понизится, соответственно
упадет и температура в
холодильном отделении.
Уяснив эту зависимость,
некоторые «рационализаторы»
помещают свои старый холодильник
в погреб на даче, превращая
его в морозильник, температура
в котором «автоматически»
устанавливается ниже нуля —
примерно —Ъ-. 6 °С.
Это наглядный пример
влияния температуры среды на
температуру в холодильнике.
Только, пожалуйста, уважаемые
читатели, не спешите
«совершенствовать» ваш холодильник, не
выносите его на балкон, если он
еще может послужить в
первозданном качестве. Ведь
балкон — это не погреб со
стабильным температурным режимом.
На балконе холодильник быстро
выйдет из строя из-за резко и
часто меняющихся условий
окружающей среды.
К изложенному выше должен
добавить, что температура
зависит также от «возраста»
холодильника, состояния его
изоляции, толщины снежной «шубы»
на испарителе. Так что
приведенные выше температуры
являются лишь
ориентировочными, хотя и достаточно точными,
поскольку колебания не
превышают 2—3 °С.
Несколько слов о
распределении температуры в холодильном
отделении. Самая низкая
температура в большинстве
холодильников вверху — под испарителем,
самая высокая внизу — у
контейнера для овощей и фруктов
(разница в 2—3 °С). По глубине
более низкая температура у
задней стенки, более высокая —
у дверцы. Это необходимо
учитывать, чтобы оптимально
расположить в холодильнике продукты,
а также планировать сроки их
хранения.
В заключение должен
сообщить, что температура в
морозильнике регулируется только
при замораживании. При
хранении она всегда поддерживается
на уровне — 18°С и не выше.
Разумеется,' при надлежащей
эксплуатации морозильника. Что
значит «надлежащей»? При
строгом соблюдении инструкции.
Если у вас возникнут вопросы,
присылайте их, я постараюсь
ответить вам. До следующих
встреч.
пинни
63

РШШРМЫ
УДК 536.2:621.564.25
Теплофизические свойства хладагента R503.
САГАЙДАКОВА Н. Г., ЦУРАНОВА Т. Н., МАР-
КОВЦЕВ Б. Г. «Холодильная техника», 1989,
№ 2.
Приведены экспериментально обоснованные
таблицы термодинамических и переносных свойств
хладагента R503 (азеотропной смеси R13 и R23)
на линии насыщения и в области перегретого
пара. Дано сравнение приведенных данных с
опубликованными опытными. Теплофизические
свойства представлены в диапазоне параметров
состояния, необходимом для использования
в теплоэнергетических расчетах
низкотемпературных холодильных установок.
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литературы —
8 названий.
УДК 621.565.83
Прогнозные характеристики
электрокалорического холодильного агрегата. СИНЯВСКИЙ Ю. В.,
ТРОНЬ К В. «Холодильная техника», 1989, № 2.
Проведен анализ энергетических и массовых
показателей электрокалорического холодильного
агрегата, выполненного по квазирегенеративной
схеме, с различными теплоносителями. В качестве
рабочего вещества использован скандотанталат
свинца. Показано, что ЭК агрегат может быть
конкурентоспособным с традиционными
термомеханическими установками. Экспериментальное
исследование микромакета ЭК агрегата в целом
подтверждает расчетные данные.
Иллюстраций 3. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.58.001
Оптимизация параметров льдогенератора
периодического действия. АБДУЛЬМАНОВ X. А.,
АБДУЛЬМАНОВ И. X., ВЕРА КРУШ ДЕ
МЕЛО Ж. А. «Холодильная техника», 1989, № 2.
Изложена методика расчета льдогенератора
периодического действия. С учетом затрат
электроэнергии на привод компрессора, отчислении от
стоимости компрессорного парка и стоимости
льдогенератора проведен анализ изменения
основных составляющих себестоимости
изготовления 1 т льда. Изложена методика определения
оптимальной температуры кипения хладагента и
толщины слоя намораживаемого льда.
Иллюстраций 4. Список литературы — 4 названия.
УДК 621.362
Термоэлектрический агрегат для охлаждения
(нагрева) жидкости. АРЕФЬЕВ В. А., ДЕМОЧ-
КИН Н. В., ЗАХАРОВ А. Б., ТИНЯКОВ В. Л.
«Холодильная техника», 1989, № 2.
Представлен термоэлектрический агрегат паян-
но-прижимного типа, работающий по схеме
«жидкость-жидкость». Описана конструкция,
приведены результаты испытаний агрегата и
техническая характеристика. Агрегат можно
использовать в качестве источника холода (тепла) для
систем кондиционирования и термостатирования
на транспортных средствах.
Иллюстраций 4. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.565.945.001.5
Повышение осушающей способности
воздухоохладителей. АННУШКИНА Л. П. «Холодильная
техника», 1989, № 2.
Представлены результаты экспериментального
исследования процесса инееобразования при
осушении воздуха в воздухоохладителях. Для
начальных рядов указанных аппаратов
рекомендуется применять оребренные биметаллические
трубки с шагом ребер 13 и их высотой 20 мм.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2
названия.
Главный редактор Л. Д. Акимова, зам. главного редактора Р. П. Сенина.
Редакционная коллегия: Е. М. Агарев, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский,
д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовскии,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В Петров, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование Печковской М. Г.
Корректоры К. В. Шин, Е. Д. Френкель
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 19.12.88. Подписано в печать 18.01.89. Т-03041.
Формат 70Х lOOVie- Бумага кн.-журн. Офсетная печать.
Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04. Уч.-изд. л. 7,38.
Тираж 10 450 экз. Заказ 3239. Цена 60 к.
Адрес радакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области