ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
1985
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ГОЛОВНОЙ ЖУРНАЛ
"ПИЩЕВАЯ И ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩАЯ
ПРОМЫШЛЕННОСТЬ"
МОСК6А
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
СОДЕРЖАНИЕ
CONTENTS
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
^лолод на службе АПК
'Сазанов Е. В. Проблемы применения холода для хранения 2
плодоовощной продукции в системе Центросоюза
Борисов В. А. Организация хранения плодово-ягодной 6
продукции в местах ее производства
Сокол Л, Ф., Новикова Г. В., Кузнецов С. В. Хранение 8
моркови в камерах холодильников С регулируемой
газовой средой
Мнацаканов Г. К., Дейнего Г. П., Воронина Л. А., Ко- 10
сой С. М. Промышленные испытания камеры хранения
замороженного мяса с воздушным охлаждением и
увлажнением воздуха
Овчарова Г. П., Дмитриенко Н. Н., Венгер К. П., 14
Лаковская И. А. Совершенствование процесса
замораживания эндокринно-ферментного сырья в
скороморозильном аппарате ЯЮ-ФАС-2
Головкин Н. А., Евелев С. А. Влияние условий охлаж- 15
дения на физико-химические изменения мышечной ткани
говядины при хранении
Собянина А. А., Сивачева А. М., Венгер К. П., Буянов О. Н. 17
Разработка рационального режима замораживания
пирогов с мясной начинкой
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
Валеева И. М. Бригада — эффективная форма организа- 21
ции труда
За экономию материальных ресурсов
Организация премирования работников производственных 22
объединений, предприятий за экономию материальных
ресурсов
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М., Милованов В. И. 28
Исследование температурной напряженности
поршневого герметичного компрессора
Коновалов В. Л., Смелков Н. А. Эффективность работы 33
узлов восприятия осевых усилий в винтовых холодильных
компрессорах
Кравцова Н. С, Гапченко А. В., Кравцов В. Я. Автомати- 37
зация обработки на микроЭВМ результатов испытаний
холодильных агрегатов
Волгин Г. И. Усовершенствованная методика теплового 39
расчета бытового кондиционера
ОБМЕН ОПЫТОМ
Старовойтов В. А., Старовойтова В. А. Использование 43
магнитных жидкостей в холодильных компрессорах
Афанасьев В. И. Устройство для регулировки аммиачных 45
. предохранительных клапанов
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Медникова Н. М., Иванова Р. Б., Пономаренко А. В.
Временные нормы годовой потребности в аммиаке на
пополнение систем охлаждения для предприятий мясной
и молочной промышленности
47
ИЗОБРЕТЕНИЯ
28, 43, 47, 48, 51, 53, 61
Всесоюзная конференция по проблемам повышения эффек- 49
тивности применения холода в отраслях АПК
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Момот В, В. Средства механизации погрузочно-разгрузоч- 51
ных и транспортно-складских работ на холодильниках
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное оборудование 54
РЕФЕРАТЫ 62
© ВО «АгропромизДат», «Холодильная техника», 1985 г.
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU-1NTO LIFE!
Refrigeration for Argo-lndustrial Complex
Sazanov E. V.Problems of Utilizing Refrigeration for 2
Storing Fruits and Vegetables in System of Centrosoyuz
Borisov V. A. Storage of Fruits and Berries in Areas of 6
Production
Sokol P. F., Novikova G. V., Kuznetsov S. V. Storage of 8
Carrots in CA-Storage Rooms at Cold Stores
Mnatsakanov G. K-, Deinego G. P., Voronina L. A., 10
Kosoy S. M. Indusstrial Testing of Frozen Meat Cold
Room with Air Cooling and Humidification
Ovcharova G. P., Dmitriyenko N. N.. Venger K. P., 14
Lakovskaya I. A. Improvement of Freezing Endocrine-
Enzyme Raw Material in Quick Freezer Y10-FAS-2
Golovkin N. A., Yevelev S. A. Effect of Chilling Conditions 15
on Physico-Chemical Changes in Muscular Tissue of Beef
During Storage
Sobyanina A. A., Sivacheva A. M.; Venger K. P., 17
Buyanov O. N. Development of Rational Regime of
Freezing Meat Pies
Wide Introduction of Brigade Form of Labour Organization
and Incentive!
Valeyeva I. M. A. Brigade — An Effective Form of Labour 21
Organization
For Economy of Material Resources
Rewarding Workers of Production Associations, Enterprises 22
for Economy of Material Resources
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Kashkin M. P., Bezhanishvili E. M., Milovanov V. I. 28
Investigation of Temperature Stress in Reciprocating
Hermetic Compressor
Konovalov V. L., Smelkov N. A. Effectiveness of Units 33
Perceiving Axial Forces in Refrigerating Screw
Compressors
Kravtsova N. S., Gapchenko A. V., Kravtsov V. Y. 37
Automatization of Processing Results of Testing
Refrigerating Units in Microcomputers
Volgin G. I. Improved Method of Thermal Calculation 39
of Domestic Air Conditioner
PRACTICE EXCHANGE
Starovoitov V. A., Starovoitova V. A. Utilization of Magne- 43
tic Liquids in Refrigerating Compressors
Afanasyev V. I. Device for Adjusting Ammonia Safety 45
Valves
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Mednikova N. M., Ivanova R. В., Ponomarenko A. V. 47
Temporary Norms of Annual Requirements in Ammonia
for Additional Charging of Refrigerating Systems at
Enterprises of Meat and Dairy Industry
INVENTIONS 28, 43, 47, 48, 51, 53, 61
MISCELLANY
АН-Union Conference on Problems of Increasing Effecti- 49
veness of Utilizing Refrigeration in Branches of Argo -f
Industrial Somplex
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Momot V. V. Means of Mechanizing Handling and Trans- 51
port-Storage Operations at Cold Stores
REFERENCE DATA
Buryak V. S. New Refrigerating Equipment 54
SUMMARIES 62

РЕШЕНИИ
ХХУЮЪЕЦДДКПОО-
i ЖИЗНЬ!
Холод — на службе АПК
«...МЫ ОБЯЗАНЫ И ДАЛЕЕ УМНОЖАТЬ УСИЛИЯ ПО
УВЕЛИЧЕНИЮ ВЫПУСКА СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ ПРОДУКЦИИ,
СОЗДАВАТЬ НЕОБХОДИМЫЕ УСЛОВИЯ ДЛЯ УСПЕШНОЙ РАБОТЫ
ВСЕХ ОТРАСЛЕЙ АГРОПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА». ^
Из речи Генерального секретаря ЦК КПСС товарища'"
К. У. Черненко на октябрьском A984 г.) Пленуме ЦК КПСС
УДК 621.565:664.84/.85.037
ПРОБЛЕМЫ ПРИМЕНЕНИЯ
ХОЛОДА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
ПЛОДООВОЩНОЙ ПРОДУКЦИИ
В СИСТЕМЕ ЦЕНТРОСОЮЗА
Е. В. САЗАНОВ,
заместитель председателя
Правления Центросоюза
Широкая программа социального
развития и повышения народного
благосостояния, намеченная XXVI
съездом КПСС, выдвинула на первый план
задачу улучшения снабжения
населения продуктами питания.
Потребительская кооперация,
выполняя решения съезда, последующих
Пленумов ЦК КПСС, постановлений
партии и правительства, вносит
существенный вклад в реализацию
Продовольственной программы страны.
Значительную роль играет кооперативное
хозяйство в обеспечении населения городов
и промышленных центров
плодоовощной продукцией и картофелем. В 1983 г.
удельный вес потребительской
кооперации в государственных закупках
картофеля составил около 49 %, овощей —
32 %, плодов и ягод — около 17,5 %,
бахчевых культур — 65 %. За три года
текущей пятилетки сверх плана
закуплено около 5 млн. т овощей, картофеля,
плодов и винограда. Среднегодовой
объем закупок за пятилетку увеличился
iio сравнению с десятой пятилеткой
на 20 %. К концу пятилетки намечено
довести объем ежегодных закупок до
17 млн. т.
Вместе с тем, как отмечалось на
октябрьском A984 г.)
Пленуме ЦК КПСС, «...темпы роста
производства сельскохозяйственной продукции
2
еще не отвечают возрастающим
потребностям. Это обязывает нас еще более
настойчиво добиваться повышения
эффективности сельского хозяйства, всех
отраслей агропромышленного
комплекса, дальнейшего увеличения
производства сельскохозяйственной продукции».
В этих условиях особую остроту
приобретает проблема сохранения
качества сельскохозяйственных продуктов
и доведения их до потребителя с
минимальными потерями. Существенная
роль в ее решении принадлежит
холодильному хозяйству Центросоюза.
В потребительской кооперации
эксплуатируется более 500 охлаждаемых
хранилищ для фруктов, Овощей и
картофеля общей емкостью свыше
300 тыс. т единовременного хранения,
что составляет примерно 36 % от
емкости всех холодильных камер,
имеющихся в системе Центросоюза. Емкость
отдельных охлаждаемых хранилищ
составляет от 300 до 4000 т.
Наибольший удельный вес (до 40 %)
приходится на типовые
заготовительные фруктохранилища емкостью 750 т
отечественного производства. Некото-Щ
рые фруктохранилища оснащены зала-*
ми товарной обработки плодов перед
закладкой их на хранение или перед
отправкой в реализацию и камерами
предварительного охлаждения.
Холодильные камеры оборудованы
воздухоохладителями и устройствами для
увлажнения воздуха.
Фруктохранилища обслуживаются в
основном аммиачными
холодильными агрегатами холодопроизводитель-
ностью от 23 до 128 кВт (от 20 до
110 тыс. ккал/ч), а также фреоновыми
установками, в частности блочными хо-

лодильно-нагревательными машинами
холодопроизводительностью 18,6 и
37,2 кВт A6 и 32 тыс. ккал/ч).
Фреоновые установки, как правило,
применяются в децентрализованных системах
хладоснабжения, не требующих
строительства специальных машинных
отделений.
Приемно-заготовительные пункты
сельскохозяйственных продуктов
оснащаются холодильными камерами,
охлаждаемыми фреоновыми
холодильными машинами
холодопроизводительностью 3,5 кВт C тыс. ккал/ч).
При проектировании, строительстве
ja эксплуатации хранилищ,
перерабатывающих предприятий и приемно-заго-
товительных пунктов широко
используется передовой отечественный и
зарубежный опыт.
Ряд фруктохранилищ емкостью от
750 до 4000 т построен с
использованием импортного оборудования. В их
числе пять полносборных
фруктохранилищ из облегченных металлических
конструкций типа «сэндвич».
Так, например, в Краснодарском
и Ставропольском крайпотребсоюзах
эксплуатируются венгерские
фруктохранилища — два емкостью по 400 т
и два — по 1600 т. Каркас зданий
собран из изоляционных панелей типа
«сэндвич», заполненных
пенополиуретаном и облицованных алюминиевыми
листами. Охлаждение воздуха в
камерах в осенне-летний период и подогрев
в зимнее время осуществляются
децентрализованными фреоновыми холодиль-
но-нагревательными машинами.
В Черкасском облпотребсоюзе в г.
Городище с 1972 г. эксплуатируется самое
крупное в системе фруктохранилище
емкостью 4000 т, закупленное в Италии.
Оно имеет десять холодильных камер по
400 т каждая. Одна камера
предназначена для предварительного охлаждения
^плодов и девять — для их длитель-
^ного хранения, причем в одной из них
плоды хранятся в регулируемой газовой
среде (РГС). Система охлаждения
камер — насосно-циркуляционная,
аммиачная. Распределение воздуха,
охлажденного в воздухоохладителе,—
бесканальное. Температурный режим
в камерах поддерживается
автоматически.
Имеются и другие типы хранилищ —
специализированные и
комбинированные — для плодов, овощей и картофеля.
1*
Развитие материально-технической
базы холодильного хозяйства
осуществляется в соответствии с
постановлением ЦК КПСС и Совета
Министров СССР «О дальнейшем развитии
и улучшении деятельности
потребительской кооперации».
За годы текущей пятилетки введены
в действие фруктохранилища общей
емкостью 26 тыс. т. До 1986 г. намечено
ввести фруктохранилища емкостью
около 28 тыс. т.
В течение 1981 —1983 гг. построены
и введены в эксплуатацию свыше
7,4 тыс. приемно-заготовительных
пунктов, оснащенных сборными
холодильными камерами для кратковременного
хранения сельскохозяйственной
продукции. До конца текущей пятилетки
будет введено еще около 4,6 тыс. таких
пунктов.
Вместе с тем потребность во фрукто-
хранилищах обеспечена только на 25—
30 %, в овощехранилищах — на 70 %.
При этом на начало 1984 г. удельный
вес фруктохранилищ, снабжаемых
искусственным холодом, составил 71 %.
Расширение сети охлаждаемых
хранилищ для фруктов, овощей и
картофеля ведется планомерно на основе
сводной схемы развития и размещения
предприятий по заготовке продуктов
растениеводства на период до 2000 г.
Заготовительными организациями
потребкооперации уделяется серьезное
внимание вопросам внедрения
передовой технологии хранения и переработки
плодов и овощей. Все шире внедряются
специальные контейнеры для
плодоовощной продукции, активное
вентилирование (до 40 % заготавливаемых
овощей и картофеля хранится с
использованием активной вентиляции), что
способствует сохранению ее качества.
Одним из прогрессивных методов
является хранение плодов и овощей
в РГС. По заданию Центросоюза
Московским кооперативным институтом в
1978 г. был разработан способ хранения
плодов в модифицированной газовой
среде с использованием полиэтиленовых
пакетов-вкладышей, снабженных
газообменными силиконовыми мембранами.
Этот способ не требует больших
капитальных затрат и, главное, позволяет
использовать имеющуюся базу
хранилищ. Производственные испытания его
показали, что в результате снижения
потерь продукции в 2—3 раза и
продления сроков ее хранения на 2—3 месяца

при сохранении качества
экономическая эффективность хранения плодов
различных сортов в течение 6 месяцев
достигает 70—150 руб. на 1 т товарной
продукции.
Центросоюз установил
республиканским потребсоюзам задания на 1983—
1985. гг. и на период до 1990 г. по
хранению плодов и овощей в РГС и
представил в 1982 г. заявку на
пакеты-вкладыши из полиэтиленовой пленки с
газоселективными мембранами Минхим-
прому, которому поручена организация
их промышленного производства. К
сожалению, из-за непоставки Минхим-
промом указанных пакетов в 1983 г.
хранение плодов и овощей в
модифицированной газовой среде в системе
не проводилось.
Успешное решение задач, стоящих
перед кооперативным хозяйством, во
многом зависит от ускорения научно-
технического прогресса.
В соответствии с действующими
в потребительской кооперации
целевыми программами увеличения товарных
ресурсов, сокращения применения
ручного труда и улучшения
использования техники, комплексной
рационализации деятельности кооперативных
организаций и предприятий создается
сеть образцово-показательных
(опорных) заготовительных предприятий.
в различных зонах страны в целях
широкого распространения их опыта
внедрения прогрессивных методов хранения
картофеля, овощей и фруктов в
условиях активного вентилирования и
искусственного охлаждения.
В рамках этих программ наряду с
новым строительством проводится
реконструкция, расширение и техническое
перевооружение действующих плодоово-
щехранилищ. На ряде предприятий
устанавливается современное
холодильное и технологическое
оборудование, внедряются средства механизации
трудоемких процессов, отдельные
холодильные установки переводятся
с ручного управления на
автоматизированное. Создаются
специализированные бригады по ремонту холодильного
оборудования.
Однако для укрепления материально-
технической базы холодильного
хозяйства и повышения Эффективности
использования холодильных емкостей
предстоит сделать еще многое.
В потребительской кооперации еще
немало холодильников, техническое
состояние которых не соответствует со-
4
временным требованиям. На них
эксплуатируется устаревшее холодильное
оборудование, неудовлетворительно
состояние изоляционных конструкций;
системы хладоснабжения не позволяют
осуществить автоматизацию
холодильных установок. Не везде еще налажен
четкий контроль за эксплуатацией
холодильников. Слабо растет
эффективность использования холодильных
емкостей. Недостаточно развита
материально-техническая база ремонтных
служб. Ощущается дефицит в
высококвалифицированном обслуживающем
персонале.
Широкое внедрение в системе
Центросоюза современной холодильной тех-,
ники и технологии сдерживается труд-'
ностями в материально-техническом
снабжении.
Строительство холодильников в
системе ведется, как правило, по типовым
проектам Центросоюза и Минсельхо-
за СССР. По ряду проектов
комплексная поставка холодильного
оборудования осуществляется Главкомплек-
том Минхиммаша. Комплектация же
холодильного оборудования,
получаемого непосредственно с
заводов-изготовителей, еще очень сложна. Крайне
недостаточно удовлетворяется
потребность потребительской кооперации в
холодильном оборудовании, запасных ча-.
стях к нему и материалах для
организации нормальной эксплуатации
хранилищ. Так, в 1983 г. поставлено
58 % затребованных аммиачных
холодильных машин и лишь 35 % —
фреоновых. Особый дефицит составляют
аммиачные насосы, приборы автоматики
и контроля, запорная и регулирующая
арматура. Нередко из-за
неукомплектованности оборудованием построенные
холодильники длительное время не
вводятся в действие.
Для выполнения заданий
Продовольственной программы Центросоюзом
подготовлены предложения о закупке
ряда комплектов заготовительных
предприятий с холодильниками емкостью по
600 т и приемно-заготовительных
пунктов с холодильными камерами емкостью
50 т.
В дальнейшем намечено построить
и ввести в эксплуатацию хранилища
для картофеля, овощей и фруктов
емкостью по 500 и 1000 т по типовым
проектам, утверждаемым
Госстроем СССР. Предусмотрена
централизованная комплектная поставка
хранилищ, холодильного и технологиче-

ского оборудования, необходимых
материалов и изделий.
Функции генерального подрядчика
по строительству хранилищ .с
проведением монтажных, пусконаладочных
работ и сдачей готовых объектов «под
ключ» возложены на Госкомсельхоз-
технику СССР.
Центросоюзом утверждена
программа строительства и ввода в действие
10,3 тыс. приемно-заготовительных
пунктов, оснащенных холодильными
камерами, в том числе камерами
замораживания, которые
разрабатываются совместно с фирмами ГДР по плану
научно-технического сотрудничества.
,. Одним из перспективных
направлений в решении задачи более полного
обеспечения населения
высококачественными продуктами питания является
также промышленное производство
быстрозамороженных пищевых
продуктов, в том числе плодов и овощей.
В потребительской кооперации на
Уманском консервном заводе
Черкасской области функционирует цех по
производству быстрозамороженной
плодоовощной продукции проектной
мощностью 1500 т единовременного
хранения замороженных продуктов при
температуре —18°С, оснащенный
скороморозильным аппаратом
производительностью 2000 кг/ч фирмы «Фридрих
Юстус» (ФРГ). В 1983 г. этим цехом
было выработано 715 т замороженной
продукции.
В 1984—1985 гг. предусмотрен ввод
в действие в различных союзных
республиках семи цехов быстрого
замораживания ягод, овощей и фруктов
емкостью по 350 т в сезон.
Институтами системы Центросоюза
разработаны проекты реконструкции
действующих фруктохранилищ,
оснащенных цехами быстрого
замораживания мощностью 350 т, а также два
типовых проекта холодильников из легких
^металлических конструкций емкостью
* 300 и 600 т единовременного хранения
свежезамороженных плодов, ягод и
овощей с цехами быстрого
замораживания.
Таким образом, в системе
осуществляется планомерное укрепление
материально-технической базы
холодильного хозяйства, предусматривающее
широкое внедрение достижений науки
и техники, что позволит значительно
улучшить работу по снабжению
населения высококачественной плодоовощной
продукцией.
Однако в настоящее время имеются
разрывы в холодильной цепи на пути
плодоовощной продукции: поставщики
(колхозы и совхозы) —
заготовительные предприятия потребительской
кооперации — предприятия торговли.
Наблюдается определенная
диспропорция в развитии звеньев этой единой
холодильной цепи.
Так, из-за отсутствия в нужном
количестве охлаждаемых хранилищ на
местах сбора не проводится
предварительное охлаждение плодов и овощей,
что снижает их качество. Имеющийся
парк рефрижераторного транспорта
не обеспечивает в необходимых
объемах транспортировку плодоовощной
продукции с мест сбора до хранилищ
заготовительных предприятий, что
также отрицательно сказывается на
качестве, особенно при дальних
перевозках.
Недостаток рефрижераторных
вагонов, автомобилей, речных судов,
низкие скорости перевозок, отсутствие
в ряде случаев ответственности со
стороны работников транспорта за
сохранность грузов ведет к значительным
потерям продуктов.
В связи с тем что промышленность
серийно не выпускает
скороморозильные аппараты СФАР-800,
предназначенные для цехов по производству
быстрозамороженной продукции,
маломощные машиностроительные
предприятия потребительской кооперации
вынуждены изготавливать их своими
силами на уровне экспериментальных
образцов, что удорожает их
производство и снижает надежность в работе.
Сложившееся положение в
определенной степени является следствием
несбалансированности развития
холодильного хозяйства страны.
Наращивание холодильных емкостей идет во
всех отраслях агропромышленного
комплекса, однако система
планирования и управления развитием
холодильного хозяйства страны не соответствует
его возросшим масштабам.
Необходима генеральная схема
размещения и развития охлаждаемых
хранилищ во всех отраслях и ведомствах,
входящих в агропромышленный
комплекс страны, с учетом распределения
в необходимых количествах
холодильного оборудования и
рефрижераторного транспорта для широкого внедрения
прогрессивных систем снабжения
«поле — магазин» и «поле —
предприятие — магазин».
5

Комплексный подход к размещению
холодильных объектов на основе
сбалансированного развития смежных
отраслей агропромышленного комплекса
позволит ликвидировать существующие
недостатки в технической оснащенности
отдельных звеньев единой холодильной
цепи и повысить эффективность
использования холодильного хозяйства в
целом.
Поднятые в данной статье вопросы
не охватывают всех проблем развития
и укрепления холодильного хозяйства
потребительской кооперации, однако их
решение будет способствовать
успешному выполнению Продовольственной
программы страны.
\ДК 621.565:664.85.037
ОРГАНИЗАЦИЯ ХРАНЕНИЯ
ПЛОДОВО-ЯГОДНОЙ
ПРОДУКЦИИ
В МЕСТАХ ЕЕ ПРОИЗВОДСТВА
В. А. БОРИСОВ,
заместитель начальника
В/О «Союзплодопром»
Коммунистическая партия и
Советское правительство уделяют большое
внимание проблеме обеспечения
советских людей полноценным
сбалансированным питанием. В решении этой
проблемы важное место занимает круг
логодичное снабжение населения
крупных городов и промышленных центров
свежей плодоовощной продукцией.
Включение в рацион питания
достаточного количества плодов и овощей
повышает на 25—30 % усвояемость
белковых веществ организмом.
Успешно решить задачу
круглогодичного снабжения населения овощной
и особенно скоропортящейся плодово-
ягодной продукцией можно только при
наличии достаточной по емкости и
надежной по техническому оснащению
базы хранения как в местах производства,
так и в местах потребления. Задержка
охлаждения плодов свыше срока,
установленного технологией, перевозка и
хранение их при повышенных
температурах приводят к существенным
потерям и снижению качества продукции,
а также сокращению сроков ее
хранения. Например, задержка охлаждения
яблок зимних сортов на 1 сут
вызывает уменьшение срока их хранения
на 7—10 дней
б
Семечковые, косточковые плоды,
ягоды и виноград для обеспечения их
дальнейшей сохранности должны быть
охлаждены не более чем через 4 ч после
сбора от 25 °С до температуры
хранения 5 °С, после чего в специальном
охлаждаемом транспорте отправлены на
дальнейшее хранение или
непосредственно потребителю. Такая технология
требует осуществления непрерывной
холодильной цепи на всем пути движения
продукции от производства до
потребителя.
Для создания подобной цепи
необходимы станции предварительного
охлаждения продукции в местах ее
производства, специальный
рефрижераторный автомобильный, железнодорож^
ный и водный транспорт, хранилища,
оснащенные соответствующим
холодильным и технологическим
оборудованием, охлаждаемые прилавки и камеры
хранения на предприятиях торговли.
В настоящее время имеются
практически все технические средства,
позволяющие снизить до минимума потери
плодов и винограда при
транспортировке и хранении.
В 1984 г. начато серийное
производство передвижного хранилища ФХ-80Н
для предварительного охлаждения
плодов. Широкое использование такого
хранилища как первичного звена
холодильной цепи обеспечит
значительное сокращение потерь продукции в
полевых условиях, а также увеличение
на 13—1.5% выхода стандартной
продукции при ее транспортировке на
дальние расстояния.
Предварительное охлаждение
позволит транспортировать косточковые
плоды и ягоды в стадии зрелости, близкой
к потребительской, и сохранить их
питательную ценность. Так,
предварительное охлаждение винограда до
температуры б—8 °С способствует снижению
интенсивности дыхания ягод в 2 раза,
предотвращению их микробиологиче—
ской порчи и продлению срока
хранения на 1,5—2 месяца.
В целях продления сроков хранения,
сокращения потерь и сохранения
качества плодово-ягодной продукции
Минплодоовощхозом СССР
принимаются меры по внедрению
прогрессивных технологий ее перевозки и
длительного хранения.
В настоящее время ведутся поиски
возможности использования азота при
транспортировке плодово-ягодной про-

дукции на дальние расстояния. Этот
метод позволит не только сохранить
качество плодов и ягод, но и снизить
на 30 % энергетические затраты.
Все более широкое применение
получает хранение плодово-ягодной
продукции в регулируемой газовой среде. Эта
технология обеспечивает продление
сроков ее хранения на 1,5—3 мес;
значительное сокращение потерь,
сохранение качества и, кроме того,
уменьшение расхода энергии в процессе
эксплуатации хранилищ.
В целях ускорения внедрения этого
метода Гипронисельпромом по
заданию Минплодоовощхоза СССР
разработаны для различных категорий
хозяйств типовые проекты фруктохрани-
лищ емкостью 500 и 1000 т, а также
емкостью 3000, 5000 и 10 000 т, в
которых четвертая часть камер
предназначена для хранения продукции
в регулируемой газовой среде.
Все фруктохранилища оснащаются
специальным холодильным и
технологическим оборудованием, а также
внутрихозяйственными
подъемно-транспортными средствами для
механизации погрузочно-разгрузочных работ.
Хранилища емкостью до 2000 т
укомплектовываются децентрализованными,
полностью автоматизированными,
фреоновыми холодил ьно- нагревательными
машинами марки ХМФ-32,
разработанными ВНИИхолодмашем, которые по
своим техническим показателям не
уступают лучшим зарубежным
образцам аналогичного оборудования;
хранилища емкостью свыше 2000 т —
централизованными холодильными
установками и отечественными винтовыми
компрессорами с системой
автоматического регулирования и контроля
микроклимата. Все хранилища снабжаются
линиями товарной обработки плодов
марки ЛТО-3 производительностью
3 т/ч.
t Холодильное и технологическое
оборудование для стройщихся по типовым
проектам фруктохранилищ
поставляется в комплекте через Министерство
химического и нефтяного
машиностроения и Госкомсельхозтехнику, что
значительно облегчает процесс
оформления заказов на оборудование,
сокращает сроки его монтажа и ввод
хранилищ в эксплуатацию. Благодаря
такой организации поставки
оборудования в настоящее время только в
хозяйствах Минплодоовощхоза СССР по
типовым проектам построено и
эксплуатируется 680 фруктохранилищ с
искусственным охлаждением общей емкостью
около 500 тыс. т единовременного
хранения.
В условиях развития
агропромышленного комплекса возникает острая
необходимость в строительстве
предприятий по переработке плодово-ягодной
продукции с применением безотходной
технологии непосредственно в местах
ее производства.
Одним из прогрессивных способов
консервирования плодово-ягодной
продукции, позволяющих максимально
сохранить ее исходные вкусовые и
питательные свойства, является
замораживание при низких отрицательных
температурах и последующее хранение
в камерах при температуре
— 18ч 30 °С. Этим способом можно
консервировать практически всю
продукцию, предварительно
подготовленную для этого процесса.
Быстрозамороженные плоды и ягоды могут быть
использованы как полуфабрикаты и как
готовые продукты после их
размораживания.
Консервирование плодово-ягодной
продукции холодом явл'яется наиболее
целесообразным как с технологической,
так и экономической точки зрения.
При замораживании в продукте
остаются практически все питательные
вещества и витамины, даже при ее длительном
хранении, а энергетические затраты
значительно ниже, чем при
консервировании горячим способом.
Все перечисленные положительные
факторы ставят технологию
производства быстрозамороженной плодово-
ягодной продукции в ряд
прогрессивных и рентабельных технологий, однако
внедрение ее в нашей стране
сдерживается из-за отсутствия эффективных
скороморозильных аппаратов и
технологических линий.
Поэтому специализированным
институтам и конструкторским бюро следует
обратить особое внимание на
разработку нового и дальнейшее
совершенствование выпускаемого холодильного
оборудования и средств автоматизации,
предназначенных для фруктохранилищ.
В ближайшее время необходимо
сосредоточить усилия всех звеньев
агропромышленного комплекса на широком
внедрении прогрессивных технологий
переработки плодовой продукции. Это
позволит ускорить выполнение
Продовольственной программы страны.
7

УДК 664.83.037.004.182
ХРАНЕНИЕ МОРКОВИ
В КАМЕРАХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
С РЕГУЛИРУЕМОЙ
ГАЗОВОЙ СРЕДОЙ
Академик ВАСХНИЛ П. Ф. СОКОЛ,
канд. с.-х. наук Г. В. НОВИКОВА,
С. В. КУЗНЕЦОВ
Охлаждение плодов и овощей и
последующее их хранение при низких
температурах является лучшим способом
предупреждения или замедления порчи
продуктов, сокращения потерь массы.
Одним из путей повышения
эффективности холодильного хранения овощей
является применение регулируемой
газовой среды (РГС).
В Советском Союзе одно из первых
мест по хозяйственному значению и
площади посева (до 18 % от общей
площади, занимаемой овощами) среди
овощных культур занимает морковь.
В моркови содержатся каротин
(провитамин Л), углеводы, аминокислоты,
минеральные и другие вещества, а
также биологически активные соединения,
которые способствуют правильному
протеканию углеводного и жирового
обмена. Все это делает морковь
ценным продуктом питания.
Научно обоснованные нормы,
разработанные Институтом питания
АМН СССР, предусматривают
равномерное потребление моркови в течение
года в количестве 18 кг на одного
человека.
В настоящее время потребность
населения в моркови удовлетворяется
далеко не полностью, поэтому
принимаются меры по увеличению ее
производства и организации правильного
хранения. Тем более, что потери при
хранении в настоящее время составляют
до 30%.
Увеличение производства моркови во
многом зависит от наличия
высококачественных семян, что неразрывно
связано с условиями хранения
маточников. Однако потери последних в
некоторые годы достигают больших
размеров. В результате уменьшается
урожай семян и снижается их качество.
В Гипронисельпроме проведена
работа по определению рациональных
режимов хранения маточников и столовой
моркови и выявлению влияния РГС
на семенную продуктивность
маточников моркови. С этой целью на
Орловской базе Горплодоовощторга и
Орловской плодово-ягодной станции были
8
заложены на хранение сорта моркови
Шантенэ 2461, Московская зимняя
А-515 и Нантская 4.
Перед закладкой на хранение
корнеплоды моркови охлаждали в течение
суток при температуре 0 °С. Опыты
проводили в полном соответствии с
методическими требованиями.
Было исследовано девять вариантов
хранения: первый (контрольный) —
в ящиках, помещенных в камеру
холодильника с обычной атмосферой;
второй и третий — в герметических
контейнерах и камерах с РГС (8 % С02,
3 % 02 и 5 % С02, 3 % 02), создаваем
мой газогенератором (продолжительв
ность выхода на стабильный газовый
режим 7—8 ч); четвертый, пятый и
шестой — в контейнерах ГК-200 в газовой
среде E % С02, 9 % 02; 8 % С02,
13 % 02; 5 % С02, 7,5 % 02),
получаемой в результате-дыхания корнеплодов;
седьмой, восьмой и девятый —
соответственно в полиэтиленовых контейнерах
с силиконовой вставкой,
полиэтиленовых мешках и контейнерах с
полиэтиленовыми вкладышами в газовой среде
E % С02, 5 % 02; 0,4 % С02, 15 % 02
и 1 % С02, 17% 02), образующейся
при дыхании корнеплодов,
продолжительность выхода на стабильный режим
21—28 сут.
Все варианты хранения повторяли
четырежды. Корнеплоды хранили в
основном при стабильном температурно-
влажностном режиме: минимальная
температура не опускалась ниже 0 °С,
максимальная не поднималась выше
2 °С; относительная влажность воздуха
находилась в пределах 96—99 %.
В контрольном варианте влажность
была несколько ниже (на 1—2 %).
Опытное хранение продолжалось с октября
по май B40 сут).
Некоторые из полученных
экспериментальных данных приведены в!
табл. 1, из которой видно, что РГС
положительно влияет на сохранность
корнеплодов моркови. Если в
контрольном варианте по всем трем сортам
общие потери массы составили 11 —13 %,
а выход стандартной продукции — от
62,1 до 69,3 %, то при хранении в РГС
потери не превышали 1,79%, а выход
стандартных корнеплодов за весь
период хранения (8 мес) составил 97,28—
99,23 %. Важно отметить, что в РГС
корнеплоды моркови не прорастали и не
увядали. Уменьшение потерь массы

Таблица 1
Вариант
хранения
Состав газовой среды, %
со2
о2
N2
Заложено на
хранение
корнеплодов, кг
Сохранилось корнеплодов моркови, %

стандартных
нестандартных
обрезных
от
заболеваний
проросших
увядших
Потери массы, %
общие

абсолютные отходы
Первый
Второй
Третий
Первый
Второй
Третий
Первый
§т°р°?
Мрет и и
HCPos до
0,0
8,0
5,0
0,0
8,0
5,0
0,0
8,0
5,0
21
3
3
79
89
92
Шантенэ 2461
69,30
97,65
99,23
560
1540
1600
Московская зимняя
1 21
3
3
79 1
89
92
620
1600
1500
67,50
97,50
99,00
Нантская
8,00
0,70
0,00
А-515
9,10
0,82
0,00
1 21
3
3
79 1
89
92
500 I 62,10 I 9,30
580 97,28 0,93
800 98,86 J 0,00
Среднее по трем сортам
0,2" 1 0,1
5,20
0,00
0,00
6,10
0,00
0,00
6,8
0,0
0,0
6,50
0,00
0,00
5,20
0,00
0,00
8,5
0,0
0,0
Примечание. Климатические условия оказывают определенное влияни
моркови в РГС наблюдалось ежегодно.
1 0,1 | 0,5 | 0,3 I
е на сохраняемость продукции, но пpei
11,00
1,65
0,77
12,10
1,68
1,00
13,30
1,79
1,14
0,4
3,8
0,5
0,0
4,0
0,4
0,0
4,3
0,5
0,0
0,3
по хранения
объясняется тем, что в РГС более
высокая влажность среды и пары в РГС
испаряются менее интенсивно, чем
в воздухе. Кроме того, снижается
интенсивность дыхания.
При хранении в РГС лучше, чем
в обычной атмосфере, сохраняются
и основные питательные вещества
корнеплодов моркови — углеводы,
витамины, сухие вещества. Для примера
в табл. 2 показан химический состав
моркови сорта Московская зимняя
А-515 до и после хранения.
Содержание каротина при хранении в РГС даже
несколько увеличилось. Исключение
составили варианты восемь и девять, по
которым потери каротина были
сопоставимы с потерями в контрольном
варианте.
Хранение в РГС способствовало
лучшему сохранению вкусовых свойств.
^Самую высокую дегустационную
оценку получила морковь, которую
хранили в камере с РГС: ухудшение вкуса
составило по трем сортам в среднем
3 % к исходному. Морковь имела
хороший внешний вид, приятный вкус,
нормальную консистенцию.
Из приведенных данных следует,
что способ создания газовой среды —
с помощью газогенератора, в
результате дыхания корнеплодов,
помещенных в контейнеры ГК-200 или
полиэтиленовые контейнеры,— не оказывает
существенного влияния на качество
моркови.
Таблица 2
Вариант
хранения
До
хранения
После

хранения

Первый

Второй

Третий


вертый
Пятый

Шестой

Седьмой

Восьмой

Девятый
HCPos
Сухие

вещества,
% к
сырой
массе
10,5
8,7
10,2
10,3
10,0
10,0
10,2
10,1
9,8
10,0
1,0
Саха|
Общий
5,9
5,0
5,6
5,7
5,6
5,6
5,6
5,6
5,3
5,6
0,7
а, % к
массе

Сахароза
23,9
1,6
3,1
3,3
3,1
3,0
3,2
3,1
2,6
3,1
—
сырой
Ин-
верт-
ный
2,0
3,4
2,5
2,4
2,5
2,6
2,4
2,5
2,7
2,5
—

Каротин,
11,8 |
9,9
12,7
12,9
12,3
12,1
12,3
12,2
10,0
10,3
1,7


биновая

кислота,
мг%
2,6
1,9
2,5
2,5
2,3
2,2
2,3
2,4
2,0
2,2
•1,3
Чтобы определить влияние условий
хранения на семенную продуктивность,
маточники моркови после хранения
в РГС и в обычной атмосфере были
высажены на Орловском овощном
сортовом участке. Температурно-влаж-
ностные условия проведения полевых
опытов устанавливали по сводкам
Орловского гидрометеобюро.
9

Полученные данные показали
повышение урожая семян в среднем на
35—40 % при хранении маточников
моркови в РГС, создаваемой
газогенераторами.
В связи с выявленными
преимуществами газового хранения возникла
необходимость в разработке проектов
холодильников с РГС для хранения
столовой и семенной моркови.
При подготовке исходных данных на
разработку проекта холодильника для
хранения маточников моркови были
проанализированы имеющиеся проекты
холодильников (813-3-1, 813-3-2) для
хранения плодов. Камеры
холодильников прямоугольные (размер в плане
12x18 м, высота до низа несущих
конструкций 6,9 м).
Чтобы приспособить эти камеры без
изменения их размеров и конструкций
для хранения моркови в РГС, было
предложено использовать контейнер
СП-5-0,45-2, соответствующий
ГОСТ 21133—75, а также
газогенератор проточного типа УРГС-2Б.
Тепловые расчеты показали, что
предусмотренное в типовых проектах
холодильное оборудование обеспечит
поддержание требуемых
температурных режимов.
Из технологического оборудования
для послеуборочной обработки моркови
перед хранением можно применить
технологическую линию ПСК-6, которая
состоит из бункера-накопителя,
загрузочного элеватора, просевного
транспортера, ременной сортировки и двух
столов для переборки.
Удельные капитальные затраты на
холодильники с РГС в 1,1 раза выше,
чем на обычные холодильники, однако
приведенные затраты для них ниже.
Годовой экономический эффект от
хранения 1 т столовой моркови в РГС
составляет 40,81 руб.
Срок хранения столовой моркови
в РГС продлевается до 8 мес при
сокращении потерь массы моркови, основных
питательных веществ и витаминов.
В 1985 г. Гипронисельпром приступит
к разработке типового проекта
холодильника для хранения маточников
и столовой моркови в РГС, что
позволит внедрить промышленное
хранение этой ценной культуры.
УДК [621.565.92:637.5.0371.001.4
ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ
КАМЕРЫ ХРАНЕНИЯ
ЗАМОРОЖЕННОГО МЯСА
С ВОЗДУШНЫМ ОХЛАЖДЕНИЕМ
И УВЛАЖНЕНИЕМ ВОЗДУХА
Канд. техн. наук Г. К. МНАЦАКАНОВ,
Г. П. ДЕЙНЕГО, Л. А. ВОРОНИНА,
С. М. КОСОЙ
Анализ тепловлажностного баланса
холодильных камер, оборудованных
воздушной системой охлаждения,
показывает, что если не регулировать
относительную влажность воздуха, ее
равновесное значение станет ниже опти^
мального. Это приведет к увеличению*"
усушки хранящихся продуктов.
Теоретическими и
технико-экономическими расчетами [1, 2]
установлено, что наиболее целесообразно
увлажнять воздух камер хранения
мороженых грузов, подмешивая к
холодному воздуху, выходящему из
воздухоохладителя, незначительное
количество наружного воздуха.
Процессы изменения состояния
воздуха в холодильной камере при этом
способе его увлажнения представлены
на I, d-диаграмме (рис. 1).
Воздух камеры охлаждается в
воздухоохладителе по линии 1—3 до
состояния, характеризуемого точкой 2. К нему
добавляют наружный воздух с более
высокими влагосодержанием и
температурой (точка 5), в результате в
камеру поступает насыщенный воздух,
состояние которого описывается точкой 4,
и относительная влажность воздуха
камеры повышается (точка / смещается
вправо).
Наружный воздух подогревают, если
нужно, при постоянном влагосодержа-
нии (процесс 6—7) и затем
увлажняют при постоянной температуре,
пропуская над поверхностью воды, до со-;
стояния, определяемого точкой 5. ^
Параметры воздуха, поступающего в
камеру, зависят от количества
подмешиваемого наружного воздуха, его
температуры и относительной влажности.
Так как количество добавляемого
наружного воздуха составляет менее 1 %
по отношению к основному количеству
воздуха, выходящему из
воздухоохладителя, дополнительные энергозатраты,
связанные с увлажнением камеры,
невелики.
В промышленных условиях этот
способ был проверен в камере емкостью
10

у--0
1 /
2T/
г/
7
Г
5 ^Г-1
7 d
-^V
Рис. I. Процессы изменения состояния воздуха
фв холодильной камере с увлажнительным
*•'¦ устройством
400 т и габаритными размерами 24 X
X12X6 м распределительного
одноэтажного холодильника в г. Клину
Московской области. Камера оборудована
двумя воздухоохладителями
конструкции Гипрохолода общей теплопередаю-
щей поверхностью 300 м2 с
непосредственным кипением аммиака.
Воздухоохладители и распределительные
устройства расположены на антресоли,
примыкающей к внутренней стене
камеры.
Для проведения испытаний камера
была переоборудована: изготовлены и
смонтированы потолочный экран,
соединенный со всасывающими
воздуховодами, устройство для подогрева и
увлажнения наружного воздуха,
воздуховоды подачи наружного воздуха в
камеру, перемонтированы вентиляторы
воздухоохладителей (рис. 2).
В процессе испытаний проверяли
работоспособность системы при
длительном хранении мороженого мяса, оп-
Рис. 2. Принципиальная схема опытной камеры:
/ — грузовой объем камеры; 2 — трубопровод подачи
наружного воздуха; 3 — устройство длп обработки
наружного воздуха; 4 — воздухоохладитель; 5 — всасывающий
воздуховод; 6 — потолочный экран
ределяли температуру, влажность и
скорость воздуха в камере, а также
фактическую усушку мяса.
Все температуры измеряли
термопарами, а для непрерывного контроля
основных параметров были
использованы термометры сопротивления ТС с
самозаписывающим двенадцатиточечным
мостом типа КСМ-4. Относительную
влажность воздуха в камере и в
пространстве между потолочным экраном
и перекрытием камеры (продухе)
контролировали волосяными недельными
гигрографами, которые предварительно
тарировали в двойном ледяном ящике
при температуре камеры.
Интенсивность тепломассообмена в грузовом
объеме камеры определяли с помощью
ледяных пластин габаритными
размерами 150x150 мм, которые периодически
взвешивали с точностью до 0,01 г.
Скорость воздуха измеряли крыльчатым
анемометром, а параметры воздуха,
поступающего в камеру из устройства для
обработки наружного воздуха, —
психрометром Ассмана. Температуру,
относительную влажность и скорость
воздуха в объеме камеры и продуха
определяли в трех сечениях по длине
камеры на высоте 5,5; 3,2 и 1,5 м от пола
камеры.
Скорость воздуха в непосредственной
близости от нагнетательных окон
воздуховодов изменялась от 1,3 до 2,1 м/с
и постепенно снижалась до значения,
меньшего 0,2 м/с. В основном объеме
камеры, занятом грузом, направление
движения воздуха было
противоположным потоку, выходящему из
нагнетательных окон воздухоохладителя,
что объясняется эжектирующим
действием воздушной струи, которая
настилается на потолочный экран.
Установлено, что примененная в камере
бесканальная система воздухораспределе-
ния обеспечивает в грузовом объеме
скорости, близкие к скоростям при
естественной конвекции. Повышенные
скорости воздуха наблюдали в
верхней части камеры, а также в
проходе между штабелями груза.
Замороженное мясо в полутушах в
количестве 267 т поступало на
хранение в период с 8 декабря по 10
марта. Качество его соответствовало ГОСТ
779—55. Предварительно полутуши
взвешивали и измеряли их
температуру. Перед закладкой полутуш на
хранение температура воздуха в камере
была равна —18 °С.
В период с 8 декабря по 26 января
И

температура наружного воздуха
колебалась в пределах —16,5ч- + 2 °С.
Температура воздуха камеры в это время
изменялась от —18,5 до —11,8 °С.
Плохая изоляция перегородок, высокие
температуры воздуха в смежных камерах
(—\~. 2 °С), повышенная
температура пола C—4°С), а также
проведение грузовых операций при закладке
мяса способствовали повышению
температуры воздуха в камере. Разность
между температурами воздуха,
выходящего из воздухоохладителя, и
воздуха камеры составляла 2—4 °С,
температура поверхности воздухоохладителя
колебалась в пределах —31,8ч 25 °С.
Устройство для обработки наружного
воздуха было включено 26 января. При
этом относительная влажность воздуха
в камере повысилась до 100 % и до
5 марта понижалась до-97 % только во
время проведения грузовых операций.
Относительная влажность воздуха,
подаваемого в камеру после
увлажнения, была на уровне 60—80 % при
температуре воздуха 18—22 °С.
После загрузки камера была
закрыта и опломбирована. В период
хранения ее открывали в присутствии
представителей Одесского технологического
института холодильной
промышленности и материально-ответственных лиц
Загруз на \ Хранение
П/П 26/1! Ю/Ш 22/Ш 1/ПГ
а
12
холодильника для наблюдения за
условиями эксплуатации, а также для
замены лент установленных в камере
гигрографов и взвешивания ледяных
пластин в соответствии с методикой
проведения испытаний.
Наблюдения показали, что во время
хранения в объеме камеры
устанавливалось равномерное температурно-
влажностное поле, разброс температур
составлял 1—2 °С. Среднесуточная
температура наружного воздуха во время
хранения изменялась в широком
диапазоне: от —18,5 до +22 °С. При этом
температура воздуха в камере
поддерживалась в пределах —16ч 18 °С.
Относительная влажность воздуха ка-^
меры была на высоком уровне: пере-4
насыщение его составляло 1,02—1,08.
В качестве примера на рис. 3 по
данным ежедневных измерений графически
представлены режимы работы камеры с
14 февраля по 1 апреля и с 5 мая по
22 июня.
Рис. 3. Режим работы камеры и системы
увлажнения:
а — период загрузки и начала хранения; б — период
хранения; / — средняя температура поверхности
воздухоохладителя; 2 — средняя температура воздуха, выходящего
из воздухоохладителя; 3, 4 — средние температуры
воздуха камеры и продуха; 5 — среднесуточная температура
наружного воздуха; 6, 7 — средние температуры воздуха
на антресоли и выходящего из увлажнителя; 8, 9 —
относительная влажность воздуха, выходящего из увлажнителя
и в камере
5/Y 17/Y 2S/V W/YI 22/Vl

Количество наружного воздуха,
подмешиваемого к воздуху, выходящему
из воздухоохладителя, за весь период
испытаний было одинаковым,
изменялись только его температура и
относительная влажность. Подаваемая
влага хорошо поглощалась воздухом
камеры при отрицательных температурах.
Избыток влаги в виде рыхлого инея
оседал на термопарах, ограждениях
камеры и верхнем ряду полутуш.
Толщина слоя инея на них изменялась от
15—20 до 0 мм по ходу движения
воздуха в верхней зоне камеры. На
полутушах, расположенных внутри штабеля,
иней не выпадал. По окончании
хранения при разгрузке штабеля иней
легко осыпался, однако для получения
достоверных данных остатки его
обметали перед взвешиванием полутуш
мяса.
Отложения инея толщиной до 30 мм
наблюдали на выступающих
предметах (арматуре, проводах и др.)»
находящихся в зоне действия струй
перенасыщенного воздуха,
поступающего в камеру.
В период испытаний
воздухоохладители оттаивали ежедневно,
продолжительность процесса оттаивания
составляла 40—50 мин. Увлажнение воздуха
не приводило к значительной
интенсификации инееобразования на тепло-
передающей поверхности
воздухоохладителя. Разность между температурами
воздуха, выходящего из
воздухоохладителя, и воздуха камеры в период
хранения составляла 3 °С. Это показывает,
что подача в камеру подогретого
наружного воздуха не оказывала
существенного влияния на этот
температурный перепад.
На рис. 4 представлена зависимость
изменения массы ледяных пластин за
время хранения с марта по сентябрь.
Пластины № 1—4 были
расположены внутри штабеля, № 5, 6, 7 — в
зазорах между стенами и штабелями
мяса, № 8, 9 — у входа в камеру.
Из рис. 4 видно влияние на изменение
массы пластин увлажнения воздуха, а
также тепла, проникающего в камеру.
Даже при работающей системе
увлажнения масса пластин, расположенных
в зазорах между стенами и
штабелем мяса, уменьшалась вследствие
проникающего в камеру тепла, масса
пластин, находящихся внутри штабеля,
несколько увеличивалась при этом из-за
незначительного перенасыщения
воздуха в камере. Наибольшее уменьшение
массы пластин наблюдали при прове-
' 12/Ш28Й20fcw/ir ЗОЛгШШ29№1бШШ
Рис. 4. Изменение массы g ледяных пластин,
установленных в камере, при хранении
дении работ по выгрузке камеры, что
объясняется отключением на этот
период устройства для обработки
наружного воздуха.
Для определения фактической
усушки мяса в конце опытного хранения
полутуши выгружали и взвешивали на
весах, установленных .на
автомобильной платформе, а затем их грузили
в автомобильные фургоны. В сутки
выгружали 20—25 т мяса. На время
выгрузки в период с В по 25
сентября воздухоохладители и устройство
для обработки наружного воздуха
отключали, это приводило к повышению
температуры и снижению относительной
влажности воздуха в камере. При
взвешивании мяса не было отмечено
усушки и ухудшения качества.
Результаты промышленных
испытаний камеры хранения мороженых
неупакованных продуктов позволяют
рекомендовать воздушное охлаждение
камер совместно с устройствами
увлажнения воздуха и экранами для
уменьшения внешних теплопритоков,
поступающих в камеру.
Список использованной литературы
I. М н а ц а ка но в Г. К., Коляка В. Ф.
Основы расчета, процессов увлажнения
холодильных камер влагой наружного воздуха.—
В кн.: Холодильная техника и технология.
Киев, 1975, № 21, с. 104—108.
2. Мнацаканов Г. К., Коляка В. Ф.
Энергетическая эффективность увлажнения
холодильных камер наружным воздухом. —
В кн5: Холодильная техника и технология.
Киев, 1977, № 25, с. 96—100.

УДК 591.437.037
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ПРОЦЕССА ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ЭНДОКРИННО-ФЕРМЕНТНОГО
СЫРЬЯ В СКОРОМОРОЗИЛЬНОМ
АППАРАТЕ ЯЮ-ФАС-2
Г. П. ОВЧАРОВА, Н. Н. ДМИТРИЕНКО,
канд. техн. наук К. П. ВЕН ГЕР,
канд. техн. наук И. А. ЛАКОВСКАЯ
Специалистами СКО ВНИКТИхолод-
прома и МТИММПа разработан
комплект оборудования с машинной
системой охлаждения для замораживания
и хранения эндокринно-ферментного
сырья (ЭФС), который включает в себя
скороморозильный аппарат ЯЮ-ФАС-2
и изотермический контейнер ЯЮ-
ФКИ-2*.
Предварительно были определены
рациональные режимы замораживания
ЭФС на экспериментальном стенде.
Замораживание в аппарате ЯЮ-
ФАС-2 поджелудочной железы
крупного рогатого скота и свиней, которая
составляет наибольший удельный вес в
общем объеме выработки ЭФС,
проводили в производственных условиях
Краснодарского мясокомбината.
Поджелудочную железу (каждый вид
отдельно) раскладывали в специальные
гофрированные противни одним слоем
толщиной не более 2,5 см в форме блока
массой около 1,2 кг. Противни с сырьем
устанавливали на полки
скороморозильного аппарата. Замораживали
сырье до среднеобъемнои температуры
— 18-^—20 °С в течение 30—32 мин при
температуре воздуха в аппарате —50 °С
и скорости его циркуляции 3 м/с.
Таким образом было заморожено
сырье массой 1 т для производства
двух опытно-промышленных партий
инсулина. Соотношение говяжьей и
свиной поджелудочной железы в каждой
партии составляло 1 '. 2. Параллельно с
опытными партиями была заморожена
1 т поджелудочной железы по
принятой технологии в шкафу «Нема» для
производства двух контрольных
промышленных партий инсулина.
При отработке процесса
замораживания поджелудочной железы в
аппарате ЯЮ-ФАС-2 определяли потери
массы сырья путем взвешивания на
весах ВНЦ-2 до и после заморажива-
* Скороморозильный аппарат и
изотермический контейнер для замораживания и
хранения эндокринно-ферментного сырья / А. А. Ти-
мохин, Р. И. Шаззо, К. П. Венгер, Исмаил
Абдель Аал Фатхи.— Холодильная техника,
1983, № 8, с. 44—45.
14
ния каждого противня. Результаты
представлены в таблице.
Сырье
Поджелудочная
железа
крупного рогатого
скота
свиней
Потери массы, %, сырья,
замороженного
по опытной
технологии
0,59
0,53
по принятой
технологии
1,57
1,43
Как видно из приведенных в таблице *
данных, замораживание
поджелудочной железы в скороморозильном
аппарате ЯЮ-ФАС-2 обеспечивает
сокращение потерь массы сырья более чем в
2,5 раза.
Замороженную поджелудочную
железу каждой партии (опытной и
контрольной) упаковывали отдельно по
видам в картонные короба по ГОСТ
13511—68, маркировали и направляли
на хранение в камеру с температурой
не выше —20 °С. Контролировали
температурный режим недельными
метеорологическими термографами М-16АН с,
биметаллическим чувствительным
элементом.
После хранения в течение 3,5 мес
замороженная поджелудочная железа
авторефрижератором была
отправлена на завод эндокринных препаратов
Бакинского мясокомбината, где до
начала производства инсулина
хранилась в камере замораживания завода
при температуре воздуха не выше
—20 °С.
В лаборатории завода была
определена активность опытных и
контрольных партий замороженной
поджелудочной железы. Результаты
лабораторных исследований показали, что
активность сырья опытных партий была
существенно выше, чем контрольных.
Эти данные являются первым
результатом замораживания поджелудочной
железы в отечественном
скороморозильном аппарате.
После ведомственных испытаний
аппарат ЯЮ-ФАС-2 передан в
промышленную эксплуатацию. В 1985 г. на
предприятиях отрасли будут
установлены пять аппаратов ЯЮ-ФАС-2.
Работа на этих аппаратах позволит
уточнить полученные экспериментальные
данные по активности замороженной
поджелудочной железы,
направляемой на производство инсулина.

УДК 637.5.037.07
ВЛИЯНИЕ
УСЛОВИЙ ОХЛАЖДЕНИЯ
НА ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ
ИЗМЕНЕНИЯ МЫШЕЧНОЙ ТКАНИ
ГОВЯДИНЫ ПРИ ХРАНЕНИИ
Д-р техн. наук, проф. Н. А. ГОЛОВКИН,
канд. техн. наук С. А. ЕВЕЛЕВ
Применение интенсивных способов
охлаждения, дающее ряд преимуществ,
в то же время может привести к
нежелательным изменениям качества мяса
вследствие сокращения мышечных
волокон под действием холода. Отсутствие
единства взглядов специалистов о
характере и существе этого явления
[3—5] требует его дальнейших
исследований.
Цель работы — изучение физико-
химических изменений мышечной ткани
говядины в зависимости от условий
охлаждения.
В качестве объектов исследования
выбраны длиннейшая и
полусухожильная мышца говяжьей полутуши. Их
доставляли в лабораторию через 1,5—2 ч
после убоя животного.
Состояние мяса при его холодильном
консервировании оценивали по
сократительной способности мышечной
ткани, ее модулю упругости Е, водоудер-
живающей способности В, реакции
среды рН, обобщенному показателю
качества /С. Сократительную способность
определяли по изменению периметра и
массы фотоплана (фотобумаги,
вырезанной по контуру проекции образца
мышечной ткани), которые находили
с помощью фотопланиметрического
прибора ФП-1, курвиметра типа КУ-А
и аналитических весов WA-31. Модуль
упругости определяли методом
постоянной нагрузки [2], водоудерживающую
способность — центрифугированием
[1], реакцию среды — с помощью при-
. бора рН-121, обобщенный показатель
к качества — по методике [1].
При выполнении работы проведено
несколько экспериментов.
Эксперимент № 1. Образцы мышц
размером 0,06X0,04X0,01 м,
вырезанные вдоль волокон, помещали в
полиэтиленовые пакеты и исследовали при
30 и 25 °С, а также после охлаждения
и в процессе хранения при 20, 15, 10,
5, 0 и —1 °С. Скорость воздуха при
охлаждении составляла 1,5—2 м/с.
До технологической обработки и в
процессе хранения мяса проводили
планиметрирование образцов и определяли
массу фотопланов.
Эксперимент № 2. Образцы мышц
с различным геометрическим фактором
Q (Q=l/ b, где /=0,06—0,12 м — длина
образца; 6=0,04 м — ширина образца),
но одинаковой высотой 0,02 м помещали
в полиэтиленовые пакеты, охлаждали
при температуре 0 °С и скорости
воздуха 1,5—2 м/с до 4 °С в центре и
хранили при 0 °С. В процессе
хранения проводили их планиметрирование и
определяли массу фотопланов.
Эксперимент № 3. Образцы,
вырезанные вдоль волокон из длиннейшей и
полусухожильной мышц, исследовали
при 30 °С, затем после охлаждения при
температуре 0-^—4 °С и скорости
воздуха 1,5—2 м/с до температуры 15,
10 и —1 °С в центре, а также в процессе
хранения при этих же температурах.
При холодильном консервировании
проводили планиметрирование образцов и
определяли периметр фотопланов.
Эксперимент № 4. Мышцы "помещали
в камеры с температурой 30, 25, 20, 15
и 12 °С. В процессе хранения из мышц
поперек волокон вырезали образцы
размером 0,06X0,04X0,01 -м и определяли
их модуль упругости Ео. После этого
образцы охлаждали при температуре
0 °С, скорости воздуха 1,5—2 м/с до
8—10 °С в центре и повторно
определяли модуль упругости Е. Влияние
быстрого охлаждения на состояние
мышечной ткани оценивали по Е/Е0.
Эксперимент № 5. Образцы
полусухожильных мышц охлаждали и хранили
в холодильной камере при постоянном
и переменном температурных режимах.
Постоянный режим: охлаждение при
температуре 0 °С и скорости воздуха
1,5—2 м/с до 4 °С в центре, хранение
при 0 °С. Переменный режим:
охлаждение при 0°С, скорость воздуха 1,5—
2 м/с до температуры в поверхностном
слое 12 °С, выдерживание при 12 °С
в течение 18—20 ч, доохлаждение и
хранение при 0 °С. В процессе хранения
мяса определяли рН,
водоудерживающую способность В, модуль упругости
Е и обобщенный показатель качества К.
Для холодильной обработки и
хранения мышечной ткани использовали
камеры «Синтез», «Грюнланд» и П-10.
Температуру в образцах
контролировали с помощью прибора «Термистор».
Погрешность определения величин Е, В
и числа рН составила соответственно
8, 10 и 1 %.
15

(гп0-т)/(п0
(р0-р)/р0
0,5
0,t
0,3
0,2
o,t
Рш
-w
W 20 t,°C
_J I I
1,5 2,0 2,5 Я
Рис. I. Зависимость относительных массы
(mo—т)/т0 и периметра (Ро—Р) /Ро фотопланов
мышечной ткани от температуры образца / и
геометрического фактора Q
На рис. 1 в виде кривой / показана
зависимость максимальной
относительной массы фотопланов (т0—т)/т0
(где то, т — масса фотоплана образца
соответственно до холодильной
обработки и в период максимального
развития окоченения) от температуры
хранения /. Снижение температуры
хранения с 30 до 15 °С приводит к
уменьшению относительной массы, в то время
как в области температур 10ч—1 °С
имеет место увеличение этой
характеристики. Это можно объяснить тем, что
по мере снижения температуры
хранения с 30 до 15 °С интенсивность
биохимических процессов замедляется, что
выражается в уменьшении
сократительной способности мышечной ткани. При
температурах ниже 10 °С, по-видимому,
вступает в действие дополнительный
механизм, вызывающий интенсивное
сокращение мышечных волокон.
Кривая 2 показывает зависимость
относительной массы фотопланов (т0—
т)/т0 для полусухожильной мышцы
в период максимального развития
окоченения от геометрического фактора Q.
С его увеличением сократительная
способность ткани уменьшается. Это
можно объяснить тем, что в образцах малых
геометрических размеров механохими-
ческие процессы протекают
интенсивнее.
Кривые 3 и 4 представляют зависи-
^0
f750
1,25
f/7f?
/А
/h
3
4s
\ 5\
О
12
18 ?,Ч
Рис. 2. Зависимость относительного модуля
упругости Е/Ео от времени выдерживания мяса т
при различных температурах хранения:
/ — 30 °С; 2 — 25 °С, 4 — 15 °С, 5 — 12 °С ,
мость относительного периметра
фотопланов (Ро—Р) /Ро от температуры
хранения / соответственно для
полусухожильной и длиннейшей мышц. Характер
этой зависимости напоминает характер
зависимости (то—m)/mo=f(t).
Степень сокращения у полусухожильной
мышцы выше, чем у длиннейшей.
На рис. 2 показана зависимость
относительного модуля упругости Е/Ео
от времени выдерживания мяса т при
различных температурах хранения.
Данные свидетельствуют о том, что
степень сокращения мышечной ткани
после быстрого охлаждения зависит от
времени выдерживания и температуры.
При высоких положительных
температурах время выдерживания, после
которого холодового сокращения не
наблюдается, составляет примерно 5—6 ч,
в то время как при 15 °С — примерно
16—18 ч.
На основе результатов исследований
и анализа литературных данных был
выбран переменный режим
производства охлажденного мяса, позволяющий
предотвратить холодовое сокращение
мышечной ткани (эксперимент № 5).
Выбор двухэтапного охлаждения
обусловлен необходимостью предотвратить
холодовое сокращение мышечной ткани
и задержать развитие микроорганизмов
на поверхности мяса.
На рис. 3 показаны изменения
показателей рН, В, Е и К мяса от
продолжительности хранения при различных
условиях охлаждения. Для мяса,
охлажденного при постоянном
температурном режиме, наблюдается резкое
увеличение модуля упругости Е,
снижение водоудерживающей способности В,
уменьшение рН и обобщенного пока-
16

?Ю,Ы
f 2 3 4 5Г, су т.
Рис. 3. Зависимости модуля упругости ?, рН,
водоудерживающей способности В и обобщенного
показателя качества К от продолжительности
хранения т мяса, охлажденного при постоянном
G) и переменном B) температурных режимах
зателя качества /С. Скорость
последующих изменений показателей в 8—10 раз
уступает скорости их изменений сразу
после быстрого охлаждения. Это
свидетельствует о присутствии различных
механизмов, вызывающих сжатие
мышечных волокон сразу после быстрого
охлаждения и в процессе развития
окоченения.
Для животной ткани, охлажденной
при переменном температурном режиме,
характерно сравнительно плавное
изменение показателей в процессе развития
окоченения. Расслабление мышечной
ткани, охлажденной при переменном
температурном режиме, наблюдается на
вторые сутки, в то время как для мяса,
охлажденного при постоянном
температурном режиме, расслабление
наступает на пятые сутки. Таким образом,
переменный температурный режим
охлаждения предотвращает сокращение
мышечных волокон под действием
холода.
Данный режим был испытан при
производстве охлажденного мяса на
Волховском мясокомбинате. При выработке
мясопродуктов из мяса, охлажденного
при переменном температурном режиме,
экономический эффект от увеличения
2 Холодильная техника № 1
выхода продукции составит примерно
60 руб./т.
Исходя из результатов проведенной
работы можно сделать следующие
выводы:
разделка мяса на мелкие куски до
протекания механохимических
процессов вызывает увеличение степени
сокращения мышечной ткани;
охлаждение мяса до 10 °С и ниже
сразу после убоя животного вызывает
сокращение мышечных волокон;
степень сокращения ткани под
действием холода зависит от условий
охлаждения и хранения;
переменный температурный режим
предотвращает возникновение холодо-
вого сокращения мышечной ткани.
Список использованной литературы t
1. Головкин Н. А., Евелев С. А.,
Воробьева Н. Н. Обобщенный показатель
качества мяса.— Пищевая технология, 1984,
№ 3, с. 42—44.
2. Евелев С. А., Скоморовская И. Р.
Моделирование в механоструктурном анализе
пищевых продуктов.— В кн.: Холодильная
обработка и хранение пищевых продуктов.
Л., 1979, с. 144—151.
3. Hon ike 1 К. О., Hamm R.— Fleisch-
wirtschaft, 1978, Bd. 58,* № 5, S. 712—714.
4. Locker R. H., Hagyard С I.— J. of
Scien. of Food and Agricult., 1963, Vol. 12,
№ 14, p. 787—793.
5. Walker D. I.— Wool Technol. and Sheep
Breeding, 1976, Vol. 23, № 3, p. 35—38.
УДК 664.684.6.037
РАЗРАБОТКА РАЦИОНАЛЬНОГО
РЕЖИМА ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПИРОГОВ С МЯСНОЙ НАЧИНКОЙ
Канд. техн. наук А. А. СОБЯ НИ НА,
канд. техн. наук А. М. СИВАЧЕВА,
канд. техн. наук К. П. ВЕН ГЕР, О. Н. БУЯНОВ
Экспериментальный завод «Хладо-
продукт» № 1 ВНИКТИхолодпрома
освоил технологию изготовления
быстрозамороженных пирогов с мясной
начинкой.
Анализ имеющейся информации
показывает, что диапазон температур
замораживания в потоке воздуха
изделий из теста с начинками
довольно широк: от —18 до —60 °С
[3, 4]. Многие зарубежные фирмы для
их замораживания используют
криогенные жидкости [1]. Кроме того, тесто,
изготовленное по различным
рецептурам, неодинаково ведет себя при
холодильной обработке и хранении.

Разработка нового вида продукта
потребовала исследования его тепло-
физических характеристик и
определения рационального режима
замораживания с позиций энергетической
эффективности процесса и качества
готового изделия. Исследования
проведены совместно с Московским
технологическим институтом мясной и
молочной промышленности на
разработанной им установке (рис. 1).
Основной элемент экспериментальной
установки — теплоизолированная
камера с грузовым и охлаждающим
отсеками. В грузовом отсеке на
направляющих установлена тележка с
полками из листового алюминия, на
которых размещены алюминиевые противни
с продуктом. В охлаждающем отсеке
находятся оребренные батареи и две
пары вентиляторов. Батареи
охлаждаются жидким азотом, подаваемым из
сосудов Дьюара. Регулирование
температуры в камере осуществляется
изменением напряжения на нагревателе
сосуда с помощью автотрансформатора.
Вентиляторы приводятся в движение
двумя электродвигателями постоянного
тока посредством клиноременных
передач. Плавное регулирование частоты
вращения вала электродвигателя
достигается изменением напряжения сети
переменного тока с помощью второго
автотрансформатора. Для получения
постоянного тока используется
полупроводниковый выпрямитель.
Конструкция установки позволяет
изменять и поддерживать температуру
в камере от 20 до -400 °С и
обеспечивает скорость воздуха в ней от 0 до
10 м/с.
Температуры образцов и воздуха в
камере измеряли хромель-копелевыми
термопарами, подключенными к
потенциометру КСП-4, а плотность
теплового потока' — двумя
датчиками-тепломерами (разработанными Киевским
технологическим институтом "пищевой^
промышленности), подключенными к
другому потенциометру КСП-4.
Исследования проводил'и на образцах
толщиной 28 мм с начальной
температурой 20 °С. Процесс теплообмена
изучали в диапазонах температур
—20ч—60 °С и скоростей воздуха 3—
10 м/с.
Рис. 1. Схема экспериментальной установки:
/ — теплоизолированная камера; 2 — вентилятор; 3 — ореб-
ренная батарея; 4 — тележка; 5 — полка; 6 — провода
от термопар; 7 — датчик-тепломер; 8 — клиноременная
передача; 9, 10 — потенциометр КСП-4; // —
автотрансформатор; 12 — сосуд Дьюара; 13 —
полупроводниковый выпрямитель; 14 — электродвигатель
I 2 ЗЬ 5 6

Определяли и рассчитывали
следующие параметры процесса: плотность
теплового потока, скорость
замораживания, коэффициенты теплоотдачи и
теплопередачи.
Скорость замораживания
рассчитывали в соответствии с рекомендациями
Международного института холода [5].
Криоскопическую температуру
продукта, которая оказалась равной для
теста —3,5±0,2°С, для мясной
начинки — 1,5±0,2°С, определяли методом
дифференциальной сканирующей
калориметрии.
Коэффициент теплоотдачи а от
верхней поверхности и коэффициент
теплопередачи к от нижней поверхности
пирога к воздуху рассчитывали,
используя экспериментально полученные
значения теплового потока q по
известной методике [2].
После построения кривых изменения
теплового потока и коэффициентов
теплоотдачи и теплопередачи во
времени для каждого режима определяли
их среднеинтегральные значения.
Полученные коэффициенты теплопередачи
были несколько больше коэффициентов
теплоотдачи. Однако разница была
незначительной B—6 %), поэтому для
анализа процесса использовали
усредненные значения этих коэффициентов.
Специальными исследованиями
установили, что распределение температур
по толщине продукта симметрично.
Поэтому среднеобъемную температуру
продукта определяли расчетным путем
по известной зависимости [3].
В исследованном диапазоне
изменения параметров охлаждающего воздуха
были получены 'скорости
замораживания пирогов от 6,6«Ш-6 до 14,5«Ю-6
м/с.
График зависимости основных
параметров процесса от температуры и
скорости охлаждающего воздуха показан
на рис. 2.
Наибольшее увеличение скорости
замораживания и коэффициента
теплоотдачи (в 1,52 раза) наблюдается в
интервале температур охлаждающего
воздуха —20-: 30°С. В интервале
—30-^ 40 °С темп увеличения этих
параметров заметно снижается:
возрастание составляет уже 1,25 раза, а
при —40ч-—50 °С — 1,12 раза.
Таким образом, при температурах
воздуха ниже —40 °С нет значительных
изменений скорости замораживания и
коэффициента теплоотдачи, но растут
2*
сс,В{п/(м2К)
SO
w(
30
20
/0(
0
f
2
« -о
V-WfM/e
Л
W
-20 ~25 -30 ~35 -90 -95 -50 -55 Ц,°С
а
а.Вт/(м2Ю vW?m/c
70
60
50
<t0{
30
20
^
г
и
{
А
t^
LM
у*
\~*
*\
>—-*¦'
* 1
15
W
В
8 9щ,м/с
S
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплоотдачи а(/) и скорости замораживания v B) от
температуры tB (а) и скорости охлаждающего
воздуха шв (б)
энергетические затраты. Поэтому
рациональная температура
охлаждающего воздуха при замораживании
пирогов находится на уровне —30ч-
Ч- —40 °С.
i
Используя аналогичный метод
анализа, можно рекомендовать
рациональную скорость воздуха 4—5 м/с.
trc
0
-20
-<t0
-/Г/7
X
\>
\ I
^^
сз?
I
^
10
20
30
40 50 t,MUH
Рис. 3. Изменение среднеобъемной температуры
продукта / при замораживании (скорость
охлаждающего воздуха 5 м/с)
19

Та бли ца 1
Показатели качества
Внешний вид
Цвет на разрезе
Аромат
Вкус
Консистенция
нежность
сочность
Общая оценка
Органолептическая
до
замораживания
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
после
замораживания
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
, 8,0
8,0
оценка
1
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0'
по девятибалльной системе)
при хранении ( —18°С), мес
2
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
8,0
3
7,8
7,9
7,8
7,8
»
7,8
7,8
7,82
4
7,5
7,4
7,6 .
7,3
7,7
7,7
7,53
5
7,0
7,1
7,2
7,0
7,0
7,4
7,12
6
6,8
7,0
7,0
6,7
7,0
7,0
6,92
Таблица 2
Физико-химические показатели
Массовая доля влаги, %
в тесте
в начинке
Кислотность теста, °Т
до
замораживания
30,26
55,53
1,8
Численные значения показателей
после
замораживания
29,75
55,01
2,0
при хранении (— 18°С), мес
I
29,72
55,00
2,0
2
29,35
54,93
2,0
• 3
29,14
54,83
2,0
. 4
29,10
54,80
2,о:
5
29,02
54,77
2,0
6
28,97
54,56
2,0
Указанные рациональные параметры
охлаждающего воздуха обеспечивают
скорость замораживания пирогов с
мясной начинкой A0,5ч-12,5) • Ю-6 м/с.
Для определения продолжительности
замораживания пирогов на рис. 3
показаны графики изменения среднеобъ-
емных температур продукта в
исследованном интервале скоростей
процесса при скорости охлаждающего
воздуха 5 м/с.
Дальнейшая работа была связана с
исследованием качества пирогов с
мясной начинкой, замороженных при
различных скоростях процесса. Органолеп-
тические и физико-химические
показатели определяли до и после
замораживания, а также в процессе
дальнейшего хранения.
Органолептические оценки качества
изделий (по девят^балльной системе)
приведены в табл. 1. На всех этапах
оценки качества образцы имели
хорошие внешний вид и вид на разрезе.
Тесто было эластичным и приятным
на вкус, цвет его изменялся от
светло-кремового до кремового. Начинка
имела приятный вкус (без
постороннего привкуса) и аромат,
свойственный данному продукту, а также
сохраняла нежную и сочную
консистенцию.
Физико-химические показатели
пирогов с мясной начинкой в процессе
замораживания и последующего хране-
20
ния при —18 °С приведены в табл. 2.
Процесс замораживания продукта
сопровождался снижением содержания
влаги в начинке и тесте в среднем
на 0,5 %. После 6 мес хранения при
температуре —18 °С содержание влаги
в мясной начинке снизилось на 0,45 %,
в тесте — на 0,78 %.
Сравнительный анализ содержания
жира и соли в начинке и тесте в
процессе хранения показал, что эти
показатели практически не
изменились.
Таким образом, результаты органо-
лептических и физико-химических
исследований дают основание считать,
что при замораживании пирогов с
мясной начинкой в рекомендуемом
диапазоне скоростей замораживания A0,5ч-
4-12,5) *10~~6 м/с и при дальнейшем
хранении обеспечивается стабильность
качественных показателей продукта.
Список использованной литературы
1. Патент Великобритании № 1180611, кл.
А2В (МКИ А21Д 13/08).
2. Федоров В. Г. Теплометрия в пищевой
промышленности. М.: Пищевая
промышленность, 1974, 176 с.
3. Чи^жов Г. Б. Теплофизические процессы
в холодильной технологии пищевых продуктов.
М.: Пищевая промышленность, 1979, с. 82—88.
4. М а г s t о п Р. Е. — Baker's Dig, 1978, Vol. 52,
№ 5, pp. 18—20.
5. N e w international dictionary of refrigeration.
IIR. Paris.

Бригадной форме организации и стимулирования труда *—
широкое внедрение!
УДК 658.387.4
БРИГАДА —
ЭФФЕКТИВНАЯ ФОРМА
ОРГАНИЗАЦИИ ТРУДА
И. М. ВАЛЕЕВА
Бригадная форма организации труда
в современных условиях является
одним из направлений повышения
эффективности работы предприятий, ши-
> рокого вовлечения членов трудового
коллектива в управление
производством, коммунистического воспитания
трудящихся.
Бригады играют всевозрастающую
роль в дальнейшей интенсификации
производства, в повышении
производительности труда. Примером
эффективной работы этих первичных
производственных коллективов может служить
специализированная бригада
кладовщиков холодильного цеха
Свердловского мясокомбината, возглавляемая
Кузнецовой В. П., проработавшей на
предприятии более 20 лет.
Организованная в феврале 1983 г. в
составе 29 человек бригада активно
включилась в социалистическое
соревнование за повышение эффективности
производства и экономию рабочего
времени. Работая под девизом
«Пятилетнее задание — меньшим числом»,
бригада обязалась в 1983 г. выполнить
заданный объем грузооборота при
численности на 7 человек меньше
нормативной и успешно справилась с
принятыми обязательствами. Уже с меньшим
числом членов бригада выполнила план
грузооборота по цеху на 116,1 % при
высоком качестве работы, объем
реализованной продукции возрос более чем
на 57 тыс. т.
За увеличение объема выполняемых
работ при одновременном уменьшении
численности бригаде начислялось 40 %
оклада высвобожденных рабочих, что
позволило повысить на 15 руб.
ежемесячный заработок каждого члена
бригады и получить в 1983 г.
экономический эффект 6,7 тыс. руб.
Повышению эффективности работы
бригады кладовщиков холодильного
цеха в немалой степени способствовало
совершенствование организации труда
и производства, упрощение документа1
ции, рост фондовооруженности труда,
повышение квалификации ее членов
(только в 1983 г. на курсах повышения
квалификации было обучено 3
человека), усиление коллективной
ответственности за сохранность продукции (все
работники бригады являются членами
специальной дружины по сохранности
социалистической собственности) и др.
Очень важную роль в повышении
эффективности труда членов бригады
сыграло осуществление мероприятий
плана инженерного обеспечения,
разработанного специалистами цеха. Были
механизированы весовые кабины для
приема и доставки мяса из мясо-
жирового цеха в цехи, расположенные
на высоких этажах здания; весовые
кабины переоборудованы в
соответствии с требованиями НОТ, в них
установлена вытяжная вентиляция;
отремонтированы камеры отделения
крупного рогатого скота и хранг -я грузов
и т. д.
Проведенные в 1983—i~.4 гг.
инженерные работы облегчили труд
кладовщиков, способствовали повышению
его производительности и качества. В
результате план грузооборота
холодильного цеха на I полугодие 1984 г.
был перевыполнен на 3,2 %, при этом
получен экономический эффект
3,8 тыс. руб.
В настоящее время передовой опыт
бригады, руководимой В. П.
Кузнецовой, распространен на всех
предприятиях объединения. Под девизом
«Пятилетнее задание — меньшим
числом» работают многие бригады, что
позволяет объединению в целом
добиваться положительных результатов
в повышении эффективности
производства.

За экономию материальных ресурсов
УДК F58.314.72:6371@83.132)
ОРГАНИЗАЦИЯ ПРЕМИРОВАНИЯ РАБОТНИКОВ
ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ОБЪЕДИНЕНИЙ, ПРЕДПРИЯТИЙ
ЗА ЭКОНОМИЮ МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
Широкая программа экономического и социального развития страны,
намеченная XXVI съездом КПСС на одиннадцатую пятилетку и восьмидесятые годы,
требует вовлечения в производство огромных масс сырьевых,
топливно-энергетических и других материальных ресурсов. В этих условиях приобретает особое
народнохозяйственное значение все более экономное и рациональное
использование всех видов сырья, материалов, топлива и энергии.
В системе мер, позволяющих более рационально использовать сырье и
материалы, важное место занимает материальное стимулирование работников за
бережливое их расходование.
В соответствии с постановлением ЦК КПСС и Совета Министров СССР
от 30 июня 1981 г. «Об усилении работы по экономии и рациональному
использованию сырьевых, топливно-энергетических и других материальных ресурсов»
и изданными во исполнение его руководящими документами в систему
материального поощрения работников производственных объединений, предприятий
промышленности за экономию топлива, воды, электрической энергии и других видов
материальных ресурсов внесены коренные изменения.
В целях оказания практической помощи промышленности в совершенствовании
и повышении эффективности премиальных систем журнал публикует консультацию
по вопросам премирования, подготовленную начальником Управления организации
труда, заработной платы и рабочих кадров Министерства мясной и молочной
промышленности СССР В. В. Луканкиным и главным экономистом этого
Управления Н. Ф. Роли ной.
В соответствии с каким руководящим
документом производится
премирование работников за экономию топлива,
электрической и тепловой энергии, а
также других конкретных видов
материальных ресурсов?
Премирование за экономию конкретных
видов материальных ресурсов производится
в соответствии с постановлением Совета
Министров СССР от 10 мая 1982 г. «О
размерах суммы экономии материальных
ресурсов, направляемой на выплату премий».
Что нового внесено в организацию
материального поощрения работников
за экономию конкретных видов
материальных ресурсов?
В соответствии с вышеуказанным
постановлением Совета Министров СССР
от 10 мая 1982 г. утвержденное в июне
1981 г. Госкомтрудом СССР и
Секретариатом ВЦСПС «Положение о
премировании рабочих и
инженерно-технических работников производственных
объединений, предприятий и
организаций за экономию топлива,
электрической и тепловой энергии» утратило
силу.
В связи с этим все вопросы по
премированию работников за экономию
воды, топлива, электрической энергии
и других конкретных видов
материальных ресурсов должны решаться
непосредственно в объединении, на
предприятии с учетом конкретных задач и
условий производства, что отвечает
современным требованиям о
расширении прав трудовых коллективов.
Поэтому производственные объединения,
предприятия должны разрабатывать
положения о премировании с учетом
всех аспектов, связанных с
организацией премирования за экономное и
рациональное; использование
материальных ресурсов: перечня профессий
рабочих и должностей
инженерно-технических работников, премируемых за
экономию того или иного вида конкретных
материальных ресурсов (топливо, вода,
электрическая энергия и т. д.),
размеров отчислений средств на
премирование от полученной экономии по
каждому конкретному виду материальных
ресурсов, размеров премий и порядка
премирования.
При разработке этих положений
может быть использован и взят за основу
накопленный ранее опыт организации
поощрения в соответствии с
действующим ранее «Положением о
премировании рабочих и
инженерно-технических работников производственных
объединений, предприятий и организаций
за экономию топлива, электрической
и тепловой энергии».
22

На кого распространяется
премирование за экономию конкретных видов
материальных ресурсов?
В соответствии с постановлением
Совета Министров СССР от 10 мая
1982 г. могут премироваться рабочие,
инженерно-технические работники,
непосредственно обслуживающие
электрическое, энергоемкое технологическое
и производственное оборудование
(электропечи, электролизные
установки, компрессоры, насосы и др.);
коммуникации и агрегаты, в которых
расходуется тепловая энергия, сжатый
воздух и вода, сжигается топливо и т. д.;
инженерно-технические работники
служб, отделов и цехов,
непосредственно осуществляющие руководство
эксплуатацией электротехнического,
энергоемкого технологического и
производственного оборудования,
потребляющего электрическую энергию;
коммуникаций и агрегатов, в которых
расходуется тепловая энергия, сжатый
воздух и вода, сжигается топливо и т. д.
Перечень профессий рабочих и
должностей инженерно-технических
работников, премируемых в соответствии с
постановлением Совета Министров
СССР от 10 мая 1982 г.,
устанавливается руководителем объединения,
предприятия, организации по
согласованию с профсоюзным комитетом.
Руководящие работники и служащие
производственных объединений,
предприятий за экономию конкретных видов
материальных ресурсов премироваться
не могут.
Могут ли премироваться
руководящие работники производственных
объединений, предприятий за
экономию вторичных
топливно-энергетических ресурсов?
Согласно постановлению Совета
Министров СССР от 28 ноября 1980 г.
«О мерах по усилению экономии
топливно-энергетических ресурсов в 1980—
1981 годах» руководящие работники
производственных объединений,
предприятий могут премироваться за
перевыполнение установленных
вышестоящими организациями заданий по
применению вторичных
топливно-энергетических ресурсов с использованием на
это премирование до 75 % стоимости
сэкономленных за счет этого
энергетических ресурсов. Указанное
премирование вводится при наличии приборов
учета использования вторичных
топливно-энергетических ресурсов. Эти
премии выплачиваются сверх
установленной предельной суммы премий —
2,5 должностных оклада в год — по
специальным системам премирования
и единовременных поощрений за
выполнение особо важных
производственных заданий.
В каком размере от стоимости
сэкономленных конкретных видов
материальных ресурсов могут направляться
средства на премирование работников?
В соответствии с постановлением
Совета Министров СССР от 10 мая
1982 г. (приложение № 1) предельные
размеры средств, направляемых на
премирование работников за экономию
конкретных видов материальных
ресурсов, значительно повышены (за
экономию электрической энергии — с 50
до 75 %, тепловой энергии — с 45 до
75 % и т. д.) и установлены в
следующем размере:
за экономию топлива — до 35 %
стоимости сэкономленного дизельного
автотракторного топлива, до 70 %
стоимости сэкономленного топлива для
транспортных (тепловозных и судовых)
быстроходных дизелей, до 75 %
стоимости сэкономленного флотского
мазута и моторного топлива для
среднеоборотных и малооборотных дизелей
и до 60 % стоимости сэкономленного
топлива других видов;
за экономию электрической и
тепловой энергии, сжатого воздуха и воды —
до 75 % стоимости сэкономленных
ресурсов;
за перевыполнение установленных
норм возврата конденсата — до 75 %
премиальной суммы, полученной
предприятием от энергоснабжающей
организации за их перевыполнение;
за увеличение степени компенсации
реактивной мощности — до 75 % суммы
скидки с тарифа или суммы экономии
от снижения размера надбавки к
тарифу на электрическую энергию,
полученной предприятием в результате
повышения компенсации реактивной
мощности электроустановок;
за экономию бензина, использование
вторичных топливно-энергетических
ресурсов — до 75 % стоимости
сэкономленных бензина, энергетических
ресурсов за счет использования вторичных
топливно-энергетических ресурсов.
Размер вознаграждения, выплачиваемого
работникам автомобильного транспорта
за экономию бензина и дизельного
топлива, увеличен до 95 % их стоимости
23

(постановление ЦК КПСС и Совета
Министров СССР);
за экономию строительных
материалов (при производстве работ
строительными и монтажными организациями) —
до 60 % стоимости сэкономленных
материалов; экономию сборных
строительных конструкций (при производстве
работ строительными и монтажными
организациями) — до 0,4 % стоимости этих
конструкций.
Сумма от экономии конкретных видов
материальных ресурсов, направляемая
на премирование, определяется в
процентах к плановой стоимости, исходя
из оптовых цен и тарифов, действующих
с 1 января 1982 г. Экономия
конкретных видов материальных ресурсов
определяется по итогам отчетного периода
(квартала, месяца или другого срока)
по сравнению с технически
обоснованными (среднепрогрессивными) нормами
расхода, утвержденными в
установленном порядке.
Можно ли премировать работников
цехов, производств, бригад,
добившихся экономии конкретных видов
материальных ресурсов при перерасходе
этих ресурсов в целом по предприятию?
При перерасходе того или иного вида
материальных ресурсов в целом по
предприятию работники бригады,
участка, цеха, производства, добившиеся
экономии по этим ресурсам, могут
премироваться при наличии норм и учета
их расхода по этим структурным
подразделениям. Установление
зависимости этого поощрения от результатов
предприятия в целом снизило бы
материальную заинтересованность в
экономии ресурсов у работников, занятых
на конкретных участках, в бригадах
и т. д., что отрицательно сказалось
бы и на расходовании материальных
ресурсов по предприятию в целом.
В случаях, когда нормы расхода
отдельных видов ресурсов установлены
по цеху (производству), в котором
работает несколько бригад, или учет
расходования этих ресурсов ведется в
целом по подразделению (цеху,
производству), для распределения
премиальных сумм за экономию того или иного
вида материальных ресурсов должны
утверждаться проценты (доли)
отчислений на стимулирование каждого
коллектива.
Как осуществляется премирование
работников за экономик) конкретных
видов материальных ресурсов при
перерасходе их в предыдущий период?
В этом случае сумма экономии по
конкретным видам материальных
ресурсов, полученная в отчетном периоде,
уменьшается на сумму допущенного в
предыдущем периоде календарного года
перерасхода по тому же виду
материальных ресурсов, но не более чем
на 50 %.
Например, во II квартале
отчетного года сумма экономии по воде
составила 5 тыс. руб., но в I квартале
по этому виду ресурсов был допущен
перерасход в сумме 4 тыс. руб. Сумма
полученной экономии в связи с этим
перерасходом уменьшается, но не более
чем на 50 %. Следовательно, в данном
случае на премирование за экономию
воды может быть направлено только
2250 руб. E тыс. руб.— 2 тыс. руб) X
Х75 %. Оставшийся перерасход в
сумме 2 тыс. руб. должен быть возмещен
в дальнейшем за счет экономии,
полученной в последующих периодах
календарного года.
Каков порядок возмещения
допущенного перерасхода горючего на
автотранспорте?
В соответствии с принятым ЦК КПСС
и Совета Министров СССР
постановлением «О повышении эффективности
использования автотранспортных
средств в народном хозяйстве,
усилении борьбы с приписками при
перевозках грузов автомобильным
транспортом и обеспечении сохранности
горюче-смазочных материалов» за
перерасход автомобильного топлива
(бензин, дизельное топливо) сверх
утвержденных норм по вине работников
автомобильного транспорта (водителей
автотранспортных средств, ремонтных
рабочих и инженерно-технических
работников) с них удерживается 100 %
стоимости перерасходованного топлива в
порядке, предусмотренном ст. 49 Основ
законодательства Союза ССР и
союзных республик о труде с учетом
изменений, внесенных Указом Президиума
Верховного Совета СССР от 12 августа
1983 г.
Установленные указанным
постановлением ЦК КПСС и Совета Министров
СССР размер вознаграждения
работникам автомобильного
транспорта за экономию бензина и
дизельного топлива (до 95 % экономии) и
размер удержания за их перерасход A00 %
стоимости перерасходованного топли-
24

ва) применяются во всех отраслях
народного хозяйства (транспорт,
промышленность, сельское хозяйство и др.).
За счет каких средств производится
премирование за экономию конкретных
видов материальных ресурсов?
Расходы, связанные с выплатой
премий за экономию конкретных видов
материальных ресурсов (вода,
топливо, электрическая энергия и т. д.),
относятся на себестоимость продукции
(работ). Эти средства включаются в фонд
материального поощрения.
При каких условиях можно
премировать работников за экономию
топлива, воды, электрической энергии и
других конкретных видов материальных
ресурсов?
В соответствии с постановлением
Совета Министров СССР от 10 мая 1982 г.
«О размерах суммы экономии
материальных ресурсов, направляемой на
выплату премий» премирование
работников за экономию конкретных видов
материальных ресурсов производится
на предприятиях, на которых в
установленном порядке утверждены нормы
расхода этих видов ресурсов и учет
расхода их осуществляется с помощью
контрольно-измерительных приборов
или другими технически
обоснованными методами.
Как поощряются работники за
экономию тех видов материальных
ресурсов, которые не предусмотрены
приложением № 1 к постановлению Совета
Министров СССР от 10 мая 1982 г.?
Указанным постановлением Совета
Министров СССР предельные размеры
суммы экономии материальных
ресурсов, направляемой на выплату премий,
определены по тем видам ресурсов, по
которым в соответствии с ранее
принятыми решениями уже были
установлены отчисления в фонд премирования.
В соответствии с этим
постановлением Минмясомолпрому СССР
предоставлено право вносить предложения
с необходимыми расчетами и
обоснованиями в Госплан СССР, Госснаб СССР,
Минфин СССР и Госкомтруд СССР
о расширении указанного перечня.
Как производится премирование
работников предприятий за достижение
технически обоснованных норм расхода
материальных ресурсов?
В соответствии с постановлением
Совета Министров СССР от 10 мая
1982 г. министерствам союзных
республик, всесоюзным промышленным
объединениям поручено совместно с
соответствующими профсоюзными
органами определить конкретные виды
материальных ресурсов, по которым
руководитель производственного
объединения, предприятия (организации)
совместно с профсоюзным комитетом
может вводить премирование рабочих,
мастеров, технологов, конструкторов и
других инженерно-технических
работников за достижение прогрессивных
технически обоснованных норм расхода
этих ресурсов. За достижение
прогрессивных технически обоснованных норм
расхода материальных ресурсов
премируются работники тех предприятий,
организаций, где уже достигнут
высокий уровень нормирования расхода
конкретных видов материальных
ресурсов или по действующим
технологическим параметрам нет
необходимости добиваться снижения
технически обоснованных норм. На эти цели
используются средства фонда
материального поощрения по статьям:
«Выплата премий и поощрений за другие
достижения в работе», «На
единовременное поощрение отдельных
работников за выполнение особо важных
производственных заданий».
В чем сущность нового вида
премирования за снижение материальных
затрат по сравнению с лимитом?
Экономия и рациональное
использование материальных ресурсов зависят
не только от четкого соблюдения
технологического режима обработки
сырья, сокращения производственных
потерь и т. п., но и в значительной
степени от других факторов, таких, как
материально-техническое снабжение,
внедрение прогрессивных
технологических процессов и новой техники,
совершенствование и модернизация
действующего оборудования, улучшение
организации производства и труда
и т. д.
В этой связи с 1983 г. введено
дополнительное премирование за снижение
по сравнению с утвержденным
лимитом материальных затрат на рубль
продукции (работ) работников, которые
непосредственно не оказывают влияния
на реальную экономию конкретных
видов ресурсов (топливо, вода и др.),
но их деятельность связана с
достижением экономии по всем видам
материальных ресурсов.
За счет каких средств производится
премирование за снижение материаль-
25

ных затрат по сравнению с
утвержденным лимитом?
Премирование за снижение
материальных затрат на рубль продукции
(работ) по сравнению с утвержденным
лимитом производится в соответствии
с «Положением о порядке и размерах
прямых отчислений в фонды
экономического стимулирования за экономию
материальных ресурсов на 1983—1985
годы в промышленности»,
утвержденным Госпланом СССР, Минфином
СССР, Госкомтрудом СССР и ВЦСПС
31 декабря 1981 г., с учетом внесенных
в него 5 марта 1983 г. изменений и
дополнений. Согласно этому положению
фонды материального поощрения
социально-культурных мероприятий и
жилищного строительства
производственных объединений, предприятий
увеличиваются (уменьшаются) в зависимости
от экономии (перерасхода)
материальных затрат по сравнению с лимитом.
Сумма увеличения (уменьшения)
фондов поощрения устанавливается по
шкале, определяющей конкретную долю
экономии (перерасхода) материальных
затрат, на величину которой
увеличиваются (уменьшаются) фонды. Сумма
экономии этих затрат рассчитывается
нарастающим итогом с начала года.
Также нарастающим итогом
ежеквартально рассчитывается сумма прямых
отчислений, направляемых в фонды
поощрения. При этом ранее
произведенные отчисления вычитаются.
При расчете отчислений в фонды
поощрения берется экономия
материальных затрат, уменьшенная на
величину средств, направляемых на
премирование работников
производственных объединений, предприятий за
экономию конкретных видов материалов
(вода, электрическая энергия, топливо
и др.).
В случае, если сумма этих средств
равна или превышает размер экономии
материальных затрат, прямые
отчисления в фонды поощрения не
производятся.
Сумма экономии (перерасхода)
материальных затрат, на величину которой
увеличиваются (уменьшаются) фонды
поощрения, распределяется между
фондом материального поощрения и
фондом социально-культурных
мероприятий и жилищного строительства
пропорционально их размерам,
утвержденным в пятилетнем плане на
соответствующий год.
26
Кто может премироваться за
снижение материальных затрат по сравнению
с лимитом и каков порядок
премирования?
Согласно «Положению о порядке и
размерах прямых отчислений в фонды
экономического стимулирования за
экономию материальных ресурсов на
1983—1985 годы в промышленности»
за снижение материальных затрат на
рубль продукции (работ) по сравнению
с утвержденным лимитом премируются
руководящие работники
производственных объединений, предприятий, а
также руководители их структурных
подразделений и служащие, от которых
зависит материально-техническое
снабжение, внедрение прогрессивных
технологических процессов и новой
техники, совершенствование и
модернизация действующего оборудования,
улучшение организации производства и
труда и т. д., а следовательно,
экономное и рациональное использование
материальных ресурсов. Поощрение
рабочих по этому виду премирования не
предусмотрено.
Премирование руководящих
работников за снижение материальных затрат
производится с учетом выполнения
заданий по себестоимости продукции
(работ). При невыполнении указанных
заданий работники частично или
полностью лишаются начисленных премий
за снижение материальных затрат.
В указанном порядке вводится
премирование руководителей
подразделений и служащих производственных
объединений, предприятий и организаций
в зависимости от экономии
материальных затрат с учетом выполнения
плановых заданий по себестоимости
соответственно по объединению,
предприятию, организации, подразделению.
При превышении лимита
материальных затрат премии, начисленные
руководящим работникам
производственных объединений, предприятий и
организаций за основные результаты
хозяйственной деятельности, уменьшаются до
50 % в зависимости от степени
превышения лимита.
В производственном объединении, на
предприятии разрабатывается и
утверждается руководителем по
согласованию с профсоюзным комитетом
положение о премировании, в котором
устанавливается перечень
премируемых работников, размеры премий (в
долях, процентах или других измерениях

с учетом использования на
премирование различных сумм средств),
порядок премирования.
В каком размере могут быть
выплачены работникам премии за экономию
конкретных видов материальных ре сур-
сов и за снижение материальных затрат
по сравнению с утвержденным ли-
митом?
Премии за экономию конкретных
видов материальных ресурсов и за
снижение материальных затрат по сравнению
с лимитом выплачиваются работникам
сверх установленных предельных
размеров премий за основные результаты
хозяйственной деятельности в размере
до 75 % месячного должностного
оклада (месячной тарифной ставки) за
квартал B5 % при премировании по
месячным результатам). При этом общая
сумма премий за экономию конкретных
видов материальных ресурсов и за
достижение прогрессивных технически
обоснованных норм их расхода также
не может превышать для одного
работника 75 % месячной тарифной ставки
(должностного оклада) в расчете на
квартал.
Указанные премии руководящим
работникам выплачиваются с разрешения
вышестоящей организации.
Подлежат ли резервированию
начисленные премии за экономию
материальных ресурсов?
Премии, начисленные работникам за
экономию конкретных видов
материальных ресурсов, за достижение
прогрессивных технически обоснованных норм
их расхода, за снижение материальных
затрат по сравнению с утвержденным
лимитом, не подлежат резервированию.
Указанные премии не учитываются
при определении фактически
складывающихся соотношений между
приростом производительности труда и
приростом средней заработной платы по
производственному объединению,
предприятию.
Средства, начисленные по этим видам
премирования, сокращению (для
перечисления в доход бюджета) не
подлежат.
Может ли вводиться поощрение
работников за экономию материальных
ресурсов по другим направлениям
расходования фонда материального
поощрения, кроме премирования за
основные результаты хозяйственной
деятельности?
Учитывая, что в мясной и молочной
промышленности сырье составляет
около 90 % общих затрат на производство
и его экономия оказывает заметное
влияние на снижение себестоимости
продукции и рост прибыли, а
следовательно, и на увеличение фонда матери- ,
ального поощрения, кроме
премирования за основные результаты
хозяйственной деятельности, руководители
объединений, предприятий отрасли по
согласованию с соответствующими
профсоюзными органами могут вводить
дополнительное премирование за экономию
материальных ресурсов из средств фонда
материального поощрения,
предусмотренных в смете на выплату премий и
поощрений за другие достижения в работе
и на единовременное поощрение
отдельных работников за выполнение
особо важных производственных заданий.
В целях реализации
Продовольственной программы страны Минмясомол-
пром СССР и ЦК профсоюза рабочих
пищевой промышленности
рекомендовали союзным министерствам,
промышленным и производственным
объединениям, предприятиям- ввести
дополнительное премирование рабочих,
инженерно-технических работников за
увеличение выработки продукции с
использованием белков животного,
растительного происхождения и других пищевых
компонентов, за более полное
использование вторичного сырья, за
выполнение заданий по экономии мясных и
молочных ресурсов и др.
Указанные премии, выплачиваемые
руководящим работникам
производственных объединений, предприятий,
входят в общую предельную сумму премий
по специальным системам
премирования и единовременных поощрений —
2,5 месячного должностного оклада в
год. Указанное ограничение премий не
распространяется на руководящих
работников производственных единиц.
В соответствии с действующим
порядком право распределения средств
фонда материального • поощрения по
направлениям расходования
предоставлено администрации производственного
объединения, предприятия совместно
с профсоюзным комитетом.
Подробная консультация по этому
вопросу дана в журнале
«Социалистический труд» A983, № 2, с. 108—112).
Могут ли рабочие премироваться из
фонда заработной платы за Экономию
сырья и материалов?
27

В Типовом положении о
премировании ра0ртников производственных объг
единений, предприятий мясной и
молочной промышленности за основные
результаты хозяйственной деятельности
(раздел 1, п. 7), утвержденном 25
ноября 1977 г., предусмотрено премирование
рабочих из фонда заработной платы
за экономию сырья, материалов,
инструмента и других материальных
ценностей. Общая сумма выплачиваемых
рабочим премий при этом не должна
превышать 50 % суммы экономии,
полученной по участку, цеху,
производству, бригаде в сравнении с нормативами
расхода, утвержденными вышестоящей
организацией или руководителем
предприятия. Подсчет суммы экономии
производится исходя из цен,
предусмотренных планом. При определении
размера отчислений на премирование
следует учитывать степень обоснованности
норм, виды сырья, материалов, их
стоимость, дефицитность и численность
премируемых работников.
Например, на участках, в
бригадах, где установлены прогрессивные,
технически и экономически
обоснованные нормы расхода сырья и
материалов, этот размер должен быть выше,
чем там, где используются менее
напряженные нормы.
Премии за экономное расходование
сырья и материалов следует
выплачивать при обеспечении установленных
показателей качества выпускаемой
продукции (работ).
Премии за экономию сырья и
материалов зависят от полученной
экономии, они не могут превышать
установленного предельного размера премий
рабочим из фонда заработной платы.
liOiPlTrlHll
A1) 1116277 3E1) F 25 В 1/06 F1) 467212
B1) 2677473/23-06 B2) 24.10.78 G1) Одесский
завод сельскохозяйственного машиностроения
им. Октябрьской революции G2) В. А. Петренко,
С. 3. Жадан, Н. А. Щетинина, Д. И. Буяджи,
И. Д. Буяджи, И. К. Кипер, Я. А. Рутгайзер,
В. И. Постовой, А. Я. Танчук E3) 621.694:
:621.57.01
E4) E7) ПАРОЭЖЕКТОРНАЯ
ФРЕОНОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, по авт. св.
№ 467212, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эксплуатационной . надежности путем
переохлаждения жидкого фреона,
направляемого в струйный инжектор, между
переохладителем жидкого фреона и струйным инжектором
установлен теплообменник, включенный в линию
связи испарителя с эжектором.
техника,
технология
УДК 621.512.041-213.3.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ
ТЕМПЕРАТУРНОЙ
НАПРЯЖЕННОСТИ
ПОРШНЕВОГО ГЕРМЕТИЧНОГО
КОМПРЕССОРА
М. П. КАШКИН,
канд. техн. наук Э. М. БЕЖА НИШ ВИЛ И,
канд. техн. наук В. И. МИЛ О ВАНОВ
Поршневые герметичные
высокооборотные (с частотой вращения 50 с-1)
компрессоры типа ПГ многоцелевого
назначения работают на хладагентах
R12, R22 и R502 в составе
холодильных агрегатов в широком
диапазоне температур кипения и
конденсации. Одним из важнейших
факторов, влияющих на надежность и
долговечность этих компрессоров, является
температурная напряженность,
определяемая тепловыделениями,
возникающими вследствие электрических потерь
в электродвигателе, работы трения в
сопряженных деталях и неадиабатич-
ности процессов сжатия и нагнетания
паров хладагента.
В результате износа деталей в
процессе эксплуатации увеличиваются
зазоры в основных сопряжениях, растет
линейное мертвое пространство в
цилиндре, изменяется характер трения
в сопряжениях, растут протечки
хладагента через зазор в сопряжении
цилиндр — поршень [2, 3], что
приводит к увеличению тепловыделений и
повышению температурной
напряженности.
Исследования температурной
напряженности компрессоров типа ПГ
проводили в два этапа: вначале в
зависимости от износа деталей в
сопряжении цилиндр — поршень, а затем —
от интегрального износа деталей во
всех основных сопряжениях. В процессе
испытаний износ деталей имитировали
принудительным изменением зазоров.
На первом этапе испытывали
компрессор ПГ5 с различными комплек-
28

тами поршней, обеспечивавшими
средний диаметральный зазор в сопряжении
цилиндр — поршень (в холодном
состоянии) 2Д& = 45, 60, 95, 124, 156,
180 мкм (номинальный зазор 50—
60 мкм). В остальных сопряжениях
зазоры соответствовали номинальным
значениям. Линейное мертвое
пространство выдерживали постоянным, равным
0,45 мм, что соответствует мертвому
объему цилиндра компрессора С =
= 4,3 %. Зазор в сопряжении статор —
ротор электродвигателя составлял
0,50—0,55 мм.
На втором этапе вначале испытывали
компрессоры ПГ5 и ПГ10 с
номинальными зазорами во всех основных
сопряжениях, а затем с
увеличенными зазорами, соответствующими из-
носам деталей после наработки
компрессора 25, 36, 41, 50 тыс. ч
(ресурс компрессоров типа ПГ порядка
35 тыс. ч). Для определения
зазоров расчетным путем использовали
характеристики изнашивания деталей при
работе на хладагентах R12, R22,
R502, приведенные в работах [2, 3].
Рост зазоров обеспечивали расточкой
и шлифовкой поверхностей трения
деталей. Отклонения геометрической формы
поверхностей сопрягаемых деталей
после их обработки не превышали 3 мкм,
колебания зазоров в одноименных
сопряжениях были не более 2 мкм.
Относительный мертвый объем
компрессора вследствие увеличения
зазоров — звеньев размерной цепи,
определяющей линейное мертвое
пространство,— изменялся от 4,5 до 6,3 % при
работе на R12 и до 6,6 % — на R22
и R502 (неодинаковое увеличение
линейного мертвого пространства
является следствием разной износостойкости
деталей компрессоров при работе на
R12, R22, R502 [2]). После
имитации зазоров в сопряжениях на
соответствующие наработки компрессор
проходил длительную обкатку
(продолжительностью 1,2—1,5 тыс. ч) на
стенде «паровое кольцо», удовлетворяющем
требованиям ГОСТ 13019—77.
Все исследования вели с одними и
теми же хорошо приработанными
всасывающими и нагнетательными
клапанами.
Исследования проводили на
калориметрическом стенде в соответствии с
требованиями ГОСТ 13019—77 в
установившихся режимах работы
компрессора: температура кипения t0= —25,
— 15, — 5,5 °С для R12; /0=— 35, —25,
— 15, —5,5 °С для R22; /0= — 35, —25,
—15, —5 °С для R502; температура
конденсации *к=30, 40, 50 °С; температура
всасывания /км1 =20 °С. Использовали
смазочное масло ХФ22-24, а на
низкотемпературных режимах также масло
ХС40.
Стенд был дополнительно оснащен
устройством [5] для измерения
температуры обмотки электродвигателя без
отключения от сети путем измерения
его сопротивления. Температуры
хладагента во всасывающем и
нагнетательном трактах, смазочного масла и
трущихся деталей измеряли с
помощью хромель-копелевых термопар
в комплекте с потенциометром КСП-4;
температуру поршней — пироскопиче-
ским методом с помощью плавких
вставок («свидетелей») [1, 4].
Точность определения температуры поршня
±1,5%.
Места измерений температур (рис. 1):
/ — всасывающий патрубок; 2, 4; 5; 6,
7 — верхняя, средняя и нижняя части
статора электродвигателя; 3 — обмотка
статора электродвигателя; 8, 30 —
верхний и нижний коренные
подшипники; 9 — вход во всасывающую
полость; 10, 11 — всасывающие клапаны
верхнего и нижнего цилиндров; 12, 13 —
нагнетательные полости верхнего и
Рис. 1. Места измерений температур в
компрессоре ПГ5 (в компрессоре ПГ10 места
измерений аналогичны)
29

нижнего цилиндров; 14 —
нагнетательный патрубок; 15, 19, 25; 16, 20,
27; 17, 21 — верхняя, средняя и
нижняя части верхнего цилиндра; 22 —
зазор между гильзами цилиндров;
23, 26; 24, 28 — верхняя и нижняя
части гильзы нижнего цилиндра; 18,
29 — зазоры между гильзами верхнего
и нижнего цилиндров и корпусом
компрессора; 31, 33; 32, 34 — верхняя
и нижняя части верхнего и нижнего
поршней; 35, 36 — верхняя и нижняя
части масляной ванны; 37 — вход в
масляный насос; 38, 39 — область
верхнего и нижнего шатунных
подшипников; 40, 41 — область верхнего
и нижнего коренных подшипников.
Температуры в указанных точках при
номинальных и увеличенных зазорах
в сопряжении цилиндр — поршень
компрессоров ПГ5 и ПГЮ (режим t0 =
=—15 °С, ^к=30 °С) показаны на рис.2
Графики температур для номинальных
и увеличенных зазоров практически
эквидистантны. При увеличенных
зазорах превышение температур составляет
в среднем 15 °С. Температуры во всех
точках измерений в компрессоре ПГ10
на 5—8 °С выше, чем в компрессоре
ПГ5, что объясняется меньшей
удельной теплоотводящей поверхностью
кожуха.
На рис. 3 и в таблице показана
температурная напряженность в
наиболее характерных точках измерений в
компрессоре ПГ5 при номинальном и
увеличенном BД/г = 156 мкм) зазорах
Хладагент
R12
R22
R502
Режим, 'С
и
-25
-25
— 15
-5
—25
-35
-25
— 15
—5
—25
-35
-25
— 15
—5
и
50
40
40
40
50
40
40
40
40
50
40
40
40
40
Температура, #С
обмотки
электродвигателя
<обм
1
86
74
56
45
90
101
78
58
47
81
86
71
55
45
2
118
98
71
53
126
133
103
75
58
110
116
94
68
53
масла на входе
в маслонасос tM
1
93
81
62
52
103
109
88
68
55
89
94
77
62
52
2
128
118
83
64
139
147
118
87
67
122
130
105
80
64
пара перед
всасывающим
клапаном /»С.КЛ
1
112
92
74
56
121
128
ПО
90
71
95
104
86
70
55
2
146
120
93
73
160
171
141
105
83
132
1Г,5
118
89
69
пара в
нагнетательной полости
1
161
148
128
104
199
213
177
145
120
158
170
142
117
100
2
202
177
140
122
240
255
205
163
139
198
212
175
138
111
нагнетания
'км 2
1
138
128
108
98
160
170
151
130
112
138
147
126
109
96
2
170
152
122
108
190
204
176
148
122
166
177
149
125
105
Примечание. 1 — при номинальном зазоре, 2 — при зазоре 2Д&=156' мкм.
30
*>Ч 1 1 1 1 1 1 1 1 L 1 1
Г г
*Щ is*
Лиг tk^jX
100\ /лКл1
зо\ \ \ \ \ \ \ \ Щ\ \ж,
Щ \ А 1 1 \ я \ vr
70\ fc fr Ть у vt Jr
°и\ /I л ? Ф А/7
ьл\ iv f • -
ч \М и
z\ If II Ш .111.1
-Lii4>l
T? j_^§sT Т^4_1 К
rnlffllrhU
mil 1 ТгчТГТ
1 1 1 1 N T 1 Ft гт
Ml
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 LI
/ * 6 3 83031113 ft 19 2017 22 26 28 29 3133 353738 W
27 5 1012 251621 232*18323*36 39 k1
15 27 Точки измерения
Рис. 2. Температуры в местах измерений
(см. рис. I) в компрессорах ПГ5 и ПГЮ
(R12, /о= —15 °С, tK=30pC):
• — при номинальных зазорах в основных сопряжениях
компрессора ПГ5; О— то же, компрессора ПГЮ; А — при
зазоре в сопряжении цилиндр — поршень 2Д/г=156 мкм *
компрессора ПГ5; А — то же, компрессора ПГЮ (для
компрессора ПГЮ показаны наиболее характерные точки)
в сопряжении цилиндр — поршень при
работе на разных хладагентах и
режимах работы. Естественно, чем ниже
температура кипения, тем выше
температурная напряженность
компрессора. Независимо от режима работы
наиболее высокие температуры — при
работе на R22. При низких
температурах кипения и увеличенных
зазорах они выше, чем при
номинальных зазорах, на 40 °С и более.
Характерно, что при одном и том же
режиме при работе на R502
температуры всегда несколько ниже, чем при
работе на R12.
Влияние хладагента на
температурную напряженность наиболее сильно
проявляется при низких температурах

fOO\
во,
60
w
20
tM,°c\
Г }
"S
pi
<«N^^
<^^n|
k~*.
wakd
"*** ^^-й^^^^
^=^8ё§1
¦^SS
4"**«»
^
titn$
210
/90
I/O
f50
/30
110
30
70
Хч.
c4
•^
\
>4>
r*
"^O4
^->r
^гч.
<^^\^
p-^c
^^-э
«^
^??S?^fe
Г^^х
в
-55 -JO -25 -20
-fS -10 -5 О 5
tp,°o
Рис. З. Зависимость температурной
напряженности компрессора ПГ5 от температуры
кипения U при /К=30°С:
'обм' 'м' 'вс.кл» 'н.п — температура соответственно обмотки
электродвигателя, масла на входе в масляный насос, пара
перед всасывающим клапаном, пара в нагнетательной
полости; при номинальных зазорах в сопряжениях;
— при зазоре в сопряжении цилиндр — поршень
2Д*=156 мкм; О - R12; х - R22; #— R502
кипения. В области высоких
температур кипения температуры сближаются.
Совместный анализ графиков на
рис. 2 и 3, а также данных
таблицы позволяет установить следующее.
Температура смазочного масла в
различных участках масляной ванны
различается до 10 °С. Максимальная
температура масла — на поверхности
масляной ванны в районе нижнего
цилиндра, при приближении к
поверхности кожуха температура снижается.
На входе в масляный насос отличие
от максимальной температуры
составляет до 5 °С.
Температуры верхнего и нижнего
коренных подшипников практически
одинаковы и не более чем на 5 °С
превышают температуру масла на входе
в масляный насос.
t,
/оо\
во\
60\
т
N
^
\ J '\ 1 \J
^
т
^>
т^>.
^-/^
¦^ц
"^^"^**«
-25 -20 -15
Рис. 4. Температура t гильзы цилиндра ( )
и поршня ( ) компрессора ПГ5:
а — R12, 2Д?=60 мкм; б — R22, t — 2Д?=60 мкм,
2 — 2Д?=180 мкм; #— /К=30°С; X — *к=50 °С
У нижнего цилиндра температурная
напряженность несколько выше, чем у
верхнего. Максимальная разница в
температурах при работе в одном из
наиболее напряженных режимов (R22, t0 =
= — 15 °С, 4 = 50 °С, 2Д? = 180 мкм)
составила: у гильз цилиндра по высоте
до 10 °С, по окружности до 5 °С;
у поршня по высоте до 12 °С, по
окружности до 7 °С.
Температуры гильзы цилиндра и
поршня, изготовленных из разных
материалов (гильза из чугуна, поршень
из алюминиевого сплава), несколько
отличаются (рис. 4). Со снижением
температуры кипения разность между
температурами гильзы цилиндра и
поршня А(/г—/п) увеличивается;
зависимость этой разности от
температуры нагнетания /км2 компрессора
аппроксимируется уравнением
Д('г-'п)=-24+0,3*км2.
Диаметр поршня в плоскости поршне
вого пальца с ростом температуры
увеличивается несколько больше, чем в
плоскости, перпендикулярной, оси
отверстия под палец; максимальное различие
в диаметрах при 160 °С составило
4 мкм.
Диаметр гильзы цилиндра в верхнем
сечении (зона бурта) также увеличи-
3!

вается быстрее, чем в нижних
сечениях; различие при 180 °С составило
2—3 мкм.
Увеличение диаметров гильзы
цилиндра и поршня приближенно
описывается уравнением
Dt = D0(\ + aAt),
где Dt — диаметр детали при нагревании на
температуру t, мкм;
D0 — диаметр детали при нормальной
температуре B0 °С), мкм;
а — коэффициент линейного расширения
материала детали;
Л? — повышение температуры по сравнению
с нормальной, °С.
Расчетная и экспериментальная
зависимости изменения диаметров гильзы
цилиндра (в верхнем сечении) и поршня
(в плоскости поршневого пальца) с
ростом температуры сопоставлены на
рис. 5.
Основное влияние на
температурную напряженность компрессора
оказывают протечки паров хладагента
через увеличивающийся вследствие
износа деталей зазор между цилиндром
и поршнем. Это влияние
максимально при низкотемпературных режимах.
На рис. 6 показано изменение
массовой производительности
компрессора в зависимости от
диаметрального зазора между цилиндром и
поршнем.
Износ деталей механизма движения,
приводящий к увеличению линейного
мертвого пространства и изменению
характера трения в сопряжениях
компрессора, также повышает его
температурную напряженность. Наиболее
существенное повышение отмечается при
износах деталей после 25 тыс. ч
работы компрессора.
На рис. 7 показана зависимость
температуры нагнетания ?км2 от
диаметрального зазора в сопряжении ци-
Рис. 5. Изменение диаметров AD гильзы цилинд
ра (/) и поршня B) с ростом температуры /
— расчет; эксперимент
25 36 U SO
?,тыс.ч
160 160
2'А к, мкм
•60 80 100 120 W 1602йк,мнм
Рис. 6. Зависимость массовой
производительности Мд компрессора ПГ5 от диаметрального
зазора 2 Д>& в сопряжении цилиндр — поршень
при работе на R502:
/ — /о=—5°С, /=30°С; 2 — /„=— 5 °С, i =40 °С;
3 — /о=— 5°С,/к=50оС; 4 — /„= —15 °С, *к=30 *С; 5 —
*о= —15 °С, /К=50°С; 6 — /о=— 25 °С, /к=30 °С; 7 — t0=
— — 25 °С, ;К=50°С; 8 — /0=— 35 °С, /к=30 °С
32
т! 160 180
S0 2AkfMHM
Т,Л7ЫСЧ
Рис. 7. «Зависимость температуры
нагнетания /к^2 компрессора ПГ5 от диаметрального
зазора 2 k в сопряжении цилиндр —
поршень (О) и от износа деталей во всех основных
сопряжениях при наработке компрессора 25,
36, 41 и 50 тыс. ч. (X):
/ _ /0=_25 °С, /К=50°С; 2 — /<>=—25 °С, /к=30 °С;
3 — /0= —15 °С, *К=30°С; 4 — /<>=— 5 °С, /к=30 °С

линдр — поршень и наработки
компрессора. Наиболее высокие температуры
нагнетания характерны при работе на
R22 и R502, что обусловлено большей
интенсивностью изнашивания деталей
на этих хладагентах [2].
Уменьшение диаметрального зазора в
сопряжении цилиндр — поршень от
номинального до 2Л& = 45 мкм
незначительно снижает температурную
напряженность компрессора (максимально
на 5°С).
Температурная напряженность
также несколько снижается, если
использовать смазочное масло ХС40 вместо
ХФ22-24 при работе на R22 и R502 в
низкотемпературных режимах (при
зазоре в сопряжении цилиндр — поршень
2Д& = 156 мкм — на 5—8 °С) /
Установленные в результате
проведенных исследований зависимости
влияния износа деталей на
температурную напряженность компрессора
дают возможность дифференцированно
подходить к определению технического
состояния узлов и деталей
компрессоров типа ПГ в процессе их
эксплуатации.
Список использованной литературы
1. Взоров Б. А. Измерение температуры
поршня автомобильного двигателя.— Труды НАМИ,
вып. 38, 1961, с. 4—10.
2. Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М.,
Милованов В. И. Анализ износостойкости
поршневых компрессоров малых холодильных
машин.— Холодильная техника, 1983, № 4,
с. 26—33.
3. Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М.,
Милованов В. И. Исследование
изнашивания деталей высокооборотных герметичных
компрессоров.— Холодильная техника, 1980,
№ 11, с. 17—23.
4. Машиностроительные материалы.
Краткий справочник.— М.: Машиностроение,
1980, 511с.
5. Мясников Н. А., Ужанский В. С,
Воробьев Ш.' М. Измерение температуры
обмотки электродвигателей герметичных
компрессоров.— Холодильная техника, 1970, № 4,
с. 45-^17.
Рис. 1. Узел восприятия осевых усилий,
действующих на ведущий ротор винтового
компрессора S3-900 серии 1:
/ — опорный подшипник скольжения; 2 — штифт; 3 — секция
нагнетания; 4 — втулка разгрузочного поршня; 5 —
резьбовое контркольцо; 6 — резьбовое кольцо; 7 — стопорный
винт; 8 — спаренные радиально-упорные шарикоподшипники;
9 — приемная втулка; 10 — ведущий ротор; // —
разгрузочный поршень; 12 — камера разгрузочного поршня; 13 —
отверстие для подвода масла в камеру разгрузочного
поршня
УДК 621.514.5.041
ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАБОТЫ
УЗЛОВ ВОСПРИЯТИЯ
ОСЕВЫХ УСИЛИЙ В ВИНТОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРАХ
Канд. техн. наук В. Л. КОНОВАЛОВ,
н. А. СМЕЛКОВ
В винтовых компрессорах,
эксплуатируемых в составе холодильных
установок судов флота рыбной
промышленности, осевые усилия воспринимаются
чаще всего радиально-упорными
подшипниками качения. Для уменьшения
нагрузки на них компрессоры имеют
устройства компенсации осевых усилий,
располагаемые, как правило, на
ведущем роторе.
На рис. 1 показана конструкция
узла восприятия осевых усилий,
действующих на ведущий ротор винтового
компрессора S3-900 серии 1
(производство предприятия «Кюльаутомат»,
ГДР). Этот компрессор, наиболее
распространенный на судах, работает в
циклах одно- и двухступенчатого
сжатия [J, 3].
Спаренные радиально-упорные
шарикоподшипники, воспринимающие
осевую нагрузку, уложены в приемную
втулку 9 с радиальным зазором,
который необходим для их радиального
перемещения вместе с ротором в период
пуска и остановки компрессора на
величину масляного клина,
образующегося в зазорах опорных подшипников
скольжения. Наружные обоймы
шарикоподшипников стопорят в приемной
втулке винтом, чтобы полностью
исключить их проворачивание относительно
друг друга и резьбового кольца 6 и в то
же время обеспечить свободное
радиальное перемещение вместе с ротором.
13 1211 W
33

Разгрузочный поршень, неподвижно
закрепленный на ведущем роторе,
вращается во втулке 4. Она расположена
в корпусе компрессора с радиальным
зазором 0,2—0,3 мм, обеспечивающим
ее свободное перемещение вместе с
поршнем при пусках и остановках
компрессора, что исключает заклинивание
роторов, так как зазор в опорных
подшипниках скольжения составляет
0,07—0,15 мм. Зазор между втулкой
и разгрузочным поршнем очень
небольшой, 0,03—0,05 мм. Во избежание
проворачивания втулки разгрузочного
поршня в корпусе компрессора ее
стопорят штифтом.
При работе компрессора масло от
масляного насоса под давлением, на
0,1—0,3 МПа превышающем давление
нагнетания, подается через отверстие
13 в камеру разгрузочного поршня,
где смешивается с боковым потоком
масла, вытекающим из подшипника
скольжения после его смазки. Масло
воздействует на разгрузочный
поршень и торцевую поверхность его
втулки, прижимая ее к приемной
втулке радиально-упорных
шарикоподшипников. Так как одна сторона
разгрузочного поршня находится под
давлением масла от масляного
насоса, а другая — под давлением
всасывания, создается осевое усилие,
передаваемое ведущему ротору и
компенсирующее часть осевой нагрузки на
радиально-упорные
шарикоподшипники.
На основании обработки
статистического материала по эксплуатации
большого количества винтовых
компрессоров S3-900 серии 1, работающих в
режимах одно- и двухступенчатого
сжатия, была определена причина
возникновения и тенденция увеличения
осевого зазора в спаренных радиально-
упорных шарикоподшипниках ведущего
и ведомого роторов.
Особенностью работы упорного узла
данного типа винтовых компрессоров
является то, что при осевых
нагрузках на спаренные радиально-упорные
шарикоподшипники в них уже через
200—500 ч работы компрессора
происходит приработка тел качения, что
приводит к возникновению осевого
зазора до 0,06—0,08 мм (по данным
завода-изготовителя подшипников это
явление вполне нормальное, оно не
влияет на предельную нагрузку
подшипника).
При дальнейшем увеличении осевого
зазора через 2—4 тыс. ч работы
ведущий ротор, а с ним вместе и
разгрузочный поршень смещаются в
сторону секции всасывания. Из-за
небольшого зазора между разгрузочным
поршнем и втулкой, наличия по
периметру поршня кольцеобразных
вытачек, выполняющих роль лабиринтного
уплотнения, и бороздок, образуемых
поршнем во втулке в процессе
работы, между ними возникают
значительные силы сцепления. Поэтому с
увеличением осевого зазора в спаренных
радиально-упорных подшипниках
вместе с ротором и разгрузочным поршнем
в направлении секции всасывания
смещается и втулка разгрузочного поршня,
при этом между ней и приемной
втулкой возникает осевой зазор,
соответствующий осевому зазору в спаренных
подшипниках. Масло из камеры
разгрузочного поршня начинает перетекать
через зазор между корпусом и втулкой
разгрузочного поршня и через зазор
между втулкой разгрузочного поршня
и приемной втулкой в полость
компрессора, находящуюся под давлением
всасывания. В результате давление
масла в камере разгрузочного поршня
уменьшается и эффективность работы
узла снижается. Осевая нагрузка на
радиально-упорные подшипники
возрастает, а это приводит к их
интенсивному износу и еще большему
увеличению осевого зазора. При осевом
зазоре 0,35—0,5 мм торцевые
поверхности роторов начинают подтачивать
секцию всасывания.
Во избежание этого явления уже при
образовании осевого зазора 0,12—
0,15 мм необходимо проводить
профилактический ремонт упорного узла.
По рекомендации предприятия «Кюль-
аутомат» ремонт заключается в
установке между внутренними обоймами
шарикоподшипников кольца толщиной
0,5—1 мм с новой настройкой
осевого зазора. После этого интенсивность
изнашивания шарикоподшипников
резко снижается и компрессоры
отрабатывают до капитального ремонта 25—
30 тыс. ч.
Конструкцией винтового компрессора
предусмотрен осевой (торцевой)
зазор 0,05—0,15 мм между торцевой
поверхностью роторов на стороне
нагнетания и корпусом компрессора.
Назначение его — компенсация
неравномерного термического расширения со-
34

прягаемых деталей и небольших
отклонений размеров в пределах допусков.
Этот зазор можно сравнить с
зазором мертвого пространства у
поршневого компрессора. При возникновении
осевого зазора в спаренных радиаль-
но-упорных шарикоподшипниках этот
зазор становится больше на ту же
величину, в результате чего
значительно уменьшается коэффициент
подачи компрессора и снижается
эффективность работы холодильной
установки в целом.
Конструкция рассматриваемого
узла предопределяет при работе
компрессора образование работающей на
растяжение жесткой связи: приемная
втулка — крепежные винты — несущее
кольцо — корпус компрессора. Осевое
усилие ротора, воспринимаемое
спаренными радиально-упорными
шарикоподшипниками, передается через
резьбовые контркольцо 5 и кольцо 6
приемной втулке и через шесть
крепежных винтов несущему кольцу,
которое жестко крепится к
нагнетательной секции компрессора.
Слабым звеном в данной цепи
является приемная втулка, изготовленная
из серого чугуна. При ремонте
эксплуатируемых винтовых компрессоров на
приемных втулках со стороны фланца
вокруг резьбовых соединений
обнаруживаются многочисленные трещины,
выкрашивание чугуна, ослабление
резьбы под крепежные винты. На
некоторых компрессорах имели место случаи
обрыва фланца приемной втулки, что
приводило к заклиниванию роторов
компрессора. Замечено, что резьбовые
кольца имеют тенденцию к
самоотворачиванию, в результате чего также
увеличивается осевой зазор в
шарикоподшипниках.
Несколько лучшие эксплуатационные
показатели имеет узел с
модернизированной приемной втулкой
(конструкция узла разработана на
предприятии «Кюльаутомат»). Во фланце
приемной втулки дополнительно просверлены
шесть отверстий, в которые вставлены
пружины, обеспечивающие
равномерное усилие прижатия наружных обойм
шарикоподшипников. Наличие пружин
практически полностью исключает
ударные нагрузки на тела качения при
пусках и остановках компрессора и
способствует более равномерному
распределению осевого усилия между
двумя шарикоподшипниками. Наружные
обоймы шарикоподшипников стягивает
одно резьбовое кольцо, которое во
избежание отворачивания стопорится
винтом. Однако сверление во фланце
приемной втулки дополнительных
отверстий под пружины уменьшает ее
прочностные свойства.
Хорошие результаты получены при
эксплуатации в составе судовых
холодильных установок винтовых
компрессоров фирмы «Сталь» (Швеция).
На ряде судов эти компрессоры
отработали более 30 тыс. ч. При этом
практически не возникало проблем из-
за увеличения осевого зазора в ради-
ально-упорных шарикоподшипниках.
Конструкция изображенного на рис. 2
узла восприятия осевых усилий,
действующих на ведущий ротор
винтового компрессора S54-1,2, во многом
аналогична конструкции узла
компрессора S3-900 серии 1, но имеет и свои
особенности. В частности, втулка
разгрузочного поршня, чтобы избежать
перетечек масла между ней и
корпусом, уплотнена эластичным кольцом,
а осевая нагрузка, воспринимаемая
спаренными радиально-упорными
шарикоподшипниками, передается через
их втулку непосредственно на корпус
компрессора. Установочная гайка,
прижимающая наружные обоймы
шарикоподшипников, стопорится
разжимным штифтом, что полностью
предотвращает ее отворачивание.
Фирмой «Сталь» в 1977—1980 гг.
было запатентовано несколько простых и
надежных в эксплуатации конструкций
узлов восприятия осевых усилий (рис.
3) в винтовых компрессорах [4, 5].
В них отсутствуют втулки
шарикоподшипников. Осевое усилие передается
Рис. 2. Узел восприятия осевых усилий,
действующих на ведущий ротор винтового
компрессора S54-l,2:
/ — опорный подшипник скольжения; 2 — ведущий ротор;
3 — разгрузочный поршень; 4 — втулка разгрузочного
поршня; 5 — уплотнительное эластичное кольцо; 6, 7 .—
распорные кольца; 8 — распорная втулка; 9 — втулка
спаренных шарикоподшипников; 10 — спаренные радиально-
упорные шарикоподшипники; // — корпус компрессора;
12 — установочная гайка; 13 — штифт; 14 — шлицевая
гайка
35

Рис. 3. Узлы восприятия осевых усилий в вин
товых компрессорах фирмы «Сталь»:
а, б — варианты узлов; / — корпус компрессора; 2 —ротор;
3 — опорный подшипник скольжения; 4 — втулка
разгрузочного поршня; 5 — разгрузочный поршень; 6 — радиально-
упорный шарикоподшипник; 7 — запорная крышка; 8 —
пружина
непосредственно на корпус
компрессора либо через втулку
разгрузочного поршня, которая является как бы
продолжением наружной обоймы
шарикоподшипника (см. рис. 3, а), либо
через наружные обоймы
шарикоподшипников, которым обеспечена
постоянная подпрессовка с помощью пружины
(см. рис. 3, б).
Во многом сходен с этими узлами
по конструкции узел восприятия
осевых усилий в винтовых компрессорах
S3-900 серии 2 (рис. 4),
устанавливаемых в настоящее время на судах
флота рыбной промышленности СССР
/ 2 3 4 5 6 7 8 S 10 11
Рис. 4. Узел восприятия осевых усилий в
винтовом компрессоре S3-900 серии 2:
/ — корпус компрессора; 2 — ведущий ротор; 3 — ведомый
ротор; 4~ опорный подшипник скольжения; 5 — втулка
разгрузочного поршня; 6 — распорная втулка; 7 —
разгрузочный поршень; 8 — распорная втулка ведущего ротора;
9 — распорная втулка ведомого ротора; 10 — радиально-
упорные шарикоподшипники; // — шлицевая гайка; 12 —
промежуточные кольца; 13 — пружина; 14 — запорная крышка
Нагнетательной секции
36
В этом узле также отсутствует
приемная втулка. Кроме того, поскольку
осевое усилие, воспринимаемое ведомым
ротором, действует только в одном
направлении — в сторону всасывания, на
нем установлен всего один радиаль-
но-упорный шарикоподшипник.
Разгрузочный поршень, внутренние
обоймы спаренных радиально-упорных
шарикоподшипников и распорная
втулка жестко связаны с ведущим
ротором посредством шлицевой гайки.
Наружная обойма первого
шарикоподшипника без радиального зазора
упирается во втулку разгрузочного поршня,
которая уложена уже с радиальным
зазором в корпус компрессора. На-<,
ружная обойма второго
шарикоподшипника прижимается к наружной обойме
первого пружиной через
промежуточное кольцо. Пружина создает
постоянное усилие, полностью исключающее
возможность появления осевого зазора
между втулкой разгрузочного поршня
и корпусом компрессора, но в то же
время обеспечивающее радиальное
перемещение втулки вместе с поршнем
и шарикоподшипниками в пусковой
фазе компрессора.
Настройка осевого зазора между
торцевой поверхностью ведущего и
ведомого роторов и поверхностью секции
нагнетания достигается пригонкой
распорного кольца и втулки разгрузочного
поршня ведущего ротора, а также
распорных втулок ведомого ротора
в период сборки винтового компрессора
на заводе-изготовителе. Конструкция
узла позволяет заменять
шарикоподшипники без новой настройки осевого
зазора (в отличие от компрессоров
S3-900 серии 1, где требуется новая
настройка).
В винтовых компрессорах S3-900
серии 2 изменена схема отвода паро-
масляной смеси от узла восприятия
осевых усилий. Если в компрессорах
серии 1 трубопроводы отвода паро- '
масляной смеси из подшипниковых
узлов ведущего и ведомого роторов
врезаны в один общий трубопровод,
соединенный с всасывающей стороной,
то в компрессорах серии 2 потоки
разделены: от ведущего ротора — во
всасывающую полость, от ведомого — в
нагнетательную. Разделение потоков
не только обеспечивает более
качественную смазку опорного подшипника
скольжения ведомого ротора со
стороны нагнетания, но и повышает
эффективность работы разгрузочного устрой-

ства. Кроме того, увеличивается
коэффициент подачи компрессора, так как
в его всасывающую полость
проникает меньше балластного масла.
Следует ожидать, что узлы восприятия
осевых усилий компрессоров S3-900
серии 2 окажутся более эффективными
в эксплуатации.
На наш взгляд, недостатком
описанного узла компрессоров серии 2
является то, что втулка разгрузочного
поршня не стопорится в корпусе.
Это создает предпосылки для ее
проворачивания относительно корпуса.
О возможности проворачивания
свидетельствует явление, имеющее место при
эксплуатации винтовых компрессоров
серии 1. При остановке компрессора
происходит выравнивание давлений
между его всасывающей и
нагнетательной сторонами, роторы
проворачиваются в обратном направлении — в
этот момент в компрессоре раздается
характерный металлический щелчок.
При разборке компрессоров серии 1
на обеих сторонах профрезерованного
паза во втулке разгрузочного поршня
наблюдался значительный наклеп от
удара втулки о стопорящий штифт,
что говорит о ее проворачивании
вместе с ротором и разгрузочным
поршнем на величину этого паза.
Узлы восприятия осевых усилий
компрессоров S3-315 и аналогичные им по
конструкции узлы компрессоров S3-450
существенно отличаются от
вышеописанных узлов. Основное отличие состоит
в том, что радиальные нагрузки
воспринимаются роликовыми
подшипниками качения, имеющими сравнительно
малые радиальные зазоры.
Разгрузочный поршень закреплен на роторе со
стороны секции всасываний и
вращается непосредственно в корпусе.
При такой компоновке масло
просачивается через зазор между
разгрузочным поршнем и корпусом и
попадает в парные полости в момент
всасывания, еще до выхода зубьев из
зацепления и отсечения ими
всасывающего окна. Чтобы свести к минимуму
протекание масла в полость
всасывания и, следовательно, повысить
коэффициент подачи, у винтовых
компрессоров S3-315 и S3-450 последних
выпусков масло из зазора между
разгрузочным поршнем и корпусом через
подключение для отбора пара при
промежуточном давлении отводится в
соответствующую полость компрессора.
Анализ работы винтовых
компрессоров в составе судовых холодильных
установок показал, что наиболее
эффективным путем предотвращения аварий
винтовых компрессоров является
своевременный (не реже чем через 1000 ч)
контроль осевого смещения ведущего и
ведомого роторов любым из известных
методов [2] и проведение
профилактического ремонта упорного узла при
образовании осевого зазора более
0,15 мм.
В значительной степени ухудшается
работа описанных узлов при работе
компрессоров влажным ходом, так как
в этом случае возрастают силы
трения из-за разжижения смазочного
масла и резко увеличивается нагрузка на
радиально-упорные подшипники, что
ведет к их преждевременному износу.
Эффективность работы упорных
узлов существенно зависит от
качества применяемого масла. Используемое
во фреоновых судовых установках с
винтовыми компрессорами масло ХА-30
имеет низкую химическую стабильность.
Вопрос о замене его маслами ХС-40
и ПФГОС-4, более стабильными в
присутствии фреонов, имеющими
достаточно высокую вязкость и более
низкую температуру застывания, должен
быть решен как можно быстрее. Это
позволит уменьшить силы трения в
компрессорах, улучшить работу узлов
восприятия осевых усилий и тем самым
продлить срок службы компрессоров.
Список использованной литературы
1. Ионов А. Г. Судовые холодильные
установки с винтовыми компрессорами.— М.:
Пищевая промышленность, 1979.— 128 с.
2. Коновалов В. Л., Кудрявцев Г. В.
Особенности эксплуатации холодильных
винтовых компрессоров.— Калининград: ВИПК,
1980.—80 с.
3. Креймер Н. Г. и др. Рекомендации по
применению и эксплуатации винтовых
компрессорных агрегатов производства ГДР.—
Холодильная техника, 1979, № 2, с. 47—52.
4. Патент 2091537 (Франция).
5. Патент 4185949 (США).
УДК 621.57.001.4:681.142
АВТОМАТИЗАЦИЯ ОБРАБОТКИ
НА МИКРОЭВМ РЕЗУЛЬТАТОВ
ИСПЫТАНИЙ ХОЛОДИЛЬНЫХ
АГРЕГАТОВ
Н. С. КРАВЦОВА, А. В. ГАПЧЕНКО,
канд. техн. наук В. Я. КРАВЦОВ
При определении по
экспериментальным данным холодопроизводитель-
ности, потребляемой мощности, холо-
37

дильного коэффициента, работы
адиабатического сжатия, коэффициента
подачи, температуры обмотки
электродвигателя компрессора приходится
иметь дело с большим количеством
параметров. Во время серийных
испытаний обработка протоколов
становится процессом трудоемким, причем не
исключены возможные ошибки и
повторные расчеты. Поэтому возникает
потребность в автоматизации работы
расчетчиков, что позволило бы поднять
производительность их труда,
повысить надежность и качество расчетов.
Этому серьезно препятствует
необходимость использования на
промежуточных этапах обработки протоколов
справочных данных, приведенных на
графиках и в таблицах [4, 5]. Для
эффективного применения микроЭВМ
всю необходимую информацию нужно
представить в компактной
аналитической форме. В этом случае
использование исходных уравнений
состояния и имеющихся решений [1] ввиду
их сложности и необходимости
привлечения дополнительных данных не
представляется возможным. В связи с
этим возникает необходимость в
описании используемого материала с
помощью простых аналитических
зависимостей, удобных для
программирования на микроЭВМ.
Одним из методов приближения
функций, заданных таблично,
является метод наименьших квадратов [2, 3].
Графические зависимости к
табличному виду можно привести путем
«снятия» с графиков необходимого
количества данных.
Допустим, что некоторая
функциональная зависимость w=F(x, у, z)
приближенно может быть представлена
в виде
N
F(x,y,z)& 2 А^(хШу)^к{г)9 A)
где х, у, z — аргументы;
Aik — коэффициенты.
Пусть для некоторой совокупности
значений аргументов (х\, у\, Z\), (x2,
*/2, г2), ..., (*,„ у„, zn) известны
значения функции wu v>2, ..., wn.
Коэффициенты Aijk определяют по методу
наименьших квадратов из условия
минимума суммы квадратов невязок для
заданной совокупности точек. При
использовании уравнения A) это
приводит к системе линейных
алгебраических уравнений:
N г п
]п
X
т= 1
ХЪ{УтШ*т)* B)
где p-j-r-f-s=0, 1, ..., N.
Вид функциональных зависимостей
fi(x)i Ф/(#)> ^Л2) относительно
функции F(x, у, z) может быть известен
из каких-либо дополнительных
источников или установлен из
соответствующих графиков, построенных по
известным значениям функции. Для. целей
автоматизации расчетов нужно
использовать как можно более простые за
висимости, например функции типа
/*(*)=(**, l/jc*. У**, 1/V'**, ek\ 1/***).
C)
Одноименные функции при этом
обладают свойством
fk(x)fp(x)=fk+P(x)-
С помощью разработанной авторами
на языке АЛГОЛ программы можно
получить аналитические зависимости
типа A) для функций одной, двух
и трех переменных с использованием
любого из типов функций C) для
каждой из переменных. По этой
программе на ЭВМ-222 построены
аналитические зависимости для
хладагентов R12, R22, R502.
Рассмотрим в качестве примера
процесс построения по табличным данным
[5] для R 502 аналитической
зависимости для энтальпии конца
адиабатического сжатия /"Д2, являющейся
функцией трех аргументов —
давления всасывания рвс, давления
нагнетания рн и температуры всасывания
паров хладагента /км1. На основании
графиков зависимости /"Д2 от одного из
аргументов при неизменных значениях
двух других была выбрана
аналитическая зависимость вида
'«*= -Ль пЛИ*-^-™Р'* D)
Коэффициенты Aijk были определены
по 96 значениям /"д2 для
совокупности значений аргументов, взятых
через равные интервалы в пределах
изменений этих аргументов:
82,27 кПа<рвс<765,2 кПа;
765,2 кПа<рн<3166 кПа;
-5°С</км1<40°С.

Аналитические зависимости
Массив коэффициентов
"max*
о/
/о
N
1 /7—
*-«Mvz v"-
'+'-• л.
¦и2— ., .4', „ Ацкт
<+/+*=
° ' v;
ft- 2 -4||'
i=0
'LiVpS
486.196156,1.62109285,0.90060599,
—4.14422213E—3,237.411059,-5.488369,
—0.193743005,2290.366325,
4.12186145,2217.346292
—0.536195835E—2,6.118086E—5,
3.67837916E—7,0.206012255,
6.3756209E—4,—0.19780606E—2
439.699645,14.5713955,-1.04144127,
0.690763972,0.05705368853,
—0.2910152E—3,210.161735,6.3844932,
—5.07565462E—3,-103.882024,
396.34005,1.256777661
—93.1282917,57.1131891,-10.6104462,
1.48611474,-0.0869279407
0,12
0,19
0,15
0,18
0,20
Расчет выполняли, начиная с N=l9
причем после определения
коэффициентов Ацк находили значения /"д2 по
зависимости D) и максимальное
значение невязки. При N=3, что
соответствует десяти коэффициентам в
формуле D), получена приемлемая с
практической точки зрения погрешность
бтах=0,15 %. При iV=4
максимальная погрешность составляет бтах=
= 0,11 %, а число коэффициентов
равно 15.
В таблице приведены аналитические
зависимости для расчета энтальпии
хладагента перед всасывающим
патрубком компрессора /"м1; удельного
объема хладагента, поступающего в
компрессор vf{\ энтальпии жидкого
хладагента i'u и температуры кипения
хладагента /о.
С помощью полученных
зависимостей на языке БЭЙСИК для микроЭВМ
ДЗ-28 составлена программа расчета
холодопроизводительности, потребляе-
(мой мощности, холодильного
коэффициента, коэффициента подачи,
температуры обмотки электродвигателя
компрессора. Применение микроЭВМ в
таких расчетах экономически
оправдано и позволяет уменьшить
продолжительность обработки протоколов
испытаний по сравнению с обычным
способом в 8—10 раз.
Список использованной литературы
1. Бадылькес И. С. Свойства холодильных
агентов.— М.: Пищевая промышленность,
1974.— 173 с.
2. Б ату не р Л. М., Позин М. Е.
Математические методы в химической технике.—
Л.: Химия, 1971.— 824 с.
3. Березин И. С, Жидков Н. П. Методы
вычислений. Т. 1.— М.: Наука, 1966.—
632 с.
4. Перельштейн И. И. Таблицы и диаграммы
термодинамических свойств фреонов 12, 13,
22.— М.: ВНИХИ, 1971.— 92 с.
5. Таблицы и диаграммы термодинамических
свойств фреонов 142, 502 / И. И.
Перельштейн, Г. А. Кусляйкин, -В. Ф. Яковлев,
Е. Б. Парушин.— М.: ВНИХИ, 1979.—
50 с.
УДК 628.84.001.24
УСОВЕРШЕНСТВОВАННАЯ
МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО
РАСЧЕТА БЫТОВОГО
КОНДИЦИОНЕРА
Г. И. ВОЛГИН
Основным критерием оптимизации
бытовых кондиционеров является
минимум приведенных затрат на
производство определенного количества
холода при обеспечении достаточно
высокого уровня энергетического
совершенства. Как показывает практика,
традиционная схема теплотехнических
расчетов холодильного агрегата
бытовых кондиционеров, по которой для
выбранного режима работы
рассчитывают теплообменные аппараты и
компрессор, малоэффективна и требует
значительных затрат времени. Это
объясняется необходимостью повторять
расчет несколько раз, что тем не менее не
39

всегда обеспечивает соответствие
получаемых размеров аппаратов
установленным требованиям к габаритам
кондиционера и унификацию их с серийно
выпускаемыми моделями.
Наиболее рациональной
представляется схема расчета, позволяющая
прогнозировать основные рабочие
параметры кондиционера — хойодопроизводи-
тельность и потребляемую мощность —
для заданных температурно-влажност-
ных условий наружного и комнатного
воздуха при различных сочетаниях теп-
лообменных поверхностей и
компрессора.
В работе [1] описана такая методика
расчета бытового кондиционера с
тепловым насосом, основанная на
предложенном А. А. Гоголиным методе
расчетных диаграмм [2]. Однако и эта
методика недостаточно совершенна.
Так, при расхождении принятой и
расчетной температуры конденсации более
чем на 0,5 °С расчет должен быть
повторен при новом значении tK.
Предлагаемая в данной статье
методика имеет ряд существенных
преимуществ по сравнению с [1].
Использование вместо характеристики
компрессора характеристики компрессорно-кон-
денсаторного узла позволяет проводить
расчет один раз. Применение нового
способа определения коэффициента
влаговыпадения испарителя для любых
заданных условий его работы
обеспечивает более высокую точность по
сравнению со способом, описанным в [1].
Учтено влияние гидравлического
сопротивления при конденсации на холо-
допроизводительность кондиционера.
Температура конденсации определяется
графически, без использования метода
подбора, применяемого в методике [1].
На диаграмме Q—t строят
графические зависимости Q0=f(tK; to) при
f0=const (рис. 1, линии/, 2, 3),
являющиеся характеристиками компрессора.
Для построения характеристики
конденсатора QK=f(tK) используют
формулу
Qk=Gbcb,('k-'Si)t1o-103, A)
где QK — тепловая нагрузка на
конденсатор, Вт;
Св — массовый расход воздуха
через конденсатор, кг/с;
свл — удельная теплоемкость
влажного воздуха, кДж/
/(кг-К);
*к> *в1 — соответственно
температуры конденсации и
наружного воздуха, °С;
Tio= 1—е в вл* — общий коэффициент
охлаждения конденсатора;
FH — наружная поверхность
конденсатора, м2;
k — коэффициент теплопередачи
конденсатора, Вт/(м2-К),
Рис. 1. Схема расчетной диаграммы
кондиционера;
/, 2, 3, — характеристики компрессора Qo=f{tK; /0); 4 —
характеристика конденсатора QK=f{tK); 5 — характеристика
ко мп рессор но-конденсаторного узла Qo=f((K; t0) без учета
потерь давления в конденсаторе; 6, 7 — характеристики
компрессорно-конденсаторного узла Q0=((tK; t0) с учетом
потерь давления в конденсаторе; 8 — характеристика
компрессорно-конденсаторного узла Q0=f(tK\ tr); 9, 10 —
характеристики испарителя Q0=f(tr) при 1=1 и ?( соответственно;
// -А характеристика испарителя Q0=f(t0)
00)Sm\
40

где ан, аа — коэффициенты теплоотдачи со
стороны воздуха и при конденсации
хладагента, Вт/ (м2 • К);
Ен — коэффициент эффективности
ребристой поверхности;
р — коэффициент оребрения
конденсатора.
Коэффициенты теплоотдачи ан и аа
определяют в соответствии с
рекомендациями, изложенными в [3, 4, 5].
При этом следует учитывать
увеличение Он при волнистой пластинчатой
поверхности по сравнению с с^ для
гладких пластин.
^ Удельную тепловую нагрузку на
^внутреннюю поверхность конденсатора
<7/га, необходимую для расчета аа,
определяют по формуле
QFa— -р~ — р , C)
1 н ' н
где /ц2 — температура воздуха после
конденсатора, принимаемая на 10—12°С
выше /в1-
При определении tK по формуле A)
тепловую нагрузку на конденсатор QK
следует принимать равной расчетной
по формуле C). Тепловая нагрузка
QK и температура конденсации tK
являются координатами точки, через
которую проводят характеристику
конденсатора QK = f(tK) (рис. 1, линия 4).
Характеристика
компрессорно-конденсаторного узла Q0=f(tK; t0)
проводится через точки, лежащие на
характеристиках компрессора (рис. 1, линия 5).
Точки определяют путем подбора
отношения Qk/Qo, совпадающего с данными
таблицы [2] для соответствующих
температур кипения и конденсации.- Для
определения влияния гидравлического
сопротивления при конденсации на
характеристику компрессорно:конденса-
торного узла по формулам [6]
рассчитывают КРк и соответствующее ему
повышение температуры конденсации tK
> для условий, определяемых точками,
лежащими на характеристике
(линия 5).
Далее проводят новую
характеристику компрессорно-конденсаторного узла,
учитывающую повышение tK вследствие
гидравлического сопротивления (рис. 1,
линия 6).
Масштаб температур кипения на
линии 6 не соответствует масштабу,
принятому для линии температур, поэтому
для удобства расчета ее переносят в
левую часть диаграммы (линия 7) и
строят вспомогательную
характеристику компрессорно-конденсаторного узла
Qo=f(tK; tT), как описано в [1] (линия*).
Определяют коэффициент охлаждения
испарителя
aHEHFH
r^l-r^-io» • D)
Графическую зависимость
испарителя Q0=f(tT) для заданной температуры
воздуха в помещении ^ (температура
воздуха на входе в испаритель) при
?=1 (линия 9) строят, используя
формулу
Qo=gbcb^(^-;tK-io3, E)
где ? — коэффициент влаговыпадения
испарителя;
tT — температура стенки трубы
испарителя, °С.
Определяют температуру наружной
поверхности испарителя /н1 для условия
|=1 (режим «сухого» охлаждения):
Qo,(l-?H) ...
/-^+^щГ; F)
На /, d-диаграмме влажного
воздуха определяют влагосодержание d\
по температуре /н1 и ф=1 (рис. 2).
Если d{^d\, то испаритель
будет работать в режиме «сухого»
охлаждения и характеристика (рис. 1,
линия 9) является рабочей для
испарителя. При d\<C.d\, как, например,
показано на рис. 2, коэффициент вла-
говыпаден'ия \>\ (режим «мокрого»
охлаждения), а tH>tHl. В этом случае
задаются температурой tH и
определяют коэффициент влаговыпадения
по известной формуле:
ъ\— » v/
где /А и iK — энтальпия влажного
воздуха для точек А и К, кДж/кг.
L, кДж/кг
_| 1 »
df d" d,e/nz
Рис. 2. Расчетные параметры воздуха в
/, d-диаграмме:
А — точка, характеризующая параметры воздуха в
помещении; d\ — влагосодержание воздуха в режиме «сухого»
охлаждения по процессу / — 2; А —К — процесс воздухо-
обработки в режиме «мокрого» охлаждения
41

На диаграмме (рис. 1) строят
характеристику испарителя Q0=f(tr) для
рассчитанного значения ? и
определяют температуру tH по формуле F),
принимая значения Q0 и /т из диаграммы.
Если значение /н, которым задались, и
рассчитанное по формуле F) для
случая Ъ>>\ равны, то построенная
характеристика является рабочей
характеристикой испарителя (например,
линия 10 на рис. 1) для условий,
определяемых точкой А на рис. 2. В
противном случае применяют метод подбора,
задаваясь новыми значениями tH.
Допускаемое отличие между
температурами может быть ±0,1 °С. При этом
расхождение между действительным и
определенным коэффициентом влаговыпа-
дения не превышает ±0,5 %.
Описанный способ определения
коэффициента влаговыпадения методом
подбора по температурам /н проще и
точнее метода подбора по лучу
процесса (тепловлажностному
отношению е), описанного в [1], так как /,
d-диаграмма влажного воздуха
обеспечивает большую точность
определения температур, чем тепловлажностных
отношений.
Далее строят характеристику
испарителя Qo=f(tQ) (линия 11 на рис. 1).
Рассчитывают падение давления
хладагента в испарителе Др0 и
всасывающем трубопроводе Дрвс [5] и
определяют соответствующее им
снижение температур Д/0 и Д/вс (при
наличии перегрева во всасывающем
трубопроводе условно Д*вс = Д/о для
соответствующего падения давления
Дро= Дрвс).
Общее снижение температуры
Д/общ=Д/0+Д/вс наносят на диаграмму
(рис. 1) и определяют температурные
параметры рабочего цикла
холодильного агрегата кондиционера t0cp и
?кр, его рабочую холодопроизводитель-
ность Qop или теплопроизводитель-
ность QKp, если расчет проводили для
режима нагревания.
Потребляемую мощность N
рассчитывают по формуле
Go(i2—i\)
N= —— + ^Вент> (8)
Л*г1ш11плМмехтЬл
где G0(/2—ii) — теоретическая мощность
компрессора, Вт;
Go — массовый расход хладагента,
кг/с;
ti, «2 — энтальпия хладагента в
начале и конце
адиабатического сжатия в компрессоре,
Дж/кг (определяется из
рабочего цикла холодильной
машины);
Л/вент — мощность, потребляемая
электродвигателем
вентилятора, Вт;
Л/ Ли/ Лпл' Лмех»
Лэл ~~ КПД соответственно
индикаторный, подогрева,
плотности, механический,
электродвигателя [7].
В таблице представлены средние
результаты по испытаниям двух
опытных образцов кондиционера БК-3000
и результаты расчета по описанной
методике и методике [ 1 ].
Потребляемую мощность в обоих случаях
рассчитывали по формуле (8). Видно, что
результаты расчета по обеим
методикам в основном совпадают. Однако
при некоторых параметрах
комнатного и наружного воздуха расхождение
может достигать 2 % вследствие
меньшей точности определения
коэффициента влаговыпадения по методи-
ке [1].
Характеристики
кондиционера
БК-3000
Исходные
Холодопроизводитель-
ность компрессора, при
стандартных условиях
испытания, Вт
Наружная поверхность,
м2
испарителя
конденсатора
Температура воздуха,
°С
наружного
комнатного
Относительная
влажность воздуха, %
наружного
комнатного
Производительность
вентилятора, м3/ч
осевого
центробежного
Расчетные
Холодопроизводитель-
ность кондиционера, Вт
Потребляемая мощность,
Вт
Коэффициент
влаговыпадения
Температура, °С
кипения
конденсации
Экспериментальные
Холодопроизводитель-
ность, Вт
Потребляемая мощность,
Вт
Методика
f 11
4116
6,93
11,66
35
27
40
50
1250
700
3720
1910
1,414
7,5
51,2
3718
1990


шенствованная
методика
4116
6,93
11,66
35
27
40
50
1250
700
3710
1905
1,416
7,6
51,2
3718
1990
42

Предлагаемая методика может быть
использована для расчетов
автономных кондиционеров различной
производительности. Необходимо только вместо
tKBf и ф* использовать в расчете
параметры смеси наружного и
комнатного воздуха, если кондиционер
работает по схеме неполной
рециркуляции.
Список использованной литературы
1. Волгин Г. И., Семенов П. Г. Расчет
бытового кондиционера с тепловым насосом.—
Холодильная техника, 1982, № 6, с. 22—24.
2. Гоголи н А. А. Осушение воздуха
холодильными машинами.— М.: Госторгиздат,
1962.— 104 с.
g3. Данилова Г. Н., Богданов С. Н., Ш и-
ряев Ю. Н. Исследование внутреннего
теплообмена в аппаратах автономных
кондиционеров.— Холодильная техника, 1970, № 9,
с. 21—24.
4. 3 а х а р о в Ю. В. Судовые установки
кондиционирования воздуха и холодильные
машины.— Л.: Судостроение, 1979.— 584 с.
5. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин / А. А. Гоголин,
Г. Н. Данилова, В. М. Азарсков, Н. М. Мед-
никова.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982.— 224 с.
6. Шавра В. М., Гопин С. Р. Пути
интенсификации внутреннего теплообмена в
конденсаторах малых холодильных машин.—
Холодильная техника, 1983, № 8, с. 37—
43.
7. Якобсон В. Б. Малые холодильные
машины.— М.: Пищевая промышленность, 1977.—
368 с.
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1106967 3 E1) F 25 D 13/06, 17/02 B1)
3573405/28-13 B2) 04.04.83 G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт мясной и молочной
промышленности и Всесоюзный заочный институт
пищевой промышленности G2) К. П. Венгер,
Г. И. Кратосутский, В. И. Новиков, О. Н. Буянов
¦ E3) 621.565
E4) E7) 1. АППАРАТ ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ОБРАБОТКИ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,
содержащий теплоизолированную улиткообразную
камеру с крышкой, патрубок для подвода
жидкого хладоносителя, лотки для загрузки и
выгрузки продукта, отличающийся тем, что, с целью
повышения его производительности и снижения
энергозатрат, под крышкой камеры укреплен
сетчатообразный ограничитель подъема продукта,
у выходной части камеры установлена заслонка
для периодического сброса хладоносителя с
продуктом, а в стенках камеры перед заслонкой
выполнены переливные отверстия.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что он
снабжен датчиком уровня жидкого
хладоносителя, связанным с приводом заслонки.
тшт опытом
УДК 621.512.3:621.318.1.004
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ
МАГНИТНЫХ ЖИДКОСТЕЙ
В ХОЛОДИЛЬНЫХ
КОМПРЕССОРАХ
Канд. техн. наук В. А. СТАРОВОЙТОВ,
В. А. СТАРОВОЙТОВА
Одним из основных показателей
надежности холодильных машин является
их энергетическая характеристика,
которая в немалой степени определяется
параметрами работы холодильного
компрессора. Существенное влияние при
этом оказывает герметичность
соединения подвижной пары трения поршень —
цилиндр, через которое в систему
циркуляции рабочего вещества
холодильной машины проникает смазочное
масло. Снижение его поступления или
полное устранение позволяет улучшить
условия работы как теплообменной
аппаратуры, так и самого
компрессора
В этом плане представляется
перспективным использование вместо
традиционных поршневых колец
магнитных жидкостей (МЖ). Применение
МЖ для вводов вращения [11
позволило обеспечить практически абсолютную
их герметизацию при нулевом расходе
уплотняющей среды. Для элементов,
движущихся возвратно-поступательно
(поршни, плунжеры, скалки),
экстраполяция полученных результатов
представляется неправомерной из-за
наличия ряда особенностей [3].
Предложенное же в работе [2] схемное
решение холодильной установки с
индивидуальными магнитными узлами
смазки пар трения не
иллюстрируется какими-либо экспериментальными
данными.
Возможность практического
использования МЖ исследовали на установке
с поршневым компрессором, схема узла
магнитной герметизации которого
представлена на рис. 1. Объект
исследований — модернизированный блок
цилиндров из диамагнитного материала,
соответствовавший фреоновому
одноступенчатому компрессору 2ФВ-5. В
качестве хладагента использован воздух.
В конструкцию кривошипно-шатунного
механизма были внесены изменения,
позволявшие ступенчато регулировать
ход поршня (диаметр 40 мм) в преде-
43.

Рис. 1. Схема узла магнитной герметизации:
/ — клапанная коробка; 2 — камера сжатия; 3 — цилиндр;
4 — магнитная жидкость; 5 — соленоид (обмотка
возбуждения); 6—поршень
лах L = 10-=-50 мм, изменяя таким
образом величину мертвого пространства.
Для создания магнитного поля в зоне
трения и удержания в ней МЖ
применяли соленоид (катушку
возбуждения) из 2000- витков, намотанных
проводом ПЭТВ-0,37 и питаемых
выпрямленным постоянным током
напряжением 60 В. Это позволяло изменять
намагничивающую силу.
Неоднородность напряженности магнитного поля,
определяющая значение силы,
удерживающей МЖ в зазоре, достигалась
выполнением на внутренней
поверхности гильзы и поверхности поршня
кольцевых канавок. В одной из серий
испытаний канавки заполняли
диамагнитным материалом — баббитом Б83,
что делало поверхности трения
гладкими и исключало образование между
ними газовых мешков.
Для герметизации узла трения
поршень — цилиндр применяли МЖ на
основе натуральных и синтетических
масел ВМ6, ХФ12-16, ПМТС-5.
Магнитные жидкости на основе керосина
представляются бесперспективными при
температурах в камере сжатия 80 °С
из-за повышенной испаряемости.
Исследования проводили при
скоростях до п = 20 с-1 и степени сжатия
P2/Pi<6.
Статический режим при перепаде
давлений Ар=р2—Pi Д° 0,6 МПа и
заполнении камеры сжатия воздухом или
парами ацетона характеризовался
практически абсолютной герметичностью
уплотняемого объема в течение
контрольных 56 ч. Незначительные
протечки наблюдались при использовании
хладагентов R11 и R21, что можно
44
объяснить их взаимной растворимостью
с жидкостями — носителями МЖ.
Динамический режим (режим
компрессии при Др=уаг) с
максимальным перепадом давлений Ар = 0,52 МПа
полностью определялся спецификой
движения поршня и конструктивными
особенностями поверхностей пары
трения. Наличие пульсирующей и
знакопеременной нагрузки на массив МЖ в
зазоре, противостоящий
изменяющемуся перепаду давлений, требует
увеличения коэффициента запаса по
давлению. Это объясняется тем, что при
прочих равных условиях массив МЖ
пробивается (разгерметизация камеры
сжатия) от резкого скачка давления
при меньшем значении Др, чем в
статике. Увеличение др и,
следовательно, степени сжатия может быть
достигнуто различными способами [1], но
наиболее реальны из них уменьшение
зазора б при неявно выраженных
зубчатых поверхностях трения и
улучшение физико-химических
характеристик МЖ, устойчивость которых по
отношению к высокоактивным
хладагентам невелика.
Помимо уплотняющей функции, МЖ
должна служить в рассматриваемой
системе еще и в качестве смазки.
В этом случае предпочтительны
небольшие зазоры F^0,1 мм), так как
исследования в области 6=0,2-=-0,5 мм
показали, что имеют место перекосы
поршня и, как следствие, металлический
контакт поршня с цилиндром,
являющихся активными звеньями единой
магнитной цепи. Шунтирование таким
образом магнитного потока Фь ведет
к пробою массива МЖ даже при
небольшом перепаде давлений.
Одним из существенных недостатков
поршневых компрессоров является унос
смазочного масла из зоны трения в
нагнетательный тракт. Применение МЖ
вместо обычной смазки существенно
снизило величину уноса. Лучшие
результаты были достигнуты при неявно
выраженной рифленой поверхности
поршня и гладкой поверхности
цилиндра при 6=0,08 мм. Расположение
рабочих поверхностей в соответствии со
схемой на рис. 1 привело к
увеличению потерь МЖ в 2,5 раза.
На рис. 2 представлены
сравнительные характеристики уплотнительно-сма-
зывающего узла при работе
компрессора на воздухе в течение 24 ч с
использованием МЖ, синтезированной на
основе масла ВМ6. При сопоставлении

Cz/ч
8,0
6>0
%0
2,0
0Л
0,3
8=0,088mm\
4 Oil
0,1
-^
10
15 77, c'
Рис. 2. Характеристики уноса смазки в тракт
нагнетания компрессора при использовании:
О — обычного масла при двух уплотнительных кольцах
поршня; V — МЖ при рифленой поверхности цилиндра
и гладком поршне; Д — МЖ при неявновыраженной
зубчатой поверхности поршня и гладкой поверхности
цилиндра
видно, что унос МЖ более чем на
порядок меньше, чем унос обычного масла.
Унос МЖ в картер зарегистрирован
не был. Подъем нижних кривых на
рис. 2 в области повышенных
скоростей, очевидно, связан с
разжижением МЖ под действием высоких
температур и трудностями отвода дисси-
пативных тепловыделений в зоне
трения.
Последнее обстоятельство делает
весьма важным решение проблемы
теплоотвода, так как МЖ, которые
реально могут быть использованы в
рассматриваемых узлах, находясь в
магнитном поле, обладают
способностью повышать свою вязкость в 1,2—
8 раз. При больших скоростях и
развитой поверхности трения
тепловыделения могут достигать больших величин
[4] и являться причиной пробоя и
выхода уплотнительного узла из строя.
Этому в немалой степени способствуют
и высокие температуры, имеющие
место при сжатии газа.
Унос МЖ осуществляется в
основном в результате обеднения
дисперсионной фазы, благодаря чему
концентрация феррофазы в зоне трения
возрастает в процессе работы, и это делает
возможным для сохранения
работоспособности компрессора добавлять
небольшие порции
слабоконцентрированной МЖ или же обходиться тем
количеством смазки, которое циркулирует в
контуре холодильной машины.
Ресурсные испытания при п = 5 с-1 показали,
что исследуемый узел функционировал
удовлетворительно в течение 140 ч.
Проведенные исследования показали
реальную возможность использования
МЖ для создания уплотнительно-сма-
зывающего узла повышенной
герметичности, что существенно улучшит
характеристики холодильного оборудования.
Список использованной литературы
1. Максимов В. А., Галимзянов И. В.,
Хадиев М. Б. Магнитожидкостные
уплотнения вращающихся валов компрессорных
машин.— М.: ЦНТИхимнефтемаш, 1979.—36 с.
2. Рад ионов В. А., Чумак И. Г.,
Герасимов А. И. Применение магнитожидкост-
ных устройств в холодильных установках.—
Холодильная техника, 1982, № 4, с. 36.
3. Старовойтов В. А.,
Старовойтова В. А. Исследования поршневого
компрессора на магнитных жидкостях.— В кн.:
Тез. докл. III Всесоюзн. школы-семинара
по магнитным жидкостям. МГУ, 1983, с. 233.
4. Lutset M. О., Starov.oitov V A. —
Cryogenics, 1979, Iune, p. 333.
УДК 621.646.4.004.54.001.86
УСТРОЙСТВО ДЛЯ РЕГУЛИРОВКИ
АММИАЧНЫХ
ПРЕДОХРАНИТЕЛЬНЫХ
КЛАПАНОВ
В.И. АФАНАСЬЕВ
В настоящее время регулировка
предохранительных клапанов на
аммиачных холодильных установках
представляет определенные трудности из-за
отсутствия предназначенных для этой
цели стендов, выпускаемых
промышленностью. В то же время действующие
Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных
установок требуют проверки исправности
предохранительных клапанов на
аппаратах и сосудах не реже 1 раза в
течение 6 мес*.
Автором предложено для
регулировки предохранительных клапанов
использовать предназначенный для про-
* Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок. М.,
1981, с. 27.
15

¦zzzzzzzzzzzz.
YZZZZZZZZZZZ7,
1
XWZZZZZZZZZZZZZZL
\2zzzzzzzzzzzzzzzzz
ft-
'&ZZZZZZZZZZZZ1
wzzzzzzzzzzzzzzz
'ZZZZZZZZZZZZZZZ
VZZZZZZZ22ZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZZA
'.. Щ
V/////////////,
"-—-ВДрз-^
У/У//////////////////////////////У//////////Л
^r
to
1
Рис. 1. Модернизация грузопоршневого
датчика МП-60:
а — принципиальная конструкция датчика ДОП-60; б —
принципиальная конструкция устройства для регулировки
предохранительных клапанов; / — стойка; 2 — манометр;
3 — уравновешивающий груз; 4 — колонка; 5 — ручной
насос; 6 — бачок масляной системы; 7, 8, 12 — запорные
вентили; 9 — гидропресс; 10 — штурвал; // — винт;
13 ~ переходный штуцер с резьбой; 14 —
предохранительный клапан
верки манометров грузопоршневои
датчик МП-60. Он состоит из стоек,
на которые устанавливают манометры,
уравновешивающего груза, колонки,
ручного насоса, гидропресса (рис. а).
Для того чтобы использовать
прибор для регулировки
«предохранительных клапанов, необходимо на стойки
вместо манометров установить
переходные штуцера с резьбой и на них
закрепить предохранительные клапаны;
уравновешивающий груз и колонку
демонтировать, а на их место
установить контрольный манометр с
соответствующей шкалой; выхлопные
отверстия предохранительных клапанов
46

соединить гибким шлангом с бачком
масляной системы (рис. б).
Работает устройство следующим
образом. С помощью ручного насоса
заполняют систему маслом,
предварительно закрыв вентиль 12 для сброса
давления и открыв вентили 7, 8.
После заполнения системы маслом
вентиль 7 закрывают. Требуемое
давление в системе создают с помощью
гидропресса, для чего закручивают
винт, вращая маховик.
Поскольку винт имеет мелкую
резьбу, давление в системе поднимается
плавно, что позволяет добиться
высокой точности регулировки на требуемое
\ давление. Контролируют давление во
время регулировки по манометру.
При срабатывании клапана масло
по гибкому шлангу стекает в бачок
масляной системы.
Меняя переходные штуцера, можно
производить регулировку
предохранительных клапанов различных габаритов
и сечений.
Данное устройство с 1982 г.
эксплуатируется на холодильном участке
Пищекомбината г. Томска. Внедрение
?го позволило повысить качество
регулировки клапанов, сократить время на
эту операцию и облегчить труд
слесарей, занятых их обслуживанием.
№0№1ТЕШЯ
A1) 1105738 3 E1) F 25 В 29/00, F 01 К 25/10
B1) 3592697/23-06 B2) 03.03.83 G1) Омский
политехнический институт G2) Е. Я. Борочин,
А. В. Брюхов, Я. В. Гааг, В. И. Гриценко
E3) 621.575
E4)E7) УСТАНОВКА ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА
ТЕПЛА И ТВЕРДОЙ УГЛЕКИСЛОТЫ,
содержащая газовый контур, в котором
последовательно установлены турбонагнетатель,
промежуточный теплообменник, турбокомпрессор,
камера сгорания, газовая турбина, экономайзер,
влагоот делитель, регенератор, ту рбо детандер,
расположенный на одном валу с
турбонагнетателем, и сепаратор твердой углекислоты,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, установка дополнительно содержит
водяной контур со своими насосом, сепаратором
влаги и поверхностным абсорбером, включенным
в газовый контур после регенератора, причем
в этот контур после экономайзера
дополнительно включен эжектор, камера смешения
которого подсоединена к сепаратору влаги водяного
контура.
В ПОМОЩЬ
ПРАКТИКУ
УДК 621.564.22.001.24:621.565:637
ВРЕМЕННЫЕ НОРМЫ ГОДОВОЙ
ПОТРЕБНОСТИ В АММИАКЕ
НА ПОПОЛНЕНИЕ СИСТЕМ
ОХЛАЖДЕНИЯ
ДЛЯ ПРЕДПРИЯТИЙ МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Канд. техн. наук Н. М. МЕДНИКОВА,
Р. Б. ИВАНОВА, А. В. ПОНОМАРЕНКО
ВНИКТИхолодпромом разработаны
Временные нормы годовой потребности в аммиаке на
пополнение систем охлаждения для предприятий
мясной и молочной промышленности. Временные
нормы утверждены Минмясомолпромом СССР.
Срок их действия — до 1 января 1986 г.
Временные нормы годовой потребности в
аммиаке на пополнение систем охлаждения
указаны в таблице.
Температура кипения
в системах охлаждения,
°С
—33 и ниже
Выше —33
Нормы годовой потребности
в аммиаке, % от
аммиакоемкости системы
охлаждения, т
До 10
8
6
От 10
до 20
8—7
6—5
От 20
до 40
7—6
5—4
От 40
и выше
6
4
1. Нормы годовой потребности в аммиаке,
приведенные в таблице, даны для систем
охлаждения, выпуск воздуха из которых
осуществляется с помощью автоматизированных
воздухоотделителей типа АВ-2 и АВ-4.
2. При выпуске воздуха из системы
охлаждения с помощью неавтоматизированного
воздухоотделителя (например, при использовании
воздухоотделителей системы Ш. Н. Кобулашвили)
ч*
55
5
.**$
§§
*$
*$
§¦
^
40 \
30
24
20
10
N
I
i
I
i
/
2
3 Ч
и
10 16 20 30 W
Аммиакоемкость О0,т
Зависимость нормы потребности в аммиаке N от
аммиакоемкости системы Gc:
/ — /о<—33 °С, ручной выпуск; 2 — t0>—33 °С, ручной
выпуск; 3 — *о<^—33 °С, автоматизированный выпуск; 4 —
*о>—33 °С, автоматизированный выпуск
47

норма годовой потребности в аммиаке,
приведенная в таблице, увеличивается в 1,2 раза
независимо от аммиакоемкости системы.
3. При отсутствии воздухоотделителя в
составе холодильной установки норма годовой
потребности в аммиаке на пополнение системы
принимается согласно графику (см. рисунок).
4. Для систем охлаждения, аммиакоемкость
которых имеет промежуточное значение между
указанными в таблице, норма годовой
потребности в аммиаке принимается по графику (см.
рисунок) .
Инструкция
по определению годовой потребности в аммиаке
на пополнение системы охлаждения и выбору
нормативной складской емкости
1. Временные нормы годовой потребности в
аммиаке на пополнение системы охлаждения
дифференцированы по температурному режиму
работы холодильной установки (—33°С<:/о^
^—33 °С), способу выпуска воздуха (ручной или
автоматизированный), аммиакоемкости системы.
Нормы годовой потребности в аммиаке не
зависят от типа системы охлаждения и
принимаются одинаковыми для
насосно-циркуляционных, безнасосных, смешанных систем
охлаждения, а также систем с промежуточным хладо-
носителем.
Под аммиакоемкостью системы понимается
количество жидкого аммиака, находящегося в
сосудах, аппаратах и трубопроводах системы
охлаждения в соответствии с требованиями «Правил
устройства и безопасной эксплуатации
аммиачных холодильных установок».
2. Настоящие нормы применяются для
определения годовой потребности в аммиаке на
пополнение системы охлаждения для
стационарных холодильных установок.
Годовая потребность в аммиаке определяется
по формуле
где GgM —годовая потребность в аммиаке, т;
N — норма годовой потребности в аммиаке,
о/.
/о»
Gc — аммиакоемкость системы, т.
Пример 1. Аммиакоемкость системы
охлаждения 20 т, температура кипения —35 °С. Выпуск
воздуха автоматизированный. Норма годовой
потребности 7 %.
Годовая потребность в аммиаке для
пополнения системы составит
G* =1^- = 14т
100 '
Для этих же условий выпуск воздуха
осуществляется с помощью неавтоматизированного
воздухоотделителя системы Ш. Н. Кобулашвили.
Годовая потребность в аммиаке для
пополнения системы составит
7-1,2.20
О' = -—— = 1,68 т.
ам ЮО
Пример 2. Аммиакоемкость системы
охлаждения 16 т, температура кипения—ШЧ1.
Воздухоотделитель отсутствует. Выпуск воздуха
осуществляется вручную непосредственно из
конденсатора. Норма годовой потребности в аммиаке на
пополнение системы определяется по графику.
Порядок определения показан на рисунке
штриховой линией.
Норма потребности в аммиаке, определенная
по графику, равна 24 %.
Годовая потребность в аммиаке для попол
нения системы составит
3. На предприятиях, где холодильная
установка включает системы охлаждения с несколькими
температурами кипения, норма потребности в
аммиаке принимается в соответствии с
нормативами для наиболее низкой температуры кипения;
аммиакоемкость принимается общая для всей
системы.
4. Норма годовой потребности в аммиаке для
головного предприятия, снабжающего аммиаком
более мелкие предприятия, считается как
суммарная по отдельным предприятиям, входящим в
состав головного, с учетом температурного
режима их работы и аммиакоемкости.
5. Нормами не предусматриваются потери
аммиака, связанные с разгерметизацией системы. .
В этом случае составляется специальный акт,
на основании которого предприятие получает
дополнительное количество аммиака на
пополнение системы.
6. При введении в строй нового
оборудования разовая потребность в аммиаке
увеличивается в соответствии с расчетом аммиакоемкости
вновь вводимого оборудования.
7. Для своевременного пополнения системы
аммиаком с целью обеспечения ее
бесперебойной работы необходимо иметь на
предприятии эксплуатационный запас аммиака, который
определяется по формуле
где Э — эксплуатационный запас аммиака для
пополнения системы, т;
п — периодичность поставки аммиака на
предприятие.
7.1. Периодичность поставки аммиака
принимается четыре раза в год для систем
охлаждения аммиакоемкостью 20 т и более.
Для систем охлаждения аммиакоемкостью от
5 до 20 т периодичность поставки принимается не
более двух раз в год.
Для систем охлаждения аммиакоемкостью
менее 5 г периодичность поставки принимается
один раз в год.
8. В качестве емкостей для хранения
эксплуатационного запаса аммиака на пополнение
систем охлаждения аммиакоемкостью 5 т и более
следует применять ресиверы типа РД.
Для систем охлаждения аммиакоемкостью
менее 5 т аммиак рекомендуется хранить в
баллонах.
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1112197 3E1) F 25 В 9/02 B1) 3643892/23-06
B2) 19.09.83 G2) Ф. С. Зазонюк, Г. В. Нечаев,
В. В. Павлов E3) 621.56
E4) E7) МИКРОХОЛОДИЛЬНИК, содер
жащий корпус с входным и выходным
патрубками, внутри которого расположен цилиндр с
наружной винтовой поверхностью, отличающийся
тем, что, с целью повышения экономичности и
механической прочности, он дополнительно
содержит, по крайней мере, один теплозащитный экран
из теплоизоляционного материала, размещенный
между корпусом и цилиндром и имеющий
снаружи винтовое оребрение, причем экран
установлен с зазором относительно торцовой стенки
корпуса.
48

ПРОНИН
УДК |664.8/.9.037.631.145| :061.3
ВСЕСОЮЗНАЯ КОНФЕРЕНЦИЯ
ПО ПРОБЛЕМАМ ПОВЫШЕНИЯ
ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ
ХОЛОДА В ОТРАСЛЯХ АПК
С 12 по 14 сентября 1984 г. в г. Тбилиси
состоялась Всесоюзная конференция «Пути
увеличения выпуска и сохранения качества
пищевых продуктов; внедрение безотходных и
малоотходных технологий на основе использования
искусственного холода».
Конференция была организована
Центральным правлением НТО пищевой промышленности,
| Научным советом по холоду Государственного
комитета СССР по науке и технике (ГКНТ),
Грузинским политехническим институтом
им. В. И. Ленина, Грузинским республиканским
правлением НТО пищевой промышленности. В ее
работе приняли участие более 100 человек —
представители Совета Министров Грузинской ССР,
союзных и республиканских министерств мясной
и молочной, пищевой, рыбной промышленности,
предприятий, отраслевых
научно-исследовательских институтов, проектных организаций, вузов.
Открывая конференцию, член ЦК КПСС,
председатель Научного совета по холоду ГКНТ
С. Ф. Антонов отметил существенное
возрастание роли искусственного холода как
важнейшего источника сохранения и увеличения
продовольственных ресурсов, снижения потерь
продуктов при производстве, хранении, транспортировке
и реализации.
В настоящее время имеются определенные
достижения в области производства и
применения искусственного холода в отраслях
агропромышленного комплекса.
Проведена реконструкция ряда холодильников
с переводом их на насосно-циркуляционные
системы хладоснабжения и оснащением
современным холодильным оборудованием (винтовые
компрессоры, воздухоохладители, испарительные
конденсаторы, маслоотделители и др.).
Применяются новые эффективные
теплоизоляционные материалы. Улучшение
технического оснащения и теплоизоляции холодильников
позволяет снизить и более стабильно
поддерживать температурные режимы в камерах и тем
самым сократить потери продуктов.
Внедряются прогрессивные технологии
холодильной обработки пищевых продуктов, в
частности, в мясной и молочной промышленности —
замораживание мяса, субпродуктов и творога
в блоках в роторных скороморозильных
аппаратах, интенсифицированное аэрозольное
охлаждение вареных колбас и мяса.
Искусственный холод находит все более
широкое применение в промышленном
производстве быстрозамороженных продуктов
питания — готовых к употреблению
кулинарных изделий, полуфабрикатов, плодов, ягод,
овощей, фруктовых концентрированных соков
и других пищевых продуктов. Это
направление развития холодильной промышленности
играет весьма важную роль в решении
социальной задачи — сокращении затрат труда
на домашнее приготовление пищи, ускорении
обслуживания населения на предприятиях
общественного питания и торговли, что позволяет
повысить производительность труда и
высвободить значительное количество трудовых
ресурсов в сфере обслуживания.
В технологических процессах с
использованием искусственного холода начали
применять автоматические роторные и роторно-кон-
вейерные линии. Они дают возможность резко
повысить уровень интенсификации
промышленного производства.
Улучшается координация
научно-исследовательских работ между отраслями АПК.
На пленарных заседаниях выступили:
директор ВНИКТИхолодпрома канд. техн. наук
М. П. Кузьмин с докладом «Увеличение объемов
производства пищевых продуктов на основе
использования искусственного холода»,
профессор Ленинградского технологического
института пищевой промышленности д-р техн. наук
Н. А. Головкин с докладом «Исследования в
области холодильной технологии», представитель
системы Минплодоовощхоза Грузинской ССР
А. В. Церодзе с докладом «Холодильная
обработка и хранение плодоовощной продукции
в системе Минплодоовощхоза ГССР», доцент
Грузинского политехнического института
им. В. И. Ленина канд. техн. наук О. Ш. Вези-
ришвили с докладом «Системы технологического
теплохладоснабжения и кондиционирования
воздуха на базе теплонасосных установок».
На совместных заседаниях секций
«Холодильные машины и аппараты» и «Тепло- и массообмен.
Кондиционирование воздуха» заслушаны
доклады, значительная часть которых посвящена
теплопередаче и ее интенсификации в холодильных
аппаратах, в частности рассмотрены:
теплообмен при кипении хладагентов R12
и R22 в моделях интенсифицированных кожу-
хотрубных испарителей из многорядных оребрен-
ных пучков труб, данные о теплообмене
обобщены в расчетном уравнении;
влияние «старения» интенсифицированных
теплообменных поверхностей на процесс кипения
чистого аммиака;
повышение интенсивности циркуляции
кипящего хладагента в целях интенсификации
теплообмена в кожухотрубных испарителях;
теплообмен при конденсации бинарной смеси
хладагентов R12 и R11 в плоском
вертикальном канале;
особенности проектирования аппаратов для
охлаждения и конденсации хладагента.
В других докладах этих секций:
приведена методика расчета и сопоставления
различных типов компрессорно-конденсаторных
агрегатов холодильных установок в целях
оптимизации режимов их работы;
показана перспективность применения
компактной, малошумной эжекторной градирни
в условиях плотной городской застройки;
• рассмотрена оптимизация воздухоохладителей
судовых холодильных установок;
изложены предварительные результаты
исследований изменения структуры инея в
воздухоохладителях под влиянием электрического поля;
представлены результаты исследования
внутренних процессов в холодильном винтовом
компрессоре сухого сжатия, а также в
холодильных поршневых компрессорах без циркулирующей
смазки;
обсуждены некоторые проблемы внедрения
тепловых насосов, показана эффективность их
использования в системах утилизации тепла,
в технологических процессах обработки
рыбопродуктов, выявлена экономия топливно-энерге-
49

тических ресурсов на винодельческих заводах при
комплексном применении теплонасосных
установок.
В докладах о технологическом
кондиционировании воздуха при хранении растительного
сырья рассмотрены:
вопросы холодильного хранения зерна;
новая конструкция контейнера с
модифицированной воздушной средой и направленным
отводом конденсата;
влияние позиционного регулирования
температуры на усушку растительной продукции;
эффективность увлажнения воздуха в
системах активного вентилирования овощехранилищ.
Важной проблеме — распределению воздуха
в стесненных условиях кузовов
авторефрижераторов — посвящены доклады с описанием
двух систем воздухораспределения, испытания
которых показали существенное снижение
потерь продуктов, в том числе таких
скоропортящихся, как персики и виноград, при перевозке
их в авторефрижераторах.
На секции «Проектирование и эксплуатация
холодильных установок. Холодильники»
представлен ряд докладов о создании и применении
скороморозильных аппаратов:
показана эффективность замораживания
поджелудочной железы крупного рогатого скота и
свиней в скороморозильных аппаратах с
машинным и азотным охлаждением: существенно
повышается активность сырья и сокращаются его
потери при замораживании;
разработан скороморозильный аппарат, в
котором замораживание упакованных тушек птицы
осуществляется погружным методом (в хладо-
носителе), что практически исключает потери
массы, а рациональная скорость процесса
обеспечивает высокие качественные показатели
продукта, аппарат включается в общую
технологическую линию обработки тушек;
изложена методика улучшения характеристик
скороморозильных аппаратов при замораживании
в них продуктов без упаковки путем снижения
примерзания их к плитам;
предложена конструкция виброконвейерного
скороморозильного аппарата для замораживаний
блочных и штучных мясопродуктов.
Несколько докладов были посвящены
снижению энергозатрат при эксплуатации
холодильных установок:
для камер хранения упакованной молочной
продукции и камер созревания сыров созданы
автоматизированные системы хладоснабжения,
в которых в качестве хладоносителя
используется природный холод — наружный холодный
воздух, когда его температура равна или ниже
температуры охлаждаемого продукта;
на основании анализа непроизводительных
расходов и особенностей работы судов
определены возможные направления экономии топливно-
энергетических ресурсов, связанные с
эксплуатацией судовых рефрижераторных установок;
приведены результаты стендовых испытаний
льдоаккумулятора с децентрализованной
холодильной установкой для молокозаводов и даны
рекомендации по созданию эффективных
поверхностей для намораживания льда;
предложено применять для компрессорных
цехов схемы типа «компаунд», позволяющие
улучшить энергетические показатели, повысить
надежность холодильных установок и
безопасность их эксплуатации;
показано, что применение
термоавтоколебательного насоса в холодильной технике, а также
промывного маслоотделителя с автоматическим
выпуском масла в аммиачных холодильных
установках дает значительный экономический эффект
в результате снижения расхода ^электроэнергии
на производство холода.
На секции «Холодильная технология
пищевых продуктов» обсуждены доклады на
следующие темы:
развитие технологии и техники производства
быстрозамороженных продуктов;
экономика организации производства
быстрозамороженных продуктов на мясокомбинатах;
разработка единой холодильной цепи при
производстве быстрозамороженных продуктов;
влияние условий холодильной обработки
и хранения на изменение качества и потери
мяса и субпродуктов;
влияние электростимуляции на
физико-химические изменения мяса при холодильном
хранении;
качество й выход инсулина из эндокринно-
ферментного сырья, замораживаемого в
скороморозильном аппарате;
холодильная обработка и хранение молока
и молочных продуктов;
пути улучшения качества тунца при
холодильной обработке и хранении;
исследование физико-химического состава^ и
разработка технологии хранения сочного
растительного сырья при пониженном (гипобари-
ческом) давлении;
влияние условий холодильной обработки
на микробиологические изменения и
активность ферментов заквасок при сублимации.
В принятом конференцией на основании
докладов и выступлений в прениях решении
рекомендуется осуществить ряд мер,
направленных на обеспечение увеличения выпуска и
сохранения качества пищевых продуктов, снижения
их потерь, внедрения безотходных и
малоотходных технологий на основе использования
искусственного холода.
Предусматривается внедрение новых,
эффективных технологических процессов с
использованием искусственного холода и
высокопроизводительного оборудования; ускорение развития
промышленного производства быстрозаморожен^
ных продуктов; полный переход на хранение
продовольственных товаров ^а холодильниках
в упакованном виде, а также транспортировку
и хранение пищевой, особенно /плодоовощной
продукции и картофеля, в контейнерах.
Особое внимание в решении койференции
уделено улучшению проектирования,
строительства новых и реконструкции действующих
холодильников, механизации погрузочно-разгру-
зочных работ, разработке и внедрению новых
энергосберегающих холодильных машин, интен^
сивных воздухоохладителей, роторных
скороморозильных аппаратов,
автомобилей-рефрижераторов, изотермических железнодорожных
вагонов, эффективных изоляционных материалов.
Конференция предложила усилить
научно-исследовательские и проектно-конструкторские
работы в этих направлениях, обеспечить
творческий научно-технический поиск в области
холодильной техники и технологии, определила
первоочередные и перспективные меры (задачи)
по ускорению научно-технического прогресса
в холодильной промышленности.
Анализируя недостатки в
научно-исследовательской работе, развитии холодильного
хозяйства и использовании его основных фондов,
подготовке кадров специалистов по холодильной
технике и особенно холодильной технологии,
участники конференции пришли к выводу о не-
50

обходимости совершенствования управления
холодильной отраслью в системе АПК и
создания центрального руководящего органа, который
координировал бы ее работу.
Решения конференции безусловно послужат
дальнейшему улучшению состояния холодильного
хозяйства страны, ускорению развития
холодильной науки, техники, технологии, успешному
решению проблем повышения эффективности
применения холода в отраслях АПК.
* * *
На заключительном пленарном заседании
состоялась конференция читателей журнала
«Холодильная техника». Доклад о проблемах
журнала и его задачах сделала заместитель
главного редактора Л. Д. Акимова.
Выступившие в прениях А. А. Гоголин,
В. О. Мамченко, Г. 3. Хечуашвили, В. М. Шля-
ховецкий в целом положительно оценили те-
кматическую направленность журнала, отмети-
*ли отдельные недостатки в его работе и внесли
некоторые предложения. В частности, было
рекомендовано расширить публикации статей
по вопросам надежности, совершенствования
изоляционных конструкций холодильников, чаще
помещать дискуссионные статьи, информировать
читателей о предстоящих отечественных и
зарубежных выставках холодильного оборудования,
организовать корреспондентские пункты на базе
местных научно-технических обществ.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1106962 3E1) F 25 В 39/02 B1)
3527646/23-06 B2) 27.12.82 G2) Ю. В. Чижиков,
В. Г. Воронин, С. В. Иванов E3) 621.575
E4)E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ПАРОВ
ХОЛОДИЛЬНОГО АГЕНТА путем подогрева
жидкого холодильного агента до точки кипения с
последующим испарением и перегревом
образующихся паров греющим агентом, отличающийся
тем, что, с целью стабилизации температуры пара
при переменных параметрах холодильного и
греющего агентов, испарение ведут ступенчато с
последовательным снижением давления в каждой
ступени и с разделением парожидкостной смеси
между ступенями на паровой и жидкостной
потоки, последний из которых доиспаряют,
а после последней ступени потоки смешивают
с выравниванием давления.
A1) 1106964 3E1) F 25 В 49/00 B1)
3387718/23-06 B2) 03.02.82 G2) И. М. Калнинь,
В. С. Ужанский, Л. Г. Каплан, Л. А. Сегаль,
Б. А. Лернер, А. Ф. Ковбун, Ю. Б. Пржети-
шевский E3) 621.575
E4)E7) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ
ДАВЛЕНИЯ КОНДЕНСАЦИИ ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНЫ путем подачи сжатого пара в
последовательно соединенные воздушный и водяной
конденсаторы, отличающийся тем, что, с целью
повышения его экономичности, осуществляют
двухпозиционное регулирование, заключающееся
в том, что при возрастании давления выше
заданной величины весь пар пропускают через
оба конденсатора, а при снижении — только
через водяной конденсатор.
УДК 621.86
СРЕДСТВА МЕХАНИЗАЦИИ
ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ
И ТРАНСПОРТНО-СКЛАДСКИХ
РАБОТ НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ
Канд. техн. наук В. В. МОМОТ
Среди большого количества экспонатов,
показанных на проходившей в Вильнюсе
международной выставке «Холод-84», было немало
представляющих интерес для специалистов в области
механизации погрузочно-разгрузочных и тран-
спортно-складских работ.
Так, фирма «Виссер» (Голландия)
продемонстрировала подвижный пол кузова для
любого автомобиля, в том числе
авторефрижератора, который позволяет загружать и выгружать
из автомашины штучный (в коробках, ящиках,
флягах, бочках, на поддонах) или сыпучий
(торф, уголь, удобрения, древесные опилки или
стружки, зерно, свеклу, морковь, мусор,
бумажную макулатуру и др.) груз без применения
дополнительных механизмов. *
Подвижный пол представляет собой
разновидность шагового конвейера и имеет 24
продольные, опирающиеся на неподвижный
стальной пол, алюминиевые балки прямоугольного
сечения толщиной 35 мм, перемещаемые вперед
и назад с помощью трех гидроцилиндров
диаметром 102 мм с ходом 152 мм. Каждый
гидроцилиндр связан с восемью балками
(например, с 1, 4, ..., 22 или 2, 5, ..., 23) и приводит
их в действие одновременно. При рабочем ходе
цилиндры действуют синхронно, перемещая в
сторону разгрузки все балки с лежащим на них
грузом, а при обратном ходе — последовательно,
поэтому груз удерживается от перемещения
назад трением о неподвижные в данный момент
балки. Время разгрузки кузова размером 12 X
X 2,4x2,4 м составляет 8—12 мин.
Для работы с сыпучими грузами боковые
поверхности балок снабжены резиновыми
уплотнениями.
Погонная масса подвижного и неподвижного
полов 784 кг/м. Давление в гидросистеме
12 МПа. Насосная станция, включающая
дизельный двигатель, гидронасос и топливный бак,
общей массой 410 кг расположена на торце
кузова, противоположном его дверному проему.
Фирма «Хониш» (ФРГ) экспонировала
универсальный захват «Петон 2000» (рис. 1)
грузоподъемностью 350 кг для металлических
или пластмассовых бочек любого типоразмера.
Он содержит помещенные в компактный корпус
верхний и нижний рычаги, соединенные между
собой тягами таким образом, что когда захват,
перемещаясь снизу вверх вдоль бочки, достигает
ее верхнего канта, оба рычага автоматически
сжимаются и бочка поднимается. При касании
бочкой пола захват автоматически
раскрывается. Он крепится к раме, имеющей отверстие для
вил погрузчика, с помощью которого оочки
51

, ' *
Рис. 1. Универсальный захват для бочек
«Петон 2000» A) и ручная гидравлическая
тележка «Петон 2000 ЕХ» B) для него фирмы
«Хониш» (ФРГ)
укладывают вертикально в штабель или
загружают в транспортное средство. Фирма выпускает
несколько типов рам, отличающихся длиной
(вылетом) и количеством прикрепляемых к ней
захватов A—5) в зависимости от принятых схем
грузовых операций и грузоподъемности вилочного
погрузчика.
Вместо вилочного погрузчика для работы
с захватом, особенно при малом грузопотоке
и небольшом пространстве, можно применять
изготавливаемую фирмой ручную гидравлическую
тележку «Петон 2000 ЕХ» (рис. 1). Она
включает в себя раму, опирающуюся на три
колеса, стояночный тормоз, телескопический
грузоподъемник с ручным гидравлическим
приводом и подъемную каретку, на которую
навешивается универсальный захват. Вместо
захвата на каретку можно навешивать вилы или
крановую стрелу. Высота подъема бочки 1555 мм.
Грузоподъемность тележки 350 кг. Максимальная
ее высота 2720 мм, минимальная 1680, длина
1110, ширина 675 мм. Масса тележки с двумя
противовесами 350 kf.
Фирма ФАТА (Италия) представила
роботизированную, управляемую с помощью
микропроцессоров напольную тележку, которую можно
использовать как в комплексных системах
распределения грузов на складах и
холодильниках, так и в условиях повторяющихся
циклов обработки деталей в производственных
цехах. Ее применение не требует стационарных
конструкций за исключением легко
устанавливаемого напольного проводника, создающего
электромагнитное поле. Тележка имеет четыре
колеса из полиуретана с индивидуальным
приводом, благодаря чему она может не только""^
перемещаться вперед и назад и поворачиваться^
с минимальным радиусом, но и вращаться
вокруг собственной оси. Кроме аккумуляторной
батареи, двух бортовых микропроцессоров,
датчиков препятствий и магнитного поля, на
выполненной из нержавеющей стали раме тележки
в зависимости от характера работы может быть
размещено одно из следующих приспособлений:
захват вилочный стандартной длины или
выдвижной, рольганг, цепной конвейер, подъемный
стол, плита под транспортируемую деталь.
Грузоподъемность тележки 2 т, высота подъема
3,2 м. Скорость перемещения вперед 1,5,
назад 0,5, подъема 0,1 м/с, вращения вокруг
оси 20 град/с. Минимальный радиус поворота
1,28 м. Мощность электродвигателя
перемещения 1,2 кВт, подъема 3 кВт.
Оригинальное конструктивное решение
крупнотоннажного трайлера-полуприцепа с
автомобилем-тягачом седельного типа (рис. 2) показала
фирма «Штайнвинтер» (ФРГ). При высоте
опорной поверхности тягача 1,25 м его собственная
высота составляет всего 1,17 м. Это позволяет
существенно увеличить длину полуприцепа и,
соответственно, его полезный объем, а также
разместить дверные проемы не только на задней,
но и на передней торцевой стенке для ускорения
погрузочно-разгрузочных операций. Размеры
грузового помещения 18x2,44x2,35 м, дверного
проема 2,42X2,29 м. Длина тягача 6,5,
ширина 2,5 м. Мощность дизельного
двигателя 280 л. с. Грузоподъемность трайлера 20 т.
Полуприцеп может быть изготовлен как в
обычном, так и рефрижераторном исполнении. В по-
ШЙШШШШ
Рис. 2.
Трайлер-полуприцеп с тягачом
седельного типа
фирмы «Штайнвин-
тер» (ФРГ)
52

следнем случае его грузоподъемность снижается
на величину массы холодильно-энергетического
оборудования.
В камерах складов с интенсивным
грузооборотом, в особенности предназначенных для
хранения пищевых продуктов, где требуется
выдерживать определенный температурный режим,
целесообразно устанавливать полностью
механизированные и автоматизированные откатные
теплоизолированные двери. Их применение
позволяет ускорить загрузку-разгрузку камер и
сократить теплопритоки в них, т. е. в конечном
итоге сэкономить электроэнергию. Такие двери
различных конструкций были представлены на
выставке несколькими фирмами.
Откатная двустворчатая дверь типа ХГ2
фирмы «Хуурре», Финляндия, (рис. 3) изготов-
'лена из дерева, облицована снаружи горячеоцин-
кованным стальным листом толщиной 0,8 мм
и теплоизолирована пенополиуретаном толщиной
\ 75—150 мм. Кромки дверей герметизированы
резиной специального профиля. Двери,
предназначенные для низкотемпературных камер
хранения, дополнительно снабжены
электрообогревом по периметру створок для
предотвращения их примерзания, а также вентиляторами
и обогревателями воздушной завесы,
работающей при открытой двери. Обе створки имеют
в верхней части колеса с широкоподшипниками,
на которых они подвешены и перемещаются
по направляющему рельсу. Привод двери
содержит электродвигатель, редуктор и цепную
передачу. Электрические цепи системы управления
выполнены в виде печатных схем, помещенных
в отдельной коробке. Дверь открывается при
нажатии кнопки или натяжении троса, свисающего
с потолка помещения, и автоматически
закрывается по сигналу реле времени.
Рис. 3. Откатная двустворчатая
автоматизированная дверь типа ХГ2 фирмы «Хуурре»
(Финляндия)
Размеры дверного проема в зависимости от
типоразмера: ширина 1800—3600 с шагом 300 мм,
высота 1800—3000 с шагом 150 мм. Для защиты
конструкции двери и дверной коробки от
повреждения вилочным погрузчиком с обеих
сторон предусмотрены защитные стойки из
стальных труб.
Фирма поставляет также откатные
одностворчатые и распашные одно- и двустворчатые
двери различных типоразмеров.
Аналогичной конструкции откатные и
распашные двери изготавливает фирма «Поркка»
(Финляндия). Кроме того, она выпускает и
распашные двустворчатые двери, выполненные из
прозрачной ударостойкой пластмассы толщиной
5 мм. Кромки их створок со стороны петель
укреплены листовым алюминием. Такие двери
при нажатии на них корпусом или вилами
электропогрузчика открываются не повреждаясь.
Фирма «Хеш» (ФРГ) продемонстрировала
откатную одностворчатую дверь шириной 2000,
высотой 3000 и толщиной 100 мм,
изолированную пенополиуретаном и облицованную
стальным листом. В центре двери имеется окно
из оргстекла размером 640x440 мм. Скорость
перемещения двери 0,5 м/с, мощность
электродвигателя 0,75 кВт. Позади двери
устанавливается тепловой экран из прозрачного поливинил-
хлорида. Его размеры и скорость перемещения
такие же, как и у двери. Мощность привода
0,37 кВт.
Применение на отечественных холодильниках
устройств, подобных рассмотренным выше,
несомненно позволило бы существенно повысить
уровень механизации погрузочно-разгрузочных
и транспортно-складских работ.
ИЮБКГЕНИЯ
A1) 1106965 3E1) F 25 В 49/00 B1)
3525714/25-06 B2) 20.12.82 G2) Б. М. Лев,
А. Д. Усыскин E3) 621.512
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАПУСКА
ЭЛЕКТРОПРИВОДОВ ХОЛОДИЛЬНЫХ
КОМПРЕССОРОВ, содержащее кнопку пуска и узлы
коммутаии электроприводов, каждый из которых
содержит пускатель и реле времени,
подключенные к источнику питания, отличающееся
тем, что, с целью повышения
эксплуатационной надежности при использовании пускателей
с самоблокировкой, оно дополнительно содержит
соответствующие каждому узлу коммутации
промежуточные реле, подключенные к источнику
питания через нормально замкнутые контакты
пускателя своего узла коммутации, и в каждом
из последних реле времени подключено к
источнику питания через свои нормально разомкнутые
контакты, а через нормально замкнутые контакты
подсоединено к пускателю, причем кнопка
пуска включена последовательно в цепь питания
одного из промежуточных реле, нормально
разомкнутые контакты последнего подключены
параллельно одноименным контактам реле
времени своего узла коммутации непосредственно,
а нормально разомкнутые контакты остальных
промежуточных реле — через одноименные
контакты одного из следующих в порядке
запуска пускателей других узлов коммутации.
53

УДК 621 56/57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ
В. С. БУРЯК
В целях дальнейшего повышения
технического уровня выпускаемого холодильным
машиностроением оборудования в период 1980—1984 гг.
продолжались разработка и освоение образцов,
отвечающих современным требованиям.
Значительно возросла доля холодильного
оборудования с полной заводской готовностью, в блочном и
моноблочном исполнении,
автоматизированного, с регулированием холодопроизводительности,
с использованием новых хладагентов,
многоцелевого и целевого назначения. Начат
серийный выпуск ряда бессальниковых и
сальниковых компрессоров III базы холодопроизводи-
тельностью от 30 до 95 кВт, завершается
освоение нового ряда бессальниковых
компрессоров II базы производительностью от 7 до 28 кВт,
освоено серийное производство
турбокомпрессоров второго поколения, ведется подготовка
серийного производства винтовых компрессоров
производительностью 280 кВт, отличающихся
меньшей металлоемкостью и энергоемкостью,
повышенной надежностью и долговечностью.
Осваиваются новые типы теплообменной аппаратуры.
На базе новых компрессоров и
теплообменной аппаратуры комплектуются холодильные
агрегаты, компрессорно-конденсаторные агрегаты,
машины и установки, удовлетворяющие самые
разнообразные требования потребителей.
Московский завод холодильного
машиностроения «Компрессор» совместно с ВНИИхолодма-
шем за последние четыре года разработал и
освоил серийный выпуск аммиачных
модернизированных компрессорно-конденсаторных
агрегатов АК110-7-2, 1АК220-7-2, 1АК220-7-3,
состоящих из конденсатора с установленными на
нем компрессором, электродвигателем,
маслоотделителем и блоком приборов, а также
модернизированных холодильных машин 1МК.Т110-7-2,
1МКТ110-7-3, 1МКТ220-7-2, 1МКТ220-7-3,
состоящих из поршневого одноступенчатого (П110,
П220) компрессора, электродвигателя,
конденсатора, испарителя, маслоотделителя и блока
приборов, смонтированных на общей раме.
Машины и агрегаты автоматизированы. Система
автоматики обеспечивает защиту от аварийных
состояний, контроль основных параметров и
сигнализацию при отклонении их от заданных
значений, а также автоматическое регулирование
холодопроизводительности: в машинах 1МКТ110-
7-2, 1МКТ220-7-2 и компрессорно-конденсаторных
агрегатах 1АК110-7-2 и 1АК220-7-2 — двухпо-
зиционное, пуском и остановкой компрессора, в
машинах 1МКТ110-7-3, 1МКТ220-7-3 и в комп-
рессорно-конденсаторном агрегате 1АК220-7-3 —
ступенчатое A00, 75, 50, 25%),
электромагнитным отжимом клапанов.
Освоено серийное производство
компрессорно-конденсаторных агрегатов АК220-2-3, холо-
54
дильных машин МКТ220-2-0, МКТ220-2-1,
МКТ220-2-2, МКТ220-2-3 и МКТ350-2-1,
работающих на R22. Машина МКТ350 на базе
винтового компрессора в отличие от машин МКТ220
дополнительно оборудована масляной системой
и золотниковым регулятором для плавного
регулирования холодопроизводительности от 100 до
30%.
Ряд аммиачных двухступенчатых и бустер-
ных агрегатов с винтовыми компрессорами
расширен агрегатами 1АН260-7-6 и 1АД260-7-4.
Совместно с ВНИИхолодмашем завод
разработал и освоил аммиачные одноступенчатые
агрегаты с винтовыми компрессорами А350-7-0,
А350-7-1, А350-7-2, А350-7-3. Агрегат состоит из
винтового маслозаполненного одноступенчатого
автоматизированного компрессора, асинхронного
электродвигателя, упругой муфты, газового
фильтра, маслоохладителей, маслонасосной
установки, фильтров тонкой и грубой очистки мае-*
ла, щита приборов и запорной арматуры. Ре- j
гулирование холодопроизводительности у агрега- -
тов А350-7-0 и А350-7-2 — двухпозиционное
(пуск и остановка компрессора), у агрегатов
А350-7-1 и А350-7-3 — плавное (от 100 до
10%), золотниковым регулятором с
электроприводом.
Освоены фреоновая двухступенчатая
холодильная машина МКТДЗО-2-5 и компрессорно-
конденсаторный агрегат АКД30*2-5 с винтовым
компрессором на ступени низкого давления, а
также фреоновая каскадная холодильная
машина МКТН20-3-4 и компрессорно-конденсаторный
агрегат АКН20-3-4. В состав машин входят
агрегат, станция управления и испаритель. Агрегат
АКДЗО-2-5 состоит из винтового
бустер-компрессорного и поршневого компрессорно-конденсатор-
ного агрегатов, а агрегат АК.Н20-3-4 — из двух
поршневых компрессорно-конденсаторных
агрегатов, смонтированных на общей раме.
Разработаны и выпускаются аммиачные
поршневые агрегаты двухступенчатые
автоматизированные в общепромышленном (АД55-7-4) и
судовом (АД55-7-50М) исполнении. Агрегаты
состоят из двухступенчатого поршневого
компрессора, электродвигателя, маслоотделителя,
арматуры и поставляются единым блоком.
В числе машин и установок специального
назначения серийно производятся установка
1ОВ220-2-1 для сушки охлаждением сжатого
воздуха, используемого при работе пневмообо-
рудования, и холодильная шахтная машина
КШ220-2-1.
Агрегатированная одноступенчатая, с
водяным охлаждением конденсатора, со
ступенчатым регулированием холодопроизводительности
от 100 до 25% установка 1ОВ220-2-1
оснащена системой автоматического управления,
защиты, контроля и сигнализации.
Передвижная машина КШ220-2-1,
предназначенная для охлаждения воды, используемой в
подземных системах кондиционирования воздуха
глубоких угольных шахт, опасных по пыли и
газу, состоит из двух блоков: компрессорного и
аппаратного, соединяемых гибкими шлангами.
Электрооборудование во взрывозащищенном
рудничном исполнении РВ. Система автоматики
обеспечивает поддержание температуры
отходящей воды, необходимые виды защиты и
сигнализации.
Продолжается выпуск ранее освоенных
аммиачных поршневых компрессорных агрегатов
А110-7-0, А110-7-1, А110-7-2, А110-7-3, А220-7-0,
А220-7-1, А220-7-2, А220-7-3, фреоновых
одноступенчатых компрессорно-конденсаторных
агрегатов АК110-2-2 и АК110-2-3, аммиачных
двухступенчатых агрегатов АД 130-7-4, АД260-7-4, бу-

стерных агрегатов с винтовыми компрессорами
АН130-7-6, АН260-7-6, фреоновых холодильных
машин МКТ110-2-0, МКТ110-2-1, МКТ110-2-2,
передвижных установок ПХС-ЮО и ПХУ-50, а также
пароэжекторных машин 15Э, 17Э, 17ЭП, 18Э,
18ЭП.
В табл. 1 представлено холодильное
оборудование московского завода «Компрессор»,
снятое с производства в 1980—1984 гг., и
холодильное оборудование, выпускаемое взамен
снятого. В табл. 2 представлено холодильное
оборудование, серийное производство которого
начато в 1980—1984 гг.
ПО «Мелитопольхолодмаш» совместно с
ВНИИхолодмашем разработало и освоило
серийное производство: компрессорно-конденса-
торных агрегатов АК4,5-2-4, АВ4.5-1-2, АВ6-1-2,
предназначенных для магазинов типа
«Универсам» и для централизованного хладоснабже-
ния торговых прилавков, витрин и другого
холодильного оборудования, выпускаемого
предприятиями Минлегпищепрома; холодильных
машин МВВ4-1-2, МКВ4-1-2, 1МВВ6-1-2, 1МКВ6-
1-2, 1МВВ9-1-2, 1МКВ9-1-2 — для создания
и поддержания температуры от —3 до 5 °С в
стационарных камерах на предприятиях торговли и
общественного питания; холодильных
машин 2МВВ12-1-2, 2МКВ12-1-2, МКВ18-2-4 —
для децентрализованных систем создания и
поддержания температурного режима в
технологических камерах предприятий мясной и
молочной промышленности; холодильных машин
СР9Х2-1-0 и 1СР9Х 2-1-0 — для камер
созревания сыра; компрессорно-конденсаторного агрегата
АВ14-1-0 и холодильных машин МВТ14-1-0,
МВТ20-1-0 — для охлаждения молока на
молочнотоварных фермах и пунктах первичной
обработки молока в колхозах и совхозах; хо-
лодильно-нагревательной установки ВР 18x2-1-
2 — для железнодорожных
вагонов-рефрижераторов; нового ряда бессальниковых
компрессоров 1ПБ7, 1ПБ10, 4ПБ14, 4ПБ20, 4ПБ28.
Компрессорно-конденсаторный агрегат АК4,5-
2-4 с водяным охлаждением конденсатора
представляет собой безрамную конструкцию, в
которой компрессор, осушитель-фильтр и два реле
давления установлены на конденсаторе, а
агрегаты АВ4.5-1-2 и АВ6-1-2 с воздушным
охлаждением конденсатора состоят из компрессора,
конденсатора воздушного охлаждения,
вентилятора с электродвигателем, ресивера и
осушителя-фильтра. Все агрегаты снабжены
теплообменником и автоматической защитой по давлению
всасывания и нагнетания.
Холодильные машины МВВ4-1-2, 1МВВ6-1-2,
1МВВ9-1-2, 2МВВ12-1-2 с воздушным
охлаждением -конденсатора и холодильные машины
МКВ4-1-2, 1МКВ6-1-2, 1МКВ9-1-2, 2МКВ12-1-2,
МКВ18-2-4 с водяным охлаждением
конденсатора полностью автоматизированные,
одноступенчатые, компрессионные, с устройством для
автоматического оттаивания снегового покрова с
теплообменной поверхности воздухоохладителей
(испарителей) — состоят из компрессора,
конденсатора воздушного или водяного охлаждения,
ресивера, осушителя-фильтра, теплообменника,
щитов приборов и управления. Все
перечисленные холодильные машины комплектуются
воздухоохладителями, за исключением машин МВВ4-
1-2 и МКВ4-1-2, снабженных настенными
испарителями естественной циркуляции.
В состав холодильных машин СР9Х2-1-0 и
1СР9Х2-1-0 входят два компрессора,
конденсатор водяного охлаждения, воздухоохладитель с
вентилятором и электродвигателем, нагреватель,
щит приборов, два теплообменника, осушитель-
фильтр, отделитель конденсата с
электромагнитным вентилем, трубопроводы, два датчика
температур и датчик влажности, смонтированные
на общей раме, которая является несущей
конструкцией машины. В установке 1СР9Х2-1-0
предусмотрено охлаждение конденсатора оборотной
водой посредством устройства УОВВ40.
Компрессорно-конденсаторный агрегат АВ14-
1-0 и холодильные машины МВТ14-1-0 и МВТ20-
1-0 смонтированы в едином блоке и включают
в себя компрессор, воздушный конденсатор с
двумя осевыми вентиляторами, ресивер,
осушитель-фильтр, щит управления и щит
приборов защиты и контроля. В состав машин
входят, кроме того, испаритель, бак для воды и
водяной насос. Агрегат работает в составе
резервуаров-охладителей молока с
непосредственным охлаждением; машины предназначены для
охлаждения воды, используемой в емкостных.
и проточных молокоохладителях.
Холодильно-нагревательная машина ВР188Х
Х2-1-2 — компрессионная, одноступенчатая, с
воздушным охлаждением конденсатора, с
непосредственным охлаждением хладагента — состоит
из двух- автономных по хладагенту систем,
работающих одновременно или в отдельности.
Каждая система, включающая в себя
компрессорно-конденсаторный агрегат, щит приборов,
щит манометров, работает на соответствующую
половину воздухоохладителя. Машина
укомплектована также электронагревателем,
обеспечивающим при перевозке фруктов плюсовый режим в
грузовом помещении вагонов-рефрижераторов
при отрицательных наружных температурах. В
состав компрессорно-конденсаторного агрегата
машины входят компрессор, -воздушный
конденсатор, вентилятор с электродвигателем,
ресивер, осушитель-фильтр, теплообменник, три
датчика реле (высокого и низкого давления,
контроля смазки), смонтированные на общей
раме.
Рассмотренные машины оборудованы
системой автоматического управления,
обеспечивающей поддержание заданных температурных
режимов, автоматическую защиту компрессоров
при перегрузках и аварийных отклонениях
параметров. Все машины и агрегаты
комплектуются компрессорами бессальникового типа, за
исключением машин МКВ4-1-2 и МВВ4-1-2,
которые снабжены сальниковыми компрессорами.
В 1984 г. ПО «Мелитопольхолодмаш» снял
с производства фреоновый сальниковый
компрессор ФУУ25 и его низкотемпературные
модификации 12ФУУС25, 13ФУУС25, 22ФУУС25,
12ФУУН25, 13ФУУН25 и 22ФУУН25.
В табл. 3 представлено холодильное
оборудование ПО «Мелитопольхолодмаш», снятое с
производства в 1980—1984 гг., и холодильное
оборудование, выпускаемое взамен снятого.
В табл. 4 представлено холодильное
оборудование, серийное производство которого
начато в 1980—1984 гг.*
* Условные обозначения в табл. 1—4:
Qo — холодопроизводительность; Ne —
эффективная мощность; п — число оборотов; to, tK> ts2, twXy
'в» К. вх. 'кам> 'пР — температура
соответственно кипения, конденсации, теплоносителя
на выходе из испарителя, воды на входе в
конденсатор, воздуха на входе в конденсатор,
воздуха на входе в воздухоохладитель, в камере,
промежуточная.
55

Таблица 1
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование и марка
Аммиачный
поршневой компрессор
АУУ400/2
Аммиачный
поршневой компрессор
АУУ400/4
Аммиачный
поршневой компрессор
АУУ400/1
Аммиачный
поршневой компрессор
АУУ400/3
Аммиачный
двухступенчатый
поршневой компрессор
ДАУ50/ЗМ,
ДАУ50/4М
Аммиачный
двухступенчатый
поршневой компрессор
ДАУ50/6М
Техническая
характеристика
Qo=907 кВт
G80 тыс. ккал/ч)
We= 186 кВт при То=
=0°С, /К=+35°С
Электродвигатель
А03355М-6
мощностью 200 кВт, /г=
= 16,4 с-1
(985 об/мин)
<Л= 674,4 кВт
E80 тыс. ккал/ч)
Л/с=136 кВт при /о=
= 0°С, /K=-f35°C
Электродвигатель
А03355М-8
мощностью 160 кВт, л=
= 12,3 с-'
G35 об/мин)
Qo=465 кВт
D00 тыс. ккал/ч)
#е=133кВт при *о=
= —15°С, /к=
= +30°С
Электродвигатель
АОЗ 355 S-6
мощностью 160 кВт, п=
= 16,4 с-1
(985 об/мин)
Qo=349 кВт
C00 тыс. ккал/ч)
Л/е=100кВт при /0=
= -15°С, /к=
= +30°С
Электродвигатель
АОЗ 355 S-8
мощностью 132 кВт, я=
= 12,3 с-'
G35 об/мин)
Qo=44,2 кВт
C8 тыс. ккал/ч)
We=27 кВт при /0=
= —40°С, /к=
= +35°С
Электродвигатель
AM 102-8 мощностью
45 кВт, я=12,3 с-1
G35 об/мин)
Qo=58,l кВт
E0 тыс. ккал/ч)
Nc=34 кВт при to—
= —40°С, /к=
= +35°С
Электродвигатель
АО 102-6/8М
мощностью 55 кВт, п—
= 16,4 с-1
(985 об/мин)
Год
снятия
с
производства
1981
1981
1981
1981
I 1982
1983
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование и марка |
Аммиачный одно-
ступенчатый
агрегат с винтовым
компрессором
А350-7-0
Аммиачный
одноступенчатый
агрегат с винтовым
компрессором
А350-7-2
Аммиачный
поршневой
двухступенчатый ком-
[ прессорный авто
|матизированный
агрегат АД55-7-
|50М
Техническая
характеристика I
Qo=790 кВт
F80 тыс. ккал/ч)
]\/е= 165 кВт при /0=
= 0°С, /К=+35°С
Электродвигатель
А3315М-2УЗ
мощностью 200 кВт, /г=
= 50 с-1
C000 об/мин)
Q0=407 кВт
C50 тыс. ккал/ч)
JVe=137 кВт при /о=
= — 15°С, /к=
=+зо°с
Электродвигатель
A3 315 Б-2УЗ
мощностью 160 кВт, /г=
= 50 с-1
C000 об/мин)
Qo=67 кВт
E7,6 тыс. ккал/ч)
,/Ve=39 кВт при /о=
= —40°С, /к=
= +35°С
Электродвигатель
АОП2-82-40М2
мощностью 55 кВт, /i=
= 25 с-1
| A500 об/мин)
Год
начала

серийного
производства
1978
1978
1983
56

Продолжение таблицы 1
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование и марка
Аммиачный
двухступенчатый
поршневой компрессор
ДАУ80/1М,
ДАУ80/2М
Фреоновая
холодильная машина
на R22
ХМ22ФУУ400/1
Фреоновая
холодильная машина
на R22
ХМ22ФУУ400/2
Аммиачный
двухступенчатый
компрессорный
агрегат АД90-3
Техническая
характеристика
Qo=93 кВт (80 тыс.
ккал/ч)
/Vc=55 кВт при /0=
= —40°С, /к=
= +35°С
Электродвигатель
А 112-8/12
мощностью 75/55 кВт, п=
= 12,3/8 с-1
G35/480 об/мин)
Qo=367 кВт
C16 тыс. ккал/ч)
yVc=144 кВт при /5.;=
= -12°С, /,,= "
= +25°С
Электродвигатель
АОЗ 315 S-6
мощностью 160 кВт, /г=
= 16,4 с-1
(985 об/мин)
Qo=826 кВт
G10 тыс. ккал/ч)
#е=207 кВт при
= +25 °С
Электродвигатель
АОЗ 400S-6
мощностью 280 кВт,
n=\SJ с~]
(940 об/мин)
Q0= 1 Ю кВт
(94,6 тыс. ккал/ч)
iVe=65,5 кВт при /0=
= -40°С, /к=
= +35° С
Электродвигатели
АОП2-81-4
мощностью 40 кВт,
АОП2-91-4
мощностью 75 кВт, п=
= 24,7 с-1
A480 об/мин)
Год
снятия
с
производства
1982
1982
.1982
1984
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование и марка
Фреоновая
автоматизированная
холодильная
машина на R22
МКТ350-2-1
Аммиачный
двухступенчатый
компрессорный
агрегат АД55-7-4
Техническая
характеристика
Qo=674 кВт
E80 тыс. ккал/ч)
Ne= 165 кВт при /s.2=
= +60С,/а,,= +25°С
Электродвигатель
4А315М2УЗ
мощностью 200 кВт, м=
= 49,4 с-1
B965 об/мин)
Q0=67,5 кВт
E8 тыс. ккал/ч)
We=39 кВт при to=
= —40°С, tK=
= +35°С
Электродвигатель
4А225М4УЗ
мощностью 55 кВт, п=
= 25 с-1
A500 об/мин)
Год
н а ч ал а

серийного
производства
1979
1983
Таблица 2
Наименование \ марка
Фреоновая двухступенчатая
холодильная машина на R22
МКТД30-2-5
Техническая характеристика
Qo=29 кВт B5 тыс. ккал/ч)
jVc=55 кВт при /б2=—70°С, / ,=+35°С
Электродвигатели 4А225М4УЗ/4А225М2УЗ мощностью!
55/55 кВт, п = 24,3 с-' A460 об/мин)/49
с-'B940 об/мин)
Испаритель ИТРН80Б
Год начала
серийного

производства
1980
57

Продолжение табл. 2
Наименование и марка
Аммиачный бустерный агрегат с
винтовым компрессором
1АН260-7-6
Аммиачный двухступенчатый
агрегат 1АД260-7-4
Фреоновый двухступенчатый ком-
прессорно-конденсаторный агрегат
на R22 АКДЗО-2-5
Аммиачный одноступенчатый
агрегат с винтовым компрессором
А350-7-1
Аммиачный одноступенчатый
агрегат с винтовым компрессором
А350-7-3
Фреоновый одноступенчатый комп-
рессорно-конденсаторный агрегат
на R22 АК220-2-3
Фреоновые одноступенчатые
холодильные машины на R22
МКТ220-2-0, МКТ220-2-1
Фреоновые одноступенчатые
холодильные машины на R22
МКТ220-2-2, МКТ220-2-3
Установка осушки воздуха
охлаждением 1ОВ220-2-1
Аммиачный одноступенчатый ком-
прессорно-конденсаторный агрегат
1АК110-7-2
Техническая характеристика
Qo=314 кВт B70 тыс. ккал/ч)
#е=85 кВт при /0=—40°С, tnp= —10 °С
Электродвигатель A3 315S-2 мощностью 160 кВт,
п=50 с-1 C000 об/мин)
Qo=314 кВт B70 тыс. ккал/ч)
УУе=195,6 кВт при t0 = — 40 °С, /К=+35°С
Электродвигатели A3 31551-4УЗ/АЗ 315S-2 мощностью
132/160 кВт, /г=24,7 с~Ч1480 об/мин)/50
с-1 C000 об/мин)
Промежуточный сосуд 800СПА
Qo=29 кВт B5 тыс. ккал/ч)
ЛГе=55 кВт при /0=—70°С, *ш1=+35°С
Электродвигатели 4А225М4УЗ/4А225М2УЗ мощностью
55/55 кВт, я=24,3 с~! A460 об/мин)/49 с-1
B940 об/мин)
1 Q0=790 кВт F80 тыс. ккал/ч)
А/е==165 кВт при /о=0°С, /К=+35°С
Электродвигатель A3 315М-2УЗ мощностью 200 кВт,
л=50 с-1 C000 об/мин)
1 С?0=407 кВт C50 тыс. ккал/ч)
Л7е=137 кВт при /о= —15 °С, /, = +30 °С
Электродвигатель A3 315Б-2УЗ мощностью 160 кВт,
я=50 с-1 C000 об/мин)
1 Qo=198 кВт A70 тыс. ккал/ч)
Ne=S6 кВт при /о=--15°С, /Г1=+25°С
Электродвигатель 4А250М4УЗ мощностью 100 кВт,
л=24,7 с-1 A480 об/мин)
Конденсатор КХ60
1 Q0=430 кВт C70 тыс. ккал/ч)
/Ve=97,4 кВт при *so==+6°C, /ю1=+25°С
Электродвигатель A3 315S1-4Y3 мощностью 132 кВт,
л=24,6 с —1A470 об/мин)
Конденсатор КХ.110
Испаритель ИТ65
Теплообменник ТФ7
Q0= 194 кВт A67 тыс. ккал/ч)
#е=81 кВт при ts2= — Ю °С, /ш1=+25°С
Электродвигатель 4А250М4УЗ мощностью 100 кВт,
л=24,7,с-1 A480 об/мин)
Конденсатор КХ60
Испаритель ИТЗО
Теплообменник ТФ6
Расход осушаемого воздуха 30000 м3/ч, jVe=75 кВт
Электродвигатель A3 315Б-6УЗ мощностью 110 кВт,
л=16,7 с —!(Ю00 об/мин)
Конденсатор КХП0
| Q0=129 кВт A11 тыс. ккал/ч)
#е=45 кВт при /о= —15 °С, /Ш1=+25°С
Электродвигатель 4А225М4УЗ мощностью 55 кВт,
л=24,6 с-41470 об/мин)
1 Конденсатор 40К
Год начала
серийного

производства
1980
1980
1980
1981
1981
1981
1981
I 1981
1981
1982
58

Продолжение табл. 2.
Наименование и марка
Аммиачные одноступенчатые ком-
прессорно-конденсаторные агрегаты
1АК220-7-2, 1АК220-7-3
Аммиачные одноступенчатые
холодильные машины
1МКТ110-7-2, 1МКТ110-7-3
Аммиачные одноступенчатые
холодильные машины
1МКТ220-7-2, 1МКТ220-7-3
Фреоновая каскадная холодильная
машина на R22 и R13 МКТН20-3-4
Фреоновый каскадный компрессор-
но-конденсаторный агрегат на R22 и
R13 АКН20-3-4
Холодильная передвижная шахтная
машина на R22 КШ220-2-1
Техническая характеристика
Qo=259 кВт B23 тыс. ккал/ч)
We=90,7 кВт при /о= —15 °С, /ю|=+25°С
Электродвигатель 4А250М4УЗ мощностью 90 кВт,
/1=24,6 с-1 A470 об/мин)
Конденсатор 60К
Qo=116 кВт A00 тыс. ккал/ч)
/Ve=43 кВт при ts2= — \\ °С, /ш1=+25°С
Электродвигатель 4А225М4УЗ мощностью 55 кВт,
/z = 24,6 с-41470 об/мин)
Конденсатор 40К
Испаритель 60 И
Qo=245 кВт B11 тыс. ккал/ч)
Ne=90,4 кВт при ts2= — \\ °C, /ш1=+25°С
Электродвигатель 4А250М4УЗ мощностью 90 кВт,
/г = 24,6 с-!A470 об/мин)
Конденсатор 60К
Испаритель 90И
Qo=26,2 кВт B2,5 тыс. ккал/ч)
Ne=43,5 кВт при ts2==— 86 °С, twl=+20°C
Электродвигатели 4А25054УЗ/4А250М4УЗ мощностью
75/90 кВт/я = 25 с-'A500 об/мин)
Испаритель И55
Qo=26,2 кВт B2,5 тыс. ккал/ч)
УУе=43,5 кВт при /о=— 90 °С, /ш1=+30°С
Электродвигатели 4А250Б4УЗ/4А250М4УЗ мощностью
75/90 кВт, /г = 25 с —»A500 об/мин)
Qo=290 кВт B50 тыс. ккал/ч)
yVe=95 кВт при /s2=-f5°C, /Ю,= +40°С
Электродвигатель ВА02-280Б-4У2-5 мощностью
132 кВт, /г = 24,6 с-1 A470 об/мин)
Конденсатор КХШ-110
Испаритель ИТШ-45
Теплообменник ИТШ-030
Год начала
серийного

производства
1982
1982
1982
1982
1982
1984
Таблица 3
Холодильное оборудование, снятое с производства I Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование и марка
Холодильная
машина для камер
созревания сыра
ХМ1-20
Судовой компрес-
сорно-конденса-
торный агрегат
МАКБ25
Техническая
характеристика
Qo=27 кВт B3 тыс.
ккал/ч)
А/с= 13,5 кВт при
^в. вх~ 12°С, t-wi=
= 25°С
Q0=29 кВт B5 тыс.
ккал/ч)
Л/е= 13 кВт при /0=
= — 15°С, tK=
= +зо°с
Год
снятия
с
производства
1980
1980
Наименование и марка
Холодильная
машина для камер
созревания сыра
СР9Х2-1-0
Судовой компрес-
сорно-конденса-
торный аргегат
МАКБ12Х2/1
Техническая
характеристика
Qo=40,l кВт
C4,5 тыс. ккал/ч)
iVe=16,8 кВт при
/ \0°С t
1 в. вх— ' ^ *-"' w 1
= 20°С
Qo=28 кВт B4 тыс.
ккал/ч)
iVe= 12,2 кВт при /0=
= -15°С, /wl=
= +30°С
Год
и а ч ал а

серийного
производства
1980
1969
59

Продолжение табл. 3
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование и марка
Холодильная
машина ИФ-56М
Холодил
ьно-нагревательная машина
для
железнодорожного вагона-
рефрижератора
BP-IM

Компрессорно-конденсаторный
агрегат АК-ФВ4Х
Техническая
характеристика
Qo=3,5 кВт C тыс.
ккал/ч)
Л/е=1,8 кВт при t0=
= -15°с, tB=
= +20°С
Электродвигатель
4AX90L4Y3
мощностью 2,2 кВт, п=
= 23,8 с-1
A425 об/мин)
Qo=13,3 кВт
A1,4 тыс. ккал/ч)
Ne=20 кВт при
'в.вх=-19°С, /в=
= +35 °С
Qo=7 кВт F тыс.
1 ккал/ч)
Л/е=2,2 кВт при t0=
= +5°С,*ш1=+35°С
Электродвигатель
4AX90L4Y3
мощностью 2,2 кВт, п=
= 11,3 с-1
F80 об/мин)
Год
снятия
с
производства
1983
1984
1984
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование и марка
Холодильная
машина МВВ4-1-2
Холодильно-на-
гревательная
машина для
железнодорожного

гона-рефрижератора ВР18Х2-1-2
Компрессорно-
конденсаторный
агрегат
1АК4.5-1-2
Техническая
характеристика
Qo=3,5 кВт C тыс.
ккал/ч)
7Ve= 1,8 кВт при
'кам=-Г-5°С, t =
= +20°С
Электродвигатель
4A90L4Y3
мощностью 2,2 кВт, п=
= 23,8 с-1
A425 об/мин)
Qo=14 кВт A2 тыс.
ккал/ч)
#е=18 кВт при
/В.ВХ=-19°С, /в=
= +35°С
Qo=4,9 кВт D,2 тыс.
ккал/ч)
#е=2,25кВтпри/0=
= -15°С, twl=
= -f-20°C
Год
начала

серийного
производства
1979
1984
\
1980
Таблица 4
Наименование и марка
Холодильная машина на R12
1МКВ6-1-2
Холодильная машина на R12
1МВВ6-1-2
Холодильная машина на R12
1МКВ9-1-2
Холодильная машина на R12
1МВВ9-1-2
Компрессорно-конденсаторный агрегат
на R12 АВ14-1-0
Холодильная машина на R12
МВТ14-1-0
Холодильная машина на R12
МВТ20-1-0
Компрессорно-конденсаторный агрегат
на R22 АК4,5-2-4
Техническая характеристика
Qo=7 кВт F тыс. ккал/ч)
yve=3,7 кВт при г<ам= —3°С, /ш1=+20°С
Воздухоохладитель ВО-2
Qo=7 кВт F тыс. ккал/ч)
#е=4,2 кВт при /<ам= —3°С, tB=+20°C
Воздухоохладитель ВО-2
Qo= 10,5 кВт (9 тыс. ккал/ч)
yve=5,3 кВт при t<aM= -3°C, /ш1=+20°С
Воздухоохладитель ВО-2
Qo=10,5 кВт (9 тыс. ккал/ч)
/Ve=6,17 кВт при tKaM= —3°С, /В=+20°С
Воздухоохладитель ВО-2
Qo= 16,3 кВт A4 тыс. ккал/ч)
Ne=7,4 кВт при /(,=0°С, /в=25°С
Qo=14,6 кВт A2,5 тыс. ккал/ч)
7Ve==6,5 кВт при /,2=+2°С, /В=+25°С
Q0=20,4 кВт A7,5 тыс. ккал/ч)
We=9,35 кВт при ?s2=.+2°C, /B=+25°C
Qo=4,4 кВт C,8 тыс. ккал/ч)
Ne=3 кВт при /0== —35°С, twl=+20°C '
Год
начала
серийного

производства
1980
1980
1981
1981
1981
1982
1982
1983
60

Продолжение табл. 4
Наименование и марка
Холодильная машина на R12 МКВ4-1-2
Компрессорно-конденсаторный агрегат
на R12 АВ4,5-1-2
Компрессорно-конденсаторный агрегат
4на R12 АВ6-1-2
Холодильная машина на R12
2МКВ12-1-2
Холодильная машина на R12
2МВВ12-1-2
Холодильная машина на R22
МКВ18-2-4
Компрессор поршневой
бессальниковый на R22 1ПБ7-2-024
Компрессор поршневой
бессальниковый на R22 1ПБ10-2-024
Компрессор поршневой
бессальниковый на R22 4ПБ14-2-024
Компрессор поршневой
бессальниковый на R22 4ПБ20-2-024
Компрессор поршневой
бессальниковый на R22 4ПБ28-2-024
Техническая характеристика
Qo—5,35 кВт D,6 тыс. ккал/ч)
Ne=2,3 кВт при ;кам=+5°С, *ш1=+20°С
Электродвигатель 4A100S4Y3 мощностью 3 кВт,
л=23,9 с-1 A435 об/мин)
Испарительная батарея ИРСН-24
Qo=4,87 кВт D,2 тыс. ккал/ч)
#е=2,5 кВт при *о= —15°С, /В=+20°С
Электродвигатель вентилятора 4АА63А4УЗ
мощностью 0,25 кВт, я=23 с-1 A380 об/мин)
Q0=6,95 кВт F тыс. ккал/ч)
Ne=3,6 кВт при /0= — 15°С, /В=+20°С
Электродвигатель вентилятора 4АХ71АЗУЗ
мощностью 0,55 кВт, п=23 с-1 A380 об/мин)
Q0== 16,3 кВт A4 тыс. ккал/ч)
Ne=ll,4 кВт при tKafA= -^-3°С, twl=+$Q°C
Qo=16,3 кВт A4 тыс. ккал/ч)
ЛГе=13,5 кВт при /кам=-3°С, *В=+20°С
Qo=13,6 кВт A1,7 тыс. ккал/ч)
We=12,5 кВт при /кам= —18°С, /ш1=+20°С
Qo=8,02 кВт F,9 тыс. ккал/ч)
#е=3,2 кВт при /о= —15°С, /К=+30°С
м=16,7 с-1 A000 об/мин)
Q0= 11,98 кВт A0,3 тыс. ккал/ч)
We=4,8 кВт при *0= — 15°С, *к=+30°С
л=25 с-1 A500 об/мин)
Qo= 16,04 кВт A3,8 тыс. ккал/ч)
#е=6,4 кВт при t0= — 15°С, /К=+30°С
/г=16,7 с-1 A000 об/мин)
Qo=23,95 кВт B0,6 тыс. ккал/ч)
#е=9,6 кВт при /о= — 15°С, /к=-т-30°С
/г=50 с-1 C000 об/мин)
Qo=32,56 кВт B8 тыс. ккал/ч)
#е=13 кВт при /о= —15°С, /К=+30°С
п=16,7 с-1 A000 об/мин)
Год
начала
серийного

производства
1983
1983
1983
1983
1984
1984
1984
1984
1984
1984
1984
I
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1106963 3E1) F 25 В 43/02 B1)
3355792/23-06 B2) 04.11.81 G2) В. И. Шульгин,
Е. И. Ильин E3) 621.556.6-55
E4)E7) УСТРОЙСТВО АВТОМАТИЧЕСКОГО
УДАЛЕНИЯ МАСЛА ИЗ МАСЛООТСТОЙ
НИКА ЦИРКУЛЯЦИОННОГО РЕСИВЕРА
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащее
датчик уровня разделения двух сред: жидкий ам-
61
миак — масло и исполнительный механизм на
линии слива масла, отличающееся тем, что, с
целью повышения надежности, оно содержит
регулятор, имеющий резистор и диод,
подключенные последовательно в цепь питания датчика,
выполненного в виде погруженной в жидкость
лопасти на валу электродвигателя,
трансформатор и соединенные последовательно с
вторичной обмоткой последнего второй диод, реле и
опорный диод, причем цепь вторичной обмотки диода,
реле и опорного диода подключена
параллельно резистору, первичная обмотка
подключена к цепи питания двигателя, а контакт реле
связан с исполнительным механизмом.

РЕФЕРАТЫ
УДК 637.5.037.07
Влияние условий охлаждения на
физико-химические изменения мышечной ткани говядины
при хранении. ГОЛОВКИН Н. А., ЕВЕЛЕВ С. А.
«Холодильная техника», 1985, № 1.
Рассмотрено влияние условий охлаждения
мышечной ткани на ее сократительную и водо-
удерживающую способность, рН, модуль
упругости и обобщенный показатель качества.
Показано, что разделка мяса на мелкие куски до
протекания механохимических процессов
вызывает увеличение степени сокращения мышечной
ткани; охлаждение мяса до 10 °С и ниже сразу
после убоя животного вызывает сокращение
мышечных волокон; степень сокращения ткани
под действием холода зависит от условий
охлаждения и хранения; переменный
температурный режим охлаждения предотвращает
возникновение холодового сокращения мышечной ткани.
Иллюстраций 3. Список литературы — 5
названий.
УДК 664.684.6.037
Разработка рационального режима
замораживания пирогов с мясной начинкой. СОБЯНИНА А.А.,
СИВАЧЕВА А. М., ВЕНГЕР К. П., БУЯНОВ О. Н.
«Холодильная техника», 1985, № 1.
На основе экспериментальных исследований
выявлен рациональный режим замораживания
пирогов с мясной начинкой: скорость
замораживания A0,5-^-12,5) -10 6 м/с, которая
обеспечивается охлаждающим воздухом с температурой
—30-=—40 °С при скорости 4—5 м/с. Органо-
лептическаи оценка и результаты исследования
физико-химических показателей продукта до и
после замораживания, а также в процессе
хранения дают основание считать, что при
замораживании в рекомендуемом диапазоне
скоростей и дальнейшем хранении обеспечивается
стабильность качественных показателей продукта.
Таблиц 2. Иллюстраций 3. Список
литературы — 5 названий.
УДК 621.57.001.4:681.142
Автоматизация обработки на микро ЭВМ
результатов испытаний холодильных агрегатов.
КРАВЦОВА Н. С, ГАПЧЕНКО А. В., КРАВЦОВ В. Я.
«Холодильная техника», 1985, № 1.
В целях автоматизации расчета холодопроиз-
водительности, потребляемой мощности,
температуры обмотки электродвигателя и холодильного
коэффициента на языке БЭЙСИК для микро
ЭВМ Д3^28 разработана программа.
Термодинамические свойства хлада-гентов R12, R22, R502
представлены в виде простых аналитических
выражений, коэффициенты которых получены с
помощью метода наименьших квадратов.
Показано, что расхождение между расчетными
значениями термодинамических свойств и табличными
данными незначительно. Применение микроЭВМ
позволяет уменьшить продолжительность
обработки протоколов испытаний в 8—10 раз.
Таблица 1. Список литературы — 5 названий.
УДК 621.512.041-213.3.001.5
Исследование температурной напряженности
поршневого герметичного компрессора. КАШ-
КИН М. П., БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., МЙЛО-
ВАНОВ В. И. «Холодильная техника», 1985, № 1.
Приведены результаты исследования влияния
износа деталей высокооборотных герметичных
компрессоров типа ПГ на их температурную
напряженность при работе на хладагентах R12,
R22 и R502. Показано распределение
температур в компрессорах и дана их
количественная оценка в зависимости от режимов
работы. Установлено превалирующее влияние
зазора в сопряжении цилиндр — поршень на
температурную напряженность компрессора.
Полученные результаты могут быть использованы
для безразборного диагностирования
технического состояния компрессоров.
Таблица 1. Иллюстраций 7. Список
литературы — 5 названий.
УДК 621.646.4.004.54.001.86
Устройство для регулировки аммиачных
предохранительных клапанов. АФАНАСЬЕВ В. И.
«Холодильная техника», 1985, № 1.
В статье описано устройство для
регулировки аммиачных предохранительных клапанов,
внедренное на холодильном участке Пищеком-
бината г. Томска. Устройство изготовлено
на базе грузопоршневого датчика МП-60
с частичной его реконструкцией.
Внедрение его позволило повысить качество
регулировки клапанов, сократить время этой
операции и облегчить труд слесарей, занятых их
обслуживанием.
Иллюстрация 1.
УДК 664.83.037.004.182
Хранение моркови в камерах холодильников
с регулируемой газовой средой. СОКОЛ П.Ф.,
НОВИКОВА Г. В., КУЗНЕЦОВ С В.
«Холодильная техника», 1985, № 1.
Экспериментально установлено, что
регулируемая газовая среда (РГС) способствует
сокращению потерь, сохранению питательных веществ,
вкусовых качеств моркови, повышает
семенную продуктивность маточников моркови.
Выявлено, что проекты Гипронисельпрома (813-3-1 и
813-3-2) с некоторыми изменениями применимы и
для хранения моркови. Удельные капитальные
затраты на холодильники с РГС в 1,1 раза
выше, чем на обычные холодильники, однако
приведенные затраты на них меньше. Годовой
экономический эффект при хранении столовой
моркови в РГС в расчете на 1 т
продукции составил 40,81 руб.
Таблиц 2.
УДК 628.84.001.24
Усовершенствованная методика теплового
расчета бытового кондиционера. ВОЛГИН Г. И.
«Холодильная техника», 1985, № 1.
Предложена методика теплового расчета
холодильного агрегата бытового кондиционера.
Рассмотрено ее отличие от методики, ранее
описанной в литературе. Подробно описана
графическая часть расчета. Приведены результаты
испытаний опытных образцов кондиционеров
и результаты их расчета.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы —
7 названий.
62

УДК [621.565.92:637.5.037] .001.4
Промышленные испытания камеры хранения
замороженного мяса с воздушным охлаждением
и увлажнением воздуха. МНАЦАКАНОВ Г. К.,
ДЕЙНЕГО Г. П., ВОРОНИНА * Л. А.,
КОСОЙ С. М. «Холодильная техника», 1985, №' 1.
Описана воздушная система охлаждения с
активным увлажнением воздуха для камеры
хранения мороженых продуктов, подверженных
усушке. Приведены основные результаты
теплотехнических испытаний ее в промышленных
условиях в камере емкостью 400 т на
распределительном холодильнике в г. Клину
Московской области. Установлено, что активное
увлажнение воздуха, выходящего из
воздухоохладителя, путем добавления наружного, воздуха
повышенного влагосодержания позволяет
поддерживать 100 %-ную относительную влажность
воздуха в камерах хранения мяса. Подаваемая
влага хорошо усваивается воздухом камеры при
^отрицательных температурах. В грузовом
объеме камеры устанавливается равномерное темпе-
ратурно-влажностное поле. Результаты перевески
хранящегося мяса показали отсутствие усушки.
Иллюстраций 4. Список литературы — 2
названия.
УДК 591.437.037
Совершенствование процесса замораживания эн-
докринно-ферментного сырья в скороморозильном
аппарате ЯЮ-ФАС-2. ОВЧАРОВА Г. П., ДМИТ-
РИЕНКО Н. Н., ВЕНГЕР К. П., ЛАКОВ-
СКАЯ И. А. «Холодильная техника», 1985, Лг 1.
Разработаны режимные параметры
замораживания эндокринно-ферментного сырья в
скороморозильном аппарате ЯЮ-ФАС-2. Установлено, что в
результате интенсификации процесса
замораживания в аппарате ЯЮ-ФАС-2 потери сырья
сокращаются более чем в два раза и
существенно повышается его активность.
Таблица 1.
УДК 621.512.3:621.318.1.004
Использование магнитных жидкостей в
холодильных компрессорах. СТАРОВОЙТОВ В А
СТАРОВОЙТОВА В. А. «Холодильная техника»!
1985, № 1.
Представлены результаты экспериментальных
исследований модернизированного компрессора
холодильной машины, в котором герметизация и
смазка поршня осуществляются с помощью
магнитной жидкости (МЖ). Рассмотрены
«возможности магнитных систем, а также некоторые
особенности практического использования МЖ.
Испытания показали высокую степень
герметичности узла и незначительный унос
жидкости в нагнетательньщ тракт.
Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.514.5.041
Эффективность работы узлов восприятия осевых
усилий в винтовых холодильных компрессорах.
КОНОВАЛОВ В. Л., СМЕЛКОВ Н. А.
«Холодильная техника», 1985, № 1.
Проанализирована работа узлов восприятия
осевых усилий в винтовых холодильных
компрессорах производства предприятия «Кюльаутомат»
(ГДР) и фирмы «Сталь» (Швеция). На
основании обработки большого статистического
материала по их эксплуатации на судах флота
рыбной промышленности СССР определена
причина возникновения и тенденция увеличения
осевого зазора в радиально-упорньдх подшипниках
качения. Дана рекомендация о своевременном
проведении ремонта упорного узла во
избежание более серьезной аварии винтового
компрессора.
Иллюстраций 4. Список литературы — 5
названий.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко,
д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В» Быков, В.* В. Васютович,
И. М. Гнидлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн.
наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук,
проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников,
Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 18.11.84. Подписано в печать 17.12.84. Т — 21 060 Формат 70X108 1/16.
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. л. кр.-отт. 6,13.
Уч.-изд. л. 7,5 Тираж 10 650 экз. Заказ 3113
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
145300, г. Чехов Московской области
63

ТЕМАТИЧЕСКИЙ ПЛАН ЖУРНАЛА «ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
НА 1985 ГОД
В 1985 г. в журнале намечено освещать следующие вопросы:
Задачи холодильного хозяйства, вытекающие из решений
XXVI съезда КПСС и последующих Пленумов ЦК КПСС.
Проблемы, связанные с развитием агропромышленного
комплекса (АПК) и с реализацией Продовольственной
программы СССР.
Внедрение бригадной формы организации и стимулирования
труда на холодильниках, заводах холодильного
машиностроения и других предприятиях.
Организация экономической учебы на производственных и
распределительных холодильниках.
Перспективы развития холодильной техники в различных
отраслях народного хозяйства в одиннадцатой пятилетке.
ЭКОНОМИКА, ПЛАНИРОВАНИЕ И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Совершенствование планирования и усиление воздействия
хозяйственного механизма на повышение эффективности
производства и качества работы холодильников пищевой
промышленности и торговли.
Внедрение комплексных систем управления качеством
продукции на холодильных предприятиях.
Экономическая эффективность внедрения новой техники.
Резервы повышения производительности труда на
холодильных предприятиях.
ЗА ЭКОНОМИЮ МАТЕРИАЛЬНЫХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
РЕСУРСОВ
Пути снижения потерь сырья и готовой продукции при
холодильной обработке, хранении и транспортировке в отраслях
АПК
Пути экономии топливно-энергетических ресурсов на
холодильных предприятиях.
Оптимизация режимов работы холодильного оборудования.
Совершенствование систем охлаждения в целях экономии
электроэнергии.
Использование вторичных энергорссурсов и естественного
холода.
Применение теплоиспользующих холодильных машин в
различных отраслях народного хозяйства.
Повышение энергетической эффективности холодильных
установок.
ПЕРЕДОВОЙ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ОПЫТ
Опыт работы передовых коллективов, изобретателей и
рационализаторов производства по сокращению потерь продуктов
при холодильной обработке и хранении.,по экономии
электроэнергии, воды и материалов, совершенствованию эксплуатации
холодильного оборудования.
ПРОМЫШЛЕННОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ.
ХОЛОД В ТОРГОВЛЕ И БЫТУ
Стандартизация, качество и надежность холодильного
оборудования.
Новые конструкции промышленных холодильных машин и
аппаратов, их характеристики, результаты испытаний.
Тепломассообмен в холодильных аппаратах, оптимизация их
работы.
Конструкции, технические характеристики и результаты
испытаний новых образцов торгового холодильного оборудования,
бытовых холодильников.
Новые рабочие вещества холодильных машин и их смеси,
хладоносители.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ
Специализированное оборудование и комплектные линии по
производству быстрозамороженных готовых блюд,
полуфабрикатов, плодов и овощей в отраслях АПК.
Воздухоохладители новых типов.
Сублимационные установки.
Молокоохладитсли
КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА
Кондиционирование воздуха на предприятиях пищевой и
других отраслей промышленности, на транспорте.
Новые конструкции кондиционеров.
Регулирование относительной влажности воздуха в
холодильных камерах.
АВТОМАТИЗАЦИЯ И ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Новые автоматизированные системы охлаждения.
Приборы и средства автоматизации. Измерительная техника.
Автоматизация работы действующих холодильных установок.
Рекомендации по эксплуатации приборов и средств
автоматизации.
МЕХАНИЗАЦИЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ
Новые средства механизации.
Схемы комплексной механизации грузовых работ на
производственных и распределительных холодильниках.
Стеллажное хранение грузов на холодильниках с
автоматическим адресованием грузов. А
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Совершенствование технологии производства
быстрозамороженных готовых блюд, полуфабрикатов, плодов и овощей
в отраслях АПК. Совершенствование способов холодильной
обработки, хранения и транспортировки охлажденных и
замороженных продуктов, в частности, охлажденного мяса и
упакованных мясных отрубов.
Хранение пищевых продуктов в регулируемой газовой среде.
Предварительное охлаждение и транспортировка плодов
и овощей.
Исследование биохимических, микробиологических и тепло-
физических процессов при холодильной обработке, хранении
и размораживании продуктов.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ, СТРОИТЕЛЬСТВО, ЭКСПЛУАТАЦИЯ
ХОЛОДИЛЬНИКОВ И ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Техническое перевооружение и реконструкция холодильных
предприятий.
Основные направления в проектировании и строительстве
холодильников для отраслей промышленности и сельского
хозяйства.
Новые типовые проекты распределительных холодильников,
плодо- и овощехранилищ, фабрик мороженого, заводов сухого
льда.
Совершенствование систем охлаждения.
Эффективные влаго- и теплоизоляционные материалы,
восстановление изоляционных конструкций холодильников.
Эффективные системы обогрева полов.
Эксплуатация и ремонт холодильных установок.
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Рекомендации по безопасной эксплуатации холодильных
установок.
Отдельные вопросы техники безопасности.
ХОЛОДИЛЬНЫЙ ТРАНСПОРТ
Совершенствование железнодорожного, автомобильного и
водного холодильного транспорта и способов перевозки в нем
скоропортящихся продуктов.
Транспортные холодильные установки.
Внедрение пакетных и контейнерных перевозок грузов.
ИНФОРМАЦИЯ
Изобретения. ;
Рецензии на новые книги по холодильной технике и техно-J
логии.
Научно-технические конференции и семинары.
Деятельность Международного института холода.
Новости зарубежной/ холодильной техники.
Международные выставки холодильного оборудования.
64

РЕГУЛЯТОРЫ ТЕМПЕРАТУРЫ
МИКРОЭЛЕКТРОННЫЕ ТМ
Регуляторы температуры микроэлектронные
ТМ предназначены для работы в схемах
автоматического регулирования, измерения и
контроля температуры или разности температур
в системах кондиционирования и вентиляции
воздуха, охлаждения, отопления и горячего
водоснабжения.
Приборы собраны на микроэлектронной
элементной базе — специальных микросборках
и микросхемах.
Выпускаются регуляторы двухпозиционные
Гв2, ТМ4), трехпозиционные (ТМ8, ТМ12) и
Й^ТОгюрциональные (ТМ14). Регуляторы ТМ2,
ТМ8, ТМ14 регулируют температуру, ТМ4,
ТМ12 — разность температур.
Регуляторы ТМ8, ТМ12 осуществляют трех-
позиционное прерывистое регулирование от
встроенного импульсного прерывателя, но могут
работать в трехпозиционном режиме при
отключении импульсного прерывателя.
Регуляторы всех типов имеют:
светодиодную сигнализацию отклонения
регулируемой температуры от уставки;
стрелочный индикатор температуры;
переключатель рода работ «Ручное —
Автомат»;
кнопки ручной подачи команд;
выход 0—5 мА, пропорциональный
регулируемой температуре.
Технические данные приборов приведены
в таблице.
Потребляемая мощность — 7 В-А;
коммутируемый ток — до 2,5 А. Масса — 1,6 кг.
Датчик температуры градуировки 50М
входит в комплект поставки.
Приборы поставляются по нарядам Союз-
главприбора.
Тип прибора
ТМ2
ТМ8
0
ТМ14
ТМ4
ТМ12
Пределы
регулирования, °с
—40-=-0
—20-f-+20
0^-+40
+20-^+60
+40-^+80
+60-^ + 100
4-80-^+120
—50-f-+50
0-ь+150
0Ч-+20
O-h+20
Зона
возврата
регулируемая, °С
0,5—10
0,5—10
Зона

ствительности
регулируемая, °С
0,5—10
0,5—10
Зона
пропорциональности

регулируемая. °С
1,5—10
Длительность, с
импульса
От 0,5 до 10
через 0,5
От 0,5 до 10
через 0,5
паузы
От 1 до 300
через 10
От 1 до 300
через 10
Адрес для запроса информации: 302018,
г. Орел, ул. Ломоносова, 6, СКБприбор,
телефон: 29-3-67.