Tags: теплотехника котельные установки инженерные системы зданий
Year: 1991
Text
ЫБТОдИЧЙСКИЕ .УКАЗА1Ж
при производстве работ по наладке и
испытаниям котлоагрегатов на природном
газе и мазуте
JIEhHHI’PAA
ГУЛ г.
СОДЕРЖАНИЕ
стр
I. Тепловой баланс . , . i ......... ,, I
2. Коэффициент избытка воздуха и присосы в котло-
агрегатах ......................... 25
3. Теплота сгорания, плотность, объем воздухе *
продуктов сгорания ............. 31
4. Котлы .............. ........... . 43
5. Водяной экономайзер ............. 73
6. Горелки ............. ...... S3
7. Тяга и дутьё .......... .................. 119
8, Основные сведения по теплопередаче . . ... 143
9. Тепловой баланс котлоагрегата ДКВр-20/13 при
работе на смеси газа и мазута .. . . 164
ТО. Определение количества тепла, отданное газами
' и воспринятое водой в водяном экономайзере 173
II. Расчёт естественной тяги .......... 17б
12. Расчёт подовой горелки, установленной по
типовому проекту на водо1*рейном котле типа
"Универсал*' ................ 181
13. Расчёт половой горелки к котлоагрегату ДКНр-4/13 186
14. Основные условия правильного конструктивного
выполнения подовых горелок, обеспечивгожих
эффективную их работу.............. 1VC
15. Коэффициент истечения и сопротивления 192
15. Определение коэффициента истечения горелки
ГМГ-5М при работе не газе и мазуте ..... 194
17. Определение потерь динамического напора тяго-
дутьевыми машинами ..•••• ...... 196
стр.
16. Свойства перегретого пера......................... 198
19. Значение коэффициентов "С* и "К* при рабе те на
природном гоэе, мазуте и сиесч их ...... . 200
20. Теплотехнические характеристики природного газа
х мазута ..................... ..... .......... 201
21. Значение nv,. 5 и кеоффециентов "В" и *P”
при работе ка сыеси природного газа и мазута 202
22. Значение для природного газа ...... 203
23. Средняя теплоёмкость воздуха и газов ..... 2С5
24 Технические характеристики и основные размеры
Чугунных секционных котлов....................... 206
25. Основные технические характеристики котлов ТВГ 208
26. Техническая характеристика и расчётные данные
котлоагрегата ДЬ—16—14 ................ ...... 209
27. Основные технические характеристики и размеры
однотрубных подовых горелок для чугунных сек-
ционных котлов 211
28. Основные технические характеристики и размеры
двухтрубных подовых горелок для котлов различ-
ных типов............................................ 213
29. Технические характеристики вёртикально-пелёвых
горелок, устанавливаемых на котлах ДКВр 214
30 Основные технические характеристики и размеры
инжекционных форкамерных горелок Укргиппроинж-
проекта............................................215
31. Зависимость расхода газа через горелки
ЕИГ-О-Л от давления, при плотности Р»0,7 кг/м3 216
я я
• Стр.
. Естественная тяга на 1м высоты.......... . 218
. Опытные данные 1Г1П "Промэнергогаэ" по испытан;®
печей и сушил.................................... 219
34. Эксплуатационные удельные расходы условного топ-
лива ................................................ 220
35. Распределение газовых струй подовой горел хи при
различной ширине шали ........ ....................... 221
36 Характеристики тяго-дутьевых машин.............. 222
I, теглсва! баланс
1.1. Коэффициент полезного действия котлоагрегата “брутто"
определяется по обратному балансу ис равенства:
При наличии на котлах паромеров КПД должен быть подсчитан
так ле и по прямому балансу по формуле:
& • ДА ,v
?«e"e-Q«’
Via позволяет проварить сходимость КПД. определенного
по двум методам.
2л основу следует принимать КПД но обратному балансу
хак наиболее достоверный.
Расхождение и КПД, подсчитанного по прямому х обратному;
балансам, не „адхио преваать ag - - 3 %.
В случав, если невязка баланса л большинство опытов будет
более * 3 это свидетельствует прежде всего о неправильных
показаниях расходомеров по пару или газу, о чек следует
довести до сведешя руководства котельной для принятия мер
по ревизии и ремонту.
Невязка баланса менее - 1,5 % подтверждает достаточную
точность проведенных .«лоров в основных балансовых точках
(газовый анализ, температура продуктов сгоражя, питательной
воды, воздуха ж т.д.) и правильность показаний расходомеров.
Достигнутые а результате наладил КПД котлоагрегатов
является наквысжими или так.наз. "парадными'’ при оужествуьием
ссстожвия оборудования.
~ z-
В обычных эксплуатационных условиях, учитывая г.олссз.шя
паросъо-'З С котлов, теплоты сгоцлиич iс; л л е;•••. : i: ;-й~
цик обмуровки и глазным образом 'лл ря ги«: .?с з.рх .:
нагрева по мере увеличения рабочей волгл::-:.: ко слов, К ,1 1
будут ествествевно несколько нике.
Если испытания были проведены после пуска .«отлез ~ мон-
тажа или капремонта, т.е. при достаточно чистых пэьерлг.зс -
тях нагрева и газоплотной оОм/р .-вке. средне экс пл уз та дионин
КПД котлоагрегатов пс опытный дан-а< ПТП " Променез: >' >“
следует принимать ниже.плаучен.->сго пр:; испытаниях из — £> -?,Се£
при работе на газе и «3,0* на ыазуте, т.е,
В ..том случае, если по произволе таенным условиям котло-
агрегаты вынузденно испытывались при средней иди даьлоетнеа
загрязнении поверхностей нг.грева и присосах асзд/ха, средне-
эк с пл у ат анионный КПД будет на уровне достигнутого при лег.и-
• таниях, т.е.:
„ *а _ ха
^с^-зх 2fy.
т.п. после уплотнения обмуровки и чистки поверхностей
нагрева КПД возрастает.
Среднее значение ’ПД по каждому котлоагрегат/ э интервале
испытанных нагрузок следует определять по уравагкко:
! СсР 7i, г т f
т,е. как средиевг-ьесенный.
5 -
Если расхохдекме в КПД при различных нагрузках менее
1,5 f, то можно подсчитать в как среднеарифметический, т.х.
потребность в «том случае ( *1,5 X) незначительная.
В дальнэйсем определяется среднее значение КПД “брутто**
по веек иопмтахкмм котлам в котельной.
3 том случае, когда установленные в котельной котлоаг-
регаты отличаются между собой по паропроизводительности
более 6 т/ч (иапркчер котлы ДХВр-IC/D ж ДКВр-2(/1Э), то
срадшд КПД обязательно подсчитывается, как средневзвешен-
ный, а если менее 5 t/ч (например котлы ДКВр-2,5/13 в
ПВр-6,5/13 , млн при расхождении в КПД между ними не
более 3,0 X, то хак среднеарифметический, т.е.: .
о %
п
где: <2 - количество испытанных котлов.
При наличии достаточно надежных сведений количества
часов работы каждого из котлов в течении года, среднее
значение кпд всех испытанных котлов должно быть скорректи-
ровано так же и с учетом этого фактора, т.е.:
« s J
где: С,, Г,, ?в, *СЧ. - количество часов работы отдельно
каждого котла в течение года.
1.2. Удельный расход условного топлива на выработанное
тепло определяется по формуле*.
где: ~ среднеэхеплуатациовнцй КПД “брутто** всех
испытанных котлов.
. -A- •. .
С учвгоы потерь тепла с продувочной водой к ^огалнительного
расхода топлива иа разогрев ооиурозки при расторкзх, фпктмчео-
кхй расход топлива будет бплыге пркиорио на О кг у.т,
дх« паровых котлов я на 1>0 кг у.т. - для вотогрейнкх, т.е.:
: £•* ^3 .1 Л<? у 'п
ГерОЗие - О Я —---------/bOf^. ------
Г ; i . r*a/>
Л5А2£22»5Мв'- <Г- - 1OQ < / 7.-™
Расход условнога топлива на отпуценлое тепло иохет оыть
определен только пря наличии в котелыюг приборов, регистри-
рувцих количество, возврехаемого с проязволства кон-,енсз;а и
ого тениературу,
Дело в той, что сравнительно больвое количество пара,
выработанного котлами, расходуется на термоподгстоьху в д«х»-
^•Sd
раторах, nO3TcvJVyaKTop ииеет основное значение ари опрехехеяик
удельного расхода топлива на отпущенное ier_:o.
в котельных IZK ПО техЦалогический усд^вяк;. з j->.>pi;T *01,-
дамсата гз-за его не пригодности воооив отсутствует, поэтоыу
хыодвуп питательную воду с теиперстурой 4-IQ'C трес/стся
подогревать теплообменнике м деаэраторе д« 108-10^ °C.
11я подогрева одной тонны воды в деаэраторе с
,ХЙ °C расход пара составит:
fOOO-Atc „ Л<
’Z7(7^?) 660(У-0,05) fSa^Q
Следовательво, количество отпух<к;иого из котельной пара
(тепла) Судет значительно кенькз выработанного, и удел»ний
до
расход топлива только с учетом расхода пара на терыjccirorтзку
питательной воды возрастает на 17 % относительно вырхОоганиого:
5-
1фж возврате ксгдевсата 8С X с 80 (Ъ тоыпературз
смеси жоядексатз о хкмочиденноя водой подсчитывается по
формуле сиевевия, т.е.:
* * £ ход (< ~ *)
где: tfwa и £мм"*С~ теиперзтурз конденсата и химочжжениоа
воды:
X - количество возараадекого конденсата;
/- X - токе дкиочисеннон воды.
В данной случав температура снеся составит:
- го -qt + /0‘0z - st + я • 6в * с
где: 1Q-aC температура холодной: води.
Расход пара аз терыоподготодку од поя тонны питательной
>ОЖМ*|
d.JSSWS!!2^LO-
660-ЦЭ1 '
В атом случав расход условного топлива дополнительно
возрастет на 7 £ относительно выработанного, т.е.:
Такгм образок, прх расходе условного толлхва на выработан-
ное теио, например 6 • 160 кг у.т./Гкал, расход топлива
с уч «о* расхода пара на деаэрации питательной воды еоодамт
7*’’ - <07* /SO xi У-т./Гхы
1.3. Ва основании выводивших расчетов потери тема на
собственные жухды котельных следует принимать равными около
<2 • 2,7 JC, при работе ва газе ж 3,5 И при работе па
/сл .
мазуте. . »
Приближенное распределенье по отдельным статьям состав-/
6-
. KXttl
I. Йотери теш е непрерывкой продувкой:
tyn.np-ш ?*
' I. to же с периодической продувкой:
. ^ гД/5% •
3. На разогрев обиуроокн при рз с топках:
<« На обдувку поверхностей нагрева (пр» работе м мазуте):
5. Ва тфивод парового пи та тел ъв ого шоссе:
%
6. На “выпар" в деаэраторе, подрыв ж срабатывание п ре дох рани-
те» иных капа нов:
?. От охлаждения окружающей средой трубопровохм х вспомогете/ь-
кого оборудовандя (бойлера, деаэраторе, авска к т.д.):
8. Расход ара на разогрев маэу’Л в цистернах, емксстжх:
^.-г>5У.
9. Потера теша на отопление, дувевие, вентиляцию х др. хоз.нух-
1 хды по наиболее ааторитетаыи литературных данных оцонитают-
ся ж вредней жа уровне;
Итого:
I. При работе на газе:
9сн 'А
?. Я а ла » у те:
я * °,xs т°,5 г А * %
Само собой разумеется, что приаедеидые значения потерь
тлзза на собственные нужда индивидуально для каждое котельной
могут заметно отличаться, т.к. зазияет от целого ряда обсто-
ятельств.
Тах например, потери тепла с непрерывной и периодическом
продувкой зависят от наличии в котельной утилизаторов тепла»
сепараторов, теплообменников, от минерадизованнооуи исходной
воды, содержа.и к в ней окисхоз железа и т.д.» поэтому непре-
рывная продувка может колебаться от 3,0 до 10,0 2, а потери
тепла соответственно от 0,4 до 1,1 £ .
Там из хоаес для подавлялчсго больихнстэа котельных- процент
непрерывной продувки составляет все ле 4-6 JC к в этом случае
можно принимать 0,6 X.
Аналогичное положение о потерей тепла на разогрев обмуровки
при растопках, котовые зависят ст длительности остановки котлов
перед растопкой, количества остановок и возможны колеба-
ния порядка 0.2 ».
Наиболее вероятные отклонена я величины потерь тесла ш
собственные нужды будут все хе среиыудествевно в пределах
до i 1,0 S»’, поэтому указанные визе значения могут быть приняты
на основу, при осанке КПЗ "нетто” теплового.
Ниже в таблице приводится ориентировочный расход топлива
на растопку котла в иг у. т. в зависимости от длительности
остановки х поверхности нагрева котла.
- <s-
mа блица /
//орны расхода топлива
на выработанное тепло для котлов*
работающих на газе
тип котельной установки г. а ле * Расход топлива квй-
(Эталон) Дит, котельных
Котлы крш ; ркв; ДКв? без хвостовых, поверхнос-
те и нагрева Котлоагрееаты /72 /72 - /73
рКвр -яр//в /02 f6H-/79
ДКбр~4р//3 /60, 5 /Р’-/7*1
ДКЛр-6,5 ; /0 и 20//З /39 /62 170
Л7о ясе с пароперегревате- лями (ДКвд рЗ-/2-2бО и /0 250} /60 /63 - /69
/ZW(ip;2p; \0) /63 /63-/72
ffl&P (3,0; <5/f; /0) /60 761-110
лтвн-бон /5? 761 -/65
Л/ПЫ1-вово и «за /59 /60-/55
Нвк-?Г> £-{/9-tr л ринск' . ту ла * Универ • /67 163-175
СОЛ" Наоточил’ HP'fb /79 /60-200
^Знеряия* /6 6 -<60-200
/ранечания: в оависиндсти от технически
состояния обор у давания, уровня кулут^ои -J
СлуНсивания* особенностью рсясинав да бон,\
котлов и других щагтсщов влияющих на н,
ник о-и^андна 9е екие пока а а те л и_______________
-8-
Таблица
Поверх кость нагрев* котла, м* ШЖВМЯ •«««*ИМ** До 50 ! Длите г V ~ [кммваам 25 явность растоп ~18 “ ••«мамке 75 останови кой^ ча£ 24 мвоавагжав* I0Q и котла • «» «ИВ 48 в сваек *«•** 200 перед Более 40 в«*«к*ававав* 500
51 - 100 50 150 200 400 600,
ЮХ - 200 100 300 400 800 1200
201 - 300 150 450 600 1200 : Х8О0
301 - 400 200 600 600 КОО 2400
401- 500 250 750 1000 2000 5000
501 - 600 300 900 1200 2400 • 3600
*•«*«» •«•••»**••» • ЖИВИЛИМВШЖ' •амаяз пааааас меаы*»*ж « шжкжямае»* «ашавмае
В табл. 4.10 приводятся нормы расхода томив* ва
выработанное r»uo для наиболее распространенных throb
паровых и вадогреаиых котлов, работаохих м газе.
Хаимам таблп.ОД. опубликована в журнале *Т; зевая проюа-
левмосуь* 1)« I5C0 г.
Нормы разработаны ВНИИПромгаэ и согласована о Мжвжсхер-
с г вами, Ведомствами ж Госпланами Союзных Республик.
фж опрехелевяи дельных расходе® топлива на основании
яроведевямх испытаииг необходимо проверить, хах они согласуют-
ся с нормами, приведенными в данной таблице.
1.4. При определении часового расхода га» по счетчику
фактически!» расход его, приведенный к дзвлеяио %о мм рт.от.
ж температуре >20 °C, подсчитывается ио формуле:
6 * zRf
м«:
,273*^ /
10-
где: 0,385 - t IS ;
760
р -uu вод.ci.- давление газа перед счетчиком;
5 - мм рт.ст. - барометрическое давле!ле;
- °C - температура газа перед счетчиком.
Если в котельной установлены расходомеры по учету
расхода газа, то фактически» расход определяется с учетом
поправочных коэффициентов на давление, тендера туру и
плотность по формуле:
В<р “ В>пр ' Kf, ' К £ ТС J» YQC •
и в\ Д3в« = \ /juTgA. ... $
. Af Vz> V/% tp^. -?35S
* к
” \f 775
где: индексом "ф" - обозначены фактические параметры
газа по давление, тем.-.ерзт/ре и
плотности;
индексом ир" - гараистры газа, при пятые при расчете
измерительной диафрагмы;
- избыточное давление газа В атк.
Так как и данном случае часовен расход газа получек
при фактической температуре ого ь период опыта, в дальиейлсм
необходимо привести и температуре * 20°С по равенству;
jo 7Т5 * Л О v
=&<р 27$ г t*~ ”iVaC
и~
3_сводных таблицах и режимных картах низшая теплота
ргоракм« чаоогоа расход газа приводите» при одной и той
fe температуре, а именно + 20°С.
1,5. 4 связи с тем, что «оволько часто имеет место
влет мне отклонения фактических параметров пара от принятых
жри расчете х:а*рагмн, действия! ел ьиа я паропроизводительиость
долхча быть откорректировала с учетом изменения плотности,
или уд.объема пара по формуле:
иЛа
mhac.
VfXTXZB,
где; кг/м’ - плотность пара при фактических
параметрах ма давление к темпера-
туру к принятой при расчете;
УФ» п^кг - удельные объемы пара расчетный я
фактический.
1.6. Потери теша о ух од да ими газами при работе на газе
определяется по формуле:
а на мазуте о учетом физического тема топлива, внаоеиыого
в топку, т.е.:
у
тле: 2. - коэффициент разбавления продуктов сгорания, приня-
маемый по табл. 1.3 для природного газа, и табл.1.4
при считали/ мазута.
- а-
Прмведемныо в табл. значения “ X " скорректированы о
величинами " ^ **, подсчитанными по обкепринятой иетидмх*
норм теплового расчета, т.е.:
, . Л
п „ Ofc ' ^ИкиР •С.УдР/Чув- У*' cKyx
a* z?;
В связи с этик, значения "Л ", укв’заннме в таол.1.3
И 1.4, несколько отличается от приведенных з таолиаал. ароф.
М.Б. Равина (на 0,05 - 0,2 визе).
3 табл, 1.3 и 1.4 отсутствуй температурные интервалы
при определении "&* , т.к. этот {актор учтен при расчете
те моем ко о теЯ продуктов сгорания.
' В том случае, когда температура яродуктое сгераххи
более 400 °C (прк испытаниях нагреьзтельнмх или теринчеси*»
печев и котлоагрегатов с 400 °C) значения * 2 " бедует
ириипмат* по табл. 1.9 при фактическом интервале теиператур|
Потери тема с уходяаиын газами при раооте котлов на
омесЯ газа к мазута определяется во формуле М.ь.Рааиче;
’ <)&*]<№--/^о (/-•< ’/.
где; /- X - доля тема, ввесекнего в тяпку мазутов;
Значение коэффициентов С' , К , & i-fnan >> рак» мая тс я
по табл. £.5; 1.6 и 1.7.
Фазическое тегло топлива, внесенное в топку то;илтом:
Сп tm ккал/кг
♦ 4Л-
или в процентах теплового баланса:
me: С, теплоемкость топлива;
t вС- температура топлива;
Теплоемкость мазута в зависимости от температуры равьа:
Сн = Ц «5 г Z7 ОООб tnai
Для упрочения усдозно прииялп теплоту сгорания мазута
Qp ш 10000 ккал/кг, а теплоемкость Сп - 0.5 ккшг/кг-°С.
В этом случав формула принимает вид:
О'= Л. . Ла. ~ Ла %
' /ОООО £ /00 £00 ' .
При температуре мазута перед форсунками 100 °C к теп-
лоте сгорания 9400 ккал/кг имеем следувщие результаты:
Сп • Ot WS+QОООб (QO -0,475ккал/Х2*С а
а с учетом принятого упродвиия:
o' „ к 0)5 %
/ £00 и< '
т.е. практически то хе самое.
На стр.2&-29злприведены расчеты по .определении потерь
тепла с уходявдмм газами за котдом и котлоагрегатом по
различным формулам.
На основании данных расчетов видно, что расхождение
в величинах (^л , подсчитанных:
а) по упрожениоЯ фори/де.
б) по обцеприяятом методике норм теплового расчета
(по темосодер-янии);
в) по формуле, предлохениой проф. М.Б. Равичем ( по
жаропроизводитальности);
очень незначительное и не нрсьиазет л - с,\хЗ X, что
подтверкдиет вполне достаточную точность в истечете у1 со
упроченной, формуле.
На стр.2Я.г.йприэе;еи пример по сведешх гемового Озлаьсв
пр« работе котлоагрегата ДХВр-2(У13 на смеси прирэ’.иого гьзл
ж мазута, который мопет быть принят за основу при зораоэтьс
материалов испытаний на снеси двух различных томив.
1.7. Потери тегиа от химической неполноты сгорания следу-
ет определять до формуле:
- при работе на природном газе:
9, ^(ЗСО +1,5ИЛ f &t5CH^-h %
- на иазуте:
% « 1,Щ(ЗС0 5% 16,3с^) k %
где: Л - коэффициент разбавления сухих продукта» сгорания
"равеи: , «о/4'
4 в „и.
При вахт. >ки горючих компонент .л
А С0* иди _______- - ______
‘ я СОЛ f СО +СН< jZOa t СО - cW+
Отбор проб уходяцих газов для хроматографического
анализа с целью определения продуктов неполного сгсренмя,
т.е. окиси углерода, водорода и метана должен производиться
в сечении за котлом.
Югорание газа в газоходах охономайзерз или ьоэд/хопо-
догравателн мало вероятно из-за сравп»т^л!>:i- исьысоиил темпе-
ратур.
-<s -
Величии CO, ’d?. CH4 за котлоагрегатом определяются с
учетом разбавления продуктов сгораг.кя за счет присосов нарух
пего воздуха посредством умножения их на поправочный коэффи-
циент "К", равный:
X- ~^£-
Л =
ИЛИ
СО^а
где: - коэффициент избытка воздуха за котлоагрегатом;
c<J>c - коэффициент избытка воздуха за котлом; •
СО? и СО?а- содержание в газах двуокиси углерода соответ-
ственно за котя см к котлоагрегатом.
Величины СО^- ЙО^'определяются по формуле:
- по составу уходяцих газов:
рпта* 700 • СО*__________________ о/.
а 700 -4 ?ь -ол '
где: 4,76 - численный коэффз:ц.:ег.т отаояения обьема'эоздуха
к объему кислорода, т.е. Xjj » 4,76.
Если з продуктах сгорим я имеется горочие газы (СО, Hg
м СЯ4), формула примет вид:
(.CQ^COtCH^-fOO
л 700-^76(0^-^60.^ -0^СО-0,2Н^-
” п0 Я?ЯЦ°*У газу;
СО^аК^ 1\75 f 6C^m л
где: П,75 - значение -;Р'- схигааии метана.
Характеристик топлива " и пОл для хидховб и:
твердого топлив определяются по формулам:
а Д с
3 /Те ’ ср * ЦЗН
16-
я могут быть подсчитаны по прямому топливу при наличии члв-
мевтарного состава, т.е. при известном с одержана;: углерода,
водорода, кислорода и серы.
Учитывая сложность производства элементарного анализа ,
обычно выполняется только технический анализ (влага, зола
и плотность) я определяют в калориметрической бомбе теплоту
сгорания 1< этого вполне достаточно при проведении режимио-
-наладочных вс пытаний.
3 книге проф.М.Б. Равича "Т0'”Г7.В0 И ЭГ-ЕХТИЛВОСТЬ ьГО
я/ с«
ИСПОЛЬЗОВАНИЯ" приводятся значения лС2 для мазутов в
зависимости от теплоты сгорания и плотности.
Специально проведенные в топливной лаборатории элемен-
тарные анализы вэскадьхих проб маз/тса и выпаднекиыи в дал..-
вейяем расчеты по определение и лСл установили дзь^дзио
хоровую сходимость в оценке £ОЛ “*э зчзпеимоетк от плотности.
Э связи свтим, при проведении испытаний котлов на
мазуте зная о кие г.Ол по прямому топливу следует пряи/мать
по прилагаемой таблице 1.0, заимствованной из ?лкг.: й.ч.. ро-
<пЦ*
мча. Это позволит определить сходимость >?Z?z ;ю двум методам,
т.е, до составу уходящих газов и табличным данным, осуасст-
вляя мк бы двойной контроль за достоверность значения ЯОг .
Па основании теханализов мазутов, аипплиенных в топливной
лаборатории ПТП “Гфоиэнергсгаз" за 1933 и I9C4 г.г. (более
00 анализов), установлены следующие средние значения:
- теплота сгорания Qp - 9560 ккал/кг (пределы колебаний
9300 - 3050 ккал/кг);
- нлогность ыазуюв § • 0,942 гр/'см3 (пределы колеба-
ний 0,933 - 0,951 гр/см3);
та&лиир /,&
Значена е Л0*0*
длЯ. П^ЧНОдО, дизелЬНОСО тоПЯЦ&О* СОПЯркЦ
и мазутоб 6 зависимости от плотности
/7) ап Л1 а 6 о Ял от* НОСтЬ tp/cn* X
/7ечное, дизельное* солэрла ^вб’0,9 /5,4^6
назут о,зг /V :
» 0,925 /5,75
« 0,934 /56
» 0,945 /5,65
• 0,953
W 4960 /^95
*• 0,970 /^0
N 0,960 /6,05
» 0,990
дримечание: /. Осла известен элементарный
еос/Паб мазута, то Я0*а* нюкно
определять расчетным путем
па формуле;
г,,/*** »<
-46-
- максимальное содержание дз/оклси углерода 2 серы:
та*
Мл %
(пределы колебаний 15,75 - 15,35 %).
тая
Таким образец в подавляющей больихнетве лдл находится
в пределах:
max
Mi - 15,6 - 15,35 Ч.
Dr>'naK
Этими данными можно руководствоваться для оценки 'tc/i
по прямому толиву.
В процессе проведения испытаний основным критерием
оценки наличия или отсутствия хмиичеехзго недожоге та:и;:эа
является соотносекае 00% и Ог при известном значении
ЯРОК
СОЛ м ROX .
Если эти значения “бьется", т.е. определенной/ тече-
ние СО* соответствует вел-.:we ut по таблицам. тс ливдо*ос
отсутствует (естественно при качественном выполнении гзооихо
авали за).
В том случае, когда содерхание кислорода в мрод/ктз*
сгорания иеныее, чем эхе положено,то, следезлтельио, част*
его вступила в реакцию с СО , Нл или Сн* и имеет место
химическая неполнота сгорания.
Ориентировочно для оценки величины значение СО
можно определить по уравнение:
Л((СОл -C&COi -_Oi у
' \ ^-o^co^ax
/гах
ПРИМЕР: при сжягаиии природного газа {СО. -II, 6 >)
подучены следующие значения продуктов сгорания за котлоагре-
гатом:
СОЛ • 8,4 %, О* 5, 6 % (вместо - 6,1%) при
- 19“
иолном огорашк согласно табл. 1.3).
Приьмыав. что миввцкЯся недостаток кислорода в кслачесгве
6.1 - 5.6 - 0,5 %,
вступи в реакцию тать ко с углеродом топлива, я к е е и:
со. . ОJ<t у.
Ж-Ц^-Цв > .
л‘ -<J5.
<J5 -р5 %
1л я оценки полноты сгорашя по анализу газов может
служить также и равенство Бухте.
м-рсоя-соя + оя /. >
Для природного гам характеристика топлива “ р радзи
при СОЛ • 11,8$ - J3 . 0,78,;.. ,
СО*™- “ J3 • 0,^ . :
а Л*я мазутов:
л-*44* ' ' ' ' : • '••• .' .
нрм - 15,8 X - р - 0.33, ; : - . j
RO^ К.0,^ - р - 0,31. '
' ямх
ПУпЦоТ: при сжжганйв прирожнсго газа с СОЛ • 11,8 X
получили следу иди е значения:
<^-9,05!, ^-5,05t.
Схетомтельяо:
21 - 0,78 *9 - 9 + 5; 2Г- 7 . 9 ♦ 5, . .
' т.е. 14 » 14.
равенство "бьется*, хиииедохсга нет.
if 14 fS
-a»-
При работе котлоагрегате» ха смеси rasa мазута в
различной пропорции по тему, т.е. при Кил т 12,2 до 15,3%,
содспсанне кислорода при потном сгорании топлива определяется
мз урозксЕпя: „ая
л &°* '
°* “ хО”,ЛЯ
!?Т«£? - при анализе продуктов сгорания за котлож
подучила слохупяие результаты:
4*4 - ВЛ У. О ? - 5,2 %.
Проаерпть, сколько кислорода должно быть вря полкой
/е<2л
сгорании, сели aVT* - 13.8 S;
Оя . . 5.П - 5.2 %. •
Л 13.3
Соотиоиениек Л "бьется", кислород в морже, имеем
полное сгорание бе» хин недожога.
При проведении испытание и», скгся двух топлив нужно
построить прямоугольный треугольно (рже. ) к пользо-
ваться хи для определения соотноаснии RO* я Ол при паяном :
сгорании тоглив.
1.8. Потеря тепла з окру*sxayn среду определдатоя по
графику норм теплового расчета.
При нагрузках, отлкчас^хся от номинальной более чей
из 25 £,зелкчзва " я * пересчитывается по формуле:
ИМ г5 Г$ с< ^tajcjn
где: %- потеря тепла от наружного охлаждения вря
номинальной нагрузке;
V" ” паспортная г.ро:.звотхтелы:ость котлоагрегата,
S', - фактическая нагрузка на данный опыт.
pvf®a*X у
- zz-
• I
3 качено " tyg* для етациеиаряых котегьных агрегчтой
к небомьаих паровых к водогрейных котлов теплог.роизвэдктсль-
иостью до 1,5 Гхал/час вризинаптся по гранки,, npaneatuiuu
же рве, S 1^' :
Согласно литературным данным ("Справочник экс?л.*>таца-
овиика газовых котадьних* под рздакшей 2.Б. Стихаете,
Издательство "GSIPA*, 1975 Г. стр. 29? 299) ллж водог peanut
хотл» типа ТЭГ от 2,5 л о 10 Гкал/час потери тепла в окрухз-
ющуп среду, опрвдыввние вхспервмептдхьпэ, с*а вались в
2-4 раза ш» ворьативных.
Иеиьжв иорыативвой так ке величина для котлов тноа
М 8 X - 7Г, жжеекях роздужаую рубакку.
С учетом этих данных потера тепла в охрухалкую сред/
для жиболсв раса рост рак ей нах твиов паровых л
водогрейных котдоа при нагрузках 50 - 150 % от паспортное
произвсдигелькостн приведены в табл. 1.13, которой л следует
руководствоваться .дли оценки ждченай " * пра оорзботке
материалов испытания.
„ \ л?а&лииа £ /5
Соотношение
между единицами даЗяения,
работы и мощности
{бар - /ООО ееклгопаскаяей
- (02 ат технической
- 3-Я57 ат. рабической
- 750 мп рт. ст
рдска^б- ^^2/L- единииа оа&ленил 3
системе Си
{ат (техническая атносрера)
- /ОООО нп Зоухноео столба
- 755,6 мп рт. столба
- 0,557 бар . .
- 067 еекталаскекей
1 атм(рабическая атносрера)
- /0050 на Sидя нс /о стояла
- 750 нн pm. cmo^Sa.
’ < Of5 Зар
- /о/з гектоласкаяеи
£ нм £ст. 5,(3 ла скамей
jQj/couxi - единица раЗатб/ (знер^ии)
сислтеме си
Здяк - О,/ОА МС'Н
/кгс-'Н- 5,67 докодая
/мая •^/37 f0JO
f/итл-027 кес’Н
Затт - единица мощности 3системе ей
i fc3at О,6-/0€ д^соу^я
-г»— * 360 ккал
- (56 (юиа.с..лбг
.7к&Л) - /02 ягс-н/сек.
/кес-м - 0.3/ Затт ____ ... ' ' : .
’ Лч-
Бируольная оценка температуры
6 P1O/IXG ПО /7ТОЛС УуЛ'^.'.С cOJoS
Л /V &тла - хр ас^ый /Veaaecc/iv,') ‘ла' с
А Дццлке&о- красный С50'С
J. Сйе/пло' хра сный ^50'С
4f ЛХелтб/й (соломенный) ноа *с
Л Белый /J00 ‘С
Л Осле л шпелько Белый /500*0
Хоппе нсаццомные пройодд
Для термопар ХЯ
Рвсире/пха
$ ЛОЛООкЦ/ПеЛЬНаЯ jfccMQ -МСрб - А'ОаСЛСл’ |
$ отрица/ПОЛЬНаЯ ОКОЛС -КОМСЯЮНЛОк-ХСрь г<
46^</
$ положительная жила -хромель -pucuemv&.~
$ отрицателбная жала - аиьомель - уерноя I
I
Д^ал sneprfO/iap XX !
о)/wjroj^wneji&fajj -хгро^^лб -pc/o^&raS^
$ атрццателмал жила - холе>ль - .Лсел/пая
-Х5-
2. xoaswiatsraru пзг.аткл воздгхл и црнсооы
В КОТЛОАГРЕГАТАХ
2.1. Прм волной сгорании топлива коэффициент избытка
макуха определяется во азотной формуле, как наиболее точная;
< .
• Л -4W Ол
а яра наличии в продужу* огорашя 60, Нл ж СН^ • v
, ___________ Л
* *• а -ц 7&г (сл -qsco- ц&ь -ле*J
В таблице i 1.3 к > ХЛ яриедеан кмффикхежты жзбытха
воздуха оря работе ва прмроднсм газе ж мазуте црж СО* «11,8
я 12,С п • 13,5 к 16 %. •
фа сайгаки газов, содерхааад бйльаое количество азота
20 £), т.е. ткпэ домеямых, генераторных, вограиочнмх,
сланцевого необходпо учитывать наличие в газе азота, ж
формула приобретет вид: *
.____~ Усг
Ver ’ *
где; - содеркааае азота в гогивво.
Чксленнмй коо^^окевг 3,762 г. г отнесение азота к
клслороту. содерхапсмуса в воздухе по объему, т.е.:
А . 2М . з,7б2.
4t 21.0
В та^л.2.1 даны нормативные величины присосов наружного
во злу ха в газовые тракты котлоагрегатов при паспортной
нагрузке.
При нагрузках, отлвчмеххоя от паспортное (поиииеннне
ала г.звыгенкне) велачмин присосав в котельном агрегате
тичиехчгтет по формуле:
-26-
^{/>» - 4o<*n*
а непосредственно i топочиуо камеру измен.и izp. ;ijлз xiponopio*-
огеиьво нагрузке, т.е.:
. / COSMIC/}.
A <X eaae/n " л Лг.~Г, rm
В табл.2.2 приведены результат!? р.аслта :.ъ дсзии» {о,-
мулам допускаемых норманн прлосссв воздуха гои коы-пгиегас<>ь
1£Вр от 2,5 до 1Э т/час, оборудзааяних чугу.иипи экий Л1а"зеузми
ВТЯ а диапазона изменения кагруэо. гт UQ до 1?0 / паспортной.
2.2. Присоси воздуха в тогсчнув ют еру определится
либо по воз дуа нон у балансу, либо при работе топки о иэбыточн’ж
давленном.
Определение присосов воздуха по воздуспому балансу ароиэ-
л
водится посредством пяевиометрнчсских трубок. Прандля, или
ВТИ U манометров и подсчитывается по формуле;
Ас< »<К.гп -
где: S - часовой расход тог-тква;
~ kooi’/кциопг избытка воздуха на выходе из юсяч
по данным гаэоъогс. анализ»:
- расход органрзовасво г.отгзного через горстки
. воздуха в топку пооредстьом замеров пне биомет-
рических трубок;
У* ~ теоретическое количество воздуха (с4-1), иеос-
ходимое для горения.
Нагрузка котла в период проведения замеров под-.ерхиьается
постоянной на уров: е порядка 70-80 % от паспортной при низ-
менном топочном резине.
-Z7-
Абсшвтим оогреанАсть определения при с ос о» до рассыот-
ремнону методу составляет 2,0 % теореткческа ко обходим от о
количества воздуха.
Прк определения пр но ас ож а топочнут» камеру по разнице
избытков вопдуха ва выходе жз тог.жя, прж работе о кормальяш
разрежением к с кэ6ыхоч1нш дам внаем, присосы находятся жз
рвактва:
ЛоСЛ ’с^ д-
где: и ' кооффяцквмты рмход* воздух* жрм
разрежено ж давлена* ж Тоши.
Опыт вром.тводжтеж прм аагрузхе, равное ~ 8С % от паспорт-
«ок нроквводжтедьаости ж постоянном расходе воздуха.
Алмаз газов жа производятся вкамере догорапмя
(ждя кохлоэ JJBp) ал* 1 первом газохода жа выход» жз топка.
Разреаеяхе мзмеряетеж внизу топка. Избыток воздуха
желательно ооддеракват» равным 1,2 - 1.5 О &ыы» яредупрах- *
деавл искал о на я хкначе^хоа жепмноты огеракяя. .
Пров»дм ухамнкме амгеоехкя при работе топя* о пр»мято!
» вхеплуатапжл валичеш а раэрехевжя, прккрыжажж направляожжй
аппарат дымососа ал ж жабор котла до мкмемкк в икхнеа часта
топка нулевого дамеадд.
. После о того для поддержала* в ем ценного расхода воздуха
вдгружвжт дутьевое матмджтор, т.х, во»weeжае давления ж
топке уменьшает весасдько ардвчу ергааазоэааквго воздуха.
Гр» жовом режмме работы тоста под давление» (длительность
реажиа прахтжчееки не вревьвает 5-7 мажут) производят те же,
что ж яр» предкдувем релжме ксаереямк.
- га •
По дйлучоиии хючениш но дочи т-лас? > ймткм .чоаду*»
в ею виаег.^кьедениоа фориулй сиределяц :ц«->.и.
Айссль-.ч.ак пог рели ост. осраделев:» ;.ия;о-,од и» дапи-хо
метедв йоставляет 4,5 % гвор«гичесхв восбдоvx xj *а*4чсст*а
мзяуха,
•^Т5^
f потери те л ла S окружающую среду 8 %/в тепло Sa л а/> с а ^а5лица Z13 бога
тип котле нагрузка 8 /. •/> от> 7 паспортной
50 60 70 700 130 МО 150
тзк- 7г 3,0 2,5 гр 1,5 мь —
£- 4,6 55 з,з 2,3 —
ДК£а -^5/13 хотел Котлоаеоееат 5,6 ?Р 4,6 ч,о Ь<т бд ,$,( к* 2,0 1,6. AL
ДК0р-*фЗ хотел котлоагрегат V 3,5 3,0 Л/ ^6 4'/ 29 1.6 2,2 1,5 <4 1,9
дквр-6,5/73 котел котлоагрегат 5,0 4,6 2,5 5,6 гу 3,3 1,5 2,3 1,2 1.3 1,1 '1.6 1,0 1.6
ДКЦо - /орз котел котлоагрегат 2,2 3/f 1,6 рб <6 25/ 1,1 7.7 V 0,6 <2 И
’ ДК6р-2О//3 котлоагрегат 2,6 гр <з <3 1р 0,9 03
Д£-/б~М котлоагрегат 2,3 2,0 1^ 1,2 <7 Ю
лт&к-зо 1,6 1,6 1,3
пт&п-зо 1,0 о,А AL 1,1 0,5 _ — —
ТвГ-2,5 1.6 1,3 ЦЗ —~ 4М« —
твг-уо 4* 1,° 0^ ^6 — —* — .
ТвГ-Д и /0 7,0 ^б_ °,7 о±. — —
- - 50 -
Ло/ъера /пеп^а o/Ti наружного ох-
7?ажрения (ф) 3 иаЗиси-тосгги о/г ногруоли
Л'аеруола лоп-(^а> .^’уйс
Лис. /
-3f-
3. ПОТОП СГОРАНИЯ, ОТОТНОСТЬ, ОБ UM 3031Ш
,________________и гуэдптав сгэганйя___________
3.1. Теплота сгорания гидк-х х твердых топлив доила
-,Чоделяться в калорзметраческоЯ бомбе, л газообразного
т -дира подсчитывается во формуле смея еж я.
&•302С0*2$Мл < f52^*6 tA!ZCsH& +2&ЗС<Н*
+20SCj.it, + 27/C^ +337С5Н,л+
+ -56#я£
3.2. Плотность гзэа определяется так же по формуле
сиссешпх
/> •Ц0/((96ССл+1Ш/л: (4301 + {,25 СО f О,О9НЛ -Р
+2 59С4Нм)
Подсчитанные во данным фермулам ннзн&я теплота вторая»
;, плотя ость газа подучены прх температуре О °C м давление
7:-э «м рт.ст. ...
Лдя того, чтобы прхэеоп их х+20°С. нужно умвожмть на
.‘Эф<ЛЕЯвХТ1
К • 0,932.
3.3. Основные формулы по определение объем ох хоэдухв
д продуххо» сгорания весьма громоздкие.
В х5УЛ”*тв доведенных расчетов белье ого кажкчества
материалов установлена жесткая взахмосвяэь между ижемея теп-
летЫ сгоразм объемами воздуха н продуктов «гораимя.
52.
,.^онечном счете это позволило вывести товалъно простые
энпорические формулы, позволнслис с дос да тон ко.. точихтьс произ-
водить меобхогиине расчеты ври х (* и '/ <ри.1'.л> мсои го н.!й .
3.4. Теоретическое кодйчестьо еочд/ла для полного сгорания
топлива:
V “ МЮ~ “ 1000
7'п‘
3.5. Суммарный объем г...р=1/кти' сгорания от сжигания I »’
газа при избытке воздуха X. • I:
3.6. Объем водяных парси ст сжигания I м3 газа:
у >л _j?£. ,-ач
Чо Ч*¥ ft‘O0 '
З.Т, Объем сухих пр од унт оз сгорания при вС - I:
« ’ /ООО '
3.0. Объем трехатемкыл газов:
^а*^1оо5
При сжигании мазутов чкслснлые коз[;аинвиты весиильяо
отличается и равны:
V' - ТоосГ
V^c^0,/55
V« я f^Q
V*Ci~^6S' 7йВ -
О Сложи нет ва нотл'.'в взсьии нт?на’|.;те-ui.aK ;: нл.-.г. гол ь -.re ;;:.i i/
• 0,1» ♦ 0,1 м3/ц:7кг.
1 ..-I... Т -g ,, ЕТ4 4„— выписка из нарнатибкога метода тепло&ого расчета 4973г. Присосы Зоздуха 6 газоходах котелбнь/х огрегатоб
Газоход величи- на л е<
с1 азомозуткб/е топка
— С металлической ошибкой г?лг
— без металлической абши&ки 4<?<5
Лер&ый котельный пучок fi&SOm/wc 0,05
Второй котельный пучок 0,/
Лараперегреботель qos
Зкономоазеры кстлоб Д 50т/час
— стальной 0,03
- Чугунный с обши&кой 0,f
— чугунный dcj о5ши&ки
£озуух:оподоерс6атехти
- трубчатые на каждую ступень 0,06
Газоходы
— Сталеные (каждые /Он длины) ___ ~ we Sogo^a (каждые /Он длины) 0,0/ 0,05^
-тг-
г?./?
//оргщробанная бела^ина
присос об боздуха для котлоасрееатоб
типа Дквр-2,5-/0/пра? при разлауньи рчз'ках г наг-
Нагрузка 8 L з е л и у и к о
рр сю опона/тй V - >3 *“ < ф
паспортной . топка /соте л 1 сер с ! 9м U с f- ’ч >• -q
! ос^лссО1,
АеС/п | А Л ; i X «' ,с . \ • i •» *1
90 02 -2 4 О 2ч *.... J / б ’ л 5
50 0,/б 02/ ') /* * ........*. .. _ 4 О, О'.
60 ц/з орз . i С 45 1
?о о," о./з 5,^ ' 0, 4/
80 ' л j i 0,/?\ 0. ' 0 // | 0,35
90 0,09 \?г 5
<00 0,08 о,/ 0,33
/<0 0,07 О, /ч . AC J 0,31
/20 0,0? о,т ь 03 0.3/
/30 0,06 о,/з 0,09 0,23
/40 0,06 оуз 0,03
/50 0,05 О,/2 0,06 0,25
Зхономия тэплиба
При по&ыасениц кпд на % О'/•
Принято для расчета; гаь^&ЮОкка'л/** \
налут-яюоккал/ке; 1а£',?0*с> к~&> ря&гшх Юсо&-
J -пароле V *S£00 zacpog; Кодоёрейнме l^SOOO 'atftog
: p-~g * Z? Г y^g-[
1 — i—• лгъ.п котла г<?<з тые.'Н^ 90S MQzym jnSdtL •
Кот л ы vy.fyAivd/tf секционное на каокуумэ 0/ Гкал/час <0
HJK-7V; £-4/9 Чг; КСГЛ КРШ; дка и дкзд без х&осто&ьие поверхностей Hasps йа на каЖддно тонну паспортной __лроазйодителбности
ГвГ; ЛТ&Н; КвГП на као^еу^е £0 Гкал/voc &) /я
р’отлоояреяать/ ДК&Р от до Мт/ч на калкдую квакну паспортной Яроизбодат ет, но ста sjs ^<s
?/> <<?е f ?у уf еКс е Лзго^^одотеш чос.тбНЗ ОТJSgo /йс1" ,у>и t^^'50-е; PPJ9&- на са.уссэ/е /0 танк^ас 1 -^'L. .- - - - 5^й SV, 5
*« таЗ-идт { J •Значение величин кислорода, коэффициента аз5ь/тка воздуха
и , Z * при различных сог
Содержа- ние двуо- киси угле рода & лросик/пао Содержание кислорода в продуктах сгорания Коэффи- циент избытка воздуха Потери тепла С ухидясцини газани .ta наж- дзт /оо • разнос- | ти леты ур а т у о leaca и зог.ри'а
сгорания при СО™* при С0Лтах , при С0Лп‘^'-
СО£ /2,0 /{3 f2,0 {{ <з /2, 0
а,0 •—• ОР — {0 — • '
ор Ор /,0 lOf ^,2< У 25
f/,6 Ор ор {02 {03 3/25 У J
«3 ор {< <03 {OS 4,30 У-^
{{2 1,1 {4 1Р5 {06 УЛ У so
up <р ‘ {о е.с о {06 < у /З
юр 2,f ерз {Ю Чрз у 54
юр ЯР яр (,Ю {1^ у 56 У 60
Юр Л£_. яр- egz {H У 54 У, /9
юр 4<J зр </4 <J6 У 32 Узе
щс J.4 зр ',ю ПЗ ув< 4^ pQ
9J зр зр fji {20 уз 1, 5?
_ а зр V f,20 {22 уз^ 5,05
9р Л* ys {22. 5,06 5,12
JP ф уз i 1 5, /2 5,20
_‘Л 5,3 {23 {30 530
...и.. . 5,6 {30 S3 ! 5,40
вр 5,? — sp {33 . .J 5,50
Продсз^>с$ние таблицы /3
о». С<г 2
при C0^aj: , -7/0 <’77с?.-С при СО. "tax при Сил
СО. If 6 ! /2,0 //,6 /2,0 /<з /2,0
6,4 6,/ 6,3 /36 /,36 5,52 5,63
г, г 6,9 /90 <92 5,63 5, 79
$<5 7.0 < ^5 5,79 5,65
_ .<<5 V 7,9 /96 ' /,93 5,65 5,96
к6 3L. 7,7 / 50 <52 696 6,06
0 $6 /,53 <55 6,06 6,20
6.2 <37 <60 6,2 6,35-
£0 6.3 6,6 <6/ <69 6,35 6 52
6,6 <3,9 ?' /,66 <66 з J2
6,6 9,2 3.5 /,?/ <73 6,66 6,65
$* 96 3,3 <76 < 7 9 6,66 7,05
/0,0 /0,/ <62 <63 7,05 7,25
6.0 /0,3 /0,5 <67 <90 7,25 • 7,90 '
бд /0,7 /0,9 <92 <97 <95 7,60
$6 /<0 /<2 <96 2,02 7,65 . ъз
5,4 /<6 2,06 2,09 7, 95
4^ /{,7 //,9 2,/2 2,/7 6,/5 6,39
60 'Ч '2,3 2,2/ 2 26 6,90 6,66
9,6 /2,9 2,2Э 2,39 6,75 6}65
/2,6 /3,0 2,39 2, // 9,/5 9,22
' /3,5 2,5/ 2,53 $55 6,61
*г /3,5 /4 7 2,62 2, 66 9,90 /0,0
^0 /3,9 /9,0 2,79 2,79 /0,30 /0,4
б <5 /9,2 /9,9 2,66 2,93 /0,6 /0,9
- зъ-
Чрооо-’-К'е^и? 7.5
C <2.
w eo”ax при C ю.тат -v1 Л при . CG // 3 ; 12.0
77, <5 4?, G //<5 12 0
3,6 /1,6 14,3 3,01 3,09 I
3,9 7^9 15/ 3,13 3,26 12 о I 12, 2
1* <5 J 15 4 3,4'0 3, 46 72, 6 ( 12,3
3,0 /5,6 15,3 3,53 3,62 13,2 13, /
is,o /6,2 3.35 3,93 1i 1 1 Л 5
2,6 /6,3 76,5 4,02 4,23 ~2ir'
2,9 'V /5,9 -/ 44 461 15,4 15,3
2,2 17,0 172 4, ’(3 4,93 17,7 | 16.1
2,0 77,4 17,6 5,3 5,9 f9,5 I 1Sp3
<<5 17,6 17,9 6,0 6,06 21 ¥ i
<* 76.1 13,3 6,3 210 1 20 $ j
<4 13,5 16,6 ?,7 7,6 27,3 ! 23, i - "" “Г • 51,7 ; 32,6
<2 /3,6 13,9 <3,9 9,0
(0 /<p 19,3 10,3 10,3 31,9 j 33,5
-за-
таблицо 1.4
Значение величин
кислорода, коэффициента избытка воздуха,
и „А* при различных Н0Лт,ие
Содержа' кие дбуо- хиси угле- рода и серь. В продукт ох \сесрания Содержание кислорода в продуктах сгорания КОЗффи' циент извбгтка воздуха Потери тепла с уходлщити газани на каж- дые 400* разнос- ти тежератуо газа и ооздс/ха
лри при /?Олтах при А0Лтах
45,5 46,0 4J5 46,0 46,5 46,0
46,0 — О •—• 4,0 •ям* 0,05
HI — 0,3 — 4,03 «V» У, 10
4tf —• 0,5 _ 4,03 4,45
№ ор 0,6 4,0 4,04 А 05 54,20
V <4 4,06 0,40 4(2У
15.0 0,7 <3 403 4,07 44,45 4,26
<0 46 4,05 4,06 0,20 4,32
Цб 4,6 4,06 4,03 4<2it 5<36
Р/р <5 А 4 ^°7 4.44 ^30 54,3/2
4*2. <6 аз 4,03 1,42 54,36
14,0 АО as 4,4 4,43 4ipf2 ^52
13.6 АЗ АЗ 4,4 А 4.35 4^50 44,56
/46 AS зр 4,4 4,46 4/.5S У,644
А3 Ц* 4,15 зрб %64 0,66
Ар 3,7 4Р6 <70 54,67 *4, 73
4*о Ц* W 446 1,22 ^73 54,64 ,
%8 А7 <А0 <23 4<6 5/.6Z
АЗ ^5 4Р2 4,26 0,67 5<94
.к . _> _______——-------•Д5-Д- —
• 4о-
Продолжение /подлец# <4
яог <ъ о4 Л
при Щ*0* _ . /) л таос цоа хОл при /?0л тах
/$5 /6,0 /5.5 /50 /6,0
/2,4 4,1 4,7 /,лл <27 4, S3 5,00
/2,2 4,5 5,0 1,25 (29 5,00 5.07
/2,0 *8 5,2 (27 <л 60? 5,14
Ц8 5,0 S,S 1,23 (33 5.12 6И
Л<Л. чз • V <51 1,35 5,13 5,3
/(4 ?«• 60 <J3 (33 5,25 63?
1(2 Af 65 1,35 1,90 633 5,i7
//,0 А1 65 236 <42 641 654
10,8 А* 66 <40 (95 555 663
10,6 А>, 7,1 <42 <43 663 5,73
10,2/ 6.9 Г, 8* <^. <52 6 79 663
/0,2 ?2 26 (43 (55 5,39 5,93
/0,0 7,4 V <5/ (57 5,36 6,03
9.8 87 6,1 <54 (59 6,06 д/з
_ 3* 8,0 А4 <57 /,63 6/4 626
А* 6,7 <60 <66 6,25 6 36
9,2 65 <63 <70 640 49
_ 9,0 66 : ^г <67 <74 6,55 6,63
8,8 2/ <9/ <77 6 70 6 76
_ 4* V <76 (67 6,64 6,39
_Д£__.. It. /до <79 (35 ,5,92 7,02
_& Аб 10,2 <63 (36 7,1/ 7,(9
До /61 10,5 (36 (94 827 7,35
г* 10.4 (0,7 <•’< (S3 7, /0 7,5/ ]
________-м-
1 Продолжение таблицы <9
ог «с Л
-v-> '’£•*' При Ai7- /уза / Ч0"ах ори
#ОЛ /45 /6,0 /5,5 /6,0 /55 /6, 0 .
7,6 Л? 7 //,о /,9? 2оо 7,55 7,63
'4 /<5 Л, 03 2,06 7,7 7,33
i ?v // J ^,9 л,оз 2,/9 7,3$ 6,07
f.o 46 Л^5 2,2( 327
6,3 49 ^о 2,22 223 3,2 6,$
6,6 /2,/ '/,3 2,30 2J6 4* 6,72
м as 2,92 3,63 6,9$
6,2 /2,7 а 6 2,92 2,99 3,35 Ц/7
б.а /2,9 f3,f 2,99 £>9/ 4/а 29
Ч* Ч* 2,53 2,65 272
S.6 /3,5 /jrtf 2,67 279 #72 /0,05
5,4 /47 /цг ^6 2,33 /о./ /0,90
" 5,2 ао 2,36 293 /0,9$ /0,75
5,0 /9,2 а ь 2,96 3,05 /0,3 ///0
^S 4/о 3J3 //,$ //,60
46 /96 3,2^ 6,39 //,32 /2/2
4,9 /5, о :зл 3,90 4 50 /^39 /269
4* '6,6 3,53 3,65 /236 /423
4,0 /<з А 72 46/ /3,90 /^75
1 Ы /$,<< i /.< 0 3,95 9,02 /9,2 /9,7
- ft -
Г- к ' < 1 !т i ;j i [' 1 'j I ч i
/?ОЛ Q <<
O1CLX лри кОл i
/55 ,'*Q /55 > /5,0 /5,5 ^5,6 _J
<6 /5,/ /6,2 J6 /об /6 3
3,4 /6,4 /6,5
3,2 /6,7 /6,6 % 6^ 475 /6,6 /7,7.
W /$9 /7,0 //,65 5,00 /7,4 /6,0
w /7,2 /7,3 s,i V /6,z /6.3
2,6 /7,5 /7,6 5,75 5,65 Z0,6 7/7,/
2,4 /7,6 /7,6 630 Z^4 i\ 9
2,2 /3,0 /6,/ $75 6,65 Z46 2$0
W /6,6 7^ 7,5 7,65 27,0 27,5
4, котлы
4.1. Л*я чугукыых паровых ж водогреДных жотлоа крона
ос в ок мог о показателя, а именно, аоверххости вагрем, учиот-
вусдай ж твилообмеие, пркмвилют тик хе и другое пжазатеям,
"Условная поверхность нагрева", м2 или сокращенно - УШ -м2.
g»"raxw»i popn-
£ рамного а ж и-анк та в тогках с ручным обслуживанием я
теглоььы ватплжеижем зеркало горския (колосниковой реаетки)
500 • ГО 3 ккал/м* иле 0,5 Гкал/м* дает 10000 ккад/м2-< о
квадратного метра при КЩ котла 70 %
Максимально жопустиммЯ теплосъек с I м2 чугунных котлов
праймунестэеино находится ж пределах 10 "10* - Ц' Хо’ккал/м2
и обычно указан в паспорте котла или ж таблицах техжкчес.шс
характеристик (см. табл.4.1).
В том случае, если атж да иные отсутствует для отдельных
типоразмеров котлов, мохио принять их равными:
10000 ккал/м2 для паровых котлов и
I2OOO кхзл/и2 - для водогрейных котлов.
Прж выработка пара тепл ос одер ха и ем -640-650 кхал/хг
и питании котлов водой температурой 50 °C 10000 ккал/м2
тепла равноценны в переводе ва пар:
___. » 17 кг пара с I м2 поверх вое ти нагрева.
640- 50
Верхний пре тел давления пара в чугуишх котлах состав-
ляет не бохее 0,7 кГс/см2, т.е. яебольиое, поэтому они
це подлежат регистрации в органах Гостехнадзора.
Для кстлсв KZ-3 допускается теплосьеч с I и2 до
’10’ ккал/м , а для "Минск-Г’ и "Кинск-З" - до
10 '10s ккал/м2.
4.2. В технической характ-ертстчкг котлов ;и>ш ном«-
пальп.ая паро-тепдопроизводительность.
НоиинальцоЯ называется наибольшая прспззодитальносгь,
которую агрегат должен обеспечивать с соблюдением заданных
параметре* пара-тепла в длительной эксплуатации.
Работа водогрейнях котлов всех систем с нагрузками визе
номинальной ие разрешается, т.е. является верхний пределом
х с пл с пр ои эв од и т ел ь и ост и.
Для паровых котлов типа ДКВ и ДКВр при. работе иа газе х
мазуте допускается »х форсировка ва 150 % от номинальной,
для ДКВр-2,5/ - на 1*0 %' - цля котлоагрегата
iKBp-20/D.
4.3, В теплотехнике.довольно часто употребляется термин
- оптимальный (оптинальний коэффициент избытка воздуха, оьти-
иольлая нагрузка, оптимально вариант к т.д.).
Оптимальней - ото значит иаилучгиЕ, или наиболее выгодный,
В частности оптимальный коэффициент избытка воздуха и
топке, за хэтлои и т.д. - зто такой показатель, при котором
достигаются ваилучсие технико-экономические результаты работы
могла, т.е; наименьшая сумма тепловых потерь (<^2 * 3) “•
следовательно, нахвысЕий КПД при суаествуюжем состоянии
оборудования.
Кроме оптимального коэффициента избытка воздуха употреб-
ляется термин “Критический коэффициент избытка воздуху".
1И о КОЗ'’ фмцисмт расхода воздуха, ниже которого появляется
ХНШ'ческхй недогог топлива.
*45-
Учхтывая, что ж зксыуатационных условиях имеет место
колебание давления, теплоты сгорания топлива, нагрузки котла,
поэтсиу давление воздуха перед горелками при выдаче режимных
карт следует увеличить на 5 X по сравнении со значениями,
гв лученными при испытании.
(£схи критический коэффициент расхода воздуха за хот*ок •
сказался равным оСс« 1,1. то в рехкииых картах нужно увеличить
давление воздуха па горелках до величали, при которой хоэффх-
цхепт расхода воздуха за котлом оосхаьыт еСл» 1,15.
Д.М. Z*s сарсзих ьотлоз оптагкькая нагрузка преимущест-
венно находится в пределах 75-130 * or номинальной паропрояз-
водмтельыостх. В этом случае котлоагрегата достигает
раконмальной велмЧЕиы. Экс гл уст зло; я котлов с нагрузками иевее
75 Z или более 100 % ор моииимьмсй сопровождается некоторых
скииением зхонсмнчиости (на 1-3 ST) в первом случае (Д<-75 %)
за счет роста потерь тема в окрухаожус среду, во втором
(Д^ЮО.'Э в результате более високкх потерь тепла с. уходящими
газами. * ...
Что касается водогрейяи» котлов, то там дело обстоит иначе,
а вмеппо, наиболее высокие значения КГЙ имеет место при работе
ист лав с нагрузкаии 30-50 1* от и от: калькой.
Различный характер кзиененля ;-.гд от нагрузки для паровых
х водогрейных котлов, в основном, объясняется двумя причинами:
I. Для паровых котлов темпера аура обогреваемой среды (паро-
водяной смеси в трубах хонвехтгвзого пучка) е повыяепием или
понгхзняем нагрузки остается постоянной, т.е». неизменной
(При Рв - I4» кгс/см2, f, * Г94 °C), в то время как для водо-
грейных котлов рост теплопроизводнтельиости обязательно сопро-
- 46 -
воидавтоя повшеимем температуры води (при увеличении натру»км
с 50 де ЮС % от номинальной, температура води всврастхет со
ПО °C до 150 °C, т.е. на 40 °C), в результате чего происходит
более резкое повышение потерь тема с уходядимх газами.
2. Для водогрейных котлов потери тема в окрухаоаую греху
более низкие, чем для паровых, поэтому три уменьмемих нагрузки
«то в меньшей степени сказывается на ух уда е кие техиико-эковиих-
ческах показателей относительно паровых котлов.
На основании темовых расчетов, выпал венных для котлов ДКВр
и ЛТВН (си. табл .4.6 и 4.7), КПД котлоагрегатов ДКЗр с ростом
паропроизводи гель пости на 50 % (от 100 до 150 О с закается менее
1,0 % при работе на газе и на ~ 1,2 - 1.4 X- ил мазуте, » то
время как для котлов ГГГВУ-50 с увеличением темоирохззодительхоста
о 50 до 100 % от номинальной, КПД уиенывавтоя на 2,6 i ы газе
и на 3.8 f - на мазуте, т.е. весьма существенно.
На основании 1фо верейных испытаний котлов мухмо построить
опытную характеристику по образцу, при во дам ко и у мге,< выдать
Ваказчику совместно с рехимвой картой.
За редким исключением характер изменения основных показаталой
работы котлоагрегата в зависимости от натруздм, т.е. £ • ^2'
tL, tyXl J (X). помученных к. основании испытаний, соот-
ветствует приведенному на графике.
4.3. Довольно хорркув сходив ость с опытными данными по опре-
деленно температуры продуктов сгораимя расчетным яутем цри хм-
ы вы о имя нагрузки дает следуемая айве рмчеокая формула:
Опытная характеристика
, котяоаррссата ДК&р-20/<3
Коэррчциеюп
4квла.чс:о реистои#
Кот^сч г/»*? г а’>К1
w ffpym/пй*
Потери mer. jQ с
ухоулщими газани
- ца-
С увеличением нагрузки котла. нзпригср в 2 рам (о 50
до 100 % от номинально») , тснгсг л ур.к газов по грэкт/
зозрастает в fyl . 1,26 оаэа.
Коля температура продухтоь сгорзинк за Хитлим при
1 - 5.0 т/чзс для котла ХКЗр-ЬУГ» напри кер,
то яри Д «Ю т/ч она составит:
* ЛГтТ
t « 210 • \/~^~ • 210 • 1,25 - 260 °C.
V 5
По теплово: у расчету котлоагрегата Д':Вр-'</П температура
газов за ж от л ом при работе на газе с Д - '+, О т/ч релиз
- 260 °C.а при I - 6,0 т/час tc " 300 °и ж
соответственно на мазуте t,B » 295 °C VK ” 3 ,5 °C.
По зыперическов формуле имеем:
на гаэ«: ,, Vc~n .. ~
tt-’Wfo “z6Q'^l^ Л00’с
на мазуте: t*c ’ Д95’ 4,Ц • 337 « 3^0 *С
За экономайзером;
на газе tyx - 135 • 1,14 - 155 °C;
на мазуте t/<j< - 135 * I» 24 - I”.’ °C,
что очень хорооо согласуется с дзкиими теплового расчета.
На основании этой закономерности вомни установить п-и.»га-
ог;:е точки замеров, вьвсхь корректировку в ток сл/.ас, есь»
отдельные показания не ькумагт доверия, или оценит. теи.ера-
туру газов по тракту при арои tsyio; и х »аг;.у J>-ax , а сл/чае
отсутствия по ряду прокзводствеи1м« :.г.;ч.а зли-',< >ь. Дз-н.ая
1'Ориула дает довольно хороаме сов;лдсни.т для
и_В' рггоднэ для водогреиних ввиду йзлес резки: и а теч-
nojMiTypu гз"ов с поьигЕнием тет;о;:рог.зво.\»тетььисгк..
-1<э-
5.6. В результате проведенное яаладкя котлов, т.е. после
уст» ком ем я мтжмальиого топ от кого режима я усгр&иевжя при-
сосов жаруккого воздуха а газовый тракт, коэффициенты расхода
во ад ух в за котлами я яко вокал эерамя преимуаеоЕмино находятся
в предеяах:
работе м газе «1К«1,Х - 1,25» *4у- 1,5- 1,5;
тоже жа мазуте: cCr-1.15- 1,55, <4,*- Х.4-Х.6.
3
При Нбмевевжж "at * в эткх предежах с точностно,примерно
♦ 0,5 % “акспресс-мвтодом" можно оценить в процессе прове-
де ждя яспытанмй, потери тема с ух од яки ми газами, я следова-
тельно ж 11И по следувдей приближенной зависимости:
за котл ок
м вковомаЛ зерож
20
л,Х *
ТЛ <&
Если от температуры, уходяжмх газов отнять температуру
воздуха я подмять ва 20, получим величину потерь тепла с
уходяжимл газами за котлом, а поделив ва 18 -за экономай-
зером.
Другими словами повыяеяже температуры газов ая котлом
ва 20 °C, а за экономайзером на 18 °C софовождаетоя рос тот
потерь тема с уходяадми газами на I
ПР» ы е р_ы 1
Температура продуктов сгорания:
на газе: на мазуте:
за котлом f, к- 250 °C t к” 500 °C,
за экономамзером I55°C, °C.
-ЖО-
При температуре холодного воздуха 25 °C имеем:
на газе ’> на мазуте
за хохлом .ЦДП.9) -13.8(1*,05Э:
за вкоиомаЛэероы:
- 6,2 (б.СХ), <v ~— .7,45(7,2 X).
'х 18
3 скобках указаны величины потерь тепла с ул с дим г и и з
газами по тепловому расчету котлоагрегате 1ЛЗр-1С/1Э (табл.4.6).
3 данном случае расхождение в зеличкн<.х " Q ’ вес^са
незначительные к составляй всего - 0,2 i.
При температурах ьоздута 20 °C али 50 °C ;ол>чии следу-
ощие значения:
пИ_.1иКл,?Р2С:
а. 112^-2.9 . по (11.9 X). а - -14.0(14,0 1);
П 20 '1 20
п1а. 12^20. .б,’.ч (6,0 f). О*0. И.2_±2£ - 7,7 (7,2 О;
Т* 10 Q IS
при txb - 30 °C
дс . 299т._22 «л 5 (ц,9 X), о*. 22£Ь_22 . 13,5 (n,o X);
7* 20 11 20
а*4’. 129г22 . 5,8 (б.о %). л . 7,? (7,г X).
и 18 7х 18
Результаты оказались достаточно близкими с расчетной»
показателями, поэтсму можно пользоваться данной эаьисжиостьо
для приближенной оценки тепловых потерь и КГД котла ие^ос,е\т
сувепно при проведении испытаний котлов.
51
4.7. Для установления маяния давления варе в барабане котлов
ж геи церату ры итательной води нз входе в »комок ай зер на зкбжо-
ымчесхае показатели работы были выполнены тепловые расчеты
котлоагрегатов ХХ9р-10/13 прк давлении пара в барабане Рв- 3; в;
13 атж ж температуре пн таг ель вой води _ « 60 ж 100 °C, кото-
рые приведены в табл. 4.8.
На основании даншх расчетов установлено, что по мере бшжеиия
давления пара в барабане те и пера туры продуктов сгорания за котлом
в потери тепла с ники с нив акте я. в результата чего КПД собственно
котла возрастает. '
Нике приводится установленная расчетами зависимость £к,
’ 9 ж •/<V а₽м I
Рб - 3,0 - 8,0 - 13,0 атж,
tt - 212 - 240 -260 °C,
| J • 9,8 - 11,2 - 11,9 Hi
й - - 88,7 - 87,3 - 86,6 %,
С
Ори работе котла с давлением пара 3,0 атж вместо 13,0 аги
'Температура газов за котлом сжхается на 48 °C, потери
тепла с уходя жми ж газами » л<^2“ х соответственно на
вту величину возрастает КПД (88,7 вместо 86,6 %).
Следовательно, с точхк зрешя экономичности эхешуатания
котлов с сомихениым давлением пара в барабане более выгодна, т.к.
калию имеется "вымгрил" в ХПД котла на 2,1 %.
Но в связи с тем, что температура газов за котлом в этом
случае заметно умекьзклась, с нс лается температурный напор в газо-
холе зкокоыайэера, что в свое очередь сопровождается снижением
подогрева воды, то есть ухудиеииым тепловое при-
-зд-
економавэвра а nos том у КГЦ котлоагрегата а целой
врактичвскж остается без жзмоненкй.
• -IV - 5,0 « 8,0 - 13.0 атм,
Atal- 20 -25 - 35 0 С.
4 J> - 3>* М - 5-2 %.
ЬВК
ty • 129 - 136 - 136 °C.
h - 92,1 -91,7 -91,8 %.
CKO.
Ял живет место некоторое перераспределен!» тесла.
Собственно яотм с пони хе их (гм лавлекхя пара ъ баре бане
жоспрхзяжает тепла несколько бальсе, з ахсжл,аТ >гр ^ио-
ценнуо ввлхчжиу мокко, поэтому для котлов, осир; до*, лнил
хвоотоваи омерхностшж нагрева, акономжч&скхв аомазатвл»
остаются на том же уровне.
' На есвовдшв армведвиша дашшх нежно сделать вывод, что
орк отсутстикж хвосто»ых поверхностей кагреюа. т.е. ид
собственно котлов целесообразно в амтересах люигмлчмзетм
работать о более иизккм. давхеняем гарь в Сьр»оале.
Нр необходимо шеть а вацу, что кроме экономичности оум»-
ствуег ж другая более важный фактор а жи«м»о, глд,<и9сть
тксцауатжвдм»
Так вот, IS оообрахеккб хадехвоотк давлеше вар, s баре-
Саие котлов ие должно жкходать за определенные пределы » ии«-
онмостх от паропромзвадлтельноетж, »io наглядно ллл*с;рдруei
прыагаемия акха график.
Согласно ниструкцкх по монтажу ж зкеплуатамх котлов ткпа
ХКВр Бкйсхогь котельного завода экаьлуахоцья кохло* с даала-
шем вара менее 6.0 а гл жв оооброхенлй иадехмосп, гласил*
образом, цхркухяцяи топи не разрешается С3* яскдич е.-иея
кратховроменной прм рзстопках).
-5S-
MuMUMCMbHQ ООПуСКаСМЫе давления
пара & барабане котлов ДК8р па <.
условиям надежности циркуляции *
и качества вырабатываемого пара
б зависимости ат перепроизводит ельноети
A*5-допускаемой паботы котла по
условиям Котлонадзора (данные
£и *з)\
& - нежслатемной работе» котла
Гг кратковременной роботы котка при растопке
» •
Mt ^влагаемого графах* следует, что ар» коаниьмод
вагрузке лавдекхе пар* дсххио быть жо жохов 3.0 ам. при
КО < - 10 дм, ирк доцусвявмсЛ форсарс^хе, т.е, 150 X
ох жмвкиыю* - 14 а ха,
Бо«ее жкзхже давления м доауекавтсл заводам» ввгото*
м гелии* хохла» гладимы образом мз соображено кадехиоств
ихркул «Ц*1. т.е, до условхш безопасное работы коим, а
тркже к по пркчике резкого ухудлемхд качес;аа вир*о*г<м-
оысго дара (аоаыжоамал махпос*ь в силосодирхааыо).
'Зар ока пряхе мне паровсго обьеих барабана определяете*
по Фориуле;
• а"'
где; > кг/час - счроар од зьоди тела хост* хотдл;
V* • ж*/«м - удедыгза оОьем пара;
уп « м* '« обком трдаг? spoorpa&OTM Оар<й*ва,
. дазлзши в барабане 14 хГс/си^ ухеаахик оо.аы дар*
разам 1Г®» 0,143 *3/иг, в хо придя, хак ff * 6,0 кГс/сы^,
отпето хм и.о lT « 0.321 м’/кг. Х-«. в 2,25 рам Смио,
Злдхэмтйлмио, пре раб иге с циыеииаи пара в барабаме
6,0 «Jo/OBt^ BMtcxo 14 Kfc/ciZ парома прахе хкв барабана
Botpatrxaex Д 2.25 ра«. а его па* в именно цоьмгенхо аарооьеыа
о хохла № эху вддичклу, что вех&ехно првьедех к с их хе «ш
вффвмтивкостх работ паросепаркpywwx устройств к, как
слвцоима, К ыовжехвому ух осу О парой гдиделих Миды, оодер-
вмиоа раадвчыде солк, Х.е, к ух/джвымь качества ьара.
-S5-
Хроме того, прж работе с раочетвым давлевсеа 14 жГс/см2
температура пара - 194 °C, а при 6 жГс/см2 всего
t^-158 °C.
Вполне захоноиерно, что в этих условиях расход пара на
тех нал отеческие нужды при Р* - 14 хГс/ся2 будет значительно
моньме, поскольку температура теплоносителя почти на 36 °С_
иле.
Таким образом, налицо неоспоримое преямучество эхопяуата-
иаж хотл о в с расчетный давлением пара.
Что касается температуры питательной воды ва входе в
экономайзер к> экономичность работы котлоагрегата имеем
еледутаке результаты тепловых расчетов:
Pt - 13,0 ата^ fy- 8.0 в та.
tnl - 60 - ТОО °C бо - тоо вс,
tjx -TI5 - 136 °C ЦО - 136 °C.
40 - 33 °C 37 - 26 ^.
(£*-4,9 -6,0% • 4,6 — 6,0 %,
А2ж" 6'3 ’ 512 * 5.9 ’ М *•
и -92,9-91.8% ’ 93,2-91,7%. ,
* ...
При пет а кип экономайзера водой температурой 60 °C, ‘
вместо ТОО °C, температура уходящих газов за котлоагрегатом
сливается на 21-26 °C (о 136 до ПО- ID °C), потери тема
о ними ва 1,1 - 1,4 % (с 6,0 до 4,6- 4,9 %), теыолосприяпе
зкомомайзера возрастает на 1,1 - 1,5 % (с 4,4-5,2 % до
5,9 -6,3 %), в результате чего достигается полыней»а КГД
котлоагрегата е 91,8 до 92,9 - 93,1 %.
-56-
Ул уч веете ахмсипвостх котлоагрегата прж снижении темпе-
ратурн питательной воды хмеет место за счет павьоеиного
температурного шпора.
В то хе время обиеиэвестно, что котлы обязаны питаться
волоХ, проеадвеЯ термоподготовху, т.е. после деаэраиик, где
она подогревается до 102-104 °C.
Сдедоштмьво, снкхеиже температуры воды перед входом >
экономайзер можно роумес тви ть т адько и рк^вал к чьк вод овод я ног о
уеяяообме н ихка. Реал ж задал ат от о г е ро пркя тмя вполне э п раз д °, на
в поэтому целесообразна, Но кухно___теть в.эизу^_что_пж тiiuе
эконом айзера водой темп ературо й пен ее I00 °C доп у с -их о только
прк работе на газе х ни в коей случае нельзя сникать темпе-
ратуру питательной воды ниже ТОО °C при сжигании мазута, из-за
появления точки росы, о чем подробно сказдво в разделе *5-
ЭхоноиаЯзеры1*.
(Точка роси дрц работе ха природном газе равна •» 55 °C. С
учетом необходимого запаса температура' воды из входе и зко-
иона Я вер должна быть не мсиее 55 ♦ 10 - 65 °U во
конденаапхк водяных паров, т.е. появления течки росы).
*».6. Прж работе йотлов с нагрузками бхкзкт.их к паспортной
минимальные температурные перепады между греьхей и обогревае-
мом средами составляет хе менее 65 °C непосредственно для
котлов к 35-40 °C - для экономайзеров.
Более конкретно это можно сформуларовать следуоикм
образом:
Температура продуктов сгорания за хохлами,, клк п^аяило,
Э’лзе тей пературы каро-додямой_с-сси в груби, ко; ел .ногу
ручка ни менее чей на 65 °C, а температура ух одл- ^х а зоь
-57
м аохжоагрегатои ва >5- 40 °C отмоем хедью температур41 воды
жа входе ж вксискаймр.
(Ju котлов старых ковструк^Д типа ДВ, KPS, Ш раж-
мм* кехду хшаер&турзнх газов аокмацшци котлы ж гейзера- .
турой иаоыязннсго вара бисе нжзная ж разве г^рядна 40-50°0,
ж» вех О 6&-63 ®G М« Л-Вр).
«те убиктиьжо яедтвсрждмхи роз/льхаюж темоаэых
расчетоэ и, вотвотвежыс, соытнымх додошх ара Седее вкхма-
тохьвом ашам.
Сота* с «о »о*. 4.6 жмоаяс
Л-8—илххх.
I. Давлекме вора ж барабавв ру - 3,О-в»0-13,0 *Тй»
2. Гампервтура ржжов м мим -2X2-246-260 ®С,
3. Шсердтура х*с»анаого вара tfc «143-Х74-Х94 Яс, •
4. Разевать текпарятур гамм масыдеыкаго . '
' Baja At • 59-66 -66 ®С.
Г • -
Д °...Л «.О 9..ЙЛ 1..JULB..X . . , .
X. Дзшошв пара » барабане Р( « в.О - 13,0 ахм,
2. I'CKoep&typa ожтатиьвой »<ЦН
ва коде ж экономайзер 60-100; 60-100 °C,
3. Хамаература уходяиос газов XX0-I36 U5-X36 Яз.
4. Резкость 1 .'u.iepaiyp вежду
уходямлиа гез.’одм а ьжтатмь-
вой водой at* ’tvjir tai* 50 55- 36 Яз. .
Впоажв закономерно, что с роохои натружав разода йожду
грегдей к обогреваемой средой возрастает (X20-I4Q 9С йд
газе прж фэрскровке до 150 % от изменяла, а ва мазуте
до ISO -220 °C), а по нерв снижения паросьема умзньпавтся,
“55~
но тем не меиое джхе арж нагрузках 50 % нои мальвой к ниже,
температура продуктов сго.»аннл за котлом осязательно дэл»па
быть виза температуры насыщенного пара при данном двменсх !
не менее чем на 20 - 30 °C, а уходяг.кх грзоь нс 10 - i5 X
относительно температуры питательной виды.
Иначе не будет теплообмена, т.е, передач»: тепл» от газов
к жидкости *лп пару, если отсутствует теьпвг.дтуркнЯ перекал
между ними.
Зхо вахил знать в помвмть хотя бы потоиу, чт'Хм ж./льчить
овмбы к неточности при производств** замером г еы о ера г у;
продуктов сгорания в процессе цревъдемкя эпихэь.
К еихмемки, при проверке материален исиытаимй мы епт
место случаи, когда температуры газов зь котлзиж ектзыьавтся
им равлымв, или дало ниже температуры насыщено при так ном
да>л< ’им. Поет см у в процессе проведения испытаний и ;i ио
ж опт рол кровати замеры температур л если окажется иесс-.ч г-
етвже между греочеЯ ж обсгрсваеыоЯ среди:!, то csv;.)’,
принять меры - возможно неудачно выбрана точка замер.,в
("манги’’), кд и имеется дефекты не посреди» вино в термопарах,
компоиоашонмоы «роьсце, мжлд г волы не трах ж т.д.)
Чем вин* дшыенже пара в котлах, тем более высокая дсидва (И
быть температур* газов за котлом.
Зля котлов, работавших с далленивм Pt - 44 ата
(котлоагрегаты производительность») 35 - 75 ~ ICO т/ч^
температура насыпе в-я равна - 254 °C, поэтому температура
продуктов сгорания за котлом будет уже порядка 333-350 °C
при паспорт но Я паропромжводмтальности, а при боде» ьмсоклд
давлениях пара - ежа выве.
-5>~
По» той у внергетичес ст е котлы оборудованы более развитьях
хвостовыми поверхностями нагрева и кроме экономайзеров допол-
нительно устакамкъаптся еле и воздухоподогреватели о тем,
чтобы спкэхть температуру уходяжих газов о 400 - 500°С ..
до D5 -ВО °C.
фх расчетах к проектировании котлов было установлено, что
с иле иве температуры продуктов сгорания за котлом менее 65°<3
против температуры касьяения, а за экономайзером ниже 35 °G
кецелесообразяо с точки зрения экономичности, г.к. достигае-
мое в этом случав незначительное повыиеиив КПД котла или
котлоагрегата не компенсируется резким увеличением расхода
металла.
Иначе говоря, более глубокое охлаждение продуктов сгорания,
чем принято это в настоящее время, не оправдывает себя.ввиду
того, что потреоуется существенно увеличить поверхность
нагрева.
Ххя белье ей ясности приведем комкретмме примеры жо жене-
женя» температурного капора,
Котлоагрегат ДКВр-IQ/D '
I. Давление пара в барабане •- D кГо/а^
2. Теииерахура масылеимя г *194 аС
3. Асияорахура ирод.'кхов сгорание
а) на входе в конвективный сучек
(на выхода из топви) Ь4« 1000 °C,
б) за котлом (по тепловому
расчету) • 260 °C,
В этом случае температурный напор равен:
1000 - ЕЬП '
< Z60-19Ц
Ц.-Г- S Z95*C
-60-.
В случае, если температуру газов за котлом снизить ю
220 °C, имеем слэ дувшие результаты:
4^, с
LJQpo~m.
,1РЛ10002ЙЬ
Т.о. температурный напор в газоходе конвективного пучка
уменьшится в ~ » L32 раза.
225
Следовательно, по основ нои у уравнение теплообмена Q* HatK
нужно увеличить в 1,32 рам ж поверхность нагрева кош,чтобы
воспринимать потребное количество тепла.
В настоядее время конвективная пизерхзость нагрета
котлоагрегата ДХВр-10/13 равна Ц • 229 ы2, поэтсму длл
того чтобы обеспечить охлахденне продуктов сгорадая ъа
котлои дополнительно »а 40 °C (с 260 ко 220 °C ) потребуется
2 2
увеличить поверхность нагрева койа на 73 м , т.е. о 229 к
•а
до 229 X 1,32 » 302 И, что естествоппо совершенно кцелссо-
оиразяо.
Вот, главным образом, ив соображений экономии металла
котлы ДКВ в -.альнейпеи были реконструированы на ДЯВр -
Поверхность которых уменье ена на 20 X, укорочен нижний
барабен,вместо 4~мх котлов Д.<8 и э того же' когхчестм
2
металла изготавливав* 5 котлов Д?Ц) (73 « - ито ЯбОлогоы-
мых метров оталышх труб диаметром 60 миу.
-e<-
4.9. До иастоямего временя В Денхнграде же выполняется ГОСТ
на газ ж поэтому в зависимости о? времеш года, поступаоиий
мл пр'дпржятия города Ленинградский городской газ весьма неод-
нороден по составу и теплоте сгорания^
Низка* теплота сгорания колеблется в довольно дольних
пределах от 7600 до 8300 ккад/м’.
В ос вине—эм мн ий период поступает преимущественно чпето
природный газ о теплотой сгорания от 7900 до 8300 ккал/м-*,
в то время как в весен ле-летний подается уже сменянный газ
с частичной добавкой сланцевого (О J -*3300 ккал/м3) о теплотой
сгорания 7000 - 7900 ккал/м8 в зависимое: т от района.
При одних ж тех же давлениях Газам воздуха на горелках
шв разд к мой теплоте сгорания, хозффицизнты расхода воздуха в
топке будут то вше оптимальной величины, то жиже.
В первом .лучае ( <, т> е^опт ,то пРи30<ит * вынужденной
эксплуатации хотлов о более высок! и козффиадентзми расхода
воздуха по всему га. лому тракту и, как следствие этого, к
повшенмыи потерям теша о уходящими газами.
Во втором случве (<< т* е^0ПТ>) подача организованного
воздуха в толемнуо камеру макет быть ните потребного для полного
сгорания газа, в per -дьтате чего неизбежна работа котлр с
химической неполнотой сгорания.
Само собой разумеется, что и то, и другое нежелательно,
т.к. в этих случаях экономим нос то работы котлов снижается.
Валко знать, насколько теплота сгорания изменена и внести
корректировку в давление воздухе на горелках, для чего необхо-
димо выстроить до пол мн тыльный график по образцу, приведенному
вине.в выдать Закалнку совместно с пежинной картой.
Рассы о грим конкретны» пример с изменением теплоты сгорания
м i *00 ккал/и9, Т.е. при 0 £ » 7600 ♦ 8*00 ккад/и5.
Теоретическое количество воздух*. ыаобходиыое для полного
сгорания одного и9 газа, о ос. авит;
-при Q ₽ « 7600 кхал/ы3:
у*. 1хД_1Л&22 . а. *5 м3/и*.
1000
0 JJ « 8000 ккал/м9:
V’- I.II ’ 8,0 - 8,9 и’/м9.
- 8*00 ккал/м9:
Vе- Х.П ’ 8,* . 9,3i> м’/ж9.
Если при проведении испытаний котлов теплота сгорания гам
Оша 8000ккал/м3, а в дальнейшем возросла до 8*00 ккал/ы3, то
коэффициент избытка воздуха за к рт л ом вместо d. к- 1,2 составы!
уие: . . . •. •
.• • 1Д*.
• .. 9,35 *
что находится на уровне критического, вовтоыу иеиэбелна работа
котла с химической неполнотой сгорания.
1л я избежания втого л явление воздуха ха горелках нужно
увеличил в;
Р, - ( VI )2 « I.I раза.
О в У
Т.е. повысит» и 10 f месте Ps в 100 ик а.ст.( при Рг-200 мм
в.ст.) следует увеличить до - НО мы в.от. мя сохранения
* на уровне Оптимальной величины, установленной опытами.
К наоборот, Ч>» мххенли теплоты от о рения до 7600 икал/м3
вместо. 8000 ккал/м*, коэффициент расхода воздуха за котлом воз-
растет с << g • 1,2 до:
Напряжение парового пространства барабана определяетоя
по формул*:
X) ♦ V . где:
¥
- кг/чао - паропроизводительвооть котла;
V - м3/кг - удельный объем пара;
V - м* - объем парового проотранства.
Удельны* гбъем пара при давлении 13 к/a? равен
У- 0.1*0 м’/кг,
а при 3 кг/са2:
V . 0321 м’/кг
мм * 2x221 « 2,24 раза бальсе.
О,143
Следовательно, при одной и то* же нагрузке паромапряхеняо
барабана при работе котла с давлением 5 кг/ом2 будет более,
«ем а два раза вьие, чем при работе с давлением 13 кг/см2,
В результате значительного перенапряжения парового про-
странства барабана ва нагрузках овыае 70 % ет паспорт но*,
паросепарирускее устройство не оправляется со своими функци-
ями к вг^сте с ларом выкосится больное количество капелек
влаги, содержзямх в себе всевозможные соли, то есть практмчесхк
получаем пар повьпенной вл ах нос тж к солесодерканмя.
Более того, при работе котла о расчетным давлением
13 ki/cm2 температура пара равна 194 °C, в то время как при
давлении в барабане 5 кг/см2 - только 153 или на Эб °C миле,
то с-ть при более высокой температуре теплоносителя расход
его на технологические нужды будет значительно моньме.
Из всего выа ей мохе много очевидна полная целесообразность
зыоглузтгровать котлы при более высоком давления пара в
барабане как.в смысле надеж,,исти. так м экономичности.
66
В случав, если tn условиям телеологии не требуется пар
давлением более 5 кг /см2 жли мм естся о пасе имя sa прочность
я надежность труб от котельное до потребителя, то котлы должны
работать о раочетвш каме даем пара а барабане с поел едут я да
ре ду даров винам я паровом коллектор» ко нужного дамеи <я.
Редувдроэавже пара протекает при маовжгталышчесюсл про-
мессе, то есть тепжосодерхаиже пара остается постоянных, ж,
согласно 3S джаграмже, пар переходит жэ состояния паси» киот о
в перегретая.
При редуцжровакжж пара с 13 кг/см2 до 5 кг/см2 температура
его возрастает дополхятехьло на 12 °C.
ГРИНЕР: Вмрабатыаается пар с параметрами:
Р - 13 жт/ои2; i - ббб ккал/кг; t - Х9* °C;
Р - 5 жг/еи2; i - 658 кжал/жг; t • 15в °C.
При роду ни рое еим пара о 13 до 5 кПс/см2 эитальдая остается
,в
а той ко уровне, 4 • 666 ккал/кг ж в этом случае имеем уже
ерогретмй лар о теипературоЯ f#e- 170 °C.
JQ^CJ Сц nOCmb
да&дения воздуха на ёор&мах от
уа&лениЯ еага при pawawoa теплота
сгорании газа
ЖИН8Х01М ЛИ
-6~s~—— - .
таблица 43
технические характеристики
котлоА кзк-7г и E'l/g-f
5 ~Vs
Показатели мм-?г Газ Мазут
Поминальная паропроизбоди- те ясность, тонн/vac <0 <0 • <0
Поверхность мозреВа, м* ^7,1 J \0 —
О&ьем топки, из 2,
/асобой расход тонлиба, '£** <ss 45 ?Л
температура питательной Воды, вС
<и
температура уходящих Зазор *С £60 250 290
Коэффициент расхода Воз- духа за котлом <Н/5 &-V5 ^5-<J
ДаВление А топке, мн В. ст. 40-50 . — —
Разложение за котлом --- 4 — 'Z2 -/5
Коэффициент полезного деаол.Вия, /• В 7,0 ЦО -ЦО
потери тепла />
С уходящими газами от химнедоЖоеа 45 47 tft2 -0,5
В окружающую среду <5 2,J 2,3 .
Примечания. Значение кпд, потерь тепла с уходящими еазами, а для котла МЗК-7Г и 6 окружающую среду принято по опытным данным.
Основные характеристики котлоб *№р и данные аэродинамического расчета таблица 4.2
/ Л1 и п 6 р а з m e j 0 6/
Показатели / 45-А? 4~43 4-43-25L 6,5-43 6,5ЧЗ-Д5й 40-43 40-43-250 20-43 20-43-256
4 л тчппопроаз/одительностб Ло&ерхностЬ наерейа — радиационная — кон6екти8ноя — общая котла — пароперегревателя — чугунного экономайзера Объем топки Сопротивление газового тракта при rto % нагрузке — собственно котла — экономайзера Суммарное толка-дммосос Средние скорости пре 453% нагрузке -в котельном пучке -8 экономайзере гкал <5 *7? 74« 1 г* чор Лр /52 /J /Д
1 ! 1 Г > i il.t1 •» ... . 446,9 /Лр — 4КтЛ— J JUP 40^6 42^0 8,S ч 3^9 49^4 _Л}Л r / *-J Ц9 479,0 ^06,9 — q. ^9 ЛЛ94 K77tO - г я 47,9 201,5 47,0 h h 1 v 35] 9 4» 03,7 6 * 745 235 35$ 5 34,0
J м* ~*-У4« J34 * . v<i7 — г 4 * * > n oG - C‘
4 1 S-* —/0 0 Iй •“ г о _ J>y 0- 0-
24Л \ ^sf 9/ su ** *r •
7J&* &О 56( ~ыо — *?i; <
s м/сек V & -**-—кл 1 //b T On - I... , .... „ , l)>B, - Л ______ Jr\ 0“ £
S* — Л 9 -qy -Ka », 0 £ Cf
S'* •? > —1
в’
Данный тбплоЗоао /хэсуе/^d котлоазреаатоЗ- дрвр
L/jo-— и t^AO'C
£68р ' <5,5'13
с?дз Разут
таблица /5
Sfd i3ym ~Qp" 9090 ;
I ДЛ8р -P'S 13 .дббр -4 -13
РУ * О <?аз /Чохут х?О6 л 7зут
% Лохаоал? ели V- S ! Маеруса 6% //азрузхс №
J 1 Ч । 100 /50 /00 /50 /00 150 л о\/5О
1 /Пенпература оаза:
за x cm л on °C Л70\ 3/0 305 360 260 ззо 2 3\зА
JO злоюкайзеоот л МО 165 160 /90 135 <35 1 4)Л54
л Разрух аз0е>//»ха разруха: *—г I
за xompori 1,Л6 /рз АЗЗ <Л6 fL28 ips А J *<J4
за зхояслайзбро/ч —, 1 1,33 <33 ^’З1 7,38 ££. /рз <13 './36
_J_ /оекаееатуоа Loggi:_ ~ •с \ 1 I •
до зхолскаизеоа я — /00- —^ — —/ № ziz-'J
после зха-чо^айзера 1* 190 133 м? /33 /33 А'
а Лодо-Зрз/ Рази 5 зкопотайз. зд до 36 дг 33 33 J? j 44
5 Л отер о тепра: с i
eg Сypcoopipo^ra еахака *1
' за хотло/ч и /д,о /83 /<9 <44 й- с, 7£А_
за зхолс.иОзесОп м ДА. 4/ 44 Jr L .^9_
6) от химнедоусоеа я "— "' 5— 1 ""*» —* — -А — —“•“
47 & охру-Ра/оасою cot ду «
co&cmtiewo катра »» <9 44 <9 Я,1 ’.V” /,д
хотлоаерегста •9 JA 45 4L 1- д£
.6 Розра>ициент полезного Y*
дейсгАиР:
еобстбсхмо хот ла 9 <цз Л{4 4^£ 8/3 АХ
хот роазр е г ат а • ^9\ 44£У 69А ^7 4U [LX.
зхоно кайзера Я AL АО ДА 44 ?,!
7 . --W- ——- —-——— Удео&>а /><эслгу /тюххиба 137 лво 176 1 265 300 4*4 -;5<
4 УрехЬлб/й расход усро5ро$о
торриба /to 5ь;ра 5стас<‘_ зш —13 У— —Id 1~^ з7— Г Г- 159— -
— - кое mhopo 1
//аерузха 3 %__
700W5o\ 100 ! 150
2S5\29C 2S0-3-‘0\
APO __ ।...~
<37 : 13? ! /gg_
9/
//¥
Af LLALL.
A7..
0.6
Al
<0
Д*вр -/о-/з
Haepyjxa 3 ?£__
100 \/5O WOO W50
/&?
Zi.
цо 1/4^
alIal
о
п
&зз~
9$/^
44 ; 4? i Д4 4<A
970’ 721 I v45' 44 5
54 3.85$
з\р
Lop
/44-
Д*3р • -20
Оаз
/сазут
<00; mo ! /oo ' mo
2S3 cp ’ Д917 1 -4v i
1JL _ .^4 !Ll.
'(^ x<‘ /33 / A
LAL. <45 A*J
/31 1/3 /90 13? f
j i —i—1—i /‘3\ 1 ’ 37
w/s M'O i <4.< /44
AL A?' Ila. £5
7s-
£ ; P ._ ~z
AL 0.8
AL. AA;, <7 —— .LA
1
..L?i, 1Ж 82.2
9/3 4<5
AA. AA. AL _ZZ_
z<<? 1/00 700 /0501
JO5 350 ' 575 • w
zvd • <’- .- ' <70 ’ <95
X-?5
/441'A*
44
AL
:tL
ША6.
3S.0\ 636
LA* 9 A
ALAA.
/^<44045
i 768
/&?_
7.0
mv
AQ.
QA
AL
gop
ZSA
M?.$\ (9 А.
--<44- ~| Н— И55—/56
* 1 1 1 ' ! _ таблица еб
Данные теплоаоео расчета карма , ДКОр ара разяичмб/х.
а) давлениях б Яара&знСА* зтладб) температуре литотильной боды;
Газ - У р ^ 6460ккал/м'1; • _______,
fl оказателц / / /w-iop. Дквр ‘го/б дквр'/орз ^K&p-40f/3 ДХ8р ЫО/б
бЛ.л - м'о ip.6 - we Ъ.&.в/00°С ' tn.&. > 60 вС блб ’ 6О°С
ногрузп<зв% 10Q < наерузка б % too на^рузха /00 нагрузка бр, 100 нагрузка 4% ,. юо .
М<Ч|Г>| 1 /Яплсоооеракание насыщен пара ккал/м* I 654 . боя 666 666 662
//Ычлература насыщенноео пара /Температура еаза 42 У ГМ ' /94 /94 /74
а) за котлом °C ра * РУО 260 260 240
б) за экономайзером °C Ш м /36 /36 //5 //0
4 Температура боды
а) на бходе б экономайзер 42 юо /' /00 /00 60 60
б на ба/ходе из экономайзера °C . Z?J /30 /35 /00 98 .
6 подагре б боды 6 экономайзере Г*<? 23 . 30. 35 40 36
А Тел л обой баланс
фотери тепла с уходящими газами i
за котлом ' за экономайзерам h //,2 6,0 _ f/s 41 У,6
fynmepu тепла от хим, неуоз/соеа г. 0.5 * 5,5 Ц6 д5
Syomcpu тепла б окрщкающую среду
собственно котла * <-? . 1* U _
котлоагрегата 1' _ 1$ <6 /6
6 XiWppuuyeHm полезного действия *
di собственно котла * 645 б?./ 66,4 66,4 му
? б котлоагрегата 1. 4 9/5 W 92,6 93,/
б) экономайзера. % 4s 0/ . А6
Чюовой рас год топлива нЛ/уае |«М Р 1 ' 7а • {/ 730 740 | 760 775
-?3"
5. водн:юи ЭиОНСКАЛЗЕР1*
5.1. При «опытании котлоагрегатов прожкотельвых иеобходмио
«цевать эффективность работы экономайзера и сопоставить с рас-
четными данными.
Повышение К.П.Д. жотлоагрегэтз за счет часлчисй утилиза-
цнн тема г экоиомай вере определяется ло равенствам:
- до водяной? балансу
п Ж • <QQtf, ;
с ' чр '
где: 2)1 - кг/чжо - количество воды, прскодяжей через ьковоыая-
з«рг т.е. паропр он зво китель кость котла плис
расход воды,удаляемой о непрерывной продувкой;
Л - кхах
b ?Г5С-
теглоемжость воды, пряника ем ой равное 1,0;
“ по газовому балансу
где:
I „ ‘ - £ ияи 1»- •
КПЗ котлоагреп 1 ж собственно котла;
>»/<. ЛУ,М. - потери тепла с ухадыцими газами соогьет-
% й/ % >
* отвекно за коыом и котлоагрегатоы;
, -. потери тепла в оыружавжуы среду газохода
вкоыокайзйра.
При непрерывном питании котла водой предпочтение следует
отдавать величине КПП. подсчитанному ио водяному баланс у.
Погрешность в этом случае будет, хак правило венде а. чем
по газовому.
При периодической питании (что иногда имеет место) К П 1
-7V
определяется жокжочительно do газовому балансу.
Допустимым является расхождение в КПД» подсчитавши по
двум методам, не более - 1,0 X.
В случав, если разница в КПД будет более 1,0 %. »то прежде
всего свидетельствует о недостаточной точности в измерении
отдельных величин (температуры водя и газа ва входе или выходе
и» вкохомайзера, газовый анализ, расход водь через экономайзер
в т.д.) ж необходимо произвести проверку приборов, а также
проверить состояние гильз, наличие в них найм гаг, пыли, глубжму
погружения, эсливку масла, т.е. установить причину несоответст-
вия водяного и газового баланса.
При работе на газе ж мазуте коэффициенты поиезвого двйетвжя
котлоагрегатов 1феимуаествекио находятся в пределах ОТ-91 %,
• температура воды на входе в экономайзер 100 °C.
Как показали выполненные расчеты в этом случае о достаточ-
ной точность» К.ПЛ. экономайзеров ионно определить по упрощенной
формул»: 4 f </
^*ж ihr л
Знача говоря, при подогреве води в экономайзере жа 6,4 °C
Х.П.Д. увеличивается на 1,0%.
ПРИПЕР: . Котлоагрегат ДКВр-ТС/13..
Исходные данные:
I. Паропроизводжтвльвость 1) • 10 т/час. ,
2. КД котлоагрегата:
- при работе жа газе х- 90 %,
- при работе на мазуте /£к» 88 %.
3. Вжяш те и от а сгорания:
газа • - 8000 ккал/и3,
- мазута Qp • 9^00 ккм/кг.
4. Хамевие пара в барабаие Pt- - 1ч ата.
5. Эмтальпжя пара 4а ‘ кхах/кг.
б. Температура питательной
вола / « 100 °?.
4» 11 • О •
Расчет
I. Полезно использованное тепло котлоагрегатом tn ахчгв-
ся I ы* газа им I кг мазута:
Га» Q?- 0000 • 0,9 - 7200 ккал/м’.
. К а 8 у I .. Qp - 9400 * 0,88 -8270 хки/м .
2. Испарительиость топтива, т.е. количество лара. выраба-
тываемого котлом от сжигания 1 к3 газа им I кг мазута:
U.SL4..
л I
г а » - —222—_ -12,7 хс/н’.
666-100
'-'. {
Мазут - —5LZ2—. - 1а,б кг/кг»
666- 100
3. Часо®о> расхоц тотшва:
Га» — ж ^^222- » 790 м8/чао.
U 12,7
Мазут -12990.. . 685 кг/час.
14,6 •
4. По х огр ев воды в экономайзере при повысим ж К П 1 на
1,0%:
-76-
Газ - . б,3 °C.
10000 *100
Мазут - - 6,4 °C.
10000 ’100 '
При других звечеиилх КПД, т.е. йене» 87 X (в грашцах
84-86 X) млж более 91 X (92 - 94 50 и твипературе воды ва вхо-
де в вкономавзер ниже 100 °C (70 - 90 °C) прирост К ГД ва I X
в вендом случае ( м< 87 X) будет при подогреве воды на
6,6 °C. а во второй ( ^ва>91 X) - на 6,2 °C, во уем же иеяае
погрев нос ть в подсчете КЩ »хон смая зера по упрощенной формуле
даже в атом случае составят не более 0,2 X.
5.2. Ц?ж работе котлоагрегатов ХХДр-2,5/10 т/чао о
паспортными нагрузками подогрев воды ж повыв епие КПД экономай-
зеров согласно тепловому расчету находится на уровне:
- ва природном газе - 4f- 33-34 °C, ^8К," 5,2-5,3 X;
- ва мазуте - 42* . 37-38 °C, - 5,8-6,0 X,
а для котлоагрегата дквр -20/13:.
- жа газе - At - 47 °C, £ эк." 7»*
- ва мазуте - At - 58 <Ъ, 9’^’
По море роста нагрузки подогрев воды в вкономайзерах
возрастает ж при максимально допустимых форсировках дополни-
тельно увеличивается ва 6-10 °C, а КПД соответственно на
1,0 - 1.5 X.
Если подогрев воды в зжоноыажверах при нагрузках близких
к вскжважьной окажется менее 30 при работе на газе в
35 °C - на мазуте, необходимо в процессе .
работы устажоввть причины у’уд-
- 7?-
* t I 1 б Г О Т614010С» p it Я I I I , более вероятными
аз моторых является:
- загрязнение поверхности нагрева с норужней или внутренней
стороны;
- уху джедае омывания продуктами сгорания поверх мосте»
нагреве жз-эа валвчжя жа трубах посторонних предметов (металли-
ческие ила асбестовые ласты, кирпич* а т.д., оставшиеся о
газоходе после ремонта);
- весьма болване присосы вар уж ног о воздуха в газоход;
а при налички Оходвого борова, т.е. в эк оной а.1 зорах старое
компановки, из-за перс течки значительной части газов помимо
поверхности нагрева через нем от ности аиберов.
При охи га ним высококалорийного топжива (4/ 7000 ккал/и*),
т.е. ори работе ва природной газе ила иазуте, подогрев води на
1 °C сопровождается охлаждением продуктов сгорания на 3,3 - <>,0%',
при нагрузках близких к номинальной я на 3,5 - 3,7 °C - при
повыаеяиых форсировках (за счет более высокого температурного
напора).
Исходя жз Biot завком мост и необходимо при проведении
опытов оценить соответствует ла количество тепла, воспринятое
водой, количеству теша, отданного га зама.
Если вода в экономайзере нагрелась, например, на 35,0 °C,
то разность температур газов за котлом и за экономайзером должна
находится в пределах:
A . 135 - ВО °C; ‘
( 35 X 3,8 . 133 35 х 4,0 • ВО °C ),
а яря нагрузках более 120 % ох ноыиильыоэ;
At - 125 - 130 °C.
-?6-
В том случае, еслж это условие не соблюдаетоя, т.а. перепад
температур газа на 20-15 °C мекьве или вальке, ею подтверждает
неточность ж показаниях отдельных приборов ж в процессе испы-
таний нужно установить каких именно.
В дальяеЛпем при обработке матерсалов испытаний гребуетоя
подсчитать количество тепла, воспринятого подо*, по равенству:
QtKa
ж отданное raw и:
ккал/м8.
где: произведение V,Cr,t - есть теплосодержание газов до ж
за экономайзером;
Qs - в ккал/м* - потери тепла в окружаюжув среду
(Lj кхах/м8
газоходом экономайзера;
- тепло, внесенное в газоход присосами
воидухом.
Обьем ’’азов до ж за экономайзером (Иг) определяется ао
упрощенной формуле:
1000 *
а теплоемкость газов о достаточной точностью можно прижимать
равной:
Сд0 * 0,33 ккал/м8-°C - при температуре газов за
котлом в пределах
250-350 °C,
Cja « 0,32 ххах/и8-°С - при ^ух.ж °с«
-
Коэффициент теплопереоачи чугунных
ребристых бодлных эхонстюйоериб
&K1U
псал/с^-ч-^с)
•2OJo6l H/C<ts:
/ipu сжигании лгазута ноэфрициен.ф тепло-
передачи чугунных ребристых энонолайзрроо
Снижается на 15 %
ларалтери<упила Одной трубы /^ослть Э^оно^ой 1-ср эти
Д-лина Hf} /600 хсоо 1300 3000
/юб^нкностб на^оеба с лио^ои стороны Jp5 ips уро
Jtu^oe сечение длл прохода to ла. н* ор 36 Q,flO O^fSl
Рис. /3
-60’
фимерный расчет количества тема, отдамвого газами ж воспри-
нятого возов, а такие расчет тепл осой ем а в газоходе экономайзера
приводится ва стр._3^_ часть П.
Если экономайзер работает значительно хуже своих возможнос-
тей по томов ос прият ню ( а-£<25 °C), вухно определить какое,
количество тепла он должен воспринимать при чистой поверхаости
нагрева по основному уравнению теплообмена, т.е. по формухе,
предложенной Ньютоном, и эти данные привести в телотчете;
QJK* И.'А , ккад/м’-кг; . \
3
где: Н - и2 - фактическая поверхность кагрева;
Л i - °с - температурный напор; .
X - у- - коэффициент теплопередачи.
Поверхность нагрева мономайэеров обычно известна из пас-
порта котла, а если г не» гоя сомнения или в процессе вксплуатвиия
были внесены кэнснеиия (реконструкция), то определяется по таб-.
лице графика 1 13 (выписка и* нормативного метода) по количеству
в длине труб. ♦
Чугунные эхономаПэери ВТК выполнены преммудестпаияо из труб
длиной 2000 им. Поверхность нагрева одной трубы пря£« 2000 мм
равна Я « 2,95 н*-.
К котлам ХХф-IQ/I3 уотааавливаютоя экономайзеры, нмеюдке
112 труб, из них 7 па сирине газохода и 16 по ходу газов, следо-
вательно поверхность нагрева равна:
Н >к - 112 ’ 2,95 - 330,4 и2.
Хсоф^жцяент теплопередачи находится по номограмме 20 норм
теплового расчета, приведенпой на рис.6 .
8<-
Температурпый напор определяется по обг.еизвестному равен-
ству:
j. А ^5* -At.и о/-> .
ai~ '
д J Г*
В тех случаях, когда -.Я- ЯЛЛ, теиперыурш.й напор
А т.н.
полно определять как среднеарпчиетичсскуЕ разность температур,
т.е.: , ,
2
Количество тепла, отданное газани или воспринятое водой,
должно быть равно или несколько аеньле расчетного ио /раэнекло
теплообмена:
л I • С Н а£ -К
— ...- 4» ’ - "" ” •
• В 3
5.4. Согласно указанно нори теплового расчета (стр.Ъ 5 2ч)
температура воде на выходе из экономайзера во избежание закипа-
ния для неоткдючаемых индивидуальных чугунных экономах зерэз 3TZ
должна быть ниже температуры кипения не менее, чей на 20 °C, а
для групповых отключаемых и чугунных экономайзеров старых ком-
етрукций - ив 40 °C.
Для того чтобы ие допустить кокденсацип водяных ларов из
продуктов сгорания на трубах экономайзеров, темп^етура питатахь-
ной воды на входе в экономайзер по нормативным дчнььм прян км лет-
ом выие точки росы не менее, чем на 10 °C.
Для приро/дноге газа о низшей теплотой сгорания 6ССО
!' - Э “
количество водяных паров от сгорания I и газа составляет;
I/ « 0,24 — - 0,2* х8,0 -1,92 м3/м3.
*н.п. 1000
Суммарный объем продуктов сгорания за экономайзером от
сжигания I м3 газа при c(yX>v 1.5 равен:
- 32-
Иг-1,24 ’ 8,0 *8,0 (1,4-1) -9,92 + 3,56 - 13,48 м3/м9.
Парциальное давление водяных паров:
- 0.193 ага.
ЪР Vr D.93
По таблице водяного паре находки, что при давлении 0,193 ата
температура иасэдения или точка рося равна - 53 °C..
Следовательно минимально допустимая температура питательной
воды для исхлсчепяя конденсации водяных паров составляет:
tn.B. - 53 * IC - 63 °C.
При работе на мазуте объем водяных паров меньше, чем при
охи га я ии газа,! точка росы находится в пределах 41-93 °C:
/ ^-0.155x9,4 - 1,ч5 м3/кг;
Уг - 1,19 * 9,4 ♦ 10,9 (1,5-1,0) - 16,4 ыа/хг;
Р . L&, . 0,088 - 0,09 ата;
№ 16,4
- 43 °C/.
Но дело в том, что при сжигании топлив, содержали* серу,
точка росы в этом случав обуславливается температурой конденса-
та не водяного пара, а паров серной кислоты, определяемой
температурой порядка:
- 105 - 190 °C.
р
в зависимости от содержания серы в топливе, поэтому на холодных
поверхностях конденсируется раствор серной кислоты.
При ели га ни и топлив, содержащих серу, в продуктах сгорания
образуется сернистый ангидрид.
Некоторая часть этого гаэа окисляясь образует весьма агрес-
сивный серный ангидрид («SOj ), который растворяясь в вод'' ооэ-
’ За-
дает на поверх нос nr труб щенку слабого раствора серной кислоты,
резко усиливающий коррозийный процесс.
Таким образом, при работе на газе темпе;* тура питательно*
води па входе в экономайзер долтна быть не иен;е 'у °C, а нз_
мазуте предвязлядтся более жесткие г-ссовчния, тие менее
100 °C.
Если температура воды на входе в экономайзер при сжигании
мазута будет ниже точки росы, это неизбежно приведет к отпо-
теваяив труб, конденсации на ах стенках влаги з аоследуг^ны
налипанием на них сажи и всевозможных механически/ пркмеоеи.
В дзльнейвем последует рост сопротивления ;:о газовой
стороне, снижение паросьема с котлов и заметное ухудшение
экономичности.
На ряде объектов были случаи вынухденмой остановки котлов
«следствия забивания живого сечения для прохода газоь по отдель-
ным трубам.
Учитывая крайне нежелательные последствия при питами и
экономайзеров водой температурсА ниже 100 °C, валадочмая брига-
да должна обратить на этот факт особое внимание при производ-
стве работ на _азуте.
Довольно часто в эксплуатации вода после двзэрлторд охлаж-
дается в водо-водяном теплообменнике о 10г-10ч "l'J дс Vj-'fb Ju.
При работе на газе снижение температуры воды вполне эпраь-
даво я способствует повыивник КЩ котлоагрегат ал на 1,2 - 1,5 Д,
но при сжигании мазута это недопустимо, по причине, илсжеиьой
вине.
Коля не обеспечивав! подачу води температурой 100 аС пита-
тельные наоосы, необходимо их заменить и установить и.;з LJiCf,
Т.е. предназначенные для работы на горячей заде.
-&4-
5.5. При работе на мазут* одним из обязательных
условий, хэ соображения элоиоиячностм, является система-
тическая обдувка поверхностей нагрева в особенно инт’ен-
ежвно следу6* обдувать холодный конец экономайзера, т.е.
трубы, расположенные на входе mu.
К сожаление обдувка насыаеиныч паром, давлением
менее 4,0 ати, налоэфрекглвна. Хоропие результаты дости-
гните я при об дудке сжатым воздухом давлением 4-6 ати, .
поэтому если по производственным условиям имеется таке я
возможность, нужно се реализовать. Если нет, то произво-
дить обдувку насыщенным паром, но давлением более 4,0 ати,
т.е.>*5,0 - б.О атж.
15>и работе на газе и питании экономайзера водой,
температурой ниже точки роси °C) таких серьезных
осложнений, как при сжигании мазута, нет, но тем не менее
это тоже крайне не желательно, т.н. будет иметь место
отпотевание, ржавление труб, появление окалины с последу-*
вцгм ухуднением теплопередачи.
Кроме того, нужно иметь ввиду, что от Сжигания I м8
природного газа с теплотой сгорания СОСО ккал/м8 образу-
ется * 1,9 м3 водяных паров.
При iuотноси водяного пара - 0,005 дг/м8 это
составляет 1,55 литра воды (1,92 х 0,805 « 1,55).
Безусловно, что сконденсируется только часть водяных
паров, но если даже всего -20 %, то это составит, при-
мерно. 250 кг воды в час для котлоагрегата ДКВр-1С/13,
работагяего с номинальной нагрузкой.
Естественно, что чен ниже температура воды на входе
в экономайзер, тем вольве будет конденсироваться водяных
паров.
-85-
Вое вическязапяое справедливо так же и для вотсгрзЛнш
котлов, поэтому особое внимание нужно уделить rcuiicpaiype
воды на входе в котед, т.с. обратней, не дог,yew: ее
снижения ниже точки рося.
5.6. Коэффициент те:лостдачи от стенки к нсхупятей
воде составляет порядка - ЮС-ОС сци/м^-ч-^З, в то
время, как. от газа к стенке для чугунки* экоьомзлзериь
всего в предала* ctt • 12-18 ккзл/1Л-ч-°С в зависимос-
ти от скорости газов, т.е. в 60С-5СО раз меиьхе (для
стальных экономайзеров при тех хе скоростях газа, т.е.
И'/* “ О - 8,0 f'/czn, ci.j «4 0-70 ккал/м^-ч-^О) .
В в тих условиях теплообмена температура стенки труби
при всех условиях примет температуру жидкости вне зави-
симости от температуры газов в газоходе экономайзера.
Вот почему основным определяюиим фактором наличия
точки росы для экономайзеров является температура пита-
тельной воды.
5.7. При одних и тех же скоростях газа хоэффицкепт
тешоотдачи от газа к стенке для стальных гладкотрубных
экономайзеров в 3,0 - 3,5 раза выие, чем для чугунных
ребристых ВТИ.
Так например, при скорости газов в газоходе эконо-
майзера 7,0 м/сек коэффициент тегиоотдзчи от газа к стенке
для стального экономайзера, ъыпелиенного из труб 32x3 мм,
состава яех:
- при шахматном распоаэженми груб - <f(.t -59 ,
и -ч« С
- то же при корридорном - -50 ,
а для чугунных ВТИ: c<z -1^
-36-
Слсдоватеяьво при ода на ков их температурах газа и воды
на входе а экономайзер поверхность нагрева стального эконо-
наЯэера при ген ле подогреве волы будет в 3,0 -3,5 раза
меньае.
По типовому проекту за котлами ДКВр-20/13 устанавли-
ваются чугунные экономайзеры ВТИ, поверхностью нагрева
Н - 808 и2, или стальные гладкотрубные й - 240 м2, обес-
иечиваюсие одинаковую температуру подогрева питательной
воды. За к пламя Д£Вр-IC/I3 чугунные экономайзеры имеют
2 2
поверхность нагрева Н «3303 м , а стальные Н - ID,8 м .
Это является, конечно, существенных преимуществом
стальных гладкотрубных экономайзеров перед чугунными (ком-
пактность), но отрицательным фактором является то, что
стальной экономайзер до дверке в коррозии, а чугунный нет.
Если температура питательной воды, поступающей в
стальной экономайзер будет ниже точки росы, тс при работе
на топливе, содеркакем серу, это неизбежно приведет к
выходу его из строя.
таблица if
конструктивные данно>е экономайзеров к котлам дквр
Наименование величин 4/f3 6S/f3 10/13 яо/13
газ мазут газ мазут газ мазут газ мазут газ мазут
Экономайзер чугунный тип Поверхность нагрев Число труб & гори- зонтальном ряду Число труб по хо- уу 3Q30& Живое сечение ум прохода газов ,Т г 1 I \ - - S3-I-f6n ЗЦЧ Я ft о,яч 83-ннбЛ 141, i 3 ft орб 83-Q-ftn ЯМ 3 ft ^6 вз-ячм ЗЗЦ4 7 ft орЧ 83-й-Я0П 808 3 ЯО its
Экономайзер теплофикаци- онный тип Поверхность нагрев Число труб в гори- зонтальном р^ду температура газов после экономайзере температура водь, на выходе ) м* шт. •е •с 83'1 ЧЯТ ?Ц4 Я 130-М0 to-го 83 J- /ЯТ гоб,г 3 ио-МО бо-го вз-^чят ГП 5 fiO-MQ м-го 8Э-Я-1ЯТ ЯЧ7,4 7 130- МО 80-70 ВЗ-$-1бТ 64t 9 ио-140 во-го
Экономайзер стальной тип Поверхность нагрев Сечение для проход газов тоже для прохода вод Спорость газов Скорость воды Сопоставление га- зового тракта температура лит. вое на входе на выхоае 1 н* 'м* ,/ Н* м/сек _ «• — Ki/sr* •с •с i-z я&р 0,339 орояз 73 яг п-я згр арзя ороез ft i‘A арчз 0,009! 4{Af — /00 — Mt— 6-1 нзр opotf 8,Я 0,И f-I W <,710 ори sp 0,83 34, в
• -1&-
6. ГОР " л х и
6.1. 3 .£Сл. 5.1. приведена конструктивна: данные
ГАЗОизэу-пшх горелок П!Г, ПГ-’-' и Г„'ГЕ и коз J ’мнискти
иоточения газе, и мазута при плотности соответственно
0,7 кг/м3 и 0,94 гр/см3.
Но необходимо иметь ввиду, что определенно часового
рпокоца мазута за опит расчетный путем по истече..; о возможно
только в той случае, если условная вязкость згэ будет не
белое 3 °Я7, '..'0 достигается пун подогрело мазута марки
11-40 по 100 °C, в м_тог д, 1?0 =с_
;<сл.: тегперзтура чззута хотя би на ТО Г,С н-хо, -•г.р е то-
пни. расход то;-д.:!»з р4сче:::аг ;н -.слазь, т.п. г.ал г.е ...ые
данные нс будут соответствовать feктгчесхсму ртс..О’/,
С увеличеш!«м вязкое г: цззу: зтд>.зэптся г/зг.-и,
сопротивление горе «к;: заветно веэртег: ст, ему,.:::- ,:с> : < л
соответственно снизится »: в д.-з.ств-.ге.ты.осчи егс ; т
буд-.т нелвсе рас : е :s;crc .
Уел он но.”, вязхостъг копни г - зг. г ста •• •.'•, v ч« >.чз г и
дг^гт.чде тс а*.»-г о на j ' ся о *1 е.чиё 3'.,.-r " jf
4 и. _х.ддивз_г.ри-зада..мои теа..а..ат/ре к к
yr i> ни; о 4б'-»«иа_15С1К~-' к,, сна иной воды up.. О о .
Для мазута unpiui L-«0 .,рн температуре 50 условная
вязкость равна 30 ВУ °, а это значит, что время истечения
Р00 ил его будет в 30 раз больше, чей дистиллированно* воды,
f <ji пи как при подогреве его до 100 °C условная вязкость
кннзнгся в 10 раз и составит 3 ВУ°,
-53-
Сни Же нас
условной вязкости мазутов от температуры >
/ - на з ут М- 40
z -мазут м-wo
По паспорту горелок рекомендуется следу-
ющая условная вязкость мазутов:
t При работе на паровых ц ротационных
форсунках не более б*У&.
пневматических' <рорсунок не более-40У&\
3. Для механических и паромеханических
форсунок, т е горелок типа гмг гмг-м й гмгу
не-более •ЗРУв. _
Для данного типа ерорсунок по условиям
качественного роспб/ла мазута и сзНигании
его без саже образования, подогрев мазута
должен производиться до температуры:
марки м-Чо не менее МО °C
марки м-ЧОО не менее /вв°С
бас. Z
- *0-
В это* случае время тгстеч’пт.л ?0С мл мазута б/’от только
в 3 раза бодьае, чем дистнлдхрава nil.
Зависимость условной * «юность мазутов пьргх U-'»u г
!!-100 от температуря привсде:а/ га ; ;:е. 5 Т.
Из манного графика видно, что чем в«се подагре» »а>/т&,
тем лиха условная вязкость, т.н, он становится менее густо,i.
а сдедовательмг более текучий, в результате чего достигается
лучзкЯ распил ж в конечном счете более эффективное его еллга-
иие.
Ниле приведена оптимальная условная ьязк-с:ь i s/.i,-
дммая температура подогрева мазутов 3-43 и 'J-IJi, для различии^
форсунок.
I. Механические м паромехзинческие
Условная вязкость 2,5 37°
Температура-подогрева: М-40 - ПО-115 JS.
U-I00 - DO %-.
2; ротаЕуонныс и пароьус
Условнт.я ВЯЗКОСТЬ - 4,0 ЗУ 0
Температура подогрева M-*tO - 9С °C.
М-100 - ПЭ °0,
3, Пяевматические ЛйГШ
Условная вязкость - 3,0 - 3,5 В/0.
Температура подогрева М-40 - 105°C,*
М-100 - П5°С.
- 3{-
Do литературным паяным (Н.Е.Равич "Топливо и эффективность
его использовантя", 1971 г. стр.217) снижение температуры
подог. зва мазута ните огтимальпон более чем на 10 °C привозит
к заметному уггткчен'.г сс'1''р;-с:.(в 2-3 раза).
Учитывая псклочителэно Сэдъюе влияние па процесс горения
подогрева мазута, при проза тении испытаний котлов наладочная
бригада долина добиваться подтерхзидя тенперат,ры мазута перед
форсунками на реномек'.уегл.' виге уровне.
Только в этом случае возможно достигнуть пологи тельных
результатов.
5.2. 3 процессе проведения ’.eusточных работ довольно
чаото для умсньзс1тя теплогтрсизп^лительпости горелок устанав-
лнэаэт форсунки о соплам» кеиыггго длаиетоа, оставляя без
изменения танго кцг.ал оные каналы топливного завихрителя, что
oBcpsiCbiio недопустимо.
При правильном конструхтлы.ом выполнении форсунок типа
Г’ЛГ площадь сечения каналов завихрителя долина быть в 2,0-2,! .
раза больше пяоаади сечения сопла.
Нессбхвг к:е этого условия заметно изменяет сопротивление
форсунок, а следовательно и козф’тщ’.ент истечения, а раз так,
то ухе иельэя определять расход мазута; расчетным путем," т.х.
получеижые данг»з не будут соответствовать фактическому
расходу топлива. Кроне этого, ухууастсг. ь распыл мазута.
Таким образом, изменяя диаметр согда форсунки, одновре-
менно нужно изготовить новые топливные завихрители е сост-
ветств^доп размерами тангенмгахгиых кап дов.
•,sa-
* п ? » м » P >
Длж горелки ГИГ-511 диаметр сома форсуяки равен
d » 3,0 мы.
Количество каналов в топливных завихрителях - 3.
Размеры каналов 2,2 х 2,2 мм.
Плод ад ь «стечения каналов завихрителя:
£.2 X 2,2 X 3 - 14,52 км2.
Площадь сечения сопла форсунки:
/ . - 0.785 • З2 - 7,05 мы?.
Огноаение площадеЯ: Д' « «2,07.
Горелка ГИГ-2К
Дхаывтр сом» форсунки 2,0 ни.
Каналы завихрителя - 3 жт. размером 1,5 х 1,5 мм.
1,5 х 1,5 х 3 - 6,75 мы2;
0,765 х 2,02 - 3,14 мы2
X - зГв ‘ 2-п-
Нхве приведены размеры тангенихональных каналов v. и
различных диаметров сопел фороуиок.
См: * шмжаыж-w а х»дв »«« в * .;ы « •«•«сх л ж »« *« и * «»•«. а> •» .
*,♦ 1 Диаметр Плоиадь!И-во канхют ! I'tr.ueptt K3H34 lU'A i-ib Стн.«. сиг.е
со.тла с зч ег г. я! TOIUZBri. 3TS3 : С V4 L : i'j. j-.a.'it»
фон.” 'НК> сопла уритетя, хт. ! завихри: ел я. * ч-: -> . rd. /. 0 В
1ГЫ . 1 мм2 ; ! ’ k/.д р , w.to‘ i > х i-Л . в М >
>. ««RKKKI к мыгжжа: Mk.ru*. =•* S ж млажмиагми-Gi к - - • •**•«» - , е ¥ wj i « м
I. 1,8 2,54 3 7,2 х 1,5 5,4 2.1
2. 2.0 3,14 «1 1,5 х 1,5 €,'О 2.14
3. 2,2 3,8 н 1.6 х 1,6 7, 7 2,03
4. 2,4 4,52 К''- , 1,3 х 1,7 ч,2 2.9 )
5. 2,6 5,3 м 1,9 х 1,9 Ю,8 2, 0-
6. 2.8 6.15 и 2.0 х 2,0 12,0 1.96
7. 3.0 7,05 и ^,2 х 2,2 W Ml Bt « • * « « <• ; ч, ь 2, vJ
-9S-
6.3. В отделькш хотелькнх (перетокиныв блох-боксы газо-
комврессоржа стамцх«, котлы ET3U и т.д.) иеобходимый для
горени воздух забирается ие из поиеиекия котельной, а исклю-
чжтельво с улицы. Поэтому, в зависимости от времени года, темпе-
ратура его колеблется в довольно больших пределах (от +20 до
-30 °C).
В этом случав ухе необходимо »косить коррективы в давдеххе
воздуха ва горелках, для чего требуется построить дополнительный
режимный график, устатавливавЕий зависимость давления воздуха
на горелках, от давления топлив пр различной температуре ,
воздуха (см.рис. У ).
Сопротивление горелки по в оздумноиу тракту определяется
во формулеt
С уменья епием скорости потока сопротивление изменяете я и
» адратхчной зависимости, а плотное ь воздуха только в лииейвой.
Поэтому основным факт-рои, влкягсим на сопротивление горелки»
является скорость воздуха.
При повыяекик температуры воздуха, например на 27 °C,объем
его возрастет ’’а 10 £:
соответственно яа эту же величину уменьаится его плотность:
27^57 г </*•)
Но т.х. скорость возрастет в кзадрате, а плотность в
первой степени, в конечной счете сопротивление горелки по
воздуяиоыу трахту будет оольае ь данном случае тохе ха 10
• 9А-
J а в а с и м а с т ь
давления ёоздуха на горелках
от давления газа гр и различной
да&ление ёоздуха на горелках< нл&ст.
РаС. 8.
95-
Тнквы о^а?ги, с norutei^eu температуры воздуха оопро-
ттмемг.’ горелки эо воздуиному тракту возрастет, а прк пони-
жоалс температуры умомьеается.
i’a ccLObaarx прилагаемого графика следует, что для под-
ле-^ и.&й г- сильного топочного рехима прж понижении темпе-
ратуры воздуха на 30 °C (о 0 до 30 давление зоэдуха на
rope-iu^.x прж постоянном давлении газа (Рг - 200 мм в.ст,)
Требуется увеличить со ICO им в.ст. фи 0°С до
ЦО м. в.ст. г.ри ♦ 30 сС, т.е. на 10 мм в.ст.
В прстгл'ксы “чучае воздуха будет поступать в топочную
камеру через горелки на 10 % мемьае потребного для горения.
В результате чего неизбежна работа койа со значительны! хжм.
недожогом.
6.4. На основании обработки больного количества опытного
материала установлены средние значения коэффициентов истечения
для раилчяш горелок, которые в следует применят» при опреде-
лении часового расхода газа расчетным путем.
I. Горя зонт ал ьно-и елевые подовые горелки:
/’«0,63.
2. Вертжкплько-желевые горелки:
У». 0,6.
3. •оркс.меркае горелки конструкции Укргяпрохнжпроак'а
низкого давления:
У7 . 0,7.
4. Кольцевые ("бублик"):
У' - 0,65.
5. Сопла промышленных го pet ок (вилекционные, ЬИГ):
f - 0,65.
-36-
В вамслмоотж от качества обработка сверлгльных отверста*
(калмчве аауоенхц, "Ос85 для пог.вилжг.игс ха:«чесгга горлл'.к
пределы холвбакхй ксг-Зфшае»-.; с* кстсчсигя охя'чхлхсь в предел^.’
I. Гор»8ч>«тал1>жо-вслс1ыч, и.лоьье горелки:
/ -0.6 - 0,65.
2. Вертххалыо-селевые:
У’ - 0,57 - 0,62.
3, •оркаыермые Укргмпрсхклц>овкг хжзкого давлегач:
у*- 0,68 - 0.Т>.
4. Кольцевые :
У’ - 0.6 - 0»7.,
Т.е. не более - 0.05 от ореддея велхчхды.
-'37-
таблица & вЛемператцро лючки росы б зависимости от содержания серы в топливе (по данные smu)
№ !/?Z. /Л /По /г ли в о Лрив<. ден' ное содер- жание се- рь/ в /Пенпероту ра точки pOCb/t 9 С tfl
/ Наздт сернистый /00-/05
2 J Мазут высокосернисты > Ор#-Ор7 //5- /*0
Подмосковный вдрыи. уеолб ^a-/ps /42-/45
Ярите у анис: / Приведенное содержание серы на /ооо ккал теплоты сгорания топлива подсчитывается по формуле: ^/"аг'-06’ 2. Классификация мазутов по содержанию серы: а) налосероистЫй «£ » менее 0,5?» 5) сернистый бр *от OtS до Яр % о) высскосерниетЫй бр 3 от Лр до в, S %>
и £}£*&>&> лл-аА/п*
qoaprtta зорелхи Гмч/15
РиС. Э.
'99-
iap&Mi Гкал/ч
fynStM лоырсень лозунга О^-^СЖскхула
и-гола Q^&5Wkkqj>^*
t ТЪгнщктурц Sojgyxa '^'•Яд'*С
Р€Жси/ЧНЫ€ €/ХЦриКЦ <горС^К1/ Г.^'И
Puc.iQ,
-{00-
' 4Q4-
Резкимньш график горьки гнг-i^
Рис. 13
zcu -
- m-
Ре.-чсинх&й график горелки Г/1Г~2н
- Ш-
tyu&brt построен gj.4 лас^а ~2p»ZMAtajht
(J% »/^<zv-У'уХ/Л JA'^C/Tju
3Qia~&2,,&S‘iOKt.asuf'it
при t ioju • 20 ‘ c
и &щуха - t{ -M4C
РъЖимныи ерс(рак Горелки ПУГ'^М
Puc.'tS.
<05-
<0ъ-
.ЧрН&е '.1^ .м.,* ^‘•4
и > л^<^« s.
Пп/М^АМ^^О 4'о.«ууЧ-» tf. »<>' a 1, 'AI‘C
PeiieurtMbiu ipapuK M>pt^r(u j • jr«
fiac. fl
- 407-
IOS*
"«О- ........
таблица 6.2
Осно&н&е характеристики горелок
тили Г?1Г
^аитеноёание параметров -Л0 Сс г- • '5"' ГИГ-/pi п< ! -* '771Г-5р7
I' >l \ \' ' 1;/
Конинарьна.? тtw 7 у /J3; Я । 4 ' 7
• f-ipKTL 4 . ' & ~риапалЬн~рёгулбзббо- ни я от номинал/-ной ^^ncrmoujpcgun!zpt>H^ ****<*£^*4.
% Н?'; млоз
—, — пн Назо.'.' НН 3U7. СИ Н-:/'-г‘ОС 7p/yhc~ ———- J5 1 ‘/КО ' но ’] ^Г^рго'^рс'изй /Зб'СГЗсЗЗСС 0 _1 и...-L.... i
^схсЗвтрИ,' f°~'S-
вязкость мазута neaet .рррсункор ' Кобленце, мазута при *3 ниналья'оц_лрразгрсит. _ "давление коза с мекл&ъи содрана я ЗКООккая, 'нз рКинй ракета при ноне hqu&qP нагризег на нал. •зз тлл-рзу к<?с/с/Р нн &р ст е-н т К р5\ НО 7<Р‘ JCC-JbJ гСО Кд0
н- |£ 1 /р 'г5 'рг, г
Ухи; раскрытая ракета ?о ?о
да&ление роме/лабат- щезо пара кес/снл qi-f /t /-я
Коэффициент 1 на ном. аз&тка КаздсаА новр. I*5
при сясиёании \ла тин. 'мо-зумо [нагрузке /р5 ^6
Коэффициент шКб/тка боздрх на нон у/оепизке
при слсисаниа иаза потеря тепла тиуескоео кед на на 'н. нагрузке от хи- ’оясоеа г,з
%
Примьчание-. характеристики раны
-для на,чу та •ргоОккал/т
при плотности /ргр/сн*
-для газа Q? * &soaккал/н*
при плотности С, 7 т,!т
- тепператчра 8озду£а и газа 10 ’С
~ /паОлица б.з
Основные характеристики оорелок
типа ГМГм
Каименобание nopo.vsmpoS норны
ГМГЧ,5 ГКГДн Г/1Г-4М. ГПГКп
/пепла бея ноиу/оонл при намин а мной наг- рузке, гкил/ч <J5 /,5 p A 4^
Диапазон рз'улиробана/ ст номинале н ой лзепло- бай nrpu:Hcomut °Р f Z5^00 РО^УО
с\~ ~р 'г; Л:£мие горелки ла лербачному и бториу НОНУ бозруху кгс/н* 90 /Р0
сязкое/пь мазута перед форсункой, *У& по гаст-бзбз-б^ не более б'
Дабленае у/издта при но- минальной пГеплсбой /fOUe'OC-'Пи^ K/C/ni /5,0 20,0
Дарение газа, ыс/мЛ J40 500 060 360
j.fu.va аакеиа пси но.~и- нагрузке на <6^A0
Угол раскрб/-<иА /рахел^ ^У- 05x75
дарение пара ^а рас- nt^u&QHue, mc/cHt ^0^5 /,ОНЛД
козрициент избытка базууха при сгкаеаниц я назу "^ на HOHuH<jnb.4oi нагрузке
.cvze-v избм'ъка <озе-ха лоа сахиеании *» * * » ?с?с но но-тиноленои лаеоузхе /,05
-----------------------—
0 I
Основные хосоктесис.-пипи ;
1 ' !
горелки ГМГб-зр при ^sn.w^e сёорано.^
мазута QA > Moo uup'xt а ёсза i
* во00 xxq .'? //v J
rt •
Яонинальнся тепловая мощность, Гкал/ч... o,£
Расход лара на дополнил?, распыл, кор не белей 7<з
Давление:
мазута перед форсункой, кге/сл*.. J0
eajQ но выходе в зозовукз уасть, хернл ООО
воздуха, кес/нл /я о
. лара перед форсункой (на допол-
нительный распыл), нес/сл£ *-<
Диапазон регулирования^ %
на назу/пе fDuuO
на газе fCHOQ
Длина назуспнега рахела, м л
Уеол раскрыт и я Воздуылоео потопа
и рапела форсунка 65 *
боэрфицаен/7? расхода воздуха при номинальной мощности:
на мазуте
на еазе /р5
Диапазон регулирования при йт ^(f5:
на мазуте 7* OO-/Q0
на еазе % 70-700
• ил-
таблица 6.5 техническая характеристика и конструктивные размеры горелки гпчо при теплите сгорания: газ-6500 ккап/мл • мазут - 9яоо ккал/кг
номинальная тепловая мощностб, - У о, о дав л е н и е: • —мазута перед рорсункоц кгс/скЛ .-Щ) -газа на в'ходе в газовую часть, кес/м^ -язоо -воздуха при сжигании мазута — •— - до —„ — <?42JQ —'. - <5j Диаметр газовьтускнЫх отверстии, нм коан/чество — *• — —»— шт. - /6 Диаметр сопла форсунки мм - 9,0 Часовой расход газа н^час-Н^оо мазута кг/час-юэоо коэффициент расхода воздуха при номинальной мощности - на Назуте -If -на еазе -(05 Угол раскрытия воздушного потока и факела форсунки - 65* Диапазон регулирования при <к * —на мазуте -зочоо ” -на газе -fO-too
*«ч-
Зависимость таблица 6 И
часового расхода газа vepeз с дну гсрелку
/пипа гмгчч и гмгб-5,6 от давления при р-одт^ utpw с
Давление Часовой рас ZOQ 2 Q 30,
газа !
на горелке Г'/1Г- 1&У ГНГ-2П 1 лул 4п ГПГ'5/i ГПГБ-56
мм & ст. J*1D007lfo ^79М-70'12 ^278О-/бв> /^8~:0-1бм\
4оо 156 — — 533
380 154 470 586 5 72
360 150 235 457 572 556
340 145' 229 444 5:-5 5 40
320 147 227 437 53S 523
500 . 436 274 417 522 506
280 732 206 403 504 489
260 727 199 338 486 471
240 722 197 373 4б7 456
220 177 763 357 44'7 430
гоо 777 775 310 426 413
160 106 166 323 506 392
760. 100 156 '302 082 369
140 . 33 . 746 265 357 3 46
120 86 735 264 329 320
' 100- 79 124 241 зс< 2SZ
90 75 176 223 235 277
80 70 109 215 269 261
70 65 103 201 252 244
60 60 96 186 235 226
60 55 87 170 273 206
40 50 78 152 190 184'
30 44 63 132 165 750
20 36 56 107 135 130
10 25 40 76 95 92
<'5-
_ » , таблица 6, f2
jQQUCtJHOCi-i.b
юсо&мо расхода пазута от давления на
рарсднхах для карелок г/чг гкг-н, тгб прч
бялхости пааута 3*ЗУи плотности
Лабпение menjtc.ipoajSoyjmt еорелХи, Гпо^'/ае
казута но 1,5 2,0 3,0 6,0 56
pCpCL'HXOX £ пакета сопла У '•рсс/нхи, пн
1,6 ^6 6,0 3,2 \
20 —* 223 996 560 529
13 276 936 597 610
16 270 929 531 592
17 —— 209 90S 516 57S
76 163 196 393 500 556
15 163 137 332 965 690
19 153 165 370 W 523
73 752 175 356 952 503
12 735 ’ 170 392 935 955
17 190 769 323 9/5 962
70 139 756 376 396 990
3 727 750 300 376 920
3 720 191 232 355 , 336
7 113 737 262 330 366
6 706 127 292 309 336
5 97 172 229 260 312
4 65 700 200 Л50 276
3 75 65 170 217 237 .
2 60 70 190 776 136
/ 92 50 100 125 190
Зависимость таблица 6.13
часового расхода газа уср£з одну 2opc/i2 у нг
о/п ga&/i<?w# /?/></ р -rq7/ip'Jt л*' “С
Да&тение 4асо£ой расход <2030, п 4,ас
заза
яа еореляе гмг-735 гкг-2 Г11Г-4 тг-
/in Sag. о/п. ряззр*"* (Гв5С70е-г
350 • 753 235 470 5 <0
320 152 225 450 760
300 Мб 2(7 434 760
230 ЛГ 203 473 730
260 136 203 406 70 5
24Q 131 135 330 630
220 ’ 125 137 374 650
200 . 12Q 177 354 620
130 174 163 . 336 530
160 103 153 31'3 556.
. 140 101 143 236 520
120 34 137 274 434
100 37 /26 152 440
30 32 КЗ 233 4(3
<30 73 . 112 7 74 335
70 73 704 203 370
60 66 37 734 340
50 60 63 176 310
40 : 54 30 760 2^5
. 30 ' ‘( , 63 136 242
20 33 56 1/2 733
ко 27 4о во 733
50 § Ch Ci ooi ъ G 1 ССГ j ! t c> 500
& 1 . $ ci o> s 4?
<b ti £ >. 1
Ch О» Ci Ch CJ Ci Ch c£
Cm ca § 4 Ch o. <0 §
c. th 0» ei £ 3;
i— — — —.
*o £ £
о ъ Oh
$ i» K>
£ и» c> Ch Oi о
Ci § § <л О» Ch <5
£ гам на горолке
О Уасобой расход iOJQ % О
> ? | ,?/9Л' *»$&!/ L °*Л О О с»
>°Лп Г $ ?Ь е>с г»
» ? Да&лсние палуба на горелке с> с. Ч
01 расовой расход мазута
£ >4 <ч давление воздуха
Л 1.1 <
о
£
Q
A
Q
.<>»
-«i-
Ррсчо*. tCH'ie mail.
ГOpOJKQ ГНГ- 4/1
<?<2J SICJV'T!
6 в &nep &
J50 460 120 75 20 446 120 12Q
300 426 125 60 15 362 130 35
250 56ч 130 v5 M LJ 135 65
200 350 140 35 10 316 140 t>0
150 304 150 25 6 262 145 35
100 246 155 10 5 224 150 20
SO 174 165 5 J 170 760 10
Го^лтса ГНГ-5Г1
. J SO S62 /20 70 20 660 120 no
JOO 522 125 55 15 465 130 65
250 470 /30 45 72 435 735 50
200 426 740 40 10 J96 740 40
150 J70 1S0 30 6 3S5 74 5 30
100 JOI 160 20 5 230 /50 io
50 273 /60 15 3 217 76 c 15 ?
Гopeujca Г MOS •56 > f f i
500 л*« 20 621 j
4oo 566 т_. — - ,. /АЛ - J u 15 540
J ' ZvV
JOO 506 _ L 72 460 _ — -1 — -L _
ж.
250 465 10
200 4)3 _ 4Г4 3 —. 6 396
v(<
150 360 Л 5 Hi t/
T<
100 232 3 2 VO « J
— .JC
so 206 — 20
-й9-
7, ТЯГА И ДГГЬК
7.1. В табл. 7.2 - 7.5 приведены типы и параметры тяго-
-дутьевых ышлв от постороннего и двустороннего всасывания при
различных ч.'слах оборотов, а на графиках о Л 16 по 31 даны их
аэродинамические характеристики, устанавливающие зависимость
полного напора, K.1S и расхода потреолясиой мощности от произ-
зсдиге.- .ности. т.е. Нл , £и,Л/*/(0) при 7?«солгу/ для
(.сейм HJ, 3, ВдН и ДН.
7.2. Количество газов перед дымососом подсчитывается по
формуле:
Р • В’ Иг--------^2’ , мь/час,, где:
273
S “ k-'КГ - часовой расход топлива;
чсс
уг—— - объем продуктов сгорания от сжигания I мэ газа
м-кГ
или I кГ мазута, определяемый пс формуле:
vr - 5 .у <х„ - о;
1000
(для мазута коэффициент 1,19, вместо 1,24);
о(„» - коэффициент избытка воздуха перед дымососом;
/А •
3 ’ 1
У0 - ------ - теоретическое количество воздуха W -I)
“ " П-Г а
необходимое для полного сгорания I и
Р таза или I кГ мазута;
°C - температура газов перед дымососом.
Потребное часовое количество организованного воздуха, пода-*
гасмого через горелки для охлганхя топлива, определяется по
Jopti/xv:
а - В • V0 ’ <Dr иэ/м-’кг;
П' Эрг • ?7Э
' . _ <2.0 -
где: °^opr “ коэффициент расхода воздуха на горелках лр.пмча-
ется г.о паспортная данным (для горелок ru.'-ii
с^орг .’* ‘
7.3. 3 паспортах тнго-цутьвинх ма;..ии у/.азан ясиник капор,
раззивасукй.вентилятэрааи-дын..сост:«, который. явдяеюя сучмси
статического и динамического напоров, т.е.:
Н • И ♦ Н
"поли. ст. дли.
В более развернутой виде .-.зинни на,,ср счетам хеп
аполн." !&. ’Си: '«%. • ^е;
Н^- - кГ /м2 ~ далл-зите за «иититято; ты или глх-лл,
т.е. со;;р:'Т;'.а.:енис тракта нагнетания;
вс 2
. Н *- кГ/м * тч.‘>а/1 bSzuuz
с I • *
• ' т.е. сопрэтие;-.ае ьсасивэт-аегэ тракта;
• . Н®$Д и Н®**’- кГ - потери скорое Литра ,;рм «лоде м
ьиходе из маткин.
Знак + соответствует статическому дьвлонио,
знак - - разрехенчо.
Статически' напор определяется ’-осредством замеров тягонапо-
роыераии или У-оОразниыи ыаноистрами на всасинзьссы ж нагнета-
тель нои патруОках ианин.
Динамически!! напор подсчитывается расчетном путем по ураз-
неннг:
Н.уч “ f ’ —~— 'J3 . «Г/и2, где:
«ии. } у
- коэффициент аг.егкого С. игр ОТ ИМ! ения, приннмаемии по
нормам аэродинаии-юсхсгч ;iсчета;
- Ш -
W• м/сек. - скорсоть газа или воздуха во входном или
выходном патрубка идейны;
(|« 9,81 ы/сек~ - ускорение сит тяжести;
J* - кг/ы5 - плотность газз, воздуха при рабочих темпера-
турах.
Пример расчета потерь динамического напора на входе и выходе
из маааны приводится на стр.ЗЛ. ЧвСтЬ М
Ках показах» выполненные расчеты, для тяго-дутьевых маиии
типа ВД и Л с X 6 по > 12, при работа с расходами в пределах
паспортной величины, т.е. при наивысяем К.П.1, малины, потери
динамического напора на входе и выходе из малины составлял!
порядка 15 % от полного напора, развиваемого маминой.
Полный напор, создаваемый дымососом, указан яри температуре
♦200 °C, а вентилятором типа ЕД - при420°С, а ВДН - при ♦ 30°С.
Пересчет пол ноге напора с расчетного на фактические темпе-
ратуры газа-воздуха производится по равенству:
- для вентиляторов; .
«Ф н 20. 273ч20
«полн. “п т ' 1
- для диюоосов:
пФ - п 200 2 73 ♦ 200 :
п“н. ' нл 273+£ * - •:
* * *
Если полный напор дымососа Д-10 с Ж- 970 об/мин при '
максимальном К.П.1, равен Н г“170 кГ А^, то при температуре
,ходякжх газов NO °C он возрастет и составит:
в 140 - J70 ^22 t2po w 195 кГ /м2.
273 >N0
- <м -
кирпичные с холенной стенки - О,'?
и -д1- о,*» ИЕ
м , -д£. о.г/д.
более С.'.
ьг-'
Милы и основные параметры Зеня таблица 47.2 ил^ториб
% тип машины Число о&орслкЯ о&нин Ммс. МД % Полный натор при 10 ’С Н,1 8 см Произбарит, ? м&с. •'‘/•'UC Домре Р; <>- < ,vn Y
1 £Д-27 3000 50 750 р ' <
2 Ц -135042 3000 50 720 р* </
J Ц-7350/76 970 67 73и 5Р
4 11,-7350 7450 67 270 г<5 2i
5 6Д-6 970 65 700 5,0 ( <J
6 ЗД~6 7450 65 220 <о 5Р
7 вд-з 730 66 700 SP ЛО
6 8Д-0 970 65 775 70,5 6,0
9 ОД-70 465 65 67 70р
70 ВД-70 730 65 755 76t0 70
77 8Д-70 970 65 270 22р 25
12 ЗД-72 465 65 97 73,0 7,0
75 ОД-72 730 65 220 27,0 2S
74 ВД’72 970 65 ЙОО 37 0 57
75 &Д-7Ц5 455 70 ,27 • 30,0 76
76 ВД'73,5 335 70 730 Збр 26
77 ВДЩЗ 730 70 290 45,0 50
70 8Д-7^5 970 70 570 6Q о 720
79 ОД -75,5 535 70 27/0 зтр 50
10 ЗД-7Д0 730 70 375 tsp 95 •
27 вд-^5,5 970 70 670 З.р 2г5
Примечание: р Малер прои,1<£одителблослк> и моирлостб раны ара максимальном *лд
-ТУУ~' ----------------—~
таблица л/т.з
.'Пипы и осноДнб/е параметры дыносооой
«* • тип машины Vucno o&pawt n ебрнин 11QXC. ’ ЗЛД % Полный напор npu.t^OOX Произ8о$а- темноспь Q тые.н*/уое Rompefaih CHODHOujft. dm.4
' 1 / 4-Ц4 1500 50 42
4 4-4 ?30 63 60 4<? 1,3
J 4-4 370 63 110 1Q5 ^•s.
Дчо V35 *"W «— 42 60,6 <6
3 Д-10 730 —•» — 35 16,0
6 ДЧО 370 — я — 170 22 13
7 ДЧ2 '^S 60 16,0 4
6 ДЧ2 730 140 2^0 1&
4 ДЧ2 370 «— w — 250 3^0 . 36
10 ДЧЗ,6' ^65 61 50 30,0 <7 .
11 Дчз,б S65 115 1^0
12 —- »—• 730 — H —— 160 43,0 32,0
«—-* —- 370 o*»4l aa* 315 60,0 73
11 А'15,5 365 ш*|* «мш> 150 52p 30
/5 —• w—— 730 230 <44 60
16 «—•»*— 370 410 63,0 135
Примечаний: 1. Нал ср, лроиз&мрнпезыоо/пб и но<ц~
нсстб раны при мамингалбнан л пр
-j
ГЪаЗМца 7 9
/ПипЫ и основные паранепры
тмоду/гмебькс наших вдн и дн
Я */п Л1ип з/ашины Число ofiapomok ООР'ПМ Хамсина. Kr>A $7* На пар 9 мм Л ст /7р^рМ- п&с.нДгс Д 1 ПС > *7 Д> 8ЬД-J ' 'С~, о£ А.
1 8ДН-& 7/0 82 60 ’s _рС
930 /0 5
/950 '~Ъо 95 I .2€_ .
2 8ДН~9 790 82 75 __ 7* I <? • — п Lw -- —* • *- 'М- —
960
935 ' •? 5 93
t—
/950
230 7/0 ; /3 7
3 4 вд/мо вдн-ц* 790 82 82 $5 \78
980 /65
/950 79о 560 /950 355 /кО_ МО 950 _ /<5_ _р~,5 /3,7 2/5 82,5 ^6 _р2.3 7
3 ВДД-/Д5 790 82 /50 /83 ; <
\ 980 ^50 560 25 22
/950 37,0 70
6 Д*-9 790 80 50 70 <2
980 85 .13 ... -У.1 .
6960 /90 73 7 3,6
7 ДН-/О 760 980 /950 30 60 /05 230 2 7 /2.6 /9,0 _9^ /96
ДН-ЦЗ 790 /950 80 ?5 /35 285 /3^3 26,0 35 26, С
3 ДН-Др ----- .. . 790 380 /950 30 95 /65_ [ 350 29,2 35,6 __с,о___ /90 _ " 39,5
-
гпаблица 7-5
типы и оснобные параметры
рымосособ двустороннего бсасыбания
>У % тип машины Число оборотов о&.чин т2хс. ' 7СПД % полный напор nput'^ooX нп 5. tm Производи- тельность Q mireuri/vac потребля- ема я наир и/ х&п. V
/ Д'ИР »л 455 30 50 76
д —* W—“ ?30 775 75 55
3 — 0-« лго 65 370 ‘fQO 125
4 4’/<5 *-? 750 . 30.. 50
6 —— W-P-W 730 > 270 705 700
6 660. 70 Я70 iH5 73S
—" fir*" 730 70 330 760 210
’Ч-\- »
- 156-
Рассссд условного /тгоплабо
ла ббр'абютхд одлоо Оагсхалараа
/хеало б оабасамослчс/ o/'i л'зд
•..хо/плооерезо/тюб
’ /'7<j j.?i/ 'Р 1. 14
s 4 9g pac-rog усло&лог® лнуглиба 4 1 ; O) < rvi p pl i 1 5 4 ! ЮН 1 P 6 <': ! 'О " <
3/.2 776,7 362 '6?, 9 63,2
3/4 775,7 65,4 7675 69.4 1 /55. J
6/6 /75,2 35,6 767.7 33,6 /55 5 1 .7 .
3/3 174,3 35,3 76^7 39,6 /59, i
32,0 174,4 66,0 /66,3 90,0 /53,7
32,2 174,0 36,2 /66,0 9Q2 /5 6,4
32,4 173,6 66,4 /656 Л’ 4 /53./
£2,6 173,2 66,6 /65,2 90,6 '57,7
32 3 /74,3 36 3 /67,3 99.6 /57, 4
&3Q /72,3 37,0 /64,4 57,0 /57,/
£ИЧ /7/3 37,2 164,0 9/2 /56,5
33,4 /7/5 37.4 163,7 9/,4 /56,5
£3,6 /?/,/ 676 763,3 9/6 /53 f
<54 3 /70,7 67,3 7625 9/3 75^ 7
34,0 170,2 M,0 762,5 52,0 .. . 7 j
34,2 163,3 36,2 ! /62,2 * 522 755, /
34,4 169,4 767.5 rl *7 ; /559 !
34,6 169,0 33.6 767,5 92,6 1 757 51
646 766 6 66,3 76/, 7 1 'x*1 * * /54, / ।
65,0 163 2 33.0 /607 r 1 .1 930 j . . 1 /.<J / :
-ш-
таблица If
СбоистЬо сухого .насыщенного пора
Я&олг&пна да&я£ни& fi KiC/Cff* яенлыхипура насыщении Плолу^сст. лг{~> afoen н^г Урзмпалб' лил лара ххсм/ег
1 Z j S
V Ц5 Ц067 ^,350 6740
0,2 Яр K7S3 . 623,1
0,4 74* ^6 \обб 629,5
Qfi Ц5 ^36Q 633,6
V ЦО ЦЯН 636,4
<о Ц1 0,560 Г, 725 636,6
V Щ2 0,667 4^65. .640,7
V юлр Aw <253 542,3
1* H2J Ц300 6Ц6
116,3 0,335 ' 6Ц1
W гцб 1,/OS 0,302 64^3
2,2 1Цб ^лг 0,325
2,4 125,5 ^3/6 0760 . 646,5
V 126,1 <,№ 0,706 5Ц2
2,6 ГЦ 5 ^$60 0,656 650,0
4» \6if 0,617 бзар
32 » Г3</ Грлб 0,531 65(4
2,4 ШЛ (63Я 6^533 652,1
ГЗ^Л 4513 0,520 652,3 ;
Ч<5 Г^Г 2,0^ 0,494 <«4^
- U4-
1 i 3 <1 6
9,0 142, 9 2,12* 0, 4?< 6 '•> 9
4,z 194,7 2 223 0, tc>0 6 4 /, i
116 4 2, 323 3 i.J1 65 7. 3
^6 ' 19i,0 2, 422 0, 415 655 4
к' 449,6 2, 521 0,357 655,9
151,7 2,620 0,362 656,3
5,2 152,6 . 2,713 0363 556 7
у 164,0 2,617 0,395 657,1
166,4 ' 2,915 0343 657 5
& • ’ 1667 3,013 0332 i 6579
6,0 . 153,1 3,111 0,321 656,3
V : 163,1! 3,203 0,312 650,6
V 160,6 3 307 ) 0,302 655, 0
W . 161,3 3,404 3,2 S 4 65 9,3
.. 163,0 . 3,501 0,266 659,6
7.0 164,2 ; 3,600 0276 6599
7,2 • 165,3, 3,697 0,2Ц 650,2 ।
?♦• 166,4 3,794 0,264 660,4 j
1,6 16?,5 3,391 925/ 560 ? }
’У66,6 [ . 3, 969 0,254 561,0
3,0 ,л 155>б 9,065 0245 667,2
go 17g3 4,560 0,219 662,3
to 179,0 > ' 3051 0,196 653, 3
н 163.2 5540 . 0,150 6 63, 1
12 137,1 6,013 0,166 6 6:,9
<5 190,7 6,134 0,154 665,3
/V 16V 6,974 0,143 6-562
- (5?- . I/O Г06/0-3044-74 градуиро^очназ лза&лцца 'Хроне'ПЬ-копелеёой гоерполары (Тхк) лри л?е/глерал7уре с'?аРод.об/х концов 0*0.
wон перо- pdco его tCWpG, °с /рер/чоэлек/грсу&и^усцая сила m¥ gxj? гаеклературы, *C
0 / 2 \ 3 1 4 ! 5 6 7 d J' '
0 /Э 20 30 40 30 60 70 60 SO /03 оо '20 /30 140 (SO (ЬО (70 (SO (90 Soo 2(0 otco \65 W /96 2,56 3,35 4,05 4,?s /46 6,(8 8,36 9," 986 (0,62 039 (2,(7 (2,96 (3,7? <1,39 (3,4( $07 Op2 /Jt 2,05 2p3 4,(2 4,63 5,55 6,25 695 V, <4-4 J?/5 9,53 (0,70 0,47 (2,24 (3,04 (333 /4,6? (5,49 оуз Ц73 (,44 2,(2 2,60 3,19 4/9 4,90 562 6,32 7,03 7,7? 8,5/ <0,0/ (077 «,53 (2,32 (3/2 (3,33 (4,7$ (557 0,20 i 0,26 ; Q 33 5p5 j 03! i ops /5( |<3? /54 2,(8 ; 225 ; 2 32 2,67 \2,$‘i i 3,00 J 56 ! 3 63 \^70 4,26 < 4,3i I 4 4/ 496 ! 5,05 I 5/2 j i Ц69,576 : 5 63 633 ! 6,46 i 0 33 ! Г 7J0 ; 7,(6 i 7,25 7,64 •; 7,52 J 8,00 853 ! 4c<5 j 4?4 9,34 \ 9p2 \ 9,43 /q.d (0,(6 ! p24 (Ops i P л? | ft, 00 //,62 \«ро ; л ?6 (24o \ /246 ! '256 ! 1 (^20>pj26 i /3 36 (4,0/ • f¥,tO /4,(3 1 i (4,63 | (4,S2 1 /500 /5,651 /574 ! (582 089 (03 (po 2,38 3,0? 3p? 4,48 520 5,SO 850 7,33 6,06 882 95? Л (0t3( .7,07 (/,65 /2,64 /3,44 /4,26 /5,08 /5,30 095 /,(/ 7,77 2,45 Jp4 384 455 597 6,67 7,40 8,(5 8,69 (0,39 //,/S (/93 (2,72 (3,52 (454 (5,(6 (5,93 0,52 (,f& /,84 2,52 3 9f 4,62 $34 6,04 6,74 7,48 822 8,97 9,72 (0,46 0,23 (2,0/ /2,60 /3,60 /4,42 (5,24 'Ц07 6^59 /24 2p9 J 28 9,98 4,69 5^47 6,0 6,6/ 7,55 8,29 P04 9p9 (0,5i 0,3/ (2,09 (2,86 (3,68 (4,5b (\J2 (5/6
Лросг.ч Л'? Hi:? яал-и^Ь- 7/0 i
•с 0 7 \ 2 3,' 4 | 5 6 i 7 ; J I •? 1
22Q 76^ aji 76,47 /6,^9 7557 ! 76,66 76,7 4'- /i,AJ • 3/ i i rc 'e'
лзв W 7$75* 77,23 77,22 77,40 <7^3 n,57 /.>'3 i >7.'i <7,52
г-to 7(90 77,94 73,07 73,75 76,23 173,32 ; /£, , /5, •» 3 ' /M'_ 37 . " < r
250 76,73 !\&7 7£,90 73,95 79,07'. 72,75'.>^25',7 7^32 7£, .'/<-/J
260 7356 79,64 79,73 79,57 79,SC 79,94 \2007-20,72 Л>’3
270 23,33 20,43 20,5б\20,69 20,73 2^47 \20t90\20,95 Oi,O6 •2f, 14 1 '
: 250 2(22 27, 30 27,35 27,47^2(35 27,3$ 27 1^30! 27,33 •7/ 7$
290 22,0$ 22,73 22,27 22,30',22,36 22,47'.22,55\22,S‘,\3i,?l
300 22,33 22,96 23 05 23,7$ 2322 23,37 \2^-t? \233S /3 .<_•
37Q 23,72 23,30 23,55.25,97.29,05'24,73 ,29,22 2437 29,79\29,42 29,97 '.25,00 '25o9'.2S77 \2i2S Н'З' ’’v
ло 27,57 24,66 '.2i .4
330 2542 OS,SO 25*59 \25,61 25,?6\25,5i7 25,93 '235 02 if 26,/3
J*0 _ 25,26 25,3$ 26,95 26,53 26 79'25,37 '-26 9i
350 27,74 27,22 21,37 27, io\27,46'^7,57 27,66 '27,75 }27,Si 21,^
360 24,07 23,70 23,73 2&Ji7'2336-,2S9$'.2£,5i '.2i.^5,fO f J
J 70 25,56 25,97 29,05 29,<4 29,23 Ly,32 '29,90 ''29,79 j 29,53 ^33
530 29,75 2^64 29,93 50,07 J0,70\jQ,79\j0t2l''90,35\30,49
J90 07^62 30,77 30,79 SQSS ЗЦ97 j 37,05].J(74 57,23 \j,t3f
<700 '49 37, 53 37,67 37,75 '7,34 b< 93 \зЛ,О<‘42,(о\з2,/5
<770 32,33 32,43 32,53 132,62 32,77 32 73 1ц<!Л 32,97 'J\06'33,i5
420 3324.33'32 33,47 '33,99{33,56 33,67 ,3.\?$ АЗ.ЗЗЩУу J 7J
<730 3ff2 34,20 34,29 i34,3J 34,4634,53 \3464 :Jif,7J‘ 3^52\34,9f
MO JSO 35,06 33,76 \3^2S 3^34'35,42\33'S7 3$3 bjr^UpS
<750 3565 Ь-Ц^ 3&2. 36, 7 36,73 <O3)23 '36,06 36,4-f ''26,$3 36 62
460 36,7 ’i6,JS 56,31'5^27 'fJ7,OS'o7,/5 .37,22 37,${ j?)i ;з?,э !3?,jg ^,o? J " /
<7 TO J.' i3
4$Q 430 M/aj4S !Ч5зХ6?]Ч?°’А^'^,5i' J.39i? 133,56 ;dS,£5 ,c5?4' , 33 33 3 3 31, ; 3j i J
} /т&ица tff ZfXW-xJm-ZI i epagyopoSovK/is? ж/блица хро^ехгб-ал^омелевсй xp/i.-ioncipof (TXfi) при теплературе сбсбоунбл' концов 0*С.
/ог/чперо' куда Xfiep/iG x: exmp ogSa >< ущ ofi east a gxx ,7?e.тера/пуры, •с *
дс5очР?о XGXlfQ °C 0 2 o i 9 S ' 6 7 <5 S
1 *-• 0 0,0 00? \ r < 0,0 & 0,72 0,76 1-OpO\ 0,29 0,26 032 t 0,36
/0 C'fO ops ops opz opo - opo i ops ops орг орб
20 opt ops ops 0,92 0,96 ' /00 ! 7,09 706 ?уг (76
/go (29 fps /32 /36 i /4/ i /95 1 i j ’ 7,53 (57
SO (6? ?y5 fps 7,73 7,7? i 7p2 ! 7/6 f,SQ (99 (98
1 so грг 2,06 2,70 2,/У 2,73 : 2,23 j 2Л7 2,3/ 2,35 2,33
i so 2 45 2,97 2,5? 266 2,60 | Xps p,64 2,72 2,77 гр?
1 70 2,85 2,89 2,97 J,C7 ; jyo ! J/0 SJ9 зуз 3,22
<30 326 JJO 33*7 JJ9 зуз\ зу?\ур/ 3,55 оро зуу
so 3,66 Зр2 3 76 jy/ ЗУ5\ 3,69 i ЗЛЗ 5,97 9,02 9,06
700 9,70 9,7 У 9J6 922 > 9,26 j 9,3/. j 9,35 9,39 9,93 9,97
770 cs? 955 9,59 9,63 967 | 972 ! 976 9,60 9,69
720 *92 956 5,00 SOS i Spj 4/3 * 4/7 5,27 5,25 529
730 S3J 53? 5,97 s,^s 5,99 i 5S3 i 5,57 5,67 5,65 5р9
790 4« 5,77 5,8? sps 5,59 ', 5,93 \ 5,97 6,07 6,05 6^09
750 6J3 6,7? &< 626 623 i 633 j 6,37 6P7 6,95 6,99
76c, 6,53 6,57 6,6/ 6,69 6,6? ! 5,73 j 6 7? су/ 6,63 6,69
T70 693 6,97 7,0? 7,06 7,03 ! 7,73 j 7,77 7,2? 7,25 7,29
/60 рзз W V* 7p6 7/9 ! 753 1 Z5? 7,67 7,65 7,69
I W' 7,73 7,77 7Pf 7,69 ?рз'> /уз ! 197 6,0? 6,05 3,09
200 <5,73 6,77 62/ 626 6,29^ 633 j <337 5,97 6,95 6,4
f 2/0 t—. J- . 653 85? 6,6/ 6,65 6,69'3,?3 ! 6, 7? 6,3? 6р5 8,59
чёс t /г
Ч» 0 1 2 3 < 4 5 : : 7 3 9
220 3/J 6.97 9,01 9/6 9/9 4 v 2 9/4 4'i 9.-0
230 934 9/3 » J? •f’d 9 50 9/i 5,5 5 r’ < .7/6 . / Л.
240 9 79 9,76 9/2 9/6 9/0 9/3 299 /0. 93 Чс/ , /.7
250 10/5 10.19 70,23 10/? /3< /ч *’w V i-’ > r:-4^ i./(;<,
260 10/6 10/0 7C/4/0/C tO/t '0/7 o// fj ic' / 5, О , ! :
2 70 10,9? 1(01 1(09 1(13 K/6 !t, 12 1(26 7(30'7/t
Я60 11,33 1(42 1(46 K5f 1(33 ff/9 11/3 7(67 '7( 72 : /( 75
290 7(60 1(34 1(63 1(92 11/6 te.Of /-? 1 f^t09 1 <2,73 i/2/7
300 12, ?1 12/5^12/9 72/5 12/7 12,42 12/6 /4/0 \/2/4 ‘12/3
310 12/2 12,6б\ 12/0 72/5 12, 79 /2/6 /2/7 \12/l\l2/6'/3/0
J20 >w 1306 13/2 /3/6 :3,2c' 1325 /3/3 13/3 /3/7 . /3 47
3J0 /Д*5 1349 /3/3 r3/3 73,62 13/6 13/0 16/4 /3, 73 j 73, 35
340 73/7 13,3/ 7(95 /4/0 14/4 /4/3 14/2 14/6 14// \/4/5
330 14/0 1439 1436 74,46 /47 f/f /4/5 /4/9 14/4\/4/6
360 /<« 14/6 \74/о\ 14.33 /4/9 14/7 /5/7 /506 1 /5, IQ
3?Q ЦН 1б/6 \15/2 1/7 15/ , 'S/5 ; /5/3 /5,43 / ^3, C 5«.’
330 15/6 Ч&> /5/4 15.69 / /5/7 /5/' /5jj yj '3/1
ззо 15/9 /6,62 16/6 I/ 6/1 16, it /6/9 16,25 * 1 /27 f&si ' /'36
400 16,10 15,44 '.f6/5 76,5} 16/? /5 4 1566.15,70 15/4 .16,79
410 19,33 16/7 /6/1 76/6 \ 77/C Г/i. 77/6 77/2 /7// 77/7
420 77/5 17/9 /7/3 77/6 /42 17 Уб'. 1(30 77/4 77/9 ,-7/i
430 17,67 <(?/ 1(75 17/9/7/4 1(36 77,94 1(96 /,0l\l5,95
А’40 13,09 ?6/з /6/7 16/2; 1626 /6/0' Ю/У 76/6 16/3 /,'?
450 16/1 7655'16.60 16/5 16,55 16,73 /3,77 ‘ /3/7 /6/5:/595
460 16/4 16/6 /9/3 19,07 19/1 \19/6 /920 /9/7 79/6/4/3
470 19.37 79/1 ‘9/5 f9/O /9/4 '9/г /9/2 19/’ /9 ?t ’ /9/6
460 19/3 1965 t /9/6 \1</2 ?9/f 2002\2Qfi?\20l< 20/3 ,20/i
490 2022 1 20,25 2Q3 20,34 \2039 20,44 \2 0/9 20/4 1
500 2066 - 1 1
- /*з-
е, оаюыж свадепиз по тепшоицчв
I. Тсмообмгп еопржкодвозеннем
8.1. ЗсаЗДжшвят темоперсдачх показывает охояько кадориЖ
а час перемет»» через X м* поверхности жагрева ори раваостж
темвератур I °C ж ня ихегоехзйим степи (труба) определяется
м> ураваепм;
Отдельные слага ем м а за доживав предстамявт совой
темпам оогротжмвмя i вавмвавтся терма чесом сопротивлением.
. коеффмцяеет тепл сот дочи от гав® Ж
воаерхиоетж жагрева хлж т.ваз. ажевпй
хоаффй'леит темоидач»;'
о<. - — РЧ . « ховффммьхт темоотдачж ст ртеижм ж
* а«-ч-х
жагрвваем® вреде, т.е. X воде, пару
ия воздуху > называется ажутрежай
х<д$$я1даеит тетиоотдхчй;
^тог “ ™’«1S ел<Л саи» сгвяхя труди В МО*
вахжвм:
- хозффиажежтм теги опроводд ости воспм<п>
аевжо сап, металла труба ж вам rat.
Злаченая аоаффммежтоа теплоотдачи в жотлоахрегатал
ваходятся а пределах:
о<, - от газа х стенке в завхсиыости от скорости погожа,
диаметра труб ж ах раепмохения (ааххатхое, корх-
дорное, продольное.омывание);
«4, - JO - 80 KxmA?-4-°C;
i -t£ '
- о» стояки кчсявядеЯ жоце:
•4. 5000 - 15000 ккзд/м2-ч-°С;
Л
- те «в х хжпяиев холе;
е<х . 10000 - 100000 хкал/ж2-ч-°С;
- то же X водянону пар/ (пароперегревателя) я 'эамca-
ll ОСТ м от «короста пара и его состоадмя (ааоыжеимый
ям пврегретмй);
<-' д • 500 - 3000 кхз.л/жг-ч-°С;
- то жо or стенки я воздуху (.’’опуховожогреватвля)
2
сСд- 10 - 50 ккал/м -ч- С;
т.е. на той же уровне, что ж от гьза к стенке.
1а основавии путвепенных дмннх лядао, что внутренняя
ховффясивят теплоотдачи от стеикж х иеккпядей и жиляяей »*д-
жоогг <«0д) эжвчжтельио превышает коэффициент теплоотдача
от газа ж «т<. ле ( 8 - 200 + 1000 pas) -
> с»яи о тех, что термическое сопротмывкяе от стенки
к яждкостж исключительно веболыое, пра расчете тегио^мека
* хотелъвш пучках ж экономайзерах преиебрегаот, т.к.
оа преятячесха не влияет м сужгарима коэффициент теадсперецчи
Прж чистой стейке уравнение и ох во млисатъ в слецлссем
.виде»
/ «</ oi-j
'х " ±.
«<л
Конкретннй пример:
Принимая^» 50 кка.л/м?-ч-°С. о<г • IOOOJ кждд/и2-ч-0С;
< . . n.z; килл/иг-ч-г:.
10050
- <45-
т.е. as уровне .
Сдедэзательио: К c
He оказывает также сколько-нибудь заметного жддяеия ва
жсяффицнент теплопередачи и стенка трубы, ввиду очень незиа-
чстеиьнсго термического сопротивления.
При чистой стчкке, т.е. отсутствии Сахи накипи на
в нежнее в внутренней сторсне трубы и преввбрегая ,
уравнение приникает вид:
/f а а я >
«С/ -Л с/п. оС • -А еле,
с£ч,- т сига на стенки труб обдево составляет 2,5 -3,0 ми;
А^ - коэффициент теплопроводности стальной трубы находится
ва уровне:
40 - 50 кнал/u -ч-°С.
При °C,» -50 жкал/*£ч-°С вывей;
д' . 50 • '>о _____- гооо
40 ♦О.ОЗ «50 40 ♦ 0,15
• 49,95 ккм/и^-ч-°С;
т.е, Д» st, .
Исилочмтелъно больяое значение на теплоебмвя между греецей
ж обогреваемой средой имеет загрязнение труб сажей и накипью.
Ксэф;ицие:г теплопроводности сажи в 400 раз меньсе, чей
стальаой трубы а составляет порядка:
“ 0,1 " G,t-^ KK3jy'M -Ч”0С.
При тонга не слоя сади в 2 мм (на всех трубах ж вс всея
их длине) же>5!;«глент теплопередачи снижается почти в два
|зэя:
• -Ms-,
X u ‘ **гё*ч, „ 50 • ().£>________________
ЛсАЖГУ *£a*W, °»15 *°’0Q?‘ 50
—It5_——. й —Z*5— « жх&4/ш^-*1-ос,
. 0,15 > 0.1 0.25
•место К - 50 kmu/m*-4-0C при отоутстмим сми.
Сж ед св атвл ъы о мслмчестжо таги а, воспринятое поверхность*
иагрсэа с учете г некоторого совшешя та«и»ратурвого Жмиора
уменьшается дргмерао э 1,Ь рем. относительно чисто» трусы.
Зеекмысо меньае, чем сад*, во тахте божмо* вл»«и• м.
сажаете жоаЭДжнз.еита таыовередпчм оказывает и яакхоь.
Хосффиюкмт ггалосроводиостж аямасыс им облете и > ломом ьмо
бмьмпс лраделах: -
ст Л • Мй нс А • 2Л> т,с. в ре» мввьав
ппяс&ровоеавстж стали « чугува.
Оаамекев теп«<}прозе<на i по» г оку маОмее маем оашн-
катмл вдяипь.
Прявшм велйчаву теавоивобоагсстж имл Л - 0,5—
црв тсикхмв »е 2,0 мм. паев слвдуем*е результаты:
—5.9 * Ф< ?.....«, . —» чг лкал/мг-ч-0С,
0,5 ♦ 0.002 *50 Э,5 * 0,1
а прж толпа* слоя ваккпж (Г» 5,0 мм:
Л • 33,* каах/мг-ч-°С,
вместо /Г • 50 кжал/^-ч-^ ярж отоугствжж aaxuo».
Количество тепла, воспринятое поичртвостьо яги рева,
умезьджтея в первом случае ((J~ - 2,0 мм) примерно на 10 %.
а во втором ((Г -5,0 мм) ва 35-40 % относительно чхегыл труо .
8.2. Температура стеноп труб (кипятильню, экояснаязеров
пароперегрезатслой «ли воздухоподогревателей) перечитывается
по формуле:
v«<4 - коэффициенты теплоотдачи от газа к стейке («/« )
я от cietaui к обогреваемой среде (воде, пару ил*
воздуху);
if и i*?.- температуры газа и обогреваемой среды.
1дя кипятильных труб котельного пучка тевпература стеихя.
чмо той тпубм составит:
- При давлении пара в барабане 10 кГс/ом температура
на сыне км я рана IS3 %.
Принимаем таг. зратуру газов*.
а) до коивех и в кого пучка (ва выходе из топка):
i, - looo °с.
б) за жотдои:
£к - ООО °C.
* I
Слепляя темпер Tjrpa газа > газохсце:
itf . JQOQ t-299- . 650 °C.
Коэффициент теплоотдачи:
- от газа к стейк» • 50 ккая/м^4Г-<>С;
- от стенки к жидкости » 10000 кжалАг-4Г-°С,
В «тон случае инеем:
1* . ,gg-.?-0_,r, 13ГД0002 . И5 °|» .
* 50 ♦ 10000
НЧ6-
т.е. на таком же урогне, что ж температура исыцевмж.
С учетам термического сопротивления иетахла трубы м ве-
звачмтальжого мгрявнеиж* температура стеки будет жорадка:
tu, - 190 - 200 °С_,
Дала «рж температура газа 1000 °C (и моте в конвективны*
вучеж) гомвороту'в стенка мезичжтельво возрастет в составит:
/ . pop ;. 50 t ЩЗ 40000 . 1б7
°*- 50 ♦ 10000
См-аователамо температура схеиж экрзннш а кидягмыый
Груб независимо от температуры газов пси чистых тр убах ив ш -
чжтелько превыаает температуру наоыяених (ив 10 - 20 °C;.
Коаффи^ент тепжостхачж от стеки к пару примерно а 10 ра*
меяьае, чем ж векипяжеа жалкости в в эевхсиыост» от ожорости
пара гфежнуааственво находите* в ври тел ах;
- 000 - 1500 иал/игнг-°с.
При температуре перегретого пара 950 °C в температуре
газа <о пароперегревателя 1000 °C температура стенки труб,
жахоляжжхеи в наиболее неблагоприятных условии ори
- Г200 ккал/в2-Г-°С
равна:
- 975 °C.
• 50 ♦ COO
влк и 25 °C вше температуры пара рра отсутствии накисм а
сакв йа стейках труб.
Труби котлоагрегат ос (акр в иные, кипятильные, пароперегре-
вателя, зжономайэеров ж возаухоп'ияогрегателв») и аготаыивм/тои
из обычной углеродисто! стали варил СТЗ (Барабаны хотлов я кол-
лекторе экранов иаготпвиваххея из стик марки СТ-20).
-449-
Верхшй жредеж температуры %*я стали СтЗ составляет
500 °C.
.^ж температур* более 500 °C вачиюетоя ползучести иатолла
мо т.н. "крипп" .труби уэелпчжваотся в диаметре (а 30 до
ЧС-12 мм) creito труб утовяятсч (с 3,0 ми жо 1,0-1,5 мм) ж
* джльвеаяем происходят их разрыв.
По »п< соображекжяи при температуре перегретого пара
более *50 °C трубы пароперегревателей жзгэтамммалтсж же более
жаропрочного металла, т.е. жэ легаровьиной еталм (с добавлеимвм
моажбдека ж хрома), т.к, про тегпературе пара более 450 °C
температура металла стала СТО приближается ж хрятжчоокоа, при
жотэроя жеж -.6exes выход жх мз етроя, т.е. аварии.
Лая труб воздухоподогревателя температура пени вржпмаат
ср ел гав тмпературу газа ж воздуха, т.к. коэффициент тепжоот- f
леям от газа к стейке ж от епеяхж к воздуху примерно разно-
значны.
На горячем конце воздухоподогревателя при температуре
газа на ах аде и воздухоподогреватель 350 °C а теыпературе
горячего воздуха на выходе ж» воздухоподогревателя 250 °C
температура , те во труб составит:
. зоо °с.
*0 ♦ 10
1а хгладком конце жоздухпвсдогреаатздя при температуре
уходямх г*ао* 150 °C ж температуре жоздуха ва вхоже в возду-
хопожогреватель то °C (после рециркуляция част» воздуха),
температура стенчмбудет равна:
j ’ Z° . iio °C,
гмт. 40 ♦ чо
550-
ж ж атом ж ж другом случав температуру стеж.и труб возтухово-
догреватадя «оже принимать как вредиеярпфметичесхуг> темпера-
туру rasa к воздуха:
£ . - 300 °C и
•**» » 2
^<ло. . I52_t_Z2- - но °с.
9а осиоваиии проведенного анализа следует:
а) для кипятильвкх труб . конвективного пучка ж эково-
маЯэеров коэффициент теплопередачи зависит жсклочительио от
коэффициента теплоотдачи от газа к стенке труби.
Внутренний коэффициент теплоотдачи ( лг ) от стенки к
жидкости не оклеивает влияния на величину коэффициента тепло-
передачи ,
Сяедовадельно скорость вицы и экономайзерах ж толд на
стеякитруб металла не имеют значения на теплообмен между
граоцеЯ и обогреваемое средой, и них пренебрегает. т.н.:
Lx-zGt—•
• температура стенки труби принимает температуру жидкости.
• а) Для пароперегревателей ж особенно воздухоподогрева-
телей коэффициент теплоотдачи от стенки к пару, а теи Солее
от «тонки к во» дух у необходимо ухе учитывать.
Коэффициент теплопередачи в этом случае определяется
по уравнение:
I.
♦ f
1 о1
Для пароперегревателе., приникая коэф{>ицмонтм теплоотдачи
e(f« 5Q кжал/м^-ч-°С Ж с/,- 1000 кизд/м^-ч-°С, ямви-м:
-<sv-
к » -29.11939.. X 47,5 ккад/м2-*-*С?
50 ♦ 1000
т.е. несколько мен»вв.
1л я воздухеподогревателе! :«^«50 ккад/м^-ч-^З ж.
о^-50 ккад/м*А-°С: ,•
I . 29.1.22 ?5 х»д/к^-ч-°С, \
50 ♦ 50
что ухе в <1.1 раза меньме, чем коаЭДвцяемт темоотцачм от газа
к стенке.
8.3. На величину коэ|{жциента теплоотлачк от газа мм
воздуха к стенке («/у) сукествевное влхинме аиеот три фактора:
- скорость газа -(воздуха), д к метр труб к их расйолохейие.
В упрожениои вице формулу Нуссельта по опеецеденис е/,'
можно накисать в следующем виде:
. . ц/<гтв '
‘ «м«/Ач-рС.
Следовательно, чем в иве скорость газа (воздуха), тем
бол иве ковф^мииепт теплоотдачи и наоборот, чем больно доаметр
труб, тем меньее коэффициент теплоотдачи.
1онхретянЯ пример (ко номограммам корм теплового расчета^:
При диаметре трубм 60 мм и коридорном рас полой емки
нечаем при скорости газа W - 5,0 м/сек.
еЬ, • Э?,5 к1сал/м^-Ч-°С.
Токе при Ю 4,'сск:
• 52 ккад/м^-ч-^С.
Тахматиое расположение труб при Mf< 5,0 м/сек.
.35 кк1л/м2-ч-о0;
при >V»l0.O м/сек. << « 56 кхзд/»?-ч-вС.
<5Z-
Таким образок, с увеличением скорости потока » о» раза
коэффициент темоотдячи возрастает в 1,6 раза.
< 52/32.5 • 1,6 и 56/35 - 1,6),
При одно» и той же- скорости газа-воздухз, ио жалыатиом
раоположениж труб коэффициент теплоотдачи повивается примерно
па В-10 X:
<36/32,5 » 1,1 * 56/52 -1,03).
При див втре труб 32x2,5 к вахматвом раополоменки
коэффициент тепжоотдачи возрастает о «',-73 ккал/м2-ч-°с,
вместо «С» 56 ккал/м^-ч-°С,при той хе скорости газов (10 м/сек),
ио диаметре труби 60 мм, т.е. увеличивается в 73/56 - 1.3 разе
Из яриэедеинмх цапных налицо самот^и# рост коэффициента
теплоотдачи за счет повивения с-.орости газов. умеыьвепич тиа-
метр. труб к мх расположения, т.е. выгодность установки на
котлах труби свеж его диаметра, расположенных в луишои порядке
м при более высоких скоростях потока,
В васмядее время поверх моста матова котлоагрегатов
вмполйявтся мэ труб следутжего диаметр»:
-экранные к кжвятхльпме - 60 х 2,5 мм.
(расположение труб конмктжвкаго пучка жалыатмов);
-пароперегреватели - 33 х 3, или 32 х 3 <о<,
(расположение труб коридорное);
-вковомайжерм стальные - 39 х 3, или 32 х 3 им, U • 5гм»
(расположение вахматвое)]
- воздухоподогреватели - 51 х 1,5 мм или Ч2х 1,5 мм
(располохепие вахиатиое).
Г
Cx су ост к газов при номинальное нагрузке обычно мя всех
поверхностей нагрела изходятея на уровне: б - S м/сек.
Яеоиотрг. ш очевидмуо целесообразность увеличения ско-
рости г&зоа < унвиьявпмя диаметра труб, имеется и еупеотввммые
причины, огрзьичиваелкв рвали займ» данных меропрхятиД.
С точка зрения скорости газов в газоходах оаимавк пря-
ча в а - »тэ резкхйроот сопротивления газового тракта, а од ед о-'
ват ель во в расхода алектровнеогхм на собственные нужда (тяга).
Суммарное солротяжлеаие газового тракта "топна-дниосое”
котлоагрегата J0C3p-IC/I3 составляет 1VT мм вод.ст.
С /хиххенаее скорости а два раза оопротмвдеше возрас-
тает а четыре раза ж составит:
«М • *00 мм мд.ст.
Следовательно, ж четыре раза увеличивается расход мм-
тр ом мер гм и м тягу, а ДЛИ котлоагрегатов, ойорудовмиих ло>-
духопсдогрекателжми. также ж яд дутье.
Это гжаииыв сдериивювкиа фактор. Оря работе на твердом
тоопм (камеяяаЯ уголь, шигавяй» пылевидном состояния) *
этого делать кельм пр яричяие язи оса труб аегучеа Золой
(оке. ость газов ж этой случае ограничивается же более
8 м/сек.).
Хроме того, эивргетические котла, оборудование воаду-
хоподогревателями к цкяловами, имеет сопротивление газового
тракта 200 - 250 км водо.т.
С увыгчение скорости газов в 1,5 раза сопротивление '
возрастает в 2,25 раза ж составит *50 - 550 мм вод.ст. м
для гфводыеияя его потребуется установка вместо дымососов
уде турбовоздуходувок, т.к. обынне тягодутьевые мавины
развивает г ал н tit напор порядка 400 - 450 мм водс.т. при
/;Х. Г0°С.
Тем we менее в последнее время наметилось тенденция по
увеличению скорости газов для прсьиглеикох котлов, работ ojsjux
на газе и пазуте, а имепнсь котлоаграгаты новол сер;.и хкпл
•Д 2 - 16 -14.
Номинальная паропролэводитвльность ценного kjws сх гу-
ляет 16 т/час, а поверхность нагрева всего 20ч и2 Ооважность
нагрета ДХВр-1Уи равна 277 м2, а ДЧЗр-2С/1Э - ОЗ и2).
2 7
Даросъом с одного и поверхности нагрева достигает 80 кг/ы ,
вместо 40-50 хг/и2 дей котлоагрегатов ДКПр.
. Сяодовательео, налицо значительна-'! викграз х jsiaxs%
(Дли ДЕ -16 - 14 .т2 м2 труб ;ta гасну пара, в не tuuu
ДКВр IR-20 ж2).
Достигнуто это за счет улеличенкя скорости гвэа армчермо
в 1,5 раза го отшженип х котлам типа ДКВо.
, Расчетное суммарное сопротивление газового трпхта ’телха-
д а и ос ос? дхя ДЙ-14-16 равно л У- 170 мм ь.ст., ив ких собственно
котла a J « 92 мм в.ст.
'В начале котлоагрегаты изготавливались ил тр/3 ьхакетго*
83 х 3,5 (33-40 годы) п только в конце 40-х начале 50-х годе*
переели на трубы 60x2,5 ни. (При скороств газов ДО м/сек, х
коридорном раопскохекжи коэффициент твгюотлочк от газе к отсикв
для трубы 83 х 2,5 равен -45 ю'ал/и2-ч-°С, а прк 60 х 2,5 -
•(,-51 кгал/и2~ч-°С.
По-видимому, основной причиной, саерхиваюкей переход ав
кипятильные трубы диаметром медов 60 ш, является резкое увели-
чение их количества.
Поверхность кагрева одного погонного метра трубы диаиетрож
60 ми равна:
ЛЬ . 3,14 - 0,060 0,19 м2,
о
а трубы 38 им - j? - 0,12 к , т.е, в 1,6 рк^в меньао. Поьтмыу
-ISS-
U< о»» каковой поверхности иагреэа потребуется в 1,5 разе Соль-
во труб в, очевг.дио, промавленность в настояжее время не сможет
обеспечить потребность в пжх.
8.4. Существенное значение на тегиообмая имеет также н
схема двихення потоков, основными из которых явллвтоя ива, а
именно: противоток я параллельный поток.
Схема включения, при которой обе среды на веем путв дви-
хуте: параллельно навстречу друг другу, называется противотоком.
То хе, во при движении обеих сред в оцвул называют прямо-
током .
При противотоке температурный напер примерно на 10-12 %
всегда бодьые, чем при параллельном потоке, поэтому эта схема
является наиболее выгодное, а посему и распространенней, т.к.
количество воспринятого тепла одинаковой поверхностью нагрева
при вклочении по принципу деопвотока возрастет ве меме, чем
ва 8 £.
Пример: , .
Температура газа:
- до экономайзера - 280 °C,
- за - 160 °C.
Температура воды:
- на входе в экономайзер - 70%,
- ва выходе из вкииоиайзера 105 Яс,
ТемперетурдьЛ напор:
Противоток -
д/ . . О8 ОС;
2,5 А
✓ 160- 70
, - 456“
П р« » о т о к -
. &»<>.,job:.Цб2г_.1С&1 . пб °с;
.128/116 - 1,1, «ли на 10 % больае.
При прямотоке разность температур мслд/ греми4 и обогра
вавкой средой все время уменьшается, а значит задает и i-ли-
чество тепла, передаваемое через единицу поверх вост к.
Кроне того, в этом случае нево^иолно довести температуру
нагреваемо! среды до конечно! температуры гроыяеа среды, а
тем более превысить ее.
При противотоке талого ограничения нет. Jobcu ь ио часто
встречается смея а иные схемы вклоченхя в магистраль. т.е.
Смешанный ui перекрестный потом, (протиьот лиыа ь зжеио-
майзерал, пароперегрвиатедлх), а «ля трубчатых >аздухого «м р»
ватвлой - перекрестный поток.
157 -
Тегиообмен излучением
8.5. !< «мучении тела пах стягея па расстоянии друг от
друга. Тепловая энергия тела преобразуется « лучистую энергию.
Хучи, распространяющееся в пространство, попадают па другое
теле, где жх энергия снова преврпсзетсч в тепловую. Количество
тепли, передагаеиое в топке излучением (радиацией) экранный
трубам, определяется по фопкуде, основанной на законе Стефапа-
-Болышана: ь . — .1>
~(уйоу] . •
где: ф,- услозпый г.оэф1зциент черноты топки;
Сл - коэффициент каяученг.я абсолотио черного тела,
равный /»,9б хкал/м2-ч-°С;
rf.
'ст
температуры газов на тыходе «э топки к лучевосприня-
маюкей повпрхиос*и, т.е. стенки труб экранов.
В связж с тем, что температура топочных Газов экаяжтельно
превызает температуру сделки экранных труб, к топу хе возведен-
мая в четвертую степень, нервна член Формулы ( -ryir-)4 33 30-50 раж
7/-/» ч
вольве второго ( —С£2») , а потому температура стенки трубы
'.Ос
же оказывает сколько кибудь заметного влияния на нопячэство
тепла, передаваемое лучевосприиимагжай поверхности нагрева.
Температура гаоев иа выходе жз топки обычно находится жа
уровне:
te . 900 - 1100 °C.
Гфэгьхиая температуру ссенх( охранных труб t-tnriСО °C,имеем:
с • А <2^22)7 -
- 12,Г? - 5,ТО4 - £6 000 - П00.
а при - 200 °C:
12,73* - 4,73* - 26000 - 500
Для практических расчетов при определении тсыг'пратуры
газов на выходе из топка по норматквночу иетоду теплового рас-
чета котлоагрегатов приценяется стедуохеп формула:
где: Tip - машинальная температура газоз ь топке в °К;
• J - коэффиаиечт аагрязнеппя, принимаемы* по нсризтияным
данным;
- лучевосприниызоаая поверхность нагрева;
Ст - степень черноты топки;
У* - коэффициент сохранения тепла:
3 - часовой расход топлива;
Vr- суммар:мй объем газов от слитачия I газа, или
I кг хздкого-твердого топливо;
Иг приведенной формулы видно,что оснззи^е пличпие ич
калхчество тепла, воспринкмаеиое крыт, т~;ч.;
тура газов в топке и в иеньсей степени - поверхчхть „згрсьз.
степень черноты толки, изо; риннеит загрязнении и т.д.
Теоретнчео кап темпе рат уоа горе ни я - ото _ м о кс и eyj. нч г
температуру, достигаемая при скитании топлива с коз; Ihuzici.tom
расхода воздуха^-- I.C и темперит,урах ттлиг*? и зклуха
£лт - О °C и определяется из равенств?:
4 ZTL.
уг-с^. пе;
-459-
Vr - мэ/м3-кг - количество продуктов сгорания от схигакия
I ы3 газа иля I хг хидкого-твердого топлива;
ккая/и3-°С~ средняя теплоемкость газов.
природного газа 8500 ккал/м3 ж К
!ля
1,0 живем:
СувсарикЯ объем продуктов сгорония от сжигания I м3 гзжа:
V'- 1.24 ’ 8,5 - 10,5 и3/м3,
из жил : объев сухих газов:
1,0 * 8,5 - 8,5 м3/м9;
объем водяных газов:
V. 0,24 ’ 8,5 - 2,0 и’/м3.
При полном сгорании состав продуктов сгорания при
СС™3*'- П,Я<;
СО» - II,8^, Cj- 0 %, *Уг- 88,2*.
Теплоемкость сухих Газов црп iт - 2000 °C:
С*_ > о,3? кхал/м9-°С;
100
где: 0,5785 - ккал/м3-°C - теплоемкость двуокиси углерода;
0,3541 - ккал/м3-°C - то хе азота.
Теплоемкость водяных паров при 200Q °C:
С1Чр 0,4688 « 0,47 ккал/м3- °C, .
Среднячя теплоемкость продуктов сгорания:
Сев • - 0,38 *2,0 * 0,47 я Q ц Кхая/м3-°С.
Ср- Ю.5
Тепрет;:чгсктя температуря горения: .
4 ------??.03---,гоэо Oq.
т ГО,5 • 0,4
<60-
1ЛЯ мазута с Q£« 9400 кхзп/кг и с/. 1,0:
Vr • 1,19 • 9,4 - п,2 «’/кг;
\^0 - 0,155 * 9,4 - 1.46 м3/кг;
Vtr - П.2 - 1,46 - 9. 74 w5/:ir .
Состав прохуктов сгорания при 15,С X:
*02»15,«Х, <^-0Х.
Теплоемкость сухих газов при 2IOO°C:
с * И«8 'О-ЗР? ♦ 8<Ь2 *0,356 ж 9,2 * 30,0 _ O(J92 «кал
130 ' . ~ 100 ’ м7^°С;
^HtO “ °«473 ккал/мЭ-3С;
л . . 2JU_tJL5’~ .
Яг« 11,2 П.2 к - с
Теоретическая температура горения:
^Л7.
. 2И22— . 2100 °с
11,2’0,4
Расчетная или фактическая максигалъная температура газов
ж топке подсчитывается при действительнмл ког>?ицмеитах расхо-
де жозяуха и температурах топлива к воздуха, и для л;.иродиигэ
газа при «kw-1,15 имеем;
Состав продуктов сгорание
СОЛ * 10,2 X. Qt - 3.0 %. - 86.0 X.
Vr - 1.24 ’8,5 ♦ 1,11 ’6,5 С I.D-I.0) - П.9 м’/м3.
Объем водяных паров:
0.24 * 8,5 -2,04 ыг/м3.
Объем сухих газов:
^,г - 11,9 - 2 , 04 - 9 . 96 м3/мл.
- 4вА
Теплоемкость сухих газов: ;
(• • ХС^Юл^Д.. дУа***,, _»2,9*0| 373 и 0,374 ккал/к*-°С.
г К»
to sc ьодннис пдрсп:
0Н{0 ’ °*‘‘S9 ж °»'7 к«л/“3-0С-
Средняя твплоспкость газов:
. 2л21Хс2Гк1_2ж04^0^1 . 0,39 ккал/м*-°С. '
11,9
’’аисечсхьнля фактическая температура * точке:
к„,и ----------- - НПО °C.
?>Ог«. п.9-0,39
Прх %. 1,3 • 1650 °C,
” • L5 . - BOO .
- - 1.3 - WX>CC.
Еа ocnonb.ni армветекуцт расчетов видно. что по мере
увеивчечия коэф? и тента расхода воздуха нзксииальиая темрера-
,;-па г тогхе зачетно снижается, а раз так, то резко умеиьвз-
етс< к «отчество тетя, воспринятое нздучекиек экранной го- ’
верхиостю.
3 зтом rxa?HM гринжна отряда тельного паяния коэффкця-
снт^в еэ'Чтха *o?-trxa на ококочиччость работы котлов.
- Количество тема, воспрнни.иаеиое зхраялш в зависимеетж
от хсг.ффылпси’а расхода воздуха в процентах ко всему тему,
вяосамьечу * топку, оостявхяет?
ЛЛ - 1,15 - 1,3 - 1,5 " •."•<:
4 р< - 44 - 37 - 30 %.
Таким образов количество тома, воспринимаемого эпранами,
увеим.аетсч на Ь i, т.е. примерно на 1/3 пр», росте коэффициента
>:;схоха воздуха ка исходе кз толхж с 1,15 до1 1,5,
“ 1&'Л*
В дальней! ем этот. “аоцобор" тепла экранами частично ком-
пенсируется котельным пучком к экоиокаЯзером, но именно чзотич-
’ но, ж не полностью.
За счет увеличения количества газов пре раооте с более
высокими коэффициентами избытка воздуха коэфрии». :кг теплопере-
дачи в конвективном пучке возрастает с 46,8 ккал/мг-ч-°С при
X • 1,15 ДО 52 ккаа/м^-ч-^ при <£ Т.Э и 57,4 ккал/м2-ч-°С
при «С • 1,5.
Благодаря этому количество тема, воспринятого котельным
пучком увеличивается в следухаей пропорции:
•4^ - I.D - 1,3 - 1.5.
алл.-*!’ -« -aei,.
Т.е. повышается га 7% (48-41), а жраны "недобрали" тем*
14 St (44-30).
Примерно на 3,0 - 3,5 % бельке воспринимает экономайзер,
ио > обкей сложностм - это приводит к снихскав ХГЦ, котлоагре-
гата на 4,0 %. '
Таким образом, о увеляченим топик на 0,3X1,5-1,15)
имеем ухудшение экономических показателен ва 4 £. клк в ере днем
на 1,1 ? с ростом л*1т на 0,1.
Температура уходяцжх газов за котлом, как показали расчеты,
изменяется в следупиих пределах:
»Lm . 1,15 - 1,3 - 1,5,
iK .-260 « 300 «340 °C.
П^ио^ > 1,15 количество тепла, перетднное радиацией
лучевосприникаовеа поверх и ости нагрева, равно 44 X, а воспри-
нятое котельным лучком - 41 *.
-463-
В этом случае хмпество пар», выработажмого экранам!
котлоагрегата ДЕЭр-К/ХЭ будет равно?
*2- -10 - 5,2 т/ч.
85
а котельный пучком соответственно:
.10 - 4,8 т/ч;
85
Т.е. примерно,пеловхву .
считывая, что эффективно релиздаонкая поверхность нагрева
2
экранов равна всего 29,9 м , а котельного пучка, участэуюжего
в теплообмене 205,3 мг, паросьем с очного квадратного метра
поверх мости кагреаа Йавит:
- экраны 174 хг/м^;
29,9
- котельный пучех -1222— . 23.3 хг/м2,
205,0
т.н. в 7,5 раза меиьао
НбЦ-
. ТЕПЛОВОЗ БАЛАНС КОИОАГРЕГАТА
ДЭр - ПРИ РАБОТЕ НА СНЕСИ ГАЗА
< ' И UAS77A
йоходзые давние
I. Паропронзаоджтельностк
2. Часозоа расход газа
3. Нхзаая теплота crop* ня я
. газа
мазута
4. Температура пятатальмо! зодм
5г Температуре мазута перед гор.
б. Давлеиме пара а барабане
7. Эхтальпня пар*
-25- 21,*‘Tvae
- В,.- 10*0 ы*/чао.
- Q р - 7920 кхал/н’,
- О* - 9*70 кк&л/кг.
- 4.1 л100
- UQ °C.
- Рб - 10 мГо/ох2.
- /« -66*.I кхал/хг.
В
8. Температура продукте» сгорания:
за котлом - fK - 350 °C.
.за котлоагрегатом -_-160 °C.
9, Температура холодного юэхуха ~^х.в.” 20 °с’
10. Состав газа:
за котлом 00^-10,*%, О^-Ч.б %. «^£-35,0 %,
за котлоагрегат. С0^« 9,2 %, С^« б,* i, *А^,-8*,а X.
II. Уаксммальное содерхаиие
для газа С^*- II, 8^,
тоже мя мазута ЛС^^’ 15,8 X.
- <65-
? А С Я E t
I. По табл. 1,3 находим значение м е оперла ио кжсхорода
> продуктах сгорания длл предварвтельяол оценка потерь
теша с уходяадил газами:
за котлом Oj • 4,6 X. 2- 5, И,
за котлоагр. Oj- 6,4 £. 2» 5,63.
2. Гчерк тепла о угол яки ми газами:
за котлом:
% • 5,12 (350-20) • 0.01 - —(1-х) -
,с 200
- 16,9 - ~ * 0,4 - 16,9 - 0,24 • 16,66 М - 16,7 <;
200
м котлоагрегатом:
- 5,63 (160-20) * 0.01 - 0,6 "0.4 « 7,0- 0,24- 7,7 М;
гже: (1-х) - предварительно задаемся долей текла от
ст орали я мадута (40 < во тему); ’
4* - 120е С - т-ра мазут» перед горелко».
3. Потера тема в скрулапкуе среду?
- котла * 0,9 X,
-котлоагрегата ^’а-1.3%.
4. Еовффациект полезного действия "брутто*:
- собственно котла:
2 *р>- ТОО - 16,7 - 0.9 - 82,4 X,
- котлоагрегата:
7 f? - ТОО - 7.7 - 1,3 - 91,0 %.
А. Г>П .
-Ч&&-
9. ЧасохоЛ расход мазута:
я - Z&.lk
QttOS. ' ^иа
. . 21*00 (бб*Л -ГОРД) -10*0 • 792Q ‘ 0,91 .
9*70 • 0.91
. g.a.<p. ‘iQ5..-L2.: . 5г7 vNtZt
8,63 ’ IO3 0,0
i. Колжчестто тема, жввсевмого а топку:
- от скхгакхя газа -
В ’ О* » 10*0 • 7920 . 8,29 ’1& жжал/чав;
- toxa мазута -
927/ 9970 - 5,0 * ТО6 кхм/час,
Всего: D,29 ’ТО6 мхад/час.
7. Таив, внесенное ж топку.» процвнтмом отиоаеимж:
гам -М£Л1^ • 100 • 62 %;
D.29 ’1(Я .
мазута 100 - 62 « 38 £.
г .-
. - 9Пт<к-
8, Максхмахыюе содержание Ки^ - смесж:
Ца^кЛ» 11,8 ’ 0,62 ♦ 15,8 * 0,38 -
- 7,32 4 6,0 - D.32 - D.3 %.
9. Цо табл. Т.7 пр ж данном соотновеижм во теплу газа м
ааута внаем:
D.3 X.
-w-
раэбамешя сухкх продуктов горе их я:
котлом - -Bxi. ш 1,28;
10, *
. Дх2. т«.
10. Хае’Мшвхвмт
за
за
II. Па табл. 1.5 определяем хаэф^ждаеигы С I прн соотавт-
ствуо*» температурах:
*а котлом С7- 0,85, К • 0,0,
;« хохлмгрвгатеж С7- 0,825, I • 0,775.
12. По табл. 1.6 определяем значение:
м 8 13’3 *’
• 2030 8 - 0,82.
13. Потера зама о уходяжгим газахк фахткчеокне:
за котлом -
а,. *d-i) вй • loo - luwx. (j - х) -
*/гаг. 200 .
/20 [о 85+ (I 28-1)’ 0,82* 0,в] 100-^2 -0.38 -
2030 1 J 200
- 17 - 0,23 - 16,77 - 16,8 X;
за котлоагрегатом:
. 1^2=..^,:. 2.9 Го,825XI,45-1) ’0,82* 0,775| 100-^’0,38-
2030 k J 200
- 7.8 - 0,23 • 7,6 %. .
Га**е определенные (предварительно) по упроченной формуле
потерн тема с уходякями газами длз оценю: Х!Д:
. L , 7 ? X 7,7 %
ч&ь-
дахк очень хороауя сходи мост* а окончательным потерям*
тема. .Сладовагальсо, КЗД котлоагрегата остается на том
же уровне, что ж предварительно подсчитанный, поэтому
насовав расход мазута будет без изкоиеимя.
РАСЧЕТ - 2-ой вариант
J. Величавы составу уходетих газов:
за котлом: №.****• J01?/ -IQi.**------D.3J ;
. • 100-4,76 * АЛ
захоти озгрегат ом:
Л%л»в»ь J°.V„2.3------- . D.3 %.
* 100-4,76 • 6,А
2, Определяем ж процентном отпозеких дало тепла, внеоезисго
в топку от сжигания газа (х) в мазута (i-х) по формуле
омздеиия: '
11,8 х ♦ 15,3 (1-х) - 13,3,
11,8 X ♦ 15,8 - 15,8 х - 13,3,
15,8л- 11,8 х - 15,8 -13.3,
4 I • 2,5 х - - 0,625.
4
Сдедоватсльио, количество теша, внесенное в топочнуо
камеру от сжигания газа составляет 0,625 или 62,5 %
соответственно мазута:
100 - 62,5 - 37,5 %.
3. Коэффициент разбавления сухих продуктов сгорания:
за котлом К - 2л2 - у 28,
10,4
за котлоагрегатом 4 " -1,45.
9,2
-1Б9-
4. Do табл, 1.5 а 1.6 определяем коэффацаеатм С# ж X пр*
соотввтсгвухахх температурах ж
м котлом С* 0,85, X -0,0, В-0.82. 2000 °C,
м котлоагрег. с£ 0,R?5, К-0,775, В-0,62, 4*а*- 2030 Яс,
5. Потера тема с уходтакмк гамма:
за котлом:
4,- .72 [о,® Xl,2a-D’0,82 *0,81 100- И2-О,Э75»
'« 2030 1 1 200
- И - 0,23 - 16,77 • 16.8 %;
за хоиоагрэгатож:
Д . ISfcSLSOtS [o,S?5XI.<5-D‘0,82* 0,7751 100-^’0,375-
72 2С00 I J 200
• 7,8 - 0,23 - 7,57 • 7,6 <.
6. Потера тема в мрухасжу» срету:
котла * 0,9
ж/агрегата - 1,3 %.
7. Кооффепаеит полезного «еЗспая "брутто":
соОстъекяо котла:
££ - 100 - 16,8 - 0,9 - 82,3 %,
котлоагрегата:
- 100 - 7,6 - Х.З - 91,1 %.
В, Чзсоеоа расхож мазута:
А . w
-по-
. ^00 (664.1 -IOO, П - 1040 '7920 '0.9П .
9470 ' 0.91Г
. ГТ*?6 . -1J55 U£ . M7 tf/,M.
8.63 ’ IOa 0.u3
’ i
Пример; Определил потери тема о ул<и«*»а
газами з» котлом и котлоагрегатом оо
. трем различии* формулам пр* работе
на природном газе с C0^z Л,8 X *
' млэоеа теплом сгорамж* qj -ЬЛО ккал/**
i • Исходные аьшат
/ж. гво °с. - do Яс,- tx . го °с.
Соотал цроду^то* сгорания:
за котлом: OOj » 10 X, О* - 5,2 X, 86,8 X.
за котлоагрегатом; COj- 8.6 %, С^»5,8 X, 86,6 X.
Расчет
I. ПО тпродеамоЯ Формуле:
за котлом - 0,01 (200 - D0) 4,81 - 12,5 X,
за к/a 0,01 (DO - 20 ) ' 5.41 . 7, J3 X.
Пк По Ф-ле проф, Ц.Б. Равмча:
fc\(l4-D В- ll ЧОО.
i так. 1 1
По табл. 1.5 и 1.6 иаходлм значение с' i, в, czrvv.
8а котлом, с'- 0,04, X . О,'79, В - 0,8, 4^. 2010 °C,
за к/a CZ« 0,625, К. 0, 775, В* 0,8, - 2010 Яз.
За котлом;
О . /Ь.в* 4 I; М-1) *0,8* 0,79? *ХЮ- к»9
'* 2010 L J
За котлоагрегатом?,
д^- /0.825 <1,37-1)- 0,8 'Ъ.ТГ}] ЧОО» 7,02 X.
7д гою * J
g. По об^еприня-оа методике норм;
За котлом;
I. Суммарный объем продуктов сгорания от схигаяхя I м3 газа
у . I*ZUL^22 ♦ Ь.П ........9592 (1,18- 1) - ИЛ м3/»3.
1000 юоо
2. Обмм сухих газов от сжигания I я® газа:
v . ♦ kLL’.2229 (j.18-1) -s.e м’/м3
1000 1000
9. Объем вохяиых вараэ:
V - 0.2< ’ - 1,92 м*/м3.
*н 1000
4. Те мое к к ость сухи продуктов сгорания при 280°С:
, И:0.,^ .,t?.2i.-0,324 i^6t8 -0.312 .о,??5
100.
d*. (ЛЛ.Азгз 8t?,, -I.M^3g:2£ *1QQalz
* 3000
За котлоагрегатом:
Объем сухих газов от свигания I м3 газа:
^•8,0. 8,09 (1,37-1) . из м3/»’;
Объем водяных паров:
V. А- 1,92 м3/м3.
- <72,
•l ’
Хавловмжосп. oytax гаао» ирж ISO Яс;
С - 3*1 .4*41.71 .?».?..Д*Ц*.лвМ.З*11 .0.5? мкал/и’-°С;
••*’ 100
«•. и?4лпа«iоо. 7: %.
* аосо
Змачежже * ф," за котлам, поасчжтьааие пе гр еж раммжаши
формулам <алк можву» охоомооть, т.е. • 12,5 %, а
^2* м котлоагрегатом ооотаетотвоню составим:
7,®. 7,02 ж ?,Т %,
т.а. разки» некое 0,1 X, чт~ аодтаерааает «оотаточиуа
точьистъ а помечете ф, по упрсжеемов формуле.
-<»
ОПХШ-ШЛ!
количеств* тема, от май ное газами I воеяряиято*
в омой в водяной эковомаязвре
асишмгЛЗ!^
I. Котлоагрегат 1КЗр-1УТЗ:
Паропровзэодятаниоств - Д » 12,3 т/час.
Часовой раехоя газа - Bj. « 970 и3/чае.
Хаэлеьяе пара в барабане - ?б * ТО хГс/см .
Эятаяьпяя пара « 664,1 жкаж/хг.
2. Томило - газ:
Их зная теплота сгорания ври ♦ 20 ®С - о£ - 7940
3, "ем пера тура газа:
8а хотлок i к» 290 ^С,
за экономайзером f -140 °C,
4. Теывература холодаого вонуха 27 °C.
3. Температура ппателькос вояы:
ва вхо<е в вкоиомайэер ^п.в."
ва выходе из t'n.B.’ О7<^’
6. Состав продуктов сгорания:
за котлом СО? - 9,вС С^-З.б^, «1,13,
*а в-сонокайзерсм СО^ -8.8%, 0j«5,-1,3.
• P A 5 4 ; T
I. Теоретическое . олмчество воздуха, не обход» мое ui «горлни»
I и* газа;
'у*. -HLLi . . e 7
1000 1000
2. Полные объем продуктов сгорания от скнгаикн I и3 газа:
УГ . 1,2* —3L ♦ -I);
9 1000
11 к о т < о и
У.е - 1,2* ♦ 8,7 (1,18-1) - П.38 ’/«’;
*о 1000
за жокомаЯзеррм
уг . 1,2* -Z2*0_ ♦ а,7( I 3-1,0) - 12,13 м*/иэ.
* 1000
3, теплосодержание продуктов сгорания:
з а к о т ж о и
Л* и • УГ* Cr t, - П.38 - 0.325 *290- 1070
»а эхономаЯэерс :
- 12,43 -0.518 -1*0 - 555 жкаж/м’.
4. Потерн теша в окружаздую орем у экономайзером:
а?*- . о.б %, от - 2x£_lZ2i2 . че «иы/м*.
73 Т 100
5. Тепло, внесенное фнсосиым воэдуюм в raaozoi экономайзера:
8,7-0,12-0.ЭГ27.9
6. 1-»нчество теша, отданное газами в экономавэере:
9>к. - -
- Г70- 555 -’«8 ♦ 9 - 47* ккал/м’.
«{75-
7. Хоажмаотжо тема, жоспрммжхое «а<о* а ахомжаМзара;
^жх.
в. Пржрост ХПХ жа счет уотмоакх акыюнзвзвра:
По газовому балансу Д f) • *100 « 5,95
Or. W'
Во водтому балансу л • -Л?е— *100 • 5,92 1,
*• 7949
».». яалаое еожаделке.
елхл!.?
хошообмеха > аковомаамре
I, Темаературвыа капор жгазоходв эхоиадКзера (пропжотож):
?. Сремгчй коаффацмемт мжбыука жоэхуха ж газоход* вжотжаМ-
ИР(И
. LEL1.U2S . j,?».
Э. Средне» /ехпержтура газе» » гвжододв здожомМэера:
1 . . 215°С.
rep. t г
а. Оажеа фодуатоа сгорамж ж газоходе жквжжаЯзвр* от
ежмгаиаж I ж3 газа:
УГ- Г.2* *7,9* «6,Х - п.9 м’/м».
-<7в-
5. Часовое количество продуктов с гора вд я:
О . J./cJZLllse.- . 970* П,9 £3—5--гОбОО м’А.
273 273
6. Плоямь живого сечения эхоиочайэсра «ля прохода газов:
/ - 0,12 х 7 - 0.84 «?,
гхе: 0,12 м^ - живое есченае «ля прохода газов при
длине одной трубы £- 2000 ми
принято по табл. графика J D;
7 - число труС в горизонтально* ряду.
7, Скорость газов в газоходе:
W --------3----- » __20<00------ . 6<о ,/ctKi
3600 -f 36 00 • 0,84
8. К»»ффиш<анг теплопередачи для чугунных ребристых экоыомай-
зеров 8ТМ ио ионограмме воры 20 (рис. 13):
К . 16.5 кшд/мг-ч-°С.
9. Количество тепла, которое должен воспринимать эковсжайзер
ври чистой поверхности иагреза:
В « —5. » .* 9.?*. Ilt.2 ж 5Г5 ххад/м5.
**• В 970
J0. Фактическое количество тепла, воспринятое экономайзеров
(47* ккад/н3) несколько меньве (5b кхал/м9), что объяс-
няется частичный загрязнением поверхности нагрева.
В данном случае козффицмевт использования гаэохца состав-
ляет:
У . . 0,92,
515
а действительный коэффициент теплопередачи:
I ж - 15,5 • 0,92 - 15,2 ххад/иг-ч-°с.
। 9
-п?-
II. Цри чается поверхности нагрева к полном омывании всех труб
температура питательгой воды на выходе жа зжоиомаЖзера
должна быть на 2-3 °C больше, т.е. порядка:
- D9 °C.
12. Температура ух од яви л rasoo будет мекъие на 2 х 3,5 • 7°0,
•if»- ВО- 7 - 133 °C.
13. Температурные напор в гавохода »ионона Rs ера несколько
ум снижаете я и составит:
д/ . М2Ы2ИЖ i' ea Ъ
2.3& Ш
" зэ
I*. Количество тогда, вое правя гое эхоиомЯэерон ас уравнение
тепкообмена:
- 229-2S3-2...I?*?. . 495 жхад/и*.
970
То ие. воспринятое водой:
. ДЖ_ШЫ0<£Ш . 495 жнадЛ.’,
• 970
т.е. полное совпадение.
I7S-
' JL! IXе. л
• стествеииой тяги
Исходные да иные
I. В котельной установлено пять чугунио-семг'чиых иотхов
"Универсал-б" теилопроизводительиостьп по 0,5 Гкал/чао
каждый.
Одновременно работают четыре могла с суммарное
мгруэкой 1,6 ГХал/час или -2,7 т/час.
0,6
2, Хыыоввл трубе метяллячесхая иефутеромныая, высотой
30 метров,
3. Топливо - природный га а:
Q* - 79*0 киад/и3, %.
Ч, Состав продуктов сгорания перед трусов:
СО^ - 7,? X, %*8,г<, *-1.57, ^-гяо^с.
5. Температура наружного воздуха:
- го °с,
6. Средний коэффициент полезного действия котлов ^брутто*
по данным испытаний:
Р - 32,0 X.
-<S5- '
5. Кахичество газовыпускхых отверстий:
л . 7г . 368 • <0-6 _ тп< „
П> • -------- jog вт,
fr 3,14 ’ Ю“°
лк до 53 ат. > ряду.
6. Дявяа огигьон масти горелки:
I - 53 (18 *0 - 1007 ш.
вря ни маем 1100 им.
7. ГЪммь живого сечения мя прохода воздуха:
Г$ - Х,1 (0,1 - 0,05) - 0,055 м2.
8. Скоросп воздуха в узкой оечехаи цели:
. . д о м/сек.
3600’ 04-55
9. Зги си ом хе скоростей газ* х воздуха:
10. ДмьвоОоДиость газовых струй:
А. - 1.54 * 0,707 ' А 1 D,€ ’Д76 -22,7 ш.
П. Аиаыетр газовой струи:
d • 0.75 х 12,7 - 17 ш.
tar равен : 18 ю.
-4$Б~
РАСЧЕТ
прдовой горелки х котлоагрегату ДКЗр-ч/ТЗ
Исходные данные ..
I. Паропроизводительность J) - 5,2 .7ч.
2. Низшая теплота сгорания (?*« ВССС кках/м3.
3. Давление пара в бараоаве Pf „ I1» кГс/см .
4.. Энтальпия пара 550 ххад/кг.
5. Температура питательной воды ICO °C.
5. КПД котлоагрегата е^квл<к>^'
7, Давление газа на Горелках ' " 300 ““
. • Расчет:
I, Часовой расход топлива:
ЛЛ Л . ±L - 2222JWM2£ . aos м’/ч.
Qp • 0000 *0,9
t, К установке Принимаем две горелки.
Расход rasa на одну горелку:
7 '•' '• 0S&- - 203 м’/чао. .
3; Скорость газа на выходе аз газовыпускных о’ьерстмй:
тУ^ '."г
ne: f - 0,63
300 - 57.5 м/сек;
°.7
коэффициент истечения для подовых
горелок (f»O,6 х- 0,55).
Ч, Приникаем диадетр гаэовипусо^го отверстия
de. - 2,4 ми. / ,
5, Пл ока дъ живого сочепия одного отверстия:
7 . . 0,705 (2,4' IO"*)2 • 4,5 'КГ6, И2.
б. Суммарная ыоцадь сечения газовьг.ускних отверстия одной
горелка:
Г - —£-----------------год-------„980 ,10-б м24
3600 • Wr 3600 * 57,5
7. Количество гаээвыпускных отверстий:
П .?с~. . 2И Bt.
? 4.5 • 10 5
8. Ваг нежат гаэовыпускнымк отверстиями принимаем равным:
$ • 20 ш.
9. Гаэовыпускные отверстия расположены в два ряда в шахматном
порядке.
I'. Угол между рядами - 90 °.
IT. Хяиаа огнеВоЯ части газогорел очных труб;
С - З-О» ♦!) » го (106 *1) - 2180 мм.
12. Гаэогорелочнал тг’ба - 60 х 2,5 ми.
ТЭ. Кирину меди принмиаеи $ u.120 нм.
14. Потребим количестве воздуха для горения на одзу горелку: '
V203 ‘°-9 -I.X ^5^-2120 м’/час.
15. Пхокадь джя прохода воздуха в узком сечении дели:
-{•tfrdrp) - ziec (120-60) io"6 - 0,13
Тб. Скорость воздуха в узком сечении вели:
М. • -------Z—_ . — ............ - 4,5 м/сек,
® 3600 'Ц 3600 '0,13
17. Оги метке скоростей газа и воздуха:
5М. В,2.
*.5
КОЭФФИЦГ.ЕНТЫ ИСТЕЧЕНИЯ К СОПРОГ.НКНИЛ
Основным уравнением аэродинамика, по которому определя-
ется сопротюлсвие газового, воздушного и т.д. трактов, явля-
ется:
в Р . 7 J3 .
। 2^
гае: Д Р - кГ/м2 - сопротивление тракта;
- суммарный коэффициент сопротивления, вклвчаоы*
в своя сопротивление трения, поворотов я потери
скоростного напора .л входе > выходе;
W » ц/сех. - скороотв потока;
у -9,81 м/сек2- ускорение силы тялестм;
- кг/м5 - плотность среды.
Не основании данного ура в пег» я скорость равна:
W - /?рР.
хая можно написать данное уравнение в следуоаем виде:
w- .-ДЕГр.
I J
При определении скооостк газа, воздуха, мазута к» горе-
лок обычно пользуется уравнением:
где: - коэффициент истечения.
Следовательно: ьу - -I— : иль
, f'-f • ' f • уг
Например, для горелок ГМГ-U коэффициенты истечения пои
определении скорости газа на выходе кз газовылуск.ныл отвер-
стий находятся в пределах у • 0,56 - 0,65.
-m-
B этом случае сумыарный коэффиоиэнт местного сопротивления
горелки равен:
ири У - 0,56- -T.-JL -3,2;
' 0,562
V f- 0,65 - - 2,4.
I Ч.6ЧГ
При попечете скорости выхода из сопле коэффициент истече-
ния в зааис.;иости от плотности мазута принимает равным:
- 0,31 при /- 1000 кг/и’.
Следовательно:
или
^0,34 при J0 - 940 кг/м5.
<о»ф}»1яеьт сопротивлешя форсунки равен:
-Л- ' - 8.7,
0,342
-49Ц-
ОПРЕДЕЛЕН/ Е
коэффициента истечения гор«л ГИГ-ЗЛ
. при рябого ня газе и мазуте
Г.чз
Исподние данние (по pcT.K-o.ctу графику)
* г-
I. Низшая теплота сгорания (2 • J5CC ккад/м*
2. Диаметр и количество газовыпусючи
отверстий:
осевых ' </ « 10 мы - Я » 12 ат.
' радиальных </ «*< - П - 12 г..
2. Плотность газа при -»2СсС - С.7 а//
4. Давление газа на горелке - 380 •&< вед. сг.
Расчёт .
I., Плооадь жилого сечения для прохода газа:
/?' . Ю"6 - 0,78(1О2- I42) .12 . 10•4-
- 2,3 . Ю-И?
2. Часовой расход газа через горелку:
Р » х - 533 м’/час
Q” 8600
. 3. Фактическая скорость газа на выходе из гьззьипускиых отворстий:
8,3 и/сеи
0G « IW м/с«к
я В ' ж 838
" 3600 ./J- * 3600 . 2,8 . 10
4. Расчётная скорость газа на выходе из отверстий жи
условиях, т.е.без учёта сопротивления t;>P*
5. Коэффициент истечения горелки:
ж х
' IC4
-4Э$-
Мазут
(j ti
I. Низшая теплота сгорания
. Диаметр сопле форсунки
. Давление мазута . «рад форсункой
4. Расчётная плотность мазута,
принята» в режимных графиках
5. Фактическая плотность мазута
Л*
«/>« 9200 хал/кг
cl, - 3,0 мм
/J - 2Q кге/см2
уо- 1000 кг/мэ
- 940 кг/м3 ,
Расчёт
1, Площадь живого сечения сопла форсунки:
£ о . 0,733 (3 . Ю"3)2 -7,(Ь . юАА
4
2. Часовой расход мазута через форсунку при плотности
1000 хг/м3:
& а .544 хг/час.
9200
3. То же при плотности мазута 940 кг/м3:
& * • *xjQ хг/час,
VI ,00
4. Фактическая скорость выхода мазута из сопЛа:
М/> -----------?«------—--------------—ж - 23,4 м/сек.
F 3000 ,jO-/^ ЗоОО . 940 . 7,05 . Ю'0
5. Расчетная скорость выхода мазуте из сопла без учёта
сопротивления (Jopcj'Mxn, т.е. при У • 1,0 :
V^94q~ * 2lJ ‘ м/сек.
6. Коэффициент истечения:
Т
. О.Зи.
ub.C
-496-
1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ
. потерь'лнваикяеского л а поре тяго-лу тьежыми
J мавинаи»
Вентилятор В.1-Я и • 970 об/мжв.
Q • 12000 л5/час, К - 175 ми ».ст.
I. Результатам! зал ер о» установлено:
- разрежение на всзсмжаыеы патрубке яентк. ятора;
• 10 ми юл.ст.
- «аллейка воздуха на иагытательвом патрубке:
// - 1*0 ми вод.ст.
"хогн
2. Статжчесив напор. разэкваемм» веатыяторои;
Нс^’ * #СА,Ш 140 ' <‘1о> * ьо *“ «л-ст.
3. Днаыетр всасивапаего саг рубка желтый гора;
d.g> 5G0 мж - 0.56 м.
4. Плокадь живого сечекжя:
/_ ^3lf . . о,2*б ж?.
л
5. Скорость воздуха «а >хо«е ж аемтыятэр:
wy . ----K22Q--------- 13,5 к/ctK.
w 3600 - 0.2*6
б. Плотность воздуха пр« - ?0°С:
/- Г.293 —---------- . Г.г кг/»*:
' 273 ^0
7. Потери дн наивнее кого капора на моте » еектиятор:
2/^* a i ^г- • Р- 0.5- -Вх5 ..L- -у,2 - 5,5 жж ж.«т
J/2^ и 2-9,81
-497-
где: J - 0,5 - хоз$4*пхеит местного сопротвздекая входа
по данным зс.рм аэродинамического расчет*;
8. Сечение патрубка жагветахм»:
У ваги. " 0.D3 и2.
9. Скорость воздуха на выходе аз вентилятора:
W. - 12090-....
3600 *о,ш
26 м/сек.
10. Потера дивамячесхого капора ва выходе аз вевталятора;
И ’ 0*5 —2^—• * 1,2 - 20,5 мм ».от.
п жхм* 19,62
II. 1ккамвчесхи1 капор вентилятора:
а«мн " Н™' ’ н мн - 20,5 - (-5,5) - 26 мм э.ст.
ДДИ« ДЖЛ* дмп*
12. Потеря джвамичесхого капора m входе а выходе из нажины
от водного ваяора, развиваемого ротором ара паспортном,
расходе воздуха (12000 мэ/час) составляет:
-НА»У.-. -100 • *100Г 14,8 - 15,0 %.
нпожя.
Сбоистба лере^роторо л ара < A
tnc J3 6-ле ) J* Lne I P i-nt p '1
•С *2/"* к*алрг\ Kt'n * xrc<(X>J ft/”* xcait/zt J_
б ата 7 q/tjq 3 aria 9
2 to £74 5<Ц/! 3,/S 664,3 4,66 6£3 5\ \14
220 3, H 6JQ, / J, 56 663, i j 4,04 536,0
£30 £ 60 696,3 JW 6853 4,43 694,4 JT 95 6iЦ r
£40 £54 70(3 £96 700,5 3,42 1 639,6 \ 3, 56 69c, 7
£50 £49 706,4 £91 705,6 £54 704,7 £76 7 03,3
£60 £44 7/(4 2 65 7/0 6 3,27 703,6 3, 70 709,1
£70 2,39 7/6,4 £60 7/Sp 3,2/ 7/4,9 3,6Z 7'42
230 £34 72(4 £74 720,1 3J4 720,0 3,55 7/9,3
£50 £30 726,5 £69 7257 3,06 725J 3 46 724,4
JOO £26 73(3 1 £64 730,7 3,02 730,/ 3,4/ 729,5
J/0 £22 736,2 I £59 ?35p £87 73 5J 355 7346
320 £ 86 74/2 £55 740,7 £34 780,8 3,29 75$p
330 £/4 746,2 i 250 745,1 £66 7852 £23 784p
340 £/0 75(< £46 750,7 £6/ 750,2 3 17 789,7
350 £07 755J 1 £4Z 765 7 £77 755P 3,12 758, 7
1O ama // <2Z7Q 4Z ama 43 anio.
Z/0 4,65 66(4 1 S'12 630,2 I 562 676,9 6,13 6775
220 666,9 ! 4$3 655.9 4^ 664 7 5 96 65.>5
230 44/ 69£4 1 48(4 5,38 630,6 5,6/ 663,6
240 jJ/ 697,5 476 626,3 695,6 5,67 694 3
250 703,0 4,65 702,2 \103 70(6 554 ?(Jp
£50 4/2 706,2 1 4,55 707,5 493 706,7 ! 5,4/ 70S 6
270 4,03 Щ4 7/£7 71£0 530 71/2
260 3,95 7/6,6 1 Tf/,3 477 7/7,3 5/3 7/6 5
290 3,67 72(6 | 4,27 123'/ 46i 7225 506 72(3
Joo зро 726,9 726,3 8.53 72 7? 4,93 7210
560 3J5 '/З40 I 733,4 £50 732'3 833 7322
520 3,56 739,0 4,4/ 73 479 /37,4
330 J59 744/ 3,95 743,0 ^,33 74 \! 4/0 74 £5
340 353 789,2 3,66 743,7 4,26 7462 4 62 7i71
350 3,33 7555 7p5 4 59 732 3
Продолжение /па блицы щ
20 F- 21 am a I 22 ana I 23 ama
23С | $ I ' 926 > 652,3 ! $75 69(6 10,21 630,7
260 $56 j 69$8 ! $03 693,9 j 9,50 69$0 $97 697,0
270 $35 \7057 l $60 704,3 $26 704,0 $72 703,1
£60 $16 ' 7714 $60 Г 7105 9,04 709,3 $48 70$0
2S0 735 777,0 ; $40 7/62 3,33 7155 9,26 714,3
JO 7 •?’z 722 5 7 1 72(3 364 72(2 $06 720,5
310 7,65 727,9 $05 727,4 $45 726,3 $37 726,1
320 7,49 73$4 7,39 732,9 $23 . 732,5 $63 73(7
330 7,35 738,8 7,73 733,3 737,7 $50 737,2
340 (20 744,2 7,58 743,5 7,96 743,1 $34 742,6
350 V>7 749,5 1 7,44 749,0 7^ 74$5 318 748,0
ЗЬО 6,94 7546 7,30 754,3 767 75$9 $03 7s$(t
370 662 760,1 7,17 759,6 7,53 759,2 7,89 75$3
350 W 765,3 7,05 764,9 7,40 764,5 775 764,1
330 $59 770,6 1 $53 770,2 7,27 76$6 $62 76$4
400 $49 7756 | $62 775,5 7J5 77$1 7,49 7747
36 ana 37ama. J3 алга JSama
330 1$/4 74(3 13,54 740,3 I 13,M 740,2 /484 789,6
360 42,66 747,1 1327 . 746,6 \ 13,65 7l$0 /4,04 74$ 5
370 12,63 752,3 1J00 752,3 13,33 75(8 13,76 73(3
330 12,39 73$4 12,76 753,0 f$12 757,5 /$49 767,0
330 12,16 764,0 12,52 763,6 12,87 76$2 13,23 762,7
400 17,94 75$6 12,29 769,2 /2,64 76$ 8 12,99 76$ 4
4/0 7(73 775,1 12,07 774,7 12,42 774,4 12,76 774,0
420 f1,53 78$ 6 1(37 730,3 I 12,20 779,9 12,54 77$ 6
430 1(3 Y 766,1 11,67 735,3 12,00 78$4 1 /2,33 78$ 1
440 1(15 791,5 1(43 79(3 1(60 79(0 12,13 790,6
450 10,98 797,1 11,22 796,3 j 1(62 796,5 1(90 796,2
таблица /.
<3на ч е н ие
коэффицрентоб .С" и „лг" /^г/ работе
на природная <?c?je( я азу те и ояеси их
/пенлера- яура продумюб сгорания С' К
/00 0,32 0,7?
200 0,53 076
' ООО 0,М 0,79
. 400 0,66 0,60
500 0,37 06/
600 0,66 0,62
?00 0,69 0,63
600 0,9 Цбз
эоо . 0,9/ 0,3^
/ООО 0,92 0,35
//00 0,93 0,66
/200 0,99 0,66
/300 ^6 0.67
~w-_______________________
таблица 1.6
теплотехнические характеристики
природного газа и мазута
R0max Сухих продукта сгорания Соотношение расходуемого топлива лсаро- произво- Оите ль- НостЬ ^тах *0 а м к/спл 6
> Зал м» Мазут кг
н,6 1 0 2010 1000 0,t
122 1 V 2010 1000 0,6
1 ор . 2020 1000 0,61
16,0 1 2020 330 0,61
16,3 1 о,4 2030 330 ' 0,62
/ц в 1 V 2030 930 0,63
/3,7 0,6 2030 З&о ; 0,63
/3,3 1 0,7 2C.S0 360 орч
'W 1 0.S 20 $0 960 0,64
1 0,3 2050 330 0,64
4,3 1 1 2060 960 0,65
/V 1 ^,5 2070 370 0,66
15,0 1 2060 970 Ц66
/44 1 2090 970 рб?
/55 0 1,0 2100 960 9,66 -
Примечания: 1. Р,- Низшая теплота сгорания
отнесенная к 1 *Л сухих продук-
тов сгорания
2. 3 -отношение объемов сухих и
власКнь/х продуктов сгорания.
х/ и коэффициентов . „ В” и . Р при работе на спеси лрирорноео гаэа и таэута Принято; ВвЭ - Q? * &)00 ххол/п*; со^х- и, В У. назут -Q* - ЗЮОuaj/xi; HO""2*- X
Соотношение расходуема 20 топ •пива о процентах по теплу „ _ т^х Кйл Сухих npoyyxmoL сгори них У» Жара- проилво- СителЭ • ностЬ 'вmax С' РЫ М ,3’
ваз У- Пазут %
30 65 во 75 70 65 60 55 50 45 90 35 30 25 20 15 10 10 15 20 25 30 35 90 95 30 35 60 65 70 75 во 35 30 12,2 1^ 12,6 12,3 1А0 13,2 13^ 13,5 133 /%в 1U 1^ ^6 1^3 15,0 15,2 _ 20/0 2015 2020 2020 2020 2030 2035 2030 2050 2050 2050 2060 2060 2070 2050 2035 20 SO 1000 1000 1000 /ООО 330 330 330 зва 530 950 930 960 970 970 970 370 3?0 о,б 0,3 0,6/ 0,67 0,67 0,62 0,32 0,63 0,39 О,6У 0,69 0,35 ^,36 . 0,66 0,35 0,37
...........-ш-......' - ——
I /па&лица 19
Значение „ X ’ природного газа
Содержание £ лродуыюх сгорания copco *с.% . -x соенператдрныи интервал
лродузипоб сгорания, *c
350-500 500-700 7DO-SOO 500-1100 7/00-7300
/<4 9,26 ^.'37 9,97 4,57 4,67
/<« 9,33 9,93 9,55 4,63 £73
97,4 9, to 9,50 9,60 9,70 £30
772 £96 9,56 9,66 9,76 £36
17,0 9,50 9,60 9,70 4,£0 9,90
7$ 6 957 967 9,77 $67 9,97
10,6 9,65 9,75 9,35 9,95 £05
70,4 9,70 9,30 9,30 £00 £70
10,2 4,73 9,33 9,33 £03 £73
70,0 9,35 9S5 5,05 £75 £25
£6 9 S3 5,03 5,75 £23 433
9,5 5,00 5,fO $10 £30 £90
9,9 £fO $10 530 £90 £60
& £10 5,30 5, to £50 £60
£0 5,30 5pO 5,55 £а £75
4« 535 5,50 5,65 £76 £65
4* £95 5,60 5,75 £36 £95
$55 5,70 535 £95 £05
4-г £30 £35 6,0$ £75
3,0 £77 5,30 6,05 £15 £25
•— — 9 b o>
... — •ХМ» — sb 7Г
— — — —— - Zb h's
•— 9'н bf s'r
. — — — и>/ O'H p*r
— — — oVot sb ob
—• orb sob ?>
— — — 06's ssi hb
«ах» —• 09k szk S'h
—» —- • 9/'S 96'9 P>
— оо'б 09b Sfi’f o's
— — 99$ Об‘р ss'p
**Г’ — Oh'9 9?‘f so'z
— s/'s 9б'г O»ld 9$
— —‘ Об'/ Pi't 09'i
—- 01Л 99 2 ss'z 0$
— OS Z $rk 9t\ z$
— . or‘z S/2 . 96'9 . ft
•— а— O/'i. 96*9 os's ft
— —• Об‘9 96^ 99$ p$
— 06$ S£9 O^ 96$ ok
— 0/ $ 99$ 06'9 or$ zk
— 09'9 9 ft or '9 OZ'9 hk
— ?^9 zft 9 /‘9 90$ 92
.• • ~~ гг 9 9/‘9 oo'p os's s'z
009/-000 00//-006 006-006 006 -QOS 009-099 I.
6/ rtiilieppus 9г yi vroSо du < 1 Л
. -.мУ.аг. таблица //2 Средняя теплоемкость боздуха и газоб, С - *гы/*3 *с
Пе^ге- ралгура ес fibyOKUCb углерода Cco2 Рзот кислоро^ \во$ян&(. ’ тзрь> Оозрух Сз
0 зо /оа /50 200 250 JOO 350 4оо 450 500 0,332 0394 0,405 04/7 0,427 0435 0,445 0,453 046/ 0453 0,475 ороз 0309 03/0 ОЗ/о 0,3// 03// 03/2 оз/з 03/4 03/5 03/7 03/2 0,3/3 03/4 03/7 Оз/з 0,322 0324 0,325 0329 0332 033/ 0357 0355 0,3^0 0,352 0354 0,365 0365 0,37/ 0374 0377 оззо 03/5 Оз/з Оз/з 03/7 . 03/5 03/5 0,320 0,32/ 0323 0325 0,327 .
-
HiaS^una 9-f /Технические характеристики и основные размеры чугунных секционных кот^об
S© s ill г > R ' ч 3 4 »|i Ш 4. 5j > * <5 ЧГ Ha СУ *> и ксличестбо секции А 5Г ч1 f i- с
?>§ - IV пг >- 1 ? ч 8>? $ ’’О $ о г и •ч Ч к: г? 3 £
1 Л 3 4 6 7 <5
- •• вУни6ерсая -5
7\2 /97 13-101 jqs 19 fO 4 1,12/1J
'V 256 ' • 90р 13 19 я 1
374 я 9бр 22 16 W ч
a,i 37k я 57,0 26 22 и ч
ззр 430 W 6^5 30 26 W ч
37,6 9&3 я 73р 39 30 W я
92,7 397 . » 34.0 3^ 39 W *
МГ ' 75
77,6 1/6 70/0* 76,! 3 3 — <15
W 779 70 27,0 12 12 — »>
2\2 232 10 3$0 16 76 — W
230 290 70 950 20 20 я
39,3 346 10 54,0 24 24 — ч
w Энергия -J тип 3"
J$<J 366 /0«? 57,0 46 19 9
552 И 35,0 26 22 Я Й 1
73,6 736 9 713,0 зч 30 я * 1
-ю?-
Продолжение таблицы1^
< Д 1 J 3/ 5 s 7 г
Энергия ~6*
335 12-К? 52 20 76 4 155/cpi
40,3 464 W 77 26 24 * W
5^7 632 W 36 36 32 W
МГ-ЛТ
JJ4 460 а/о* 67,0 i6 16 а»
52,3 63 3 W 3^0 22 22 •м» м
72,0 6б4 W 426 30 30 *ве м
„ /пула - /*
43,2 4зг 10-70* 66 /6 76 «м* Ч?
534 • 32 22 22 W
61,0 6/0 . • . /24 30 30 ' •
„ Пула Г"
16,1 261 /о-я/ 43 /6 76 — • 4,56
406 405 W 63 26 «* 9
33,0 530 •1 62 34 34 «м >
* MUM СК' 4*
год 372 /6У0* 57 76 14 4 7,25/^62
30,4 640 W 64 26 22 •
ко,о 7/0 W 4/0 34 з° »
46,5 626 я 727 40 36 W
«-и ГУ-З*
£•$ 456 1/45-А>* ТО 20 16 4 7.65/7,3
42,0' 643 И 100 26 24 И
340 и 730 36 32 »
>ние: S грэ<р<! ^указан наксималб*ь>й рас'
»ггс гозз но > tom с л лои мизшеи теплоте сгорания
VC-У г <У i~J Я. S i 2 -Qi .Уй£1.е зо - ег п
...... ; ........................-.
та<5юца 4.4
Основные технические характеристики
ко тлей гвг
Локаза те ли ТВГ <>$ тег тег 4,0 7ВГ вЛ тег to
йоверхножь нагревал*
-радиационная 17te K6p 355 76,0 63,0
-конвективная S3tZ Stp 34,6 /070 44(3
- общая ЦО 66, J sop /6Sp S3 op
температура вады, *с
—№1 А.гпп* Л Jcomfi/i - 70
-на выходе ил котла ff5 ff5 /50 fSO 450
Расход воды ^/уос 65,4 54 /04 ЧЛ7
Расход еазо, н^чае Коб 346 557 HQO /350
Рабо чее давление 4-6 4-6 74 /4 74
температура. *С
—уходящих газов SSO 430 SfO SOO S/0
Коэффициент избыл>- -
Ко воздуха за котлам — Ltp— — —
Суммарное сопротивле-
ниетопка-уымоеос, мн За I 75
Расчетный *пд sop sop sop 30,0 Зор
потери тепла, %
-С уходя щит и е aзам и
при C,g^so‘c w e,4 3,4' 6,S 3,4
-в окружающую среду to ^,в op op
и н ?РЗРРР' Потери тепла & огружагсиЦ'Цъ czeq^
’ указаны по ли/пературнып и опыт
' ним даннь/п.
табиица is
техническая характеристика
и расчетные данные котлоагрегата Д6-16-А
Пока j ате ли величина
при работе на
газе мазуте
Поро/роизбсдительностЬ, т/час -—-16
Давление пара б баробане1 кгс/ен* <4
Поверхность ногре баt /гд ^—ло
Объем топки, м* 5-
температура гозой; ° с
-за котлом : 3fO 36i
-~а экономайзером 19 ft
температура 6одЫг *С
-на. бходе S экономайзер >
-на выходе из экономайзера 14$
Подогрей боды й экономайзере
Коэффициент избытка боздуха
-на выходе из топки if iis
—за котлом 1tA 1,AS
—за экономайзером f,3£
Потери тепла с уодящими газами
при £Л& *с, %>
— За котлом fV fS,7
-за котлоагрегатом 6,6 6^
Потери тепла б окружающую среду
"• л*ow/jct* 1
-котлоагрегата ' _.. . ..._.. . - - 1 1 . .1 -ii.. .l.„.Z
_________________________п
1.5 ।
1 1 С
Коэффициент полезного действия - котла ч у. <35 J » <53 3
—котлоагрегата^ уа 50,0
— дкономаизерр у„ зр ?, 7
Суммарное сопротивление еазооо- <?<? тракта w толка - дымосос • /7 Q
6 тем числе: - собственно Котла t мм 6. ст —-35
- экономайзераt —»— г? —
вентилятор здн-н-2 a < sooo щ>/,-нт
Q^fd'fO Н^/УОС^ H * НОУ tvi&Cm.;
Потребляемая мощность
Д 6/но со с ДН-НЯ п ~ Г500об/нин
Q • 56?- 701 м^уае- н•яэб мм <£ ст.
Потребляемая мощность /t'-Uifa $ * do у.
I
4" *4X' Cu • X o> -'-о ~<<» -*«» .0» ’к> o> о ** О» к» <c * £ Оь <Ъ ъ о о 5> 4 См '*• ?. К. Ь X -ч -V > „-С -С? .<л .<», -~ч Jf, /', ..< Q О О| Ч-. К. tj Ч О1 4. • * с: <4 >) о О 3 ЛоАу: .г.^сстб на ер с 5а л-?** ? 5? t £ £ 'Ь о (S 3 1 $ § % 4 g „ $• 5 2 с' rs h Ь £ Л а § <§ Я, 1 5 ?> О ч *1 Ц X л. JI $ мР ъ £ § 1 § | г « « . <5 ** S»» О»
X J* U ** ^> >. <*» О» **• S» *А О» X» *м 'х -Ч *4 м.'Ч'Ч °» <J <> "'* <5 <о С> Ъ Шсн^олро ш5о- gumestPiocmb С. - tiKQsilvue
5» Ч Ъ Л* > "у * О О» N 0» -< $*• К» X» К» К> X, -\ 'ч ~ч Х> Оь -< X» <Э о» О» -С- Х> U -Ъ ролачестЗс секций п - turn.
о. ч ч? $ А* X» _ч> ль .<э -А* «о» о Ъ -ч О л> „ч -^ч ь.Са А> Л „£ •sj •«J Uj О, См См См к* ***. Расход газа При А« /00 пн 8.ст. H-n'/i0C
S* ;* 2? °* 5* ** <•* и о и <о о» Оч Сл» Ц«. ч^. \> X» х» ’s4 Ч* <х Хэ X» *° °* С$ Оч Ч <Л КоличестЗо от- верстий в адноп ря ду п - шА. Шаг нежду отверсти.чнц <£ - пт
К> *4. X 'ч *• •*. е> <с «л «ч о о» Qj
w\# _^Х> WX# sA* ''*“ *- 'Ч **» Xj О» чХ> -А* _Х*. ч,А> ..A* J\j <о А. *4 С) См -О 4N о, Диаметр) отвер- стий а'с - пт
too \ « ! • i i • 4 ‘ 1 ч Ширина щели 8-ни
ci о» 2i 2* ‘ si <о й -х х> $ «<» ?» а Ди>ина горелки Р0-мм
5 S S & | £ Оч *< *£• 2; ч т» чд о» о> _» с, <» <л. о« ч> п»с» о» о 5 длина огневой части еарепКи Л'~ нм
, , МкГ—
Продолжение паолиц^ £. 5
1 2 J ...9 \ 6 I tf . 7 ... a 9 te
. У" U 6 Од OCQS! -4Л
21,4 193 14 29,6 33 13 2.3 90 690 415
28,2 253 76 .39,0 54: 13 2,1 725 1140 663
35,0 315 22 . 46,5 71 n 2,0 125 7390 910
47,8 J?6 26 57,6 90 13 2,0 .125 7640 7(44
46,6 437 30 67,7 109 73 1,9 125 1690 1404
55,4 SOO 34 76,5 723 13 125 2140 1657
n У'но ^зрсал-к 5 ”
79,6 276 .76 35 4$ 13 <o 740 1310 572
2^2 266 22 44,7 60 14 2,0 740 1560 626
26,$ 375 £6 50,0 66 16 2,0 120 1616 7072
33,0 363 30 $7,5 33 76 2,0 120 2064 1372
87.4 417 34 65,0 93 76 2,0 120 2316 1566
47,6 460 33 ^0 i0Z 16 W 720 2367 7816
4^л 506 42 79,5 716 13 2,0 120 28(7 2070
57Pt
25 0 1 250 22 36,7 40 20 2,0 110 152$ 940
34,0 340 30 49,4 74 20 2,0 1(0 4JS0 1450
Цо 430 33 617 ! 101 20 2,0 710 2660,2000
i 4 i A ’ 1 .p-у/?? i -(/SA'/j i i JLt-JK \
£ £ О» •5 Л c* £ Л A. £ u ъ с»: lu lu U.O» o. Й <*
1
Л5 Л? O> 5? <h .u 4» 5» ^3 Л c? <h <s JOi C*
G, G. Q <x Cj Kl G. £ Cm Ch "cn
X» \> N> <v X» s ’Аь X* N
a 4> Xj <>«4 Ca o; G> £} O\ & e> r>>
<h Ci Ci "Ч K> М&» О» e> c> о Q> ex
o? <4 ;m a! u hj 4 Cm * Cj 44 <u o> M M О» C. th
4> *» Л. о 3 3 А» А» s 3 » _x> c> JG c>
1 3 о» X • o. • Л 0. M t r 3
• X X» * x> 3 3 £ I X b Л 3 »4 О»
X h § ' 4 « t « § X . 3 A> Сч X' Ы X> Cm
к Л> /т-ап хот ла £ Л о ъ § 04 s I1 1S Й §» * i
£ <х р2р Поверхность naapaia Н-м*
«э ъ £ Расход газа /гои Р. */ооы1&ся. 6 - м^/уос
-гл# £760 /700 Длина горелки <£ -мм
Oj <41 о> К-ёо oMfcpcrtifU 8 одном ряду грелки а-илт.
а Л» о — Диаметр отбор- стай есрелна а- мт
4 ' 3 Р-8о отверстий d*/t£*n 8попереч- ном nampvdke
t 3 к» о> соралки 1л1 8 з <
с 3 N См поперечное лалрубы)
п^пшопс/ашуос/ох апхэмпнхэи/
X РЬпидои/
1'......•—-2^--—-
Z33SE
таблица 83
Технические характеристики
вертикалбнд-щепеРб/х горелок, устанавли-
ваемых на котлах ДК8р
Показатели 45-/3 У-УЗ 6,5-УЗ УО-УЗ \ £0-13
Натер еорелок л? i J у 3
Количество горелок £ У У У 5
Расход газа на котел fipu /-J ' /ОСО ни 0- ст.
-при паспортной нагрузке /‘T'JAcar ^0 3J0 340 320 1600
-при максимальной —» — зго 300 dfS /230 2260
Количество отверстии на горелку, шт 6£ в£ 56 /Уо. 13£
Шаг между отверст., нм /У УУ УУ УУ У5
Диаметр отверстий, нм Расчетное давление воз- духа перед горелками при об^ОЗ-^/; Kic/n* во вз вУ
-при паспортной нагрузке fS J0 S3 60 so
Коздхрициент истечении
1
-
1 ! ’ ? . | 1
- г<5-
таблица 5.9
ОснсФ-ые технические характеристики
и размерь/ инжекционных форкамерных
горелок Укргипроинжпроекта
/7} и О еооелки / 0; Cl S О с, i ’ > ? Ъ > С V рианетр еазо- быпускных отвер- стии при давлении газа на горелке, кге/^ Количестоо
’ ^*2 Г 1 м 11 *§ ч
730 200 3000
ГиФ-Н-КО ГиФ-Н-35 170 — 2 4
297 5,5 — 2 3
гиф-с-зз гиф-г -50 — — ,1 5
425 55 У,95 ММ 7
Гиф-С-50 * — — 47 1 7
гиф-75 637 505 2 70
Гит -С-75 П — — 4;z7 1 9
Гиф-Н-ЮО 650 А7 5,1 — 2 13
Гит - с '700 •» — «м. 1 70
гиф -Н - 75 0 ГГФ-С - 750 U90 5,3 3 12
7275 — / 12
HIE
Sro
/авиеинюстб
расхода еаза через горелки биг-о-п
от давления, при л лот ноет а р* Q7 *УнЛ
Типоразмер горелки Номинальная тел л об ал нощноелчб Гкал/у ас Расход ёаза 6 м^уас при давлении на горелке 51^
0/ о/ I 0,3 0/
боз-м 0,0655 6/5 52 > 6,95 5Р
биг/// 0/2 398 93,5 ^5 650 77 0 7/
5U2/-/5 0,35 9/0 5.73 1 67,5 770 SI Q Зое
602-1/9 0,975 99/ 67 7 72,3 32 9 96 3 !
биг//б 1,05 50/ 70,5 33/ 9/7 103 170 7 »
биг-//б 1,76 55/ 733 1 936 1 /05 7/6 729
оиг-рхг (99 692 97 179 /30 192 152
б иг-2-6 0,53 16/ 26,9 37,2 359 t 33,7
биг-х-в 0,52 252 35,2 97,6 97,2 5(6 552 »
2-10 0,655 37,5 91 52 53 61,5 69
6U2-2/2 0,735 37,3 52 6 62/ 70,3 7 7/ 32 3
5U1-J-24 76,5 705,5 725 192 155 166
*.1 |
бстественная nsiea на вм высоту j
тру&я, хес/нл, при а/пмосрернон> I
давлении 750 р~. ст.
Средняя Шенперо'пура, еС и пзотнисп.^ л • 1
гпетература •30 2G '10 5 0 5 /ч?
4озо6 tyx^C 1,36 1,33 1,оО 1,28 1,25 1123 <75
140 ор? орг ар? Q44 ОР'2 CPL орг
160 оро Л^- оро 0,48 0,45 043 040 633
160 ОрЗ орд 0,54 0,51 049 046 •04? с. *» «
200 CPL 0,?Q 062 ор? ops орг 050 047 \орЗ
220 орз Оро орв <^55 орз 0,50 046
.... 240 орз орз орз 0Р<? 0S6 ОРЗ. 049
260 0,76 0,71 0,63 0р1 орз 05б\аб7_
230 ’ 6(73 0,73 Q65 орз Q67 056 opj
300 оро Q75 0,70 068 0,65 ОРЗ 061 ЛЗР
320 £82 0,77 Л72 орр 06? ops PPL Овл
340 ОР4 073 0.74 0,72 оро 067 065 6,6?
360 0,66 ор/ Л7Л 1Л7^ 0,71 0,69 0,66 Q6i
360 орз орз 073 075 РРЗ Р70 468 4 63
Примечание: величину tyrcp. принимают хах среднее арисрметачеехае .значение лглт- ператдр уходящих газов ни входе в трубу а на выходе из нее. При другихзначениях атмосферного давления (Csap на табличные значения тяги вводят поправху Р&у /?so
2< 9 -
таблица Af Опытные данные ; /Ж?. Пронэнсрзозаз'' по испытананз печей а сушил за /УбО'в^ЗЗ.
тип установки Пресельг колебаний
iyxV ^4. S'
//агребателбн&е ле чи без рекуператора с рекуператорот too -SOO 50-60 J5-35 5o-jo 55-50 A-/3 /5-Р0 300-510 /60-330
i ~ ! '/ескические печи AOO-ffOQ 50-6 J 45-35 /3-/6 /50-/60
$анн&е стеклоАа - гн.пие печи JOO-4CO ЯО-00 60-50 /5-35 550-600
брашатщиеся печи по обЛсину кеоанза- i,~o<’<’o Зрабия 30-50 55-/5 50-50 //0-330
• ,'*у у-'С.-ч^б/е и кольце ; Аь-е лечи по обхсизу К J £00.40 ш-яоа 55-30 f/0-300 KQ 'Отча, Kcpnuva
барабанные сушила рея сушки песка fOQ-iJQ f3-3Q 55-60 //•35* /6-32
Сушка песка А К'Мщеп слое ffO-ffO /5-30 50-56 35-55 /0-/5
канеоные сушила дл> сушки стерз/с чей 35-JO 50-50 ЯО-/ЦО 65- /5
* кпд Аклтчает А себя только расход тепла на испарение Ал аз и. Расход тепла на прозрев леской отдельная статья теплоАозо баланса.
1 —‘ таблица в. 2
ЗкОппуатациЗнные удельные расходы
услобноео толлиба
'оенпера Г’ -;i
/пехнолоеичеокии /Лип тура Уделбнь.и
процесс уст скобки наереба расход ке у.т
аС ТпонК
Назрей металла под каперные и
коокд а илтстпойкд толкателЬныь dSQ-iiSO jfi-sio
Лроцейодспбо листа- босо стекла ванные печи Qoa-fSoo ^iO-730
абнсиз кирпича Кольцевые и
(расход на /ооошт.) туннельные ЯК)-/ООО UO-fSO
Сушка стержней Катерные teO-HSO 70
» ' • Вертикально
конбеиерные JOO'JJO J4-64
Двдхкаяерны •JSQ-ЧСО JS-46
. шкафные 160-/S0 fO
Сушка форм катерные Счо-ао 95
трехканерны ? ело 96
Сушка леска барабанные WVI 16
Сушка влины 1 м *— ИОО'ШО 166
Сушка кирпича катерные 66 ’/60 100’140
(расход на /ооошт) туннельные so-/бе 66’120
___________________________________________;____________________________________________________________________________I
JCqро к mepu стики
тяео-дутье вых машин типа
£ДцД
Копиц с паспортных данных
завода изготовителя-бийского
Котельного завода
у /Пелус лов и я по эксплуатации
§3/- Следить за температурой
отводимых дымовых газов
Допускается работа дб/мососов
при температуре не свыше 250 * с
§ 33 * температура корпуса не долУсна
превышать ZO*ct а температура
мама S Санне до^скна бь/mb ^е
более 55-60 *С.
Рас. /6
.. У/
о'ы о'& ой o'? o!p
rSl^i
/9
-22?-
Лроиз6о$<#пе.0бмхупЬ Q/n&c. ’'^vac
Рас. JO
-&50-
РиС 13
I
Рис. 25
t^oo*c
Рас. Л7
PuQ. 2&
Рис. 29
t
/Г
ОМ Off Ot/ Off ОО* Of 09 Oi 09 Q$
JfapoguHGfiu4$CKUQ
характеристики бентилятороё лила вдн
по схепе моцмпи pss-4oa при телпералуре
боздухз JO*C и да8л$НС'(.1 760 пн рл. ст.
/Ipau&Sogume^&^ocmb Q.muc.cp/'/ac
Рис.
Лэродинйгтческие
характеристики беятилятороб типа Рдн
t :30 'С 6 х ?60 n/t рлг ст.
Q тыс. /t'/ycc
Рас. 3j
........................... , , ' '
Лэррдииом a veexue
солп^риетики д&косоео& mjriQ дн no
схеме моцкти 0>55~/i'0a при температуре
еаеэ t*200°C и даЗлении ?50 мм рт.ст.
Ррос/лЗодсттО‘ПьмостЬг Q м3/й?С
Рмс.&/