Text
                    В. И. Манюк, Я- и. Каплинский, Э. Б. Хиж,
А. И. Манюк, В. К. Ильин
Наладка
и эксплуатация
водяных
тепловых сетей
Справочник
3-е издание,
переработанное и дополненное
Москва
Стройиздат
1988

4 Г-1 й в а !. ОС щи'-1 сведения ГЛАВА 1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ 1.1. ЕДИНИЦЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ СИСТЕМЫ СИ И СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ПРИМЕНЯЕМЫМИ ЕДИНИЦАМИ И ЕДИНИЦАМИ СИСТЕМЫ СИ Единицы международной системы СИ л соотношении между применяемыми единицами и еди- ницами системы СИ приведены и табл. 1.1 и 1.2. Таблица I I. ОСНОВНЫЕ И НЕКОТОРЫЕ ПРОИЗВОДНЫЕ ЕДИНИЦЫ МЕЖДУНАРОДНОЙ СИСТЕМЫ СИ Величина Единица измерения 1 OOuSHa'ienut Длина метр м Масса килограмм кг Нремн секунда С! Сила (вес) ньютон н Давление паскаль Па Напор метр м Энергии, работа, количество теп- джоуль Дж ЛОТЫ Мощность, поток энергии ватт Вт Плотность килограмм на кубический метр кг/м3 Удельный объем кубический метр на килограмм ма/нг Удельный вес ньютон па кубический метр ] 1/м1 Массовый расход килограмм в секунду кг/г Термодинамическая температура кельвин К Теплоемкость системы джоуль на кельвин Дж/К Удельная теплоемкость джоуль на килограмм-кельвин Дж/ (кг* К) Коэффициент теплообмена (тепло- ватт ни квадратный метр-кельвин Вт/(ма-К) отдачи), коэффициент теплоиере- дачи Теплопроводность ватт на метр-келъиии Вт/(м-К) Теплота сгорании Джоуль на килограмм Дж/к г топлива Удельный расход топлива килограмм на джоуль кг/Дж
j ?. данные 5 Таблица 1.2. СООТНОШЕНИЕ МЕЖДУ ЕДИНИЦАМИ, ПРИВОДИМЫМИ В СПРАВОЧНИКЕ, И ЕДИНИЦАМИ СИСТЕМЫ СИ Нлименование величин Значение н прмволнмых единицах п единицах системы СИ Количеств^ теплоты 1 кал 0,239 кал 1 KKUJI 1 Гкал 4,187 Дж 1 Дж 4.187 кДж 4,187 ГДж Массовый расход 1 т/ч 3,6 т/ч 0,278 кг/с 1 кг/с Объемный расход 1 м3/ч 3.6.10’ ма.ч 2,78-10’* м;‘/с 1 м7с Рабо1й и энергия 1 кВт-ч 2,78-10 7 кВт-ч 3600 кДж 1 Дж Мощность 1 Гкал/ч 0,86 Г кал/ч 1,16 МВт 1 МВт Давление 1ат= 1 кге/см2 1,02-10 ° ат — 1,02-i0-S кге/см4 1 мм вод с г. 0,102 мм вод. ст. 1 мм рт. ст. 0,0075 мм рт. ст. 98065,5 Па =0,098 МПа I Па 9,81 Па 1 Па 133,4 Па 1 Па Удельная теплоемкость 1 ккал/(кг.°C) 2,39 ккал/(кг-°С) 4,187 кДж {кг-К) 1 Дж (кг/К) Теплоемкость системы 1 ккал/ “С 2,39- 10"* ккал / СС 4,187 кДж/К 1 Дж/К Коэффициент теплообмена (tciijhi- отдачнJ 1 ккал/(ч-ма-<!С) 1,16 Вт/(мг-К) Коэффициент теплопередачи 0,86 «нал/(ч мг °C) 1 Bt/(m4-K) Коэффициент теплопроводности 1 ккал/(ч-м-0С) 0,86 ккал/{ч м "С) 1,16 Вт/{м-К) 1 Вт/(м-К) Теплота сгорания топлива 1 ккал/кг 0.2.39-10 J ккал/к г 4,187 кДж/кг 1 Дж/кг Удельный расход условною топ- 1 кг/(кВт-ч) 2,78-10“’ кг/кДж лнва 3,6-106 иг/(кВт ч) 1 кг/Дж Сила (вес) 1 кге 0,102 кге 9,807 Н 1 И Удельный вес 1 кгс/мл 0,102 кге/ма 9,807 Н/м3 1 Н/м1 29, на и. 5 БИ 1.2. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО НЕКОТОРЫМ ГОРОДАМ СССР Климатологические данные, необходимые для расчета отопительно-вентиляционных тепло вых нагрузок и годового потребления теплоты, принятые по СНиП 2.01.01—82 и климатоло- гическим справочникам, приведены в табл. 1.3.
Таблица 1,3, КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ СССР ДЛЯ РАСЧЕТА ОТОПИТЕЛЬНО-ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ НАГРУЗОК И ГОДОВОГО ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОТЫ Температура отопи- Uijbti /ряимсн ть темп ератур ару жн тг я воздуя а. ч гель нпго пепкола -1. а Ч №1 1 i Наименование населенных пунктов Абшыиитный минимум □счетная для отоплении учетная для । центиляпни к X 0/ ЕЕ .кприегь ветра январе, мД РОД АЛ ж йт₽ л bucrfl тельного период 50 и ниже U> Т 1 35 □7 ’Т 08- 4-6'kt йе 4-б‘ве О 1 тГ U> СЧ 1 -1- Се с> сч 24,94- —20 19,94- 15 14.9 4 10 LT h □ь Зз о 1 1 ’flp Л + « -1- л Всего часов Cl С 1 1 1 1 1 1 1 + + 1 2 3 4 5 6 7 8 0 10 11 12 13 и 15 16 ]7 18 19 20 21 22 5. Абакан, Краснояр- — 50 -42 -27 -9,5 6,5 226 -•— — “JtT" Т7У 315 458 585 718 733 741 848 750 5424 2. ского края Ачинское, Читки- -51 -36 -26 - 10,8 — 237 — — 21 122 323 560 727 720 613 657 653 590 702 5688 ской обл. — — — 5 35 134 307 622 1142 1173 686 4 104 3. Азов, Ростовской -33 -22 - 8 - 0,5 5,7 >71 обл. — — — 1 22 130 321 575 690 827 897 888 521 4872 4. Актюбинск -48 -31 -21 — 7,3 7,4 203 — — — — Я 108 435 757 883 826 893 1083 719 5712 5. Александровск, Са- халинской об л. -41 — 27 - 19 - 6,2 7,8 238 — VWTT — — 12 44 146 353 62, 997 1256 1233 612 5280 6. Александров, Вла- димирской оба. — 47 — 27 - 16 - 4,? 4,6 220 — 3 15 60 134 247 392 542 680 805 922 1089 6117 5496 7. Алапевск, Сверд- ловской обл. -48 -36 -22 - 6,0 4,6 229 6 38 205 537 791 767 742 662 689 726 696 525 6384 8. Алдан, Якутской АССР -51 — 42 -32 - 133 4,1 226 - — — — 9 62 169 423 803 1022 695 801 3984 9. Алма-Ата -36 — 25 — 10 - 23 1,9 166 — 3 36 77 190 332 625 1019 1604 1842 2082 950 8760 10. Аыдсрма, Ненец- кий И- п. — 48 — 36 — 28 — 7,0 — 365 — 6 37 197 517 761 738 714 657 663 699 67(1 505 6144 9 1 Амга, Якутской АССР -65 — 55 -46 -21.8 2.5 256 — — 3 29 70 156 290 457 720 908 887 745 631 4896 12 Амэнгельды, Тур- гай ской обл. -47 -34 -22 - 8.5 — 204 20 118 231 323 438 520 552 467 441 478 665 931 552 5736 13. Ангарск, Иркут- — 51 -40 -25 - 9,4 2.9 239 — — 22 151 456 669 690 793 826 840 1068 1116 737 7368 ской обл. — — — — — — 7 27 121 334 809 1142 632 3072 14. Анадырь, Магадан- ской обл -51 — 40 -30 - 11.3 11,4 307 15. Андижан -<2Я - 14 - 6 1,3 2.1 123 Общие сведения
16 17. 18. Архангел ьск Араамас Армавир -45 — 43 — 34 — 31 -31 — 19 - 19 - 17 — 7 - 4.7 - 1.9 0,5 5.9 7,5 7.8 251 211 159 1 1 1 1 1 1 2 25 2 53 21 131 72 4 228 177 11 430 394 58 701 647 215 1102 939 613 1267 1150 1150 1432 1101 1069 653 559 696 6024 5664 3816 15. Аральск -42 -28 -18 - 6,0 181 — — — — 4 1 1 44 124 347 582 1079 1288 925 4344 20. Астрахань -34 — 23 - 8 - СО 4,3 172 — — — — — 40 93 184 317 644 1229 ! 1 16 508 4128 21 Ачинск, Краснояр- -60 — 41 -23 - 7,9 5,7 233 — 1 18 67 131 267 369 546 781 916 943 1053 620 5712 22. 23 ского края Ашхабад Баку -24 - 13 — 11 — 4,0 - 2 1,0 3.9 5.1 2,8 8,4 7,3 111 119 — — — — — — 1 9 49 189 585 1132 699 2664J 24 Балашов, Саратов’ сксй обл. -38 -27 - 15 - 4,6 199 — — — 3 46 153 353 487 13 650 163 938 1149 862 1531 1284 2856 4776 25. Балхаш -46 -31 -20 - 6.9 6.1 190 .— — — 4 11 47 130 303 611 1132 1552 970 4560 26. Барабинск, Ново- — 48 — 39 -26 - 9.6 6,5 228 — 13 56 J42 295 538 734 861 816 848 742 427 5472 27. сибирской обл. Барановичи -37 —22 — 10 — 0,7 5.5 197 — — — — 4 14 50 153 384 675 1334 1497 617 4728 28. Баргузин, Бурят- -52 — 42 — 29 —11,6 — 239 — У 36 172 355 521 595 629 644 581 704 830 667 5736 29. ской АССР Барнаул -52 -39 -23 - 6,3 5,9 219 — 1 10 39 115 239 390 603 798 853 833 752 623 5256 30. Бежецк, Калинин- — 52 -31 - 15 - 3,9 5,0 218 — — — 14 39 112 354 565 940 1329 1110 769 5232 31. ской о&л. Белая Церковь -36 -21 — ID - 1,2 4,6 188 — — — — 1 4 31 131 338 630 1231 1488 658 4512 32. Белгород — 37 -23 - 12 - 2.2 5,9 195 . - — — — 1 10 47 196 426 782 1222 1302 718 4704 33. Бельцы, Молдав- -35 - 16 - 8 0,2 3,5 17’2 — — — - — - 2 44 18ft 396 969 1861 668 4128 34. ская ССР Белогорск, Амур- -48 -37 -30 - 12,6 2,7 219 — 18 129 299 426 535 589 57 0 440 460 597 755 438 5256 35. ской цбл. Белорецк, Башкир- -47 — 34 -22 - 7,2 5,6 232 — 2 14 39 158 332 531 69 Г 966 И 92 1086 527 5568 36. ской АССР Бердянск -29 -19 - 7 0,0 7,0 168 — — 9 35 122 226 439 1107 1452 642 4032 37. Березники, Перм- -48 -35 -21 — 63 — 234 — - 1 18 70 146 303 592 842 1016 993 1047 588 5616 38. ской обл. Бийск, Алтайского — 53 — 38 -24 - 3,7 4,7 222 — ! 10 40 117 242 396 611 809 865 844 762 631 5328 39. края Биробиджан -43 — 32 -25 - 19.3 4,4 211 — - — 2 22 275 71 1 888 761 851 585 806 365 5067 40- Бирск, Башкирской — 44 -35 - 19 - 6,3 7,0 214 — — 2 13 61 146 307 491 638 890 1100 1003 485 5136 41. АССР Благовещенск — 45 -34 — 25 -11,5 3,4 212 . — — — 12 5 28 436 782 851 709 572 557 710 331 5088 42. Бобруйск -37 -25 -10 — 1,2 4,4 199 — — — - 5 20 71 219 549 966 1909 2144 883 6766
да да Cj ф Cn in О rn fi-i СП СП СЛ ел СП to to P Л 4* 4» Р С? to — О ф Оо ;Ч to to Р с; to — G? ср Ct- -I да да p c>J - S to ca да > й Л cd W s дадасп^да^гп^^ етсп^етслтхсп !_ :_i з: да. н a a s т rt о j v ^ ’ о ti o i н л н = ь й t=> x v 2, w -g 5 g n s 2 г1 К » 2 ,7 fc ta ‘ ' X S Л Ь* x "J ЕЕЫ=' L< sc '< -2 4 i ш £ '<= IH '-s i h i i M * H 11 n! * ? HH 45 | -O S ' n ь sa -S-z о щ 2 < -э a . w t= s» * я r? L- , ?; я O= I ' 4 -s л ”1 О 4k Pi tc К k OS 4 3- С- ь j щ -e ° C I > I to= i n.j.L\P.'HliN', lLv.-IKTi.iB Ill 1 1 I I 1 I 1 ; 1 i 1 III IM 1 i 'J i ® a Q> W (P Qi Jk M to to P a CJINJCJI ел x -— — — С" — “4 Oc to co to to 0^ GO to да co да сл Op ААГ')ЛК]ТНРЙ минимум L ч т £ III 1 1 1 1 1 i M 1 1 1 III III 1 to to to to to Щ «1 O' — CJ to — co CO GO to to p — P p 3Q P CT “ —1 to CO QO to -u to to О со to О CO — '--J 4 р расчетная дли стгликинн III 1 1 1 1 1 1 II 1 1 I III III 1 — — — w —-to СП >— — -'- w Qj да ijs to О О to cO — -O О to P Щ GO ф L43C C № 'Jj О расчетная для всатилниим |ia ерипда - 10.3 - 13.9 : 2,4 . IC.3 0,1 •• 2,l> 1 - e.y — 6,Ejl - <\-r> 2.6 - 2,0 - \4 0,7 -25,2 - 0,9 - 18,8 - 1,1 I4.fi - 1.0 — 4B — 4.4 средняя 1 р yj <^i P p Cj ;n W £| J* Ti A СП CD ”4 O: Ul W i СЛ СЛ С Щ Gt M О Ъ' -* *J to — Ст p СЛ tn= M to p - । GJ “4 ('.кариеть ветра в инваре, н/и to to to to — to — I'Ll to to to — to to to to — to — to to — о О Qv J; *1 О W C t<' О — to rn 00 P iXM' p -J — to O- О p to •< Си <P CD 4b — to C3 to to P' M to ! |р|,1ДС.1ЖМТГ ЛПЙГН7Г1- ПТОГЧ грлкнпСп |!0рМС?ДЗ. С)П 99E 98 91/ 1 i г - fill и ниже 1 1 1 1 *“^1 1 1 1 III 1 * II 3 I g । £ II । I । £ । to - 49.9 Ч-••• 48 II * 1 ft 1 8 || 1 । 1 | 11 1 cj 1 oc to11 1 *_n 1 да t-п - -4+,9 : 40 140 347 140 1 4 1 — 24 495 480 543 -39.9-?- fifi P СП . 4b. to -p to — •* <D 1 L-H ! СП 1 — CJ to 4i ’г] 4b. to — Jb I- - 4b 1 CTj О — C= M О to Jb to to с“ 34.9 -г 30 Clj CH CJ r- .,.- cc СЛ Co jx— — да -j to to o to qo — — се Сл да i.MC Ai tn о m lm --j to to нр — да да да да да ср cj Р 29.9-^- 25 "а 5 — м yi VJ к; to г,.‘. tj js-uijt *. 'js Ci 6‘.' w in — bi — Cr> Cc — u -j 2. (X У5 qt if <a f '.O :C, --1 Ф. CJ 4 05 i’l C: qr> -J 10 4* 6C 7 - 24.9 -5- 2(1 Ч ч £ _= I 67« 502 3 678 । 145 279 471 i 454 481 4 174 403 38 144i 104 514 126 313 190 419 348 -I9.9-; 15 11 1 чн ' • > . .. J a fe’ сода-Рида—’ <75 да — да да -j ci да -p -ч — to да да to --4 -'i м да да go to да ср -да co да м сг. ср to to СП CJl CO 4 GC1 Ql 50 -‘j Co — да to to Cn -л 1 4,9-г 10 а * Т 5 Щ sc 00 i .I Сл Л A k. О Ч К 00 6£1 i; C^WC.1 00 Ooyii» CO A t-C! CJ о UJ w C. JC 4» — 'i О 0? WOO— CC О C*S « r-c 4=- fc 4 <£> t-j k —I — t^s t<; --J --J [-C. i* -j 9.9-9 5 ЕГ to да да c: to да кз да »—> о •— — р- to ел ~.i ьр •— Ср 4b to -.J P — w QP О да О ьР —' С: :?-' м С5 — —J □ ч да да да да to Р- да да — да кп гр 4^ о ш --J сл да 4,9 4 0 -С. 1—1 1—Ь .— Ю 1—ь —- 1—- “ —1 >—ь —- ЮГК -J 4b да СП да да да да — <£> i Сснр О Ю — да — -Р цс да --j да р- Р — lt ? да — к? да а и *Ч да о да Со со -р to 'jT' 1— СП On to 05 to -P CJ CD ^-4 “ Ф C-W + е,| -г +8 ctj cd m -p да ui да С" да да да да ьр м ьР tn ас да. О да О с; » ** о о» w — да to — да да go да go -х= qj гр р. да да. е> <£>:£; ko да —дар; to — — М to — ГГ, р м« !.: ) М - +в да ьР ьР да р да р. да- р сл wi Р 4ь о< ст р-р. да р. да да to qb -ю — да to да да гр' да * с. оо О to :dp tn ел -• go — to to р to р да to да 4b. — да да <n to р да to w to о —‘ p о р Ст' ода да lti ода да да -р да рр .р to зс р 1w 1-L Всего Чисон Продолжение табл. i.3. J 7 pun i' J £
64. Волгоград — ЗВ — 25 -13 - м 8.1 182 — 1 12 ] 16 303 522 738 1 181 ; 1048 449 4368 65. Вологда -48 -31 .... [Q — 4.8 6Д 228 — -- 2 30 71 165 371 663 989 1209 1170 802 54 72 66. Вольск. Саратов- -43 -25 — !6 — 4.9 — 199 -- - 3 18 83 213 389 582 850 1119 995 524 4776 ской обл. 1 67. Вол дои - 49 28 - 13 — 2.7 4.5 227 — 21 64 198 454 35 9 1400 1747 1 705 5448 f>«. Воркута — 52 — 41 — 26 9.9 из.; 299 — 1 25 10ft 264 346 524 735 935 1040 1275 1337 646 7176 69. Воронеж — 38 -26 - 14 — 3.4 •5, i 199 T 27 112 333 547 87] 1179 12D2 498 4776 70. Ворошиловград — 42 -25 10 — 1.5 00 <0 180 1 7 53 161 382 665 1038 1340 673 4320 71. Воткинск -49 -34 - 19 - 6.4 4,5 220 ™ — 3 ]2 58 14(J 279 510 788 997 105 5 877 5111 5280 72. Выборг -38 -24 -12 — 2.3 6,9 227 — — — 21 64 198 454 859 14 OD 1747 705 5448 73. Вышний Волочи г. -48 -29 - 14 — 3.3 4,3 2 17 — — 14 39 111 353 562 936 1323 1 1 (15 7(15 5208 74. Вязьма -43 -27 - 14 — 3.5 5,3 217 — 2 20 89 268 580 885 1384 1364 61 6 5208 75. Гагарин — 50 - 29 - 14 — ,v> 4,0 218 2 21 89 269 583 889 I 39L) ] 370 61 9 5232 76. Гагра - 13 - 2 4 7.5 — 124 — — — — — — 3 105 ! 185 1683 2976 77. Г атчмий - 43 - 28 — 13 2,6 — 230 — 21 65 201 459 869 1419 177) 7]5 . 5520 78. Генячеек, Херсон -32 - 19 - 6 (J.&i 6,6 163 — — .... — — 7 80 466 1815 1544 3912 ской лбл. 79. Г омель 35 -21 — 1 1 — 1.3 5,5 197 — — 4 14 50 153 384 675 1334 1497 617 4728 80. Г opt, кий — 4] 30 - 16 4.7 5,1 218 2 22 74 183 407 668 970 1189 1 139 578 5232 81. Горно-Алтайск -49 — 33 — 21 — 7,4 4,3 224 1 ID 49 1 18 245 399 617 817 873 852 769 635 5376 «2. Г родно - 35 -22 — 9 - 0.1 5.1 193 — - 4 14 49 150 37 6 661 1307 1467 604 4632 83. Грозный - -33 - 18 5 0,4 3,5 164 - 8 40 100 177 367 1080 1 486 678 3931) 84. Гурьен -38 -24 — 12 — 3.S 7.8 182 — — 5 22 97 282 498 765 1'48 1 042 509 4368 85. Г усь-Хрустальный -44 — 27 — i 6 — 4 aI 4.6 214 — — — 12 42 142 343 610 97i) 1223 I 199 595 51 36 86. Даугавпилс -43 — 27 — 1 {) - 1.5 5.1 203 ... — JO 43 168 339 652 if) J3 ' 708 934 4872 87. Дербент — 21 - 9 0 Г Я 5.2 145 — — — — 1 1 70 450 j 803 1 146 3480 88. Джамбул -41 -24 - 9 — l.l 5.7 167 — — — — 4 in 41 114 266 537 995 1 188 853 4 DOS 89 Джанкой -30 - 17 r-j 1,5 4.9 160 7 78 457 1782 I 51 it 3840 90. Джезказга и — 50 -33 — 21 7.8 5.7 196 5 12 48 134 312 630 1 168 1396 1001 475)4 91. Джпзак, УзССР -32 - I7 - 5 2.4 5,5 128 - 7 47 124 281 747 1 149 717 3072 92. Диксон, Краснояр- — 5] - 41 -33 - 14.5 12,2 365 - 2 41 281 492 770 95.5 970 884 842 1098 1644 78] 8760 - ского края 93 Днелро!1етровск - 34 -23 - 9 — 1,0 5,5 175 9 37 127 235 457 1 152 15,4 669 4200 94. Донецк — 37 - 23 - 10 1,8 6,2 183 - 10 44 183 398 730 1 141 1216 670 4392 95. Дрогобыч - 35 - 19 - 8 0.0 6,2 186 — 2 21 63 464 ! 0.55 1704 1155 4464 96. Друскининкай -39 -20 — 9 — <1.5 193 -- — -- .... 3 19 1ПЗ 272 629 1 235 1566 - 805 4632 ..•inxi :i ro. нн нчесмп- длнпир
Про<к>яженш? табл !.3, А> V II п HiikiV'. ih j г не lid*'*.-; rrt-iJJX IbHKTIIH TbMHt 1 У р<| 11Т.1ПИ И 11 м 3 - о i & 1 1 L*M 1 ирйеЧ1Ц|-!-Ь гиад 1 пРу ж чиГ 1: Iuj.S .V • 01. Скорость нгтра в инвара м/с 2 я О trt 5 * м да ГЧ н- да да. ‘1- да да" 3D + -1- +• Все rtt часов А6<Г|Л ШТ НЫ Н ' минимум 3! Ч Т X Т 2 Ч i. з Ч I— — Ч- Й □* ь- я 1 рАСЧСТИДН Д-П*1 вентиляции S X Е =J Ч> о. и 1- да ч- г* иЪ I- да да м» л г да да сч ч- да + ч- 1 . L 4 5 6 7 к я 1 Г 1, 12 13 14 IS Hi 17 is |ч 2I.| 21 22 97. Дудинка. Красно- ярского кран -57 -46 -35 — 14.5 7,7 302 10 89 234 349 496 673 826 005 766 600 713 913 674 7248 98. Душанбе * -29 - 13 - 2 4.6 2,2 109 — — - - — 12 51 117 535 1216 757 2688 99. Евпатории — ан - 16 - 3 2.4 7,1 149 — — — — — 6 73 426 166'0 14 1 1 3576 IW. Ейск, Краснодар- ского края -31 — 21 - 7 0.5 7,4 1 fin • - — — - .5 34 130 298 604 i 109 1138 666 3984 iUl. Елабуга, Татарской АССР -47 -30 - 19 - 6.2 4.7 211 — ... 1 19 84 215 448 716 923 1052 884 723 5064 п:>2. Елен, Липецкой обл. - 33 -25 - 14 - 5,4 4,7 2(11 — — 9 34 ] 38 330 568 834 1189 1188 534 4824 1 ЭЛ Енисейск -59 — 46 -28 - 9,8 3,7 245 2 7 62 109 208 342 482 673 774 827 816 951 627 5880 104 Ереван * -31 - 19 - 8 - 9,5 2,5 139 — — -- - — 14 45 138 322 808 927 482 2736 105. Ессентуки -32 — 17 - 8 0.1 6.3 ! 78 -- — — 4 53 167 594 1358 1283 8!3 4272 lOfi. Ждан о и -31 -23 - 9 - [)> 6,1 177 - — — 12 52 134 248 515 1 L 57 1454 676 4248 10?. Житомир — 35 -22 9 - 0,8 .5,4 192 — — - 5 22 103 309 616 1237 1554 762 4608 юн. Жмеринка -33 — 21 - 10 — I J) 5,1 188 — — 1 10 38 125 318 638 1219 1487 67 6 4512 IU9. За йс а а, Каза какой ССР — 46 -34 18 - 8.5 2.7 188 — 1 7 j 21 152 372 635 834 725 628 563 574 4512 1 ю. Запорожье * — 34 — 22 - 8 (1.4 4,8 174 — -- 9 37 Г27 235 457 1152 1514 669 4200 III. Зея, Амурской об.;. -52 -42 - 33 - I4.i 3,5 236 -• 19 139 321 459 576 63.5 614 474 496 644 81,5 472 5664 112. Зима, Иркутской обл. — 55 — 42 — 26 — 10.4 4.9 243 •- 7 50 115 286 406 864 864 710 729 1000 801 ,5832 113. Златоуст, Челябин- ский ибл. -46 -30 - 20 - 6,6 3,9 232 — □ 43 139 303 595 935 999 1047 815 687 5568 114 Зыряновск, Казах- ской ССР — 51 - 41 -26 12,1 5.7 221 — 1 8 24 179 438 747 980 851 739 662 675 5304 115 ИваноЕзо -46 — 29 -16 4,4 -1,9 217 6 30 58 168 3,50 644 755 1177 1272 7 48 5208 lit. Иванп-Ф ранковск - 34 - 20 - * - 0.1 5.8 184 1 - -• — 10 134 247 481 1212 1591 702 4416
1 1; Измаил. Одесской - 26 - 14 - 5 i.7 6.2 1 53 - . 1 3 11 85 331 818 1321 1100 3672 обл. . 14. И.имси, Иркутской - 59 - 15 -29 — 1 1 .У 3.3 255 21) 125 24 7 344 467 554 590 498 471 510 709 993 590 6120 обл. IIS) Иркутск -50 -3? -25 — 2,9 241 7 50 1 14 283 402 856 857 704 724 99! 796 5784 120 Ишим, Тюменский - 49 — 36 -25 — 7 Ь 6,3 221 ft 50 1(И> 2)8 341 479 581 624 660 77(1 941 528 5304 обл. 121 . Йошкар-Ола ... 47 '34 - 18 — 6/. 6.2 220 2 22 74 183 407 667 975 1 194 1158 598 5280 122. Казань — 47 - 32 - 18 — 5.7 5.7 218 1 20 86 222 463 737 954 1088 914 747 5232 i 23 Калач-на-Дину -40 -25 - 13 — 3.0 4.9 182 _ — — — 1 12 1 1 6 333 522 736 1181 1048 449 4368 121. Калинин — 50 -29 - 15 3.7 6.2 219 — — - 14 39 L12 356 568 945 1335 1 Jia 772 5256 I 25 Калининград -33 18 - 7 0. !'> 5.9 195 . .. 3 19 105 274 636 1248 1582 813 4580 областной I 26 Калуга — 46 -27 - 14 — 3.5 4,9 214 — — — b 1 7 89 258 478 841 1250 1456 74] 5136 I 27 Ка мене к Уральски й — 46 34 -22 — 5.0 224 — 14 59 131 242 383 530 665 788 901 1 066 594 5376 12Я Каменей-Подоль- — 33 -20 — 9 — 0.3 5,4 18Г1 — — 3 18 70 258 537 Н 73 1458 803 4320 ский IM. Камынин -37 -26 - 15 — 4,5 8,5 189 — — — 6 41 197 378 607 778 1 047 916 566 4536 1M1 Канаш - 42 32 -18 — 5.5 5,5 21,5 — 1 7 20 84 168 432 769 990 1106 1021 562 5160 Ш Кандалакша — 42 -28 - 18 — 1.1 5.7 267 6 30 91 298 625 1090 1 624 ! 733 91 I 6408 132 К а иск -51 -42 — 21» 9.0 7.3 238 37 96 178 334 434 639 792 824 833 926 614 5712 133. К a pa i алда -49 -32 -20 — 7.5 7,7 212 — — 3 30 72 162 301 475 748 944 922 775 656 5088 134 Каунас — 35 — 22 — 8 0.5 4,9 192 -- 3 19 103 270 625 1229 1 558 801 4608 135. Кашира — 44 -27 - 15 — 4.1 7.1 215 — 3 12 33 127 249 493 839 1314 1397 693 5169 136. Кемерпвп г ’55 -39 -24 — KS 6,8 232 — — 15 75 117 287 132 658 883 885 885 818 513 5568 13? Кемь — 43 -27 - 15 — 3.5 5,7 26(1 — — — 2 10 40 163 416 701 1 102 1479 1473 758 6144 135. Керчь — 26 — 15 - 4 2,2 7,4 15,3 — — 2 10 77 284 866 1400 1033 3672 139. Кзьгл-Орда. Казах- -38 — 24 - 12 9,1 6,5 168 — — ._. 4 10 41 114 267 549 1002 1 I 95 859 4032 схой ССР 140. Киев — 32 — 22 — 10 — и 4,3 187 — — 1 4 31 130 336 627 1225 1480 654 4488 141. Кинешма -45 — 31 - 16 — 4.5 5,1 2)9 — — 3 18 55 161 366 653 928 1 197 1197 678 5256 142. Киров — 45 — 33 - 19 5, ,4 5,3 231 — — 6 54 113 254 5.31 796 1038 1 161 895 596 5544 143. Кировабад — 18 - 8 - 1 3.9 4,2 132 — — — -- — — 67 639 1577 878 3168 144. Киронакан -32 - 15 ... g — 0.7 4,3 153 — — — 18 61 185 432 1085 1244 647 3672 145. Кировоград -35 -22 - 9 — : /I 3.9 185 — — — !0 39 134 248 483 1219 1600 707 4440 146. Кнровск, Мурман- — 4 i- — 28 - 16 — 4.7 284 — — — 6 32 97 317 665 1 160 1727 1843 969 6816 ской обл. 1.2. Климатологические дяняие
147. >46. 144. iso. 151. 15Э 153 1 54. 155 156 157 IMU 154 160.; i6i.| 162.1 163. 164. 165. 166. 1 fit 168. - ’ll’IJ X T Z Z Z z z. X z X £ T Ж Z > X X XX X X 4- -e 15 ‘tS 4 "5 -Q Q $л □ 5oc X C w к О О С □ Ь X П “5 ТЗ Щ 3 Я Й щ у а ч 2 “3 Д ч.и j£ 75 ?; Q> И Е Нс "7 СТ ЕВ £ G О n I-) Н • О Ь Н Г> С С >т* С JS Е Са;ж Ы g- С fp 27 X Я ® S* *1 Н га л X 2" L3 JZ X = = X* - с О О о р Г, 2. G О О -3 О я н £ О = » t j S < Я • к ? “ S X* =1 о < fc ti S х, JXl^-o^-Osl» - ? > s» - н S “ гр да ” £ о у - < s п к ГС 7-1 ы * Р X х £ х ‘йй 4- ' * Е я S £ да S X ь Ч i т ? ж Нвкмч'миаанне ' населенных пунктов 1 1 1 i 1 1 1 1 1 1 1 i 1 II 1 i 1 1 1 1 Cfl CJ J*- »& W CJ iTI 4х 1 ’ да да CT ^ji 4ь CT i^j C? i Qt 4*- CT CT — id Sfi CT (Ji in CT Л ft Cn — — 'CT Jx -.j CT ’-l 4х tn hi и. АОсш uthijA минимум £ £ с м ™ и 1 * ад р 1 1 II 1 1 1 1 1 1 1 II i 1 1 1 1 1 1 1 CJ ГчЭ 'LJ LC bL t'J 4* CJ ЬО fi.^ iL-г LC ЬСТ I"L L4 Си —— ^ч1 ‘—_ tn CT- -J O W — О 'CT1 3b LJ*' W о — — Си CT1 — Co — CT CTj расчетная дли отоплении 1 ! 1 i 1 1 M |i I II II 1 1 i 1 1 ? nj - ic - ж * — — — — — ic (ст — ICT 4* 4* Л Ф Ф W " = ЕЛ 1— 'JD <PCT5 О — 4 — 4ь -<| --..i расчстнви для вентиляции 1 1 1 1 “Г Г 7 f 1 1 II 1 II I Qc CT « О О О “-1 74 ** — — C .wH Д- — i\j i_i н-q — 4. CT CT -J tJ 4-J — J1 r— t-* '- C7 Cyj fli JH Си СТ 1-Л 1*0 :s 'ij? A S) а> средняя 3 S и» iji tn yi & । p 91 w v1 । tn ti ст1 ст jct ст1 ст be Ьа 0 4- tL 1 — и 'u b ' ст? bt ст Ъ’ ст lu — --I Скорость ветра в январе, ы/г M — [CT tJ ' fCT K-1 — И Ю —* К? ICT —1 — ICT ICT “• ЧСТ — — — CT - Q S ¥ 4 W CT Cfi ЕСТ м W to 'C -£ t^b— w> <— CT CT CO 00 -4 CT 05 СТ СЛ -*1 <D bj tc QD “4 Д rfx CJ — — 4b CT W ПрфДМЖЫТМЬдМТЬ hfOiiw- тельного пер иена, еут Illi I || | || СО 50 и ниже 1 к 3 1 । । । € W । I 1 1 I i 1 : 1 1 э - 49,4» Ч- -45 .... 2 2 i i — i - 15 17 ! 3 44.9-? 40 j 11 13 3 i 24 60 66 1 13 1 5 i td —39.У-? 35 CT ‘'I — ! tJCJ il Г_ГЗ — 1 s I — CJ5 LC Ч О U1 Щ bJ 1 1 1 с щ 1 — r.Li <| । Or СТ - 34.9 --- - зо С 19 ,4 Ю SO — Ku I<| . _ ^ —« c*3 — "* О СТ Ф» 1 К?СП — Г.П -.] - J f J tfl W CT 30 W CT ’ w- — 1 DJ - J СЛ О '71 A CTj 1 * - 39,9-? —25 юк^и dJ hCT ,-fL, 4х ЬС w3 CaJ 1 №“ 3C CT — CT 25 CO Ф0 CO 4»- СТ ОС- | ,_ ,— m- ст К CT1 —CT1 CT1 — — СТ СТ да 4b 4» cc 4» t£. to CT CT to Ф CT CT '-] CT CD Ю £ —Й4Г9-? —Й0 -? ч т — да- w - й а да- — W x SiJ bJ W 4^- 0—1 OK Co О rc - s * подал —1 ui сс^сда О Ob -дао d с*, да- да-сд —.t О 0а — да* О * -I9.9-? 15 "и 4 О _± "1 СТ СТ ЬО W -4 СТ —- CJ — СТСТ С‘ Ф 'ICT — СТ b□ — -JK5 tO Щ СТ 'J 'J "J ^ LC tJ U? CT CT — КО CT CT tC- Q0 CT cn-^r — и щ di — -► СТ <| да — ас ra--j цз — jlldct — -4 - 14,9 4- - 10 * X 0 даос дадалстср -ч cjct 4ь c> cd ст Ct tn «ст ст 'Ст ст- ст Jb CJl GC U1 П щ О Ш C7; r£i 4b -p* КЗ СП CD --J 4* CT CT CT W *-i O L?i Oi CT i;1 CT 14' Ст' CT t'Ci cD СТ СТ ст 00 pl ст кз N3 ас -9,9 ч- 5 —jJ G ы 1л да re, да о — — to * д у ст- — t£ to il ст Ст да ю ст CT w — -J -J CT * c?i 4x ct> co rc cji di ce 1— Ki ss 4ь ст Ф v CT CT № QC I- M b--J фг. ст .^1 CT** CT “ CT CT 05 CT ID СЛ -4.9 :- -0 0» 'J —* “J CD СП CT CT CT CT rji C0 CD EaJ FL СП СЯ ‘-J ““ О CT CTf У' да* 0 go цх 3?-^ У S О да iK. шьу n к нда ai ct>-~-ice> ст — да да ост to ю 0 |чц ул ь^-да ст ст — да £? 4ь ст 05 70,1ч-+5 CJ1 СТ СТ Ст Ст 'J СТ; СТ — -< да Ст СТ СТ '] СТ Си Ui Оз ст да СТ |k_i — J* — да -ч| — О — -1 £3 <Ъ — ij?i -..] 1Г1 4хь™- 4ь. «ч о 4х сп св щ да "' ю frj кэ ст щ — ctj^. — си ст --.1 in 5 tn !□ +5.|ч- i-а Ст -& Ст 4b 4b -р» СЛ Ст ьз да ст ць СТ СЛ 4b +- Crl Сл да Си 4* да | — -ч м со w ф 4* ст да се- да ст сз да — •— '— да Щ 1 rz?^ Й. Т X СТ СТ Q W .Ь СТ чр зс | к; tj ос &» Гч5 о О О6 * лс nt rj да ст ст гл -р* ст «ст ю , 1 Ji Всего часов нинэрмг attnrtjf) ; г $ V i
6*1 Кутаиси - 17 - 3 3 ti. 8 8,li 121 7 132 1443 1-322 2904 171 j. Ленинабад •' -26 - 13 - 5 1 2.1) 6,8 129 ... 20 89 259 882 1238 632 3120 171. LrlCHHIl.:KaH + 1 23 14 1 4,3 3,4 163 — — 9 44 ; 79 416 697 827 896 844 391? 172. Ленинград 36 26 1 1 2 2 4,2 219 — 21 62 191 43“ 828 1350 1686 681 5256 17 J. Л Kii CCP 47 29 - 14 ._. 5,9 6,3 228 - 1 8 25 184 450 794 1006 873 757 680 694 5472 171. Ленинск- Кузнецкий — 55 -37 -23 — 6.1 5,5 229 — 2 4 59 105 235 371 591 733 98] 932 913 570 5496 ! 7,i. Ленкорань — ]6 — 4 2 5.3 2,7 I 18 -- 1 1 ] 188 1269 1363 2832 1 71.1 Ле нель. Витебской обл. 40 26 - 1 1 — 1.3 4,0 205 — 4 15 51 159 400 703 1388 1557 643 4920 l77. Лиины, Орловской обл. 39 - 26 - 14 — 3.5 5,4 204 9 35 140 335 576 847 1207 1205 541 4896 1 ?S. Линеек — ЗЯ — 27 — 15 - 3,9 5,9 199 ... -- 9 34 137 327 562 826 1177 ] 176 528 4776 i 79. Л ас пая -33 — 18 - 6 Cl,8 8,6 202 — 3 33 155 402 1035 2255 965 4848 &l. Луцк -34 -20 - 8 — 9.2 6,3 187 5 21 100 301 60(1 120 fi 1513 742 4488 1Я. Л оВОВ — 34 - 19 - 9 — <1.2 6.4 191 — 2 20 62 458 1039 1678 1133 4 392 182. Mil ГИИ I’OrOpCK -46 .... 34 — 22 — 7,9 8,1 218 .... 7 19 37 123 369 682 1280 828 758 608 521 5232 1 W. Майкин 34 - 19 — 5 1.7 5,7 154 2 13 37 1 14 354 823 1304 1049 3696 I8d. Мама, Иркутском об.1. 56 46 -32 — 12,7 5.2 256 21 126 247 346 469 556 592 500 473 512 713 997 592 6144 185. Мари и нс к. Кеме- ровской обл. — 55 — 40 — 24 - 8,1 5,7 235 2 17 60 134 253 397 576 856 917 922 937 567 5640 IH6 Махачкала - 26 - 14 2 2,6 8,5 151 - — 3 13 57 186 649 1833 883 3624 1 87. Мелекес -47 -29 - 18 — 5,7 4,6 21(1 12 81 235 464 715 880 1097 965 593 5040 I8H Мел ито по., ь *-33 - 19 — 7 6.Cl 5,1 169 9 36 123 227 441 1 H3 1461 646 4056 ISO Минск -39 -25 - 10 — 1,2 5,6 203 — 4 15 51 158 395 696 1375 1542 636 4872 1 LIO Минусинск - 53 -40 - 27 — 9,5 4,8 226 -- 26 78 1 72 315 458 585 718 734 741 848 749 5424 191. Миргород -ЗЯ -22 -HI 1,5 6,2 188 — 5 8 46 162 393 726 1231 ] 134 807 451 2 192 Мирный, Якутской АССР — -48 - 39 14,9 6,0 267 276 560 567 565 515 399 343 327 406 520 673 777 480 6708 193 Мингсчаур, ArtCCP — — 6 — II 4.8 4.6 1 16 ... — — 6 59 561 1386 772 2784 199. Мину рннск -37 - 15 — +.3 5,4 202 7 44 141 358 622 879 1 174 1127 496 4848 195. Могилев 3 , -- - 1 1 — 1.5 5.0 204 4 15 51 159 397 699 1381 1551 639 4896 196 Моршйнек, Тамбов с кий обл. - 40 -27 - 16 — 4,5 5.0 204 7 44 141 358 622 879 1 174 1127 496 4848 1 97. Москва * -40 26 15 — 3,5 4,9 213 •- 3 12 31 121 237 470 800 i 253 1333 660 4020 1 98. Мурманск -38 ... 27 18 — 3,3 7,5 281 — f> 32 96 314 658 1 147 1 709 1823 959 6744 i i I I I I I I I i i I i i I 1,2. Климатологические данные
W K5 LO 1C 1- Г- К E'm Kt '-' g g (Q м м Ci К t; - ю w — — “ Z 7^ T ~~ “ L_ —। Ж «oofioo о " о -? 1— рссГС’-J^J1 4i у- w — =э ш Л ’.1 I?, rji 4*. r_Lj к: — “ ® — II. Fl к I £ = з - x x x>xjxx*xx x з x д i s x x x ° x ™ C it ” С О 0 S з: E X ф £ = -j = = Д T л (u W щшшЕ'ы * W £ П S Ш W J 5 J i- 2 f И л X и ~п £ Lj -3 fj С E ₽ g £ £ c = 3 E .. ^ = J - i EsiS^E tr £ г £ 2s = O '< = □ и u oi 7 -i, =i '< jt E 1 i 1 rs * xSs s & & n Ш С ь о 2b ’ U c g ct-.p . S ЭС а с o x ®= c «7- T. =’ 5 - £ E n S a 5 - -5 b £ S 5 i S ' 5 ? Й = s ' P= -D ' W ?: ? -H r = S ? т ? s •s Панч 1нива н nr Hace.itHnuA пунктов 1 ! ! 1 i 1 i I v II 1 1 1 | | | | | |1| | £ ё ££ Д flC 1ЫК1ТНЫЙ ынннмум С 1 i 1 5 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 1 1 1 III 1 Й * 8 £ & Её * щ 3 g S — * расчетной длн отопления % 3 5 (Г i "и □ * [ i 1 1 1 1 1 1 1 1 i II 1 1 1 ill 1 r.j — hJ to — be — ю « -* W I—' _ lwu h5 hj w k= У 'J У1 -₽• l— ьП — 0 ci щ £д -4 q« > расчетная для «еятнляннн pa <jTt>i еэиолл^ -11.6 - (1.4 1,2 — 7.5 — '\9 1.0 4.4 - t.\2 I-..8 1- 15.1 -14.a - 9.Г) — 6,6 4.2 - 4,8 0.4 - 0 8 — 26 - 7J 4,4 -- 5,! 2,6 - 11Л средняя 3 х i“t. *. 0 c: ci 3i !• t™ 7* I -CP| f'^' ** *• cn hi <31 is: hw *• 'v4 "'X> - ’< «i ₽ <0 *V 1 =' 4^ л- CI '(J.ijj -K \j CJ ’= in ?ri 4 Скоросп. ветра ннвяре, м/с В ie ю — hi to — — ю to to юю ю — _ _ _ tl6 „ „ t- — <0 tnt, 14 0 3D £ XF7 S Й S S С- О 40 lc. ос ш 4 Cs го GJ ч 4* '1 Э — Сл er, О > OJ 00 0 м ^.! — о 5= 0 Придилжл1ел*нсм:гь. оюги гельмпгп пернгьлл гр П родилжепир гаол. 1.3 Knujfjjg j ifnhitiQ 7 user j
222. Норильск — 56 — 46 — 34 — 14,4 300 10 88 232 346 493 669 820 899 763 596 708 906 670 7200 Э^. Нукус, УзССР -35 — 19 -10 — 1.4 4,2 158 — — — 6 77 207 390 596 980 1021 515 3792 224 Одесса -29 - ts - 6 1,0 8,5 165 - — — — 5 22 134 399 975 1781 644 3960 225 Отннкн, Саратов- ской пбл. -42 -30 -18 -- 5.8 _.. 202 - — 3 ]9 84 216 395 591 860 1136 1012 532 4848 226, Оймякон — 71 -60 — 56 - 25.Я 1,6 275 840 <i00 602 584 492 423 356 358 344 430 510 607 454 6600 22*. Оленеп. Карель- ской обл — 54 - 29 - 14 - 3,4 6.5 238 4 за !ЗП 31 1 604 1004 1386 1444 793 5712 228. Омск -49 -37 --23 — 9,5 5,1 220 1 10 48 128 304 472 704 799 802 718 746 548 5280 229. Онега, Архангель- ской обл. -46 -31 -20 - 4,3 4.6 248 4 21 54 130 303 516 914 1684 1623 703 5952 230. Орджоникидзе - 34 - 18 - 5 - 6,4 3,0 175 — 6 54) 180 415 1198 1624 727 4200 231. Оренбург -42 - 31 -20 - 8.1 5,5 201 - 5 30 130 329 552 741 818 949 749 521 4824 232. Орел - 39 -26 - 13 - 3,3 6,5 207 — 6 17 91 264 489 862 1281 1493 465 4968 233. Орск. Оренбург- ской обл. — 44 -29 -21 - 7.9 5,0 204 — — 3 25 169 406 606 734 719 809 906 519 4896 234. Орша -39 -26 -12 — 1.7 5,1 204 - ... 4 15 51 159 397 699 1381 1551 639 4896 235 Охотск, Хабаров- ской оба. -45 — 33 — 25 10,0 — 278 1 29 249 67 1 849 819 735 664 999 1106 550 6672 236 Ош * -26 — 13 — 7 0,7 1.8 146 - -- 1 18 106 380 888 1279 760 13432 23?. [ |авлодяр -47 -37 -23 — 9.0 6,7 209 6 22 31 277 547 687 779 779 821 536 479 5016 23Я Паневежис - 37 -22 - 9 — 0.7 4.7 199 — — — — 3 19 107 280 64 8 1274 1615 830 4776 239 Пенза -43 -29 — 17 - 5.1 5,6 206 — — — 2 10 43 173 33 0 733 948 1104 825 796 4944 240 Первомайск, Нико- лаевской обл. -34 -2G - 8 - 0.4 5,0 175 — — — — ... 7 56 233 479 1093 1574 756 4200 241. Пермь — 45 -35 -20 — 6.4 5,2 226 — — ] 17 68 .141 293 571 813 981 959 1011 568 5424 24Э Петрозаводск * - 40 -29 - 15 - 3.3 5.9 242 — -- 4 36 130 310 602 1000 1380 1436 790 5688 243 Петропавловск, Ка- захской ССР — 53 -36 -24 — 9.0 6.9 221 19 79 218 437 607 744 755 734 651 1057 5304 244 Петропавловск- Камч атскнй — 34 -20 - 10 - 2,9 9,0 259 — — — — 1 46 128 750 .1294 1969 1580 548 6216 245. Печора, Комн АССР — 54 -43 -27 - 8.0 5,6 267 — 1 22 97 173 310 469 657 836 930 1 140 1196 578 6408 246. 11 ннек, Брестской пбл. — 39 — 26 - 11 - 1.2 6,5 209 — — -- 4 15 52 163 407 716 1416 ! 589 654 5016 247. Нолпцк. Витебской обл. - 39 — 26 - 11 - 1.2 6,5 209 — ... 4 15 52 163 407 716 1416 1589 654 5(Н6 1.2. К.лнмлтологические данные
i *£ J 5 S K> JO s i> К F1 й -ч й ?: й Ju & Й о JO OS'S ГО rD ►" • 9е’ /*1 2d £ c X I tl rt я о № g. Li fc1 f₽ X Gt TH p —i В X к X Ct X F О Oi "d Л & r: ж "0 a Ю □ X= О о 4 5 "“C A X Л a ’ x w £j B t= ± 0 TZ 6 a a <1 > -i DJ X- r> X 0 Si 0 -Я X з 3 м 43 0 X 6 0 3 0 X X 2d г—' 2 X О x« 0 □. !-i L«J Q Я □ X Ъй п £ Л и я X •э Е= Cl "О О Гг О Е 3J с о с > Ъ О £ 6 "d Б ~5 U # т tr 3 а i а; о г> я □ Л Х5 X г; 5 I = 2 п * чз J= $ ± X □ п л ёГ о X ы 53 № 1^ 1 I’ 1 1 1 1 1 to и J 1 да 1 41 1 да1 1 1 to 1 1 ш —' А — О id =д да -пД сл да -J Г.Л •“ 1 1 1 1 1 । 1 1 । 1 1 1 1 i J 1 1 Ю 1 го 1 NJ -27 1 ?£ 8К- *0 to -30 -24 о ЯР- to to -26 См 1 и W 4^ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 + 1 да to м да да Oo да to □с да й& to Са? Сл L<i 1 1 1 го Зо 1 1 1 1 1 1 D 1 о i □5 1 hj 1 iTj Ъе W 4J -J да 'f — D on '.Л ЕЛ Ъс U^i с to <2 to -^J да -nj 1 да -А 4х да да да □й й i да сл да Ч да да 1 да да Qc О1 да +- -— да । , to to со to W го ,_₽ Ей .__ ю — N3 — ю 1— . да о - о ь 03 ЧЭ _!_ 1^л .— - да ЕО □о йс to £л to да да О’ да !С !D — ID •по О 1 ’ го О 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 О 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 i 1 -7 1 да 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 • 1 1-1 . 1 £О 1 -А 1 1 1 1 1 1 1 1 i 1 ।— да нА Г-Д to 1 да Ос 1 tO1 1 — 1 1 1 । -» to ю to го и 1 to да да 1 со 1-^, to Х1 да ю и 1 1 to 1 i-^ (D да OJ да да н— да да го да* да ас да ._. 1 1_. U-. W' ю да —1 да to м > 1—^ 1 CD 1 1*^ ч да s да -.i 4и да да to FW ю <к да Q‘ -_j w да to да да ш. да да — См — —и . . . р СЛ да tc <Г' 1 J-5 Ь । I1 ।—। сл сл да JC ф Си да j* (£ с ‘-J — да ю ч да Ch? Ф да <?5 да да •j да да сл CJ to сл к—1 Ы да о да ч-J to го о 1—_ о да да- да да с- г£ да in да о CJ -J чэ а ф up *1 да О да Сл __, да c£> да "да Ой (50 да го ОС1 да да 'D да да -hl iff <3 to да да да •А ю Сл j-n ОС да О ^1 tv 0 да Ы to — ^j * -11 да да 01 Q0 . . —— ь,— .— . 1—. -nJ СлЗ QD 1 1 •..ir ю 1— to to i jj ю да ‘г1^’ -1| ф <0 да да да да да to to да ф Ю Ос »!_] да ^1 0 сл co X? да 00 о CD е> to du to Ой ю щ LX 41 . и . и I L 1 —1 __| __i ю о ы -j ID ю да да QC- ю 55 о л О! да Ш -nJ ф о да да CD CJ । к м да bt»- сл да Б сл ф ю да да- о CJ да 00 СО а __ "Q да сл да да да i1 '1 да >-•»] Ч| ^1 ^д да СП □ Ш да да 4* о да да —-J Сл «О да- со со □3 да --J 0 К? <£> Q о kt*. $ Г<а да Ы 00 "Ч <£ CD ю W- да ю с См да да ЕЛ ь Л _fr. *А ы31 4* 4* да да. да 2? to да (О да сз tc ым to ю да <о to ю 35 да о Яй да да to е CJ Ь да ю W о- да ю □о ио Q S3 о 9> -А Зт to Cl О да да да о to о да да QP CJ 0 п.п. Мапч<н<1Ванир населенных пунктов Абсолютный мннныуи н , 2 т расчетцам олн отпиления 1 перзту >ниго 11 рдечгтнан пля вентиляции ра ото еинилй средняя D JI X Скорогть НРТП4 инваре. м/с Я Продолжнтельнисть итипч’ тельного ||«рнодА. сут 50 я нале -49.9 4-—45 -44.94 40 -39,9 4- -35 •‘ 34.9 4- .10 Я л се* —1 29,94- 25 я «Г Z Е 24,9-^ 20 JT - TBMIlj "3 — 19,9-Ь -|5 тур 4 14.0-4 -10 ¥ т т -9.94- -5 "5 W С t* -4.94- -0 11 1 ] 0.I4-+5 + 5.1 4-4-8 Всего часов Продолжение табл. 1.3 ijwwrifww.i ; nunr j 91
267. 268 269. Сальск, Ростовский обл. Саранск Сарапул -34 — 44 — 46 -25 -30 — 34 — 8 - 17 -19 - 0.5 - 4.9 - М 5.0 6,9 . 4,1 170 210 2)9 3 12 12 58 5 81 140 35 235 277 133 464 508 305 715 784 618 880 992 1136 1096 1050 1165 965 873 682 592 559 4080 5940 5256 270, Саратов — 41 -27 - 16 — 5,0 5,6 198 — — — 2 36 196 435 661 892 1077 966 437 4752 271. Свердловск -43 -35 — 20 - С 4 5,0 228 — — 10 43 140 287 566 892 1019 988 798 729 5472 272. Севастополь -22 - 11 0 4,4 6,4 137 — - — — — — - - - 6 67 392 1525 1298 3288 273. Североуральси — 52 -35 -23 — 7,2 4,4 250 — 3 15 66 146 270 428 592 742 380 1005 1190 663 6000 274 Семипалатинск * — 49 -38 -22 - 8.3 4,3 209 - 6 41 78 183 355 568 690 818 813 696 6GG 4848 275. Серпухов — 44 -26 - 14 - V 4,3 212 — — - 3 12 32 125 24 S 486 828 1296 1379 682 5088 276. Симферополь — 29 -16 - 4 1,9 6,0 158 — - — - — — 3 15 87 341 846 1364 j 136 3792 277. Славгород, Алтай- ского кран -48 -37 -Si - 9,7 6,2 213 — 1 К 22 82 282 558 7LM) 795 795 836 548 487 51 12 27В. Смоленск — 41 -26 - 13 - 2,7 6,8 210 — — — 8 20 Bl 245 494 852 1315 1322 703 5040 279 Советск, Кировской обл. — 47 -33 - 19 — 5,3 7,1 225 — -- — 6 53 110 248 518 775 1012 1128 872 678 5400 280. 28! Соликамск, Перм- ской обл. Сочи * -48 - 15 -36 — 3 -21 2 - 6.7 6,4 5,0 6,5 235 90 — ] 18 71 146 305 594 845 1020 7 1 997 1(15 1051 1382 591 978 5640 2472 2Я2. Снбсск-Дальний — 42 -29 -20 - 7,8 3,0 196 — — - — — 2 85 408 802 828 797 843 939 4704 233. Среднекллымск -60 - 51 — 41 - 19,6 2,9 281 53 235 410 □29 726 771 658 539 448 437 576 721 54i £1744 284 | Ставрополь. -36 - 19 — 7 0.3 7.4 169 — — — — 5 12 62 228 652 1222 1135 740 41)56 285. Стара и Русса -42 -27 - 12 - 2,5 м 214 — — - 5 21 44 127 320 639 972 1210 956 842 5136 280, Стерлитамак -48 -36 — 20 - 7.1 210 — 2 13 60 из 301 481 62ti 874 1080 984 477 5640 287. 2Й8. Сургут, Тюменской ,обл. С у ку ы я -55 -12 -40 - 3 — 28 3 — 9,7 7J' 5,3 - 257 122 - 7 58 123 — 253 396 557 575 725 767 3 «96 103 1095 1166 613 1 656 6168 2728 289. 296. Су мн Сызрань -36 -44 -24 - 29 — 12 - 18 - 2.5 — 5.4 5.9 195 204 — — 1 ! 10 10 10 i 40 283 130 480 330 587 662 848 1263 1002 1542 702 612 4680 4896 291. Сыктывкар — 51 — 39 -20 - 5,1 5,5 244 - i 20 88 166 282 427 609 764 849 1040 1092 527 5856 292 Тавда. Свердлов- ской обл. -48 - 37 - 22 - 7,3 3,6 227 15 60 132 246 389 538 674 793 912 1079 602 □448 293. Таганрог -33 -22 - 9 - 0,8 5,8 173 — _.. 5 36 135 310 630 1158 1 186 □94 4152 294. Танга, Кеисрсв- скпй обл. -53 -39 -24 - 8.6 6,6 241 3 14 65 148 274 441 682 899 889 889 871 608 5784 295. Тайшет, Иркутской обл. - 53 -4G - 25 - 8,5 6.4 244 21 74 1 39 240 380 478 672 725 681 769 921 756 5856
Продолжение 7абл. f.3 JfeAl? и ' На И MfHCtBd Wh 0 населению пунктов Темшратура стони* 1Сльнего периода. "С Скорость ветра а инваре, м/с Пре ЛОЛ ЖИТЁЛЬнасть птопч- тельногф периода. CJTT J IrjBT i rpR<*4<4 ТЬ ГГЧ!1 ?Р Е1 ГЛ р Н аруA’-nUiTU ымду^а. SO и «иже и> ^* V ф ф 1 nt- -ге'н— УК - -М'бц - — rt -I* 1 -29.9-е Й5 ire < ti'K. - VI -г6‘61 с 1’ 4- ф £Т> i С dj ’•Г + 1- а + X “Г h 1Л Всего часов S 1 X || расчетная для отпилекня расчетная для| вентиляции | средняя 1 1 3 4 □ 6 7 я 9 10 н 12 13 14 15 1» 1 7 :Я 19 — 20 21 22 j они f 29Е» Талдан, Амурской обл. -49 -35 -29 - 12.5 4,0 24 I 176 221 202 19 142 328 469 589 648 672 484 506 658 832 1 482 5784 297 298. 299 Талды-Курган Та л Лин Тамбов III ш ы > t£ b- iAi -30 ... 22 -28 -16 - 9 — 15 - 4.4 - 0,4 - 4.2 7,7 4.7 — — — — 2 7 10 1 U 53 18 141 249 120 358 350 325 622 676 695 879 1038 1338 1174 987 1977 1 127 859 839 496 4224 5304 4848 ЛМ1. 3QI. Тарту Татарок, Новоен- бнрекой ойл. ~4- -24 39 — 10 - 25 ift 1 1 6.6 4,8 214 226 — 1 10 50 13 L 1 313 18 483 116 720 314 820 674 722 1296 738 1914 766 803 562 5136 5424 302. Тзцгауз, Туркмен- ской ССР -33 - 17 - 8 -<М 3,9 150 — — — — 5 73 197 37(1 566 930 969 489 3600 31)3. Т ашкенг -30 - 15 - 6 2 4 2,1 130 — •- - — 48 126 285 759 1 167 728 3120 ЗП4. Т б ил ис и -23 - 8 0 4.2 3.9 152 - - - — 10 73 552 1649 1364 3648 305. Темрюк -29 - 18 — 4 1,9 6.6 155 — — — — — — 2 to 78 288 878 1418 1046 3720 зм>. Термез. УзССР — 25 — 9 - 2 4,2 4.0 90 — — — — — — — 2 21 97. 292 793 955 2160 31>7 Тернополь -34 -21 - 9 - П,5 Э. с 190 ... 1 10 39 126 322 644 ] 231 ] 502 685 4560 308. Тикси (бухта) -54 — 44 -35 - JS.4 — 365 7 184 532 788 1009 1036 793 595 609 829 1360 1018 8769 .309. Тирасполь -30 - IS - 7 0.7 4,4 163 — — — — — — 2 42 ’ 178 375 918 1764 633 3912 3J) Тихвин -51 -29 - 14 3,1 5,5 227 — — - 1 12 70 218 476 908 1397 1512 8,54 5448 311. Т ихорецк -34 -22 - 7 0 2 6,8 162 -- • — — — — 5 33 127 291 590 1082 1110 650 3888 312 Тобольск - 46 -39 -22 — Я.4 6.3 229 — — 6 36 112 210 125 662 833 907 9иб 830 569 5496 •>’ 3, Тольятти — 45 - 29 -17 - 6.4 203 — — 1 10 101 280 478 584 844 997 968 609 4872 314. Томск -55 -40 -25 - в, 3 5.6 234 — Н ы 144 267 428 661 873 862 864 846 590 5616 315. Тотьма, Вологод- ской обл. -49 -32 - 1" - 4.8 1.5 233 — 1 12 47 90 201 408 697 1242 1221 666 5592 .316. Троицу. Челябин- скин об.'1. -40 — 35 -22 7.9 — 214 7 31 122 341 568 807 934 885 852 589 5136 317. Т роипно-1 !ечорек -53 -41 -25 - 7.4 4,8 254 — 1 92 173 294 445 625 795 884 1083 11,35 548 6096
1 т 3IM.I Туапсе - 19 -4(1 — 61 — 7 -27 50 2 — 14 — 33 5.6 - З.В -13.1 9.7 4.9 5,7 из 207 280 41 92 188 о 301 т 623 14 .548 45 660 135 819 8 245 853 46 1955 754 269 1ОЭ4 781 1020 943 889 1369 588 171 2712 4968 6720 319. 32G. Тула Туручанск, Красно- ярска го края 321. Т юмеиь -5П -37 -21 • - 7.о 3.9 220 — - 5 19 90 I7O 369 580 832 910 860 908 537 5280 322. Углич, Я рос л а некой -47 -30 - 15 4 (1 4.6 218 - _.. 1 22 61 144 310 605 1234 1218 ] 302 334 5232 об л. 323. Ужгород 28 - 18 6 1 .[> 3.6 162 — — 2 18 55 404 919 1484 1006 3888 324. Улан-Уда - 51 — 37 - 28 - 10.6 2.8 235 .— 1 И 71 258 515 733 756 652 549 671 876 544 5640 32о Ульяновск -48 -31 - 18 - 5,7 — 213 - -• — 12 82 238 470 725 893 1 1 14 978 600 51 L2 32<5 Уральск — 43 -31 - 18 — 11.5 6,6 199 — 2 14 82 262 488 707 822 962 852 595 4776 327. Ургенч, У.чССР -32 — 18 - 8 — 14,1 4,6 152 — — - 6 74 199 375 573 942 983 495 3648 32В. Уссурийск -46 -31 -21 — В. 3 3 4 198 — 2 86 413 810 837 805 850 949 3 752 329. И женен - 46 -34 - 19 - 6.11 4.8 223 — 3 12 59 142 282 517 799 .01 1 1069 889 569 5352 331'1 Усть-Каменп[орсн * -49 -39 -18 — 7. В 5.7 204 — 3 31 74 166 308 481 765 965 943 863 489 5088 331, Усть-Кут. Иркут- -52 — 46 -32 - I 1.4 2.9 254 21 , 125 245 343 455 552 587 496 469 508 706 989 587 6096 ской обл. 332. Уеть-Л абинск -31 ••20 - (j 1.2 4,2 155 — - 1 15 37 139 327 876 1530 795 3720 333. Усть-Оленек — 54 — 47 -38 14,4 — 340 6 171 496 734 940 964 739 556 567 772 1267 948 8160 334. Уфа * - 42 — 35 - 19 — 0,5 5,5 214 .... 5 33 116 26,5 529 770 948 961 799 638 5064 335. Ухта. Кома АССР — 53 - 40 — 26 — 7.6 4.8 258 — 1 22 93 17U 299 452 634 807 897 1 100 1154 557 5192 ззв Феодосия .... 25 - 15 - 2 2,9 6.0 144 — — — 9 12 53 236 689 1367 1097 3456 .337. Фергана -28 - 15 — 7 1.3 1,4 134 — — - — — 7 28 127 349 847 1196 662 3216 ззв Фруите -38 -23 9 — 0,9 1,9 • 157 — — - 1 10 29 107 308 549 977 1 120 667 3768 339 Хабаровск -43 — 31 -23 — 10 1 5.9 205 — 2 47 275 630 800 666 596 561 583 760 4320 340. Ханты-Мл ней йс к -50 - 41 — 24 — 8.2 6,9 248 — 7 56 1 18 244 381 539 653 700 740 865 1 056 593 5952 341. Харьков — 36 -23 - 11 3.1 5,0 189 — — — 10 46 189 411 754 1179 1255 692 4536 34 2 Xереон -32 - 19 — 7 0,6 6.2 167 — — — — 7 36 163 433 885 1 555 929 4008 343. Хибины — 44 -30 - 19 — 4,9 5,4 271 — 2 7 31 118 226 439 780 1220 15-58 1528 595 6504 344. Холмогоры -48 -32 — 21 — 5.1 5,5 251 ч 25 53 131 228 430 701 1102 1267 1432 653 6024 345. Хорог -32 — 17 - 8 — 3,1 3.6 162 — — 17 73 167 773 1756 i 102 3888 .3 46. Целиноград -52 — 35 -22 — 8,7 7,7 215 — 1 6 22 83 285 563 707 «01 801 845 553 493 5160 347. Чарджоу — 24 - 13 - 2 3.2 5,6 119 — — - — 13 63 211 566 1090 91 3 2856 ИВ Чебоксары - 44 — 32 - 18 — 5.4 — 217 — J 19 74 190 417 698 949 1142 1034 684 5208 .349. Челябинск “ -45 - 34 — 21 •- 7.3 4,5 218 — -• 7 31 123 345 573 814 942 893 860 596 5184 350. Чере.мхежо. Иркут- — 48 - 38 -22 8.9 4.1 241 — — 7 50 114 283 402 856 857 704 724 991 796 5784 ской ОЙЛ. 1.2. Климатологические данные
11рои ал жен ue табл i. if Темпер лгуна атсни- h (111 BTC ря^мск ть тем si' pcTVp H a pv ж ног 4 BiJLLiiy» il, 4 Я а ч ЛеМв и " Н а и Л1с н< । в а н н с населен ны.ч пунктов Г * IS- X 3 3 Я V АЯ ДЛН 1ЯЦИН R К гь ветря pt?r м/с || х £ £ Ifj -* 1 ф т kC 1 О ю Гч 1 1 о 7 1 О I + X' -J— Всего в * X ч 1 к □ ч X о -I- 1’ T 1* i 'I" .1. часов 5 = < 1 и о ~ b- и е S. расчет нёНТ1 и а Е Ск о и X L? U с £ С- X О ф •<• 1 fi'tv - ! л 31 J Эй 1 i о 1 6‘61 — *» 4» 1 О I o' + 1Л + 1 2 3 4 5 6 j S 9 :о 11 12 13 14 j 5 If- 17 18 i Е» 20 31 22 351 Череповец -49 — .3] -16 - 4,3 7.0 225 2 30 70 163 366 654 976 1192 1155 792 5400 352. Черкассы -37 — 22 - е - 1,0 — 189 — — — 1 10 39 126 320 642 1225 1493 680 4536 353 Чернигов -34 -23 — 1U 1,7 4,2 191 — — 1 IQ 39 127 324 648 1238 1510 687 4584 35-1 Черновцы — 32 -20 - 9 - 0.2 5.4 179 — — - — IQ 38 130 240 468 I 179 1548 683 4296 .355. Черняхозск — 35 19 - 6 0,6 -г-1- 190 — • — 3 19 102 267 619 1216 1542 792 4560 356. Чнатура -20 - 6 0 3.0 2,0 144 — — — — — — 2 46 435 1658 1315 '3456 357. Чимкент — 31 - 17 - 6 1.1 2.8 147 — — — 4 9 36 IOO 234 473 876 1045 751 3528 358 Чита * -49 -38 -31 - 12 4 3.9 238 22 123 327 567 736 729 621 666 661 597 711 5760 359. Шиманове к, Амур- ской обл. - 52 -38 — 31 - 13 1 2.3 229 18 135 312 445 560 616 596 460 481 624 791 458 5496 366. Шауляй -36 — 2I - 9 — со 5,0 200 i — — 3 20 107 282 652 1279 1622 835 4800 361. Элиста -34 — 23 - 9 — :.з 7,6 1 76 •• i — 1 — 8 38 134 344 655 1156 1226 663 4224 362. Эмба, Актюбинской обл. - 42 -29 -20 - 69 5.2 i 97 — — : L 21 126 312 558 670 803 871 860 506 4728 36з. Южио-Сахалинск -39 — 21 - 15 — 4 3 4,8 233 - — 2 19 240 759 I 182 1 182 1405 803 5592 364. Якутск — 64i— 55 - 45 — 21,2 2,0 254 - 587 507 523 573 462 423 410 394 454 523 5! 2 728 6096 365. Ялта — 5 - 6 1 5,2 4,4 26 — — — — — .... — 5 61 360 1404 1 194 3024 :1бб. Ярославль --46 | -31 - 16 — 1.5 •5.5 222 — — J 22 62 147 315 617 1257 1241 1325 . 341 5328 л и fi а !. Ойщие глпЛпни.м 1 11онтпряемость температур наружного воздуха уточняется гс данным .местной гидрометеорологической службы. Примечания: 1. Расчетная температура для отопления принята раиной средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки. 2. Расчетная температура для вентиляции принята равной средней температуре наружною воздуха наиболее холодною периода. 3. Продол- жительность отопительною периода принята равной продолжительности пери- Ода со средней суточной температурой наружного воздуха, равной н ниже 8 °C.
1.3. Свойства инны. Bo.wioro пара и виадука 21 1.3. СВОЙСТВА ВОДЫ, ВОДЯНОГО ПАРА И ВОЗДУХА Основное термодинамические и физические свойства виды, водяного лара и воздуха. состав- ленные иго справочным данным, приведенным в тайл. 1.4—1.6. Таблица 14. ПЛОТНОСТЬ ВОДЫ при РАЗЛИЧНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ Темпе- рату- ра, 3С .Плот- ность, нг/ Mj Тс MitC- ра. 6С [ Li егг- Ld ОГ ГЬ, кг/м'1 Темпе- рату- ря. °C П лет- лис 1 Ь- кг/М 1 Темпе- рату- ра. '< [Еют- tiUC'C Ь, кг/м1 Темпе- рату- ра, "С Т 1л от - III] CTL, кг/м'* Тем пе- ра rv ра, °C I !лот’ ЭКП'ТГа. кг/м,! 10 999,59 48 998.96- 62 982,2 76 974,29 90 965.34 | 120 945.13 15 999,00 49 998,52 63 981.67 77 973,68 91 964.67 125 945,13 20 998 23 50 988,07 64 981.13 78 973,07 92 963.99 130 934,84 25 997,00 5! 987,62 65 980,59 79 972.15 93 963.3 135 930,49 30 995,67 52 987,15 66 980,05 80 971,83 94 962.6! ыо 926,1 35 993,94 53 986,69 67 979,5 81 97121 95 961.92 14Г> 921,57 40 992.24 54 986,21 G8 978,94 82 970,57 96 961.22 150 916.93 1 1 991,86 55 985,73 69 978,38 83 969.94 97 960,51 155 912,24 42 991,4 7 56 985,25 70 977,81 84 969.3 98 959,81 160 907,4 43 991.07 57 984,75 7! 977,23 8.5 Иби. 66 99 959,09 165 902.44 14 990,66 58 984,25 72 976.61 86 968,00 100 958,38 170 897.34 45 990.25 59 983.75 73 976,07 87 967.34 105 951,75 175 892,22 46 989,82 60 983.24 74 975.48 88 966,68 110 95 1,98 180 886.91 47 989,1 61 982.73 75 974,84 89 966.01 i из 947,15 Таблица 1.5. ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НАСЫЩЕННОГО ВОДЯНОГО ПАРА ПРИ РАЗЛИЧНОМ ДАВЛЕНИИ Давление р, кгг/гм', (МПл) (абеадютное) Темпера- Typed НИ сыщения, "С П J! tfTFKJPTIi, кг/м'* Зп । альЕ1 нн pi etiju cMjH'pjKflHife). к кал / Kt f кДж /кг] Да ПЛ 41 НИС 0, .гс/см\ {МПи} (абсолпт jnn'I ТН:М П«рЗ- тура па- сы bit гик Н. Ч? fi л атпост1ч кг/м { Эюа»1Ы1ия (тепло- сплерж янис ), ккал/кг (кДл</кГ| 1 (0.098) 99,1 0,5797 638,8 (2674,6) 4,5 (0.441) 147,2 2,373 055,2(2713,3) 1.1 (0.108) 101,8 0,6337 639,8(2678.8) 5 (0,49) 151,1 2.62 656.3 (2747.9} 1.2 (0,118) 104,2 0,6873 640,7 (2682,6) 6 (0,588) i 58,1 3.1 1 1 658,3(2756,3) 1,3 (0,124) iOG.fi 0.7407 64 1 ,Г> (26861.1) 7 (0.686) 164,2 3.6 659,9 (2763) 1.4 (0,137) 108,7 0.7943 642.3(2689,3) 8 (0,784) 169,6 4.085 661.2(2768.4) 1,5 (0.117) 1 1 I 0.8467 643,1 (2(592,7) 9 (0,882) 174.5 4,568 662.3(27/3) 1.6 (0,(574 112,7 0.9001 643,8 (2695,6) 10 (0,98) 179 5.051 663,3(2777,2) 1.8 (0,!76) 116.3 1,0046 645.1 (2701) 12 (I.1T) 187,1 6,013 664,9(2783,9) 2 (0,196) 119 6 1.09 646.3 (2706,1 } 14 (1,372) 194.4 6.974 666,2(2789,4) 2,2 (0,216) 122,6 1.212 647.3(2710,2) 16 (1,568) 200,4 /.83 667.1 (2793,1) 2,4 (0,235) 125,5 1,315 648.3 (2714.4} 18 (1,764) 206,1 8.889 667.8(2796.1) 2,6 (0.255) 128,1 1,117 619.2(2718,2) 20 (1,96) 21 1,4 9.852 668.5(2799) 2.8 (0.274) 130,5 1,52 650 (2721.5) 25 (2,45) 222.9 12.27 669,3(2802,1) 3 (0,294) 132,9 1,621 650.7 (2724.5) 27 (2,646) 227 13.24 669,4(2802,8) 3.2 (0,311) 1 35,1 1,722 65 1.4 (27'77,4 } 29 12,842) 230.9 14.22 669,5(2803,2) 3.4 (0,333) 137.2 1.823 G52.I [2730.3} 30 (2.94) 232,8 14,93 669,6 (2803.6) 3.6 |0,35;<) 1 39.9 1,923 652,8 (2733,3) 32 (3,236) 236.4 15,7 GG9,6 (2803,6) 3,8 (0.372) 11 i. 1 2,(124 653,3(2735,4) 36 (3.528) 243.04 1 7.69 669,4(2802,8} 4 (0,392) (42.9 2.124 653.9 (2737.9) 40 (3.92) 249.2 19.7 669 (2K0I.I)
22 I лив й J. Общие сведения. Таблица t.B. МАССА 1 мя СУХОГО ВОЗДУХА (ПРИ НОРМАЛЬНОМ АТМОСФЕРНОМ ДАВЛЕНИИ 760 мм ртст ИЛИ 0,1 МПа) 1 I’Milt’ рату- ра лочлу- хв, "€ Matva, кг Темпе- риту- рл йозду- хи, ’С 5Ал геа, кг Тем nt рлту рз ЛП1ЛУ я ft, ч: кг Темпе- рату- ра пплду- °C Часе а, кг ] емне- рату- 1,а возду- ха. L’C кг Твмпс рату- рз я О.1 Лу- ча, "И Matca, кг -40 1,55.5 -22 1,405 -4 1.312 14 1,23 33 1,154 52 1,086 — 39 1.5! -21 1.4 -3 1,308 15 1,226 34 1.1.5 53 1,083 ЗУ 1,5 -20 1,396 -2 1,303 16 1,222 35 1,(46 54 1.08 -37 1,495 -19 1.394 - 1 1,298 17 1,217 36 1,142 55 1.076 -3G 1,49 - [fl (,385 — 0 1,293 18 1.213 37 1,139 56 1,073 -35 1,483 — 11 1,379 1 1,288 19 1,209 38 1,135 57 1,07 -34 1,476 - 16 1,374 2 1,284 20 1,205 39 1,132 58 1,067 — 3.3 1,47 — 15 1.368 3 1,279 21 1,201 40 1,128 59 1.063 32 1.463 - 14 1.363 4 1,275 22 1.19'7 4 1 1.1 24 60 1,06 -31 1,458 - 13 1,356 5 1,27 23 1,193 42 1,121 61 ! .057 -30 1.452 -12 1,3,53 6 1,265 24 1.189 43 1.1(7 62 1,054 — 29 1,446 - ( I 1,348 7 1.26! 25 1,185 44 1.1 14 63 1.П51 -28 1.44 10 1.342 8 1.256 26 1.181 45 1.1 ! 64 (.048 27 1,435 -9 1.337 9 1,252 27 1.177 4G 1,(01 65 1,044 -26 1,43 -8 1.332 10 1,248 28 1,173 47 6.103 66 1,041 -25 1,423 — 7 1 ,327 Н 1,243 29 1,169 48 и 67 1,038 -24 1,418 -6 1.322 12 1.239 30 1,165 49 1.0S6 6В 1.035 -2,3 1,111 5 ! ,317 13 1,235 31 1.161 50 1.093 69 1.032 1 32 1.157 51 1,09 70 1.029 1.4. УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗДАНИЙ, РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА И ДОПУСТИМЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ Отопительные характеристики жилых ддл- ний, расположенных н климатических районах с рас четной наружной температурой для отоп- ления Т,, ,, —30 °C, приведены а табл. 1.7. Дли климатических районов и другой расчетной тем- пературой наружного воздуха к указанным п табл. 1.7 .-.начсмиям удельных характерно ик вводи ecu поправочный коэффициент, прицелен- ный в табл. 1.8. В табл. 1.9 приведены удель- ные ген. оные характеристики, а также тепло- потери и кубатура наиболее распространенных гнипных жилых здании. Удельные теплимые ха- рактеристики административных, лечебных и культурно-просветительных зданий, детских учреждений приведены в табл. 1.10. промыш- ленных зданий в табл. 1.11. Расчетные температуры воздуха в обслужи- ваемой лоне общественных зданий приведены в табл. 1-10, Обслуживаемой зоной считается пространство высотой до 2 м над уровнем ноля, а в помещениях, где люди находятся главным образом в сидячем положении (залы, театры, помещения зданий управлении, помещения зда- ний учебных заведений и т. п.). высотой до 1,5 м над уровнем пола. Для жилых щйний при расчетной температуре наружной» воздуха для проектирования отопления т||(,= до —30 °C. расчетная температур;! внутреннего воздуха принимается равной 18 °C. при т„ r —31 -'С и ниже принимается 20 РС. Допустимые температуры теплоносителя в системах отопления с местными нагреватель- ными приборами, приведенные н табл, 1.12 приняты согласно СНиП 2,04.05—86.
1.1. Удельные leiuujtibie характеристики зданий 23 Таблица 1.7. ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ Ifnpy jltlllji* С1[ЦЩ- И’ЛЬНУЙ ПЙЫ'Ч 'VI.Ji 11 И li f. M ' 1 y.ie.n.iiini OTUiin гельнан карактернс । здании gi:, ккал/(M ’ -ч - ^C) (кДж / 1 м' - '1 "Cl 1 Наружный кчрпи- тельный зданий. И, м’ ? Удельная отопительная характеристика планам ккал/(м’-ч "Cl 1кДж/(м'-ч.лС)) 11 и l’ 1 111 > 11 * и ДГ> L9KH 1 iioi. трои ки ’ic5u.ii? IWJjH 1. ГЕОСТриЙКИ лп 195Й г. пиетрнйкн [icujv 19!?Н с. 100 0.74(3, И 0,92 (3.85) 4 000 ' 0,40(1.67) 0,47 ( 1,97) 200 0.66(2,76) 0,82(3.13) 4500 0.39(1,63) 0,46(2.93) 300 0,62(2,6) 0,78(3.27) 5000 0,38(1,59) 0.45(1.88) 100 0.60(2,5 i 1 0.74(3,1 ) 6000 0.37(1.55) 0,43( 1,8) 500 0,58 (2,43) О. / 1 (2.97) 7000 0,36(1.51 ) 0,4 2(1.76) GOO 0.50 (2,31) 0.69(2,89) 8000 0.35(1,46) 0.4 1 (1,72) 700 0,54 (2,26} 0.68(2,88) 9000 0.34(1,42) 0,40(1.67) 800 0,5:4(2,22) 9.G7 (2,8) 10000 0,33 (1,38) 0,39 (1.63) ООО 0,52 (2,18) 0.66 (2.76) 1 1 000 0,32(1,34) 0,38(1,59) ! 000 0,51 (2.14) 0,65(2,72) 12000 0.31 (1.3) (1,38 (1,Ь9) 1100 0,50(2,09) 0.62 (2.Ci) 1 зооо 0,ЗО( 1,26) 0,37 (1,55) I 200 0,4012,05) 0.60 (2,51) ) 4000 0,30 (1,26) 0.37 (1,55) 1300 0.18(2,01) 0.50(2.47) 15000 0,29(1,21) 0,37 (1,55) 1100 0.47 (1.97) 0,58 (2,43) 20000 0.28(1.17) 0.37 (1,53) 1500 0,47 { 1,97) 0,57(2.39) 25000 0,28 (1.17) 0,37 (1,55) 1700 0,46 ( 1,93) 0.55(2,3) 30000 0.28(1,17} 0.36 (1.51) 2000 0,45 ( 1,88) 0,53(2,22) 35000 0.28(1.17) 0,35 (1,46) 2500 0,44 (1.84) 0.52(2,18) 40000 0,27(1,13) 11,35 (1.16) 3000 0.43( 1,8) 0.50(2.09) 45000 0,27 ( 1,13) 0,34 (1.42) 3500 0,42(1.76) 0.48(2,01 ) 50000 ' 0.26 ( 1,09) 0,34( 1,42) Таблица i.8. ПОПРАВОЧНЫЙ К1ПФФИЦИ(НТ ДЛЯ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ РjIi"4iirидя гимне ратура иаружниги Я(ГНП Ad Al |,. ;,С я Расчетная темпе- ратуря ll.l[iy/KHUI вчадухл г °C а 0 2,05 - 15 1,29 5 1,67 -20 1.17 - 10 1,45 — 25 1,08 Pai 'iei пая юмпе- рлтура няружичгг} винду да "С а Расчетная темпе- ратура наружного воздуха f4|ll °C ч 30 1,60 -45 0,85 - 35 0,95 50 0,82 -40 0.90 — 5 а 0,80 Таблица 1.9 ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ НАИБОЛЕЕ РАСПРОСТРАНЕННЫХ СОВРЕМЕННЫХ ТИПОВЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ Гил дом л Рг1ч'Ч('Т1ГЯ$[ !1Г1]ГуЖ нам темнературл т "С Гсп.или)/ери у. кка.'г/ч (кДж/ч1 Кубатура .«цинпя V. ’? Удельная тепловая харыктв- ртчива .Шанин t/,,. ккал/ I м 1 -я ’С) ( к Дж/ (м 1 -ч °C I | П43/16 26 442 600 (1853 166) 24 951 0.103 ( 1,69) Г142/16 26 495 560 (2 074 910) 28 676 0,39.3 (1,64) 1130-6/12 26 286 110 (1 199 324) 22 423 0.290(1 21 ) [130-5/12 26 427 130 | 1 788 393) 33 616 0,289(1,21) ПЗО-4/12 26 281 380 ( 1 178 138) 22 373 0,286(1.2) П30-3/12 26 122 070 (1 767 207) 33 552 0,286 (1.2)
24 Тлано t. Общие сведении Продолжение табл. 1.9 Тип дома Расчетная наруж- ная температура Т||.,;. "С Теплопотери Q, циа-i/'i (кДж/ч) Кубатура здания И, ч:| ,У,чельлан триицваи характе- ристика здания <7,1, ккал / (и" ч :'€) {кДж/1 м’- ч 41)} ИЗО-1/12 —26 286 440 (1 190 324} 22 426 0,290(1,21) И 700.Л 25 787 520 (3 297 3461 49 665 0,369 { 1,54) П46-2/12в - 26 1 29 500 (512 21Г.} 18 373 0.160 {(1,67) П55-1/12 -25 164 000 (686 668) 8 422 0.453 (1.9) ! 155-2/12 26 22 7 000 (950 449) 12 279 0,130( L .8) 1144-1/16 — 25 200 100 (837 8 I 9) 14 600 0,319(1,34) 1144-1/16 -26 258 000 ( I 080 246) 1 5 820 0,379 ( L59) 113/16 26 1 1,5 760 (I 740 787) 33 7 10 0,280( 1.17} П31 / L2 —26 608 290 (2 546 9101 45 430 0,304(1,27) П47.Л2 —26 482 000 (2 0I8 I34) 36 57 L 0.300(1,26) П-68-01/16Ю-2/78 —25 338 000 (I 115 206) 22 828 0,344 (1,41) Таблица 1.10. УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АДМИНИСТРАТИВНЫХ, ЛЕЧЕБНЫХ И КУЛЬТУРНО-ПРОСВЕТИТЕЛЬНЫХ ЗДАНИИ И ЗДАНИИ ДЕТСКИХ УЧРЕЖДЕНИИ Наичспование здании Объем яданий ('. гые, Удельные Tt'riJi и нь кк <1/1/ ( м’1 ч ' Ч?) ДЛЯ /гГоНЛ^ЫИЯ f/ij f X d p[3 ктррисч 11 H.11, кДж / ( м ч ' ЭС) j для вентиляции i/„ PjHi'jfi пая внут- ренняя темпера- тура (усреднен- ная ) !- „Ч’ Административные здания, гл 11 иные конторы До 5 До 10 До 15 Более 15 0,43(1,8) 0,38 ( 1,59) 0,35 ( 1,16) 0,32( 1,34) 0.09(0.38) 0,08(0,33) 0,07(0,29) 0,18(0,75) 18 Клубы До 5 До 10 Болес 10 0,37(1,55) 0,33 ( 1,38) 0.30 ( 1,26) 0,25 (1.05) 0.23(0.96) (0,20(0.84) 16 Кинотеатры До 5 Дп 10 Более 10 0,36( 1.5! } (1,32 ( 1.31) 0,30(1.26) 0,43 (1,8) 0,39 (1,63) (1,38 (1,59) 1 4 Театры До !0 Дп 15 До 20 До 30 Бо.чее 30 0,29 (1,21 ) O,27{ I.I3) 0,22(0,921 0,20(0,84) 0,18(0,75) 0.1 I ( 1.72) 0.40 (1,67) 0.38 (1.59) 0.36 (1,5 1) 0.31 (1,3) 15 Упи иермаги До 5 До 10 Более 10 0,38(1,59) 0,33 ( 1,38} 0,31(1.3) (1,08 (0.3,3) 0,27(1,13) 15
1.4. У,Ц.1ЫП.Н' ITZI.’IOBbir.' .4:1 рл I'lbfl ПсТИИИ Miiunii 25 /1родолж<• ниc 1 cl6A. 1. If) Наи Н н L' .L'^LillHI Объем i lisiiifii Г, :|.К '1 ' У.’'.e.iniiijir ri’ii.'UHHrf kk«j.i / / м,ч« ч < ) 1 V \apil h I L.’pHv! ИКН, кДж / | к<- ч - : C |) Ряс'и-thjh hhvt- jl i1 JI liiiYi 1 СМИСРЛ- i-yp-fj 1 у средин? w- iiwh.J Л. i./'C I.1H II rU’.LTL'H II Н ДЛЯ Н<ПТПДИЦИИ £/„ Детские нс. in 1' Cirihi До 5 Более 5 II.Mi 1 .not 1 0.34 (1.421 0.11 (.0.46) 0.10(0.4 2) 20 Школы и висите Заведения До '» До ]() Болес 10 0,39(1.63) 1.1.3b ( L I6j 0.33 ( 1.38) 0,09(1),38) 0.08(0.33] 0.07(0,29) 16 больницы До 5 До 1ft До 15 Более 15 0.40 (I.G7) !.L,3fi{ 1,51 1 0,32 (1,34) 0,3ft( 1.26) 0,29 ( 1,21 | 0.28(1.17) 0,26 (1,09) 0.35 ( 1.05) 20 Бани До 5 До 10 Более Н.1 0.2S 0,25(1,05) 0,23(0,96) 1,0(4,19) 0.95(3.981 0,90(3,77) 25 Прачечные До 5 До 10 Более К) 0,38 (1,59) 0,33 ( 1,38) 0.31 ( 1.3) 0,80(3,35) 0,78(3,27) 0,75(3,14) 15 Предприятия «бщсстаенпи го питания, ст олоные. фао- рики-кухни До Г, До 10 Болес ILL 0.351 1,46) 0,33 1 1.38) 0,30 1 1,26) 0,70(2,93) 0,65(2,72) 0,60(2,5! j 16 Лаборатории До 5 До 10 Болес !0 0,37(1.55) 0,35 ( 1 ,16) 0.33(1,38) 1,00(4,29) 0,95(3,98) 0,90(3.77) 16 Пожарное депо До 2 До 5 Более Б 0,48(2,01) 0.46 (1,93) 0,15( I 0.14 (l),59) 0,09(0.38) 0,09(0.38) 15 Г аражи Ли Й До з До 5 Ko.irhj 0 0.70(2,93) 0,60(2,5! } 0,55 (2,3) 0,50(2.09) 0,7 (2,93) 0.65(2.72) 10 Таблица LIL. УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ Наимешшанне зданий £16 i.c и Г. 71 ЗДл н и й JC. И'! Чугунолитейные и р.чн 10- -15 30 100 100 150 Меднолитейные цехи Г, К) Удельные тг'плпи1.1е карактеристихи, киял/(м'' ч "I. L | кДж / i м 1 ч ЧД j ДЛЯ ГЦ П11.11?т1 И Я ф. Д.Л5Г Hl'IITK-IHLHEH 4i, 0.3 0,25 1,1 1 ,П (1.26 1.05) (1.61 1.19) П.25 0,22 1.0- 0.9 ( 1.05 0.92) (4.19- 3.76) 0.22- 0,18 0.9 0,8 (.92 0,75) (3.76- 3.35) 0,4 0.35 2.5 • 2.0 (1.67- -1,46) 110,47 8.37)
26 Г ,i и л d /. Общие сведения Яродолжение гибл. J. i 1 11.1 И M г II I'lllJJ 1 [He ,!!]JJInii Ооъсн идлинй V. тыс. и'1 Удельные тепливые харам ерис 1 ики, ккал/[и’1 ц. LC) (кДж/(н‘-ч-ДД ) UJJ1S OTUILjItM НИ 4/н дли вентилнаии у„ 10 21! 0,35 — 0,25 2.0—1.5 (1,46-1,05) (8,37 6.28) 20 -30 0,25 0,2 1.5- -1.2 ( 1,05- -0,84) (6,28 — 5,02) Термические цехи до К) 0,4— 0,3 1.3 1,2 (1,67 -1,26} (5,44 — 5,02) 10--30 0,3 -0,25 1,2 । ,0 (1,26 1,05) (5,02—4,19) 30 75 0,25--0,2 1,0- 0,6 (1,05-0.84) (4,19 2.51) Кучнечные пели До !0 0.4 0,3 0,7 — 0.6 (1.67-!, 26) (2,93—2,51) 10 50 0,3 0,25 0,6 -0,3 11.26—1.05) (2,51 — 2.09) 50--100 0.25-0,15 0,5 0,3 (1.05 0,631 (2,09- 1,26) Механосборочные, механические и 5 10 0,55 — 0,45 0.4-0,25 елеен |ibi ые отделен и я и нстру мен- (2.30-1,88) (1,67 1,05) тальных цехов ! 0 15 0.45 0.-1 0,25—0.15 (1,88—1,67) ( 1.05--0,63) 50- ЮО 0,4 -0,38 0,15—0,12 (1,67 1,59) (0,63 0,5) 100 200 0,38—0,35 0.12—0.08 (1,59-1.46) (0,5-0,33) Деревообделочные цехи До 5 0,6 0,55 0,6 0,5 (2,51—2,30) (2,51 2.09) 5— 10 0,55 0,45 0,5-- 0,45 (2,30 1,88) (2.09 1.88) 10 50 0,45—0,4 0,45 -0,4 (1,88- 1,67) (1,88—1,67) Цехи металлических конструкций 50—100 0.38 0,33 0,53 0,4 5 (1,59 - L ,46) (2,22-- 1,88) 100-150 0,35 0,3 0.45—0.35 (1,46 — (, 26) (1,88 1,46) Цехи покрытий (гальванических До 2 0,66 0,6 3-4 и др. 1 (.2,72 2..51) (20.9—16,7) 2-5 0,60-0,55 4-3 (2,51 2.3) ( 16.7 — 12,6} 5—10 0,55-0.45 3—2 (2.3—1,88) (12,5 8,4) Ремонтные цехи 5 10 0.60 0.50 0,2—0.15 (2.51 - 2,09) (0,84-0,63) 10 20 0.50 0.4 5 0,15-0,1 <2.09 1.88) (0,03—0,42) Паровозное депо До 5 0,70- -0,65 0,4 0,3 (2.93 2,72) ( ] ,67—1,26) 5 10 0,65—0,60 0,3—0,25 (2,72—2,51 ) (1.26 1.05) Котельные цехи 100 250 0.25 ( 1,05) 0,6(2,51) Котт1,1! i.BijH [о мши тельные и паро- 2-5 0,1 (0.42) 0.3- 0,5 вые) 5— Н) 0.] (0.42) 0,3 0,5 10 ЙО 0,08(0,33) 0.2 0,4
1.1. Уал-льныс тепловые характеристики зданий 27 Придилжепие табл. 1.1! На и мен и канне зданий Объем ,ыаиий к, [ ы< . м 1 Удельные тепловые .характеристики, ккал/(м ’ ч -"(,’) (кДж / (м ’ -ч "С)) Д-'1й ППН1Лк'ИИИ Ци дли вентиляции с/.. Мастерские и пеки ФЗУ 5- -10 0,5(2.09) 0.5(2.09) 10 15 0,4(1,67) 0,3(1.26) 15-20 0.3511.46) 0,2 5 (1,05) 20-30 0,3 ( 1,26) 0.2(0,84) Нштиные До 0,5 1,05(4,4) 0.5—1 1,00(4,19) — 1 2 0.6(2.51) — 2- 3 0,5(2,09) — Компрессорные До 0.5 0,7(2,93) П.5 1 0.7—0.6 (2,93-2,51 j (2,93—2,51) 1 2 0.6—0.45 (2,51-1,88) 2 — 5 0,45 -0.4 (1.88-1.67) _ г, 5-10 (1.П7 -1,46) Г алогенераторн ые 5 10 0.1 (0,42) 1,8(7.5) Регенерация масс и 2-- 3 0,75 0,6 0,6—0,5 (3,14 — 2,51) (2.51 2,09) Склады химикатов, красок и г. п. До 1 0,85- 0.75 (3,56- -3,14) — 1-2 0,75-0.65 (334-2,72) 2—5 0.65- 0,58 0,6-0,15 (2,72 2.43) (2.5I-W) Склады моделей и главные мага- 1 2 0,8- 0.7 ..._ замы 2 --5 (3,35—2,93) 0,7 0,6 (2,93—2,51) — 5-10 0,6 —0,45 (2,51 1.88) Гзытовые и административно-вено- ОД 1 0,60—0,45 — могательные помещения 1--2 (2.51—1,88) 0,45 0,4 (1,88-1,67) 2 5 0,40 0,33 0J4--0.I2 (1,67-1,38) (0,59-0,5) 5 10 0.33- 0,30 0,12-0.1 1 (1,38 1,26) (0,5-0,46) 10 20 0.30-0,25 0,11 -0.10 (1.26 -1.05) (0,46—0,42) 1 Доходные До 0.5 1.3- 1,2 (5.14 5,02) 0.5 2 1,2 0,7 (5.02 -2,93) 2—5 0,70 0,55 0,15—0,10 (2,93 — 2,3) (0,62- -0,42) Кялармы и помещения DOXP 5-10 0,38—0,33 (1,59 1,38) 10—15 0.33—0.31 (1,38- 1,3) —
28 t'illiltl i . (Д>ЩиС Таблица 1.12, ПРЕДЕЛЬНАЯ ДОПУСТИМАЯ ТЕМПЕРАТУРА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В СИСТЕМАХ ОТОПЛЕНИЯ С МЕСТНЫМИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫМИ ПРИБОРАМИ Злииня и iruMetiieiiHH Нл rpt'B.'IT ('.41,11 ы в приборы Температура тсплпио- с ителя, ’С Жилые дома, общежития, гостиницы, доча отды- Радиаторы, конвекторы, пинии 95 * ха, санатории, пансионаты, школы и другие’ учеб ные заведения, здииин управлений, научных м проектных учреждений и других подобных зданий, поликлиники, психиатрические больницы, амбула- тории, здравпункты, здания других лечебно-про- филактических учреждений, аптеки, нионергкие лагеря, предприятии бытового обслуживания ня селения, бани, музеи, иыггавки, книгохранилища, читальные залы, архивы, библиотеки, помещения пунктов питания, управлений и других помеще- ний, рилмнщяемых во вспомогательных зданиях промышленных предприятий Детские ясли-сады То же 95 Ьп.чьнип.ы (кроме психиатрических) и родильные дома Радиаторы, панели 85 Зрелищные предприятия (театры, кинотеатры, Радиаторы, конвекторы, гладкие НО клубы, зрелищные залы) трубы Спортивные залы Радиаторы, коннекторы, гладкие трубы 115 Плавательные бассейны, кры тые стадионы и дру гие отапливаемые спортивные сооружения (кроме спортивных залов), рестораны, столовые, кафе, буфеты, магазины, закусочные Радиаторы, конвекторы, гладкие трубы 150 Прачечные, душеные павильоны Радиаторы,гладкие трубы,напели 150 Железнодорожные вокзалы, аэропорты Радиаторы, конвекторы 150 Производственные помещения с повышенными требованиями к чистоте воздуха Радиаторы, конвекторы, панели 150 1 Jo мен 1.ения, технологический процесс н которых нс сопровождается выделением пыли, в том чигле и сельскохозяйственные производства Радиаторы, коннекторы, ребри- стые трубы, напели 150 Пронз1И1дг1 венные здания и помещения различ- ного назплчения со значительными влаговыделе- ниями Производственные помещения, технологический процесс в которых связан с выделением. Радиаторы, ребристые трубы 150 иевзрывоопаеннй и негорючей неорганической пыли, негорючих и не поддерживающих гиренне газов и пыли Радиаторы, няпелн 150 невзрывоопаснон. органической, возгоняемой, неядовитой пыли То же 130 * Температуря теплоносителя для однотрубных систем отопления должна приниматься такой, чтобы на поверхности труб стоянок и подводок к нагревательным приборам температуря была не более 105 °C 29. с. 56- 58 ПИ | ъъ
I-j, Е1ормы расхи.тг гпрпчгй ubar.i 29 1.5. НОРМЫ РАСХОДА ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ Нормы расхода виды при /, =55 °C в сутки наибольшего водишл реблеиия принимать по табл. ИЗ, составленной согласно СНиП 2 0402 84 При определении расхода горячей воды жилыми зданиями учитывают коэффициент ча- совой неравномерности, который выбирают по табл. 1,14. Коэффициент суточной неравномер- ности для жилых зданий в среднем принимают равным 1.16. Таблица 1.(3. НОРМЫ РАСХОДА ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ Пптр<'бите.|и F.'i.siняцп намерения Нормы расхода горячей поды г! сутки наибит.- >ul-ro код о потреблении 1. Ж и..1 ндс дома квартирного типа, обору донии ныс: а) умывальниками, мпйкамн и душами 1 житель НЮ 6} сидячими ваннами и душами то же 1 10 в) ваннами длиной 1500—170)1 мм н душами 120 2. Жилые дома квартирного типа при высоте зданий более 12 этажей и повышенных гре- бованиях к нх блш пуст ройству >: 130 3. Общежития с общими душеными :i> 60 4. Общежития е общими душевыми, [ головыми яо и прачечными 5. Гостиницы, мотели, пансионаты с общими я 70 иинннми и душами 6. Iocthhhliij с H.1IIH.1MH н отдельных номерах: а) до ‘25% общшп числа номеров а 100 б) ДО 75%, обшегг! числа номеров > 160 в) во всех номерах л 200 7. Гостиницы с душами во нее* »»т дельных но- ,> ИО мерах Я. больницы, санатории общего типа, дом а итды 1 конка . 1 НО хя (г общими ваннами и душами! 9. Санатории, дома отдыха с ваннами при всех ГГ1 жг 200 Ж ИЛЫ К KtJMHdTiiX 10. Поликлиники, амбулатории 1 больной 6 11, Прачечные: нсмеханнзироваиные 1 кг сухого бел!,я 15 чеха цитированные то же 25 уборка помещений 1 ч' 3 12. Здания и помещения учреждений управления 1 работающий 7 и управлений предприятий 1-3. Учебные заведения, обще1»бр;шпнателщ|ые 1 учащийся и ирсиодана гель в 8 шкоды н дешевые при гимнастически* ладах С МСН¥ И. Школы-интернаты 1 место 100 15 Детские ясли-сады с дневным пребыванием 1 ребенок 30 дг । ен 16 Детские тли гады с круглосуточным пребы- TCF /ИР 35 JJ tl 11 HI? У ДГДНЙ 17. Предприятии 1>бще<таенного питания: а] приготовление пищи, потребляемой н 1 блюдо ‘2 предприятии б) приготовление нищи, продаваемой па дом то же 1 .о 1В. Продовольственные магазины 1 рабочее' место 1 ио 19. Парикмахерские то же 70 20. Театры 1 место зрителей 5 '2!. (.талионы, спортивные халы для физкульчур- 1 физкультурник 3)1 ников (с учетом приема души) 22. Плnn.ilельные бассейны (<: учетом прием;! 1 спортсмен 60 душа) 23, Ьнии: а) мытье в мыльной г татами на скамьях с 1 посетитель 120 обмыванием в душе б) мытье в мыльной с тинами на скамьях ТП же 3 90 с приемом оздоровительных процедур hj душевая кабина й 290 г) ннниля кабина 350 д) уборка пола помещений душе- 1 MJ 3 вых, ]] ар иль i-i ы к
30 Глена 2. I'ucu.u чсчгралыичжгнлггь?» jг'ллн/Гнаб.чечл/л i J родоллсение табл. i.iS [ ТотреЪмтели [’.ди и ни ;i измерения Нормы рас хила горнчей eu>;im it fyiKH nanfii>-ib- mein водоиитрсПлсиин, JI 24. Обслуживающий [[epcoiia.i общественных зда- 1 чглинек в смену 7 25 ЛИЙ ХшпЫПЛЬННКН,’ а) мойка полов 1 3 б) мойка ипычпарн i м* поверхности 4 ti) мойка подъемно-транспортных средств 1 машина 150 2G. (электропогрузчиков, электрокаров и др.) 11ехи <- избытками явного тепла более 20 ккал 1 работающий в смену 24 27. па 1 м1 помещений в 1 ч Остальные цехи то ж*^ 11 Примечание: Среднюю температуру волы в системах централизованного горячего гюдпе-нябження с иепшредственным водоразбором горячей воды из трубопроводов тепловой сети следует принимать 65"С, а нормы расхода воды принимать с коэффициентом 0.85. Таблица 1.14. КОЭФФИЦИЕНТ ЧАСОВОЙ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОТРЕБЛЕНИЯ ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ В жилых ЗДАНИЯХ 4 М<\-Ю гк 11 i i. H Й, 4i .1 К":ф4}1МЦИ111И laconuft норавнп- мepnuri и Чни»н> жителей. чол. Коэффициент чаеоклЙ iii‘p:nsu<> мерности Чн<-Л^ ЖИТГ-.ЧГЙ. ‘Jt’j. Коэффициент члгоешй нс равно- мерности 150 4.4 5 1000 2.8 4000 2,4 2,-lCf 3.7 1500 2,55 5000 2.35 350 3,55 2000 2.55 6000 2,35 500 3.25 2500 2,5 7500 2,3 7(Ю 3 3000 2.45 10000 2.25 ГЛАВА 2 ОБОРУДОВАНИЕ СИСТЕМ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 2.1. теплоприготовительное ОБОРУДОВАНИЕ ТЭЦ И КОТЕЛЬНЫХ Для отпуска теплоты от паротурбинных электростанций при совместной выработке электроэнергии и тепла, как правило, приме- няютея теплофикационные паровые турбины. В отдельных случаях для этой пели исполь- зуются конденсационные паровые турбины, не- реиедеиные на теплофикационный режим. В табл. 2.1 приведены технические характе ристикн теплофикационных и противодавлек- ческих турбин Водогрейные котлы предназначены дли •.станоикн на ГЭИ с целью покрытия пиков теплофикационных нагрузок в отопительных котельных в качество основных источников теплоты. Подогрев сети нон волы может ио у те стнлятьгя при двухходовой схеме котла — пи- ковый режим работы и при четырех ходовой схеме основной режим работы. Технические характеристики водогрейных котлов приведены в табл. 2.2. Температура воды ни нхщр в котел при сжигании газа должна быть нс ниже 65—70 :>С, яри сжигании мазута -не ниже (04- 110 °C. Необходимая температура пл входе в котел поддерживается сие темой рециркуляции. Тем- пература воды .за котлом не должна превы- шать 150'С. При работе па мазуте темпера- тура поды за коглом должна поддерживаться рапной lol) ,JC нсзаиисимп от его схемы. Для котла КВГМ-КЮ давление за кислом не должно падать ниже 7,5 кге/г^г’ (0.75 МПа), для кот-
Таблица -<1. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ И П РОТИВОДА ВЛЕНЧ ЕСКИХ ТУРБИН Тип -ypfiHii Зивии-нзгсти- в ителh HoWHIUJb НЙЯ МО'.Ц- яость, МВт I азам-ьтры еБежкго нард Нпми калькой раскиД снС-жС' IO Пйрй, ’Г/Ч Пределы регулирований давление ь отборах, дгс/см" (М!ЪН Номинальная то-ил us а и нагрузка :>”fit>p':tR давло-нс кгс/гм? ЧМ]|£1> темпер ат*- ГЩ “С’ пр:>н 4вид- С Ttte Н нлм Стоп нпСлЬн им ьерхннй ннжянй Пр^Н.ТАОД- ствСчнОгс* т/ч (1ТС1ПИТ-?Л 1, нп- с, 1 ка,|/ч 1Г Л ж /-1 ] I 2 3 4 5 6 7 8 г» IIJ 11 P-40— L 30/31 тмз 40 130(12,7) 565 456,446 29-36 (2,8- 3,5) -- -- P-50 130/13 E--10(1—130/15 Л М3 j ЛЕ 5 50 100 130(12,7) 1 30 (12,7) 565 565 370/320 760/650 7—21 (0,7 -2) 12 18 (1,2—1,К) HP-25 90/10/0,9 ТМЗ 25 90(8.81 535 161/63 8—13 |0,78 1.3) 6,5- -2,5 (0,05- 0,25) - T-12 — 39 T-12—35 тмз гмз 12 ]2 29(2,8} 35(3,4) 400 435 S3 79,7 - 1.2—2,5 (0,12-0,25 1,2 2,5 (0,12—0,25) — 31 {129, 797) 34 (142, 358) T-25 90 тмз 25(30) 50(8,8) 535 129 — 0,7— 2.5 (0,07 - 0.25) -- 48 (200, 976) T 50—130 тмз 50 )30( 12.7) 565 245 - 0,6—2,5 (0.06—0.25) 0,5—2,11 (0,05—0,2) — 92 (385. 204) I-50/60—130 тмз 55 130(12.71 ’ 565 256 — 0,6 -2,3 (0,06- 0.25) 0.5 - 2,0 (0,05—0,2) 95 (397. 765) 1-50-130- fi тмз 50 130(12,7) 565 240 0,6-2,5 (0,06—0,25) 0,5—E.(j 10,05—0,2) — 90 (376, 830) T 100—130 тмз too 130(12.7) 565 441 0,6—2,5 (0.06- 0.25) 0,5— 2,0 (0.05 0,2) — 163 (669, 920) T-100/123— 130 —2 тмз 105 130(12,7) 565 460 — 0,6—2,5 (0.06'0.25) 0.5 2,0 (0.05 0.2) 168 (703, 416) T-100/120— 1 30—3 тмз 110 130(12,7) 555 480 0.6- 2.5 (0,06- 0,25) 0.5 2.0 (0,05—0,2) 175 (732, 725) ПС1 *ин Faot!,<dng<j join l*s in^fi ш 1ч<1нгим1л [
T-;ii TvpoM!- 1 1 Лс:ЦИ.4-ИЛП/ПЗ- ди-гль H-jw ияалъ НЙЯ M.CIC1 rHJCTI»k MRt ; [a j;h4.i pkj свежкги гарн I hjM н н pdcxrt." ro пара, г*ч да H.'tL hhv. -,1ч-/см? ,Ч[1и| императу- за С 1 2 J t 5 Т-1 711/205-- 3 30 тмз 170 130( 12.7) 565 738 Т-175/2:0-130 тмз 175 130(12,7) 555 745 Т 175/215 —) 30 тмз 175 i 30 M 2,7) 540 628 Т-! 80/215— i 3U ТМЗ ^80 130(12,71 560 628 Т-250/300—240 тмз 250 240(23,5} 560 905 Т-250/300—240- 2 тмз 250 240(23,5) 540 955 ПТ-12 35/10 ТМЗ 12 35(3,4) 435 109.2 ПТ-25 90/ Н) ДМ3, ктз 25(30} 90(8.8) 535 160 ПТ-50/60 130/7 тмз 50 i30( 12,7) 555 274 ПТ-60/75- 90/13 Л М3 60 90(8,8) 535 390 ПТ-60/75 130/13 Л М3 60 130(12,7) 565 350 ПТ-80/100 130/13 Л М3 80 130(12,7) 555 450 ПТ-135/ 165— 130/ 15 тмз 135 130(12.7) 565 738 Примечание: В знаменателе указан номинальный расход пара в противодавлении.
Продолжение табл. 2.1 Предела регулирования давления в 'НтСдраг кгг/’ем-' (Ml!а Но W И. Н d Л Ь Н У А Т С ПЛ ов л я ITПГру SKe! l.'TfiDpfi R 1 П JKIIIJ БОЛ- i -fAl'-IFIOM OTUI1H ГРЛкНОМ P FJpX ПН И РИ/ЕКЧИ лроилганд- 1?ГЯРНП>] с. Г Ль птг, п и~ел ыдгто. Г /п ([Дж/'11 7 8 9 1(1 1 i 0,5—3,0 (0,05- 0,29) □,5—2,0 (0.05-0,21 — 265 (И 09, 555) ... 9,6-3,0 (0,06—0,29) 0,5—2,0 (0,05 — 0.2) — 270 (ИЗО, 490) 0,6—3,0 (0,06—0,29) 0,5—2.0 (0,05—0,2) : — 240 (1904, 88) — 0.6 2,0 (0,06-0,2) U,5— 1,5 (0,05 0,15) — 242 (1013, 254| - 0,6—2,0 (0,06-0,2) 0,5 -1.5 (0,05-0,15) _... ЗЗО (138!. 71) - 0,6—2.0 (0,06—0,2) 0,5-1,5 {0.05- -0.151 — 330 (1381, 71} К— 1 з (3,78- 1.3) 1,2— 2,5 (0,12—0 25) 50 21 (87, 927) 8- 13 (0,78- 1,3) 0.7-2,5 (0,07—0,25) — 70(831 28(33) [117, 236 (38, 171)] 5—10 (0,49—0.98) 0,5—2,5 (0,05—0,25) 0,5 2.0 (0,05—0.2) ] ]8 4(1 ((67. 480) 10—1G 10.98—1,57) 0.7—2,5 (0,07—0.25) i 165 60 (251. 220) 10—10 (0,98 — 1,57) 0.7—2.5 (0,07 — 0.25) — НО 52 (217, 724) 10-18 (0,98—1,76) 0.35-2.5 (0,03—0,25) 185 — 12—21 (1,18 2,06) 0,4—2,5 (0,05—0,25) - 320 110 (460. 57) лива 2 Оборотами' систем централизяаашиъчт чеплчснабхекчя
Зак. 864 Таблица 2,2. ТЕХНИЧЕСКИЕ X APART ЕРИСТИ КиГвОДОГРЕЙ НЫХ КОТЛОВ^ КС'ГЛ Л т еплоироиз~с> ДЯТеЛЬКОСТ I. Q (кал/ч ; ГДж/ч1 h>A' s'1 I’SC'o.l полы О. 1 /ч Pac-iC'-i-ые гидрав- лические пптири чотла А, м 1 ’lapK.a KOT.ll| Т с* пл опрокл во- ДИТСлЬКОСТЬ, Гк^л/ч ‘ ГДж/ч’} Рас'.УД ПОЛЬ: (}, 1 /ч Расчетчиц тадиар- л и чес кт? котла nOTfrpM /j, М В ОСНОВНОМ ре- жиме (четылех- хпдопаи схенл) п ликсякм режн- чс (лвухкидивси схема ► Ь OChOR- ГОМ pt?- ;+innr П ЛИЛО- ВОМ э+?- жнмс в основном ре- жиме (чет=чре.<- кодовая схема) tt гмксгвсм режм v.c (дпухкодовая В <|£ Н<1 й- нсм рс- н-йче П- -|ИХ0- ыо м ре *ичс пзечет- 1ЫЙ мнни- мальхый расчет Н .1 й м и ни- мяльный рас чс1 - нын иини- ч А.п ЬНЫЙ рзечг"- -1ЫЙ У мни- иальн.ын KBl’M-4 4 (1 6,7) 4, ^4/ 49,5 40 -• 11 J) — КВ ГС-30 30 (125,6) 370,0' 300 — .__ 12,4 — KDTC-4 4(16,7) 4.^ 49,5 49 — -- 10,4 — КВГМ-50 50(209,3) 518,0 300 1239 1000 13,3 ГВГМ-6,5 6,3(27,2}'J;-; 80,0 65 — — 12,0 — КВ ГМ-100 100(418,7) 1235,0 1150 2409 2150 1 6,5 7 Ч J Г' KBTC-6.5 6,5127.2)^ ,. 80,0 65 -- — 10,7 - птвм-зо 40 (167.5) 495,0 400 — 17.0 КВГМ-10 10 (41.2).'гУ* 123,6 100 15,0 ПТВМ-ЗО 35(146.5) 430,0 350 - — 17,0* — К BTC -10 1 ° Ш J23.5 НЮ ... . • ,ж-- — 1 1.(1 ПТВМ-50 50(209.3) 625.0 550 1100 900 9,6 КВГМ-20 211(83.7)?’Л 247,0 200 - 23,0 ПТВМ-1СЮ [00(418,7) (235.0 11 25 2140 1800 21,5 9,6 К BTC-2i 1 20(63,7 }'>,: 6 247,0 200 — — 15,0 ПТВМ-180 180 (753,7) • - — 3860 . 3250' — 10,6 КВГМ-30 301123.бЗ^ ) 370,0 300 — — 19,0 — КВТК-100 100(418.7) 1236,0 1009 2450 2000 17.0 — Таблица 2.3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ТИПОВ БС И БИ Марка сС~14вэ Г-0 ПС1.ЦЭГ^С0Й- ГСД я Нлищадь "» верхнусчН на- грева F. м’ Числе Х*ЛИ'>Ы Числи И Д^Нй тр>(ю< imm) ПлСИИгДЬ LipC- Чодного сече- ния для воп.-а Расчетный р7:СХ1.|Д Н<1Г.Ы 6.т/ч Параметры среды [н.';ров;:ичс- скне петери ъ грудной систе- ме при расчет- ним paooiiCu ч Длина конденсат - нпн плен ни, м Диаш-тры патрубков (мм) на: р ПСЧГПЮЕ? данлен не. кге,.'см2 темпериту• р.т,йГ. ' вкэде Ibpd ВХГрЛ? 11 ВЫлЗЛ^ H'J.nhJ пыхидс кд] пдек- сдта води fli^pn TEdp.y БП-4.3ч 43 4 232X3170 0,01395 100 12 7.0 120 164 5.5 1 47 219 1,59 57 БП - 65м 65 2 360X3170 0,0-133 320 14 5,0 130 25(! 2.5 1.45 219 273 5 7 Б 0-90 м 90 4 488X3170 0,0292 160 14 1.5 110 175 2.8 1.45 325 219 4 26 БП-90м 90 2 488X3170 0,9587 500 14 5,9 130 250 3.4 1.45 325 325 426 ВО- 130 м 13П <1 708X3166 0,9426 250' 14 1.5 110 1 75 3.8 1,45 377 273 89 БО-ЗООм 200 2 1016X3410 (1,0614 335 14 1,5 120 150 5,5 1,72 476 973 133 Б11-200м 200 2 1018 X 3410 6,1225 1000 14 7.0 135 250 4,5 1,72 377 377 1 33 БП-200у 209 2 1018X3410 0,1225 1 000 14 13.0 1 50 350 4,5 1,72 325 377 133 Ы1300 2м 309 2 1 144 X4545 9,1 372 1030 14 14,0 170 350 1 1.72 377 377 426 vrnnmxuH н 1]E1 JHMReot'.^dfigo an iri ir.ii u mrAOJHtliinirua j
Продолжение табл. 2 3 Марка сетево- го подогрева- теля Плсщддь по вСрчнОСти на- грева F, м2 Чм ело К[>ДОВ Число и длина трубок [ЧЧ0 Площадь гтро полного сече- ния дли виды г и! Расчет н.ы? :<-,д веды т/ч рас t?. Параметры среды Г мдралличе- ск-нс ногс-рк В трубной систе- ме при расчет- и(*ы расходе, и Длина конденсат- ной плен- ки, ы Диаметры патрубков |\ч| па: расчетное дам ей не, кги/см? Т4МИПСЭЗТУ- ра. = С пара в коде и в ы ходе ВОДЫ выходе конден- сата виды пара аоды пара БО 350м 350 4 1320X4545 0,0792 1 100 14 2,0 116 133 3,5 1,60 . 63(1 377 219 Бпр-350м 350 4 1318X4450 0.0792 ноо 14 2,0 116 133 3,-э 1.613 1020; 630 377 219 Б Г1-500 500 а 1880X4545 0,226 1216 14 14,0 154 350 1,5 1,60 426 426 426 BG-530 -3*1 550 4 2(392X4545 11,125 1 180(3 14 2,5 145 250 3,2 1,60 820 426 426 Бир-550 550 4 2092X4545 0,1251 1800 15 3,0 ] 16 250 3,2 1,60 1220; 820 426 426 Т а б л к ц а 2.4 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕТЕВЫХ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛ ЕЙ ПСВ и ПСГ Тни<|ря>иер Число кодов ми воде Расчетные параметры Ном н нал ьная тсплоира из ьодительн ист к, Гкал/ч (ГДж/ч) Г«лраадическне нараметры ирн комккал ыго и расхода паря поды абсолютное даиленио, к гс/™1 НОМИНД.'ГЬ- fiuh рагхид, т/'ч номиналь- ный рас под. т/ч течпера-ура ':С скорость НОДЫ, м/с потерн напора м Hi виш на ьых'ЛС 1 3 3 4 5 6 7 8 9 15 ПСВ 45-7 15 4 8.0(0.78) 15.0 90 70 159 7.2(30,1) 2.00 2.00 ПСВ-45-7-15 2 2.5(0,24) 14.0 180 70 1 10 7,2(30,1) 2,00 1.50 8,0(0;78) 19,0 too 150 9,0(37,7) 2,10 ПСВ-63-7-15 4 8,0(0,78) 20.0 120 70 150 9,6(40.2) 1,95 2,50 ПСВ-63-7-15 2 2.5 ((1,24) 19,0 240 70 1 10 9,6(40,2) 1,85 2.0(1 8.0(0,781 20,0 110 150 9,6(40,2) 2,00 ПСВ-90-7-15 4 8,0(0,78) 3(3,0 175 70 150 (4,0(58,8) 2,00 3.GE1 ПСВ -90-715 : > f • »•..• 2 2,5(0,24) 27,0 70 ПО 14.0(58,6) 1.95 2.50 350 1 14.0(58,6) 1,95 8,0(0,78) 29,0 но iso Глава 2. Оборудование систем централизованного теплоснабжения
ПСВ-125-7-15 4 8.0(0,78) 41,0 250 ! 70* 150 20,0(83,7) 1.95 . 3.5G ПСВ-125-7-15 2 2,5(0,24) 38,0 5ОО 70 110 20,0(87,7) 2,00 2.75 8,0(0,78) 41,0 1 10 150 20,0(83.7) 2,10 ПСВ-200-2-23 4 4,0(0,39) 40,0 400 70 130 24,0(100,5) 2,00 4.00 ПСВ-200-3-23 2 2,5(0,24) 62.0 000 70 110 32,0(134) 2,00 3,00 4.0(0,39) 63,0 90 130 32,0(134) 2,00 ПСВ-200-14-23 4 8,0(0,78) 66,0 400 70 15(1 32,0(134} 2,00 4,00 15,0(1,47) 51,5 120 180 24,0(100,5) 2,10 ПСВ-200-14-23 2 8,0(0,78) 65,0 800 110 150 32.0(134) 2,10 3,00 15,0(1,47) 86,0 130 180 40,0(167,5) 2,10 ПСВ-315-3-23 2 2,5(0,24) 110.0 1130 70 120 56,5(236,6) 2,35 3,00 4,0(0,39) 110,0 80 130 56.5(236,6) 2,40 ПСВ-314-14-23 2 8,0(0,78) 92,5 ИЗО НО I5O 45,2(189,2) 2,40 4,80 15,0(1.47) 57,0 140 180 45,2( 109,2) 2,50 ПСВ-5О0-3 23 2 2,5(0,24) 115,0 1500 70 110 60,0(251.2) 1.95 5.50 4,0(0,39) 102,5 95 130 52 5(219.8) 2,00 ПСВ-500-14-23 2 8,0(0,78) 122,5 1 10 150 60.0(251,2) 2,00 6,00 1500 130 180 75,0(314) 2.10 15,0(1,47) 162,5 1250 30.0(125,6) 1,59 3.50 ПСГ-800-3-8-1 4 0,3—2,5 58 120 170 (0,03 -0,24) 55.0(230.3) 1,70 4,20 ПСГ-1300-3-8-1, Il 4 0.3—2,5 (0,03—0,24) 105,0 2000 120 170 87,5(366,4) 2,05 6,70 ПС Г-2300-2-8-1 4 0,3—2,0 (0,03—0,2) 170,7 3500 115 165 87.5(366,4) 2,05 6,70 ПСГ-2300-2-2-11 4 0,6—2,5 (0.06—0,24) 170.0 3500 120 170 1 165,0(690,8} 2,22 9,70 ПСГ-5ООО-2,5-8-1 4 0.3 — 1,5 (0,03 0,15) 295,0 6000 105 155 165,0(690,8) 2,22 9.70 ПС Г-5000- 3,5- 8-1 4 0,6—2,0 (0,06—0,02) 295,0 6000 115 165 Примечание: Цифры лосле ПСВ или ПСГ обозначают: первая — площади поверхности нагрева подогревателя, м , вторам и третья — разрешенное избыточное давление в паровом пространстве и в трубках, кгг./см . TiiKirj.iicW Г> JJCJ WHBBopfidutjo ^enor^-f.trwi-O^miuoiruBj^ fg ы VI
36 Г wni а 2 fj/fopy/fwrwxut' n»rt.-tfK ли блеклая Рис. 2.1. [ na.paBjiH4fспин сигма котла ПТВМ-50-l. Стрелками показано дни жен не нпды: сплошными — при двухходовой, штриховыми при четырехавдо- вой схеме; /, 2.. ,'Л 4 .......... заглушки Рис. 2.2. Подогреватели сетевой воды тина ПСВ /. J вход и выход воды; 2 .... вход паря; 4 выход конденсата; 5 отсос воздуха .job IГГНМ-50, 100 и 180 - ниже 10 кге/см1' (0,98 МПа) При лавглш'нии гидравлического сопротивления котла и 1.5 раза необходимо прпнодити химическую очистку, Гилравличсскан схема мила ПТВМ-50-1 показана на рис. 2.1. Водопидогрсвагслн и завися мости от чер- ничного (греющего) теплоносителя подразде- ляю! па лйроногЬжме, у которых греющей сре- дой является лар. и /jotJu нодиные, где греющей <рекой является вода. Пароводяные подогрева толи теплополготовительных установок пред- назначены дли подогрева сетевой воды паром от соответствующих турбин или котлов. В табл. 2 3 приведены технические характеристики верти- кальных пароводяных подогревателей сетевой воды типов БО и БП, которые выпускались до 1967 г. и установлены практически на всех ТЭЦ и крупных котельных. В зависимости от характера покрываемых нагрузок подогрева ге- лям присваивали обозначение БС) для основ- ной нагрузки и БП -•- для пиковой. Числа после обозначения типов БО и БП соответствуют площади поверхности нагрева (м2). В настоящее время вместо подогревателей чипов БО и БП выпускают вертикальные по- догреватели сетевой виды ПСВ (рис. 2.2) и горизонтальные ПСГ (рис. 2.3). Технические характерно!ики и основные конструктивные данные этих подогревателей приведены в тябл. 2 4 и 2 5. Бода в пароводяных подогре- вателях подастся внутрь трубок, изготовленных из латуни ,71-68. Наружный диаметр трубок у вертикальных подогревателей 19 мм при толщи не стенки 0.75 мм (трубки 19/17,5 мм); в по-
1 Тгплопрнпгпнштельиие ufiupyuuBiiHjic ГЭИ н котельных 87 Рис. 2.3. Подогреватели сетевой воды типа ПСГ I вход пара, 2. 3—вход и выход воды; 4 — кон- дс'и<агосборник; 5 к регулятору уровня конденса- та; б —лаз догревателях ПСГ наружный диаметр трубки 24 мм, толщина стенки ] мм. При использовании пароводяных подогре- вателей для приготовления сетевой воды пер- вой ступенью нагрева служат охладители кон- денсата (рис 2.4]. Основные размеры и тех- нические характеристики охладителей конден- сата типа О Г приведены в табл. 2 6 и 2.7. В последние го.чы при строительстве новых сельских населенных пунктов и реконструкции старых уровень инженерного оборудования приближается к уровню инженерного оборудо- вания н городах и, как правило, предусматри- вается централизованное теплоснабжение. При Рис. 2.4. Охладитель конденсата типа О Г
Таблица 2.5. ОСНОВНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ДАННЫЕ СЕТЕВЫХ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ Марка и<1 до подогрева гели Диаметр корпуса D. мы Полная высота Н или длина мм Длина трубок, мм Числе трубок Дяямгтр п р и соединит ел bHfti’O патрубка, им Плишвдь жнйОГП сечения для л ром од а виды и исдсг рев ател я х „ ма аа входе пара на входе и пыхиде соевой волы двум кодовых четыре к ледовых ПСВ-45-7-15 720 ХЙ 4605 3410 228 200 150 0.0259 0.0129 ПСВ-63-7-15 816X3 4810 3410 320 200 250 0,0369 0,0182 ПС В-90-7-15 1020X8 5060 3410 456 350 300 0,0518 (1,0259 ПСВЦ 25-7-15 1020X8 5060 3410 640 350 300 0,0727 0,0364 ПСВ-200-3-23 I232X 10 5400 3410 1020 450 350 ОД 160 0.0580 11СВ-200-14-23 I232X 12 5400 3410 1020 300 350 0,1 155 0,0516 ПСВ-500-3-23 1524Х Ю 7150 +545 1212 600 500 0,1380 0,1375 ПСВ 315-14-23 1544Х 16 7150 +545 1212 450 500 0,1380 0,1375 ПСВ-500-3-23 1624X10 7350 +545 1928 800 500 0,2190 0.2190 ПСВ-500-1+23 1640Х 1<> 7350 4545 1928 500 500 0.2180 0.2182 ПСГ-800-3-3-! 2100 6900 +600 2300 900 500 0,4370 0,2185 ПСГ-1300-3-3-1 250(1 7500 5000 3440 1000 600 0.6540 0,3270 ПС1 -1300-3-8 и 2500 8190 5000 3440 1000 600 0,6540 0,3270 ПС Г-2 300-2-8 1 3000 9320 6060 +999 800(11 800 0,9500 0,4750 i200(2) ПС Г-2300-3-8-11 3000 9100 6080 4999 1 о<*о 800 0,9500 0,4750 Примечание: Цифры в скобках указывают количество входных патрубков. Таблица 2.6. ОСНОВНЫЕ: РАЗМЕРЫ ОХЛАДИТЕЛЕЙ КОНДЕНСАТА ОГ Т иптралмер Числи корпусов Диаметр корпуса, Ли Длина корпуса мм Количества трубок Размер трубки, мм Число ЕОДОП диаметр толщина станки длина а корпусе в трубной CHCTCMI? О Г-6 1 273 2328 .56 22 2 1586 2 1 01-12 2 273 2000 124 22 2 1578 2 2 ОГ-24 4 273 2000 248 22 2 1578 2 2 ОГ-35 4 325 2170 328 22 2 1646 2 2 ОГ-130 4 426 4310 608 22 2 3186 2 1 ОГ-32 I 426 3&f4 ': s " ’ ‘ Г36 1 7 22 ' 2 3556 1 8 I III..UI. I
Т «блица 2.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОХЛАДИТЕЛЕЙ КОНДЕНСАТА СИ Типоразмер Площадь пс- веркиостн охлаждения мг Площадь ар ох од- но го сечений но трубкам, м? Площадь Проход- нагп сечения между грубкамн: Эквивалентный диаметр сеченНЯ езиду трубками Расчетные параметры воды давление, кгс/сма (МПа) температура, ®С расход, т/ч в корпусе н трубной системе +га входе: на выходе из трубной системы в корпусе & трубкой системе ОГ-fi 6 0,0142 0,0149 0,0255 5 {0,49 5 {0,49) 130 100 10 98 ОГ-12 12 0,00787 0,01374 0,0216 7 (0,69) !6{ 1.57) 165 135 80 65 OF-24 24 0,00787 0,01374 0,0216 7 (0,69) 16 (1.57) 165 135 80 65 ОГ 35 35 0.0104 0,0214 0,0259 14 (1,37) 16 (1,57) 75 80 130 45 ОГ-130 130 0,0386 0,03456 0,0235 3,5 {0,34) 11 (2,08) 80 70 75 230 ОГ-ЗЭ 32 0,0043 0,07519 0,0282 11 (1 ;08) 3.5 {0,34) 24 104 400 11 Таблица 2.В. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПАРОВЫХ СТАЛЬНЫХ КОТЛОВ, СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ Тип котла Производительность котла G, т/ч, при работе Давление пара р кг/ема (МПа) Тип кОт-La П реязводител ыюсть котла G. т/ч, при работе Давлен не лара р, кг/см* (МПа) Тми котла Производительность котла б, т/ч, при работе Давление пара /1, К Г/ЕМ5 <МПа? на гдяп обраннем Н ЖИДКА М топливе каменных н бурым углях на гээс- обрлз ним н жидком топливе каменных н бурых углях на гязи- образном w жидком ТОПЛИВА' каменных Н бурым углях ДКВР-2,5-13 3,7 — 14 (1,37) ДЕ-6,5 14 ГМ 6,5 - 14 (1,37) Е-0.4/9-Ж 0,4 — 9 (0.88) 2.7 14 (1,37) КЕ-2.5-14с 2,5 2,5 14 (1,37) Е-1 /9- 1М 1.6 - 9 (0,88) ДКВР-4-13 6,0 — 14 (1.37) КЕ-4-1 4<? - 4,0 14 (1,37) Е-1/9-1 — 1,0 9 (0.88) — 4,6 14 (1,37) КЕ-6,5-14 с - 6,5 14 (1,37) Е-1/9-Ж 1.0 9 (0,88) ДКЬР-6,5-13 9,7 — 14 (1,37) Е-1/9-Г 1,0 — 9 (0,88) Е-1 /9-1Г 1,0 - 9 (0,88) — 7,5 Н {1.37) Е-0.4/9-Г 0,4 — 9 (0.88) Е-1/91М 1,0 9 (0,88) ДЕ-4-14ГМ »* 4 — 14 (1,37) Е-1/9-ж 1,0 — 9 (0.88) Е-1,9/1 1,0 1.0 9 (0,88) 2.1. Геплоприготовнтельное оборудование ТЭЦ и котельных
40 Глинн 2, OfofivrSnriuNuif cticr/ju j< f-n трилывш! но e и re плоений женин этом источником теплоты являются отопитель- ные или отопительно-производственные котель- ные, оборудованные н зависимости от видя теплоносителя водогрейными или паровыми котлами. Основные характеристики котлов, при- меняемых я котельных сельских населенных пунктов, приведены в табл. 2.На, б, В котельных для нужд отопления, вентиля ним и горячего водиспаб?кения вместо ранее применявшихся подогревателей (ОСТ 34-531-68, Таблица 2.8,а. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДОГРЕЙНЫХ СТАЛЬНЫХ КОТЛОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В КОТЕЛЬНЫХ СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ Гик котла Тепло производит ел ьноетп, Q, Гкал/ч (ГДж/'i) КВ-4-loO 4,64 (29,4) —4,0 (16,7) ТВГ 6,6-150 7,64 (31.6) - 6,6 (27,2) Таблица 2.8,6. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЧУГУННЫХ СЕКЦИОННЫХ КОТЛОВ Н КОТЛОАГРЕГАТОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В КОТЕЛЬНЫХ СЕЛЬСКИХ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ Тепловая игнцшн-ть (len.wtipoH 1<мш[т«.|ьн1кть} хотлл или к । л лол г регат я. У, Тип KCiT.'lfi HJJH ки । »'i оа г регат я Пинор XIIOLT и н я грена, F. uJ [ kj.i/'I ([ Дж/ч). при работе Н41 rpti мирных углях- нл ркдОйых углях: на природной rfi:m II?] MHJLKOM ТОПЛН1П1 антраците кдмеинлм uni рзциге шншии к У н н перса л - ,~>М » I 5.2 220(9211 102(427) I67(699} - •• 182(762) 167(699) 19.7 285(1193} 132(553) 216(904) 236(988) 216(904) 21,2 350(1165} 163(682) 266(1114) ... 290(1214) 266(1111) 28,6 115(1738) !93(808) 315(1319) 343(1436) ЗИ( I3I5) 33,1 480 (2(110) 223(934) 364(1524) 397(1562) 364(1524) 37,6 545(2282) 253(1059) 414(1733) 451(1888) 413(1729) 42,1 (119(2592) 283(1185) 469(1964) — 504(2110) 463(1939) «Уииверсил-б» 19,8 277(1160) 168(703) 218(913) 143(599) 237(992) 218(913) 24.2 339(1419) 206(802) 266(1114) 174(728) 290(1114) 266(1114) 28,6 400(1675) 243(1017) 315(1319} 206(862) 343(1436) 315(1319) 33,0 462(1934) 281(1176) 363(1520) 238(996) 396(1658) 363(1520) 37,4 521(2194) 318(1331) 4)1(1721) 269(1126) 448(1876) 411(1721) 41,3 585(2449) 355(1486) 460 (1926)’ 301(1260) 501(2098) 460(1926) 46,2 647(2709) 393(1645) 508(2127) 333(1394) 554(2320) 508(2127) «Унивсрсал-бМ» 24,2 339(1419) 170(712) 266(1114) 145(607) 290(1214) 266(1114) 33.а 462(1934) 233(976) 363(1520) 199(833) 396(1658) 363(1520) 1 1,8 385(2149) 295(1235) 460(1926} 252(1055) 501(2098) 459(1922) «Энсргия-ЗМ» 36.8 4G5(19471 298(1248) 254(1063) 254(1063) 368(1541) 368(1’541) 65,2 670(2805} 447(1872) 380(1591} 380(1591) 552(2311) 552(2311) 73.fi 875(3664) 596(2495) 508(2127) 508{2127) 736(3062) 736(3082) «Тула-3» 28,1 165(1974) 271(1176) 358(1199) 236(988) 385(1612) 327(1367) 46,6 670(2805) 406(1700) 516(2160) 311(1428) 550(2303) 482(2018) 63.0 87.1(3664) 530(2219) 676(2834) 445(1863) 719(3010) 630(2638) « Минск-1 * 20,8 465(1947) 229(959) -• 193(808) 279(1168} 279(1168) 30,4 675(2826) 334(1398) 283(1185) 399(1671) 399(1671) 40,0 888(3718) 440(1842) 373(1562) 540(2261) 540(2261) «Кирпичи» 311,1 - 240(1005) - 40,0 448(1876) — — 49.5 198(2085} — «Универги.1-6М» 59,4 690(2880) - •- 'Ф ,4 KC.I- Гт 36 - - — — 860(3601)
2.1. rciwioipHrt>TOBHT<vibH<w вборудовамиг,- ТЭЦ и кгие.пliiiJч 41 Таблица 2.9. НАЗНАЧЕНИЕ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПАРОВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ График тем- псрятур ПОДЫ -с И г । г 11, । и с н и с падог рс кат гле й Число II1JKJ- рмзм epriR Площади по- цСрлНОгти нагрека. Т|?ПЛЛГ1рОИ1НГ|ДИ П-Л1Я1ОГ гь. Гкал/ч (ГДж/ч) ЧИС. К) XLJ'HJI! п<* иоде .Vimiнь труйпк. L Подогреватели t. алниптиче.ск.ими днищами 150/70 4 3 7 9,5 Н- 1,13 13,3(1,73 -55.69) 130/70 2 3 г' 9.3 -- 108 1,63 18.1(6,82— 75.78) 9.5/70 ‘2 2 7 5,3 4-71 0,585 -6,84(2,45- 28,64) Подогреватели с плоскими днищами 150/70 4 .3 3 9.5 — 24.4 1.13- 2.94(4.73-- 1 2,31) L30/70 2 3 3 9.5-г 24.4 1.63 4,22(0,585 1,52) 95/7I.I 2 2 3 б.з ;• 16 0,385--1,52(2.45 6,36 j Рис. 2.5. Пароводяной подогреватель 1 — воздушный кран; У передняя камера; J •- сильфонная трубка для установки манометра, 4 корпус; 5 - трубная система; f> - задняя каме ра; 7 крышка, Й - разделительная перегородка (двухходовые подогреватели не имеют разделитель- ной перегородки); 9 - опора ОСТ 34-532-68, ОС Г 34-576-68 и ОСТ 34-577 68) выпускают подогреватели, согласно отраслево- му стандарту ОСТ 108.271.105—76 (рис. 2.5) Назначение и технические данные выпускаемых пароводяных подогревателей приведены и табл 2.9. Теплопроивводительность подогрева- телей определена дли работы по графикам 150—70 и 130—70 ЛС при абсолютном рабочем давлении пара 7 кгс/см9 (0,69 МПа), а для графика 95 70 :>С — 2 кгс/см2 (0,2 МПа), Трубная система подогрева!слей выполняется ив лагу иных трубок диаметром 16X1 мм по ГОСТ 21646—76 с изм. Температура н давление пара, поступающего в подогреватель, нс должны превышать 300 °C и 10 кгс/см2 (0,98 МПа) соответствен и о, а тем- пература и давление нагретой воды — 200 °C и 16 кгс/см2 (1,57 МПа). Основные размеры и технические характеристики пароводяных по- догревателей приведены н табл. 2.10
Таблица 2-10- ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПАРОВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ Общ пячен не подогревателя ОСшая корпуса д_| ина Л„ ии Н^^ужный и ннут реп инй днамс-три корпуса £>п/1>пп, «И Л,-| И Н й трубок. Л ИИ 1 Ч игл [> 1 Ч нс.1 о трубок L 11 ри.ведеп нчс |И1?л-> трубок 3 вертикаль ней ряду, п Площадь гтеряно- с.н пагрё- за F, ч- I hi и m еь д ь живого сечения м? Т en.'ionpcjHano- дительноить У, Гкал/д, (ГДж/ч) новое (ОГЛ LCR.271 1U3—7€п стар rtf новой МСД€.СМ старин м аде л н м(\ж груб- ноги- :ipij- сгранства L аднс.сг хо- да трубек hr ПП2-9-7-П 01 OCT 34-531-68 3550 3548 325/309 69 8,5 0,9* usee 1(604(6^21 1,63(6,82) 11112-17-7-11 02OCT 34-531-68 3575 3574 426/412 3000 9 124 111,3 17.2 0.108 0.0096 2.98112,48) ПП2-24-7-11 ОЗОСТ 34-531-68 3630 3630 480/466 176 12.6 24,4 0,135 0,0136 4.221 17,67) Ш12-6-2-П ПОСТ 34-531 68 2550 2548 325/309 68 8.5 6,3 0,061 0,0052 0,585(2,45) ПП2-11-2-11 12OCT 34-531-68 2575 2574 426/412 2(ХЮ 2 124 10.3 1 1.4 0.108 0,0096 1,07(4,48) ПП2-162-Н I30CT 34-531-68 2630 2630 480/460 176 12,6 16 0,135 0.0136 1,52(6.36) ПП2-9-7-1У 01 OCT 34-532-68 3550 3548 325/309 68 8,5 9,5 0,061 0.0026 1,13(4.731 ПП2-17-7-|У 02OCT 34-532-68 3575 3574 426/412 3000 4 124 10,3 17,2 11,108 0,0048 2,08(8,71 ) ПП2-24-7 IV ОЗОСТ 34-532-68 ЗйЗО 3630 480/466 176 12,6 24,4 0,135 0,9068 2.94(12,31) ПП1-9-7-11 01 OCT 34-576-68 3606 3588 325/309 68 8.5 9,5 0.061 0.0052 1,63(6,82) 1Ш1-17-7-И 02OCT 34-576-68 3650 3630 426/412 124 10,3 17,2 0,108 0,0096 2,98( 12,48) ПП1-24-7-Л . 03OCT 34-576-68 3720 3750 480/466 176 12,6 24,4 0,135 0.0136 4,22( 17.67) ПП1-24-7-Ц 04OCT 34-576-68 3785 3915 630/616 3000 2 232 14.5 32 0.162 0,018 5.57(23,32) ПП1-53-7-II 05OCT 34-576-68 3885 3915 630/616 392 17.8 53,9 0.219 0,0302 9.2(38,52) ПП1 76 7 И 06OCT 34-576-68 3785 4015 720/704 560 21,6 76,8 0,277 0.0432 13,2(55,27) ГНИ 108 7-11 07OCT 34-576-68 4135 4154 920/804 792 26.4 108 0.349 0,0604 18,1 (75,78) ПП1-Б-2-Н ПОСТ 34-576-68 2606 2588 325/309 68 8,5 6,3 0,061 0.0062 0,585(2,45) ПП1-11-2-11 12OCT 34-576-68 2650 2630 246/412 124 10,3 И, 4 0,108 0,0096 1.07(4,481 ПП1-16-2-Н 13OCT 34-576-68 2720 2750 480/466 176 12,6 16 0,135 0,0136 1,52(6,36) ПП1-21-2-П 14OCT 34-576-68 2875 2798 530/516 2000 2 232 14.5 21,2 0.162 0,018 1,99(8,33) ПП1-35-2-Н I5OCT 34-576-68 2885 2915 630/616 329 ! 7,8 36,3 0,219 0,0302 3,38(14,15) ПП 1-50-2-11 16OCT 34-576-68 2985 3015 720/704 560 31,6 50.5 0,277 0.04.32 5,02(21.02) ПП1-71-2-П 17OCT 34-576-68 3135 3154 820/804 792 26.4 71 0,349 0,0604 6,84(28.64) nni-9-7-lV 01 OCT 34-577-68 3606 3588 325/309 68 9.5 9,5 0,061 0.0026 1,13(4.73) nni-l7-7-[V 02OCT 34-577-68 3650 3630 426/412 124 10.3 17.2 0.106 0.0049 2,08(8,71) llfl i-24-7-iV ОЗОСТ 34-577-68 3720 3750 480/466 176 12,6 24,4 0.135 0.0068 2,94(22,31) ПП1-32-7-1У 04OCT 34-577-68 3785 3788 530/516 3000 4 232 14.5 32 0,162 0,009 3,88(16.24) nni-53’71V D5OCT 34-577-68 3885 3915 630/616 392 17.8 53,9 0,219 0,0151 6,55(27,42) ПП1-76-7'1¥ 06OCT 34-577-68 3985 4015 720/704 560 21,6 76,8 0,277 0,0216 9,4(39,36) ПП1-108'71У 07OCT 34-577-68 4135 4154 820/804 792 26.4 108 0.349 0.0302 13,3 (55.69) Hnwjxpuhжлялид .тиииирНачуо 7 о е t> г j
2.2. TjiyfionpUISUJlhl II 4trtiJ|lk,lt»HilllHL‘ Tt'IIJLUBbLK L^Tt’M 43 2.2. ТРУБОПРОВОДЫ И ОБОРУДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Трубопроводы н арматура тепловых сетей при рабочей температуре воды выше IbVC (независимо от давления) должны соответ- ствовать требованиям «Правил устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячен воды» Госгортехнадзора СССР, Дли трубопроводов тепловых сетей при рабочей температуре воды 115 ПС и ниже применяются стальные электросварные трубы с учетом до- полнительных требований по СНиП 2.04.07-&6 *. Для тепловых сетей горячего водоснабжения применяются оцинкованные стальные трубы, сварку которых следует производить в среде углекислого газа. Рабочее давление и температуру теплоно- сителя для выбора труб, арматуры и оборудо- вания, а также для расчета трубопроводов на прочность и при определении нагрузок от трубо проводов на опоры груб и строительные кон- струкции принимают: а) для подающего и обратного трубопро- вода водяных сетей: лав.,теине — по ияибольше му давлению в подающем трубопроводе при работе сетевых насосов с учетом рельефа мест ностм, но не менсо 10 кг/см’ I I МПа); темпера- туру — по температуре в подающем трубопро иоде при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления; б) лля подающего и циркуляционного тру- бопроводов сетей горячего водоснабжения: давление -- по наибольшему давлению в по- дающем трубопроводе при работе насосов с уче- том рельефа местности; температуру 75 "С. Технические характеристики стальных труб приведены в табл. 2 И в 2.12. ТаИлхиа 2.11 ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СТАЛЬНЫХ ТРУБ УСЛОВНЫМ ДИАМЕТРОМ 15-1400 мм Днамстри труЛлпрл- вода, мм Тол in и и л стеккм'тру- бы ft. 4V. Ллишадь nu- ПСрСЧнОго имя в гнету /. м? Плошадь-пч- нгрчипстп Г м длины трубо- провода А, М' Гп.ПЦИИР wjn- riflUMH подан*'’ ней трубы 5Н, мм Macta ] м пол акцией трубы. КГ ОЗщая масса трубы с водой, кг условный 0, нл руж ни h 7?. труба изил ялин 1 £ 3 4 j ь 7 8 9 15 IB 2,0 0,00015 0,0.5 10 0.8 2.9 3,9 20 25 2.0 0.00035 0.08 40 1.1 3,3 4,7 25 32 2.5 0.00057 0.10 40 1,8 3,6 6,0 32 38 2,5 0,00085 0.12 40 2.1 4,0 6,9 40 45 2,5 0.0013 0,14 40 2,6 4.3 8.1 50 57 3,0 0,0020 0.18 50 4,0 6,8 12,8 " 70 76 3,0 0.0039 0,24 50 5,4 7,9 17,0 80 80 3,5 0,0053 0.28 50 7,3 8.9 21,5 во 89 3,0 0,0055 0,28 50 6.4 8.9 20.7 100 108 4,0 0,0079 0,34 50 10,2 10,2 28,3 , 100 108 3,5 0,0080 0,34 50 9,0 10.2 27.1 125 I 33 4,0 0,0123 0,42 60 12,8 14.9 39.9 125 133 3.5 0,0124 0,42 60 1 1,2 14,9 38.5 150 I,59 1,5 0,0177 0,50 60 17,1 16.5 51,3 175 194 5.0 0,0270 0,01 60 23,2 18,8 67.6 200 219 6.0 0,0330 0,69 60 31,6 21,0 86,0 20U 219 5.0 0,0340 0.69 60 26.3 21,0 81,5 250 273 7,0 0,0530 0,85 600 46,6 24.9 124.1 300 325 8,0 0,0750 1,02 G0 62,6 29,0 167,0 300 325 7,0 0,0760 1,02 60 54,9 29,0 1 59,4 350 377 9.0 0,1010 1,18 70 81.6 39.0 222,6 400 426 6,0 0.1350 1.34 70 62.2 43,4 240,2 400 426 7.0 0.1330 t ,34 70 72.3 43,4 248,2 150 480 6,0 0,1720 1,51 70 70.2 47.9 289.1 450 480 7,0 0.1710 1,51 70 81,6 47,9 298,9
44 Г.щеа 2. Ofutpyilwamie еисгем nenr/HiJiiimiiutKWi) геп.чмнаСпсения Продолжение табл. 2 f 1 1иамС-тры трубипро- ница, нм Тидщмна стенни туу- Сы 6, UM Площадь кп пергчiii)[4j рече- ния. в енгту /. и* 1 |лоиы'II. 114- верлшгети 1 м ДЛИНЫ TjiyClli- провидя F. ж' 1 ил in и mi и :i и - J1MLIHJ1 ihJJlritO /лей трубы Л... мм .М|ЦЧЩ 1 М ILOjl Л KTICI+! 14 Tpyfil.l, hl Общим naevri труОы с IIOlK'iti. кг CJlOftH 1J ft /J. наружный D„ тру Ud ИЯОЛ я II ин I 2 3 4 Г> 6 7 н 9 460 480 8.0 0,1690 1,51 70 93,1 47,9 309,2 500 630 6,0 0,2100 1,66 70 77,5 52.0 338,9 300 530 7,0 0,2090 ! ,66 70 90,3 52,0 350,1 600 530 8,0 0,207 1,66 70 1 03,0 52,0 361,1 500 530 9.0 0.206 1.66 70 115,7 52.0 372,3 нею 030 6,0 0,300 1,97 70 92,3 61.7 452,1 GOO 030 7.0 0,298 1,97 70 107,5 61.7 465,4 600 630 8.0 0,296 1,97 70 122,7 61,7 478,6 600 530 9.0 0,295 1,97 70 137,8 61." 492.9 GOO 630 10.0 0,292 1.97 70 152.9 61,7 505,0 600 630 11,0 0,290 1,97 70 167,9 61,7 518/ 700 720 7,0 0.391 2.18 80 123.1 80,6 592.7 700 720 8.0 0,389 2,18 80 110,5 80,6 607,9 700 720 9,0 0,387 2,18 80 157,8 80,6 623,0 700 720 10,0 0,385 2,18 80 175,1 80,6 038,2 /00 720 11,0 0.382 2,18 80 192,3 80,6 653,1 700 720 12.0 0,380 2,18 «0 209,5 80,5 668,2 800 820 7,0 0,509 2.48 80 140,3 91,3 738,7 SOO 820 8,0 0,50? 2,48 80 160,1 91,3 756,0 8ii 0 820 9,0 0,505 2,48 80 180,0 91,3 773.5 600 820 10,0 0,502 2.48 8(1 199.8 91,3 700,9 81Ю 820 11.0 0,500 2,48 80 219,5 91.3 807,8 SOO 820 12,0 0,407 2,48 80 239,1 91,3 824,9 BOO 820 14,0 0.192 2,48 80 278,3 9 1,3 859,1 000 020 8,0 0.642 2,80 9(1 179.9 113,7 931,6 900 920 9,0 0,639 2,80 90 202.2 1 13.7 950.9 900 920 10,0 0,636 2,80 90 224,4 1 13,7 970,4 9110 920 1 1,0 0.633 2.80 90 246,6 1 13,7 989,9 900 920 ! 2,0 0,630 2,81.1 90 268,7 1 13,7 1009.0 900 920 1 4.0 0.025 2,80 90 312,8 113,7 1047,6 1000 1020 9,0 0.788 3.17 90 224,4 125.5 1133,6 1000 1020 10,0 0,785 3,17 90 244,8 125,5 1 11)ы,3 1000 1020 и,о 0.782 3,17 90 273,7 125,5 1176,7 ! 000 1020 12,0 0,779 3.17 90 298,4 125,5 1 198,2 1000 1020 14,0 0,772 3.17 90 347.3 125,5 1240,9 1000 J 120 12,0 0,944 3,50 100 329,5 154.5 1422.4 1200 1220 10,0 I, I 30 3,83 100 298,4 169,3 1591,8 1200 1220 11,0 1,127 3,83 100 328,0 169.3 1617.7 1200 1720 12.0 1.123 3,83 100 357.5 169,3 1643,4 1200 1220 14,0 1,115 3,83 100 4 16,4 169,3 1694.4 1490 1420 12,0 1,530 4,47 но 416,7 216,2 2154,3 1400 1120 14,0 1,520 4,47 1 10 485,4 216.2 2213,4 1400 1420 16,0 1,510 4,47 но 554,0 216.2 2274.2 Прнягчанки; l. Плотность изоляции принята 400 кг/м< 2. Рабочее давление в трубопроводе 1.6 МП;* (16 К1ч7см'1. 3, Трубы 0^400 мм бесшовные; трубы £*//>400 мн- эльчч росвариыс с продольным mi нам.
г, J pyftuujKJKQjLtJ и оборудование тепловых сетей 45 Таблица 2.12. ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПОДО Г АЗОП РОВОД Н ЫХ (ГАЗОВЫХ} СТАЛЬНЫХ ТРУБ (ГОСТ 3262-75 * с юн.) Лмач(ггр •[руб?, мм Вид труб обыкновенные VtHJtl ни иг1 ye.ioisiu.i й 1}-. наружный Л„ ти¥цдица стенки. мяссн 1 м ТОЛ111ИН;4 VICHKM. масса 1 м м м труби, кг мм грубы, кг 15 21,3 2.8 1,25 3,2 1,41 20 26,8 2,8 1 ,63 3,2 1.9 25 33,5 3.2 2,42 4,0 2,9 32 42.3 3.2 3,13 4,0 3,8 40 48,0 3.5 3,84 4.0 4.3 50 00.0 3.5 4,88 4,5 6,2 70 75,5 3.75 6,64 1,5 7,9 S0 88,5 4,0 8,34 4.5 9,3 101) 114,0 4.5 12.2 5.0 13,4 125 140,0 4,5 15.1 । я,а Рис. 2.6. Сальниковые компенсаторы а — двусторонний, fi — односторонний; / корпус; 2 — упор; J болт, -X — грундбукса; 5 — контрбукса; 6 пат- рубок; 7 — кольцо, 8 - уплотнительная набивка Сальниковые компенсаторы. Общин вид сальниковых компенсаторов приволен на рис. 2.6. В iруидбуксе предусмотрены профильные отверстия (пазы) для заливки антикоррозион- ной смазки, которая предотвращает коррозию патрубков под групдбуксой, вызываемую кон- динсгшией влаги из окружающей среды. Уплот- нительная набивки пртс температуре теплоно- сителя до 200 °C должна состоять из асбестовых или аебопроволочпых колец по ГОСТ 51 52—Н4 марки АНН. Для теплоносителя с температурой до 150 3С между асбестовыми кольцами улбже-
46 Глава 2. Cifiopysiutiunu? систем централи:шнинниго теплоснабжении Рис. 2.7. Компенсаторы сильфонные осевые неразгруженные а — двухсекционный; 5 - пднасек- цнонный; 1 патрубок; 2 — стейка; 3 кожух, 4 — стяжка; 5 - енль фон; f> — внутренняя обечайка; 7 — патрубок средний ни два кольиа из теплостойкой резины типа Т со средней твердостью пи ГОСТ 7338— 77 с изм., гак что перед ними си стороны грунд- буксы находятся один-два асбестовых кольца; стыки колец уложены вразбежку Сальниковая набивка должна иметь глубину L.\ = fi5-у-70 мм у компенсаторов с величиной Dy 175 мм и 1,Л= 120 мм и у компенсаторов с Dy 2(N) мм; ширина стопорного кольца L4= 15-5-20 мм у компенсаторов /7^-5:5 175 мм и С; ^30—35 мм при Dy 200 мм. Техни- ческая характеристика компенсаторов приве- дена в табл 2.13. Компенсаторы сильфонные осевые неразгру- женные. В настоящее время промышленностью освоен выпуск сильфонных осевых неразгру- женных компенсаторов (рис. 2 7}. Незначитель- ные размеры компенсаторов и отсутствие необ- ходимости обслуживания позволяют устанавли- вать их как в камерах и колодцах тепловых сетей, так и в тоннелях, тепловых пунктах, насосных и др. в районах строительства с рас- четной температурой наружного воздуха не ниже —40 °C. Техническая характеристика сильфонных осевых неразгруженных компенса- торов приведена в тябл. 2.14.
2.2. Трубопрададч и обг>рупааанир retijitxaux сетей 47 Таблица 2.13- ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА САЛЬНИКОВЫХ КОМПЕНСАТОРОВ, ММ Диаметр услов- ного прохода грубоприпадл Д>. мм Общие* рязм Сры Компе искру нипвя способ- ность, мм расчетная сида г ре ел-ел, т Тип кпипснсвтцра D,, 0 Л, 1, односторонний двухсторонний размеры. мм рлчмсры, мм D, L ! Lb 1 2 3 4 fi 6 7 8 & 10 11 [2 Для труб с условным Заилением до 25 сгс/гтО (2,5 МПа) 100 108 133 190 350 65 250 1.5 98 830 1540 820 125 133 150 220 360 65. 250 1,8 124 630 1540 820 1’50 159 194 255 370 75 250 2.6 148 895 1590 850 175 194 219 280 370 75 250 3,1 182 920 1590 850 200 212 273 345 370 120 2 00 6,0 206 970 1G70 980 200 219 273 345 570 120 400 6,0 206 1370 2470 1330 250 273 325 395 370 ] 20 200 7,5 257 970 1640 930 250 273 325 395 570 120 400 7,5 257 1370 24 70 1330 300 325 377 450 370 120 200 9,0 308 990 1670 930 300 325 377 450 570 120 400 9,0 ЗОЯ 1390 2470 1330 350 377 426 500 370 120 200 10,5 355 1990 1740 1000 350 .377 426 300 570 120 400 1 0,5 355 1390 2510 1400 400 426 480 550 480 120 30U 12,0 411 н&о 2140 1180 400 426 480 550 680 120 500 12.0 411 1550 2840 1480 450 480 530 600 480 120 300 13,5 465 1150 2(40 1180 450 480 530 600 680 120 500 13,5 465 1550 2840 1480 500 530 578 690 190 131 300 15.0 514 1 (65 2260 1280 500 530 578 690 134 134 500 15,0 514 1565 3060 1680 600 6,30 682 790 490 134 300 18,0 610 1180 2280 1300 600 630 682 790 690 134 500 1 8,0 610 1580 3080 1700 700 720 774 885 490 134 300 20,5 698 1182 2280 1300 700 720 774 885 690 134 500 20,5 698 1582 3080 1700 ЙОО 820 876 990 490 134 300 23,0 796 1 186 2280 1300 800 820 876 990 690 134 500 23,0 796 1586 .3080 1700 000 920 978 1090 540 134 350 26,0 894 1290 — 900 920 978 1090 790 134 600 26,0 894 1790 — — 1000 1020 1082 1200 540 134 350 29,0 990 1800 — 1000 1020 1082 1'200 790 134 600 29.0 990 1800 — 1200 1220 1286 1400 565 154 350 35.0 118G 1865 »я_». —Х-- 1200 1220 1286 1400 81т 154 600 35,0 1 186 18G5 — 1400 1420 1490 1610 565 154 380 40,0 1382 1375 — — 1400 1420 1490 1610 815 154 600 40,0 1382 [ 875 — -- Для труб с условным даг ггяися до 16 кг/см1 (1,6 МПа) ! 500 530 576 665 485 130 300 9,5 514 1160 2240 1270 500 590 576 665 685 130 500 9,5 514 3 560 3040 IG70 600 630 678 770 485 130 300 11,5 614 1166 2260 1290 600 63(1 678 770 685 130 500 Н.5 614 1565 3060 1690 700 720 770 865 485 130 300 13,0 702 1170 2260 1290 700 720 770 865 685 130 500 13,0 702 1570 3060 1690 , 800 820 872 965 485 130 300 15,0 800 1175 2260 1290 800 820 872 965 685 ! 30 500 15,0 800 1575 3060 1690 900 920 972 1070 535 130 350 16,5 900 1275 — — 900 920 972 1070 785 130 600 16,5 900 1775 - — '1000 1020 1074 1170 535 130 350 18,5 998 1280 — —
П 48 Глани 2. систем централизованней) теплоснабжение Пр одолжен не чабл. 2.13 Диаметр углов лиги прохода трубопровода /),, мм Общие рлпыеры K.{]Mii«rttHpy- ющал tmnrnrt кисть. :^м Расчстпия сила трения, т Тип компенслтпра J7. D Л, £i Lx односторонний двухсторонний разборы, мм if размеры, мм 7 л 7 L L !* 1 1 2 3 4 5 ti 7 в 9 10 1 1 —— £ 12 1000 1020 1074 1170 785 1 Зо 600 1 Я,5 958 T7FH) . - 1200 1220 1276 1380 560 150 350 22,0 1 1 96 1386 — 1 200 1220 1276 1380 810 150 600 22,0 1196 1836 — 1 400 1420 HR2 1580 560 150 350 26,0 1394 1340 - 1400 1421) 1482 1581» 810 1 5U 600 26,0 1 394 1840 — : * Компенсирующая способность двустороннею компенсатори и 2 раза больше, чем у одностороннего такого же диаметра. Таблица ?.|4. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СИЛЬФОННЫХ ОСЕВЫХ НЕРАЗГРУЖЕННЫХ КОМПЕНСАТОРОВ, мм Лиимс гр условного проходя трубопровода D-., мм Исполнение Размеры па груб- КСЬ Ли, ММ Габаритное размеры, мм Ком пенс ируютяя cnwnfimjc 1мм л„ L 50 ОК 240 25 (±12,5) 57 130 мк 380 50 ( ±25) О к 245 25 (-н 12,5) 70 76 130 МК 400 30 (±25) ПК 250 25 (± !2,5j «0 89 I во МК 410 50 (±25) ПК 290 50 (н-25) 100 108 200 МК 490 100 ( ±50) 295 50 1 4-25) ! ‘25 133 240 мк 500 100 (=±50) ПН 285 5(1 (-1-25) 150 159 270 МК 475 100 ( ±50} t>K 310 50 (±25) 200 219 340 мк 530 100 (±50) Пр н иечаиие; ок -- иди юсеки ионный; мк - дау 2.3. ВОДО-ВОДЯНЫЕ ПОДОГРЕВАТЕЛИ Води водяные подогреватели для систем отопления и горячего водоснабжении выпу- скают но техническим условиям ТУ 400-28-429 82Е и ТУ 78 УССР-125 78, вмести ранее вы- пускавшихся вида водяных подогревателей по отраслевому стандарту ОСТ 34-588 68 (рис. 2-8). Подогреватели выпускают г длиной трубок 2000 и 4000 мм. Диаметр трубок 16X1 мм: ма- ХССКЦИПННЫЙ, ; сериал -латунь (ГОСТ 404 76 с или). Подо- грева гели по техническим условиям ТУ 400-28 j 429-82Е выпускают на рабочее давление грею- } щей и нагреваемой воды до 10 кгс/см- (I МПа) f при предельной температуре теплоносителя : 150 °C. Подогреватели, выпускаемые по тех- ническим условиям ТУ 78 УССР-12x5-78. ны полняют на рабочее давление до 10 кге/см’ (1 МПа) при предельной температуре теплоии еителя 200 ПС. :
2.3. Воде-видяные подсгревятезн 49 При применении этих впдопидогренателей следует предусматривать пропуск нидигровае мой воды гн) трубкам и грекмпсй воды (тепл»п<>ситг..,1я) по мсжтруипому пространству. При этом величины линейного удлинения кор- пуса и трубок выравниваются. Основные раз MepFJ и теплотехнические характеристики водо- водяных ноди1 рсиагелей приведены в табл. ?. 15. Расчет скоростных водо-водяных подогрева- телей. Т е п л о в о й р л < н е г. Площадь по- верхности нагрева скоростных тщгшодо! рсна- гелей {Г', м:!) определяют по формуле: Л=ф//гН. где Q расчетный расход теплоты, ккал/ч; Л’ — плошадь поверхности нагрева водопадегрсвателя, м’’; i!t коэффициент теплопередачи, ккал/(мг-ч*®С); Н — ерсднслгл лрифмичегкия рн:Ч)мн ”1ь гемнрратур между греющей и нагреваемой средой, Ряс. 2.8. Водо-водянме подогреватели (ОСТ 34 — 588—86, ТУ 400-28-429—82 Е, ТУ 78 УССР 125 — 78) Таблица 2.15. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДО ВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ()Гц1:г. in ч II. .1L1 1>и. мм 1) . II. ММ мм I. мм 4*ic\-io । ру- fiOK ? [Ь'кпцудь 1IGHV |>Х Н0Г 1 И н я г р<> П.Я г. м- П.ло1д;]1.11|1 жиного сч'ч?и им. м’ Tpy6i"ik /г. MOKTpyrimini п рост:) аиетв;) ,'м. 1 О .1 1 I..I 6 л 9 (ПОСТ 3 1 -588 68 1 57 50 2226 70 1 57 X 2000 Р 2268 200 4 0,37 0,00062 ().(Ю1 16 ПВ-7-01 !Л' 2220 70 02ОСТ 34-588 68 4220 70 2 5/ X 1001) Р а/ .10 4268 200 4 0,75 0.00062 0,001 16 ПВ-7-02 4 220 70 ОЗОС I 34 588 68 2300 80 3 76 X 2000-Р 76 60 22961 200 / 9,65 (l.OO ] 08 0,00233 1 и.-оз 2300 80 оюст ин 588 оз ч.Зио 80 4-76 •' 4и(Ю1’ 76 69 4296 200 г 1,31 0,0(0 08 (1,1)023.3 ПВ-2-Г14 4300 80 ОЙОС !' 3'1 -588 68 2340 85 5-89 X 20U0-P 80 82 2410 200 12 1.] 1 0.00185 0,00287 ПК г 1)5 2340 Ий 06ОСТ 34-588 -68 4340 85 6-89X4(100-1’ 80 82 4410 200 12 2,24 0,00185 0.00287 11В 7 1)6 434fl । 1 8 г.) 070(1 Т 3-1-588 -68 2424 90 7 I I '1 X 20(H) X П I I 1 1 (К?) 2120 200 1’3 1.76 0.0029 0.005 Г! В-г-07 2424 90
50 I'.iana 2 0’jnpr/rimifintir пи тея дс’.чг^алиаглтыняск'!; 7 ['Л/иЛ паб.жехия Г!ридолжение габл. 2.15 (Д(7из на '1 г ни е />„, мм D м м 7 , мм 7, мм 1 ! I.h)iii;iл. Площадь :HHFn.irn гечс-иНи. м' Числу rpj- 6i)K J irnuepKHOCTH JiarlX'Bil f, мJ трубок /,,, Ml-ЯП pvftnuC пространства 1 2 :j 1 5 fl 7 8 080СТ 34 888 1)8 4424 90 8 114 Х.4000.Х Р 114 106 4430 200 19 3,54 0.00293 0,005 I1B-2--G8 4424 90 09ОСТ 34-488—68 2620 142 9-J6«X2W»0-P 168 158 2718 200 37 8,4 0.005 7 0.0122 НВ г 09 2620 242 ЮОСТ 34-588- 68 4620 142 10-Ш8 X 4000 Р 168 158 4718 200 37 6.9 0,0057 0,0122 НВ-г-10 4620 М2 ПОСТ 34-588 68 2832 154 Г1 5I9X2000-P 21 9 207 2930 200 64 5,89 0,0098,5 0,02079 НВ 2-11 2832 154 12ОСТ 32-588-68 4832 154 12-219x4000-1' 219 207 4930 200 64 12 0,00985 0.02079 НВ 2-12 4832 154 I3OCT 34-588 -68 3032 178 13- 273 X 2 000-Р 273 259 3032 200 109 IU 0,01679 0,03077 ПВ-г-13 3032 3 76 НОСС 34 5S8 68 5032 178 14-273X4000-Р 273 259 51.132 200 109 20,3 0,01679 0,03077 ПВ-г-14 5032 178 15ОСТ 34-588-- 68 3232 21)0 15-325x2000 Р 32 л 309 3220 200 151 13,8 0,02325 0,04464 ИВ г 15 3237 20(1 160 СТ 34-388- 68 5232 200 16 32 5X4 000-Р 325 309 5220 200 151 28 0,02325 0.04464 ПВ-г -16 5232 200 ' Данные пи.'н’грнвателей но ** Данные подогрени гелей по "* Данные подогревателей ни отраслевому стандарту ОС Г 84-588—68 техническим условиям ТУ 400 28 429-82Е техническим условиям ТУ 78 УССР 125 — 78 Коэффициент теплопередачи подогревателя k находят пи формуле fr = |i П| ffi 4- аа ' Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенкам трубок at, ккал/(м“ч-°C), равен:, аАй я( (14W + i8/rPep-0,035^p.tp) -^,(2.1) где ц - коэффициент, учитывающий накипь и за- гризиенин трубок (табл. 2.16); a । и as коэффи- циенты теплоотдачи пт греющей среды к стенкам глубок и от стенок к нагреваемой воде, ккал/(mj-ч< °С1 где /, р ;р—средняя температур;! греющей воды, *С; ии скорость воды в трубках и'тр или в межтрубнпм прост ранетке i'n м/с; d— внутренний диаметт трубок (d„„) или эквивалентный диаметр ме Ж труб- ного пространства (d,KR), м.
2 3 йгкцныдяные и 1).1'>1:ч ват1',’1 и 51 Таблица 2.16. ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ц НА ЗАГРЯЗНЕНИЕ И НЕПОЛНОЕ СМЫВАНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА X fipsi кт<‘риит пня Ilf пир* пост и тем |.т Or 10 иена К УСЛОВИЯ ее pafrulJJ |1 Нормальные чистые (новые) латунные тртбкн i Латунные трубки, работающие в условиях прямоточного водоснабжения на чистой воде 0,85 Латунные трубки, работающие в условиях оборотного водоснабжения или на химиче- ски очищенной воде 0.8 Латунные трубки при грязной воде и воз- можном образовании минеральных и орга- нических отложений 0,75 Стальные нормальные трубки, покрытые тонким слоем окислов или накипи 0.7 Среднюю температуру греющей виды /Ч1лр определяю! но формуле: г.р.ср t/iip4'^гр)/2. где Cr1i я OiP--- температура греющей воды на входе и выходе из водоподогрсвателя, °C. Скорость воды и> при ее плотности у = 1000 кг/м1 в межтрубном пространстве равна: uj4T=^ GBT/3600f„T> в трубках w^= G,p/3600fip, где <7„, и е7[р соответственно расход воды 0 меж- трубном пространстве и по трубка мч'т/ч; и /,Р соответственно площадь живого сечения межтруб- ного пространства и площадь живого сечения тру- бок. мН Эквивалентный диаметр межтрубного про- странства находят по формуле d-,h„ = (/)'; — Ып) / < П и Ч- г<4), где D«— внутренний диаметр корпуса подогревате- ля, м; du наружный диаметр трубок подогрева- теля, м, с числи трубок в живом сечении подо- гревателя. Коэффициент теплоотдачи от стенок к на- греваемой воде, в ккэл/(мг-ч * °C), определяют ся по формуле И)С аг=(1400+ 18/цаГр<-р —0,035/,arp.rp) , (2.2) где /ия,Р—средняя температура и а греи не мой во- лы. °C. /ц ИГ р гр I п;нр ф- /'Jlia гр | /2. где 0^,,, и G„Hni—cooThPTt 1 неннч температуры на- греваемой воды ни выходе и входе в водоподо- треватель, "С., Если греющая вода проходит по трубкам, то в формуле (2.1) применяем величину d,4, а в фор- му,ле (2.2) — d,k|1; если греющая иода проходит пи межтрубному пространству, то н формуле (2.1) используют величину d4KH, а в формуле (2.2) - dBH, Для облегчения подсчетов значений коэф- фициентов теплоотдачи на рис. 2.0 предгтдвле на номограмма для определения вспомогатель- ных величин и!1*-* н d02, я в табл. 2 17 приводе Рис. 2.9. Номограмм а для определеним кгиимпги- тельных не.1ичии при вычислении коэффициента теплопередачи скоростных вбдоподогревагелей Таблица 2.17 ВСПОМОГАТЕЛЬНАЯ ВЕЛИЧИНА 1 Ф ! ф t Ф 10 1576 58 2346 1 06 29 15 12 1611 60 2351 108 2936 14 1645 02 2382 1 10 2956 16 1678 64 2409 1 12 2977 18 1715 66 24 36 ] 14 2997 20 1746 68 2462 1 16 3017 22 1779 70 2488 US 30X7 24 1812 72 2515 120 3056 26 !844 74 2540 122 3075 28 1878 76 2566 124 3091 30 1908 78 2592 126 3 L12 32 1958 80 2616 128 ;л з i 34 1971 82 2641 130 3148 36 2003 84 2663 132 3166 38 2034 86 2703 143 3184 40 2006 88 2713 136 320 I 42 2094 90 2736 138 32 17 44 2124 92 2760 140 3234 46 2152 94 2783 142 3254 48 2184 96 2805 144 3276 50 2212 98 2835 146 3282 52 2241 ИЮ 2850 148 3297 54 2277 102 2872 i 50 33 i 2 56 2306 НИ 2893
52 Г.> i/ ,hi 2, /Oixirjur rpi-rr'.v Hi'Hrfhi.iuj.wtHi/w rt’v.Hi,неимения Pw< 2Л0. Натиограмм» для определения срсднсля- г ар иф ми чес кой разности температур в скоростных ВОДОП0ДО1ревателях. Пример. 1) Дино: .И6--35°С; м — iO°C, Находим Н~ 20°С. 2) Дане: Д/ /> = 20"С. Л/м -5сС, Находим: О—Ю,8СС ны данные дли определении величины Ф = 1400 4- 1&-0.035/2. Средпелогарифмическую разность темпера- тур между нагреваемой и греющей водой в водо- пидогрсвятеле определяют по формуле _ (Л|р ЦндГр) ~(^гр /?И»|Гр) 2,3lg tirit t'inarp Значение H находит по номограмме (рис. 2. J0). При •— Т j I,;, /> Г2!|, — /ai-.td-p принимают / | I ~ (1.1- ,» ~~ А^Й И t 2 -р — t'i Ц.1 ;.р "=— А/и ' Пр И Oi;>~ i'luj.p 5 — Н’нягр Принимают —Лл.шр- ; = .XfS И (,.,:,Г? = А/*- Число секций подогревателя определяют по формуле п — F/Fv, где F - и„кннадь поверх пости нагрева нодигрина- те.ти, мл Л, • пл сипа ль iicntepxuoci и нагрева одной секции устчнппмсниого или иыбраннчго к yriaiioBKt' подогревателя, т-1г. Г и д р а в л н ч е с к и и р а с ч е т подогрева- телей сводится к определению потерь напора (м) греющей и нагреваемой воды. Потери на- пора в подогревателе, слагающиеся из потерь пи трепне и потерь и местных сопротивлениях, определяют ио формуле; Таблица 2.18. КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ В ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТАХ ? Тип м.л: i ни ггн с щ । рог и нле 11 пн Вход в камеры в выход на камеры под углом «СО к трубкам Вход Н.П клмер В трубки И ВЫХОД И I тру- бок в камеры в многоходовых тепло- обменниках Поворот па ifify ц камерах или в сек 1! И их Вход и межтрубное itpori ранство вер- шнстикулирна трубкам в многоходовых п'пдообмепниках Выход из межтрубпого щип-траис!на под yi.лом 9П" к трубкам в чиигоходп вых тс*к.1 г 1 об м е 11 н и ка х Вход в ।рубки секционных подогрева- те..-ц'й ин направлению дни женин пото- ка в камерах Выход ил трубок в камеры секционных подогревателей без изменения наврав лепия потока Поворот на 180" у кромки продольной перегородки в меж срубном пространст- ве' многоходовых подогревателей Огибание перегородок, поддерживаю- щих трубки Поворот на 180'-' н сварном канале, со- стоящем из двух сварных колеи при их дни метре 78 -254 мм Поворот на J80” при переходе потока из одной секции н другую в многокор- пусных теплообменннках 1,11 1 7,5 1,5 I 0,3J --«,3'1 0.53 -0,56 1.5 0,5 I M 2 где X -коэффициент трения, i -длина одного хода, м; if-- внутренний или эквивалентный диа- метр, м. g - ускорение свободного паленки, м/с*; - - сумма коэффициентов местных сопротивлений подогревателя (значения коэффициентов праве дени в табл, Й.18); и?--скорость воды а трубках при межтрубном пространстве, м/с, ц-- число сек- ций. Формулу (2.3) можно представить в виде; Aft = АаЛ Значения А приведены н табл. 2.19. Расчет скоростных пароводяных подогре- вателей. Тепловой расчет. При тепловом расчете пароводяных подогревателей использу ют те же формулы, что и при расчете водо- водяных подогревателей, за исключением фор- мулы, определяющей коэффициент теплоотда- чи пь Коэффициент теплоотдачи ai, ккал/ /(мг-ч-°С), от пара к стенкам трубок для го- ризонтальных и вертикальных подогревателей находят соответственно по формулам: 0,77(5.500 4- 650-|1.> ~ 0,2(^г,) V (/и — E r) md„ л г W У»а . Г<- ®2 АЛ = —— п------------4- У X----_ d 2Й 2а ’ (2.3) 5500 + 65Л.рк-0,2^р„ • -----—----------------- V (/н — Лт) А
iJ.-l iLmvbi 53 Таблица 2.19. ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА Л ПРИ РАСЧЕТЕ ПОДО ГРЕ ПАТ ЕЛ ЕЙ РАЗНЫХ ТИПОВ 11 ii.ii > г]Н' ini: i'ri и Числи или секций tHopMV.lJ Д.1Н 1 Ц1 |И-,Ц-.'| Г II ИЯ А Пароводяные Г()[НГ.1<)НТг1 'Ihlildl.' Лпухходовые Че ы ре хходовые (1,262/-|-0,2 Я 0.524/ | О.пЗб □ I.'P ri+HdnlhH ЫС Двух ходовые Чстырехходовые 0.24/4- 0.28 0,48/4- 0.536 В и; ьд и и । j е горизпитальн ыи иода в трубках Для одной секции Л., in л пух секций 0.131/ - <1.154 0.262/и 0.234 |И)ДП н м?жтрубном простри in1 гги? Для одной секции Для двух секций 0.1 31 /4-0,204 0.202/4-0.408 i I р и м с 'I и н н с. При числе 1чч< и.нй болен1 л в у х. величину 4 oiipeji.e.'ivfio-i cvm ч иривинмем указанных значений. где 6.- - температура насыщения пари. ', /и <|н'дння температура стенни трубок подогревателя, 41: /,., , средний । емнература слоя конденсата на поверхности трубок. 'С: г» приведенное число [рубок в вер ГН Кя льном ряду; /? риечеч пая высота трубок иодогревателн, м, Средняя температура стенки трубок пидг>- рреBdTe.iiи j>;ihii;j: I, I •"•= ^.. -|- t |, , |- ) /2. Средняя температур;] слоя конденсата на поверх нос । и трубок /, р < = :/.,— 5 1/2 Средняя „кн-дрифмичеекая разность темпе- ратур Для нахождения значения () пользуются номограммой (см. рис. 2.16). Гидравлический расчет. Величину потерь нинори нагреваемой воды в пароводя- ном подогрева геле ипрсде.тяют по тем же фор- мулам, что и для во;ю-водяного подогрева1елп. 2Л. НАСОСЫ В системах теплоснабжения в качестве сете- вых циркуляционных, подкачивающих, смеси- тельных и подпиточных насосов могут нсподп- .човатьсн центробежные масел ы следующих ; и ион: I) С.4 । op и пениальные спирального тина с рабочими колесами двойного входа односту- пенчатые (кроме СЛ SOU.100 и СЭ 1*250 — 140}. Насосы типа СЭ щ пользуют в качестве сетевых в крупных системах теплоснабжения и устанавливают irn подающих трубопроводах тепловых сетей для перекачивания перегретой воды с температурой до 120 или 180 "С. с рабо- чим давлением на входе насосов (4, 6. 10, 16 или 26 кг. /см2) (0,4; 0,0; I; 1,6 или 2,3 МПа) в зависимости от марки. Технические характе- ристики насосов приведены в табл. 2.20; 2] СД - горизонтальные одноступенчатые с рабочим колесом двухстороннего всасывания. Предназначены для воды с температурой до 180 °C при подпоре 60... 100 м; 3) НДн, НДс и НДв горизонтальные од- ноступенчатые с полуспиральным подводом жидкости к двухстороннему рабочему пологу низкого, среднего и высокого даВмЧениЙ соответ- ственно. Предназначены для воды и других чистых жидкостей с температурой до !00 *’С и максимальной величиной подпора 10 м; 4) Д горизонтальные одноступенчатые г полуспнрллыгым ПОДВОДОМ ЖИДКОСТИ к двухсто- роннему рабочему колесу. Предпазпячены для воды и других чистых жидкостей с темпера!у рой hl1 более 85 ‘С, и максимальной величиной подпора 20 м (у насосов Д2000 21 и Л 12.50- 11 30 м); 5) К и КМ горизонтальные консольные одноступенчатые с осевым подводим воды, пред- назначены для перскачиван ня воды и других невчзкнх и не обладающих химической актив- ностью жидкостей с температурой ди 85 'Ч,’. и макси мал плои величиной подзюря до 20 м. ( К а - т айский насосный чнчод по гпециальпому заказу изготовляет насосы для 11 cj >ек и ч и па 11 и я жидко- стей г температурой до Ю5<:С).
сп Таблица 2,20, ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА НАСОСОВ CS 1 Irina.it тель СЭ5Р0 7<| C3WW 11X1 СЭ 123(1 45 C3I250 70 Ola.xi ii:i сэгмю пи 02500 180 СЭ5(ХЮ- /0 Г.Э5(."ЭО- '.60 Расход воды. м,1/ч о!Ю 8П0 ноо 1250 1250 1250 2500 2500 .5000 5000 Нйпор, м 70 55 100 45 70 140 60 180 70 160 Допускаемый кавн таинпнный ztajiac м, не менее 10 5,5 i’.l h - * 7.5 7.5 7,5 12 28 15 40 Рабочее давление на входе кгс/ся- (МПа), не более 1б( 1,57i 11(1.08) 16( 1,57) 1 1 (1.08) 11(1,08} 11(1.08) 1 1,5(1,13] 10(0,98) 6 (0,59) 10(0.98) Температура перека- чиваемой, воды, "С, не более 180 IM ISO 180 180 ISO 180 120 120 120 КПД, %, не менее 82 81 80 82 82 82 86 84 87 «7 Мощность (при 1 20 °C, у = 1 000 кг/ м !). кВт 120 L5O 275 185 295 580 475 146(1 1095 2505 Расход воды на ох- лаждение уплотне- ний И ПОДШИПНИКОВ (Рё^З,5 кге/еч’, / = зз ис;, и7ч Элект радвигатель: 3 3 3 3 ,3 3 3 3 3 3 ТИП 3155 -2 ЛЗ 4 55 - 2 АЗ 40(17.-4 АОЗ 400S - 4 АЗ 4O0S — 4 А | 2—52 — ' АЗ 12 41—4 2АЗМ 1600 ддп 116/49 4 2АЗМ 250(1 МОЩНОСТЬ, кВт 1 tkld I 00 315 200 315 630 500 1600 1250 2500 напряжение В 380 бей 380 660 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 0000 частота вращения (синхронного}. мин 1 л(Ч10 1 500 1500 1500 1500 1500 1 500 3000 15011 300(1 Di*UWHrWl,M,7rF'&(il>\l+? Л-’хМЛИ.? £ пл'пг
2.4. Насосы 55 Марка насоед новое и(]1К!начеиие старое и fieri на чет ph е Т Н IE Е5К.-6 BA0-2L— 2 К я/1я 1,5К 8/18 4Л8О Л2УЗ 4А80А2 ВАО-21-2 К 20/18 2К 9 4Л 80R2 УЗ 2К-20/18 ТМ-41—2 ВАО-32-2 К 20/30 2К-6 ЛО2-32 2 2 К-20/30 4А100 2 УЗ ВАО-42-2 К 15/30 ЗК-9 Л02-42-2 ЗК-45/ЗО 4А112 М2УЗ 4А112 М2 А02-52-2 К 45/55 ЗК-З A160S2 A02-7I-2 4K-I8 В.АО-42-2 К 90/20 4К-9П/20 АО2-42-2 4А112 М2 УЗ ЛОЗ 52 2 К 90/35 4К !2 A02-7I-2 4А 160S2 4А I80S2 К 90/55 4К-2 А02-71-2 АО2-72 2 4A200L2 К 90/85 4К-6 А2-81-2 АО2-82-2 4A160S4 К I60/20 6K-I2 А02-71-4 А2-72-4 К I60/30 6К 8 А02 72-4 4А 180 М4 A2-7I-4 К 290/I8 8К-18 Л02 71-4 А02-72-4 4А I8US4 4А 200 М4 К 290/30 8К-12 A2-8J-4 А02-81-4 Таблица 2.21. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ТИПОВ К и КМ Эле к грид в и тэте ль частота и pa ।пен ин л, ник ОАО 1 ИГ НЛСЛСП0 КМ и тип электро- да и гл тмя 1 мощность А', «Вт 1,5 2860 ] .6 2850 КМ 8/18 1,5 2850 4Л 80Л2 1,5 2860 2,2 2850 КМ 20/18 2,8 2900 1 Л 9<)|. 2 4 2900 4 2880 КМ 2(1/30 4 2880 2A100S2 7.5 2900 7,5 291 0 КМ 45/30 7.5 2900 4AI 12 М2 7.5 2900 13 2900 К.М 45/55 15 2940 1A I60S2 22 2900 7.5 2900 КМ 90/20 7.5 2910 1A I I 2 М2 7,5 2900 13 2900 22 2900 КМ 90/35 15 2940 4A160S2 22 2945 22 2900 КМ 90/55 30 2900 1AI80S2 45 2945 55 2900 — 55 2900 15 1465 КМ 160/20 22 1455 4A160S4 30 1455 30 1455 — 30 1470 22 1455 22 1455 30 1455 22 1-470- 37 1475 40 1460 4 0 14 GO Насосы типа КМ отличаю гея иг насосов ти- па К по виду соединения электродвигателя с рабочим колесом. Насосный агрегат типа К со- стоит из насоса и электродвигателя, смонти- рованных на общей фундаментной плите; при- вод насоса от электродвигателя осущест- вляется через упругую муфту. Моноблочный насосный агрегат (КМ) состоит на центробеж- ного консольного насоса, крепящегося на фланцевом щите элсктродит ач еля с удлинен ным концом вала, на который непосредствен- но насяжннастся рабочее кплего насоса. Гид- равлические характеристики насосов чина К и К.М одинаковы. Согласно ГОСТ 22247—76, с нзм. Е введено новое обозначение насосов типов К и КМ. В табл. 2.21 приведено соот- ветствие нового обозначения старому;
5f> > jaw u 2. Otjupy&iHcuirc’M ut'H’.-pd.fii in.i.jWHe.'ri Tr'.'i н>r:iufi.w:‘nu ч Рис. 2.11. Электронасосы типа И ВЦ и. II,ВЦ Hi Li.7 и ЦВЦ 25 Si.‘2 б ЦВП 2.5 2: ЦВЦ 4-2.8; ЦВЦ £5.3- 3.5 и ИНН К) 4.7 В) ЦНШ горизонтальные одноступенча- тые консольные с рабочим колесом односторон- него нсасынания, предназначены для перека- чивании чистой воды с температурой до 80 и максимальной величиной подпора до ] 5 м; 71 ЦВЦ малогабаритные моноблочЕНЫС СО встроенным асинхронным элем родвигателсм короткозамкнутого типа (рис. 2.1 II. На валу элем род вне а геля установлено рабочее кОЛССО бессальникового насоса. Бессальниковая 'кон- струкция позволяет обеспечить эксплуатацию насосов без постоянного наблюдения. Смазка п охлаждение подшипников осуш.есталяЕС>тгя псрс- качивасмой водой. НасоСЫ уст ез и а вл н на ют пс- посрсдстчнчшо па трубопроводах, что упрощает их монтаж и эксплуатацию и позволяет обхо- диться без снсциал!>ных фундаментов. Соеди- няют насосы с трубопроводами г помощью ниппельных или фланцевых соединений (в зави- симости от ।ииоразмера насоси). Уровень шума работающих насосов не превышает 40- оо дБ (в зависимости от типоразмера насоса). Пред- назначены насосы для перекачивания поды г температурой до 100 *(’ в системах централь- ного отопления н горячего водислабжепия. Основные размеры насосов ЦВЦ приведены в табл. 2.22; рабочие характеристики насосов, применяемых в системах теплоснабжения, пока- заны на рис. 2.12 2.78, Таблица 2.22. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ЭЛЕКТРОНАСОСОВ ТИПА ЦВЦ Маркл насоси Р я-IM г ры. ми Ми геи. кг !>. -4 Дийк: /"и.mi ЦВЦ 2,.i 2 ?а 281 130 252 203 8 ЦВЦ 4-2.8 32 305 153 285 232 10 ЦВП б,3-3.5 40 361} 173 287 231 12 ЦВЦ 10 1,7 40 3fi0 173 301 238 34 ЦВЦ 16-6,7 50 402 L ‘Hi 379 299 38 ЦВИ 25 4,2 70 4 57 22G 395 322 43
Й.4, Каписы 57 Рис. 2.11!. Характеристика насоса СЭ500—70, на- ружный диаметр рабочего колеса (ДК=25П мм) Рис. 2.16. Характеристика насоса СЭ12.50 -75 (Дк = 490 мм) Рис. 2.13. Характеристика насоса СЭК(Ю -5Б (Д. - 42S мм) Рис. 2.17. Характеристика насоса СЭ1250—140 (Д^ — 475 мм) Рис, 2,14, Характеристика наглей СЭ800—100 (Дь = 415 мм) Рис, 2.18. Характеристика насоса СЭ2500—60 (Д. —467 мм) Рис. 2,15. Характеристика насоса СЭ1250—45 (Дх = 415 мм)
58 Гл mi □ 2. Ofitif3i/dnnanuL‘ систем централизованный теплоснабжения «Й^ 260r 'ipdr-H -ЙЙ 7Щ) Ш № 1200 1000 800 ouo wo 200 0 L 0 -&h % ftj/W % ^0г80 5Q-60 И jL о Щ -20 .w eoo ада i?so i800 моо &}м3/ч Рис, 2,23. Хар актер истин а насоса 12СД—6 {Дн^415 мм) Рис. 2.19. Характеристика насоса СЭ2500 —180 (Дк = 415 мм) Рис. 2.24. Характеристика насоса 12СД—9 (Л ^4I5 мм) Рис. 2.20. Характеристика насоса СЭ5000 — 70 {Дк = 551) мм) Рис. 2.25. Характеристика насоса 14СД—в (Д^45а им) Рис. 2.21. Характеристика насоса СЭ5000—160 Oie = мм) Рис. 2.26. Характеристика насоса 14СД—9 (Д, = 490 мм) Рие. 2.22. Характеристика насоса ЮСД—6 (Л. = 415 мм)
2. 1. Насосы 59 Рис.2.31. Характеристика иасося 5НДн — — Дг. = 350 мм;---------Д,— 325 мм; —.----™—УЛ = 300 мм Рис. 2.27. Характеристика насоса 18СД —13 (Дк = 415 мм) Рис. 2.32. Характеристика насоса бНДв -----Дь—405 мм; — ---------Дц = 380 мм, Рис. 2.28. Характеристика насоса 24СД—15 (УЛ — 415 мм) Рис. 2.29, Характеристика насоса 4НДн (Ди = 280 мм) — Д,— 360 мм Рис: 2.33. Характеристика насоса 10Д-6 — -УЛ —465 мм,------------Дк = 432 мм; Рис. 2.30. Характеристика насоса 4НДв ----------Дк = 280 мм;------------Дл —265 мм
GO /’ л u и u 2. U tfop <>w w /? < к c j t* л w гд> О л г/я <>4W н w Лг?н г f п ,-т и с к а 0 -ч t* я // 38 720 1t\O 2W АД 2^328 g, л/с 9 288 МО 5SG Ж' 1080 128Пй,м¥ч Рис. 2.37. Характеристика насоса 20Д-й — Дк = Я5Г> мм; ----------- -Л, = 745 мм; Рис. 2,34. Характеристика насоса 12 Д-6 -------- ;1 „ 5 If 1 мм;-------Дк —495 мм Рис. 2.38. Характеристика иасска 200 Д-60 _______—/^ = 525 мм;------------- Д4=5(10 мм; — ДN = 470 мм Рис. 2-35. Характеристика насрса 12Д-Й - — Лк —432 ми; -—---- Д, = 395 мм; — - ------ДН=35Г1 мм Рис 2 39- Характеристика насоса Д200-36 ^Дк^ЗбО мм;----------------------Дк = 325 мм; 1 . '- —Дк = 30(1 мм
2.4. Насоси 51 Рис. 2-40. Хаиактерис । ина няспса Д20Г1-0Г1 ------Д< = 280 my--------------Дц = 26() мм Рис. 2.42. Характеристика насоси Д320-70 --------— Д к = 242 мм;-----------Дг. = 230 м и Рис. 2.41. Харин герметики насоса Д320-50 ---£«—405 ми; — ,--------Дг. =380 мм; .... £..=350 мм Рнс 2 43. Характеристика насоса Д500’35 -£.=525 мм;-------------- — Д.-500 мм; _____ —- —Дк = 470мМ Рнс. 2.44. Характеристики ияcoca Д630-90 ----------Д, —525 мм;-------------£1 — 500 мм. ----------— £„ = 470 мм
62 / ,t и о a 2. Оборудование систем цсятрилилоуанкоео теплоснабжения Рис. 2.45, Характеристика насоса Д800-28 ------Дх = 400 мм;--------------Дх —430 мм; ----—----Дк=400 мм, Рис. 2.47. Характеристика насоса Д1250-14 (16НДн) ------Дк=460 мм;------------Дк —425 мм Рис 2.48. Характеристик» насоса Д1260-65 “Д, = 460 им;-------------— Д**430 им; ТТДГТТ-----— Д« = 400 мм Рнс. 2.46, Характеристика насоса Д1000-40 ------------— Д.-540 мм;--------Дк = 510 мм, --------------------------------Д„ = 480 мм Рис, 2,40. Характеристика насоса Д2000-34 (18НДс) (Дк“70О мм)
3.4. Насосы 63 Рис. 2.50. Характеристика насоса Д2500-62 (18НДс) [Дг — 700 мм) 0 480 800 ffllf 2000 2400 2800 8,М3/ч Рис. 2.53. Характеристика насоса Д2500-45 (20НДс) ----------Д* = 755 мм, — Дк = 740 мм у крищ ям ‘wsufffiw дм 0 ЗОО sso V200 Ш 2000 2400 2&Ю C,m3N Рис. 2.54. Характеристики ннсоса Д3200-75 (20НДс) (Д« = 755 мм) Рис. 2,51. Характеристика насоса Д25ШМ7 (20НДн) ------Дби55() мм; ------------Д« = 490 мм 3 40Q §00 ttffff 1&Ю2Мд 2403 2800 Рис. 2Л2- Характеристика насоса Д3200-33 (20НДи) ---------Ди = 500 мм: —-----------Д. — 490 мм Рис- 2-55. Характеристика насоса Д3200-75 (22НДс) (Д« =Я25 мм)
64 si ? OfiopifikniCmue систем центрпли:ктиик1гго тгплпснибмnun K =6t>5 мч, - —------— ДИ = Ы5 мм Рис. 2.59. Характеристика насоса Д6300-80 (24НДс) (Лк-990 мм) Рис. 2.57. Характеристики насоса Д5000-32 (24НДн) ----------Дк = 7П0 мм; —------— -Д„==6бЬ мм; ----. -----Дt — 615 Мм 0 800 2600 J?08 0U0O Ш 5600 G\ Рис. 2.60. Характеристика насоса Д4000-22 (32Д-19) ------Лк — 740 мм;----------------Д. -650 мм Рис. 2.58. Характеристика насоса Д5000-50 (24НДС) Рис. 2.61. Характеристика насоса Д6300-27 (32Д-19) (Лк = 990 мм) ----------Дк- 740 мм; - — — Дк-boO им
Вне. 2 6'2. Характеристики насоса Кб/18 /М- 128 ми;------- /М--115 мм; . ---- Дк .. iОБ мм Рис. 2.64. Характеристика нагота K20/3U — jfc— 162 мм; --------------- Д. 148 мм; ------- Д ч „= | 32 ч м Рис. 2.63. Характеристика насоса КИО/ 18 ------- - Л» -- 129 мм; - — Л-л — I! W мм; ------... шг, ум Рис. 2,65 Характеристика насоса K45/8II Дк=!б8 м.м; -------- Л,.= !43 мм Рис. 2.66, Характеристика насоса К45/аЗ —----Д,: 218 мм, ------ Дк 192 мм 3 Зак. 864
66 Г .1 и I! н У (AjopiyiJi.'rtawae сПСГг.ч Рис. 2.67 Характеристикл наюга К90/2П -------Д,. — MS мм — /Л — L)fj мм О 20 60 80 180 120 SrM3/C Рис. 2.68. Характеристика насоса K.91I/31S ----- Л. - 171 ММ;---------— Л - —- । f'h мм Рис. 2.70. Характеристика насоса К9О/85 ------Л;.—-72 мм; — —- — Л. 2о0 мм I____I____I____ I_____I____I____I 0 60 80 120 160 0^3/ч Рис. 2.71. Характеристика насоса К.160/20 -------- Л* —264 мм; -- — 241) мм Рис. 2,69. Характеристика насоса К90/55 --------Ль 218 мм. ------------- Ль -= 2011 мм Рис. 2.72, Характеристика насоса К 160/30 ---- Л< — 328 мм:----------- Л , = 310 мм, -------------------- л г. --200 мм
> 4 f f ;l ;-rn и 67 0 чО 89 120 180 20U 2Ы1 2SO 320 C,m’A Рис. 2-73. Характеристика насоса К 29(1/18 ---- — Д„ = 26Н чм; - -------- Z/K 255 мм I I I ._________________I............................................... /7 40 Я/ T2!i 181! 21.4) УМ 280 320 Q, М3/ч Рис. 2.74. Характеристики насоса К 290/30 ------—/L —315 мм; — Дк = 300 мм Рис. 2.78. Характеристика насоса ЦНЩ-65 U И 28 30 00 50 60 70 17,м%ч Рис. 2.73, Характеристика насоса ЦНЩ-40 Н,М If,- (? Рис. 2.71. Характеристики питоса ЦН1Ц-80 ’Ц8Ц25~з,7 ивц 16-6,7 t»3fi UBU25-2 0 U.J 11 I //3 1 < - т - .....- — т« U, vV ------1 . .—j---1—t—I—।—।—।——।------1—। । ...J 11,133 0,278 0505 ]/JJ I 2JS 5^65 I 13,9 О, Л/с OrB3k 1,38 8,5b 2 3 4 Ъ 6 18810 29 30 00 61} 80O.rf'fa Рис. 2.78. Характеристика насосов ЦВЦ ю. 8 6 2 : 3*
6» I я и и и Т (Jfjt/ygtfttHUHui.' систем цент рилияининнп-ги типлш.нааэнткии Характеристики насосов, устанавливаемых и соответствии с проектом на источнике тепла и перекачивающих ншн’инх станциях, не могут соответствовать требованиям эксплуатационных гидравлических режимов тепловых сетей для каждого конкретного отопительного сезона из-за практически постоянного, после ввода в экс- плуатацию, развития системы централизован- ного теплоснабжения. Это приводит к значи- тельным перерасходам электроэнергии ла перо качку теплоносителя, в связи с чем но мере роста систем теплоснабжения необходимо про- изводить периодическую замену насосного обо- рудования или изменение их характеристик для приведения в соответствие по напору и производительности к разработанному гидрав- лическому режиму тепловых сетей. Характеристику насоса можно изменить,: обточкой рабочих колес насоса или установкой колес другого диаметра; заменой электродви- гателя другим с большей или меньшей частотой вращения и соответствующей мощностью. Зави- симость подачи и напора, развиваемых насосом, от диаметра рабочего колеса и скорости его вращения определяют выражением: Ht/H2 = = D 1/7);, где fi напор, развиваемый цисосом, м; 6 пода- ча насоса при данном напоре, т/ч; п — частота вращения рабочего колеса, мин '* D — диаметр рабочего колеса, мм. Мощность на валу насоса при изменении частоты вращения рабочего колеса и его дна метра определяют из выражения ХУ /Л\> = GI fh/GJl, где N мощность nil валу насоса, кВт. В зависимости от коэффициента быстроход- ности насосов («*} для сохранения их высоких КПД целесообразно придерживаться следую- щих пределов обточки рабочих колес, %: 50 < нs < 1 ЙО-15- 20; 120 < п.,-<120 11 15; 300-7-11, Значение коэффициента быстроходности на- соса вычисляют по формуле; п„ = 3,65 (уС(/Д:1Л1)г1, где О' -— подача насоса при наибольшем КПД насо- са, м,!/с: И — напор при наибольшем КПД пагпеи, м; п частота вращения, мин-1. 2.5. ГРЯЗГОИКИ Грязевики предназначены для очистки воды в системах теплоснабжения от взвешенных ча- стиц грязи, песка и других примесей. Грязевики устанавливают на вводе в здание на подаю- щем и обратном трубопроводах (рис 2.79 и 2.80), их основные размеры приведены в табл. 2.23 и 2.24; па источнике тепла на обратном трубопроводе перед циркуляционными насосами (рис.2-81 и 2,82), основные размеры которых приведены в габл. 2.25 и 2.26. Грязсники под- бирают по диаметру подводят их трубопрово- дов. ('корпеть движения теплоносителя в попе речном сечении грязевика нс должна превышать 0,05 м/с. А-А
Г и кн 69 Рис, 2.80, Грязевик абонентский конструкции Сошл- техэнерго Таблица 2.23. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ГРЯЗЕВИКОВ КОНСТРУКЦИИ ОРГЭНЕРГОСТРОЯ, мм D, 0,, Он1 L\,i Н Wi 6 L 40 45 57 159 345 4 IO 256 344 50 57 7 В 159 390 Si 2 290 363 70 76 89 2I9 468 596 338 423 80 89 108 273 535 661 405 473 100 108 133 325 fill 740 451 523 125 133 159 277 698 824 498 573 150 159 194 426 748 874 548 625 175 194 211 478 850 976 675 727 200 219 245 529 950 I076 700 837 Таблица 2.24 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ГРЯЗЕВИКОВ КОНСТРУКЦИИ СОЮЗТЕХЭНЕРГО, ММ /7, I) I) [>, D. ГУ H //, h ft a, й2 fin л г 25 40 44.5 133 210 245 2 19 310 350 100 15 28 IO Ml 6 50 5/ 133 210 245 273 340 4 00 125 15 28 I0 M16 70 89 133 210 245 325 370 4.50 125 ]8 28 I0 MIG I no 108 133 21(1 245 377 410 •illl) 12.5 20 28 10 MIG 125 133 133 210 21 Fi 426 490 600 125 22 28 I0 MI6 150 1.59 1 59 240 280 478 680 700 140 22 28 10 M20 2 00 219 159 240 280 529 650 800 140 22 28 in M20 250 2ГЛ 159 240 280 630 7 20 930 140 24 2ft it) M20 300 325 219 295 335 720 820 1060 ] 70 24 30 12 M20 350 377 219 295 335 720 830 1 1 00 170 24 30 12 M2U 100 426 219 295 335 820 860 1150 170 21 30 12 M20
70 l Jixki 2. Интел центрилп:т<чн1нн<<.1<> .'<».>t.jfntn'‘V:enii<i Рис, 2.91, Грязевики горизонтальные a) /Д от 200 до 400 мм; б) — /Д от 450 до 1400 мм 0 L S) Рис. 2.92. Грязевики вертикальные а Д^ от 200 до 300 мм; б) Ду от 350 до 1001) мм
2,(i. jj.ii'naгоры 71 Таблица 2.25. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ГРЯЗЕВИКОВ, ММ О, Л, f! D„, L при /г-,, хгс/с.ч'' (MTlaj i. L-,. - । 16(1? hi 11 ,ii > 25(2,5) 200 219 219 426 1240 1240 1240 550 393 250 250 273 2 1Ч 426 1300 1 3(10 1 300 595 4118 280 ... 300 325 219 480 1.574 1574 1558 625 428 300 - 300 377 21 9 530 1 632 1 652 16’28 655 463 320 400 426 219 630 1959 194 ! 1923 770 523 400 4 50 48O 273 720 2465 2535 2520 557 20(1 450 20 500 530 273 820 2806 2885 2870 677 2(10 500 20 000 630 273 920 2902 2982 .4180 68» 200 550 20 700 720 325 1020 3120 3225 3220 765 250 500 24 800 820 325 1220 3330 3433 3432 708 250 650 24 000 920 325 1220 3688 3798 3780 934 250 700 28 1000 1020 426 1420 4000 4090 4082 934 300 7.50 28 1200 1220 426 1620 4110 4 190 4 I 38 921 300 800 32 1400 1420 4 26 1820 4210 4292 4260 921 30» 850 36 Таблица 2.26. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВЕРТИКАЛЬНЫХ ГРЯЗЕВИКОВ, ММ 0, d, H It /и ht /. !>. 0, /)„ H h 71 1 Л,. 1. 200 219 426 9 48 500 300 — 720 500 5 30 920 2230 1265 1515 635 1340 261) 273 530 1365 9(17 477 810 600 630 1020 2380 1 390 15911 681) 16110 300 325 630 1490 1032 502 98» 700 720 1 2 20 2,580 1 540 169» 780 1700 350 37 7 820 200(1 1225 1325 575 1200 800 820 1220 2680 1540 1 790 780 1800 4 00 426 820 2050 1225 1 376 575 1200 900 920 142» 2880 1390 1890 86» 2000 4.50 480 92(1 213(1 1 2(55 1415 635 1340 1000 1020 1420 2980 16.40 1990 860 2000 2.6. ЭЛЕВАТОРЫ Элеваторы предназначены для снижения температуры воды, поступающей из тепловой сети н местную систему, до необходимой тем- пературы Элеватор состоит из сопла, камеры всасывания, камеры смешения и диффузора. Наиболее совершенен ни конструкции элеватор ВТИ Теплосети Мосэнерго (рис, 2.83). основ ныс размеры которого приведены в табл. 2.27. Основной характеристикой элеватора является коэффициент смешения нг, т. е. отношение рас- хода подмешиваемой (обратной от сие гемы ото- пления) ноды к расходу горячей воды, поступи ющей из тепловой сети: ир = (6[ИТ —6q;)/Gt., где Gm расчетный расход воды в местной систе- ме отеплении, г/ч, <7Г расчетный расход сетевой воды, т/ч. Значение и(| также определяют из уравпе Ния теплового баланса элеваторного инода, ко- торое может быть выражено череп темпера- туры смешиваемой воды: (б,. — б);.) / (/«,. •/?•>). где Е,р расчетная темпера гура горячей воды и по- даюшем трубопроводе теплевши сети, "С; /,,,— рис четная температура обратной воды местной системы, ‘С; I расчетная температура смешанной воды, ин гупаюшей в местную систему отопления, 'Т.. Для создания расчетного коэффициента смешения разность напоров в подающем и об- ратном трубопроводах (располагаемый напор м) перед элеватором должна быть нс ме- нее Wpin- = I ,4/1( I Ч- Up)', где /т - величина расчетных гидравлических по- терь в местной системе отопления, м. Необходимый располагаемый напор перед элеватором можно определять но номограмме (рис. 2.84), От качества изготовления элеватора зависит надежность его работы. Поэтому при изготов- лении элсваторон следует тщательно следить за соосностью сопла и камеры смешении, та наличием фасонного фланца на входе воды в элеватор, а также за качеством внутренней поверхности сопла н камеры смешения элевато ра. шшерхностъ которых должна быть отшли- фована. .Элеватор выбирают в зависимости от
72 2. 1,,мгТ',« .4w/ш •?г/.тлкимчпго Рис. 2.83. Элеваторы водоструйные гинн ВТ И-тепло- сети Мосэнерго Q) стальной: fi) чугунный (элеваторы № I и 2 ИЗГОТОВЛЯЮТСЯ IK ОДНОМ отливки); I - KCjpri VI-L '> лиффузор; 3 стакан; 4— сопло размера диаметр;) камеры смешения (горлови- ны), который paiif'ii: d 8.5 Таблица 227. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ЭЛЕВАТОРОВ КОНСТРУКЦИИ ВТИ — ТЕПЛОСЕТИ МОСЭНЕРГО. ММ 1 h)M L[l ' .1 I d r> l 425 90 1 10 15 145 160 а 425 90 100 20 1 4 b I 60 3 625 135 145 25 160 195 4 025 1 3b ] 35 30 11>0 195 5 625 1 35 1 2,-.i 35 160 195 й 720 3 80 175 4 7 19b 2 ] 5 7 720 180 155 59 193 215
чда г и gy -,ind) и г к iirf.roiMiir он онжон r?ddif!И0к’£ d.iwoH ‘iiL’dyr’iH и Г1.-1Л»,» ^юкнн!.' 'i [Hi.\’it4>dii0 к. ‘nd с.lrhor*-. я иi‘iiwidиr.i.'.nxri-' fJniHrii i; .il'.i -ии)/ l.’dt)±t)^кu.'f-. ) '[ ]\| him ridawRM diowiiwl.' Ij N HJIOHI ИГ'Л >II?_L ’ H И 1 LU 11 О Ю nddWb’M JM.ldj.SW -1? I I t? И И 1114 ИОН KII 1ПИ(? H< И l."(J J do.LI.'HJI:'b HJ4 II j.dulT -HIM.0 4.1. !!<in .1.JA1,1 J]|-.> H IliL) INOIA? I'ld.HXCM Adj-OWHHl,' AbitjH.i.oii.m! on f!doi!?uol>. i?(.L>n<ni odoyi*iH ш!ц ZAIl'A 011 .ЬСЯН1Л)[:’ -odun L.’iJI)-LI’L’lin.’i KMllOhOO О.1ОП1.'ОХ[<Ш (110H H<idniu«jire tfadju нгэз goaoi/uJj a Bdousn ojoh -нвихумн иим41Гй^гл(1ий Hirir иwHpdioHirq эин I'liJjiliiidui, • (.
15 —
o,i i d, мм Н,М 40 q 0.14 0,16 — 0,15 0,2 0,22 0,24 0,26 -_ = 0,?8 -F 0,35 0,4 □,45 0,5 0,55 0,6 0,7 ¥ 0,9 ь 35 -7 *>*’ 30 - 3 1,6 Ключ 3,5 1,6 й 25 - 4 2 9 5 6 1 В 9 10 12 14 16 18 2.5 3 3,5 4 5 5,5 10 12 14 16 16 20 25 20 18 16 14 12 10 9 3 TFrirmiri'i i ji । г i iiiri 111 и г11 iiii—11111 ।—। у । । iihiriiiiiiiiii । и 1111 7 1 20 6 22 6 — V 24 7 30 И 1,6 2,0 26 28 30 32 34 36 38 S 9 35 40 5 4 Рис. 2.S5. Номограмма для определения диаметра камеры смешения и номера элеватора Рис 2.КН. Ними грамма для определении диаметра сипла эле на гор а
76 Глава 2. ГИс Ii'M Ц1‘МТралИ'И>КЧН»ч,ч> rffl Ji; wwhij’i 2.7. КАЛОРИФЕРЫ Калориферы предназначены для нагрева воздуха в системах ве!1тилян.ии, воздушного отопления и в воздушио-тсплоных завесах. Для на грена ноздуха в системах кондиционирования служат секции подогрева К,( и базовые тепло- обменники КПЕЕДИПИОПОрОВ К|. По своему устройству калориферы пэдра.з дел я юте я на одноходовые и многоходовые. Ка- меры лгмоао.сойодых калориферов имеют по перечные перегородки, которые создают после- довательное движение теплоносителя по труб- кам. нти повышает их теплотехнические показа- тели. В силу работы теплоносителя в многохо- довых калориферах при значительных скоростях они менее подвержены замораживанию. Уста- навливают многоходовые калорщреры, как пра- вило. с горизонтальным расположением трубок. При вертикальной установке многоходовых калориферов необходимо обеспечивать удале- ние воздуха из каждого хода, дли чего в крыш ки каждой секции вваривают воздухоспускные штуцеры и устанавливают па пих краны Калориферные установки компонуются, как правило, из нескольких однотипных калорифе- ров в один, два и, редки, в три ряда но ходу воздуха. Каждый ряд содержит от I до 10 J2 калориферов, установленных в один илы два этажа. Соседние калориферы в каждом ряду должны плотно без щелей прилегай, один к другому своими корпусами или поверхностями нагрева с тем, чтобы нагреваемый воздух про ходил только через живые сечения поверхно- стей лагрева калориферов В случаях, когда по условиям присоединения подводки теплоноси- теля между калориферами невозможно их плотное прилегание один к другому, необходи- мо, чтобы зазоры между ними были перекрыты металлическими шитам и. По теплоносителю калориферы соединяют между собой последовательно, параллельно или по смешанной схеме, в которой имеется несколь- ко параллельных групп последовательно сое диненных калориферов. Наиболее рациональной точки зрения величины теплоотдачи) явля- ется последовательная схема соединения, по- этому ее применяют во нсек случаях, когда гидравлические потери в установке нс превы- шают располагаемого напора в системе перед установкой. При недостаточней величине рас полагаемого напора следует применить сме- шанную схему. Для создания н.п и более благоприятных условий циркуляции теплоносителя в калори- ферных установках и предотвращения замора- живания трубок геш'юпощпсл 1> в одноходовых калориферах следует подавать, как правило, сверху вниз. Допускается подача теплоносите- ля снизу вверх при его скорости в трубках кало- рифера не ниже 0.25 0,3 м/с. Коэффициент теплопередачи калориферов можно определит^ по Ломен рам.чам (рис, 2,87—2.89). Калориферы КФС, КФБ. К В Б, КЗПГ1 и К4ПП. В стальных пластинчатых одноходовых калориферах КФС и КФБ (сняты с производ- ства) в качестве теплоносителя лримелЯЮ! пар и поду. Штуцер для входа теплоносителя расположен наверху, для выхода внизу (рис. 2.90). Стальные пластннчатыс калори- феры модели К.ВБ (см. рис. 2.90) представ- ляют собой модификацию калориферов КФС. В отличие от калориферов КФС,, имеющих кори- дорное расположение трубок для прохода теп- лоносителя, калориферы КПБ выполнены с ко- ридорно-смещенным расположением трубок (оси трубок смешены по отношению одна к другой) на 0,3 диаметра, б.-iaiодари чемчф- фициепт 1 ci|ло|।средичи у них выше на 10%. Габариты и поверхность нагрена калориферов К ВБ cool вше гвуюг аналогичным данным для калорифера модели КФС. Изготовляет калори- феры К.ВБ Московский электриремонтный за- вод. Калориферы моделей КЗПП и К4ПП - это модификация калориферов КФС. и КФБ, в которых изменены вспомогательные детали (рис. 2.91). Теплотехнические данные и коэффи- п.иентЕя теплопередачи калориферов КЗПП и К4ПП такие же. как и у КФС и КФБ. Рабочее давление теплоносителя пластинчатых пднпхо левых калориферов 0,8 МПа (8 кгс/см’). Основ- ные размеры и теплотехнические данные плас- тинчатых одноходовых калориферов приведе- ны в табл. 2.28 -2.30. Калориферы КФСО и КФБО. Стальные спирально-навивные калориферы КФСО и КФБО по сравнению с пластинчатыми калори- ферами имеют более высокие теплотехнические показатели (рас, 2.92). Калориферы выпуска- ют одноходовыми, в качестве теплоЕЮсителей используются пар и вода. Рабочее давление теплоносителя 8 кге/см2 (0,8 МПа) Основные
Г к к .47, ( frt? L';n} - ZQ — 15 1 7 3 Ц VVj Mj 7,1^ |l^ IW14 II ,’in || n 1^1 4 I | 1 1 M 11 Q 0 О Q ад Г” Vs E tn or 1 F e~ iiii- 1 1i।1j।।111 -1 :" 1 1 "Tf И 1 1 1 [ ' r 1 11 II 1 1 1 11 1 1 * л-L ™ S -t СЭ Q -* кг/(л^2с ’0- 15- Ц(Н 5D,0^ 40,D-j +- U( U1 Q Q Г । 1 । । । । r , . 1 1 II I 1 1 1 1 pri 11 11 H T] 1 1 [ Wl r-G -j О О СЭ <-* S> GJ f^i О J tQ [— l£j 1 1 1 1 1 111 ll 11 Номера столбцов диаграмм Формула коэффициента теплопередачи, К?ккал/м .ч. град j Предел применения a <J] 1 .1 [ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I 1 1 1 — 10 — 9 — L40 Ё-50 1 4 15,^’™^ W<t?,75 fl.5- 0r4- — - 7' 4Й iD- D — 4 3fJ - — 5 0 ад- Lr — £ Cm _o 1111 lJ 11111 - - -40 KT 2 У f 5~ 25- -30 7 №T25 z 30 7 - TT LJJ cp - 7- 25fG— - *4 1 1 i H50 j 5 yjftyW3 wW5 Wrff,?5 0Д-. 30~ - 70 - - - ; ^fff25 257 -25 6 - I— 5 1 ' 1 1Г|']ГГ11||Г|]ПП||!Ч|1|1||1 | ||| | |l 1 | 1 |l| | 1 11 | ПН О Cj й Q n *=< °* rj’p"' oq- [-" IJ^ jo UJ ’ lllllllll 0*1 Со Г- !j5 1л -J- Ml tmJ -W О 552 Сч r- 4— -w— -t— 4- 4— 14 J 1 liulllllluijljlllllinll .1.1. 1.1 i.n J 1 11 1 1 1 , 1 , I . I 1 _ 25 *A 2 H ?5 F — — 3 ' 2 usS -* 14 J i?| 5 o : —1—11 j 1 1 11 । 11 111 1 11111 in । । 1 in iL .i.l .11. 2?o 19 H 4- 1T г 16 Г 15 7 И - 15 “ 12 i-11 -10 C ( D Д - 05 - 0 ч - 103- .02 20- 19H 184 rd 15-Ё 14^ 13- 12 - 11- 13- Г-J LJ] 0 dill L 1 1 1 1 1 L LLI ll 1 1 1 ..1 1 II Lu ll.in.lll III .J 1 Ci Q] 40 Г2 щ l£> <t _L- lil III huIji 1 ll 1 । л J» 1 1 1 ^. 1 ' J 1 1 1 1_i 1 i L 47 37 £ ₽иг. 2.87. Ном ограми а для определения коэффи- циента. теплопередачи калориферов
л w, т' 8 3 W нг Км/сек} ? 2 J 4 5 ~ ill ЧП _i *14.J гл _______________________________________________________________2,0— I | р-ГТ Г | 1 I I 1 | 1 1 1 1 | . м 1 | 1 1 1 1 | 1 I 1 1 | I I 1 1 | । 1 1 1 | 1 1 ’ I | 1 । 1 Сз Q Lj-з Сз Lo “ X? U-, НЭ C'J Гч ~ ' т "— ; о ^>1 щ г— щ in -ф —।—1—।—।—1—।—। 1 1 1—। i 1 1 j -j-—L_' ..J.. 1 1 । । । 1 . । 1 । . । । J j i.-j- . 1 1 1 1 I ’ 1 1 r | 1 1 1 1 | 1 1 1 1 | 1 1 1 1 | TT r ' 1 | 1 1 1 1——1 1 ' r . 1 | 1 1 1 1 | II 1 1 | 1 1 1 [ 1—J ез Q G? Lrj GJ LT1 Q 1-0 «5 1Л *? N*> £?5 Сч T"'’ ГТ—|—1 F 1 F 1 1" 1 Г 1— 1 1 1 Г 1 l|]l Hg|IMI| ! H |l П [J,!1 11 ', । 1^1 | । । । । ^ । । II F1^1 'JJJ ; 1 1 I । _ 1 1 1 1 | । й| 7>u - 75 -40 - 35 Г JO Hs L ko -19 ms >17 16 ?15 >14 I | -| 1 T 7 f 1 ] 1 1 1 1 | Г Г 1 1 | I I ! I | 1 1 1 1 | F 1 1 I f I F 1 | 1 r 1 1 | 1 1 1 Г ! 1 1 rJ 4_N -t-сл & Оз Uj o 4j-p Gn a Еэ In о ee> ert Д, c— ю Lrj ю ₽r) r-Ti Cr-J r>-i t— — — ’— 1 1 1 1 1 1 1 I I ulliulll IlJ II ullll 1 1 J UlIliLjIlJI 1 1 Hl L 1 1 1 1 1 J J L J 1 1 1 1 1 ll L J LJ 1 I I I I 1 < J I I 1 l 1 L t 1 1 L L 1 1 i 1 Тип калориферов Номера столбцов ионограмм Формула коэффициента теплопередачи f К 7 ккап/м^.ч,град Предел применения JS3 _Cs _=I = ^=> J-> -—' ЧЛ1 гЭ k-H -1^ 1Л li 1 ч 1 t J 1 J . 1 1 1 1 1 1 1 i t, J J. 1_J 1 1—। I j 1 i 1j 1 i [ i 1— I l i KM ? ASM <?! 2 — ГВ5Л j К8€Ц tf - №60 5 ^3(^)v,^r КФСГ кмс й ^М‘я,^'а‘ W зад 7 W J — KPC. KMC 3 •^S,K №6 !0 - 12 0,05- : 0,04- Г JI : 0,05^ -10 J г 9,5 DJ2 70 L55 - 5 85 20 -1 - -50 ’ -60 60- 35- - - 15- -4b - -50 50 7 - -45 - - . 407 135 ' k ?5- 5 1 1 1 L J 10 - _ J -35 - 55H - 5- -JO - - - -30 7 - 30- 20- - - -25 ’ -j 6- 25- _ . - 5- - b - -20 ?0n : 15- fO 4- 1? - id - fl? Hd - 15 - 17 - Л 16 - 5П - -16 - 5 - 1 -16 -15 - 14 - 7 I? - 14 - I5 - -15 - : 12 - L^Jfb 42 2 ’ put, 2-8В- Номограмма для определения коэффициента теплопередачи калориферов ?ГЛНАЖ [J П Я.) r?bJ ?Л> 1 3WJW И’Л.'.? MJ I /йилуо
К /гг / (м г- сек) ‘ г- Z0 - 15 “ 10 9 - & - 1 - 6 - j - 4 - - ? - 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 I1 1 1 1 1 1 1 1 ' 1 1л Q Q С^- Г-- Щ 2 ’ - 74Й ^35 - J Ё-ао Lao =-70 - ьЛ 4 f Ё- 55 Ё- SO Ё- 70 ? 50 г 43 - 40 -55 7 :46 - 7*5 -40 -35 w 0-| S' _F| Q lD 1 1 1 1 1 1 1 1 1 tl i 1 i 1 1 II II 1 7 -J5 -JO s 1 ' 1 1 1 T— ctD о о ез та ст r- 1 L 1 III il III ihi III L i d. 11IJJ L l.Ll! 1 ш сэ J i 1 i k 1 и 111 iLiihi n & ft £ И ii u формула коэффициента тепПоп ерфддчи » К, ккап?м2.ч.град Предел применении t5“ Гтип кале Нпмера homo г 1 1 1 1 I1 Г 11(111 1—J—Г- Т 1 1 | 1 1 1 "Г ] 1 Т I < | 1 I 1 J I 1 Сэ 42 « СЗ !£1 <= m -л -Т' it ТП Ю T'J см — " —1 1 1 1 1 . 1 -1 1 । 1 Il 1 1 1 1 1 ; и 1 1 1 1 1 1 11 11-1 I J 1 1 1 1 1 1 ; 1 1 1 1 1 f i 1 f —Г Т F [ 1 1 1 » 1 > 1 1 | 1 1 1 1 | 1 1 1 1 ] 1- г г 1 | 1 | 1 1 | 1 1 | | | 1 | 1 | | ЗЙ S L9 bJ LM *- LH С °* 'J 03 д та си. та ил та & с I т 1 1 | 1 1 1 1 | 1 "Г 1 1 1 1 1 । | । 1 1 1 1 1 1 1 | н П Р Ш I 11 1 г’йЗё Й £ $ £ £ ® Э Jf1, ^3о>чсэГ-щ1Г|’ФК1с^|^ г*1 Еч V^-L ч— т— *“ *— ^м. т— 1 1 1 1 1 1 1 X. _I 1 1 Ii.iiIiiiiIiiiiIiiijJiiiiJiiiiIiiijIiiIiI 1 1 -1 1 1 та 1л & в*» tti г-'- из lfi j- m -ч- ГО Сч| <7v» У- — — it «- чр, 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 J 1 1 J 1 1 1 1 J 1 L 1 1 Lll-L.l l J 1 1 1 J 1 1 1 L L 1 L 1 J 1 1 L 1 1 1 1 J 1 1 . 1 1 1 1 ii i i i । i 11 i i i м tt i г i p i । ii 111111 r।ttt"।।'11g r1111111111 и 111111111 Cn Cn to es un кы-j 1 J , жи w - bJLN?CJTO1^IQ»U3Q Q 1 1 1 1 1 i——J 1 1 II 1 1 1 i 1—i Li i lin i-xx. UH в on Г-- ЧР Lft ГчП тч 5B «Гп । । i. . j . i i ~~ । _ । т т T~ 2L Ли 1 1 1 | 1 Г 1 1 1 1 1—Г ' I ‘ 1 i' 1 1 1 I О O"I ЧЭ s “ ? £ S К ° 22 S t « s -т lnL..lllUlllll.l 1 1 1 1 1 J 1 1 L J L J .11 1 1 Ь 1 J । । J I I | L J L j J 1 l__J 1 1 1 w? -7 A ',J7 ад.< 5 — 1 1 1 1J- rill I I J 1 1 1-1 Г 1 ! 1 1 1 H 1 Ji" I "1 4 , 447 Ш IV — жж 5 k К5Б (mi f л от W wqfal ws, КМБ 7 KS5, (KK) ё 9 'ft trill , .о.ж stfi — -l i 1 a 1 1 1 1 l L L 1 L J J L L 0,05 - Q,fl4 - 0,03 - 0,OZ : сек) Рис. 2.89. Номограмма для определения коэффициента теплопередачи секций подогрева и базовых теплообменников кондиционеров <D
80 f/iuftu Z <№ufwi)uHUHJJt’ iiUTC'M Ш'НТ[>или:н>нин1Ш.Ч1 Т1’>1Л<>С1ШПМ1Ч111‘.1 Р|СЛОЛймсбни« Трубок длл прояйдй течглоноситддя в калормфгрях КВБ ф 41 ф........-ф- Ф---& ’ф-'-'ф -ф- Ф ф- -ф— ф- 4- Рис. 2.91}. Калориферы КФ Б (а) и КФ С (б) Рис. 2.91. Калориферы К4ПП (и) а КЗПП(б) Таблица 2.28. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КФС. КФБ И КВБ. IV1M Aluzic.ib и nu.Mt'p калорифер;! Л н л, .. ..... . * /6 Трубил я pi.-.t ьЛн штуцера, ,-in.rfi-M JJ /11 КФС. и К R г> КФЬ КФС-2, КФЬ -2. КНЬ-2 560 620 360 424 । '/4 |'Л 3 4 КФС-3. КФБ-З, КВБ-З F1GCJ 620 •180 544 I '.С 2 4 4 КФС-4, КФБ 4. КВБ-4 710 770 480 544 I '/а 9 4 5 КФС-5, КФ Г» 5. К.ВБ 5 /10 770 600 662 2 о 5 . j КФС-6, КФБ-6, КВБ-6 860 9S0 600 (>62 Й 2 КФС-7, КФБ-7. КВГ> 7 ИБО 920 720 782 2*4 2'/! 6 6 КФСК, КФБ-8, КВБ-8 1010 1080 720 782 2'/й 91 / 6 7 КФС.-9. КФБ 9Г КВБ 9 ] 010 1080 840 902 2/> 3 7 7 КФС-10, КФБ-10, КВБ-10 1 160 1230 840 902 2 ,С 3 9 КФС- 11, КФБ-] 1, КВБ-11 1160 1230 960 ] 032 3 3 8 9
2.7. Кdjuрифе;ii 81 Таблица 2.29. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КЗПП И К4ПП, мм Номер к алор+нре ра /1 .-1 f.i /: TpvfiHJM pv.n,n+i i in у и ер а. Д1ИЙМ .'! Ji : X.:i in 1 K411Г Г 9 5(i6 654 J6u 421 17- L'.,O o 4 3 566 654 489 541 1 1 7" 2 3 4 4 7 Mi HU1 480 54 1 i1/. 2 ;i 5 716 894 поп 667 2 9 4 6 6 8ti(i 951 (i()(l 667 2 2 4 t 7 896 954 72(1 787 2 2 • । 5 7 8 10 I 6 1 11)4 729 "87 27. ) / *- J - Г1 8 9 l(il+i 1 1 l.i'l 841) 997 9 1 / ) 9 . x- c - ti 8 in 1(166 17114 841) 9117 • ? • . 2 6 <1 1 1 1 1 66 1254 966 14)37 2 27. 7 9 Таблица 2.30. 1 ЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КФС, КФБ, КВБ. КЗПП И К1ПП . .... . .. [ [-hi гр H LI IL I-1Г111 pi' P'. I 1 1. 1-.Ч И .1 'll., к !i ;i ||и. ii мер х Н(и ти и \1 ' *1 :j ИОЛ.ч) X X 7^ нгюг ссчеште. г !|il Ti.ll IHLI- K'llTr ’Ki f. млк в в. и K3III 1 КФБ г КИШ 1 2,7 1 6.9 21 ,4 26,8, 52.4 38,9 45,7 ,13.3 91,2 h9.9 КФ6. KUfi 1 K:t] 111 КФ5 г К41II 1 2 3 1 .> ii 7 8 (1 10 1 ! 9:9 1.1,2 Н>7 20,9 25,3 39.4 .Г,.7 4 1,6 17,8 ,11,6 0.1 15 6,17)4 0.195 н.244 0.295 il.B.Ti 0.416 0.186 0,558 0.638 i), 1)11411 0,0(161 0.0961 O.OO.-'fi 0,1)976 0.1)992 0.0992 9.011)7 0,9107 0,0122 0.(1961 0.9082 (1.90h2 O.ll 1112 9,i i| 1)2 O.il 1 29 0,91 22 9.11143 0,(11 4.i 0,1.1 1 1.1,1 Рис. 2.92. Калориферы КФБО («) и КФСО (6>
&2 f.ianu J. I'l/i'Tfn lU'toittHtmti’ii rfij.vH'nai'MettHo Таблица 2,31. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КФСО И КФБО, ММ Mu.ltS'lb Н I-.UMC.! k;L. 1о|)И(рг р и .-1 4, ТруГППЫ |Я1 41,6(1 ill: > iiejia, дюйм л 1 flu КФСО КФБО КФСО КФБО кфг.( ) ?. кфpt > ? 560 624 360 360 412 1'/| Г/.. 3 4 КФСО-3. КФ1Ю-3 560 +i24 4 94 454 532 I1/. 4 4 КФСО-4, КФБО-4 7 1 0 780 491 451 S.42 1 2 4 5 КФСО-.б, КФБО 5 710 780 624 584 6G2 2 9 5 5 КФСО +>, КФБО о 860 924 624 584 662 2 с? о б КСОФ-7. КФБО 7 860 024 720 720 782 21 / о 6 КФСО-К КФБО-Н 10Н) 1 08IJ 72(1 /20 782 21/.. 21 !, 6 7 КФСО-'j, КФБО 9 10Ю 1080 840 840 902 1 ?1, — f - 3 7 7 КФСО lii. КФБО 10 i ] 50 [230 840 840 902 2 С 3 7 9 КФСО-1 1. КФБО-1 1 1 lb(t 12зо 970 926 1032 3 ! 8 9 Гибли ци 2.32. ТЕХНИЧЕСКИЕ Таблица 2.33. ТЕХН И Ч ЕСК И Е ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КФСО КФБО №' Ji1.II. .1 ll.iMvi' ь. ।. 11 ч; 11 Фо1 1 Ел chiLlB-J ь ниш1 ci 'IVIIIiC. М’ Mi> iR'.-l h P Iimicp [ 1 .T 11 llvl.'lli Живое i4 irenur \r II 1 1 111 -р V Н 1 1 - С 1 И ,'l.h JO- :|<J воз.чу.Чг HO T'JII ЛСЯ1ГЦ-Ц riCJEH-pXEIO- I'TH INirpi' riii- nr civ v 'l I’ll Ti.'ll '| r i ||f r 14! 1 . SI' Is TC.il IC* J - - г,. CI1IV.-IHJ КФСО-2 9.77 0.0913 0,0061 КФБО 2 13.02 0.0913 0.0081 К,ФСО-3 13.43 0.129 O.OOS4 КФБО-3 L ft.28 0.1 1 2 0,01 10 КФСО 1 17,00 0.15:5 0.0084 КФБО-4 20.68 0.143 0,91 10 КФСО й 23./1 0:167 0.0] 07 КФБО-5 26,88 0,182 0.0132 КФСО- ь 26.29 0.227 0,01 07 КФБО 6 32.5,4 0,222 0.0132 КФСО-7 30,05 0,271 0,0122 КФБО 7 40.00 0,271 11,1 J163 КФСО 8 35,38 0,318 0,0122 КФБО-8 47.04 0,318 0,0163 КФСО-9 1 1 ,«<) ll.T'n 0.0145 КФБО 9 55.86 0,37-5 0,0103 КФСО-1(> 48.22 0.43 i 0.0115 КФБО-10 64,29 (1.131 (1,0193 КФС.С I 1 1 5.5.84 0,497 0.0168 КФБО 1 1 71.06 0,4 75 0213 p;-i < и [« гi. н> го\в। ичеек не да иные калорифи ров КФСО н КФБО приведены в табл. 2.3] 2.33. Калориферы КМСТ КМЬ. K3BI1 и К4ВГ1. Многохо.юные сг.-i..ihuue пластинчаты!? калори- феры KMC и КМБ имеют еоответствснно три и четыре ряда трубок для прохода ген i,j о носи- теля (рис. 2.93). Расположение трубок - ко- ридорное, теплоноситель вола, рабочее дав- ление теплоносителя 8 кге/с.м' (0,8 МПа). Ка- рис. 2.ИЗ. Калщшфгры КМБ (л) и КМС (б)
1.7. Калориферы 83 Рис. 2,94 Калориферы К4ВП и КЗВП () лириферы КЗВП и К1ВП (рис 3 94) пред егавляют собой модификацию пластинчатых ка- лориферов КМС н К.МБ и отличаются от по следи их числом ходов теплоносителя (за исклю- Тнблнца 2Л4. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КМС И КМБ, ММ *\ОД4'.ТЬ И нимер Kdjenjnd<Jjcp;j 4 /1. 8 Грубили ргивбл штуцера, дюйм л 1 Л2 К-МС к м г. КМ с-2. КМ Б-2 560 621 360 412 17и 2 3 4 КМС-3, КМБ-3 660 624 480 532 |'л 2 4 4 КМС 4, КМ Б 1 710 774 480 532 i 7^ 2 4 5 КМС-5, К.МЬ-5 7 1Г1 77 4 600 666 2 2 5 5 КМС-6. КМБ-6 860 924 60(1 666 9 2 5 6 КМС 7. КМБ-7 860 924 720 786 32'/. 2' /2 6 6 КМС.-8, КМБ 8 1010 I074 720 786 2'А 2'/а О 7 КМ С-9. К МБ-9 1010 1071 810 906 2'А 2',С 7 7 КМС-)0, КМБ-IO 1160 1224 840 906 / 1 7 9 КМС II, КМБ II 1 160 1224 960 !032 3 3 8 9 Таблица 2.3Б. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КМС И КМБ Пиме р ка.шрифера Площадь поверхности нпгрепл, ма Ж НГИП’ <ТЧ('!| HI', м ’ Число ходов [П К Т< II.IEll llcl ск тс лю по иолдуху НИ It'JI.'lUIIOtH’l I'.'IHI [ Г КМС КМБ КМС кмь 2 9.9 12.7 0,1 1 5 0,001 14 0,001 52 4 3 13,2 16,9 0,151 0,00102 0,001 35 6 1 16.7 2 1,4 0.195 0.00102 0.00135 6 Г 20.9 26.8 0.244 0,00095 0.00127 8 6 25,3 32.4 0.29л 0,00098 0,00127 8 7 30,4 38.9 0,351 (1,00114 0.00152 8 8 35,7 45,7 0,416 0,00114 0,00152 8 9 41,6 53,3 0,486 0,00133 0,001 78 8 10 47,8 61,2 0,558 0,0013.3 0,001 78 8 1 1 54,6 69,9 0.638 0.00152 0,00203 8
84 Глина ?. UOupifttoeuKut! lUtii'M Ц1'чгрили:т«аннил> гнилиснибжеки.'! Таблица 2.36. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ К.3 ВII И K4BII ММ Mw.’Hvll. И k II VI Гр К 71 Юр и ффтни л .4, А Г ТруС>и<н1 pcjbtia ii!TymL|>;i, /пойм « । Лэ КЗЕЯ1 К4В11 КЗВ11-2, К4В11-2 366 664 357 421 1 1 '> 4 K3HIT 3, K4RH 3 йбй 654 477 541 1 1 3 4 K3BII-4, K4B1I-4 716 804 477 34 t 1 1 3 Г» K3BII-5, К4В11-3 716 804 603 667 1 'Л г,л 4 5 КЗВ11-6,. К4В11-6 866 9.54 603 667 1 '/и 1 1л 4 6 К.ЗВТТ 7. К.4НИ -7 866 984 723 787 1'л 11 л 6 К31И1-8, К4Н11-8 1616 I I 04 723 787 1 '/-1 г.л । з 8 КЗВП-9, К4ВП-9 1616 I I 04 843 907 гл 2 в 8 K3BII-UJ, К4ВН-10 1166 1254 843 907 2 2 6 8 КЗНТ1- 1 1, K-1RTT 1 i 1 1 НО 1 2.T 1 973 1 ОЙ 7 2 9 8 Таблица 2.37. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ К, ЗЕ II И К4ВП t1OMVp н Я. h >рИ|]м'р 71 П.пицадь невгркноети нагрсви, мJ Ж инне ('Г'и-ние. ьг' Числи хи-кш I1C5 ТС-П/НИ1О- СИ 1 L ,4ВJ Пса HflbLytv fn 11С5 ТС1ГГЛПНГ>СИТГ.,1 Wl f. КИШ 1 К IBH К В НН K.JBIT 2 9,9 12,7 0,1 1 71 0,00076 0,00102 6 3 13,2 If], 9 0,1 Г?4 0.00076 0,00102 8 4 16.7 21,4 0,195 0,00076 0,00102 8 5 20,9 26,8 0,244 0,00096 0,00127 8 6 28,3 32,4 1.1,2 95 0,00096 0,00127 8 7 30,4 38.9 0.364 0,00 1 14 0.09153 8 8 35.7 45.7 0.416 0.001 14 0.00153 8 Ci 41,6 53,3 0.486 0,00178 0.00237 6 1 п •17' ,8 61,2 0.558 0,001 78 0,1.10237 г> 1 1 34,6 69.9 0.638 0.00203 0, Г.10271 {j пением калориферов № 5, (5, 7 и Н) и всiкишга юльными де гилями (уменьшен диаметр патруб- ков. iiредусмотрепы схемные боковые щитки и т д. I. Основные размеры н технические ха- рактеристики калориферов К.МС, КМВ, K.3BII и К1ВГ1 приведены и гибл. 2,34- 2.37. коэффи- циент теплопередачи этих калориферов опрело ЛЯЮ1 пи гем же i яблицям, что и калориферов КФС И КФ5. Калориферы СТД 3010Г. Многоходовые стильные пластинчатые калориферы СТД 301 ОТ (рис. 2.95) выпускают только большой моде ли 1>. Нагревательный элемент калориферов состоит из плоскоовальных трубок для проходя теплонгд н । иля г насиженными на них счиль- нымн пластинами толщиной 0,5 мм. Калори- феры СТД 3010Г Б 14 для облегчения трин спиртнровки выполнены из двух частей, соеди- няемых на месте монтажа в один калорифер Каждая часть имеет самостоятельные входной и выходной патрубки. Те плои пейте, и-. вода с рабочим давлением до 8 кге/ехг (0,8 МПа). Оснонныс размеры и технические характеристи- ки калориферов СТД 30 ЮГ приведены в табл. 2.38 2.39. Калориферы КВ Б-[1-01. Многоходовые стальные пластинчатые калориферы КВГ>11 01 (рис. 2.961 выпускаются е четырьмя ходами по движению теплоносителя. I [я три нательный элемент калориферов представляет собой сталь- ные илоскоональныс трубки для прохода топло- iioi'H i ели с насаженными на них стальными гофрированными пластинам]! толщиной О,,5 мм. Гэолыгьчм поверхность контакта плаггин с грею- щими трубками и гофрировка поверхности пластин, ны.:ывзюн1.яя турбулизацию воздуха потока, способе ]ну ю г улучшению теплотехни- ческих качеств этою типа калориферов и \ве- лимению коэффициента теплопередачи. Калориферы КВБ-11-01 моделей Б-1 1 и 5 12 сконструированы из двух частей, соединяемых на месте монтажа в один калорифер. Каждая часть этих калориферов имеет самостоятель- ные входной и выходной патрубки. В киче-
Рис. 2.95. Калориферы СТД 3 010 Г ;! — b- Pi Б 9; б Б -14 Таблица 2.38. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ СТД ЗОЮГ Над'.-dt и u-wep ла.юрхфгрй А Б Трудна И pv-b^ft штуцере Д.К.ЗЙу /: > ft-. Б-5 7Н_> 790 ООО 658 1 ;А 4 5 Е5 - 7 М60 940 730 786 2 5 6 Б-8 1 tl 10 ПИМ) 720 786 2 о 8 Б-9 1 о I о 1 090 840 9D6 2 6 8 п- 14 1460 1540 j ойо 1154 Q 3 + 4 . 1 ---------J__________J Таблица 2.39. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ СТД 3010Г VUi/U-.’lli И IH.1HC.I н ct ри: .-p;i ! i.iii ii-j.’i:i Hi'FiKI.LH Tp !•.'.'h;i. c.. -15 H ?i • Ж &t:< . f“iC' 11Г. vl' \O.V) ii ? TVi .sc hi:i. и 1 '. 1 К 1 Ц1 IV C in T i' Г1.Ч 4. H >L' -| ТГДЧ ; Б-,7 2G, 1 9.272 O.G'Ol 8 Б 7 24,1 0.28S 9.0012 8 Б-8 34.3 0.457 fi.C-Hi. fS Б-!.1 4Г.5 з.ззз 0.0019 6 Б 11 74.2 D.O'J 0.0024 fi +1. I
86 125* Пг / ,1 ri d 2 O/io/wJrHUjfci/p гт’Г/'м /{('н.' гимгп^л;**(Vi? W'lbirw'nHP.TWTtfu.'i Рис, 2.96. Калориферы КВБ-П-01 ri li- I Б-10: e ГЗ-II ll 11-1 2 disc iL’ii.i()nt»cjirc..]o применяется иоду; pafin- 'iec ;j.uB,jcHne теплоносителя 12 кгг/с^Г И.2 Ml la). ()cnoni[tjic’ размеры и теплотехии четкие x:ipaктгр| ютпки калориферов KBB-llfll приведены и rafi.l. 2.40 и 2.11. Таблица 2.4» РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ К ВБ-П-1 6 L ММ 6, Груrt 11 ля резьба штуцера. Д1С)Й м • д? Номер KclJI4)р ра .4 5 5, Т рубная резьба штуцеря, дюйм Л1 Г1И Нсие[1 калорифера .1 1 538 378 400 |'Л 4 2 7 663 503 575 1'л 5 3 > 563 378 450 17, 5 2 8 788 503 575 Г/, 6 3 3 788 378 450 1‘Л 6 2 9 913 503 575 I1/. 7 3 4 919 378 150 Г/.1 7 2 10 1 IG3 503 7175 Г/. 9 3 1 1 63 378 150 г/.. 9 2 1 1 1603 1003 10/5 i'/2 13 / 6 338 303 575 ]'Л 4 3 12 1663 1503 1575 2 13 11 Табл 1 ц а 2. И.ТЕХНИЧЕ СКИЕ ХАРАК ЕРИСТИ1 :и калории ЕРОВ КВБ-П -01 Цр.^мй- ы1 Ж и вис кч ченни. чх Немс р ; гитар и фсра L MuliUljlh — 1 Idh^'ij к >к.1орыфг1>?1 1 ЬХ’1Ц<1±1Ь 1ЮГ511Р X ногти 1гнг]н'пн F, м‘ ПО роидуху /п ло теплило CHTVrTFQ / II (Р 1К' p.t J1 (Н'Т ы НЛЕ'РГПЛ F, м' ISO J3CKHltK.y /й PH) ТТ'П.'НПНЛ r]1T(\'SHJ /• ' '7 9,54 ' ' "" ТТ.ТЭТВ СГ,иОГ2 / 15,73 0,2П4б UJJUI ft а 1 1.80 0.1538 0.0012 8 18.75 0.2432 0,0016 3 14.06 0.1827 0,0012 9 21,71 0.291Н 0,0016 •1 16.30 0,2 i I8 0.0012 10 27, 70 0,3590 0,001 6 5 20,73 0,2697 0.0012 11 79,20 1,0207 2.0,0016 6 12 73 0,1660 0,001 ft 12 i I8,20 1,5337 0,0024
Калориферы 87 Калориферы КВМ-П, KBC-li и КВБ-П. Mud i4ixli;lпвыс гтальные пластинчатые калорпфе ры КПМ-П, КВ(М1 и КВБ-11 (рис. 2.97) имеют четыре хода по движению теплоносителя. На- тре ват ел пи ый элемент калориферов пре встав- ляет собой стальные круглые трубки с наса- женными на них стальными гофрированными пластинами толщиной 0,4 мм, Калориферы КВ.М-II, K.3C-II и КВБ-П И VI с ю г сооТГИ'ТСТ НОН - но 2. 3 и 4 ряда трубок, расположенных со сме- щением ня 0,5 диаметра по ходу воздуха, слу бнна этих калориферов соотнетствеяно равна 140, 180 н 22(3 мм. В качестве тенлоноенгеля применяется вида с температурой до !50 JC. Рабочее давление теплоносителя 12 кге/елг (1,2 МПа). Основные размеры и теплотехни- ческие характеристики калориферов KBM-1I, КВС-П и KB5-11 приведены is тбл. 2.42 2 43 Таблица 2.12. РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ К.ВМ-П, КВС-П. КНК-П, ММ Нпмер кллорцфера ,ч ,1- А /; Tjiyfiiimi |Н’:Н1би, inтулера, дюйм КГ1М П КВС II, КВБ-П 11 и- 1 ,430 Б 10 378 450 1 |'л 4 2 9 656 735 378 450 । 1 л 5 2 3 7 S0 УЫ) 378 450 1 ГЛ 6 2 4 905 985 378 150 1 1/, 7 2 -1 1 155 1 23.4 378 450 ! 1/., 9 о б 530 610 503 575 1 174 4 3 7 b. 15 735 303 575 1 1'74 5 3 8 780 860 503 575 1 1'/ч 6 3 9 905 985 303 575 1 1'Л 7 3 10 1 1 55 1235 593 57.5 1 1'.7 9 3 1 1 1655 1 735 1 (ЮЗ 1075 1 С 2 13 12 1055 1 735 1503 I 575 1'/> 2 I3 I Таблица 2.43, ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КВМ-П. КВС-П И КВБ-П 1 Гомер к гик ip и i|ii p;i L l.'i и in a.-li> ии nepxнести нигренл Г. м°' Ж. И ПГП? гг'Н'пие, м к b.Vi KH<. КВБ ГЙ nrri IVKV _ 1. _ :io i\'iii11iH'.Ji iiTc-iKi ! КВ.Ч KBf. и КГ1Б к II ,4 KBt' К В 6 1 4.91 8.55 11,38 0,107 O.IO.’i 0.379 0.869 1,15(1 2. H.Oti 10.62 14.21 0,1 32 0,1 29 0,5 79 0 869 1.159 3 7,20 1 2.70 1 6.86 0,137 0,151 0,579 0,8h‘J 1, 1 39 4 8,35 1 4,67 19.48 0,18.’ 0,179 0,579 0,869 1,159 5 10,7 I 18.81 25.00 0,232 117'28 0,579 0,869 1,159 fi h ., c1 1 1 .40 15. (4 i>. 1 42 0,130 0,772 1,1 59 1,544 8,07 14,16 18.81 0,175 0.1 72. 0.772 1,1 59 1,544 8 9.62 ] <$,92 22,44 0.209 0.205 0.772 1,1 59 1,514 9 11.13 19.56 2(1,00 0.242 0.238 HJ72. 0,722 1.544 in 14.30 25.08 33,31 (’,30<l 0.303 0.772 1,159 1.544 1 I 41.10 72,00 05,63 0.883 0.867 1,544 2.3 IG 3.089 12 61.80 108,00 1 43,50 1.323 1.299 2,3 16 3,474 4.632
88 /лини 2. ОбируОининие шс’Тт’м ц.:>1трл«л.'.овйи«с,-о геллглсиийиг^ныи Калориферы КСк. Нагревательным элемен- том многоходовых биметаллических калорифе- ров КСк (рис *2.98) яилисчси шахматный пу- чок спирально-накатных биметаллических Jру- орк. Каждый элемент теплоперслающей попер- хгости ciM'rom из двух трубок, насаженных одна па другую. Внутренняя труба - стальная размером 16X1.2 мм, н а р у'+; на я алюми- ниевая размером 27 X й мм. На алюмин Невой трубке имеется накатное спиральное иребрс- пиг. Наружный диаметр оребрения 39 мм. шаг между ребрами 3 мм. Таблица 2,44. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ КАЛОРИФЕРОВ КСкЗ И КСк4. ММ 1 । j 1—- ihiMt'p калорифер^ Модель кд.1К)рт|к.' ри (индекс 1 л .4 /> Tpyri и ,iii iie -J i.ti a hit (iii'Tii. jHsiixT 'i 1 6 КСк-З-6-Ui. 538 602 503 ;.»7; j 1 4 3 J КСк1 п-01 КСкЗ-7-01, 663 727 503 575 1 ;? 3 м КСк4-7 (Н КСкЗ-8-01. 788 882 503 575 1 (1 3 9 ]<Ск4-8-О1 К( 3(3-9-01, 9I3 977 Ш13 375 1 7 3 1и КСк4-9-01 КСкЗ-10-0]. I 163 1277 ЗОЯ 575 1 9 3 1 ] К(Х4-10-01 КСкЗ- U -01, 1663 1727 1003 1075 I1/, 13 7 12 КСкЗ- L2-01 КСкЗ-12-01, КС.к-1 I2-0I 1663 1 727 1303 [ 575 2 13 1 1 Таблица 2.45, ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КАЛОРИФЕРОВ КСкЗ И КСк4 ]1 UM up IxdJlJIJH lpl.4Ki 1l.'rriiiiaai. ипверхноети iiarpenii Л’, viJ /Kubqc сечение. X Olre.vi ДОХОДОМ lill ТОП.ТОПП- L НТСЛ K? но виздухч 1 и ПО TCllJlOHtKHTt'.W f, КС.чТ KUh-1 КС-кЗ КСк4 6 10.85 14,26 0.1 1 1 0.00085 0.001 1 1 6 13,37 17,57 0.137 0.00085 (1,001 1 1 6 8 15.89 20.88 0.163 0,00065 0.001 1 1 6 9 L 8.4 L 24.19 0,189 0,00085 0,00111 5 ID 23.45 30.82 0,24 0,00083 0,001 I 1 6 1 I 68.01 90.(И 0,685 0.00129 0,00171 8 1 2 I 02,5 130,02 1.027 0,00191 0,00258 8
2.7. К ;i.W|i и rfn-ры Калориферы КСк сконструированы четырех моделей ли 12 типоразмерам для каждой, с од- ним. двумя, тремя и четырьмя рядами трубок по ходу воздуха. Присоединительные размеры калориферов выполнены с одним шагом 125 мм, что позволяет обеспечить сборку калориферной установки необходимого размера по высоте и длине, производительностью по воздуху до 500 тыс. м’’/ч. Теплоноситель вода с темпера турой до 150 ПС и рабочим давлением до 12 кгс/см2 (1,2 Ml 1а). Основные размеры и тепла- технические характеристики калориферов КС к приведены и табл. 2.44 и 2.45. 8У Секции подогрева кондиционеров КД- 15>о духи на г ре нагели для кондиционеров типа КД (рис. 2.99) выпускались Харьковским заводом «Кондиционер» девши типоразмеров одно-, двух- и трехрядного исполнения. Секции по догреиа типа КД нашли .широкое применение также в отолитсльно-вентиляционных систе- мах промышленных зданий в качестве калори- феров для приточных установок и воздушных завес. Нагревательными Флемингами секций по- догрева служат оцинкованные трубки, оребрен- ные с пир.з.а ьно-нл питой стальной леи гой. Пере юродки в крышках трубных решеток обес- Риг. 2.УД Секции лОдГнрена Ji.'iw кйндиииОнерОн и - КД 10, КД21) н К ДИК и КДНП н КД80; в КД 120; с К.ДНЮ и КД2()(р д КД24О Фечивяют многоходовое последовательное дви- жение теплоносителя по трубкам секции. Теп- лоноситель (вода) подводится к нижним патруб- кам, а отводится через верхние патрубки, Рабо- чее давление теплоносителя 6 кгс/см2 (0,6 МП а). Основные размеры н технические характе- ристики секций подогрева кондиционеров при- ведены в табл. 2.46 и 2.47. На заводе «Конди
90 Глава 2. Оборудование енете.ч центра лн'гпнаннпео тепцпенпЛисении Таблица 2.46. РАЗМЕРЫ СЕКЦИЙ ПОДОГР ЕВА КОНДИЦИОНЕРОВ ТИПА Кд — 11 It'H'Kt |.ч.'к пи и ihv; >грг Н.Я 1"*^.! мсрм. М ¥ Кд К.1 Кд 1UI7K. ПЛИК. 1 01 НК Кл I7K. К л 21)1 НК. Кд 20I9K Кд 4(117. Кд КПП, Кд 1019 Кд, tiO 1 7. Кд till 1 н, K.i tiiH9 K.I KOI 7. Кд 80 IB. Kii 6012 Ku I2<il7, Кд 12(4 8. K.i 12Щ ’J K/I. Кд Кд Кд 2()(J24 K;i 1’11)1*8. Ku 21021 .4 776 1536 2042 2577 3077 3077 4077 4077 4827 Л, Я,">О Hi К) 2126 26;.i7 3 ] 67 316/ 11 57 4 1 57 4907 4 j 1 202 1452 1487 1982 1982 2577 i> 3 300 1300 1796 26b 7 2667 3061) ЗУ 60 19611 4960 F 1374 137-1 1676 2737 2737 4600 4600 5600 5600 26G 266 428 473 77(1 I ()W6 - й 2.1(1 250 250 250 250 250 303 303 550 Г а й лиц а 2.17. (ЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕКЦИЙ ПОДОГРЕВА КОНДИЦИОНЕРОВ Кд И ii.'i ? h-i' ггкди II II рг H il ЧИГДИ iJMJHH T]>vfl II" VVL> HI J 4ДУ Ad [ 1 Д (HI LdjLh 11 UJit']i M 11-K' ! H uh грека Л. v" Живое сечение для при ходи 4hi JU ХОДОВ 1ГС1 Tl'ir.:ic> ног и тс.1: и j 1 JCdl> 1 JJ V (jOh H НДН1П1 ходе Ж И ПОГ ГГЧГПИР одного хода Jb'lil ироходл Tf 1 [,lо HOC Ml I? „'I H / W воздуха ,rn V K.i 1 0 1 7K 1 13.37 0.353 12 2 0,0005] Kill 0 i 8K > 27.14 0.353 12 4 0.00102 Кд lol 9K 3 40,71 0,353 12 6 0,00] 52 Кд 20I7K. 1 26.85 0,698 6 1 0,00102 Кд 20] 8K 2 53.70 0,696 6 8 0,00204 Кд 201 УК 3 80...16 1.1,698 6 12 0,00306 K.i 4017 1 47.60 1.183 6 5 0,00127 6 0,011].52 Кд 4018 2 95.2 1.183 6 10 0,00254 1 2 0,00304 Кд 4019 3 142.7 1.183 6 15 0,00381 18 0,00456 Кд 601 7 1 86,92 2.194 6 I1 0.00178 8 0,00203 9 0.00229 К.д 61)18 1 /3.81 i и -i 14 0.00356 16 0.00406 18 0,00458 Кд 6019 3 260,76 2,194 21 0,0053-1 24 0,00610 27 0,00687 К л 8017 1 89,56 2,26 6 0,1)0178 Кд 8018 2 I 79,1 2 2,26 h 14 0.110356 К;] 8019 3 268,68 2.26 6 21 0.00534 Кд 12017 1 I 40,72 3,56 h h 0.1.Ю1 97 6 0.00152 Кд 2018 2 28!.44 3.55 6 so 0.1.10264 12 0,00304 Кд 12019 3 4 22.1 6 3.55 6 Li (1,00381 IB 0,00456 Кд 16023 1 267. II 6./5 6 a 0,00127 6 0,00152 Кд 16021 9 331 28 6.75 6 10 0.00254 12 0,00304 Кд 20023 1 333.36 8.5 8 5 0.00127 6 6 0,00152 8 7 0,110178
‘i.'i. Калориферу 91 Продолжение таОл. 2.4/ Индекс UdSILHK плдсирсва Число рядов j[jy(j ио ходу лоздука Площадь ион рр л 1ГПС TH нагрева F, м' Ж.И1КИ' СГЧСНИ1.' ДЛЯ lipoxo.lil BtkS.iyk;i mj Число лодод пи тепло носителю Ч HC'JlLr труб л И П ПДНи.Ч ходе Живое сечимие пдилго хода для прохода тс!Гк'и:н1осит1?.1(ч /Т1 hj' Кл 20024 2 670,72 8.6 8 10 0,00254 6 12 0,(10301 8 1 4 0,00356 К л 24023 1 400,30 10,3 8 5 0,00127 6 б 0.00152 8 7 0.00178 Кд 24024 2 800,60 10.3 8 10 0.00254 В 12 0,00301 1 8 14 0,00356 пионер* освоен выпуск секции иидогрепи коп- дицноиеров. типа К.Д10Л и КД20А (рис. 2.100), Воцдуmjiilij репаj-o..iи 'лих копдитюнеров изго топлены с одним или двумя рядами трубок; число колон 4. Теплоноситель вола с тсмпе- pai урон до 160 и рабочим давлением до 12 кге/ог (1.2 МПа). Основные размеры и технические характеристики секций пОдОг'рева КД ЮЛ и КД20Л приведены в табл. 2.1Я. Рис 2.10(1. Секции подогрева для кондиционеров КД ЮЛ и КД20А Базовые теплообменники кондиционеров. Центральные кондиционеры К Г31). КТ40, КТбО, КТ80, KTJ20. КТ 160. КТ200 и КТ250 заменили снятые с производства кондиционеры КД40, КД60, КД80, КД 120, КД 160, КД200, КД2-Ю Воздух в кондиционерах типа КТ нагрсяается с помощью базовых многоходовых теплообмен- ников двух типоразмеров: одномсуровых и полу- тораметровых (рис. 2.101). Нагревательными ШЗ 1501 ~ "7 Таблица 2.48. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ И ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕКЦИЙ ПОДОГРЕВА КОНДИЦИОНЕРОВ КД10А И КД20А Индекс секдии [|ОДО| petbcL Число рядов труб по xu.iy !!:'>..!..IV '-. :-J I l.nсj111.;i. i [i КОНСрХНОетИ IlfH'pL-ID /•’, |MJ Жям)? сечение, и1* Чигли труйгь H XlMt' t (hnee ne.io >уйок Pf IMfplJ. MW Lit? HU.liiyxy /; HI) ICIbKH’CHH- телш f. 1 КД ЮЛ t т 13,7 27 j" (1.3,5 0,00146 0.00292 5-6 ЮД12 23 46 876 1018 КД20Л I т 27,3 54Д 0,67 0,0014(i 0,00292 5 6 10 12 23 16 1703 1845
9- / Ii-j.'i.t f, flfinfiiidcuiiirtta' систем геплос.чиЬме'чи-ч Рис. 2.101. Байтные in iijiinif'MeiuinKH кондиционе- ров KT о o.i jin метровые; б полутора метровые if отвот.а ienjrmrm-цгиля к rei ljeoi jCjimiljiii kiK<J м предусмотрены патрубки с фланцами d,. 40 мм. Теплоносителем служит иода и iем игратурой ни ч.темеитнмн tvi ел иоб мс е i ц и к< us служат оципко- iiEjiijiiic трубки, оребренные спирально-наннтой сталбной jichtoh. Трубки р нс положены трнзеш более I 50 С и рабочим давлением В кгсДлг [0.8 Mila). Технические xupaKiepHci ики ба.и>- вых reiLiorjuMUHHHKOfi кондиционеров типа К! талый» в один, дна или три рнда. Для подвода приведены в табл 2.49 Таблица 2.4!). ТЕХНИЧЕСКИ!-: ХАРАКТЕРИСТИКИ ЬЛЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ КОНДИЦИОНЕРОВ кт 1 j -d нН1S ii I 1 11.1 iJ-.jfiЧ<’ 111- ПК Ч И C.’l II ряди н ipS-Ooh Ц|> [ 1.1 IIIII-III. || 0 Ни fl X НОГТИ H-LI1 рг I1LL Г. V' 11 И Г 'I 11 X 1 I.-IDS IK! Tril.’lli Hi д' ите.1 к1! Ж ИЦП1' . I.'C О 1' ПГ1С-, М ' Ч и '111 ! | 1 V Jjl Ж J Jljljl 1'1.' 1 i.-.k,- ipyH.Jk не; н. 11 • । д v - XV |'„ ЦП ГСП.И-ПисИ Н\|К1 ,1 1! 1Л X । :i-r}7 д- f >Д1|ПМ1'ТриНЫ й [ 27.3 i),(J0l.’i2 5 || 2.5 ГЫ,6 4 <1.72 (.1 ,пн;.1(1,т 10 12 45 .4 81.9 0,04357 15 1« 1 [|).|\- 1 1) | IT MCI |ИЦ)| JM ] 4 1 .(> 132 с. ii 35 2 ЯЗ.Й It 1 (19 11,0031 н> 10 10 70 3 124.4 0,00457 15 1 8 ]0.“
2 в. Ви?й¥и!ио-ог'Л1иг?льчые агрегаты 93 Рис. 2.102. Базовые теплообменники кондиционеров КТЦ а— ол но.метр оный: 6 — пол угорамстрокый: и дну хмецпнч.гй Таблица 2.50. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БАЗОВЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦ (РИС. 2.102). ri я чпн ixi'i тег ci rjnGvik'ji it н к 1рубок ЦО воздуху Плгнилд h поверхнос।и ir ;i гре mi f, АГ Число .ни.ИН! ПО TWIO- ijiH'jit с.п in Ж|няи- се'нчгие. ч' r[hl'.irj 1 ]jyfjl Jh H '-I/LIIUM (JB'iirc 4 11, .lt> 1 piCirih Itl.l Il'Ci.HIV .ху Г.. ' Jin TCimOIIOl'H it'.'UU /, V .ТГ Однометроиый ] 27,3 1 0.72 0,1 If) 1 -1ti 5- 23 ?. 54.6 0,00293 10. 12 10 11 пл у то рамс г|и > к ы й 1 41 ,Н 6 1.09 0,00140 □ 6 Ж-1 2 82.В 0.00293 10 12 70 ,.г1 и у х метровый 1 53.8 8 1.44 0.00146 • > • (i •17 2 1 1 1,4 0.00293 10- 12 91 С 1980 г, выпускается цопая модель коп- ди।lho!।г|)оп типа КТЦ пламен кондициолергш чина КТ. Кондиционеры КТЦ и аависимости пт прим ши.днтсльности по ноздуху (тыс. и1/1!) осймлачаютея КГЦ 31.5; КТЦ 40. КТЦ 03; КТЦ 125; КТЦ 100: КТЦ 200 и КТЦ 231). Ьо- :иж!Л(’ тги.лллЗмснники кондиционеров КТЦ вы- пускают трех ! иноравмерон по высоте: одно- метровые. ।icj..-iуггj])dпотровые и двухметровые с одним гг.-in двумя рядами трубок по ходу НОЧ- ду.хн (рис. 2.1(12). I t'lr.'iпноситслем служи! вода с. температурой ..то 180 Ч? и давлением до 12 к: ; д’.Г ( 1.2 МЦи). Технические характери- стики битовых Т!'1!,.П1(|бмГ1|НПКОВ К<Н1ДИ 111lOfIC[И 1 и КТЦ прив(’,т.1’ны в :пб.'1. 2.50, 2.8. ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ [Оидулшо отопительные агрегаты применя- ются для гнетем (лиду iti нт о от опления с сосре- Л.ОТОЦСИНОЙ I ГОДИ чей воздуха и примышленных и общественных зданиях. Черен агрегаты цир- кулирует виндух, набираемый ив помещений и возвращаемый им Л г pei a i ы выпускают на- шмьниео тпа с центробежным вентилятором (С Г-300) и доЗпегмше — г осевыми вентилято- рами (все опальные). Последние подвешива- ют на петлях или устанавливают на кропил си- них па высоте 3 м и более над уровнем пола. Все шыдушно-отопительныс агрегаты укомплек- тованы многоходовым и калориферами; для ра- боты и качестве теплоносителя в них иг пол ь- вуются пар и иода. Исключение cociивлнют игрегты СТД-100 (рис. 2. ЮЗ) и СГ.Ц-ЗОО (рис. 2.104). в которых при испили.шашши пара угтлн;ш.-|шипит одноходовые калориферы. 13 обозначениях войду шпо-отпигельны.х агрегатов типа АПВС (рис. 2.10л) и Al IB |риг. 2.100) первая, большая цифра уча <ы наст на их теплойрон.чнодигелыюс! ь в тыс. ккал/ч при jеплилосителс паре давлением 2 кгс/см'’ (0,2 МПа), вторая — теплоириишю- дитсльность при теплоносителе виде с пара-
94 r.,a^ •>, гштен Ht'HTpuju.futiUHHow rsruirM нибжгкич 842 Рис. 2.103. Воздушно-отопительный агрегат Cl Д-100 Риг. 2.104. Воздушно-отопительный агрегат СТД-300 метрами ]SO -70 и€, Вее выпускаемые агрега- ты предназначены для работы е давлением [еплоппсителн до 6 кге/ем2 и температурой до 150 °C Во все подвесные воздушно-отопи 1глы1ые агрегаты теплоноситель подводится через верхний пл упер калорифера и отводится через нижний. Основные размеры агрегатов АП ВС н АВС приведены в табл, 2.51. /700 Расположение патрубков агрегата АПВС 110-80 Рис. 2.1115. Впаду in но-ото пн те л ьный агрегат типа АПВС
^шэдушио-отонлтельные агрешты 95 дпв asu—ют Рис. 2.106. Воздушно-отопительный агрегат типа АПВ Технический характеристики агрегатов AI1BC. .ЛИВ и С ГД принелепы в табл. 2.52. С IУ80 г. промышленностью освоен выпуск BtruiviriHO-OTn- iiHTC.'ibiibJx а г] !cj Ti г oi s ЛОД (рис. 2. 107) взамен устаревших агрегатов А|[ВС и А] 1В. Агрегаты АОД укомплектуй ни многоходовыми калори- ферами КВБ-П и предназначены для работы на ноле с температурой до 150 ,?С и давлением до 12 кге/ем" (1.2 МПа). Основные размеры Таблица 2.51 ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ AIIHC И ЛВС, ММ Мирки jii-piTJiTM /1 /; л Л' Грубнав ;i г гм.П л штуцгрд, дюйм AI1BC 50 -30 540 532 404 1 АП ВС 70 -10 096 082 ООО 9 АП ВС 110-80 852 852 707 — 2'Л АПК ЙОП 1-411 1080 904 808 200 2'/2 АПВ 280 190 1230 1 100 1010 240 3 Таблица 2.Й2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ М-i р mi игреглтл [ 6 priи:<uo.-iutu.’iънг^ч’ть ни низдАху ч' /ч, 111 'l kl F1 >1 >| Й.:,11| II1ЕЙ Г С \1 Г1 :' 1':- ,:'1 туре вп:1дух<1 L .1 — 1 (* и(-- Калорифер Т1' 1Ы(И1 р11И.1 ElLl 11 И ]Ч-Л t,- KtKTb, KKilJl /-1 (кДж/ч) ii|in вйогрене цо;ип1 при г — 130— 70 ’С. Конечная тем nrр ;i tv p;i । ° ТИН члгли кидон tl<5 те 11.KJEIO • 1’ и 1 LVI П-Ч QLJlddb It । fhP|: ?: нг>СТ И нагрева. /’. М" АПНС 50 30 3300 ( . 11 И р Я Ji 1 з 111) НЙЭЯ1 ИНОЙ 10 10,83 30000 (1 25t> 10) 48 ЛНВС 70 4(1 390(1 In же г' 18,3 39000(183293) 51 АII ВС 1 Ю- 81) 6900 6 29.4 8000(334900) 50 АПВ 200- 140 1 3900 [ [ллстинчд- т ht ii J 85,2 140000(586180) 31 АНН 280 190 18800 й 8 124,5 190000(795530) 51 СТД 100 8490 ф 6 48,6 8.5000 (355895) .55 Г. ИД ЗОН '250011 >; 8 158,8 306000(1281222} 60 П р и м е и а а и е. Для других iгранчводителкипеть агрогатенз температур греющей воды и воздуха укатанную [1 таблице тепли- можно пересчитать по формуле - у;;- j
чь Г . I >•: ft Ol.HfpUfh.'ituxm' i Hi’HTf'U.dU.tuiiaittith'n -J4v/ Ji'JiJi'i'ишi'HUJt Та блиц к 2.53. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ АОД, ММ Pm . 2.107. BoiAVuiurviironHTt.ibHbifl arpnai типа ЛОД и технические характеристики ;п per ai ин АОД приведены 11 табл. 2.53 и 2 54. Агрегаты инmyiniio-oioiinreahiibie A()I-СХ-(Н вы ну с на нл тя трех моделей и предназначены дли шы.тушного птипленпч и вентиляции еельско- i: >riri J II ii'Ji'H иг .-1 b 1 ji у б И j>i ро <Ьч«1 1J IT у ЦО] .•ч1ПЙМ АОД 2 4- 01.,V3 01Ю 73!) 990 1 /2 АОД 2 п.З 01. УЗ 520 1050 1 зол 3/1 АОД 2 -10 ОЕУЗ / / о кюз 1355 3/4 Таблица 2.54. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ АОД (’Ким и :i : i- г i-i г I 1 pOli Ь 11(4' 1 ПО ГП13- лХ-хх- У. tf'/ч, при mi'i.i.'iiiiimi Ti; j. fu; HO.!;iy.l«J ' . -- 1 н > Кя ларифг,! ЧИ-C.'io чид-оп ll:i IL'ILIO- iiO./И Ги-.11Г> ii-ioi ad ill. Г1C J Ы L- p .4 11Г к • Г И hil'Jt'Ud Г. M' ] гилипрпи -im.ni ii' и. iirn-Ti, y. KKiK-i’< (K.'lw./'i). при iifiti rpi'Bl' надои I5<1 7ИЧ'. КсЛН'ЧН'ИЯ । ex*nepiiiypa Гг,- "C чг. АОД V -1 (11 .УЗ 34 (.1(1 КВ В-7-11 12 18,8 J 3840(11260781) .•]i ] АОД 2- Н.З n. ,.V3 5350 КВ Б-Р 11 IP ?b 38300(2441021 54 АОД 2 -10 01 У.З К5(Ю К.НБ !-] 1 9X2 IP. IB X 2 9270(1 Г38Н1 З.Д 54 хозяйственных помещений, живггтнонодчески.х, птиневод11ееких ферм и других зданий и расчет- ной темпера гурий внутри помещений ог л до 35'"'С {рис. 2.1'18). Основные размеры и тех- нические характеристики этих агрег.чгон нрщн.’- дечы в табл. 2.55 и 2.5б. Агрегаты А01 Г.X-Ul оборудоианы вдрынобежшщпымп пент ил mi пр а МП И ЭЛСКТрОДВИГаТСЛЯМИ Н ll| 1ИСЦЩ.’1)б..1Сг1Ы дли работы is воздушной среде, содержащей линкую bo„i <жи истую пыль и гзхрыисюпасные смеси Г-),лек! родгинатсли этих агрегат ив при переменной мощеюсти и частоте вращения обес- печивают возможность регулирования пронтво- jiirrecibHuci и установки по воздуху и теплоте. Управление гл рогатом осуществляй гея лв- Рис. 2.1 U8. Воэлушночионцгельный агрегат А0ЬСХ-01 1 вентилятор; 2 мягкая неганка; 4 патрубок переполняй; 4 калорифер; 5-- paw;i; 6 клапан n^ao.uioii световое табло работы утлой агрегата, пере- томи тичегки или вручную со щита управления. ключатсли режимов работы частоты вращения ни и алели когориго расположены контрол иное вентилятор;'! в кнопки управления агрегатом.
2.f). Ниг]М'Т1<г1т<’.п1|11иг прибори 97 Таблица 2.55. ОСНОВНЫЕ РАЗМЕРЫ ВОЗДУШНО-ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ МАРКИ AO1-CX-0J ММ MOiKvi ь агрегата J1.1 шш L В Высота Размеры иы\<»дпо1 ч> фланца ito,i на Н , до верха лре<- тилпторл W| но <хн вен гм- лятора h Л Б А01-4-СХ-01 2143 1 165 1 175 1210 823 828 676 A02-R-CX-0I 2286 1242 154? 1523 1037 828 1176 A01-I6-CX-0) 2585 1430 2048 1523 1037 1 203 1551 Таблица 2.56. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ МАРКИ А01-СХ-01 L loKdiid тел ь Гмиивыи размеры arpfHrrа A01-4-CX-0J АО! -8-CX-IJ1 АО 15 СХ 01 Теплопроизводительность при 0.04—0,06 0,08—0.] U,16 0,2 расчет ни Vi । рафике температур (0,17—0.28} (0,33-0,42) (0,67—0,84) 95—70 с С, Гкал/ч {ГДж/'ч) Марка калорифера КВС-ЗП KRC ЗП KBC-I0I1 Марка вентилятора ВЦ4-70-5Сх ВЦ4-70-б,ЭС,Х ВЦ4-70-6,ЗСХ Т и н влек грпдвиг ателм А02-41-8/4 A02-6I-8/6/4 А02-62-8/6/4 Мощность электродвигателя, 1,6/2 4 3.8/4.8/6.8 4.8/5.7/7Л кВт Частота врпщевия, мин 1 685/1370 7)0/950/1420 710/050/1420 Тип обвилного клапана KRP 250X500 КНР 400X500 КВР 500X 1000 Перепад темперзтуры воздуха в а< регагах до- стигаем 40—50 °C. Регулирование тепловой про- изводительности агрегатов осуществляется ав тематически. Датчик температуры установлен н отапливаемом помещении. Произнодитель- считаны на давление 8 кге/см2 (0,8 МПа). Лие- тотрубные радиатор!:! КЛТ, регистры из гладких груб и конвекторы рассчитаны на давление теплоносителя 10 кгс/с.м2 (1 МПа). Измерите лями площади поперхнисти нагрева нагрева- н(Х"тп по воздуху регулируйich вручную, сту- пенчато, изменением частоты вращения венти- ляторов. 2.9. НАГРЕВАТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ Все чугунные нагревательные приборы (кро- ме МС-140), стальные радиаторы (РСГ, РСВ М3, ВС) и ребристые чугунные трубы рас- считаны на рабочее давление теплоносителя 6 кге/ем’' (0,6 МПа). Радиаторы МС-140 рас- Таблнна 2.57. ПЛОЩАДИ ПОВЕРХН1 И РЕБРк тельных приборов служат: физический пока затель квадратный метр и теплотехнический показатель — эквивалентный квадратный метр (экм). у—-> £ о С Су -Эквивалентным квадратным J метром и а вы- I ваетс.я площадь поверхности нагревательного | (7\ прибора /д,,, отдающая в I ч 435 ккал (1821,3 ' кДж) теплоты при разности средней темпера- j туры теплоносителя и воздуха 64,5 с С р расходе воды в этом приборе 17,4 кг/ч по схеме сверху вниз. Технические хара кт ер не г и ки н aiреватсль- ных приборов приведены в табл.\2.57—2.62, _ , а общий вид на рис. 2.109 2.118. \ ей С /Г ГИ НАГРЕВА ЧУГУННЫХ РАДИАТОРОВ ’’ / £ ЫХ ТРУБ Тип радиатора ТТппгркнпети нагрева одной секции Тип рлдмятпрй ПоверХниг ।и нагрева идиий ГРКЦИИ f, и“ F,„, экм Г. м- зкм 7 М-140-АО MI40A 4 Зак. вы би)11.!Г1ТЦ>Ы- 0,299 2,251 0,35 0,31 г МС-140 М-90 РД-90 авиаторы 0,238 0,2 0,203 ’(' Г Л,-С 0,31 0,261 0,275 lh I
98 r,iaea 2. Радиаторы., снятые с производства Продолжение табл. 2.57 Тип радиатора Поверхности нагрей: О.1НОЙ ССКЦ.И1 Поверхности пагргвя гтдной секиил F, № Т.. лкм F. м2 Л »ц । # 81N Радиаторы, снятые с праизвадстяа Радиаторы, снять е с проиэипдстна М-132 М-150 МН-160 НМ 150 Н-136 Л-150 Н- 150а 0,252 0,252 0,238 0,254 0,285 0.3 0,211 0,269 0,269 0,3 0,31 0,285 0,3 0,28 <Минск-100* «Г игнсничес.кий» * Л up-150* <Л ор-300* РШ РКШ Тепловая панель 0.274 0,175 0,2 0,13 0,25 0,25 0,389 0.31 0.206 0,224 0.155 0,286 0,241 0,445 Н 150 (улучшенный) 0.215 0,31 Ребристые чугунные трубы с круглыми ребрами РД-26 В-85А 0,205 0,176 0,275 0,24 Длина трубы, 500 мм: 1 0,69 М-1000 0,46 0.492 750 1,71 1 ,03 к Пильза-3* 0,24 0,285 1000 2 1,38 *Пол1=эа-6* 0,46 0,492 1500 3 2,07 «Нерис» 0,486 0.5 2000 4 2.76 Примечания: I. Величина попь-ркигн'тн нагрева ребристых труб укишпа для однорядной установки. 2. Ребристые грубы .глиной МО и 7,SO мм н пиггпяшее время промышленностью не выпускаются. Таблица 2.58. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СТАЛЬНЫХ ПАНЕЛЬНЫХ РАДИАТОРОВ Т ни ра ;in гпора Единица ни мелении 1 l.,ieiii.;i;i.i, ттердноегн нагренл Ллица Д, им F, м? Р„, ТИН 1 2 в 4 j Однорядный однчх-адиной PC Г1 1-500-6-0,97 I панель 0.73 0,97 554 PC Г! -1 .100 6-1,24 го же 0,03 b ,24 691 РСГ)-1-500-6-1.51 1,13 1.51 840 РСГ1-1-500-6-1,81 № L ,33 1,81 1020 РСГ 1-1-500-6-2,13 1.6 2,1 3 1190 Однорядный доухходаний РСГ2-1-500-6-0,9 I панель 0,65 0.00 570 РСГ2-1-500-6-!,! 2 то же 0,84 1 .12 720 РСТ2 1 500-5-1.36 1.06 1,36 880 РСГ2-1-500-6-1,62 4> 1,28 1,62 1060 РСГ2-1 -500-6-1,87 i 1.51 1,87 1240 РСГ 2 1 500-6-2,14 * 1,76 2.14 1430 PC Г2-1-500-6-2.4 № 1,98 2,40 161)0 Дицхрндный dffyxxodouOit PC Г2-2-500-6-1,5 1 комплект ! ,30 1,50 570 РСГ2-2-500-6-1,86 та же 1 ,68 1.86 720 РСГ2-2-500-6-2,26 > 2,10 2.26 880 PCJ 2 2 500-6-2,69 > 2,56 2,69 1060 РСГ 2-2-500-6-3,11 3.02 3.11 1240 PC Г2-2-500-6-3,56 » 3,52 3,56 ИЗО РСГ2-2-500-6 3,99 14 3,96 3,99 1600
2.U. Нагревательные приборы 99 Продолжение табл. 2.58 Тип радиатора Янинина измерения 1 [лошадь нинерлнОсГН Нai рева Длина 4, мм F, м2 ?'.t, jkm 1 2 3 4 Однородный ч •тырнх хндиний PCl'2-1-500-6-09 ! панель 0,7 0,9 535 РСГ2-1 -509-6-1,12 то же 0,88 1,12 695 РСГ2-1-500-6-1,36 1 ,08 1,30 850 PC 1'2-1-500-6 1,62 № 1,3 1,62 1020 РСГ2-1 -500-6-1,87 1,52 1,87 1180 РСГ2-1-500-6-2.14 а 1,73 2,14 1360 PC 1'2 1 500 6 2,4 1,95 2,4 1520 Двухрядный четырех ходовой PC 1'2-2-500-6-1,5 1 К1 ] М 9 3.11 е К Г 1,4 1,5 555 РСГ2 ? 500 6 1 ,86 то же ] ,76 1,86 695 РСГ2-2-500-6-2.26 2,16 2,26 850 PC Г2-2-500-6-2,69 2,6 2,69 1020 РСГ2-2-500-6-3,1 1 л> 3,04 3,11 1180 РСГ2 2-500-6-3,56 > 3,46 3,56 1360 PC Г2-2 -500-6-3,99 У- 3,9 3,99 1320 Трехрядный четырехходовой РСГ2-3-500-6-2.13 1 комплект 2,1 2,13 555 РСГ2-3-500-6-2.65 ти же 2,64 2,65 695 РСГ2-3 500 6 3,22 J* 3,24 3,22 850 РСГ2-3-500-6-3.84 3.9 3.84 1020 РСГ2-3-500 6-4,43 4,56 4,43 1180 PL Г2-3-500-6-5,06 а 5,1Я 5,06 1360 РСГ2 3 500 6-5,6 * 5.85 5,6 1520 РСВ1- 1 -500-6-0,89 Однорядный одноходовой 1 !WL|P..lh 0,71 0,89 538 РСН1 1 - 000 6 1 ,2 то же 0,95 1,2 724 PCI3I 1-500-6-1,51 £ 1,19 1,51 910 осн । - -500-6-] ,82 » 1,44 1,82 109 G PC 131 1 000 6 2.13 у 1,68 2,13 1282 Двухрядный одноходовой РСВ 1-2-500-6-1.55 1 PiC.I IL'lPll l 1,42 1 ,,15 538 РСН ! -2-500-6-2,09 то же 1,9 2.09 724 PC В 1-2-500-6-2.62 2,38 2,62 910 PCBI -2-500-6 3.16 * 2.88 3,16 1096 PCBI 2 500 6 3.7 я 3.36 3,7 1282 Однорядный проходной РСВ1- 1 -300-6-0,8911 1 панель 0,71 0,89 538 РС В1 1 5(.Ю fi 1 ,2ГТ । о же 0,95 1.2 724 PCBI- 1-500-G-1.51П Л» 1,191 1,51 910 РСВ1- 1 -500-6- 1.82П .♦ 1,44 1,82 1096 PCBI- 1-500-6-2,1311 1,68 2,13 1282 1*
100 Г ли nd 2- Оборудование систем чс'нтрндч.ицктиипг^ ‘гепмн’чаЛлстнп Таблица 2.59. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА СТАЛЬНЫХ ШТАМПОВАННЫХ РАДИАТОРОВ Ти|[ jja дна I и рн Единица [ Lir.nuiai. попер у пост и нагрева Длина А, ми Е, УС 'iKM 1 2 3 1 Г1 К ил он ч ат ы<: /н)инч чиые М3-500-1 [ Г1г11113..ТЬ 0.G4 0,83 518 М3 500 2 то же 0,96 1,25 766 М3-500-3 * 1,2 1,56 932 М3-500-4 я. 1 .6 2,08 1262 ИЗ-500-1 >? 0.425 0,6 518 М3 -350-2 0.637 0,89 /66 М3-350-3 » 0,628 1,1(1 1014 М3-350-4 я 1,062 L ,49 1262 Колончатые спаренные 2МЗ .300 1 1 ком пл. 1,28 1,41 51 8 2 М3-500-2 то же 1,92 2,12 766 2 М3-500-3 2,4 2,66 952 2МЗ-500-4 3,2 3,53 1262 2 М3-350-1 ?? 0,85 1,01 518 2M3-350-2 » 1,275 1,52 766 2M3-350 3 1 ,6,16 1,97 1014 2M3-350 4 2,125 2,52 1262 Змеевиковые одиночные ЗС-11-3 1 пан сль 0,74 0.97 34 5 ЗС-1 1-4 •|1> ЖР 0,93 1.24 694 3G-! 1-5 л 1,13 1.51 844 ЗС-11-6 № 1,35 1,81 1018 ЗС-1 1-7 » 1,6 2,13 1 190 Змеевиковые спаренные 3C-21-3 ! комнл 1,46 1 .65 345 ЗС-21 4 | О Ж г 1,86 2 1 684 ЗС.-21-5 л 2,26 2.57 844 ЗС-21-6 2,7 3,08 1018 ЗС-21-7 3.2 3,62 1 190 Лист отр у пн ы е иди ночные КЛТ-1 1 ПАНОЛЬ 0,81 0,77 600 КЛТ 2 '1'0 /litJ 1,08 1,03 800 КЛТ -3 № 1,35 1,29 1000 КЛТ-4 * 1.62 1,55 1 200 КЛТ 4 1,89 1.8 1400 КЛТ-6 2,16 2,06 1600 КЛТ-7 2,7 2,58 2000 Листотрибнгле спаренные 2КЛТ-1 1 ко мил. 1.62 1.31 600 2КЛТ-2 то же 2,16 1.75 800 2КЛТ 3 2.7 2,19 1 000 2КЛТ-4 :?• 3.24 2.64 1200 2КЛТ 5 3,78 3,06 1400 2КЛТ-6 » 4,32 3.5 1600 2КЛТ 7 л- 5,4 4.38 2000
2.9. Нагревательные приПлри 1 СИ Таблица 2.60. ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОНВЕКТОРОВ 'Тип K<iF1 Rf КТ<1р И Пдпщздь поверхности нагреца iijiiioi'c конвектора Ддинл Л, мм Гнн конвектора Т 1лгнцадL поверхности нагрева одного коппгктор а Ц.чнна Л, мм А, Ч* Г„, экм F. ма F.,„, чкм ] 2 3 4 1 2 ,3 4 Плинтусные стальные it Л ккирд» rtOнарядный конценой 15КП 0,Ь 0,37 0.25 450 к л-о, ок 0.98 0,6 460 1Г.КП-0.75 0,55 0,34 700 КА-0.8К 1,3 0.8 620 15КП-1 0.73 0,46 950 КА-1.0К 1,62 1.0 780 15KI1-1,25 0.95 0,6 1200 КА 1,2К 1,95 1.2 940 15 КП -1,5 1,14 0,7 1450 КА-1 ЛК 2,28 1,4 1 100 15КП-1.75 1,37 0,86 1700 KA-I.6K 2,6 1,6 1260 20K1I-0.5 0,49 П,28 450 КА 1,8К 2,93 1,8 1420 208,11-0,75 0,68 0,42 700 КА-2,0К 3.25 2.0 1580 20KI1-I 0,91 0,57 950 ккорд» однорснУны и л г?От г>гУм.О/2 20КП-1.25 1,15 0,72 1200 20КП 1.5 1,43 0,89 И 50 КА 0,6П 0,98 0,6 460 20КН-1.75 1 ,07 1,04 1700 КА-0,811 КЗ 0,8 620 КА-1.0П 1,62 1,0 780 «AO-MtpopT-20* концеяы*' КА-1,211 1,9о 1.2 940 КП20-0,65К 0,71 0.65 300 KA 1,4Г1 2,28 1.4 1100 KH20-0/JK 1,06 0,9 400 КА -1,6П 2.6 1,6 1260 КН20 l,IK 1,42 1.1 500 КА-1.8П 2,93 1,8 14 20 KU20-I ЛК 1,77 1.4 600 КА-2,011 3,25 2,0 1580 KH20-I.7K 2,13 1.7 700 КН20 2.ОК 2,48 2,0 600 в: Аккорда KI120-2,ЗК 2,84 2,3 900 К2А 1.11 к 1 .95 I.H 460 КН20-2.6К 3,19 2,6 1000 К2А-1Д7К 2,6 1.47 620 KH20Z9K 3.55 2,9 1 100 K2A-I.84K 3,25 1,84 780 КН20 3.2К 3,9 3,2 1200 К2А 2,21 К 3,9 2,21 940 КН20-3.5К. 3,26 3,6 1 300 К.’Л 17,58 к 4.56 2.58 1 100 К2А-2.94К 5.2 2.94 1260 K2A-3.3I К 5,86 3,31 1420 КН2О-О,65П 0,7 1 0,65 300 К2А-3.68К 6,5 3,68 1580 КН2П-0,9П 1,06 0.9 400 (г П ptn‘(ntec КН20-1.1П 1.42 1,1 500 КН20-1,411 1,77 1,4 600 I5K 1-0,4 0,88 0,49 380 КН 20 1,711 2,13 1.7 700 I5K 1-0.5 1.1 1 0,61 480 КН20-2,ОП 2,48 2,0 800 I5K 1-0,6 1,33 0.73 580 КН20-2,311 8,84 2,3 900 I5KI -0,7 1,55 0,86 680 КН20 2,6П 3,19 2,6 1000 15К1-0.8 1,77 0.98 780 КН20-2.9П 3.55 2.9 I 100 15KI-0.9 ! ,99 1,11 880 КН20-3.2П 3.9 3.2 1200 15KI 1,0 2.21 1,23 980 KH20-3.5I1 4,26 3,5 1 300 15KI-1.1 2,43 1,35 1080 15KI-1.2 2.65 1.48 1 180 20KI-0.4 0,88 <1,47 380 К020-1.6-П 1,6 990 20К 1-0,5 1,10 0.39 480 К020-2.4-11 2,4 990 20KI-0.fi 1,32 0,71 580 КОУО-2,4 К 2,4 990 20X1-0,7 1,54 0,83 680 К020 2,4-КВ 2.4 990 20К1 -0,8 1,76 0,95 780 к Ритм-15 0(1 ъ 20К 1-0,0 1,98 1,07 880 20К 1-1,0 2,20 5.19 980 К02П 3.75-П 3,75 1490 20K1-1,1 2.42 1,31 1080 К020-3.75-К 3,75 1490 20K1-L2 2,64 1 ,4 4 1 180 К020-3,73-КВ 3,75 1 490
102 Глена 2. Оборудование систем цекгуаЛ‘.цг1ваннС1?о теллпскабжения Продолжение табл. 2.60 Тки кинаектора [[лишадъ поверхности н СКУПИЛ 1> конвектора Длннй Л, MU Тн|1 к.ин лектора I ] Л Л1ЦПЛ1, l[[]llt]^XJ14JU 1 и паЕрсвй одного копиекгира Длина 4, Г. mj fjK, 1КМ F. м' Г’.., экм 1 2 3 4 1 2 3 4 *if рогресс» 20 К.2-0,8 3.52 1,88 780 1йК 1-1.3 2,88 1,59 1310 20К2-П.9 3.96 1.90 880 I5KI-1.4 , 3,10 1.72 1410 20К2-1.0 4,40 2.12 980 15K1-I.5 3,32 1,84 i 510 20К2-1.1 4,84 2,32 1080 15К1 1,6 3.54 1,96 1G10 20X2-1,2 5.28 2,52 1180 15KI 1.7 3,76 2,09 1710 15X2-1,3 5,76 2,84 1310 I5KI-1.8 3,98 2.21 1810 I5K21.4 6,2 3,05. 1410 I5K.1-1.9 4,20 2,34 1910 15К21.5 6.64 3,27 1,510 15К1-2Д 4.42 2,46 2010 I5K2 1,6 7.08 ,4,19 1610 15К11.3 2,86 1,54 1310 15K2-I.7 7.52 3.7 L 1710 20KI1.4 3,08 1.66 1410 I5K2-1.8 7,96 3,92 1810 УОК1 1.5 3,30 1,78 1510 15К.2 1,9 8.4 4,14 1910 20K1-I.6 3,о2 1,90 1610 15К2-2.0 8,84 4,36 2010 20КМ.7 3,74 2.02 17 10 20X2-1,3 5,72 2,74 1310 20KI -1,8 3.96 2,14 1810 20К21.4 6,16 2,96 1410 20К1-1.9 4,18 2,26 1910 2UK2-1 ,Г. 6.6 3,16 1510 20К1-2.0 4,4 0 2,38 2010 2ОК2-1.6 7.01 3.38 1610 15К2-0.4 1,76 0,87 380 20К2-1.7 7,48 3.59 1710 I5K20.5 2.22 1,09 480 20X2-1,8 7,92 3,8 1810 15X2-0,6 2,611 1,31 580 2ОК2-1,9 8.36 4,02 1910 15К2-0.7 3,10 1.53 680 20К2-2.0 8,8 4.22 2010 15К2-0.8 3.54 1.74 780 I.5K2 0,9 3.98 1,96 880 Конвектор типа КН 15К2-1,0 4,42 2,18 980 К В 20-10-600 10 1370 15K2-1.I 4,86 2,40 1080 КВ20-12-900 12 1370 15K2I.2 5,30 2.62 1180 К В20 13-1200 13 1370 20К2-0.4 1 .76 0.84 380 20К2-0.5 2,20 1,06 480 20 К2 0,6 2,64 1,26 580 ЛТ-10-0,3 0.27 0.265 295 20К20.7 3,08 1,48 680 „ЧТ-10 0,6 0,5" 0,53 601 Примечание. При многорядной установке конвектории вводится поправка на поверхность нагрева в вннигимостИ от числа рядов пн вертикали и горизонтали: при двухрядной установке по вертикали 0,97, трехридппй 0,94, четырехрядной 0,91. дня двух рядов по горизонтали поправка равна 0.97. Таблица 2.61. ПЛОЩАДЬ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА 1 VI ГЛАДКОЙ ТРУБЫ РЕГИСТРА. ЭКМ Число рядон труб по вертикали 25 32 40 1 ряд 0,179 0,157 0,22 2 ряда и более 0,165 0,131 0.18 Диаметр труби ft., ч.м 50 70 8(1 100 12Г, 1,51) 0,29 (J.372 0,436 0,529 0,651 0,7 711 0.238 0,305 0,357 0,434 0.358 0,668 Примечание; I. Площадь поверхности нагрева одного ряда труб определен;. формулам: F - l,78nt/ (для груб г7не^32 мм); F -1,56л</ (для груб J,, J-j.38 им). 2. Для регистра в два ряда труб н билгс площадь поверхности iuiiprtiH I м труб уменьшена в соответствии е изменением коэффициента теплопередачи.
2.9. HujpeiareMMU! приборы 103 Рис. 2.109. Чугунные радиа- торы; М-140А(<О; М-90(6); МС-НО(в); РД-ЙО(г) и М-140-АО(д) Таблица 2.62. ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА РЕГИСТРОВ, СОСТОЯЩИХ ИЗ РЕБРИСТЫХ ТРУЬ, ЭКМ Числи рялпп труб ни Длина регистра лдипгп рила труб, м вертикали <).Г> 4), /5 1 1.5 ;! 4 1 0.69 1,03 1,38 2,07 2,76 1,14 5,52 2 ] ,28 1,92 2.57 3,85 5,14 7,7 10,03 3 1.6 2.38 3,18 1,79 6.38 9.56 12,75
Глани 2. СМлирудование систем централилстанлшял теплчсш'Ъжеп. Рнс. 2.110. Стальные радиаторы РСГ и — однорядный концевой; б - однорядный двуххордявой; в — однорядный четырехлодовой; г — двухрядный четыреххо- довон; г? трехрядный четырехходовой
2.У- Нагревательные.приборы 105 Рис. 2.1 JI. Стальные рацнаюры PC В а - однорядный проходной; rt однорядный кондРиой; а двух рядный концевой
A-A тр$- "
Рис. 2.114. Конвекторы «Про- гресс» а — про ко дней; б — концевой
№20 - Ю- SOO Б Б Рис. 2.115. Конвектор КВ / — теплообменник; 2 — панель подвижная; 3 — панели непод- вижные; 4 — кран выпуска воз- духа; 5 стенка боковая глу хая; б — стенка боковая с от- перегнем; 7— решетка, 3 — крышка
И 9 Наг резательные приборы I 0 9 а проходной: f> нп пирной f нагревательный элемент от конвектора «Комфорта Ду*20 с длиной орнбре...»й части 600 мм или 900 мм (для кРи1мая) и 1400 (для «1’итм<| 1.т(Ю»}, 2— рама с опорами; И пожух; 4- съемная решетка; 5--де- галь крепления к ноту; 6 дю- Осл ь-вннт
о Радиатор Н—150 [улучшенный] Радиатор РД-26 Радиатор В -85Д Радиатор М—140 W.H-r.W JHWnrOptfdi,,C.r(J Л tj U /7 [•'
Радиатор НМ—150 Радиатор "Минск—110" Рис. ‘2.117. Чугунные радиаторы, снятые с производства 2.9. HiLij.ifc'UiJ iельл ые прнбиры
112 Глава 2. (Ifiupytltiuumie сасгвм централцз^ваннпгп тв<аа/:иа6жвпия
2.10. Нестандартное оборудование 113 'Таблица 2.63. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕЦИРКУЛЯЦИОННЫХ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕЙ Тепловая ченн ность. У, «кал/ч, 1,1>,3 ;к / ч I О б и:'паче н нс Площадь поверх- ности. нагрева эки PR 1 М 10,1 PD2M 16.» РВ5М 9.0 РВ6М 15,17 4400(18123) 7300(30565) 3900 (16329) 06001276341 Вом)ихинаеревители рециркуляционные ти- на PR предназначены преимущественно для отопления лестничных клеток, вестибюлей и других помещений большого объема. Виддухо- нагрсны1ели состоит из нагревательного эле- мента, собранного ид конвекторов «Комфорт- 20», ci ильного ограждения и верхней решетки (рис. 2.119), Основные размеры и технические характеристики воздухонагревателей привСхЧе- нкт в табл. 2.63. 2.10. НЕСТАНДАРТНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ Передвижным бойлерная установка (ПБУ) разработана и применяется в объединении «Мое ин жрем опт» {рис. 2.120). Предназначена для временного отоплен ин жилых зданий или снабжения их горячей водой в период капи- тального ртенпа геплоных пунктов. ПБУ пред- сгаиляет собой иодо-водяной подогреватель из четырех секций /.),=300 мм, смонтированный ни металлическом каркасе, который Обшит л,иска ми и утеплен минеральной ватой. Уста- новка оснащена регулятором температуры и необходимым числом манометров и термомет- ров; масса установки 4000 кг К месту вре- менного монтажа она перевизи1ся автотран- спортом: к оборудованию подключается с ио мощью гибких метадлорукапов из нержавею- щей стали. ПБУ устанавливают рядом с iсило- вым пунктом и четырьмя метал,лоруканаия присоединяю г ее к оборудованию. Циркуля циолпыи трубопровод горячею водоснабжения с помощью трийлнка Tfl подключают на входе водопроводной воды в ПБУ. .Для создания необходимого давления и циркуляции воды используют установленное на тепловом пункте насосное оборудование. Применение ПБЬ'1 иозво ляи перейти на круглогодичный ремонт тепло- вых пунктов. Автоматизированный дренажный агрегат (рис. 2.121) предназначен для периодической
2- Рис. 2.121. Лвтшчнтизированный дренажный аг ре- шу НУ — датчик нижнего уровня; ВУ — датчик верхнего уровня; МП — магнитный пускатель автоматической откачки дренажных но.-ч гм ЦТП гмн других инженерных сооружении. Агрегат состоит из ко шатлы юно насоси (обычно ЦП111-8Uj, установленного вертикально па ме таллнческой конструкции, где размещены маг- нитный пускатель электродвигателя нзсоса, пол унрово.тииконы if блок авто маги к и и датчики уровня. Вся конструкция крепится к иолу I I.TI 1 Агрегат снабжен тремя попланкопыми датчи- ками уровня Средний датчик, установленный и. уровни насоса, даст команду на его вклю- чение, Нижний датчик, установленный несколь- ко выше всасывактшеч о патрубка, даст команду на выключение насоса. Верхний датчик, распо- ложенный несколько выше среднего датчика, посылает аварийный сигнал и схему chi на литании при отказе дренажного насоса или аварийной ситуации, когда поступление дрен.т ?к- ных вод прегшшиет производительность насоса. Ajpejai- поступает на объект полностью смонтированным и отлаженным, что зн;-1 нигель но снижает трудоемкость работ ла об ы? к тс. В монтаж агрегата входи г: его ус тановка, под- ключение к электросети и вывод дренажных вол в канализацию дренажного трубопровода, так как насос включается и тсп .мимеш, когда его рабочее колеси затоплено водой, что обеспечниае) возможность антом атического включения дренажных насосов. Опыт эксплуа- тации вертикально установленных дренаж пых насосов доказал высокую надежность доги метода. Рис. 2.122. Удалитель воздуха автоматический / геркон: .? магнит; 3 -- поплавок; 4 с<ые впил Устройство автоматического удаления воз- духа УВ-1 предназначено для удаления воздуха из систем центрального отопления и преду- преждения воздушных пробок. Устройство УВ 1 предназначено дли работы в зданиях с теплы- ми чердаками при температуре окружающей среды ггг -1 до 35 "С. Пи гании уст ройства осу- ществляется от сети переменного тока напря- жением ЙЙО В Давление иодо воздушной смеси в приборе до 6 кгс/с.м2 (0,6 Mila) при темпера- туре до 90 ~С. Габаритные размеры; I69X 112 X Х274 м.м; масса 2,13 кг. .Устройство состоит из корпуса, поплавка с магнитом, icpKoiia и соленоидного клапана (рис. 2.122). УВ-L устанавлинают в верхней точке приточных воздухосборников или маги- страли системы отопления в вертикальном по „тоженни. При отсутствии в системе воздуха (устройство заполнено водой) поплавок нахо дитея в верхней части корпуса, контакт' геркона разомкнут, обмотка клапана обесточена, клапан закрыт. При попадании воздуха в систему отопления поплавок опускается в нид :юю часть корпуса, герком замыкается и дает команду на открытие соленоидного клапана. Воздух через клапаны и сливной штуцер выходит из системы отопления. После удаления воздуха поплавок всплывает, клапан обесточивается, удаление воздуха (водо-воздушной смеси) из системы п penpal п, лете я Изготавливает УВ-1 Обьсдинс- пне «.ААосжнлпромкомллект».
3.2. [ I рИС»Ч'«1ИПГ II ИС Turret ii'UFIl ' С :111;Г'|!.' II .’I fl Hi I' II Mil 115 ГЛАВА 3 ПРИСОЕДИНЕНИЕ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ ТЕПЛОТЫ К ВОДЯНЫМ ТЕПЛОВЫМ СЕТЯМ Схему присоединения систем теолоптреблс- пия к тепловым сетям определяют видом теп- линой нагрузки, температурным и пьезометри- ческим графиками работы тепловой сети. Тепло, потребителей присоединяют к тепловым сетям через центральные и индивидуальные тепло вне пункты. Условные обозначении приборов и обору- дования, установленных на тепловых пунктах, приведены ниже УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ Водо-иодяиой подогрев!! г ел ь Насос ~1„ К.таняп рсгулнтпрп непрямого действия Элеватор ГрязьИИ к 1 реххидоной клапан i мешения TH III ИТТ J Злдкнжка Др(К Г<’.Л.,<(|,1Й р(ч у/ПН.«>ВО>Н1МЙ к.1| <1 ПЛЗ’ 1 ] рг.|охранительный K.iHiooi Обратный клапан ПитрубОК ДЛЯ Выемки iTHIJl.i элепатира Дроеее..! ни ля ди лфрагм а Сужающее устрой ст во. счет чин жидкости .Манометр Штунср для манометра Shu TDMHrl.'jii ИМ II V.M I.C .'1.11 В..1СЦИЯ [ [срио.тичесmi й и м пульс ,i.;in..it'HHH Импс.чъе к-мперш уры 2 .'Ч.н'к । роконтактиып маиомггр Термометр (.'.иускнпк Клапан pci у.пятора прямого деист ния Д I I II, i 11 11 Н К А
116 J, HputvatJuHUHue потребите лей. тпплпты. x. лпЛящл.ч rfri/rueiw* сетям 3,1. ПРИСОЕДИНЕНИЕ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ Системы отопления присоединяют к тепло- вым сетям (работающим на перегретой воде} непосредственно бет смещения (рис. З.Г|, если температура поди в системе отопления нс огра- ничена (вокзалы, бассейны, бани, прачечные, торговые помещения, здания общественного питания, производственные помещения). Пели расчетная температура воды в местной системе1 ниже расчетной температуры воды в тепловой сети, в тепловом пункте предусматривают сме- сительные устройства — элеваторы или насосы (рис. 3.2). Расчетные температуры воды в си стемах отопления в зависимости от назначения зданий и помещений приведены в табл. 1.12. Тепловой пункт пром мыленного здания включает в себя распредели юл иные коллекто- ры, от которых питаются системы отопления с конвективво-излучающимн приборами, си- стемы воздушного отопления и системы венти- ляции (рис, 3.3.). Схемы присоединения сисюм отопления (вентиляции) должны <лответство- вать гидравлическому режиму, разработанному в процессе проведения наладочных работ, и учи- тывать характер пьезометрического графика и рельефа местности. 3.2. ПРИСОЕДИНЕНИЕ СИСТЕМ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ При закрытой системе теплоснабжения си стемы горячего водоснабжения потребителей присоединяют к двухтрубным водяным тспло- Рис. 3.1. Схема непосредственного присоединения систем отопления жилых н общественных зданий Рнс. 3.2. Схема элеваторного присоединения жилых и общественных зданий / — ответвление на калориферы: 2—ответвление от калориферов J. Л h
;}.-3, С ХА МЫ TCM.ntini Л К IIVIIK 1'1)1! и? вым сетям через водонагреватели. Водонагре- ватели п зависимости от величины соотношения максимального часового расхода теплоты на го- рячее водоснабжение и максимального ча- сового расхода юилоты на отопление QCT (в центральном или индивидуальном тепловом пункте) присоединяют следующим образом: а) при 0.2<у;;1"-/(?!), < 1.0 - по двухсту- пенчатым последовательной и смешанной схе- мам (рис. ,14, 3.5) в зависимости от принятого режима регулирования отпуска теплоты в тепло- вых сетях; б) при Q";1,'1/ур,-1.0 по параллельной схеме (рис. 3.6). По этой же схеме присоеди- няются мелкие потребители с нагрузкой Гг:’С0,2 Гкал/ч (детские учреждения, пред- приятия общественного питания и т. и.). Рис. 3 4. Схема присоединения гиричем о водоснаб- жения с включением подогревателей по двухступен- чатой последовательной схеме Обличительной особенностью работы двух- ступенчатого подогревателя горячего водоснаб женил, включенного по последовательной схеме, является то, что вода ил подающего грубо провода, пройдя подогреватель II ступени, по- ступает в систему отопления. Вода из системы Отопления проходит через I ступень, при этом задвижка на обводной линии ЛОДОгреви геля закрыта {см. рис, 3,4). Регулятор постоянства расхода настроен так, чтобы через сиегему отопления проходил сум мирный расход сетевой воды на отопление и горячее водоснабжение. Последовательную схему включения подогрева- телей можно применять только с регулятором постоянства расхода. Для непосредственного соединения II и I ступеней подогревателя при работе в летний период между ними ставят перемычку с задвиж- кой, которая в период работы ст:гемы отопле- ния закрыта. Двухступенчатый подогреватель горячего
118 Г .1 □ н а Иptu.'oe.ditHdHtif пгпрли'ти т^плнгы «с г!глЫяглл течтлоетмл сегял горячего водоснабжения Из подающей линии тепловой сети горячего водоснабжения водоснабжения, включенный ли см ин a иной схеме (им. рис. 3.5), отличается от предыдущем* тем. что сетевая пола, отдан часть своей тепли ты ira подогрев ди необходимой !смпсратуры водопроводной ВОДЫ ВО II ступени ИОДОГрРНЯ- теля, поступает в обратный трубопровод и за- тем вместе е обратной водой от системы отопле- ния--в I ступень подогревателя. Ус iи новьа регулятора nociочистиа расхода, настраивае- мого на .расчетный расход волы для системы отопления, необязательна. Необходимость его установки определяется принципами аптоматн злиии всей системы теплоснабжения. В летний период сиск-мя отопления отключается и сете- вая вода последовательно проходит черед I и II степени 11одогревлтеля При параллельной схеме присоединения ра- бота подогревателя горячего водоснабжения не .laioicHi о: рнбепы сисюмы оiоиления. Кдк и при смешанной схеме включения подогрева- телей, необходимости в регуляторе постоян- ства расхода определяется принципами авто- матизации системы теплоснабжения Рис. 3.5. Схема присоединения горячего водоснаб- жения с включением подогревателей но двухступен- чатой смешанной схеме При открытой схеме теплоснабжения (непо- средственный подиралбор) система горячего подос и а бж сн ин ирис ос. ди н яетс я и ei юер едетвен- ио к подающей и обратном линиям на вводе (риг. 3.7). 3,3. СХЕМЫ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ Гидравлический режим тепловых пунктов. Для нормальной работы потребителей гидрав- лический режим тепловой сети на вводе в теп- ловой пункт (Т1Г) до,лжей удовлетворят!: сле- дующим угловияч (рис. 3.8, погреби гель I): I) Н,;> Нч.с —напор в обратной линии достаточен для залива местных систем, по в то же время давление в этой линии мень- ше допустимого для нагревательных приборов систем отопления; 2) /У,, — //М!.— напор r подающей ли
горячего водоснабжения линию тепловой сети Из систем горячего водоснабжения Рнс. Л.Ск Схема присоединения горячего водоснаб- жение с нключением подогревателем по параллель- ной 1’КМГ Риг. 3.7. Схема присоединения системы горячего внднгнибженнм при непосредственном вод о раз боре во досмабжония
120 /'.iuau 3, Присоединение потребителей теплоты к водяным тепловым сетям Рис. З.Я. Пьезометрический. график тепловой сети П-линия нлппрон п подающем трубопроводе тсп- .iiriiMiH сети; ГТ линии ттнтичРгкйЮ Н.ЧПОра и си- стеме теплоснабжения; О--.чинич пиппрон в оОрлч ном трубопроводе тепловой сети; /—5—потреби- тели’ пии за вычетом необходимого располагаемого напора Д//Р достаточен для подачи воды в верх- ние точки местных систем: 3) .\Н\> ДЯр— располагаемый напор и ТП превышает напор, необходимый для преодоле- ния гидравлическою сопротивления разводя- щих сетей и местных систем; 4) Я[Т>-//„ <., Р,-,< Pj;i[,i—напор в тепловой сети при статическом режиме обеспечивает па лив местных систем, но в то же время ста- тическое давление оказывается меньше допусти- мого для нагревательных приборов систем ото пления. Если напоры (давления) в тепловой сети удовлетворяют указанным выше требованиям, в схему ТП и принципиальную схему автомати- зации не надо вводить дополнительные эле- менты, изменяющие величины напоров в тепло- вом пункте Пьезометрический график тепловой сети в точке подключения ТП не всегда удовлетво- ряет' одному или нескольким требованиям нормальной работы. При этом в зависимости от характера отклпшший гидравлического ре- жима необходимы следующие мероприятия: 1) если //.,<; ММ1., г. с. напор в обратной линии не обеспечивает залив местных гнетем (СМ. рис, 3.8. потребитель 2), необходимо ио ныгить напор в этой ливни (подпор); 2) если Р,,у> Р:111||. т е давление в обратной ЛИНИИ превышает допуст имое ио условиям проч- ности нагревательных приборов системы огон „тения (потребитель 3}, следует снизить давле- ние о обратной линии (подкачка); 3) если Н„ — Л//РСНн <, т. е. напор в пода ющей линии не обеспечивает подачу воды к верхним гичкам местных систем (потреби- тель 4), необходимо повысить напор в пода- ющей линии (подкачка); 4) если Л//<Д//р, т, е. располагаемый на- пор в ТП недостаточен для пропуска расчетного расхода воды по разводящим сетям и местным системам (потребитель 5), следует повысить располагаемый напор (подкачка на обратной или подающей линиях) или заменить эжекиион- ное подмешивание насосным; 5) если Н(-<_ W4t, т. е. напор в тепловой сети при статическом режиме не обеспечивает залива местных систем, что вызывай их опо- рожнение (потребитель 2), необходимо ТП отсоединить (отсечь) от тепловой сети; 6) если Р1Т> Лкл!, т. е. давление в тепловой corn при статическом режиме превышает до- пустимое для нагревательных приборов, что может вызвать их разрушение (потребитель #), также следует автоматически отключить ТП от тепловой сети При указанных отклонениях i идранличе- ского режима на 4'11 можно применить неза- висимую схему присоединения систем отопле- ния. Схемы ТП при недостаточном напоре в обратной линии. Если пилор в обратной линии ТП при расчетном или каком-либо переменном режиме оказывается меньше высоты местных систем и не может обеспечить их залив, необ- ходимо увеличить напор путем установки на обратной линии регулятора давления «до себя» (регулятора подпора). Давление, поддерживае- мое этим регулятором, назначают обычно на 0.3—0.8 кгс/см2 (0,03—0,08 МПа) больше, чем статическое давление местных систем. Меньшую величину избыточного давления ((),3— 0,5 кгц/см?) (0.03 .0,05 МПа) назначают при регуляторе подпора непрямого действия. Для индивидуальных тепловых пунктов (ИТП) целесообразно использовать простую схему, показанную на рис. 3.9а. В этой схеме регулятор подпора отсечки поддерживает необходимое давление в обратной линии ПТП при работе сети. При наступлении статиче- ского режима регулятор подпора, прсмись поддержать давление настройки, закрывается. Уход воды из местных систем по подающей
3.3. Схемы тепловых пукктов 121 I) Рис. 3.9. Схемы тепловых пунктов при недостаточном напоре в обратной линии Н. '^Н.,, н Н , <Н,, « схема ИТП, Л схема ЦТП; я пьезометрический график к схемой; Нп— напор о подающей липин теплиной сети; Нп (₽Д ин пар (давление) в обратной линии тепловой сети; HP1(jpfr) — напор (давление) при статическом режиме тепловой сети; Hi — напор и подающей линии потребителей, Щ— напор в обратной линии потребителей; Н^т при сiатическом режиме у потребителей; Н})—напор в подающей линии потребителей при режиме яитпнпи- ной циркуляции; Н£ — напор в обратной линии потребителей при режиме автономной циркуляции; Н„ L — высота местных систем; HPJ| высота систем отопления;______ —рабочий режим; —--------- статический режим; режич ниш ним ной циркуляции; —дросселирование напора (указанные обозначении относятся к рис, 3.9 — 3.26} линии предотвращается обратным клапаном. В -пой схеме требования к ллотнос! и отклю чения потребителей при статическом режиме снижены. Поэтому на подающей лилии ЦТП допустима установка обратного клапана, а ни обратной линии регулятора давления прямо- го действия. Для крупных центральных тепловых пунк- тов (ЦТП) с ппвьпирнными требованиями к заполнению местных систем при необходимо обеспечить высокую герметичность (отсечки) потребителей в бериод статического режима С чтой целью в ЦП! устанавливают па подающей и обратной линиях регуляторы давления непрямого действия (рис. 3.9. б). При работе сети регулятор подпора (отсечки), установленный на обратной линии, Поддержи- вает необходимое давление в ней. Поддержа-
122 / i I.' ;[ .J. 11 11:4 i.’i-f,ll I L.,“,.ir rec.q.-i r-',i л' iJricb/M.iAf xr.'l .11,144м Ci'IHM НИС ДЛ IS.-lC'll и *1 H ПО. ЛИНИИ IICiHiVIJlIMO ЛИШЬ ДЛЯ ТОГО, Чтобы <»б(’ГПНЧ пть постоянную деятслшюсть кданнпа отсечки пи шщаюшей линии я го ншпость его cpauaiыпанни к mdmcii ту отсечки. При (ювмегтной работе обоих к/i а 11 а 11 он paiiiiX.i пасм и И пяпор iiei выпещо ЦГЕ1 нолДсржинаечч'я постоянным. При г га гическом режиме оба клан аил шкры- взюгся нс' импульсу падения нлCJ!lIя j' пода- ющей линии. С падением дан.чения у потреби- телей .Д! ''тсечиы.ни клапан а мн включ аг гея |[ад|гито-1 и ь1 В насос и открывается регулятор 1:одвитки. который обеспечивает залив1 местных систем. Установка подпиточною насоса п 11,'1'П особо необходима .чри непосредственном иодо pa ioope у потребителей. Пьезометрический график к схеме 3.$), б показан на рис. 3.9, и. Схема ТП при недопустимо высоком дав- лении в обратной линии. Если давление в обратной линии I II при рабте тепловой сети превышает допус тимое для нагревательных при- борещ систем otoikJCiiilя. па тшй лилии следует сстапоннт]) нидкичнваюные насосы. Напор па- еоегн) выбирают таким, чтобы давление пл их всасывающей строп»? было ниже допустимого для приборов, но вместе с гем не приводило к опорожнению систем отопления. Схема ИТП при невысоких требованиях к герметичности от соединения системы отопления показана па рис. 3.10, а. Схему применяют в случаях, когда изменения давления на всасывающий стирон с подкачивающих насосов при переменных гид- равлических режимах тепловой сети иг при- водят к опорожнению системы отопления. В этих условиях пег необходимости стабилизировать .давление' в обратной линии. При аварийном останове i падкая инл1О1Пих насосов для предотвращения недопустимого повышения давления у потребителя произво- дится отсечка ИТП от тепловой сети. Отсечки по обратной линии осушестшляется установкой специи, панно опрят ного клапана, поскольку клапаны, расположенные за 11 а сое з м и. теряют ij.tohidct г. погадки при переход ах с рабочего насоса на резервный. (.Есечка пл видающей ЛИНИИ выполняется установкой клапана, коюрому в целях пол- держания его работоспособности придают функ- ции регулятора давления «после гебя^. Импуль- сом. на отсечку подающей линии служит исчез- ноВёнлс напора подкачинаюпшх насосов. Для предотвращения повышения давления у потребители н момент отсечки, а также на случив neii.'ioi пасти отсечных клапанов уста- навливают предохранительный клапан, который гриба i ывает при давлении, [^сколько меньшем, чем допустимое для нагревательных прибо- ров. 11ри статическим режиме тепловой сети необходим ост,зной подкачивающих насосов. В противном случае возможны опорожнение потребителя ИТП (при невысоком статическом напоре) и опрокидывание циркуляции в си- стемах отопления соседних потребителей. Им- пульсом па останов подкачивающих насосан служит падение напора в подающей линии тепл!)вой сети. Если напор и подающей линии тепловой сети при ее работе мало ошивается от величины статического напора, останов под- качивающих насосов следует производить по нмну.шоу исчезновения распадагаемого напора на н!!о.1.с в И I'll. При останове подкачивающих насосов происходит отсечка системы отопле- ния. Для повышения срока службы системы отопления при статическом режиме тепловой сети п схеме применяют перемычку с двумя нормально закрытыми задвижками и открытым с । j ус hi [ и КС м между ними. Эта перемычка позволяет СОЗДАТЬ шионимиую циркуляцию во- ды в гиетеме отопления и существенна отда- лить тем самым момент необходимого слива вады из системы при нарушении работы тепло- вой сети. Подпитку отключенной системы отоп- ления осуществляют открыванием задвижки на ।юдающий липин тепловой сети, при этом за- движка на обратной линии закрыта. Принци- пиальная схема .актом ат из а ни и крупного ЦТП наказана на рис. 3.10, б. В этом случае раз- ность между напором на всасывающей стороне подначинающих насосов и высотой местных еи- сюм лееелика, и при переменном режиме тепловой сети системы могут опорожниться. Эгу схему применяют и для ИТП, если напор в обратной линии потребителей при перемен- ном режиме тепловой сети не может обеспе чнть залив тис।ем отопления, и в связи с этим необходимо стабилизировать напор во всасы- вающих па трубках подкачивающих насосов. При останове подкачивающих насосан от- сечка подающей и обратной линий осуществля- ется соответствующими регуляторами давле- ния, срабатывающими при исчезновении нано
3.3 Схемы I Vll-'l 11Л Ы Л IIVHKIUB 123 (7) Phc. 3. H>. Схемы тепловых пунктов при не- допустимо высоком давлении в лбрнтной линии р„> Р31||1, РГ|.> р,^., а — схема ИТП, б схема ЦТП; е — пьеао- метрическин график х схеме и. г пьетп метрический график к схеме п, оСигпшчения напоров см. риг 3 £.+ tv /я./'/ /// лу. ра подкачивающих насосов. При статическом режиме оста в а вливаются насосы, а затем про- изводи геи отсечка потребителей. Для крупных ЦТП, а гем более ори непо- средственном водоразборе у потребителей не- обходима подпитка отключенных от тепловой сети потребителей. Подпитка осуществляется ПО ПОДПИТОЧНОЙ ЛИНИН, иборудоваЕшой регуля тором подпитки. Импульс для регулятора под- питки принимается из подающей .линии разно-
124 ! .tijifti ,J Присоединение потребителей теплоты к ыг.и'Ы.щл.и т-рлланы.ч еелчлс дящих тепловых сетей за клапаном отсечки. В нормальном режиме регулятор подпитки закрыт вследствие высокого давления и импуль- сной точке’. При отсечке потреби гелей и ио степенном падении давления в разводящих сетях за ЦТП регулятор подпитки вступает в работу, поддерживая давление у потребителей, не допускающее опорожнение их местных сис- тем . При организации автономной циркуляции теплоносителя у потреби гелей величину импуль- са регулятора подпитки следует сохранить но сравнению го статическим режимом, однако точку отбора импульса необходимо перенести на обратиую линию (см. рис. 3.10, б) Схемы ТП при недостаточном напоре в по- дающей линии. Гели напор в подающей линии тепловой сети оказывается меньше высоты местных систем, в ТП устанавливают регу- лятор подпора на обратной липни и нагое на подающей линии. Давление, поддерживаемое регулятором лодиорщ выбирают таким, чтобы обеспечить залив местных систем, а напор насо- са должен быть достаточным для преодоления сопротивления разводящих трубопроводов и местных систем при указанном да пленки в их обратной линии. Такое же оборудование при- меняют и и юм случае, если напор в подающей линии достаточен для залива местных систем, пи при работе регулятора подпора не хватает располагаемого напора на выходе из ТП для преодоления сопротивления разводящих трубо- проводов и местных систем. Простейшая схема ИТП, в которой пони- жены требования к залипу системы отопления при аварийных режимах, показана на рис. 3.11. а. На обратной линии в этой схеме устанавли- вают регулятор подпора прямою действия, который закрывается при останове подкачи- вают,их насосов. Слив виды из системы отопле- нии ио подающей липни предотвращается обратным клапаном. При статическом режиме для иредуиреж Ленин опрокидывания циркуляции у соседних потребителей подкачивающие насосы останав- ливаются. Это происходит по импульсу паде- ния давления в подающей линии Р.сли напор подкачивающего насоса оказывается достаточ- ным при статическим режиме для подачи воды к верхним точкам системы отопления (Н<л | + //»., — i7t„>- 6 10м), целесообразно устраи- вать перемычки между подающей и обратной линиями, позволяющие организовать автоном- ную циркуляцию теплоносителя при наруше- нии работы тепловой сети (рис. 3-И, «). Под- питку автономно работающего потребителя осуществляют через обратную линию Для крупных ЦТ11 С большим ЧИСЛОМ 110- грсбигслсн и особенно при непосредственном водпразборе применяют схему, показанную па рис. 3.11, б. Для создания необходимого дав- ления в обратной линии потреби гелей в ЦТП устанавливают регулятор подпора непрямого действия, который поддерживает регулируемое давлении с высокой точностью и, главное, обес- печивает герметичность отсечки потребителей по обратной линии. При останове подкачи- вающих настои отсечка потребителей от внеш- ней сети осуществляется регулятором давле- ния и обратным клапаном, а их подпитка — включением подпиточного насоса Необходимое давление подпиточной воды обеспечивает регу- лятор подпитки Величина настройки ЭТОГО ре- гулятора определяется высотой присоединенных местных систем, а при непосредственном водо- ра.зборе у потребителей дополнительно учиты ваю1 потери напора по разводящей сети. При непосредственном водоразборе приходится ми- риться с опрокидыванием циркуляции в отсе- ченных системах отопления в теплый период отопительного сезона. При наступлении стати- ческого режима подкачивающие насосы оста- навливаются и происходит отсечка потребителей от тепловой сети. В отличие от схемы, показанной на рис. 3.11, а, в рассматриваемой схеме орга- низация автономной циркуляции теплоносителя возможна независимо от величины напора подкачивающих насосов и статического напо- ра Принципы осуществления атипомнон цир куля ци и аналогичны изложенным при рас- смотрении схемы «подкачки па обратной ли- нии» (см. рис. 3.10, 5j. Схемы ТП при недостаточном располагае- мом напоре у потребителей. Увеличить распо лапаемый напор в ТП можно установкой подкачивающих насосов на обратной или пода- ющей линии. Увеличение располагаемою напора с помощью подкачивающих насосов на обрат- ной линии предпочтительнее, чем установка их на подающей. На обратной линии можно уста- навливать насосы «холодной» воды (/< 100°С), и кроме увеличения располагаемого напора эти насосы будут несколько снижать напор
;i.3. Схемы I еп.юиых пунктов 125 Из системы отопления В тепловую сеть Рис. 3.1 I. Схемы тепловых пунктов при иедостптг1чном напоре к подаю- щей линии //,, -AIJ.. с. if „,. И(г< < Ны ( a- схема ИТП; б- схема ПТ[1; и пьсзоуг ! рический график к схеме и; г -•• ц|»сл1 метрический график к схе- ме б, обозначения напорон см. риг. 3.9 7/ ////// в обратной линии местных систем. Лишь при малой разности напоров (Нс— //„.<), что пре- пятствуст установке насосов на обратной линии, в качестве вынужденного решения следует предусматривать подкачивающие насосы на подающей линии. При элеваторной схеме присоединения сис- тем отопления недостаток располагаемого на- пора можно устранить установкой на ИТП лодметпиваю1цих насосов. а) Схема ТП с наеосами на обратной линии. Схему ТП, показанную на рис. 3.12, а, исполь- зуют для увеличения располагаемою напора дли ТП любой мощности. Схема отвечает
12В / ,J ? I .1 ,7, //l.'Ki’ D. i/riHl’MH- ll''7Tlr-rtj/T,l-.lr,Jl 1 V'j'fl .K.'HftLW (' ('•' 4,4 норма,лькы.ч значениям щ'н’орон к обратной линчи ТП как при работе сети, гак и при ста ihhuckdm [Н'жимг: Я,, >//<,: и Я-.1 •; Т1,., < Кроме тоге, разность между напором в обратной пинии и высотой местных систем ври переменных режимах н тепловой сети для этой схемы не дотик н.ч ст.-i- jruBiiTht и меньше мнНИ'ЧЯ.ЛЕэНо допустимой нели- чи1гы (Я 8 и). Но этой причине в схеме не стабилизируется давление на всасывающей его роне полкан икающих лаеисон. .При укапанном [ндранлическом режиме ТП □станов подкачивающих насосов и статический режим 1 содовой сети но вызывают недопусти- мых пнрушщщй гидрав,.'ihhcckoto режима шире битслей, ирисоединениых к 'i'll. Дли пропуска ВОДЫ помимо О1.‘тглкшнгмпих< н насосов необхо- дима перемычка с обратным клапднпхг, .чакры гым при их работе. Отсутствие перемычки вызовет бо.'ЕЕ) щ и с j и,травли чес к не потери в оста- нови еяее и хся насосах и может принести помимо резкого сокращения циркуляции воды к педи- пусьнмомх повышению давления в обратной линии Hoiрсби’илей. При стати веском режиме в тепловой сети работа ‘юдкачиЕшющих насосов на i'll может лрищтчи к опорожнению местных систем потребителей этот ТП и, кроме тоео. вызоец'т опрокидЕч.чщще циркуляции х соседних потреби- телей. ?T:t> cis я за но с поступлением холодной воды н.ч обратЕГОЙ линии в гюдающук» мгли- ст рады и с Eie.icinyi.Tnm(j резким скачком темпе-- ратуры и ней. Пи jTojt причине 1голк;||111ш1ющие насосы ДОЛЖНЫ ОЕ1Е lb OClriHOHHUnijl, ССЛ И В СТ'Г И KOlHltr<aPT статический режим. Импульс па их осгшеон может быта принят но падению напора в по- дающей сети 'И1. б) Слт-‘,Ч« 7 I! е ^йЫ.тжй.-нц на подающей .-ш ниш По,wi икающие насосы на подающей линии, служащие для увеличения распопа гас- mojo напора на ТП, следует применять лить в том случае, ргли нелцщ1Я.| напора в верхних точках местных систем ш’достаточна для уста- новки насосав на обратной линии. Схема I'll с насосами на подающей линии показана на рис. 3.12, о При этой схеме при расчетной температуре воды свыше 1(ХРС применяют Г() р Я ЧеПОДН ЫС насосы. При останове подкачивающих насосов про- пуск колы к потребителям ни подающей линии □беспечи па jot установкой перемычки с обрат ным клапаном. При статическом режиме насосы остана нл ива ют. Независимо от местоположении подкачива- ющих насосов, увеличивающих располагаемый напор у потребителей, автономную циркуляцию осуществляют при подпитке из той линии, где при работе насосов будет обеспечен залив местных систем (па рис, 3,12, а — из подающей, на рис, 3.12, б из обратной линии), Схемы ТП с увеличением располагаемого напора и защитой местных систем. Недостаток распил;щ-,чемого напора у потребителей может сочетаться с необходимостью защиты их мест- ных систем от опорожнения или от недопустим moj-o давления в обратной линии. Н первом случае увеличения располагаемого напора до стнг'йют только установкой подкачивающих на- cocoij па подающей линии. Для небольших TJ1 применяют схему, показанную на рис. 3.11, о, в которой должна быть исключена перемычка между подающей и обратной линиями, располо- женная на нагнетательной стороне, подкачи- ещннцих игзсосов, и добавлен байпас насосов с задвижкой и обратным клапаном. При такой схеме при нормальной работе ТП поддержи- вается постоянным даЕзленис в обрат пой линии. При останови подкачивающих насосов системы отопления продолжают работать, но при еокра- щсешом расходе воды. Вода к системам отопле- ния поступает по перемычке вокруг насосов. При наступлении статического режима в тепло- вой сети останавливаются подкачивающие на- сосы и з.--|крываетсн регулятор подпора. Автономную циркуляцию теплоносителя по местным системам можно организовать и в слу- чае. нсн-да но для ее осуществления необходимо выполнение следующего условия (см. рис. 3.11, й); /7,- -Я.v>b-10 м. (3.1) Для Ц'111 увеличение располагаемого нани- p;j и нгшоря н обратной линии осуществляют по схеме. |]О1-щ.<нписей ня рис, 3.11, б, и которой должна быть установлена перемычка с обрат ним клапаном вокруг подкачивающих насосов. При работе тепловой сети и останове подка- чивающих насосов схема выполняет тс же функ- ции, что и схема а (см. рис. З.П). При стаги- чрском режиме потребители автоматически отключаю!сп от тепловой сети и по подпитии пой линии производится их подпитка, Авто- номную циркуляцию теплоносителя осущест- вляют при работе подпитой шл о насоса, и по-
3.3. CvfMht reir.ioftijK niiiKTira f 27 Рис, J.12. Схемы тепловых пунктов при нсдоста- тичном располагаемом напоре у потребителей — а- ся.'мя III Г1|ил. yi "I и пипки пил ки чи ип иин.их на- сиеов ня обратной липин Н„ J/4 6 гирмп ТП при установке подкачивающие насосов ня подаю- щей линии Н„ НК1-. а -пьезометрический график к схеме а, , пьезометрический график к схеме о; обплш'Гс'ИИи нл1Н1|.пш см риг. 3.9. этому ее возможность не зависит пг величины статического напора в тепловой сечи (рис. 3-11, г) При сочетании защиты пт недопустимого давления в обратной линии и увеличения рас полагаемого напора подкачивающие насосы на обратной линии yioryi однппремеило ныно.ч- нятн обе функции. Поэтому схемы, показанные на рис. 3.10, а и (5, ибеснечива юш.ие защиту потребителей, используют н для увеличения располагаемого напора. Схемы ТП при независимом присоединении
12# Г.юл iipuCvec/чпение патрибигилей теплоты к впЛяпнм типлопым сетям W WAV >» Рис. 3,13 CxttMa теплового пунш а при независи- мом присоединении местных систем Ни—ЛН^:^Н^,( а- ньезомегрический график при Нт-- MfP<Н-.,; б-- пьчзомегрнческий график при Р,.> Л.(1Ч; обозна- чения напоров см рис. 3.9. местных систем. Независимое присоединение местных систем применяют обычно в целях повышения надежности их работы. Эту схему ТП используют для присоединения к тепловой сети уникальных сооружений или местных сис- тем си сложным переменным режимом. Кроме того, местные системы могут быть присоедине- ны к тепловой сети с помощью подогрева- телей в тих случаях, при которых необходима установка подкачивающих или подмешивающих насосов. Независимое присоединение может быть применено взамен подкачивающих насосов на подающей или обратной линии соответствен- но при Н„ — Л//г,< //«.< и /’„> Рлоп. При напоре в подающей (или обратной} линии, недостаточном для залива местных сис- тем, используют схему ТП, покачанную на рис. 3.13, а. Давление в обратной линии разво- дящей тепловой сети поддерживается рсгулято ром подпитки. При останове циркуляционных насосов существует опасность попадания не- охлажденной воды из подающей магистрали в обратную линию тепловой сети. Для предот- вращения этого на подающей линии тепловой сети должен быть установлен клапан отсечки, срабатывающий при останове насосов. Постоян- ная работоспособность клапана обеспечивается приданием ему функции регулятора постоян- ства перепада давлений (постоянства распола- гаемого напора). При температурном графике разводящей тепловой сети 96 (105) — 70°С быстрое паление температуры в ее подающей линии с У5 (105) до 70 °C считается допустимым. Однако при расчетной температуре воды в подающей линии разводящей сети 130—140 ;С резкое падение температуры в этой линии, наступающее при останове циркуляции ио внешней сети, недопус- тимо. Поэтому во втором случае при переходе тепловой сети к статическому состоянию необ- ходимо остановить циркуляционные насосы систем отопления. Если независимую схему присоединения местных систем применяют в условиях недо- пустимо высокого давления в обратной линии Р.,>-РД1„., принципиальную схему автомати- зации ТП не изменяют, но подпитку разводя- щей тепловой сети и местных систем потреби- телей осуществляют без подпиточного насоса. На обратной линии разводящей тепловой сети устанавливают предохранительный клапан. Пьезометрический графин теплового пункта с
3 3 ('if«Ij rt‘О1Л1Л nviiKTim 129 Риг. 3.14. Схемы тепловых пунктов при снижении расчетной темперах уры воды у потребителей до 95 — 105 ’£ а—схема ТП при стабильном гидравлическом режи- ме тепловой сети; б -схема ТП при нестабильном гидравлическом режиме тепловой сети; а—пьезо- метрический график к схеме о; обозначения напо- ров см. рис. 3.9 независимой схемой при Рит показан на риг. 3.13, я Схемы ТП при пониженном температурном графике у потребителей. Если расчетная темпе- ратура воды в подающей линии разводящей тепловой сети принята меньшей, чем в подаю- щей лилии магистральной тепловой сети, а ТП применяют насосное подмешивание обратной воды в подающую линию (так называемую схему с насосами па перемычке). При недо- статке располагаемого напора в ИТП устанав- ливают подмешивающие насосы взамен элева- тора Схема ИТП с регулятором смешения зашиты показала иа рис. 3 11, а Схему приме- няют при снижении температуры воды у иогре битсля до 95- 105 <fC. Необходимый коэффициент подмешивания получают прикрытием клапана регулятора сме- шения — защиты. Схему можно применять при 5 Зак. 8U4
130 Глава r!pui:t>ei)uHt!HWf потребит елей теплоты к водяшлм тепловым сетям относительно стабильно располагаемом напоре в тепловой сети перед ИТП. Для уменьшения колебаний коэффициента подмешивания уве- личивают крутизну характеристики системы подмешивания, для чего устанавливают насосы с большим запасом напора и значительно при- крывают клапан при расчетном режиме. Аварийный останов подмешивающих насо- сов очень опасен вследствие проникания воды с высокой температурой в системы отопления, тепловая компенсация которых рассчитана на температуру 95—105 иС, В этих условиях необ- ходимо отсечь в ИТП подающую линию систе- мы отопления от подающей линии тепловой сети. Отсечка осуществляется клапаном регу лятора смешения - защиты, который при ис- чезновении давления в нагнетательных патруб- ках насосов перекрывает подающую линию тепловой сети. Малый температурный перепад в системе отошпения позволяет не останавливать подме- шивающие насосы при статическом режиме в тепловой сети. В этих условиях возрастает на- дежность местных систем. Для предотвращения попадания обратной воды в подающую линию тепловой сети на этой линии в ИТП устанав- ливают обратный клапан. При нестабильном гидравлическом режиме тепловой сети и для крупных ЦТП с большим числом потребителей снижение температуры воды в подающей линии до 90—105пС целесообразно осуществлять при постоянном коэффициенте подмешивания. Поскольку при невысокой расчетной темпе- ратуре воды у потребителей на вводах не мо- гут быть присоединены системы горячего водо- снабжения (с регуляторами температуры), со- противление разводящей тепловой сети не ме- няется в течение суток или на протяжении отопительного сезона. В этих условиях доста- точно поддерживать постоянным располагав мый напор в ИТП, чтобы коэффициент под- мешивания оказался неизменным, что обеспе- чивают установкой регулятора постоянства располагаемого напора (см. рис. 3.14, б). При этой схеме коэффициент подмешивания уста- навливают с помощью дроссельного органа, расположенного на нагнета тельной стороне подмешивающих насосов При статическом ре- жиме тепловой сети подмешивающие насосы могут оставаться в работе, а при их останове отсекается подающая линия тепловой сети с помощью клапана регулятора. Если такую схему применяют пря незначи- тельном снижении расчетной температуры виды у потреби гелей (при большом температурном перепаде у них), подмешивающие насосы цель зя оставлять в работе при наступлении ста- тического режима. Их остапон осуществляется по импульсу падения давления в подающей линии тепловой сети. При нестабильном гидравлическом режиме как в тепловой, так и разводящей сети исполь- зуют схему, показанную на рис. 3.15, Перемен- ный гидравлический режим разводящей теп- ловой сети обычно связан с работой регуляторов температуры н системах горячего водоснабже- ния потребителей. В течение суток и па протя- жении отопительного сезона гидравлическая характеристика системы за станцией ппдмеши- нйиия меняется, что вызывает колебания расхо- да виды из тепловой сети и резкие изменения коэффициента подмешивания. Для стабилиза- ции температурного режима потребителей при- меняют регулятор постоянства коэффициента подмешивания. В схему регулирования коэф- фициента подмешивания входят клапан и два сужающих устройства, потери напора в которых- при расчетном расходе воды приняты одина- ковыми. Импульсы давления ня регулирующий клапан отбирают до сужающих устройств. Регулятор постоянства коэффициента под- мешивания воспринимает разность давлений в импульсных точках и поддерживает се равной нулю. При изменении расхода воды через какое- либо сужающее устройство меняются погори в нем и давление в соответствующей импульсной точке, вследствие чего клапан срабатывает и восстанавливается ранг-нствп давлений в им- пульсных точках, а следовательно, и равенство потерь в обоих сужающих устройствах. Оче- видно, что в этих условиях и расходы воды че- рез сужающие устройства находятся в том же соотношении, что и при настройке регулятора. Расход сетевой воды на ЦТП и одновременна расход подмешиваемой воды устанавливается дроссельным органом, располагаемым па нагие тателыюй стороне подмешивающих насосов. В схеме на рис 3.15 защиту разводящей сети и потребителей осуществляет клапан регу- лятора постоянства коэффициента подмешива- ния. Клапан срабатывает при аварийном оста- нове подмешивающих насосов, которые пре- кращают работу также и при наступлении ста- тического режима.
3.3. Схемы тепловых пунктов 131 В тепловую сеть Рис. 3.15. Схема теплового пункта при снижении расчетной температуры воды у потребителей до 136—140 °C Схема ТП с подмешиванием при недо- статочном напоре в обратной линии. Для не- больших ТП при малых колебаниях распола- гаемого напора применяют схему, показанную на рис. 3.16, и. В период статического режима подмешивающие насосы останавливают, при этом потребители оказываются отключенными от тепловой сети. Если для ТП выполняется условие (3,1), то на ТП устанавливают пере- мычку Б и задвижку на всасывающей стороне подмешивающих насосов, которые используют в этом случае для организации автономной циркуляции теплоносителя у потребителей ИТП, При нормальной работе ТП задвижка на перемычке Б закрыта, а задвижка па всасы- вающей стироне насосов открыта. В режиме автономной циркуляции обе задвижки должны мснйть слое положение на обратное. Пьезо- метрический график ТП при рабочем и автоном- ном режимах показан на рис. 3.16, в. Для крупных ЦТП и при нестабильном располагаемом напоре в тепловой сети уста- навливают два регулятора давления и подпи точную перемычку с подпиточным насосом и регулятором подпитки (рис. 3.16, б). В этом случае при наступлении статического режима независимо от величины статического напора подмешивающие насосы могут быть оставлены в работе (при расчетной температуре воды у потребителей 95-105 °C). Если расчетная тем- пература воды у потреби гелей существенно превышает эти величины, рекомендуется при статическим режиме остановить подмешиваю- щие насосы и лишь затем осуществить авто нимную циркуляцию теплоносителя у потре- бителей. Схемы ТП с подмешиванием при недопус- тимо высоком давлении в обратной линии тре буют установки насосов на этой линии, рабо- тающих в режиме «подмешивапие-подкачка» Для регулирования сниженного давления в обратной линии на нагнетательной стороне насосов устанянлиняют дроссельный орган, а на перемычке — клапан, с помощью которого мо- жет быть отрегулирован необходимый коэффи- циент нодмешиаапия. При расчетной темпера- 5*

у/ Рнс. 3.18. Схема тепловых пунктов пря недоста- точном напоре в обратной линии WQ<Wt.,i н сни- жении расчетной температуры воды у потребителей до 95- 105 С. а -схему ИТП; б—схема ЦТП; в—пьезометри- ческий график к гхеме а; г—пьезометрический гра- фик к схеме б; оОолпачсння напоров см риг:. 3.9. Рис. 3.17. Схемы тепловых пунктов при недопусти- мо высоком давлении в обратной линии Р^оп) н снижении расчетной температуры воды у потре- бителей а—схема TU при снижении расчетной температу- ры до 95—105 °C; б схема ИТП; в — схема ЦТП; е— пьезометрический графин к схеме а: д— nt.e зОМСтричесиин график к схеме и; обозначения на- поров см. рис. 3.9.
134 I лава 3. Присосдпнекие потребителей теплоты к восЗячул гегалоалсн естпм Рис. 3.IS. Схемы тепловых пунктов при недостаточном нииоре в подающей линии Н„ ЛН?С.Ни1 н сни- жении расчетной температуры воды у потребителей а—схсмн ТП при снижении расчетной температуры до 95—105 б схема ИТП; в—схема ЦТП; г пьезометрический график к Схемам и и в: с? — пьеломе । рический график-к ехеяе (5, обозначения няпорбй см. рис 3.9.
3.3. Схемы тепловых пунктом 135 туре воды в подающей линии разводящей сети 95—105 у потребителей отсутствует нагрузка горячего водоснабжения. Поэтому гидравлический режим разводящей сети можно считать стабильным и не оказывающим влия- ния па величину коэффициента подмешива- ния. Небольшой перепад температур в разаодя щей сети позволяет не выключать насосы при статическом режиме тепловой сети, что соот- ветствует схеме ГП, показанной на рис. 3.17, о. Первоначальную регулировку коэффициента подмешивания производят дроссельным клапа- ном, установленным на перемычке. Постоян- ство давлении на всасывающей стороне насо- сов обеспечивает регулятор подпора, посто- янство располагаемого напора — сонместная работа регуляторов давления на подающей и обратной линиях Регулятор подпора на обратной линии не- обходим главным образом при статическом режиме, когда насосы работают в качестве циркуляционных. При этом регулятор подпора, как и регулятор давления на подающей линии, принудительно закрывается, обеспечивая от- сечку ТП от тепловой сети. Замена регулятора подпора обратным кла- паном приводит к установлению циркуляции через подпиточную перемычку, что снижает расход воды по системам отопления потре- бителей. При останове насосов также необходима отсечка ГП вследствие повышения до недопусти- мых пределов давлении у потребителей. При отсечке ТП подпитка разводящей сети и потре- бителей обеспечивается подпиточной персмыч кой. Устанавливаемый на ней регулятор под- питки настраивается на поддержание меньшего давления, чем это имеет мести при нормаль- ном режиме. Схема ТПГ показанная на рис. 3.17, б, при- менима независимо от величины расчетной температуры воды после подмешивания. Она характеризуется пониженными требованиями к регулированию и защите, и поэтому ее сле- дует применять для ИТП Схему можно при- менять при стабильном гидравлическом режи- ме тепловой сети я отсутствии автоматически регулируемой нагрузки у потребителей. Режим автономной циркуляции устанавливают вруч- ную. При нестабильном гидравлическом режиме тепловой сети клыешн смещения — защиты за меняют регулятором постоянства располагав мого напора у потребителей. Клапан регулятора закрывается при останове подкачивающих на- сосов. Для установления коэффициента под- мешивания на перемычке размешают дрос- сельный орган. Для крупных ЦТП с автомат чески регулируемой нагрузкой у потребите- лей используют схему, показанную на рис 3,17, а. Схемы ТП с подмешиванием при недоста- точном напоре в подающей линии. Для схем ТП с подмешиванием при Нп ДДР</7М Г уста- навливают насос на подающей линии для подъема воды к верхним точкам местных сис- тем и преодоления их гидравлического сопро- тивления. Кроме того, на обратной линии ТП повышаю! напор, чтобы обеспечить залип мест- ных систем и подмешивание обратной воды в подающую линию. При статическом режиме в тепловой сети необходима отсечка потреби- телей ТП для предотвращения опорожнения их местных систем, а также возможного повы- шения давления сверх допустимого у осталь- ных потребителей. Схема ТП с сохранением циркуляции в сис- темах отопления при статическом режиме, применяемая при снижении расчетной темпе- ратуры ноды у потребителей до 95 105 3С, показана на рис. 3.18, о. Эту схему используют при нестабильном гидравлическом режиме теп- ловой сети. Залип местных систем обеспечи- вает регулятор подпора, причем разность между регулируемым напором и напором в подающей линии дросселируется в регулировочном кла- пане, установленном на лодмешикающей пере- мычке, С помощью этого клапана устананли
II ступень В онстечы отопления Из систем отопленин Подо гревател ьная установка отопления 1Ж------* XI нж 3.19. Схема теплового пункта с ппслсдователь- включеннем подогревателей горячего водос наб- Иэ систем горячего водоснабжения Рис. ным ження и независимым присоединением систем отоп- ления В системы горячего водоснабжения Из тепла ной сети В тепловую сеть В системы холодного водоснабжения 1 ступень Летняя перемычка Ь’И.г,7С итчсртиуг лочньрии т ?пнгнп(:иазпс1!;
1 3 См-мы ТСЧЛСРНХ (|уяКГуо 137 Рис. 3,20. Схема тепливши пункта (t/j со смешан- ным включением подогревателей горячего воаоснаб- Л1ГНИН при недостаточном располагаемом напоре у потребителей с пьезометрическим графиком (б) (обозначения напоров см. рис. 3.9) вают необходимый коэффициент подмешива- ния При наступлении статического режима /Дт </Ди. а также при останове подкачиваю- щих насосов автоматически отключаются пода кицая и обратная липин и включается подпи- точный насос. Регулирование подпитки отсе- ченной разводящей сети и местных систем обеспечивает регулятор, настроенный ня под- держание несколько меныпего давления в об- ратной линии, чем при нормальной работе ТП (рис. 3,-18, с). При стабильном гидравлическом режиме тепловой сети па подающей линии ТП взамен регулятора давления «после себя» устанав- ливают обратный клапан, отключающий потре- бителей по подающей липни при останове подкачивающих насосов. Если величина стати веского напора в тепловой сети достаточно высока и условие (3.1) соблюдается, то можно отказаться от подпиточной перемычки с насо- сом и регулятором подпитки. При наступлении статического режима под начинающие насосы можно оставлять в ра- боте, а подпитку автономно работающих по- требителей осуществлять по подающей линии (рис. 3.18, d). Для заполнения местных систем в згой схеме дополнительно необходимо уста- навливать перемычку между подающей и обрат- ной линиями с двумя задвижками и спутни- ком между ними, которую следует располагать на нагнетательной стороне подкачивающих насосов. Простая схема ИТП при Д„ — Л/7ИС нс зависящая от величины расчетной температуры воды у потребителей, показана на рис. 3.18, б. Условия се применения аналогии иы указанным при рассмотрении схемы на рис. 3.17, б. а пьезометрический график пока- зан на рис. 3 18, <?. При нестабильном гидравлическом режиме тепловой сети обратный клапан на подающей линии заменяют регулятором давления «после себя», на который полается импульс на отсечку от останова подкачивающих насосов. Для круп- ных ЦТП с автоматически регулируемой на- грузкой у потребителей применяют схему, по- казанную на рис. 3.18, в. Пьезометрический график дли згой схемы приведен ня рис. 3.18, г. Схемы ТП в закрытой системе теплоснаб- жения. Примеры схем ТП при двух ступенях
138 ! л а а а J, Подсоединении потребителей теплоты к аодииым i l'u.tWhx сетн.« Из системы горячего водоснабжения нагрева водопроводной воды и отклонениях гидравлического режима тепловой сети в топке подключения ТП от нормальных значений пока- заны на риг 3.19 и 3.20. Схема ТП с последо- вательным включением подогревателей горя- чего водоснабжения и независимым присоеди- нением систем отопления изображена на рис. 3 19. Схема ТП отвечает условию недо- статка напора в подающей линии тепловой сети для подачи ноны к верхним точкам систем отопления Н„- Л//„ < НГ11. Схема предусматри- вает элеваторное присоединение систем отопле- ния. Схема J11 со емешаЕигым включением по- догревателей при недостаточном располагаемом напоре у потреби гелей показана на рис. 3.20 Схема соответствует варианту гидравлического режима, при котором подкачивающие насосы Рне. 3.21. Схема тепливого пункта при непосредст- вен ним нодоразборе только нз обратной линии ! перемычки для рабочы в летний период устанавливают на подающей линии, л предус- матривает снижение расчетной температуры воды у потребителей до 95— 105 °C. Схема ТП в открытой системе теплоснабже- ния с разбором воды только нз обратной ли- нии. Для обеспечении такой схемы отбора воды на протяжении всего отопительною сезона устанавливают пред включенный подогреватель, из которого греющая вода поступает в систему отопления (рис. 3.21). Схема с прСДВКЛЮчен- ным подогревателем при непосредственном яод.оразборс позволяет сократить расход сете ной воды и способствует увеличению циркуля- ции ее н отопи тельных системах.
4.1. Основные положения 139 ГЛАВА 4 НАЛАДКА ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 4.1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ Наладку водяных тепловых сетей осущест- вляют для обеспечения нормального теплоснаб- жения потребителей, В результате наладки создаются необходимые условия для работы систем отопления, приточной вентиляции, кон дициопиронания воздуха и горячего водоснаб- жения и повышаются технике экономические показатели централизованного теплоснабжения за счет увеличения пропускной способности тепловых сетей, ликвидации перегрева потре- бителей, снижения расхода электроэнергии на перекачку теплоносителя. Наладку выполняют во всех звеньях цент- рализованного теплоснабжения: в подогрева- тельной установке источника теплоты, тепло- вой сети, тепловых пунктах и системах тепло- потребления. Наладочные работы выполняют в три этапа: I) обследую: и испытывают си стему централизованного теплоснабжения с последующей разработкой мероприятий, обес- печивающих эффективность се работы; 2) осу ществляют разработанные мероприятия; 3) ре- гулируют систему. В результате обследования выявляют фак- тические эксплуатационные режимы, уточняют тин и состояние оборудования системы тепло- снабжения, определяют характер и величину тепловых нагрузок, необходимость и объем испытаний тепловых сетей и оборудования R процессе наладочных работ испытывают пропускную способность теплосети и коммуни- каций источника теплоты, определяют факти чсскуто характеристику сетевых насосов, испы- тывают калориферные установки. При пеоб ходимости тепловые сети испытывают на теп- лопотери, прочность и компенсирующую спо собность при максимальной температуре се- тевой воды. Режимы и мероприятия, обеспечивающие эффективность работы тепловой сети, разра- батывают на основе данных обследования и испытаний в следующем порядке: рассчитыва- ют фактические тепловые нагрузки; усгапавли паю! режим отпуска теплоты; определяют расчетные расходы сетевой виды; производят гидравлический расчет наружных тепловых се- тей, а при необходимости — систем теплопот- рсблення промышленных зданий, разрабаты вают гидравлический режим работы тепло- вых сетей; рассчитывают дроссельные и сме- сительные устройства для тепловых пунктов потребителей и отдельных теплписпользующих установок; определяют места установки автома- тических регуляторов на источнике теплоты, тепловых сетях и у потребителей; составляют перечень мероприятий, выполнение которых должно предшествовать регулировке. При выполнении мероприятий по наладке производя г следующие работы; устраняют де фекты строительных конструкций и оборудо- вания; приводят схемы и оборудование водо подогревательной установки, тепловых сетей, подкачивающих насосных станций, тепловых пунктов и систем теплопотребления в соответ- ствии с рекомендациями, основывающимися на выполненных расчетах и разработанных тепло- вых и гидравлических режимах; оснащают все звенья системы теплоснабжения необходимыми контрольно-измерительными приборами в соот- ветствии с требованиями нормативных докумен- тов; автоматизируют отдельные узлы системы теплоснабжения; устраивают насосные и дрос- сельные станции; устанавливают дроссельные к смесительные устройства. К регулировке систем централизованного теплоснабжения приступают только после вы- полнения всех разработанных мероприятий по наладке. В процессе регулировки проверяют прогрев геплоиспользующих установок при ра- боте источника теплоты в разработанных теп- ловых и гидравлических режимах, а также соответствие фактических расходив теплоноси- теля расчетным, корректируют диаметры от- верстий сипел элеваторов и дроссельных диаф- рагм, настраивают автоматические регуля- торы. Эффективность наладки тепловых сетей ха- рактеризуется следующими показателями: со- кращением расходов топлива за счет ликвида- ции перегрева систем теплопотребления; сокра 1ЦС1ТПСМ расхода электроэнергии на перекачку теплоносителя за счет снижения удельного расхода сетевой воды и отключения излишних насосных станций; обеспечением возможности
140 Г .1 I? 1-1 fl L T e'fj.-l I i' Jj'i' I r'M подключения к сетям дощ'лиичслт.иых тепло- потребителей, сокрлпгением расходов топлива пи выработку' электроэнергии за счет снижения температуры поды н обратных трубопроводах тепловой сети (в тсплофика цистных систе- мах) . 4.2. ОБСЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ Наладку системы централизованного тепло снабжения начиняют с обе.,те лова ни я всех знельев системы — источника теплоты, тепловых сетей, систем геплопптреблепин. При обследо- ван ин системы знакомится с проектной доку- ментацией и эксплуатационными материала ми. выявляют отклонения ог проектных реше- ний, а также дефекты проекта и монтажа; уточняют технические характеристики установ- ленною обору-дпни ни я и он редел нют его тех- ническое состояние; анализируют фактиче- ские режимы работы системы и уровня эксплуа- тации; собирают и составляют исходную тех- ническую документацию для выполнения на- ладочных ряби!; намечают предварительные мероприятия но поньлпешио уровни эксплуа- тации и ист ямы и обеспечению возможности проведения наладо... работ. Обследование источника теплоты. При об- следовании по паспортным и эксплуатационным данным у ста и а в л и на ют: тепловые мощности котлов, тенлофикацнон них отборов и конденсаторов турбин, которые используют для подогрева сетевой волы; те х и н чес к и с карайте ристи к и иодоподогрев а - телей и охлади гелей конденсата (допустимые давления и температуры пара и воды, поверх- ности нагрева, расчетные расходы сетевой виды и гидравлические сопротивления); технически!' характеристики сетевых, подпи- точных и рециркуляционных насосов (частоту вращения, мощность электродвигателя, расход воды, развиваемый напор, максимальный и минимальный напоры во всасывающем пат- рубке) ; схему и производительность иодоподогре- вательной установки для подпитки тепловой сети; типы и схемы включения автоматических регуляторов (подпитки, температуры и т. д.}, а также наличие контрольно-измерительной аппаратуры. При рассмотрении проектной документации по теплонриготовитсльной установке ТЭЦ. и.дч котельной выявляют отклонения в схеме обо- рудования источника 1еплоты от проектных решений, дефекты монтажа, а также техни- ческое состояние оборудования. По результа- там обследования составляют принципиаль- ную схему тег1лопригитинитслы1ой установки с указанием на ней всего оборудования, комму- никаций н контрольно-измерительных прибо- ров. Обследование тепловых сетей н вспомога- тельного оборудования. При обследовании не обходимо выявить: типы и места установки запорной арматуры, компенсаторов, воздушни- ков, слускиинов, перемычек, контрольно-измери- тельных приборов, состояние тепловых камер, строительных конструкций, тепловой и анти- коррозионной изоляции, попутных дренажей; технические характеристики оборудования насосных станций, чипы и схемы включения автоматических регуляторов. После рассмот- рения проектной документации и данных об- следования выявляют отклонения от проекп!ы.х решений, а также дефекты проектирования И монтажа. Но имеющимся проикгным и испо.ч- jiHieabJfiJM документам, а также результатам обследования составляю г схему сети. Па схе- му наносят длины И диаметры всех участков, места подключе пня потребителей, местные сопротивлении (повороты, компенсаторы, за норную арматуру и т.д.), контрольНО-ИЗМе- рителнныс приборы, геодезические" отметки узловых камер и характерных тепловых пунктов п отребитсле й. Обследование тепловых пунктов и систем теплопотребления. При обследовании надиви дуальных и центральных тепловых пунктов выявляют схемы подключения систем тепло- ногреблепия к тепловым сетям, наличие конт- рольно-измерительных приборов и автомати- ческих регуляторов, а также технические ха- рактеристики установленного оборудования. В процессе обследования систем тсплопотреб ления жилых и административно-обществен- ных зданий выявляют тип схим отопления и виды установленных нагревательных приборов. При обследовании систем геплопотреблення промыт лепных потребителей составляют и кор- ректируют имеющиеся схемы тепловых пунктов
4 .4 Onpi’Af.’U’nut! теплииых. ниерилик питреч лепим 141 и систем теплопотребления с указанием на них длин и диаметров трубопроводов, теилопотреб- ляющих приборов, контрольно-измерительных приборов; выявляют типы, число и схемы обвя- зок калориферов и конвективно-излучающих приборов. После рассмотрении проектной доку ментации и данных обследований выявляют отклонения от проектных решений, а также дефекты проекта и монтажа. Анализ режимов работы системы теплоснаб- жения выполняют по эксплуатационным дан* иым, Выявляют следующие данные, характе- ризующие гидравлический н теплиной режимы работ системы: расходы сетевой и подпиточной воды в суточном и сезонном разрезах; напоры в подающем и обратном трубопроводах у источ- ника теплоты, в характерных точках сети и па тепловых пунктах потребителей; фактический температурный график регулирования отпуска теплоты и фактический отпуск теплоты потре- бителям; качество работы систем теплопотреб- ления. Сравнивая фактические н расчетные пара- метры работы системы теплоснабжения, выяв- ляют основные причины некачественного тепло- снабжения и предопределяют главные направ- ления наладочных работ. По материалам обсле дования системы централизованного теплоснаб- жения составляют перечень мероприятий по нормализации работы системы и повышению уровня ее эксплуатации. 4.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК ПОТРЕБЛЕНИЯ Тепловые нагрузки принимают по проект- ным данным, если в результате обследования установлено соответствие проектам систем отопления, вентиляции,, кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения. При отсут- ствий проектов или их несоответствии факти- ческим данным тепловые нагрузки для про- мышленных зданий определяют распетным пу- тем с учетом выявленных при обследовании технических характеристик отопительных при- боров, калориферов, подоподогревателей, а для жилых зданий — по удельным характеристи кам. Расход теплоты на отопление (на системы, оборудование конвективни-нзлучающнмн при- борами). Расчетные расходы теплоты (Г'кал/ч) па отопление жилых, общественных и алми- нистраивных зданий определяют по укрупнен- ным показателям Q<1T = af?V'(ta —/н.р) 1(>—°, где - • удельная 0TUJLMTCLj[l.4HIH МИ |.Ui K ivpm'ГИ кл пла- нин при t„ |-——3(СС; кал/ (ч ’ ч "С), а попра- вочный коэффициент, учитывающий климатические условия района и применяемый и случаях, ногдл расчетная температура наружного воздуха от ли чается от —30 °C: V — объем здания ио наружному обмеру, tu - расчетная температура воздуха внутри о заиливаемого здания, °C; б ,, - расчетная температурь наружного воздуха для проектирования отопления, :,С Удельные отопительные характеристики зда- ний, поправочный коэффициент а и расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха приведены в гл. 1 (табл. 1,3,, 1.7, 1.8, 1.10). Отопительные характеристики жилых зда- ний с учетом естественной вентиляции для кли- матического пояса с расчетной температурой наружного воздуха — 30 иС можно также определить по эмпирической формуле ЛГИ им. Ф. Э. Дзержинского: q= a/VV, [де I/ объем здании по наружному обмеру, м3, П = 6, <7= 1,6 - дли зданий, нгннеденнык до 1958 г.; п —8; <7=1,3—для зданий, л острое и и ы х после 1958 г. (из сборного железобетона). Расход теплоты на отопление обществен- нх, административных и промышленных зда- ний яетигювой конструкции или сложной кон- струкции в плане, я также имеющих различные расчетные температуры внутреннего воздуха в отдельных отапливаемых помещениях опре- деляю! по поверхности фактически установ- ленных нагревательных приборов в каждом по мещении. Технические данные отопительных приборов приведены н гл. 2 (табл. 2.57--2.62). Теплоотдача чугунных радиаторов, ребристых труб, регистров из гладких труб и плинтусных конвекторов КП приведена в табл. 4.1. Теплоотдачу радиаторов KjIT определяют по монограмме (рис. 4.1) в зависимости от тем- пературного напора: Д/ = /1р I /Ир/2 /г. где /|Р я —• rcMiii-pnryjiM поды соответственно входящей н выходящей из 11рибпри, °C; /Е - расчет- ная температура в помещении, ’С. Теплоотдачу установленных конвекторов <Аккорд» и «Комфорт», плинтусного чугунного конвектора ЛТ-10 с достаточной для паладоч-
112 Глава 4. Наладсса водяных тепловых сетей Таблица 4.1. ТЕПЛООТДАЧА 1 ЭКМ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ В ДВУХТРУБНЫХ СИСТЕМАХ ОТОПЛЕНИЯ, ККАЛ./(Ч ЭКМ) Температуря тира в помещении! °C Темперит у pj геп,1нн»еителя /г, — Он, :С 05—85 ПО - -711 45 70 L00--7U 115 -70 130 70 И0. 70 150 70 Чугунные раднитчуы при сюда t'te поды ш схеме сверху вниз 5. 482 552 541 587 599 64 1 668 700 10 441 482 500 542 FiFj4 601 624 657 12 424 455 484 526 537 594 610 640 14 408 448 467 51 1 520 567 595 623 15 400 411 459 493 51 1 558 587 615 16 392 433 451 4неч 503 549 579 607 18 375 418 135 470 487 531 565 .492 20 354 10(1 4 L 7 455 471 514 550 576 23 334 375 392 432 446 488 528 552 25 317 359 373 417 429 472 514 536 Рт>,>т: гры из гладких и ребристых труд, паин/усные коннекторы типа КН 5 479 519 539 10 439 179 499 12 423 463 483 15 399 439 469 16 391 431 451 18 375 415 435 20 359 399 419 25 319 359 379 599 618 678 718 758 559 579 688 678 718 643 563 622 662 702 519 539 598 638 678 51 1 531 590 630 670 495 515 57,1 614 654 479 499 559 598 638 439 469 519 558 598 ных риСми ючлостью (без учета фактического расхода воды) находят ио формуле Q = 435F(llMipi, । де <f ) - коэффициент, учитыншшций изменение температурного напора (см. график ни рис. 1.2). Теплоотдачу стальных панельных змеевико- вых радиаторов типа ЗС и конвекторов «Про- гресс» находят с помощью графиков па рис. 4.3—-4.7. Теплоотдача спаренных стальных листотрубных радиаторов КЛТ или стальных панельных змеевиков радиаторов 3(11 - (3-7), состоящих на двух одиночных, соединенных па- раллельно, па 15% Foc.ce теплоотдачи одиноч- ных При определении расходов теплоты на отопление кроме теплоотдачи отопительных приборов учитывают теплоотдачу в помещении от неизолированных трубопроводов (табл. 4.2 и 4.3) Расход теплоты калориферными установка- ми. Теплотехнические параметры калориферных установок находит но результатам воздушных испытаний установок и техническим характе- ристикам примененных калориферов. При Рис, 4.1 Теплиитдячя стальных лнетотрубных радиа- торов КЛТ я -тавигимнети от температурного на- пора
4.1 О предал PI I ИГ TCIblOUtJX !iarpyjt>K потребления 143 Рис. 4.3. График для определения поправочного коэффициента в зависимости от изменения тем- пературного напора At конвекторов ЛТ-lfl, «Ак- корд», «Комфорт» (d... = 15 мм) Таблица 4.2. ТЕПЛООТДАЧА ОТ НЕИЗОЛИРОВАННЫХ ТРУБ ДЛИНОЙ I М ПРИ РАЗНОСТИ ТЕМПЕРАТУРЫ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ И ОКРУЖАЮЩЕГО ВОЗДУХА, РАВНОЙ 1 °C Лиаме! р трубо- провода, мм Теплоотда- ча, ккаЛ/'i Дня метр тр^Си- прййлда, мм Тсллоитдз- ЧЛ, KIGlJl/'l 15 0,78 70 2,51 20 0,97 80 2.53 25 1,22 100 3.4 32 1.54 125 4,23 40 1,75 150 5,6 50 2,09 200 7,19 Рис. 4.3. Теплоотдача различных марок стальных панельных змеевиковых радиаторов в зависимости от температурного напора / ЗС.-Н— 7, 2 —ЗСИ-6; J--3CII-S; 4- ЗС-11—4; 5—ЗС-И—3 Поправочный коэффициент для расчета теплоотдачи труб Наименование и расположении трубо- провода Коэффициент Стояк ...........................0,5 Подводка (подающая и обратная) 0,9 Трубопровод, проложенный у потол- ка .. , .......... 0,25 Трубопровод, приложенный у тюля . 0.75 известной проектной тспжшон производитель- ности калориферной установки последнюю при- нимают за основу при определении расчетной температуры обратной воды от установки. При неизвестной проектной тепловой производитель ностн калориферной установки в качестве ос- новною исходного данного принимают расчет- ную температуру обратной воды, по которой определяют расчетную тепловую производитель пости установки и расчетную температуру на- гретого воздуха на выходе из установки. Результат расчета калориферной установки при известной ее проектной теплонроизводи- тельности позволяет выявить запас поверхно- сти нагрева установки для использования его в целях снижения расчетной температуры обратной воды по сравнению с нормативной. Это предопределяет большую эффективность указанного метода расчета калориферных уста- новок, чем расчет теплопроизводнтслыюсти установки на нормативную температуру обрат-
144 Г .1 ii '1 ti l. iiuwdiia лоДягедг ттмтш сетей Рис. 4.4. Теплоотдача однорядного коннектора «Прогресс* при различных длинах нагревательного элемента (J. = 15 мм) Рис, 4.5. Теплоотдача однорядного конвектора «Прогресс» при различных длинах нагревательного элемента (af, -20 мм) Рис. 4,6, Теплоотдача двухрядного коннектора «Прогресс» при различных длинах нагревательного элемент (Ду=20 мм) At. °C Рис. 4.7. Теплоотдача двухрядного коннектора <т. Прогресс» при различных длинах нагревательного элемента (фу = 15 мм) ной воды. Поэтому расчет калориферной уста- новки при заданной расчетной температуре обратной воды рекомендуется выполнять толь- ко при отсутствии данных о проектной тепловой пром 3 водите.,! Ы [ОСТИ уст а! LOBK И Определение расчетной теплопринзводитель- мости калориферной установки при заданной температуре воды в обратном трубопроводе. Расчетную теплопроизводительнпсть калори- ферной установки находят методом последова-
4 3 On ргдг.'К'н >i е 11чьк>вы» нагрузок потреблен ня 145 тельных приближений следующим образом L Принимают вероятную расчетную тем- пературу воздуха на выходе из калориферной установки Т|Р- 2. Определяют весовую скорость воздуха Уур, hi (м2-с), проходящего через калориферную установку в расчетных условиях, по формуле: (Ит)р = АЬ1Тр/ЗЙ(Ю^ (4.1) где L, объемный рис ход нп.здуха через вентилятор, полученный я результате ш нду ш hi j х испытании установки, м^/ч; уг • плотность ночдухи, проходя- щего к расчетных условиях через вентилятор, кг/м'1 (при упишжке вентилятора по ходу воздуха посев.’ калориферов тР = 7т , при установке вентилятора до калориферов ур=уТг). fB - площадь живого се- чения калориферов для проходи щггдухи, mj. 3, Находят тепловую производительность Qp, Гкал/ч, установки при расчетных условиях Qt 0,24Z.„Yp(Tip —т^) 10“й, (4.2) где т1р н тар- соответственно расчетные темпера туры воздуха на входе и выходе из калориферной установки. '''С. 4. Определяют скорость воды ю, м/с, в труб- ках калориферов: где Г[р н /?р cooTiieiстненно расчетные темпера- туры воды на входе н выходе нз калориферной ‘ установки, ’С; f,— площадь живого сечепнч трубок калориферов для прохода воды. 5. Определяют теоретический коэффициент теплопередачи К, кхлл/^-ч • °C), калориферов в закисимости от весовой скорости воздуха (И?)р и скорости ВОДЫ 1Л1. 6. Проверяют определенную пл формуле (4.2) расчетную тепловую производительность установки a „зге- / ti₽+‘ар \ |П-с <?г = “«'г(---2------------2---)10 (4.1) где F — поверхность нагрева калорнферои, мй; К коэффициент теплопередачи калориферов, ккал/(м‘ -ч-"CJ, а коэффициент, учитывающий степень загрязнения поверхности калориферов и влияющий на снижение коэффицн сита теплинере дачи (принимают в пределах 0,7—0,9). 7. Если полученные ио формулам (4.2) и (4.4) расчетные теплойроизводительности ка лориферной установки отличаются более чем на ±3%, принимают новую температуру воз- духа на выходе из калориферной установки, и расчет производят заново. Для приточно- вентиляционных установок при отличии новой температуры нагретого воздуха от иервинамиль нон менее чем на 5 °C, плотность воздуха, входящую в формулы (4.1} и (4.2), нс пере считывают из-за незначительности вносимой по- грешности Для ускорения сходимости расчет а рекомендуется новую величину принимать приблизительно разной температуре, определяе- мой по формуле: -о74м7' где 'зпнчеиии Qp принимают по результатам пре- дыдущего расчета по формуле (1.4). 8. Если величина температуры нагретого воздуха на выходе из установки тц>, окончатель- но найденная в результате расчета, лежит в пределах между максимально и минимально допустимыми значениями этой температуры ifp^ и rfp", определяют расход сетевой поды Gp, т/ч, на калориферную установку: GP = <?„-! О3/(i]p-/2p). (4.5) На этим расчет заканчивают. 9. Если величина температуры нагретого воздуха на выходе из установки, окончательно найденная в результате расчета, окажется боль- ше или меньше допустимого значении этой температуры, производят расчеты, приведенные ниже. Продолжение расчета при не- допустимо высокой температуре нагретого воздуха 10. Принимают Т|Р--т“ри и определяют но- вую расчетную теплой роизвод и тел нность уста- новки Qp: Qi 0t24LвтP(-rrГ,-т^P)Ю-,,. (4.6) 11. Определяют но пи. 21 25 новую расчет- ную температуру обратной воды, идущей от установки (ip < /2р, где в качестве основного исходного данного принята расчетная тепло производительность установки Qi- 12. Если полученная величина /2р окажется меньше минимально допустимого значения 1"р", необходима реконструкции калориферной установки с уменьшением площади поверхности нагрева. 13. Если полученная величина /2р окажегся больше минимально допустимого значения Лрн, определяют расчетный расход сетевой воды на калориферную установку GP = Q'-I0J/(6p-fiP)- {4.7) На этом расчет заканчивают.
L46 f'.rujfj 4. На.пггДсг <0 Пpодo . iжvнкe расчета при не л о и у с г п м и н л з к о й г с м н ерат у р е н а I р <? Т О С И Н О 3 ,Т. у X Li. ]4. Принимают 111, — т 'i'"' и определяют но- вую расчс] нуЮ Тгнлгшроизводнте.ю.ногть уста- новки Q:'> Qp Q,1, =0.1>4/„тщтГ!’. 15. Определнюг nej пн. 21 2о новую рнечег ную температуру обратим воды, идущей от установки ПР, где и качестве ochobhoi о исходного данного принимают расчетную тепло- 11рои.шо;’нт('Л11ноет1> установки Q'.. 16. Нели полученная величина /д, окажется больше максимально допустимого ношении необходима реконструкция калориферной установки с увеличением площади поверхности нагрева. 17. Если полученная величина /!>р окажется меньше максимально допустимого значения »2р"', по формуле (4.7) определяют расчетный расход сетевой полы на калориферную ус канон ку. Ни этом расчет заканчивают. Схема расчета калориферной установки при заданной расчет- ной температуре обратной воды приведена на рис. 1.8. Определение расчетной температуры обрат- ной поды от калориферной установки при заданной се теплоироизподителъности. Рас- четную температуру обратной виды от калпри фернон установки находят метолом последо- вательных приближений следующим образом. 18, При ладанной проектной теплопронзно- дителыюстн У„р, 1 кал/ч, определяют расчет- ную температуру нагретого воздуха па выходе на установки tip. иС; <ЛР-10" ты-г.,„+ ()24/иТ7 19. Если величина температуры нагретого воздуха на выходе ил установки iiP окажется больше максимально допустимого значения згой температуры а.ц'и\ выполняют пп. 34 38; сели меньше минимально допускимого значения П1[. 41—45. 20. Если НС.1НЧИ1Щ температуры нагретого воздуха Tip лежит в пределах между мяксн мяльни и минимально допустимыми значения- ми этой температуры t i'P"‘i и ti”’\ то но формуле (4.11 о и редел я ют весоиую екоросп! воздуха, проходящего через калориферную установку в расчетных условиях. 21. Принимают вероятную расчетную тем- пературу обритой поды, идущей от калори- ферной установки Л,Р, ’’С, 22 Определяют скорость волы в трубках калориферов 0.278Qiip IZ । '1 ' I. (4.8) 23. Находят теоретический коэффициент теплопередачи калориферов Л\ ккал/(м2-ч-сС}, в записимости от весовой скорости воздуха (V'y,.),: И скорости ВОДЫ Щ|. 24. Проверяют принятую расчетную темпе- ратуру обратной виды си калориферной уста- новки 2фН|,- 10,!' Ф, * -----!।р + т।г. I Щр. (1.9) <У.(\ г 25. Если полученная по формуле (4.9) рас- четная температуря обратной воды отличается от принятой более чем на 3 °СГ принимают новую вероятную величину фр, приблизительно равную определенной по формуле (4.9), и рас чет лроподи! заново, ним иная с п. 22. 26 Если величина температуры обратной воды о г калориферной установки /jpi оконча- тельно найденная н результате расчета, лежит в пределах между максимально и минимально допустимыми значениями этой температуры fvp1”' и /2ч', определяют расчетный расход сетевой воды, идущей па калориферную установку На этом расчет заканчивают. 27. Если величина температуры обратной во- ды. идущей от калориферной установки, окон- чательно найденная в результате расчета, ока- жется больше или меньше соитвстстпенно максимально или минимально допустимого значения этой температуры i™’"’' или б’р", произ- водят расчеты, приведенные ниже. Проз» .я ж е н и с расчета при до- пустимой температуре нагретого в оз д у ха и и с л ону с тим о в mс о к о й г е м и е р а т у р е обрат н о й вод ы. 28. Принимают I>Р = /Sp1'1 и по пп. 1 — 7 опре- деляют новую расчетную тепл;’’ронзвидителы ность установки 0пГ, и температуру нагре- того воздуха rip. 29. Если полученная величина т|р окажется меньше минимально допустимого значении
ИД. Определение теи.к'выл на1р\.ч<>к ни i pL'fijif ним 147 Рис. 4.8. Схема расчета калориферной установки при заданной температуре обратной воды Гц,11, следует реконструировать установку с уве- личением ее поверхности нагрева. 30. Если полученная величина г],, окажется больше минимально допустимого значения Г|‘“"1 определяют расчетный расход сетевой воды, идущей на калориферную установку На атом расчет заканчивают. П р од о л ж е н ис р а счета при до- п у с ти мой те ми ер ату ре я а г р с j о г о воздуха и недопустим о ее и з к о й тем- пера г у ре о брл т н о и вод ы. 31. Принимают /Яр = /а’р" и по пп. I -7 опре- деляют Еи.жую расчетную теп л и производитель- ность установки <?р> <?„|, и новую температуру нагретого воздуха т|,,. При определении ско- рости воды но формуле (4.3) принимают □ _ ^МНН *2р — ^2;? • 32. Если полученная величина tip окажется больше максимально допустимого значения
148 Глани 4. Паладин внднныг- т/тлиных сшей т?"1. установку реконструируют с уменьшением ее поверхности нагрева. 33. Если полученная величина т(:, окажется меньше максимально допустимого значения т"рК1\ определяют расчетный расход сетевой полы ня калориферную установку: Продолжение расчета при не- допустимо высокой температуре нагретого в о з д у х а. 34. Принимают пр -Ti1"1 и определяют новую расчетную зеплопронзводительнисть ка лириферкой установки Q[(< Q,,,,: QP--. (ШМрргТГ i2P)We. где величину у-., находят в соответ етни к с п. 2. 35. Определяют по пп. 21—25 расчетную температуру обратной виды па выходе из уста- новки /ip. В формулах (4.8) и (4.9) принимают (?гр — Qp. 36. Если величина температуры обратной виды от калориферной установки, окончательно найденная в результате расчета, лежит в преде- лах между максимально и минимально допус- тимыми значениями этой температуры /2Ра!“ и /ар1", по формуле (4.5) определяют расчетный расход сетевой воды на установку. Ня этом расчет заканчивают. 37. Если величина температуры обратной воды от калориферной установки, окончательно найденная в результате расчета, окажется мень- ше минимально допустимого значения этой температуры, установку реконструируют е уменьшением площади поверхности нагрева. 38 Если величина температуры обратной воды от калориферной установки, окончательно найденная в результате расчета, окажется больше максимально допустимого значения этой температуры, выполняют расчет, приве депный ниже. Продолжение расчета при не- допустимо высокой температуре н а । р етп г о воздуха и недопустимо высокой температуре обратном ио д ы. 39. Принимаю] (2[, = /!J"Kl и по пп, I—7 он ре деляют новую расчетную гсч1лопроизвлдитель- ностъ установки Q1 <<9р и новую температуру нагретого воздуха тф-^тТр’'1'. 40. Определяют по формуле (4.10) расчет- ный расход сетевой воды па калориферную установку. На этом расчет заканчивают. Продолжение расчета при не допустимо низкой темпе р я г у р е на- гретого воздуха. 41. Принимают = и определяют расчетную теплопроизводительноегь калори- ферной установки QP> Qi,P: Q^O.adLHypCrT.r-T^lt/, где величину уР находят в спгнветствии с н. 2. 42. Определяют расчетную температуру обратной воды на выходе из установки /йр, ны лолляя пп. 21—25. 43. Если величина температуры образной поды оз калориферной установки, окончатель- но найденная в результате расчета, находится в пределах между максимально и минимально допустимыми значениями этой температуры /2рН1 и fj"", по формуле (4.5) определяют рас- ход сетевой воды на установку. На этом расчет заканчивают. 44. Если величина температуры обратной воды от калориферной установки, окончатель- но найденная в результате расчета, окажется больше максимально допустимого значения этой температуры, установку реконструируют с увеличением площади поверхности нагрева. 45. Если величина температуры обратной воды от калориферной установки, окончагель по найденная в результате расчета, окажется меньше минимально допустимого значения этой температуры, выполняют расчет, приве- денный ниже. Продолжение расчета при н с - д опус।им о н и зкой температуре на- гретого воздуха и недопустимо низкой температуре обратной во - д ы 46. Принимают и по пн. 1 -7 определяют нииую температуру нагретою воз- духа i|p>- <" и теплопроизводительностъ уста- новки Qr> Qp 47. Определяют по формуле (4.11) расчет- ный расход сетевой воды на калориферную установку. На лом распет заканчиваю!. Схема расчета калориферной установки при задан- ной тепл о производительности показана на рис. 4.9. Пример I. Определить расчетную геплопроиЗ' водительпость отопителЕшо-рсциркуляцнонного аг-
Рис. 4.9. Следа расчета калориферной установки лрн запанном тепл опроиаюдн гельности GfrI tEMHau^dj,<jli mut.aJjrk xfiflOL*irW $MHArra1.SidiJ( j j; t-
150 /' .1 il (I rJ t. TfrUDHUr ff'Tf'ft регата, состоящего из вентилятора, поди w u Ю (ЮО м’/ч воздуха, и двух калориферов КФБ-З Вида н воздух в калориферы подаются ио последо- вательной схеме. Расчетные темлсршуры поди lip и /-гр равны coo।Brn.-riifiiно I Г;0 и 70 °C. Темпера- тура ноздуха в отапливаемом помещении /г = т^Р = — 16 ПС. Коэффициент а = 0,9. Решение I По таГм. 2.3(1 находят поверх- ность нагрева калориферов К,ФЬ 8 /-=2.45,7 м\ живое сечение дли проходя воздуха /„ = (1,41 G мт живое сечение для прохода воды /т — 0,0092 mj. 2. Определяют весовую скорость поздуха i Руjr .1..гн 4тгн о принимают температуру Воздуха па выходе из агрегата Ti,.— 5(ГС и находят но табл. !.5 плот- ность воздуха, приходящего в расчетных условиях через вентилятор, установленный до калориферов ни ходу ноздуха, у,, — ут , = 1.222 кг/м4 (геп, I и 2) ; |/?)р = 10000 1,222/361)0- 0,4 I 0 = Н;I6 иге/(м2 с). 3. Находят теплиную производительность уста- IKIHK11 И рт-чет ны X Yl'.'l 11 н им X (и. 3) (?|1 = 0,24- 10(100- 1,2221т,,, ™ 16) 10”и = 2,УЗ- Ю” 'х(Tip— 161 = 2,93- 10” 1 (50- 16) = —0,0997 Гкал/ч. 4. ()п||рл.елиio< cioipoiTh воды н трубках кало- риферов (и. 4) 0.2780., 7X0092 (150 — 70) °-378^р т 0,378-0,0997 0,0377 м/с. 5. Определяют теоретический коэффициент т еп- лопередичи калориферов по номограмме (см. ряс. 2.1 X = 15,7 ккал / (иг ч - ° С). 6 Проверяют rTii.'ioi язва,дятельность установ- ки и определяют процент погрешности расчета (пп. 6 и 7) QP = 0.9К2-45,7^ 15G + 7tl Tlp+16pQ = 0,0823 - 10 ’Д’/ 102 - -[- \ = 0,0823 - ! 0 :! X X 15.7р02- - = 0,0995 Гкал/ч 0,0997 — 0,0995 0,0997 100“-= 0,2 %. 7. Определяют расчетный расход сетевой коды ия калорнферную установку (и S) 0.0995-10’ 150 — 70 1.24 т/ч. 8. Расчетные данные установки /-,= 150 Т; —'ЛГ'С; Tjl. = 16 °C, ч1;, = -н1=гС; Q,, = 0,0995 Гкад/ц; G,. — 1,24 т/ч. Пример 2. Определить расчетную теплоотдачу отопи тел ьно-рециркуляционного агрегата при усло- виях примера 1, но при расходе воздуха 7000 м''/ч и максимально допустимой температуре нагретого воздуха т'р"=50 'С. Решение 1. Определяют весовую скорость воздуха (Уу]р. Дли этого принимают температуру воздуха на выходе из агрегата Tip— 45 °C и на- ходят по табл. 1.6 объемный вес воздуха ур = = 1,222 кг/м ! при r.jp = 1 (i °C (пп. 1 и 2). 7000- 1,222 с ,, , ч iVt?"= ДиюХ41Т“5'71 К|С/<“'Л 2, Находят теплойроилводителыюеть установки н рги'читшjx условиях (п. 3) £„ = 0,24-7000-1,222 <т(р — 16) 10^ = = 2,05- 10” J (т1р— 16} = 2,05- Ю” ’ {45-16) = = 0,0595 Гкал/ч. 3. Определяют скорость воды в трубках кало- риферов (и. 4) и.й/кСр w= --------1----—------ --0.378Qo 0,0092 (150 -70) Р 0,378-0,0595 = = 0,0225 м/с. 1 Определяют теоретическии коэффициент теп- лопередачи калориферо!.! по номограммам рпс, 2.88: 8 —; I 3,0 ккал / (nr ч ’С) - 5. Проверяют теи,||О11|н»и:чт!Лительнпсть уста- новки и определяют процент погрешности расчета {пп. 6 и 7) е по г 7/ ЬО-Н 70 Г|Р4 С-р = 0.9 4 □,/1-£-------- 1=0.085 Гкал/ч. 0,0.595 — 0,085 0,0595 100= -42,4%. Л = 6. Полученный [1с.|у.,1ьтат отличается от тепло производительности, определенной по формуле (4.2) более чем на 3%, поэтому выбирают новую темпера iypy вптлеха на выходе из калориферов [и. 7) - 1Г 1 n-nfi5 - Т|р j 1 2,05- 10 1 2,05-10” 1 57,3U С 7. Принимают новое значение тем перату ры воз- духа на выходе нз калориферов т।Р =*= 5/ °C. и расчет при изводят ха ново. 8. Q[f = 2,05-10 :’(57—161=0.084 Гкал/ч, 9. ця 0,378-0,084 = 0,0318 м/с. 10. /< = I 3.6 ккзл/(м7-ч-иС), И Производят проверку: ф|:=(!.б823- IO”1] 3,6/ 102------- 0,082 Гкал/ч, 0,084—0,082 “0.084 2,4 %.
4.3. Определение тепловых нагрузок потребления 151 12. Подбор величин расчетной теплопронзво- днтсльноетн установки завершен, однако получен- ная темпера!ура нагретого воздуха т|Р = 57вС окалывается больше максимально допустимой вели- чины (50 °C). Расчет продолжают по пп. 10-13. 13. Расчетную температуру нагретого воздуха принимают ранной максимально допустимой и по формуле (4.6} определяют новую, сниженную рас- четную теплопроиэводятельность установки (п. 10): Q,\=2.05-10-(50-16) = 0,07 Гкал/ч. 14. Принимают вероятную расчетную темпера- туру обратной воды, идущей от калориферной уста- новки: —5(JL'C (и. 21). 15. Определяют скорости воды в трубках кало- риферов (п. 22) 0,278-0,07 2,12 ~ 0,0092 (150150-/7 нагрева двух калориферов А 7=2-25,08 = 50,2 +', живое сечение для приходи iioinyxa /., = 2-0,31)3 = = 0,606 м\ живое сечение для прохода воды /т = 0,00116 м2. 3. Определяют расчетную температуру тире того воздуха па выходе из yriяпонки (п. 18) Tip — — 30 + 0.11-10' 0,24 - 7000 -1,205 = 24,3 JC Величину ур определяют для случая установки вентилятора по ходу воздуха ищ-ле калориферов, предваригельпп принимают 11р = 20^С. Уточненная температура нагретого воздуха т.г, = 25аС. 4. Определяют весовую скироггь воздуха при рщ-че I II ых условиях (п. 20) <№ = 7000- 1,185 3660-6,605 3,8 кг/(м2-с). 2,12 150 50 = 0,021 16. Теоретический коэффициент теплопередачи равен 12.9 ккал/(м^-ч ’’С) (п. 23). 17. Проверяют по формуле (4.9) принятую расчетную температуру обратной воды от калори- ферной установки (п. 24) 5. Принимаю! вероятную расчетную темпера- туру обратной воды от установки — 50 °C (11. 21). 6. Определяют скорость воды в i рубких килори ферои (и. 22) 0,270.0.11 0,001 th (150 — 7/„) 26,4 150-17- = 0.261 м/с. 2-0.07-10" О,9К2-45,7 — 150+50+16 1702 "77“ -84- 1702 ГадГ — 84—48 СС. 18. Полученная по формуле (4.9) расчетная темпера гура обратной поды отличается от принятой менее чем на 3 °C (п. 25). 19. Определяют расчетный расход сетевой воды ин калориферную установку (и 26) 7. Негходяч теп реч и чески й коэффициент тепло- передачи калориферов по номограмме (см. рис, 2.89) : А' -= 23 ккал/ ( м' - ч • пС.}. 8. Проверяют принятую расчетную температуру обратной воды от калориферной установки (п. 24) 2-0,1 i - I(Г 0.9К50.2 — 155 = — 150 + 25 — 30 = 4869 К 0,07 -10'1 150 — 45 =0.69 т/ч 20. Расчетные данные установки: /1р=150пС; f^ = 48 °C, т2р = 16еС; Т|р=т^кс = 50 °C; Q) = 0.D7 Гкал/ч; <;р 0,69 т/ч. Пример 3. Определить расчетную температуру обратной воды от приточно-вентиляпионной уста- новки, состоящей из вентилятора, подающего 14 000 м'/ч воздуха, н четырех калориферов КОС JO-П, расположенных в один ряд по ходу воздуха. По воде калориферы соединены последо- вательно по два. Расчетные температуры воды и воздуха на входе в установку равны соответствен- но 150 и —30 °C. Проектная теплопроизводнтель- troCTi. установки 0,22 [' к л..т / ч , к<г->ффнцнент п—0.9. Решение I. Расчет проводят для половины калориферной установки с последовательно соеди- nt... по ходу воды двумя калориферами. 2. По табл. 2.43 находят площадь поверхности 4869 23 I 55 = 55,7 +:. 9- Полученный результат гп л ич иРтгя иг приня- того значения более чем на 3 ®С, поэтому прини- мают новую вероятную расчетную температуру обратной воды от установки +Р = 56|:С. (и. 25, 21). Ю. IV = .ЛЬ>\ =0.281 м/с 150 — об И. К -- 23,2 кка,'1/(мг ч °C). 12, Производят проверку: 13. Полученная величина расчетной температу- ры обратной воды отличается <п принятой менее чем на 3 °C. 14. Определяют расчетный расход сетевой воды mi калориферную усчиппнку (и. 26) 0,1 1 - 1(7 150 — 55 = 1.16 т/ч. G = О! t
Глава 4. Нллабка тепловых нетей 152 15. Расчетные данные установки: /1р=150+2; /,р = 55°С; г,р=- 30 °C; Т|Р -=25 °C, Qnri = 0,22 Гкал/ч; (?,, = 2-1,1fi- 2,32 т/ч. Пример 4. Определить расчетную температуру ибрйгноИ волы от прмточно вентиляционной уста- новки при условиях примера 3, но при проектной теплопронэводиче.иьнпсти. установки 0,16 Гкал/ч и минимально допустимой темпера гуре нагретого воз- дух я т"рн = 20 °C. Решение I. Расчет проводят для половины калориферной установки с последивателкно соеди- ненными пп ходу воды двумя калориферами. 2. Определяют расчетную температуру наире того воздуха ии выходе из установки (и. 18): 0,08-10й Ир - - 30+ 0i24 ’7M0“h205~ ~9’'1 °С' 3. Найденная температура нагретого ноздуха оказалась меньше минимально допустимого зна- чения, к в связи с этим принимают — т“!"=У0 "С и определяют новую расчетную теплопроизпидятель- ность калориферной установки (п. 41): Q,,=0+4- 7060- 1,205(20 4 30)10 0 = = 0,101 Гкал/ч. 4. Принимают гуру обратом аоды от ht 45 °C (II. 21 ) : вероятную расчетную темпсра- килормферной установки w = _____0,278.0,101 0,00116 (150-М 24 2 - = 0,23 м/с. 1 а!) — £ 2Р 5. Находят теоретический коэффициент тепло- передачи калориферов (п, 23): к = 22,6 ккал/(м‘<ч-°С). 6. Проверяют принятую расчетную температу- ру обратной воды от калориферной установки (и. 24}: ^1> = 4471 4471 160= 4^4--— 160 = 38 °C Л, I Ь 7. Принимают ьи>ную вероятную расчетную тем- пературу обратной воды пт калориферной уста- новки /2р 39 ’С. 24,2 8 Т5<+39 =,)'218 M/t' 9. Л'=22,5 ккал/(m’j ч-'((). 10. Производит проверку: 4471 {>.,= — -160- 38,7 ПС. 22,5 II. Полученная величина расчетной темпера туры обратной воды отличается от принятой менее чем на 3 °C. 12. Определяют расчетный расход сетевой поды на установку (п. 43): 13. Расчетные данные установки + = 150 °С;_ М=39 "С: т„=»-30 °C; tip=t“""^ = 20 “С; С>Р = 2-0,101 0.202 Гкал/ч; Gf = 2- 0,91 = 1.82 т/ч. Расход теплоты на горячее водоснабже- ние. Расчетные расходы горячей поды и теплоты на горячее водоснабжение определяют по про- ектным данным. При их отсутствии норматив- ный расход горячей воды для жилых зданий определяют ио формулам: среднечасовой за сутки наибольшего воло- потребления g^= 4т 10 3’ максимально часовой Ог'к1"'— лж, где а норма расхода горячей воды на одного потребите;!я, принимаемая по табл. 1.13; Л/ — рас- чст]цн‘ число потребителей; К. — коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды, принимаемый по табл. 1.14; IO-0— коэффициент перевода расхо да виды из л/ч и мг/ч. Среднечасовой и максимально-часовой рас- четные расходы теплоты на горячее водоснаб- жение (Гкал/ч) определяют умножением соот- ветствующих расходов воды на коэффициент (55—г.ч)Ю’ 4 (где 55 принятая температура горячей воды, температура холодной воды, которая при отсутствии данных принимается равной 5+1). Расчетный среднечасовой расход горячей во- лы для жилых зданий находят по формуле где б - припп ITO1 температура горячей волы в систе- мах горячего водоснабжения, принимаете’»! не ниже 61) +1 для закрытой системы теплоснабжения в не ниже 6(1 'С для открытой системы. Расчетный максимально-часовой расход го- рячей золы находят умножением расчетного среднечасового расхода на коэффициент ча- совой неравномерности подопотребления для жилого здания. При определении расчетного максимального расхода воды на горячее подо снабжение города (жилого района) коэффн
I.Определение i fii.njt!U л нагру.юк потребления 153 цш’нт чассияш нсраиномерписгм ее потребления принимают 1.7- 2.2. При определении расчетных расходов тепло- ты н горячен поды по проектным материалам используют задаваемый в проекте максималь- ный члеозпй расход теплоты на горячее водо- снабжение здании. Среднечасовой расход тепло- ты за сутки наибольшего водопотреблення для здания определяют делением заданного макси- мального расхода на коэффициент часовой неравномерноеги потребления горячей воды в аланин, принимаемый по табл. 1.14. Средне часовой расход теплоты по системе тепло- снабжения находят суммированием среднечасо- вых расходив теплоты потребителями, макси- мальный расход теплоты умножением сред- нечасового расхода теплоты по системе на коэффициент часовой неравномерности потреб- ления горячей поды в системе теплоснабже- ния <1,7—2,2). Расчетные расходы воды на горячее водо- снабжение здания или в системе теплоснабже- ния определяют делением соответствующего расхода теплоты на разность температур го- рячей и холодной воды в системах горячего водоснабжения Для закрытой системы тепло- снабжения принимают среднюю температуру горячей воды 55 °C, для открытой - 65 °C. Среднечасовые расчетные расходы воды и теплоты на Горячеве водоснабжеЕше в летний период находит ни формулам. ^.-=pQ? 'I Г\ где и принятые температуры горячей н холодной ноды в летний период, сС; при отсут- ствии данных припим;тг = I 5 СС; р — коэффи- циент, учитывающий снижение среднечисоного рас- хода воды на горячее водоснабжение и летний период, при отсутствии данных принимается равным 0,8, а для предприятий, курортов и южных горо- дов р — I 4.4. РАСЧЕТ РЕЖИМОВ ОТПУСКА ТЕПЛОТЫ Для расчету режимов регулирования от пуска теплоты приняты следующие условные обозначения: Q„r — расход теплоты на отопление, Гни.,1 /ч ; Q. — расход теплоты на горячее водо- снабжение, Гкал/ч; Г,,. риг хил сетевой воды ня отоплс нне, т/ч: ft г расход сетевой воды па горячее водоснабжение и закрыши сигге ме теплоснабжения, т/ч: fjr расход поды, поступающей в сис- тему горячего водоснабжения, т/ч; Gv - расход сетевой воды на теплонпй пункт, т/ч; б’-|,ц, G.,ri;i расход воды на подающей и обрат- ной линиях тепловой сети, т/ч; g — удельный расход сетевой воды на 1 Гкал/ч нагрузки горячего водо- снабжения, т/Гкал; Е„, /., температура воды, соответственно в подающей и пбригион линиях сети, 'JC. tt t>, tt -- температура воды соответственно веред эленитором, в обратной и подающей лип ин х системы отоп- ления (без дополнительных индек- сов - текущие температуры но отопительному графику юпптч венного регулирования). Т » Дб!Т=/| /г разность температур сетевом ।-я перед элеватором и после систе- мы отопления, сот Е<т|,1т"гиующая ।рафику качественного рсгулиро- , . , вання, <:С; 1:1 4“ 1:1 —;-----средняя температура ни ipeini тель- ного прибора, соответствующая три фнку качественного ре|улирова ния, иС; расчетная гемпература воздуха кнутри помещений, °C; („ — температура наружного воздуха. Ч.Д t\, /; гемирратуры холодной водопро- водной воды и горячей воды, поступающей в систему горячего иидиенибжения, fJC, fr — температура обратной воды зз подогревателям к горячего водо- снабжения, СС. Инденты указанных обозначений и — точка излома температурного гра- фика; ср — средняя нагрузка горячего пили снабжен ия; макс — максимальная нагрузка горячего водоснабжен ня; р расчетные уелпнин; а ,,|р|ний режим: штрих — скорректированный график темпе- ратур в открытой системе it-u.iiti снабжения или повышенный гра- фик в закрытой системе. Обозначения относительных величин: ее = б2Г-р/£2!’ппинирпие среднечасовой нагруз- ки горячего водоснабжения к рас- четной отопительной нагрузке;
] 54 /'.tn 4 a -I. Пилидий водяных ситей б’у Л —4—- w с>. у' 7?Г Д = Л/3-р/Л/г и W,,, н р - отношение машимэлъной нагруз- ки горячего водоснабжения к ее средней величине; - относительный расход сетевой ни ды на ввод (н закрытой системе теплоснабжения), — относительный расход сетевой во- ды на ото плен не: — отношение расчетной разности температур сетевой воды перед оленятором н после системы отоп- ления к разности температур нагретой и *г.1.лолной воды в систе- ме горячего водоснабжения; отношение величины <лГюра воды на подаюшд'й линии к общему водишп ррблению: коэффициент смешения элеватора; - соответственно отношение расчет- ных потерь напора по подающей (включая источник теплоты! и обратной линиям тепловой сети И у потребителя к расчетному напо- ру сетевых насосов; нт шипение расхода теплоты систе- мой отопления при чекушей тем- пературе илружного воздуха к се расчетному теплопотреблению. j 1ри наладке систем централизоваиного теплоснабжения за осипну принимают проект- ный режим отпуска теплоты. Однако при тмеигпнн проектных ус,лопин в системе тепло снабжения отношения суммарного среднеча- сового расхода теплоты па горячее волос на и же нас к суммарному максимальному часовому расходу ген,лоты на отопление, расчетной тем- пературы наружного воздуха, оборудования тепловых пунктов я г. п. проектный режим должен бьиь откорректирован с учетом этих изменений и разработан новый график темпе- ратур сеченой поды. Центральное качесiвенное регулирование по оточигсльному графику предусмотрено для двухтрубных водяных тепловых сетей с преоб- ладающей теп,.товой нагрузкой па отопление и иентиЛяПНЮ. При наличии нагрузки на горя- чее нидоспабжсине график температур воды в подающей линии в теплый период отопитель ноги сезона спрямляют так, чтобы была обеспечена необходимая температура потребим емок горячей поды. При одновременной подаче теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых районов вентиляционную тепловую нагрузку при выборе режима регули- рования не учитываю! На выбор режима регулирования нагрузка горячею водоснабже- ния может влиять при определенных схемах тепловых пунктов. Регулирование отпуска теплоты по повышен- ному температурному графику предусмотрено в закрытых системах теплоснабжения жилых районов, когда нс менее ВО % жилых зданий имеет системы горячего водоснабжения с двух- ступенчатой последовательной схемой включе- ния подогревателей, а соотношение нагрузок горячего водоснабжения и отопления у ник примерно одинаковое. Регулирование отпуска теплоты по скоррек- тированному графику температур предусмотре- но в открытых системах теплоснабжения, если не менее 80 % жилых зданий имеет примерно одинаковое соотношение нагрузок горячего во- доснабжения и отопления (характерные потре бигели) При этом на вводах потребителей устанавливают дроссельные диафрагмы. При соотношении среднечасового расхода теплоты на горячее водоснабжение и расчетного расхода теплоты на отопление а, лежащего в пределах от 0.1 до 0,2—0.3, вводят повышен- ный скорректированный температурный гра- фик. При а С0,1 можно нс учит ывать влияние водоразбора на режим систем отоплении. При 0,2 0,3 следует учитывать величину водо- разбора при гидравлическом расчете подающей линии тепловой сети и применять понижен- ный скорректированный график температур, Если и системе теплоснабжения не удается выделить группу характерных потребителей, то на вводах диафрагмы не устанавливают, а влияние водоразбора компенсируют расходом сетевой воды График температуры воды при централь- ном качественном регулировании по совмест- ной нагрузке отопления и горячего видоснаб женил рассчитывают в зависимости от значения соотношения среднечасового расхода теплоты на горячее водоснабжении к суммарному мак- симальному часовому расходу теплоты на ото плен не жилых зданий района (города). При расчете графиков температур принимают: чача ло и конец отопительного сезона при темпера- туре наружною воздуха б, 8 ,JC.: температуру внутреннего воздуха отапливаемых зданий дли
1.4 |’ЛСЧГ1 режииив OllIVCKa тойоты (55 жилых районов f0 = 18 °C при расчетной наруж- ной температуре для отопления /,р .3:730 °C и /„ = 20 “С — при /»,> <—30 °C. Тепловыделения в зданиях, а также отли- чие внутренней температуры воздуха в помеще- ниях от принятой при построении трафика центрального регулирования учитывают в схеме местного регулирования систем тсплопотрсблс ння. При раечек? графика температуры воды в подающем трубопроводе следует вводить поправку, учшывающую влияние ветра (при скорости его V, более 5 м/с) па тепловые по- гори здания. С учетом згой поправки темпера- тура ноды в подающем трубопроводе долж- на быть равной’ Отопительный график качественного регули- рования, При качественном регулпронации от- пуска теплоты для отопительных систем i рафик температур поды до и после элеватора и темпе- ратуры волы, поступающей в тепловую сеть из отопительной системы, строят по результатам .расчета по формулам; I L — (1 -ф u[>)Ci Up(•!; бт = б, 4-O.oiy.ip /_>,,] -— -(- Я :! - *Ц |1 1 , г, . , - ! |! Г, \ I фл -(-0,5'. (д, -г 1->., т 21ч 1| ---—j .................../„ — /и I’.1 = /л — I/ <[: ijpl , 4 ц. А |. |: Для систем игоплепня, оборудованных наи- более распространенными типами конвективно- излучающих нагревательных, приборок, в пока- зателе степени п 0.25. Для систем тсплонот ребления, оборудипаииых конвективно-излучаю- щими приборами н подключенных к теплиной сети нсниередс!пенно, {./р = 0 и — Необхо- димые данные для построения отопительного графика качественного реп улировапия отпуска теплоты для отопления жилых л .обществен- ных зданий приведены в табл. -1 3 1 7. Для калориферных установок температур- ные данные для пост роения графика при ка- чественном регулировании находят по форму- лам: . ''I’-'" , h = у—-Нд Ь и, 4 и р 'Секущие значения температуры поды после элеватора и обратной от систем отопления в диапазоне спрямления температурного графика при неизменном располагаемом напоре источ- ника теплоты определяют ио формулам: । /! t r:1 = d -/.о; I (4.12) При недостаточной мощности источника теп- лоты при наружных температурах, близких к ;,, температуру воды в подающем трубопроводе задают ниже принятой но графику. Значения температур воды до и после систем отопления в этом случаи определяют но формулам (4.L2). Температура воды, выходящей из тепловых пунктов с подогревательными установками го- рячего водоснабжения при отопительном гра- фине. Для тепл оных пунктов со смещай ион, по- следовательной и параллельной схемами вклю- чения подогревателей горячего водоснабжения при otoi । hi ел 1,11 i:>.vi графике среднесуточную тем- пературу обратной воды, выходящей из теп- ловых пунктов, определяют при средней на- грузке горячего водоснабжения но графикам и номограмм им. 1!ри смешанной схеме включения подогре- вателей юрячего водоснабжения температуру обратной ноды и отопительный расход сетевой воды, подаваемой на тепловой пункт, опре- деляют по графикам и номограммам (рис. 4.К) я 4 J I) в зависимости от соотношения нагрузок горячего водоснабжения и отопления а. и коэф- фициента часовой неравномерное™ нагрузки горячего водоснабжении р) при различных тсм- ииртиурах воды в подающей линии. Величины Д,1' и г,ч, находят пи графикам при следующих температурах наружного воздуха: = -ф 10 ’С; in — (»..• (в точке излома температурного гра- фика), р при расчетной температуре наружного воздуха, а также при такой темпе- ратуре, при которой температура волы в по дающей линии по качественному графику равна )00 ЯС (при /||,— 130 °C) или L 10 Г,С (при h,~- 150 ;С). Температуры г„, соответствующие точке из- лома температурного графика и условиям ь — = 100 или I 10 ‘'С, определяют по номограммам
156 Г .! ,г к и J. !l rJ.Ul<J*’<r ,r>W7',,WlJi> ; jvirii'И'ч V <L'1 Ci> Таблица 4.3. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ f В ПОДАЮЩЕМ ТРУЬОIIРОВОДЕ, С, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 18 ' С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК 13(1 — 70 С 1 -1 и счстм я я Tt: viii v раг»рл 11 а ж и и г11 HC'.j .1Г Л Д' "С TeMi’i’prn vpii и.1 руии<мд\ \я. 0 ,5 2(! 10 5 |ц - 1,1 0 72 .8 102.0 130,11 - 1 70,3 98,1 1 24.8 — -- 1 л. 68.0 94,6 120,(1 - - -- 3 65,9 91,4 11 5.7 4 64.0 88.4 11 1.8 - • • с 62,2 03.7 108,2 130,0 • — - — 6 60,6 83,2 104,9 125.9 — > 59,1 80.9 101,8 122,0 — ... - й !i 7, / 78.8 98,9 1 18,5 9 56.4 76,8 96.3 ] 15.2 ..... 11) 55,2 г'3.0 93.8 112,1 130.0 — 11 3 4.1 73,2 01,3 1(19,3 126.6 U’ 33.1 7l.fi 89,4 106.6 123,4 - - 13 52,1 70.1 87.3 104,(1 12(1.4 1-1 51,2 (18.7 85,4 1 СИ ,7 1 17,5 15 ;>1 ).3 67,3 83,6 99.4 1 14.9 130,0 1И 49,4 66,1 81,9 97,3 1 1 '/.З 127.1 • - 17 48,7 01.8 . 80.3 95,3 110,(1 124,3 18 17,9 03.7 78,8 93,1 107.7 121 .7 19 17.2 62,6 7 7.1 91.6 105,6 1 19,2 — 21.1 46,5 о i .о 76.(1 89,9 10,4.3 1 16.9 1,30,0 21 45,9 60,6 74.7 88,3 101.6 1 14.fi 127,5 22 •1.5,3 59,7 73,4 86,7 99,7 112.3 125,0 — -23 44,7 58,8 72,2' 85,3 98.0 1 10,4 122,7 2d 44.2 57,9 71,1 83,9 96.3 1 08,5 1 20.3 •- 25 13,6 57.! 70,0 82.5 94,7 1 06,6 1 18,4 1 30.0 26 43.1 56,4 Г>9,() 81.2 93,2 104,9 1 16,4 127.7 27 42,0 31.i.6 68.0 80,0 91.7 103.2 114,5 ! 25.6 -28 42 2 54.9 67,0 78,8 90,3 101,5 112.6 123,5 — 29 1 1.7 54.2 66.1 77,7 88.9 100,0 110,8 121,5 — -30 -11,3 53.5 6.5,2 76 6 87.6 98.5 109.1 119.6 130,0 Пр1 )г)пл.жети табл. 4.3 ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ /. К ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, °C, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 2П ’С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК 130 7О С PijC'ii'i iL.m h'Mih'- ратура и > |> у ж mini iiu.i,'i. sa. "i ( Trvat'paiура наружпгн-п нпа'iуxj, "(. 10 IJ 5 10 - ]fi 2(1 23 36 3F, 1(1 - -Vi 5(1 31 46,3 h'/ 5 G8.2 78.6 88,8 98.8 108,7 1 18,5 128,1 - — — 32 1,1.8 36.8 67,4 77,t> 87,7 97.5 107,2 1 16.8 1 26.2 — -33 45.4 56.2 6fi.fi 76,7 86.5 96,2 105,7 1 15,2 124.5 — .... 34 45.0 55.6 671,8 75,7 85.4 95.(1 104.3 1 13,6 1-22,7 - ... 33 44.6 ,15.1 65,1 74.9 84 ,4 93,8 103,0 112 1 121.1 130.0 36 41,2 54.5 64.4 74.(1 83,4 92.6 101,7 1 10,6 119.5 128,3 ... 37 43,9 54.0 63,7 73,2 82.4 91,3 100.4 109,2 11 7 .9 1 26,6 -- 38 43,5 53,3 fi 3,0 72,4 81.5 911.1 99,2 107,9 1 16,5 12-4,9 . - — 39 43.2 53,0 62,4 71.6 80.5 89.3 98,0 IO6,(i 115,0 123,4 - - 40 12.8 52,5 61.8 70,8 79.6 88,3 96.9 105.3 1 13,6 I 21,8 130,0 — 11 42.5 52,0 fr 1,2 70.1 78,8 87,3 95,7 104,0 112.2 120,4 128.4 -
4.4. Расчет режимов отпуска теплоты 157 П родалжйник табл. 4 3. Расчетная теине ратура наружного гигщуха, ЬС Температура наружного ноалуиа. ::С 31) 5 0 - Н) 15 ..-20 --25 - 30 зг, Fill -42 42.2 51.6 60,6 69,4 78,0 86,1 91.7 10’2,8 И 0,9 118.9 126.8 -- 43 4 1,9 51,1 60,0 68.7 77,1 85.4 93.6 101,7 109,6 117.5 125,3 -- 44 11,6 30,7 59.5 68.0 76,4 84,5 92,6 КЮ,« 108,4 1 ]6,2 1 23.9 -- -45 41.3 50,3 59,0 67,4 75,6 83,7 9 I .6 99,5 107,2 1 14.9 122,5 130,0 .... -46 41,0 49,9 58,4 66,7 72,9 82,8 90,7 98,4 106,0 1 13,6 121.1 128,5 ... -47 10,7 19,5 57,9 66,1 74,1 82,0 89,7 97,4 104,9 1 12,4 1 ]9,8 127,1 48 40,5 49,1 57,5 65.5 73,4 81,2 88,8 96, -1 103,8 1 1 1.2 1 ]8,5 125.7 — •49 40.2 48,8 57,0 65,0 72,« 80.1 87,9 95,4 102.7 1 10.0 117,2 124,3 ... — 5(1 40,0 48,1 56,5 64,1 72.! 79,6 87,1 94,4 101,7 ] 08,9 116J) 1 23,11 130,0 Таблица 4.4. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ i В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, JC, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЙ 18 С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК 1411 -70 "С. Расчетная темпе- ра гура пару ж и ши воздуха, 4 С 10 Температура и а ру >н и и ги витцу.ча. "С > 0 Г, К) 1 Fi 20 • 2 b -•30 -0 77.3 109,2 140.0 — — — 1 74,5 юь.о 134,2 -- — — — 2 72,0 I 01,1 129.0 - — — — -3 69.7 97.5 124.3 — -- 4 67.6 94,3 120,0 — h 65,7 9I.4 1 16,0 140.0 — — — —6 63,9 88,6 1 L 2.4 135.4 — -- — - 7 62,3 86,1 109,0 131,2 — - 8 60,8 83,8 1 05,9 127.3 — — -9 59.4 81.6 103.0 123,7 — .... -10 58,1 79,6 100,3 120,3 140,0 - — 1 1 56,9 77,7 97,7 1 1 7.2 136.2 — -- — — 12 55,7 76,6 95,4 1 14,2 132.7 — - — — 13 54,7 74,3 93,1 1 11,5 129,4 - - — 14 53,7 72,7 91,0 108,9 126,3 — - -- — 15 52,7 71,3 89,1 106,4 123,3 140.0 — — 16 31,8 69,9 87,2 104,1 120,6 136.8 -17 50,9 68.6 85,5 101,9 118,0 133,7 — — -18 50,1 67,3 83,8 99,8 115,5 130,9 — - 19 19,4 66,1 82,2 97.8 113,1 128,1 - -20 48.6 65.0 80,7 96,0 1 10,9 12b.ti 110,0 -21 48.0 63.9 7 9,3 91,2 108,8 123,1 137,2 ... 22 17,3 62,9 77.9 92,5 106.7 120,7 134.5 — 23 46.7 62.0 76.6 90,9 104,8 118,5 1 32,0 -24 46,1 61,0 75,4 89,3 1 03,0 1 16.1 129,6 - 25 45,5 60,2 71,2 87,9 101,2 1 14.3 127.2 140,0 26 44.9 59,3 73,1 86,4 99,5 112,4 125,0 137,5 --27 44.4 58,5 72.0 85,1 97,9 ] 1 0,3 122,9 135,1 — -28 43,9 57,7 70,9 83,8 96,4 108,7 120,9 132,9 29 4,3,4 37,0 70,0 82,6 94,9 107,0 1 ] 8,9 130,7 -- 30 43.0 56,3 69,0 8!,4 93,4 105.3 1 17.0 128.6 140,0 в зависимости от величины /„ р. На рис. 4.12гемперлтурях воды в подающей линии сети показана номограмма, позволяющая иайти130 и 150 'С. График температур обратной температуру обратной соды, поступающей ианоды строят по четырем характерным точкам, теплового пункта с последовательной схсмойкоторые соответствуют температурам наруж- включения впдптюдогревйтелем, при расчетныхного воздуха, указанным выше.
138 I я а и u J. Налmitca манны! rfiuivuiit ceri’ti Право лишние табл, 4 4. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ 1, В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, С, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 20 °C, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК НО —70 X • Расчг. гм.чя tv mjk' pd 1 , pd lid руж Нир ' tUH.7 у КД, Температуря ниружнигц BQi.iyxa, ’С 5 ft —15 2» | -25 | - 30 35 -40 —45 -5П — 31 43,3 60.4 72,1 83.71 94.7 105.7 116.6 127,3 137,9 -- — .— --32 47.8 ,39.7 71.2 82,4 93,4 104.2 1 14,9 1 2,5.4 135.9 —- — — -33 47,3 bill) 70.4 81,4 92,2 102.8 1 13.3 123,7 133,9 — — 31 46.9 58,4 69.5 80,4 91,0 101.1 1 1 1,8 121.9 132,0 — — — 35 16.4 37,8 68.7 79,4 89.8 100,1 110,3 120,3 130.2 140,0 — — 36 16,0 57.2 68,0 78.71 88,7 98.9 108,8 1 18,7 128,4 138.1 — — — •37 43,6 716,6 67.2 77,5 87,7 97.6 107,4 117,1 126.7 136.2 — — :ж 45,2 Ь6.1 66.5 76.7 86,6 96.4 106.1 I 15,6 125,1 134.4 — - — ЗЯ 44.9 65.8 7Г>,8 85,6 95.3 104,8 1 14.2 1 23.5 132.7 — — И) 44Д 55,0 65,1 75,0 84,8 94,1 103,5 1 12,8 121,9 131,0 140,0 — 11 44.1 54.5 64. b 74,2 83,7 93,1 102.3 1 1 1.4 1 20.4 129,4 138.2 — 42 •13.8 54,0 63,8 73.4 82.8 92,0 101.1 110.1 119,0 127,8 136,5 — - 43 43,5 7>3,5 63.2 72,7 81,9 91.0 100,0 108,8 117.6 126,3 134.9 — — - 44 43,1 63.1 62,6 71.9 81.0 90,0 98.9 107,6 116,2 124.8 133,3 — 15 42,8 52,6 62,0 71,2 80,2 89,1 97.8 106,4 1 14,9 123.3 131.7 140,0 — -46 42,5 52,2 61.5 70,5 79.4 88. i 96,7 105.2 113.6 121,9 130.2 138,4 -47 4 2,2 51.7 60,9 59,9 78,6 87.2 95,7 104,1 112,4 120,6 128,7 136.8 — - 43 41,9 .5 1.3 60.4 69,2 77 Д 86.3 94,7 103,0 111.2 119,3 127,3 135.2 — 1!! 41.7 50.9 39.9 68.6 77,1 85,5 93.7 101,9 110,0 1 18,0 125,9 133,8 •— .10 41,4 50,5 ;>9,4 68,0 76.4 81.6 92.8 100.9 108Д 1 16.7 124.5 132,3 140.0 Таблица 4.4а. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЬ! 7, В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, “С, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЙ !8’С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК 150 — 70 "’С Р исче ГКЛЯ Ti'VI □ di у Р-1 П|1ружлого В<ПД\ КП •(’ 1 емпература наружного волхухя, ,:,С - [0 fj 0 -5 -10 -15 -50 25 зи 0 81 .7 116,5 150,0 — -- — 1 78,7 U 1,8 143.7 — — — - 2 76.0 107,6 138.0 -• — — — — — -3 73.5 103,7 132.9 — •— •— — 1 71.3 100,2 128,2 — — 5 69,2 07,0 123,8 150.0 - -- 6 67.3 94,1 1 19.9 145,0 — — — — _ т G5.5 91,3 116,2 140,4 .... — - — -8 63,9 88.8 112,8 136.2 — — — 9 62,4 86,4 109,6 132,2 — - - — 10 61,0 84,3 106.7 128,6 150,0 - "— — 1 1 59,6 82,2 103.9 125,1 115,9 — — L J 58,4 80,3 101,4 121,9 142,0 — - — 13 57,2 78,5 98,9 118,9 1 38,4 — — — — 14 .56,2 76,8 96,7 116.0 135,0 — -
4 4 Рярчгт pi'ilUIMOIl tfTliyi’Kd П’НЛКГИ 159 /7родилжениг тайл. 4.4 Расчетная темпе- Темn<jjатурл наружного so:s4Vi>i, "Г ратурп (шружниго воздуха, "С Hi 5 11 5 -Ц) 15 Й0 25 3(1 - 15 п5, 1 75.2 94 ,5 1 13,4 131.8 150,0 — - -16 54,2 73,7 92.5 1 19,8 128,8 146,5 -17 53,2 г 2,3 90,6 108,5 126,0 143,2 18 52,4 70,9 88,8 106,2 123,3 140,0 — - 19 51,5 69,7 87.1 104.1 120,7 137 J — - 20 50,8 68,4 85,5 1 02,(4 1 18,3 134,2 150.0 -- — — 2! 50,0 67,3 83,9 1110, । 1 15,9 131,5 1 4(4,9 - -22 49,3 66,2 82,4 48,2 1 13,7 129,0 144,0 — -23 48,6 145,1 81.0 96,5 1 1 1 .6 126,5 141 ,3 - —24 48,0 64.1 79.7 94.8 1 09,6 1 24.3 138,6 -- 25 47,4 63,2 78,4 93.2 197,7 122,0 1 36,1 150,0 2 6 46.8 62,3 77,2 91.7 103.9 119.9 133,7 14 7,3 — 27 46,2 61.4 76,0 90,2 1 (14,1 117,8 131,3 1 44 .7 -28 46, / 60,5 74.9 88,8 1 02,4 1 15,9 129,1 1 42,2 -29 45,1 59.7 73,8 87,4 100,8 1 1 4,0 127,0 139,8 30 44.6 59,0 72,7 86.1 99,3 1 12.2 12-1,9 137,5 150.0 Продолжение табл. 4.4 а ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ НОДЫ Ц В ПОДАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ, “С, ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЯ 20С, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК 150— 70 °C Расчетная темпе- ратура наружного всллуха, "С 10 5 Л — Г? -31 50.2 63,3 76,0 88,4 —32 49,7 62,6 75,1 87,2 33 49,2 G 1,9 74,1 8G, 1 —34 48,7 61,2 73/2 85,0 -35 48,3 60,5 72,4 83,9 36 47.8 59,9 71,5 82,9 -37 47.4 59,2 70,7 81,9 - 38 47,0 58.6 69.9 81.0 —39 46.5 58.1 69,2 80.0 4 0 4G,2 57,5 68,5 79.1 4 1 45,8 56,9 67,7 78,3 42 45,4 56,4 67,1 77.4 -43 45,0 55,9 66,4 76,6 -44 44.7 55,4 65.7 75,8 -45 44,4 54.9 65.1 75,1 —46 44,0 54,4 64,5 74,3 47 43,7 54,0 63,9 73,6 48 43.4 53,5 63,3 72,9 —49 43,1 53,1 62,8 72,2 50 42,8 52,7 62,2 71,5 Тсмгтсрятура пару-книги попдуxii, — 16 1 5 20 25 3 0 -3 b -40 .-45 50 100,6 112,6 124,4 136,1 14 7.7 — 99.2 1 1 1.0 122,6 134,1 145,5 97,8 109,4 120,8 132,1 143,3 — 9G.6 107,9 1 19.2 130,3 141,3 — — 95,3 106,5 1 1 7,5 128,5 139.3 150.0 — 94,1 106,1 1 16,0 126.7 137,4 147,9 — ..._ 92,9 103,8 1 14,4 125,0 135,5 1 4,5,9 -- — 91,8 102.5 113,0 123,4 133,7 143,9 90.7 101,2 1 1 1,6 121,8 132,0 142,0 89,6 100,0 110,2 120,3 130,3 140,2 150.0 — 88, Ь 98.8 108,9 118.8 128,0 138,4 148.1 — 87.6 97,7 107,(1 1 17,4 127,1 136,7 146,2 — — 86,7 96.6 106,3 1 1 6.0 125.5 135.0 144,4 — 85,7 95,5 105,1 1 14,6 124,0 133,4 142,6 84.8 94.4 103,9 1 13,3 122,6 131,8 140,9 160,0 83,9 93,4 102,8 112.0 121,2 130,3 139,3 148,2 - 83,1 92,4 101,7 110.8 119.8 128,8 137,7 146,5 82,3 91,5 100, G 1 09,(1 118,5 127,3 136,1 144,8 — 81,4 90,6 88,5 108,1 1 17,2 125,9 134,6 143,2 — 80.7 89,6 98,5 I fJ7r3 1 16,0 124,6 133,1 1 141,6 150,0
160 i лива 4. WfLitrilrfo nwinwiijr л'пликгил’ стгкр Таблица 4.5. ТЕМПЕРАТУРА СЕТЕВОЙ ВОДЫ В ОБРАТНОМ 1 РУЬОПРОВОДЕ С P;ji'4i'i h;ih 1ГИШ-- Чемперат^ря наружного почдукп. ритора ияружппгп tJUKty^J. Т- К) л • •:> LC) — 2Р 25 31) 35 .. “ - он II iu температуре воздуха внутри пи й ! 8 и С о 46.2 38,7 70,0 — - -1 45.0 , J ‘ , । 67,9 •• — — •— •> 41 .(1 55,6 66,0 — — з 43.0 54,2 64.3 — - — -4 42,2 53,0 62.7 - — - 4 1,4 51.8 6 1.2 70,0 - — - в 10.6 50,7 59.9 68,4 — - — f 39,9 49.7 58,6 66,8 ... — - — н 39.3 48,8 57,4 65.4 - - -<:> 38.7 17,9 56.3 64,1 ... 1 и 38,1 47.1' 55,3 62.8 70,0 — •— — - 1 ! 37,6 46,3 54 ,3 (i 1.7 68,6 - — 12 37.1 45,6 53.4 60.6 67.4 — ... — 13 36.6 44,9 52,5 59.3 66,2 •- ... — - -- — -14 36,2 44,3 51,7 58.5 65.0 — ... — - -- 15 35,7 43.1 50,9 57.6 63,9 70,0 — ... — — 16 35 Д 43.1 50,2 56,7 62,9 68.8 — — -• — 17 34,9 42,6 49,5 55.9 62.0 67.7 — • — - — 18 34.6 42,0 4 8,8 .55,1 61,0 66,7 -- — — — -19 34,2 •11.5 48.2 54,3 60,1 65.7 — ... - — -20 33,9 41.1 47.6 53,6 59.3 64,8 70,0 _ .. — 21 33,6 40,6 47,0 52.9 58.5 63,9 69,0 - 22 33.3 40,2 16,4 52.2 57.7 63,0 68.0 — - — - 23 33.0 39,8 45,9 5 J ,6 37,0 62,2 t>7.1 — 21 32.7 39,4 45,4 п!.0 56.3 61,4 66,2 25 32.5 39,0 14,9 50.4 55,6 60,6 61.1.4 70,0 — — — — -26 32.2 38.6 44,4 49,9 65,0 39,9 64,6 69,1 - - — 27 32.0 38,3 44,0 19.3 54.4 39.2 63,8 68,3 — — — 28 31,7 37,9 43,6 48,8 53,8 68.5 63,0 67,4 — - — - 29 31,5 37,6 43.1 48.3 33,2 57.6 62.3 66.6 — — зо 31,3 37.3 42,7 47,8 52,6 57,2 61,6 63,9 70,0 — /7рц температуре воздуха. нку>ри помещений 20'JC - -31 34.5 3’1.8 14,7 49.2 53,5 57,7 61.7 65,5 69,3 32 31.3 39,5 44,3 48,8 .53,0 57.1 61,1 64.9 68,6 - 33 34,] 39,2 43.9 48,4 62.6 56.6 60.5 64,2 67,9 34 33,9 .39,0 43.fi 18.0 52.1 56,1 59.9 63,6 67.2 — 35 33,7 38.7 43,3 47,6 51,7 55,6 .19,1 63.0 06.5 70.0 - ,46 33.5 38,3 43,0 47,2 51,2 55,1 33,8 62.4 65,9 69,3 - — 37 33.3 38,2 42,7 16.8 50,8 54.6 58,3 61,9 65.3 08.7 - — - 38 33.2 38,0 42.4 46,3 50.4 54,2 57.8 61,3 64,7 68.0 - — 39 33,0 37.7 42,1 46,1 00.0 53.7 57.3 60,8 64,2 67,1 - — - -40 32,8 37,5 1 1 ,8 43,8 49.6 53.3 56.9 60,3 03.6 66,8 70.0 - 41 .32,7 37,3 41,5 43.5 4 9,3 52,9 nfi.l 59,8 63,1 66,3 69.4 — — -42 32,5 37,1 41,2 45.2 18.9 52.5 56.0 59,3 62.3 65,7 68,8 — - 43 32,4 36,9 1 1,0 44.9 48,6 52,1 55,5 58,8 62.0 65,2 68,2 -44 32.2 36," 40,7 44,6 48,2 61,/ 55.1 58,4 61.5 64,6 67,6 — 4 5 32.1 36.5 40,5 44,3 1 7,9 51.4 54,7 57,9 61.1 64,1 67,1 70.0 — — 46 31,9 36,3 10,3 14,0 47.6 51.0 54,3 67,5 60,6 63,6 66,5 69.4 -47 31,8 36,1 40,0 43.7 47,3 60,6 53,9 57,1 60.1 63.1 66,0 68,9 — — 48 31,6 35,9 39.8 43,5 47,0 50,3 53,5 56,6 59,7 62,6 65,5 68.3 — 19 31.5 35.7 39.6 13,2 46.7 50,0 53.2 56,2 39,2 62.2 65.0 67,8 — 50 31,4 35.5 39.4 43.0 46,4 49,6 52.8 55,9 58,8 61,7 64,5 67,3 70,0
4.4 Расчет рсжпмпн отпуска теплоты. 161 Таблица 4-6- ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ, ПОДАВАЕМОЙ В ОТОПИТЕЛЬНУЮ СИСТЕМУ, /д, °C ПО ТЕМПЕРАТУРНОМУ ГРАФИКУ 9В—70 °C Расчетная темпе- ратура наружного влэдука, °C Текущая температура наружного нпздуиа :'С 10 5 Й 5 -10 -15 -20 -25 31) •35 -40 --‘У -50 При температуре воздуха внутри помещений !8 "С 0 57.3 76,7 95,0 — — — — •— — — г- — 1 55,5 74,2 91,6 — — — — - — — — 2 54.8 71,8 88,6 —• — — — — -• --3 52,6 69,7 85,7 — — — — • - —• — —4 51,3 67,7 83,2 — — — — -- — — - S 50,1 65,9 80,8 95,0 — ..... — — — ' - — —6 48,9 64,3 78,6 92,3 — — — — — — 7 47,9 62,7 76,6 89,8 — — — - — .— —И 47,0 61.3 74,7 87,5 — — — — г.— — — 9 46.1 60,0 73,0 85,4 — — — — — — — — 10 45,2 58,7 71,3 83,4 95,0 — — — — - — — 11 44,5 57,6 69,8 81.5 92,8 — — — — - — —„ — 12 43,7 56,5 68.4 79,7 90,7 — — - — — — — 13 43.1 55,4 67.0 78,1 88,7 —’ — — • - — — 14 42,4 54,5 65,7 76,5 86,9 — — — - — -15 4 1,8 53.5 64,5 75,0 85,2 95,0 ... — — — 16 41.2 52,7 63.4 73,6 83,5 93,1 — — .... — — — 17 40,7 51,8 62.3 72,3 82,0 91,3 — •— — — — 18 40,1 51.1 61,3 71,1 80,5 89,6 — — — •• — — - 10 39,6 50.3 60,3 69,9 79,1 88.0 — - — — — -20 39.2 49,6 &9,4 68,7 77,7 86,5 95,0 — ... — — —21 38,7 48,9 58,5 67,6 76.5 85,0 93,4 — — .... — — —22 38,3 48,3 57,7 66,6 75.2 83,6 91,8 — — — — 23 37,9 47.7 56,9 65,6 74.1 82.3 90,3 — — — —24 37.5 47,1 56,1 64,7 73,0 81,0 88,8 — — — - -- —25 37,1 46.5 55,4 63,8 71,9 79,8 87,5 95.0 — - — — —26 3G,8 46,0 54.7 62.9 70,9 78,6 86,2 93.5 — — _.... — 27 36,4 45.5 54,0 62,1 69,9 77.5 84.9 .92.1 — — — — 28 36.1 45,0 53,3 61,3 69.0 76,4 83,7 90,8 — — — — —29 35,8 44,5 52.7 60,5 68,1 75,4 82,5 89,5 — — — •— —30 35,5 44.1 52.1 59,8 07,2 74.4 81.4 88.3 95.0 — — — При температуре воздуха внутри помещений 20 -31 39,4 47,2 54,5 61,5 68,2 74,8 81,3 87,6 93,8 — — —32 39,1 46,7 53,9 60.8 67,5 73,9 80,3 86,5 92.6 — — 33 38,8 46,3 53,4 60,2 66.7 73.1 79,3 85,4 91,4 — — — —34 38,5 45,9 52,9 59,5 66,0 72.3 78,4 84,4 90.3 — — — - -35 38,3 15,5 52,4 58,9 65.3 71,5 77,5 83,5 89.3 95.0 - - — —36 38,0 45,1 51,9 58.4 64.6 70,7 76.7 82,5 88,2 93,9 — — 37 35.7 44,8 51,4 57,8 64,0 70,0 75.9 81,6 87,2 92.8 - — — -38 37,5 44,4 51 ,0 57,3 63.3 69,3 75,0 80,7 86,3 91.8 — -39 37,2 44,1 50,5 56,7 62.7 68.6 74,3 7,9,9 85.3 90.7 — — —40 37,0 43,7 50.1 56,2 62,1 67,9 73,5 79,0 84,4 89,8 95,0 — — - 41 36,8 43.4 49.7 55,7 01,6 67,2 72,8 78,2 83,6 88.8 94.0 — — —42 36,5 43.1 49,3 55,3 61.0 66,6 72,1 77,4 82,7 87.9 93,0 -43 36,3 42.8 48,9 54.8 60,5 66,0 71.4 76,7 81.9 87.0 92,0 — — 44 36,1 42.5 48.6 54,3 59,9 05,4 70.7 75.9 81,1 86.1 91,1 -- — -45 35.9 42,2 48,2 53,9 .59.4 64.8 70,1 75,2 80,3 85.3 90,2 95.0 —46 35,7 4 1,9 47,8 53,5 58.9 64,3 69,4 74.5 79,5 84.4 89,3 94,1 — —47 35,5 41,7 47,5 53,1 58,5 63,7 68,8 73,9 78,8 83.6 88,4 93,1 — 48 35,3 41,4 47,2 52,7 58,0 63.2 68.2 73,2 78,1 82,9 67.6 92,2 —49 35,1 41.2 46,8 52,3 57,5 62.7 67,7 72,6 77.4 82.1 86,8 91.4 — — 50 35,0 40,9 46,5 51.9 57.1 62, ] 67.1 71,9 76,7 81,4 86,0 90.5 95.0 6 3 пк. Яй4
162 Гл а а а 4 Наладка водяных тепловых сетей Таблица 4.7. ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ. ПОДАВАЕМОЙ В ОТОПИТЕЛЬНУЮ СИСТЕМУ Г,. ГС, ПО ТЕМПЕРАТУРНОМУ ГРАФИКУ KJ.5 — 70 С Рлгчгт11н53 темне Текущая тсыпгратура пирркщло щмауча. "С пп хи. ПС 1U 1 !j (’ 1 5 1 1 п 15 211 211 | -••:n> :15 Ki 4S | 50 //{ 7U темпериту/. и1 нопд /ха пни 7/NJ ГШ. й Hi °C 0 62.1 84,2 105,0 — •- - .... 1 60.2 81,3 ] U 1.1 - -- ... • - •2 □8.1 78,6 97,6 — — — '2 йб.з 76.2 94.4 •- - — - — — 1 55.3 74.0 91,5 ... — - — — 5 53.9 7],0 88,8 1(15.0 — - ... — — -- - 6 52,7 70.0 86,3 101,9 -- -- — J Г> 1.3 68,3 84.0 99,1 — - -- •8 50.5 66.7 81,9 96,5 ... - — ... -9 49,4 65,2 /9,9 94.0 •• • h — •• — 10 48,5 63,7 78,1 91.8 105,0 — .... -1 1 47,6 62.4 76,3 89,6 102,-5 • - — 12 46,8 61,2 74.7 87,6 100.1 — .... — -13 46,0 60,0 73.2 85,7 07.9 • - - ___ -- м 45,3 58.9 71.7 83,9 95,8 ... ... - 1 5 44,6 57,9 70,3 82.3 93.8 105.0 — — -• -- -16 44,0 /.16.9 69,0 80,7 91.9 1 02.8 -- -- — - 17 43,3 511,0 67.8 79,2 90.1 100,8 ... — IS 42,8 55.1 66,7 77.7 Й8,.:1 98,9 — — - 19 42,2 54.2 85,6 76.4 86,9 97,0 — - - - 20 41,7 53.5 64,3 75,1 85.3 95,3- 1 05,0 — — .... -21 11.2 52,7 63.5 73,9 83,9 93,6 103,1 — — 22 40.7 52,0 62,6 72.7 82.5 92.0 101,3 -- 23 40,2 51.3 61 ,7 71.ti 81.2 90,5 99.6 • - — - 24 .49.8 50.G 60,В 70.5 79,9 89,1 98.0 - - 2,li 39.4 50.0 60.0 69,5 /8.7 87,7 96.4 105.0 - 26 39.0 49,4 39.2 68,5 77.5 86,3 94,9 103.3 ... - -- 27 38.6 48,8 58,4 67,6 76,4 8b. 1 93,5 101,7 ... - 28 38,2 48.2 57,7 66,7 75.4 83.8 92.1 100.2 - ... •29 37,8 47,7 37.0 65,8 74.3 82.7 90,8 98.7 -- _... 30 37,5 17.2 56,3 65.0 73.4 81 89.5 97,3 105.0 ..._ При темперичщи’ uinuiyxa внутри помещений :2(i JC 31 1 I .8 50.5 58.8 66.7 74,4 82.0 89,3 96.5 103.6 - 32 4 1,4 50.0 58,2 66,0 73.6 81,0 88.2 95,3 102.2 - 33 4 1.1 49,5 37,6 65.3 72.7 80.0 87,1 94,1 Ю0.9 .... 34 40.8 49,1 57.0 64,6 71,9 79.1 86,1 92,9 99,7 — 35 4(1,1 48,6 56.4 63.9 71,1 78,2 85,0 91.8 98,5 105,0 .... 30 40.1 48.2 5.5,9 63.2 7(1,3 77,3 84,1 90,7 97,3 103.7 — -37 38,9 47,8 59,3 Г12.6 69,6 76,4 83,1 89.7 96,1 102.5 •• 38 39, ti 17.4 54,8 62,0 68,9 75.6 82.2 88,7 95.0 101.3 39 39,3 47,0 54,3 61,4 68.2 74.8 81.5 87.7 94.0 100,1 - 10 .59,0 46.6 53,9 60.8 117.3 74.1 80,5 86,7 92.9 99,0 105,0 - 41 38,8 46.3 53,4 60,2 66.9 73,3 79.6 8.5,8 91,9 97,9 103,8 •42 38,5 45.9 52,9 59.7 66,2 72,6 78.8 84,9 90,9 96,9 102.7 13 38.3 45.6 52,5 59,2 65.11 71.9 78.0 84,1 90,0 95.8 101,6 44 38,0 45.2 52,1 58,7 63.0 71.2 77,3 83,2 89.1 94,8 100.5 -- 45 37,8 44.9 51,7 58,2 64.4 70,6 76,5 82.4 88.2 93,9 99.5 105,0 46 3/,6 44.6 51.3 57,7 63,9 69,9 7,5,8 81.6 87,3 92,9 98,5 103,9 47 37,4 44.3 50,9 57,2 63,3 69.3 75,1 80,8 86,5 92,0 97,5 102,9 -- - 48 37.1 44,0 50,5 Л G. 7 62,8 68.7 74.4 80,1 85,6 91.1 96.5 101.8 - -49 36,9 13.7 50.1 56.3 62,3 68,1 73,8 79.4 84.8 90.3 95,6 100,8 50 36,7 43.4 49.8 55,9 61.8 67.5 73.1 78,7 84,1 89,4 94,7 99.9 105,0
oc^a4) LQ 5'0 НО SO ZO Г0 to ZO £0 hQ £0 90 LO ndu ndu
Я г. Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика 'СщС Температура наружного воздуха (С) в точке, где температура воды в подающей линии по качественному графику tj пайна 11 (ft?
При tfp-f5GaG при {)p = f30t’C при ifP = f^PcC ty при = t5a’c Phc. 4.12. Номограмма для построения графика температур обратной воды, поступающей из теплового пункта, при последовательной схеме включения подогревателей при среднечасовой нагрузке горячего водоснабжения и качественном отопительном графике
iflfi Г A tl H 11 4. OOt!>l^h.t lenAMWX U'74'W £™— fl ~ ~'4' ’'ПП ^ТЛ Рис. 4.13- Номограмма для построения графика температур обратной воды, поступающей из нодпгре- вателен горячего водоснабжения, при параллельной схеме их включения, средней нагрузке горячего водо- снабжения и отопительном графике При параллельной схеме включения горя- чего водоснабжения график температур обрат- ной поды может быть построен с помощью номограммы, приведенной на рис. 4,13. Темпе ратуру сетевой воды после подогревателя Л оп- ределяют и зависимости от расчетной темпера- туры сетевой воды после подогревателя fTH, от величины р и от температуры ноды в подающей линии теплосети. Номограмма (см. рис. 4.13} построена для графика с температурой воды в подающей линии в точке излома /ц.н=701’С. Температуру обратной воды, поступающей из теплового пункта ври параллельной схеме, на- ходят как средневзвешенную от системы отоп- ления и подогревателя горячего водоснабже- ния. Повышенный график температур при двух- ступенчатой последовательной схеме включения подогревателей горячего водоснабжения. Темпе- ратуру воды в гюааюшем трубопроводе тепло- вой сети но повышенному графику при после- довательной схеме с регуляторами расхода пря- мое*.! действия определяют по номограммам и графикам, показа иным да рис. 4.14, Темпера- туру воды пи повышенному графику в диапазо не температур наружного воздуха от точки излома отопительного графика )„ до Л1 = 8 "С находят по номограмме в зависимости от соот- ношения а.,;, принимаемого для характерных ио1 ребителей, и от расчетной темпера туры воды в п о ди ил licit линии. Температуру наружного воздуха в точке излома । io вы 111 ini । гого графика (она же соответ- ствует [очке излома отопительного графика) находят ио номограмме r зависимости от рас- четной температуры наружного воздуха 1„ По- вышение температуры воды в подающей линии тепловой сети пп повышенному графику над отопительным н диапазоне /„/,,^/н.р опре- деляют также по номограмме, приведенной на рис 4.14. График температур обратной воды от теплового пункта с характерным соотношением ах при повышенном графике и среднечасовой нагрузке на горячее водоснабжение строят по четырем точкам, значения которых определяют по графикам н номограммам, показанным на рис. 4.15. Скорректированный температурный график для открытых систем теплоснабжения. Темпе- ратуру воды в подающем и обратном трубо- проводах тепловой сети при любом виде скор- ректированного графика для диапазона наруж- ных температур tH < Ги и определяют по фор- мулам: Zt = Лп + (Л — i'j= i'i -Д^ш/.У • ^Ctl (^СП /У Относительный расход сетевой воды на отоп- ление у находят из уравнения —т— \ + ty~ ~Т~ шо(у— аА'(1 -|- р',)]2=- (4J3) ГДС <i>|| Е -j- Wq= ।» Р - t-2 + 2(1 + Ир) В формуле (4.13) при гидравлическом рас- чете трубопроводов тепловой сети с учетом сред- нечасовой нагрузки горячего водоснабжения по подающей линии а„ = а. При гидравлическом расчете подающего и обратного трубопроводов только на отопительную нагрузку (без учета нагрузки горячего водоснабжения) величина ЕС,, =0 В диапазоне наружных темпера гур 8 ПС1> (н > и при l/ = T = const и А' - Д (водо- разбор только из подающей линии) величина у рання ее значению в точке излома скоррек- тированного графика у*, Температуру воды к обратной линии определяют а зтом случае пи формуле , , (/' (и)Д/от Г г> = 7 . - ------------,
tun,°C ^нр- -AO- z45 -7TO- ' - -3ro -6,Q - -40 — - -2,0 -5,0 - — <35 - -1,0 -so- — . - — - 0.0 -3,0- — -2,0- -JO - -1,0- 2,0 tj Л 0 -75 U^u 10 If 41 1,D 4 s. +□ — 4,0 4i' при 2,0- -Д 5,0 § e" 3,0- — so- -15 670 5t0- 1 7,0 6,0- JL 6,0 7,0— — — — 9r0 6,0- ~5 L- 1(1.0
при +tp = 150° С Рис. 4.14. Номограммы для построения повышенного графика температур при после- довательной схеме включения подогревателей « температура зоды в точке излома графика; 6—температура наружного воздуха в точке излома графика; в— надбавка к температуре воды в подающем трубопроводе по отопительному графику при повышенном графике
Рис. 4.15. Номограмма для построении графика температур обратной воды, поступающей из теплового пункта при последовательном схеме включения подогревателей, при среднечасовой нагрузке горячего водоснабжении и повышенном графике сп ст Глава 4. Накладки видяных тепловых сетей
4.4. Расчет режимоа oTIBi'Kii теплоты 1ВУ В диапазоне наружных температур, где во- дорязбор осуществляете я из обеих линий сети /(> ir> t's, величина Л' раина Л. В диапазоне наружных температур, где водоразбор проис- ходит только из обратной линии, величину у на- ходят из уравнении (4.13) при р' — б, а вели- чину Д' вычисляют приближенно пи формуле: Д'<=Л/01 p/(fs-L). Скорректированные температурные графика для открытых систем теплоснабжения с регу- ляторами температуры воды на горячее водо- снабжение и с диафрагмами на тепловых вво дах строят с помощью таблиц н номограмм, составленных для f|P - 230 °C и /)р= 150 ЛС при /, -60 °C. Скорректированный график строят по пяти характерным точкам, для которых опре- деляют температуру воды в подающей и обрат- ной линиях сети. Характерным точкам соответ- ствуют температуры наружного воздуха: — /и pi (н=/н.1<; (к /«pi /к~/н /и= iо с, где G« — температура наружного воздуха, при ко- торой температура обратной воды, поступающей из системы отопления (при скорректированном графи- ке) равна расчетной температуре воды для горя- чего водоснабжения, ’С; „ — температура наруж ноги воздуха в точке излома скорректированного графика, "'С; С,, л промежуточна я температура на ружного воздуха н диапазоне от до Для тепловой сети, рассчитанной с учетом средней нагрузки горячего водоснабжения в по- дающем трубопроводе СКоД = 6?т4-<?^; G&ip = i-Gnr относительные расходы сетевой воды па отопление у в характерных точках находят по табл. 4.8 1.10. По найденным значениям с по- мощью номограмм рис. 4 16—4.18 определяют температуру воды в подающей и обратной ли- ниях теплосети при скорректированном графике. Значения точки, характеризуемой температу- рой наружного воздуха которая соответ- ствует температурам воды по отопительному графику /,=80 °C при /|Р = 130 °C и /,=90 °C при . 150 °C, определяют по табл. 4.11. Значения точки излома отопительного и скорректированного графиков для сети, рассчи- танной с учетом средней нагрузки горячего во- доснабжения, синиадают. П точке /„ - 10 °C гем- Рис. 4.16. Номограмма для определения температур воды в подающем и обратном трубопроводах при скорректированном графике в точке Gp а—температура воды в подающей линии tsu скор- ректированному графику; б—температуря обратной волы ио скорректированному графику
Таблица 4.4. ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ РАСХОД СЕТЕВОЙ ВОДЫ НА ОТОПЛЕНИЕ ПРИ СКОРРЕКТИРОВАННОМ ГРАФИКЕ В ТОЧКЕ f„ и (Fp, "=0.2 I, - o.:> — ",4 40Ц ' t;,5 <>, =0 li jj, = h;7 1 io • и,. III 0»ii V. i 0.2 — <u :1,2 0.3 С. 1 :),2 <J,3 0.4 0.1 it,2 u :»,-i .l.i i:.T 0.4 0.1 l>,2 0.3 ti = 130 t? 0.1 ! .03 1,114 1.04 1JI5 1,06 1 (J.’> 1,116 1.07 1,08 1.06 1.07 : .o« 1.09 1,07 1,08 1.09 l.i 1.08 1,09 1,1 0,2 : .os 1 ,07 1.07 1.09 l.i 1 1.09 ! 1.1 1 1.13 1,15 1,13 1,13 1,15 1.18 1.14 1.Ц: 1.18 1.2 1,16 1,18 1,2 0.3 1.07 1.1 .1 1,13 1,16 1.13 1 1,16 1.19 1,22 1,16 1,19 1.22 1,25 1,19 1,23 i ,26 1,3 1.23 1 .27 1,3 0,4 1 AW 1.12 .12 1.16 1.2 1 ,16 1,2 1,24 1,29 1.2 1,24 1.29 1.34 1.25 1.29 1,34 1.311 1.3 1.35 M П.,5 1J 1,15 1,14 1,19 1,24 1.19 1,24 1.29 1.85 1.24 13 1,35 141 1.3 1.36 1,42 1,49 1,36 1,43 1.5 0,6 1,12 1,17 1,16 1,22 1 28 i.2-. 1,28 L .34 1,4 1 ! 27 1.34 1.41 1.49 ] .34 3.42 1.5 1,58 1,42 i .5 l.G A'NPPJ-'RrU .VKMKpcJf? с fi п ?.г1? /у Д WUTJC Таблица 4.9. ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ РАСХОД СЕТЕВОЙ ВОДЫ Н А ОТО П Л Е Н И Е у, П РИ С КОРРЕКТИ РОВ А Н Н ОМ ГРАФИКЕ ДЛЯ ТОЧКИ г,ь1 ПРИ КОТОРОЙ С,-f -40С -0 1 6ii. — 0.1 и:.— '1,5 IJ >1 l'l,< «>, - 0.7 'Z hj-n Ln; lU! (l*i; n. 0.1 Г'.2 | l_. 0.1 I 02 | 0,3 M 0.2 :i..i । o.-. o.t ' 1 1 - ! СЧ f о 0.4 [I. 1 :>A 0,3 1.1.4 <1.1 <1 2 i 0.3 При /|,.= ! 'Ю "'С' M 1,03 1.(14 1,114 1 .95 1.06 । .05 1.36 ;.07 1,08 1,06 1,07 1.06 1.09 1,07 1.08 l.i 1.1 1 1 .08 I.I L.I 1 0,2 1,06 1.08 1 ,0b 1.! 1. i 2 1,1 1.12 14 1,17 1,12 U4 1.17 1,19 1.11 1,1(1 1,19 1.22 1.16 l.!9 1.22 0,3 1,08 1,1 1 1,1 1.14 l.i? 1,13 1.! 7 1.21 1,24 1,18 1.2 1.24 1,28 1,2 1,24 1.28 1,33 1,24 1.28 1,33 0.4 1.1 1,14 1.13 1.18 1.22 1,17 1 22 1,2? 1 32 1,21 1,26 1.32 1,38 1.26 1,31 1.37 1.44 1.3 i 1.37 1,44 0.5 ],1 1 1.16 1,15 1.21 1.27 i .2 1.26 1,32 1 39 1,23 1,32 1,34 1.46 1,31 1.38 1,46 1.54 !,37 1 .46 1,54 0.6 1.] 2 1,18 1,17 1.24 1.3i 1.22 1.3 1.38 1.46 1,28 1,36 1,45 1.715 1.35 1.44 1.54 1.65 1.44 1,54 1,65 При / ? — 150 °C 0.1 1.04 1.05 1,05 1 ,07 1.06 1,07 i .08 1,1 i.i: 1.08 1.! 1.11 1,13 1.1 1,11 1,13 1.14 1.11 1,13 l.i 4 0.2 1,07 1.1 l.i 1.12 1.16 1,12 1.15 J ,10 ! ,22 1. i 5 1.18 1,22 1 .25 1.25 1,22 1,25 1,29 1,22 1.25 1.29 (1,3 U 1,11 1.13 :,i8 1.22 1.17 1,2? 1.27 1.32 1.21 1.26 1,32 1 .38 1.26 1,31 1.37 1/4 1,31 1.37 1.44 0.4 1.12 1,17 1.16 ' .22 1,28 1.2! 1.27 1.34 1.42 ] .26 1.38 1.41 1 ,49 1.32 IT 1,49 1,58 1,4 1,48 1 ,58 0.5 1.13 1.2 1. 18 1.25 t ,33 1.24 1,32 1.4 1 1,5] 1.31 1,4 1.5 1 .61 1.38 1.48 1,6 1,73 1,47 1.59 1 .73 0,6 1,14 1,22 1 .2 J ,28 1.38 ] .27 1,36 1,47 1.59 1.34 1,45 1.58 1 72 1,43 1,56 1.71 1,87 1.55 1.7 1 .87
Itpu tlp= "C ГМ 1.04 1.05 1,05 1.06 I.0B 1,06 i.os : i,O9 l.l 1,03 1.09 1.1 1,12 1.09 1,1 1 1,12 1.13 111 1,12 I, I 4 0.2 1.07 1.09 1,09 1.12 l.l? 1.12 |.I4 1.17 1.2 1.14 1,17 1.2 1,23 l.l 1,2 1,23 1 .26 1.21 1,24 1.27 0.3 i ,09 1,12 1.12 j ,16 1.2 1.16 1.2 1,24 .29 1.2 1.24 1.29 1.34 1,25 1,29 1,44 ] ,3 1 .35 1 .4 0,4 1.11 1. 16 115 1.2 1,25 l .2 1.25 1,31 1.37 1.25 1.31 1,37 1.44 1.31 1.38 1,15 1,52 1 ,38 1.45 1.53 0,3 1.13 1,18 i.; 7 1,24 1.3 1 .23 1.3 1.37 1,45 ] 29 1.37 1,1'5 1,54 1.37 1 45 1,54 1.64 1,46 1.55 1 66 0.6 1,14 1,2 1.18 1,2< 1 1.34 1,26 1,34 1.42 1.52 1 ,33 1.42 1.52 1,6.3 1.42 1.52 1,54 1.76 1 ,53 1.65 1 ,78 т а б л и ц a 4.10. ОТНОСИТЕЛЬНЫЙ РАСХОД GET EE юй воды H В ТОЧКЕ X ОТОПЛЕНИЕ и. ПРИ СКОРРЕКТИРОВАННОМ ГРАФИКЕ С . 0.2 id - C ,3 U»| о ; It), 0.5 th, = -0 t> (в.. -1.1.7 ll>ll LI 11 1 IHi’i () 1 C.2 11, ] <1.2 0.3 0.1 fl.2 Ь.-' С.4 i' 0 4 0.4 <1.1 0 2 u.i 0.1 9.1 1’1.2 IM Д/. 14 )' 11, - j,w -y; * 0, i 1,02 1.03 1,03 1.03 1.1)4 1,03 1.04 1.1)4 1.00 1.01 1.0,5 1,06 1,06 1,0.7 1,05 1,06 1,67 1.05 1.06 1.07 3.2 1.04 1.05 1,11.5 1,0b 1,08 1,06 1.08 1.1)9 l.l 1 1 им 1.119 l.ll 1.12 1 .99 l.l 1 1.12 1,14 l.l 1.12 1,14 о.з 1.03 1,07 1.07 1.09 l.l 1 1.09 1 .1 1 1.13 1.16 1.11 l.M 1,16 1,18 1,13 1.15 1,18 1,2 i, 15 1,18 1,2 0,4 1.06 1.09 1.01) 1.12 1,11 l.l 1 1.14 1,17 1.2 1.14 1.17 1.2 12 3 1.16 1.2 1,23 1,27 1 v 1.23 1.27 Cl.5 1 JIB M 1,12 1.14 1.18 1.13 1.17 1.21 1,25 I .16 1.2 1,24 1.29 12 1.24 1,28 1,33 1.24 1 ,28 1.33 0.6 1.09 1.13 1.1 !> ; 2 1,22 1.15 1,2 1,2’4 29 1,1 9 1 24 1.29 1.34 1.23 1.28 1.34 1,39 1.28 ' .3.3 1.39 При 'll = 1-50 С o.l 1 .03 1,04 1 .04 1.05 1 .Ob I.O5 1 ,i)6 1 .07 1,08 1.1)6 1.07 1 J18 1 .(JU 1.117 1.08 1 .IM l.l 1 ,08 1,09 1,1 *',2 1,05 1.07 ; .0? 1.09 М2 1.1)9 1.1 1 1.14 1.16 l.l 1 :. 1 3 1,15 1.13 1 13 1 16 I.M 1,21 1,18 1.18 1.21 О.З 1,07 l.l i.i 1.13 1.17 1.12 1.16 1.2 I 23 i. 16 ' .19 ] .23 1.27 1 19 1 23 1.27 1. 11 1 ,2'2 1.26 1.31 0.4 1 .O'-' 1.1.J 1.12 1.16 * i.2l 1.16 1.2 1.25 13 1.19 1.24 1.3 1 .35 124 1.29 1.35 1,1 1 .28 1.34 l.l 0.5 l.l 1.! 5 1.11 119 , 1.25 1.18 1.24 1 .:> 1.36 1,23 1.19 1 ,36 1 42 1 .28 1 .35 1 42 1.5 1.34 1,42 1,5 0,6 1.12 1-17 1.16 1.22 i 1.29 1.2 1 27 ! 1,34 1 12 , 1,26 1.33 1 .41 1 .5 1 .32 .1 1 19 L ,5') 1.39 1,19 1,59 Таблица 1.11. ТЕМПЕРАТУРА НАРУЖНОГО ВОЗДУХА 1. ,, СООТВЕТСТВУЮЩАЯ /, — Sil С (ПРИ Г|, М30°С} И f -90 ,JC (IIPH г, —ISO С > ПО ОТОПИТЕЛЬНОМУ ГРАФИКУ ‘ " 1 1 • j,. . ' i . . i’ 1 i ,...-7.-гт,.. ;i t..,. •'<: c. ,. "C C <!,. “С . 5 6.3 -12 2.8 y —i:,x -25 --j.fi -32 -7.4 ЗУ -11 6 5.8 13 S' i 23 — 1 .3 '—26 -4,4 —33 -79 -4t; 1 : . 3 ? 5.3 14 1,7 2! — 1.8 -27 - J 4 8.4 4 1 12 - 8 4,8 1.5 1.2 22 — 2.3 : — 28 г г ! — 15 9 - 42 — 12,5 4.3 1 '.I 0.7 23 — 2.8 I -29 — 5,9 - 3b -У.4 -43 13 10 3,8 17 0.2 -3.4 ! JO -6.4 - 37 10 44 13.5 1 1 3,5 18 (1.3 i i -31 — i — 38 0.4 4.-1. Расчет режимов отпуска теплоты
Рис. 4.17. Номограмма для определения температуры наружного воздуха 4‘н и соответствующей ей температуры воды в подающем трубопроводе tiK при скорректированном графике <b?.W .1 JQWFQJIJ Al tfWprnn// р р !
4.4. Расчет режимов uiiiycita геплиты 173 а) ^п,°с у t'in;c 1,0 —U—49,5 Рис. 4.18. Номограмма для определения темпера туры воды при скорректированном графике в точке о я подающем трубопроводе, ((„; б—в обратном трубопроводе, /}„ 50,5 пературу обратной поды находят по графику, показанному на рис. 4.19 при tf=l. Для тепловой сети, рассчитанной на отопи- тельно-вентиляционную нагрузку бен учета рас- хода сетевой воды на горячее водоснабжение, скорректированный график строят по характер- ным точкам, определяемым по номограммам, показанным па рис. 4J9—4.23. Относительный Рис. 4.19. Номограмма для определения темпера- туры обратной воды при скорректированном графике в точке f и = —|— 1 ft ° С расход сетевой воды для системы отопления и температуру воды по скорректированному гра- фику при расчетной температуре наружного воз- духа определяют по графикам, покатанным на рис. 4.20. Эти величины находит н зависимости от значений а для характерных потребителей и показателей гидравлической устойчивости w,y Величины у и при скорректированном гра- фике в точке (где 1-г = 1г) находят по гра- фикам и номограммам, показанным на рис. 4.21. Точку пересечении отопительного и скоррек- тированного графиков температур опреде- ляют по графикам и номограммам, приведен- ным нн рис- 4.22. Точку излома скоррсгщнри- ванного графика {где Лн = М> температуру обратной воды при /;» и относительный расход сетевой воды на системы отопления ун находят по данным рис 4.23. По относительному рас- ходу сетевой воды с помощью графика (см.
Рис. 4.20. Номограмма для определения температур воды н подающем и обратном трубопроводах по t1p=150°G скорректированному графику в точке <„ v t^C 72 г 133- t1p = 13U*C 140- 1,15- Y124 Y125 1,10 -127 ~™7в>5 -128 K5 -120 71 1,05- 130 70 ' 142- ~ 143- _ 144- 14$- _ 146- " 147~ 14&- ~ 148- QJ5 0,4 0,3 0,2 0,1 150 0,2 0,3 0,4 0,5 рис. 4.19) определяют ВОДЫ При fi = l()cC ЛЛА?У- of —»-у —^~^2Р температуру обратной определение температуры воды за подогрева- тельной установкой при средней нагрузке горя График средневзвешенной температуры об- ратной Hatful строят по графикам температур обратной воды для отдельных видов iiai рудок при заданной температуре воды в подающем трубопроводе, Тик. например, при параллель- ной схеме включения подогревателей горячего водоснабжения и при наличии тттопителъпо-вгн- тнляционной нагрузки срелнсвзвешсчп1\1о тем- пературу обратной воды определяют по фор- муле: - (<1Л> -ф (j,</>,, + G I,}./ ( G. + Ci„ -) fJT), где (1, риппд полы ни нентилянню. т/ч; G, температурti обратной поды in гипттш вентиляции. '-'С. Температурный режим тепловых пунктов в летний период. Задачей расчета летнего темпе- ратурного режима тепловых пунктов является чего но,'(оснапжеЕ1ия, которую определяют но формуле: е',.r-V , где температура воды и подающей липин Iендовой сети в летний период; g\",- - удельный расход сеченой иглы па 1 Гкал средней летней на- грузки горячего подогнабжеиия. Удельный расход £;|,ч и температуру о11ределяеот по графикам и номограммам, пока- занным на рис. 4.24 и 4.25 для смешанной и последовательной схем включения подогревате- лей при температуре воды в подающий линии 70 и S0 ° С.. Тем пер а гуру обратной воды при параллельной сломе включения подОЕре- вателей в летний период при средней нагрузке горячего видиенаСокиния и , = 7(J ftC находят по номограмме (см. рис. 4.13).
Клич Of Й0 -* i'fK
fja°c Ч/Ч чр Д7 4o V 2,5 A зД 2.Й Is ^7 !,4 V to 0,2 0,25 0,5 0,55 0,У 0,5 0Л 0,4 0,5 -*Й ^5 -15 U = 75(?*r 4 ГУ Q.15 0,45 2» -20 -*0 -30 -35 J’/ Л С*Ь <%> & 0,? & O)rj *2 = h 0,25 0,5 — <%? & 0,55 M ъ 0,45 0.5 -15 - Z0 ЯЦ} ^Р-*' ^нп -* C/fp 57 . , . ^л/Ч'4^ 27 ^п^25 25 И Ъ8 /, 7 ч/ч=^ 1,4 Ь5 ^-a 5 Phc, 4.22, Номограм- ма для определения температуры наруж- ного воздуха Ik и и соответствующих ей температур в ломаю- щем и обратном тру- бопроводах теплосети по скорректированно- му графику Г .1 <i а (I # Наы1г1ка ти/.чных Я’плонои tvifti
4 -1 Рж-чст ргти«пв отпуска теплоты
/7/JW t.p - f506С Рнс. 4.24. Графини для определения удельного расхода сетевой воды на I Гквл/ч средней летней игрузки горячего водоснабжения к температуры обратной воды, пос туп жницей на подогревателей при =7Й°С а для последовательной схемы при повышенном графике; б- для последователь ной схемы при отопительном графике: й - дли смешанной схемы при отопительном графике; г — температура о зависимости от
nputyJ.iOt Рис. 4.25. Графики для определения удельного расхода сетевой воды на 1 Гкдл/ч средней летней нагрузки горячего водоснабжения и температуры обратной воды, поступающей на подогревателей при /ц,— 80 С <2 длн лсследонательпой схемы при гонышеннам графике; f>—для последоеательной схемы при отопительном графике; у для смешанной схемы при. отш1кте.л.ьном графике; с температура R- зависимости от я'Л
‘80 Глава 4. Наладка водяных тепловых сетей 4.5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ Расчетные расходы теплоносителя в местных системах и в тепловой сети определяют по со- ответствующей расчетной тепловой нагрузке и температурным параметрам системы тепло- потребления. Расход воды на отопление и вентиляцию. Расчетные расходы воды на отопление и кало- риферы приточно-вентиляционных установок, запроектированных на расчетную температуру наружного воздуха для отопления, рассчиты- вают по формуле: <1? =_gbw... 10’. 11 р Пр где QL(b) —• расчетная тепловая нагрузка на отопле- ние или вентиляцию, ,£кал/ч; /|р и Ср расчетная температура воды соответственно в подающем и об- ратном трубопроводах тепловой сети, °C. Для приточно-вентиляционных установок, запроектированных на расчетную наружную температуру для вентиляции, расчетный расход воды определяют по формуле: О1’ G'! = —--------- 10:(, Л it Ди где (Д расчетная тепловая нагрузка на вентиля- цию, Гка.т/ч; и С>„ - температура воды соответ- ственно в подающем и обратном трубопроводах сети по принятому графику при температуре на- ружного воздуха, равной расчетной для проектиро- вания вентиляции. °C. Расчетный расход воды в системе отопле- ния. присоединенной к тепловой сети посредст- вом подмешивающего устройства элеватора н.тг, насоса, находят по формуле: где i и, - расчетная температура воды на входе в гщдему топления, °C. Расчетные расходы воды из тепловой сети 6:’ и по системе отопления G!’,T связаны между собой через коэффициент смешения: G!’,, = G;’ (1 где ; , -- расчетный коэффициент смешения, рав- ный отношению расчетного расхода подмешивае- мой воды к расчетному расходу сетевой воды. Расчетный коэффициент смешения при за- данных расчетных температурах сетевой воды до подмешивающего устройства /1р, на входе в систему отопления /:)р и после нее вычис- ляют но формуле: Пр =: (/1 р /зр) / (/зр 2Р) • При присоединении местных систем отоп- ления и вентиляции по независимой схеме через водонагреватель расчетную температуру воды в обратном трубопроводе тепловой сети после водонагревателя принимают на 10 °C выше расчетной температуры воды в обратном трубопроводе, идущем от систем отопления и вентиляции. Расчетный расход сетевой воды на отопле- ние и вентиляцию, запроектированную на /н.р, может быть определен также исходя из удель- ных расходов теплоносителя на 1 Г'кал/ч рас- четного теплового потребления, зависящих толь- ко от расчетных температур теплоносителя: где g? — расчетный удельный расход воды на 1 Гкал/ч тепловой нагрузки системы отопления (вен- тиляции) или теплопотребляющего прибора. В табл. 4.12 приведены значения gP в за- висимости от расчетного перепада температур воды в тепловых сетях или местных системах. Расход сетевой воды на горячее водоснаб- жение. Расчетные расходы сетевой воды на го- рячее водоснабжение, учитываемое при гид- равлическом расчете тепловых сетей, опреде- ляют в зависимости от наличия на тепловых пунктах автоматических регуляторов расхода воды на отопление. Часовой расход воды при параллельной схе- ме включения подогревателей горячего водо- снабжения. При установке на тепловых пунк- тах регуляторов постоянства расхода воды на отопление и температуры воды на горячее водоснабжение расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение определяют в топке излома температурного графика по максималь- ной нагрузке горячего водоснабжения: ФР"1 Gi’= 103, I I И i TH где /|„ — температура воды в подающем трубопро- воде тепловой сети в точке излома температурного графика, °C; /т „ — температура сетевой воды после подогревателя в точке излома графика, °C; в проек- тах С „ обычно принимается в пределах 20—10. 'С. при отсутствии проектных данных можно принимать t, — 30 °C; — величина максимальной нагруз- ки горячего водоснабжения, определяемая по сред- нечасовой нагрузке с коэффициентом часовой не- иавномерности р, для района теплоснабжения р== = 1,7 -2,2; то- ФГКС = PQP’. При оборудовании тепловых пунктов только регуляторами постоянства температуры горячей
4 fi Onpj'лtL.'iinine расчетных рискидив теплоиисигедн 181 Таблица 4.(2. УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ СЕТЕВОЙ ВОДЫ НА ОТОПЛЕНИЕ Расчетный иеречза.т температур ;п<:> графику) f.p б|.. С V .u-.j ьп ы н расход В!>д>.< Расчетный перепад и1 члератур I ип графику) 6|>- °б Удельной ряс ход поды ff 'f. т/Гнлл 150—70 = 80 1 2,5 (30--80 = 50 20 150—80 -70 14,3 (03 70 = ЗБ 28.6 140- 70=70 14,3 95- 70-25 40 130— 70 = 60 L 6,7 ноды расчетный раскоп сетевой воды на горя- чее иодоепабжепие определяют н точке и.глома температурного графика по балансовой нагруз- ке горячего водоснабжения: гр1 6? = ——— 10\ i I и t I . к где Q? — балансовый часовой расход тепля на гс» рячее водоснабжение. Гкал/ч, при котором обеспс- ЧИНЛР1ГЯ суточный баланс теплоты на отопление, несмотря на неряннпмерногть суточного графика горячего водоснабжения. Балансовый расход тепло ты несколько превышает среднюю нагрузку горяче- го водоснабжения н равен для параллельной схемы 1,15 Расчетный расход сетевой виды пи тепловой сети и на тепловой пункт при параллельной схеме включения водоподигрсватслсй слагает- ся из расчетного расхода ее на отопление и на горячее водоснабжение. Часовой расход воды при смешанной схеме включения подогревателей горячего водоснаб- жения При налипни на тепловых пунктах авто- матических регуляторов, поддерживающих по- стоянный расход воды на отопление и постоян- ную темпера гуру воды для горячего водоснаб- жения, расчетный расход сетевой виды на горя- чее водоснабжение определяют в точке излома температурного графика по максимальной на грудке горячего водоснабжения: где t?u — температура обратной поды, ппступаюшей из систем отопления в точке излома температ урною графика, °C, б — температура горячей воды в системах гормчего нодоснабжения, "С; I, — темпера- тура водопроводной воды, °C, fi„ — величина недо- грева водопроводной воды до температуры обрат- ной воды, поступающей из систем отоплении, u I t ry пени водонагревательной установки, °C (для авто метилированною теплового пункта 6„—10 СС). При отсутствии на тепловых пунктах pci у ляторов постоянства расхода воды на отопле- ние, но при установке регуляторов температуры горячей воды расчетный расход сетевой воды па горячее водоснабжение определяют в точке излома температурного графика ио балансовой нагрузке горячего водоснабжения: _ ((, - И1, (Л- — <2») Балансовая нагрузка горячего водоснабже- ния при смешанной схеме (?* = 1,1 Q]’1'. В отли- чие от полностью автоматизированного тепло- вого пункта величину д„ в этом случае следует принимать 5 “С. Расчетный расход сетевой воды в тепловой сети и на тепловом пункте при сме- шанной схеме включения нидоподогреиа гелей горячего водоснабжения равен сумме расчет- ного расхода сс на отопление и на горячее водоснабжение. Часовой расход воды при последовательной схеме включения подогревателей горячего водо- снабжения. При наличии па тепловых пунктах автоматических регуляторов, поддерживающих постоянный расход сетевой воды и постоянную температуру воды для горячего водоснабжения, расчетный расход сетевой воды на горячее во- доснабжение определяют в точке излома тсм- uepaiурпого (рафика по балансовой нагрузке горячего водоснабжения: при отопительном температурном графике регулирования (Л — *2и + Дц)Рг , J' ' (А - - h») ’ при повышенном температурном (рафике (регулирование по суммарной нагрузке отоп- ления л горячего водоснабжения) величина G,p = 0. Величину ft„ обычно принимают равной 5°; при /|Р=1б0п принимают /s„ = 4 1,7 при /1р=130 СС —- /2Ч- 44,8 ^С, Балансовая нагруз- ка горячего водоснабжения при последи натель- ной схеме 1,25 t/11’. При установке па ген.,юных пунктах боль- шинства потребителей (80 90 % тепловой на- грузки) автоматических регуляторов постоянст- ва расхода примою действия расчетный сум- марный расход сетевой воды по тепловой сети и на тепловой пункт следует определять с. коэф-
при a -* 9C/ Клкч ' tyuat;#* Ct —*- N gCP Phc. 4.28, Номограмма для определении удельных расходов сетевой воды на I Гкал/ч средней нагрузки горячего водоснабжения при последо- вательной схеме включения подогревателей и повышенном графине температур
4.5. О|Чрсцел<‘нис рае'гетиых расходов тгпллгюеичсля 183 Таблица 4.13. УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ СЕТЕВОЙ ВОДЫ НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ В ЗАКРЫТОЙ СИСТЕМЕ <?, Т/ГКАЛ, СРЕДНЕЧАСОВОЙ НАГРУЗКИ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ Вил ре гул я i n]и Iltljin-W.'ll пая схема Смеигзнн ая схема [ iсk’j।ел(?rtа]• и,i ьнj и при качествен ним i схема балансовый кчэффл- цие ит при рлялнч пыл значе- ния к г|р И Л Л Л ПСП11Ы Й козффм- циен’1 г 130"С (ПОТ. i>a<i a hvoh u h ItC> J[[lLpll циент /,р= идет. О,, - Регулятор расхода и тем ।irpui урн Регулятор темпера- туры 1,15 25 /8,6 1,1 18.2(5- 16 18,2(1 16,5 1,2,5 18.] 18.7 Примечания- 1 При i ндравлическом расчете тепловой сети или расчете тен..ш1п,п пунктов принимают соответствующие коэффициенты часовой неравномерности. 2. Дли последовательной схемы иилнг!ения подогревателей при установке у большинства потреби1елей регуляторов расходов прямого действия расхода тсилоноси гели по тепловой сети принимают с коэффициентом 1.1. 3. Величины удельных расходов сетевой воды на горячее 1м.|доснибженне соответствуют значениям температур воды, привсдс-ины м дли различных схем в настоящем разделе фнциентом 1,1 как при отопительном, так и при понытпенном графике температур. Дли ни требителей с отношением а, отличным от а,, принятого для построении повышенною темпе ратурною графика, расчетный расход сетевой воды на горячее водоснабжение (добавку к расходу воды на отопление) можно определить с помощью номограммы рис. 4 26, и которой учтена неравномерность регуляторов посгояп ства расхода прямого действия. Расчетный рас- ход поды по тепловой сети на тепловой пункт при последовательной схеме слагается из рас- четного расхода ее на отопление и па горячее водоснабжение. Расходы сетевой воды па горячее кодосняб- жепие в .закрытой системе теплоснабжения удобно определять исходя из удельных расходов теплоносителя на 1 Гкал/ч средней нагрузки юрячего водоснабжения: где лf удельный расход сетевой воды на горячее водоснабжение, т/Гкнл, злнигящий только от тем- ператур нагреваемой и сетевой нплы в точке из- лома температурного графика Удельные расходы сетевой воды на горячее водоснабжение в закрытой системе теплоснаб- жения приведены в табл. 4.13. [/псовой расход воды при непосредственном водоразборе аз тепловой сети. Для тепловых пунктов, оборудованных регуляторами темпе- ратуры воды на горячее водоснабжение, при отсутствии регуляторов постоянства расхода расчетный расход воды ня горячее водоснабже- ние определяют в зависимости от соотношения среднесуточного теплопотребления система мн горячего водоснабжения и расчетного теп лопотребления отопительных систем Q(Jri Кри величине а = <ZP QSt расход воды о J на горячее водоснабжение при гидравлическом расчете не учитывают и поправку на темне ратурный график нс вводят. При значении коэф- фициента OJ расход виды на го- рячее водоснабжение при гидравлическом рас- чете также не учитывают, по температурный графин корректируют в соответствии < вели чиной а. При значении а> 0,2 - 0,3 расчетные расходы сетевом воды но подающей и обратной линиям тепловой сети равны: 6^,.,.^ GK, + G?; 6'!^. где ОК, pjH’Mi- i н ы й расход сетевой воды на отопле- ние и веитнлнцию. г/ч, Tip1 расход сетевой воды при среднем Tcii.'iyiuiM iki'i рсб.ченин систем горячего водоснабжения, т/ч: (Э<т (РгУ .. ю\ (4.14) •г !, । ле - температура горячей воды в системах го- рячего нплп1чО|бжения с непосредственным надо- разбором, равная обычаи GO с('., температура водопроводной воды, принимаемая 5 'С. Расход сетевой воды на горячее водиснаб женис находят по удельным расходам сетевой поды на 1 Гкал тепловой нагрузки: G7 = tfl’Q'A где 18,2 т Гкал (при — 60’'С и /л ~ 5 ’ С |. При значении 0,2 0,3 и при подключе- нии к одной магистрали не менее половины ieu левых пунктов с пт;посредственным водоразбо ром, выполненных по схеме рис. г3.21, расход сеченой воды н.п горячее водоснабжение не учи-
184 У,I имя 4. Нагадки fttHiuiibtx гвмглшл сетей тываюг, а при подключении 100 % тепловых пунктов с указанной схемой расчетные расходы гетсной поды по этой магистрали прини^ют,' I равными: ft nv — c’p - 1 1 tro,t Tl., , ,.-Л‘ V' случаях температурный график кор-, в соответствии с величиной а со- =--ar His ira 14’К [ HpVKTT гласно указаниям по построению скоррскгири паяных температурных графиков для открытых систем те плис на б жен и я, Расход еетеиой воды нл горячее водоснаб лтснйс в лстмдй период. В накрытой системе тспо'к’нлбЗения расход сетевой виды ла горя- чее водоснабжение в летний период для всех где I - длина трубопровода, м; Л? удельные пот ри Давления ня i|iphh<’, кгс/иJ Зф'*' >£ = СммЦ коэффициент । ид|1,чн.ио|еского трения; г1 у - плотность теп .-где /.. . .' свиристи теплоносители, м/с, , ........ — ’ / Улоноеитн„1Я на рассчитываемом участке грубопро- '. 'fa иода, кге/м1:, /7— ускорение с в обод шип падения. м/с2; £>., внутренний диаметр трубы, м; G - рас- 'очный расход Tcri.'ioinjfH геля на рассчитываемом учае| не, т/ч. Нотерн давлении в местных сопротивленцах где 'Уt сумма коэффици1'1гп>1! местных сопротнв- ,1С н и й Потери давления на участке трубопровода определяют также по формуле ; \чм подогревателей «предел я ют по форм ул е O^Q’r^f, - Ф-.ШГ Др = /?/цР; /пр,7-—~Г/?кн, ;,il- H-.viпсратура воды в подающей линии а • т-ни период. "С; -температура воды за т>- согргвнтелем горячего ппдогнабжения. СС; Л— it-м.терзтура водопроводной воды н летний период, :С При непосредствен ном влдоразборс расход поды на горячее водоснабжение в летний пе- риод вычисли ют по формуле (4.J4) с коэффи- циентом 0,8. 4.6 гидравлический расчет ТЕПЛОВЫХ. СЕТЕЙ При ] ядра пли чес ком расчете тепловых сетей определяют потери давления на участках тру- бонренидон для поел (’дуют,ей разработки гид ранлпч(XKOl'O режима и выявления p.'irjio,.Tarae- mejex iiaгюрон на тепловых пунктах потребите- лей. При । ндравлическпм расчете грубопроио- дпн определяют суммарный расчетный расход сетевой воды, складывающийся из расчетных расходов на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение. Перед гидравлическим расчс- им составляют расчетную схему тепловой сети с нанесением на вей длин и диаметров трубо- проводов, местных сопротивлений и расчетных расходов теплоносителя по всем участкам сети. 1Г||','рн давления на участке трубопровода ;;-;.T.'iдыниюгем из линейных потерь (ча трением -i ifirrcttb в местных сопротивлениях.- А/? — Л/з гр -f- Лрк. Линейные потери давления пропорциональ- ны длине груб и равны: где йи ггрииеденная длина трубопровода, м; /вив — эквивылснгиАп длина местных сопротивлений, опре- деляемая по формуле { Лки,. Коэффициент гидравлического трения X за- висит от характера движения жидкости (лами- нарное или турбулентное). Тепловые сети, как правили, работают при турбулентном режиме движения теплоносителя в квадратичной области, поэтому коэффициент гидравлического трения определяется формулой I (рйндтля-Никурадзе (IJ4-) -2^~)2 А где /(,,,„ эквивалентная шероховатость трубы, при- нимаемая для вновь прокладываемы* труб водяных rt'ii.ToBFiix сетей А\к„— 0,5 мм. Величину эквивалентной шероховатости труб действующих тепловых сетей определяют при гидравлических испытаниях. При значениях эквивалентной шероховатости трубопроводов, отличных от A',h„ 0.8 мм, на величину удель- ных потерь давления вводится поправочный коэффициент р, fi этом случае Ар = (I/?/-)- Ар„ пли Ар =•= ^Нй) Значения поправочных коэффициентов fi в зависимости от величины /fJKn приведены в табл. 4.11. Величина эквивалентной шерохова- тости, определенная при гидравлическом нспы-
1 ti [идрИИ.'Ы'ПЧ'КНН p4l'i|?T Tl' II.1! 1111IJ H S3 Таблица 4.14. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ |Ч К ВЕЛИЧИНЕ УДЕЛЬНЫХ ПОТЕРЬ ДАВЛЕНИЯ У е.ц(яи । ы й днлмстр ipyh'r- riprintJ/Ul, М'Л H hу i j<' и и и i i •IHIIML'T!- Wh? II pt) !W;il. MM i (Злили;: IrllTllilH IIJ< |l< 1.411H H II. MV 1 A? l'l"l ! Дб | 0.7 j 11.8 П .<» 25 J 7 i .no 1,1)7 1.14 1 ,20 1 ,26 1.32 1 .38 32 32 1.00 1,07 1,14 1.20 1.26 1.3 1 1,37 40 39 1,00 1,07 1,13 1,]9 1,24 1,30 1,35 51) 50 1,00 1,06 1.12 1.18 1.23 1,28 1.33 70 09 1.00 1.06 1.12 M7 1.22 1.27 J.31 8(1 Ml 1 .00 1,06 1.1 1 1,16 1 ,21 1 ,’.!6 1,31) 100 100 1,00 1,06 1.1 1 1.16 1.2!) i . x- • J 1.29 125 125 1,00 1,06 1,1 1 ]. 1 5 1,20 1.24 1,28 150 150 1.00 1.05 1,10 1.15 119 1 ,:05 1 175 182 1,00 1,05 1.10 IJ 4 1.19 1.22 1,26 209 203 1,00 1 JEi 1 , i l.l ],14 1,18 ! .22 1 .26 250 255 1 ,00 1,05 1,10 1.14 1.18 1 ,71 1.25 300 305 1,00 1.05 1.1)9 1,13 1,17 1,21 ! ,21 350 357 1,00 1,115 1,(19 1,13 1,17 1,20 1.23 400 408 1,00 1 1,09 i. i з 1,16 1,20 1,23 450 460 1,00 1,05 1,09 1,13 1,16 1, 19 1.73 500 51 1 1,00 1,05 1,09 1.12 1.16 1,19 1,22 ООО G i 0 1 ,00 1,04 l ,08 1.12 1,16 1,19 1.22 700 698 1,00 1.04 1.08 1,12 1,! 5 1.18 1 1 800 796 1.00 1,04 1.08 1,12 1,15 1.18 ' i .2 i «00 891 1.00 1,04 1.08 1,12 1,15 1,18 1.21 1000 992 1,00 1,04 i ,08 1,H 1,15 1,18 1 ,?i i 1200 I 195 1,00 1,04 1,06 l.l I 1,14 1.17 1.20 1400 1392 1.00 1,04 1,08 1,1 I 1,14 1.17 1.20 Продолжение TUVA. 4.17 У С ,1 (3 В 11 tii ii AHILMLH'P Tpyfii; IlрО1мХцаь мм Внутр!' II11IIii linrmnn.n?iitii,iii nieposn VITtlCTIj \f\f II pc? HI J ji?l u MH ] •? 1 1.4 1 U 1 .3 1.6 ]./ 1 * 77 1 .43 1,4 9 1 3 4 1 ,59 1 ,tr1 1 ,54 1 . /1 32 32 1.42 i Л г 1.52 1,57 1.61 1.66 1.71) 40 39 1.40 1,45 1,4r,i 1,54 1 „58 ! .63 1,67 50 30 1,38 1,4 2 I.-17 1,5 । 1 ,75 ! .5!) 1 .ti.4 70 69 1.35 1.39 1,43 1. 1 7 1.51 1.5.5 t .. 1 HI) 81 1 .31 i .38 1,42 1 .46 1,49 1,53 1,56 100 )()0 1,53 1,37 1,40 1.44 1.47 i.,) 1 i ,л I 125 125 1,32 1,35 1,39 1.4 2 1.45 1.48 1 .5 1 1 50 1 50 1 ,31 1,34 1 .37 1,4 1 1 ,41 1,4 7 1 .Sii 1 73 182 1,30 1,33 1.36 1,39 1,42 1,-15 l .18 200 203 i .29 1.32 1,35 1,38 1.4 I t ,44 1.17 250 255 1.26 1.31 1 .34 1 J’f 1,49 I, i 2 1.13 300 305 1.27 1,30 1.33 1,36 1 ,39 1.11 1,4-1 350 ,357 1.27 ! .20 1.32 1,35 1,38 1.40 1.13 400 408 1 2 f. 1 ,20 1 .32 1,34 ] ,37 1.39 1,4 2 450 4 60 1.26 1.28 1,31 1.34 1 .311 1.39 1,41 500 51 1 1,23 1.28 l.3i 1,53 1.36 1,3b fill 600 610 1 ,25 1 2/ 1 ,30 1,32 t ,35 1.37 1.39 7U0 698 1,24 J .27 ].2'.i 1,32 I .34 1.36 1 .38 800 74f.i 1,24 1.26 1.29 1,31 1,33 1.35 1,38 000 894 1.23 1 ,7b 1,28 1,31 J .33 1.35 1,37 1000 992 1,25 1.25 1.28 1.30 1,32 I .34 1,36 1 200 1 196 1,22 1,25 1.27 1.29 1.31 1.34 1.33 1400 139’2 1 .22 1.24 1.27 ! .29 1.31 1.33 1.3.3
9S‘l SS’I VS” i И‘1 13’1 09' 1 81' I E6SI 00 b 1 2S’[ £S'l 99’ 1 b<” 1 <4” 1 1 S' 1 6b’I 96 11 OOE 1 89’ [ R3‘ I ZS'l ‘J1/ 1 Г.” I 39’1 19’1 566 1.1001 09'1 69‘ I 99'1 9£” I 99’1 1'4’ 1 I i” 1 b6M 006 39 I 09' 1 64' 1 £9’1 9'.” 1 14’ I SSI 962 OOH C9’l 59' 1 O9‘l HL” 1 2‘2' 1 S4” 1 14' [ 969 002 'J 9’ 1 f!9'l 19’1 U9’ I 99’i ’ll- 1 99'1 019 009 29‘ I 39' 1 W 1 59‘ I 09 f 89' 1 93’ 1 1 19 60S 99’ 1 99'1 b9'l VO’i 19' 1 6<J'l 29' 1 not ()<J 1 69’1 89'1 99’1 L9:1 39'1 09' 1 84’1 not- not [ L‘ [ 69' 1 29' 1 99'1 Hi' 1 59’ 1 09’ 1 Zill! OSO ££' 1 12'1 O£'l 89’1 99’ 1 1'9'I 39' 1 90S 008 9£'l tz'i 52’1 02' 1 89’i 99' 1 1-9' I SC7 OS'6 08'1 LL'X 92’ 1 £2’1 12'1 69' 1 £9’1 HIE I.W 191 62' I LL' 1 92 I 9 2'I 02’1 Я!)'1 ESI 9Z 1 ’J9' 1 WI 08’1 HZ.' 1 92'1 02’1 1/. i OS! OS 1 RH' 1 90’1 b«’ l 18’1 62'1 *J2 ’ 1 VZ'l 9 E1 17! £6? I6’l ЯЙ'1 98’1 L'8'1 08'1 £2’1 001 00 1 W1 96'1 £6'1 Ob' 1 Z8‘l b8’l 18'1 19 00 W7 007 £6' 1 to' 1 16’1 48'1 3R‘ 1 69 02 31'5 607 90’5 307 66’ 1 96'1 36’1 OS OS 15'5 Zl7 H7 017 90’5 t:o7 66’ I 66 Ot- as'E 537 157 L 17 £17 60’5 907 Ei; 58 £8'3 51'7 WE’E 177 617 *97 117 £5 S3 g't it •OK £7 87 !Л 27 L'llL'J 1Г1. : j kl LJ d IJ • D^.{d.i. C11M-H?:ii’ 1-2 К ' ifX'G-4< id H OyAdi d 1.1L4н ,<r HH ‘IlJOJBBOXOdЛП E1TJH И,)К11 И (111 >1(7 II ii lllljd ЧНЦ li?1 И H и 'I Vf.)T>> ,YttHajKl'OQ0lj Ц zn 3fr' i Sb' 1 El1' 1 Ob’ 1 Hi!’[ Z£‘ 1 3691 00 b 1 8fl 9b‘ 1 tt'l fib’ 1 1 V 1 1>Г 1 zr'i 9611 (1(7 1 fib’I Zb'l 9b’1 H’l ?,V 1 on Si” 1 366 0001 03’ i 8V'l 91’1 Sb! Wl If I 68' I b69 H06 IS'I 6b' 1 £b’l Sb'l frb'l 61'1 Ob’l 962 008 ES‘l OS'I 9b'I 9t‘ i bb 1 Kt' 1 Ok'l 869 ()0£ WI IS'I 6Vl 'b’l St'l Cb’ 1 TV I 019 (JOO tg'l W 1 19’1 61-’ I Zl-'l 9V i EVI 1 IS O(iS 1’9’ 1 sq'i 19'1 6 b'1 2b'1 Sb’ 1 4/ 1 091- l)<: b iS'l eg' i 14.” 1 09'I Hb’l 911 bi-' I WO 1- oot 09'1 99'1 K’l 54’1 (iV’l 2t' 1 on £99 (196 O‘!L [ 2.3'1 SSI w i IS’I (H'l 91’ I t’OV Oih.' K9‘l 6S'l Z‘J’I 42” 1 39’1 OS' 1 §b'1 L'SE OS 7, b9’l SO1 1 09’1 29'1 [<>' 1 39'1 O‘J’ 1 80b 00 6 99' 1 E9‘ I 19’1 Я9‘ 1 94’1 f4” I 191 oSI 421 89'I 99’1 £9 1 19'1 89” 1 64’ 1 W 1 O1.:' 1 os i 124 99’ 1 99'1 09’ 1 09’1 29 1 H” 1 9E1 SEI <J£‘ 1 U' 1 69’1 U9‘ 1 £9'1 09'1 /у-: i 001 001 82‘1 SZ'l EZ’l 09'1 99'1 99' 1 09'1 18 08 50'1 W£L I 92’1 32’1 69' 1 99'1 59'1 69 ()£ ВУ’ 1 9«‘l 38’1 82’1 bZ'l 12’1 £9'1 OS i)S S6‘l 16’1 Z8‘ I Wl 62’1 92'1 12'1 60 Lit TO'S 26'1 56’1 89'1 VS’ 1 62’ 1 92' I EV EC 90‘3 eu7 £6’1 C6’l W0‘ l llll'l 62'1 25 S3 С7 IS 1’6 । 57 1 <; Of ii' I 1\6 ' l.'UU'.nJ 11 и и и и .нк.лнд hl'j ’rroaodu ijySui dj.jwnи:: И г 1 H Ri i 1.’П д л щ. 'я1:мшг1К)*гя1 Л1п к н uin^kj ij ti мп Nf.; f-ff- 'trgtfi aminvwiiiHitiff vwwirpuw ятнпп'-пц /, i> \t v <.'J 981
4.6, Гидравлический расчет тегьювык сечей 187 Продолжение табл. 4.14 Условны И диаметр труби провода, мм Внутренний Ли,а метр труВл и ре в од и мм Экнива.'1ентиим шерлхояатлет 1,, мм . 3.3 3,4 3.5 3.6 3.7 3.8 3,‘J . 25 27 2,41 2.45 2.50 2,54 2,58 2.62 2.67 32 32 2,33 2,37 2.41 2,45 2,49 2.53 2.56 40 39 2.25 2.28 2,32 2.35 2.39 2,42 2,4G 50 50 2.1G 2,19 2,22 2,25 2.28 2,31 2.35 70 69 2.06 2,08 2.11 2.1 1 2,17 2,20 2.22 80 81 2,01 2,04 2.06 2.09 2,12 2,14 2.17 100 100 1,96 1,98 2.01 2.03 2,06 2.08 2.10 125 125 1.91 1.93 1,95 1,9ft 2.00 2.02 2.04 ] 50 150 1,87 1,89 1,91 1,94 1.96 1.98 2,00 175 182 1 .8,3 1.86 1,88 1,90 1.92 ! .94 1.96 200 203 1.82 1.84 1,86 1 ,88 1.89 1,91 1.93 250 255 1.78 1.80 1,82 1.83 1,85 1 .87 1,89 304} 305 1,75 1,77 1,79 1.80 1,82 1.84 ] .86 350 357 1.73 1,75 1,76 1,78 1,80 1,81 1.83 400 408 1.71 1,73 1,74 1,7 5 1,78 1,79 1,81 450 460 1,70 1.71 1,73 1.74 1,76 ] ,77 1,79 500 5] 1 1,68 1.70 171 173 174 1,76 1,77 ООО 610 1,66 1,68 1,69 1,71 172 1,74 1.75 700 698 1,65 1 ,6G 1,6 ft 1,69 1,70 1,72 1,73 800 796 1.63 1.65 1,66 1,67 1,69 1,70 ] ,72 900 894 1,62 1,63 1.65 1,66 1,68 1,69 1,70 1000 992 1,61 1,62 1,64 1,65 1,66 1.68 1.69 1200 1196 1.59 1.61 1.G2 1,63 1 .64 1,66 1.67 1400 1392 1.58 1.59 1.60 1,62 1,63 1,64 1,65 Продолжение табл. 4.14 У слеш II ы й диаметр труба- ирмшда, мм Внутренний диаметр трубо- tip И ПОДЛ, ММ Эн®и валентная шгрокеватость, мн 4 .Л 4.5 5.0 5.5 f.,0 fi ,5 7,11 25 27 2,7 1 2,92 3,13 3,33 3,54 3.75 3,97 32 32 2, G0 2,79 2,98 3,17 3,36 3,54 3,73 40 39 2.49 2,67 2,84 3,00 3,17 3,34 3,50 50 50 2,38 2,53 2.68 2,83 2,97 3.12 3.26 70 69 2,25 2,38 2,51 2,64 2,76 2.88 3.00 80 81 2,19 2,32 2,44 2,56 2,67 2,78 2,90 100 100 2.13 2,24 2,35 2,46 2,57 2,67 2,77 125 125 2.07 2.17 2,27 2,37 2.47 2,56 2,65 150 150 2,02 2,12 2,22 2,31 2,40 2,48 2.57 J75 182- 1,97 2,07 2,16 2,25 2.33 2,41 2,49 200 203 1,95 2,04 2,13 2.21 2.29 2.37 2,45 250 255 1.91 1,99 2.07 2,15 2,22 2,29 2,36 300 305 1.87 1.95 2.03 2,10 2,17 2,24 2.31 350 357 1,84 1.92 2.00 2,07 2,13 2,20 2.26 400 408 1.82 1,90 1.97 2,04 2,10 2.16 2,22 450 4 G0 1,80 1,8В 1,95 2,01 2,07 2.13 2,19 500 511 1.79 1,86 1,93 1,99 2.05 2.1 1 2.16 500 610 1,76 1,83 1.89 1.96 2,01 2,07 2,12 700 698 1,75 1,81 1,87 1,93 1.99 2,04 2,09 800 796 1,73 1,79 1,85 1,91 1,96 2,01 2,06 900 894 1.71 1.78 1,83 1.89 1,94 1,99 2,04 1000 992 1,70 1,76 1.82 1,87 1,92 1.97 2,02 1200 1196 1 ,G8 1,74 1,79 1.84 1,89 1 .94 1,99 1400 1392 1,66 1,72 1,77 1,82 1,87 1.92 1,96
188 Г .г rj /г i’j i. Нилм>\й водяных тепловых сетей Нридон.-.т.ение табл. 4.14 \ с Л г Ш 11111Й .IHilMi' । р ТруСю- п pollu tcl. \1 М Вн> । реыпнк ццямггп Tpyd(l> ПрСЛН'ДсЦ мм .'•>книнмл{‘11тн;|4 HirpGXllH.'JTtutb, чч 7 5 8.5 9,9 ?, S 10,0 15.1» 2,? 27 4.IH 4.39 4,6! 4,83 5,06 5.29 — 32 32 3.92 4,1 I 4,80 4,49 4,69 4,88 6.99 40 .39 3.67 3,83 4.00 4,16 4,33 4,5(1 6.25 50 50 3,40 3,54 3.68 3,82 3.9G 4,10 5,53 70 69 3, ] 2 3.24 3,36 ,3.17 3,59 3,70 4,83 SO «I 3,00 3,11 3,22 3.33 3,43 3,53 4,55 100 I 00 2,87 2,9 r 3,06 3,16 3,2b 3.34 4,24 125 I25 2.74 2,83 2.92 3.00 3,09 3.17 3.96 150 15о 2 .65 2.73 2,81 2.89 2,97 3,05 3,77 175 ! 82 2,37 2.64 2.7 1 2.79 2.86 2,93 3,58 200 203 2,52 2,,59 2,66 2,73 2.80 2,87 3.48 200 255 2.43 2,50 2.56 2,69 2,75 3,31 300 305 2.37 2,43 2,49 2.571 2,61 2.67 3.19 350 357 2,32 2.3» 2,44 2.49 2,55 2, GO 3.09 400 40» 2,28 2.34 2,39 2,4& 2, ,50 2,55 3,02 1 30 460 2,27, 2.30 2,35 2,4 i 2,46 2,50 2,95 500 bl I 2.22 2,27 2,32 2.37 2,42 2,47 2.90 600 GIO 2,!7 2,22 2,27 2,32 2,36 2,41 2.82 700 698 2J4 2,19 2,24 2,28 2.33 2.37 2,76 80П 796 2,11 2.16 2,20 2,25 2.29 2,33 2.7(1 ООО 8lJ4 2,09 2.13 2,17 2,22 2.26 2,30 2.66 ккю 992 2,06 2,11 2.15 2,19 2,23 2.27 2.62 J200 I !9G 2,03 2,07 2,1 1 2,15 2,19 2.22 2,55 1400 1392 2,00 2.04 2.08 2.12 2.15 2.19 2.50 Продолжение тайл. 4.14 Услпнпый ДИ(1 метр TJ>ytV> 11 ptHlih’U. ММ DHjTptH н nil ЛН,1М('|р ipyfto- ПрОЛОДЯ, MVl Эквиналсчпния iufpu.v>HaTi>CTi, мм 29.0 25,0 30.11 35.0 40,0 45.11 25 27 — - — 32 32 - — 40 39 - — -• 50 50 7,05 - — — 70 69 5,98 7.19 8,46 -- — 80 81 5,5»7 6.62 7,70 6,85 10.06 — 100 H)0 5,12 6,00 6,90 7,83 8,80 9,8! 10.86 1 '.'.-1 1 25 4.7'2 5,47 6,22 6,99 7.77 8,57 9.40 17)0 I 50 1.1.5 5,11 3,77 6,43 7,09 7,77 8.47 175 1 S3 4.19 4.7» 5,36 5,93 6,50 7.08 7,66 200 203 4,07 4.62 5.1 5 5.68 6.21 6.74 7,27 '21)1'1 255 5.83 4.31 4,7» .1,21 5.69 6.1 3 6.58 300 311,5 3,66 4,10 1,53 4,94 5,34 5,74 6.13 350 357 3,53 ,3,94 4.33 4,70 5,07 5,43 5,78 100 408 3.13 3.81 4.18 4,53 4.66 5.20 !' ,52 450 460 3.35 3,71 4,05 4.38 4,70 ,5,01 5.31 зею 51 1 3,28 3,62 3,95 4,26 4,56 4,85 5,14 600 . G10 3.I7 3,49 3.79 4,0» 4 ,3,5 4,61 4,87 /00 698 3,09 3.40 3,68 3,9.5 4,20 4.45 4,69 800 796 3,02 3,31 3,68 3,83 4,07 4,31 4,53 900 894 2.96 3,24 3,50 3.74 3,97 4,19 4.40 1000 992 2,91 3,18 3,43 3.66 3,88 4.09 4.29 I200 1196 2,83 3,08 3,31 3,52 3,73 3,92 4,11 ! 400 1392 2.77 3,01 3,22 3,42 3.61 3,80 3.97
ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ТиАлиц а 4.] 5. КОЭФФИЦИЕНТЫ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ В ГРУКОПРОВОДАХ Местное сопротивление Колффиц пент MELI 111)1 11 сопротивления AAf<_ Г 11 UP С Г] 111 М JTH Ко.зффнц иен г М1JC ГН111 Г1 СГЛЕрОТНВЛСЛИ я Задвижка нормальная (1.5 То же, грех шовные пил утлом 90е 0,3 Вентиль с косым шпинделем О.о Отводы гнутые гладкие под углом Вентиль с вертикальным шпин- 6,0 90’: дел ем R - d,r 1.0 Обратный клапан нормальный 7.0 /? = 3Jrp 0.5 Компенсатор Сальниковый 0,3 /? = 1 f/др ОД Компенсатор И-обрааный 2,8 Тройник при слиянии потока Отводы гнутые под углом 0O,J со проход 1.2 складками: ответвление 1,8 /? = 3^ц, 0,8 Тройник при разветвлении по- Я =4rfTJI 0,5 тока: Отводы еннрные иднпшипные под приход 1,0 углом: rjTBCTU-'ICIJUl-1 1 .Гт 60° 0.7 Тройник при встречном потоке 3,0 45е ОД Внезапное расширение 1.0 :кг 0.2 Внезапное сужение 0.5 Отводы сварные, двухшовные под углом 901 0.6 Г рявеник 10.(i Тзвлицк 4.16. УДЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ НАПОРА В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ ТРУБОПРОВОДОВ ТЕТЛЛОВЫХ СЕТЕЙ ПРИ I Скорость ДА, Скорость ЛА, Скорость ДА. Скорость ДА, воды, ММ МИ Е4С1ДЕ.1 , им ВОДЫ, ММ м/с м/ с м/с м/с !1 И 3,55 642 0,02 0,02 0,35 6 2fi 1 9,6 3,6 663 0,03 0,04 0.36 6,64 0.63 30,2 3.65 680 0.04 0,08 0,37 0,38 0,39 о.т 0.64 21.1.9 3 7’ 700 0,05 0,06 0,07 0,06 0, 13 0.19 0,25 0,31 7,79 8,18 0,65 0.66 0,67 21,6 22.2 23 3,75 3,8 3.85 717 /39 756 0.00 0,42 0,41 8,6 0,6« 23.6 3,9 778 0,1 0,51 0,42 9 0,69 2-1,1 .3,95 795 0,11 0.62 0,13 9.4 5 0,7 25,1 4 818 0,12 0,74 0,44 9,89 0,71 25,8 4.05 836 0.13 0,87 П,-1 5 1 0 3 0.72 26.6 4.1 659 0,14 0,99 0.46 10,8 0,73 27,2 4, । 5 87'6 0, 15 0.16 0,17 0,18 0,19 1,15 1,31 1,48 1,66 1 ,«5 0.47 ! 0,48 0.49 0,5 1 1.3 11,8 12,3 12,8 U, 71 0.75 28 28.7 4,25 j 1,3 1 4.35 900 921 945 966 0,2 2,05 0.51 13,3 ! 4.4 1 988 0,21 2,26 0,о2 13.x 4,45 1010 0,22 2,48 0,53 14,4 1 4,5 1031 0,23 2,72 0,54 14,9 i 1,55 1054 0,24 2,94 0,5а 0,56 0,57 L л "I 4.6 1079 0,25 0,26 0,27 3,2 3,46 3.73 16 16.6 1 4 65 :« 1 100 1120 11 48 0,26 0 29 4,01 4,3 4 6 0,58 0,5!) 1 /,2 17.8 1 4,8 1180 0,3 ОД 1 8,1 4,85 И 97 0.31 4,91 0.01 19 : -1,9 1226 : 4.95 1249 i 5 1276 i 3,05 1299 1 танин, мижс! (шть раешрие гранен.) jhj пенс- Гидри илическиИ расчет i руиогцюилдов Н1>1|4>.-,- пьгра иные участки те пленю и СР ги% и меютис я на- няют е iioMoin.hH) табл. -1.1,5 л 4.16 и iiomoi p.i?,< \i ли! ичные услсшин jkciиууглцин С lii.’l 1Ы ГЯН 11 ы- (рис. 4.27 4.34 I. Пример гидра иди чсе к<)1 о иае- ми - участками (.срок службы, у. тленность От чета । |ринелеп и табл. 4.17 и г । о?; а з a i: г:: ис 1 очника 5 С 1 L.-J 1.1 L Ы, Kd1114’ 1 1Ю н- i l.'IUIJUCM Г1?.' 9). рис. ГЗл.
I 9ft /' _.| и <; 7 Н.шЖа iNJi/ftdiji'x Рис. 1.27. Номограмма дли расчета гндриилических потерь и иодяних трубопроводах диаметром 40, 50, 70 и S0 мм (Л =0,5 ММ, vB = 058 кге/м’)
4.6. Гидрянлический pdu'iti гспловыд <стей —_* - IE в 3 - JS Рис. 4.28. Номограмма для расчета гидравлических потерь в водяных трубой pi то д ах диа- метром ЮО, 125. 150 и 175 мм (К = 0,5 им, ув = Й58 кгс/м' )
t" Л м л1 и 'I. Ма.гцдхя cere»/ Рис. 4.2!J Нпмограмма для расчета гидравлических потерь в водяных трубопроводах диаметром 200, 250, 3110 и 350 мм (Л'±=0,5 мм. yh^958 m/м3)
4 ii. Гн'цилитческнй jiiic'ivi ц’пловых tfTvft 5 S' '“I. °- о_ t_ ч. rJ!. ° о LTJ а О’ "D г- <3? К £ о m <ч г— ю и <j- jrf csf ч-г ,-г сГ о~ а" еГ с=“ сГ iiii Ijlllilllll 1 1 1 1 1 1 ; ! JIJ|[ 1 Uli НИ 1 И 11 ill 1 ll ri;lllllllJlLLml. in 11 iili hLilil111h : iiiiirnLnilmi IHI1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 8 « Ь-^-Я ы а 19 19 is-l 1й 13 191 I ^"1 I с"" 1 5-1 1 ISI IS-I ГЛ. 1 1 45_ e= ( IO ! SI 1 o-l g 111111111 j 11 j । |1ш нн|1 in 11 1 ! ‘ 11 ‘ 1 ‘ 1 1 1 ! 1 1 Up । II 1 1 |l 1 1 1 | 1 1 1 1 ; 1 1 1 HJ||||I|I|||| ’I’JHNHI1 pi11! И | tb'£’ о t= ° a S Й q § о о E? о LTj Cj е о с о *“ р €□ U> СЭ сп “О 1 Сч< Т- *— — « LD 4- tc 4.30. Номограмма длн расчета гидравлических шнерь в водяных трубопроводах диаметром 400 и 450 мм (Л" = 0,5 мм, Yt] = 05S kit/m')

Рнс. 4.32. Номограмма для расчета гидраилическил потерь н колоны* тру бопрП1Н1дак дна метром S00, 700 и 800 мм (К =0,5 мм, ;’н = 958 кгс/м1} I I III |И '|Ш | I I 11 |ll!'l Гр"ОПт!- 11| | | |'||l |l|| 1. 111 HI |Ш I'll! I l|lllini Ijl! || II
5 » JE сГ Рис. 4.33. Номограмма дли расчета гидравлических потерь н водяных трубопроводах диаметром 900т 101)0 и 1200 мм (К^0,& мм, ?ь = »58 кгс/м^5)
Рис, 4-34. Номограмма для определения потерь напора в местных слнро in Fine пнях
Микрорайон 1 Микрорайон 3 Таблица 4.17. ПРИМЕР ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ТЕПЛОВОЙ СЕТИ Номер рас чет ноги участка Н lj мер ЦрЕДЫД<- IHEIV участка Хяр!1КТ!‘[]истнка участка Рас ход re pt ной роды G. •[ / ч Расчетные данниг участка диаметр труСю привода, мм ДЛИ II И участка L. м сумма коэффи Jl «CtiTUB местные из и f ют нале- н:<н, СЬ£ CipoUTh воды 1У, м/с удельные потерн напора при мм м и / и ЧКГ4Ш1 J л ент нач HIT рл XC1IIJJ гость мм 1 — 500 210 J.1 900,0 1,25 2,00 0.7 2 1 400 60 3,2 690.0 1,10 2,95 0.7 3 2 350 125 5,4 5LO.O 1,50 6,40 0,7 4 3 300 90 3.2 325.0 1,33 6.00 0,7 Ji 4 300 300 7.I 198,0 0,80 2.20 0.7 6 4 200 80 3,7 127.0 1.16 7,80 0.7 J 3 300 320 7.5 185,0 0,73 1.90 0.7 8 2 250 75 4.2 1 80.0 1,03 4,70 0,7 9 1 300 240 5.9 210.0 0,85 2,50 0,7 Продолж. табл. 4.17 Расчетные данные участки Распгш а гаем ЫЙ IJUIJOp в копне участка fir. м Husivp попра винный коэфф к расчет- потери нлпорл им yidcine напори от источ- ники TlLIUl оты м Прнчечн- мне расчет- ного ное тютченнс iiа одном rpyftjirijwiKbie, ч» всего V4SJ сткз и удельным потерям р у дельнич г "зтерь, /?р, м и/ и линейные лн, мест ные ДУ„ нее си лн тру^л приводах: \ Ну. М 1 1 ,90 3,16.7^ 3,21 664 88 ' ' ’ 752 1.5 1.5 38,5 Л Ин,- = 40 м 2 1.09 193 1 98 J \ ) 391 0,8 2,3 37,7 .3 1.09 6.№< 871 623 1494 3,0 5,3 34,7 4 1,01 о.бо,;' 594 289 883 1.8 7,1 32.9 5 1,10 2.42 .'.I 726 232 958 1.9 9.0 31.0 о сю 8,58 2’.^ 686 250 93Г, 1.9 9,0 31.0 7 1.! 0 2,09 г 660 207 876 1,8 7,1 32,9 8 1.10 5,17-|. 388 227 615 1.2 3,5 36,5 9 1,10 2,73 660 218,: ' 878 1,8 3.3 36.7
4.7. Ра зрябот и ;i гидравлического режим#! тгплипых сетей 199 4,7 РАЗРАБОТКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РЕЖИМА ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Гидравлический режим тепловых сетей опре- деляет давление в подающих и обратных тру- бопроводах, располагаемые напоры на выводах тепловой сети у источника теплоты и на тепло- вых пунктах потребителей, давление ио всасы- вающих патрубках селевых и подкачивающих, насосов, требуемые напоры насосов источника теплоты и подкачивающих станций. К гидрав лическому режиму работы тепловых сетей предъявляю। следующие требования: а) давление воды в обратных трубопрово- дах нс должно превышать допустимого рабо- чего давления в непосредственно присоеди- ненных системах потребителей теплоты н в то же время должно быть выше на 0,05 МПа (0.5 кгс/см’) статического давления систем отопления для обеспечения их заполнения; б) давление воды в обратных трубопрово- дах тепловой сети во избежание подсоса воз духа должно быть не менее 0,05 МПа (0,5 кге/ /см*); в) давление воды во всасывающих патруб- ках сетевых, подпиточных, подначивающих и смесительных насосов нс должно превышать допустимого по условиям 11 ро ЧI [ ост и КОНСТПУК - пии насосов и быть не ниже(р,05JVlHa (0,5 кге/ 7см^^<лн величины допустимого кавитационно- го запаса; г) давление в подающем трубопроводе при работе сетевых насосов должно быть таким, чтобы не происходило кипения воды при ее максимальной температуре в любой точке по- дающего трубопровода, н оборудовании исгоч пика теплоты и в приборах систем теплопотре- бителей, непосредственно присоединенных к тепловым сетям; при дгом давление в оборудо- вании источника теплоты и тепловой сети не должно превышать допустимых пределов их прочности; д) перепад давлений на тепловых пунктах потребителей должен быть не меньше гидрав- лического сопротивления систем тепл о потребле- ния с учетом потерь давления в дроссельных диафрагмах и соплах элеваторов; е) статическое давление в системе тепло- снабжения нс должно превышать допустимого давления в оборудовании источника теплоты, и тепловых сетях и системах тенлопотробления. непосредствен но присоединенных к сетям, и обеспечивать заполнение их водой; статическое давление должно определяться условно для тем- пературы воды до 100’С; для случаев аварий ной остановки сетевых насосов или отключения отдельных участков тепловой сети при сложных рельефе местности и гидравлическом режиме допускается учитывать повышение статического давления во избежание кипения воды с темпе- ратурой выше 100 иС. Для учета взаимного влияния рельефа ме- стности, высоты абонентских систем, потерь дав- ления в тепловых сетях и предъявляемых выше требований в процессе разработки гидравли- ческого режима тепловой сети необходимо строить пьезометрический график. На пьезо- метрических графиках величины гидравличе- ского потенциала выражены в единицах напора Напор и давление снязаны зависимостью ^.7 • ' -J ( Ддя—<ю*ктнческих_ па счетов принято, что ЧОУ-кПа (1000 кге/м2)] соответствует 1 м. тЙТЕзб метр и ч ё I' ки й г рКфик представляет собой графическое изображение напоров в тепловой сети относительно местности, на которой ина проложена. На пьезометрическом графике в определенном масштабе наносят рельеф мест кости, высоту присоединенных зданий, величи- ны напоров в сети. На горизонтальной оси графика откладывают длину сети, а на верти- кальной оси - напоры Линин напоров в сети наносят как для рабочего, гак и для статиче- ского режимов Пьезометрический график строят следующим образом (рис 4 3fi); 1) принимая за нуль отметку самой низкой Рис. 4.36. Пьезометрический график тепловой сети I—линии статического напора; 2—линия напора в обратном трубопроводе; 3 гс^ же. в подающем трубопроводе
200 Глани •}. Наладка водяных тепловых сятеЛ точки теплиной сети, наносят профиль местно- сти по трассе основной мен «о рали и ответвле- ний, отметки земли которых отличаются от от- меток магистрали. Па профиле проставляют высоты присоединенных зданий, 2) наносят линию S — 3, определяющую статический напор н системе (статический ре- жим). Если давление а отдельных точках систе- мы ттреннщяет пределы прочности, необходимо предусмотреть подключение отдельных потре- бителей по независимой схеме или деление теп лооых сетей на зоны с выбором для каждой зоны своей линии статического напора. В узлах деления устанавливают1 питомец ические устрой- ства рассечки и подпитки тепловой сети; 3) наносят линию А— Г> пьезометрического графика напоров обратной магистрали. Уклон линии определяют на основании гидравличе- ского расчета тепловой сети Высоту расположе- ния линии напоров на графике выбирают с учетом вышеприведенных требований к гидрав- лическому режиму. При неровном профиле трас- сы не всегда возможно одновременно выполнять требования заполнения верхних точек систем теплопотребления, не превысив допустимые дав- ления. В этих случаях выбирают режим, соответ- ствующий прочности нагревательных приборов, а отдельные системы, залив которых не будет обеспечен вследствие низкого расположения пьезометрической линии обратного трубопрово- да, оборудуют индивидуальными регуляторами Линия пьезометрического графика обрат него трубопровода магистрали в точке пересе- чения с ординатой, соответствующей началу теплосети, определяет Е!еобходимый напор в об- рат sigh трубопроводе [зодипидогрсвателыюй установки (на входе сетевого насоса, точка /I), обеспечиваемый подпиточным насосом; 4) наносят линию В—Г пьезометрического графика подающей магистрали. Уклон линии определяют на основании гидравлического рас- чета геплпнон сети. При выборе положения пьезометрического графика учитывают предъ- являемые к гидравлическому режиму требова- ния и гидравлические характеристики сетевого насоса. Линия пьезометрического графика по- дающего трубопровода в точке пересечения с ординатой, соответствующей началу теплосети, определяет требуемый напор на выходе из подо- гревательной установки (точка Г]. Напор в лю- бом точке тепловой сети определяется величи- еюй отрезка между данной точкой и линией пьезометрического графика подающей или об- ратной магистрали. В системах теплоснабжения с тепловыми сетями большой протяженности и сложным про- филем теплотрассы требования гидравлическо- го режима могут быть обеспечены за счет под- качивающих насосных и дроссельных станций на подающем н обратном трубопроводах (рис. 4.37 4.39). Для закрытий системы теплоснабжения с установленными регуляторами писгояпства рас- хода сетевой воды ла отопление (РР) и темпе- ра] у ры воды в системах горячего водоснабже- ния необходимый напор сетевых и подкачи вающих насосов определяют при расчетном расходе теплоносителя по формуле Нн~- Н^ + Н^Н", (4.15) где Н„ — расчетные потерн напора в водоподогре- вателыюй установке источника теплоты, м; Н, — суммарные расчетные потерн напора в подаюшем и обратном трубопроводах тепловом сечи дп наиболее удаленного потребителя, м; Н„ - -расчетные потери напора н тсчиишом пункте и Б местной системе потребителя, м. Подачу сетевых и подкачивающих насосов в этих условиях определяют по расчетному рас- ходу теплоносителя, учитывающему максималь- ный расход сетевой поды на горячее водоснаб- жение всех потребителей со смешанной и па р алл ильной схемами включения подогревателей, При отсутствии регуляторов постоянства расхода сетевой воды на отопление, ни при установке регуляторов постоянства температуры воды в системах горячего водоснабжения мак енмальную (расчетную) подачу сетевых насо- сов определяют по расходу: GmiA= Goar =( 1 -Or45otM)GgH + GF, (4.16) где СГ.?,В — расчетный расход гитенгш воды по систе- ме теплоснабжения на отопление и |ичп илнн ию, т/ч; бг" максимальный расход сетевой воды по системе теплоснабжения на горячее водоснабжение, т/ч; сс„—отношение максимального расхода сетевой соды на горячее водоснабжение к расчетному рас- ходу теплоносителя на отопление и вентиляцию ио системе теплоснабжения а целом Формула (4.16) может применяться при ве- личине коэффициента часовой неравномерности для системы теплоснабжения 2 -2,4. Необходимый на лор сетевых насосов при от- сутствии РР у потребителей определяют но фор муле (4.15) при расчетном расходе теплоно- сителя, з напоры подкачивающих насосных станций выявляют при расходе воды пи сети, найденном по формуле (4.16), г учетом потерь
4.7. Ралработка гидран^нчс-ского режима тсги:г>аы5 сетей 201 Рис. 4.37- Пьезометрический график тепловой сети большой протяженности А — источник теплоты; Б - место размещении под- к<еч икающих насосов на иодаюшем и обратном тру- бопроводах; В конечный потребитель; ff—напор сетевого насоса, и; / —линии статического нанирл; 2 - линия напора в обратном трубопроводе; ,? то же, и подающем трубопроводе; /о — напор под- пяточного НЯСЧ.1СН источники TFII.IIOI ы, ч; напор в обратной линии источника теплоты при циркули нии волы в системе, м; Нл — напор подкачивающего насоса ня пол.аюшем трубопроводе, м; Л4 •- напор подкачивающего iihith’ii на обратном трубопрово- де, м Рис. 4.39. Пьезометрический график тепловой сети при сложном рельефе местности А источник теплоты; Б— узел ответвления, Я и Г — конечные потребители; // —- место размещении подкачивающего насоса пи обратном трубопроводе ответвления; Н напор сетевого насоса, м; /и - подпор подкачивающего напора, м. !i± — величина местного понижении напора в подающем т рубпнро воде ответвлении, м; !. 2 н ,7 линии статичес- кого напора в нерпой, второй и третьей эонах Рис. 4.38, Ili.e.uiMe грическин график тепловой сети при понижающемся от источника теплоты рельефе местности А ищочник теплоты; Б моего размещения под- станции подкачки; Н напор геггного насоса, и; А - напор подпиточного насоса, м; А, напор под кичнвакнцего насоса, м: h?— располагаемый напор перед подкачивающим насосом, м; / линия ста- тического напора; 2 .линии напора и обратном трубопроводе; 3 •• то же, в подающем трубопроводе напора в подогревательной установке источника теплоты. Напоры подкачивающих станций определяют при постоянном напоре сетевых на- сосов и при условии выдерживания регулируе мых давлений на станциях при любых режимах. В случае временного отсутствия регуляторов температуры нагреваемой нидоироводной воды гидравлический режим в системы теплоснабже- ния в течение суток и отопительного сезона стабилен. Напор насоеоЕ! в системе выявляют пи формуле (4.15) ори расчетном расходе теп- лоносителя, который определяет и их подачу |1ри несоответствии напоров, полученных по формуле (4.15), характерно икс установленных насосов уменьшают .диаметр рабочих колес на- сосов, заменяют насосы, сооружают дополни- тельные подкачивающие насосные станции. Напор подпиточных насосов в закрытой си- стеме теплоснабжения определяют ио условия поддержания в водяных тепловых сетях стати- ческого режима. Величина принятию напора проверяется для условий работы сетевых насо- сов D отопительный и летний периоды года. Подача подпиточных насосов в I ч должна со- ставлять 0,75 % объема водей в трубопроводах тепловой сети и в присоединенных к ним систе- мах отопления и ненгиляции зданий, а при на- личии транзитных магистралей длиной более I км от источника теплоты к указанной вели- чине подачи дополнительно добавляется расход, равный 0,5 % объема воды в транзитных маги- стралях в I ч.
202 Г,1ийс 4 //адоНки иийлных теплоеых f-frcii 4.8. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РЕЖИМ ОТКРЫТОЙ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ Сл'е.иа индивидуального тепловоеи пункта при непосредственном отборе коды из тепловой сети в систему горячего волоси ибжения приве- дена ранее на рис. 3.7. Особенностью схемы является установка регулятора постоянства тем- пературы воды, поступаю щей н систему гор?1- чего водоснабжения. В диани зоне постоя иной температуры воды в подающей линии тепловой сети |в диапазоне срезки температурного гра- фика в теплый период отопительного сезона) подоразйор осуществляется только из подающей линии; а холодный период отопительного сезо- на. ко)да температура ибрнтпой поды прсны- щаот ладанную на'входе в систему юрячего водоснабжения, водоразбор происходит только из обратном линии. В промежуточном диапа- зоне температур наружного воздуха волоразбор осуществляется из обеих линий тепловой сети путем смешения и регуляторе двух потоков с поддержанием зндашюй температуры воды, поступающей в систему горячего водоснабже- ния Такая схема потребления горячей воды из тепловой сети используется при отсутствии циркуляционной линии н системе горячего во- доснабжения. При наличии циркуляционной линии в систе- ме горячего водоснабжения, обеспечивающей комфортность пользования горячей водой н сокращение непроизводительных сливов остыв- шей в системе воды, циркуляция воды в ней обеспечивается за счет перепада напоров? создаваемого е устанавливаемой дроссельной диафрагме па обратной липни. Потери напора в этой подпорной диафрагме принимаются равными гидравлическому сопротивлению ш>- дающих трубопроводов системы горячего водо- снабжения и циркуляционного трубопровода при протекании через них расчетного цирку ляционного расхода воды. Диаметр отверстия подпорной циркуляционной днафрщмы опре- деляют гто расчетному отопительному расходу теплоносителя. Расчетные потери напора в соп- ле элеватора должны бып, уменьшены на цели- чипу гидравлических потерь в подпорной диа- фрагме. Прилетном режиме циркуляционный расход ограничивается специально устанавливаемой диафрагмой иа циркуляционной линии, кото- рую рассчитывают по величине пиркуляцнон него расхода и располагаемому напору на теп- ловом пункте в леший период за вычетом гид- равлических потерь в циркуляционной линии. При наличии циркуляционных липин у потре- бителей регуляторы постоянства температуры должны осуществлять подмешивание обратной воды и и диапазоне срезки температурного гра- фика для того, чтобы при всех режимах дав- ление за клапанами pvi уляторпв соотвс1сгво- вало бы давлению в обратной линии теплотах пунктов. При этом исключается возможноечь работы системы горячего водоснабжения в ка- честве перемычки между подлинней и обратной линиями тепловой сети. Для обеспечения по- стоянного подмешивания обратной воды и регу- ляторах температуру воды и подающей линии тепловой сети в диапазоне срезки графика не- обходимо поддерживать на уровне, несколько превышающем пасiройку регуляторов темпера- туры у потребителей. При наличии циркуляционных линий в систе- мах горячен’» водоснабжения необходим доба- .вичнын расход сет свой нолы на циркуляцию в системах горячего водоснабжения, величину которого определяют исходя на тепловых по- терь в системе и допустимого охлаждения поды в ней. При величине расчетного расхода теп- лоты на компенсацию тепловых потерь в снеге ме горячего водоснабжения в размере 20 % средней нагрузки горячего Ею.тоснабжеиия и до- пустимом охлаждении воды в системе на 10 ПС расчетный раглол ген ной воды па созда- ние циркуляции достигло, 1.2 величины сред- него нодоразбора. В связи с тем, что при палия ни регуляторов ппегряпства температуры в диапазоне срезки температурив о графика часть воды должна отбираться тгт обратной линии, остающуюся долю расчетного расхода сетевой воды на цирт куляцию, нагружающую падающую и обрат- ную линию тепловой сети, можно принимать и размере 80 % полной величины расчетного расхода (при указанных условиях примерно ранной среднему расходу волы па горячее во- доснабжение) При временном ошутствни регуляторов постоянства гемперлтуры воды в системах го- рячего водоснабжения "нодоразбор прихо- дится щнш.шодить или только ил подающей, или только из обратной .шиий теп,.-юного пункта. Переход I. видпрлчбиру ц.ч лора гний линии вы-
1.8. Гидра в.1Н'11ч; кий режим открытой системы тгплпснпАжеиия. 203 полняют вручную закрытием задвижки на ли- нии отбора из подающей и открытием се на ли ним отбора из обратной. Переход следует осу- ществлять гак, чтобы не превысить максималь- но допустимую температуру потребляемой волы. Вместе с волоразбором следует переключать в циркуляционную линию; необходимо особи об- ращать внимание па плотное закрытие задвиж- ки на циркуляционной линии (см. рис. 3.7) в период отбора из подающей линии. Расчетный расход теплоносителя ио Iендовой сети должен включать расход сетевой воды на циркуляцию а системах горячего водоснабжения, который полностью нагружает обе линии сети. Подпорную циркуляционную диафрагму, обеспечивающую циркуляцию в период видо- разбора из обратной линии, выбирают пс рас- четному отопительному расходу теплоносителя и расчетным потерям напора в циркуляцион- ной линии. Ограничительную диафрагму на циркуляционной липин выбирают по расчет- ному циркуляционному расходу и по расчете му располагаемому напору на тепловом пункте за вычетом гидравлических потерь в циркуля- ционной линии. Расчетный располагаемый напор для выбора сопла эленагора или дро- ссельной диафрагмы должен быть уменьшен на величину гидравлических потерь в циркуля- ционной линии. Независимо от наличия регуляторов посто- янства температуры воды на тепловых пунктах потребителей расчетный расход сетевой воды на циркуляцию r системах горячего водосиаб жения должен иметь место при отсутствии во- дорнабора. Поэтому при отопительном графике, который соответствует методу расчетной па грузки тепловых сетей средним расходом воды на горячее водоснабжение, следует нагружать подающую и обратную лицин сети неполным расходом на циркуляцию (примерно в размере среднего недопотребления) с тем, чюбы при отсутствии цолоразбора величина циркуляцион- ного расхода достигла номинальной величины При максимальном водорлзборе из подающей или обратной линий тепловой сети циркуля- ционный расход не нагружает трубопроводы тепловой сети. Переменный гидравлический, режим при ао- доразборе связан с отбором воды из тепловой сети на горячее водоснабжение, Основной при- чиной, вызывающей нарушения расчетного гид- равлического и теплового режимов неавто- матизированных систем отоплении и вентиля- ции, являются неизбежные колебания расхода теплоносителя на горячее водоснабжение и из- менения места отбора воды. Колебания расхо- дов r течение суток связаны с неравномерно- стью [рафика недопотребления, изменением ме ста отбора воды — с переменными ее темпера- турами в тепловой сети. С изменением неличи ны водоразбора из любого трубопровода из- меняется в том же направлении расход воды через источник теплоты и подающую линию тепловой сети. С ростом кодеразборя из подающей линии увеличиваются потери напора в коммуникациях источника теплоты и по подающей линии сети (рис. 4.40, а) и при уменьшении (или постоян- стве) напора сетевых насосов снижаются поте- ри, а следовательно, и расходы воды в отопи- тсльни-!цч!ТиляЕ1,иониых системах и в обратной .ЛИЕ1ИН. Таким образом, увеличение расхода воды по подающей линии оказывается меньшим ро- ста водоразбора из этой липни. С ростом водо- р азбор а из обратной „линии увеличиваются расходы воды и потери напора в коммуника- циях источника теплоты, по подающей линии сети и в отоиигельно вентиляционных системах потребителей и снижаются потерн и расход воды в обратной личин (рис 4.40. б). Таким образом, и при росте водоразбора из обратной линии прирост расхода по подающей линии меньше увеличения водоразбора. При равном росте впдоразбора только из подающей или только из образной липин в пер- вом с.'|учае располагаемые напоры у потреби- телей будут меньшими (рис. 4.41), а потери напора, в коммуникациях источника теплоты и по тепловой сети большими. В этих усло- виях приросты расходив воды по сети при уве- личении водоразборя из подаюшей линии ока- зываются большими, чем при увеличении его из обратной По мере увеличения доли отбора из подающей линии р расход по подающей и обратной линиям тепловой сети возрастает, а по системам отопления и вентиляции потреби- телей— сокращается. Характер сезонных из- менений гидравлического режима в зависимо- сти от доли р водоразбора из подающей линии показан на рис. 4/11. В течение суток и отопительного периода изменения располагаемых напоров и расходив у потребителей, различно расположенных от- носительно источника теплоты, оказываются
?01 Г ,t u w « 4. //o.uirka find «f/м т c-^v-t.'j? неодинаковыми; у близлежащих инн меняются незначительно, у удаленных в сильной степе- ни. Таким образом, разрегулировка местных сие гем отоплении и вентиляции в открытой си- стеме теплоснабжения зависит от величины гидравлических потерн от сетевых насосов источника теплоты до потребителя I ем. рис. 4.40, 4.41). На величину суточных и сезонных изменений О1опителы10-вентиляцисц|н<)п> расхода у потре- бителей влияют харак тер i рафика водопотреб лен ня и отношение средней величины водораз- боря к расчетному отопительно-вентиляцион- ному расходу. Чем больше коэффициент часо- вой неравномерности водешотрсб.тешгя в систе- ме теплоснабжения и чем больше соотношение нагрузок пл горячее водоснабжение и отопле- ние, тем значительнее отклонения гидравличе- ского режима сети и потребителей от расчет- ных характеристик. Кроме того, на режим си- стемы значительное влияние окатывает гид- равлическая устойчивость ее, характеризуемая в данном случае степенью стабильности расхо- ди сетевой воды через системы отопления и вентиляции при колебаниях величины и места водираабора. Гидравлическая устойчивость си- стемы теплоснабжения может быть охарактери- зована отношением среднего располагаемого напора у потребителей с нагрузкой горячего водоснабжения к суммарному напору сетевых п.чс.осов источника теплоты. Чем выше это от- ношение. тем меньше изменяется расход воды по системам отопления и вентиляции при су- точных и сезонных изменениях нодопотреблс- имя. В системах теплоснабжения с высокой ги.'цза влической устойчивостью увеличение расхода воды по подающей линии при водо- разборе из нее близки к приросту волоразбора, как и снижение расхода воды по обратной линии при водиразборе из этой линии. Влияние гидравлической устойчивости системы па харак- тер сезонных изменений расхода воды показан па рис. 4.42, П роверочные режимы up и непосредственном вадораэборе. Наиболее опасные отклонения от расчетного гидравлическою режима происходят в открытой системе при максимальных отборах воды из подающей и обратной линий и при прекращении нодоразбора (в случае расчета трубопроводов тепловой сети на среднюю
4.8. Гилранлический режим открытой системы тспл<яч1лбж1'пи« 205 нагрузку горячего водоснабжения}. Проверку гидравлического режима тсллглюй сети при максимальном водоразборе из обрат- ной линии производят для выявления потре- бителей, местные системы которых могут опо- рожняты'я Проверка при том же воцоразбире из подающей линии позволяет оценить макси- мально возможное сокращение расхода воды по системам отопления и вентиляции. Нако- нец, проверку режима при прекращении впдо- разбира производят для выявления отопитель- ных систем, давление а нагревательных прибо- рах которых может возрасти до недопустимо! о уровня. При ручном расчете проверочных гидравли ческих режимов систем теплоснабжения с цир- куляционными линиями у потребителей для оценки возможных нарушений работы местных систем допустимо пользоваться следующими приближенными значениями нагрузочных рас ходов по подающему и обратному трубопро- водам тсилоной сети: 1) отопительный температурный график ка чествеп ною регулирования: расчсннай гидравлический режим (при сред- нем водоразборе из подающей линии) GL + 0,H5<j£-}-G;p; G’gfip- (j^ + 0,85(ip; проверочный режим при отсутствии цодораз- бира = Ооп-Р = 1,1565.0 + 6R; проверочный режим при максимальном по- дор азборе из подающей линии Gn,t.i — 6Рц. 4- GJ'1; GuUp- Go.я.! проверочный режим при максимальном ви- дора.зборе из обратной линии G-,,..., -= 11 I 0,7-е.,)Gs р,; б/ :jг?р - 1 —р 6,7сс)G;. я — — G); Й) скорректированный температурный гра- фик: расчетный гидравлический режим (при от- сутствии иодо р азборя I G?(,4 = G = GI1 к 4~ G|k проверочный режим при максимальном во- доразборе из подающей линии 6п.ъ, - (I -0,2a„)Gp „ 4 G,,r,f = ( 1 - 0.2а.]GW. Рис. 4.42, Влияние гидравлический устойчивое)и систем теплоснабжения на их гидравлический режим ! - высокая гидравлическая устойчивость; 2 низ- кая iилрйилингская устойчивость; G и <7„G:. рас- ходы воды пи подаlofiiefi и ибратпой ..inпням теп- ловой сети; G-., и G,-,, - величины отборов воды из подающей и обратной линий тепловой сети; G, и б,,п расколы сетевой волы на горячее водоснаб- жение и n;i (лщыение и nejri и.ляЦню проверочный режим при максимальном во дпразборе из обратной линии Gnn.i=(l I 0,5c4V.)Gi[] r; GofiP = (I +O,5a,)G5.|1 — GT. При расчете без ЭВМ проверочных гидрав- лических режимов системы теплоснабжения без циркуляционных линий у потребителей го рячего водоснабжения допустимо пользоваться следующими приближенными значениями на грузочных расходов но подающему и обрат- ному трубопроводам тепловой сети: I) отопительный температурный график: расчетный гидравлический режим GU-G’K.. + G7; G^=Gp.B; проверочный режим при отсутствии водораз- бира G бобр = (1 4- 0,ficir|».)GP а.
206 Глава 4. HdAnriva лпдяпых гегмаяыл проверочный режим при максимальном но- доразборе из подающей липни fj । :•, = ( 1 — O/oulftu.» + 67; Go6p==(l 0,4go, )Z/n.n 7 проверочный режим при миксиманьипм но- доразборс из обратной линии (?„<,,,=( L-f 0,4aul 6г110р I +0,4«mj6;:.„-G7; 2) скорректированный температурный iра- фик: расчетный гидравлический режим (при от- сутствии водоразбора) О'пил = О'илр— GI1«, проверочный режим при максимальном во- доразборе из подающей линии <з[ша = (1 — 0,7a„)G^T +G?; <7г>бр = (1 —07«.m)GS„ ; проверочный режим при максимальном по- зор азборе из обратной линии С/лод = (1 -j-O.lftctrtJGo.B,; fi(,6p={l+U.I5aB)0SR-G?. В прицеленных фпрмулах: б?пЛ и расчетные расходы теплоносителя по подеиощс’й и обратной магистралям ген.-нтиий тепа, т/ч; О™., и 6nrip — поверочные расходы теилоноси теля по подающей и обратной магистралям тепло- вой сети, т/ч; £?£ „ — расчетный расход сетевой воды на отопление и вентиляции, т/ч; 67 — расчетный расход сетевой воды на циркуляцию в системах горячего водоснабжения, т/ч (при наличии регу- ляторов тем перя гуры горячей поды принимается с нозффицини гом 0.8): Сг'гр и б" средний и мак- симальный расходы сетевой воды ни горячен подо- ен аб жен не, г/ч; т,.р н яч — отношения среднего и максимального расхода сетевой воды на горячее ио доснабжснис к расчетному расходу теплоносителя на отопление и вентиляцию у всех потребителей, присоединенных к магистрали. Значения усредненных численных коэффи- циентов ,н приведенных формулах определены при величинах коэффициента ч.чгоной неравно- мерности недопотребления в системе гсшюспнб женил, лежащих в пределах 2 -2,4, Построе- ние проверочных гидравлических режимов про- изводят исходи из потерь напора по каждому трубопроводу магистрали тепловой сети, соот- ветствующих проверочным расходам кщлопо- сителя: = Guo,;/ G \ A//o<ip — AHufiitiСр,Г1-,) , где Л//:;,,., в AW(’n.. — расчетные потери iinnnjiri пп падающему и обритому трубопроводу магистрали тепловой сети, м; Л/У,,,,. и ЛУ7,г,Р • потери напора по подающему и обратному грyfttjпроводу магист- рали гнпловеж сети при проверив ним режиме, м. В открытой системе теплоснабжения необ- ходимый напор сетевых насосов определяют при расчетном расходе теплоносителя по формуле (4.1 &). Производительность сетевых насосов оп- ределяют по величине проверочного расхода по подающей линии при максимальном нодоря.ч- боре из нее. Аналогично находят и подачу под- качивающих ii ас ос or, устаноЕЬченных на пода- ющей линии. Необходимый напор этих насосов при регулировании давления па выходе на- сосной станции определяют из пьезометр и че ского графика подающей линии тепловой сети, построенною по величине проверочного расхо- да при максимальном водпразбпре из подаю- щей линии с учетом потерь напора в подогре- вательной установке истопника тепла. Подачу и напор подкачивающих насосов, установлен- ных на обратной линии тепловой сети, опреде- ляю! по проверочным расходам сетевой воды и пьезометрическому графику, соответствую- щим отсутствию водоразбора. Напор подпиточных насосов у источника теплоты и на насосных станциях определяют из условия поддержания в тепловых сетях статического режима, а производительность — по сумме максимального расхода воден на го- рячее водоснабжение и расхода на подпитку сети, указанного ДЛЯ закрытой систем ье тепло- снабжения. 4.9, РАСЧЕТ СМЕСИ ТЕЛЬНЫХ И ДРОССЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ Стабилизацию гидравлического режима, по- глощение избыточных напоров на тепловых пунктах и перед отдельными тсплоприсмника- ми при отсутствии антомагичегиих регуляторов производят С ПОМОЩЬЮ постоянных сопротив- лений - соней элеваторов и дроссельных диа- фрагм. Элеваторы и смеси тельные паюсы уста- навливают на тепловых пунктах при непосред- ственном присоединении к тепловым сетям с перегретой водой жилых и административно- общественных зданий. Элеваторы используют Рис. 4.43. Номограмма для определения диаметра отверстия дроссельной диафрагмы
oooi
Поверхность ня грев а отопительного прибора F Ькм! при температурных графиках, °C 150-10 (30-ю 95-10 и температурах в помещениях, °C 16 16 16 18 20 18 2 — 2,5^ -2 ^2,5 1,6 — 2 “ i£3 «О т-^ illl.il 0,9 : 1 — -1 зЧ ^3 2,5- tJ“L Оч" 111 i 1 - Зг5^ |-3,5 7 " — 3 1,5- " 1Л =~Г 3,5 — ^3,5 — 5 — — 5 4 — Z _ I 2 6 — -- Б 5^ ^5 ??,5 7 — -7 6 — 6 з Оо 1 t 1 —Л 7 - — 7 3'5i -5,5 1 1 СТ) —9 — 5 ^4 10 — -W <5 — д 12- -12 л -- 10 7 —10 5 14 — —14 12 — —12 6 — -6 16 — _ 16 - -14 7- -7 18- 20— —16 -20 ОЭ О* JZ III 1. 1 -16 L1S j 1-0 Со 1 1 1 1 Ч . | 1 Ю Сг> 25 I ^25 20 ~ -20 ш— -10 2 30 —25 — 30— 25 — — 15 35- -35 30 — Г50 -15 — 40 40 — 50 — I 50 35— 40^ ~ 35 ^40 20 -20 60 — —60 5Q ~ _ 50 25^ -25 та — — 76 60— " 50 50 ?30 60 _ -ео дл 70 — —70 3? Z -35 30- УМ —60 40- " 40 100- 120 — 100 —120 30- 90 I 103 — -90 —100 Н [III 50 60-^ Рис. 4,44> Номограмма для определенна диаметра отверстия дрск сел1.ной диафрагмы при малых расхо- дах воды тпт
4.9. Расчет смесительных и дроссельных устройств 209 для систем отопления с расчетными потерями напора не более 1,5—2 м. Смесительные насосы используют для подключения к сетям систем теплопотребления с гидравлическим сопротив- лением, превышающим указанные выше вели- чины. Диаметры камер смешения, элеватора и сопел к ним рассчитывают по формулам, ука- занным в гл. 2. Минимальные располагаемые напоры для работы элеватора вычисляют по формуле, ука- занной в гл. 2, и номограмме (см. рис. 2.84). Во избежание засорения сопла элеватора ми- нимальный диаметр' его отверстия принимают равным 3 мм. Номограмма для определения диаметра камеры смешения и номера элеватора показана на рис. 2.85. Номограмма для рас- чета диаметра отверстия сопла элеватора дана на рис. 2.86. Подачу смесительного насоса рассчитывают по следующим формулам: а) при установке насоса на перемычке между подающими и обратными трубопроводами (только смесительные функции) - G„ = 1,3- Gpup; б) при установке насоса на подающем или обратном трубопроводе за подмешивающей перемычкой (смеситель но- подкачивающие функции) — GH — 1,2 Gр( 1 -1- ир), где Он — подача насоса, т/ч; Ор — расчетный рас- ход сетевой воды на систему отопления, т/ч; ир — расчетный коэффициент смешения. Дроссельные диафрагмы перед системами теплопотребления или отдельными теплоприем- никами устанавливают на подающем или обрат- ном трубопроводе или на обоих трубопроводах в зависимости от необходимого для системы гидравлического режима. Например, при давле- нии в обратном трубопроводе тепловой сети, недостаточном для залива верхних точек систе- мы отопления, дроссельную диафрагму уста- навливают на обратном трубопроводе тепло- вого пункта, создавая требуемый подпор для системы. Диаметр отверстия дроссельной диафрагмы (мм) определяют по формуле где G - расчетный расход воды через лР°сс^ь”ую Диафрагму, т/ч; АТ/— напор, дросселируемый диа- фрагмой, м. Рис. 4.45. Номограмма для определения гидравли- ческого сопротивления одноходовых калориферов при различных диаметрах присоединительного пат- рубка Дросселируемый в диафрагме напор нахо- дят как разность между располагаемым напо- ром перед системой теплопотребления или от- дельным теплоприемником и гидравлическим со- противлением системы (с учетом сопротивле- ния установленных в ней дроссельных уст- ройств) или сопротивлением теплоприемника. Номограммы для расчета дроссельных диа- фрагм показаны на рис. 4.43 и 4.44. Гидравлическое сопротивление калорифер- ных агрегатов рассчитывают с помощью номо- граммы. Сопротивление одноходовых калорифе- ров определяют по номограмме (рис. 4.45), для многоходовых калориферогг - умножают на по- правочный коэффициент (в зависимости от чис- ла ходов), который указан в табл. 4.18. Гидрав- лическое сопротивление запорной арматуры и коммуникаций находят по номограмме (рис.
210 Г ,i j, н и i. Наладки нодямыл / склоны.х сетей Шлица 4.18. ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ УЧЕТА ВЛИЯНИЯ ЧИСЛА ХОДОВ В МНОГОХОДОВЫХ КАЛОРИФЕРАХ НА ВЕЛИЧИНУ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЧНЛ.Ю .W.'SWS в. калорифере ! 2 3 4 О К 7 н !) 1'3 1 1 ]2 1 1 (Mipa нич нм и кочффинтнт 1 i.b о 2.7 3,4 4,1 4.7 5.-1 HJ б,в f,.,i В.2 4 46). Номограмми для определения гидравли- ческого сопротивлении визду.хопа1рев.чте.г|ей кондиционеров покатана на рис. 4.47. Гидрав- лическое сопротивление водо-нодявых подогре- вателей рассчитывают по методике, изложенной в гл. 2. Во избежание засорения не следует устанав- ливать дроссельные диафрагмы с диаметром отверстия менее 2,5 мм. При расчетном диа- метре диафрагмы менее 2.5 мм избыточный на- пор дросселируют и двух диафрагмах, уста- навливая их последовательно (на расстоянии нс менее 10 диаметров трубопроводов), либо Рис. 4.46. Номограмма дли определения гидравли- ческого сопротивления запорной арматуры (а) и коммуникаций (б) па Tin.'iAK>ni.eM и обратном трубопроводах. Дрос- сельные диафрагмы, как правило, устанавли- вают во фланцевых соединениях (на тепловом пункте после грязевика) между запорной арма- турой, что позволяет заменять их без спуска воды из системы При необходимости установки дроссельной диафрш мы на теплиной сети се устанавливают на специальном байпасе (рис. 1.18). В тгпм слу-
211 4.9. I’ncur' I'Mi'CHTi'jibjihi.n и лроссельпых .етройстн Рис. 4,47, Номогрдмми дли определения гндравлн ческигп сопротивления воздухонагревателей конди- ционеров типа КТ Рис. 4.48. Схема байпаса для установки дроге ель- ион диаграммы на трубопроводе тепловой сети I — вентили 0 IS мм для продувки диафрагмы и намерения давлении; 2 дроссельная диафрагма, 4 тал ан ж кн Рас. 4.49. Но мн грамма для определения потерь на- пора и байпасе I байпас с задвижкой; 7 байпас с вентилем Рис. 4.50. Дроссельная диафрагма для установки во фланцевых соединениях Таблица 4.1Й. РАЗМЕРЫ ДРОССЕЛЬНОЙ ДИАФРАГМЫ ДЛЯ УСТАНОВКИ DO ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЯХ, ММ Условный диаметр гр v Ом Л, Наружный диаметр .шифра: мы I) Д.1 и на ХЦОСТОРИК^ - - Толщина .'] HJ- фр игми Jj Д ияч-ттр отверстия г/., 2Г.1 G1 50 25 7) 60 32 Н4 60 40 92 fi ,5 2 3 50 4)7 75 70 127 75 Но расчету 80 142 75 10 и 162 90 125 1U2 90 1 5(1 217 90 3—4 200 272 100
21 2 /' л и 4. Асыhi« faккчмы,v те/тливы.к сетей D длЛГГки (r=2) r“e Рис. 4.51, Дроссельная диафрагма для установки в резьбовых соединениях чае при расчете дроссельной диафрагмы учи- тывают сопротивление байпаса. Номограмма для определения потерь напора в байпасе по- казана на рис. 4.49. Дроссельная диафрагма из листовой стали, устанавливаемая во флан- цевых соединениях, показана па рис. 4.50, ос новные размеры диафрагмы приведены в табл. 4.19. В отдельных случаях, например, на стояках отопительных систем, диафрагмы устанавли- вают в резьбовые соединения — стоны (рис. 4.51), Основные размеры диафрагмы для уста- новки в стоны приведены в табл. 4.20. Таблица 1.211. РАЗМЕРЫ ДРОССЕЛЬНЫХ ДИАФРАГМ ДЛЯ УСТАНОВКИ В СТОНЫ, ММ Диаметр Vl'JI 1) ИНОГО D„ t) д. if., liptiw, и труОи /). ди j ii м 1 о । / ! 2 21 .25 1У.6 15,7 1.5,2 2(1 '/1 26,75 24,1 21,3 2(1,7 £5 1 33.5 30,3 27 26,5 По ЗУ 1 '/а 42.25 38,9 35,7 35,2 рас- 40 1 'Л 4Я 44,а 41 10.5 4^'1 у 50 2 60 56, G 53 52,5 53 2 75,5 72,2 68 67.5 4.ТО РЕГУЛИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ Регулирование тепловых сетей является за- ключительным этапом проведения наладочных работ. Задача регулирования состоит в том, чтобы в работающей тепловой сети достигнуть расчетных (заданных) гидравлических и тепло- вых режимов и нормального теплоснабжения всех подключенных потребителей. Регулирова- ние следует проводить во всех звеньях систе- мы; в тсплоприготовительной установке источ- ника теплоты, тепловых сетях, тепловых пунк- тах и местных системах тепло потребления. При регулировании системы теплоснабжении обеспечивают расчетную циркуляцию воды я тепловых сетях, распределение теплоносителя между всеми подключенными системами тепло* потребления, а внутри них распределение теп- лоносителя по теплопотребляющим приборам в строгом соответствии с расчетной тепловой нагрузкой. Распределение теплоносителя между теилипотрсбляющимн приборами в соответствии с их нагрузкой обеспечивает в помещениях рас- четную внутреннюю температуру при условии соответствия поверхности нагрева установлен- ных отопительно-вентиляционных приборов расчетным теплопотерям этих помещений. В пре- гнином случае результаты регулировки позво- ляют дать рекомендации об изменении уста- новленной поверхности нагрева.
1. I U Pl" * v..1 II n< ICMl* TV V, J HHtX I'l'.'.'-I 213 Систему тс’илоспаижепии регулируют после sbliiojtпиния всех предварительно разработан- ных меринриятий ни наладке При этом долж- на быть обеспечена работа аитиматнки. уста- новлен нол у источника теплоты, на сети, в на- сосных станциях и на тепловых пунктах для поддержания эаданиот гидравлического режи ма, нормальной работы местных систем н без- аварийной рабо-ш сети Мероприятия по нилад кг производят до начала оюиигольного сезона, так как их выполнение при функционирования CHcievihi теплоснабжения связано с необходи- мостью отключения отдельных участков сетей, тепловых пунктов и может привести к наруше- ниям и теплоснабжении потребителей, Регулировке подлежат нее абоненты, под- ключенные к сетям от одного источника тепло- ты. Если какой либо потребитель в данной си стене теплоснабжения не подвергается налад- ке. он должен быть на тепловом пулые строго ограничен по расходомеру расчетным расходом воды с помощью регулятора расхода или при его отсутствии - др*>i.-ce;n,noii диафрагмой, за движкой и т. н. Регулировка еншем теплошь требленля и отдельных тенлонотреблнилцих приборов сводится к проверке' соответствия фактических расходов поды расчетным. При отсутствии контрольно измерительных приборов спот нс1 с тине- фактического расход,! воды рягш’тному определяется температурным перепадом воды н с истоме пли в oi дельном геи- ..1(}нот[1еб..тяю111ем приборе. В атом случае под расчетным расходом понимают расход, воды (в системе тсилииигребления или в тенлопи трс'6..|Н|Тлцсм приборе], обеспечивающий выдер- живание заданного температурного графика Малый температурный иирепид укатывает на повышенный расход поды и cootbuici вешю за- ньшн'пный диаметр отверстия дроссельной диа- фрагмы или сопла элеватора, большой на сниженный расход виды и соответственно за- ниженный ди и метр отверстия дроссельной диа- фрагмы или сопла ктеваюрл Соответствие фактического расхода воды расчетному с достаточной для наладочных ра бог точностью устанавливают ио следующим зависимост ям: ДЛЯ систем ТС!1ЛО|1О1 реблепия, ИОДКЛЮЧсИНЫХ к сетям черти члена-горы или подмен]иваюптис ',я'ч’‘ы G' ц] - GH/.з I К-Ж} G ' ClL-‘^X6l+/:T 2fn) ’ где у — (i'/ti iinumifHHf фактического расхода се- тевой воды, 11 глет у и a hi iu е й в отопительную систем,, к расчетному; I], G, G cnoi нетгтвенно ь а мере на ви- на тепловом вводе гем ni-pn i уры воды и подающем трубопроводе, с мешанной и пбрагтж полы, !'С; т., н Л- - температуры гмепшююй и обратной поды по темвературному графику, соответствующие чаме репной температуре волы в подающем трубонроли де, Г, и 1„ фактическая и рас-чп-нн н н-мпера туры воздуха внутри помещений, Д’, для системы теплопотребления жилых щ.ч- лий, присоединенных к сетям без ыиг.шгор,ч, i-ф-1': — 2/ц) i/Г-бХ'Ч-- 2М (4.17) для систем те пл or io t рсб.т г н и я произволе] - пенных знаний с низкой 1е1ыоа1<куму,тирую- щей способностью ограждений, подключенных к сетям без элеватора, где /| и /ч температуры ноды is подякнцг.'м и по ратном труб'Н1[Щ|ц|дах по температурному графику при фактической темiicpa-i уре наружно! о шлдухл. "С; /„ фактическая темпера । ура нн нужного шо- ДУ х И , для отопите,лаю-нен i иляциипных калори- ферных установок, работающих с шпором на- ружного воздуха, огпосите.'п.пый расход виды инределнют по формуле (4.1 бj. г, для рс-цир- кудяцнонпых ............. калориферных aipe готов но формуле (1.[71; фактический кочффиптн-ит смешении члена тира определяют по формуле г/ l/l — /') . (4. |0 | Скорректированный диаметр огнершии дрос- сельной диафрагмы в случае возможное'] л опре деления фактического г идравлическо]о сопро- тивления системы теплонот реб.тения находят пи (формуле 4 ГЙ—h' <*' = dV^H ' где </ перво!!?! чаленый .гпа мег р г?тнерст,1 я .-i.h;i фрагмы, мй; Н рое ш'. i и i не иый напор ги-ред с i-c।е мчи тенлппотреб.ж'пии. м- Ii' i|i<ik i нчегкос гид- [iiiiuiH'iiTKiie coiqioi riв.к и не г-иг-н мы тен тоноi pi б- JH4IHM, м. Г) случае, когда фактическое п-lдравличе- ское сопротивление системы 1епл(Н1отреблсЕ-1ИЯ замерны, невозможно, гкорргкГ11[1оваилый дно метр отверст ня дрот-льиой д на фри гмы опрг- т.е.-тяют но (формут'.-
214 t лини 4. Наливка нснЗнных теплопьис сетей где h рагчегног гидравлическое сопротивление сис тем i,i Ti'iuiiiiiiiTiieft.iieginsi, м При малом гидравлическом сопротивлении ио сравнению с располагаемым напором перед системой для нахождения скорректированного диаметра дроссельной диафрагмы используют формулу d' dj уф. ( 4.20.1 По формуле (4 20) определяют скорректиро- ванный диаметр сопла элеватора. Температуры па тепловом пункте замеряют при стабильной в течение I -2ч температуре поды в подающем трубопроводе, не отличаю- щейся от заданной по температурному графику более чем на ч-5пС. Сопла элеваторов и дроссельных диафрагм заменяют при значениях у, меньших О.У или больших 1,15, если установленная поверхность нитрена отопительных приборов соответствует теплопотерям помещения. Если фактически установленная поверхность на: та нс соответ- ствует теплоно горям, замечу сопел элеваторов и дроссельных диафрагм производят после ана- лиза in i у। ре 119 [ей температуры н помещениях. [ 1ри избыточных поверхностях наг рема сиг гем а теплопотрсбледия должна работать с сгноен тельным расходом воды у<1 и соответствен- но завышенным против расчетного температур- ным перепадом на тепловом пункте. Нри недо- статке ноиерХЕюети нагрева необходимо допол- нительно установить тсплопотрсбляющие при- боры . При горизонтальной или вертикальной раз регулировке системы отопления производят по- полни тельную регулировку с помощью вел гилей или кранов, установленных на стояках и под- водках к приборам. В ряде случасЕЕ laxyio ре гулировку возможно выполнить только е по- мгицьео дроссельных диафрагм. При горизон- тальной разрегулировке диафрагмы устанавли- вают на всех стояках системы, увязывая та- ким образом кольца отопительной системы по гидравлическому сопротивлению. Диаметры от- верстий диафрагм определяют по номограмме, показанной на рис. 4.44, При вертикальной раз рсЕулировке однотрубной системы с замыкаю- щими участками приводят следующие мере принЕия ио регулировке: а) при перегреве приборов верхних этажей п подогреве приборов нижних этажей устанав- ливают диафрагмы на подводках к отопитель- ным приборам верхних этажей, снимают секции с приборов верхних этажей, увеличивают диа- метры перемычек ня верхних этажах, снимают перемычки па первых этажах, увеличивают коэффициент смешения элеватора;. б) при равномерном недогреве отопитель- ных приборов верхних этажей и одновременном перегреве приборов нижних этажей уменьшают коэффициент' смешения элеватора путем при- крытия задвижки после элеватора; в) при недогреве огон тельных приборов верхних этажей на отдельных стояках устанав- ливают диафрагмы на замыкающих участках стояков на верхних этажах. Перед регулировкой систему теплопотребле- ния промывают и полностью удаляют воздух из приборов и 1'рубопроводпн. Необходимо сле- дить за соблюдением требуемых уклонов разво- дящих магистралей и подводок к нагреватель- ным приборам, обеспечивающим удаление воз- дух:! из систем отопления, а также за горизон- тальностью установки радиаторов во избежание 'образования в них воздушных мешков, Регулировка систем теплоиогрсбления с под- мешивающим [щеосом на тепловом пункте за- ключается В создании расчетной циркуляции в системе для обеспечения температурного пере- пада, чти достигают измеггением фактического коэффициента смешения, опрсделясмщи по фор- муле (4.19). Коэффициент смешения насосной установки изменяют соответствующей настрой- кой регуляторов расхода и смешения. При от- сутствии ан том а гических регуляторов расхода и смешения коэффициент смешения изменяют с помощью задвижек. 11ри регулировке систем с подмешивающим насосом ЕзозможЕгы дна варианта, когда распо- лагаемый напор сети на тепловом иноде больше расчетных потерь напора в системе отопления и когда on ранен или меньше их. В первом ва рианте напор, развиваемый подмешивающим насосом при требуемом расходе, равном рас- четному расходу пидмешиаасмой поды, должен быть не меньше расчетных потерь напора в си- стеме 'юплоиотребления. Коэффициент смеше- ния регулируют напорной задвижкой насоса и задвижкой па подающем трубопроводе вводя. Во втором варианте, когда располагаемый на- пор сити на тепловом вводе равен или меньше расчетных потерь напора в системе jсплоиотреб- лепия. подмешинлюпгий насос должен одновре- менно выполнять функции подкачивающего.
5.1 Контрильни измерительные ирибиры 215 В этом случае ни пор, развиваемый насосом при требуемом расходе, равном расчетному расходу в системе, также должен быть не меньше рас- четных потерь напора в системе тсидонсиреб лення. Коэффициент смешения регулируют задвиж- ками на линии смешении и на подающем тру- бопроводе ввода (при установке насоса на по- дающем । рубопровпде) или задвижкой на об- ратном трубопроводе (при установке насоса на обратном трубопроводе). После уста понления необходимого коэффициента смешении напоры, дросселируемые задвижками, должны быть по- глощены дроссельными диафрагмами, а задвиж ки полностью открыты. При избыточном напоре насоса рекомендуется (лрн отсутствии нштжа с необходимой характеристикой) уменьшить д и я м е i р рабочего кол ес а ГЛАВА 5. СРЕДСТВА КОНТРОЛЯ И АВТОМАТИЗАЦИИ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ 5.1. КОНТРОЛЬНО ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ Приборы дли измерения темпе- ратуры, Термометры технические ртутные (ГОС [ 2823 73*Е) предназначены для измере- ния температуры при контроле температурного режима. Основные досгоиистна прибора — про- стота конструкции и достаточно высокая точ- ность измерений. Недостатки плохая види- мость шкалы, невозможность автоматизации из- мерений. Диаметр оболочки термометр я: верх- ней части 18 ± I мм; погружаемой части 7,5 мм. Основные технические данные приведены в тябл. 5.1—5.5. Термометр лабораторный нормальный типа TJ1-4 (ГОСТ 215 73*17) предназначен для точ- ного измерения температуры при тенлешых ис пытаниях. Термометры электроном та ктные (ГОСТ 9871—75* Е) предназначены для замыка- ния и размыкания цепи электрического тока с целью поддержания заданной (тип ТЗК.) и..ти любой (тип ТНК) температуры н сигнали- зации о ее достижении Изгот-згитин.эют прямые (11) и угловые (У) термометры с диаметром оболочки в верхней части 18 мм и нижней части 9 мм. Термометры манометрические. Основные до- стоинства простота конструкции, возмож- ность дистанционного измерения температуры и автоматической записи показаний Недостат- ки -- невысокая точность измерения, небольшие расстояние дистанционной передачи показаний, трудность ремонта, Рекомендуется применять следующие типы манометрических термометров: 1} ТГС-71 I (712) термометры манометриче- ские газовые самопишущие, Привод диаграм- мы: ТГС 711 от синхронного микродвигателя переменного тока; ТГС-712— от часового ме Т ii Gji ица б.». ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РТУТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ 11им (' fl т(-рм(шет[1и Пре- измерений [1лН1Н ДЕ'.'Л'НПЯ 111К?1ЛЫ4 '-С, при длине пер я и ей части, чи Длшса |[Огр\ж&смлй илети тррч^четрл, мм 24Q 160 прямпгп уг-кнюго 2 Зб.-.-Н-^о 0. 1 Я 1 1 66, 103 104, I4L 4 II -1 сю ] 1 163. 253 201. 253 291 5 0... |- 11)0 1 и 2 2 403, 033 441, 671 6 0... I-2D0 1 и 2 ] 01.1.3 104! ] I |i и м t: ч .1 н и я; 1. 1 lt)r;ieiiiiiOi:T']> показателен нс внппг одпош дс/е i .................................................. 2 Ипи loii-iiiri lepinu метры К-ihkckw НО <гТермонрнОчр.-.
216 Г липа 5. upetk.rtP контроля и авгомагизацпи спится тепликни&жения Таблица 5,2. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛАБОРАТОРНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ I |омер тер меже гра Пределы И з «гррн К Я , Цена деления ILJ кдды, ° С Я нгргчи liOCTf. показаний, "G Ойшзя длил», мм Диаметр 11 бплички, мм 1- 30 - + 20 ±0,3 2 0 - + 55 ±0,2 3 59 - - + 105 0,1 ±0,2 53 У 11 4 100 - I Ibb ±0,4 5 150 - - +205 ±0,4 Примечание. Изпгччт.тпет прибор Илимское ПО *• Гермсшрибор». Таблица 5.3. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЭЛЕКТРОКОНТАКТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ Термометры Пределы измерена я, "С Цеча деления шкалы, X Дш1 н^ реркк^й latiH, мм Длина нижней части, мм тип Ха И У п У тзк 1 0 - +50 1 1, 2 80, 100 13о: I50 2 и ) • 100 1 1. 2. 5 200 120. 160 I 70, 210 3 0 1- 100 2: 5 2,5 200. 250 250. 300 320, 400. 500. 370, 450, 550, 630, 800. KJOO 680. 850, I050 тнк J 0 Н5У 1 — ЙО, 100, 130, 150, 2 50 - + 100 120. 160, 170, 210, 3 -30 1 70 2 330 200. 250, 250, 300. 4 0 - +100 320, 100, 500 370, 450 5 50 - 4 150 — 1— — — 6 100 Н 200 — —- — — Иэгстинлче г прибор Клииское ПО *Термоприбор1.. 2. Термометры типа ТЗК имеют 1. 3 Примечания: точки контактирования. Таблица 5.4. ПРЕДЕЛЫ УСТАНОВКИ ТОЧЕК КОНТАКТИРОВАНИЯ ЭЛЕКТРО КОНТАКТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ Номер гериииь'ч ра Предел угтднонки точек контактировании, °C Минимальный интервал между точками. " "С 1 5- 45 5 2 10—90 10 3 20—180 20 Таблица 5.5. ДОПУСТИМАЯ ПОГРЕШНОСТЬ КОНТАКТИРОВАНИЯ ЭЛЕКТРОКОНТАКТНЫХ ТЕРМОМЕТРОВ Число гичек контактирования Пределы иякн’ренигг. °C. Г 0- 100 !Й1 2(Ю 1 9 1 2 3 2 3 ханизмл с R-суточным заводом: 2) ТГ2С-7И (712) —термометры манометрические газовые самопишущие для двух температур; 3) ТПГ4 — термометры манометрические показывающие газовые; 4) ТСМ-100 ( 200) термометры ма- нометрические сигнализирующие. Технические характеристики манометрических термометров прицелены в табл. 5.6. Приборы для измерения давле- ния. В теплоснабжении для измерения давле- ния использукл манометры избыточного давле- нии Манометры могут быть показывающими, самопишущими, электрическими с дистанцион- ной передачей показаний, могут иметь допол- нительные сигнализирующие и регулирующие устройства, Выпускают манометры следующих верхних пределов измерений: 0,6; 1.0, 1,6; 2,5; 4,0, 6,0; 10; 16; 25 и т. д. до 10 000 кгс/си2 (КХЮ МПа). Нижний предел у нсех приборов равен нулю. Перегрузка манометров ли давле- нию допускается нс более 25 %. Приборы вы- пускают и корпусах диаметром 40, 60, 100, 160, 250 мм. Класс точности технических прибо- ров -- 0,6—4,0. Наиболее высокий класс точно- сти имеют приборы в корпусах диаметром 160 и 250 мм.
Контрольно-намерите ЛЬНЫ С При fiopf.l 217 Таблица 5.6. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАНОМЕТРИЧЕСКИХ ТЕРМОМЕТРОВ Параметр [ГС-711 (TT2C-7JJ) ТГС-712 1ТГ2С-712) тем-100 ТОМ- Й00 Класс точности Пределы измерений, '<1 Глубина погружения термобалло- на, им Длина капилляра, мм Напряжение питания, В Время одного оборота диафрагмы, ч Масса, кг 3 авод- из готов ител - I: 1.5 0-160 160; 200, 250, 31.О; 400; 500 2.4; 6: 10: 16; 25 200 j - ] 2,24 13 «Тсплоконтроль» Казань 2.5 и -1,0 0-100 I 0 200 160: 250; 400. 630; 1(10(1 р 1,6; 2,5, 4. Ii; 10 1 *Генлокинтриль» Сафоново Примечание. Пример цфи]ии.нения заказа: термометр манометрический самопишущий гал;.чый гнпа ТГ2С-711, пределы измерения ()—ItHT'C, время одного оборота диафрагмы 12 ч. глубина погружения терм обил.юн а 200 мм, длина капилляра 6 м. исполнение обы книненное, 2 шт. Таблица 5.7. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАНОМЕТРОВ Параметр ОП.М 160, OBMI ПК) М-250 МДФ1-100 M.-J-122.' МО-[227 МО-1215 MT'’C.-7l 1 (7121 Л1ТС.-711 (7121 Верхний предел измерений, кгс/см2 1; 1,6; 6; 10 2,5; 4; 16; 25 6; 10; 16; 25 10 1; 1.6. 10; 16 2.5. 4, b: 23 0; 10; 16: 25 Класс точности мм 1.5 2,5 1,5 1.5 а) -0.6 a) 0.15 .дЭТ. М L Масса'; кг 1,4 0,8 2.7 1.4 2 6 2 10 13 Завод ичгпюяи- тель Томский манометровый з-д Московский приборострои- тельный «Манометр.» Каза иск И Й «гТг! Ы <.И< 1111 грп.и Ы> с Рекомендуются к применению следующие типы манометров: ОБМ-lfiO, О БМ1-100, М -250 манометры показывающие пружинные; МДФ1-100 — манометр показывающий диф- ференциальный, служит для одновременного намерения двух различных давлений; МЛ-1227 — манометр показывающий лабо- раторный, модель 1227, служит для измерения давлении в лабораторных условиях, а также для проверки манометров класса 2,5 и ниже; МО-1227 (1215) манометр показывающий образцовый, модель 1227 (1216); назначение - поверка рабочих приборов, МТ2С-711 (712) — м анометры пиказьщаю- щие самопишущие длп записи двух парамет- ров, Модель 711 имеет привод диаграммы от синхронною микродвигателя, модель 712 — от часового механизма; МТС-711 (712) — то же, что и МТ2С, но для измерения одного параметра, 3KM-/V - манометры электроконтактные, предназначены для измерения, сигнализации или позиционного регулирования давления; мэд -2364 манометры электрические, мо- дель 2364 с дифференциально-трансформатор- ным датчиком, применяются для дистанцион- ного измерения, записи и регулировании дав- ления, в комплексе со вторичными приборами типов ДС, ДСМ. КДС и др.; дмм манометр дифференциальный с ин- дуктивным датчиком, предназначен для преоб- разования перепада давлений в сигнал пере- менного тока. Технические характеристики манометров приведены в табл. 5.7. Приборы для измерения расхо- да. Для измерения расхода применяют рас- ходомеры и счетчики количества вещества, В теплотехнической практике наибольшее распро- странение получило измерение расхода по пере- паду давлений на стандартном сужающем yvi ройстве измерительной диафрагме В ком- плект прибора входят: измерительная диафраг мя; дифференциальный манометр и вторичный показывающий или самопишущий прибор рас ходомер. Вторичный прибор может быть снаб- жен дополнительными устройствами для под-
218 /' si .'j г; a j, Cpe в i; т a a кантри, in ri и n г n m a ru-hi иги и г и c i r.u т i'.'tsi w l ни ё.ч rtu я T а бди ця 5.N. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ДИАФРАГМ 1 lap а мггр Дил l|l |J|J ГМ U камерная 1,'lKi Ли а фра тиа rjl.4- hrlMCpilflil i ДЬ! Класс 0,6; ]; 1.5: 0,6, I, 1.5. 2,5 2.5; 4,0 Ми.ттль 0,05- 0.7 0,05- -0,7 Ннутреиний диаметр ;.Щ 51Ю 4(Ю 1400 । руболронода, им Условное дяц.,1гнне. 6: 25 2,5, б; H); кгс/с MJ 16: 25 Число нар отборов 1 1 - и м пульса Примечания; 1. Заводы и я оговителн; «.'Мапо- мстр*, г. Москва; «,Гснлоконт]Н!,|11.». i. Казань. «Тен- .'ц]и pbifiop», г. Рязань; Опытный завод СЛУ i. Харь- кни; чд « Гсифизприбор», г. И нашлю- Ф ран конек. 2. Диифра! мы поставляют только комплектно с дифманомет ри м и. счета кол и чист на всиич’тна (интегратор). сигна- лизации, регулирования. Измерительные диафрагмы изготовляют из иержавеюших сталей XI7. 1 X!8Н91. На них наносят следующие обозначения: заводской по- мер, диаметр проходного сечении отверстия при 2U’ мм; внутренний диаметр трубопровода при ’20 (, мм; стрелку, указывающую направ- ление шнежщ марку материала; знаки «-|-.» и ч -» соответственно на переднем н заднем корпусах камеры или на торцах диафрагмы. Технические характеристики измерительных диафрагм приведены в табл. 5.8. Из дифманометров в теплоснабжении ис- пользуют поплавковые н сильфонные самопишу- щие дифманометры-расходомеры, а также мем бранные дифманометры с электрическим дат- чиком в комплекте со вторичными приборами. Рекомендуется применять следующие типы дифманометров: ДМ-3564 дифманометр мем- бранный бес шкальный с электрический дистан- ционной передачей, модель 3564; ДСС-710-4, ДСС-7Юч-4 —дифманометр сильфонный сямо- 1П1 in у ши й. Модель 710 имеет привод диаграм- мы io микродвигателя, моде./п. 710 ч от ча- сового механизма, ДСС-732-4, ДСС-732ч-1 дифманометр сильфонный самопишущий с интегратором и дополниге.тыпж записью дин- пен ин; ДП-7ЮР-, ДП-710чР - дифманометр поплавковый самопишущий. Технические харак- теристики дифманометров приведены в табл. 59. Применяются следующие типы вторичных при борон: ВМД — приборы пил упроволннконыс шиома тические показывающие и самопишу- щие с. дифференциально-трансформаторной из- мерительной схемой, с. плоской круглой шка- лой; К.ВД-1 — приборы автоматические показы- вающие с вращающимся цилиндрическим ци фербл атом, с ди ффере и ди ал ьн о -тра нсфор м атор- иой измерительной схемой; ДС-1 приборы электронные автоматические показывающие и регист рирующие с дифференциальтш-трапсфор матерной схемой, с записью на ленточной диа- грамме, ДСМ — приборы электронные автома- тические показывающие и регистрирующие с днфференциально-трансформаторнон измери тельной схемой, миниатюрные; КСД-3 — прибо- ры контроля с дифференциально трапсформя- торной схемой, показывающие и регистрирую- щие с записью на дисковой диаграмме. Техни- ческие характеристики вторичных приборов при- ведены в табл. о. К). Электромагнитный расходомер ИР-51 пред назначен для измерения объемного расхода не- взрывоопасных сред. Расходомер состоит из преобразователя расхода ПРИ и измеритель- ного vciponcTRH TIV-,51. Токовый выход расхо- домера обеспечивает использование аналоговых приборов системы Г(Л, стандартных самопишу- щих миллиамперметров и потенциометров по- скшипого тока КС4 и др. Для определе- ния суммарного объемного количества измеряе- мой среды расходомер укомплектовал иптегра тором С-1М или С 1ДМ. П р еоб ра зов а т ел а расходи ПРИ. 11 рообрязо - ватсль расхода расходомера состоит из двух основных узлов — трубы с фланцами [карпу са) и электромагнита Трубы всех типоразмеров преобразователя имеют принципиально одина- ковую конструкцию. Они изготовлены из немаг- нитной нержавеющей стали. Внутренняя по- верхность трубы покрыта изоляционным мате- риалом. В среднем сечении трубы динмст ралыю иритиншюложпо в стенку введены .два электро- да. Но обе стороны трубы размеще-л электро- .чатит гак, что электроды находятся в середи- не зоны .магнитного ноля. Обмотка возбужде- ния электромагнита состоит из двух одинаковых катушек, расположенных по обе стороны трубы. Измерительное устройство И У -51, Измери- тельное устройство состоит из корпуса, inaccii, трех металлических рам с печатными платами, двух дросселей с датчиками и трех трансфор- маторов (входного, сетевого и обратной связи). Ну лицевой части шасси расположены: стрелоч- ный прибор градуированный от 0 до Ю0 %,
5 I Клнтрап1.пп-и'1мерт1тс.111,я1.н' приборы 219 Таблица 5.9. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДИФМАНОМЕТРОВ 1 [нрл игтр ДМ-3564 ЛС.С-7 10ч-4 ЯСС-73У-4 ДП-71()ч!’ Класс точности 1,6 1; 1.5 1 Максимальный перепад 0,016—6.3 0,4 0,63 Г Е6 0,063— 1 давления, кгс/см2 Максимальная высота 160--6300 400-- 1600 — 630- 1000 уровня, CM ПИД [!. Масса, кг 16 40 40 50 3 а я од- из гото я и тел ь Москва. К- (чти., «Теилококт роль» «Манометр» Таблица 5.10. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВТОРИЧНЫХ ЭЛЕКТРОННЫХ ПРИБОРОВ Параметр вм.п КВД до ДСМ кед -з Верхние значения по шкале: манометра, кге/гм2 дифманометра, м'/ч расходомера, м:’/ч урпанемера. см Напряжение шпация, В Масса, кг 3-тпод-изготовитель 6,5 «А атома тика», Кировокак 127, 15 « Му качен- прибир» 0,6—25 4 -6,3 А = п-10 24 6300 '220 20 20 «Львов- прибор» 220 15 «Тепло- прибор», Челябинск ш-ex вторичных приборов соответствует единице Величина « = I; Примечания. I. Класс точное! и 1.25; 1.0, 2, 2,5, 3.2: 4; 5; 6,3; 8. корректор нуля расходомера, сигнальная лампа н сетевой выключатель измерительного устрой- ства Работа расходомера основана на явлении электромагнитной индукции. При прохождении электропроводной жидкости через однородное магнитное поле в ней, как в движущемся про- воднике, наводится электродвижущая сила, ко- торая снимается электродами и подастся на измерительное устройство, преобразующее этот сигнал в унифицированный выходной сигнал постоянного тока. Мгновенный расход жидкости определяют по стрелочному прибору, сум мар- Техническая характеристики ИУ-51 Класс ТОЧ1ШС1И по токовому вы- ходу ... ..........1.0 Длина линий связи между при обри.ижателем расхода и изме- рительным угч роист во и, м, нс бо- лее ............ . . . . . Rhixo-iHoii токовый енгнцл про порцион альн ый мгновенному расходу измеряемой среды, МА , Питание расходомера . . . . Время уста копления рабочего режима, ч, . . ........... Потребляемая мощность изме рнтсльного устройства, НА, не бол не........................ Масси измерительного устройст- ва. кг, не более.............. Габаритные размеры измери- тельного устройства, мм . . 100 0.5 Ст сети перемен- ного тока на пря- жением 220 D, частотой 50 гц 1 15 14 J60X.215X465 иый с помощью дополнительного интергра- тора С-1М (С-1АМ). Расходомер ИР-51 допускает круглосуточ- ную работу. Приделы измерения расходомера □ зависимости от применяемого преобразова- теля приведены в табл. 5.11 Присоединение преобразователя к трубопроводу — фланцевое, стандартное. Потребляемая мощность, масса и габаритные размеры преобразователей расхода приведены в табл. 5,12, Счетчики жидкостей скоростные (водоме- ры) -предналиачеиы для измерения суммарного расхода чистой жидкости, протекающей но тру- бопроводу. При .малых расходах при меняются крыльчатые счетчики типа УВК (ГОСТ 6019— 83), при больших расходах . -турбинные счет- чики типов ВТ и BIT (ГОСТ 14167—83). Тех- нические характеристики водомеров приведены в табл. 5.13. Основные технические данные; рабочее давление 10 кге/см^ (I МПа) основная погрешность равна ±5 % в интервале от ниж- него предела измерения до величины расхода и 10 % — от верхнего предела, в остальЕюм диапазоне основная погрешность ±2 %, темпе- ратура намеряемой среды 4 30 1-1С для счетчиков типов УПК и ВТ и -]-90 "С — для счетчиков тина ВТГ. Присоединение к трубопроводу шту- церное у крыльчатых счетчиков и фланцевое — у турбинных счетчиков Изготовляет КирОВЗ- бадский приборостроительный завод (псе iины,
220 /' .1 rf if iJ i'j. tf '.iNrfWjf » Id {df!.'Q.ML+J'fJ.fi:! h'fJJj1 i’Ji'i’i г4.И j rvLWC’KUtflwVaiVtd Таблица 5.11. ВЕРХНИЕ ПРЕДЕЛЫ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДОМЕРА, М /Ч Ус 11111II1 Ц' нГгмн.ч- '! 1 1' 11 f 1.711' 11 Г-1 'I i 1 i' > ilii"iMH ।i*iC\g;i:i 1 25 Rep hi; и г iipfav.ii.i i корпгтгй ' •JlUAil И J Ml! p53i; МПЙ rpOJI.hl, M.-'v l.bfl /'.IIH 3,70 4.0(1 n.i'iD Ij.l.lll K.lillJ 10.iiii 1!IJT1 I'.l П.32 0.40 0.50 0.60 ода 1.0(1 1,2ч 1.60 2,00 2,50 Ill’ll- 15 1,00 1 ,25 1.60 2,00 2.50 3,20 4,00 5,00 G,00 (IPH 25 2,(8) 3,51) 3,20 1,00 5.1 Ji) li.OO 6,00 10,0(1 1 2,50 16.00 ПРИ ."I'i s,on 10.00 12.50 I 6,00 20,00 25.00 32,00 in, 00 50,00 60,00 ПРИ Hi) zn.no 25.00 32,00 40.00 50,110 GO.ijO 30,00 100.00 125,00 160, DP ПРИ - ЦЛД 32,00 4 ода 50,00 6(1, no R'O.lKi J nti.cHj 12, 'i.()0 160,00 206,00 250,00 ПРИ-i.’.il 80,00 100,00 125.00 100,1.10 200,00 250.011 320.00 400,00 500,00 600,00 ПРИ- ДЮ 125.1Ц) L Ilf),00 21)0,00 250,00 320,00 UiOJ.iO 500,00 60(1,1)0 800.00 1000,00 1 lPH-:(i)ii 320,00 1tin.no hi 10.00 600,00 «1.10,00 1000.00 1250.110 11100,00 2000,00 251)0,00 i J р и м' ч j и и л. J. Цифры и \ i.:ii>Hii<iM ooojtki'iph и и и puofiptiK'HH i<‘..i я |iacxo;ia ян.'1ян>нм у мяи н ы м инутрен- :..им ,ы ;! ш тром I'lH ipy6i>i и мм. 2 К.1ж,1ый рясхслимк'р можетбып, ill'гр j.ч у иронии на !и.'рлиий iipt*.'i(?.n нале- [)1.'|||1я но пыГЫру uihii.mw н.ч iipr-aci я н.чгн пых IG вснмпж ить-ген для од111и i> с ntH>p;micpti i:pi'<гГ5p□ я p;sc \<;,ui Hii^iiiiii предо..'. иччтрения нсг.ч.ци равен нулю. 1 lift л и It а 5Л2 ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ РАСХОДА . .'дадаи- < Ipl'. .Hill. p.iV fit) л: II ill 1' I Vl M 1 ЛИИ' 'Cl к, Я.А. lie Gwr k- Г dfinpjIT H l-ir ]l IL4 Mr |>M, MM Масс», кг, Hi.1 Ci ndce A-‘iniin 111 И [I Ii 11 d IIIJIЧ?| Л 11 PH 10 ПРИ 15 1!!>H 25 5UO 2/(1 245 16 ПРИ i>0 580 301} 311(1 36 ПРИ НО 11РИ-1Ш) OtiO 30(1 300 75 ПРИ-1Пи 600 «65 370 370 175 НРИ 2(11) POU 4 30 4 30 200 fl PH 3D(| 1 130 550 550 31)0 Примечания: I. И и шиинтель раем 1.тимерс.>н Тиллит кии приборое i рии гельный завод. 2. Пример oo<i:iii именин рае.ход.омс'[И1 < нреобриьчядпе^к’м ПРИ 50, с вер х и нм пределом измерения 16 м'/н, материалом покрытия - ризина; «I Рае ходи мер ИР-51 &()-1 Li Р ТУ 25.02.311)321 77». Таблицами. ТЕХН ИЧЕСКИЕ .ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДОМЕРОВ I ЦП T'li " IIIKII !1ий кетр ye iH'iBIHH’i 1 11 |J: 1 ход41, мм flpt/K-'l H3\1t-pi4l4H. M'',.''u 1 1 HJIQL •IY1U ГНИТС. |h- П/Н"1 н. М ' / И <'иGdjj т ине ртчрри, мм 1111 У и ll HJUlЫЯ IIL'p А II11 И и и гн; п н й УИК 20 УВК 25 УВК-32 ИЖ-in ИТ-’ll). ПГГ-Ч11 BT-8U. in г 3(1 В 1 100. [)ТГ-1 0(1 В Г-15(1. ВИ 1.10 20 25 32 40 .5(1 60 10(1 1 50 1,6 2:2 3.2 6.3 15 4 2 70 150 2,5 3,5 3.0 10,0 30 84 1 40 300 0.60 ода 0.105 0.17 1,п .3,0 4,5 7,0 0,025 0J135 {),0л 0,1 0,7 1,3 2.0 3,0 250.Х 112 X 152 280 X 156 X 1 12 300 х 112Х 101 331) х 1 12 X 169 1 53 X 160 X 2! 4 205 X 105 X 250 210X215X270 262 X 280X329 кроме ,Vi5K 10) и Л у и кии ирнборск-гроитель- ми от 1л до 50 мм. Водосчетчики типа CIB нын завод (типы УВК-20 и УВК-40). Водосчетчик типов ВС КМ и СТВ предпазии- Н'пь: для измерения расхода коды при темпе- puiype от 5 до Ю °C при давлении ш- более ]('.) кге/гм ' (I МПа). Водосчетчики типа ВСКМ крыльчатые, предназначены дли измерения небо. ibiijHx расходов и выпускаются диаметра- турбинныс, выпускаются диаметрами от 65 до 250 мм. Водосчетчики имеют расширенный диа- пачоп намерений. позгчи|яюьинй регистрировать с ус танов..'! с иной погрешностью все колебания расходов, обугловленныс неравномерностью водопогребления. По специальному заказу счетчики ос и а та ют: геркпнпым устройством.
;> i КпкгptKiмь?-и.iмерительные* нрнСЬфы 221 Таблица 5.14. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДОСЧЕТЧИКОВ (ВОДОМЕРОВ) Диаметр условш.го ирпхпдл, uu Параметры 15 20 25 32 4ci 50 ft,5 ЯП 101) 150 2 Пр 2F10 ВС КМ сто Ргц’КОД RO.'lhl, м'\/'ч: nciytir чуьгтви- ТСЛЫ1 ПС ти МИНЯМ и.,11.11 Ы й ЭКС1ЫУ Е.1ТЛ Ц и номинальный максимальный 0.015 0,03 1 1.5 3 0.025 0.05 2 ,,т 2.5 5 0,035 0.07 3.5 3,5 7 0,050 0,10 5,0 5,0 10 0,080 0 16 8,0 8,0 16 0.150 0,30 15.0 lo.tl 30 0.600 1,50 17.0 35 0 70 0,700 2.00 36.0 55.0 1 Ц.1 1,200 3.00 65,0 90,0 180 1.600 4,00 140.0 175,0 360 3.000 6,00 210.0 300.0 кои 7.0 00 15.00 380.0 500 10011 Максимальный измеренкын объем воды, м': за сутки ал месяц 55 И 00 90 1800 145 2500 180 3600 290 5800 650 11000 610 12250 1 300 26000 2350 47000 51 00 110000 7600 150000 13700 275000 Строительная длина, мм Масса, кг 3.0 165 6,0 190 5.5 260 t>,0 300 9.0 300 12,U 260 16.0 270 20,0 зоо 25,0 350 43.0 385 60.0 395 7 0,0 Таблица 5.15. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЧЕТЧИКОВ ТИПА СТВГ-1 Накмк'нованим основных тсхничсскИч длпных С ГН 1 -65-1 ГТ В Г-80-1 ГТ В Г-100-1 ОТВ Г 1ГЯ1 1 Диаметр условного прохода, мм Расходы поды, м'’/n; и и и нм ал । >11 f.i и экс плуа га ционнын максимальный Наибольший объем воды, измерен- ный, мТ за сутки за месяц Рабочее давление воды, kit/cmj Температура воды, °C 65 1,5 17 69 610 1 2250 80 2,0 36 100 1300 26000 До Or 40 100 3,0 365 160 2350 47000 10 до 90 1 50 4.0 140 340 5100 100060 Основная относительная погреш- ность при температуре (65-+-5) "С, не более ±5% при расходах, м|!/ч О г 1,5 до 7,5 От 2,0 дч 10 ( Kl 3,() до 1 5 Or 4,0 до 30 Основная относи сел иная noipeui- ность при температуре (65 _Е6)''С | -|-2% при расходах, м'/ч Потери давления, не более 9,1 hit/гм* при расходах, м^./ч Вместимость ппчегиого устрой- ства. м’ Цена единицы наименьшего раз- ряда отсчетною устройства, м,; ГабарпriihiH размеры, мм; монтажная длины высота ширина Масса, ю От 7,5 до 60 40 002 2G0 228 180 14,5 От 10 до 100 70 999' 0,002 260 23U 195 18.7 От 15 л <> 160 1 30 )9,9 0,002 300 270 215 23 От 30 д<> 320 31 Ь 0.П2 350 3 15 280 39,5 нони мают Примечание. 11од максимальным расходом кратковременно не Гшлне I ч н сутки. [[□31Ш..1 Я!О[ЦН М рГ’ГНСТрИ|»ОВ,1Т1. расходы волы как на цифровых, так и самопишущих вгорич пых приборах; накидными гайками с патрубка- ми и прокладками Технические характеристи- ки водосчетчиков приведены н табл 5.14 Из готорители: Кнровабадский и Луцкий приборо- строительные заводы Счетчики турбинные горячей воды типа расход, при котором счетчик ножи риГинагь СТВГ-1 (водомеры горнчевидпыеI предназна- чены для измерения количества воды (по ГОСТ 2874 82), протекающей но трубопрово- ду в системах отопления н горячею водпенлб женин Присоединение к трубопроводу флан- цевое. Технические данные приведены в табл. ,5.15. Изготовитель Кировабадекин прн- боростроител 1>н ы й з я вод.
222 / л u (i u 5. Cpeticnw трили p iurrr>j</trv:tr7«{nti шд-я i глжм&кеш а суммарное показаниям отсчстного уст- '[ СПЛОСЧС’1 инки выпускают расчетная тепловая пягруз- Приборы для и з м е р е пня расхода гг и л от ы. Электронно-механические тепло- счетчики (Т?)М-|) дли закрытых систем юпло- с.иабжения предназначены для измерения сум- марного количеч'таа теплиной энергии и сум- марного об немного количества теплоносителя в котельных, на индивидуальных и центральных тепловых пунктах Теплосчетчик состоит из тур- бинного счетчика горячей поды с дистанцион- ным выходом СТВГ/1-11 и измерительного прс- ибра мжателя с отсчетным устройством коли- чества теплоты И11К1-1, в еопап которого вхо- дят два медных термометра сопротивлений типа ТСМ. Суммарное об'ьемнпе количество тепло- носителя определяют по показаниям отсчетного устройства СГВГД-П, а суммарное количс- ciijci теплоты — по рочетна ИПКГ-1. пяти типоразмеров, ка которых приведена в табл. 5.16. Основные технические характеристики тепло- очи!чикон приведены в табл. 5.17. Присоедине- ние счетчика к трубопроводу фланцевое, ('рок службы счетчиков 8 лег. Счгтчнк ТСВГД-Н рассчитан на давление до 10кчт/см1 11,0 МПа) и гем перату ру до 60 “С. возможно кратковременное увеличение темпе- ратуры (тепловой удар) до 120 ,JC. Издстия, входящие в состав теплосчетчиком различных исполнений, приведены в табл. 5.18. Принцип действия тещдосчетчикон основал ня реализации математической зависимости, связывающей количество теня от ы. отданной теп- лоносителем, с объемным количеством и разно- стью энтальпии теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах при cootbctci нутош.мх температуря?.. Первичное измерение объемного количества теилшнн-ителя производит турбин- ный счетчик, первичное измерение температур телловоемкхля -два термометра сопротивле- ния, устанавливаемые ня подающем и обрат- ном трубопроводах, 1’абочи водосчетчика основана на преобра- зовании объемного расхода (скорости пото- ка! ।силоносителя в показания отсчетного уст- ройства и далее и импульсный элск!ричеекий си г на I. Отсчетное ус тройство водосчетчика со стоит из индикатора работы (звездочки), циф- рового счетчика и стрелки, на которой жестко закреплены два постоянных магнита. Механизм передачи вращения турбинки н механизма ре- T i M nr ji ;j r v p н i,i й гр л ф и н. Тиичраигч’ры Таблица 5.1ft. РАСЧЕТНАЯ ТЕПЛПНЛЯ НАГРУЗКА ТЕПЛОСЧЕГЧИКОК ТЭМ-1, Гкал Ttniu'l UI.?HJ r'lMKOB 95/70 150/7(1 ТЭМ1 lif. 0,0 2.0 ТЭМ1-80 1.5 4,8 ТЭ.Ч1 -1 Об 2,25 7.2 ТУ Ml 150 4,5 14,4 ГЭМ1-200 9 28,8 гистрацин колпчсстЕЩ теплоты защищены от воздействия погоня воды. Узел съема информации включает магнито- управляемый контакт, расположенный непо срсдстпенно над стрелкой отсчетного устрой- ства. Замыкание происходит при прохождении за крепленных на стрелке магпнюв под магпито- унранляемым контактом, нследстЕП1с чего к электрический цепи, в которую включен кон- такте появляется импульсный сигнал, регистри- руемый вычислителем. При каждом обороте стрелки происходит два замыкания млгпито- yi ip являем ого контакта. Информация с первич- ных приборов поступает в вычислитель, кото- рый преобразует ее я количество теплоты. Кон- структивно вычислитель представляет собой приборный каркас с укрепленными на боковых стенках двумя электромонтажными платами, электромеханическим счетчиком на лицевой панели и разъемом внешних соединений на задней. Теплосчетчики устанавливают в отапливае- мых помещениях с температурой окружающего воздуха от 5 до 50 иС. При монтаже счетчика должны быть соблюдены следующие условия: а) счетчик необходимо моитиронять только на горизонтальном участке трубопровода цифер- блатом взерх: б) при установке счетчика, перед ним следует предусматривать прямой участок трубопровода длиной []р менее М, за счетчи- ком - - нс менее d (где d - диаметр трубопро- вода) Вычислитель либо устанавливают на юри зоитальной щиицадке. либо кренят к щиту при помощи изделий из .мон тажа, поста ваяемых ком- плектно с вычислителем, Термонреобразовятель вычислителя с МЕфкировкой РКI устанавли- вают в подающем трубопроводе, а с. .маркиров- кой ИК.2 — в обратном Гильзы для монтажа поставляют с вычислителем. Особого обслуживания при эксплуатации теплосчетчики не требуют. Необходимо перво-
5 I K<>игрально измерительные приборы 223 Тлб липы з Г ! Г’ШИ'ПСКИГ ХЛНАКТЕ МИСТИКИ Н П ТТОС Ч ЕТЧ И К О Н тчМ! Г1 н р Ek м е гр ы ТЭМ1-В5 ТЭМ1 «0 ТЭМ1 - J гю ТЭМ1-150 | ТЭМ1 2<Ю Теплоноситель florin сетевая Диаметр условного приходи /?> счетчика, мм 65 80 100 150 200 Объемний раскол теплоносителя, м7ч- наименьший 6 10 15 30 60 наибольший 36 60 90 180 360 Суммарный наибольший объемный расход теплоносителя, м,1/сут Рабочее давление теплоносителя перед счетчиком, кгс/см2 (МПа) Потеря да иле ни я на счетчике при наибольшем расходе, кгс/см‘ (МПа), не более Температура теплоносителя в под- водящем трубопроводе, °C: 360 720 1200 10 (1,0) 0,1 (0,01) 70 2700 5! 00 наименьшая НЕиболына'. 150 Температура теплошши-геля в от- водящем трубопроводе. 'С: наименьшая 40 наибольшая 70 Относительная погрешность изме- рения суммарного объемного коли- чества теплоносителя, %, не более ±2.0 Относительная погрешность изме- рения суммарного количества теп- лоты, %, не более Параметры ни।-иинцей сети: ±4,0 напряжение, В 2201 частота тока, I ц 50 ± 1 Диапазоны рабочих температур окружающего воздуха, °C и г 5 ди 40 Относи гель пая влажность окру- жающего воздуха, при температуре 35аС (и более низких, без кпнлен- сации влаги), %, ие более 80 Габаритные размеры, мм: счетчики длииа 260 270 300 350 385 высота 233 240 263 323 374 ширина ISO 195 215 280 335 вычисли тел я глуби иг» — — 315 — — ширина -1- — НО — — высота — — 148,5 ... — Масса, кг: счетчика 15,3 19,5 23,8 40,3 55,8 вычислителя 24 Таблица 5.18, ИЗДЕЛИЯ, ВХОДЯЩИЕ В СОСТАВ ТЕПЛОСЧЕТЧИКОВ ТЭМ1 Типоразмеры аеллосчетчика Счетчик Н ы11 и с, I и г е. I ь ТЭМ1 -65 СТ В ГД-II-65 ГЭ.М1 -НО СТВГД-П -80 ТЭМ1-100 С ГН ГД 11 100 ИПКТ1 ТЭМ1-150 СТВГД-П-150 ТЗМ 1 200 СТВГД-11-200 дически записывать показания счетчика по суммарному количеству теплоносителя и пока- зания вычислителя по суммарному количеству теплоты. Электрическое питание вычислителя должно исключать возможность его непроиз- вольного отключения, На зннодс счетчик про- ходит поверку и имеет клеймо Госповернтсля, Периодические проверки производят I раз в 2 года, а также после каждого ремонта теп- лосчетчика. Изготовитель Киронабадский приборостроительный завод. Теплосчетчик ТС-20 предназначен для опре- деления мгновенного и интегрального значе- ний отпускаемого и потребляемого теплоноси- телем (водой) количества теплоты при равен- стве расходов воды в прямом и обратном грубо
224 /..и,............ •:.'pr!?i / ин |Ь, H.hT/JfiJ.5/ :7 i !,.•<("/ I.'jf I I-.W i t; Jr .(• Г a fl .1 и 1! J ,1.1П. ВЕРХНИЕ ПРЕДЕЛЫ ИЗ МЕРЕН И Я О Г.Ъ ЕМ ПО ГО РАСХОДА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ, М/Ч j и. । ч। । ; Г" щ-рсиис КторнчЧрН и j. г j к. । 11 •; м jn-Li’мим cpe.-.hi. м/с I'.i. ч: мм 1 1 .*Ы 1 •<|Ц> 3,211 1, HD 5.111» 1>.(Я.| -S Illi Hi.riri 1 И 0.32 II 10 0,50 0,60 0,80 1.00 1,25 1 Л-0 2.00 Л, 50 15 (1.81) 1.1)0 1.2.5 1,611 2.110 2,00 3,20 4.00 3.00 '5.00 I- 2.1'Н) 2.50 3,20 4,00 5.00 6,00 8.00 1 9.00 1 2,50 16,00 "| 1 8.11(1 10.00 12..50 tn,Об 20,00 2Г>,0() 32.00 40,(10 .50,00 60,00 ^11 20.0(1 2.5. (Ю 32.00 4 0,00 .10,00 tHi.OO 89.00 100,00 1 25,(10 160.011 1 |'Ю 32, Об 40.0() :50,00 60.00 80.00 100,00 1 2.4,00 НЮ .00 200,00 250,00 1.5 И Hll.llli 100 00 ] 2.5,00 1 i 10,00 200.00 250.00 320,00 409,00 500.0(1 Ь00,(Ю Ji'u । 1 2.5, (Ц) 1 (й).оо 200.00 2.50 (Hi 320.00 400,00 .500,00 600,00 800.00 1000.1111 .±'1! 320,60 100,01.) 500,00 600,00 800.(10 11100,00 1 2,49, (И) 1 600.00 2006,00 2500.00 И 1) и Xi v ч ,| ii и f Каждый рагхпдп мер может 6i.ni, гнграду н рсжаи iiii верхний предел измерения ип выборе 3.1 K.i »'i iih.ii и; и pi'.iri a n..j!'ii hi j , 1(1 щпчиж постой для одного типоразмера л рсобразоватгля риг»пл« Ьлиж- •ин iipi'.n-.: н imc-jti.'ннн всегда равен нулю. проводах. Он рассчитан на круглосуточную ра- бот', Теплосчетчик может иримслягьсн также и как прибор учета тепловой энергии на объек- тах коммун.’1..]киан теплоэнергетики, Он iwo иг из электромагнитного расходомера ИР-51, l.llyx преобразователей температуры геплопгки геля плати новых термометров сопротивления Т< Л J-5O7I и блока обработки сигнала и отобра- жения информации (БОС). Блок БОС яна- ло 1 (жни выч целительный и преобразующий прибор ибегпгчиижт вычисление и цифровой iiirxi';- ii ытчч рал ьно! о кол и честна отпуска алл лотреб-кчгия тепловой энергии, а также воз- уг.жннгт!, передачи показа пни о мгновенном расходе гсилцвон энергии н виде частотного chi tia in в автоматизированную систему учета 11 Контрили энергии. Блок БОС состоит из следующих основных элементов; moi говей функциональной схемы МФС, включен пой в токовую цепь расходомера и содержащей термометры сопротивления; пре- ,бри янш геля «паирижские ток»; лрепбрлто тигля «ток частота»; выходного устройства; блоки питания. Гехиичегкля характеристика теплосчетчика ТС-20 11ределы измерения по ............. b.i.i .'|| . . .... ('пп Г15Р Н гвуют ряду Л — К* • i 16' Рабочие и pi'/ii'.-ii.i изменения тгм- lil'pa ;л- [):J TelUr.liirH’H’l e‘-l я II Грубо ll pollu.Tlz.X н прямим . • ^6 laO н riOpii i iitiM ..............Лб /6 Д ii aiia.icH pililiri. ru i rn ПгрЛТур 14-1 |,-l О И ОС HT’V '1Я н прямим и обр;л- III1M Гр> бцпроВПДТХ (и котором прибор о । нечаст установленному К. I ЦСЧ’Х I 14 Hili' I H i . - 'W J till Предел допускаемой приведен • ;ин .(!; pe-irflocTH 'Tfll.ini.’iC 14 HKil Г1.при намерении нпю I . । ,| i.i ; :г,, Ч I. Н И Я И ОЛ И ЧССТН ;1 теплоты н .MinrinHHiir.no значения расход;! ....'юты в пределах из- менения тем пера гуры теплоноси- теля .............................. 11 реде..1 допускаемой погрешно- сти прибора класса 1,5 . . Выкидной И1МШЫЙ гигна.ч, про- пори ион я л ।. и и н .мгновенному расходу теплоты, мА . Частотный выходной сигнал, пропорциональный м гновенному расходу теплоты, Гн . . . . 11итанис прибора . . . 1 In I pi'fi.'iiH'M ;|(I МОЩНОСТ Ь, Вт, mj Гнил.'е ...... Время установления рабочего режима, ч............... Г абаритныеразмеры,мм Масса, кг. Hi' бп.пее........... ±2,5 % от верх- него предела из- мерений ±1,5% от верх- него предела из- мерений б ],2 От сети перемен наго тока папря женлем 22(1 В, чи сто тон . и.) 5(1 Гц 40 2 15 X 1 GO X 410 10 Пределы измерения объемного расхода теп линией геля приведены в табл 5 19. Изготовитель производственное объедн пение «Пром пр и бор». г. Галлин. Термограф метеорологический типи М-16 - самопишущий прибор, предназначен для непре рыннин регистрации температуры окружающе- го воздуха. В теплоснабжении обычно приме- няется для записи температуры воздуха. Краткая техническая характеристика прибора М-1в Диапазон измерения темпера! ур, "С. 45—55 Прощи:жителпнист, п.-июто оборота бар.чбапа । рафика, ч; i.i я М IGC.....................26 для ,М I 6Н...................... 17 б Завод часового механизма Недельный Точность пики.ШIIИИ, 1 <.' ... ±1 Гиб;!|ш г..г рпзчср1>1. мм . . . 140X34 X X 200 .Мгнта, кг . . ................2.5 '24 ГОРШ. ааб-
C ре нс г в г регулирования температуры и рнсхгыл теплоты 225 5.2. СРЕДСТВА РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ И РАСХОДА ТЕПЛОТЫ 11р и б и ры для р ег у л и р о в я н и я температуры в системах горячего подоен и бжгн ня. Датчик температуры типа ТИП (рис. 5 1), предназначенный для ре- гулирования температуры горячего водоснабже- ния, может работать в комплекте с регулиру- ющими клапанами типа I’K h УРРД — для автоматизации закрытых систем горячего во- доснабжения и с клапанами смешения - для автоматизации открытых систем горячего водо- снабжения. Краткая техническая характеристика Диапазон регу.чироп.чиня, °C Зона пропорциональности. °C. Зона нечувствительности, "С Постоянный времени, с Рабочий агент . Изготовитель 10 -J50 До 5.0 До 0.5 Не GtMiee 30 Вода, во'здук, неаг- рессивный газ дни .пением 2—20 кге/ /гмв (0.2 — 1 МПа) Завод «Теплопри- бор», г. Ул ин-Уд:, Рис. 5.L Термодатчик типа ТМП р.,— рабочее я.знленне; р, - командное давление; р„ давление слива Термореле биметаллические ТРБ-2 применя- ются вместе с регулирующими клапанами типа РР на центральных и индивидуальных тепло- вых пунктах для регулирования темпера гуры воды на горячее водоснабжение в закрытых си- стемах теплоснабжения (рис. 5.2). Чувегвн тельным элементом реле служат биметалличе- ские пластины 2 Под действием регулируемой температуры пластины выгибаются. При этом изменяется положение рейдирующей заслон- ки 3 относительно сопла 4 и, следонательно, величина командного давления на гидравличе- ский регулирующий клапан. В приборе ТРБ-2 биметалл ичес кие пластины помещены в герметичную лагунную гильзу /, которая помещается в поток регулируемой го рячей воды Настройку приборов на заданную температуру производят вращением винта на- стройки. Один оборот винта соответствует при Рис. 5.2. Термореле ГРЬ-2 В Зли. 8Ы1
аге ! л а е и !>. Средства контроля и ад; и.кигыдинлсг сыгьси птыогяиОмтиия мерно 10 °C, В качестве рабочей среды исполь- зуют охлажденную сетевую иоду. Тсрморелс ТРБ-2 обладает неравномерностью, равной о—8 гС, и зоной псчувсгвшслыюсти, равнин П,2—2 °C. Изготовитель — механический за- вод М i треста «Мосподземстрой» Термореле ТРБ-С (сухое) рис. 5.3 разрабо- тано и выпускается объединением «Мосинжре- монт», отличается от ТРЬ-2 гем, что сопло термореле вынесено за пределы корпуса, с;]ив отработанной поды осуществлявich через спи ниальиую резиновую камеру,а биметаллические пластины дополнительно изолированы лаком R результате такого изменения конструкции в несколько раз повысил аги дол конечность реле, так как пары воды нс попадают в корпус и биметаллические пластины не подвергаются коррозии. Регулятор температуры блочный типа РТБ конструкции Союзтихзнерги (рис. 5.4) применя- ется для автоматического регулирования темпе- ратуры волы з открытых системах горячего водоснабжении Обеспечивает стабилизацию температуры горячей воды и снабжен блоки- ровочным устройством, защищающим систему отопления от опорожнения в часы НИКОВЫХ нагрузок горячего водоснабжения и в аварий- ных ситуациях, Скомпонован в одном блоке с датчиком температуры типа ТМИ, с устрой- ством защиты, а также с исполнительным устройством. Краткая техническая Диапазон настройки, 'С Зона пропорциональности. сС........................ 3(in;i неч VIII'I ии г е.|| iiiiiic I и , Постоянная времени, е Изготовитель ............. харакгериеiина 10— 150 До 5 Ли I Не более 60 Завод «Тсплопри- бор», г. Улин-Уд j Рис. Б.4. Регулятор температуры блочный типа РТБ
('[K'ncius pt гул ироцяи н si темперу I уры и расхода теплить* 227 Регуляторы температуры прямого действия для открытых систем горячего водоснабжения конструкции Свердлиискэнерго (ТК-6-10) предназначены для установки в илдинидуаль- пых тепловых пунктах зданий. Техническая каракхернегкка Закон регулирования Регулируем ня температура, ::С. Точность регулирования, 'С . Максимальный ринхол воды на чее водоснабжение, м:!/ч . . регулятора ТК-6-10 Сти । ическнй 55 — 75 zb 3 гори . . . Ди 15 Максимальная температура годы в гю- дяюшем трубопроводе, 4’С . . . . Габаритные размеры, мм ............ Масса, кт ... . .......... Гарантийный срок службы (fieji об- служивания), год.............. 150 200 X 260 X X 120 5 3 Конструкция регул я горл (рис, .5.5) состоит из корпуса с припаренными к нему крышкой, патрубками и шпильки ми. Пэ крышке крепится фланги, с сальниковым уплотнением регулиро- вочного пинта. К регулировочному пинту г по- мощью щтуцергТ крепится сильфон. К крышке сильфона приварен шток с резьбой, и а который падет резиновый клапан, диаметр седла клапа- на 30 мм. В месте- разъема фланца и корпуса установлена резиновая прокладка. Функции чувствительною и исполнительного органа прибора выполняет однослойный с дни- щем и крышкой сильфон из нержавеющей ста. ли, внутренняя полость которою .заполнена через специальный штуцер жидкостью с боль щнм коэффициентом объемного расширения (бензолом, этиловым спиртом) После заиолпе нии сильфона штуцер плотно закрывается резь- бовой пробкой со свин ноной прокладкой. Внеш- ннй диаметр сильфона 78 мм, число гофр 10, Проверку заполненного сильфона на плотность производят путем погружения его в сосуд с по- дай с последующим нагревом ее до 80- 90 СС. Через имеющиеся неплотности ны.ходят мелкие пузырьки газа. Корпус регулятора изгоюплен из труб /Л -50 и 100 мм и окрашен в красный цвет. Для контроля работы регулятора па ИТП устанавливают термометры н манометры на по- дающем и обратном трубопроводах. На трубо- проводе горячей волы к потребителям, помимо этил приборов устанавливают горячеводный во- домер типа ВВГ-50. Наладку регулятора производят а такой последовательности. Открывают вен сил и на тру- бопроводе обратной виды и на трубопроводе системы горячего водоснабжения. Сильфон ре- гулятора предварительно вворачивают до тех Рис, 5.5. Регулятор Свердловскэнерго (ТК-6-10): / --корпус; 2 к,лапин, 3— чувствительный силь- фон; 4 -- флянец; 5 - регулировочный винт пор, пока клапан не упрется в седло. Затем открывают вентиль па подающем трубопроводе. Наблюдая по термометру за температурой го- рячей воды, поступающей к потребителям, мед- ленно вращают пинт нас! ройки влево, увеличи- вая температуру горячей волы. Один оборот пинта настройки соответствует изменению ре- гулируемой температуры примерно на 10 С. Наладку следует производить при температуре води в подающей линии примерло 106 °C и при наличии разбора горячей воды. Регулятор температуры прямого действия типа РТ применяется в закрытых системах теп- лоснабжения для ре гулиронапня температуры воды па горячее водоснабжение. Регулятор (риг. 5.6.) состоит из термосистемы, заполнен- ной толуолом, и односеделъйого разгруженно- го клапана с сильфонным приводом. Термо- баллон погружен в регулируемую среду. При изменении температуры средн изменяются объем жидкости, заполняющей термсн-истему, положение сильфона привода, а следовательно, и жестко связанного с ним регулирующего кла- пана. Настройка регулятора на требуемую тем- пературу производится за счсч изменения объе мн термос.нстемы путем изменения иолоткеиия сильфона настройки. Так как регуляторы РТ не являются плотпозапорными, а мпнометрн-
22Я Г ,.i it n a ft C.peftrraa. киитрпАЧ и а/пптатимщии гипг» Рис. 5.6. Регуля- тор температуры РТ t д ин iTi I и к ; 2 разгрузочный сильфон; 3 -- ИМ’ пульсная трубка; 7 сильфонный привод; 5 ка пилляр; 6 силь- фон настройки; 7 термобилли। «Мига Таблица 5.211. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕГУЛЯТОРОВ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРЯМОГО ДЕЙСТВИЯ ТИПОВ РТ 11 ара метры Р 1 - L.j Р1 -21) РТ-Й5 РТ 40 РТ-50 РТ-аи Диаметр условного прохода, мм Коэффициент пропускной спо- собности. мл/ч Условное давление, кгсДм-' Максимальный перепад давле- нии на клапане, кгс/см1' 15 2,5 20 4 25 6 10 6 40 16 50 25 so 60 6 4 Пределы щи;гройкиг ;'С Величина перлицемерности, LC Зона нечувствительности, °C Допустимый перегрев термо- системы, ЛС Длина капилляра, м Габариты термобаллона, мм Масса регулятора, кг ,3 а в и л - нзготов ит ель 4 1 20 --(И), 5 10 -90, GO—100, «0 10 1 25 1,6; 2,5; ДО; 34 X 470 1 6 | «Теплоконтроль», г — 120 и т. д 6; 10 S 1 Сафоново до 1 Й0 16 34X742 40
ц,2. Средства регулирования температуры а раскола геплоты 229 веская термосистема чувствительна к перегре- ву, применить их следует и системах горяче- го водоснабжения, оборудованных циркуляци- онными линиями Для установки термибаллонив регуляторов в трубопроводы небольшого диа- метра необходимо HpcBuib специальные рас- ширители. Технические характеристики термо- регуляторов приведены в табл. 5.20. Регулятор температуры прямого действии РТ-3513 предназначен для поддержания посто- янной температуры виды в циркуляционном трубопроводе системы горячего водоснабжения (рис. 5.7) и представляет собой беекорлуспую конструкцию для непосредственного монтажа в трубопроводе, Он состоит из двух узлов: каркаса и запорно-регулирующего устройства. В каркас входят нижний ./ и верхний 8 фланцы, соединенные между собой стойками Запор- но-регулируютее устройство состоит из затво- ра 2, возвратной пружины 4 и термочувстви- тельного элемента — датчика тина ГД с твер- дим наполнителем (воском) 5. Настройка на заданную температуру производится винтом 6, упирающимся в шток датчика. Контргайка 7 фиксирует положение винта после настройки. Работа регулятора заключается в изменении расхода проходящей через него среды в зави- симости иг' отклонения се температуры. При температуре среды, ранной величине фиксиро- ванной настройки (ТФ). затвор регулятора полностью открыт. При повышении температуры среды объем наполнителя датчика увеличива- ется, что вызывает перемещение затвора в сторону сокращения расхода среды. При пони- жении температуры среды объем наполнителя уменьшается и затвор под действием возврат- ной пружины перемещается в сторону увели- чения расхода среды. Таким образом поддер жнвлетг.я постоянство температуры воды у по- требителя. Габариты и масса регуляторов в за внсимости от диаметра условного прохода при- ведены в табл. 5.21. Таблица 5.21. ГАБАРИТНЫЕ РАЗМЕРЫ И МАССА РЕГУЛЯТОРОВ РТ-3513 Диные।н 1 ,1 fl d Р ИТ II ыс усл' IESHCJ ГО I5V;1«1Ы.Я . pllllUVIJbk Mill l il. KL мч VI V. 20 25 125 X130 1 .25 32 40 160X130 ;, -i о 50 Рис. 5.7. Регулятор температуры прямого дейстнин PT-J51X Техническая характеристика Регулируемая среда ... .... Вода Давление peiулируеиой среды. MJ|я До ],() Температура регулируемой среды, Д« 60 Гемнсратура фит-нрованнай настройки (ТФ), СС................................17 ±2 Зона пропорциональности, нс бодее . К) Зшш нечувствительное! и. LC, lie fio..ice . 3 Максим альни допустимый перепал лип.'п'- нин на затворе, МПа.................. ц 2 Рабочий ход затвор;!, мм, не менее ... 7 Диаметр условного прохода регулятора вы- бирают по номограмме (рис. 5.К) н зависимо- сти от перепала давлений между иодшсниим и циркуляционным трубопроводами и расчетною циркуляционного расхода Типовые схемы лнто- матизкции с применением регуляторов разра боганы ИНИИгШ инженерного оборудования. Изготовитель завод «Тснлоконтроль* (!. Са- фоново Смоленской обл.). Пример обозначения регулятора диаметром 40 мм при закаш: ^Ре- гулятор PT-35L3 10, ТУ25-02 |ЗУ2:574.1 /6) вь. Приборы дл я р г 1 у л и ро в а ни я расхода теплоты. Прибор регулирующий электронный Т18 предназначен для автомат и чеекогп регулировании расхода теплоты на центральных (ЧТИ) и индивидуальных (ИТП) । силовых пун к । ах, а также температуры в си- стемах горячего водоснабжения, приточной вентилянип и кондиционирования воздуха. В зависимости от назначения прибор выпускают следу ю । ци х м од и фи к a i ш й: а) Т48-1 - для регулирования разности тем-
230 r.ltiflU 5. J iJ tAr1Ti.W(11'U.rU2tyULt CUUt'M ’ll <?ЛЛ</иМ4ХЛжГ<'4«Я иератур в подающем и обратном трубопрово- дах или температуры воды в подающем (об ратном) трубопроводе в зависимости от тем- пературы Еэаружиого воздуха, б) Т48-2 то же, но с дополнительной ан- токоррекпией на усредионной по нескольким (до 8) датчикам температуры внутри помете ний; эвтокоррекция раздельная для температур выше и ниже заданной; в) Т48-3 - го же, что Т48-Й; но для устране- ния вертикальной- регулировки теп..1пносп режи- ма высотного .здания или между фасадами обычного здания. В приборе имеется допол- нительный канал (с отдельным выходом) для изменения количества теплоты, подаваемой а систему отопления и зависимости от разности усредненной по нескольким (ди 4) датчиками температуры внутри помещений верхних и ниж- них ггажей. е) 1’48-4 - для регулировании но усреднен- ной по нескольким (ди 6) датчикам температу- ры воздуха внутри помещении; ж) Т48-5 -- то же, что Т48-2, но е одина- ковой at! гоютррскн.игй независимо от знака от- клонения температуры воздуха внутри поме- щений Модификации Т4В-2, 3 и Ь имеют' ио.змож еюсть ночного снижения температуры возду-
5.2. Средства регулирования тенпсрлтуры и расхода теплоты 23 1 ха в помещениях с помощью программного усг ройстна, ле входящего в комплект поставки. Конструктивно прибор выполнен в блимпом вставном каркасе, предназначенном для щи- тового монтажа. В каркасе устанинлсны сле- дующие функциональные блоки: суммирования БС: задания БЗ-1, БЗ-2, БЗ-3; индикации от моления параметров БИ11; масштабирования БМ-1. БМ-2, БМ 3, БМ 1, регулирующий БР; коммуникации БК, ЬКБ; питания БП. Прибор позволяет реализовать следующие законы регулирования: П — пропорциональный с обратной связью по положению исполнитель- ного механизма; И интегральный с пере мепной скважностью импульсов; PC — инте- гральный с носгоялцой скважностью импуль сов; ПИ — пропорционально-интегральный; ПЗ — трехпозиционный. Прибор рекомендуется комплектовать медными термометрами сопро- тивления с градуировкой 23 типа ТСМ 6I14, ТСМ 8012 для измерения температуры возду- ха и ТСМ 6097 .тля измерения температуры воды. В качестве исполнительных устройств рекомендуется использовать клапаны с элект- роприводом типа 25ч931пж, 25с201кж, 25ч 1 1нж, ЕСПА. Работа прибора заключается в преоб- разовании температуры, воздействующей ня чувствительные элементы (датчики), в электри- ческие сигналы управления электроприводами клапанов. Типовые схемы автоматизации с примене- нием прибора Т43 разработаны МПИИТЭ11. Из- готовитель приборов — Могилев-Подольский приборостроительный завод. Пример обо значения прибора Т48 модификации I при за- казе: «Прибор T48-I, ТУ 26.02 (ЗУ2.574.127) - 78. Клапан с исполнительным механизмом, дат- чики темпера туры и кабельные изделия для мон- тажа в комплект поставки не входят и заказы- ваются отдельно. Электронный регулирующий прибор для си- стем отопления Т4ВМ предназначен для авто- матизации отпуска теплоты в системах отопле- ния и горячего водоснабжения на централь- ном тепловом пункте (ЦТП) и индивидуальном тепловом пункте, а также для работы и схемах автоматического регулирования температуры других санитарно-технических систем (венти- ляции, кондиционирования и т. п.) преимущсст венно большого объема и расположенных в жилых, общественных, промышленных зданиях и сооружениях. Техническая характеристика прибора Т4Я Усредненная регулируемая температура внутреннего воз- духа, Ч'. ..............; Основнаи погрешность, иС . Разность средних температур ину грен него воздуха верхних и нижних этажей, "(3 . . . погрешность задания, 'Ч. Ночное снижение средней тем- пературы внутреннего воздух я по программе, '’С.......... погрешность задания, “С . Разность темпериту]! воды в подающем и обратном трубо- проводах, "С............... погрешность задания, °C Температура В образном тру- бопроводе, ''С . . . погрешность задания, ’С Начало автокоррекций но тем- пературе наружного воздуха, сС . ' . - - - погрешность задания. “С 11<л решность автокоррекцин по средней температуре внут- реннего воздуха, ’С . . . - погрешность установки, % Коэффициент .'штокоррекцин по средней темперз гу ре внут- реннего воздуха для темпера- туры ниже заданной, °C погрешность установки, % . Коэффициент автокоррекции по средней температуре внут- реннего воздуха дли темпера- туры нише заданной, % . . погрешность установки, % . Коэффициент автокоррекции по температуре наружного воз- духа, °C..............- - погрешность установки, % . Длительность импульса, с погрешност ь установки, % Длительность пн узы, с погрешность установки, % Зона пропорциональности, °C погрешность установки, % Зона иенувс сиятельноети,“С погрешность установки, % Диапазон индикации отклоне- ния параметров от заданных значений, LJC.............. погрешность установки, % Диетанциониость подключения датчиков, м Питание иг сети персмс.... От 15 до 25 ±0.7 От 5 до + 5 ± 0,7 От 10 до 0 щ-0,7 От |П до 50 и от 50 до 100 ±1,5 От ЗУ до 711 ±1,3 От — 25 до 0 ±1,0 От 0 до 10 20 От 0 до 10 20 От 0 дп 100 20 От 0,1 до 4 10 От 0,3 до 3 20 О г 30 до 300 20 От I до 5 20 От 0.3 ДО 3 40 От 1 до 10 20 2000 тока; напряжение, В............ час ст а, Гц .... - Коммутируемая мощность. RA Вид выходноп* коммутирую щнго элемента ............. Габаритные размеры, мм 220 48—52 До 500 Контактный или бесконтактный 520 X ! 60 X 330 В зависимости от функциональных иозмож- ностей и количества преобразователей (медных термометров сопротивления) приборы имеют следующие 6 модификаций: а) Т-48М1 позволяет регулировать отпуск
232 Глина Л, V.peck, гни лсштрилл и ингимитилиции систем геплгчсниАлсеяил Таблица 5.22. МОДИФИКАЦИЯ ПРИБОРА Т-48.И И ЕГО ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ БЛОКИ Мо.тиф ии aim и Г] р wf>opii ФуiiKuuijiia.'iijHbR' Сыоки ЬФ 1 НФ-2 J >р БИМ ВПК T-4BMI + — Г- + Т-48М2 + + + — 4- Т-48МЗ — + + — +- Т-48М4 1 1 1 )- Т-4ЙМГ) + + + 4- + Т-48М6 + — + + П р и м е ч .1 и и с. Знак н.п ни С -|- j соответствует на- личию блока В Д!НП1<*й модификации, .шик минут (-••-) — его отсутствию. теплоты на отопление путем изменения разно- сти температур воды в подающем и обратном трубопроводах при постоянном расходе воды или только температуры в подающем или обрат- ном трубопроводе в зависимости от температу- ры наружного воздуха, т. о. служит для реали- зации отопительного графика (регулирование с ав гокоррекцией ио температуре наружного вот ду.ха. но для температур воздуха выше точки начала автокоррекции); 6} Г-48М2 выполняет те же функции, что и T--18MI; но дополнительно регулирует отпуск теплоты в зависимости от температуры внутри помещений, усредненной пи нескольким (до 8) датчикам чем пира гуры; г. е. роллирование с автокоррекиией по температуре наружного воз- дсха и усредненной температуре воздуха внутри помещений с раздельной установкой коэффи- циентов а нто кор ре кци и для температур выше и ниже залаiiной; в) Т-48МЛ используется для регулирова- ния отпуска теплоты в зависимости от усред- ненной температуры внутри помещений или от усредненной разности температур (при этом имеется возможность я смещении пгкалы зада- ний как цинк! ном инильной, так и ниже), г. с, пре,ютавляет собой регулятор поддержания «точки* .либо разницы между «гонками», г) регулятор Т-48М4 выполняет такие же функции, как и регулятор Т-48МЗ. но в двух- ка нал [.ним исполнении; .1) Т-48М5--осуществляет те же функции. что и Т-48М2, но в двухкана.'н.ном исполнении и предназначен для иофасядного или совмест- ного регулирования отпуска тепла в системах отопления и температуры в системе горячего водоснабжения; е) те же функции, что у прибора Т-48М1, смеет прибор Т-48М6, по кроме этого с его по мощью регулируют температуру в системе го рячего водоснабжения или других подобны: системах. Нее модификации прибора Т-48М поггрпент ло блочно-модульному принципу и состоят и; функциональных блоков (табл. 5.22), предка знаменных для реализации соответствующие функций в структуре прибора: блока формирп нания температурного графика отпуска теплоты БФ-L; блока формирования температуры внут ри помещений БФ 2, блока регулирования БР блока мулы индексного БМ11 (для двухканаль ного регулирования); блока питания в комму тации БПК. Описанные выше модификации прибор; Т-48М позволяют выполнять более 20 функций: 1) воспринимать поступающие на входе сиг- налы от измерительных преобразователей с нс- унифицированными (естественными) электри- ческими выходными си [налами, а также кор- ректирующие сигналы постоянного напряжения; 2) производить автономную установку задан- ных параметров с малой погрешностью без использования выносных измерительных при- боров и без нарушений измерительных линий; 3) срашчниачъ фактические значения chi на- лов с заданными и формировать сигналы рас- согласований; 4) осуществлять лвухканальнос регулирова- ние; 5) устранять (суммировать и вычитать) входные сигналы температур внутри помещений (или иных температур). Максимальное число входов — 8. 6) формировать график отпуска теплоты по сигналам от 3 входов; 7) обеспечивать кусочно линейные преоб- разования - верхнее ограничение графика от- пуска теплоты и излом характеристики при задании неравнозначных коэффициентов кор- рекции по температуре внутри помещении; 8} формирипач ь па выходе электрические импульсы постоянного (при наличии внешнего источника постоянного напряжения) или пере- менного тока для управления исполнительным механизмом с постоянной скоростью перемеще- ния; 9) формировачь сонмеснчо с испилпитедъ- 1гым механизмом постоянной скорости переме- щения закон регулирования, близкий к пропор- ционально-интегральному:
Г).2. Средства регулирования темперлтури и рис.мма jvji.iu 1 к 233 10) осуществлять индикацию настройки ни заданные значения; 11) индицировать отклонение параметра рассогласования, сигнала выходных ко манд и работу на заданном объекте (при двух- канальвом регулировании); 12) снижать график отпуска теплоты но программе от выносного реле времени и отклю- чать (подключать) каналы графика отпуска теплоты, коррекции по температуре внутри помещений и входные корректирующие сиг налы; 13) блокировать выдачу команд на ионол нитсльный механизм и производить индикацию «обрыв* при снятии любого из измерительных преобразователей; 14) осуществлять гальваническое разделе вне между измерительными и силовыми цепями; 15) производить ручное управление испол- нительным механизмом и выбором объекта уп- равления. График отпуска теплоты осуществляется с помощью; а) задании разности температур (ЛТ| в ппдводящем и отводящем трубопроводах (дискретно с шагом 10 °<L и плавни в диапазоне от 0 до 11(ГС) , б) задании коэффициента на- клона графика (Лф в диапазоне от 0 до 4+0.1 %1 в) задания температуры наружного воздуха верхней срезки графика отпуска тепло- ты (грубо н точно) в диапазоне от U до — 25 с:,С, который может дополнительно сдвигаться в сто- рону отрицательных температур. Погрешность задания графика в любой точке не более |-0.3 °C. Усредненная температура воздуха внутри помещений задается в диапазоне от 16 до 25 'С. Погрешность задания нс более ±0,3 Т. Зона нечувствительности — относи- тельно температуры теплоносителя от 0,5 до 3°С. Длительность ин социальных импульсов — дискретно 1 или 0,5 "(1. Постоянная времени интегрирования - в диапазоне от 50 ДО 500 сС. Продолжительность работы с объектом регу- лирования при двухкапальном исполнении при- бора задается н диапазоне от 40 до 200 с. Измерительными преобразователями (датчи ками) служат медные термометры сопротивле- ния 23-й градуировки (Р,,^. 50 Ом или Pq=s — 53 Ом), исполнительные механизмы типа 25ч931пж, ГСП А и др. Прибор предназначен для эксплуатации в закрытых взрывобезопасных помещениях при температуре воздуха пт 5 до 50 °C л верхних Рис. 5.9, Гндроэлсватор l’T-2217-ЭР / - манометрическая термосистема; 2 впдпетруи ный -j.iifнатор значениях относительной влажности воздуха 30 % при 35 °G, Питание прибора - от одно- фазной сети переменного тока напряжением 2201 Ss В, частотой 50+1 или 6()±1 Гц. От приборов Т 48 прибор 'Г-48.4 от личается просто- той конструкции, меньшими габаритами и стои- мостью, большей надежностью. Прибор Г-4814 выпускает Moi плев -- Подольский приборо- строительный завод, Гндроэлеватор регулируемый с манометри- ческой термоенстемон РТ-2217-ЭР предназна- чен для регулирования отпуска теплоты в си стены отопления зданий за счет степени откры- тия проходного сечения элеватора. Наряду с автоматической допускается ручная регулиров- ка степени открытия элеватора, Гидроэленатор комплектуется из двух узлов: термосистемы РТ 22]7 и водоструйного элеватора (рис. 5.9). Водоструйный элеватор состоит из корпуса, сопла, иглы, смесителя, диффузора, штока, дер- жателя, возвратной пружины, крышки, била ручного управления. Термосистема с помощью накидной гайки присоединяется к держателю элеватора. Гидроэлеватор РТ 2217-ЭР работает следу ютим образом. При повышении температуры наружного воздуха увеличивается объем н дав лешие жидкости в термобаллипе наружного воз- духа. что приводит к перемещению штока нс иолнителыюго механизма герм ос и с гемы и свя- занной с ним иглы элеватора. При этом умень шлется проходное сечение сопла элеватора, по- дача прямой сетевой воды и увеличивается коэф- фициент смешения. Температура смешанной
234 Глина j. контроля it опттпкилиоииии СисгГч геялогнй(5.ж^»я Таблиц* 5.23, ЙЛС.ЧЫНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ГКДРОЭЛЕНАТОРА РТ-2Ш-ЗР Параметр Номер элеаатлра 1 Ч 3 4 .* К f Тепловая нагрузка Гнал/ч, 0.1 0,2 0,3 0.4 0,5 0,0 0,7 цр менее Выходной диаметр отверстии 3; 1, "> 5; 6; 7 8; 10; 12 10; 12; 14 12; 14; 16 18; 20; 22 24 сопла, мм 1 иЛяритные размеры хп-нагп- 790 X 5 0X215 11.100 X ЮХ.270 1100 х 1 00X300 ра, мм Масса, ьг 24 25 35 36 37 47 48 Таблица 5.24. ИСПОЛН ЕН Н Е ТЕРМОС НСТЕМЫ I ИДРОЭЛ ЕВАТОРА РТ-2217-ЭР Темпера! урный трафик систем отпилен ин, "С Расчетная температура ияружтли наадул». Т LC - 15 -20 -25 -зи -35 4п 85 -70 95 — 70 105—70 115 70 РТ-2217 1 РТ-2217-2 PT-22I7-1 Р1 '-2217-3 РТ 2217-2 РТ-2217-1 РТ-2217-4 РТ-2217-3 РТ-2217 2 РТ 221 7-1 РТ-2217-5 РТ-2217 4 РТ-2217-3 РТ-2217-2 РТ-2217-5 РТ-2217-4 РТ-2217-3 воды унижается, что приводит к уменьшению объема н давления жидкости и термобаллонс. установленном па трубопроводе смешанной во- ды. Термосистема приходит п новое равновес- ное состояние, перемещение иглы элеватора □ рекрящается. | При снижении температуры смешанной воды ниже ладанной по температурному графику игла элеватора выдвигается из сопла возврат- ной пружиной, что приводит к увеличению про ходкого сечения сопла элсватира и к повыше- нию температуры смешанной воды. Таким об разом осуществляется регулирование соотно- шения температур наружного воздуха и юпло носителя, подаваемою а систему отопления. Настройка на заданные параметры приизво дится задатчиком тер мое и с гемы. Кратная техническая характеристика гндрвалеваторн РТ-2217-ЭР Давление регулируемой среды, МПа .............До 1,0 Температура регулируемой среды, ’С . . , - - Зппа пропорциональности по темпера । уре смешанной воды, °C . ....................... Зона нечувствительности, Г,С Коэффициент смешения Присоединение .............. До 150 Не более 10 Не более 1,6 Не яснее 3 Фла пцевпе. стандартное Расчетные параметры, габариты и масса приведены в табл. 5.23. Исполнение термосистемы в зависимости ит температурных графиков систем отопления и расчетной температуры наружного воздуха подбирают ио табл 5.Й4, Выбор гидроэлааатира и расчет диаметра игиерпи-ч сопло.. Выбор типоразмера регули- руемого гидроэлеватора осуществляется по таблицам и соответствии с тепловой нагрузкой системы отопления здания. При этом необхо- димо учитывать, что располагаемый перепад давлений (напор) перед элеватором должен быть не Metiee 0,06 МПа, а гидравлическое со- противление системы отопления не должно превышать 0,02 МПа. Диаметр выходною отверстия сопля опреде- ляют по формуле: (Л io" d — 1 6,28V-------,— -----д—~ . ' (71 — Iи) ! Д + 0л>ЛЛ । где Q — расчет пин гепловая нагрузка, Гкал/ч (ГДж); Ь> — температура коды в подавшем и обратном трубопроводах теплосети, LC; Н ряснп латаемый напор перед элеватором, ftl Iа; Aft рас- четное гидра 1.1,.гическос сопротивление системы отоп- ления, кПа. Расчетный диаметр сопла округляют до бли- жайшего большего значения, выбираемого по таблице. Типовые схемы применения разрабо- таны ЦНИИЭП инженерного оборудования. Изготовитель Котелки и ковский арматурный завод. Пример обозначения гидроэлечятора № 5 с соплом диаметром 12 мм, с термисистсмой исполнения 3 при заказе: «Тидроэлевятпр с. ма- нометрической системой Р Г-2217-ЭР-3-5-12, ТУ 400-28-4! 11-81». Элеватор с регулируемым соплом автома- тизированный типа ЭРСА предназначен дня смешения обратной воды из системы отопления
5.2. гьа р-е гулирОй ан ня температура и pnextida ген лоты 236 Рис. 5.10. Электронный алеватор ЭРСА /--блок управления; 2 регулируемое сопло; ,? - элеватор: 1 исполнительный механизм с подом из подающего трубопровода тепловой сети и автоматического поддержания заданного графика отпуска теплоты ла отопление. Элева- тор ЭРСЛ (рис. 5.10) комплектуется на сле- дующих элементов; элеватора водоструйного с приводом, блока автоматики с датчиком тем- пературы смешанной воды; датчика температу- ры наружного воздуха. Элеватор с приводом состоит из корпуса, сопла, иглы, смесителя, диффузора, зубчатой рейки, электродвигателя, редуктора, рукоятки ручного привода. Блок автоматики состоит из регулирую- щего прибора тина Р-25,2, реле времени про- граммного типа 2РВМ и панели с тумблерами, В качестве датчиков температуры используют- ся модные термометры сопротивления Датчик температуры наружного воздуха дополнитель- но помещен в специальный защитный кожух с жалюзи. Помимо регулирования темпера- турного । рафика элеватор ЭРСЛ позволяет до- полнительно снижать температуру воздуха в по- мещениях н ночные часы по команде от про- граммного реле времени. Техническая характеристика элеватора ЭРСА Давление регулируемой среды, кг с/см’.............. Температуру регулируемой среды. 1'С................. Коэффициент смешения . . . Диапазон регулирования, "С Дппустнмое отклонение темпе ратуры смешанной воды от температурного графика. °C Напряжение сети, R . . Потребляемая мошигн-чь, Вт 16 До 160 От 2 до 5 От 20 до 105 ± 2 220 Не более 60
236 !' .1 n .i .1 C.pethrfHi К[>пцп/ля w wirin'iaru.jniniii ('иггм теплченпбш’/'ыи.н Таблица 5.25. ТИПОРАЗМЕРЫ ЭЛЕВАТОРА И ИХ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ Парачстр Тшн)р;г1мер :элецатира Ч Р t' А - 1 ЭРСД-2 ЭРСД-3 Jcil-.ISHSHH ншрузка, Гкал Макснмальшн' перемещение иглы, чм Диаметр сопла, мм Габаритные размеры, мм MiK'i a. кг Блок автом а г нити .- габаритные размеры, мм масса, кг 0,2 1а 3-8 590 X 43.5 X 24 Г> 25,5 ид 26 7 J2 790 X 445 X 265 32..5 475 X 195x595 25,5 0.6 12 IO— i« 890X480x305 48.0 Таблица 5.26, ТЕХНИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕВАТОРА «ЭЛЕКТРОНИКА Р-1М* (РЕГУЛЯТОРА» Помер s.icnaropa 1 3 4 ti Максимальное рисШчщ. ,.щ ц.'н'н не, 16 16 16 16 кге/с и’ Минсималъная рабочая темпера- туря, ' Г. Диапазон пастрпею 1 55 1 5,5 155 155 температура смешанной воды, J(..' 31) НЮ 30- 100 30- 100 30— НЮ iitisEHNiPiiHc температуры сменты НОН 1ЮДЫ ЦП 1 рафику. ,:С 0- 75 (» 75 0-- 75 0 — 75 ночное понижешп- темпериту ры. О •20 0-20 0 — 20 0 20 -с Гпчшн'гь ihj.tдержания темпера- -F- 2,5 _E2.ii -2.5 в- 2,5 Гу])НО!’О графики. '(. Коэффициент г и е i и сп и я п тииси мости от положении регулирующей 2— 6 2-- 6 2- 6 2 6 шли Диаметр о гннрг । ин сопла, мм 6 10 12 16 Те п,к) принт подите । ь, Г кал /ч + I 5% 0-1 0.3 0,43 0.76 Реге.чпреемый ход иглы, мм 20 20 20 20 Макин мд ни скорость перемеще- ния иглы, мм/МИИ 3,8 8,8 3,8 3,8 Потребляемая мощность, ВЛ 12 12 12 12 Напряжение сети, В 220 220 220 220 Масса, кт 21 32 32 54 Остальные параметры в зависимости от типоразмера хкчшторл приведены в табл. 5.25. Изготовитель - опытный завод АКХ им. К- Д. Памфилова. Автоматизированный элеватор «Электрони- ка Р-lM» предназначен для автомгцичеекого регулирован пн количества теплоты, подавае- мой в системе о топления зданий, в пл виси мости от температуры наружного воздуха. В сиспив автоматизированном) злелаторл входит: 'элева- тор с регулируемым соплом, электронный блок с электродвигателем, установленным непосред- ственно на ’элеваторе: датчики температуры воды и воздуха; присоединительные фланцы. В качсслц' чувгтйительных элементов is датчи- ках использованы термосопритивленин типа ('.Т-4, Техническая характеристика элеватора при кеде ни в табл. 5.26. Автоматизированный элеватор монтируется в тепловом пункте здании в соответствии со схемой, показанной н.ч рис. 5.11. Датчик темпе- ратуры воды устанавливают па трубопроводы смешанной воды н систему отопления. Датчик температуры воздуха устанавливают с наруж- ной стороны северной стены здания. При от клонении темпера i урн смешанной воды от отопительного графика электронный блок вклю- чает электродвигатель исполнительного меха- низма, который перемешает регулирующую иглу. Перемещение иглы приводит к изменению проходного сечения сопла гидроэлеватлра к изменению количества воды, поступающей из тепловой сети в систему отопления. Закон ре- гулирования и рл порцион ал ьно-и нтетральный. Имеется возможность ручшио управления по- ложением иглы относительно сопла.
fs.2. Средства регулирпялпин температуры и расхода теплстЫ 237 28М Рис. 5. И. Регулируемый элеватор «Электроника Р-1М» 1- регулятор давления; 2-- водомер 0 oil мм; 3 -- грязевик Регуляторы температуры прямого действия РТК-2216 предназначены для автоматически! чз поддержания температуры в отпиливаемых по- мещениях за счет pci улиронлния подачи icn поносителя (отпуска теплоты) и систему отоп- ления зданий. Применение их целссиибразЕит па индивидуальных тепловых пунктах с по- фасадным делением систем отопления. Регуля- тор (рис. 5.12) состоит из термосистсмы РТК-2216 и клапана днухходового проходного ДН или трехходового смесительного ТС. Термо- система имеет исполнительный механизм (узел перестановки), два гермобаллона (датчика, воздуха внутри помещений), один термобал- .iOF< (датчик наружного шплуха), задатчик, соединительные капилляры Внутренняя по- лость термпсиетемы герметична и заполнена термочувствительной жидкостью (ацетоном), Настройка регулятора на заданную темпера туру внутри помещения производится враще- нием снята настройки задатчика, Работа регулятора заключается в нсполнзо- на!1ИИ изменения объема термочувствительной жидкости и датчиках — термобаллонах при изменении регулируемой темперитуры. Изме- нение объема жидкое!и вызывает перемеще- ние штока исполнительного механизма и свя- занного с ним штока с затвором клапана, ко- торый изменяет у клапанов ДП площадь про ходниго сечения, что приводит я изменению расхода регулирующей среды, а у клапанов ТС -- соотношение проходных сечений, что при- водит к изменению температуры регулирующей среды. Заполнитель термосистсмы меняет свой объем в следующих случаях: а) при изменении температуры наружного воздуха от точки «тро- । апмн» наружного датчика, работающего только В диапазоне положитСльш^х температур, начи- ная с точки «срезки» графика отпуска тепли- лэ, б) при изменении земперятуры внутри помещении от точки трогания внутренних дат- чиков; в) при одновременном изменении темпе- ратур наружного воздуха и внутри помещений. Техническая характеристика регулятора типа PTK-22IH I’erv-'iируиицая среда Води Давление рггулирукнией сре- ды. МГ1:1 ...........1,1) Тем иература регул ируннеси среды, ГС....................Ди По Диапазон и ас т ройки, SC . От I К до 2-1 Зона нргиторнишш.н ынн тн но датчикам температуры внутри помещений. '’(S .... Не более -1 Зона нечущч-иителыих'ти.’С . Но Гнысс 0,5 Длина дистанционной связи между датчиками температуры и задатчиком, м . . Длина дистанционной i.-ilh.ih между задатчиком и клапаном, и ............ Условные диаметры, мм Условная пропускная гпособ- ностъ К., т/с .... Негерметичность затвора, % Л'и, не бп-'п'е.......... Перестановочное усилие, кге ]й J6, 25 2.5 25. 32, <10, об, 65 ti,3. 10; 13; 5; 16; 25 0,1 Не более 43
238 Г л a n fi п. Средства контрили а и/пттмитииинии систем Tvra.ftK’H/rfiwffiit.'i Таблица Б.27. ГАБАРИТЫ И МАССА РЕГУЛЯТОРОВ ТИПА РТК-2216 ДП (ТС) Шифр регул srropj r.-i6.-ipniHhie рдчмгры. чч Мнс г а. кг /). н 4 h - — . .J-— — — — - — — —. РТк-2216 И 2й РГК 22 16-ТС-25 25 530 550 16П И 5 18 19 РТК-2216-Д! I И2 РГК 22 16-ТС-32 32 530 550 180 L35 23 27 РТК-2216 ДП 10 РТК 221G-TC-40 40 620 6(Ю 200 29 31 РТК-2216 ЛП 50 РТК 22IG-TC-5O 50 620 600 230 35 42 РТК-22 16 ДИ-65 РТК 2216-ТС -65 65 550 625 295 41 50 Опальные данные приведены в т.чбл, 5.27. Типовые схемы автоматизации разработаны ЦНИИЭП инженерного оборудования. Изгото- витель - завод «Теплоприбор»-, г. Улан-Уд^. Рис. 5-12. Рюулятор температуры РТК-2216-ДГЦТС) / - задатчик; 2 датчики температуры;.? — датчик температуры наружного воздух?! Пример обозначения регулятора с клапаном Д11, диамстром 25 мм, температурой регулиро- вания 18 СС. длиной капилляров внутри поме- щений 16 и 25 м; для наружного датчика — 10 м при заказе; «РТК-2216-ДП25- I8-1G 1С ТУ 25-02.162.244—80*. Регуляторы температуры прямою действия РТ-2217-ДП-(Т€) предназначены для регули- рования отпуска теплоты в системы централь ного водяного отоплении ЖИЛЫХ и обществен пых зданий. Регулятор (рис. 5.13) состоит и; тер Mt к: истомы РТ-2217 и двухходового проход ного (ДП) или трехходовою гмес.мтельноп (ТС) клапанов. В гермогигтему входят нспол иительный механизм, термобаллоны-датчик! температуры теплоносителя и наружного возду- ха, задатчик, соединительные капилляры, Внут реиняя полость термосистемы герметична и за полнена терм очувстви гельвой жидкостью (то луолом).
3.2. Средства pci улирпнлиия темпера, уры и расхода теплотн 239 Рис. 5.13. Регуляторы температуры внутри помеще- ний РТ-2217ДП(а) PT-2217-ТС(б) !— задатчик; 2 - Kjt<iiuin ДП: ,7- клапан 'ГС; 4, 5 — датчики температуры и игпщай Датчик температуры наружного волду.ха со- стоит ин двух конструктивно объединенных тер мобяллоЛОП — основного и корректирующего, связанных между собой разделмтелъным силь- фоном. Корректирующий узел термобаллона ра- ботает только в диапазоне положительных тем- ператур. начиная с точки «срезки» графика отпуска теплоты, что значительно повышает точ- ность регулирования н переходный период года. Регулирующий клапан ДП состоит из корпу- са, штока с одн ОС сдельным затвором, раз; ру зонного сильфона, возвратной пружины. Регу- лирующий клапан ТС. имеет корпус, шток с двухнедельным затвором, возвратную пру- жину. Необходимую зависимость температуры теп- лоносителя от температуры па])ужиогп возду- ха устанавливают вращением винта наст ройки задатчика. Один оборот винта соответствует изменению температуры теплоносители на 2 ЛС. Работа регулятора заключается в использова- нии изменения объема жидкости в термибалло- нах датчиках при изменении температуры теп- лоносителя и Е13ружного воздуха. Изменение объема жидкости вызывает перемещение што- ка исполнительного механизма и связанного с ним затвора клапана, который изменяет у клапанов ДП площадь проходного сечения, что приводит к изменению расхода теплоносителя, и у клапанов ТС — соотношение проходных се- чений, что приводит к изменению температуры теплоносителя, Техническая характеристика регулятора типа РТ-2217-ДП (ТС) Регулируем ин среда ..... Води Давление ргччлируемой среды. Ml la . . . '...............До I.О Темпера гура регулируемой среди, 41 . . Диапазон кастрпйки, 'JC . . Лона про[[ор1[иинал1.н[к-| и по тем- пера гуре теплоносителя, •’(? Зг.ш.ч нечувствительности, ,JC Длина днеiiinи.нонной связи меж- ду датч и кам и и ^датчиком, м . Длина дистэнпиошпщ сняли меж- ду задатчиком и клапаном, и . [ 1ереггановочнс>е усилие, юс До L 50 От 45 до 70 11е белее 10 Нс более 1,6 10 и Hi 2,5 Не более 45
24(J f jjidii -5. Cpeifcrna контроля u ая'тоиити.'шции систем геплиснаОжения Таблица 5 28. ИСПОЛНЕНИЕ РЕГУЛЯТОРОВ ТИПА РТ-2217-ДП (ТС) Ml। нм нг и не pet v-'r^ i op и Тсмш-рнтурные графики при Г,,,,. °C - 15 - Я(> 25 .30 -35 40 14 2217 1 Д)1 (ТС) РТ 2217 2 ДП (ТС) РТ-2217-3-ДП (ТС) РТ-2218-4-ДП (ТС) РТ 2217-5-ДП [ТО 85/70 95/70 85/ 70 105/70 95/70 85/70 115/70 105/70 95/ /0 85/71) 1 15/70 105/70 95/70 85/70 115/70 105/70 95/70 Таблица 5.29. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РЕГУЛЯТОРОВ ТИПА PT-221 7 ДП(ТС) И 1’ II Hj1 II14! HV регулятора 1 абармгные размеры. мм Уишвная ; I [и 1 г I у Г К11 Л. Я сIIWI)61!ОСТЬ К.., м:|/ч Н fi cpw е । м11 и । ik' е ь чя тнлрп % к Г О; >1 А D РТ-2217-1-ДТ1-25 PT-2217 1 ТС 25 25 530 550 160 6,3 18 19 РТ-2217-2-ДГ1-32 PT-22I7-2-TL-32 32 530 550 180 135 10.0 0,1 А 23 27 29 31 РТ-22 17-3-ДП-40 РТ-2217-3-ТС-40 40 820 ООП 200 115 13.5 Исполнения регуляторов п зависимое ! и от температурите i рафика и рдчиепчой темпера- туры наружного воздуха (Тр. н) приведены и кчбл. 5.28, .ч технические характеристики — в табл. о.29. Типовые схемы применения раз- работаны 11 НИИ?) II инженерного чЮорудоиа ннн. И.И1.Ловптель — завод «.Теплоприбор» (]-. Улан-УдД. Пример обозначения регулятора с клапаном ДИ, диаметром 50 мм. исполнения 2 при заказе: «Регулятор температуры РТ-2217- 2 ДИ-5П: ТУ 25.02 (ЗУ2.574.175) -8Ь. Полупроводниковый регулятор температуры трехпозиционный Т1ТР-3 предназначен для авто- матического регулирования темпч'ратуры вчхз- д.уха в установках конлитгонировинин и псп тиляцнн за гчет регулирования количества теп- лоносителя (отпуска теплоты) па калорифер ной установке Прибор ИТР-3 состоит ИЗ сле- дующих узлов: измерительно!о моста, усилите- ля, ф.иочувствитч'льного каскада, двух пере- ключающих устройств, блока питания. Чувст пшедьпым члч'ментом прибора является термо- резистор, включенный в плечо измерительного моего. Мист реагирует !та отклонеЕшс темпера- туры регулируемого объекта от заданной тем лсратуры ио шкале прибора. При чггклоиепии температуры ог заданной (в ту или иную сторо- ну) сопротивлении? терморезистора изменяется, мост разбалансируется, и сигнал разбаланса поступает на вход, усилителя, где усиливается Н сравнивается в фазичу нет виз елыюм каскаде с сигналом постоянного тока. Изготчмптслсм прибора ПТР 3 является ПО «Промприбор» (г. Орел). Техническая характеристика прибора ПТР-.Ч Пределы регулирования темпера- туры среды......................От 30 до Д-10 Цена деления шкалы температу- ры npkiG4.jj.iLi, "Ч? .2 Зона нечувствительности, °C . От «min» ди 5 Минимальная зона нечувствитель- ности. "С........................0,5 -0,3 Цена делении шпили иши нечун ствительности, QC ............... 1 Основная погрешность прибора по iiiKH..ie температуры при темпера- туре окружи (и щей и 11еды 20 ±5 Г,С И номинальном напряжении lihtei ни я, 45 . ................Не более ± I. Основная погрешность зоны не- чувствительности, % от установ- ленного значения................з-25 Напряжение пнгиния. В . . . , 220/127 +Ю% -15% Частота тока, In. ... 50i 1 Мчлпиость. потребляемая прибо- ром, ВА.........................Нс более Ю хМасси прибора, м-..............Не более 3 Прибор 111 Р-3 работает при температуре окружающей среды от плюс 5 до плюс 35ЩС н относительной влажности не более 80%. Нндивидуальный регулятор температуры РТ 2512-ДО предназначен дли регулирования температуры воздуха в помещениях жилых, об-
0.2. Cpv.'Ki ва ;нч у.1Ир(тання r<’«in,]i;ri уры н риоила теплоты 241 щес.твенных н производственных зданий путем изменения расхода теплоносителя, подаваемого через нагревательные приборы центрального отопления. Принцип действия основан на зави- симости объема твердого наполнителя от изме- нения температуры регулируемой среды. Изме- нение объема наполнителя преобразуетея в перемещение штока, воздействующего па регу- лирующий орган. Регулятор (рис. 5.14} состоит из гермоеистсмы Р Г-2512 и регулирующего органа ДО. В качестве чувствительного зле мевтя использован датчик температуры с твер- дым наполнителем. Конструкция задатчика позволяет производию фиксацию заданной температуры, ограничивать верхний и нижний диапазоны установок. Краткая техническая характеристика регулятора РТ-2.112-ДО Дя.чметр условного прохода, мм I 5; 20 Пределы настройки. 'С От 18 дп 25 Условное давление, МПа 1.0 Температура регулирующей сре- ди, сс От 3 до 95 Срок службы, лет Не менее !(} Масса, кг . . Нс более 0,0 Габаритные ра,зхп.|].п.1. мм . . 3лнод-нзготовитель термоенстемhi 140X98X53 ПО «Промпри- бор», г. Орел Ре|улятпры температуры прямого действия РТК2-5225М 1ТМ-15М; РТК.2-5225М 2ГС-15М предназначены для поддержания в заданных пределах температуры воздуха в помещениях жилых, общественных и производственных зда- ний, оснащенных эжекцнонными системами кондиционирования воздуха с 4-х трубной систе- мой теплоснабжения. Принцип действия осно вап на изменении объема термочувствительной жидкости в термпбаллпнях при изменении тем пературы регулируемой среды. Изменение объе- ма термочувствительной жидкости вызывает перемещение штока испил ни тельного механизма термосистемы, воздействующего на шток регу пирующего клапана, что ведет к изменению проходного сечения регулирующего органа и. следовательно, изменен ню расхода регулируе- мой среды. Регуляторы сосгояч из жидкост