Холодильное машиностроение — к XXI/ съезду КПСС
№
тиями. Так, кафедра холодильных машин
в содружестве с коллективом строителей
Сталинградской ГЭС осуществила опытную
теплонасосную установку в двух служебных
зданиях на Сталинградгидрострое и более
крупную установку в широкоэкранном
кинотеатре «Спутник» в городе Волжском.
В честь XXII съезда КПСС сотрудники
научно-исследовательских и учебных институтов,
проектных и конструкторских организаций,
работающих в области холодильной технику
взяли на себя повышенные обязательства по
досрочному выполнению ряда тем.
Так, во ВНИХИ будут закончены работы по
автоматизации опытно-показательного
холодильника в г. Жуковском, разработке
интенсивных промышленных льдогенераторов
непосредственного охлаждения,
воздухоохладителей и скороморозильных аппаратов, созданию
новых видов изотермических укрытий кагатов
сахарной свеклы и др.
Нет сомнения в том, что поставленные перед
институтами, проектными и конструкторскими
организациями большие задачи по
дальнейшему развитию холодильной науки и техники
будут успешно выполнены.
ХОЛОДИЛЬНОЕ МАШИНОСТРОЕНИЕ-К XXII СЪЕЗДУ КПСС
П. А. МИНЕЕВ — Начальник ЦКБ холодильного машиностроения Госкомитета Совета Министров СССР по
автоматизации и машиностроению
За последние годы холодильное
машиностроение получило значительное развитие и
стало важнейшей отраслью народного
хозяйства.
Выполняя директивы XXI съезда КПСС,
коллективы заводов и конструкторских бюро
в содружестве с сотрудниками
научно-исследовательских институтов и высших учебных
заведений борются за технический прогресс в
холодильном машиностроении и увеличение
выпуска холодильного оборудования.
Суммарная годовая производительность
холодильных машин возрастет за семилетку
примерно в 5 раз. Такое резкое увеличение
производительности обусловлено применением
холода во многих отраслях народного хозяйства,
особенно в промышленности (и в первую
очередь—в химической).
Холодильные машины становятся крупными
потребителями электроэнергии. Так, мощность
двигателей для холодильных машин, которые
будут выпущены заводами в течение
семилетки, составит около 3 млн. кет.
Технический прогресс в холодильном
машиностроении характеризуется созданием
совершенных моделей, не уступающих лучшим
зарубежным образцам, в том числе новых типов
машин, например, турбокомпрессорных.
Приводим данные по производству
холодильных машин в 1960 г. (в°/о к 1959 г.):
Холодильные машины (всего)
В том числе:
аммиачные (менее 400000 ккал/час)
аммиачные (более 400000 ккал\час)
фреоновые (менее 3000 ккал!час) . .
фреоновые (более 3000 ккал/час) . .
специальные
127
177
239
123
130
131
Поршневые и ротационные компрессоры.
В 1959 и 1960 гг. продолжалось освоение
разработанных в СССР рядов унифицированных
поршневых бескрейцкопфных компрессоров.
Новые ряды компрессоров изготовляются в
двух-, четырех- и восьмицилиндровом
исполнении с числом оборотов 960 и 1440 в минуту.
Компрессоры нового ряда — блоккартерные,
что снизило удельный вес машин (на единицу
производительности) в среднем в 1,5 раза,
повысило технологичность изготовления и
надежность эксплуатации.
Производство новых компрессоров
организуется на поточных линиях, оснащенных
высокопроизводительным специальным
оборудованием.
В текущем году заводы начнут серийный
выпуск аммиачных компрессоров АВ-100,
АУ-200. Освоен весь ряд фреоновых компрес^
соров холодопроизводительностью от 4000 до
200 000 ст. ккал/час,

№ 5
Холодильное машиностроение — к XXII съезду КПСС
9
Изготовлены и
проходят испытания головные
образцы компрессоров
АУУ-400 и ФУУ-350.
Освоено производство
шести типов бессальнико-
вых компрессоров
фреонового ряда
холодопроизводительностью от 4000
до 25 000 ст. ккал/час.
Общий вид
бессальникового
восьмицилиндрового компрессора ФУУ-
25БС
холодопроизводительностью 25 000 ст.
ккал/час показан на
рис. 1.
Начат массовый выпуск
фреоновых герметичных
компрессоров ФГК-0,7
G00 ст. ккал/час; 1450
об/мин) и
подготавливается к выпуску ряд
малых герметичных
компрессоров с
вертикальным валом,
форсированных до 3000 об/мин,
холодопроизводительностью от 450 до 1500 ст. ккал/час.
Испытания проходит фреоновый
герметичный компрессор (с вертикальным валом)
холодопроизводительностью 2800 ст. ккал/час,
при изготовлении которого были широко
использованы алюминиевые сплавы.
Серийно выпускается аммиачный
двухступенчатый четырехцилиндровый блоккартерныи
компрессор ДАУ-80 (рис. 2)
холодопроизводительностью 80 000 ккал/час (при температуре
кипения —40°, конденсации 35°),
применяемый в основном для судовых холодильных
установок.
Подготавливаются к производству
двухступенчатые компрессоры ДАУ-50 и ДАУ-100 на
базе компрессоров унифицированного ряда
(соответственно, АУ-200 и АУУ-400).
Взамен устаревших крупных
горизонтальных компрессоров разработан и осваивается
ряд оппозитных (со встречным движением
поршней) компрессоров в одно-» и
двухступенчатом исполнении холодопроизводительностью
от 600 000 до 1 800 000 ст. ккал/час, в которых
более чем вдвое снижена металлоемкость. Два
головных образца (двух- и
четырехцилиндровые) находятся в стадии изготовления и
испытания.
Оппозитные компрессоры по своей холодо-
производительности являются промежуточны-
Рис. 1. Бессальниковый компрессор ФУУ-25 БС.
Рис. 2. Двухступенчатый аммиачный компрессор ДАУ-80.

10
Холодильное машиностроение — к XXII съезду КПСС
№ 5
ми между бескрейцкопфными поршневыми
компрессорами и турбокомпрессорами.
Создаются также крупные многолопаточные
ротационные компрессоры, используемые в
качестве поджимающих. Из этой группы уже
изготовлен аммиачный компрессор РАБ-300
холодопроизводительностью 300000 ккал/час, с
помощью которого можно получить
температуру воздуха в камерах до —60°.
Теплообменные аппараты. Фреоновые и
аммиачные машины холодопроизводительностью
до 100000 ст. ккал/час выпускаются в основном
в виде безрамных компрессор-конденсаторных
агрегатов.
Машины холодопроизводительностью до
3000 ст. ккал/час изготовляются только с
конденсаторами воздушного охлаждения;
до 10000 ст. ккал/час—с конденсаторами
воздушного и водяного охлаждения. Таким
образом, область применения конденсаторов с
воздушным охлаждением значительно расширена.
Более крупные машины выпускаются с
конденсаторами водяного охлаждения (рис. 3).
Такие машины комплектуются испарителями
(малые машины — ребристыми
батареями непосредственного охлаждения, средние—
кожухотрубными испарителями), а также
всеми необходимыми вспомогательными
аппаратами и приборами автоматики.
В настоящее время серийно выпускаются
достаточно интенсивные фреоновые
испарители и конденсаторы с медными накатными теп-
лообменными трубками (диаметр 20/14 мм).
Изготовлены и проходят промышленные
испытания фреоновые аппараты с накатными
Рис. 3. Компрессор-конденсаторный агрегат АК ФУУ-25
холодопроизводительностью 25 тыс, ст. ккал/час.
теплообменными трубками из алюминия.
Замена медных трубок фреоновых аппаратов
алюминиевыми является важнейшей
народнохозяйственной задачей.
Освоено серийное поточное производство
ряда унифицированных аммиачных испарителей
и конденсаторов со стальными
теплообменными трубками диаметром 25/19 мм, с
внутренней теплообменной поверхностью от 20 до
300 м2 и обечайками диаметром от 500 до
1200 мм. Эти аппараты изготовляются на
поточных линиях, агрегатных
многошпиндельных сверлильных станках с программным
управлением (для сверления трубных решеток),
автоматических сварочных станках и другом
специальном оборудовании.
Подготавливается к производству ряд
крупных аммиачных испарителей и конденсаторов
со стальными трубками диаметром 38/32 мм,
с внутренней теплообменной поверхностью
от 400 до 800 м2 и обечайками диаметром 1600
и 1800 мм (8 типоразмеров). Эти аппараты
предназначены для крупных, преимущественно
турбокомпрессорных холодильных установок.
Проведены некоторые мероприятия по их
интенсификации (плотный пучок труб, конденса-
тоотводящие козырьки и др.)-
В новых рядах испарителей и конденсаторов
предусмотрена широкая унификация
элементов: трубных решеток, обечаек, труб, и пр.
Турбокомпрессорные холодильные машины.
Изготовлена, испытана и принята
государственной комиссией первая фреоновая
холодильная машина ХТМ-3-1-4000 с центробежным
компрессором холодопроизводительностью
2600000 ккал/час (при температуре кипения
— 15°, конденсации 35°) и электродвигателем
мощностью 1500 кет (рис. 4).
Изготовлена и поставляется фреоновая
турбокомпрессорная холодильная машина
ХТМ-2-1-4000 холодопроизводительностью
4000000 ккал/час (при температуре кипения 2°
и температуре конденсации 35°).
Фреоновые турбокомпрессорные машины
выполнены в виде компактных установок, в
которых компрессорный агрегат
(турбокомпрессор, редуктор, электродвигатель, смазка)
расположен непосредственно у испарительно-
конденсаторного агрегата (испаритель,
конденсатор, поплавковый бак) и соединен с ним
короткими трубопроводами. Общий вес турбо-
компрессорной машины около 70 т.
Особо следует остановиться на
теплообменной аппаратуре.
Благодаря применению плотного пучка
накатных теплообменных трубок (перешеек меж-

№5
Холодильное машиностроение — к XXII съезду КПСС
И
Рис. 4. Турбокомпрессорная фреоновая холодильная
машина ХТМ-3-1-4000.
ду ними 4 мм) и вмонтированных в пучок кон-
денсатоотводящих козырьков, а также
подводу пара, способствующего сдуву пленки
конденсата с трубок, получены весьма
интенсивные аппараты. Теплосъем с
внутренней'поверхности труб составляет у конденсаторов около
15000 ккал/м2 час, у испарителей — до
8000 ккал/м2 час.
Освоенные турбокомпрессорные
холодильные машины являются первыми из
разработанной в Советском Союзе градации
унифицированных холодильных турбокомпрессоров
для фреонов, аммиака и пропан-пропиленовых
смесей.
В настоящее время ведется подготовка к
производству аммиачной турбокомпрессорной
холодильной машины ХТМА-1035-3000 для
нужд химической промышленности, а также
фреоновой машины ХТМФ-235-2000.
Кондиционеры. Начато изготовление
кондиционеров КС-12 холодопроизводительностью
12000 ккал/час и в стадии освоения
находятся кондиционеры КС-5 и КС-25. Серийно
выпускается кондиционер КС-4,5 с воздушным
охлаждением конденсатора.
Таким образом, успешно осваивается
градация автономных промышленных
кондиционеров общего назначения,
холодопроизводительностью от 4000 до 50000 ккал/час. Во все эти
кондиционеры встроены холодильные машины
с бессальниковыми компрессорами.
Кроме того, освоено производство кранового
кондиционера СКК-1Пр на 4000 ст. ккал/час
(для горячих металлургических цехов), а
также изготовлен опытный образец подвагонного
кондиционера типа УЦМВ-25 для
кондиционирования воздуха в пассажирских вагонах с
централизованной системой энергоснабжения.
Судовые холодильные машины. Широко
развернувшееся в Советском Союзе строительство
рыболовного и рефрижераторного флота
потребовало создания ряда специальных
холодильных установок для судов.
На выпускаемых серийно больших
рыболовных траулерах, которые осуществляют как
лов рыбы, так и ее технологическую
обработку—замораживание в морозильных аппаратах
общей производительностью 30 т/сутки,
хранение при транспортировке и переработка (филе,
консервы, мука), — применяют установки
МХМ-240 общей холодопроизводительностью
240000 ккал/час (при температуре кипения
—40°). Установка состоит из трех агрегатов
с двухступенчатыми компрессорами ДАУ-80.
Вся теплообменная аппаратура
спроектирована применительно к судовым условиям.
Для серийных рефрижераторов,
осуществляющих только технологическую обработку

12
Холодильное машиностроение — к XXII съезду КПСС
№ 5
рыбы, выпускаются холодильные установки
МХМ-400, также комплектуемые
двухступенчатыми компрессорами ДАУ-80. Холодильная
машина обеспечивает замораживание рыбы,
хранение ее и изготовление льда.
На первом отечественном плавучем крабо-
консервном заводе «Андрей Захаров»
водоизмещением 15000 т успешно прошла
испытания холодильная установка МХУ-550,
предназначенная для выработки и хранения
снежного льда, охлаждения аккумуляторов,
провизионных кладовых и др. В установку входят
аммиачные компрессоры АУ-200 и АВ-100,
обслуживающие различные испарительные
системы.
Низкотемпературные установки.
Выпускается низкотемпературная холодильная
установка ФДС-5, работающая на фреоне-22, холодо-
производительностью 5000 ккал/час (гтц
температуре кипения —80°) и 50000 ккал/час (при
—50°). Установка укомплектована
компрессорами 4Ф22У-19 и 2ФВ-15. Ее применяют для
охлаждения низкотемпературных камер.
Проходит испытания низкотемпературная
каскадная фреоновая установка ФКМ-15 холо-
допроизводительностью 15000 ккал/час при
температуре кипения —95°. В нижней ветви
каскада использован фреон-13, в верхней—
фреон-22. Установка предназначена для
предприятий химической промышленности.
Приборы автоматики. За последние годы
достигнуты значительные успехи в области
автоматизации холодильных установок. В
результате улучшения конструктивных
параметров отечественных холодильных машин и
освоения ряда автоматических приборов
(дросселей, реле контроля смазки, реле давления,
термореле и др.) уже в настоящее время
полностью автоматизируются не только установки
малой и средней производительности, но и
крупные установки, например, турбокомпрес-
сорные холодильные станции холодопроизво-
дительностью до 30 млн, ккал/час.
За последнее время разработаны типовые
схемы автоматизации одно-, двух- и трехка-
мерных холодильных установок.
Серийные холодильные агрегаты
поставляются комплектно со щитами управления и
щитами приборов автоматики.
Однако потребность в средствах
автоматизации еще не удовлетворяется
приборостроительными заводами. В связи с этим намечено
осуществить их специализацию, которая
позволит в значительной степени повысить качество
выпускаемых приборов и освоить новые
конструкции.
Для осуществления полной автоматизации
холодильных машин' и установок необходимо
решить еще ряд актуальных проблем:
внедрение систем для плавного регулирования
производительности поршневых компрессоров,
переход на бесконтактные малогабаритные
системы управления и т. д.
Пароэжекторные холодильные машины. За
последние годы проведена большая работа по
совершенствованию пароэжекторных машин.
В настоящее время выпускается серия этих
машин холодопроизводительностью от 300000
до 1 млн. ккал/час, работающих на паре
низкого давления.
* * *
Как видно из приведенного краткого
перечня новых машин, холодильное машиностроение
нашей страны находится на крутом подъеме.
Однако перед отечественным холодильным
машиностроением стоит еще немало сложных
задач — повышение качества изготовления и
увеличение выпуска продукции, освоение
производства компрессоров с автоматическим
регулированием производительности, а также
новых типов углекислотных компрессоров,
внедрение в производство испарительных
конденсаторов и кожухозмеевиковых
испарителей, расширение номенклатуры агрегатных
кондиционеров со встроенными холодильными
машинами и ряда технологических аппаратов.
От успешного разрешения всех этих задач
во многом зависит выполнение
государственного семилетнего плана, так как трудно найти
отрасль народного хозяйства, где бы не
применялся искусственный холод.
Огромная роль холодильного
машиностроения в народном хозяйстве Советского Союза
вдохновляет холодильщиков на
самоотверженный труд в канун XXII съезда КПСС.

НА ПУТИ ОСВОЕНИЯ НОВОЙ ТЕХНИКИ
М. Г. Ш У МЕЛ И LUCK ИЙ —Главный конструктор завода „Компрессор"
Московский завод «Компрессор»
изготовляет крупные компрессионные поршневые
холодильные машины холодопроизводительностью
от 60000 до 1200000 ст. ккал/час,
предназначенные для промышленных холодильных
установок. Эти машины работают на аммиаке,
фреоне-12 и фреоне-22. Кроме того, завод
выпускает эжекторные холодильные машины,
установки для производства жидкой
углекислоты и сухого льда и другие виды холодильного
оборудования, применяемые в пищевой,
химической и других отраслях промышленности.
Высокий темп развития народного
хозяйства, расширение областей применения
искусственного холода в промышленности вызывают
необходимость в изменении качественных
параметров холодильного оборудования
(например, снижение температуры кипения до
—100°, увеличение теплообменной
поверхности в одном аппарате, приспособление
оборудования к условиям работы на морских судах).
Все это требует создания новых
конструкций, применения новых материалов, арматуры,
приборов и электрооборудования.
Большое количество типоразмеров
изготовляемого оборудования, необходимость
удовлетворения индивидуальных требований
заказчиков, вытекающих из специфических
условий эксплуатации машин (например,
судовые установки для различных типов
рефрижераторных и других судов, низкотемпературные
установки и др.), создают значительные
трудности в производственной деятельности
предприятия.
При непрерывном расширении объема
производства происходила дальнейшая
специализация завода на изготовление холодильного
оборудования, которое составило в 1961 г.
81,2°/о всего объема продукции против 42% в
1955 г. Особенно увеличился выпуск (почти
в 3 раза) крупных аммиачных компрессоров и
аппаратов для удовлетворения нужд
новостроек большой химии. В значительной мере
этому способствовала бригада
коммунистического труда, возглавляемая мастером т. Арте-
мовым.
В последние три года коллектив завода
работал над созданием новых видов
оборудования. В настоящее время осваиваются крупные
двухступенчатые и каскадные
низкотемпературные машины. Испытывается и готовится к
серийному производству каскадная машина
холодопроизводительностью 15000 ккал/час
(при температуре кипения —95°).
Изготовлена партия крупных эжекторных холодильных
машин марки 12Э холодопроизводительностью
2000000 ккал/час (рис. 1). Проводятся
подготовительные работы по обновлению всего
оборудования для производства жидкой
углекислоты и сухого льда.
При разработке нового оборудования
ставятся задачи:
— создать внутри каждой группы
оборудования, объединенного в группу по
конструктивно-технологическим признакам, базовые
элементы, которые позволяют развивать на их
основе градацию, удовлетворяющую по своим
качественным параметрам разносторонним тре-
Рис. 1. Эжекторная холодильная машина 12Э.

14
На пути освоения новой техники
№ 5
бованиям потребителей. При этом
осуществляется широкая унификация деталей и узлов
как внутри каждой группы оборудования, так
и между группами;
— перевести производство отдельных
основных деталей и узлов на поточные
механизированные линии с применением агрегатных
станков и станков с программным управлением.
При этом значительно увеличивается выпуск
оборудования и сохраняются качественные
параметры машин в широком диапазоне произ-
водительностей и температур кипения.
Для разработки некоторых видов машин
созданы бригады из конструкторов завода и
ЦКБХМ. Четырехлетняя совместная работа
показала, что в этом случае используется
опыт, накопленный двумя организациями.
Кроме того, непосредственное участие
технологов и производственников в создании
машин способствует лучшей отработке
конструкций и сокращению периода их освоения.
За время, прошедшее после XXI съезда
КПСС, на заводе создана производственная
база, позволяющая резко повысить выпуск
холодильного оборудования, проведена большая
работа по перестройке завода с целью
механизации производственных процессов.
Завершение строительства
экспериментального цеха и хорошо оборудованной
лаборатории позволит в более короткие сроки решать
задачи по созданию новых видов холодильного
оборудования.
Крейцкопфные компрессоры. В настоящее
время осваивается градация аммиачных
горизонтальных холодильных компрессоров со
встречным движением поршней и с
противоположным (оппозитным) расположением
цилиндров.
В основу градации положены две
модификации (двухрядная и четырехрядная)
нормализованной базы М8, рассчитанные на
поршневое усилие 8 г и имеющие много общих
унифицированных узлов и деталей (крейцкопф,
шатун, шток, коренные и мотылевые
подшипники, фонарь, система смазки и др.) На этих
базах строятся четыре типа одноступенчатых
и двухступенчатых аммиачных компрессоров
(см. таблицу), которые заменят ныне
существующие устаревшие тихоходные громоздкие
машины шести типов.
Для новых компрессоров проектируются и
изготовляются синхронные безмаховичные
электродвигатели мощностью 630, 400 и
320 кет на 500 об/мин.
В настоящее время уже изготовлен
опытный образец четырехцилиндрового
компрессора АО-1200 (рис. 2). Серийное производство
машин нового ряда начнется в 1962 г-
Рис. 2. Аммиачный компрессор АО-1200 со встречным
движением поршней. Сборка опытного образца.

№5
На пути освоения новой техники
15
Аммиачные холодильные компрессоры
со встречным движением поршней
Марка
АО-600
АО-1200
ДАО-350
ДАО-750
База
2М8
4М8
4М8
4М8
Холодо-
производи-
тельность,
ккал/час
575000
1150000
350000
750000


ратурные
условия,
°С
-
15
15
50
35
+
30
30
35
35

Диаметры

цилиндров,
мм
270
270
500
450
*к
S3
270
270
Номинальная 1
лющность
привода, квтп
320
630
400
630
Вес с
двигателем, кг
10150
16000
17850
18500
Намечена разработка шестицилиндровых
одноступенчатых машин холодопроизводитель-
ностью до 1800000 ккал/час и
двухступенчатых до 1100000 ккал/час (при температуре
кипения —35°).
Преимущества новых машин перед ныне
выпускаемыми видны из сопоставления весовых
и габаритных характеристик. Так, удельный
расход металла в машине АО-1200—8,75 /сана
1000 ккал/час против 16 кг в машине 4АГ;
занимаемая площадь, соответственно, 20 и 33 м2,
вес электродвигателя 6 и 11,5 г.
Переход на изготовление компрессоров со
встречным движением поршней позволит при
сохранении на заводе производства крупных
горизонтальных машин высвободить 25*Voi
мощности литейного цеха для увеличения выпуска
блоккартерных машин.
Бескрейцкопфные компрессоры. Ряд новых
блоккартерных машин со сменными гильзами
охватывает 22 типоразмера одноступенчатых
и двухступенчатых компрессоров и
двухступенчатых компоновок для работы на аммиаке,
фреоне-12, -13 и -22 и основывается на трех
базовых 2-, 4- и 8-цилиндровых компрессорах
(вертикальных, V-образных и веерообразных).
В этих машинах по-новому решены сальник
с графитовыми кольцами, приняты ленточные
полосовые клапаны, погружной масляный
насос с приводом через цилиндрические косозуб-
чатые шестерни, тонкостенный вкладыш моты-
левого подшипника, плавающий палец без
принудительной подачи масла к верхней
головке шатуна.
Возможность работы на двух числах
оборотов G20 и 960 об/мин), различные диаметры
цилиндров A50 и 190 мм), разное включение в
схему холодильной машины или в компоновку
Рис. 3. Фреоновый блоккартерный компрессор ФУУ-350.
позволяют расширить диапазон ряда этих
компрессоров от 10000 ккал/час (при температуре
кипения около —100°) до 800000 ккал/час
(при 5°).
Один из представителей этого ряда машин—
фреоновый веерообразный компрессор ФУУ-
350 показан на рис. 3. Завод уже приступил к
серийному изготовлению компрессоров АВ-100,
АУ-200, ФУ-175 и постепенно в течение
1961—1962 гг. будет внедрять в производство
все остальные машины этого ряда.
Испытания компрессоров на заводской
испытательной станции дали
удовлетворительные результаты по эксплуатационным
показателям: расход масла в компрессоре АУ-200 не
превышает 125 г/час, износ цилиндров за
первые 500 часов работы находится в пределах
0,01—0,02 мм, тепловые характеристики
соответствуют расчетным. Компрессоры АВ-100 и
АУ-200, установленные на плавучем крабо-
консервном заводе «Андрей Захаров», в
условиях длительного плавания работали вполне
удовлетворительно.
Унификация узлов и деталей, доходящая до
92—98%,, способствует успешному решению
производственно-технологических задач. Так,
на заводе осуществлена полная
перепланировка механо-сборочного цеха и организовано

16
На пути освоения новой техники
№
Рис. 4. Линия обработки
блоккартеров. На
переднем плане агрегатный
пятишпиндельный
продольно-фрезерный
станок с двухпозиционным
г и д р о з а ж и м н ы м п р и с п о -
соблением.
пять поточных линий изготовления основных
деталей: блоккартеров, гильз, поршней,
коленчатых валов и шатунов.
В каждой линии оборудование установлено
в строгом соответствии с
последовательностью технологических операций. Кроме
универсальных станков, в
линиях имеются и
специальные станки, такие, как
пятишпиндельный
продольно-фрезерный с
гидрозажимным
приспособлением (рис. 4) и
многошпиндельные расточные
для обработки
блоккартеров, многошпиндельные
алмазно-расточные для
обработки гильз,
поршней и шатунов, двенадца-
тишпиндельный
полуавтомат для обработки
отверстий в шатунах под
болты — всего 21 станок.
Оборудование
проектировалось и изготовлялось
станкостроительными
заводами параллельно с
разработкой и освоением
опытных образцов машин
нового ряда.
Детали транспортируют вдоль линии
рольгангами и подают к станку местными
грузоподъемными средствами (рис. 5).
При изготовлении новых машин
коэффициент оснащенности в этом цехе повысился с
0,6 до 2,8. Заложена основа для дальнейшего
Рис. 5. Линия обработки шатунов.

№5
На пути освоения новой техники
1?
Рис. 6. Многошпиндельный сверлильный станок с
программным управлением для обработки трубных решеток.
увеличения производства холодильных
компрессоров — в 2—2,5 раза, против уже
достигнутого уровня в 1961 г.
Применение специального оборудования и
таких отделочных операций, как алмазное
растачивание, позволили повысить точность и
чистоту обработки и, как следствие, качество
выпускаемых компрессоров.
Теплообменная аппаратура. С 1960—1961 гг.
завод полностью перешел на производство
аммиачной теплообменной кожухотрубной
аппаратуры новой градации. В основу ее
разработки была положена максимальная унификация
деталей и узлов и повышение интенсивности
теплопередачи. В аппаратах новой градации
приняты единый размер труб (диаметр
25X3 мм) и единый шаг разбивки трубных
решеток.
Общая экономия металла, в основном
стального проката, при изготовлении новых
аппаратов в пересчете на программу 1961 г.,
составляет около 3500 т.
Приводим сравнительные данные аппаратов
новой и старой градации:
Старая Новая
градация градация
Число типоразмеров аппаратов
Теплообменная поверхность, м2
Количество:
царг
кольцевых швов
типоразмеров трубных
решеток и перегородок . .
труб различного диаметра ,
труб различной длины . .
размеров шага разбивки
трубных решеток ....
Расход металла (в кг) на 1 м2
теплообменной поверхности:
испарители
13
40-280
78
144
8
2
6
61,5
конденсаторы ...... 64
22
20—300
60
76
5
1
5
51
49,5
На заводе пущены в эксплуатацию
механизированные поточные линии производства
холодильной аппаратуры, а для такой
трудоемкой операции, как сверление трубных решеток,
применены станки с программным
управлением (рис. 6)-
Работают три поточные механизированные
линии, построенные по проекту ВПТИ Строй-
дормаш: линия изготовления днищ и крышек,

18
На пути освоения новой техники'
N° 5
линия заготовок обечаек и линия сборки и
сварки обечаек. В каждой из них специально
спроектированное оборудование .установлено
в соответствии с последовательностью
технологических операций.
Линия изготовления днищ и крышек имеет
девять рабочих мест, оборудованных
магнитными присосами для крепления днищ,
устройствами для плавной регулировки скорости
резки при помощи электропривода с магнитным
усилителем, поворотными приспособлениями
и пневмозажимами. Газовая резка
механизирована. Автоматическая сварка производится
под слоем флюса и в среде углекислого газа.
Межоперационная транспортировка деталей
осуществляется при помощи монорельса.
Линии заготовок, сборки и сварки обечаек
представляют собой единый технологический
комплекс, включающий все операции от
правки листа, поступающего со склада, до
рентгеноскопического контроля сварных швов
готовой обечайки.
После правки листы направляют на
горизонтальные машины, где происходит
безгартовая резка (рис. 7). Листы раскраиваются
одновременно двумя газовыми резаками, после
чего на поворотных тележках их подают к
гидравлическому прессу для подгибки кромок,
а затем в гибочных вальцах заготовкам
придается цилиндрическая форма.
Кромки обечаек стягиваются при помощи
гидропневмострубцин, прихватываются и
направляются на стенды для сварки.
Автоматическая сварка внутреннего и наружного швов
осуществляется на специальных установках
(рис. 8). Флюс с обечайки убирается при
помощи флюсоотсоса. Сваренная обечайка
калибруется в четырехвалковых вальцах и
поступает в рентгеновскую камеру, встроенную
в поточную линию.
Внедрение механизированных поточных
линий изготовления холодильной аппаратуры при
использовании их полной проектной мощности
позволит втрое увеличить съем продукции с
1 м2 производственной площади и в 2,5 раза
снизит трудоемкость. Уже в текущем году
можно будет получить около 50000 руб.
экономии,
В настоящее время конструкторские работы
направлены на совершенствование серии
вспомогательной холодильной аппаратуры и
интенсификацию теплообменных аппаратов.
По предложению заводских конструкторов
тт. Харченкр и: Шувалова, был создан новый
тип вертикальных испарителей панельного
типа (испытания опытного образца проведены
Рис. 7. Механизированная поточная линия заготовок
обечаек. Газорезательные установки для резки листа.
На заднем плане 350-тонный пресс длг. подгибки кромок:

М 5
На пути освоения новой техники
19
Рис. 8. Механизированная
поточная линия сборки и
сварки обечаек для
холодильной аппаратуры. На
переднем плане —
портальная установка для
автоматической сварки под слоем
флюса наружного шва
обечайки.
совместно с ВНИХИ). Эти аппараты весьма
перспективны с точки зрения значительной
экономии бесшовных труб. В конструкторском
бюро завода разработана градация этих
аппаратов поверхностью от 20 до 300 м2 и
начато производство опытной партии. По такому
ж'е типу создан панельный конденсатор
(испытанный во ВНИХИ).
Судовые холодильные машины. В
последние годы значительно расширился объем
поставок холодильного оборудования для
рефрижераторного флота. Построены крупные
судовые холодильные установки, которыми
оборудуются суда-рефрижераторы
водоизмещением около 10000 г типа «Актюбинск», моро-
зилыцики типа «Севастополь», «Таврия» и
большие морские рефрижераторные
производственные траулеры типа «Станюкович».
Установки состоят из двухступенчатых
аммиачных агрегатов МАДС-150 или
двухступенчатых компрессоров типа ДАУ-80 холодо-
производительностью 80000 ккал/час (при
температуре кипения —40°), комплекта теплооб-
менных и емкостных аппаратов, арматуры,
приборов автоматического регулирования и
защиты. На судах разных типов в зависимости
от потребности в холоде устанавливают от
трех до шести компрессионных агрегатов.
На основе опыта изготовления и
эксплуатации судовых холодильных установок,
имеющих специфические особенности, проводится
большая работа по повышению их надежности.
В этом году на заводе спроектирована и
находится в производстве судовая холодильная
установка с двумя новыми двухступенчатыми
аммиачными компрессорами для крупной
серии средних рыболовных траулеров.
Очевидно в ближайшие годы будут созданы
новые типы рефрижераторных судов, что
потребует изготовления специального судового
холодильного оборудования различного
назначения.
В канун XXII съезда партии перед
коллективом завода стоят большие задачи:
закончить обновление всей номенклатуры, освоить
полную проектную мощность поточных
механизированных линий, неустанно работать над
повышением эксплуатационной надежности и
увеличением срока службы изготовляемого
холодильного оборудования.

Герметичные фреоновые компрессоры
Канд. техн. наук В. Б. ЯКОБСОН— Всесоюзный на у*
ности им. А
Наиболее прогрессивный тип современного
фреонового компрессора — это герметичная
машина со встроенным электродвигателем.
Преимущества герметичных компрессоров
по сравнению с открытыми:
— большая надежность (устранен сальник,
который не обеспечивает полной герметичности
и часто приводит к неполадкам);
— меньшее число деталей (отсутствуют
сальник, два подшипника, маховик, клиноре-
менная передача);
— малые габаритные размеры и вес;
— меньший уровень шума и вибраций.
Открытые компрессоры малых
холодильных машин со скоростью вращения 350—
850 об/мин постепенно вытесняются
компрессорами со встроенным двигателем, с
синхронной скоростью вращения 1500 и 3000 об/мин
(при частоте тока 60 гц—1800 и 3600 об/мин).
Существуют две основные конструктивные
формы компрессоров со встроенным
двигателем:
— в стальном неразъемном штампованном
кожухе,
— в чугунном разъемном кожухе.
Некоторое распространение получили также
компрессоры в стальном разъемном кожухе с
фланцевым соединением [1, 2, 3, 7].
Наиболее надежный, легкий, компактный,
дешевый в изготовлении (при обычных для
малых компрессоров масштабах производства) —
компрессор в стальном неразъемном кожухе.
Вначале такие компрессоры изготовлялись
лишь холодопроизводительностью 100—
300 ккал/час для домашних холодильников.
В настоящее время холодильные машины
производительностью до 2000 ккал/час
изготовляются в основном с герметичными
компрессорами. Область их распространения
продолжает расширяться. Так, например, в США
начато массовое производство компрессоров в
стальном неразъемном кожухе
холодопроизводительностью до 17000 ккал/час (для
кондиционеров) .
Компрессоры в чугунном разъемном кожухе
изготовляются все большей
холодопроизводительности, продолжая вытеснять открытые
компрессоры.
Значительная работа по составлению
градации, определению параметров и основных кон-
оисследовательский институт холодильной промышлен-
И. Микояна
структивных характеристик герметичных
компрессоров для малых холодильных машин
выполнена ВНИХИ в содружестве с Харьковским
заводом торгового машиностроения (ХЭТМ) и
Харьковским опытно-конструкторским бюро
(ХОКБ).
По поручению Госкомитета по автоматиза-'
ции и машиностроению была разработана
градация поршневых герметичных компрессоров
малой холодопроизводительности, по
поручению Комитета стандартов — составлен проект
стандарта на эти компрессоры. После
всестороннего рассмотрения в апреле 1960 г. был
утвержден типаж, а в феврале 1961 г. —
стандарт на указанные компрессоры (ГОСТ
9666-61, Компрессоры поршневые герметичные
фреоновые малой холодопроизводительности.
Основные параметры).
Выпуск единого стандарта на малые
машины для торгового холодильного оборудования,
домашних холодильников и кондиционеров
отвечает задачам правильной организации
развития холодильного машиностроения в
Советском Союзе и требованию нормализации и
унификации оборудования.
ХЗТМ начал серийное производство
герметичных компрессоров
холодопроизводительностью 450 и 700 ст. ккал/час,
предназначенных для работы на фреоне-12. Вес
герметичного компрессора холодопроизводительностью
700 ст. ккал/час вместе с его
электродвигателем 28 кг, тогда как открытого компрессора
2ФВ-4/4,5 той же производительности 53 кг;
номинальная мощность двигателя
герметичного компрессора 0,35, открытого — 0,6 кет.
Герметичные компрессоры
холодопроизводительностью около 2000 ккал/час (при
температуре кипения 5°), работающие на фреоне-22,
для кондиционеров «Азербайджан» начал
изготовлять Бакинский опытный завод
климатических установок.
Холодильные агенты. Применение фреона-22
место фреона-12 позволяет при одной и той
же температуре кипения и заданной
холодопроизводительности уменьшить часовой объем,
описываемый поршнями компрессора, на 40%
(разница увеличивается при понижении
температуры кипения).
В области температур кипения от —40 до
—30° машина, заряженная фреоном-22, в от-

32
Герметичные фреоновые компрессоры
№5
личие от машин с фреоном-12, работает при
давлении выше атмосферного. Следовательно,
в систему не могут попасть влага и воздух
(через мельчайшие неплотности, имеющиеся даже
з хорошо сделанных машинах). Поэтому в
низкотемпературных установках принят фреон-22.
Как показали исследования, в торговом
оборудовании и домашних холодильниках,
работающих при средних температурах кипения
(от —25 до —5°), целесообразнее
использовать фреон-12. Это связано с тем, что
уменьшение количества всасываемого пара вызывает
ухудшение условий охлаждения
электродвигателя, а следовательно, требует увеличения его
размеров [4].
В установках кондиционирования воздуха,
работающих при относительно высоких
температурах и давлениях кипения, через двигатель
проходит количество пара, достаточное для
охлаждения обмотки. Поэтому применение фре-
она-22 в этом случае безусловно эффективно.
Градация. За последние годы номенклатура
торгового холодильного оборудования,
изготовляемого в Советском Союзе, значительно
увеличилась. Это вызвало необходимость в
соответствующем расширении существующей
градации холодильных компрессоров и
агрегатов холодопроизводительностью до
3000 ккал/час, обслуживающих это
оборудование.
На основании данных о тепловых нагрузках
торгового холодильного оборудования и о
градациях герметичных фреоновых компрессоров
ведущих зарубежных фирм выбрана
следующая градация холодопроизводительностей
герметичных компрессоров до 3000 ккал/час:
ПО, 140, 180, 220, 280, 350, 450, 550, 700, 900,
1100, 1400, 1800, 2200, 2800 ккал/час.
Впервые в холодильном машиностроении в
основу градации положен десятичный ряд
предпочтительных чисел (по ГОСТу 8032-56).
Это — геометрическая прогрессия со
знаменателем около 1,25. Ряд безграничен: число
свыше 1000 получают умножением величин,
установленных в интервале от 100 до 1000, на 10,
100 и т. д.
Герметичные компрессоры, входящие в эту .
градацию, предназначены не только для тор-*
гового холодильного оборудования, но и для
домашних холодильников и кондиционеров.
Конструкция и технология изготовления этих
компрессоров в основном одинаковы. Одни и
те же машины (например, 220 ккал/час)
поставляются для мелкого торгового
оборудования и для домашних холодильников большой
емкости. Торговое оборудование большой
емкости и комнатные кондиционеры также
обслуживаются машинами близкой холодопро-
изводительности. Заводские гарантии на эти
компрессоры, независимо от их размеров,
одинаковы.
Режим работы. Условия работы
холодильных компрессоров и агрегатов сильно зависят
от температурного режима, в первую
очередь, от температуры охлаждаемого объекта
и, соответственно, температуры кипения. Так,
холодопроизводительность герметичного
агрегата ФГК-0,7 при температуре кипения 5°
примерно в 9 раз больше, чем при —35°.
Меняются также условия охлаждения встроенных
двигателей и нагрузка конденсатора.
В связи с этим герметичные компрессоры и
агрегаты целесообразно изготовлять в трех
исполнениях для трех режимов работы:
ФГ (расчетная температура кипения
— 15°) — компрессоры для домашних
холодильников и торгового холодильного
оборудования;
ФГП (расчетная температура кипения
5°) — компрессоры для автоматов продажи
газированной воды, охладителей напитков,
комнатных кондиционеров;
ФГН (расчетная температура кипения
—35°) — компрессоры для
низкотемпературного торгового оборудования, мелких
морозилок и низкотемпературных домашних
холодильников.
Компрессоры ФГ работают на фреоне-12,
ФГН и ФГП — на фреоне-22.
Компрессоры и электродвигатели
рассчитаны на длительную работу при температурных
режимах, указанных в табл. 1.
Таблица 1

Исполнение
|ФГ
ФГН
ФГП
Температура, °С
кипе шя
от
-25
1-40
-10
ДО
10
-20
10
конден»
сации
от J до
20
20
20
50
50
50
всасывания
ог
—15
-30
0
до
25
25
25

окружающее
воздуха
от
5
5
5
до
40
40
40

Холодильный агент
Фреон-12
(ГОСТ
8501-57)
Фреон-22
(ГОСТ
8502-57)

№ 5
Герметичные фреоновые компрессоры
33
Электродвигатель должен обеспечивать пуск
и нормальную работу компрессора при
отклонениях от номинального значения (включая
момент пуска) напряжения в сети в пределах
от —15 до +10% и частоты тока от —5 до
+5°/о. Для этого могут быть использованы
дополнительные устройства, поставляемые
комплектно с компрессором.
Предусматривается возможность
кратковременной работы в течение часа при
температурах конденсации до 60°, кипения 10° и окру-
йфющего воздуха 50°.
Принятые режимы работы отличаются от
предусмотренных ГОСТом 6492-53 на
открытые компрессоры.
В новых машинах не ограничивается
отношение давлений конденсации и кипения, так
как это величина не конструктивная, а
эксплуатационная и должна определяться при
проектировании установки с учетом
капитальных и эксплуатационных затрат. При
принятом в ГОСТе 6492-53 предельном отношении
давлений, равном восьми, работа при
температуре кипения —30° допускалась, если
температура конденсации была ниже 35°. Машины
же с конденсатором воздушного охлаждения
нужн0 рассчитывать на температуру
конденсации не ниже 50°. Раньше это требовало бы
применения двухступенчатых машин, что в
малых холодильных установках нецелесообразно.
Поэтому практически в малых открытых
компрессорах, обслуживающих
низкотемпературные объекты, отношение давлений, равное
восьми, никогда не выдерживалось.
В низкотемпературных компрессорах
допустимая разность давлений на поршень
повышена с 12 до 19 ати. Это предъявляет более
высокие требования к конструкции. Однако в
малых машинах имеются значительные
запасы прочности и это условие выполнимо.
Основные параметры. Предусмотрено
изготовление компрессоров с электродвигателями
не только трехфазного, но и однофазного тока,
что во многих случаях значительно облегчит
монтаж малых холодильных установок. В
табл. 2 приведены основные параметры
компрессоров. При этом холодопроизводитель-
ность дана при температурах, указанных в
табл. 3.
Принятые отклонения от номинальной
производительности и потребляемой мощности
для герметичных компрессоров меньше, чем
для машин открытого типа, в связи с большей
точностью изготовления герметичных
компрессоров.
Допустимые отклонения холодопроизводи-
тельности и соответствующие отклонения
потребляемой мощности компрессора от
величин, указанных в табл. 2, составляют ±7?/А
Таблица 2
Марка

компрессора

Основная МО-
дель

Модификация
основной
модели
холодопроизво-
дительность,
ккал!час
Мошность, по-
требл$емья
электродвигателем
при номинальном
напрем ении, кет,
не более
и, х
2 °
°.«
вс»Я
О Я
С р е д н е те м п е р а ту рн ы е и
ФГ0,11
ФГ0Л4
ФГ0,18
ФГ0,22
ФГ0.28
ФГ0,35
ФГ0,45
ФГ0,55
ФГ0 7
ФГ0,9
ФГ1Л
ФГ1,4
ФГ1.8
ФГ2,2
ФГ2,8
Низко
ФГН0,11
ФГН0.14
ФГН0,18
ФГН0,22
ФГН0,28
ФГН0,35
ФГН0,45
ФГН0,55
ФГН0,7
ФГН0,9
ФГН 1,1
ФГН1,4
ФГН 1,8
ФГН 2,2
Г
1 ФГП0,45
1 ФГП'0,55
ФГП0,7
ФГП0,9
ФГП1Л
ФГП1,4
ФГП1,8
ФГП2.2
1 ФГП2,8
i- X
ев О
•в* и
** «ч?
и т
(О |
о 1
°
о
я 1
*> 1
a» I
*s
°
>> 1
°
1 |
плюсовые
компрессоры
ПО
140
180
280
450
700
1800
2800
220
350
550
900
1100
1400
2200
температурыь
110
180
450
700
1100
1800
1
140
220
280
350
550
900
1400
J 2200
[л юсовые ко
450
700
1100
1800
550
900
1400
2200
2800
0,14 1
0Л6
0Л8
0,20
0.23
0,27
0,32
0,37
0,45
0,55
0,65
0,81
—
—
—
— 1
—
—
—
—
—
0,26
0,31
0.38 1
0,48
0,58
0,72
0,91
1,И
1,40
13
15
18
19
21
22
24
26
28
30
32
35
38
42
46
е компрессоры
! 0,24
0,26
0,30
0,33
0.39
0,45
0,54
0,63
—
—
—
—
—
i —
—
—
0,27
0,30
0,36
0,42
0,50
0,58
0,71
0,88
1,05
1,31
1,65
2,00
мпрессоры
0,24
0,28
0,34
0,42
0,49
0,61
0.76
0,91
1,10
—
—
—
—
0,53
0,66
0,80
1,00
23
24
26
28 !
31 |
34 1
37
39
42 1
46
49 |
53 1
57
62
17
19
21
23
24
26
28
31
34 1

34
Герметичные фреоновые компрессоры
№ 5
ЦТ Таблица 3

Исполнение
ФГ
ФГН
ФГП
К
с
к
?
-15
-35
5
Температура, °С \
•=i S
х 3
Ьй О
30
30
40
ВО
" Ч
у S
- X
15
15
15
0!
<" 5
Р.*
<и л
С Ч
25
25
35
«Л2
-*> 4» <=1
* о О
о 2 ад
20
20 ,
20
На рис. 1 показана удельная холодопроиз-
водительность
компрессоров-электродвигателей.
Всего предусмотрено 18 основных моделей
и 20 модификаций (изготовляемых только в
технически обоснованных случаях).
Модификации отличаются от моделей ходом поршня
и длиной электродвигателя.
РООО\
woo
1600
1400.
Ш
1000
800 \
^i200\
^ 1000
\дОО\
* 600-
5 400\
2800\
гш
220/к
№0\
HD0
ФГ
ФГН
ФГП
~Ш 7000 15b0 тХ" ШО
1500 Шо
Q. О/мал/час
Рис. 1. Удельная холодопроизводительность
герметичных компрессоров:
однофазных;
трехфазных.
Установлено, что в малых холодильных
машинах допустимо изменение отношения хода
поршня к диаметру цилиндра в широких
пределах [5, 6]. Это позволяет ограничиваться
минимальным количеством цилиндров,
полностью унифицировать клапанную группу,
головки цилиндров, поршни, пальцы и т. д.
Изменение производительности достигается за
счет изменения хода поршня, числа цилиндров,
скорости вращения и холодильного агента.
В ряде случаев один и тот же герметичный
компрессор можно использовать для работы
в двух или трех режимах.
Унификация облегчается тем, что каждый
четвертый член выбранного ряда в 2 раза
больше первого (например, ПО, 220, 450, 900,
1800 ккал/час). Увеличить
холодопроизводительность вдвое можно, если вместо одного
цилиндра выбрать два, или, если вместо
синхронной скорости вращения 1500 принять
3000 об/мин. Кроме того, отношение каждого
третьего члена выбранного ряда к первому
(например, ПО, 180, 280, 450 ккал/час)
составляет 1,55—1,6, т. е. практически равно
отношению объемных холодопроизводительностей
фреона-22 и фреона-12. Это позволяет
использовать унифицированные машины при
переходе от одного холодильного агента к другому.
С целью обеспечения унификации
стандартом установлены диаметры цилиндров
компрессоров 26, 32, 36, 42 и 50 мм. Три из пяти
размеров уже применены в выпускаемых
герметичных компрессорах.
В табл. 4 приведены основные
конструктивные параметры унифицированных
компрессоров с синхронной скоростью вращения
1500 об/мин.
Компрессоры ФГН холодопроизводитель-
ностью 1400-^-2200 ккал/час унифицируют с
моделями ФГН от 700 до 1100 ккал/час,
приняв скорость вращения 3000 об/мин.
Для 25 типоразмеров компрессоров,
указанных в табл. 4, приняты два диаметра
цилиндров C6 и 50 мм), шесть ходов поршня A8, 22,
24, 27, 30 и 38 мм), один или два цилиндра —
всего 10 моделей. Примерно таким же будет
число моделей электродвигателей, так как мож-
•но использовать один и тот же двигатель в
машинах близкой производительности,
работающих на одинаковом температурном режиме.
При переходе на другой режим двигатель в
некоторых случаях потребуется изменить. В
двигателях разной мощности будут применяться
статоры одного и того же диаметра, но с
неодинаковой длиной по лобовым частям.

№ 5
Герметичные фреоновые компрессоры
35
Рис. 2. Унифицированные герметичные компрессоры:
а — ФГ-0,7 G00 ккал/час), б — ФГ-0,9 (900 ккал\час), в — ФГ-1,1 A100 ккал/час).
Таблица 4
Хэюдопроиводительчость,
к 1С ал! час
ФГ
350
450
550
700
| 900
1 1100 j
1400
1 1800
2200
2800
ФГН
140
180
220
280
350
450
550
700
900
1100
ФГП
1100
1400
1800
2200
2800
—
—
—
—
—
Диаметр
цилин/ра
D, мм
36
36
36
36
36
36
50
50
50
50
Ход
поршня
S, мм
18
22
27
18
22
27
38
24
30
38
Число
Щ .лин-
д^о^
1
1
1
2
2
2
1
2
2
2
Введение промежуточных модификаций по
предлагаемой градации позволит сократить
вес компрессоров на 10э/о и уменьшить объем
механической обработки.
Очевидно, что освоение модели компрессора
даже максимально унифицированной с
остальными, связано с некоторым увеличением
производственных затрат. Проведенные ХЗТМ и
ХОКБ предварительные расчеты показали, что
для освоения производства любой
промежуточной модели потребуется лишь изготовить
дополнительную литейную модель корпуса
компрессора, незначительно отличающуюся от
основной, и приспособления для обработки
эксцентрикового вала. Стоимость такой
подготовки производства, по данным ХЗТМ,
составит не более 1500 руб. При годовом выпуске
не менее 5000 компрессоров любого
типоразмера капитальные затраты на освоение новой
техники окупятся уже в первый год
производства. Таким образом, экономическая
эффективность внедрения модификаций при
указанном минимальном размере партий бесспорна.
Учитывая, что через несколько лет
потребность в промежуточных типоразмерах
значительно возрастет, уже в ближайшие годы
целесообразно освоить производство почти всех
компрессоров принятого ряда.
Для установок кондиционирования воздуха
в настоящее время требуется создать
герметичные компрессоры холодопроизводитель-
ностью более 3000 ккал/час.
Используя модели, унифицированные с
компрессорами ФГН по ГОСТ 9666-61 и
продолжая градацию в сторону больших производи-
тельностей, можно получить ряд до
18000 ккал/час (при плюсовом режиме):

36 Домашний холодильник «ЗИЛ-Москва» модели КХ-240 и его технико-экономические показатели № 5
ФГН
280
350
450
550
700
900
1100
1400
1800
^2200
ФГ
700
900
1100
1400
1800
2200
2800
3500
4500
5500
ФГП
2200
2800
3500
4500
5500
7000
9000
11000
14000
18000
Примечание. В таблице ""слева от
ломаной линии расположены компрессоры,
на которые распространяется ГОСТ 9666-61.
Этот ряд машин может осваиваться
одновременно с машинами по ГОСТ 9666-61, с
использованием тех же конструктивных решений.
За семилетку заводы холодильного
машиностроения должны выпустить до миллиона
герметичных компрессоров. Внедрение этих
машин в народное хозяйство даст большой
экономический эффект.
ЛИТЕРАТУРА
1. И. А. Элькин, В. Б. Якобсон, «Холодильная
техника», 1953, № 3.
2. И. М. Э е л и к о в с к и и, В. Б. Якобсон,
«Холодильная техника», 1959, № 2.
3. Д. М. Иоффе, В. Б. Якобсон, Малые
холодильные машины и торговое холодильное оборудование,
Госторгиздат, 1961.
4. В. Б. Якобсон, «Холодильная техника», 1960,
№ 3.
5. И. А. Элькин, В. Б. Якобсон, «Холодильная
техника», 1952, № 3.
6. В. Б. Якобсон, «Холодильная техника», 1955,
№ 3.
7. R. Р 1 а п k, J. К u p r i a n о f f, Kleinkaltemaschine, 2,
Auflage, Springer, 1960.
Домашний холодильник «ЗИЛ-Москва» модели КХ-240
и его технике-экономические показатели
Инж. В. Я. ИВАШОВ, инж. Э. Э. ЗЫССЕР — Московский завод им. Лихачева
Во второй половине 1960 г. Московский
автомобильный завод им. Лихачева приступил
к выпуску новых холодильников
«ЗИЛ-Москва» модели КХ-240. Холодильник можно
использовать не только в домашних условиях,
но и на предприятиях общественного питания:
в буфетах, закусочных, ресторанах и столовых.
От модели ДХ-2М новый холодильник
отличается более рациональной компоновкой
шкафа и холодильного агрегата, формой и
отделкой (рис. 1).
В результате уменьшения машинного
отделения емкость холодильной камеры, при
незначительном увеличении габаритов
холодильника, увеличена до 240 л. Благодаря этому
коэффициент полезного использования шкафа
холодильника КХ-240 достиг 0,39, тогда как у
холодильника ДХ-2М он равен 0,31. Вес холо;
дильника КХ-240 на литр объема холодильной
камеры сократился до 0,44 кг/л против
0,61 кг/л у холодильника ДХ-2М.
Улучшилось и использование внутреннего
объема холодильной камеры.
Приводим технические ха
лодильников «ЗИЛ-Москва»
и ДХ-2М:
рактеристики хо-
моделей КХ-240
КХ-240 ДХ-2М
t
Габариты шкафа, мм:
высота • 1375 1325
ширина . , 640 640
глубина (с учетом ручки
затвора) 732 670
Площадь, занимаемая
холодильником, м* 0,45 0,40
Общий вес, кг 100-110 95-100
Габаритные размеры
холодильной камеры, мм:
высота И59 865
ширина 500 500
глубина 460 380
Емкость холодильной камеры, л 240 165
Коэффициент полезного
использования шкафа ....... 0,39 0,31
Емкость испарителя, л . . . . 30 12
Общая площадь полок (включая
площадь сосудов), м2 . . . ¦ 1,30 0,75

Ns 5 Домашний холодильник «ЗИЛ-Москва» модели КХ-240 и его технико-экономические показатели 37
Увеличение размеров испарителя и сосуда
для фруктов, а также предусмотренные на
панели двери специальные отделения и полочки
для бутылок, яиц, масла позволяют удобнее
располагать и в большем количестве хранить
в шкафу различные продукты.
Для декоративного оформления
холодильника широко применена цветная пластмасса,
анодированный и окрашенный в разные цвета
алюминий. Более 18 деталей холодильника
изготовлены из различных пластмасс.
Холодильный агрегат—герметичный
фреоновый, компрессионный (рис. 2).
Компрессор холодильника КХ-240
поршневой одноцилиндровый. Конструкция его в
основном сохранена та же, что и в
холодильнике ДХ-2М. Для повышения
производительности ход поршня увеличен на 2 мм A6 мм
вместо 14 мм). Кожух удлинен и с него
удалены ребра. Значительно изменена подвеска.
Компрессор устанавливается на двух
пружинах, расположенных на кронштейнах рамы.
Для уменьшения шума и вибрации под
пружины подведены резиновые прокладки. При
транспортировке компрессора пружины
зажимаются специальными болтами, что
предохраняет трубопроводы от поломки.
Пусковое реле расположено
непосредственно на крышке кожуха компрессора, в связи с
чем изменена конструкция проходных контак-
Рис. 1. Холодильник «ЗИЛ-Москва» КХ-240;
а — вид спереди -(дверь открыта); б — вид сбоку в разрезе (дверь закрыта):
I _ сосуд для фруктов, 2 — электролампа, 3 — пластмас совый поддон испарителя, 4 — отделение для хранения
замороженных продуктов, 5—терморегулятор, 6 —отделение для хранения масла, 7—отделение для хранения
яиц 8—конденсатор. 9—термоизоляция из стекловолокна, 10 — корпус шкафа, 11 — холодильная камера, 12 —
уплотнитель. 13 — дверь. 14 — полки. 15 — компрессор.

38 Домашний холодильник «ЗИЛ-Москва» модели КХ-240 и его технико-экономические показатели № 5
/ г 3 4
^^^^^^^^^^^ШШ1^Ш21ШШМ
k^sss
ю—\$^2Ш^^^?^^^^^шШШ^2^1ШЕЩф
Рис. 2. Компрессор в сборе:
1 — кожух компрессора, 2 — головка компрессора с клапанами в сборе, 3 — корпус компрессора,
4 — поршень, 5 — шатун, 6 — коленчатый вал, 7 — статор, 8 — ротор, 9 — проходной контакт!
10 — приемник маслонасоса, 11 — трубка нагнетательная, 12 — передний подшипник коленчатого
вала, 13 — резиновое кольцо подвески, 14 — пружина подвески, 15 — болт закрепления пружи
ны пои перевозке.
тов, штыри которых заливают стеклом в
отверстиях крышки. Это позволило исключить
ряд промежуточных деталей и повысить
качество контактов.
Испаритель и конденсатор алюминиевые,
листотрубного (прокатно-сварного) типа.
В Советском Союзе разработан и освоен
способ получения листотрубных
теплообменников, позволяющий значительно снизить
себестоимость их изготовления и исключить
трудоемкие операции штамповки листа, гибки
трубки и пайки ее к листу.
Кроме того, при этом способе можно полу- Щ
чить конденсаторы ? испарители с каналами
любой конфигурации.
Листотрубный испаритель имеет два
отделения: для льдоформы и для хранения
замороженных продуктов. Спереди он закрывается
откидывающейся пластмассовой дверкой,
которая удерживается торсионной пружиной. Для
увеличения механической прочности
испарителя и придания ему лучшего внешнего вида
алюминий нагартовывается и на его поверхность
наносится специальный рисунок.
Конденсатор представляет собой
прямоугольную коробку со скругленными углами и
горизонтально расположенными каналами,
обеспечивающими наилучшие условия
конденсации паров фреона.
Применение алюминия в испарителях и
конденсаторах для домашних холодильников
потребовало решения ряда вопросов, в том
числе, антикоррозийной защиты алюминия,
сварки алюминия и меди, повышения качества
сушки и вакуумирования агрегата.
Чтобы защитить алюминиевый испаритель
от коррозии, его анодируют (толщина пленки
5—15 ж/с), окрашивают и покрывают
бесцветным лаком.
Компрессор, конденсатор и испаритель свя-

№ 5 Домашний холодильник «ЗИЛ-Москва» модели КХ-240 и его технико-экономические показатели • 39
заны между собой медными трубками. Для
присоединения их к алюминию применены
промежуточные патрубки, сваренные встык из
медной и алюминиевой трубок. Алюминиевая
трубка соединяется с испарителем и
конденсатором аргоно-дуговой сваркой.
Для предохранения от влаги стык защищен
хлорвиниловой трубкой, которая
предварительно размягчается в бутиловом спирте.
Корпус шкафа холодильника
цельнометаллический, сварной. Для герметизации
корпус изнутри промазывается специальной
невысыхающей водозапорной пастой. В задней
стенке сделан люк, через который в
холодильную камеру устанавливается испаритель. Люк
закрывается крышкой и уплотняется
резиновой прокладкой.
Холодильная камера также
цельнометаллическая; сваривается из трех частей.
Поверхность ее покрывается белой силикатной
эмалью.
Дверь холодильника штампованная,
оригинальной формы. Внутренняя панель
изготовляется вакуумформовкой из листов
ударопрочного полистирола. Для придания
жесткости внутри двери приварен усилитель и
установлены диагональные проволочные
растяжки. Дверь плотно прижимается к шкафу
затвором куркового типа, снабженным замком.
Дверной проем уплотнен резиновой
прокладкой.
В холодильной камере расположены четыре
алюминиевые штампованные полки, покрытые
бесцветным лаком.
В нижней части камеры на специальных
направляющих установлен сосуд для фруктов и
овощей. Чтобы обеспечить повышенную
относительную влажность, он закрывается
стеклянной крышкой.
Под испарителем находится поддон, в
который стекает вода при оттаивании.
Для приготовления льда холодильник
снабжен двумя льдоформами.
Электропроводка холодильника КХ-240
состоит из двух параллельных цепей — силовой
и осветительной.
Электродвигатель
компрессора—переменного тока, асинхронный, однофазный, с пусковой*
обмоткой и короткозамкнутььм ротором.
Рабочая обмотка статора включается в сеть
последовательно с катушкой пускового реле,
тепловым реле и терморегулятором.
Холодильники выпускаются с
электродвигателями завода «Эльфа» ДХМ-3 на
напряжение 127 в и ДХМ-5 на 220 в.
Пусковое и тепловое реле смонтированы в
одном корпусе, который устанавливается
непосредственно на проходные контакты кожуха
компрессора. Пусковое реле предназначено
для автоматического подключения пусковой
обмотки. Тепловое реле служит для защиты
обмоток электродвигателя от токовой
перегрузки.
Включение и выключение холодильника,
установка и поддержание температурного
режима осуществляются автоматическим
регулятором температур АРТ-2.
Терморегулятор установлен в верхней части
холодильника. Шкала терморегулятора имеет
десять рабочих режимов — от «1» до «Холод»,
а также деление «Выключено».
Устанавливая ручку терморегулятора на
делениях от «1» до «Холод», можно изменять
I—|—I—I—I—1—I—L_4i—I—I—I—I—I—1 1—Ц__
/ и к
Режим работы
Рис. 3. Изменение температуры в шкафу (на
средней полке) при работе на разных режимах в
зависимости от температуры окружающего
воздуха.

40
Домашний холодильник «ЗИЛ-Москва» модели КХ-240 и его технико-экономические показатели
№ 5
/гт-
1П~
/и
Я-
о
&/>
чь 0
1
§ 2
I
1°
-2-
^ч
1 * ' ¦
\ \
On
YY*
У/а
Ч~
V
/S
А
У/
ч\
!
\N
S^
\Режим„1"
N
/ /
и
/ /
У /
У/
У/
/J,
v N
"^л:
nN
//
<^
//
V
\^
NN
•v//
„Нормально,г>ч
*5у
//
//
/Ш/
77
ЛАг1л\
sN
Т7
А
(У
//7
Лолод"
ш
=#?
>
X
\^
77
////
У
^/
У
/
^|?
У/
•Чб-^а
I
ta6-35\
ш-
:Ж
Коэффициент рабочего бремени
Рис. 4. Изменение температуры в шкафу (на средней полке) в зависимости от
коэффициента рабочего времени при различных температурах окружающего воздуха.
1Р\
*~\
f/li
1
О
о н
%.6
ь
«С5 t
1
5 2-
1
-2
а
Mil
1
гшуу/
Ж/У/
II ' 1
5
TIP N^^^.^'l
hi iNvi 11
V 1 11 1 III Jr^f^A /
Ш»
wi
#1
щ4
>S\
до
Щ
Ш
№?
4 ^ч
//
/X/
„Нормально
//
гчЛ\\
;
5
V/
Кч
i\\
У7
/A/
га
ч \ 1
foF<
,.., \
шич4
Ml ! |
lillJliL
/у%У/
ш
ш
Холод"
Л(\\! у
\МЬ
«1 1
го
>>1
Htm
жщ
Ф
п
rvks^
\Ч\Ч
к\[\\
K4N4
>>J
щ
У/
'//.
V/
У А
[\\
^
1 ч
NN
т
1 1 !
ъ*\
7/\
А
'У
\\ \
к \
\ \
NN
=25'
2.
У^А
/
\\
\\
5
ЦН0°
\ \
Л
\
ч \
\ ч
-±~»
к\
М
к\
Р
\V
St
^я
^N
1 \]
Jfi
Расход электроэнергии\кбт-ч/сутки
Рис. 5. Изменение температуры в шкафу (на средней полке) в аависимости от расхода
электроэнергии при различных температурах окружающего воздуха.

№ 5
Применение понятия эксергии в холодильной технике
41
температуру в шкафу на 5,5-f-7,0°.
Терморегулятор настраивают таким образом., чтобы при
комнатной температуре 20° и при режиме
«Нормально» температура на средней полке
была 1,5-—-4°. При этих условиях на режиме
«Холод» температура колеблется — от 0 до
—2,5°, на режиме «1» — от 6,0 до 3,5°.
Таким образом, диапазон изменения
температуры в шкафу равен 6°.
При повышении температуры окружающего
воздуха с 20 до 35° температура на средней
полке колеблется: на режиме «1» от 3,5-^6,0°
до 8,5-f-l 1,0°, на режиме «Нормально» от
1,54-4,0° до 5,5--8,0о (рис. 3).
Таким образом, при высокой температуре
окружающего воздуха для получения в шкафу
низкой температуры необходимо перевести
терморегулятор на более холодный режим.
Режим в испарителе относительно стабилен:
при температуре окружающей среды 20^-35°
температура в нем на режиме «1» изменяется
от —7,4 до —8,2°, на режиме «Нормально» от
Процессы, происходящие в холодильных
установках, как и все реальные процессы,
сопровождаются потерями вследствие
необратимости. Это означает, что часть подведенной к
установке энергии, которая могла бы дать
полезный эффект, не используется»
Эффективность компрессионных
холодильных установок в настоящее время оценивается
по величине удельной холодопроизводитель-
ности Ке или, что то же, холодильного
коэффициента е, равного отношению количества
тепла, отведенного от охлаждаемого объекта,
к затраченной работе. Однако, как это
неоднократно отмечалось [1, 2, 3], Ке и е не
являются коэффициентами полезного действия
(к. п. д.) и не характеризуют степень
совершенства установки. По значениям Ке и е
можно лишь сравнивать холодильные установки
между собой и с обратимым циклом Карно,
причем только тогда, когда они работают в
одинаковых температурных пределах, а под-
—10,1 до —10,7°, т. е. колебание температуры
не превышает 0,8°.
Значения коэффициентов рабочего времени
и расхода электроэнергии в зависимости от
температуры в шкафу при различных
температурах окружающего воздуха приведены на
рис. 4 и 5.
При t0.в = 20° расход электроэнергии при
изменении температуры на средней полке от
6,0 до —2,5° колеблется от 0,47 до
1,62 квт-ч/сутки.
При повышении температуры окружающего
воздуха расход электроэнергии
соответственно возрастает.
Большая работа, осуществленная на заводе
по модернизации имеющихся и
проектированию новых узлов холодильников, проводилась
в направлении повышения надежности
изделий в эксплуатации, уменьшения расхода
электроэнергии и снижения трудоемкости
изготовления.
вод и отвод тепла ведутся при постоянных
температурах. В остальных случаях
сравнительная оценка установок с помощью Ке и г
или невозможна (например, установки для
производства сухого льда), или требует
сложных искусственных построений. Это же
относится и к тепловому коэффициенту ?,
используемому при оценке холодильных установок,
работающих за счет тепла. Данные об
эффективности отдельных элементов установки,
потерях в них и причинах, которыми они
обусловлены, получить на основе Ке, г и ? также
нельзя.
Не дает возможности решить полностью эти
задачи и энтропийный метод определения
энергетических потерь [4, 5, 6, 7]. Поэтому
возникла необходимость в методе,
позволяющем не только устанавливать потери, но и
определять к.п.д. установки в целом и
отдельных процессов. Такой метод должен быть
достаточно простым и наглядным.
Применение понятия эксергии в холодильной технике
Канд. техн. наук В. М. БРОДЯНСКИЙ — Московский энергетический институт,
анж. Л. Е. МЕДОВАР — Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
им. А. И. Микояна

42
Применение понятия эксергии в холодильной технике
Ш 5
Указанным требованиям удовлетворяет
развивающийся в последнее время метод
термодинамического анализа, основанный на
использовании понятия эксергии *.
Ниже дан, на базе использования эксергии,
метод составления термодинамических
характеристик холодильных установок, основы
которого были изложены ранее [1, 2, 8—12].
Основы методики анализа
По первому началу термодинамики,
являющемуся частным случаем закона сохранения
энергии, все виды энергии в установке, как
используемые, так и теряемые, равноценны и
полностью учитываются при составлении
энергетического баланса процесса.
Однако с технической точки зрения одно и
то же количество энергии при заданных
условиях окружающей среды может иметь
различную ценность в зависимости от вида
энергии и параметров процесса. Эта ценность
определяется на основе второго начала
термодинамики работоспособностью —
максимальным количеством механической, электрической
или иной энергии, полностью превратимой в
другие виды, которое может быть получено из
имеющегося количества энергии данного вида.
Если, например, какое-то количество
внутренней энергии одного вещества передается
другому, причем формой передачи является
тепло, то ценность этой энергии при данной
температуре окружающей среды определяется
не только ее количеством, но и температурой,
при которой она передается.
Работоспособность этой энергии будет тем больше, чем
значительнее температура, при которой она
передается, отличается от температуры
окружающей среды. Если температура вещества равна
температуре окружающей среды, то ценность
тепла равна нулю, так как никакого эффекта
в виде механической или другой полезной
энергии из него не может быть получено.
В применении к холодильной технике это
означает, что данное количество холода, т. е.
тепла, отводимого от охлаждаемой среды при
температуре ниже температуры окружающей
среды, тем ценнее, чем ниже температура, при
которой производится холод. Поэтому оценка
холода при термодинамическом анализе
должна вестись не по количеству отведенной
энергии, измеряемому в калориях тепла, а по
работоспособности этого тепла—количеству
механической или электрической энергии, которое
нужно затратить в идеальном (обратимом)
процессе для получения этого количества
холода при данной температуре. Чем ниже эта
температура, тем больше затрачивается
энергии.
Аналогично, ценность (работоспособность)
внутренней энергии потока рабочего вещества
определяется тем, насколько его параметры
отличаются от параметров окружающей
среды. Если давление и температура вещества те
же, что и окружающей среды (р0.с, Тос),
то очевидно, что его внутренняя энергия не
может быть использована для получения
какого-либо полезного технического эффекта и
работоспособность будет равна нулю.
Необходима некоторая разность
потенциалов (Ар или АГ), чтобы получить при
обратимом взаимодействии вещества со средой
соответствующее количество механической или
электрической энергии (как и в предыдущем
случае, это количество — работоспособность—
может быть при низких температурах как
меньше, так и больше, чем абсолютная
величина полной внутренней энергии).
Таким образом, каждому количеству
энергии того или иного вида или каждому
значению энергии системы соответствует в
заданных условиях окружающей среды
определенное максимальное количество механической
или другой полностью превратимой энергии—
работоспособность системы. Эта величина и
названа эксергией [1.0].
Составляя баланс установки или ее частей
в единицах эксергии, мы вводим в анализ
также и качественную сторону энергетических
превращений, рассматривая их с точки зрения
сохранения и использования полезной для
данной технической задачи энергии, а не энергии
вообще.
В дальнейшем мы ограничим наш анализ
гермомеханическими системами, в которых
внешний и внутренний обмен энергией
происходит только в трех формах—работы
L^тепла Q и полной внутренней энергии /,
поступающей или отводимой с потоками рабочего
вещества. Все промышленные холодильные
установки являются именно такими системами.
Уравнение энергетического баланса
термомеханической системы [1, 2] имеет вид2
Е+ = L+ + Q+ + /+ -/.- + <?- t /"=?-, A)
1 Термин «эксергия» введен 3. Рантом по
предложению Р. Планка [10] в качестве единого термина,
заменяющего прежние различные наименования этой
функции: «полезно используемая энергия»,
«работоспособность», «пригодность», «пригодная энергия» и др., и
является в настоящее время общепринятым.
2 Все количества энергии должны быть выражены в
одних и тех же единицах.

Jsfe 5
Применение понятия эксергии в холодильной технике
43
где знаком « + » отмечены подведенные
количества энергии, знаком «—» — отведенные.
Независимо от того, обратимы процессы в
системе или необратимы и каковы потери от
необратимости, правая часть равенства по
первому началу термодинамики всегда будет
равна левой. Изменяться могут только значения
отдельных видов энергии в пределах общего
равенства Е+ = Е~*
Уравнение эксергетического баланса вместо
тепла и энергии потока включает
соответствующие им величины эксергии тепла Exq
и эксергии массы Ехш. Величина работы L
входит в эксергетический баланс без
изменения, так как передаваемая механическая
энергия полностью преобразуема в любой другой
вид энергии и ее эксергия равна работе L.
Для обратимых процессов
Ех+ = L+-\- Ext, + Ех\ — L" -|~ ЕХм +
-\-EXq=Ex~. B)
Подведенная эксергия Ех+ равна
отведенной Ех~~. В реальных процессах, где в той или
иной степени неизбежны потери от
необратимости, отведенная энергия в соответствии со
вторым началом термодинамики всегда
меньше подведенной на величину потерь D:
Ех+>Ех~ ИЛи Ex+-Ex~ = D. C)
'Обычно потери D удобно разделять на
внешние Д,, обусловленные взаимодействием
системы с окружающей средой, и
внутренние Д, связанные с процессами внутри
системы
D = De + D, D)
С помощью равенства C) можно найти для
всего процесса или любой его части потери от
необратимости De и Dt.
Отношение
позволяет определить степень
термодинамического совершенства процесса и называется
эксергетическим к. п. д.
Для обратимого процесса т\ех = 1,
для.полностью необратимого х\ех = 0. Большая часть
технических процессов обладает некоторой
степенью обратимости и для них 0 < v\ex<C 1-
Используя уравнения C), D),. E) и
подсчитав соответствующие величины эксергии,
можно провести полный термодинамический
анализ любой установки или ее части.
Подсчет величины эксергии
Способ вычисления величины эксергии
зависит от вида энергии. Для полностью превра-
тимых видов (механическая, электрическая)
эксергия равна энергии.
Эксергия потоков рабочего тела?хми
эксергия тепла Exq не равны энергии и должны
вычисляться по соответствующей методике.
Эксергия потока рабочего вещества,
отнесенная к единице расхода, — эксергия массы
ехш как известно из термодинамики,
определяется из выражения
€-Хы = I 1 о.с 5 (->>
где: /0.с, То.с, So.c.—соответственно энтальпия,
температура и энтропия вещества в состоянии
равновесия с окружающей средой;
/, 5 — параметры вещества в данном
состоянии;
(ioc. — To.c s0,c) — константа С.
Так как величина ехи — однозначная
функция i и s, она является параметром состояния
и может быть вычислена по s, T- или s,
/-диаграммам.
Еще более удобно построить для каждого
вещества диаграмму состояния, в которой по
оси ординат будет отложена эксергия ехи
[1], а по оси абсцисс—энтальпия i*. По такой
диаграмме можно определить величину ехи
для любого заданного состояния вещества.
Физический смысл ехм формулируется в
зависимости от вида процесса. Если в процессе
затрачивается работа для перевода рабочего
вещества из одного состояния в другое, то
эксергия массы ехм определяется как
минимальная работа, требуемая для обратимого
перевода 1 кг вещества в поточном процессе
из равновесия с окружающей средой в
заданное состояние.
Например эксергия 1 кг сухого льда есть
минимальная работа, которая необходима для
перевода в твердое состояние 1 кг СОг из
состояния, характеризуемого параметрами
р=1 ата, t=20°. Если, наоборот, нужно
получить работу за счет изменения параметров
рабочего вещества, то эксергия ехм равна
максимальной работе обратимого перехода
вещества в состояние равновесия с окружающей
средой.
* Диаграмма ex, i для воздуха опубликована в
работе [I]; диаграммы ex, i для водяного пара и
аммиака построены на кафедре теплоэнергоснабжения
промышленных предприятий МЭИ.

44
Применение понятия эксергии в холодильной технике
№ 5
Отсюда следует, что минимальная (или
максимальная) работа L, которую
необходимо затратить (получить) при обратимом
переводе вещества в поточном процессе из
заданного начального в заданное конечное
состояние, равна разности эксергии в этих
состояниях
L = А ехи.
Эксергия тепла exq в отличие от эксергии
массы ехи является параметром процесса, а
не параметром состояния. Поэтому она
вычисляется по параметрам процесса, т. е. по
количеству энергии, передаваемой в форме
тепла Q (на единицу рабочего вещества q), и
соответствующей температуре Т (с учетом
температуры окружающей среды Г0.с).
Передача энергии от теплового источника к
окружающей среде может осуществляться
как необратимым, так и обратимым путем.
В первом случае (передача
непосредственным теплообменом) разность потенциалов АГ
между источником и окружающей средой не
используется для получения какого-либо
эффекта в виде механической или другой
полностью превратимой энергии. Этот процесс
возможен только при Т > Т0,с.
Во втором случае (косвенный теплообмен
[13]) должно быть введено некоторое
промежуточное устройство (например, позволяющее
осуществить цикл Карно), посредством
которого получается максимально возможное
количество работы при Г>Г0.С, либо
затрачивается минимальная работа на отвод тепла от
источника приГ<Г0.с (или на отвод тепла от
окружающей среды к приемнику при Г< Г0.с,
например, для теплового насоса). Этим
количеством работы и измеряется эксергия
тепла ехг
В общем случае, если Т величина
переменная
ехяшшЪЬд^р^ш>Ъ1Ч.Кч, G)
системе (например, к холодильной установке)
соответствует отводу эксергии, отдаваемой
источнику (охлаждаемой среде). В стационар--
ном состоянии к системе необходимо
подводить соответствующее количество работы.
Охлаждаемая среда, отдавая энергию, повышает
свою эксергию.
Эксергия тепла exq при Т < Г0.с по
абсолютной величине может быть как меньше (при
умеренных температурах), так и значительно
больше q (при более низких температурах).
Например, при Q = 1000 ккал и t0.c =20°
зависимость эксергии от температуры
характеризуется следующими данными:
г
\
—5 -80 -126,5
exqt ккал 93
518 1000
-200
ЗОЮ
Эти цифры показывают, что эксергия тепла
резко возрастает при понижении
температуры, например при t = —200° она в 32 раза
больше, чем при t = —5°.
Связь между количеством тепла и его эксёр-
гией представлена в s, Г-диаграмме (рис. I).
Рис. 1. Соотношения между количеством отводи
мого тепла (?о и эксергией тепла Exq.
где К-х — коэффициент работоспособности
тепла.
В частном случае, при Т=const, exQ = qKT.
Если Г> Tox>toK-y >0 и знаки exqn q
одинаковы. Следовательно, подвод тепла к системе
соответствует подводу эксергии и при
стационарном состоянии системы она может
производить работу. Отвод тепла при Т > Т0 с
соответствует отводу эксергии. Напротив,
если Т < Го.с, то Кт <С 0 и знаки q и exq
противоположны. Это означает, что подвод тепла к
Количество отводимого тепла Q0, которое
изображено незаштрихованной площадью,
одинаково для трех случаев. Разница между
показанными процессами состоит в том, что
температуры отвода тепла различны
r0\<r0<7V
Из графика видно, как быстро возрастает
необходимая работа (Ехд\ соответствующая
заштрихованной площади EXq^> EXq ^> EXq.

№ 5
Применение понятия эксергии в холодильной технике
45
В пределе, при [Т0 ~> 0°К величина A s = —~
стремится к бесконечности. Это означает, что
величина Я-х^-»* оэ так же, как и
соответствующая ей площадь (принцип недостижимости
абсолютного нуля).
Для определения exq в любых пределах
температур разработаны наглядные и точные •
методы, основанные как на использовании Q,
Кч -диаграммы [1, 2], так и ех, /-диаграммы
рабочего тела.
Некоторые частные приложения
эксергетического баланса
В качестве примеров сопоставления
энергетического и эксергетического балансов
рассмотрим два процесса.
Сжатие газа в компрессоре
(рис. 2). Энергетический баланс компрессора,
представленный в виде диаграммы потоков
энергии описывается уравнением1
L+ -+ i+ = q--\- r\
При адиабатическом сжатии q" = 0.
Эксергетический баланс, представленный в
виде диаграммы потоков эксергии, в общем
случае выразится уравнением
L+ + exi = ex~ + Dt + De. (8)
В идеальном случае при обратимом
адиабатическом сжатии q~ = О и ехд = 0. Внешние
потери / еь связанные с отдачей тепла в
окружающую среду, так же, как и внутренние D.
Рис. 2. Сопоставление энергетического и
эксергетического балансов компрессора:
а — схема процесса; б — энергетический баланс;' в —
эксергетический баланс.
Рис. 3. Сопоставление энергетического и
эксергетического балансов компрессионной холодильной установки:
а 4 энергетический баланс; б — эксергетический баланс
при этом отсутствуют и вся подведенная
работа затрачивается на увеличение эксергии
рабочего вещества
L+ = ехй — ех+ = А ехм. (8а)
Равенство (8а) справедливо и для
обратимого изотермического сжатия, проводимого
при Г0.с. В этом случае ехд = 0 потому, что
выделяемое при сжатии тепло q не имеет
работоспособности (Л"т =0).
При адиабатическом, но необратимом
сжатии работа будет больше, чем &ехи на
величину внутренних потерь, так как внешние
потери Ц, = 0; L = AexM + Di.
Таким образом, по эксергетическому
балансу компрессора можно определить внешние
потери от необратимости и при обработке
результатов эксперимента найти определяющие
их зависимости.
Охлаждение вещества с
помощью паровой компрессионной
холодильной установки. Поскольку
в установке осуществляется замкнутый
процесс (цикл) и рабочее вещество не поступает
в систему и не выходит из нее
1 Индексы величин L, q, i и др. определяют
направление потоков эксергии, но не их знак. Все величины,
независимо от знака, являются существенно
положительными.
t-*J\f м ?ZXf/i ' vy.
Установка работает в пределах температур
Т0 и Гос. Температура конденсации ГК>Г0С
и температура кипения Г0<Г0. Схемы
энергетического и эксергетического балансов
процесса представлены на рис. 3.
Энергетический баланс установки имеет вид

46
Применение понятия эксергии в холодильной технике
№ 5
где: Qn — потери холода в результате теп-
лопритока через изоляцию;
Qkm — потери тепла при охлаждении
компрессора.
В этом уравнении видны только потери
энергии через изоляцию и при охлаждении
компрессора, причем ценность холода и тепла
не учитываются.
Эксергетический баланс выражается
равенством:
L+= ЕхЦ + De + De -f De + De"+
где: De и De — потери вследствие
непосредственного теплообмена при конечных
разностях температур в испарителе (&ТИ = Т10 — Т0)
и конденсаторе (А Гк~ Гк — Гос);
De — потери с охлаждающей водой в
конденсаторе;
De" — потери при охлаждении компрессора;
Dn — потери от теплопритока через
изоляцию;
К^ккал/хбт-ч
Рис. 4 Зависимость А"'|х и Ке от t0 (^k = 30e):
—.—.—.—.—.— для компрессора 2АВ-27,
NH3
— — — фреон-22
2D/ — сумма внутренних потерь в
установке, определяемых при эксергетиче-
ском анализе отдельных элементов.
Уравнение эксергетического баланса ясно
показывает, что весь процесс протекает только
за счет внешней работы L (нигде больше эк-
сергия к установке не подводится).
Часть эксергии передается охлаждаемому
объекту при Г0, остальная теряется
вследствие указанных потерь от необратимости.
Поэтому эксергетический к. п. д. реальной
установки
ExZ
всегда меньше единицы и является мерой ее
эффективности. _ (
Величина Ех^ может быть названа
приведенной холодопроизводитель-
н остью — Qe0x. Можно применять также
приведенную удельную холодопроизводитель-
ность К?:
/СГ =
<Й*
ккал/квт-ч.
(9)
В отличие от КеУ Кеех имеет предел: для
установки, в которой отсутствуют потери, Кеех
будет максимальным и равным 860 ккал/квт-ч.
Кеех обладает большей универсальностью,
чем Ке, так как позволяет оценивать
эффективность установок, имеющих охлаждаемые
объекты с различными температурами кипения
(например, двухступенчатая установка с холо-
допроизводительностью на промежуточном
уровне).
Точно так же можно оценивать работу
установок с переменными температурами
охлаждения, например воздушных (посредством е
или Ке такая оценка вообще невозможна):
к:
2Q<
SZ.
A0)
для компрессора 4АУ-15.
Следует отметить, что формула A0)
применима и к установке для комбинированного
производства тепла и холода, так как Ex~~q
обладает свойством аддитивности и
приведенные холодо- и теплопроизводительности могут
быть суммированы.
Коэффициент Кеех так же, как и г\ех,
показывает изменение эффективности работы
установки при изменении внешних условий.
На рис. 4 приведены зависимости Keex=f{t^)
и Ke=f(tQ) [14] для компрессоров 2АВ-27
и 4АУ-15.

№ 5
Расчет теоретического цикла пароэжекторной холодильной машины
47
Как видно из рис. 4, Ке для компрессора
2АВ-27, например при t0 — 0°, значительно
выше, чем при to= —10°, однако Кеех машины
будет меньше. Кривые Кее* =f(t0)
показывают также, что машины имеют оптимальную
область работы, чего Ке не отражает. Так, Кеех
характеризуется максимальным значением для
компрессора 4АУ-15, работающего на
аммиаке, при to= —13°, а на фреоне-22 — при
U=— 22°.
Изложенные выше положения и примеры
показывают, что применение эксергии может
значительно расширить и углубить анализ
результатов испытаний и исследований
холодильных установок и позволить правильно
оценить их эффективность при эксплуатации.
Подробный количественный анализ
холодильной установки и ее элементов на базе
эксергетического метода должен составить
содержание отдельной работы.
ЛИТЕРАТУРА
1. И. П. И ш к и ы и В. М. Б р о д я н с к и й,
Термодинамический анализ необратимых низкотемпературных
процессов, ЖТФ, т. XXII, вып. 11, 1952.
Пароэжекторные холодильные машины
находят все большее применение в различных
отраслях промышленности. В настоящее
время ведутся работы по использованию в них
различных агентов для получения низких
температур. Однако для расчета, а также
исследования машин с целью оценки потерь
необходимо уточнить понятия идеального
эжектора, а также методы расчета теоретического
(сравнительного) цикла и представления его
в виде двух совмещенных циклов: прямого
(силового) и обратного (холодильного).
Нужно также разработать методику сравнения
холодильных агентов между собой и выбора
оптимального агента для машин того или иного
назначения.
2. В. М. Б р о д я н с к и й и И. П. И ш к и н,
Термодинамический анализ необратимых процессов в
холодильных установках, Известия АН СССР, ОТН, № 5,
1958.
3. Р. План к, Следует ли отказаться от калории как
единицы теплоты?, «Холодильная техника», 1961, № 2.
4. Д. П. Г о х ш т е й н, К теории рабочего процесса
холодильных установок, «Холодильная техника»,
1953, № 4.
5. И. П. И ш к и н, В. М. Б р о д я н с к и й, ЖТФ,
т. XXIII, вып. 10, 1953.
6. В. С. М а р т ы н о в с к и й, Л. 3. М е л ь ц е р, О
степени термодинамического совершенства
теплоэнергетических и холодильных установок, «Холодильная
техника», 1955, № 1.
7. Ф. М. Ч и с т я к о в, Об энтропийном методе
определения энергетических потерь в холодильных циклах,
«Холодильная техника», 1955, № 4.
8. А. И. Андрющенко, Докторская диссертация,
МЭИ, 1955.
9. J. Н. Кее nan, Mech. Engineering^ 54, 195, 1932.
10. Z. R a n t,\ Bewertung und praktische Verrechnung
von Energien, All. Warmetechnik, 8 A957). S. 25—32.
11. P. Grassmann, Die Exergie und das Flufibild
der technische nutzbaren Leistung, All. Warmetechnik, 9
1959.
12. В. М. Бродянский, Ф. И. М е е р з о н,
Производство кислорода, Металлургиздат, I960.
13. А. А. Г у х м а н, Лекции но термодинамике,
читанные в МИХМе в 1956 г.
14. Энциклопедический справочник «Холодильная
техника», т. 1, 1960.
Идеальный эжектор
В идеальном эжекторе расширение
рабочего пара в сопле (процесс 7—9 на рис. 1) и
сжатие смеси паров в диффузоре (процесс
10—11) происходят по изоэнтропам
(адиабатам), а смешение паров (точки 9 и 1) — по
изобаре при давлении кипения ро. Конечное
давление на выходе из диффузора равно
давлению конденсации рк. Скорости wi и wu и
кинетические энергии обоих потоков (рабочего
пара на входе в сопло и смеси на выходе из
диффузора) принимаются равными нулю.
В идеальном эжекторе процессы 7—9 и
10—11 обратимы, причем изменения
энтальпии и кинетической энергии эквивалентны.
Кинетическая энергия рабочего пара, получен-
Расчет теоретического цикла пароэжекторной холодильной машины
Канд. техн. нам к Б. С. ВЕЙ НБЕРГ—Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности им. А. И. Микояна

48
Расчет теоретического цикла пароэжекторной холодильной машины
№ 5
W,
Известно, что
л/ 2g(/7-
h)
= 91,5]/д/рш м1 сек B)
/Se
7
г
V
8/11/32
S/f
7ff f1 ^
Рис. I. Теоретический цикл пароэжекторной
холодильной машины в тепловых диаграммах.
ная при расширении его в сопле, полностью
затрачивается при сжатии смеси паров в
диффузоре. Из этого следует, что в процессе
смешения суммарная кинетическая энергия
потоков не уменьшается и не превращается в
тепло даже частично. В идеальном эжекторе
должно соблюдаться уравнение сохранения
кинетических энергий
(и
2g 1g 2S
или, пренебрегая величиной скорости
холодного пара ал,
W,
У 1 4-я Г 1 +и
ЧЮл
Здесь: а —~ удельное количество рабочего
пара, кг/кг, т. е. его количество
в кг, приходящееся на 1 кг
холодного пара, поступающего из
испарителя;
— коэффициент инжекции, или
количество холодного пара,
отсасываемого из испарителя 1 кг
рабочего, кг/кг.
и =
wl0= ]/2g (/" "~ /lo) = 91,5 У А *сж м/сек. C)
При подстановке о>э и шю из уравнений B)
и C) в уравнение A) с учетом сделанного
выше допущения Ш1 = 0, получают
яД/рШ = 11+а)Д4ж D)
или
и — — = 1. E)
а А /сж
Эти уравнения представляют собой баланс
работ и иногда используются для определения
теоретического значения а, если известны
энтальпии в точках 7, 9, l(k}i 11.
При работе эжектора, помимо уравнения
кинетических энергий, должно соблюдаться
уравнение сохранения количества движения
e(l + a)Bo+P„/„. (б)
где: /нч и /кн — начальное и конечное (при
переходе в диффузор)
сечения камеры смешения,
приходящиеся на A+#) кг
смеси паров, м2\
Рнч и Ркн — давления к камере смешения,
кг/м2.
При изобарном смешении в цилиндрической
камере смешения /нч= Лн.Рнч = ?>кн = 'Ро
и уравнение F) преобразуется
Wn
g ' g v ' ' g
G)
Уравнения G) и A) несовместимы.
Скорость ало, определенная по уравнению G),
меньше, чем полученная по уравнению A).
В цилиндрической камере при изобарном
смешении часть кинетической энергии
теряется на удар при смешении и превращается в
тепло. Вследствие притока тепла точка 10
перемещается вправо и энтропия смеси
становится больше суммы энтропии составляющих.
Подставляя значения шэ и шю из
выражений B) и C) в уравнение G) и пренебрегая
величиной ал, получают известное выражение
а г
М
рш
Д iV
1.
(8)

Ho S
Расчет теоретического цикла пардэжектЬрной холодильной машины
4§
В идеальном эжекторе потери кинетической
энергии на удар при смешении отсутствуют,
поэтому уравнение (8) применять для его
расчета не следует. В этом случае можно
пользоваться формулой E).
Уравнения A) и F) могут быть совмещены,
если предположить, что сечение камеры
смешения на выходе меньше, чем на входе
(коническая, сужающаяся камера; конфузор), как
это выполняется в эжекторных холодильных
машинах.
Таким образом, идеальный эжектор
характеризуется изобарным смешением без потерь
кинетической энергии струи и неизменностью
суммы кинетической энергии, энтальпий и
энтропии обоих потоков. Камера смешения
должна быть конической, сужающейся.
Расчет теоретического (сравнительного)
цикла
Понятие теоретического цикла в
литературе относительно стабилизировалось. Ниже
под теоретическим будет пониматься цикл,
изображенный на рис. 1 (процессы
расширения, смешения и сжатия происходят в
идеальном эжекторе).
В этом цикле точки У и 7 лежат на верхней,
а точки 4 и 6 — на нижней пограничных
кривых. Сжатие жидкости в насосе 4—4'
происходит по изоэнтропе (адиабате). Линии 4—6—7,
11—8—4 и 5—9—10—/ — изобары и линия
4—5 — изоэнтальпа.
В обратном цикле жидкость не
переохлаждается.
При расчете цикла определяют в числе
прочих величин состояние смеси в точках 10 и И>
а также удельное количество рабочего пара.
Известны два метода определения а,
которые при некоторых условиях приводят к
погрешности, измеряемой десятками процессов.
И. И. Левин [1], изображая процессы 7—9
и 1—2 в области влажного пара, отметил, что
12 — h h — h .
(h — h) — (h~h) — (U — U) ~ (/7 — /8) — (i4 — h)
Такой расчет правилен (если исключить
работу насоса, как показано ниже) только для
области влажного пара, в которой энтальпия в
точке 10 является средней взвешенной двух
энтальпий в состояниях 1 и 9, а в точке 11 —
в состояниях 2 и 8.
В. Е. Цыдзик [2], а затем Л. М. Розенфельд
[3] неправомерно распространили этот
метод расчета на область перегретого пара. Не
говоря уже о том, что в этом случае точка 2
является фиктивной и лишь условно
иллюстрирует процессы в обратном холодильном
цикле, использование ее в расчетах приводит к
ошибочным результатам.
Р. Планк [4] указывает, что точка 11 лежит
вблизи от верхней пограничной кривой и для
упрощения расчета предлагает считать, что в
точке 11 пар будет сухим, насыщенным. Такое
упрощение оправдано при некоторой
влажности рабочего пара в точке 7, однако в
теоретическом цикле, в котором принимается, что
рабочий пар сухой, этот метод может
привести к значительной погрешности.
Точный расчет можно произвести
различными аналитическими и графоаналитическими
способами. Приводим предлагаемый автором
простейший аналитический метод.
Тепловой баланс камеры смешения
эжектора
1 ¦*1 + а*в = A+а)*10. (9)
Тепловой баланс эжектора в целом
1./1 + а/7 = A+фи. A0)
В этих двух уравнениях три неизвестных,
что представляет основную трудность расчета.
Однако, если энтальпии ш и in не равны, то
энтропии в этих точках равны, что позволяет
просто и точно решить данную систему
уравнений.
Энтальпия
hi = h — TK{s3 — sn). A1)
Это уравнение пригодно для случая, когда
точка 11 расположена в области влажного
пара или на верхней пограничной кривой.
Энтропия 511 = 510, причем последняя
находится по правилу смешения,
s! -\- a s9 __ s, -f- as7
$10
следовательно,
1 +а
l\\ — ^з ' v I -ч
1 + в
1 4- а
A2)
Найденное значение подставляется в
формулу A0), которая после элементарных
преобразований принимает вид
h — TKsl + а (/7 — Тк $7) —
-(l+aKh-TKsJ=0.
Отсюда можно определить а:
__ k — h + Тк (fj ~ $з) __ fj ~ h 4- TK (s} — s:)
h — h + ^к (S3 — s7) i7 — i8
A3)
На рис. 1 заштрихованы площадки,
соответствующие формуле A3). Числитель
эквивалентен площадке с—14—1—15—4—6, а
знаменатель — площадке а—6—7—8—4—Ъ. Если

S0
Расчет теоретического цикла пароэжекторной холодильной машины
№ о
принять, что изобары совпадают с нижней
пограничной кривой, то
пл. 1 — 15 —4 — 14 —1
пл.7—8 — 4 — 6 — 7
Все входящие в формулу A3) величины
можно найти по таблицам паров и расчет
вести без помощи тепловой диаграммы.
Однако анализ цикла, изображенного в s,
/-диаграмме, позволяет уяснить некоторые
закономерности.
Из уравнения A0) получают
В идеальном эжекторе все процессы
обратимы, следовательно, энтропия системы не
изменяется и можно составить баланс энтропии
подобно балансу энтальпий
1 • 5а +as7 = (l + a)siu
Рис. 2. Расчетные точки в s, 7- и в
5, i-диаграммах.
откуда
a = sJlSllL. A5)
Приравниваем правые части формул A4)
и A5)
*'и ~ h __ gii ~ ?i щ м g\
h — hi s7 — sn' K J
Как известно из аналитической геометрии,
в прямоугольной сетке координат (s, i на
рис. 2) точка 11, удовлетворяющая
уравнению A6), лежит на прямой 1—7 [5, 6 и 7].
Известно, кроме того, что изобары в области
влажного пара изображаются в 5, /-диаграмме
прямыми линиями, следовательно,
треугольники 1—7—9 и 1—11—10 подобны и стороны их
относятся как A+а) : а.
Отсюда вытекает методика графического
решения в s, /-диаграмме. Вначале задаются
давлениями ph, рк и р0 и точками 1 и 7
на пограничной кривой. Соединяя точки / и 7
прямой линией, находят точку ее пересечения
с изобарой (точка 11) и измеряют длины
отрезков /—11 и //—7
_дл. 1-11
а ~ дл. 11 - 7'
Из рис. 2 видно, что при выпуклости вниз
верхней пограничной кривой (вдали от
критической точки) точка 11 в теоретическом
цикле всегда находится в области перегрева. Если
по рекомендации Р. Планка принять вместо
точки 11 точку 5, то работа сжатия в
диффузоре и коэффициент а уменьшаются.
Изобары в области влажного пара
представляют собой прямые, но в области перегре-
Ёа они изгибаются вверх. Если допустить, что
состояние смеси на выходе из диффузора
определяется по смешению паров в состояниях
8 и 2, то очевидно, что энтальпия смеси
(точка 13), которая должна лежать на прямой 2—8,
перемещается на изобару рк вправо и
оказывается правее линии 10—11. Преувеличение
работы сжатия в диффузоре (аз—/ю>/п—/ю)
обусловливает повышение коэффициента а и
перемещение точки 10 влево. Смещение точек
10 и 11 в разные стороны приводит к
неравенству их энтропии, что свидетельствует об
ошибочности расчета.
Следует одновременно отметить, что при
решении уравнения A1) также получается
незначительная погрешность. Как было указано,
уравнение точно в области влажного пара. В
действительности точка 11 лежит правее
пограничной кривой и по изобаре 3—//
энтальпия повышается быстрее, чем по изотерме

№> 5
Расчет теоретического цикла пароэжекторной холодильной машины
51
3—12, Истинная величина in будет несколько
выше вычисленной по уравнению A1), хотя
погрешность измеряется долями процента
от in—ho и отражается на третьем знаке
коэффициента а. По уравнению A1) находится
точка 12 вместо точки 11.
В расчетах часто применяется уравнение
D) баланса работ, которое не дополняет
уравнений (9) и A0), а выводится из них путем
вычитания первого уравнения из второго.
Рекомендуется использовать его для контроля
после того, как будут найдены все искомые
величины.
Совмещенные циклы
Л. М. Розенфельд предложил
рассматривать сложный цикл пароэжекторной машины
как совмещение прямого, рабочего и обратного
холодильных циклов [3, 7]. Такой метод
облегчает исследование, однако в этом случае
совмещение циклов имеет некоторые
особенности.
В пароэжекторной машине обратному циклу
передается вся работа, развиваемая
двигателем (соплом) прямого цикла. Однако в
данном случае двигатель не может приводить в
действие насос и работу для него приходится
получать со стороны. В связи с этим работа
насоса должна быть исключена из всех
уравнений, описывающих баланс двух циклов.
Примером служит уравнение И. И. Левина,
приведенное в начале статьи.
Производство и затрата работы в эжекторе
являются внутренними процессами, поэтому в
тепловой баланс машины в целом включаются
только потоки энергии при обмене с
окружающими источниками.
На рис. 3 изображена механическая
аналогия пароэжекторной машины.
Ее тепловой баланс
Уис I" ^^нс I Wkt = Укд>
или в пересчете на 1 кг агента,
циркулирующего через испаритель,
Яо + а А /нс + aqh = A + a) qK.
Кроме того,
N
рш ¦
= Л/СЖ,
или, как указано выше в уравнении D),
аА1рш = A + а)А1сж.
Приравнивание работы компрессора к
разности работ двигателя и насоса
л(Л/рш — А1*с) = (\ + о)А1сж
приводит в данном случае к неправильным
выводам.
j^-ms
71
Ti
70\
Рис. 3. Совмещенные циклы пароэжекторной машины:
а — механическая аналогия циюла; б — прямой
(силовой) цикл; в — обратный (холодильный) цикл.
Своеобразна форма циклов при
изображении их в s, Г-диаграмме (рис. 3, б, в). Петля
и пересечение линий в прямом цикле
показывают, что при сжатии по линии 10—11
затрачивается больше работы, чем получено при
расширении по линии 8—9. Контур 8—9—10—
—11—8 направлен против часовой стрелки и
поглощает часть работы, развитой в контуре
4—6—7—8—4 при расширении по линии 7—<§.
Площадка 8—9—10—11, умноженная на а,
равна площадке /—15—11—10.
Выбор холодильного агента
В пароэжекторных холодильных машинах
могут успешно применяться, кроме воды,
также и другие агенты, что неоднократно
отмечалось в литературе.
Перспективные холодильные агенты для них
нужно выбирать не только по
термодинамическим критериям (коэффициент эффективности
цикла). В частности, следует принимать во
внимание следующие величины:
— объемное тедловосприятие
(gh)v, или количество тепла,
воспринимаемого агентом на стороне высокого давления от
конденсатора до эжектора (в насосе и котле)
Dh)v = lj-^r!± мал/м';
— объемную работу в сопле, или
снижение энтальпии при расширении от давления
в котле до давления кипения,

52 Расчет теоретического цикла пароэжекторной холодильной машины № 5
(Ak)v = ljLi~ ккал\м\
Обе величины позволяют судить о размерах
и проходных сечениях всего тракта рабочего
пара, подобно тому как объемная холодопро-
изводительность qv характеризует размеры и
проходные сечения для холодного пара.
Интересно отметить, что значения этих
величин для разных агентов хорошо
располагаются на кривых в графиках (рис. 4). Из
возможных аргументов, откладываемых на оси
абсцисс, на рис. 4 принято давление в котле.
Числовые значения, определенные при th = 80°
следует выбирать агенты с малыми
значениями (qh)v и (Alh)v Такими агентами, помимо
воды, являются фреон-113 и другие агенты,
предназначенные для работы при низких
давлениях.
Пример. Рассчитать теоретический цикл водяной
пароэжекторной машины при р0 ~ 0,01 ата (t0 =6,70°),
рк = 0,1 ama (tK = 45,45°) и ph = 7 ата {th = 164,17 ).
По таблицам термодинамических свойств воды и
водяного пара определяют параметры точек и вносят их
в табл. 2. В этой же таблице даны параметры точек,
полученных в результате расчета.
Таблица 2
30е
0° в теоретическом
сравнительном цикле, приведены в табл. 1. Они
примерно пропорциональны давлению в
степени 0,9.
*<м
Агент
Вода
Фреон-113
Фреон-С 318
Фреон-142
Фреон-12
Аммиак
Ph
0,483
2,70
14,11
14,28
23,29
42,26
Ро
0,0062
0,153
1,335
1,481
3,146
4,379
iAlh)v
39,45
176,7
953
922
1136
2058
(Qh )v
176,4
805
4405
3263
5047
9194
1 |
т t
1
2
3
4
Г
5
6
7
6,70
218,5
45,45
45,45
45,54
6,70
164,17
164,17
i
600,2
696,3
617,0
45,45
45,64
45,45
165,7
659,9
S \ X
2,1451
2,1451
1,9480
0,1539
0,1539
0,1628
0,4738
1,6039
1,0
—
1,0
0,0
—
0,065
0,0
1,0
№
8
9
10
11
12
13
14
t
45,45
6,70
6,70
54,3
45,45
58,7
,6,70
i
507,4
448,7
548,3
621,1
620,7
623,1
6,73
s
1,6039
1,6039
1,9595
1,9595
1,9595
1,9654
0,0243
X
0,808
0,745
0,912
—
—
—
0,0
0t3 1 3 JO 30 pkamaWO
Рис. 4. Значения (qn)v и (^h)v Для разных агентов.
Эжекторы приспособлены для пропускания
значительных объемов пара с большой
скоростью. Поэтому для пароэжекторных машин
Таблица 1
Коэффициент удельного расхода пара по формуле A3)
617,0 - 600,2 + 318,61 B,1451 — 1,9480) л гпп
а = = 0,522.
659,9 — 617,0 + 318,61 A,9480 — 1,6039)
Энтальпия в точке 10 по уравнению (9)
/j 4-aig 600,2 + 0,522 • 448,7
*ю =
1+а 1,522
= 548,3 ккал\кг.
Энтальпия в точке 11 (точнее, в точке 12) по
уравнению A0)
_ г + <*h __ 600,2 + 0,522 ¦ 659,9 __
hl ~~ 1+а ~~ 1,522
= 620,7 к кал/кг.
Контрольная проверка по уравнению D) дает
а 0,522
hi ™ 'ю = (h - h) 7-Т"Г = F59'9-448'7O^" =
1 А-а
= 72,4 к к ал j кг.
Полученная величина совпадает с разностью ранее
найденных значений, следовательно, ошибок в расчете
допущено не было.
Окончательную проверку проводят по тепловой диаг-
• рамме. По значениям давления и энтальпии отмечают
в ней точки 10 и 11 и убеждаются, что они
расположены на одной изоэнтропе.
Определяем коэффициент а по литературным данным
и — и 696,3 — 600,2
а = - * = = 0,630.
i7 — k 659,9 — 507,4 '
Преувеличение против точного расчета
составляет 20,7%.

№ 5
Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке воздуха
53
По уравнению A0)
600,2 + 0,630 • 659,9
f18= г-ггт =623,1 ккал\кг.
1 , OoU
Эта точка на изобаре 0,1 ата имеет 513=1,9654.
В то же время
Определяют коэффициент а по рекомендации проф.
Р. Планка
Н— h 617,0 — 600,2
а = ~ = = 0,392.
/- — /3 659,9-617,0
Полученный результат ниже точного значения @,522)
на 24,9°/о.
Выводы
В идеальном эжекторе пароэжекторной
холодильной машины изобарное смешение
происходит без потерь кинетической энергии
струи, при соблюдении уравнений сохранения
кинетических энергий и количества движения.
Камера смешения должна быть конической,
сужающейся. Удельное количество рабочего
пара и коэффициент инжекции определяют по
уравнению E).
Совершенствование технологических
процессов в рыбной промышленности, являющееся
одним из главных факторов ее технического
прогресса, неразрывно связано с широким
применением искусственного холода.
В ближайшие годы предусматривается
значительно увеличить выработку охлажденной
мороженой рыбы и полуфабрикатов. Удельный
вес свежемороженой рыбы в 1965 г. составит
47%: общего количества рыбных товаров,
против 21,6% в 1950 г.
Объем рыбы и рыбного филе,
замораживаемых непосредственно на судах, увеличится
за семилетие в 4 раза. Холодильная емкость
и мощность морозилок береговых
холодильников возрастет больше чем на 60%.
Уточняются понятия теоретического
сравнительного цикла и его представление в виде
совмещенных прямого и обратного циклов.
Показано, что приводимые в литературе
методы расчета дают значительную
погрешность. Рекомендуются точные аналитический
и графический методы.
Предлагаются объемные параметры для
оценки агентов, применяемых в пароэжектор-
ных машинах.
ЛИТЕРАТУРА
1. И. И. Левин, А. Г. Ткачев, Л. М. Розен-
фельд, Холодильные машины, Пищепромиздат, 1939.
2. В. Е. Ц ы д з и к, В. П. Б а р м и н, Б. С. Вей н-
б е р г, Холодильные машины и аппараты, Машгиз, 1946.
3. Л. М. Р о з е н ф е л ь д и А. Г. Ткачев,
Холодильные машины и аппараты, Госторгиздат, 1960.
4. R. Plank, «Amerikanlsche Kaltetechnik», 1939.
5. Handbuch der Kaltetechnik, Bd. 3, S. 1, Springer—
Verlag, 1959.
6. Ф. Бошнякович, Техническая термодинамика,
ч. I, Госэнергоиздат, 1955.
7. Е. Я- Соколов и Н. М. Зингер, Струйные
аппараты, Госэнергоиздат, 1960.
8. Холодильная техника, Энциклопедический
справочник, книга I, гл. 1, Госторгиздат, 1960.
На действующих рефрижераторных судах и
береговых холодильниках эксплуатируется
много скороморозильных аппаратов
различного типа, начиная от мокрых контактных, и
кончая воздушными туннельными. Но ни один
из существующих типов установок не может
полностью удовлетворить предъявляемым к
ним требованиям.
Современные скороморозильные аппараты
должны быть компактными, комплексно
механизированными и автоматизированными и
обеспечивать быстрое, непрерывное
замораживание рыбы до низкой температуры в потоке
воздуха.
Для создания таких аппаратов необходимо
знать оптимальные скорости движения возду-
Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке воздуха
Канд. техн. наук Г. С. КОНОКОТИН - Научно-исследовательский институт механизации рыбной промышленностл

54
Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке воздуха
№ 5
ха в них, температуру среды и другие
параметры, определяющие эффективность работы
установки.
Однако процесс замораживания рыбы в
потоке холодного воздуха с большими
скоростями изучен односторонне.
Если характер физико-химических,
коллоидально-химических и гистологических
изменений в процессе замораживания рыбы известен
достаточно хорошо [1, 2, 3, 4, 5], то в области
исследования теплофизических явлений,
связанных с замораживанием рыбы, сделано пока
очень мало [6, 7].
Поэтому в Научно-исследовательском
институте механизации рыбной промышленности
(НИИМРП) была проведена работа по
изучению тепло- и массообмена при
замораживании рыбы.
Процесс замораживания пищевых
продуктов, в частности рыбы, довольно сложен и
состоит из двух, по сущности различных, но
тесно связанных между собой процессов:
передачи тепла внутри продукта с изменением его
агрегатного состояния и тепло-, массообмена
на поверхности. В соответствии с этим при
исследовании процесса замораживания нужно
отдельно рассматривать явления,
происходящие внутри замораживаемого продукта, и
явления на поверхности взаимодействия его с
окружающей средой.
Первые.изучены уже относительно хорошо.
Что касается вопроса тепло- и массообмена,
то необходимо провести экспериментальные
исследования, чтобы установить
закономерности этого сложного процесса.
Теплообмен между рыбой и окружающей
средой осуществляется в форме
теплопроводности, конвекции и излучения, в основном
протекающих одновременно и влияющих друг на
друга.
Поэтому величина теплообмена будет
характеризоваться суммарным коэффициентом
теплоотдачи, т. е.
а = ак + ат4-ал. A)
При замораживании рыбы теплообмен
усложняется процессом массообмена—усушкой,
которая определяется интенсивностью
испарения, т. е. количеством влаги, испарившейся с
поверхности рыбы в единицу времени, и
обозначается q кг/м2час.
Физические параметры рыбы —
теплоемкость, теплосодержание, теплопроводность,
удельный вес и другие — изменяются в
зависимости от температуры*
Удельная теплоемкость с до начала
замораживания имеет постоянную величину. При
замораживании в интервале температур от
— 1 до —5° она сильно изменяется. Также
изменяется и коэффициент теплопроводности.
Например, средняя теплопроводность
мороженой рыбы примерно в 3,5 раза больше, чем
рыбы, температура которой выше точки
замерзания.
Сложное явление переноса тепла от
поверхности рыбы воздуху можно описать
дифференциальными уравнениями, из которых затем
методом теории подобия устанавливают
критерии Nu и Re.
Подсчитав фактические значения критериев
Nu и Re и построив кривую зависимости
Nu=/(Re), легко можно вывести кр_цтериаль-
ное уравнение связи, характеризующее
изменение интенсивности теплообмена от условий
вынужденного движения воздуха в
скороморозильных аппаратах.
Экспериментальные исследования
В НИИМРП на экспериментальной
установке были проведены опыты по
замораживанию салаки, трески, кильки, окуня, сардины и
другой рыбы.
Рыбу замораживали в металлических
противнях размерами 250X300X60 мм в потоке
воздуха при температуре от —30 до —70° и
скорости движения от 2 до 8 м/сек.
В производственных условиях
замораживание проводили при температуре—30° и
скорости движения воздуха 2—5 м/сек.
Температура воздуха и в теле рыбы
измерялась дистанционным полупроводниковым
измерителем температуры. Датчики прибора
устанавливали в различных точках
замораживаемого блока. Первый датчик
находился на поверхности блока (с заглублением на
1—2 мм), второй — на глубине 10, третий —
20 и четвертый 30 мм от поверхности (в
центре блока).
В процессе замораживания рыбы в блоках
изучали изменение температурного поля в
теле рыбы, температуру и скорость движения
воздуха в аппаратах, потери в весе и
продолжительность замораживания. Величину
коэффициента теплоотдачи определяли из
уравнения теплового баланса, учитывая
количество отдаваемого продуктом тепла, его
поверхность, средний перепад температур и
продолжительность замораживания.
На рис. 1 показано изменение
продолжительности замораживания рыбы в блоках от

№ 5
"Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке воздуха
55
начальной температуры 10° до средней
конечной —18° в зависимости от температуры и
скорости движения воздуха.
Среднюю конечную температуру
определяли по формуле И. Г. Алямовского [9]:
2/к.Ц + ^П /П\
т—' \2)
t —'
t'Cp.K
где: ?к.ц — температура в центре продукта
в момент окончания
замораживания;
tn — температура поверхности
продукта в тот же момент.
Из рис. 1 видно, что при снижении
температуры воздуха на 20° (от —30 до —50°)
продолжительность замораживания уменьшается
почти в 3 раза. Дальнейшее снижение
температуры до —60 и —70° незначительно
отражается на сроках замораживания. Вместе с
тем расход электроэнергии при столь
глубоком понижении температуры воздуха резко
возрастает. Так, эффективная удельная
холодопроизводительность аммиачных
холодильных машин при различных температурах
воздуха составляет:
К (°С)
/Се (ккал/квт-ч)
—50 —60 —70
950 400 300
При снижении температуры воздуха от —50
до —60° удельная холодопроизводительность
уменьшается больше чем в 2 раза.
Таким образом, получать температуры
воздуха в морозильных аппаратах ниже —50°
с помощью аммиачных холодильных машин
нецелесообразно.
На продолжительность замораживания
рыбы в скороморозильных аппаратах влияет
скорость движения воздуха. Приведенные на
рис. 1 данные показывают, что
продолжительность замораживания существенно
уменьшается с увеличением скорости движения воздуха
до 5 м/сек. При возрастании скорости воздуха
от 5 до 7 м/сек продолжительность
замораживания сокращается всего лишь на несколько
минут.
Полученные экспериментальные данные
согласуются с результатами работ Нагаока [10],
в которых имеются указания на то, что
скорость потока воздуха не должна превышать
5 м/сек, в противном случае увеличивается
расход электроэнергии и изменяется окраска
кожи рыбы.
Испарение влаги при контактном
замораживании рыбы в потоке воздуха зависит от
многих факторов: размеров рыбы, ее упитанности,
разности между температурами поверхности и
Тчас
7л
,V=2*/ce*
7м/сел
Sм/сек
-20
-30
-40
-50
-60 -70
Рис. 1. Зависимость времени замораживания
рыбы от температуры и скорости движения
воздуха.
окружающей среды и влияющей на эту
разность величины коэффициента теплоотдачи
(от поверхности рыбы к воздуху).
Сложность процессов тепло- и массообмена
между рыбой и воздухом в морозильных
аппаратах не позволяет произвести точный подсчет
потерь веса. В связи с этим проводили опыты
по определению потерь веса рыбы при
замораживании в потоке воздуха с различными
скоростями.
Результаты опытов показаны на рис. 2, из
которого видно, что потери веса рыбы заметно
сокращаются при увеличении скорости
движения воздуха до 5 м/сек, в дальнейшем они
уменьшаются незначительно.
*<d
/77-Г_
/7 4"'-
(/,0 -
У.сО"
0
\
1 i
jN^-»
* .
1 А
\ J
* *
\ 7
IS *t/r»
Рис. 2. Зависимость потери веса
рыбы при замораживании от
скорости движения воздуха (при
<в--50°).

56
Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке воздуха
№ 5
Расчет продолжительности замораживания
блока рыбы
Продолжительность
замораживания—главный фактор, определяющий габариты и
производительность морозильных аппаратов, —
зависит от толщины и размеров блока,
температуры окружающей среды, начальной
температуры замораживаемой рыбы, ее
упитанности, величины теплового сопротивления
между продуктом и омывающим его воздухом
и др.
При расчете продолжительности
замораживания блоков рыбы обычно не учитывали
многосторонний отвод тепла от упакованных
продуктов, хотя такой отвод тепла существует.
В настоящее время почти во всех
скороморозильных установках рыбу замораживают в
блоках в форме прямоугольного
параллелепипеда. Продолжительность замораживания в
значительной мере зависит от того,
производится ли отвод тепла только от двух
противоположных его плоскостей, четырех или всех
шести.
При замораживании рыбы в потоке воздуха
отвод тепла, как правило, осуществляется от
шести плоскостей блока. Аналитическое
решение задачи определения продолжительности
замораживания продукта при трехмерном
тепловом потоке было дано в 1941 г. Р. План-
ком [11].
Подробные расчеты (по методике Р.
Планка) продолжительности замораживания рыбы
в блоках в зависимости от коэффициента
теплоотдачи, температуры окружающей среды и
размеров блоков даны в работе [9]. Здесь
приведены конечные уравнения, полученные в
результате этого расчета. Из формулы
где: R и Р — коэффициенты, зависящие от
размеров блока и количества
теплоотводящих граней в нем;
q — расход холода на
замораживание рыбы, ккал[м3\
О — разница между температурой
замерзания рыбы и
температурой окружающего
воздуха, °С;
h — высота блока, м,
путем подстановки соответствующих величин
получаем формулы для практических
расчетов продолжительности замораживания рыбы
в блоках различных размеров:
/ = 0,20 м; b = 0,10 м; h = 0,06 м;
'=т(?+т)-2-7-10-^-
/ = 0,40 м; b = 0,20 м\ h = 0,06 ж;
—H^+i)-2,8.10-.«>,
I = 0,60 м; Ъ — 0,30 м; h = 0,06 м;
, =Х («LI+М. з,7. К)-* «шс.
I = 0,80 м; Ь = 0,40 м\ h = 0,06 м\
.,i/Mxi\.Q9.l(HW.
ft
¦+т)-*
D)
E)
F)
G)
I = 0,30 м; b = 0,25 м\ h = 0,06 м± ,
T = X(8L»+_l_).3,6.10-««<«?. (8)
Пользуясь приведенными формулами
можно составить графики продолжительности
замораживания рыбы в зависимости от величины
коэффициента теплоотдачи и температуры
воздуха.
Коэффициент теплопроводности
замороженной рыбы можно определить из следующей
зависимости, действительной в интервале
температур от —1 до —18°:
Х= 1,027—0,033*. (9)
Расход холода q на замораживание рыбы
до kp.K = —18° можно принять 60000 /с/сал/ж3.
Один из графиков замораживания блока
размерами 600X300X60 мм представлен на
рис. 3,
tm
гззо
55 40 45 50
Рис. 3. Зависимость времени
замораживания от температуры
среды и коэффициента
теплоотдачи при размерах блока
600X300X60 мм.

Xs 5
Оптимальные условия тмораживания рыбы в потоке воздуха
57
Из рис, 3 видно, что понижение температуры
воздуха в скороморозильных аппаратах до
—50° значительно сокращает
продолжительность замораживания рыбы. При дальнейшем
снижении температуры время замораживания
уменьшается незначительно.
Коэффициент теплоотдачи а сильно влияет
на продолжительность и скорость
замораживания рыбы, причем величина его
зависит, главным образом, от скорости
движения воздуха в морозильных установках.
С повышением коэффициента а от 10 до
30—40 ккал/м2час град заметно снижается
время замораживания. Дальнейшее
увеличение а мало сказывается на
продолжительности замораживания рыбы.
Наши выводы согласуются с работами
зарубежных исследователей [10, 12, 13].
Теоретический расчет коэффициента
теплоотдачи и сравнение его с опытом
В соответствии с работой [8], при
движении жидкости или воздуха вдоль стенки
величину а можно определить из зависимости
Nu/ = 0,032 Re;'80. (Ю)
Сравнительная таблица расчетных и опытных
значений коэффициента теплоотдачи при
замораживании рыбы
Здесь Ref =
Nu
/"
Ь/
где: v
— скорость движения воздуха, м/сек;
I — определяющий размер блока, м;
v^c — кинематическая вязкость воздуха,
м2/сек, которую можно представить
в виде:
v, = A3,28 -f-0,081*,)- Ю-с; A1)
\f — теплопроводность воздуха, ккал/м
час град, равная
X, = B,10 + 0,0042 tf) • Ю-2. A2)
Зависимости A1) и A2) выведены нами для
интервала температур воздуха от 0 до —60°.
Вычислив величину Nu, по формуле A0),
можно найти значение а по уравнению
g~ Nu/-X', A3)
Пользуясь экспериментальными данными,
получаем из выражения теплового баланса
опытную величину а
*F{tn-tf)i = c3G(tt- t~) + GwLbL*> A4)
откуда
а__ бс8(? —*7) + OwZ.BAa>
тов
3
о
мера '
Х
1
2
3
9
14
16
4
10
11
12
20
5
6
7
8
13
15
17
18
19
21
22
23
24
25
Средняя
объемная
темпера» 1
тура
воздуха при

замораживании
tv% °С
—46,6
—38,4
—33,8
—31,5
-31,7
—31,0
—46,4
-30,0
—33,2
-31,0
-51,4
—31,8
-34,0
—32,7
-50,8
—38,5
-31,6
—34,5
-60,0
—60,7
—60,7
—50,7
-49,1
—30,3
-28,1
Скорость
движения
воздуха
при

раживании '
v, Mfceк
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
2,0
7,0-8,0
2,0
2,0
2,0
5,0-6,0
2,0
2,0
3,0
5,0-6,0
7,0-8,0
5,0
5,0
3,0
4,0—5,0
4,0-5,0
Расчетные
значения
«>
к кал/м*
час град
14,0
13 °
1з'з
13,2
13,2
13,2
13,4
13,1
13,3
13,2
38,3
13,2
13,3
13,2
30,0
13,0
13.2
29,3
31,3
41,0
29,3
24.4
14,9
27,3
22,6
Опытные
значения
а,
ккал/м2
час град
15,3
14,6
17,5
16,8
14,1
14,2
14,3
23,8
13,8
14,1
40,2
14,0
14,7
14,9
42,5
15,8
14,1
30,2
45,7
50,9
46,9
30,0
16,8
28,1
23,2
Тепловой
поток

Одномерный
и
и

Двухмерный
»
„

Трехмерный
ю
»
м
»
»
*>
»
»
к
»
»
A5)
где: О — вес рыбы, кг,
w — содержание воды в рыбе в долях
единицы,
<4 — удельная теплоемкость
замороженной рыбы, ккал/кг град,
L3 — скрытая теплота
льдообразования, 80 ккал/кг,
F — теплопередающая поверхность
рыбы, ж2,
\ — средняя температура в теле
рыбы при температуре в центре
блока —1°,
t2 — средняя температура в теле
рыбы при температуре в центре
блока ?к.ц,
tn — средняя температура
поверхности рыбы в процессе
замораживания, °С,
tf — температура воздуха, °С.

58
Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке воздуха
№ 5
Для определения доли вымороженной воды
Дсо в интервале температур от —1 до —18°
была получена зависимость
А со = 0,0042 A L A6)
Результаты расчета опытной величины а
помещены в таблице.
Из таблицы видно, что расчетный
коэффициент теплоотдачи а меньше, чем
коэффициент, полученный опытным путем. Это
объясняется тем, что теплота испарения влаги при
теоретических расчетах не учитывалась, в
действительности же она влияет на величину а.
Выводы
При изучении тепло- и массообмена в
процессе замораживания рыбы в потоке
воздуха определена зависимость
продолжительности замораживания рыбы от температуры и
скорости движения воздуха. Установлено, что
оптимальными являются температура —40-ь-
—50° и скорость 3—5 м/сек.
При температуре воздуха ниже —50° и
скорости выше 5 м/сек незначительно
сокращается время замораживания.
Усушка рыбы от испарения влаги при
замораживании находится в обратной
зависимости от скорости движения воздуха в
морозильной установке.
Получена зависимость, позволяющая
подсчитывать-коэффициент теплоотдачи от рыбы
к воздуху за счет конвекции. Выведены
формулы для подсчета продолжительности
замораживания как функции от температуры
воздуха, коэффициента теплоотдачи и линейных
размеров блока рыбы.
ЛИТЕРАТУРА
1. Н. А. Головкин, Г. Б. Ч и ж о в, Е. А.
Школьник о в а, Холодильная технология пищевых
продуктов, Госторгиздат, 1955.
2. А. И. П и с к а р е в, Влияние предварительного
хранения рыбы на ее гистологическую структуру и
гидрофильные свойства при замораживании, Доклады от
СССР научной конференции 4 комиссии
Международного института холода, 1958.
3. А. И. Пискарев, А. К. Каминарская,
Л. Г. Л у к ь я н и ц а, Качественные изменения рыбы
при замораживании, Госторгиздат, 1960.
4. Г. С. К о н о к о т и н, Бесконтактный способ
замораживания салаки цля длительного хранения,
«Холодильная техника», 1948, № 3.
5. Г. С. К он окоти н, Удлинение сроков хранения
рыбы горячего копчения для производства шпрот,
Сборник трудов ВНИРО, т. XXIII, Пищепромиздат, 1952.
6. А. Б, Хачатуров, Тепловые процессы при
замораживании рыбы в потоке воздуха, «Холодильная
техника», 1957, № 3.
7. А. Б. Хачатуров, Испарение влаги из
продуктов при замораживании в потоке воздуха, Труды
X Международного конгресса холода, т. III, I960.
8. А. М. Михеев, Основы теплопередачи, Госэнер-
гоиздат, 1956.
9. Г. С. Ко но коти н, Тепло- и массообмен при
замораживании рыбы, Труды НИИМРП, т. I, вып. II,
1961.
10. I. Nagaoka, S. Takagi. S. Hot a Hi,
Experiments on the Freezing of Fish in an Airblast Freezer,
Tanya University of Fisheries Tokyo (Japanj), 1965.
11. R. Plank, Beihefte zur Zeitschrift fur die gesamte
Kalte-Industrie, Reihe 3, Heft 10, VDI-Verlag, Berlir,
1941.
12. L. F. Levy, The Freezing Time of Fish in Airblast
Freezers, «The Journal of Refrigeration», 1958, vol. I,
N 3, 5.
13. R. A. K. Lonig, Some Thermodynamic Properties
of Fish and Their Effect on the Rate of Freezing, «J. Sci.
Food Agric», 1955, N 6.

ОБМЕН ОПЫТОМ
Эксплуатация испарительных конденсаторов
Холодильная лаборатория Московского
института инженеров железнодорожного
транспорта провела испытания испарительных
конденсаторов, установленных в машинных
отделениях передвижных льдозаводов
производительностью до 18 т1 сутки.
Конденсатор (Московского завода
«Компрессор») смонтирован в одном кожухе с двумя
ресиверами, оросительным устройством,
поддоном, поплавковым краном, фильтром и др. Он
состоит из двух групп змеевиковых секций,
собранных на коллекторах.
В верхней части конденсатора находятся
три вентилятора типа ЦАГИ № 7 с
электродвигателями и оросительное устройство,
представляющее собой разветвленную сеть
перфорированных труб, к которым с поддона
подается насосом ЦНШ-40 вода.
Вентиляторы непрерывно прогоняют воздух
навстречу падающей воде, которая
охлаждается и снижает температуру змеевиков.
Наружный воздух поступает в кожух
конденсатора через щели в обшивке вагона и в самом
кожухе. Тепловая нагрузка конденсатора
191300 ккал/час.
Под оросительным устройством расположен
слой фарфоровых колец толщиной 80 мм, над
оросительным устройством — отбойный слой
фарфоровых колец толщиной 50 мм
(предназначен для задерживания водяных капель,
уносимых воздухом).
Расчет испарительного конденсатора
проводили, принимая температуру наружного
воздуха 36°, относительную влажность 35*Vo,
температуру конденсации 42°, коэффициент
теплопередачи 600 ккал/м2час град, температуру
орошающей воды 39°.
Испытания пяти испарительных
конденсаторов показали, что расчетные данные
приняты правильно. Так, на ст. Тбилиси
испарительный конденсатор работал нормально при
температуре наружного воздуха 43°, т. е. выше
расчетной. Температура конденсации была
35—40°. При температуре наружного
воздуха 17° температура конденсации
составляла 35—37°, т. е. в среднем была на 6,82° выше
температуры циркуляционной воды.
Температура перегрева сжатых паров аммиака
110—120°. Производительность льдозавода
при этом режиме соответствовала проектной.
Температура конденсации в основном
зависит от температуры циркуляционной воды, а
последняя, в свою очередь, от температуры
и влажности воздуха, продуваемого через
кожух конденсатора, температуры свежей воды,
добавляемой в поддон конденсатора, и других
факторов.
Относительная влажность воздуха,
проходящего через кожух конденсатора,
увеличивается на 6—20MJ, а температура — на 2—7°.
Утром, вечером и ночью температура
циркуляционной воды выше температуры наружного
воздуха на 3—13°, а днем — обычно ниже
на 3—16°.
Разность между температурами свежей
воды, поступающей на конденсатор, и
циркуляционной составляет 12—17°.
Общее количество воздуха, проходящего
через кожух испарительного конденсатора,
28700 м2/час, что соответствует 160—165 мг/час
на 1000 ккал/час холодопроизводительности
установки. Скорость воздуха, поступающего в
кожух конденсатора, 2,5 м/сек, а
выходящего — 50 м/сек. В кожухе конденсатора воздух
движется со скоростью 1,5 м/сек.
На передвижном льдозаводе ст. Хачмас
скорость движения воздуха в кожухе
конденсатора была снижена до 1 м/сек. Температура во-

60
Обмен опытом
№ 5
ды, орошающей конденсатор, колебалась от
18 до 36°, а температура конденсации
холодильного агента — от 23 до 39°.
Условия для работы испарительного
конденсатора на льдозаводе ст. Хачмас несколько
лучше, чем на льдозаводе ст. Тбилиси,
поскольку конденсатор орошается горной водой,
почти не образующей накипи на его трубах и
имеющей более низкую температуру. Кроме
того, относительная влажность наружного
воздуха на ст. Хачмас ниже, чем на ст.
Тбилиси. Таким образом, скорость движения
воздуха в кожухе конденсатора должна
соответствовать условиям его работы.
На некоторых передвижных льдозаводах
верхний слой отбойных колец был снят. Это
улучшило работу конденсатора, но вода,
уносимая воздухом, увлажняла обмотку
электродвигателей вентиляторов, в результате чего
изоляция выходила из строя. )
На льдозаводе ст. Дербент у
электродвигателей удлинили вал, на котором помещается
вентилятор, и установили их на крыше вагона
машинного отделения. Это позволило
предупредить увлажнение электродвигателей
вентиляторов.
Общий расход электроэнергии на работу
вентиляторов и насоса испарительного
конденсатора 0,03 кет на 1000 ккал/час его тепловой
нагрузки.
В процессе эксплуатации испарительного
конденсатора были выявлены недостатки,
которые легко можно устранить. Теплый воздух
из машинного отделения, где температура
выше температуры окружающей среды,
поступал в кожух конденсатора через щели в
стенке кожуха, примыкающей к машинному
отделению, в результате повышалась температура
циркулирующей воды. Во избежание этого еле-
Автором предложен способ перекачивания
фреона в баллоны.
Баллон 2 (см. рисунок), в который надо
перекачать фреон, очищают от загрязнений,
осушают и подвергают вакуумированию. Затем
на него надевают змеевиковый испаритель 11
из медных труб диаметром 12X1 мм и покры-
дует закрыть эти щели и расширить щели в
стенках кожуха, примыкающих к стенкам
вагона. Кроме того, желательно усилить
вентиляцию машинного отделения путем установки
дополнительных вытяжных вентиляторов.
Чтобы повысить эффективность работы
конденсатора, на некоторых льдозаводах
пытались орошать его трубы проточной водой с
продувкой воздуха через кожух. При такой
эксплуатации поверхность конденсатора
быстро загрязнялась и коэффициент
теплопередачи стенок труб ухудшался. Для улучшения
работы конденсатора трубы необходимо
регулярно очищать. Однако механическая очистка
их связана с. трудностями.
Рационально применять химический способ
очистки труб, после чего их нужно промывать
сильной струей воды. Для этого в кожухе
конденсатора должны быть специальные люки с
крышками.
Необходимо запретить использовать на
испарительных конденсаторах проточную воду.
Для устранения накипи наиболее нагреваемые
трубы нужно располагать над оросительным
устройством и охлаждать воздухом. Объем
циркуляционной воды должен быть
небольшим, однако необходимо, чтобы поверхность
труб покрывалась тонким ее слоем.
Количество свежей воды должно соответствовать
количеству испаряющейся.
Расчетная часовая убыль воды из кожуха
испарительного конденсатора составляет
150 кг/час, а фактическая — от 124 до
268 кг/час.
Испарительные конденсаторы найдут
применение в транспортных холодильных
установках, например в поездах с машинным
охлаждением.
Канд. техн. наук //. В. ДЕМЬЯНКОВ
вают термоизоляцией 12. Диаметр змеевика
220, высота — 1370, шаг витков ~ 70 мм.
Подготовленный таким образом баллон 2
помещают вместе с наклонной подставкой на
десятичные весы 13.
Баллон 1, из которого отбирают фреон,
устанавливают вентилем вниз на подставку так,
Перекачивание Жидкого фреона в баллоны

№ 5
У совершенствование конструкции дымового шибера
61
чтобы он находился на 100—200 мм выше
баллона 2, и присоединяют к нему трубопровод 7.
Открыв вентили 3 и 9, трубопровод продувают
до баллона 2, отвернув гайку 14. При
появлении брызг фреона гайку затягивают.
Окончив продувку, вентиль 9 закрывают, а
вентили баллонов открывают. После этого
снова открывают вентиль 9. Жидкий
холодильный агент дросселируется, проходя через
сопло 10 с отверстием 1,5 мм, и частично
испаряется в змеевике 11. В результате
температура и давление в баллоне 2 понижаются. Под
влиянием разности давлений весь фреон из
баллона 2 переходит в баллон 1.
В начале перекачивания температура в
баллоне 2 примерно на 4°, а давление на
1—0,8 ати ниже, чем в баллоне 1, в конце —
на 2° и на 0,25—0,3 ати.
Перепад давлений и температур между
баллонами 1 и 2 сохраняется в течение всего
процесса.
Перекачивание 55 кг фреона продолжается
около 20 минут. У
За процессом наблюдают по показаниям
манометра 5 и мановакуумметра 8, а также через
смотровое окно 4.
Описанный способ прост и не требует
применения насоса.
Схема для перетачивания сЬоеона-12 и сЬоеона-22:
1 — баллон с жидким фреоном, 2 — вакуумирован-
ный баллон, 3 — вентиль, 4 — смотровое окно, 5 —
манометр МВ-25 кг]смг, 6 — фильтр-осушитель, 7 —
трубопровод @ 6X8), 8 — мановакуумметр, 9 —
вентиль, Ю — сопло, Ц — змеевиковый
испаритель, 12 — термоизоляция, 13 — десятичные весы,
14 — гайка на вентиле баллона.
Инж. В. Я. ВЛАСОВ
Усовершенствование конструкции дымового шибера
На заводе, сухого льда Севастопольского
холодильника в боровах паровых котлов
были установлены стальные шиберы (рис. 1).
Однако, вследствие высокой температуры,
задвижки и рамы деформировались и их стало
очень трудно открывать.
Применение специальных подъемных
приспособлений привело к разрушению
кирпичной кладки боровов.
Рационализатор Г. Е. Фурсов
сконструировал шибер с чугунной задвижкой 1, чугунной
рамой 2 и скобой 6 из швеллера № 10 (рис. 2).
Задвижка состоит из трех частей:
центрального щита и двух боковых щитков 4,
соединенных между собой заклепками.
Задвижка с помощью выдвижного
винтового штока 5 с трапецевидной резьбой легко
открывается при вращении маховика 3 и
соединенной с ним бронзовой втулки 7. Скоба 6 кре-
Рис. 1. Схема расположения шиберов:
-холодный скруббер, 2 — шиберы E шт.)
дымовая труба, 4 —котлы.
3-

62
Усовершенствование конструкции дымового шибера
Но 5
93 ем.
Узел,, а"
Ф 35тр. лрехза ходная, шаг 8мм
7
Рис. 2. Дымовой шибер:
1 — чугунная задвижка, 2 — чугунная рама, 3 — маховик, 4 — боковой
щиток, 5 — винтовой шток, 6 — скоба из швеллера № 10, 7 —
бронзовая втулка, 8 — швеллер № 10, 9 — гайка.
пится к чугунной раме четырьмя
болтами.
Такое шиберное устройство
просто в изготовлении и надежно
в работе. Оно значительно
облегчает труд кочегара, удлиняет
межремонтный период работы
боровов и позволяет
регулировать тягу в широких пределах.
При отключении котлов и отсеков
боровов обеспечивается хорошая
герметизация.
Всего изготовлено и
установлено на газоходах котлов и
боровах завода сухого льда пять
шиберов.
Эксплуатация описанного
устройства шибера в течение
длительного времени показала
хорошие результаты и полностью
подтвердила эффективность его
применения.
Инж. В. Е. ГАВРИЛОВ
ПРИНИМАЕТСЯ ПОДПИСКА
НА 1962 ГОД
на научно-технический и производственный журнал
„ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА"
Год издания 39-й
В журнале освещаются новейшие достижения
отечественной и зарубежной науки и техники в области
получения искусственного холода и применения его
в различным отраслях промышленности, в
предприятиях торговли и общественного питания, на
транспорте и в быту.
На страницах журнала публикуются статьи по
вопросам холодильного машиностроения и
приборостроения, проектирования, строительства и
эксплуатации холодильных предприятий, экономики
холодильного хозяйства, автоматизации холодильных
установок, холодильной обработки и хранения
пищевых продуктов, механизации погрузочно-разгру-
зочных работ, кондиционирования воздуха.
Журнал знакомит читателей с опытом работы
передовых холодильных предприятий, достижениями
изобретателей и рационализаторов производства,
дает практические советы по актуальным вопросам
холодильной техники и технологии, регулярно
помещает справочный материал о типовых проектах
холодильников, новых холодильных машинах, агрегатах
и др.
В журнале систематически публикуются рецензии
на новые книги по холодильной технике и
технологии, а также аннотации книг, освещающих вопросы
применения искусственного холода в разных
отраслях народного хозяйства.
Журнал рассчитан на широкий «руг инженерно-
технических работников холодильных предприятий,
новаторов производства, научных работников,
проектировщиков, конструкторов, преподавателей и
студентов высших и средних технических учебных
заведений.
Журнал выходит 6 раз в год, объем его — 5 печатных листов.
Журнал распространяется ТОЛЬКО ПО ПОДПИСКЕ, в розничную продажу не
поступает.
Подписная цена:
на год за 6 номеров — 3 руб. 60 коп.г на полгода за 3 номера — 1 руб. 80 коп.
Подписка принимается общественными уполномоченными по распространению
печати на предприятиях, в учреждениях, учебных заведениях, всеми городскими и
районными отделами Союзпечати, конторами и отделениями связи.

Ремонт мембранных терморегулирующих вентилей
Основным дефектом мембранных
терморегулирующих вентилей ТМ-2Ф и ТРВ-2М
является утечка фреона из силового элемента
через неплотности в местах пайки, а также
через трещины в мембране.
Чтобы определить место утечки^из силового
элемента ТРВ, отпаивают капиллярную
трубку термобаллона, вставляют новый капилляр
и припаивают припоем ПОС-40, применяя
бескислотный флюс.
Для проверки герметичности приборов на
ремонтно-монтажном комбинате имеется
стенд, схема которого показана на рис. 1.
В ванне 3 помещается трубчатый
электронагреватель (ТЭН) 1, нагревающий воду до
45°. Эта температура поддерживается с
помощью термореле 6 типа ТДД-61. Контакты
термореле включены в цепь катушки
контактора К типа П-61, управляющего грелкой.
Сбоку ванны установлена электрическая
лампа 5, которая через иллюминатор
подсвечивает воду в ванне.
Отросток термобаллона проверяемого ТРВ
зажимают в штуцере 7, ТРВ опускают в
ванну 3 и, открыв вентиль, заполняют силовой
элемент фреоном-12 из баллона 2. ТРВ
выдерживают в ванне в течение трех минут. Место
неплотности силового элемента определяют по
образованию пузырьков фреона.
После осушки прибора в вакуумном шкафу
типа ВШ-0,035 (емкость 35 л, мощность 2 кет)
при температуре 130° и вакууме 720 мм рт. ст.
в течение 30—40 минут место утечки
запаивают припоем ПОС-40. Затем ТРВ снова
проверяют на герметичность в ванне и сушат в
вакуумном шкафу.
Силовой элемент ТРВ заряжают фреоном-12
на стенде, схема которого показана на рис. 2.
Над ванной 1, заполненной водой,
установлен коллектор 11 с мембранными вентилями
20—26 типа 15Б35 бк-1 (диаметр условного
прохода вентилей 6 мм).
Температура воды в ванне 1
поддерживается равной 15° с помощью холодильного
агрегата 4 типа ФАК-1,1- Если температура
водопроводной воды выше 15°, то включается
двухполюсный рубильник 2Р, в результате
термореле ITP типа ТДД-51 будет автоматически
осуществлять пуск и остановку агрегата.
Если температура водопроводной воды
ниже 15°, то включается рубильник IP и вода
будет подогреваться трубчатым
электронагревателем 3, которым также автоматически
будет управлять термореле ITP.
Рис. 1. Стенд для проверки герметичности
приборов:
1 — трубчатый электронагреватель мощностью
0,5 кет; 2 — баллон с фреоном-12: 3 — ванна с
водой; 4 — манометр; 5 —• электрическая лампа; 6 —
термореле ТДД-61; 7 - штуцер; Т —тумблер; К-
контактор П-61: AB—автоматический
выключатель АП-503МТ.

64
Консультация
к>
Сжатый
азот
Рис. 2. Стенд для зарядки силовых элементов приборов автоматики:
16 _ ванны с водой; 2—змеевик, из медных труб; 3 — трубчатый электронагреватель
мощностью 1 кет; 4 — холодильный агрегат ФАК-1,1; 5,8 — баллоны с фреоном-12; 7 —
трубчатый электронагреватель мощностью 0,3 кет; 9 — вакуум-насос BH-461M; 10 —
редуктор РК-355; 11— коллектор; 12 — мерная трубка, 13 — вакуумметр; 14, 15 —
образцовые мановакуумметры, 16—27 — мембранные вентили Д у = б типа 15Б35 бк-1; 1ТР,
2ТР--термореле ТДД-51; IP, 2P — двухполюсные рубильники; 1АВ—4АВ—автоматические
предохранители АП-50' ЗМТ; IK—4K — «юнтакторы П-61; Т — тумблер.
В ванне б вода подогревается до
температуры 25° трубчатым электронагревателем 7,
автоматически включаемым и выключаемым с
помощью термореле 2ТР типа ТДД-51.
К коллектору // присоединена стеклянная
мерная трубка 12 емкостью 100 см*
(внутренний диаметр 10 мм): С трубкой 12 сообщается
баллон 5 с фреоном, которым заряжаются
мем бранные ТРВ и баллон 8. Из последнего
пар фреона подается в силовые элементы
термореле типа ТДДА.
По техническим условиям, ТРВ должны
работать при температуре кипения фреона в
испарителе от —30 до 10°. ТРВ сушатся после
зарядки при температуре 40—45°. Поэтому при
зарядке силового элемента ТРВ нужно
соблюдать следующие условия1:
— объем жидкого фреона должен быть
больше объема капилляра и пространства над
1 В М Шавра, Мембранные ТРВ для малых
холодильных установок, Отчет ВНИХИ № 1708, I960.
мембраной, чтобы при конденсации фреона
над мембраной часть его оставалась в
термопатроне;
— объем жидкого фреона должен быть
меньше объема термобаллона, капилляра и
пространства над мембраной, чтобы при сушке
ТРВ не происходило его повреждения
вследствие теплового расширения жидкости.
Количество фреона, заряжаемого в силовой
элемент ТРВ-2М, составляет 3,0—3,5 г.
Вентиль ТМ-2Ф указанным выше условиям не
отвечает. Поэтому при его ремонте
необходимо заменить капилляр диаметром 3/2 мм на
капилляр диаметром 2/1 мм, чтобы в силовом
элементе вмещалось 4,5—5,0 г фреона-12.
Если зарядить меньшее количество фреона,
то при низкой температуре кипения вся
жидкость может собраться в полости над
мембраной, и ТРВ перестанет реагировать на
изменение перегрева на линии всасывания.
Перед зарядкой силового элемента
термобаллоны зажимают в штуцерах коллектора 11
(см. рис. 2) и, открыв вентили 16, 17, 19, а

М 5
Ремонт мембранных тёрморёгулирующих вентилей
65
также 20—26 на коллекторе, включают
вакуум-насос и вакуумируют систему стенда и
чувствительные элементы ТРВ до остаточного
давления 5—10 мм рт. ст. Закрыв вентиль 17,
открывают вентиль 18, заполняя систему
стенда паром фреона из баллона 8. Закрыв
вентиль 18, открывают вентиль 17 и снова
вакуумируют систему до давления 5—10 мм рт. ст.
Вторично подают в систему фреон, вновь ее
вакуумируют, после чего закрывают вентили
16, 17, 18.
Далее при открытом вентиле 27 заполняют
жидким фреоном из баллона 5 мерную
трубку 12. Чтобы избежать кипения фреона в
трубке 12 и четко видеть его уровень, создают
подпор столба фреона азотом. Давление азота в
трубке 12 с помощью редуктора 10 типа
РК-35Б составляет 6,5 ати.
С помощью вентиля 16 фреон подают в
коллектор 11. Открывая поочередно вентили 20—
26, заполняют жидким фреоном силовые
элементы ТРВ.
Отросток термопатрона пережимают,
отрезают его лишнюю часть, оставляя 12—20 мм и
запаивают припоем ПОС-60, применяя
бескислотный флюс.
Заполненные фреоном ТРВ помещают для
осушки в вакуумный шкаф с температурой
40—45° на 24 часа.
Производительность ТРВ проверяют на
стенде, показанном на рис. 3.
Стенд, рекомендуемый ВНИХИ, состоит из
ротаметра 6 типа РС-5, реометра Q и сосуда
Дьюра 11 с тающим льдом.
Производительность ТРВ можно проверять
или воздухом или азотом (методика
испытания приведена в статье В. М. Шавры
«Испытания тёрморёгулирующих вентилей в
производственных условиях», см. «Холодильная
техника», 1961, № 4).
При определении производительности на
воздухе в ТРВ может попасть влага. Поэтому
\~s
Рис. 3. Стенд для проверки
производительности тёрморёгулирующих вентилей:
1 — баллон с азотом; 2 — редуктор РК-35Б;
3, 7, 8 — мембранные вентили Д.
10 типа
15Б35 бк-1, 4,5 — образцовые манометры,
6 — ротаметр РС-5; 9 — реометр на
2 л\мин\ 10 — лабораторный термометр, 11 —
сосуд Дьюара с тающим льдом.
желательно проводить проверку на азоте,
подсоединив баллон с ним через редуктор РК-35Б
После испытаний ТРВ должны пролежать
месяц на складе. Если по истечении этого
периода характеристика ТРВ (при повторной
проверке на стенде) не изменилась, значит
силовой элемент герметичен и ТРВ можно
монтировать на установке.
При обнаружении трещины в мембране ТРВ
разбирают, крышку и мембрану отпаивают,
разогревают корпус до 150° и в гнездо его
вставляют новую мембрану и крышку,
которые запаивают припоем ПОС-40 с
применением бескислотного флюса. Дальнейший процесс
ремонта производят так, как это описано
выше.
При утечке фреона через сальник
последний заменяют.
Е. И. АНДРАЧНИКОВ, Л. Г. КАПЛАН

КРИТИКАн БИБЛИОГРАФИЯ
Энциклопедический справочник «Холодильная техника»
Книга I. Техника производства искусственного холода, М. Госторгиздат, I960, 544 стр.,
20 диаграмм. Цена 2 руб. 70 коп.
Как указано в предисловии к книге,
энциклопедический справочник «Холодильная техника» предназначен
для широкого круга специалистов-холодильщиков,
работающих на предприятиях различных отраслей
промышленности, железнодорожном и водном транспорте,
на производственных и распределительных
холодильниках, в проектных и конструкторских организациях,
научно-исследовательских институтах, высших учебных
заведениях и техникумах.
К составлению справочника был привлечен большой
коллектив советских ученых и специалистов.
Справочник состоит из трех книг. ,
В вышедшей в свет пеовой книге излагаются
теоретические основы и техника производства искусственного
холода: физические принципы получения низких
температур и теоретические циклы холодильных машин; основы
теплообмена; термодинамика растворов, свойства
холодильных агентов и теплоносителей; рабочие схемы,
процессы и конструкции холодильных машин, а также теп-
лообменной и вспомогательной аппаратуры;
абсорбционные и пароэжекторные холодильные машины;
автоматизация холодильного оборудования; методы
испытаний холодильных машин; техника глубокого
охлаждения. Во всех разделах приводится обширная
библиография. В приложениях даны таблицы и тепловые
диаграммы ряда холодильных агентов.
Всесторонний охват такого обширного и
многогранного комплекса узловых вопросов представляет
сложную задачу, которая успешно решена авторским
коллективом.
Следует отметить стройную последовательность, в
изложении материала, освещающего основы элементов
теории.
Положительной оценки заслуживает также
разработанная унификация буквенных обозначений и изображе.
ний элементов холодильных машин и приборов
автоматики.
В разделе «Физические принципы получения низких
температур» приводятся новые интересные данные,
полученные советскими исследователями, по вихревому
эффекту охлаждения и использованию эффекта
Пельтье.
В разделе «Термодинамические циклы холодильной
машины» дана методика учета необратимых потерь в
холодильных циклах и изложены способы их снижения.
Обстоятельно анализируется регенеративный цикл,
являющийся основным во фреоновых холодильных
установках. Описан новый холодильный цикл с
применением пароструйного прибора, установка которого
особенно целесообразна при наличии кратковременных
эпизодических пиковых нагрузок в условиях
эксплуатации распределительных холодильников. Научный
интерес представляет теория совмещения прямого
цикла теплового двигателя и обратного цикла
холодильной машины, уточняющая характер процессов,
протекающих в абсорбционных и эжекторных установках.
Растущие потребности многих отраслей народного
хозяйства СССР в искусственном холоде вызывают
необходимость внедрения новых холодильных агентов
и их специализации по типам машин, диапазонам
температур и различным циклам. Этому важному вопросу
посвящен специальный раздел «Холодильные агенты».
Необходимо отметить проведенную в этом разделе
большую работу по систематизации термодинамических,
физических, химических и физиологических свойств
наиболее распространенных рабочих веществ и
установлению их конструктивно-эксплуатационных показателей.
В разделе также приводятся основы теории подобия,
что позволяет распространять эмпирические сведения,
полученные для одного вещества, на другие,
неисследованные вещества.
Большое внимание в справочнике уделено основам
теплообмена в аппаратах холодильных установок.
Материалы по теплопередаче изложены на основе
данных новейших советских и зарубежных исследований,
обобщенных в критериальных зависимостях и
охватывающих все важнейшие тепловые процессы в
холодильных аппаратах. Для облегчения пользования эти
уравнения конкретизированы применительно к основным
холодильным агентам. Представляют также интерес
тепловые и гидравлические характеристики и особенности
расчета аппаратов холодильных машин.
Разделы «Компрессионные холодильные машины»,
«Аппараты холодильных машин» и «Агрегатирование
холодильных машин» отражают современные
тенденции в развитии холодильного машиностроения. В них
подробно освещены объемные и энергетические
коэффициенты компрессоров различных типов. Отмечается
экономический диапазон работы одноступенчатых и
многоступенчатых компрессоров. Описывается методика

№ 5
О книге по ремонту холодильных машин и установок
67
выбора их основных размеров и конструктивных
параметров. Большое внимание уделено принципам
унификации компрессоров, а также описанию их основных
узлов и деталей. Хорошо скомпонован материал по
турбокомпрессорным агрегатам. Подробно описаны
смазочные масла, а также металлические и
неметаллические материалы, применяемые в холодильном
машиностроении.
Ценным является также раздел по автоматизации
холодильных установок, в котором приводятся
конструкции автоматических приборов и их основных элементов,
исполнительных механизмов, схемы автоматизации
установок малой и крупной производительности,
вспомогательная электрическая аппаратура и др.
Хорошо составлены разделы, посвященные
абсорбционным и эжекторным холодильным машинам, а
также установкам глубокого охлаждения.
Справочник заканчивается разделом о современных
методах испытания холодильных машин, который
содержит ценные рекомендации, основанные на результатах
многочисленных испытаний с применением
прогрессивных схем и приборов.
В книге имеются и некоторые недочеты.
Слабо освещены вопросы автоматизации
абсорбционных и турбокомпрессорных установок, мало уделено
внимания ротационным компрессорам, недостаточно
полно описаны лучшие зарубежные образцы
холодильных машин.
В справочнике рекомендуется минимально
допустимый объем агента при выходе из колеса последней
ступени Vfr = 800 м*/час. Однако путем соответствующего
выбора холодильного агента и при vh < 800 м*/час
можно уже в настоящее время выполнять
турбоагрегаты малой производительности при умеренных числах
оборотов.
Приводя сведения об эжекторах, работающих на
различных холодильных агентах, следовало бы
подробно охарактеризовать преимущества и недостатки
последних.
Необходимо было бы указать, что для привода
поршневых компрессоров почти во всех случаях
целесообразно применение асинхронных двигателей с
повышенным пусковым моментом.
На стр. 104 ошибочно утверждается, что
«всасываемый пар незначительно перегрет».
Нечетко объяснены причины увеличения
производительности ФДС-1 при переходе с фреона-12 на фреон-22.
Следовало хотя бы коротко описать специальные
датчики, работающие на полупроводниках, а также
применяемые в установках глубокого холода (кислородные
газоанализаторы и др.).
В справочнике имеются также неточности и опечатки.
На рис. 1-а (стр. 148) пропущено буквенное обозна-
Рецензируемая книга посвящена вопросам ремонта
холодильных машин и установок малой и ере иней
производительности, применяемых в системе
потребительской кооперации. Она предназначена для машинистов,
механиков и технических руководителей предприятий.
Книга состоит из пяти глав.
чение обратного клапана, о котором упоминается в
тексте.
На рис. 2-а (стр. 149) схема двухступенчатого сжатия
с водяным охлаждением после ступени низкого давления
не соответствует изображению этого процесса в
диаграмме.
В разделе «Абсорбционные холодильные машины»
следовало бы на рис. 5 (стр. 401) привести
концентрационную колонку.
В разделе «Эжекторные холодильные машины»
расчетная формула D) для определения коэффициента
удельного расхода пара (стр. 411) получена на
основании упрощающих предпосылок, что не отмечено в
тексте. Кроме того, этой формулой нельзя пользоваться,
так как не приведены опытные значения скоростных
коэффициентов.
На рис. 1 (стр. 477) не показаны штуцеры для
заполнения калориметра агентом? и слива его, а также
смотровое стекло для контроля заполнения калориметра
вторичным агентом.
На стр. 479 не указано, когда следует пользоваться
специальными калориметрами, и почему холодильный
агент при выходе из аппарата должен быть во
влажном состоянии.
На стр. 481 в схему необоснованно включен
центробежный насос на жидкостной линии холодильного
агента после конденсатора.
На стр. 486, на рис. 8-6 и в тексте неточно дано
описание процесса в вентиле РВ2. Непонятно введение
регулирующего вентиля PBI между двумя
теплообменниками.
В табл. 1 (стр. 58) вместо Нз—CF2CI должно быть
СНз—CF2C1.
Однако высказанные выше критические замечания не
снижают общей высокой оценки энциклопедического
справочника.
Материал книги хорошо отредактирован (научный
редактор канд. техн. наук Б. С. Вейнберг, редактор
Н. Г. Николаева).
В заключение мы хотели бы выразить благодарность
авторам и редколлегии справочника, а также
издательству за создание хорошей и полезной книги.
# # #
В составлении отзыва принял участие коллектив
кафедры холодильных машин Одесского технологического
института пищевой и холодильной промышленности.
Зав. кафедрой холодильных
установок ОТИПХП проф. С. Г. ЧуклиНу
зав. кафедрой холодильных машин
ОТИПХП доц. В. Ф. Чайковский
В первой главе рассматриваются причины износа
оборудования, способы его выявления и методы
восстановления деталей. Указываются ориентировочные
межремонтные сроки, допуски, посадки и классы чистоты
обработки, соблюдаемые при ремонте холодильного
оборудования.
0 книге по ремонту холодильных машин и установок
А. М. Жаворонков. «Ремонт холодильных машин и установок».
Издательство Центросоюза, 1960.

68
Критика и библиография
М> 3
Во второй главе освещаются вопросы ремонта
аммиачных горизонтальных и вертикальных компрессоров,
й также сборки, регулировки и обкатки машин.
Третья глава посвящена основной и вспомогательной
аппаратуре холодильных установок.
В четвертой главе описываются пуск и
регулирование режима работы установки после ремонта, порядок
остановки холодильной машины, правила техники
безопасности при ремонте аммиачных машин.
В пятой главе изложены вопросы ремонта
автоматических фреоновых холодильных установок.
Опубликование подобной книги своевременно и
полезно, поскольку вопросы ремонта холодильного
оборудования освещены в нашей литературе крайне
недостаточно. Рецензируемая книга до некоторой степени
восполняет этот пробел, но, к сожалению, имеет много
недостатков, затрудняющих пользование ею.
Прежде всего, не следовала помещать в книге
материалы, касающиеся горизонтальных компрессоров,
поскольку в настоящее время на малую и среднюю
производительность выпускаются только вертикальные и
V-образные машины. Не было необходимости также
включать разделы о домашнем холодильнике («ЗИЛ-
Москва», так как имеется книга И. Н. Кругляка и
Г. Д. Свидерского «Ремонт домашних холодильников»
(Коиз, Москва, 1959), в которой этот вопрос изложен
более полно.
В книге очень мало рисунков, что в ряде случаев
может привести к неправильному пониманию изложенного
материала.
Например, на стр. 35 сказана, что диаметр цилиндра
измеряют «по двум взаимно-перпендикулярным
направлениям, т. е. в вертикальной плоскости, проходящей
через ось цилиндра, и в горизонтальной плоскости,
проходящей через ось коленчатого вала». Непонятно, как
эту формулировку можно применить к вертикальному,
а тем более V-образному компрессору. Вместо этого
целесообразнее было бы дать образцы обмерных карт
основных деталей.
Такие разделы, как ремонт шатуна, штока, шатунных
болтов, сальника компрессора ЯК-Ю, основной
аппаратуры и запорной арматуры вообще не имеют рисунков.
Поскольку книга предназначена для машинистов и
механиков холодильных установок, в ней подробно,
последовательно и ясно должны быть изложены все
технологические операции, проводимые при разборке,
ремонте и сборке оборудования. Между тем, это условие
часто не соблюдается.
Так, на стр. 6 сказано, что в
вертикально-прямоточных компрессорах (ВП) величина вредного
пространства определяется оттиском свинцовой прокладки,
заложенной между поршнем и ложной крышкой. Однако
не отмечено, что при измерении этим способом
линейного мертвого пространства ложная крышка должна
быть закреплена.
На стр. 7 читаем: «Овальности цилиндра проверяют
штикмусом, а величину зазора между зеркалом
цилиндра и телом поршня—щупом. Далее вынимают
поршень...». Непонятно, как м!ожно проверить овальность
цилиндра по всей его длине (без выемки поршня.
На той же странице автор пишет: «Клапаны
проверяют на плотность прилегания пластины к седлу
клапана, что видно по отпечаткам седла клапана на
пластине». Определить визуально плотность клапанов
невозможно.
На стр. 51 сказано: «Оси отверстий верхней и нижней
головки шатуна должны быть параллельны между
собой и перпендикулярны к телу шатуна», но как
проверить шатун—остается неясным.
На стр. 75 указано, что перпендикулярность оси вала
к оси цилиндра проверяется путем замера расстояний
от конца крючка, закрепленного на шейке коленчатого
вала, до струны, натянутой по оси цилиндра при двух
положениях коленчатого вала. При этом отклонение не
должно превышать 0,02—0,03 мм. Однако ничего не
сказано о том, чем и как измерить расстояние
0,02 мм от конца крючка до натянутой струны.
Не обращено внимание читателя на то, что при
установках деталей и узлов с помощью струны, необходима
учитывать провисание ее от собственного веса.
Следовало дать таблицу или номограмму для определения
провисания струны в зависимости от диаметра
проволоки, веса груза и расстояния между опорами.
Особенна много вопросов возникает при чтении главы
«Ремонт аппаратов холодильных установок», в которой
автор ограничивается в основном перечислением работ
по ремонту.
В этой главе не рассматриваются причины износа и
повреждений деталей и мест их соединений, не указаны
величины допустимых износов, нет рекомендаций по
выбору целесообразных технологических процессов
ремонта, например, в каких случаях течь в местах
развальцовки труб может быть устранена подвальцовкой и
когда необходимо прибегать к другим методам ремонта
или заменять трубы
В книге имеются опечатки и неправильно построенные
предложения, искажающие иногда содержание. Так, на
стр. 7 вместо «штихмао^напечатано «штикмус», кроме
того, читаем: «Параллельно проверяют плотность
посадки клапанного станка (нужна стакана) к своему
седлу». «Затем компрессор (должно быть конденсатор)
выключают, снимают боковые крышки и проверяют
толщину и плотность слоя накипи на водяных трубках».
На стр. 15 вместо di написано dpl. На стр. 28 вместо
«легкоходавые посадки» применен термин ,«легковые
посадки».
Книга содержит ряд ошибочных и противоречивых
указаний. Так, на стр. 8 написано: «Напор, создаваемый
насосом, определяют по манометру, установленному на
нагнетательной стороне или по силе струи рассола,
который поступает в бак испарителя по обратному
рассольному трубопроводу». Напор насоса нельзя
определить по силе струи. Такая рекомендация может
ориентировать механика и машиниста на работу без
манометра на нагнетательном патрубке насоса.
В табл. 3 приведен недопустимо высокий зазор между
телом поршня! и цилиндром @,5—2,0 мм).
На стр. 30 сказано, что посадка поршневых колец в
А * Q
канавках поршня производится по ~777~> а в таол- 6
А А
На стр. 35 говорится, что предельная овальность
цилиндра, допускаемая на практике, составляет @,001 —
0,002) Z), а на стр. 36 указывается, что цилиндр обычно
растачивают при разности между наибольшим и
наименьшим диаметрами 0,5—0,7 мм.
На стр. 41 отмечается, что конструкции уплотни-
тельных и слизывающих колец различны и отличаются
формой сечения и устройством поршневою замка. Уп-
лотнительные и маслослизывающие кольца, как
правило, по устройству замка не различаются.
Неверно приведены пробные давления на стр. 89
B4 и 12 ати вместо 19 и 15 ати согласно правилам
техники безопасности) и на стр. 90 C—4 ати вместо б ати).
На стр. 44 при описании технологического процесса
изготовления поршневых колец сказано: «Маслоты
обрабатывают по наружному и внутреннему диаметрам
на окончательные размеры или с небольшим припуском

№ 5
Конференция-семинар работников холодильных предприятий Белорусской ССР
69
на обработку». При любом технологическом процессе
изготовления поршневых колец маслоты никогда не
обрабатывают по наружному диаметру на окончательный
размер.
На той же странице утверждается, что поршневые
кольца шлифуют по наружному диаметру. Согласно
ГОСТу 7475-55 «Компрессоры поршневые холодильных
установок» поршневые кольца должны быть
обработаны по наружному диаметру резцом с чистотой по
шестому классу.
На стр. 48 приведена несуществующая марка чугуна
для изготовления поршней (СЧ-18-54).
Указание на стр. 51 о том, что овальность и
конусность отверстий верхней и нижней головок шатуна не
должны превышать 2-го класса точности, не
соответствует ГОСТу 7475-55.
При описании изготовления пластин клапана
(стр. 55—57) автор дает неправильные рекомендации о
применении стали марки Ст-2 с повышением ее меха-
19-21 июня 1961 г. состоялась конференция — семинар
инженерно-технических работников холодильников и
баз системы Белмясорыбторга, на которой
присутствовали главные и старшие инженеры, главные механики,
начальники технологических и компрессорных цехов, ин-
ЖеНеры-элекТрики.
В работе совещания приняли также участие от
ВНИХИ канд. техн. наук т. Гуральник, от ПКИ
Пищепром т. Геллер, от Министерства торговли Белорусской
ССР главный инженер Управления организации торгов-
пи т. Гольберг.
С докладом, посвященным вопросам дальнейшего
технического прогресса на предприятиях Белмясорыбторга,
механизации погрузочно-разгрузочных работ на
холодильниках и автоматизации холодильных установок
выступил главный инженер Республиканской конторы
«Белмясорыбторг» т. Жихарев.
Он отметил, что в результате творческой инициативы
инженерно-технических работников, а также
изобретателей и рационализторов производства уровень
технической эксплуатации холодильников из года в год
повышается, усиливается борьба за снижение расходз
электроэнергии, топлива, сырья и вспомогательных
материалов, а также себестоимости вырабатываемой
продукции и издержек обращения. Проводится работа по
улучшению охраны труда. Облегчен труд кочегаров в
результате перевода котельных на газовое топливо.
Значительно расширены холодильные емкости, что
панических свойств путем цементации. Этот метод не
гарантирует высокое качество пластинок.
На стр. 98 чрезвычайно завышен процент
посторонних нерастворимых в воде примесей, которые содержит
хлористый кальций.
Ошибочно утверждается, что регулирование
температуры испарения достигается с помощью
регулирующего вентиля» (стр. 104) и что чугунная пластинка
ломается, когда давление в цилиндре на 3 кг/см2 больше,
чем давление конденсации (стр. 108). Чугунная
предохранительная пластинка должна ломаться при разности
давлений в 16 кг /см2.
На стр. 115 в п. 3 рекомендуется «снять ложную
крышку с нагнетательными клапанами», в то время как
компрессор 2ФВ-10, о котором идет речь, не имеет
ложной крышки.
Приведенных недостатков можно было бы избежать
при квалифицированном редактировании рукописи.
Инж. П. К. ФИЛИППОВ
зволило улучшить снабжение населения республики
продуктами. Емко'сть холодильников системы
Белмясорыбторга к концу семилетки возрастет на 50°/о. С каждым
годом повышаются капиталовложения в холодильное
хозяйство.
Большое внимание уделяется на холодильниках ме*
ханизации погрузочно-разгрузочных работ и малой
механизации трудоемких процессов.
Однако достигнутый уровень механизации отстает от
роста грузооборота холодильников. Не налажено
снабжение запасными частями погрузочно-разгрузочных
машин и устройств.
Докладчик указал, что основным! тормозом в
развитии комплексной автоматизации на холодильниках яв-
пяется недостаток в приборах автоматики и контроля.
На конференции были заслушаны также доклады
т. Гуральника — о новом в механизации погрузочно-
разгрузочных работ на холодильниках, и т. Геллера —
об автоматизации работы холодильных установШ.*
После обсуждения докладов было принято решение,
направленное на дальнейшее улучшение технической
эксплуатации холодильников, механизации погрузочно-
разгрузочных работ и автоматизации производственных
процессов. _
Участники конференции посетили Минские
холодильники №. 2 и № 3, где ознакомились с механизацией
грузовых работ.
Juu>
яш(&
Конференция-семинар работников холодильных
предприятий Белорусской ССР

ЩьтР***
Холодильное машиностроение Франции
(машины средней и крупной холодопроизводительности)
В данной статье описываются компрессоры и тепло-
обменные аппараты, выпускаемые заводами двух
французских фирм — Бранше (Brancher) и Бриссоно и Лотц
(Brissonneau et Lotz) 1.
Эавод фирмы Бранше (Brancher) изготовляет
восемь моделей открытых холодильных компрессоров
(с сильфонным сальником и клиноременным приводом),
работающих на фреоне-12. Холодопроизводительность
их от 360 до 17000 нккал/час, скорость вращения
500—700 об/мин, число цилиндров два или четыре,
диаметр 31-^-180 мм, ход поршня 30-^-60 мм, отношение
хода к диаметру 0,75—1,07. Электродвигатели имеют
мощность К-4-8 л. с. Две модели наиболее крупных ком-
Рис. 1. Компрессор-конденсаторный агрегат холо-
допроизводительностью 12000 н ккал/час (п =
500 об/мин) с водяным противоточным
конденсатором.
1 Первая часть статьи, освещающая малые
холодильные машины, опубликована в журнале «Холодильная
техника», 1961, № 4.
прессоров могут работать также на фреоне-22 при
500 об/мин.
Производительность завода 2500 компрессоров в
месяц. На предприятии занято 350 рабочих.
В настоящее время завод переходит на выпуск более
современных блоккартерных быстроходных
компрессоров A500 об/мин) с шатунно-поршневбй группой
автомашины «Пежо» (диаметр цилиндра 80 мм).
Предусматривается изготовление компрессоров с
двумя, четырьмя, шестью и восемью цилиндрами, халодопро-
изводительностью соответственно 20000, 40000, 60000 и
80000 нккал/час.
Поршень алюминиевый, с чугунными кольцами,
шатун стальной кованый, с баббитовой заливкой нижней
головки и бронзовой втулкой в верхней головке.
Коленчатый вал—из термообработанной стали.
Проводятся опыты по применению пластмассы для
изготовления кольцевых всасывающих и нагнетательных
клапанов с пластинами толщиной 1,5 мм.
Компрессоры входят в агрегат с воздушным или с
водяным охлаждением.
Конденсаторы с воздушным охлаждением
изготовляют из медных оребренных трубок, расположенных в
шахматном порядке. Раньше применяли медные ребра
толщиной 0,3—0,5 мм, в настоящее время — алюминиевые
такой же толщины, надетые на два ряда трубок.
Конденсаторы с водяным охлаждением — противоточные
(рис. 1) или кожухотрубные. В них, как правило,
используют накатные медные трубки. ...
На заводе фирмы Бриссоно и Лотц (Brissonneau et
Lotz) изготовляют поршневые компрессоры холодо-
производительностью от 25000 до 500000 нккал/час, и
центробежные — свыше 500000 нкюал/час,
предназначенные для работы на фреоне-11.
Производят семь типоразмеров поршневых
аммиачных и столько же фреоновых (фреон-12) компрессоров
с диаметрами цилиндра 125 и 88 мм и ходом поршня,
соответственно, 120 и 75 мм.
Компрессоры с диаметром цилиндра 125 и ходом
поршня 120 мм (п=950 об/мин) выпускают в шести,-
девяти- и двенадцатицилиндровом исполнении.
Холодопроизводительность их при работе на аммиаке от 252000
до 504000 нккал/час при подводимой мощности 86-^-170
л. с, а при работе на фреоне-12 — от 160000 до 320000
нккал/час при мощности 62_^_ 120 л. с.
Компрессоры с диаметром цилиндра 88 и ходом пориь
ня 75 мм выпускают в двух-, четырех- (рис. 2), шести- и

СОДЕРЖАН И Е
Великая программа строительства коммунизма 1
Ш. Н. Кобулашвили. Развитие научных исследований в области холодильной
техники между двумя съездами .- , , 4
П. А. Минеев. Холодильное машиностроение — к XXII съезду КПСС 8
М. Г. Шумелишский. На пути освоения новой техники 13
М. С. Мартынов. Развитие железнодорожного холодильного транспорта в текущей
семилетке . . . 20
XXII съезду КПСС — достойную встречу! 22
В. Б. Якобсон. Герметичные фреоновые компрессоры 31
В. И. Ивашов, Э. Э. Зыссер. Домашний холодильник «ЗИЛ-Москва» модели КХ-240
и его технико-экономические показатели 36
В. М. Бродянский, Л. Е. Медовар. Применение понятия эксергии в холодильной технике 41
Б. С. Вейнберг. Расчет теоретического цикла пароэжекторной холодильной машины . 47
Г. С. Конокотин. Оптимальные условия замораживания рыбы в потоке воздуха ... 53
Обмен опытом
Н. В. Демьянкбв. "Эксплуатация испарительных конденсаторов 59
В. П. Власов. Перекачивание жидкого фреона в баллоны 60
В. Е. Гаврилов. Усовершенствование конструкции дымового шибера ....... 61
Консультация
Е. И. Андрачников, Л. Г. Каплан. Ремонт мембранных терморегулирующих вентилей 63
Критика и библиография
Энциклопедический справочник «Холадйльная техника» 66
О книге по ремонту холодильных машин и установок 67
Хроника
Конференция-семинар работников холодильных предприятий Белорусской ССР ... 69
За рубежом
В. П. Булгаков, М. Н. Мертешов. Холодильное машиностроение Франции 70
Справочный отдел
Фреоновые холодильные машины ХМФВ-20, ХМФУ-40, ХМФУУ-80 средней холодо-
производительности . : : : 72
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: III. Я. Кобулашвили (редактор), проф. И. С. Бадылькес,
Б С. Вейнберг, А А. Гоголин, В М. Горбатов, М А. Горбунов, М. Г. Дик, В. Я. Зайцев,
С. Г. Ильченко, Д. Я. Кобзев, В. н. Кокорев, В С. Кусков, Я. П. Любимов, Я. с\ Мак-
симов, М. С. Мартынов, В. И Матвеев, М. Я. Мертешов, П. А. Минеев, Я. И. Родин,
Д. Г. Рютов (заместитель редактора), В. Я. Филаткин, А. Я. Фомин, В. И. Шелапутин
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Т10789. Подписано в печать 28/IX 1961 г. Формат 84Xl08l/ie. Печ. л. 5 (привел. 8,2). Уч.-изд. л. 8,56.
Тираж 9520 экз. Заказ № 1931. Цена 60 коп.
Типография жГудок». Москва, ул. Станкевича, 7.