Читайте в номере: issn 0023-124Х
Повышение технического уровня и качества
холодильных машин (интервью и тематическая подборка)
Разработки ВНИИхолодмаша в области автоматизации
холодильных машин (тематическая подборка)
В Международном институте холода
Холодильная К
iexHUKQ 89

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 года
Холоаильная
юй (ехника
В НОМЕРЕ:
КАЧЕСТВО И НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ ПРОГРЕСС
Афонский В. П. От госприемки отказываться рано
(Наши интервью) 2
Голиков В. П., Каплан Э. Ю. Повышение
технического уровня и надежности герметичных
холодильных агрегатов 5
Милованов В. И., Лопатинская Э. 3., Калнинь И. М.
Система виброакустической диагностики поршневых
холодильных компрессоров б
Кравцова Н. С, Ярошок Ю. А. Контроль качества
компрессоров холодильных машин 10
Прибор для диагностики компрессоров холодильных
установок 12
Установка для контроля электрических характеристик и
роста давления нагнетания компрессора 13
Стенд для испытания на надежность маломощных
электродвигателей 13
Степанов В. В. Повышение надежности винтовых
компрессоров агрегатов S3-900 15
Разработки ВНИИхолодмаша в области автоматизации
холодильных машин
Калнинь И. М., Береснев А. Е. Автоматизация инди-
цирования холодильных компрессоров на базе
микроЭВМ 16
Тимошин В. А., Кутырин А. А. Схема управления
группой компрессоров 19
Акулинин В. С, Рудаков Е. И., Суздальцев Я. А.
Комплекс средств автоматического контроля
холодильных машин 20
Воробьев Ю. М., Зеликман Л. Н., Рожило Р. А. Шкафы
управления холодильно-нагревательными машинами для
фруктохранилиш, 27
Васильев В. В., Сапрыкина С. Н. Новая серия
датчиков-реле температуры, давления и разности давлений 29
Анцифорог Л. А., Рудаков Е. И. Электронный датчик-
реле температуры Т419-М1 33
Читатель ставит проблемы
Сорокин Г. М. Что сделал Волгоградский облагропром
для организации обслуживания и ремонта холодильной
техники? 35
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Лавренченко Г. К., Хмельнюк М. Г., Рувинский Г. Я.
Термодинамические свойства R507 38
Головин М. В., Славуцкий А. Д. Повышение
быстродействия алгоритмов решения уравнения состояния 42
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Морозов А. Г. Нехозрасчетная комплексная бригада
грузчиков в цехе мороженого 47
На письма читателей отвечает специалист 49
ОБМЕН ОПЫТОМ
Комплексное теплохладоснабжение линии первичной
обработки молока 50
Устройство для пайки трубопроводов холодильных
агрегатов 51
Изобретения 46, 51 55
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлин И. М. Из Бюллетеня МИХ 54
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Уткин Е. П., Помощникова Р. И. Холодильная машина
ОВ80-2-1 для осушки сжатого воздуха 56
АУКЦИОН НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ИДЕЙ И
РАЗРАБОТОК
Устройство ЯЮ-ЕВП для перепуска жидкого аммиака
из конденсатора 59
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Хольцман П., Борзицки Ю. Новый холодильный агрегат
ИЛКА для систем кондиционирования воздуха 60
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА 62
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 63
РЕФЕРАТЫ 64
IN ISSUE:
QUALITY AND SCIENTIFIC AND TECHNOLOGICAL
PROGRESS
Afonsky V. P. It Is Early To Refuse From State
Acceptance (Our Interviews) 2
Golikov V. P., Kaplan E. Yu. Rise Of Technological
Level And Reliability Of Hermetic Refrigerating Units 5
Milovanov V. I., Lopatinskaya E. Z., Kalnin I. M.
System Of Vibroacoustical Diagnostics Of Reciprocating
Refrigerating Compressors 6
Kravtsova N. S., Yaroshok Yu. A. Quality Control Of
Compressors For Refrigerating Machines 10
Devices For Diagnostics Of Compressors For Refrigerating
Plants 12
Installation For Control Of Electrical Characteristics
And Rise Of Compressor Discharge Pressure 13
Stand For Testing Reliability Of Low-Power Electric
Motors 13
Stepanov V. V. Rise of Reliability of Screw Compressors
For S3-900 Units 15
Kalnin I. M.,' Beresnev A. E. Automatization of Indexing
Refrigerating Compressors By Microcomputers 16
Timoshin V. A., Kutyrin A. A. Control Diagram For
Croiin of Compressors 19
Akulinin V. S., Rudakov E. I., Suzdaltsev Ya. A. Complex
of Means For Automatic Control of Refrigerating
Machines 20
Vorobyev Yu. M., Zelikman L. N., Rozhilo R. A. Control
Cabinets For Refrigerating-Heating Machines For Fruit
Storehouses 27
Vasilyev V. V., Saprykina S. N. New Series Of
Temperature, Pressure And Pressure Difference Pickups-
Relays 29
Antsiforov L. A., Rudakov E. I. Electronic Temperature
Pickup-Relay T419-M1 33
Reader Sets Problem
Sorokin G. M. What Did Volgograd District Agro-
Industrial Committee Do To Organize Maintenance
And Repair Of Refrigerating Equipment? 35
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Lavrenchenko G. K., Khmelnyuk M. G., Ruvinsky G. Ya.
Thermodynamic Properties Of R507 38
Golovin M. V., Slavutsky A. D. Rise Of Speed Of
Algorithms For Solving Equations Of State 42
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PROBUCTION
Morozov A. G. Nonself-Accounting Complex Brigade Of
Loaders In Ice Cream Shop 47
Specialist Answers Letters Of Readers 49
PRACTICE EXCHANGE
Diagram Of Technological Complex Heat-And-Cold Supply
Of Line For Initial Treatment Of Milk 50
Device For Soldering Pipelines Of Refrigerating Units 51
INVENTIONS 46, 51 55
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindlin I. M. From Bulletin of IIR 54
REFERENCE DATA
Utkin E. P., Pomoshchnikova R. I. Refrigerating Machine
OB80-2-1 For Drying Compressed Air 56
AUCTION OF SCIENTIFIC-AND-TECHNOLOGICAL
IDEAS AND DEVELOPMENTS
Device Я10-ЕВП For Bypassing Liquid Ammonia From
Condenser 59
IN SOCIALIST COUNTRIES
Kholtsman P., Borzitski Yu. New Refrigerating Unit
ILKA For Air-Conditioning Systems 60
REFRIGERATING MOSAIC 62
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 63
SUMMARIES 64
© ВО «Агропромиздат» «Холодильная техника», 1989.

ф
Проблема повышения технического уровня и качества холодильных машин
постоянно находится в центре внимания как их создателей, так и
эксплуатационников. В публикуемых статьях показано, как решается эта проблема.
Возвращаясь к напечатанному
ОТ ГОСПРИЕМКИ
ОТКАЗЫВАТЬСЯ РАНО
(Наши интервью)
В нашем журнале № 9 за 1988 г.
руководитель госприемки московского завода
холодильного машиностроения «Компрессор»
В. П. Афонский в статье «Цель —
повысить технический уровень и качество
продукции» рассказал о первых результатах
вневедомственного контроля, трудностях
ш проблемах. Прошел год.
Что же изменилось за это время? Какие
проблемы решены и что еще предстоит
сделать?
Этим и другим вопросам была
посвящена беседа сотрудников редакции с
В. П. АФОНСКИМ, состоявшаяся на
заводе.
В. П.— Изменилось и на заводе, и в
нашей работе многое. Мы стали более
требовательны к состоянию и отработке
технической документации, входному контролю
качества комплектующих изделий,
полуфабрикатов и материалов, а также к
качеству серийно выпускаемой продукции.
Объем работы госприемки достаточно
большой. Так, годовой товарный выпуск
продукции в 1989 г. составит 70 млн р.,
а продукции, подлежащей госприемке,—
67 млн р. Поэтому основное внимание
уделяем проверке качества выпускаемого
оборудования.
— Расскажите подробнее, как
организован контроль качества серийной
продукции.
В. П.— На заводе имеется «Перечень
продукции, подлежащей государственной
приемке». В него включены серийно
выпускаемая продукция (холодильные установки
различных модификаций и исполнений,
товары народного потребления) и новая
техника. Утвержден также «Перечень
обязательного контроля и приемки продукции
госприемкой на 1989 г.» В него входят график
обязательного контроля деталей и
сборочных единиц, предусматривающий сплошной,
выборочный, постоянный, плановый,
летучий контроль, а также комплексные
проверки по системе Госнадзора и заводские
«Извещения о предъявлении технических
проверок продукции госприемке»,
содержащие основные операции контроля сборки
и испытаний продукции.
Годовая номенклатура контролируемых
деталей и сборочных единиц оптимальна.
Ежемесячно корректируется с учетом
уровня дефектности перечень принимаемых
деталей, который согласовывается с
директором завода.
Программы и методики
предъявительских и приемо-сдаточных испытаний,
разработанные в соответствии с ГОСТ 26964—86,
охватывают контроль всех параметров,
заложенных в технические условия на
продукцию. Результаты испытаний
фиксируются в заводских журналах.
Госприемка на основании письменного
уведомления 15 раз останавливала в 1988—
1989 гг. выпуск продукции из-за
несоответствия требованиям
нормативно-технической документации (НТД) и
неоднократного нарушения технологических
процессов.
Всю принятую госприемкой продукцию
опечатывают пломбами.
Госприемкой разработано «Положение
о проведении летучего контроля».
Составлен общий годовой план проведения такого
контроля, разбитый по месяцам. Он
включает в себя как контроль изготовления
отдельных деталей и узлов, так и
комплексные проверки. По результатам проверок
заводом разрабатываются планы
мероприятий по устранению отмеченных недостатков.
— Бывают ли случаи, когда при
отклонениях от конструкторской или техноло-

гической документации госприемка
соглашается с ними?
В. П.— Ежеквартально проводится
анализ всех разрешений на отклонения от
НТД.
Так, госприемкой за I квартал
текущего года согласовано 46 отступлений от
требований, не снижающих качества и
потребительских свойств изделия и не
нарушающих требований НТД.
В настоящее время вся конструкторская
документация в соответствии с
ГОСТ 2.103—68 имеет литеру «А», которая
присваивается документации после
проведения квалификационных испытаний и
заключения комиссии о готовности производства
в целом к серийному выпуску данной
продукции.
На рабочих местах госприемки имеется
необходимая учтенная техническая
документация с внесенными изменениями.
— В каком направлении в настоящее
время ведется госприемкой работа по
организации контроля качества
комплектующих изделий, полуфабрикатов и
материалов?
В. П.— По предложению госприемки
на заводе в ноябре 1988 г. организовано
бюро входного контроля качества
продукции (БВКП) в количестве 32 человек.
Составлен перечень комплектующих
изделий, подлежащих входному контролю,
утвержденный главным инженером и
согласованный с госприемкой, разработана
соответствующая документация
(методика проведения, технологические процессы),
обеспечивающая полноту проведения
контроля.
На материалы и полуфабрикаты
также имеется перечень. Но его форма не
соответствует требованиям ГОСТ 24297—87.
В перечень включено более 1400
наименований. Согласно совместному решению
руководства завода и госприемки
определена целесообразность входного контроля
исходя из государственных и отраслевых НТД
на указанные виды продукции без
дополнительных разработок каких-либо
нормативных документов на уровне завода.
Организация входного контроля качества
материалов и полуфабрикатов осуществляется
на основании СТП 0514-02.21.01—88. По
результатам анализа работы входного
контроля проводится ежегодная корректировка
перечня.
Госприемкой организована действенная
двухсторонняя связь с представителями
предприятии, поставляющих продукцию на
завод C6 предприятий). Совместно с
конструкторами, технологами и другими
специалистами завода постоянно ведется работа
по совершенствованию конструкций
комплектующих изделий, изготавливаемых
поставщиками по их собственной
документации, так и по документации нашего
завода. Это дает ощутимый результат.
Например, Ленинградский арматурный завод
до 1988 г. поставлял бракованных
изделий до 100 %, в настоящее время входной
контроль с этого завода снят в связи
с высоким качеством арматуры.
Аналогичная работа по повышению
качества продукции ведется и с другими
предприятиями-поставщиками: Орловским ПО
«Промприбор», Семеновским арматурным
заводом, Коростенским заводом им.
50-летия Великой Октябрьской социалистической
революции.
Госприемка систематически проводит
анализ и обобщение качества продукции.
Соответствующая информация
направляется в территориальные органы
Госстандарта, на предприятия-поставщики.
Как и раньше, большое значение
придает госприемка контролю за
транспортировкой, складированием и хранением
продукции поставщиков.
Забракованная на входном контроле
продукция хранится в изоляторе брака. Но
изолятор недостаточен по объему, поэтому
часто забракованная продукция хранится
вместе с кондиционной, что недопустимо.
— Принимает ли участие госприемка
в проведении периодических, типовых
и других видов испытаний нового
оборудования?
В. П.— Да, конечно, принимает и
активное. По «Графику испытаний
холодильного оборудования с участием госприемки
на 1989 г.», утвержденному главным
инженером, ее участие предусмотрено во всех
видах испытаний (периодические,
квалификационные, приемочные).
Нормативно-технической документацией
определено проведение периодических
испытаний для всех видов холодильных
установок и агрегатов один раз в три года.
В I квартале 1989 г. представители
госприемки участвовали в работе
межведомственной комиссии по приемке
опытного образца холодильной машины
2МКТ350-2-1. В результате испытаний
опытный образец рекомендован к серийному
производству.
шшш

В настоящее время в соответствии с
графиком проводятся квалификационные
испытания фреоновой машины 21МКТ280-2-1
с винтовым компрессором.
— Виктор Петрович, вы рассказывали
в нашем журнале, какое большое
значение в начале организации госприемки
имел сбор информации о качестве
выпускаемых холодильных машин.
Продолжаете ли вы эту работу сейчас?
В. П.— Мы эту работу ведем еще
более разнообразно:
рассылаем потребителям опросные листы
(в I квартале 1989 г. было разослано
54 опросных листа и получено 26 ответов);
контролируем переписку ОТК с
потребителями;
анализируем отчеты отдела технического
обслуживания предприятий;
осуществляем надзор за эксплуатацией.
По результатам собранной информации
проводим анализ основных характерных
дефектов.
На товары народного потребления (а
завод выпускает и такие) претензий со
стороны сбытовых организаций, предприятий
торговли и потребителей не поступало.
По инициативе госприемки на заводе
в семи бригадах организованы «Кружки
качества». В результате значительно
повысилась активность и ответственность
рабочих.
Показатели надежности проверяются
в условиях промышленной эксплуатации
путем сбора эксплуатационной статистики
в соответствии с ОСТ 26-03-149—81. В
настоящее время организована
подконтрольная эксплуатация 22 холодильных машин
на шести объектах.
В I квартале 1989 г. рекламаций на
принятую госприемкой продукцию не
поступало (в 1988 г. поступило рекламаций на
78 тыс. р.).
— Расскажите о взаимоотношениях
госприемки с метрологической службой.
В. П.— Взаимоотношения с этой
службой, как и с другими службами завода,
деловые и доброжелательные.
Для контроля качества продукции на
заводе применяют 36 380 средств измерений,
из них 33 280 подлежат ведомственной
поверке.
Поверку средств измерения
осуществляет отдел главного метролога в
соответствии с графиком государственной и
ведомственной поверки, который находится под
контролем госприемки.
В соответствии со стандартами
Государственной системы обеспечения единства
измерений госприемка контролирует
проведение метрологической экспертизы
технической документации. В ходе контроля
проверяет наличие и результаты
метрологической экспертизы конструкторской и
технологической документации на продукцию,
а также документацию на средства
измерения. Кроме того, госприемка ведет
работу по внедрению на предприятии
стандартов на статистический приемочный
контроль.
— Виктор Петрович, нашим читателям
интересно было бы узнать, какое новое
холодильное оборудование начал
выпускать завод в 1989 г.?
В. П.— Госприемка принимает участие
в работах по созданию новой холодильной
техники. В текущем году поставлены на
серийное производство агрегаты бустер-
компрессорные винтовые
низкотемпературные 2АН130-7-6 и 2АН130-7-7 (ТУ 26-03-
468—88) взамен агрегатов 5ВХ-350/2,6А,
холодильные машины 21МКТ280-2-0 и
21МКТ280-2-1 (ТУ 26-03-478—88) взамен
машин МКТ280-2-0 и МКТ220-2-1.
И как я уже говорил, в марте
приемочная комиссия рекомендовала к серийному
производству холодильную машину
2МКТ350-2-1, которая по
технико-экономическим показателям соответствует мировым
стандартам.
— Нам известно, что комиссией
Госстандарта СССР, которая проводила
комплексную проверку, положительно
оценена работа госприемки. Со времени
введения вневедомственного контроля
число возвратов продукции снизилось
с 46 до 18 % общего выпуска, т. е.
бездефектность производства повысилась
в 2,5 раза.
В опубликованной год назад в нашем
журнале статье вы писали, что когда
каждый будет заинтересован в выпуске
продукции только высокого качества,
надобность в госприемке отпадет. В
связи с этим вопрос такой. Появилась ли
на заводе такая заинтересованность
и нужна ли госприемка в настоящее
время?

В. П.— Мы стараемся заинтересовать
работников завода в повышении качества
продукции. Так, известно, что ритмичность
производства существенно влияет на выпуск
доброкачественной продукции. Проведен
экономический эксперимент, по результатам
которого с 1988 г. на заводе внедрена
система материального стимулирования за
ритмичность, одобренная и принятая
коллективом. Но еще не все рычаги
экономического стимулирования приведены в
действие. С трудом внедряются на заводе новые
формы организации труда. В связи с этим
и другими причинами я убежден в том,
что госприемка необходима на заводе и нет
смысла в настоящее время от нее
отказываться.
Беседу записала
Р. П. СЕНИНА
УДК 621.57.041.001.76
ПОВЫШЕНИЕ
ТЕХНИЧЕСКОГО УРОВНЯ
И НАДЕЖНОСТИ ГЕРМЕТИЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
В. П. ГОЛИКОВ, Э. Ю. КАПЛАН
Рижское ПО «Компрессор»
Рижское ПО «Компрессор» является
специализированным предприятием по выпуску
малых герметичных холодильных агрегатов
типов ВСр и ВВр на базе герметичных
ротационных компрессоров типа ФГр.
Номинальная холодопроизводительность
агрегатов 315, 405 и 530 Вт в среднетемператур-
ном режиме и 1045 Вт в
высокотемпературном. Агрегаты типа ВСр400-1
встраивают в торговые среднетемпературные
холодильные шкафы ШХ-0,4 и ШХ-0,56, а
агрегаты ВСр500-1B)С — в льдогенераторы
ЛТ-50. Агрегаты ВСр315-1 B)
предназначены для настольных витрин ВНБ и
специальных биоустановок, ВВр 1000-1 B) — для во-
доохладительных машин автоматов
газированной воды АВ-2, AT-101 С. Все
выпускаемые модели холодильных агрегатов
поставляются также на экспорт.
На заводе ведется постоянная работа
по совершенствованию конструкций
холодильных агрегатов в целях максимальной
унификации их ряда, снижения массы,
повышения надежности, внедрения
пластических масс — заменителей металлов.
Вначале выпускали пять моделей
холодильных агрегатов: ВСрО,35-1А, ВСрО,35-
1АЛ, ВПрО,9-1 B), ВПрО,7-1А, ВСрО,28-1 B),
которые значительно различались по
конструкции кожухов компрессоров,
электрооборудованию и электросхемам. Кроме того,
в агрегатах ВСрО,35-1А и ВПрО,7-1А три
проходных контакта припаивали к верхнему
кожуху компрессора и соединяли с пуско-
защитным реле пайкой, а в агрегатах
ВСрО,28-1B) и ВПрО,9-1B) реле
непосредственно надевали на чашечные проходные
контакты. В агрегате ВПрО,9-1B) был
применен конденсаторный пуск с пусковыми
конденсаторами МБГЧ, в агрегатах
ВСрО,35-1А и ВПрО,7-1А конденсаторный
пуск отсутствовал.
После модернизации моделям ВСрО,35-
1А, ВСрО,35-1АЛ, ВПрО,9-1B), ВСрО,28-
1 B) присвоены соответственно марки
ВСр400-1А, ВСр400-1АЛ, ВВр1000-1B) и
ВСр315-1B).
В результате модернизации
холодильных агрегатов были осуществлены
следующие мероприятия:
унифицированы нижние кожухи
компрессоров и рамы агрегатов с обеспечением
торцевого крепления воздушного конден*
сатора;
применен конденсаторный пуск
агрегатов ВСр400-1Б и ВСр315-1 B), введены
единая электросхема и унифицированный блок
электрооборудования с конденсаторами
МБГО для всех типов агрегатов;
использованы чашечные проходные
контакты Мажейкяйского завода компрессоров
(по лицензиям Японии) на рельефной
сварке;
выведены из зоны масла проходные
контакты;
установлены пускозащитные реле единой
серии РТК-2-0 с насадкой реле на
проходные контакты;
оснащены клеммной колодкой
электродвигатели компрессора, что полностью
исключило пайку во внутренней полости
компрессора;
закреплен в диффузоре электродвигатель
вентилятора.
Большее число деталей и узлов стали
изготовлять на общих линиях по единому
технологическому процессу. Тем самым
была обеспечена возможность поддерживать
стабильный уровень качества изделий,
повышена гарантия пуска агрегатов при
колебаниях напряжения сети, снижено число
выходов из строя компрессоров из-за
дефектов при пайке, а также
несрабатывания автоматической защиты, улучшена
центровка вентилятора в диффузоре.
В дальнейшем была усовершенствована
система смазки высокооборотных E0 с—1)

компрессоров путем конструктивных
изменений вала и верхней крышки, что
позволило повысить износостойкость и ввести
нормированный момент затяжки болтов.
Затем благодаря применению
электродвигателей с изоляцией класса нагрево-
стойкости «Е» A20 °С) взамен «А» A05 °С)
и обмоточных проводов ПЭФ 155 A55 °С)
взамен ПЭВ-2 A05 °С) допустимая
температура обмоток электродвигателя
повысилась до 120—155 °С.
В результате внедрения конструкции
конденсаторов с отбортованными ребрами и
омеднения проволокой в печах КВП был
обеспечен плотный контакт труб и ребер
конденсатора. Это дало возможность
заменить в агрегате ВСр400-1Б
двухсекционный 8-трубный конденсатор на односек-
ционный 10-трубный, а следовательно,
существенно снизить массу холодильных
агрегатов.
Проведена также работа по повышению
надежности электрической схемы.
введена защита от попадания воды
внутрь жгута проводов электродвигателя
вентилятора, что ранее являлось причиной
выхода его из строя;
поставлена специальная резиновая
прокладка под коробку пускозащитного реле,
исключившая попадание воды на
контакты реле. Ранее из-за этого дефекта
выходили из строя автоматическая защита и
электродвигатель компрессора;
модернизировано пускозащитное реле в
целях дальнейшего повышения надежности
автоматической защиты;
заменена металлическая крышка блока
электрооборудования на пластмассовую,
что позволило снизить вероятность
коротких замыканий электросхемы и повысить
ударозащищенность электроблока.
Помимо этого, внедрено азотирование
эксцентрикового вала компрессора,
увеличившее его износостойкость, заменен
металлический диффузор вентиляторного узла
агрегатов пластмассовым, что существенно
сократило число операций по изготовлению
узла, снизило массу агрегата на 0,5 кг, а
также исключило промежуточное
межоперационное складирование крупногабаритных
деталей металлического диффузора.
Ликвидировано также дребезжание
вентиляторного узла — характерный
недостаток для металлического диффузора. Для
обеспечения безопасности он огражден
защитными пластмассовыми ребрами.
Оснащение высокооборотных
компрессоров агрегатов ВСр500-1B), ВСр630-1B),
ВВр1000-1 B) и ВВр1250-1 B)
встраиваемым электродвигателем ДАО-146-250 с
более высоким КПД позволило одновременно
благодаря торцевому креплению статора к
механизму компрессора с помощью
промежуточной алюминиевой опоры (взамен
стальной цилиндрической) снизить массу
компрессора на 1,6—1,8 кг.
Поддержание требуемого режима
обдува конденсатора было достигнуто путем
использования в вентиляторе пластмассовой
крыльчатки, поскольку невозможно
деформировать пластмассовую лопасть или
изменить ее профиль. Для балансировки на
внутренней поверхности ступицы
крыльчатки выполнены компенсационные приливы.
По результатам периодического контроля
остаточной неуравновешенности крыльчатки
их размер корректируется путем
соответствующей доработки пресс-формы.
В результате проведенных работ масса
холодильных герметичных агрегатов
указанных типов снижена в среднем на 6 кг,
более чем в 4 раза повышен показатель
надежности агрегатов — наработка на отказ
с 5000 ч возросла до 22 000 ч.
В ближайшее время планируется
внедрить новый малогабаритный
пластмассовый блок электрооборудования с одно-
блочным конденсатором К50-19, что
позволит еще больше уменьшить массу
агрегата. В стадии подготовки к производству
находится пластмассовый диффузор новой
конструкции — с кольцевыми ребрами
каплевидной формы, который еще более
улучшит обдув конденсатора.
УДК 621.57.041:213.3.004.1.001.5
СИСТЕМА ВИБРОАКУСТИЧЕСКОЙ
ДИАГНОСТИКИ ПОРШНЕВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Д-р техн. наук В. И. МИ ЛОВА НОВ,
Э. 3. ЛОПАТИНСКАЯ
отихп
Д-р техн. наук И. М. КАЛНИНЬ
ВНИИхолодмаш
Результаты теоретических и
экспериментальных исследований параметров и
виброакустических свойств поршневых
холодильных компрессоров [3, 4] показывают
возможность создания автоматизированных
систем для их виброакустической
диагностики. Методы и средства диагностики,
применяемые на этапах создания и
эксплуатации компрессоров, существенно
различаются вследствие разных видов дефектов,
условий и конечных целей. Ниже рассмотре-
ившя
6

ны задачи и особенности диагностики
компрессоров на указанных этапах.
В процессе проектирования компрессора
высокая надежность и долговечность
достигаются путем оптимизации конструкции
(оптимального сочетания массовых и
геометрических параметров деталей компрессора).
При этом используется теоретическая
динамическая модель компрессора [3, 4], с
помощью которой можно оценить ударные
взаимодействия в его сопряжениях,
частоту собственных и вынужденных
колебаний [1] при изменении геометрических
параметров деталей, конструкционных
материалов, технического состояния и т. д.
Диагностика компрессора на этапе
производства должна обеспечить качество
изготовления деталей и узлов, сборочных и
монтажных работ.
Если не соблюдается технология
изготовления деталей и сборки оборудования,
то нарушаются уравновешенность
вращающихся масс, геометрия сопрягающихся
поверхностей, происходит отклонение от
соосности валов и опор. В результате
изменяются структура виброакустического
сигнала (ВАС) компрессора и его
энергетические характеристики. Поэтому, если
энергия ВАС компрессора значительно
отличается от нормы, необходимо в первую
очередь оценить относительную роль и
локализовать каждый источник виброактивности
компрессора. Для этой цели используют
временные и спектрально-корреляционные
характеристики сигнала,
синхронизированного с рабочим процессом компрессора.
Сборочные погрешности (перекосы,
неравномерность затяжки крепежных деталей
и т. д.), влияют непосредственно на
звукопроводящие свойства компрессора. За
диагностический признак принимают
статистические характеристики ВАС: плотность
вероятностей мгновенных значений р(х) и ее
моментную характеристику — эксцесс ?*
[1, 2]. Простота и наглядность
получаемых результатов (рис. 1) обусловливают
возможность применения указанного метода
для экспресс-оценки качества сборочных
работ.
Виброакустическая диагностика на
этапе эксплуатации устанавливает фактическое
техническое состояние компрессора и
прогнозирует его остаточный ресурс. Основная
диагностическая задача этого этапа —
определение увеличения зазоров в
кинематических парах механизма. Наиболее
предпочтительно такую задачу решать путем
анализа временной структуры ВАС. При
этом оценивают энергию и положение виб-
роакустическйх импульсов, вызываемых
00м В О ^ ЗООмВ
о
Рис. 1. Экспресс-оценка качества сборки
компрессора с помощью плотности вероятностей
мгновенных значений ВАС р(х):
а — эталонная сборка (эксцесс ?А = 5,674); б —
компрессор с дефектом сборки узла сальника (?й=2,099)
ударными взаимодействиями в
кинематических парах компрессора, относительно
некоторой опорной точки (например,
верхней мертвой точки одного из цилиндров
компрессора). Поскольку от значения
зазоров в сопряжениях зависит время
возникновения ударного процесса [3, 4],
положение виброакустического импульса дает
возможность оценить степень износа
деталей рассматриваемой кинематической пары.
В случаях, когда трудно
проанализировать временную структуру (высокая
частота вращения коленчатого вала
компрессора, недостаточная модуляция ВАС,
наличие совместных перекладок в нескольких
сопряжениях и т. д.), следует
пользоваться спектральными характеристиками
виброакустического процесса.
При разработке системы диагностики
формируется база эталонных значений
спектральной информации для различных
технических состояний компрессора.
Сравнение диагностических признаков
исследуемого компрессора с признаками
эталонного состояния позволяет оценить его
фактическое техническое состояние.
Основная сложность при диагностике
поршневых холодильных компрессоров —
сравнительно небольшой эксплуатационный
рост зазоров в кинематических парах
(по отношению, например, к зазорам
дизелей или ДВС) и, следовательно, малое
информативное изменение сигнала. Поэтому
применять методы классического
спектрального анализа [1, 2] рекомендуется лишь
в системах виброакустической диагностики
общего назначения, основная задача
которых сводится к определению технического
состояния компрессоров с параметрами,
близкими к предельно допустимым, и
предупреждению их критического состояния.
При этом диагностическими признаками
являются интегральные уровни ВАС как

А, мВ
f2\—
iBii
20 ЬкГц
Рис. 2. Применение спектральных характеристик
ВАС в системах вибродиагностики общего
назначения:
/ — компрессор с номинальными зазорами
(энергия виброакустического сигнала ?=30,8 мВ); 2 —
компрессор с предельно допустимыми зазорами в
механизме движения (?=58,7 мВ)
в отдельных частотных полосах, так и во
всем частотном диапазоне (рис. 2).
При решении наиболее сложных задач
диагностики (зарождение дефектов, ранняя
стадия эксплуатационного роста зазоров
и т. д.) разрешающая способность
предложенных методов оказывается
недостаточной. В этих случаях необходимо
применять либо специальные режимы
диагностике. 3. Сравнение спектров импульсов,
возникающих при перекладках в головках шатуна, на
ранней стадии эксплуатационного роста зазоров в
сопряжениях:
а — при фиксированных параметрах рабочего
режима компрессора; б — при специальных режимах
диагностики; / — компрессор с номинальными зазорами
в сопряжениях; 2 — компрессор с наработкой 5000 ч
1"
1
А
V
Г
1 ', ^
10 /f Г,«Гц
а
15 Р,кГц
if
ки, например, разработанный авторами
метод режимных смещений (рис. 3),
позволяющий стабилизировать влияние
частотных характеристик каналов
распространения упругих колебаний на спектральную
информацию и корректно ее
анализировать, либо более сложные алгоритмы
обработки ВАС для формирования
диагностических признаков технического состояния
(фазово-частотные спектры, биспектры,
функции когерентности и т. д.) [1, 2].
Диагностика на этапе ремонта должна
обеспечить локализацию и идентификацию
вида дефекта, оценку требуемого объема
ремонтных работ и качество выполненного
ремонта с применением виброакустических
методов.
Компрессоры подлежат ремонту, когда
имеются грубые дефекты, при которых
параметры технического состояния
приближаются к предельно допустимым, или когда
создаются предаварийные и аварийные
ситуации (гидравлический удар, поломка
клапанных пластин и т. д.), которые
устанавливаются в результате анализа
энергетических, временных и
спектрально-корреляционных характеристик.
Таким образом, диагностические
признаки технического состояния компрессора
формируют на базе различных
характеристик ВАС (см. таблицу).
В зависимости от поставленных задач
и степени диагностики системы
виброакустической диагностики холодильных
компрессоров делят на две основные группы [1]:
системы общего назначения —
виброконтроля и диагностики с ориентацией
на использование данных спектрального
анализа ВАС; назначение таких систем —
текущий контроль виброакустических
характеристик компрессоров в целях обнаружения
предаварийных ситуаций и выявление
дефектов, приводящих к таким состояниям;
специализированные системы
вибродиагностики, которые при малых отклонениях
параметров технического состояния от
нормы позволяют выявить определенные
группы дефектов как в процессе производства,
так и эксплуатации компрессоров; для
этого используют специальные методы
диагностики и анализа тонкой структуры ВАС
[1,2].
Рассмотрим основы построения систем
виброакустической диагностики
компрессоров.
На начальном этапе анализируют
динамические процессы и ударные
взаимодействия в кинематических парах компрессора
на базе математического моделирования
с учетом зазоров в основных сопряжениях

Задачи диагностики
Методы обработки ВАС
Параметры ВАС,
используемые при
формировании диагностических
признаков технического
состояния компрессора
Производство и
ремонт
Поиск и локализация
источников повышенной
виброактивности
Оценка качества
изготовления отдельных
узлов компрессора
Оценка качества сборки
компрессора
Синхронизация ВАС с
рабочим циклом
компрессора
Статистическая
обработка ВАС
Энергия ВАС
Спектр ВАС
Функция временного
развития ВАС
Энергия ВАС
Плотность вероятностей
Эксцесс
Эксплуатация
Определение
эксплуатационного износа
сопрягаемых поверхностей
предельно
допустимый износ и пред-
аварийные состояния
текущие значения
эксплуатационного роста
зазоров и выявление
дефектных узлов
компрессора
Определение
зарождающихся дефектов и
ранней стадии их развития
(задиры, выкрашивание
и т. д.)
Синхронизация
бирование ВАС
Фильтрация ВАС
Статистическая
Энергия ВАС
Спектр ВАС
Автокорреляционная
функция
i стро- Энергия ВАС
Функция временного
развития ВАС
Спектр ВАС
Энергия и спектр ВАС,
снимаемого при
специальных
диагностических режимах
компрессора
Плотность вероятностей
обра- Эксцесс
компрессора. Одновременно устанавливают:
взаимосвязь технического состояния
компрессора и параметров ударных
взаимодействий в его кинематических парах;
основные характеристики ВАС
компрессора;
параметры диагностических режимов
(перепад давлений всасывания и
конденсации) в зависимости от решаемых задач.
Первичная подсистема системы
виброакустической диагностики предназначена
для сбора и регистрации виброакустической
информации. Она состоит из датчиков
колебаний (преимущественно
акселерометров), согласующих устройств (усилителей,
формирователей и т. д.) и регистрирующей
аппаратуры (например, магнитофонов).
Вторичная подсистема используется для
обработки полученной информации. В нее
может входить как ЭВМ общего назначения,
так и комплекс отдельных
специализированных приборов (анализаторов,
осциллографов и т. д.) или электронных модулей
с периферийными устройствами (дисплеями,
графопостроителями, внешней памятью,
блоками ввода и вывода информации).
При разработке системы
вибродиагностики необходимо использовать такие
методы получения виброакустической
информации, которые обеспечат ее достоверность,
будут рациональными и экономичными.
В системах общего назначения
эталонные диагностические признаки необходимо
формировать виброакустическими
сигналами компрессоров, техническое состояние
которых меняется в результате
естественного износа деталей (например, при
проведении ресурсных испытаний) или при
моделировании износа сопряжений,
эксплуатационных и сборочных дефектов, предава-
рийных и аварийных состояний.
Особенность специализированных
систем — сравнительно небольшое изменение
параметров технического состояния
(развивающиеся дефекты, ранняя стадия
эксплуатационного роста зазоров и т. д.).
Поэтому для формирования диагностических
признаков технического состояния необхо-
*

димо исключить помехи и погрешности,
вносимые в ВАС внешними воздействиями
(разборками, сборками и т. д.), и учитывать
изменения параметров технического
состояния, которые происходят естественным
образом в процессе эксплуатации
компрессора, путем измерения характеристик ВАС
и установления фактического технического
состояния.
Указанные принципы являются общими
для поршневых холодильных компрессоров.
Для компрессоров определенного типа эти
принципы необходимо конкретизировать
с учетом конструктивных особенностей,
условий эксплуатации и решаемых
диагностических задач.
Список литературы
1. Генкин М. Д., Соколова А. Г.
Виброакустическая диагностика машин и
механизмов. М.: Машиностроение, 1987.
2. Добрынин С. А., Фельдман М. С,
Фи р сов Г. И. Методы
автоматизированного исследования вибраций машин. М.:
Машиностроение, 1987.
3. Милованов В. И., Лопатинская Э. 3.
Взаимосвязь акустических характеристик и
технического состояния малого
холодильного поршневого компрессора //
Холодильная техника. 1987, № 10.
4. Милованов В. И., Лопатинская Э. 3.
Математическое моделирование динамики ша-
тунно-поршневого механизма холодильного
компрессора // Изв. вузов. Машиностроение,
1988, № 8.
УДК 621.512.001.41
КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА
КОМПРЕССОРОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
Канд. техн. наук Н. С. КРАВЦОВА
Харьковское опытно-конструкторское
бюро холодильных машин
Канд. техн. наук Ю. А. ЯРОШОК
Харьковский политехнический
институт им. В. И. Ленина
Общепризнана необходимость быстрого
обновления конструкций и
совершенствования технологий во всех отраслях
машиностроения. В связи с этим особенно
актуальны разработки нетрудоемких методов
контроля качества выпускаемой продукции
и методов расчетного прогнозирования ее
ресурса.
На основании ранее проведенных
исследований авторами* в ХОКБ ХМ
разработана и внедряется система поэтапного
многофакторного контроля качества
герметичных компрессоров (рис. 1).
Новизна подхода к контролю качества
заключается в применении поэтапной
статистической диагностики на различных
стадиях сборки компрессоров.
Система многофакторного контроля
обеспечивает:
100 %-ный контроль качества сборки
механизма движения компрессоров по
мощности холостого хода;
оценку основных объемных
характеристик компрессоров по результатам их
испытаний на воздушном расходомерном
стенде;
Рис. 1. Схема поэтапного контроля качества
компрессоров
*См. статьи авторов, опубликованные в
журнале «Холодильная техника» за 1987 г.: № 3,
9—12; № 6, 23—26; № 12, 13—14.
ЗАКАЗЧИК
1
Контроль зазоров
в кинематических
парах механизма
движения комп -
рессора по
мощности холостого
хода
I
2
Контроль на
воздушном
расходомерном стенде
диагностических
параметров
компрессоров
Г
*
3
Измерение на
калориметрическом
стенде основных
характеристик
компрессоров
4 1
Система локали- 1
зации неисправ- 1
ностей
¦
Подбор требуемой
группы селекции
Рекомендации по доработке
шея
i0

определение на калориметрическом
стенде основных теплотехнических
характеристик небольшого числа компрессоров,
исправное техническое состояние которых
на предыдущем этапе не было установлено
с необходимой достоверностью;
распознавание дефектов компрессоров,
отбракованных на предыдущих этапах.
Система контроля основана на
современных статистических подходах.
Построены диагностические матрицы для
установления типичных дефектов компрессоров,
выпускаемых в ПО «Кристалл»,
разработаны регрессионные модели, связывающие
диагностические параметры с
контролируемыми характеристиками.
Оперативность и точность контроля
обеспечиваются с помощью воздушного рас-
ходомерного испытательного стенда.
Для оперативной оценки основных
параметров — холодопроизводительности Q0 и
потребляемой мощности N3 при работе
компрессора на хладагенте по объемной
производительности V и потребляемой
мощности N, измеренных при работе
компрессора на воздухе на расходомерном стенде,
были построены область исправного
состояния D[ в координатах Q0, N3 и ее
отображение Df в координатах V, N.
Границы области Df определены с
помощью регрессивных уравнений,
связывающих основные и диагностические
параметры. Например, для компрессоров
агрегатов типа ВН 630 B)
V= 1,277+0,001723 Q0; (l)
#=61,7+0,7 N3. B)
Значения Q0, M,, N измеряли в Вт,
V — в м3/ч.
Область неисправного состояния
компрессоров обозначали D2, Df.
На рис. 2 показано, как распознавать
исправное состояние компрессоров. Если
точка, соответствующая измеренным
диагностическим параметрам, находится вблизи
границы областей Df и Df, то может
потребоваться (особенно на этапе
отработки метода диагностики) дополнительное
испытание компрессора на
калориметрическом стенде. В дальнейшем, с учетом этих
дополнительных данных границы области
корректируются так, чтобы статистические
оценки вероятностей риска поставщика
(вероятность того, что отбраковка
ошибочна) и потребителя (вероятность пропуска
дефекта) имели заданные значения.
Для повышения надежности
определения технического состояния компрессора,
N3=ao/?mln
aomi„ а во>^
J
AV
ш^44
Щ^ л*
г
1_
vmin f Цм5/ч
Рис. 2. Диагностика компрессоров по
результатам испытаний:
а — на калориметрическом стенде; б — на воздушном
расходомерном стенде.
учитывая вероятностный характер его
основных и диагностических параметров,
была введена зона отказа от распознавания
(зона неопределенности) Df, ширина
которой выбрана из условий метрологического
обеспечения испытаний: AV=0,015V, ДМ=
= @,015—0,02) N. Компрессор с состоянием
Df необходимо испытать на
калориметрическом стенде.
С помощью рис. 2 можно определить,
соответствуют ли параметры
изготовленного компрессора техническим требованиям.
Если они находятся в области D\ или Df,
то с вероятностью 0,95 можно
гарантировать их потребительские качества по
Qo, N3 и V, N. Однако это заключение
относится только к новым компрессорам.
В настоящее время внедряются два
стенда для определения объемной
производительности компрессоров по воздуху.

УДК 621.565.9:621.51
ПРИБОР ДЛЯ ДИАГНОСТИКИ
КОМПРЕССОРОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Прибор (см. рис. 1), разработанный и
внедренный в рефрижераторном депо «Терно-
поль» Львовской железной дороги,
предназначен для определения технического
состояния компрессора по объемной
производительности при текущем ремонте рефри-
жераторского подвижного состава.
При работе вентиль 9 подсоединяют
к штуцеру для заправки холодильной
машины, а вентиль 8 — к шлангу,
подключенному через магистральный вентиль «от-
тайка» к трубопроводу «оттайка». На
холодильной машине устанавливают заглушку.
Перед проверкой холодильную машину
включают на 10—15 мин. Положение
шарика датчика-сигнализатора в нижнем
стекле прибора свидетельствует, что уровень
хладагента в ресивере отсутствует, о чем
подается сигнал на таймер.
При открытии вентиля 9 емкость
прибора заполняется хладагентом R12 из
ресивера холодильной машины. О достижении
верхнего уровня сигнализирует положение
шарика датчика-сигнализатора в смотровом
стекле. Масса R12 в приборе при этом
достигает 11,2 кг. Затем включают холодильную
машину в режим «оттайка» и таймер.
Хладагент начинает отсасываться из емкости
прибора. При понижении уровня хладагента
Рис. 1. Схема прибора для диагностирования
компрессора холодильной машины:
1 — электронный таймер; 2 — блок управления; 3 —
циферблат; 4 — ресивер; 5 — пробка для выпуска
воздуха; 6 — шарик верхнего уровня; 7 — верхнее
смотровое стекло; 8,9 — вентили; 10 — нижнее смотровое
стекло; // — датчик-сигнализатор
%минк
Зона
А
Б
В
Давление,
(КГс/CN

конденсации
Рк
0,095—
0,1
(9,5—
10)
МПа
i2)

кипения
Ро
0@)
Масса
R12
в
приборе,
кг
11,2
Время
отсоса
R12
из
прибора,
мин
110—140
140—168
168 и
выше
3 а кл ю -
чение
о тех-
ском

состоянии

компрессора
Хорошее

Необходима
ревизия

клапанов

Необходима

проверка

клапанов и ци-
линдро-
поршне-
I 1 LJ I I 1111 T^l .»
О 1 2 3 Z 5 6 7 8 3 10 ЩТг
Рис. 2. График технического состояния
компрессора
до положения шарика
датчика-сигнализатора в нижнем смотровом стекле
срабатывает фотодатчик, который останавливает
таймер с фиксированием показаний.
На основании полученных данных
определяют по объемной производительности
(см. рис. 2 и таблицу) техническое
состояние компрессора.
Прибор универсален. Его можно
применять для проверки технического
состояния холодильных компрессоров на
различных видах транспорта, а также на дру-
вой груп- гих объектах.
пы По сравнению с аналогами он
позволяет быстрее и точнее определять техни-
ческое состояние компрессора.

Применение прибора позволяет продлить
срок службы холодильных установок.
Стоимость прибора 130 р.
Затраты на внедрение составляют 270 р.
Предприятие может дать необходимую
консультацию по применению прибора.
Дополнительная техническая
документация не требуется.
Прибор не поставляется.
Адрес для запроса дополнительных
сведений: 282000, г. Тернополь, ул.
Заводская, 61. Рефрижераторное вагонное депо
Тернополь.
Материал подготовлен
по информационному листку
№ 89—016 Львовского МТЦНТИ
УДК 621.584:621.317.3.001.4
УСТАНОВКА ДЛЯ КОНТРОЛЯ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК
И РОСТА ДАВЛЕНИЯ
НАГНЕТАНИЯ КОМПРЕССОРА
Установка предназначена для
автоматического контроля роста давления
нагнетания в заданном объеме за заданное
время (нагнетательной способности),
потребляемых тока и мощности.
Конструктивно она состоит из двух
блоков, выполненных в пластмассовых
корпусах. Предусмотрена возможность как
раздельного, так и совместного использования
блоков. Блоки можно применять в качестве
автономных приборов № 1 — для контроля
роста давления нагнетания компрессора,
№ 2 — для контроля потребляемых тока
и мощности бытовой техники (до 2 кВт).
При совместном использовании блоки
соединяют специальным кабелем.
Отбраковка осуществляется включением
световой и звуковой сигнализации.
Техническая характеристика установки
Напряжение питания, В 220±22
Частота питающей
сети, Гц 50=М
Потребляемая мощность,
В-А, не более 300'
Диапазон измерений
амперметра при
контроле
потребляемого тока, А 0—15
ваттметра при
контроле потребляемой
мощности, Вт 0—2000
манометра при
контроле роста давления
нагнетания, МПа
(кгс/см2)
Время контроля роста
давления нагнетания,
с, не более
Диапазон регулируемого
напряжения, В
Допускаемая основная
погрешность средств
измерений, %, не более,
при контроле
потребляемого тока
потребляемой
мощности
роста давления
нагнетания
Допускаемая основная
погрешность
срабатывания средств измерений,
%, не более, при
контроле
потребляемого тока
потребляемой
мощности
роста давления
нагнетания
Время контроля одного
компрессора, с, не более
Габаритные размеры, мм
установки
блока № 1
блока № 2
Масса, кг, не более
0—1 @—10)
30
0—250
1,0
1,0
1,0
1,5
1,5
1,5
10
640X420X380
640X420X190
640X420X190
40
Установка внедрена на Бакинском заводе
бытовых кондиционеров.
Изделие не поставляется.
Имеется паспорт БИШД 418129.006 ПС.
Адрес для запроса документации:
370005, Баку, проезд Кнуньянца, 2/6,
АзНИИНТИ.
Материал подготовлен
по информационному листку
№ 89—013 АзНИИНТИ
УДК 621.313.3.019.001.4
СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ
НА НАДЕЖНОСТЬ МАЛОМОЩНЫХ
ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ
Стенд предназначен для испытаний на
надежность электродвигателей вентиляторов
бытовых кондиционеров, а также других
маломощных электрических устройств.
Испытания можно проводить как в
непрерывном, так и в циклическом режиме.
Конструктивно стенд состоит из
автономных секций (см. рисунок), выполненных
в виде трехэтажных стеллажей. В каждой
секции одновременно испытывают пять
электродвигателей. Для управления режи-

N
380В\
50Гц
380В,
80Гц
В .
/7 ^
Г*/-
hr\ f
xs.
i AA лЛ
//r# /a
fen®}
Л7 /Г2
ЛТ1>
¦rfn
Ш.ЬКсЩП
\Н другим
'секциям
^jlc iS ix ?x ix
Схежа одной секции стенда для испытаний на
надежность маломощных электродвигателей:
П1'— переключатель режимов работы; П2—П6 —
переключатели; КМ — магнитный пускатель
сильноточной цепи; КТ — реле времени типа ВЛ; PC —
счетчик циклов; А1—А5 — объекты испытаний;
XI, Х2, ХЗ, Х4 — розетки, предназначенные для
подключения соответственно строботахометра,
частотомера и измерительного комплекта Р; t\ — время
работы; /г — время цикла
мом испытаний, а также контроля за
параметрами каждая секция снабжена
испытательной панелью.
Кроме того, имеется тележка, на
которой установлены дополнительные приборы,
позволяющие при подключении их к
испытательной панели замерить с необходимой
точностью частоту сети, частоту вращения
ротора электродвигателя, параметры
потребляемого тока и мощность любого
испытываемого электродвигателя.
Техническая характеристика стенда
Количество
испытываемых электродвигателей,
шт.
Время наработки,«ч
Число циклов
Длительность цикла, мин
Мощность, кВт
Сила тока,
потребляемого одним
электродвигателем, А
Частота питающей сети,
Гц
Напряжение питающей
сети, В
Габаритные размеры
трехсекционного
стеллажа, мм
1—30
0—9999,9
0—999999
2—99
3,0
1,0
50,60
0—250
5750X700X2
При необходимости стенд можно
расширять, присоединяя новые секции. По
окончании цикла испытаний происходит
кратковременное замыкание контакта в цепи PC,
достаточное для регистрации счетчиком
моточасов.
Приборы, размещенные на тележке,
в любой момент можно отсоединить и
подключить к другой секции. Наличие
переключателей П2—П6 обеспечивает
возможность измерения параметров каждого
электродвигателя независимо от состояния
цикла.
При использовании приведенного стенда
(в отличие от аналогичных) испытания
можно проводить при частоте тока 50 и
60 Гц. Секционная компоновка
позволяет варьировать режимы испытаний и
количество объектов испытаний (пять
электродвигателей — минимальное количество,
допустимое при испытании на долговечность).
Разработана техническая документация,
изготовлен шестисекционный образец.
Стенд функционирует в испытательном
центре СКТБ БК.
Имеется техническая документация.
Адрес для запроса документации: 370005,
Баку, проезд Кнуньянца, 2/6, АзНИИНТИ.
Материал подготовлен
по информационному листку
№ 89-019 АзНИИНТИ

УДК 621.514.54.041.004.67
ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ
ВИНТОВЫХ КОМПРЕССОРОВ
АГРЕГАТОВ S3-900
В. В. СТЕПАНОВ
Севгипрорыбфлот
В компрессорах агрегатов S3-900 низка
надежность разгрузочного механизма
компрессора, который компенсирует до 50—
70 % осевого усилия, действующего в
направлении всасывания на радиально-упор-
ный шарикоподшипник ведущего ротора.
Разгрузочный механизм состоит из поршня
и втулки. Осевое перемещение поршня,
насаженного на цапфу ротора, равно осевому
зазору спаренных радиально-упорных
шарикоподшипников, а радиальное — зазору в
подшипниках скольжения. Поскольку
конструктивный зазор @,03—0,075 мм) между
поршнем и втулкой меньше, чем в
подшипниках скольжения, втулка
соприкасается с поршнем, имеющим по образующей
поверхности кольцеобразные вытачки,
выполняющие роль лабиринтного уплотнения.
Разгрузочный поршень на внутренней
поверхности втулки оставляет ленту
приработки. Ее глубина зависит от допусков
изготовления отдельных компрессоров.
Металл с ленты приработки вместе со
смазочным маслом попадает на радиально-
упорные шарикоподшипники, ухудшая
условия их работы.
После 4—5 тыс. ч эксплуатации
компрессора зазор между поршнем и втулкой
достигает предельной величины, расход
масла через него увеличивается, а его
давление перед поршнем снижается. В
результате ^поршень перестает выполнять
свои разгрузочные функции. Все
большая часть осевого усилия воспринимается
радиально-упорным шарикоподшипником,
который перегружается и, следовательно,
интенсивно изнашивается. Об этом
свидетельствует опыт эксплуатации.
Для восстановления работоспособности
разгрузочного механизма необходимо через
4—5 тыс. ч менять или восстанавливать
его детали. В инструкции по техническому
обслуживанию осевой зазор
рекомендуется регулировать через 4 тыс. ч работы и
в зависимости от его размера проводить
ревизию подшипников.
В 1986 г. специалистами ЦПКТБ ВРПО
«Севрыба» был разработан
модернизированный разгрузочный поршень с
лабиринтным уплотнением, выполненным по типу
прямоугольной многозаходной резьбы.
Зазор между поршнем и втулкой составил
0,2—0,27 мм. Опытный образец механизма
с модернизированным разгрузочным
поршнем, изготовленный по чертежам и
испытанный по программе, одобренным
Регистром СССР, отработал в течение 3 тыс. ч
на компрессоре агрегата S3-900 серии I на
БМРТ пр.В-408 «Иван Зимаков». При
контрольном вскрытии компрессора следов
касания втулки и поршня не обнаружено.
Осевой зазор радиально-упорных
подшипников на ведущем роторе увеличился на
0,02 мм, а на ведомом не изменился.
По результатам испытаний
модернизированный поршень Регистром СССР
рекомендован к широкому внедрению.
Анализ эксплуатации судовых фреоновых
холодильных установок с винтовыми
агрегатами S3-900 показал, что без повышения
эффективности масляных фильтров и
фильтров-осушителей невозможно достичь
проектных ресурсных показателей
компрессоров.
Недостаточная очистка системы от
продуктов коррозии труб при монтаже,
попадание в нее воды в процессе эксплуатации
усиливают коррозию трубопроводов. В
условиях эксплуатации гидравлические удары
жидкого фреона вызывают разрушение
селикагеля в фильтрах-осушителях и унос
его в систему, поэтому их требуется часто
очищать. Кроме того, систему проникает
влажный воздух. Вода не растворяется
во фреонах, что при высоких
температурах и каталитическом действии металлов
приводит к образованию слабых кислот
и оснований, вызывающих коррозию
деталей механизмов и трубопроводов.
В систему смазки компрессора по
всасывающему трубопроводу вместе с парами
фреона попадают продукты коррозии,
вымываемые фреоном из системы, и частицы
разрушенного селикагеля. Эти примеси
загрязняют смазочное масло и
значительно усиливают износ подшипников,
уплотнений компрессора и масляного насоса.
Использование поливинилформаля в
масляных фильтрах и фильтрах-осушителях
(см. Правила технической эксплуатации
холодильных установок на судах ФРП
СССР 1989) позволит очистить фреоновые
системы в процессе эксплуатации, а
применение модернизированного поршня —
повысить надежность компрессоров и сократить
потери хладагента.
¦ Щ &11 у^ ц Щ | р j щ. pjjpf щЩ jf^jjf

Разработки ВНИИхолодмаша в области
автоматизации холодильных машин
^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^Ш
УДК 68^.141:621.57.041.038.62-52
АВТОМАТИЗАЦИЯ
ИНДИЦИРОВАНИЯ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
НА БАЗЕ МИКРОЭВМ
Д-р техн. наук И. М. КАЛНИНЬ,
А. Е. БЕРЕСНЕВ
ВНИИхолодмаш
Иидицирование холодильных компрессоров
объемного типа осуществляется в два
основных этапа:
получение первичной информации, ее
обработка посредством проведения различных
вычислительных операций [4];
получение конечных результатов,
позволяющих количественно оценить
совершенство протекания рабочего процесса в
компрессоре и качество работы его
газораспределительных элементов.
Практическая реализация второго этапа
индицирования — весьма трудоемкая
задача. Автоматизация данного процесса
позволит существенно сократить сроки
экспериментальных исследований и повысить
достоверность конечных результатов. Однако
при создании автоматизированных систем
возникает задача выбора типа ЭВМ.
Выбор должен основываться на
комплексном подходе с учетом основных
технических и экономических предпосылок:
наличие достаточного объема памяти для
выполнения требуемого алгоритма
обработки исходной информации;
высокая степень развития и доступность
системного программного обеспечения;
умеренная стоимость ЭВМ и серийность
ее выпуска для снижения общих затрат
при тиражировании системы;
малые энергопотребления и габариты с
целью обеспечения экономичности и
мобильности системы в целом;
доступность приобретения и удобство
работы с учетом ориентации на специалистов,
не имеющих профессиональной подготовки
в области вычислительной техники, т. е.
непосредственно на исследователей
холодильного оборудования.
Из изложенного, а также на основе
анализа отечественного, зарубежного опыта и
учета современных тенденций развития
средств автоматизации экспериментальных
исследований (основная из которых —
ориентация на персональные, профессионально-
персональные и специализированные микро-
ЭВМ [1, 2, 9, 10] следует, что для
указанных целей целесообразно применять
микроЭВМ. Причем это должна быть микро-
ЭВМ отечественного серийного
производства, что обеспечит внедрение создаваемой
на ее базе системы в кратчайшие сроки
с минимальными затратами.
Наиболее распространена микроЭВМ
«Электроника МС 1201. 01», входящая в
состав диалоговых вычислительных
комплексов серии ДВК. Из-за сравнительно малого
объема оперативной памяти этой микроЭВМ
E6 Кбайт) требуется определенный подход
к созданию программного обеспечения.
Существенный объем памяти ЭВМ в процессе
обработки индикаторных диаграмм
занимают операции по определению параметров
рабочих циклов ХК. Для обработки
информации с целью ее представления в виде
индикаторной диаграммы также требуется
существенный объем оперативной памяти.
Кроме того, необходимо знать конкретную
конфигурацию системы.
Все это следует учитывать при
разработке алгоритма и программного обеспечения
в случае автоматизированной обработки
диаграмм ХК-
Исходя из опыта, накопленного во
ВНИИхолодмаше при работе на ЭВМ серии
ЕС, и на основании анализа методов,
изложенных в [3, 7, 8], обобщенный алгоритм
обработки индикаторной диаграммы
холодильного компрессора можно представить в
виде следующих основных этапов.
— Ввод в микроЭВМ конструктивных
характеристик индицируемого компрессора.
— Ввод первичной информации
индицирования (статические и быстроменяющиеся
давления и температуры, протребляемая
электродвигателем компрессора
электрическая мощность, хладагент и т. д.) в
микроЭВМ.
— Преобразование посредством
вычислительных операций функции
быстроменяющегося давления в полости сжатия из
координат «напряжение-время» в координаты
«давление-объем (ход поршня)».
— Обработка и получение графической
информации в виде индикаторной
диаграммы в р, v (р, S) -координатах.
— Расчет по экспериментальным
значениям давлений (затраченной работы) за
полный рабочий цикл ХК и на соответст-

вующих его отдельных участках, в том числе
определение различного рода потерь.
— Расчет параметров состояния
хладагентов.
— Определение теоретического средне-
интегрального давления (или теоретической
работы) в цикле и рабочих коэффициентов.
— Получение по экспериментальным
данным показателей политроп сжатия и
расширения.
В ходе работ, проводимых во ВНИИхо-
лодмаше по созданию автоматизированной
системы индицирования холодильных
компрессоров, найдены пути реализации второго
этапа индицирования. Для этого
использована отечественная серийная микроЭВМ
в составе ДВК-3*.
При разработке программного
обеспечения, позволяющего полностью
автоматизировать вычислительные операции,
связанные с обработкой индикаторных диаграмм
поршневых компрессоров, за основу
приняты этапы приведенного обобщенного
алгоритма.
Наиболее трудоемко рассчитать средне-
интегральные давления в цикле
холодильного компрессора, а также параметры
состояния хладагентов. Учитывая малый
объем оперативной памяти и невысокое
быстродействие микроЭВМ, на практике
указанные расчеты проводили так, чтобы
получить достаточную точность конечных
результатов и затратить сравнительно
небольшое время на обработку информации
в целом.
Оптимальный метод интегрирования для
обработки индикаторных диаграмм
холодильных компрессоров на микроЭВМ
выбирали из условия снижения фазовых
погрешностей. На основании анализа методов
интегрирования было установлено, что
следует применять модифицированный метод
прямоугольников, реализуемый в
соответствии с обобщенным выражением для
расчета площадей индикаторных диаграмм:
где 1Р — среднее интегральное давление;
Vh, Vk — начальный и конечный объем
рабочей полости;
N — количество точек дискретизации
функции быстроменяющегося
давления;
*В работе принимали участие В. Ф. Бороду-
лин и Е. В. Козлачкова (ВНИИхолодмаш).
Pi — текущее /-е значение давления
по диаграмме;
Vi — текущее /-е значение объема
полости сжатия (расширения);
рГ(Ч0 — значение второй производной
функции p(V) в точке Vl = x?, где
она максимальна;
Vmax — максимальный объем рабочей
полости холодильного
компрессора.
Погрешность вычисления среднеинте-
грального давления указанным методом
(не более 0,001 % при фазовой
погрешности 0,001) можно считать величиной
высшего порядка малости по сравнению с
погрешностью измерения быстроменяющихся
давлений, поскольку первые определяются
значениями, как минимум, на два порядка
выше, чем вторые [5].
При расчете параметров состояния
хладагентов за основу принято аналитическое
выражение уравнения Боголюбова—Майе-
ра [6]*, применение которого при
реализации алгоритма обработки индикаторных
диаграмм компрессоров объемного типа
обеспечивает минимальные затраты
объема памяти ЭВМ и сокращение общего
времени вычислительных операций. На
основании изложенного в это уравнение внесены
соответствующие изменения.
Учитывая существующее различие в
методическом подходе к реализации
алгоритма, программное обеспечение
разрабатывали с учетом возможности его оперативной
коррекции по желанию потребителя. Было
создано несколько модификаций. В качестве
примера на рисунке представлен протокол
испытаний компрессора 1ЦБ10.
Исследователь получает протокол в виде листинга
с печатающего устройства, входящего в
комплект ДВК-3, при реализации
программы DGRM 01.
Под управлением операционной системы
RT11SJ программное обеспечение
выполняет следующие функции: общение
потребителя с микроЭВМ в диалоговом режиме на
русском языке, проведение вычислительных
операций, вывод графической информации
на видеотерминал и печатающее устройство,
а также создание листинга результатов
испытаний.
Программа обработки индикаторной
диаграммы реализована на языке
ПАСКАЛЬ. Конечные результаты
индицирования получают через 3 мин. В основном
время затрачивается на расчет параметров
состояния хладагентов по модифицирован-
* П р и этом учитывали опыт, накопленный во
ВНИИхолодмаше при работе на ЭВМ «Мир-2».
2 Холод, техника № 10

ДАТА: 17-ОКТ-88 ВРЕМЯ: 14:40:23
ЭКСПЕРИМЕНТ № 6
КОМПРЕССОР 1ПБ 10
ЗАВОДСКОЙ НОМЕР 0001
РЕЖИМ ИСПЫТАНИЙ: ХЛАДОН 12
РВСИ-0.1830 (МПА)
РИГИ =0.7500 (МПА)
ТВС= 20.00 (ГРАД С)
ТНГ =110.00 (ГРАД С)
ОБЪЕМНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ПОДАЧИ ЛС = 0.920
КОЭФФИЦИЕНТ ДРОССЕЛ-Я ЛДР = 0.983
ИНДИКАТ. КОЭФФИЦИЕНТ ВСАС. ЛИНД-0.904
МЕХАНИЧ-Й КПД КМ = 0.862
МОЩНОСТЬ ТРЕНИЯ (КВТ) NTP = 0.381189
ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ МОЩНОСТИ В
НАГНЕТАТЕЛЬНОМ КЛАПАНЕ 0.103188
ОТНОСИТЕЛЬНЫЕ ПОТЕРИ МОЩНОСТИ ВО
ВСАСЫВАЮЩЕМ КЛАПАНЕ 0.094116
МОЩНОСТЬ .ТЕРЯЕМАЯ В КЛАПАНАХ (КВТ):
DN ВС. КЛ. =0.2609
DN Н. КЛ.=0.2860
СРЕДИ, ИНТЕГРАЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ (МПА)
ВСЕЙ ДИАГРАММЫ 0.27125
ВО ВСАСЫВАЮЩЕМ ТРАКТЕ 0.2960
В НАГНЕТАТЕЛЬНОМ ТРАКТЕ 0.03245
ЦЕНТРА ДИАГРАММЫ 0.20920
СРЕДН. ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ ПРИ РАСШИР. ИЗ
МЕРТВОГО ПРОСТР-ВА 0.00936
ИНДИКАТОРНАЯ МОЩНОСТЬ (КВТ) ВСЕЙ
ДИАГРАММЫ 2.39081
ТИСП — 14.851
ТКОНД =30.486
ЭНТАЛЬПИЯ 1 566.67500000
ЭНТАЛЬПИЯ 2 595.72000000
МАСС. ПР-ТЬ (КГ/С) 0.052936
ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ (КВТ) 7.3117
УДЕЛ. ЭЛ. ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ 2.215680
СР. АД. ТЕОР. ДАВЛ. С МП (МПА) 0.259456
ХОЛОД. КОЭФФ-Т 4.7556
ИНДИКАТОРНЫЙ КПД КР 1=0.609
ЭФФЕКТИВНЫЙ КПД КР 2 = 0.370
УДЕЛ. ХОЛ. ПРОИЗВОД-ТЬ КЕ-1.8612
ОТН. ПОТЕРИ ДАВЛ. В ЦИКЛЕ ОПДЦ = 1.045450
ОТН. СУММ. ПОТЕРИ ДАВЛ. ПРИ СЖ.-РШ.
ОПСР = 0.806290
КОЭФФ. ПОТЕРЬ ДАВЛ. В ПРОЦЕССЕ РАСШИР.
КПРШ =0.001597
ной формуле Боголюбова — Майера.
Погрешности конечных результатов
определяются погрешностями получения первичной
информации индицирования [4, 5], которые
являются определяющими для всей системы
и подлежат оценке для каждого
конкретного случая индицирования холодильных
компрессоров.
Таким образом, создано программное
обеспечение для отечественных микроЭВМ,
позволяющее автоматизировать
вычислительные операции индицирования при
минимизации совокупных затрат на проведение
экспериментальных исследований
холодильных компрессоров.
Разработанные рекомендации можно
использовать при создании программного
обеспечения любой автоматизированной
системы индицирования холодильных
компрессоров объемного типа.
На основании проведенных исследований
можно создать современную полностью
автоматизированную микропроцессорную
систему индицирования холодильных
компрессоров на базе серийно выпускаемых
отечественных диалого-вычислительных
комплексов двк.
Список литературы
1. А В Л. Цифровой анализатор системы 653/
Проспект фирмы «АВЛ» (Австрия), 1986.
2. А и и арат у р а непрерывного контроля
CYLDET-MIP в цилиндрах дизельных двигателей
/Проспект фирмы «Вестерос» (Швеция), 1980.
3. Вейнберг В. С. Поршневые компрессоры
холодильных машин. М.: Гос. изд. торговой
литературы, 1960.
4. Береснев А. Е. Автоматизация
индицирования холодильных компрессоров // Науч.-техн.
прогресс в области холодильного и
компрессорного машиностроения: Тематический сб. трудов/
ВНИИхолодмаш. М., 1987.
5. Б е р е с н е в А. Е., У ж а н с к и й В. С. Датчики
давления для индицирования холодильных
компрессоров // Холодильная техника, 1988, № 7.
6. Бухарин Н. Н. Моделирование
характеристик центробежных компрессоров. Л.:
Машиностроение, 1983.
7. Кал н инь И. М. Анализ энергетических
потерь холодильных компрессоров большой и
средней производительности // Холодильная техника,
1982, No 4.
8. Цирлин Б. Л. Методика анализа энерге-
Листине протокола результатов обработки
индикаторной диаграммы компрессора 1ПБ10:
Рнг' Рм ~ среднеинтегральные значения давления
нагнетания и всасывания; р — давление; S - ход
поршня; 7\к., Тш - температуры на линии всасывания
и нагнетания; /;н..и, рН[н — среднеинтегральные
значения измеренных давлений всасывания и
нагнетания

тических характеристик процессов в поршневом
компрессоре // Холодильная техника. 1967, №11. j
9. Цифровая регистрация динамических про
цессов в микропроцессорных устройствах для f
диагностирования двигателей внутреннего
сгорания / Ивашев Р. А. Маркелов Р. В.,
Морозов Г. Ф., Стрельцова М. Л // Развитие
системных средств в электроприборостроении: Сб. науч
трудов ВНИИЭП.Л., 1985.
10. Deblois R. L., Stoeffler R. С. Intern.
Compressor Engineering Conf. At Pardue. USA.
1988. V. 1, 182—192.
УДК 681.5.04:621.57
СХЕМА УПРАВЛЕНИЯ ГРУППОЙ
КОМПРЕССОРОВ
В. А. ТИМОШИН, А. А. КУТЫРИН
ВНИИхолодмаш
В ряде случаев в состав холодильных
установок входят несколько поршневых
компрессоров, подключенных к общему
нагнетательному коллектору.
Во ВНИИхолодмаше разработана схема
управления группой таких компрессоров,
расширяющая функциональные
возможности системы управления.
На рисунке показана схема,
предназначенная для автоматического и ручного
управления электродвигателями пяти
компрессоров. Она содержит магнитные
пускатели КМ1—КМ5, промежуточные реле
KL1—KL5, реле времени КТ1—КТ4,
используемые для сдвига времени пуска
компрессоров при малой мощности источника
электропитания, диодный узел с датчиками
температуры 33, пусковые диоды VD1—
VD4, программный переключатель SA1 и
переключатель очередности включения
токоприемников SA2.
С помощью переключателя SA1 можно
задать программу на включение
необходимого числа компрессоров, а с помощью
переключателя SA2 — установить порядок
очередности их включения.
Схема работает следующим образом.
При ручном режиме работы
переключатель SA1 устанавливают в одно из
положений Б—Е, которое соответствует
включению от одного до пяти компрессоров, а
переключатель SA2 — в одно из положений
Ж—М, которое соответствует включению
компрессоров в одном из сочетаний 1—2—
3—4—5-й, 2—3—4—5—1-й, 3—4—5—1—
2-й, 4—5—1—2—3-й и 5—1—2—3—4-и.
Если переключатель SA1 находится в
положении Б, а переключатель SA2 — в
положении Ж, то электропитание подается
я
К Л
I
I
К источнику питания
 Г'
-4-
5
"j?
VJB VB7
щ^
-к ЖШ%
Щт
7Ш
-тРЧ
HL2
ъщ
КТ2
jFL
KL?
{ущ
щи
ктз
HL1
HL3
KL1*
KL5
SA2-] /К
¦CFH
_QM2l
_гта
^ym\
-0
КМ5\
Схема управления группой компрессоров
только на катушку магнитного пускателя
КМ1 и включается только У-й компрессор.
В положении В переключателя SA1
электропитание поступает через пусковой
диод VD1 на катушку магнитного
пускателя КМ1 (при этом включается 1-й
компрессор), а также через диод VD7
диодного узла 33 на реле времени /G7,
замыкающее через заданный промежуток
времени свой контакт /G7, через который
подается электропитание на катушку
промежуточного реле KL2. Контакт этого реле
замыкается и включает катушку
магнитного пускателя КМ2. Начинает работать
2-й компрессор.
В положении Е переключателя SA1
электропитание подается через пусковые
диоды VD1—VD4 на катушку магнитного
пускателя КМ1 (включается 1-й
компрессор) и контакты КТ1—КТ4 реле времени,
а через диоды VD7, VD10, VD13 и VD15 —
на катушку реле времени КТ1 и контакты
реле KL2, KL3, KL4. Через заданный
промежуток времени срабатывает реле вре-
2*

мени КТ1, которое своим контактом КТ1
включает промежуточное реле KL2, а оно
своим замкнувшимся контактом KL2 —
магнитный пускатель КМ2, который приводит
во вращение электродвигатель 2-го
компрессора.
По истечении следующего заданного
промежутка времени срабатывает реле
времени КТ2, которое через катушку и
контакт промежуточного реле KL3 с
помощью магнитного пускателя КМЗ
включает электродвигатель 3-го компрессора
(электродвигатели компрессоров на схеме
не указаны). Аналогичным образом
происходит пуск остальных компрессоров.
При изменении положения
переключателя SA2 меняется порядок включения
магнитных пускателей, а следовательно, и
компрессоров.
В автоматическом режиме
переключатель SA1 находится в положении Л.
Включается катушка реле KL1, которое
через свой замкнувшийся контакт KL1 и
диоды VD6, VD9, VD12 включает реле времени
КТ1, а через развязывающий диод VD5 —
магнитный пускатель КМ1. По истечении
заданного промежутка времени контакт
КТ1 замыкается и промежуточное реле
KL2 будет подготовлено к работе.
Включение этого реле, а через его контакт
KL2 и магнитного пускателя КМ2,
осуществляется при повышении заданной
температуры охлаждаемого объекта. В* этом
случае замыкается контакт SK1 датчика
температуры.^ Затем через контакт KL2
промежуточного реле электропитание
подается на реле времени КТ2, контакт
которого через заданное время подготовит
к работе реле KL3. При достижении
необходимой температуры контакт SK2 другого
датчика температуры включит магнитный
пускатель КМЗ.
Пускатели КМ4 и КМ5, а
следовательно, и компрессоры 4 и 5
включаются аналогично.
Выключение происходит в обратном
порядке по мере размыкания контактов
SKI—SK4 датчиков температуры.
Данная схема прошла испытания на ряде
холодильных установок.
УДК 681.53
КОМПЛЕКС СРЕДСТВ
АВТОМАТИЧЕСКОГО КОНТРОЛЯ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
В. С. АКУЛИНИН
Орловское ПО «Промприбор»
Е. И. РУДАКОВ
ВНИИхолодмаш
Я. А. СУЗДАЛЬЦЕВ
Московское ПО «Компрессор»
Орловское ПО «Промприбор» по техниче-
ческому заданию ВНИИхолодмаша и
московского ПО «Компрессор» разработало
и внедрило в серийное производство
комплекс средств автоматического контроля
холодильных машин и агрегатов с винтовыми
компрессорами, (рис. 1).
Комплекс предназначен для
автоматического управления, регулирования и защиты
одноступенчатых, двухступенчатых и
каскадных холодильных машин и агрегатов,
изготовляемых московским ПО
«Компрессор» для народного хозяйства и поставки
на экспорт.
Исполнение комплекса блочно-модуль-
ное, в нем применены современные элементы
электронной техники. По устойчивости к
воздействию температуры и влажности
окружающего воздуха он соответствует
исполнениям и категориям размещения 0М5 и Т2
по ГОСТ 15150—69, а по условиям
эксплуатации — «Правилам классификации и
постройки морских судов» (части XI, XII XV)
Регистра СССР.
Обозначение комплекса, его состав и
коды ОКП приведены в табл. 1.
Комплекс состоит из
электронно-релейной части ЭРБ КСА или ЭРБ КСА-01,
датчиков положения золотника ДПЗ, раз-
Рас. /. Комплекс средств автоматического
контроля холодильных машин

Таблица 1
ч


начение

комплексов
Код ОКП
по

давлению


сывания
Рве
по

давлению


нетания
по

разности


лений
Ар
защиты
по


пературе
на-
гне-
та-
ния
/
'н
по


пературе
масла
'v.
Каналы
по


пературе

обмоток
элект-
ро-
двига-
теля


прессора
'об
по

уровню
HI
по

уровню
Н2
регулирования
по


пературе


доносителя
по
току


ротеля


прессора
/
по

уровню

питания


рителя
или
про-
межу-
т
очного
сосуда
(//в. #н)
КСА
42 1882 4592
42 1882 4593
+
+
+ +
КСА-01
Примечание.
42 1882 4595
42 1882 4596 + +
+ — наличие канала;
— — отсутствие канала.
+
+
ности давлений ДРД, давления ДД
всасывания и нагнетания и уровня аммиака
ДУЖ-КСА (четыре датчика), а также
шунта, состоящего из трех параллельно
включенных резисторов С5-16Т, сопротивлением
1,2 Ом.
Для канала регулирования температуры
использован один термопреобразователь
сопротивления с номинальной
статистической характеристикой (НСХ)
преобразования 100П, для каналов защиты по
превышению температуры нагнетания и масла —
два термопреобразователя сопротивления с
НСХ преобразования 50М. Предусмотрены
также терморезисторы защиты типа СТ14-1,
встраиваемые в обмотки электродвигателя
компрессора. Термопреобразователи
сопротивления в комплект поставки не входят,
их заказывают отдельно.
Гаоаритные и присоединительные
размеры электронно-релейной части показаны на
рис. 2, а датчиков — на рис. 3.
Схема соединений составных частей
комплекса на объекте показана на рис. 4.
Основные функции комплекса:
аварийная защита и сигнализация
мигающим красным цветом по
контролируемым параметрам: давлению нагнетания и
всасывания, разности давлений,
температуре нагнетания, масла и обмоток
электродвигателя, уровню аммиака (два канала);
аварийная защита и сигнализация
красным цветом по сигналу от внешних
устройств автоматики или другого комплекса;
сигнализация о функционировании
комплекса и его связях с исполнительными
устройствами и датчиком положения золотника
винтового компрессора;
выдача команд во внешние управляющие
устройства по сигналам: агрегат отключен,
авария, положение золотника «открытое»,
«среднее», «закрытое»;
автоматическое регулирование
температуры хладоносителя на выходе из
испарителя или давления кипения хладагента,
которое осуществляется по ПИ-закону;
индикация текущего значения
температуры хладоносителя цифровым отсчетным
устройством, а также сигнализация красным
цветом отклонения температуры от
значения, установленного на шкале задания
температур;
регулирование тока, потребляемого
электродвигателем компрессора, по трехпо-
зиционному закону с сигнализацией
красным цветом отклонения тока от значения,
установленного на шкале задания тока;
двухпозиционное регулирование уровня
аммиака (только в модификации КСА),
которое определяется местом установки
датчиков уровня;
счет времени работы холодильного
оборудования встроенным
электромеханическим счетчиком часов емкостью 100000 ч;

757тах
20тдх\
05+О,56
{/Wornд.
220тах
^
Wmox fW±0J7
О
Рис. 2. Габаритные и
присоединительные размеры
электронно-релейной части ЭРЕ
КС А (ЭР Б КСА-01)
комплекса
&¦
*-
МдА
Разъем СШР20П2ЭШ6 РазъембОПЬЗЭШЗ % Разъем ШР32П123П
ГЕО.ЗбЬ 110ТУ(Х1-Х8) ГЕ0.36Ы10Т9(Х9,ХН)v ГЕШЫ07ТУ (Xfff)
Разъем ШР2033Ш7
ГЕО. 364 107ТУ(Х!2,Х1$Х15МБ% Х/У)
Винт
заземления Мб
Разъем Шр20П*+ЗШ6
ГЕа36^Ю7Г9(Х^ЩХ18УХ20Х2$
Рис. 3. Габаритные и присоединительные
размеры датчиков-:
а — положения золотника ДПЗ; б — разности
давлений ДРД; в - давления ДД; г — уровня ДУЖ
КС А (глубина погружения чувствительной части дат
чика уровня ДУЖ-КСА в контролируемую среду долж
на быть не менее 20 мм при вертикальной уста
новке. При его установке горизонтально или под углом
чувствительной частью вниз, прорезь с размером
4 мм должна быть вверху)

w
Рисна
Линия сраб~ать/ба
ния при горизонталь
ной установке
Колодка ШР20П4ЭШ8
ГЕО. 364.107ТУ
Встабна ШР20П4ЭШ8-
ГЕО.зви.тту
Чубстбитель пая
часть дат чина
х_
I SS»j|
Ш
I I
,
\ ¦
©|1
110
N I
. )».
~~\
SU
т

Рис. 4. Схема соединений составных частей
комплекса:
Т — трансформатор тока; датчики: В1 — положения
золотника, В2 — температуры хладоносителя, ВЗ —
давления нагнетания, В4—В6 — температуры обмотки
электродвигателя, В7 — температуры нагнетания,
В8 — давления всасывания, В9 — уровня жидкости
HI, B10 — температуры масла, В11 — разности
давлений, В12 — уровня жидкости Н2, В13 — нижнего
уровня; В14 — верхнего уровня; П1—ИЗО —
перемычки; XI — Х23 — разъемы
Х2-К8СШР20П23Г5
%
ЭСЪ S*=
53 ^ ^?
§
5
JI1
53^
^
53
шиэд
<ъ
1
*
^
|^рч|
ii!
1
1=3
«о
¦3f§
53
53
0,5J|
53
I
К
53
4
^ ^ 53
«5J
<0
^5
'5J^
3*S
1*
1^
'.Si'
CJ.«55
Положение
золотника
^3
§85
^5c:
«0
53^
43
Kg-
м
t3c?
>:3 i v ^
sips*1
? « ^ ^ ^^
^<*
ШР20ПЗЭГ7 ШР20ПЗЭШ7 ШР20ПЧЗГ8 ШР20ПЗЗГ7 ШР20ПЗЗШ7 ШР20ПМГ8 ШР20ПЧЭШ8
Xff \Xt2 \X13 4 X1<+ \ X15 \ XW \ X17 \ X18
^ C^ c^_ C5; «5; Ci c^ c^:
ППП П ПППП
П ПП П П ПИ
h*W
^fe
?*ЬЫ
all
iii
It
^Зч<Н<н*5
i@
51 ,
53^,
53
ь
53
tsF5l|
I
^-53
«55^
§1
§1,
ll
§1
1
ah
llii
J5k
Ч5>Ъ
i illk
з§
1
II

Xff
ШРМГИ+ЭШд
X11
Включение
цепей упрад -
ления
золотником с исполь
зоВанием пас-
сидного дыхо-
да(80ВАг220В)
35Н
36
37
59
W
4/
П23
/IZtt
включение
длока БАР1
для patfofjibi
от
унифицированного
Входного сиг-\
нала
33
34-
35
56
Ь5
0-5мА
/125
ПерВичный придор
перевод комплекса с режима на режим
переключателем, расположенным на
лицевой панели блока управления и
сигнализации (БСУ).
Режимы:
А — автоматический с регулированием
температуры хладоносителя по ПИ-зако-
ну путем перемещения золотника
винтового компрессора или методом «пуск-
остановка» электродвигателя
компрессора;
ПА — полуавтоматический с ручным
управлением золотником компрессора
тумблером «Золотник», при этом блок
автоматического регулирования
температуры (давления) БАР1 отключен, блок
автоматического регулирования тока
БАР2 включен;
АВ — автоматический с внешним
пуском, а также с местной и
дистанционной блокировкой кнопок «Пуск».
Управление пуском и остановкой машины
или агрегата:
местное — от кнопок «Пуск» и «Стоп»,
расположенных на блоке БСУ;
дистанционное — от дистанционных
кнопок «Пуск» и «Стоп»;
внешнее — от внешних устройств
управления или от комплекса другой ступени
(каскада).
Кроме основных, выполняются
дополнительные функции:
автономное управление маслонасосом и
электронагревателем при положении «Откл»
переключателя режимов работы на блоке
БСУ и блокировка на включение маслона-
соса и электронагревателя при любом
другом положении переключателя режимов
работы;
автономное управление золотником при
работающем маслонасосе в положении
«Откл» переключателя режима работы;
взаимосвязь двух комплексов при работе
в составе двухступенчатых агрегатов и
каскадных машин;
управление золотником винтового
компрессора, оснащенного как гидравлическим
исполнительным механизмом перемещения
золотника, так и электрическим типа МЭМ;
блокировка включения какого-либо
оборудования обычная и временная с
возможностью выбора начала отсчета, а также
с включением компрессора или
вспомогательного оборудования;
взаимосвязь с групповым устройством,
обеспечивающим управление несколькими
агрегатами, оснащенными комплексами и
работающими на одну испарительную
систему.
25

Таблица 2
Параметры

Число

каналов

Диапазон

уставок
Цена

деления
шкалы
Зона возврата
минимум.
не более
максимум,
не менее

Максимально

допустимое
значение

контролируемого

параметра

Направление

срабатывания
Давление
всасывания рвс
нагнетания рн
Температура
нагнетания /н
обмоток
электродвигателя
'об
масла на
входе в
компрессор tM
Уровень
хладагента Я/, Н2
Разность давлений
масла Лр
Примечание. Диап
ний— 60—+100 °С
—0,09н-
— 4-0,6 МПа
0,1 МПа
0,8—2 МПа 0,1 МПа
75—105 °С

Фиксированные
уставки
105,
130° С
35—65 °С

Определяется
местом
расположения
датчика на
объекте
0,05—
0,2 МПа
15 °С
15°С

Регулируемая
0,05 МПа

Регулируемая
0,12 МПа

Регулируемая 2 °С

Нерегулируемая

Регулируемая
2°С

Нерегулируемая
до 20 мм

Нерегулируемая
0,03 МПа
0,25 МПа 2,8 МПа
0,3 МПа 2,8 МПа
10 °С
10 °С
2,2 МПа
В сторону
понижения
В сторону
повышения
В сторону
понижения
азон температур окружающей среды для датчиков давления и разности давле-
Максимально допустимое давление среды для датчика разности давлений 2,8 МПа.
Таблица 3
Параметры

каналов

Диапазон
уставок
Цена

деления
Зона нечувствительности
ПИ-закон
Трех-
поз и ци-
онный
Зона
возврата

Коэффициент


циональности
Время


рирования
Температура
Ток /
Давление рк

Положение
золотника
— 100-5-
+20 °С
0—5 А
0—5 мА
Полный
ход
A60+
±10) мм
2°С @,5+0,1) °С
0,25 А
0,1 мА
±2%
@,25+
±0,125) А
@,5—6) °С A—22) E—500) с
в режиме с/°С
двухпози-
ционного

регулирования
2 мм
A—22) E—500) с
с/°С

С помощью комплекса можно также
подключить контактные датчики-реле взамен
штатных двухпозиционных каналов защиты,
переключить регулятор температуры
(давления) БАР1 на режим регулирования по
ПИ-закону или методом «пуск-остановка»
электродвигателя компрессора и
использовать контролирующий канал по давлению
всасывания для защиты или управления
другой ступенью (каскада).
Диапазоны уставок, цена делений
шкал, зоны возврата и другие параметры
каналов защиты приведены в табл. 2, а
каналов регулирования температуры,
давления, тока и положения золотника —
в табл. 3.
С помощью комплекса реализуется
алгоритм управления (предусмотренный при
автоматическом пуске, работе и остановке
холодильной машины и агрегата с винтовым
компрессором), в соответствии с которым
осуществляются следующие операции:
пуск вспомогательного оборудования;
пуск маслонасоса через 15 с;
пуск компрессора, открытие и закрытие
электромагнитных вентилей через 15 с;
включение электромагнитного вентиля
при положении золотника,
соответствующего 50 %-ной производительности
компрессора, и отключение его при снижении
производительности менее 50 %;
автоматическое регулирование
температуры или давления;
остановка агрегата или машины от
местной, дистанционной кнопок «Стон» или по
сигналам от датчиков защиты
технологических параметров с последующим ручным
пуском от кнопок «Пуск» или внешнего
устройства в режиме АВ;
автоматическая разгрузка перед пуском
винтового компрессора путем перемещения
золотника в положение минимальной
производительности.
Комплекс может работать в составе
тепловых насосов с винтовыми компрессорами.
Серийное производство комплексов
освоено Орловским ПО «Промприбор» по
ТУ25-7301.001--86.
В обозначение комплексов при заказе
и в документации другой продукции должно
входить: наименование, условное
обозначение модификации (комплекса КСА или
КСА-01), обозначение технических
условий, слово «экспорт» для комплексов,
поставляемых на экспорт.
УДК 681.52:631.24;',
ШКАФЫ УПРАВЛЕНИЯ
ХОЛОДИЛЬНО-
НАГРЕВАТЕЛЬНЫМИ
МАШИНАМИ ДЛЯ
ФРУКТОХРАНИЛИЩ
Канд. техн. наук Ю. М. ВОРОБЬЕВ
В Н И И х ол од м а ш
Л. Н. ЗЕЛИКМАН
В НИ Иэлектропривод
Р. А. РОЖИЛО
Луцкий электроаппаратный завод
им. XXV съезда КПСС
Луцким электроаппаратным заводом
серийно освоены шкафы управления Ш5904
по техническим условиям ТУ16-656, 070—85.
Климатическое исполнение шкафов —
УХЛ2 по ГОСТ 15150—-69, номинальное
напряжение силовой цепи 380 В, цепей
управления 220 В, частота 50 Гц.
Степень защиты шкафов — IP54 по
ГОСТ 14254—80.
Шкафы предназначены для управления
автономными холодильно-нагревательными
машинами 1ХМФ-16 (Ш5904-3874А УХЛ2),
ФХ 18x2-1-0 (Ш5904-3974Б УХЛ2) или
аналогичными, которые служат для создания
температурного режима в
унифицированных камерах емкостью 100-250 т фрук-
то-, овоще- и картофелехранилищ (см.
рисунок) .
Шкафы управления обслуживают
холодильные машины в автоматическом и
ручном режимах. Их поставляют на
заводы-изготовители холодильных машин в
качестве комплектующих изделий.
В автоматическом режиме шкаф управ-
ления обе с п ечиваег:
защиту компрессора холодильно-нагре-
вательной машины от превышения
давления нагнетания и понижения давления
всасывания;
защиту электродвигателей от токов
короткого замыкания, перегрузки и обрыва
фаз;
защиту плодоовощной продукции от
подмораживания;
необходимые блокировки на включение
агрегатов машины;
световую оперативную и аварийные
сигнализации;
автоматическое включение и
прекращение оттаивания воздухоохладителей;
периодическую по заданной программе
циркуляцию воздуха в камере хранения
плодоовощной продукции;
аварийную остановку холодильной ма-

шины с одновременной сигнализацией
причины аварии;
автоматическое управление холодильной
машиной и электронагревателями по
сигналу терморегулятора, датчик которого
устанавливают в камере хранения
плодоовощной продукции.
Точность установки заданной
температуры хранения ±1 °С в диапазоне от —20 до
+20 °С поддерживается терморегулятором.
В ручном режиме шкаф управления
обеспечивает:
независимое с помощью
соответствующих тумблеров и кнопок включение
любого установленного в холодильной
машине электродвигателя;
сигнализацию о работе узлов
холодильной машины и причинах аварийного
отключения компрессора;
автоматическую защиту холодильной
машины по тем же параметрам, что и в
автоматическом режиме.
В качестве датчика температуры
терморегулятора использован
термопреобразователь сопротивления градуировки 50М.
Длина соединительных линий датчиков
температуры не более 1000 м для
терморегуляторов типа ТЭ4П и не более 300 м для
терморегуляторов типа Т419. Линии
выполняются по трехпроводной схеме
экранированным проводом с сопротивлением
каждой жилы не более 5 Ом.
Типы и основные параметры шкафов
управления указаны в таблице.
Шкафы управления могут работать при
температуре —30-=-+40 °С, относительной
влажности до 80 % (при температуре
20 °С) во взрывобезопасной среде, не
содержащей агрессивных газов и паров, при
допустимой концентрации пыли до 10 мг/м3.
Температура в шкафу не ниже 10 °С
поддерживается с помощью установленного
внутри него электронагревателя.
Холодильно-нагревательная машина ФХ18Х 2-1-0
со шкафом управления Ш5904
Тип шкафа
Ш5904-3874А УХЛ2
Ш5904-3974Б УХЛ2
Число

подключаемых
элек-
тро-
дви-
га
гелей,
шт.
элек-
тро-
на-
гре-
ва-
те-
лей,
шт.
6 1
8 2


марная
при-
сое-
диня-
емая

мощность.
кВт
24
40
Сила
наль-
ного
тока

главной
цепи,
А
63
80
Положение шкафа вертикальное.
Механические воздействия по группе условий
эксплуатации Ml по ГОСТ 17516—72,
что позволяет размещать его на одной раме
с холодильной машиной.
Шкаф управления имеет переднюю
дверь, закрывающуюся на ключ,
обслуживание одностороннее. Корпус шкафа
изготовлен из листовой стали.
На внутренней панели шкафа
установлены автоматические выключатели,
магнитные пускатели, терморегуляторы, блок
питания, электрообогреватель шкафа и клем-
мные колодки для внешних электрических
соединений.
На поворотной раме смонтированы
блоки логики. Напротив застекленной части
(см. рисунок) двери укреплена лицевая
панель, на которой размещены
сигнальные лампы включения агрегатов, лампы
аварии, светодиоды расшифровки причины
аварии, переключатели режимов работы и
кнопки ручного управления. Назначение
каждого элемента на лицевой панели
указано на табличках с соответствующими
надписями.
Блоки логики выполнены в виде
отдельных кассет с разъемами, ответные части
которых расположены на поворотной раме и
соединены между собой и другими
элементами шкафа жгутами. Все элементы и
монтажные провода в шкафу промаркиро-

ваны, что облегчает поиск неисправностей
при эксплуатации и ремонте.
Кабели и провода, соединяющие шкаф
с технологическим оборудованием
холодильной машины, через сальниковые вводы,
расположенные в его основании, подводятся
к клеммным колодкам.
Шкаф, построенный по блочному
принципу, состоит из шести блоков: пяти
логических — оптронного (БЛО), управления
(БЛУ), режимов управления (БЛРУ),
защиты (БЛЗ), релейного (БЛР) —и блока
питания (БП).
Логическая часть шкафа выполнена на
элементах серии «Логика-И». Кроме
указанных логических блоков, в состав шкафа
входят регуляторы температуры и
устройство встроенной температурной защиты
(УВТЗ).
Средний срок службы шкафа
управления 12 лет. Габаритные размеры 1200Х
X600X400 мм, масса — не более 120 кг.
Пример формы заказа (холодильно-на-
гревательная машина 1ХМФ-16):
Ш5904-3874А УХЛ2.
Запросы на шкаф управления
направлять по адресу:
263020, г. Луцк, ул. Электроаппаратная, 3,
электроаппаратный завод им. XXV съезда КПСС.
УДК 681.584
НОВАЯ СЕРИЯ
ДАТЧИКОВ-РЕЛЕ ТЕМПЕРАТУРЫ,
ДАВЛЕНИЯ
И РАЗНОСТИ ДАВЛЕНИЙ
B. В. ВАСИЛЬЕВ,
Орловское ПО «Промприбор»
C. Н. САПРЫКИНА
ВНИИхолодмаш
С 1989 г. начато серийное производство
новых датчиков-реле взамен выпускаемых
уже в течение 15 лет аналогичных
приборов ТР-ОМ5, РД-ОМ5, РКС-ОМ5.
Новые датчики-реле манометрические,
двухпозиционные, контактные. Они
предназначены для контроля и двухпозиционного
регулирования температуры, давления и
разности давлений жидких и газообразных
сред как в стационарных, так и в
транспортных холодильных установках, в том
числе для судов, поднадзорных Регистру
СССР.
Панель
ш
65тах
i 4??
~Ф
W

Остальное см. рис /а
Остальное см. рис fa
%
59
,ежа. .sis
¦±L I Г I '
Ф
^4
Рис. /. Габаритные и присоединительные
размеры датчиков-реле:
а — датчик-реле давления; б — датчик-реле разности
давлений; в — датчик-реле температуры с
термобаллоном без штуцера и защитного кожуха; г —
термобаллон датчика-реле температуры со штуцером; д —
термобаллон датчика-реле температуры со штуцером и
с защитным кожухом

Таблица 1
Наименование
и номер ТУ
Датчики-реле
давления ТУ25-7301.0029—
88
Датчики-реле
разности давлений
ТУ25-7301.0029—88
Датчики-реле
температуры
ТУ25-7301.0028—88
Тип
ДЕМ102-1-01
ДЕМ102-1-01А
ДЕМ102-2-01
ДЕМ102-1-02
ДЕМ102-2-02
ДЕМ102-1-04
ДЕМ102-1-05
ДЕМ102-2-05
ДЕМ102-2-05А
ДЕМ102-1-06
ДЕМ202-1-01
ДЕМ202-1-01А
ДЕМ202-1-02
ТАМ 102-1-01
ТАМ102-1-02
ТАМ 102-1-03
ТАМ 102-1-04
ТАМ 102-2-08
ТАМ102-2-09
Диапазон
настройки
—0,07-^
-г-+0,4 МПа
—0,07-f-
-f-+0,4 МПа
—0,03-г-
¦т-+0,4 МПа
0,1 — 1 МПа
0,1 — 1 МПа
—0,09-г-
•4- +0,25 МПа
7—3 МПа
7—3 МПа
7—3 МПа
2—6 МПа
0,02—0,6 МПа
0,02—0,6 МПа
0,02-
0,25 МПа
—35Н 5 °С
—20-М0°С
5-г-35сС
+304—60 °С
+50^
~ —130 °С
+ 110-Г-
-т— 100°С
Зона
возврата
0,04—
0,25 МПа
0,04—
0,25 МПа
0,04 МПа
0,1— 0,6 МПа
0,1 МПа
0,04—
0,1 МПа
0,3—0,6 МПа
0,2 МПа
0,3 МПа
0,5-2,0 МПа
0,05 МПа
0,05 МПа
0,03 МПа
2,5—6 °С
2,5—6 °С
2,5—6 °С
+2,5~—6°С
+8,0 °С
+ 10,0 °С

Предельные
значения

параметров

контролируемой
среды
2,2 МПа
2,2 МПа
2,2 МПа
2,5 МПа
2,5 МПа
2,2 МПа
4,0 МПа
4,0 МПа
4,0 МПа
9,0 МПа
3,0 МПа
3,0 МПа
2,2 МПс.
2,5 МПа,
70 °С
2,5 МПа,
70 °,С
2,5 МПа,
70 °С
2,5 МПа,
70 °С
2,5 МПа,
145 °С
2,5 МПа,
176 °С

Масса,
кг,
не
более
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1,1
1,1
1,1
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
1,3
Длина

соединитель-
¦т
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
1,5; 2,5
4; 10
1,5; 2,5; 4
1,5; 2,5
4
4
Примечания. ... 1. Датчики-реле ДЕМЮ2-1, ДЕМ202-1 и ТАМ102-1 имеют зону возврата,
направленную относительно уставки в сторону повышения, а датчики-реле ДЕМ102-2, ТАМ102-2 —
в сторону понижения. 2. Датчики-реле ДЕМ 102, ДЕМ202 и ТАМ 102-1 имеют шкалы уставок с
цифровыми отметками, а ТАМ102-2 — с числовыми и промежуточными отметками или
информационную шкалу с контрольной отметкой. 3. Датчики-реле с регулируемой зоной возврата имеют
информационные шкалы зоны возврата с отметками минимального и максимального значений.
4. Для датчиков-реле разности давлений ДЕМ202 предельно допустимая разность давлений
контролируемых сред равна предельно допустимому давлению. 5. Для датчиков-реле
температуры ТАМ 102 указано предельное давление контролируемой среды для приборов со штуцерным
креплением термобаллона, При использовании защитного кожуха термобаллона допустимое
давление контролируемой среды 3,2 МПа.
Основные технические характеристики
датчиков-реле представлены в табл. 1,
габаритные и присоединительные
размеры — на рис. 1 и в табл. 2, 3. Места
крепления датчиков-реле показаны на рис. 2.
Среды (воздух, фреоны, масла и др.),
контролируемые датчиками-реле, должны
быть неагрессивными к стали, меди, медным
сплавам и серебряным припоям, а среды
(аммиак и др.), контролируемые
датчиками-реле давления, разности давлений с
индексом А и датчиками-реле температуры
с защитным кожухом термобаллона —
неагрессивными к стали.
Контактное устройство датчиков-реле
имеет переключающий контакт (рис. 3).
Коммутационная способность
(износостойкость) контактов составляет не менее

Таблица 2
Таблица 3
Рисунок
Ua
1,6
Марка
датчика-реле
ДЕМ102-1-01
ДЕМ102-2-01
ДЕМ102-1-01А
ДЕМ102-1-02
ДЕМ102-2-02
ДЕМ 102-1-04
ДЕМ 102-1-05
ДЕМ102-2-05
ДЕМ102-2-05А
ДЕМ 102-1-06
ДЕМ202-1-01
ДЕМ202-1-01А
ДЕМ202-1-02
88
88
92
75
75
88
74
67
68
67
114
118
114
Марка
датчика реле
Размер*, мм
d
1
/i
^min
*rnax
d,
h
/з
ТАШ02-ь201 10 70 138 90 125 И 123 141
ТАМ 102-1-03
ТАМ 102-1-04
TAM102-2-08
ТАМ 102-2-09
12 105 173 125 160 16 158 176
См. рис. 1 в , г, д .
Таблица 4
Род
тока
На-
пря-
же-
ние,
В
Ком-
мути-
руе-
мая

мощность,
Вт,
не
более
Ток, А
ми-
ни-
маль-
ный
но-
ми-
наль-
ный
мак-
си-
маль-
ный
Cos ф
не

менее
,
Частота,
Гц
Рис. 2. Место крепления датчиков-реле при
различных вариантах поставки:
а — без переходной панели; б — с переходной
панелью, комплект КГ, в — с переходной панелью для
замены датчиков-реле серии ОМ5 без переходной
панели, комплект КЗ; г — с переходной панелью для
замены датчиков-реле ТР-ОМ5, РД-ОМ5, РКС-ОМ5 с
переходной панелью, комплект К2; / — контур
корпуса датчика-реле; 2 — контур панели
Посто- 24—
янный 220
Перемен- 127;
ный 220
380
440
60 0,05 — —
— о,:
12
0,1 3,5 6 0,6 50; 60
0,1 1 6 — —
о панели
Панель
.^Корпус
Jtu\ датчика-
реле
3 бинта

250 тыс. срабатываний при нагрузках,
указанных в табл. 4.
Датчики-реле выпускают следующих
видов климатического исполнения по
ГОСТ 15150—69: ОМ5; Т2; ТМ2.
Стойкость к поражению плесневыми грибами —
балл III, ГОСТ 9.049—75; пылевлагоза-
щита — степени IP64, ГОСТ 14254—80.
Датчики-реле устойчивы к воздействию
вибрационных нагрузок (табл. 5), а также
ударов с ускорением 150 м/с2 и частотой
от 40 до 80 в минуту, длительных
наклонов и качки до 45°.
> гг»-п— /
Рис. 3. Схема электрического присоединения
датчиков-реле:
I—$ _... номера контактов
Датчики-реле сохраняют
работоспособность после воздействия вибрационных
нагрузок с частотой от 5 до 100 Гц и
ускорением до 15 м/с2, ударов с ускорением
до 70 м/с2 и частотой от 40 до 80 в
минуту.
Показатели надежности: установленная
безотказная наработка не менее 10000 ч
при уровне доверия 0,95, средняя наработка
до отказа не менее 100 000 ч. Полный
средний срок службы не менее 12 лет.
Датчики-реле поставляют с
комплектами монтажных частей Kl, K2 и КЗ.
В комплект К1 входит панель и крепежные
детали (винты, шайбы) для переднего
монтажа приборов, в комплект К2 — панель,
которая дает возможность установить
новые датчики-реле на место заменяемых
датчиков-реле с переходной панелью, в
комплект КЗ — панель для установки новых
датчиков-реле на место заменяемых
датчиков-реле без переходной панели.
По заказу потребителя датчики-реле
температуры комплектуют штуцером и
защитным кожухом термобаллона, а модель
ТАМ102-2-09 (в случае необходимости) —
кожухом, взаимозаменяемым с кожухом
датчика-реле температуры ТР-ОМ5
соответствующего диапазона.
Гарантийный срок хранения датчиков-
реле 6 мес со дня изготовления,
эксплуатации — 30 мес со дня ввода в
эксплуатацию.
Датчики-реле одобрены Регистром
СССР.
Таблица 5
Частота,
Гц
Контролируемый
параметр

Виброперемещение,
мм

Виброускорение,
м/с2
5 — 11,9
5—15 — 15
15 — 30
15—25 1,6 —
25—30 — 39,2
30—80 — 49
80—300 — 39,2
300—1000 — 10
Основные преимущества датчиков-реле
новой серии по сравнению с заменяемыми
приборами — снижение габаритов и массы,
увеличение износостойкости контактного
устройства и срока службы. Кроме того,
благодаря расширению диапазонов
настройки сокращено количество модификаций
датчиков-реле температуры и давления.
УДК 681.584.6
ЭЛЕКТРОННЫЙ ДАТЧИК-РЕЛЕ
ТЕМПЕРАТУРЫ Т419-М1
Л. А. АНЦИФОРОВ
Орловское ПО «Промприбор»
Е. И. РУДАКОВ
ВНИИхолодмаш
Орловское ПО «Промприбор» по
техническому заданию ВНИИхолодмаша
разработало и внедрило в серийное производство
электронный датчик-реле температуры
Т419-М1.
Прибор предназначен для двухпози-
ционного регулирования температуры в
транспортных (судовых, автомобильных,
железнодорожных) и стационарных
холодильных установках, в том числе и
торговом холодильном оборудовании,
эксплуатируемых в условиях, соответствующих
исполнению и категории размещения ОМ5
по ГОСТ 15150—69, но при температуре от
—30 до +55 °С.
Прибор можно применять как
сигнализирующее или защитное устройство в
системах автоматизации других установок
в аналогичных или более легких условиях
их эксплуатации.
Датчиком температуры является медный
термопреобразователь сопротивления типа
ТСМ с номинальной статической харак-

Размет на под нрепление
ё-
Mh-7H
Зотв.
Таблица 1
Условное
обозначение
прибора
Пределы
уставок

регулируемой
температуры,
С.


новная


грешность,
°С

Исполно

напряжению
питания
Т419-М1-01
Т419-М 1-02
Т419-М 1-03
Т419-М1-04
Т419-М 1-05
Т419-М 1-06
Т419-М1-07
Т419-М 1-08
Т419-М 1-09
Примечание.
от 1 до 10 °С
—50-4-0
25 : 4-25
0Ч-+50
25—75
50-100
75—125
100—150
125—175
0-Г-+100
Зона возврата
4-1
+ 1
-ы
+
-ы
4-1
±1
4-1
4_-2
—
1, 2,3
1,2,3
1,2,3
1,2,3
1,2,3
1,2,3
1,2,3
1,2,3
1
регулируемая
Габаритные и присоединительные размеры
датчика-реле температуры Т419-М1:
I — уголок; 2 — крон иней н; 3 — шайба: 4 — втулка;
5 — устройство кабельных вводов; 6 -- винт
теристикой преобразования 50М по
ГОСТ 6651—84. Он входит в комплект
поставки прибора. Максимальная длина
линии, соединяющей прибор с датчиком,
300 м. Техническая характеристика
прибора приведена в табл. 1.
По направлению воздействия выходного
сигнала на исполнительный орган прибор
изготовляют в одном из вариантов:
А — с включением замыкающего
контакта выходного реле при повышении
температуры регулируемой среды относительно
уставки;
Б — с включением замыкающего
контакта выходного реле при понижении
температуры регулируемой среды относительно
уставки.
Предусмотрено три исполнения прибора
по номинальному значению напряжения
питания:

Исполнение
1
2
3
Род тока Напряжение, В
Переменный 220 E0 Гц)
Постоянный 12—24
Постоянный 45—75
Потребляемая мощность прибора не
более 3 В-А. Коммутационная способность
выходных контактов прибора при
переключении активно-индуктивной нагрузки с
cos ф^0,6 приведена в табл. 2.

Т а б л и ц а 2
ЧИТАТЕЛЬ СТАВИТ ПРОБЛЕМЫ
Нагрузка
на контакты
Переменный
ток, А
0.1—2,5
0,1 — 1,5
2,5—6
Напряжение,
В
12 — 220
12—380
12—250
коммутации
Длительный
»
Кратковременный,
при длительности
протекания тока
более 0,1 с
не
Габаритные и присоединительные
размеры даны на рисунке. Масса прибора без
датчика температуры — не более 0,63 кг.
Степень защиты корпуса — 1Р44 по
ГОСТ 14254—80. Средний срок службы
8 лет.
Прибор имеет шкалы регулируемой
температуры и зоны возврата, светоизлу-
чающий индикатор включения контакта
выходного реле. Для диапазона уставок
50 °С цена деления шкалы регулируемой
температуры 2 °С, числовые отметки
выполнены через каждые 5 делений (через
10 °С), для диапазона уставок 100 °С
цена деления 4 °С, числовые отметки
выполнены через каждые 5 делений (через
20 °С).
Числовые отметки шкалы регулируемой
температуры соответствуют среднему
значению температуры включения /ВКГ1 и
отключения /откл командной цепи прибора:
/ вкл ~Г*откл
При заказе в обозначение прибора
должны входить следующие сведения:
наименование;
условное обозначение в соответствии
с табл. 1;
исполнение по направлению воздействия
выходного сигнала;
исполнение по напряжению питания;
слово «экспорт» при прставке на экспорт;
номер технических условий.
Пример записи обозначения
датчика-реле температуры, предназначенного на
экспорт, с пределами уставок регулируемой
температуры от 0 до +50 °С, с
номинальным напряжением питания постоянного
тока 12—24 В, вариант исполнения по
направлению воздействия выходного
сигнала на исполнительный механизм — Б:
«Датчик-реле температуры электронный
Т419-М1-03-Б2, экспорт, ТУ 25-7301.009—86».
ЧТО СДЕЛАЛ
ВОЛГОГРАДСКИЙ ОБЛАГРОПРОМ
ДЛЯ ОРГАНИЗАЦИИ
ОБСЛУЖИВАНИЯ И РЕМОНТА
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ?
Искусственный холод является
неотъемлемой частью процессов производства
пищевых продуктов, их хранения,
транспортировки и реализации, От масштабов его
применения зависит не только количество
и качество продовольственных товаров,
но и сбалансированность питания советских
людей. Следовательно, искусственный
холод это не только экономика, но и
политика!
Что если из-за поломки единственного
в детском саду (яслях) холодильника
санэпидстанция закроет его и многие
родители не выйдут на работу? Каковы
будут потери?
Или если на сутки остановится молоко-
охладитель в хозяйстве, которое за день
сдает 10 т молока? Это потеря для населения
10000 л ценного продукта. Разве это не
политика?
Однако, судя по отношению к
холодильным службам, далеко не все
руководящие работники агропромышленного
комплекса (АПК) понимают огромную
значимость искусственного холода для
реализации П р одовол ьст веи н о и пр огр ам м ы.
Видимо, все еще действует сила инерции,
привычка к старому. А кое-кто, наверное,
просто не знает, как взяться за дело.
Конечно, откуда знать, если ни в
центральных, ни в областных органах АПК
почти нет специалистов по колоду
Выступая в журнале «Холодильная
техника» (№8 за 1988 г.), заместитель
начальника Управления комплексной
механизации животноводства Госагропрома
РСФСР Л Б. Маневич утверждал, что
инженерная служба АПК РСФСР
использует опыт работы треста «Росторгмонтаж»
Минторга РСФСР по организации
централизованного ремонта холодильного
оборудования. Но если бы это было так, давно бы
при Госагропроме РСФСР (да и на местах
в областных агропромах) были созданы
специализированные подразделения по
холодильной технике (как в «Росторгмон-
таже») на уровне отделов (по образцу
отделов транспорта и сельскохозяйственной
техники). Нет специалистов? А почему бы

не пригласить их из «Росторгмонтажа»,
создав лучшие условия и определив
соответствующую зарплату. Когда-то надо
поднимать дело.
Может быть, т. Маневич сошлется
на успешную работу Хотьковского ремонтно-
технического предприятия (РТП)
Московской области, Аксайского агрокомбината
Ростовской области и нашего
Волгоградского РТП? Так это заслуга именно этих
организаций, где работают грамотные,
болеющие за дело
специалисты-холодильщики, которые (иногда вопреки указаниям
сверху) сумели соответствующим образом
организовать ремонт и техническое
обслуживание холодильного оборудования.
Проиллюстрирую это примером.
Волгоградское специальное подразделение по
обслуживанию холодильной техники
функционирует уже 18-й год. Начинали в
передвижных вагончиках. В 1981 г. закончено
строительство здания стоимостью 690 тыс. р.
В том же году при Дзержинской
сельхозтехнике создано специальное отделение,
которое осуществляло ремонт и испытания
холодильных машин типов ФАК, ИФ-56,
МВВ4, ИФ-49, АК-ФВ4 и компрессоров
к молокоохладителям типов МХУ, ТОМ,
АВ 30 и др., восстановление изношенных
шатунов, коленчатых валов, клапанных
досок, терморегулирующих вентилей, реле
давления и т. п.
Монтажный участок в основном
занимался монтажом оборудования
птицефабрик и впоследствии молокоохладителей
для всей области.
Участок технического обслуживания
молокоохладителей, холодильников и тор-
гово-технологического оборудования
перешел на комплексное обслуживание.
В ремонтном цехе ремонтировали
электромоторы, насосы для молокоохладителей.
Для 24 передвижных мастерских-летучек
хозяйственным способом построены
отапливаемые гаражи.
Правильно отмечал журнал
«Холодильная техника» A984, № 9), что у нас неплохо
было организовано техническое
обслуживание и ремонт.
Планировали расширить производство:
взять на обслуживание фруктохранилища,
авторефрижераторный парк; создать на
местах хозрасчетные участки по обслуживанию
холодильной техники; освоить ремонт
герметичных холодильных агрегатов.
А теперь о «заслугах» облагропрома.
Сначала ликвидировали спецотделение,
назвали нас станцией технического
обслуживания животноводства (СТОЖ) с линейно-
монтажным участком (ЛМУ). Зону
деятельности сократили до шести районов области.
Стали создавать такие же СТОЖ при
районных подразделениях
«Сельхозтехники». Затем поступил приказ передать все
обслуживание холодильного и торгово-
технологического оборудования облпотреб-
союзу, хотя в то время он не имел
технической базы. Поэтому ремонт холодильной
техники производили по-прежнему мы,
но уже по договору с облпотребсоюзом.
Явно было, что это ошибка. Поэтому
мы не расторгли договоры с хозяйствами,
как это сделали другие районные
подразделения «Сельхозтехники», что позволило
нам сохранить кадры.
После ликвидации «Сельхозтехники»
нас соединили с Волгоградским РТП,
которое занимается ремонтом
металлорежущих станков, подъемно-транспортного
оборудования и наладкой стендов (при этом
сократили инженерно-технический
персонал). В районах области организованы
кооперативы, куда влились СТОЖ с
одним — максимум тремя специалистами по
холоду. Никакие наши доводы, никакие
письма облагропрому, что он делает ошибку,
что только мощное предприятие может
справиться с освоением ремонта
холодильной техники, только специализация решит
проблему отставания в этой области,
не дали результатов.
Облагропром волевым решением
включил наше РТП во вновь образованное
производственное межхозяйственное
объединение «Волгоградагропромэнерго».
И что это дало на сегодняшний день?
Технологический процесс ремонта
холодильной техники нарушен из-за устройства
в цехе склада. Ремонтный цех начали
теснить за счет производства, не связанного
с холодильной техникой (наладили
изготовление строп, в сварочном отделении
выделен участок по ремонту тельферов).
В цехе сейчас работают всего пять
слесарей и два обмотчика по
электромоторам. Сократили сметчика, нормировщика,
прораба. В ремонтном цехе, на участке
обслуживания и участке монтажа
холодильного оборудования остались только
мастер, инженер-диспетчер и
инженер-технолог. Несмотря на это, зарплата у них
осталась на прежнем уровне, в то время
как у ИТР и служащих других
подразделений повысилась. Зарплата же рабочих
даже понизилась.
Если взять за основу фактические
данные 1985 г. и сравнить с планом 1989 г.,
то показатели по техобслуживанию и
ремонту будут такими:

1985 г. 1989 г.
Годовой объем работы, тыс. р. 286 305
Численность, человек
всего 37 38
в том числе рабочих 30 35
Фонд зарплаты, тыс. р. 77,3 76,3
Средняя зарплата, р. 208,9 181,6
Доля фонда зарплаты в объеме
работы, % 27 25
В течение последних лет себестоимость
работ, а следовательно, и отпускная
стоимость ежегодно снижалась. Для
наглядности приведу пример по совхозу «Кот-
лубань».
1985 г. 1989 г.
Заключили договор на сумму, р. 12 410 7248
Обслуживаемое оборудование:
молокоохладители 5 5
холодильники 21 28
торгово-технологическое
оборудование 20 25
Мы начали ремонтировать герметичные
холодильные агрегаты марки ВСэ,
изготавливать оснастку для ремонта и освоения.
Все делалось за счет фонда заработной
платы по основной деятельности.
Планируем в ближайшее время организовать
ремонт герметичных холодильных агрегатов
марки ВС. А у работников при создавшейся
обстановке пропал энтузиазм, некоторые
подали заявление на увольнение, другие
поговаривают перейти работать на другие
предприятия машинистами холодильных
установок — «сутки отдежуришь, двое дома,
а зарплата такая же».
Вот так на практике «реализуются»
постановления партии и правительства,
так «осуществляются» экономические
мероприятия, которые должны повысить
заинтересованность работников в ускорении
технического прогресса, обновлении
холодильной техники, улучшении ее
эксплуатации.
Плохо обстоит дело с нормами времени
на техническое обслуживание оборудования
и отпускными ценами.
В 1986 г. были утверждены
разработанные ВНИИТИМЖем Типовые нормы
времени. И что же мы в них видим?
Согласно этим нормам периодическое
техническое обслуживание молокоохладите-
лей МКТ, МВТ, АВ 30 должны осуществлять
слесари в основном 2-го и 3-го разрядов,
тогда как в дополнении к Единому тарифно-
квалификационному справочнику A981 г.)
сказано, что эти работы выполняет
электромеханик по холодильному оборудованию,
что рабочие 3-го разряда могу-r работать
только под руководством специалиста более
высокого разряда, что в соответствии
с холодопроизводительностью молокоохла-
дителей у обслуживающих их рабочих
должен быть разряд не ниже 4-го.
А если учесть приборы КИП и А, а также то,
что автоматика молокоохладителей
основана на транзисторах, полупроводниках
или электронике, эти работы положено
выполнять специалистам 5—6-го разрядов.
Если бы нормы составлял специалист-
холодильщик (тем более, если бы
инженерной службой АПК РСФСР использовался
опыт «Росторгмонтажа»), то он взял бы
нормы «Росторгмонтажа» на аналогичное
оборудование и, не выходя из кабинета,
составил бы грамотные нормы.
А единые нормы времени и стоимости
технического обслуживания нам очень
нужны. Ведь каждая область работает по
разным нормам и ценам (да и не только
область, но и районы в одной области).
Удачные цены на обслуживание и расчет
загрузки электромехаников разработал года
четыре или пять назад Центросоюз.
Институтам АПК надо на них
ориентироваться.
Цены должны быть комплексные — в них
следует включать стоимость как разового
технического обслуживания, так и планово-
предупредительного ремонта (ППР или,как
его называют,техническое обслуживание —
ТО-1, ТО-2), а также учитывать аварийные,
восстановительные и капитальные ремонты
и обязательно постановку оборудования
на консервацию на зимний период (как,
например, абонементная плата за телевизор
или плата за централизованное отопление,
хотя летом его нет). Это необходимо
для того, чтобы участки по обслуживанию
холодильников существовали постоянно.
Комплексное обслуживание обеспечит
стабильность работы холодильного
оборудования, в результате снизятся издержки
хозяйств из-за потерь продукции.
Однако руководители хозяйств, как
правило, не хотят заключать договоры
на обслуживание в зимний период
определенной части холодильных машин, так как
ставят их на консервацию. Значит, надо
содержать сезонный холодильный участок?
Как это можно? Специалистов и так мало
и на временную работу они не пойдут.
Не может так больше продолжаться.
Может быть, Госагропром РСФСР скажет
свое слово: нужна ли нам сегодня
ремонтная специализированная база по
холодильной технике, одной из важнейших
составляющих АПК.
Г. М. СОРОКИН,

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.564.25:536
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА R507
Д-р техн. наук., проф. Г. К. ЛАВРЕНЧЕНКО,
канд. техн. наук М. Г. ХМЕЛЬНЮК,
канд. техн. наук Г. Я. РУВИНСКИЙ
отихп
В настоящее время для повышения
эффективности холодильных систем наряду с
совершенствованием конструкций машин и
аппаратов продолжается поиск новых
рабочих веществ — как чистых хладагентов, так
и азеотропных и неазеотропных смесей.
Перспективной является бинарная смесь
R152a/R218. Сравнительные исследования
энергетических, объемных и
эксплуатационных характеристик
низкотемпературного герметичного компрессора ФГН-630B)
при температурах кипения 233—258 К и
конденсации 303—328 К показали, что при
работе на этой смеси азеотропного состава
(хладагенте R507) электрический
холодильный коэффициент выше на 12 и 3 %, а
температура масла и обмоток встроенного
электродвигателя ниже на 28 и 10 К, чем
при его работе соответственно на R22 и R502
[9]. Причем наибольший выигрыш по этим
параметрам получен при повышенных
температурах конденсации. Достоинство смеси
Rl52a/R218 — экологическая чистота, так
как коэффициент ее взаимодействия с
озоном практически равен нулю.
Для описания термодинамических
свойств данной смеси использовали
единое уравнение состояния Редлиха—Квонга
в модификации Вильсона (РКВ) [10]:
где р — давление;
R — газовая постоянная;
Т — температура;
v — мольный объем;
am, bm — параметры уравнения A).
Значения а,п и bm определяли по
уравнениям:
bm = zb\+(\ — z)b2\
am = a\z2 + 2a,22:(l — z) + a2(\ — zf;
a, 2 = a1B12 + a2(l-e12); B)
a/ = 4,9346 [l+^(-^i-~ l)], /=1,2;
где z — мольная доля, характеризующая
содержание легкокипящего
компонента (R218) в смеси;
a, b — параметры уравнения A) для
чистых веществ, зависящие от
температуры;
6i2 — параметр перекрестного
взаимодействия;
Ki, TK — параметр уравнения и
критическая температура
соответствующего компонента;
1, 2 — индексы, показывающие, что
параметр относится к чистым
хладагентам, соответственно к R218
и R152a.
Параметры Ь\ и Ь2 рассчитывали по
соотношениям [5], а параметры К\, /с2, Oi2 —
по ограниченному объему
экспериментальных данных о фазовых равновесиях чистых
веществ (для К\, к2) и бинарных смесей
(для 6J).
Значения к-, вычисляли (из условия
удовлетворения расчетных данных
экспериментальным, определяемым при давлении
насыщенных паров чистых веществ) путем
минимизации функционала
Л'
f= 2 \psn3(Tsn)-PsnP(Tsn,Ki)Y, C)
п — 1
где N — число опытных точек;
Ps^ Psp — экспериментальные и расчетные
значения давления насыщения.
При расчете к, использовали
экспериментальные данные о свойствах R218
и R152a на линии насыщения [1, 8].
Получено: для R218 к\ =2,0947, для R152a к» =
= 2,0110.
Анализ показал, что для R218 среднее
отклонение /\psm экспериментальных и
расчетных значений давления насыщения
составило 1,11%, максимальное — A/?sm.lx =
= 3,4 %, для R152a Apsw= 1,07 %, Aft mlx =
= 4,1 %.
Параметр перекрестного
взаимодействия в 12 определяли из условия
наилучшего соответствия опытных и расчетных
данных в фазовом равновесии смеси. В [6]
приведены результаты расчета 6i2, исходя
из минимизации одного из двух
функционалов, характеризуемых выражениями:
2 N
f= 2 2 [fi(pn, тп,хпэ,®]2)-
i—\ n^=\
-f?{Pn,Ta,yn,%X2)V\ D)

F= 2 [х„э — Хп^рп, Тп, в,2)]2,
E)
где //, /Г — летучесть /-го компонента
соответственно в жидкой и паровой
фазах;
хяэ, *яр — экспериментальные и расчетные
значения равновесных составов
жидкой фазы;
упэ — экспериментальное значение
равновесного состава паровой
фазы.
Исследования показали, что выражение
D) целесообразно использовать в тех
случаях, когда имеются надежные опытные
данные о равновесных составах жидких
и паровых фаз (что встречается довольно
редко), а выражение E) — когда состав
паровой фазы неизвестен. Сравнительным
анализом установлено, что положение
линии конденсации мало зависит от
значения 6i2, в то же время на равновесные
составы жидкой фазы хп этот параметр
влияет существенно. Поэтому авторы
использовали функционал в виде
выражения E).
Так как для смеси R152a/R128 имеется
область несовместимости (при критической
температуре
Тп =220,4 К
= 0,41 моль/моль, см. рис. 1), чтобы
обеспечить сходимость экспериментальных и
расчетных данных при критических
температурах расслоения, значение &\2 можно
рассчитать также по функционалу
F=(Tcu-TCLpf. F)
Значение 612 определяли путем
минимизации E) и F) с применением
эффективных алгоритмов, программ расчета
фазовых равновесий в бинарных смесях при
заданных значениях р и Т. При этом
учитывали расслоение жидких фаз и наличие
азеотропа в области температур выше
критической температуры расслоения [4].
В основу расчета были положены
полученные авторами р, 7\ х-данные.
Исследования фазовых равновесий
типов: жидкость — пар, жидкость —
жидкость и жидкость — жидкость — пар были
выполнены в широком диапазоне
температур и давлений на установке, описанной
в [2]. Погрешность определения состава
смеси по легкокипящему компоненту (R218)
массовым методом не превышала
0,005 моль/моль, температуры— ±0,01 К,
давления с учетом ошибок отнесения —
0,4—0,6 %.
Значение 612 рассчитывали по
ограниченной информации о р, Т, х-данных.
Полный объем экспериментальных данных ис-
205
О 0,25 0,50 0,75 2
Рис. 1. Кривая расслоения смеси R152a/R218
рЮ5,Пд
Рис. 2. р, Т, z-диаграммы для смеси R152a/R218:
а — Г=233,15 К; б —' Г=313,15 К; / —
экспериментальная кривая для жидких фаз смеси; 2, 3 —
расчетные кривые при 6i2, равных соответственно
—0,1315 и 0Л 143

пользовали для оценки точности расчетов
во всей области значений р, Т, х.
В первом случае на основе всего двух
экспериментальных точек (pi = 0,11 МПа,
Г, =233,15 К, xi =0,114; р2=1,05 МПа,
Г2 = 303,15 К, *2 = 0,114) путем
минимизации выражения E) получено значение
в12= — 0,1315. Во втором случае путем
минимизации F) найдено 6i2 = 0,1143.
Из рис. 2, а видно, что для изотермы
Г=233,15 К фазовые равновесия
описываются точнее при 6i2=— 0,1315, чем при
6i2 = 0,1143. В первом случае
устанавливается наличие азеотропа, а во втором
прогнозируется наличие гетероазеотропа.
Таким образом, при использовании
6i2= — 0,1315 лучше описывается паро-
жидкостное равновесие хладагента (смеси
R152a/R218), что подтверждается и
рис. 2,6). Но при этом значении &\2
получается большая неточность определения
критической температуры расслоения TCL,
которая составила 237,4 К- В связи с этим
для описания фазовых равновесий (затем
термических и калорических свойств)
смеси R152a/R218 выбрано второе значение
е12 = 0,1143.
Для оценки сходимости расчетных
параметров с экспериментальными был
использован весь объем полученной опытной
информации по фазовым равновесиям [2].
Сравнения показали: средняя погрешность
по давлению при заданных температуре
и составе равна 0,01 МПа, что является
типичным для кубических уравнений
состояния.
Расчетные значения азеотропов
приведены в табл. 1. Из нее видно, что с ростом
Таблица 1
Показатель
Гетероазеотроп
0,440
0,525
0,640
г, моль/моль
0,648
Азеотроп
0,650
0,660
0,670
т, к
р, МПа
203,15
0,0281
213,15
0,0465
233,15
0,1150
253,15
0,2795
273,15
0,5671
293,15
0,9732
313,15
1,6054
Таблица 2
Па
см'Уг
Л',
кДж/кг
h'\
кДж/кг
к Д ж/кг
кДж/(кг-К)
S",
кДж/(кг-К)
—50
—45
—40
—35
-30
—25
-20
— 15
— 10
—5
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Примечание:
0,685
0,895
1,150
1,455
1,817
2,240
2,729
3,291
3,930
4,651
5,458
6,357
7,350
8,442
9,635
10,934
12,340
13,856
15,583
17,225
19,081
21,054
23,143
25,350
' — для
0,751
0,763
0,773
0,781
0,793
0,803
0,813
0,822
0,844
0,852
0,870
0,894
0,912
0,932
0,952
0,983
1,01
1,05
1,09
1,14
1,20
. 1,28
1,39
1,59
жидкости;
0,183
0,142
0,112
0,090
0,072
0,059
0,049
0,041
0,0343
0,0290
0,0247
0,0211
0,0182
0,0157
0,0136
0,0118
0,0103
0,0090
0,0079
0,0069
0,0061
0,0053
0,0046
0,0041
'— для л
352,3
356,6
361,0
365,5
370,1
374,8
379,6
384,5
389,5
394,7
400,0
405,4
411,0
416,8
422,7
428,8
435,2
441,8
448,7
456,0
463,7
472,2
481,7
494,1
ара.
475,4
478,4
481,1
484,0
486,9
489,8
492,8
495,8
498,7
501,7
504,7
507,6
510,6
513,5
516,2
519,0
521,2
524,0
526,3
528,4
530,2
531,9
533,0
534,0
123,1
121,8
120,1
118,5
116,8
115,0
113,2
111,3
109,2
107,0
104,7
102,2
99,6
96,5
93,5
90,2
86,0
82,2
77,6
72,4
66,5
59,7
51,3
39,9
3,809
3,828
3,847
3,866
3,885
3,904
3,923
3,942
3,961
3,981
4,000
4,019
4,039
4,059
4,079
4,099
4,120
4,141
4,163
4,185
4,209
4,234
4,262
4,298
4,361
4,362
4,363
4,364
4,365
4,368
4,370
4,373
4,377
4,380
4,383
4,387
4,391
4,394
4,398
4,401
4,405
4,408
4,411
4,413
4,414
4,415
4,416
4,416
40

350
400
450 WO
500
550
600
650T,
350
400
450 470
^ L
500
Изменение шкалы
550 600
Энтальпия Н, кДт/кг
650
температуры и давления составы пара,
находящегося в равновесии с раствором
постоянного состава, и азеотропной смеси
меняются, хотя и слабо, в сторону
возрастания содержания легкокипящего
компонента (R218). Эта закономерность в
поведении исследуемой смеси хорошо
иллюстрирует третий закон Вревского,
математическое выражение для которого
термодинамически достаточно строго [3].
Так как состав азеотропа с изменением
температуры и давления остается почти
постоянным, расчет проводили для смеси
с азеотропной концентрацией (хладагента
R507) z=0,64±0,01 моль И218/моль смеси
или С=83,5%±0,08 кг R218/Kr смеси,
установленной экспериментально при р =
= 0,1 МПа, температуре кипения Ть =
= 230,35±0,05 К.
Для данного состава по уравнению A)
рассчитаны (табл. 2) удельные объемы v,
значения энтальпии h, энтропии S и
теплоты фазового перехода г при опытных
значениях давлений, соответствующих
температурам 233,15—333,15 К (—50-^60 °С)
и при 012 = 0,1143.
Информация о калорических свойствах
компонентов в идеально газовом состоянии
взята из [7].
На основании полученных данных
построена диаграмма энтальпия — давление
для R507 (рис. 3) для диапазона
температур 223,15—333,15 К и давлений до 3,0 МПа.
Диаграмма может быть использована при
расчете циклов холодильных машин и
аппаратов. Погрешность получаемых
результатов не превышает погрешности при
решении кубических уравнений состояния
Рис. 3. Диаграмма энтальпия-давление для
хладагента R507
(например, для представленных значений
теплоты парообразования погрешность
может достигать 10—20 %).
Список литературы
1. Геллер В. 3., Поричанский Е. Г.,
Барыш ев В. П. Плотность и уравнения
состояния фреона-218 // Изв. вузов.
Энергетика. 1980, № 6.
2. Исследование фазового равновесия
смеси холодильных агентов R152a— R218 /
А. П. Кузнецов, И. В. Волобуев, М. Г. Хмель-
нюк и др. // Холодильная техника и
технология. Киев, 1982, вып. 34.
3. Коган В. Б. Гетерогенные равновесия. Л.:
Химия, 1968.
4. Лавренченко Г. К-, Р у в и н с к и й Г. Я.
Метод расчета фазовых равновесий в
бинарных смесях на основе единых уравнений
состояния / Журнал деп. научн. работ
УкрНИИНТИ. 1985, № 10 A69).
5. Обобщенные алгоритмы расчета
термодинамических свойств чистых фреонов и их
смесей / К. Г. Лавренченко, В. Н. Аниси-
мов, Н. И. Додельцева и др. // Теплофизи-
ческие свойства веществ и материалов. М.,
1984, вып. 20.
6. Определение параметра разнородного
взаимодействия уравнения Редлиха—Квон-
га—Вильсона для смесей холодильных
агентов / Г. К. Лавренченко, Г. Я. Рувинский,
Э. И. Табачник и др. // Холодильная
техника и технология. Киев, 1985, вып. 37.
7. Перельштейн И. И., Парушин Е. Б.
Термодинамические и теплофизические
свойства рабочих веществ холодильных машин
и тепловых насосов. М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1984.
8. Поричанский Е. Г., Светлич-

ный П. И. Плотность и уравнение
состояния газообразного фреона-152А // Теплофи-
зические свойства веществ и материалов.
М., 1984, вып. 20.
9. Хм ель ню к М. 'Г., Кузнецов А. П.,
Лавренч е нко Г. К. Применение азео-
тропной смеси R507 для улучшения
характеристик холодильного агрегата с
герметичным компрессором / Журнал деп. науч.
работ УкрНИИНТИ. 1988, № 8 B02).
10. Wilson G. М. // Adv. Criog. Eng. 1964,
V. 9, № 5, 198—207.
УДК 519.688:536 '
ПОВЫШЕНИЕ БЫСТРОДЕЙСТВИЯ
АЛГОРИТМОВ РЕШЕНИЯ
УРАВНЕНИЯ СОСТОЯНИЯ
М. В. ГОЛОВИН, А. Д. СЛАВУЦКИЙ
ВНИИхолодмаш
В процессе расчетов холодильных машин
необходимо учитывать реальные
термодинамические свойства хладагентов, которые
значительно отличаются от свойств
идеальных газов и обычно описываются
громоздкими трансцендентными или полином-
ными зависимостями, решить которые
можно лишь численными методами. В
результате проектировочные расчеты на больших
ЭВМ продолжаются несколько часов, а
применение микроЭВМ и микропроцессоров
при испытаниях и эксплуатации
холодильного оборудования ограничивается из-за
невозможности работы в реальном
масштабе времени.
Для сокращения времени счета можно
непосредственно заложить в память ЭВМ
табличные данные по свойствам
хладагентов. Однако широкий диапазон работы
холодильного оборудования и использование
различных хладагентов требует занесения
в ЭВМ большого массива чисел, что
трудоемко и часто ограничено возможностями
вычислительной техники. Использование
уравнений состояния значительно
уменьшает объем требуемой памяти ЭВМ.
Наиболее трудоемко решение уравнения
состояния, обычно представляемое в виде
зависимости коэффициента сжимаемости z
от температуры Т и плотности q. Оно имеет
одинаковую форму для разных хладагентов
во всем диапазоне изменения
термодинамических параметров. Однако для
технических расчетов эту пару
термодинамических параметров практически не
используют. Наиболее распространены пары,
характеризующие состояние хладагента:
р — Т; р — 5; р — I; S — I (p, S, I — давле-
; :^S^^- \У^'1- ' . - ' i
ние, энтропия, энтальпия).
Термодинамические параметры хладагента определяют
по уравнению состояния в процессе его
решения методом итерации.
Наиболее точно (до 0,15 % по
сравнению с опытными данными [4]) свойства
хладагентов для области работы
холодильных машин описывает уравнение
состояния Боголюбова—Майера [3]:
*-w-,+i,^ (i)
где R — газовая постоянная;
Д — вириальные коэффициенты,
п
/ = о
г, п —показатели полиномов;
Ьц — индивидуальные коэффициенты;
т —относительная температура,
т=Т/Ткр;
Гкр — критическая температура;
/— показатель степени.
Индивидуальные коэффициенты,
входящие в это уравнение, могут быть получены
расчетным путем [3].
Во ВНИИхолодмаше с помощью
уравнения A), а также уравнений пограничных
кривых и изохорной теплоемкости
хладагента в идеально газовом состоянии
(в зависимости от температуры)
разработаны пакеты прикладных программ тепло-
физических свойств хладагентов и хладо-
носителей. Программы используют в
настоящее время при расчетах и в процессе
исследования холодильного оборудования [2].
Однако уравнение A) и алгоритмы
решения данного пакета прикладных
программ для миниЭВМ и микропроцессоров
применить нельзя из-за недостаточного
быстродействия вычислительной техники
этого типа.
Для управляющих микроЭВМ
предпочтительны упрощенные уравнения [1, 7],
которые решаются в реальном масштабе
времени с помощью более простых
алгоритмов. Эти уравнения описывают свойства
хладагентов с точностью 1,5—2,0 % по
сравнению с опытными данными. Как
показали проведенные расчеты, погрешность
определения термодинамических
параметров процессов сжатия по упрощенным
уравнениям вблизи пограничной кривой
составляет 12—17%. Следовательно, по
таким уравнениям не следует вести
расчеты слабо перегретого пара. В то же время,
применяя уравнение A), можно снизить
погрешность вычислений для этой области

до точности, получающейся при
использований табличных данных.
Таким образом, возможность
эффективного применения микроЭВМ в
холодильной технике, а также снижение затрат
машинного времени крупных ЭВМ
непосредственно зависят от повышения
быстродействия алгоритмов.
Анализ алгоритмов решения уравнения
A) и упрощенных уравнений показал, что
низкая скорость расчета реальных свойств
веществ обусловлена следующими
причинами:
применением в большинстве случаев
наиболее надежного, но и наиболее время-
емкого метода половинного деления;
использованием в первом приближении
значений параметров, далеких от искомых;
применением точных
термодинамических зависимостей для расчета параметров
в начальных приближениях;
нерациональным заданием точности е
сходимости функций в процессе итераций
(повышенной точностью сходимости
функций на начальном этапе расчета).
Чтобы устранить названные
недостатки, были разработаны алгоритмы и
программы, основанные как на учете
термодинамических зависимостей идеального и
реального газа, так и на особенностях
полиномной формы уравнения A).
Наиболее часто при расчете
холодильного оборудования известны параметры р
и Г. Для определения по уравнению A)
остальных термодинамических параметров
необходимо в первую очередь найти
значение р. Его вычисляют по известным
значениям р и Т практически каждый раз при
обращении к уравнению A), и
сокращение времени всего расчета, таким образом,
существенно зависит от времени решения
этого алгоритма.
Обычно задачу решают методом
половинного деления или Ньютона [2, 3, 6],
причем в первом приближении задаются
значением р, вычисленным по уравнению
Менделеева—Клапейрона для
идеального газа. Затем с помощью уравнения A)
итерационным путем рассчитывают
коэффициент сжимаемости z. Алгоритм решения
этой задачи наиболее полно представлен
в [3].
Чтобы сократить время счета, можно,
отбросив члены высокого порядка в
уравнении A), получить относительно р
квадратное или кубическое уравнение
состояния и решить его аналитическим путем.
Например, зависимость в форме
квадратного уравнения имеет вид
yiRTf+OApRT 2 (bij/j^-RT
»- г^ «
2RT 2 (bij/т1)
/=0
В этой зависимости размерность р —
102 кПа, р — кг/дм3, остальных
термодинамических параметров — в соответствии
с системой СИ.
Если отсутствует действительное
положительное значение корня уравнения B),
то плотность р определяют традиционным
путем.
Такой подход позволяет, минуя
итерационный процесс, в зависимости от
состояния хладагента получить значение р с
точностью от 0,1 до 2 %, которая обычно
достаточна, например, для начальных
приближений в сложных расчетах
термодинамических параметров. Если требуется
более высокая точность, то решают
уравнение A) методом Ньютона или
половинного деления.
На рис. 1 приведена блок-схема
алгоритма поиска р по заданным значениям
р и Т. Его первая часть — набор условий,
позволяющих использовать квадратное или
кубическое уравнение состояния, вторая
часть—решение уравнения A).
Термодинамические параметры по
заданным значениям р и S или р и/ можно
определить по алгоритму, блок-схема
которого представлена на рис. 2.
Для изобарного процесса соотношения
между Т и S или Т и / можно выразить
в конечных разностях:
АТср
AS =
C)
АТ = АТсР, D)
где Г, ср — среднеинтегральные
температура и изобарная теплоемкость.
С учетом C), D) температуру
текущего к-го приближения можно выразить
через параметры, найденные в
предыдущем приближении:
rK=rK_1(i+ 5~5к~')
или
rK=rK_1(i+ т7~/к-' ).
V Гк-1— сРк_/
Использование в первом приближении
температуры, равной температуре
насыщения для заданного значения *р, не всегда
оправдано. В ряде случаев, например, при
итерационных расчетах процессов много-
~4-

fjИсходные данные: р, Т -J
t 1
Назначение интервалов сходимости ? , е ; за-
Р р
поминание степени полинома по о(г «г)
г хр
¦
[ Решение по второй степени p(r=l)
*
| "¦ ""¦"" тп" ¦¦" '' мп ^ Дй
|Нет
Решение по третьей степени р ( г ** 2 )
1
I
Решение есть?
^Нет
>
Да
Решение по идеальному газу
W Да
<Ну
ВС€
_2
Нужен ли расчет
всем вириальным
оэффициентам ?
1. Расчет z = f(p ,Т)по всем вириальным
коэффициентам ( г = 10 )
2. .Расчет р
3. Р j., =p/(RTz )
гк+1 к/ч ку
Нет
X
1. ДРК=Р-РК
X
'^к'^р
>
Да
Г Нет
(Ар 1<е
f Нет
>
Да
РК~Рк+1
Восстановление требуемой степени полинома по
p(r°"V
(Конец расчета^
^Исходные данные: р, I или Sj
„
^-{(р)
Гк
Дополнительный
вход с известной'1
Назначение интервалов сходимости е;
запоминание степени полинома по р(г «г)
a. pK=f(P>TK)
Г |д1к|<?1 "
или
IAS,K«S.
И
1*ТКК.Т
И
1 r=v ,
Да
<
Нет
^"нет
тк-тк+дт
хр
I
Нет
1а1к,<?1*10
lASKl<ss.10
lATKKeT.10
^Да
1 *V
дТк
д3к
дТк
1-1ж
-ДУСР
к
или
= s-sK
= ДЗк.Т/ср
К
Д? /Тсон^
расчета^
Рис. 1. Блок-схема алгоритма поиска плотности
q по заданным давлению р и температуре Т
Рис. 2. Блок-схема алгоритма определения
термодинамических параметров по заданным
давлению р и энтропии S или энтальпии I
ступенчатого сжатия, можно принять
температуру, близкую к искомой.
Для сокращения времени счета
допускается переменная точность сходимости
функций. При больших значениях AS или
А/ поиск ведут по сокращенному
количеству коэффициентов Ьц. В этом случае
задачу поиска р можно решить
алгебраически, например, по зависимости B). Однако
при приближении к искомой температуре
возвращаются к уравнению A) с полным
числом коэффициентов Ъц. Точность
сходимости функций рассчитывают по
термодинамическим взаимосвязям в соответствии

с используемым уравнением состояния.
Алгоритм определения
термодинамических параметров по заданным значениям S
и / представлен на рис. 3. В его структуру
входят и рассмотренные выше алгоритмы.
Поэтому количество итераций этого блока
наиболее сильно влияет на общее
машинное время расчета. Обычно применяют
метод половинного деления при заданных
границах области поиска, что обеспечивает
стабильное решение задачи, но увеличивает
время счета.
При расчетах холодильного
оборудования, как правило, известны параметры
точки начала сжатия или расширения. Тогда
для сокращения расчетов при S = const
можно воспользоваться известными
соотношениями:
рк = рк-1 + (/—/k-i)pk-i;
Тк&Тк-\+ (I—Ik-i) /cVk_v
где рк, Тк — искомые давление и
температура в к-м приближении;
Гк_1, cVii_] —искомые температура и изо-
хорная теплоемкость в к—1-м
приближении.
По найденным в текущем приближении
рк, Тк определяется /к, после чего процесс
повторяется до сходимости с заданной
точностью текущего значения /к с заданным
значением /.
Аналогично алгоритму определения
параметров хладагента по известным
значениям р и S или р и / в данном алгоритме
применено уравнение с сокращенным
числом коэффициентов Ьц, а также приняты
переменная точность сходимости функций
и аналитическое решение для поиска
плотности в начальных приближениях.
Представляется интересным задание
/с-го приближения не через рк, Тк, а через
рк, Тк путем вычисления р по уравнению
Гкрк Kl = const,
E)
где Kt — температурный показатель изо-
энтропы.
Из уравнения E) можно получить:
Рк
\-Kt
Гк
-Рк~
-К,
7-к=Гк-,A+^^-).
Рис. 3. Блок-схема алгоритма определения
термодинамических параметров по заданным энтропии
S и энтальпии I
С Исходные данные: Т ; I; эЛ
1
к 1 гк v 1' '
Дополнительный
вход с известным р
J
Назначение интервалов сходимости €;
запоминание степени полинома по р(г = г)
г хр
Pk;Ik;Sk'Cv ;Cp =?(Рк'Тк) ПРИ r=1
к к
к
АРк=А1кРк
IAI 1<еТлЛ
к Юбщ
или
или
|ДР 1<? и г = г
к Р хр
1Нет
хр
*
I общ I min
^Нет
1 ет * = е
I общ т min
*
'Д1к^е1тш'10
^Нет
I ет Л =е_ . -10 и г =
1 I общ I min
*
1 |Д1 |^ет . -200
| к I min
^Нет
1 е. . = sT . -200
| I общ I min
\
г
s
/
\
/
= 1
\
/
Да
Да
Да
Да
| Точность обычная? ^-
|Нет
S общ I общ' к
€ =е -р
р общ I общ к
Т общ I общ' р
?
1.рк=рк+дрк; тк=тк+дтк
2-TK;pK;IK-f(p,,S)

Очевидно, что в данном случае точность
/с-го приближения будет зависеть и от Kt.
Однако, как показано в [5], его изменение
незначительно и им можно пренебречь.
Анализ этих двух путей расчета
показывает, что алгоритм с использованием
величины Kt является самым быстродей-
ственным при больших значениях Д/ =
= / — /Л_1. При малых изменениях А Г его
чувствительность уменьшается, что
приводит к увеличению числа итераций при
приближении к решению и возрастанию
общего времени счета. Первый алгоритм
(см. рис. 3) на первоначальных этапах
расчета проигрывает по быстроте
приближений, особенно при значении энтальпии,
меньшем заданного, но в конечном итоге
все-таки дает выигрыш во времени.
Наиболее перспективно
комбинированное решение, при котором последовательно
используют оба алгоритма. При этом, если
в расчет вводят не среднее значение Kt,
а полученное для конкретных параметров
хладагентов, то процесс приближений
сокращается.
Большое значение для ускорения счета
имеет выбор допустимой погрешности. Зная
термодинамические связи между
параметрами в реальной точке, можно по любым
двум из них установить взаимосвязанные
отклонения от истинных значений для всех
остальных. Кроме того, применяя в каждом
следующем алгоритме части предыдущих,
можно увязать погрешности во всех
алгоритмах, т. е. проводить вычисления с пере-
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1430696 E1L F 25 В 15/10 B1)
4184982/23-06 B2) 26.01.87 G1) Киевское
научно-производственное объединение «Электробыт-
прибор» G2) А. М. Пилипенко, С. В. Яровой,
А. А. Ильченко, Г. М. Олифер E3) 621.56
E4) E7) АБСОРБЦИОННЫЙ ДИФФУЗОР-
НЫЙ ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ
преимущественно для бытового холодильника, содержащий
генератор с термосифоном, дефлегматор,
теплообменник-регенератор, конденсатор,
низкотемпературный и высокотемпературный испарите
ли, абсорбер, буферную емкость, включенную
в линию связи теплообменника-регенератора
с термосифоном, основной ресивер для
крепкого рас:вора, разбавленного ингибитором,
промежуточный р'.чзгзер, включенный в линию
крепкого раствора после абсорбера, газовый теп-
менной точностью сходимости функций.
Тем самым также сокращается время счета
благодаря уменьшению итераций в
промежуточных алгоритмах на начальном этапе
вычислений.
Применение при расчете холодильных
машин с центробежными компрессорами
данных алгоритмов позволило сократить
время машинного счета в 5—10 раз. В
результате стало реальным использование
персональных микроЭВМ с низким
быстродействием для проведения таких расчетов.
Список литературы
1. Б арен бой м А. Б. Малорасходные
фреоновые турбоагрегаты. М.: Машиностроение,
1974.
2. Пакет прикладных программ теплофизиче-
ских свойств хладагентов и носителей / Кал-
нинь И. М., Лебедев А. В., Марьямов А. Н.,
Серова С. Л. // Холодильная техника. 1980,
№ 8.
3. П е р е л ь ш тейп И. И., П а р у ш и н Е. Б.
Термодинамические и теилофизические
свойства рабочих веществ холодильных машин
и тепловых насосов. М.: Легкая и пищевая
пром ы тленность, 1984.
4. П е р ел ь ш т с й н И. И., Пар у шин Е. Б.
Система уравнений для расчета
термодинамических свойств рабочих веществ //
Холодильная техника. 1981, № 3.
5. Чистяков Ф. М. Холодильные
турбоагрегаты. 2-е изд., перераб. и доп. М.:
Машиностроение, 1967.
6. Chan С. Y., Haselden G. G. // Inter. J.
of Refrig., 1981, № 1, 7-12.
7. CI eland A. C. // Inter. J. of Refrig., 1986,
№ 6, 346 351.
лообменник с входным патрубком, воздушный
охладитель обедненной парогазовой смеси,
соединенный входным патрубком с абсорбером, а
выходным — с входным патрубком газового
теплообменника, причем дефлегматор и
теплообменник-регенератор расположены выше уровня
раствора в основном ресивере и ниже абсорбера,
отличающийся тем, что, с целью улучшения
технологичности изготовления и повышения
эксплуатационной надежности, входной патрубок
газового теплообменника введен в
промежуточный ресивер под уровень крепкого раствора,
а выходной патрубок воздушного охладителя
также введен в промежуточный ресивер по
оси входного патрубка газового теплообменника
с размещением его верхнего торца над уровнем
крепкого раствора.

ЭКОНОМИКА
И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
щ
УДК 658.512.624:621.86.004.3
НЕХОЗРАСЧЕТНАЯ
КОМПЛЕКСНАЯ
БРИГАДА ГРУЗЧИКОВ
В ЦЕХЕ МОРОЖЕНОГО
В большинстве цехов мороженого
транспортные и грузовые работы по
доставке и внутрицеховому перемещению сырья,
полуфабрикатов и материалов
выполняются, как правило, закрепленными за
каждым отделением грузчиками или
подсобными рабочими с
повременно-премиальной или сдельно-премиальной оплатой
труда. Такая их разобщенность помимо
нерационального использования рабочего
времени и сложности маневрирования ими
при производственной необходимости
обусловливает несовершенный и громоздкий
учет выполненных работ и оформление
множества документов на оплату.
Именно по такому принципу до 1986 г.
осуществлялись грузовые и транспортные
операции на Курском хладокомбинате. В
цехе мороженого было две бригады
грузчиков.
Первая бригада из семи человек
обслуживала все погрузочно-разгрузочные
работы в цехе: разгрузка автомашин с
сырьем, вспомогательными материалами,
перемещение их с помощью лифта в
камеру, а затем мелкими партиями в цех,
выгрузка мороженого из камеры хранения
фризеро-фасовочного отделения,
перемещение его на лифте и сдача в
технологический цех.
Вторая бригада из четырех человек
была занята в камере дозакаливания
мороженого. Она работала в две смены по
два человека в каждой, которые
принимали мороженое по ассортименту. Работа
их отличалась монотонностью, постоянным
пребыванием в холоде.
В 1987 г. заготовительно-аппаратное
отделение было реконструировано. Причем
два его участка, ранее разобщенные по
двум этажам, разместили на одном этаже,
установили тельфер для подачи сырья к
заготовительным ваннам. Для их
обслуживания потребовалось дополнительно два
человека. Вместе с тем расчеты показали,
что если одна общая бригада грузчиков
будет работать понедельно на всех участках
поочередно (со сдельно-премиальной
оплатой), то будет достаточно имеющейся
численности. Такая бригада была
организована. Это способствовало освоению
смежных профессий, внедрению
взаимозаменяемости, устранению монотонности труда.
Однако трудности учета всех видов мелких
работ в течение дня и месяца остались.
Поэтому в 1989 г. была создана
комплексная нехозрасчетная бригада грузчиков
с оплатой их труда за конечный
результат — выработку мороженого цехом с
применением КТУ при распределении
заработка.
При этом преследовали следующие цели:
повысить производительность и
облегчить условия труда путем механизации
ПРТС работ на основе овладения всеми
членами бригады приемами вождения
электротранспорта, использования средств
малой механизации и оргоснастки
рабочих мест;
за счет освоения смежных профессий
добиться полной взаимозаменяемости в
бригаде;
улучшить организацию труда и
сократить непроизводительные простои,
неизбежно возникавшие в условиях прежней
организации труда;
обеспечить экономию материальных
ресурсов при хранении и в производстве
(выгруженные вспомогательные материалы
теперь сразу опускаются в подвал
пакетами на поддонах и подаются мелкими
партиями только по накладной на каждую
смену);
повысить стабильность состава бригады.
При переходе на новый принцип оплаты
труда была проведена организационно-
разъяснительная работа с членами
бригады, составлены и согласованы с
профкомом взаимные договорные обязательства
между нею и администрацией,
положение о бригаде, временные нормы
выработки и расценки за выполнение погрузочно-
разгрузочных, транспортных и складских
(ПРТС) операций на всех этапах
производства мороженого и вафельной
продукции.
Бригада была укомплектована по
принципу добровольности. В нее включены в
основном грузчики с опытом вождения
электротранспортных механизмов и средств
За бригадой закреплено право
ходатайствовать перед администрацией о выводе
из ее состава отдельных рабочих из-за не
добросовестного отношения к труду. Ру-

ководит бригадой неосвобожденный
бригадир, подчиняющийся начальнику цеха
мороженого.
Бригада выполняет разнородные, но
взаимосвязанные единым технологическим
процессом ПРТС работы, охватывающие весь
цикл операций по разгрузке, погрузке и
внутрицеховому перемещению сырья,
материалов и продукции. Расстановка
грузчиков соответствует технологическому
процессу. При этом предусматривается
еженедельное чередование выполняемых ими
операций с применением
подъемно-транспортных механизмов и ручных работ.
Нехозрасчетная комплексная бригада
условно разделена на четыре звена.
Первое звено из трех человек со
смещенным графиком выхода на работу (в
пределах 0,5—2 ч) только в дневную смену
занято в заготовительно-аппаратном
отделении и обеспечивает его сырьем и
материалами на две смены (подача сырья из камеры
мелкими партиями на каждую варку и
перемещение его с помощью тельфера к
смесительным ваннам).
Второе звено из двух человек
доставляет мороженое из камеры дозакаливания
на эстакаду для передачи в технологический
цех.
Третье звено из четырех человек (по 2
человека на смену) занято приемкой,
складированием готовой продукции в камере
дозакаливания.
Четвертое звено из двух человек,
работающее только в первую смену,
обеспечивает фризеро-фасовочное отделение
вспомогательными материалами (палочки,
стаканчики, короба, этикетка и др.),
подает вафельную продукцию из вафельного
во фризеро-фасовочное отделение и
возвращает оттуда высвободившуюся оборотную
полимерную тару, грузит ее в
автомашину, выгружает из автотранспорта мешки
с мукой и вспомогательные материалы.
При остановке цеха мороженого на
планово-предупредительный ремонт бригада
грузчиков переходит в
ремонтно-строительный участок для проведения по сдельным
расценкам косметического ремонта
помещений цеха мороженого и т. п.
Бригада работает на единый наряд.
Оплата за конечный результат
осуществляется по сдельно-премиальной системе в
соответствии с тарифными ставками и
сдельными расценками. В коллективный заработок
бригады, подлежащий распределению,
включается:
зарплата грузчиков по тарифу (с
вредными условиями труда);
сдельный приработок за перевыполнение
норм выработки;
премии членам бригады, начисляемые
в соответствии с действующим
положением о премировании;
зарплата рабочих, высвобожденных в
результате совмещения профессий и
увеличения объема выполняемых работ.
Наряды оформляют один раз в месяц
на бригаду в целом. Общий заработок
распределяют между членами бригады с
учетом КТУ. За базовую величину КТУ
принята 1. В зависимости от применения
системы повышающих и понижающих
факторов КТУ может быть в пределах от 0 до 2.
Бригада несет ответственность за
некачественное выполнение своих обязанностей
и возмещает ущерб из бригадного
заработка, а при его распределении учитывает
вину отдельных ее членов. Снижение КТУ
не освобождает виновного от исправления
некачественно выполненной им операции
без дополнительной оплаты.
Суточная норма выработки бригады
определена исходя из 255 рабочих дней в
году (в том числе 16 дней на
технологическое оттаивание и уборку трех камер —
это в среднем один раз в 3 недели
согласно графику технолога цеха) и
установленного на 1989 г. плана производства
мороженого в объеме 4600 т:
4600:255=18 т/сут.
Исходные данные для определения
дневного фонда оплаты: состав бригады 11
человек, тарифная часовая ставка с учетом
доплаты за вредность A2%) —0,9296 р.
Отсюда дневной фонд оплаты составляет:
0,9296X8X11=81,8048 р.
Расценка за 1 т готовой продукции:
81,8048:18=4,544 р.
За выполнение месячного плана
производства мороженого и своевременное и
качественное проведение погрузочно-разгру-
зочных работ бригаде выплачивают
премию в размере 35 %.
Начисление зарплаты бригаде,
например, за февраль 1989 г. складывалось
следующим образом.
Произведено 472 т мороженого.
Следовательно, заработано всеми грузчиками:
472X4,544=2144,77 р. Плюс премия в
размере 35 % — 750,66 р. Итого зарплата
2895,43 р.
Средний заработок одного грузчика в
месяц: 2895,43:11=263,22 р.
При работе по тарифу зарплата
бригады за февраль 1989 г. с учетом премии
была бы 2429,60 р.
т

Рост зарплаты: B895,43:2429,60) X 100=
= 119%.
Как показали результаты работы,
совершенствование организации и
стимулирования труда способствовало созданию
стабильного состава бригады, усилению
взаимопомощи и взаимозаменяемости и
повышению внутрибригадной маневренности с
рациональным использованием межопера-
В редакцию журнала обратились
машинисты аммиачных холодильных
установок Архангельского
рыбокомбината, Орехово-Зуевского
хладокомбината, а также Н. В. Баталов
(г. Воткинск Удмуртской АССР),
П. Ф. Кадочников (г. Свободный
Амурской обл.), А. В. Софростин
(ст. Кизема Архангельской обл.),
A. А. Якубец (г. Новосибирск),
B. Е. Титаренко (г. Балаклея
Харьковской обл.), В. Г. Ковбасенко
(г. Бровары Киевской обл.) и другие
с просьбой разъяснить: имеют ли они
право на дополнительный отпуск как
работающие в многосменном режиме
и полагается ли им доплата за
работу в вечерние и ночные часы.
На вопросы читателей журнала отвечает
заместитель начальника отдела
Госкомтруда СССР А. П. Шадрина.
В соответствии с постановлением
ЦК КПСС, Совета Министров СССР и
ВЦСПС от 12 февраля 1987 г. № 194
рабочим, мастерам, руководителям участков
и других подразделений, специалистам и
служащим, работающим в двух- и
трехсменном режимах в объединениях, на
предприятиях промышленности,
установлена доплата за вечернюю смену в размере
20%, а за ночную смену — 40%
часовой тарифной ставки (должностного
оклада) за каждый час работы в
соответствующей смене. Указанная доплата за
ночную смену производится в случае, если
не менее 50 % ее продолжительности
приходится на ночное время (с 10 часов
вечера до 6 часов утра).
Кроме того, указанным постановлением
предусмотрены дополнительные отпуска:
работающим в две смены из расчета по
ционных перерывов в течение рабочей
смены, что обеспечило высокие темпы
роста производительности труда: за I
полугодие 1989 г. по сравнению с
соответствующим периодом прошлого года она
увеличилась на 6,2 %.
А. Г. МОРОЗОВ,
наш внештатный корреспондент
одному дню за каждые отработанные два
года, но не более двух дней, а
работающим в три смены — по одному дню за
каждый отработанный год, но не более
четырех дней. Продолжительность отпусков
определяется в зависимости от количества
отработанных вечерних и ночных смен.
Право на указанные дополнительные отпуска
имеют рабочие и служащие,
проработавшие не менее 50 % вечерних или ночных
смен в рабочем году (не менее 60
вечерних или 40 ночных смен). Стаж работы
для предоставления этих отпусков
исчисляется с 1 января 1987 г.
При определении права на доплаты за
вечернюю и ночную смены следует
учитывать, что режим работы предприятия со
сменами продолжительностью 12 часов к
многосменному не относится. Для занятых
в таких режимах сохраняются ранее
введенные доплаты за работу в ночные часы:
Уважаемые читатели! В журнале № 6 т. г.
в ответе юриста т. Богдану П. Д. допущена
неточность относительно государственной
пенсии на льготных условиях.
Приводим правильный ответ. Согласно
Списку № 2 машинистам (мотористам, комп-
рессорщикам) пенсия на льготных условиях
назначается: мужчинам по достижении 55 лет
и при стаже работы не менее 25 лет;
женщинам по достижении 50 лет и при
стаже работы не менее 20 лет, при этом они
должны работать в промышленности или
на транспорте. Предоставление указанных
льгот зависит не только от условий работы
и профессий, но и от производства, его
структурного подразделения.
НА ПИСЬМА ЧИТАТЕЛЕЙ ОТВЕЧАЕТ СПЕЦИАЛИСТ

ОБМЕН ОПЫТОМ
67 8 310 1112\
#
УДК 637.117
КОМПЛЕКСНОЕ
ТЕПЛОХЛАДОСНАБЖЕНИЕ
ЛИНИИ ПЕРВИЧНОЙ
ОБРАБОТКИ МОЛОКА
12 3*
Трубопрободы;
— / Soda; —26—хладоносител^
бспомогагпельныа
В колхозе им. Жданова Золотоношского
района Черкасской области внедрена
технология первичного охлаждения молока с
использованием установки ТХУ14.
Одновременно она нагревает воду за счет тепла,
отбираемого от молока.
Монтаж оборудования холодильной
установки выполнен силами колхоза, РТП
Золотоношского РАПО, облагростроя и обл-
агропрома.
Схема линии первичной обработки
молока с установкой ТХУ14 показана на рис. 1.
Установка компрессионная (R22), с
утилизацией (регенерацией) тепла, высокой
степенью автоматизации, которая
обеспечивает защиту от понижения давления
всасывания и повышения давления нагнетания, а
также температурную, тепловую защиту
электродвигателей и защиту от токов
короткого замыкания.
Установка охлаждает до 400 л молока в
час от 35 до 4 °С и нагревает воду до 30,
40, 60 °С в количестве соответственно
0,56; 0,166; 0,05 м3/ч. Холодопроизводитель-
ность составляет 16,86 кВт, теплопроизводи-
тельность — 21,5 кВт, мощность,
потребляемая компрессором, 6,0 кВт. Для
охлаждения 1 т молока и одновременного нагрева
0,9 м3 воды расходуется 15,5 кВт-ч
электроэнергии.
Время выхода установки на рабочий
режим при охлаждении молока (без нагрузки)
не превышает 0,25 ч с проточным
охладителем и 0,3 ч с емкостным
резервуаром-охладителем. Темп охлаждения молока в
резервуаре-охладителе РПО-2,5 показан на рис. 2.
Вода в объеме 150л, нагреваемая до
температуры 60 °С за цикл доения,
используется для мойки молочного оборудования, вода
с температурой 40 °С — для
санитарно-гигиенической обработки вымени и хозяйст-
Рис. 1. Схема комплексного теплохладоснабже-
ния линии первичной обработки молока от
установки ТХУ14:
1 — водяной насос; 2 — проточный охладитель
молока; 3 — молочный фильтр; 4 — молочный насос; 5 —
резервуар-охладитель молока РПО-2,5; 6 — линия
промывки; 7 — молокоприемник; 8 —
предохранительная камера; 9 — молокопровод; 10 — ванна; 11 —
проточный водонагреватель; 12 — холодильная установка
ТХУ14; 13 — бак для воды C,0 м3);"/^
—система поения
Рис. 2. Зависимость
температуры
охлаждаемого молока
в резервуаре
РПО-2Дот времени
работы
холодильной установки
ТХУ14 при
температуре конденсации
38 °С
t,°Cv
50
26
22
18
/*
Ю
EBB
ГУПТП
пЧтгм
им
ч
ч
ШШ
О 0,5 1 1,5 2 2,5%ч
венных целей, с температурой 30 °С — для
поения скота и различных технологических
нужд (расход последней 600—700 л/ч).
По сравнению с охлаждением молока
холодильной машиной МВТ14-1-0 и нагревом
воды в электронагревателях типов ВЭТ и
УАП на фермах экономится 60 %
электроэнергии (более 55 тыс. кВт-ч в год или
8 т усл. топлива).
По материалам Республиканского центра
научно-технической информации и пропаганды
«Укринформагропром»
-'¦/'.,•..- :
50

УДК 621.565.923.004.67
УСТРОЙСТВО
ДЛЯ ПАЙКИ ТРУБОПРОВОДОВ
ХОЛОДИЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ
Устройство предназначено для пайки
(распайки) твердыми припоями трубопроводов
холодильных агрегатов компрессионных
бытовых холодильников (морозильников). За
базовую модель было взято устройство для
пайки трубопроводов, разработанное НПО
«Белбыттехника».
В результате проведенной модернизации
масса устройства снизилась с 12 до 4,5 кг,
упростилась конструкция клещей, появилась
возможность его использования* при
пониженном входном напряжении A80 В) без
снижения прочих технических
характеристик.
Техническая характеристика
Напряжение, В i 2Q
питания 220 ,_
—40
6,0; 6,5; 7,5
180X150X190
4,5
вторичного холостого хода
Габаритные размеры, мм
Масса, кг
Устройство (см. рисунок) состоит из
корпуса, трансформатора, двух соединительных
кабелей, шнура со штепсельной вилкой и
клещей.
Корпус изготовлен из листового металла,
верхняя крышка съемная. В верхней части
корпуса предусмотрена ручка для переноски
устройства и укладки клещей. На передней
панели имеются сигнальная лампа «Сеть»,
тумблер для включения и выключения
устройства и переключатель для ступенчатого
регулирования напряжения вторичной
обмотки.
Устройство для пайки
трубопроводов холодильных
агрегатов:
/ — клещи; 2 —
соединительный кабель; 3 — корпус;
4 — шнур со штепсельной
вилкой
При прохождении электрического тока
через соединение трубопроводов
холодильного агрегата, которое размещают между
угольными электродами клещей, оно
разогревается до температуры плавления
твердого припоя, в результате осуществляется
пайка (распайка) этого соединения.
Экономический эффект от внедрения
одного устройства составил 1090 р.
Изделие не поставляется.
Адрес для запроса документации: 370005,
Баку, проезд Кнуньянца, 2/6, АзНИИНТИ.
Материал подготовлен
по информационному листку
№ 89—004 АзНИИНТИ.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
(И) 1432314 E1L F 24 F 9/00 B1)
4141011/29-06 B2) 31.07.86 G1) Киевский отдел
Всесоюзного научно-исследовательского
института гидромеханизации санитарно-технических и
специальных работ G2) А. Р. Щекин, Д. Н.
Борченко, Н. В. Дербенев, А. Я. Ткачук
E3) 697.92
E4) E7) 1. ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВАЯ
ЗАВЕСА, содержащая размещенные по обе стороны
проема ворот вентиляционные устройства, каждое
из которых имеет последовательно
установленные по ходу потока воздухонагреватель,
вентилятор и воздухораспределительную колонку
с присоединенными к ней при помощи штан-
гообразного отвода выпускными щелевыми
насадками, один из которых направлен в сторону
проема ворот, а другой — в сторону помещения,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности, каждое вентиляционное
устройство снабжено обводным каналом,
расположенным под воздухонагревателем и сообщенным с
вентилятором, регулирующими створками,
расположенными на входе воздухонагревателя и
обводного канала, и перекидную заслонку,
установленную в отводе со стороны насадков
и кинематически связанную со створками, при-
Ш
Шй
¦ШЖ±

чем при закрытых воротах створки
воздухонагревателя выполнены нормально открытыми,
заслонка — нормально открытой относительно
насадка, направленного в сторону помещения, а
створки обводного канала — нормально
закрытыми.
2. Завеса по п. 1, отличающаяся тем, что
каждое вентиляционное устройство снабжено
съемным воздухораспределителем,
расположенным над насадком, направленным в сторону
проема ворот.
A1) 1432317 E1L F 25 В 15/12 B1)
4030448/23-06 B2) 26.02.86 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. Я. Ошовский, А. Г. Дергачев E3)
621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая контур циркуляции раствора, в
котором установлены резорбер, дроссельный
вентиль, дегазатор и отделитель жидкости, и
паровой контур, в который включены указанный
отделитель жидкости, абсорбер, насос, генератор
и резорбер контура циркуляции раствора,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
удельных приведенных энергозатрат на получение
холода переменной температуры, она
дополнительно содержит механический компрессор,
подключенный входом к паровому контуру между
отделителем жидкости и абсорбером, а своим
выходом — к жидкостной полости генератора,
который выполнен контактного типа, а отделитель
жидкости установлен между абсорбером и
насосом, который дополнительно включен в контур
циркуляции раствора перед резорбером.
(И) 1432311 E1L F 24 F 5/00 B1)
4212814/29-06 B2) 20.03.87 G1) Центральный
научно-исследовательский и проектно-экспери-
ментальный институт промышленных зданий и
сооружений G2) В. И. Синицын, И. Н. Икинг-
рин, Н. Д. Эйкалис, А. И. Лупарев, В. В.
Сазонов, В. Д. Бреславец E3) 697.94
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ
ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ КОНДЕНСАТОРА
АВТОНОМНОГО КОНДИЦИОНЕРА, содержащая
последовательно расположенные в воздуховоде
перед конденсатором осевой вентилятор и фильтр,
причем воздуховод входом и выходом сообщен
с помещением, отличающаяся тем, что, с целью
снижения энергетических затрат и повышения
надежности при повышенных тепловыделениях
в помещении, установка дополнительно содержит
установленный выше фильтра бак с жидкостью,
подключенный к нему при помощи
трубопровода с регулируемым вентилем,
водораспределитель, размещенный над фильтром,
расположенный под ним поддон и подсоединенный
к вентилю блок управления.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что бак с жидкостью установлен
непосредственно на кондиционируемом объекте.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что она снабжена установленным в воздуховоде
датчиком температуры и реле времени,
параллельно подключенными к блоку управления.
(И) 1432313 E1L F 24 F 5/00 B1)
4217752/20-06 B2) 31.03.87 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструк-
торский институт по оборудованию для
кондиционирования воздуха и вентиляции G2)
И. Д. Квят, М. Л. Виленц, О. П. Иванов,
М. В. Вингурт E3) 697.94
E4) E7) АВТОНОМНЫЙ КОНДИЦИОНЕР,
содержащий испаритель, компрессор с
электроприводом, конденсатор с основной и
дополнительной полостями и капиллярную трубку,
причем электропривод имеет систему
охлаждения, подключенную к входу основной полости
конденсатора и выходу дополнительной, выход
основной полости сообщен через капиллярную
трубку и испаритель с входом компрессора,
выход которого подключен к входу
дополнительной полости, отличающийся тем, что, с целью
повышения надежности работы, капиллярная
трубка расположена по спирали снаружи
статора электропривода и контактирует с
последним.
A1) 1434219 E1L F 25 D 3/10 B1)
4165389/31-13 B2) 23.12.86 G1) Украинский
научно-исследовательский институт
экспериментальной ветеринарии G2) Г. А. Красников,
Б. Т. Стегний, В. Н. Шинкаренко E3)
615.47
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
БИООБЪЕКТОВ ПРИ НИЗКИХ
ТЕМПЕРАТУРАХ, содержащее теплоизолированный сосуд, в
верхней торцовой стенке которого выполнены
отверстия, теплоизолированные пробками, и кон-
центрично размещенные в сосуде контейнеры
для биообъектов, выполненные в виде открытых
сверху колб, отличающееся тем, что, с целью
улучшения условий эксплуатации и сокращения
потерь хладагента, теплоизолированный сосуд
снабжен крышкой с теплоизолированной про- i
кладкой и с отверстиями, при этом отверстия
в верхней торцовой стенке выполнены по
концентрическим окружностям, а отверстия в
крышке выполнены от оси на расстоянии, равном
радиусу указанных окружностей, и число
отверстий соответствует числу окружностей, при этом
верхняя торцовая стенка имеет выемку в
центральной части, а крышка установлена в ней
с возможностью вращения, причем контейнеры
размещены в отверстиях верхней торцовой
стенки так, что кромки их расположены
заподлицо с верхней плоскостью указанной стенки,
при этом сосуд имеет горловину для заливки
хладагента, выполненную в боковой стенке.

A1) 1434222 E1L F 25 D 13/06, 17/06 B1)
4223896/28-13 B2) 07.01.87 G1) Мясокомбинат
«Свердловский» G2). H. П. Кузьменко E3)
641.4.037
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ МЕЛКОШТУЧНОГО ПРОДУКТА, со
держащее теплоизолированную камеру и
размещенные в ней транспортеры для подмороз-
ки и домораживания продукта и
воздухоохладители, отличающееся тем, что, с целью
повышения производительности устройства и
улучшения качества продукта, несущее полотно
транспортера для домораживания продукта
выполнено в виде ленты Мёбиуса, при этом вдоль
последней к обеим ее сторонам прикреплены
клиновидные ремни, а барабаны транспортера
представляют собой набор шкивов с
клиновидными ручьями для взаимодействия с ремнями
ленты.
A1) 1434221 E1L F 25 D 11/04, F 25 В 39/02
B1) 4161067/31-13 B2) 22.12.86 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. А. Календерьян, В. Р. Гап-
пасов E3) 621.565
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ, содер
жащий корпус, испаритель и промежуточный
дисперсный теплоноситель, отличающийся тем,
что, с целью уменьшения энергозатрат путем
предотвращения инееобразования на поверхности
испарителя, воздухоохладитель снабжен
установленным под испарителем контактным
теплообменником, содержащим вертикальные
гофрированные перегородки, установленные с
образованием каналов переменного сечения для
прохода дисперсного теплоносителя, размещенной под
ним камерой очистки дисперсного теплоносителя
от инея и механизмом подачи теплоносителя
из камеры очистки в верхнюю часть корпуса
над испарителем, при этом стенки корпуса в зоне
контактного теплообменника выполнены
перфорированными для прохода воздуха.
A1) 1435457 E1L В 29 С 33/40, 67/20 B1)
4221856/24-05 B2) 01.04.87 G1) Всесоюзный
проектно-технологический институт по
электробытовым машинам и приборам G2) А. М. Уха-
нов, А. Г. Самохвалов, В. Я. Чупин, А. В. Олой
E3) 678.057.726
E4) E7) ФОРМА ДЛЯ ЗАЛИВКИ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ ИЗ ВСПЕНИВАЮЩИХСЯ
МАТЕРИАЛОВ В ШКАФЫ ХОЛОДИЛЬНИКОВ,
содержащая основание, боковые стенки и крышку
с пуансоном, отличающаяся тем, что, с целью
упрощения эксплуатации формы, крышка
снабжена установленной на шариковых опорах во
взаимно перпендикулярно расположенных
направляющих плитой, при этом пуансон закреплен на плите.
A1) 1434218 А2 E1L F 25 В 1/06, 5/00 B1)
1384895 B1) 3811036/23-06 B2) 06.11.84 G1)
Одесский технологический институт холодильной
промышленности G2) С. 3. Жадан, Д. И. Буяджи,
Р. Байрамов, А. Давлетов E3) 621.57
E4) E7) 1. СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ
ХОЛОДА В ЭЖЕКТОРНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНЕ по авт. св. № 1384895,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, пары низкокипящего компонента после
испарения сначала перегревают потоком этого же
компонента после конденсирования, затем
перегревают одним потоком высококипящего
компонента перед дросселированием и смешивают
с этим потоком после испарения последнего.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
низкокипящий компонент после конденсирования
разделяют на два потока, один из которых
смешивают с другим потоком
высококипящего компонента после конденсирования и
образовавшуюся смесь направляют на выпаривание
при давлении генерации.
A1) 1435812 E1L F 04 В 39/02 B1)
4226837/25-29 B2) 10.04.87 G1) Киевское
научно-производственное объединение «Электробыт-
прибор» G2) В. В. Зеленое, Л. К. Микитей
E3) 621.57.041
E4) E7) ГЕРМЕТИЧНЫЙ
ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР, содержащий
размещенные в общем кожухе маслосборник,
электродвигатель с ротором, два концентрично
установленных конических маслонасадка, вал с
каналом для подачи масла, отличающийся тем,
что, с целью снижения потребляемой
мощности и повышения надежности, в нижней части
внешнего маслонасадка выполнены радиальные
отверстия или пазы и по меньшей мере
внешний маслонасадок закреплен на роторе
электродвигателя.
A1) 1434220 E1L F 25 D 3/10 B1)
4205992/28-13 B2) 06.03.87 G2) В. П. Скрип-
ник, В. С. Пустовой E3) 621.565.58-531.3
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОДДЕРЖАНИЯ УРОВНЯ
КИПЯЩЕГО ХЛАДАГЕНТА В РАБОЧЕЙ КАМЕРЕ,
включающее емкость для хладагента,
соединенную в нижней части с рабочей камерой,
вставленной в емкость, отличающееся тем, что,
с целью уменьшения габаритных размеров,
оно снабжено поплавковым клапаном, при этом
емкость для хладагента выполнена герметичной
и дополнительно соединена в своей верхней
части с рабочей камерой посредством канала,
причем поплавковый клапан размещен в рабочей
камере на предполагаемом уровне хладагента
и связан с каналом, а рабочая камера в
верхней части соединена с атмосферой.

УДК 621.56/.58
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Преимущества винтовых компрессоров
Использование винтовых компрессоров в
холодильных установках более
предпочтительно, чем применение центробежных,
особенно в системах кондиционирования
воздуха в периоды сниженных тепловых
нагрузок. При нагрузке менее 60 %
пиковой, с которой большую часть времени
работают установки кондиционирования
воздуха, винтовые компрессоры значительно
эффективнее.
Преимуществом их является также
широкий диапазон регулирования холодо-
производительности. Кроме того, они
работают с меньшим шумом, без вибраций и
просты в обслуживании. Попадание
жидкого хладагента во всасывающую сторону
винтовых компрессоров приводит к
меньшим повреждениям по сравнению с
поршневыми.
Ernst S. II Heat. Piping Air Cond.,
US. (США), 59, 1987/11, № 11, 85—86,
104.
БМИХ. 1988, № 4. С. 470.
Автоматизация оттаивания испарительного
оборудования камер холодильников.
Представлен обзор наиболее
распространенных в настоящее время схем
трубопроводов для оттаивания горячим газом
испарителей крупных низкотемпературных
камер. Описаны несколько типов датчиков,
определяющих оптимальное время начала
и конца процесса оттаивания.
В статье подчеркивается, что с точки
зрения экономии электроэнергии важно
вовремя прекратить процесс и избежать
бесполезного теплопритока в холодильную каме-
. ру, который приводит к двойному
расходу энергии.
Patin A. II Rev. gen. Froid, FR.
(Франция), 77, 1987/10, № 10, 593—595.
БМИХ. 1988, № 4. С. 475.
Теплопроводность пенополиуретана
для холодильной изоляции
Разработана физическая модель для
расчетов теплоперехода через пенополиуретано-
вую теплоизоляцию вследствие
теплопроводности и излучения. Для этой цели
использовали в качестве модели окно,
заполненное пеноматериалом с закрытыми
ячейками. На основе измерений
теплопроводности и теплоизлучения пенополиуретана
с такими ячейками проведена его
оптимизация, позволившая получить материал с
низкими значениями коэффициента
теплопроводности. Заполнением ячеек агентом
R11 достигнуто значение А=0,014 Вт/(мХ
ХК), в котором доля излучения
составляет около 30 %. Учтено явление старения
изоляционного материала.
Boetes R., Hoogendoorn С. /. // Proc.
int. Symp. Heat Mass Transfer Refrig.
Cryog., Dubrovnik, YU. (Югославия),
1986/09/01—05.
БМИХ. 1988, № 4. С. 456.
Электронный детектор для определения
интенсивности дыхания фруктов и овощей
Такой прибор — респирометр — создан на
базе преобразователя давления,
позволяющего наблюдать за его изменением
вследствие респираторной активности
плодоовощной продукции.
Авторы отмечают простоту контроля с
помощью респирометра интенсивности
дыхания плодов и овощей по показателям
выделения С02 и потребления 02.
Сравнение полученных значений респираторной
активности по С02 и 02 с изменениями
концентрации этих газов, определяемых
методом газовой хроматографии, не
выявило существенного различия.
Forcier F., Raghavan G. S. V., Garie-
py Y. // Rev. int. Froid / Int. J. Refrig., GB.
(Великобритания), 10, 1987/11, № 6, 353—
356.
БМИХ. 1988, № 4. С. 480. -
В опасности ли окружающий
нас воздух?
Автор рассматривает современное состояние
научных знаний о загрязнении атмосферы.
Являясь специалистом в области химии
атмосферы, он указывает на чрезвычайную
сложность физико-химических процессов в
ней и необходимость дальнейших
исследований.

В статье освещена современная
ситуация в свете недавно обнаруженных явлений
в окружающей среде: кислотных дождей,
увеличения содержания ССЬ, повышения
температуры, антарктической «дыры» в слое
озона и т. д.
Becker К. Н. // Realties Bayer, DE.
(ФРГ), 1987/04, № 56, 27—37.
БМИХ. 1988, № 4. С. 453.
Сверхпроводимость при умеренно
низких температурах
В 1911 г. Камерлинг Оннес открыл
сверхпроводимость металлов при —269 °С.
В 1950 г. ее обнаружили при сильном
магнитном поле в ниобии-олове; в 1973 г.—
в ниобии-германии при —250 °С; в 1985 г.—
в керамике на основе бария, лантана, меди,
кислорода при —238 °С. Дальнейшие поиски
привели к тому, что в США открыли
материал, обладающий сверхпроводимостью при
—32 °С, а в СССР — материал с таким же
свойством при —23 °С.
Автор отмечает, что открытие «теплых»
сверхпроводников может вызвать новую
промышленную революцию, сравнимую с
вызванной изобретением транзистора в
1948 г.
Kanel A. / / Rev. poly tech., СН.
(Швейцария), 1987/09, № 1490.
БМИХ. 1988, № 4. С. 449.
Новый способ обследования резервуаров
со сжиженным природным газом
Фирмой «Газ де Франс» разработан новый
способ обследования стенок резервуара со
сжиженным газом (без его удаления) с
помощью эндоскопа. Прибор погружают в
сжиженный газ, исследуют состояние
внутренних стенок резервуара, исправность
находящегося в нем оборудования и его
расположение, изучают поведение
сжиженного газа при заполнении резервуара и в
процессе смешения газов.
Данный способ был проверен сначала на
резервуаре емкостью 500 м3, а затем в
промышленных условиях на резервуарах
емкостью 12000 м3 терминала сжиженного
газа в Гавре.
С применением этого способа были
успешно обследованы резервуары емкостью
35000 м3 терминала в Фос-сюр-Мер.
В статье приведены характеристики
нового способа обследования.
Thevenard Р. // С. R. 17 Congr. int.
Froid, Vienne, AT. (Австрия), А, 1987/08/24—
29, 272—277.
БМИХ. 1988, № 4. С. 447.
Замораживание грунтов при
строительстве
Освещена дискуссия по проблемам физики
замораживания грунтов, термодинамики
межфазового состояния, обеспечения
безопасности и надежности зданий,
воздвигаемых в регионах с температурами ниже
0 °С, или зданий с такой же внутренней
температурой. Показаны сложность
долгосрочного прогнозирования взаимодействия
грунта со строением и необходимость
углубленных исследований криогенных процессов,
приводящих к миграции влаги и пучению
грунта.
Проблема защиты дорог от деформаций
в зимнее время вызвала обсуждение
следующих технических вопросов: передача
энергии через вечную мерзлоту, хранение
в подземных полостях криогенных
материалов, применение искусственного
замораживания при строительстве объектов на
плывунах.
Aguirre-Puente J. // Proc. int.
Symp. Heat Mass Transfer Refrig. ,
Cryog., Dubrovnik, YU.
(Югославия), Hemisphere Pub I. Corp. US.
(США), 1987, 117—139.
БМИХ. 1988, № 4. С. 522.
Материал подготовил И., М. ГИНДЛИН
В Н И КТ Ихолодпром
ИЗОБРЕТЕНИЯ
( И ) 1413384 E1) 4 F 25 В 39/02, F 25 D 21/04 B1)
4183808/30-13 B2) 22.01.87 G1) Одесское
специальное конструкторское, проектное и
технологическое бюро Научно-производственного
объединения «Агроприбор» G2) В. Т. Олейниченко,
А. В. Алексеев E3) 621.565
E4) E7) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬ,
содержащий кожух и размещенные в нем вентилятор
и теплообменные секции, установленные с зазором
одна относительно другой и относительно кожуха,
отличающийся тем, что, с целью снижения
энергозатрат путем более равномерного инеерас-
пределения по теплообменным секциям, он
снабжен заслонками, прикрепленными к кожуху и
установленными за каждой теплообменной
секцией воздухоохладителя на расстоянии Sh
определяемом соотношением
s-l(i—Ы.)
где / — расстояние между секциями, м;
/ — порядковый номер заслонки по ходу
движения воздуха;
п — количество секций.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.57:621.54
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА
ОВ80-2-1 ДЛЯ ОСУШКИ
СЖАТОГО ВОЗДУХА
Е. П. УТКИН,
Р. И. ПОМОЩНИКОВА
ВНИИхолодмаш
В декабре 1988 г. прошла приемочные
испытания одноступенчатая холодильная
машина ОВ80-2-1 для осушки сжатого воздуха
охлаждением. Она может применяться в
автомобильной, металлургической и других
отраслях народного хозяйства, где широко
используют воздух для привода
инструментов и оборудования. Машина состоит из
холодильного компрессорно-конденсаторно-
го агрегата, ресивера с регенеративным
теплообменником, фильтра-осушителя,
блока теплообменников, ящика регулирования
холодопроизводительности и запорно-регу-
лирующей арматуры.
Компрессор марки ПБ80 —
холодильный, поршневой, бессальниковый,
одноступенчатый, объем, описанный поршнями,
0,058 м3/с B08 м3/ч), установленная
мощность встроенного электродвигателя 45 кВт.
Конденсатор — горизонтальный, кожу-
хотрубный, с медными наружнооребренными
трубками диаметром 16X1,5 мм. Наружная
поверхность теплообмена 32 м2.
Ресивер — линейный, горизонтальный,
со встроенным регенеративным
теплообменником кожухозмеевикового типа
поверхностью 2 м2. Емкость ресивера 0,09 м3.
Теплообменник «вода — воздух» с
межтрубной циркуляцией воды —
горизонтальный, кожухотрубный, с медными внутри-
оребренными трубками (с алюминиевым
сердечником) диаметром 20X1,5 мм.
Наружная поверхность теплообмена 60 м2.
Теплообменник «воздух — воздух» —
горизонтальный,кожухотрубный, с медными
наружнооребренными трубками диаметром
16X1,5 мм. Наружная поверхность
теплообмена 320 м2.
Испаритель с межтрубным кипением
хладагента — горизонтальный,
кожухотрубный, с медными внутриоребренными
трубками (с алюминиевым сердечником)
диаметром 20X1,5 мм. Наружная поверхность
теплообмена 60 м2.
Компрессорно-конденсаторный агрегат,
испаритель, ресивер и регенеративный
теплообменник объединены по хладагенту в
единый контур.
Влажный горячий воздух от
компрессорной станции охлаждается
последовательно в теплообменниках «вода — воздух»
выходящей из конденсатора водой,
«воздух — воздух» осушенным и охлажденным
воздухом, поступающим из каплеуловителя,
а затем окончательно охлаждается и
осушается в теплообменных трубках испарителя
межтрубного кипения. Далее воздух
поступает в каплеуловитель струнного типа, из
которого влага отводится в конденсатоот-
водчик, а воздух направляется через
теплообменник «воздух—воздух», где
подогревается, к потребителю.
Сконденсированная из воздуха влага
отводится последовательно из всех тепло-
обменных аппаратов через конденсатоотвод-
чики в общую сливную линию.
Система автоматики обеспечивает
защиту от аварийных режимов, контроль
основных параметров, ступенчатое регулирование
холодопроизводительности A00, 75, 50 %)
путем электромагнитного отжима пластин
всасывающих клапанов компрессора.
Управление работой машины
осуществляется автоматическим устройством А80,
расположенным на приборном пульте.
Машина моноблочная, полной заводской
готовности, не требует дополнительной
коммутации электроцепей. Обслуживание
работающей машины периодическое.
Габаритные и присоединительные
размеры машины представлены на рисунке.
Серийное производство машин
планируется на 1990 г.
Завод-изготовитель— Черкесский
завод холодильного машиностроения.
Техническая характеристика машины
ОВ80-2-1
Объемная
производительность по воздуху на
номинальном режиме при
давлении 0,101 МПа G60 мм
рт. ст), температуре 20 °С,
м3/с ( м3/ч)
Потребляемая
электрическая мощность на
номинальном режиме, кВт
Номинальный режим
температура, °С
воздуха, входящего в
машину с
относительной влажностью 100 %
воды на входе в
конденсатор
В,33 C0 000)
39,5
40
25

0?ZZ
57

объемный расход воды,
м3/с (м3/ч)
избыточное давление
воздуха в блоке
теплообменников машины, МПа
(кгс/см2)
Массовое содержание влаги
в осушенном воздухе, г/кг,
не более
Объемный расход воды,
м3/с (м3/ч)
Потери давления сжатого
воздуха в машине, МПа
(кгс/см2), не более
Гидравлическое
сопротивление по воде на
номинальном режиме, МПа (кгс/см2),
не более
Хладагент
Смазочное масло
Диапазон изменения
производительности, %, по
расходу воздуха при его
температуре, °С
40—20
40—35
Напряжение*, В
силовых цепей
цепей управления
Частота тока*, Гц
Заправка машины, кг
хладагентом
маслом
Расчетные давления, МПа
(кгс/см2)
хладагента
на всасывании
на нагнетании
0,016F0)
0,8(8)
0,66
0,014—0,017
E0—60)
0,03@,3)
0,08@,8)
R22
ГОСТ 8502—73
ХМ35
ТУ 38.401.442—
83 или
ХФ22С-16
ГОСТ 5546—66
100—75
100—50
220/3SQ
220
50
90
22
1,6
для исполнения 0,4
сжатого воздуха
воды
Габаритные размеры, мм
машины
ящика регулирования
блока теплообменников
Масса, кг
машины
сухая
в объеме поставки
ящика регулирования
блока теплообменников
2,0B0) '
0,8(8)
0,6F)
5450X1300Х
Х2230
680X365X900
5420 X 1050Х
Х2000
7000
7500
90
5600
* Допускается отклонение напряжения и часто-
от номинального значения — ГОСТ 13109—67.
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
Ежемесячный теоретический и научно-
практический журнал
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
публикует материалы по вопросам
производства и применения искусственного
холода во всех отраслях народного
хозяйства.
Освещает проблемы разработки и
внедрения эффективных холодильных
технологий, создания и
совершенствования промышленного, торгового и
бытового холодильного оборудования, систем
кондиционирования воздуха,
холодильного транспорта, автоматизации
холодильных установок, механизации погру-
зочно-разгрузочных работ,
проектирования и эксплуатации холодильных
предприятий, фабрик мороженого, заводов
сухого льда.
Помещает информацию об
отечественных и международных
специализированных выставках, о работе
международных конгрессов по холоду, новостях
зарубежной холодильной техники.
На журнал «Холодильная техника»
можно подписаться на 1990 год в местных
отделениях связи и пунктах подписки
«Союзпечать».
Журнал объявлен под индексом 71048
во 2-й части Каталога советских газет и
журналов на 1990 год.
Цена одного номера 60 к. Стоимость
подписки на год 7 р. 20 к.
The journal «Refrigeration Technique» reviews
refrigeration technology and applications in all
industries.
The areas covered by the journal include the
development and application of
high-performance state-of-the-art refrigeration technology,
advances in industrial, commercial and
domestic refrigeration equipment, air conditioning
systems, refrigerated trucks, refrigeration
equipment automation, cargo handling
mechanization, planning and operation; frozen food
factories, ice-cream factories and dry-ice
factories.
The journal reviews refrigeration technology
exhibitions in the Soviet Union and other
countries, international refrigeration
conferences and developments in refrigeration
technology worldwide.

АУКЦИОН НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ИД€Й И РАЗРАЕОТОК
Новые технологии
и оборудование
НПО «Агрохолодпром»
Устройство ЯЮ-ЕВП для перепуска
жидкого аммиака из конденсатора
предназначено для обеспечения
комплексной автоматизации холодильных
установок с дозированной заправкой
аммиаком при их переводе на периодическое
или некруглосуточное обслуживание.
Оно применяется в системах
хладоснабжения предприятий молочной и
мясной промышленности
как в установках с промежуточным
хладоносителем, так и в установках
с непосредственным кипением
аммиака.
В корпусе, изготовленном
из стальных труб и включающем
фланцы и контрфланцы для соединения
устройства с холодильной
установкой, расположены клапанная группа
и подъемное устройство.
Входная часть
корпуса выполнена в виде отстойника
для отделения и сбора механических
примесей и масла из аммиака.
Клапанная группа состоит
из седла (в корпусе устройства)
и штока,
связанного с рычажной группой подъемного
устройства. Она служит
для регулирования перепуска аммиака
из конденсатора в испарительную
систему.
Подъемное устройство
(поплавок и рычажная группа)
предназначено для управления работой
клапанной группы.
Поплавок представляет собой
три шара
из листовой стали.
Аммиак из конденсатора поступает
в поплавковую камеру корпуса
и через соединительный патрубок —
в камеру клапанной группы.
По мере повышения уровня аммиака
в корпусе устройства
поплавок всплывает.
Через рычажную группу подъемного
устройства усилие от поплавка
передается на шток клапанной группы,
шток приподнимается
и начинается передавливание
аммиака из корпуса устройства
в испарительную систему
через отверстие в седле.
Устройство — пропорциональный
регулятор. При изменении уровня
аммиака в корпусе устройства
пропорционально изменяется
и проходное сечение
в клапанной группе.
Техническая характеристика
Пропускная способность
устройства при стандартном
режиме работы холодильной
установки и максимально
открытом клапане, кг/с (кг/ч),
не менее 0,138 E00)
Расчетное давление, МПа
(кгс/см2), не более 2,0 B0)
Максимально допустимый
перепад давлений, при
котором срабатывают подъемное
устройство и клапанная
группа, МПа (кгс/см2), не
более 1,6 A6)
Габаритные размеры, мм, не
более
Длина 730
ширина 280
высота 710
Масса, кг, не более 50
Диаметр, мм, не менее
входного и выходного
патрубков 40
штуцеров для
подсоединения уравнительного
трубопровода и
трубопровода аварийного
удаления аммиака, мм М20Х1.5
Цена, р. 301
Адр^с для справок и запросов:
125422, Москва, ул. Костикова, 12.
ВНИКТИхолодпром.
Телефон 216-09-63.

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
УДК 621.57:628.84:629.45D30.2)
НОВЫЙ ХОЛОДИЛЬНЫЙ
АГРЕГАТ ИЛКА
ДЛЯ СИСТЕМ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
П. ХОЛЬЦМАН,
Ю. БОРЗИЦКИ
ФЕБ Комбинат ИЛКА,
Дрезден, ГДР
Народное предприятие (НП) МАБ Шкой-
дитц уже более 25 лет разрабатывает и
изготовляет холодильные агрегаты ИЛКА для
систем кондиционирования воздуха
пассажирских вагонов. Агрегаты поставляются
вагоностроительным заводам в Аммендор-
фе, Гёрлитце и Бауцене. Основной
покупатель этих вагонов — СССР, кроме того их
экспортируют в Китай, Египет, Ирак,
Сирию, Болгарию.
В первое время НП МАБ Шкойдитц
выпускало холодильные агрегаты с обычной
компоновкой, т. е. с расположением
устройства для обработки воздуха
(вентилятора, испарителя-охладителя,
воздухоподогревателя) под крышей вагона, а блока
компрессора и конденсатора — под его
полом.
В последние годы был разработан проект
блочных холодильных агрегатов нового
поколения. При их изготовлении были учтены
различные требования заказчиков, в том
числе к расположению основных узлов,
устройств электропитания, холодо- и тепло-
производительности.
Установка холодильного агрегата ИЛКА в
пассажирском вагоне
Во вновь разработанном холодильном
агрегате (см. рисунок) типа КСД по
сравнению с выпускавшимся агрегатом типа
МАБ 11 сделаны следующие
усовершенствования:
изменена система энергоснабжения
путем установки статического электронного
преобразователя трехфазного тока
(инвертора), в результате чего появилась
возможность применить полугерметичный
бессальниковый компрессор вместо компрессора
открытого типа с приводом от
электродвигателя постоянного тока (как на МАБ 11).
Это позволило сократить расходы на
обслуживание, повысить надежность агрегата в
целом;
использованы для теплообменников
медные трубки, расположенные в шахматном
порядке, и алюминиевые пластины большой
поверхности;
создан компактный конденсатор,
который может работать при температуре
окружающей среды до 55 °С. В нем
предусмотрена секция переохлаждения, установлены
два вентилятора, а подача хладагента
осуществлена таким образом, что благодаря его
многократному промежуточному отбору и
перераспределению интенсифицирован
процесс теплообмена, получен высокий
коэффициент теплоотдачи;
установлен новый вентиляционный
агрегат для обработки воздуха со значительно
сниженным уровнем шума при работе;
применен новый водяной
воздухоподогреватель, встроенный в блок обработки
воздуха. Он -имеет низкое гидравлическое
сопротивление, что позволяет осуществлять
подогрев вентиляционного воздуха при
естественной циркуляции теплоносителя.
Наряду с центральным пультом в
каждом агрегате в легко доступных местах
размещены необходимые предохранительные и
регулирующие устройства, которые
обеспечивают его высокую надежность и
долговечность. В соответствии с требованиями
вагоностроения использованные
предохранительные и регулирующие устройства легко
компонуются в общую систему
автоматического управления и диагностики вагона.
Специально подобранные, с учетом
многих факторов, конструкционные материалы
позволяют эксплуатировать холодильный
агрегат даже при температурах до —60 °С.
Опытные образцы холодильного
агрегата КСД-31 были испытаны и опробованы
на стендах предприятий ФЕБ Комбинат Ши-
ненфарцойге Берлин, ФЕБ МАБ Шкойдитц,
завода ФЕБ Вагонбау Аммендорф, а также
в пассажирских вагонах дальнего
следования: типа ВПХ/Кв первого класса и типа

ВПХ/К второго класса (на опытном кольце
в Велине, ЧССР), типа ВПХ/К второго
класса (в федеральном опытном и научно-
исследовательском институте Вена-Арсенал,
Австрия, и на железных дорогах Советского
Союза).
На стенде предприятия ФЕБ Комбинат
Шиненфарцойге Берлин был впервые
опробован для снабжения электроэнергией
агрегата новый статический электронный
преобразователь (инвертор). Установлено, что
использование инвертора обеспечивает
функционирование холодильного агрегата в
^расчетных режимах эксплуатации.
Во время стендовых испытаний на ФЕБ
МАБ Шкойдитц были определены
характеристики узлов холодильного агрегата и
подтверждено их соответствие техническим
условиям. Холодопроизводительность нетто
составила 33,5 кВт, теплопроизводитель-
ность воздухоподогревателя 25,0 кВт при
температуре воздуха на входе в него 10 °С.
Агрегат работоспособен при температуре
наружного воздуха 50 °С и максимальной
солнечной радиации.
На заводе ФЕБ Вагонбау Аммендорф
была исследована работа холодильного
агрегата совместно с инвертором в режимах
охлаждения при автоматическом
управлении климатической установкой
программируемым микропроцессором, опробован ввод
агрегата в эксплуатацию при температуре
наружного воздуха 50 °С, измерено
распределение температуры по купе, определены
параметры вибрации (на катковом стенде),
проведены испытания на нагрев. При всех
испытаниях в холодильном агрегате никаких
неисправностей не возникало. Максимально
допустимое вибрационное ускорение
0,1 м-с~2 оказалось ниже заданного
значения.
На опытном кольце (ЧССР) при
скорости до 130 км/ч были проведены
обширные исследования по определению и
оптимизации регулировочной характеристики
холодильного агрегата, измерены параметры
вибрации в движении и при соударениях,
определено влияние внешних
гидродинамических условий на тепловую нагрузку
теплообменников.
На основе полученных результатов были
разработаны предложения по уменьшению
количества каскадов регулирования холодо-
производительности компрессора. В
результате была повышена надежность и
долговечность узлов электрооборудования
(например, контакторов), компрессора, приводных
электродвигателей и инвертора. Испытания
также показали, что скорость движения не
влияет на гидродинамические условия
теплообмена в аппаратах и работу
холодильного агрегата.
В федеральном опытном и
научно-исследовательском институте в Вене проведены
многократные испытания холодильного
агрегата в диапазоне температур наружного
воздуха —50-i- +50 °С при относительной
скорости воздуха до 160 км/ч. На
холодильном агрегате было установлено 186
измерительных датчиков. Цикл опроса датчиков
составлял 2 мин, измеренные значения
различных параметров выводились на печать и
при необходимости могли быть
представлены графически. Вагон был испытан в
режимах охлаждения и отопления при
искусственном снеге и искусственном солнечном
облучении. В течение испытаний
функционирование холодильного агрегата было
безупречным на всех режимах.
Обширные ходовые испытания были
проведены вместе с советскими специалистами
в СССР. При испытаниях на различных
участках с высокой влажностью (до 85 %) в
салоне вагона поддерживалась температура
воздуха около 23 °С и относительная
влажность на уровне 65 %.
Испытания подтвердили, что
холодильный агрегат работает устойчиво и
обеспечивает требуемый микроклимат в салоне при
изменении параметров наружного воздуха в
широком диапазоне тепловых нагрузок,
включая максимально расчетные.
Таким образом, холодильные агрегаты
ИЛКА создают во многих климатических
зонах, даже в экстремальных условиях,
оптимальный микроклимат в пассажирских
вагонах при снижении затрат на
техническое обслуживание. Они надежны в работе и
удобны в обслуживании. В настоящее время
ведется подготовка к серийному
производству новых холодильных агрегатов ИЛКА.
ИЗ ГАЗЕТ
Первая промышленная партия новых установок для охлаждения молока на фермах
выпущена в объединении «Одесхолодмаш». Она чуть ли не в 2 раза производительнее
выпускавшихся прежде аппаратов, более компактна и экономична, надежна в работе.
И еще одна особенность: на животноводческих фермах и комплексах теперь смогут
использовать тепло, образующееся при охлаждении молока, для технических нужд.
«Социалистическая индустрия»

ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА
«Декамерон»,..
в охлажденном виде*
Как бывает обидно, когда, взяв в
руки библиотечную книгу, вдруг
обнаруживаешь «пропуски» —
не хватает иллюстраций и даже
целых страниц текста. Кто-то
усердно «поработал». Но,
оказывается, книжные варвары и
просто неаккуратные читатели в
наши дни все-таки не главная
беда многих библиотек мира...
Обнаружены пожирающие
книги насекомые. Большинство
паразитов, как правило, живут в
слое клея книжных переплетов.
Имеются среди них любители и
кожаных, и деревянных
переплетов, делающие в них довольно
большие дыры. Даже обычные
тараканы наносят библиотекам
ощутимый ущерб.
Руководитель факультета
энтомологии Йельского университета
Ч. Ремингтон попробовал
обработать насекомых холодом, для
чего положил нескольких из них
на лед, где продержал полтора
дня. В результате все жучки
погибли.
После проведения столь
удачного эксперимента сотрудники
библиотеки университета стали
помещать отдельные тома
средневековых манускриптов в
пластиковые мешочки и держать их
в камере с температурой —4,4 °С
в течение 3 дней. Как оказалось,
такой обработки вполне
достаточно, чтобы книги были
полностью освобождены от
паразитов.
После этого при библиотеке
Йельского университета была
создана большая морозильная
камера, в которую одновременно
можно поместить до 30 тыс.
редких книг и документов,
требующих обработки.
В настоящее время этот метод
избавления от книжных
вредителей нашел широкое применение
в США. В штате Иллинойс
основана даже специальная фирма,
снабжающая библиотеки США
морозильными установками для
этой цели.
Обработкой холодом своей
огромной коллекции растений
занялись ботаники Смитсоновского
института. А на музыкальном
факультете Йельского университета
провели рискованный
эксперимент, подвергнув
«замораживанию» скрипку Страдивари,
сильно пораженную паразитами.
Так что не исключено, что
когда-нибудь, делая в библиотеке
заказ на редкое издание,
допустим «Декамерон» Боккаччо, мы
получим книгу в «охлажденном»
виде.
«Московская правда»
Медикам подспорье
Опытную партию новой
продукции — льдогенераторы —
выпустило производственное
объединение «Калининградторгмаш».
Они необходимы прежде всего
медикам. Компактные
малогабаритные генераторы холода
помогут хранить и
транспортировать различные препараты.
«Правда»
Новый гидроизоляционный
материал
Коллектив завода имени Гено
Цанова в Куле, возглавляемый
Владимиром Таджером, создал
новый гидроизоляционный
материал, признанный изобретением.
Он используется при
строительстве кровель, стен и т. д., а также
для предохранения различного
оборудования от воздействия
сильно активных вод (растворов
кислот, щелочей и т. д.).
Гидроизоляцию можно ставить при
температуре от—41 до-1-150оС
с помощью
самовулканизирующегося резинового клея. При
этом уменьшается число аварий и
предохраняется от загрязнения
окружающая среда.
Экономический эффект от внедрения
нового гидроизоляционного
материала составляет 2500 тыс. левов.
«Огни Болгарии»
Микроэлектронное
устройство — куайтрон
Куайтрон — это недавно
запатентованное в США
микроэлектронное устройство нового типа.
Оно работает аналогично
транзистору — может служить
усилителем или переключателем и
входить в состав сложных схем.
Однако вместо кремниевых
полупроводников в куайтроне
используются сверхпроводящие металлы.
Сверхпроводимость металлов и
других веществ, как известно,
возникает при температурах, -
близких к абсолютному нулю
(—273 °С), и поэтому новому
прибору при работе необходимо
непрерывное охлаждение в
жидком гелии. Сейчас
разрабатывается миниатюрное
охлаждающее устройство.
Куайтрон потребляет энергии
примерно в 100 раз меньше, чем
полупроводник, а размеры его в
10 раз меньше самых малых
устройств на основе кремния.
Интегральная схема на куайтронах
не будет нуждаться в большом
отводе тепла. Соответственно
становится возможной более
плотная «упаковка» их в
микрокристалле и уменьшение
размеров интегральных схем до
ультрамалых.
«Комсомольская правда»
Достигнута самая низкая
температура
Японским специалистам
Токийского института физики твердых
тел впервые в мире удалось
получить наиболее низкую,
приближающуюся к абсолютному нулю
(—273,15°С) температуру.
Достижение японских ученых
является своеобразным рекордом —
это самая низкая температура,
когда-либо достигнутая
человеком.
«Комсомольская правда»
Прикоснись к нулю* К,
Будто снежная королева:
попробуй прикоснись — тут же
замерзнешь. После испытаний
уникальная электрическая машина
долго согревается. Холод,
который она выдержала, под стать
лишь космическому. Температура
ее ротора только на 5 °С выше
абсолютного нуля. То есть —
268 °С. Такой сумасшедший мо-
* Печатается с сокращениями.

ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
В каждый домашний
холодильник заложена биологическая
«бомба» замедленного действия.
В чем она?
Да хотя бы в твороге —
прекрасном диетическом продукте,
который, однако, как и
большинство пастообразных изделий
(пюре, паштеты, фарши и т. д.),
отличается чувствительностью к
, трем факторам: температуре в
зоне расположения продукта в
камере, продолжительности
хранения и... кислороду воздуха,
который сравнительно легко в эти
продукты проникает.
Напоминаю, что холод отлично
сохраняет не только продукты,
но и содержащуюся в них (или
на них) микрофлору. Более того,
в продуктах, находящихся в
холодильнике, продолжают
протекать биохимические процессы,
интенсивность которых зависит
от температуры (выше
температура — быстрее протекают
процессы).
Итак, биологическая «бомба»
всегда в холодильнике. Каков же
выход и есть ли он?
Не будем драматизировать
положение. Чтобы предотвратить
«взрыв», достаточно лишь четко
выполнять соответствующие
правила.
Возьмем в качестве примера
творог. При покупке в магазине
обязательно проверьте дату его
выпуска (если он расфасован),
на рынке — попробуйте на вкус.
Это особенно необходимо в теп-
роз создали ученые Всесоюз-
i ного научно-исследовательского
института
электромашиностроения. Но это был мороз не
для рекорда. Невиданный в
мире турбогенератор обязан
морозу своим рождением. Но
зачем электрической машине такой
жуткий холод?
Проводник тока при
температуре, близкой к абсолютному
нулю, вдруг преображается.
Электрическое сопротивление
практически исчезает. И ток без потерь
идет плотнее в сотни раз. Это —
Как обезвредить
«бомбу»
в холодильнике?
лый период года, тем более
летом.
Итак, творог у вас дома.
Теперь вопрос вам, хозяйки:
сколько дней, по вашему мнению,
этот творог будет оставаться
свежим? День? Два? Три? А, может
быть, неделю?
Уточняю:
48 часов и не более — при
хранении творога на верхней полке
плюсового отделения
холодильника;
четыре недели — при хранении
в морозильном отделении
холодильника с двумя звездочками;
четыре месяца — при хранении
явление сверхпроводимости.
В два — два с половиной раза
уменьшаются размеры
электромашины и расход металла на нее.
А мощность полностью
сохраняется.
Подобная машина или блок
мощностью в 1 млн кВт дает в год
100 тыс. р. экономии только за
счет выигрыша в коэффициенте
полезного действия. Считайте
сами, сколь полезен абсолютный
нуль народному хозяйству.
Результаты испытаний подтвердили
правильность проекта. Турбоге-
в морозильнике или в
морозильном отделении холодильника с
тремя звездочками.
Это гарантийные сроки.
Такие же сроки хранения
вареных колбас, паштетов,
фруктовых, ягодных и овощных пюре,
творожных изделий, магазинной
кулинарии (готовой к
употреблению).
Нередко оказывается, что эти
сроки превышены. Что делать?
Если продукт хранился не
более указанного срока, то
достаточно тщательно термообрабо-
тать продукт (прожарить
колбасу, прокипятить пюре, из
творога сделать запеканку или
творожники и т.п.), и он будет
вполне безопасен. Если дольше, то
лучше не рисковать. Считайте
продукт несъедобным и, как это
ни печально, путь ему — в
пищевые отходы.
В заключение совет —
«нудный», но, как вы скоро
убедитесь, весьма полезный: заведите
привычку маркировать все
закладываемые в холодильник
продукты. Как? Элементарно
просто.
Берете небольшую полоску
плотной бумаги, вписываете в нее
наименование продукта, день и
час закладки в холодильник и
вместе с продуктом вкладываете
в полиэтиленовый пакет так,
чтобы запись хорошо
просматривалась.
Вот, собственно, и все.
До следующей встречи.
пинни
нератор мощностью в 20 тыс. кВт
согревается. Но будут новые
испытания, эксперименты, новые
шаги в будущее. Лишь после
окончания всесторонних
обследований уникальную машину
передадут из института на одну из
электростанций Ленэнерго.
«Комсомольская правда»
Материал подготовил
Г. Д. АВЕРИН
M^^^^^iBS

РЕФЕРАТЫ
И ш& '№ шз§^щшт-
УДК 621.512.001.41
Контроль качества компрессоров холодильных
машин. КРАВЦОВА Н. С, ЯРОШОК Ю. А.
«Холодильная техника», 1989, № 10.
Изложены итоги работы по созданию системы
поэтапного многофакторного контроля качества
герметичных компрессоров малых холодильных
машин. В основу созданной системы контроля
положены методы статистической диагностики
технического состояния компрессоров, которое
определяют на воздушном расходомерном стенде.
Иллюстраций 2.
УДК 681.141:621.57.041.083.62-52
Автоматизация индицирования холодильных
компрессоров на базе микроЭВМ. КАЛНИНЬ И. М.,
БЕРЕСНЕВ А. Е. «Холодильная техника»,
1989, № 10.
Приведены основные критерии выбора ЭВМ при
построении автоматизированных систем
индицирования холодильных компрессоров. Даны
обобщенный алгоритм обработки информации и
рекомендации по реализации наиболее
трудоемких его этапов с учетом применения микроЭВМ.
Представлен листинг протокола результатов,
полученный при экспериментальных исследованиях
холодильного компрессора 1ПБ10, посредством
применения разработанного во ВНИИхолодмаше
программного обеспечения для отечественных
микроЭВМ в составе ДВК-3.
Иллюстрация 1. Список литературы — 10
названий.
УДК 621.57.041:213.4.004.1.001.5
Система виброакустической диагностики
поршневых холодильных компрессоров.
МИЛОВАНОВ В. И., ЛОПАТИНСКАЯ Э. 3.,
КАЛНИНЬ И. М. «Холодильная техника»,
1989, № 10.
Рассмотрены задачи и особенности диагностики
поршневых холодильных компрессоров на этапах
их изготовления, эксплуатации и ремонта.
Рекомендованы методы представления и обработки
виброакустического сигнала компрессора,
позволяющие решать широкий круг диагностических
задач. Рассмотрены основные принципы
разработки систем виброакустической диагностики
поршневых холодильных компрессоров.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
4 названия.
УДК 519.688:536
Повышение быстродействия алгоритмов решения
уравнения состояния. ГОЛОВИН М. В., СЛА-
ВУЦКИЙ А. Д. «Холодильная техника»,
1989, № 10.
Рассмотрены вопросы повышения быстродействия
алгоритмов решения уравнения состояния для
описания термодинамических свойств
хладагентов в области перегретого пара. Предложено
использовать при решении уравнения состояния
методами приближения особенности его полином-
ной формы, а для текущих приближений —
термодинамические зависимости для идеального газа.
Применение предложенных приемов в практике
расчетов холодильных машин с центробежными
компрессорами позволило сократить время счета
и сделало реальным использование микроЭВМ с
низким быстродействием для проведения таких
расчетов.
Иллюстраций 3. Список литературы — 7
названий.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Л. Д. Акимова (главный редактор), Е. М. Агарёв, Ю. П. Алёшин,
д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук, проф. А. В. Быков, В. В. Васютович,
И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский,
д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Р. П. Сенина (зам. главного редактора), Ю. Я. Сеня-
гин, д-р техн. наук, проф. И. Г. Чумак, В. М. Шавра
РЕДАКЦИЯ: Т. Ф. Алёшина, Л. А. Володина, 3. Д. Мишина, Н. В. Чабан
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Корректор Н. Н. Шипулина
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 11.08.89. Подписано в печать 22.09.89. Т. 03851. Формат 70Х 100 Vie- Бумага кн.-журн. Офсетная
печать. Усл.-печ. л. 5,2. Усл. кр.-отт. 11,04. Уч.-изд. л. 7,21. Тираж 10540 экз. Заказ 1921. Цена 60 к.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат Государственного комитета СССР по печати
142300, г. Чехов Московской области