ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО
«ПИЩЕВАЯ
ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
холодильная
техника
10/1976
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Решения XXV съезда КПСС — в жизнь!
Позин М. М. Развивать и совершенствовать холодильную
цепь страны 2
Гогадзе Г. Д. Проблемы промышленного хранения плодов
и овощей в Грузинской ССР 6
Туров В. М. Экспериментальное овощекартофелехранилище
емкостью 8 тыс. т в г. Минске 7
Чепурненко В. П., Русов Е. Хм Лагота Л. Ф., Гоголь Н. И.,
Бельченко В. М. Результаты промышленных испытаний
холодильного комплекса Северодонецкого химического
комбината 11
Данилов Р. Л., Фридштейн В. И. Новая схема
последовательной подачи охлаждающей воды в теплообменные
аппараты абсорбционной холодильной машины 14
Доброе В. В., Введенский Ю. И. Сравнительные
теплотехнические исследования листопрокатных и ребристотруб-
ных испарителей 17
Титов В. Б. Исследование процесса вымораживания
двуокиси углерода из дымовых газов 22
Чумак И. Г., Коханский А. И. Нестационарный процесс
инееобразования в воздухоохладителе 27
Премет Э. И., Шишкин В. М., Бубис Е. Мм Берман С. А.
Исследование осевых сил турбодетандерного агрегата 30
Веселое В. В., Пунин В. П. Влияние фреона-22 на
электрическое сопротивление пленочной изоляции встроенных
электродвигателей 33
Черняк Г. И., Шифрина Д. И. Оценка качества
изготовления бытовых холодильников с помощью коэффициента
дефектности 36
Латышев В. П., Лебедев В. Фм Медунов С. Д., Джемухад-
зе К. М. Калориметрическое исследование зеленого
чайного листа 38
ОБМЕН ОПЫТОМ
Вагабов И. И., Олейник В. В., Ковнерцев Е. 3.
Промышленные испытания гидроциклона для разделения масла и
жидкого аммиака 41
Приспособление для разборки герметичных компрессоров 42
Поддон с кронштейном для испарителей 43
КОНСУЛЬТАЦИЯ
СОЛОВЬЕВ Н. К. Крыши и кровли холодильников 43
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 40, 46, 52
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Прилуцкий Д. Н. Научные исследования в области
холодильной техники и технологии
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
О задачах Научно-технического общества пищевой
промышленности по ускорению научно-технического
прогресса в свете решений XXV съезда КПСС
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Ломакин В. Н., Пенская К. И., Романов М. Н.
Воздухоохладители производства Венгерской Народной
Республики
ВЫСТАВКА «АВСТРАЛИЯ-76»
Хелемский А. М. Холодильные машины для контейнеров
на Австралийской национальной выставке в Москве
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Мозгина В. И., Чернопятова Л. М. Новое в развитии
винтовых холодильных компрессоров
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Генин Л. Л., Бландовцева Н. П., Галежа А. С, Мерки-
шина Н. Н. Холодильные компрессорно-испарительные
агрегаты типа ATI 10 и АТ220
РЕФЕРАТЫ
48
53
56
58
61
63
CONTENTS
Decisions of XXV Congress ofГСР SU Into Life!
Pozin M. M. Development and Improvement ?oi
Refrigerated Chain of Country
Gogadze G. D. Problems of Industrial Storage of Fruits
and Vegetables in Georgian SSR
Turov V. M. Experimental Vegetable and Potato
Storehouse of 8000 t Capacity in Minsk
Chepurnenko V. P., Rusov E. K., Lagota L. F.,
Gogol N. I., Belchenko V. M. Results of Industrial Tests
of Refrigeration Complex at Severodonetsk Chemical
Combine
Danilov R. L., Freedstein V. I. * New Diagram of
Successive Supply of Cooling Water to Heat Exchange
Apparatuses of Absorption Refrigerating Machine
Dobrov V. V., Vvedensky U. I. Comparative Thermotechni-
cal Investigations of Sheet-Rolled and Finned Tubular
Evaporators / ' /
Titov V. B. Investigation of Process of Freezing Carbon
Dioxide Out of Flue Gas
Chumak I. G., Kokhansky A. I. Nonstationary Process of
Frost Buildup in Air Cooler
Premet E. I., Shishkin V. M., Bubis E. M., Berman S. A.
Investigation of Axial Forces in Expansion Turbine Unit
Veselov V. V., Punin V. P. Influence of Freon-22 on
Electric Resistance of Film Insulation of Built-in Electric
Motors
Chernyak G. I., Shifrina D. I. Quality Estimation in
Manufacturing Domestic Refrigerators by Flaw
Coefficient
Latyshev V. P., Lebedev V. F., Medunov S. D., Dzemu-
khadzeK.^M. Calorimetric Investigation of Green Tea
PRACTICE EXCHANGE
Vagabov I. I., Oleinik V. V., Kovnertsev E. Z. Industrial
Tests of Hydrocyclone for Separation of Oil and Liquid
Ammonia
Device for Dismantling He metic Compressors
Pan with Bracket for Evaporators
CON SULTATION
Solovyev N. K. Roofs and Roofing for Cold Storage
Warehouses
NEW INVENTIONS 40,46,
BOOK REVIEW . .
Prilutsky D. N. Scientific Investigations in Refrigerating
Engineering and Technology л ™лл
AT SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF FOOD
INDUSTRY
Tasks of Scientific-Technical Society of
Accelerated Scientific-Technical Progres;
cisions of XXV Congress of CPSU
IN SOCIALIST COUNTRIES
Lomakin V. N., Penskaya K. I., Romanov
Manufactured in People's Republic of
EXHIBITION «AUSTRALIA-76»
Khelemsky A. M. Refrigerating Machines for Containers at
2
6
7
11
14
17
22
27
30
33
36
38
41
42
43
Food Industry for
Light of De-
M. N. Air Coolers
Hungary
Moscow
New Features
Compressors
Deve-
Australian National Exhibition i
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Mozgina V. I. Chernopvatova L. M.
lopment of Refrigerating Screw
REFERENCE DATA ^ t ^ A c „„,,,,,
Genin L. L., Blandovtseva N. P., Galezha A. S , JVerkishi
na N. N. Refrigerating Compressor-Evaporator Units Type
AT110 and AT220
SUMMARIES
43
52
48
51
53
56
58
61
63
>?) Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1976 г.

лема максимального исключения ручного труда
при загрузке. В будущем году вступит в строй
технологическая линия по отбраковке, промывке
и сушке картофеля. На хладокомбинате будет
вырабатываться картофельная мука, фруктовое
мороженое, фруктовое пюре, ассорти для
компота и жареный расфасованный картофель в
замороженном виде.
1 Перед коллективом хладокомбината стоят
ответственные задачи по качественному хранению
плодов и овощей, по выпуску новых видов
продукции. Эти задачи будут успешно выполнены.
УДК 621.565:635.21.006.5
Экспериментальное овощекартофелехранилище
емкостью 8 тыс. т в г. Минске
Канд. техн. наук В. М. ТУРОВ
Министерство торговли СССР
«Основными направлениями развития народного
хозяйства СССР на 1976—1980 годы.» планируется
увеличение производства картофеля и
плодоовощей, улучшение их качества и обеспечение
населения картофелем и овощами в течение всего
года. В связи с этим большое значение придается
строительству новых и реконструкции
действующих хранилищ, применению прогрессивной
технологии хранения, современным способам
обеспечения температурно-влажностных режимов,
циркуляции воздуха в хранилищах.
В действующих хранилищах контейнерного
типа температурно-влажностный режим
поддерживается в основном с помощью
общеобменных вентиляционных установок, подающих
приточный воздух в верхнюю зону над штабелем
контейнеров. Искусственное охлаждение при
хранении картофеля применяется пока редко [11.
При хранении картофеля в контейнерах в
таких хранилищах нормативные значения
температуры B—4° С) во многих случаях це
обеспечиваются. Температурный градиент по высоте
и площади хранилища часто превышает 2—3° С.
Под влиянием теплообмена излучением между
ограждающими конструкциями и поверхностью
клубней, расположенных по контуру штабеля,
в зимний период происходит охлаждение
картофеля в этих местах ниже допустимого предела,
а иногда и отпотевание клубней. ^ ы
Обеспечение требуемой температуры
хранения во всем штабеле контейнеров является
комплексной технико-экономической задачей,
связанной с воздухораспределением в хранилище,
теплозащитными свойствами ограждающих
конструкций, поддержанием определенного режима в
верхней зоне над штабелем контейнеров [2].
Решая эту задачу, институт «Белгипроторг»
в 1970 г. разработал экспериментальный
технический проект картофелехранилища
секционного типа емкостью 10 тыс.^т [3]. Необходимый
режим хранения в хранилище создается
предложенной автором системой активного
вентилирования штабеля контейнеров с картофелем,
устройством для обогрева верхней зоны
хранилища, а также применением ограждающих
конструкций с определенными теплозащитными
свойствами, найденными путем составления баланса
тепло- и массообмена в объемах и на
поверхностях хранилища.
На основе этого проекта на плодоовощных
базах г. Минска построены экспериментальное
овощекартофелехранилище емкостью 8 тыс. т
и картофелехранилище емкостью 5 тыс. т.
Овощекартофелехранилище емкостью 8 тыс. т
(рис. 1) состоит из двух секций емкостью по
2 тыс. т для хранения картофеля и восьми
камер емкостью по 500 т для хранения овощей.
К торцу хранилища примыкает цех фасовки
производительностью 22 т в смену.
Здание полносборное, крупнопролетное с
сеткой колонн 18x6 м. Стеновое ограждение —
однослойные панели толщиной 24 см из
автоклавных бетонов на аглопорите с
дополнительным утеплением изнутри блоками пеностекла
на битумной мастике, уложенными в два ряда
с перевязкой швов.
Покрытие выполнено из многопустотных плит
размерами 1,5x6 м и утеплено полужесткими
1
\
»
[Шйг|
U щ
1 3-
h——
—я—г
Г 1
2
. i
2
^тоо
2
2
¦ ¦
i .
2
л
~
/
¦ ¦ ¦ ¦
30000
1 ** *
/
ч-ч-с/и
^П
/ \
30000
,—^
?
Рис. 1. План хранилища емкостью 8 тыс. т:
/ — секции хранения картофеля; 2 — камеры хранения овощей;
3 — цех фасовки; 4 — бокс для загрузки автотранспорта; 5 —
административно-бытовые помещения.
7

минераловатными плитами, по которым
уложена армированная стяжка и четырехслойный
рубероидный ковер.
Для создания благоприятных условий
циркуляции воздуха в секциях и камерах покрытие
имеет уклон (высота до низа выступающих
конструкций у продольных стен 6,2 м, у
продольной оси здания — 7,5 м), а потолки
сделаны из гладких плит. Полы в камерах бетонные,
шлифованные.
В проемах центрального проезда имеются
ворота размерами 4X4,2 м, утепленные
минераловатными плитами и обитые кровельной сталью.
По контуру ворот сделано уплотнение из
губчатой резины.
В каждой камере хранения овощей
установлены ворота типа ПДП заводского изготовления
размерами 1,6X3,16 м.
Картофель хранится в контейтерах емкостью
420 кг, которые размещены в пять рядов на
высоту 5,5 м.
Для обеспечения требуемой температуры во
всей массе картофеля предусмотрена подача
приточного воздуха внутрь штабеля
контейнеров (рис. 2). Щ1>
Приточный воздух подается!центробежными
вентиляторами4типа|Ц4-70 №|6 в распредели-
тельные|каналы|/,| проложенные под потолком
вдоль балок перекрытия. От них сделаны отводы
2 вниз в колодцы, оставляемые при
формировании штабеля контейнеров в период загрузки
секции. Отводы выполнены в виде рукавов
диаметром 0,4 м из брезента (в проекте — из
полиэтиленовой! пленки). Каждый отвод снабжен
регулировочным дроссель-клапаном 3. Внутри
штабеля воздух из отвода выходит на уровне
середины нижнего!ряда|контейнеров. Колодцы в
штабеле располагаются равномерно по всей площади
таким образом, чтобы между ними было не более
4—5 контейнеров, а от края штабеля их отделяло
2—3 контейнера. Щ
Приточный воздух, поступив внутрь штабеля,
проходит между контейнерами, обтекая каждый
из них и ассимилируя тепловлаговыделения
картофеля непосредственно в штабеле. Затем он
поднимается в верхнюю зону секции, откуда
возвращается на рециркуляцию в смесительный
клапан 4 типа КПШ размером"Д85x0,85 м или
удаляется наружу. В смесительный|клапан
поступает также наружный воздух из приточной
шахты 5.
Таким образом, внутрь штабеля можно
подавать наружный воздух, внутренний^ или их
смесь требуемой температуры, т
Смесительный клапан типа КПШ оборудован
электроприводом. Предусмотрен также
электрообогрев мест примыкания полотна клапана к
корпусу со стороны приточной шахты,
предупреждающий примерзание.
Приточные вентиляционные установки в
секциях хранения картофеля размещаются у
наружных стен хранилища.
Для поддержанияЦ режимов хранения в
весенне-летний период предусмотрено сочетание
приточной вентиляции с искусственным
охлаждением.
Холодоснабжение овощекартофелехранилища
осуществляется из машинного отделения
плодоовощной базы, расположенного в отдельно
стоящем здании. В связи со значительным удалением
его от секций и камер хранения, а также в целях
упрощения эксплуатации оборудования
принята рассольная|система охлаждения.
В машинном отделении установлены
аммиачные компрессоры АУУ400 по 400 тыс. ккал/ч
(при стандартных условиях), горизонтальные
конденсаторы 3001КТГ, испарители1ИКТ1300
и другое оборудование.
Температура^рассола в^испарителе принята на
входе —9° С, на выходе —12° С. Температура
кипения аммиака—17° С, конденсации 30° С.
Рис. 2. Устройство активного вентилирования штабелей
контейнеров с картофелем:
Л— распределительный воздуховод; 2 — отвод из ткани; 3 —
регулировочный дроссель-клапан; 4 — смесительный клапан
типа КПШ; 5 — приточная шахта; 6 — воздухоохладитель;
7 — вытяжной крышный вентилятор;* 8— аэрационный
утепленный фонарь; 9 — отопительно-рециркуляционный агрегат.
8

Приточные вентиляционные установки
оборудованы вертикальными постаментными
воздухоохладителями 6 конструкции Гипрохолода.
В каждой секции хранилища установлено
четыре воздухоохладителя поверхностью по 230 м2
и четыре— no*tl60 м2.
Батареи воздухоохладителя выполнены из
труб диаметром 57x3,5 мм со спирально-витыми
ребрами из ленты толщиной 1 мм и высотой
30 мм. Шаг оребрения 20 мм. Трубы
расположены в шахматном порядке.
При работе воздухоохладителей
обеспечивается рециркуляция воздуха. Приточный воздух
может пропускаться через воздухоохладитель
или миновать его. Наружный воздух может при
этом подмешиваться в необходимом для
вентилирования количестве с помощью смесительного
клапана КПШ.
Интенсивность вентилирования принята
60 м3/ч на 1 т картофеля.
Оттаивание воздухоохладителей производится
рассолом, подогретым до 30—40° С, талая вода
из поддона отводится в канализацию.
Из охлаждаемых секций хранения картофеля
воздух удаляется с помощью вытяжных крыш-
ных вентиляторов 7 типа КЦ-4-84В,
установленных на покрытии в высших точках. В неохлаж-
даемой секции картофелехранилища емкостью
5 тыс. т для удаления воздуха из помещения
предусмотрен утепленный аэрационный
фонарь 8 (вид Б—Б).
В зимнее время воздух в хранилище
подогревается с помощью отопительно-рециркуляцион-
ных агрегатов 9, состоящих из
электрокалориферов и осевых вентиляторов. В каждом
электрокалорифере 18 трубчатых электронагревателей
ЭТ-44. Агрегаты ^располагают в верхней зоне
(над штабелем контейнеров), подвешивая их к
плитам покрытия. Воздушный обогрев надшта-
бельного пространства позволяет при сильных
морозах избегать выпадения конденсата влаги
на поверхностях ограждающих конструкций
и на клубнях картофеля.
Верхняя зона штабеля контейнеров с
картофелем при активном вентилировании штабеля
показана на рис. 3.
Температурно-влажностный режим во все
периоды хранения поддерживается с помощью
установки автоматического управления,
регулирования и контроля ШАХ-1, разработанной
Гипронисельпромом. Каждая система
обслуживает от четырех до шести вентиляционных
установок.
Установка ШАХ-1 обеспечивает:
управление электродвигателями приточны х
вентиляторов и отопительных агрегатов,
исполнительными механизмами смесительных
^клапанов и их обогревом, электронагревателями
Рис. 3. Верхняя зона штабеля контейнеров с картофелем
при активном вентилировании штабеля.
отопительных агрегатов, соленоидными
вентилями на трубопроводах подачи рассола;
сигнализацию работы всех электродвигателей
и нагревателей; . п
(регулирование температуры массы картофеля,
воздушной смеси за смесительным клапаном
(по ходу воздуха), верхней зоны хранилища,
охлажденного воздуха после
воздухоохладителя, внутри шкафа автоматического
регулирования;
дистанционный контроль температуры массы
картофеля, верхней зоны хранилища,
наружного воздуха, воздушной смеси (аварийная
защита от переохлаждения и перегрева).
|Кроме дистанционного, проводится местный
контроль температуры в массе картофеля с
помощью буртовых термометров и относительной
влажности воздуха в хранилище с помощью
жидкостного психрометра.
Эффективность разработанного способа
обеспечения режимов хранения картофеля в секциях
хранилища исследована институтами «Гипро-
нисельпром», «Белгипроторг» при участии
автора. В период исследования проведены
измерения температуры, относительной влажности и
скорости воздуха. Проанализированы
товароведные, химические и техно-экономические
показатели.
Температуру массы картофеля и температуру
ограждающих конструкций измеряли прибором
типа УПИП-60М с термисторными датчиками
(погрешность измерения ±1%); температуру
воздуха — ртутными лабораторными
термометрами с ценой деления 0,1° С; относительную
влажность воздуха — психрометром аспирационным
типа МВ-4М с ценой деления 0,2° С. Температу-
2 Холодильная техника № 10
9

ру и относительную влажность воздуха
непрерывно контролировали метеорологические
недельные термографы и гигрографы.
Измер ения показали, что в зимний и весенний
периоды по всей площади и высоте штабеля
контейнеров в массе картофеля в низу, середине
и верхней части штабеля поддерживалась
температура от 2 до 4° С, относительная влажность
воздуха в пределах 85—94%. Выявлен
стабильный характер этих параметров. Изменение их
в течение суток не превышало соответственно
0,5° С и 2%.
Температура внутренних поверхностей
ограждающих конструкций в зимний период (в наиболее
холодные дни) была только на 0,7—1,2° С ниже
температуры воздуха в секции. Поэтому
температура клубней на поверхности верхнего ряда
контейнеров не опускалась в этот период ниже
температуры всей массы картофеля более чем
на 0,5—1,0° С. Это позволило несколько
улучшить обычно неблагоприятные температурные
условия хранения в верхнем ряду контейнеров
в экспериментальном хранилище.
Скорость воздуха измеряли между
контейнерами в плоскости верхнего ряда и боковых
поверхностей штабеля. Для этой цели
использовали термоанемометр типа ЭА-2М (предел
измерения 0—5 м/с, шкала — 0—50 мА, цена деления
1 мА, основная погрешность при измерении
1,5%). При ширине щелей между контейнерами
от 0,04 до 0,15 м скорость воздуха в них
колебалась по контуру штабеля от 0,1 до 0,16 м/с.
Это показывает высокую степень равномерности
распределения приточного воздуха внутри
штабеля контейнеров при малых значениях
скоростей.
Для установления эффективности принятого
способа обеспечения режимов хранения было
сопоставлено качество картофеля в секциях
экспериментального и контрольного хранилищ.
Последнее было построено в 1971 г. по типовому
проекту № 7—01—156 рядом с
экспериментальным. Картофель хранился в нем в таких же
контейнерах в четыре ряда по высоте в условиях
общеобменного вентилирования при подаче
приточного воздуха над штабелем контейнеров
рассредоточенными струями, настилающимися на
наружные стены.
В оба хранилища был загружен картофель
смеси сортов Темп, Огонек и др.
18 опытных проб картофеля массой около 10 кг
каждая закладывали в три зоны по высоте.
Качество картофеля определяли через 6
месяцев хранения. Ниже приведены средние
данные (в % к исходной массе) в целом по всем
опытным пробам и по пробам,заложенным в
верхний ряд контейнеров:
Экспери- т.
менталь- Контроль-
ное хра- ное хРа"
нилище
нилище
Стандартные клубни
верхний ряд контейнеров 88,8 74,6
весь штабель 91,3 79,0
Заболевшие клубни
верхний ряд контейнеров 3,9 7,3
весь штабель 2,0 6,6
Масса ростков
верхний ряд контейнеров 1,1 7,5
весь штабель 0,7 5,7
Естественная убыль массы
верхний ряд контейнеров 6,2 10,6
весь штабель 6,0 8,7
В обоих хранилищах верхний ряд
контейнеров в штабеле находился в менее благоприятных
температурных условиях, чем весь штабель,
из-за воздействия теплообмена излучением между
внутренней поверхностью покрытия и верхней
горизонтальной поверхностью картофеля.
Причем это воздействие в контрольном хранилище
оказалось значительнее из-за недостаточных
теплозащитных свойств ограждающих
конструкций, а следовательно, и более низкой
температуры их внутренних поверхностей. Кроме
того, в контрольном хранилище из-за
недостатков схемы подачи приточного воздуха
создавался более высокий перепад температур по высоте,
хотя высота штабеля в нем была на 1,1 м ниже,
чем в экспериментальном хранилище. Поэтому
и выделены данные по верхнему ряду
контейнеров, оказывающие существенное влияние на
показатели качества картофеля во всем штабеле.
Как видим, подача приточного воздуха внутрь
штабеля контейнеров позволила лучше
сохранить качество картофеля. Выход стандартных
клубней в экспериментальном хранилище был
выше в целом на 12,3%, а в верхнем ряду
штабеля — на 14,2%. Снизилась естественная убыль
массы в целом на 2,7%, в верхнем ряду
штабеля— на 4,4%. Уменьшилось и прорастание
картофеля соответственно на 5 и 6,4%.
Экономическую эффективность определяли по
минимуму приведенных затрат. Ниже
сопоставлены технико-экономические показатели по
обоим хранилищам:
Экспери- т.
менталь-
Контрольное хра- ное хРа*
нилище нилище
Годовой объем хранимой
продукции, т
Балансовая стоимость хранилища,
тыс. руб.
Удельные капитальные вложения
на 1 т емкости, руб.
Затраты на хранение 1 т
картофеля, руб.
в том числе:
заработная плата работающих
снижение качества и потери
массы картофеля
Приведенные затраты на 1 т
картофеля, руб.
8000 7400
1171,66 753,66
146 102
26,60 34,80
6,81 7,82
8,70 21,00
41,6 45,2
10

Анализ технико-экономических показателей
выявил, что в экспериментальном хранилище
удельные капитальные вложения на 1 т емкости
на 43% выше, чем в контрольном. Это в основном
связано с повышенными затратами на
устройство систем обеспечения режимов хранения.
Однако такие затраты окупаются за счет
сокращения потерь и лучшего сохранения качества
картофеля при хранении в экспериментальном
хранилище. Общее снижение затрат на хранение
картофеля составило 23,6%. Затраты от
снижения качества и потерь массы картофеля
уменьшились в 2,4 раза, трудозатраты—на 13%.
В результате приведенные затраты на 1 т
картофеля в экспериментальном хранилище
оказались на 3,6 руб., или на 8,7%, ниже, чем в
контрольном.
Годовая сравнительная экономическая
эффективность хранения картофеля в
экспериментальном хранилище составила 28,8 тыс. руб.
Опыт строительства и эксплуатации
экспериментального овощекартофелехранилища
Октябрьской плодовощной базы г. Минска
использован Белгипроторгом при
проектировании серии картофелехранилищ, уже
построенных и строящихся в Белоруссии и других
районах страны, а также при разработке типовых
проектов хранилищ. Макет экспериментального
хранилища демонстрировался на ВДНХ СССР
и был отмечен дипломом выставки. В 1976 г.
«Серия полносборных охлаждаемых хранилищ
для картофеля и овощей на примере
овощекартофелехранилища Октябрьской плодоовощной
базы в г. Минске» отмечена премией Совета
Министров СССР.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Т у р о в В. М. О направлении в проектировании и
строительстве хранилищ для картофеля, овощей и
фруктов. — В кн.: Проектирование, строительство и
эксплуатация хранилищ для картофеля и овощей. Орел,
Гипронисельпром, 1972, с. 16—23.
2. T у р о в В. М. Совершенствование условий
поддержания режимов хранения картофеля. — «Обзорная
информация». Сер. «Хранение плодоовощей, торговля
плодоовощами», вып. 3. М., ЦНИИНТЭИторговли, 1974.
3. T у р о в В. М. Хранение картофеля в контейнерах. —
«Советская торговля», 1973, № 8, с. 59—62.
УДК 621.565.9.001.4
Результаты промышленных испытаний холодильного комплекса
Северодонецкого химического комбината
Канд. техн. наук В. П. ЧЕПУРНЕНКО,
канд. техн. наук Е. X. РУСОВ, Л. Ф. ЛАГОТА,
Н. И. ГОГОЛЬ, В. М. БЕЛЬЧЕНКО
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Холодильный комплекс винилацетатного
производства Северодонецкого химического
комбината состоит из трех аммиачных установок,
предназначенных для обеспечения следующих
проектных параметров:
одноступенчатая установка с температурой
кипения 2° С для охлаждения 0,161 м3/с воды от
10 до 5° С и 0,0695 м3/с воды от 20 до 5° С;
двухступенчатая установка с температурой
кипения— 18,5° С для охлаждения 0,253 м3/с
рассола (раствора хлористого кальция) от —10
до —15,5° С (цикл—18,5° С);
двухступенчатая установка с температурой
кипения —43,5°,С для охлаждения 0,03 м3/с
рассола (раствора хлористого кальция) от —35 до
—40,5° С (цикл —43,5° С).
Испарительная часть работает по безнасосной
схеме, а питание испарителей жидким аммиаком
осуществляется че рез автономные регулирующие
устройства. Отделители жидкости в качестве
сухопарников обеспечивают сброс отделившегося
жидкого аммиака в соответствующую группу
испарителей.
Оборудование холодильного комплекса
представлено в табл. 1.
В целях интенсификации работы
оборудования за счет имеющихся резервов были
выполнены поверочные расчеты, а затем проведены
промышленные испытания холодильного комплекса.
Поверочные расчеты оборудования на
проектные режимы работы сделаны для всего
комплекса. Промышленные испытания в целях
объективной оценки работы основных элементов
комплекса проведены для двухступенчатых установок.
Методика испытаний включала измерение
температур с помощью медь-константановых
термопар, давления—образцовыми и техническими
манометрами, расходов — расходомерами,
мерными бачками и дифманометрами, мощности —
амперметрами и вольтметрами. Испытания
проводили в осенний период при температурах
наружного воздуха 13,8—25° С.
Режимы работы основного оборудования
указаны в табл. 2.
2*
11

Таблица 1
Оборудование
Компрессор поршневой оппозитный
Промежуточный сосуд
Маслоотделит ель
Конденсатор
Ресивер
Испаритель
Отделитель жидкости
Насосы центробежные
Двухступенчатые установки
цикл—43,5°С
марка
ДАОН350/2
120 ПС3
300 ОММ
КТГ-250
5 РВ
ИКТ-250
300 ОЖм
5 НДВ

количество
2*
2
2
2
1
2
1
2*
цикл— 18,1
марка
ДАО750
120 ПС3
300 ОММ
КТГ-250
5 РВ
ИКТ-250
300 ОЖм
¦8 НДВ
)°С

количество
4*
4
4
9
1
10
1
3*
Одноступенчатая
марка
АО1200
300 ОММ
КТГ-250
5 РВ
ИКТ-250
300 ОЖм
8 НДВ
установка

количество
5*
5
12
4
7
2
3*
* Указано общее число компрессоров и насосов, установленных в цехе, с учетом одной 'резервной^единицы.
Таблица.2
Параметры работы оборудования
Компрессор (число работающих)
температура, °С
всасывания низкой ступени
нагнетания низкой ступени
всасывания высокой степени
нагнетания высокой ступени
потребляемая мощность, кВт
Конденсатор (число работающих)
температура, °С
начальная охлаждающей воды
конечная воды
газообразного агента
давление конденсации, кПа
количество циркулирующей воды, м3/ч
тепловая нагрузка, кВт
Испаритель (число работающих)
температура, °С
теплого рассола
охлажденного рассола
перегрев паров аммиака в аппарате, СС
давление кипения, кПа
тепловая нагрузка, кВт
количество циркулирующего рассола, м3/ч
уровень жидкого агента, %
давление рассола, кПа
Промежуточный сосуд (число работающих)
температура жидкого агента после змеевика, °С
давление газообразного агента в аппарате, кПа
тепловая нагрузка, кВт
Ц икл —
1
—6,5
125-
8-
105—
1 19-
1
15,6-
18,9-
! 79,8-
43,5°С
Ч-—9
-127
-16
-118
-50
-17,9
-24,3
-98,5
A1,34-12,2).102
7,3-
1 50-
2
—25,2
! —25,8
i 8-
A,07-И
36-
-36
-136
4-—28,7
4—29,3
-12
,1)-102
-100
190
10-
E,14-5
1
1 2,5-
C,84-4
L9-
-35
3)-102
-12,8
3)-102
-23
Цикл —
4
— 13-
85-
7-
92-
1410-
18,5СС
*
—15
-90
-16
-106
-3480
8
1 15,4-
16,4-
| 65-
A2,44-1
2200-
3100-
8
1 —5,9-
— 12,7-
! 5-
A,314-
-16,1
-17,1
-89
3,4). 102
-6900
-8750
г—15,9
г—18,6
-10
1,58)-102
2800—7600
! 1080-
1 5-
G,84
«
! 3,5-
C,14-
576-
-1150
-40
-8I02
3
-13,6
4,4). 102
-1410
* В том числе и резервный компрессор.
Анализ поверочных расчетов и результатов
промышленных испытаний выявил ряд
недостатков "в работе холодильного оборудования.
На рис. 1 и 2 представлены действительные
характеристики испарителей и конденсаторов,
которые наглядно иллюстрируют их
неэффективную эксплуатацию.
Неудовлетворительная .работа испарителей
объясняется
недостаточным заполнением аппаратов
жидким аммиаком: 5—40% вместо 80%,
допустимых но норме. Это связано с тем, что
отделителей жидкости установлено в два раза
меньше расчетного количества. В этих условиях
12

68
59*
"few
10
Г S
г 5
L /
i
•
•
У^
i ^^
тГ
•
яг
Хо
?7°
ЯГ
*
^У*
^t5c
>i
о
~а
15 19
25 27 51 0,г8/п/м2
110 150 190 250 270 510 ц ,Вт/м2
Рис. 1. Опытная зависимость коэффициента
теплопередачи испарителей от удельной тепловой нагрузки:
индекс / — цикл — 43,5°С, скорость движения хладоносителя
дох = 0,43 м/с, рабочая температура кипения t0 = —33°С;
индекс 2 — цикл — 18,5°С, w = 0,63 -f-0,65 м/с, t0 = —23°С
Bа) и -28°С B6).
повышение уровня может вызвать перебросы
жидкости и — как следствие — гидравлические
удары компрессоров;
попаданием смазочного масла в испарители
и несвоевременной очисткой их от масла;
небольшими скоростями хладоносителей в
трубках в пределах 0,4—0,65 м/с.
В конденсаторах наблюдается повышенное
по сравнению с проектным давление
конденсации. Плохая работа аппаратов вызвана
значительным перегревом паров аммиака в
испарителях из-за их недостаточного
заполнения;
перегревом на 15—20° С в промежуточных
сосудах паров аммиака, всасываемых
компрессорами высокой ступени, из-за недостаточного
количества жидкости, поступающей в
межтрубное пространство, и несвоевременным удалением
смазочного масла из сосудов;
отсутствием уровня жидкого аммиака в бар-
ботажных маслоотделителях, что приводит к
замасливанию поверхности конденсаторов;
отсутствием в системе маслособирателей и
несвоевременным выпуском масла из
маслоотделителей и конденсаторов;
отсутствием воздухоотделителей, что особенно
сказывается на работе конденсаторов в цикле
—43,5° С.
Для доведения рабочих параметров
холодильного комплекса до проектных значений
Северодонецкому химическому комбинату нужно
55
50
^25
ю
1 V
[ ф
Lb
/&
/0
j/U
1
J^
0
А /
F
у
1А
/ro\
10 15 20. 25 30 35
I _J I J 1 L_
40 н-5а2,гВт/м2
W0 150 200 250 300 350 WO 450fJ1tBm№
Рис. 2. Опытная зависимость коэффициента
теплопередачи конденсаторов от удельной тепловой нагрузки:
индекс / — цикл — 18,5°С, скорость движения воды w — 2,4 ч-
~- 7,3 м/с, рабочая температура конденсации ^к = 32 ч-34°С;
индекс 2 — цикл — 43,5°С, w^ = 0,1 ч-0,4 м/с, *к = 29ч-ЗГС.
дополнительно установить линейные ресиверы
и|отделители жидкости в количестве,
соответствующем нормам техники безопасности (в случае
неравномерности работы объемы отделителей
принять увеличенными), а также дренажные
ресиверы под отделителями жидкости,
автоматические воздухоотделители и маслособиратели;
правильно подключить маслоотделители бар-
ботажного типа в целях поддержания в них
необходимого постоянного уровня жидкого агента;
объединить работу всех маслоотделителей и
конденсаторов общим коллектором;
на выходе паров аммиака из испарителей,
предназначенных для охлаждения воды,
установить регулятор давления в целях
поддержания давления, соответствующего температуре
паров 2° С.
Во время эксплуатации оборудования
необходимо
регулярно выпускать воздух из
конденсаторов и ресиверов;
не реже одного раза в сутки сливать масло из
испарителей, конденсаторов, маслоотделителей,
промежуточных сосудов;
поддерживать требуемый уровень жидкого
аммиака в испарителях в пределах 80% по
высоте цилиндрической части и в промежуточных
сосудах;
обеспечить автоматическое регулирование
установленной температуры хладоносителя
(раствора хлористого кальция) и воды на выходе из
испарителей.

УДК 621.565
Новая схема последовательной подачи охлаждающей воды в теплообменные
аппараты абсорбционной холодильной машины
Канд. техн. наук Р. Л. ДАНИЛОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В. И. ФРИДШТЕЙН
Научно-исследовательский институт
синтетического спирта и органических продуктов
При производстве холода абсорбционными
холодильными машинами (АХМ) хладагент 4 раза
изменяет свое агрегатное состояние, переходя
в генераторе из жидкого состояния в
газообразное, в конденсаторе,из газообразного в жидкое,
в испарителе из жидкого в газообразное и в
абсорбере из газообразного в жидкое, в то
время как в компрессионной холодильной
машине всего 2 раза: в испарителе — из жидкого
в газообразное и в конденсаторе — из
газообразного в жидкое. Поэтому количество тепла,
отводимого от АХМ, больше, чем от
компрессионной холодильной машины.
В целях экономии охлаждающую воду
последовательно подают в теплообменные аппараты —
сначала в конденсатор, затем в абсорбер я
наоборот [1, 2].
Для сравнения эффективности этих двух схем
последовательной подачи охлаждающей воды
воспользуемся выражением теплового
коэффициента идеальной АХМ, полученным из
теплового баланса [1 ]:
1 1
Tt
1
7V
(I)
где <2И — количество тепла, отводимое от испарителя
АХМ в единицу времени;
Qr — количество тепла, подаваемое в генератор АХМ
в единицу времени;
Га — температура крепкого раствора на выходе из
абсорбера;
Тт — температура раствора на выходе из генератора;
Ти — температура кипения хладагента в испарителе;
Тк — температура конденсации хладагента.
Температуры Тг и Ти промышленных АХМ
зависят от параметра тепла, подводимого в
генератор, и технологических требований
производства, поэтому их нельзя изменять в
заводских условиях в целях повышения теплового
коэффициента. Таким образом, единственными
параметрами, которые могут воздействовать на
тепловой коэффициент, являются температуры
Та и Тк. Рассмотрим их влияние на тепловой
коэффициент. Продифференцировав выражение
A) при постоянных температурах Тг иТив
различной последовательности по Га и Тк, полу
чим:
JK (Тт-тл)(тя)*
дТк
^Л^к-^иJ
~д%
*ги
дГа<*Гк-Га(Гк--Ги)'
dTKdTb- Тъ(Тк-Тъ)
B)
C)
D)
E)
Следовательно, тепловой коэффициент
является полным дифференциалом и порядок подачи
охлаждающей воды в теплообменные аппараты
АХМ не имеет значения.
В табл. 1 приведено сравнение эффективности
различных схем последовательной подачи
охлаждающей воды для реальных рабочих веществ
(тепловой коэффициент в этом случае при
неизменной температуре слабого раствора на
выходе из генератора есть функция кратности
циркуляции).
Параметры узловых точек процесса:
конденсатор — абсорбер — Гк=30° С, Га=35° С;
абсорбер — конденсатор — Тк=37° С, Та=30° С;
абсорбер — конденсатор — абсорбер — Гь =
=33° С, Та=30°С; температура слабого раст-
Т аблица 1
Температура
кипения
хладагента в испарителе,
°С
Кратность циркуляции крепкого раствора
при последовательной подаче
охлаждающей воды
'конденсатор-
абсорбер
абсорбер-
конденсатор
абсорбер-
конденсатор—
абсорбер
Углеводородная АХМ (изоб у тан—гептан \3])
-5
О
5
10
14,0
9,5
5,45
4,1
19,1
9,0
3,96
2,4
11,0
7,1
3,65
2,32
Водоаммиачная АХМ
—10
—5
0
5
10
6,45
5,15
3,74
3,22
2,62
8,1
5,35
4,0
3,06
2,5
6,10
4,5
3,6
2,9
2,35
14

вора на выходе из генератора 103° С,
охлаждающей воды 22° С.
Некоторые расхождения полученного
вывода с действительным круговым процессом АХМ
объясняется значительным нагревом
охлаждающей воды в абсорбере. В идеальной АХМ
теплоемкость абсорбента равна нулю. Кроме того,
свойства идеальных растворов могут
значительно отличаться от реальных.
Основываясь на «результатах проведенного
анализа, можно увеличить эффективность АХМ,
поскольку
1 д$
>
дТк\
F)
Изменение Тк в меньшей степени влияет на
тепловой коэффициент, чем Та, поэтому
охлаждающую воду следует подавать вначале в нижние
секции абсорбера, затем в конденсатор и далее в
верхние секции абсорбера [4 ]. Дефлегматор требует
относительно небольшого количества воды и на
его охлаждение можно подавать всю или часть
воды после конденсатора или абсорбера (рис. 1).
При постоянных Гг и 7И в уравнении A) одна
из температур Gа или Тк) при подаче
охлаждающей воды по схеме абсорбер — конденсатор—
абсорбер будет такой же, что и при схеме
абсорбер-конденсатор (Га) или конденсатор —
абсорбер (Гк), а другая температура будет ниже и,
следовательно, тепловой коэффициент будет
выше, что соответствует уравнениям B)—F).
Расширение зоны дегазации при подаче
охлаждающей воды по схеме абсорбер — конден-
т
,-Нс__л-___1:
I
I
•I
J
1
jlj .. у . j-j
Т
'*"" 71 1
1
1
Тс
О 1
Ц!
:Efel-mil
]
^ Вода :
л
^•^¦^^^i, ?) ^,,"™
—*--
г
—I I!
т
Рис. 1. Последовательная подача охлаждающей воды
в теплообменные аппараты АХМ по схеме абсорбер —
конденсатор — абсорбер: i
/ — секции абсорбера; 2 — конденсатор; 3 — дефлегматор;
4 — генератор; 5 — теплообменник растворов; 6 — испаритель.
сатор — абсорбер и одновременное увеличение
давления в генераторе (по сравнению со схемой
конденсатор — абсорбер) позволяет сократить
энергозатраты на ректификацию хладагента
благодаря снижению концентрации абсорбента в
паре на входе в дефлегматор и массу АХМ,
поскольку вследствие уменьшения кратности
циркуляции снижаются тепловые нагрузки на
аппараты АХМ, в основном на теплообменник
растворов.
Из-за незначительного нагрева воды в
нижних секциях абсорбера такая схема
последовательной подачи охлаждающей воды по кратности
циркуляции мало отличается от схемы
параллельной подачи, что позволяет перевести часть
находящихся в эксплуатации АХМ с
параллельной подачи воды на последовательную по схеме
абсорбер — конденсатор — абсорбер.
Работоспособность схемы последовательной
подачи охлаждающей воды (абсорбер —
конденсатор — абсорбер) проверена на промышленной
аммиачной АХМ на Дзержинском комбинате
«Капролактам», используемой для улавливания
продуктов реакции в производстве хлорвинила.
Установка находится в эксплуатации с 1960 г.
Ее холодопроизводительность при температуре
охлаждающей воды 25° С и давлении греющего
пара 7 кгс/см2 — 400 000 ккал/ч.
Расчетные значения узловых точек процесса
и основные показатели работы установки при
подогреве охлаждающей воды в нижних
секциях асборбера на 2 ° С перед подачей в
конденсатор приведены в табл. 2—4.
Установка смонтирована вне помещения
рядом с производственным цехом. Поверхность
охлаждаемых водой аппаратов: конденсатора
и дефлегматора по 170 м2, пятисекционного
абсорбера 5x114 м2.
Затраты на переобвязку коммуникаций
охлаждающей воды 120 руб.
Изменение схемы подачи охлаждающей воды
позволило увеличить эффективность работы аб-
Аппараты
Генератор
Конденсатор
Испаритель
Абсорбер
Теплообменник
Дефлегматор
растворов
Газовый теплообменник
Т аблица 2
Тепловая нагрузка на
аппарат для получения
0,4 млн. ккал/ч холода*
.конденсатоо—
абсорбер
1,28
0,44
0,42
1,04
1,54
0,22
0,03
абсорбер-
конденсатор—
абсорбер
1,16
0,45
0,42
1,00
1,01
0,13
0,03
* С учетом 5% потерь в испарителе.
15

Показатели
Кратность циркуляции крепкого
раствора, кг/кг
Количество циркулирующего
раствора для получения 0,4 млн. ккал/ч
холода,м3
Тепловой коэффициент
Расход греющего пара, т
Расход охлаждающей воды, м3
Мощность насоса крепкого
раствора, кВт
Таблица 3
Схема подачи
охлаждающей воды


тор—абсорбер
9,73
16,29
0,328
2,78
113
6,9
абсорбер-

конденсатор— аб-
сорбер
6,72
11,60
0,362
2,52
106
5,7
Состояние вещества
Слабый раствор после
генератора
Крепкий раствор на выходе
из абсорбера
Жидкий аммиак после
конденсации
Пары аммиака после
[испарителя
Слабый раствор перед
абсорбером


ратура, °С
ел ел 1 1 со со со со ел ел
о о со со col ел col со ел| ел
ел ел
Таблица 4
Давление,
кг с/см2
13,765
12,991
0,9507
0,9507
13,765
12,991
0,9507
0,9507

Концентрация,
кг/кг
0,1324
0,1220
0,2612
0,2120
0,998
0,998
1,0
1,0
0,2612
0,2120
Примечание. В числителе — подача охлаждающей воды по
схеме абсорбер—конденсатор—абсорбер, в знаменателе — по схеме
конденсатор — абсорбер.
сорбера путем более интенсивного
использования его нижних секций, которые, по опыту
эксплуатации АХМ, обычно работают как
переохладители насыщенного раствора, о чем
свидетельствовало повышение давления
конденсации по сравнению с параллельной схемой
подачи охлаждающей воды: если при средней
температуре подающейся на АХМ охлаждающей
воды 25,2° С давление в конденсаторе при
параллельной схеме равнялось 11,9 кгс/см2, то при
температуре воды 23,3° С давление в
конденсаторе АХМ при подаче воды по схеме абсорбер —
конденсатор — абсорбер было выше —
13 кгс/см2, что указывало на поглощение
хладагента нижней секцией асборбера.
Отсутствие врезок для установки термометров
в отдельных секциях абсорбера и на
конденсаторе не позволило провести более детальное
сравнение работы АХМ по различным схемам
подачи охлаждающей воды.
Новая схема подачи охлаждающей воды
позволяет увеличить возможность эксплуатации
АХМ с последовательной подачей охлаждающей
воды до достижения величины кратности
циркуляции раствора, при которой возможна
устойчивая работа машины без потери холодопро-
изводительности по схеме конденсатор —
абсорбер. Во время испытаний это наблюдалось
при температуре охлаждающей воды 25° С.
Из-за недопустимости снижения холодопроиз-
водительности по требованиям производства не
представилось возможным исследовать работу
АХМ с последовательной подачей при более
высокой температуре охлаждающей воды. При
температурах охлаждающей воды выше 25°С АХМ
эксплуатировалась по параллельной схеме.
При условии сохранения работоспособности АХМ
возможно использование описанной схемы и с
более высокой температурой охлаждающей воды.
Благодаря тому, что зависимость изменения
концентрации хладагента в абсорбере от
температуры в рабочих условиях близка к
линейной, удалось подогреть охлаждающую воду на
15° С (рис. 2).
160 Врем я, ч
Рис. 1. Температура охлаждающей воды на входе 1 и
на выходе 2 из АХМ при ее последовательной подаче по
схеме абсорбер — конденсатор — абсорбер.
Сравнение структуры энергозатрат на
производство 1 млн.ккал холода АХМ с
параметрами, указанными в табл. 2—4, при подаче
охлаждающей воды по схемам конденсатор —
абсорбер и абсорбер — конденсатор —
абсорбер дано в табл. 5.
В табл. 6, 7 приведены основные показатели
промышленных водоаммиачных АХМ с
последовательной подачей охлаждающей воды,
полученные при обследовании, проведенном
лабораторией хладоэнергетики ВНИХИ, и
расчетные показатели при переходе на подачу
охлаждающей воды по схеме абсорбер — конденсатор—
абсорбер с учетом потерь 5% в испарителе и 7%
в генераторе. Параметры работы АХМ на
указанных в табл. 6, 7 Усольском химическом
комбинате и Уфимском химическом заводе соот-
16

Таблица 5
Таблица 7
Энергозатраты
Электроэнергия A кВт-ч —
1 к.)
Пар A Гкал—3,73 р.)
Вода A000 м3—9,39 р.)
Стоимость энергозатрат на
производство 1 млн. ккал
холода
Последовательная подача
охлаждающей воды по схеме
конденсатор—
абсорбер
0 р. 17 к.
12 р. 76 к.
2 р. 66 к.
15 р. 59 к.
абсорбер-
конденсатор—
абсорбер
0 р. 14 к.
11 р. 57 к.
2 р. 49 к.
14 р. 21 к.
Примечание. С учетом 7% потерь пара в генераторе АХМ.
Таблица 6
Аппараты
Генератор
Конденсатор
Испаритель
Абсорбер
Теплообменник растворов
Дефлегматор
Газовый теплообменник
Суммарная тепловая нагрузка
Тепловая нагрузка на
аппараты, млн. ккал/ч
Уфимский
химический
завод
i °*
о> 2
vo g
P.S
О SC
о д
\о о
я «
1,52
0,445
0,420
1,42
1,80
0,075
0,0169
E,6969
а
О, се О
а> и\о
\о as сз
Сь си |
О К 1
о as ftu
\о о о а>
я м н vo
1,09
0,437
0,420
1,01
0,875
0,062
0,0165
3,9105
Усольский
химический
комбинат
р.
• о
ее О
CJXO
аз се
CU |
К 1
аз ао.
о о <"
* HVO
2,3
0,864
0,860
2,094
2,62
0,206
0,068
9,012
1 . °
О. се "
си о ^О
хо аз я
о. 2> I
о К 1
о аз а, о.
VO О О О)
СО ^ Нхо
2,06
0,865
0,860
1,90
2,18
0,141
0,065
8,071
Показатели
Кратность циркуляции
крепкого раствора, кг/кг
Количество
циркулирующего раствора, м3
Тепловой коэффициент
Расход греющего пара, т
Расход охлаждающей воды,
м3
Мощность насоса крепкого
раствора, кВт
Уфимский
химический
завод
гор
О-СЗ
CU о
\о as
О ВС
О 33
\о о
се «
12,5
21,8
0,276
3,12
202
9,15
1 О.
Осз О
О) о\0
Ю 33 СЗ
O0J |
о ef 1
о в ас
\о о о су
СЗ М Н VO
6,45
10,99
0,385
2,34
157
4,0
Усольский
химический
комбинат
о.
. о
ез о
ovo
аз сз
<U |
S ' „
к о-й*
9 о «
« hvo
9,85
31,0
0,374
4,95
226
16,8
-do
»СЗ и
о д я
OCU 1
о«1
о as о,о
\о о о щ
СЗ Й Н О
8,30
28,0
0,415
4,4
208
10,8
ветственно равны: температура слабого
раствора на выходе из генератора 138 и 141° С,
температура охлаждающей воды на входе в АХМ
12,9 и 19,16° С, температура охлаждающей воды
на выходе из АХМ 26,9 и 28,8° С, температура
кипения хладагента в испарителе — 41° С.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
2. Бадылькес И. С, Рогозянов В. А.
Испытание фреоновой абсорбционной машины. —
«Холодильная техника», 1970, № 5, с. 18—20.
3. Данилов Р. Л., ФридштейнВ. И.,
Соболев О. Б. Построение диаграмм энтальпия —
концентрация рабочих веществ углеводородной
абсорбционной холодильной машины. — «Холодильная
техника», 1974, № 3, с. 32—35.
4. Фридштейн В. И., Атапов К. П. Способ
отвода тепла от абсорбционной холодильной машины.
Авторское свидетельство № 328303. — Бюллетень
«Открытия, изобретения, промышленные образцы,
товарные знаки», 1972, № 6, с. 115.
УДК 621.57.048.001.4:536.2
Сравнительные теплотехнические исследования
листопрокатных и ребристотрубных испарителей
Канд. техн. наук В. В. ДОБРОВ, Ю. И. ВВЕДЕНСКИЙ
ВНИИторгмаш
В торговом холодильном оборудовании —
шкафах, камерах, прилавках, витринах и
прилавках-витринах — в качестве аппаратов
охлаждения обычно применяют змеевиковые ребристо-
трубные испарители [1—5]. Во ВНИИторгмаше
разработана конструкция листопрокатного
испарителя [6, 7].
Листопрокатный испаритель состоит из
биметаллических трехслойных (нержавеющая
сталь + алюминий + алюминий) панелей с
расположенными между листами алюминия
каналами для циркуляции хладагента (рис. 1).
Биметаллическую панель изготовляют на
прокатном стане в два этапа: первоначально
прокатываются два алюминиевых листа, а затем двойной
алюминиевый лист со стальным листом.
Поверхности заготовок предварительно зачищают ме-
3 Холодильная техника № 10
17

рШф
с
с
с
1750
Э
э
Э
Рис. I. Биметаллический листопрокатный испаритель.
таллическими щетками. Для образования
каналов на одном из алюминиевых листов по
трафарету специальной противосварной краской наносят
рисунки каналов. Затем листы отжигают, после
чего подают внутреннее давление и раздувают
каналы. К панели приваривают алюминиевые
патрубки диаметром 12x2 мм.
Изготовленные таким образом [8 ] испарители
были испытаны в холодильном шкафу ШХ-0,4
емкостью 0,4 м3 и холодильной камере КХС-2-6М
емкостью 6 м3. Одновременно в этом же
оборудовании были испытаны ребристотрубные
испарители с целью сравнить коэффициенты
теплопередачи испарителей разных типов.
Технические характеристики испытанных реб-
ристотрубных и листопрокатных испарителей
приведены в таблице.
Исследования проведены во ВНИИторгмаше
на стенде, схема которого показана на рис. 2.
Для создания равномерной тепловой нагрузки
холодильный шкаф / (или камеру) с испарителем
2 помещали в климатическую камеру 3, в
которой автоматически поддерживалась температура
20—35° С (температура эксплуатации
оборудования).
Холодильная установка состояла из
компрессора 4, конденсатора 5 с водяным охлаждением,
переохладителя 5, ручного регулирующего
вентиля 7, электрического пароподогревателя 8.
Постоянный напор воды, поступающей в
конденсатор и переохладитель, обеспечивался
напорным баком 9, расход воды определяли с
помощью мерных баков 10 и контролировали
ротаметрами 11.
Давление фреона-12 измеряли образцовыми
манометрами класса 0,4. Температуру воды
и фреона-12 измеряли ртутными термометрами
с ценой деления 0,1° С,\температуру воздуха в*
климатической камере, в охлаждаемом объеме
(в соответствии с ГОСТ 17124—71 «Шкафы
холодильные торговые» и ГОСТ 13742—73
«Камеры холодильные сборные»), на поверхности
листопрокатного испарителя, а также в точках
трубопровода, указанных на схеме
испытательного стенда (см. рис. 2) — с помощью медь-
константановых термопар в комплекте с
потенциометром типа ПП-63. Электрическую
мощность л регулировали лабораторными автотранс-
Показатели
Поверхность, м2
Габаритный объем испарителя, л
Длина каналов, м
Диаметр каналов, мм
Высота ребра, мм
Толщина ребра, мм
Шаг ребер, мм
Материал ребер
Испарители, испытанные в холодильной
камере КХС-2-6М
ребристо-
трубный
13,2
• 66
12,6
16x1
30
0,5
9
Алюминий
листопрокатный
вариант 1
5,12
10,2
28
12
20
2,5
Биметалл
вариант 2
1,9
3,9
11,2
12
20
2,5
Биметалл
Испарители, испытанные в холодильном
шкафу ШХ-0,4
ребристо-
трубный
2,32
13,5
6,47
12x1
20
0,5
8
Латунь
листопрокатный
вариант 1
1,35
2,6
9,5
8
17
2
Биметалл
вариант 2
1,35
2,7
11,2
8
15
2
Биметалл

А -220
< г*
Рис. 2. Схема испытательного стенда:
/ — холодильный шкаф ШХ-0,4 или холодильная камера
КХС-2-6М; 2 — испаритель; 3 — климатическая камера; 4 —
компрессор; 5 — конденсатор; 6 — переохладитель; 7 —
регулирующий вентиль; 8 — пароподогреватель; 9 — напорный
бак; 10 — мерные баки; // — ротаметры; 12 — осушительный
патрон; 13 — индикатор влажности; 14 — ресивер; 15 —
ротаметр; 16 — смотровое стекло.
форматорами и измеряли прибором К-50
класса 0,5.
Испарители испытывали при установившемся
режиме холодильной установки в течение не
менее 4 ч, при этом разность температур
фреона-12 до и после испарителя не превышала
±0,1° С.
В холодильном шкафу ШХ-0,4 были испытаны
следующие испарители:
Рис. 3. Холодильный шкаф ШХ-0,4 с испарителями:
а — листопрокатным (вариант 1); б — листопрокатным
(вариант 2); в — ребристотрубным; / — корпус; 2 — испаритель;
3 — поддон; 4 — машинное отделение.
листопрокатный, наружной теплопередаю-
щей поверхностью 1,35 м2, из двух
последовательно соединенных панелей, одна из которых
размером 480 X 460 X 2 мм, с поддоном,
установлена горизонтально на расстоянии 30 мм от
потолка шкафа, другая размером 1050x425x2 мм,
в виде короба, — вертикально на расстоянии
50 мм от задней и боковой стенок шкафа, 100 мм
от потолка и 640 мм от пола шкафа (вариант 1,
см. рис. 3, а)\
листопрокатный, наружной теплопередаю-
щей поверхностью 1,35 м2, из двух
последовательно соединенных панелей, одна из которых
размером 480 X460 X 2 мм, с поддоном,
установлена горизонтально на расстоянии 30 мм от
потолка шкафа, другая размером 480x920x2 мм —
вертикально на расстоянии 50 мм от задней
стенки, 30 мм от потолка и 40 мм от пола шкафа
(вариант 2, см. рис. 3, б);
750
750
750
19

однорядный ребристотрубный, наружной теп-
лопередающей поверхностью 2,32 м2, с поддоном,
смонтированный на расстоянии 30 мм от
потолка шкафа (рис. 3, в).
Опыты проводили при температуре фреона-12
—15° С, без инея, при этом паросодержание
на выходе из испарителя изменялось от 0,85
до 0,92.
В холодильной камере КХС-2-6М были
испытаны биметаллический листопрокатный
испаритель наружной теплопередающей поверхностью
5,12 м2, состоящий из двух панелей размером
1600x800x4 мм, в каждой из которых имелось
10 каналов с эквивалентным диаметром 12 мм
для циркуляции фреона-12, и двухрядный
ребристотрубный испаритель наружной
поверхностью 13,2 м2. Панели были расположены
(рис. 4) на противоположных стенках камеры с
параллельным соединением каналов, с поддоном.
Расстояние панелей от стенки камеры 50 мм.
Ребристотрубный испаритель был смонтирован
в правом верхнем углу камеры.
Влияние расстояния от стенки на теплообмен
исследовали в опытах с биметаллическим
листопрокатным испарителем наружной поверхностью
1,9 м2, размером 1460x652x2,5 мм, имеющим
восемь горизонтальных каналов, соединенных
последовательно. Испытания проводили при
расположении испарителя в центре охлаждаемого
объема камеры КХС-2-6М, т. е. на расстоянии
200, 100, 50 и 25 мм от боковой стенки камеры.
Холодопроизводительность установки
подсчитывали по формуле
Q = (?аAИ2—1И1),
где Ga — расход хладагента, кг/ч;
1*И2 — энтальпия фреона-12 на выходе из испарителя,
Вт;
**И1 — энтальпия фреона-12 на входе в испаритель, Вт.
Расход хладагента находили по тепловому
балансу конденсатора и переохладителя.
Отклонение величины расхода фреона-12, установлен-
А-А.
Рис. 4. Камера КХС-2-6М с листопрокатным испарителем.
ного по тепловому балансу, не превышало 3%.
Энтальпию tH2 определяли по давлению
кипения р0 и паросодержанию х на выходе из
испарителя, энтальпию *н
по температуре и
давлению перед дросселирующим вентилем.
Паросодержание на выходе из испарителя
вычисляли по тепловому балансу
пароподогревателя по формуле
где in—энтальпия пара на выходе из
пароподогревателя, Вт;
im — энтальпия жидкости на входе в
пароподогреватель, Вт;
Qn — количество тепла, подводимое к парожидкост-
ной смеси в пароподогревателе, Вт;
г — теплота парообразования фреона-12, Вт.
Энтальпию /п находили по температуре
фреона-12 на выходе из пароподогревателя,
энтальпию im—по температуре на входе в
пароподогреватель.
Количество тепла, подведенное к фреону-12
в пароподогревателе, определяли по формуле
Qn = 0.86Я/ + knFu Ро.в-У.
где / — сила тока в цепи пароподогревателя, А;
U — напряжение в цепи пароподогревателя, В;
kn — коэффициент теплопередачи изоляции
пароподогревателя, Вт/(м2-К);
Fu — поверхность пароподогревателя, м2;
^о.в — температура окружающего воздуха,
°С;
tx—температура хладагента внутри
пароподогревателя (определялась как средняя величина
температур фреона-12 на входе и выходе из
пароподогревателя).
Коэффициент теплопередачи испарителя
k =
20
где QH — тепловая нагрузка на испаритель, Вт;
Fn — наружная поверхность испарителя, м2;
G — температурный напор между средней
температурой воздуха в охлаждаемом объеме и
температурой кипения фреона-12 в испарителе, °С.
Давление кипения определяли по давлениям
на входе в испаритель и выходе из него.
На рис. 5 представлены зависимости
коэффициента теплопередачи испарителей от
удельной тепловой нагрузки. При испытаниях
испарителей в шкафу ШХ-04 оказалось, что
коэффициент теплопередачи листопрокатных
испарителей на 50% (вариант 1) и на 30% (вариант 2)
больше, чем ребристотрубного, в то же время
коэффициент теплопередачи листопрокатного
испарителя (вариант 1) на 18% выше, чем
листопрокатного (вариант 2). Как видно из рис. 5,
самые низкие коэффициенты теплопередачи у
двухрядного ребристотрубного испарителя.
Коэффициент теплопередачи потолочного
испарителя, установленного в центре охлаждаемого
si

к,Вт/(м*-К)
1 Ь^Г"
-^Ps^-
^»v[^^-l
О 50 100 150 200 ^Вт/м^
Рис. 5. Зависимость коэффициента теплопередачи k
испарителей от удельной тепловой нагрузки q:
0 — листопрокатный (вариант 1) шкафа; Q
—листопрокатный камеры; X — листопрокатный в центре камеры; -f лис -
топрокатный на расстоянии 200 мм от стенки камеры; Щ —
листопрокатный на расстоянии 100 мм от стенки камеры; А —
листопрокатный на расстоянии 50 мм от стенки камеры; V —
листопрокатный на расстоянии 25 мм от стенки камеры; Q —
листопрокатный (вариант 2) шкафа; д — ребристотрубный шкафа;
у — ребристотрубный камеры.
объема, выше коэффициента теплопередачи
углового испарителя [5].
Полученные результаты теплотехнических
испытаний однорядного ребристотрубного
испарителя в шкафу ШХ-04 и двухрядного
ребристотрубного испарителя в камере КХС-2-6М
показывают, что коэффициент теплопередачи
первого на 22% выше. Эти данные согласуются с
результатами авторов [5].
Как видно из рис. 5, коэффициент
теплопередачи листопрокатного испарителя для камеры
и шкафа выше коэффициента теплопередачи
ребристотрубного. Это объясняется лучшим омы-
ванием гладкой поверхности листопрокатного
испарителя воздухом. Скорость движения
воздуха, измеренная термоанемометром в нижней
части листопрокатного испарителя, составляла
0,35—0,43 м/с. У ребристотрубного испарителя
воздушный поток тормозится ребрами.
При расстоянии между каналами 40 мм
перепад температур канала и центра ребра не
превышал 0,2° С, в этом случае эффективность
ребер составляет не менее 0,98, т. е. поверхность
листопрокатного испарителя изотермична. В реб-
ристотрубных испарителях эффективность
ребер намного ниже и достигает величины 0,75 [9 ].
Опытные точки, полученные при испытаниях
холодильного шкафа ШХ-0,4 с листопрокатным
испарителем поверхностью 1,35 м2 (вариант 1),
холодильной камеры КХС-2-6М с
листопрокатным испарителем поверхностью 5,12 м2, а также
камеры КХС-2-6М с листопрокатным
испарителем поверхностью 1,9 м2, установленным в
центре охлаждаемого объема и на расстоянии от
стенки 25, 50, 100 и 200 мм, укладываются на одну
прямую вида
k = a-\- bq>
где коэффициент а=5,12, коэффициент Ь=0,18.
Прямая описывает экспериментальные данные
с достаточной точностью ±5%.
Для листопрокатного испарителя,
установленного в шкафу (вариант 2), получена
зависимость
? = 3,74+ 0,027?;
для ребристотрубного испарителя,
установленного в шкафу,
k = 3,32 + 0,025?;
для ребристотрубного испарителя камеры
? = 2,14 + 0,026?.
На рис. 6 показана зависимость
коэффициента теплопередачи испарителей от температурного
напора. Математической обработкой
результатов испытаний, представленных на рис. 6,
получена зависимость вида
k = a + bd.
Для листопрокатного испарителя шкафа
поверхностью 1,35 м2 (вариант 1), листопрокатного
испарителя камеры поверхностью 5,12 м2,
листопрокатного испарителя камеры поверхностью
1,9 м2, установленного в центре объема и на
расстоянии 25, 50, 100, 200 мм,
? = 4,21 + 0,190;
для листопрокатного испарителя шкафа
поверхностью 1,35 м2 (вариант 2)
? = 3,21+0,199;
для ребристотрубного испарителя шкафа
поверхностью 2,32 м2
? = 3,01+0,146;
для ребристотрубного испарителя камеры
поверхностью 13,2 м2
?= 1,48 + 0,140.
Как видно из рис. 6, наклон прямых для
листопрокатных испарителей немного круче, чем для
ребристотрубных.
КВт/См2 К)
В д 10 12 К 16 18 20 22 24 25Р;Ц
Рис. 6. Зависимость коэффициента теплопередачи k
испарителей от температурного напора 9:
% — листопрокатный (вариант I) шкафа; О —
листопрокатный камеры; X — листопрокатный в центре камеры; -|
листопрокатный на расстоянии 200 мм от стенки камеры; ¦ —
листопрокатный на расстоянии 100 мм от стенки камеры; А —
листопрокатный на расстоянии 50 мм от стенки камеры; Т —
листопрокатный на расстоянии 25 мм от стенки камеры; Q —
листопрокатный (вариант 2) шкафа; д — ребристотрубный шкафа;
v — ребристотрубный камеры.
21

Анализ результатов исследований показал, что
биметаллические листопрокатные испарители по
теплотехническим данным превосходят ребристо-
трубные. Их применение позволит создать
холодильное оборудование, обладающее более
высокими теплотехническими характеристиками.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Гоголин А. А. Осушение воздуха холодильными
машинами. М., Госторгиздат, 1962.
2. Ш а в р а В. М. Малые фреоновые
воздухоохладители. — «Холодильная техника», 1965, № 5, с. 18—23.
3. Иоффе Д. М., Якобсон В. Б. Малые
холодильные машины и торговое холодильное оборудование.
М., Госторгиздат, 1961.
4. 3 е л и к о в с к и й И. X., К а п л а н Л. Г.
Справочник по малым холодильным машинам и установкам.
М., «Пищевая промышленность», 1968.
5. Г а ч и л о в Т. С, И в а н о в а В. С, Б о я д -
ж и е в СИ. Влияние расположения испарителя в хо-
Исследование процесса вымораживания
из дымовых газов
8. Б. ТИТОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Технический прогресс открывает новые области
применения двуокиси углерода (С02) во всех
агрегатных состояниях, вызывает необходимость
в расширении масштабов ее производства [1 ].
Большой интерес представляет процесс
получения сухого льда непосредственным
вымораживанием из газовых смесей, например из дымовых
газов, которые в зависимости от вида топлива
содержат 9—18% С02 по объему. Процесс
вымораживания С02 происходит при прохождении
потока дымовых газов над поверхностью
охлаждаемой ниже температуры насыщения двуокиси
углерода при ее парциальном давлении в
дымовых газах. Вымороженная двуокись углерода
высаживается на поверхности в виде инея,
при этом выделяется около 600 кДж/кг С02.
Вымораживание начинается при температуре
поверхности—97-^ 103°С. Основное количество
С02 может быть выморожено до—120——125°С.
Для отвода тепла вымораживания могут быть
использованы газовые холодильные машины,
дроссельные рефрижераторы, обладающие на
этом температурном уровне высокой
эффективностью [2].
Вымораживание двуокиси углерода на
охлаждаемой поверхности — сложный случай тепло- и
массообмена при инееобразовании. Этот процесс
мало изучен. Качественные исследования были
проведены Волом [3].
лодильной камере на его коэффициент
теплопередачи. — «Холодильная техника», 1972, № 10, с. 35—39.
6. Листопрокатный теплообменный аппарат.
Авт. свид. № 473045. — «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1975, № 21.
Авт.: Введенский Ю. И., Касатиков И. П., Доб-
ров В. В., Бейлин И. И., Андреев В. В., Чанту-
рия В. М., Гончаров В. А.
7. Аккумуляционная плита для холодильного
оборудования. Авт. свид. № 435425. — «Открытия,
изобретения, промышленные образцы, товарные знаки»,
1974, № 25. Авт. : Андреев В. В., Касатиков И. П.,
Бейлин И. И., Введенский Ю. И., Добров В. В.,
Васильев Г. Е.
8. Технология изготовления испарительных
систем из биметаллических листопрокатных испарителей
для холодильных камер. — Сб. трудов ВНИИторгмаша,
1973, № 17, с. 129—137. Авт.: Андреев В. В.,
Бейлин И. И., Введенский Ю. И., Добров В. В.,
Касатиков. И. П.
9. Иоффе Д. М. Ребристые охлаждающие приборы
для холодильных камер. М., Госторгиздат, 1965.
УДК 621.594.002
двуокиси углерода
Во ВНИХИ исследован процесс
вымораживания СО2 на экспериментальном стенде, схема
которого приведена на рис. 1.
Стенд — это замкнутое газовое кольцо,
включающее вымораживатель С02 U охладитель 2
и регенеративный теплообменник 3.
Циркуляция газовой смеси осуществлялась
высоконапорным вентилятором 4. Для работы на малых
расходах предусмотрена байпасная линия с
воздушным холодильником 5. Газовая смесь
охлаждалась в охладителе 2, наполненном дробленым
сухим льдом. Образующуюся при сублимации
сухого льда двуокись углерода дозировали в
газовую смесь для получения заданной
концентрации через ротаметр 6 типа РС-ЗА. Расход
газовой смеси измеряли остроугольной диафрагмой
7 со сменными шайбами для разных диапазонов
измерения и U-образным водяным дифманомет-
ром 8. Диафрагму предварительно
отградуировали на образцовом газовом мернике. Измерение
расхода контролировали газовым счетчиком 9
типа РГ-40 или ГКФ-6 в зависимости от
величины расхода. Концентрацию С02 измеряли
автоматическим самопишущим газоанализатором
ТП 2220 10 класса 2,5 с пределами измерения
0—10% и 0—20% С02 по объему.
Двуокись углерода вымораживали на
верхней плоскости массивной медной пластины 11
размером 88x88 мм, вмонтированной в нижнюю
плоскость горизонтального канала размером
100x10 мм, собранного из текстолитовых плит.
Длина прямоугольного канала до пластины
22

в атмосферу i
1
Сухой
лед '
Рис. 1. Схема экспериментального стенда.
300 мм,гза пластиной 200 мм. Тепло от пластины
отводилось медным стержнем, погруженным в
сосуд Дьюара 4 с жидким азотом. Глубина
погружения, обеспечивающая заданную
температуру поверхности пластины, регулировалась
подъемом сосуда с помощью штатива 13.
Температуру потока газовой смеси перед пластиной
замеряли термопарой, температуру поверхности
пластины — двумя термопарами, припаянными
к ее поверхности, разность температур газовой
смеси до и после пластины — 10-кратной
дифференциальной термопарой. Над пластиной на
двух стойках было размещено по шесть
термопар на расстоянии от 0,5 до 5 мм от ее
поверхности, толщина спая которых не более 0,2 мм.
С помощью этих термопар определяли высоту
и температуру поверхности слоя инея С02.
Непрерывная запись показаний термопар
автоматическим потенциометром ЭПП-09 позволяла
точно фиксировать момент погружения
очередного спая в слой по резкому изменению
показаний термопары. Для повышения точности
измерений пределы измерения автоматического
потенциометра ЭПП-09 были изменены с O-f-7 мВ
до О-ч-З мВ согласно рекомендациям [4 ].
Остальные термопары работали с таким же прибором
с пределами 0-^5 мВ. Все термопары
изготовлены из медной и константановой проволоки
диаметром 0,2 мм. В вымораживателе
предусмотрены окна для визуального наблюдения за
процессом и контроля толщины слоя инея.
Вымораживатель, теплообменник и
охладитель были изолированы пенополистиролом
толщиной 200 мм, трубопроводы
низкотемпературной части установки — поролоном такой же
толщины.
Предварительное охлаждение системы и
удаление воздуха и влаги производились впрыском
жидкого азота в ее низкотемпературную часть.
Готовность установки к началу проведения
процесса вымораживания определяли по
достижению стабильной температуры поверхности
пластины и потока азота перед ней. Требуемая
температура потока перед пластиной достигалась
загрузкой в охладитель определенного
количества сухого льда и уровнем предварительного
охлаждения системы. После достижения
заданного уровня температур поток азота направлялся
по обводной линии, минуя пластину.
Дозировкой СО 2 создавалась требуемая концентрация
смеси N2—С02, после чего ее подавали в
вымораживатель. Время процесса вымораживания
замеряли по секундомеру с ценой деления 0,1 с.
В течение процесса периодически визуально
определяли высоту слоя инея, контролировали
показания автоматических потенциометров
потенциометром Р 306 с гальванометром М 195,
концентрацию С02 в смеси поддерживали на
постоянном уровне.
По окончании процесса вымораживания
определяли количество вымороженного С02. Для
этого иней С02 сублимировали, подогревая
пластину электронагревателем 14 и
вымораживали СО2 в колбе 15у погруженной в сосуд
Дьюара 12 с жидким азотом. Заполненную С02
колбу взвешивали на аналитических весах с
точностью до 0,001 г. На время сублимации
полость вымораживателя герметизировали.
Циркуляция СО 2 в смеси с азотом через колбу и
вымораживатель осуществлялась с помощью
мембранного компрессора 16.
Эксперименты проводили при следующих
условиях:
23

Сонцентрация газовой смеси С02, об. % ^~IP
Ккорость газовой смеси над пластиной w, м/с 0,4 5,2
Температура, °С и
газовой смеси над пластиной гг.с ""«"!—Тпя
поверхности пластины ^пл —155-1—108
Разность температуры насыщения смеси и
температуры поверхности пластины
(температурный напор) G, °С
Продолжительность процесса
вымораживания т, мин
Количество вымороженного С02 за время т, г
8-45
3—40
5—56
Визуальные наблюдения показали, что
процесс вымораживания С02 начинается с того
момента, когда температура поверхности пластины
становится ниже температуры насыщения смеси.
Крупные кристаллы в форме куба с ребром
1—2 мм образовывались при малых скоростях
и больших температурных напорах 0.Увеличение
скорости газовой смеси приводило к
образованию более мелких кристаллов С02.
Аналогичное влияние оказывало и уменьшение 8. При 6<
<5-f-20°C отмечалось образование прозрачного
стеклообразного сухого льда высокой плотности.
Нижняя граница этого интервала
соответствовала малым скоростям газовой смеси и низким
ее концентрациям, верхняя—большим
скоростям и концентрациям. При 8>20°С
образование прозрачного слоя не наблюдалось. При
минимальных значениях 0=1ч-2°С прозрачный
сухой лед вымораживался из неподвижной
газовой смеси: при концентрациях более 8% — в
виде плоских прозрачных капель диаметром
2—5 мм и при концентрации менее 8% — в виде
прозрачных звезд с 4—6 лучами размером 2—
5 мм. Без поступления к пластине свежих
порций газовой смеси процесс вымораживания
быстро прекращался. Создание даже слабого потока
газовой смеси приводило за доли секунды к
образованию сплошного слоя инея. В ряде опытов
при получении плотного слоя инея
образовывались трещины, что, по-видимому, связано с
термическими напряжениями. Полученные
результаты позволили уточнить данные Вола [3 ],
которому удавалось получать прозрачный^ сухой
лед лишь при концентрации С02 в газовой смеси
более 75%.
Плотность инея С02, ри (кг/м3), определяли по
формуле:
Анализом полученных данных было
установлено, что плотность инея С02 линейно зависит от
скорости газовой смеси (рис. 2). Увеличение
плотности инея при замерзании воды с
увеличением скорости потока отмечали многие
исследователи [5]. Величина ри уменьшается при
увеличении температурного напора. Как видно
из рис. 3, эта зависимость линейна. В работе [5]
определена зависимость ри от разности
парциальных давлений паров воды в потоке и на
охлаждаемой поверхности, которая носит сложный
степенной характер. В случае вымораживания
СО2 более целесообразно выражать ри в функции
ри>кг/мз-10
Ри:
G
Fh
где q — масса вымороженногоЧЮ2 в конце опыта, кг;
р — поверхность пластины, м2;
fj — толщина слоя в конце опыта, м.
Максимальная относительная погрешность
определения ри не превышала 28%, в большинстве
опытов эта величина меньше 10%.
¦ щ м/с
Рис. 2. Зависимость плотности вымороженной двуокиси
углерода от скорости газовой смеси:
т _ с = 15% С02, 6 = Ю°С, X = 20 мин; л — С = 14% Ш2,
?=17°С, * = 20 мин; ? _ С = 6% СО,, 0 = 20°С, Т = 20 мин;
д _ с = 8% СОг, 6 = 42°С, т = 20 мин; Щ — С = 3,3 /0 С02,
6 = 32°С, т = 20 мин.
ри,м/мЗ-10
ГЛ.
iff
08
-J
ю
20
30
W д, °С
Рис. 3. Зависимость плотности вымороженной двуокиси
углерода от температурного напора 6:
д _ С = 6% С02, w = 3 м/с, Т = 20 мин; ф — С = 6% С02,
w = 4,5 м/с, т = 20 мин; А - С = 3,3% <Х>2, w = 4,5 м/с,
Т = 20 мин; D - С = 14% С02, w = 0,45 м/с, г = 20 мин.
24

температурного напора, так как эта функция
имеет гораздо более простой вид. Кроме того,
ри возрастает при увеличении концентрации С02
в смеси и продолжительности процесса
вымораживания. Это отмечали многие исследователи
для инея при замерзании воды [5, 6].
Методом наименьших квадратов на ЭЦВМ
рассчитаны коэффициенты уравнения для
определения ри (кг/м3):
ри= 1191,0 + 57,65ш + 21 t25C +3,40т—136,79.
Эта зависимость получена для следующих
условий: 0,4 м/с<ш<5,2 м/с; 5°С < 0<45°С;
3%<С<20%; 3 мин<т<40 мин. При этом
среднее квадратичное отклонение расчетных
значений ри от опытных, отнесенное к среднему
значению ри, составляет 6,5%.
Тепло, передаваемое теплообменом QTO (Вт),
определяли по формуле:
QT0 = Vpr.cCp {tv.Ci —^г.сг)»
где V—расход газовой смеси по диафрагме, м3/с;
Рг.с — плотность газовой смеси перед диафрагмой,
кг/м3;
ср — теплоемкость газовой смеси при ее
температуре над пластиной, Дж/(кг-К);
^г.С1»^г.С2 — температура газовой смеси до и после
пластины, °С.
Теплопритокй через изоляцию и за счет
радиации не учитывали ввиду их малой величины
(менее 2% от QT0).
Коэффициент теплоотдачи а (Вт/(м2-К)
вычисляли по формуле:
а = 9*°
* ('г.с ^пов.и) '
гДе ^пов.и—средняя за время опыта температура
поверхности инея, °С.
Максимальная относительная погрешность
определения а не превышала 17%.
Зависимость критерия Нуссельта Nu от
критерия Рейнольдса Re при вымораживании
двуокиси углерода приведена на рис. 4 (кривая 2).
В качестве определяющего размера принят
эквивалентный диаметр прямоугольного канала
вымораживателя. При одинаковых значениях
Re большие значения Nu относятся к слою инея
с большей шероховатостью, которая
увеличивается при возрастании 0. Кривая 1 на рис. 4
построена по опытным значениям теплоотдачи
потока газа к чистой пластине без
вымораживания. Сравнение опытных данных показало,
что интенсивность теплообмена в среднем на 30%
выше при вымораживании С02, чем без
вымораживания. Аналогичный результат—
увеличение а на 35—40% — был получен при
изучении инееобразования из влажного воздуха [6].
Увеличение а вызвано шероховатостью
поверхности инея и возрастанием поверхности
теплоотдачи по сравнению с гладкой поверхностью.
Ни
ш
А
• #^
2
•
Л-
1
^лл
^^*§
V
?
V
*
А
500 +10* Z ?5 8+10* 1fi
Re
Рис. 4. Зависимость безразмерных комплексов Nu =
= / (Re):
/ т- теплоотдача к пластине при вымораживании двуокиси
углерода; 2 — теплоотдача к чистой пластине без вымораживания.
Количество выделяющегося при
вымораживании СО2 тепла QM0 (Вт) рассчитывали по
формуле:
Змо = ^60" г со. lcoJ »
где i"co —энтальпия С02 при парциальном давлении в
газовой смеси и ее температуре над
пластиной, Дж/кг;
*'С02 — энтальпия твердой С02 при средней
температуре инея, Дж/кг.
Теплопроводность инея ХИ (Вт/(м • К)
вычисляли по формуле:
% (Qto + Qmo)^
F (^пов.и ^пл)'
где h — высота слоя инея, средняя за время опыта, м.
Максимальная относительная погрешность
определения ХИ не превышала 30%.
Анализ опытных данных показывает, что Ха
возрастает при увеличении ри (рис. 5) и при
понижении средней температуры инея /и.
Теплопроводность инея определялась для
среднего момента опыта, а плотность — в конце
опыта, поэтому для их сопоставления ри
пересчитывали на средний момент времени опыта.
При анализе полученных данных выяснилось,
что теплопроводность инея С02 подчиняется
известным закономерностям для сухого льда,
полученного другими способами. Так,
теплопроводность сухого льда [ккал/(ч-м-° С)],
имеющего теоретическую плотность, рт=
4 Холодильная техника № 10
25

Ли,Вт/(мК)
W
0,9
0,8
OJ
0,6
0,5
ОЛ
0,3
0,2
Ц6 0,8 iff 1}Z /Л ри>кг/м3Ю*
Рис. 5. Зависимость теплопроводности вымороженной
двуокиси углерода от ее плотности при средней температуре
инея С02 /и = — 100°С.
= 1564 кг/м3, определяется в зависимости от его
абсолютной температуры Тс.л [7]:
236,5
\-1м
|/# !
«l/ 1
I • /
• JL \
т\ Jr*—
Л ,216 *
Теплопроводность сухого льда [ккал/(чХ
Хм-°С)], имеющего плотность рс. л, меньшую
теоретической, определяется по формуле [7]:
*-ъ о,. л
*с.л =
Рт
Рс.л
1
На основании опытных данных методом
наименьших квадратов на ЭЦВМ получено
уравнение для расчета Ха [Вт/(м • К) ]:
х - п'2
1,216
/228
(ри *
0,107
Это выражение справедливо при ри от 800 до
1700 кг/м3 и при Ти от 160 до 130 К (—113—
-т—1430 С).
Среднее квадратичное отклонение расчетных
значений А,и от опытных, отнесенное к среднему
значению Хи, составляет 16,8%.
Коэффициент массоотдачи рр (с/м) определялся
по формуле:
о = 9.
T.60.F (pCOa-PcoJ '
где Рсо —парциальное давление двуокиси углерода
в газовой смеси, Па;
Рсо —давление насыщения двуокиси углерода при
средней температуре поверхности инея, Па.
Максимальная относительная погрешностьдоп-
ределения рр в нескольких опытах могла
превышать 25%, что вызвано сильной зависимостью
давления насыщения двуокиси углерода от
температуры. Эти значения (Зр были исключены из
рассмотрения. На рис. 6 приведена зависимость
диффузионного критерия ^ Нуссельта NuD от
критерия Рейнольдса Re.
Ми,
200
100
80
60
ЧО
—ш
——Ыч1
в L
» 5>^Т^ Н \ г
500 1103 I ^ В в ПО* />
Re
Рис. 6. Зависимость безразмерных комплексов Nud =
= f (Re).
На основе опытов проверили соблюдение
аналогии процессов тепло- и массообмена при
вымораживании С02. Значения числа Льюиса Le,
которое, как известно, характеризует подобие
полей температуры и концентрации, при
условиях проведения опытов находятся в пределах
1,05—1,3, что указывает на соблюдение
приближенной аналогии. При Le=l коэффициенты
тепло- и массоотдачи связаны формулой Льюиса
а
$pCPpr.cRCo2TT.c ~~
Анализ опытных данных показал, что
отношение Льюиса колеблется от 0,8 до 1,2 и в среднем
близко к единице, т. е. отмечена приближенная
аналогия процессов тепло- и массообмена.
В результате исследования получены
основные данные и выведены зависимости,
необходимые для расчета аппаратуры промышленных
установок для производства сухого льда
вымораживанием из дымовых газов.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пименова Т. Ф. Состояние и перспективы
развития производства сухого льда и сжиженного
углекислого газа в СССР. — «Холодильная техника», 1973„
№ 10, с. 1—5.
2. Бродянский В.М., ГрезинА. К.
Повышение эффективности низкотемпературных
холодильных машин. — «Холодильная техника», 1973, № 3^
с. 1—5.
3. V a h 1 L.—«Bulletin de Tinstitut international
du froid». 1961, Annexe, 3, pp. 359—369.
4. Воробьев Ю. M., О p e x о в А. В., Ужан-
с к и й В. С. Повышение точности измерения темпе-
26

ратур с помощью автоматических потенциометров. —
«Холодильная техника», 1974, № 5, с. 36—39.
5. Lotz Н.—«Kaltetechik — Klimatisierung», 1971,
Bd. 23, № 7, S. 207—217.
6. Я в н е л ь Б. К- Исследование коэффициентов тепло-
Доктор техн. наук, проф. И. Г. ЧУМЛКГ
канд. техн. наук Л. И. КОХАНСКИЙ
Одесский технологический институт
холодильной промышленности
Нестационарный процесс инееобразования на
охлаждающей поверхности воздухоохладителя
при отрицательных температурах определяется
условием протекания тепло- и массообмена в
камерах термической обработки продуктов и
воздухоохладителя. Нестационарный процесс
инеобразования очень сложен ввиду
изменяющегося во времени термического сопротивления
инея
R -^
где би — толщина слоя инея;
Яи — коэффициент теплопроводности инея.
Поэтому в настоящее время нет
аналитических зависимостей, которые достаточно полно
отображали бы качественную сторону этого
процесса, а с учетом изменения во времени
теплофизических параметров инея и
коэффициентов теплообмена позволили бы получить точные
количественные соотношения.
Нами составлена математическая модель,
описывающая приближенно аналитически
нестационарный процесс инееобразования в
воздухоохладителе, С помощью этой модели можно
вычислить массу инея, осаждающегося на
ребристой поверхности воздухоохладителя при
термической обработке продуктов, что позволит
определить величину усушки продуктов в
камере при хранении [1].
В целях упрощения математической модели,
а также вывода передаточных функций,
отображающих изменение массы инея на
поверхности модуля воздухоохладителя, были
приняты допущения о постоянстве теплофизических
параметров инея в области малых отклонений
относительно стационарного режима,
определяемого по температурам воздуха и хладагента.
Математическая модель составлена для
модуля рассольного пластинчатого
воздухоохладителя B25x1300x150 мм), что позволило ее
и массообмена продольно обтекаемой пластины при инее-
образовании. — «Холодильная техника», 1968, № 12,
с. 14—17.
7. Р 1 a n k R. Handbuch der Kaltetechnik. Bd. IV.
Berlin, Springer — Verlag, 1956.
рассматривать, как объект с сосредоточенными
параметрами по воздуху и распределенными
параметрами по хладагенту. Процесс
аккумуляции тепла в теплопередающей поверхности
а рассматривали также сосредоточенным.
я Записав уравнения теплового и материального
я (для количества пара, подводимого к элементу
в поверхности и конденсирующегося на ней) ба-
и лансов для массы влажного воздуха в элементе
с поверхности АхДу, при соблюдении
соотношения Льюиса [2] и после ряда преобразований
я получим систему из четырех уравнений,
отражающую нестационарный процесс тепло- и
массообмена в воздухоохладителях с мокрой
поверхностью.
В воздухоохладителях камер термической
обработки продуктов с минусовой температурой
выделившаяся влага превращается в иней, об-
i- разуя «снеговую шубу» на теплопередающей по-
о верхности, что приводит к изменению термиче-
о ского сопротивления стенки и величины тепло-
и передающей поверхности. Вследствие этого в
- исходных уравнениях температура стенки со
е стороны воздуха заменяется температурой
поверхности инея ?и. Наличие «снеговой шубы»
> затрудняет определение температуры стенки (от
ее среднего значения) со стороны хладагента.
»- Для точного построения температурного поля
в оребренной поверхности необходимо
рассмотреть задачу нестационарной теплопроводности,
|- что неоправданно для инженерных расчетов
т усложнит математическую модель. Поэтому с
достаточной точностью для практических расчетов
уравнение нестационарной теплопроводности ме-
, талла стенок и «снеговой шубы» заменяется
уравнением баланса, суть которого заключается
в том, что небаланс тепла между воздухом и
- стенкой, воспринятый хладагентом, аккумули-
х руется в металле и слое инея:
й д
\- "§7 [(^стсст + >ЯиСи) (^и + ^стI = авл^в (*в— ^и) —
- _apFp {tcT__tp) + ^^.1^ld_iat1i + b)]t (l)
S где т— время;
УДК 621.565:621.078.001.1
Нестационарный процесс инееобразования в воздухоохладителе
4*
27

mCTf ти— масса металла стенок и инея;
сст, си, свл—теплоемкость металла стенок, инея и
влажного воздуха;
^ст» ^и» ^в—температура стенки со стороны рассола,
поверхности инея и воздуха;
авл> аР — коэффициент теплоотдачи со стороны влаж-
• ного воздуха и рассола;
а, Ь — постоянные коэффициенты аппроксимации
влагосодержания на линии насыщения;
^в» fp—теплопередающая поверхность со стороны
воздуха и рассола;
г—скрытая теплота перехода воды в лед;
d — влагосодержание воздуха.
Уравнение A) подставляем в исходную
систему уравнений, однако в этом случае система
уравнений окажется незамкнутой, так как
количество неизвестных переменных больше
количества уравнений. Чтобы замкнуть систему,
необходимо ввести уравнение, связывающее
температуры tCT и *и.
В работе [2] приведена зависимость,
определяющая связь между температурами воздуха
и хладагента. Аналогичная зависимость
получена [3] для температуры инея и температуры
стенки со стороны хладагента. Отсюда
уравнение связи температуры стенки с температурой
инея можно выразить в виде
(тстсст + тиси) д/и 1 + ?
гст— ?2 # дт "*" ? и"
авл^ш J i ?
t '*•
B)
где Fm — наружная теплопередающая поверхность
«снеговой шубы»;
?— коэффициент, определяющий отношение
термического сопротивления со стороны воздуха к
сумме термических сопротивлений металла и
слоя инея;
с =
1
Км + Яи~1— ?н , биавл*
C)
#в> #м» #и—термическое сопротивление воздуха,
металла, инея;
Ен — коэффициент эффективности ребристой
поверхности .
Исходная система уравнений с учетом A)—C)
нелинейная. После ее линеаризации методом
малого параметра в области установившегося
режима выполним прямое преобразование
Лапласа по координатам т и I (I — размер модуля
по ходу рассола) [4].
Выполнив вышеперечисленные
преобразования, решаем полученную систему относительно
переменной AmH(s, p).
Применяя обратное преобразование Лапласа
по s I s = -=- — оператор дифференцирования
\ dx
по относительной величине пространственной
координаты х = -т-| , получим передаточные
функции, отображающие изменение массы инея
на теплообменной поверхности воздухоохлади-
28
теля в зависимости от возмущающих и
регулирующих воздействий.
Предварительный анализ передаточных
функций показал, что динамика инееобразования
характеризуется свойствами астатического
звена. Для исследования процессов изменения
инееобразования во времени необходимо в
передаточных функциях выполнить обратное
преобразование Лапласа по р(р=—— оператор
дифференцирования по т).
Полученные решения запишем в
окончательном виде после ряда преобразований для случая
изменения входных параметров скачком:
тр
ДтиA,т) =
ТтЬ
ра,с3
5т+-Р?? ) Kdl (т);
D)
р \ 1Ъ )
ДтиA,т) = (Ат+Ве ^ 'в ' + C)AtBl{%); E)
f?i±I\
Л Тв )
Ати A, т) = (йт + Ре
+ ?)AGb(t),
F)
где А, В, С, D, F, Е, k — коэффициенты, зависящие от
постоянных времени;
ТШж, Tvm , Тв—постоянные времени,
определяемые массой веществ, их
теплоемкостью, поверхностью
и коэффициентами
теплообмена;
1000св
-, ai, Cf, b — коэффициенты, зависящие от
i
термодинамических
параметров сред, тепломассообменных
' характеристик и геометрии
аппарата;
Adt — изменение влагосодержания на
входе;
AtBl— изменение температуры
воздуха на входе;
АС?В — изменение массового расхода
воздуха.
Расчет проводили при следующих режимных
параметрах: GB = 0,74 кг/с; tBl = —7,4°С; р =
= 2,804°С; С = 1,347; с3 = 2,864; аг = 6,546;
Ь = 2,828 г/кг; ТШи = —97,5 с; 7^ = 87,1 с;
Тв = 15,66 с.
При подстановке исходных данных в
уравнения D)—F) коэффициенты Л, Б, С, D, F, Е
умножали на 10~3, а время т подставляли в
секундах.
Анализ зависимостей D)—F) и полученные
решения для модуля рассольного пластинчатого
воздухоохладителя показали, что процесс
инееобразования на теплообменной поверхности
характеризуется прямыми линиями (см. рисунок).
Это объясняется тем, что составляющая
запаздывания в передаточных функциях ничтожно
мала и ею можно было пренебречь, а второй член
в уравнениях E) и F) быстро стремится к нулю
при т > 0.

ЬгПфКд
О 2^6 8 10w
Масса инея, образовавшегося на поверхности рассольного
воздухоохладителя при изменении:
/ — влагосодержания на входе Adt = 0,00161 кг/кг; 2 —
температуры воздуха на входе А* = —7,4°С; 3 — массового
расхода воздуха; 3' — массового расхода воздуха на 50%; 4 —
влагосодержания на входе Adx = 0,00011 кг/кг;
расчет; эксперимент.
Приведенные расчетные зависимости в
качественном отношении хорошо согласуются с
экспериментальными данными для инееобразова-
ния на пластине [5].
Для проверки количественных соотношений
предварительно были проведены
экспериментальные исследования рассольного
пластинчатого воздухоохладителя, состоящего из семи
расчетных модулей. Расчетные и
экспериментальные зависимости на рисунке построены для
параметров одного модуля и режима,
указанного выше. После оттаивания
воздухоохладителя (через семь часов работы) измерили массу
образовавшейся воды. Для этого модуля масса
воды, определенная как среднеарифметическое
значение, равнялась 1850 г (точка А).
Составленная математическая модель в
линейном варианте справедлива для малых
отклонений, т. е. изменения влагосодержания,
температур сред и массовых расходов должны
составлять 10—15% их номинального значения.
Однако расчеты были выполнены при
возмущающих воздействиях по влагосодержанию
(прямая У), температуре воздуха на входе (прямая 2)
и массовому расходу воздуха на входе в
воздухоохладитель (прямая 3), соответствующим
номинальным значениям (т. е. 100%). В связи
с этим экспериментальные значения массы инея
отличаются от расчетных при возмущении по
влагосодержанию на 6,1%, по температуре
воздуха на входе на 9,1% [при этом в формулу E)
подставляется абсолютное значение tBl(x)], по
массовому расходу воздуха на 17%. На
основании этого можно утверждать, что исходная
математическая модель относительно
возмущающих воздействий по влагосодержанию и
температуре воздуха на входе является
квазилинейной и полученные результаты, согласно
уравнениям D) и E), справедливы при изменении
возмущающих воздействий в диапазоне 10—
100%. Что же касается передаточных функций
по массовому расходу воздуха, то уравнение F)
может быть применено только для малых
возмущений. Это значит, что математическая
модель является существенно нелинейной по
массовому расходу воздуха (т. е. по скорости
движения воздуха в воздухоохладителе), это
определяется, в первую очередь, зависимостью
коэффициентов тепло- и массообмена от массовой
скорости воздуха.
Таким образом, экспериментальные значения
намораживания инея хорошо согласуются с
аналитическими, полученными на основании
допущений о постоянстве теплофизических свойств
инея. Объясняется это тем, что при составлении
математической модели инееобразования тепло-
физические свойства инея вводятся с помощью
коэффициента ?, который зависит от величины
термического сопротивления инея (см.
формулу C). В то же время установлено [51, что в
течение 24 ч намораживания скорость
увеличения толщины инея и повышения его
теплопроводности почти не изменяется, а это значит, что*
Яи остается постоянным.
Вышеприведенные уравнения D)—F) могут
быть использованы также при изменении Ra
в широких пределах, в этом случае их
необходимо будет рассматривать как уравнения с
переменными коэффициентами, вводя зависимости
би и К от температурно-влажностных режимов
воздухообработки. Для этого можно
использовать работу [6] или дополнительные
экспериментальные зависимости по бй и А,и.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ч у к л и н С. Г., Мартыновский В. С. г
Мельцер Л. 3. Холодильные установки, М.,
Госторг из дат, 1961.
2. Г о г о л и н А. А. Кондиционирование воздуха в.
мясной промышленности. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
3. Ейдеюс А. И., Константинов Л. И.,
Л и й в Ю. А. Расчет динамических характеристик
воздухоохладителей ВО-800. — В кн.: Исследование
работы судовых холодильных установок, вып. 3.
Калининград, 1974, с. 114—117.
4. Ш е в я к о в А. А., Яковлева Р. В.
Инженерные методы расчета динамики теплообменных
аппаратов. М., «Машиностроение», 1968.
5. Явнель Б. К. О теплопередаче через слой инея. —
«Холодильная техника», 1969, № 5, с. 34—37.
6. Buguria С, Wenzel L. А. — «I. S. Ее.
Fundamentals», vol. 9, 1970, № 1, pp. 129—138.
29

УДК 621.515.001.5
Исследование осевых сил турбодетандерного агрегата
Канд. техн. наук Э. И. ПРЕМЕТ, В. М. ШИШКИН,
Е. М. БУБИС, С. Л. БЕРМЛН
Специальное конструкторское бюро
по компрессоростроению
Турбодетандерные агрегаты ТКО-25/64,
разработанные СКВ по компрессоростроению,
работают в установках низкотемпературной
сепарации газа на газоконденсатных месторождениях
страны — Шебелинском, Вуктыльском, Ефре-
мовском и других. При эксплуатации опытной
партии выяснилось, что слабым звеном
агрегата является подшипниковый узел с
опорно-упорным подшипником качения. Анализ характера
износа и разрушения подшипников показал
наличие больших осевых сил, действующих на
ротор агрегата.
В целях отыскания наилучшей схемы
разгрузки ротора были проведены исследования
осевых сил турбодетандеров на Шебелинском
и Вуктыльском газоконденсатных
месторождениях.
Осевую силу определяли по величине прогиба
упругих измерительных колец*,
установленных в опоре ротора турбодетандера. Кольца
состояли из четырех двухопорных балочек. На
каждую балочку в месте, где образуется чистый
прогиб, с двух сторон наклеили с помощью
клея БФ-2 тензодатчики, в качестве которых
использовали датчики 2ПКП. Герметизировали
датчики обклейкой их марлей, пропитанной
смесью клея БФ-2 с двуокисью титана.
Измерительная система (рис. 1), кроме двух
измерительных колец, воспринимавших
нагрузку упорного подшипника, состояла из тензоуси-
лителя ТА-5, усиливавшего сигналы тензодат-
чиков, селектора датчиков, позволявшего
подключать к входу усилителя любые четыре пары
тензодатчиков, шлейфового осциллографа Н-115,
с помощью которого сигналы тензодатчиков
записывались на фотобумаге.
Тарировка измерительных колец проведена
в лаборатории на стенде. Для тарировки выводы
тензодатчиков через селектор датчиков
подключали к тензоусилителю. На каждую балочку
давали нагрузку, которую контролировали
динамометром ДОСМ-3. Нагрузку повышали от
нуля до^2000лН, а затем снижали снова до нуля
* Ш н е п п В. Б.,~ К о р ш и н И. М.,! П р е м е т Э. И.
Исследование осевых сил в многоступенчатых
центробежных циркуляционных компрессорах высокого
давления. — «Химическое и нефтяное машиностроение», 1969,
№ 10, с. 1—3.
ступенями через 200 Н. После чего строили
графики зависимости выходного сигнала тензо-
усилителя от нагрузки на балочку.
Для установки измерительных колец в турбо-
детандер и исключения трения наружной
обоймы упорного подшипника о стакан опоры при
перемещении подшипника под действием осевой
силы был изготовлен новый стакан опоры
ротора. В нем, помимо упорного подшипника
качения, дополнительно установили опорный
роликовый подшипник и сделали проточку в месте
расположения упорного подшипника и тензо-
метрических колец. Чтобы исключить проворот
наружной обоймы упорного подшипника, не нее
было насажено кольцо с отверстием, в которое
ввинтили стопорный винт. С этой же целью
с помощью стопорных винтов фиксировали
измерительные кольца. Установка измерительных
колец с двух сторон упорного подшипника
позволила измерять осевые силы при действии их
как в сторону компрессора, так и в сторону
турбины. Для осуществления различных вариантов
суфлирования задуммисной полости в стаканах
опор ротора были выполнены сквозные
отверстия, которые при необходимости можно было
закрыть пластинами. Провода измерительных
колец вывели через корпус высокого давления
с помощью специального герметичного
электрического разъема, состоявшего из
корпуса-фланца, конусной эбонитовой пробки и штырей
тоководов.
После предварительной сборки агрегата
проверяли работоспособность колец. Для этого к
концу ротора (см. рис. 1) крепили диск с тремя
ввинченными длинными шпильками. На
противоположных концах шпилек располагался
другой диск с нажимным винтом, который через
динамометр, установленный на шаровых
опорах, упирался в плиту. Плиту соединяли с
корпусом турбодетандера шестью короткими
шпильками. Поворотом нажимного винта создавали
осевую силу в сторону турбин, которую
измеряли динамометром. Для создания осевых сил
в сторону компрессора динамометр
устанавливали между валом ротора и плитой, причем
нажимной винт ввинчивали в плиту на место
опоры динамометра. Значения сил, найденные
по тарировочным кривым, сравнивали с
показаниями динамометра. Совпадение значений и
отсутствие перекосов сил указывало, что кольца
работоспособны, а сборка произведена
правильно. После окончательной сборки агрегата
приступали к испытаниям.
30

От датчиков
18 13 20 21 22 25
От датчикоб
fo-ViiHiii -t^0f
Рис. 1. Турбодентандер ТКО-25/64 с измерительной
системой:
/ — стакан опоры подшипникового узла; 2 — проточка в
стакане опоры; 3 — тензометрическое кольцо; 4 — упорный
подшипник; 5 — роликовый подшипник; 6 — кольцо с отверстием;
7,8 — стопорные винты; 9 — селектор датчиков; 10 — тензо-
усилитель TA-5;. 11 — осциллограф Н-115; 12 — вал ротора;
13 — корпус-фланец разъема; 14 — штыри-тоководы; 15 —
эбонитовая пробка; 16 — турбинное колесо; 17, 22 — диски;
18, 21 — шпильки; 19 — динамометр; 20 — опорная плита;
23 — нажимной винт; 24 — съемная опора ^динамометра.
Испытания проводили в следующем порядке.
Устанавливали необходимый угол соплового
аппарата а. Подключали скважины,
обеспечивающие приблизительно необходимый режим
работы агрегата, и производили его пуск.
Необходимой частоты вращения ротора добивались
увеличением или уменьшением подачи газа на
турбину, используя обвязку газосборного пункта.
Агрегат останавливали и проводили
балансировку тензоусилителя. Снова включали агрегат
и сразу же после выхода на режим фиксировали
на фотоленте сигналы тензодатчиков. Сигналы
регистрировали по четырем каналам.
Одновременно измеряли давления и температуры на
входе и выходе турбины и компрессора, а также
перепад давлений на расходомерной шайбе в
целях привязки осевых сил к газодинамическим
характеристикам агрегата.
Обработка результатов испытаний
заключалась в подсчете расхода газа через компрессор
и нахождении по тарировочным кривым осевых
сил, действующих на упорный подшипник. В
связи с тем что, как правило, невозможно
установить одинаковый коэффициент усиления
сквозного канала тензоусилитель — шлейфовый
осциллограф при тарировке и при проведении
испытаний, то для точного определения осевых
сил необходимо в полученные во время
испытаний данные внести поправки. Поправочные
коэффициенты вычисляли для каждого канала по
отношению величины отклонения луча
осциллографа от калибровочного сигнала
тензоусилителя во время тарировки к величине отклонения
во время испытаний.
31

Результаты испытаний показали, что величина
и направление осевой силы зависят от расхода
газа через агрегат, угла поворота соплового
аппарата турбины и гидравлического
сопротивления обвязки технологической линии по тракту
выход из турбины—вход в компрессор. При
этом расход газа и угол поворота соплового
аппарата определяются режимом работы агрегата,
а гидравлическое сопротивление не зависит
от режима работы и имеет широкий диапазон
значений для различных месторождений.
Гидравлическое сопротивление обвязки
газосборных пунктов удобно оценивать с помощью
параметра
ApYg
К = -
Qm
где Ар — потери давления в технологической обвязке по
тракту выход из турбины — вход в компрессор,
Па;
у — удельный вес газа на входе в технологическую
обвязку (выход из турбины), Н/м3;
g—ускорение свободного падения, м/с2;
Qm — массовый расход газа, кг/с.
Удобство пользования параметром /С,
несмотря на то, что это размерная величина,
заключается в том, что для конкретного газосборного
пункта, при фиксированном положении
регулирующей арматуры обвязки,, этот параметр
остается постоянным на любом режиме работы
турбодетандерного агрегата. Так, для установки
комплексной подготовки газа УКПГ № 6/11
Шебелинского месторождения /С=0,Ы05 1/м4.
Чтобы перейти к обычно употребляемому
безразмерному коэффициенту гидравлического
сопротивления, достаточно параметр К умножить
на квадрат площади проходных сечений обвязки.
В этом случае технологическую обвязку
необходимо разделить на ряд элементарных участков
и коэффициент гидравлического сопротивления
определять для каждого участка в отдельности,
а затем найти среднее значение. В свете этого
размерный параметр представляется более
целесообразным для оценки гидравлических
сопротивлений обвязок газосборных пунктов разных
месторождений.
На рис. 2 показано изменение осевых сил при
суфлировании задуммиснои полости
компрессора с выходной полостью турбины через отверстия
в подшипниковых стаканах во время испытаний
на Шебелинском месторождении (положительные
значения соответствуют осевой силе,
действующей в сторону компрессора, отрицательные—
в сторону турбины). Аналогичное распределение
осевых сил получалось при суфлировании
задуммиснои полости с нагнетательной полостью
компрессора (кривая 2). Это объясняется тем,
что во время испытаний давление на выходе
из турбины было близким к давлению
нагнетания компрессора.
Уг,м*/с
Рис. 2. Зависимость осевой силы р0. с от
производительности турбины VT и угла поворота соплового аппарата а
при испытаниях на Шебелинском месторождении (К =
= 0,Ы0» 1/м4; диапазон давления на входе в агрегат
28.10»- — 32-Ю6- Н/м2):
/ — суфлирование задуммиснои полости с выходной полостью
турбины; 2 — суфлирование задуммиснои полости с
нагнетательной полостью компрессора.
Нестандартность оборудования газосборных
пунктов месторождений неизбежно приводит к
тому, что при разных коэффициентах
гидравлического сопротивления обвязки, а следовательно,
при разных давлениях, вся картина
распределения осевых сил сдвигается вверх или вниз
относительно оси абсцисс в зависимости от того,
увеличивается или уменьшается коэффициент
гидравлического сопротивления.
Этот вывод подтвердили испытания на
установке УКПГ-2 Вуктыльского месторождения,
где коэффициент гидравлического сопротивления
технологических линий газосборных пунктов
в два с лишним раза превышает этот
коэффициент на Шебелинском месторождении. Поэтому
суфлирование задуммиснои полости компрессора
с выходной полостью турбины черезмерно
увеличило разгрузочную способность задуммиснои
полости и сдвинуло осевую силу в сторону
компрессора (рис. 3, кривая 1). В то же время
суфлирование задуммиснои полости с
нагнетательной полостью компрессора дало
удовлетворительные результаты (кривая 2). Это объясняется
тем, что давление нагнетания компрессора, по
сравнению с давлением на выходе из турбины,
более динамично реагирует на изменение
давления всасывания компрессора, а следовательно,
на изменение коэффициента гидравлического
сопротивления обвязки.
Классический наддув задуммиснои полости
давлением всасывания был осуществлен при
испытаниях на Вуктыльском месторождении.
Однако он не дал желаемых результатов. Траек-
32

0,30 0,35 ОМО ОМ 0,50Vt,mVc
Рис. 3. Зависимость осевой силы /?а с от
производительности турбины Vt и угла поворота соплового аппарата а
при испытаниях на Вуктыльском месторождении
(диапазон давления на входе в агрегат 60-105—70-Ю5 Н/м2):
/ — суфлирование задуммисной полости с выходной полостью
турбины; 2 — суфлирование задуммисной полости с
нагнетательной полостью компрессора; 3 — суфлирование
задуммисной полости с выходной полостью турбины при уменьшенном
гидравлическом сопротивлении (К =0,2*106 1/м4); Щ—
режимы с нормальным гидравлическим сопротивлением (К =
= 0,25-Ю6 1/м4); D — режимы с уменьшенным
гидравлическим сопротивлением (К=0,2-105 1/м4).
В. В. ВЕСЕЛОВ, В. П. ЛУНИН
Научно-исследовательский и проектно-
технологический институт электромашиностроения
Одна из важнейших характеристик встроенного
электродвигателя — сопротивление его
изоляции, величина которого регламентируется
стандартами и техническими условиями.
В работах советских и зарубежных
исследователей [1—3] отмечены аномальные изменения
сопротивления электрической изоляции
электродвигателей под действием фреона-22. В
работе [4 ] указано, что причина этого при
использовании целлюлозной изоляции в низком
удельном объемном сопротивлении жидкого фреона-22
[3 ] и конденсации его паров в капиллярах,
происходящей в результате сорбционных процессов.
На гладких поверхностях пленочной
изоляции образуются один или несколько
молекулярных слоев фреона-22, хорошо проводящих элек-
тории кривых изменения осевых сил при разных
углах поворота соплового аппарата и разных
расходах остались те же, как и в случае наддува
задуммисной полости давлением нагнетания, но
вся картина распределения осевых сил
сместилась вниз относительно оси абсцисс. Вследствие
этого на аналогичных режимах при больших
значениях угла поворота соплового аппарата
и расхода газа осевые силы были больше по
абсолютному значению, чем на рис. 3. Таким
образом, суфлирование задуммисной полости
со всасывающей полостью компрессора
целесообразно осуществлять лишь при очень
значительных гидравлических сопротивлениях
обвязки, превышающих гидравлическое
сопротивление газосборных пунктов Вуктыльского
месторождения.
Итак, можно сделать вывод, что при малых
коэффициентах гидравлического сопротивления
обвязки задуммисную. полость следует надду-
вать более высоким давлением, чтобы создавать
противодействие высокому давлению
всасывания в компрессоре, при больших
коэффициентах — меньшим давлением.
трический ток. Изменение электрического
сопротивления определяли на пленочных
материалах, широко применяющихся для изоляции
встроенных электродвигателей: полиэтилентере-
э фталатной (ПЭТФ) и политетрафторэтиленовой
(ПТФЭ), фторопластовой, пленках. Для этого-
на образец пленки (рис. 1) накладывались
попарно четыре электрода, после чего его помеща-
- ли в автоклав, который после тщательного ва-
я куумирования заполнялся насыщенным паром^
:- фреона-22.
»- Для определения сопротивления использован
тераомметр, включенный между двумя парами
.- электродов. В крышке автоклава сделан спе-
2 циальный проходной изолятор. Измерения со-
:-. противления проходного изолятора показали,
;. что на воздухе оно равно 0,15х1013 Ом, а в на-
[- сыщенных парах фреона-22 при комнатной тем-
>- пературе снижается до 0,20-1011 Оп. Для устра-
:- нения влияния утечек через изолятор его обо-
УДК 621.57.041-213.3.313
Влияние фреона-22 на электрическое сопротивление
пленочной изоляции встроенных электродвигателей
з$

1 1
! Ю Г
1 L-^—I
J
*\
|V<
—|-о
W
О/
о
5\
\1
&*
"^
^>4
•*У ill
Рис. 1. Образец пленки 1 с наложенными на нее
электродами 2.
гревали" снаружи лампой мощностью 150 Вт.
Оказалось, что через 2 мин после начала
прогрева сопротивление проходного изолятора
достигает максимального значения, равного
сопротивлению на воздухе, а затем начинает
медленно снижаться. Поэтому все замеры
сопротивления образцов пленок в автоклаве проводили
через 2 мин после начала обогрева. Результаты
замеров приведены в таблице.
Пленка
ПЭТФ
ПТФЭ
Сопротивление образца, Ом
на воздухе
0,12-1013
0,15-1013
в насыщенных
парах фреона-22
0,40-1011
0,25-1011
Наличие адсорбционного слоя фреона-22 на
поверхности пленки приводит к снижению
сопротивления образца почти в 100 раз.
Расчет показывает, что удельное
поверхностное сопротивление ПЭТФ и ПТФЭ пленок
в насыщенных парах фреона-22 при комнатной
температуре составит соответственно 1,6-1012
и 1,0-1012 Ом, т.е. на 3—4 порядка меньше
чем сопротивление этих пленок на воздухе
после кондиционирования.
Толщина полимолекулярного слоя фреона-22
растет при увеличении относительного давления,
что приводит к уменьшению поверхностного
сопротивления при относительных давлениях,
больших 0,6—0,8.
^Величина относительного давления фреона-22
герметичной системы зависит от ее конструкции
и режима работы и может изменяться в широких
пределах. К конструктивным параметрам,
определяющим относительное давление, относятся
место расположения встроенного
электродвигателя на пути фреона, величина объема
герметичной системы, количество фреона-22 и масла
и соответствующее давление фреона-22 над
маслом. Основные параметры режима работы —
это температуры изоляции электродвигателя,
пара фреона-22 и окружающей среды.
Встроенный электродвигатель может
располагаться как на стороне низкого, так и на стороне
высокого давления. Изменения относительного
давления фреона-22 определяются по величине
температуры изоляции, так как представляет
интерес конденсация паров фреона-22 на ее
поверхности.
При пуске компрессора со встроенным
электродвигателем на стороне низкого давления
давление фреона-22 снижается, а обмотки
электродвигателя разогреваются. Поэтому
относительное давление фреона-22 быстро
уменьшается, а сопротивление изоляции возрастает.
В случае расположения электродвигателя на
стороне высокого давления наблюдается более
сложная зависимость. На рис. 2 представлена
зависимость сопротивления изоляции из ПЭТФ
пленки и температуры обмоток встроенного
электродвигателя бытового кондиционера японской
фирмы «Тосиба» от времени после пуска и после
остановки. В первое время (около 15 с) после
пуска давление в компрессоре растет быстрее,
чем температура обмотки, поэтому увеличивает-
t;c
w у
joU
20\
10
ROm
109
5
108
ю7
5
I-—^V—
7>
^"
~*~*"~~\
и°с
W
30
20
/О
й}Ом
10т
- ю*
10
7Lv>
100
а
jjr ^"^*
»
1000
х
^ч
ч.
г,с
10
100
1000
10000 z,c
Рис. 2. Зависимость сопротивления^изоляции из ПЭТФ
пленки и темпер ату ры|обмоток встроенного
электродвигателя бытового кондиционера японской фирмы «Тосиба»
от времени после пуска (а) и после остановки (б).
34

ся относительное давление и уменьшается
сопротивление изоляции. В дальнейшем (после
стабилизации давления) температура обмотки
и соответственно сопротивление изоляции
постепенно возрастают.
Минимальное значение сопротивления
изоляции электродвигателя наблюдается не во время
стоянки, как для встроенных
электродвигателей на стороне низкого давления, а через 15 с
после пуска. В этот момент времени оно равно
~8 МОм, что по существующим у нас нормам
(ГОСТ 10612—63 «Компрессоры поршневые
герметичные фреоновые малой холодопроизводи-
тельности» и ГОСТ 17240—71 «Компрессоры
фреоновые герметичные») является недопустимым.
Установившееся во время работы значение
сопротивления изоляции примерно на порядок
ниже сопротивления во время стоянки (при
более высокой эксплуатационной температуре
обмоток этого может и не быть).
Изменение сопротивления изоляции
указанного электродвигателя после остановки также
имеет ряд особенностей (см. рис. 2): давление
у электродвигателя падает быстро; процесс
охлаждения обмоток более инерционен. Поэтому
относительное давление фреона-22 некоторое
время будет уменьшаться, при этом
сопротивление изоляции растет около получаса.
Дальнейшее снижение температуры обмоток приводит
к усилению конденсации паров фреона-22 на
изоляции и уменьшению ее сопротивления.
Указанные явления конденсации пара
возникают и в случае использования фреона-12 (ди-
хлордифторметана). Однако сопротивление
изоляции существенно не изменяется, так как у
жидкого фреона-12 высокое удельное объемное
сопротивление, находящееся на уровне
сопротивления его паров [3].
В обычных атмосферных условиях снижение
сопротивления изоляции из-за конденсации
влаги приводит к уменьшению ее пробивного
напряжения, что увеличивает опасность
преждевременного выхода из строя электродвигателя.
Но фреон-22 (в отличие от воды) относится к так
называемым электроотрицательным газам,
молекулы которых способны захватывать свободные
электроны и замедлять развитие электрического
разряда, что приводит к увеличению их
пробивного напряжения. Испытания показали, что
на воздухе напряжение перекрытия между
электродами (см. рис. 1) при расстоянии между ними
1 мм составляет около 2 кВ, в то время как
в насыщенных парах фреона-22 перекрытия
не происходит даже при напряжении 4 кВ.
Таким образом, во втором случае несмотря на
снижение электрического сопротивления
пробивное напряжение увеличивается.
Следовательно, это снижение, вызванное поверхностной
адсорбцией на пленочной изоляции фреона-22,
не может быть причиной ее пробоя.
Сказанное позволяет сделать следующие
выводы.
Низкое сопротивление пленочной изоляции
в парах фреона-22 обусловлено их
поверхностной конденсацией и низким удельным
объемным сопротивлением жидкого фреона-22.
Сопротивление изоляции встроенного
электродвигателя в парах фреона-22 зависит не
только от примененных материалов, но и от
характеристик герметичной системы, а также от
режима работы ее компрессора.
Снижение сопротивления изоляции
электродвигателя, вызванное поверхностной
конденсацией паров фреона-22, не приводит к снижению
ее пробивного напряжения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Э л ь к и н И. А., М а л к и н Л. Ш.,
Соколова Л. М. Изменение сопротивления изоляции
электродвигателей герметичных компрессоров. — В кн.:
«Надежность малых холодильных машин». М., ЦНИИТЭИ-
легпищемаш, 1970, с. 103—108.
2. Мостовой А. Ф. Повышение сопротивления
изоляции электродвигателей герметичных компрессоров,
работающих на фреоне-22. — «Холодильная техника»,
1974, № 6, с. 44—46.
3. В each am Е., Divers R. — «Refrigerating
Engineering», 1955, v. 63, № 7, pp. 33—40, 108.
4. В е с е л о в В. В. Сопротивление целлюлозной
изоляции двигателей, встроенных в холодильный
компрессор. — «Электротехническая промышленность». Сер.
«Электротехнические материалы», 1976, вып. 3 F8),
с. 4—7.

УДК 621.565.92:658.562
Оценка качества изготовления бытовых холодильников с помощью
коэффициента дефектности
Г. И. ЧЕРНЯК, Д. И. ШИФРИНЛ
Минский завод холодильников
Для обеспечения высокого качества
выпускаемой продукции, как показывает опыт передовых
промышленных предприятий, важное значение
имеет выбор методов оценки качества. Наиболее
оптимальной формой оценки является
сочетание методов сплошного и выборочного
контроля *.
Приемо-сдаточные испытания бытовых
холодильников проводятся по методу сплошного
контроля в соответствии с ГОСТ 16317—70
(«Холодильники бытовые электрические»).
Массовый характер производства, относительная
сложность и длительность этих испытаний не
позволяют в полной мере оценить качество
отдельных узлов и холодильника в целом. Поэтому
имеется возможность проверить только
функционирование холодильника и область
предельных значений наиболее важных
параметров.
Для оперативного воздействия на весь ход
производственного процесса, включая входной
контроль комплектующих изделий, такой
оценки явно недостаточно. В связи с этим на
Минском заводе холодильников проводят
выборочный контроль качества готовой продукции.
Ужесточение нагрузок и расширение видов
испытаний при выборочном контроле позволяют
выявить большинство скрытых дефектов, оценить
качество отдельных узлов и установить причины
отказов.
В основу метода выборочного контроля
холодильников, разработанного совместно со
Всесоюзным научно-исследовательским институтом
стандартизации, положен принцип оценки
качества по коэффициенту дефектности. Известно,
что коэффициент дефектности представляет собой
среднее взвешенное количество дефектов,
приходящихся на единицу продукции (ГОСТ
16431—70 «Качество продукции. Показатели
качества и методы оценки уровня качества
продукции. Термины и определения»). Для
установления коэффициента дефектности в
холодильнике выделено семь основных узлов:
компрессор, холодильный агрегат (без компрессора),
* Ротшильд Л. Г. Управление качеством изделий
в условиях конвейерного производства. М., Изд-во
стандартов, 1974.
пуско-защитное реле, реле температуры,
выключатель, электропроводка, шкаф (в сборе).
Такая дифференциация холодильника по
элементам осуществлена с учетом двух факторов:
интенсивности отказа данного узла в процессе
производства и эксплуатации, а также стоимости
узла и работ по его замене.
Коэффициент дефектности определяют по
формуле
1 k
где п — число испытанных холодильников;
zt — коэффициент весомости i-ro вида дефектов;
di — число дефектов t-ro вида, обнаруженных среди
п-го числа испытанных холодильников;
k — число условно выделенных основных узлов
холодильника.
Коэффициент дефектности характеризует
величину средних потерь от брака и затрат на
ликвидацию дефектов производства,
приходящихся на одно изделие.
Коэффициент весомости любого узла
холодильника имеет строго определенное значение
в зависимости от стоимости узла и трудоемкости
работ по его замене. Анализ слагаемых
уравнения позволяет выявить виды дефектов,
ликвидация причин появления которых дает
наибольший эффект. Этим дефектам соответствуют
наибольшие значения произведения Zjdf.
Систематический, ежедневный контроль
качества холодильников с помощью коэффициента
дефектности позволяет следить за
стабильностью технологического процесса и качеством
комплектующих изделий.
Выборочному контролю подвергают 10%
выпускаемых холодильников. Испытания
проходят на специальной термостатированной
станции, в которой поддерживается температура
воздуха 32±2°С. Во время испытаний
определяют: теплоэнергетические параметры при
уставке реле температуры «норма»;
теплоэнергетические параметры при фиксированной температуре
в геометрическом центре холодильного шкафа
+5°С; распределение температур по элементам
холодильного агрегата при цикличной работе
холодильника; работоспособность холодильника
при уставке реле температуры на максимальное
охлаждение; параметры электродвигателя при
работе холодильника в аварийном режиме; теп-
лопроходимость шкафа.
36

Каждый холодильник, параметры которого
выходят за установленные пределы, подлежит
обязательному анализу с целью установить
действительную причину отказа.
На основании результатов испытаний
рассчитывают коэффициент дефектности Д и строят
график, на который последовательно наносят
его фактические значения (см. рисунок). По оси
абсцисс откладывается время (в сутках), в тече-"
ние которого испытано я-е число
холодильников, по оси ординат — значение коэффициента
дефектности по результатам испытаний
суточной выборки холодильников. Изменение
коэффициента Д во времени характеризует динамику
уровня качества изготовления, дает возможность
выявить колебания уровня качества под действием
случайных и систематических факторов и
сравнить данный коэффициент дефектности с
коэффициентом дефектности в предшествующий
период работы и с базовым коэффициентом
дефектности Дб. Значение базового коэффициента
дефектности принимается за исходное при
сравнительных оценках качества. Величина Дб
определяется для каждой модели холодильника на
основании годовой или полугодовой выборки
по формуле
k
i = 1
где PtQ = — — число дефектов, приходящихся на один
"б
холодильник в базовом периоде;
drf — суммарное число дефектов i-то вида,
обнаруженных среди холодильников,
испытанных в базовом периоде;
щ — число холодильников, испытанных в
базовом периоде (п^ должно быть
значительно больше п).
Необходимо отметить,' что даже при
стабильном качестве изготовления продукции
возможно значительное отклонение коэффициента
дефектности от его базового значения. Это вызвано
случайностями ограниченного объема
оцениваемой выборки. В связи с этим базовое значение
/ Z J Ч 5 6 7 8
время, сутки
А Ы
Динамика уровня качества изготовления бытовых
холодильников.
коэффициента дефектности ограничено верхней
Дв и нижней Дн сигнальными границами.
Если Дн ^ Дг ^ Дв, то стабильность
технологических процессов изготовления
холодильников находится на уровне базового значения.
Если показатель дефектности превышает
допустимый уровень, то фиксируется нарушение
стабильности технологических процессов. В этом
случае на заседании постоянно действующей
комиссии по качеству разбираются причины
нарушения и разрабатывается план
мероприятий по их устранению.
Если Дг ^ Дн, то стабильность
технологических процессов изготовления холодильников
превышает базовый коэффициент дефектности.
Ежедневное определение коэффициента
дефектности и сравнение его с базовым значением
позволяют своевременно выявить любые
отклонения в технологическом процессе, снизить
внутризаводской брак, обеспечить заданный уровень
качества выпускаемой продукции. Установление
нормативных значений коэффициента
дефектности дает возможность обоснованно планировать
повышение качества холодильников.
VvV\/\/VN/N/\A/VN/\/VVV\A/\A/\/4/\/\/\/V^^
УВАЖАЕМЫЕ ЧИТАТЕЛИ!
В отделе распространения издательства «Пищевая промышленность»
имеются следующие номера журнала «Холодильная техника»:
1971 г. —№ 7;
1975 г. —№ 4;
1976 г. —№№ 2, 4, 5, 6, 7.
Заказы на журналы (без денежных переводов) следует направлять по
адресу: 113035, Москва, М-35, 1-й Кадашевский пер., 12. Издательство
«Пищевая промышленность}», отдел распространения.

УДК 663.95
Калориметрическое исследование зеленого чайного листа
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ,
доктор техн. наук В, Ф. ЛЕБЕДЕВ,
канд. техн. наук С. Д. МЕДУНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
Доктор биол. наук, проф. К. М. ДЖЕМУХАДЗЕ
Институт биохимии им. А. Н. Баха АН СССР
ВНИХИ, Институт биохимии им. А. Н. Баха
АН СССР и Государственное производственное
объединение «Чай-Грузия» заняты проблемой
оптимизации процессов и холодильного
оборудования для промышленного производства
чая по методу, предложенному Институтом
биохимии [1].
Для выполнения указанной работы
требовались данные по теплофизическим свойствам
чайного листа в области отрицательных температур,
которые отсутствовали в литературе. Это
обусловило необходимость исследований, в первую
очередь, удельной теплоемкости и энтальпии
свежего грузинского зеленого чайного листа
при температурах от 200 до 320 К.
Экспериментальные исследования проводили
на адиабатической калориметрической
установке ВНИХИ методом порционного подвода
тепла. При исследованиях применен менее
массивный калориметр, чем в работе [2].
Схема калориметра приведена на рис. 1.
Калориметр массой 194 г состоит из припаиваемой
легкоплавким припоем крышки У, корпуса 2,
крестовины 3, четырех капилляров 4 для
электронагревателя и центральной трубки 5 для
платинового термометра сопротивления.
Вначале определяли тепловое значение
калориметра, заполненного воздухом, затем
калориметра, заполненного водой. Результаты
различались не более чем на 6%.
В калориметр помещали от 70 до 100 г
зеленого чайного листа, припаивали крышку / и
проверяли на герметичность. Из той же партии
листа отбирали пробу для анализов на
содержание влаги, для чего при температуре 40°С
высушивали лист под вакуумом до постоянной
массы.
После проверки на герметичность калориметр
помещали в установку и охлаждали до
стабилизации температуры на самом низком уровне.
Затем порционным подводом тепла в
адиабатических условиях повышали температуру до
максимальной. Первичную обработку опытных
данных проводили в соответствии с
рекомендациями [3].
Вторично опытные данные обрабатывали на
ЭВМ «Наири-С» для нахождения коэффициентов
эмпирического интерполяционного уравнения F)
методом последовательных приближений из
условия минимума суммы квадратов
относительных отклонений расчетных значений удельной
теплоемкости чайного листа от опытных в
области отрицательных температур.
Теплоемкость рассчитывали по соотношениям:
C = Cw+Cd(\—W); A)
dl
cw=(w—l)cs+lci+Ljf\ B)
cs = 2,1089 + 0,0073947 (Г —273,15); C)
273, 15 273, 15 .
L^333,604— Г cL-dT+ Г cs-dT\ D)
Рис. 1. Схема калориметра.
38

110
90
70
\ 50
30
X
I
§
I
ь
J
""It
1
I
I
ZOO 220 2W 260 280
Температура Т,К
Рис. 2. с, Г-диаграмма.
следующих пределах: I сорт 272,42—272,16 К;
II сорт 272,48—272,23 К; III сорт 272,69—
272,24 К.
По данным работы [6], температура
замерзания чайного листа изменяется от 271,65 до 271,15
К.
Для нахождения коэффициентов зависимости
G) дополнительно определяли удельную
теплоемкость зеленого чая с содержанием влаги не
более 5%.
Среднее квадратическое отклонение 35
опытных значений удельной теплоемкости в
области отрицательных температур от расчетных
значений удельной теплоемкости по зависимости
A) равно 13,6 %, а в области положительных
температур для 28 опытов — 3%.
С использованием соотношения G)
рассчитаны таблицы, на основе которых построены
диаграммы зависимости от температуры в
диапазоне от 200 до 320 К удельной теплоемкости
(рис. 2), энтальпии (рис. 3) и количества
вымороженной воды (рис. 4) грузинского зеленого
чайного листа с наиболее вероятным
содержанием влаги 78,9%.
Таблицы и диаграммы построены впервые и
предназначены для оптимизации процессов и
оборудования для обработки зеленого чайного
листа холодом.
а = 4,2182 — 0,003308 (Т — 273,15) + 0,00007553х
Х(Г — 273,15J; E)
1=1 —
'+*-»твНТ
F)
G)
cd= —0,75+0,007552-7.
В приведенных соотношениях:
с—удельная теплоемкость, Дж/(г-К);
L — удельная теплота плавления, Дж/г;
Т — температура , К;
а,у,Тэ — коэффициенты эмпирического
интерполяционного уравнения;
w — содержание влаги в чае;
/ — массовая доля воды в чае, [находящейся
в жидкой фазе.
Нижние индексы относятся:
w—к воде с учетом ее фазовых переходов;
s—ко льду;
/ — к воде в жидкой фазе;
d — к сухим веществам;
кр — к началу замерзания.
Коэффициенты соотношений C), D) и E)
взяты из литературных источников
соответственно [4], [5] и [4].
В результате расчетов найдено:
06=1,10; у=ТкР+ 1,13; Тэ = 90К. (8)
Криоскопическая температура грузинского
зеленого чайного листа по результатам
термографических анализов ВНИХИ находится в
?77/7
uUU\
,ЮО\
\300
vT
%200
100
0
200 2W 280
Температура Т,К
Рис. 3. i, Т-диаграмма.
J20

1t0
0,8
%0}6
\
=3
4 200
U i
210 220
230 240 250
Температура Г, А
260 270275
Рис. 4. Диаграмма зависимости количества
вымороженной воды от температуры зеленого чайного листа.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Джемухадзе К. М. Биохимические основы
производства чая при быстром и глубоком замораживании
сырья.—Доклад на XIV Международном конгрессе
по холоду. М., 1975.
2. Л а т ы ш е в В. П., Озерова Т. М., Оле -
н е в а Г. Е. Исследование удельной теплоемкости
и энтальпии топленого свиного жира. — Труды ВНИХИ
«Холодильная технология мяса и мясо продуктов».
М., 1975.
3. Скуратов С. М., Колесов В. П.,
Воробьев А. Ф. Термохимия. Ч. 1. М., изд. Московского
университета, 1964.
4. Т к а ч е в А. Г., Плотников В. Т.
Термодинамический анализ процессов опреснения вод с помощью
холодильных машин. В кн.: «Исследования по
термодинамике». М., Наука, 1973, с. 190—198.
5. В е й н б е р г Б. П. Лед. М.—Л., Гос. изд-во технико-
теоретической литературы, 1940.
6. Эффективность холодильного хранения
зеленого чайного листа. — «Холодильная техника», 1975,
№ 3, с. 39—41. Авт.: В. И. Гомелаури, А. И. Мусхе-
лишвили, А. Г. Хоштария, О. III. Везиришвили.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 512348 B1) 2085242/28-13 B2) 19.12.74 2 E1) F 25
D 13/06; А 23 В 4/06 E3) 664.8.037 G2) Н. А.
АЛЕКСАНДРОВА, Р. С. ЕРМАКОВА, Э. И. КАУХЧЕШВИ-
ЛИ, В. В. МАКАРОВ, В. М. ОРЛОВСКИЙ, Т. С.
ПАВЛОВА, М. Н. УСТИНОВ, В. А. ЦВЕТКОВ G1)
Московский ордена Ленина и ордена Октябрьской Революции
мясокомбинат и Московский технологический институт
мясной и молочной промышленности
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРОЗКИ
ЭНДОКРИННОГО СЫРЬЯ, включающее термоизолированную камеру,
заполненную жидким азотом, с подводящими и отводящими
транспортирующими органами, отличающееся тем, что,
с целью увеличения производительности и возможности
одновременного замораживания нескольких видов
эндокринного сырья, камера выполнена в виде барабана,
внутри которого имеются кольцеобразные перегородки,
разделяющие последний на несколько отсеков, а на
внутренней поверхности барабана укреплены лопасти, при этом
барабан установлен с возможностью вращения, а
подводящие и отводящие органы примыкают соответственно к
каждому отсеку камеры.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
сокращения потерь азота, лопасти выполнены
перфорированными.
A1) 513218 B1) 2033548/24-6 B2) 11-06.74 2 E1) F 25
В 1/02; F 25 В 39/04 E3) 621.574 G2) А. С. БУРЛАК,
Ф. И. ДАВЫДОВ, В. Ф. КОВАЛЕВ, С. Р. РЕЗНИК,
Г. С. ФАРШАЙТ G1) Специальное конструкторско-тех-
нологическое бюро компрессорного и холодильного
машиностроения
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ, содержащий
размещенный в корпусе диффузор, с расположенными в нем
конденсатором, компрессором и вентилятором, отличающийся
тем, что, с целью повышения экономичности, конденсатор
выполнен из двух параллельно соединенных секций,
размещенных симметрично оси компрессора и вентилятора
и служащих боковыми стенками диффузора.
птттттт
A1) 514171 B1) 1990895/24-6 B2) 22.01.74 2 E1) F 25 В
21/02; Н 01 L 35/00 E3) 537.32 G2) Г. А. ИВАНОВ,
А. Ф. ПАНАРИН, В. С. ПОНОМАРЕВ G1)
Ленинградский государственный ордена Трудового Красного Знамени
педагогический институт им. А. И. Герцена
E4) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ ХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий центральную и вспомогательные термопары,
электроизолированные одна от другой и установленные со
ступенчатым смещением холодильных спаев,
отличающийся тем, что с целью повышения холодильного ресурса
путем обеспечения максимальной теплопроводности в
направлении, перпендикулярном к направлению тока, термопары
жестко соединены смежными боковыми поверхностями, а
смещение холодных спаев выполнено по экспоненте.
40

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.574.3
Промышленные испытания
гидроциклона для разделения
масла и жидкого аммиака
Канд. техн. наук И. И ВАГАБОВ, В. В. ОЛЕЙНИК
Дальневосточный технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
Е. 3. КОВНЕРЦЕВ
Владивостокский холодильник Росмясорыбторга
Для смазки поршневых, винтовых и
ротационных компрессоров аммиачных холодильных
машин широко используется масло ХА-30 (ГОСТ
5546—66). Масло из компрессора уносится
вместе с парами аммиака на нагнетательную
сторону, так как отделители масла не обеспечивают
полного разделения масла и паров аммиака.
Даже в наиболее эффективном барботажном
маслоотделителе эффективность разделения не
превышает 90%. Исследованиями [1 ]
установлено, что масло попадает в испарительную
систему и снижает эффективность работы
охлаждающих приборов. В насосно-циркуляционных
системах оно циркулирует вместе с аммиаком,
вызывая нарушения в работе насосов и в
распределении аммиака в охлаждающие приборы.
Непрерывное отделение масла от жидкого
аммиака можно осуществить в гидроциклоне.
Принцип работы гидроциклона, эффективность
отделения масла от жидкого аммиака,
оптимальные размеры гидроциклона для насосных
аммиачных схем и методика расчета аппарата
рассмотрены ранее [2, 3].
Гидроциклон был испытан в производственных
условиях на Владивостокском
распределительном холодильнике. Емкость пятиэтажного
холодильника 16,5 тыс. т. Система охлаждения на-
сосно-циркуляционная с верхней подачей
аммиака в батареи. Основное оборудование
холодильной установки было поставлено японской
фирмой «Майекава».
Температурный режим в камерах хранения
мороженых продуктов постепенно ухудшался
и в конце 1974 г. составил в среднем— 10 -.
— 12° С при температуре кипения аммиака
—28°С. Одна из причин ухудшения
температурного режима в камерах — замасливание
испарительной системы из-за неудовлетворительной
работы маслоотделителей. Значительное
скапливание масла в приборах охлаждения
происходило также из-за отсутствия дренажного
ресивера. Во время снятия снеговой шубы
жидкий аммиак сливался в циркуляционный ресивер.
В схему аммиачной холодильной установки
были включены два гидроциклона (рис. 1).
Один гидроциклон (рис. 2) был установлен
после аммиачного насоса. За шесть дней работы
с его помощью было отделено 400 кг масла,
за 24 дня из системы было выпущено 1164 кг.
Выпуск отделенного масла из аппарата
производили вначале периодически, а после
подсоединения маслопроводом диаметром 6 мм к
маслосборнику — непрерывно, при постоянно
открытом маслоспускном вентиле. Это дало
возможность значительно увеличить эффективность
разделения, так как в этом случае
маслоотделитель работал с открытым нижним выпуском.
Применение гидроциклона обеспечило устойчивую
работу аммиачного насоса, способствовало улуч-
Рис. 1. Включение гидроциклонов в схему аммиачной
холодильной установки.
/ — гидроциклон до регулирующего вентиля; 2 —
циркуляционный ресивер; 3 — гидроциклон после аммиачного насоса;
4 — маслосборник.
41

Рис. 2. Гидроциклон, установленный после аммиачного
насоса.
шению температурного режима в охлаждаемых
камерах.
Второй гидроциклон был установлен перед
регулирующим вентилем на линии подачи
аммиака в циркуляционный ресивер. Испытания
показали практическую работоспособность
гидроциклона и в этой части схемы установки.
Так, если из барботажного маслоотделителя
было выпущено 29 кг масла, то из гидроциклона
за это же время — 18 кг масла.
Как видим, гидроциклон является
эффективным устройством, позволяющим удалять масло
из аммиачных холодильных установок.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Е m b 1 i k К. — «Kaltetechnik», 1964, № 6.
2. А б д у л ь м а н о в X. А., ВагабовИ. И.
Применение гидроциклона для разделения масла и жидкого
аммиака. — «Холодильная техника», 1971, № 12,
с. 11—15.
3. Абдульманов X. А., Вагабов И. И. Об
эффективности разделения масла и жидкого аммиака
в гидроциклоне. — «Холодильная техника», 1975,
№ 1, с. 24—27.
УДК 621.5.041-771
Приспособление для разборки
герметичных компрессоров*
Приспособление предназначено для разборки
герметичных компрессоров (отсоединение
собственно компрессора от полукожуха).
Приспособление представляет собой
основание 1 (см. рисунок), к которому прикреплены
два упора 2, стойка 3 с маховиком 4 и прижим 5,
перемещающийся; в горизонтальной плоскости.
Само приспособление прикрепляют к верстаку
болтами.
Габаритные размеры приспособлений для
компрессоров:
Длина,
Ширин*
Высота
Масса,
мм
1, ММ
мм
кг
ВСр
200
120
415
8,1
ФГК
350
135
130
9,3
* Информационный листок № 73—75
Государственного научно-исследовательского института
научной и технической информации (ГОСИНТИ).
Принцип его работы: компрессор
устанавливают на основании, путем вращения маховика
перемещают прижим, который прижимает
компрессор к упорам. После закрепления
приступают к разборке.
Данное приспособление позволило улучшить
условия труда и повысить производительность
труда слесарей-сборщиков.
*. J
Ш.
уу
Шт
Ф
^г
350
Приспособление для разборки герметичных компрессоров.
42

Поддон с кронштейном
для испарителей*
Рационализаторы Московского
специализированного комбината холодильного оборудования
предложили изменить форму поддонов,
служащих для сбора талой воды при оттаивании
снеговой шубы с испарителей ИРСН-10
и ИРСН-12,5 холодильных машин ИФ-49,
ИФ-56м, АКФВ-4 и АКФВ-6: вместо
прямоугольных применять поддоны
трапецеидального сечения, обеспечивающего большую
жесткость.
Поддон состоит из основания 1 (см. рисунок),
боковин 2 и ободка 3, выполненного из
проволоки ОС-3 ГОСТ 9850—61. В нижнюю его часть
впаяна воронка 4 для слива воды. При
необходимости на нее можно надеть резиновый шланг.
Материалом для поддона служит листовая
оцинкованная сталь, спаянная в местах соединения
стыков листов припоем ПОС-30.
Для крепления поддона под испарителем
применяются кронштейны из полосовой стали 5X30,
форма которых соответствует наружной форме
* Информационный листок * № 15—73
Государственного научно-исследовательского института
научной и технической информации (ГОСИНТИ).
КОНСУЛЬТАЦИЯ
Крыши и кровли
холодильников
Н. К. СОЛОВЬЕВ
Крыши и кровли холодильников — наиболее
ответственные элементы конструкции здания, от
состояния которых зависит срок службы
изоляции, перекрытий и, в конечном счете,
нормальная эксплуатация предприятия.
В начале тридцатых годов проектные
организации почти повсеместно предусматривали для
многоэтажных холодильников плоские крыши
с совмещенными кровлями, малым уклоном
и отводом атмосферных осадков в
железобетонные пристенные желоба-лотки. Шатровые кры-
УДК 621.565.7
поддона. В верхней части кронштейна выштам-
повано овальное отверстие.
Применение трапецеидальных поддонов с
кронштейнами повышает культуру
обслуживания холодильных установок.
Поддон трапецеидальной формы.
ши проектировали обычно для одноэтажных
холодильников. Для того чтобы судить о
преимуществах и недостатках обоих вариантов
конструкций крыш, необходимо хорошо изучить
проектные решения и технику выполнения
строительных работ, а также оценить
результаты эксплуатации.
Ниже приведены примеры конструкций крыш
на действующих холодильниках.
Строительство холодильника в
Ленинградском торговом порту закончено в 1926 г. Здание
четырехэтажное с плоской крышей и
совмещенной кровлей (рис. а). На железобетонное
покрытие наклеены на битуме три слоя пробковых
плит «экспанзит», по которым уложен и
заблокирован битумом пароизоляционный слой из
пергамина. Изоляция покрыта бетонной
коркой с уклоном к наружным стенам в пределах
1 : 100—1 : 80. Бетонная корка выведена на
43

Примеры конструкции крыш на действующих
холодильниках (период 1926—1970 гг.):
а — холодильник в Ленинградском торговом порту; б —
холодильник Ленхладокомбината № 5 (корпус А); в —
Ленинградский холодильник № 6; г — холодильник при
Ленинградском заводе плавленых сыров; 1 — рубероид; 2 — изоляция
«экспанзит»; 3 — железобетонное перекрытие; 4 — кирпичная
кладка; 5 — ледяная линза; 6 — бетонная корка; 7 —
растительный слой; 8 — воздушная прослойка; 9 — изоляция из
льняной костры; 10 — деревоплита; // — пароизоляция; 12 —¦
обрешетка доски; 13 — изоляция из торфоплит; 14 — армобе-
тонная корка; 15 — слуховые вентиляционные окна в коньке;
16 — кровля.
стены железобетонных водосточных желобов и
покрыта трехслойным рубероидным ковром,
поверх которого насыпан слой растительного
грунта толщиной 15 см (по слою из дренирующего
крупнозернистого песка). По контуру
наружных стен сделан бетонный упорный поребрик с
дренирующими отверстиями. Качество работ и
материалов было очень хорошим.
После нескольких лет эксплуатации вдоль
наружных стен верхнего этажа начала
появляться капель, которую вначале приняли за
конденсат. Затем появились сосульки и ледяные
сталактиты. На потолке камер верхних этажей
стали проступать мокрые пятна.
Через 20 лет обнаружились резкие
деформации в стеновой изоляции и течь в камерах
верхнего этажа, в связи с чем с крыши сняли
растительный слой и уложили новый рубероидный
ковер. В камерах нижних этажей с минусовыми
температурами плитная изоляция («экспанзит»)
в отдельных местах оторвалась от стен, так как
за плитами образовались мощные ледяные
линзы. Кроме того, целые пролеты изоляции упали
внутрь камер вместе со штукатуркой. На
участках пристенных железобетонных колонн лед
отжал наружные части стен, в результате чего
деформировалась кладка. Это далеко не все
отрицательные последствия, вызванные плохой
защитой здания крышей и кровлей плоского
типа.
Холодильник Ленхладокомбината № 5
строился в 1931—1934 гг. Холодильник шестиэтажный
с подвалом. Площадь крыши 3 тыс. м2.
Перекрытия площадью 20 тыс. м2 выполнены из дере-
воплиты (доски 150x50 мм на ребро),
уложенной по каркасу из тавровых железобетонных
прогонов (рис. б). На деревоплиту уложен слой
изоляции из льняной костры толщиной 25 см.
Над изоляцией по специальным дощатым
стропилам нашит слой шпунтованных досок, по
которому уложена пароизоляция из пергамина
на битуме. Затем идет воздушная прослойка
толщиной 60 мм и по брусчатым лагам уложен
дощатый настил из шпунтованных досок
толщиной 50 мм. По обрешетке настлан рубероидный
ковер. Уклон крыши 1 : 100—1 : 80. Вдоль
наружных стен устроены железобетонные
желоба. Вода отводится из желобов по водосточным
трубам.
Профиль крыши тот же, что и на
холодильнике Ленинградского торгового порта. Аналогичны
и результаты эксплуатации.
В 1948 г. администрация приняла решение
накрыть плоскую крышу шатром из деревянных
двускатных стропил и частично заменить изоля-

цию пенобетонными блоками. Это избавило от
необходимости проведения частых ремонтов,
дало возможность систематически проверять
состояние изоляции и кровли, в течение многих
лет сохранить нижележащие конструкции
холодильника.
Ленинградский холодильник № 6 построен
в 1936—1940 гг. Холодильник пятиэтажный с
плоской крышей. По железобетонному
перекрытию с уклоном 1 : 100 наклеена на битуме
изоляция из шести слоев торфоплит, по которой
уложен пароизоляционный слой из пергамина на
битуме и армобетонная корка, монолитно
соединяющаяся с задней стенкой железобетонного
желоба. Армобетонная корка накрыта
трехслойным рубероидным ковром, поверх
которого уложен растительный слой толщиной 15 см
(рис. в). Следует отметить как весьма
рациональное решение расположение железобетонных
желобов вне зоны стеновой изоляции. Защита
от постоянного увлажнения была недостаточно
эффективной из-за устройства на крыше
охлаждающего брызгального бассейна (впоследствии
его сняли, так же как и растительный слой).
Шаг колонн на холодильнике 6,3 м. Все
служебные, административные помещения,
трансформаторная подстанция, котельная, машинное
отделение, завод сухого льда размещены в одном
контуре, что в дальнейшем вызвало ряд
неудобств и необходимость в перестройке.
Несмотря на хорошее качество работ и
эффективный отвод атмосферных осадков, через
8 лет начали довольно резко проявляться
описанные выше отрицательные свойства плоских
крыш.
На холодильниках в Бологое,
Петрозаводске, Вологде, построенных в 1930—1931 гг.,
плоские крыши пришлось заменить шатровыми.
Крыши шатрового типа, т. е. обычные
двускатные стропильные шатры с чердачными
помещениями, при долголетней работе показали
значительные преимущества перед плоскими.
Так, например, в Пярну (Эстонская ССР) при
рыбоконсервном комбинате по проекту
Ленинградского отделения Гипрорыбпрома в 1953—
1955 г. был построен холодильник с шатровой
крышей. Шатер из сборных железобетонных
стропил и плит, чердак проходной. За годы
эксплуатации на холодильнике хорошо
сохранилась изоляция.
Холодильник при заводе плавленых сыров
в Ленинграде построен в 1947—1949 гг. с
шатровой двускатной крышей площадью 10 тыс. м2.
Недостатков, свойственных плоским крышам,
не обнаружено.
Холодильник Ленмолкомбината и малый
портовый холодильник также с шатровой крышей.
Результаты эксплуатации положительные.
У шатровых крыш должны быть хорошо
вентилируемые чердаки. Для этого приподнимают
боковые фасадные стены чердака.
Образующиеся проемы закрывают жалюзийными решетками.
В коньке предусматривают большие слуховые
вытяжные окна, тоже с решетками. Это
предотвращает перегревание чердачного помещения
в жаркую погоду (рис. г).
На плоских крышах кровли выполняют, как
правило, из рулонных материалов с малыми
уклонами. Такие кровли недостаточно прочны
и подвержены механическим повреждениям.
Срок службы их невелик. При переходе на
минусовые температуры рубероидный ковер часто
разрывается, бетонная корка не выдерживает
колебаний температуры. В южных районах
рубероидный ковер на битумных основах служит
дольше.
Слабое место плоских кровель — стыки
изоляции стен и крыши, в которые попадают пары
и влага, проникающие затем в камеры верхнего
этажа. Растительные слои на плоских кровлях
зачастую скрывают места механических
повреждений, что мешает своевременно ликвидировать
протечки. Кровля шатровых крыш почти всегда
в хорошем состоянии, надежно защищает
изоляцию верхних этажей и стен.
Для кровли применяют рубероид, волнистую
асбофанеру, оцинкованную сталь.
Приведенные примеры показывают, что
плоские крыши с совмещенными кровлями в
большинстве случаев себя не оправдывают.
При устройстве шатровой крыши здание
холодильника можно сразу накрыть и защитить
от атмосферных осадков. По окончании работ,
связанных с сооружением шатра и настилом
кровли, строители приступают к внутренним
изоляционным, отделочным и монтажным
работам, качество которых повышается, при этом
значительно ускоряется ввод холодильника в
эксплуатацию. При устройстве плоских крыш
приходится сооружать временные передвижные
шатры, что усложняет и удорожает работу.
Таким образом, холодильники следует
проектировать с шатровыми крышами и кровлями
из рулонной оцинкованной стали.

НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 511488 B1) 2052949/24-6 B2) 16.08.74 2 E1) F 25 В
19/04; F 25 D 17/02 E3) 621.565.4 G2) Н. Я. ОБУХОВ,
Ю..А. СТЕПАНОВА, Д. А. ШАПОВАЛОВ
E4) СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ ГЕРМЕТИЧНОГО ОБЪЕК*
ТА, содержащая замкнутый циркуляционный контур для
холодоносителя с компенсационной емкостью,
выполненной в виде сильфона, помещенного с зазором в кожух,
включенный в тракт охлаждающего воздуха,
отличающаяся тем, что, с целью повышения холодопроизводительности
и компактности, компенсационная емкость выполнена то-
рообразной с внутренней гибкой стенкой, образующей
сквозной осевой канал, подключенный к зазору между силь-
фоном и кожухом.
A1) 510498 B1) 2069655/23-26 B2) 22.10.74 2 E1) С 09 К
3/02 E3) 621.57.001.5 G2) В. И. ДМИТРИЕВ, В. Г. КАР-
ТОФЯНУ, В. Е. СОБОЛЕВ, В. Г. УСЕНКО, А. Ф. НАД-
ТОЧАЕВ G1) Кишиневский политехнический институт
им. С. Лазо
E4) РАБОЧЕЕ ВЕЩЕСТВО ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ
МАШИН, состоящее из неазеотропных смесей на основе
фреона Ф143, отличающееся тем, что, с целью повышения не-
изотермичности процесса кипения смеси в изобарических
условиях, снижения усушки неупакованной продукции
в холодильной камере и упрощения условий оттаивания
снеговой шубы, в его состав введены следующие фреоны
при следующем соотношении компонентов, вес. %:
Ф143
Ф21
Ф143
Ф12В1
25—60
40—75
25—55
45—75
Ф143
Ф114
Ф143
ФС318
25—60
40—75
25—55
45—75
A1) 515506 B1) 2070810/28-13 B2) 29.10.74 2 E1) А 2а
В 4/06 E3) 664.8.037.59.05 G2) В. П. НУТРИХИН,
А. А. СУББОТИН, А. С. ПЧЕЛИНЦЕВА, В. И. СВОЯ-
НОВСКИЙ, В. В. СИДОРОВИЧ G1) Опытное
производственно-техническое объединение «Техрыбпром»
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ДЕФРОСТАЦИИ БЛОКОВ
ЗАМОРОЖЕННЫХ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,
например рыбы, состоящее из конвейера с наклонно
установленными вертикальными кассетами для блоков, системы
подачи воды с патрубками и оросителями и системы
циркуляции воды, отличающееся тем, что, с целью
упрощения конструкции и улучшения условий эксплуатации*
кассеты конвейера выполнены в виде скобообразных
кронштейнов, а оросители снабжены конусными обтекателями,,
укрепленными подвижно относительно патрубков.
A1) 514172 B1) 2045818/24-6 B2) 25.07.74 2 E1) F 25 В
31/02; F 04 В 35/04 E3) 621.57.041 G2) В. Ф. АГАПОВ,
Ф. М. КОНДРАТЬЕВ, Ю. П. РУССКОВ, Ю. А.
СТЕПАНОВА, И. 3. ФЕДОСЕЕВА
E4) ФРЕОНОВЫЙ ГЕРМЕТИЧНЫЙ КОМПРЕССОР,
преимущественно для малых холодильных машин, с
приводным асинхронным электродвигателем, имеющим беличье
колесо, по торцам которого на шипах установлены
подковообразные противовесы для уравновешивания
компрессора, отличающийся тем, что, с целью повышения КПД,
противовесы выполнены с установочными кольцами,
имеющими равномерно расположенные отверстия,
сопряженные с соответствующими шипами беличьего колеса, и
дополнительные резьбовые отверстия, в которых с помощью
винтов укреплены балансировочные грузы.
-*H*t
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
гашения скорости вытекающей струи и образования
равномерной пленки по всей поверхности конуса, вершина
конусного обтекателя выполнена в виде каплеобразного-
утолщения.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что кассеты
выполнены разборными с возможностью регулирования
расстояния между кронштейнами.
(И) 514998 B1) 2112705/24-6 B2) 13.03.75 2E1) F 25
В 3/00 E3) 621.574 G2) Б. Л. ЦИРЛИН, Е. В. ГРЕК,
И. Я. СУХОМЛИНОВ
E4) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ преимущественно для
судов, содержащий компрессор, испаритель со встроенным
в нем конденсатором и поплавковую камеру,
отличающийся тем, что, с целью интенсификации теплообмена и
повышения надежности при работе агрегата в условиях
качки, конденсатор и поплавковая камера выполнены
двухсекционными и секции конденсатора размещены
симметрично относительно вертикальной оси испарителя, а
секцииjпоплавковой камеры расположены по обе стороны
от секции конденсатора.
46

A1) 516803 B1) 1837814/29-33 B2) 02.10.72 2 E1) Е 04
HF5/10 E3) 725.355 G2) М. Н. МЕРТЕШОВ, В. И.
КОМАРОВ G1) Государственный всесоюзный институт по
проектированию холодильников, фабрик мороженого, заводов
сухого и водяного льда и жидкой углекислоты
E4) ХОЛОДИЛЬНИК С КАМЕРАМИ, имеющими
отрицательные температуры, включающий ограждающие и
несущие элементы, установленные на свайные
фундаменты с ростверками и пол, отличающийся тем, что, с целью
предотвращения повреждения ограждающих и несущих
элементов холодильника, размещенного на подстилаемых
непучинистыми грунтами пучинистых грунтах при их
пучении, и упрощения его конструкции, ростверки
свайных фундаментов размещены над полом с зазорами,
заполняемыми под подошвами ростверков и ограждающими
элементами теплоизоляционным материалом, а по
периметру холодильника выполнена теплоизоляционная
отсыпка.
(И) 516881 B1) 2076948/24-6 B2) 25.11.74 2 E1) F 25
В 15/10 E3) 621.575 G2) В. М. ЭТИНГЕР, Л. П. ЗИРКА
G1) Всесоюзный научно-исследовательский,
экспериментально-конструкторский институт электробытовых
машин и приборов
E4) АБСОРБЦИОННЫЙ ДИФФУЗИОННЫЙ АГРЕГАТ
преимущественно для домашнего холодильника,
содержащий конденсатор с гидрозатвором, подсоединенный к
линии жидкого хладагента, последовательно установленные
предварительный и основной испарители и сборник
крепкого раствора, к паровому пространству которого
подключен трубопровод ответвленного потока парогазовой смеси,
отличающийся тем, что, с целью повышения экономичности
устройства, другой конец трубопровода ответвленного
потока включен в рассечку гидрозатвором и начальным
участком линии жидкого хладагента.
(И) 516874 B1) 2093799/24-6 B2) 07.01.75 2 E1) F 24
F 3/14; F 28 С 3/06 E3) 697.933.6 G2) Л. И. БЛИНОВ,
Л. И. ЛОГВИНОВ, И. А. РАШЕВСКИЙ, В. А. ШЕ-
ВЕРДИН
E4) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА В
КОНТАКТНОМ АППАРАТЕ путем обработки его раствором
сорбента и изменения температуры последнего, отличающийся
тем, что, с целью обеспечения охлаждения воздуха при
постоянном влагосодержании, изменение температуры
раствора ведут в зависимости от уровня его в поддоне
контактного аппарата.
Ul_- «
Ъ^КГТТТ
1
_ ->
I IQ
(Ы
1
с
^pls——
1 ^J ¦=—1,
^а
(И) 516880 B1) 2071776/24-6 B2) 04.11.74 2 E1) F 25
В 15/06; G 05 D 7/06 E3) 621.575 G2) Л. М. РОЗЕН-
ФЕЛЬД, Е. С. ПИТОНОВ, А. Д. УСЫСКИН,
Н. Г. ШМУЙЛОВ, Ю. А. ВОЛЬНЫХ, И. Д. БЕЙЛИН-
СОН
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО
РЕГУЛИРОВАНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ, преимущественно бромистолитиевой,
содержащее температурный датчик начала кристаллизации
крепкого раствора, управляющий катушкой
электромагнитного реле, нормально закрытый контакт которого
включен в электросеть последовательно с температурным
датчиком охлажденной технологической воды и
катушками, изменяющими направление движения
реверсивного механизма, сочлененного с регулирующим клапаном
подачи теплоносителя в генератор установки,
отличающееся тем, что, с целью повышения экономичности в
режиме начала кристаллизации раствора, электромагнитное
реле снабжено дополнительным нормально открытым
контактом, включенным в электросеть последовательно с
катушкой реверсивного механизма, воздействующей на
закрытие регулирующего клапана.
47

КРИТИКА
И БИБЛИОГРАФИЯ
УДК 001.891:621.56/.59
Научные исследования
в области холодильной
техники и технологии
Д. Н. ПРИЛУЦКИЙ
Публикуемый ниже список научных работ, помещенных
в трудах разных научно-исследовательских, учебных и
проектно-конструкторских организаций, может
представить интерес для научных и инженерно-технических
работников в области производства и применения
искусственного холода в различных отраслях промышленности
и народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Математическое моделирование и оптимизация
процесса в установке комплексного теплохладоснабжения.
Лавочник А. И., А ю п о в А. А. — В кн.:
Вопросы кибернетики, 1974, вып. 74, с. 142—149.
Статистическая связь между теплоотводом из
помещения и метеорологическими величинами при
использовании солнечной холодильной установки.
Рахманов А., Какабаев А., Гошджанов М.,
Голаев М. — «Изв. АН ТССР. Сер. физ.-техн., хим.
и геол. наук», 1975, № 2, с. 27—31. Библиогр.: 5 назв.
Некоторые вопросы экономического обоснования сфер
применения холодильного оборудования.
Санников П. И. — «Науч. труды Моск. инж.-экон. ин-та»,
1973, вып. 67, с. 141—145.
К вопросу о работе осевой компрессорной ступени в
режиме низкого вакуума. Лубенец В. Д., X м а -
ра В. Н., Белотелова Л. Н.—«Труды Моск.
высш. техн. училища им. Н. Э. Баумана», 1973, № 158,
с. 69—79.
О подборе оборудования для системы
кондиционирования воздуха при модернизации судов. Щегель-
с кий В. Я-, Рогалев Б. М.,
Герасимов А. П., Ерченко Г. Н. — «Науч. труды Даль-
невост. высш. инж. мор. училища», 1973, вып. 18, с. 118—
123.
Синтез оптимальной системы автоматического
регулирования микроклимата овощехранилищ. Гель-
б е р т М. И. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
механизации сельск. хоз-ва», 1974, т. 68, с. 77—8?.
Создание сублимационных установок периодического
действия (для сушки рыбопродуктов). КарповВ. И.—
«Труды Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва»,
1973, вып. 49, с. 3—13. Библиогр.: 6 назв.
О методике разработки и построения номограмм для
определения расхода топлива на рефрижераторных пяти-
вагонных секциях. Дуганов А. Г. — «Труды Моск.
ин-та инж. ж.-д. транспорта», 1973, вып. 422, с. 161—166.
Определение зависимости расхода топлива от основных
эксплуатационных показателей , рефрижераторных
вагонов методом многофакторного регрессионного анализа.
Лысенко Н. Е., Данилин В. Ф. — «Труды
Моск. ин-та инж. ж.-д. транспорта», 1973, вып. 449,
с. 123—125.
Агрегат для центральной очистки и охлаждения
молока на фермах. Искандарян М. И., Бекмир-
з а е в К. К. — «Труды Арм. науч.-исслед. ин-та
механизации и электрификации сельск. хоз-ва», 1973, вып. 10,
с. 195—201.
Установка для градуировки термопар в интервале
температур 2—273 К. Сирота Н. Н., Петр аш-
к о В. В., С е м е н е н к о Ю. А. — «Изв. АН БССР.
Сер. физ.-мат. наук», 1975, № 3, с. 115—117. Библиогр.:
6 назв.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Исследование качественных показателей свиных
отрубов при холодильном хранении в зависимости от вида
упаковки. Шишкина Н. Н., Рудинцева Т. А.,
Филинова Г. Ю. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед.
ин-та мясной пром-сти», 1974, т. 29, с. 81—86. Библиогр.:
6 назв.
Исследования качественных изменений замороженной
свинины в защитных покрытиях на основе моноглицери-
дов. Смирнова P. K-, Михайлова Н. А.,
Лехтер А. Е. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
мясной пром-сти», 1974, т. 29, с. 116—124. Библиогр.:
13 назв.
Исследование качества быстрозамороженн ых рубленых
полуфабрикатов при холодильном хранении. Юрчен-
ко Т. И., Шишкина Н. Н. — «Труды Всесоюз.
науч.-исслед. ин-та мясной пром-сти», 1974, т. 29, с. 125—
130. Библиогр.: 9 назв.
Исследование качества крупнокусковых
полуфабрикатов, упакованных под вакуумом, при холодильном
хранении. Шишкина Н. Н., Рудинцева Т. А.,
Колесникова Л. А. — «Труды Всесоюз. науч.-
исслед. ин-та мясной пром-сти», 1974, т. 29, с. 131—137.
Библиогр.: 17 назв.
Качество готовой продукции как критерий
оптимизации сублимационной сушки мясопродуктов.
Бражников А. М., Каухчешвили Э. И.,
Васильев А. И. — «Труды Калинингр. техн. ин-та рыбной
пром-сти и хоз-ва», 1973, вып. 49, с. 38—41. Библиогр.:
8 назв.
Температура поверхности сушимого мяса и
коэффициент теплопаропроводности мышечных волокон.
Карпов В. И. — «Труды Калинингр. техн. ин-та рыбной
пром-сти и хоз-ва», 1973, вып. 49, с. 50—55.
Возможность создания биологической модели мяса,
сушимого сублимацией. Карпов В. И. — «Труды
Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва», 1973,
вып. 49, с. 45—49.
Закономерности сублимационной сушки продукта,
имеющего биологическое строение. Карпов В. И. —
«Труды Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и коз-ва»,
1973, вып. 49, с. 56—61.
Теплофизические свойства сухого слоя
сублимируемых рыбных продуктов. Попов В. В. — «Труды
Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва», 1973,
вып. 49, с. 14—19. Библиогр.: 6 назв.
48

Теплопроводность сублимированного мяса креветки
в вакууме. Попов В. В. — «Труды Калинингр. техн.
ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва», 1973, вып. 49, с. 62—65.
Библиогр.: 5 назв.
Сокращение срока низкотемпературного физического
созревания сливок при производстве масла сбиванием.
Качераускис Д., Декснис А. — «Труды Лит.
филиала Всесоюз. науч.-исслед. ин-та маслод. и сырод.
пром-сти», 1973, т. 7, с, 7—23. Библиогр.: 22 назв.
Изменение свойств мелкорасфасованного сливочного
масла при различных температурах хранения. Лаза-
у с к а с В. — «Труды Лит. филиала Всесоюз. науч.-
исслед. ин-та маслод. и сырод. пром-сти», 1973, т. 7,
с. 293—300. Библиогр.: 12 назв.
К исследованию способов прогнозирования стойкости
сливочного масла (при хранении). Качераускис Д.,
К у п р е н е Л., Райните Ф. — «Труды Лит.
филиала Всессюз. науч.-исслед. ин-та маслод. и сырод.
пром-сти», 1973, т. 7, с. 351—369. Библиогр.: 18 назв.
О некоторых особенностях применения тиобарбитуро-
вой кислоты для контроля изменения качества сливочного
масла при длительном хранении. Ловачев Л.,
Родионова И., Зеленцов О. — «Труды Лит.
филиала Всесоюз. науч.-исслед. ин-та маслод. и сырод. пром-
сти», 1973, т. 7, с. 371—377. Библиогр.: 12 назв.
О сезонной динамике изменения полиненасыщенных
жирных кислот в свежем масле и в процессе хранения.
Плеханова Р. А., Ковалева Т. П. — «Науч.
труды Омск. с.-х. ин-та», 1972, т. 111, с. 68—71.
Библиогр.: 8 назв.
Сублимационная сушка кефирных грибков и грибковой
закваски. Алексеев Н. Г., Дмитричен-
ко М. И., Коваленко М. С. — «Труды
Калинингр. техн.ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва», 1973, вып. 49,
с. 34—37.
Сублимационная сушка молочнокислых бактерий. 3 а -
ки Шафика Абдель Хами д. — «Вестн. с.-х.
науки Казахстана», 1975, № 3, с. 51—55.
Исследование физико-химических свойств яичного
белка при различных режимах сублимационной сушки.
Корчак Е. К., Журавская Н. К. — «Труды
Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва», 1973,
вып. 49, с. 42—44.
Некоторые результаты исследования процесса
сублимационной сушки жидких пищевых продуктов. Ч и в а д -
з е М. О., Г у й г о Э. И. — «Труды Калинингр. техн.
ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва», 1973, вып. 49, с. 27—29.
Интенсификация процесса сублимационной сушки
жидких продуктов при контактном теплопроводе. К а м о в -
ни ко в Б. П., Яушева Э. Ф,,
Горшков И. К. — «Труды Калинингр. техн. ин-та рыбной
пром-сти и хоз-ва», 1973, вып. 49, с. 30—33.
Влияние инертных газов на коэффициенты переноса
при сублимационной сушке экстрактов кофе. К о в н а ц -
кий В. И., Рыжова Е. И., Сыроедов В. И.—
«Труды Калинингр. техн. ин-та рыбной пром-сти и хоз-ва»,
1973, вып. 49, с. 20—26.
Концентрирование биопрепарата вымораживанием.
П а п п е л ь К. Э., К е с т н е р А. И., К а с к К. А.—
«Труды Таллин, политехи, ин-та», 1973, № 331. Сб.
статей по химии и хим. технологии, с. 89—94.
Разработка оптимальных методов хранения плодов в
модифицированной газовой среде. Рудь Г. Я.,
Ципруш Р. Я. — «Труды Кишинев, с.-х. ин-та», 1973,
т. 105, с. 4—10.
Сравнительная оценка сохраняемости некоторых
сортов яблок в разных районах Молдавской ССР.
Ципруш Р. Я. — «Труды Кишинев, с.-х. ин-та», 1973,
т. 105, с. 29—54. Библиогр.: 24 назв.
Хранение яблок сортов Джонатан и Ренет Симиренко
в регулируемой газовой атмосфере. Ж а м б а А. И. —
«Труды Кишинев, с.-х. ин-та», 1973, т. 105, с. 54—60.
Библиогр.: 27 назв.
Биохимические изменения в плодах груш сорта Сен-
Жермен при хранении в регулируемой газовой среде.
Цуркану И. Г. — «Труды Кишинев. 1 с.-х. ин-та»,
1973, т. 105, с. 61—65. Библиогр.: 23 назв. ч " ^ - <
Хранение яблок в полиэтиленовых контейнерах с
регулируемой газовой средой. Данилов Г. В. — «Труды
Кишинев, с.-х. ин-та», 1973, т. 105, с. 66—70.
Влияние модифицированной газовой среды на внутри-
тканевый газовый состав яблок при хранении. То-
м а ш Г. Г. — «Труды Кишинев, с.-х. ин-та», 1973, т. 105,
с. 70—75. Библиогр.: 11 назв. ~^v?
Изменение внутритканевого газового состава при
хранении некоторых сортов плодов яблони и груши в
регулируемой газовой среде. Жамба А. И.,
Цуркану И. Г. — «Труды Кишинев, с.-х. ин-та», 1973,
т. 105, с. 76—81. Библиогр.: 17 назв.
Изменение содержания летучих ароматических веществ
в яблоках сорта Джонатан при хранении в регулируемой
газовой среде. Ципруш Р. Я., Цуркану И. Г.—
«Труды Кишинев, с.-х. ин-та», 1973, т. 105, с. 86—93,
Библиогр.: 39 назв. Щ
Некоторые анатомические и гистохимические
изменения, происходящие в яблоках при разных режимах
хранения, Данилов Г. В. — «Труды Кишинев, с.-х.
ин-та», 1973, т. 105, с. 93—99. Библиогр.: 5 назв.
Экономическая эффективность хранения яблок в
регулируемой газовой атмосфере. Ципруш Р. Я.,
Жамба А. И. — «Труды Кишинев, с.-х. ин-та», 1973, т. 105,
с. 100—104. Библиогр.: 6 назв.
Хранение плодов и ягод в полиэтиленовой упаковке.
Курбатова Т. Я. — В кн. науч. трудов Заоч. ин-та
сов. торговли. Кафедра организации и техники торговли,
1972, вып. 3, с. 99—103.
Применение полимерных пленочных материалов при
хранении плодов и овощей. Широков Е. П., Н и -
китаев A.M., Ушакова М. И. — «Доклады
Моск. с.-х. акад. им. К. А. Тимирязева», 1973, вып. 195,
«Плодоводство и овощеводство», с. 207—212.
К расчету периодичности охлаждения влажного зерна
при временной консервации. Лурье В. М., Попле-
вин О. П., Макарычев Б. А., Муса-
е в Т. Н. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
механизации сельск. хоз-ва», 1974, т. 65, ч. 2, с. 153—159.
Применение искусственного холода при
послеуборочной обработке зерна. А н и с к и н В. И., Л у р ь е В. М.,
Поплевин О. П. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед.
ин-та механизации сельск. хоз-ва», 1974, т. 65, ч. 2, с. 160—
167.
Влияние низких температур на качество семян овса и
ячменя при хранении. Тихонова Л. И.,
Алексеева Л. В. — «Труды Всесоюз. науч.-исслед. ин-та
зерна и продуктов его перераб.», 1975, вып. 80, с. 63—71.
Библиогр.: 17 назв.
* * *
Научные работы Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной промышленности,
опубликованные в трудах института. И
Новые методы замораживания пищевых продуктов. М.,
1975.
Влияние замораживания в жидком азоте на
микроорганизмы в пищевых продуктах. Моисеева Е. «П.,
Баландина Г. А. (с. 3—26). Библиогр.: 21 назв.
Технология замораживания плодов и овощей методом
флюидизации и в жидком азоте. Дербедене-
ва 3. А. (с. 27—55). Библиогр.: 26 назв.
Замораживание рыбы в жидком азоте. Писка-
р е в А. И., Ковалева А. П. (с. 56—74). Библиогр.:
14 назв.
Аппараты для быстрого замораживания пищевых
продуктов методом флюидизации. Романов М. Н.,
Аржанникова Л. М.^(с. 75—80). Библиогр.:
2 назв.
49

Замораживание пищевых продуктов в жидком азоте.
Ломакин В. Н., Романов М. Н.,
Репина Г. Т. (с. 81—90). Библиогр.: 6 назв.
Способ замораживания пищевых продуктов в блоках с
применением трубохолодильной машины ТХМ.
Романов М. Н., Сапронова А. М. (с. 91—94).
Холодильная технология мяса и мясопродуктов. М., 1975.
Замораживание и холодильное хранение мясных
отрубов в упаковке из полимерных материалов.
'Васильева Л. Д., Якубов Г. 3., Пи ска рев А. И.,
Баландина Г. А., Моисеева Е. Л., Г у -
нар Е. В. (с. 3—34). Библиогр.: 37 назв.
Изменение липидов мышечной ткани и шпика в
процессе длительного хранения свинины при —18 и —30°С.
Каргальцев И. И., Якубов Г. 3., Хохло-
ва Л. М., Донцова Н. Т., Алешина В. А.
(с. 35—51). Библиогр.: 29 назв.
Замораживание птицы в жидком азоте. Г у с л я н -
н и к о в В. В., Корешков В. Н. (с. 52—72).
Библиогр.: 36 назв.
Исследование удельной теплоемкости и энтальпии
топленого свиного жира. Латышев В. П.,
Озерова Т. М., Оленева Г. Е. (с. 73—79). Библиогр.:
7 назв.
Влияние скорости и конечной температуры
замораживания на биохимические изменения и структуру мяса
после размораживания. Дибирасулаев М. А.,
Пи ска рев А. И. (с. 80—97). Библиогр.: 16 назв.
Хранение и транспортировка охлажденного мяса в
атмосфере азота. Шавра В. М., ПискаревА. И.,
Куликовская Л. В., Поварчук М. М.
(с. 98—104).
Нормы расхода холода при производстве и хранении
мяса и мясопродуктов. Ж о к и н а 3. И.,
Протопопова Т. В., Филиппова Л. С, Холопо-
в а А. А. (с. 105—107).
* * *
Научные работы Ленинградского технологического
института холодильной промышленности,
опубликованные в сборнике «Холодильные машины и аппараты»
(Л., 1975).
Пути повышения энергетической эффективности
холодильных машин. Кошкин Н. Н. (с. 5—7).
Библиогр.: 4 назв.
Энергетическая эффективность применения неазео-
тропных рабочих тел для компрессионных холодильных
машин. Герасимов Е. Д., Кошкин Н. Н.
(с. 8—15).
Метод построения характеристик абсорбционного
водоаммиачного теплового насоса. Ильин А. Я.
(с. 23—28). Библиогр.: 6 назв.
Расчет величины температурной эффективности
вихревой трубы. Кошкин Н. Н., Швецов Н. А.
(с. 29—33). Библиогр.: 2 назв.
Применение уравнения состояния Старлинга для
расчета параметров рабочих тел холодильных машин. К у -
рылев Е. С, Оносовский В. В.,
Михайлов В. К., Михайлова В. П., Лещен-
ко В. Ф. (с. 48—53). Библиогр.: 22 назв.
Определение продолжительности процесса
термической обработки при двухстадийном замораживании
продуктов. Герасимов Н. А., Т е й д е р В. А.,
Полушкин В. И., Лебедев В. Д.,
Яковлев А. В., Кузнецов Е. А. (с. 54—58).
Библиогр.: 3 назв.
Критериальные зависимости для тепло- и массообме-
на при сублимации сухого льда в потоке воздуха. Ф е -
дотов Е. Л. (с. 59—61).
Гидравлическое сопротивление батарей с наклонными
трубс*ми при верхней подаче аммиака. КурылевЕ. С,
М а ч у л и н Б. И., Лукьянов Г. Д. (с. 62—64).
Библиогр.: 3 назв.
Возможности использования винтовых компрессоров
в двухступенчатом цикле. Осипов Ю. В.,
Ульянова 3. В. (с. 65—70). Библиогр.: 3 назв.
Образование и оттаивание инея на оребренных трубах
с разными антикоррозионными покрытиями.
Богомолов В. А., Малышев В. П., Л у к ь я н о в Г. Д.,
М а ч у л и н В. И. (с. 71—76). Библиогр.: 4 назв.
Экспериментальная установка для исследования
теплообмена при замораживании мелкоштучных продуктов в
виброкипящем слое. Герасимов Н. А., Тей-
дер В. А., Яковлев А. В. (с. 77—80). Библиогр.:
5 назв.
Экспериментальная установка для исследования
тепловых труб, работающих в диапазоне умеренно низких
температур. К у р ы л е в Е. С, О н о с о в с к и й В. В.,
Б а х а р е в И. Н. (с. 80—85). Библиогр.: 3 назв.
Потери холода при транспортировке его по
трубопроводам (в диапазоне температур —5-^—40°С).
Печатников М. 3., Игнатьева А. Н. (с. 86—93).
Библиогр.: 4 назв.
Моделирование пускового периода дроссельных
рефрижераторных систем. Новотельное В. Н.,
Шмалько К. Я., Бар аба ш В. М. (с. 119—
123). Библиогр.: 4 назв.
К вопросу о расчете характеристик рефрижераторных
систем. Новотельное В. И. (с. 123—126).
Библиогр.: 2 назв.
О динамических процессах при совместной работе
рефрижераторов с объектами большой массы.
Новотельное В. Н. (с. 127—130). Библиогр.: 3 назв.
Вымораживание С02 из дымовых газов. Р у ч -
кин А. В. (с. 130—133). Библиогр.: 2 назв.
О повышении эффективности промывной камеры
кондиционера. Сатановский Д. М.,
Мальгин Ю. В. (с. 133—137). Библиогр.: 7 назв.
Исследование процессов осушения воздуха в радиаль-
но-контактном аппарате раствором хлористого лития.
В а в и л и н О. А., Акимов А. П. (с. 138—144).
Библиогр.: 7 назв.
Промежуточная нагрузка кондиционируемого
помещения. Сотников А. Г. (с. 145—150).
Анализ схем судовых термоэлектрических систем
кондиционирования воздуха. Цветков Ю. Н.
(с. 150—153). Библиогр.: 2 назв.
Исследование процессов в кристаллизаторах
вымораживающих опреснительных установок. Т к а ч е в А. Г.,
Филаткин В. Н., Плотников В. Т.,
Плакс и н В. А. (с. 155—160).
Обобщенные уравнения для расчета теплоотдачи
холодильных агентов, конденсирующихся внутри
горизонтальных труб. Данилова Г. Н.,
Ширяев Ю. Н. (с. 160—163). Библиогр.: 4 назц.
Расчетно-теоретическое сопоставление пластинчато-
ребристых и трубчато-ребристых поверхностей при
использовании их в воздухоохладителях. 3 е м с к о в Б. Б.,
Брезгин B.C., Козырев А. А. (с. 163 —166).
Библиогр.: 5 назв.
Цилиндрический калориметр для исследования
теплопроводности фреонов в режиме монотонного разогрева.
Цветков О. Б., Ч и л и п е н о к Ю. С. (с. 166—
170). Библиогр.: 3 назв.
Влияние режимных и конструктивных параметров на
производительность генераторов чешуйчатого льда.
Фомин Н. В., Ржевская В, Б., ГуйгоЭ. И.,
Мал ков Л. С. (с. 170—173). Библиогр.: 2 назв.
Исследование гидродинамики и теплообмена в паро-
жидкостных потоках с фазовым превращением.
Иванов О. П., Мамченко В. О. (с. 173—177).
Библиогр.: 4 назв.
Экономичная схема численного решения двухмерной
задачи Стефана с помощью ЭВМ. Бучко Н. А.,
Федоров В. Н. (с. 177—180). Библиогр.: 8 назв.
$0

Исследование внутреннего теплообмена в секциях
десублиматоров промышленных сублимационных
установок. Малюгин Г. И., М а л к о в Л. С, Г у й -
г о Э. И., Данилова Г. Н., Сосунов С» А.,
Держунин Н. Н., Кизил о в М. Г.,
Котляренко С. Г. (с. 181—184). Библиогр.: 2 назв.
Растворимость фреона-12 в воде. ФилаткинВ.Н.,
Плотников В. Т., Алишев А. Г. (с. 185—187).
Библиогр.: 4 назв.
Применение одной двухшаговой разностной формулы
повышенной точности к численному интегрированию
уравнения теплопроводности. Юшков П. Т. (с. 193—
198). Библиогр.: 7 назв.
О численном интегрировании уравнения
теплопроводности при краевых условиях четвертого рода.
Ржевская В. Б., Юшков П. П. (с. 203—206).
Библиогр.: 2 назв.
Методика оценки надежности кондиционеров. Р о х -
мистров А. Н., Северцев С. А. (с. 210—
218). Библиогр.: 3 назв.
Испарительное охлаждение. Болотов В. С.
(с. 247—251). Библиогр.: 2 назв.
В НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
О задачах Научно-технического общества пищевой
промышленности по ускорению научно-технического
прогресса в свете решений XXV съезда КПСС
В мае 1976 г. в г. Горьком состоялся
VIII Пленум Центрального правления
НТО пищевой промышленности,
который рассмотрел вопрос «О задачах
Научно-технического общества
пищевой промышленности по ускорению
научно-технического прогресса в
свете решений XXV съезда КПСС».
С докладом по этому вопросу
выступил заместитель председателя
Центрального правления С. И. Бровкин.
После обсуждения доклада Пленум
принял постановление, в котором
целиком и полностью одобрил решения
XXV съезда КПСС, положения и
задачи, выдвинутые товарищем
Л. И. Брежневым в Отчетном докладе
Центрального Комитета КПСС, и
принял их к неуклонному руководству
и исполнению.
В постановлении указано, что
деятельность Научно-технического
общества пищевой промышленности
должна быть сосредоточена на содействии
по осуществлению поставленной
XXV съездом КПСС задачи
всесторонней интенсификации производства,
ускорения научно-технического
прогресса, быстрейшего ввода новых и
лучшего использования имеющихся
производственных мощностей, роста
производительности труда, улучшения
качества продукции при
одновременном снижении материальных и
трудовых затрат.
В отраслях пищевой
промышленности и рыбного хозяйства особое
внимание уделять:
— значительному повышению
качества, биологической ценности и
вкусовых достоинств продуктов
питания, улучшению их ассортимента;
— развитию высокими темпами
производства разнообразных
высококачественных продуктов детского и
диетического питания и других
продовольственных товаров;
— увеличению выпуска
продовольственных товаров в удобной для
потребителя расфасовке и упаковке;-
— росту выпуска охлажденного
мяса, цельномолочной продукции,
сыров, свинокопченостей, сосисок и
сарделек;
— улучшению использования
производственных мощностей в мясной,
молочной, сахарной, консервной и
других отраслях с сезонным
характером производства;
— наиболее полному использованию
сельскохозяйственного сырья для
выработки полноценных продуктов
питания;
— обеспечению широкого
применения новых средств упаковки;
специального транспорта, бестарных перевозок
и других прогрессивных способов и
средств транспортировки и хранения
пищевой продукции;
— широкому внедрению в
больших масштабах
высокопроизводительного новейшего оборудования и
увеличению емкости холодильников в
заданных объемах;
— расширению производства из
отходов пищевой промышленности
кормовых средств для животноводства;
— увеличению выпуска товарной
рыбной продукции, повышению
эффективности использования
рыбопромыслового флота, созданию и
совершенствованию способов лова и обработки
рыбы и других продуктов моря;
— увеличению запасов и
производства рыбы во внутренних водоемах;
— широкому развитию сети
рыбоперерабатывающих предприятий и
специализированных магазинов в местах
потребления рыбной продукции,
увеличению изготовления из рыбы и
других продуктов моря
высококачественной продукции и полуфабрикатов.
Считать одной из важнейших задач
организации НТО широкое
привлечение общественности к улучшению
качества и ассортимента, внешнего
оформления выпускаемой продукции,
всемерно содействовать увеличению
выпуска продукции с государственным
Знаком качества, созданию и
внедрению систем управления качеством
продукции.
Учитывая, что задание по
повышению производительности труда
является одним из важнейших показателей
плана развития народного хозяйства
СССР, Пленум обязал Центральное,
республиканские, краевые, областные
правления и первичные организации
НТО, их отраслевые секции и
комитеты направлять свои усилия на
выполнение этой задачи путем
организации общественного контроля за
ходом выплонения планов внедрения
новой техники и прогрессивной
технологии, улучшения технического
нормирования труда, снижения
себестоимости выпускаемой продукции,
осуществления комплексной механизации
и автоматизации производственных
процессов, сокращения ручного
труда, особенно на трудоемких
операциях и погрузочно-разгрузочных
работах в мясной, молочной, сахарной,
масло-жировой, хлебопекарной,
консервной и других отраслях
промышленности и ры0ного хозяйства.
Правлениям и советам НТО активно
содействовать вовлечению инженер-
si

но-технической общественности и
ученых во всенародное социалистическое
соревнование за повышение
эффективности производства и качества работы,
за успешное выполнение
народнохозяйственных планов 1976 г. и десятой
пятилетки.
Правлениям и первичным
организациям НТО всемерно содействовать
ускорению научно-технического
прогресса, дальнейшему
совершенствованию форм связи науки с производством,
совершенствованию планирования и
управления научно-техническим
прогрессом.
Развивать творческое содружество
работников научно-исследовательских
организаций и предприятий.
Создавать комплексные творческие бригады
из ученых и производственников.
Полнее использовать научно-технические
конференции, совещания, конкурсы и
другие формы работы для разработки и
внедрения рекомендаций по
важнейшим проблемам научно-технического
прогресса.
Организациям НТО необходимо
сделать особый упор на широкое
привлечение членов общества к изысканию
резервов производства, к разработке
мероприятий по экономии сырья,
материалов, электроэнергии, топлива и
выпуску за этот счет сверхплановой
продукции.
Правлениям и советам первичных
организаций НТО усилить работу по
развитию технического творчества
молодежи, оказанию ей помощи в
овладении современными
научно-техническими и экономическими знаниями.
Республиканским, краевым,
областным правлениям и советам первичных
организаций шире использовать
отраслевые журналы пищевой, мясной и
молочной промышленности для обмена
передовым производственным опытом,
пропаганды новейших достижений
науки и техники, распространения и
пропаганды лучших творческих форм
работы.
Пленум Центрального правления
заверил Центральный Комитет КПСС,
ВЦСПС, ВСНТО в том, что
организации и члены Научно-технического
общества пищевой промышленности
полны решимости внести свой достойный
вклад в выполнение величественной
программы, намеченной XXV съездом
КПСС, включиться в борьбу за
успешное выполнение задач десятой
пятилетки по повышению эффективности
производства и качества работы, по
ускорению темпов
научно-технического прогресса в отраслях пищевой,
мясной и молочной промышленности
и рыбного хозяйства.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 514999 B1) 2092619/24-6 B2) 06.01.75 2E1) F 25
В 9/02 E3) 621.57.012.4 G2) А. И. НАСЕДКИН,
Р. Г. РАЗАРЕНОВ, А. М. КОЛЕСНИКОВ
E4) ДРОССЕЛЬНЫЙ МИКРОХОЛОДИЛЬНИК,
содержащий трубчатый теплообменник, выполненный в виде
двух концентрично расположенных спиралей,
параллельно подключенных к источнику сжатого газа и имеющих
дроссельное отверстие на холодном конце,
отличающийся тем, что, с целью повышения эксплуатационной
надежности, в линии связи одной из спиралей с источником
сжатого газа установлен пневматический переключатель,
сообщающий ее в период продувки с атмосферой.
A1) 515000 B1) 2094955/24-6 B2) 08.01.75 2E1) F 25
В 9/02 E3) 621.565.3 G2) М. А. ЖИДКОВ, И. Л. ЛЕЙ-
ТЕС
E4) ВИХРЕВАЯ ТРУБА, содержащая сопловой ввод
прямоугольного сечения и устройство для
регулирования расхода сжатого газа, отличающаяся тем, что, с
целью повышения термодинамической эффективности при
работе трубы на переменных нагрузках, устройство для
регулирования расхода сжатого газа выполнено в виде
упругой пластины, закрепленной с двух сторон на одной
из стенок ввода и взаимодействующей со штоком,
имеющим возвратно поступательное перемещение.
A1) 515001 B1) 2095697/24-6 B2) 14.01.75 2E1) F 25
В 9/02 E3) 621.565.3 G2) А. П. МЕРКУЛОВ, В. А.
НЕЦВЕТАЕВ, В. 3. САВЧЕНКО G1) Куйбышевский
ордена Трудового Красного Знамени авиационный институт
им. акад. С. П. Королева
E4) ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая холодильную камеру, подсоединенную к
холодному концу вихревого энергоразделителя, сопловой
ввод которого сообщен через распределительный клапан с
поочередно работающими регенераторами,
подключенными к общему источнику сжатого газа, отличающаяся
тем, что, с целью повышения холодопроизводительности, к
источнику сжатого газа подсоединены через
переключатель автономные вихревые трубы, холодный конец
каждой из которых сообщен с соответствующим регенератором.
A1) 515003 B1) 2106880/24-6 B2) 20.02.75 2E1) F 25
В 9/02 E3) 621.07.013.4 G2) В. А. КОНЬКОВ, Б. С. ЗА-
РЕЦКИЙ, В. В. ТИМОФЕЕВ, Ю. И. ЧЕРНЫХ
E4) 1. ДРОССЕЛЬНЫЙ ТЕПЛООБМЕННИК,
содержащий корпус и размещенный в нем на каркасе змеевик,
подключенный на выходе к коллектору, имеющему
дроссельное выпускное отверстие с регулирующим клапаном
для дозированной подачи хладагента к охлаждаемому
объекту, например фотосопротивлению, и орган,
управляющий перемещением клапана, отличающийся тем, что, с
целью повышения надежности и упрощения конструкции,
орган, управляющий перемещением клапана, выполнен
в виде пластины из термочувствительного материала,
например биметалла, жестко соединенной с клапаном и
каркасом.
2. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем, что
пластина размещена в нижней части корпуса, а клапан
расположен между охлаждаемым объектом и каркасом.
3. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем, что
клапан выполнен полым и укреплен так же, как и пластина,
внутри каркаса над дроссельным отверстием.
4. Теплообменник по п. 1, отличающийся тем, что
пластина выполнена перфорированной.
A1) 516884 F1) 216764 B1) 1974483/28-13 B2) 07.12.73
2 E1) F 25 D 17/06 E3) 664.8.037.521:621.565.924 G2)
А. М. ВОЙТ КО G1) Молдавский научно-исследователь- I
ский институт пищевой промышленности
E4) 1. СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ ДЛЯ ПЛОДОВ,
ЯГОД И ОВОЩЕЙ по авт. св. № 216764, отличающийся
тем, что, с целью интенсификации процесса
замораживания и уменьшения энергетических затрат путем
замораживания в плотном слое с перемешиванием,
воздухоотделитель разделен перегородкой на два участка — высокого и
низкого давления, а вдоль ленты транспортера
последовательно с чередованием установлены воздуховоды,
проходное сечение одних из которых превышает проходное
сечение других, при этом воздуховоды снабжены
заслонками для подключения участка высокого давления
воздухоохладителя к воздуховодам с меньшим проходным
сечением или ко всем воздуховодам.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что вихревые
темплообменники выполнены по типу труба в трубе, при
этом на внутренней трубе установлены кольца жидкости.

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ
СТРАНАХ
Воз ду хоох л а д ите л и
производства Венгерской
Народной Республики
В. Н. ЛОМАКИН, К. И. ПЕНСКАЯ, М. Н. РОМАНОВ
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В соответствии с координационным
народнохозяйственным планом стран — членов СЭВ в области
машиностроения в СССР поставляется холодильное оборудование,
в частности воздухоохладители производства Венгерской
Народной Республики. Наряду с воздухоохладителями
своих марок ВНР по технической документации
Советского Союза изготовляет аппараты типа ВОП.
УДК 621.565.945D39.1)
В 1976?г. намечен выпуск воздухоохладителей
новых моделей: Х-100, Х-160, Х-250, МХ-100, МХ-160 и
МХ-250.
Воздухоохладители модели X представлены на
рис. 1,2.
Техническая характеристика воздухоохладителей
приведена в таблице.
Батареи воздухоохладителей собираются из оребрен-
кых прямоугольными пластинчатыми ребрами секций.
Контакт ребра с трубами обеспечивается горячим
цинкованием.
Оттаивание воздухоохладителей может
осуществляться водой, электрообогревом или горячими парами.
Талая вода собирается в обогреваемом изолированном
поддоне со сливным патрубком.
Воздухоохладители могут быть снабжены
калорифером, размещенным во внутренней полости диффузора. Это
обеспечивает необходимый температурный режим при
установке их в овощехранилищах в зимнее время.
Рис. 1. Воздухоохладители модели Х-160 (а):
/*tL/батарея; 2 j— узел вентилятора; 3 — поддон для сбо~
ра талой воды; 4 — патрубки подачи или отвода хладо-
гента; 5 — патрубок отвода талой воды; 6 — диффузор .
53

Показатели
Тип
Хладагент
Поверхность теплообмена, м2
Шаг оребрения, мм
Диаметр труб батареи, мм |
Диаметр вентилятора, мм I
Число вентиляторов, шт.
Исполнение электродвигателя
вентилятора
Производительность одного
вентилятора, м3/ч
Установленная мощность
электродвигателя вентилятора, кВт
Мощность, кВт
электрообогрева
поддона
системы электрического
оттаивания
электрокалорифера
Габаритные размеры, см
Монтажная масса в сборе, кг
Полная номинальная емкость
аммиачной полости, л
Расход воды системы
орошения, л/мин
Х-100
104
8
25x2,3
550
2
6500
0,75
1,5
7,5
5,0
177x100x107
746
27
80
Х-160
Подвесной
156 I
8
25x2,3
550
2
10000
1,5
2,0
12,5
8,0
177x130x107
1007
1 41
130
Х-250
MX-100
МХ-160
, с интенсивной циркуляцией воздуха
Аммиак*
250
8;10
25x2,3
550
2
105
10;14
25x2,3
550
2
Влагоморозостойкое
16000
3
3,0
19,5
12,5
230x130x107
1340
61
| 200
6500
0,75
! 2,0
s
5,0
177x115x107
824
41
80
157
10;14
25x2,3
550
2
10000
1,5
! 2,5
13,5
8,0
230x162x107
1072
54
130
МХ-250
255
10;12;14
25x2,3
550
2
16000
3
3,5
21,5
12,5
230x162x107
1507
! 91
200
Допускается использование растворов солей или антифриза.
в-в
54

Поверхности батарей воздухоохладителей моделей
Х-100 и Х-160 набираются из секций с шагом оребрения
8 мм, а Х-250 — с шагом 8 и 10 мм.
Поверхности батарей воздухоохладителей модели MX
набираются из секций с шагом оребрения 10, 12 и 14 мм.
Так, воздухоохладители поверхностью теплообмена
105 м2 собраны из одной секции с шагом ребер 10 мм и
двух секций с шагом ребер 14 мм. Эти воздухоохладители
снабжены двумя вентиляторами общей
производительностью 13 тыс. м3/ч. Потребляемая мощность
электродвигателя вентилятора 0,55 кВт.
В зависимости от вида оттаивания они имеют разные
марки: МХ-100 — горячими парами, МХЕ-100 —
электрообогревом, MXV-100 — водой.
Поддон для сбора талой воды снабжен нагревателями
мощностью 2 кВт.
Воздухоохладитель типа MX-160 состоит из батареи,
собранной из трех секций с шагом оребрения 10 мм, и
одной секции с шагом оребрения 14 мм, снабжен двумя
вентиляторами общей производительностью 20 тыс. м3/ч.
Мощность электродвигателя вентилятора 1,5 кВт,
мощность нагревателей для обогрева поддона 2,5 кВт.
Рис. 2. Воздухоохладитель модели Х-250 (обоз
начения см. на рис. 1)
Воздухоохладители на 160 м2 охлаждаемой
поверхности, так же как и на 100 м2, выпускаются с учетом
способа оттаивания: МХ-160 — горячими парами,
МХЕ-160 — электрообогревом, MXV-160 — водой.
В секциях батарей воздухоохладителей МХ-250
поверхностью теплообмена 255 м2 шаг ребер равен 10, 12
и 14 мм.
Эти воздухоохладители снабжены двумя
вентиляторами общей производительностью 32 тыс. м3/ч. Мощность
электродвигателя вентилятора 3 кВт, нагревателей для
обогрева поддона 3,5 кВт.
При нижней подаче хладагента система оттаивания
воздухоохладителей горячими парами требует много
вентилей и ресиверов большой емкости *. Поэтому
широкое распространение в ВНР получила насосная система
с верхней подачей хладагента и кратностью циркуляции
5-10.
* Фай Чаба. Проблемы воздухоохладителей,
^применяемых в последнее время в области холодильной
техники. ВНР, г. Мишкольц, завод «Дигеп».
55

ВЫСТАВКА «АВСТРАЛИЯ-76»
УДК 621.572.001.24(94)
Холодильные машины
для контейнеров
на Австралийской
национальной
выставке в Москве
Канд. техн. наук А. М. ХЕЛЕМСКИЙ
Ьсесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
С 20 по 2 8 июля 1976 г. в Москве проходила
Австралийская национальная выставка, на которой были
представлены холодильные машины для контейнеров фирмы
«Эмейл».
Фирма выпускает ряд индивидуальных и групповых
холодильных машин для рефрижераторных контейнеров
массой брутто 20 т.
Индивидуальные холодильные машины. Встроенная
холодильная машина серии ЕС предназначена для
контейнеров, перевозимых сухопутным или морским
транспортом, с электропитанием от внешних электрических
сетей или дизель-генераторных установок. Она занимает
весь объем машинного отделения и состоит из двух
секций — компрессорно-конденсаторной и испарительной
(рис. 1). Каждая секция выполнена в стальном или
алюминиевом каркасе и монтируется на контейнере.
Компрессорно-конденсаторная секция состоит из
бессальникового компрессора мощностью 5 л. с, ребри-
стотрубного конденсатора с двумя вентиляторами,
ресивера, приборов автоматики и электрического
управления, электрического щита и панели управления с
сигнальными приборами и регистратором температуры.
Испарительная секц ия включает ребристотрубный
испаритель с двумя вент иляторами, теплообменник,
дренажный поддон, нагреватели и приборы автоматики.
Рис. 1. Встроенная холодильная машина серии ЕС.
Предусмотрено устройство для определения
концентрации С02 в атмосфере контейнера и регулирования его
содержания за счет добавления наружного воздуха.
Воздухоохладитель оттаивают с помощью трубчатых
электронагревателей:трех по 1000 Вт и одного—двух по
500 Вт, расположенных соответственно под испарителем
и дренажным поддоном. Цикл оттаивания включается
автоматически дифференциальным реле давления воздуха
до и после испарителя. Оттаивание прекращается
срабатыванием автоматического термостата с
биметаллическим датчиком, установленным на змеевике испарителя и
отрегулированным на температуру срабатывания 13°С.
Прекращение оттаивания дублируется вторым
аварийным термостатом, отрегулированным на срабатывание
при 384С.
Контейнер обогревается электронагревателями,
предназначенными для оттаивания испарителя, при
работающих вентиляторах воздухоохладителя.
Машина снабжена трансформатором (напряжение
электрической сети 220/240 В или 380/440 В) и
рассчитана на работу при частоте тока 50/60 Гц.
Допускаемые пределы температуры окружающего
воздуха —10~49°С, при этом температура воздуха в куаове
контейнера поддерживается в пределах —25^-20°С.
Машина может эксплуатироваться на судах при
следующих условиях: бортовая качка — цикл 13 с, угол
наклона до 30°; килевая качка — цикл 8 с, угол наклона
до 6°; кормовая качка — цикл 9 с, амплитуда 2,1 м;
наклоны вправо или влево — 5°, кормовой или
носовой — 5°.
Съемная холодильная машина серии ЕПФ выполнена
в виде моноблока, занимающего также все машинное
отделение контейнера. Электропитание осуществляется,
как на машинах серии ЕС. Аналогичны температурные
условия эксплуатации, температуры воздуха внутри
контейнера. Предусмотрены пазы под вилочный
подъемник для установки ее на контейнер. Перед установкой
машина подвергается полной проверке и заводским
испытаниям. Машина отвечает судовым условиям эксплуатации.
Компрессор бессальниковый с электромотором
номинальной мощностью 5 л. с, оснащенным встроенным
устройством для предохранения от перегрузки и
автоматическим переключателем в рабочее положение.
Конденсатор с воздушным охлаждением. Выполнен из
медных трубок и алюминиевых ребер, подвергнутых
специальной антикоррозийной обработке для защиты от
воздействия морской воды.
При перевозке водным транспортом в качестве
водяного конденсатора используется ресивер.
Испаритель ребристотрубный из тех же материалов,
что и воздушный конденсатор.
У конденсатора и испарителя по два вентилятора
мощностью 1/4 л. с, работающих при напряжении 415/440 В
и частоте 50/60 Гц. Диаметр рабочего колеса вентиляторов
254, мм производительность 0,92—1,3 м3/с (конденсатор)
и 0,67—0,75 м3/с (воздухоохладитель). Рабочее колесо
вентиляторов поставляется в малошумном исполнении.
Воздухоохладитель оттаивается, как в машинах серии
ЕС, или включается автоматическое оттаивание
через 24 ч.
Холодопроизводительность машины при температуре
окружающего воздуха 40°С приведена в табл. 1.
Размеры машины 2184X2007X356 мм, масса 483 кг.
Электротехнические данные: номинальный ток 45 А,
потребляемая мощность при полной нагрузке F0 Гц) —
56

Таблица 1
Температура в
контейнере, °С
—21
—21
1,7
1,7
Частота тока, Гц
60
50
60
50
Холодопроизводи-
тельность, ккал/ч
2575
2175
4875
4400
5,2 кВт, сила тока при полной нагрузке F0 Гц) —
13,63 А, потребляемая мощность нагревателей — 3,5 кВт.
Навесная холодильная машина серии ЕПЛ (рис. 2)
выполнена в виде моноблока, занимающего верхнюю
половину машинного отделения контейнера (в нижней
устанавливается дизель-генераторный агрегат). От серии
ЕПФ она отличается в основном компоновочной схемой
размещения оборудования.
Рис. 2. Навесная холодильная машина.
Прицепные машины серии ЕЦ (рис. 3) предназначены
для охлаждения (обогрева) изотермических контейнеров,
имеющих специальные отверстия в торцевой стенке для
соединения кузова с воздуховодами холодильной машины
при помощи быстродействующих муфт.
Машина размером 2387X2416X457 мм монтируется
на торцевой стенке контейнера и крепится к верхним
и нижним фитингам посредством быстродействующих
зажимов. Она снабжена деталями для подъема краном или
вилочным подъемником. Выдвижные опоры обеспечивают
устойчивость при ее установке без контейнера. Каркас
выполнен из тонкостенных гнутых профилей на сварке и
имеет антикоррозийное покрытие.
Рис. 3. Прицепные машины серии ЕЦ.
Таблица 2
Модель
ЕЦ 5/4 СГ
ЕЦ 5/4 ССГ
ЕЦ 3/2 СГ
Потребляемая
мощность компрессора,
л. с.
5
5
1X3; 1X2
Предельная
температура
окружающего» воздуха, °С
49ч—10
49ч—19
434—19
Выпускается несколько моделей машин для различных
условий работы (табл. 2).
Машины всех моделей обеспечивают поддержание
температуры в контейнере в пределах —25ч-20сС и
возможность работы на судах при указанных условиях.
Принципиальное устройство и использованное в
машинах оборудование аналогичны сериям ЕС, ЕПФ,
ЕПЛ.
Групповые холодильные машины. Труп повая
холодильная машина серии ТМ выполнена в виде моноблока и
используется для охлаждения и обогрева изотермических
контейнеров того же типа, что и в машинах серии ЕС. Это
стационарный вариант, применяемый на контейнерных
пунктах и отличающийся от машин серии ЕС тем, что
может обслуживать одновременно два контейнера.
Холодильные машины серии ТМ могут
устанавливаться в два яруса, образуя башни, обслуживающие
одновременно четыре контейнера (рис. 4).
Они соединяются с контейнерами пневматическими
выдвижными соединительными муфтами —
воздуховодами. Машины серии ТМ позволяют быстро охлаждать
контейнер благодаря его обслуживанию одновременно двумя
компрессорами. Охлаждающие контуры разделены. Это
повышает их надежность: при выходе из строя одного
контура продолжает работу второй.
Машины можно демонтировать при ремонте и заменять
исправными без нарушения температурного режима в
контейнерах.
Размеры машины 2311X1829X1829 мм, масса 1429 кг.
57

Рис. 4. Групповая холодильная'машина серии ТМ.
Групповые холодильные установки горизонтального
типа серии ТУ предназначены для работы с описанным
типом изотермических контейнеров. Это автономные
холодильные системы, состоящие из контейнера типа 1С
(ИСО) с холодильным оборудованием и
теплоизолированных воздуховодов (прямого и обратного), смонтированных
в полуконтейнерах с размером по ширине в половину
контейнера стандартного типа — 1А (рис. 5). Установки
НОВОСТИ
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Новое в развитии винтовых
холодильных компрессоров
В. И. МОЗГИНА, Л. М. ЧЕРНОПЯТОВА
ЦИНТИхимнефтемаш
В последнее время в мировой практике наряду с
поршневыми, ротационными и центробежными холодильными
компрессорами заметное место стали занимать4 винтовые
компрессоры.
Наибольшее распространение они получили в
диапазоне холодопроизводительности от 300 тыс. до
2 млн. ккал/ч, хотя в зарубежной периодике все чаще
встречаются сообщения о создании винтовых холодильных
компрессоров производительностью 200 тыс. ккал/ч и
ниже [1, 2].
р За рубежом проектированием и изготовлением
винтовых холодильных компрессоров и агрегатов на их базе
занято более 16 фирм.
В холодильной технике применяются в основном
винтовые компрессоры маслозаполненного типа. Впрыск
масла в полость сжатия компрессора — наиболее
распространенный способ повышения его экономичности за счет
Рис. 5. Групповые холодильные установки
горизонтального типа серии ТУ.
можно монтировать в один—трияруса по высоте, в с дну
или обе стороны, обеспечивая хладо- или
теплоснабжение 6, 12, 24 или 30 контейнеров массой брутто 20 т.
Длина воздуховодов в каждую сторону 24 м. Условия
работы: напряжение 415 В, частота 50/60 Гц, температура
окружающего воздуха—1-М0,6°С, при этом
обеспечивается поддержание температуры воздуха в пределах
—29-г12,8°С.
УДК 621.515.4
увеличения плотности. Однако в этом случае значительно
усложняется система смазки и маслоотделения, что
повышает трудоемкость и стоимость изготовления, увеличивает
массу и габаритные размеры компрессорных агрегатов.
Принимая это во внимание, фирма «Джой Манюфек-
чуринг К°» (США) вместо обильной подачи масла
предлагает покрывать сопряженные роторы и внутреннюю
поверхность водозаполненного компрессора тонким слоем
эластичного и износостойкого материала, достаточно
прочного в условиях рабочих температур, например тефлоном
или материалом на основе эпоксидной смолы [3]. Наличие
такого покрытия уменьшает местные перетечки за счет
уменьшения зазоров в компрессоре и позволяет
обрабатывать роторы с большим допуском. Требуемый
минимальный зазор в сопряжении между роторами и между
каждым из них и внутренней поверхностью компрессора
обеспечивается при кратковременной приработке роторов в
самом компрессоре при пониженных оборотах в
специальной среде.
К материалу эластичного покрытия, предназначенного
для этих целей, предъявляется ряд требований. Он не
должен размягчаться при температурах выше 120°С,
переходить во время работы компрессора с поверхности
одного ротора на поверхность другого, должен обладать
высокой плотностью и максимальной эластичностью, быть
химически стойким и нетоксичным, иметь коэффициент
58

Рис. 2. Цикл с двукратным дросселированием хладагента.
Рис. 1. Цикл с впрыском жидкого хладагента в полость
сжатия.
расширения, близкий к коэффициенту расширения
металла, из которого выполнены роторы.
Фирма «Холл Термотанк инд лимитед» (Англия)
предлагает подавать густую смазку для уплотнения зазоров
между сопряженными роторами винтового компрессора
и между роторами и корпусом [4]. При сжатии аммиака
это может быть смазка на углеводородной основе, при
сжатии фреонов — на силиконовой основе. Такая смазка не
растворяет сжимаемый хладагент и практически не
растворяется в нем. Унос ее в линию нагнетания получается
минимальный, разность давлений между нагнетанием и
всасыванием может быть использована для циркуляции
смазки (возвращение на всасывание). Для улавливания
избытка смазки в месте вывода вала могут быть применены
скребки. Потери смазки восполняются путем ее
нагнетания через соответствующие каналы при помощи червяка.
В английских патентах для этой же цели
предлагается подавать в полость сжатия определенную порцию
жидкого хладагента, поступающего из конденсатора [5, 6].
Цикл (рис. 1) осуществляется следующим образом.
Газообразный хладагент из испарителя 1 поступает по
трубопроводу в компрессор 2, где сжимается и
направляется в конденсатор 5, откуда часть жидкого хладагента по
трубопроводу 4 через ТРВ 5 идет на дросселирование, а
другая часть по трубопроводу 6 — в компрессор со
стороны нагнетания. Затем по осевому и радиальному
сверлениям в роторах жидкий хладагент поступает в полость
сжатия компрессора, обеспечивая необходимое
уплотнение. Входное отвертстие в корпусе компрессора для
подачи жидкого хладагента имеет пробку из пористых
материалов, таких как металлокерамика, которая
препятствует утечке парообразного хладагента. Из компрессора
жидкий хладагент по трубопроводу 7 подается в
испаритель. Для лучшего контакта роторов с жидким
хладагентом и уменьшения перетечек жидкого хладагента
наружная поверхность роторов имеет металлокерамическое
покрытие, а внутренняя полость корпуса компрессора —
шероховатую поверхность.
Фирма «Стал» (Швеция) предложила схему работы
холодильной установки с винтовым компрессором,
называемую «сталомайзер» [7, 8, 9]. Сталомайзер — это
система, размещенная в корпусе компрессора, через
которую осуществляется промежуточный отсос хладагента
в полость сжатия компрессора. Компрессор 1 работает
в цикле с двукратным дросселированием хладагента. Цикл
отличается от обычного наличием промежуточного
сосуда 2 или промежуточного теплообменника и двух
дросселирующих вентилей 3 вместо одного (рис. 2). Пары
хладагента — аммиака, образовавшиеся в результате
первого дросселирования, поступают из промежуточного
сосуда через отверстие 4 системы «сталомайзер» в
компрессор, а жидкий хладагент из промежуточного сосуда после
вторичного дросселирования поступает в испаритель 5.
Из испарителя пары хладагента проходят в компрессор.
В результате одноступенчатый винтовой компрессор
засасывает пары как низкого, так и более высокого
давления. Сжатые пары из компрессора поступают в
конденсатор 6.
Описанное выше включение компрессора приводит к
возрастанию холодопроизводительности на величину,
соответствующую изменению энтальпии. При этом
увеличивается потребляемая мощность электродвигателя, но с
повышением производительности потребляемая мощность
возрастает незначительно и относительный расход
энергии (кВт/ккал/ч) оказывается соответственно меньше, чем
у обычного компрессора.
Дополнительная подача хладагента в рабочую полость
компрессора увеличивает холодопроизводительность
агрегата при работе на фреоне-22 при температурах кипения
—40°С и конденсации 25°С на 25%.
В Англии запатентована холодильная система, где в
рабочую полость винтового компрессора подаются
жидкий хладагент и масло, предварительно смешанные в
определенной емкости [10]. Расход масла, поступающего
из маслосборника, регулируется дозирующим клапаном,
расход хладагента — терморегулирующим вентилем,
чувствительный элемент которого устанавливается в
верхней части емкости. Затем смесь проходит через фильтр и
подается в камеру сжатия компрессора, в зону с
промежуточным давлением.
Этот способ обладает двумя преимуществами по
сравнению с непосредственным раздельным впрыском масла
и хладагента в камеру сжатия.
Во-первых, обеспечивается качественная смазка
компрессора, так как в полость сжатия вместе с маслом
подается газообразный хладагент, а не жидкий, при подаче
которого существует опасность смывания масляной пленки
в отдельных местах.
Во-вторых, уменьшается количество впрыскиваемого
хладагента в полость сжатия, что приводит к снижению
потребляемой компрессором мощности.
Фирмой «Данхем-Буш» (США) запатентован метод
определения оптимальной точки впрыска жидкого
хладагента в рабочую полость винтового компрессора. По
предлагаемому методу отверстие для впрыска жидкого
хладагента располагается на торце корпуса компрессора
со стороны нагнетания [11].
Одним из главных факторов, определяющих качество
винтовых компрессоров, является геометрия зацепления
винтов. Решающее значение принадлежит профилю зубьев.
59

Рис. 3. Герметичный вертикальный винтовой компрессор:
/ — нагнетательный вентиль; 2 — встроенный
электродвигатель; 3 — ведущий ротор; 4 — масляный фильтр; 5 —
масляный насос; 6 — всасывающий вентиль.
В настоящее время винтовые компрессоры выпускаются
в основном с асимметричным профилем и числом зубьев
роторов 4 и 6. Фирма «Кайзер» (ФРГ) в 1975 г.
разработала ряд воздушных винтовых компрессоров серии
«Сатурн» с новым асимметричным профилем
«сигма-профиль» и разным диаметром роторов. Число зубьев ротора
большего диаметра 5, меньшего — 6. Применение нового
асимметричного профиля позволило сократить потери
мощности, вызываемые перетечками, на 15—20% по
сравнению со старым асимметричным профилем [12].
Фирма «Данхем-Буш» в 1974 г. разработала,
изготовила и приступила к стендовым испытаниям
вертикального маслозаполненного винтового
холодильного компрессора [1, 2] в герметичном исполнении (рис. с).
Холодопроизводительность компрессора 100 000 ккал/ч,
мощность встроенного электродвигателя 40 л. с,
частота вращения ведущего ротора 4500 об/мин. Высота
компрессора 1 м, диаметр кожуха 400 мм.
Другая американская фирма1! «Леннокс Индустриал
Инкорпорейшен» запатентовала'' винтовой герметичный
маслозаполненный компрессор с вертикальным
расположением роторов [13]. т-<Ш(
Масло из поддона поступает под действием давления
нагнетания через теплообменник типа радиатора в
компрессор для уплотнения роторов, смазки подшипников
и в уравновешивающие устройства роторов для
компенсации действующих на них осевых усилий от перепада
давлений.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ [ ЛИТЕРАТУРЫ
1. «R e v u e ? Pratique du Froid et
dai'r», 1974, № 9, p. 15.
dtf Conditionnement
Generale du Froid», 1974, № 7, p. 765.
Франции № 2097285 кл. F 04 с 27/00.
Франции № 2093317 кл. F 25 b 31/00.
Англии № 1352698 кл. F 4H (F 25 b 31/00).
Англии № 1352699 кл. F 04 с 27/00 (F 25
«Стал»
2. «Revue
3. Патент
4.*П а т е н т
5."П а т е н т
6. Патент
b 31/00).
7. «Air Conditioning, Heating and Refrigeration News»,
1973, June 25, pp. 32—34. Is*
8. Каталог № 480-L-IaE шведской фирмы
1973. Ш • Ш
9. Проспект фирмы «Стал», Щвеция, 1975.
10. Патент Англии №1384397, кл. F 25
43/02.
11. Патент США №3885402 кл. 62—505
b 31/00, F 01 с 21/06).
12. «М а с h i n e n m a r k t», № 27, 1975, S. 8.
13. Патент США №3796526, кл. 418—97 (F 01 с
21/04).
b 41/00
(F25
К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного отдела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв и
с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —Ц
латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список литературы к статье следует подготавливать в соответствии с ГОСТ 7.1—69
«Описание произведений печати для библиографических изданий». В списке литературы
приводятся фамилия и инициалы автора, название книги, статьи, а также место
издания, название издательства, год издания (или название журнала, или другого
периодического издания, год издания, номер, страницы, на которых помещена статья).
Ссылки на литературу даются в тексте по порядку номеров. Ссылки на рукописные
работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 420X594 мм. Подрисуночные подписи печатаются на отдельной
странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором кратко излагается
содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать Уз страницы машинописного текста.

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.57
Холодильные
компрессорно-испарительные
агрегаты типа ATII0 и АТ220
Л. Л. ГЕНИНГ Н. П. БЛАНДОВЦЕВА
ВНИИхолодмаш
А. С. ГАЛЕЖА, Н. Н. МЕРКИШИНА
Московский завод «Компрессор»
Холодильные компрессорно-испарительные агрегаты
предназначены для работы в составе стационарных
холодильных установок с воздушными конденсаторами для
охлаждения жидкого хладоносителя.
Техническая ^ характеристика_ агрегатов приведена в
таблице.
Показатели
Хладагент
Масло
Хла доносите ль
Спецификационный
режим:
температура
хладоносителя на выходе
из испарителя, °С
температура*
конденсации, °С
расход
хладоносителя, м3/ч
Холодопроизводитель-
ность при специфика-
ционном режиме, кВт
(тыс. ккал/ч)
Потребляемая
электрическая мощность при
спецификационном
режиме, кВт
Диапазон температур
^охлажденного
хладоносителя, °С
вода
раствор хлористого
кальция
Марка компрессора
Электродвигатель
мощность, кВт
частота вращения
ротора, с-1 (об/мин)
напряжение, В
Количество
заряжаемого масла, кг
Масса агрегата (без
массы масла), кг
ATI 10-2-1
АТ220-2-0
АТ220-2-1
Фреон-22
ХФ-22с-18 или ХС-40
Вода,
водный раствор хлористого
кальция
+6
+40
50
201 A73)
57,2
П110-2-1
1 АОП2-91-4
75
105
402C46)
114,5
-Ю-г+2
-10-=—9
|
П220-2-0| П220-2-1
A3-315S 1-4
132
24,6A480) : 24,5A470)
220/380
18
3360
380/660
20
5160
5176
п п .т~3
кВгп
250
700
/50
100
50
ккал/ч
200
150
100
50
У
ТТ
i
у
У
/
^L.
\
X
/
у
У
\\
\
\
/
/
\\
к
у
/
А
<Х
А
А
У
1
А А
А
\у/
t
М 1
?kJ
30J
N3,iiBm
60
50
W
-12 -В -Ч О Ч в t52,°C
а
пп ,п-щ-
кВт
500
WO
500
200
/ОО
ккал/ч
500
200
100
3
во'
\
\
\
X
\
\
\\
\
щ,
I 1
\>У/
ч
4>\
№
/U
1*
Л\
f\
N3yKBm
120
100
-12 -8
80
О
LS2>
Рис. 1. Зависимость холодопроизводительности Q0 и
потребляемой мощности NQ агрегатов ATI 10-2-1 (а),
АТ220-2-0 и АТ220-2-1 (б) от температуры хладоносителя
на выходе из испарителя tS2 при температуре конденсации
tK = 30, 35 и 40°С.
61

1000A500)
Вход
жидкого"
хладаген-
та,ЯуШ51
Рис. 2. Габаритные и присоединительные размеры
агрегатов ATI 10-2-1, АТ220-2-0 и АТ220-2-1 (размеры в
скобках для агрегатов АТ220-2-0 и АТ220-2-1):
/ — компрессор; 2 — электродвигатель; 3 — фильтр-осушитель;
4 — теплообменник; 5 — испаритель; 6 — щит приборов.
Агрегаты ATI 10-2-1 и АТ220-2-1 имеют ступенчатое
A00, 75, 50 и 25%) регулирование холодопроизводитель-
ности отжимом всасывающих клапанов компрессора
электромагнитным способом. Регулирование холодопро-
изводительности агрегата АТ220-2-0 двухпозиционное
путем пуска — остановки компрессора.
Зависимость холодопроизводительности Q0 и
потребляемой мощности NB агрегатов от температуры хладо-
носителя на выходе из испарителя ^2 при температуре
конденсации /к = 30, 35 и 40°С показана на рис. 1.
На рис. 2 даны габаритные и присоединительные размеры
агрегатов.
Агрегат состоит из компрессора, электродвигателя,
испарителя с теплообменником и системы автоматики.
Компрессор поршневой, непрямоточный.
Испаритель кожухотрубный с внутриоребренными
трубами (медная труба с алюминиевым ребристым
сердечником). Кипение агента внутри труб.
Теплообменник кожухотрубный с медными оребренны-
ми трубами.
Работа агрегата автоматизирована. Система автоматики
обеспечивает защиту от аварийных состояний, контроль
основных параметров и сигнализацию при отклонении
их от допустимых значений.
В комплект поставки агрегата входят: агрегат, станция
управления электродвигателем компрессора, комплект
фундаментного крепежа, комплект ЗИП. Агрегаты
ATI 10-2-1 и АТ220-2-1 комплектуются еще блоком
регулирования. Хладагент и масло в комплект поставки не
входят.
Освоение серийного производства агрегатов начнется
на московском заводе «Компрессор» в 1978 г.

РЕФЕРАТЫ
УДК 621.565:635.21.006.5
Экспериментальное овощекартофелехранилище емкостью
8 тыс. т в г. Минске. ТУРОВ В. М. «Холодильная
техника», 1976, № 10.
Описана конструкция экспериментального овощекарто-
фелехранилища секционного типа. Исследование
эффективности хранения картофеля в экспериментальном и для
сравнения в контрольном (также секционном)
хранилищах показало, что стабильный температурный режим и
высокая относительная влажность воздуха в первом
позволили снизить естественную убыль , уменьшить
прорастание и сохранить лучшее качество картофеля.
Приведенные затраты на 1 т картофеля в экспериментальном
хранилище оказались на 8,7% ниже, чем в контрольном.
Иллюстраций 3. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.565.9.001.4
Результаты промышленных испытаний холодильного
комплекса Северодонецкого химического комбината. ЧЕПУР-
НЕНКО В. П., РУСОВ Е. X., ЛАГОТА Л. Ф.,
ГОГОЛЬ Н. И. БЕЛЬЧЕНКО В. М. «Холодильная
техника», 1976, № 10.
Рассмотрены результаты поверочных расчетов и
промышленных испытаний компрессорного и теплообменного
оборудования Северодонецкого химического комбината.
Для доведения рабочих параметров холодильного
комплекса до проектных значений намечены пути
интенсификации работы отдельных узлов.
Таблиц 2. Иллюстраций 2.
УДК 621.565
Новая схема последовательной подачи охлаждающей воды
в теплообменные аппараты абсорбционной холодильной
машины. ДАНИЛОВ Р. Л., ФРИДШТЕЙН В. И.
«Холодильная техника», 1976, № 10.
С помощью термодинамического анализа проведено
сравнение различных схем последовательной подачи
охлаждающей воды в теплообменные аппараты АХМ. Наиболее
эффективна подача охлаждающей воды по схеме
абсорбер — конденсатор — абсорбер. Приведены результаты
испытаний этой схемы на промышленной АХМ.
Таблиц 7. Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.57.048:001.4:536.2
Сравнительные теплотехнические исследования
листопрокатных и ребристотрубных испарителей. ДОБ-
iPOB В. В., ВВЕДЕНСКИЙ Ю. И. «Холодильная
техника», 1976, № 10.
Разработана конструкция листопрокатного испарителя,
состоящего из биметаллических трехслойных
(нержавеющая сталь + алюминий + алюминий) панелей, с
расположенными между листами алюминия каналами для
циркуляции хладагента. Панели изготовляются на прокатном
стане. Испытания листопрокатных и для сравнения
ребристотрубных испарителей в холодильном шкафу ШХ-0,4 и
климатической холодильной камере КХС-2-6М показали
что коэффициент теплопередачи листотрубных
испарителей выше, чем ребристотрубных. Применение новых
испарителей позволит создать торговое холодильное
оборудование с более высокими теплотехническими
характеристиками.
Таблиц 1. Иллюстраций 6. Список литера!уры — 9
названий.
УДК 621.594.002
Исследование процесса вымораживания двуокиси углерода
из дымовых газов. ТИТОВ В. Б. «Холодильная
техника» , 1976, № 10.
Описана экспериментальная установка и методика
исследования процесса вымораживания двуокиси углерода из
дымовых газов. Приведены сведения о плотности и
теплопроводности слоя вымороженной двуокиси углерода,
интенсивности процессов тепло- и массообмена, расчетные
формулы. Полученные данные позволяют перейти к
созданию промышленной установки для производства
сухого льда вымораживанием из дымовых газов.
Иллюстраций 6. Список литературы — 7 названий.
УДК 621.565:621.078.001.1
Нестационарный процесс инееобразования в
воздухоохладителе. ЧУМАК И. Г., КОХАНСКИЙ А. И.
«Холодильная техника», 1976, № 10.
Составлена математическая модель нестационарного
процесса инееобразования в рассольном воздухоохладителе,
с помощью которой можно рассчитать массу инея,
осаждающегося на теплообменной поверхности аппарата, в
зависимости от параметров, характеризующих тепловлаж-
ностный режим в камере (влагосодержание, температура
и массовый расход воздуха на входе в
воздухоохладитель).
Иллюстраций 1. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.515.001.5
Исследование осевых сил турбодетандерного агрегата.
ПРЕМЕТ Э. И., ШИШКИН В. М., БУБИС Е. М., БЕР-
МАН С. А. «Холодильная техника», 1976, № 10.
С помощью измерительной системы в производственных
условиях исследованы осевые силы, действующие на ротор
турбодетандерного агрегата ТКО-25/64. Результаты
испытаний позволяют сделать вывод, что при малых
коэффициентах гидравлического сопротивления обвязки задум-
мисную полость следует наддувать более высоким
давлением, при больших — меньшим давлением.
Иллюстраций 3.
УДК 621.57.041-213.3.313
Влияние фреона-22 на электрическое сопротивление
пленочной изоляции встроенных электродвигателей. ВЕСЕ-
ЛОВ В. В., ПУНИН В. П. «Холодильная техника»,
1976, № 10.
Экспериментально определено поверхностное
сопротивление электроизоляционных пленок в парах фреона-22.
Сильное уменьшение сопротивления связано с низким
удельным объемным сопротивлением жидкого фреона-22
и его адсорбцией на поверхности пленки. Рассмотрены
физические причины изменения сопротивления пленочной
изоляции встроенных электродвигателей.
Экспериментально показано, что снижение поверхностного
сопротивления в парах фреона-22 не приводит к уменьшению
пробивного напряжения.
Таблиц 1. Иллюстраций 2. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.565.92:658.562
Оценка качества изготовления бытовых холодильников
с помощью коэффициента дефектности. ЧЕРНЯК Г. И.,
ШИФРИНА Д. И. «Холодильная техника» , 1976, № 10.
Для обеспечения высокого качества изготовляемой про-

дукции на Минском заводе холодильников проводят
выборочный контроль 10% выпускаемых холодильников,
которые подвергают испытанию на термостатируемой
станции. По результатам испытаний рассчитывают
коэффициент дефектности и значения его наносят на график,
с помощью которого проводится сравнительная оценка
полученных значений с базовым значением коэффициента
дефектности, являющимся нормативным. Ежедневный
выборочный контроль позволяет своевременно выявить
любые отклонения в технологическом процессе и
устранить неполадки.
Иллюстраций 1.
УДК 663.95
Калориметрическое исследование зеленого чайного листа.
ЛАТЫШЕВ В. П., ЛЕБЕДЕВ В. Ф., МЕДУНОВ С. Д.,
ДЖЕМУХАДЗЕ К. М. «Холодильная техника», 1976,
№ 10.
В статье впервые приводятся данные по удельной
теплоемкости и энтальпии грузинского зеленого чайного листа
при температурах 200—320 К, необходимые для расчетов
по оптимизации его производства.
Иллюстраций 4. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.574.3
Промышленные испытания гидроциклона для разделения
масла и жидкого аммиака. ВАГАБОВ И. И., |^ОЛЕЙ-
НИК В. В., КОВНЕРЦЕВ Е. 3. «Холодильная
техника», 1976, № 10.
Установка в схеме аммиачной холодильной машины
гидроциклонных маслоотделителей как после аммиачного
насоса, так и до регулирующего вентиля показала
достаточную эффективность разделения масла и жидкого аммиака.
Гидроциклоны не только исключают попадание масла в
испарительную систему, но и очищают замасленную
систему от масла.
Иллюстраций 2. Список литературы — 3 названия.
УДК 621.5.041-771
Приспособление для разборки герметичных компрессоров.
«Холодильная техника», 1976, № ю.
Описано приспособление для разборки герметичных
компрессоров, даны его габаритные размеры. С помощью
приспособления можно улучшить условия труда и
повысить производительность труда слесарей-сборщиков.
Иллюстраций 1.
УДК 621.565.7
Поддон с кронштейном для испарителей. «Холодильная
техника», 1976, № 10.
Предложена трапецеидальная форма поддона, служащего
для сбора талой воды при оттаивании снеговой шубы с
испарителей. Применение таких поддонов повышает
культуру обслуживния холодильных установок.
Иллюстраций 1.
На первой странице обложки: формирование штабеля контейнеров с картофелем при
загрузке овощекартофелехранилища Октябрьской плодоовощной базы в г. Минске.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного
редактора), Л. Д. Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев,
И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф.
Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов,
М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Т — 02974 Сдано в набор 6/IX 1976 г. Подписано в печать 28/IX 1976 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,68 Формат 84Х 108V16. Тираж 16.360 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 2102
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области