ISSN 0023-124X
Холодильная \Q
Гехника эо

ф
МОСКВА ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ
И НАУЧНО-ПРАКТИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ
ИЗДАЕТСЯ С ЯНВАРЯ 1923 года
Холодильная
ю Z юхника
В НОМЕРЕ:
БЫТОВАЛ ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА: ПРОБЛЕМЫ И
РЕШЕНИЯ
Масленников Н. Д., Бабахин В. Н., Тереховкин С. А.,
Карпов В. Н. Новые отечественные компрессоры для
бытовых холодильников 2
Елагин М. Ю., Бабахин В. Н., Тереховкин С. А.
Оптимизация соотношения конструктивных параметров
бытового холодильника на основе математического
моделирования 4
Кухар С. И. Модернизация серийных компрессоров типа
ХКВ 6
Зеленое В. В. Механические потери в подшипниках
герметичных компрессоров 7
Читатель ставит проблему
Пискунов В. В. Сколько нужно запасных частей для
бытовой холодильной техники? 8
За рубежом
Возный В. Ф., Зеленое В. В. Основные направления
совершенствования компрессоров для бытовых
холодильников 11
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
Набиулин Ф. А., Квят И. Д., Розенштейн И. Л.,
Сазонов В. В. Утилизация тепловой энергии в СКВ с
автономными кондиционерами 16
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Милованов В. И., Буданов В. А., Смирнов Ю. А.,
Никитина Л. А. Влияние условий эксплуатации герметичных
холодильных компрессоров на триботехнические
характеристики их деталей 18
Ярошенко В. М., | Бондарев И. Т. ] Термодинамическая
эффективность холодильных машин с неэлектрическим
приводом 22
Маринюк Б. Т. Конструктивные особенности пластинчатого
испарителя теплонасосной установки 25
Ломакин В. Н., Чепурной М. Н. Аэродинамические
потери в оребренных воздухоохладителях 26
В порядке обсуждения
Пугачевич П. П., Юрченко С. А. Вычисление
теплопроводности жидких хладагентов по их плотности 30
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
Абдуллаев Н. Путь к обновлению экономики (наши
интервью) 32
Кладий А. Г. Децентрализация производства мороженого 33
В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Мироненко В. К. Совершенствование нормирования
потерь массы плодов и овощей при перевозках в
рефрижераторных вагонах 36
Изобретения 10, 18, 38, 48
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Кожухарь И. А., Сажии Ф. М. Актуальная книга 42
ЮРИДИЧЕСКАЯ КОНСУЛЬТАЦИЯ
Гудумак В. М. Порядок рассмотрения трудовых споров 44
ХРОНИКА
Акционерная ассоциация «Холод» 46
АВОК — ассоциация инженеров 47
Конференция в Таллинне 47
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Рекомендации по замораживанию и хранению пищевых
продуктов 49
Из Бюллетеня МИХ 53
Научно-техническая конференция в Ницце 56
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Лупарев А. И., Абрамкина В. П. Автономные
кондиционеры типов КПА1, КК2, КМ и эжекционные доводчики
типа Д 58
ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК 60
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА 60
РЕФЕРАТЫ 62
IN ISSUE:
DOMESTIC REFRIGERATING EQUIPMENT: PROBLEMS
AND SOLUTIONS
Maslennikov N. D., Babakhin V. N., Terekhovkin S. A.,
Karpov V. N. New Home Compressors for Domestic
Refrigerators 2
Elagin M. Yu., Babakhin V. N., Terekhovkin S. A.
Optimization of Ratio of Design Parameters of Domestic
Refrigerator on Basis of Mathematic Modelling 4
Koukhar S. I. Modernization of Serial Compressors of
Type XKB 6
Zetenov V. V. Mechanical Losses in Bearings of Hermetic
Compressors 7
Reader Sets Problem
Piskunov V. V. How Many Spare Parts is Necessary for
Domestic Refrigerating Equipment? 8
Abroad
Vozny V. F., Zelenov V. V. Main Trends of Improvement
of Compressors for Domestic Refrigerators •'
ECONOMY OF FUEL-ENERGY RESOURCES
Nabiulin F. A., Kvyat I. D., Rozenshtein I. L., Sazonov V. V.
Utilization of Thermal Energy in Air-Conditioning
Systems wth Self-Contained Air Conditioners 16
SCIENCE, ENGINEERING TECHNOLOGY
Miiovanov V. L, Budanov V. A., Smirnov Yu. A., Niki-
tina L. A. Influence of Operating Conditions of Hermetic
Refrigerating Compressors on Tribotechnical
Characteristics of their Parts 18
Yaroshenko V. M., | Bondarev I. T. | Thermodynamic
Efficiency of Refrigerating Machines with Non-Electrical
Drive 22
Marinyuk В. Т. Design Peculiarities of Plate Evaporator
of Heat Pump Installation 25
Lomakin V. N., Chepurnoy M. N. Aerodynamic Losses in
Finned Air Coolers 26
Discussion
Pougachevich P. P., Yurchenko S. A. Calculation of Heat
Conductivity of Liquid Refrigerants by their Density 30
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Abdoulaev N. Way to Renovation of Economics (Our
Interview) 32
Klady A. G. Decentralization of Ice Cream Production 33
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Mironenko V. K. Improvement of Fruit and Vegetables
Mass Losses Standardization during their
Transportation in Refrigerated Cars 36
Inventions 10, 18, 38, 48
BOOK REVIEW
Kojukhar I. A., Sajhin F. M. Book of Today 42
LEGAL CONSULTATION
Goudoumak V. M. Order of Consideration of Labour
Disputes 44
MISCELLANY
Share-Holding Association "Khoi- 1».
ABOK — Association of Engineers 17
Conference in Tallinn 47
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Recommendations on Freezing and Storage of Frozen
Foods 49
From Bulletin of 11R 53
Scientific-Technical Conference in Nice 56
REFERENCE DATA
Louparev A. I., Abramkina V. P. Self-Contained Air
Conditioners of Type KPAl, KK2, KM and Ejection
Terminals of Type D 58
YOUR DOMESTIC REFRIGERATOR 60
REFRIGERATING MOSAIC 60
SUMMARIES 62
ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1990

БЫТОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
ТЕХНИКА: ПРОБЛЕМЫ И РЕШЕНИЯ
Ф,
Энергетические и эксплуатационные характеристики бытовой
холодильной техники в значительной мере определяются
степенью совершенства применяемых в ней компрессоров.
Производимые в нашей стране по зарубежным лицензиям
компрессоры для холодильников и морозильников морально
устарели и не соответствуют современным требованиям. В
публикуемой подборке статей рассматриваются работы по
созданию отечественных компрессоров на уровне мировых
стандартов и модернизации серийно выпускаемых конструкций
в целях повышения эффективности их работы.
УДК 621.565.2.041:643.353.97
НОВЫЕ
ОТЕЧЕСТВЕННЫЕ КОМПРЕССОРЫ
ДЛЯ БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
Н. Д. МАСЛЕННИКОВ, В. Н. БАБАХИН,
С. А. ТЕРЕХОВКИН, В. Н. КАРПОВ
ПО «Тульский оружейный завод»
В Советском Союзе для бытовых
холодильников производят два вида
компрессоров по закупленным за рубежом
лицензиям. Конструкция шатунного
компрессора с горизонтальным валом и
приводом от однофазного четырехпо-
люсного электродвигателя была
заимствована в конце 40-х годов в США, а
конструкция кулисного компрессора с
вертикальным валом и приводом от
однофазного двухполюсного
электродвигателя — в начале 70-х годов в
Японии. В настоящее время обе
конструкции не соответствуют современным
требованиям.
За последние годы технический
уровень компрессоров, выпускаемых
ведущими зарубежными фирмами для
бытовых холодильников и морозильников,
резко повысился. Современные
компрессоры отличаются малым удельным
расходом электроэнергии, уменьшенной
массой, компактностью, низкими уровнями
шума и вибрации. Именно эти
характеристики, а также технологичность,
надежность были приняты за основу при
создании нового компрессора в ПО
«Тульский оружейный завод». При этом
были использованы предложения
вузовской и отраслевой науки, специалистов
ряда союзных министерств.
Разработке конструкции
предшествовали теоретические исследования,
в результате которых была получена
математическая модель поршневого
компрессора, базирующаяся на
термодинамике вещества переменной массы
и уравнении состояния реального газа
Боголюбова — Майера. Был составлен
комплекс программ для ЭВМ,
обеспечивающий решение как прямой
(расчет холодопроизводительности,
потребляемой мощности, удельной
холодопроизводительности, времени запуска и
других характеристик существующей
конструкции), так и обратной задачи
(проектирование оптимальной
конструкции), основанной на методах
случайного поиска, т. е. определении
основных конструктивных параметров (ход
поршня и его диаметр, размеры
всасывающего и нагнетательного отверстий
и т. д.).
Адекватность программ проверяли
на компрессорах, выпускаемых в СССР
(ХШГ-22, ХКВ-6, ХКВ-8) и за рубежом.
Высокая степень сходимости расчетов >
и экспериментальных данных,
достигнутая в результате совершенствования
математических моделей, позволила
применить программы для проектирования
оптимальной конструкции компрессора
в ПО «Тульский оружейный завод».
2

Разработанный компрессор ХШВ-8
имеет кривошипно-шатунный механизм
с вертикально расположенной осью
коленчатого вала. Привод
компрессора от асинхронного двухполюсного
электродвигателя ДАО 131 -120,
серийно выпускаемого ПО «Эльфа». При
конструировании механизма, клапанной
головки, глушителей, подвески, системы
смазки, кожуха и в технологии
выполнения отдельных узлов применен ряд
оригинальных решений.
Так, соединение поршня с шатуном
выполнено в виде шаровой опоры, а
сам шатун — в виде стержня с
приваренным к нему шариком (производства
подшипниковых заводов). Прочность
сварного шва составляет 90...95 %
прочности свариваемых деталей (способ
сварки защищен авторским
свидетельством). При завальцовке шарика в
поршень (использовано «ноу-хау»)
обеспечиваются минимизация трения в паре
и необходимый ресурс работы.
Поршень и коленчатый вал —
сборные. Это улучшает их технологичность,
позволяет подобрать материалы для
отдельных элементов в зависимости
от функционального назначения и
увеличивает коэффициент использования
металла.
Криволинейный профиль конуса
масляного насоса обеспечивает
максимальную подачу масла. На втулке шатуна
установлен пластмассовый колпачок,
через отверстие в котором струя масла
направляется точно в цилиндр, не
разбрызгиваясь по крышке кожуха.
Пластмассовый многокамерный
глушитель всасывания состоит из двух
частей. Разработанная технология его
сварки значительно снижает
трудоемкость и увеличивает надежность
соединения (по сравнению с технологией
клейки), исключает появление щелей
вследствие усыхания пластмассы или
вибрации при работе компрессора и
транспортировке, а также
предотвращает ошибки при сборке.
Профиль ограничителя хода
нагнетательного клапана выполнен таким
образом, что «обкатка» его по профилю
осуществляется при минимальных
гидравлических потерях. При этом исклю-
чаются удары и автоколебания —
«флаттер».
Глушитель нагнетания имеет
оптимальные объемы внутренних полостей,
одна из которых образована
непосредственно в головке цилиндра над
клапаном нагнетания.
Оригинальная внутренняя подвеска
механизма с нижним расположением
опор способствует эффективному
снижению вибрации кожуха.
В компрессоре ХШВ-8 широко
применяются заготовки и детали,
полученные методами порошковой металлургии
и требующие минимальной
механической обработки. Для соединения кожуха
с крышкой разработана новая
технология сварки в автоматическом режиме
без гашения дуги.
По результатам расчетов теплового
баланса компрессора для снижения
температуры нагрева обмотки были
внесены некоторые конструктивные
изменения, что позволило в конечном итоге
отказаться от применения устройства
для дополнительного охлаждения масла
в компрессоре при работе в зонах с
умеренным климатом. Это не только
упростило конструкцию холодильного
агрегата, но и снизило расход металла
и уменьшило шум агрегата вследствие
сокращения числа трубопроводов.
В итоге разработаны две
модификации компрессора: ХШВ-8Б — без
устройства для дополнительного
охлаждения масла — для районов с умеренным
климатом — и ХШВ-8М — с
устройством для дополнительного
охлаждения масла — для районов с
тропическим климатом.
ПО «Тульский оружейный завод»
изготовил опытную партию
компрессоров ХШВ-8 (80 шт.), которая была
подвергнута испытаниям в соответствии
с ГОСТ 17008—85 (СТ СЭВ 2666—80)
на стендах и в составе холодильников.
В результате испытаний
компрессоров было выявлено их соответствие
вышеуказанному стандарту по всем
пунктам. Был подтвержден 1,5-кратный
ресурс по механической прочности
соединительных элементов, химической и
физической стойкости, износостойкости.
Сравнение основных показателей
9

Модели компрессоров
ХКВ Л
ESM7
«Neccb
(Италия)
С-В 150L5*
«Sanyo»
(Япония)
ХШВ-8БЭ
(проект)
ХШВ-8МЭ*
(проект)
Холодопроизводитель-
ность, Вт
Удельная холодопроизво-
дительность, Вт/Вт
Масса, кг
Уровень звука, дБА
Виброскорость, мм/с
190
200
215
180
215
200
215
1,04
9,7
42
12
1,2
7,5
45
2
1,3
7,8
45
2
1,12
10,2
46
3
1,37
8,1
41
4
1,35
6,9
41
2
1,45
7,3
41
2
С устройством для дополнительного охлаждения масла.
компрессоров типа ХШВ-8 и ХКВ-8,
а также компрессоров ведущих
зарубежных фирм (см. таблицу)
свидетельствует о том, что ХШВ-8 по
основным эксплуатационным
характеристикам не уступает зарубежным моделям,
а по материалоемкости превосходит их.
Теплоэнергетические испытания
холодильников с новым компрессором
подтвердили их соответствие требованиям
ГОСТ 16317—86.
Как показали анализ результатов
испытаний (см. таблицу) и дальнейшая
проработка конструкции компрессора
ХШВ-8, его характеристики могут быть
улучшены путем применения
современного электродвигателя, имеющего более
высокий КПД и меньшую массу,
создание которого ведется в настоящее время.
При этом компрессор с устройством
для дополнительного охлаждения масла
будет иметь удельную холодопроизво-
дительность 1,45 Вт/Вт и массу 7,3 кг.
УДК 643.353.97
ОПТИМИЗАЦИЯ СООТНОШЕНИЯ
КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ
БЫТОВОГО ХОЛОДИЛЬНИКА
НА ОСНОВЕ МАТЕМАТИЧЕСКОГО
МОДЕЛИРОВАНИЯ
Канд. техн. наук М. Ю. ЕЛАГИН
Тульский политехнический институт
В. Н. БАБАХИН, С. А. ТЕРЕХОВКИН
ПО «Тульский оружейный завод»
В ПО «Тульский оружейный завод»
при участии Тульского
политехнического института спроектирована и
изготовлена опытная партия
высокооборотных компрессоров ХШВ-8 (дальнейшие
модификации ХШВ-8Б, ХШВ-8М),
энергетические характеристики и холо-
допроизводительность которых, по
данным калориметрических испытаний,
превосходят эти показатели у компрессора
КХ-0,125, применяемого в серийном
агрегате холодильников «Ока-6» и
«Ока-бМ». Однако когда новый
компрессор был установлен в агрегат (без
изменения конструктивных
параметров) холодильника «Ока-бМ», это
привело к ухудшению его энергетических
характеристик.
Для нахождения путей их
улучшения в институте была разработана
математическая модель, учитывающая
нестационарный характер работы
агрегатов бытовых холодильников.
В качестве независимых
использовали следующие характеристики:
проходимость капиллярной трубки (ее
длину Lk.t, длину трубки конденсатора
LK и площадь его оребрения, давление
заправленного хладагента р3 в
отепленном состоянии (массовое количество m
хладагента R12 в агрегате). Выбор
этих параметров обусловлен
сравнительно низкими затратами
завода-изготовителя на их изменение.
Задаваясь различными значениями
перечисленных параметров, определяли
локальный минимум функции
качества — зависимости суточного расхода
электроэнергии от соответствующего
параметра. По найденным значениям
независимых параметров рассчитывали
энергетические характеристики
холодильников.

Компрессор
Потребляв
мая
мощность,
Вт
Коэф
фициент
рабочего
времени
Расход

электроэнергии,
кВт-ч/
CVT
Расчетные данные
КХ-0,125
(серийный)
ХШВ-8
LK т=2800 мм
LK т=2400 мм
LK т=2000 мм
LK т=1600 мм
LK T=2000 мм,
LK=18,142 м
133,0
167,0
166,0
166,0
167,0
163,0
Экспериментальные
КХ-0,125
(серийный, т=120 г)
ХШВ-8
LK т=2800 мм
LK T=2000 мм
LK T=1600 мм
ХШВ-8Б (LK T=
= 2000 мм, т=95г)
139,0
175,0
170,0
172,0
152,5
0,435
0,350
0,348
0,343
0,346
0,342
данные
0,420
0,339
0,336
0,338
0,341
1,385
1,403
1,385
1,365
1,385
1,335
1,401
1,424
1,371
1,392
1,248
Результаты расчетов и
экспериментов представлены на рис. 1 и 2 и в
таблице.
Анализ расчетных данных показал,
что замена компрессора КХ-0,125 на
компрессор ХШВ-8 в составе
холодильника «Ока-бМ» без внесения
конструктивных изменений в холодильный
агрегат приводит к ухудшению показателей
его работы. Согласно расчетам, при
замене компрессора необходимо
повысить пропускную способность
капиллярной трубки, уменьшив ее длину с
2800 до 2000 мм, увеличить объем
и площадь конденсатора, удлинив его
трубки с 14,132 до 18,132 м и
соответственно увеличив поверхность ореб-
рения. Доза заправки хладагента R12
должна быть уменьшена/до 90... 100 г
(при /?3=290...3Ю кПа).
Правильность полученных расчетов
подтверждена экспериментальными
исследованиями (см. таблицу). При
использовании в составе холодильника
«Ока-бМ» вместо компрессора КХ-0,125
компрессора ХШВ-8Б с укороченной до
2000 мм капиллярной трубкой и
уменьшенной на 20 % дозой хладагента
W} к Вт- ч/сут
17ч-2
1t40
1,38
1,36
2800
Шш
1400 2000 1600LHT,MM
Рис. I. Зависимость расхода электроэнергии W
от длины капиллярной трубки LK T:
/ — экспериментальные данные; 2 — расчетные
данные
Wf^Sm-
1,42
1,40
1,38
1,36
/Т4
%
(
ч/сут
Л
N
/
Ss
v^
. ^
<3
s
ч^
V,
LX
*2
^.
>
уг
>¦—
и"
¦— *
t-
250 300 350 400 р3)нПа
75 95 115 135 т,г
i j 1 1 1
14,132 16,132 18}132 20,1321к,М
Рис. 2. Зависимость расхода электроэнергии W от
длины трубки конденсатора LK A) и давления
в агрегате отепленного холодильника ps или
массы хладагента т B)
R12 расход электроэнергии сократился
более чем на 10 %.
Таким образом, разработанные
математическая модель, алгоритм и
программа позволяют оптимизировать
соотношения конструктивных параметров
холодильного агрегата в целях улучшения
его энергетических характеристик. При
этом значительно сокращается объем
экспериментально-доводочных работ.
Так, на все упомянутые расчеты
потребовалось около 10 ч машинного
времени ЭВМ типа ЕС-1040, в то время
как на экспериментальную проверку
результатов только по капиллярной
трубке — 30 ч.
ш...
; !
."'¦' '

УДК 621.574:643.353.97
МОДЕРНИЗАЦИЯ
СЕРИЙНЫХ КОМПРЕССОРОВ
ТИПА ХКВ
С. И. КУХАР
Киевское НПО «Веста»
В производстве бытовых
холодильников в нашей стране наиболее широко
применяют компрессоры типа ХКВ
(более 4 млн шт. в год). Энергоемкость
их обусловливает высокое потребление
электроэнергии отечественными
холодильниками. В связи с этим была
поставлена задача повышения
эффективности компрессоров ХКВ путем их
модернизации.
Одним из основных факторов,
влияющих на работу компрессора, является
нагрев всасываемых паров. В целях
снижения его до минимума вместо
блока цилиндров в единой отливке с
глушителями была использована схема
с выносными глушителями и прямым
всасыванием хладагента через
пластмассовый глушитель (минуя
электродвигатель).
Реализация данного предложения
на практике потребовала замены только
линии обработки цилиндра, при этом
появилась возможность внедрить ряд
других эффективных решений. Так,
отсутствие деформации цилиндров при
монтаже позволило существенно
уменьшить зазор в паре
поршень-цилиндр, что способствовало снижению
перетечек и повышению коэффициента
подачи к примерно до 0,6 (против
0,48. ..0,5 у серийных компрессоров
ХКВ). Снижение температурной
напряженности дало возможность отказаться
от вентилятора ротора
электродвигателя.
В результате осуществления этих
мероприятий удельная холодопроизво-
дительность компрессора возросла на
15...20 %. Увеличилась и его холодо-
производительность. По энергетическим
параметрам модернизированный
компрессор стал соответствовать серийным
зарубежным моделям. Однако
отмечалась нестабильность в работе системы
lpa
4/
LpA
47
46
4J
/
/ X '
]
^
\04
Vs. ~
Vs.
J ¦ 5 6 df,MM
а
\\
5-
у if
20
JO
W
50 IH, мм
Зависимость корректированного уровня звуковой
мощности компрессора LpA от диаметра
выходного d\ и входного di отверстий глушителя
всасывания (а) и длины LK его камеры (б)
шумоглушения: разброс значений
уровня звуковой мощности даже в
небольших опытных партиях компрессоров
достигал 10... 12 дБА.
Вначале предполагалось, что одной
из причин повышенного шума является
пульсация масла в глушителе
всасывания. После изменения его
конструкции — применения маслоотбойника и
сливной канавки, герметизации
разъема — пульсация масла прекратилась,
но уровень шума не снизился.
Выяснилось, что нестабильность системы
шумоглушения связана с работой
глушителя нагнетания.
Недостаточно надежным оказался и
глушитель всасывания.
Экспериментальная проверка работы компрессора
показала, что в диапазоне частот 500...
2000 Гц глушитель работает неэффек-

тивно.
В результате теоретических расчетов
зависимости корректированного уровня
звуковой мощности компрессора от
диаметра входного и выходного
отверстия и длины камеры (см. рисунок)
удалось спроектировать глушитель
всасывания с максимальным эффектом в
диапазоне 1200... 1500 Гц.
При диаметре входного отверстия
8 мм, выходного — 3...6 мм и длине
камеры 30 мм корректированный
уровень шума составляет 41 дБА.
Дальнейшее улучшение шумоглушения требует
дополнительных исследований влияния
всех узлов компрессора на уровень
звуковой мощности.
УДК 643.353.97.004.16
МЕХАНИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ
В ПОДШИПНИКАХ
ГЕРМЕТИЧНЫХ КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук В. В. ЗЕЛЕНОВ
Киевское НПО «Веста»
В последнее время достигнуты
значительные успехи в повышении
эффективности герметичных компрессоров путем
снижения гидравлических, тепловых
и электрических потерь. Немалые
резервы дальнейшего совершенствования
этих компрессоров кроются в
уменьшении механических потерь, в том числе
в опорных подшипниках коленчатого
вала.
При прочих равных условиях
(подача смазки, температура, частота
вращения) потери в подшипниках
компрессоров различных конструкций
определяются поверхностью трения и нагрузкой
на них. Сократить поверхность трения
можно, либо сделав проточки на валу
или в корпусе, либо уменьшив длину
втулки.
По данным ВНИИЭМ, проточки на
валу ощутимых преимуществ не дают
и вместе с тем приводят к усложнению
технологии обработки вала.
Уменьшить длину втулки можно в
результате увеличения нагрузки на
подшипник или при сохранении
нагрузки неизменной путем укорочения
Рис. 1. Расчетная схема подшипниковых узлов
герметичного компрессора:
/ — цилиндр; 2 — поршень; 3 — шатун; 4 —
консольный кривошип коленчатого вала; 5 — корпус
компрессора; а — размер консоли кривошипа; Ь — расстояние
от упорного подшипника до опорной поверхности;
с — длина опорного подшипника
консоли кривошипа (рис. 1, плечо «а»).
Последний вариант использован,
например, фирмой «Тошиба» (Япония)
при разработке компрессоров серии Y.
В этих компрессорах расстояние от
оси цилиндра до поверхности упора
равно 17,25 мм против 21,9 мм в
отечественных кулисных компрессорах
типа ХКВ, а подшипниковая втулка
на 19 мм короче (соответственно 38 и
57 мм). При этом нагрузка на
подшипники возросла на ~15 %, т. е.
подшипниковая втулка укорочена больше,
чем это допускается условием
сохранения неизменной нагрузки.
Для проверки оправданности такого
решения, а также выяснения влияния
нагрузки на подшипники и размера
поверхности трения на механические
потери в реальных условиях работы
герметичных компрессоров во ВНИИЭМе
проведены экспериментальные
исследования на макетных образцах
перспективного компрессора типа ХШВ-6
(фреоновый, шатунный, с вертикальным
валом). Различные нагрузки достигали
заменой подшипниковой втулки разной
длины (нагрузку определяли на
плече с, поскольку четко локализовать зону
трения подшипников затруднительно).
ЩШЧгУШ::'

25
20
15
и
X
p—
X
00>c
220 2<t0 260 280 300 320pnyH
Рис. 2. Зависимость механических потерь WM в
компрессорах от нагрузок рп в опорных
подшипниках:
Д — кулисный компрессор ХКВ-6-1ЛБУ; X и О —
шатунные компрессоры ХШВ-6 и SL-56Y соответ-
стЕенно
Одновременно изучали компрессоры
типа SL-56Y фирмы «Тошиба» и
отечественный ХКВ-6-1ЛБУ (кулисный).
Результаты экспериментов приведены
на рис. 2 и в таблице.
Поскольку конструкции шатунно-
поршневой группы компрессоров типа
SL-56Y и ХШВ-6 достаточно близки,
значения механических потерь в их
подшипниках легли на одну кривую.
Полученная зависимость позволяет
ориентировочно определить, что при
переходе на экологически чистый
хладагент R134a вследствие увеличения
давления конденсации механические
потери возрастут приблизительно на 1,5 Вт.
Из результатов проведенного
исследования можно сделать следующие
выводы:
определяющим фактором
механических потерь в опорных подшипниках
герметичного компрессора является на-
Тип
компрессора
Значения величин,
мм


нические
потери

Нагрузка
на


шипники
Рп. Н
SL-56Y
ХШВ-6
ХШВ-6
ХШВ-6
ХШВ-6
ХШВ-6
ХШВ-6
ХШВ-6
ХКВ-6-1ЛБУ
17,25 3 38
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
21,00 1
21,90 1
1 40
t 40
1 53
53
1 53
53
57
57
25,5
27,5
23,8
15,0
17,0
16,0
12,2
19,0
30,0
337
288
288
217
217
217
217
234
243
грузка на них, а не размер поверхности
трения;
при равной нагрузке на подшипники
механические потери в кулисном
компрессоре примерно в 1,5 раза выше, чем
в шатунном.
ЧИТАТЕЛЬ СТАВИТ ПРОБЛЕМУ
УДК 643.353.97
сколько нужно
ЗАПАСНЫХ ЧАСТЕЙ
ДЛЯ БЫТОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНИКИ?
в. в. пискунов
по «зил»
Известно, что даже самая совершенная
конструкция и самая совершенная
технология производства не гарантируют
абсолютной надежности всех
выпущенных изделий за полный срок их службы.
Это в полной мере относится и к
бытовой холодильной технике. Причем
чем сложнее конструкция холодильника
(морозильника), тем выше — при
одинаковых уровне технологии
изготовления и условиях эксплуатации —
вероятность его отказа в работе. Чем дольше
эксплуатируется изделие, тем больше
его физический и моральный износ и
тем чаще перед его владельцем
возникают проблемы, связанные с
ремонтом.
При неблагоприятных
обстоятельствах затраты на ремонт (стоимость
запасных частей и работы) могут
превысить стоимость нового холодильника.
Отсюда ясно, какую значимость
приобретают расчет реальной потребности
в запасных частях и установление
экономически обоснованных цен на них,
особенно в современный период
перехода к рыночной экономике.
Объемы поставок запасных частей
постоянно рождают споры между
изготовителями и планирующими
организациями. Потребность в запасных
частях выявляется непосредственно на

предприятиях Рембыттехники на
текущий момент времени. Однако слабая
организация статистического учета и
недостаточная информированность
изготовителей затрудняют точное
прогнозирование необходимых объемов
поставок с учетом изменяющегося спроса
населения.
В соответствии с нормативными
документами потребность в запасных
частях определяют как произведение
нормы их расхода в расчете на 1 тыс.
бытовых холодильных приборов,
находящихся в эксплуатации, на их
фактический парк, который зависит от
суммарных объемов выпуска, времени
эксплуатации (возраста парка),
долговечности изделий и социальных
условии, определяющих средний и
предельный сроки службы холодильника.
Норма расхода запасных частей
является производной от надежности
конкретного вида изделия: чем выше
надежность изделия, тем реже оно
отказывает в работе и тем ниже
потребность в запасных частях. Высокая
надежность холодильников выпуска
50...60-х годов и соответственно низкий
спрос на запасные части в первые 10
лет эксплуатации подтолкнули
изготовителей на использование
предназначенных для их производства мощностей
не по прямому назначению, а для
увеличения объемов выпуска основной
продукции.
Этому же способствовали дефицит
холодильников на рынке, планирование
производства по валовым показателям
и действующая система
ценообразования. Предприятию гораздо выгоднее
изготовить один дорогостоящий
холодильник, чем сотни дешевых деталей.
Проблемы производства запасных
частей еще более осложняются из-за
нарушения унификации
комплектующих изделий с переходом на выпуск
новых моделей холодильников.
Мелкосерийное производство запасных частей
плохо вписывается в крупносерийное
производство бытовой холодильной
техники. Перегруженность заказами
инструментального хозяйства, постоянно
растущие цены на оснастку при
стабильных в течение десятилетий ценах
на запасные части, малые объемы их
производства, обусловленные высокой
надежностью снятых с производства
холодильников,— основные причины
обостряющегося из года в год
дефицита запасных частей.
Важными факторами,
определяющими нормативную потребность в
запасных частях, являются долговечность
холодильников (морозильников),
средний и предельный срок их службы.
При расчете количества
находящихся в эксплуатации изделий обычно
принимают во внимание их
долговечность и законы убывания парка в
результате физического и морального
износа. При определении нормы
расхода запасных частей необходимо
учитывать еще и возраст парка, ибо чем
дольше служит холодильник, тем выше
вероятность его физического износа
и выхода из строя. Поэтому
потребность в запасных частях для ремонта
старого и относительно молодого парка
холодильников не могут быть
одинаковыми. Это диктует целесообразность
периодического (хотя бы через 5 лет)
пересмотра норм расхода запасных
частей.
Коррекция нормативов с учетом
изменяющихся реальных условий имеет
существенное значение для
планирования оптимальных объемов производства
запасных частей, особенно при
отсутствии унификации их с основным
производством.
Распространено мнение, что сначала
парк убывает с очень незначительным
нарастанием, а при переходе через
критическую черту — средний срок
службы — с прогрессивным
нарастанием.
Согласно ГОСТ 16317—87, средний
срок службы бытовой холодильной
техники должен быть не менее 15 лет.
Некоторые изготовители пытаются
толковать этот срок и как предельный
срок поставок запасных частей после
снятия модели с производства. Однако,
как показывает практика, основной
парк, например, холодильников «ЗИЛ»
выпуска 60-х и даже 50-х годов
продолжает служить до настоящего
времени, т. е. более 30 лет. Несмотря на
ШЩ

относительно несовершенные
характеристики, эти холодильники вполне
устраивают значительную часть
потребителей.
При дефиците ресурсов на металл
и другие материалы и недостатке
производственных мощностей
представляется неразумным выбрасывать на
свалку работоспособные холодильники.
Поэтому изготовителям запрещено
прекращать производство запасных частей,
пока сохраняется потребность в них.
Обеспечению необходимых объемов
производства запасных частей к
холодильникам может способствовать
установление экономически обоснованных
цен на запасные части и предельных
сроков их поставок. Абсурдно
сохранять неизменной цену на изделие,
серийно изготовлявшееся в 50-х или 60-х
годах, в условиях 90-годов при
значительно возросшей стоимости оснастки и
очень малых объемах выпуска. Цены
на такие запасные части следует
рассчитывать по увеличенным нормативам
рентабельности. Они должны
стимулировать обновление бытовой
холодильной техники, а не сборку старых
моделей из запасных частей.
Если покупка нового холодильника
будет обходиться для потребителя
значительно дешевле ремонта старого, в
обновлении продукции определяющую
роль станет играть фактор морального
старения изделия, а не его физический
износ. Сократятся сроки службы
холодильников и соответственно снизится
реальная потребность в запасных
частях.
Есть предложения ограничить сроки
поставок запасных частей 40 годами,
но большинство специалистов считает
более оптимальным срок в 25 лет.
Такой срок установлен, например,
фирмой «Дженерал Электрик» (США).
А шведская фирма «Электролюкс»
(крупнейший производитель бытовой
холодильной техники в Европе)
поставляет запасные части в основном в
течение 10 лет после прекращения
серийного производства модели (но при
наличии спроса на отдельные
наименования и более 20 лет). Причем стоимость
запасных частей к снятым с
производства моделям существенно (до 5 раз)
выше стоимости деталей серийного
производства. Это способствует ускорению
обновляемости парка холодильников за
счет уменьшения срока их службы.
Чтобы резко сократить сроки
обновления бытовой холодильной техники
в нашей стране, необходимо в первую
очередь ликвидировать дефицит в
торговле на современные, более
экономичные, менее материалоемкие и менее
трудоемкие холодильники и
морозильники, решить проблемы утилизации
старых изделий. Однако в настоящее
время в условиях дефицита
целесообразно развивать производство
запасных частей, поскольку для развития
мощностей по их производству
требуется значительно меньше материальных
и трудовых ресурсов, чем для выпуска
новых холодильников, что позволяет с
меньшими затратами и за более
короткий срок удовлетворить спрос населения
на бытовую холодильную технику.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1520314 E1L F 25 D 11/02, 7/00 B1)
4378791/31-13 B2) 19.02.88 G1) Завод-втуз
Красноярского политехнического института G2)
В. М. Шестаков E3) 621.565
E4) E7) 1. ДВУХКАМЕРНЫЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий корпус с морозильным,
холодильным отделениями, холодильный агрегат,
испаритель которого размещен в морозильном
отделении, и испаритель холодильного отделения,
отличающийся тем, что, с целью повышения
надежности и точности поддержания заданного
температурного режима, испаритель
холодильного отделения выполнен в виде П-образной
тепловой трубы, нижняя часть которой размещена
в корпусе холодильного отделения, а верхняя
часть охватывает испаритель морозильного
отделения, при этом тепловая труба заполнена
хладагентом и газом, плотность которого меньше,
а температура конденсации газа ниже
соответственно плотности паров и температуры
конденсации паров хладагента, причем объемы
хладагента и газа выбраны такими, что граница их
раздела расположена в зоне испарителя
морозильного отделения.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что снабжен сильфоном, сообщенным с верхней
частью тепловой трубы.
3. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что в качестве газа в тепловой трубе использован
гелий.

ЗА РУБЕЖОМ
#
УДК 621.5.041:643.353.97
ОСНОВНЫЕ НАПРАВЛЕНИЯ
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ
КОМПРЕССОРОВ
ДЛЯ БЫТОВЫХ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
в. Ф. возный,
канд. техн. наук В. В. ЗЕЛЕ НО В
Киевское НПО «Веста»
Современные модели зарубежных бытовых
холодильников расходуют на 30...50 %
энергии меньше, чем отечественные, что
объясняется прежде всего быстрым прогрессом в
компрессоростроении для бытовых
холодильников. Поскольку вопросы
энергосбережения приобретают в современных условиях
все большую актуальность, целесообразно
рассмотреть особенности зарубежных
компрессоров, обеспечивающие их высокую
экономичность.
Подавляющее большинство
компрессоров, используемых в бытовой холодильной
технике, составляют высокооборотные
поршневые компрессоры. Еще 10 лет назад
эти компрессоры выпускались в основном
с кулисным механизмом привода поршня
и чугунным блоком цилиндра (т. е. с
цилиндром, объединенным с глушителями
всасывания и нагнетания в одну отливку) [2].
Типичными их представителями являются
производимые в нашей стране по
японской лицензии компрессоры типа ХКВ [1].
Такие компрессоры обладают высокой
технологичностью, низкой себестоимостью и
хорошо приспособлены для массового
производства. Так, кулисный механизм
насчитывает 2—3 детали вместо 8—14 в
шатунном, который ранее применялся в
компрессорах. В результате масса компрессоров
была снижена до 8... 10 кг. Удельная холо-
допроизводительность их 0,8...1,0 [2].
Перспективным шагом на пути
повышения эффективности поршневых
компрессоров стал отказ от блока цилиндра, где
сжатые пары хладагента через стенки
глушителя нагнетания отдавали тепло стенкам
цилиндра и всасываемому хладагенту в
глушителе всасывания, и переход на схему
с выносными глушителями. Проигрывая по
технологичности блоку цилиндра, схема с
выносными глушителями позволяет
ощутимо повысить холодопроизводительность
компрессора и снизить его энергопотребление.
Одной из первых к этому
конструктивному решению обратилась японская фирма
«Хитачи» [8, 9]. В компрессоре этой фирмы
(рис. 1) всасывающие и нагнетательные
глушители выполнены в виде
штампованных деталей и отделены от цилиндра
зазором, что исключает теплопритоки к
хладагенту.
Небольшое гидравлическое
сопротивление однокамерных штампованных
глушителей обеспечивает прекрасные
акустические характеристики благодаря
значительному увеличению объема камеры сжатия
в штампованной паяной головке и
применению камеры Гельмгольца на входе во
всасывающий глушитель. Этому также
способствует близкая к сфере форма кожуха
компрессора.
В ряде патентов [3, 6, 7] для
улучшения акустических характеристик поршневых
компрессоров предлагается использовать
кожух в виде эллипсовидных тел
вращения, что, по-видимому, приводит к
повышению внутреннего отражения звуковых волн.
Такая форма позволила фирме «Хитачи»
уменьшить толщину кожуха с 3,2 до 2,3 мм
без ущерба для акустических характеристик.
Из других особенностей компрессоров
данной фирмы следует отметить пустотелый
вал, получаемый штамповкой из стальной
трубы. Конический маслонасос с плоскими
периферийными завихрителями штампуется
заодно с валом.
Поршневой компрессор А1401 AR фирмы
«Хитачи» имеет удельную
холодопроизводительность 1,08, массу 8,1 кг и уровень
шума 37...38 дБА. Это один из самых
тихих компрессоров в мире.
Другая японская фирма — «Санио» — в
1980 г. начала производство кулисных
компрессоров типа С-В, в которых схема с
выносными глушителями получила
дальнейшее развитие. Вход в пластмассовый
глушитель всасывания расположен
непосредственно возле всасывающего патрубка
компрессора, а выходная горловина фиксируется
на клапанной доске, минуя головку. Упор
подковообразного нагнетательного клапана
выполняется в виде закрепленной на
клапанной доске профилированной скобы,
повторяющей линию прогиба клапана.
Подвеска нижняя, трехточечная. Такая
конструкция позволяет максимально ограни-

ливают как одно целое с кулисой, что
существенно увеличивает жесткость узла.
Параметры компрессоров С-В (при t0=
= —23,3 °С) приведены в табл. 1. На
режимах, установленных ГОСТ 17008—85 [1],
удельная холодопроизводительность еще
выше ¦- 1,34...1,38. Такая высокая
экономичность достигнута благодаря не только
уменьшению теплопритоков к всасываемым
парам и снижению перетечек в паре
поршень-цилиндр, но и существенному росту
КПД электродвигателя в результате
применения рабочего конденсатора.
Рис. 1. Поршневой компрессор фирмы «Хитачи»
(общий вид и детали)
чить теплопритоки к всасываемому
хладагенту, в том числе через стенки камеры
сжатия в головке, которая является одной
из трех камер штампованного глушителя
нагнетания.
В отличие от других компрессоров с
кулисным механизмом компрессоры С-В
имеют зазор в паре поршень-цилиндр всего
8—12 мкм, что обычно характерно для
компрессоров с шатунным механизмом и
отдельно обрабатываемым поршнем (в
компрессорах типа ХКВ этот зазор равен
14,5...19,5 мкм). Для достижения такой
точности обработки чугунный пустотелый
поршень компрессоров фирмы «Санио» от-
Из других особенностей компрессоров
С-В следует отметить тонкостенный кожух,
близкий по форме к кожуху компрессора
фирмы «Хитачи», и двухопорный корпус.
Ранее корпус такого типа применялся
только в легких компрессорах фирмы «Данфосс»
(Дания).
Последним по времени крупным шагом в
эволюции поршневых компрессоров
является отказ от кулисы и возврат к
шатунному механизму. Достигнутая при этом
точность обработки поршня позволила
уменьшить перетечки в паре
поршень-цилиндр. Недостатки шатунного механизма
(большое число деталей и невозможность
13

Таблица 1


размер


прессора,
л. с.
Способ
охлаждения
Холо-
ДО-
произ-
во-
ДИ-
тель-
ность,
Вт

Рабочий
объем,
см3

Масса,
кг

Высота,
мм
1/8
1/8
1/7
1/6
1/5
1/5
1/5
1/4
1/4
Естественная
конвекция
Естественная
конвекция или
масляное
охлаждение
Масляное
охлаждение или
обдув
вентилятором
95
107
130
143
160
181
186
204
227
4,16
4,50
5,20
5,54
6,08
6,65
6,79
7,27
8,14
7,1
7,3
7,5
7,7
7,9
8,1
8,1
8,6
8,6
174,4
174,4
174,4
174,4
186,1
186,1
186,1
193,1
193,1
плавного регулирования «мертвого
объема») удалось устранить в результате
внедрения шатунно-поршневой группы со
сферическим сочленением поршня с цилиндром.
Три степени свободы механизма с
«шариком» обеспечивают возможность
регулирования «мертвого объема» за счет смещения
цилиндра так же, как в кулисных
компрессорах. Такое решение используется в
серийных конструкциях фирм «Данфосс»
(Дания), ДКК (ГДР) [4] и «Тошиба»
(Япония).
Наиболее полно все описанные
мероприятия воплощены в компрессорах серии
Y фирмы «Тошиба» (табл. 2). В этих
компрессорах (рис. 2) использованы
шатунный механизм с «шариком», прямое
всасывание через пластмассовый глушитель,
штампованная головка с увеличенным
объемом камеры сжатия.
Применение шатунного механизма
позволило предельно снизить ось цилиндра
Рис. 2. Поршневой компрессор SL-56Y фирмы
«Тошиба»
относительно плоскости упорного
подшипника, уменьшив тем самым консоль
кривошипа и момент нагрузки на опорные
подшипники. Соответственно короче стала и
высота компрессора. Этой же цели
способствовало уменьшение высоты двигателя
(«пакета статора»), хотя это и привело к
некоторому снижению его КПД. В результате
высота компрессоров серии Y составила
150 мм вместо обычных 180...200 мм, что
увеличило полезный объем холодильника
без изменения его габаритов.
Диаметр кожуха компрессора также
уменьшен, масса снижена до 6,2...6,6 кг,
т. е. по параметрам он относится к типу
«мини».
Большим достоинством компрессоров
серии Y является постоянный диаметр
цилиндра для всего типоразмерного ряда. Это
позволяет выпускать всю гамму
компрессоров практически на одном и том же
оборудовании, что возможно только при
использовании механизма с «шариком», где
ход поршня изменяется в широком
диапазоне. В кулисных механизмах эта
возможность сильно ограничена, поэтому, например,
Таблица 2

Типоразмер,
л. с.
Фирма-
производитель
Марка
компрессора
Рабочий
объем,
Холодо-
произво-
дитель-
ность,
Вт

Потребляемая
мощность,
Вт
Удельная
холодо-
производи-
тельность
Масса,
Габаритные
размеры,
мм
1/8
1/6
1/5
1/4
«Тошиба»
«Некки»
«Тошиба»
«Некки»
«Тошиба»
«Тошиба»
SL-45Y
MiniES4
SL-56Y
MiniES5
TL-71YN
TL-80YN
4,86
4,0
5,29
5,0
6,72
7,02
119,7
108,5
143,4
146,0
199,4
235
112,9
112,5
122,5
140
150
176,7
1,06
0,96
1,17
1,04
1,33
1,33
6,6
6,4
6,6
6,9
7,4
7,4
194X159X150
203X155X160
194X159X150
203X155X164
194X159X171
194X159X171

Рис. 3. Ротационный компрессор KLZ (внешний
вид и основные узлы) фирмы «Мицубиси
электрик корп.»
для компрессоров фирмы «Санио» в том же
диапазоне холодопроизводительности
необходимы поршни с тремя различными
диаметрами, что вызывает увеличение видов
обрабатывающего оборудования.
К компрессорам типа «мини», кроме
серии Y фирмы «Тошиба», можно отнести
и поршневые компрессоры miniES фирмы
«Некки» (Италия) [5]. Правда, параметры
ее компрессоров хуже (см. табл. 2).
В эту же группу входят и современные
ротационные компрессоры.
В середине 80-х годов фирма
«Мицубиси электрик корп». (Япония) вышла на
рынок с первым ротационным
компрессором класса LBP (низкого давления). Ее
компрессор типа KLZ (рис. 3) с катящимся
ротором и одной разделяющей пластиной
обладает хорошими энергетическими и мас-
согабаритными показателями (табл. 3).
Еще более миниатюрны компрессоры
следующей серии — XLZ, однако их
эффективность ниже на 10 %.
Такие результаты достигнуты теми же
решениями, что и при совершенствовании
поршневых компрессоров,— прямое
всасывание ненагретых паров хладагента,
применение рабочего конденсатора для
повышения КПД электродвигателя, а также резкое
Модель

компрессора*
Источник

информации**
Рабочий
объем,
см3
Холодо-
произво-
дительность,
Вт
Потребляемая
мощность,
Вт
Удельная
холо-
допроизводи-
тельность
Таблица 3
Температура
кипения,
°С
—20
—23,3
Масса,
кг
KLZ-311
KLZ-313
KLZ-315
KLZ-317
KLZ-319
1
1
1
2
1
1
2
3,0
3,5
4,0
4,5
4,99
105
130
148
141
167
185
165
92
107
130
128
135
158
148
1,09
1,21
1,32
1,28
1,24
1,36
1,29
+
+
+
+
+
+
+
6,2
6,4
6,4
6,4
6,9
6,9
6,9
Габаритные размеры всех моделей одинаковые — B09-f25) X 130X 125 мм.
1 — проспект фирмы; 2 — по данным испытаний авторов.



размер


прессора.
л. с.
Способ
охлаждения
Холо-
допроиз-
водитель-
ность
при
*о=— 23,3°С,
Вт
Т

Рабочий
объем.
см3
а б л и ц а 4

Масса,
кг

Высота,
мм
1/8
1/7
1/6
1/5
1/5
1/4
1/3
Естественная
конвекция
Обдув
вентилятором
123
128
147
167
183
222
253
3,31
3,67
4,00
4,50
4,93
5,60
6,74
6,3
6,5
6,8
7,0
7,0
7,2
7,4
144
144
149
149
149
154
154
ужесточение точности обработки основных
деталей (вплоть до 4-го квалитета).
Ротационные компрессоры освоила и
фирма «Тошиба». Удельная холодопроизво-
дительность их достигает 1,5.
Ротационные компрессоры этих фирм
имеют горизонтальную компоновку и малый
диаметр кожуха, что существенно облегчает
их монтаж в холодильнике и увеличивает
его полезный объем в среднем на 10 %
против холодильников с поршневыми
компрессорами. Компрессоры имеют внешнюю
подвеску. Чугунный корпус устанавливается
в кожухе с небольшим зазором на трех
точках лазерной сварки. Такая фиксация
корпуса позволяет обеспечить
равномерный зазор между статором и ротором.
Подача смазки — эжектором или за счет
разности давлений. В качестве маслонасо-
са при горизонтальной компоновке может
использоваться и движение разделяющей
пластины.
Фирма «Санио» выпускает ротационные
компрессоры серии C-2S с вертикальным
валом (табл. 4).
Свои модели таких компрессоров
разработали и некоторые европейские фирмы.
Однако, несмотря на хорошие
технические характеристики, ротационные
компрессоры класса LBP не получили большого
распространения за пределами Японии, да и
там они применяются преимущественно в
дорогих моделях холодильников объемом не
менее 315 дм3. Это объясняется следующими
причинами:
дороговизной — высокая точность
изготовления повышает себестоимость примерно
в 1,5 раза;
вибрацией — применением
преимущественно в холодильниках с «запененным»
агрегатом, т. е. неремонтопригодных. Это
экономически целесообразно, если все виды
брака в гарантийный период и при
заводской обкатке не превышают 3 %;
необходимостью использования
обратного клапана, что снижает надежность
холодильника;
удорожанием холодильного агрегата из-
за увеличения поверхности конденсатора и
дозы заправки хладагента.
Эти причины, а также появление
поршневых компрессоров типа «мини», близких
по габаритам и массе к ротационным, но
лишенных перечисленных недостатков,
привели к преобладанию на зарубежном рынке
холодильников с поршневыми
компрессорами.
Список литературы
1. ГОСТ 17008—85 Компрессоры хладоновые
герметичные. Технические условия.
2. Холодильные компрессоры. Справочник.
М.: Легкая и пищевая промышленность, 1981.
3. Пат. 207311 Великобритании.
4. Пат. 239449 ГДР.
5. Пат. 68088-А/84 Италии.
6. П а т. 4384635 США.
7. Пат. 2484560 Франции.
8. Пат. 56-53657 Японии.
9. Пат. 60-5795 Японии.
" f:T ' '¦' ¦" . . ".. .'," :.:.,-,; : : I .¦ • |
Из газет
ЗАВОД В ЗАВОДЕ
Совместно построить завод — таково условие контракта, подписанного
новолипецкими металлургами и итальянской фирмой «Мерлони».
Металлурги должны подготовить строительную площадку, подвести
электроэнергию, тепло, воду, связь. Все остальное — забота итальянской фирмы.
Строительство нового предприятия в соответствии с контрактом продлится
32 мес. Выйдя на проектную мощность, новый завод будет производить миллион
холодильников в год. Из них 800 тыс.— трехкамерных объемом 350 л и 200 тыс. с
морозильниками вертикального типа. Осваивая производство холодильников,
представители исконно горячей профессии — металлурги — намерены снабжать
дефицитной продукцией и своих передовиков.
Л. ПАВЛОВ.
«Рабочая трибуна».

ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ РЕСУРСОВ
УДК 628.84-68
УТИЛИЗАЦИЯ
ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ В СКВ
С АВТОНОМНЫМИ
КОНДИЦИОНЕРАМИ
Канд. техн. наук Ф. А. НАБИУЛИН,
И. Д. КВЯТ, И. Л. РОЗЕНШТЕЙН,
В. В. САЗОНОВ
ВНИИкондиционер
В ряде случаев утилизация тепловой
энергии воздуха помещения в автономных
кондиционерах с парокомпрессионной
холодильной машиной дает возможность
существенно уменьшить энергопотребление. В
переходные периоды года при неработающей
холодильной машине снизить температуру
воздуха в помещении можно путем
теплообмена между потоками приточного и
вытяжного воздуха. В результате возрастают
интервалы между включением холодильной
машины, а общее энергопотребление
существенно снижается.
Для утилизации тепловой энергии не
нужно устанавливать дополнительное
специальное оборудование — в качестве
теплообменника используют испаритель,
работающий в режиме тепловой трубы.
Поверхность испарителя кондиционера
[1] (рис. 1) выполнена из пучка трубок,
установленного под углом к
горизонтальной плоскости. Расположенная
перпендикулярно трубкам перегородка делит
испаритель при работе в режиме тепловой
трубы на испарительный и конденсаторный
блоки. По обе стороны перегородки
размещены два вентилятора. Один из них
выполнен реверсивным. С его помощью воздух
удаляется из помещения через верхнюю
часть испарителя. Другой вентилятор
подает в помещение воздух, предварительно
обработанный в нижней части испарителя.
При этом в верхней части испарителя
происходит конденсация хладагента, а в
нижней — его кипение, т. е. испаритель
работает в режиме тепловой трубы. Компрес-
сорно-конденсаторный агрегат в это время
отключен. Таким путем осуществляется
теплообмен между потоками вытяжного и
приточного воздуха, в процессе которого
последний охлаждается.
В летнее время заданная температура
воздуха в помещении /n(/„min.../nmax)
поддерживается периодическим включением —
отключением холодильной машины.
Если в помещение необходимо подавать
наружный воздух, то его охлаждают в
испарителе, работающем в режиме тепловой
трубы при отключенной холодильной
машине. При этом темп повышения
температуры воздуха в помещении замедляется.
Для ориентировочной оценки
эффективности предлагаемого технического решения
составлена математическая модель,
основанная на балансе нестационарных
потоков теплоты в помещении в период между
включениями холодильной машины:
dq\+dq2 = dqz, A)
где dq\, dq<i, dq$ - теплота, соответственно
переданная через
наружные ограждения
помещения, вносимая
потоком наружного
воздуха, ассимиллирован-
ная воздухом в
помещении, Дж.
Значения этих величин можно опреде-
Воздух
Воз дух
I
2
Рлс. 1. Принципиальная схема автономного
кондиционера с утилизацией тепловой энергии:
/ испаритель; 2 компрессорно-конденсаторный
агрегат
16

лить с использованием известных
соотношений [6] по зависимостям:
dqi = (kF)oiP(to — tu)d%\
dq2 = CpQM(tB — tn)dT\ B)
dq3 = cpBmdtn,
где k — средний коэффициент
теплопередачи наружных ограждений,
Вт/(м2-К);
F — площадь наружных
ограждений, м2;
to, tu, tB — температура воздуха
соответственно наружного, в помещении
и подаваемого в помещение,
°С;
т — время между включениями
холодильной машины, с;
сРв — средняя удельная массовая
изобарная теплоемкость воздуха,
Дж/(кг.К);
23 tn,°C
%MUh
20
/О
12
0,2
ОЛ _ 0,6
о
0,8
Рис. 2. Зависимость для определения интервала
времени между двумя последовательными
включениями холодильной машины:
а — T=f(tn) при различных значениях tj; б — т=
f(j]) при 20 °С</П<24 °С
М — массовый расход воздуха,
подаваемого в помещение, кг/с;
т — масса воздуха в помещении, кг.
Температура подаваемого в помещение
воздуха после обработки в испарителе:
tB = to — y\(to — tn), C)
где г) — коэффициент температурной
эффективности (относительный
перегрев) испарителя, работающего
в режиме тепловой трубы.
После преобразования и интегрирования
уравнения (I) с учетом B), C) и
начальных условий
^п |T=0==*nmin D)
получим выражение для определения
интервала времени между двумя
последовательными моментами выключения и включения
холодильной машины при поддержании
температуры воздуха в помещении tn в задан
ном диапазоне
л
М
A-ч)
(*Лог,
In
to-tn
E)
На рис. 2 представлена графическая
интерпретация зависимости E) при
следующих условиях: /о = 30 °С; (&F)orp = 40 Вт/К;
М=\20 кг/ч; т=100 кг, /nmin=20°C,
/ —94 °Г
lnmax ^^ Vj-
Графики на рис. 2 показывают
динамику изменения т при утилизации
тепловой энергии в автономном кондиционере.
Так, например, для указанных условий
время между включениями холодильной
машины составляет 11,5 мин, а при утилизации
тепловой энергии с коэффициентом
температурной эффективности 0,8 этот интервал
увеличивается до 18 мин, что существенно
снижает энергетические затраты на
поддержание параметров микроклимата в
помещении в летний период.
Авторами для реализации описанного
принципа утилизации тепловой энергии
предложен ряд конструктивных решений.
Например, в качестве реверсивного
можно использовать вентилятор конденсатора
агрегата кондиционера [2]. Кроме того,
испаритель можно устанавливать с
возможностью поворота в вертикальной плоскости
так, чтобы его верхняя часть постоянно
обдувалась холодным воздухом, а
нижняя — теплым [3]. Возможна также работа
автономных кондиционеров по схемам,
обеспечивающим различную степень утилизации
тепловой энергии воздуха помещения [4, 5].
Проведены стендовые испытания
экспериментального образца кондиционера. Они
17
9 Ynrrnrru пкыя a tpyhuks ЛГо 1П

показали, что за счет утилизации
тепловой энергии воздуха помещения при
отключенном компрессоре холодильной машины
заметно снизилась энергоемкость
автономного кондиционера.
Список литературы
1. А. с. 1352155 СССР.
2. А. с. 1404760 СССР.
3. А. с. 1437628 СССР.
4. А. с. 1474389 СССР.
5. А. с. 1541464 СССР.
6. Кутателадзе С. С. Теплопередача и
гидродинамическое сопротивление: Справочное
пособие. М.: Энергоиздат, 1990.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1504467 E1L F 24 F 1/02 B1)
3982461/29-06 B2) 21.11.85 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт
железнодорожного транспорта G2) Е. Т. Бартош, С. Ф.
Павлов, В. И. Панферов, В. В. Жандецкнй,
Б. А. Юревич E3) 687.92
E4) E7) 1. УСТАНОВКА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая холодильную
машину, состоящую из расположенных в
циркуляционном контуре хладона двухступенчатого
компрессора, переохладителя, теплообменника
хладона и подключенного к последнему через
переключающее устройство блока
теплообменников, при этом переключающее устройство
выполнено в виде дросселирующих и запорных
элементов, блок теплообменников — в виде возду-
хохладонового и водохладонового
теплообменников, первая ступень компрессора холодильной
машины через переохладитель подключена к
второй ступени компрессора, которая, в свою
очередь, через блок теплообменников
подключена к теплообменнику хладона холодильной
машины, воздухохладоновый теплообменник
подсоединен воздуховодом к помещению, а водохладо-
новый теплообменник — к потребителю
теплоносителя, отличающаяся тем, что, с целью
снижения энергетических затрат, установка
снабжена теплоутилизатором, который подключен одним
входом к воздухохладоновому теплообменнику и
выходом — через переключающее устройство к
теплообменнику хладона холодильной машины, а
другим входом — к теплообменнику хладона и
другим выходом — к первой ступени компрессора,
водохладоновый теплообменник выполнен в виде
двух секций, первая из которых установлена
в циркуляционном контуре хладона между
первой и второй ступенями компрессора, а
вторая секция — между второй ступенью
компрессора и воздухохладоновым теплообменником.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что она снабжена воздушным смесительным
устройством, подключенным к помещению и к
атмосфере и расположенным в зоне размещения
теплообменника хладона холодильной машины и
переохладителя с возможностью их обдува.
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Ф,
УДК 621.565.041.12-004.6
ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ
ЭКСПЛУАТАЦИИ ГЕРМЕТИЧНЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ КОМПРЕССОРОВ
НА ТРИБОТЕХНИЧЕСКИЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ ИХ ДЕТАЛЕЙ
Д-р техн. наук В. И. МИ ЛОВА НОВ,
канд. техн. наук В. А. БУДАНОВ,
Ю. А. СМИРНОВ, Л. А. НИКИТИНА
Одесский институт низкотемпературной
техники и энергетики
Выявление взаимосвязей триботехнических
характеристик пар трения компрессора с
такими факторами, как виды нагружения,
характер смазки, направление и скорость
относительного движения деталей —
актуальная задача холодильного
машиностроения. Для ее решения предельные
значения факторов, влияющих на триботехни-
ческие характеристики деталей, надо
выбирать исходя из соблюдения подобия
процессов их изнашивания при изменении
условий эксплуатации компрессора во всем
диапазоне его работы.
Исследованиям износа деталей
холодильных компрессоров в определенных
режимах посвящены работы [1, 4—6).
Чтобы получить более общие аналитические
зависимости, исследован износ деталей
герметичных холодильных компрессоров
агрегатов типа ВС и ВН в широком диапазоне
рабочих режимов.
Анализ характера работы сопряжений
деталей герметичных холодильных
компрессоров и сопоставление граничных условий
трения показали, что преобладающий вид
износа — механическое разрушение
поверхностей при упругом контакте. Поэтому при
расчете интенсивности изнашивания
деталей таких компрессоров целесообразно
использовать комплексы, приведенные в [2].
Аналитическое выражение для
определения интенсивности изнашивания Ih
деталей компрессора, основанное на
комплексах, вытекающих из природы и механики
фрикционного контакта, можно представить
в виде:

(i)
где pa
Ra\
удельное давление в сопряжении
деталей;
в — упругая постоянная Кирхгофа
для материала изнашиваемой
детали;
h — толщина слоя смазки;
Ra2 — среднее арифметическое
отклонение профиля шероховатости
сопрягаемых поверхностей;
?i — коэффициент, зависящий от
коэффициента трения и
напряженного состояния контактирующих
деталей; \\
ао — предел усталости материала в
данных условиях трения;
^пах — наибольшая высота неровностей
профиля;
г — приведенный радиус выступов
неровностей;
параметры опорной кривой
профиля шероховатости;
показатели степени,
определяемые экспериментально;
v — равновесная шероховатости.
Чтобы установить влияние различных
параметров на интенсивность изнашивания
деталей, компрессоры были испытаны на
специальном стенде в широком диапазоне
удельных давлений в парах трения и при
различной продолжительности их работы
by v
х, y,zyy
в переходных режимах (изменяли частоту
циклов пуск — остановка). Кроме того,
исследовали влияние на характер износа
деталей при цикличной работе компрессора
изменения направления вращения вала, т. е.
реверсирования механизма движения.
Известно [3], что в этом случае в результате
знакопеременных сдвигов деформаций
происходит более интенсивное, чем при
одностороннем трении, изменение
микроструктуры поверхности, образование на ней
различных дефектов, интенсифицируются
усталостные процессы.
Испытывали 28 компрессоров, которые
были разбиты на 4 группы. Режимы и
условия испытаний приведены в таблице.
I группа компрессоров работала в
режиме, соответствующем требованиям
ГОСТ 22502—83, II — в условиях,
приближенных к эксплуатационным, III — в
режимах с увеличенным значением разности
давлений нагнетания и всасывания.
Износ деталей компрессоров определяли
путем микрометрирования их поверхностей
трения. Обмер пар трения проводили:
I группы — после наработки 4000 ч и
окончания испытаний;
II группы — после наработки 8000,
10 000 ч и окончания испытания;
III группы — после наработки 500, 1000 ч
и далее через каждые 1500 ч при
непрерывном режиме и через 50, 100 ч и далее через
каждые 200 ч при цикличном режиме ра-

Группа


рессоров
I
II
III
IV
Число


рессоров
5
5
5
5
5
1
2

Хладагент
R22
R502
R502
R502
R502
R12
R12
Смазочное
масло
ХФ 22с-16
»
»
»
»
ХФ 12-16
»
Давление, МПа

всасывания
Рве
0,3
0,3
0,086
0,3
0,3
0,25
0,08

нагнетания
Рн
1,3
1,3
0,8
2,8
2,8
1,6
0,8

Продолжительность
части
цикла, мин

рабочей
8
8
50
—
10
8
50

нерабочей
2
2
10
—
5
2
10
Общая
наработка

компрессоров,
ч
3790...9343
4021...
18000
800...
2100
2000
105...1500
Примечание
—
—
Непрерывная
работа
4 компрессора
испытывали при
реверсировании
механизма движения
Реверсирование
механизма
движения
:'Й?Щ:Л.'
19
2*

боты с реверсированием механизма
движения;
IV группы — через 50, 100 ч ч далее
через каждые 200 ч при реверсировании
механизма движения, а также до начала
и после окончания испытаний всех
остальных компрессоров.
Принятая периодичность микрометриро-
вания позволила выявить закономерности
износа деталей как в период их
приработки, так и при установившемся процессе.
Испытания ряда компрессоров без
промежуточного микрометрирования позволили
исключить влияние сборок — разборок на
процесс изнашивания деталей.
Были применены различные подходы к
обработке результатов испытаний
компрессоров с частыми сборками — разборками
и без них.
При обработке экспериментальных
данных, полученных при частом
промежуточном микрометрировании, строят
графические зависимости износа деталей от
периода наработки. По ним легко определить
продолжительность периода
приработки ТпР, износ деталей А/гпр за этот период,
а также характеристики установившегося
процесса (скорость, интенсивность
изнашивания и пр.). При наличии данных лишь
о суммарном износе деталей компрессора
за некоторый продолжительный период его
работы указанные параметры определить
довольно трудно, поскольку необходимо
знать значения тпр и Л/гпр.
Если тПр и Д/гпр неизвестны, то нужны
экспериментальные данные об износе
деталей нескольких компрессоров одного и того
же типа, отработавших в одном и том же
режиме различные ресурсы, заведомо
превосходящие продолжительность периода
приработки. По точкам, определяющим
зависимость суммарного износа одноименных
деталей различных компрессоров от
продолжительности их ресурсов, строят
прямую, характеризующую процесс
установившегося изнашивания каждой детали.
Таким образом, если известен износ
деталей нескольких компрессоров за период,
больший, чем время приработки, то можно
построить графические зависимости износа
деталей от времени наработки в период
их установившегося изнашивания. По ним
легко определить интенсивность их износа.
Установлено, что период приработки
деталей компрессоров составляет 400...800 ч.
Его можно существенно сократить — до
50...250 ч — путем реверсирования
механизма движения компрессора. В начале
испытаний компрессоров с реверсированием
механизма движения изменение направления
вращения вала приводит к изменению
потребляемой ими мощности. Так, при
работе компрессора на R12 в режиме рвс =
= 0,42 МПа и рн=1,62 МПа ее значение
увеличилось с 530 до 660 Вт. В среднем
при изменении направления вращения вала
увеличение или уменьшение мощности,
потребляемой компрессором, колебалось от 3
до 24 %. После 50... 100 ч работы изменение
направления вращения вала практически
не влияет на ее потребление, что
свидетельствует об окончании приработки
сопрягаемых поверхностей деталей.
При работе компрессора в режиме
реверсирования механизма движения
скорость изнашивания в период приработки
в 3...5 раз выше, чем при одностороннем
вращении вала.
Циклическая работа компрессора в
режиме пуск — остановка уменьшает период
О 5 10 15 %тыс. ч
Рис. I. Экспериментальные зависимости износа
h валов (а) и втулок подшипников (б)
компрессоров агрегатов типа ВС и ВН от периода
наработки т
20

приработки на 10...20 % при увеличении
частоты циклов от 1 до 6 в час.
На рис. 1 представлены
экспериментальные зависимости линейного износа деталей
в сопряжениях вала с коренными и
шатунным подшипниками (соответственно
верхняя и нижняя опора) от времени
работы компрессора. Как видно из рис. 1,
при работе компрессоров во всех режимах
испытаний наибольший износ деталей
наблюдался в сопряжении шатун — вал.
Скорости износа втулок в верхней и нижней
опорах близки и в зависимости от режима
работы компрессора изменяются от 0,07 до
1,5 мкм/тыс. ч. Износ вала в сопряжении
с нижней опорой в 1,5...2 раза меньше,
чем с верхней, что объясняется лучшими
условиями смазки нижней опоры.
В установившемся процессе скорости
изнашивания деталей при работе
компрессора в режимах с реверсированием и без
него отличаются менее существенно, чем
в период приработки. Это позволяет
использовать выражение A) для определения
интенсивности изнашивания деталей комп-
прессоров при установившемся процессе
в любом режиме работы компрессора.
В результате анализа
экспериментальных данных были определены значения
величин, входящих в формулу A).
Удельное давление в сопряжении ра,
зависящее от режима работы компрессора,
нелинейно влияет на интенсивность
изнашивания. При увеличении разности
давлений Др на поршень от 0,714 до 2,5 МПа
(т. е. более чем в 3 раза) скорость
изнашивания поверхностей вала увеличивается
в 10... 15 раз, а сопрягаемых с ними втулок
подшипников — в 10...20 раз.
Для определения показателя степени х
в уравнении A) были построены
зависимости интенсивности изнашивания от
разности давлений на поршень компрессора
в логарифмических координатах (рис. 2).
Значение х равно тангенсу угла наклона
прямой относительно оси абсцисс.
Установлено, что значение х = 2...3.
Упруго-прочностные свойства
материалов в уравнении A) характеризуются
комплексом 6-%(Tv. Исходя из условия
наилучшей сходимости расчетных и
экспериментальных данных определили значения у и
у: для валов у = 5...7, -у = 7...8, а для втулок
подшипников у= 1,8...2,5, 7 = 4...5.
Параметры шероховатости влияют на
площадь контакта сопрягаемых
поверхностей. В A) необходимо подставлять
значения равновесной шероховатости v (т. е.
установившейся в процессе изнашивания).
Ч*ь
-12
-13
-1Ь
?j
1}
Ihh
1/я°
' /о
0,5
1,5 1у(Др)
Рис. 2. Экспериментальная зависимость
интенсивности изнашивания Ih от разности давлений
Лр на поршень (обозначения см. рис. 1)
Из анализа и сравнения расчетных
и экспериментальных значений
интенсивности изнашивания деталей найдено, что
значение v лежит в пределах от 2,8 до 3.
На толщину слоя смазки в
подшипниках герметичного компрессора существенно
влияет удельное давление:
;Л = Ло&\ B)
где/io — толщина слоя смазки при ра = 0;
? — эмпирический коэффициент.
Значение § зависит от системы смазки,
вида смазочного масла, скорости
относительного перемещения сопрягаемых
поверхностей и пр. Для герметичных
холодильных компрессоров при использовании масел
ХФ 12-16 и ХФ 22с-16 и синхронной
частоте вращения вала компрессора я = 50 с-1
значение коэффициента | = 0,964...0,978. От
толщины слоя смазки зависит
продолжительность периодов граничного трения,
увеличение которых приводит к
пропорциональному росту интенсивности изнашивания.
Поэтому значением в уравнении A) равно 1.
По A), была рассчитана интенсивность
изнашивания деталей герметичных
компрессоров при их работе в исследуемом
диапазоне режимов. Результаты расчета и
экспериментальные данные представлены на

1 1 >^
1 о^^Т
О ^^^
>
А— 0
Л
2 4 ? А?,^*
l^&feg^
<
#4
>о ^—¦"""
& 1
Рис. 3. Зависимость интенсивности
изнашивания lh поверхностей валов (а) и втулок
подшипников (б) от удельного давления ра в
сопряжении ра
ф, О, А, П — экспериментальные данные для разных
компрессоров
рис. 3. Как видно из рис. 3, расчетные
и экспериментальные данные имеют
удовлетворительную сходимость.
Разработанная методика расчета
интенсивности изнашивания деталей малых
холодильных компрессоров позволяет
рассчитывать их ресурс и прогнозировать
долговечность в различных условиях
эксплуатации на стадии проектирования и освоения
производства новых моделей компрессоров.
Методика передана на
завод-изготовитель компрессоров для внедрения.
Список литературы
1. Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И.,
Кашкин М. П. Результаты ресурсных
испытаний фреоновых холодильных компрессоров //
Холодильная техника, 1973, № 6.
2. Дроздов Ю. И., Павлов В. Г.,
Пучков В. Н. Трение и износ в экстремальных
условиях.— М.: Машиностроение, 1986.
3. Евдокимов В. Д. Реверсивность пар
трения и качество машин.— Киев: Техника, 1977.
4. Кашкин М. П., Бежанишвили Э. М.,
Милованов В. И. Исследование
изнашивания высокооборотных герметичных
компрессоров типа ПГ // Холодильная техника, 1980,
№ 11.
5. Милованов В. И., Блиндер С. Н.,
Коло м и е ц Ю. К. Износоустойчивость
поверхностей трения герметичных поршневых
компрессоров // Холодильная техника, 1968, № 9.
6. Милованов В. И., Буданов В. А.
Расчетный метод оценки износа деталей малых
холодильных компрессоров // Холодильная
техника и технология. Вып. 35, Киев, 1982.
УДК 621.57.004.183
ТЕРМОДИНАМИЧЕСКАЯ
ЭФФЕКТИВНОСТЬ
ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
С НЕЭЛЕКТРИЧЕСКИМ
ПРИВОДОМ
Канд. техн. наук В. М. ЯРОШЕНКО,
Канд. техн. наук [ И. Т. БОНДАРЕВ |
Одесский институт низкотемпературной техники
и энергетики
Большинство промышленных предприятий
химической, металлургической и других
отраслей промышленности, являющихся
крупными потребителями холода, располагают
большими сбросными и вторичными
энергетическими ресурсами, степень
использования которых крайне незначительна,
особенно в летнее время.
Сбросные и вторичные энергетические
ресурсы можно эффективно использовать
для привода холодильных машин разных
типов.
Среди таких холодильных машин в
настоящее время наибольшее
распространение получили абсорбционные и пароэжек-
торные. Кроме того, в некоторых случаях
применяют парокомпрессионные и
воздушные турбохолодильные машины с
паротурбинным приводом. Эти холодильные машины
как и некоторые другие (например,
работающие пр схеме Чистякова — Плотникова)
обычно называют теплоиспользующими.
Однако такая классификация не всегда
соответствует действительности (за
исключением абсорбционных холодильных машин с
источником энергии в виде термически
неравновесного энергоносителя).
•Более правильно было бы объединить
указанные холодильные машины единым
универсальным термином, который отражал
бы все разнообразие энергоносителей,
используемых в качестве источника энергии.
Можно, например, назвать их холодильными
машинами с неэлектрическим приводом
(либо эксергоиспользующими).
Выбирать тот или иной тип холодильной
машины с неэлектрическим приводом еле-

дует на основе технико-экономического
анализа с учетом энергетических особенностей
технологий, обеспечиваемых холодом.
Энергетические показатели машины при этом
занимают существенный удельный вес в
общем технико-экономическом балансе.
Поэтому важно правильно выбрать критерий
для оценки термодинамической, а,
следовательно, и энергетической эффективности
холодильной машины. Он должен быть
универсальным, учитывающим не только
количественные соотношения между различными
энергетическими потоками, но и их
качественную сторону, т. е. ограничения по
превращению энергии, накладываемые вторым
началом термодинамики. Таким критерием
является степень термодинамического
совершенства, которую можно определить
либо методом совмещения циклов, либо
методом потенциалов.
Оценка термодинамической
эффективности холодильных машин с неэлектрическим
приводом с помощью коэффициентов
преобразования (тепловых коэффициентов) не
является универсальной, так как эти
коэффициенты представляют собой
количественные характеристики и не учитывают
термический потенциал получаемого холода, а
также качество используемой для привода
энергии.
Степень термодинамического
совершенства т|с теплоиспользующих
холодильных машин на основе метода совмещения
циклов, как известно, можно установить
путем сравнения коэффициентов
преобразования теоретического фт, обратимого фобр
и действительного фд [2]:
л =_Фт__Ф^ = _Фд_ Aч
° Фобр Фт Фобр '
Однако такой подход может привести
к завышению степени термодинамического
совершенства холодильных машин с
неэлектрическим приводом, например, в
работе [3] она завышена на 30...60 % против
истинных значений.
Полученный результат обусловлен тем,
что метод совмещения прямого и обратного
циклов теплоиспользующих холодильных
машин, предложенный Л. М. Розенфель-
дом и получивший достаточно широкое
распространение при анализе схем
абсорбционных машин, не всегда может быть
корректно реализован при анализе пароэжек-
торных машин. В этих машинах
специальный прямой цикл, протекающий в
температурных интервалах, соответствующих
параметрам энергоносителей, в ряде случаев
оказывается экономически
нецелесообразным.
В действительных схемах таких
холодильных машин практически
осуществляется только часть процессов прямого цикла,
так как в установку энергоноситель
подается после первичного использования в
технологических процессах или после
выработки электроэнергии в теплофикационных
турбинах. Процессы же в котле в этом
случае обычно протекают при более высоких
давлениях и температурах, чем это
необходимо для осуществления теоретических
циклов абсорбционных или пароэжекторных
холодильных машин.
В некоторых случаях (установки с
паротурбинным приводом, пароэжекторные
холодильные машины) для обратного цикла
используется работа адиабатного процесса
расширения, который не связан с какими-то
потоками теплоты.
Иногда холодильную машину следует
рассматривать как неотъемлемую часть
технологического процесса (системы), где
используется холод. При этом необходимо
учитывать необратимые потери не только в
самой холодильной машине (при
производстве холода), но и в технологическом
процессе (потери в вентиляторах, насосах, из-за
несовершенства изоляции и т. д.). В таких
случаях применить метод совмещения
циклов крайне сложно.
В связи с изложенным степень
термодинамического совершенства холодильных
машин с неэлектрическим приводом
предпочтительно оценивать с помощью эксерге-
тического метода термодинамического
анализа (метод потенциалов), вошедшего в
практику благодаря простоте,
объективности и универсальности [1].
Степень термодинамического
совершенства (эксергетический КПД г\э) можно по
этому методу вычислить как отношение
эксергии на выходе Е к эксергии на входе
. вых
Пс=г)э=§^. B)
При использовании метода потенциалов
устраняется различие между эксергетиче-
ской ценностью энергоносителя,
используемого для привода, и качеством
производимого холода.
Таким образом, эксергетический КПД
учитывает эффективность энергетических
(качественную сторону) преобразований
при получении холода в любой холодильной
машине независимо от вида внешней энер-

гии, а также температурных интервалов в
холодильном цикле.
В общем виде степень
термодинамического совершенства холодильной машины
с неэлектрическим приводом можно
определить по формуле:
Лс =
Dnenl+QhlThl+N
C)
где Q0 — холодопроизводительность;
тх,тЛ1,тЛ2 — эксергетические температурные
функции холодных и теплых
потоков [1];
Qh2 — теплопроизводительность (в
случае полезного использования
теплоты, получаемой в
холодильной установке);
Dn — расход пара (газа),
используемого в холодильной установке;
eni> ^п2 — эксергия пара на входе и выходе
установки;
Qhl — теплота, подводимая к
холодильной установке;
/V — мощность, потребляемая
вспомогательными механизмами
(насосами, вентиляторами и
т. д.).
В большинстве случаев теплоноситель
(вода) нагревается в конденсаторах
(абсорберах) этих машин всего на 4...6°С, и
ее эксергию нельзя использовать по
технико-экономическим причинам. Поэтому эксер-
гией теплоты, получаемой в холодильной
установке, можно в таких случаях
пренебречь (Qh2Th2=0).
Применительно к абсорбционным
холодильным машинам без полезного
использования теплоты конденсации и абсорбции
уравнение C) принимает вид:
QoTx
^О^Тлг ' <4)
При анализе пароэжекторных
холодильных машин уравнение C) можно
преобразовать с учетом некоторых эмпирических
данных. Установлено, что в таких машинах,
выпускаемых Московским заводом
холодильного машиностроения «Компрессор»,
электроэнергия, используемая для привода
вспомогательных механизмов, составляет
всего 3...6 % общей потребляемой
электроэнергии.
Принимая во внимание, что
где Go — расход рабочего (острого) пара;
qo — удельная холодопроизводитель-
Холодильные
машины
Абсорбционные
бромистоли-
тиевые
водоаммиач-
ные
Пароэжектор-
ные
водяные 16Э,
17Э,. 11Э/7
фреоновые
Фреоновые с
паротурбинным
приводом
(ХТМФ-248-
4000)
Работающие по
схеме
Чистякова —
Плотникова
Воздушные тур-
бохолодильные
с
паротурбинным приводом

Наименьшая

температура

получаемого
холода,
°С
7
—25
9...16
5...7
2
—5
—25...
—50
Источник

энергоснабжения.
его
параметры
Водяной
р=0,147.
пар,
0,166 МПа
Водяной
р=0,45
Водяной
Р = 0,7
Водяной
Р = 0,5
Водяной
р=0,3...
0,8 МПа
Вода, t—
100 °С
Водяной
р=0,3...
0,8 МПа
пар
МПа
пар,
МПа
пар,
МПа
пар,
=60...
пар,
Степень


динамического

совершенства,
%
10...16
3,6...6,5
6...8
5...7
26...30
28...30
8...18
и с учетом вышеизложенного формулу C)
перепишем следующим образом:
<7отх+ш?п
Чс=
A,03...1,06)ш?П1
E)
где а — действительный коэффициент
расхода пара,
a=DJG0
При оценке степени термодинамического
совершенства вновь проектируемых
пароэжекторных холодильных машин
коэффициент а вычисляют по эмпирической
зависимости, предложенной Т. Мессингом.
Для обеспечения устойчивой работы
эжекторов рекомендуется полученные
расчетные значения увеличить на 5...10 %.
Поэтому для таких случаев уравнение E)
можно представить в виде:
Лс =
^o(-^~l)+(l,05...1fl)Vn,
A,08...1,16)ареп,
F)
где Т{
сР, То — температура соответственно
средняя охлаждаемого объекта
и кипения;
ар — расчетный коэффициент
удельного расхода пара.

По приведенному методу потенциалов
рассчитали степень термодинамического
совершенства известных типов холодильных
машин с неэлектрическим приводом (см.
таблицу).
Из таблицы видно, что при близких
значениях температуры получаемого холода
наименьшей степенью термодинамического
совершенства обладают пароэжекторные
машины, а наибольшей — парокомпрес-
сионные с паротурбинным приводом.
Более высокие значения степени
термодинамического совершенства парокомпрес-
сионных машин объясняются меньшим
влиянием необратимостей процессов на
эффективность энергетических
преобразований, чем в абсорбционных и пароэжектор-
ных машинах.
Предлагаемая методика универсальна и
может быть использована )*ля расчета
энергетической эффективности {^степени
термодинамического совершенстваL и сравнения
любых холодильных машин с
неэлектрическим приводом, работающих на одинаковых
источниках тепла.
Список литературы
1. Бродянский Б. М. Эксергетический метод
и его приложения. М.: Энергоатомиздат, 1988.
2. Мартыновский В. С, Мельцер Л. 3.
Термодинамический анализ обратных циклов.
Исследования по термодинамике. М.: Наука,
1973.
3. Шумелишский М. Г., Грачев А. М.
О степени термодинамического совершенства
пароводяных холодильных машин //
Холодильная техника. 1975, № 2.
Схема пластинчатого испарителя:
1 — ресивер; 2 — панельные теплообменные секции;
3 — коллектор промежуточный; 4 — коллектор —
сборник пара; 5 — коллектор распределения парожид-
костной смеси; 6 — коллектор распределения жидкого
хладагента; 7 — U-образные присоединительные
трубки; 8 — каркас
УДК 621.577.048
КОНСТРУКТИВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ
ПЛАСТИНЧАТОГО ИСПАРИТЕЛЯ
ТЕПЛОНАСОСНОЙ УСТАНОВКИ
Канд. техн. наук Б. Т. МАРИНКЖ
Московский институт химического
машиностроения
Теплонасосные установки (ТНУ),
выполненные на базе стандартного холодильного
оборудования, перспективны особенно в
южных регионах страны, где в зимний период
можно использовать тепло окружающей
среды — воздуха или воды.
При всем многообразии конструкций
испарители ТНУ не всегда отвечают таким
требованиям, как минимальная емкость для
хладагента и возможность длительной
эксплуатации при выпадении инея на активной
поверхности.
Так, ребристо-змеевиковая конструкция
удобна для принудительного обдува, но это
сопряжено с дополнительным расходом
электроэнергии и возникновением шума. Кроме
того, при температуре кипения хладагента
ниже 0 °С возможно забивание
межреберного пространства инеем.
В условиях естественной конвекции
воздуха можно использовать испарители из
вертикальных труб с продольным оребре-
нием типа «снежинка» или пластинчатые
панели, которые широко применяют в
работающих от тепла окружающего воздуха
газификаторах жидких криопродуктов.
Но таким испарителям присущи
недостатки: большая емкость для хладагента,
поверхность аппарата плохо очищается от
инея, затруднена компоновка теплообмен-
ных секций.
Пластинчатые испарители (см. рисунок)
не имеют этих недостатков благодаря ряду
особенностей конструкции. Каждая тепло-
обменная панель представляет собой
выполненную прокатно-сварным способом
биметаллическую пластину размерами 1850Х
*4J

X450X2 мм. Восемь продольных каналов
объединены по концам в два поперечных
коллектора с вваренными в них штуцерами.
Панели устанавливают вертикально с
фиксированным шагом относительно друг
друга в каркасе из стальных уголков.
Обычно в одном блоке размещают по 36 панелей
общей площадью около 62 м2. Наращивая
число теплообменных блоков, можно
получить поверхность до 500 м2 и более, что
позволяет их использовать для ТНУ теплопро-
изводительностью до 100 кВт.
Целесообразно применять двухходовую конструкцию,
когда хладагент кипит сначала в первой
секции, а затем поступает во вторую.
Распределение жидкого хладагента по панелям и сбор
пара осуществляются посредством
жидкостных и паровых коллекторов.
Тепловой и конструктивный расчет
пластинчатого испарителя сводится к
нахождению площади теплопередающей поверхности
и оптимальных вариантов компоновки тепло-
обменных панелей в секции и блоки.
Коэффициент теплоотдачи для внутриканального
кипения хладагента рассчитывают по
формулам Б. Слипцевича, интенсивность
наружного теплообмена — по известным
зависимостям для теплообмена в условиях
естественной кон екции воздуха.
Возможны два режима работы
испарителя: без выпадения влаги и инея (сухой
режим) и с выпадением (мокрый режим).
Наиболее интенсивен режим наружного
теплообмена с выпадением на поверхности
влаги в виде росы. В этом случае
коэффициент теплоотдачи от воздуха на 20...30 %
выше, чем в сухом режиме.
Намерзание влаги на поверхности
приводит к быстрому росту термического
сопротивления слоя инея, что ухудшает общий
коэффициент теплопередачи, а при полном
покрытии инеем всех панелей работа
аппарата прекращается.
Тем не менее при понижении
температуры окружающей среды до 7...3°С
избежать инееобразования на поверхности
панелей невозможно. Малые термические
сопротивления — до i?=5 • 10 3 м2-К/Вт —
практически не ухудшают теплообмен,
более того, в ряде случаев слой инея ведет
себя как дополнительное оребрение (эффект
развития поверхности). Однако такой
эффект наблюдается для тонких слоев инея
F= 1,0-=-2,5 мм) в момент начала
формирования, когда его плотность не превышает
100... 120 кг/м2. В дальнейшем происходит
уплотнение и рост толщины слоя, что ведет
к быстрому увеличению термического
сопротивления до примерно постоянного
значения, которое в дальнейшем при
фиксированных параметрах темплообмена будет слабо
расти.
Пути интенсификации наружного
теплообмена связаны с сокращением процесса
инееобразования на теплопередающей
поверхности и с увеличением интенсивности
теплоотдачи со стороны окружающего
воздуха.
Уменьшение инееобразования возможно
либо очисткой поверхности, либо
применением для нее специальных покрытий.
Увеличения интенсивности наружной
теплоотдачи можно достигнуть,
устанавливая испаритель перпендикулярно «розе
ветров» (что создает условия для повышения
скорости воздуха в межпанельном
пространстве) , изменяя величину этого пространства,
а также применяя различного рода
просечки на поверхности панели или создавая на
ней вторичное оребрение.
Возможна эксплуатация пластинчатого
испарителя в погруженном состоянии, что
позволяет увеличить коэффициент
наружной теплоотдачи примерно в 20 раз. В этом
случае необходимо принять меры против
коррозионного разрушения материала.
УДК 621.565.945:551.536.24
АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ПОТЕРИ
В ОРЕБРЕННЫХ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯХ
В. Н. ЛОМАКИН
В НИ КТИхолодпром
Канд. техн. наук М. Н. ЧЕПУРНОЙ
Винницкий политехнический институт
В процессе эксплуатации оребренных
воздухоохладителей в условиях
инееобразования непрерывно уменьшается живое
сечение для прохода воздуха, вследствие
чего увеличивается аэродинамическое
сопротивление и снижается
производительность вентилятора и воздухоохладителя.
С некоторого момента времени от
начала нарастания инея эффективность
работы теплообменной поверхности начинает
уменьшаться, а затраты мощности,
потребляемой вентиляторами, возрастать. В
предельных случаях слой инея полностью
забивает каналы для прохода воздуха.
Зная закономерности изменения потерь
давления в воздухоохладителе при инее-
образовании, можно не только подобрать
вентилятор с нужной характеристикой, но
и определить оптимальные режимы эксплуа-

тации и прогнозировать направление
развития конструкций.
Существующие методы вычисления
потерь давления [1, 4, 7, 8], как следует
из [2, 3], не являются универсальными
и не могут быть использованы для
расчетов аппаратов иной геометрии оребрения
или для иных условий эксплуатации.
Так, например, потери давления в [1]
рекомендуется определять по соотношению:
Ар = Ар0+Лт\
где Др0 — потери давления в
воздухоохладителе с чистой поверхностью;
Л — константа;
т — время работы
воздухоохладителя;
п — показатель степени.
В зависимости от геометрии
оребрения, массовой скорости и относительной
влажности воздуха приведено свыше 30
значений для Л и п. В [31 относительные
потери давления представлены в виде
зависимостей от количества осевшего на
поверхности воздухоохладителя инея,
однако информация о методе его
определения не дана. В [4] потери, давления
рекомендуется рассчитывать : по формулам,
полученным при отсутствии инея, с учетом
сужения каналов для прохода воздуха.
Расчеты по этому методу проводить
сложно, поскольку надо знать не только
закономерности нарастания инея, но и непрерывно
пересчитывать живое сечение каналов и
скорость воздуха в них. В [7] потери
давления связаны с плотностью инея.
В этой связи авторами предпринята
попытка уточнить закономерности роста
потерь давления в воздухоохладителях
в целях их обобщения и разработки
обоснованных методов расчета.
В аэродинамическом канале размерами
400X400 мм испытывали
воздухоохладители с различным шагом ребер s . Аппараты
собирали из секций длиной 170 мм с двумя
продольными и пятью поперечными
рядами труб с наружным диаметром d~25 мм,
продольным шагом s2—75 мм и
поперечным s 1 = 70 мм. Плоские сплошные ребра
были изготовлены из стали толщиной
6р=0,4 мм. Хладагент — аммиак.
Экспериментальная установка
оборудована одноступенчатым поршневым
компрессором А110-7-1, подогревателем и
увлажнителем воздуха. Воздух подавался
вентилятором серии МЦ (от типового
воздухоохладителя ВОП-50) с электроприводом
постоянного тока, обеспечивающим плавное
регулирование частоты вращения.
Расход воздуха измеряли с помощью
Показатели
Воздухоохладители
1
2
3
4
Шаг ребер s ,
мм 7,5 11 15,0 17,5
Эквивалентный
диаметр d3, мм 12,43 17,49 22,60 25,48
Отношение
длины к
эквивалентному диаметру
L/d3 82,0 87,4 90,3 93,6
Полная
поверхность, F, м2 38,10 40,14 39,85 39,63
Сечение для
прохода воздуха /о,
м2 " 0,097 0,099 0,103 ,110
Коэффициент
оребрения р 23,0 16,2 12,0 10,2
Параметр
геометрии оребре-
нии о 0,66 0,487 0,382 0,336
предварительно протарированных сопел,
температуру стенок труб, ребер, хладагента
и хладоносителя — термопарами,
подключенными к низкоомному потенциометру.
Массовая скорость wq была в пределах
2... 13 кг/(с-м2), температура
поступающего воздуха 1-5...—15 °С, температурный
напор — 4...16°С, относительная
влажность воздуха — 0,65...0,96.
В ходе опытов измеряли также
толщину слоя инея 6И. Более подробно опытная
установка и методика экспериментов
описаны в [5], характеристики
воздухоохладителей приведены в таблице.
Чтобы выяснить общий характер
влияния инея на потери давления Ар, первые
опыты проводили при постоянных расходах
воздуха. Установлено, что шероховатость
инея влияет на значение Ар лишь в
начальный период работы воздухоохладителей
(т<:1 ч). В этот отрезок времени «иголочки»
образовавшихся кристаллов инея
увеличивают Ар на 10...15 %. По мере нарастания
слоя инея его поверхность сглаживается,
а влияние шероховатости практически
нивелируется, что согласуется с [4]. При
постоянном расходе воздуха возрастание
потерь давления обусловлено сужением
каналов для прохода воздуха и повышением
в них скоростного напора.
Относительное изменение
эквивалентного диаметра гй воздухоохладителя в
процессе нарастания инея показано на рис. 1,
из которого видно, что оно более резко
уменьшается при sp<15 мм. Значение
ed определяли по формуле:
erf=l—0,5а1,46и,
[1)

0,8
0,6
Oy**
Л
Ч 2^
Р4*
svss
2 J 4 &а,мм
Рис. 1. Зависимость эквивалентного диаметра
ed воздухоохладителя от толщины слоя инея
6И (здесь и далее номера кривых соответствуют
номерам воздухоохладителей в таблице)
Ар*
3
'v
у У
^^Z^?^*
• 1
• /
/ 2
7 ")
/ /с
S&
Р*
/о
О /
/ +
f J</
+ ж
/
/А
1 / Д
д/ !
4 ^,д/л/
Рис. 2. Зависимость относительных потерь
давления Др* от толщины слоя инея би при постоянном
расходе воздуха
16 Гуч
Рис. 3. Изменение относительных потерь
давления Др* во времени:
/—4_ф=о,9, С, = 0,97 (авторы); 4'—ф=0,9, Ct =
0,94 (авторы); 4"—ф=0,85, Q=0,94 (авторы);
5~ф=0Д С,=0,95 [7]; 6, 7—ф=0,88, Q=0,97
[1]; #_ф=0,8, С,=0,97 [4]
где а — параметр геометрии оребрения, [5];
би — толщина слоя инея, мм.
Поскольку шероховатость инея влияет
на значение Ар лишь в начальный период
работы воздухоохладителя, можно
предположить, что при постоянном расходе
воздуха потери давления зависят только от
утолщения слоя инея и связанного с ним
уменьшения эквивалентного диаметра ed.
Изменение удельных (на 1 м длины)
относительных потерь давления Др* по
мере нарастания инея приведено на рис. 2.
Значение Лр* вычисляли по формуле:
Др* = Др/Ар0,
где Др0 — потери давления в
воздухоохладителе при 6И = 0 [5].
Аппроксимируя зависимости,
показанные на рис. 2, вывели простую формулу:
B)
Др*=ехр A,05ои'/б6и)
Для сравнения с данными других
исследователей (рис. 3) полученные
результаты интерпретировали в виде
зависимостей:
Согласование полученных данных с,
[1, 4] можно считать вполне
удовлетворительным. Результаты работы [7]
оказались несколько завышенными. Из рис. 3
видно, что потери давления изменяются во
времени по закону, близкому к
параболическому, и во многом зависят от шага
ребер (параметр а) и условий
эксплуатации аппарата: относительной влажности
воздуха ф и температурного
коэффициента Ct [6]. По обобщенным
экспериментальным данным получена удобная для
практических расчетов регрессивная
формула:
Др*=1+2,1а3'Усг3тЛ C)
Погрешность расчетов по C) находится
в пределах ±2 %.
Соотношения B) и C) отражают
лишь общие тенденции изменения потерь
давления в воздухоохладителях при
постоянном расходе воздуха. В реальных
условиях эксплуатации абсолютные значения
потерь давления будут меньше расчетных.
Они зависят от характеристики
вентилятора, поскольку одновременно с увеличением
Др снижается его производительность.
Поэтому для оценки эффективности работы
конкретного воздухоохладителя с
вентилятором определенного типа требуется найти
1ВЯЯ1111ЯЯ1
-ш

текущее положение рабочих точек на
характеристике вентилятора.
На рис. 4 представлено изменение
относительной подачи вентилятора при
работе воздухоохладителей с различным
шагом ребер. Приведенные зависимости
хорошо описываются соотношением:
V*=V/Vo=\— O,O7701,36*, D)
где Vo — начальная производительность
вентилятора при 6И=0.
По мере снижения производительности
вентилятора потери давления
уменьшаются. На рис. 5 показано изменение
относительных потерь давления в реальных
условиях эксплуатации
воздухоохладителей. Из сравнения зависимостей,
приведенных на рис. 3 и 5, видно, что потери
давления при l/=var ниже в среднем на
40 %, чем при V=const. Полученные
результаты хорошо согласуются с
данными [4].
Текущие значения реальных потерь
давления в воздухоохладителях, работающих
в условиях инееобразования, определяют
по формуле:
Др?=ехр@,925а0'656и). E)
Интерпретация данных по потерям
давления в виде регрессивной формулы C)
приводит к более громоздкому и менее
удобному для расчетов соотношению.
Корреляция потерь давления в
зависимости от толщины слоя инея позволяет
обобщить экспериментальные данные,
полученные для воздухоохладителей различных
конструкций и условий их работы.
Исходя из представленных уравнений/
и с учетом формулы [6] толщину слоя
инея можно определить по формуле:
би=1,14(сш)ОЛф3СГзто,5. F)
Таким образом, по приведенным
формулам можно сравнительно точно
рассчитать текущие аэродинамические
характеристики вентиляторов и воздухоохладителей
с различной геометрией оребрения при
разнообразных условиях их эксплуатации в
режимах нарастания инея на теплообмен-
ной поверхности.
Список литературы
1. Иванова В. С. Аэродинамические
характеристики оребренных воздухоохладителей при
инееобразовании // Холодильная техника.
1980, № 1.
Рис. 4. Зависимость относительной подачи V
вентилятора от толщины слоя инея би:
/—4 — авторы; 5 — [4] при <т=0,72
Рис. 5. Зависимость относительных потерь
давления Ар* от толщины слоя инея би при
l/=var
2. Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин / Под. ред. А. А. Го-
голина. М.: Легкая и пищевая пром-сть, 1982.
3. Чумак И. Г., Конанов И. С, Тодо-
ров И. Г. Повышение эффективности работы
воздухоохладителей. М. 1982 (Обзор, ин-
форм. / ЦНИИТЭИмясомолпром. Сер. Холод,
пром-ть и трансп.).
4. Я в не ль Б. К. Влияние инея на
теплопередачу и аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителя // Холодильная техника.
1970, № 9.
5. Chepurnoy M. N., Lorn akin V. N. // J. of
Eng. Physics. 1985, V. 47, № 3, pp. 211—215.
6. Chepurnoy M. N., Lomakin V. N. //
J. of Eng. Physics. 1985, V. 48. № 1, pp. 44—48.
7. Lotz H. W. // Kaltetechnik-KHmatisierung.
1971, № 7, pp. 208—217.
8. Stoecker W. E. // Trans, of the ASHRAE,
1960, V. 66, № 1702, pp. 91—96.

В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
УДК 536.2.022.001.24
ВЫЧИСЛЕНИЕ
ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ
ЖИДКИХ ХЛАДАГЕНТОВ
ПО ИХ ПЛОТНОСТИ
Д-р хим. наук, проф. П. П. ПУГАЧЕВИЧ,
С. А. ЮРЧЕНКО
Московский областной педагогический институт
им. Н. К. Крупской
Авторы для определения
теплопроводности некоторых хладагентов по их
плотности использовали феноменологическую
теорию расчета физико-химических
характеристик веществ [3, 4], которая
обеспечивает простоту вычислений и
достаточную точность конечных результатов.
Расчеты проводили по уравнению:
где Е — обобщенная аддитивная
величина, не зависящая от параметров,
состояния системы, но различная
для разных веществ;
Qr, Q2 — обобщенные характеристики
веществ;
а — постоянная, не зависящая для
данной пары обобщенных
характеристик от природы веществ,
состава смеси и параметров
состояния обобщенной системы.
Значения а и Е получили по опытным
данным для базовых веществ. Постоянная
а=0,6950 была найдена авторами по
данным для 33 органических веществ и
смесей [1, 2]. Значение Е рассчитывали для
каждого конкретного вещества по
известным значениям а и одному
экспериментальному значению К.
Для обобщенных характеристик
теплопроводность — плотность формула A)
имеет вид:
Е=Х7(ож-вп). B)
где X — теплопроводность жидкости;
?ж> Qn — плотность соответственно
жидкости и ее насыщенного пара.
Значения К можно определить по B)
в широких интервалах температур. Как
правило, расчетная и экспериментальная
кривые теплопроводности пересекаются в
одной точке. Следует учитывать также,
что при приближении к критической
области и области кристаллизации
изучаемых жидкостей отклонения расчетных
значении от экспериментальных возрастают.
Точность расчетов теплопроводности к
по q возрастет, если воспользоваться
вторым ее экспериментальным значением.
В этом случае вычисления проводят по
формуле:
VB)~ V(D
*2 И
C)
где kpiB) — теплопроводность,
рассчитанная при ti по двум
экспериментальным значениям —
кэ\ И Хъ2,
t, °с
— 120
— ПО
— 100
—90
—80
—70
—60
—50
—40
-30
—20
— 10
—40
—30
—20
— 10
0
10
20
30
40
50
60
70
80
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
К
0,1123
0,1071
0,1019
0,0967
0,0915
0,0862
0,0810
0,0758
0,0706
0,0654
0,0601
0,0549
0,123
0,119
0,116
0,113
0,109
0,105
0,102
0,098
0,095
0,091
0,087
0,083
0,080
0,0766
0,0743
0,0722
0,0702
0,0681
0,0661
0,0640
0,0620
0,0598
0,0578
0,0556
4(i)
0,1051
0,1019
0,0986
0,0951
0,0915
0,0877
0,0835
0,0791
0,0744
0,0692
0,0635
0,0570
0,118
0,115
0,113
0,110
0,108
0,105
0,102
0,099
0,096
0,093
0,090
0,087
0,082
0,0740
0,0723
0,0709
0,0695
0,0675
0,0661
0,0640
0,0626
0,0604
0,0583
0,0567
x~4(i)
X
Х100%
R13
6,4
4,9
3,3
1,7
0,0
U
3,1
4,4
5,4
5,9
5,7
3,8
R21
4,1
3,4
2,6
2,7
1,8
0,0
0,0
1,0
1,1
2,2
3,4
4,8
2,5
R113
3,4
2,8
1,8
0,9
0,8
0,0
0,0
0,9
1,1
0,9
2,0
Таб
ХРB)
0,1074
0,1036
0,0997
0,0957
0,0915
0,0871
0,0824
0,0774
0,0721
0,0664
0,0601
0,0530
0,122
0,119
0,116
0,112
0,109
0,106
0,102
0,098
0,095
0,091
0,087
0,083
0,078
0,0754
0,0734
0,0718
0,0701
0,0678
0,0661
0,0637
0,0620
0,0596
0,0571
0,0553
лица 1
Х-Ьрт
хюо%
4,4
3,3
2,2
1,0
0,0
1,0
1,7
2,2
2,2
1,5
0,0
3,4
0,8
0,0
0,0
0,8
0,0
0,9
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
2,5
1,5
1,2
0,6
0,1
0,4
0,0
0,4
0,0
0,4
1,1
0,6

I I I I I I
О СЛ >?* CO tO — — Ю ОО^СЛСП
ooooooooooooo
¦4 00
о о
^kdooosojoi^ wto^- — to w ^
оооооооооооооооо
! II I I I I I
CO tO — — tO CO 4*. СЛ О -~J 00
oooooooooooo
О00О)^Ю
о о о о о о
4* СЛ
4* О
О О
СО 4*
00 tO
73
СО
со
"¦""
о о о о о о о о о о о о о о о ooooooooooooo о о о
OOOOOOOOOOOO"— — »— о Ь О Ъ Ь Ь О b О О "о О "о "— "— "—
с^осо^-^ооюспоюоосо^ S23ciaS22558g^6?Sg3
a30WN^--ji>ooto(jiii;c4)o)uwN
СОО-ЧООООСОООСОСООСООО
о о о о о о о о о о о о
СЛСПСЛСлООООО-^1-<1^4
4^ СЛ -^1 О — Ю 4* О 00 О — СО
— 00 О СО — 00 О СО О О СП СО
о о о о © о
"to "to "to "to "to "to r
о о о о о о
73
73
ооооооооооооооо
"о о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "—
CnO©O~-J--}^l000000O©OcDO
cnocnotoootocnoo — cooooo
0СОО — ---JtOO-^O** — ^-JtOOcD
ОООООООООО О О О О О О
о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о о о "о"— "—
СлОО~-4^1000С000000ООО О О О
4^t0 00 4^-vlOtOCn~vJCO—4»-СЛ 00 О —
о о о о р р р о р р р р
4*>СЛСлСпСЛООО~-4-^1^^1
00 — 4*OOt04»>^-J©t0Cn00
00aiO4WOO54^O004^tO
гч^ is^ t^ in-» inj c^; rn q _ _ _ _- ^о
COtOOOOtO^ on О ¦? OO tO Ch ?
о о о о о о gP2P2PS
"to "to "to "to "to to ^ о \ ^2 to
g ai oiai 4^ ^ ^ ел о со on oo —
О tO О 4- CD СЛ © g Й 00 4? О
4^cn — — to to to to — о © — jo oo j4* ел о
"tO "CO "о "О "— "© "СЛ "tO "О 00 "О "О "О "О "— "— "to
Оо _- — — tO tO — J— О J— N3j— СО CO 00 СЛ
"о "о "сп V Vj "© "to "to "о"— "to"—"— "о "oo "о
со to to — j— p p p — j— jo to
^. 0 "CO "о "—¦* "СП О О tO О СО 00
to о о о о —
"со "о "ел "со о "to
со о р р р р
"to 4* "to "о "to ^
Ю — — tO CO 4*
о о о о о о о
I I I I
000-^JOCn4^COtO— — tO СО 4»-
оооооооооооооо
I I I I
0С-О©0Л4*СОЮ — — tO СО 4^
ooooooooooooo
О СП 4* СО tO -* j_
I I
О О О О О О
tO СО 4*. ОЛ ©
о о о о о о о
МММ!
4* СО (О — — tO СО 4^ СП О -Ч
oooooooooooo
о о о о о р о
"о "о "о "о "о "о "о
о -ч -n) --j 00 00 о
0H4-00-010
ooooooooooooр
о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о
Оо4*-4^СПСпСп©©©^-4-Ч^О0
Ч ЮО— 4^00 — СЛОО — 4^-J —
о о о о о о о о р р о о ©
"о "о "о "о "о "о "о "о "о о "•—"— '—
O)CT)S440000CDOCDOO-
1— © — СЛ©СО©©4^00Ю©©
0000 — — OOCDCD0000vLO
73
СЛ
О
73
п
СО
73
о о о о о о о
"о "о "о "о "о "о "о
CD -v) -g -^ 00 00 00
О О 4^ 00 — СП 00
о о о о о о о о р р р р р
о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о
ел to ^ — ел © to ел oo — со © oo
ooooooooooooo
"о "о "о "о "о "о "о "о "о "о "о"— "—
ОH)ЧЧ000000'Х)С0ФФОО
— -^J — ОООООООООО- 4^
--J — OOOOOOOtOtOtOOOO
ooooooooooooo
"о "о "о "о "о "о "о"—"—"—"—"— "—
О^—1 00 00 О © © © — — tOtO
4»-' 4ltO-4tO-4tO--J00000000
CTL^tO4^CnO00OO- tOCO
о о о p p p p p о о p © о
"о "о "о "о "о "о "о"—"—•"—"— *>— "—
O-sl^JOOOOCOOOO — — — tO
t0O^100O4=>.OC0-vl — СЛ © tO
ОСЧЧЧЮУОСПЮООФО^
о о о о о о о о о о о о
"о "о "о "о "о"—"—"—"—"—*"— "—
0L00 00CDOO- tOtOCOCO
ootoocntooocno^tooc
00000000000р
"о "о "о "о "о"—"—"—"—"—"— "—
O5 4 00CDCDO- — ЮЮЮОО
ОО-^ЮО^^ОСЛОСЯСО*.
о о о о о — to
"о "о "о "о "о "to "to
сп о to о — со — о о о — — оо со р ° Г" J- J- J3 Я* Г* Г" J° 5*3 ^5я
4^ о "to "о "о V "о "о "о "о * "со"--} "о '— сп "о "to "to V» о о "--о "о V "сп со
о\
to — о — tO — — О р j— tO СО 4^
Vl "о V) "о "О Ъо *. Ъо "о "— "— * "О
oo to о — to to — р р j— to to
Vj "о "О "— "— "О "О "О "О "О "со "о

Графическая иллюстрация к расчету
теплопроводности жидких хладагентов по их плотности
Яр/A), А,р2A) — теплопроводность,
рассчитанная по одному из ее
экспериментальных значений —
соответственно Х\ или Хг;
Л, h — температура хладагента в
точках пересечения
расчетной и экспериментальной
кривых.
При использовании формулы C) для
экстраполяции интервал между базовыми
температурами должен быть большим,
чтобы получить достаточную точность к.
По значениям плотности вычислена
теплопроводность жидких хладагентов и хладо-
носителей холодильных машин.
В табл. 2 представлены приведенные в
[1, 2] значения X и расчетные X^iy Средняя
относительная погрешность расчета
составила 1,7 %.
Список литературы
1. Богданов С. Н., Иванов О. П.,
Куприянов А. В. Холодильная техника.
Свойства веществ: Справочник.— 3-е изд., М.:
Агропромиздат, 1985.
2. Варгафтик Н. Б. Справочник по тепло-
физическим свойствам газов и жидкостей.—
2-е изд., М.: Наука, 1972.
3. П у г а ч е в и ч П. П., Дагаев М. Г., Об
обосновании феноменологических способов расчета
физико-химических характеристик веществ //
Вопросы физики формообразования и фазовых
превращений: Сб. науч. тр. / Калининский
гос. ун-т. Калинин, 1984.
4. П у г а ч е в и ч П. П., Д а г а е в М. Г., Ж а л -
с а б о н Б. Б. Уравнения для расчета физико-
химических характеристик веществ // Журнал
физической химии. 1985. Т. 59, № 9.
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Ф,
УДК 658.155.011.44
ПУТЬ К ОБНОВЛЕНИЮ
экономики
(Наши интервью)
БСТ — «Братский союз трудящихся» —
такая общественная организация
создана на Бакинском заводе
холодильников. О ее целях нашему внештатному
корреспонденту А. Панину рассказал
председатель БСТ Н. Абдуллаев.1
— Каковы задачи новой организации?
— Единственный реальный путь к
экономической самостоятельности, подлинному
хозрасчету — обновление производства,
повышение производительности труда и
качества продукции. К сожалению, процесс
перестройки идет пока трудно. Многое мешает
трудовым коллективам, да и не все еще до
конца осознали свои возможности. Поэтому
БСТ ставит своей задачей объединить
тружеников для решения основной проблемы —
обновления производства. Укрепление
экономического потенциала, внедрение
передовой техники и технологии, эффективное
использование отходов производства,
целенаправленная работа по повышению качества
продукции и расширению ее
ассортимента — таковы основные направления
деятельности БСТ.
Необходимо многое сделать для
повышения заинтересованности тружеников.
Например, ввести новые формы оплаты труда,
разработать технико-организационные
мероприятия, которые будут способствовать
повышению зарплаты рабочих.
Уделяя большое внимание выполнению
производственных планов предприятия, БСТ
будет содействовать выявлению
потенциальных возможностей производства, бороться
с недостатками, мешающими повышению
его экономической эффективности, в
частности, будет контролировать поступление
свехнормативных материалов и сырья, их
рациональное использование.
Претворение в жизнь Закона о
государственном предприятии (объединении) —

не менее важная задача БСТ. Сфера его
деятельности в этой области достаточно
широка — внедрение аренды, семейного
подряда, других современных методов
хозяйствования, помощь при заключении договоров,
создании кооперативов, мероприятия по
экономии сырья, энергии и многое другое.
Так, уже действует созданный при
помощи БСТ кооператив «Гайгы».
Планируется сформировать на заводе творческую
группу из рабочих и инженерно-технических
сотрудников, которые в свободное время
будут заниматься межзаводскими заказами
на основе договоров, выполнять
специальные технические задания.
БСТ будет помогать и отдельным
работникам в выполнении различных работ и
заказов в свободное время, обеспечивая их
инструментами, оборудованием,
материалами, находя заказчиков. Это не только
позволит расширить сферу услуг населению,
насытить потребительский рынок, но
принесет доход самому предприятию, да и
исполнитель в накладе не останется.
БСТ совместно с руководством
предприятия будет проводить прогрессивную
кадровую политику, в частности, займется
сокращением лишних штатов, объединением
участков, подготовкой и переподготовкой
специалистов.
Подчеркну, что значительная часть
прибыли пойдет на оказание помощи
многодетным семьям, ветеранам войны и труда,
инвалидам производства, беженцам из
Армении, воинам-интернационалистам,
труженикам, нуждающимся в улучшении
жилищных условий. Часть заработанных средств
БСТ будет тратить на нужды различных
творческих групп.
Видимо, новая общественная
организация возьмет на себя многие функции
профсоюза. Хотелось бы узнать о ее
деятельности в этом направлении.
— БСТ будет защищать права
тружеников, всячески улучшать условия их труда,
обеспечивать охрану здоровья и
способствовать полноценному отдыху. Так, при
строящемся спорткомплексе завода будет
организован оздоровительный центр. Думаю,
что на предприятии найдутся желающие
участвовать в различных клубах, ансамблях
и т. п. Необходимыми средствами для их
создания БСТ располагает.
— Какова структура БСТ и кто может
в него вступить?
— Организация строится по
производственно-территориальному принципу.
Членом ее может быть любой работник нашего
предприятия, а также пенсионеры,
признающие программу и устав БСТ. Чтобы
вступить в БСТ, достаточно подать письменное
заявление. Высшим органом БСТ является
конференция, а высшим органом групп в
цехах и на участках — собрание.
Деятельность групп и собрания планируются
Советом старейшин.
Председатель БСТ избирается открытым
голосованием по предложению Совета
старейшин сроком на 2 года. Сам Совет
избирается конференцией. В него входят
авторитетные работники предприятия из числа
опытных специалистов, имеющих
необходимую экономическую подготовку и хорошо
знающих производство. Совет действует на
общественных началах. Он контролирует
выполнение программы и устава,
финансовую деятельность организации.
Такая структура БСТ гарантирует
открытое, демократичное решение всех
вопросов, в том числе и финансовых.
— Мероприятия БСТ, очевидно,
потребуют значительных денежных средств.
Из чего будут складываться ее доходы?
— БСТ будет иметь средства в банке
и на предприятии. Они будут формироваться
от деятельности кооперативов,
посреднической деятельности, членских взносов и др.
Кстати, членские взносы составляют 5 %
дохода работника по линии БСТ. Основной
зарплаты тружеников они не касаются.
Хочется верить, что наше движение
распространится по всей республике. Выйти
из бедственного положения, в котором
оказалось наше общество, можно только одним
способом — построив здоровую экономику.
Сделать это без материальной
заинтересованности людей невозможно. Необходимы
конкретные шаги в сторону регионального
хозрасчета, рыночной экономики. Первые
шаги в этом направлении мы и делаем,
создав БСТ.
— Успехов вам на этом пути!
УДК 663.674
ДЕЦЕНТРАЛИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА МОРОЖЕНОГО
А. Г. КЛАДИ Й
Росмясомолторг
Практика показала экономическую и
социальную нецелесообразность централизации
выпуска мороженого на крупных фабриках
в республиканских, краевых и областных

центрах за счет закрытия мелких цехов и
участков на предприятиях молочной
промышленности. О значительных
преимуществах мелкомасштабного производства
свидетельствует и зарубежный опыт.
С учетом этого во > второй половине
80-х годов предприятия агроперерабаты-
вающего комплекса страны стали
возрождать цехи и участки малой мощности, а
Росмясомолторг Минторга РСФСР —
основной производитель мороженого в
стране — перешел к строительству на
подчиненных ему хладокомбинатах цехов
мороженого преимущественно мощностью 2,2; 4,4 и
6 т в смену. В результате только в системе
Росмясомолторга за четыре года
двенадцатой пятилетки построено и введено в
эксплуатацию 22 цеха мороженого (против
семи — за предшествующие 10 лет).
Однако полностью удовлетворить спрос
на мороженое, особенно в небольших
городах, туристических и курортных зонах и
в сельской местности не удалось.
Желание быстрее увеличить объем выпуска
мороженого при меньших затратах на
проектирование и строительство фабрик и цехов
вызвало у инициативных руководителей
стремление к организации
мелкомасштабного (полупромышленного) и так
называемого «кустарного» производства мороженого
объемом 1...2 т в смену и менее. Подобные
цехи и участки (в том числе и в форме
совместных с потребкооперацией
предприятий) созданы в Казани, Перми, Кобулетти,
Ростовской области и в других местах на
неиспользуемых площадях помещений
предприятий с соответствующим их
переоборудованием и техническим оснащением под
упрощенную технологию мягкого и закаленного
мороженого.
Например, в Перми коллективом из семи
человек (технолог, механик, слесари,
оператор, продавец — водитель легкового
автомобиля) организован участок по выпуску
250 кг в смену эскимо в глазури на площади
около 100 м2.
Мороженое вырабатывают из сухих
смесей, что значительно облегчает организацию
такого участка на столь незначительных
площадях, так как исключается
необходимость в крупном оборудовании для
пастеризации, гомогенизации и охлаждения,
требующемся в случае использования набора
отдельных сырьевых компонентов
(молочных продуктов, масла, сахара и т. д.).
В соответствии с технологической
инструкцией «Производство и продажа
мягкого мороженого», разработанной ВНИХИ,
сухую смесь предварительно растворяют,
перемешивая, в питьевой воде,
удовлетворяющей требованиям ГОСТ 2874—73, с
температурой не выше 25 °С (без
пастеризации) в сосуде из алюминия или корро-
зиестойкой стали (например, в
электросварочном котле).
При этом следует иметь в виду, что в тех
местах, где бактериальная обсеменность
воды превышает нормы указанного ГОСТа,
ее необходимо довести до кипения (или
пропастеризовать при 85 °С в течение 5 мин)
и охладить до температуры не выше 25 °С.
После достижения однородной
структуры смесь сливают во фляги, которые
помещают в холодильный шкаф на 2...3 ч.
Охлажденную до 2...6 °С смесь подают во
фризер промышленного типа. Полученное
мороженое температурой —2...—3 °С
заливают в ячейки эскимоформ, в каждую
ячейку вставляют древесную палочку.
В зависимости от выбранной
конструкции (раскроя) ячеек мороженое имеет
форму усеченного конуса, пирамиды, трубочки,
брикета. После заполнения мороженым и
палочками формы загружают в ванну эски-
могенератора сундучного типа,
изготовленного на месте собственными силами (эскимо-
генераторы такого типа широко применяли
в промышленности в 70-х годах).
Циркулирующий через фризер и ванну
эскимогенератора хладоноситель (раствор
хлористого кальция, глицерина, гликоля)
охлаждают до —30...—32 °С с помощью
автономной фреоновой одноступенчатой хо
лодильной установки типа ПБ. Температура
кипения —35 °С достигается подбором
смеси хладагентов R12 и R22.
Производительность эскимогенератора
для участка мощностью 200...300 кг в смену
рассчитывают исходя из единовременной
загрузки в него 16...20 форм по 30 ячеек
на порцию массой 60 г. Эскимогенератор
можно сделать с 2...4 ручьями по 5...8 форм
в каждом.
Для уменьшения потерь холода и
отепления раствора эскимогенератор накрывают
сверху изолированным кожухом, обшитым
пластиком. На входе в эскимогенератор
и выходе из него предусмотрены
соответственно загрузочный и разгрузочный люки
для форм.
После закалки мороженого в течение
15...25 мин (в зависимости от температуры
хладоносителя) и достижения температуры
продукта —12... —14 °С формы извлекают
из ванны эскимогенератора. погружают на
несколько секунд в ванну с горячей водой,
после чего порции мороженого вынимают
за палочку из ячеек форм и быстро окунают

в ванночку с разогретой до температуры
32...38 °С жидкой глазурью, погруженную в
емкость с горячей водой. Глазированные
порции эскимо заворачивают в листовую
этикетку, помещают в лотки и загружают
в низкотемпературную холодильную камеру
серийного производства (например,
типа КХН).
Заслуживает внимания и опыт
Ростовской области. И не только с точки зрения
организации цехов малой и средней
мощности в районных центрах, но и
межведомственной кооперации при их создании.
До недавних пор фабрика мороженого
Ростовского-на-Дону хладокомбината № 1
Росмясомолторга с годовым объемом
производства 15 тыс. т была практически
монополистом в выпуске этой продукции в
Ростовской области. Радиус доставки на
фабрику основного сырья — натуральных
молока и сливок — в автомолцистернах из
различных районов области иногда превышает
100 км. На такое же расстояние
авторефрижераторами перевозят выработанное в
Ростове мороженое. Расточительные
встречные автотранспортные перевозки и
перевалки сырья и готовой продукции к тому
же неблагоприятно сказываются и на
качестве сырья, и самого мороженого, а
неритмичность снабжения мороженым
населения районных центров и сельской «глубинки»
стала системой из-за трудностей выделения
хладокомбинату специализированного
холодильного автотранспорта, перебоев в
снабжении предприятия сухим льдом.
Стремясь исключить влияние
перечисленных отрицательных факторов, увеличить
объем выпуска мороженого и расширить
географию его производства за счет
строительства в районных центрах области в
короткие сроки и с минимальными затратами
сети цехов мороженого малой и средней
мощности, директор Ростовского-на-Дону
хладокомбината № 1 Л. Г. Крылосов
приступил к поиску в районных центрах области
партнеров, владеющих незадействованными
производственными помещениями. В
результате было заключено соглашение с Зерно-
градским райпо о создании совместного
предприятия по производству мороженого.
Вкладом райпо в совместное предприятие
стало выделение и ремонт одноэтажного
здания (в 100 км от Ростова) площадью
700 м2, приведение в порядок окружающей
его территории, инфраструктуры, вкладом
хладокомбината № 1 — выполнение силами
своих специалистов эскизных проектных
разработок по реконструкции склада
сыпучих материалов с перепрофилированием его
под производство мороженого,
приобретение, поставка и монтаж технологического
и холодильного оборудования, подготовка и
обучение кадров, обеспечение сырьем и
материалами, техническая эксплуатация,
производство и реализация продукции.
Полученная цехом прибыль будет делиться
между партнерами пропорционально их
фактическому вкладу.
Пуск в эксплуатацию цеха мороженого
в г. Зернограде с первоначальной
мощностью 1000 т в год намечен на сентябрь
1990 г. В дальнейшем объем производства
возрастет до 3000 т в год, а цех будет
переведен на арендный подряд.
В настоящее время ведутся
подготовительные работы по созданию еще
нескольких цехов-филиалов малой мощности в
других районных центрах совместно с другими
партнерами, имеющими в своем
распоряжении неиспользуемые добротные здания и
сооружения, которые могут подойти для
перепрофилирования их под выпуск
мороженого.
Как показала практика, организация
цехов и участков по производству
мороженого (и, видимо, других товаров
народного потребления) малой и средней
мощности на основе межведомственной
кооперации дает следующие преимущества:
возможность расширения географии и
увеличения объема производства товаров
народного потребления с приближением его
к источникам сырья и рынку сбыта;
ликвидацию или сведение к минимуму
встречных перевозок сырья и готовой
продукции;
рациональное использование незадей-
ствованных основных фондов при
минимальных капиталовложениях на их ремонт и
перепрофилирование;
выигрыш в сроках ввода в эксплуатацию
производственных мощностей по сравнению
с новым строительством вследствие
сокращения объемов подготовительных,
организационных, строительно-монтажных и
технических работ;
создание более благоприятных условий
для улучшения качества выпускаемой
продукции.
Эти преимущества способствуют тому,
что на современном этапе децентрализация
производства мороженого становится в
нашей стране, как и в западных странах,
ключевым принципом его развития.
¦¦•¦:.¦¦ 'Лф^л а- ..- ¦.¦:''',¦ •*¦.¦¦,:•'
' ¦- й:,У. ШШ
\- : -. ¦¦-.. Й .

В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
Таблица 1
УДК 629.463.124-445.72.004.162@83.75)
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
НОРМИРОВАНИЯ ПОТЕРЬ
МАССЫ ПЛОДОВ И ОВОЩЕЙ
ПРИ ПЕРЕВОЗКАХ
В РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ ВАГОНАХ
Канд. техн. наук В. К. МИРОНЕНКО
Ленинградский институт инженеров
железнодорожного транспорта
При расчетах грузополучателя с
грузоотправителем применяются нормы потерь по
массе нетто, а при получении груза от
железной дороги — нормы потерь по массе
брутто. И железнодорожники, и их клиенты
заинтересованы в том, чтобы эти нормы
были установлены обоснованно.
Размер потерь массы плодоовощных
грузов от усушки зависит от множества
факторов, важнейшими из которых являются:
род продукции, ее физиологические
свойства, термическая подготовка, упаковка;
тип вагона, наличие или отсутствие
системы искусственного охлаждения, ее
особенности;
система вентилирования и циркуляции
воздуха (естественная или принудительная);
интенсивность работы системы
охлаждения и вентиляторов-циркуляторов;
продолжительность перевозки,
климатические условия и пр.
Поэтому нормы естественной убыли
массы должны быть достаточно
дифференцированы. Однако этого нельзя сказать о
нормах, установленных действующими
Правилами перевозок грузов на железнодорожном
транспорте (табл. 1).
Большинство норм потерь установлено
независимо от типа вагона. Вместе с тем,
несмотря на то, что почти все
изотермические вагоны, применяемые для перевозок
плодоовощных грузов,— это
вагоны-рефрижераторы, а вагонов-ледников практически
не осталось, нормы, рассчитанные на
ледники, сохранились.
Овощи, корнеплоды и бахчевые, не
включенные в приведенный в табл. 1 перечень,
в соответствии с Правилами следует отно-
Груз
Дыни свежие
Картофель
ранний
поздний
Капуста*
ранняя
поздняя
Морковь*
Арбузы*
Орехи и ядра
фруктовых
косточек
Фрукты и ягоды
свежие
Апельсины
отечественные,
импортные,
поступающие через
порты Черного
моря*
Апельсины
импортные,
поступающие через
Рижский и
Ленинградский
порты*
Мандарины
отечественные*
Груши сорта
«Сеянец Киффе-
ра»*
Мандарины
импортные*
Лук, чеснок
Наличие (-J-) нормы потерь на
овощи при

независимо
от
типа
вагона
—
—
—
—
—
+
+
+
+
+
—
—
—
+
* Временная норма.
1ЛОДЫ И
железнодорожных
перевозках

крытых
+
+
+
—
—
+
—
—
—
—
—
—
—
+
в вагонах
изо-
тер-
ми-
ческих


висимо
от
типа)
рефри-
же-
ратор-
ных
+ -
— —
— —
- +
+
— —
— —
— —
— —
— —
— —
- +
+
- +

ледниках
—
—
+
+
___.
—
—
—
—
—
+
+
—
сить к «прочим грузам, кроме овощей
свежезамороженных». Для них установлена
одна, общая норма, не зависящая к тому же
от продолжительности перевозки. Такое же
положение и с «фруктами и ягодами
свежими» — обширной и очень разнообразной
группой продуктов.
В пределах одного раздела Правил
можно найти две разные нормы потерь для
капусты — одна из них
дифференцированная (см. табл. 1), другая — ни от чего не
зависящая.
и

И подобных примеров разнобоя,
свидетельствующего об отсутствии единого,
научного подхода при установлении норм
потерь, можно привести еще немало.
Очевидно, что для правильного их нормирования
нужны серьезные экспериментальные и
теоретические исследования.
ЛИИЖТом были проведены опытные
перевозки импортных апельсинов и бананов в
рефрижераторной секции ЦБ-5 с четырьмя
грузовыми вагонами (постройки ГДР).
В соответствии с методикой
исследования в каждом вагоне в различных зонах
штабеля груза размещали от 10 до 20
контрольных мест (ящиков, коробок с
продукцией). Перед погрузкой контрольных
мест в вагоны эксперты анализировали
качество плодов, взвешивали их, после чего
укладывали в ту же тару (в том числе
пораженные порчей). В пути следования
температуру груза контролировали
дистанционно (от 10 до 25 датчиков в штабеле).
На месте выгрузки эти контрольные
места извлекали, вновь проводили экспертизу
качества и взвешивание.
В табл. 2 приведены результаты опытных
перевозок. Их анализ позволяет сделать
следующие выводы.
— Наибольшее влияние на размер
потерь массы оказывает коэффициент
рабочего времени холодильных установок
(отношение времени рабочих циклов к
продолжительности рейса). Чем выше этот
коэффициент, тем больше скорость усушки массы
(%/сут). Это объясняется тем, что при
работе холодильных установок выделяемая
в результате дыхания плодов влага оседает
в виде инея на испарителях, а при их
оттаивании большая ее часть безвозвратно
теряется через сливные приборы. Влага, как
говорят, «вымораживается» из продукта.
— Большая продолжительность
перевозки не всегда приводит к большим потерям
массы. Так, рейс Ленинград — Ангарск в
2,75 раза продолжительнее рейса Рига —
Москва, однако скорость усушки массы
выше в последнем рейсе (в 3,22 раза). То же
отмечается и при перевозках бананов.
— На скорость усушки массы
непосредственно влияет начальная температура
груза (чем она выше, тем больше эта скорость).
Такая зависимость прослеживается во всех
рейсах. Что касается косвенного влияния,
то оно бесспорно, так как чем выше
температура груза, тем больше коэффициент
рабочего времени холодильных установок.
Не исключено влияние качества груза на
скорость усушки массы: чем оно хуже при
погрузке (больше процент порчи), тем она
выше.
Показатели
Продолжительность
перевозки, сут
Коэффициент рабочего
времени
средний
в конце перевозки
Число контрольных
мест
Средняя температура
груза, °С*
начальная
конечная
Средний процент
порчи плодов**
при приеме
при выдаче
Потери массы нетто, %
всего
в среднем за сутки
Действующая норма
потерь массы нетто
%/сут
Апельсины
(Map
ига —
юсква
а^
4
0,29
0,17
34
9,0
4,9
1,48
2,00
1,15
0,29
0,10
жко)
1
=3
га
енингр
нгарск
^<
11
0,18
о,п
54
6,6
4,5
1,32
1,32
0,99
0,09
Таблица 2
Бананы
(ЭКВ?
i
t=;
ига —
>ад
с- ?
3
0,21
0,15
58
15,5
16,1
2,47
6,35
1,40
0,47
дор)
га
енингр
жевск
^S
5
0,14
0,10
46
14,1
15,5
3,11
5,17
1,86
0,37
Правилами
не
установлена
* На центральной продольной оси штабеля.
** Абсолютный брак
Особенно ярко это влияние проявилось
в рейсе Ленинград — Ангарск: принят груз
хорошего качества, с температурой, близкой
к режиму перевозки, при которой
коэффициент рабочего времени холодильных
установок был невысоким, поэтому качество
груза (по проценту порчи) в ходе перевозки
практически не изменилось. В результате
такого благоприятного сочетания факторов
потери массы в этом рейсе минимальны.
Анализ факторов, влияющих на потери
массы плодов, показывает, что установление
научно обоснованной их нормы требует
комплексных исследований, координированных
между всеми заинтересованными
министерствами, ведомствами и предприятиями. Эти
исследования дадут значительный
экономический и социальный эффект за счет
сокращения потерь дорогостоящей продукции при
транспортировке и хранении.
ШШШШШШШш

Несложно подсчитать, во что могут
обходиться «ошибки» при определении и
применении необоснованных норм потерь.
Например, при перевозке бананов, для которых
нет специальной нормы, следует применять
норму, установленную для фруктов и ягод
свежих — 0,72 % от массы груза. При цене
бананов 2 р. за 1 кг, средней загрузке вагона
секции 28 т стоимость свехнормативных
потерь составила в рейсе Рига — Ленинград
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1522002 E1L F 25 В 43/02 B1) 4325361/23-
06 B2) 11.11.87 G2) Г. А. Канышев, Д. Г. Кри-
ницкий, Е. Н. Ляпоров E3) 621.574
E4) E7) ГОРИЗОНТАЛЬНЫЙ РОТОРНЫЙ
КОМПРЕССОРНЫЙ АГРЕГАТ, содержащий
электродвигатель с кожухом, помещенный в
корпус агрегата, маслоотделитель, установленный на
стороне нагнетания, и маслосборник, встроенный
в нижнюю часть корпуса, отличающийся тем, что,
с целью улучшения маслоотделения,
маслоотделитель выполнен в виде двух емкостей,
расположенных между кожухом электродвигателя и
корпусом агрегата ниже горизонтальной оси
симметрии последнего, вдоль электродвигателя с
двух сторон, имеющих длину не более длины
электродвигателя и заполненных пакетами сеток,
а маслосборник в своей верхней части имеет
дополнительные отверстия для прохода газа.
A1) 1513346 E1L F25 В 11/00 B1) 4319618/23-
06 B2) 26.10.87 G1) Ленинградский
технологический институт холодильной промышленности
G2) Л. А. Акулов, С. С. Будневич E3) 621.575
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ ВОЗДУШНОЙ
ТУРБОХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ с тремя
переключающимися регенераторами с
встроенными в них змеевиками путем охлаждения с
вымораживанием влаги прямого потока воздуха в
первом регенераторе, подвода к нему тепла от
холодильной камеры, расширения в турбодетандере,
охлаждения с выносом влаги второго
регенератора обратным потоком, отличающийся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной
надежности и экономичности путем увеличения
длительности непрерывной работы, часть прямого потока
воздуха после первого регенератора
направляют в змеевики всех регенераторов, подогревают,
смешивают, дросселируют, направляют
перекрестно точно в зону вымораживания влаги
третьего регенератора и повторно смешивают с
обратным потоком после второго регенератора.
1523,2 р., или 13,6 р/т, а в рейсе
Ленинград — Ижевск — 2553,6 р. B2,8 р/т).
Объективные, дифференцированные по
виду и сорту плодов, типу вагонов и другим
параметрам нормы потерь массы
скоропортящихся грузов позволят упорядочить
коммерческие отношения железных дорог,
отправителей и получателей, будут
стимулировать совершенствование
железнодорожного изотермического подвижного со
става и условий перевозок грузов.
A1) 1515014 E1L F 25 D 21/06, F 25 В 39/02
B1) 4253752/40-13 B2) 01.04.87 G2) Н. А. Лан-
тух, В. Г. Борозенец E3) 621.572
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, со
держащая последовательно установленные
компрессор, конденсатор, запорный клапан,
дроссельный орган и испаритель, расположенный на линии
продува воздуха, и блок управления,
отличающаяся тем, что, с целью снижения энергозатрат
путем сокращения времени оттаивания
испарителя, она снабжена байпасной линией,
подсоединенной к линии продува воздуха до и после
испарителя с образованием замкнутого контура и
установленной на ней заслонкой с пневмоприво
дом, подключенным к холодильному контуру
между запорным клапаном и дроссельным
органом.
A1) 1521998 E1L F 25 В 7/00 B1) 4175168/23-
06 B2) 05.01.87 G2) Б. Ф. Федоренко, С. Р. Вер-
холаб, Г. В. Ткачев E3) 621.574
E4) E7) КАСКАДНАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая нижний каскад с
последовательно установленными компрессором,
конденсатором-испарителем с паровой полостью,
дросселем и воздухоохладителем, размещенным
в холодильной камере, а также линию связи
паровой полости конденсатора-испарителя с
нижним каскадом, включающим соленоидный
вентиль, электрически связанный с датчиком
температуры в холодильной камере, и капиллярную
трубку, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, линия связи подключена
к нижнему каскаду между дросселем и
воздухоохладителем и дополнительно содержит
установленные между паровой полостью конденсатора-
испарителя и соленоидным вентилем другой
соленоидный вентиль, электрически связанный с
датчиком температуры, и двуполостной
теплообменник, вторая полость которого включена в
нижний каскад между воздухоохладителем и
компрессором.

A1) 1511550 E1L F 25 В 45/00 B1)
4364083/23-06 B2) 18.01.88 G1) Кишиневское
научно-производственное объединение технологии
электробытового машиностроения «Технология»
G2) В. С. Спатару, А. М. Уханов, Е. В.
Тихоновский, В. Я. Чупин E3) 621.57
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПОДКЛЮЧЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ШЛАНГА К
ХОЛОДИЛЬНОМУ АГРЕГАТУ, содержащее
рукоятку, быстроразъемную полумуфту и пневмо-
цилиндр, отличающееся тем, что, с целью
расширения технологических возможностей, оно
дополнительно снабжено двумя параллельно
расположенными запорными клапанами с толкателями и
седлами, вторым пневмоцилиндром,
установленным соосно с первым, и двухконусным
ползуном, соединенным с поршнем второго пневмо-
.цилиндра и взаимодействующим с толкателями
запорных клапанов.
A1) 1511552 E1L F 25 D 13/04, F 25 С 1/00
B1) 4276584/25-13 B2) 06.07.87 G1)
Ленинградский научно-исследовательский и проектный
институт по жилищно-гражданскому строительству
«Ленинпроект» и Арктический и антарктический
научно-исследовательский институт G2)
Е. Ж. Абрамович, И. И. Позняк, Т. А. Дого-
ляцкая, Р. А. Дедушкин, Л. Е. Пейсах
E3) 621.585
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ
МОДЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ СУДОВ, содер
жащая теплоизолированный корпус с теплооб-
менными батареями и размещенный в корпусе
бассейн, отличающаяся тем, что, с целью
расширения диапазона испытаний, повышения их
достоверности и снижения энергозатрат на
создание ледяного покрытия, она снабжена
теплоизолирующим кожухом с теплообменными
батареями, механизмом его перемещения относительно
чаши бассейна и уплотнением по контуру,
в теплоизолированном корпусе смонтированы
горизонтальные теплоизолированные
перегородки, бассейн установлен между перегородками
с образованием в камере верхнего и нижнего
отсеков, при этом теплообменные батареи
размещены в верхнем отсеке камеры и кожухе
вдоль горизонтальных перекрытий, а в нижнем
отсеке камеры — вдоль боковых перекрытий,
причем холодильная камера имеет независимые
регуляторы температуры теплообменных батарей
верхнего и нижнего отсеков и программный
регулятор температуры теплообменных батарей
кожуха.
A1) 1522004 E1L F 25 D 1/00, F 28 D 1/00 B1)
4182375/40-13 B2) 25.12.86 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектный институт
по подготовке к транспортировке и
переработке природного газа G2) Ш. А. Шабатаев,
В. И. Хандзель E3) 621.565
E4) E7) АППАРАТ ВОЗДУШНОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ, содержащий кожух с размещен-
¦¦^Щ^^У. .V,,,: :щ. :, % ..'¦¦:¦¦:•;.;¦:,,.¦¦
ными в нем вентиляционным узлом и секциями
теплообменных труб, каждая из которых
обрамлена балками, отличающийся тем, что, с целью
повышения удобства эксплуатации, он снабжен
съемным поддоном для поочередной установки
под каждой секцией теплообменных труб с
образованием совместно с обрамлением секции
замкнутого объема, при этом поддон имеет отводящий
патрубок.
A1) 1520315 E1L F 25 D 21/06 B1) 4376703/40-
13 B2) 15.02.88 G1) Специальное конструктор-
ско-технологическое бюро компрессорного и
холодильного машиностроения G2) Г. М. Шеховцов,
В. А. Белоус E3) 621.565
E4) E7) ОХЛАЖДАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО,
включающее испаритель с теплообменными
секциями, вентилятор, терморегулирующий вентиль,
распределитель, содержащий входную, выходную
и промежуточную камеры с каналами для подвода
хладагента и подачи его в секции испарителя,
подсоединенную к распределителю линию подвода
горячих паров хладагента из компрессора в
испаритель, отличающееся тем, что, с целью
интенсификации процесса оттайки испарителя, линия
подачи горячих паров хладагента соединена с
промежуточной камерой распределителя.
A1) 1523877 E1L F 28 D 15/02 B1L392675/24-
06 B2) 15.02.88 G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности G2)
Н. И. Глушенко E3) 621.565.58
E4) E7) ТЕПЛОПЕРЕДАЮЩЕЕ
УСТРОЙСТВО, содержащее частично заполненные
теплоносителем испаритель и конденсатор, соединенные
паропроводом и конденсатопроводом и
выполненные в виде пучков труб, верхние и нижние
концы которых объединены соответственно
паровыми и жидкостными коллекторами,
отличающееся тем, что, с целью повышения теплопере-
дающей способности, конденсатопровод выполнен
с разъемом, в котором установлен
дополнительный пучок труб со сборником конденсата в его
нижней части и жидкостным коллектором — в
верхней, причем последний соединен
трубопроводом с паровым коллектором испарителя.
A1) 1523864 E1L F25 В 39/04 B1) 4326726/23-
06 B2) 09.11.87 G5) В. М. Шлейников E3) 621.57
E4) E7) 1. ИСПАРИТЕЛЬ, содержащий
горизонтальный корпус с разделенными
перегородками из секции днищами, теплообменные трубы,
закрепленные в трубных решетках и патрубки
входа и выхода теплообменивающихся сред,
отличающихся тем, что, с целью интенсификации
теплообмена за счет снижения гидравлического
сопротивления в первом по ходу движения
хладагента ряду теплообменных труб, он дополни-

тельно снабжен смачиваемыми сетками,
коллектором раздачи жидкого хладагента и
капиллярными трубками различной длины,
соединенными одним концом с коллектором, при этом
последний установлен между днищем и трубной
решеткой . перед первым по ходу движения
хладагента рядом теплообменных труб, а к
внутренней поверхности последних мелкоячеистыми
сетками прижаты капиллярные трубки, открытые
свободными концами.
2. Испаритель по п. 1, отличающийся тем,
что капиллярные трубки выполнены в виде
спиралей с параллельными витками.
3. Испаритель по п. 1, отличающийся тем,
что капиллярные трубки выполнены в виде
спиралей с перекрещивающимися витками.
4. Испаритель по п. 1, отличающийся тем, что
капиллярные трубки выполнены прямыми.
A1) 1513348 E1 LF 25 С 3/04 B1L371687/31-13
B2) 18.11.87 G1) Камский политехнический
институт G2) В. И. Кришталь, X. К. Тазмеев
E3) 621.584.1
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ
ИСКУССТВЕННОГО СНЕГА, содержащее ци
линдрическую обечайку, размещенные в ней
вентилятор с приводом и распылитель воды,
включающий полый ротор со шнеком и
распылительную головку с форсунками и крыльчаткой,
отличающееся тем, что, с целью упрощения
регулирования производительности в широком
диапазоне изменения температуры окружающего воздуха,
лопасти крыльчатки установлены посредством
вертикальных осей на цилиндрическом основании,
распылительная головка и полый ротор снабжены
фланцами, оси лопастей имеют хвостовики,
расположенные по оси ротора, при этом на фланце
распылительной головки выполнены дуговые
прорези с установленными в них фиксаторами
для связи крыльчатки с распылительной головкой,
а во фланце полого ротора выполнены радиальные
пазы, в которых установлены хвостовики осей
лопастей.
A1) 1513347 E1L F 25 С 1/12 B1) 4383472/28-
13 B2) 26.02.88 G1) Опытно-конструкторское
технологическое бюро «Укроргтехника» G2)
С. О. Филин, И. М. Тимошок, В. Ю. Задирака,
И. П. Науменко, П. П. Микитей E3) 621.565
E4) E7) ЛЬДОГЕНЕРАТОР, содержащий
льдоформу, средство охлаждения, приспособление
для извлечения льда, выполненное в виде
герметичной камеры, заполненной солевым раствором
и установленной в донной части льдоформы,
отличающийся тем, что с целью повышения
удобства пользования и технологичности, герметичная
камера выполнена съемной и имеет форму донной
части льдоформы, при этом боковая стенка
герметичной камеры выполнена из магнитного
материала, а по крайней мере одно из ее оснований —
из эластичного.
A1) 1508062 E1L F 25 С 1/12 B1)
4344475/28-13 B2) 17.12.87 G1)
Опытно-конструкторское технологическое бюро «Укрторгтехни-
ка» G2) С. О. Филин, Ю. А. Смирнов,
С. А. Лавров, И. М. Тимошок E3) 621.582
E4) E7) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛЬДА
В ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОМ
ЛЬДОГЕНЕРАТОРЕ, включающий заливку воды в
льдоформу льдогенератора, охлаждение воды при
одновременном воздействии на воду магнитным
полем, оттаивание льда от стенок льдоформы и
извлечение льда, отличающийся тем, что, с целью
повышения производительности путем ускорения
извлечения льда из льдоформы, оттаивание
осуществляют импульсами постоянного тока
обратной полярности при скважности 0,3...0,5,
амплитуде импульса, равной 2...3 величинам тока
режима охлаждения, при этом льдоформу
отклоняют от вертикали на 5... 10°.
A1) 1522003 E1L F 25 С 1/14 B1) 4294103/30-13
B2) 02.07.87 G1) Московский жировой комбинат
и Московский филиал Всесоюзного
научно-исследовательского института жиров G2) В. В. Ше-
вельков, Б. М. Горенштейн, А. А. Хагуров,
В. А. Бакланов, М. И. Зайцева, В. М. Байков,
В. Р. Моисеева E3) 66.067.57
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ВЯЗКИХ ПРОДУКТОВ,
ПРЕИМУЩЕСТВЕННО СТЕАРИНА, содержащее
цилиндрический корпус, дисковый испаритель с
патрубком ввода хладагента, расположенным у центра,
и патрубком вывода хладагента, приспособление
для подачи продукта на поверхность испарителя,
включающее камеру с прорезью в днище для
выхода продукта, нож для его снятия,
отличающееся тем, что, с целью повышения
производительности, приспособление для подачи продукта
снабжено приводом для вращения вокруг оси
корпуса, камера выполнена в виде раструба с
плоским днищем в виде сектора, а прорезь
выполнена в днище и площадь прорези в
направлении от центра к периферии возрастает, при этом
испаритель установлен в корпусе неподвижно и
имеет спиралевидные каналы для прохода
хладагента, площадь поперечного сечения которых
возрастает в направлении движения хладагента, и
дополнительный патрубок для ввода хладагента,
расположенный на периферии испарителя, а
патрубок вывода хладагента расположен между
патрубками ввода хладагента.
A1) 1522005 E1L F 25 D 3/10 B1) 4439382/31-13
B2) 29.04.88 G1) Институт физиологии растений
им. К. А. Тимирязева G2) А. С. Попов, Н. В.
Донец, Н. А. Исаков, Р. Г. Бутенко E3) 621.565
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ЖИВЫХ БИОЛОГИЧЕСКИХ
ОБЪЕКТОВ В КОНТЕЙНЕРАХ, содержащее камеру
замораживания, систему подачи криоагента в
камеру с исполнительным органом, связанным с

системой программного управления, систему
измерения температуры в камере и контейнерах,
установленный в камере держатель контейнеров,
выполненный в виде тонкостенной трубки,
систему подачи жидкого криоагента к держателю с
размещенным на трубопроводе исполнительным
органом, отличающееся тем, что, с целью
повышения сохранности замораживаемых
биологических объектов, держатель имеет выступы, а
контейнеры снабжены пробками, имеющими
поперечную перегородку, выполненную под ней полость
и фиксирующие элементы для крепления на
указанных выступах с обеспечением контакта между
ними и перегородками, при этом полости пробок
заполнены нетоксичным водным гелем.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что, с целью упрощения конструкции,
исполнительный орган в системе подачи жидкого
криоагента к держателю представляет собой
электромагнитный клапан.
A1) 1515013 E1L F 25 С 1/24, В 65 D 23/00 B1)
4337522/25-13 B2) 03.12.87 G1)
Научно-производственное объединение «Атомкотломаш» G2)
В. М. Терехов, О. А. Гончаров E3) 664.951
E4) E7) КОНТЕЙНЕР ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ И ХРАНЕНИЯ ПРОДУКТОВ В
ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЕ, корпус которого покрыт
материалом со слабой адгезией ко льду,
отличающийся тем, что, с целью повышения удобства
пользования при извлечении контейнера из
камеры, он снабжен формирователем слоя льда и его
отогрева, представляющим собой металлическую
ленту с шероховатым электро- и коррозионно-
защитным покрытием и с токоподводами для
подсоединения к электропитающей схеме
холодильной камеры, нанесенную в виде змеевика на
наружную поверхность корпуса.
A1) 1513349 E1L F 25 D 13/00 B1) 4331490/30-
13 B2) 20.11.87 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и конструкторский институт мясной
промышленности и Московский технологический
институт мясной и молочной промышленности G2)
В. В. Илюхин, Ю. П. Ермаков E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
МОРОЖЕНЫХ ПРОДУКТОВ, включающее теп
лоизолированную камеру, разделенную экраном
из газонепроницаемого синтетического материала
с высоким коэффициентом теплопроводности на
грузовой и охлаждающий отсеки, размещенную
в последнем систему воздухоохлаждения,
отличающееся тем, что, с целью сохранения качества
хранимых продуктов путем улучшения
воздухообмена в грузовом отсеке, устройство снабжено
укрепленным на стойках вибратором, жестко
соединенным с экраном, причем последний
выполнен в виде вертикальной перегородки из упру-
гоэластичного материала.
'..: ¦:.:¦¦¦ -
ие, новый
V,:. >
Новый межотраслевой научно-технический и
массовый производственный
журнал «ТАРА И УПАКОВКА»
учрежден Российским производственным
объединением сросагропромтара» Госагро-
прома РСФСР» Всесоюзным
научно-исследовательским н экспериментально-конструкторским
институтом тары и упаковки (ВНИЭКИТУ)
Госснаба СССР и ВО «Агропромнздат» при
участии итальянской фирмы «Чентрвкспо».
ПРЕДНАЗНАЧЕН для широкого
иадистов, занимающихся проблема-
i производства и потребления упаковки,
упаковочных материалов, машин и оборудования
для фасовки и упаковки в различных отраслях
народного хозяйства и в торговле.
В журнале РАССМАТРИВАЮТСЯ общие
экономические, научные н производственные
проблемы упаковочного дела в нашей стране и
за рубежом. Здесь МОЖНО ПОЛУЧИТЬ
СОВЕТ, как эффективнее упаковать те или иные
в том числе и те, которые предпо-
i экспортировать за рубеж; рекоменда-
¦ выбору экономичных упаковочных ма-
технологий, машин н оборудования,
енному и дизайнерскому оформ-
штриховому кодированию упаковки.
Журнал ОСВЕЩАЕТ ВОПРОСЫ
транспортировки и хранения упакованной продукции,
экологии, утилизации и вторичного
использования упаковки.
ТОЛЬКО В ЭТОМ ЖУРНАЛЕ Вы найдете
самую подробную информацию о
международных и отечественных выставках,
конференциях, симпозиумах, школах передового опыта,
с проблемами упаковки; информа-
новинках отечественной и зарубежной
разделов журнала посвящен истории
много дела в нашей стране и коллек-
этикеток и оригинальных упа-
объема журнала отдана рекламе со-
и зарубежных организаций,
предприятий и фирн. Это поможет Вам найти необ-
тпяммые упаковочные материалы, машины и
удование, разместить свои заказы, найти
иных партнеров.
Журнал объемом 64 страницы выходит 6 раз
в год. Подписной индекс 71077.
Приобрести журнал можно только по
Оформить ее на 1991 г.— в любом
связи. Подписка принимается без
* с любого очередного номера.
возможность сделать свою
более конкурентоспособной. Это
зависит от того, как она упако-
вно упаковать ее Вам помо-
«Тара я упаковка».
lli€;*№-::,;

АКТУАЛЬНАЯ КНИГА
БЛ БАК ИН Б С. Электротехнология в
холодильной промышленности. М.: Агропром-
издат, 1990. 208 с. Тираж 3000 экз. Цена
2 р. 30 к.
Разработка энергосберегающих технологий
является одним из основных направлений
технического прогресса в народном
хозяйстве. Среди них все большее применение
находит электротехнология, использующая
воздействие сильных электрических полей.
Возросший интерес к электротехнологии
вызван тем, что она обеспечивает
воздействие электрического поля практически на
любую среду или вещество непосредственно
без промежуточной трансформации энергии,
вследствие чего энергетические затраты на
ее реализацию сравнительно незначительны.
При этом процессы обработки сырья
биологического происхождения экологически
чисты, не требуют расхода воды и
дорогостоящего очистительного оборудования.
Поэтому выход в свет монографии, в которой
впервые систематизированы основные
результаты внедрения электротехнологии в
холодильной промышленности, весьма
своевременен.
Следует согласиться с ее автором, что
возможности электротехнологии
используются еще недостаточно. Однако в последнее
время они все более осознаются
специалистами различных отраслей производства,
что способствует расширению масштаба
распространения данной технологии в
промышленности.
Монография содержит пять глав, в
четырех из которых приводятся результаты
выполненных при непосредственном участии
автора научно-технических разработок. В их
числе исследования вольт-амперных
характеристик электродных систем аппаратов для
обработки сырья биологического
происхождения при отрицательных температурах,
а также электродных приставок к приборам
охлаждения. В частности, изучение влияния
таких показателей, как геометрия
электродов, температура льдообразования и
толщина слоя инея на охлаждающей поверхности,
на потребление мощности позволило
использовать их в качестве регулируемых
параметров в технологических процессах.
Интересны результаты исследований
воздействия электроконвекции на процессы
охлаждения и замораживания сырья
животного происхождения. Привлекает внимание
обзор существующих методов воздействия
электрических полей на микроорганизмы и
результатов электроантисептирования
диспергированного сырья (мясокостной муки),
а также устройств для осуществления
данных процессов. Обобщены результаты
исследований зависимости качества и
длительности хранения мясопродуктов и
плодоовощной продукции от степени
озонирования воздуха в холодильных камерах и их
санитарного состояния.
Значительная часть монографии
посвящена изучению влияния электроконвекции
на теплообмен в аппаратах холодильных
машин (в частности, конденсаторов малых
холодильных машин).
Рассмотрены физические основы инееоб-
разования в электрическом поле. Удачной
представляется разработанная
математическая модель процесса осаждения частиц
влажного пара на поверхности приборов
охлаждения в электрическом поле.
Показано влияние электрического поля на
температуру льдообразования.
Описаны конструктивные особенности
приборов охлаждения, льдогенераторов, де-
сублиматоров с инееобразованием в
электрическом поле. Выявлены соотношения
компонентов теплового и массового
балансов при инееобразовании для различных
конструкций приборов охлаждения.
Проанализированы возможные причины искажений
возникающих при измерении локальных
значений плотности теплового потока и коэффи-

циента теплоотдачи от охлаждаемого
воздуха к поверхности воздухоохладителя.
Рассмотрены методы изучения
электрофизических свойств пищевого сырья и
приведены результаты исследований
мясокостного сырья и рыбы минтай при
отрицательных температурах, на основании
которых определены рациональные области
температур для криоразделения
многокомпонентного сырья по их электрофизическим
свойствам. Предложен способ контроля
качества охлажденного мяса по
электрофизическим характеристикам, изменяющимся
при хранении.
В монографии большое внимание
уделено способам и устройствам для измерения
электрических зарядов диспергированного
сырья. Подробно рассмотрены способы
зарядки сырья: контактный, ионизационный
в поле коронного разряда и трибоэлектри-
ческий, а также даны результаты
исследований зарядки компонентов мясокостного
сырья, сухих животных кормов при
отрицательных температурах, позволяющие
судить о степени эффективности каждого из
этих способов подготовки сырья к криораз-
делению в электрическом поле.
Автором проанализированы
электрические методы разделения сырья
биологического происхождения, выявлены силы,
действующие на его частицы в межэлектродном
пространстве электросепараторов.
Приведены математические модели движения частиц
под действием сил электрического поля,
тяжести, инерции и сопротивления среды
при постоянной напряженности поля, при
линейном законе изменения напряженности
поля и постоянном заряде частиц, при
постоянной напряженности поля и линейном
законе изменения ее с учетом кинетики их
зарядки.
В то же время перечисленные модели
весьма приближенны, поскольку пригодны
только для достаточно разряженных
дисперсных систем, когда коллективными
эффектами межчастичных взаимодействий
можно принебречь. К сожалению, автором
не указаны пределы применимости
динамических моделей.
В книге описаны конструктивные
особенности основных типов электросепараторов.
Приведены разультаты исследований
процесса криоразделения мясокостного сырья,
кедровых орехов. Выделены основные
направления использования метода
криоразделения в электрическом поле.
В конце монографии дан перечень
оборудования, необходимого для
комплектации приборов охлаждения,
электросепараторов и устройств для электроантисептирова-
ния сырья биологического происхождения.
Рассмотрены особенности измерения
высокого напряжения и тока в электрических
цепях высоковольтных аппаратов. Даны
технические характеристики ряда
высоковольтных источников питания.
Достоинством монографии является
высокий теоретический уровень изложения
материала, а большой объем
экспериментальных данных, содержащих результаты
собственных исследований автора, придает
работе конкретный, целенаправленный
характер. Автор пользуется современной тер
минологией, при этом основные термины
приведены в приложении, что обеспечивает
их точное и однозначное толкование
читателями.
Некоторые незначительные погрешности,
обусловленные первой попыткой обобщения
подобного материала, не снижают ценности
книги для специалистов, студентов и
аспирантов, работающих в области техники
низких температур.
Канд. техн. наук И. А. КОЖУХАРЬ,
канд. техн. наук Ф. М. САЖИН
Институт прикладной физики АН ССРМ

ЮРИДИЧЕСКАЯ
ПОРЯДОК РАССМОТРЕНИЯ
ТРУДОВЫХ СПОРОВ
Во всех случаях обязательным условием
возможности рассмотрения спора в
комиссии должно быть наличие установленных
объективных показателей, с достижением
которых связывается возникновение у
работника субъективного права на получение
премии.
КТС рассматривает споры, связанные с
правом на отпуск и с продолжительностью
очередного и дополнительного отпусков,
выплатой денежной компенсации за
неиспользованный отпуск, с предоставлением
отпуска в срок, предусмотренный графиком,
с нарушением права работника на
получение отпуска, например, в летнее время или
совместно с отпуском по беременности и
родам и т. д. Если же просьба работника о
переносе отпуска не основана на законе,
коллективном договоре или утвержденном
графике отпусков, она не может
рассматриваться в комиссии.
От определенных условий зависит
подведомственность споров о предоставлении
отпусков без сохранения заработной платы.
Несколько иначе решается вопрос о
праве на дополнительные отпуска и их.
продолжительность, предоставляемые работникам
с ненормированным рабочим днем, а также
в качестве поощрения за выполнение
государственных или общественных
обязанностей.
В связи с тем, что в настоящее
время дополнительные отпуска за
ненормированный рабочий день предоставляются
согласно перечням, утверждаемым в
установленном законом порядке, а
продолжительность таких отпусков (в зависимости от
должности) определяется администрацией
предприятия, учреждения, организации по
согласованию с профсоюзом, споры о праве
на них и о их продолжительности КТС не
подведомственны.
Продолжение. Начало см. № 9, 1990 г.
Работник вправе обратиться в КТС в
случае спора об оплате за время задержки
исполнения постановления вышестоящего в
порядке подчиненности органа о
восстановлении на работе.
Комиссия рассматривает споры: о
сохранении за изобретателем и рационализатором
прежних расценок в течение шести месяцев
со времени внедрения новых норм и
расценок; о размере заработной платы в период
внедрения предложения на своем
предприятии; о сохранении некоторых прав по месту
основной работы; о записях в трудовую
книжку, связанных с изобретениями и
рационализаторскими предложениями; об
оплате труда за период внедрения
изобретения и рационализаторского предложения
на другом предприятии; о
компенсационных выплатах при переезде автора к месту
внедрения предложения.
КТС является обязательным первичным
органом по рассмотрению трудовых споров
о выплате вознаграждения за выслугу лет.
В то же время, если порядок исчисления
трудового стажа, дающего право на
получение процентных надбавок к заработной
плате и единовременного вознаграждения
регулируется специальным нормативным актом,
в котором указан порядок разрешения
такого спора, то комиссии они не
подведомственны.
Иногда подведомственность споров
зависит от порядка принятия тех или иных
решений. Так, если размер вознаграждения
снижается по согласованию с профкомом,
то спор о законности снижения
разрешается непосредственно в народном суде.
Что же касается снижения размера
вознаграждения за прогул, этот спор должен
рассматриваться в первую очередь в
комиссии.
Не может решать КТС споры об
установлении необходимого стажа для
получения работниками повышенных окладов,
так как он исчисляется специальными
комиссиями, выводы которых могут быть
обжалованы в вышестоящие государственные
и профсоюзные органы.
КТС не рассматривает споры по
вопросам социально-культурного и жилищно-бы-
тового обслуживания рабочих и служащих,
а также требования работников о
выдвижении по работе, по вопросам обеспечения
и включения данного вида работы или
профессии в перечень на получение
спецодежды, спецобуви и других средств
индивидуальной защиты.
Не вправе рассматривать КТС жалобы
рабочих и служащих на отказ в назначе-

пии и выплате пособий на детей
малообеспеченным семьям; споры между рабочими
и служащими — членами дачного
товарищества, а также между членами
товарищества и его правлением по поводу
распределения садовых участков; жалобы по
вопросам помещения детей рабочих и служащих
в детские учреждения, предоставления мест
в профилакториях, домах отдыха; споры о
возмещении рабочими и служащими
ущерба, причиненного предприятию, а также о
причинах и обстоятельствах несчастных
случаев, происшедших на производстве,
правильности их квалификации, а также по
поводу отказа администрации составить акт
о несчастном случае и др.
Вопрос о подведомственности того или
иного спора КТС решается на ее
заседании. Комиссия обязана рассмотреть
трудовой спор в пятидневный срок со дня подачи
заявления.
Отказ в приеме заявления в КТС может
быть в одном случае: когда спор уже
рассматривался ранее и по нему было принято
то или иное решение или стороны к
соглашению не пришли.
Все споры должны рассматриваться
комиссией в присутствии работника,
подавшего заявление. Заочное рассмотрение спора
допускается лишь по письменному
заявлению этого работника.
При неявке на заседание комиссии
работника, подавшего заявление,
рассмотрение заявления откладывают до следующего
заседания комиссии. При вторичной неявке
работника без уважительных причин
комиссия может вынести решение о снятии
данного заявления с рассмотрения, что не
лишает права работника подать заявление
вновь в установленный срок.
Отложить рассмотрение заявления
комиссия может на срок не более пяти дней
и обязана назначить дату второго заседания
в пределах этого срока.
Решения по спору в комиссии
принимаются только по соглашению между
представителями администрации и
профсоюзного комитета. При недостижении соглашения
решение не принимается, а в протоколе
делается запись, что стороны к соглашению
не пришли.
Решение комиссии должно быть
мотивировано, в нем недопустимы записи в виде
просьб и рекомендаций. По спорам о
денежных требованиях в решении должна быть
указана точная сумма, причитающаяся
работнику.
Решение комиссии по трудовому спору
вступает в силу сразу же по вынесении и
подлежит исполнению администрацией в
десятидневный срок, а по вопросу о
восстановлении на работе — немедленно.
Вступившее в законную силу решение
не может быть пересмотрено самой
комиссией.
Решения КТС по своей значимости и
юридической силе приравниваются к
судебным решениям.
Если при рассмотрении спора в КТС
соглашение между представителями
профкома и администрации не было достигнуто,
рабочий или служащий имеет право в
десятидневный срок со дня вручения ему
выписки из протокола заседания комиссии
обратиться с заявлением о разрешении
спора в профсоюзный комитет предприятия,
учреждения, организации.
В КТС рабочие и служащие могут
обращаться в трехмесячный срок со дня, когда
они узнали или должны были узнать о
нарушении своего права, а по делам об
увольнении по инициативе
администрации — в районный (городской) народный
суд в месячный срок со дня вручения
приказа об увольнении или получения
трудовой книжки.
Юрист В. М. ГУДУМАК
Таллиннский холодильник № 1
реализует
ИДОМММ 9СКИААОГвН4ВрвТОр МврКИ
Л5-ОЭК вместе с заверточным
автоматом марки Л5-ОЗЛ.
За справками обращаться по ад-
-радское шоссе, 42.
Телефон: 2m2(Hf 2ИМЮ1,-
телетаЛй 173478 «холод».
...
4J

ХРОНИКА
АКЦИОНЕРНАЯ
АССОЦИАЦИЯ «ХОЛОД»
19 июня 1990 г. общим собранием
учредителей создана
научно-производственная акционерная
Ассоциация «Холод».
Собрание приняло Устав Ассоциации.
В Ассоциацию вошли ведущие в области
холодильной техники и технологии
научно-исследовательские, проектно-кон-
структорские институты, высшие учебные
заведения, предприятия, объединения, а
также известные ученые и специалисты.
Главной задачей Ассоциации является
объединение их научно-технического
потенциала и финансовых средств для
решения актуальных проблем
функционирования единой холодильной цепи на
пути скоропортящихся продуктов от полей
и ферм до потребителя.
На основе современных отечественных
и зарубежных достижений Ассоциация
сможет обеспечить разработки и
внедрение:
• ГЕНЕРАЛЬНОЙ СХЕМЫ ПРИМЕНЕНИЯ ХОЛОДА
ДЛЯ КАЖДОГО РЕГИОНА СТРАНЫ В ЦЕЛЯХ
СОКРАЩЕНИЯ ПОТЕРЬ СКОРОПОРТЯЩИХСЯ
ПРОДУКТОВ НА СТАДИЯХ ИХ ПРОИЗВОДСТВА,
ПЕРЕРАБОТКИ, ХРАНЕНИЯ, ТРАНСПОРТИРОВКИ И
РЕАЛИЗАЦИИ;
• КОМПЛЕКСНЫХ ПРОЕКТОВ «ПОД КЛЮЧ»;
• ПРОГРАММ ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ
ПЕРЕВООРУЖЕНИЮ ХОЛОДИЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА;
ф НОВОГО ХОЛОДИЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ, В
ТОМ ЧИСЛЕ МАЛОЙ МОЩНОСТИ ДЛЯ ХОЗЯЙСТВ
С НЕБОЛЬШИМ ОБЪЕМОМ ВЫПУСКА ПРОДУКЦИИ;
УСОВЕРШЕНСТВОВАННЫХ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ;
• СЕРВИСНОГО ОБСЛУЖИВАНИЯ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ
ХОЛОДА И ДР.
Организации, предприятия, отдельные
специалисты, зарубежные фирмы,
заинтересованные в получении информации о
научно-технических разработках
Ассоциации, а также в помощи по их
реализации, сотрудничестве и создании
совместных предприятий, могут обратиться
по адресу:
125422, Москва, ул. Костикова, 12, ре-
дация журнала «Холодильная техника»
(для акционерной Ассоциации «Холод»).
JOINT STOCK
ASSOCIATION "KHOLOD"
A scientific-production joint-stock
Association "Kholod" has been created
on June 19, 1990 at a general meeting
of the constitutors.
A Statute of the Association has been
adopted at the meeting. Leading
refrigeration scientific-research,
project-designing Institutes, higher institutions,
enterprises, amalgamations as well as
known scientists and specialists entered
the Association.
The main task of the Association is
joining up of their scientific and technical
potential and finances for solving urgent
problems of single cold chain functioning
on the way of perishable produce from
fields and farms to consumers.
On the basis of modern home and foreign
achievements the Association will be able
to provide for the developments and
putting into practice of:
# GENERAL SCHEME OF COLD APPLICATION FOR
EVERY REGION OF THE COUNTRY WITH THE VIEW
OF REDUCING THE LOSSES OF PERISHABLE
PRODUCE AT THE STAGE OF PRODUCTION, PROCESSING,
STORAGE, TRANSPORTATION AND SALES;
# COMPLEX "TURNKEY" PROJECTS;
# PROGRAMS OF TECHNICAL REMODELLING OF
REFRIGERATION ECONOMY NEW REFRIGERATION
EQUIPMENT, INCLUDING THAT OF LOW CAPACITY
FOR FARMS WITH SMALL VOLUME OF PRODUCTION;
IMPROVED REFRIGERATING SYSTEMS;
# SERVICING OF COLD CONSUMERS' EQUIPMENT,
ETC.
Organizations, enterprises, specialists,
foreign companies who are interested in
obtaining information about scientific and
technical developments of the Association,
as well as in the help on their
implementation, cooperation and creation of
joint ventures may address as follows:
125422, Moscow, ul. Kostyakova, 12,
Editorial Office of magazine "Kholodil-
naya Tekhnika" (for joint-stock
Association "Kholod").

;;*¦¦;>
• "' "::"-:.-. ¦ ':"¦ '¦'.;" '•
»5>Г
В СССР создана Всесоюзная ассоциация
инженеров по отоплению, ветиляции,
кондиционированию воздуха, теплоснабжению
и строительной теплофизике — АВОК!
Основная задача АВОК—это
научно-технический прогресс в области создания новых систем
отопления, вентиляции, кондиционирования
воздуха, теплоснабжения, строительной
теплофизики, а также в смежных областях науки и тех-
ники.
АВОК поможет Вам:
получить необходимую информацию о
состояний дел и перспективах развития
отдельных разработок, направлений и
отрасли в целом;
опубликовать в периодических изданиях
и специальной литературе АВОК научные
труды, доклады, рекламные и другие
объявления;
повысить квалификацию специалистов на
базе научных и учебных организаций в
СССР и за рубежом;
в обмене делегациями и туристическими
научными группами;
Ш '
Г^0Я
ктм.
т::::
в проведении конференций, симпозиумов,
а также посетить аналогичные
мероприятия за i
финансировать совместные проекты и
разработки с советскими и иностранными
организациями по те*
8 АВКО входят самые авторитетные научно-
исследовательские и проектно-конструкторские
институты, высшие учебные заведения,
предприятия и объединения, автивно работающие в
интересах Ассоциации. АВОК о^крыта^ддя
участия как советских, так и иностранных
организаций и отдельных граждан.
ваших предложений по адресу;
Москва, Центр, ул. Рождественка, 11,
всесоюзная ассоциация инженеров по
отоплению, ветиляции, кондиционированию воздуха,
•V';... '..-¦¦ :ft"v;
:¦:"•¦'¦'^ ¦¦}.
и строительной теплофизике,
дент АВОК, проф. Табунщиков Ю. А.
КОНФЕРЕНЦИЯ В ТАЛЛИННЕ
Возможности совершенствования
холодильной техники с целью повышения
эффективности ее работы — такова тема
конференции, состоявшейся 25—27 апреля с. г. в
Таллинне в зале объединения «Агро» с
участием представителей зарубежных фирм
«Макрон» (Финляндия) и «Данфосс»
(Дания) .
Конференция была организована КТБ
Минмясомолпрома Эстонии. В ее работе
приняли участие ученые и специалисты
научно-исследовательских, проектно-конст-
рукторских, учебных институтов,
холодильников и предприятий, объединений
перерабатывающих отраслей промышленности и
торговли, а также других организаций из
многих регионов страны.
Открывая конференцию, директор КТБ
Минмясомолпрома Эстонии А. А. Каннике
охарактеризовал состояние мясо-молочной
промышленности и холодильного хозяйства
республики как далеко не соответствующее
современному уровню. На территории
Эстонии действуют 7 мясокомбинатов, 9
молочных заводов, 2 производственных
объединения, 2 холодильника и одна фабрика
мороженого мощностью 6 тыс. т продукции
в год.
Единовременная емкость холодильного
хранения составляет 12 тыс. т, ее дефицит
достигает 10 тыс. т. Уровень автоматизации
холодильных установок не превышает 22 %.
Такое положение требует принятия не
отложных мер по реконструкции и
модернизации действующих холодильников и
строительству новых. Однако работа в этом
направлении сдерживается из-за дефицита
холодильного оборудования —
компрессоров, теплообменной аппаратуры, запорной
арматуры, приборов автоматики и т. д.
Чтобы ускорить выход из сложившейся
ситуации, заключены контракты с
зарубежными фирмами на поставку импортной
холодильной техники, а также ведутся
переговоры о создании совместных
предприятий.
По мнению главного конструктора
холодильной техники Минмясомолпрома Эстонии
Е. Г. Крайнева, оптимальной формой
экономической и хозяйственной деятельности в
современных условиях может стать
акционерное предприятие. Это не исключает и
создания временных творческих
коллективов для эффективного решения
первоочередных проблем, таких, как, например,
разработка, совершенствование и освоение
производства соленоидных вентилей, запорной
47

арматуры, приборов автоматики. Однако
параллельно необходимо заключать прямые
контракты с зарубежными фирмами на
поставку современного холодильного
оборудования.
О многообразной деятельности фирмы
«Макрон» доложили главный специалист
по техническим и коммерческим вопросам
отдела оборудования производства
низкотемпературных панельных конструкций
Ярмо Халонен и главный специалист по
маркетингу этого же отдела Кейо Луонуа. Они
продемонстрировали на слайдах технологию
и оборудование для производства
холодильных и морозильных складов,
рефрижераторных контейнеров, торговых холодильных
прилавков и витрин.
Для обеспечения высокого качества
пищевых продуктов при холодильном хранении
к теплоизоляции панелей охлаждаемых
помещений и к их герметичности
предъявляются высокие требования.
В качестве покрытия панелей
применяется горячеоцинкованная тонколистовая сталь
с пластмассовым покрытием или же с
окраской. Герметичность достигается
применением изготовленных в пресс-формах панелей
точного размера.
В Советский Союз фирма «Макрон»
поставила два завода по производству
панелей для холодильных складов — в Алатырь
и Заинек. Общая производительность этих
заводов 550000 панелей в год.
Центральным стал доклад главного
конструктора отдела сбыта фирмы «Данфосс»
Торбена Нёргорда, который подробно
охарактеризовал выпускаемую ею широкую
гамму регулирующих устройств и схем
холодильной автоматики, а также
герметичные компрессоры и термореле для
холодильных установок и морозильных камер.
Из многочисленных
продемонстрированных приборов автоматики следует выделить:
новое поколение регуляторов
температуры EKC67-fKBK с электронным
управлением для установок, в которых требуется
точное поддержание температурного
режима;
электронную систему регулирования
температуры ТК/ПХТК+ЕКС65 для
холодильных установок, работающих при больших
колебаниях тепловой нагрузки;
электронный регулятор температуры
ЕКС61, предназначенный для
регулирования температуры в промышленных
холодильниках (основной клапан ПМ в сочетании
с управляющим клапаном СВК
обеспечивает возможность регулирования температуры
с гочностьюЧгО,25 °С);
электронную систему регулирования
температуры EflT71-f-CBK для судовых
холодильных установок, позволяющую
поддерживать требуемую температуру с точностью
±0,1 °С.
Были также подробно рассмотрены
соленоидные клапаны типа EVR,
катушки для соленоидных клапанов типа EVR,
регуляторы давления типов MP 54 и 55
(дифференциальные) и КР, регуляторы
давления всасывания KVP и нагнетания KVR
и другие приборы автоматики.
Выступившие со своими проблемами
специалисты были едины во мнении, что решать
их необходимо общими усилиями, в том
числе на основе широкого обмена
информацией. С этой точки зрения состоявшуюся
в Таллинне конференцию нельзя не признать
эффективной.
Краткое сообщение о некоторых
изменениях в работе журнала «Холодильная
техника» в связи с переходом на новые
экономические условия сделала главный
редактор Л. Д. Акимова.
Для участников конференции была
организована экскурсия на Ракверский
мясокомбинат, построенный совместно с
зарубежными фирмами.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
Щ^^^Ш1Ш^^^^^Ш^^:ЖШШ^ХШ^ШХ::;:¦:¦•::,"¦¦';¦¦ ш^'Ш: '¦
A1) 1522001 E1L F 25 В 11/00, 9/02 B1)
4314409/23-06 B2) 09.10.87 G2) И. А. Гольман,
А. Д. Гуторов, В. Г. Пахтусов, Н. В. Филин,
Г. Ф. Чумаченко E3) 621.575
E4) E7) 1. УСТАНОВКА ДЛЯ
ПОЛУЧЕНИЯ ТЕПЛА И ХОЛОДА, содержащая газовый
контур с линиями сжатого и расширенного газа
и включенные в него детандер и основной
теплообменник, одна полость которого подключена к
линии сжатого газа, а другая — к линии
расширенного газа после детандера, отличающаяся тем,
что, с целью повышения экономичности путем
снижения энергозатрат, установка дополнительно
содержит два двухполостных теплообменника,
первый из которых одной полостью подключен
к линии сжатого газа перед детандером и
другой — к линии расширенного газа после основного
теплообменника, а второй теплообменник
подключен к линии расширенного газа после первого,
и волновой криогенератор, выполненный в виде
сопла, подключенного к линии сжатого газа после
основного теплообменника, и размещенной соосно
с соплом энергопреобразующей трубкой,
имеющей тепловой контакт со вторым теплообменником.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем, что
она дополнительно содержит смеситель,
подключенный к линии расширенного газа после первого
теплообменника и к выходу из
энергопреобразующей трубки.
48

В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Mir/*
УДК 637.5.037@83.132)
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ЗАМОРАЖИВАНИЮ
И ХРАНЕНИЮ
ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ*
Замораживание мяса
Мышцы живых и только что забитых
млекопитающих животных растяжимы,
эластичны и могут сильно сокращаться,
если их стимулировать различными
способами. В течение нескольких часов после
убоя животного они теряют способность
к сокращению и становятся гораздо менее
растяжимыми. Эти и другие изменения,
происходящие при развитии посмертного
окоченения (rigor mortis),
свидетельствуют о переходе мышечной ткани в мясо.
Прежде чем рассматривать физические
аспекты замораживания, необходимо
изучить свойства мышц, которые имеют
значение для качества замороженного мяса.
Структура и физиология мышц
Мышцы состоят главным образом из
длинных волокон диаметром от 0,01 до 0,1 мм,
окруженных очень тонкой коллагеновой
оболочкой. Каждое волокно содержит около
тысячи волокнистых элементов или мио-
фибрилл. Они состоят из белковых нитей,
которые погружены в саркоплазму.
В живой мышце находится в
небольшой концентрации (от 5 до 8,5 мкмоль/г)
аденозинтрифосфорная кислота (АТФ),
необходимая как для сокращения мышц,
так и для растяжения. Она удерживает
ткань в легко растягиваемом виде,
препятствуя образованию перекрестных
мостиков между актиновыми и миозиновыми
нитями. При расщеплении АТФ
высвобождается энергия, необходимая для
сокращения мышцы, а также протекания
многих обменных процессов.
Сокращение мышцы происходит в
результате выхода ионов кальция из сарко-
плазматического ретикулума. Когда сарко-
* Продолжение. Начало см: в № 9 за 1990 г.
плазматический ретикулум повторно
поглощает ионы кальция из саркоплазмы,
мышца расслабляется. Таким образом,
сокращение и расслабление мышцы
контролируются концентрацией ионов кальция
вокруг миофибрилл.
Биохимические изменения в мышцах
после убоя животного
У живой мышцы аэробный метаболизм
позволяет ей эффективно сохранять
концентрацию АТФ. После убоя животного
кислород и глюкоза больше не
переносятся кровью к мышце и продукты
жизнедеятельности не удаляются. Поэтому
окислительный метаболизм прекращается,
гликоген распадается анаэробным способом.
Этот относительно неэффективный процесс
генерирует АТФ со скоростью, более
низкой, чем скорость использования АТФ,
и в конечном счете ее концентрация
в мышце уменьшается.
После убоя молочная кислота —
конечный продукт анаэробного метаболизма
гликогена — накапливается в мышце
до максимальной концентрации, около
100... 120 мкмоль/г. Это снижает рН
мышечной ткани от начального значения
6,8...7,3 до 5,4...5,8 при rigor mortis. По мере
того, как концентрация АТФ падает до 0,
белковые нити оказываются запертыми,
мышца становится жесткой и менее
растяжимой.
Rigor mortis у цыплят наступает
через 2...4 ч после убоя, у индеек и
свиней — 4...8, у баранов — 8... 16, у крупного
рогатого скота — через 10...30 ч.
DFD мясо
Любой длительный стресс до убоя
животного, возникающий в связи с
непривычными условиями, транспортировкой,
страхом, скученностью, шумом или
экстремальными температурами, вызывает
гормональные реакции, которые снижают
содержание гликогена в мышцах живого
животного. В результате после убоя образуется
меньше молочной кислоты, конечное
значение рН мяса высокое (около 6,0 или
выше).
О такой говядине говорят, что мясо
темное, жесткое и сухое (DFD). По
сравнению с обычным мясом DFD мясо более
темно-красное, с высокой водоудерживаю-
щей способностью, сухое на ощупь.
У мяса с высоким значением рН
меньше срок хранения из-за появления
неприятного запаха, хотя скорость и степень
роста бактерий в основном почти такие же,
как у мяса с нормальным рН. В анаэроб-

ных условиях, например при упаковке под
вакуумом, происходит также позеленение.
Высокое значение рН может быть у всех
мясных животных. Нередко стресс бывает
у самцов, которых первый раз собирают
вместе. Чтобы предотвратить стресс, при
выгуле и транспортировке к животным
нужно относиться бережно.
PSE мясо
Особенно чувствительны к воздействию
стрессов некоторые . породы свиней. Они
могут даже погибнуть. Если таких свиней
в стрессовом состоянии забивают, большая
часть гликогена мышечной ткани
распадается (превращается в молочную кислоту)
гораздо быстрее, чем обычно. Хотя у них
конечное значение рН, как и у животных
без стресса, но оно достигается быстрее,
пока животное еще теплое. Комбинация
низкого значения рН и высокой
температуры вызывает денатурацию белков и
сильное уменьшение их водосвязывающей
способности. О таком мясе говорят, что оно
бледное, мягкое и эксудативное (PSE).
Мясо бледное, так как рассеивает
больше света, * но имеет консистенцию
замазки, и из него вытекает больше сока. Эти
изменения делают мясо неприемлемым как
по внешнему виду, так и по
функциональным свойствам.
Комбинация генетического строения и
подверженности стрессу, по-видимому,
определяет, будет ли' свиная туша
обнаруживать характеристики PSE мяса. Нередко
PSE мясо бывает и у крупного рогатого
скота, и у овец.
Холодовое сокращение
Когда мышца перед посмертным
окоченением (pre-rigor) охлаждается до
температуры ниже 10 °С, саркоплазматический
ретикулум не может больше эффективно
удерживать ионы кальция — мышца
сокращается. Когда рН мышцы падает до
значения ~6, волокна больше не
возбуждаются, и охлаждение не вызывает ее
сокращения.
У свиных туш нет явно выраженной
тенденции к холодовому сокращению мышц.
Посмертное окоченение (rigor) у тушек
цыплят происходит так быстро, что
холодовое сокращение вряд ли может иметь
большое значение для их промышленной
переработки.
При охлаждении баранины и
говядины требуется строго контролировать
скорость процесса. Туши не должны
достигать температуры ниже 10 °С за первые
10 ч после убоя животного, или их следует
подвергать электростимуляции сразу после
убоя.
Сокращение мышц при
размораживании
Если мясо быстро заморозить перед
rigor и затем быстро разморозить, мышцы
сильно сократятся и выделят большое
количество сока. Сокращения при
размораживании можно избежать, создав условия
для того, чтобы мясо перед
замораживанием полностью было подвергнуто rigor
(т. е. АТФ отсутствует). Или мясо следует
размораживать медленно перед варкой.
Созревание
Некоторое время спустя после
наступления rigor охлажденное мясо постепенно
становится менее жестким. Процесс
размягчения называют созреванием. Оно
происходит во всех видах мяса, но длится разное
время: при 4 °С у тушек цыплят несколько
часов, у свинины приблизительно 2 дня,
у баранины — 4 дня, и заканчивается
в основном при реализации
охлажденного мяса. У говядины период созревания
при 4 °С длится 2...3 недели.
Нежность
Растяжимость и эластичность мышц
являются в значительной степени функцией
двух их компонентов — сокращающихся
белковых нитей и растяжимой сетки
соединительной ткани, состоящей главным
образом из неэластичных нитей коллагена.
Однако понятие нежности мяса (или
наоборот, его жесткости) обычно применяют к
вареному мясу, а варка значительно
изменяет эти компоненты. При нагревании
до 60...70 °С нити коллагена становятся
эластичными и сокращаются, натягивая
сетку соединительной ткани. Сократившиеся
нити расходятся, а нити в промежутках
остаются нетронутыми. Они денатурируют
приблизительно при 60 °С, но не теряют
прочности и эластичности и, таким образом,
сохраняют упругую непрерывность миофиб-
рилл. Упругая прочность и нежность
отварного мяса определяются двойной
системой — эластичных волокон коллагена
и эластичных нитей в промежутках.
Даже когда сокращающиеся нити
разрушаются при варке, степень сокращения,
или укорочения, сырого мяса оказывает
большое влияние на нежность отварного
мяса. Жесткость резко возрастает с
увеличением сокращения мышц, достигая
пикового значения при сокращении их на 40 %.

Таким образом, мясо, подвергнутое холо-
довому сокращению или сокращению при
размораживании, может быть очень
жестким.
Замораживание
Максимальный период хранения
охлажденного, упакованного под вакуумом мяса
при О °С составляет около 10 недель. Для
более длительного хранения, а также пере-
во§ок на дальние расстояния мясо
необходимо замораживать. Его замораживают в
виде туш, упакованных сортовых и
потребительских отрубов или фарша.
Правила холодильной обработки туш
крупного рогатого скота и баранов
предписывают, чтобы до замораживания ни на
одном из участков туши температура не
опускалась ниже 10 °С прежде, чем рН
упадет до значения ~6. Процесс
контролируемого охлаждения, с тем чтобы
исключить влияние температур холодового
сокращения на мышечную ткань перед
началом rigor, называют
«кондиционированием». Туши, подвергаемые такой
обработке, по-видимому, теряют больше массы,
чем туши; которые охлаждаются быстро.
Холодового сокращения и сокращения
при размораживании у говядины и
баранины можно избежать путем
электростимуляции мышечной ткани туши сразу после
убоя животного. Это вызывает сильное
сжатие мышц за счет быстрого
использования энергии АТФ. Таким образом
достигается резкое падение рН, поскольку около
половины резервов гликогена быстро
переходит в молочную кислоту.
Для ускорения развития rigor и
уменьшения продолжительности
«кондиционирования» мяса может использоваться ток
высокого или низкого напряжения.
Низковольтная электростимуляция требует
незначительных мер предосторожности для
безопасности оператора, однако ее надо
проводить через несколько минут после
убоя, так как затем напряжение,
необходимое для возбуждения мышц, должно
быть значительно выше. Высоковольтную
электростимуляцию можно проводить в
течение 1 ч после убоя для говядины и
30 мин для баранины, однако требуемые
меры предосторожности существенно
увеличивают капитальные затраты.
Электростимуляция эффективна только
в том случае, если она приводит к
падению рН ниже значения 6 прежде, чем
мышцы будут охлаждены до температуры
ниже 10 °С.
Раньше большую часть мяса
замораживали в холодильных камерах без
принудительной циркуляции воздуха. Сейчас
наблюдается тенденция использовать различные
скороморозильные аппараты с интенсивным
принудительным движением воздуха.
Неупакованные говяжьи туши теряют
влагу при замораживании, что приводит
к потерям массы от 0,6 до 2 %. Количество
испарившейся утраченной влаги зависит от
температуры и скорости воздуха. Быстрое
замораживание при низких температурах
и высоких скоростях воздуха сводит
потери массы к минимуму.
Потери ее сокращаются, если
обертывать туши или помещать их в
пластиковые мешки, однако внутри свободно
прилегающих пластиковых мешков может
накапливаться иней. При обертывании туши
в термоусаживающуюся пленку накопление
инея почти полностью исключается. Такая
пленка оказывает незначительное влияние
на скорость замораживания.
После охлаждения (обычно в течение
16...48 ч) полутуши или четвертины
обычно замораживают в скороморозильных
аппаратах с интенсивным движением
воздуха при температурах от —10 до —30 °С
и скоростях от 1 до 3,5 м/с.
В некоторых странах бараньи и говяжьи
туши замораживают без предварительного
охлаждения, поэтому может произойти
холодовое сокращение мышц и
сокращение при размораживании. Эти процессы
можно предотвратить
«кондиционированием» или электростимуляцией туш перед
замораживанием.
Туши баранов и ягнят можно
замораживать в течение 12... 18 ч в умеренных
условиях: примерно при —20 °С и скорости
воздуха от 0,5 до 1,0 м/с. Поскольку у
свинины обнаружена меньшая тенденция
к холодовому сокращению, свиные туши
часто замораживают в туннельных
камерах без предварительного охлаждения и при
температурах, более низких (—30...—40 °С),
чем для говядины. Однако последние
исследования показали, что при таком
сверхбыстром охлаждении может
увеличиться жесткость.
Замораживание обваленного
упакованного мяса, мясных отрубов и
субпродуктов
В международной торговле большую часть
говядины перед замораживанием
подвергают обвалке. Туши охлаждают до
температуры внутри них ниже 10 °С и затем
разрубают. Отруба мяса, предназначенные для
переработки или продажи, упаковывают

индивидуально или вместе в полимерную
пленку, а затем укладывают в картонные
ящики высотой обычно 150 мм в камерах
с температурой около 10 °С.
Аналогично разрубают и упаковывают
перед замораживанием пищевые
субпродукты, а также баранину и ягнятину.
Картонные короба помещают в
скороморозильные аппараты с интенсивным
движением воздуха при температуре
—30 °С или ниже и его скорости до
12 м/с. Для достижения во всем продукте
температуры —12 °С или ниже используют
48-часовой цикл.
Туши можно обваливать вскоре после
убоя с применением непродолжительного
охлаждения или без него, т. е. по
технологии горячепарной обвалки. Обработанное
таким образом мясо особенно подвержено
холодовому сокращению при охлаждении
или замораживании, если оно не
подвергалось «кондиционированию» или если туши
не прошли электростимуляции перед
обвалкой.
Из охлажденных или замороженных туш
могут быть приготовлены потребительские
отруба. Их помещают в картонную тару,
замораживают в интенсивном потоке
воздуха и закладывают на холодильное
хранение в камеры.
Замораживание рубленого и
реструктурированного мяса
Рубленое и реструктурированное мясо
проходит больше ступеней обработки,
и поэтому может быть больше обсеменено
микрофлорой, чем туши или отруба. Для
сохранения качества эти виды мяса обычно
замораживают, причем без задержки. Сроки
хранения обработанного мяса гораздо
короче, чем необработанного. Они зависят от
вида мяса, условий его обработки и
упаковки.
Перевозка на холодильник
После замораживания мясопродукты
доставляют на холодильник для хранения
при температуре —10°С или ниже.
Поскольку их можно укладывать в штабель
блоками, замораживание перед
транспортировкой должно быть полным, т. е. до
равновесной температуры —10 °С или ниже.
Структурные изменения при
замораживании
При медленном замораживании во
внеклеточном пространстве образуются кристаллы
льда, которые выдавливают воду из
сжимаемых мышечных волокон. Измененный
объем мышечных волокон частично
восстанавливается после размораживания.
При быстром замораживании (например,
в криогенной жидкости) небольшие
кристаллы льда образуются как во
внеклеточном пространстве, так и внутри клеток.
При этом возможны структурные
повреждения, в результате которых увеличивается
количество вытекающего сока при
размораживании. Вместе с тем структурные
повреждения не оказывают видимого
неблагоприятного влияния на вкус мяса
независимо от того, быстро или медленно оно
было заморожено.
Рекристаллизация льда происходит во
всем мясе, которое замораживается
относительно быстро до низкой температуры
и затем хранится при высокой (ниже
точки замерзания). Таким образом,
быстрозамороженное мясо после хранения может
иметь структуру, сходную со структурой
медленно замороженного мяса.
Гигиена
Даже когда на бойне строго
соблюдается гигиена при разделке туш, на
каждом квадратном сантиметре их
поверхности обнаруживаются сотни или тысячи
микроорганизмов. Размножение их зависит
от температуры. Оно задерживается- при
температурах охлаждения и прекращается
при —10 °С и ниже.
Проведенные в последнее время
работы указывают, что температура —5 °С
является тем пределом, при котором
развитие плесеней происходит настолько
медленно, что только через несколько месяцев
появляются их мелкие колонии. Плесне-
вение, по-видимому, происходит большей
частью при температурах около 0 °С, когда
рост бактерий угнетается сушкой
поверхности. Некоторые дрожжи и плесени
могут незначительно развиваться при —5 °С,
и в том случае, если активность воды
достаточная, они становятся
доминирующими микроорганизмами на мясе, которое
хранится при этой температуре.
С точки зрения
санитарно-гигиенических требований мясо необходимо
охлаждать и замораживать как можно скорее
после убоя животного. Однако холодовое
сокращение накладывает некоторые
ограничения.
Замораживать мясо плохого
микробиологического качества не рекомендуется.
Большая часть микробиальной флоры на
мясе выживает после замораживания
и после размораживания активизируется.
Более того, при низкотемпературном хра-

нении остаются активными микробиаль-
ные ферменты, а некоторые могут
оказывать вредное воздействие (прогорка-
ние) на вкус мяса.
Уничтожение паразитов
Замораживание и низкотемпературное
хранение могут использоваться для
уничтожения паразитирующих простейших — цес-
тод и нематод, которые иногда
встречаются в говядине и свинине. Цисты
солитеров Taenia saginata и Taenia solium
разрушаются при хранении мяса в течение,
по крайней мере, 10 суток при —10 °С или
ниже. Аналогичным образом личинки
нематод, которые вызывают трихиноз (Trichi-
nella spirolis) и которые живут главным
образом на свинине, могут быть убиты
при хранении в течение 30 суток при
—15 °С, 20 дней при около —25 °С или
в течение 12 дней при —30 °С.
Размораживание
Туши и сортовые отруба перед
реализацией часто размораживают для дальней-
УДК 621.56/.58
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
О высокой стоимости хладагента R22
Чтобы опровергнуть ошибочно
укоренившееся мнение о том, что R22 дороже по
сравнению с другими хладагентами (а это
может привести к использованию более
дешевых, но более вредных для озона
хладагентов), автор просчитал стоимость
нескольких холодильных установок со среднетемпе-
ратурными рабочими режимами.
Результаты расчетов показали, что
стоимость холодильных установок, работающих
на R22, ниже стоимости установок,
работающих в настоящее время на R12, так как
в них используются меньшие компрессоры
и меньшее число цилиндров.
Cameron Л. // Thermonews, NZ. (Новая
Зеландия), 18, 1988/11—12, № 6, 7, 9.
БМИХ. 1989, № 5. С. 566.
Будущее фреонов
По проблеме разрушения фреонами слоя
озона выполнено много исследований и
сделано докладов. В дополнение к ним автор
статьи рассматривает хладагент R134a —
фторуглеводород, который в конечном счете
53
шего разрубания или обработки. При
размораживании может значительно
повыситься бактериальная обсемененность мяса,
поэтому требуется строгий
микробиологический контроль. Мясо обычно
размораживают на воздухе, но можно
использовать воду, влажный пар, микроволны или
высокочастотный нагрев.
Размороженное мясо портится так же,
как и незамороженное, поэтому оно
должно храниться в охлажденном состоянии.
Среди многих производственников бытует
неправильное представление, что
размороженные продукты более подвержены
микробиальной порче, чем
незамороженные. Однако практика показывает, что
между ними нет различий, если оба вида
продукта обрабатывали в гигиенических
условиях.
Материал подготовили
канд. техн. наук М. А. ДИБИРАСУЛАЕВ,
И. В. СОКОЛОВА
ВНИКТИхолодпром
заменит R12. Поскольку R134a не содержит
хлора, он обладает нулевым потенциалом
истощения озона. Однако специфической
проблемой в использовании R134a является
его очень слабая растворимость в обычных
минеральных или синтетических смазочных
маслах. Трудности в получении R134a и
подходящего к нему масла задерживают
исследовательские работы. Если результаты
предварительных исследований R134a на
нетоксичность будут подтверждены, этот
хладагент станет доступным для
холодильной промышленности мира в 1992... 1994 гг.
В статье кратко сообщается также о
другом новом хладагенте — R123, которым
предполагается заменить R11.
Christie Т. Н. // Re frig. Air Cond., GB.
(Великобритания), 91, № 1089, 1988/12, 14,
16, 18.
БМИХ. 1989, № 5. С. 566.
Проблемы использования фреонов
в холодильной промышленности
Как считают специалисты, новый хладагент
R134a, предназначенный для замены R12
и приемлемый для окружающей среды,
станет доступным для холодильной
промышленности примерно в 1992... 1993 гг. при
условии, что проводимые исследования

R134a на токсичность не обнаружат его
неблагоприятного воздействия на здоровье
людей.
Ряд свойств этого хладагента
значительно отличается от свойств R12, вследствие
чего потребуется перепроектировать
холодильные системы и их компоненты. Поэтому
полная замена R12 на R134a во всех
холодильных установках займет много времени.
Ожидается, что уменьшение потребления
R12 в первые несколько лет может быть
достигнуто за счет предотвращения эмиссии
его в атмосферу и замены на R22 для
некоторых объектов.
Vermeulen P. Е. J. / / Koeltech. KUmaat.,
NL. (Нидерланды), 81, 1988/11, № Ц,
11...13.
БМИХ. 1989, № 5. С. 566.
Влияние запрещения некоторых
фреонов на потребление энергии
Для замены фреонов R11 и R12
предполагается использовать соответственно
хладагенты R123 (или R141b) и R134a. Авторами
изучено потребление энергии для отопления
и охлаждения зданий, для холодильных
систем и установок кондиционирования
воздуха, в-которых используют запрещенные
хладагенты, и сделаны расчеты изменения
расхода энергии в США по четырем вариантам:
заменяющие хладагенты имеют свойства,
близкие к свойствам заменяемых
хладагентов;
хладагенты не заменяются;
худший случай замены хладагентов;
использование усовершенствованной
технологии.
В последнем варианте предусмотрена
высокоэффективная вакуумная
теплоизоляция, которая пока еще не изготовляется.
Для первых трех вариантов потребление
энергии увеличивается соответственно на
'/4, l'/з и 3 %, а для четвертого варианта
уменьшается.
Fisher S. К., С res wick F. А. / /
AS'HRAE J., US. (США), 30, 1988/11, № 11,
30...34.
БМИХ. 1989, № 5. с. 566.
Расширение применения герметичных
компрессоров в последнем десятилетии XIX века
В статье идет речь о герметичных
компрессорах с приводом от
электродвигателя большой мощности, используемых,
например, в холодильных установках,
обслуживающих туннели быстрого
охлаждения и т. д.
Автор считает, что так же, как
полугерметичные компрессоры пришли на смену
компрессорам открытого типа,
герметичные компрессоры с номинальной мощностью
привода до 12 кВт вполне могут заменить
в некоторых областях полугерметичные
компрессоры.
Автор, однако, ставит следующий
вопрос: в случае, если вместо R12 и R22
будут освоены другие хладагенты, смогут ли
нынешнее и будущее поколения
герметичных компрессоров на них работать?
Ellis S. // Refrig. Air Cond.t G. В.
(Великобритания), 91, 1988/10, № 1087,
62, 65.
БМИХ. 1989, М 5. С. 582.
Предохранительные клапаны для
холодильных аппаратов и сосудов
Статья содержит директивные указания
по выбору и применению
предохранительных клапанов (ПК) для аппаратов
и сосудов, работающих под давлением
в аммиачных и наиболее
распространенных фреоновых системах. К таким ПК
относятся, например, плавкие пробки для
сосудов с внутренним объемом не более
0,1 м3 и клапаны прямого действия и с
разрывными дисками для сосудов любого
размера.
В статье представлена диаграмма,
позволяющая определить максимальную длину
трубопровода для сброса через ПК
хладагента при заданном давлении.
Air Cond. Heat. Refrig. News, US. (США),
175, 1988/11/07, M 10, 6, 8.
БМИХ. 1989, № 5. С. 584.
Новый тип термочувствительного баллона
для терморегулирующих вентилей
Некоторые испарители (например, с малым
шагом оребрения, с орошением труб,
замеевиковые для кондиционеров) работают
с резким, но кратковременным изменением
тепловых нагрузок. Обычные
термочувствительные баллоны терморегулирующих
вентилей (ТРВ), заполненные жидкостью
или паром, реагируют на колебания
нагрузок слишком быстро, что приводит к их
помпажу.
В статье описан новый тип баллона,
содержащего абсорбент из пористого
материала большой поверхности и увеличенной
массы, при использовании которого
реакция на неожиданные изменения
температуры перегрева хладагента на выходе
из испарителя замедляется. Это позволяет
уменьшить уставку перегрева без опасения
возникновения помпажа ТРВ.
AIRAH /., AU (Австралия), 42, 1988/08,
№ 8, 51...52.
БМИХ. 1989, № 5. С. 584.

Нейтрализация утечек фреонов
из теплонасосных и холодильных
установок
Описаны результаты исследования
различных способов сбора и ликвидации
утечек фреонов из теплонасосных и
холодильных установок. В частности,
рассмотрены адсорбция фреонов
активированным углем и каталитическое сжигание.
Установлено, что фильтрация фреонов
через активированный уголь является
технически приемлемым способом, но требует
громоздкого оборудования. В настоящее
время он находит широкое распространение
в промышленности.
Каталитическое сжигание следует
считать потенциально перспективным способом.
Но для практического его внедрения
в промышленность необходимы дальнейшие
исследования и разработка технических
средств.
Jacobson S. О. et at. // Swed. Counc. Build.
Res., SE, (Швеция), Rep. R71:1988.
БМИХ. 1989, № 5. С 587.
Влияние утечки хладагента на работу
холодильной установки
Автор описывает ситуацию, которая
может возникнуть в многоиспарительной
системе, характерной для обычного супермар-
тПгЬ:>:"№^Ш--:~::^ ¦.;:.¦:¦'¦.::¦¦•¦.¦*¦••¦¦:¦¦•¦:-¦ • ¦¦¦K^:."/":.. v'- y.':fi;«f
Из газет
кета. Температура в охлаждаемых
объектах там обычно регулируется
жидкостными соленоидными вентилями,
управляемыми термостатами. Работу компрессоров
контролируют прессостаты низкого
давления. Даже при небольшой утечке
хладагента (например, через соединительную гайку
жидкостного трубопровода) его масса в
холодильной установке будет постепенно
уменьшаться, в результате чего увеличится
продолжительность рабочей части цикла
компрессора, а испарители не будут
получать достаточного питания хладагентом.
При этом нарушится возврат в
компрессор масла и его циркуляция в системе,
наступит перегрев компрессора и
произойдет его повреждение или авария.
Автором предложено для обнаружения
утечки хладагента использовать систему
наблюдения с помощью микропроцессора,
монтируемого на жидкостном
трубопроводе, и монитора, определяющего присутствие
паров хладагента.
EsslingerS. // ASHRAE J., US. (США),
30, 1988/11, № 11, 27...29.
БМИХ, 1989, № 5. С. 586.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН.
ВНИКТИхолодпром
ПРОХОДЯТ ИСПЫТАНИЯ
Как показали научные исследования последних лет, фреон, широко
используемый в промышленности, оказывает крайне неблагоприятное воздействие на
здоровье человека. Серьезную тревогу ученых вызывает и то, что фреон
разрушает озоновый слой атмосферы Земли — надежную защиту планеты от
космических излучений. Перед специалистами встала проблема: чем заменить фреон,
применение которого столь необходимо в ряде технологических процессов?
Этот вопрос пришлось решать и на Бакинском заводе холодильников. Дело
в том, что фреон входит в состав аэрозольных баллончиков с силиконовым
маслом, которое используют при отливке пластмассовых деталей на пресс-
форме.
Для того чтобы готовую деталь бытового прибора можно было легко и
быстро снять с пресс-формы, на нее предварительно наносят силиконовое масло
из аэрозольной упаковки. Попытка же нанесения масла без фреона, иные
способы решить проблему (например, заменить фреон сжатым воздухом) не
увенчались успехом.
На помощь предприятию пришли специалисты из Института
нефтехимических процессов им. академика Ю. Г. Мамедалиева. Им удалось составить
смесь силиконового масла со сжатым углекислым газом.
Сейчас в цехе пластмасс завода холодильников проходят испытания опытной
партии аэрозольных баллончиков. Результаты работы контролируют
сотрудники Центральной заводской лаборатории. Их основная задача — дать оценку
эффективности использования углекислого газа, проверить, как это отражается
на качестве деталей. Но уже сегодня с уверенностью можно сказать, что
разработка ученых не только безопасна экологически, но и не уступает по своим
данным прежнему составу аэрозолей.
Г. ГОХШТЕЯН.
«Чинар».

Slililllieiiiliiliiei
llllllllilillilie
Научно-техническая конференция в Ницце
Комиссия С2 Международного
института холода
и Международная научная организация
по садоводству
ПРОВОДЯТ
С 11 по 15 МАРТА 1991 г. в г. Ницце (Франция) пятую
Международную конференцию по физиологии декоративных
растений после сбора.
ЦЕЛЬ КОНФЕРЕНЦИИ:
ОБСУЖДЕНИЕ РАЗЛИЧНЫХ АСПЕКТОВ ФИЗИОЛОГИИ
ДЕКОРАТИВНЫХ РАСТЕНИЙ. БЛАГОТВОРНОЕ И ВРЕДНОЕ ВЛИЯНИЕ НИЗКИХ
ТЕМПЕРАТУР. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ХОЛОДА В ДЕКОРАТИВНОМ
САДОВОДСТВЕ.
ПРОГРАММА:
Экономическое значение выращивания декоративных
растений.
Факторы и механизмы старения срезанных цветов и
растений в горшках.
Использование регуляторов роста при обработке
декоративных растений после сбора.
Чувствительность декоративных растений к холоду
(замораживание, охлаждение, хладостойкость).
Холод и хранение срезанных цветов, растений в горшках
и черенков.
Хранение семян, луковиц и т. д.
Послеуборочные болезни и защита декоративной
садоводческой продукции.
Холодильная цепь для декоративной садоводческой
продукции (транспортировка, погрузочно-разгрузочные
работы, хранение).
За справками обращайтесь в Национальный комитет МИХ по
адресу: 125422, Москва, ул. Костикова, 12.
S*

llllieii
АУКЦИОН НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ИДЕЙ И РАЗРАБОТОК
ПО «Промприбор»
ПРЕДЛАГАЕТ
малогабаритный
однопредельный
преобразователь
избыточного давления КРТ-1
с токовым выходом
Преобразователь предназначен для
нормирования выходных сигналов тензопреоб-
разователей давления (ТУ25-02.720135—81)
орловского ПО «Промприбор» путем
преобразования избыточного давления в
стандартный токовый сигнал D...20 мА).
Отечественных аналогов ему нет.
Техническая характеристика
Подключение преобразователя Двух-
провод-
ШШё
ж'^'-ж
Ж::жж:Ш
ШМ&Ь
Диапазоны давлений, МПа
Основная погрешность, %
Выходной ток, мА
Напряжение питания, В
Потребляемая мощность, Вт
Сопротивление нагрузки, кОм
Диапазон окружающих
температур (температуры среды), °С
Степень защиты
Масса, г, не более
Габаритные размеры, мм, не
более
диаметр
длина без разъема
длина с разъемом
ное
0..Д6;
0...2,5;
0...16;
0...25;
0...100
0,5; 1
4...20
12...42
1
0...1
—45...80
1Р65
500
41
125
135
ШЩШжштж...
leiilliii
тйштшт,
И^
шж^шжжшш
lilBeili
Ориентировочная цена преобразователя
400 р.
Запросы направлять по адресу:
302040, г. Орел,
ПО «Промприбор».
Справки по телефону: 4-93-66.
iffililil
Я11111
шжжщ
mmm
¦ ' -• Ш^ШМ ж

НЫЙ ОТДЕЛ
¦ ¦¦ ?,
УДК 628.84
АВТОНОМНЫЕ КОНДИЦИОНЕРЫ
ТИПОВ КПА1, КК2, КМ
И ЭЖЕКЦИОННЫЕ ДОВОДЧИКИ
ТИПА Д
А. И. ЛУПАРЕВ, В. П. АБРАМКИНА
Домодедовский машиностроительный завод
«Кондиционер»
Домодедовский машиностроительный завод
«Кондиционер» с 1991 г. начнет выпускать
модернизированные автономные и
неавтономные кондиционеры и эжекционный
доводчик (см. таблицу)*, разработанные
совместно с ВНИИкондиционером и СКТБ
«Кондиционер».
Автономньье кондиционеры типа КПЛ1
предназначены для кондиционирования
воздуха в производственных помещениях
(цехах, лабораториях, постах управления,
узлах связи, помещениях для ЭВМ и т. п.)
при температуре окружающего воздуха tB
до 42 °С, а кондиционеры КПА1-3,5-04М
можно применять при tB до 60 °С. Для
охлаждения конденсаторов используют воду
по ГОСТ 2874—82 или техническую с
концентрацией водных ионов рН, равной
6,5...9,5, с температурой не более 28 °С.
Со второго полугодия 1990 г. кондицио-
Показатели
Марка кондиционера
КПА1-2,2-01М
КПА1-4.4-01М
КПА1-7,0-01М
КПА1-11-01М
КПА1-3.5-04М
Производительность
по воздуху, м3/ч
по холоду, кВт
по теплу, кВт
Эффективность очистки возду-
ха, %
Запас полного давления на
выходе из кондиционера, Па
Хл а доноситель
Расход воды для охлаждения
конденсатора (при
номинальных параметрах), м3/ч
Мощность потребляемая в р'ежи-
ме охлаждения, кВт
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
Масса, кг
Примечания. * Модификация кондиционера для работы на постоянном токе.
** Только по заявкам Минздрава СССР.
*** Поставляют с водяным калорифером по особому требованию.
**** Поставляют с электрическим нагревателем по особому требованию.
2200
11,0
6,3
85
300
R12
1,6
3,9
930
570
1860
445
4400
22,0
12,0
34,0***
85
300
R22
3,8
7,9
1200
570
1860
540
7000
32,0
15,0
51,0***
85
400
R22
4,9
11,4
1200
850
1860
780
11000
51,0
24,0
73,0***
85
400
R22
9,0
18,0
1900
850
1860
1120
3500
17,6
15,0
85
300
R12
2,6
10,0
1200
850
1860
750
* Кондиционеры типа КНБ домодедовского
машиностроительного завода «Кондиционер»
описаны в статье С. И. Жадина (XT № 9 за 1990 г.).
С 1991 г. они будут выпускаться с улучшенными
техническими характеристиками. Применение
более совершенных калориферов обеспечит
повышение теплопроизводительности первого
подогрева более чем на 10 %.
неры этого типа комплектуют
увлажнительным устройством повышенной
производительности.
Медицинские кондиционеры типа КМ
разработаны в соответствии с
медико-техническими требованиями Минздрава СССР.
Они предназначены для круглогодичного
кондиционирования воздуха в операцион-

ных и послеоперационных палатах,
родильных домах и других помещениях
медицинских учреждений.
Кондиционеры обеспечивают
поддержание заданной температуры и влажности
воздуха, а также его очистку от пыли.
Крановые кондиционеры типа КК2-1,2
используют для охлаждения, нагрева и
очистки от пыли воздуха в кабинах
мостовых электрических кранов при температуре
окружающего воздуха до 60 °С. Они состоят
из двух блоков: компрессорно-конденсатор-
ного и воздухообрабатывающего, которые
монтируют или на одной раме, или
раздельно.
Эжекционные доводчики типа Д
применяют в системах круглогодичного
кондиционирования воздуха с централизованным
снабжением первичным воздухом, теплой и
КМ 1-4-01 А**
КМ1-2-01**
КК2-1.2-01М
КК2-1.2-03М*
Марка доводчика
Д-Э2-0.56
4400 2000 1000 560...750
32,0 18,6 4,56 0,95...1,05
46,5 29,6 6,0**** 2,7...3,0
95 95 90
400 400 90 —
R22 R22 R142 Вода (tw =
= 12 °С)
4,9 3,8
12,0 8,3 5,2
1200 1200 1020 700 1372
810 530 770 310 230
1860 1860 620 800 535
745 530 300 120 31...37
холодной водой. Их устанавливают в
административных и общественных зданиях.
Во всех автономных кондиционерах
применена электрическая система управления.
Оборудование, указанное в таблице,
поставляют по лимитам фирмы «Машопт-
торг».
Обращаться по адресу: 109210, Москва,
Покровский бульвар, 3.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1520309 E1L F 5/00 B1) 4002195/29-06
B2) 02.01.86 G1) Всесоюзный
научно-исследовательский институт железнодорожного транспорта
G2) Е. Т. Бартош, В. И. Панферов, В. В. Жандец-
кий, С. Ф. Павлов, Б. А. Юревич E3) 697.94
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая
компрессор холодильной машины, подключенный при
помощи переключающих элементов к водохладо-
новому и воздухохладоновому теплообменникам
с образованием циркуляционного контура
рабочего тела, воздухожидкостной теплообменник,
сообщенный вытяжным и приточным воздуховодами
с помещением, и расположенный в последнем
теплообменник, подключенный к
циркуляционному водяному контуру, отличающаяся тем, что, с
целью снижения энергетических затрат на привод
холодильной машины при пониженных
температурах наружного воздуха, установка снабжена
тепловым насосом в виде термоэлектрической
батареи и подключенным к ее холодным спаям
циркуляционным контуром промежуточного
теплоносителя, связанным с водохладоновым
теплообменником, причем горячие спаи на входе батареи
подключены к водяному контуру за
теплообменником помещения, а на выходе — при помощи
первого регулирующего клапана к входу этого
теплообменника и при помощи второго
регулирующего клапана и через воздухожидкостной
теплообменник — к выходу теплообменника
помещения.
A1) 1508059 E1L F 25 В 9/02 B1)
4291467/23-06 B2) 28.07.87 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. Г. Иванов, В. А. Наер, В. Н.
Таран, А. Я. Хирич, В. В. Чалый E3) 621.57
E4) E7) 1. МИКРОХОЛОДИЛЬНИК, содер
жащий корпус со штуцерами ввода и вывода
хладагента и размещенный в корпусе
сердечник, имеющий холодную и теплую части и
винтовую нарезку с выступами и впадинами, при
этом в последних размещен змеевик с
дроссельным отверстием на конце, отличающийся тем,
что, с целью повышения термодинамической
эффективности при произвольной ориентации
микрохолодильника в пространстве, сердечник
выполнен из теплоизоляционного материала,
а выступы нарезки на холодной части
сердечника, равной 0,7—0,8 его общей длины, имеют
контакт с корпусом, образуя герметичный
винтовой канал.
2. Микрохолодильник по п. 1, отличающийся
тем, что выступы нарезки на тепловой части
сердечника выполнены равномерно
уменьшающимися по высоте по направлению к штуцерам.
3. Микрохолодильник по п. 1, отличающийся
тем, что во впадинах винтовой нарезки
сердечника выполнен дополнительный винтовой выступ.

ВАШ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК
Как хранить
продукты
на балконе
Говорят, что в домах
дореволюционной постройки и даже
домах, возведенных в 30-е и более
поздние годы, на кухне под
окном имелся шкафчик с
небольшой дверцей со стороны кухни и
щелями с наружной. В
некоторых случаях щели
(воздухозаборники) были регулируемые: их
можно было приоткрыть больше
или меньше, как жалюзи.
Современные архитекторы
напрочь забыли предусмотреть в
наших многоэтажках такую
мелочь. Вот и приходится
городским жителям как-то
приспосабливать свои балконы (если
они имеются) для хранения
пищевых продуктов, особенно в
зимний период. Однако
недостаточное знание особенностей
пищевой холодильной технологии
часто приводит к тому, что либо
картофель подмерз, либо мясо,
рыба «потекли»...
Попытаюсь помочь тем
городским жителям, у которых
квартира с балконом и которые не
разучились что-то делать своими
руками.
ХОЛОДИЛЬНАЯ МОЗАИКА
Новый президентский
самолет
поставит компания «Боинг». Это
первый из двух самолетов,
заказанных еще при администрации
Рейгана. Обозначение «Эйр
форс-1» будет носить
широкофюзеляжный «Боинг-747». Два
новых самолета обойдутся казне
в 260 млн долларов — на 10 млн
больше, чем планировалось
первоначально. На борту каждой из
машин, подвергшихся
значительной модификации, включая
установку специальной защиты
бортового электронного
оборудования на случай ядерного
конфликта, имеется по 85
телефонов правительственной связи,
12 телевизоров и
видеомагнитофонов. Каждый из лайнеров
оборудован холодильными
установками, позволяющими хранить
недельный запас продуктов для
100 человек.
«Правда»
Ловушка для фреонов
Эти химические вещества —
фреоны — чаще всего обвиняют
в разрушении защитного
озонового слоя Земли. А применяются
они довольно широко — в
холодильниках, аэрозолях,
кондиционерах... Пока ученые
разрабатывают, а промышленность
внедряет безопасные заменители
фреонов, озон продолжает исчезать.
Тем временем канадские
специалисты сообщили о том, что
ими создан своего рода
«уловитель» для фреонов, используемых
в бытовой технике.
Исследователи из компании «Юнион карбайд
Канада» представили на суд
потребителей небольшие емкости,
содержащие кристаллическое
молекулярное «сито». Перед тем
как, например, холодильник
будет выброшен на свалку, весь
фреон из него перекачивается в
эту емкость. После этого ее
достаточно отправить на
химическое предприятие, где фреон будет
очищен и вновь станет
пригодным к использованию.
Работы по созданию ловушки
для фреона ведутся и в других

Прежде всего следует
попробовать приспособить или
изготовить один либо два (по
потребности) шкафчика с дверцами
сверху. Почему сверху? Просто
вам будет удобней что-либо в них
класть или вынимать.
Стены шкафчиков-ларей
нужно покрыть изнутри слоем
поролона толщиной около 3...5 см или
другим теплоизоляционным
материалом типа пенопласта (от
упаковок), или войлоком, старым
ватником и т. п. Внутри сделать
по вертикали несколько
отделений. В нижней части прорезать
щели или просверлить ряд
отверстий и установить плотно
закрывающую их задвижку или
заслонку. Вот, собственно, и вся
«балконная холодильная техника».
В таких шкафчиках-ларях
можно хранить различные
продукты, причем в двух вариантах:
в охлажденном виде
(например, картофель, капусту,
морковь, яблоки и т. п.) осенью или
даже зимой, если температура
воздуха на улице не ниже —5 °С
(при температуре ниже О °С
нужно на ночь закрыть заслонки);
в замороженном виде
(например, мясо, птицу, рыбу,
некоторые фрукты и овощи). Но
следите, чтобы температура
окружающего воздуха не была при
этом выше —4 °С В тех
случаях, когда вдруг зимой
температура кратковременно
повысится до 0...3 °С, не стоит
беспокоиться — при плотно закры-
странах, но, по словам
представителей канадской компании,
лишь их устройство обладает
высокой надежностью. Главное,
что емкость размером с обычную
бутылку, и поэтому каждый
мастер по холодильным установкам
или другим приборам, где
используется фреон, сможет всегда
иметь в своем рабочем
чемоданчике несколько «ловушек».
«Правда»
Все для потребителя!
При словах «жидкий азот» сразу
представляются сосуды Дьюара,
тонкие физические и
биологические эксперименты, а с
недавних пор — исследования по
высокотемпературной
сверхпроводимости...
Но вот возникла идея,
молниеносно облетевшая мир:
оказалось, именно жидкий азот
способен решить такую прозаическую,
но не менее животрепещущую
проблему, как увеличение срока
хранения пива без применения
весьма непопулярных
специальных консервантов. Добавим в
бутылку или банку с пивом перед
закупоркой капельку жидкого
азота — она мгновенно
превратится в газ, и тот, будучи по
объему в 700 раз больше,
вытеснит весь воздух, а,
следовательно, и кислород из свободного
объема сосуда. Эта простейшая
технологическая операция
фантастически увеличивает сроки
той задвижке продукты не от-
таят.
Разумеется, «балконная
концепция» приемлема далеко не
для всех городских жителей. Но
им остается ждать пока
Красноярский завод холодильников
наладит выпуск так называемых до-
маших шкафов для термостати-
рования «ДТШ-1» или, иначе
говоря, «погребов» для городской
квартиры. В таком шкафу
емкостью около 500 л будет
автоматически поддерживаться
температура 2...7 °С.
Однако, как говорится, скоро
сказка сказывается, да не скоро
дело делается. И посему
засучите рукава, умельцы!
ПИННИ.
- хранения, конечно, не только
пива, но и других напитков.
Новое потребительское
применение нашла и твердая
углекислота («сухой лед»). Известно,
' что при изготовлении мясного
) или рыбного фарша перемалыва-
1 ющее устройство неизбежно его
1 нагревает, а это заметно
ухудшает качество продукта и сни-
3 жает сроки его хранения. Пре-
1 дотвратить такой технологичес-
•* кий разогрев и помогает мелко
колотый «сухой лед».
«Техника молодежи»
Материал подготовил
Г. Д. АВЕРИН

УДК 621.565.041-12.004.6
Влияние условий эксплуатации герметичных
холодильных компрессоров на триботехнические
характеристики их деталей. МИЛОВАНОВ В. И.,
БУДАНОВ В. А., СМИРНОВ Ю. А.,
НИКИТИНА Л. А. «Холодильная техника», 1990, № 10.
Разработан метод расчета интенсивности
изнашивания деталей герметичных холодильных
компрессоров, позволяющий на стадии
проектирования и освоения прогнозировать их ресурс
и долговечность в различных условиях
эксплуатации. Приведены результаты испытаний на
износостойкость деталей компрессоров в широких
пределах давлений в парах трения,
продолжительности их работы в переходных режимах, а
также при реверсировании механизма движения.
Получено аналитическое выражение для
определения интенсивности изнашивания, с помощью
которого можно рассчитать износ при работе
компрессора в различных условиях.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список
литературы — 6 названий.
УДК 621.57.004.183
Термодинамическая эффективность холодильных
машин с неэлектрическим приводом. ЯРОШЕН-
КО В. М., БОНДАРЕВ И. Т. «Холодильная
техника», 1990, № 10.
Предлагается универсальный метод определения
степени термодинамического совершенства
холодильных машин с неэлектрическим приводом
на основе эксергетического метода. Приведены
результаты расчетов для некоторых типов машин.
Таблица 1. Список литературы — 3 названия.
УДК 536.2.022.001.24
Вычисление теплопроводности жидких
хладагентов по их плотности. ПУГАЧЕВИЧ П. П.,
ЮРЧЕНКО С. А. «Холодильная техника».
1990, № 10.
На конкретных примерах показана возможность
применения феноменологической теории расчетов
физико-химических характеристик веществ для
вычисления теплопроводности хладагентов и хла-
доносителей по их плотности. Средняя
относительная погрешность расчета 1,7 %. Таблиц 2.
Иллюстрация 1. Список литературы — 4
названия.
УДК 621.577.048
Конструктивные особенности пластинчатого испа-^
рителя теплонасосной установки. МАРИ-
НЮК Б. Т. «Холодильная техника», 1990, № 10.
Рассмотрены особенности конструкции
пластинчатого испарителя ТНУ, который работает за счет
тепла окружающей среды. Даны принципы
интенсификации теплообмена при инееобразовании на
наружной поверхности. Рекомендованы наиболее
благоприятные условия эксплуатации аппарата.
Иллюстрация 1.
УДК 628.84-68
Утилизация тепловой энергии в СКВ с
автономными кондиционерами. НАБИУЛИН Ф. А.,
КВЯТ И. Д., РОЗЕНШТЕЙН И. Л.,
САЗОНОВ В. В. «Холодильная техника», 1990,
№ 10.
Для утилизации тепловой энергии воздуха
помещения в автономных кондиционерах с
компрессионной холодильной машиной предложено
использовать в качестве теплообменника штатный
испаритель. При неработающей холодильной
машине он функционирует в режиме тепловой
трубы. Для реализации указанного принципа
предложен ряд конструктивных решений.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.565.945:551.536.24
Аэродинамические потери в оребренных
воздухоохладителях. ЛОМАКИН В. Н., ЧЕПУР-
НОЙ М. Н. «Холодильная техника», 1990, № 10.
Приведены результаты экспериментальных
исследований аэродинамических характеристик
воздухоохладителей с различным шагом ребер,
работающих в условиях инееобразования.
Установлено влияние геометрии оребрения и условий
эксплуатации на относительные потери давления
и производительность вентилятора. Обобщены
результаты исследований и получены формулы,
удобные для расчета этих значений.
Таблица 1. Иллюстраций 5. Список литературы —
8 названий.

АУКЦИОН НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ИДЕЙ И РАЗРАБОТОК
НПО «АГРОХОЛОДПРОМ»
ПРЕДЛАГАЕТ
установку Я10-ФОЭ для электростимуляции парного мяса
(говядины) в тушах
t
Установка для
электростимуляции говяжьих туш:
1 — монорельс; 2 —
светильник; 3—стойка; 4 —
подставка; 5 —
токосъемник; 6 — кабель; 7 —
пульт управления
^стимуляция — первичное звено в
гической цепи обработки говяжьих
подвергаемых интенсивной холодилъ-
аботке при дальнейшем
производствах полуфабрикатов, замороженных
и сырокопченых колбасных изделий.
тростимуляция предотвращает холодо-
Сокращение мышц и гарантирует высо-
качество продукции.
Электростимуляция через 5...8 мин после
я обеспечивает полное обескровливание
улучшение товарного вида мяса,
; рш!егчает снятие шкуры и отделение его от
кости при обвалке, соединительной ткани
и, жилок от мышечной ткани при жиловке.
Экономический эффект от применения элек-
троепшуляции при производстве
охлажденных бескостных полуфабрикатов из
замороженных блоков говядины составляет
на I т продукции 8,8 р., сырокопченых
колбас 7,.. 12 р.
Техническая характеристика установки Я10-ФОЭ
Производительность, т/смену
Параметры однопол упер
йодного тока;
напряжение В
частота, Гц
сила, А
Продолжительность
обработки током одной туши, с, не
менее
Габаритные размеры
установки, мм, не более
Размеры электрода, мм:
длина
диаметр
Сталь, марка
Габаритные размеры пульта
управления, мм, не более
Масса, кг
Стоимость, тыс. р.
100
36
50
0,3
120
750X700X200
750
48...50
Х18Н10Т
500X300X500
650
5
рохолодпром» на договорных
ловиях оказывает техническую по-
ощь при монтаже и пуске установки.
За справками обращаться по адресу: 125422,
Москва, ул. Костякова, 12. Отдел организации и
внедрения Н ТР.
Телефон 216-40-54.