Это становится неизбежным потому, что
в отличие от обычных складов, холодильники
осуществляют производственные операции по
охлаждению, замораживанию, дефростации
и хранению продуктов питания, требующие
сложной и в нынешних условиях
автоматизированной системы машин по производству
холода и больших затрат по приему,
перемещению и выдаче продуктов, что осуществляется
механизированным путем.
Совокупность этих элементов, производство
холода и осуществление на этой основе
производственных операций по охлаждению,
замораживанию, дефростации и хранению и придает
распределительным холодильникам
производственный характер.
В 1965 г. коллектив кишиневского завода
«Электрохолодильник» приступил к серийному
выпуску холодильника «Нистру» модели
КС-120. Емкость его 120 л, занимаемая
площадь 0,34 м2, вес 60 /сг, высота 933, ширина
580 и глубина 590 мм.
Холодильник (рис. 1) имеет современные
прямоугольные формы. Верхняя часть
выполнена в виде столика из декоративно-слоистого
пластика, обрамленного алюминиевым
профилем.
Роль несущей конструкции (впервые в
отечественных холодильниках) выполняет каркас,
сваренный из уголков и залитый в
специальных пресс-формах теплоизоляцией — пенопо-
листиролом марки ПСБ.
Защитно-декоративной отделкой служат боковые панели из
тонколистовой стали, покрытые эмалью, и столик
из декоративного бумажно-слоистого
пластика.
Применение полистирола позволило
намного упростить конструкцию шкафа, избавило
завод от приобретения и изготовления ряда
очень сложного нестандартного оборудования
(профилировочные, сварочные машины и др.)
и крупногабаритной оснастки и дало экономию
на каждом холодильнике свыше 10 кг листо-
• вой высококачественной стали. Вместе с тем
уменьшился вес холодильника (на 12 кг)
В соответствии с производственным
характером холодильных предприятий формы и
методы планирования, формы оплаты труда, си-
стема материального стимулирования
производства (образование поощрительных фондов)
и др. должны, на наш взгляд, строиться в
соответствии с Положением о социалистическом
государственном производственном
предприятии.
В связи с этим неотложной задачей
отраслевых министерств, плановых органов и ВНИХИ
является скорейшая разработка условий,
положений и инструкций по переводу
холодильных предприятий на новую систему
планирования и материального стимулирования
производства.
и снизилась трудоемкость изготовления шкафа
и сборки холодильника по сравнению с
другими холодильниками типа КС-120.
Пенополистирол ПСБ — это
термопластичный газонаполненный полимер, выпускаемый
в виде гранул. Его получают суспензионной
полимеризацией стирола в присутствии
парообразователя изопентана.
При низком объемном весе B0—30 кг/м3)
и небольшом коэффициенте теплопроводности
@,03 ккал/(м •ч•град) пенополистирол
достаточно прочен механически и технологичен
в производстве. Он не имеет запаха,
септически стоек. В дальнейшем предполагается
уменьшить на 30—40% толщину изоляции без
существенного ухудшения теплоэнергетических
показателей холодильников.
Более 35 деталей холодильника D0% к
весу шкафа) изготовлены из различных
пластмасс.
В верхней части холодильника расположен
листотрубный испаритель, спереди
закрывающийся пластмассовой дверкой, которая при
открытии может быть задвинута внутрь
камеры для удобства пользования.
Дверца холодильника по периметру имеег
резиновую уплотняющую прокладку.
Надежность уплотнения обеспечивается магнитным
замком, который в отличие от замков курко-
УДК 621.565.92
НОВЫЙ ДОМАШНИЙ ХОЛОДИЛЬНИК «НИСТРУ»
Л. П. МЕДОВ, М. И. ПЕРЕЛЬБЕРГ — кишиневский завод «Электрохолодильник»
3 Зак. 44
17

Рис. 1. Домашний автоматический
вых, применяемых в отечественных
холодильниках, прост и не требует сложной
регулировки. Он состоит из залитых -в пластмассу двух
магнитопроводящих пластин и постоянного
магнита; магнит, установленный в дверце,
притягивается к пластинам на корпусе
холодильника.
Холодильная камера выполнена методом
вакуум-формования из листового полистирола:
нагретому до пластического состояния листу
придается требуемая форма с помощью
пуансона и вакуума.
Изоляция дверцы и корпус холодильника
представляют собой цельноформованные,
армированные металлической рамой плиты
(рис. 2). Изготовление корпуса и-двери
холодильника делится на два этапа: первый —
предварительное вспенивание гранул пенопо-
листирола и второй — формование изделия
в пресс-форме.
Холодильный агрегат представляет собой
герметичную систему. Мотор-компрессор,
поставляемый из Болгарской Народной
Республики, заполнен 340 г осушенного масла ХФ-12
(ГОСТ 5546—59) и заряжен газообразным
фреоном-12 или сухим азотом с давлением
0,2—0,6 ати. Это изменило весь
технологический процесс сборки холодильного агрегата.
По обычной схеме сборки, применяемой на
отечественных предприятиях, холодильный
агрегат после проверки на герметичность
дважды вакуумируется до 0,1 мм рт. ст. с промежу-
18
,ильник модели «Нистру» типа КС-120-3.
Рис. 2. Детали холодильника «Нистру»:
1 — камера; 2 — корпус; 3 — столик;.
4 — боковая панель.
точным подогревом; (при сборке же
холодильного агрегата с мотор-компрессором,
заполненным маслом, после первого
непродолжительного вакуумирования (до 0,2 мм рт. ст.)
производится сбив вакуума путем добавления

10—Г5 г фреона с последующим вакуумиро-
ванием до того же уровня @,2 мм рт. ст.).
Испытания агрегатов, собранных по этому
методу, показали, что температура
конденсации в «их на 2—3°С ниже, чем агрегатов,
собранных обычным способом.
Конденсатор выполнен из двухслойной
трубки, приваренной с помощью металлических
накладок к листу-кожуху, (который в свою
очередь крепится к каркасу корпуса
холодильника. Такая конструкция удобна и экономична,
так как кожух конденсатора прикрывает
изоляцию холодильника.
Пенополистирол обладает хорошими
звукоизоляционными свойствами и в значительной
мере поглощает шум, создаваемый работой
компрессора.
Испытания холодильника «Нистру» в
заводской лаборатории показали, что он имеет более
высокие технико-экономические показатели,
(см. таблицу), чем холодильник «Минск II» и
ряд зарубежных холодильников.
Холодильники
кость, л
2
[ UJ
«о°
к
те s-
атур
пол
мпер
едней
<и d,
Н и
те «
О.0>
?|о
Си те
с 5 -°
2 о,о)
,<" и: о.
Н О о
о
о, а
н ь»
элек
сут
о и .
У щ SS
те з: го
Он СП 5ai
„Нистру" .
„Bosch" .
AEG . . .
„Laden" . .
AEG . . .
„Минск IIй
120
150
150
120
120
120
3
3
3
3
3
2,5
25
25
25
25
25
20
0,67
0,63
1,23
0,83
0,9
0,68
¦9* <v
¦е-S
0,18
0,25
0,32
0,25
0,30
0,33
Примечание. Показатели холодильника
„Минск IIй взяты из таблицы „Сравнительные
показатели холодильников", составленой Минским заводом
электрохолодильников. Площадь, занимаемая
холодильником „Минск IIй, равна 0,32 м2, вес 65 кг.
УДК 621.575
ХАРАКТЕРИСТИКИ КРУПНОГО БРОМИСТОЛИТИЕВОГО ХОЛОДИЛЬНОГО АГРЕГАТА
Проф. Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, канд. техн. наук. М. С. КАРНАУХ, Л. С. ТИМОФЕЕВСКИЙ, Г. А. ПАНИЕВ,
Ф. П. ПАРХОМЕНКО — Институт теплофизики Сибирского отделения АН СССР,
И. Г. ШМУЙЛОВ, Ю. А. ВОЛЬНЫХ — ВНИИхолодмаш, А. С. ХИМЧЕНКО — Черниговский завод
синтетического волокна
Изучение термодинамических свойств и
методики теплового расчета цикла водного
раствора бромистого лития [1, 2],
экспериментальные исследования и анализ
действительных процессов [3, 4], а также проектные
разработки привели к созданию промышленного
абсорбционного бромистолитиевого
холодильного агрегата.
В дальнейшем на основании материалов
предварительных испытаний агрегата [5] была
выявлена возможность его
усовершенствования. Оказалось также необходимым провести
дополнительные исследования для
установления рабочих характеристик.
Усовершенствованный агрегат снабжен новой системой воз-
духоудаления [6]» включающей
воздухоотделители, изготовленные заводом «Узбекхиммаш»;
вакуумные насосы заменены более мощными;
улучшена конструкция сальников насосав для
раствора и изменена система подачи раствора
в генератор.
В 1965 г. агрегат был испытан при
различных режимах на стенде Черниговского завода
синтетического волокна.
Проведенные усовершенствования
значительно повысили его эффективность и
оказалось возможным рекомендовать агрегат
производительностью 2,5 млн. ккал/ч (АБХМ-2,5)
для серийного выпуска.
Характеристики агрегата при обогреве
паром низкого давления. При установившихся
режимах работы и при обогреве паром
низкого давления была определена холодопроизво-
дителыность в диапазоне температур
охлажденной воды ts2 от 2,5 до 10°С и охлаждающей
воды tw от 20 до 30°С.
На рис. 1 приведены характеристики,
полученные при последовательной подаче
охлаждающей воды через абсорбер и генератор.
В проведенных опытах концентрация крепкого
раствора ?г = 64,5~-65%, а зона дегазации
з*
19

I г J 4 5 S 7 8 3 W
lehtnepamypa охлажденной воды. °с
Рис. 1. Характеристики агрегата при обогреве
генератора паром.
?г—?а—3,5-т-4,0%. Во всех опытах расход
охлаждающей воды Gw = 7204-750 м3/ч, а
охлаждаемой — Gs = 500 мг/ч. Давление греющего
пара не превосходило 1,3 ата, а значения
теплового коэффициента находились в пределах
g = 0,68-^-0,72.
В таблице приведены опытные данные,
характеризующие работу агрегата при
использовании пара низкого давления и воды с
температурой около 24°С, последовательно
охлаждающей абсорбер и конденсатор. Температура
охлажденной воды изменялась от 2,7
до 8,6°С.
Из приведенных характеристик следует, что
при постоянной (концентрации крепкого
раствора холодопроизводительность машины в
значительной ^степени зависит от температуры
охлажденной воды (с повышением температуры
на 1°С холодопроизводительность
увеличивается на 150—200 тыс. ккал/ч) и несколько
меньше от температуры охлаждающей воды
(с понижением температуры на ГС — на 80—
120 тыс. ккал/ч).
Параметры

Обозначение
чения параметров в опытах
7,8
4,1
23,5
27,0
27,0
29,8
29,5
90,0
5,1
37,5
1,0
730
4,8
1,86.10е
2,Ы06
2,25-Ю6
2,55-Ю8
2,04- Ю5
2,68- Юб
¦ 1,2-Ю6
64,2
60,8
19,0
0,69
12,0
7,0
23,5
28,1
28,1
31,6
30,5
92,0
6,0
42,0
1,2
760
6,65
2,5-106
2,65-106
2,9-10б
3,5-106
2,66-Ю6
3,65-10б
1,31-10б
64,6
60,7
16,6
0,69
13,9
8,6
24,6
29,5
29,5
33,45
31,5
93,0
6,5
48,0
1,25
730
7,1
2,65-10G
2,9-Ю6
3,15-10s
3,66-10б
2,85-Ю6
3,8.10s
1,5-10б
1 64,6
60,6
16,2
0,7
Температура воды, °С:
при входе в испаритель ....
при выходе из испарителя ....
при входе в абсорбер
при выходе из абсорбера
при входе в конденсатор
при выходе из конденсатора . . .
Низшая температура раствора в
абсорбере, °С
Высшая температура раствора в
генераторе, °С
Упругость паров, мм pm. ст.:
в испарителе
в конденсаторе
Давление греющего пара, ата ....
Расход, т/ч:
охлаждающей воды
пара .
Холодопроизводительность, ккал/ч:
без учета потерь
с учетом устранения
дополнительных потерь в жалюзийной
решетке испарителя .......
при работе с концентрацией
крепкого раствора 66°/0
Тепловая нагрузка, ккал/ч:
абсорбер
конденсатор
генератор
теплообменник
Концентрация раствора, °/0:
крепкого (по брошистому метию) .
слабого
Кратность циркуляции, кг/кг
Действительный тепловой коэффициент
^2
*w4
h
и
Ро
р
Ph
(jw
Gs
Оо
Qa
Q
Qh
Qt
Zr
Za
a
С
6,0
2,7
23,9
27,0
27,0
29,6
30,0
89,5
4,7
35,0
1,0
730
4,47
1,68-Ю6
1,85-Ю6
1,95-10е
2,26-106
1,9-Ю6
2,47-10*
1,15-Ю6
64,1
61,1
21,4
0,68

Агрегат может устойчиво работать при
низкой B,5°С) температуре охлажденной воды
и высокой C0°С) температуре охлаждающей
воды.
Характеристика агрегата при обогреве
горячей водой. Агрегат можно использовать при
наличии сбросной или геотермальной горячей
воды. Это было установлено в опытах, в
которых применялась греющая вода 80—120°С
при температуре охлажденной воды ts =7°C
и охлаждающей воды tw =24°C. Расход
охлаждающей воды составил 720—750 мг/ч
и охлаждаемой 500 м3/н. Зона дегазации ?г—?а
находилась в пределах 3,0—4,0%, а
концентрация крепкого раствора изменялась от 57,5%
(при температуре греющей воды 4 = 80°С) до
64,8% (при 4=120°С). Величина теплового
коэффициента изменялась от 0,68 до 0,72.
Результаты опытов приведены на рис. 2.
Таким образом, при температуре
охлаждающей воды 24°С и греющей 80°С можно
подключать агрегат непосредственно «к системе
геотермального водоснабжения жилых и
промышленных комплексов. В этом случае горячая
вода сначала нагревает генератор, а затем уже
охлажденная (до 70°С) подается
потребителям.
М SO W ПО W
температура греющей Шы, "С
Рис. 2. Характеристика агрегата при обогреве
генератора горячей водой.
Характеристики агрегата по расходу
охлаждающей воды. Холодильный агрегат,
обслуживающий систему кондиционирования воздуха,
работает с переменной нагрузкой в течение
суток и на протяжении года. Уменьшение
производительности может быть достигнуто путем
снижения температуры греющей . среды
и уменьшения расхода охлаждающей воды. Во
многих случаях температура греющей среды
остается максимальной и неизменной во
времени, например, при питании агрегата паром
из общей заводской сети. Тогда
целесообразно не дросселировать пар перед поступлением
его в генератор, а сокращать расход охлаж*
дающей воды. Оптимальный расход воды
должен определяться технико-экономическим
анализом.
Рис. 3. Зависимость производительности
агрегата от расхода охлаждающей воды.
Характеристики агрегата в зависимости от
расхода охлаждающей воды приведены на
рис. 3. Кривая I — при обогреве генератора
водой с 4=106°С и расходе ее 200 м3/ч,
расходе охлаждаемой воды 500 м3/ч и температур
ре при выходе ее из испарителя 42 = 7°С;
кривая II — при обогреве генератора паром с
давлением 1,0—1,1 ата при расходе охлаждаемой
воды 500 м3/ч и температуре ее ^з = 8,5°С. Тем^
пература охлаждающей воды tw = 24°С,
концентрация крепкого раствора 62,5% и зона
дегазации в пределах 3,0—4,0% поддерживались
постоянными.
Из приведенных графиков следует, что
машина имеет пологую характеристику в
зависимости от расхода охлаждающей воды и
регулирование производительности путем
сокращения расхода охлаждающей воды является
экономически эффективным, так как
существенное сокращение расхода воды ведет к
сравнительно малому уменьшению производитель-
ЕОСТИ.
Характеристики агрегата при параллельной
и последовательной подаче охлаждающей
воды через абсорбер и конденсатор. При низкой
температуре греющей среды переход от
последовательной подачи охлаждающей воды через
аппараты к параллельной является
эффективным способом повышения производительности
21

машины и снижения температуры
охлажденной воды или же использования греющей
среды более низкой температуры. Это следует из
характеристик, приведенных на рис. 4.
I
1
!
1
V
W
>г ?
\у0Г
I/
•yf
л
и
X" |
80
90 100
Температура греющей ffael/, °c
ffO
Рис. 4. Характеристики агрегата при
параллельной и последовательной подаче
охлаждающей воды.
Кривая I получена при подаче в каждый из
аппаратов ino 500 мг/ч охлаждающей воды
(параллельная подача), а кривая II — при
последовательной подаче 500 м3/ч охлаждающей
воды через абсорбер. Обе характеристики
соответствуют расходу греющей воды
Gh = 200 м3/ч, охлаждаемой воды Gs = 500 м3/ч
и температуре последней ts2=7°C.
Из графика на рис. 4 следует, например, что
переход от последовательной подачи воды
к параллельной при производительности
1,9 млн. ккал/ч и температуре охлажденной
воды 42 = 7°С позволяет понизить температуру
греющей воды с 110 до 103°С.
Характеристики машины в зависимости от
концентрации крепкого раствора. Величина
концентрации крепкого раствора определяется
параметрами внешних источников и тепловой
нагрузкой агрегата. Однако возможна
кристаллизация крепкого раствора при его
охлаждении слабым раствором в
теплообменнике.
Наиболее опасной является часть
теплообменника, в которую подводится холодный
слабый раствор и отводится охлажденный
крепкий раствор. При этом кристаллизация
начиналась в тех случаях, когда температура
крепкого раствора на 10—20°С превышала
температуру кристаллизации при данной
концентрации. По-видимому, начало
кристаллизации определяется температурой слабого
раствора при входе в теплообменник, так как до
этой температуры может охлаждаться крепкий
раствор в слоях, непосредственно
прилегающих к стенкам трубок и движущихся
медленно. Ядро потока крепкого раствора имеет при
этом более высокую температуру.
Было обнаружено, что устойчивая работа
агрегата наблюдается до тех пор, пока
крепкий раютвор не достигнет концентрации,
соответствующей точке кристаллизации при
температуре слабого раствора на входе в
теплообменник (рис. 5). Приведенная
характеристика имеет важное практическое значение, так
как позволяет определить рабочую зону, в
которой опасность кристаллизации раствора
исключается.
si ег н м ss
Концентрация к репного раствора,, %
ff
Рис. 5. Зависимость предельных значений
концентрации крепкого раствора от температуры
слабого раствора на входе в теплообменник.
10 г
I
!
15
X
S
*
61 6Z * S3 64 65
Концентрация крепкого раствора, °/0
66
Рис. 6. Зависимость производительности
агрегата от концентрации крепкого
раствора.
22

Опыты показали, что производительность
агрегата при прочих равных условиях
существенно зависит от концентрации крепкого
раствора (рис. 6). Эти опыты проводились при
следующих условиях: расход охлаждающей
воды 750 м?/ч, температура ее 24°С; расход
охлаждаемой воды 500 м3/ч, температура ее
при выходе из испарителя 7°С; зона дегазации
в пределах 3,5—4%. Увеличение концентрации
достигалось путем повышения давления
греющего пара при входе в генератор с 1,0 до
1,3 ата.
Из приведенного графика видно, что
повышение концентрации на 1 % позволяет
увеличить производительность машины на 150—200
тыс. ккал/ч.
Характеристики агрегата при устранении
недостатков, выявленных в головном образце.
Сопротивление жалюзийной решетки,
препятствующей уносу капель воды из испарителя
в абсорбер, в первом образце оказалось
в 2,5 раза выше величины, предусмотренной
проектом. Так, например, при холодоироизво-
дительн01сти 2,5 млн. ккал/ч сопротивление
решетки составляло Ар =1,0 мм рт. ст. При
отсутствии такого сопротивления- температура
Рис. 7. Характеристики агрегата при
устранении дополнительных потерь в
жалюзийной решетке и повышении
концентрации крепкого раствора
до 66%.
охлажденной воды была бы ниже примерно на
1,5—2,0°С, а при той же температуре
охлажденной воды холодопроизводительность
увеличилась бы на 200—250 тыс. ккал/ч. В серийных
агрегатах предусматривается увеличение
проходного сечения решеток в 1,5 раза, что даст
сокращение сопротивления в 2,25 раза.
На рис. 7 кривая I характеризует
холодопроизводительность головного образца
агрегата при температуре охлажденной воды
ts =7°С, расходе охлаждающей воды 750 мг/ч,
охлаждаемой — 500 мг/ч и концентрации
крепкого раствора 64,5—65%. Сокращение
сопротивления в 2,25 раза приводит к повышению
холодопроизводительности серийного агрегата
при той же температуре охлажденной воды на
120—200 тыс. ккал/ч (кривая II).
В проведенных опытах концентрация
крепкого раствора не прево'сходила 65%. Это
объясняется недостаточной изученностью кривой
кристаллизации технического бромистого
лития, а также охлаждением слабого раствора
•в нижней (залитой раствором) части
абсорбера. Если принять, что концентрация крепкого
раствора после устранения недостатков
составит 66%, то в соответствии с графиками рис. 5
и 6 холодопроизводительность машины
дополнительно возрастет на 180—200 тыс. ккал/ч
(кривая III).
Выводы
Экспериментальное исследование рабочих
процессов абсорбционного бромистолитиеваго
агрегата, проведенное на стенде
Черниговского завода синтетического волокна, позволило
установить ряд закономерностей. Важнейшие
из них — зависимость
холодопроизводительности от температур охлажденной,
охлаждающей и греющей воды, расхода охлаждающей
воды, концентрации крепкого раствора,
сопротивления при движении пара от испарителя
к абсорбционной (поверхности.
Выявлена устойчивость работы агрегата
в диапазоне температур охлажденной воды
2,5—10°С при температуре охлаждающей воды
до 30°С и обогреве паром низкого давления до
1,3 ата и горячей водой при 80—120°С.
ЛИТЕРАТУРА
1. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С. Энталь-
'пийная диаграмма для раствора бромистый литий
— вода. ЖТФ. Т. XXVIII. Вып. 3, 1:9518.
2. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Диаграмма концентрация-энтальпия раствора
бромистый литий — вода для расчета абсорбционных
холодильных машин. «Холодильная техника», № 1,
19158.
3. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Исследование бромиюто-литиезой абсорбционной
холодильной и теплонасосной машины. («Холодильная
техника», № 6, 1059.
4. Карнаух М. С. Действительные процессы
абсорбционной бр о мйсто-литиевой холодильной машины.
«Холодильная техника», № 6, 1962.
5. Розенфельд Л. М. и др. Июпытания
абсорбционной бромисто-литиевой холодильной машины.
«Холодильная техника», № 5, 1965.
6. Розенфельд Л. М., Карнаух М. С.
Авторское свидетельство № 9411256/24-6.

УДК 621.56—52:
ОПЫТ АВТОМАТИЗАЦИИ ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ ТРАУЛЕРА БМРТ
С. Л. ГЕЛЛЕР, А. И. КОМЕЙКО — Всесоюзный проектно-конструкторский и научно-исследовательский
институт «Пищепромавтоматика»
Комплексная автоматизация холодильной
установки траулера типа БМРТ имеет целью
обеспечение безаварийной работы
холодильного оборудования и стабильности заданных
температур в охлаждаемых трюмах при
отсутствии постоянной вахты в
рефрижераторном машинном отделении судна.
Система опытной автоматизации
холодильной установки серийных БМРТ разработана
институтом «Пищепромавтоматика» на основе
экспериментальных работ, выполненных в
1963—1964 гг. во время промысловых рейсов
траулеров «Малахит» (испытания с
применением релейно-контактных схем) и «Бирюза»
(испытания с применением схем на
бесконтактных элементах).
Приборы и средства автоматизации
После экспериментальной проверки на
.работоспособность в предложенной схеме были
признаны неприемлемыми следующие
приборы:
реле протока неагрессивной жидкости типа
РП (завод «Теплоконтроль», г. Казань) —
недостаточная чувствительность, плохое
конструктивное исполнение и некачественное
изготовление;
электроконтактный манометр типа ЭКМ
и термометр типа ЭКТ — нечеткое
срабатывание при вибрации и быстрое окисление
контактов;
электронные сигнализаторы уровня ЭСУ-1
и ЭСУ-2 часто выходят из строя из-за
нестабильности настроек и замасливания
электродов;
соленоидные вентили СВА — неустойчивая
работа клапана (при отключенном питании
электромагнитный клапан не всегда
закрывается, особенно три качке, или же
закрывается неплотно);
терморегулирующие вентили ТРВА-40 и
ТРВА-80 — влияние вибрации на их работе
не сказывается, однако они могут найти
применение лишь на тех аппаратах и сосудах, где
увеличение перегрева не имеет решающего
значения. Так, на промежуточных сосудах и
испарителях они работают достаточно
надежно и уровень аммиака изменяется не более
чем на 50—60 мм. Терморегулирующие
вентили, установленные на воздухоохладителях
морозильных туннелей, работали плохо,
обнаруживалась недостаточная подача жидкого
аммиака.
Следующие приборы и средства
автоматизации, серийно выпускаемые промышленностью,
признаны пригодными для использования на
БМРТ.
Полупроводниковые реле уровня ПРУ-2
пригодны для эксплуатации в судовых условиях.
Необходимо улучшить техническую
характеристику усилителя с тем, чтобы прибор мог быть
использован при температуре окружающего
воздуха до 45°С.
Электронные сигнализаторы уровня,
корабельные ЭСУ-1 К (Рязанского завода
тепловых приборов) — надежные приборы, на
показания которых не оказывают влияния
повышенная вибрация, замасливание датчика и
воздействие низких температур. Для
предотвращения конденсации влаги на монтажной плите
головки датчиков должны заливаться
парафином. Датчики ЭСУ следует устанавливать в
специальных колонках, соединенных
уравнительными трубопроводами с основным
сосудом.
Реле давления РДА, РД-1, реле контроля
смазки РКС, дилатометрические
температурные реле ТР-200 — работают четко, не
подвержены влиянию вибрации.
Обратный клапан ОКД, разработанный
ВНИХИ, при эксплуатации на нагнетательных
аммиачных трубопроводах ступеней низкого-
и высокого давления компрессора работал
безотказно.
Электропривод типа «А» для
трубопроводной арматуры в процессе эксплуатации
обеспечивал автоматическое управление
всасывающими вентилями компрессора. Некоторой
конструктивной доработки требует узел
конечных выключателей, в котором
наблюдались случаи выхода из строя
микропереключателей.
Соленоидные вентили мембранные СВМ —
надежное запорное 'средство. За период,
эксплуатации не наблюдалось ни одного отка-
за или случаев пропуска аммиака в
отключенном состоянии.
24

Работа автоматизированной холодильной
установки
Принятая схема автоматизации (см.
рисунок) обеспечивает возможность работы
оборудования в автоматическом и ручном
режимах.
На «аружной панели командно-сигнального
щита (КСШ), установленного в
рефрижераторном отделении, размещены сигнальные
лампы для контроля за работой компрессоров,
насо-сов и моторных 'приводов всасывающих
'вентилей; кнопки «деблокировка защит» и
«проверка ламл»; шереключатели и
сигнальные лампы, служащие для контроля питающе-
Управление электродвигателями
компрессоров № 1 и 2, работающих на морозильные
аппараты, осуществляется в зависимости от
изменения температуры кипения аммиака в ба*
тареях морозилок. Командой на пуск первого
компрессора на малой 'скорости являете*?
включение любой секции морозилки.
Температура кипения контролируется
термометрами сопротивления, подключенными к
электронным регуляторам РПИБ-С AРТ).
Регуляторы настраиваются на температуру
—40°С с дифференциалом 2°.
В схему включен командный электрический
прибор (КЭП), обеспечивающий подключение
исполнительных цепей через определенные
VI УЛ
i 121 гг
МП
J234567 в 9 ГО 1111а 12 13 Н 15 16 П 18 IS 20 21 22
Рассольные насосы
23 2>* 2526272829 30 31 32 33 54 35 36 37 38 39 ЦО Vf L2 43 Ub
i ППУМ Y ММ М П 11111
Принципиальная схема автоматизации холодильной установки:
Линии: /, // — жидкий аммиак; /// — к испарителю № 2; IV — всасывающая от скороморозильного аппарата
правого борта; V — всасывающая от испарителя № 2; VI — отепленный рассол к испарителю № 2; VII —
холодный рассол от испарителя № 2; VIII — холодный рассол к трюмам № 2 и 3; IX — отепленный рассол от
трюмов № 2 и 3; X, XI — всасывающие линии к компрессорам № 2 и 3; XII — нагнетательная низкой ступени
компрессора № 2; XIII и XIV — соответственно всасывающая и нагнетательная линии ступени высокого давления
компрессора № 2. 1АУ, 2АУ и ЗАУ — комплекты устройств управления компрессоров № 1, 2, 3; 1АЗ и
ЗАЗ — комплекты устройств автоматической защиты компрессоров № 1, 3; КЭП — командный электрический
прибор; ИП — импульсный прерыватель; 1КО, 2КО — обратные клапаны.
го напряжения и определения причины
аварийного отключения компрессора.
Компрессоры ДАУ-80 снабжены двухскоро-
стными электродвигателями, что позволяет при
работе двух компрессоров на морозильные
аппараты иметь пять ступеней регулирования.
промежутки времени B0—30 мин). Если к
моменту подачи импульса температура выше
—39°С, очередная ступень включается; если
ниже —41°С, то отключается; если
температура лежит в пределах —39ч 4ГС, изменений
в работе компрессоров не происходит.
4 Зак. 44
25

Управление компрессором № 3,
работающим на испаритель, производится по
температуре рассола с помощью полупроводниковых
реле температуры ПТР-2 EРТ, 6РТ). После
включения электродвигателя компрессора на
первую скорость закрываются (с выдержкой
времени 10—15 сек) байпасы ЦНД BСВ) и
ЦВД AСВ) и открывается вентиль на
трубопроводе отсоса из подключенной морозилки.
Вентили, установленные на паровых
магистралях от морозилок AМ, 2М) и испарителей
(ЗМ), оборудованы электроприводами. Они
открываются постепенно, потому что питающее
напряжение подается в виде импульсов
заданной длительности B—2,5 сек) с паузами
F0—75 сек). Постепенное открытие
всасывающих вентилей предотвращает выброс аммиака
из батарей морозилок в момент пуска
компрессоров. Кроме того, во избежание чрезмерной
нагрузки на компрессор открытие этих
вентилей ограничено по давлению всасывания
компрессоров (р = 0,3 кг/см2), что контролируется
реле давления РКС EРД). При давлении,
равном и более 0,3 кг/см2, вентиль полностью
закрывается и процесс постепенного открытия
повторяется.
При переключении компрессора на вторую
скорость всасывающие вентили на
магистрали и трубопроводе высокой ступени
закрываются, а после переключения опять
открываются. После полного открытия вентиля
всасывания ЦВД DМ) поступает разрешение на
открытие соленоидного вентиля (ЗСВ) подачи
жидкого, аммиака в промежуточный сосуд.
Вентиль сблокирован с двумя электронными
сигнализаторами уровня AРУ, 2РУ);
дросселирование жидкого аммиака осуществляется
терморегулирующим вентилем AТРВ).
Предусмотрена защита компрессоров от
возможных ненормальностей в процессе
эксплуатации:
а) понижения разности между давлением
в системе смазки и в картере компрессора —
реле контроля смазки РКС AРД);
б) повышения давления нагнетания и
понижения давления всасывания низкой ступени —
реле давления РДА-2 BРД) ;
в) повышения давления нагнетания
высокой ступени — реле давления РДА (ЗРД) ;
г) понижения температуры нагнетания
низкой ступени — реле температурное ТР-200
BРТ);
д) повышения температур нагнетания низкой
и высокой ступени — реле температурное
ТР-200 (ЗРТ, 4РТ);
26
е) повышения уровня жидкого аммиака в.
промежуточном сосуде — электронный
сигнализатор уровня ЭСУ-1К (ЗРУ);
ж) повышения уровня жидкого аммиака в
отделителе жидкости и аварийного повышения
уровня жидкого аммиака в испарителе —
электронный сигнализатор уровня ЭСУ-1К DРУ*
5РУ, 6РУ).
При срабатывании любой из перечисленных
защит (и защит от исчезновения напряжения
в цепях управления) компрессор
останавливается, на командно-сигнальном щите мигает
лампа остановившегося компрессора, на
главный распределительный щит и в каюту
рефрижераторного механика подается сигнал:
«авария в компрессорном цехе». Защиты по
уровню останавливают компрессор после выдержки
5 сек. Защиты по давлению всасывания
вводятся в действие после полного открытия
соответствующих магистральных вентилей
отсоса.
При отсутствии напора воды на конденсатор
компрессор также останавливается.
Сигнал об остановке любого из
компрессоров подается одной лампой (Л), загорающейся
при установке переключателя (П) поиска
причины, вызвавшей аварийную остановку
компрессора, в (соответствующее положение.
Следует отметить, что компрессоры ДАУ-80
должны быть оснащены 'регуляторами
давления масла (как компрессоры ДАУ-50), так как
при переключении электродвигателя на
высокую скорость давление масла резко
возрастает, что отрицательно сказывается на работе
автоматизированной машины.
Для регулирования подачи жидкого
аммиака в батареи воздухоохладителей морозильных
аппаратов в каждой из них устанавливают два
термометра 'сопротивления, один из которых;
воспринимает температуру кипения, а второй—
температуру отсасываемых паров. Оба
термометра подключены к дифференциальному-
электронному регулирующему прибору
РПИБ-2С GРТ, 8РТ). Перегрев пара может
поддерживаться в пределах 2—10°С. При
повышении температуры перегрева выше
заданной поступает команда на открытие СВМ
подачи жидкого аммиака DСВ, 5СВ), при
понижении температуры — на закрытие.
Подача жидкого аммиака в испаритель
регулируется соленоидным вентилем FСВ)„
сблокированным с двумя электронными
сигнализаторами уровня GРУ, 8РУ),
Дросселирование жидкого аммиака производится
терморегулирующим вентилем BТРВ).
Температура воздуха в трюмах
контролируется термореле ТРДК (9РТ). При повыше-

нии температуры реле дает команду на
открытие соленоидного вентиля GСВ),
установленного на трубопроводе подачи ра'ссола в трюм,
и одновременно подает команду на пуск
рассольного насоса, установленного в
автоматический режим. Пуск насоса контролируется реле
давления РД-1 FРД), которое дает
разрешение на пуск компрессора, работающего на
испаритель.
Для ограничения давления 'нагнетания
рассольных насосов при отключении
потребителей на трубопроводе, соединяющем
нагнетательную рассольную магистраль с
всасывающей, устанавливается регулятор давления «до
себя» (редукционный 'клапан — РД),
обеспечивающий давление нагнетания не выше
3,5 кг/см2.
Дистанционное (из помещения рыбиеха)
измерение температур в контрольных точках
выполняется логометром (ЛОГ) в комплекте с
термометрами сопротивления.
Концентрация паров аммиака в воздухе
контролируется автоматическим индикатором
аммиака ТП4201, серийное производство
которого будет освоено в 1966 г. Выруским
(Эстонская ССР) заводом газоанализаторов.
Аппаратура аварийной сигнализации
размещена в машинном отделении. Место для ее
установки выбрано с таким расчетом, чтобы
аварийный сигнал был заметен как с места
управления главным двигателем, так и от
главного распределительного щита. Этот сигнал
В последние годы за рубежом стали
применять винтовые холодильные компрессоры, так
как они наиболее удачно сочетают свойства
как поршневых, так и турбокомпрессоров.
Существенным недостатком винтовых
компрессоров является несовпадение давления
внутреннего сжатия р2 с давлением
нагнетания (конденсации) р пр& работе на
переменных режимах, что приводат к снижению
общего к.^-и. д.
дублируется в каюте механика
рефрижераторного отделения.
Вспомогательные операции (оттайка, возду-
хоотделение), проводимые редко и не
отнимающие много времени, не автоматизированы.
Выполнение их должно производиться
обслуживающим персоналом, проводящим
профилактический осмотр в дневную вахту.
Обслуживание холодильной установки,
профилактические осмотры и ремонты выполняют
два человека — механик и наладчик системы
автоматики.
Общая сумма затрат на автоматизацию
холодильной установки одного траулера
ориентировочно составляет 40,0 тыс. руб., сумма
условной годовой экономии превышает
11,0 тыс. руб.
Устранение постоянной вахты в
рефрижераторном отделении и установка
газоанализатора значительно повышают безопасность
работы обслуживающего персонала. Применение
схем бесконтактных элементов обеспечивает
надежность работы автоматизированной
установки.
ЛИТЕРАТУРА
1. Отчет по экспериментальным работам опытной
комплексной автоматизации холодильной
установки БМРТ. Т. I — V, Одесса, «ПищепромавтохМатика»,
19i64.
2. И р ж е вс к и й В. П., Комейко А. И.,
Геллер С. Л. Испытания ошытных схем
автоматизации холод-ильной установки БМРТ. «Рыбное
хозяйство», 1965, № 2.
УДК 621.57,041
Поэтому вопрос о выборе оптимальной
внутренней степени сжатия винтового
холодильного компрессора представляет практический
интерес. На рис. 1 показаны индикаторные
диаграммы теоретического рабочего процесса
винтового компрессора при условиях р2 = Р
A—2—3—4); р2>р A-2-3-3/-4/) и р2<Р
A — 2—3—3"—4").
Отклонение давления нагнетания от
давления внутреннего сжатия приводит к энергети-
О ВЫБОРЕ ОПТИМАЛЬНОЙ ВНУТРЕННЕЙ СТЕПЕНИ СЖАТИЯ ВИНТОВОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО КОМПРЕССОРА
Канд. техн. наук, доц. Н. Н. КОШКИН, А. К. СТУ КАЛЕН КО —Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
4*
27

р
„
р
Рг
о'
F
1
4"
ч-
1
Уп.
*г
1
3е
\3
У \
V
у?
*\.
Рие. I. Индикаторные диаграммы теоретического
рабочего процесса винтового компрессора.
ческим потерям, величина 'которых
соответствует заштрихованной площади на рис. 1.
В общем случае, когда давление нагнетания
не равно давлению внутреннего сжатия Рфр2,
теоретическая работа L компрессора,
осуществляющего адиабатический процесс сжатия,
определяется по уравнению
1=рЛ\
— /г-1
(*)'-¦¦
k—1
р
! Pi
1 1
а"
Pi
A)
Здесь k — показатель адиабаты.
Минимальная работа, затрачиваемая в
компрессоре при осуществлении адиабатического
сжатия до давления р, определяется но
уравнению
•^мин —Pi * 1
k—ll\Pi
1
1. B)
Обозначив внутреннюю степень сжатия оа =
- — и внешнюю степень сжатия ая = — , по-
Р\
лучим
Pi
/г-1
1=рУ.
^мин —Pi V i
k—\
k — \
/г-1
/г
C)
D)
Степень приближения теоретического
рабочего (процесса винтового компрессора к
процессам с минимальной затратой работы может
быть оценена коэффициентом
р: <"
L
При адиабатическом сжатии в компрессоре
k\auh - 1
—. E)
(*-l)a,-f-oe-*aeft
Максимальное значение р=1 достигается
ПрИ О„=0»а.
Величина A—р) характеризует
энергетические потери компрессора, связанные с
отклонением внешней степени сжатия ан от внутренней
степени сжатия аа
/г-1 /г-1 ч 1
1
(k-l)aH+ Ufl« -ka
(k-l)aH+ la* -k
/г-1
к
-. F)
Значение внешней (степени он зависит от
температуры кипения рабочего вещества t0 и
температуры охлаждающей воды tw. При
обслуживании холодильной машиной
стабильного технологического процесса температура
кипения, как правило, не изменяется и тогда
°н =/ (tw).
При заданном графике изменения
температур охлаждающей воды в течение года для
данного географического пункта суммарные
энергетические потери винтового компрессора
можно характеризовать величиной
где A—р{) — потери компрессора при ся,
соответствующей температуре
охлаждающей воды twi;
%i — время стояния температуры
охлаждающей воды tWi.
Минимальное значение суммарных
энергетических потерь компрессора при различных оа
и определяет оптимальную величину
внутренней степени сжатия ааопт. С изменением графи-
ка температур охлаждающей воды а°апт
также изменится.
Для условий Ленинграда на рис. 2 показаны
характер изменения в течение года
температур охлаждающей ^оды tw, конденсации t и
внешней степени сжатия а« при работе
компрессора на аммиаке. Величина ан колеблется
28

8»
Imtl
\го
\ю
\o
I
л
r л
t Л
r 1
?
I I
1 I
i
Ш 1
7 2
r 1
Ф \
t
k.
in
Рис. 2. Характер изменения в течение года
температур охлаждающей воды tw, конденсации t и внешней
степени сжатия ан при работе компрессора на
аммиаке.
0;98
0,96
0,9b
0,92
0,90
0,88
OJ86
Oftb
Uft2
Ц80
<?-<
'* /
W'-fi
ki Ч
*ч<5"Н
<%&]
^¦^v
%г?\
1,0
V
3,0
3,5
0,0
«н
Рис. 3. Зависимость величины р=/(а«) при различных
значениях внутренней степени сжатия оа.
в пределах 2,576—4,243. Разность между t и tw
условно (принята постоянной и равной 7°С.
На рис. 3 представлена зависимость
величины р=/ (он) при различных значениях сха.
Ui'fii)tL
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
Oft
Oft
0,2
0,1
2ft
2J
3ft
3ft
ко
Рис. 4. Зависимость энергетических потерь винтового
компрессора от внутренней степени сжатия (при
t0 =—15°C).
Внутренняя и внешняя степени сжатия
определены при t0 =— 15°С.
Оптимальная внутренняя степень сжатия
компрессора в соответствии с рис. 4 равна 3,0,
так как в этом случае при работе с
изменяющимся режимом энергетические потери К0хМ-
прессора будут минимальными. Температура
конденсации, соответствующая этой
оптимальной степени сжатия, примерно равна 14°С.
Выводы
Оптимальная внутренняя степень сжатия
винтового холодильного компрессора должна
определяться с учетом минимальных
энергетических потерь рабочего процесса в
зависимости от графика температур охлаждающей
воды.
Энергетические потери компрессора могут
быть снижены регулированием количества
охлаждающей воды, подаваемой в конденсатор,
и приближением внешней степени сжатия к
внутренней в летние месяцы, что особенно
важно для винтовых компрессоров.
С целью экономичного использования
винтового компрессора в холодильном цикле
целесообразно иметь ряд компрессоров
одинаковой объемной холодопроизводительности по
условиям всасывания и различной внутренней
степени сжатия. Из этого ряда следует выбрать
один компрессор с минимальными потерями
для данного географического пункта.
29

Предлагаемый метод определения
оптимальной внутренней степени сжатия может быть
распространен и на ротационные пластинчатые
компрессоры, которые также обладают своей
определенной степенью сжатия.
ЛИТЕРАТУРА
Саку н И. А. К вопросу о выборе степени
внутреннего сжатия винтового компрессора. Труды ЛВМИ,
№ 3, Машгиз, 1958.
С а кун И. А. Винтовые компрессоры. Машгиз, 1960.
УДК 621.80
РАСТВОРИМОСТЬ ВОДЫ В СМАЗОЧНОМ МАСЛЕ ХФ12
Л. Ш. МАЛКИН, С. Л. ЖУКОБОРСКИЙ, В. И. КАЗИНЕЦ — Ленинградский
Росторгмонтаж
ремонтно-монтажный комбинат
Сведения о растворимости воды в
холодильных маслах представляют практический
интерес для оценки условий хранения, упаковки и
транспортировки, а также для решения
вопроса о необходимости осушки масла перед
зарядкой холодильных машин.
Известно, что растворимость воды в
углеводородах [1—3], к которым принадлежат и
смазочные масла, при обычной температуре очень
незначительна и определяется строением и
молекулярным весом углеводородов.
При контакте с воздухом содержание
растворенной воды в углеводородах находится в
линейной зависимости от относительной
влажности воздуха и подчиняется закону Генри [4].
Эта закономерность подтверждена в работе [3]
применительно к отечественным
трансформаторным маслам.
Имеющиеся данные о растворимости воды в
холодильных маслах противоречивы [5],
поскольку для холодильных масел малы
равновесные концентрации воды, что затрудняет
определения.
В связи с этим было проведено исследование
масла ХФ-12 (ГОСТ 5546—59) ярославского
завода им. Менделеева. Масло заливали в
стеклянные кристаллизаторы слоем толщиной
5 см. Площадь контактирующей с воздухом
поверхности 200 см2. Затем кристаллизаторы
помещали в эксикаторы, в которых, применяя
серную кислоту различной 'концентрации,
.поддерживали определенную относительную
влажность воздуха [6]. Расстояние между
поверхностями 1масла и кислоты в эксикаторах
80 мм.
Для установления времени т, за которое
достигается равновесие, предварительно
проводили специальную серию опытов. Образцы
масла товарного и -предварительно
осушенного с помощью синтетических цеолитов до
0,001% по весу загружали в эксикаторы с
относительной влажностью воздуха ф = 50 и
100% и выдерживали при указанных условиях
(толщина слоя, поверхность, контактирующая
с воздухом, расстояние между поверхностями
и т. д.).
Через определенные промежутки времени
проверяли концентрацию воды в масле гидрид-
кальциевым методом (ГОСТ 7822—55),
который был предварительно отработан для
холодильного масла ХФ-12. При дополнительной
проверке пользовались методом Карла
Фишера [7].
60
50
i.? 30
20
10
W
X
3>
4
г~"
Г
\XZrn
^5Я
~Ч
~Т
~^4—
--<
—9
16
го
гь ш woo
Рис. 1. Скорость насыщения холодильного масла
ХФ-12 (темно-желтое) водой:
/—товарное (ф = 50%); 2 —товарное (ф=100%);
3 — осушенное (ф = 100%); 4 — осушенное
(Ф-50%).
Полученные результаты (рис. 1)
показывают, что равновесие 'практически наступает
через 16—18 ч. Поэтому в основной серии
опытов эксикаторы термостатировались при
каждой температуре не менее 20 ч, после чего
определяли концентрацию воды в масле.
30

Как следует из рис. 2, концентрация воды в
масле прямо пропорциональна относительной
влажности воздуха, т. е. система подчиняется
закону Генри:
Масло
^ма
100
A)
где
L/]v
Ф —
по
100
V 80
^ 60
W
20
концентрация воды в масле, %
вес;
растворимость воды при данной
температуре (ф=100%);
относительная влажность
воздуха, о/о.
—
&
' i /
5y
4
/ •
1
A
JX 1
e^A 2
гл)&^.
>S\
Л
/ Jc >r Til'
yS\ ^ 1 I . 1 •
1
20
4/?
60
80 %%
Рис. 2. Насыщение холодильного масла
ХФ-12 водой в зависимости от влажности
воздуха при различных температурах:
/ — *=15°C; 2 — г = 25°С; 3— *=40°С;
4 — t = 50°C; 5 — t = 70°C.
Удельный вес
Коэффициент рефракции . .
Дисперсия
Средний молекулярный вес .
Элементарный состав, <уо:
С
н
Эмпирическая формула . . .
Содержание углерода в
кольцах, о/о:
ароматических
нафтеновых
Число колец в молекуле
углеводородов:
ароматических
нафтеновых

трансформаторное
0,8765
1,47907
0,00906
275
86,9
13,4
^19,9 ^36,8
3
50,58
0,10
2,07
холодильное
ХФ-12*
0,8810
1,4787
0,00991
380
86,66
13,51
С21,5 Н39
1,28
46,22
0,007
2,76
* Анализ масла проводился совместно с ВНИИСКом
(Ленинград).
На основании сравнения показателей (см.
таблицу) можно предположить, что большая
гигроскопичность трансформаторного масла
определяется большим содержанием
ароматических углеводородов.
500
щ
W50
^гоо\
150
100
50
I I | i I I I \А
М— /1
шш
\У\;Ц
i |<>П^с|
4001
300
200
100
50,
-х
\
,1
V i
^*
<
\
\
1 Чу ¦
V-
-к
^ч
N>
П 10 20 30 4/7 50 60 70 СС 280 300 320
3h0 }х!05
На рис. 3 (график слева) представлена
полученная зависимость растворимости Смакс от
температуры
Для сравнения на рис. 3 приведена также
зависимость для трансформаторного масла по
данным работы [3].
Как видно из рис. 3, гигроскопичность
холодильного масла увеличивается <с повышением
температуры значительно медленнее, чем
гигроскопичность трансформаторного масла.
Для выяснения возможной причины этого
были исследованы физико-химические
показатели масла ХФ-12 в сравнении с
аналогичными показателями трансформаторного масла:
Рис. 3. Растворимость воды в маслах в зависимости
от температуры при 100%-ной относительной
влажности воздуха:
/ — трансформаторное масло; 2 — холодильное
масло ХФ-12.
Для многих чистых углеводородов логарифм
растворимости воды прямо пропорционален
обратной величине абсолютной температуры
[1, 2]
lg Смаке = Я — — ,
B)
где а и Ь — постоянные величины;
Т — абсолютная температура, °К.
Подставляя значение СмаКс из выражения
B) в уравнение A), после соответствующих
преобразований можно получить зависимость
31

концентрации воды в масле от относительной
влажности воздуха и температуры
к
С = С0.<?-е т, C)
где С0, к — постоянные величины.
График на рис. 3 (правый) подтверждает
применимость зависимости B) к маслу
ХФ-12, для которого были найдены константы
соответственно Со = 0,0048% вес, /с=1280.
Проверка уравнения C) в интервале
температур от 0 до 100°С и относительной
влажности ф = 25-М00% подтвердила, что формула
C) и экспериментально установленные
коэффициенты удовлетворительно описывают
равновесие системы масло ХФ-12— влажный
воздух (см. таблицу).

Относительная влажность
воздуха
9. %
81
57
32
Температура
/, °С
95
60
5
Значения концентрации воды
в масле С • Ю-4 , % вес.
расчетные по
формуле C)
119,50
60,21
15,40
найденные

экспериментально
120,0
63,3 |
14,8
На рис. 4 растворимость воды в масле
ХФ-12 сравнивается с растворимостью воды в
холодильных маслах по данным работы [5].
Завод им. Менделеева поставляет масло светло-
желтого и темно-желтого цвета, что,
по-видимому, объясняется различной степенью его
очистки. Приведенные результаты получены с
300 \
200
* 80
а*
Т. 60
^ ьо
го
з.\.
Hh/
W
На
\А-
Ер
FE
1 1 1N 1
4Ч lSy\ l/f
\г\ А К J
У И Hi
—л—2И°1
и
*— —
МП
?п
U0 60 t°C
темно-желтым
маслом. Как видно из
рис. 4, характер
кривой для масла ХФ-12
аналогичен кривой
для немецкого тем-
но-желстого масла.
Рис. 4. Растворимость
воды в различных
холодильных маслах в
зависимости от температуры
(позиции 1, 3, 4 по
данным работы [5]):
/ — белое масло; 2 —
бледное масло; 3 —
масло ХФ-12
(темно-желтое) ; 4 — темно-желтое
масло.
ЛИТЕРАТУРА
1. Тар а сен-ков Д. Н., П о л о ж и н ц е в а Е. h.
О растворимости воды в жидких углеводородах.
«Журнал общей химии». Т. 1. Вып. 1, 1931.
2. Девис П. Л. Растворимость воды в
углеводородных тоиливах. Доклад на №V Международном
нефтяном конгрессе, Ш5'5.
3. Липштейн Р. А., Штерн Е. Н. Растворимость-
воды в изоляционных маслах. «Химия и
технология топлив и масел», 1956, № 11.
4. А в е р бах К. О., Ш о р Г. С. Способы
предотвращения образования кристаллов льда в горючих.
топливах. «Химия и технология топлив и масел»,
1964, № 4.
5. Plank R., Kuprianoff I. und Steinle H.,
„Handbuch der Kaltetechnik", Bd. 4, Springer—
Verlag, 1954.
6. Спенсер-Грегори Г., Роурке Е. Гигромет-
рия. Металлургиздат, 1963.
7. Ворр D. „Refrigerating Engineering", v. 59, 1957,.
№9.
УДК 637.513.82'
БЫСТРОЕ ОХЛАЖДЕНИЕ МЯСА
Канд. техн. наук А. П. ШЕФФЕР — Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной промышленности
В процессе охлаждения теплообмен между
воздушной охлаждающей средой и мясом тем
интенсивнее, чем больше скорость движения и
ниже температура среды.
Для увеличения скорости движения и
организации воздушного потока в последнее время
помещения, где охлаждают мясо, стали делать
в виде туннелей, вдоль которых прогоняют
воздух, или в виде камер, куда подают воздух
из щелей, устроенных в ложном потолке вдоль
одной стороны подвесных путей.
В охладителях туннельного типа полутуши
мяса экранируют друг друга и поэтому
обдуваются весьма неравномерно, отчего продол-
жительность охлаждения одинаковых по весу
полутуш колеблется в значительных пределах.
В камеры с ложным потолком требуется
подавать чрезмерно большое количество воздуха,,
что удорожает эксплуатацию.
Чтобы достигнуть равномерности обдува и
интенсифицировать процесс при минимальных
затратах, ВНИИМПом предложено обдувать
подвешенные полутуши мяса (на подвесных
путях) воздушными струями, которые выбра-
32

сываются сверху вниз из сопел,
вмонтированных в металлические воздуховоды. Сопла
располагаются по обе стороны подвесных путей в
шахматном порядке, благодаря чему струи
воздуха, выходя из сопел и расширяясь при
подсосе окружающего воздуха, сливаются
своими пограничными слоями у бедер полутуш
мяса. Затем струи движутся одним общим
потоком, равномерно обдувая вначале с
наибольшей скоростью бедренные, толстые, части
полутуш, а затем с меньшей скоростью — их
лопаточные части (рис. 1).
Ь////////ш////////мт
Рис. 1. Схема воздушного душирования:
/ — воздуховод; 2 — сопло; 3 — подвесной путь;
4 — полутуша мяса; 5 — воздушный поток; а —
сечение воздушных струй в плоскости бедер полутуш;
б — сечение воздушных струй в плоскости
лопаточной части полутуш.
При таком способе воздухораспределения,
названном «воздушным душированием»,
равномерно обдуваются все полутуши мяса,
размещенные в камере, что обеспечивает
одновременное окончание их холодильной обработки.
Кроме того, удельное количество
циркулирующего воздуха и расход электроэнергии
благодаря полезному использованию динамического
напора воздушных струй, выбрасываемых
соплами, оказывается примерно в 1,5 раза
меньше, чем при щелевом воздухораспределении,
при котором, кроме того, не достигается
равномерное охлаждение, так как одна сторона
полутуш обдувается слабее, чем другая.
Из рис. 1 видно, что движущийся в струе'
поток воздуха соприкасается с бедренными
частями мясных полутуш на расстоянии
примерно около 1 м.
На этом расстоянии объем движущегося
воздуха (расход в струе) возрастет более чем
в 6 раз.
По этой причине в момент соприкосновения
с охлаждаемыми продуктами воздух,
выбрасываемый из сопел, существенно изменяет
свои параметры.
Способность струй подсасывать в себя
значительные объемы окружающего воздуха
оказывает такое же действие, как и наличие
обводного канала вокруг воздухоохладителя, с
той лишь разницей, что размеры
вентиляторов не увеличиваются, а вся работа
осуществляется за счет кинетической энергии
выбрасываемых из сопел воздушных струй.
Таким образом, при воздушном душирова-
нии представляется возможным подавать в
камеры охлаждения через сопла воздух с
отрицательными температурами, не опасаясь
подмерзания мяса.
Понижение температуры в толще тела при
постоянстве температуры охлаждающей среды
и коэффициента теплоотдачи связано, как
известно, следующей зависимостью с условиями:
охлаждения
A=i<L=/(Bi, Fo),
*н — t с
где U — температура в середине тела;:
tc — температура среды;
tH—начальная температура тела;
Bi = —— — критерий Био;
А
Fo = — критерий Фурье.
Пользуясь этой зависимостью, выявим
влияние скорости движения воздуха в грузовом
объеме камер на процесс охлаждения мяса.
Для примера берем полутушу крупного
рогатого скота весом 80 кг с бедром толщиной
0,20 м в условиях: /Т = 40С, ^С = 0°С; ^Н = 38°С;
с = 0,7 ккал/(кг• град); Я = 0,40 ккал/(м-ч-
-град); а = 4,5-10~4 м2/ч.
Коэффициенты теплоотдачи от мяса к воз-
духу а, зависящие от скорости движения
воздуха оУср (температура близка к 0°С),
определяем по общеизвестной зависимости
33

1,46 ос.
а = 5,3 + 3,6 wcp ккалЦм2 • я • град).
Усушку мяса в процессе охлаждения
принимаем согласно действующим нормам Ag =
= 1,82%.
При этих условиях коэффициент тепломас-
соотдачи будет равен
аа = А + ^1—
\ c(tu — tc) 100
Тогда для наших условий
-^=^ = 0,105.
*Н * с
Сделав допущение, что по геометрической
форме полутуша мяса эквивалентна цилиндру
•с радиусом, равным половине толщины бедра
(/? = 0,1 ж), и произведя соответствующие
расчеты, получим зависимость
продолжительности охлаждения мяса от скорости движения
воздуха (табл. 1).
Таблица 1
Показатели
Скорость движения воздуха w , м/сек
0,3 0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0
Коэффициент теп-
ломассоотдачи
V
ккал!(м2-ч-град)
е/о
Критерий Bi . .
Критерий Fo . .

Продолжительность
охлаждения т:'
ч
°/о
Коэффициент
потребляемой
мощности вентиля
торов К=тъ ,
9,3
100
2,32|
0,95
20,5
100
10,7
115
2,67
0,851
18,9
92,5
13,0
140
3,25
0,80
17,8
87,0
1,0
18,5
198
4,62
0,70
15,6
76,0
8,0
23,5
252
5,87
0,65
14,4
70,5
27,0
28,8
310
7,2
0,62.
13,8
67,5
64,0
35
376
8,75!
0,6
13,3
65
125
По мере повышения скорости воздуха, как
видно из табл. 1, ее влияние на ускорение
процесса охлаждения мяса сказывается в
меньшей степени. Например, при скорости воздуха
3 м/сек, тепломассоотдача возрастает в
сравнении с естественной циркуляцией воздуха
@,3 м/сек) в 2,5 раза, тогда как
продолжительность процесса охлаждения сокращается
всего лишь на 30%.
При этом нужно еще иметь в виду, что с
повышением скорости воздуха относительный
расход мощности на работу вентиляторов увет
личивается пропорционально кубу скорости
;( К = ^3ср]. Так, при скорости воздуха 3 м/сек
коэффициент расхода мощности К
повышается в 27 раз (см. табл. 1) по сравнению со
скоростью J м/сек.
Зависимость продолжительности
охлаждения говяжьего мяса и потребляемой мощности
вентиляторов от скорости движения воздуха
показана на рис. 2.
Из рис. 2 видно, что оптимальные скорости
движения воздуха у бедер полутуш мяса
находятся в пределах 1—2 м/сек. В этом случае
продолжительность охлаждения сокращается
примерно на 15—25%, а расход
электроэнергии на работу вентиляторов находится в
допустимых для практики пределах.
U).HfC6H
in
\и\
щ
ю
1,0
4
т
4
V
1
\
1
\
4
(
У
«•
2 4 6 8 Ю 12 14 16 18 20 22 24 26 28 Ж,Ч
10
15
20 25
27н
Рис. 2. Зависимость продолжительности
охлаждения говяжьей полутуши весом 80 кг от
температуры и скорости движения воздуха:
/ — продолжительность охлаждения от 38 до
4°С при средней температуре 0°С; 2 — то же,
при средней температуре воздуха —5°С; 3 — то
же, при средней температуре воздуха —5°С и
охлаждении полутуш с 38 до 10°С; 4 —
коэффициент расхода мощности вентилятором.
На этом же рисунке кривая 2 характеризует
продолжительность охлаждения полутуш
говяжьего мяса таких же кондиций и при тех же
параметрах, но при температуре охлаждающей
среды tc = — 5°C.
При температуре воздуха —5°С и
естественной его циркуляции в камере @,3 м/сек)
продолжительность охлаждения мяса составляет
около 15 ч} т. е. столько же, сколько в камере
с температурой 0°С при скорости движения
воздуха около 3 м/сек. При скорости
движения воздуха около 2 м/сек и температуре —5°С
продолжительность охлаждения по сравнению
с охлаждением при 0°С и естественной
циркуляции воздуха сокращается с 20,5 до 11 ч или
на 46,5%.
При охлаждении толщи бедра мяса не до
4°С, а до 10°С, естественно, значительно
сокращается время охлаждения (кривая 3 на
рис. 2). В этом случае при температуре
воздуха —5°С и его скорости 2 м/сек говяжьи
полутуши весом 80 кг и при толщине бедра
0,20 м будут охлаждаться всего лишь за
34

8,45 ч, т. е. в 2,4 раза интенсивнее, чем до 4°С
при температуре воздуха 0°С и естественной
его циркуляции.
Эти данные показывают, что для
интенсификации процесса охлаждения парного мяса
подвижность воздуха в грузовом объеме камер
должна поддерживаться в пределах 1 —
2 м/сек, а его температура должна быть ниже
0°С, но на таком уровне, при котором не было
бы опасности существенного подмерзания
мяса. Конечную температуру охлаждения в
толще бедра мяса, видимо, целесообразно
задавать выше, чем 4°С, а поверхность мяса
доводить до температуры, близкой к криоскопиче-
ской (—1°С), с тем, чтобы при дальнейшем
хранении средняя температура всего объема
полутуш была на уровне 4°С.
Требуемые температурные условия
интенсивного охлаждения мяса методом воздушного
душирования были установлены опытным
путем на специально сооруженном во ВНИИМПе
холодильном стенде.
Потери веса мяса от усушки при
охлаждении определяли на весах грузоподъемностью
500 кг, оборудованных индикаторным
указателем, контролирующим изменение веса мяса в
процессе охлаждения с точностью до 10 г.
Воздух охлаждался оребренным
воздухоохладителем от 2 до —12°С.
Опытные полутуши говяжьего мяса
подвешивали на подвесной путь весов,
расположенный под соплами душирующей установки.
Вторые (контрольные) половинки полутуш
подвешивали вне зоны влияния сопел.
'Исследования показали, что оптимальные
скорости движения воздуха у полутуш при
минимальных затратах электроэнергии на его
циркуляцию достигаются при воздушном ду-
шировании, когда диаметр сопел равен 50 мм
и расположены они в шахматном порядке над
подвесным путем по 6 шт. на метр.
В табл. 2 приведены значения скоростей
воздуха у различных частей полутуш в
зависимости от скорости его выхода из сопел.
Таблица 2
Скорость движения воздуха
у полутуш мяса, м/сек
Около бедер
У пашины
У лопаток
Начальная скорость
выхода воздуха
из сопел, м/сек
10
1,9
1,5
0,7
15
3,0
2,2
1,6
После выбора душирующей установки были
проведены опыты по охлаждению мяса.
Температура воздуха во время опытов изменялась
от —0,7 до.—6,5°С, а скорость его движения у
бедер составляла 1,9 или 3 м/сек.
Опыты показали, что при воздушном души-
ровании воздух интенсивно перемешивается по
всему грузовому объему камеры: разность
температур по ее высоте не превышала 2°С;
температура воздуха между бедрами полутуш
была выше среднекамерной также лишь на
2°С; различные по толщине части полутуш
охлаждаются равномерно. Например, при
охлаждении полутуши весом 83 кг до
температуры в бедре 3,7°С температура в лопаточной
части была 1,2°С.
Воздушное душирование, как показали
опыты, интенсифицирует процесс охлаждения
примерно в 1,25—1,3 раза, а в сочетании с
пониженными температурами воздуха в камере
Таблица 3
Скорость движения |
воздуха под соплом,
м/сек
Вес полутуши, кг
15 1 85
1
10
15
10
85
76,7
65
Толщина бедра, см
20
20,5
19
19,3
Продол жителоность
охлаждения, ч
9,5
14,7
1 ^,o
13,2
I 6,0
9,8
1 5,9
| 9,0
Конечная
температура (°С)
в толще
Си
си
VO
10
4
10
4
10
4
1 ю
4
X
н
ев
С
О
4,8
0,4
2,0
5,3
1 2,0
5,5
1 i,o
Температура, °С
hi глубине
от
поверхности бедра
5,5
1,3
3,5
—
6,5
1,3
см
2,9
0,1
2,1
—
5,3
1,3
на поверхности
ей
а.
о
0,8
0,0
0,3
0,0
—2,2
-2,6
ОД
—1,5
о s
0,1
—0,4
0,7
-0,3
—1,8
—2,6
0,3
—1,3
К
Э
аз 3
С И
—0,9
—1,0
—1,0
—1,0
-4,2
—4,6
—1 /7
—2,9
Температура воздуха
в камере, °С
—5,1
—5,2
—6,4
—6,5
Температура
воздуха, °С
между
бедрами
—1,5
—4,0
—5,4
—4,2
между
лопатками
—1,9
—4,5
—
—4,3
Скорость
движения
воздуха, м/сек
между
бедрами
3,0
1,9
между
лопатками
2,3
0,6
3,3 2,2
1,9
0,5
Потерт влаги
(усушка), %
1,16
1,62
1,02
1,3
0,78
1 0,82
1,01
35

процесс охлаждения ускоряется в 1,5—2 раза
(табл. 3).
При воздушном душировании и средней
температуре в камере около —5°С поверхностные
слои полутуш не подмерзают, а находятся в
переохлажденном состоянии, что улучшает
товарный вид и стойкость мяса при его
хранении. Так, к моменту охлаждения бедра до
4°С температуры на поверхности бедра,
лопатки и пашины у полутуши весом 85 кг
достигали соответственно 0°С, — 0,3°С и —ГС
(табл. 3), а у полутуши весом 100,8 кг,
охлаждаемой при температуре —5,7°С,
соответственно —0,5, —1,0 и — 1,2°С (рис. 3).
Таблица 4
Понижение
температуры
в бедре, °С
36—30
30—25
25—20
1 20—15
1 15—10
10—6
6—4
Снижение температуры (град/ч)
при скорости движения
воздуха между бедрами, м/сек
3,0
4,4
4,1
зд
2,9
2,1
1,3
0,9
1,9
3,8
3,6
3,1
2,5
2,0
1,5
0,9
Среднее
снижение
температуры
(°С) в час
4,1
3,8
3,1
2,7
2,1
М
0,9
Темп снижения температуры мяса (толщина
бедра 20 см) при воздушном душировании в
процессе охлаждения представлен в табл. 4.
Температура в начальный период
охлаждения снижается на 4, ГС в час, а затем, после
достижения в бедре 10°С, ежечасно снижается
лишь на 1,4—0,9°С, т. е. интенсивность
охлаждения внутренних слоев мяса уменьшается в
3 раза.
При воздушном душировании, таким
образом, целесообразнее процесс охлаждения мяса
заканчивать при достижении температуры в
толще бедер 10°С. В это время поверхностные
слои имеют температуру, близкую к —ГС, а
средняя температура всего объема мяса
составляет около 4°С. Это целесообразно также
и с точки зрения снижения естественных
потерь мяса, так как дополнительное время,
которое затрачивается на охлаждение бедер
полутуш от 10 до 4°С при усиленной циркуляции
воздуха вызывает излишнюю убыль в весе
(табл. 5).
Мясо, охлажденное методом воздушного
душирования до 10°С в толще бедер, затем
хранилось в камере при температуре около ±0°С
и естественной циркуляции воздуха. При этом
доохлаждение и выравнивание температур до
4°С между внутренними и наружными слоями
// 12 13 14 15 if 17 18ч-
Рис. 3. Изменение температуры у полутуши весом
100,8 кг в процессе ее охлаждения при средней
температуре воздуха в камере —5,7°С и скорости движения
его у бедер 1,9 м/сек:
1—3 — температуры поверхности бедра, лопатки и
пашины; 4 — температура воздуха между бедрами
полутуш; 5—8 — температуры в толще бедра и на глубине
6, 4 и 2 см от его поверхности.
Таблица 5
Охлаждение полутуш
методом воздушного
душирования до
температуры в бедре, °С
10
4

Продолжительность
охлаждения
ч
8,6
13,3
%
100
155
Потери влаги
при скорости
движения
воздуха между
бедрами,
м)се к
3,0
1,07
1,36
1,9
0,82
1,08
Средние
потери
мяса
%
к весу
0,95
1,22
%
100
128
Средняя температура
в камере, QC
{-4,8
мяса осуществлялось в течение первых 6—8 я
хранения *.
При сопоставлении показателей убыли веса
при хранении быстроохлажденного мяса с
мясом, охлажденным обычным способом, уста-
1 Здесь уместно отметить, что целесообразность та-
кой схемы охлаждения мяса впервые была теоретически
дбоснована проф. Н. А. Головкиным еще в 1953 г.
36

новлено, что в первые сутки получилась
экономия в весе, а при дальнейшем хранении потери
веса мяса при обоих способах охлаждения
были одинаковы.
Принцип охлаждения парного мяса методом
воздушного душирования был проверен нами
в производственных условиях, на
мясокомбинатах в городах Новая Каховка и Белая Ка-
литва.
Говяжьи полутуши охлаждались
воздушным потоком, образованным круглыми
соплами диаметром 50 мм, расположенными в
шахматном порядке по отношению к подвесным
путям D шт. на метр длины). При этом
скорость воздуха у бедер полутуш была в
пределах 1 —1,3 м/сек.
Результаты этих исследований, приведенные
в табл. 6, подтверждают данные, полученные
при охлаждении мяса методом воздушного
душирования в опытной камере ВНИЙМПа.
Таблица 6
Место
проведения опытов
Мясокомбинат
в г. Новая
Каховка
Мясокомбинат
в г. Белая
Калитва
Вес полутуш, кг
46,5
52,6
56,8
65
70
75

Продолжительность охлаждения
до 10° С в час
6,3
6,8
7,2
8,5
10,0
10,5
Между
бедрами полутуш

температура, °С
—3,2
—3,9
-4,0
Н
о
S *
о. %)
о ^
1,3
1,3
1,0
Режим
камеры

температура, °С
-4,5
—5,3
—5,6

влажность, %
91,1
90,0
—
Охлаждение до 10°С (в бедре) полутуш
весом до 57 кг продолжалось не более 7,2 ч,
весом до 65 кг — 8,5 ч, а весом 75 кг — 10,5 ч.
Качество быстроохлажденной говядины бьь
ло хорошее, подмерзания поверхности не
наблюдалось.
Потери веса мяса в процессе охлаждения до
10°С и после суточного хранения в
производственных условиях были на 25% меньше, чем
при обычном методе, когда мясо охлаждается
за сутки или более.
Выводы
Мясо целесообразно охлаждать быстро. Для
этого температуру воздуха в камере
охлаждения следует понизить до —5°С, а его скорость
около бедер полутуш поддерживать в
пределах 1—2 м/сек. Распределять воздух по
камере целесообразно методом воздушного
душирования. При этих условиях мясо охлаждается
до 10°С в толще бедра (до 4°С в среднем по
всему объему) за 8—10 ч, а до 4°С @°С по
всему объему) за 10—14 ч.
До указанных температур охлаждаются все
полутуши мяса независимо от их размещения
на подвесных путях камеры. Охлажденное
таким способом мясо имеет хороший товарный
вид; оно более стойкое при хранении, чем
медленно охлажденное. Потери веса мяса
уменьшаются не менее чем на 25% по сравнению
с действующими нормами.
Этот метод охлаждения позволяет перейти
от цикличной работы камер охлаждения на
непрерывную работу — потоком на конвейере,
работающем синхронно с конвейером цеха
первичной переработки скота. Камеры
охлаждения в этом случае будут выполнять роль
интенсивных аппаратов, где мясо за 8—10 ч
будет охлаждаться до 10°С (в бедре), после чего
автоматически конвейером оно будет
передаваться для выравнивания температур и
созревания в камеру хранения с температурой — ГС.
ЛИТЕРАТУРА
1. Головкин Н. А. Технология охлаждения мяса
Диссертация, ЛТИХЛ, Ш5'3.
2. «Холодильная техника». Энциклопедический
справочник. Т. 2. Госторгиздат, 1961.
3. Ш е ф ф е р А. П., Саатчан А. К. Техника и
технология интенсивного охлаждения мяса за
рубежом. Цинтипищепром, 1964.
4. Шеффер А. П. Теоретическое обоснование
рациональности струйного воздухораспределения в
холодильных камерах. «Холодильная техника», 1949,
№ з.
5. Шеффер А. П., С а а т ч а н А. К.
Интенсификация процесса охлаждения мяса. «Мясная
индустрия СССР», 1965, № 2.
6. Шеффер A. П., (Саатчан А. К.
Использование сухих межпутевых воздухоохладителей для
быстрого охлаждения мяса. Сб. «Мясная и
птицеперерабатывающая промышленность».
Цинтипищепром, 1965, № 11.
7. Головкин Н. А., Ш а г а н О. С. и др. О
хранении мяса при температуре, близкой к криоско-
итичеокой. «Холодильная техника», 1964, № 2.

УДК 637.52 :576.72
ГИСТОЛОГИЧЕСКИЕ ИЗМЕНЕНИЯ МЫШЕЧНОЙ ТКАНИ ПРИ ЗАМОРАЖИВАНИИ
СВИНЫХ НАТУРАЛЬНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ
Т. Д. ЦИНЦЛДЗЕ — Всесоюзный научно-исследовательский институт мясной промышленности
Научных работ, посвященных изучению
гистологических изменений мышечной ткани
свиней при ее замораживании, очень мало. В
холодильной технологии почти все такого рода
исследования имели целью установление
зависимости величины и количества образующихся
кристаллов льда от скорости теплоотвода при
замораживании мяса крупного рогатого скота.
Адуцкевич [1] изучал гистологические
изменения говядины, замороженной без
предварительного охлаждения (однофазный способ) и
после охлаждения (двухфазный способ), в
процессе ее хранения. При двухфазном
замораживании мышечные волокна сильно
растянуты, как и при однофазном способе, но в
саркоплазме их, расположенной по
периферии, нет мелких вакуолей, она имеет вид
аморфного кольца, часто с разрывами
саркоплазмы и сарколеммы.
Каллерт [2] исследовал изменения
мышечной ткани крупного рогатого скота при
погружном (рассольном) замораживании. Он
сообщает, что в поверхностных слоях
мышечной ткани влага замораживалась внутри
волокон, образуя в них немногочисленные A—3)
кристаллы льда; при этом наблюдалось
разрушение сарколеммы.
Влияние скорости замораживания мяса
крупного рогатого скота на степень
физических и коллоидных изменений мышечной
ткани было показано в работах ряда авторов
(Хайнер, Мэдсен и Хэнкинс [3], Кунц и Ремс-
боттом [4]). Ими установлено, что медленное
замораживание при температуре воздуха
— 17°С вызывает образование
немногочисленных, но крупных кристаллов льда, которые
сжимают и разрывают мышечные волокна;
при этом соединительная ткань скручивается в
виде ленты. При быстром замораживании
образуются кристаллы льда микроскопических
размеров; в волокнах они распределяются
равномерно, поэтому, как отмечают
исследователи, мышечная ткань не отличается от
незамороженной.
Как отмечает Налетов [5], при
замораживании говядины Курасова и Стенин наблюдали
разрывы мышечной ткани.
Милло, Шиллинг и Бадер [6] изучали
взаимосвязь гистологических и биохимических
изменений при автолизе различных мышц
свиней. Было установлено, что в одной и той же
туше посмертное окоченение у светлых мышц
наступает значительно раньше, чем у темных
мышц, хотя через час после убоя, в парном
состоянии, те и другие мышцы были
гистологически одинаковы: волокна вытянуты,
одинаковой толщины, без узлов сокращения,
поперечная исчерченность, как правило, ясно
выражена.
Адуцкевич [7], изучая морфологические
изменения при созревании говядины, установил,,
что чем тоньше волокно и больше в нем мио-
фибрилл, а меньше саркоплазмы, тем раньше
и сильнее проявляются структурные
изменения. Непосредственно после убоя животного
сокращаются мышечные волокна, но на
небольшом участке — в местах поперечного
разреза ножом, в результате механического
раздражения; степень изменения характеризует
состояние реактивности организма животного
в момент убоя.
Целью настоящего исследования являлось
изучение гистологических изменений
мышечной ткани при замораживании свиных
натуральных полуфабрикатов.
Для опытов использовали натуральные
полуфабрикаты (шницель) весом 125 г,
толщиной 20 мм, приготовленные из дорзальных
мышц (М. Longissimas dorsi); их брали от
туш свиней беконной упитанности крупной
белой породы в возрасте 8—10 месяцев
непосредственно после убоя.
Одну часть образцов хранили в течение
10 суток при температуре 2°С; пробы отбирали
через 2 ч (парное мясо), затем через 1, 3, 6,
10 суток после убоя. Другую часть
упаковывали в полиэтиленовые пакеты и замораживали
при —35°С в плиточном скороморозильном
аппарате.
Для получения срезов от незамороженных
образцов применяли методику с
использованием желатиновой заливки.
Срезы замороженного мяса готовили с
помощью салазочного микротома в холодильной
камере при температуре —10°С; их делали
вдоль и поперек направления мышечных
волокон; толщина срезов 30 мк. Срезы
закрепляли на предметном стекле, для фиксации поме-
38

щали в 70%-ный этиловый спирт и оставляли
в камере в течение суток. Затем препараты
выдерживали при комнатной температуре
двое суток, окрашивали по Маллори и
помещали в полистирол.
Исследование срезов парного мяса
показало следующее (рис. 1).
Границы мышечных волокон хорошо
различимы, волокна одинаковой толщины,
набухшие, вытянутые, прямые, без узлов
сокращения. Между волокнами заметны прослойки
соединительной ткани в виде светлых линий.
Поперечная исчерченность, как правило, ясно
выражена.
Рис. 1. Продольный срез мышечной ткани
в парном состоянии через 2 ч после убоя
(увеличение в 80 раз).
Многие исследователи считают, что
размеры и локализация кристаллов льда в
мышечки ткани при замораживании зависят
исключительно от скорости последнего. Однако, как
справедливо отмечает Пискарев [8], это
положение не может быть принято безоговорочно,
поскольку в объектах биологического
происхождения непрерывно протекают сложные
коллоидные и биохимические процессы.
Наши исследования также показывают, что
характер образования кристаллов в мышечной
ткани свиней (полуфабрикаты) зависит не
только от скорости замораживания, но и от
степени постмортальных изменений в мясе.
При замораживании свинины в парном
состоянии, до наступления посмертного
окоченения, кристаллы льда образуются в ткани
мышечных волокон — один крупный кристалл в
каждом волокне (рис. 2). Между волокнами
не возникают кристаллы льда. Волокна
плотно прилегают одно к другому. При такой
гистологической структуре мышечная ткань-
способна к восстановлению первоначальных
свойств, чем и объясняются малые потери
мясного сока при дефростации мяса,
замороженного в парном состоянии.
Рис. 2. Поперечный срез мышечной ткани,
замороженной в парном состоянии при
—35°С в плиточном скороморозильном
аппарате (увеличение в 80 раз).
Рис. 3. Продольный срез мышечной ткани,
замороженной в стадии максимального
развития процесса посмертного окоченения
(увеличение в 80 раз).
Дело в том, что в парном состоянии
мышечные волокна обладают максимальной на-
бухаемостью и гидрофильностью.
Содержащаяся в саркоплазме вода выделяется в
пространство между волокнами только при на-
39

ступлении посмертного окоченения, когда
мышечные волокна сокращаются.
В случае замораживания образцов в парном
состоянии соединительная ткань почти не
изменяет своей первоначальной структуры. За-
;Рис. 4. Поперечный срез мышечной ткани,
замороженной при —35°С после
трехсуточного предварительного хранения в
охлажденном состоянии (увеличение в 80 раз).
Рис. 5. Поперечный срез мышечной ткани,
замороженной при температуре —10°С в
воздухе в условиях естественной
циркуляции (увеличение в 80 раз).
-мораживание очень мало влияет на
гистологическую структуру коллагеновых и эластиновых
волокон. Характер микроскопических
изменений структуры мышечной ткани в свиных
полуфабрикатах показывает, что нежность мяса
при замораживании его в парном состоянии
практически может увеличиваться
незначительно.
Через сутки после убоя в результате
развития процессов посмертного окоченения
происходят структурные изменения в мышечной
ткани, обусловленные изменением контрак-
тильных мышечных белков. Мышечные
волокна приобретают волнообразный,
зигзагообразный или узловатый вид (рис. 3). Постепенно
нарастает дегидратация, происходит
максимальное сокращение мышц и уплотнение
мышечных волокон. Поперечная исчерченность
хорошо выражена; увеличивается жесткость
мяса.
Через трое суток постмортальных изменений
мышечные волокна теряют волнообразную
форму, лишь на отдельных участках
сохраняются слабо выраженные следы посмертного
сокращения. Волокна в большинстве
прямолинейные, набухшие. Поперечная исчерченность
достаточно отчетлива, продольная полосатость
выражена в меньшей степени. На этом этапе
изменений в основном исчезают характерные
признаки посмертного окоченения.
В поперечных срезах препаратов,
полученных от образцов, замороженных после
трехсуточного предварительного хранения,
внешние очертания и взаимное расположение
мышечных пучков и волокон сохранились те же,
что и до замораживания (рис. 4). Сарколемма
мышечных волокон не изменилась, однако
гистологическая структура соединительной
ткани претерпела значительные изменения.
Образующиеся в соединительной ткани кристаллы
льда разрыхляют, растягивают и во многих
местах разрывают ее. Замораживание не
оказывает сколько-нибудь заметного влияния на
структуру жировых клеток.
Другие наши исследования показали, что
мясо свиных натуральных полуфабрикатов
после замораживания делается более нежным,
чем оно было до замораживания, вследствие
разрушения соединительной ткани и
разрыхления структуры мышечных волокон.
После 6 суток хранения без
замораживания все мышечные волокна имеют
прямолинейные очертания, поперечная исчерченность
хорошо различима, соединительная ткань
грубоволокнистая. Нарастают процессы
гидратации (набухание, разрыхление и распад
волокон на миофибриллы), которые в конечном
счете приводят к полному созреванию мяса,
увеличивая его нежность и сочность.
Через 10 суток хранения полуфабрикатов
без замораживания гистологическая картина
аналогична наблюдаемой после 6 суток
.40

хранения; дальнейших видимых изменений
гистологической структуры мышечной ткани не
отмечается.
На продольных срезах препаратов,
полученных от образцов, замороженных после 10-су-
точного предварительного хранения,
поперечная исчерченность выражена не у всех
волокон.
На поперечных срезах препаратов образцов,
замороженных после 3, 6 и 10 суток
предварительного хранения, расположение мышечных
волокон и пучков волокон однотипно, тогда
как на срезах образцов, замороженных после
одних суток предварительного хранения,
наблюдается большее рассеивание волокон и
пучки волокон не различимы. Нами были
поставлены также опыты по изучению
взаимосвязи между скоростью замораживания,
характером кристаллообразования и
возможностью разрыва волокон при замораживании
в широком диапазоне температур. В этих
опытах свиные натуральные полуфабрикаты после
трехсуточного предварительного хранения при
2°С упаковывали в полиэтиленовые пакетики
и замораживали:
при —10°С в воздухе в условиях
естественной его циркуляции (медленное
замораживание) ;
при —35°С в плиточном скороморозильном
аппарате (быстрое замораживание);
при —196°С в жидком азоте (сверхбыстрое
замораживание).
В отличие от широко известных
утверждений о том, что в процессе медленного
замораживания образующиеся крупные кристаллы
льда нарушают целостность мышечных
волокон, мы получили совершенно другие данные.
При медленном замораживании вследствие
усиленной дегидратации волокон наблюдается
образование крупных агрегированных
кристаллов льда между волокнами и главным
образом в межпучковых пространствах (рис. 5).
Здесь образуются большие просветы, в
результате соединительная ткань полностью
теряет свою первоначальную структуру, она
деформирована, растянута и разорвана.
Мышечные волокна сильно сдавлены, собраны в
большинстве в отдельные пучки. Форма
волокон переходит из овальной в продолговато-
эллипсовидную. Что же касается целостности
волокон, то мы, как правило, не наблюдали
разрыва сарколеммы, несмотря на
возникающие при замораживании значительные
напряжения.
В процессе медленного замораживания
вначале замерзает влага, содержащаяся в
межволоконных пространствах, и влага мышечных
волокон, слабо связанная с белками и
гидрофильными коллоидами мяса. Последняя
перемещается из мышечных волокон под
действием физических напряжений и сил осмоса и без
нарушения целостности сарколеммы, главным
образом в пространство между пучками
волокон, где происходит ее превращение в лед.
Рис. 6. Поперечный срез мышечной ткани,
замороженной в жидком азоте при
температуре —196°С и увеличении:
а — в 80 раз; б — в 400 раз.
Этим можно объяснить большие потери
мясного сока при дефростации и понижение
сочности медленно замороженной ткани.
Известно, что нежность мяса зависит от количества
и свойств соединительной ткани; сильное раз-
41

рушение ее при медленном замораживании
повышает нежность мяса в большей степени,
чем это наблюдается при быстром
замораживании.
При быстром замораживании в плиточном
скороморозильном аппарате мясо
приобретает микроструктуру (см. рис. 4), отличную от
микроструктуры медленно замороженной
ткани. При этом гистологические изменения
менее значительны, хотя соединительная ткань
и в этом случае претерпевает существенные
нарушения.
По данным ряда исследований, мышечные
волокна после сверхбыстрого замораживания
имеют такую же гистологическую структуру,
как и волокна свежей мышечной ткани.
Однако полученные нами результаты показывают,
что при замораживании свиных натуральных
полуфабрикатов в жидком азоте при
температуре —196°С происходит некоторое
расслоение волокон мышечной ткани с образованием
просветов между ними (рис. 6, а), причем эти
просветы увеличиваются с понижением
скорости процесса замораживания. Что касается
охлажденных образцов, то у них мышечные
волокна вплотную прилегают друг к другу.
Гистологическая структура мышечной
ткани, замороженной в жидком азоте, резко
отличается от структуры медленно замороженной
ткани. При сверхбыстром замораживании
образуются многочисленные мельчайшие
кристаллы внутри мышечных волокон. На
микрофотографии (рис. 6, б) поперечного среза сви-
лой мышечной ткани видно, что внутри
волокна находится от 50 до 150 кристалликов льда.
Соединительная ткань деформирована
незначительно, наблюдается лишь некоторое ее
разрыхление. В данном случае при кулинарной
обработке свиных натуральных
полуфабрикатов существуют наилучшие условия для
абсорбции мясного сока.
Гистологические изменения и биохимические
процессы тесно взаимосвязаны и определяют
такие важнейшие показатели качества свиных
натуральных полуфабрикатов, как лиофиль-
ные свойства и нежность мяса. Поэтому
изучение изменений в мясе в процессе созревания
и замораживания имеет первостепенное
значение для установления оптимальных способов
технологической обработки этих продуктов.
ЛИТЕРАТУРА
1. Адуцкевич В. Микроскопические изменения
мяса в процессе его замораживания и хранения.
«Мясная индустрия jCQCP», I1960, '№ 6.
2. Каллерт Э. Мороженое мясо. Пищепромиздат,
1929.
3. Hiner R., Madsen L., H a n k i n s O. «Food
Research». 1945. vol. 10, № 4.
4. Kaonz C, Kamsbottom J. «Food Research»,
1939, № 4.
5. Налетов H. Применение микроскопического
метода исследования мяса и мясопродуктов. «'Мясная
индустрия GQOP», 10159, № 2.
6. М111 о A., S с h i 11 i ng E., Bader J. «Die Flei-
schwiztchagt», 1964, № 6.
7. Адуцкевич В. Определение созревания мяса
гистололическим методом, Научно-техническая
информация. 10. Цинти!пи!ще!пр01М, 1965.
8. II и с к а р е в А. И., Камина р с к а я А. К.,
Лукьяница Л. Г. Качественные изменения
рыбы при замораживании. Госторгиздат, I960.
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Имеются в продаже следующие номера журнала
«Холодильная техника»: 3 и 4 за 1961 г.; 4 и 6 за 1962 г.; 4 за
1963 г.; 4 и 5 за 1964 г.; 3, 4, 5, 6 за 1965 г.
Заказы направлять по адресу: Москва, И-434, ул. Костяко-
ва, 12, редакция журнала «Холодильная техника».

-О!
МЕН ОПЫТОМ
УДК 628.83
МОДЕРНИЗАЦИЯ АВТОНОМНЫХ И МЕСТНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ
ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ В ПОМЕЩЕНИЯХ ТОЧНОЙ СБОРКИ
В промышленности, выпускающей точные
приборы, в помещениях, где проводятся
ответственные технологические операции,
необходимо обеспечить стабильную температуру и
влажность, высокую степень чистоты
воздушной среды и относительно низкий уровень
шума.
Такие помещения оборудуются, как
правило, центральными системами
кондиционирования воздуха, на устройство которых
требуются большие капитальные затраты и
длительное время.
Частые изменения технологических процес-
сов в современном точном приборостроении
делают целесообразным применение более
гибкой системы кондиционирования —
автономных и местных кондиционеров,
устанавливаемых в обслуживаемом помещении.
Ниже приводятся результаты работы по
повышению эффективности очистки воздуха в
кондиционерах типа IKC-12 и КНП-3, серийно
выпускаемых промышленностью, и снижению
создаваемого ими шума.
Модернизация кондиционера типа 1КС-12.
Сила шума в полосах частот 125—2000 гц,
создаваемого кондиционером IKC-12,
значительно превышает допустимую нормами
{СН—245—63) для помещений точной сборки.
Максимальное превышение составляет около
19 дб.
Для снижения уровней шума вентилятор
был агрегирован с электродвигателем на
общей раме (рис. 1), придана жесткость узлу
крепления подшипников к кожуху
вентилятора, переделан узел конфузора и демпфирован
двумя слоями рубероида кожух вентилятора
(рис. 2). Изменения показали, что эти меры
снизили создаваемый вентилятором шум на
6—8 дб.
Для уменьшения передачи вибраций от
компрессора и вентилятора на корпус
кондиционера использованы (см. рис. 1) амортизаторы
типа АД-8. Компрессор установлен на
двенадцати, а вентиляционный агрегат — на пяти
таких амортизаторах.
От раскачивания в горизонтальной
плоскости компрессор также предохраняют два
амортизатора. Уровень вибрации компрессора
уменьшился на 22 дб, а вентиляционного
агрегата — на 17 дб. Передачу вибраций от
компрессора на корпус кондиционера через
всасывающий и нагнетательный фреонопрово-
ды уменьшают установленные на последних
виброгасители.
Устройство виброгасителей показано на
рис. 3. Трубы для всасывающего и
нагнетательного фреонопроводов приняты одинаковыми, с
внутренним диаметром 24 мм. Материал труб
и фланцев — нержавеющая сталь.
В качестве гибкого элемента использованы
сильфоны марки МН 429-60 из нержавеющей
стали. Растяжение сильфонов вдоль их оси
ограничивает чехол из экранирующей
плетенки марки ПМЛ 30X40.
Уменьшение шума достигается также путем
дополнительной оклейки стенок корпуса
кондиционера слоем пористого эластичного
пенополиуретана толщиной 40 мм и установкой
дополнительных экранов из пенополиуретана
в самом кондиционере, которые поглощают
звук, особенно на низких частотах.
В модернизированном кондиционере вместо
одноступенчатой очистки воздуха масляным
сетчатым фильтром (в основном от пылевых
частиц крупнее 10 мк) применена
двухступенчатая очистка: первая ступень — губчатый
фильтр из пластин пенополиуретана толщиной
5 мм, вторая ступень — рамочные фильтры с
фильтрующим материалом ФПП-70-0,5 (один
или два слоя). Эффективность фильтров
второй ступени (на частицах 0,13—0,17 мк)
достигает 99%.
Устройство рамочного фильтра и его
основные размеры показаны на рис. 4.
Сопротивление материала ФПП-70-0,5 при удельной
воздушной нагрузке на фильтрующий материал
43

Рис. 1. Кондиционер IKC-12M (разрез):
/ — амортизатор типа АД-8; 2 — амортизатор горизонтальный; 3 и 4 —
всасывающий и нагнетательный фреонопроводы; 5 — рамочные фильтры; 6 —
камера для фильтров; 7 — экран; 8 — кассетный фильтр; 9 — влагосборник;
10 — горизонтальная перегородка; 11 — поддон; 12 — отводная трубка.
75 мъ\ч на квадратный метр (рабочая
нагрузка на фильтрующий материал в
модернизированном кондиционере IKC-12M) составляет
1 мм вод. ст. Срок службы фильтров второй
ступени очистки 2000 ч.
Рамки толщиной 6 мм и корпус фильтра
выполнены из дерева, сепараторы — из
электротехнического картона толщиной 0,15 мм. В
кондиционере установлено два фильтра с
суммарной фильтрующей поверхностью 32,4 м2.
Высокоэффективные фильтры размещаются
в передней части камеры (см. рис. 1).
Принятое взаимное расположение фильтров и
вентилятора позволяет сохранить габаритные
размеры кондиционера в плане, поднять над рабо-
Рис. 2. Конфузор
вентилятора кондиционера IKC-12M
чей зоной решетку для
раздачи воздуха из
кондиционера, что устраняет
опасность появления
сквозняков, снизить шум
на выходе воздуха из
вентилятора.
В серийном
кондиционере IKC-12 в
воздушном тракте до
вентилятора установлен кассетный
фильтр. Фильтрующим
слоем в нем служит
набор сеток, смоченных
маслом. Этот фильтр тяжел, неудобен в
обращении и может явиться источником загрязнения
чистого помещения. При модернизации
кондиционера сетчатый фильтр заменен кассетным с
фитьтрующим слоем толщиной 5 мм из
модифицированного губчатого пенополиуретана.
Основные технические данные
кондиционера, выпускаемого промышленностью (тип
IKC-12), приведены в журнале «Холодильная
техника» № 4 за 1963 г.
В модернизированном кондиционере
несколько увеличено число оборотов
вентилятора A150 вместо 1100 об/мин), а также
мощность электродвигателя вентилятора A,0
вместо 0,6 кет). Из габаритных размеров увеличе-
44

Ба высота с 1920 до 2510 мм и вес с 800 до
860 кг. Остальные характеристики остались
прежними.
Уровень шума, создаваемого кондиционером
в 2 ж от решетки для выпуска воздуха на
высоте 1,5 м, показан ниже:
550D72)
550

Среднегеометрические частоты ок-
тавных полос, гц
Предельно
допустимые уровни
звукового давления
на участках
точной сборки (по
СН—245—63), дб
Уровни звукового
давления {дб\
создаваемые
кондиционерами:
IKC-12 ....
IKC-12M . . .
62 125 250 500 1000
79 70 63 58 55
2000
68 76
64 64
72
58
77
60
67
56
60
Ниже
допустимых
в
I I I
Ьозду!
Рис. 4. Схема устройства высокоэффективного
фильтра для кондиционеров IKC-12M и КНП-ЗМ
(для кондиционера КНП-ЗМ размеры фильтра
указаны в скобках).
Из приведенных выше
данных видно, что:
шум кондиционера
после его модернизации во
всех полосах частот,
кроме полос 500 и 1000 гц,
значительно ниже нормы
для помещений точной
сборки, а в /полосе частот
500 и 1000 гц превышает
норму только на 1—2 дб;
достигнута высокая
степень очистки воздуха для
частиц размером 0,13—
0,17 мк — до 99% (при
Рис. 3. Схема устройства виб-
ропоглощающей вставки на
фреонопроводах кондиционера
IKC-12M:
/ — трубопровод; 2 — силь-
фон; 3 — втулки; 4 — чехол
из экранирующей плетенки;
5 — латунный хомут.
подсчете числа частиц анализатором
запыленности АЗ-2 на высшем пределе его
чувствительности степень очистки практически оказалась
равной 100%);
производительность кондиционера по
воздуху осталась прежней.
Эксплуатация кондиционера IKC-12M на
рециркуляционном режиме показала, что
кондиционер этого типа поддерживает
стабильную температуру и снижает запыленность
воздушной среды в 2—2,5 раза.
Модернизация кондиционера типа КНП-3
Серийный кондиционер КНП-3 с целью
снижения шума и повышения степени очистки
воздуха оборудован (рис. 5)
высокоэффективными фильтрами и глушителем шума.
Фильтры и глушитель размещены в камере, смонти-
4
1вд
ц /6 Л0Ш, | 1 Щ|
1шп1
о В
1 1вд1 ill
1 Jgh 1
^^шт?НпЫ^§
Рис. 5. Кондиционер КНП-ЗМ:
/ — фильтры; 2 — глушитель шума; 3 — камера;
4 — фильтр из модифицированного губчатого
пенополиуретана.
45

рованной на верхнем листе обшивки
кондиционера. Масляный самоочищающийся фильтр
заменен фильтром с модифицированным
губчатым пенополиуретаном толщиной 5 мм.
Высокоэффективные фильтры отличаются от
фильтров в кондиционере IKC-12M только
размерами. В кондиционере КНП-ЗМ установлено
четыре таких фильтра с суммарной рабочей
поверхностью фильтрующего материала 42 м2.
Воздух от фильтра в помещение подается
через жалюзийные решетки.
Лопатки жалюзийных решеток в 1,5 раза
шире, чем шаг их установки, и каждая
лопатка в отдельности может быть установлена под
любым углом к горизонту. Такое устройство
жалюзийных решеток позволяет придать
воздушному потоку нужное направление в
вертикальной плоскости, а при необходимости
выключить из работы отдельные участки
решетки.
Иркутский распределительный холодильник
емкостью 21,5 тыс. т был построен в две
очереди. Первая очередь — холодильник емкостью
6,6 тыс.- т введен в эксплуатацию в 1958 г.,
через год вступила в строй вторая очередь,
емкостью 8,4 тыс. т. Здание холодильника имеет
пять этажей и подвал. Третья очередь
емкостью 6,5 тыс. т сдана в эксплуатацию в 1961 г.
и представляет собой одноэтажное здание с
подвалом.
Эксплуатация холодильника выявила ряд
существенных недостатков в его
проектировании, монтаже и эксплуатации. Многие
недостатки устранены рационализаторами, опыт
работы которых может быть использован на
других холодильниках.
На протяжении пяти лет в камерах
холодильника (особенно первой очереди)
невозможно было достигнуть проектных
температур.
Анализ эксплуатации холодильной
установки показал, что одна из причин этого —
загрязнение аммиачной системы. В период пуска
холодильника система не была хорошо
продута от песка, окалины, шлака и других
посторонних включений, оставленных
монтажниками. В результате этого на цилиндрах
компрессоров ступени низкого давления в ко-
Глушитель шума представляет собой канал„
вдоль узкой части которого расположены
экраны. Стенки канала и экраны облицованы
пенополиуретаном. Значительная доля шума„
создаваемого вентилятором, поглощается
глушителем; дополнительное глушение шума
происходит в высокоэффективных фильтрах.
После модернизации производительность
кондиционера по воздуху осталась прежней —
3000 мг/ч, а шум снизился до нормы,
предусмотренной СН—245—63 для помещений
точной сборки.
Эффективность очистки воздуха при замере
числа частиц прибором АЗ-2 на высшем
пределе его чувствительности (частицы размером
более 0,7 ж/с) практически составляет 100%.
П. И. МОРОЗОВ, Н. Я. БАРУЛИН
роткий срок образовались значительные
задиры, что привело к замасливанию системы.
) Пришлось все цилиндры расточить под
первый, а некоторые — под второй ремонтные
размеры и заменить компрессионные, масло-
съемные кольца и поршни.
Второй причиной являются недостатки
проекта, разработанного Гипрохолодом. Преду-
: смотренная в камерах поверхность батарей
оказалась недостаточной, так как при расче-
l тах был занижен расход холода на доморажи-
вание продуктов. Экономия металла
приводила к дополнительным потерям продуктов при
г хранении.
1 Пересчет поверхности приборов охлаждения
камер, исходя из последних рекомендаций по-
проектированию, показал, что в 18 камерах из-
31 необходимо увеличить поверхность
охлаждающих батарей. Эта работа уже проведена.
Ввиду трудности эксплуатации насосно-цир-
куляционной системы с поэтажными уровне-
держателями, рационализаторы холодильника
а применили принудительную насосную подачу
аммиака в батареи, смонтировали
дополнительную дренажную линию и соединили ее с
установленным дренажным ресивером
(предке ложение бывшего начальника компрессорнога
цеха инж. Р. Б. Косыгиной). Это позволила
УДК 621.565.004.6a
РАЦИОНАЛИЗАТОРСКАЯ РАБОТА НА ИРКУТСКОМ ХОЛОДИЛЬНИКЕ
46

значительно уменьшить замасливание
системы.
В результате проведенной работы по
выявлению и устранению недостатков в
холодильной системе, теперь в камерах
поддерживаются проектные температуры. В этой работе нам
оказали помощь старший инженер
технического отдела Росмясорыбторга А. А. Марков,
механик Московского холодильника № 12
Д. В. Тютюник, главный инженер проекта Ги-
прохолода К. К. Скороходова и инженер Ги-
прохолода 3. С. Павловская.
Рационализаторы Иркутского холодильника
осуществили также предложение,
позволившее поддерживать проектные температуры в
подвальных камерах. Согласно проекту в этих
камерах должна поддерживаться нулевая
температура с помощью кондиционеров,
рассчитанных на их обогрев и охлаждение. Практика
эксплуатации ряда холодильников
(Ногинский, Ангарский, Иркутский) показала, что в
подвальных камерах постоянно
поддерживается отрицательная температура, вследствие
теплоотдачи в холодные камеры первого этажа.
Следовательно, охлаждение подвала
практически не требуется. Необходим только
обогрев. Так как обогрев осуществляется горячим
рассолом, то создаются трудности в
автоматизации этого процесса, что приводит к большим
колебаниям температур в камерах, к
промораживанию грунта и вспучиванию пола.
Эти недостатки устраняются с помощью про-
Обследование ряда холодильников (в
Москве, Горьком, Иванове, Новокузнецке, Киеве
и других городах) показало, что сушка влаж«
ной спецодежды в большинстве случаев
организована неудовлетворительно. Обычно
спецодежду сушат в гардеробных, редко для этой
цели отводят специальные помещения.
Гипрохолодом разработаны проекты
сушильных камер (см. рисунок) шкафного типа
с механической вентиляцией для сушки
спецодежды подогретым воздухом.
Металлический каркас камеры выполнен из
угловой стали F3X63X4 мм) и обшит
снаружи и изнутри листовой сталью толщиной
1,6 мм. Между листами обшивки проклады-
стого способа обогрева подвальных камер
электрокалориферами, размещенными в
воздуховоде между вентилятором и камерой.
Электрокалориферы управляются машиной
АМУР. В настоящее время в подвальных
камерах поддерживается любая, заранее
заданная температура, без резких колебаний,
промерзание грунта устранено. Кроме того, за
счет сокращения площади, требовавшейся
ранее для кондиционера, увеличивается полезная
емкость подвальных камер.
С целью увеличения производительности
компрессоров главный механик А. А. Швецоа
и главный энергетик А. А. Ковалев
предложили добавить к имеющимся четырем шестисек-
ционным конденсаторам по две секции,
оросить оба линейных ресивера и оба
маслоотделителя и пробурить две артскважины,
отказавшись полностью от городской воды.
Благодаря уменьшению расхода воды и снижению-
давления конденсации внедрение этого
предложения дало годовую экономию в 22 тыс. руб.
и создало необходимый резерв для увеличения
холодопроизводительности компрессоров.
Разработан и внедряется также метод
электромагнитного умягчения воды, поступающей
в холодильную установку из артскважины.
Внедрение описанных выше предложений в,
1963—1964 гг. позволило значительно
улучшить условия хранения скоропортящихся
продуктов.
Г. М. ШМЕЛЕВ — Иркутский холодильник;
вается слой изоляции толщиной 60 мм из ми-
* неральной ваты. По фасаду камеры
размещены плотно закрывающиеся двери.
Обслуживающий персонал может развешивать и
снимать спецодежду в камере, не заходя в нее.
i Для экономии тепла, расходуемого на
нагрев подаваемого в камеру воздуха,
применена рециркуляция: 25% насыщенного влагой
) воздуха удаляется наружу, а 75%
смешивается со свежим воздухом и направляется в~
калорифер для подогрева.
? Воздух для сушки забирается из
гардеробных, а не снаружи, во избежание конденсации
i влаги на воздуховодах, подводящих воздух К:
сушильной камере. Отработанный воздух вы-
УДК 66.077-
СУШИЛЬНЫЕ КАМЕРЫ ДЛЯ СПЕЦОДЕЖДЫ НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ
4?

Отработанный
воздух ~^~^
¦т- L
». в pj ч а •» vD.-\aoai.\>4»b~B.» * в *>Г7*7*тгъ-?Ъ'Р &*,->¦{ tfi *¦«*-& >&
Свежий воздух
# U—II ~ж ш i 1—
'ляционныи
№
3 4
Схема устройства сушильной камеры на 21 комплект
спецодежды:
/ — вентилятор; 2 — калорифер; 3 — корпус камеры;
4 — дверь; 5 — дроссель-клапаны.
водится через шахту, расположенную в пере-
¦крытии помещения.
•Лучшие условия сушки обеспечиваются при
температуре поступающего в камеру воздуха
48°С, что достигается регулированием
соотношения количеств рециркуляционного и
свежего воздуха при помощи заслонок на
воздуховодах.
Воздух подогревается в калорифере паром
давлением 3—4 ати или горячей G0—150°С)
еодой из теплофикационной сети.
Разработано три варианта сушильных
камер — на И, 21 и 46 комплектов спецодежды
со следующими расчетными характеристиками
(нижние пределы значений относятся к
камере на И комплектов, верхние — на 46
комплектов) :
Количество влаги,
приходящейся на один комплект
спецодежды, кг 2
Продолжительность сушки, ч 8
Удельный расход:
воздуха, kzjkz влаги ... 183
тепла, ккал\кг влаги . . . 830
Часовой расход:
тепла, тыс. ккал/ч .... 3,4—12,5
свежего воздуха, м3/ч . . 120—520
электроэнергии, кет . . . 0,18—0,6
Сушильные камеры рекомендуется
размещать в изолированных помещениях
поблизости от гардеробных рабочей одежды. Для
камеры на 11 комплектов спецодежды требуется
помещение длиной 3,6, шириной 2 и высотой
3,5 м. Для камер на 21 и 46 комплектов
увеличивается только длина — соответственно до
5,7 и 7,3 м.
Проекты сушилок были представлены на
экспертизу в Институт гигиены труда и
профзаболеваний АМН СССР. На основании
заключения института Главное
санитарно-эпидемиологическое управление Министерства
здравоохранения СССР установило, что воздушная
сушка спецодежды в камере, оборудованной
вентиляторами, является более совершенным
способом, чем другие, применяемые в
настоящее время в практике, способы сушки, и что
внедрение подобных камер на холодильниках
представляет собой важное оздоровительное
мероприятие.
Сушильная камера на 21 комплект
спецодежды, смонтированная на холодильнике в
г. Жуковском, как показал опыт ее
эксплуатации, работает без отклонения от расчетного
режима. Сушка спецодежды обеспечивается за
3—4 ч вместо 12—14 ч при старых
методах.
С установкой сушильной камеры
улучшилось санитарно-гигиеническое состояние
гардеробных помещений, холодильника и условия
труда рабочих.
А. В. ВАЛЯЕВ, А. И. ДЕМЕНТЬЕВ — Гипрохолод

ш
рнсультация
УДК 621.564Г
Можно ли фреон, выпускаемый из холодильных аппаратов
через предохранительные клапаны, направлять
в другие аппараты?
В случае повышения давления в
холодильном аппарате выше допустимого и
срабатывания предохранительного клапана
выпускаемый через него фреон следует направлять в
атмосферу по трубе, присоединенной к
выходному штуцеру предохранительного клапана.
Как известно, предохранительные клапаны
служат для защиты аппаратов от разрыва при
чрезмерном повышении давления. Для
обеспечения такой защиты предохранительный
клапан должен воспринимать то же давление,
что и стенки сосуда, т. е. разность хмежду
давлением в аппарате и атмосферным
давлением. Это достигается, если выходной штуцер
предохранительного клапана соединить с
атмосферой.
Иногда, с целью сохранения фреона,
выпускаемого из конденсатора через
предохранительный клапан, клапан соединяют не с
атмосферой, а с испарителем [1]. В этом случае
предохранительный клапан воспринимает не
давление в конденсаторе, а разность давлений
в конденсаторе и испарителе. Чтобы
предохранительный клапан открылся, давление в
конденсаторе должно возрасти до величины,
равной сумме давления настройки
предохранительного клапана и давления в испарителе.
Если давление в испарителе выше
атмосферного, предохранительный клапан на
конденсаторе откроется лишь тогда, когда давление в
нем превысит допустимое.
Давление в холодильных аппаратах,
содержащих жидкий холодильный агент, может
сильно возрасти, например при стоянке
машины, когда температура окружающего воздуха
по какой-либо причине превысит расчетную (в
очень жаркую погоду, при повышенных
тепловыделениях в помещении и пр.). В этом
случае давление в конденсаторе и испарителе
будет повышаться одновременно. Когда
давление в испарителе достигнет наивысшей
допустимой величины, откроется
предохранительный клапан испарителя, соединенный с
атмосферой. При дальнейшем повышении
температуры воздуха давление будет возрастать
только в конденсаторе. Если предохранительный
клапан конденсатора соединен с испарителем,
то для открытия клапана необходимо, чтобы
давление в конденсаторе возросло до
величины, намного превышающей допустимую. При
расчетном давлении в испарителе 10 кг/см2у а
в конденсаторе 15 кг/см2 предохранительный
клапан откроется при давлении 25 кг/см2.
Таким образом, предохранительный клапав
конденсатора, соединенный с испарителем, не
может защитить конденсатор от опасного
повышения в нем давления.
В нижних ступенях каскадных холодильных:
машин предусматриваются специальные
расширительные емкости, в которые
перепускается агент высокого давления (например,
фреон-13) при стоянке машины. Это предохраняет
систему от чрезмерного повышения давления
[2]. В таких системах предохранительные
клапаны устанавливают на всех, содержащих
жидкий фреон, аппаратах и участках
трубопроводов, которые при стоянке машины могут
оказаться отключенными от расширительной
емкости. Эти предохранительные клапаны
также должны быть соединены с атмосферой.
Однако иногда их соединяют с расширительной
емкостью, что также не обеспечивает
надлежащей защиты от чрезмерного повышения
давления.
Отвод холодильного агента из
предохранительных клапанов в атмосферу связан с
некоторой его потерей. Чтобы эта потеря была
наименьшей, необходимо соблюдать следующие
условия.
Конструкция предохранительных клапаноа
49

/должна обеспечивать полную их герметичность
в закрытом состоянии.
Холодильная установка должна быть так
спроектирована, чтобы предохранительные
клапаны открывались лишь в случае аварий.
Для предохранения аппаратов от повышения
в них давления во время работы установки
следует предусматривать устройства (реле
давления), которые останавливают компрессор
при меньших давлениях, чем давления
настройки предохранительных клапанов.
В нижних ступенях каскадных холодильных
^фитика
Публикуемый ниже список диссертационных работ
в области холодильной техники, технологии и других
смежных специальностей, защищенных на соискание
ученых степеней доктора и кандидата наук, может
представить интерес для научных сотрудников и
специалистов-холодильщиков, работающих в различных
^отраслях народного хозяйства.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА
Диссертация на соискание ученой степени
доктора технических наук
Осушение воздуха холодильными машинами. Г о г о-
*л и н А. А. М., 1962, 309 л., 67 л. илл. Библиогр.:
•л. 272—282.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 28/IX 1964 г.
Диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Исследование и конструирование унифицированных
поршневых компрессоров холодильных машин. Г у р е-
в и ч Е. С. М. По совокупности опубликованных работ.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 3/XI 1964 г.
Исследование влияния холодильных агентов на
износ цилиндровой пары компрессора и пути повышения
ее износостойкости. Б е р л а д В. П. Одесса, 1963,
205 л., 31 л. илл. Библиогр.: л. 197—205,
машин необходимо предусматривать
минимальное количество запррных вентилей. При
остановке машины эти вентили закрывать
не следует.
ЛИТЕРАТУРА
1. Каталог холодильного оборудования. ЦИНТИМ, М.,
I960.
2. Бе к н ев а Е. В. Низкотемпературные каскадные
фреоновые холодильные машины. «Холодильная
техника», 19'6'2, № 6.
В. Д. ВАЙНШТЕЙН — завод «Компрессор»
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 26/VI
1963 г.
Исследование нагнетательных клапанов малых
фреоновых компрессоров. Шварц И. Н. Харьков, 1964,
221 л., 92 л. илл. и табл. Библиогр.: л. 201—211.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 18/VI
1965 г.
Применение неазеотропных смесей агентов в
компрессионных холодильных машинах. Кузнецов А. П.
Одесса, 1964, 449 л. с илл. Библиогр.: л. 379—389.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 20/V
1965 г.
Теоретическое и экспериментальное исследование
холодильного электродинамического компрессора.
Шнайд И. М. Одесса, 1965, 314 л. с илл. Библиогр.:
л. 306—314.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности.
Анализ циклов холодильных машин со струйными
аппаратами для снижения дроссельных потерь и
исследование сопел при течении испаряющейся жидкости.
Сутырина Т. М. М., 1964, 169 л., 62 л. илл. и табл.
Библиогр.: л. 167—168.
Защищена в Московском высшем техническом
училище им. Баумана; утв. 15/VI 1964 г.
ДИССЕРТАЦИИ В ОБЛАСТИ ХОЛОДИЛЬНОЙ
ТЕХНИКИ И ТЕХНОЛОГИИ ЗА 1963—1965 гг.
50

Сокращение необратимых потерь цикла паровой
холодильной машины и регулирование
производительности с помощью полупроводникового
термоэлектрического охладителя. Архангельский В. В. Л., 1962, 88,
18 л.; 47 л. илл. Библиогр.: л. 79—88.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. З/ХП 1963 г.
Исследование резорбционной холодильной машины.
Гай дин 3. 3. Астрахань, 1964, 279 л., 44 л. илл.
Библиогр.: л. 219—221.
Защищена в Одесском технологическом институте
лищевой и холодильной промышленности.
Исследование вертикально-плиточного
скороморозильного аппарата непосредственного испарения
жесткой конструкции. Михайлин Н. В. М., 1964, 196 л.,
42 л. с илл. Библиогр.: л. 189—196.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности; утв. 1/IV 1965 г.
Исследование теплопередачи ребристых
воздухоохладителей камер холодильников. Бондаренко Л. Ф.
Одесса, 1964, 163 л. с илл. Библиогр.: л. 158—163.
Защищена в Одесском технологическом институте
пищевой и холодильной промышленности; утв. 20/V
1964 г.
Экспериментальные исследования теплоотдачи при
кипении фреона-12 во вращающемся испарителе. Н е-
красов В. П. Астрахань, 1965, 130 л., 8 л. илл.
Библиограф.: 6 л.
Защищена в Московском институте химического
машиностроения.
Исследование релейных и релейно-импульсных
систем регулирования холодильных установок. У ж а н-
ский В. С. М., 1963, 157 л., 56 л. илл. Библиогр.:
л. 150—157.
Защищена в Московском ордена Ленина
энергетическом институте; утв. 20/111 1964 г.
Исследование эффекта Ранка—Хильша в адиабатных
1л неадиабатных условиях. Мартынов А. В. М., 1964,
177 л., 76 л. илл. Библиогр.: л. 171—177.
Защищена в Московском ордена Ленина
энергетическом институте; утв. 14/V 1965 г.
. Исследование низкотемпературной вихревой трубы с
щелевым диффузором. К о л ы ш е в Н. Д. Куйбышев,
1964, 152 л., 58 л. илл. Библиогр.: л. 145—150.
Защищена в Куйбышевском авиационном институте;
утв. 22/IV 1965 г.
Интенсификация теплоотдачи в устройствах
термоэлектрического охлаждения. Рамадан А. М. Л.,
1963, 172 л., 55 л. илл. Библиогр.: л. 164—172.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 20/IX 1963 г.
Исследование возможности создания солнечных
бытовых холодильников круглосуточного действия.
Мура д о в, Д ж у р а к у л. М., 11964, 103 л. с илл.
Библиогр.: л. 89—93.
Защищена в энергетическом институте им. Г. М.
Кржижановского; утв. 24/VI 1965 г.
Температурные напряжения при испытаниях
строительных материалов на морозостойкость.
Еремеев Г. Г. М., 1962, 155 л. с илл. Библиогр.: л. 152—155.
Защищена в Академии строительства и архитектуры
СССР; утв. 13/Ш 1963 г.
Исследование механического взаимодействия
фундаментов с промерзающими грунтами в условиях
Западной Сибири. Пусков В. И. Новосибирск, 1962,
146 л., 34 л. илл. Библиогр.: л. 138—145.
Защищена в Новосибирском
инженерно-строительном институте им. В. В. Куйбышева; утв. 25/111 1963 г.
Разработка и выбор рациональных конструкций
тепловой изоляции в промышленности. Факторо-
в и ч Л. М. Л., По совокупности опубликованных
работ.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 3/XI 1964 г.
Исследование линейных тепловых потоков в судовых
изоляционных конструкциях. Стефанович В. В.
Одесса, 1964, 245 л. с илл. Библиогр.: л. 239—243.
Защищена в Одесском институте инженеров
морского флота; утв. 28/1 1965 г.
Получение низких температур методом откачки
паров над жидким гелием угольными адсорбционными
насосами. Швец А. Д. Харьков, 1964, 94 л. с илл.
Библиогр.: л. 91—94.
Защищена в Физико-техническом институте низких
температур Академии наук УССР; утв. 29/ХП 1964 г.
ТЕРМОДИНАМИКА. ТЕПЛОПЕРЕДАЧА
Диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Исследование термодинамических свойств фрео-
на-13В1 и азеотропной смеси фреона-124 и фреона-С318.
Перелыитейн И. И. М., 1963,191л., 25 л.
илл. Библиогр.: л. 165—175.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 22/V 1964 г.
Экспериментальное исследование термодинамических
свойств фреонов С-318, 114 и 142. Васьков Е. Т. Л.,
1964, 147 л. илл. Библиогр.: л. 122—125.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 4/ХП 1964 г.
Исследование термодинамических свойств фрео-
на-22. Клецкий А. В. Л., 1964, 133 л. с илл.
Библиогр.: л. 101—105.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 4/ХП 1964 г.
Исследование теплообмена при кипении фреона
внутри горизонтальных труб. Богданов С. Н. Л.,
1964, 141 л. с илл. Библиогр.: л. 136—141.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 18/ХП 1964 г.
Исследование гидравлических сопротивлений и
теплоотдача зигзагообразных щелевых каналов
пластинчатых теплообменников пищевых и химических
производств. Мае лов А. М. Л., 1964, 142 л., 40 л. илл.,
29 л. табл. Библиогр.: л. 129—142.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 12/П 1965 г.
Экспериментальное исследование энтальпии
двуокиси углерода при температурах 150—500° С и давлениях
от 25 до 215 бар. М а с а л о в Я. Ф. М., 1965, 128, 7 л.,
69 л. илл. и табл. Библиогр.: л. 1—7.
Защищена в Московском ордена Ленина
энергетическом институте.
Исследование теплопотоков и температурных полей
в изоляционных конструкциях, прорезанных
металлическими элементами, систем глубокого охлаждения.
Крылов Н. В. Л., 1962, 178 л., 51 л. илл. Библиогр.:
л. 162—167.
Защищена в Ленинградском политехническом
институте им. М. И. Калинина; утв. 26/П 1963 г.
Экспериментальное исследование теплоемкости Ср
двуокиси углерода при температурах 20—220°С и
давлениях 4—220 бар. Г у р е е в А. Н. М., 1964, 194 л. с илл.
Библиогр.: л. 191—194.
Защищена в Московском ордена Ленина
энергетическом институте; утв. 18/1 1965 г.
Экспериментальное исследование адиабатического
51

течения испаряющейся жидкости. Поляков К. С,
М., 1962, 158 л. с илл. Библиогр.: л. 154—158.
Защищена в Ленинградском политехническом
институте им. М. И. Калинина; утв. 20/V 1963 г.
ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНОЛОГИЯ
Диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Интенсификация процесса замораживания парного
мяса в морозильных камерах мясокомбинатов
(исследование, разработка проекта и промышленное внедрение).
Азарх 3. Ш. М., 1965, 206 л, 42 л. илл. Библиогр.:
л. 166—174.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности.
Исследование замораживания продуктов в контакте
с развитой металлической поверхностью. Т е й д е р В. А.
Л., 1964, 133 л., 7 л., 51 л. илл. и табл. Библиогр.:
л. 1—7, в конце дисс.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 26/VI
1964 г.
Исследование связи между исходным состоянием
и обратимостью процессов холодильной обработки и
хранения мяса. Шаган О. С. Л., 1964, 151 л., 18 л.
илл. Библиогр.: л. 128—151.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 20/XI 1964 г.
Влияние глубины автолиза говяжьего мяса на его
качественные показатели при консервировании методом
сублимации. Тульчевский М. Г. М., 1965, 188 л. с
илл., 29 л. илл. Библиогр.: 165—175.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности.
Исследование изменений свойств говяжьего мяса в
процессе сублимационной сушки при радиационном
теплоподводе. Станку М. М., 1965, 185 л. со
схемами, 6 л. илл. Библиогр.: л. 175—181.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности.
Влияние свойств упаковочных материалов на
качественные изменения в процессе хранения
замороженной говяжьей мышечной ткани и шпика.
Пугачев П. И. М., 1964, 176 л., 14 л., 9 л. илл. Библиогр.:
л. 158—174.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности; утв. 11/111 1965 г.
Микрофлора и некоторые биохимические изменения
охлажденной битой птицы в процессе хранения.
Афанасьева Л. Р. Л., 1962, 155 л. с илл., 6 л. табл.
Библиогр.: л. 127—155.
Защищена в Ленинградском институте советской
торговли им. Фридриха Энгельса; утв. 10/V 1963 г.
Тканевый и химический состав мяса индейки и его
изменения в процессе хранения в замороженном
состоянии. Отряшенкова Л. М. М., 1963, 172 л. с илл.
Библиогр.: л. 157—172.
Защищена в Московском технологическом институте
мясной и молочной промышленности.
Биофизические изменения мышечной ткани рыб при
холодильной обработке и хранении. Маслова Г. В.
Л., 1964, 159 л., 26 л. илл. Библиогр.: л. 124—159.
Защищена в Ленинградском технологическом йнсти^
туте холодильной промышленности.
Исследование изменения свойств мяса рыбы при
замораживании — дефростации. Быков В. П. М., 1964,
201, 26 л., 30 л. илл. Библиогр.: л. 1—26.
Защищена в Московском ордена Трудового
Красного Знамени институте народного хозяйства им. Г. В.
Плеханова; утв. 18/VI 1965 г.
Исследование теплофизических процессов,
происходящих в яблоках под влиянием низких температур.
С т р а х о в и ч К. К- Л., 1964, 180 л., 5 л. илл.
Библиогр.: 5 л.
Защищена в Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности; утв. 29/XII
1964 г.
Изменение красящих веществ в процессе созревания»
и хранения яблок. Путинцева Л. Ф. М., 1963, 168 л.
разд. паг. с илл., 20 л. илл. Библиогр.: л. 145—160.
Защищена в Московском ордена Трудового
Красного Знамени институте народного хозяйства!
им. Г.В.Плеханова; утв. 27/ХП 1963 г.
Исследование кинетики процесса сублимационного?
высушивания препаратов крови. Подольский М. В.
М., 1963, 184 л. разд. паг., 59 л. илл. Библиогр.:
л. 1 — 10.
Защищена в Московском технологическом институте
пищевой промышленности; утв. 11/III 1964 г.
Диссертация на соискание
ученой степени
кандидата биологических наук
Сохранение семени быка в условиях
кристаллического замерзания (—21°С). Кузнечиков Л. А.
Киев, 1962, III, 148 л., 30 л. илл/Библиогр.: 20 л.
Защищена в Украинской сельскохозяйственной
академии; утв. 20/V 1963 г
Диссертация на соискание
ученой степени
кандидата с.-х. наук
Хранение овощей, картофеля и кормовых
корнеплодов на снеголедяных площадках в условиях Западного*
Урала. Зеленин В. М. Пермь, 1965, 190 л., 40 л.,
24 л. илл. и табл. Библиогр.: л. 1—40.
Защищена в Пермском сельскохозяйственном
институте.
# * *
Список диссертаций, защищеннцх до 1962 г.,
приведен в Библиографическом справочнике докторских и
кандидатских диссертаций по холодильной технике за
1936—1962 гг. (Д. Н. Прилуцкий, М., Госторгиздат,.
1963).
Список диссертаций, защищенных в 1962—1963 гг.,
опубликован в журнале «Холодильная техника»,.
1965, № 1.
С диссертациями можно ознакомиться в
библиотеках высших учебных заведений и научных
организаций, в которых проводилась их защита, а также в
Государственной библиотеке СССР им. В. И. Ленина.

вости
ЕХНИКИ
СОВРЕМЕННЫЕ АММИАЧНЫЕ ТУРБОКОМПРЕССОРЫ
Из холодильных агентов для турбокомпрес-
сорных установок кондиционирования воздуха
широкое применение получили различные
фреоны (фреон-11, 12, 113, 114),
отличающиеся малой токсичностью и эффективными
конструктивно-эксплуатационными показателями.
При использовании, например, фреона-11 в
турбокомпрессоре с одним только колесом
можно достичь холодопроизводительности
14 млн. ккал/ч (охлаждение воды до 6°С при
температуре отходящей из конденсатора
воды 33°С).
Первый аммиачный турбокомпрессор хо-
лодопроизводительностью 6 млн. ккал/ч
(t0 = — 15°С; ?К = 30°С) был установлен на
одном из немецких химических заводов в 1927 г.
Из-за сложности и громоздкости (трехкорпус-
ный агрегат, десять колес) такие установки в
дальнейшем не применялись.
В случаях, когда не предъявлялись
специальные требования к технике безопасности,
(например, при кондиционировании
воздуха и др.), аммиак в течение длительного
времени использовался только в поршневых или
ротационных компрессорных холодильных
установках.
Лишь в последние годы достигнуты
заметные успехи в совершенствовании аммиачных
турбокомпрессоров, благодаря чему для
крупных установок промышленного назначения они
стали конкурентоспособными с фреоновыми
турбокомпрессорами. Это оказалось
возможным в связи с появлением более прочных
конструкционных сталей, допускающих
повышение окружной скорости колес и числа
оборотов.
При малом молекулярном весе аммиака
возможно получение дозвуковых скоростей
при окружной скорости и = 300—350 м/сек,
вследствие чего, значительно сокращается
число колес, а число оборотов увеличивается
примерно до 16000 в минуту.
В современных аммиачных
турбокомпрессорах для получения температур t0 =
= — 15-f—20°С и ^K = 35-f-40°C температуру в
каждом колесе можно повышать на 9°С (по
кривой насыщения). Например, при
t0 = — 15°С и ^к=30°С число колес будет равно
15 + 30
= 5, или в два раза меньше
прежнего.
Для аммиачных турбокомпрессоров,
предназначенных в качестве поджимающих
(*о = —30ч—50°С), повышение температуры в
колесе принимается от 5,5 до 7°С.
Фирма «Борзиг» (ФРГ) выпускает
поджимающие турбокомпрессоры холодопроизводи-
тельностью до 4,5 млн. ккал/ч (t0-=
= —34ч—50°С). Они состоят из трех колес
при общем объеме всасываемого пара
60200 м3/ч.
Рис. 1. Схема аммиачной турбокомпрессорной
холодильной установки с промежуточным охлаждением:
/ — турбокомпрессор; 2 — испаритель; 3 —
промежуточный сосуд; 4 — конденсатор.
57

По сравнению с фреонами для аммиака
характерна высокая объемная холодопроизводи-
тельность qv ккал/м3. Вследствие этого
конструктивные условия не обеспечивают
получения холодопроизводительности в аммиачном
турбокомпрессоре менее 3 млн. ккал/ч.
В отличие от одноступенчатых поршневых
машин, в турбокомпрессорах возможно
осуществить промежуточное охлаждение
сжимаемого пара (рис. 1). При t0 = 7°C и tK=43°C
A7,2 ата) жидкий аммиак поступает в
промежуточный сосуд и дросселируется до 10,5 ата,
что соответствует давлению всасывания в
пятом колесе.
При холодопроизводительности 3 млн. ккал/ч
в промежуточном сосуде испаряется 0,84 т/ч
жидкого аммиака, а остающаяся жидкость
A0,96 т/ч) охлаждается до температуры
насыщения, соответствующей 26°С.
Удельная эффективная холодопроизводи-
тельность составляет 3850 ккал/(квт-ч) и
возрастает по сравнению с процессом без
промежуточного охлаждения на 100 ккал/(кет • ч).
При этом дальнейшее увеличение удельной
эффективной холодопроизводительности
возможно путем установки нескольких
промежуточных сосудов.
Круговой процесс с промежуточным
охлаждением 1—2—3—4*—6*—7*—7—1 при
давлениях в конденсаторе р, промежуточном
сосуде pz и испарителе р0 представлен в
i, lg /^-диаграмме на рис. 2. Без
промежуточного охлаждения он характеризуется точками
1—4—6*—6— 1.
^ к
100°/о.
Рис. 2. Круговой процесс в Z, lg p-диаграмме.
При промежуточном охлаждении разность
энтальпий увеличивается на (ie—h) и холодо-
производительность составляет (i\—/7).
Количество холодильного агента, проходящее через
первую группу колес (без всасывания пара из
промежуточного сосуда), уменьшается на
h — la
Во вторую группу колес поступает пар из
первой группы и из промежуточного сосуда.
При этом температура входящего пара
(точка 3) ниже по сравнению с получаемой при
круговом процессе без промежуточного
охлаждения.
Пары аммиака
\
—
Рис. 3. Промежуточный сосуд с
насосной циркуляцией аммиака:
/ — насадка; 2 — отбойный слой
насадки; 3 — оросительное устройство;
4 — насос.
Промежуточный сосуд с насосной
циркуляцией аммиака показан на рис. 3. Пар,
проходящий через насадки из колец Рашига со
скоростью от 0,5 до 2,0 м/сек, направляется во
вторую группу колес. Орошение насадки
жидким аммиаком составляет 5—10 мг/(м2-ч)9
коэффициент теплопередачи принимают от 50
до 200 ккал/(м2-ч-град). Конструкции
конденсаторов и испарителей аналогичны
применяемым в поршневых аммиачных машинах. В
кожухотрубных конденсаторах часто
используют оребренные трубы.
К основным преимуществам аммиачных
турбокомпрессоров по сравнению с фреоновыми
относятся: доступность и дешевизна
холодильного агента; простота монтажа и
эксплуатации установок; возможность применения
непосредственного охлаждения при наличии
большого числа охлаждаемых объектов и раз-
58

ветвленных магистралей; применение обычных
конструкционных материалов; сокращение
размеров трубопроводов и арматуры
вследствие уменьшения весового количества холо-
Фреон-22 и фреон-502 по термодинамическим
свойствам близки к аммиаку, однако существенным
преимуществом их по сравнению с аммиаком являются более
высокие давления кипения при низких температурах и,
следовательно, работа при избыточном давлении в
системе.
Для судовых холодильных установок важное
значение имеет также простота обслуживания, меньшие
вес и габариты фреоновых установок, безопасность их
и пр.
Использование фреона-22 при температуре
кипения —40--=—45°С создает трудности с возвратом
масла в компрессор из-за наличия зоны
несмесимости ~ [1]. Верхний предел температуры, при которой
происходит разделение фреона-22 и масла, достигает
—18ч-+15°С [2]. Существуют синтетические масла,
полностью растворяющиеся в фреоне-22 при температурах
до —80°С (в СССР применяется масло ХФ-22С).
В течение последних трех-четырех лет за рубежом
значительно возросло количество рефрижераторных
судов с экономически выгодными холодильными
установками, работающими на фреоне-22.
Ознакомление с характеристиками этих установок
показывает, что на судах рыбной промышленности при
объеме трюмов до 700 м3 используются системы
непосредственного охлаждения, на более крупных
рефрижераторных судах применяются системы охлаждения с
различными теплоносителями.
При системах непосредственного охлаждения и
температурах кипения до —40°С в ряде случаев
устанавливают одноступенчатые машины, работающие на
фреоне-12. Это резко снижало начальную стоимость
холодильной установки, однако увеличивались расходы
энергии.
Первое судно с холодильной установкой на фреоне-22
«Карибия» было построено в ФРГ в 1952 г. [3].
Трехступенчатая машина обеспечивает работу морозильных
аппаратов и охлаждение трюмов. Температуры кипения
по ступеням составляют: —50, —33 и —16°С.
Па построенном затем рыболовном траулере «Генрих^
Майне» морозильные аппараты работают при темпера-'
туре кипения —35°С. В трюме емкостью 148 м3
поддерживается температура воздуха —28°С.
Позднее в ФРГ была построена серия из девяти
небольших рыбоморозильных траулеров. Последний из них
«Пионер» оборудован холодильными машинами фирмы
«Вортингтон». Температура в трюмах этого судна
поддерживается на уровне —20°С.
В 1965 г. спущен на воду большой морозильный
траулер с кормовым тралением «Викингс-Ш».
Температура в его трюмах —28°С.
Холодильная установка на итальянском траулере
«Сардатлантик» рассчитана на температуру в трюмах
около —22°С.
На этих судах применяется система с
непосредственным охлаждением.
дильного агента; высокие коэффициенты теп-'
лоотдачи в испарителе и конденсаторе.
„Die Kalte", 1965, № 8, 9.
Докт. техн. наук, проф. И. С. БАДЫЛЬКЕС
В Англии строят большие морозильные траулеры с
кормовым тралением серии «Росс», оборудованные
холодильными установками фирмы Стерн; конденсаторы
и промежуточные охладители кожухотрубного типа.
Машины снабжены регенеративными теплообменниками.
Трубки конденсаторов выполнены из алюминиевого
сплава, трубные решетки — из нержавеющей стали.
В качестве теплоносителя в этих установках
используется трихлорэтилен (С2НС1з), имеющий температуру
замерзания —87°С. В охлаждающие батареи трюмов и
воздухоохладители морозильных аппаратов он
поступает с температурой —37°С. Оттаивание батарей и
воздухоохладителей производится нагретым
теплоносителем.
Трихлорэтилен в качестве теплоносителя использован
также на траулерах с кормовым тралением «Св. Фин-
бар» и «Юнелла» [4]. Повышенная проникающая
способность трихлорэтилена требует тщательной
герметизации системы. Из-за малой его теплоемкости и
повышенной плотности увеличиваются затраты энергии на
циркуляционные насосы (до 10% от мощности,
потребляемой холодильной установкой).
В Испании построен большой морозильный траулер
«Map Аустрал», воздух в трюме которого охлаждается
до —25°С, а воздух для морозильных агрегатов — до
—35°С. В качестве теплоносителя использован
хлористый кальций.
В Норвегии строят морозильные траулеры [5] с
двумя трюмами для хранения замороженной рыбы при
температуре —29°С и четырьмя морозилками общей
производительностью до 24 т/сутки. Воздух в
морозилках охлаждается до температуры —40°С. Холодильные
машины с четырьмя двухступенчатыми компрессорами
расположены в общем машинном отделении вместе с
судовой силовой установкой.
Новая серия из шести морозильных траулеров типа
«Бонн» с кормовым тралением и электродвижением
строится в ФРГ. В трюмах поддерживается
температура —28°С. Установка полностью автоматизирована. Два
конденсатора, два испарителя, два теплообменника и
ресивер скомпонованы в одном агрегате.
Теплоноситель — хлористый кальций. Для оттаивания аппаратов
установлен нагреватель рассола. Подключенный
параллельно конденсатору, он при нагреве рассола работает
как конденсатор, нагревая рассол до 23°С. Нагретый
рассол накапливается в специальном танке.
Во Франции построены два морозильных траулера с
рассольным охлаждением трюмов. Непосредственное
охлаждение применено в воздухоохладителях
морозилок. Температура в трюме поддерживается на уровне
—20°С.
Кроме судов рыбопромыслового флота, холодильные
установки, работающие на фреоне-22, применяются и
на транспортных рефрижераторах различного
назначения.
УДК 629.12:621.564
СУДОВЫЕ ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ, РАБОТАЮЩИЕ НА ФРЕОНЕ-22
59

В Англии запланирована постройка 30 крупных
судов серии «Клан» с рассольной системой охлаждения.
Первое судно из этой серии «Клан Рамсэй» сдано в
эксплуатацию. В его холодильной установке применены
испарители с трубками, имеющими внутреннее оребре-
ние. При производительности 498 тыс. ккал/ч размеры
такого испарителя значительно меньше, чем кожухо-
трубного (диаметр уменьшен с 660 до 406 мм, а длина
с 3810 до 2740 мм).
Построено еще несколько транспортных
рефрижераторов — «Зеатлантик», однотипные «Лангклуф» и «Лата-
ба» и первое из серии в шесть судов — «Ариэль»,
имеющих холодильные установки с рассольным
охлаждением.
Приведенный обзор судовых холодильных установок,
работающих на фреоне-22, свидетельствует о
перспективности этого холодильного агента и необходимости
более широкого его внедрения на судах, строящихся
для отечественной рыбной промышленности.
ЛИТЕРАТУРА
1. Seamann W. P.T Shellar d A. D. The
Lubrication of Refrigerant 22 Machines. Реферат № Ш-7
доклада на XI Конгрессе Международного
института холода, 1903.
2. McKenzie R. Т. В. Refrigeration compressor
lubricants. ««Austral Refrigeration, Air Conditioning
and Heat», Vol. 18, 1964, No. 8.
3. Weiss D. Ktihl — und Gefrieranlage auf Motor-
schiff «Caribia», «Kaltetechnik», Bd. 5, No. 10, 1953.
4. R a n k e n M. B. F. Freezing plant in distant water,
side trawlers «Modern Refrigeration», Vol. 66,.
No. 782, mai, 1963.
5. Stern Trawler Designs trom Norvegian Group.
«World Fishing», Vol. 12, No. 12, december, 1963.
Канд. техн. наук А. А. ПОПОВ
ПРОДОЛЖАЕТСЯ ПОДПИСКА НА 1966 ГОД
НА НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
ГОД ИЗДАНИЯ СОРОК ТРЕТИЙ
Журнал является единственным в СССР периодическим изданием, освещающим
вопросы производства искусственного холода и его применения в пищевой,
химической, нефтяной, металлургической, машиностроительной и других отраслях
промышленности, в предприятиях торговли и общественного питания, сельском хозяйстве, на
транспорте и в быту. В журнале широко пропагандируются решения XXII съезда КПСС
и Пленумов ЦК КПСС, мероприятия, направленные на развитие холодильного
хозяйства, новейшие достижения науки, техники и технологии.
Большое внимание журнал уделяет опыту работы передовых предприятий,
автоматизации и механизации производственных процессов, проектированию,
строительству и эксплуатации холодильников, вопросам экономики и планирования
холодильного хозяйства.
Журнал дает консультации по эксплуатации холодильных машин и установок,
монтажу и ремонту холодильного оборудования, наладке приборов автоматики,
холодильной обработке и хранению продуктов. Публикует сообщения о деятельности
холодильных секций НТО пищевой промышленности.
Журнал систематически помещает справочные материалы о новых холодильных
машинах и аппаратах, приборах автоматики, типовых проектах холодильников, фабрик
и цехов мороженого, заводов сухого льда. Информирует читателя о деятельности
Международного института холода и новостях иностранной техники.
Журнал оказывает помощь в работе инженерам, техникам, проектировщикам^
конструкторам, научным сотрудникам, изобретателям, рационализаторам,
преподавателям и студентам — всем, кто связан с производством и применением
искусственного холода.
Журнал распространяется только по подписке.
12 номеров в год. Объем номера 4 пе-
Периодичность журнала
чатных листа F4 страницы).
Подписная цена: на 12 мес.
отдельного номера 50 коп.
6 руб., на 6 мес. — 3 руб. Цена
Подписка принимается без ограничения в пунктах подписки
«Союзпечать», почтамтах, узлах и отделениях связи, а также общественными
распространителями печати на предприятиях, в учреждениях и
учебных заведениях.
60

КЭСО^СлОЧООЮОь-'
оооооооооо
'-'ООО^ЮмндООО
Д^ОЮООООООЮО^
ootooio—^ocotoooai
н-*н^^Сл0000СО>—'
O^NDCoCO^^OiCnOi
сооооэсоюсооэо-^^
4^О4^С0С000ЮСЛС0С0
ЧОСОСЛСО^ОООЧ^
/, °с
Р, бар
г, кдм'кг
ООС0004^0004^4^4^Ю
СОСОСЛС04^4^СлЮСлСл
С0С»О^»^-00Ю^"^С0
н-^н^-дн-ОООООО
>—'ОООСОСОСОООСООО
ОЧ^ОЧЮОЧ01>-
ОООООООООО
ооооооо»-^^^
as-vJ^OOOOCDcOOO»—'
*<1ЮООСОСХ5С0004^Ю^
оооооооооо
ООООСДО'-'ЧЮОСОСЛ
ЮЮЬОЮСОСОСО^СЛО
со ел а>оо»—'слсоо^^
со»—^оо4^^1о>а>4^соьо
СО О -4.»?» 40N3 00W4
ОООООООООО
СОСОСООЮ4^0"ЭСО^О
KJ^cD^i-'O^OOOOO
OlOiOOO^COCaa^GOO
СОсОСлСОСОООООО
С0С0С0С0С0С0С0С04^4^
СО^Сл4^СлСлСлсОЮ~0
оююооаклюа^!
р', кг/ж3
р", /«/ж3
с , кдж1(кг-град)
X, е/тг/(ж • град)
а • 107, ж2/сгл;
рь • 104, н • сек/м*
v • 106, м21сек
а . 104, я/ж
Э • 10*, 1/гряд
н
я
115
ЮС04^СЛСТ>^100СОО>-"'
оооооооооо
СТ> СЛ м-'tOOOOOi-' G> CO *-*
0>С0^100-<14^Ю4^СОО>
-<1 О СО Сл СО и-'00044^
ООС0004^0004^4^4^ЬО
СОСоСЛСО^^СлЮСлОт
C0000^t4^00t0^-<ICO
КЗ Ю КЗ СО СО 00 GO 00 OJ СО
а5О0Юн-*СО4^СлСГ)^О0
QOOCCOOh-' 4^ Сл ОС СЛ СО
ОООООООООО
CD Сл 4^ Ф* СО Ю >—'н-ОСО
^О^СО^ЮЮЧО^Сл
оооооооооо
оооооооооо
СлОО^^ООООООСОСО
00Ь0-^»-^СлО4^сОС000
WOlOOicO^QOCT»^
имЮЮЮЮЮЮЮСО
ЧООО^Ю^СлЧООО
^ооосооо^оюаоао
оооооооооо
ЮЮЮЮСОС0^4^Сп05
нй*сл-осоюа>о-<1елоо
Й^СУ3^04^С0^4^4^05
оооооооооо
ими'ЮЮЮЮЮСОн^
СОСОСООЮ^ФЮ^О
Ю^Ю^м'О'-'ООООО
И-* И-1 И-* •—» И-1 И- tO
СЛ^ОООЮСОСл-^СОО
Om^wOS^mOOO
^СОСОСОЮЮЮЮЮМ
СО СО СЛ м-».СО *sj SCntOCO
СО^ЧиЮОЧЮ^и
mcO^QOCOCO^K)^
СОСОСОСОСОСОСОС0^4^
0-<1Сл4^4^Сла5СОЮ"<1
U вС
р, кГ/см2
Y', кг/лр
7", кг/м?
г, ккал!кг
с , ккал/{кг ¦ град)
X, к к ал J (м • ч ¦ град)
а • 10S Ж2/ч
|л • 10*, «Г • сек/м2
v • 104, лс2/<7^а;
о • 10*. кГ1м
р • 10*, i/2pa<?
Рг
я о
о я
^ О OVft И
5 я Э
g-e^ | я
00 ЛЭ
,_ а> я "о*
^° я
^to ? ГЗ ^
"_J и- (Т> Я-
Псо^ о ю-
OV Я
д я
^^я
я а>
9? S
Й5П и
w ш «
о о В*
я я<х
П> О
•ч н
СО Со
to о\
а е Sg-я
00 я "о 4з to
я я • д^ф
Я Jm инСО^
Cd SJ
я я -
Со Я
to &э
¦ Is
П> со
^ g *^ я
О f-+ я и< ж
Со Я
и ™
я
>
43 г«.
to -^
?>
О „**
Яг
ел w
i }о
Т^я я
I I to я
• т-» Я
^7 Я
g-<2 to
s g 8
w E я
° л Я
2 2 °
н 3 *~1
tr <т> о
п
о
О
О
Я со
to чз
43 О
; to н
I оо Я
; я
I О съ
О 43
OV-
Я fci ^
я 2 я
о я
с to -<
я я -
CD
со
CD
съ
X
CD
CD
та
CD
О
SDD
i
СО
о
00
со

тальпий насыщенной жидкости А V находили с помощью
таблиц насыщенных паров [1].
Поверхностное натяжение жидкости о определялось
по формуле
i")p
Г
М
где Р — парахор, равный сумме атомных парахоров;
М — молекулярный вес.
Коэффициент объемного расширения жидкости при
температуре t определяли из выражения
Р =
Jt-Lt
где vt — удельный объем жидкости при температуре t\
vt _д/ — то же, при температуре t—A L
Оба объема относятся к одному и тому же
давлению. Их значения находили из таблиц насыщенных
паров, пренебрегая при этом влиянием изменения
давления на величину объема жидкости при переходе от
(t—А /) к t. Такое допущение, по крайней мере для
состояния, не слишком близкого к критическому,
представляется вполне правомерным.
Значения коэффициента теплопроводности
жидкости X были приняты по опытным данным Цветкова [2].
Температуропроводность а, коэффициент
кинематической вязкости v и критерий Прандтля Рг кипящей
жидкости вычислены по общеизвестным формулам.
Опытные данные по динамической вязкости \i для
фреона-13 в литературе отсутствуют. В справочнике
Планка [3] приводится лишь одно значение |л=0,37 сп,
относящееся к t——70°С. Представленные в таблице
величины \х найдены по приближенному методу,
предложенному Новиковым [4] и развитому Боришанским [5].
Согласно этому методу отношение
рассматриваемого физичесгшго параметра на линии насыщения при
данном приведенном давлении я к его величине при
известном заранее я;* для термодинамически подобных
веществ должно быть примерно одинаковым.
Распространяя это положение на вязкость, имеем
** ft \ р
— =/00; « =—
р*
/>кр
И* и Ц* — вязкость при давлениях р и р*.
С помощью значения |л* при t=—70°С и
обобщенной кривой для ряда фреонов были вычислены
величины \х для фреона-13 при различных температурах.
В заданном температурном диапазоне отклонения
значений на обобщенной кривой от опытных данных не
превышали 12%.
Таблицы могут быть использованы для расчетов
различных процессов теплопередачи и, в частности, при?
проектировании испарителей и конденсаторов, в которых
в качестве рабочего вещества применяется фреон-13.
ЛИТЕРАТУРА
1. «Холодильная техника». Энциклопедический
справочник. Т. 1, Госторгиздат, 1960.
2. Цветков О. Б. «Известия ВУЗов», 1965, № 5.
3. Plank R. «Handbuch der Kaltetechnik». Bd. 4,.
1956.
4. Новиков И. И. Условия подобия процессов
передачи тепла при переменных свойствах жидкости.
Сборник «Вопросы теплообмена и гидравлики
двухфазных сред», Госэнергоиздат, 1961.
Боришанский В. М. Учет влияния давления
на теплопередачу и критические тепловые потоки»
при кипении на основе теории термодинамического-
подобия. Сборнлк «Вопросы теплообмена и гидрав*
лики двухфазных сред», Госэнергоиздат, 1961.
Канд. техн. наук Г. Н. ДАНИЛОВА — ЛТИХО
5.
НОРМЫ ГОДОВОГО РАСХОДА ФРЕОНА-12 И МАСЛА ХФ-12 НА РЕМОНТ
И ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Таблица составлена на основании «Временных норм расхода материалов, приборов и
комплектующих изделий на монтаж, ремонт и техническое обслуживание холодильного оборудования и
уточняет данные, приведенные в разделе «Консультация» в журнале «Холодильная техника»,
1965, № 6.
и
Марка агрегата или
холодопроизводительность
компрессора
ФАК-0,6
ФАК-0,7
ФАК-1,1
ФАК-1,5
ФРУ-0,8
РКФ-0,9
БР-РКФ-0,9
1600 ккал\ч
3000 ккал\я
4000 ккал\я
15—30 тыс. к к ал 1ч
30—60 тыс. ккал\ч
* На средний ремонт этих устг
140 Kzjzod.
На средний или капитальный
ремонт одной уста! овки, кг
фреона-12
ТУ № 1572-50
мхп
3,0
3,0
4,0
8,0
3,5
4,0
4,0
6,0
8,0
10,0
140*
260*
масла ХФ-12
ГОСТ 5546-59
2,0
2,0
2,5
3,0
2,0
2,5
2,5
3,0
4,5
4,5
10,0
20,0
ihobok нормы расхода фреона
На техническое обслуживание
одной установки, кг
фреона-12 ТУ №
1572-50МХП
1,0
1,0
1,1
1,2
1,25
1,25
1,25
1,4
2,0
2,0
48
84
масла ХФ-12
ГОСТ 5546-59
0,3
0,3
0,4
0,5
0,3
0,3
0,3
0,5
0,6 |
0,6 |
3,0
4,5
составляют соответственно 70
А. И. КОМАРОВ — нач. технического отдела
треста «Росторгмонтаж»
62

СОДЕРЖАНИЕ
Важное событие в жизни партии и народа . 1
XXIII съезду КПСС — достойную встречу! 4
М. М. Позин. О производственном характере холодильных предприятий ... 13
Л. П. Медов, М. И. Перельберг. Новый домашний холодильник «Нистру» .... 17
Л. М. Розенфельд, М. С. Карнаух, Л. С. Тимофеевский, Г. А. Паниев, Ф. П.
Пархоменко, Н. Г. Шмуйлов, Ю. А. Вольных, А. С. Химченко. Характеристики
крупного бромистолитиевого холодильного агрегата 19
С. Л. Геллер, А. И. Комейко. Опыт автоматизации холодильной установки
траулера БМРТ 24
Н. Н. Кошкин, А. К. Стукаленко. О выборе оптимальной внутренней степени
сжатия винтового холодильного компрессора 27
Л. Ш. Малкин, С. Л. Жукоборский, В. И. Казинец. Растворимость воды в
смазочном масле ХФ-12 30
А. П. Шеффер. Быстрое охлаждение мяса 32
Т. Д. Цинцадзе. Гистологические изменения мышечной ткани при замораживании
свиных натуральных полуфабрикатов 38
Обмен опытом
П. И. Морозов, Н. Я. Барулин. Модернизация автономных и местных
кондиционеров для использования в помещениях точной сборки ........ 43
Г. М. Шмелев. Рационализаторская работа на Иркутском холодильнике ... 46
A. В. Валяев, А. И. Дементьев. Сушильные камеры для спецодежды на
холодильниках 47
Консультация
B. Д. Вайнштейн. Можно ли фреон, выпускаемый из холодильных, аппаратов
через предохранительные клапаны, направлять в другие аппараты? 49
Критика и библиография
Диссертации в области холодильной техники и технологии за 1963—1965 гг. . . 50
Хроника
Смотр сухих, замороженных и консервированных блюд . 53
В Международном институте холода
Научные конференции Международного института холода в 1965 и 1966 гг. . . 54
Программа XII Международного конгресса по холоду 55
Новости иностранной техники
И. С. Бадылькес. Современные аммиачные турбокомпрессоры 57
А. А. Попов. Судовые холодильные установки, работающие на фреоне-22 ... 59
Справочный отдел
Г. Н. Данилова. Таблицы теплофизических свойств фреона-13 61
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: Ш. Н. Кобулашвили (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам.
главного редактора), Л. Д. Акимова (зав. редакцией), проф. И. С. Бадылькес, Б. С. Вейн-
берг, А. А. Гоголин, М. Г. Дик, В. А. Дедух, А. В. Кан, В. Я. Кокорев, М. С. Мартынов,
проф. В. С. Мартыновский, М. Н. Мертешов, Р. В. Павлов, Н. В. Померанцева, проф.
Г. Б. Чижов, В. И. Шелапутин, А. П. Шеффер.
Адрес редакции: Москва, ул. Костякова, 12. Телефон Д 0-00-34 доб. 49.
Технический редактор Н. И. Федорова
Т—00257. Сдано в набор 5/1 1966 г. Подп. в печ. 28/М 1966 г. Формат 84Xl08Vi6
Печ. л. 4 F,72 усл. п. л.). Уч.-изд. л. 7,5. Тираж 14660 экз. Заказ 44. Цена 50 коп.
Типография изд-ва «Московская правда». Потаповский пер., 3.