ISSN 0023-I24X

ЕРСТВА МЯСНОЙ
ЧНОЙ
ШЛЕННОСТИ СССР
ЗНЫЙ
-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
1ИГУТ
ВДИЛЬНОЙ
1Л1ШЛЕННОСТИ
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
АНИЕ
CONTENTS
встретить XXVI съезд КПСС
техника, технология
В. П., Ионов А. Г., Боголюбский О. К., Квасниц-
А. Холодильное оборудование магазина «Океан»
нинграде
А. Ям Яновский С. И., Скоробогатов А. В. Воздухо
еление в камерах хранения мороженых продук-
с помощью малогабаритных эжекционных панелей
А. В., Калнинь И. М. Об эффективности термо-*
еских циклов на неазеотропных смесях хлад-
Н. И., Одишария Г. Э. Результаты исследования
прессионной холодильной установки, работаю-
неазеотропной смеси углеводородов
А. Г.? Кудряшов Н. С. Комплексные теплотех-
е испытания автономного кондиционера
A. П., Буфетов Н. С, Дорохов А. Р., Баранен-
Вм Кучеров В. А., Тимофеевский Л. С. Абсорб-
ного пара на стекающей по вертикальной трубе
водных растворов хлористого кальция и смеси
й кальций—холинхлорид
B. П. Влияние растворимых газов на коэффи-
теплопроводности и плотность говядины и сви-
Г. А. Совершенствование технологии заморажива-
тунцов на сейнерах
мию энергоресурсов
й В. В., Ротгольц Б. А. Оптимизация режима
двухступенчатой холодильной установки
е обсуждения
или А. Н., Почхидзе И. Ш. О термодинами-
теории тепловлажностных процессов в камерах
ьников
2
ОПЫТОМ
В. С, Завел ион Г. Е., Бант Т. И. Пульты
21, ПУСК-22 управления аммиачными холодиль-
компрессорами (агрегатами) двухступенчатого
М. Д., Пищиков Г. Б. Стабилизация темпера-
в процессе шампанизации вин
ЩЬ ПРАКТИКУ
Н. Г., Пытченко В. П. Методика определения
расхода электроэнергии при выработке холода
АКЦИОННОН ПОЧТЫ
чают
ГЕТЕНИЯ
е журнала «Холодильная техника» за 1980 год
•
6
9
И
20
24
28
31
38
39
44
46
50
52
64
65
58
63
XXVI Congress of CPSU-A Worthy Meeting
Science, Engineering, Technology
¦
Zaitsev V. P., Ionov A. G., Bogolyubsky О. K-, Kvas-
nitskaya A. A. Refrigerating Equipment in Store
«Okean» in Kaliningrad
Eglit A. Y., Yanovsky S. I., Skorobogatov A. V.
Air Distribution in Freezer Holding Rooms With Small-
Size Ejection Panels
Bykov A. V., Kalnin I. M. Effectiveness of
Thermodynamic Cycles on Nonazeotroplc Refrigerant Mixtures
Izotov N. I., Odisharlya G. Б. Results of Investigating
A Vapour-Compression Refrigerating Plant Operating
on Nonazeotropic Mixture of Hydrocarbons
Sotnikov A. G., Kudryashov N. S. Complex Thermal-
And-Technical Testing of Self-Contained Air Conditioner
Burdukov A. P., Bufetov N. S., Dorokhov A. R.,
Baranenko A. V., Kucherov V. A., Timofeyevs-
ky L. S. Absorption of Water Vapour on A Film of
Aqua Solutions of Calcium Chloride and Mixture of
Calcium Chloride—Choline Chloride Flowing Down A
Vertical Pipe
Latyshev V. P. Influence of Dissolved Gas on Heat
Conductivity Coefficient and Density of Beef and Pork
Zinchuk G. A. Improvement of Tuna Freezing Technology
Aboard Seiners
For Economy of Energy Resources
Onosovsky V. V., Rotgolts E. A. Optimization of
Operating Regime of Two-Stage Refrigerating Plant
For Discussion
Kakalashvili A. N., Pochkhidze I. Sh. Thermodynamic
Theory of Thermal-And-Humid Processes in Cold Store
Rooms
PRACTICE EXCHANGE
2
Matskin
PUSK
rating
V. S., Zavelion G. E., Bant T. I. Panels
21, PUSK-22 for Control of Ammonia Re frige-
Compressors (Units) of Two-Stage Compression
Volovik M. D., Pishchlkov G. B. Temperature
Stabilization in Process of Wine Champagnization
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Kreimer N. G., Pytchenko V. P. Method of Determining
Norms of Electric Energy Consumption in Production
of Refrigeration
FROM EDITORIAL BOARD] CORRES PONDENCE
We Receive Answers
INVENTIONS
Contents of Journal «Kholodilnaya Tekhnika» in 1980
SUMMARIES
тельство «Пищевая промышленность», сХолодильная техника», 1980 г.
6
9
11
20
24
28
31
36
39
44
46
50
52
54
55
56
63

«В ходе предсъездовского соревнования следует со
настойчивостью бороться за повышение эффективности
изводства и качества работы, ускорение роста производи
ности труда, строгое соблюдение режима экономии, укр
ние трудовой и государственной дисциплины».
Из постановления ЦК КПСС «О социалис
ском соревновании за достойную встречу XXVI
да КПСС».
387.64
ДОСТОЙНО ВСТРЕТИТЬ XXVI СЪЕЗД КПСС
Советские люди с огромным воодушевлением и патриотическим подъемом
восприняли решение июньского [1980 г.) Пленума ЦК КПСС о созыве 23 февраля 1981 г.
очередного XXVI съезда КПСС. Они выражают единодушную поддержку внутренней и
внешней политике партииг непреклонную решимость ударным трудом крепить
экономическое и оборонное могущество Родины.
По всей стране широко развернулось социалистическое соревнование в честь
предстоящего форума нашей партии. ЦК КПСС в постановлении «О
социалистическом соревновании за достойную встречу XXVI съезда КПСС» одобрил инициативу
передовиков производства, трудовых коллективов, принявших повышенные
социалистические обязательства и вставших на ударную вахту по достойной встрече XXVI
съезда КПСС, и призвал трудящихся всех отраслей народного хозяйства последовать
примеру инициаторов соревнования и ознаменовать очередной съезд партии
высокими трудовыми результатами. При этом рекомендовано исходить из указания
Генерального секретаря ЦК КПСС, Председателя Президиума Верховного Совета СССР
товарища Л. И. Брежнева о необходимости приложить максимум энергии к тому,
чтобы успешно выполнить и перевыполнить план завершающего года десятой
пятилетки, своевременно ввести в строй и освоить производственные мощности пусковых
объектов, уменьшить объем незавершенного строительства и неустановленного
оборудования, обеспечить устойчивую работу народного хозяйства в 1981 г. — первом
году одиннадцатой пятилетки.
Постановление ЦК КПСС вызвало новый трудовой подъем и среди тружеников
мясной и молочной промышленности.
На всех предприятиях ширится движение под девизом «Пятилетке — ударный
финиш. XXVI съезду КПСС — достойную встречу».
Главное внимание соревнующихся сосредоточивается на достижении наибольших
практических результатов, претворении в жизнь решений XXV съезда КПСС,
ноябрьского A979 г.) и июньского A980 г.] Пленумов ЦК КПСС, положений и выводов,
содержащихся в докладах и выступлениях товарища Л. И. Брежнева по вопросам
экономической политики партии.
Возглавить предсъездовское соревнование, повседневно направлять трудовую и
политическую активность коллективов предприятий и организаций мясной и
молочной промышленности на решение конкретных задач, поставленных перед
промышленностью, и прежде всего на успешное завершение плана 1980 г. и десятой пятилетки
в целом — первоочередная обязанность Минмясомолпрома СССР, минмясомолпро-
мов союзных республик, промышленных и производственных объединений,
партийных, профсоюзных и комсомольских организаций.
Сейчас в промышленности повсеместно осуществляются мероприятия по
выполнению решений партии и правительства о совершенствовании планирования и
усилении воздействия хозяйственного механизма на повышение эффективности
производства и качества работы. Суть этих мероприятий заключается в дальнейшем
повышении роли народнохозяйственного плана, научной обоснованности как перспективного,
так и текущего планирования, расширении демократических начал в управлении
производством, развитии хозяйственного расчета и усилении роли экономических
рычагов и стимулов, повышении заинтересованности трудовых коллективов в выполнении
напряженных планов, подъеме их трудовой активности.
Совершенствование планирования вносит изменения и в организацию
социалистического соревнования как массового движения, выполняющего функции
экономические (повышение производительности общественного труда), социально-политические
(одна из форм участия масс в управлении производством) и идейно-воспитательные
(средство воспитания нового отношения к труду).
В этих условиях все более возрастает роль Минмясомолпрома СССР, минмясомол-
промов союзных республик, промышленных и производственных объединений в
руководстве предсъездовским социалистическим соревнованием, определении его на-

правленности, совершенствовании его форм и методов, мер морального и
материального поощрения участников соревнования.
При этом необходимо широко использовать положительный опыт, накопленный в
ходе социалистического соревнования за достойную встречу 110-й годовщины со
дня рождения В. И. Ленина. В честь ленинского юбилея около 70 предприятий, более
2900 бригад и почти 40 тыс. рабочих промышленности завершили к 22 апреля 1980 г.
задания десятой пятилетки.
Высоких результатов добились коллективы Таллинского, Пярнуского, Раквереско-
го, Набережно-Челнинского, Гайсинского мясокомбинатов, Новоалександровского и
Харьковского птицекомбинатов, Подольского и Пензенского гормолзаводов,
Шяуляйского и Каунасского молочных комбинатов, Буденновского и Луговского маслосыр-
заводов, Яготинского маслозавода и др.
К 1 июля 1980 г. завершили пятилетние задания по объему производства 146
предприятий, по производительности труда — 137. Личные пятилетние задания за четыре
с половиной года выполнили более 4 тыс. бригад и 54,5 тыс. рабочих. Многие
передовые рабочие и коллективы награждены Почетными Ленинскими грамотами.
Развивая трудовую активность, проявленную в социалистическом соревновании
в честь 110-й годовщины со дня рождения В. И. Ленина, и стремясь достойно^
встретить XXVI съезд КПСС, передовики производства, коллективы бригад, участков,
ферм, цехов, предприятий, организаций и объединений принимают повышенные
социалистические обязательства по перевыполнению годовых и пятилетних планов
производства продукции, улучшению ее качества, более полному, рациональному и
экономному использованию сырьевых, материальных, трудовых и финансовых ресурсов
и повышению на этой основе эффективности производства и качества работы.
Среди них — работники Московского производственного объединения мясной
промышленности, принявшие обязательство сверх плана десятой пятилетки
выработать не менее 46 тыс. т колбасных изделий, увеличить на 30 млн. руб. объем
валовой продукции, ко дню открытия XXVI съезда партии выработать сверх плана 100 т
колбасных изделий.
Важное значение в социалистических обязательствах объединения придается
увеличению ресурсов мясных и молочных продуктов, экономии электроэнергии, топлива,
горючих и смазочных материалов. Большой вклад в выполнение этих обязательств
вносят холодильники и компрессорные цехи, которые обязались до конца этого
года за счет совершенствования технологических процессов, сокращения потерь сырья
при переработке скота и птицы и производстве мясных продуктов, улучшения
режимов термической обработки и хранения мяса на холодильниках увеличить ресурсы
мяса на 27 тыс. т. Кроме того, принято обязательство сэкономить до конца 1980 г.
2 млн. кВт.ч электроэнергии, 29 308 МДж G000 Гкал) теплоэнергии и 300 т усл.
топлива путем улучшения эксплуатации энергетического, холодильного и технологического
оборудования, осуществления строго режима в расходовании энергоресурсов.
Коллектив Ставропольского производственного объединения молочной
промышленности обязался годовой план производства выполнить 24 декабря 1980 г. и до
конца года выработать дополнительно продукции на сумму 2 млн. руб. Пятилетнее
задание по объему реализованной продукции завершить в ноябре 1980 г, и
выработать сверх плана продукции на 14,6 млн. руб., довести удельный вес переработки
сыворотки до 70 %, обрата и пахты — до 60 % •
Повышенные обязательства приняли коллективы и многих других предприятий и
производственных объединений мясной и молочной промышленности.
Придавая важное значение стремлению передовых коллективов мясной и
молочной промышленности встретить XXVI съезд КПСС новыми трудовыми успехами.
Коллегия Министерства мясной и молочной промышленности СССР и Президиум ЦК
профсоюза рабочих пищевой промышленности одобрили инициативу коллективов
предприятий, принявших повышенные социалистические обязательства в честь XXVI съезда
КПСС, и поручили министерствам мясной и молочной промышленности союзных
республик, всесоюзным промышленным объединениям, республиканским, краевым,
областным и городским комитетам профсоюза принять меры по распространению этой
инициативы среди подведомственных предприятий и организаций, оказывать им
постоянную помощь и всестороннюю поддержку в выполнении принятых обязательств.
Организаторская и воспитательная работа должна быть направлена на широкое
вовлечение в предсъездовское соревнование всех рабочих, инженерно-технических
работников и служащих. В ходе соревнования со всей настойчивостью надо бороться
за всемерное увеличение закупок скота, птицы и молока, повышение эффективности
производства, улучшение качества выработанной продукции и расширение ее
ассортимента, успешное выполнение и перевыполнение плана завершающего года десятой
пятилетки, максимальную экономию сырьевых, материальных, трудовых и
финансовых ресурсов, наиболее рациональное и комплексное использование
сельскохозяйственного сырья, всемерную экономию топливно-энергетических ресурсов,
своевременный ввод в строй пусковых объектов, сокращение незавершенного строительства
и неустановленного оборудования, ускорение научно-технического прогресса, полное
и эффективное использование оборудования, особенно импортного, укрепление
трудовой и государственной дисциплины, ускорение роста производительности труда с
тем, чтобы обеспечить устойчивую работу промышленности в 1981 г. Усилия ученых,
специалистов, изобретателей и рационализаторов должны быть сосредоточены на

решении коренных проблем технического совершенствования, внедрении новейших
средств механизации и автоматизации, прогрессивной технологии, научной
организации труда.
Необходимо всемерно повышать роль социалистического соревнования и
движения за коммунистическое отношение к труду в достижении конечных результатов
каждым тружеником и каждым коллективом, в решении воспитательных задач.
Бережно подойти к положительному опыту, активно распространять его, критически
относиться к упущениям и недостаткам в практике хозяйствования, принимать меры
по их устранению.
При разработке и осуществлении конкретных мер по достойной встрече XXVI
съезда КПСС особое внимание следует обратить на создание необходимых условий
для успешного выполнения принятых обязательств и встречных планов, на
совершенствование методов хозяйствования.
Для успешного осуществления поставленных задач требуется дальнейшее
совершенствование руководства социалистическим соревнованием со стороны министерств
и всесоюзных объединений.
В данном случае речь идет прежде всего об организации планирования и
материально-технического снабжения, о более действенном применении стимулов,
которые бы побуждали коллективы принимать напряженные обязательства, трудиться с
полной отдачей, вскрывать резервы роста эффективности производства.
Опыт работы передовых предприятий по разработке и внедрению комплексных
планов инженерного обеспечения повышения эффективности и качества работы дает
возможность более целенаправленно и конкретно организовать соревнование.
Стали строже соблюдаться ленинские принципы организации социалистического
соревнования, расширились его демократические основы, обогатилось содержание,
повысились результативность и его воспитательное значение.
Каждый работник промышленности должен стремиться к тому, чтобы конкретно
определить свой собственный трудовой вклад, наметить личные рубежи в общей
работе всего коллектива и добиваться быстрейшего их достижения.
Особое внимание следует обратить на критерии оценки деятельности коллективов
предприятий, отдавая предпочтение тем, кто добивается значительного улучшения
качественных показателей. При подведении итогов республиканского
социалистического соревнования в отрасли необходимо показывать не только передовые, но и
отстающие коллективы, глубоко раскрывать источники успехов и анализировать
причины неудач. Чем оперативнее будут подводиться итоги социалистического
соревнования, тем выше будет его действенность.
В организации соревнования важное значение имеет выбор конкретной четкой
цели. На каждом комбинате, заводе целесообразно выделить первоочередные задачи,
требующие решения. Соревнование должно быть целевым как по содержанию, так
и по срокам достижения цели.
Социалистическое соревнование является творческим, живым делом, и оно не
терпит парадной шумихи и шаблона. Однако все еще случается, что подлинная
организация трудового соперничества подменяется показными мероприятиями, ни к
чему не обязывающими экскурсиями, торжественными встречами.
Все еще не дооцениваются моральные стимулы, иногда задерживается вручение
переходящих Красных знамен, хотя в постановлениях Коллегии Минмясомолпрома
СССР и Президиума ЦК профсоюза рабочих пищевой промышленности конкретно
определены сроки их вручения.
Дальнейший рост участия трудящихся в социалистическом соревновании
предполагает развитие материальных и моральных стимулов. Хорошо известно, какую
беспощадную борьбу вел В. И. Ленин с уравнительными идеями отрыва ударности в
распределении от ударности в производстве. Четкая последовательность в оценке
деятельности работников, умение найти соответствующую их заслугам меру морального
поощрения имеют особо важное значение в деле стимулирования соревнующихся,
способствуют успешному осуществлению ленинских принципов социалистического
соревнования.
Нарушение принципов организации социалистического соревнования в некоторых
республиканских министерствах приводит к формализму. Иногда социалистические
обязательства подгоняются под показатели государственного плана, тем самым
принижается роль и значение социалистического соревнования как одного из мощных
рычагов подъема экономики, имеющего в своей основе задачу максимального
повышения эффективности производства.
Бывают случаи, когда коллектив предприятия, неоднократно являясь победителем
республиканского социалистического соревнования, имеет производственные
показатели ниже среднеотраслевых, хотя в утвержденных Условиях Всесоюзного
социалистического соревнования коллективов предприятий и организаций мясной и молочной
промышленности определен конкретный порядок, по которому победителями
социалистического соревнования считаются те коллективы, которые добились наилучших
результатов по отрасли в выполнении и перевыполнении технико-экономических
показателей.
Проводимая работа по вовлечению работников в управление производством,
внедрению бригадных форм организации и стимулирования труда, осуществлению меро-

приятии, направленных на укрепление трудовой дисциплины и снижение текучести
кадров, открывает новые возможности для роста творческой инициативы трудящихся.
Долг всех руководящих органов — поддерживать все новое, передовое, что
рождается в ходе товарищеского состязания и обеспечивает наивысшую эффективность
труда, создавать каждому производственному коллективу благоприятные условия
для успешного выполнения плана и социалистических обязательств.
Необходимо повседневно направлять трудовое соперничество коллективов, шире
развивать инициативу масс, сосредоточивая их усилия на решении кардинальных
проблем экономики, активнее привлекать трудящихся к участию в управлении
производством, опираться на их опыт и знания, широ внедрять достижения научно-технического
прогресса и передовые методы труда, быстрее подтягивать отстающих до уровня
передовых.
• ••
тсшовление президиума ЦК пр
чих пищевой промышленности и
зидиума Центрального правления
союза
пищевой промышленности
организации конкурса на лучшие публикации в отраслевых журна-
статей, корреспонденции, очерков и репортажей о ходе социалисти-
го соревнования по достойной встрече XXVI съезда КПСС и по
анде опыта работы трудовых коллективов, передовиков произ-
ва, организаций и членов НТО пищевой промышленности по реше-
проблем ускорения научно-технического прогресса, повышения
ктивности производства и качества работы.
Всенародный отклик вызвало постановление июнь-
A980 г.) Пленума ЦК КПСС о созыве очередного
I съезда КПСС 23 февраля 1981 г.
Передовики производства, коллективы бригад, судо-
ей, участков, цехов, предприятий, совхозов,
овецких колхозов, организаций и объединений
ых отраслей промышленности, общественные
ческие объединения и члены отраслевого НТО с
ом высокой ответственности восприняли реше-
Пленума ЦК КПСС, указания и рекомендации
ального секретаря ЦК КПСС товарища
. Брежнева о необходимости приложить максимум
гии к тому, чтобы успешно завершить план десятой
етки и обеспечить устойчивую работу в 1981 г.
отраслях промышленности ширится социалистиче-
соревнование за достойную встречу*ХХУ1 съезда
Постановлением ЦК КПСС «О социалистическом со-
овании за достойную встречу XXVI съезда КПСС»
шая роль в развитии предсъездовского соревнова-
отведена средствам массовой информации, при-
ым оперативно и по-деловому освещать его ход,
е раскрывать и распространять опыт трудовых
ективов и передовиков производства, успешно вы-
яющнх взятые обязательства.
В целях активизации работы в этом направлении
кцнонных коллегий отраслевых журналов системы
ев ой, мясной, молочной промышленности н рыбно-
хозяйства, расширения круга их корреспондентов и
ения качества публикаций президиум ЦК проф-
а рабочих пищевой промышленности и президиум
НТО
пищевой
постановляют:
промышленности
Провести с сентября 1980 г. по апрель 1981 г. кон-
по личным и групповым творческим планам, планам
инженерного обеспечения производства, добившихся
наивысших результатов.
Условия конкурса публикуются ниже.
1. Основная задача конкурса — активизация ра^
ты отраслевых журналов, расширение круга'их
корреспондентов и улучшение качества публикаций по
освещению хода социалистического соревнования в
пищевых отраслях промышленности по достойной! встрече
XXVI съезда КПСС и по пропаганде опыта работы
трудовых коллективов, передовиков производства,
организаций и членов НТО пищевой промышленности*
добившихся наилучших результатов.
2. Победителями конкурса признаются авторы
лучших публикаций в отраслевых журналах. Эти
публикации должны быть доказательными н предметными»
нацеленными на раскрытие опыта организации
соревнования, форм и методов работы коллективов и
общественных творческих объединений членов НТО,
направленных на достижение высоких конечных
результатов в работе.
3. Редакционные коллегии журналов представляют
лучшие статьи, опубликовавные по данной тематике
с сентября 1980 г. по апрель 1981 г., на рассмотрение
конкурсной комиссии к, I апреля 1981 г.
4. Конкурсная комиссия определяет победителей
конкурса — авторов лучших статей по каждому
отраслевому [журналу и представляет их к награждению
президиуму 'ЦК профсоюзаjp а б очи х пищевой
промышленности [и президиуму ЦП НТО пищевой
промышленности.
5# Победители конкурса награждаются Почетными
на лучшие публикации статей'в отраслевых науч- грамотами ЦК профсоюза рабочих пищевой промыш-
хнических н производственных журналах о ходе ленности и денежными премиями, установленными по
алистического соревнования по достойной встрече
VI съезда КПСС и по пропаганде'опыта работы тру-
х^коллективов, передовиков производства, а также
низаций и?членов НТО пищевой промышленности
каждому журналу, в следующих размерах:
первая премия (одна) — 70 рублей,
вторая премия (одна) — 50 рублей,
третья премия (одна) — 30 рублей.

НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.57.041-213.4:[381.54:637.56]
Холодильное оборудование магазина «Океан»
Калининграде
Проф. В. П. ЗАЙЦЕВ
Министерство рыбного хозяйства СССР
Канд. техн. наук А. Г. ИОНОВ,
канд. техн. наук О. К. БОГОЛЮБСКИЙ
Калининградский технический институт
рыбной промышленности и хозяйства
А. А. КВАСНИЦКАЯ
АтлантНИРО
ройство горизонтальной воздушной завес
пользование испарителей с принудительна
душным обдувом и автоматическое их о
ние. Испарители размещены в нижней
прилавков и витрин. Воздух нагнетается
левый вертикальный канал в верхнюю
прилавка и образует горизонтальную в
В последние годы в ряде крупных промышлен- ную завесу, которая препятствует прони
ных центров страны построены современные ры-
нию теплого воздуха из торгового зала. От
боперерабатывающие комплексы, работающие ныи воздух подходит к испарителю через
на океаническом сырье и вырабатывающие ши- вый вертикальный канал.
рокий ассортимент рыбной гастрономии. При-
Слой инея, образующийся на теплопе
меняемые новые технологические схемы холо- Щей поверхности испарителя низкотемпе
дильной обработки рыбных продуктов позво- ного прилавка, периодически снимают с пом<
ляют выпускать высококачественную и хорошо
электронагревательных элементов, распол
оформленную готовую рыбную продукцию и по- ных перед испарителями по ходу воздуха.
луфабрикаты.
ронагреватели включаются программным
Для реализации готовой рыбной продукции времени, которое одновременно отключает
рессор. Талая вода стекает по наклонном
прилавка в обогреваемый канал, а затем
щий дренажный трубопровод.
Сборные щитовые низкотемпературны
щих по прогрессивному принципу самообслу- меры имеют оцинкованную стальную н
живания, почти все товары продаются в предва-
и рыбных полуфабрикатов во многих городах
построены фирменные магазины «Океан»,
которые оснащены современным торговым
холодильным оборудованием. В торговых залах, работаю-
рительно
расфасованном виде из открытых
Вид оборудования
охлаждаемых прилавков и витрин. В
настоящее время в стране функционируют 123 таких
магазина.
В 1976 г. фирменный магазин «Океан» был
открыт в Калининграде. Его общая площадь
3308 м2. Торговый зал занимает 1094 м2, отдел Камера сборная, щитовая

Температурный режим
оборудования,
°С
о
о
О)
аг
X
о
о
О S
Sf 03
Я IS
X О
и Р.
самообслуживания
827, отдел по продаже
низкотемпературная
**
127, складские
194 м2.
живой и охлажденной рыбы -
помещения — 1000, фасовочные цехи
Имеются также отдел заказов и кафе.
В торговом зале установлены 17 импортных
охлаждаемых прилавков и витрин с тремя темпе-
—20; О-г-2 и 4^-6 °С.
18-:
20
3
3
Прилавок низкотемператур
ный
18-г—20
ратурными режимами:
18-=
1
1
з
2
Кроме того, магазин оборудован тремя сборными
щитовыми низкотемпературными (—18-=—20
камерами.
Холодильное оборудование калининградского
магазина «Океан» указано в таблице.
В прилавках и витринах продукты
размещаются на поддонах до установленного уровня
нагнетательной решетки, через которую
вентиляторами подается охлажденный воздух.
Особенностями оборудования являются уст-
Прилавок для
охлажденных продуктов
0-J-2
1
1
2
2
1
Пристенная витрина
+4-Г+6
2
1
г

обшивку. Пол покрыт стальными рифлены-
обеспечивает
3000 кг. В ка-
алюминиевыми плитами, что
имую нагрузку на 1 м2 ~
изоляции применен вспененный пенопо-
ан плотностью 43 кг/м3. Двери и люки
электрический обогрев.
I связи со значительной площадью торгового
№ и большим количеством холодильного обо-
рзания в магазине «Океан», как и в других
ьсшх магазинах типа «Универсам»*, исполь-
шво централизованное холодоснабжение от
гдильных агрегатов, расположенных в от-
Кш
машинном отделении. Пр
си-
№ы централизованного холодоснабжения тор
гго холодильного оборудования, нес*
отр
сложность и повышенную
1еых работ, значительно снижает уровень шума
гэговом зале и улучшает условия техниче-
гэ обслуживания.
S централизованной системе охлаждения
прищепы бессальниковые
герметичные компрес
Р*
Регулирование температуры раздельное
bi-кдом охлаждаемом объекте с помощью реле
I-
рату
установки низкотемпературных
¦ер и витрин работ
на хладагенте R502
[ых продуктов и при
витрин
R22 и R12
Е машинном отделении
размещены
всрессоры, ресиверы и общий конденсатор
колок. Конденсатор
резанные на сварной
блок
конденсаторов с алюминиевыми ребр
Е^гом 3
Три вентилятора мощностью
Вт каждый установлены на станине кон-
U
тора в торцевой
причем воздух
з конденсатор просасывается.
\емой установки предусмотрено автомати-
fcsoe поддержание постоянного давления кон-
*еац
ии L=25-b-27 С, для чего в помещении
инного отделения температура воздуха ре
руется в диапазоне от 15 до 20 °С. При сни
ш температуры воздуха в помещение бай
руется
воздуха после кон-
аторов открытием жалюзи,
таметры всасывающего и жидкостного тру-
эоводов равны соответственно 15—35 мм
12 мм. Длина их составляет от 25 до 70 м.
ывающий и жидкостный трубопроводы смон-
ованы вместе без изоляции, что обеспечи-
одновременное переохлаждение жидкого
0,00
i
J
ооооооооо
оОпОоОо
. 5 ^Т^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^^Т^ I
^^^^^^3^^^^^^^^^^>^
Рис. 1. Расположение холодильного оборудования в
машинном отделении:
1 — компрессоры бессальниковые; 2 — электродвигатель; 3 —
вентилятор центробежный; 4 — трубопроводы; 5 — воздушный
конденсатор; 6 — ресиверы; 7 — воздуховод всасывающий;
8 — жалюзи; 9 — воздуховод нагнетательный; 10 —
автономный компрессорно-конденсаторный агрегат.
ц
I
^р
^^^^ч^ш^^
п
ж
Рис. 2. Изменение температуры воздуха во
всасывающем канале (а),
ффициен
прессора (б) и затрачиваемой мощности (в) от времени
работы низкотемпературного прилавка.
агента и перегрев всасываемого пара. На мощью которых (по наличию пузырьков пара)
костных линиях каждого агрегата смонти-
аны цветовые индикаторы влажности, с по-
ысокоэффективное торговое холодиль-
гборудование для магазинов самообслуживания.
?дильная техника, 1975, № 3.
контролируется достаточность заполнения
системы хладагентом.
Периодичность оттаивания испарителей
регулируется с помощью реле времени, включен-
ных в электрическую схему холодильной
установки. Оттаивание большинства
прилавков
и витрин происходит через 5,5 ч. На рис. 2? а

показано, как изменяется температура воздуха разработанной АтлантНИРО, в следующем
во всасывающем канале низкотемпературного сортименте: треска жареная, треска жареная
прилавка при периодичности оттаивания 5,5 ч. томатном соусе, котлеты рыбные жареные и к
Уже через 2 ч после его включения температура
воздуха понижается с 20 до —17 °С.
леты-полуфабрикаты, пирожки с рыбной нач
кой жареные. Продукция была приготовлена
Средний коэффициент рабочего времени тср действующих линиях кулинарного цеха комби
компрессоров составляет 0,69 (рис. 2, б).
та и расфасована в полиэтиленовые пакеты (
Изменение потребляемой мощности, вклю- вакуумирования) массой по 0,24; 0,30; О
чая мощность на обогрев Nоб верхней части и 0,50 кг.
прилавка по всему периметру для предотвра- Замороженные в морозильной камере с прч(
щения образования инея, мощность на привод нудительнои
компрессоров Nm и мощность нагревательных ратурывтолще
циркуляцией воздуха до темз
—18 °С продукты хранили на кся
элементов при оттаивании испарителей N
казано на рис. 2, в.
от»
ПО-
бинате в камере с температурой
течение 3 мес.
18
20 °С
Характеристики температурного поля в низ-
После изготовления и в процессе хранения пр4
котемпературном прилавке приведены на рис. 3. водили физико-химические исследования и ми|
робиологическую оценку качества замороженну
кулинарных изделий по следующим показателя
телю). По высоте, до уровня укладки продукта небелковому азоту, азоту летучих основанн!
По ширине прилавка температура воздуха
понижается от —17 до —23,5 °С (ближе к испари-
B50 мм), она находится в пределах
18
21
17
С, а по длине прилавка — в пределах
19 °С (более низкие температуры
воздуха в местах установки вентиляторов).
общей кислотности и рН, кислотному, альд
гидному и перекисным числам жира, атакуемое!
белка под действием протеолитического фе|
мента пепсина, общей микробиологической а(
В связи с тем что в последнее время в мага- семененности и др
зине «Океан» появились в продаже новые про-
За время хранения существенных изменен!
дукты — быстрозамороженные рыбные кулинар- по указанным показателям не отмечено,
ные изделия, были проведены исследования для
определения допустимых сроков их сбыта.
Опытно-промышленные партии замороженной рыбной
кулинарии были изготовлены на Калининград- ния. За время перевозки, длившейся 1 ч, та
Замороженные рыбные изделия перевозили
магазин при наружной температуре воздуз
16—17 °С в закрытой автомашине без охлажз
ском рыбоконсервном комбинате по технологии,
18 до
14
пература продуктов повышалась с
^—16 °С.
В магазине замороженную рыбную кулина;
ную продукцию хранили в открытых прилавка
с температурой
18
20 С. Пакеты уклад
вали в 5—8 рядов на высоту 240—300 мм. В оз
ячейку прилавка входило от 30 до 50 пакета
т. е. примерно 10—20 кг продукции. Через 3—4
температура продукта в прилавке достиг^
_17ч—18 °С.
В течение 10 дней реализации через 2
менение температуры воздух
фиксировали изменение
прилавках и температуры продукта. Наблю|
ния показали, что температура воздуха в пэ
—21 °С.
лавке колеблется от
18 до
ратура самих кулинарных
U
Тема
находящ
18
составляет —
15-=—17 °С. Пр
19
ся в нижних рядах
а в верхних рядах
нии испарителей прилавка, которое провод
дважды в сутки в течение 45 мин, температл
ISO - 200
а
300 Н, мм
воздуха повышалась
4—6°С
темпера
продукта
Ч-—16°
в верхних слоях
С
нижних
13
составляла
14 °С.
1
600
то
WOO 2W 5000
6
1,ММ
Рис. 3. Изменение температуры воздуха по ширине
(а), высоте (б) и длине (в) низкотемпературного
прилавка.
После 10 дней хранения в прилавке обр
замороженных изделий были исследованы
логическим и
физико
роби
ганолептическим показателям. В кусовые
продукции остались хорошими. Содер

небелкового азота увеличилось на 2—5 %. ванию). Это обеспечивает снижение обсеменен-
твенных изменений жира по основным по- ности до единичных клеток.
ям не произошло. Общая обсемененность
Следовательно, при реализации заморожен-
организмами трески жареной, трески жа- ную рыбную кулинарную J продукцию можно
в томатном соусе и пирожков рыбных была хранить в открытых холодильных прилавках
—20 °С в течение
чительнои, отмечены только единичные с температурой воздуха
18ч
Несколько увеличилась общая обсеме- 10 дней. Более длительного хранения заморо-
сть рыбных котлет, что является характер- женной продукции в открытом оборудовании не
для полуфабрикатов. Перед употреблением требуется, так как для этого имеются сборно-
подлежат термической обработке (обжари- щитовые холодильные камеры.
[725.355:664.8/.9.037]:621.565.35
ухораспределение
камерах хранения
женых продуктов с помощью малогабаритных эжекционных панелей
техн. наук А. Я. ЭГЛИТ,
техн. наук С. И. ЯНОВСКИЙ, А. В. СКОРОБОГАТОВ
градский технологический институт
ильной промышленности
четыре единицы
фикапия МЭП-4). Пр
раздаче воздуха через МЭП образуется веерный
конический поток, внутренний угол раскрытия
которого равен 120°, что вызывает интенсивное
поток
ботах [2—4 ] показаны преимущества при- перемешивание и «затухание» потока в грузовом
ния в камерах хранения мороженых про- объеме. Имеет место также обр
в систем охлаждения с принудительной цир- воздуха,
цией воздуха при условии обеспечения
МЭП можно устанавливать на воздуховодах
и грузового объема таких же его скоростей, подшивных потолках, стенках и перегородках
при естественной конвекции: 0,1—0,25 м/с.
В зависимости от первоначального направления
анальной системой воздухораспределения
зал и, что скорость воздуха в грузовом объ-
следования, проведенные в камерах, обо- оси струи воздуха на выходе из МЭП и местопо-
ванных системой воздушного охлаждения с ложения воздуховода может наблюдаться
свободное или настильное развитие струи (рис. 1).
Для камеры хранения мороженого мяса ем-
составляет 0,05—0,15 м/с, но в верхней зоне костью 1000 т была рассчитана система воздуш-
ения, в пространстве над штабелем моро- ного охлаждения. Размеры камеры 24X36 м,
го мяса, наблюдается более высокая ско- высота помещения до низа балки 6 м. Удельная
тепловая нагрузка помещения 80 Вт/м2. При
использовании четырех воздухоохладителей типа
и исследовании системы воздушного охлаж-
я с одноканальным воздухораспределением ВОГ-230 с нагнетательными воздуховодами, на
скоростей воздуха
которых установлены 14 эжекционных панелей
ры неоднородно. Так, в верхней зоне, где (МЭП-4), количество воздуха, подаваемое одной
оложены нагнетательные воздуховоды, ско- панелью и необходимое для снятия теплоприто-
достигает 1,5 м/с при среднеобъ- ков, составило 0,28 м3/с.
ь воздуха достигает 1
й скорости воздуха в помещении 0,2
м/с.
Характер затухания струи в камере хранения
мороженых грузов при свободном развитии
note?
х
0t3Swo
х
1.17
YnF
о
где w
камерах хранения мороженых продуктов, тока оценивается формулой, предложенной ГПИ
ае использования канальной системы воз- «Проектпромвентиляция»:
распределения, проблема устранения за-
ных зон и создания достаточно однородного
скоростей воздуха, как при естественной
екции, может быть решена применением
кционных панелей, в частности малогабарит-
эжекционных панелей (МЭП) [1].
П представляет собой металлический лист
иной 2 мм с установленными в нем де-
ю эжекторами воздуха в виде непод-
х крыльчаток. Малогабаритные эжек-
ные панели могут быть объединены в блоки
х
W
о
X
п
F
о
расчетная скорость воздуха в рассматриваемом
сечении, м/с;
условная скорость выхода воздуха из
эжектора, отнесенная к его внутреннему диаметру,
м/с;
расстояние от воздухораспределителя до
рассматриваемого сечения, м;
число эжекторов в панели;
расчетная площадь одного эжектора, ма.
подильная техника № 12

Рис. 2. Максимальная
скорость wx в потоке
воздуха на различном
расстоянии х от
панели МЭП в
зависимости от расхода
воздуха (}0.
'///////////////////////.
Рис, 1. Воздухораспределение с помощью
малогабаритных эжекционных панелей (МЭП):
а — свободное развитие потока воздуха; б — настильное
развитие потока воздуха; Н — высота помещения; h ^ — высота
рабочей зоны (высота штабеля груза); h — высота установки
МЭП; Ь\ — высота воздуховода; Ь — расстояние от потолка до
верхней кромки панели МЭП; х — расстояние от МЭП до
рабочей зоны; *0Тр ~ расстояние между МЭП и местом отрыва струи
охлажденного воздуха от ограждения (потолка); w__ — макси-
Atx коэффициент неизотермичности
3)
мальная
НИИ.
расчетная скорость воздуха в рассматриваемом сече- МОЖНО Пренебр
незначительно
Таким образом, в данной системе воздухом
пределения влиянием гравитационных сил з
скоростные параметры свободного развития
1
пР
расчете систем воздухораспределени
По этой зависимости получены значения мак-
использованием МЭП, кроме требуемого
симальнои скорости воздуха в струе в
изотермических условиях на различном расстоянии от
панели при изменении расхода воздуха G0,
подаваемого одной панелью МЭП-4 (рис. 2).
Для обеспечения предельно допустимой
скорости воздуха над штабелем мороженого мяса
0,3 м/с требуется, чтобы расстояние х было не
менее 0,75 м при свободном развитии струи и
количество подаваемого воздуха не более G0
0,30 м3/с.
Соотношение инерционных и гравитационных
сил в месте входа струи в рабочую зону
определяется по величине текущего значения крите-
чества
подаваемого охлажденного воздуха z
выравнивания скоростных и температурных :
рактеристик воздуха в объеме камеры, неос:
учитывать суммарную площадь струй б:
духа F
стр
бразуемую
Для обе
чения такой же циркуляции воздуха, как
яой конвекции, необходимо, чтобы
щадь
F
стр 1
Из зависимости [ 1 ]
риближалась к площади каме::
F
стр
4
,7л:2 У In
w
X
w
о
рия Архимеда:
Аг
X
g&txx
Tuwx
где g
ускорение свободного падения, м/с2;
х
максимальная
Та
расчетная разность температур
воздуха в месте входа струи в рабочую зону, К;
температура помещения, К.
При подаче охлажденного воздуха сверху вниз
следует, что площадь струи может возрастать (к
конечно, так как она определяется только р =
стоянием до рассматриваемого сечения. В деи:
вительности же в соответствии с теорией ев
бодной турбулентности струя воздуха на э
котором расстоянии от МЭП перестает разз
ваться в радиальном направлении. Таким об:
зом, для выбранной совокупности условий р =
вития потока будет устанавливаться вполне or j
(свободное развитие струи) происходит изхене- деленная максимальная площадь струи на урз
ние расчетных* параметров в рабочей зоне,
определяемое коэффициентом неизотермичности
К
н
]/,75 + @,50-b0,83ArJ2
не рабочей зоны. Исходя из вышеизложенна
вызывает сомнение возможность использован]
данной формулы для расчета.
Было проведено также аналитическое иссл
Аналитическое исследование влияния неизо- дование режима настильного течения. Важь
термичности процессов в камере мороженого параметром, характеризующим эффективнее
мяса на максимальную скорость воздуха показы- работы системы воздухораспределения в та:*.:
вает, что в используемых в практике холодиль- режиме, является расстояние между возд\~
ного хранения диапазонах изменения G0, х распределителем (МЭП) и местом отрыва стр

к.
tf907
уюб
1003
*
,
1
¦
1,4 1,6 Ifi 2f> 2? Ч.Н/С
К
н
\
\0№
\OiOO
1,0075
[8050
{0025
\oooo
Рис. 3. Зависимость
коэффициента
неизотер мичности
К
н
от
скорости воздуха на
мэп
выходе из
w0
(а), разности
температур воздуха в месте
входа струи в
рабочую зону
Мх (б)
МЭП
О 2
4 В
5
в ЮйЬЛ
расстояния
рабочей зоныv x
и
ДО
(в).
К
н
{ВОв
1,006
{002
1
^"^^^*
^^kmf
•
Dp Ц45 Op Ц75 090 \05 xtM
6
охлажденного воздуха от ограждения
(например, от потолка):
#отр
0,92
AfQ
1/nF
о'
где Аг0—начальное значение критерия Архимеда.
Анализ этой формулы показывает, что для
практически встречающегося интервала
изменения объемов воздуха, проходящего через МЭП,
существует почти пропорциональная
зависимость л:отр от G0. Наибольшее влияние
оказывают разность температур воздуха Atx в
рабочей зоне помещения и AtQ на выходе МЭП.
Резкое уменьшение зоны обслуживания при
увеличении Д*0 требует, чтобы эта разность была
минимальной (рис. 4).
Проведенные аналитические исследования
показывают, что система воздухораспределения с
использованием малогабаритных эжекционных
панелей, несмотря на трудности ее^практиче-
%
Рис. 4. Зависимость
расстояния дг0тр До
рабочей зоны при
настильном
развитии
от
13
12
11
W
9
8
7
потока воздуха
средней разности
температур воздуха At0
(а) и от скорости
воздуха на выходе из
МЭП wQ (б).
О- 0,5
1
V
2
а.
2,5 At0,K
^
¦ч
а
1
9
8
7
6
5
4
•
^^^г ь
*
г*
|
Q 1
2
3И
5
К,*!*
ского осуществления, имеет существенные
достоинства. Она позволяет использовать большие
объемы циркулирующего воздуха. При этом в
грузовом объеме камеры будут обеспечиваться
равномерное температурное поле и такие же
скорости воздуха
ции.
при
о
конвек-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Малогабаритная
типа МЭП.
2
расчету. Сер.
X ранение
эжекционная панель
Альбом рабочих чертежей по вы бору и
1.494—40. М., " '
Госстрой СССР, 1979.
3
гова,
1977,
Ч и ж о в
мороженого мяса в камерах с воз-
i охлаждением/ Д. Н. Ильинский. С. Н. Ро-
А. Т. Борщ и др. —
Холодильная техника,
№ 2.
Г. Б.,
Верещагин В. А.
Воздушное охлаждение камер хранения наиболее перспек-
Холодильная техника, 1975, № 6.
тивно.
4. Шефф
А. П., М
Н. В.
Производственная проверка новой технологии хо лодиль-
ной обработки и хранения мяса. — Холодильная
техника, 1974, № 6.
УДК ?621.574-91:621.564.381.004.183
эффективности термодинамических циклов
на неазеотропных смесях хладагентов
Канд. техн. наук Л. В. БЫКОВ,
канд. техн. наук И. М. КАЛНИНЬ
ВНИИхолодмаш
ширить возможности выбора рабочих веществ с
заданными теплофизическими свойствами,
обеспечивающими повышение энергетической эф-
Примене;ние бинарных или многокомпонентных фективности компрессионных холодильных ма-
неазеотропных смесей хладагентов с различной шин и тепловых насосов. При этом она может
нормальной температурой кипения может рас- быть достигнута в результате улучшения термо-
2
*

динамического цикла или за счет благоприятных
свойств, влияющих на рабочие коэффициенты
компрессора (например, пониженной степени
повышения давления в процессе сжатия). С
методической точки зрения при оценке эффекта,
получаемого от применения нового рабочего
вещества, необходимо , строго различать, каким
из этих двух путей достигнуто повышение
энергетической эффективности.
В настоящей статье рассматривается
сравнительная энергетическая эффективность
теоретических термодинамических циклов парокомп-
рессионных холодильных машин на неазеотроп-
ных смесях. Даются выражения для
количественной оценки характеристик цикла в
зависимости от определяющих комплексов свойств
рабочих веществ на основе принципа,
примененного ранее при анализе циклов на чистых
рабочих веществах [ 1 ].
Рассматриваются циклы так называемой од-
нокольцевой схемы холодильных машин на не-
азеотропных смесях [5], практически не
отличающейся от схемы обычной регенеративной
холодильной машины одноступенчатого сжатия,
наиболее простой и перспективной для
умеренных температур. Повышения эффективности
холодильного цикла от применения
неазеотропнои смеси при равных температурах внешних
источников можно ожидать за счет более
благоприятных условий осуществления
регенеративного теплообмена [3 ],а также за счет неизотер-
мичности процессов кипения и конденсации в
условиях, когда требуется значительное
понижение температуры охлаждаемой среды либо
подогрева охлаждающей среды.
В соответствии с этим сопоставляются и
анализируются холодильные коэффициенты
следующих термодинамических циклов:
с одноступенчатым адиабатическим сжатием
без регенерации на чистом рабочем веществе
(ч. в.) и неазеотропнои смеси (н. с);
с одноступенчатым адиабатическим сжатием
на неазеотропнои смеси с применением
регенеративного теплообмена (в вариантах) и без него.
При сопоставлении циклов без регенерации
(рцс. 1) выдерживаются следующие
эквивалентные исходные условия:
температура кипения (для н. с. — низшая)
равна конечной температуре охлаждаемого
теплоносителя Тх2> при этом для н. с.
начальная температура теплоносителя Тх1 больше
или равна высшей температуре кипения Го;
температура конденсации для ч. в. ТК=Т+
+АТК, для н. с. низшая температура
конденсации ТК=Т, при этом для ч. в. АТК=АТ'В, для
н. с. конечная температура охлаждающей среды
меньше или равна высшей температуре
конденсации Тк\
12
а <5 р
Рис. 1. Теоретические циклы без регенерации:
а — на чистом рабочем веществе (штриховыми линиями показав
цикл при ДГк=0); 6 — на неазеотропнои смеси.
переохлаждение жидкости отсутствует, Ти~Тш
(для н. с. ТЦ=Г);
начало процесса сжатия соответствует
сухому насыщенному пару при температуре кк-
пения (для н. с. — высшей).
Отношение холодильных коэффициентов1
8т Яр С ' ?о/г0 *т/'0
I
Удельная холодопроизводительность в
безразмерном виде в общем случае
г
I
Яо/го = 1 — — &Тт. B
Для чистого вещества
с с
для неазеотропнои смеси
В комплексы тн входит характерная для
цикла на н. с. разность температур
Д70 = 7*2 — То (см. рис. 1,6).
Для выражения работы"цикла в общем виде
по составляющим неизбежно привлечение плс-
щадей в s, Т-диаграмме. Такой метод
вычисления работы приводит к известным погрешностям.,
но для принципиального анализа основных
соотношений это не имеет значения.
Адиабатическая работа сжатия (из состояние
сухого насыщенного пара) в общем случае может
быть выражена как 1
*,-«.+*-«.(¦+?)-'. г: (•+щ . л
Ш
Работа цикла 10 с обратимым процессом сж&-|
тия (по адиабате и изотерме) выражается пло|
1 Условные обозначения к формулам и безразмерш
комплексы характерных соотношений температур ци
лов приведены в конце статьи.

адью 1—6—3—4—5 (см. рис. 1). Необратимые
¦отери Д/т характеризуются площадью
треугольника 6—2—3.
Для чистого вещества работа цикла /*0 пред-
авлена площадью 1—6—3—4—S, которую
можно вычислить как разность площадей пря-
угольника 1—6—7—8 и треугольника 4—7—8
(см. рис. 1, а). Используя для этого известные
приемы [4] и проведя преобразования, получим
в безразмерном виде
/
о
т
г
41
о
'* т
Г
О
т
F)
ч2
Для неазеотропной смеси работа цикла /0
выражается площадью, получаемой при вычитании
кз площади трапеции 11—1—6—9 площадей
треугольников 11—4—10 и 4—3—8 и
прямоугольника 4—8—9—10 (см. рис. 1, б).
Однако более простое и удобное выражение
получается, если 10 приближенно вычислить как
[разность между площадями трапеции 11—/
10 и треугольника 11—4—10 (см. рис. 1, б),
приняв
т
к
т
О
[т:
т
о
1
2
AT
нО
Дгн. к)
1;
т
к
r;+AZ^K
AT
но
I
2
2
о
'о
Гп +
AT
но
X
X
с
Tq +
AT
2
но
2
№
г
о
К + Г0)
G)
При 7к=Г и То=Тх2—ДТ0 получим
/
г
о
о
т
нЗ
ТН4
1
1
СХ 7x2^4^1
Го
ТН2
(8)
| Для
¦естве
ка-
расчета необратимых потерь
исходного используем выражение [6]
Д/т в
д/
* 4 * О
С*ТК In f-
Т
2с
v
(9)
» . То
С. In «г-
* к
1
Для неазеотропной смеси
А/
*хТк(Гк
Г
о
т
к
+ т"о)
ср Тк + Т'о
A1)
схт
и
К
Т
п
о
+ 1
При
+АТ
Т
К
Т+АТ
н.к
И
т
о
Т
Х2
нО
найдем безразмерную величину
ДТ0+
п
А1
т
2 — Т'хг^НбТн?
/*о
г
о
ТН8
СрТН8
A2)
ff
схТн7
+ 1
Важно найти связь разности температур ДТ0,
входящей в качестве характерной величины во
все уравнения для неазеотропной смеси, с тепло-
физическими свойствами хладагента.
Если допустить, что изобары для
неазеотропной смеси являются прямыми линиями, то
отношение разности энтропии на них можно
заменить на соответствующие отношения разности
температур. Разности температур ДТ0
соответствует разность энтропии As5_n, а разности
Д7\,л — разность As^^ (см. рис. 1, б). Тогда
но
AT
о
As
5—11
схД7\к Т'оср
—|
AT
но
A Si
11
г
о
Г
СР5-11
Пренебрегая близкой к единице величиной
Г
оср
г
срб—11
получим
AT
о
с
г
о
АТпоАТт.
A3)
При AT
ж
тк-т
о
и г;=т, ти=т
АТ0
с
г
AT
о
но
г
(Т-Т*2)
A4)
С
1
Го
Д7но
Для выявления влияния неизотермичности
на соотношение эффективности циклов по рис. 1
примем условно при сопоставлении
'*
с
X
с
с
с
г
о
7 *
г0 г0
г
X
*
с
п
с
о
с
с
Тогда для оценки отношения холодильных
коэффициентов по уравнению A) с учетом уравне-
После преобразований для чистого вещества ния E) достаточно сопоставить между собой пу-
^олучим выражение, удобное для последующего тем решения неравенств соответствующие
множители, составленные только из отношений
температур, в уравнениях C) и D), F) и (8), A0) и
A2) соответственно.
При сопоставлении учитываем, что ATBfp>
>ДТК.Н, Д71К=ДТВ<ДТ„ (по условиям сопо-
юпоставления:
»*
All
2%Тх2[1ч1 + \)чч1
г
о
г
о
A0)
ставления) и (практически) дг0<
AT
но
2

Сопоставление уравнений C) и D) сводится к
наиболее влиятельными множителями в них о
анализу неравенства
AT
ответственно являются тч1 и тн7. При AT
в
О о
о
Т
Х2
ТХ2
А/
Л/
ношение
может оказаться нескол
г
о
г
о
При AT
В
О
* /
<1
о
При близких значениях AT0 и ДГВ
(практически вероятный случай) отношение удельных
холодо производительностей для сравниваемых
циклов будет равно единице. При больших
подогревах
ко меньшим единицы, однако с учетом вли
ния отношения знаменателей дробей в целое
выражение A5) не станет ниже единицы. Во все*
остальных случаях (например, при дгв^
выражение
A5)^болыне
единицы.
охлаждающей среды
(АГ
А^н.к)
преимущество будет иметь цикл на неазеотроп-
ной смеси (первый множитель в уравнении A)
больше единицы).
Здесь следует оговорить возможность для ч. в.
переохлаждения жидкости охлаждающей
средой в пределе до температуры Т (аналогично то-
му, как для неазеотропной смеси принято Тк
Т), что для удельной холодопроизводитель-
ности по уравнению C) равносильно случаю,
0. Тогда преимущество будет
Отношение холодильных коэффициентов,
раженное через три множителя [уравнения
и E)], показывает, что неизотермичность
дает заведомых и решающих преимуществ в
цикле без регенерации. Некоторый эффект можед
быть получен при больших подогревах охлаждав
Это качественно вытекает также
'¦
ющей среды.
из рис. 1 при сопоставлении циклов.
Рассмотрим теперь эффективность
одноступенчатого цикла с регенерацией для
неазеотропной смеси (рис. 2) по аналогичной методике и прщ
тех же основных условиях
сопоставления:
когда
AT
к
В"
иметь цикл на чистом рабочем веществе при
любых значениях А71
При сопоставлении первых множителей
уравнений F) и (8) после некоторых упрощений не-
8
т. р
8
<?0
Р
/
Т
rt
Ор
fop'o
1
al
т.
P"
/
о
т
ГТ
0р
<7о /т. р Т—АТи
Qo I
ОР
о
1 +
Д/Т.р Т— АТП
/
ор
р авен ство сводится к ¦=
ДГК
AT
н. к
Х2
2Т
Х2
При ДГв->0 отношение первых множителей
УоР/го*о
Я of r о
г
о
1 +
т
Ор
^ор/^о
!+•
Д/
т.р
/г0Т
АТп
Об»
будет меньше единицы. При дг
AT
'ор/го
н. к
в
2
ОНО
стремится к единице и может несколько
превысить ее за счет знаменателя в уравнении (8),
большего единицы.
При
AT
AT
н. к
2

отношение первых множителей в уравнениях F) и (8)
будет больше единицы.
Изменение отношения выражений в скобках
Если в уравнении A) с учетом E) три
множителя, то в уравнении A6) их четыре. Последний
множитель приводит адиабатическую работу /т ^
процесс /—2 (см. рис. 2, а), к работе /'—2' с
температурой начала сжатия Т—A7V j
Из рис. 2, а и уравнения A3) следует, что с
уменьшением АГЖ температура Тор
также)
Т
Ор
и
соответствующее давление насыщения)|
имеет противоположный характер. Определяю- возрастает в пределах АТ0 по уравнению A4).'
щими являются множители тч1 в уравнении F) Учитывая относительно небольшую величину по-
и тн1 в уравнении (8)
Однако влияние этого
отношения невелико, оно лишь ослабляет
основную тенденцию, т. е. способствует
приближению к единице отношения
Ч/г
0
tofrQ
Для оценки отношения
Д/
г
1 + -
о
Ч/г
*
0
1
А1т/г
о
A5)
Ur
о
достаточно сопоставить величины А/т/г0 и А/т/г0,
так кДк отношение знаменателей дробей известно
и оно увеличивает числитель выражения A5).
Анализ уравнений A0) и A2) показывает, что
Рис. 2. Теоретические циклы с регенерацией на неазео
tJ
тройной смеси:
а — с регенерацией жидкость —пар (штриховыми линиями п
казан цикл по рис. 1, б); б — с конденсацией и кипением хладац
гента в регенеративном теплообменнике (штриховыми линия
показан цикл по рис. 2, а).

дней, при анализе по уравнению A6) сделано
ущение, что при изменении давления насы-
ния в этих пределах удельная теплота фазо-
о превращения и неизотермичность остаются
менными
ДГЯ0).
V0P Г0» А/н0р
3 уравнении A6) отношение qQXilr0 опреде-
тся по формуле B), q0/r0 — по формуле D),
г0 и /0/г0 — по формуле (8), Д/т.р/г0 и А1т/г
формуле A2). В формулах (8) и A2) для /ор/г0
AL Jrn вместо ДТ
?
Т.р" О
Т
о
подставляется разность
Т
Х2 х Ор»
то A3), от AT
зависящая, согласно урав-
ж*
еличину АТШ находят из теплового баланса
енеративного теплообменника. При наличии
онденсации» и «доиспарения» хладагента в
неративном теплообменнике соответственно
прямом и обратном потоках в общем случае
рис. 2,
ДГ
ж
Т
т
\
Ср
!
сР AT
1
с
но
7" Д^но
О
сх скТ-Т
х2
1
С
г
с
AT
о
но
1
р
с
X
B1)
Для чистого вещества
АГШ
т*-То
1
Ср
с
Анализ этих выражений показывает, что
наличие неизотермичности снижает глубину
возможного переохлаждения жидкости в
регенеративном цикле для неазеотропнои смеси по
сравнению с регенеративным циклом для чистого
рабочего вещества.
Подстановка в уравнение (8) вместо АГ0 [(по
уравнению A4)]
дг
Ж
1
с
{Вгк
Лг0) + {Тк
т
Ор
Ср
с
Т
Т
rt
Ор
+ со*Тп
A7)
учетом уравнения A3)
ДГ
Гц г
к
ж
В
c*Vq
Ср
сх
Л\+(Т
Т
Х2
?ДГН. к)
Г
Х2
ДГ
но
с
1
г
АГНо
о
A8)
ри Л=0, В=0 (цикл по рис. 2, а)
т
ср ср ДГП
' Тне Т"
С
ДГ
ж
Т
схТ
х2
Х2
С
1
ДГ
г
но
О
A9)
и АТн0=0 формула A9) справедлива для
ого вещества в случае, когда жидкий хла-
т переохлаждается внешним источником
мпературы Т (ДТк=0). Для чистого ве-
ва, когда ATV.^0,
AT
ж
Г
Х2
Т
41
?р , Ср АГП
с" сх Тх2
B0)
оскольку
}>q0/r0 и
ДГЖ<(Г-Г0),
Я о/г
о
Я о/г
о
> 1, что может быть
опилено количественно из уравнений A9), D),
при ДТп=0 через отношение
сх
с
AT
ор
Г
г
о
АТНох
р
'о
Д Гн о^н
9
Х2
С
1
ДГ
г
но
0
B2)
(принято АГ
п
дает уменьшение работы
цикла (за счет увеличения знаменателя первого
множителя). Вследствие этого 10р/г0<10/г0
и
hlr<i
^ор/го
>1.
Это важная положительная особенность
регенеративного цикла при наличии
неизотермичности. Для чистого вещества этот множитель в
формуле A6), так же как и третий множитель,
был бы равен единице. На рис. 2, а
уменьшение работы /0 характеризуется площадью
четырехугольника 1—6—7—8. Анализируя третий
множитель уравнения A6) с помощью формулы
A2), можно установить, что от подстановки
АГор вместо АТ0 величина Д/тр уменьшается
по сравнению с А/т. Однако уменьшение /
(по сравнению с
ор
более существенно, в силу
чего множитель в целом превысит единицу.
Четвертый множитель
Г
Ор
т
нб
Г
Д^п
Г
ДГ
п
ЕB3)
г
Х2
г
Х2
всегда меньше единицы. При этом, поскольку
Тор>Тх21 для неазеотропнои смеси он будет
больше, чем для чистого вещества, что положи-
влияет на результат по
компенсирует потерь эфф
уравнению A6)
занных
больш
постольку АТЖ [ур
активности, свя-
относительным значением
Эффе
B1I.
регенерации зависит от того,
насколько удается перекрыть увеличение рабо-
этим множителем, за счет
параметров цикла, завися-
характеризуемое
улучш
ДР>

щих от сочетания свойств рабочего вещества,
прежде всего комплексов
сх ср
г
О
с
Рассмотрим регенеративный цикл с доиспа-
рением в регенеративном теплообменнике (В=0,
А ф0)9 применение которого целесообразно, на-
пример, если Т
XI
ор. В этом случае
уравнение B) для удельной холодопроизводительности
имеет вид:
<7оРЛ
о
1
B4)
Я
Наличие доиспарения очень слабо" влияет на
р, так как А одновременно уменьшает и АТЖ
уравнение A8) А входит с отрицательным
аком):
с
А + Уо
AT
ж
с
-(Т
Го К
Т
Х2
ААТт)
Ср
г
о
(Т
Т
Х2
AT
но
ЛДГно) +
ср
г
ДГ
о
п
С
1
ДГ
г
но
о
B5)
Однако сокращение
ДГ
ж
уменьшает и Т
ор
(уравнение 13), а следовательно, и /ор по срав
нению с /0. В результате холодильный
коэффициент возрастает.
Возможны циклы с конденсацией хладагента в
регенеративном теплообменнике (В#0, Л=0),
что предпринимается, например, для снижения
давления конденсации (см. рис. 2, б). При
прочих равных условиях конденсация в
регенеративном теплообменнике прямо воздействует на
удельную
холодопроизводительность цикла,
сокращая ее,так как по уравнению A8) возрастает
АТЖ. Это может быть приближенно показано
следующим обр азом:
<7о
р
г
1
о
/к
Г0 АГж (В
0)
+
г
В
о
с
1
ДГ
г
но
о
B6)
Снижение работы цикла при уменьшении
Т'„ [в уравнении
G)
ослаблено ростом ДТ0р в ^комплексе тн4:
Т-ВАТШК]
ДГ
ор
т
Х2
гдгн0гк
В+С^АТВ0\Х
'0
ВАТ
н. к
т
Х2
Ср
г
о
А7*нотН9
1
с
AT
г
но
О
B7)
/
ор
Тнз
вьтп, к
т
Х9
г
о
ТН4
X
X
с' ^Х2ТН4 \ТН1
1
ВАТ
Т
н. к
Х2
''о
-
ТН2
ВАТ
Н. К
г
Х2
В результате холодильныйткоэффициент
жается.
Применение одновременно конденсации в
мом потоке и доиспарения хладагента в обра
может повысить эффе
потоке \а
г
7
к
о
В
ность теоретического цикла при условии
<7о(р)
Д<7о hv)
f(p)
д/
<7о(р)
1 или
Д<7
о ?о(р)
Д/
*<р> '
т. е. отношение абсолютных снижений удел!
холодопроизводительности и работы цикла д<
но быть меньше холодильного коэффициента
исходного цикла (безразлично регенератов
или без регенерации). Снижение удельной
A8)
роизводительности [из уравнений B), (
г
Д?о
к
г
в
ск
о
г
В\АТ
о
Н. К
+ г
'о
Гкдг 1 • Ср
но
?ДГ
но
г
о
1
с
AT
г
н
о
о
Снижение работы цикла [приближенно
уравнений (8), B2), E), A2)]: .
Д/
г
С
ЯДГн. к + Д7\)
ДГ
о
о
Тх% +
2
ДГ
о
Здесь С<1 представляет собой произвел
величин по уравнению B3), второго множи
уравнения (8) и третьего множителя ур
E), которые принимаются неизменш
ходного и рассматриваемого цикла;
ДГл и
исходному и расе
риваемому циклу
Если
бр
слабо влияющие величь*
риближенно неравенство B9) можно свесш
следующему
г
г
к
о
С
AT
е
н. к
сх
Т
Х2
Рассчитывать на выполнение неравенства
можно только при весьма высоких значе
АТНК. Это и
понятно, так как только в э;
условиях можно достигнуть существенного с
жения средней температуры конденсации ни
кипящих компонентов смеси. Однако невып
нение неравенства B9)"не исключает примене

ого теоретического цикла с потерей эффектив-
и. Частично она может быть компенсирова-
дополнительным доиспарением в регенератив-
теплообменнике, рассмотренном выше (в этом
с/г
о
п
чае А>
г
г
к
В
Такой
цикл
показан на
о
2, б. Остальные потери могут быть перекры-
за счет улучшения КПД компрессора в уело-
О
ДГн0
ьтщ/тХ2
АГН к
АГ0
ьт0/тхг
АГк/ГХ2
0,00238
2,45
0
0
0
0
0
0
5
0,0199
0
V
14,8
0,058
12,2
0,048
5,3
0,0205
0
0
* Верхняя пограничная кривая для смеси проходит
вертикально на s, Г-диаграмме в рассматриваемом ин-
п
тервале температур: с
Т
х меньших отношении (и разностей) давле-
; в процессе сжатия. В этом случае должна
аться задача энергетической оптимизации
рессионной системы [2].
Реальные характеристики теоретических цик-
могут быть показаны на примере двух ра-
ix веществ: чистого пропана и неазеотропной
и пропана F0 %) и бутана D0 %).
использованием этой смеси ВНИИхолодмаш
местно с ВНИИгазом создает крупную холо-
ьную установку для охлаждения природ- сти приведены цифровые множители, состоящие
Расчетные характеристики цикла без
регенерации приведены в табл. 1, с регенерацией
в табл. 2. В расчетных формулах для наглядно-
газа при его транспортировке. Энтропий-
диаграмма состояния для указанной смеси
работана ВНИИгазом.
Ниже приводятся данные циклов с регенера-
й и без нее (Л=0, В=0, АТп=0) для рабочего
пима 7=313 К; Т
х2
253 К; AT
в
5 К.
Исходные данные:
* Х2
О
Пропан
1,237
0,0062
0,00437
0,704
Пропан
1,237
0,0060
0,00466
0,776
бутан
только из соотношении температур.
На рис. 3 показана q, Г-диаграмма,
иллюстрирующая некоторые результаты расчета и
характеризующая условия теплообмена в
регенеративном теплообменнике в рассмотренном режиме.
Условно принято АГп=0. При параллельном
сдвиге линий 2 и 3 влево по горизонтали могут
быть получены условия для любого заданного
АТП. Из диаграммы видны также возможности
переохлаждения жидкости за счет доиспарения
в обратном потоке.
Из результатов расчета следует, что холо-
Характеристика циклов,
номер уравнения
qjr0 C), D)
V/o F). (8)
Д/т/г0 A0), A2)
1 +
Д/т/г0
E)
/т/Л, E)
Яо1го
* *
ет/< A), E)
модильная техника № 12
Пропан
Расчет
С
1
— ТХ2 0,256
0,256
2
с.
X
Таблица 1
Значение
Г
7WU13
о
г
о
ГХ20,321
с
р
2,256 -f-8,82
1
с
0,599
0,210
0,0076
1,036
0,217
2,760
1,016
1,024
1,078
Пропан —бутан
Значение
0,609
0,205
0,000
1,000
0,205
2,970
1,016
1,024
1,078
Расчет
С
1
X
ГХ20,258
0,25
1
с
X
—7WU17

Характеристика
цикла, номер
уравнения
Пропан
Расчет
AT
ж
A9), B0)
AT
ж
тк-т0
9о/г0
B)
Т
Х2
0,256
с
р
\
с
F- 0,256
с
1
г
о
- 19,23
AT
op
B2)
А/т/г
о
1
F), (8)
E)
E)
Т
о
Т
т
п
ор
Т
ет. р
<7ор/?
о
<7ор Jjl_
1 -(- А/т.р/^рр
1 4-Д^т.р/^о
е
т. р
/ет
A6)
Значение
19,23 К
0,296
0,881
0,000
0,210
О,0076
1,036
0,808
3,280
1,470
1,188
1,000
1,000
1,188
Таблица 2
Пропан —бутан
Значение
Расчет
25,2 К
0,386
0,849
0,237
с
р
с
0,179
Т
Х2
С
С
1
г
14,8 1
Р
о
с
х
i
С
1
X
г
25,2
о
с
с
1,98 К
0,195
0,000
1,000
Т
о
3,5
р
г
о
2,65
Х2
С
1
'о
14,8
с
Р
с
с
0,235 1
г
\
о
7WU12
0,849
3,690
1,390
1,180
1,050
1,000
1,240
дильный коэффициент цикла без регенерации ношениях эффективности циклов и совпадаю!
при работе на неазеотропной смеси на 7,8 % значениями, полученными непосредственно
выше, чем при работе на чистом рабочем вещест- диаграмм состояния рассмотренных хладаген
ве. Из них повышение на 5,2 % получено бла- Отметим, что смесь пропан-бутан имеет за
годаря более благоприятным комплексам тепло- тельно более низкий уровень давлений в m
физических свойств неазеотропной смеси (более
низкое значение cjr0 и сх/г0=0), а на 2,4 %
благодаря неизотермичности процесса
конденсации: при близких значениях АГВ (АТК) и ское значение.
при практически равной с пропаном степени
вышения давлений в процессе сжатия (в реп
ративном цикле), что имеет большое практ
АТн#к/2 относительно снижается величина lQ/r0.
По результатам проведенного анализа м
Рост эффективности регенеративного цикла в быть сделаны следующие выводы:
сопоставлении с циклом без регенерации для
определены основные факторы, оказываю
смеси пропан-бутан оказался большим, чем влияние на эффективность термодинамича
для чистого пропана, из-за отношения Z0p//0>1 циклов на неазеотропных смесях, меха!
(влияние неизотермичности), а также благодаря и степень их влияния. Пофакторное рассмотр
большему значению комплекса ср/с'х. эффективности циклов необходимо при вь*
Результаты расчета по приведенным в статье рабочих веществ, а также при анализе резуд
формулам подтверждают выводы анализа о соот- тов экспериментального исследования холод

о
80
160 д, нДж/м
3. Диаграмма, характеризующая условия регене-
¦ого теплообмена, для смеси пропан-бутан (Гк
313 К; Гв=266 К; Т'0=2Ы К; ДГп=0):
ой поток (жидкость); 2 — обратный поток (пар); 3 —
кипения; 4 — процесс конденсации; 5 — вход в регене
теплообменник; 6 — выход из регенеративного тепло
иашин на неазеотропных смесях для под-
дения достоверности этих данных;
зотермичность процессов кипения и кон-
ции относительно слабо влияет на повы-
эффективности цикла без регенерации
дает предпосылки для повышения эффектив-
регенеративного цикла (по сравнению с
1ами на чистых веществах), в основном, пу-
величения давления кипения и тем в боль-
степени, чем больше неизотермичность про-
кипения, а при достаточно большой неизо-
чности процесса конденсации и путем воз-
вого снижения давления конденсации;
и в циклах на чистых рабочих веществах,
тивность термодинамических циклов на
отропных смесях в основном зависит от
же определяющих комплексов теплофизи-
ах свойств (прежде всего, отношения удель-
теплоемкости к удельной теплоте фазового
ащения), благоприятное сочетание кото-
может быть обеспечено соответствующим
авом смеси;
i соответствующем подборе неазеотропной
существенную роль, как и для чистых ве-
могут сыграть благоприятные свойства,
ющие на эффективность реальных процес-
сжатия в компрессорах различных типов;
мплекс уравнений, приведенных в статье,
ляет рассчитать все основные характеристи-
:икла при ограниченных данных о теплофи-
ких свойствах неазеотропной смеси. Часть
данных может быть получена расчетом
звестным свойствам компонентов), а часть
измерением для локальных, представляющих
интерес, условий, поскольку подробные
диаграммы состояния для многообразных смесей в
большинстве случаев будут отсутствовать.
Применение неазеотропных смесей расширяет
возможности обеспечения благоприятных тепло-
физических свойств хладагентов, однако следует
иметь в виду, что широкое использование
неазеотропных смесей в реальных холодильных
машинах связано с множеством практических
проблем, в настоящее время не решенных.
Условные обозначения:
А
Аг0
г
о
В
Аг
к
г
с
X
Ср
I
А/
Р
<7о
г
о
АГ
в
Ти
АГ
ж
Г
и
Т«
дг
о
Г
х2
Г
о
АГ
н.к
АГ
но
АГП
т
41
Г
42
степень «доиспарения»;
степень «доконденсации»;
удельная теплоемкость насыщенной
жидкости:
удельная теплоемкость сухого
насыщенного пара вдоль верхней
пограничной кривой;
удельная теплоемкость перегретого
пара;
работа цикла 1—6—3—4—5 (см.
рис. 1) с обратимым процессом
сжатия (по адиабате и изотерме);
адиабатная работа сжатия;
необратимые потери, выраженные
площадью треугольника 6—2—3;
индекс для величин, относящихся к
О
циклу с регенерацией;
удельная холодопроизводительность;
удельная теплота фазового
превращения при давлении конденсации;
удельная теплота фазового
превращения при давлении кипения;
разность температур при нагреве
охлаждающей средой;
температура жидкого хладагента
перед регулирующим вентилем (на
выходе из регенеративного
теплообменника);
разность температур
переохлаждения и кипения хладагента;
(см. рис.
б)
неизотермичность при давлении
конденсации;
неизотермичность при давлении
кипения;
разность
температур на теплом кон-
теплообменника ;
це регенеративного
индекс для величин, относящихся к
чистому веществу;
Г
т
Г
1
Х2
Г
Г АГК
~г
Х2
Г
1
Г
к
г
о
Х2
Г
о
Г
-г ? ~т * —
Х2
Г
Х2
7
о
Г
Тщ
дго (р)
Гх2 *Х>
1
Г
К
Го
7
Х2

X
Н8
т
at
Тн
о (р)
Т
Х2
Г
Х2
+ 1
7\ + г
о
Г
Х2
^НЗ
Г
"Г '
Г
к. ср .
Тн
1
Х2
AT
2Г
но
Х2
AT
Т
Х2
О (р)
Т
оср .
2Г
Х2
Т
Х2
Г
Х2
Г
ТН5
Т
не
Т
Тц7 —
Г
1
Х2
г
Тх2
1
г
Х2
+
AT
н. к
г
*J
к
т
Х2
Г
Х2
1
дг
но
лг
о (р)
т
тт
о
7V
Х2
Т
Х2
Г
Х2
>
AT
н. к
дг
О (Р)
Д7Н
о
74«
Х2
Т
Х2
Г
Х2
AT
н. к
7\-
+
ДГнО
AT
о (р)
Х2
т
Х2
Г
Х2
Г
Тн
9
т
1
ЛГно
Х2
т
Х2
IT
fT
тк-т
о
ГХо >
^
Гк + Г
'f
О
Tv '
Х2
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУР1
1. Быков А. В., Калнинь И. М. О з
2
мости
параметров
применяемых рабочих
М., 1974.
холодильных машин от
веществ.
Труды
В
холодмаша.
Калнинь
чет
И. М.,
Лебедев
А. А
характеристик и оптимизация компреса
систем. — Холодильная техника, 1978, № 8.
3. М у с а е в А. А., Б р о д я н с к и й В. М.,
я р с к и й М, Ю. Экспериментальное исслед
низкотемпературной одноступенчатой холод*
установки, работающей на смесях хладагент
Холодильная техника, 1978, № 12.
4. Розенфельд
Я. М.,
Ткачев
Холодильные
торгиздат, 1960
машины
и аппараты
М.,
5. Чайковский В. Ф., Кузнецов J
Майсоценко B.C. Применение смеси а]
для расширения температурных границ hchoj
ния холодильных машин. — В кн.: Холодж
техника и технология. Киев, 1969, вып. 8.
6. Ч и с т я к о в Ф. М. Холодильные турбоагр*
М., Машиностроение, 1967.
УД К ,[621.574-91:621.564.35].001.5
Результаты исследования парокомпрессионной
холодильной установки, работающей
V
на неазеотропнои смеси углеводородов
н. и. Изотов, канд. техн. наук г. э. одишария лучения требуемой температуры "J[—15 .
вниигаз показал, что при охлаждении газового га
наиболее эффективным является пароком
При эксплуатации магистральных газопроводов сионный цикл работы холодильной устав
большого диаметра необходимо охлаждать транс- При значительных изменениях температур
родного газа и воздуха можно ожидать уве
эффективности работы холодильной
ния
портируемыи газ до температуры грунта.
Приведение в соответствие температуры
транспортируемого газа и грунта позволяет стабили- новки в результате применения в качестве
зировать тепловой режим подземного газопро- дагента неазеотропнои смеси.
вода, сократить до минимума температурные Неизотермичность процессов кипения и
напряжения в теле трубы и исключить тепловое денсации хладагента;-приближает цикл j
воздействие трубопровода на окружающий грунт, дильной установки, работающей на смеси, к
Для большинства сооружаемых в Советском лу Лоренца, который принимают за образ
Союзе магистральных газопроводов необходи- случаях охлаждения потока вещества до за
мую температуру газа в течение значительного ной температуры. Эффективность цикла Л
периода времени E—7 мес в году) можно полу- да может значительно превосходить эффа
чать с помощью аппаратов воздушного охлажде- ность цикла Карно [4].
ния (АВО).
Авторами сопоставлены показателиТхолоа
Применение АВО эффективно при температу- ных установок в режимах одно- и двухстущ
pax окружающего воздуха ниже
10
5°С.
того сжатия, работающих на однокомпонея
При более высоких температурах воздуха еле- хладагенте (пропане) и смеси пропан
лярная доля пропана — 60 %, бутана
дует использовать специальные холодильные
машины. **!
Проведенный во ВНИИгазе анализ различных
холодильных циклов на углеводородах для по-
бутая
40
переохлаждением хладагента и без него.
Глубокое переохлаждение жидкого хлам
та в испарителе (на 25—40 °С) принципиальд

Одноступенчатый цикл
без регенерации и
переохлаждения жидкости
Пропан
I
II
Смесь
I
II
с переохлаждением
жидкости
Смесь
I
Двухступенчатый цикл
без
регенерации и
переохлаждения
жидкости
Пропан
с переохлаждением
жидкости
II
I
II
Смесь
I
II
сильный коэффициент
юность по отношению
ану, %
ителей
1ушных конденсаторов
тический КПД, %
2,69
100,0
100,0
12,5
2,97
127,0
65,0
13,9
3,19
100,0
95,7
14,5
3,38
159,0
68,8
16,2
3,58
125,0
95,6
15,9
3,37
100,0
100,0
15,3 I 15,2
3,94
160,0
68,4
18,6
4,18
125,0
95,6
18,1
мечание. I и II
условия сопоставления.
улучшить показатели установки, работаю- щая на смеси, с переохлаждением жидкости
на однокомпонентном хладагенте (пропане),
также высокие энергетические показа-
о при использовании смеси такое решение тели, которые
пример
на 15 % ниже
дит к снижению работы цикла, а также к показателей двухступенчатой установки, рабо-
на смеси, а по сравнению с одноступен-
ропановой холодильной установкой без
ьшению степени повышения давления в тающей
весе сжатия при заданной температуре на- чатой i
кипения.
регенерации
КПД выше на 32 %. Кр
целях детального анализа работы холо- при ее использовании необходимая теплообмен-
вых установок была разработана программа ная поверхность конденсаторов сокращается в
ВМ, использующая при расчете термоди-
4
5 р
пр
увеличении поверхности ис-
еских
свойств хладагентов модифициро- парителя на 30—60 %
уравнение состояния Редлиха-Квонга[5].
лодильные установки, работающие на сме-
пропане, сопоставляли при двух условиях:
Сокращение теплообменной поверхности
конденсатор
особенно важно в случае примене
U
температуры начала кипения и полной
нсации хладагента неизменны;
среднелогарифмические разности тем-
р в испарителях и конденсаторах одина-
ния конденсаторов воздушного охлаждения,
стоимость которых составляет значительную часть
от стоимости всей холодильной установки.
кР
перечисленных выше преимуществ
использование
пропан
бутан по срав
обоих условиях были идентичны темпера-
воздуха и охлаждаемого потока,
шбатический КПД компрессора, по дан-
ВНИИхолодмаша, равен 75 %, онпринимал-
¦еизменным во всех вариантах расчета.
еергетический; КПД холодильной установки
ляли по формуле:
нению с
снижает
давления
м пропана существенно
конденсации и кипения
уменьшает их разность^при практически неиз-
мном значении степени сжатия в компрессоре
П
A)
разность эксергий охлаждаемого потека
природного газа на выходе и входе испарителя;
затраты энергии в холодильном цикле (на
работу компрессора и вентиляторов конденсаторов
с воздушным охлаждением).
ературу воздуха при расчете г\е принима-
^вной 25 °С. Результаты расчетов по I и II
ям сведены в таблицу. Установлено, что
лее эффективна двухступенчатая установ-
работающая на неазеотропной смеси.
:ако установка двухступенчатого сжатия
а в изготовлении и регулировании. В то же
Это позволяет снизить металлоемкость
холодильной установки.
В целях экспериментальной проверки
теоретических расчетов и определения фактических
показателей предлагаемой холодильной
установки была создана экспериментальная
установка с мощностью привода 50 кВт.
На рис. 2 представлены схема холодильной
установки и цикл ее работы в s, Т-диаграмме.
Установка состоит из поршневого
холодильного компрессора, испарителя —
обменного аппарата с поверхностью
теплообмена 19,8 м2, конденсатора с водяным
охлаждением, ресивера и системы циркуляции и
подогрева теплоносителя — водного раствора диэтилен-
гликоля.
витого тепло-
Эксперименты проводили на техническом про-
одноступенчатая установка, работаю- пане, содержащем до 2 % более легких компо-

цмпа
/,2
Рис. 1. Зависимость
изменения давления
конденсации рк> кипения р0
и степени сжатия
компрессора п от типа
хладагента.
К Вт/(м2 ¦ К)
8
б
и
о
L
2
—W
^йЙГ.
?
Л»
яад
Рис. 3. Зависимость коэффициента теплоперед
от отношения pw/AT
ср
нентов и до 4 % более тяжелых, и на смеси про-
где Ей—критерий Эйлера,
пан
бутан.
Исследовали гидравлические и тепловые
характеристики испарителя, энергетические
показатели холодильной установки, влияние
отдельных параметров на работу установки в целом.
В процессе опытов была отмечена простота
пуска и регулирования установки, работающей
на смеси.
Ей
Др в
рш
г
Ар
перепад давлений, Па:
кг/м
з
р—-плотность хладагента,
w—скорость в межтрубном пространстве, м/с;
т—число рядов трубок теплообменника но Bepi
Re—критерий Рейнольдса,
Одной из важнейших характеристик,
оказывающих заметное влияние на эффективность хо-
является гидравлическое
Re
wdp
лодильной установки
сопротивление аппаратов и, в частности, потер
давления в
теля.
Установле]
d
а.,
диаметр трубок, м;
коэффициент динамической вязкости, Па-с;
— относительный шаг навивки трубок теплооб!
ка по вертикали.
Формула B) удовлетворительно описывае
что при одинаковых значениях же экспериментальные данные В. Г. Бак
холодопроизводительности установки и темпе- B0# [\] для теплообменников с относитед
межтрубном пространстве испар
ратуре начала кипения потери давления при
использовании смеси и пропана фактически
одинаковы.
Обработка экспериментальных данных в виде
зависимости
Е
f(R
позволила получить
расчетную формулу, описывающую
ные с погрешностью ±20%:
Ей
т
0,185
2N. ЮЛ°'261а2'261
Re
B)
ГА
Природный.
газ
шагом навивки трубок теплообменника а
ризонтали а1=1,1 и экспериментальные да
полученные во ВНИИгазе на модели тез
менника с а!=1,0 и а2=1,15 [21.
Установлена также зависимость коэффя
та теплопередачи от условий работы испар
(рис. 3). При одинаковых значениях отнои
массовой скорости потока pw к среднелол
мической разности температур ATcp коэф
енты теплопередачи для смеси и пропана g
ковы.
По экспериментальным значениям коэффа
та теплопередачи были рассчитаны коэффя
ты теплоотдачи от стенки к хладагенту в и:
теле при движении кипящего пропана и i
пропан — бутан. Критериальная обработка
ных показала, что со средней погрешя
=30 % коэффициент теплоотдачи при кя
в межтрубном пространстве можно onpej
по формуле:
ь
а
к
Рис. 2. Принципиальная схема холодильной
установки и цикл ее работы в s, Т-диаграмме:
КМ — компрессор; К — конденсатор; И — испаритель; РВ —
регулирующий вентиль.
аб
14,6Л0в
X
с!экв\0,28511.3
d
0,33

г
i
3
г
в/
Ф^4
*
•
• - Р.ропан
о - Смесь
т
—¦
-23
-13
-з
t0,°o
8
с. 4. Зависимость холодильного коэффициента
-емпературы кипения /0 (температура конденсации
32 °С).
ос
к
аб
коэффицие]
Вт/(м2-К);
ффици
теплоотдачи при кипении,
условий
теплообмена при отсутствии кипения, Вт/(м2-К),
может быть определен по рекомендациям [1, 6];
О
г
ft
Вт/
Дж/
плотность жидкого и парообразного хладагента,
кг/м3;
истинная скорость жидкости, м/с;
теплоемкость жидкого хладагента, i
температура насыщения, К:
ш' -
Ср-
-т:в — эквивалентный диаметр, м,
Д
d
экв
площадь сечения межтрубного пространства,
м
Используемый вид критериальной зависи-
[3] получен при диаметре трубы d
;ти
.016 м.
Наиболее важным показателем холодильной
.ановки, определяющим ее экономичность,
ляется холодильный коэффициент 8
Ьи температуре конденсации 32 °С во всем
%
температур кипения энергозатраты в
работающей на смеси, в среднем на
ниже
рации)
работающей на пропане
Теор
исследования указывают на
;
3
5 -
4
3
2
1
1
2
3
4
5
?
Р
5. Сопоставление
расчетного
холодильного
ффициента цикла на смеси с экспериментальным:
расчет; ©
эксперимент.
повышение эффективности применения смеси
пропан
бутан
с ростом температуры
конденсации, что позволяет рекомендовать эту смесь
для использования, в первую очередь, в
холодильных установках с конденсаторами с
воздушным охлаждением.
На рис. 5 сопоставлены экспериментальные
и расчетные значения холодильных
коэффициентов.
Расчетные значения холодильных
коэффициентов получены на основе методики [5] с учетом
экспериментальных данных по потерям давления
в цикле и при адиабатном КПД компрессора
75 %.
Максимальное расхождение
экспериментальных и расчетных значений составляет около 16 %,
что находится в пределах точности
эксперимента.
Таким образом, в процессе теоретических
и экспериментальных исследований установлено,
что в условиях охлаждения газового потока
наилучшие показатели имеет холодильная
установка, работающая на смеси пропан—бутан по циклу
одноступенчатого сжатия с глубоким переохлаж-
Резу
жидкого
исследований позволили рекомен
довать указанный холодильный цикл для осу
ществления в крупных холодильных турбокомп
рессор
установках, использу
при ох-
бир
нии природного газа до температуры грун
магистральных газопроводах Западной Си
По заданию ВНИИгаза агрегат большой
производительности, работающий по циклу с
глубоким переохлаждением жидкого хладагента,
создан ВНИИхолодмашем.
В
щ
время организаци
Минхим
маша изготавливается оборудование турб
рессорных
установок холодопроизводитель
ностью 18600 и 9300 кВт.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бакланова В. Г. Исследование процесса
теплоотдачи в межтрубном пространстве витых
теплообменников. — Химическое машиностроение, 1959,
№ 2.
2. Гореченков В. Г. Оптимальные
технологические режимы в теплообменных аппаратах
газоперерабатывающих заводов. Научи.-техн. обзор, сер.
Подготовка и переработка газа и газового
конденсата. М., ВНИИЭгазпром, 1978.
3. Кутепов А. М., Стерман Л. С, С т ю -
шин Н. Г. Гидродинамика и теплообмен при
парообразовании. М., Высшая школа, 1977.
4. М a pj ы н о в с к и й B.C. Циклы, схемы и
характеристики термотрансформаторов/ под ред.
В. М. Бродянского. М., Энергия, 1979.
5. Методические
рекомендации по
6
термодинамических свойств
С. Д. Барсук, Ю. В. Сурков
и др. М., ВНИИгаз, 1975.
Messa Ch.. Foust A.
расчету
газа/
природного
О. А. Беньяминович
Р о е h 1 е i n G.
а-
Ind. and Eng. Chem. Process Dessign and
Development, 1969, Vol. 8, № 3.
i

-•- >
УДК 628.84.001.4
Комплексные теплотехнические испытания автономного кондиционера
Канд. техн. наук А. Г. СОТНИКОВ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Н. С. КУДРЯШОВ
Всесоюзный научно-исследовательский
и проектный институт
комплексной энергетической технологии
Для проверки правильности
ных решений и оценки эфф
ру не требуется. В психрометрах должна бы
обеспечена постоянная подпитка удлиненна
«чулочка» и непрерывная работа пружинно
вентилятора.
При измерении периодически изменяющих
температур возникает динамическая ошибя
суть которой заключается в «сглаживании»!
принятых проект- меренных амплитуд по сравнению с фактически
работы СКВ
большое значение
сные испытания.
Комплексные т
всесторонние
Их отношение представляет амплитудно-чз
тотную характеристику (АЧХ) прибора:
тономного кондиционера (АК) важны для опре
деления характеристик оборудования, регуля
А{щ)
^измД4*факт
1
У4пЧ* G7тпJ + 1
Для ее вычисления требуется определить i
торов, объекта кондиционирования, режима в стоянную времени экспоненциального перехс
ного процесса в приборе при скачкообразн
объекте. В
вопрос
теплотехнических испытаний не отражен в ли- изменении температуры по сухому или влажна
тературе
Излагаема
может
по-
U
при проведении пуско
шх испытаний.
автономного кондиционер
при
термометру. Погрешность зависит от периода i
лебаний тп и порядкового номера гармоники
Например, для первой (основной) гармони
разложения в ряд Фурье температурных ко.
баний (i=l) при периоде тп=15 мин и экспер
боратор
Оборудова
двухпозиционном регулировании может рабо- ментально определенной по сухому термомет
постоянной времени Тж0,5 мин имеем Л(о^
1, т. е. затухания на этой частоте не проиа
дит.
двух режимах
непрерывном
ческом. При пуско-наладочных испытаниях
непрерывный режим не допустим, так как при нем
заданный параметр не может поддерживаться
автоматически [2 ].
ниях также предпочтительнее циклический ре
Пр
жим, дающий болыну
В лабораторных испытаниях А К для ув
абораторных испыта- чения точности измерения полезно использо
психрометрический калориметр.
Частота измерений зависит от продолжит
ности полупериодов включения и выключе
формацию о
кондиционере и объекте кондиционирования.
Испытывать можно различное оборудование оборудования, скорости изменения температ
АК: воздухоохладитель, воздухонагреватель, ув- Обычно достаточно в минуту измерять 2—Зр^
их Первое измерение проводят, когда периода
лажнитель. Методика измерений и обработка
результатов примерно одинаковы. С учетом эт<
скии процесс установился, о чем свидетельств
наибольший интерес представляет циклическая ет постоянство полупериодов включения и
работа воздухоохладителя
ключения оборудования.
Перед
включеш
Для упрощения обработки данных лаборатор- оборудования АК в работу измеряется тещ
ные испытания можно проводить при работе ратура в помещении (на входе в АК в реж|
А К только на рециркуляционном воздухе
Основной целью пуско-наладочных испыт
является обеспечение заданных параметров
духа в помещении. Об этом можно судить п
рактеру работы оборудования. Достаточно убе- в таблице.
без охлаждения и нагревания).
Все определяемые при комплексном теп|
техническом испытании величины разделены
функциональные группы и систематизиров^
диться, что
ры настроены
Определение
рудования xoi
А К работает циклично, а регулято
параметры воздуха
фактических характер
обо
На основании показаний сухого и влаж
термометров определяют соответствующие
госодержания воздуха, строят графики
При испытании АК в процессе пуско
IX работ на объекте параметры состой
и нан
нения параметров за цикл (рис.
сочетания параметров на /, d-диаграмму (рис.
Вычисляют средние температуру и влагосоз!
духа до и
А К измеряют обычно аспира- жание за цикл. Эти величины являются бал
психрометром. Если в АК происходит совыми.
fcv
процесс нагревания или сухого охлаждения, т<
определять температуру по влажному термомет
Ряд параметров одновременно характериз
как терморегулятор, так и динамический

и
о
о
н
X
га*
to
Нычпслнемые иеличииы
Формули
Средние
параметры
состояния приточного
и внутреннего
воздуха за период
Средняя регулируемая температура,
°С
Средняя температура приточного
воздуха, °С
Среднее в л агосо держание воздуха в
помещении, г/кг
Среднее влагосодержание приточного
воздуха, г/кг
t
в. ср
1/п2*в*
tuv.
р. ср
l/nS^npf
dB. ср = 1М 2^в г
^пр. ср = 1/п ^ ^пр г
Характеристики двух-
позиционного
терморегулятора
мо го
создавае-
динамического
температурного
режима (ДТР)
Заданная регулируемая температура,
°С
Возмущение по заданию
терморегулятора, °С
Смещение заданной регулируемой
температуры, °С
Средний коэффициент формы кривой
изменения tB (т)
Период изменения температуры в
помещении, мин
Зона неоднозначности
терморегулятора, °С
Средний импульс отклонения
температуры, ч«°С
^в. зад ~~ 0»^ (^в max + ^в min)
А/в. возм "~ /в (—о)
t
в. ср
А/в. зад ~"* ^в. зад 'в.ср
*Ф
('в.
ср
t
в m
ln)/(<
в max
/в mln)
т
п
T
вкл
т
выкл
А^з. н
t
в max
*в min
h с
р
н
Тепловая и влажност-
ная нагрузка
кондиционируемого
помещения
Фактическая тепловая нагрузка
помещения, Вт
Расчетная тепловая нагрузка
помещения, Вт
Разность фактической и расчетной
тепловой нагрузки, определяемой
теплоаккумуляцией ограждения, Вт
Средний фактический коэффициент
конвективной теплоотдачи на
поверхностях ограждений, Вт/(м2-К)
Фактическая влажностная нагрузка
помещения, кг/ч
Расчетная влажностная нагрузка
помещения, кг/ч
Разность фактической и расчетной
влажностной нагрузки,
определяемой сорбцией (десорбцией)
ограждения, кг/ч
чп. фа
кт — cppL (/в. ср ^пр. ср
)/3,6
Qa.
V
Q
ЛЮД
+ Qocb -Ь Фоб + ••
AQn
Qh. ф
акт
Qn.
р
ав
СРРВ fJL *рП
огр
Л(со)]/Л(шK,6
Оw п. факт
pL (dB.
ср
dnp. ср)' 1°
з
Gw п.
Р
G
w люд
+ о
w ис
п + .
AG
W
Gw п. факт
Gw п.
Р
ItpilMl'p ItM'IIUVIPMHH
I
Примем нни«
t
в. ср
19,4 °С
^пю.
р. ср
16,5°С
d
в. ср
7,9 г/кг сух. возд
^пр.
ср
7,0 г/кг сух. возд.
По результатам
измерений в
течение цикла
изменения
поданным рис. 1.
t
в. зад
19,25СС
А/в. возм
= 1°С
20,4
19,4
в. зад
19,25
19,4
0,15 °С
я^ф = A9,4 — 18,1OB0,4
— 18,1) =0,56
/в(-о)— Д°А
включения АК
Незначительно
Около 0,5
т
п
4 -f- 12= 16 мин
0,267 ч
А*з. н
20,4
18,1
2,3°С
h ср = 0,25-0,56-0,267Х
Х2,3 = 0,086 ч.°С
Регулируется
и
I
Измеряется
сравнивается с
комфортным
Qn. факт = 1-1,2;2400X
ХA9,4-16,5)/3,6 = 2300
Вт
Qn.
р
800 Вт
AQn
2300
800
1500 Вт
ав
1,2-1
160
180
X
Х15[1 — 0,2]/0,2-36
17,8 Вт/(м*.К)
/Ср — кратность
Л(©) —АЧХ •
G
W
П. ф?
7,0).
G
w п, р
акт- 1,2-2400G,9
10-3 = 2,56 кг/ч
0,3 кг/ч
AG
W
2,56—0,3 = 2,26 кг/ч

о
X
X
о
х
Е
ГС
X
X
ч
и
X
a
С
я
Ч
>>
а
о
J3
X
X
:г
X
ч
3
S
<и
Ч
О
X
х
Я
<1>
S
I
CD
Я
со
X
о*
О X
О»
S
00
о
S
о
О
СО
со
то
о
с
со
Я
я
а» га
3 х
СО
I
CD
*-0
II
я
ffi
к х
я
о
ее
О
Ч
О
X
СО
со
CD
CQ
43
-J
il
о X
СУ
я
о
Ч
О
X 8-
CQ
га
я
я
CU
я
о
я
«
СУ
о
о
я
га
я
я
CQ
О
Я
S
а
О»
о
о
я
см
CN
+
¦*
It
<о
X
Е
X
О»
+
и
1
л
Ч
си
н
я
«<
о
я
со
S
о
¦
ч
ф
н
я
и:
о
я
со
я
о
1
ч
<У
н
я
Ч
о
я
со
я
о
я
я
S
Ч
н га
я &
Ч О
о Я
си
я
со
я
о я
els
я о
о «
ч: n
ч н
СП ч ь
J га \о
— Е- га
га
я
о
Е- Я Я
СО
а>
6,4 -г« «
о Я s „
га ч га
а я е*
t^
ю
СО
см
и
CD
!1
3
о
S
Ян
га
«в
см
СМ
г-
со
СП
ОО
00
СП
со
со
см
СП
ю
CM
см
р
^С
и
¦ч;
II
з
га
га
ч
ч
»я
я
я
то
а>
Ч
о
га
Е-
О
я
Е-
О
я°
Я "'¦*
я я
о ^
а, ^
2-а
я
я
'Я »Я
I О
•*4 CU
5 о
>>
я к
0)
IX
S
ни
о
га
я
я
я.
я
я
о
га
Pi
1=1
2'S
я
я
эя 2
ч й
Р я
С Он
га
х
га
я
о
а
га
i
о
я
я
ч
я
Е-
О
н
о
га
1
о
я
ч:
я
ч
с
S
я о
Сь М
<1) *
то
то
я
я
а;
О)
к S
то о
я я
О)
к
я
я
то
я
о
то
X
я „
си t-
Он ТО
ТО <1>
н я
о
Рис. 1. Примерно изменение температуры щ
на входе в АК tBn выходе из него ?пр по сухому щ
ному термометрам (а) и влагосодержания воз
и ^пр (б) в течение цикла работы холодильного к
сора.
Рис. 2. Примерное изображение в /, d-диагра
менения состояния воздуха на входе (В) и на в
А К (Я) в течение цикла (цифрами обозначены

^г, кбт
ft
Л?
?
2
i
/4 ^ш/
3. Примерное изменение расхода холода в тече-
иикла работы холодильного компрессора.
личину, продолжительность и форму кривой
изменения температуры в помещении. Его можно
равнивать с комфортным при монотонном
труде [4].
Ряд параметров характеризует тепловую и
влажностную нагрузку помещения и холодопро-
изводительность компрессора. Изменение
расхода холода на охлаждение и осушение воздуха
наглядно видно из графика (рис. 3),
построенного для цикла работы холодильного
компрессора. Расход холода определяется по формулам,
приводимым в таблице. Расчетные значения
можно сравнивать с паспортной холодопроизводи-
тельностью, если учитывать температуры кипе-
атурный режим в помещении. Заданная тем- ния и конденсации хладагента (фактические и
тура определяется как средняя из тех, при паспортные).
орых происходит включение и выключение Для расчета параметров помещения приме-
— как няют амплитудно-частотную характеристику
тродвигателя компрессора, истинная —
:няя из температур воздуха за цикл изме- (АЧХ) и используют для этой цели ЭВМ. Изме-
я. Разница истинной и заданной темпера- нение температур на входе в А К и на выходе
обычно незначительна и объясняется не- из него представляют рядом Фурье. Если и
змеиным в силу теплоаккумуляции изменением нение температур в течение каждого из полу-
ературы во времени
периодов допустимо считать экспоненциальным,
озмущение по заданию терморегулятора уста- то для этого случая амплитуды первых трех гар-
зивают по разности температур в помещении
моник можно найти по таблицам [1, 3]. Делением
включения А К в работу и средней при работе амплитуд соответствующих гармоник темпера-
В результате этой разности возникает апе-
тур А
tB
и А
tnp получают амплитудно-частотную
ический нестационарный (переходный) тем- характеристику А(а>). Она построена на графике
турный режим в ограждении. Если темпе- (рис. 4).
ра в помещении снижается, то ограждения В исследованной полосе частот регулятора
оборудование отдают тепло, поэтому коли- АЧХ изменяется незначительно, в этой полосе
о тепла, выделяемого источниками (люди, могут быть определены коэффициенты переда-
ение, радиация), меньше количества хо- точной функции помещения. На графике нане-
расходуемого на снижение температуоы сена АЧХ психрометра как инерционного звена
уха. На основе этой разности можно опре- первого порядка при экспериментально опре-
ь средний коэффициент конвективной теп- деленной по сухому термометру постоянной
дачи на поверхностях ограждений и обо- времени 7^0,5 мин. Если инерционность термо-
ания, приемников, зависящая от скорости воздуха на
:едний (с учетом различия в полупериодах) входе и выходе из АК, примерно одинакова, то
'лье отклонения температуры отражает ве-
АЧХ помещения искажается незначительно.
Пример обработки опытных данных (см. рис. 1)
при комплексном теплотехническом испытании
А К приведен в таблице. Амплитуда пяти
гармоник разложения в ряд Фурье в примере
вычислены на ЭВМ.
При испытании оборудования АК в
непрерывном режиме его характеристики устанавливают
по расходу воздуха и перепадам температур или
энтальпий (рис. 5). Изменение температуры в
помещении определяют путем решения
дифференциального уравнения переходного
температурного режима. При внесении тепла в
помещение конвективным путем уравнение теплового
баланса записывается в виде:
о), Гц
4. Амплитуды гармоник разложения температур
¦ tB в ряд Фурье, амплитудно-частотная
характера помещения и термоприемника.
Qx/
QHBH
п
cppLK
3,6
Сп dt
в
3,6dx
2С
огр
dt
огр. ср
3,6
dx
Еанг^нг (*н. повг
^октш
о. О)

О iO 20 JO kO 50 60 70 Tjtm
a
д
28 %m
Рис. 5. Примерная зависимость температуры воздуха
на входе в АК и на выходе из него при непрерывной рабо-
В формулах A) и B):
Q
X
лЯП Н
Ср
'н> 'в> *н. пов>
^н
*ок
р
холодопроизводительность комп
сора, Вт;
коэффициент влаговыпадения;
избытки явного тепла в поме
нии , Вт;
изобарическая теплоемкость воз
ха, кДж/(кг-К);
плотность воздуха, кг/м3;
расход наружного воздуха, м3/
температуры соответственно
ружного и внутреннего воздуха,
з/•
U
Сп. С
огр
ружнои поверхности огражден
окружающих помещений, °С;
общая теплоемкость воздуха
объеме помещения и огражден
кДж/К;
<*н> °св—коэффициент теплоотдачи нар\
ной и внутренней поверхности
раждений, Вт/(м2-К);
наружная поверхность ограж
ний, м2;
толщина ограждения, м.
F
н
6
Изложенная методика может быть примене
при пуско-наладочных и лабораторных испьг
ниях для определения характеристик обору:
вания, регуляторов, объекта регулирования
динамического температурного режима в нем
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
боте компрессора (а) и воздухонагревателя (б) от вре- 1. С о т н и к о в А. Г. Гармонический анализ в р
мени.
Установившееся значение температуры узнают
по тепловому балансу помещения, а время его
достижения тпеР — по теплоинерционным
свойствам ограждений (тпеР«ЗГогР). Постоянная
времени ограждения приближенно описывается
зависимостью для среднеинтегральной
температуры:
Т
огр
Сррб/1,8ав.
B)
четах систем кондиционирования воздуха с пози
онным регулированием. — Холодильная техни
1979, № 3.
2. С о т н и к о в А. Г. Методика выбора автон
ного кондиционера. — Холодильная техника, 1
№ 9.
3. С о т н и к о в А. Г. Системы кондиционирова
воздуха с количественным регулированием.
Стройиздат, 1971.
4. Хомутецкий Ю. Н., Куксинская Т.
Комфортный динамический микроклимат в поме
ниях. —¦ Водоснабжение и санитарная техни
1979, № 5.
УДК [621.5.02:621.564.322/.323]:621.5.013.4
Абсорбция водяного пара на стекающей по вертикальной трубе
пленке водных растворов хлористого кальция
смеси
хлористый
кальции
холинхлорид
Д-р техн. наук А. П. БУРДУКОВ, Н. С. БУФЕТОВ,
канд. техн. наук А. Р. ДОРОХОВ
СКБ «Энергохиммаш»
А. В. БАРАНЕНКО, В. А. КУЧЕРОВ,
канд. техн. наук Л. С. ТИМОФЕЕВСКИЙ
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
В
Щ
время осваивается целый
новых рабочих веществ для абсор
шин. Автор
риводятся
даче к стекающим пленкам водных раство
хлор
кальция (СаС1
и
хлорис
кальций — холинхлорид [СаС12+(СН3KС
OHNC1] в массовом отношении 8
1 [7]

хпериментальные исследования проводили
становке, описанной в работе 12]. В экспери-
ах раствор стекал тонкой пленкой из коль-
го щелевого распределителя по наружной
рхности вертикальной трубы из нержавею-
стали диаметром 25x1 мм и длиной 1,2 м,
оложенной по центру стеклянной колонны
рбера внутренним диаметром 155 мм. Во-
й пар, выпариваемый в генераторе, посту -
i в нижнюю часть колонны абсорбера и аб-
ировался стекающей пленкой раствора. Теп-
выделяемое при абсорбции отводилось через
у экспериментального участка водой, про-
щей с достаточно высокой скоростью. Во
случаях нагрев воды не превышал 0,2 °С.
эффициент теплоотдачи со' стороны охлаждаю-
воды был много больше, чем со стороны
ки раствора, что обеспечивало выполнение
:вия t
const* (fCT—температура стенки),
ературу раствора, подаваемогов абсорбер,
э расход или плотность орошения г
количество стекающего раствора, R
G
2л R
ра-
трубы) можно было изменять в достаточно
ких пределах. Температуру охлаждающей
в опытах постоянной и
tw поддерживали
й 20 °С.
эксперименте определяли следующие пара-
V
ры: локальное значение средней концентра-
раствора |, %, по длине трубы; локальное
ение средней температуры раствора t, °C;
ление водяного пара в абсорбере /?, кПа;
о
овсе содержание инертных примесей воздуха
аре Сг,
'онцентрации растворов определяли по плот-
Плотность растворов измеряли денсимет-
с ценой деления 0,001 г/см3, температу-
лабораторными ртутными термометрами
ной деления 0,1 °С, среднее значение локаль-
температуры раствора, а также температу-
— термопарами, выве-
охлаждающеи воды —
ыми на вторичный прибор
цифровой мил-
льтметр, расходы раствора и воды—предвз-
льно протарированными ротаметрами.
хпользованные для приготовления раство-
вещества
соответствовали:
Т4460
77"
холинхлорид
СаС12—
ТУ6-02-569—75.
лофизические свойства растворов
принимало данным работ [1, 4—6. 8]. Содержа-
о
инертных примесей в паре не превышало
%.
опытах находили интегральное изменение
ентрации раствора на участке длиной L=\ м
висимости от величин Г и /?, а также ее ло-
ное распределение.
а рис. 1 приведена зависимость изменения
ентрации Д
I
о
X
от плотности ороше-
г
о
концентрация раствора начальная
текущая, которая определялась при х
о
0,2
0Л
0,6 Г, кг/(м-с)
Рис. 1. Зависимость изменения концентрации
раствора Д? от плотности орошения Г при абсорбции
водяного пара водным раствором хлористого кальция и смеси
v" - - холинхлоридом (8:1):
°С; tjn = 20 °С;2-СаС12.
смесь, |
30
хлористого кальция с
/— СаС12, | = 40 %,р=2,4кПа, t0
? = 40%, р = 1,6 кПа, *0=26 °С, ^
= 47,8 %, р=2,4 кПа, ^0=32,7°С, t
t
w
w
20 °C;
20 °C
1 м). Начальную температуру раствора t0
выбирали равной
^0
t
ср
tw+t
2
ft
где t
N
равновесная температура раствора при заданных
значениях давления р и концентрации
Видно, что, величина А | зависит как от
плотности орошения, так и от давления
водяного пара в абсорбере. На рис. 2 и 3 показано
и тем-
изменение локальных концентрации
ператур t для раствора СаС12 и СаС12+холин-
хлорид по длине трубы.
По полученным экспериментальным данным,
всю длину экспериментального участка можно
разбить условно на две области: начального
участка и стабилизированного течения.
Последняя характеризуется постоянным значением
средней температуры пленки независимо от началь-
о
нои температуры раствора, практически
линейным изменением ?х от х9 а также наличием
на поверхности пленки развитых трехмерных
волн. В целом характер зависимостей, представ-
?,%
Щб
W
39,8
39,6
39А
t*C
32
0
0,2
W
0,6
0,8
3D
26
26
2k
22
20
f,0x,M
Ркс. 2. Изменение концентрации сх и температуры /
по длине трубы х в опытах по абсорбции водяного" пара
водным раствором хлористого кальция
= 0,21 кг/(с-м):
1 - и */ср=30 °с' *и>=20 °С; 2 - /„
при Г
о
/
20 °С.

5,/о
р с
5
Д-/
o-Z
J
» *
^V С
jE4j
/7
Л "С
3k
32
30
Re
Г
; Ка
;u
«
D
NuD, Рел, Pi*d,
Re, Ka, Lu-
соответственно
#
#
диффузионные критерии
Нуссельта, Пекле и Прандтля, критер
Рейнольдса, Кутателадзе и Льюиса;
6—толщина пленки, м;
/—линейный размер, м;
0,2 0,k 0,6 0,8 1,0щ
^3. Изменение концентрации
_ . , vX и температуры /
по длине трубы х в опытах по абсорбции водяного пара
водным раствором хлористого кальция в смеси с холин-
хлоридом при Г
/ - /0«^ср=зз °с.
р
D
удельный поток пара на пленке, кг/(с-м
плотность жидкости, кг/м3;
коэффициент диффузии, м2-с;
t
W
0,15 кг/(см):
22 °С; 2 — tQ
t
w
22 °С.
v—кинематическая вязкость, м2/с;
[i—динамическая вязкость, Па-с;
г—теплота абсорбции, Дж/кг;
ср—теплоемкость жидкости, Дж/(кг- К);
а—температуропроводность жидкости, м2/с.
ленных на рис. 2, 3 аналогичен приведенным
в работе 12] для случая абсорбции водяного пара
водным раствором бромистого лития.
Неизотермическая абсорбция газов
стекающими пленками жидкости рассмотрена в работе
[3] при следующих допущениях: пленка
постоянной толщины б стекает ламинарно и имеет
равномерный профиль скорости на толщине
диффузионного пограничного слоя, который
развивается от поверхности, температура стенки
постоянна, а температура на наружной
поверхности пленки определяется уравнением состояния,
линейная аппроксимация которого имеет вид:
В работе [2] рассмотренная модель массо
дачи к гладкой ламинар
пленке была п
менена для расчета массоотдачи в области е
нового стабилизированного течения. При э
предполагали, что имеется полное переметив
ние раствора стекающими волнами. Удовлетв
рительная согласованность расчета и экспер
нтов может быть, если в приведенной за]
>сти за линейный размер / принять длину
i к.
Ввиду отсутствия экспериментальных да
п
ПО
ффициенту диффу
воды в раств
С
dt + bt
где С—концентрация абсорбируемого вещества;
d, b—постоянные коэффициенты.
смеси СаС12+холинхлорид, обобщены экспе
ментальные данные только по раствору Са
Численное
D=0,9.10-9
значение
ФФ
диффу
/
ринято по данным рабе
На начальном участке xt до момента слияния [9]. Длина волны Я=41 мм для стекающего р
тепловых пограничных слоев, развивающихся твор
от стенки и от поверхности пленки, в работе [3] фотографий стекающей
СаС12 получена в результате обработ
Оц
получена зависимость:
ка величины х* для исследованных услоЕ
Nu
D
6
1
Я
1 +
Ка
Ре
D
б \0.5
близкие к Я, что позволило
1/Lu
где Nu?>
?пб
пользовать
участка».
Результа
Р
бобщен
рОДС »
Ре
D
Re РгдЛРгд
v
бобщен
i
приведены
Р
о
и сопоставлены с ^расчетом по полученной
Ми*
Ю2
8
6
5
3
К
щ
и
работы 12]
бр
лития. К
2
W
8
6
5
\
¦к
-+ —
Г +
+
1
+
,?-
ч- +
О >
++
1
*+-
I
+ ^
?
+-
1
л
А
+
о-
Г у^
о-СаС(
+-LI В
Ч
Г
рис. 4, результаты расчета
мента удовлетворительно согласуются, что
зволяет рекомендовать полученную зависим
для использования в практических расчетах
иргттрттгтяином лияпязоне чисел Пекле.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Богатых С. А. Ц
аппара
2
Л.,
1978.
Машиностроение,
Бурдуков! А. П., Буф
А. Р. Абсорбция на стекающей пле
н. с, д
2
3 4 5 6 8 10
з
4 5 6 в 10
«
2 3
Изв. СО АН СССР, серия «Техничес
3
Рис. 4. Обобщение экспериментальных данных в ко-
б
ординатах Ntip, Peo"^".
р о х о в
жидкости.
науки», 1979, вып. 3, № 13.
Накоряков В. Е., Григорьева Н. И
В
кн.: Теплообмен и гидродинамика при кипени
конденсации. Новосиб., ИТФ СО АН СССР, 1
4. Перри Дж. Справочник инженера-хими
Л., Химия, 1969, т. 1.

Справочник химика. М.— Л., Химия, 1964,
т. 3.
Теплообменные аппараты холодильных
етановок/ Г. Н. Данилова, С. Н. Богданов, О. П.
Иванов и др. — Л., Машиностроение, 1973.
Физико-химические свойства и
диаграммы концентрация — энтальпия новых рабочих
веществ абсорбционных холодильных машин/ И. И.
Орехов, Е. А. Копылов, А. В. Бараненко и др. —
Тезисы докладов II Всесоюз.
холодильному машиностроению
науч.-техн.
Мелитополь,
конф. по
1978
8.
Чернобыльский И. И., Кремнев О. А.,
Чавдаров А. С. Теплоиспользующие
установки для кондиционирования воздуха
1958.
Киев, Машгиз,
9. D'A ns I., Lax E.
Taschenbuch fur Chemiker
und Physiker. Berlin, 1943.
637.51.072.053
ияние растворимых газов на коэффициент теплопроводности
плотность говядины
свинины
I
. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ
оюзный научно-исследовательский институт
дильной промышленности
зязи с применением вычислительной техники
и проектировании холодильных камер и рас-
технологических процессов большую зна-
ость приобретают аналитические зависи-
ти свойств пищевых продуктов от определяю-
параметров (долей воды |в, жира
обезжиренных веществ
с.о.в.»
растворимых
в
Г'
масса которых в газовой фазе изменя-
под влиянием температуры и давления).
Привлекает своей простотой метод аддитив-
и. В общем случае он не применим для рас-
а коэффициентов теплопроводности, но обес-
ивает достаточную достоверность расчетных
*ных для некоторых пищевых продуктов [2]
[лу того, что коэффициенты теплопроводности
компонентов, кроме газов, являются вели-
ами одного порядка, а сами продукты —
ропными.
Метод аддитивности по объемным долям дает
Р
в
в
р
р
гв
с. о. в
ев
с. о. в
р
гв
ж
р
гв
ж
р
ев
ж
р
ев
ж
;гв
Аж
Лж
X
ев
ж
0,569 [1 +1,36.10-3G — 273,15)],
1000
48,6-Ю-з G — 273,15) — 4,01 • 10-» (Г
273,15J при 273<Т<373 К,
1551 A
1770 A
933 [1
0,225.10-зт1),
0,645-10-3 7) при 77<7<373 К,
3,6-Ю-4 G — 273,15)] при7<288К,
885
1+7,2-10
4
G
ШЛЪ) ПРИ 323
7
373 К,
928,9—0,1487 +
65
ехр 0,105 G —273,15)
при273<7<373К,
1052
0,37747 при 77<7<273К,
0,179—2,3-Ю-з G—273,15) при 233 < 7<273 К,
= 0,179—1,1 • Ю-з G—273,15) при 273 < 7<303 К,
0,147+7,5.10-5G—271,15J при245<7<295К,
верхние индексы «гв» и «ев» обозначают говядину и
свинину.
-
Две последние зависимости получены пере-
одности X, Вт/(м-К), от состава ? и плотное- счетом соответственно данных по салу говяжье-
ующую зависимость коэффициента тепло-
р, кг/м3, [2] (допускаем, что нерастворимые
отсутствуют):
МУ с ?в=0>07 [10] и воде по уравнениям для
L и рв и данных [5] при расчете плотности
Е
с. о. в
Рс. о. в
+ %
с. о. в л_ ~г "ж р
Рв
0)
этом считаем, что
1
р
Sc. о. в , ?ж . ъв
Рс. о. в^Рж Рв'
по уравнению B).
Для установления зависимости коэффициента
теплопроводности сухих обезжиренных веществ
говядины от температуры данные работы [8]
были пересчитаны по уравнению A). Приняли,
B)
что сушили говядину с
=0,741, р0«1020 кг/м3
Е
о.ж
0,038,
о .в
до состояния ?в=0,02,
?
с. о .в
Нж +
в
1,
C)
ж
0,144, р=295 кг/м3. Получено

с. о. в
0,143+3,0-10~4 G—273,15) при 7=318-7-338 К. где /> —давление газа в продукте (принято, чтооно
Коэфф
но
теплопроводности сухих обез-
давлению
жиренных веществ свинины установи
перес-
Я
уравнению A) данных работы [9]. Было
101,325 кПа).
1,2-10-3 +
окружающей
среды, т.
5 J
Т
3,21-10-8 72
приня
лев
с. о. в
ж
0,05. Получили
9,42-Ю-11 73 +4,68-10
14
74,
7
0,139 + 1,25-10
200-^400 К; р
0,1
1,0МПа[4].
G
273,15).
Для оценки влияния растворимых газов
Сделано допущение, что говядина и свинина коэффициент теплопроводности и плотность
при температурах выше криоскопической явля- температурах ниже криоскопической допусп
ются изотропными многокомпонентными много- что вода и получаемый из нее лед и газ образ
фазными смесями, а растворимые газы (компо- слои по изотермическим поверхностям, перг
ненты воздуха) при криоскопической темпера- дикулярные тепловому потоку. Допущение
зируется на результатах работ [5, 6]. Допус
также, что воздух при этом находится при ат
туре полностью растворены в воде, входящей в
состав мяса.
В работе учитывали лишь растворимые в про- ферном давлении.
дукте газы, в отличие от [2], где принимали во
В этом случае по аналогии с положительн
внимание только нерастворимые газы. В общем температурами коэффициент теплопроводн
случае необходимо учитывать как растворимые, ^в.г.л и плотность рвлчл включений из совок
так и нерастворимые газы. ности слоев воды, газа и льда, образовавши
Равновесную растворимость воздуха в воде в полостях, заполненных водой, при криоско
при 7=273,154- 373,15 К и /7=101,325 кПа [1] ческой температуре, могут быть оценены по
аппроксимировали зависимостью
I
г max
1
7
7"кр
373,15
7кр
D)
отношениям
1
^в. г. лРв.г. л
со A — А|г)_ +_A
@I1
ДЕг)
^лРл
Хвр
в
где с
массовая доля в растворе газа и воды;
криоскопическая температура, К.
+
АН
гГ
СО
^гРг
^лРл
+
1
Хвр
со Д?г
~ +
в
Хгрг
Если ?гB73,15)=37-10
6
а
C73,15)=0, то
1
при нагреве от 273,15 до 373,15 К выделится
=37-Ю-6, т. е. 0,037 г воздуха из 1 кг воды.
Если доля газа фактическая ниже равновесной,
@A
А
Рв. г. л
+
А?
Рл
I
Agr) , A
со) A
Д*г)
Р
в
со
например
B73,15)=20-10
V и
нагрев прово-
Рг
Рл
+
1
(О
Рв
' +
Д>-
ъг
Рг
ДЯТ ДО 373,15 К, ТО ДО достижения насыщения где со —доля вымороженной воды, рассчитываема
при Гн=299,6 К воздух выделяться не будет,
а при 333,15 К его выделится
Д?
20. Ю-6 — 1Г C33,15) = 14,1-10
6
Допустим, что газовая фаза выделяется по
изотермическим поверхностям с образованием
слоев газа и воды, перпендикулярных тепловому
потоку. Тогда коэффициент теплопроводности тому после проведения предварительных^
Яв.г и плотность рв.г ячеек с водой и газом мо- тов примем, что равновесная растворимость
рекомендациям [3];
Рл = 916,8 [1—1,53-10-4 G-273,15)] при 7=90-2"
Ьл = 2,24[1— 4,8-10-3G — 273,15)].
Процесс выделения растворенного газа в
вядине и свинине изучен недостаточно, особе
при температурах ниже криоскопической. П
гут быть оценены по соотношениям
проксимирована зависимостью:
1
A
^в. гРв. г
1
Хвр
АЫ Д?г
"*" Рг
1
в
^вРв
+
м
%грг '
E)
Grmax A
со).
Если фактическая доля газа в воде меньше
1
Рв. г
Рв
"Г "
Рг
1
Рв
+
Рг
F)
чения при насыщении, то до со
сон газ
выде
Формула E) получена из известной формулы
расчета коэффициента теплопроводности слоев,
перпендикулярных тепловому потоку. Так как
37-<10-6.
ся не будет. Количество выделившегося
может быть найдено по соотношению
Д?г =
(<»н)
(<*к)-
А
то можно принять с
достаточной точностью, что 1
А
1. Это допущение
сделано при выводе формул E) и F).
Плотность газа, кг/м3,
Применим уравнения A) и B) для расчета
эффициента теплопроводности X и плотное
говядины и свинины, при этом вместо К
в
о
шению [1]
определяли по соотно-
при температурах выше криоскопической
ставим X
в.г
И р
в.г
из уравнений E) и F
Рг
1,293/?
[1+0,00367G — 273,15)] 101,325
G)
ниже криоскопической
нений (9) и A0).
X
в.г.л
И р
в.г.л
ИЗ \
Результаты расчета в сравнении с опытк

1
Таблица 1
Доля массовая
зоды
5в
жира
Ж
газа
Направление
теплового
потока
относительно
волокон

Температура
Т. К

Плотность

расчетная р,
кг/м3
Коэффициент тепло
проводности,
Вт/(м • К)
опытный
Отклонение
К

расчетный Яр
б
отт
X
Р
?ор-100
, %
0.850
0,009
6-10
б
25-10

Параллельное
248
253
258
264
268
270
275
279
С.740
0,034
1Ы0~б
37-10

Перпендикулярное
248
253
258
263
268
275
0.785
0,030
4-10
б
16-10
в

Перпендикулярное
253
263
268
273
14
14
14
14
14
36
974
974
975
978
982
991
1
1
1
1
1
1
36
25
1045
1045
0
0
14
14
14
14
14
1006
1006
1007
1009
1015
1
1
1
1
1
36
1071
0
14
14
14
993
995
1000
1
1
1
14
1058
0
55
51
42
38
30
13
1
1
1
1
1
1
50
52
0
0
21
15
11
07
00
1
1
1
1
1
46
0
57
35
06
1
1
1
48
0
55
52
49
45
33
10
52
53
14
12
10
08
05
47
58
46
23
50
0,0
0,7
3,4
4,8
2,3
2,7
3,8
1,9
6,1
2,7
0,9
0,9
4,8
¦2,1
0,6
7,5
13,8
4,0
Коэффициент
теплопроводности расчетный,
Bt/(m«K)
при
0
1
1
1
1
1
1
о
о
1
1
1
1
1
о
1
1
1
о
87
79
63
53
33
10
52
53
67
59
50
38
16
48
67
46
23
50
прй Srroax
= 37-10~6
о
о
о
0
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
о
64
63
63
62
61
59
50
49
59
58
58
57
56
47
60
59
58
49
0,789
0,008
7Л0
в
25-Ю-6

Перпендикулярное
260
265
75
59
1000
1003
1
1
33
24
1
1
34
31
280
296
309
335
09
64
44
14
1066
1060
1051
1032
0
о
о
о
48
48
47
48
0
О
о
о
51
49
45
41
0,7
5,3
5,9
-2,0
4,4
17,0
1
1
53
37
О
О
О
О
51
52
53
54
О
О
60
59
О
О
О
О
46
41
39
36
0,787
0,014
6-10
6
25-10
6
261
266
50
59

Параллельное
999
1003
1
1
39
31
1
1
39
33
281
290
305
333
04
64
14
14
1064
1062
1052
1031
О
О
О
О
43
43
43
44
О
О
О
О
51
51
46
41
0,750
0,021
5«10
б
20-10

Параллельное
259
263
267
268
94
14
00
44
1012
1013
1016
1019
1
1
1
1
45
41
34
32
1
1
1
1
42
40
25
16
277
281
296
314
332
84
54
84
44
44
1074
1074
1071
1059
1046
О
О
О
О
О
44
45
45
43
45
О
О
О
О
О
49
49
50
46
43
0,750
0,021
5.10
в
20- Ю-6

Перпендикулярное
263
265
268
64
37
84
1013
1014
1020
1
1
1
30
28
25
1
1
1
38
32
13
279
283
315
325
335
04
14
44
14
64
1074
1074
1059
1051
1043
О
О
О
О
О
48
45
48
49
49
О
О
О
О
О
49
49
46
44
43
0,0
1,5
15,7
15,7
-6,5
7,3
2,1
0,7
7,2
13,18
10,2
8,2
10,0
6,5
4,7
5,8
3,0
10,6
2,0
8,2
4,3
11,4
13,9
1
1
51
33
О
О
О
О
51
51
52
54
1
1
1
1
48
40
25
16
О
О
О
О
О
49
49
50
52
53
1
1
1
38
32
13
О
О
О
О
О
49
49
52
52
53
О
О
60
59
О
О
О
О
46
43
39
36
О
О
О
О
58
58
57
57
О
О
О
О
О
46
45
40
37
36
О
О
О
58
57
56
О
О
О
О
О
46
44
37
36
35

Пр од олжен ие
Доля массовая
воды
в
жира
ж
газа
Направление
теплового
потока
относительно
волокон
Темпера
тура
7, К

Плотность

расчетная р,
кг/м8
Коэффициент тепло
проводности,
Вт/(м-К)
опытный
4>п

расчетный Яр
Отклонение
б
X
оп
%
р
^•100
%
Р
Коэффициент
теплопроводности расчетный.
Вт/(мК)
при
0
ПРИ 1гтах:
37-10~e
0,760
0,030
10-10
6
37-Ю-6

Перпендикулярное
260,14
264,54
264,84
265,84
269,04
1001
1004
1004
1005
1012
1,12
1,09
1,10
1,08
1,01
1,16
1,14
1,13
1,13
1,09
3,4
4,4
2,6
4,4
7,3
1,49
1,37
1,36
1,32
1,13
0,59
0,58
0,58
0,58
0,57
275,54
278,75
280,75
281,09
1065
1064
1062
1062
0,43
0,44
0,44
0,44
0,47
0,46
0,45
0,45
8,5
4,3
2,2
2,2
0,49
0,49
0,50
0,50
0,47
0,46
0,45
0,45
0,765
0,0235
5-10-8
20Л0
б

Параллельное
255,54
262,59
265,59
267,75
276,14
281,19
1003
1006
1008
1010
1068
1067
1,38
1,30
1,21
1,19
0,40
0,40
1,47
1,42
1,33
1,23
0,49
0,50
6,1
8,4
9,0
3,2
1,60
1,44
1,34
1,23
0,59
0,59
0,58
0,57
18,4
20,0
0,49
0,50
0,47
0,45
Примечание. Для
работы [7].
в
0,850; 0,740; 0,785 опытные данные взяты из работы [10], в остальных случаях
из
данными [10] и [7] приведены в табл. 1 для
говядины и в табл. 2 для свинины.
В табл. 1, 2 указаны также расчетные
значения коэффициента теплопроводности при ?г=0
и |г=|гШах=37 *10~6. Из этих данных можно
выделить серии опытов A8=0,787; 0,760; 0,751),
в которых экспериментальное значение
коэффициента теплопроводности меньше, чем
расчетное при ?гтах. Это свидетельствует о наличии в
мясе нерастворимых газов, снижающих
коэффициент теплопроводности на 13—20 % при
температурах 275—295 К. Отсутствие данных о
плотности исследованных образцов мяса не
позволяет оценить их пористость или долю
нерастворимых газов. Влияние этих газов при
температурах ниже криоскопической значительно
меньше, чем при температурах выше
криоскопической (расхождение 1,5—9,0 %).
В диапазоне температур 332—336 К
расхождения составляют 14—17 %. В этой области
температур начинают денатурировать белки,
входящие в состав сухих обезжиренных веществ.
Кроме того, из исследуемых образцов могли
выделяться газы.
Анализ показывает, что влияние растворимых
газов на коэффициент теплопроводности
значительно больше, чем влияние направления
теплового потока относительно волокон.
С учетом значительного числа допущений
согласование опытных и расчетных значений при
температурах 245—320 К можно считать
удовлетворительным для 12 (из 14) рассмотренных
серий опытов. Отклонение опытных данных от
В диапазоне температур 268—270 К для
0,785; 0,750; 0,750; 0,720 отклонения
максимальны A0—18 %). Это можно объяснить
отличием криоскопической температуры
исследованных образцов от принятой в расчетах, а
также шириной диапазона температур, в котором
расчетных находится в пределах отклонении
опытных данных у различных исследователей.
Для проведения инженерных оценок
коэффициентов теплопроводности говядины и
свинины при температурах 245—320 К согласно
предложенной методике расчета можно
рекомендовать Ептят=37-10~6, для температур выше и
25-
ниже
-6
10
криоскопической
г=б-ю-6.
соответственно
и
Методика учета влияния растворимых газов
измеряли коэффициент теплопроводности. Дан- на коэффициент теплопроводности и плотность
ные Л. И. Чернеевой для этой области темпе- говядины и свинины позволяет отобрать наибо-
ратур [10], полученные % методом регулярного лее достоверные из имеющегося массива лите-
режима, следует считать излишне усредненными
(расхождение до 36 %).
ратурные данные, а также повысить точность
экспериментальных данных.

Таблица 2
I Доля массовая
I
II
; *>ды
! *в
L
!
Ь,720
•J20
№,768
¦'
0,759
№751
жира
€ж
0,061
0,061
0,030
0,067
0,078
газа
1г
Ш
зло-6
12-Ю-6
6-Ю-6
*
24.10-6
8-10-е
32-10-е
бЛ0-в
24-10-е
4-10-«
1бЮ-в
Направление
теплового
потока
относительно
волокон
¦

Параллельное

Перпендикулярное
•

Перпендикулярное

Перпендикулярное
i %

Параллельное

Температура
т, К
284,14
253,14
258,14
263,14
268,14
277,04
248,14
253,14
258,14
268,14
277,04
253,14
263,14
268,14
273,14
258,79
262,59
265,04
279,14
281,44
294,54
318,04
332,44
259,94
262,44 •
267,25
268,48
276,92
279,25
292,14
316,14
333,75

Плотность

расчетная р,
кг/мв
1011
1011
1011
1012
1016
1148
¦
1009
1009
1010
1016
1147
1000
1001
1008
1103
#
991
992
994
1137
1137
1133
1120
1107
991
992
995
997
1151
1150
1147
1135
1119
ТС ft&ftwhtVlT UPHT TPTTTTfl-
проводности,
Вт/(м-К)
опытный
^оп
1,59
1,55
1,48
1,42
1,33
0,48
1,38
1,34
1,30
1,17
0,46
1,29
0,99
0,77
0,48
1,30
1,28
1,29
0,49
0,49
0,51
0,53
0,54
1,42
1,38
1,29
1,26
0,44
0,45
0,45 .
0,48
0,49

расчетный Яр
1
1,60
1,55
1,46
1,34
1,13
0,50
1,37
1,34
1,32
1,13
0,50
1,30
1,24
1,20
0,50
1,36
1,34
1,32
0,51
0,51
0,52
0,51
0,48
1,47
1,42
1,24
1,16
0,51
0,51
0,52
0,52
0,48
Отклонение
5_>п-*р %
Ьп-100 - "
Лг
—0,6
0,0
1,4
6,0
17,7
-4,0
0,7
0,0
-1,5
—3,5
—8,0
—0,8
—20,2
—35,8
-4,0
-4,4
-4,5
—2,3
—3,9
—3,9
-1,9
3,9 .
12,5
-3,4
-2,8
4,0
, 8,6
—13,7
-П,7
—13,5
-7,7
2,8
Коэффициент
теплопроводности расчетный,
Вт/(м-К)
при
?г- = °
1,63
1,55
1,46
1,34
1,13
0,50
1,63
1,55
1,46
1,13
0,50
1,65
1,43
1,21
0,50
1,52
1,43
1,35
0,51
0,52
0,52
0,54
0,55
1,48
1,42
1,24
1,16
0,51
0,51
0,52
0,54
0,55
ПРИ *гтах=
= 37-10"в
0,58
0,57
0,57
0,56
0,55
0,47
0,58
0,57
0,57
0,55
0,47
0,60
0,58
0,57
0,50
0,58
0,58
0,57
0,48
0,47
0,42
0,38
0,36
0,58
0,57
0,56
0,56
0,49
0,48
0,43
0,38
0,36
Примечание. Для ?в = 0,720; 0,768 опытные данные взяты из работы [10], для
та [7].
В
0,759; 0,751—из рабо-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Тороновский И. Т., Назарен-
к о Ю. П., Н е к р я ч Е. Ф. Краткий справочник
по химии. Киев, Наукова думка, 1974.
2. Латышев В. П. Метод приближенного
расчета коэффициента теплопроводности некоторых
пищевых продуктов. — Холодильная техника, 1979,
№ 10.
3. Рекомендации по расчетам теплофизиче-
свойств пищевых продуктов/составитель
В. П. Латышев. М., ВНИХИ, 1977.
ских
4. Теплопроводность газов и
Справочные данные/Н. Б. Варгафтик,
жидкостей.
Л. П.
Филиппов, А. А. Тардиманов и др. М., Изд-во
стандартов, 1970.
5. Current studies on the thermophysical proper-

ties of foodstuffs. Annexe 1974—3 an Bulletin de
l'lnstitut International du Froid.
6. Hayashi I., Katoh S., Hattory M. —
XV International Congress of Refrigeration. Venezia,
23—29 Sept., 1979. Preprint В 1 — 123.
7. Hill I.E., Leitman I. D.,
Sunderland I. E. — Food Technology, 1967, Vol. 21, №8.
H. I.,
Pilsworth M. N.
8. H о g e
Food Scien., 1973, Vol. 38, № 5.
J. of
9. Kostaropoulos
A. E.
Lebensmittel
Wissenschaft-Technologie, 1975, Bd. 8, № 5.
10. Woo dams E. E., Nowrey I. E.
Technology, 1968, Vol. 22, № 4.
Food
УДК 637.56.227.4.037.004.68
Совершенствование технологии замораживания тунцов на сейнерах
Г. А. ЗИНЧУК
Ленинградский технологический институт
холодильной промышленности
Для сохранения уловов тунца на современных
тунцеловных сейнер
суперсеинерах шир
применяется способ замораживания в р
Предвар
охлажденных тунцов замор
живают в специальных баках (танках), оборудо
лаждения рассола
npi
ванных змеевиками для оз
Быстрое замораживание обеспечивается
сола *ж около
поддержании в танке средней температуры рас-
18 °С, при этом допускается ее
кратковременное повышение после заполнения
танка рыбой.
В производственной промысловой практике
возможна загрузка в танк с рассолом свежевы-
В этом слу-
ис-
неохлажденных
чае технологический процесс упрощается
ключаются задержки рыбы при высокой
температуре и существенно (на суперсейнерах типа
1за) снижаются трудо-
В-406 пример
в
2 р
замо-
затраты на холодильную обработку.
В целях совершенствования технологии
раживания в производственных условиях в
районе промысла проведены экспериментальные
исследования. Замораживали полосатых,
пятнистых, скумбрневидных и желтоперых тунцов в
баке рассольной установки конструкции ЦПКТБ
«Запрыба».
В опытах измеряли температуру р
t
температуру рыбь
X
наибольшем ее поперечном
ении на различных расстояниях х от центра
боковой поверхности, в центре L(x=^0) и под
кожей <п>к (x=R
Для
R
полутолщина рыбы)
ш измерений использовали приборы типа
КТР, состоящие из терморезисторных датчиков
температуры и регистрирующих устройств.
Средняя скорость циркуляции рассола в баке
не превышала 0,02 м/с.
В табл. 1—5 приведены измеренные
температуры в пяти опытах [номер таблицы соответству-
номеру
при
ука
зывают расстояние (координату) х в метрах, т —
время от начала процесса], в табл. 6 — размер
но-массовые
характер
тунцов в
соответствующих опытах.
Расчет удельной среднеобъемной энтальпия
1(т) и определение среднеобъемной температуры
после замораживания t(x) проводили в
соответствии с физическим смыслом этих характеристик
состояния, согласно которому их численные
значения должны быть равны удельной
энтальпии и температуре рыбы после выравнивания в
адиабатных условиях установившегося в момент
т температурного поля. При этом учитывали
распределение темпеоатуры по толщине рыбы и
нелинейную зависимость между температурой ш
энтальпией. Связь между этими
характеристиками устанавливали по методу [3] при среднем
относительном содержании влаги в тунцах 0,7.
удельной теплоемкости 3,18 кДж/кг [2] и полу-
Таблица 1
т, ч
Температура, °С
36
в
US
41*
^
О
0,5
1,0
1.5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
17,0
17,0
17,0
17,0
17,2
17,5
17,8
18,0
18,0
18,5
10,8
12,8
13,5
14,3
15,0
15,3
16,3
16,8
17,3
17,8
6,5
9,5
11,2
12,5
14,2
14,5
15,5
16,0
17.0
17,5
4,5
1,8
4,2
6,5
8,5
10,0
12,0
13,0
14,1
15,0
15,5
6,8
1,2
1,5
¦2,5
4,2
7,2
8,5
11,5
14,0
20,5
11,0
4,2
0,0
1,8
1,8
3,5
5,2
9,0
13,8
Таблица *
т, ч
Температура, °С
t
ж
t
п. к
t
0,028
t
0,020
t
0,017
t
и
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
16,0
16,2
16,5
17,0
17,2
11,0
13,2
14,5
15,2
16,0
4,5
8,2
10,8
12,5
14,0
2,2
3,5
6,5
9,0
12,2
3,8
2,5
5,8
8,2
11,0
9,8
0,5
2§0
4|3
9,0

Таблица 3
т, ч
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
t
ж
19,8
19,5
19,5
19,8
20,0
20,0
19,8
19,8
19,8
t
п. к
13,8
15,5
16,3
16,9
17,3
17,8
18,3
18,8
19,0
t
0,051
12,5
14,5
15,2
16,0
17,0
17,2
17,8
18,0
18,1
Температура, °С
t
0,046
/
0,036
8,8
12,1
13,8
15,0
15,8
16,5
17,0
17,5
17,8
t
0,021
1,5
4,8
7,5
9,8
11,2
12,8
13,8
14,8
15,8
t
0,003
3,0
0,0
-1,5
-2,5
-4,5
6 5
-8,2
10,0
12,0
5,0
2,5
0,2
-1,2
-1,8
-1,8
—2,0
—3,2
-9,5
t
ц
5,0
2,8
0,2
1,1
1,8
1,8
1,8
2,5
6,0
т, ч
0,5
1,0
1,5
2,0
2,3
Таб
лица 4
Температура, °С
*Ж
20,0
—20,0
—19,8
—19,8
—19,8
*п. к
13,2
—15,5
—16,5
17,0
-17,5
0,032
-11,8
14,0
—15,3
15,8
16,5
0,027
—8,2
11,8
-13,5
—14,8
—16,0
*0,023
5,0
—9,2
11,5
—13,2
—14,2
*0,015
—2,2
—5,5
—9,0
—11,5
— 13,0
10,005
-1,1
-1,8
—3,0
5,2
-7,8
'ц
-1,0
—1,8
—2,0
—3,2
-7,5
т, ч
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
i
ж
t
Таблица 5
Температура, °С
п. к
t
0.024
t
0,014
t
0,004
t
ц
9,0
9,5
10,0
10,0
10,2
10,8
И,2
12,0
12,8
13,2
14,1
3,0
3,2
5,0
6,0
7,0
¦7,5
8,5
9,2
10,2
11,5
12,5
i
0,2
2,0
3,8
4,8
5,5
6,2
7,0
8,0
9,0
10,2
12,0
I
5,5
0,0
1,8
2,5
3,5
4,2
5,2
6,2
7,4
8,8
10,5
14,8
5,0
0,5
1,4
1,8
2,0
2,0
2,5
3,5
5,5
8,0
15,8
5,8
0,8
1,2
1,8
2,0
2,0
2,2
3,0
5,0
7,0
dV
элементарный объем, имеющий температуру t
и соответствующую ей энтальпию i
х
X'
Подстановка в формулу A) полученного при
анализе соответствующих геометрических
зависимостей выражения
dVx
1
dx}
№
где /
f
1
2
3
для пластины с полутолщиной R;
для цилиндра с радиусом R;
для шара с радиусом R,
приводит к общей формуле
i
R
R
1 '* 8
о
1
dx
C)
Формулу C) можно применять как точную для
" " ~ простейших и приближенную для сложных тел,
конфигурация которых учитывается путем под-
ченной из опытов температуре начала льдообра- становки соответствующих геометрических харак-
зования t
Формулу для
1,8°С.
теристик /. Величину / сложных тел можно
определить из рекомендаций [4].
После преобразования формулы C) в соответ-
тов получили путем преобразования общей для ствии с методами численного интегрирования
расчета удельной среднеобъем-
ной энтальпии рыбы и других пищевых продук-
тел простейшей формы зависимости:]
i
1
V
R
Hx<iVx,
SO)
о
(например, по формуле Симпсона) с помощью
температурных графиков (изохрон) устанавливаются
значения tx на границах отрезков
интегрирования и соответствующие им значения ix.
где V — объем, ограниченный участвующей в
теплообмене площадью S поверхности данного
продукта или тела;
.. Затем
вычисляется i(x) и находится, если это
необходимо, отвечающая ей среднеобъемная
температура рыбы в момент времени т.

Хаоактеристики
Наибольшая толщина
D =2Я, м
Наибольшая высота А, м
Длина /, м
Площадь поверхности
тела S, м2
Масса G, кг
Геометрические
характеристики
/э. в
^э. т
/о. п
Среднеобъемная
температура tB, °с
1
0,102
0,138
0,53
0,164
3,35
2,4
2,2
2,5
26
2
0,070
0,098
0,40
0,081
1,25
2,4
2,1
2,3
26
Номер опыта
3
0.112
0,160
0,60
0,201
5,34
2,4
2,1
2,1
8
Т
4
1
0,068
0,106
0,41
0,090
1,51
2,4
2,0
2,2
0
аб л ица 6
5
0,068
0,098
0,42
0,088
1,50
2,4
2,0
2,0
26
/
SR/V вычислены при уподоблении
Примечание. Геометрические характеристики
тунцов эллипсоиду вращения (/э. в) с осями Ли/, трехосному эллипсоиду (f
ми D, А и /; значения /а п получены путем опред^
ности р = 1020 кг/м3.
G/p
Установленная по результатам опытов
зависимость между i, 1 и т при
среднеарифметических значениях / показана на рис. 1.
Температуре рыбы tH соответствует энтальпия 1Ю
температуре /ж, достигаемой при т
Д
обобщения опытных данных определял
относительное количество отведенного к
моменту т удельного тепла д^*
tH
7(т)
ОО
энтальпия i0a безразмерное время
*н
1
I
*
/
(где т
о
жительность замораживания тунцов до
в центре). Время т.
продол-
—5СС
>мя хг примерно соответствует рас
четной продолжительности замораживания до
схождения границы раздела в центре рыбы
Зависимость между At* и г*
Кривая
нием
рис.2-
на этом рисунке описывается уравне-j
ы
i(x)
н
1
ехр
3,4
х
<*
При математической обработке результате»
опытов установлена линейная связь между
с коэффициентом коррелл-1
In
1
1
М*
и т
*
0.98
Обычно рыба загружается в танк с рассола
непрерывно в течение времени
Условия
загрузки характеризуются параметром #
т/
представляющим отношение массы загружаема
партии к времени т3. Интенсивность отвода тес
ла от рыбы, определяемая по формуле
dQ(x)
dx
• Пн
i (т)] при т
т^з»
Рис. 1. Изменение удельной среднеобъемной
энтальпии i и среднеобъемной температуры t тунцов в
процессе
замораживания в рассоле (номера кривых соот
ветствуют номеру опыта и таблицы).
достигает максимума в момент прекращения з
грузки, когда т=т3.
На основе расчетных, по формулам D) и
и экспериментальных данных построена ном>
грамма (рис. 3), которая позволяет устанавлива
условия загрузки в танк как охлажденных, т

Ai
0,8
0,6
ол
0,2
о Q
О f
Я
о/
со JP
прз-о
а
(TSp^w
-
1
¦
It
r3/v
Ofll
г
№-.
mi
тХут/ч
ъ
at
о
ол
ОЛ
0,0
0,8
lot
ОЛ~:
0,5^
1,0 Л
10%
у, к Вт
р-3000
'-200О
4500
'-/000
700
\г500
tWO
7 300
'г 200
тЮО
.50
- W
JrJO
~20
10
Рис. 2. Обобщенная зависимость безразмерной
теплоты Ai* от безразмерного времени т* при замораживании рис. з. Номограмма для определения величины загруз-
"гунцов в рассоле.
ки рыбы в танк (параметра т}).
н неохлажденных тунцов с обеспечением замо- Номограмма может быть использована при реше-
раживания без чрезмерного повышения
температуры рассола в танке. Для определения
доний практической задачи, важной для
промышленности,
выборе рациональных условий хо-
пустимой величины загрузки рыбы в танк (пара- лодильной обработки рыбы. В технических рас-
метра #) при заданной теплоотводящей способ- четах для приближенного определения тг в за-
ности змеевиков (или охладителей рассола) и висимости от D и tm можно воспользоваться но-
заданной относительной продолжительности за- мограммой, приведенной в работе [1].
грузки следует соответствующие точки на шка- СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
лах q и т3/т2 соединить прямой линией.
Пример. При загрузке в течение 2 ч в танк с
рассолом тунцов со средним размером ?>=0,1 м
продолжительность замораживания tz составляет около 4 ч
при ?ж= —18 °С и 8 ч при —10 °С. Соответственно t3/tz
^0,5 и 0,25. При q (—18 °С)=500 кВт D30 тыс. ккал/ч)
величина загрузки (параметр т}) может достигать 10 т/ч
хозяи-
1. 3 и н ч у к Г. А. Определение продолжительности
холодильной обработки тунцов. — Рыбное
ство, 1979, № 2.
2. Теплофизические характеристики
пищевых продуктов и материалов. Справочное пособие/
под ред. А. С. Гинзбурга. М., Пищевая промышлен-
1ля предварительно охлажденных и 7 т/ч для
неохлажденных тунцов. Если возникает кратковременное
повышение tm до —10 °С, при q (—10 °С)— 700 кВт
¦600 тыс. ккал/ч), т} может достигать 20 т/ч для
предварительно охлажденных и 15 т/ч для неохлажденных
ттнцов.
3
ность, 1975.
Фикиин
А. Г.
Расчетная таблица теплосодер-
Пищевая технология
4
жания пищевых продуктов.
(известия вузов СССР), 1959, № 5.
Ч и ж о в Г. Б. Приближенное вычисление
продолжительности замораживания тел правильной
формы. — Холодильная техника, 1977, № 1.
ЗА ЭКОНОМИЮ ЭНЕРГОРЕСУРСОВ
УДК 621.565.001.375
Оптимизация
режима работы двухсту пен цатой холодильной установки
Канд. техн. наук В. В. ОНОСОВСКИЙ, Е. А. РОТГОЛЬЦ
Ленинградский технологический институт
юлодильной промышленности
рациональных режимов ее работ
бором наиболее
В работах [3, 4, 6] оптимизация режима работь:
двухступенчатой холодильной установки сво-
Холодильные установки, работающие по схеме дится к определению такого промежуточного
двухступенчатого сжатия, служат в настоящее
время основным видом оборудования,
применяемого для экономичного производства
искусственного холода при сравнительно низких
температурах охлаждаемого объекта.
давления в цикле с
Тп и конденсации Т
лодильныи
значение.
ффиц
ши температурами
., при котором хо-
s имеет максимальное
мо-
В работе [5] излагаются основные положения
методики оптимизации двухступенчатой
холодильной установки с использованием методов
тивности отдельных элементов двухступенчатой термоэкономики, позволяющей одновременно
Уменьшение затр
работку
жет быть достигнуто как повышением эфф

учитывать экономические показатели и
термодинамические факторы, обусловленные
процессами, протекающими в отдельных элементах
установки. Критерием оптимизации в этом
случае, как и при обычных технико-экономических
расчетах, служат приведенные затраты (ПЗ).
р~^ Детальный анализ разрабатываемой модели
I двухступенчатой холодильной установки пока-
I зал, что целесообразно рассматривать
промежуточный сосуд как аппарат, состоящий из двух
частей. В первой части тепло передается от
жидкого рабочего вещества, протекающего по
змеевику, к рабочему веществу, кипящему в
обечайке аппарата при промежуточной температуре.
При этом потери эксергии, вызываемые
передари
1
Изл
Uw
"I
А
ТТЛ
,
L
г
а
.
г12 %
Z/4
г
21
I
_._!
Z
31
Z
32
%>
Рис. 2. Термоэкономическая модель двухступенча!
холодильной установки:
/, 2, 3, —ионы термоэкономической модели.
духоох
чей тепла при конечной разности между
температурами обменивающихся теплом сред,
компенсируются дополнительной затратой работы ный вентиль; зона 3
компрессора ступени высокого давления (СВД). посредственного охлаждения 31 и вентиля:
Во второй части тепло передается от пара, по- воздухоохладителя с электродвигателем 32.
ступающего из компрессора ступени низкого К различным зонам модели извне подводя
давления (СНД), к жидкому рабочему веществу, энергия (эксергия) для привода электродв
¦»—w W _ ^ /?* — -. -_
т
кипящему при промежуточной температуре. По- ^ телеи соответствующ
оборуд
тери, обусловленные этим процессом, компенси- 1с ценой и
руются дополнительной затратой работы
компрессора СНД.
эл>
также
соответствующего обору
охлаждающая среда v12 с це*
отчисления от стоимс
z
В зону
С учетом этого термоэкономическая модель (п>1) также поступает эксергия из предыдуш
двухступенчатой холодильной установки, ра-
%п. На выходе из трет
ботающей по схеме с полным промежуточным лучаем заданную эксер
холодо
охлаждением и промежуточным отбором пара
(рис. 1), представлена в виде последовательно
соединенных трех зон (рис. 2). Зона / (см. рис. 1)
включает компрессор СВД 11 с электродвига- дильно
телем, конденсатор 12, насос охлаждающей во- qkj д^
ды 13 с электродвигателем, змеевик
промежуточного сосуда (ПС) 14, первый дроссельный
вентиль; зона 2 — промежуточный сосуд без
змеевика, компрессор СНД 21 и второй дроссель-
Q
Оптимизирующими
[ющими режим работы
X
переменными
опр
и
W
установки, служат
температурный
АГ
п. с
Т
от
12
е0,дг
напор и подогрев охла
ющеи среды в конденсаторе, К;
- разность температур рабочего вещества
холодном конце змеевика промежуто
сосуда, К;
- температура кипения рабочего вещее
промежуточном сосуде, К;
t*
в. о
—|ww0wwwwi
//
р-
температурный напор и понижение те
ратуры воздуха в воздухоохладителе.
Указанная модель холодильной устан
позволяет представить составляющие пере
ной части приведенных затрат в виде функ
зависящих от оптимизирующих перемен!
воздействующих на данную зону, и вели
эксергии, получаемой на выходе из зоны.
этом связь между различными зонами терма
номической модели осуществляется с помо^
дополнительных переменных ег.
е
е
з
Ез (ео> "о» А7в. о)»
Рис. 1. Принципиальная схема двухступенчатой
компрессорной холодильной установки:
11 — компрессор СВД; 12 — конденсатор; 13 — насос
охлаждающей воды; 14 — змеевик промежуточного сосуда; 21 —
компрессор СНД; 31 — воздухоохладитель; 32 — электродвигатель
вентилятора.
где Е2> Е2— эксергия на выходе из второй и третье
Определение экстремума функции нескол
переменных с наложенными ограничениями
равенств сводится к нахождению безуслов
экстремума функции Лагранжа:

3
L
ПЗ+ y\h (Ei
et),
B)
2
\
i
неопределенный множитель Лагранжа.
1еобходимое условие существования экстре-
ш функции можно записать следующим об-
ом:
dL
дх
0:
(За)
i
dej
О,
C6)
xt — оптимизирующие переменные;
ej — дополнительно введенные переменные,
осуществляющие связь между зонами.
1з уравнения C6) можно определить значе-
множителей Лагранжа:
д
де
Йэл^и+^эл?,13+Чи;1/12+г11+2:12+213+2:14)»
д
D)
де
(Чэл^г! + 221 + ^2^2) •
I
Ец, Е13, Е9Л, V\z — функциональные зависимости
соответственно количества эксергии,
подводимой к компрессору СВД,
насосу охлаждающей воды,
компрессору СНД, и количества
охлаждающей воды от
оптимизирующих переменных и потока
эксергии, выходящей из
соответствующей зоны.
Учитывая, что составляющие переменной час-
приведенных затрат, входящие в данную зо-
о
_, линейно зависят от величины выходной эк-
гии, уравнения D) можно переписать в виде
Чэл^иН-^эл^,1з+Чы7^12+211+212+г1з+г14
1
е
>
ЦэпЕ21 + 22Х + Я2?
E)
е
и этом система уравнений (За) примет вид
(^ЭЛ^,Ц+^Эл?'13+^1и1/12+^11+г12+г13 + г14)
0
д
f~ DQnEii+H3nEl3+itwVi2+zn-\-Zi2+zl3
1 W
+ *14)
0
д
Тп.
(ЦЭЛ^21 + Z2l + ^2^2)
0;
F)
от
(ЦэлЕ
21
z«i + Я2?2)
0:
(Z3l + ЦЭЛ^32
Z
32
Х3Е3)
0;
д
• г (гз1
л1 ВО
ЧЭЛ^32 Н~ 232
ta?3)
о
)
d0-3,8X
Рис. 3. Эксергетический баланс двухступенчатой
холодильной установки:
/. 2, 3
механические
зоны термоэкономической модели; потери
d
внутренние в компрессорах СНД и СВД; </м#П21. ^м.пц
К21>
в компрессорах и в электродвигателях СНД и
СВД: ^др1
d
PB; d
ДР2
при дросселировании в первом и втором
кд
вызванные конечной разностью температур при от-
вызванные конечной разнос-
змеевике
воде теплоты конденсации; j c
"ЗМ
тью температур в процессе охлаждения жидкости в
промежуточного сосуда; du —вызванные конечной разностью
температур при полном промежуточном охлаждении пара в
промежуточном сосуде; do— вызванные конечной разностью между
температурами охлаждаемого объекта и воздуха;
d
в.о

вызванные передачей тепла при конечной разности между
температурами воздуха и рабочего вещества в воздухоохладителе;
^вент — вызванные дополнительной нагрузкой от вентиляторов
воздухоохладителей.
Для получения систем уравнений E) и F)
в развернутом виде использовали зависимости,
описывающие теплофизические величины и
процессы в холодильных установках [1, 2, 7].
Уравнения связи A) составляли на основе эксергети-
ческого баланса, который для каждого звена
и
термоэкономическои модели определяли с
учетом потерь эксергии, вызванных необратимостью
процессов, протекающих в элементах данного
звена.
Анализ относительных потерь эксергии в
элементах двухступенчатой холодильной установки
позволяет выявить звенья с низкой эксергети-
ческой эффективностью.
На рис. 3 представлена диаграмма эксергети-
ческого баланса двухступенчатой холодильной
У
лодопроизводительностью
Q
О
58,15 кВт при температуре охлаждаемого
объекта Тох=248,15 К, температуре
окружающей соеды Т
се
293,15 К
Установка укомплектована поршневыми ко
рессорами типа П110 и П220, конденсатором
па КТГ и воздухоохладителями типа ВОП. Ц
электроэнер
Р
Вт
(по
равной 0,02 руб/
арифу), цена обо-
Перепады темпе-
ротной воды — 0,01 руб/м3.
ратур в теплообменных аппаратах выбир
основе предварите
оптимизационных р

четов. Диагоамма показывает изменения
основного потока эксергии,
который трансформиру
ется в полезную эксергетическую холодопр
водительность Qe. Эксер
подводиму
к
установке вызвана механическими потерями
механизмах движения компрессоров и пспер
в электродвигателях и, в данном случае, сое
30 % от суммарной подводимой эксер
ляет
г
водяному насосу и электродвигателю вентиля- При этом потери в компрессоре СНД
тора воздухоохладителя, не создающую
ную эксергетическую холодопроизводительность,
не рассматривали. Считали, что вся энергия
эксергия), подводимая к вентилятору, в конеч-
в тепло, передаваемое
охлаждаемому во3духу, т. е. холодопроизводи-
ном счете, преобразуется
тельность
брутто
Q6S
о
QQ+e
32
что требу
пр
сохранении постоянства изменения темпер
туры воздуха, некоторого увеличения его рас
хода. Коэффициенты полезш
родвигателеи компрессоров
в-1,5
за превышают потери в компрессоре СВД,
вызвано большим объемом, описываемым порш
ми компрессора СНД.
Потери, вызываемые теплообменом, проис
дящим при конечных разностях температур
конденсаторе и воздухоохладителе, также е
ма существенны и составляют в сумме свыше 20
суммарной подводимой эксергии.
Несмотря на то что передача тепла в кон,д
элект- саторе, охлаждаемом водой, происходит зна
пр
Р
тельно интенсивнее, чем в воздухоохладите
ми 0,85. Расход мощности на преодоление сил потери эксер
вызванные передачей те
трения
известной зависимостью
в механизмах компрессоров учитывали при конечной разности температур
N
тр
PTpVft,
где ртр
Vh
удельное давление трения (принималось для
компрессора СНД ртр= 40,0 кПа, для СВД
ртр = 60,0 кПа);
объем, описываемый поршнями компрессора,
м3/с.
соизмеримыми. Если учесть, что эксергетичес
КПД г|г двухступенчатой холодильной установ
в данном случае составляет 0,315, то сумма у
занных выше потерь превышает 70 % всей д
сипирующей энергии.
Полу
данные позволяют сделать
Мз диаграммы видно, что наибольшая дисси- резервов повышения эффективности
пация энергии в двухступенчатой холодильной пенчатых холодильных установок связаны с
вод, что возможности использования основн
!ктивности двухс
г вж°с
фикац
процессов теплообмена в к
денсаторе и воздухоохладителе и уменьшена
потерь в механизмах движения компрессоров
в электродвигателях.
На рис. 4 представлены
по определению оптимальных зна
турных напоров 0О и 9К, измене*
охлаждаемых и охлаждающих
результаты расче
темпер
AT
в.о>
AT
сред
AT
п.с
в теплообменных аппаратах
промежуточной температуры кипения Т0т ра
чего вещества в двухступенчатой холодильн
установке в зависимости от температуры
лаждаемого объекта Тох при различных тар*
на электроэнергию.
Расчеты проводили для двухступенчатой
лодильной установки с полным промежуточ
охлаждением и промежуточным отбором пара
указанных выше значениях холодопроизво
Рис. 4. Зависимость оптимальных перепадов
температур в теплообменных аппаратах двухступенчатой
холодильной установки и промежуточной температур ы
кипения от температуры охлаждаемого помещения пр и
цене воды 0,01 руб/м3 и различных тарифах на
электроэнергию.
тельности и температуре окружающей среды.
Из представленных данных видно, что пере
ды температур и изменение температур сред
теплообменных аппаратах значительно отл
ются от рекомендуемых в специальной лите
туре [8].
Привлекают внимание малые значения ло
рифмической разности температур в конденса
ре Fк=2,5-г- 4 К) и сравнительно большой
догрев охлаждающей воды (AT
w
= 7
10
Значение оптимальной разности темпера
воздуха в воздухоохладителе превышает об
но принимаемое. Все эти величины имеют

Г I \
\
\
Рис. 5. Зависимость оптимальных перепадов
температур в теплосбменных аппаратах двухступенчатой
холодильной установки и промежуточной температуры
кипения от продолжительности работы установки при
цене воды 0,01 руб/м3 и различных тарифах на
электроэнергию.
денцию к уменьшению при понижении
температуры охлаждаемого объекта Тох.
Особо следует остановиться на значении
промежуточной температуры кипения Т0т и
величине разности температур на холодном конце
змеевика промежуточного сосуда ДТП,С.
Оптимальная промежуточная температура кипения
несколько отличается от определяемой по
величине промежуточного давления, вычисленного
как среднее геометрическое из давлений
конденсации и кипения. Это отличие увеличивается
при повышении температуры охлаждаемого
объекта. Оптимальное значение разности
температур на холодном конце змеевика
промежуточного сосуда АГПС составляет малую
величину (А71п.с=0,5-т- 1,5 К), что
представляется обоснованным, так как увеличение этого
перепада температур вызывает уменьшение
удельной массовой холодопроизводительности
рабочего вещества и соответственное увеличение
энергетических затрат.
Оптимизационные расчеты показали также,
что температурные перепады в теплообменных
аппаратах и значение промежуточной
температуры рабочего вещества существенно зависят от
расчетного числа часов работы холодильной
установки в течение года тр. у
На рис. 5 показаны значения оптимальных
температурных напоров, изменений температуры
охлаждаемой и охлаждающей сред и
промежуточной температуры кипения при различном
расчетном времени работы установки для
рассмотренных выше условий, температуры
охлаждаемого объекта 70Х=248,15 К и различных
тарифах на энергию.
Уменьшение расчетного времени работы
установки тр вызывает увеличение значений
оптимальных температурных напоров в конденсаторе
и воздухоохладителе, а также разности
температур на холодном конце змеевика
промежуточного сосуда. Значение промежуточной
температуры кипения при этом понижается. В меньшей
степени расчетное время работы установки в
течение года сказывается на величине
оптимального изменения температуры воздуха в
воздухоохладителе. Величина этого параметра при
уменьшении времени тр также незначительно
уменьшается. Подогрев воды в конденсаторе
практически не зависит от тр.
Сопоставление оптимальных перепадов
температур в теплообменных аппаратах
двухступенчатых и одноступенчатых холодильных
установок показывает, что при прочих равных
условиях значения этих величин для
двухступенчатых установок оказываются несколько выше.
Это обстоятельство объясняется более высокой
энергетической эффективностью
двухступенчатой схемы.
Полученные результаты показывакл, что
рекомендуемые в специальной литературе
значения перепадов температур в теплообменных
аппаратах не учитывают ряда факторов, таких
как климатические условия, расчетное число
часов работы установки, температура
охлаждаемого объекта, цена электроэнергии,
охлаждающей воды и т. п., и поэтому не могут
обеспечить оптимального режима работы
двухступенчатых холодильных установок.
Значения оптимальных перепадов температур
могут существенно изменяться и должны
определяться при проектировании холодильных
установок в каждом конкретном случае
индивидуально в зависимости от их типа и условий
эксплуатации.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б а д ы л ь к е с И. С. Свойства холодильных
агентов. М., Пищевая промышленность, 1974.
2. Бродянский В. М. Эксергетический метод
термодинамического анализа. М., Энергия, 1973.
3. Гоголин А. А., Калнинь И. М., Ш у -
м о в B.C. Определение оптимальных границ двух-

ступенчатого сжатия в аммиачных холодильных
машинах. — Холодильная техника, 1977, Л° 4.
4. К а л н и н ь 14. М. Критерий эффективности
холодильных
Ль 5.
систем.
Холодильная техника, 1978,
5. О н о с о в с к и й
В. В.,
Крайнев А. А.
Выбор оптимального режима работы холодильных
машин и установок с использованием метода
термоэкономического анализа. — Холодильная техника,
1978, № 5.
6. С е р д а к о в Г. С. Выбор промежуточного
давления в двухступенчатых и каскадных машинах. —
Труды ЛТЙХПа, 1955, т. IX.
7. Р о з е н ф е л ь д Л. М., Ткачев А. Г.
Холодильные машины и аппараты. М., Госторгиздат.
1960.
8. Эксплуатация холодильников. Справочник.
М., Пищевая промышленность, 1978.
В ПОРЯДКЕ ОБСУЖДЕНИЯ
УДК 536.24: L725.355:641.004.4]
термодинамической теории
тепловлажностных
процессов
камерах холодильников
Д-р техн. наук, проф. А. Н. КАКАЛДШВИЛИ,
И. Ш. ПОЧХИДЗЕ
Грузинский политехнический институт им. В. И. Ленина
ционности регулируемой системы. Поэтому важ-
Предлагая термодинамическую теорию тепло-
нейшей особенностью тепловлажностных
процессов в камерах холодильников является и>;
нестационарность.
Между тем А. А. Гоголин [2] говорит о «ста-
влажностных процессов в камерах холодиль- ционарном хранении» и предполагает полное
ников, проф. В. 3. Жадан [3] четко сформули- отсутствие потерь влаги при герметичной упа-
ровал исходные положения, на которых она ба- ковке продуктов, что невозможно, если темпе-
зируется. Главные из них, по нашему мнению: ратура в камере колеблется. А. А. Гоголин н:
нестационарность температурного режима в рис. 1 [2] и А. В. Алексеев на рис. 1 [1] по-
камерах при холодильном хранении продуктов; казывают процессы увлажнения воздуха, как
неприменимость законов психрометрии при протекающие по изоэнтальпе, но это возможно
рассмотрении тепловлажностных процессов в только в стационарных условиях, когда темпе-
камерах холодильников;
ратура влажной поверхности становится (по за-
справедливость обобщенной аналитической за- конам психрометрии) равной температуре воз-
висимости влагообмена при охлаждении, за- духа по мокрому термометру,
мораживании и холодильном хранении
продуктов животного и растительного происхождения; холодильной
Можно назвать следующие четыре процесса:
технологии, сопровождающиеся
правомерность термодинамической теории для влагообменом: охлаждение, замораживание, хс-
разных систем охлаждения.
лодильное хранение продуктов животного прс-
По представлению В. 3. Жадана, «прерывис- исхождения и хранение растительных продуктов
тая подача рабочего тепла в охлаждающие при- (выделяющих биологическое тепло) в свеже1
боры (периодическое оттаивание их, позицион- виде. Влагообмен в первых двух процессах i
ная система регулирования) обусловливает ко- условиях явно выраженной нестациоиарност;
лебания температуры воздуха и хранящегося в отличается наибольшей сложностью б связи ;
камере продукта. Фазы нагревания продукта непрерывным изменением упругости пара на:
чередуются с фазами охлаждения, вызывающего продуктом.
потерн влаги. Продукт выступает в роли про-
Применение обобщенной расчетной формуль
межуточного теплоносителя в передаче к ох- В. 3. Жадана для расчета усушки продуктов
OJ
лаждающим приборам значительной части тепла, полный период обраоотки холодом не вызвал.
проникающего через ограждающие конструк- возражений со стороны участников дискуссии
ции камеры» [3]. С этим нельзя не согласиться. Однако если согласиться с трактовкой процесс:
Работа любой холодильной установки, обслу- влагообмена при охлаждении и замораживании
живающей камеру холодильника, регулируется то приложение теории к более простому
отдатчиком температуры, который действует с оп- чаю
холодильному
хранению продуктов
ределенным дифференциалом в условиях инер- не должно было бы вызвать сомнений, поскольк

Таблица I
t
к
Место
расположения
холодильников (город)
Гори
Зугдиди
Сух уми
Емкость
камеры, т
62
72 •
75
Удельная
поверхность
ограждения,
2,52
2,75
2,40
Температура
ъ камере, °С
4
3
4
Средняя
температура
наружного
воздуха, °С
9,7
10,5
11,6
t
8
т. э
-средняя температура наружного воздуха за
время наблюдений, °С;
средняя температура воздуха в камере за время
наблюдений, °С;
коэффициент теплотехнической эффективности
системы охлаждения (принят таким же, какой
был получен по данным Д. Г. Рютова[3]);
<7о—удельная теплота дыхания плодов при 0° С,
Вт/т;
Ь—температурный коэффициент скорости дыхания;
т—время, с;
8j—тепловлажностная характеристика процесса [3].
Значени
Ч
Ь определяли опытным путем
такое хранение, как показано в статье В. 3. Жа-
дана, в связи с колебаниями температуры
воздуха в камере сводится к периодическому
многократно повторяющемуся (пульсирующему) ох-
при разных температурах по количеству выде-
0.08
Среди
углекислого газа как продукта
<7о
11 Вт/т. Ь
U
лаждению продукта, который нагревается в
фазах повышения температуры воздуха (в
период прекращения охлаждения). Замечания,
относящиеся к этому случаю, можно объяснить
укоренившимися взглядами на влагообмен в
камерах мяса как на процесс, протекающий в
стационарном режиме и подчиняющийся законам
психрометрии.
Авторы не разделяют мнения А. В. Алексе-
Естественные потери продукта от усушки, кг/т
вычисляли по уравнению
100- W'
т
п
в
где пв
доля потерь воды в естественных потерях
сырья, %, [4].
В табл. 2 сопоставлены опытные данные ав-
ева, что предложенная обобщенная расчетная торов по относительной усушке мандаринов с
формула применима только к воздушной сие- расчетными данными, полученными по формуле
теме охлаждения и что для расчетов по этой C) [3].
формуле якобы надо знать параметры и расход
Расчетные данные удовлетворительно согла-
вентилирующего воздуха. Справедливость обоб- суются с опытными.
щенной формулы В. 3. Жадана подтверждена
Таким образом, можно сделать вывод, что
опытными данными, относящимися к батарейной установленные В. 3. Жаданом закономерности
носят обобщенный характер. Они распростра-
системе охлаждения [3, табл.2, 4].
Наши опытные данные также подтверждают няются на такие процессы холодильной техно-
справедливость предложенной обобщенной за- логии как охлаждение, замораживание и хра-
висимости. нение. Применение предложенной обобщенной
Кафедрой холодильной техники Грузинского формулы предельно упрощает инженерные рас-
политехнического института им. В. И. Ленина четы.
проведены комплексные исследования холодиль-
Желательно дальнейшее накопление опытных
ников четырех консервных заводов в Грузии, данных, которые отражали бы влияние на по-
В каждом конкретном случае изыскивалась тери тепла, воздействующего на продукт,
возможность улучшить работу холодильника и
вырабатывались конкретные рекомендации по
повышению эффективности эксплуатации
[5].
Таблица 2
Наряду с этим, проведены технологические
испытания камер, в которых хранили
мандарины. Камеры были оборудованы различными
приборами охлаждения. Определяли естественную
убыль и качественные показатели мандаринов,
возможные сроки хранения.
Условия проведения опытов указаны в табл. 1.
Потери влаги, кг/т, рассчитывали по формуле
Тип охлаждающих
приборов
го
w
Потери влаги,
кг/(Т'сут)
0>
>
PQ
3
Н ^ Ш
3 * °
О е? н
со
о w
и о.
к
S
X
ч
о
о
W = т],
где k—средний коэффициент теплопередачи ограждений,
Вт/(м2-К);
F'—удельная поверхность ограждений, м2/т;
Потолочная ребристая
батарея (г. Гори)
Пристенная однорядная
батарея (г. Зугдиди)
Антресольные
поверхностные
воздухоохладители (г. Сухуми)
0,17
0,30
0,07
¦
0,5
0,4
0,7
0,52
0,39
0,72
+4,0
2,6
+2,8

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Алексеев А. В. Уточнение методики расчета
2
тепловлажностных
в
процессов
ников. — Холодильная техника,
Гоголин А. А. К вопросу о тепловлажностных
камерах
1980,
холодиль-
№ 1.
процессах в
3. Ж
камерах холодильников.
1979, № 6.

Холодильная техника,
а д а н В. 3. Термодинамическая теория
тепловлажностных процессов в камерах холодильников. —
Холодильная техника, 1979, № 6.
Ж
Ф
сочного растительного сырья на пищевых
предприятиях. М., Пищевая промышленность, 1976.
5. Мегрел идзе Т. Я., Почхидзе И. IIL,
Хечуашвили Г. 3. Внедрение результата»
обследования холодильников на предприятиях коб-
сервной промышленности Грузинской ССР. — В кн.;
Тезисы докладов XXII республиканской научно-
технической конференции
профессорско-преподавательского состава Грузинского политехнического
института им. В. И. Ленина и работников
производства. Ч. II. Тбилиси, Изд-во ГПИ им. В. И. Ленину
1979.
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.574.3.041:681.5
Пульты ПУСК-21, ПУСК-22 управления
аммиачными холодильными компрессорами (агрегатами)
двухступенчатого сжатия
В. С. МАЦКИН, Г. Е. ЗАВЕЛИОН, Т. И. БАНТ
НПО «Пищепромавтоматика»
принципиальная электрическая схема управ.-»
ния компрессором (агрегатом). Кабели в пулы
введены через сальниковые вводы в основания
Пульты ПУСК-21 и ПУСК-22, разработанные На рис. 1 приведена принципиальная элек*
НПО «Пищепромавтоматика» [1], предназначены рическая схема пульта ПУСК-21 управленш
для управления аммиачными холодильными ком- вертикальным либо V-образным компрессора^
прессорами (агрегатами) двухступенчатого ежа- двухступенчатого сжатия с асинхронным элекэ
тия в автоматическом либо полуавтоматическом родвигателем с коротко замкнутым роторов
режимах работы, аварийного отключения элект- Цепи, пускатель Я и реле тепловое РТ, не вхв
родвигателеи при недопустимых отклонениях дящие в схему пульта, обведены штриховые
рабочих параметров компрессоров (агрегатов), линиями.
селективной сигнализации с запоминанием
причин аварийных отключений.
В автоматическом
режиме управление осу
ществляется регулятором температуры (давде
Пульт состоит из выемного блока управления ния) Т-РП, в полуавтоматическом — кнопкам
с разъемами~#АР и вертикальной стойки с осно- КП (ПУСК) и КС (СТОП), расположенными вя
ванием. На фасаде блока управления пульта фасаде блока управления.
ПУСК-21 расположены: ключ выбора режима
Для работы компрессора в режиме автомат!
работы компрессора, кнопки «ПУСК», «СТОП», ческого управления необходимо нажать кнопи
«ПОДГОТОВКА СХЕМЫ», предохранитель, КД (ПОДГОТОВКА СХЕМЫ) и одновременна
лампа готовности схемы к работе и лампы установить ключ КР в положение А {АВТ\
аварийно-световой сигнализации. На фасаде При этом загорается тиратрон ЛС,
блока управления пульта' ПУСК-22, помимо
сигнализа
рующий готовность схемы к работе, включа
указанной аппаратуры, имеются еще две пуско- и самоблокируется реле РА. Последнее замык
вые кнопки «ПУСК СВД» и «ПУСК СНД». щим контактом 7—10 подготавливает цепь вк;
Внутри блока управления смонтированы релей- чения пускателя РУ, управляющего элек
ная аппаратура, резисторы R1—R26, диод Д двигателем компрессора, а размыкающим к
и конденсатор С. Внутри стойки размещены вы- тактом 28—29 отключает
анодные цепи иг*
ходные клеммники и узел заземления, на внут- тронов ЛС1—ЛС10 сигнализации срабатывай^
ренней поверхности дверцы стойки нанесена защит. При поступлении команды на пуск кош

% К от ант замкнут
* а
Рис. 1. Принципиальная электрическая схема пульта ПУСК-21:
р — питание, переменный ток 220 В, 50 Гц; 2 — блокировка работы водяного и рассольного насосов; 3 — предохранитель;
— цепи управления; 5 — отключение компрессора; 6 — управление компрессором в режиме; 7 — автоматический режим; 8 —
уавтоматический режим; 9 — выдержка времени; 10 — ввод защит по воде и маслу; // — контроль ввода защит; 12 — ввод
ит по воде и маслу; 13 — контроль ввода защит; 14 — управление электромагнитными вентилями; 15 — подача воды в
руки компрессора; 16 — подача аммиака в промежуточный сосуд; 17 — байпас СВД; 18 — разгрузочный электромагнит-
й вентиль; 19 — цепи управления электроприводом компрессора; 20 — цепи защиты и сигнализации; 21 — питание цепей
налнзации; 22 — световая аварийная сигнализация; 23 — отказ ввода защит; 24 — отсутствие протока воды через рубаш-
; 25 — низкий перепад давлений масла в системе смазки; 26 — ступень высокого давления (СВД); 27 — высокое давление на-
етания; 28 — высокая температура нагнетания; 29 — аварийный уровень жидкого аммиака в промежуточном сосуде; 30 —
ерв; 31 — ступень низкого давления (СНД); 32 — высокое давление нагнетания или низкое всасывания; 33 — высокая тем-
ратура нагнетания; 34 — аварийный уровень жидкого аммиака в отделителе жидкости; 35 — готовность схемы к работе;
— подготовка схемы к работе и аварийное отключение компрессора; 37— цепи и контакты, используемые в других схемах;
— цепи управления электроприводом компрессора; 39 — цепи управления при асинхронном электродвигателе; 40 —
пи управления при синхронном электродвигателе; 41 —цепи включения сигнализации на ш щите контроля и управления (ЩКУ);
— световая сигнализация; 43 — звуковая сигнализация; 44 — резервный контакт.

замыкании замыкающего контакта компрессора
— и при перепаде давлений в про- C2—36);
прессора •
Т-РП D-
межуточном сосуде и испарительной системе
О
замыкающий контакт
Р
при понижении перепада давлений в сист
ниже уставки j прибора РД — замкнут размы- смазки
замыкающий контакт РД1 C6—3
кающий контакт РД F—7) — включается пуска-
при повышении давления нагнетания СВД
тель РУ и замыкает свой замыкающий контакт размыкающий контакт РД2 C9—42);
68—бРвцепи электропривода компрессора. Од-
при повышении температуры
нагнета
новременно
замыкающими контактами 4—23
СВД
размыкающий контакт РТ°1 D2
при аварийном повышении уровня жидь
подается напряжение на нагревательные
элементы термореле РВ1, РВ2 и электромагнитные аммиака в промежуточном сосуде — замык
вентили ЭМ1 подачи воды в рубашки компрес- щие контакты СУ1 и СУ2 D5—46 и 46—49);
при повышении давления нагнетания или
— р ас-
сора и ЭМЗ подачи аммиака в промежуточный
сосуд, а контактом 6—7 шунтируется размыкаю- нижении давления всасывания СНД
кающий контакт РД4 E1—53);
при повышении температуры
СНД
размыкающий контакт РТ°2 E3
щий контакт реле РД.
С выдержкой времени 30 с замыкается замы-
кающий контакт термореле РВ1 A4—21) в цепи
реле РП1. Реле РП1 включается,
самоблокируется и своими размыкающими контактами соот- аммиака в отделителе жидкости
ветственно 32—36, 36—39 вводит защиты по контакт реле Ж-РА E5—58).
нагнета
при аварийном повышении уровня жид!
— замыкаю!
протоку воды Рст и перепаду давлений в систе-
В этом случае гаснет тиратрон ЛС, откл
ме смазки РД1, а размыкающими контактами ется реле РА и своими размыкающими кон
19—N, 3—25^отключает соответственно термо- тами 62—63, 65—66 включает на ЩКУ соот;
реле РВ1, РВ2 и электромагнитные вентили ственно звуковую и световую сигнализации
ЭМ2 байпаса СВД и ЭМ4 разгрузки промежу- замыкающим контактом 7—10 отключает пу
точного сосуда.^ Одновременно замыкающим тель РУ. Электропривод компрессора отк
контактом реле РП1 F2—66) к шине питания чается.
подключается с| сигнальное табло на щите конт-
Одновременно с размыкающим контактом р?
роля и управления ЩКУ\ сигнализирующее о РА B8—29) подается питание на анодные ц
работе компрессора. Пуск компрессора завер- тиратронов, при этом зажигается тиратрон,
шен. нализирующий причину аварийного отключе
При поступлении команды на остановку ком- компрессора.
прессора — размыкании замыкающего контак- i- После устранения причины аварийной
та Т-РП D—5) — отключается пускатель РУ новки компрессора, для подготовки его к
и реле РП1. Пускатель РУ своим замыкающим боте, следует нажать на кнопку КД, при этом
контактом 68—69 отключает электропривод жигается тиратрон ЛС, включается реле Р.
компрессора.
Одновременно
отключаются
электромагнитные вентили ЭМ1, ЭМЗ и
включаются электромагнитные вентили ЭМ2 и ЭМ4.
На ЩКУ гаснет сигнальное табло. Схема
подготовлена к последующему пуску компрессора.
Если при пуске компрессора реле РП1 не
включилось, то ^выдержкой времени 45 с
замыкающим контактом термореле РВ2 A4—22)
включае!ся реле РП2 и своим размыкающим
контактом 3—32 отключает реле РА. При этом
зажигается тиратрон ЛС1, сигнализирующий
отказ ввода защит. Компрессор отключается,
на ЩКУ гаснет сигнальное табло.
Если при поступлении команды на пуск ком-
U
прессора перепад давлении в промежуточном
О
сосуде и испарительной системе выше уставки
прибора РД — замкнут замыкающий контакт
РД F-
— также включается реле РП2.
Компрессор не пускается, зажигается
тиратрон ЛС1.
При нарушении нормального режима работы
компрессора срабатывает соответствующая
защита и размыкаются:
при прекращении протока воды через рубашки
Рис. 2. Принципиальная электрическая схема п\\
ПУСК-22:
/—питание, переменный ток 220 В, 50 Гц; 2 — блокировка :
ты водяного и рассольного насоса; 3 — предохранитель:
цепи управления; 5 — отключение компрессора; 6 — упр
ние компрессором в режиме; 7 — СВД; 8 — СНД; 99 11 —
матический режим; 10 — полуавтоматический режим;
выдержка времени; 13 — ввод защит по воде и маслу; 14 -
роль ввода защит; 15 — ввод защит по воде и маслу; 16 -
роль ввода защит; 17 — управление электромагнитными
лями; 18 — подача воды в рубашки компрессора; 19 — г.
аммиака в промежуточный сосуд; 20 — байпас СВД; 21 —
грузочный электромагнитный вентиль; 22 — цепи управл
электроприводом компрессора; 23 — СВД; 24 — СНД;
цепи защиты и сигнализации; 26 — питание цепей сигнализа
27 — световая аварийная сигнализация; 28 — отказ ввсс
щит; 29 — отсутствие протока воды через рубашки компр*
ров СВД и СНД; 30 — ступень высокого давления (С
31 — низкий перепад давлений масла в системе смазки;
высокое давление нагнетания; 33 — высокая температура т
тания; 34 — аварийный уровень жидкого аммиака в промеж
ном сосуде; 35 — ступень низкого давления (СНД); 36 ~
кий перепад давлений масла в системе смазки; 37 — в
давление нагнетания или низкое всасывания; 38 — высокая
пература нагнетания; 39 — аварийный уровень жидкого а
ка в отделителе жидкости; 40 — готовность схемы к р
41 — подготовка схемы к работе и аварийное отключение
прессора; 42 — цепи и контакты, используемые в други
мах; 43 — цепи управления электроприводом компр
44 — СВД; 45 — СНД; 46, 48 — цепи управления при
хронном электродвигателе; 47, 49 — цепи управления пр
хронном электродвигателе; 50 — цепи управления при син
ном электродвигателе; 51 — цепи включения сигнализа
щите контроля и управления (ЩКУ); 52 — световая сигн
ция; 53 — звуковая сигнализация; 54 — резервный ко

К блокам СУЩ2ЪСУЗ
^^
3~4 111
j^m
r_n ШРМоШ!^5 /^ 7 ШР1-2
ШР1-5, -—жН^тг*
F)^^G)
1
2
3
J
9
7
10 "
11
13 f2
14
15
16
18
19 „
20
21
3
M1
29 PA
РП2
РШ1 m.
39&
РД1 (S>*
slMPh
W2-1i
PT°U
0У1 ST/l
R20
Л07
К&ЩР1И
55i.
;шт
лею
Я25.
26
28
23
31
33
1125
34
36
3735
38
39
40
41
3-380 В
Г88 ШР2-Ш РУ
Г
Диаграмма
рао~ать/ .контактов
ключа 6ыд~ора режима КР
лМИ5
24
пкуз-т
ШР2-16
ШРУ-12
ИР
РА 6Ь
ШРМЗ
шрнЩпЖ^Ь^
шрт
X Контакт вам кнут
76 ШР2-10
/&, ШР2-2077
б 7

гаснет тиратрон, сигнализирующий причину
аварийного отключения компрессора. При
необходимости экстренной остановки компрессора
(посторонний стук в машине и т. п.),
работающего в режиме автоматического управления,
необходимо нажать кнопку КС.
Для работы компрессора в режиме
полуавтоматического управления необходимо нажать
кнопку КД и одновременно перевести ключ
выбора режима КР в положение П (П/АВТ).
Управление компрессором в этом режиме
осуществляется соответственно кнопками КП и
КС. В остальном работа схемы аналогична
работе в режиме автоматического управления.
На рис. 2 приведена принципиальная
электрическая схема пульта ПУСК-22 управления
агрегатом, состоящим из двух вертикальных
или V-образных компрессоров с асинхронными
электродвигателями с коротко замкнутым
ротором.
Для работы агрегата в режиме автоматического
управления необходимо нажать кнопку КД
(ПОДГОТОВКА СХЕМЫ) и одновременно установить
ключ КР в положение А (АВТ), при этом
загорается тиратрон ЛС, сигнализирующий
готовность схемы к работе, включается и
самоблокируется реле РА. Последнее замыкающим
контактом 7—10 подготавливает цепи включения
пускателя РУ, управляющего
электродвигателем компрессора ступени высокого давления
СВД, а размыкающим контактом 28—29
отключает анодные цепи тиратронов ЛС1—ЛС10
сигнализации срабатывания защит.
При поступлении команды на пуск агрегата —
замыкании замыкающего контакта Т—РП
D—5) — включается пускатель РУ и замыкает
свои замыкающие контакты 4—23 в цепях
пускателя РУ1, нагревательных элементов термореле
РВ1, РВ2 и электромагнитных вентилей ЭМ1,
ЭМЗ подачи воды в рубашки и аммиака в
промежуточный сосуд. Одновременно замыкается
замыкающий контакт 68—69 в цепи
электропривода компрессора СВД. С выдержкой времени
УДК 663.223.13/. 16.081-533.65
Стабилизация температуры в
м. д. воловик
Уральский лесотехнический институт
Г. Б. ПИЩИКОВ
Свердловский виншампанкомбинат
На Одесском заводе шампанских вин и
Свердловском зиншампанкомбинате разработана и внед-
50
15 с замыкает замыкающий контакт {14—1
термореле РВ в цепи пускателя РУ1. Последил
самоблокируется и замыкает замыкающий кся
такт 70—71 в цепи электропривода компресссл
СНД.
Для работы агрегата в режиме полуавто.^
тического управления необходимо нажать кнса
ку КД и одновременно перевести ключ выбоя
режима КР в положение П (П/АВТ). Пуск кеч
прессора СВД осуществляется кнопкой Щ
компрессора СНД — кнопкой КП1, останова
агрегата — кнопкой КС.
В схеме пульта ПУСК-22 предусмотрена рз
дельная защита с аварийной сигнализацией а
низкого перепада давлений в системах смазз
СВД и СНД. В остальном работа схемы анал
гична работе схемы пульта ПУСК-21.
Маркировка аппаратов и цепей в пульта
ПУСК-11 [2], ПУСК-21 и ПУСК-22 унифицирз
вана, что облегчает монтаж и эксплуатацш
пультов.
Пульты могут быть применены для упраз
ления различными типами компрессоров (вез
тикальными, V-образными и горизонта л ьныма
с различными типами приводных электродвига
телей (асинхронных с короткозамкнутым реп
ром, с фазовым ротором, синхронных). Для этел
на клеммнике пульта ПУСК-21 предусмотрев
перемычки 4—5, 23—14, 49—51, а на клеммнв
ке пульта ПУСК-22 — 4—9, 23—11—12, 14—1:
Для проверки работоспособности пультся
разработан унифицированный имитатор, кот:-
рый может быть использован как на заводе-изго
товителе, так и в эксплуатационных условиях.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Мацкин В. С, Завел ион Г. Е. Новьа
пульты управления компрессорами (агрегатами) :;-
но- и двухступенчатого сжатия. — Холодильная те:-
ника, 1980, *№ 1.
2. М а ц к и н В. С, 3 а в е л и о н Г. Е., Б а н т Т. J.
Пульт ПУСК-11 управления аммиачным
холодильным компрессором одноступенчатого сжатия. —
Холодильная техника, 1980, № 6.
процессе шампанизации вин
рена усовершенствованная двухконтурная cxr-j
ма стабилизации температур рассола и вина 4
установке непрерывной шампанизации.
Влияние теплоемкости системы тс на
скорость изменения стабилизируемого параметр
dtidx видно из соотношения:

dx
Q
mc
b Q
m
с
тепловая нагрузка, Вт;
масса рассола, кг;
теплоемкость рассола, Дж/(кг-К).
корость изменения температуры t обратно
сопорциональна
теплоемкости тс. Следова-
льно, для ее стабилизации необходимо, чтобы
орость изменения dtldx стремилась к нулю,
теплоемкость системы была максимальной
max.
Таким образом, увеличение инерционности
системы приводит к
ЭТО бЫЛО ДОСТИ1
10 %н
самостабилизации
благодаря увеличению
Рис. 2. Изменение температуры рассола и вина до и
после внедрения предлагаемой схемы:
1 — вино при стабилизации; 2 — рассол при стабилизации;
3 — рассол в стандартной холодильной установке.
рассольного бака в 10 раз A0 м3 вместо
результате температура рассола стаби- вина ограничивается температурой р
м3). Е _
зирована с точностью ±0,2 °С вместо ±2 °С
6±0,2 °С, а вер
расходом
же цикличном режиме работы компрес- рассола и поверхностью теплообмена, рассчи
холода. Пр1
ра холодильной установки и увеличена до
" О
О
С. Ее
риближено к температуре
лаждения вина —5 °С. Кр
точность
тайными на максимальный расход холода,
этом вино не может охладиться ниже
температуры рассола, не замерзает даже при остановке
ддержания
[ °С
4-
пр
температуры рассола повысилась потока и не может нагреться выше р
автоматических регуляторах до температуры
о
8 °С) благодаря постоянному
| 1
0,2 °С
В существующих установках непрерывной
рассольного охлаж
Шпанизации вин имеется более 20 объектов
: регулированием температуры, и на каждом
?ычно устанавливают регулирующую армату-
изменяющую расход рассола, температура
расходу рассола.
На рис. 1 показана схема
дения установки непрерывной шампанизации.
Она включает испаритель 3, рассольный бак 4
емкостью 10 м3 с мешалкой 5, рассольный
насос <5, теплообменник / и аппараты с рубашками
ргорого колеблется^ в широких пределах охлаждения 2
Зч-12°С из-за периодической работы ком-
Система работ
следующим обр
Р
рессора C—5 ч в смену) и малой емкости
рассол
охлаждается в испар
3 и поступает
льной системы.
%ф
В предлагаемой схеме без автоматических
рассольный бак 4, где перемешивается мешал
)й 5 для выравнивания температуры по объему
гуляторов на всех теплообменниках и'аппа- контролируемой термометрами 6
тах нижний предел температуры охлаждения ления 0.1 °С.
/
2
\
Рассольный насос 8 непрерывно прокачивает
рассола с температурой
постоянное
6±0,2 °С через теплообменник 7, в котор
вино охлаждается до температуры
5±0.2 °С
\Buho
Рассол
Хладагент
i 1
и рубашки аппаратов 2 для выдержки вина при
этой же температуре. Нагретый рассол
возвращается в испаритель 3,
На рис. 2 приведены графики изменения
температуры рассола и вина до и после внедрения
О
редлагаемои схемы.
Даже в режиме работы компрессор

установки без автоматизации процесса
регулирования температурыублагодаря увеличению
емкости рассольного контура обеспечивается само-
стабил
температуры в винном контур
имеющем еще большую емкость. При этом поте
ри холода, несмотря на увеличение емкости рас
сольного бака, уменьшаются в результате повы
шения температуры рассола. Одновременно уве
t-c. 1. Схема рассольного охлаждения в установке
прерывной шампанизации:
— теплообменник; 2 — аппараты для выдержки вина; 3 —
fc.-аритель; 4 — рассольный бак; 5 — мешалка; 6,7 — термо
регры; 8 — рассольный насос.
личивается холодопроизводительность компрес
сорной установки в результате повышения тем
пературы кипения хладагента на 4 °С, упроща
ются эксплуатация
ремонт

ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
УД 1С621.565-531.9@83.75)
Методика определения норм
расхода электроэнергии
при выработке холода
*
Канд. техн. наук Н. Г. КРЕЙМЕР, В. П. ПЫТЧЕНКО
Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
Технолог и'ч'е екая норма
Для известных значений t0 и расчетной температуры
конденсации tK определяютгхолодопроизводительность
по формуле (9) и эффективную мощность по формуле
A5) компрессоров.
Мощность, потребляемую
компрессоров
кВт,
электродвигателями
определяют по формуле:
N
N.
э. к
%
B2)
Мощность, потребляемую электродвигателями "водя"
ных или рассольных насосов, AfH, кВт, если ее' не
измеряют, находят по формулам:
N
н
У Ар
ЛнЛэ '
B3)
или
N
н
W*VAp
102г1нТ)э
B4)
где у — производительность насосов, м8/с;
лых
Ар — разность давлений на нагнетании и всасывании
циркуляционного насоса, МПа (кгс/см2).
Для крупных насосов rjH=0,8 -f-r 0,9, для ма-
г)н=0,6-г0,7.
Производительность рассольных насосов,
обслуживающих систему с одной температурой кипения,
Ур.с» м3/с (м3/ч), рассчитывают по формуле:
Vv. с
Qo
Рр.с^р.с А^р.с '
B5)
где Q
о
Pp. с
(измеряют ареомет
с
р. с
А/
р. с
холодопроизводительность группы
компрессоров, обслуживающих систему с одной
температурой кипения, кВт (ккал/ч);
плотность рассола, кг/м3
ром);
теплоемкость рассола, кДж/(кг-К)
[ккал/(кг-°С)], при средней температуре
рассола (на входе и выходе испарителя);
разность температур рассола на входе и
выходе испарителя, К (С).
Производительность водяных насосов,
обслуживающих холодильную установку, УВд, м3/с (м3/ч), равна
Увд
<3к
1000 срвдА/вд
i
B6)
где Срвд — теплоемкость воды, кДж/(кг-К)
* Окончание. Начало см. №11, 1980 г
СРВП
4,187
кДж/(к
[ккал/(кг-°С)],
[1 ккал/(кг-сС)];
А*вд — разность температур воды на входе и в
конденсатора (измеряются), К (°С).
Мощность аммиачных циркуляционных нас
если ее не измеряют, определяют по характерист
(рис. 10) в соответствии с развиваемым напором ft
равным
Н
(Р
н.нас
РвсЬЮ*
Ра
где рн.нас» Рве—давление хладагента на выходе и в
насоса,
МПа
Если давление на входе в насос не измеряют,
принимают равным р0.
Плотность жидкого хладагента в зависимости
температуры /0 дана ниже.
ра, кг/м3
ра, кг/м3
+5
630
о
640
5
645
10
650
15
660
25
670
30
677
35
680
40
690
696
Для насосов, работающих без подпора на вса
нии, Лр практически можно заменить на вели
рн.нас» определяемую по манометру на напорной
роне насоса (для водяных и рассольных насосов).
Мощность N, кВт, потребляемая электродви
ко
лями
вентиляторов
и
градирен
испарительных
если ее
саторов и воздухоохладителей, если ее не измер
подсчитывают исходя из установленной мощн
Для ТЭНов
N
@,75 + 0,8) WyCT#
W
N
ном
Установленная мощность
электродвигателей
тиляторов и водяных насосов испарительных коц
саторов, вентиляторных градирен и воздухоохла
лей и мощность ТЭНов приведены в таблицах
При определении холодопроизводительности и
ности компрессоров их группируют по температ
кипения. Для компрессоров одинаковых марок с
наковой частотой вращения, работающих на одну
пературу кипения, холодопроизводительность и
ность определяют по одному компрессору, а в ос
ных случаях — для каждого компрессора гр)
Рис. 10. Зависимость потребляемой электрической
ности аммиачных насосов от развиваемого нап
/ — ЗХГ-6-14-2 (ЦНГ-69); 2 — 2ХГ-5-4.5-2 (ЦНГ-68);
ЗЦ-4А-2Г ф=э350 мм); 4 — 1.5ХГ-6ХЗ-2.8-2 (ЦНГ-7С
5 — ЦНГ-131; 6 — ЗЦ-4А-2Г ф=300 мм); 7 — 1.5ХГ-6
-2,8-2 (ЦНГ-70М-2); 8 — ЗЦ-4А-2Г (D=260 мм); 9 - 1,
6-2,8-2 (ЦНГ-70М-1).

Таблица 4
ка испари-
ьх конден-
торов
5
ро
SO-200
IO400
Количество
вентиляторов и
установленная мощность
электродвигате -
лей, кВт
3X3,0
5X3,0
2X2,2
2X5,5
Количество водяных
насосов и
установленная мощность
электродвигате-
лей, кВт
1X5,0
1X7,0
1X4,0
1X8,0
н
to
N{\h\
о
+ Це*- + 2
N'ri
Qlfi0)
C0)
/
где]Л^Й—мощность электродвигателей компрессоров,
обслуживающих систему с данной
температурой кипения, кВт;
время работы этих компрессоров, ч;
суммарный расход энергии общим
оборудовало
26'
Ni
U
Таблица 5
Ьрка
щлятор-
адирен
:о
г 160
20
о ,
н2
S«
5 д ffl
о ф о
* д а
1
1
1
1
2

Установленная
мощность

тродвигателей
вентиляторов,
кВт
0,6
1,1
3,0
5,5
11,0

Потребляемая
мощность

тродвигателей
вентиляторов,
кВт
0,35
1,0
1,85
3,7
7,4
»

Установленная
мощность
насоса,
кВт
1,7
1,7
<"
нием, приходящийся на данную температуру
кипения, кВт-ч;
мощность электродвигателей холодильного
оборудования и ТЭНов для данной
температуры кипения г0, кВт;
время работы этого холодильного
оборудования, ч;
холодопроизводительность компрессоров,
обслуживающих систему с температурой
ния t0, кВт (ккал/ч).
¦
Суммарный расход энергии 2б'°, кВт.ч,
оборудованием, обслуживающим всю холодильную установку,
который приходится на систему с данной температурой
кипения t0 определяют по формуле:
q!j
КИПе-
^ь*
2б'°
2QKz
26
»
C1)
t
где 2Q'K°— суммарная нагрузка на конденсаторы отком-
¦я одноименного оборудования (испарительные
нсаторы, градирни, воздухоохладители, цирку-
нные аммиачные, водяные или рассольные насо-
г. д.), электродвигатели которого имеют одинако-
отребляемую мощность, в расчете принимают по-
яемую мощность по одному двигателю,
родолжительность работы каждого вида холодиль-
оборудования на планируемый период находят
еднестатистическим значениям или принимают
иным сводной ведомости учета работы холодиль-
становки. При этом число часов работы компрес-
одной марки и с одинаковым числом оборотов или
менного оборудования, имеющего одинаковые
ляемые мощности электродвигателей, соответ-
о суммируют с учетом их работы по температур-
гежимам установки
20
прессоров, работающих на систему с данной
температурой кипения, кВт (ккал/ч),
нагрузку на один конденсатор определяют по
формуле B);
к — суммарная нагрузка на конденсаторы от всех
компрессоров при нормативной температуре
конденсации, кВт (ккал/ч);
20 — суммарный расход энергии оборудованием,
обслуживающим холодильную установку в
целом, кВт-ч;
г—календарное число часов работы за
планируемый или отчетный период, ч.
Суммарный 'расход электроэнергии, кВт.ч,
определяют по формуле:
26
2^общтобип
C2)
результате составляют сводную таблицу, в кото- где УУ°бщ — потребляемая мощность электродвигателей
аносят исходные данные о работе каждого вида
пильного оборудования на планируемый или за
ый период.
основе сводной таблицы при расчете технологи-
й нормы расхода электроэнергии, отнесенной к
"еленной температуре кипения, энергопотребители
ующего холодильного оборудования (компрес-
циркуляционные насосы, вентиляторы охлаж-
их устройств, ТЭНы для оттаивания и др.) группи-
раздельно по температурам кипения хладагента,
гопотребители, обслуживающие холодильную^уста-
в целом (вентиляторы испарительных конденса-
и градирен, циркуляционные насосы охлаждаю-
воды и др.), по системам температур кипения не
яют. Долю расхода энергии от этих потребите-
учитываемую при расчете технологической нормы
гдельным температурам кипения, определяют
прощально нагрузке на конденсатор QK от работаю-
на них компрессоров,
чнологическая норма расхода электроэнергии
кВт/кВт (кВт.ч/тыс# ккал), для данной темпера-
кипения t0 равна:
оборудования, кВт;
it — продолжительность работы оборудования, ч.
¦
Технологическую норму расхода электроэнергии
для всей холодильной установки определяют по
формуле:
2
Я
н{°
Щ
т
2ht
C3)
где 2/iJ0
7ht
продолжительность работы компрессоров на
системы с данной температурой кипения, ч;
продолжительность работы всех
компрессоров, ч.
Общ е п роизводственная цеховая
норма расхода электроэнергии
Общепроизводственную цеховую #0ц норму
расхода электроэнергии на выработку холода находят по
формуле:
Но.
ц
Ят +
L
о .ц
2 ((#/*<•
C4)

где #т — технологическая норма расхода электроэнер-
L
о. ц
гии, кВт/кВт (кВт-ч/ккал);
суммарный расход
руемый или за отчетный период
общепроизводственной цеховой нормы,
(см. табл. 1).
электроэнергии на плани-
по статьям
Общепр оизводственная завод с к а я
норма
Общепроизводственную заводскую
электроэнергии на выработку холода
вают по формуле:
норму расхода
#о.з рассчиты-
#о.
#0.Ц +
L
о. з
С
2(qI?M°
C5)
роэнергии на выработку холода при фактически
грузке на холодильную установку.
Исходя
из
условия, что каждый компрессор
нормативных значениях t0 и tK должен выработать
кВт-ч ко же холода, как и при фактических их значе
найдем продолжительность работы компре
(или двухступенчатых установок) при нормат
условиях:
q№
QofiV'
/,»
q№
Qot
где L0. з—суммарный расход электроэнергии на
планируемый или за отчетный период по статьям
общепроизводственной заводской нормы,
кВт-ч (см. табл. 1);
С
коэффициент, определяющий часть расхода
электроэнергии (L0. 3)> которая относится на
выработку холода по данному предприятию.
Норма расхода электроэнергии
выработку холода за квартал,
год
н а
где
Qt
QHot
hf.h?
холодопроизводительность данного
прессора при фактических и нормат
значениях t0 и /к, кВт (ккал/ч);
продолжительность работы данного
прессора при фактических
ных значениях /0 и ^н, ч.
и нор*
В связи с тем что приборы для измерения
Нормы (технологическую, общепроизводственную) ческой холодопроизводительности в настоящее
не применяют, холодопроизводительность Q$
ляют по формуле (9) для средних за отчетный
Ф
расхода электроэнергии на выработку холода за
квартал или за год определяют как средневзвешенную
величину исходя из норм расхода электроэнергии на
месяц (квартал) и числа часов работы компрессоров всей
установки за этот же период.
с
Например:
Як
2 (Н
h
мес^мес
)
KB
2/i
мес
Ямес1^мес1 ~т~ ^месг^месг + ...+Я
h
мес!
+ h
месг
+ ...+*
месп
C6)
Корректировка норм расхода
электроэнергии при выработке
холода
По результатам работы холодильной установки
корректируют запланированную норму расхода элект-
значении
t*
о
и t
к*
По найденным значениям hf перерассчитыва
мы расхода электроэнергии при выработке хол
формулам C4)—C6).
По тем же формулам можно определить и фа
%>
О
скии удельный расход электроэнергии, если е
подставить фактическую мощность энергопотреб
измеренную при помощи счетчиков, или рассчи
по предложенной методике, фактическую холодо
водительность компрессоров и фактическую про;
тельность их работы.
Сопоставление фактического удельного р
электроэнергии с нормативным позволяет выявр
достатки работы холодильной установки и на
меры к их устранению.
ИЗ РЕДАКЦИОННОЙ ПОЧТЫ
Нам отвечают
В письме в редакцию начальник компрессор-
По этому вопросу редакция обратила
письмом в Минмясомолпром УССР.
ответе
редакции
заместитель
В
мин
ного цеха
Велико-Бурлукского сырзавода А- и- Воронцов сообщил, что специали
Харьковского производственного объедине- произведено обследование холодильной
ния молочной промышленности Ю. А. Джо-
глидзе указал на факты нарушения правил
новки Велико-Бурлукского сырзавода. Р
достатков, имевших место при монтаже :
техники безопасности при монтаже аммиач- плуатации вспомогательного холодил
ных холодильных машин АУ-220-2 в период оборудования, будет устранен в четв
реконструкции цеха.
квартале 1980 г.

ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 737729 B1) 2526937/28-13 B2) 26.09.77 2 E1)
F 25 D 3/10; A 23 L 3/36; В 01 J 2/00 E3) 621.565.4 G2)
В. П. Пуреев, Л. Г. Жеваго, А. Ф. Еникеев
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ЖИДКИХ И ПАСТООБРАЗНЫХ ПРОДУКТОВ В ВИДЕ
ГРАНУЛ, включающее горизонтально
расположенную емкость для хладагента и патрубок подачи
продукта, отличающееся тем, что, с целью получения
гранул одинаковой формы и размера, оно снабжено
камерой для продукта, имеющей форму полудиска, и двумя
плитами, также имеющими форму полудиска и
установленными с возможностью периодического вращения,
при этом в емкости для хладагента выполнены
сквозные формообразующие гнезда, камера для продукта
снабжена дозирующими клапанами и расположена над
емкостью для хладагента, одна из плит имеет
толкатели и жестко связана с камерой для продукта по
диаметральной кромке, другая размещена под емкостью
для хладагента с образованием дна формообразующих
гнезд, а камера для продукта с верхней плитой
установлена с возможностью перемещения в вертикальной
плоскости.
(И) 741020 B1) 2485074/29-06 B2) 05.05.77 2 E1)
F 24 F 3/14 E3) 697.933.2 G2) В. С. Майсоценко,
A. Б. Цимерман, М. Г. Зексер, В. Н. Фролов, С. Е.Аг-
рич, Т. Н. Павлова G1) Одесский
инженерно-строительный институт
E4) УСТАНОВКА ДЛЯ
КОСВЕННО-ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ВОЗДУХА, содержащая
корпус с поддоном и патрубками общего, основного и вспо-
|могательного потоков воздуха и установленные в
корпусе пластины из влагонепроницаемого материала,
на одну из поверхностей которых нанесен капиллярно-
пористый материал, образующие чередующиеся
каналы общего и вспомогательного потоков воздуха,
последние из которых заглушены со стороны патрубка
общего потока, отличающаяся тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения воздуха путем
улучшения смачивания капиллярно-пористого материала,
Iканалы в корпусе расположены горизонтально и
выполнены с переменным сечением, максимальным на входе
н выходе потоков, причем в каждом канале общего
потока установлены продольные перегородки из"
влагонепроницаемого материала, образующие отсек с
горизонтальными капиллярно-пористыми стенками,
имеющими отверстия, и над верхним отсеком установлен
водораспределитель.
A1) 741021 B1) 2572789/23-06 B2) 16.01.78 2 E1)
F 25 В 19/04 E3) 621.585.58 G2) А. И. Абросимов,
B. И. Голубничий, М. А. Косоротов, П. Т. Удовин
^54) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ
ТЕПЛОВЫДЕЛЯЮЩЕЙ АППАРАТУРЫ, содержащее
корпус и расположенные внутри него стержень и стакан,
имеющий перфорированные стенки и жестко
подсоединенный к патрубку подвода хадагента, отличающееся
ггем, что,с целью повышения надежности при
использовании изоляции из керамических материалов, стержень
установлен перпендикулярно к оси корпуса и на
наружной поверхности последнего размещены токопроводя-
щие пластины.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что, с целью
снижения тепловых напряжений, пластины выполнены
составными.
3. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что составные
части пластин расположены одна относительно
другой с зазором.
A1) 739315 B1) 2539313/28-13 B2) 01.11.77 2 E1)
F 25 D 13/06; А 23 В 4/06 E3) 621.57.48 G2) Н. Г. По-
лонейчик G1) Калининградский опытный завод
промысловой техники Специального экспериментально-
конструкторского бюро промышленного рыболовства
E4) СКОРОМОРОЗИЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,
состоящее из опорной рамы, ротора, несущего радиально
расположенные морозильные секции, каждая из которых
образована двумя подпружиненными плитами,
механизма поворота ротора, механизма раскрытия секций,
содержащего копиры, загрузочного-разгрузочного
механизма, включающего площадку и вал, съемных
рамок для замораживания продуктов и захватов для
рамок, отличающееся тем, что, с целью упрощения
конструкции, загрузочно-разгрузочный механизм имеет
дополнительный вал с втулками и два ползуна с гнездами,
смонтированные с возможностью
возвратно-поступательного перемещения, захваты для рамок
расположены на ползунах, а копиры механизма раскрытия секций
представляют собой клинья, установленные на
ползунах, при этом площадка размещена между ползунами
и снабжена двумя группами пальцев, одна из которых
расположена на задней кромке площадки для
взаимодействия с втулками дополнительного вала, а другая —
на боковых кромках площадки с обеспечением
возможности сопряжения с гнездами ползунов.
A1) 741023B1J568310/28-13 B2) 10.01.78 2 E1) F 25
D 13/06 E3) 621.565.7 G2) Г. С. Апаев, О. Г. Комяков,
М. П. Кузьмин, В. А. Воскобойников, А. А. Мусаев
G1) Всесоюзный научно-исследовательский институт
консервной промышленности и специальной пищевой
технологии и Всесоюзный научно-исследовательский
институт холодильной промышленности
E4) 1. МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ, преимущественно
штучных, содержащий вертикальный
теплоизолированный цилиндрический корпус с механизмом
перемещения продукта, трубопроводы для подвода и отвода
хладагента, загрузочное и разгрузочное устройства,
отличающийся тем, что, с целью повышения
производительности аппарата, он снабжен охлаждающими
трубами, трубопроводы для подвода и отвода
хладагента представляют собой установленные вертикально
подводящий и отводящий коллекторы, первый из
которых размещен по внутренней поверхности
цилиндрического корпуса, а второй — по оси последнего, при
этом охлаждающие трубы расположены горизонтально
между коллекторами с образованием винтовой
поверхности, а механизм перемещения продукта выполнен в
виде роликов, прилегающих к охлаждающим трубам.
2. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что
охлаждающие трубы имеют косые срезы в местах соединения с
подводящим коллектором на[1/2 своего диаметра, а с
отводящим коллектором — на 1/3 диаметра и снабжены
донышками, примыкающими к торцам труб.
3. Аппарат по п. 1, отличающийся тем, что он снабжен
лотками, имеющими форму сектора с центральным
углом] \ не более 90°.
55

(И) 742679 B1) 2542545/23-06 B2) 11.11.77 2 E1) A1) 739314 B1)?2490989/28-13 B2) 27.05.77 2 E
F 25 В 13/00 E3) 621.574.1 G2) В. К- Марковский F 25 D 13/06 E3) 621.565.3 G2) Н. В. Блатов, Р. Л. Г
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая цир- шик, А. Б. Красовский, В. Г. Белов, А. Ф. Кемен
куляционный контур, в-котором последовательно вклю- G1) Специальное конструкторское бюро по создан
чены кипятильник, паровая поршневая машина,
конденсатор, поршневой насос и испаритель,
отличающаяся тем, что, с целью повышения компактности и
технологичности, установка дополнительно содержит порш-
воздушных и газовых турбохолодильных машин
E4) СКОРОМОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ, содержа
теплоизолированный цилиндрический корпус с раз
щенным в верхней его части бункером-дозатором, у
невой холодильный компрессор, установленный между новленную внутри корпуса карусель с секциями
паровой машиной и насосом, причем поршни паровой
машины, насоса и компрессора заключены в общий
продуктов, коллектор для подачи хладоносителя и пр
вод карусели, отличающийся тем, что, с целью ин
кожух ступенчатого профиля и жестко соединены один сификации процесса охлаждения
с другим общим штоком, а подпоршневая полость па- номерного промораживания продуктов, он
и обеспечения р
снаб.
ровои машины подключена к кипятильнику.
шлюзовыми камерами выгрузки, вмонтированными
днище корпуса, карусель выполнена в виде двух ко
цеобразных дисков, секции для продуктов име
цилиндрическую форму с отверстиями в ее нижн
части для выхода хладоносителя и размещены ме
кольцеобразными дисками, при этом коллектор
подачи хладоносителя расположен в верхней ча
корпуса.
>=АЛ*\=т1
A1) 742677 B1) 2683701/23-06
F 25 "
В 1/00
E3)
И. Ш. Почхидзе, И.
621.56 G2)
B2) 09.11.78 2 E1)
А. Н. Какалашвили,
Д. Колиев, Т. Я. Мегрелидзе,
УСТАНОВКА, содержащая ис-
В. В. Карваниди G1) Грузинский ордена Ленина и
ордена Трудового Красного Знамени политехнический
институт им. В. И. Ленина
E4) ХОЛОДИЛЬНАЯ
паритель для производства холода, последовательно
установленные компрессор для сжатия паров
хладагента, конденсатор, ресивер, теплоообменник для
переохлаждения хладагента, регулирующий вентиль и
отделитель жидкости, и замкнутый циркуляционный кон-
A1) 739313 B1) 2587944/23-06 B2) 06.03.78 2
F 25 В 9/02 E3) 621.565.3G2) В. И. Метенин, В. В. Б
~ "*ч Куйбышевский политехнический инсти
ров ? G1)
В. В.
им.
Куйбышева
E4) 1. СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ОБЪЕКТА ПРЕИМ
ЩЕСТВЕННО КРУПНОГАБАРИТНОГО, размещение
в холодильной камере, с помощью последовательно с
диненных вихревых труб путем разделения всего р
хода сжатого газа в вихревой трубе первой ступени
тур жидкого хладагента с насосом, в который после
насоса последовательно включены испаритель и
отделитель жидкости, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, отделитель жидкости выполнен
в виде открытого сверху полого сердечника, частично
размещенного внутри ресивера, а теплообменник —
в виде змеевика, навитого вокруг сердечника на его
части, расположенной в ресивере. щем 35_50 % расхода сжатого'газа, и с температур
A1) 737730 B1) 2432879/28-13B2) 23.12.76 2 E1) F 25 210—230 К, а на втором этапе холодный поток э
0^11/00E3N21.565.943G2) В. А. Тихомиров, Б. К. Яв- трубы разделяют в вихревой трубе второй ступени
нель, Ю. И. Введенский, СМ.
холодный и горячий потоки, отличающийся тем, ч
с целью сокращения энергетических затрат, охла
ние объекта ведут в два этапа, причем на первом эта|
в холодильную камеру подают холодный поток в
ревой трубы первой ступени в количестве, составл
Елуф
турия, А. И. Барбаль, Е. Н. Черненко,
В. М. Чан-
Шут
охлажденный и подогретый, и в камеру подают охл
денный поток с температурой 170—190 К и в количе
ступени.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на пер
этапе весь перепад давления сжатого газа @,6—0,8
0,1 МПа срабатывают в^вихревой трубе первой ступе
G1) Всесоюзный научно-исследовательский и экспери- ве> равном 10—30 % расхода холодного потока пер
ментально-конструкторский институт торгового
машиностроения
E4) 1. МАШИННОЕ ОТДЕЛЕНИЕ ХОЛОДИЛЬНИКА,
содержащее компрессорный агрегат с воздушным
конденсатором и сплошной экран, установленный в
передней части отделения, отличающееся тем, что, с целью A1) 742678 B1) 2684840/23-06 B2) 10.11.78 2 (
F 25 В 9/00JE3) 621.574 G2) А. В. Бородин, В. И. О
вер
E4) ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, работ
повышения охлаждения конденсатора и снижения
шума, оно снабжено дополнительным экраном,
расположенным в задней части отделения, и вертикальной
перегородкой, установленной перпендикулярно допол- щая по обратному циклу Стерлинга и содержащая
нительному экрану, при этом экран имеет окно, а
конденсатор размещен в последнем с обеспечением плотного
прилегания его корпуса к кромкам окна по всему
периметру.
2. Отделение по п. 1, отличающееся тем, что оно
снабжено горизонтальным козырьком, установленным над относительно вертикальной плоскости, проходя
тановленные на одном валу поршневой компресс
детандер и механизм уравновешивания сил'инерцир
виде подпружиненного поршня, отличающаяся
что, с целью снижения уровня вибрации, порш
механизма уравновешивания установлен эксцентри
дополнительным экраном
через ось вала.

Михаил Николаевич Романов
7 октября после тяжелой и продолжительной болезни
на 57 году жизни скончался Михаил Николаевич Рома-
| нов, один из старейших сотрудников ВНИХИ,
заведующий отделом конструирования холодильного
оборудования, средств механизации и транспорта, член КПСС,
участник Великой Отечественной войны.
После окончания в 1942 г. средней школы М. Н.
Романов был призван в ряды Советской Армии и в
составе 2-го и 3-го Украинских фронтов принял участие
• боевых действиях за освобождение Украины, а затем
Румынии и Венгрии. В боях был трижды ранен. За
выполнение заданий командования награжден орденом
Красной Звезды и медалями.
1 После демобилизации, окончив в 1951 г. Мосрыб-
втуз, Михаил Николаевич начал свою трудовую
деятельность в холодильной промышленности.
С 1955 г. М. Н. Романов работал во ВНИХИ, где
прошел путь от старшего инженера до главного инженера
института и заведующего отделом.
За время работы во ВНИХИ под руководством и при
непосредственном участии М. Н. Романова разработаны
и внедрены в промышленность автоматизированный
«оквейерно-мороэилыный агрегат АСМА, морозильный
аппарат типа С А с интенсивным движением воздуха,
молоко охладительна я тепло насосная установка МТУ-500,
флюидизационные морозильные аппараты А9-КОА и
СФАР, аппарат для замораживания эндокринно-фер-
:
Николай Николаевич Кошкин
i
23 сентября 1980 г. скоропостижно скончался Николай
Николаевич Кошкин, член КПСС с 1943 г., доктор
технических наук, профессор, заведующий кафедрой
холодильных машин Ленинградского технологического
института холодильной промышленности (ЛТИХП).
i Н. Н. Кошкин родился в 1911 г. в г. Ленинграде.
В 1936 г. он окончил ЛТИХП и в 1941 г. —
аспирантуру при кафедре холодильных машин этого института.
В начале Великой Отечественной войны Николай
Николаевич работал в специальной лаборатории, а с
1942 г., после эвакуации из Ленинграда, — главным ме-
вником Уральского мясокомбината. Вернувшись в
институт в 1946 г., Н. Н. Кошкин защитил кандидатскую
Гсертацию, ему было присвоено звание доцента.
С 1960 г. Николай Николаевич работал заместителем
С ректора по научной работе ЛенНИИхиммаша. Одно-
еменно он продолжал работать над докторской
диссертацией, которую успешно защитил в 1964 г.
С 1965 г. и до последних дней Н. Н. Кошкин заве-
i
|ментного сырья, установка для замораживания
продуктов с использованием воздушной
турбохолодильной машины, градация подвесных
воздухоохладителей, аппарат для замораживания птицы, агрегат для
замораживания брикетного мороженого, плиточный
скороморозильный аппарат, аппарат для охлаждения
блинчиков с начинкой и другое холодильное
технологическое оборудование.
За производственные и творческие достижения
Михаил Николаевич был награжден орденом Трудового
Красного Знамени, золотой, серебряными и
бронзовыми медалями ВДНХ.
Михаил Николаевич был талантливым
исследователем и конструктором. Им получено 15 авторских
свидетельств на изобретения, выполнено более 70
научных работ и опубликовано 30 печатных работ.
М. Н. Романов выступал с докладами на всесоюзных
и международных семинарах, конференциях,
симпозиумах. Как специалист высокой квалификации он в
течение ряда лет руководил работами, проводимыми в
рамках СЭВ.
М. Н. Романов умело сочетал творческую
деятельность с активной общественной работой. Избирался
секретарем партбюро и (председателем местного
комитета института.
Михаила Николаевича отличали скромность,
отзывчивость, трудолюбие, большая эрудиция, настойчивость в
достижении цели. Он пользовался заслуженным
авторитетом »и уважением в коллективах института и
Опытного завода.
Светлая память о Михаиле Николаевиче Романове
навсегда останется в сердцах работавших с -ним и знав*
ших его товарищей.
довал кафедрой холодильных машин ЛТИХП. Вся жизнь
и научная деятельность Николая Николаевича
посвящены совершенствованию холодильной техники,
подготовке высококвалифицированных инженерных и научных
кадров. Более 30 аспирантов под его руководством
защитили кандидатские диссертации.
Н. Н. Кошкин — автор 70 печатных работ. Под его
редакцией выпущены учебник «Холодильные машины»
и учебное пособие «Тепловые и конструктивные
расчеты холодильных машин».
Имя Н. Н. Кошкина широко известно советским и
зарубежным специалистам по холодильной технике.
Николай Николаевич наряду с научной и
педагогической деятельностью вел большую общественную
работу: он был членом Советского национального
комитета Международного института холода (МИХ), членом
ГКНТ, ряда ученых и научно-технических советов (Мин-
химмаша СССР, ЛТИХПа, ЛПИ им. М. И. Калинина,
ВНИИхолодмаша, ЛенНИИхиммаша).
Смерть вырвала из наших рядов крупного ученого,
талантливого организатора, мудрого наставника
молодежи, человека большой души.
Светлая память о Николае Николаевиче Кошкине
навсегда сохранится в наших сердцах.

Содержание журнала
«Холодильная техника»
за 1980 год
Ленинским курсом
Укреплять трудовую дисциплину, сокра
текучесть кадров
Уткин В» М. От техники безопасности
к
безопасной технике
КПСС — в жизнь!
тического строитель
ства
Пути сокращения энергозатрат на
предприятиях холодильной промышленности
Пути ускорения развития производства
быстрозамороженной продукции
Решения июньского A980 г.) Пленума
ЦК
в жизнь!
XXVI съезду КПСС — достойную встречу!
Постановление ноябрьского A979 г.) Пленума
ЦК КПСС — в жизнь!
€. Ф. Антонов. Задачи по комплексному
развитию холодильной промышленности в
свете решений ноябрьского A979 г.) Пленума
Ц К КПСС
Ленинскому юбилею — ударный труд!
Еркин А. П. На юбилейной вахте
Забродкин Е. В., Вы годин В. А. Подводя
итоги, намечая новые трудовые рубежи
Кац М. Э. Работать по-ленински
К 110-й годовщине со дня рождения
В. И. Ленина
О дальнейшем совершенствовании
организации социалистического соревнования в
мясной и молочной промышленности в
свете задач, поставленных в речи Генераль-
КПСС
ного
секретаря Щ\ jvuu^ товарища
Л. И. Брежнева на ноябрьском A979 г.)
ЦК
Платонов А. Е. На
десятой пятилетки
финише четвертого
ность производства
ффектив
удар-
Пятилетке эффективности и качества-
ный труд!
Обобщенные социалистические
обязательства и встречные планы, принятые
коллективами производственных объединений,
предприятий и организаций мясной и
молочной промышленности на 1980 г.
Середа Н. П., Ратнер Б. Е. Пути повышения
механизации погрузочно-разгрузочных
работ на московских хладокомбинатах
Шушуев С. В. Совместными усилиями
к
единой цели!
XXVI съезду
Васюрин Е. М.
ниш
1WI
КПСС — достойную встречу!
Пятилетке — ударный фи-
Достойно встретить XXVI съезд КПСС
Середа Н. П., Клементьева И. Г. На
предсъездовской вахте
К 35-летию Победы советского народа в
Великой Отечественной войне
Степанов Н. Н. Московский завод
«Компрессор» в годы Великой Отечественной
войны
Новостройки пятилетки
Лапинский И. Б. Новый холодильник для
хранения фруктов и овощей в Москве
IV—2
VIII—2
VIII—5
1—2
II—3
X—2
IX—2
V-2
IV—7
IV—Ю
IV—15
II—2
1—5
III—2
V—6
VII—4
VI—2
XI—2
XII—2
X—4
V—8
VI—7
Олимпиада- 80
Андрачников Е. И. Олимпийским
объектам
отличное обслуживание!
Гомберг С. Л., Загальский Г. Я., Лер-
ман Л. А. Кондиционирование воздуха в
универсальном спортивном зале «Дружба»
в Москве
Дербеденева 3. А., Собянина А. А.,
Моисеева Е. Л., Мишучкова Л. А.
Быстрозамороженные мясные полуфабрикаты в
блоках
Дербинова Э. С. Мороженое «Олимпийское»
Экономика и организация производства
Водчак Р. Н. Задачи Росмясомолторга по
улучшению планирования
Кладий А. Г. Перспективы развития
производства продукции на холодильных
предприятиях системы торговли
Гоголина Т. В., Романова Т. А.,
Силаева В. К. О себестоимости производства
холода в абсорбционных бромистолитиевых
холодильных агрегатах АБХА-2500
Зайцев В. П. Искусственный холод в рыбном
хозяйстве
За экономию энергоресурсов
Везиришвили О. Ш. Экспериментальное ис-
О
следование теплонасоснои установки
ботающей на смеси R12 и R142
ра-
Гиндлин И. М. Технико-экономический
анализ систем обогрева грунта под
холодильниками мясокомбинатов
Гоголин В. А. К оптимизации воздушных
аммиачных конденсаторов
Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Хош-
тария А. Г., Хечуашвили Г. 3.
Эффективность холодильного хранения чайного
листа на фабриках с теплонасосным тепло-
хладоснабжением
Гришин В. В., Балобаев Н. И. Сравнение
энергетической эффективности
холодильных установок промысловых судов
Дергачев А. Г., Тимофеев В. С. Теплоис-
пользующая фреоновая холодильная
машина с центробежным абсорбером
Иванова Р. Б., Креймер Н. Г., Пытчен-
ко В. П., Галкин К. Ф. Регенерация
отработанных масел холодильных машин
Иванов О. П., Рымкевич А. А. Методика
комплексной оценки эффективности
использования средств утилизации тепла и
холода в системах кондиционирования
воздуха
Канышев Г. А., Чистяков Ф. М. Влияние
свойств масел на энергетические
характеристики фреоновых маслозаполненных
винтовых компрессоров
Коваль В. В. Экономно использовать
топливно-энергетические ресурсы
Котенко В. Д., Кирейцев А. В. Анализ
энергетических и массовых характеристик
воздушных холодильных машин
Крайнев Ю. А. Организация работы по
экономии топливно-энергетических ресурсов
на холодильных предприятиях
Ленинградской конторы Росмясомолторга
Немцев В. А. Пути экономии
топливно-энергетических ресурсов на холодильных
предприятиях Кемеровской конторы
Росмясомолторга
Олейник В.
Оси-
В., Герасимов Н. А.,
пов Ю. В., Вагабов И. И. Применение
цилиндрического гидроциклона для раз-
VII
IV-
VI-
V-
IV-
IV-
VI-
IV-
VIII-
XI-
V-
II-
XI-
V-
VII-
*
1
п.
VII-
IV
IX
I
I

деления масла и жидкого хладагента R22
в насосно-циркуляционных схемах
Оносовский В. В., Крайнев А. А. Пути
снижения затрат на эксплуатацию
одноступенчатых холодильных установок
Оносовский В. В., Ротгольц Е. А.
Оптимизация режима работы двухступенчатой
холодильной установки
Псахис Б. И., Шитов В. Км Попов А. В.,
Виноградов Ю. Вм Горшков В. Г.
Применение системы воздушного охлаждения с
абсорбционной холодильной машиной в
к химической промышленности
мянцев Ю. Д., Ратников М. П.
Эффективность применения схем типа компаунд на
холодильных установках распределитель-
¦ ных холодильников
Промышленное холодильно оборудование
Алехин Н. Б., Коханский А. И.,
Якименко Г. С. Исследование характеристик
судовой холодильной установки
Афонский В. П., ПинаевС. Г., Маруева В. В.,
Шевлякова Н. Н. Новый судовой
аммиачный двухступенчатый компрессорный
агрегат
Букин В. Г.
Интенсификация теплоотдачи
хладоносителеи в аппаратах холодильных
машин
Г. Н., Епремян Р.^Е.,
Расширение диапазона
:упени фреонового тур-
бухари н Н. Н., Ден
Капельки н Д. А.
работы концевой с
бокомпрессора
Галежа В. Б., Бершицкий Б. М.,
Прохоре нкова Э. С, Генин Л. Л. Результаты
испытаний холодильной /машины
МКТ350-2-1
Ьторский А. А., Шму
ный
и
[лов Н. Г. Повероч-
расчет {абсорбционной водоаммиач-
ной холодильной машины
|ванова Р. Б., Коробов А. В.
Аккумуляторы холода с льдогенераторами
чешуйчатого льда
Ьотов Н. И., Одишария Г. Э. Результаты
исследования парокомпрессионной
холодильной установки, работающей на не-
1 азеотропной смеси углеводородов
[онанов Н. С, Чумак И. Г. Исследование
пластинчатого
теля
[оноваленко Е. Д., Панченко В. Ям Ага-
рев Е. М., Медникова Н. М., Медовар Л. Е.
Холодильная машина СР9Х 2-1-0 для
систем технологического кондиционирования
воздуха
[вханский А. И., Богач А. Н., Живица В. И.
Повышение эффективности работы
двухступенчатой холодильной установки на
основе применения термогазодинамического
эффекта
[ошкин Н. Н. Турбокомпрессоры малой
п р ои зво дите л ь ности
{гпленов Н. И., Минин В. Е.
Тепломассообмен в орошаемых горизонтальных
теплообменниках
крекрестов А. П., Абдульманов X. А.
Применение метода спектрального анализа
для исследования износа холодильных
поршневых компрессоров
мирное Л. Ф., Денисов Ю. П.
Технико-
экономические показатели и
конструктивные решения кристаллогидратных
опреснителей
VII—14
V—11
XII—39
V—19
VI—11
X—16
VIII—10
VI—20
IX—17
III—20
III—23
XI—23
XII
II—22
IX—9
1—25
VIII—28
Феоктистов П. А., Иванцов А. А.
Холодильный комплекс су пер траулер а «Спрут»
Малые холодильные машины, торговое и
бытовое холодильное оборудование
Дмитриев В. И., Писаренко В. Е.
Определение теплоизоляционных свойств
ограждений бытового двухкамерного холодильника
Зеликовский И. М. Новые герметичные
средне- и низкотемпературные агрегаты холо-
допроизводительностью от 315 до 630 Вт
КашкинМ. П., Бежанишвили Э. М., Мило-
ванов В. И. Исследование изнашивания
деталей высокооборотных герметичных
компрессоров типа ПГ
Зайцев В. П., Ионов А.
Г.,
Боголюб-
ский О. К., Квасницкая А. А.
Холодильное оборудование магазина «Океан» в
Калининграде
Автоматизация и измерительная техника
Жилкин В. А., Ратнер Г. Н., Юсим М. Е.
Применение машины типа М-4 в проектах
автоматизации холодильников
Мацкин В. С, Завелион Г. Е. Новые пульты
управления компрессорами (агрегатами)
одно- и двухступенчатого сжатия
Сапожников С. А., Лаврова Л. И.,
пин С. В., Беренштейн М. Г.,
Трофимове. В., Васильев В. Н. Система регул и -
Ла-
рования и управления холодильно-нагре-
вательными установками 5-вагонной
рефрижераторной секции постройки ПО БМЗ
Ужанский В. С. Электромагнитные вентили
для хладагентов
Кондиционирование воздуха
Аввакумов А. М. Холодоснабжение системы
кондиционирования воздуха в служебно-
пассажирском комплексе Аэрофлота
Агарев Е. М., Тихомирова Л. Н., Шаз-
зо Р. И. Модернизированные
технологические кондиционеры
Волкун А. Д.К Цимерман А. Б., ЗексерМ. Г.,
Майсоценко В. С. Кондиционер для
кабины зерноуборочного комбайна «Нива»
Гнедков А. Ю. Система кондиционирования
воздуха пассажирского теплохода
«Советская Россия»
Кринецкий И. И., Лясковски А. Расчет
температуры воздуха в кондиционируемых
помещениях судов
Куликов Г. С. Создание и внедрение
центральных агрегатированных
кондиционеров типа КТЦ
Лысев В. И., Сотников А. Г. Установки
кондиционирования воздуха для создания
динамического температурного режима в
помещении
Михайлянц М. А. Применение условных
температур воздуха при расчете
теплообменников в установках кондиционирования
воздуха
II—29 Муратов В. Г., Никульча И. П. Эксергети-
ческий метод анализа эффективности си-
Ищен-
стем кондиционирования воздуха
Петрушанская Л. Я., Донцов С. К.,
ко А. И., Коршунова Р. И., Шварц В. А.
Установка
кондиционирования
для легкового автомобиля
воздуха
IX—21 Синицын В. И. К вопросу об улучшении
эксплуатационных показателей
форсуночных камер кондиционеров
Сотников А. Г. Методика выбора автономно-
VIII—20 го кондиционера
X—12
VIII—26
XI—12
XI—17
XII—6
1—14
1—8
1—17
1—10
VII—17
X—10 >
III—14
VI—30
XI—28
IV—36
VI—27
VI—23
XI—30
VIII—18
XI-26
IX—15

Сотников
Комплекс-
Бондаренко В. И., Веркин Б. И.,
ные теплотехнические испытания
автономного кондиционера
Чернявский Э. И. О теплопритоках в каби
ны металлургических кранов
Холодильный транспорт
Баландин И. А., Алехин Н. Б. Метод
определения коэффициента теплопередачи
ограждений рефрижераторных трюмов
Беренштейн М. Г., Киреев Н. В., Ирде-
ев А. Ф., Сапожников С. А. Новая
модель 5-вагонной рефрижераторной секции
Бойчук В. Мм Веркин Б. И.,
Винокуров Г. А., Крупник П. Б.
Авторефрижераторы с азотной системой охлаждения
НАСТ-1

Кладов Г. К. Транспортировка плодов и
овощей в авторефрижераторах с азотной
системой охлаждения
Пашкевич М. Ю., Барабанщиков"В. Ф.
Метод контроля теплотехнических свойств
ограждающих конструкций
изотермических вагонов
Трутнев В. В., Леонова Г. М., Винни-
ков А. И., Поварчук М. М. Выбор
оптимальной конструкции распылительного
коллектора для азотной системы
охлаждения
Цвиговский Г. К», Чепурненко В. П. Расчет
продолжительности снижения
температуры груза в рефрижераторных трюмах
Шевандин М. А., Курбан В. Д.
Определение вероятности отклонения давлении от
расчетных уровней в теплообменных
аппаратах рефрижераторного _ подвижного
состава
Проектирование, строительство
холодильников, фабрик мороженого, заводов сухого льда,
искусственных катков, эксплуатация
холодильных установок
Васильев Л. К., Гиневская Р. В.
Конькобежная дорожка в Москве
Геращенко О. А., Бузынюк В. Т.,
Кожевников И. Г. Измерение плотности
тепловых потоков в ограждающих
конструкциях холодильников
Гиндоян А. Г., Лифанов Б. В.,
Ходырева В. Т. Об оптимизации толщины слоя
тепловой изоляции ограждающих
конструкций зданий холодильников
Остасевич И. С. Пути повышения
эффективности и качества проектирования
распределительных холодильников
Скориков В. Т. Проектирование
холодильников для сельского хозяйства
вень новых*задач
на уро-
Эглит А. Я. Выбор рациональной толщины
слоя тепловой изоляции ограждений
холодильников
Эглит А. Ям Яновский С. И., Скоробога-
тов А. В. Воздухораспределение в
камерах хранения мороженых продуктов с
помощью малогабаритных эжекционных
панелей
Технологическое холодильное оборудование
Аржанникова Л. Мм Ломакин В. Н.,
Романов М. Н. Скороморозильный флюидиза-
ционный аппарат СФАР-800
Днденко В. Ф., Черкашин А. С. Влияние
конструктивных параметров судового
X11—24
III—18
IX—26
II—30
V—31
II1-9
X—23
II—39
X—19
II—35
1—23
XI—35
II—9
III—7
III—5
1-30
XII—9
X—9
воздушного конвейерного морозильного
аппарата на его производительность
Герасимов Н. А., Тейдер В. А.,
Яковлев А. В., Кузнецов Е. А.
Опытно-промышленный аппарат для замораживания
фрикаделек и пельменей
Ионов А. Г., Биндер Г. Я. Математическая
модель взаимодействия основных
элементов морозильных аппаратов
Кузнецова Т. Е., Цветков А. И.
Эффективность замораживания яичного меланжа в
роторном льдогенераторе
Холодильная технология
Габриэльянц М. А., Теплова Л. Н.,
Карпова Т. Им Козлова Р. А., Макарова Г. Ф.
Хранение твердых сычужных сыров в
холодильных камерах с озонированием
воздуха
Головкин Н. А., Евелева В. В.,
Крайнева Л. С. Влияние режимов охлаждения на
минеральный состав мяса
Зинчук Г. А. Совершенствование
технологии замораживания тунцов на сейнерах
Куприн Д. А. Определение интенсивности
тепловыделений при хранении
растительных продуктов
Курако О. Н. К исследованию
гидроаэрозольного охлаждения вареных колбасных
изделий
Латышев В. П. Влияние растворимых
газов на коэффициент теплопроводности и
плотность говядины и свинины
Маслова Г. В., Зайцев В. П. Исследование
реологических свойств рыбы и рыбных
продуктов при их холодильной обработке
и хранении
Моисеева Е. Л., Мишучкова Л. А.
Исследование психротрофных споровых
бактерий в плавленых сырах при
холодильном хранении
Моисеева Е. Л., Мишучкова Л. А., Кра-
сюк Н. Н., Кун и на В. А.
Микробиологические показатели быстрозамороженных
готовых мясных блюд
Оленев Ю. А., Борисова О. С, Корне-
люк Б. В. Связанная вода в растворах
ингредиентов и смесях мороженого
Оленев Ю. А. Содержание различных форм
влаги в мороженом
Оленев Ю. А. Удельная теплоемкость,
энтальпия смесей и мороженого и доля
вымороженной воды в мороженом
Оленев Ю. А. Энергия связи влаги в смесях
* мороженого и их ингредиентах
Пискарев А. И., Руус В. В. Хранение
охлажденной салаки в газообразном азоте
Собянина А. А., Якубов Г. 3., Дербедене-
ва 3. А., Донцова Н. Т. Изменение
качества быстрозамороженных[крокет при
хранении
Соколова Н. А., Диденко Р. А., Шаробай-
ко В. И. Исследование образования штаф-
фа при холодильном хранении сливочного
масла
Федорова Н. К., Жокина 3. И., Ницен-
ко Т. П., Корешков В. Н.,
Фирсанова Е. Н. Изменение массы несоленого
мороженого шпика при хранении в камерах
холодильников
Федорова Н. К., Жокина 3. И., Ницен-
коТ. П., Фирсанова Е. Н. Влияние уело-

замораживания на изменение массы
несоленого
Федора
Скарбовийчук

Продолжительность охлаждения мяса в
потоке воздуха переменной скорости
Н. Н„ Панкова Р. И. Хране-
Фильчакова
сыр
стоянии
Шевельков
ние мол
Костыгов Л. В. Сгуще-
замораживанием
Научно- исследовательские
работы
Архаров A. JVL, Брандт Н. Б., Жердев А. А.
О возможности создания магнитных
холодильных машин
Бражников A. JVL, Рудько Ю. М.,
Печеный М. Л. Теплообмен в криозамор ажива-
телях с программным регулированием
Бочагов В. Н., Дорохов А. Р., Корень-
ков В. И., Петин Ю. М., Шастина Г. А.
Исследование теплоотдачи при кипении
на поверхностях, покрытых полимерными
пленками
Бурдуков А. П., Буфетов Н. С,
Дорохов А. Р., Бараненко А. В., Кучеров В. А.,
Тимофеевский Л. С. Абсорбция водяного
пара на стекающей по вертикальной
трубе пленке водных растворов хлористого
кальция и смеси хлористый кальций —
холинхлорид
Быков А. В., Калнинь И. М. Об
эффективности термодинамических циклов на не-
азеотропных смесях хладагентов
Волынец А.' 3. «Досушка» в технологии
сублимационного обезвоживания
Гамнров В. И., Полежаева П. Г. Изучение
совместимости клеев с
смесями
Геллер В. 3.,
HI
еоно-масляными
5., Поричанский Е. Г.,
Светличный П. И., Элькин Ю. Г. Плотность
некоторых жидких фреонов на линии
насыщения
Гиндоян
Файн штейн В. А. Определ
расчетных летних температур в
» воздуха для вычисления мака
теплопритоков в охлаждаемые
щения
Долотов
Березин А.
абсорбци
Интенсиф
диффузионной холодильной машине
Долотов
процесса а
фузионной
Дорохов А. Р
Березин А. Н. Исследование
диф-
Бочагов1В
Кипение
растворов бромистого
объеме
Захаров Ю
А. Л
Радченко
К расчету
коэффициента теплоотдачи при кипении
НИ
рителей
Захаров Ю
горизонтальных
L. РадченюГН.
ние оптимальной массовой
агента в горизонтальных i
телей
Определе-
Лавочник
Соловей
В яз кость
фреонов и их смесей в жидком состоянии
атмосферном давлении
Ломакин ., _ _
ко Г. Н,, Сторчевой Ю
Д
Мураш-
Н. Метод
деления параметров автоколебаний в двух
позиционной системе регулирования тем
пер ату ры
Мельцер
Чейлях
Чек А. А.
ю
111—32
VIII—34
XI—38
III—29
VIII—13
X—30
IX—24
XII—28
XII—И
IX—33
VII—25
II—42
IX—29
X——38
VII—20
VI—18
И—26
III—25
Исследование процессов переноса масла
во всасывающих и нагнетательных
трубопроводах фреоновых холодильных машин
Перель штейн И. И., Пару шин Е. Б.
Обобщенные уравнения для расчета вязкости и
теплопроводности хладагентов
Погонцев В. Г. Исследование оптимальной
плотности волокнистых
теплоизоляционных материалов
Яцунов И. Ф., Левшин А. Ф.
Испытания
систем стабилизации давления
конденсации
В порядке обсуждения
Алексеев А. В. Уточнение методики расчета
тепловлажностных процессов в камерах
холодильников
Босых Г. Г. О ко
II II
ициенте
технологической
II II
ктивности систем охлаждения
Волкинд И. Л. О теории тепловлажностных
процессов в камерах хранения
холодильников
Какалашвили А. Н. t Почхидзе И. Ш. О
термодинамической теории
тепловлажностных процессов в камерах холодильников
Куры лев Б. С, Чижов Г. Б. Снова к
вопросу о тепловлажностных процессах в
камерах холодильников
Мнацаканов Г. К., Бушта И. В. О
применении термодинамической теории
тепловлажностных процессов для камер
хранения
Хелемский М. 3. О теории
тепловлажностных процессов в камерах холодильников
Чайковский В. Ф., Кротов Е. Г. О
тепловлажностных процессах в камерах
холодильников
«
Стандарты и качество
Тихомиров В. А., Ефимова Е. В., Дозор*
цев В. Я. Новое в стандартизации тор го*
вого холодильного оборудования
Обмен опытом
Брайловский А. В., Тахциди Ю. Н.,
Просвирников М. M.v Просвирников Б. М.
Регулирование темпер ату рно-в л ажностно-
го режима в кондиционируемых камерах
с использованием электронного блока обе-
гания
Воловик М. Д., Пищиков Г. Б.
Стабилизация температуры в процессе
шампанизации вин
Гальперин Э. Я* Развитие производственной
базы на Воронежском'хладокомбинате
Гиоргобиани Ю
Юдина
Головацкая
Була-
Автоматический конденсационный
гигрометр АГК-212Ф
Есипенко А. Я.» Петруи
Ищенко А. И., Шварц В.
лотнение холодильного компрессе
портного кондиционера
Ефименко Н. Н. Охладитель масла
анская Л. Я.,
прессоров
VIII—32 Жилкин
Ратнер Г. Н., Юсим
X—29
Использование жж
тах автоматизации установок для пр
водства двуокиси углерода
\ А. М. Повышение надежности
Завуров
лодил
Кладий
пины ХТМФ-235М-2000
Фабр и ка j[мороженого X аба-
IV—4
VI-34
VII—27
V—26
1—35
V—46
XI—41
X11—44
VI1—38
VIII—39
II—46
IX—45
V—40
VIII—41
X11—50
V—49
IX—46
IX—47
111—39
111—40
V—50

!
ровского хладокомбината
Кнеллер Г. Я. Опыт работы холодильника
Лиепайского мясокомбината
Мацкин В. С, Завелион Г. Е., Бант Т. И.
Пульт ПУСК-И управления аммиачным
холодильным компрессором
одноступенчатого сжатия
Мацкин В. С, Завелион Г. Е., Бант Т. И.
Пульты ПУСК-21, ПУСК-22 управления
аммиачными холодильными
компрессорами (агрегатами) двухступенчатого сжатия
Негодов В. П. Из опыта ремонта судовых
аммиачных конденсаторов
Одарченко Ж. 3., Иванов В. И.,

Фридман Б. А., Коваленко Б. С. Реле защиты
аммиачного компрессора от
гидравлического удара
Оленев Ю. А.,
Прокофьева Т. В.
Применение альгинатов натрия в производстве
мороженого
Радучев Н. Я. Автоматизированный стенд
для заправки холодильных агрегатов
фреоном и маслом
Фельдман А. А., Герман В. М. Испытание
кожухов герметичных компрессоров на
прочность и плотность
Чадеева С. В. Из опыта работы
холодильников предприятий мясной промышленности
Белорусской ССР по снижению потерь
мяса при холодильной обработке и
хранении
Чернявский Э. И. Запорно-фильтрующее
устройство для автономных
кондиционеров
Чернявский Э. И.
Изготовление
вспомогательных деталей при ремонте
холодильного оборудования
Чернявский Э. И. Совершенствование схем
включения компрессора ФУ 12 в системы
автономных крановых кондиционеров
Чупринина Н. С. Опыт работы
холодильника Шахтинского мясокомбината по
механизации погрузочно-разгрузочных и тран-
Крив-
спортных операции
Шафранский В. И., Боровой Б. В.,
цов В. В., Толпеко А. А. Особенности
работы электродвигателей бытовых
холодильников при пониженном напряжении
Щеглов Н. Г. Эффективность применения
регенеративного теплообменника в
низкотемпературном прилавке
В помощь практику
Бондарев В. И., Янюк В. Я.
Проектирование и эксплуатация холодильных камер
с регулируемой газовой средой
Гольдберг Ю. И., Веккер М. А. Особенности
ремонта компрессоров базы АУ200 в
условиях специализированного предприятия
Лукьянов Г. Д. Определение оптимального
диаметра холодильных трубопроводов
Креймер Н. Г., Пытченко В. П.,
Иванова Р. Б., Гущин А. В. Рекомендации по
эксплуатации масляной системы
аммиачных холодильных установок
Креймер Н. Г., Пытченко В. П.
Методика
определения норм расхода электроэнергии
при выработке холода
Охрана труда и техника безопасности
Гиндлин И. М., Лемешко В. К., Солома-
ха Ю. К- О «Правилах устройства и
безопасной эксплуатации аммиачных
холодильных установок»
11—50 Правила устройства и безопасной эксплуата-
IV—54
VI—46
XII—46
XI—43
1—38
V111—42
X—41
VIII—40
VII—41
II—49
VI—48
V11—42
IX—50
X—42
IV—55
1—40;
VII—51
X—44
IX—51
XII—52
1—45
ции аммиачных холодильных установок
Изобретения
II
Ш—41
V-58
VI—Я
VII—4
VIII—Ц
1Х-Я
Х-4!
XI—45
1_39,44; II—51,57; III
IV—48, 57; V—51,56; VI
56, 60; VII—40, 46, 50,
VIII—50; IX—58; X—40,
XI—40, 50, 56, 62; XII
Из редакционной почты
Нам отвечают
Критика и библиография
Брайловский А. В., Тахциди Ю. Н. Новая
книга по кондиционированию воздуха
Гоголин А. А. Учебник по
кондиционированию воздуха на судах
Пискарев А. И., Латышев В. П. Нужная
монография
Плешков А. И., Волков А. Г. Полезное
пособие
Трофименко А. Ф. Практическое
руководство по эксплуатации и ремонту
рефрижераторного подвижного состава
Цирлин Б, Л. Нужный справочник
Шавра В. М. Интересно и просто о
серьезном
Шляховецкий В. М. Нужное справочное
пособие
В НТО
пищевой промышленности
Всесоюзный общественный смотр «НТК-80»
(наука, техника, качество)
Республиканский научно-технический
семинар в г. Кутаиси
Четвертая Всесоюзная научно-техническая
конференция молодых специалистов по
холодильной технике и технологии
ММ \ Хроника
Всесоюзная научно-техническая
конференция «Проблемы использования вторичных
энергоресурсов химических предприятии
для получения холода, тепла и
электроэнергии»
Второе всесоюзное научно-техническое
совещание «Проблемы совершенствования и
развития оборудования для
кондиционирования воздуха и вентиляции»
Заседание секции ГКНТ по проблеме
производства быстрозамороженных продуктов
К 70-летию Всеволода Андреевича Бобко-
ва
К 70-летию А. В. Кана
VIII 49 К 70-летию Евгения Сергеевича Курыле-
ва
К 70-летию Л. 3. Мельцера
К 70-летию М. Г. Шумелишского
К 60-летию Ильи Михайловича Зеликовско-
го
XI—51; Научно-практическая конференция по совер-
и плано-
Москов-
шенствованию управленческой
вой деятельности предприятий
ской областной конторы Росмясомолтор-
га
Постановление президиума ЦК профсоюза
рабочих пищевой промышленности и пре-
XII
II 1-Я
х—i
VII—Я
viii—si
1
VI-Я
v-я
XI
1Х-Я
VI-S
VIII—Я
IV
1-51
х-а
V
VIII
II
I
VIII
V
31

зидиума Центрального правления НТО
пищевой промышленности
Республиканская научно-практическая
конференция по вопросам повышения
эффективности и качества работы
Третья Северо-Кавказская научно-техниче-
XII—5
V—59
кая конференция
В Международном институте холода
Гандлин И. М. Руководство по
холодильному хранению скоропортящихся продуктов
III—51
Гандлин И. М. Холодильное хранение
Мцев В. П. Наземный и морской
холодильный транспорт
!аухчешвили Э. И. Сублимация,
криобиология, применение холода в медицине
Иоисеева Е. Л. Применение холода в
пищевой промышленности
Фролов Ю. Н. Холодильные машины и
аппараты
IV Международный конгресс по холоду
1—53;
II—58;
III—55
X—58
VI—58
IV—60
VII—56
III—53
l
\
« Инрыбпром-80»
Корина А. С. Холодильная техника

рыбной промышленности
> ролов Ю. Н., Клюкина
Л. В., Ужан-
ский В. С, Канышев Г. А., Генин Л. Л.
Холодильное оборудование на
Международной выставке «Инрыбпром-80»
| | В социалистических странах
ванова В. С. Аэродинамические
характеристики оребренных воздухоохладителей
при инееобразовании
икиин А. Г. Физические условия флюиди-
зационного замораживания фруктов и ово-
XI—58
1—56
О
i
-деи
Новости иностранной техники
VII—59
рулина И. Д., Шуватова Э. Д. Хранение
а транспортировка скоропортящихся
продуктов при пониженном давлении
ЕФЕРАТЫ
V—61
ДК 621.57.041-213.4:[381.54:637.56]
лодильное оборудование магазина «Океан» в Ка-
нинграде. ЗАЙЦЕВ В. П., ИОНОВ А. Г., БОГО-
ЮБСКИЙ О. К., КВАСНИЦКАЯ А. А. «Холодиль-
техника», 1980, № 12.
;смотрено холодильное оборудование калининград-
:>го фирменного магазина «Океан». Показано распре-
ление температур воздуха в открытых прилавках
изменение коэффициента рабочего времени компрессо-
и затрачиваемой мощности. По физико-химическим
миологическим показателям установлен допустимый
:к реализации быстрозамороженных рыбных кули-
:ных изделий.
олиц 1. Иллюстраций 3.
К [ 725.355:664.8/.9.037]:621.565.35
здухораспределение в камерах хранения мороженых
дуктов с помощью малогабаритных эжекционных
елей. ЗГЛИТ А. Я., ЯНОВСКИЙ С. И., СКОРОБО-
ТОВ А. В. «Холодильная техника» , 1980, № 12.
усмотрена возможность использования малогабарит-
х эжекционных панелей (МЭП), установленных на
духоводах, для обеспечения в камерах хранения
соженых продуктов такой же циркуляции воздуха,
и при естественной конвекции.
4. Список литературы —
люстрации
4 названия.
Ужанский В. С. Автоматизация воздушного
конденсатора
Ужанский В. С.
IX—60
Управление группой
винтовых агрегатов
VIII—59
Справочный отдел
Буканова А. А. Рекомендации по
санитарной обработке камер созревания сыра при
кондиционировании воздуха
Гуслянников В. В., Ананьев В. И., Жоки-
на 3. И., Хохлова Л. М.
V—62
Новые
VIII—55 Д
нормы
естественной убыли мяса птицы и
кроликов при охлаждении в воздухе и
хранении
;рябин Н. С, Свердлов А. И. Ручные
бессальниковые вентили для фреона
Калнинь И. М., Марьямов А. Н.,
Серова С, Л., Лебедев А. А. Пакет
прикладных программ теплофизических свойств
хладагентов и хладоносителей
Моисеева Н. А., Высоцкая О. М.,
Бондарев В. И., Максимова Т. Н. Нормы
технологического проектирования холодиль-
VII—61
II—61
VIII—60
ников для фруктов
VIII—58 Перельштейн И. И., Парушин Е. Б. Номо-
XI—61
грамма для определения вязкости и
теплопроводности хладагентов
Разумов В. Т., Вуколов В. В. Датчики-реле
температуры Т35В2
Уткин Е. П., Кияшко Л. Н. Новые машины
для охлаждения жидких хладоносителей
Федорова Н. К., Жокина 3. Им Ницен-
ко Т. П., Корешков В. Н.,
Фирсанова Е. Н. Нормы естественных потерь
несоленого шпика при замораживании и
хранении его в мороженом состоянии в камерах
производственных холодильников
Ширинская Д. А., Крузе А. С. Новый
параметрический ряд поршневых
холодильных компрессоров
VI—61
1—60
III—58
IX-61
X—61
на
А.
не-
В.,
1980,
УДК [621.574-91:621.564.38].004.183
Об эффективности термодинамических циклов
азеотропных смесях хладагентов. БЫКОВ
КАЛНИНЬ И. М. «Холодильная техника»,
№ 12.
Рассмотрена сравнительная энергетическая
эффективность теоретических термодинамических циклов одно-
кольцевых холодильных машин на неазеотропных
смесях. Даны выражения для количественной оценки
характеристик цикла в зависимости от определяющих
комглексов свойств рабочего вещества. Определены
основные факторы, оказывающие влияние на эффек-
тивност. термодинамических циклов на неазеотропных
смесях, механизм и степень их влияния. С целью
конкретизации выводов выполнен численный расчет
для случаев работы на пропане и пропан-бутановой
смеси.
Таблиц [2. Иллюстраций 3. Список литературы
6 названий.
УДК 621.574.3.041:681.5
Пульты ПУСК-21, ПУСК-22 управления аммиачными
холодильными компрессорами (агрегатами)
двухступенчатого сжатия. МАИКИН В. С, ЗАВЕЛИОН
Г. Е., БАНТ Т. И. «Холодильная техника», 1980,
№ 12.
Описан принцип работы пультов управления ПУСК-21
и ПУСК-22.
Иллюстраций 2. Список литературы
2 названия.

УДК 621.565.001.375
Оптимизация режима работы двухступенчатой
дильной установки. ОНОСОВСКИЙ В. В.,
ГОЛЫД Е. А. «Холодильная техника», 1980,
Изложена методика комплексной оптимизации
УДК
холо-
РОТ-
№ 12.
ступенчатой холодильной установки,
двух-
основанная на
методе термоэкономического анализа, отличительной
особенностью которого является одновременный учет
Влияние растворимых газов на коэффициент
водности и плотность говядины и свинины. ЛАТ
ШЕВ В. П. «Холодильная техника», 1980, №
Обоснована1 применимость метода аддитивности по сн
емным долям для расчета коэффициента теплопровод]
сти и по^объемам для расчета плотности натуральн
говядины и свинины с учетом долей сухих обезжирен
термодинамических и экономических факторов. Прове- веществ, воды^и жира, а также растворимых газов,
ден анализ эксергетического баланса, позволяющий
определить элементы и процессы в двухступенчатой
холодильной установке, характеризующиеся
наименьшей эксергетической эффективностью. Получены значе-
обеспечивающих минималь-
ния перепадов температур
ные затраты на
затраты
Иллюстраций
производство холода.
5. Список литературы
8 названий.
деляющихся при нагреве и замораживании из воды
образующих слои, перпендикулярные тепловому
току. По опытным данным оценена доля газов, в
ляющихся при положительных и отрицательных
пературах. Рассмотрено влияние газов и направле
теплового [потока относительно волокон на коэ
10 названий.
УДК [621.574-91:621.564.351.001.5
Результаты исследования парокомпрессионной
холодильной установки, работающей на неазеотропной
смеси углеводородов. ИЗОТОВ Н. И., ОДИШАРИЯ Г. Э..
«Холодильная техника», 1980, № 12.
Приведены результаты теоретического и
экспериментального исследования цикла холодильной установки,
работающей на неазеотропной смеси пропана и
бутана, предназначенной для охлаждения природного
газа. Показаны преимущества одноступенчатой
холодильной установки, работающей на смеси с
переохлаждением жидкого хладагента, по сравнению с пропа-
новой одноступенчатой холодильной установкой без
циент теплопроводности.
Таблиц 2. Список литературы
УДК 628.84.001.4
Комплексные теплотехнические испытания автон
ного кондиционера. СОТНИКОВ А. Г., КУДР
ШОВ Н. С. «Холодильная техника», 1980, №
Рассмотрена методика комплексных испытаний автон
ного кондиционера с целью определения характер
сти к его оборудования, регуляторов, объекта регул(
рования и характеристик режима в объекте. Показа*
характерные графические зависимости, получае
при испытании автономного кондиционера.
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы — 4
звания.
регенерации.
Таблиц 1. Иллюстраций 5. Список литературы
6
названии.
УДК [621.5.02.621.564.322/.323]:621.5.013.4
Абсорбция водяного пара на стекающей по вертикальной
трубе пленке водных растворов хлористого кальция
и смеси хлористый кальций-холинхлорид. БУРДУ -
КОВ А. П., БУФЕТОВ Н. С, ДОРОХОВ А. Р.,
БАРАНЕНКО А. В., КУЧЕРОВ В. А., ТИМОФЕЕВ-
СКИЙ Л. С. «Холодильная техника», 1980, № 12.
Приведены результаты экспериментального
исследования процесса неизотермической абсорбции
УДК 637.56.227.4.037.004.68
Совершенствование технологии замораживания тунш
на сейнерах. ЗИНЧУК Г. А. «Холодильная техни
1980, № 12.
Приведены результаты экспериментальных исслед
ний и номограмма для выбора рациональных уел
загрузки в танки с рассолом для замораживания п
варительно охлажденных и неохлажденных тун
Дается методика определения среднеобъемной энт.
пии продуктов, экспериментально установлена зак
мерность ее изменения при замораживании ту
Таблиц 6. Иллюстраций 3. Список литературы — 4
звания.
водяного
пара тонкими волновыми пленками водных растворов
хлористого кальция и смеси хлористого кальция с хо-
линхлоридом, стекающими по вертикальной
изотермической стенке в области плотностей ооошения Г
УДК 663.223.13/.16.081-533.65
Стабилизация температуры в процессе шампаниз
воловик м. д., пищиков г. б.
вин.
«X
техника»
1980,
12.
0,07^-0,75 кг/(с-м).
плотностей орошения
дильная
Описан опыт стабилизации температуры вина и рас
с точностью до ±0,2 °С в установке непрерывной
панизации. Приведена схема установки.
Иллюстраций 4. Список литературы
9 названий. Иллюстраций 2.
первой странице обложки. Возду
ВОГ-100
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф, Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бро-
дянский, А. В. Быков, И. М. Гиндлик, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Кал-
нинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков,
В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, И, С. Остасевич, М. М. Позин, H. К.
Плотников, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра.
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 21.10.80 Подписано в печать 20.11.80 Т-18588
Формат 84xl08Vif. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72.
Уч.-изд. л. 8,78 Тираж 13 650 экз. Заказ 2514
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-86-73
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли. 142300, г. Чехов Московской области

К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа
через два интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр.,
для всех остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков
не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и
строчных букв и с обводкой красным карандашом букв греческого
алфавита и синим карандашом — латинского.
4. В статьях необходимо использовать Международную систему
единиц (СИ).
5. Список использованной литературы приводится в конце статьи по
алфавиту с соответствующими ссылками на нее в тексте. В списке
использованной литературы указываются фамилия и инициалы автора,
название книги, место издания, название издательства, год издания (или
название статьи и журнала, или другого периодического издания, год,
номер). Ссылки на рукописные работы не допускаются.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи
и схемы выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам
черчения и с соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии
должны быть новыми. Допустимый наибольший размер чертежа 420X594 мм.
Подрисуночные подписи печатаются на отдельной странице.
7. Одновременно со статьей представляется реферат, в котором
кратко излагается содержание статьи, приводятся данные о характере
работы и основные ее результаты. Объем реферата не должен
превышать 7з страницы машинописного текста.