СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ
И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
РЕКОМЕНДАЦИИ
по проектированию
для производственных
УДК 628.84:664
ББК 36 81
К 78
Рецензент: главный специалист фирмы "ВЕСДА", инж. С.С. Ковкое
Краснов К).С.
К 78 Системы вентиляции и кондиционирования.
Рекомендации по проектированию для производственных
и общественных зданий
Москва:
Техносфера; Термокул, 2006. — 288с.
ISBN 5-94836-071-7
Справочное пособие построено на самой современной методологи-
ческой и нормативной базе и предназначено для специалистов, занима-
ющихся широким кругом вопросов по проектированию систем вентиля-
ции и кондиционирования воздуха, а также для студентов специальных
вузов.
Приведены сведения о внутреннем микроклимате и наружных метео-
рологических условиях, теплотехническом расчете ограждающих конст-
рукций, составляющих теплового баланса и построении процессов на I-d
диаграмме. Предложена оригинальная методика гидравлическою расчета
трубопроводов из различных материалов, применяемых в строительстве,
для любых температурных режимов.
Рассмотрены методики расчетов и различные варианты проектиро-
вания систем вентиляции и кондиционирования воздуха с учетом тепло-
утилизации, дымоудаления, рассеивания вентиляционных выбросов, шу-
моглушения для зданий самого различного назначения.
Пособие сопровождается обширным справочным материалом.
УДК 628.84:664
ББК 36.81
«7 2006, "Термокул"
«7 2006, ЗАО "РИЦ "Техносфера", оригинал-макет, оформление
ISBN 5-94836-071-7
Содержание
Предисловие............................................... 5
Глава 1. Основные сведения о назначении систем
вентиляции и кондиционирования ........................... С
Глава 2. Расчетные параметры наружного воздуха.
Параметры А и Б........................................... 8
Глава 3. Микроклимат помещений.
Допустимые и оптимальные параметры........................ 9
Глава 4. Теплотехнический расчет наружных ограждений...... 11
Глава 5. Потери теплоты через ограждения помещений ...... 23
Глава 6. Составляющие теплового баланса помещений
гражданских и общественных зданий........................ 34
Глава 7. Поступления влаги в помещения__ ... ............ 39
Глава 8. i-d-диаграмма влажного воздуха. Построение
основных процессов изменения состояния воздуха.
Тепловлажностное отношение....................... 42
Глава 9. Расчет воздухообмена в помещении
при работе вентиляции в три периода года
и построение процессов на i-d-диаграмме.................. 47
Глава 10. Расчет воздухообмена в помещении по кратности... 51
Глава 11. Расчет воздухообмена в помещении
при кондиционировании. Применение
камер орошения и воздухоохладителей.
Расчет требуемых количеств теплоты и холода...... 52
Глава 12. Многозональные системы кондшщонирования воздуха.
Чиллеры и фанкойлы. Эжекционные доводчики.
Сплит-системы...................................... 62
Глава 13. Гидравлический расчет трубопроводов
для воды или раствора этиленгликоля
в системах с применением теплоносителя.................. 66
Глава 14. Воздуховоды вентиляционных систем................ 77
Глава 15. Методика аэродинамического расчета воздуховодов . 82
( ‘iKh'p.W’fntW
Глава 16. Подбор вентиляционного оборудования.
Аэродинамические характеристики вентиляторов.
Расчет калориферов ...................................... 89
Глава 17. Классификация приточных струй.
Воздухораспределители и методика их расчета.............. 95
Глава 18.	Вентиляция стоянок легковых автомобилей .......101
Глава 19.	Вентиляция и кондиционирование спортивных залов.106
Глава 20.	Вентиляция супермаркетов.......................127
Глава 21.	Вентиляция кинотеатров. .......................131
Глава 22.	Вентиляция и кондиционирование
зданий банковских учреждений.....................133
Глава 23.	Вентиляция бассейнов ..........................137
Глава 24.	Вентиляция предприятий общественного питания ..145
Глава 25.	Применение теплоутилизаторов
с промежуточным теплоносителем
для вентиляционных систем........................163
Глава 26. Экономика систем ТГВ	. ............169
Глава 27. Удаление дыма от стоянок легковых автомобилей...175
Глава 28. Расчет рассеивания вентиляционных выбросов
в атмосферном воздухе ...................................182
Глава 29. Местные вытяжные устройства....................189
Глава 30. Пневматический транспорт материалов............204
Глава 31. Тепловые и воздушные балансы горячих цехов
промышленных предприятий...............................  213
Глава 32. Защита от шума вентиляционных установок........218
Приложения .	 233
Литература.............................................  285
Предисловие
Компания «ТЕРМОКУЛ» продолжает выпуск литературы из цикла справоч-
ников по проектированию и эксплуатации систем вент иляции и кондициониро-
вания воздуха и холодоснабжения. Предлагаем вашему вниманию новое издание
части книги «Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по про-
ектированию, испытаниям и наладке» («ТЕРМОКУЛ», 2004 г.), переработанное
и дополненное с учетом методологии и нормативной базы на сегодняшний день.
В книге приведены общие теоретические сведения по основам проектирова-
ния и расчетам основных элементов систем вентиляции и кондиционирования
воздуха. Изложена оригинальная методика гидравлического расчета трубопро-
водов in различных материалов, применяемых в строительстве с различными
тепло- и холодоноситслями (вода, этиленгликоль).
Подробно рассматриваются различные варианты проектирования и расчета
систем вентиляции и кондиционирования в зданиях самого различного назначе-
ния — спортивные залы, стоянки легковых автомобилей, супермаркеты, кино-
театры, здания банковских учреждений, бассейны, предприятия общественного
питания. Приведены методики расчетов теплоутилизатюров, дымоудаления, рас-
сеивания вентиляционных выбросов, местных отсосов, пневмотранспорта, тепло-
вого и воздушного балансов цехов промышленных предприятий и защиты от шу-
ма вентиляционных установок. Практически все методики сопровождаются при-
мерами расчетов и обширным справочным материалом.
Компания «ТЕРМОКУЛ» выражает искреннюю благодарность автору насто-
ящей книги — к.т.н. Краснову Юрию Степановичу, одному из ведущих специа-
листов в области вентиляции и кондиционирования воздуха, имеющему богатый
опыт как инженера-проектировщика, так и преподавателя кафедры «Отопление,
вентиляция и кондиционирование воздуха» Московского государственного стро-
ительного университета.
Мы надеемся, что настоящее издание окажет существенную помощь инжене-
рам-проектировщикам, а также студентам специальных вузов в решении задач
по проектированию производственных и общественных зданий.
ГЛАВА I
Основные сведения о назначении
систем вентиляции
и кондиционирования
Классификация систем. Системы вентиляции и кондиционирования предна-
значены для двух целей.
1. Создание допустимых или оптимальных условий (по выбору заказчика
и СНиПов) микроклимата в помещениях, предназначенных для пребывания ра-
ботающих или отдыхающих в них людей.
2. Создание ц>ебуемых условий микроклимата для проведения технологиче-
ских процессов с минимальным количеством брака.
Системы вентиляции для общественных и гражданских зданий классифици-
руют по функциональному назначению.
1.	Приточные системы, подающие наружный очищенный и подогретый (в хо-
лодный период года) воздух в рабочую зону помещений, в зону жизнедеятельно-
сти людей.
2.	Вытяжные системы, удаляющие отработанный увлажненный воздух из ме-
ста его скопления, обычно из верхней зоны помещений.
3.	Рециркуляционные системы, использующие воздух помещения повторно
полностью или частично для сокращения затрат' на охлаждение (в теплый период
года) или нагрев (в переходных условиях и в холодный период).
Основные параметры влажного воздуха. Состояние влажного воздуха
определяется совокупностью параметров: температурой воздуха t„, относитель-
ной влажностью (%), скоростью движения воздуха vB (м/с), концентрацией
вредных примесей С (мг/м3), влагосодержанием <1 (г/кг), удельной энтальпией
1 (кДж.'кг), плотностью р (кг/м3).
Относительная влажность р в долях единицы или в процентах показывает
степень насыщенност и воздуха водяными парами по о тношению к состоянию пол-
ного насыщения и равна отношению давления рп водяного пара в ненасыщенном
влажном воздухе к парциальному давлению р11Н. водяного пара в насыщенном
влажном воздухе при одной и той же температуре:
v . 100%	(1.1)
Pn.ll.
Влагосодержание — это масса водяных паров, отнесенная к единице массы
сухого воздуха (г/кг):
</ = 622——---- или d = 622-----------------,	(1.2)
Рбар Рп	Рбар Sr’Рп.н.
Ila nin4>-HUt систем иенттяции и ксчи)иц11<чч1[ммя1ним
где рбар барометрическое давление влажного воздуха, равное сумме парциаль-
ных давлений сухого воздуха рс в и водяного пара р„. Нормальное барометриче-
ское давление рсар = 101,325 кПа.
Расчетное барометрическое давление для различных городов России дано
в |26|. Для Москвы оно составляет 99,5 кПа.
Парциальное давление насыщенного водяного пара зависит только от темпе-
ратуры (формула Фильнея):
рп.„. = 133,3 ю'^2', Па	(1.3)
Удельную энтальпию влажного воздуха г (кДж/кг) определяют как сумму
удельных энтальпий сухого воздуха и водяного пара:
i — с„ t Ч (г + е„ t)d- 10-3,	(1.4)
где св удельная теплоемкость сухого воздуха, равная 1,005 кДж/(кг °С), сп —
удельная теплоемкость водяного пара, равная 1,8 кДж/(кг-°С),г — удельная теп-
лота парообраювапия, равная 25(H) кДж/кг.
Величины св и с„ можно считать постоянными в ;щапазоне температур, ха-
рактерных для вентиляционных процессов.
i = 1,0051 <- (2500 + l,8f) d ’10"''	(1-5)
Плотность воздуха (кг/м3) при нормальном барометрическом давлении:
353
'' 273 + I. ’
ГЛАВА 2
Расчетные параметры
наружного воздуха.
Параметры А и Б
Периоды года. Параметры наружного воздуха для жилых, общественных, ад-
министративно-бытовых и гцюизводственных помещений принимют по клима-
тическим данным [26]. При расчете вентиляции рассматривают три расчетных
периода года: теплый, переходный и холодный. Теплый период характеризуют
значения среднесуточной температуры наружного воздуха более +10° С, пере-
ходный — около +10° С, холодный менее +10° С.
Параметры наружного воздуха в переходный период принимают одина-
ковыми дтя всей территории страны: температура воздуха +10° С, энталь-
пия 26,5 кДж/кг |30]. Значения барометрического давления, температуры,
энтальпии воздуха и расчетной скорости ветра принимают по [26), значения
остальных параметров определяют по i-d-диаграмме. Расчетные параметры
наружного воздуха для отдельных регионов определены в нормативном доку-
менте |30|. В зависимости от назначения проектируемой системы параметры
теплого и катодного периодов года разделены на группы А и Б:
параметры А применяются для расчета систем вентиляции и воздушного
датирования в теплый период года;
— параметры Б даны для систем расчета отопления, вентиляции, воздушного
душирования и кондиционирования в холодный период года и систем кондицио-
нирования в теплый период года.
Например, дтя условий Москвы рекомендованы следующие расчетные пара-
метры наружного воздуха [26|:
Б, холодный период:
t^'92 = —28° С; (^н = 84%; скорость ветра 4,7 м/с.
А, теплый период:
i°A95 = 22,6° С; теплосодержание гА = 50,5 кДж/кг; расчетная скорость вет-
ра 1 м/с.
Б, теплый период:
tg" — 26,3° С; теплосодержание гь = 54,7 кДж/кг; расчетная скорость вет-
ра 1 м/с.
ГЛАВА 3
Микроклимат помещений.
Допустимые и оптимальные
параметры
Микроклимат помещений характеризуют три основных параметра:
—	температура внутреннего воздуха: t4nt, tB (°C);
—	относительная влажность: <£т<, ^>в, (%);
подвижность (скорость): vlnt, t>B, (м/с).
Другие параметры определяют по i-d-диаграмме влажного воздуха.
Значения основных показателей нормируют ГОСТы [11| и конкретизи-
руют, в зависимости от видов зданий, соответствующие СНиПы, сцюительные
нормы и предшествующий опыт (приложения 1, 2, 3).
Параметры микроклимата, указанные в приложениях, относятся к рабочей
зоне помещений. Рабочей зоной называют пространство высотой 2 м (1,5 м, если
люди сидят) над уровнем пола или рабочей площадки, на которых находятся
места постоянного или временного пребывания людей.
В соответствии с нормами гигиены параметры внутреннего микроклимата
разделяют на допустимые и оптимальные.
Допустимые параметры (обязательные) - это сочетание показателей микро-
климата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека
могут вызывать преходящие и быстро нормализующиеся пзменешгя теплового
состояния организма, сопровождающиеся напряжением механизмов терморегу-
ляции, не выходящим за пределы физиологических приспособительных возмож-
ностей. При этом нс возникает повреждений или нарушений состояния здоровья,
по могут наблюдат ься дискомфортные теплоощущения, ухудшение самочувствия
и понижение работоспособности.
Оптимальные параметры (рекомендуемые) — это сочетание показателей мик-
роклимата, которые при длительном воздействии па человека обеспечивают со-
хранение нормального теплового состояния организма без напряжения механиз-
мов терморегуляции. Соблюдение оптимальных параметров обеспечивает ощу-
щение теплового комфорта и создает предпосылки для высокого уровня работо-
способности. Параметры воздуха в пределах оптимальных норм устанавливают
также в случаях обеспечения требуемого технологического процесса, влияющего
на качество изготавливаемой продукции.
Как правило, поддержание допустимых параметров обеспечивают системы
вентиляции, оптимальных системы кондиционирования воздуха.
Метеоусловия в обслуживаемой зоне помещений жилых зданий и общежитий
даны в приложении 1, обществешгых зданий — в приложении 2.
ааьа /. Микр<ж.1ц.мпч1 пачсщг auii. .Чопцгптлпа- и <пцчи-ча.1ьны( параметры
Допустимые и оптимальные параметры микроклимата п производственных
помещениях указаны в приложении 3, в зависимости от тяжести работ, разграни-
ченных по категориям в зависимости от энергозатрат организма (приложение 4).
Оптимальные показатели применяют ко всей рабочей зоне, а допустимые показа-
тели устанавливают индивидуально для постоянных или непостоянных рабочих
мест в зависимости от тяжести работы.
Возможна частичная или полная замена значений расчетных параметров, со-
ответствующих нормируемым допустимым величинам, на значения оптимальных
величии при экономическом обосновании такой замены.
Максимальные величины скорости движения vx (м/с) и температуры (°C)
приточного воздуха вдоль оси струи при входе ее н рабочую или обслуживаемую
зону помещения ограничены допустимыми значениями [30]
V» = *«»,	(3.1)
при восполнении недостатков теплоты
tx = to + At,,	(3.2)
при ассимиляции избытков теплоты
tx = ta - Д<2,	(3.3)
где vx, tK соответственно нормируемые скорость движения и температура воз
духа в обслуживаемой зоне или на рабочих местах, к — коэффициент, связыва-
ющий нормируемую скорость движения воздуха в помещении и максимальную
скорость в струе |30|, Д/j, Д<2 — допустимые отклонения от нормируемой тем-
пературы воздуха в приточной струе |30|.
При расчете вентиляции в помещении с избытками теплоты в качестве рас-
четной температуры внутреннего воздуха принимают ее значения в холодный
и переходный периоды.
При расчете кондиционирования в холодный период целесообразно прини-
мать условия максимальной нагрузки по оп тимальной температуре внутреннего
воздуха, а условия минимальной нагрузки — по относи тельной влажности
= 30%.
В теплый период года кондиционирование рассчитывают при условии макси-
мальной разности температур наружного и внутреннего воздуха не более 6° С
для предотвращения простудных заболеваний. Относительная влажность внут-
реннего воздуха помещений во влажной и нормальной климатических зонах
должна быть близка к наибольшему оптимальному значению <^о = 60% дзя
влажной и нормальной зоны климата (|27|, приложение В).
ГЛАВА 4
Теплотехнический расчет
наружных ограждений
Теплотехнический расчет необходим для соблюдения требований по тепловой
защите здания путем обеспечения нормируемых значений сопротивления тепло-
передаче ((м2оС)/Вт) ограждающих конструкций (|27|, табл. 4).
Основные исходные данные для расчета - градусо-сутки отопительного пе-
риода в районе строительства (°C • сут).
Ниже дана последовательность теплотехнического расчета наружных ограж-
дений здания спортивного комплекса.
1.	Краткая характеристика объекта.
Корт международного класса со вторым светом. Здание крытого теннисного
корта 2-этажное, с техническим этажом и подземной автостоянкой. Объем наруж-
ной части здания V — 16200 м3, площадь застройки 1400 м2. Место строительства
объекта - город Королев Московской области.
2.	Метеоралогическис условия местности [26|.
Холодный период (ХП):
—	температура наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92
ten = -28° С;
—	относ ительная влажность (средняя месячная) <д, = 84%;
-	средняя температура отопительного периода th( = —3,1° С;
продолжительность отопительною периода Zm — 214 суток;
максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь ев = 4,9 м/с.
Теплый период (ТП):
Параметры Л для расчета вентиляции:
температура воздуха, обеспеченностью 0,95
^стс.л — 22,6° С;
удельная энтальпия г = -8‘"^8г‘6 - 50,5 кДж/кг;
—	ckojxxttj ветра = 1 м/с.
Параметры Б для расчета кощщционировапия:
температура воздуха обеспеченнсх:гью 0,99
= 26,3° С;
удельная энтальпия i =	_ 54 7 кДж/кг;
скорость ветра i'B = 1 м/с;
средняя суточная амплитуда температуры воздуха А( — 16,0° С.
Переходные условия (|30J)	= 10° С; = 26,5 кДж/кг.
Среднемесячные температуры воздуха
я	ф	м	а м и и а	с	о н д
-10,2	-9,2	-4.3	4,4	11,9	16,0	18,1	16,3	10,7	4,3	-1,9	-7,3
Глаьа 4 п.юпн ,ntи-ческий расчет наружных ограждений
3.	Параметры внутреннего воздуха принимают по ГОСТ 30494-96 (приложе-
ние 2.) Помещения для занятий подвижными видами спорта относят к помеще-
ниям 4-й категории.
Холодный период
Оптимальные условия tint = 17... 19° С; <^„ = 45 ... 30%.
Допустимые условия tln( = 15... 21° С; $ 60%.
В справочном пособии к СНиП но спортивным залам (23] даны следующие ре-
комендации: в спортивных залах с местами для 800 и менее зрителей в холодный
период tint = 18° С, — 30... 60%.
Подача наружного воздуха должна составлять не менее 80 м3/ч для одного
спортсмена и не менее 20 м3/ч для одного зрителя.
Для теплотехнического расчета принято tint = 18° С, = 50%.
4.	Конструкция наружной стены (рис. 4.1).
Показатель теплопроводности материалов зависит от условий эксплуатации
наружных ограждений (А или Б).
Рис. 4.1. Разрез наружной стены: tB — температура внутреннего воздуха, 1„ темпера-
тура наружною воздуха, бут — толщина утеплителя
Московская область расположена в зоне нормальной влажности [26]. При
средней tOTt = 18° С, <рп — 50% режим эксплуатации помещений нормаль-
ный ([26]).
Условия эксплуатации наружных ограждений соответствуют условиям Б [26].
Теплотехнические показатели материалов наружной стены сведены в табл. 4.1.
5. Расчет приведегшого термического сопротивления ограждающих конструкций.
Градусо-сутки отопительного периода Д^:
Д,1 — (Gnt Iftt) х
(4.1)
для наружных О1раждений:
Дй = [(18 - (-3.1)] х 214 = 4515° С - сут.
Расчетное требуемое термическое сопротивление Rrr„ указано в приложении 19.
7Ъмотсхнический расчет наружна
Таблица 4Л
К. сло- ев	Наименование материалом	Тол- щина 6, мм	Плот- ность р, кг/м3	Коэффициент теплопровод» юсти А, Вт/(м °С)	Коэффициент tia- ропроницаемости д, мг/(м ч Па)
1	Раствор известно во- (iccMaj шй	20	1600	0,81	0,12
2	Кирпичная кладка из обыкновенною глиняно- го кирпича на цементно- песчаном растворе	250	1800	0,81	0,11
3	Пенополистирол фирмы БАСФ Стиродур 2800С	$3	28	0,03	0,013
4	Кладка из пустотного ке- рамическою кирпича	130	1400	0,58	0,14
5	Раствор цемеитпо-песчаны й	20	1800	0,93	0.09
Термическое сопротивление наружных стен
Rn4 = 0,0003 х 4515 + 1,2 = 2,56 (м2 оС)/Вт,	(4.2)
покрытий и перекрытий под проездами
Я,,,, = 0,0004 х 4515 + 1,6 = 3.41 (м2оС)/Вт,	(4.3)
окон и витражей:
Нг,.ч = 0,0005 х 4515 + 1.3 = 0,423 (м2-°С)/Вт.	(4.4)
Приведенное термическое сопротивление можно определить по формуле
Лге, = R^ х г,	(4.5)
где Яр'" - условное термическое сопротивление конструкции с учетом теплопро-
водных элементов, г коэффициент теплотехнической однородности, г — 0,84.
Для оконных откосов г — 0,9.
Общий коэффициент теплотехнической однородности:
г = 0,84 х 0,9 = 0,756.
Условное термическое сопротивление наружной стены должно быть не менее:
= Я„,/г 2,56/0,756 = 3,39 (м2 °С)/Вт.
(4.6)
Расчетное термическое сопротивление слоя утеплителя:
«ул = лг	(Л, + Лх + R‘2 + Я; + Кг, 4 Я,,) =
= ЛЙ“- = 3,39 -	Г— + — + — + — + — + - \<Ъ> А| >2 А-i Ag о„ / ( 1	0,02 0.25 0.13 0,02	1 А	„ \8.7 Т	0.81 + 0,81	+ 0,58 + 0,93	+ 23 /	2,65	(м ' С)/В'
Г.тва 4- Ir.HMtmejпический pai"u'tn нарумныл" ог^тнс&ний
Расчетная толщина утеплителя:
йут = ЛуТ х Аут = 2,65 х 0,03 = 0,079 и,
(4.7)
принята толщина утеплителя Аут = 0,08 м.
Фактическое термическое сопротивление глади наружной стента:
\о0 Aj A3 А,( Аз о„
= °’737+ S = 3’40 (“2-°С)/Ст- (4-8)
U,U<5
Приведенное термическое сопротивление:
Л£р"" = х г = 3 40 х () 756 = 2 57 (м2.оС)/Вт
Коэффициент теплопередачи наружной степы:
««.< = ь-nUr = yU = 0-39 Вт/(м2-°С).	(4.9)
6.	Распределение температуры по т олщине стены при температуре наружного
воздуха iezt = 28° С.
Можно считать, что термическое сопротивление уменьшается по толщине коп
струкции пропорционально коэффициенту теплотехнической однщюдности г =
= 0,737.
Расщхщеление температуры по толщине конструкции:
х г
Температура на внутренней поверхности стены:
дусл
Тв = lint ~ (lint — t<r.Tt) ^прив. •	(4-11)
Температура внутренней поверхности:
,=18_(18_(_28)IW^.16.4.C;
границы между слоями 1 и 2:
Г, =- 18 - 40-^—----------= 16,1° С:
2,57
1 раницы между слоями 2 и 3:
( 1	0,02	0,25 \
t - 18	46''8'7 ' 0 81 ' Х ’	11 о° г
Г2 = Ао - 4о-------——-----------= 11,У С;
л,и (
— lint (tmt ^xt)
Тсплотппичеекий /течет нарушены!
границы между слоями 3 и 4:
/ 1 , 0,02 , 0,25 0,08 \ __г/,
, |й ... (.8,7 + 0,81 + 0,81 + 0,03) Х °’7d6
*3 — 1о — 4о	-------—— 1
между слоями 4 и 5:
<4 = 18 — 46
0,25 , 0,08 , 0.13Х	.
0,81 + 0,03 + 0,58/ Х '	_ „с р
2,57	“	’
наружной поверхности:
( 1 , 0,02 , 0,25 , 0,08 , 0,13 , 0,02\
. 1Q W 1 °»81 + °.81 + 0,03 + 0,58 + 0,93/ Х °’ 5
/нп =	- 40-----------------------------------------------
2,57
середины слоя утеплителя:
/ J_	0,02	0,25	0.04 \
. - IR дД8’7 + °’81 4 °'81 + °'03' ’
Сер - 1 ° 46	——----------------= —6,
По результатам расчетов строят график распределения температуры по толщине
наружной стены (рис. 4.2).
7.	Проверка о тсутствия конденсации водяных паров па внуцхчшей поверхно-
сти стены.
По i d диаграмме определяют температуру точки росы для воздуха с пара-
метрами tint = 18° С, <рп = 50%: tT.p = 7,2° С, тв = 16,4° С; т„ > tT|„ поэтому
конденсации не произойдет.
Температура внутренней поверхности наружного угла:
Ту = Г1М - (0,18 - 0,042 х R"pm) X (lfni - („,), °C	(4.12)
Ту = 18 - (0.18 0,042 х 2,57) х (18 + 28) = 14.6° С:
Ту > tTp.
Условие отсутствия конденсации выполнено для всех внут(хчпгих поверхностей.
8.	Проверка нормируемого перепада температур.
Нормируемая разность температур воздуха в помещении и внутренней ио-
верхности стены не должна превышать 4,5° С |27|.
- tmt - т„ = 18 - 16,4 = 1,6° С < 4,5° С,
условие выполнено.
9.	Выбор конструкции, зшюлпяющей световой проем.
Нормируемое термическое сопротивление окоп рассчитано выше:
Rrtq > 0,423 (м2 оС)/Вт.
16	Г.1П<И1 Tll'Uimmill'iri’Hlfl jni'IHII К‘1/4/ НЧПЧ' nsyn н< /)' hull
Рис. 4.2. График распределения температуры в наружной стене
В соответствии с архитектурными требованиями заполнения световых про-
емов должны быть выполнены с алюминиевыми перешеегами.
По приложению 16 выбран двухкамерный стсклонакст из обычного стекла
в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12 мм:
Яо = 0,45 (м2 °С)/Вт > 0,423 (м2оС)/Вт.
Коэффициент теплопередачи окна:
К= 7Г = ^=2’22Ст/(ы2'°С)'	(4ЛЗ)
110 U,4o
10.	Определение требуемого сопротивления воздухонроницанию оконного
проема:
(4.14)
If ii.iohh tuu 4f t к nit pit 4f m нирцм ны.г oz/w w< ihituit
где GH — 5 кг/(м2ч) (табл. 5.3) нормируемая воздухопроницаемость окон об-
щественных зданий при использовании алюминиевых переплетов, Дро = 10 Па,
Др — разность давлений с внутренней и наружной сторон окна первого эта-
жа (Па)
Др — 0,55 х Н х ('/„ - %) + 0,03 х 7„ х V2,
где И = 14,2 м высота от земли до верха вентиляционной шахты, 7„, -ув
удельный вес наружного и внутреннего воздуха (Н/м3):
7В = 3463/(273+ 18) = 11,90 Н/м3,
7„ = 3463/(273 - 28) = 14,13 Н/м3,
и — 4,9 м/с расчетная скорость ветра,
Др = 0,55 х 14,2 х (14,13- 11,90) +0,03 х 14,13 х 4,92 = 27,6 Па.
Требуемое сопротивление воздухопропицанию:
^Р =
1 /27,6 У’67
5\То
— 0,39 м2-ч/кг.
После округления
= 0,40 м2ч/кг;
сопротивление воздухопропицанию устанавливаемых окон должно быть не менее
требуемого.
11.	Проверка на отсутствие конденсации водяных паров в толще наружной
степы.
Проверку осуществляют при температуре наружного воздуха, равной средней
температуре наиболее холодного месяца	= -10,2° С, так как влажностные
процессы щютекают медленно.
11.1.	Распределение температуры и давления насыщения водяных паров по
сечению степы.
Температуру поверхности слоя степы определяют по (4.10) при tczt =
Давление насыщения водяных па[юв рассчитывают по формуле Фильнея:
Епп = 133,3 х 101'	) Па.
Внутренняя поверхность:
т. = 18 - (18 + 10,2) 1/8’g^-756 = 17,05° С,
граница между слоями 1 и 2:
п = 18 - 28,2-^---' —--------= 16,8° С,
2,57
Евп = 1943 Па;
Е] = 1912 Па;

Глава 4- It плоше.гничсский расчет наружныхогром ()снш1
граница между слоями 2 и 3:
/ 1 , (),02 , о,25\
+ ОйГ + ля? ) х °’7j6
t2 = 18 - 28,2-^—°'817---------— = 14,3е С, Е2 =
2,57
граница между слоями 3 и 4:
f I , 0,02	0,25	0,08 X „
(.87 + 08? + 081 + 00?) Х 0,756
13 = 18 - 28,2^---------------2^---------= -7,84° С,
2,57
граница между слоями 4 и 5:
( 1	0,02	0,25 , 0,08 , 0,13\	„ „„
t4 = 18 -28,2 8,7 _°,81	W .0.03 о,58/ х °’7” =
2,57	’	’
наружная поверхность:
/_1_ . п»°2 , 0,25	0,08	0,13	0,02 \
f = 18-28 2 ^8'7 0,81 h 0,81 4 о'°3 + 0,58 + 0.93J Х 0,756
""	’	2,57
Енп = 288 Па;
середина слоя утеплителя:
fep = 18 - 28,2—’7	о-81	0^1? 0,03) х •	= 3 2<д с Ес1) = 768 Па
11.2.	Парциальное давление водяных паров е в наружном и внутреннем воз
духе:
tint = 18° С; Е,п( = 2062 Па; Va = 50%;
с,т1( =- х Е,„( = 0,5 х 2062 - 1031 Па;
= - Ю,2° С; Ее1(,„ = 281 Па; = 84%;
Сехья = 0,84 X 281 = 236 Па.	<4 ’7)
11.3.	Сопротивление наронроницанию наружной стены:
" 6
= ^ii.u 1	~ + Нц.н,	(4.18)
где Ип п = 0,0267 м2  ч • Па / мг, И,,.,, - 0,0032 м2  ч  Па / мг — сопротивление
паропроницанию соответственно внутренней и наружной поверхностей.
„	, 0,02	0,25	0,08	0,13	0,02	,
Яп - 0,0267+ — + — + -_ + _ _ +о,0052 = 9,78 м - ч • Па/мг.
Теплотехнический pat чет наружных о<
Интенсивность потока водяного пара:
^int £ext,M 1031	236	/ / 2	\
9 = —R^ - = —978- = 81’3 МГ/ (м ’ ч)’
11.4.	Распределение парциального давления водяных паров по сечению степы
при = -10,2° С
Сгп( (eint	х “п » Па.
гСп
Внутренняя поверхность:
0 0267
ев.пов = 1031 - (1031 -- 236) х ~- 1028 Па;
У, 7о
граница между слоями 1 и 2:
0,0267 4
е, = 1031 - 795 х--------	042 = 1015 Па;
9,78
граница между слоями 2 и 3:
0,0267+	+^п
е2 = 1031 - 795 х -----------°42 041 = 830 Па;
граница между слоями 3 и 4:
0,0267+ — + ° — + -221L
е3 - 1031 - 795 х----------2^78°41 °'013 = 330 Па;
грапица между слоями 4 и 5:
0,0267 + 2122 + 2^ + ^8 + 2а
е4 = 1031 - 795 х----------0Д2_	----21212---2111 = 255 Па;
наружная поверхность;
^нп — eCItifl + —— (е„1( егтья) = 236 Ч—~ - — х 795 = 236,5 Па;
гС,,	9,78
в середине слоя изоляции:
О 0267 + °'02 + °’25 4. ()>08	О'04
.. ШЧ1 7<к„ ’	°-12	011 + 0,013 * °'013	«СП
еср = 1031 — 795 х-------------------------1----:----= 586 Па.
Полученные результаты сведены в таблицу' 4.2, по результатам которой по-
строен график (рис. 4.3).
Поскольку ни в одном из сечений парциальное давление водяных паров не пре-
вышает давления насыщения, в стене данной конструкции влага накапливаться
не будет.
Глача 1,. Т<пмячетнический расчет парумсчьег ограмсЛ-пий
Таблица 4.2
Сечение	Температура t, °C	Давление насыщения Е, Па	Парциальное давление е, Па
Внутренний воздух	18,0	2062	1031
Внутренняя поверхность	17,05	1943	1028
Граница между слоями 1 и 2	16,8	1912	1015
Граница между слоями 2 и 3	14,3	1630	830
Середина слоя утеплителя	3,2	768	586
Граница между слоями 3 и 1	-7,84	338	330
Граница между слоями 4 и 5	-9,7	292	255
Наружная поверхность	9,9	288	236,5
Наружный воздух	-10,2	236	236
Область в сечении степы, где давление насыщения меньше парциального дав-
ления водяных паров, определяет зону их возможной конденсации. Для ycrjiane-
ния зоны конденсации прокладывают полиэтиленовую пленку толщиной нс менее
100 мкм между слоями 2 и 3 или изменяют конструкцию стены. Сопротивление
иаропроницанию пленки составляет 7 м2 • ч  Па / мг.
12.	В результате расчета получены следующие термические сопротивления
и коэффициенты теплопередачи наружных ограждений:
наружные стены	R = 2,57 (м2оС)/Вт,
окна с двойным остеклением R = 0,45 (м2оС)/Вт,
покрытия	R — 3,41 (м2оС)/Вт,
чердак и подвал	R = 2,88 (м2оС)/Вт,
наружные двери	R = 0,80 (м2°С)/Вт,
К - 0,39 Вт/(м2оС):
К = 2.22 Вт/(м2 оС);
К = 0,29 Вт/(м2 оС);
К = 0,35 Вт/(м2оС);
К = 1,25 Вт/(м2-°С).
Поскольку СНиП 23-02-2003 небыли утверждены как официальный документ
ко времени издания книги, следует учитывать возможность изменения рекомен-
дуемого алгоритма расчета.
13.	Для производственных зданий с избытками явной теплоты, превышающи-
ми 23 Вт/м'*, зданий, предназначенных дтя сезонной эксплуатации (осенью или
весной), и зданий с расчетной температурой внутреннего воздуха, не превыша-
ющей 4-12° С, минимальное значение приведенного термического сопротивления
составляет
л = n(t.nr-^) (ОС . м2) /	(4.19)
X oin(
где п — коэффициент, зависящий от расположения наружного ограждения
(табл 5.1), t,n( (/„) расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая
по нормам проектирования (°C), trxl (/„,5) расчетная зимняя температура
наружного воздуха, принимаемая по нормам проектирования (СС), Attnt (AtM) —
нормируемая разность температур внутреннего воздуха и внутренней поверх-
ности т<„1 (т„) (табл. 4.3), amt (ов) - коэффициент теплоотдачи внутренней
поверхности ограждающих конструкций (табл. 4.4).
Теп лете тнический расчет парулн'иъсг играли дений
Рис. 4.3. График распределения температуры и парциальных давлений водяных паров в
наружной стене
Рекомендованы следующие значения относительной влажности внутреннего
воздуха. В помещениях жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров,
амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-интерпа-
тов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных дсгских школ, детских
домов 55%; в помещениях кухонь 60%; в ванных комнатах 65%; в теплых подва-
лах и подпольях с коммуникациями 75%; внутри теплых чердаков жилых зда-
ний 55%; в других помещениях общественных зданий 50%.
лаьи 4- Тежинпилшчсский расчет наружны ограждении
Таблица 4.3 Нормируемый температурный перепад Atn (СС) r зависимости от вида
ограждений
Здания и помещения	11аружные стены	Покрытия и чердачные перекрытия	Перекрытия над проездами, подвалами и ПОД1 юльями	Зенитные фонари
1. Жилые, лечебно-профилак- тические и детские учрежде- ния, школы, интернаты	4.0	3,0	2,0	Gnf - id
2. Общественные, кроме ука- занных в п. 1. административ- ные и бытовые, за исключени- ем помещений с влажным или мокрым режимом	4,5	4,0	2,5	— t-d
3. Производственные с сухим и нормальным режимом	~ ^d> но нс белее 7	0,8(tnif — td)> но нс более 6	2,5	tint “
4. Производственные и другие помещения с влажным и мок- рым режимом (бани и т. п.)	— *d		2,5	
5. Производственные здания со значительными избыт- ками явной теплоты (более 23 Вт/м3) и расчетной относи- тельной влажностью воздуха более 50%	12	12	2,5	tint “ td
Примечание: tj температура точки росы, определяемая по i -d-диаграмме или по форму-
ле (23.1).
Таблица 4.4 Коэффициент теплоотдачи ограждающих конструкций
Внутренняя поверхность ограждающих конструкций	Коэффициент теплоотдачи	(ав) Вт/(м2оС)
1. Стен, полов, гладких потачкой, потолков с выступающими реб- рами при отношении высоты К ребер к расстоянию а между' гра- нями соседних ребер h/a 0,3	8,7
2. Потолков с выступающими ребрами при отношении h/a > 0,3	7,6
3. Окон	8,0
4. Зенитных фонарей	9,9
ГЛАВА 5
Потери теплоты
через ограждения
помещений
Потери тепла через ограждения определяют по формуле
(?о = F х (tB -	+ У £0 * «,	(5-1)
где F расчетная площадь ограждения (м2), /в температура внутреннего воз-
духа (°C), t„ — температура наружного воздуха (°C), принимаемая как средняя
температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью (1,92 [26], п — ко-
эффициент, зависящий от расположения наружного ограждения (табл. 5.1), R
термическое сопротивление ограждения, определяемое в теплотехническом рас-
чете (прил 19), [i коэффициент, учитывающий добавочные потери теплоты
через ограждения (см. таблицы на с. 26 и 27).
Таблица 5.1 Коэффициент, учитывающий расположение ограждающей конструкции
Ограждающие конструкции	Коэффициент п
1. Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом), перекрытия чердачные (с кровлей из штучных материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждаюнщх стенок) подпольями в Северной ст|х>ительно-климати ческой зоне	1,0
2. Перекрытия над холодны ми подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строитель!ю-климатической зоне	0,9
3. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стонах	0,75
4. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня хгиш	0,6
5. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, распо- ложенными ниже уровня земли	0,4
Определение площадей и линейных размеров ограждений
Площади окон, дверей, фонарей измеряют по наименьшим строительным про-
емам (рис. 5.1).
Площади потолков и полов определяют по расстояниям между' внутренней
поверхностью наружных степ и осями внутренних стен или между' осями внут-
ренних стен (рис. 5.1).
.ttfbtl 7. Ilonh l>4 Ulf И НИНЫ /н i	i/t HUH !h/\n Utt HUH
Рис- 5.1. Правила обмера площадей ограждающих конструкций: а, Ъ - внутренние раз-
меры; с, е — размеры наружной стены для угловою помещения; d — размер
наружной стены для ординарного помещения; LOK — ширина окна
Ширину наружных стен углового помещения измеряют от внешней поверхно-
сти наружных стен до осей внутренних стен (размеры с, е). Ширину наружных
стен рядовых помещений по расстоянию между осями внутренних степ (раз-
мер </).
Высоту стен первого этажа (рис. 5.2) при наличии неотапливаемого подва-
ла определяют как расстояние от потолка подвала до уровня чистого пала 2-го
этажа:
^НС = hj hnu	(5.2)
где /1Нс ” высота наружной стены, /1Э - высота этажа, определяемая как рас-
стояние между уровнем чистого пола и потолком одного этажа, h„n толщина
перекрытия над неотапливаемыми подвалами, /illep — толщина межэтажпого пе-
рекрытия (обычно 0,3 м).
При расположении пола па грунте высоту степ измеряют от уровня чистого
пола 1-го этажа до уровня чистого пола 2-го этажа:
/^нс = /^э /liiep.
При конструкции пола на латах высоту степ определяют как расстояние от ниж-
него уровня подготовки под конструкцию пола 1-го этажа до уровня чистого пола
2-го этажа:
/1«С = /&Э + /1пл /1|1ср,	(5.3)
где hn„ - высота конструкции пола па лагах.
Высоту стен промежуточного этажа измеряют между уровнями чистого пола
данного и соседнего верхнего этажей:
/1нс “ Ь'э + /^пер-
Высоту стен верхнего этажа при наличии чердака определяют как расстоя-
ние от уровня чистого пола до верха утеплителя чердачного перекрытия; при
ПчНп ini Hit H.intiiij 4i pi I лг/rtt mill Him iiinit ни unit
отсутствии чердака — как расстояние от уровня чистого пола последнего этажа
до внешней поверхности покрытия.
Потери теплоты через пол, расположенный на лагах или на груше, рассчи-
тывают по зонам. Площадь пола делят на четыре зоны, параллельные наружной
степс (рис. 5.3). Отсчет ведут от внутренней поверхности наружной степы, а если
помещение заглублено в грунт - от уровня земли по наружной стене и далее по
полу. Ширина каждой из первых трех зон составляет 2 м, IV зона охватывает
остальную часть поверхности пола. Часть площади 1 зоны, примыкающую к на-
ружному углу помещения, учитывают дважды вследствие повышенных потерь
теплоты через эту часть пола.
Рис. S.2. Разрез здания: hOK — высота окна; hHC высота наружной стены; — высота
этажа; йксл1 — высота наружной стены подвала; ha — высота подвала
Определение термического сопротивления пола и добавочных
потерь теплоты
Для каждой зоны неутепленного пола, расположенного на грунте, принимают
следующие значения термического сопротивления Я и коэффициента теплопере-
дачи К:
I зона Rx = 2,1 (м2-°С)/Вт,
II зона — Яц = 4,3 (м2-°С)/Вт,
III зона — Ящ = 8,СЗ (м2-°С)/Вт,
IV зона Я]у = 14,2 (м2-°С)/Вт,
Кх = 0,48 Вт/(м2-°C);
Кх\ =0,23 В г/ (м2  °C);
ЯП| =0,12 Вт/(м2 оС);
Л/v =0,07 Вт/(м2°С).
Термическое сопротивление утепленных полов, лежащих па грунте, и стен,
расположенных ниже уровня земли, ощюделяют с учетом термического сопро-
Ziuou 5. Потери пипюты через ограждения помещений
тивлсния утепляющего слоя (слоев) Кут:
Лу * ^зоны + ЛуТ,
(5.4)
где 5уг и Аут соответственно толщина и коэффициент теплопроводности утеп-
ляющего слоя.
Рис. 5.3. Определение площадей папа на грунте (лагах) по зонам
Термическое сопротивление каждой зоны пола на лагах принимают равным
7?У = 1,18(/?зокы + ЯуТ).	(5.5)
Воздушную прослойку и настил по лагам учитывают как утепляющий слой.
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции 5 принимают
в долях от основных потерь:
С?доб = Z^QoCH’	(б-б)
Добавку, учитывающую ориентацию по сторонам горизонта, делают для всех
наружных вертикальных и наклонных ограждений.
Ориентация по сторонам горизонта	0	Ориентация по сторонам горизонта	0
Север	0,1	Северо-запад	0,1
Юг	0	Северо-восток	0,1
Запад	0,05	Юго-запад	0
Восток	0,1	Юго-восток	0.05
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции угловых по-
мещений при наличии двух и более наружных стен для всех указанных выше
ограждений увеличивают па 0,1, если одно из ограждений обращено на север,
восток, северо-восток, северо-запад, и на 0,05 в других случаях. В тиковом
проектировании значение коэффициента [5 независимо от ориентации принимают
равным 0,08 при одной наружной стене в помещении и 0,13 - при двух и более.
Добавочные теплопотери через горизонтальные ограждения учитывают толь-
ко через необогрсваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий
Потери теплоты через ограждения помещений
в местностях с расчетной температурой наружного воздуха не более минус 40° С
по параметрам Б Их учитывают добавкой [i = 0,05.
Добавку на нагревание холодного воздуха, поступающего через наружные
двери, пе оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при-
нимают в зависимости от типа входных дверей и высоты здания II
Тип дверей	
Одинарные	0,22 - Н
Двойные без тамбура	0,34  II
Двойные с тамбуром между ними	0,27 II
Тройные с двумя тамбурами между ними	0,20 • //
Н (м) измеряют от средней планировочной отметки земли до центра вытяжных
отверстий фонаря или устья вентиляционной шахты.
Пример 5.1. Расчет теплопотерь через ограждения помещений учебного класса
и мастерской, расположенных па I этаже школы. Район строительства — г. Во-
логда. Ориентация наружных ограждений помещений ио сторонам горизонта и
их размеры в плане приведены на рис. 5.4. Пол I этажа выполнен утепленным
па лагах (рис. 5.5). Высота от уровня пола I этажа до уровня папа II этажа
3 м. Размеры окоп 1,5 м х 2 м; толщина наружных стен йнс = 0,5 м; толщина
гл.,	'	,0.92
внутренних стен оп.с — 0.2 м; расчетные температуры: наружного воздуха tcxl =
----32° С, внутреннего t„,i — 18° С; средняя температура и продолжительность
отопительного периода 0,( — —3,2е С, Zht — 231 сут, расчетная скорость ветра
6 м/с [26].
Результаты расчета, теплопотерь через ограждения сведены в табл. 5.2.
1.	Градусо-сутки отопительного периода:
Д^ —	Ihl) х Zhty
(5-7)
Да = (18 - (-3.2)1 X 231 = 4900° С • сут.
2.	Нормируемые значения термического сопротивления
наружной стены: Rreq — 0,00035 х 4900+ 1,4 — 3,11 (ма-°С)/Вт (прил. 19);
окон:	Rreq = 0.592 (м2-°С)/13т (получено интерполяцией).
(5.8)
3.	Б качестве запатнения светового проема принят однокамерный стеклопакет
из стекла с твердым селективным покрытием. Термическое сопротивление окон
Лои = 0.65 (м2-°С)/Вт.
4.	Термическое сопротивление слоев конструкции утепленного пата на лагах:
Пут = R1 + Й2 Т Лз = у- +	+ у- =	+ 0,172 +	= 1,11 ——— (5.9)
Aj	A3 11,10	и.1‘1	15Т
э. Потери теплоты черы ограждения помещений
Таблица 5.2. Расчет потерь теплоты через ограждения помещений
пом.	Наиме- нование помеще- ний	°C	Характеристика ограждений									Основ- ные тепло- потери Qrn, Вт	Потери тепла на ин- филь- трацию С?инф’ Вт	Теп- лопо- тери поме- щения Qn, Вт
			обозна- чение ограж- дений	ори- ента- ция	раз- меры, м X м	пло- щадь F, м2	коэффициент теплопередачи Вт К' м2 °C	разность темпера- тур в — °C	Добавочные теплопотери, 0					
									па ори- ента- цию	про- чие	(14- +Е-3)			
101	Учебный класс	18	нс	с	12 х 3,24	38.9	0,32	50	0.1	0,1	1,2	746		
			НС	3	6,2 х 3,24	20,1	0,32	50	0,05	0,1	1,15	370		
			зло	с	3x15x2	9,0	1.54-0,32 = 1.24	50	0,1	0,1	1,2	670		
			пл,	-	11.5x2 + + 5,7 х 2	34,4	0,26	50	-	-	-	447		
			ПЛп	-	9.5 X 2 + 4 3,7 X 2	26.4	0,16	50	-	-	-	211		
			ПЛ„,	-	7,5 х 1 7	12,8	0,09	50	-	-	-	57		
												2501	3 х 201	3100
102	Мастер- ская	16	НС	с	4.8 х 3.24	15.6	0.32	48	0.1		1,1	2вЗ		
			до	с	1,5 х 2,0	3.0	1,24	48	0.1	-	1.1	196		
			пл.	-	4.8 х 2.0	9,6	0.26	48	-	-	-	120		
			ПЛц	-	4.8 х 2,0	9,6	0.16	48	-	—	-	74		
			ПЛ,п	-	4,8 х 1,7	8,2	0-09	48	-	-	-	35		
												688	201	890
Примечания: 1. Наружная стена — НС, двойное окно — ДО, пол — ПЛ.
2. Из коэффициента теплопередачи окна вычитают коэффициент теплопередачи стены. В этом случае из плошади стены нс требуется вычитать
площадь окна.
f '.inna 5. Потери теплоты uepi :< ограждения поли щенин
Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха
Потери теплоты Q„ (Вт), на нагревание инфильтрующегося наружного воз-
духа:
Q„ = 0,28 х G„ х F х c(f, - t„) х А,	(5.11)
где би - воздухопроницаемость ограждающей конструкции (кг/(м1 2-ч)); F -
площадь окоп ограждающей конструкции (м2); с = 1,005 кДж/(кг сС) — удель-
ная теплоемкость воздуха; А — коэффициент, учитывающий влияние встречного
теплового потока в ограждающей конструкции, равный: 0,7 для стыков па-
нелей и окон с тройными переплетами, 0,8 для окон и балконных дверей с
раздельными переплетами. 1,0 — для окон с одинарными или спаренными пере-
плетами: 0,28 — числовой коэффициент, приводящий в соответствие принятые
размерщхуги удельной теплоемкости (кДж/(кг-сС)) и теплового потока (Вт).
Таблица 5.3 Нормируемые значения воздухощюницаемости ограждающих конструкций
№	Вид ограждающих конструкций	Воздухопроницаемость Си (кг/(м2ч)), не более
J	Наружные стены, перекрытия и покрытия жилых, обществен- ных, административных и бытовых Зданий и помещений	0.5
2	Наружные стены, перекрытия и покрытия производственных зданий и помещений	1,0
3	Стыки между панелями наружных стен: а) жилых зданий б) производственных зданий	0,5* 1,0*
4	Входные двери в квартиры	1.5
5	Входные двери в жилые, общественные и бытовые здания	7.0
6	Окна к балконные двери в деревянных переплетах в жилых, общественных и бытовых здапях и помещениях; окна и фона- ри производственных зданий с кондиционированием воздуха	6,0
7	Окна и балконные двери в пластмассовых или алюминие- вых переплетах в жилых, общественных и бьповых зданиях и помещениях	5.0
«	Окна, двери и ворота производственных зданий	8,0
9	Фонари производственных зданий	10,0
* размерность кг/(м-ч)
Как видно из таблицы, наибольшей воздухопроницаемостью характеризуются
окна.
Но значениям G„, приведенным в табл. 5.3, можно определить требуемое со-
противление воздухопропицанию окон П„:
1	/ Д \0-67
Ям ~ tv х I ) м2ч-Иа/кг,	(5.12)
С»и yZApo/
где Др разность давлений воздуха па наружной и внутренней поверхностях
окна (Па),
Др = 0,55 х Н (‘yrlt - yjnt) + 0,03 х теу/ х г2.	(5.13)
Попнрч теплоты через ограж()ения полищений
Здесь Н — высота здания от уровня пола первого этажа до устья вентиляцион-
ной шахты, 'jtni — удельный вес соответственно наружного и внутреннего
воздуха (Н/м3):
3463
7 “ 273 4 t ’
(5.14)
Температура внутреннего воздуха принимается по оптимальным параметрам,
а наружного — по температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченно-
стью 0,92.
Дро = 10 На, v максимальная из средних скоростей ветра (м/с) по румбам
за январь, повторяемость которых составляет не менее 16%.
Расчетная разность давлений Др, (Па) зависит от величины гравитационно-
ветрового давления и работы вентиляции.
Др, = 9,81 х (Я - h)(p„ - р„) + 0,5 х р„ х v2(c„ - с,) х К - р(),
(5.15)
где Н — высота от земли до устья вентиляционной шахты (м), h — высота от
земли до верха окна расчетного этажа (м), р„, р„ — плотность соответственно
наружного и внутреннего воздуха (кг/м3),
353
273 + t ’
(5.16)
9,81 ускорение свободного падения (м/с2), си - 0,8, с, — -0,6 аэродина-
мические коэффициенты обтекания здания, К коэффициент, учитывающий
изменение скоростного давления ветра по высоте здания (табл. 5.4).
Таблица 5.4 Значения коэффициента К в зависимости от типа местности и высоты
здания
Высока здания от земли до уровня карниза, м	Коэффициент К для типов местности		
	открытые набережные морей, озер, водохранилищ, пустыни, степей, лесостепей, тундры	l-OpOflCKHC территории, лесные массивы и другие местности с застройкой 10-15 м	городские с застройкой зданиями высотой 20-30 м
$ 5	0,75	0,5	0,4
10	1,0	0,65	0,4
20	1,25	0,85	0,55
40	1,5	1,1	0,8
60	1,7	1,3	1,0
ро — условно-постоянное давление воздуха в здании (Па).
При сбалансированной вентиляции или при отсутствии организованной вен-
тиляции ро принимают ранным наибольшему избыточному давлению в верхней
точке заветренной стороны здания:
Ро = 0,5Л(р„ - рв) + 0,25i'2p„(c„ - сэ)К.
(5.17)
Г/чча > I hunt/ш пиннчцч гч /" -< <»//»> w* + hhj* i4‘.U‘1ч‘чпч
По мнению автора, использование в расчетах значения условно-постоянно-
го давления в здании нс всегда корректно, поскольку в некоторых случаях это
приводит к формальному нарушению баланса инфильтрации и эксфильтрации
воздуха на наветренной стороне здания.
Пример 5.2. Расчет расхода теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха в по-
мещениях трехэтажной школы, рассмотренной в примере 5.1. Разрез здания дан
на рис. 5.6.
1. Определение требуемого сопротивления воздухопроницанию R„ по форму-
лам (5.12), (5.13) и (5.14).
7„ =----—- = 14,37 Н/м3;
Х" 273+(-32)	'
7. =	= И’90 НЛ,3;
Др = 0,55 х 12,0 (14,37 - 11,90) + 0,03 х 14,37 х 62 = 31,8 Па.
При нормативной величине воздухопроницания окоп GK = б кг/(м2ч) (табл. 5.3),
1	/41
R" = 7x(^)	= 0,36 м2-ч/кг.
б \ 10 )
2. Определение разности давлений по формулам (5.15) и (5.16).
1-й этаж:
Др = 9,8(12 - 2,7)(1,465 - 1,213) + 0,5 х 1,465 х 62[0,8 - (-0,6)] х 0,85 = 54,4 Па,
* = 273^ “ 1Л65 КГ/“:'	* = ^Т18 = 1,213 КГ/МЗ;
2-й этаж:
Др = 9,8(12 - 5,7)(1.465 - 1,213) + 0,5 х 1,465 х 62[0,8 - (-0,6)] х 0,85 = 47.0 Па;
3-й этаж:
Др = 9,8(12 - 8,7)(1,465 - 1,213) + 0.5 х 1,465 х 62[0,8 - (-0,6)] х 0,85 = 39,5 Па.
3. Определение воздухопроницаемости окон.
1-й этаж:	С.. 152^. 8,7
2-й этаж:	=7.8
3-й этаж:	с.=м^в7.0кг/(„,ч,
UfniH fui пи и. itim ы [и ( аг/ч; ih ih пил пили uh hi;u
Для окон всех этажей превышен норматив G’„ = 6 кг/(м2-ч), поэтому при
расчете Q„ для всех окон будет принято GH = 6 кг/(м2 ч).
4. Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха но фор-
муле (5.11).
Q„ - 0,278 х 6 х 1,005 х 1,5 х 2[(18 - (-32)] х 0,8 - 201 Вт.
Рис. 5.6. Разрез здания школы
’ 3779
ГЛАВА 6
Составляющие
теплового баланса помещений
гражданских и общественных зданий
Полные тенлопоступления в помещение (Вт) можно выразить суммой:
\ Qnrx'T = QjI + Qvcn + Qc.O. Qc.p. + Qt.O. "* Q3 + Quo» _ QtU »	(6- 1 )
где Q„ тенлопоступления от людей, находящихся в помещении;	теп-
лопоступлепия от искусственного освещения; Qc.o. тенлопоступления от ото-
пительных приборов системы отопления (в холодный период года); если система
оборудована термостатическими вентилями, тенлопоступления от системы отоп-
ления при расчете вентиляции и КВ не учитывают; Qt.p тенлопоступления
от солнечной радиации (в теплый и переходный периоды года). Величину Qc.p
рассчитывают только для теплого периода; полученное значение справедливо
и для переходного периода (из-за увеличения косинуса угла падения солнечных
лучей при общем снижении радиации). QTO. тенлопоступления от техноло-
гического оборудования, расположенного в помещении; Q, теплопостунлсния
от электропотребляющего оборудования; QtKM теплопосгупления от нагретых
поверхностей оборудования, горячей пищи, горячей воды и прочего; QTn тепло-
вые потери помещения, учитываемые обычно в холодный и переходный периоды.
6.1.	Теплота, выделяемая людьми, поступает в виде явной и скрытой состав-
ляющих и зависит от тяжести работы, выполняемой людьми, и температуры
воздуха в помещении (прил. 20).
Количество явной теплоты (Вт):
<?я = 5 Л» »•	(6-2)
количество полной теплоты (Вт):
Qn = ^2Чп п'	(6-3)
где п число людей.
6.2.	Количество теплоты, поступающей от источников искусственного осве-
щения, определяют из условия преобразования энергии, затрачиваемой на осве-
щение, в теплоту, нагревающую воздух помещения:
Qocb Е ' F ' Qocb ' Г/осв»	(6.4)
где Ь уровень освещенности (лк), принимаемый по прил. 17; F площадь пола
помещения (м2); qWB удельные тепловыделения (Вт/(м2 лк)), принимаемые
но прил. 18; Т)жн — доля теплоты, поступающей в помещение.
С'И rilllh LXHIUIUI >HI 11. UtbOfd Л/ "IHCll IIO.\li 1Ц1 Hllil 35
При расположении источников света в помещении 71жи = 1; вне пределов по-
мещения (в чердачном помещении, за стеклянной стеной): 0,45 — при люминес-
центных лампах и 0.15 при лампах накаливания.
6.3.	Тенлопоступления аг отопительных приборов системы отопления рассчи-
тывают для помещений с постоянно работающей системой отопления и вентиля-
ции (кондиционирования) воздуха.
В режиме вентиляции:
Q_ /л ^ср.оп. ~ вею	/е г\
с о - Чтп~-----------,	(6.5)
*ср.оп. *в.ог.
в режиме кондиционирования:
Qco. = РОП<7ОПТ 	(6.6)
‘ср.on. *в.си.
где QT11 — суммарные потери теплоты помещением, рассчитанные при температу-
ре, поддерживаемой системой отопления; tcp.OI,. — средняя температура поверх-
ности отопительных приборов (°C);
^ср.оп. = j '	(6-7)
t,, t„ температуры теплоносителя соответственно в подающем и образном тру-
бопроводах системы отопления (°C); tB.o.r. температура воздуха в помещении,
принимаемая при расчете системы отопления (°C); 1В.МНТ — температура воз-
духа в помещении, принимаемая при расчете системы вентиляции (°C); tom. —
температура воздуха в помещении, принимаемая при расчете системы кондици-
онирования (°C).
Если отопительные приборы оборудованы термостатическими вентилями и
<в.от. < to.BCHi , то поступление теплоты от системы отопления не учитывают.
6.4.	Поступления теплоты через ограждения от солнечной радиации рассчи-
тывают в теплый и переходный периоды года по методике, изложенной в гла-
вах 19 и 24.
6.5.	Теплопосгупления от технологического оборудования кухонь определяют
по методике, приведенной в главе 24.
6.6.	Поступление теплоты аг остывания горячей нищи (Вт):
количество явной теплоты
<7п у сп ((„„ — £кп) х п
3,6 х Z„ ’	(6’8)
где дп средняя масса всех блюд, приходящихся на одного обедающего (кг)
(обычно 0,85 кг); с„ — условная теплоемкость блюд, входящих в состав обеда
(3,3 кДж/(кг-сС)); t„n, tKn - начальная и конечная температура пищи, поступа-
ющей в обеденный зал (как правило, 1ип = 70° С, tK„ = 40е С); Zn — продолжи-
тельность приема пищи одним посетителем, зависящая от назначения обеденною
зала: для ресторанов Zn = 1 ч, для стазовых Zu — 0,5...0.75 ч, для столовых
самообслуживания Z,, = 0,3 ч; п - число посетителей в обеденном зале.
Количество потной теплоты
Qu = 2Qh
(6-9)
6.7.	Теплопоступления от нагретых поверхностей (Вт)
Quo» = ао • F (ta - tB).	(6.10)
где F- площадь нагретой поверхности (м2); tD — температура воздуха в поме-
щении (°C); t„ температура нагретой поверхности (°C); а0 коэффициент
теплоотдачи (Вт/(м2-°С));
«0 = 11,6^.	(6-11)
где v — скорость движения воздуха около укрытий (м/с).
6.8.	Теплоп<х:тупления от персональных компьютеров и бытовых электриче-
ских приборов (электронагревателей, электро)тюгов, сушилок и т.п.).
Поступления теплоты от постоянно включенных компьютеров, оснащенных
монитором с электронно-лучевой трубкой, составляют 250... 300 Вт, жидкокри-
сталлическим монитором — 200... 250 Вт. При числе компьютеров в помещении
более 10 штук вводят коэффициент одновременности работы Кол = 0,8.
Поступления теплоты от постоянно включенных приборов:
Q» = А, х jj,,	(6.12)
где Лэ — электрическая мощность прибора (Вт);	— коэффициент, учитываю-
щий долю теплоты, поступающей в помещение.
Если прибор находится в помещении без укрытия, Т] = 1; при устройстве
специальных укрытий с отводом от них воздуха т) — 0,6.. .0,2.
6.9-	Потери теплоты через наружные ограждения путем теплопередачи при
работе вентиляции и кондиционирования воздуха:
при вентиляции
QnOTn = У Q..OT • /* ~	,	(6.13)
Сп.о. *н.5
при кондиционировании
/ОПТ _ 1
<2пОТ.к. - У <?пот •;	(6. и)
*B.Q.	5
где 22 Qnor — величина теплопотерь помещением, рассчитанных при работе си-
стемы отопления (Вт); t„ — температура воздуха в помещении при расчете вен-
тиляции (°C); t"nT оптимальная температура воздуха при расчете кондицио-
нирования (°C); t,i.5 температура наружного воздуха при расчете отопления
в холодный период (°C); tB.o. — температура воздуха в помещении при расчете
отопления.
Пример 6.1. Расчет теплового баланса помещения учебного класса но услови-
ям примера из главы 5. В классе находятся 24 ученика (легкая работа) и одна
учительница (работа средней тяжести). Потери теплоты, включая затраты на на-
грев инфильтрующегося воздуха, составили 3100 Вт при внутренней температуре
t, = 18° С.
1.	Определение параметров наружною и внутреннего воздуха с применением
г-<1-диа1раммы и [26].
Таблица 6.1 Параметры наружного воздуха
Расчетные периоды	Параметры А				Параметры Б				Рбар> кПа
	U, °C	«н, кДж/кг	г/кг	<Ри> %	1<„ °C	Ъ" кДж/кг	г/кг	%	
тп	21,2	50,5	11,2	72	-	-	-	-	99,5
ПУ	10,0	26,5	6,6	84	10	26,5	6,6	м	99,5
хп	-	-	-	-	-32	-31,6	0,3	85	99,5
Таблица 6.2 Параметры внутреннего воздуха
Расчетные периоды	Допустимые условия			Принимаемые значения		
	tn, °C	<р.,%	vB, м/с	tn, °C	Vn, %	г>„, м/с
тп	tB.A + 3 = 24,2	65	$0,5	24	< 65	<0,5
ПУ	18 23	$60	$0,3	20	< 60	<0,3
хп	18 23	$60	$0,3	20	< 60	< 0,3
Примечание. Помещения, в которых люди заняты умственным трудом, учебой, относятся к
помещениям 2-й категории (прил 2).
2.	Определение поступлений теплоты.
2.1.	Поступление теплоты от людей.
Теплый период: t„ = 24° С (прил. 20).
Количество явной теплоты: Q„ — 24 х	72	х 0,75 + 1	х	77 х	0,85	=	1360	Вт.
Количество полной теплоты: Q„ — 24 х	146	х 0,75 + 1	х	210 х	0,85	=	2800	Вт.
Холодный и переходный периоды, 1е = 20° С (прил. 20).
Количество явной теплоты: Q„ — 24 х	100	х 0,75 + 1	х	105 х	0,85	=	1890	Вт.
Количество полной теплоты: Q„ — 24 х	150	х 0,75 + 1	х	205 х	0,85	=	2875	Вт.
2.2.	Поступление теплоты от искусственного освещения люминесцентными
лампами.
Уровень освещенности класса: Е — 300 лк (прил. 17).
Площадь пола: F = 9,4 х 5,4 = 50,8 м2.
Удельные поступления тепла джв = 0,058 (прил. 18),
Qocb = 300 х 50,8 х 0,058 = 880 Вт.
2.3.	Теплопоступления от системы отопления при = 20° С:
Qc.o. = 3100 го = 3005 Вт,
где ton = (95 + 70)/2 — 82,5° С средняя температура поверхности отопительных
приборов.
2.4.	Поступление теплоты от солнечной радиации (методика расчета изложена
в главах 19 и 24).
Qc p. = 1020 Вт.
2.5.	Потери теплоты помещением при = 20° С.
i'.tflbU (). CofltHlb IXHHlHh	bUUliUH HU\b ttlf 'Hill
Холодный период:
= 3100	=3225 Вт.
Переходные условия:
з|ю .ЛгЬ -620 *
2.6.	Поступление теплоты от персональных компьютеров (12 шт.).
Коэффициент одновременности работы А'од = 1.
Компьютеры оснащены электронно-лучевыми мониторами:
Qrex = 250 х N = 250 х 12 = 3000 Вт.
Таблица 6.3 Тепловой баланс помещения
Периоды года	Теилоиистуллсния, Вт								Qrn, Вт	Избыток теплоты, Вт		Теплона- пряжен- ность Q./V, Вт/м3
	от людей		Qocd	Qc.p.	Qc.o.	Q-it-x	Всего					
	Qu	Qn					«я	Qn		<3я	Qn	
тп	1366	2800	-	1020	-	3000	5380	6820	-	5380	6820	36
ПУ	I860	2875	-	1020		3000	5910	6895	620	5290	6275	35
хп	1890	2875	880	-	3005	3000	8775	9760	3223	5550	6535	37
ГЛАВА 7
Поступления влаги
в помещения
Водяные пары поступают в помещения от людей, бытовых приборов, техноло-
гического оборудования, горячей пищи, смоченных поверхностей ограждающих
конструкций (ванн, душей, прачечных) и с открытых поверхностей.
7.1.	Количество влаги, поступающей от людей (кг/ч), зависит от температуры
воздуха в помещении и степени тяжести работы:
lVM = m-n,	(7.1)
где гл количество влаги (кг/ч), выделяемое- одним человеком (прил. 20), п
число людей в помещении.
В приложении 20 дано количество влаги, выделяемое взрослыми мужчинами.
Женщины выделяют’ 85%, а дети 75% от указанных значений.
7.2.	Поступления влаги от горячей пищи (кг/ч):
М - х 3,6 х Фпол 1 11
2500+1,8 1, ’	(7’2)
где Qn<vi.r.n поступление полной теплоты от горячей пищи (Вт); k = 0.34 —
коэффициент, учитывающий жировую пленку на поверхности пищи; t„ темпе-
ратура воздуха в помещении (°C).
7.3.	Поступления влаги от технологического оборудования горячих цехов.
Поступления влаги от оборудования, оснащенного приточно-вытяжными ло-
кализующими устройствами (ПВЛУ) (плит, сковород, котлов и др ), не учитыва-
ют. Выделения влаги немодулированпым оборудованием без ПВЛУ и тепловым
оборудованием, установленным в раздаточном проеме, даны ниже.
Выделение влаги одним варочным котлом обч-емом 40 л составляет 3 кг/ч,
60 л — 5 кг/ч, 125 л 10 кг/ч. Влаговыделения с поверхностей тепловой стойки
и мармита равны 0,7 кг/(ч-м2).
При работе одного варочного котла коэффициент загрузки k, = 0,3, при
использовании нескольких котлов вводят коэффициент одновременной работы
А’„ = 0,7.
7.4.	Поступления влаги от открытой поверхности воды (кг/ч):
ЛГ„ = 7,4(а +0,017-i>„)(p2-pi)  101,3—,	(7.3)
Рб
где а фактор скорости движения воз/у-ха под влиянием гравитационных сил,
зависящий от- температуры поверхности воды. Ниже даны значения а для воздуха
при температуре поверхности воды от 18 до 100° С.
I Hihd 7. 11'uihtin it huh ь Hi'U •» }>/пи '»k hup
Температура поверхности воды, СС	Менее 30	30 ..40	40... 50	50. .60	60.. .70	70... 80	80..90	90...100
Фактор скорости, а	0,022	0,028	0,033	0,037	0,041	0,046	0,051	0,06
iB — скорость движения воздуха над поверхностью испарения (м/с); рз пар-
циальное давление насыщенного водяного пара (кПа) при заданной температуре
поверхности воды, определяемое по формуле Фильнея:
156+Й.12ХГ
р2 =0,1333 х 10~йг-и- ;
Pi — парциальное давление водяного пара в воздухе помещения (кПа)-
Р1 — <r’n X Рнас,
Риас ~ парциальное давление насыщенного водяного пара при температуре внут-
реннего воздуха; F — площадь поверхности испарения (м2); pg — расчетное ба-
рометрическое давление, характерное для данной местшхтги (кПа).
При неизменной температуре неподвижной воды температуру поверхности ее
испарения принимают по следующим данным:
Температура воды, СС	20	30	40	50	60	70	80	90	100
Температура поверхности испарения, °C	18	28	37	45	51	58	69	82	97
При перемешивании воды температуру поверхности ее испарения принимают
равной средней температуре воды.
7.5.	Количество влаги, испаряющейся со смоченных поверхностей ограждения
здания и оборудования, можно определить по формуле (7.3) при а — 0,031.
7.6.	Количество влаги, испаряющейся со смоченной поверхности пола (кг/ч),
можно определить по приближенной формуле:
Мвл = 4,2 - М  (t„ - tK) • г,	(7.4)
где М — количество воды, стекающей на пол (кг/ч); t„, tK — соответственно
начальное и конечное значения температуры воды (°C); г = 2500 кДж/кг
удельная теплота парообразования воды.
7.7.	Количество влаги, испаряющейся с мокрой поверхности попа.
Если влага находится на поверхности пола в течение длительного времени, ее
испаряющееся количество (г/ч) определяют по приближенной формуле:
Л7м.пл. (6 4-6,5)(tB - tM) • F,	(7.5)
где tB, — температура воздуха в помещении соответственно по сухому и по
мокрому термометрам (°C); F — площадь поверхности пола (м2).
7.8.	Количество влаги, испаряющейся с поверхности кипящей воды, составля-
ет примерно 40 кг/(ч м2).
Пример 7.1. Определение поступления влаги от людей, находящихся в учебном
классе, при условиях, указанных в примере 6.1.
Ilor lliyit.it НИЛ <. тгЧ <• поло оу нам
Теплый период: tD = 24° С,
работа средней тяжести гп„л = 176 г/(ч-чел),
легкая работа 7пОЛ = 107 г/(ч-чел),
М = 24 х 107 х 0,75 + 176 х 1 х 0,85 = 2075 г/ч = 2,075 кг/ч;
переходный и холодный периоды: tB = 20° С,
работа средней тяжести тл^ = 140 г/(ччел),
легкая работа — 75 г/(ч-чел),
М = 24 х 75 х 0,75 + 140 х 1 х 0,85 = 1470 г/ч = 1,47 кг/ч.
Результаты расчетов по примерам 6.1 и 7.1 сведены в таблицу 7.1.
Таблица 7.1 Выделения теплоты и влаги в помещении
Помещение	Расчетный период	<?«, Вт	Qn, Вт	М»л, кг/ч	Qu, кДж/ч	Qn/Miut
Учебный класс	тп	5380	6820	2.075	24550	11830
	пп	5290	6275	1,47	22590	15370
	хп	5550	6535	1,47	23530	16000
Пример 7.2. Определение количества влаги, поступающей в помещение с от-
крытой поверхности нагретой воды. Площадь поверхности испарения F = 5,0 м2,
температура воды /воды ~ 36° С, параметры воздуха внутри помещения: vB =
= 0,2 м/с, tB = 18° С, — 60%. Район строительства — Москва, ре = 99,5 кПа.
1.	Температура поверхности испарения t„ = 33,4е С.
2.	Парциальные давления при полном насыщении при = 33,4° С и t„ =
= 18° С:
pi = 133,3 х 10	_ 5)36 as 5Д4 кПа,
23и + 33,4
Р2 = 133 X 10 156п+8’12,о 18 = 2062 Г1а ~ 2-06 кПа.
236 + 18
Парциальное давление водяного пара в воздухе помещения при <рв = 60%
Р2 - 2,06 x 0,6 = 1,24 кПа.
3.	Фактор скорости по а = 0,0256.
4.	Количество влаги, испарившейся с поверхности:
А4л = 7,4(0,0256 + 0,017 х 0,2)(5,14 - 1,24) х 5^Ь2 = 0,85 кг/ч.
99,5
5.	Количество скрытой теплоты:
Qckp = 0,85(2500 + 1,8 х 33,4)/3,6 = 604 Вт.
Пример 7.3. Определение количества влаги, испаряющейся со смоченной по-
верхности пола площадью 24 м2 при температуре воздуха внутри помещения
1К = 20° С. относительной влажности = 50%. Температура воздуха помеще-
ния, определенная по мокрому термометру, tMT = 13,5° С.
Л7вл = 6,2(20 - 13,5) х 24 = 967 г/ч » 0,97 кг/ч.
ГЛАВА 8
i-d-диаграмма влажного воздуха.
Построение основных процессов
изменения состояния воздуха.
Тепловлажностное отношение
i d-диаграмма связывает 5 параметров влажного воздуха: эгггальпию, влагосо-
держапис, температуру, относительную влажность и давление нас ыщенных во-
дяных паров при заданном барометрическом давлении. При известных двух па-
раметрах по i-d-диаграммс можно определить все остальные.
г d-.диаграмма (рнс. 8.1) построена в косоугольной системе координат с це-
лью увеличения рабочей площади, приходящейся на область влажного воздуха
и лежащей выше линии <р — 100%. Угол между' осями составляет от 135 до 150°.
т-d-диаграмма влажного воздуха - это основной инструмент дтя построения
процессов изменения его параметров. Д. ih построения i-d-диаграммы применены
следующие уравнения.
Энтальпия влажного воздуха:
г = 1,005 X t + (2500+ 1,8 х <) х d/1000 кДж/кг.	(8.1)
где/ температура воздуха (°C); d влагосодержапие воздуха (г/кг),
d - 622---------,	(8.2)
Рбар Рвп
рЫ1 давление водяных паров (Па),
Рвп — X риас)	(^-3)
Рнас " давление насыщенных водяных пщюв (Па),
i 1.41+8 12* \
= 133,3 х 101 чм-f. ),	(8.4)
(Формула Фильнея), относительная влажность воздуха (%); рсар - баромет-
рическое давление (Па), зависящее от района строительства (Москва 99,5 кПа).
Для точного построения процессов требуется г d-диаграмма, построенная для
заданного значения рсар.
Основные процессы на i d-диаграмме (рис. 8.1).
I.	Нагрев воздуха без изменения его влагосодержания (d = const) на диаграм-
ме обозначен линией 1 2. Такой процесс обработки воздуха щюисходит в калори-
фере. С ростом температуры и энтальпии воздуха уменьшается его относитель-
ная влажность.
Ilurllipfn HIH UimilUJ' П/ЮЦ1"ОТ Ц.1ЛК III МОЯ IWWOWIIX MHlIy.l»
2.	Охлаждение воздуха без изменения его влагосолержапия (d — const) про-
исходит в поверхностном воздухоохладителе. 0 уменьшением температуры и эн-
тальпии увеличивается относительная влажность воздуха (линия 1- 3). Если в про-
цессе охлаждения воздуха его относительная влажность увеличится до 100%
(точка 4), то при дальнейшем отводе теплоты процесс охлаждения продолжит-
ся по линии насыщенного пара (процесс 4-5) с уменьшением влагосодержания
(осушением) воздуха. В поверхностном воздухоохладителе процесс 4 5 сопро-
вождается конденсацией влаги на теплопередающей поверхности, что ухудша-
ет процесс теплообмена. Поэтому для осушения воздуха этот аппарат, как пра-
вило, не используют. Профессором О. Я. Кокориным рекомендованы следующие
максимальные значения относительной влажности воздуха рта1, охлажденного
в поверхностном воздухоохладителе, при начальной относительной влажности
воздуха
С 45%
45% < v’.ia-i С 70%
</>нач > 70%
Утах = 88%;
Vmaz = 92%;
V’mox = 98%.
На i d-диаграмме процесс охлаждения и осушки обозначается прямой лини-
ей, соединяющей точки 1 и 5.
Однако встреча с уз — 100 % линии охлаждения по d = const имеет свое
собственное название это точка росы. По положению этой точки легко опреде-
ляется температура точки росы.
3.	Изотермический процесс I — const (линия 1 6 на рис. 8.1). Все параметры
возрастают. Увеличивается и тепло, и влагосодержание, и относительная влаж-
ность. В реальной жизни — это увлажнение воздуха паром. То небольшое ко-
личество явного тепла, кото(юс вносится паром, обычно не учитывается при по-
строении процесса, т. к. оно незначительно. Однако такое увлажнение достаточно
энергоемко.
4.	Адиабатный изоэнтальпийный процесс г — const (линия 1 7 на рис. 8.1).
Снижается температура воздуха, увеличивается влагосодержапие и относител!.-
пая влажность. Процесс осуществляется при непосредственном контакте возду-
ха с водой, проходя либо через орошаемую насадку, либо через форсуночную
камеру.
При глубине орошаемой насадки 100 мм можно получить воздух с относи-
тельной влажностью if — 45 % при начальной 10 %, насадка глубиной 200 мм
даст ip = 70 %, а 300 мм — <р — 90 % (по данным блок-камер сотового увлаж-
нения фирмы ВЕЗА). Проходя через форсуночную камеру, воздух увлажняется
до величины <р = 90... 95 %, но со значительно большими энергозатратами па
распыление воды, чем в орошаемых насадках.
Продолжив линию i — const до <р = 100 % мы получим точку (и температуру)
мокрого термометра; это равновесная точка при контакте воздуха с водой.
Однако в аппаратах, где происходит контакт воздуха с водой, особенно по
адиабатическому циклу, возможно возникновение болезнетворной флоры, и по-
этому такие аппараты запрещены для использования в ряде медицинских и про-
довольственных отраслей.
Глава 8. Построение основных процессов изменения состояния unidyxti
Парциальное давление водяных паров, Ю^Н/лг
О 5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
1.10
1(12^
1(1б,
р, кг /н
 *>
И*


Темпе, шпура воздуха.
90
tf)
Угловой i
-v коэффициент
I, кДж./кх
V?
3о<-=
Ю 15	20	25
Влагосодержоние dt г/кг
Рис. 8.1. Основные процессы изменения состояния воздуха
В странах с жарким и сухим климатом аппараты адиабатного увлажнения
воздуха весьма распространены. Так, например, в Багдаде при дневной темпера-
туре 46° С и относительной влажноеги 10% в процессе изэнтальпного увлажнения
приточного воздуха его температуру понижают до 23' С и при 10... 20-кратном
воздухообмене в помещении получают комфортные параметры внутреннего воз-
духа: температуру 26' С и относительную влажность 60 .70%.
При построении на i -d-диаграмме процессов обработки влажного воздуха
принято исполыовать следующие наименования характерных точек:
II — наружный воздух;
В внутренний воздух;
К — воздух, нагретый в калорифере;
П — приточный воздух;
> — воздух, удаляемый из помещения;
О — охлажденный воздух;
С — смесь двух поюков воздуха,
ТР — точка росы;
ТМ — точка мокрого термометра.
При смешивании воздуха двух параметров с массами Gi и Gj линия смеси —
это прямая, соединяющая эти параметры, а удельная энтальпия смеси:
влагосодержание смеси;
Направление луча, харакюризующего процесс изменения юстояния во цту ха, за-
дано угловым коэффициентом (тепловлажностным отношением) £ (кДж/кг НгО):
Е^’
(6.7)
где Е Qn ~ суммарное количество полной подведенной или отведенной теплоты
(изменение энтальпии i) (кДж ч); Е ~ суммарное количество поглощенной
или выделенной влаги (изменение влагосодержания d) (кг/ч).
При	W = 0 £ —» оо; при EQn = 0 £ = 0 (рис. 8.2).
Таким образом, i d-диаграмму условно можно разделить па 4 квадранта:
I £ от ос до 0 — нагрев и увлажнение;
П £ от 0 до —ос — ох заждение и увлажнение,
III £ от —ос до 0 — охлаждение и осушка;
IV t от 0 до оо — нагрев и осушка.
Изотермическому процессу (t = const) соответствует значение £ = 2530 кДж/кг.
Глава 8. Построение основных процессов изменения состояния воздуха
50
Температура воздуха, ‘i
-20
40
30
и
20
10
О
— 10
Парциальное давление водяных поров, П^Н/м2
О , К ™	25	30	35	40	45	50
30	35
fO 15	20	25
Влаеосодержоние <4 */«
Рис. 8.2. Деление l -d-диаграммы на квадранты
ГЛАВА 9
Расчет воздухообмена в помещении
при работе вентиляции в три периода года
и построение процессов на i-d -диаграмме
Исходные данные для расчета воздухообмена:
1.	Тепловые балансы помещения для трех периодов года (ТП, ХП и ПУ) по
явной 52 Q» и полной 52 Qn теплоте.
2.	Наружные метеорологические условия, (Параметры А для ТП и Б для ХП).
3	Влагопоступлепия в помещение 52
4.	Значения температуры внутреннего воздуха в различные периоды года.
5.	Объем помещений V.
Расчет начинают с теплого периода, во время которого требуется наибольшее
количество приточного воздуха.
Последовательность расчета.
1.	На i d-диаграмму (рис. 9.1) наносят точку Н и изотерму внутре1шего воздуха
<в = «..,а + 3°С.	(9.1)
у Ся
2.	По величине тепловой напряженности помещения определяют гра-
диент повышения температуры по высоте помещения (прил. 21) и температуру
воздуха, удаляемого из верхней зоны, ty (°C):
ty = tB + grad t(H - hp ,),	(9.2)
где H — высота помещения (м), hp 3	высота рабочей зоны (м). При кратности
воздухообмена белее 5 ty = iB.
Изотерму ty наносят на диаграмму.
у Q
3.	Определяют тепловлажностное отношение е = и через точку Н прово-
дят луч процесса. На пересечении луча с изотермами t„ и ty получают точки В и У.
4.	Определяют воздухообмен (кг/ч):
по полной теплоте
(-<	52 Qn
Ьд, = ----
«у - «11
по влагосодержанию:
(9.3)
(9-4)
Различие между Од, и Gw не должно превышать 5%.
48
Глава 9 Расчет воздухообмена в помещении и построение процессов
Рис. 9.1. Процессы вентиляции в холодном, теплом режимах и переходных условиях
Расчет воздухообмена в помещении и построение процессов
5.	По приложению 24 определяют нормативное количество воздуха, требуемое
для людей, находящихся в помещении. Полученную величину сравнивают с Сд,
и Giv. Из трех величин выбирают ббльшую.
6.	Определяют относительную влажность воздуха в помещении. Если ее зна-
чение превышает 65%, требуется осушение воздуха. Для районов с относительной
влажностью наружного воздуха более 75% (параметры А) максимально допусти-
мое значение относительной влажности внутреннего воздуха составляет 75%.
Построение процессов изменения параметров воздуха для ХП.
1.	На г d-диаграмме отмечают точку Н и изотерму tB. При наличии в помеще-
нии теплоизбытков целесообразно принимать наибольшее допустимое значение
1В = 22° С для снижения стоимости вентиляции.
2.	Рассчитывают ty = tB + grad t(H — Лр,3).
3.	Принимают температуру приточного воздуха
tn = t. - 5° С.
(9-5)
4.	Из точки Н проводят линию d = const (нагрев воздуха в калорифере). На
пересечении этой линии с изотермой t„ получают точку К. Точка П совпадает
с точкой К.
5.	Из точки П проводят луч процесса изменения состояния воздуха в помеще-
нии е. На пересечении его с изотермами t„ и ty получают точки В и У (рис. 9.1).
6.	Определяют воздухообмен по теплоте Сд, и по влаге Gw (кг/ч):
СД1 = -Д^-,
ty tK
Gw =
Etv
dy — dx
(9-6)
7.	Полученные величины сравнивают с нормативным значением воздухообме-
на. Пз трех величин выбирают ббльшую.
При расчете воздухообмена в холодный и переходный периоды уточняют зна-
чение температуры приточного воздуха.
1.	По значению, полученному в расчете для ТП, или по нормативной величине
принимают количество приточного воздуха Gn для ХП и определяют влагосодер-
жашзе уходящего воздуха (г/кг):
У И
dy = d„ +
(9.7)
Точка У лежит на пересечении изотермы ty с линией постоянного влагосодержа-
ния dy.
2.	Через точку У на i d-диа! рамме проводят луч процесса изменения состо-
яния воздуха в помещении е для ХП; на пересечении луча с изотермой tB лежит
точка В, а на пересечении с линией d„ = const точка П, совпадающая с точ-
кой К.
3.	Количество теплоты для нагрева воздуха и калорифере (кДж/ч):
Qk — Gn(zK i„) — Gn x с(/к tH),
(9-8)
где с= 1,005 кДж/(кг °С) удельная теплоемкость воздуха.
Глава 9. Расчет воздухообмена о помещении и построение процессов
4.	Тепловая мощность калорифера (кВт):
NK = QK/3600.
Расчет воздухообмена в переходный условный период года.
1.	На диаграмму i d наносят точку Н: /н = 10° С; г„ = 26,5 кДж/кг; d„ =
= 6,6 г/кг; — 85%.
2.	Принимают температуру воздуха в помещении (как правило, равную тем-
пературе в помещении в ХП) и определяют температуру воздуха, удаляемого из
помещения:
ty = tB + gradffH - hp 3), °C
3.	Задают величину воздухообмена (равную воздухообмену в ТП или, что
более, предпочтительно, в ХП) и определяют приращение энтальпии или влаго-
содержания воздуха в помещении:
Аг = (кДж/кг),	(9.9)
С»п
У И'
Ad=^- (г/кг).	(9.10)
4.	Положение точки У находят на пересечении изотермы 1У с изотермой гу —
— гн + Дг или с линией постоянного влагосодержания:
dy=d„ + Ad.	(9.11)
5.	На пересечении луча процесса изменения состояния воздуха в помещении е,
проведенного из точки У, с изотермой tB получают точку В, а на пересечении лу-
ча е с линией постоянного влагосодержания d„ - точку П, совпадающую с точ-
кой К.
6.	Определяют тепловую нагрузку и мощность калорифера.
В результате расчетов получают две или три величины воздухообмена для
трех периодов года. Возможны различные варианты исполнения систем венти-
ляции.
1.	Приточную систему рассчитывают на максимальную из полученных ве-
личии воздухообмена и оснащают се тиристорным регулятором частоты враще-
ния электродвигателя вентилятора, действующим в зависимости от температуры
внутреннего воздуха. Вытяжную систему выполняют с естественной циркуляци-
ей или механическую с таким же тиристорным регулятором. Такая система
эффективна, но стоимость ее высока.
2.	Выполняют две пары приточных и вытяжных систем. Одну пару рассчи-
тывают для работы в ХП и ПУ. Приточную систему выполняют с калорпс|х‘ром,
рассчитанным на подогрев наружного воздуха от параметров Б до температуры
притока. Вторую пару систем рассчитывают для работы в ТП и калорифером не
оснащают.
3.	Выполняют только приточную и вытяжную системы, рассчитанные для XII
и ПУ, а воздухообмен в ТП осуществляют через открытые окна.
ГЛАВА 10
Расчет воздухообмена
в помещении
по кратности
Кратность воздухообмена — это отношение объема воздуха, подаваемого в поме-
щение или удаляемого из него в течение часа, к объему помещения. Расчетная
величина воздухообмена в помещении Lp (м3/ч) при нормативной кратности воз-
духообмена Кр (ч *) определяется как
Lp = Кр Упом,	(10.1)
где Рпим — объем помещения (м3).
Значения Кр в зависимости от назначения помещений даны в специальной
литературе, а также в прил. 5-15, где указана кратность воздухообмена по вы-
тяжному и по приточному воздуху. Для некоторых помещений дана величина
нормативного воздухообмена Lo (м3/ч) в расчете на 1 человека, койку (в лечеб-
ных учреждениях), санитарно-технический прибор и т. д. Расчетный воздухооб-
мен при этом определяют как L„ = Lo  N, где N  число расчетных единиц
в помещении.
После определения расчетных величин воздухообмена в помещениях опреде-
ляют суммарные количества приточного Gn ” удаляемого Gy воздуха для
помещений на одном этаже, сообщающихся с общим коридором, холлом, шлюзом
и т. д. Разность AG = £ Gn - £ Gy называют дисбалансом воздуха. Для соблюде-
ния поэтажного баланса воздух расходом AG подают (при избыточном удалении)
или удаляют (при избыточном притоке) из общего помещения этажа.
Результаты расчета сводят в табл. 10.1 отдельно для каждого этажа или груп-
пы помещений.
Таблица 10.1 (Форма) Расчетный воздухообмен общеобменной вентиляции по кратности
в помещениях здания
№ п/п	Наименования помещений	Размеры помещений, м	Объемы помещений, м3, или количество людей в помещениях	Нормативная кратность воздухообмена, ч-1, или нормативный воздухообмен на 1 человека, м3/(ч-чел)		Расчетный воздухообмен, м3/ч	
				приток	удаление	приток	удаление
							
							
ГЛАВА I I
Расчет воздухообмена в помещении
при кондиционировании.
Применение камер орошения
и воздухоохладителей.
Расчет требуемых количеств
теплоты и холода
Расчет воздухообмена при кондиционировании начинают с определения парамет-
ров внутреннего воздуха, соответствующих оптимальным условиям. Как прави-
ло, расчет кондиционирования начинают с ТП. Область оптимальных условий
для кондиционирования I класса в ТП на t dдиаграмме имеет вид трапеции
(рис. 11 1). Целесообразно принимать максимально допустимое значение относи
тельной влажности для снижения энергозатрат на осушение воздуха. Точку В
с параметрами внутреннего воздуха наносят па i d-диаграмму Для расчета воз-
душного баланса необходимы данные о поступлениях теплоты и влаги в расчет-
ное помещение.
Способ определения fy, tn, G^,, Сда рассмотрен в главе 9. Точки У и П лежат
на пересечении соответствующих изотерм ty и tn с лучом процесса изменения
параметров воздуха в помещении е, построенным из точки В.
Возможны несколько способов обработки воздуха, поступающего в кондици-
онер с параметрами Н и выходящего из него с параметрами II.
1.	Наибольшее раз проз тран. пие получил процесс с использованием ороситель-
ной камеры и второго подогрева (рис. 11.1). Точка О, лежащая на пересечении
линий d„ = const и = 9091, характеризует состояние воздуха, охлажденного
и осушенного (если dH > dn) или охлажденного и увлажненного (если d„ < dn)
в камере орошения (процесс НО); в этим же состоянии воздух поступает в кало-
рифер 2-ю подогрева (процесс ОП).
Недостаток данного способа обработки воздуха состоит в низкой экерпетиче-
ской эффективности процесса: воздух сначала охлаждают, а затем на!ревают до
требуемой температуры.
Холодопотребление щюпесса (кДж ч):
Сх = Сп(»и-«о).	(11.1)
Теплопотребление процесса (кДж/ч):
Qt — СпО’п io)-
(11-2)
Расчет eo.i(hf.Loii6.bnrnn я помещении при
2.	Обработка наружного воздуха с применением воздухоохладителей при dH
С с!п менее энергоемка Она состоит из охлаждения наружного воздуха до тем-
пературы притока tn (процесс HOi) и увлажнения воздуха в пароувлажпителе
—20
О 5 Ю 15	20	25	30	35
Влалосодержопче О, г /кг
Рис. 11.1. Процесс кондиционирования а теплый период со <лорым подогревом
Глава 11. Расчет воздухообмена в налн Щс-kuu при кондиционировании
(процесс OiFI) по t = const (рис. 11.2). Если dH > dn. то результат обработки
наружного воздуха в поверхностном воздухоохладителе ападотчен результату
процесса в камере орошения.
—20
О 5	10	15	20	25	30	35
влогосодерэе эние д, г/кг
кг/гх'd
Рис. 11.2 Процесс кондиционирования ь теплый периол без второго подш рева
Расчет воздухообмена о помещении при
3.	Применение схемы с обводным каналом и смешением обработанного и необ-
работанного воздуха исключает необходимость 2-го подогрева в теплый период.
На i d-диаграмме (рис. 11.2) через точки Н и П проводят линию до пересечения
ее в гочке Оз с линией процесса обработки воздуха в воздухоохладителе или, при
использовании камеры орошения, до <р = 90% При смешении потоков воздуха
с параметрами Н и 02 в соответствующих пропорциях получают смесь с парамет-
рами точки С, совпадающей с точкой II Дтя реализации данного метода необхо-
димо, чтобы температура воздуха в точке Оз была на 4... 5° С выше температуры
холодной воды, поступающей в оросительную камеру или воздухоохладитель.
В холодный период как внешние, гак и внутренние парамегры воздуха от-
личаются от napaMiTpOB в теплый период года. При выборе внутренних пара-
метров относительную влажность принимают по минимально допустимому зна-
чению (<^в = 30%) для снижения затрат на увлажнение воздуха. При наличии
теплоизбытков внутреннюю температуру выбирают максимальной по оптималь-
ным параметрам.
Построение процесса начинают с нанесения на i d-диаграмму точек Н и В.
Температуру приточного воздуха и расположение точек У и П определяют анало-
гично расчету параметров и построению на i d-диаграмме процессов для теплого
периода.
Существует несколько способов достижения параметров точки II при обра-
ботке наружного воздуха.
1.	Наиболее распространена следующая последовательность процессов
(рис. 11 3): нагрев наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева (процесс НК),
изэптальппое увлажнение в камере орошения (процесс KOi) и нагрев в калори-
фере 2-го подогрева (процесс OiHiJ. Точка О], как и в случаях, рассмотренных
выше, лежит на пересечении линий d„ «= const и = 90%.
2.	Второй способ позволяет избежать нагрева в калорифере 2-го подогрева.
Для этого проводим линию i = const через точку П до = 90 % (точка Оз)
и до линии d = const (точка KJ. Смешиваем (при помощи байпаса) воздух с па
раметпами Оз и Ki в гакой пропорции, чтобы точка смеси С накладывалась на
точку притока П. Эта операция может быть выполнена либо по датчику темпе-
ратуры, тибо по датчику относительной влажности после камеры смешивания
(рис. 11.3).
Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру, Gg (кг/ч) мож
но определить по соотношению отрезков (К, — H)/(Ki — Оз) (рис. 11.3):
(КГ/Ч),
— Ог)
(113)
а расход воды:
If = Gn(dn-dH) (г/ч)
(114)
3	Наиболее простой способ увлажнения приточного воздуха — это увлажне-
ние его па|юм (лилия К П, рис. 11.4). Такое увлажнение — единственно возмож-
ное для ряда отраслей медицинская, радиоэлектронная и др.
4.	Применение блок-камер сотового увлажнения дает возможность наиболее
оптимально с точки зрения энергозатрат решить вопрос увлажнения приточ-
ного воздуха Так, например, блок-камера с сотовой насщщой глубиной 100 мм
11. Расчет воздухообмена в помещении при кондиционировании
по зволяет при скорости воздуха в ней 1ф1Р,.к = 2,3 м/с лабильно достичь относи-
тельной влажности <р = 45 %, глубиной 200 мм — <р = 70 % и 30U мм - (р = 90 %
(данные фирмы ВЕЗА). Этот процесс изображен на рис. 11.4 линией F^O. Да-
лее, как и в предыдущем случае, применение байпаса позволяем точке смеси С
попасть на точку П.
Точка К лежит па пересечении линий *о, = const и d„ = const.
Порциаль-ое давление вовяныа паров, 1<Рн/н2
О 5	10	15	20	25	30	35	41	45	50
Рис. 11.3. Процесс кон,щционнроваиия в холодный псрш^ц со вторым подогревом и без него
Par4i т еол^угоиблина в помещении при
При увлажнении воздуха в холодный период года применяют иэоэнталышй-
ный способ, увлажнение паром, увлажнение в блок-камерах с сотовой насадкой.
Ниже даны энерюзатраты на увлажнение воздуха в грех разных аппаратах,
отнесенные к 1 кг водяного пара (Вт/кг):
камера сотового увлажнения 2;
камера орошения	50;
пароувлажшггель	800.
50
40
Парциальное давление водяных парой, 103 Н/м3
0	5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
30
10	15	20	25
Вло»осодержание dt г/*г
30	35
Рис. 11.4. Процесс кондиционирования в холодный период без второго подогрева
Глава 11. Расчет воздухообмена в помещении при кондиционировании
Как правило, расчетное количество воздуха, подаваемого в помещение в теп-
лый и холодный периоды года, неодинаково. При расчете круглогодичной систе-
мы кондиционирования величину расхода приточного воздуха часто принимают
равной для холодного и теплого периодов: Gxn = Стп В этом случае обеспе-
чение требуемых параметров внутреннего воздуха в холодный период возможно
разными способами.
Рассчитывают изменение энтальпии воздуха в помещении (кДж/кг) или его
влагосодержания (г/кг):
А< = ^=,	(11.5)
Из энтальпии или влагосодержания удаляемого воздуха вычитают соответ-
ствующие изменения этих величин и на луче е получают точку П (рис. 11.5).
Недостаток системы кондиционирования с поддержанием в течение всего года
G„ = Gm состоит в повышенном энергопотреблении при работе в холодный
период.
Частичная рещгркуляция воздуха снижает энергопотребление системы. При низ-
кой температуре наружного воздуха, характерной для холодного периода, тре-
буется пагрсв этого воздуха перед смешением его с рециркуляционным (частью
воздуха, удаляемого из помещения). В противном случае линия смешения (пунк-
тирная линия на рис. 11.6) пересекает линию <р = 100%, и влага, сконденсиро-
ванная на степках камеры смешения, замерзает.
Количество наружного воздуха G,, определяют по нормируемой величине воз-
духообмена. Количество рециркулируемого воздуха (кг/ч):
Gp = Gn—GH,	(11-6)
влагосодсржание смеси (г/кг):
_ Gp х dy + GM х dH	(п7)
C-Гр -Г
Точка С лежит на пересечении линий dc = const и гп = const (рис. 11.6). Ча-
стичная рециркуляция воздуха значительно сокращает расход теплоты (кДж/ч)
(нагревают не весь приточный воздух, а только G„):
Qi = G„(iK - i„),	(11.8)
и расход влаги (г/ч):
lV = Gn(d„-dc).	(11.9)
Рециркуляция воздуха не исключает применение других способов изменения
состояния воздуха, например направление части воздуха по обводному каналу
при адиабатном увлажнении или применение пароувлажнения (линия П W), ко-
торое несколько снизит температуру 1-го подогрева (точка Ki на рис. 11.6).
При большом отличии Gxn и Gm (50% и более) проектируют две нары
вентиляционных систем. Одна пара (приток-вытяжка-рециркуляция) для XII
Расчет воздухообмена в помещении при
н ПУ. Вторая пара (без 1-го подогрева) только для ТП. Капитальные вложе-
ния возрастут, но снизятся эксплуатационные издержки. Расчет по приведенным
затратам, изложенный в главе по экономике систем ТВГ, даст однозначный ответ
на этот вопрос.
—20
О 5 W М 20	25	30	35
Влааосодержание d, г/кг
Рис. 11.5. Приращение тепло и влагосодержания воздуха в помещении
Глава 11. Расчет возНузообмпш в помещении при егтОициоиирааании
Рецирку. 1яция воздуха в теплый период также может сократить -затраты на
охлаждение и, инотда. увлажнение Построение процесса изменения состояния
воздуха в помещении (точки В- У и II) и расчет подачи приточного воздуха Gn
аналогичны изложенным выше (рис. 11.7).
50
Парциальное давлении водяных паров, 102 Н/м2
5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
40
1,10
1,12
1 14
1,16
30
влагосодержапие д, г/кг
Рис. П.в. Процесс кондиционирования с рециркуляцией в холодный период
Расчет еоздухоо&ш iia в помещении при кошЛщионцронам!*
Требуемое количество холода сократится:
Qa = G,i(ic to).
Температура воздуха, "i
 .’О
Л7
to
30
О
20
10
О
— 10
о 5	10	15 X 25	30	35
Влагосодержапие d, г/кг
Рис. 11.7. Процесс кондиционирования с рециркуляцией в теплый период
ГЛАВА 12
Многозональные системы
кондиционирования воздуха.
Чиллеры и фанкойлы.
Эжекционные доводчики.
Сплит-системы
Если один центральный кондиционер обслуживает более одного помещения, необ-
ходимо приготовление приточного воздуха с разными параметрами, зависящими
от иидиви,гуалы1ых характеристик помещений.
Существует несколько видов систем многозонального кондиционирования, по
для всех этих систем справедливы следующие правила:
1. Подача наружного воздуха в помещения не должна быть меньше санитарной
нормы (например, в офисах это 60 м3/(ч-чсл)).
2. Изменение параметров воздуха в различных помещениях до оптимальных зна-
чений осуществляют местные доводчики. Главная задача доводчиков состоит
в регулировании температуры внутреннего воздуха.
Простейшая многозональная система это система с зональными возду-
хонагревателями, которыми оснащены все ответвления воздуховодов в поме-
щения. Температуру воздуха в помещениях подтерживают приборы автоматики,
исполни тельные механизмы которых связаны с датчиками температуры в поме
щепии. Температура воздуха, обработанного в центральном кондиционере, долж-
на соответствовать минимальному ее значению при воздухораспределении.
В качестве воздухонагревателей целесообразно применять электрокалорифе-
ры — малоннерционные устройства, не зависящие от смены сезонов и наличия
горячей воды в теплый период пода.
Схема получается более гибкой, если зональные воздухонагреватели дополне-
ны воздухоохладителями с централизованным источником холода.
Двухканальная система оборудована двумя центральными кондиционера-
ми. Параметры двух потоков воздуха, выходящих из кондиционеров, различны.
Каждый из потоков воздуха перемещают по отдельному каналу. Перед подачей
воздуха в помещение два потока воздуха с разными параметрами смешивают
в требуемой пропорции, при этом количество воздуха, поступающего в помеще-
ние, остается неизменным. Цент ралпзованнос получение двух потоков воздуха
с разными параметрами может производиться также в одном кондиционере с воз-
духонагревателем в одном канале (после кондиционера) и воздухоохладителем
в другом.
В системе с переменным расходом воздуха регулируют подачу при-
точного воздуха в каждое помещение. Такое регулирование вызывает колебания
давления воздуха в воздуховодах, что может повлечь возникновение автоколеба-
ний в системе.
Система многозального кондиционирования с фанкойлами
В такой системе основная термическая обработка воздуха происходит' в венти-
ляторных доводчиках-фанкойлах. Центральный кондиционер лишь подает в по-
мещения требуемое санитарными нормами количество приточного воздуха и в хо-
лодный период увеличивает его влагосодсржапие.
Фанкойл состоит из одного или двух теплообменников и вент иляторной груп-
пы, предназначенной для всасывания воздуха из помещения и последующей его
подачи через теплообменники и подвижную воздуховыпускную решетку в поме-
щение.
Температуру воздуха в каждом помещении поддерживает система управления
фанкойлом. Температуру воздуха задает настенный датчик или переносной пульт
управления.
По сути дела мы имеем две независимые системы управления микроклиматом
помещения.
При изменении температуры система управления изменяет частоту вращения
вентилятора фанкойла и расход теплоносителя через теплообменник.
В фанкойлах с двумя теплообменными аппаратами один предназначен дтя
горячей, а второй для холодной воды.
Фанкойлы с одним теплообменником могут быть подключены к системе центра-
лизованного теплоснабжения или работать только с охлаждением воздуха.
Фанкойлы устанавливают под окном, на стене, под потолком или в простран-
стве подшивного потолка. Фанкойл, установленный под окном, может работать
в качестве отопительного прибора системы отопления. Однако в странах с хо-
лодным климатом, где продолжительность отопительного сезона нолика, такое
использование фанкойлов нецелесообразно вследствие относительно малого сро-
ка службы вентиляторной группы фанкойла (8-10 лет) по сравнению со сроком
эксплуатации здания (50 лет).
Как правило, температура холодной воды, подаваемой к фанкойлам, состав-
ляет 7... 12° С. При этом температура воздуха, обрабатываемого в фанкойле,
снижается до 13 14° С, а влакхзодержанис соответственно уменьшается до 9,5
10 г/кг, что оптимально для систем кондиционирования I класса.
Каждый фанкойл оснащен поддоном для сбора конденсата и удаления его
через дренажную систему.
Порядок расчета холодильной мощности фанкойла для теплого
периода года
Исходные данные:
Помещение площадью 60 м2 и высотой Н = 2.7 м, в котором работают 8
человек.
Освещение — люминесцентные светильники 60 Вт/м2.
Поступление теплоты от солнечной радиации 800 Вт.
1.ЩЫ1 1 i. Mинго иНЧ! Ibhnlt I IK ПИ U« К(ИчНщ(Ц1Ци]нк.><111ггЯ I.i: IKij.lK
Температура воздуха, поступающего от центральной системы кондициониро-
вания t„ = 19° С.
Расчетная температура внутреннего воздуха t„ = 22° С.
1.	Необходимое количество наружного приточного воздуха:
£„ = 60 х Л', где Лг = 8 чел.
L„ = 60 х 8 = 480 м3/ч, G„ = LHxp = 480 x 1,2 = 576 кг/ч. (12.1)
2.	Тепловой баланс помещения:
—	поступления теплоты от людей (полная теплота): <Ул = 150 х 8 = 1200 Вт;
—	теплопосгупления от освещения: 50% помещения находится в теневой зоне.
(Л™ = F х qia, где дуд = 20 Вт/м2.
Qorn = 60 х 0,5 х 20 = 600 Вт;
поступления теплоты от ПК:
QnK = 250 х Л" = 250 х 8 = 2000 Вт.
Общие поступления теплоты: 1200 +• 600 •+ 800 + 2000 = 4600 Вт
3.	Количество холода, поступающего от центрального кондиционера:
Qx.k — G„ х c(tB t0) x —,	(12.2)
u,0
Qx к = 576 x 1,005 (22 - 19) x Д- = 480 Вт.
3.6
4.	Требуемая холодопроизводительность фанкойла:
= 4600 480 = 4120 Вт.
Для обслуживания площади 60 м2 необходимы два фанкойла холодопроизво-
дительностью по 2060 Вт.
Системы с эжекционными доводчиками
Эжекционпые доводчики, в отличие от фанкойлов. не содержат вращающие-
ся части или электропривод. Воздух, поступающий от вентилятора центрального
кондиционера, понадает в камеру, в верхней части которой находятся сопла диа-
метром 4-6 мм Выходя из сопел, первичный воздух эжектирует воздух из поме-
щения. Коэффициент эжекции варьируегея от 1,8 до 4. Далее смесь первичного
и эжектщхщанного воздуха проходит через один или два теплообменника и попа-
дает в помещение. ’Терез теплообменники проходит теплая (горячая) и холодная
вода. Датчик температуры в помещении воздейст вует на крапы, открывающие
или закрывающие доступ воды к теплообменникам.
Отсутст вие подвижных частей дает следующие преимущества: отсутствие шу-
ма от вентилятора, долговечность, возможность применения доводчиков в каче-
стве отопительных приборов системы отопления
Эжекционпые доводчики подсоединяют к воздуховодам гибким шлангом диа-
метром 100 мм.
Эжекционные доводчики устанавливают под окнами помещений.
Mnofn.tt'ita.ibttbn uumtvv ьоткщичнир/тани.н ьп«к/га
Чиллер водоохлаждающая парокомпрессионная машина, состоящая из
компрессора с элект]>одвигатслем, конденсатора, испарителя, элементов защиты
и автоматики, гидравлического контура насосной станции.
Холодильная мощность чиллеров может составлять от единиц до тысяч ки-
ловатт
Потребляемая электрическая мощность составляет около одной трети холо-
дильной мощности.
Конденсаторы чиллеров могут быть как ворсяного, гак и воздушного охла-
ждения.
Чиллеры с водяным охлаждением значительно дешевле, но дня их примене-
ния необходима система оборот ного водоснабжения с традирней.
Чиллеры с воздушным охлаждением выпускают как в моноблочном исполне-
нии, так и с выносным конденсатором. Моноблочный чиллер — это автономная
холодильная машина с подключением к охлаждаемой среде.
Чиллеры с выносным конденсатором лучше всего подходят для сурового кли-
мата России, поскольку при установке агрегата в теплом помещении нет- опасно-
сти замер <ания воды, циркулирующей в системе холодоснабжения.
Чиллер комплектуют аккумуляторным баком и насосной станцией. Аккуму-
ляторный бак служит для снижения влияния пиковых нагрузок во время вклю-
чения компрессора чиллера. При стандарт ном подключении холодная вода посту-
пает от чиллера в бак-аккумулятор) и далее к потребителям Расход воды в этом
случае должен быть постоянным При независимом подключении чиллер гид-
равлически развязан с системой холодоснабжепия посредством теплообменника
в аккумуляторном баке. Циркуляцию холодоносителя осуществляют дополни-
тельные циркуляционные насосы.
Некоторые чиллеры могул работать но схеме теплового насоса, то есть не
только в режиме охлаждения, по и в режиме нагрева волы. Это особенно важ-
но в переходных условиях, koi да централизованная система отопления еще не
работает, а в помещениях холодно.
Чиллер подбирают по каталогам фирмы в соответствии с требуемой холодо-
производительностью.
Кондиционеры сплит-систем получили широкое распространение благо-
даря простоте их расчета. легкости монтажа и удобству эксплуатации. Они со-
стоят из компрессорно-конденсаторного блока наружной установки и одного или
нескольких испарителей для монтажа внутри помещений
Расчет тепловой мощност и испарительного блока аналогичен расчету фанкой-
ла, приведенному рапсе в дайной главе. Если в здании устанавливают несксмп.ко
испарительных блоков, то компрессорно-конденсаторный блок должен обеспечи-
вать их суммарную холодопроизводительность. Развитие сплит-систем привело
к созданию многоканальных систем с изменяемым расходом хладагента и воз-
можностью подсоединения к одному наружному блоку до нескольких десятков
испарителей. Для изменения холодопроизводительности выносного блока в зави-
симости от текущей нагрузки компрессор оснащен инвертором.
3- 3779
ГЛАВА 13
Гидравлический расчет трубопроводов
для воды или раствора этиленгликоля
в системах с применением теплоносителя
Предполагаемый метод расчета может быть реализован с применением програм-
мируемого калькулятора типа CITIZEN SKP-325G или компьютерной програм-
мы EXCEL.
Метод в несколько раз уменьшает время расчетов и повышает точность ре-
зультатов. В расчете могут быть заданы любые температурные режимы теплоно-
сителя (воды или этиленгликоля), различные материалы трубопроводов (сталь,
медь, металлополимеры, сшитый полиэтилен) с различной степенью их абсолют-
ной шероховатости.
Гидравлическому расчету предшествует вычерчивание аксонометрической схе-
мы системы с указанием па пей номеров участков, их нагрузок (Вт) и длин (м).
Для систем отопления оп!>едсляют «хтювное циркуляционное кольцо ОЦК:
в 2-трубной тупиковой системе отопления от распределительного коллектора
до нижнего прибора самого удаленного стояка и обратно к сборному коллектору;
для системы с попутным движением воды через нижний прибор среднего,
наиболее нагруженного стояка. В случае применения термостатических головок
расчет начинают с верхнею прибора.
Аналогичную схему определения ОЦК применяют также для тепло- и холо-
доснабжения фанкойлов (при 4-трубной схеме подачу теплоты и холода рассчи-
тывают отдельно, при 2-трубпой схеме систему рассчитывают по холодной среде,
создающей большее гидравлическое сопротивление).
Потери давления в системе определяют как сумму потерь давления на участ-
ках ОЦК и по этой величине выбирают циркуляционный насос.
Методика позволяет производить гидравлическую увязку всех ответвлений
с ОЦК.
Формулы для расчета
Скорость движения воды в трубопроводе г1 (м/с):
3,6 х Qy х 106 х 4	= 304 х Qv
1	4,19 х At х ЗСОО х х р х тг ’	' AtxpxdJ’
где Qy — нагрузка (теплота или холод) на участок (Вт); At (°C) изменение
температуры транспортируемой среды (при отоплении: At — tr — to, при холодо-
снабжснии: At = to — tx); р — плотность среды (кг/м3) при
tr 4" to . G + to	.	.
tCp = —-— или tcp = —-—;	(13.2)
1\и)рив.Ч1Ч1< кий /т чет трубонроьодоь Лея ыя)ы и.т лппленг.шкиш
</„ — внутренний диаметр трубощювода (мм).
Для этиленгликоля:
v = 374
Qy
Д( X р X (1^
(13.3)
(из-за меньшей теплоемкости).
Если материалом трубопроводов служит сталь, то систему монтируют из чер-
ных водогазопроводных (ГОСТ 3262-75) или электросварных (ГОСТ 10704-91)
труб. Внутренний диаметр принимают по табл. 13.1.
Таблица 13.1 Трубы черные, иодосааопровилпые, обыкновенные или электросварные
Диаметр и дюймах	Условный диамсгр прохода dy, мм	Фактический внутренний диаметр da> мм
3/8	10	12,С
1/2	15	15,7
3/4	20	21,2
1	25	27.1
1-1	32	35,9
ц	40	41
2	50	53
Ч	65	76,5
3	80	80,5
Трубы черные, водогазопроводные, применяются обычно до dy = 50 мм, а при
больших размерах используются трубы стальные бесшовные (ГОСТ 8732-78).
Трубы бесшовные маркируют по наружному диаметру и толщине стопки (мм).
Рекомендуемые размеры бесшовных труб для санитарно-технических систем
даны в таблицах 13.2, 13.3.
Таблица 13.2
Условный диаметр н|к>хода dy, мм	Наружный диаметр dl(, мм	Толщина стенки, мм	Внутренний диаметр мм
50	57	3	51
65	76	3	70
80	89	3,5	82
100	108	4	100
125	133	4	125
150	159	4,5	150
200	219	6	207
250	273	7	259
300	325	8	309
лево 11. Гидравлический расчет тррбоч/юьодов для воды или .ттлснгликаис
Таблица 13.3 Сортамент твердых медных труб по стандарту EN 1057
Наружный диаметр dH, мм	Толщина стенки, мм	Внутренний диаметр dB, мм	Объем воды, л/м	Масса трубы, кг
10	1,0	8	0,05	0,25
12	1,0	10	0,08	0,31
15	1,0	13	0,13	0,39
18	1,0	16	0,20	0,48
22	1,0	20	0,31	0,59
22	1,5	19	0,28	0,86
28	1,0	26	0,53	0,76
28	1,5	25	0,49	1,12
35	1,5	32	0,80	1,41
42	1,5	39	1,20	1.71
54	2,0	50	1,96	2,92
64	2,0	60	2,83	3.48
76,1	2,0	72,1	4,83	4.16
88,У	2,0	84,9	5.66	4,86
108	2,5	103	8,33	7,37
Размеры труб из сшитого полиэтилена со специальным слоем, препятствую-
щим проникновению кислорода в теплоноситель, полипропиленовых или метал-
лополимерных труб указаны в каталогах фирм-изготовителей. Так, например,
фирма К AN применяет’ мстал.тополимерные трубы PE-Xc/AL/PE-Xc диаметра-
ми: 14/2; 16/2; 20/2; 26/3 (наружный диаметр и толщина стенки).
Критерий Рейнольдса определяют по формуле
Re = 1000 х v х d„ / р,
(13-4)
где v — скорость теплоносителя (м/с); dB внутренний диаметр (мм); и — ки
нематическая вязкость среды (м2/с), зависящая от температуры.
Таблица 13.4 Кинематическая вязкость и плотность воды
Температура t, °C	Избыточное давление для предотвращения вскипания р, кПа	Плотность р, кг/м3	Кинематическая вязкость р, 10“6 м2/с
0	0	1000	1,79
10	0	1000	1,31
20	0	998	1.01
30	0	996	0,805
40	0	992	0,659
50	0	988	0,556
Таблица 13.4 (продолжение)
Температура t, °C	Избыточное давление для предотвращения вскипания р, кПа	Плотность р, кг/м3	К и нематическая вязкость г/, 10 е м2/с
60	0	983	0,479
70	0	978	0,415
80	0	972	0,366
90	0	965	0.326
100	30	958	0,295
120	102	943	0,244
140	268	926	0,212
160	530	907	0,19
180	923	887	0,173
Таблица 13.5 Кинематическая вязкость и плотность водного раствора этиленгликоля
(концентрация 42.6%: ? температура замерзания —29° С)
Температура t, °C	Плотность р, кг/м3	Кинематическая вязкость м, Ю”6 м2/с	Удельная теплоемкость с, кДж/(кг-°С)
50	1055	1,3	3,61
20	1055	2,78	3,48
0	1055	5,85	3,44
10	1055	9.1	3,4
-20	1055	11,7	3.38
-25	1055	15.2	3,36
-30	1055	20,5	3,33
Коэффициент гидравлического трения Л при числе Рейнольдса менее 2200
вычисляют по формуле Варфоломеевой:
А=£
Re
(13.5)
При большем числе Рейнольдса (подавляющее число расчетов) А определяют
по формуле Кольбрука:
-7= = -2 х 1g
V А
которую можно преобразовать:
2,51	____
Rev/A ’’’ 3?Ц
(13.6)
(13.7)
К
Гюы1 1i. Гш/ри*.1ич(скиЬ расчет тррбопроыхки! <1.т «о<)ы u.iu япинн/пнм ш
где К3 - абсолютная шероховатость трубопроводов (мм):
стальных К3 = 0,2,
медных К-, =0.11,
полимерных К3 — 0,005.
Формула Кольбрука содержит искомую величину А как в правой, так и плевой
частях формулы, поэтому н программе А вычисляют методом последовательного
приближения с ошибкой менее 0,1%. Нач.гльное приближение А — 0,04.
Падение давления на участке трубопровода. Друч, Па:
/ 1000 х А х 1уЧ
Друч = (------------1 £ KMCJ
V2
(13.8)
где 1у.| - длина участка (м); dB внутренний диаметр (мм); КМС сумма
коэффициентов местных сопротивлений на участке.
Предварительно в калькулятор вводят следующие величины:
В — для воды, или В = ^7 Л-1Я этиленгликоля (из табл. 13.6)
С = 0,001/н (из табл. 13.6)
Н — р (из табл. 13.6) кг/м3
F = K3/S,T.
для стали
для меди
для полимеров
F = 0,054
F = 0,03
F = 0,00135
G = 2.51
/ = 1000
Ввод коэффициентов проводят по схеме;
Число (SAVE] Буква (ENTER]
Контроль осуществляют по схеме:
[ALPHA) Буква (ENTER]
Программу вводят до или после ввода коэффициентов.
Программа К* 1.
10 INPUT Q, D, L, S [ENTER]
20 V - Q * B/H/D2 |ENTER|
30 PRINT «V », V; (ENTER] На дисплей выводится скорость среды, м/с-
40 R - V * D * С (ENTER]
50 Y = - 2 * LOG(12/R i F/D) (ENTER]
60 W - 2 * LOG(G*Y/R+F/D) (ENTER]
70 U - - 2 * LOG(G*\V/R+F/D) [ENTER]
80 Z = U2--‘ [ENTER]
90 P - V2* (I*Z*L/D+S) * H/2 (ENTER]
100 PRINT *P=», P; END|CL.'ESC| на дисплее потери давления на участ-
ке, Па.
Принятые обозначения:
Q (Вт) — нагрузка на участок;
I) (мм) — внутренний диаметр;
f u<timn lu'itcKuil рлгччц трцПппроыгдоп rb> шм)ы ii.ui лти.и нгликоля
L (м) — длина участка;
S сумма KMC на участке;
P (Па) — потерн давления.
Таблица 13.6 Значения нводимых коэффициентов
tr, lx. °C	to, °C	lep, °C	</>0-6, м2/с	Плотность Я, кг/м3	В	с
Теплоноситель вода						
40	30	35	0,732	994	30,4	1366
60	40	50	0,556	988	15,2	1798
80	60	70	0,415	978	15,2	2410
85	65	75	0,390	975	15,2	2564
90	70	80	0,366	972	15,2	2732
95	70	82,5	0,356	970	12,16	2809
110	70	90	0,326	965	7,6	3067
130	70	100	0,295	958	5,07	3390
150	70	но	0,268	951	3,8	3730
5	15	10	1,31	1000	ЗОЛ	763
6		»		9	1,36	1000	50,7	735
Теплоноситель — этилен гликоль						
60	40	50	1.3	1055	18,7	769
-4	2	- 1	6,0	1055	62,4	167
5	15	10	9,1	1055	37,4	НО
Если критерий Рейнольдса (7?) < 2200 (чю возможно при расчете подводок
к отопительным приСюрам в системах отопления с естественной циркуляцией),
то вводят программ}' Л’“ 2.
Программа К’ 2
10 INPUT Q. D, L. S |ENTER|
20 V - Q *B/H/D2 |ENTER|
30 PRINT «V—». V; |ENTER| на дисплее; скорость, м/с
40 R - V * D * C [ENTER)
50 PRINT «R », R; [ENTER] на дисплее Рейнольдс
60 Z |(3,7*F/D)°'8|*64/R [ENTER]
70 P V2* (I*Z*L/D <-S) * H/2 [ENTER]
80 PRINT «Р—», P; END [CL/ESC| на дисплее потери давления, Па.
Во всех случаях S — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.
I >. /	ГК1111 /хи'«III inlluCxHipiWDlhlh <>.IX ЫЧ>Ы II.IU Mlltl.H HS IllKO IX
Таблица 13.7 Местные- сопротивления
КМС» при с/у, мм	10	15	20	25	32	40	50 и более
Вентиль обычный	20	16	10	9	9	8	7
Кран шаровой или пробковый	5	4	2	2	2	2	2
КРД	5	4	2	2	-	-	-
Отвод 90е	2	1,5	1.5	1	1	0.5	0,5
Скоба	4	3	2	2	2	2	2
Значения местных сопротивлений, не зависящие от диаметров сечений:
Радиатор	2,0	Тройник-поворот	1.5
Внезапное расширение	1,0	Т^юйник-противоток	3,0
Внезапное сужение	0,5	К рсстовипа- проход	2,0
Задвижка параллельная	0.5	К рестови на-i юворот	3,0
Т ройник-проход	1,0	Угольник	1,2
Диаметр трубопровода выбирают в зависимости от скорости движения воды:
Стальные и медные трубы:
Полимерные трубы:
d 12/2 - d 14/2
d 16/2 - d 18/2
d 20/ 2 d 25/2
более <1 25/2
v = 0,3 0,8 м/с
v = 0,25-0,4 м/с
i- = 0,35 0,5 м/с
v — 0,45-0,6 м/с
v — 0,5-0,75 м/с
Скорость воды более 0,11 м/с достаточна для удаления воздуха из горизон-
тальных трубопроводов.
Пример расчета системы холодоснабжсния фанкойлов,
установленных в 3-этажном здании банка
Исходные данные:
Холодоноситель раствор этиленгликоля с параметрами: температура замер-
зания t3 = -29° С, tx = 15° С, 1о = 5° С. Чиллер установлен на крыше здания.
Трубопроводы системы медные.
Переменные, вводимые в микрокалькулятор:
В - 37,4
С = НО
Н = 1055
F — 0,03 (для меди)
G - 2,51 и I — 1000 (введены в предыдущем расчете).
В режиме программирования вводят нагрузку Q (Вт), внутренний диаметр
D (мм), длину L (м) и сумму KMC S.
Потери в трубопроводах составляют 47 кПа. К ним прибавляют потери в теп-
лообменнике фанкойла и трехходовом регулирующем клапане (20...25 кПа),
а также в балансировочных клапанах на ответвлении (5... 10 кПа). Циркуля-
ционный насос насосной станции чиллера выбирают с учетом 10% надбавки па
неучтенные потери.
Ги<)рин.шчгскш1 [*к 4tw трубтцннкнкш d.w <юды it.tu .hiulk иг.ткшя
Рис. 13.1. Аксономегричсская схема системы холодоснабжения (южный фасад)
Таблица 13.8 Таблица гидравлического расчета холодопроводов
участков	<?х, Вт	1, м	£)8, мм	V, м/с	Коэффи 1 (,И VI (ТЫ местных сопротивлений на участках	Падение давления Руч> 11а
1	3800	7,2	16	0,526	Отводы 4x2-8, Тройник-проход = 2 Е = ю	5970
2	7800	10	20	0,691	2 тройника на проход 2x1=2	7810
3	11000	10	26	0,576	2 тройника на проход 2x1 = 2	4110
4	148(10	9.6	26	0.776	2 тройника на проход 2x1=2	6640
5	19000	15,6	32	0,658	2 тройника на проход 2x1 = 2, 7 отводов 7x1 = 7 52 = 9	7610
6	35000	8	39	0,815	2 тройника на проход 2x1 = 2	3880
7	56000	25,6	50	0,794	12 отводов 12 х 1 = 12	11000
£ 47020 Па						
Г.юьа I J. 1 UI<IKI<KIU4V< кии /хи чип труйопроыккк. <).т ын)ы u.iu .>niu.ienAiiiKu.iji
Пример расчета 2-трубной системы отопления с нижней разводкой
и попутным движением воды в магистралях 2-этажного жилого дома
с отапливаемым подвалом.
Исходные данные:
Параметры теплоносителя: I, = 80° С, to = 60° С.
Отопительными приборами служат стальные штампованные радиаторы с ниж-
ней подводкой теплоносителя и термостатическими вентилями. Магистрали из-
готовлены из стальных водотазопроводных труб; стояк и подводки выполнены из
металлополимерных труб PE-Xc/AL/PE-Xc.
Теплота поступает от газовой котельной, пристроенной к дому.
Ст. 5
Поворот	Поворот
Ст. 4 на 90 Ст.З на 90 Ст.2
3800 Вт
42008т
4800 Вт
800
21000
__ 3200 Вт
М !Ж
5000Вт
1200
4800
8,4
21000
12,4
3200
6,6
4400
3.2
9000 16200 4800
8,4	6,2	6.2
Узел подсоединения стояка с магистралью
Стояк	Тройник е пробкой
i/w слива воды
Вентиль
Отвод
-Т1-----
7,6	6,2
.опЛ Сборный о
4800 коллектор
Воздуха «ул-
выпускной
кран


Прибор верхнего зтажа
Термостатический
вентиль
Узел подключения
с вентилями
К стояку
Рис. 13.2. Аксонометрическая схема системы отопления
Переменные, вводимые в микрокалькулятор:
В - 15,2
С = 2410
Н 978
F — 0,054 — дтя стали: F = 0,00135 — для металлополимеров.
В режиме программирования вводят для каждого участка нагрузку Q (Вт),
внутренний диаметр D (мм), длину L (м) и сумму KMC S.
Основное циркуляционное кольцо проходит через средний стояк 3. 11осле рас-
чета ОЦК выполняют расчет через первый стояк 1 и через последний стояк 5.
Гидрил.! и чегкии расчет трубойроаодоо для ьоды u-iu .ипи.1е'Нг.!ика.1я
Таблица 13.9 Результаты гидравлического расчета трубопроводов системы отопления
чический [течет трубопроводов для воды «ли этиленгликоля
Таблица 13.9 (продолжение)
Потери давления р, Па	‘32	, 722 ,	816	940	846	— см X	15488 Ошибка расчета потерь давления Л = [(15100 - 15484)/15100’ х 100% = 2.5% < 5% Гидравлическое кольцо через стояк 5 (последний) Расчетное циркуляционное давление 	Аррас = Др участков 19. 26.1.5 = 14195 Па	8212	772 1	6101	2	см со см ю	232	410	6101	2893	14115
с S х И	[ 25.0	2.0	О г—,	СМ	3,0	о •“И		о	19,0	о	о см	25,5	25.0	!	С см	о	21.5	Ошибка расчета потерь давления Д = [(14195 - 14115)/14195] х 100% = 0.6% < 5%
Расчет КМС	1 Отвод 2,0; тройник-противоток 3,0; вентиль 20	| Крестовина-проход 2,0	| Тройник-проход 1,0		12 отвода 2 X 2 = 4; вентиль 16; тройник-поворот 1,5	[Отвод 2,0; тройник-проход 1,0		1 Тройник-проход 1,0		Трой ни к-проход 1,0	Отвод 2,0; вентиль 16; тройник-проход 1,0	Тройник-проход 1,0	Крестовина-проход 2,0	Тройник-поворот 1,5; отвод 2,0; вентиль 20; радиатор 2; термостат 5 кПа	Отвод 2,0; тройник-противоток 3,0; вентиль 20	Крсстовина-проход 2,0	Тройник-проход 1,0	2 отвода 2x2 = 4; тройник-поворот 1,5; вентиль 16	
Скорость V, м/с	1 0,171	см rt О'	! 0 431	0,291	0,303	0,567		5 о	0,202	0,435 |	0,249	0,124	С1 о	0.249 J	в	0,497	
Длина L, м	СО	см	I 3 2	9 0	91	I 15.7	6.2	1 84 i		97	о о	СМ со	| ее	СМ Т—	со f—•	см со	см с-5	А о	
£ г	с	о	СМ ^4			15,7		|15,7	15,7	о 1-Н	О	о	о	о	о	о	
Нагрузка Q. Вт	1100	2200	S с	4800	4800	0006		О 8	3200	2800 1	1600	800	800 |	1600	2800	оиге	
№ участков	с?	СМ СО	Сф	Г5	см	со		О <—>		СМ —4	со —।	3	W3	СО •—4		от	
ГЛАВА 14
Воздуховоды
вентиляционных систем
Воздуховоды могут быть круглого, квадратною или прямоугольного сечения
(рис. 14.1).
в прямоугольные; D - диамегр, h — высота, b — ширина
При одинаковых условиях подачи воздуха материалоемкость воздуховодов
круглого сечения минимальна, при кватратпом сечении расход материала воз-
растает па 16%, а при прямоугольном (с соотношением сторон 1 : 2) на 30%.
Воздуховоды крут лого сечения вследствие отсутствия у них плоских поверхно-
стей значительно прочнее, чем воздуховоды прямоуюльною сечения Изготов-
ление круглых воздуховодов на 10... 15% менее трудоемко, чем прямоугольных.
Рис. 14.2. Основные фальцевые соединения виццуховодов: а тежачий фальцевый шов,
б стоячий фальцевый шов, в угловой фальцевый шов
Глава 14 ИолЛ/ховоЛл вентиляционных систем
Несмотря на преимущества воздуховодов круглого сечения, их не применяют,
(тли они не гармонируют с интерьером помещений или при отсутствии дос таточ
кого пространства для их расположения (например, в зоне с подшивными потол-
ками). В этих случаях используют воздуховоды ква, (ратного или прямоугольного
сечений.
Рис. 14.3- Воздуховод круглого
сечения: Н радиус, D — диаметр
Воздуховоды различают по способу изго-
товления. Воздуховоды с фальцевыми швами
(рис. 14.2).
Толщина металла фальцевых воздуховодов пе
должна превышать 1,0 мм в случае применения
коррозионное тойкой и обычной ста. in, и 2,0 мм —
при использовании алюминия.
Металл сварных воздуховодов соединяют
сварочным швом внахлест; тапцина металла
при таком виде соединения должна состав-
лять 1,2	3,0 мм.
Сварные воздуховоды принадлежат категории
Рис. 14.4. Воздуховод прямо-
угольного сечения: I шейка, 2 —
боковина, 3 — затылок; А х В —
сечение воздуховода
плотных воздуховодов.
Размеры круглых воздуховодов определяет
ряд предпочтительных чисел: 1(10, 110, 125, 140,
160, 180, 200. 225. 250, 280. 315, 355, 400, 450, 500.
560.630,710. 800,900,1000,112(1,1250, 1400,1600,1800 и 2(Х)() мм. Прямоугольные
воздуховоды могут быть любого указанного размера, но наиболее предпочтитель-
ны величины: 100, 150, 200, 250, 300, 400. 500, 600. 800, 1000, 1250. 1600. 2000 мм.
Размеры воздуховодов приведены в [30] (приложение II).
Вентиляционные* системы состоят из четырех
стандартных деталей: 1руб, отводов, тройников
и переходов от одного сечения к другому.
Стандартные трубы изготовляют д шпой 2000
или 2500 мм в зависимости от используемого ме-
талла.
Отводы, состоящие из 2 или 3 сегментов и 2
( такапов (рис. 14.3) со средним радиусом шейки,
равным диаметру отвода, применяют для обще-
обменных вентиляционных систем.
Для систем пневмотранспорта и аспирации
(транспортировки ныли) применяют отводы из 5
стаканов с радиусом шейки, ранным двум диамет-
рам отвода.
Радиус шейки прямоугольных отводов может
быть двух размеров: 150 мм — при стороне отвода
менее 1000 мм (рис. 14.4) и 30(1 мм при большей длине стороны.
Тройиики (узлы ответвления) круглого сечения бывают трех модификаций
Нормализованные тройники (рис. 14.5, а) характеризуют низкие коэффици-
енты местных сопротивлений, но трудоемкость изготовления ограничивает их
применение только системами пневмотранспорта и аспирации.
DviOy.Wbuchx ьенттиищииниих систем
Тройники, образованные прямой врезкой труб (рис. 14.5, б) обладают наихуд-
шими аэродинамическими характеристиками, ио требуют наименьших затра! на
изготовление.
Тройники унифицированной конструкции (рис. 14.5, в) обладают лучшими
характеристиками по ( равнению с тройниками прямой врезки, поэтому их ис-
пользование наиболее рационально.
Рис. 14.5. Тройники: а — нормюнноваьиый, fi П]>ямая врезка, е унифицированная
КОНСТРУКЦИЯ
Прямоугольные тройники (рис. 14.6) обычно комплектуют односторонними
унифицированными переходами, чтобы par стояние между воздуховодами и civ
пой, вдоль которой они проложены, оставалось неизменным.
В зависимости от особенностей изготов-
Ответв'’епие
Рис. 14.в. Тройник прямоуюль-
носо сечения
ления металлических воздуховодов их раз-
деляют на шесть групп:
1.	Фальцевые воздуховоды из тонколисто-
вой оцинкованной стали толщиной до 1 мм (без
окраски)
2.	Фальцевые воздуховоды из тонколистовой
черной стали толщиной до 1 мм с последующей
окраской изнутри и снаружи глифзалевым ipyn-
том ГФ-021.
3.	Сварные воздуховоды из тонколистовой ста-
ли толщиной 1,2 3,0 мм с последующей окраской грунтом ГФ-021.
4.	Фальцевые и сварные воздуховоды из коррозионностойкой стали толщиной
от 0,5 до 3 мм (обычно марки Х18Н9Т) без окраски
5.	Фальцевые воздуховода из титана (р = 4500 кг/м3) толщиной 0,5 0,8 мм,
обладающие наивысшей коррозионной стойкостью при перемещении агрессивной
среды.
6.	Фальцевые воздуховоды из металлопласта, плакированные с одной или двух
сторон ПХВ или ПВХ-пленкой. При одностороннем покрытии пленка должна
находиться внутри воздуховода, контактируя с агрессивной средой.
Соединение отдельных деталей круглых воздуховодов выполняют бандажами
по отбортовке (рис. 14.7, а) при диаметре до 800 мм и па фланцах из угловой
стали при больших диаметрах.
80 I'.mml Ij. Do «Уулоеоды Or 'ИЧИЧЯЦИОНПЫХ ' l« ПК u
TZZZZZZZZZZZZSCZZZZ^ZZZZZZZZZ.
Воздуховод с отбортовкой
Рис. 14.7. Соединение воздуховодов: а — круглою сечения, б прямоугольного сечения
Соединение прямоугольных воздуховодов со сторонами менее 1600 мм выпол-
няется на профилированных шинах (рис. 14.7, б), соединяемых четырьмя бол-
тами по углам и дополнительными защелками (если размеры стороны превьппаг
ют 600 мм).
Для обычных общеобмепных систем предпочтительно применение фальцевых
воздуховодов из оцинкованной стали. Сварные воздуховоды применяют при по-
вышенных требованиях к плотности (шахты дымоудаления, воздуховоды, прохо-
дящие через помещения с категорией взрывоопасности Л и Б) и для перемещения
воздуха температурой выше 80° С-
Широкое распространение получили гибкие армированные воздуховоды, ис-
ключающие сложную подгонку по месту соединений магистралей с воздухорас-
пределителями и решетками.
Текстильные воздуховоды
Одно из последних решений в области воздухораздачи — это текстильные воз-
духоводы. Их раздувает поток воздуха, равномерно распределяющийся по длине
воздуховода. Текстильные воздуховоды обладают значительной шумоноглощаю-
щей способностью и задерживают частицы пыли размером более 5 мкм. При ис-
пользовании этих воздуховодов в помещениях с большой кратностью воздухооб-
мена пе образуются участки с повышенной подвижностью воздуха (в отличие от
применения струйных воздухораспределителей).
Традиционными металлическими воздуховодами круглою и прямоугольного
сечений оборудуют как старые объекты (продолжающие использовать старые си-
стемы воздухораспрсделения), так и новые. Стоимость монтажа металлических
воздуховодов составляет 2/3 от стоимости всего объема :<аказа, 1 /3 приходится
на стоимость материалов. При использовании тканевых воздуховодов доля сто-
имости монтажа сокращается до 1/3.
Па пошив и комплектацию воздуховодов монтажными принадлежностями
требуется примерно две-три недели.
Существует несколько видов тканевых воздуховодов. Воздух в помещение
можно подавать через всю поверхность воздуховодов (в этом случае используют
воздухопроницаемые тканевые каналы из 100%-ного полиэстера) или через специ
альные отверстия в материале воздуховода (воздуховоды из непроницаемой тка-
ни с перфорированными отверстиями инжекторами). Применяют также сме-
шанные варианты. Скорость воздушного потока сквозь воздухопроницаемый ма-
6< нпншцшпнш: cut mr.u
териал не превышает 0,01 .. .0,5 м/с, скорость воздуха, выходящего из щелей,—
,	4 ... 10 м/с, а через перфорированные отверстия (инжекторы) 7... 13 м/с.
Наиболее распространены тканевые воздуховоды цилиндрической формы.
Они обеспечивают интенсивный воздухообмен, нс создавая сквозняков. Возду-
ховоды полукруглой формы применяют в помещениях с низкими потолками, па -
пример, на предприятиях общественного питания, в непродовольственных мага-
зинах, гостиницах и пр. Возможно также применение воздуховодов в четверть
сечения круга, устанавливаемых по периметру помещения.
।	Монтажные фирмы часто сталкиваются с трудностями установки стальных
воздуховодов в помещениях с высокими потолками (в торговых залах крупных
торговых объектов супермаркетов, складов и центров). Текстильные воздухо-
воды могут быть смонтированы в течение одной рабочей смены. Участки воз-
духоводов (как правило, длиной 5 м) стыкуют с помощью застежек—молний.
Подвешивают воздуховоды на натянутых тросах или рейках. В последнем слу-
чае крепление воздуховодов жесткое, и воздуховод сохраняет форму без подачи
воздуха. При технологическом кондиционировании (1пом = О...+16°С) важно
учитывать гигиенические аспекты, связанные с развитием микроорганизмов при
выпадении конденсата Текстильные воздуховоды можно легко демонтировать,
стирать или чистить. В технологических помещениях такую процедуру проводят
,	иногда раз в две недели. В супермаркетах для поддержания приемлемой чисто-
ты воздуховодов достаточно очищать их раз в полгода. Для этого необходим
резервный комплект воздуховодов. При стирке синтетические ткани, из которых
изготовлены воздуховоды, не дают усадку.
Текстильные воздуховоды выпускают диаметром от 100 до 1000 мм, длиной
до 100 м. В зависимости от плотности ткани воздуховодов, подача воздуха со-
ставляет от 160 до 500 м3/(ч м2) при статическом давлении внутри воздухово-
дов 100 Па.
Возможно изготовление воздуховодов любого цвета по шкале RAL, однако
воз/1уховоды белого цвета дешевле цветных па 5 7%.
ГЛАВА 15
Методика
аэродинамического
расчета воздуховодов
Аэродинамический расчет воздуховодов начинают с вычерчивания аксонометри-
ческой схемы (М 1 : 100), проставления номеров участков, их нагрузок I, (м‘/ч)
и длин I (м). Определяю-i направление аэродинамического расчета от наиболее
удаленного и нагру жгпного участка до вентилятора. При сомнениях при опреде-
лении направления рассчитывают все возможные варианты
Расчет начинают с удаленного участка: определяют диаметр D (м) круглого
или площадь F' (м2) поперечного сечения прямоугольного воздуховода:
/ L
У 2830 х Урск
3600 х V
(15.1)
Рекомендуемую скорость принимают следующей:
в начале системы вблизи вентилятора
Административные здания	4... 5 м/с	8... 12 м/с
Производственные здания	5. .6 м/с	10. .16 м/с
Скорость растет по мере приближения к вентилятору.
По приложению Н из |30| принимают ближайшие стандартные значения. £>ст
или (а х 6)<-т (м).
Фактическая скорость (м/с):
”факт = 2830х	(1б 2)
ИЛИ
,’фякт = 3600 х (<т х Ь), т ’	(1б’3)
Гидравлический радиус прямоугольных воздуховодов (м):
D,. -	(15.4)
a +• о
Критерий Рейиолцдса:
Re = 64100 х Dcr х >;ф„кт	(15.5)
(для прямоугольных воздуховодов DCT — Dl).
Коэффициент гидравлического трения.
А = 0.3164 к Re-0’25 при Re $ 60000.	(15.6)
Методика и цюдина иичсского рагчгтп ымду пмюдии
А = 0,1266 х Re-e’167 при Re > 60000.
Потери давления на расчетном участке (Па):
/ \ X	\
= (	- + V КМС ) х 0.6 х г£аК1,
\ ^-'ст	/
(15.7)
(15.8)
где 52 КМС — гумма коэффициентов местных сопротивлений на участке возду-
ховодов.
Местные сопротивления на границе двух участков (тройники, крестовины)
т носят к участку с меньшим расходом
Коэффициенты местных сопротивлений даны в приложениях.
Схема приточной системы вентиляции, обслуживающей 3-этажное
административное здание
Рис. 15.1. Лкиопомсгрическая схема воздуховода
Пример расчета
Исходные данные.
Воздуховоды изготовлены из оцинкованной тонколистовой стали, толщина
и размер которой соответствуют прил. П из |30|. Материал воздухозаборной
Глаьа 15. Методика а.гр<>диш1мичы:киги расчета ooj<h/a«z6odoo
шахты кирпич В качестве воздухораспределителей применены решетки ре
гулируемые типа РР с возможными сечениями; 100 х 200; 200 х 200; 400 х 200
и 600 х 200 мм, коэффициентом затенения 0,8 и максимальней скоростью воздуха
на выходе до 3 м/с.
Сопротивление приемного утепленного клапана с полностью открыт ыми ло-
пастями 10 Па. Гидравлическое сопротивление калориферной установки 100 Па
(по отдельному расчету). Сопротивление фильтра (1-4 25U Па. Гидравлическое
сопротивление глушителя 36 Па (по акустическому расчету). Исходя из архитек-
турных требований проектируют воздуховоды прямоугольного сечения.
Сечения кирпичных канатов принимают по табл. 22.7 [32|.
Таблица 15.1 Аэродинамический расчет
N» участ- ков	Подача L, м3/ч	Длина 1, м	м/с	Сечение а х Ь, м	v<i>- м/с	Dm м	Ве	А	КМС	Потери на участке Др, Па
Решетка РР на выходе				0,2 х 0.4	3,1	-	-	-	1,8	10,4
1	720	4.2	4	0,2 х 0,25	4 0	0.222	5690(1	0,0205	0,48	8,4
2	1030	3,0	5	0,25 х 0.25	4,6	0,25	73700	0,0195	0,4	8,1
3	21ЗП	2,7	6	0,4 X 0,25	5,92	0,308	116900	0,0180	0,48	13,4
4	3480	14.8	7	0,4 х 0,4	6,(И	0,40	151900	0,0172	1,44	45,5
5	6830	1.2	8	0,5 х 0,5	7,6	0,50	234000	0.0159	0.2	8,3
6	10420	6.4	10	0,6 X 0,5	9,65	0,545	337000	0,0151	0,64	45,7
€а	10420	0,8	ю.	<? 0,64	8,99	0,64	369000	0,0149	0	0,9
7	10420	3,2	5	0,53 х 1,06	5,15	0.707	234000	0,0312 х п	2.5	44,2
Суммарные нагори; 185										
Примечание. Для кирпичных канатов с абсолютной шероховатостью 4 мм и С'ф = 6,15 м/с
поправочный коэффициент п = 1,94 (|32|, табл. 22.12.)
Коэффициенты местных сопрот ивлений
Участок 1. Решетка РР на выходе сечением 200 х 400 мм (рассчитывают от-
дельно):
' *	3600 х а х b х 0,8 м/с
Динамическое давление:
с! 312
Рд = ~Р = -у- 1,2 = 5,8 Па.
КМС решетки (прил. 25.1) = 1,8.
Падение давления в решетке:
Др = рд х КМС = 5.8 х 1,8 = 10,4 Па.
Методика аэродинамического расчета воэдрюкодоа
Таблица 15.2 Определение местных сопротивлений
Таблица 15.2 (продолжение)
5t участков	Вид местного сопротивления	Эскиз	Угол о, град.	Отношения			Обоснование	кме
				Fo/F,	Lq/Lct	/и рох//ст Я		
2	Тройник- проход	1^ = 1100 400 -25Р		250-250 Lz =2130			 4„ = 1030	-	-	0,48	0.6.3	Прил. 25.8	0,4
3	Тройник- ответвление	/ = 1350	—	1° -1100 ,J'U	/	fa=400*250 Lc=3480 1^=400*250	-	0.63	0.61	-	Прил. 25.9	0,48
4	2 отвода	250 х 400	90	—	-	-	Прил. 25.11	0.82
	Отвод	400 х 250	90	-	—	-	Прил. 25.11	0.22
	Тройник- проход	1^ = 3350 500  500	/	400  400 1^=6830		-	Ln-3480	-	•	0.49	0 64	Прил. 25.8	0,4
							£ =	1.44
Таблица 15.2 (окончание)
участков	Вид местного сопротивления	Эскиз					Угол «, град.	Отношения			Обоснование	кме
								Fo/F,	£()/ Lcr	/прох//ств		
5	Тройник- проход	Ln = 3540 500 500 		500 * 500 4С = 10420		►	L„ = 5830					-	-	0 34	0.83	Прил. 25.8	0.2
6	Диффузор после вентилятора	5=0,6* 0,5=0,3					h = 0.6	1.53	*	-	Прил. 25.13	0.14
		II				0^=0.442 м						
		5„ = С,444 - 0 441=0,195										
	Отвод	600 X 500					90	-	-	-	Прил. 25.11	0,5
											Е =	0.64
6а	Конфузор перед вентилятором	Пс ка КС	размеру »еро^/\ . */					Г) = 0.645			Табл. 25.12	0
			IS9									
7	Колено						90		-	-	Табл. 25.1	1.2
	Решетка жалюзийная										Табл. 25.1	1.3
											Е =	2,5
pwihjirf огоч.уэът\ ч)нпр(к1(-'п пчлрош */у	miunjod огох.ъзкптшщю&'п ^.ч-чрошэ^
kiwi 1-5. Xh mothiKn Шрадинами») < коей pm ч/mu ио.кЛд
Расчетное давление вентилятора р:
Дрвент — ХДСДраэрод 4- Др
клал + Дрфильтр 4~ Дркал + Дрглуш) =
= 1,1(185 + 10 + 250 + 100 -г 36) = 639 Па.
Подача вентилятора:
пент = 1,1 X Гейст = 1,1 X 10420 = 11460 м3/ч.
Выбран радиальный вентилятор ВЦ4-75 № 6,3 исполнение 1:
L = 11500 м3/ч; Арие,,,. = 640 Па (вентагрегат Е6.3.090-2а), диаметр ротора 0,9 х
х Сном, частота вращения 1435 мин-’, элсктродвшатель 4А10054; JV = 3 кВт
установлен на одной оси с вентилятором. Масса агрегата 176 кг.
Проверка мощности электродвигателя вентилятора (кВт):
дг ___ ^/«ент X ДрвснТ
3600 х 1000 х рвсит
По аэродинамической характеристике вентилятора рн<,»т — 0,75.
..	11500 x 640	„„ „
3600 х 1000 х 0,75	’ К Т‘
ГЛАВА 16
Подбор вентиляционного оборудования.
Аэродинамические характеристики
вентиляторов. Расчет калориферов
После аэродинамического расчета воздуховодов по номинальной подаче L (м3/ч)
подбирают все компоненты вентиляционной системы: входной блок с утепленным
клапаном, фильтр, блоки теплообмена, вентилятор, глушитель.
Фильтр и глушитель подбирают по каталогу, в котором указаны габаритные
размеры, номинальная подача и аэродинамическое сопротивление Лр„. Поми-
нальная подача £н не всегда равна фактической £ф, следовательно фактическое
аэродинамическое сопротивление Дрф не равно номинальному:
Дрф = Др„ 	(161)
\ ьн /
Блоки тепло- и массообмсна в настоящее время подбирают по методикам,
разработанным фирмами-изготовителями, поэтому потери давления в них могут
быть определены достаточно точно.
Вентилятор подбирают по аэродинамической характеристике зависимости
развиваемого давления р (Па) от подачи L (м3/ч) при постоянной частоте вра-
щения. Подачу вентилятора принимают большей, чем подача системы:
I'bcht = 1,1 X Денег-	(16.2)
Коэффициент 1,1 учитывает утечки воздуха по системе воздуховодов.
Давление, развиваемое вентилятором, ржк1. определяют суммой всех сопро-
тивлений как до вентилятора, так и после него, умноженной на коэффициент 1,1:
Росит ~ 1,1 (Рнгхгдуховодов 4" Рклаппна 4" Рфильтра 4" Ркалорифера 4“
'Г Рглушители 4" Рнгхгдухоохладитсля)-
Мощность электродвигателя вентилятора (кВт) рассчитывают по формуле
Л' = £пс,1Т * Р-‘"	(16.3)
ЗбООхЮООхт/	'
где £вент подача вентилятора (м3/ч), р1м.нт развиваемое давление (Па), ?/
коэффициент полезного действия, определяемый по аэродинамической характе-
ристике вентилятора.
Коэффициент запаса мощности электродвигателя должен составлять 1,2 при
Л' < I кВт; 1,1 при 1 кВт < IV < 3 кВт; 1,05 при 3 кВт < N.
Г 1чьп I ft. Подбор огн1пи.ищнонного оборудования
На массу и стоимость электродвигателя заданной мощности влияют синхрон-
ная частота вращения и число полюсов. Наиболее дешевый двигатель с частотой
вращения 3000 мин-1 имеет 2 полюса. При частоте вращения 1500 мин-' у дви-
гателя 4 полюса; при 1000 мин 1	6 полюсов; при 750 мин 1	8 полюсов.
Двигатель с 8-ю полюсами почти в 2 раза тяжелее и дороже 2-полюспого, но
с уменьшением числа полюсов растет шум, издаваемый двигателем.
При подборе сечений воздуховодов по рекомендуемым скоростям без аэроди-
намического расчета воздуховодов происходит завышение давления, развиваемо-
го вентилятором, что приводит к потерям энергии (рис. 16.1).
Характеристика сети
$ Рьроект
<§
ч
Рфакт
Требуемая
Рабочая
.точка
октеристика
штилятора
Фактическая
арактеристцка
вентилятора
Рпроект Рфакт
Подача L, м3/ч
Бесполезные ьр^
потери
Рис. 16.1. Аэродинамическая характеристика вентилятора. совмещенная с характеристи-
кой вентиляционной системы
Фактическое значение подачи всегда больше проектного. Наладчики дроссе-
лируют систему для достижения проектного расхода 1„росКТ. Заказчик, эксплуа-
тирующий систему, платит за расход электроэнергии пропорционально величине
(^проект + Дрпотсрь), не зная об 'этом. 11о экспертной оценке, дополнительная мощ-
ность, забираемая вентиляторами по стране, значительно превышает электриче-
скую мощность, идущую на освещение страны.
Расчет калориферов
Калориферы предназначены для нагрева воздуха, ими комплектуют прак-
тически каж. iyi<> приточную систему.
Калориферы приточных систем вентиляции выпускают по номерам или в со-
ответствии с габаритными размерами приточных камер, а канальные калорифе-
ры, предназначенные для установки в воздуховодах в качестве зональных подо-
гревателей, — по стандартным размерам воздуховодов от 400 х 200 мм до 1000 х
х 500 мм.
По ходу движения воздуха калориферы могут иметь от одного до четы|Ч’х ря-
дов трубок, по которым движется теплоноситель. Так же варьируется расстояние
между алюминиевыми пластинами от 1.8 до 4,2 мм, что значительно упрошаег
их подбор при расчете.
Расчеты, выполненные в МГСУ для медио-алюминиевых калориферов, да-
ют оптимальную (по минимизации приведенных затрат) массовую скорость
б.. .8 кг/(м2 с).
Исходные данные для расчета калориферов:
1.	Количество L (м3/ч) или масса G = L х р (кг/ч) воздуха, проходящего
через калорифер.
2.	Начальная температура воздуха t„ (обычно температура наиболее холодной
пятидневки, обеспеченностью 0,92) и конечная tK (°C) — температура нагретого
воздуха.
3.	Параметры теплоносителя, циркулирующего через калорифер (как прави
ло, это теплофикационная вода, 1Г — 130° С, to = 70° С).
Последовательность расчета
1.	Тепловая мощность калорифера Q (кДж/ч):
Q — (.1 х c(tK — /п),
(16.4)
где с — 1,005 кДж/(кг-°С) теплоемкость воздуха.
2.	По значению массовой скорости Vp = 4...8 кг/(м2-с) определяют фрон-
тальное сечение калорифера (м2):
3600 хУ/
(16.5)
3.	Но Тф выбирают калорифер и выписывают его основные характеристики:
фак тические размеры ф]х>нгалыюго сечения, (м2);
площадь трубок для прохода теплоносителя, (м2):
поверхность теплообмена /•' (м2).
Калорифер с одним рядом трубок нагревает воздух на 15...20°С, с двумя
рядами -- на 25... 30° С, с тремя на 35 .. 40е С, с четырьмя до 60° С.
Расстояние между пластинами принимают средним из возможных.
4.	Фактическая массовая скорость V’* (кг/(м2-с)):
V* =
р 3600 х F^KT
(16.6)
5.	Масса теплоносителя, проходящею через калорифер G„. (кг/ч):
G	Q
(^г	Ч>)
(16.7)
где «Чц = 4,19 кДж/(кг °С) удельная теплоемкость воды.
6. Скорость воды в трубках калорифера (м/с):
G,,.
3600 х pw х ’
(16.8)
где pw -• плотность воды (кг/м3), принимаемая по средней ее температуре (см.
табл. 13.4).
7.	Коэффициент теплопередачи калорифера (Вт/(м2-°С)):
К = А х (Ур)0-37 х оЛ18,	(16.9)
где А — коэффициент из табл. 16.1.
92 Глава 16. Подбор вентн.ищионного оборудования
Таблица 16.1 Коэффициенты для учета особенностей конструкции калориферов
Число рядов трубок	Шаг пластин, мм	Коэффициенты		
		А	В	и
1	1,8	20.94	2,104	1,64
	2,5	21.68	1,574	1,74
	4,2	23,11	1,034	1,81
2	1,8	20,94	4,093	1,65
	2,5	21,68	3,055	1,72
3	1,8	20.94	6,044	1,66
4	1,8	20,94	7,962	1,59
8.	Требуемая поверхность теплоотдачи калорифера (м2):
Д(^д^д^;	(i6'i)
111 Д<м
Д«б = 6 -*К, Д1„, = tO t„.
Расчет считают удовлетворительным, если запас теплоогдающей поверхности
калорифера составляет 5... 10%.
9.	Аэродинамическое сопротивление калорифера (Па):
Др = В х (V,)".
10.	Гидравлическое сопротивление калорифера (кПа):
Дргид = 1,968 х /тр х W1'89,
где 1тр длина трубки в одном ходе (табл. 16.2).
(16.12)
(16.13)
Подбор вентиляционного
Таблица 16.2 Параметрический ряд, медно-алюмшшсвых калориферов, выпускаемых
фирмой ВЕЗА
Краткое обозначение	Номер калори- фера	1 Фронтальное сечение м2	Площадь теплообмена, м2 при шаге пластин, мм			Сечение для теплен «кителя, м2 при шаге пластин	Длина трубки н одном ходе, м
			1.S	2,5	4,2		
с одним рядом трубок							
ВНВ243-053-037	01	0,210	4,39	3.19	2,04	0,000095	3,498
ВНВ243-065-О35	02	0 245	5,42	3,94	2,52	0,000095	4,323
ВНВ243-078 037	03	0,295	6,47	4,70	3,01	0,000095	5,148
ВНВ243-090-037	04	0,342	7,50	5,45	3,49	0,000190	1,991
ВНВ2 43-115-037	05	0,436	9,58	6,98	4,45	0,000196	2,541
ВНВ243-053-05О	06	0,267	7,29	5,29	3,39	0,000190	2,-332
ВНВ243 065 050	07	0,329	9,00	6,54	4.18	0,000190	2,882
BIIR243-078-050	08	0,392	10,74	7,80	5,00	0,000190	3,432
ВНВ243-090-050	09	0,455	12,45	9,05	5,80	0,000190	3,982
ВНВ243-116-050	10	0,581	15,89	11,58	7,39	0,000450	2.541
ВНВ243-116-100	И	1,660	45,42	33,03	21,12	U.UOU950	3,641
ВНВ243-116-150	12	2,487	68,06	49,50	31,65	0.001425	3,641
с двумя рядами трубок							
ВНВ243-053-037	01	0.210	8,82	6,4и		0,00019(1	3,498
ВНВ243-065-Г.37	02	0.245	10.89	7,92		0,000190	4,323
ВНВ243-078-037	03	0,295	12.99	9.44		0,000190	5.148
ВН13243-090-037	04	0,342	15,06	10,95		0,000285	1,991
ВНВ243-115-037	05	0,436	19,24	14,01		0,000285	2.541
BHB243-053-05I)	06	0,267	14,64	10,62		0,000285	2.332
ВНВ243-065 050	07	0.329	18,08	13,14		0,000285	2,882
ВНВ243-078 U50	08	0,392	21,56	15,66		0,000285	3,432
ВНВ243-090-050	09	0,455	25,00	18,18		0,000475	3,982
RHB243-116-050	10	0,581	31,92	23,26		0,000285	2,541
ВНВ243-116-100	11	1,660	91,24	66,35		0,001901	3.641
BHR243-165-100	12	2,487	136,71	99,42		0,002851	3.641
с тремя рядами трубок							
ВНВ243 053-037	01	0,210	13,25			0,000285	3,498
ВНВ243-065-037	02	0,245	16,36			0.000285	4,323
BHB243-078-U37	03	0,295	19.52			0,000285	5,148
ВНВ243-090-037	04	0,342	22,63			0,14X1380	1,991
ВНВ243 115-037	05	0,436	28,89			0,000380	2,541
BHB243-U53-050	06	0,267	21,99			0,000475	2,332
Глава If). Подбор вент опционного оборудована»
Таблица 16.2 (продолжение)
Краткое обозначение	Номер калорн- фера	Фронтальное о сечение м4	Площадь теплообмена, м2 при шаге пластин, мм			Сечение для теп поносителя, м4 при шаге пластин	Длина трубки в одном ходе, м
			1,8	2.5	4,2		
НИ В243-065-050	07	0,329	27,16			0,000475	2.882
ВНВ243-078-О50	05	0,392	32,39			0,000175	3,432 |
ВНВ243-090-050	09	0,455	37,55			0,000475	3.982
ВНВ243-116-050	10	0,581	47,95			0,000685	2,541
ВНВ243-П6-100	11	1.660	137,06			0,002851	3,641
ВНВ243-116-150	12	2.487	205,37			0,004276	3,641 I
с четырьмя рядами трубок							
BIIB243-0 53-037	01	0.210	17,6»			0,000380	3,498
ВНВ243-065 037	02	0.245	21.53			0.000380	4,323
ВНВ243-078-037	03	0,295	26,04			0,000380	5,148
BHB243-09O-0J7	04	0,342	30,19			0.000570	1,991
BIIB243-115-037	05	0 436	38.55			0.1*00570	2,541
ВНВ243-053-050	06	0,267	29,35			0.000665	2,332
ВНН243-065 050	07	0.329	36,23			0 000665	2,882
ВНВ243-078-050	08	0.392	43,22			0.1*00665	3,432
BIIB243-090-050	09	0.455	50,11			0,000665	3.982
ВНВ243-116-050	10	0,551	63,98			0,00095(1	2.541
ВНВ243-116-100	11	1,660	182.87			0,003801	3.641
Ы1В243-116 150	12	2,487	274,02			0,005702	3,641
ГЛАВА 17
Классификация приточных струй.
Воздухораспределители
и методика их расчета
Но фирме воздуховыпускного сечения различают три типа приточных
струй.
Компактные струи вытекают из круглых, квадратных и прямоугольных от-
верстий, в том числе из решсгок с соотношением сторон до 1 . 10.
Плоские струи вытекают из прямоугольных отверстий с соотношением сто-
рон более 1 10.
Веерные струи вытекают из диффугюров или воздухораспределителей. в ко-
торых на нуги движения струи установлен диск, изменяющий направление струи
на 90’’ и распространяющий поток воздуха во всех направлениях.
По условиям распространения «труп бывают свободными иля (тесненными.
Свободные струи распространяются без изменения своей формы до тех пор,
пока скорость па оси струи не уменьшится до 0,2 м, с.
Стесненные струи получаются, если на пути их распространения встреча-
ются преграды из различных предметов, конструкций или другие струи.
Струи, температура которых равна температуре окружающей среды, называ-
ются изотермичными
Гемпература неизотермичных струй выше или ниже температуры окружаю-
щей среды. Такие струи называют соответственно слабонагретыми или слабо-
охлажденными. Ось слабонагрет ой ст руи отклоняется вверх (струя всплывает),
ось слабоохлажденной струи отклоняется вниз (струя тонет).
Воздухораспределители, помимо геомстричсх-ких размеров, характеризую? ко-
эффициент затухания скорости в основном участке тп и коэффициент затухания
температуры п. Эти коэффициенты зависят только от конструкции воздухона-
гревателей (габл. 17.6, книга 2 |32|).
Условные символы обозначения в формулах расчета воздухораспре-
делителя (далее ВР)
L количество приточного воздуха, подаваемою в помещение (ы*/ч);
£о количество воздуха, подаваемого одним ВР (м3/ч);
Dy — диаметр входного патрубка ВР (м);
Fo площадь входного патрубка (м2):
t'n — скорость выхода воздуха из ВР (м/с);
?'т скорость па оси воздушной струи, входящей в рабочую зону (м/с);
to температура воздуха, выходящего из ВР (°C);
ta, температура на оси воздушной струн, входящей в рабочую зону (°C);
Рис. 17.1. Схема свободной осесимметричной компактной струи
Рис. 17.2. Схемы подачи воздуха от воздухораспределителя: а веерной настилающей
струей; б — компактной осесимметричной струей
tp.j - температура рабочей зоны (°C);
Д£о — to — tp,3 — изменение температуры воздуха при выходе его из ВР (°C);
Atr = tx — tp,3 — изменение температуры на оси воздушной струи при входе
ее в рабочую зону (°C);
г’норм ~ нормируемая скорость воздуха в рабочей зоне (м/с);
Д^норм ~ допустимое отклонение температуры на оси приточной струи, вхо-
дящей в рабочую зону (°C);
h высота установки ВР (м);
hp3 — высота рабочей зоны (м);
х — расстояние по оси струи от ВР до рабочей зоны (м);
Классификация приточных струи. Нолдухорш npfdc.lumr.ru
т — коэффициент затухания скорости на оси струи;
п - коэффициент затухания температуры на оси струи;
( — коэффициент местного сопротивления ВР;
Кс — коэффициент стеснения струи;
Л'н коэффициент нсизотермичности струи;
Лт — количество ВР в помещении (шт);
Н — геометрическая характеристика струи (м);
fp.3 — площадь рабочей зоны, приходящаяся на один ВР (м2).
Расчет воздухораспределителя
1.	Выбирают схему подачи воздуха ВР.
При подаче веерными струями:
VZFp.3 - (1,25 4- 3,3) х (h - hp,3).	(17.1)
При подаче компактными осесимметричными струями:
УГр! = (1,25 - 2) х (/г - /грз).	(17.2)
2.	Наименьшее число ВР (шт.)
(17.3)
* р.з
3.	Подача одного ВР (м3/ч)
Ьо =	(17.4)
Подача воздуха веерной струей
1. Расчетная длина вдоль оси струи от ВР до входа струи в рабочую зону х (м)
х = 0,5i/Fp.3 + h- hp,3.	(17.5)
2. Коэффициент стеснения струи, соответствующий значению —- ~'3
V Fp,3
Л- Л-р-Э х/^Р-3	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0
Кс-	0,9	0,88	0,82	0,72	0,68	0,64
3. Ориентировочный диаметр патрубка ВР (м)
__ Lq X Ш х Кс
3190 х х Кнорм х я’
(17-6)
где /<11орм — коэффициент перехода от нормируемой скорости воздуха в рабочей
зоне к максимальной скорости на оси струи ([30], прил. Г).
4- 3779
Глава 17. Классификация приточных струй. Воздухораспределители
4.	Скорость воздуха, выходящего из ВР (м/с):
Lo
Ъ° 3600 х Fo'
5.	Геометрическая характеристика струи:
5,45 х т х г>ц х -УТо
/1 = ------. ----------•
х/п X Шо
6.	Длина струи от ВР до места ее отрыва от потолка (м):
(17-7)
(17-8)
^отр — 0,4 х Ы.
Если Тотр < 0,5 х y/Fp.3, то длина оси струи от места ее отрыва до входа
в рабочую зону (м) составляет
I = 1,2 у/ (Л - /1р.,)2 + (0,50/^ - я~)2,	(17.9)
при установке ВР в углу помещения хтр < у/Ррл, х = ,т</Г[) + I.
7.	Коэффициент неизотермичпости:
°7""
Знак «+» - для охлажденной струи, знак «—» - для нагретой струи.
8.	Параметры воздуха на оси струи, входящей в рабочую зону:
vx = т х Ки х А,-,	(17-11)
х
&tr = п х Д<о х х	.	(17.12)
х К„ х Ас
Если Д(х > 1и<1рм по прил. Д из [30], то принимают меньший типоразмер ВР;
если vz > г’норм х Анорм, то принимают ближайший больший типоразмер ВР.
Затем расчет повторяют.
Расчет подачи воздуха компактной осесимметричной струей аналоги-
чен расчету подачи воздуха веерной струей, но коэффициент неизотермичпости
определяют но формуле	__________
А„ = У1±3(-^)2.	(17.13)
Расчет выполняют с учетом изменения коэффициентов затухания скорости и тем-
пературы в основном участке струи. Л ~	3 Коэффициент стеснения принимают- по величине —— : VFP-3						
Л- hp.j	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0
Кс-	1,0	1,0	1,0	0,94	0,76	0,56
К iu< < ш/ткацчя при»1птыг струй. Но.и>ухорасп/и Л .tuim.iu
При традиционной подаче воздуха сверху вниз часть приточного воздуха не
достигает рабочей зоны. Более рациональна подача свежего воздуха снизу вверх
непосредственно в рабочую зону. Для этого разработаны эжекциониые воздухо-
распределители, закручивающие приточную струю и обеспечивающие интенсив-
ное подмешивание к ней окружающего воздуха, что укорачивает струю. Воздухо-
распределители с перфорированными пластинами тоже могут быть применены
для подачи воздуха таким способом, однако их энергопотребление велико.
Пример расчета
Исходные данные.
В помещение площадью 6 х б м — 36 м2 и высотой 3,6 м подают приточный
воздух в количестве L = 1000 м3/ч через две веерные решетки (РВ) размером
400 х 250 мм и площадью входного отверстия /д = 0,062 м2 каждая. Температура
приточного воздуха па 4° С ниже температуры воздуха в рабочей зоне (холодный
период). Решетки расположены под потолком, и веерная струя, выпущенная из
решеток, налипает на потолок. Высота рабочей зопы hp 3 = 1,5 м. Коэффициенты
затухания скорости и температуры па оси струи т = 2,0; п = 1,9. Допустимая
подвижность воздуха в рабочей зоне v = 0,2 м/с. Расстояние между решетка-
ми 3,0 м.
1.	Проверка возможности обслуживания половины рабочей зопы одной ре-
шеткой:
= О (/с ~ 5р.3)1
допустимые значения коэффициента = 1,25.. .3,3 (формула (17.1)).
2. Коэффициент стеснения струи (табл, на с. 97):
Z,zA3 = М = 0 45; К = о,80.
|	3. Скорость выхода воздуха из ВР:
1'о — ттт——77 — 2,24 м/с; г>о < 3 м/с.
3600 х 0,062 х 2	'	'
4.	Геометрическая характеристика струи:
„ 5,45 х 2,0 х 2,24</0/162 я 4О
VI,9 х 4
5.	Длина струи до места ее отрыва от пехголка:
аГотр = 0,4 х Н = 1,77 м.
6.	Длина струи от места ее отрыва до входа в рабочую зону:
I = 1,2\/(3,4 - 1,5/ + (0,5\/18 - 1/77/ = 2,32 м.
1
Глааи 17. К лагсифчкпцил приточим.) iinpyii. Ио.и/у.го/юг npi t)i uinu.ui
7.	Длина струи:
х = 2,32 + 1,77 = 4,09 м.
8.	Коэффициент неизотермичности:
А„ =
,	3 /4,09\
+ 2 (.4,43,)
= 1,32.
9.	Скорость на оси струи при входе ее в рабочую зону:
2 х 2,24 х у/0,062
х 0,8 х 1,32 = 0,17 м/с.
Коэффициент перехода от нормируемой скорости в зоне прямою воздействия
основною участка струи при легкой работе составляет 1,4 (|30|, прил. Г).
Допустимое значение скорости на оси струи:
vx = 1,4 х 0,2 — 0,28 м/с > 0,17 м/с.
10.	Разность температур на оси струи и в рабочей зоне:
Д<« = 1’9 Х 44тГ * noj, ,9 = °’44° с < 1’5° С ((30), прил. Д).
1.U.J и,О X 1
ГЛАВА 18
Вентиляция стоянок
легковых автомобилей
Вентиляция стоянок легковых автомобилей должна быть спроектирована в со-
ответствии со СНиП 41-01-2003, ВСН 01-89, МГСН 5.01.-01 2001 и ОНТП-01-91
без ограничения срока действия.
Высота надземных автостоянок может быть до 9 этажей, глубина подзем-
ных — не более 5 этажей.
При размещении автостоянок под жилыми зданиями жилые помещения долж-
ны быть отделены от места хранения автомобилей нежилым этажом.
Над местом въезда автомобилей устраивают козырек по ширине проезда и вы
летом не менее 1 м.
Воздухообмен в гаражах-стоянках личного (индивидуального) транспорта
определяют расчетом при усредненном числе въездов и выездов в течение 1 ч,
которое соответственно равно 2% и 8% от общего количества машиномест. ПДК
оксида углерода (СО) принимают 20 мг/м3. Воздухообмен должен составлять
не менее 150 м3/ч на машиноместо (п. 2.1 [19|), а кратность воздухообмена
в помещении стоянки — не менее 2 ч-1 (п. 7.5.9 [30]).
Воздухообмен в тиражах-стоянках при офисах и общего назначения опреде-
ляют расчетом при максимальных значениях числа въездов и выездов.
Таблица 18.1 Режимы содержания автомобилей на стоянках
Число выездов и въездов в час лик, % от числа машиномест	Автостоянки			
	Постоянного хранения		Кратковременного хранения	
	ГСК	Под жилыми домами	При офисах	Общею назначения
Общее число выездов в теплый период	20	35	40	25
Число одновременных выездов в теплый период	4	-	10	15
Общее число выездов в час пик в холодный период (£„ 0е С)	10	30	35	20
Число одновременных въездов в холодный период	2	•	8	12
Предельно допустимую концентрацию окиси углерода (СО) 50 мг/м3 прини-
мают из условия пребывания людей в гараже не более 1 ч (и. 2.2 (19|).
Содержание окиси углерода в наружном воздухе обычно принимают: Л/со =
= 5 мг/м3.
1<ц><! L!>. Litiiiniwiniut i томное .кгиъш аитиюби к Л
Таблица IS.2 Продолжительность пикг.вогл возвращения (выпуска) автомобилей
в течение суток, ч
Число машиномест	Легковых автомобилей	Ведомственный транспорт
До 50	2.0	1.0
От 50 до 100	3,0	1,5
От 100 до 200	3,5	2.0
От 200 до 300	4,0	2,2
От 3U0 ди 400	4,2	2,5
От 400 до 600	4,5	3.0
При расчете вредных выделений учитывают класс автомобилей
Классы автомобилей
Особо малый класс
Малый класс
Средний класс
Рабочий объем двигателя;
до 1,2 л включительно;
свыше 1,2 л до 1,8 л;
свыше 1,8 л до 3,5 л.
Воздух из помещений автостоянок удаляют равномерно из верхней и ниж-
ней зоны. Для каждого этажа предусматриваю’! отдельную вытяжную систему.
Нижнюю решетку располагаю! на 200 мм выше бортоотбойника
Особые требования предъявляют к вытяжным вентиляционным шахтам.
Для автостоянок до 100 машиномест шахты располагают не ближе 15 м от
многоквартирных жилых домов, детских дошкольных, лечебных учреждений,
спальных корпусов домоп-иптерпатов Высота вытяжной шахты ог уровня земли
должна бьпь не менее 2 м. Для автостоянок более 100 машиномест высоту шахты
определяют в ходе расчетов рассеивания вредных выбросов в атмосферу и уровня
шума на территории.
Воздуховоды вентиляционной шахты, проложенной через помещения этажей,
должны быть плотными (марка П), а вытяжной вентилятор целесоображо уста-
новить на крыше, чтобы обеспечить раз]>ежение в шахте.
Приточные системы вентиляции должны обеспечивать подачу воздуха ком-
пактными струями вдаль проездов в рабочую зону; рекомендованная подача при-
точного воздуха составляет 80% от объема вытяжного воздуха.
Температуру рабочей зоны автостоянки обычно принимают tB = 5° С (если
нет специальных требований заказчика).
Отопление стоянок может быть водяных!, с установкой отопительных прибо-
ров в торцах проездов, или воздушным, совмещенным с вентиляцией. При воз-
душном отоплении в дневное время нагревают наружный воздух, а в ночное
время переходят на полную рециркуляцию воздуха.
Если число машиномест превышает 25, устанавливают резервные приточный
и вытяжной вентиляторы.
Количество вредных веществ (г/с), выделяемых в воздух помещения стоян-
ки |24|:
 (|81>
Вентиляция стоячок легковых автол
где Afj — масса выброса г-го загрязняющего вещества (г/с); дг удельный вы-
брос загря шлющего вещества (г/км); L — условный пробег по стояпке одного
автомобиля за никл въезда или выезда (км); Л31, эксплуатационное количе-
ство автомобилей на стоянке (шт); Кс — коэффициент, учитывающий скорость
автомобиля; tu принимать равным 1 час.
Воздухообмен по вытяжному воздуху (м3/ч):
1 = -Ч
51шк Ун
где Л/, — масса выброса вредного вещества (мг/ч); Уцдк, Ун ПДК вредного
вещества и его содержание в наружном воздухе (мг/м3).
Таблица 18.3 Удельные выбросы вредных веществ легковым автомобилем
Класс автомобиля	<?, г/км		
	СО	сн	NOj
Особо малый и малый	17,2	1,4	0,55
Средний	20,8 		1,3	0,63
Таблица 18.4 Условный пробег легкового автомобиля за цикл (въезд или выезд)
Вид стоянки	Условный пробег L. км	
	въезд	выезд
Открытая стоянка с подогревом	0,3	0,8
Теплая закрытая стоянка манежная	0,25	0.7
Теплая закрытая стоянка боксовая	0,1	0,5
Таблица 18.5 Коэффициент влияния скорости автомобиля и условий его хранения
на количество вредных выб{хх?ов
Способ хранения и {)ежим движения	Коэффициент Кс		
	со	сн	NO,
Открытая стоянка с подогревом, ско[юсть движения автомобилей 10 км/ч	1,2	1 1	1,0
Открытая стоянка без подогрева, tn < 0е С, скорость движения автомобилей 10 км/ч	2,0	1.6	1,0
Закрытая стоянка, скорость движения автомобиля 5 км/ч	1,4	1 2	1,0
Пример расчета мощности вытяжной и приточной систем для вен-
тиляции подземного одноэтажного гаража для индивидуального транс-
порта под жилым домом па 25 машиномест.
Исходные данные: площадь автостоянки F = 650 м2, высота помещения И =
= 2,5 м, число автомобилей легкого класса 10 шт, число автомобилей среднего
(^104 Главе IS. Hiнти.(яцнм столпок .игкшт г (илиомоГш-и й
класса 15 шт. Место строительства - Москва. В холодный период tu — —28° С,
t„ = 5° С, ПДК СО = 20 мг/м3, ПДК СН = 300 мг/м3, ПДК NO, = 5 мг/м3 [7|.
Потери теплоты помещением: QTI1 = 3800 Вт при t„ = 5° С.
Воздухообмен, требуемый для удаления каждого из вредных выделений:
СО:
Afco = Ю~3 [(17,2 х 0.7 х 10 х 1,4) х 0,08 + (20,8 х 0,7 х 15 х 1,4) х 0,08 +
+ (17,2 х 0,25 х 10 х 1,4) х 0,02 + (20,8 х 0.25 х 15 х 1,4) х 0,02]/1/3,6 =
= 0,0115 г/с,
,	0,0115 x 3600 x 1000	3.
ico =  ------XZ—г----------= 2760 м3/ч.
zu о
СИ:
Л/сн = Ю“3[(1,4 х 0,7 х 10 х 1,2) х 0,08 + (1,3 х 0,7 х 15 х 1,2) х 0,08 +
+ (1,4 х 0,25 х 10 х 1,2) х 0,02+ (1,3 х 0,25 х 15 х 1,2) х 0,02]/1/3,6 =
= 0,00068 г/с,
,	0,00068 х 3600 х 1000 о „ 3 ,
iCH = ---------7Т7--------- = 8,2 М3/ч.
оии
NO,:
A/NOi = Ю’3 [(0,55 х 0,7 х 10 х 1) х 0,08 + (0,63 х 0,7 х 15 х 1) х 0,08 +
+ (0,55 х 0,25 х 10 х 1) х 0,02 + (0,63 х 0,25 х 15 х 1) х 0,02]/1/3,6 =
= 0,000253 г/с,
,	0,000253 х 3600 х 1000	, оп , .
Lno, =------------7---------= 182 м’/ч.
О
Так как вредные воздействия примесей проявляются по-разному, воздухооб-
мен принимают по наибольшему значению, в данном случае по £со-
В соответствии с и. 2.1 |19], с каждого машиноместа следует удалять не ме-
нее 150 м3/ч воздуха.
L = 25 х 150 = 3750 м3/ч.
Кратность воздухообмена;
— 373°—= 2,3 > 2.
F х Н 650 х 2,5
Две вегви вытяжной системы расположены вдоль продольных стен гаража.
От ветвей отведены опуски (L = 150 м3/ч, D = 125 мм, v — 3,4 м/с) по одному
на 2 автомашины.
£п = 0,8 х £„ = 0,8 х 3750 = 3000 м3/ч.
Тепловая мощность калорифера: QK — QTn — 3800 Вт.
Температура подогрева воздуха при полной рециркуляции:
Q х 3,6
р х L х с.
— tB +
3800 х 3,6
1,2 х 3000 х 1,005
где р = 1,2 кг/м3 плотность воздуха, с = 1,005 кДж/(кг-°С) - удельная теп-
лоемкость воздуха.
ГЛАВА 19
Вентиляция и кондиционирование
спортивных залов
Архитектурно-планировочные решения спортивных залов весьма разнообразны.
Особенно это касается высоты помещений, наличия или отсутствия мест для
зрителей, защиты световых проемов и т. д.
Действующие СНиП 2.08-02-89* «Общественные здания и сооружения» и
справочное пособие к СНиП «Проектирование спортивтях залов, помещений
для физкультурно-оздоровительных занятий и крытых катков с искусственным
льдом» нормируют подачу свежего воздуха в количестве 80 м3/ч для одного
спортсмена и 20 м3/ч для одного зрителя.
Параметры внутреннего воздуха спортивных залов практически совпада-
ют с действующими допускаемыми и оптимальными условиями микроклимата
(табл. 19.1).
Спортивные залы, как правило, окружены обслуживающими помещениями:
раздевалками, душевыми, помещениями для тренеров, массажистов, инвентаря
и т. п., для которых воздухообмен рассчитывают по нормативной кратности.
В спортивные залы приточный воздух подают обычно наклонными компакт-
ными струями через воздухораспределители, установленные па высоте 3,5-4 м
над уровнем пола. Изменения температуры (°C):
At = t,,, - fn С (4 -г 5)° С.
Таблица 19.1
Помещение	Расчетная температура воздуха, °C	Кратность воздухообмена в 1 ч
		приток | удаление
1. Спортивные залы с ме- стами более чем для 800 зрителей, крытые катки с местами для зрителей — зо- на расположения мест зри- телей	18* — и холодный пери- од года при относительной влажности 30 .. .45% и рас- четной температуре наруж- ного воздуха по парамет- рам В Не выше 26° С (в поме- щениях катков не выше 25° С) — в теплый пери- од года при относительной влажности не более 60% (в помещениях катков нс более 55%) и расчетной темпера- туре наружного воздуха по параметрах! Б	По расчету, но не менее 80 м3/ч наружного воздуха для одного спортсмена и не менее 20 м3/ч для одного зрителя
Пентиляция и конднииониробанце cnopnutoHMj ниюч
Таблица 19.1 (продолжение)
Помещение	Расчетная температура воздуха, °C	Кратность воздухообмена в 1 ч	
		приток	удаление
2. Спортивные залы с ме- стами не более чем для 800 зрителей - зона расположе- ния мест зрителей	18* — в холодный период года Не более чем на 3° С вы- ше расчетной температуры наружного воздуха по пара- метрам Айв теплый период года (для IV климатическо- го района — по п. 1 настоя- щей таблицы)		
3. Спортивные залы без мест для зрителей (кроме залов для художественной гимнастики), зона занятий спортом в спортивных за- лах с местами для зрителей	15*	По расчету, но не менее 80 м3/ч наруж- ною воздуха ДЛЯ одною спортсмена	
4. Крытые катки без мест для зрителей, зона занятий спортом в помещениях кат- ков с местами для зрителей	14*	То же	
5. Залы для художествен- ной гимнастики и хореогра- фические классы	1«»	'Го же	
6. Помещения для индиви- дуальной силовой и акроба- тической подготовки, для индивидуальной раз- минки перед соревнования ми в демонстрационных за- лах для легкой атлетики, мастерские	16»	2	3 (в мастерских устанавлива- ют местные системы уда- ления воздуха по заданию на проектиро- вание)
7. Гардеробная верхней одежды для спортсменов и зрителей	16	-	2
8. Раздевальни ( в том чис- ле при массажных и банях сухого жара)	25	По балансу с учетом душе- вых	2 (из душевых)
9. Душевые	25	5	10
10. Массажные	22	4	5
11. Камера бани сухого жара	но»»		5 (периодическо- го действия в отсутствие людей)
лава 19. Н/.нтниллция и конди ционирпвати спортивны.? лв.юь
Таблица 19.1 (окончание)
Помещение	Расчетная температура воздуха, °C	Кратность воздухообмена в 1 ч	
		приток	удаление
12. Учебные классы, методи- ческие кабинеты, помещения для отдыха спортсменов, комнаты для инструкто1>ов и тренеров, судей, прессы, административного и инже- нерно-технического состава	18	3	2
13. Санитарные узлы: общего пользования, для зрителей для спо1)тсменов (при раз- девальнях) индивидуального пользова- ния	16 20 16		100 м3/ч на 1 унитаз или писсуар 50 м3/ч на 1 унитаз или писсуар 25 м3/ч на 1 унитаз или писсуар
14. Умывальные при сани- тарных узлах общего поль- зования	16	—	За счет сани- тарных узлов
15. Инвентарные при залах	15	-	1
16. Помещение для техники, обслуживающей лед	10	11о балансу из зрительного зала	10 (1/3 из верх- ней и 2/3 из нижней зоны)
17. Бытовые помещения для рабочих, охраны обще- ственного порядка	18	2	3
18. Помещение пожарного поста	18	-	2
19. Помещения (кладовые) для хранения спортив- ного	оборудования	и инвента|>я, хозяйственных при надлсжностей	16	—	2
20. Помещение дня холо- дильных машин	16	4	О
21. Помещение для сушки спортивной одежды	22	2	3
* В этих помещениях следует нреду’сматривать снижение температуры воздуха в нерабочее
время на несколько градусов (до 5° С) с последующим восстановлением нормируемой темпе-
ратуры воздуха к началу рабочего времени. Выбор системы отопления в этих помещениях
(воздушное, водяное и др.) определяет технико-экономическое обоснование.
*♦ Поддержание температуры в камере бани сухого жара обеспечивает самостоятельный
источник энергии с применением технологического оборудования заводского изготовления и
устройством отключения, срабатывающим. если температура в камере превысит 110° С.
Вентиляция и кондиционирование < нортчьны.г зп,юь
Примечания: I. В помещениях, не указанных в таблице, температуру воздуха и кратность
воздухообмена принимают по соответствующим нормам.
2.	Расчетное число зрителей в помещении зала (катка) при проектировании систем венти-
ляции принимают исходя из 100% заполнения зрительских мест.
3.	В таблице приведена расчетная температура воздуха (кроме п. 1 и 2) для рабочего вре-
мени н холодный период «ода; в теплый период года температуру воздуха в помещениях при-
нимают в соответствии с требованиями ГОСТ 30494-У6.
4.	В период, когда спортивные залы или крытые катки с местами дли зрителей (см. п. 1
и 2) используют для учебно-тренировочных занятий (без присутствия зрителей), расчетную
температуру воздуха в них (в холодный период года) принимают, как для спортивных залов
и крытых катков без мест для зрителей (см. п. 3 и 4).
Воздух удаляют из верхней :юны зала (где его температура и влаюсодержание
несколько повышены) вытяжные системы или, в большинство случаев, системы
естественной вытяжки, оборудованные утепленными клапанами с элект[>онодо-
грсвом створок и поддонами с дренажом /тля слива конденсата.
При кондиционировании спортивных залов применяют рециркуляцию возду-
ха с обязательным соблюдением норматива подачи свежего воздуха.
В помещениях с клееным деревянным спортивным оборудованием необходимо
поддерживать относительную влажность воздуха не менее 45%, а температуру
воздуха — не выше 35° С.
Подвижность воздуха в зонах спортивных занятий в залах для борьбы, на-
стольного тенниса и в крытых катках принимают пс более 0,3 м/с, в осталытьтх
спортивных залах не более 0,5 м/с. Относительную влажность воздуха в спор-
тивных залах рекомендовано принимать в пределах от 30 до 60%, при этом ниж-
ний предел характерен для холодного периода, а верхний для теплою.
Пример расчета воздухообмена в спортивном -зале школы при
работе общеобменной вентиляции и кондиционировании
Исходные данные.
Площддь зала 11,5 х 20 м = 230 м2, высота зала Н — 8 м, район строи-
тельства I. Саратов: 52е CIll (V климатический район по величине удельной
энтальпии). Расчетное число людей в вале: спортсмены (мужчины) 25 чел.,
работа тяжелая; зрители (50%. женщин) 30 чел., работая легкая.
1 окна обращены на Ю1, 4 окна на север. Окна двойные, размером 2,5 х
х 2,5 м, в пластмассовых раздельных переплетах, без штор.
Время занятий: с 9 до 20 ч по местному времени или с 7 ло 18 ч по астроно-
мическому времени.
Потери теплоты залом с учетом расхода теплоты на нагрев инфильтрующе-
гося воздуха <ут„ = 24000 Вт. Внутренняя температура зала tBOI. = 16° С, па-
раметры теплоносителя в системе отопления. tr = 105° С, t„ — 70° С. Система
отопления не оборудована термостатическими вентилями и работает непрерывно.
Расчет общеобменной вентиляции
Системы вентиляции рассчитывают при параметрах А наружного климата
в теплый период года (ТП) и при параметрах Б в холодный период (ХП). Пере-
ходные условия (ПУ):	= 10° С; £„ = 26,5 кДж/кг
'шит /У. Вентитцчх и кондиционирчьапн/ гт>1>П1Чы>ыг шил
Таблица 19.2 Климатологические данные
Период года	Параметры А					Параметры Б					Рбар’ кПа
	°C	in, кДж	г/кг	%	V,|, м/с	t„, °C	*11» кДж	dw, г/кг	У>п» %	Vm, м/с	
тп	25,1	54,7	11,3	59	4,3	31	58,9	10,6	39	4,3	100,5
ПУ	10	26,5	6,6	85	5,6	10	26,5	6,6	85	5,6	100,5
хп	-	-	-	-	-	-27	-26,3	0,35	82	5,6	100,5
Примечание. Графы 4, 5, 9. 10 заполняют по данным i-d-диаграммы.
Таблица 19.3 Параметры внутреннею микроклимата (помещения 4-й категории)
Период года	Допустимые значения			Принимаемые значения			
	°C	«А», %	Vb, м/с	If,! СС	й, кДж/кх-	г/кг	Фи, %
тп	t„,A + 3° С	с 65	<0,5	25,1 +3 = 28,1	59,6	12,0	52
НУ	15 21	<60	<0,3	18	40,7	7,2	47
хп	15-21	«г 60	<0,3	18	27	2,0	13
11римсчаиие. Графы 6, 7 и 8 заполняют после построения процессов на i-d-диаграмме.
Расчет поступлений теплоты и влаги в помещение зала
1.	Расчет поступлений и потерь теплоты:
а)	поступления теплоты от людей (прил. 20).
Категории тяжести работ: спортсмены (мужчины) выполняют тяжелую рабо-
ту, зрители — легкую. Поступления теплоты и влаги от женщин составляет 85%
от теплоты и влаги, выделяемых мужчинами.
Расчет ведут по полной теплоте.
ХП и ПУ: tB = 18° С
= 290 х 25 + 148 х 25(0,5 + 0,5 х 0,85) = 10810 Вт;
ТП: t, = 28,1° С
<?л = 290 х 25 + 145 х 25(0,5 + 0,5 х 0,85) = 10600 Вт;
б)	поступления теплоты от освещения.
Освещенность Е = 300 лк (прил. 17). Светильники прямого света с высотой
подвески > 4,2 м, q^ = 0,067 Вт/м2 (прил. 18).
Qor„ = Е х цжв х Fn х rjocn = 300 х 0,067 х 230 х 1 = 4620 Вт;
в)	поступления теплоты от непрерывно действующей системы отопления при
Iu.imht = 18 С :
Qt. о = Q ^р он. ~ <в.венг =	87,5 - 18 =
V...O.	f< p oii _ <в от	87,5-16
Вентиляция и кондиционирование спортивных залов
где средняя температура отопительных приборов
г)	потери теплоты при tn.neHT — 18° С
—~(«-Б = 2400	% = 25100 Вт.
-t«J3	10-(-27)
В переходных условиях
ОЛГ = Q™,~ - = ^00 J*?™ = 4460 Вт;
‘в.вент Ьн,Б	К &•)
д)	поступления теплоты от солнечной радиации через световые проемы
Qc.p. (Вт)
Qc.p. ~ (?с.р. 4"	) х FоК|
где ус.р. — поступления теплоты от солнечной радиации через вертикальные ок-
на (Вт/м2)
Чср- = (</пр ^инс 4" (/рас X /Собл) X Аоти X Г2*
здесь у„р и {/“л,. количество теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиа-
ции, поступающей в помещение через одинарное остекление (прил. 22.1) и зави-
сящее от времени суток и широты местности.
При одностороннем остеклении помещения за расчетный час принимают мак
сималыкх* из значений у” и у“.и. (с учетом фактического времени работы в поме-
щении). При 2- и 3-стороннем остеклении или при отсутствии возможности опре-
деления расчетного часа вычисляют величины солнечной радиации (суммарные
со всех сторон) для каждого часа работы в помещении и принимают большую
величину.
В данном случае (4 окна на юг и 4 окна на север) расчетное направление
юг; у“р = 344 Вт/м2 и у°^ = 91 Вт/м2 (прил. 22.1) при истинном астрономиче-
ском времени 12... 13 часов, что соответствует 14... 15 часам местного времени
(времени работы зала).
Коэффициент инсоляции Л'инс.в через вертикальное остекление
/GtlIC.B “
где Н — 2,5 — высота окна (м), В = 2,5 ширина окна (м), а = с = 0 при
отсутствии внешних солнцезапцпных козырьков, Lr - /<„ = 0,1 — глубина уста-
новки окон от поверхности степы (м) (для кирпичных зданий Lr — LB — 0,13 м);
fl — угол мсж>ту вертикалью и проекцией солнечного луча па вертикальную пло-
скость, перпендикулярную окну:
/>г х etg 0 - с \ / L„ х tg Дсо - с
я Д В
fl = arctg(ctg h х cos Дсо).
!
Высота стояния солнца h = 58° (прил. 22.3).
Солнечный азимут остекления Асо = Ас (прил. 22.2).
Азимут солнца А, = 0 (прил. 22.3).
Таким образом:
/3 = arctg(ctg58° х cosO°) — arctg(O,625 х 1) = 32°;
= А _ Л _	_ О5М
\	25	/ \	2,5	}
Примечание. Для окон без солнцезащитных устройств при солнечном ази-
муте остекления 160° дтя предварительных расчетов можно принимать Л'иис = 0,9.
Коэффициент облучения К<^л зависит от величин следующих углов:
I. , 0,1 9„о
71 = arctg g + c = arctg — = 2,3 ,
0! = arctg = arctg = 2,3°.
H + a 2,5
По приложению 22.4:
Аобл “	X KoCi-'I.B =1x1=1.
С достаточной точностью для расчетов можно принимать КсАл = 1,0.
Коэффинисн'1 относительного проникания солнечной радиации Кти прини-
мают по прил. 22.5.
При двойном остеклении без солнцезащитных устройств и толщине стекла
4 мм Ктн = 0.8.
та учет затемнения окна переплетами (прил. 22.6).
При двойном остеклении в пластмассовых раздельных переплетах т2 = 0,65.
Следовательно,
qc.p. = (344 х 0,936 + 91 х 1) х 0,8 х 0.65 = 215 Вт/м2.
Поступления теплоты вследствие теплопередачи через окна:
<7т = (£и,усл £«)/Дк,
где температура наружной поверхности окна:
«Н.УСЛ = tH.ep + 0,5At„ X ft + ^хКияс + ДвХ х р у
Qn
где t„,cP = 21,4°С — средняя температура июля |26); At„ = 11,5°С — средне-
суточная амплитуда колебания температуры наружною воздуха [26); 02 = 0,87
(прил. 22.7) — учет гармонического изменения температуры наружного воздуха;
= 424 Вт/м2, Д, = 123 Вт/м2 (прил. 22.8) — количество теплоты, поступа-
ющей на вертикальную поверхность в 12... 13 часов, ориентированную на юг.
Hl HInil 1ЯЦН.Я II коидчционирчвч/аа СПЛрШНЯМЫ.Г TU.IOI,
Коэффициент теплоотдачи:
аи = 5,8 + 11,65/1^,
а„ = 5,8 + 11,67^6 = 33,25 Вт/(м2°С).
Приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации р = 0,4 (прил. 22.5).
Следовательно,
<н,усл = 21,4 4- 0,5 х 11,5 х 0,87 + 421.19.#ffi.t..n23 х 1 х 0,4 х 0,65 = 30,6° С.
и «5,^0
Термическое сопротивление окоп с двойным остеклением в деревянных пере-
плетах:
— 0,42 (м2-°С)/Вт,
<7Т = (30,6 - 28,1)/0,42 = 5,8 Вт/м2.
Поступления теплоты через окна, ориентированные на юг:
Q”p = (215 + 5,8) х 2,5 х 2,5 х 4 = 5520 Вт.
Одновременно с севера через 4 окна поступает рассеянная солнечная радиа-
ция. На 12 ... 13 часов <?“ = 0, </£ас = 59 Вт/м2 (прил. 22.1):
<7t, = 59 х 1 х 0,8 х 0,65 = 30,7 Вт/м2,
tK усл = 21,4 + 0,5 х 11,5 х 0,87 + 80 х1'° х 0,4 х 0,65 = 27,0° С,
,у	33,25
S„ = 0; Д„ = 80 Вт/м2 (прил. 22.10),
S„ = 0; qT = (27,0 - 28,1)/0,42 = -2,1 Вт/м2.
11оступлсния теплоты через окна, ориентированные на север:
Qf, = (30,7 - 2,1) х 2,5 х 2,5 х 4 = 710 Вт.
Общее количество теплоты, поступающей от солнечной радиации:
Qu = 5520 + 710 = 6230 Вт.
Таблица 19.4 Сводная таблица поступлений и потерь теплоты
Период года	Поступления теплоты, Вт					Нотерн теплоты, Вт	Баланс теплоты		
	от людей	от осве- щения	от солнечной [хадиацни	от системы отопления	Всего		Вт	КДж/ч	Вт/м3
ХП	10810	4620		23300	38730	25100	13630	49070	7,4
ПУ	10810		6230		17040	4460	12580	45300	6,8
ТП	10600		6230		16830		16830	60600	9,2
Глава 19. Вентиляция и кондиционирование спортивных залов
2 Влаговыделения (от людей).
ХП и ПУ = 18° С
240 - 185	\
х 3) +
IV = 25 х
185 +
5
75-55
+ 25 х 55 4---—---
V 5
х
ТП: t„ = 28,l°C
IV = 25 х
'	355 - 295
295 +---------
и
_	, ,г 150-115
+ 25 х I 115 4--------
\
3 х (0,5 + 0,5 х 0,85) = 7000 г/ч.
3,1 +
X 3,1) X (0,5 + 0,5 X 0,85) = 12470 г/ч.
х
Таблица 19.5 Сводная таблица поступлений теплоты н влаги
Период года	Теплота полная Qn		Влага IV, г/ч	Тепловлажностное отношение £=	кДж/кгЩО
	Вт	кДж/ч		
ХП	13630	<19070	7000	7010
ПУ	12580	45300	7000	6470
ТП	16830		12470	4860
Расчет воздушного баланса в помещении (по избыткам полного
тепла и влаги)
Теплый период (ТП).
I.	На i-d-диаграмме влажного воздуха для давления 101 кПа (рис. 19.1) от-
мечают точку Н: tH — 25,1° С, iH = 54,7 кДж/кг.
2.	Проводят изотерму tB = 28,1° С.
3.	Температура удаляемого воздуха:
1у = t, + grad t (Н - 2),
где Н = 8 м высота помещения, gradl = 0,4° С/м при удельных избытках
теплоты 9,2 Вт/м3 (прил. 21);
ty = 28,1 + 0,4(8 - 2) = 30,5° С.
На диаграмме проводят изотерму ty = 30,5° С.
4.	Через точку Н на i-d-диаграмме проводят луч процесса е = 48G0 кДж/кг.
На пересечении луча с изотермами tB и ty лежат точки В и У.
В ряде методик рекомендовано учитывать нагрев воздуха в вентиляторе на
0,5... 1,5° С. Анализ показал, что этот нагрев происходит главным образом вслед-
ствие адиабатического сжатия воздуха в вентиляторе. При перемещении воздуха
по воздуховодам в помещение или во внешнюю среду избыточное давление воз-
духа снижается до нуля и, следовательно, понижается его температура. Нагрев
Вентиляция и кондиционирование спортивных долов
вследствие механической работы составляет величину менее 0.1° С. Поэтому учет
нагрева воз?1уха в вентиляторе нецелесообразен.
р, кг/м
Ю 15	20	25
Влагосодчржоние d. г/кг
30	35
Рис. 19.1. Процесс вентиляции в теплый и холодный периоды
1<к>« 19. Венти.ищия « кондицштироыгние спортивны.! ai.ioe
Параметры точек на t-d-диаграмме (рис. 19.1)
Точки	t, °C	t, кДж/кг	d, г/кг	%
н	25,1	54,7	11,3	59
в	28,1	62,0	13,0	55
У	30,5	67.0	13,9	52
5.	Воздухообмен, рассчитанный по полной теплоте:
«зек,/,.
гу — г„ 67 — 54,7
6.	Воздухообмен, рассчитанный по влаговыделениям:
„ Г И' 12470	,
Gw = ,	, ~	—тГт = 4800 кг/4'
ау — а„ 13,9— 1 1,3
7.	Различия Сд, И Gw:	Х ~ 2,6% (допустимо 5%).
8.	Воздухообмен, рассчитанный по газовыделеииям (норматив по свежему воз-
ДУХУ)-
Норма подачи свежего воздуха доя спортсмена 80 м3/(ччел); для зрителей —
20 м3/(ч-чел).
L„ = 25 х 80 + 25 х 20 = 2500 м3/ч
или
G„ - L х р = 2500 х 1,2 = 3000 кг/ч,
что значительно меньше величин воздухообмена. рассчитанных по тепло- и вла-
говыделениям.
9.	Ио результатам расчетов принимают окончательную величину' воздухооб-
мена G = 4900 кг/ч.
Холодный период (XII).
1.	На i d-диаграмме отмечают точку Н: tH = —27° С, i„ = -26.3 кДж/кг.
2.	Проводят изотермы tB = 18° С и /„ = 1в - 5° С = 18 - 5 = 13е С.
3.	Температура удаляемого воздуха (прил. 19)
1.у = tB 4 gradt х (Н - 2),
1 . г Qu
где gradt =
ty = 18 + 0,2(8-2) =- 19,2° С.
4.	На пересечении линий dH — const и t„ = 13° С лежит точка П (параметры
приточного воздуха, нагретого в калорифере).
Через точку II проводят луч процесса е = 7010; па пересечении луча с изо-
термах™ /„ и ty лежат точки В и У.
Нснти-тция и к<>Н|1|1Ц<к>Ш1р<и,ч»п« спиртииньы ш.нн.
Параметры точек процессов в ХП
Точки	t, °C	i, кДж/кг	d, г/кг	¥>,%
н	-27,0	-26,3	0,35	82
к	13,0	14,0	0,35	3
в	18,0	20,5	1,4	12
У	19,2	24,0	1,8	14
5.	Воздухообмен, рассчитанный по полной теплоте:
Сд, —
EQ,. 49070
iy - in ' 24 - 14
= 4900 кг/ч.
6.	Воздухообмен, рассчитанный по влаговыдслениям:
£И7
<1у — d„
7000
1,8 - 0,35
= 4830 кг/ч.
7.	Различия б?д? и Gw не превышают 5%. Нормы подачи свежего воздуха
одинаковы дтя ХП и ТП. Поэтому аналогично п. 7 расчета для ТП
G,, = 3000 кг/ч.
8.	Окончательная величина воздухообмена в ХП
С = 4900 кг/ч.
9.	В ХП в спортивном зале относительная влажность воздуха <^в — 12%, что
значительно ниже рекомендованного значения >рв - 30% |23|. Наиболее легкий
способ достичь этой величины — увлажнить воздух паром (рис. 19.2). На i d-
диаграмме через точку В с параметрами t„ — 18° С, <рв = 30% проводят луч
процесса е — 7010 и па пересечении луча с изотермой получают точку 11.

dy = dn +
„	8650
- 0,35 + 3000
= 3,2 г/кг.
Точка У лежит на пересечении линий dv = 3,2 г/кг и /у = 23,2° С.
Параметры точек процессов в ХП (рис. 19.2)
Точки	t, °C	г, кДж/кг	d, г/кг	V, %
н	-27,0	26,3	0,35	82
к	13	14	0,35	3
в	18	28	4,0	30
у	19,2	30	4,2	30
11	13,0	20	2,8	29
Глава 10 Вентиляция и кондиционирование спортивных залов
Температура воздуха,
Парциальное давление водяных поров, 102 Н/м'
'•
р, кг/м
10	15	20	25
Влагосодержания д, г/кг
30	35
Рис. 19.2 Процесс вентиляции в холодный период и в переходных условиях
Вснттыяция и кондиционироиание спортивных залов 119
10.	Расчет воздухообмена по теплоте.
G&; —
£ Q„_ = 49070
гу — г„ 30 - 20
= 4900 кг/ч.
11	Линия К 11 соответствует процессу увлажнения воздуха паром. Количе-
ство пара:
Ad = 41 - dK = 2,8 - 0,35 = 2,45 г/кг.
W = AJ х G = 2,45 х 4900 = 1200 г/ч = 12 кг/ч.
12.	Расход тепла на нагрев приточного воздуха:
<2кал = G («К - »н) = 4900 [14 - (-20.3)1 = 197500 кДж/г = 55 кВт.
Переходные условия ПУ (рис 19.2)
1	Для ПУ принимают величину воздухообмена, определенную для ХП G„ =
= 4900 кг/ч и решают обратную задачу.
2.	Па i (/-диаграмме отмечают точку Н' t„ = 10' С, »„ = 26,5 кДж/кг.
3.	Проводят изотермы: ty = 19,2° С и t,= 18° С.
4.	Влап содержание точки У:
Точка У (параметры удаляемою воздуха) лежит па пересечении линий dy =
= 8.0 г/кг и = 19,2" С.
5.	Через точку У проводят луч процесса е = 6470 кДж/кг. На пересечении
луча с изотермой tb = 18° С получают точку В: па пересечении луча с линией
d — 6,6 г/кг лежит точка приточного воздуха П.
Параметры точек процессов в ПУ (рис. 19.2)
Точки	(, “С	i, кДж/кг	d, г/кг	¥>, %
и	10,и	26,5	6.6	85
п, к	14,5	31,0	6,6	6-1
И	18,0	38,0	7,5	60
У	19.2	40,0	8,0	58
6.	Расчет воздухообмена по теплоте:
GA1
45300
40 31'
= 5030 кг/ч.
ly — l„
Различия Ga, и Gw:
4900 5030
4900
х 100% = 2,6% < 5%.
7.	Расход теплоты на нагрев приточною воздуха:
(/кал = G(i„ - i„) = 490и(31,0 - 26,5) ₽ 22050 кДж/ч = 6,1 кВт
I'.uinu I!/. IfCUIllIl.lJlIIIIM II Kl>UlhlHII<ni4[><>b<IHIIC < !>0pU>llt,H4 I 0.1 IO<>
В данном случае воздухообмен в разные периоды юда остается нризнншъш.
13 случае, если различия составляют более 50%, целесообразно установить две
приточные и две вытяжные системы. Одну из приточных систем оснащают кало-
рифером для круглогодичной работы. Вторая система, без калорифера, работает
только в ТП.
Аналогично поступить и с естественным удалением воздуха из верхней зо-
ны путем установки двух шахт. Целесообразно использовать теплоту удаляемого
воздуха. При этом в XII тепловая мощность теплоугилизатора составит:
Q = С (ty - to) х т) = 490(1 (24 - 5) х 0,8 « 75000 кДж/ч = 20 кВт
Кондиционирование воздуха в спортивном зале
Таблица 19.6 Параметры внутреннего микроклимата
Период года	Оптимальные значения			Принимаемые значения			
	tu, °C	%	м/с	°C	*в» кДж/кг	de. г/кг	Sr3». %
ТП	20-22	00 30	0,2				
	23 25	60-30	0,3	25	55,0	11,5	60
ХП	20 22	45-30	0,2	20	31,0	4,4	30
Примечания: 1. По формуле А. В. Нестеренко оптимальная температура в помещении
U = 22,2 + 0,33 х («111Б - 21),
следовательно,
to = 22,2 + 0,33 х (31 - 21) = 25,5° С.
Можно принять tB = 25° С.
2. Энтальпию и влагосодсржание определяют по i- d-диаграмме.
Наружные климатические условия как в теплый, так и в холодный периоды
принимают по параметрам Б.
1.	Поступления теплоты:
а)	поступления теплоты от людей. Категории тяжести работ указаны в рас-
чете общеобменной вентиляции.
ТП. = 25° С
(?л = 290 х 25 + 145 х 25 (0,5 + 0.5 х 0,85) = 10 600 Вт.
ХП: tB = 20е С
= 290 х 25 + 150 х 25 (0,5 + 0,5 х 0,85) = 10700 13т;
б)	поступления теплоты от освещения и системы отопления, а также потери
теплоты определены при расчете общеобмепной вентиляции;
в)	при расчете поступлений теплоты от солнечной радиации температуру на-
ружного воздуха принимают как среднюю максимальную температуру наиболее

жарких суток tcpjl = 27,5° С. Текшература наружной поверхности окна с южной
стороны:
«н,усл = 27,5 + 0,5 х 11,5 х 0,87 - — *	123,1 * 0,4 х 0,65 = 37,0° С;
OOjZO
Чт = (37 - 25)/0,42 - 2b,6 Bi/м2
Поступления теплоты чс^юз окна, ориентированные на юг:
Qc.p. = (215 1- 28,6) х 2,5 х 2,5 х 4 = 6090 Вт.
С северной стороны:
80 х ]
<н,усп = 27,5 1- 0,5 х 11,5 х 0,87 + - -
<5о,
X 0,4 х 0,65 = 33,2е С;
д, = (33,2 - 25)/0,42 = 19,5 Вч/м2.
Поступления теплоты через окна, ориентированные на север:
Q, р. = (30.7+ 19,5) х 2,5 х 2.5 х 4 = 1260 Вт.
Общее количество теплоты, поступающей с солнечной радиацией:
У< р. = 6090 + 1260 = 7350 Вт.
Таблица 19.7 Сводная таблица поступлений и потерь теплоты
11срисщ года	Поступления теплоты, Вт					Потери теплоты, Вт	Баланс теплоты		
	ОТ людей	от осве щения	ОТ солнечной радиации	ОТ системы отопления	Всего		Вт	кДж ч	Вт/м3
ТП	10600		735(1		17950		17950	646W	9,8
ХП	10700	462Г1		23300	38620	25100	13250	48700	7,3
Влагопоступлепия от людей
ТП: tB = 25° С
IV = 25 х 295 + 25 х 115(0,5 + 0,5 х 0,85) = 10030 г/ч;
XII: tB = 20° С
IV = 25 х 240 + 25 х 75 х (0,5 + 0,5 х 0,85) = 7731) г/ч.
Таблица 19.8 Сводная таблица избытков теплоты и влаги в помещении
Период года	Теплота полная Qn		Влага W, г/ч	Тепловлажностное отношение £ =	кДж/кг Н2О
	Вт	кДж/ч		
ТП	17950	64600	1оозо	6440
XII	13520	48700	7730	6300
Глава 19. Вентиляция и кондиционирование спортивных залов
Расчет воздушного баланса. Теплый период
1 На i d-диаграмме отмечают точки II и В.
2.	Температура уходящего воздуха:
ty = t„ + gradt(H - 2) = 25 4- 0,4(8 - 2) = 27,4° С.
3	Температура приточного воздуха:
t, = «в - 5° С = 25 - 5 = 20° С.
4.	Через точку В на i d-диаграмме проводят луч процесса в помещении е. На
пересечении луча с изотермами ty и t„ находятся точки У и П.
5.	В данном случае для обработки воздуха в кондиционере применен воздухо-
охладитель с байпасом без второго подогрева. Линия, проходящая через точки Н
и II (рис. 19.3), характеризует процесс охлаждения воздуха в поверхностном воз-
духоохладителе. По данным профессора О. Я. Кокорина, целесообразно, чтобы
относительная влажность воздуха, обрабатываемого в поверхностном воздухо-
охладителе, не достигала 100%, а была равна: = 88% при начальной отно-
сительной влажности < 45%; tpo = 92%, при 45% < <рИ < 70% и <ро — 98%
при у>„ > 70%. В данном случае можно отказаться от смешивания, так как d„ =
= d„ = 10 г/кг, и охлажда ть воздух до температуры притока t„ - 20° С, но такое
решение лишает гибкости систему в случае увеличения относительной влажности
наружного воздуха.
Параметры точек процессов в ТП
Точки	t, °C	i, кДж/кг	d, г/кг	V, %
н	31	58,9	10,6	39
в	25	55,0	11,5	60
У	27,4	59,5	12,2	56
п	20	45,5	10,0	70
о	16	42,0	10,0	88
6.	Определение воздухообмена.
По полной теплоте:
У Q„ 64600
Ga, =	... = 4600 кг/ч.
гу — гп 59,5 — 45,5
По влаговыделепиям:
„ УIV 10030	.
Gw = --------- = уу2 _ [5 = 4560 кг/ч.
dy - dn
Необходимое количество приточного воздуха: G„ = 4600 кг/ч.
7	Точка П лежит на линии смешения охлажденного и наружного воздуха
и делит ее на две части: lj = 15 и I2 = 35 мм. Количество охлажденного воздуха:
Вентиляция и кондиционирование спортивных залов
G„xl2 _ 1600 х 35
/1+/2 ~ 15+35
= 3200 кг/ч
Температура воздуха,
Парциальное давление водяных паров, 102 Н/м!
Влагосодержапие d, г/кг
Р, кг/м
Рис. 19.3. Процесс кондиционирования в теплый период
19. Нентиляция и хонЛдщонирование спортивных залов
Количество наружного воздуха:
GH = Gn - Go = 4600 - 3200 = 1400 кг/ч.
На рисунке 19.3 пунктиром показан вариант построения процессов в случае
снижения относительной влажности внутреннего воздуха.
Требуемое количество холода:
Qx = Go х (i„ - io) = 3200 х (58,9 - 42) = 54080 кДж/ч = 15 кВт.
Расчет воздушного баланса для холодного периода года
Величину воздухообмена в ХП принимают по расчету ТП: Gn = 4600 кг/ч.
1.	На i d-диаграмме отмечают точки Н и В (рис. 19.4).
2.	Через точку В проводят луч процесса в помещении е = 6300 кДж/кг.
3.	Температура удаляемого воздуха:
ty = t„ + gradt (W - 2) = 20 + 0,2(8 - 2) = 21,2° С.
На пересечении изотермы ty и линии £ = 6300 лежит точка У: (у = 21,2° С,
гу = 34 кДж/кг, dy = 5,0 г/кг.
4.	Энтальпия приточного воздуха:
*<• = «у -	= 34 - ™ = 23,4 кДж/кг-
Ctjj	чоии
На пересечении изэитальпы гп и луча е лежит точка П.
5.	В отсутствие второго подогрева в данном примере воздух увлажняют па-
ром. На пересечении изотермы tn = const с линией d„ = const лежит точка К,
соответствующая окончанию нагрева воздуха в калорифере 1-го подогрева.
Параметры точек процессов в ХП
Точки	t, °C	j, кДж/кг	d, г/кг	V, %
Н	-27	-26,3	0,35	82
В	20	31	4,4	30
У	21,2	34	5,0	33
п	16	23,4	2,9	24
к	16	17	0,35	3
6.	Расход теплоты в воздухонагревателе 1-го подогрева:
Qi = G„(iK - г„) = 4600 [17 - (-26,3)] = 199200 кДж/ч = 55 кВт.
Расход пара в увлажнителе:
И' = G„ х (dn - dK) = 4600 х (2,9 - 0,35) = 11700 г/ч ~ 12 кг/ч.
Примененная схема обработки воздуха с байпасированием воздухоохладителя
и увлажнением воздуха паром позволила отказаться от оросительной камеры
Вентиляция и кондиционирование спортивные залов
как потенциального источника бактериального заражения и воздухонагревателя
второго подогрева, однако увлажнение паром энергоемко.
Парциальное давление водяных паров, 102 Н/м1
О 5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
1.10
1,12
1.14
р, кг/т
до
3^ Энтальпия
27 С 10	15	20	25	30	35
•	В/югосодержание d, г/кг
Рис. 19.4. Процесс кондиционирования в холодный период
126
Глани IS). Вентиляция и кот/ициетщюытие < nu/imuuHNj- >плиь
Пунктиром показан альтернативный способ обработки воздуха с использова-
нием блок-камеры сотового увлажнения и байпасирования. При глубине сотовой
насадки 100 мм относительная влажность воздуха составляет 45%. Для получе-
ния требуемой влажности 25% смешивают увлажненный и неувлажнснный воз-
дух. При этом способе расход воды не изменяется, а затраты электроэнергии сни-
жаются в десятки раз но сравнению с увлажнением паром. При экономическом
сопоставлении вариантов необходимо учитывать подшрев наружного воздуха пе-
ред обработкой его в орошаемой насадке.
ГЛАВА 20
Вентиляция супермаркетов
В торговом зале площадью более 17(100 м2 покупатели рассредоточены равно-
мерно, за исключением зоны касс, где наблюдается скопление людей.
Зона магазинов, расположенных вдоль фасада здания, исключает поступле-
ние ь здание теплоты от солнечной радиации. Боковые и задние стены супермар-
кетов. как правило, глухие.
В соответствии с рекомендациями СНиП 41-01-2003 и МГСН 4 13-97 при вы-
соте потолка 3... 6 м воздух подают сверху через плафоны веерными или кони-
ческими струями, а удаляют также из верхней юны через решетки или плафоны.
Системы отопления магазинов (обычно приндглежащие разным владельцам)
должны быть автономными с узлами учета расхода теплоты. Применяют водя-
ные системы отопления с термостатическими вентилями: двухтрубные системы
с попутным движением воды и температурой теплоносителя, не превышающей
/, = 95° С, to = 70е С.
Расчетные температуры воздуха в магазинах в холодный период года даны
в табл. 20.1
Для систем вентиляции и кондиционирования встроенных и встроенно-при-
строенных магазинов воздухообмен рассчитывают по тепловому и воздушному
балансам, а затем проверяют по нормам подачи свежего воздуха.
Поступления теплоты и влаги от покупателей рассчитывают по нормам лег-
кой работы, от работающего персонала по нормам работы средней тяжести.
Число женщин как среди покупателей, так и среди работающего персонала при-
нимают в размере 6095 от общего числа людей в помещении.
Число людей, находящихся в торговых залах магазинов, определяют по техно-
логическому заданию или но площади торгового зала, занятого одним человеком:
6 м2 в магазинах мебельных, музыкагьных, аудиовидео, бытовой и оргтехни
ки, книжных, спортивных, ювелирных; 5 м2 — в других непродовольственных
и во всех продовольственных магазинах.
В магазинах самообслуживания одно рабочее место контролеров-кассиров за-
нимает: 100 м2 в продовольственных магазинах; 160 м2 — в непродовольствен-
ных магазинах.
Нормы подачи свежего воздуха составляют: 20 м3/ч для одного покупателя
и 60 м3/ч для одного работника магазина.
Параметры воздуха в теплый период в пристроенных магазинах и торговом
зале супермаркета соответствуют параметрам кондиционирования 2-го класса:
t„ = 25° С, <р„ С 60%.
Нормативное количество приточного воздуха, как правило, подает общая при-
точная система, а для компенсации тепловыделений (в теплый период) в каждом
из магазинов устанавливают сплит-систему или фанкойл с автономными устрой-
ствами учета холода, поступающего от чиллера.
128 r.jtibti Нсюпи.ищця сити puapxt тоь
Требуемое количество наружного воздуха:
£„ = 3001) х 20 + 200 х 60 = 72 000 м3/ч.
Для транспортирования и равномерного распре деления большого количества
воздуха целесообразна децентрализация приточных систем. Приточные arpeia-
ты подвешивают на высоте 6 ... 8 м над уровнем пола. Один агрегат обслуживает
уча<ток 24 х 24 м. Воздух подают с крыши супермаркета по вертикальному воз-
духоводу, очищают в фильтре, нагревают или охлаждают и подают компактной
струей через регулируемую решетку вниз. Такое решение приводит к значитель-
ному снижению капитальных затрат при обеспечении свежим воздухом торгового
зала. Для этого требуется 31) агрегатов с подачей 2400 м3/ч каждый.
Дтя естест венного удаления воздуха из верхней зоны помещения использу-
ют 15 шахт размером 1000 х 1000 мм, оснащенных зонтами, утепленными кла-
панами с электрообогревом створок, поддоном, соединенным с дренажной систе-
мой. Скорость воздуха в каждой шахте составляет' 1,3 м/с.
Потери теплоты через корпуса высотой 10 м составляют 726 кВт при внутрен-
ней температуре tB = 16° С, наружной t„ = -28° С и удельной тепловой харак-
теристике <;уд = 0,1 Вт/(ы3°С). Целесообразно применять воздушное отопление
с помощью подвесных агрегатов. Тепловая мощность каждого ai регата должна
составлять: 726/30 — 24 кВт Целесообрашо, чтобы подвесные агрегаты работали
ь режиме полной рециркуляции, т. е. забирали воздух из верхней зоны помещения
и подавали в нижнюю. Температура нагретого воздуха составит:
. Q х 3.6	.	24001) > 3.6	_
° • xG„ 1,005x 2400 x1,2
что несколько выше допустимою значения 45е С. Поэтому к системам воздуш-
ного отопления следует подключить еще несколько агресатов.
При расчете вентиляции в теплый период определяют тепловыделения (по
явной теплоте):
от покупателей при I, •- 25° С
от обслуживающего персонала при /„ - 25° С
от освещения при освещенности 4011 лк;	— 30 Вт/м2
от работающих экспонатов (телевизоров, осветитель-
ной аппаратуры, кассовых аппаратов и т.п.)
3000 х 65 = 195000 Вт,
2(¥) X 70 = 14 000 Вт,
518000 Вт,
63000 Вт,
Итого:
790 000 Вт.
Дтя удаления избытков теплоты дополнит ельно монтируют 4 линии (1 до-
полнительную линию размещают над кассовой зоной) по 10 агрегатов, располо-
женных на расстоянии 24 м один от другого, только дтя охлаждения воздуха
Холодопроизводительность каждого ai регата (с учетом 30 шт., обеспечивающих
наружным воздухом торговый чал) составит 790000 : 70 = 11300 Вт.
Температура воздуха, проходящею через каж,тый агрегат в количестве 240)1 м3/ч,
должна быт ь понижена на величину
=	= Ш00хЗ£ = 14° с
с х G~ 1.005 х 2*80
Н»ни1и.1Лцпя । i/nt 1‘uapKnnvti
Температура притока:
t„ = tB - At = 25 - 14 = 11° С.
Зал разделяют на 4 зоны, в каждой из которых устанавливают чиллер холо-
дильной мощностью 200 кВт
Складские помещения оснащают обычной приточно-вытяжной вентиляцие й
для обеспечения требуемой кратности воздухообмена (табл. 20.1).
Таблица 20.1 Расчетная температура вспдуха и кратность воздухообмена в помещениях
магазинов
№ п/п	Помещения	Расчетная гем перату ра воздуха для холодного периода года, °C	Кратность воздухообмена или количество воздуха, удаляемое из помещений	
			приток	удаление
1	Торговые залы магазинов площадью нс более 400 м2:			
	продовольственных	16	-	1
	непродовольственных	16	-	1
2	Торговые залы магазинов площадью более 400 м2:			
	продовольственных	16	По расчету	
	непродовольственных	16	По расчету	
3	Разрубочная	10	3	4
4	Разгрузочные помещения	10	По расчету	
5	Помещения для подготовки товаров к продаже (при размещении в от- дельном помещении), комплектовоч- ные, приемочные	16	2	1
6	Кладовые (неохлаждаемые):			
	хлеба, кондитерских изделий; гастро- номии, рыбы, молока, фруктов	16	-	0,5
	овощей, солений, вина, пива, напитков	8	-	1
	обуви, парфюмерии, товаров бытовой химии, химикатов	16	-	2
	прочих товаров	16		0,5
7	Помещения демонстрации новых то- варов (при размещении в отдельном помещении)	16	2	2
8	Гладильные	16	По расчету	
9	Камеры для мусора (неотапливаемые)	-	-	1
5-3719
лава <!0. вентиляция супермаркетов
Таблица 20.1 (продолжение)
№ п/и	Помещения	Расчет мая температура воздуха для холодного периода года, °C	Кратность воздухообмена или количество воздуха, удаляемого из помещений	
			приток	удаление
10	Помещение для механизированною прессования бумажных отходов	16	-	1.5
11	Помещения для хранения:			
	упаковочных материалов и инве1паря	16	-	1
12	контейнеров обменного фонда	-	-	1
13	тары	8	-	1
14	уборочного инвентаря, моющих средств	16	-	1,5
15	Бельевая	18	-	0,5
10	Мастерские, лаборатории	18	2	3
17	Охлаждаемые камеры для содержания:			
	мяса, полуфабрикатов, гастрономии	0	-	-
	рыбы	-2	-	-
	овощей, фруктов, кондитерских изде- лий, напитков	4	4	4
	мороженого, пельменей	15		
	пищевых отходов	2	-	10
18	Машинные отделения охлаждаемых камер с воздушным охлаждением	5	По расчету	
19	Машинные отделения охлаждаемых камер с водяным охлаждением	5	2	3
20	Конторские помещения, комната пер- сонала, главная касса, помещение охраны, опорный пункт АСУ	18	-	1
21	Гардеробные, подсобная для персона- ла, предприятия общественного пита- ния, комната дня приема пищи	16	-	1
22	Общественные туалеты дтя покупате- лей и туалеты для персонала	16	-	30 М3/<1 на унитаз
23	Душеные	25	-	5
24	Комната-профилакторий (при разме- щении магазина в подземных этажах)	20	-	60 м3/ч на чел.
25	Помещения приема и выдачи заказов	16	-	
ГЛАВА 21
Вентиляция кинотеатров
Вентиляцию рассчитывают при полним заполнении чала в соответствии со СНиП
41-01 2003 и СНиП 2.08.02-89*. Норма подачи воздуха для 1 человека составля-
ет 20 м3/ч.
Расчетная температура воздуха, кратность воздухообмена и дополнительные
указания приведены в табл. 21.1.
Систему водяного отопления при указанных выше параметрах проектируют
для всех помещений. Система двухтрубная, с нижней разводкой магистралей,
с попутным движением воды вследствие большого периметра и небольшой вы
соты зданий кинотеатров. Допустимо отсутствие системы водяного отопления
в зрительных залах кинотеатров и клубов вместимостью свыш< 375 мест, если
расчетная температура воздуха в них за время перерывов между мероприятиями
не снижается более чем па 8е С при расчетной пару жиой температуре воздуха по
параметрам Б. В этом случае перед началом мероприятий в зале воздух подо-
гревает система приточной вентиляции или система кондиционирования воздуха.
Системы приточно-вытяжной вент иляции выполняют раздельными для поме-
щений зрительного зала и клубною комплекса, фойе, помещений обслуживания
сцепы, административно-хозяйственных помещений
В зрительных залах кинотеатра и клубов с глубинной сценой количество
удаляемого воздуха должно составлять 90% от приточного (включая рецирку-
ляцию). Через сцену еле дуст удалять не более 17% общего объема вытяжного
воздуха.
Рециркуляция воздуха в зрительных залах кинотеатров должна сочетаться
с подачей нормы свежего воздуха.
Но статистике расчетная нагрузка на системы вентиляции и кондиционирова-
ния будет происходить только в 1%. из всех возможных случаев. Практически зал
может быть полон на половину, треть, четверть или па 10%. Поэтому двигатели
приточной и вытяжной систем оснащают тиристорными регуляторами частоты
вращения, получающими сигнал от датчика температуры в зале.
Возможен 1акже другой способ регулирования.
Проектируют две пары приточной и вытяжной систем производительностью
33% и 67% от максимальной загрузки. В зависимости от заполнения зала рабо-
тают первая, вторая или обе пары систем.
Zwaa 21. 13енпшлхЦ1ы кинотеатров
Таблица 21.1
Помещения	Расчетная температура воздуха, °C	Кратность обмена воздуха в 1 ч		Дополнительные указания
		приток	вытяжка	
Зрительный зал вместимостью 800 мест и болег с эстрадой, вме- стимостью 600 мест и более со сценой: в кинотеатрах* в клубах и театрах	16 20	По расчету', но не менее 20 м3/’! на- ружного воздуха на 1 зрителя		В холодный период года: для проектирования отопления ки- нотеатров * ta = 14° С, клубов и театров — 1в = 16° С; для проектирования вентиляции tB = 16° С (для клубов и театров — to •— 20° С); относительная	влажность	— 40... 45% при расчетной темпе- ратуре наружного воздуха по параметрам Б. В теплый период года: tB не выше 25° С (для кинотеатров* — не выше 26° С), относительная влажность — 50... 55% при расчетной температу- ре наружного воздуха по парамет- рам Б
Зрительный зал вместимостью до 800 мест с эстрадой, вместимостью до 600 мест со сценой: в кинотеатрах* в клубах и театрах	16 20	То же		В холодный период года: для проектирования отопления ки- нотеатров t„ = 14° С, клубов и театров to — 16е С; для проектирования вентиляции to = 16° С (для клубов и театров — 20° С). В теплый период года: не более чем на 3° С выше температуры наруж- ного воздуха по параметрам А (для IV климатического района; для залов вместимостью 200 мест и более по аналогии со зрительным за- лом на 600 мест и более)
Сцена, арьерсцс- 1 на, карман	22	-	-	-
Примечание. * В случаях, когда в кинотеатрах не предусматривается гардероб для зрителей.
ГЛАВА 22
Вентиляция и кондиционирование
зданий банковских учреждений
Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования неразрыв-
но связано между собой, гак как именно эти системы, работая совместно, создают
требуемый микроклимат в помещениях.
При разработке проектов следует руководствоваться СНиП 41-01-2003 и МГСН
4 10-97. а для учреждений Ценгрального банка России - ВНП 001-95.
В проектах таких учреждений, как банки, должно быть заложено дублиро-
вание и резервирование систем. В балках проектируют систему водяного отоп-
ления двухтрубного типа с нижней разводкой магистралей и желательно с по-
путным движением воды. Отопительные приборы оснащают термостатическими
вентилями для игщивидуалыюго регулирования. Рекомендованные температуры
теплоносите ля в системе отопления: tT — 95° С, to = 70" С, но более целесооб-
разно принимать эти температуры по западным нормам: tr = 90° С, to = 70° С.
Систему отопления соединяют с тепловой сетью посредством пластинчатых теп
лообмснников с циркуляционным насосом и герметичным расширительным ба
ком Температурный режим помещений, который должна поддерживать система
отопления, приведен в табл. 22.1.
Недопустима прокладка стальных трубопроводов в кладовых ценностей,
в предкладовых, смотровых коридорах, депозитариях. П{>окладка стальных тру-
бопроводов возможна только в реконструируемых зданиях. При этом трубо-
проводы должны быть целиком сварными, без фланцев и запорной армату-
ры, в сплошном водонепроницаемом кожухе. Их размещают в предкладовых
и смотровых коридорах. В кладовой ценностей водяное отопление запрещено,
допустимо только воздушное.
В здании банка один хозяин, поэтому нет необходимости в разделении систе-
мы отопления по помещениям.
Приточная вентиляция, как правило, совмещена с фоновым центральным
кондиционером. Такая система выполняет несколько функций, во-первых, при-
точная система обеспечивает наружным воздухом помещения, в которых нахо-
дятся сотрудники и посетители. Нормы. 20 м3 воздуха в час для одного посети-
теля и 60 м3/чдля одного сотрудника. Норму подачи воздуха можно определить
также по кратности воздухообмена (см. табл. 22.1)
Во-вторых, в теплый период года фоновый центральный кондиционер сни-
жает температпзу воздуха до 18 20° С и с оздает стартовые условия для работы
местных систем кондиционирования.
В-третьих, в холодный период года центральный кондиционер увлажняет- воз-
дух после его нагрева в калориферах 1-й ступени и увеличивает влажность воз-
духа внутри помещения до 30 40% в соответст вии с оптимальными условиями
микр< жлимата.
В центральном кондиционере возможна рециркуляция воздуха как в теплый,
так и в холодный периоды, но дчя этого требуется увеличение мощности кон-
диционера, так как нормы подачи свежего воздуха неизменны. В ряде случаев
целесообразна утилизация теплоты в теплообменниках как в рекуперативных,
так и с промежуточным теплоносителем.
Для обеспечения помещений холодом в теплый период года применяют' сле-
дующие устройства:
1. Фанкойлы, к которым по 2-трубной схеме поступает холодная вода от чил-
лера. Фанкойлы могут быть напольного, настенного и потолочного исполнения.
Чиллеры с воздушным охлаждением конденсатора устанавливают на крыше в от-
дельном укрытии. Должно быть ие менее двух чилле|юв, обеспечивающих по 50%
требуемой холодильной мощности.
2. Мультисплит-система с одним или двумя выносными компрессорно-кон-
денсаторными блоками и несколькими десятками испарителей, установленными
в помещениях.
В переходных условиях, при отключенной системе отопления, возможен на-
грев воздуха с применением холодильных машин, работающих ио схеме теплового
насоса.
В воздушно-тепловых завесах на входе в операционно-кассовый зал предпо-
чтителен электрический нагрев воздуха. Малая инерционность и отсутствие свя-
зи с наружными тепловыми сетями могут компенсировать трехкратное увеличе-
ние стоимости теплоты при элсктроиагреве воздуха.
В помещениях серверной, межбанковских электронных расчетов, устройств
электрошпання, вводно-капитальною оборудования, храпения носителей инфор-
мации, электронной почты, криптозащиты не допускается размещения разъем-
ных соединений запорной и регулирующей арматуры на трубощюводах системы
отопления. Запорная и регулирующая арматура должна быть установлена за
пределами указанных помещений.
В помещениях с постоянными большими тепловыделениями, например в сер-
верной, устанавливают самостоя тельную сплит-систему со 100%-ным дублирова-
нием.
Для кладовой ценностей и П{>едкладовых проектируют самостоятельную си-
стему вытяжной вентиляции. Вентиляцию помещения производят периодически.
Приток воздуха в кладовую ценностей обеспечивают через предк.тадовую
и смотровые коридоры, для чего в верхней части стены закладывают с ша-
гом 200 мм по горизонтали вентиляционные «утки» диаметром не более 100 мм.
При необходимости «утки» закладывают под потолком и на степе, противопо-
ложной расположению приточных от верстий. Снаружи торцы труб объединяют
воздуховодом, который подсоединяют к вытяжной вентиляционной системе.
Вентиляцию помещений депозитария осуществляют приточными и вытяжны-
ми системами, обслуживающими кладовые ценностей. Подают и удаляют воздух
также через вентиляционные «утки».
Аварийную противодымную вентиляцию проектируют в соответствии с требо-
ваниями СНиП 41-01-2(И)3, ВСН 01-89, МГСН 4.04-94, МГСН 5.01-94, ВНП001-95.
Предусматривают вытяжную вентиляцию для удаления дыма при пожаре
из помещений кладовых ценностей с предкладовой и смотровыми коридорами,
В'-пти-шцил и кондиционирование зданий Илнковеких ччрем i
помещений кладовой вечерней кассы и кладовой для хранения ценностей клиен-
тов, из кассового и операционного залов, из боксов погрузки-разгрузки инкасса-
торских машин, расположенных в подземном этаже.
Таблица 22.1 Расчетная температура и кратность воздухообмена в помещениях банков
Наименование помещений	Температура воздуха в помещениях в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена к 1 час	
		Приток воздуха	Удаление воздуха
Операционный и кассовый залы	1Я	По расчету на ассимиляцию теплонзбытков, но не менее двукратного воздухообмена	
Общие рабочие комнаты, касса пересчета монет	18	2	|	2 но нс менее 30 м3/чел	
11омещенне для совещаний и переговоров Касса пересчета банкнот	18 18	3 3	3 3
Помещения средств вычислительной тех- ники, вычислительный центр	18	По расчету на ассимиляцию теплонзбытков	
Помещения связи (телетайпная), ксеро- копирование	18	2,5	2,5
Кабинеты и приемные	18	1,5	1,5
Архив, кладовая бланков, кладовая обо- рудования и инвентаря, кладовая банков- ских материалов, помещение для хране- ния личных вещей кассиров	18		1.5
Ремонтные мастерские	18	2	2
Комнат приема пищи, буфет	16	3	4
Кладовая ценностей и предкладовая	16	3	3
Комнаты для хранения, зарядки и чист- ки оружия	16	-	1
Помещение охраны с пожарным постом	18	1	1,5
Помещение личной гигиены женщин	23	-	5
Санитарные узлы	16	—	50 м3/час на каждый унитаз или писсуар
Вест ибюль	16	2	-
Гардеробные	16	-	2
Помещения для размещения источников бесперебойного электроснабжения	16	По расчету ассимиляции теплонзбытков	
Удаление газов и дыма после пожара из помещений, защищаемых установка-
ми газового пожаротушения, проектируют в соответствии с требованиями СНиП
41-01-2003 и СНиП 2.04.09-84. В учреждениях Центрального банка Российской
,<лвп Л?. lit ничктция и К1тд>1цчти11инш>1<и vkiHuii бинкмн ьиi уч/и № tl>iiutt
Федерации помещения, оснащенные системой газового пояоцххгушения, обеспе-
чиваю! вытяжкой из нижней и верхней зон в соотношении 2:1.
Аварийную противодымную вентиляцию для кассового узла и бокса для ин-
кассаторских машин выполняют автономной.
В проекте систем вентиляции помещений учреждений Центрального банка
Российской Федерации, оборудованных средствами автоматического пожароту-
шения, предусматриваю! следующие операции:
отключение вентиляции при срабатывании нс менее двух датчиков пожаро-
тушения;
установку автоматизированных огнезадерживающих и герметизирующих за-
слонок и клапанов на воздуховодах;
удаление дыма и газа после пожара из защищаемых помещений в объеме не
менее трехкратного воздухообмена в час.
В системах аварийной противодымной вентиляции допустимо применение
только вентиляторов, выполненных на одном валу с двигателем, способных пере-
мещать газы при температуре 600° С в течение одного часа или при температуре
400° С в течение двух часов.
Вентиля торы аварийной противодымной вентиляции должны быть размеще-
ны отдельно от вентиляторов другого назначения в помещениях с пределом ог-
нестойкости ограждающих конструкций не менее 0,75 часа. Двери в таких поме-
щениях должны быть дымогазонепроницаемого исполнения, противопожарными,
с пределом огнестойкости не менее 0,5 часа.
ГЛАВА 23
Вентиляция бассейнов
Плавательные бассейны эксплуатируют обычно круглый год. Температура воды
в нанне бассейна tn = 26° С, а температура воздуха в рабочей зоне — 27е С при
относительной влажности в теплый и холодный периоды соответственно 60%
и 50%
С открытой поверхности воды и влажных ходовых дорожек в воздух поме-
щения испаряется большое количество воды.
Обширная площадь остекления создает условия дтя мощного потока солнеч-
ной радиации
Расист воздухообмена как в теплый, так и в холодный периоды предпочти-
тельно выполнять но параметрам Б
Помещение бассейна оборудуют системой водяной» отопления, полнгхтью ком-
пенсирующей потери теплоты помещением. Для предотвращения конденсации
влаги на внутренней поверхности окон отопительные приборы устанавливают
непрерывной цепочкой под окнами, чтобы температура внутренней поверхности
стекол была на 1... 1,5е С выше температуры точки росы.
Температуру точки росы /т р (°C) определяют по эмпирической формуле
/ е \ 0,05В
*щ> = (273 + М(^)	-273	(23.1)
или по ? d-диаграмме. Для теплого периода /т.р = 18° С, для холодного — Д.р =
= 16° С.
На испарение воды затрачивается значительное количество теплоты воздуха
в помещении.
Температура поверхности воды на 1° С ниже температ уры воды в ванне.
Подвижность воздуха в помещении бассейна должна составлять г = 0,1 м/с,
скорость воздуха на оси приточной струи у входа се в рабочую зону не должна
превышать 0,2 м/с.
Ванна бассейна окружена обходными дорожками с электро- или теплоподо-
гревом; температура их поверхности составляет £„.д = 31° С.
Пример расчета воздухообмена в помещении бассейна
Исходные данные.
Район строительства; Московская область.
Теплый период: t„ = 26.3° С, i„ — 54,7 кДж/кг, d„ — 11,0 г/кг
Холодный период: /н = —28° С, гн = —27,6 кДж/кг, d„ = 0,35 г/кг
Геометрические размеры и площадь ванны бассейна: 6 х 10 м — 60 м2.
Нлощдщ обходных дорожек: 36 м2.
Размеры помещений: 10 х 12 м = 120 м2, высота 5 м.
'мча 2i. Пгнтпнляция бассейном
Число пловцов: N = J0 человек.
Температура воды: tu. = 26° С.
Температура воздуха рабочей зоны: t„ = 27° С.
Температура воздуха, удаляемого из верхней эоны помещения: ty = 28° С.
Тепловые потери помещения: 4680 Вт.
Расчет воздухообмена в теплый период года
Поступления явной теплоты
1	Поступления теплоты от освещения в холодный период года:
Qock = Епл х Е х джв х г)жв — 120 х 150 х 0,076 х 0,45 = 620 Вт (23.2)
2.	11оступления теплоты от солнечной радиации (рассчитано ранее)
Qc,р. = 2200 Вт.
3.	Поступления теплоты от пловцов:
х N (1 - 0,33) = 60 х 10 х 0,67 = 400 Вт,	(23.3)
где коэффициент 0,33 — доля времени, проводимая пловцами в бассейне.
4.	Поступления теплоты от обходных дорожек:
С».о.д = с*о.д X Fo.a(to Л - tu) = 10 X 36(31	27) - 1440 Вт, (23.4)
где о„.;, = 10 Вт/(м2оС) — коэффициент теплоотдачи обходных дорожек.
5.	Потери теплоты на нагрев воды в ванне:
Qn = а х F, (/„ tnon) = 4 х 60(27 - 25) - 480 Вт,	(23.5)
где а = 4,0 Вт/(м2-°С) — коэффициент теплоотдачи от воды к ващуху.
(нов = tw — 1° С — 26 - 1 = 25” С температура поверхности воды. (23.6)
6.	Избытки явной теплоты (днем):
Y, Qx = <2с.р. + <?Ш. + Оо.д - <?П = 2200 + 100 + 1440 - 480 = 3560 Вт. (23.7)
Поступления влаги
1.	Влаговыделения от пловцов:
И'пл = q х N (1 - 0,33) = 200 х 10 (1 - 0,33) = 1340 г/ч. (23.8)
2.	Поступление влаги с поверхности бассейна (кг/ч):
IV Л X F X — dD)	.	.
VVh “--------юоо--------’	(239)
где А - коэффициент, учитывающий интенсификацию испарения с поверхно-
сти воды при наличии купающихся по сравнению со спокойной поверхностью.
UrHIHU. 1Я цил
Для оздоровительных плавательных бассейнов А = 1,5; F — 60 м2 — площадь
зеркала воды; <тисп — коэффициент испарения (кг/(м2-ч)),
<ти(:11 = 25 + 19 х V,	(23.10)
где v подвижность воздуха над ванной бассейна, и = 0,1 м/с;
<Тиси = 25 I- 19 х 0,1 = 26,9 кг/(м2ч);
dt = 13,0 г/кг при 1„ = 27е С и = 60%; dw = 20,8 г/кг при = 100% и
Л.™ = t„. - 1° с.
Температура поверхности ванны: /1ЮВ = 26 - 1 = 25° С.
1,5 х 26,9 х 60 х (20,8 - 13,0)	,
,Vb --------------— *,8'9 “•/ч-
3.	Поступление влаги с обходных дорожек.
Площадь смоченной части обходных дорожек составляет 0,45 от общей пло-
щади дорожек. Количество испаряемой влаги (г/ч):
И-'„.д	6,l(f„-/MT)xF,	(23.11)
И’о.д = 6,1(27 - 20,5) х 36 х 0,45 = 650 г/ч.
4.	Суммарное поступление влаги:
IV = Н'пл I ИЪ + И'о.д = 1,34 - 18,9 + 0,65 = 20,9 кг/ч. (23.12)
Полная теплота
। Е<ЭП С?скр.Б И" фскр.ОД *4" QcKp-ПЛ "Ь 3,6 Е Q„ (кДж/ч), (23.13)
где
<2< кр.Б - «Т, X (2501,3 - 2.39 X 1ПОВ) = 18,9 х (2501.3 - 2,39 х 25) = 46 140; (23.14)
Qckp од - 1К>.д (2501,3 - 2,39 х /о.д) = 0,65(2501,3 - 2,39 х 31) = 1580;
С?скр.п.п = (<7пол Уяв) X 3,6;
С/скр.пл • 0,67 х 10 х (197 - 60) х 3.6 = 3300:
У7 Q" = 46 140 4- 1580-1- 3300 + 3.6 х 3560 63 800.
2.	Тспловлажностное отношение:
е =	= 62Ь8(9Ю = 3052 кДж/кг.	(23.15)
На i -«/-диаграмме на пересечении луча процесса е, построенного из точки В,
и линии </„ - const лежит точка Л, а на пересечении луча е с изотермой 1у =
= 28° С — точка У (рис. 23.1).
Глава 2А Вентиля цил бассейнов
Температура воздуха. •
Парциальное давление водяных пррав, 10 Н/м2
О 5	10	15	20	25	30	35	40	45	50
р, кг/м
О 5	10	15	20	25	30	35
Влагск.одержание d, г/кг
Рис 23.1. Процесс вентиляции бассейна в теплый период
Вентиляция биссейнои
Параметры точек
Точки	е, °с	i, кДж/кг	d, г/кг	
в	27	61	13	60
У	28	67	15	65
п	25.6	53.5	11.0	52
н	26.3	54,7	11,0	52
3.	Воздухообмен. рассчитанный по влаговыделениям:
,, VW 20900
Gu =	'	• = -7----- — = 5225 кг/ч;
dy Ли 1э ~ 11 ,и
L = 4350 м3/ч.
4.	Воздухообмен, рассчитанный по полной геплоте.
С.^=Л^, .1таокг/,.
1У — 1п 67 — 53.5
(23.16)
(23.17)
5.	Нормативный воздухообмен;
L„ = N х 60 м3/ч = 10 х 80 = 800 м3/ч = 960 кг/ч, (.23.18;
что значительно меньше расчетного
Наружный воздух в наиболее жаркое время дня должен быть охлажден в воз-
духоохладителе до 25,6r С, чтобы не допустить возрастания температуры воздуха
в бассейне до 30‘ С. В ночные часы температура наружного воздуха понижа-
ется на 10.4' С (точка Hi), поэтому необходим нагрев воздуха или утилизация
геплогы
Требуемое количество холода:
Qx = Gl((i|, — гп) = 4100(54 — 51) = 12300 кДж/ч = 3,4 кВт.
Расчет воздухообмена в холодный период года
Относительная влажность у?в = 50%, влагосодержание d„ = 10.8 г/кг; осталь-
ные параметры совпадают с параметрами теплого периода (вместо Qc р учиты-
вают Qucb).
1	Поступления явной теплоты:
Ся - <2ос. + Опл + <2о.д - Qa = 620 + 400 + 1440 - 480 = 1980 Вт.
2.	Поступления влаги.
от пловцов П'пл = 1340 г/ч (по ТП);
с поверхности бассейна
„.	1.5 x 60 x 26.9(20,8-10,8)	.
Wb =----------------т---------- = 24,2 кг/ч;
с обходных дорожек
И'о.д = 6,1 х (27 - 19) х 36 х 0,45 = 790 г/ч.
Общее поступление влаги:
IV = IV™ + IVB 4- И''о.д = 1,34 + 24,2 + 0,79 = 26,3 кг/ч.
3.	Полная теплота (кДж/ч):
' Qn ~ QcKp.B 4* QcKp-ГЩ 4" QckP-ПЛ 4" 3,6 X 5 * Qn,
где
Qckp.b = 24,2 (2501,3 - 2,39 х 25) = 59080 кДж/ч;
Фекр.од = 0,79 (2501,3 - 2,39 х 31) = 1920 кДж/ч;
Оскр.пл = 3300 кДж/ч (по ТП);
52 Qn = 59080 + 1920 + 3300 + 3,6 х 1980 = 71400 кДж/ч.
4.	Тепловлажностное отношение:
5.	Построение процесса и определение воздухообмена.
На i d-диаграмме через точку В проводят луч процесса е. На пересечении
луча с линией du = const получают точку К (рис. 23.2).
В холодный период применяют рециркуляцию воздуха.
Изменение влагосодержания в рабочей зоне в холодный период принято по
теплому периоду:
Arfp.a = dB - d„ = 13 -  9,9 = 3,1 г/кг.	(23.19)
Влагосцдержание смеси приточного воздуха в холодный период года:
dCM = dB - Adp.з = 10,8 - 3,1 = 7,7 г/кг.	(23.20)
На пересечении линий dcM и е лежит точка С, совпадающая с точкой П, ко
торая была получена в расчете для теплого периода.
Влагосодержание удаляемого воздуха:
dy = dCM 4-	= 7,7 +	= 14,1 г/кг.	(23.21)
On	41UU
На пересечении линий dy и е лежит точка У.
Рис. 23.2. Процесс вентиляции бассейна в холодный период
",uw>»i 21. Некти.1мция бмгейноп
Параметры точек
Точки	t, °C	t, кДж/кг	dy г/KT	¥>,%
в	27	55	10,8	50
У	27,5	64	14,1	63
п, с	26,3	46	7,7	37
к	25	26	0,35	3
н	-28	-27,3	0,35	84
мт	19	55	14,0	100
Количество приточного наружного воздуха можно определить из материаль-
ного баланса:
GH =	= 4100 и’?	= 1920 кг/Ч1
Gy — Он	14,1 — 0,35
(23.22)
что больше нормативной величины (7Н — 960 кг/ч. Следует предусмотреть ути-
лизацию теплоты удаляемого воздуха.
Регулирование выполняется по температуре и относительной влажности в ра-
бочей зоне бассейна.
Вытяжная система
Теплоотдающий
теплообменник
Рис. 23.3. Схема вентиляции бассейна
ГЛАВА 24
Вентиляция предприятий
общественного питания
Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования подчиня-
ется МГСН 4.14-98 с изменениями от 23.03.1999 г. и 04.09.2001 г., СНиП 2.08.02-
89* 1999 г. «Общественные здания и сооружения», СНиП 41-01-2003 «Отопление,
вентиляция и кондиционирование» и учитывает многочисленные рекомендации
и ведомственные нормы, в том числе «Пособие по проектированию предприя-
тий общественного питания к СНиП 2.08-89*», разработанное ЦНИИЭП учебных
зданий.
Как правило, параметры вентиляционного оборудования определяют проек-
тировщики, а вид оборудования выбирает заказчик.
Расчет количества приточного и вытяжного воздуха для помещений обеден-
ного зала (или залов) и горячего цеха начинают с теплого периода, наиболее
неблагоприятного по тепло- и влаговыдслепиям в помещениях.
Возможны три задачи расчета:
вентиляция в обеденном зале и в горячем цехе;
кондиционирование в обеденном зале и вентиляция в горячем цехе (наиболее
распространенный вариант);
кондиционирование как в обеденном зале, так и в горячем цехе.
Расчет целесообразно начинать с горячего цеха. Часть воздуха из обеденного
зала должна перетекать через раздаточный проем в цех со скоростью 0,35 м/с
для предотвращения поступлений запахов и теплоты из горячего цеха. Количе-
ство перетекаемого воздуха, без которого невозможно рассчитывать воздухооб-
мен обеденного зала, определяют либо при расчете горячего цеха, либо прини-
мают в размере 30-60% от количества приточного воздуха зала. Первый вариант
предпочтителен.
Значения расчетной температуры воздуха в холодный период и в переходных
условиях и кратности воздухообмена в помещениях предприятий общественного
питания даны в табл. 24.1.
В теплый период года оптимальные параметры микроклимата предприятий об-
щественного питания следующие: температура 21 .. .25° С; относительная влаж-
ность 60... 40%; скорость движения воздуха менее 0,2 м/с.
Допустимые параметры: температура до 28° С при относительной влажности
не более 55%, но, согласно приложению 2, более корректно значение температу-
ры 26° С при относительной влажности не более 65%.
Системы отопления и вентиляции в помещениях предприятий питания, встро-
енных и встроенно-пристроенных к зданиям различного назначения, должны
быть спроектированы отдельно от систем этих зданий, но возможно их присо-
единение к узлам управления зданий.
Г.шьа J4- Вентиляция предприятий общ< < ты иного питания
Таблица 24.1 Расчетная температура воздуха в холодный период и в переходных услови-
ях и кратность воздухообмена в помещениях предприятий общественного
питания
Помещение	Расчетная температура воздуха в холодный пержу: года. “С	Кратность воздухообмена ч 1 или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		приток	удаление
Обеденный зал	16	По расчету, но нс менее 30 м3/ч наружного воздуха на человека	
Горячий цех, помещение выпечки кондитерских изделий	5 (для расчета дежур- ного отопления)	По расчету, но не менее 100 м3/ч наружного воздуха на человека	
Цехи: доготовочный, холодный, мясной, птицегольевой, рыбный, обработки зелени, овощей	18	3	4
Помещения для резки хлеба, для подготовки мороженого, сервизная, подсобная	18	1	1
Помещение для мучных изделий, отделки кондитерских изделий, бельевая	18	1	2
Моечные: столовой, кухонной посу- ды, судков, тары	18	4	6
Кладовые сухих продуктов, кла- довая инвентаря, кладовая винно- водочных изделий, помещения для хранения пива	12	—	1
Кладовая овощей, солений. тары	5	-	1
Приемочная	16	3	—
Машинное отделение охлаждаемых камер с водяным охлаждением агрегатов	16	3	4
Охлаждаемые	камеры	для хранения: а) мяса; б)	рыбы; в)	молочно-жировых продуктов, гастрономии; г)	полуфабрикатов. в т.ч. высокой пенсии готовности; д)	овощей, фруктов, ягод, напитков; с) пищевых снходов	0 -2 2 0 4 2	III 1	1	4 10
Курительная комната	10	-	10
Разгрузочные помещения	10	По расчет)'	
Примечания: 1. В буфетах, барах, коктейль-холлах, банкетных залах, размещаемых в отдель-
ных помещениях, кратность воздухообмена принимают по притоку и вытяжке не менее 3 ч 1.
2. Температуру воздуха в охлаждаемых камерах поддерживают круглосуточно в течение всего
года.
Кеншипщил предприятии общей/чы иного питания
Системы вытяжной вентиляции должны быть автономными для следующих
групп помещений:
горячих цехов и моечных;
—	обеденных залов (за исключением уборных и умывальных);
—	производственных (за исключением охлаждаемых камер для хранения овощей
и фруктов, мяса и рыбы, пищевых отходов) и административных помещений;
—	уборных, умывальных и душевых;
охлаждаемых камер для храпения овощей и фруктов, мяса и рыбы;
— охлаждаемых камер для хранения пищевых отходов.
Для предприятий питания на 50 и менее посадочных мест допустимо проекти-
рование щщпой системы приточной веигиляшш обсдешюго зала и горячего цеха.
Воздухообмен в помещениях обеденного зала и холодных цехов осуществляют
по схеме «сверху-вверх».
Воздухообмен в обеденных залах рассчитывают па поглощение теплоты от
людей, солнечной радиации или электроосвещения и остывающей пищи.
Системы вентиляции в горячих цехах должны быть оснащены приточно-вы-
тяжными локализующими устройствами (местными вытяжными и приточными
устройствами).
В горячем цехе должно быть обеспечено разрежение, достшаемое подачей
в обеденный зал около 40 60% приточного воздуха, предназначенного для вен-
тиляции горячего цеха и перетекающего через раздаточный проем и двери. При-
точный воздух подают в рабочую зону.
От моечных машин воздух удаляют отдельной вытяжной системой, подавая
приточный воздух в помещение мойки или соседнее с ним.
Расход приточного и удаляемого воздуха по российскому модулированному
оборудованию принимают по табл. 24.2.
Тепловыделения от технологического оборудования определяют с учетом ко-
эффициента загрузки оборудования (см. табл. 24.2) и коэффициента одновремен-
ности работы Код, обычно равного 0,7.
На рабочих местах у печей, плит, жарочных шкафов и другого теплового
оборудования, в зоне действия которых температура превышает расчетное зна-
чение (42° С), применяют воздушное душироваиие.
,!(ля расчета воздухсюбмепа в горячих цехах и в помещениях для выпечки
кондитерских изделий принимают температуру воздуха, удаляемого через зон-
ты, завесы и локализующие устройства под технологическим оборудованием, вы-
деляющим тепло, +42° С, а температуру воздуха под потолком Ь30с С.
Температуру приточного воздуха принимают па 4... 6° С ниже температуры
BO.viyxa рабочей зоны.
Высота рабочей зоны составляет 1,5 м в обеденном зале и 2 м в горячем цехе.
Все воздуховоды вентиляционных систем (кроме воздухозабора для приточ-
ных систем) выполняют из металла, желательно из тонколистовой оцинкованной
стали. Для транспортировки воздуха при температуре -t-80° С и выше применяют
сварные воздуховоды из тонколистовой стали толщиной 1,4... 2 мм.
нпньыция предприятий общественного питания
Таблица 24.2 Расход воздуха по модулированному оборудованию
К* п/п	Наименование оборудования	Марка	Установочная мощность единицы оборудования, кВт	Количество воздуха, м3/ч		Коэффи циент загрузки оборудования
				удаля- емого	приточ- ного	
1	Плита электрическая	ПЭ-0,17-01	4.0	250	200	0,65
2	Плита электрическая	ПЭ-0,51-01	12,0	750	400	0,65
3	Шкаф жарочный злектри чески й	ШЖЭ-0,51-01	8	400	-	0,5
4	Шкаф жарочный электрический	ШЖЭ-0,85-01	12	500	-	0,5
5	Устройство электрическое варочное	УЭВ-60	9.45	650	400	0,5
6	Котел передвижной	КП-60	5.0	-	-	0,3
7	Фритюрница	ФЭ- 20-01	7,5	350	200	0,65
8	Котел пищеварочный на 100 л	КЭ-100	18,9	550	400	0,3
9	Котел пи щеварочныЙ на 160 л	КЭ-160	24,0	650	400	0,3
10	Котел пищеварочный на 250 л	КЭ-250	30,0	750	400	0,3
11	Аппарат пароварочный	АПЭ-0.23А-01	7,5	650	400	0,3
12	Сковорода злектри четкая	СЭ-0,22-01	5,0	450	400	0,5
13	Сковорода электрическая	СЭ-0,45-01	U.5	700	400	0,5
14	Мармит	МСЭ-0,84-01	2,5	300	200	0,5
15	Мармит передвижной	МП-28	0,63	-	-	0,5
Вентиляция приЬцтятий айщнентешюге питания
Пример расчета систем кондиционирования и вентиляции ресторана
на 60 посадочных мест с горячим цехом
I.	Исходные данные.
Место строительства — г. Москва.
Размеры обеденного зала: 10 х 18 м, площадь 180 м2, высота 3,6 м.
Размеры горячего цеха: 10 х 9,5 м, площадь 95 м2, высота 3,6 м.
Размеры раздаточного проема: высота 1 м, ширина по расчету.
Помещение обеденного зала обслуживает система кондиционирования с пе-
ретеканием части подаваемого воздуха в горячий цех через раздаточный проем.
В горячем цехе применяют систему вентиляции.
В обеденном зале 6 окон размером 1,5 х 2 м, ориентированных па юго-за-
пад и занавешенных изнутри светлыми шторами. Окна — одинарный стеклопа-
кет с твердым селективным покрытием. Термическое сопротивление окон RqK =
= 0,58 (м2-°С)/Вт.
В горячем цехе 3 окна таких же размеров и той же ориентации, по без штор.
Ресторан пристроен к административному зданию.
Система отопления рассчитана на внутреннюю температуру в обеденном зале
= 16° С, в горячем цехе tB = 5° С.
Потери теплоты в обеденном зале 4800 Вт, в горячем цехе 2100 Вт.
Расчетное число посетителей и персонала:
Обеденный зал: посетители — 60 чел. (жепщип 50%), категория работы
легкая; официанты и оркестр 18 человек, работа средней тяжести.
Горячий цех: повара 6 чел., работа средней тяжести.
В горячем цехе установлено типовое секционное модулированное оборудова-
ние, оснащенное приточно-вытяжными локализующими устройствами.
Таблица 24.3 Характеристика технологического оборудования, установленного в горячем
цехе
Наименование оборудовш 1 и я	Марка	Устано- вочная мощность, кВт	Кол-во единиц обору- дования	Коэф-г загрузки, Кз	Подача воздуха на единицу оборудования, м3/ч	
					приток	удаление
Плита	ПЭ-0,17-01	4.0	2	0,65	200	250
Шкаф жарочный	ШЖЭ-0,51-01	8.0	2	0.5	-	400
Сковорода	СЭ-0,22-01	5,0	3	0,5	400	450
Котел варочный	КЭ-100	18,9	2	0,3	400	550
Фритюрница	ФЭ-20-01	7,5	2	0,65	200	350
Мармит	МСЭ-0.84-01	2,5	2	0,5	200	300
Коэффициент одновременности работы теплового оборудования горячего це-
ха KQa = 0,7.
2.	Параметры наружных метеорологических условий |26| даны в табл. 24.4.
Расчет начинают с горячего цеха, так как для расчета зала не известно коли-
чество воздуха, перетекающих» через раздаточный проем.
лава 2J. Иентимщая прг&ц>илтид общггтвениагч патавал
Таблица 24.4
Период года	Параметры А			Параметры Б			Рбар, кПа
	(н, °C	кДж/кг	Ъ'я, М/С	«и, °C	i„, кДж/кг	Е'в> М/С	
тп	22,6	50,5	1,о	26,3	54,7	1,0	99,5
ПУ	10	26,5	4,7	—	—	—	99,5
хп	—		-	-28	-27,6	4,7	99,5
3.	Схема ор!анизации воздухообмена в горячем цехе:
а)	местные вытяжные устройства у технологического оборудования. Объем уда-
ляемого воздуха указан в паспортных данных оборудования. В нашем случае они
даны в табл. 24.3 и составляют:
Ьыо = У £,л хп = 250x2+400x2+450 х 3-1 550 x 2 + 350 x 2 + 300 x 2 = 5050 м3/ч;
Смо = 5050 х 1,2 — 6060 кг/ч.
Если местные вытяжные уст1юйства обслуживает одна вытяжная система, то
в расчете принимают общий объем, если несколько, то при определении общей
подачи системы учитывают кож}х})ициенты одновременности загрузки;
б)	местный приток к технологическому оборудованию (см. табл. 24.3):
£„„ = 200 x 2-^400 x 3 + 400 x2 1 200 х 2 + 200 х 2 = 3200 м3/ч;
(7М11 = 3200 х 1.2 - 3840 кг/ч.
Санитарная норма приточного воздуха:
£„ = 6 х 100 = 600 м3/ч « £мп,
следовательно, норма соблюдена;
в)	параметры воздуха, перетекающего через раздаточный проем (по заданию на
кондиционирование обеденного зала):
ТП: /„ = 24° С, = 60%;
XII: tn = 20° С, «д, = 30%;
г)	общеобменная вытяжная вентиляция, удаляющая воздух из верхней зоны. Ее
подача £вз не должна быть меньше двукратного воздухообмена в горячем цехе,
или:
£вз > 2 х iru > 2 х 95 х 36 680 м3/ч.
или
6’вз > 680 х 1,2 820 кг/ч;
д)	общеобменная приточная система подает воздух с целью компенсации избыт-
ков теплоты, в случае если указанные выше системы не способны выполнить эту
задачу.
4.	Параметры внутреннего микроклимата горячего цеха.
ТП: 1.я = 26° С (наибольшая температура по оптимальным условиям прил. 2),
9Л, С 60%, подвижность г’ С 0,3 м/с.
ХП и ПУ: tB = 20° С; $ 65%; v $ 0,2 м/с.
Нсн1ни.1яция tipethipiunnuv общественного питания
5.	Составляющие теплового баланса:
а)	поступления теплоты от людей (t„ = 26° С)
Q„ = 6 х 200 = 1200 Вт;
б)	поступления теплоты от солнечной радиации
Qc.p. = (Qc.|>. 4" 9т) * ТСК,
где Чс.р. (Вт/м2) поступление теплоты от солнечной прямой и рассеянной ра-
диации через единицу площади окна FOK,
Qc.p. = (фперт Х ^UHC + 9псрт х ^”обл) Х ^ОТН Х Т2'
9асрт и 9»ерт количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнеч-
ной радиации. поступающей через одинарное вертикальное остекление (Вт/м2).
При ориентации окон на юго-запад максимальное количество тепла прихо-
дится на 15 16 часов астрономического времени (<7^рт = 479 Вт/м2, ~
— 108 Вт/м2, прил. 22.1), что соответствует 17-18 часам местного времени
времени рабо ты ресторана.
Коэффициен т инсоляции Ки„с:
/ Lr х ctg/l - а\ / L„xtg4co —с
Аинс =Ц1----------- Д1	д
при отсутствии внешних козырьков а = с = 0; Lr = LB — 0,1 — глубина уста-
новки окоп по отношению к поверхности здания; Н, В — соответственно высота
и ширина окна (м); fl угол между вертикалью и проекцией солнечного луча на
вертикальную плоскость, перпендикулярную окну;
fl = arct.g(ctgh х cos4co).
Высота стояния солнца: h = 37° (прил. 22.3).
Солнечный азимут остекления Асо = Л< - 45° (прил. 22.2).
До 64 - 45 = 24°;
fl — arctg(ctg37° х cos 24е) — 50.5°.
Таким образом:
0,1 х ctg50,5°\ /	0,1 х tg24°
“~2	) V 1,5
Коэффициент облучения А’,,бл зависит от следующих углов:
11 = arctg —= arctg = 3,8°
В + с	1,5
п Ьг о,1 л ло
flx = arctg= arctg — = 2,9 .
= 0,932.

| <52 Г шан lir-нтч 1ШШХ н/п ihipuMinttii общественного nutiiohtm
По прил. 22.4 определяем:
Арбл ~ X K<^JI,n = 1 X 1 = 1.
Коэффициент относительного проникании солнечной радиации Кт1 - 0,8
(прил. 22.5) при отсутствии внутренних штор.
Коэффициент учета затенения переплетами: тг = 0,8 (прил. 22.6).
Тогда
9с р = (479 х 0,932 + 108 х 1) х 0,8 = 355 Вт/м2,
где qT — поступление теплоты вследствие теплопередачи через окна (Вт/м2),
<7т = ((н.усл (ь)/Арк>
где t„,y„ = t„,cp + 0,5 X Atu х ft +	хрхтз. <н ср = 181о с
средняя температура июля [26); Ащ = 10,5° С среднесуточная амплитуда ко-
лебания температуры |26|; ft = 0,97 коэффициент гармонического изменения
температуры наружного воздуха (прил. 22.7);	— 551 Вт/м2; Дв = 145 Вт/м2
количество теплоты солнечной радиации, поступающей па вертикальную поверх-
ность в июле (прил. 22.8).
Коэффициент теплоотдачи (Вт/(м2-°С))
о„ = 5,8 + П.б^/гъ,
г, = 1 м/с для ТП.
о„ = 5,8 + 11 ,б/1 = 17,4 Вт/(м2-°С).
р — 0,4 (прил. 22.5) приведенный коэффициент поглощения солнечной рдтиации.
Следовательно:
<и,усл = 18,1 + 0,5 х 10,5 х 0,97 4- 551 Х °’9^ Х 1 х 0,4 х 0,8 = 34° С;
9т = (34 - 26)/0,58 = 13,8 Вт/м2;
Qc р. = (355 + 13,8) х 1,5 х 2 х 3 = 33(H) Вт.
Солнечную радиацию через перекрытия не учитывают', так как максимальное
количество теплоты, вносимое ею, поступает в помещение с опозданием:
Z = 13 + 2,7хД,
где Д — тепловая инерция перекрытий с железобетонными плитами,
Д = 5... 7, Z — 13 + 2,7 х 6 = 29 ч или 29 - 24 = 5 часов утра;
в) поступления теплоты от технологического оборудования (Вт) (см. табл. 24.3)
Qtpx “ 1000 X Код	(Л'об X Кзаг)(1 — КуКр),
П< ипчтлиим nix iInpiiMiuiiii оСпщстыиного питоном
где Кукр = 0,75 для оборудования, оснащенного местными вытяжными устрой-
ствами и Кук₽ = 0 без пих.
QTCX = 1000 х 0,7(4 х 2 х 0,65 + 8 х 2 х 0,5 + 5 х 3 х 0,5 + 18,9 х 2 х 0,3 +
t 7,5 х 2 х 0,65 + 2,5 х 2 х 0,5)( 1 - 0,75) = 7750 Вт.
Суммарное поступление теплоты
52 <3 = <2л + Qc.p. + Qrex = 1200 + 3300 + 7750 = 12 250 Вт.
6.	Расчет влаговыделсний.
а)	от людей: W„ = 6 х 194 = 1160 г/ч;
б)	от двух варочных котлов емкостью по 100 л:
при емкости котла 60 л W — 5 кг/ч;
при емкости котла 125 л W = 10 кг/ч.
С учетом коэффициента загрузки котлов (см. табл. 24.3):
Итак = 2 х 8 х 0,3 — 4,8 кг/ч.
Суммарные влаговыделения:
52 W = 1160 + 4800 = 5960 г/ч а 6 кг/ч.
7.	Тепловлажностпое отношение:
УО 12250x 3,6	.
е = фГ- - = ----------= 7350 кДж/кг.
Еи 6
8.	Расчет воздухообмена.
Тепловое напряжение помещения:
ЕД _	М Вт/м3.
V 95 х 3,6
Градиент температуры (прил. 21):
gradf = 1,25° С/м.
Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны
ty = tK + gradi (Н - h) = 26 + 1,25(3,6- 1,5) = 28° С.
На i-d-диаграмме (рис. 24.1) соединяют точку с параметрами наружного воз-
духа Нд и точку В с параметрами обеденного зала t„ — 24° С, = 60%. В пред-
положении, >гго массы смешиваемых частей воздуха (наружного и перетекающе-
го) равны, точку смеси С располагают посередине линии НдВ. На пересечении
луча процесса е - 7350 кДж/кг с изотермами воздуха внутри горячего цеха
и удаляемого из него находим точки В,.ц и Уг.ц.
'‘им 2/f. вентиляция предприятий общественного питания
Параметры точек
Точки	t, °C	i, кДж/кг	d. г/кг	V, %
На	22,6	50,5	10,9	66
В	24	52	10,8	60
с	23,3	51,2	10.9	63
вг„	26	56	1,4	56 <65%
^Г11	28	59,5	12,0	52
В уравнениях теплового баланса
Смп х *НА	к 1„|В “F Q — МО X ?В.ГЦ + ^'rv< X ty.FU
и воздухообмена
С»МИ • '-'пер < ^цр — ”МО *> * JB3
неизвестны три величины: G„cp, Gnp, Gm. Для предварительного расчета конди-
ционирования в обеденном зале допустимо принять Gllrp = 0,5G„. Если в первом
приближении предположить, что обшеобмеппый приток Gnp — 0, то:
3840 х 50.5 1 Gncp х 52 -I- 12250 х 3,6 = 6060 х 56 I С„л х 59,5
3840 4- Giwp = 6060 + Gbs
Отсюда G,a 1740 кг/ч, Gn(p - 3940 кг/ч.
Кратность удаления воз,цуха из верхней зоны:
1740
/<=2?1 = _^ = 5,1ч-'>2,
V 95 х 3,6
что приемлемо.
Скорость воздуха в раздаточном проеме должна составлять 0,35 м/с. Пло-
щадь раздаточного проема:
_ Gh,.,, х р 3940 х 1,2 _ g g м2
3600 х гпер 3600 х 0,35 “ ’
При вместе 1 м длина проема составит 3,8 м.
Проверка энтальпии смеси внутреннего воздуха торгового зала и наружного
для местного притока:
^см ~
2см —
G,,,,,, х 1в + Gxln х г,,
G„cP + GМП
3940 х 52 + 3840 х 50,5 С1 „ _ .
--------------------- - 51,3 к,1ж/кг,
3940 + 3840----------'
что очень близко к ранее принятому значению; перерасчет нс требуется.
Объем перетекающего воздуха уточняют после расчета кондиционирования
в обеденном зале.
9.	Расчет кондиционирования в обеденном зале.
Теплый период (помещение категории За, прил. 2).
Вснннилция предприятий обще стьеиного питания
Таблица 24.5 Параметры внутреннего микроклимата в обеденном зале
Период i-ода	Оптимальные значения			Принимаемые значения		
	t», °C	Рч, %	V», м/с	(в, °C	у», %	V», м/с
ТП	23 25	60 30	С 0,3	24	60	< 0.3
ХП	20-21	45 30	С 0,2	20	30	« 0,2
10.	Составляющие теплового баланса.
а)	поступления теплоты аг людей, /ь = 24° С
и
Ул ~ У7 (/< х п» (прил. 20);
1
Q„ - 60 х 146 (0,5 4 0,5 х 0,85) 1 18 х 201 = 11760 Вт:
б)	поступления теплоты от солнечной радиации (6 окон на ЮЗ, размером 1,5 х
х 2 м) — расчет аналогичен выполненному ранее для горячего цеха, но в данном
случае коэффициент относительного проникания солнечной радиации при нали-
чии внутренних белых штор составит Кт„ 0.54 (прил. 22.5); тогда
</с р = (479 х 0.932 4- 108 х 1) х 0,54 х 0,8 = 240 Вт/м2.
При расчете наружную температуру принимают равной средней макси-
мальной температуре июля |26|, /НС1, = 23.6е С:
бкусл =• 23.6 4- 0,5 х 10,5 х 0.97 4 5о1 Х J 108 * - х 0,4 х 0.8 = 40° С
И
ib = (40 - 26)/0.58 = 27,6 Вт/м2,
<Уе.р. = (240 4- 27,6) х 1,5 х 2 х 6 = 4820 Вт;
в) поступления теплоты от горячей пищи:
Угп =
К X у X с(1п - tK) X п
3,6 X Z
где А' — 2 — коэффициент перевода явной теплоты от горячей пищи в полную
теплоту; у = 0,85 к; средняя масса блюд; с = 3.3 кДж/(кг-сС) удельная
теплоемкость пищи; t„ = 70” С, tK = 40° С — температуры пиши, соответственно,
начальная и конечная; Z — I ч — расчетное время принятия пищи в ресторане.
2 х 0,85 х 3,3(70 - 40) х 60
Г*П —	Jb ГМ Ю 1-5 I •
3,6 х I
Общие поступления теплоты в теплый период:
52 Q = Q" ’ Qc р 4- <2™ = 11700 4- 4820 4- 2800 = 19 320 Вт.
"лаьа <^4- Ненгнилмция предприятии общественного нитпния
11.	Влагопоступления.
а) от людей.
Ип = 60 х 107 (0,5 + 0,5 х 0,85) 4-18 х 180 = 9180 г/ч;
б) от остывающей пищи:
lVrn = ЗбООх К xQni/(2500+l,8x tB) = 3600 x 0,34 x 2800/(2500+1,8 x 24) = 1350 г/ч,
где К — 0,34 - коэффициент, учитывающий наличие жировой пленки и нерав-
номерность употребления пищи.
()бщие влаговыделепия:
IV = 1ГЛ + IV,„ = 9180 + 1350 = 10530 г/ч или 10,53 кг/ч.
12.	Тепловлажностное отношение:
е = Д9 = -93,2®	= 6600 кДж/кг Н2О.
13	Построение процесса на г d-диаграмме.
На диаграмме отмечают точки с параметрами наружного Н и внутреннего В
воздуха. Через точку В проводят луч процесса е — 6600. Температуру удаляемого
воздуха определяют по тепловому напряжению:
И.
V 180 х 3,6	'
Градиент повышения температуры над рабочей зоной (прил 21)
grad t - 1° С/м
Температура удаляемого воздуха:
ty = t, + gradt ( - 1,5) = 24 + 1(3,6 - 1,5) = 26“ С.
На пересечении луча процесса е с изотермами tn и tv лежат точки П и У. Точ-
ку О, характеризучощую охлажденный воздух, находят на пересечении прямой,
проведенной через точки II и II и линии ip = 88%.
Параметры точек
ТОЧКИ	1, °C	i, кДж/кг	<1, г/кг	V, %
н	26.3	54.7	10,а	52
в	24	52	10,8	60
У	2b	55,5	11,3	56
п	20	45.5	9,8	69
о	13,8	26,5	8,8	88
Мсмшн-шция up* (hipuntnuu oChuccmimhho») /пиипния
В данной схеме приточный воздух получают путем смешения охлажденного
и наружного воздуха, что позволяет избежать второй подогрев.
14. Воздухообмен системы кондиционирования находится по уравнениям теп-
лового и воздушного балансов:
G,, х in + У) б/п — GBbIT х ty + Gnep X tB
GU)JT G„ Gncp
Отсюда: Gn = 8300 кг/ч или Ln = 8300/1,2 = 6900 м3/ч; Свыт = 4360 кг/ч или
/-выт - 4360/1,2= 3600 м3/ч.
Кратность воздухообмена по вытяжному воздуху составит:
К=-36О()	=5,6ч \
180 х 3,6
что больше минимальной нормы Л' = 2 ч-1.
Минимальная санитарно-гигиеническая подача свежего наружного воздуха
в количестве 60 м3/(ч-чел) для персонала и 30 м3/(ч чел) для посетителей тоже
выполнена:
Lri)in = 18 х 60 4 60 х 30 = 2880 м3/ч.
Количество охлажденною воздуха определяю! по соотношению отрезков НО =
= 48 мм и ПН = 25 мм
Go = Gn х = 8300 х —° - 4320 кг/ч.
НО	4с
Затраты холода:
<?х = Go(iH - го) = 4320(54,7 - 26,5) - 121800 кДж/ч = 34 кВт.
15. Кондиционирование в обеденном зале в холодный период.
Количество воздуха определено в расчете дтя ТП.
G,, = 8300 кг/ч; Gu«p = 3940 ki /ч; GBbIT = 4360 ki/ч
Составляющие тентового баланса:
а)	поступления полной теплоты от людей при t„ = 20г С, = 30%
Q„ = 60 х 150 (0,5 + 0,5 х 0,85) 4- 18 х 205 = 12000 Вт;
б)	поступление теплоты от освещения:
= f X f1 X Ууд,
где F = 180 м площадь пола; Е = 300 лк — освещенность ресторанов (прил. 17);
Чуд = 0,058 Вт/(м2-лк) — удельные тепловыделения от люминесцентных светиль-
ников прямого света с высотой подвески 3.6 м.
Qo. в = 180 х 300 х 0,058 = 3130 Вт.
1
лаьа Ц. [it нши.шцня предприятий оСпце стм иного питания
Поступления теплоты от горячей пищи определены в расчете для ТП.
Потери теплоты составляют 4800 Нт при t„ = 16° С. Система отопления обо-
рудована термостатическими кранами, поэтому поступлений теплоты от системы
при t„ — 20° С не будет.
Потери теплоты при — 20° С:
Общий тепловой баланс:
\ Q Q» +	+ Qi и - Quo
^2 Q = 12 000 + 3130 + 2800 - 5240 = 12 700 Вт.
Поступления влаги:
а) от людей при /в — 20° С
И’л = 60 х 75 (0,5 + 0,5 х 0,85) 4 18 х 140 = 6680 г/ч;
б) от остывающей пищи (по ТП)
lVrn = 1350 г/ч:
\ И' = 6680 + 1350 = 8030 г/ч = 8,03 кг/ч.
Тепловлажностпое отношение:
УО 12700x 3,6	.
8,03 ~
16. Построение процесса на i d-диаграмме
На диаграмме от мечают точки наружного и внутреннего воздуха Н и В. Опре-
деляют температуру удаляемого воздуха:
= 1^гтб=20 Вт/м3; gnuli=0,8°с^' (*'рил- 21
ty = t„ I grad 1 (Я-1,5) = 20 + 0,8(3,6 • 1.5)-21,7'С
Через точку В проводят луч процесса е = 5700 кДж/кг и определяют энталь-
пию воздуха, удаляемого из верхней зоны: гу -- 34.5 кДж/ki. Энтальпия внут-
реннего воздуха: iB = 31 кЛж/кг. Энтальпию приточного воздуха определяют из
уравнения теплового баланса
б»п	\ Q — б»,1ср X ?ю + G X 1у;
8300 х г„ + 12 700 х 3,6 = 3040 х 31 + 4360 х 34,5;
in = 27,3 кДж/кг.
На пересечении изэптальпы i„ с лучом е лежит точка притока II.
Вентиляция прс(Ь)риятий общественного питания 159
Параметры точек
Почки	t, °C	i, кДж/кг	d, г/кг	V, %
н	-28	-27,6	0,35	84
в	20	31	4,3	30
у	21.7	34,5	4,8	30
П	17.2	27,3	3,6	30
к	17.2	18,0	0.35	3
Линия НК (см. рис. 24.1) характеризует нагрев воздуха в калорифере 1-го
подогрева. Требуемое максимальное количество теплоты
<Ук - G’n(tK - »„) = 8300[18 - (-27,6)] = 378500 кДж/ч = 105 кВт.
Линия КП соответствует увлажнению воздуха паром.
Количество пара:
И-7 = Gn(rfn - dK) = 8300(3.6 0,35) = 27000 г/ч = 27 кг/ч.
17. Горячий цех. Холодный период.
Параметры внутреннего микроклимата:
t„ = 20° С;
<рв $ 60%;
v С 0,2 м/с.
Поступления ч ei шоты.
а)	от людей: Q,, = 6 х 205 = 1230 Вт; Q„ 6 х 105 630 Вт;
6)	от освещения: освещенность Е — 400 лк (прил. 17); светильники люминесцент-
ные <]уЛ = 0,053 Вт/(м2лк);
QOCB = 100 х 0.053 х 95 = 2010 Вт;
в)	от технолошческого оборудования (по ТП): QTCX = 7750 Вт (полная теплота)
Q„ = Qтех Qckp’)
_ ИД2500 4- 1,8 х 0	4,8(2500 4-18 х 20)
QtKp"'	^6	“  Зф -х 8
QK = 7750 3380 — 1560 Вт (явная геплота);
г)	потери теплоты:
6^,= 2100 Вт при ^-5° С.
При /в - 20° С
Q™ -- QV„ X £	6 - 2100 х 20~ (~28) = 3050 Вт.
^в.от. «и.5	v
Суммарные поступления теплоты:
Q = Q» 4" Qccb + Qtcx — Qrn?
Глава 24. Вентиляция предприятий общественного питания
^2 <?я = 630 + 2010 4- 4560 - 3050 = 4150 Вт;
52 Qn = 1230 4- 2010 4- 7750 - 3050 = 7940 Вт.
Поступления влаги:
а)	от людей при tB = 20° С И7Л = 6 х 140 = 840 г/ч;
б)	от технологического оборудования по ТП Wrex = 4800 г/ч;
52 W = 840 4- 4800 = 5640 г/ч.
Тепловлажностное отношение:
7940 x 3,6 ГЛ,„ п .
е =---------= 5070 кДж/кг.
18.	Определение температуры приточного воздуха местного приточного устрой-
ства.
Воздухообмен получен в расчете для ТП.
GMO = 6060 кг/ч, tMO = t, = 20° С;
GMn = 3840 кг/ч, tMn = tK =?
GBbrr = 1740 кг/ч, tra = 21,3° С;
Gnep = 3940 кг/ч, Znep = 20° С.
Температура удаляемого воздуха:
= 23 Вт/м',; grad * = °’8° С/М;
V УО X 0,0
ty = t„ 4- grad t (H - 2) = 20 4- 0,8(3,6 - 2) = 21,3° С.
Температуру местного притока определяют по тепловому балансу:
GMn X С X tM„ 4- Gnep X с X tB 4- 52	= GMO X с X t"1 4- Gb3 X С X t^
3840 х 1,005 х tM„4- 3940 х 1,005 х 20 4-4150 х 3,6 = 6060 x 1,005 x 204-1740 x 1,005 x 21,3;
tMn = 16° C.
Температура смеси местного притока и перетекающего воздуха (средняя тем-
пература приточного воздуха):
G„„ х tun 4- Gnep X t„ _ 3840 x 16 4- 3940 x 20
fcM ” GM„ 4- G„ep “	3840 4- 3940
Температура воздуха после калорифера tK = tMn
Тепловая мощность калорифера:
Qk = GMn х с х (tM„ -1„) = 3840 x 1,005 x [16 - (-28)] = 170 000 кДж/кг = 47 кВт.
Аснтиляция предприятий о/пцгстненного питания 161
Температура воздуха.
Парциальное давление водяных паров, 10г Н/мг
р, кг/м
—20
О 5	10	15	20	25	30	35
1Влагосодержоние д, г/кг
Н—28'С
Рис. 24.1. 1 d-диаграмма процессов вентиляции и кондиционирования в обеденном зале
и горячем цехе
6-3779
'.wen Ц. Bt нтиляция предприятия общественного питания
Параметры точек
Точки	t, °C	i, кДж/кг	d, г/кг	у>, %
н	-28	-27,6	0,35	84
Кг„	16	17	0,35	3
п,	18	24,5	2,4	19
В,.ц	20	30	3,6	26
Уг.ц	21,3	32	4,0	26
19.	Регулирование системы кондиционирования, когда в зале заняты не все
места, возможно следующими способами.
Кон/шдиопирование могут осуществлять две системы с одинаковой подачей.
При недостаточном заполнении зала требуемые параметры воздуха будет под-
держивать одна система. Следует учитывать, что при уменьшении подачи при-
точного воздуха путем отключения одной из систем кондиционирования коли-
чество удаляемого воздуха должно быть также уменьшено. То есть требуется
перерасчет.
Кардинальное решение состоит в применении вентиляционных агрегатов с пе-
ременной подачей, регулируемой по внутренней температуре обеденного зала.
ГЛАВА 25
Применение теплоутилизаторов
с промежуточным теплоносителем
для вентиляционных систем
Эта глава основана на разработках профессора О. Я. Кокорина (12).
Теплоутилизаторы с промежуточным теплоносителем применяют при разне-
сенных вытяжных и приточных вентиляционных системах. В качестве промежу-
точного теплоносителя используют водный раствор этиленгликоля, температура
замерзания которого минус 30° С.
Рис. 25.1. Принципиальная схема установки утилизации теплоты: 1 — центробежный
насос; 2 — расширительный бак
Воздух, удаляемый из верхней зоны помещения вытяжной установкой, нагре-
вает промежуточный теплоноситель в воздухораспределителях (теплоизвлекаю-
щий теплообменник). Теплоноситель затем поступает в приточную установку, где
отдаст теплоту в теплоотдающем теплообменнике приточному воздуху. Как пра
вило, теплоты удаляемого воздуха недостаточно для нагрева приточного возду-
Глава 25. Применение тепло!/тпилизшпоро« с промежуточным теплоносителем
ха до требуемой температуры, поэтому установку комплектуют дополнительным
воздухонагревателем, работающим от системы теплоснабжения объекта.
Вся система действует от циркуляционного насоса и оснащена закрытым рас-
ширительным баком.
Последовательность и формулы для расчета системы приведены в примере.
Пример расчета системы с утилизацией теплоты
Исходные данные.
Место строительства: г. Саратов, („.ц = —27° С; г„ = —26,3 кДж/кг.
Объект: спортивный зал школы.
Gy = 4600 кг/ч; «У1 = 23,2° С;
G„ = 4600 кг/ч; tn, = 21,6° С;
iyi = 39,6 кДж/кг; у>У1 = 36%
гп, = 33 кДж/кг.
(25.1)
1.	На г -d-диаграмме отмечают точки У1 и f (tf = 2° С; щ = 100%). Процессу
утилизации теплоты соответствует часть прямой, соединяющей эти две точки,
от точки У1 до пересечения с линией относительной влажности <^Уа в точке Уг.
<рУ1 = 88% при <рУ1 от 30 до 40%;
<рУ2 — 92% ПРИ ’Ру» от Д° 70%>
<рУ1 = 98% при <рУ1 более 70%.
Параметры точки Уг: tyj = 4,4° С; iy, = 16 кДж/кг; <рУ1 = 88% (рис. 25.1).
Примечание. Если влагосодержание удаляемого воздуха менее 4,5 г/кг, то
процесс утилизации теплоты будет происходить без конденсации влаги по линии
d = const до температуры tyj = 4° С.
2.	Строят линию условно сухого режима df = const. На пересечении изэн-
тальп гУ1 и гУа с линией df = const получают точки У2 и У) с параметрами:
ty< = 28° С; ty< = 39,6 кДж/кг;
tyJ = 4,6° С; iy< = 16 кДж/кг.
3.	Количество утилизируемой теплоты (кДж/ч):
(25.2)
Qy — Gy X (*у, *уа) — С X Gy х (1У)	ty2)>
Qy = 4600 х (39,6 - 16) = 108600 кДж/ч.
4.	Температура наружного воздуха после теплоотдающего теплообменника:
Qy , ,	108600	, ,	ПЕОГ,
= -------+ tn. =--------т—Ь (—) — —U,о V*.
’ G„xc 1	4600x 1,005	’
5.	Расход этиленгликоля, циркулирующего в системе (кг/ч):
С =______
** ЧхДЦ’
где — изменение температуры антифриза (рекомендованное значение 6° С);
Саф удельная теплоемкость антифриза, с»ф = 3,5 кДж/(кг-°С).
„	108600	,
Саф = зф^ = 5170кг/ч-
(25.3)
(25.4)
Применение тсплоутилизаторм г промежуточным теплоносителей
О
1.10
1.12
1.14
1.16
Парциальное давление водяных паров, 10* Н/м2
5	10	15	20	25	30	35	40	45


’°*л*
о, кг/м
Температура воздуха,
Рис. 25.2.
10	15	20	25
Влагосодержание d, г/кг
30	35
П/тЛИ IH.IIUI UH U.lOfflUU.IU.UlUU/рОЬ < ll/KWI Ж.Ц11><>Ч11М.Ч IU<UKIUU<4IU< КЛ1
Для предотвращения обмерзания среднюю температуру этиленгликоля £ср.аф
принимают равной 1° С, тогда
*»ф! = 1+-ДЬ± = 1 + | = 4° С:	(25.5)
?аф2 = I - 2 = -2° С.
6. Показатель теплотехнической эффективности теплоотдающего теплообмен-
ника в условно сухом режиме:
^Н2	^Н>
^аф1 fjij
(25.6)

в,п" 4 -(-28)
Показатель теплотехнической эффективности теплоизвлекающего теплооб-
менника:
tv-. - tv-
р —	>1	*2 .
’у* <аф2
А _ 28~4>с _078
е‘-у - 28- (-2) - °’78'
7.	Отношение теплоемкостей потоков:
(25.7)
IV = Сп х с"
С’аф ^аф
(25.8)
Для теплоотдающего и теплоизвлекающего теплообменников:
w.= 4600xl005 =026
5170 х 3,5
8.	По таблице 25.1 определяют численное значение критерия Фурье (Fo).
В данном случае F'o = 1,8.
9.	Требуемая величина произведения коэффициента теплопередачи теплооб-
менника на площадь поверхности теплообмена:
для теплоотдающего теплообменника
,,	_	1,16 х Gn х F'o
А х Fn =
3,6
(25.9)
A-xFn^1’16x46^ 1’8 =2670 BT/°C;
3,6
для теплоизвлекающего тепл<юбменника, если процесс сопровождается кон-
денсацией влаги
„	1,16 х Gv x Fo
A x Fy = —---------*-----•
3,6
(25.10)
Применение гпеплоутилилатпоров с пра\и.мсуточным теплоносителем
Таблица 25.1 Таблица значений критерии Фуры»
Теплотехническая эффективность Gt	Отношение тсплоекскости потоков, IV				
	0.2	0,4	0,8	1,6	3,2
0,9	2,75	-	-	-	-
0,8	1,8	2,2	3,0	-	-
0,7	1,3	1,5	1.9	-	-
0,6	1,0	1,15	1,3	3,0	-
0,5	0,75	0,8	0,9	1,4	—
0,4	0,55	0,6	0.7	0,85	—
0,3	0,4	0,45	0,45	0,5	1,0
0,2	0,25	0,26	0,27	0,3	0.4
0,1	0.2	0,2	0,2	0,22	0.25
если процесс протекает без конденсации
,, _	1,5 х (7.. х Fo	.
hxFy = -—3^-----------•	(25.П)
Н данном случае конденсации ист,
г, „	1,5 х 4600 х 1,8	„ , ,
К х Fy = —-----—------- = 3450 Вт/м2.
Задают массовую скорость потока 2,5 кг/(м2-с), при которой определяют
фронтальное сечение 1епл<х>тдающсго теплообменника:
,	- Gn -	4600	_ о г, 2
7ф п (v х р) х 3600	2,5 х 3600	’° М ’
В данном примере выбраны медно-алюминиевые теплообменники фирмы ВИ-
ЗА. Наиболее близки к расчетным параметры теплообменника ВНВ 243 К» 10 с
поверхностью теплообмена F = 15,9 м2, площадью сечения трубок для прохода
теплоносителя fw = 0,000475 м2, площадью фронтального сечения = 0,581 м2.
Фактическая массовая скорость:
Gn	4600	„„	,, , .
’’Рф ~ Лф х 3600 = 0,581 х 3600 “ ’ ° КГ^М
Скор<х:ть этиленгликоля в трубках (этиленгликоль протекает по двум тепло-
обменникам параллельно):
5170
3600 X раф х /ц. х 2	3600 X 1055 х 0,000475 х 2	1,43 М^С'
Коэффициент теплоотдачи А'п:
К„ = 20,94 х (гр)0’37 х оЛ18 = 20,94 х 2,20’37 х 1,430’18 = 29,9 Вт/(мг °С).
nihil
H}UI \U M< HU( tlH-lljnilH'» lll.O! ftl‘l/l4f3 t ll/HiAK	UK ti ЧИНН ilh‘>
Требуемая поверхность теплообмена:
Число теплообменников, установленных последовательно:
.. Ft₽ 89	, „
ЛГ=-? = 1^ = 5’6ШТ’
К установке приняты 6 шт.
Аэродинамическое сопротивление теплообменных аппаратов по воздуху (Па):
Др = 7,96 хтр1'59 х N;
Ьр = 7,96 х 2,2159 х 6 = 167.
Гидравлическое сопротивление 3 групп теплообменных аппаратов, установ-
ленных по 2 параллельно (кПа):
Рж = 1,968 х 1Х х оЛ69 х у,
где 1Х = 1,155 м длина трубки в одном ходе;
рж = 1,968 х 1,155 х 1,431,69 х | = 12,5 кПа.
11. Аналогичные расчеты, выполненные для вытяжной системы, дают сле-
дующие результаты: число последовательно соединенных воздухонагревателей
ВИВ 243 № 10 N = 8 шт.; аэродинамическое сопротивление блока Д = 223 Па;
гидравлическое сопротивление блока рж = 16,6 кПа.
ГЛАВА 26
Экономика систем ТГВ
Варианты принимаемых решений по системам ТГВ должны пройти сравнитель-
ный экономический анализ по минимизации приведенных затрат П (руб./решение).
Для анализа более всего подходит формула приведенных затрат Института
экономики Госстроя (руб./систему ТГВ):
П = рхК + УхС,	(26-1)
составляющие которой подробно рассмотрены ниже.
Капитальные затраты па систему К (pj’fS.) определяет смета, в состав которой
входят:
1.	Отпускная цена изделий по прайс-листу фирмы-изготовителя.
2.	Затраты па перевозку и монтажные работы, в том числе:
30% от отпускной цены для вентиляторов, калориферов, фильтров и другого
оборудования российского изготовления;
40% от отпускной цены для вентиляторов, калориферов, фильтров и другого
оборудования иностранного производства;
50% от отпускной цены для кондиционеров, сплит-систем, фанкойлов, чил-
леров;
60% от отпускной цены для монтажа воздуховодов.
3.	Затраты па пусконаладочные работы в размере 12,6% от монтажных работ.
4.	После суммирования отпускных цен, затрат па монтажные и пусконала-
дочные работы на них выполняют следующие начисления:
накладные расходы 17,3 %;
плановые накопления 6 %;
усредненные зимние удорожания 1,9 %;
соц. налог и налог па дороги 1 %.
В итоге получают сумму капитальных затрат. Следует отметить, что капи-
тальные затраты рассчитывают только для переменных составляющих рассмат-
риваемых вариантов. Если один и тот же воздуховод или оборудование входит
в оба рассматриваемых варианта во всех случаях, их не учитывают при анализе.
В процессе эксплуатации объекта часто требуется замена того или иного обо-
рудования или воздуховодов до окончания эксплуатации объекта. Например,
срок службы фанкойлов составляет 8... К) лет; здания, в котором они установ-
лены, — 50 лет; срок службы воздуховодов из коррозионностойкой стали в 1аль-
ваническом отделении завода — 3 года, а вся линия рассчитана на 10 лет эксплу-
атации и т. п.
Для учета замены оборудования или материалов в период эксплуатации объ-
екта служит коэффициент д
Значения коэффициента приведспы в табл. 26.1. Для обычных систем ТГВ,
не требующих замены в процессе эксплуатации, ц = 1,0.
170 Глава 26. Экономики систем 1 TH
Таблица 26.1 Значения коэффициента д
11ериод функционирования объск-ia до полной смены технологии или назначения	Срок службы оборудовалия или воздуховодов	м	Период функционирования об'ьекта до полной смены технологии или назначения	Срок службы оборудования или воздуховодов	д
50	5	3,07	15	12	1,40
	10	1,82		15	1.0
	15	1,45	10	2	3,76
	21)	1,26		3	2,92
	25	1,15		4	2,28
	30	1,10		5	1,68
	40	1,03		6	1,63
	50	1,0		7	1,58
15	3	3,32		8	1,54
	4	2,67		9	1,50
	5	2,14		10	1,0
	6	2,03	5	1	4,31
	7	1,92		2	2,59
	в	1,54		3	1,79
	9	1,50		4	'74
	10	1.46		5	10 .
Как видно из таблицы, значения коэффициента /i не являются среднестати-
стическими величинами, гак как денежные затраты на будущую замену или экс-
плуатацию систем даются в рост, а расчетная годовая прибыль от этих капиталов
составляет па 8% вьппс темпов инфляции, иначе всему производству обеспечена
стагнация.
У коэффициент приведения затрат на эксплуатацию, равномерно распре-
деленных по годам функционирования объекта до полной смены технологии или
назначения объекта. Период функционирования Ф (лет) и значения коэффици-
ента У приведены в табл. 26.2.
Таблица 26.2 Значения коэффициента У
[ 1ериод функционирования Ф, лет	У	Период функционирования Ф, лет	У	Период функционирования Ф, лет	У
1	0,96	6	4,8	15	8,9
2	1,85	7	5,41	20	10,2
3	2,68	8	5,97	25	11,1
4	3,44	9	6,5	31)	11,7
5	4,15	10	6,97	40 и более	12,5
Экономика rurmt.M
Для большинства технологий и систем ТГВ срок функционирования системы
или объекта может быть принят 10 лет и, следовательно, У = 6,97.
С ходовые затраты па эксплуатацию системы или объекта (руб./год):
С = К„ + Кт + Р + Л + ,<?эл.
Затраты па капитальный ремонт системы Кк составляют 0,021 от капиталь-
ных затрат К (руб./год).
Затраты па текущий ремонт системы Кт составляют 0,014 от К (руб./год).
Затраты на реновацию (восстановление) системы Р = 0,1 х К (руб/год).
Затраты ла управление А зависят от сменности работы системы, их устанав-
ливают в процентах от капитальных затрат: односменная работа 5,4%; двух-
сменная работа 9,0%; трехсменная работа 12,4%.
Стоимость электроэнергии S3Jl (руб./год) зависит от тарифа на электро-
энергию (Прейскурант 09-01) и при заявленной электрической мощности бо-
лее 100 кВт может быть определена по двум ставкам: основной платы «а»
(руб./(кВт-год)) за установленную мощность электродвигателя и дополнитель-
ной штаты «б» (руб./(кВт-ч)) — за электроэнергию, фактически затраченную
в течение года.
Цена расходуемой электроэнергии Ц4Л (руб./(кВтгод)) составит:
11ал=а+бхт.	(26.2)
где т время работы вентиляционной системы в течение года.
При 2-сменной работе с двумя выходными днями в педелю т — 4160 ч/год.
Стоимость Электроэнергии (руб./год):
= LU х N,	(26.3)
где К — мощность электродвигателей (кВт).
При работе вентиляторов:
Д' =----^г- Рсисг-----,	(26.4)
3600 X 1000 х 7/мнт	'	'
где Lcuct подача воздуха в системе (м3/ч); рС11СТ давление, развиваемое венти-
лятором (На); т/всят КПД вентилятора (из аэродинамической ха[>актсристики).
Полученные значения приведенных затрат (руб./вариант) с равнивают между
собой и выбирают вариант с наименьшими затратами.
Пример
Превзойдут ли затраты па систему утилизации теплоты с промежуточным
теплоносителем поступления от сэкономленной теплоты в течение 10 лет?
Исходные данные. Система утилизации, рассмотренная в главе 25.
	Приток	Удаление
Подача G, кг/ч	4600	4600
Число дополни тельных калорифером	6	8
Сопротивление калориферов по воздуху, Па	167	223
Сопротивление калориферов по воде, к! 1а	12,5	16.6
\tu\4 ( hi tht u
III!
Дополнительные капитальные вложения на монтаж системы
утилизации теплоты
X* 11/11	Наименование затрат и работ	Ед. изм.	Кол-во	Цена единицы, руб.	Общая стоимость, руб.
1	Стоимость калориферов ВНВ-243 X* 10 но прайс-листу фирмы ВЕЗА	шт.	14	3890	54460
2	Монтаж калориферов	шт.	14	0,3 х 3890	16338
3	Стоимость воздуховодов (переходов) для подсоединения калориферов к системам	м2	16	500	8000
4	Монтаж воздуховодов	м2	16	0,6 х 500	4800
5	Стоимость труб черных водогазопро- водных dy — 50 мм	им	42	220	9240
6	Монтаж трубопроводов с арматурой	пм	42	0,5 х 220	4620
7	Стоимость циркуляционною насоса	шт.	1	4060	4060
8	Стоимость расширительного бака	шт.	1	1450	1450
9	Пусконаладочные работы в размере 12,6% от монтажных работ	-	-	-	3246
Итого:
С накладными расходами 17.3%
С плановыми накоплениями 6%
Итого с усредненными удорожаниями и соц. налогом 2,9%
106214 руб.
124 589 руб.
132064 руб.
135894 руб.
Последняя цифра представляет собой капитальные вложения в систему ути-
лизации.
Эксплуатационные расходы С (руб./год) состоят из затрат:
на капитальный ремонт	Кк =	0,021	х К;
на текущий ремонт	Кт =	0,014	х К;
па реновацию	Р =	0,1	X К;
на управление при 2-смеппой работе	А =	0,09	х К;
Итого:	0,225 х К.
В эксплуатационных расходах должны быть учтены также затраты на элек-
троэнергию 6’зл при работе циркуляционного насоса вследствие повышенного со-
противления систем.
Дополнительная мощность (кВт):
приточного вентилятора
ДЛгп =
L х Др„
3600 х 1000 х 71е ’
(26.5)
Gnp
Р
4600
1,2
= 3630 м3/ч:
ДЛТ„
= 0,76;
3830 х 167 л „„„ _
--------------------= 0,234 кВт;
3600 х 1000 х 0,76
’’hitintWiMi cm tut ai
вытяжного вентилятора:
L x Д рн
ддг = —"—- ----•
’	3600 x 1000 x Т]в ’
(26.6)
ДЛ'„
% = 0,72;
3830 х 223
3600 X 1000 х 0,72
= 0,33 кВт.
Мощность циркуляционного насоса при расчетном сопротивлении
калориферов приточного воздуха 12,5 кПа,
калориферов вытяжного воздуха 16,6 кПа,
трубопроводов (1 = 42 м) 11 кПа.
Итого: 40,1 кПа.
Объемный расход этиленгликоля:
5170
1055
= 4,90 м3/ч.
(26.7)
КПД насоса т) = 0,55;
4,90x 40100 П1Л R
------------------ 0,10 кВт.
3600 х 1000 X 0,55
(26.8)
Суммарная дополнительная мощность:
N = 0,234 + 0,33 + 0,1 = 0,664 кВт.
Отпускная цена на электроэнергию в Саратовэнерго:
Ц,„ = 1,20 руб./кВт.
Время работы вентиляционных установок в течение отопительного сезона при
режиме работы спортзала с 9 до 20 часов: т — 2156 ч/год.
Стоимость электроэнергии:
5’эл = Ц,л х т х N = 1,2 х 2156 х 0,664 = 1718 руб./год. (26 9)
Приведенные затраты при сроке до замены оборудования 10 лот:
П = 1 х 135894 + (0,225 х 135894 + 1718) х 6,97 = 360980 руб./систсму.
Максимальная экономия теплоты (при t„ — —27° С) Qy = 108 600 кДж/ч. При
снижении температуры наружного воздуха количество утилизированной тепло-
ты уменьшается пропорционально разности температур удаляемого и наружного
воздуха. Зная среднемесячные значения температуры наружного воздуха, можно
рассчитать ежемесячные и годовую величины утилизированной теплоты.
Температура наружного воздуха после теплоотдающего теплообменника (°C):
t	- t	-г
*«2 — tcp.MCC. ~	Х-, •
С X („7
(26.10)
cuttne.u I ГН
Таблица 26.3 Таблица расчета годовой экономии теплоты при использовании тсплоути-
лиэирующей установки
Месяц отопительного периода	tcp.мег., °C	ty — ^гр.мгс.» °C	Отношение ty ~ tcp,нес. ty — tu.S	Среднее часовое Qy, кДж/ч	Средне- месячное кол-во Qy, I Дж/месяц	Температура после утилизатора «И2, °C
Октябрь	5,4	17,8	U,35	38000	8.4	13,6
11оябрь	-2,0	25,5	0.51	55400	18,3	10.0
Декабрь	-8,4	31,6	0,63	68400	23,3	6,4
Январь	-11,0	34,2	0,68	73850	25.2	5,0
Февраль	-11,4	34,6	0.69	74900	23.1	4,8
Март	-4,8	28,0	0,56	60800	20,7	8,4
Апрель	6,6	16,6	0,33	35800	11,8	14,3
За 10 лет количество утилизированной теплоты составит-:
Qyl = У х Q™a = 6.97 х 130,8 = 911,6 ГДж/Юлет. (26.11)
При средней стоимости тепла в г. Саратове 315 руб./ГДж общая стоимостная
оценка экономии топлива за 10 лег составит:
Э = 315 х 911,6 = 287000 руб..
что меньше приведешгьтх затрат 11 = 360980 руб/систсму.
Следовательно, применение системы утилизации теплоты в данном случае
невыгодно.
ГЛАВА 27
Удаление дыма от стоянок
легковых автомобилей
Расчет основан на материалах СНиП 2.04.05-91* издания 2003 г.
Выделение дыма (кг/ч):
G = 676,8 х х j/1'5 х Кс,	(27.1)
где Pj периметр очага пожара в начальной стадии (загорелась одна машина).
Для помещений, оборудованных спринклерными системами Р/ — 12 м; у - рас-
стояние от нижней границы дыма до пола; для гаражей р = 2 м; Кс = 1 для
систем дымоудаления с вентилятором.
Часть помещения от потолка до нижней границы дыма заполняется дымом
в начале пожара. Ее называют резервуаром дыма.
Время заполнения т (с) резервуара дыма:
т - 6,39 х А х (у"0’5 - Н °-s)/Pf,	(27.2)
где А площадь резервуара дыма (м2), Н — высота помещения (м).
Температура дыма при юрении твердых материалов t - 450° С; средний
удельный вес дыма у — 5,0 П/м3. (Плотность р — 0,49 кг/м3).
Дымоприемпыс устройства (дымовые клапаны) размещают равномерно но
площади резервуара дыма; площадь, приходящуюся на 1 клапан, принимают не
более 900 м2.
Вытяжные вентиляторы 1>екомспдовапо устанавливать па крыше здания, при
этом воздуховод дтя транспортировки дыма будет находиться нод разрежени-
ем. Для дымоудаления применяют' плотные, желательно стальные воздуховоды
из тонколистовой стали толщиной 1,4...2,0 мм; их высота не должна превы-
шать 0.5 м.
Максимальная протяженность пути для выхода из любой точки гаража не
должна превышать 40 м. а расчетная скорость людей может быть не более 1,7 м/с
( ~ 6 км/ч).
Для эффективного использования резервуара дыма на каждые 100 м2 его пло-
щади предусматривают воздухоприемныс отверстия с клапанами дымоудаления
(па каждые 200 м2 — при глубине резервуара 1 м и более).
Площадь клапана дымоудаления рассчитывают при массовой скорости дыма
12 кг/(м2-с).
Расстояние от любого дымоприемного отверстия до края резервуара не долж-
но превышать 10 м.
176 I, uttiii . \thinMln	tHH	i'	it ii
Систему дымоудаления рассчитывают при условиях теплого периода (пара-
метры Б), наиболее неблагоприятных для величины естественного давления в вы-
тяжном воздуховоде, а приточные системы — при условиях холодного периода
(параметры Б). Скорость воздуха принимают по [26], но не более 5 м/с.
Подземные стоянки автомобилей могут быть до 5 этажей, максимальной пло-
щадью каждою 3000 м2, и иметь до 4 резервуаров дыма на каждом этаже. Возду-
ховоды дымоудаления iioi-ут быть соединены коллектором перед вентилятором
в случае, если пожар не перекинется с этажа па этаж.
Для создания незадымленных зон с избыточным давлением
р = 0,7 х v2 х р I 20	(27.3)
применяют, как правило, осевые вентиляторы, в нормальных условиях закрытые
утепленными клапанами.
Приточный воздух подают: в верхнюю часть лифтовых шахт при закрытых
дверях на всех этажах, кроме верхнего; в верхнюю часть незадымляемых лест-
ничных клеток — при открытых дверях на этаже пожара и закрытых на всех
остальных; в пандусы, соединяющие этаж пожара с открытым воздухом.
Расход воздуха для открытых ворот и дверей (кг/ч):
G = 2875 х Ав х р0-5 х К,	(27.4)
где Ак площадь ворот или дверей; /< = 1 для одинарных ворот, К = 0.707 для
двух последовательно расположенных ворот и К = 0,58 для трех последователь-
но расположенных ворот.
Расход воздуха через неплотности (акрытых дверей и ворот-
Сд.» - Су х I х р0-5,	(27.5)
где Gy = 8 кг/(м2ч) при действии ветра в сторону притвора и Gy = 16 кг/(м2-ч)
при ветре с обратной стороны, также Gy — 16 кг/(м2 ч) для закрытых лифтовых
дверей I длина притворов.
Расход воздуха через закрытый клапан дымоудаления (ю/ч):
GK = 40,3 (Ак > Др)0-5,	(27.6)
где Ак — площадь клапана (м2); Др разность давления дыма с двух сторон
створки (На).
Пределы огнестойкости должны быть:
воздуховодов — не менее Е1-60;
клапанов дымоудаления Е1-30;
вентилятора дымоудаления Е1-60 при 600° С (а не 450е С, как это принято
для расчетов).
Расчет системы дымоудаления начинают с предварительного определения ве-
личины падения давления в пей (Па):
Дрс = Кд [/<т х £2 КМС х (?'р)2/2р 4- А'тр х I х К, ,	(27.7)
fht.lt "Uv fhtt.ytit tun *	if	rn>tn<).\h»nif tt it
где A, — поправочный коэффициент на местные сопротивления из-за низкий
плотности дыма при пожаре: К.,. = 0,49/1,2 — 0,41; Ад = 1,1 поправка на за-
грязнение воздуха дымом; V КМС сумма коэффициентов местных сопротив-
лений по длине системы; р (кг/м3) плотность дыма при температуре 450° С;
А’тр (Па/м) удельные потери на трение (табл. 27.1)
Таблица 27.1 Удельные потери давления на трение (Па/м)
Динамическое давление воздуха в воздуховоде, Па	Эквивалентный диаметр	м			
	0,25	0,35	0,5	0,7
32	1,0	0,9	0,7	0,6
40	1.3	1,1	0,8	0,7
50	1,6	1,4	1,0	0,9
63	2,0	1,8	1,3	1,2
НО	2,5	2,2	1,6	1.4
100	3,1	2,7	2,0	1.7
125	3.8	3,3	2,5	2,1
160	4,8	4,1	3.1	2,6
200	6,2	5,4	4.0	3,3
Эквивалептый диаметр.
(27.8)
Динамическое давление рд, Па:
Рд = («е)2/2р;	(27.9)
I — длина участка воздуховодов (м); К. поправка на материал воздуховодов:
«чаль Ас — 1; бетон /<с = 1,7; кирпич А'с = 2,1.
По мере движения дыма по воздуховодам масса движущегося потока возрас-
тает вследствие неплотности клапанов (формула (27.6)) и неплотности воздухо-
водов (габ.т. 27.2).
Таблица 27 2 Расход воэдухг на 1 м2 поверхносчи воздуховодов круглою сечения
Зуя х 103 кг/(м2 с)
Класс воздуховодов	Разность давлений на внутренней и наружной поверхностях, Па							
	200	400	боо	800	1000	1200	1400	1600
11 (плотные)	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,3	1,5	1,6
Примечание. Для воздуховодов прямоугольною сечения вводяч коэффициент 1,1.
Плотность смеси дыма и воздуха (кг/м3)
Pc = (G + GB)/(G/0,49 + G0/l,2).
(27.10)
,ui«a 27. ЛсЛтленнс <>ы.ми от стоянок легковых aemauofneufi
Общий расход газов пе[>ед вентилятором и в выхлопной шахте
С^оПщ = G + G„.
(27.11)
Увеличение потерь давления в сети
Дрсум = ЛрГ X
(27.12)
где Др„ — потери в выхлопной шахте (Па), рассчитанные по формуле (27.7).
Естественное давление (Па), способствующее работе системы дымоудаления:
Др,- ~ д х Лш х (р„ - рс),
(27.13)
где />.ш расстояние но вертикали от оси дымового клапана до устья выхлопной
шахты.
Подача вентилятора (м3/ч):
Lu - ЗбОО х
Рс
(27.14)
Давление, создаваемое вентилятором:
Ра — 1,2 х (ДрСуМ Др,.).
При начале работы системы дымоудаления естественное давление не учитывают.
Пример расчета дымоудаления из подземного одноэтажного гаража
нод жилым зданием
Исходные данные.
Место <т[юительства: М<х:ковская область.
Теплый период: (и,ь = 26,3° С, vD = 1 м/с.
Холодный период: (Н.Б ~ 28е С, св = 4,7 м/с.
Внутренние размеры гаража 42 х 18 м, F = 756 м2, Я = 3 м, ригели выступают
на 0,4 м.
Гараж оборудован елринкельной системой пожаротушения.
Гараж (ел метка пола 2,8 м) расположен под живым 16-этажным домом
с отметкой технического этажа 47,5 м. На первом этаже дома находятся (меченые
помещения.
Число машиномест в гараже: N = 24.
Воздуховоды металлические. Высота шахты дымоудаления 49 м. Высота вы-
хлопной шахты после вентилятора 5 м.
Расчет
1.	Выделения дыма:
G = 676,8 х 12 х 21’5 х 1 тг 23000 кг/ч.
У()(ъннш /)ылт от стоянок .кгкооъм пвтолнти и и
2.	Время заполнения резервуара дыма:
г = 6,39 х 756 х (2 °-5 - 3 о 5)/12 = 52 с.
3.	Время срочной эвакуации людей:
- = ^ = 24 с < 52 с
v 1,7
4.	Согласно рекомендации, 200 м2 резервуара дыма должен обслуживать один
клапан дымоудаления. Поэтому 4 клапана располагают вдоль проезжей части по
осевой линии через каждые 10 м. Поскольку массовая скорость в сечении клапана
не должна превышать 12 кг/(м2-с), при высоте клапана 0,5 м
G 23000	.
3600 X vp ~ 3600 х 12 ~ ,5‘ М
ширина клапана: Ь  0.53/0,5 1,06 м.
К установке принят клапан КПУ-1М фирмы ВЕЗА фронтальным сечением
0,5 х 1,2 м, в этом случае фактическая массовая скорость:
23000
* “ 3600 х 0,5 х 1,2
= 10,6 кг/(м2с).
5.	Потери давления (Па) в воздуховодах до вентилятора (сечение воздухово-
дов принимают по размеру сечения клапана: 1,2 х 0,5 м).
Дрс - Яд [Кт х 52 КМС х (ер)2/2д 1 А,р х /] ,
где Кт поправка на фактическую плотность по отношению к нормальной, Кт =
—	— 0,41; У) КМС — сумма коэффициентов местных сопротивлений па
участке клапан вентилятор (прил. 25):
клапан дымоудалеш!я
колено 90е
2 отвода 1,2 х 0.5 м
диффузор перед вентилятором
КМС = 0,4,
КМС = 1,2,
КМС - 0,34 х 2,
КМС = 0,3.
£ КМС = 2,58.
Эквивалентный диаметр воздуховода:
„ 2а х b
- «+5
2 х 0,5 х 1.2
-	= о, 71 м.
0,5+ 1,2
Динамическое давление:
/7 = Ух^49 = 11^ 1^а’	= 1>® Па/м (см- табл. 27.1).
180 / ник/
Общие поп ери давления:
Др = 1,1 х 0,41 х 2,58 X	+ 1,9 х (38 + 49) - 316 Па.
6.	По мере движения дыма по горизонтальному участку воздуховодов дли-
ной 38 м происходит подсос дыма через остальные 3 закрытых клапана.
Скл = 40,3 х (Лк х Д)0'5;
4К = 3 х 0,5 х 1,2 = 1,8 м2;
средняя величина Др на горизонтальном участке 100 Па;
G„ -- 40,3 х (1,8 х 100)°15 = 540 кг/ч.
Ио всей длине воздуховодов происходи! подсос окружающего воздуха через
неплотности (см. табл 27 2).
Принято среднее разрежение в воздуховодах 250 Па.
Площадь поверхности воздуховодов:
А = (38 + 49) х (1,2 I 0,5) х 2 = 295 м2.
Количество воздуха, попадающего в водлуховоды:
Gn = с^д х х 295 - 480 кг/ч.
1UUU
7.	Облций расход газов G^n:
= 23000 + 540 + 480 = 24 020 кг/ч.
8.	Потеря давления во всасывающем воздуховоде:
/ 24 020 \2
Др„ = 315 х ( — ) = 344 На.
\ Zo uvu /
9.	Плотность смеси дыма и воздуха (27 10):
24020	. з
рс 23000/0,49+ 1020/1,2	'
10.	Потери давления в выхлопной шахте Ьв ш = 5,0 м.
Массовая скорость:
24020x 4	2
Т„ =------—= 13.3 кг/(м -с).
" 3600хтгх0,82	'	'
$ 15 кг/(м2 с).
Удельные потери на трение при динамическом давлении Н — 13,3'21'2 х 0,50 =
= 177 Па:
Ryа = 2,7 Па/м.
Значении местных сопротивлений
диффузор после вентилятора	КМС = 0,2;
полуотвод 45°	КМС	=	0,23;
вытяжной зонт над шахтой	КМС	=	1,3;
£ КМС = 1,73.
(05	13 З2	\
’ х 1,73 х - ’	+ 5 х 2,7 ) = 155 Па.
1,2	2 х 0,5	)
11	Общие потери давления в системе дымоудаления.
Дробщ - 344 + 155 - 499 Па.
12.	Естественное1 давление (Па)-
Дре = </ X /)ш X (рн - рс),
при /„ = «„ ь лтя теплого периода
рн =	'5,—. = 1,18 кг/м3;
к 273 4 26,3	’
Др„ = 9,81 х 49 х (1,18 - 0.50) = 327 Па.
13.	Потери давления в системе дымоудаления-
Др Дроби, — Дре = 499 - 327 = 172 Па.
14.	Подача вентилятора;
= СиОщ/Рс = 24020/0,5 = 48000 м3/ч.
15.	Напор вентилятора:
Дрв = 1.2 х Др/рс = 1,2 х 172/0,5 = 410 Па.
16.	К установке принят радиальный вентилятор ВР-280-46 ДУ N12,5 испол-
нение 5, КПД = 0,70 с цвш-ателем N = 11 кВт, фирмы ВЕЗА
Мощность электродвигателя при режиме дымоудаления:
= .1ь	_	18000 X 41..
ЗЫЮ X 1000 х 7/	3600 х 1000 х 0,7
ГЛАВА 28
Расчет рассеивания
вентиляционных выбросов
в атмосферном воздухе
Вредные выбросы регулярно попадают в атмосферу через вытяжные системы
промышленных предприятий и других заведений. Многие организации и ученые
заняты вопросом снижения токсичности и величины этих выбросов, созданием
и уточнением методик расчета их концентрации в приземном слое. В России
существуют два ткновополатающих документа для таких расчетов: «Методика
расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся
в выбросах предприятий» ОНД-86, разработанная Госкомгидрометом в 1987 году
с многочисленными добавлениями, уточнениями, программами расчета на ЭВМ,
созданными позднее, и ГОСТ 12.1005-88 «Общие санитарно-гигиенические тре-
бования к воздуху рабочей зоны», содержащий список предельно допустимых
концентраций (далее ПДК) более чем 1300 веществ, без добавлений и коммен-
тариев.
В данной главе будут рассмотрены два вопроса: расчет максимальной призем-
ной концентрации вредного вещества (далее ВВ), выбрасываемого в воздух си-
стемой вентиляции, и расчет предельно допустимого выброса ВВ по ПДК в при-
земном слое.
Классификация источников загрязнений воздуха
1. 11о высоте: высокие, hr 50 м; средней высоты, 10 м С Лг С 50 м; низкие,
2 м h, 10 м; наземные, hr $ 2 м, где h, - расстояние от земли до уегья
вентиляционной шахты. Средними и низкими источниками считают источники
с предельной высотой от уровня земли h„ (м):
,	2,5 х Н
(28.1)
где Н - высота здания (м); L длина здания (м); /т - безразмерный параметр,
характеризующий процесс аэродинамического обтекания здания:
д = 0,1 ( 7,Зу/Н/1 + 0,3 х 5
\	I*
(28.2)
В - ширина здания (м).
2. По температуре: источники загрязнений могут быть холодными и нагреты-
ми. Класс источника определяют по вспомотательному параметру / (м/(с2'°С)):
(28.3)
Расчет рассеивания вентиляционные.
где ыи скорость выхода газовоздушной смеси из устья трубы (м/с); Do — диа-
метр устья трубы (м); А/ — разность температур выбрасываемой t„ и наружной
(по параметрам Б для теплого периода) tH (°C) сред.
Если / < 100 и At > 2 — источник нагретый.
Если f 100 и At < 2 — источник холодный.
3. Ио форме сечения выпускаемого отверстия: круглые и прямоугольные, со
сторонами а и b: b 5а. Об-ьем газовоздушной смеси Vi (м3/с). Скорость выхода
смеси (м/с)
эквивалентный диаметр отверстия (м):
2а х Ь
а + b ’
(28.5)
эффективный обт>см газовоздушной смеси (м3/с):
тг х D
--------х wo.
(28.6)
4. По протяженности: точечные и линейные (соотношение сторон менее 1 : 5).
При расчете линейный источник заменяют круглым, расположенным в центре
линейного источника. Эквивалентный диаметр (м):
2 х £ф х Ц
/ф х шо + Ц ’
(28.7)
где £ф — длина линейного источника (м); и„ средняя скорость выхода га-
зовоздушной смеси (м/с); I) — суммарный об-ьем газовоздушной смеси (м3/с).
5. По продолжительности выброса: стационарные, периодические, залповые,
аварийные.
Далее рассмотрены только стационарные выб|хэсы.
Примеры расчета
При расчете учитывают аэродинамику зданий, которые могут быть: узкими,
ширина которых В меньше кри тической величины Вк, и широкими, В > Вк.
Вк = 2.2'/lVh,
(28.8)
где L длина (м), II — высота здания (м).
Пример 1. Расчет рассеивания холодных выбросов из точечного источника низ-
кой или средней высоты с круглым устьем (здание узкое).
1.1. Величина максимальной приземной концентрации См (мг/м3) при небла-
гоприятных метеорологических условиях на расстоянии тм от источника:
Ах MxFxnxKx/3
Л,1.’33
(28.9)
'.ЮЫ1 I'-tf ’t‘ tit (№44	i,t НЦ/Ч 1ЛЦЦПНН»» ! *»м6р«1*.
где А коэффициент температурной стратификации атмосферы, зависящий от
места строительства:
200 — для Нижнего Поволжья, Кавказа, Сибири и Дальнего Востока;
160 для Севера и Северо-Запада России, Среднего Поволжья и Урала;
120 — для центральной части европейской территории РФ;
Л/ — количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу (г/с); F —
коэффициент, учитывающий скорость витания частиц ВВ; для газов, паров и ча-
стиц со скоростью витания vs 5 см/с F = 1; для аэрозолей, содержащих ча-
стицы с ц > 5 м/с, коэффициент F зависит от степени очистки среды перед
выбросом в атмосферу:
Коч > 0,9; F = 2; Кт = 0,75.. .0,9; Г = 2,5; Коч < 0,75; F = 3;
п — коэффициент, учитывающий условия выхода газовоздушной смеси и завися-
щий от параметра VM: . . wo х Do I'm 1,3 х	х ск; а = 1 + 0,2 х ———,	(28.10) (28.11)
где Do (м) — диаметр воздуховода; що (м/с) — скорость выхода газов из возду-
ховода;
при	К, 0,3 п = 3; при 0,3 < К, С 2	п == 3 - х/(К< - 0,3)(4,36 - VM); при	VM > 2	п = 1.	(28.12) (28.13) (28.14)
К (с/м2) определяют по формуле
к — 8 х V,’ где V’i — количество выбрасываемых тазов (м3/с):	(28.15)
тг х D'* Ч = Wo X ——2; 4	(28.16)
/3 — коэффициент, учитывающий количество ВВ, попадающих в циркуляционную
зону на заветренной стороне здания:
/	г\	/	12xZ\ /Ы + 4,5х Бх (13- ~ 1 х (1 + ’ у ) ,	(28.17)
где Б коэффициент, учитывающий количество примесей, попадающих в цир-
куляционную зону:
\ho-Hj	(28.18)
1У — расстояние по горизонтали от источника до оси симметрии здания, парал-
лельной направлению ветра (м).
ptu ‘ft itt (lit i Г llhiblUU Ы »»///'«	I oMP/Kw <»<> 185
1.2. Расстояние по горизонтали ты от источника ВВ до уровня земли, где при
опасной скорости ветра Uu приземная концентрация достигает максимального
значения См:
,тм = а х hr х 7,	(28.19)
где а — безразмерная величина, определяемая по формулам:	
при К, С 2 а = 11,4 х Ум;	(28.20)
при Ум > 2 а = 16,1 \/К<;	(28.21)
7 — коэффициент, учитывающий наличие циркуляционной зоны:	
при Б > 0,85	7 = 0,15;	(28.22)
при Б С 0,85 7 = 1 — Б;	(28.23)
если F > 2, то.	
(5 - F) хм =			х а х hr х 7. 4	(28.24)
1.3. Величина опасной скорости ветра 17„ (м/с), при которой наблюдается
наибольшее значение См:
при	К, с 0,5	Uu = 0,5;
при	0,5 < К, $ 2	UM = Ум;
при	К, >2	U„ = 2,2VM
(28.25)
(28.26)
(28.27)
1.4. Величина приземных концентраций ВВ Сх (мг/м3) по оси факела выброса
на различных расстояниях от источника и при F = 1:
С — Si х См,
(28.28)
где Si коэффициент, зависящий от относительного расстояния х/хи.
при х/хы $ 1 Si — 0,6 + 0,7(х/хы) - 0,3(х/хм)2;	(28.29)
1 13
при К^)^ 1,36	51 = од3х(;/Жм)2 + 1;	(28-30)
1 24
при 1,36 < (х/хи) < 5,5 Si = 7-4—г;	(28.31)
(х/хм)
при 5,5 < (х/хм) $ 8 Si определяют по формуле (28.30).
При F > 1 и х/хы < 8
____________(х/хы)____________
3,58(х/хы)2 - 3,52(х/тм) + 120
(28.32)
При х/хм > 8 и F > 1
0,1 (z/tm)2 + 2,47(гг/хм) - 17,8'
(28.33)
ллвв 28. Расчет рассеивания вентиляционны.г аыброг.оь
Пример 2. Расчет рассеивания нагретых выбросов из точечного источника
низкой или средней высоты с круглым устьем (здание узкое).
2.1. Величина максимальной приземной концентрации ВВ С„ (мг/м3) при
неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии тм от источника:
, А х М х 1- х т х п х (3
" ~ К* х х~Д/
где А, Af, F, п, hT Vi — принимают как в примере 1: Д/ разность температур
выброса и окружающего воздуха (теплый период, параметры Б); т коэффи-
циент, учитывающий условия выхода выброса из устья шахты:
т = 0,67 1- 0,1у7 4-6.34 х ’	(28'35)
f определяю! по формуле (28.3).
Величину VM определяют по формуле
К, = 0.65 х о х ?	(28.36)
V hr
а рассчитывают по формулам (28.20) или (28.21).
2.2. Расстояние но горизонтали от оси источника ВВ до места максимальной
концентрации определяют по п. 1.2; величину о рассчитывают по формулам:
при 1’м < 2 при	> 2	а = 4,95 х V'M(1 г 0,28 х {//); а = 7уЛ^х(1+0,28х <//).	(28.37) (28.38)
2.3. Величина опасной скорости ветра FM (м/с): при Рм $ 2 по (28.25) и (28.26); при К, > 2	«= VM (1 + 0,12 у//).		(28.39)
Дальнейший расист рассеивания ВВ аналогичен приведенному в примере 1.
Пример 3. Расчет рассеивания выбросов из точечного источника низкой или
средней высоты с круглым устьем (здание широкое).
Величину максимальной приземной концеш рации ВВ С„ (мг/м5), расстояние
по горизонтали от оси источника до места максимальной копцент рации и опасную
скорость веч ра определяют по аналогии с примерами 1 и 2. Различие заключается
в том, что высоту источника А, отсчитывают от уровня кровли.
Пример 4. Расчет рассеивания выбросов из линейных источников.
Эквивалентный диаметр линейного источника ощ>еделяют но (28.7).
Величину максимальной приземной концентрации ВВ (мг/м3) определяют
по (28.9) для холодных и по (28.34) для нагретых источников Значения коэф-
фициента 0 рассчитываю! по формулам:
для узких зданий
для широких зданий
/1=1 М.5Б ( 13-
\ •*
4?=1 + б(13~£),
\ Г1 f
(28 40)
(28.41)
где Б определяют по (28.18). В остальном расчеты при направлении ветра пер-
пендикулярно к источнику ВВ совпадают с примерами 1. 2 и 3.
Пример 5. На крыше здания (рис. 28.1) расположена вытяжная шахта Du =
= 0,5 м, из которой со скоростью шо - 12 м/с выходит смесь воздуха с толуолом
(растворитель для синтетических эмалей) М — 25 г/с. ПДК толуола 50 мг/м3.
Высота шахты h = 10 м от крыши здания. Источник холодный.
Требуется рассчитат ь:
1. Максимальную концентрацию в приземном слое, удаление зоны максималь-
ной котщептрации от оси шахты и опасную скорость ветра.
2. Концентрацию толуола у воздухозаборной решетки приточной системы на
боковой стене здания.
W=12 м/с
Рис. 28.1. Производственное здание с вентиляционной трубой и решеткой дня «аГюра воз-
духа.: h высота трубы; то скорость выброса воздуха; D диаметр венти-
ляционной трубы
Расчет
1.	Определение категории здания и параметров шахты.
Вк — 2,2^/120 х 12 = 83,5 м; В - 72 < 83,5. Здание узкое. Высота шахты
Л,- = И + h = 12 + 10 = 22 м.
Предельная высота низких и средних источников:
2,5 х 12	30
^oTv?l20/12 VZW76 х 3’16
"	о.3^-0,25/5)» 0,176.
2.	Максимальная концентрация в приземном слое (формула (28.9)) при коэф-
фициентах:
А —120;	F-1,0; К, = 1,3 х 12	=0,35 м/с;
п = 3 - -/(0,35 - 0,3) (4,36 - 0,35) = 2,55;
Ц=1^х12 = 2,Збм3/с;
188 /	'л.
/у = 40 — у = 4 м — расстояние от линии симметрии здания до оси источника.
;]2
= 0,62;
_ Г /22-12 V'5
-	\ 40,2—12/
Д = 1 + 4,5 х
13-
= 9,65;
120 х М х 1 х 2,55 х 0,0265 х 9,65	, ,
=---------- ------------:--------— = 1,18 мг/м3;
м	221-33
Сх = 1,18 х 25 = 29,5 мг/м3 < ПДК (50 мг/м3).
3.	Расстояние от источника до места максимальной приземной концентра-
ции хм;
при VM = 0,35 м/с а = 11,4 х 0,35 = 4,0;
при Б = 0,62 7 = 1 - 0,62 = 0,38;
хм = 4 х 12 х 0,38 = 13,7 м.
4.	Опасная скорость ветра 1/м: при Уы — 0,35 м/с 1/м — 0,5 м/с.
5.	Концентрация толуола на оси воздухозаборной решетки.
Расстояние от источника до решетки по горизонтали:
х = з/(52 - 8)2 - (72 - 40)2 =30,2 м;
х
при F = 1
^ = 2,20;
13,7
1,13
= 0,69;
51	0,13 X 2,22 + 1
Сх = S1 х Сы = 0,69 х 29,5 = 20,5 мг/м3.
Па уровне приточных решеток концентрация вредных выбросов не должна
превышать 30% ПДК или Сх = 0,3 х 50 — 15 мг/м3. Фактическая концентрация
20,5 мг/м3 >15 мг/м3.
Вывод: количество толуола в выбросе необходимо снизить до величины
Мх = 25 Х = 18 T!Z-
ГЛАВА 29
Местные вытяжные устройства
Предназначены для удаления вредных выделений у места их образования, ис-
ключая их распространение по всему помещению.
Требования к местным вытяжным устройствам:
1.	Способность улавливания максимального количества вредных веществ при
минимальном расходе воздуха.
2.	Направление движения воздуха в местном вытяжном устройстве должно
совпадать с движением вредного вещества.
3.	Местное вытяжное устройство не должно мешать технологическому про-
цессу.
4.	Местное вытяжное устройство должно быть максимально приближено к ме-
сту образования вредного вещества.
Классификация местных вытяжных устройств
Различают три типа местных вытяжных устройств.
1.	Открытый тип: зонты, боковые отсосы.
2.	Полузакрытый тип: кольцевые, бортовые отсосы, кожухи.
3.	Закрытый тип: вытяжные шкафы, укрытия.
Местные вытяжные устройства чрезвычайно энергоемки: для компенсации
теплого воздуха, удаляемого из рабочей зоны помещения, подают наружный
воздух, нагретый до соответствующей температуры. Так, например, при работе
в 2 смены небольшого местного вытяжного устройства у заточного станка с по-
дачей 1000 м3/ч в условиях Москвы в течение зимы будет израсходован уголь
в количестве:
„	16 х 5 х 214 х 1000 х 1,2 х 1,005 х [18-(-3,1)1
Gvr =-------------------------------11-------— = 2150 кг.
уг	7 х 29000
Здесь 5 число рабочих дней в 7-дневной неделе; 1.2 кг/м3 — плотность воздуха;
1,005 кДж/(кг-°С) — удельная теплоемкость воздуха.
Наружный воздух нагревают до +18° С при средней температуре отопитель-
ного периода 1<я, = —3,1° С; продолжительность Zon = 214 суток.
Количество воздуха, удаляемого местными вытяжными устройствами (м3/ч):
LMO = Ln х Кп х Кв х Кт,	(29.1)
где Lo — минимальный характерный расход (м3/ч); К„ коэффициент, учитыва-
ющий конструкцию вытяжного устройства; К„ — коэффициент влияния подвиж-
ности воздуха в помещении; Кт — коэффициент токсичности вредного вещества,
удаляемого вытяжным устройством (прил. 26).
190 I мин .f. XlnttiHui <iuiiix M iiut u( Hipi)U( iui4i
Часто местные вытяжные устройства устанавливают над или рядом с источ-
ником тепловыделения. В этих случаях требуется знать их конвективную тепло-
отдачу.
Для горизонтальной поверхности
Q, = 1,3 х п х Fr(fa - f,)1’83.	(29.2)
Для вертикальной поверхности
<Ув = п х F,(t„ - 1,)1Л»,	(29.3)
1де ln, tu температуры нагретой поверхности и воздуха помещения (°C); Fr,
F„ площади горизонтальной и вертикальной поверхностен (м2); п — коэффи-
циент, зависящий от температуры поверхности.
f.„ °C	50	100	200	300	400	500	1U00
n	1,63	1,5»	1,53	1,45	1,4	1,35	1,18
При расчете теплоты, поступающей от объемных источников, принимают сум-
марную теплоотдачу всех поверхностей:
Q = <?г + <?в	(29.4)
1. Вытяжные зонты
Вытяжные зонты это самый распрострапештый. но наименее эффективный
тип местных вытяжных устройств.
Зонт с центральным углом 60' (рис. 29.1) обеспечивает относительную рав
номерность поля скоростей воздуха, входящего в него.
Рис. 29.1. Вытяжной зонт: г;к скорость воздуха рабочей зоны, г-, скорость входа
воздуха в зонт; D - диаметр зонта или сечение А х В, d диаметр источника
вредных выделений или сечение а X Ъ
Местные выгплисные устройства
Размеры приемною сечения зонта 1) или А х В всегда должны больше раз-
меров источника вредных выделений: d или а х b на величину 2Д.
для круглых зонтов	0 = </ + 2Д;	(29.5)
для прямоугольных зо1ггов	А — а -г 2Д и В = Ь 4- 2Д (29.6)
при соотношении сторон u/b С 2.
Д = 2,14(t.'B/vi)2 х Z2/d.	(29.7)
Для прямоугольных зонтов здесь и далее вместо d принимают эквивалентный
диаметр	__
d, = 1.13V«xb,	(29.8)
где г„ подвижност ь воздуха рабочей зоны. Обычно v„ — 0,2.. .0,5 м/с.
1>1 — скорость входа конвективного потока в зонт (м/с):
»1 = 0,068(Q х Z/d2)033.	(29 9)
Если соотношение сторон источника вредною выделения а/b > 2, то:
Д = 2,14(г'в/гч)2 х Z2/b;	(29.10)
Vi = 0,039 х Q°‘33(Z/b)°-3'j	(29.11)
Зонт эффективен только при соблюдении следующего условия:
(vB/V1)(Z/d) 0,35.
Минимальный характерный расход (м3/ч):
Ln - 3600 х F, х v}.	(29.12)
Коэффициент учета конструкции К„ = 1.
Коэффициент учета подвижности воздуха помещения:
Л'и = (1 + 2Д/а)2.	(29.13)
£мо = £о х К„ х КТ.	(29.14)
Пример
Круглый горизонтальный источник теплоты d = 0,6 м, температура поверх-
ности которого 400° С, оборудован вытяжным зонтом па расстоянии (по высоте)
Z = 0.5 м Подвижность воздух:! в помещении v„ = 0,25 м/с.
Расчет
1.	Выделения теплоты т горизонтального источника-
?г х 0 62
Qr = 1,3 х 1,4-^2—(400 - 20)1 33 = 1390 Вт.
192 I ШЬЧ \i< ‘ tIHliU Ыи11! A ’ll H hll 1)4 lll)Hiln
2.	Скорость входа тепловой струи в зонт:
vi = 0,068 (1390 х 0,5/0,б2)0,33 = 0,83 м/с.
3.	Проверка эффективности зонта:
0,25 0,5
—о-  — = 0,25 < 0,35 — зонт эффективен.
0,83 0,6
4.	Размеры зонта:
(0 25\ 2 0 52
х 7ГГ = °>081 м ~ °’08 м-
U,83 /	0,0
5.	Характерный расход:
тг х 0 762
Lo = 3600---------х 0,83 = 1355 м3/ч.
6.	Коэффициенты подвижности и токсичности:
Къ = (1 + 2 х 0,08/0,6)2 = 1,60;
Кт = 1,0 (для теплоты).
7.	Расход через местное вытяжное устройство:
LMO = 1355 х 1,6 х 1 = 2170 м3/ч.
8.	Проверка скорости входа в зонт v3 3 м/с:
2170 х 4	, оп ,
U3 “ 3600 х тг х 0,762 ” ’ М/С'
При отсутствии источника теплоты вынос зонта Д принимают Д = 0,1 х d, а
скорость входа в зонт v3 = 0,8 ... 1,0 м/с.
£мо = 3600 х F3 х v3 х Kr.	(29.15)
2.	Бортовые вытяжные устройства
Применяют прежде всего для гальванических и закалочных ванн (рис. 29.2).
Эффективность бортовых вытяжных устройств около 0,85. Вытяжные устрой-
ства могут быть односторотшими и двухсторонними или односторонними с пере-
дувкой. Волее эффект ивно опрокинутое вытяжное устройство, но оно загоражи-
вает часть поверхности.
М/спиш вытпяжпън устройства 193
Рис. 29.2. Бортовое вытяжное устройство: а — опрокинутое; 6 обычное; Ьр ширина
ванны при обычном устройстве; hp глубина поверхности раствора; I длина
ванны
Харак терный расход для вытяжных устройств без передувки (м3/ч):
Ао - 1400 [0.53 х Ьр х //(6Р + 0 + hp]0,33 х (1 + 0.016Д1) х Ьр х I, (29.16)
где ширина ванны для обычного вытяжного устройства или расстояние
между опрокинутыми устройствами (м); I — длина ванны (м); hp — расчетное
заглубление жидкости (м) (см. рис. 29.2); Д/ = tn — разность температур
между поверхностью раствора и температурой рабочей зоны (°C).
AM<j — A(j х /\.ц х Ап х А-,-,
(29.17)
где А'„ - I для двухбортовых вытяжных устройств; Кп = 1,8 для однобортовых
вытяжных устройств; А„ = 1; /<т определяют по приложению 26.
Для широких ванн применяют передувку. С одной стороны размещают при-
точный воздуховоде узкой [целью, по которой вытекает плоская струя, настила-
ющаяся на раствор, с другой устанавливают одпобортовос вытяжное устройство.
Ао = 1200 х b1/ х Z (1 + 0,03Д/).	(29.18)
Количество воздуха для передувки (м3/ч):
Ап = 60 х 6Р х /(1 4- О,03Д£),	(29.19)
При загрузке ванны передувку отключают.
Пример расчета
Ванна для хромирования (А’т = 1,6 прил. 26) имеет размеры: Ьр = 0,8 м; I =
= 1,0 м; = 0,2; температура раствора 60° С. Вдоль ванны установлено двухбор-
товое опрокинутое вытяжное уст ройство. Температура рабочей зоны — 20° С.
Ао = 1400 [0,53 х 0,6 х 1/(0,6 + 1) + 0,2]°’33 х (1+0,016 х 31) х 0,6 х 1 = 928 м3/ч.
При tp = 60° С температура поверхности составит tn — 51° С (см. табл, на с. 40).
Д1 = 51 - 20 = 31° С;
7—3779
I'.uum 29. Метты» выгчя.нгные yr nipoitrniea
LMO = 928 x 1 x 1 x 1,6 = 1500 м3/ч.
При обычном двухстороннем вытяжном устройстве:
£0 = 1400 [0,53 х 0,8 х 1/(0,8 + 1) + 0,25]°'яя х (1 + 0,016 х 31) х 0,6 х 1 = 1320 м3/ч;
LMO = 1320 х 1 х 1 х 1,6 = 2100 мя/ч (на 40% больше, чем LMO опрокинутого
вытяжного устройства).
3.	Боковые вытяжные устройства
Боковые вытяжные устройства применяют, если по технологическим при*ш-
пам нельзя занимать место над источником вредных выделений (рис. 29.3). Бо-
ковая стенка (фланец), к которой прикреплено местное вытяжное устройство,
увеличивает его эффективность.
Рис. 29.3. BoKoitfw» вытяжное устройство: А ширина, В — высота устройства; а ши-
рина, b — длина источника вредных выделений; ху, уо — расстояние от угла
панели до центра источника вредных выделений и до центра устройства соот-
ветственно
Размер А принимают равным а; Li = (0,5 4- 1)(хо + 5/2).
Конструктивный коэффициент вытяжного устройства с фланцем:
К„ -= 0,22 (1 - 0.0625 • D2),	(29.20)
где
D = 4,17(s 4-е/);	(29.21)
D и d эквивалентные диаметры соответственно вытяжного устройства и ис-
точника вредных выделеш!Й (м); параметр
s = 0,5 ^с0 + уо +	4		(29.22)
Конструктивный коэффициент вытяжного устройства без фланца:
К,, = [0,32 + 0,06(Л/А)2-33](1 - 0,0625 х £>2).	(29.23)
Местные ьытяжные цетройсгпьа
Характерный расход:
Lo -= 310[Q(.s 4 d)5]°’33;
А в — 14- 20,8 х 'св
(29.24)
(29.25)
Пример
Требуется рассчитать боковое вытяжное устройство с. фланцем. Вредные вы-
деления удаляют от панны с расплавленным припоем t = 200° С. Размеры ванны:
а — 0,25 м; b = 0,2 м; у0 = 0,4 м: То = 0,3 м. Коэффициент токсичности Кт = 1,6
(пары свинца).
А = а = 0,25 м;	В = 0,8(0,3 4- 0,2/2) = 0,32 м.
Параметр s = 0,5 (0,3 4- 0,4 4- у/0,32 4- 0,42) = 1,20 м.
d,K„ = 1,13у/0,25 х 0,2 = 0,253 м;
Рэкв = 1,13у/О,25 х 0,32 = 0,32 м;
D = 4,17 х 0,32(1,2 4-0,253) = 1,94 м;
А'„ = 0,22(1 - 0,0625 х 752) = 0,17.
Количество теплоты, поступающей от горизонтальной поверхности (форму-
ла (29.2)):
Qr = 1,3 х 1,53 х 0,25 х 0,2 (200 - 20)1 33 - 100 Вт;
/ 0 2532 \0,33
К. = 1+20,8 ,<,,23^-)	=>,02.
Характерный расход:
Lo = 310 [100(1,2 4- 0,253)*]0,33 = 2625 м3/ч;
L,,,, = 2625 х 0.17 х 1,6 - 715 м3/ч.
Скорость входа в воздухоприемное отверстие:
v =-----Ь*------=--------—-------= 2,5 м/с < 3 м/с.
3600 х А х В 3600 х 0,25 х 0,32	'
4.	Кольцевые вытяжные устройства
Кольцевые вытяжные устройства (рис. 29.4) выполняют в виде полого ци-
линдра с щелью, окружающей источник вредных выделений, и применяют для
круглых печей, ванн, емкостей. Их отличает достаточно высокая эффективность
(до 90%) и простота применения (верх печей и ванн свободен для технологиче-
ской загрузки).
CHUtf yCHip<Hl( ШЫ1
Рис. 29.4. Кольцевое вытяжное устройство: d диаметр загрузочного колодца; do
внутренний диаметр вытяжного устройства; В высота воздухозаборной ще-
ли; h — глубина загрузки; h? расстояние от щели до верха устройства
Характерный расход:
Со = 69,3 х Q° 33 х d16T.	(29.26)
Поправка па подвижность воздуха в рабочей зоне:
К„= 1 +42,4у/г;3 xd/Q.
(29.27)
Значение коэффициента, характеризующего конструкцию, определяют по сле-
дующим величинам:
- d г /ъ - В
Т' h = т и в = т~-
“о d0	d0
Коэффициент А'п определяем по табл. 29.1.
Пример расчета
Тигель диаметром 0,8 м, температура поверхности которого t„ — 500е С, окру-
жен кольцевым вытяжным устройством с характеристиками:
d0 = 1,0 м; d =	= 0,8; h = 0,1 м; h =	= 0,1;
В = 0,12 м; В =	= 0,12; t„ = 20° С; vB = 0,25 м/с.
1.	Количество теплоты, поступающей от нагретой поверхности (формула (29.2)
при п = 1,35)
Qr = 1,3 х 1,35 х л х 0,82/4 х (500 - 20)1133 = 3250 Вт.
2.	Поправочный коэффициент на подвижность:
Кв = 1 + 42,4\/Ь,253 х 0,8/3250 = 1,083.
Местные вытяжные устройства
Таблица 29.1 Значения коэффициента Кп для кольцевого отсоса
d	Л	В	К„	d	Л	В	К„	d	h	В	Кп
0,95	0,05	0,05	3,60	0,85	0,05	0,05	3,32	0,75	0,05	0,05	3,22
		0,1	2.55			0,1	2,42			0,1	2,45
		0,15	2,32			0,15	2,15			0,15	2,10
		0,2	2,15			0,2	1,95			0,2	1,85
0,95	0,1	0,05	3,52	0,85	0,1	0,05	3,45	0,75	0.1	0,05	3.66
		0,1	2,50			0,1	2,52			0,1	2,70
		0,15	2,34			0,15	2,24			0.15	2,40
		0,2	1,88			0,2	1,96	0,75	0,15	0,2	2,12
0,95	0,15	0,05	3,36	0,85	0,15	0,05	3,58			0,05	3,95
		0,1	2,42			0.1	2,64			0,1	3,0
		0,15	2,08			0,15	2,30			0,15	2,40
		0,2	1,76			0,2	1,94			0,2	2,30
Примечание. Если d — do, то значение Кп определяют по d — 0,75 и умножают на коэффици-
ент 0,87.
3.	Характерный расход:
Lu = 69.3 х 325О0'33 х 0,8’ 07 - 688 м3/ч.
4.	Коэффициент конструкции (см. табл. 29.1):
К„ = 2,36.
5.	Расход воздуха через местное вытяжное устройство:
Ьмо = 688 х 2.36 х 1,083 х 1 = 1760 м3/ч.
5. Вытяжные устройства шкафного типа
Различают три типа вытяжных шкафов и укрытий: с удалением воздуха из
верхней зо1гы; с удалением воздуха из нижней зоны; комбинированные (рис. 29.5)
с удалением 2/3 воздуха из нижней зоны и 1/3 из верхней.
Если в шкафу или в укрытии расположен источник тепловыделений Q, то
расход воздуха (м‘/ч):
LMO = 120 (Н х Q х Г2)*’’33,	(29.28)
где Н — высота рабочего проема (м): Q — тепловыделения источником вредных
выделений (Вт); F площадь рабочего проема (м2).
Этот расчет повторяют по скорости воздуха в рабочем проеме
£мо = 3600 х НреК х F.	(29.29)
 lawi 49. Mu iiihhi <*ытя.м ны< цг иц/шншм:
Рис. 29.6. Вытяжной шкаф: Q — источник тепля; II высота рабочего проема
Рекомендуемые скорости воздуха даны в табл. 29.2.
В качестве результата принимают- бблыпую величину £мо.
6. Зонты-козырьки
Зонты-козырьки устанавливают у загрузочного от верстия нагревательной пе-
чи (рис. 29.6).
В нагревательной печи происходит нагрев различных деталей для их после-
дующей обработки (закалка, отпуск, азотирование и т. и.). Температура внутри
печи достигает 1200° С и более. Источником теплоты могут быть: электричество,
мазут и природный газ. В двух последних случаях в печи образуются продукты
горения, которые при закрытой дверце удаляются через вытяжной канал в по-
тачке печи, а при открытой - поступают в рабочую зону цеха и далее в зонт-
козырек.
Для избежания окисления металла, находящегося в печи, кислородом воздуха
нейтральная зона должна находиться в плоскости пода печи.
Избыточное давление (Па) на уровне верхней кромки загрузочного отверстия
высотой h (м):
Р = 9 х h(p„ - рп),	(29.30)
где Рв, Рп " плотности соответственно внутреннего воздуха и смеси воздуха и га-
зов, находящихся в печи.
Избыточное давление в середине отверстия:
(29.31)
A/сетиыг. аытмленые yt	>йства

Таблица 29.2 Рекомендуемые скорости воздуха в рабочих проемах
Операции, выполняемые в укрытии	Вредные выделения	Часть проема, через которую происходит основное выделение вредных веществ	Скорость всасывания, м/с
Термическая обработка металлов			
Закалка и отпуск в масляной ванне	Пары масла и продукты его раз- ложения	Верхняя	0,3
Закалка в селитровой ванне при 400 700° С	Аэрозоль селитры, тепло	Верхняя	0,3
Закалка в соляной ванне при 350-1100° С	Аэрозоль соли, тепло	Верхняя	0.5
Свинцевание при 400° С	11ары и аэрозоль свинца	Верхняя	1,5
Цинирование в солях при «00-900° С	Пыль цианистых соединений	Верхняя	
Гальваническая обработка металлов (холодные процессы)			
Кадмирование циани- стое или серебрение	Пары синильной кислоты	Весь проем	1 1,5
Меднение цианистое	'Го же	То же	1 1,5
Обезжиривание:			
бензином	Бензин	Нижняя	0,5
хлорированными угле- водородами	11ары хлорированных j глеводо- родов	Нижняя	0,7
электродити чсскос	Туман щелочей	Верхняя	0,3 0,5
Свинцевание	Свинец	Весь проем	1,5
Травление кислотой:			
азотной	Пары кислоты и окиси азота	'Го же	0,7-1
соляной	Пары и туман кислоты	То же	0.5 0,7
Хромирование	Хромовый туман, ангидрид хро- мовой кислоты	То же	1-1,5
Цинкование цианистое	Пары сииилыюй кислоты	То же	1-1,5
Операции различного характера			
Г идропсскоструйная очистка	Силикатная пыль	I (еримегр рабочего проема	1 1,5
Металлизация распы- лением	Пыль металлов	То же	1 1,5
Ручное смешивание, развеска и расфасовка сыпучих материалов, приготовление шахты	Пыль обрабатываемою металла	Весь проем	0,5-1,2
Пайка свинцом или третником	Пары и аэрозоли свинца	'Го же	0,5-0,7
Лабораторные работы	Различные пары и газы	То же	0,3-0,5
200 Г.ишч	Мп птыс Mutiuuienui ц, niputi' 1:1011
W/V/W,^ УШ/ 'Wffl >/
Рис. 2Я.6. Soin-козырек: 1 нагревательная печь, S загрузочное сггверсгие b х h
3 — зонт-козырек А X <а; 2 отверстие для выхода газов 0,23 X 0,23 м; h —
высота загрузочного отверстия; Г, — вылет зонта; у расстояние от середины
загрузочного отверстия до кромки зонта
Средняя скорость выхода газов из загрузочного отверстия:
t’cp = /е
2 х Др
Рг
(29 32)
еде р коэффициент расхода. Для прямоугольных отверстий д - 0.65.
Струя газов, выходящая из загрузочного отверстия при температуре печи,
резко поворачивает вверх Чтобы найти расстояние, па котором ось струи попа-
дает в зонт-козырек, определяют критерий Архимеда:
.9 ci3kH / — То
-----;---- X - ----------
(29.33)
,	/4 х b х h
где аакв = у'  ------эквиватент пый диаметр загрузочного отверстия шириной
b и высотой h, Тп и То - абсолютная температура соответственно печи и окру-
жающего воздуха (К).
Расстояние от плоскости загрузочного отверстия до центра юнга-козырька:
W24»\
0,5/| х At I
(29.34)
где у - расстояние по вертикали от центра загрузочного отверстия до плоскости
всасывания зонта; m — 4 — коэффициент изменения осевой скорости воздуха
вдоль струи.
Вылет зонта I (м):
,	С/ г	,
(=х+у,	(29.35)
где d.r — ширина струи на расстоянии т от отверстия (м).
Местные нытя.»< -цы< устройства
dx — d4Kn 4- 0,4 x z;	(29.36)
B = bo +0,4 xx.	(29.37)
Ширина зонта обычно на 200 кгм больше ширины отверстия.
Объемный расход газов, выходящих из печи (м3/ч):
= Ыср х b х h х 3600	(29.38)
Часть во (духа из рабочей зоны подмешивается к струе газов, выделяемых из
печи, снижая их температуру до tx. При использовании естественной вытяжки
tx = 300е С; если для вытяжки применяют вентилятор на одной оси с двигателем,
то tx = 80“ С.
Массовый расход воздуха, подмешиваемого из помещения (кг/ч):
где
б’в=Г’"^" *х),	(29.39)
G,. = L., х рп.	(29.40)
В заключение расчета гцюверяюг скорость входа смеси газов с воздухом в зонт:
(GB + Gn)
3600 х х I х В ’
(29.41)
желательно, чтобы эта скорость нс превышала 3 м/с.
Пример расчета
Размер загрузочного отверстия у нагревательной печи b = 0,5 м; h = 0,36 м.
Температура газов в печи t„ — 1200” С. Температура рабочей зоны fB = 20е С.
1.	Определение скорости выхода (азов из загрузочного отвер< тпя:
Рв = —353	। 2(j кг/м3; рБ — —= 0,24 кг/м3;
273 1-20	273 + 120i)
р = 9,81 х 0,36 (1,20 - 0,24) = 3,4 Па;
3,4
Др — = 1,7 Па;
/2 х 17
*4и — 0,65»'---—2- = 2,45 м/с.
и» у 0.24	/
2.	Эквивалентный диаметр отверстия и критерий Архимеда:
9,81 х 0.48	(273 + 1200) - (273 + 20)
АГ“ 2,452 Х 273 + 20	’
Z'laaa 29. Met mtw- eumjijntM ijcifipoiu'ir.w
3.	Вылет и ширина зонта:
у = 4- 0,1 =	4 0,1 — 0,28 м;
х =
4 х 0,28 х 0,482\°’М л „
,,r	= 0,55 м;
0,5 х 3,10 /
. dT
= х ~2’
dT = 0,55 + 0.4 х 0,55 = 0,77 м.
I = 0,55 ’ 0,77/2 = 0,93 м. Принято I = 0,93 м.
Ширина зонта: 13 — Ъ 4- 0,4 т = 0,5 4- 0,4 х 0,55 = 0,72 м.
4.	Расход воздуха через местное вытяжное устройство:
£„ = 2,45 х 0,5 х 0,36 х 3600 = 1590 м'ч/ч;
G'„ = 1590 х 0,24 = 380 ki /ч.
tT - 80° С (система оборудована вентилятором);
_	380(1200 - 80)	„„„„
6--------XO-2D - 7"90 “Г/Ч-
353
£„О = (<?rt + 6'„)/ft„, рсм = -		= 1 кг/м3:
Z (О t ои
£„.о = (380 4- 7090)/! = 7470 м3/ч.
5.	Скорость входа 1азов в зонт-козырек:
7470
’- = 3600 х 0,72 х (.,93 * 31
7, Вытяжные панели равномерного всасывания применяются в сва-
рочном производстве (рис. 29.7), у закаточных ванн и др. При стандартной ши-
рине панели 700 мм количество воздуха оз нее равно 1150 м3/ч, при скорости
в габаритном сечении t' = 1 м/с.
8. Кожухи у заточных и полировальных станков. Заточные и по-
лировальные станки оборудуют кожухами, которые помимо функции местных
вытяжных устройств выполнякл еще и защит ные функции.
Количество удаляемого воздуха (м3/ч) принимаю! следующим:
едя абразивных заточных станков:
L — 2 х DK, где £)к — диаметр круга (мм);	(29.42)
для полироватьиых станков с войлочными кругами:
L - 4 х £)к;	(29.43)
для полировальных станков с матерчатыми кругами.
L =- 6 х DK.	(29.44)
Местные HhiwjttHnv ip тройепки/
Рис. 29.7. Отсасывающая панель: а стол сварщика
Пт uMamwucKuii транспорт материалов
ГЛАВА 30
Пневматический транспорт материалов
Различают два вида систем, транспортирующих материалы: аспирация и пнев-
мотранспорт.
Аспирация предназначена для удаления и транспортировки ныли, образую-
щейся в местах пересыпки сыпучих материалов с одного конвейера па другой,
в бункерах и т.д. Системы аспирации создают разрежение в укрытиях, локали-
зующих места образования пыли, транспортируют пыль и очищают запыленный
воздух перед выбросом в атмосферу. Предельное содержание пыли в смеси, пе-
ремещаемой аишрациоппыми системами, составляет 0,05 кг/кг воздуха.
Аэродинамический расчет аспирационных систем выполняют методом дина
мических давлений, который заключается в условной замене потерь на трение
в воздуховодах эквивалентными им потерями на местные сопротивления при той
же скорости:
=	(30.1)
где А — коэффициент гидравлического трения; d — внутренний диаметр возду-
ховода (м); I — длина расчетного участка (м).
Потери давления на участке Друч (Па), для малозапыленпого воздуха с кон-
центрацией смеси до 0,05 кг/кг:
2
Др>.ч= (с, +Хрх у,	(30.2)
где £2 С - сумма коэ<[х)>ициентов местных сопротивлений па участке; р плот-
ность воздуха (кг/м3); v скорость воздуха на участке (м/с).
В системах аспирации применяют сварные плотные воздуховоды из тонколи-
стовой стали толщиной 1,4... 2,0 мм. Средний радиус отводов Н = 2 х d. Тройни-
ки применяют только нормализованные, с углом ответвления 30° при диаметре
основания до 630 мм и 45° — при большем основании. Значения коэффициентов
местных сопротивлений нормализованных тройников приведены в прил. 27.
Величины отношений * даны в табл. 30.1.
Системы пневмотранспорта, в отличие от систем аспирации, применяют при
более высокой концентрации смеси транспортируемого материала с воздухом
(1 кг/кг и более). Падение давления на участке воздуховода (Па);
Др = 1,1[Друч(1 + А' х д)] 1- 1В х v,	(30.3)
где 1,1 — коэффициент на неучтенные потери; Друч — определяют по форму-
ле (30.2); А' экспериментальный коэффициент, зависящий от характера и вида
транспортируемого материала (табл. 30.2); р объемная кошщнтрация смеси,
равная отношению массы транспортируемого материала к объему транспортиру-
емого воздуха (см. табл. 30.2); /в — длина вертикального участка воздуховода (м);
v скорость движения смеси (м/с).
Для поддержания во взвешенном состоянии пыли или транспортируемого ма-
териала и для подъема осевших частиц ско}х>сть смеси принимают по скорости
Таблица 30.1 Значения A/d для металлических воздуховодов систем аспирации и пнев-
мотранспорта
d, мм	A/d в зависимости от скорости воздуха							
	0,1... 3 м/с	3,1... 6 м/с	6,1 ...9 м/с	9,1 ...12 м/с	12,1... 15 м/с	15,1... 18 м/с	18,1 ...21 м/с	21,1 ...25 м/с
80	0,418	0,318	0,28	0,257	0,254	0,237	0,231	0,225
100	0,316	0,24	0,212	0,198	0,189	0,183	0,178	0,173
110	0,281	0,213	0,188	0,177	0,169	0,164	0,159	0,155
125	0,239	0,181	0,161	0.153	0,146	0,141	0,137	0,133
140	0,208	0,158	0,141	0,133	0,129	0,123	0,12	0,117
160	0,176	0,133	0,121	0,114	0,109	0,106	0,103	0,1
180	0,152	0,115	0,105	0,1	0.096	0,092	0,09	0,087
200	0,133	0,101	0,093	0,088	0,084	0,081	0,079	0,077
225	0,115	0,088	0,081	0,077	0,073	0.071	0,069	0,067
250	0,101	0,078	0,072	0,068	0,065	0,063	0,061	0,059
280	0,088	0,068	0,063	0,059	0,057	0,055	0,054	0,052
315	0,075	0,06	0.055	0,052	0,05	0,048	0.047	0,045
355	0,065	0,052	0,048	0,045	0,043	0,042	0,041	0,039
400	0,56	0,045	0,041	0,039	0,038	0,036	0,035	0,034
450	0,048	0,039	0,036	0,034	0,033	0,032	0,031	0,03
500	0,042	0,035	0,032	0,029	0,029	0,028	0,027	0,026
560	0,037	0.03	0,028	0,026	0,025	0,025	0.024	0,023
630	0,032	0,027	0,024	0,023	0,022	0,021	0,021	0,02
710	0,028	0,023	0,021	0,02	0,019	0,019	0,018	0,018
800	0,024	0,02	0,018	0,017	0,017	0,016	0,016	0,015
900	0,021	0,018	0,016	0,015	0,015	0,014	0,014	0,013
1000	0,019	0,015	0,014	0,013	0,013	0,012	0,012	0,012
1120	0,016	0,014	0,012	0,012	0,011	0,011	0,011	0,01
1250	0,014	0,012	0,011	0,01	0.01	0,01	0,009	0,009
1400	0,013	0.01	0,01	0,009	0,009	0,008	0,008	0,008
1600	0,11	0,009	0,008	| 0,008	0,007	0,007	0,007	0,007
Примечание. Значения величины A/d для гибких металлических рукавов умножают па коэф-
фициент 2,5.
'.шьч Ю. Пне.вл1пгпич1 гкий транспорт лтпи puH.UHi
трогания транспортируемого материала, определяемой по формуле Л. С. Клячко:
^тр 4 >3 у/рм»
(30.4)
где ры — объемная масса материала (кг/м3).
Конструктивно воздуховоды систем пневмотранспорта не отличаются от воз-
духоводов систем аспирации, за исключением повышенной толщины металла
(до 3 мм) у первых.
Трассировка системы пневмотранспорта будет рассмотрена на примере уда-
ления древесно-стружечных отходов. При числе деревообрабатывающих станков
40... 50 выполняют универсальную транспортную систему, состоящую из герме-
тизированного кожуха с транспортировочной лентой в нижней части для сбо-
ра и удаления стружки. Станочное оборудование подсоединяют индивидуально
к кожуху, в котором вентиляторами поддерживают разрежение. Недостаток этой
системы состоит в сложности герметизации торцов кожуха в местах входа п вы-
хода ленты.
Таблица 30.2 Значения расчетных коэффициентов для проектирования систем аспира-
ции и пневмотранспорта
№ п/п	Т ранспортируемый материал	Плотность р, кг/м3	Скорость воздуха в воздуховодах V, м/с		Предельная массовая концентра- ция р, кг/кг	Коэффициент К
			верт.	ГОрИЗ.		
1	Земляная и песочная пыль, оборотная (горе- лая) земля, формовоч- ная земля	2600	13*	15*	0.8	0,7
2	Земля и поток влажные	2800	15	1«	0,4	0,6
3	Глина молотая	2400	14*	17*	0,8	0,6
4	Шамот	2300	14	17	0,3	0.6
5	Пыль мелкая мине- ральная	-	12	14	0,2	0,6
С	11ыль от матерчатых кругов	-	10	12	0,1	0,8
7	Пыль угольная	900...1000	14*	15*	1,0	1,0
8	Пыль тяжелая наждач- ная минеральная	4000	15,5*	19*	0,1	0,8
9	Пыль от шлифования дерева	-	8	10	0,05	0,6
10	Мелкие опилки**: I II	-	13 16	15 16	Внутрицех. До 0,15	То же 1,4
11	Средние опилки, мел- кая стружка: I II	-	15 16	16 17	Межцех. До 0.5	То же 1,4
Таблица 30.2 (продолжение)
№ п/п	Транспортируемый материал	Плотность р, кг/м3	Скорость воздуха в воздуховодах г>, м/с		Предельная массовая концентра- ция fl, кг/кг	КоэффицИС!ГГ К
			верт.	го риз.		
12	Отружка: 1 11	-	16 18	18 20	Мсжцех. До 0.5	То же 1,4
13	Крупная	стружка, опилки со скалами, ще- па мелкая (дробленая): I II	-	19 20	21 23	0,5 0,5	1,4 1,4
14	Щепа крупная (дробле- ная): I II	-	20 23	22 24	0,4 0,4	1,4 1,4
15	Гипс, тонкомалотая известь	1250	10	11	0,1	0,6
16	Лен: короткое волокно льняная костра снопы тресты		16 16 18	18 18 20	0,06 0,06 0,06	0,6 0,6 0,6
17	Опилки: чугунные стальные	7300 7800	19‘	23*	0,8	0,8
18	Хлопок-сырец, разрых- ленный хлопок, круп- ные очесы хлопка	-	17	18	0,05	0,6
19	Шлак подмосковно- го угля с размерами частиц 10 ... 15 мк	1100...1600	20	22	1,0	0,5 1
Примечании: * При перемещении кускового материала с размерами кусков до 20 мм указанные
значения должны быть увеличены на 20.. .30%.
** I минимальные скорости (м/с) при влажное™ технологическою материала до 20%;
II - то же при влажности более 20%.
При числе станочного оборудования 5 ... 10 единиц проектируют паукообраз-
ную систему (рис. 30.1) с центральным пылесборником. Пылесборники могут
быть: плоскими горизонтальными; вертикальными с верхним, боковым и нижним
выходами; конусными и цилиндрическими. Они предназначены для объединения
всех местных отсосов. Конструкции пылесборников позволяет в некоторых пре-
делах менять станочное оборудование, не разрушая систему. В такой системе с
пылесборниками отсутствуют тройники.
Потери давления в ответвлениях к станкам должны быть равными с точно-
стью ±5%. Потери давления рассчитывают па самый неблагоприятный вариант,
лам iO. Ibu'ftsmwuHfCKUu транспорт .шинсршиои
а характеристики ответвлений с меньшими потерями пересчитывают при увели-
ченном расходе.
Скорость воздуха на вертикальных и горизонтальных участках не должна
быть меньше требуемых величин (см. табл. 30.2).
Па воздуховодах предусматривают лючки для прочистки, как правило, около
отводов.
Перед вентилятором устанавливают уловитель крупных частиц, а после вен-
тилятора — циклон УД Гипродревнрома, иредназначештый для неволокнистой
пыли, или циклон типа К Клайпедского ОЭКДМ, хорошо отделяющий сырые
опилки.
При числе станков до 5 единиц выполняют обычную линейную систему пнев-
мотранспорта, в которой местные вытяжные устройства соединены последова-
тельно. Это наиболее простая и дешевая система. Для ее расчета в прил. 27 даны
значения коэффициентов местного сопротивления нормализованных тройников.
Рис. 30.1. Аксонометрическая схема системы пневмотранспорта: а — циклон; б венти-
лятор пылевой; в — уловитель крупных отходов; г — сборный коллектор
Пнечлчппичегкий ш/чт порт материи.ton
Пример расчета системы пневмотранспорта
Аксонометрическая схема системы приведена на рис. 30.1. Схема паукообраз-
ная с центральным вертикальным пылесборником и нижним отсосом.
11ослсдователыюсть расчета:
1.	Определяют рекомендуемый диаметр воздуховода (м):
L
2830 х v
(30.5)
и принимают ближайшее меньшее стандартное значение <1В.
Таблица 30.3 Перечень станочник) оборудования и его характеристики
№ уч.	Наименование оборудования	Минимальный расход Lq, м3/ч	Миним. скорость V, м/с	Диаметр местного вытяжного устройства, м	КМС вытяжного устройства с	Длина ответв- ления Z, м
1	Станок торцовочный	840	17,0	0,14	1,0	5,6
2	Напольное вытяжное устройство	1100	7,8	0,14	1,0	7,2
3	Станок строгальный четырехсторонний	4 X 912 = 4560	18	4 х 0,127	0,8	1,5 1-4,2
4	Станок ленточный	1272	17	0,15	0,8	5,1
5	Станок фуговальный	1320	18	0,16	0,8	4.6
6	Станок шипорезный	595	18	0,09	1,5	4,5
Таблица 30.4 Расчет падения давления в ответвлениях
№ уч.	Заданные величины			Принимаемые значения				4-xl	ЕС	Друч*, Па	Па	11евязка, %
		V, м/с	L м	<|», мм	’-'факт > м/с	Па	A/d					
1	840	17	5,6	0,125	19,0	217	0,137	0,77	2,25	655	1245	16,5
2	1100	18	7,2	0,14	19, В	236	0,12	0,86	2,5	793	1542	-
3	912	18	1,5	0,127	20.0	240	2.5x0,137	0,51	1,2	410	827	0
За	4560	18	4,2	0,28	20,6	253	0,054	0,23	1,25	374	730	0
4	1272	17	5,1	0,16	17,6	185	0.103	0,53	2,3	524	1039	33,2
5	1320	18	4,6	0,16	18,2	199	0,103	0.47	2,05	501	998	36
6	595	17	4,5	0,11	17,3	181	0,164	0,74	3.0	677	1326	13,6
11римеча>1ие. * Друч = (J х I + £ С] х рп.
.uiuu JO. НшолишшчикчО iitimu nupni лиши pmi.un.
2.	Рассчитывают фактическую скорость, 1'фахт (м/с) и динамическое давле-
ние (Па):
L
1'с₽ “ 2830 х <РЯ ’
г2
Рд = ^хЛ	(30.6)
где плотность воздуха р — 1,2 кг/м3.
3.	Определяют сумму коэффициентов местных сопротивлений по участкам.
4.	При рекомендованных значениях К ~ 1,4 и д = 0,5 кг/кг (см. табл. 30.2)
определяют падение давления на участке.
Таблица 30.5 Сумма коэффициентов местных сопротивлений по участкам
К* участков	Коэффициенты местных сопротивлений				ЕС
	местное вытяжное устройство	отвод 90°	внезапное расширение	прочие	
1	1,0	0,25	1.0	—	2,25
2	1,0	0,25 X 2	1,0	-	2,5
3	0,8	-	-	крестовина 0,4	1.2
За	-	0,25	1,0	—	1,25
4	0,8	0,25 х 2	1,0	—	2.3
5	0,8	0,25	1,0	-	2,05
6	1,5	0,25 X 2	1.0	-	3,0
Потерн давления на участке
(X х I .	\
—— 4- 52 X рд х (1 + К х д) + l„ х V.
(30.7)
Наибольшие потери давления происходят на совмещенном участке 3 и За
(в воздуховоде и гибких шлангах)
Др = 827 + 730 = 1557 Па = 1560 Па.
Фактический расход воздуха на остальных участках (за исключением участ-
ка 2) пересчитывают по формуле
Дру., max
Д Руч. рас
(30.8)
где Друч.тах = 784 Па (участки 3 и За).
Увеличение объема удаляемого воздуха:
9320 - 8597
8597
х 100% = 8,4%.
Hut г,лютичи mn'i т/пиСПОрт utinit рчить
Таблица 30.6 Таблица пересчета характеристик участков
№ уч.	Л, м3/-*	/ Друч.тах у АРуч.рас	^факт» м/с	dD, мм	^факт> м/с	Рл, Па	A/d	Друч, Па	Др, Па	Невязка, %
1	840	1,094	920	0,125	20,8	260	0,137	785	1559	+0,1
2	4560	1.0	4560	-	-	-	-	784	1557	0
3	1100	1,22	1550	0,16	21,4	275	0,1	773	1505	-3,3
4	1320	1,25	1650	0,16	22,8	311	0,1	783	1525	-1,3
5	595	1,076	640	0,11	18,7	210	0,159	780	1519	-2,4
б	9320		930	0,4	20,6	254	0,035	301	564	-
7	9320	-	9320	0,4	20,6	251	0,035	128	240	-
L = 8597
L = 9320
Сумма КМС на участке 7:
вход в воздуховод из сборника	( = 0.1;
3 отвода R = 2d, 90°	{ = 3 х 0,15 = 0,45
£ КМС = 0,55.
Сумма КМС на участке 8:
диффузор после вентилятора < = 0,2;
отвод R = 2d, 90°	С =- 0,15
ЕС = о,35.
Общее сопротивление системы равно сумме потерь давления на участках 3,
За, 7, 8 и в циклоне.
Расчетный расход воздуха, с учетом 15% на подсос, составит:
£ц = 1,15 х 9320 = 10700 м3/ч.
Выбран циклон марки Ц-1150 (диаметр 1150 мм) Гипродревпрома.
Площадь входного патрубка /о = 0,155 м2.
Скорость входа воздуха в циклон:
10 700
10 ’: 3600 х /о 3600 X 0,155 " ' ’ М/С‘
Потери в циклоне при С = 4,7 составят:
19 22
Др„ = 4,7 х —~ х 1,2 — 867 Па.
Расчетное давление в сети с учетом запаса 10%:
Дрс = 1,1(1557 + 564 + 240 + 867) = 3550 На.
iu«u M. Пневматический транспорт мпте риалов
Выбираем пылевой вентилятор фирмы ВЕЗА с характеристиками: модель:
ВЦП-7-40-8; £«„ = 10700 м3/ч; Дрте„ = 3650 Па; п = 1G20 мил"1; г) = 0,54.
Мощность электродвигателя вентилятора W = 30 кВт.
Проверка мощности двигателя вентилятора:
дт	-^вент X Др
лент	10700 x 3650	п
3600 X ?7,,<.р<.да.1и х ^..т х 1000	3600 х 0,8 х 0,54 х 1000
ГЛАВА 31
Тепловые и воздушные балансы
горячих цехов
промышленных предприятий
Критерием для оценки горячего цеха специа.шсты в области гигиены считают
тепловое напряжение (количество избыточного тепла, отнесенное к объему цеха)
Q/V (Вт/м3).
При постоянном превышетш в течение всего года значения 23 Вт/м3 пред-
приятие относят к горячим цехам.
Тепловое напряжение помещений ряда производств может достигать и пре-
вышать 200 Вт/м3.
Тепловой баланс горячего цеха
Составляющие теплового баланса горячих цехов отличаются от балансов, рас-
смотренных ранее:
1.	Теплопоступления от электродвигателей станочного и другого оборудова-
ния Q4;, (кВт):
= 52 Д' х К, х К2 х Кя х Кл.	(31.1)
I де 52 Л’ суммарная мощность всех работающих в цехе электродвигателей (кВт);
= (0,6...0,8)	коэффициент одновременности работы электродвигателей;
= (0,7... 0,8) — коэффициент использования мощности; Кя = (0,7... 0,8) —
коэффициент загрузки; /<д -= 0,25 при наличии местного вытяжного устройства
или укрытия; К4 = 1 без них.
Таким образом:
<2эл = 0,4 х 52 Л' без местных вытяжных устройств:	(312)
Сал =0,1 X 52 Л' с местными вытяжными устройствами.	(31.3)
2.	Поступления теплоты от печей Qn (кВт).
Большинство предприятий оборудованы нагревательными печами для обра-
ботки металла: закалки, отпуска, азотирования и т. п. Технология определяет
различные внутренние температуры в печах, но, согласно гигиеническим тре-
бованиям, температура их наружной поверхности не должна превышать 45° С.
Поэтому поступления теплоты от печей рассчитывают по площади наружной
поверхности печи и коэффициенту теплопередачи °C:
о = ок+ол,	(31.4)
где ак — коэффициент конвективного теплообмена (Вт/(м2оС)).
’«><>« 7/. /<а.ни,ы< и tunihfiiiHhif (и.игнсы горячи.! iv.iiii,	thipufiiooii
Для вертикальных поверхностей:
с>к = 1,66у/(£(1 — 1И),	(31.5)
где t„ — температура поверхности печи (°C); tB температура рабочей зоны (°C).
Для поверхностей, обращенных вверх:
ок = 2,26 (/(!„-<.).	(31.6)
Для поверхностей обращенных вниз:
«К - l,16</(tn-iB).	(31.7)
Для печей с нагретыми подом и сводом расчет выполняют по формуле (31.5).
ол коэффициент лучевого теплообмена (Вт/(м2-°С)).
При разности температур tn — tB не более 100° С
ол = 4,9 х b х (tn - tB),	(31.8)
где
b ~ 0,81 + 0,01(tn — <) — поправочный коэффициент. (31.9)
Общие поступления теплоты от печей (Вт):
Qu = о х F х (tH - tB),	(31.10)
где F — наружная поверхность всей печи (м2).
3.	Поступления теплоты от открытой дверцы нагревательной печи (Вт).
Определяется по формуле
Q* = СО[(273 1- t„)/l(X)]4 х х Ш х Гд,	(31.11)
\ ои /
где Со = 5,78 Вт/(м2 - К4) — излучение абсолютно черного тела; Кп = 0,6... 0,7
коэффициент диафрагмирования внутренней поверхности печи стенками; т
время открытия дверок в течение часа работы. Обычно т — 10... 15 мин/ч: F„
площадь дверки (м2).
4.	Поступления теплоты от электрических печей (Вт).
Для электрических печей существуют две группы нагревательных элементов:
для разогрева печи до требуемой температуры и для поддержания требуемой
температуры (холостой ход).
Поступление теплоты от электропечей рассчитывают по мощности хожхтого
хода, если эта мощность неизвестна:
Рэп = 1000 х Кхх х Кп,	(31.12)
где Кхх = 0,25.
5.	Поступления теплоты от нагрет ых поверхностей ванн, баков.
Расчет выполняют аналогично п. 2. В случае, если ванны или баки оборудо-
ваны местными вытяжными устройствами, вводят поправочный коэффициент:
для укрытий или пгкафов Кукр = 0,9; для зонтов А'укр 0,6.
Геп.юныг и «ои)ушны< ба.юней горячил щгов
6.	Поступления теплоты от сварочных трансформаторов.
l-'сли трансформаторы расположены в помещении, где производят сварку, то
вся электрическая мощность превращается в теплоту:
Qc.., Р = 1 000 X ^загр-	(3113)
При сварке электродом d = 4 мм, силе тока 140 А и напряжении холостого
хода 65 В-
NTp = 140 х 65/0,9 « 10000 Вт = 10 кВт.
Kj«rp (время горения дуги за 1 час) принимают в диапазоне 0,5... 0,7.
Если трансформаторы размещены в отдельном помещении;
Q<n.,p = 100052 Лтр х А’загр х (1 - ту),	(31.14)
где у « 0,9 — КПД сварочного трансформатора.
7.	Поступления теплоты от силовых трансформаторов, генераторов, выпря-
мителей:
Q,P = 1000 х 52 А'Гр(1 - у),	(31.15)
где У — КПД установки:
у силовых трансформаторов: КПД = 0,95;
у генераторов, выпрямителей: КПД - 0,8.
8.	Поступления теплоты от остывающего металла:
Qm = г X (7M(ZHa*i 1кс*н) X т~д,	(31.16)
3,6
где с = 0,74 кДж/(кг-°С) удельная теплоемкость стали и чугуна.
Разность температур t,la4 — tKOH закаливаемого мета-ада составляет 60... 80“ С.
Такое уменьшение температуры происходит во время доставки металла в зака-
лочную ванну. При отпуске tKOH — tB - металл медленно остывает в цехе. В пер
вый час металл выделяет 50% общего количества теплоты; во второй час — 30%;
в третий 20%. Температура отпуска составляет 500 -.. 600° С.
Поступления теплоты от расплавленного металла:
Qm “ |с‘ж X 67м(1)«.мст 1тв) 4" Г-гв + C X СгM(fTu 1в)] X 	,	(31.17)
«5,0
где сж = 1,10 кДж/(кг-°С) удельная теплоемкость жидкого меныла (стали
и чугуна); Z™ — температура плавления (сталь 1350° С); т'ти теплота плавления
(сталь 100 кДж/(кг°С)).
9.	Поступления теплоты от установок тока высокой частоты — ТВ1!.
Поступления теплоты от ТВЧ определяют по мощности установки с учетом
поправочного коэффициента, учитывающего время работы и загрузку:
Отвч - 0,1 х А'твч-
(31.18)
lattn У/, Тен кмыг и шмдуигнъи fa.ttiHrhi горячил' ц(-roe npaunpr (/нримгпиа
10.	Поступления теплоты от коммуникаций принимают в размере 10% от всех
технологических выделений теплоты.
11.	Помимо поступлений теплоты от технологических процессов теплота те-
ряется на нагрев ввозимых материалов. Для расчета этого применяют форму-
лу (31.16). 1нач принимают равной t„5 (температуре наиболее холодной пяти-
дневки).
Кроме поступлений теплоты от указанных источников учитывают поступле-
ния теплоты от людей, от освещения, от солнечной радиации, от системы отоп-
ления.
Кроме того, в расчете учитывают потери теплоты через наружные огражде-
ния и на нагрев инфильтрующегося воздуха.
Таким образом составляют тепловой баланс производственного помещения
для трех периодов года (теплого, холодного и переходных условий). Поступления
теплоты от технологического оборудования, вычисленные для холодного перио-
да, справедливы также для теплого периода и переходных условий В цехах, где
нет поступлений влага от оборудования, расчет ведут по явной теплоте: 22 Фя-
Составление воздушного баланса
До составления воздушного баланса необходимо знать расход воздуха через
местные вытяжные устройства GMO и местный приток воздуха (обычно это воз-
душное душировапие) G„n. При расчете местного притока определяют темпера-
туру подаваемого воздуха twn.
Приточный воздух может поступать в помещение тремя независимыми путями:
аэрацией через нижние фрамуги окон (в холодный период через фрамуги,
расположенные не ниже 4 м от пола);
приточной вентиляцией с известным Glip;
местным приточным устройством.
Удаление воздуха происходит также тремя потоками:
аэрацией из верхней зоны через открытые фрамуги фонарей;
местными вытяжными устройствами из рабочей зоны;
общеобменной вытяжной вентиляцией, обычно из средней зоны цеха.
Необходимые объемы аэрационного воздуха определяют из системы уравне-
ний воздушного и теплового балансов:
+ G„„ = GS + G*“ + GMO	(31.19)
G“p x c x tH.A + G^ul x c. x t„,A + GM„ x c x t„n + Qa =
= G“p xcxtH^C^xc(^)+Guoxcxt, (31.20)
t„.A определяют no [26]; t„ = t„ A + 4° С (для промышленных зданий, прил. 3);
tun принимают из расчета душирования; tnl определяют из уравнения:
1ц,Л
tn Л
т =
(31.21)
где т доля поступлений теплоты, остающаяся в рабочей зоне цеха.
Tll'.KX.hir 4 вОчЬ/ШНЫ! ба.:<1НГЫ 'Ol'X'lllV 41 гоь
Для кузнечных, мартеновских цехов тп = 0,3;
для термических цехов	m = 0,45;
для цехов металлообработки	т — 0,6;
для деревоотделочных, окрасочных цехов т = 0,7.
= ^''Л + t„,A.	(31.22)
т
Расчет, выполненный для ТП, справедлив также для XII и НУ.
В случае, если в здании не проектируют аэрацию, общеобменные вытяжные
системы располагают в верхней зоне помещения и рассчитывают на воздухообмен
не менее 1 ч 1. В этом случае по уравнениям воздушного и теплового балансов
проверяют величину t„.
' G*“ + GMn = G“T + G«o	(31.23)
< G^"1 x c x t„,A + G„n x c x (Mn + £Q, =
= Щт x c x t,a + G^'.'rl x ex 1ю + GMO x c x tB.	(31.24)
При tB < tK,A + 4° С величину воздухообмена оставляют без изменений; при
tB > ti,A + 4° С принимают tB = t„.A + 4° С и определяют С^,ц и G“ т.
При кратности воздухообмена в помещении 5 ч-1 и более
(31.25)
Для удаления воздуха из верхней зоны помещения наиболее удобно применять
крышные вентиляторы.
Эффективность приточных систем максимальна при подаче воздуха непо-
средственно в рабочую зону через эжекционные или перфорированные воздухо-
распределители.
ГЛАВА 32
Защита от шума
вентиляционных установок
Звук волновое колебание среды, создающее переменное давление в ней. Звук
характеризуется частотой колебаний в секунду, Гц.
Звук разделяют на:
чистый тон (синусоидальные колебания камертона);
—	сложный звук, состоящий из основного тона с многочисленными гармониками,
(частотами, в целое число раз превышающими основной тон, отсюда и неповто-
римость человеческого голоса);
—	шум звук без ясно выраженного основного тона.
Человек слышит звуки в диапазоне от 20 до 20000 Гц, музыкальные тоны
лежат в диапазоне от 30 до 4000 Гц.
Отношение верхнего порога слышимости (болевого) к нижнему составляет
Ю13 раз, поэтому в акустических расчетах используют логарифмическую зави-
симость.
Уровень звукового давления (УЗД) измеряют в децибелах (дБ) и определяют
по формуле
20-lg—— 1,	(32.1)
Ро
где ро = 2 х 10-5 Па пороговое звуковое давление, воспринимаемое ухом че-
ловека.
Увеличение уровня звукового давления в 2 раза увеличивает уровень на б дБ,
в 4 раза на 12 дБ и т.д.
В акустических расчетах используют октавные полосы частот, у которых ко-
нечная частота в два раза больше начальной:
= 2,	(32.2)
а среднегеометрическая частота в \2 больше начальной:
= у/7,5 А = fHV2.	(32.3)
Шумы нормируют в восьми октавных полосах со среднегеометрическими ча-
стотами 63, 125, 250. 500. 1000, 2000, 4000 и 8000 Гц.
Допустимые УЗД на постоянных рабочих местах в производственных здани-
ях, в жилых и общественных зданиях, а также на территории жилой застройки
и других зданий строго ограничены действующими санитарно-гигиеническими
нормами (табл. 32.1).
В таблице 32.1 учтена поправка на -5 дБ для систем вен-гиляции и кондици-
онирования.
Защита от tau.ua ы ниш. шпиона ых цстаноаок 219
Таблица 32.1 Допустимые уровни звукового давления ЛДОп, создаваемого системами вентиляции и кондиционирования
1 Уровень звука £д (эквивалентный	уровень звука ^Лэкв), ДВА	V5	о		(О		8	8	О со
Уровень звукового давления £, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц	ооов	5	о	g	S		ОС •”4	ОС	ос г-<
	4000		о l—	О	о <5		8		8
	2000 .1		£	еч ю	2	ОС		(N СЧ	сч f-t	<71 СМ
	0001	S	ю	ю о	о		iO О»	МО г-*	1Л см
	500		со	S			О	<т.	С5 сч
	250	S	со	е»	£			со о»	
		1Л о	S	ас	СЧ 00		3	я	
	S	£	а	о 00	о		ю		S
Время суток, ч		1	1	1		1	7.00-23.00	23.00 7.00	1
> »	и 5 С е с 2	1. Рабочие помещения административно- управленческого персонала производствен- ных предприятий, лабораторий, помещения для измерительных и аналитических работ	2. Рабочие помещения диспетчерских служб, кабины наблюдения и дистанционного управ- ления с речевой связью по телефону, участ- ки точной сборки, телефонные и телеграф- ные станции, залы обработки информации на ЭВМ	3. Помещения лабораторий для проведения экспериментальных работ, кабины наблюде- ния и дистанционного управления без рече- вой связи по телефону	4. Помещения с постоянными рабочими ме- стами производственных предприятий, тер- ритории предприятий с постоянными рабо- чими местами (за исключением работ, пере- численных в поз. 1-3)		5. Палаты больниц и санаториев		6. Операционные больниц, кабинеты врачей больниц, поликлиник, санаториев
Таблица 32.1 (продолжение)
Назначение помещений или территорий	Время суток, ч	Уровень звукового давления L, дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц								Уровень звука /-д (эквивалентный уровень звука Ьлэк»)- дБЛ
		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000	
7. Классные помещения, учебные кабинеты, аудитории учебных заведений, конференц- залы. читальные залы библиотек, зритель- ные залы клубов и кинотеатров, залы судеб- ных заседаний, культовые здания	-	58	47	40	34	30	27	25	23	35
8. Жилые комнаты квартир										
в домах категории А	7.00-23.00	54	43	35	29	25	22	20	18	30
	23.00-7.00	46	34	26	19	15	12	9	8	20
в домах катсгориий В и В	7.00 23.00	58	47	40	34	30	27	25	23	35
	23.00-7.00	50	39	30	24	20	17	15	13	25
9. Жилые комнаты общежитий	7.00 23.00	62	52	44	39	35	32	30	28	40
	23.00 7.00	54	43	35	29	25	22	20	18	30
10. Номера гостиниц:										
категории Л	7.00-23.00	54	43	35	29	25	22	20	18	30
	23.00-7.00	46	34	26	19	15	12	9	8	20
категории Б	7.00-23.00	58	47	40	34	30	27	25	23	35
	23.00-7.00	50	39	30	24	20	17	15	13	25
категории В	7.00 23.00	62	52	44	39	35	32	30	28	40
	23.00-7.00	54	43	35	29	25	22	20	18	30
11. Жилые помещения домов отдыха, панси- онатов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, спальные помещения детских до- школьных учреждений и школ-интернатов	7.00-23.00	58	47	40	34	30	27	25	23	35
	23.00-7.00	50	39	30	24	20	17	15	13	25
от шума ш'нгпшыциониых цсташнюк
Таблица 32.1 (окончание)
Назначение помещений или территорий	Время суток, ч	Уровень звукового давления дБ, в октавных полосах частот со среднегеометрическими частотами, Гц								Уровень звука £д (эквивалентный уровень звука ^А»кв)> ДВА
		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000	
12. Помещения офисов, рабочие помеще- ния и кабинеты административных зда- ний, конструкторских, проектных и научно- исследовательских организаций	-									
категории А		62	52	44	39	35	32	30	28	40
категорий Б и В		66	56	49	44	40	37	35	33	45
13. Залы кафе, ресторанов, фойе театров и кинотеатров:	-									
категории А		66	56	49	44	40	37	35	33	45
категорий Б и В		70	61	54	49	45	42	40	38	50
14. Торговые залы магазинов, пассажирские залы вокзалов и аэровокзалов, спортивные залы	-	74	65	58	53	50	47	46	44	55
15. Территории, непосредственно прилегаю- щие к зданиям больниц и санаториев	7.00 23 00	66	56	49	44	40	37	35	33	45
	23.00-7.00	58	47	40	34	30	27	25	23	35
16. Территории, непосредственно прилега- ющие к жилым зданиям, домам отдыха, домам-интернатам для престарелых и инва- лидов	7.00 23 00	70	61	54	49	45	42	40	39	50
	23.00-7.00	62	52	44	39	35	32	30	28	40
17. Территории, непосредственно прилегаю- щие к зданиям поликлиник, школ и дру- гих учебных заведений, детских дошкольных учреждений, площадки отдыха микрорайо- нов и групп жилых домов	-	70	61	54	49	45	42	40	39	50
а
Э
5
F
£
с
о
2
Д’
£
|
X
2
5
".шьи 32. Защита от шума ы 1чпа.иЩ1шпныа' г/г танооок
Акустическому расчету предшествует аэродинамический расчет воздуховодов
и выбор направления от генератора шума по воздуховодам до ближайшей точки
подачи воздуха или воздухозабора.
Акустический расчет состоит из 3 этапов:
1.	Определение уровня звуковой мощности (дБ), развиваемой генерато-
ром шума (обычно вентилятором) в октавных паюсах.
2.	Расчет снижения уровня звуковой мощности в воздуховодах, Д£„ .се.-и (дБ).
3.	Определение уровня звукового давления в расчетной точке (ухо человека)
и сравнение с нормативными данными (см. табл. 32.1). В случае превышения
расчетных величин над нормативными необходима установка глушителя.
I.	Определение уровня звукового давления Lu. (дБ) вентилятора по
октавным полосам
В России принят метод, использующий критерий шумности вентилятора!. (дБ)
(табл. 32.2).
Таблица 32.2 Значения критерия шумности L для радиальных и осевых вентиляторов
Вентилятор			Критерий шумности £, дБ, для сто;юн		
тип	номер	диаметр рабочего колеса, %, D**	нагнетания	всасынания	вокруг вентилятора
Радиальные					
ВЦ4-70	2,5; 3,2; 4; 5; 6,3; 8; 10; 12,5; 16А	90 100 105	33 36	30 32	31,5 34
ВЦ4-76	8; 10; 12; 16; 20	100	30	27	28,5
ВЦ14-46	2,5: 3,2; 4; 5; 6,3; 8	100	34	31	32,5
ВЦ6-28	5; 8; 10	100	40	32	36
Ц10-28	2,5; 3,2; 4; 5	100	38	33	35,5
ЦП7-40	5; 6; 8	100	38	33	35,5
Освой					
06-ЖХ)	5; 6,3; 8; 10; 12,5	100	32	32	32
*DK — номинальный диаметр рабочего колеса вентилятора.
Октавные уровни звуковой мощности, создаваемой вентиляторы и излучае-
мой в воздуховод (дБ):
= Z + 20 х 1g р„ + 10 X IgQ -t- <5 - Д£1 + ДЛа,	(32.4)
где L — критерий шумности (дБ); рв — полное давление, создаваемое вентиля-
тором (Па); Q — подача вентилятора (м3/с); <5 поправка на режим работы
вентилятора (табл. 32.3).
Чищита от my.ua вснтиляцттныг установок
На аэродинамические характеристики вен тиляторов зарубежного производ-
ства и некоторых российских фирм наносят кривые скорректированного уровня
звуковой мощности Lw, отнесенного к нагнетательному патрубку вентилятора.
Во всасывающем патрубке величина Lu на 3 дБ меньше.
Скорректированный уровень учитывает подачу, полное давление и КПД вен-
тилятора.
Таблица 32.3 Поправка д на режим работы вентилятора
КПД вентилятора		Величина 6, дБ
(0,9.	• 1,0) 7Дпах	0
(0,85.	.0,89) 7/таэс	-3
(0,75.	• 0,84) Т/т ах	-6
(0,65.	.0,74)	-9
(0,55.	. 0.64) г)шах	12
(0,50.	. 0,54) 7/тах	-15
Таблица 32.4 Значения поправки ДА]
Тип и номер вентилято)>а	Частота вращения вентилятора, мин-'	Поправка ДЛ|, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц							
		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Радиальные									
ВЦ4-70 № 2,5; 3.2; 4	930- 1120	6	5	7	13	14	20	25	31
	1370*1700 2800-3360	6 7	5 7	5 6	10 6	14 11	17 15	22 18	27 23
ВЦ4-70 К» 5; 6,3; 8; 10: 12,5	350 450 460 600 635-800	4 5 5	6 5 4	9 8 7	12 11 10	16 15 15	23 20 18	30 27 24	38 34 30
	850 1000	6	5	5	9	11	16	22	28
ВЦ4-76	1015 1290	6	5	4	8	11	15	19	27
	1200 1620	7	6	5	8	11	15	19	25
	720	8	6	5	6	14	18	22	27
ВЦ14-46	915 985 1360-1455	9 10	7 8	6 6	5 5	13 7	17 14	21 18	25 23
	2815-2900	12	10	8	6	5	7	14	18
	600 700	4	6	9	13	17	21	26	31
ВЦ6-28	8001400	6	6	6	9	13	17	21	26
	1410-1900	9	6	6	6	9	13	17	21
Ц10-28	2810-2940	12	4	11	8	9	10	14	18
	600 700	4	6	9	13	17	21	26	31
Ц117-40	800 1400	6	6	6	9	13	17	21	26
	1410 2600	9	6	6	6	9	13	17	21
Осевые									
	700-1400	13	8	8	5	7	9	15	23
06-300	1400 2800	18	13	8	8	5	7	9	15
	2810 2850	23	18	13	8	8	5	7	9

Глаьа 22.
{ищнтц от шу.ма бенп1и,ищионпы.г y< ташиигк
Таблица 32.5 Значения поправки ДЬз (дБ), учитывающей акустическое влияние возду-
ховода, присоединенного к вентилятору
Эквивалентный диаметр воздуховода или решетки, мм	Снижение октавных уровней звуковой мощности, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц							
	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
50	27	21	15	9	4	1	0	0
80	23	17	11	5	2	0	0	0
100	21	15	9	4	1	0	0	0
125	19	13	7	2	0	0	0	0
140	18	12	6	2	0	0	()	0
160	17	11	5	2	0	0	0	0
180	16	10	4	1	0	0	0	0
200	15	9	4	1	0	0	0	0
225	14	8	3	0	0	0	0	0
250	13	7	2	0	0	0	0	0
280	12	6	2	0	0	0	0	0
315	11	5	2	0	о	0	0	0
350	10	4	1	0	0	0	0	0
400	9	4	1	0	0	0	0	0
450	8	3	0	0	0	0	0	0
500	7	2	0	0	0	0	0	0
560	6	2	0	0	0	0	0	0
630	5	2	0	0	0	0	0	0
710	4	1	0	0	0	0	0	0
800	4	1	0	0	0	0	0	0
94X3	3	0	0	0	0	0	0	0
1000	2	0	0	0	0	0	0	0
1250	2	0	0	0	0	0	0	0
1400	1	0	0	0	0	0	0	0
1600	1	0	0	0	0	0	0	0
2000	0	0	0	0	0	0	0	0
Примечание. Данные настоящей таблицы относятся к случаю, когда воздуховод заделан в стену
или в потолок и расположен, как и воздухораспределительное устройство (решетка), на рас-
стоянии не менее двух диаметров воздуховода от других стен или потолка. Если воздуховод
или воздухораспределительное усгройство (решегка), заделанные в ограждающие конструк-
ции, расположены ближе к другим ограждающим конструкциям помещения, то снижение ок-
тавных уровней звуковой мощности следует определять по удвоенному значению для диа-
метра воздуховода.
Защита tnn шума ta нти.гяуипину.г установок
Звуковая мощность вентиляторов в октавных полосах (дБ):
Lw + ДЬ
W,
(32.5)
где величины поправок Д7.„.,, в каждой полог» частот для каждого вентилятора
даны в соответствующей таблице каталога.
Для некоторых вентиляторов с фиксированной максимальной частотой вра-
щения (вентиляторов фанкойлов, кондиционеров, внутренних блоков сплит-си-
стем, канальных вентиляторов и т. п.) фирмы-изготовители дают таблицы значе-
ний звуковой мощности в нагнетательном и всасывающем патрубках в октавных
полосах ДЬи..,,- (дБ).
II.	Определение снижения уровня звуковой мощности в металличе-
ских воздуховодах
Суммарное снижение звуковой мощности по пути распространения шума (дБ)
определяется по формуле
Д£
w. сети
71
1
(32.6)
где ДБ,,,,, — снижение уровня звуковой мощности в отдельных элементах сети:
прямых участках воздуховодов (табл. 32.6), отводах (см. табл. 32.7), тройниках
и крестовинах (формула (32.7)) и в результате отражения звука от открытого
конца воздуховода или решетки (см. табл. 32.8).
Таблица 32.6 Снижение уровней звуковой мощности в металлических воздуховодах пря-
моугольного и круглого сечения (на 1 м длины)
11оперечное сечение	I ’идравлический диаметр Dr, мм	Снижение уровней мощности, дБ, при средне!•еометрическмх частотах октавных полос, Гц							
иоздухонода		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
	75-200	0,6	0,6	0,45	0,3	0,3	0,3	0,3	0,3
Пря моу сольное	210-400 410-800	0,6 0,6	0,6 0,6	0,45 0,3	0,3 0,15	0,2 0,15	0.2 0,15	0,2 0,15	0,2 0,15
	810-1600	0,45	0,3	0,15	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06
	75-200	0,1	0,1	0,15	0,15	0,3	0,3	0,3	0,3
Круглое	210-400	0,06	0,1	0,1	0,15	0,2	0,2	0,2	0,2
	410-800	0,03	0.06	0,06	0,1	0,15	0,15	0,15	0.15
	810 1600	0,03	0,03	0,03	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06
Примечание. При наличии теплоизоляции на металлических воздуховодах значения снижения
уровня звуковой мощности следует увеличивать в 2 раза.
Снижение уровня звуковой мощности после разветвления воздуховодов:
Д7.ш = 10 х 1g
х (тп + I)2
(32.7)
где тп отношение площадей сечения воздуховодов;
F
™п ~ У F ’
8- 3779
лава 32. Защита от шума венгпи.шциоиньи учпановок
где FOTH и F площади сечений соответственно ответвления и основания тройни-
ка или крестовины;	суммарная площадь всех ответвлений крестовины
или ответвления и щюхода в тройнике.
Если ответвление тройника поворачивает поток воздуха на 90°, то к получен-
ной величине добавляют снижение звуковой мощности в отводе.
III.	Определение величины октавного уровня звукового давления
непосредственно на рабочем месте (дБ)
а) при одном воздухораспределительном устройстве в помещении:
/ Ф х V 4 \
L — Lu, — &LW. сети + 10 х 1g I „	,	(32.8)
где х коэффициент, учитывающий влияние ближнего акустического ноля. Для
вентиляции, где расстояние г от центра решетки до уха человека почти всегда
более чем вдвое превышает линейный размер решетки, * — 1; далее этот коэф-
фициент не учитывают: Ф фактор направленности функция произведения
среднегеометрической частоты / (Гц) и приведенного размера решетки (м)
(табл. 32.9); Q угол излучения шума (рад) в зависимости от расположения
источника:
на колонне, в центральной зоне помещения  Q = 2тг рад;
у степы П = л рад;
у потолка - J1 -• тг/2 рад;
в углу - J1 = тг/4 рад.
В постоянная помещения (м2), определяемая по формуле
В = 1?1ооо х Р,	(32.9)
Biono постоянная помещения па среднегеометрической частоте 1000 Гц (см.
табл. 32.10); /г частотный множитель (табл. 32.11); к коэффициент учиты-
вающий нарушение диффузионного ноля в помещении.
При наличии в помещении нескольких решеток или воздухораспределителей
от одной системы вентиляции
(m jk.	л
+ ’ (3210)
1=1	’	)
где п - число решеток (шт.); т - число решеток, ближайших к расчетной точ-
ке и расположенных ня расстоянии г, 5г0 (го минимальное из указанных
расстояний).
При расчете по формуле (32.10) в значение Д£„,.с«ти не включают снижение
уровня звуковой мощности при ее распределении на несколько решеток в одном
помещении, а при определении потерь на отражение от открытого конца (или
решетки) учитывают площадь только одной решетки.
Формулы (32.9) и (32.10) справедливы, если отношение меньшего размера по-
мещения к большему не превышает 1 : 5. В других случаях (производственное
Защита от шу.ма вснпптмщюнны.г установок
Таблица 32.7 Снижение уровней звуковой мощности в плавных пово^хугах воздуховодов
1 Ширина поворота D, мм	Снижение уровней звуковой мощности Д£р, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц							
	63	125	250	500	1000	2000	4000	ЫХ)0
125-250	0	0	0	0	1	2	3	3
260 5СМ1	0	0	0	1	2	3	3	3
510 1000	0	0	1	2	3	3	3	3
1100-2000	0	1	2	3	3	3	3	3
Таблица 32.8 Снижение уровней звуковой мощности в результате отражения звука от
открытого конца воздуховода или решетки, выступающих в помещение или
атмосферу
Эквивалентный диаметр воздуховода или решетки, мм	Снижение октавных уровней звуковой мощности, дБ, при среднегеометрических частотах октавных полос, Гц							
	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
25	36	30	24	18	12	6	6	0
50	30	24	18	12	6	2	0	0
80	26	20	14	8	3	0	0	0
100	24	18	12	6	2	0	0	о
125	22	16	10	4	1	0	0	0
140	21	15	9	4	1	0	0	0
160	20	14	8	3	0	0	0	0
180	19	13	7	2	0	0	0	0
200	18	12	6	2	0	0	0	0
225	17	11	5	2	0	0	0	0
250	16	10	4	1	0	0	0	0
280	15	9	4	1	0	0	0	0
315	14	8	3	0	0	0	0	0
350	13	7	2	0	0	0	Н 0	0
400	12	6	2	0	0	0	0	0
450	11	5	2	0	0	0	0	0
500	10	4	1	0	0	0	0	0
560	9	4	1	0	0	0	0	0
630	8	3	0	0	0	0	0	0
710	7	2	0	0	0	0	0	0
800	6	2	0	0	0	0	0	0
900	5	2	0	0	0	0	0	0
1000	4	1	0	0	0	0	0	0
1250	3	0	0	0	0	0	0	0
1400	2	0	0	0	0	0	0	0
1600	2	0	0	0	0	0	0	0
2000	1	0	0	0	0	0	0	0
2500	о ;	0	0	0	0	0	0	0
от шума венпнияционных установок
Таблица 32.9 Фактор направленности Ф при излучении шума из воздухораспределитель-
ной решетки
Величина f X \/Т, Гц • м	Выпуск воздуха параллельно полу			Выпуск воздуха под углом 45е		
	в центре у колонны	у стены I	под потолком	в центре у колонны	у стены	под потолком
20	1.2	1,1	1,0	1,1	1,о	1.0
40	1,7	1,4	1,0	1.3	1,1	1,0
«0	2,7	1,9	1,0	1,7	1,2	0.9
160	4,0	2,3	1,1	2,1	1,5	0.9
320	6,0	3,2	1,1	3,0	1,7	0,6
630	7,2	3,6	1,2	3,3	1,9	0,5
1250	7,6	4.0	1.2	3,6	2,0	0,5
Примечание. Дли вытяжных решеток Ф = 1.
Таблица 32.10 Постоянная помещения Вцюо и коэффициент к
Тип помещения	Характеристика помещения	Biooo, м2	k
1	С небольшим количеством людей (металлообрабатываю- щие цехи, генераторные и машинные залы, испытательные стенды и т. п.)	V/20	1,25
2	С жесткой мебелью и большим количеством людей или с небольшим количеством людей и мягкой мебелью (лабора- тории, ткацкие и деревообрабатывающие цехи, кабинеты и т. п.), вентиляционные камеры	V/10	1,6
3	С большим количеством людей и мягкой мебелью (рабо- чие помещения зданий управлений, залы конструкторских бюро, аудитории учебных заведений, залы рост оранов, тор- говые залы мшазинов, залы ожидания аэропортов и вокза- лов, номера гостиниц, кассовые помещения в школах, чи- тальные залы библиотек, жилые помещения и т. п.)	V/6	2,0
4	Помещения со звукопоглощающей облицовкой потачка и части стен	V/I.5	2,5
Таблица 32.11 Частотный множитель у.
Объем помещения V, м3	Значения /t для среднегеометрических частот октавных полос, Гц							
	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
< 200	0,8	0,75	0,7	0,8	1	1,4	1,8	2,5
260 1000	0,65	0,62	0,64	0,75	1	1,5	2,4	4,2
> 1000	0,5	0,5	0,55	0,7	1	1,6	3	6
Защита от шума нснтшгяцштньи: установок 229
помещение с большой площадью иола при небольшой высоте потолка) постоян-
пую помещения В (см. табл. 32.10) определяют по виртуальному объему (м3):
если Ь 5/1
если b > 5h
V' = 5 х h2 х Ь;
V - 25 х h3,
(32.11)
(32.12)
где h — высота помещения (м); Ъ второй по величине размер (м).
Для небольших по объему помещений (до 100 м3)
L — Lu - ДЛ^.ссти - 10 х 1g В + 6.
(32.13)
Снижение уровня звукового давления при одном источнике шума (дБ):
ДЬТр — L Г*доп*
(32.14)
Если источников шума несколько и они отличаются друг от друга не более
чем на 10 дБ, то
А /-тр —	~ ВдОп + 1g п.
(32.15)
В случае, если величина Д£тр положительна хотя бы по одной среднегеомет-
рпческой частоте, за вентилятором (или перед ним в вытяжной системе) уста-
навливают глушитель.
Обычно для этих целей используют пластинчатые глушители, входящие в
конструкцию камер.
Пример акустического расчета приточной установки
Исходные данные.
Приточная система (см. рис. 15.1) размещена в шкапе. Наиболее близкая к
вентилятору воздухораспределительная решетка расположена па 1-м этаже, L =
= 700 м3/ч. Размеры решетки 0,4 х 0,2 м. Высота помещения 2,7 м. Расстояние
от центра решетки до потолка 0,2 м. Парта с учеником находится под решеткой
на расстоянии 1 м от степы. Расстояние г = у/(2,7 — 0,2 — 1,4)2 + I2 = 1,5 м, где
1,4 м высота уха ученика над патом.
Поперечное сечение воздуховода, подведенного к решетке, 0,2 х 0,25 м, дли-
на 1 м, горизонтальный воздуховод 0,3 х 0.25 м, длиной 0,6 м; размеры верти-
кального воздуховода, подводящего воздух на 1-м этаже, 0,4 х 0,4 м, длина 3,6 м.
Вентилятор ВЦ4-75 № 6,3; подача L = 11400 м3/ч или Q = 3,17 м3/с. Полное
давление р„ = 640 Па. частота вращения п = 1435 мин' ’. Размеры помещения:
5.4 х 6,2 х 2,7 м, объем помещения V = 90,4 м3.
Решение. Для наглядности расчета все промежуточные данные занесены
в табл. 32.12.
Критерий шумности (табл. 32.2) L — 30 дБ;
Л„,., — 30 4- 20 х lg640 + 10 х 1g 3,17 — A£i + ДЬг (формула (32.4));
= 91,1 — А/д + AZ.2-
КПД максимален: 6 = 0.
.men 32. Защита am шума вмппмяцштпю установок
Таблица 32.12 Таблица акустического расчета системы П-1
Рассматриваемая величина	Источник	Значения рассматриваемой величины, дВ при среднетхюметричсских частотах , Гц							
		63	125	250	500	1к	2к	4к	8к
1. Допустимый уро- вень звукового давле- нии в аудитории шко- лы, 1>ДОП	Табл. 32.1	58	47	40	34	30	27	25	23
2. Поправка ALi	Табл. 32.4	7	6	5	8	11	15	19	25
3. Поправка Д/,2	Табл. 32.5	8	3	0	0	0	0	0	0
4. Октавные уровни звуковой MOI t (НОГТИ, излучаемые выходным патрубком вентиля!о- ра, Lw,<	Формула (32.4)	92.1	88,1	86,1	83,1	80,1	76.1	72,1	66.1
5. Снижение УЗМ в воздуховоде 0,4 х 0,4 м; 1 = 3,6 м; Dr = 0.4 м	Табл. 32.6	2.2	2,2	1,6	1,1	0,7	0,7	0.7	0,7
6. Снижение УЗМ в воздуховоде 0,3 х х 0,25 м; / -- 0,G м: Dr = 0,27 м	Табл. 32.6	0.1	0.4	0,3	0,2	0,1	0,1	0,1	0,1
7. Снижение УЗМ в воздуховоде 0,2 х х 0,25 м; 1 = 1,0 м; 1)г = 0,22 м	Табл. 32.6	0,6	0,6	0,4	0.3	0,2	0.2	0.2	0.2
8. Снижение УЗМ в двух отводах Dr = 0,4 м	Табл. 32.7	0	0	0	2	4	6	6	6
9. Снижение УЗМ в воздуховоде 0,6 х 0,5 м; 1 — 6,4 м; Dr = 0,54 м	Табл. 32.6	3,8	3,8	1.9	1	1	1	1	1
10. Снижение УЗМ н отводе 0,6 х 0,5 м; Dr - 0,54 м	Табл. 32.7	0	0	1	2	3	3	3	3
И. Снижение УЗМ в тройнике X» 1	Формула (32.7) и табл. 32.7	4,2	4,2	4,2	5.2	6.2	7,2	7,2	7,2
12. Снижение УЗМ в тройнике К« 2	Формула (32.7) и табл. 32.7	3	3	3	4	5	6	6	6
13. Снижение УЗМ в тройнике К* 3	Формула (32.7) и табл. 32.7	4,3	4,3	4,3	4.3	5,3	6.3	7,3	7,3
14. Отражение звука от приточной решетки у/0,4 х 0,2 = 0,25 м	Табл. 32.8	16	10	4	1	0	0	0	0
Защита от шума. ь€нти.1яцш>нни.г уатаноыж
Таблица 32.12 (продолжение)
Расс натри ваемам величина	Источник	Значения рассматриваемой величины. дБ при среднегеометрических частотах , Гц							
		63	125	250	500	1к	2к	4к	8к
15. Общее снижение УЗМ d сети воздухово- дов Д Lw, сети	п. 5 -г 14	34,5	28,5	20.7	21,1	25,5	30,5	31,5	31,5
16. Параметр f х v/7% = 0,28 х f		17,8	35,4	70,7	141	283	566	ИЗО	2260
17. Коэффициент на- правлен носги Ф при 0-0°	Табл. 32.8	1,0	1,0	1.0	1.1	1.1	1,2	1,2	1.2
18. Частотный множи- тель /1	Табл. 32.11	0,8	0,75	0,7	0.8	1,0	1,4	1,8	2,5
19. Постоянная поме- щения В	Формула (32.9)	7.23	6,8	6,3	7.23	9,0	12,7	16,3	22,6
20. Величина	Формула (32.8)	-2,0	-1,9	-1,7	-1,8	-2,3	-2.9	-3,1	-3.5
21. Октавные УЗД в расчетной точке L, дБ	Формула (32.8)	55,6	57,7	63,7	60,2	52,3	42,7	37,5	31,1
22. Требуемое сниже- ние УЗД	Формула (32.14)	-2,4	10,7	23,7	26,2	22,3	15,7	12,5	8,1
23. Эффективность глушителя	ВЕЗА, длиной 3 м	Каталог ВЕЗЛ	»	10,5	33	48	37,5	27	21	19,5
Определение снижения УЗМ в тройниках ио формуле (32.7):
тройник 1:
А'прох = 0,5 х 0,5 = 0,25 м2; F<„. = 0,4 х 0,4 - 0,16 м2; Forl, = 0,5 х 0,6 = 0.3 м2;
т„ = 0,3/(0,25 + 0,16) = 0,73;
Д£и, = 10 х 1g
(0.25 + 0,16) х (0,73+ I)2
0,16 х 4 х 0,73
= 4,2 дБ;
к этой величине будет добавлено снижение УЗМ в отводе D,- = 0,4 м;
тройник Л"’ 2:
^осн — 0,4 х 0,4 — 0,16 м2; 2 ответвления Гатл — 0,3 х 0,25 = 0,075 м2;
тп 0,16/(0,075 + 0,075) = 1,07;
Д1Ш = 10 х 1g
0,075 х 2(1,07 + I)2
0,075 x 4 x 1,07
= 3,0 дБ
к этой величине будет добавлено снижение УЗМ в отводе Dr — 0,27 м;
тройник У" 3:
Foe.. = 0,3 х 0,25 = 0,075 м2:
Fipox — Г(кн;
FOTB = 0,2 х 0,25 = 0,05 м2:
лаьа i2. Защита tmi шулнг штти.1ящтннмл' (нтаиоаок
тп = 0,075/(0,075 + 0,05) = 0,6;
Д£и = 10 х 1g
(0,075 + 0,05) х (0,6 + I)2
0,05 х 4 х 0,6
= 4,3 дБ;
к этой величине будет добавлено снижение УЗМ в отводе Dr = 0,22 м.
Постоянная помещения на частоте 1000 Гц
Вцхю = V/Ю (см. табл. 32.10);
Biooo= 90,4/10 = 9,04.
Коэффициент, учитывающий нарушение звукового поля в помещении
к = 1,6 (см. табл. 32.10).
Угол излучения шума 11 = тг/2 рад (решетка у потолка).
( Ф 4 \
Величина 10 х 1g | —--- + 5--— I =
\П х г2 к* В )
( ф	4	\	/	2,5\
= 10х1Ч^^ + Т^в) = 10х1Ч0,283хФ+в-)'
Если источник шума и расчетная точка находятся вне здания (например, чил-
лер или выносной блок сплит-системы и открытое окно жилой квартиры) и меж-
ду ними нет препятствий, экранирующих шум, то октавные уровни звукового
давления в расчетной точке определяют:
при точечном источнике шума по формуле
L = £TO-2Oxlgr+lOxlg0--^- - 10 х 1g 11;	(32.16)
lUtMJ
при протяженном источнике (цепочка вен тиляционных шахт, открытый фонарь
производственного здания) по формуле
L = £w 15xlgr-f-10x^--^--l0xlgn,	(32.17)
где (дБ) октавный уровень звуковой мощности источника (по паспортным
данным); г (м) расстояние между источником и расчетной точкой; Ф — коэф-
фициент направленности (Ф = 1); 11 (рад) — угол излучения шума; 0^ (дБ/км) —
затухание звука в атмосфере:
Среднегеометрические частоты октавных полос, Гп	63	125	250	500	1к	2к	4к	8к
Д>, дБ/км	0	0,7	1,5	3	6	12	24	48
При расстоянии т $ 50 м затухание звука в атмосфере не учитывают.
Приложения
Приложение 1. Оптимальные и допустимые параметры в обслуживаемой зоне жилых зданий и общежитий
Максимальная скорость движения воздуха, м/с	допу- стимая	0,2 0,2 0,2 0,2 0.2		см сч со X о о“ сГ X	03 ©
	опти- мальная	1/3	1/ о	с	его его его	0,15 0,15 0,2 НН	04 О
Относительная влажность, %	Допу- стимая, не более	о	с	XXX ®	<=	XXX		С G Е X	СО
	опти- мальная	45-30 45-30 НН* НН НН		45-30 45-30 НН НН	60-30 |
Температура воздуха, ° С	допу- стимая	18-24 (20-24) 20-24 (22 - 24) 18-26 18-26 18-26		f 04 О О) е» е» о» oL 41 См	20-28
	опти- мальная	20-22 21 23 19-21 19-21 24-26		о* о оо ее СЧ Н М Н	22-25 1
Наименование помещения		Жилая комната _ „„л			—			1U	В prtMUHcLA V IVMlIVpCUiypUB МЛИкЛЛЛСТГ	11ИГИДИСВ- ки (обеспеченностью 0,92) минус 31° С и ниже Кухня Туалет Ванная, совмещенный санузел	Помещения для отдыха и учебных занятий Меж квартирный коридор Вестибюль лестничная клетка Кладовые	Жилая комната
Период года		Холодный		Холодный	| Теплый
*НН не нормируется.
Примечание. Значения в скобках относятся к домам для престарелых и инвалидов.
Приложение 2. Оптимальные и допустимые параметры воздуха в обслуживаемой зоне общественных зданий
Период	Наименование помещения, категория	Температуре °с	воздуха,	Относительная влаж- ность. %		Максимальная скорость движения воздуха, м/с	
года		оптималь- ная	допусти- мая	оптималь- ная	допусти- мая,	не более	оптималь- ная,	нс более	допусти- мая,	не более
Холодный	1 категория 2» За» 36» Зв» 4» 5» 6» Ванные, душевые	20 22 19-21 20-21 14-16 18-20 17-19 20-22 16 18 24-26	18 24 18-23 19-23 12 17 16-22 15-21 20 24 14-20 18-28	45 30 45-30 45-30 45- 30 45-30 45 30 45-30 НН* НН	60 60 60 60 60 60 60 НН НН	10^ 0,2 0.2 0,2 0,2 0,2 0,15 НН 0,15	0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,2 НН 0.2
Холодный	Детские дошкольные учреждения Групповая раздевальная и туалет: для ясельных и младших групп для средних и дошкольных групп Спальня, для ясельных и младших групп для средних и дошкольных групп	21 23 19 21 20-22 19-21	20-24 18-25 19-23 18-23	45 30 45-30 45-30 45-30	60 60 60 60	0,1 0,1 0,1 0,1	0,15 0,15 0,15 0,15
Теплый	Помещения с постоянным пребыванием лю- дей	23 25	18-28	60 30	65	0,3	0,5
*НН — нс нормируется.
Примечания: I. Для детских дошкольных учреждений, расположенных в районах с температурой наиболее холодной пятидневки
(обеспеченностью 0,92) минус 31° С и ниже, допустимую расчетную температуру воздуха в помещении следует принимать на 1° С
выше указанной в таблице.
2, Классификация помещений:
в помещениях 1-Й категории люди н положении лежа или сидя находятся в состоянии покоя и отдыха;
в помещениях 2-й категории люди заняты умственным трудом, учебой;
помещения категории За предназначены для массового пребывания людей преимущественно в положении сидя без уличной одежды;
помещения категории 36 предназначены дня массового пребывания людей преимущественно в положении сидя в уличной одежде;
помещения категории Зв предназначены для массового пребывания людей преимущественно в положении стоя без уличной одежды;
помещения 4-й категории предназначены для занятий подвижными видами спорта;
в помещениях 5-й категории люди находятся в полураздетом виде (раздевалки, процедурные кабинеты, кабинеты врачей и т.п.);
помещения G-й категории предназначены для временного пребывания людей (вестибюли, гардеробные, коридорные, лестницы,
санузлы, курительные, кладовые).
Приложение 3. Оптимальные и допустимые параметры воздуха в рабочей зоне производственных помещений
Категория работ	Температура, ° С					Относительная влажность, %		Скорость движения, м/с	
	опти- малъная	допустимая				опти- мальная	допустимая на рабочих местах постоянных и непостоянных, не более	опти- мальная, нс более	допустимая на рабочих местах и постоянных и непосто- янных*
		на рабочих местах							
		посто- янных (верхний предел)	непосто- янных (верхний предел)	посто- янных (нижний предел)	непосто- янных (нижний предел)				
Легкая - 1а	22-24	25	26	Холодный 21	период 18	40-60	75	0.1	Нс более 0,1
Легкая — 16	21 -23	24	25	20	17	40-60	75	0.1	Не более 0,2
Средней тяжести — Па	18-20	23	24	17	15	40 60	75	0,2	Не более 0,3
Средней тяжести — Пб	17 19	21	23	15	13	40 60	75	0,2	Не более 0,4
Тяжелая — III	16-18	19	20	13	12	40 60	75	0,3	Нс более 0,5
Легкая — 1а	23-25	28	30	Теплый п 22	ериод 20	40 60	55 (при 28° С)	ОД	0.1 -0,2
Легкая 16	22-24	28	30	21	19	40 60	60 (при 27° С)	0,2	0,1-0,3
Средней тяжести — Па	21-23	27	29	18	17	40 60	65 (при 26° С)	0.3	0,2-0,4
Средней тяжести — Пб	20-22	27	29	16	15	40-60	70 (при 25° С)	0.3	0,2-0,5
Тяжелая — Ш	18-20	26	28	15	13	40 60	75 (при 24° С)	0.4	0,2-0,6
Примечание. * Большая скорость движения воздуха в теплый период года соответствует максимальной температуре воздуха, мень-
шая - минимальной температуре воздуха. Для промежуточных величин температуры воздуха допустимо определять скорость его
движения интерполяцией; при минимальной температуре воздуха можно принимать скорость его движения также ниже 0,1 м/с —
при легкой работе и ниже 0,2 м/с при работе средней тяжести и тяжелой работе.
*5
I
£
)ЖО1ИМ
Приложение 4. Категории работы в зависимости от вида деятельности
Категории работы	Энергозатраты, Вт	Виды работы
Легкая (категория I) 1а 16	не более 174 не более 139 до 174	Производимые сидя и сопровождающиеся незначительными физическими напряжениями Производимые сидя, стоя или связанные с ходьбой и сопровождающиеся некоторым фи- зическим напряжением
Средн ей тяжести (категория П) Па Пб	175 290 175-232 233-290	Связанные с постояшюй ходьбой, перемещени- ем мелких (до 1 кг) изделий или предметов в положении стоя или сидя и требующие физи- ческого напряжения. Связанные с ходьбой, перемещением и перенос- кой тяжестей до 1(1 кг и сопровождаемые уме- ренным напряжением
Тяжелая (категория III)	более 290	Связанные с постепенным передвижением, пе- ремещением и переноской значительных (свы- ше 10 кг) тяжестей и требующие больших фи- зических усилий.
Примечания: 1. Категория работ разграничение работ по тяжести с учетом энергозатрат
организма.
2. Рабочая зона — это пространство, ограниченное по высоте 2 м над уровнем пола, или пло-
щадка. на которой находятся места постоянного или временного пребывания людей.
Приложение 5. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях
жилых зданий и общежитий
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, сс	Кратность воздухообмена, ч-1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Жилая комната квартир или общежитий	18 (20)	-	3 на 1 м2 жилых помещений
То же, в районах с температу- рой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0,92) минус 31е С и ниже	20 (22)	-	То же
Кухня квартиры и общежития, кубовая: с электроплитами с газовыми плитами	18		3 ч”1 при электроплитах, но не менее 60 Не менее 60 при 2-конфо- рочных газовых плитах Не менее 75 при 3-конфо- рочных газовых плитах Не менее 90 при 4-конфо- рочных газовых плитах
Сушильный шкаф для одежды и обуви в квартирах	-	-	30
Примкмс( Н11Я
24Й
Приложение 5 (продолжение)
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч”1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Ванная	25		25
Уборная индивидуальная	18	-	25
Современное помещение уборной и ванной	25	-	50
То же, с индивидуальным нагревом	18	-	50
Умывальная общая	18	-	0,5
Душевая общая	25	-	5
Уборная общая	16	-	50 на 1 унитаз и 25 на 1 писсуар
Гардеробная комната для чистки и глажения одежды, умывальная в общежитии	18	-	1,5
Вестибюль, общий коридор, перед- няя, лестничная клетка и квартир- ном доме	16	*	-
Вестибюль, общий коридор, лсст- ничная клетка в общежитии	18	-	-
Помещение для культурно-массо- вых мероприятий, отдыха, учебных и спортивных занятий, помещения для администрации и персонала	18	-	1
Пости рочная	15	но рас- чету, но не менее 4	7
Гладильная, сушильная в общежитиях	15	по рас- чету’, но не менее 2	3
Кладовые для хранения личных ве- щей, спортивного инвентаря, хозяй- сч пенные и бельевые к общежитии	12	-	0,5 ч"1
Палата изолятора в общежитии	20	-	1 ч-‘
Машинное помещение лифтов	5	-	По расчету но не менее 0,5 ч-’
Мусоросборная камера	5	-	1 ч”1 (через ствол Mycopoi ipoBO;ia)
Примечания: 1. В угловых помещениях квартир и общежитий расчетную температуру воздуха
принимают на 2° С выше указанной в таблице.
>.)Ht НИЯ
2.	В лестничных клегках домов для IV климатическою района и климатическою подрайона
III Б, а также домов с квартирным отоплением расчетную температуру воздуха не нормируют.
3.	Температура воздуха в машинном помещении лифтов в теплый период года не должна пре-
вышать 40° С.
4.	Значения в скобках относятся к домам для престарелых и семей с инвалидами.
Приложение 6. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в администра-
тивных и бытовых зданиях
Помещения	Расчетная тем- пература возду- ха в холодный период года, сС	Кратность воздухообмена, ч“ , или количество удаляемою воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Вестибюли	16	2	-
Отапливаемые переходы	Не более чем на 6е С ниже расче« ной температуры помещений, соединяемых отапли васм ыми переходами	-	-
Гардеробные уличной одежды	16	-	1
Гардеробные для совместного хра- нения всех видов одежды с непол- ным переодеванием работающих	18	Из расчета компенсации вытяжки из душевых (но не менее однократного воздухообмена в 1 ч)	Из душевых и при необхо- димости из тардеробных, если воздухообмен превышает вытяжку из душевых
Гардеробные при душевых (пред- душевые), а также с полным пере- одеванием работающих: а)	гардеробные спецодежды б)	гардеробные домашней (уличной и домашней) одежды	23 23	5 Из расчета компенсации вытяжки из душевых (но не менее однократного воздухообмена в 1 ч)	5 Из душевых и при необхо- димости из «ардеробных, если воздухообмен превышает вытяжку из душевых
Душевые	25	-	75 на 1 душевую сетку
Уборные	16	-	50 на 1 унитаз и 25 на 1 писсуар
Умывальные при уборных	16	-	1
Курительные	16	-	10
Приложение 6 (продолжение)
Помещения	Расчетная тем- пература возду- ха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч 1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		11риток	Удаление
Помещения для отдыха, обогрева или охлаждения	22	2 (но не менее 30 м3/ч для 1 чел.)	3
11 смещения для личной гигиены женщин	23	2	2
Помещения для ремонта спецодежды	16	2	3
Помещения для ремонта обуви	16	2	3
Помещения управлений, конструк- торских бюро, общественных орга- низаций площадью; а)	не более 36 м2 б)	более 36 м2	18 18	1,5 по расисту	по расчету
Помещения для сушки спецодежды	По техноло- гическим требованиям в пределах 1633е С	По расчету	
Помещения для обеспыливания спецодежды	16	По расчету 	1	
Приложение 7. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в зданиях вок-
залов
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч~1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Операционные и кассовые залы, объ- единенные пассажирские залы, распре- делительные залы, залы ожидания	18	По расчету, но не менее 20 м3 на- ружного воздуха для 1 человека; при невозможности естественного проветривания 60 м3 на 1 человека	
Кабины билетных и багажных касс	18	100 на 1 кабину	-
Вестибюли, коридоры, переходы, глав- ные лестницы, пешеходные тоннели, галереи	10	1	1
Помещения приема и выдачи багажа и ручной клади	16	2	1

Приложение 7 (продолжение)
11омещсния	Расчетная температура воздуха в ХОЛОДНЫЙ период года, °C	Кратность воздухообмена, ч-1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Комната матери и ребенка; а) приемная, гардероб	18	1	1
б) спальни и игровые	20	1	1
в) детские уборные	18	-	50 на 1 унитаз и 25 на 1 писсуар
Комнаты длительного пребывания пассажиров	18	1	1
Медицинские пункты:			
а) кабине!' врачей и помещения времен- ного пребывания больных	20	2	1,5
С) уборные	18	-	50 на 1 унитаз и 25 на 1 писсуар
Помещения отделений связи, сберега- тельных касс, транспортных агентств, радиоузлы, диспетчерские	18	3	2
Помещения военного коменданта, транспортной милиции и другие служебные помещения, комнаты де- путатов, комнаты для иностранных туристов	18	1.5	1,5
Помещения для хранения багажа и руч- ной клади	16	1	2
Уборные общего пользования	15	2	100 м3/ч на 1 санитарный прибор
Курительные	15	2	10
Приложение 8. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в оздорови-
тельных учреждениях
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	КрЛТНОСТЬ воздухообмена, ч“1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Спальные комнаты	18	-	1
Палаты изолятора	20	2	2,5
Приложение 8 (продолжение)
11 pit- ЮЖ1 HUM
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч-1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Помещения культурно-массового назначения (за исключением помещений обслуживания детей)	18	По расчету	По расчету
Помещения столовой	18	По расчету	По расчету
Игровые комнаты для детей, раздевальная	19	-	1,5
Помещения бухгз-тгерии, канцелярии, архива, общественных организаций, кабинет директора (начальника)	18	—	1
Кладовые белья, инвентаря	16	-	1 5
Вестибюль	16	-	-
Помещения медицинского пункта и изолятора (кроме палат)	20	-	1
Гостиные (при спальных помещениях), комнаты дневного пребывания	18	-	2
Комнаты чистки одежды и обуви	17	-	3
Плавательные бассейны и спортивные залы	В соответствии с главой СНиП по про- ектированию спортивных сооружений		
Приложение 9. Расчетные параметры воздуха и краткость воздухообмена на предприя-
тиях бытового обслуживания населения
11омещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч“1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
1	2	3	4
I производственные			
Изххуговление и ремонт одежды, головных уборов и трикотажных изделий: а)	изготовление и ремонт легкого платья, верхней одежды, головных уборов, ремонт трикотажных изделий б)	гофре и плиссе, скорняжные работы	18 18	По расчету удаления избытков теплоты	
		2	2
Изготовление и ремонт обуви и кожаной галантереи	18	2	3
саисения
Приложение 9 (продолжение)
1 (смещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч *, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Химическая чистка и крашение одежды:			
а)	срочная химическая и чистка одежды 6)	химическая чистка с самообслуживанием	16 16	По расчету удаления и разбавления вредных ве- ществ до предельно до- пустимой концентрации	
в) техническое помещение для обезжиривающих машин	16	4	15
г) лаборатория	18	2	3
д) срочное выведение пятен	16	8	10
е) стирка белья с самообслуживанием ж) срочная стирка сорочек	18	Но расчету удаления из- бы! ков теплоты и влаги	
Ремонт металлоизделий, бытовых электроприбо- ров, часов, ремонт фотокиноаппяратуры, оптики, персплегные работы	18	2	3
Ремонт радиоаппаратуры и телевизоров	18	4	5
Фотографии	18	1	2
Обработка фотоматериалов: а) черно-белых	18	2	3
б) цветных	18	8	10
Ремонт изделий из пластмасс, ювелирные и гра- верные работы	J8	1	2
Прокат предметов домашнего обихода и культур- но-бытового назначения	18	1	2
Парикмахерские с числом рабочих мест; а) ДО 3	18	—	1
б) 3 5	18	1	2
в) свыше 5	18	2	3
г) помещения для сушки волос	18	По расчету удаления избытков теплоты	
Студии звукозаписи (зал звукозаписи, аппарат- ная записи, кабинет перезаписи)	18	2	2
Машинописное бюро	18	3	3
Бюро для обслуживания	18	1	2
М шш х и м ч истка	16	По расчету	
Мини-прачечная	15	По расчету	
При.1о.мс<:ния
Приложение 9 (окончание)
i [смещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч \ или количество удаляемого воздуха из помещения, М3/-<	
		Приток	Удаление
Прачечная самообслуживания	16	1	1
Демонстрационный зал	18	2 (но не менее 20 м3/ч на 1 человека)	
Костюмерная	16		1.5
Залы ожидания и приемные	18	По балансу со смежными помещениями	
Помещения приема белья в стирку	16	1	2
Помещения выдачи белья	16	1	1
Кладовые для хранения принятых и готовых за- казов, материалов	15	-	0,5
Кладовые хранения химикатов	15	По расчету	
II для посетителей	18	По балансу со смежными помещениями	
III кладовые	15	-	0,5
Примечания: 1. При определении воздухообмена в производственных помещениях по расчету
температуру воздуха в помещениях следует принимать в соответствии с требованиями сани-
тарных норм проектирования промышленных предприятий.
2.	На предприятиях с числом рабочих до 5 допускается вытяжная вентиляция с естественным
побуждением при отсутствии местных вытяжных систем.
3.	В производственных помещениях с избытками явной теплоты предусматривают отопление
для поддержания температуры в помещениях +10° С.
Приложение 10- Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях
школ и училищ
Помещения	Расчетная тем i tepa* тура воздуха. °C. в климатических райо- нах и подрайонах			Объем или кратность воздухообмена в 1 час	
	I А, IB, И	И, III, IB, Щ	IV	1 1риток	Удаление
Классы, кабинеты, лаборатории	21	18	17	16 м3/ч для 1 человека	
Учебные мастерские	17	15	15	20м3/чдля 1 человека	
Спортивный зал, студия хореографии	17	15	15	По расчету, но не ме- нее 80 м3/ч для 1 человека	
Спальные комнаты	18	16	16	-	1,5
Приложение 10 (продолжение)
юженю
Помещения	Расчетная темпера- тура воздуха, °C, в климатических райо- нах и подрайонах			Объем или кратность воздухообмена в 1 час	
	IA, 1Б, 1Г	II, П1, IB, 1Д	IV	Приток	Удаление
Актовый зал — киноаудитория и кабинет технических средств	20	18	17	По расчету, но не ме- нее 20 м3/ч для 1 человека	
Рекреационные помещения	18	16	16	-	—
Учительская, кружки	21	18	17	-	1,5
Библиотека, кабинеты администрации, комнаты общественных организаций	21	18	17	-	1
Кабинет врача (медицинская комната)	23	22	21	-	1,5
Раздевальные при спортивном зале	22	20	19	-	1,5
Душевые	25	25	25	-	5
Раздевальные при /душевых	23	22	20	В объеме вытяжки из душевых 50 м3/ч на 1 унитаз и 25 м3/ч на 1 писсуар	
Уборные	21	18	17		
Умывальные в отдельном помещении	23	22	20	-	1
Комната для чистки одежды и обуви	20	18	17	-	3
Гардеробные и кладовые одежды и обуви	19	16	16	-	1,5
Вестибюль	19	16	16	-	-
Столовая: а) горячий цех	5	5	5	По расчету	
б) цехи холодные, доготовочные	16	16	16		3			4
н) мясной, рыбный, овощной	По расчету				
г) мойка столовой и кухонной посуды	20	20	20	4	6
д) кладовая овощей	5	5	5	—	2
и) кладовая сухих продуктов	12	12	12		2
ж) загрузочно-тарная	16	16	16	-	-
з) обеденный зал	16	16	16	По расчегу, но не ме- нее 20 м3/ч на 1 поса- дочное место	
Киноаппаратная	16	16	16	По объему вытяжки от кинопроекторов	
Фотолаборатория, кинофотолаборатория, технический центр	18	18	18	-	2
Уголок живой природы	20	-	-	-	5
Примечания: 1. В классных помещениях для I IV классов и в угловых кабинетах, комнатах
отдыха (спальных-игровых) и спальных комнатах расчетную температуру принимают на 2° С
выше указанной.
Прил о: w.c ния
2. Объем удаляемого воздуха от вытяжного химического шкафа принимают ранным 1100 м3/ч-
3. У наждачного точила должны быть предусмотрены укрытия и обеспыливающий ai-регат.
4.	Клееварки должны быть оборудованы укрытием, локализующим выделения, и местной вы-
тяжкой.
5.	При расчете систем воздушного отопления тепловыделения одним учащимся в учебном по-
мещении принимают равным 70 Вт.
Приложение 11. Расчетные парамегры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях
детских дошкольных учреждений
Помещения	Расчетная темпера- тура воздуха, °C, в климатических райо- нах или подрайонах			Объем или кратность воздухообмена в 1 час		Во всех, кроме	
	IA, 1Ь, 11	II, П1, IB, VI	IV	IA, 1Б. 1Г		1 A, IB, IT	
				при ЧОК	удаление	приток	удаление
Игральная, приемная младшей ясельной группы	24	23	22	2,5	1,5	-	1,5
Групповая, раздеваль- ная 2-й группы раннего возраста и 1-Й младшей группы	23	22	21	2,5	1,5	-	1,5
Групповая, раздевальная: а)	2-й младшей группы б)	средней и старшей группы	22 21	21 20	20 19	2,5 2,5	1,5 1,5	-	1,5 1,5
Спальни: а) ясельных групп б) дошкольных групп	22 20	21 19	20 18	2,5 2,5	1,5 1.5			1,5 1.5
Туалетные: а)	ясельных групп б)	дошкольных групп	23 21	22 20	21 19			1,5 1,5			1,5 1,5
Залы для музыкаль- ных и гимнастических занятий	20	1$)	18	2.5	1,5	-	1.5
Буфетные	16	16	16	-	1,5	-	1,5
Прогулочные веранды	12	-	-	По расчету, но не менее 20 м3/ч для 1 ребенка		-	-
t.lUJH ( HILH
Приложение 11 (продолжение)
Помещения	Расчетная темпера- тура воздуха, °C, в климатических райо- нах или подрайонах			Объем или кратность воздухообмена в 1 час		Во всех, кроме	
	1А, IB, 11	>1, HI, 1В, 1Д	IV	IA, 1Б, !Г		1А. 1Б, 1Г	
				ПрИТОК	удаление	приток	удаление
Помещение бассейна для обучения детей плаванию	30	30	30	По расчету, но не менее 50 м3/ч для 1 ребенка		-	По расчету, но не менее 50 м3/ч для 1 I ребенка
Медицинские помещения	23	22	21	2,5	1,5	-	1
Служебно-бытовые помещения	20	18	17	1.5	1		1
Кухня	15	15	15	По расчету		-	По расчету
Стиральная	18	18	18	5	5	5	5
Гладильная	16	16	16	5	5	5	5
Физиотерапевтический кабинет,	кабинет массажа	28	28		2,5	1,5		1,5
Примечания: 1, В климатических подрайонах IA, 1Б и 1Г пригок воздуха в помещения должны
обеспечивать механические вентиляционные установки.
2.	В помещениях стиральной и гладильной организуют механические приток и удаление воз-
духа.
3.	В туалетных дошкольных групп воздух удаляют из уборной.
4.	В туалетах детской группы, проектируемой без естественного освещения, вытяжка должна
быть не менее 3 об1>емов в J ч.
Приложение 12. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в высших
учебных и специальных учреждениях
Помещения	Расче< ная температура воздуха в холодный период года,	Кратность воздухообмена, ч 1, или количество удаляемого воздгха из помещения, м3/ч
	сс	Приток | Удаление
Аудитории, учебные кабинеты, лаборатории без вы- деления вредных веществ (неприятных запахов), за- лы курсового и дипломного проектирования. чи- тальные залы до 30 мест включительно, служебные помещения	18	Через фрамуги с механическим открыванием
Приложение 12 (продолжение)
ПрЦ.и)Ж€1Н1Я
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч“\ или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Аудитории, лаборатории без выделения вредных ве- ществ (неприятных запахов), ’легальные залы, залы курсового и дипломного проектирования — более 30 мест	18	20 м3/ч на 1 место	
Конференц-залы, актовые залы	16	По расчету, но не менее 20 м3/ч для человека	
Лаборатории и другие помещения с выделением вредных и радиоактивных веществ, моечные при лаг (мораториях с вытяжными шкафами	18	По расчету, в СООТВеГСТВИИ С технологическими заданиями	
Лаборатории с приборами повышенной точности	20	То же	
Моечные лабораторной посуды без вытяжных шкафов	18	4	6
Приложение 13. Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена а помещениях
зданий административных и проектных организаций
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч-1, или количество удаляемого воздуха из ! помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
1	2	3	4
Проектные залы и комнаты, служебные помеще- ния и кабинеты площадью 35 м2 и более	18	По расчету ассимиляции избытков теплоты и влаги	
Служебные помещения и кабинеты площадью ме- нее 35 м2. комнаты для работы с заказчиками, читальные залы архивов и библиотек, проектные кабинеты, комнаты общественных организаций и экспозиции	18	3,5	2,8
Приемные при кабинетах	18	3	2,4
Конференп-:шлы и залы совещаний	16	По расчету ассимш!Я1щи избытков теплоты и влаги	
Машинописные бюро	18	3	3
Киноаппаратные и звукоаппаратные	По нормам проектирования культурно-зрелищных учреждений		
i. !(>>«:#. н im
Приложение 13 (продолжение)
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч 1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Хранилища архивов и библиотек	18	-	2
Помещения копировально-множительных служб:			
а) отделение светокопирования с участком отделки чертежей и переплетно-брошюровочное отделение	18	3	3
б) отделение электрографического копирования, фотокопирования и микрофильмирования	18	5	6
в) отделение офсетной печати, редакционно^ оформ ительное	18	2	2
г) то же, подготовки и изготовления печатных форм	18	5	5
д) то же, печатное	18	3	3
Макетные мастерские: а) участки изготовления макетов	16	3	3
б) участки сборки отдельных макетов	16	2	2
в) участки окраски макетов	16	3	5
Помещения лаборатории исследования грунтов: а) препараторская	18	5	5
6) препараторская при наличии вытяжного шкафа	18	Но скорости в рабочем проеме вытяжного шкафа v = 0,7 м/с, при F - 0,4 м2	
в) химическая лаборатория	18	4	5
г) физическая лаборатория и лаборатории по опре- делению механических свойств грунтов	18		
д) кубовая и ди стиля я тор кая	15	2	5
е) хранилище грунта	10	-	1
Медицинские пункты: а) кабинет врача	20	2	1.5
6) процедурные	20	4	5
Столовые	По расчету -- согласно заданию и тре- бованиям СНиП но проектированию предприятий общеп венного питания		
Буфеты	16	По расчету — соглас но заданию на проек- тирование, но нс ме- нее 3-кратного воздухо- обмена помещения	
Приложение 13 (окончание)
HpUAOW f
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч“ , или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		I [риток	Удаление
Вестибюли	16	2	-
Гардеробные (объем за барьером)	16	-	2
Курительные	18	-	По нормам удаления воздуха из помещений проектных залов и комнат, служебных помещений, но нс менее 10-кратного воздухооб- мена помещения
Санитарные узлы	16	-	100 м3/ч на 1 унитаз или писсуар
Умывальные	16	-	Удаление воздуха из санитарных узлов
Комнат»»! личной гигиены женщин	23	-	5
Помещения обслуживающего персонала	18	2	3
Ремонтные мастерские: а) столярные б) механические	16 16	3 2	4 3
Кладовые инвентаря, оборудования, бумаги и кан- целярских принадлежностей	16	-	1
Кладовая для химикатов (для копировально-мно- жительных служб)	16	-	5
Кладовые уборного инвентаря и помещения сбора и переработки макулатуры	16	-	1,5
Примечания: 1. Объем воздуха» удаляемого местными вытяжными устройствами, компенсиру-
ют притоком воздуха с учетом коэффициентов одновременности работы оборудования. В поме-
щениях, где установлены местные вытяжные устройства» кратность обмена воздуха относится
к общеобменной вентиляции.
2. В помещениях климатическою подрайона 1Л с постоянным пребыванием людей расчетную
внутреннюю температуру воздуха в холодный период года следует увеличивать на 2е С.
r:t ния
Приложение 14. Расчетные najxuierpbi воздуха и кратность воздухообмена в библиотеках
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года. °C	Крайность воздухообмена, ч \ или количество удаляемою воздуха из помещения, м3/ч	
		Приток	Удаление
Зоны обслуживания читателей	18	По расчету, но не менее 20 м3/ч наружного воздуха для 1 чел.	
Помещения хранения учетных документов, помеще- ния хранения служебных каталогов	18	1	1
Лаборатория репродукцио! mo-множительная	18	2	3
Хранилище библиотек и архивов фотодокументов и микрофильмов	18	По расчегу	
Помещения ответственных хранителей фондов	18	2	1,5
Примечания: 1. В хранилищах библиотек с объемом фонда не менее 1 млн единиц хранения
и в архивах I группы температуру воздуха I 18° С поддерживают круглосуточно.
2. В хранилищах библиотек менее 1 млн единиц хранения н в архивах II и III групп в теплый
период года внутренняя температура должна быть выше расчетной (параметры Л) не более
чем на Зп С.
Приложение 15- Расчетные параметры воздуха, и кратность воздухообмена в банях
Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч 1, или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		П риток	Удаление
Вестибюль с гардеробом	18	2	-
Ожмдальные	18	2	-
Раздевальные	25	2,5	2
Мыльные	30	8	9
Тамбуры между мыльной и раздевальной	25	10	-
/.(ушевые (с открытыми юзбинами)	25	10	11
Парильные	40	-	5 (периоди- ческого действия при от- сутствии людей)
Ванные кабины (закрытые)	25	6	7
Душевые (с закрытыми кабинами)	25	10	11
При.южгния
Приложение 15 (продолжение)
| Помещения	Расчетная температура воздуха в холодный период года, °C	Кратность воздухообмена, ч“ или количество удаляемого воздуха из помещения, м3/ч	
		Пряток	Удаление
Помещения купально-плавательных бассейнов	26	По расчету’, но нс менее 80 м3/ч наружноге воздуха для 1 посетителя	
Помещения оздоровительных душей	26	10	11
Помещения оздоровительных ванн	25	5	4
Массажные	22	4	5
ФортариЙ	25	По расчету	
Комнаты отдыха	22	3	3
11арикмахерские	18	-	2
Мастерские мелкого ремонта одежды	16		1
Буфеты, кафе	18	2	2
Кабинет врача	20	-	1
Комната обслуживающего персонала	18	-	1
Комната приема пищи	18	-	1
Кладовые	15	-	1
Уборные при раздевальных	20	-	50 ы3/ч на 1 унитаз
Помещения запасных баков для воды	5	-	0,5
Насосно-фильтровальные	16	2	3
Склады: а) баллонов с хлором б) реагентов, хозяйственных химикатов	10 10	5*	12 2
Зал ритмической гимнастики, залы тренажеров и помещения для физкультурно-оздоровительных занятий	18	По расчету, но не менее 80 мл/ч для 1 зани маюп i,ei ося	
Хлорагорные в бассейнах	16	10	12
Хлораторные с применением электролизных устано- вок напорного типа (с электролизной циркуляцион- ной водой)	16	2	2
* Должен быть предусмотрен сстестленный приток воздуха не менее 1-кратного объема в час.
Примечания: 1. Для возмещения вытяжки из ванных и душевых кабин следует предусмотреть
поступление воздуха в них через раздевальные при кабинах.
2. При тематических расчетах наружных ограждений температуру воздуха принимают равной:
в парильных 65° С; в бассейнах 27° С.
3. Относительную влажность воздуха принимают: в парильных 85%; в помещениях купально-
плавательных, мыльных, душевых и ванных кабинах — 75%, в залах ванн бассейна 65%.
г:енил
Приложение 16. Уровни теплозащиты окон в деревянных и пластмассовых переплетах
Заполнение световых проемов	Нормативные требования по типам окон (Л«к, (м2-’С)/Вт и Da,° С • сут)		
	из обычного стекла	с твердым селективным покрытием	с мягким селективным покрытием
Однокамерный стеклопакет в одинарном переплете	0,38/3067	0,51/4800	0,56/5467
Два стекла в спаренных переплетах	0,4/3333	-	-
Двухкамерный стеклопакет в одинарном пере- плете с межстекольным расстоянием, мм: 6 12	0,51/4800 0,54/5200	0,58/5733	0,68/7600
Три стекла в раздельно-спаренных переплетах	0,55/5333	-	-
Стекло и однокамерный стеклопакет в раз- дельных переплетах	0,56/5467	0,65/7000	0,72/8800
Стекло и двухкамерный стеклопакет в раз- дельных переплетах	0,68/7600	0,74/9600	0,81/12400
Два однокамерных стеклопакета в спаренных nejjermerax	0,7/8000	-	-
Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах	0,74/9600	-	-
Четыре стекла в двух спаренных переплетах	0,81/12000	-	-
Примечание. Первое число значение приведенного сопротивления теплопередаче /4,к; второе
число п|>едсльное количество градусо-сучок /Ль при котором применимо заполнение свето-
вого проема.
Приложение 17. Уровень общего освещения помещений
N* п/п	Наименование помещения	Освещенность рабочих поверхностей, лк
1	Общественные здания и нечюмочательные помещения	
	предприятий	
1.1	Спортивные залы и сооружения для видов спорта: - бадминтон, баскетбол, волейбол, гандбол, теннис, футбол	зоо
	- теннис настольный	400
	- акробатика, бокс, борьба, гимнастика спортивная, художественная, фехтование	200
	- легкая атлетика, тяжелая атлетика	150
	- хоккей, фигурное катание на коньках	500
	- спортивная арена	1000
	- трибуна	500
	- спортивные залы с большой вместимостью трибун	500
	поверхность ринга для соревнований по боксу	1000
	- крытые бассейны	150
При. южения
Приложение 17 (продолжение)
№ п/п	Наименование помещения	Освещенность рабочих поверхностей, лк
1.2	Предприятия общественного питания: -	обеденные залы столовых, закусочных, кафетериев -	обеденные залы ресторанов, кафе, баров (столики посе- тителей) l-я категория 2-я категория -	проходы между столиками в обеденных залах рестора- нов, кафе, баров -	танцевальные площадки обеденных залов, ресторанов, кафе, баров -	эстрада -	раздаточные -	вестибюли, гардеробы коридоры, проходы -	горячие цехи, холодные цехи, доготовочные, заготовоч- ные, моечные, кондитерские цехи, помещение для мучных изделий -	цех производства мороженого	200 300 200 не менее 30 100-100 300 300 75 75 200 400
1.3	Школы, училища, вузы: -	классные комнаты, аудитории, учебные кабинеты, лабо- ратории, практикумы -	кабинет черчения, проектировочные залы -	мастерская обработки металла -	мастерские по обработке дерева -	швейные мастерские -	1гзостудия -	зрительные залы -	спортивные залы и бассейн -	рекреации	300 (на плоскости столов) 500 600* 500 600 300-400 (на мольбертах) 300 200 (на чалу) 150
1.4	- палаты и спальные комнаты санаториев, домов отдыха - номера гостиниц	75 100
1.5	Культурно-зрелищные сооружения: -	читальные залы библиотек -	актовые и зрительные залы клубов фойе театров, клубов и кинотеатров -	зрительные залы кинотеатров -	концертные залы фойе уникальных зданий	500 150 150 75 300 300
1.6	Проектные кабинеты, конструкторские бюро, проектные залы	500
1.7	Банковские учреждения: - серверная и помещение межбанковских электронных расчетов, электронная почта, помещение аппаратуры крилтоза! [ <иты	400
рн. UhW (HUM
Приложение 17 (окончание)
№ п/п	i1аимснование помещения	Освещенность рабочих поверхностей лк
	-	помещения вводнокябелыюго оборудования -	помещения а.'1фанмтно-|щф|ювых печатающих устройств - помещения изготовления идентификационных карт, об- работки -	помещения отдела инкассации -	помещения для обслуживания физических лиц -	кладовая ценностей, депозитарий -	помещения сейфовой	200 400 400 300 300 150 150
1.8	Помещения розничной торговли: торговые залы магазинов -	продовольственных товаров -	промышленных товаров -	хозяйственных товаров	400 300 200
1.9	Вокзалы: -	операционные, кассовые залы, билетные, багажные кас- сы, по Nt еще и ия отделений связей -	залы ожидания -	вестибюли комнаты длительного пребывания пассажиров (спальни) -	комнаты депутатов и комнаты для иностранных туристов	300 200 150 75 200
2.0	Помещения гщмхжей: -	мытья и уборки автомобилей -	технического обслуживания и ремонта автомобилей хранения автомобилей	150 200 20
2.1	Помещения инженерных сетей: - вентиляционные камеры - помещения кондиционеров, насосов, тепловые пункты	20 75
* при комбинированном освещении 1000 лк, с долей от общего освещения не менее 50%
Приложение 18. Удельные тепловыделения егг люминесцентных ламп
Светильник	Распредели ше светового потока, %		Средние удельные выделения теплоты </осв, Вт/(м2-лк), в помещениях площадью, м2					
	вверх	ВНИЗ	< 50		50-200		> 200	
			Высота помещения, м					
			> 3,6	< 3,6	> 3,6	<3,6	>4,2	< 4,2
11рямого света	0-10	100 90	0,1	0,077	0,073	0,058	0,067	0,056
Диффузного рассе- янного света	40 60	60 40	0,166	0,116	0,076	0,079	0,094	0,077
Отраженного света	90 100	10-0	0,264	0,181	0,155	0,116	0,145	0,108
Примечание. /1ля ламп накаливания вводят поправочный коэффициент 2,75.
Приложения
Приложение 19. Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих
конструкций
Здания и помещения	Град\с<>- сутки отопи- тельного периода, Да. °C • сут	Приведенное сопротивление теплопередаче ох-раждающнх конструкций Rrcq, (м2оС)/Вт, нс менее				
		стен	покрытий и пере- крытий нал проездами	перекрытий чердачных, над холодными подпольями и подвалами	окон и балконных дверей	фонарей
Жилые, лечебно-	2000	2,1	3,2	2,8	0,30	0,30
профи л акт ическ ие	4000	2,8	4,2	3,7	0,45	0,35
и детские у прежде-	6000	3,5	5,2	4,6	0,60	0.40
ния. школы. ин-	8000	4,2	6,2	5,5	0,70	0,45
тернаты, гостмни-	10000	4,9	7,2	6.4	0.75	0,50
цы и общежития	12000	5,6	8,2	7,3	0,80	0,55
а	-	0.00035	0,0005	0,00045	-	0,000025
в	-	1,4	2,2	1.9	-	0,25
Общественные,	2000	1.6	2,4	2.0	0,30	0,30
кроме указанных	4000	2,4	3,2	2,7	0,40	0,35
выше, админист-	6000	3,0	4,0	3,4	0,50	0,40
1>а7 явные и быто	8000	3,6	4,8	4,1	0,60	0,45
вые, за исключи-	10000	4,2	5,6	4,8	0,70	0,50
наем помещений	12000	4.8	6,4	5,5	0,80	0,55
с влажным или						
мокрым режимом						
а	-	0,0003	0,0004	0,00035	0,00005	0,000025
в	-	1,2	1.6	1,3	0,2	0,25
Производственные	2000	1,4	2,0	1,4	0,25	0,20
с сухим и нормазь-	4000	1,8	2,5	1.8	0,30	0,25
ным режимами	6000	2,2	3,0	2,2	0,35	0,30
	8000	2,6	3,5	2,6	0,40	0,35
	10000	3,0	4,0	3,0	0.45	0,40
	12000	3.4	4,5	3,4	0,50	0,45
а	-	0,0002	0,00025	0,0002	0,000025	0,000025
в	-		1,5	1.0	0,2	0,15
Примечания; 1. Промежуточные значения сопротивления определяют по формуле
Rrcq = а X 4- Ь.
2. Приведенное сопротивление теплопередаче глухой части балконных дверей должно быть не
менее чем в 1.5 1>аза больше сопротивления теплопередаче их светопрозрачной части.
3. В отдельных обоснованных случаях, связанных с конкретными ।зешеннями заполнения окон-
ных и других проемов, допустимо применение конструкций окон, балконных дверей и фонарей
с приведенным сопротивлением теплопередаче на 5% ниже указанных в таблице.
4LIOMCHUM
Приложение 20. Количества теплоты и влаги, выделяемых взрослыми мужчинами
Показатели	Количество теплоты, Вт, и влаги, г/ч, при температуре воздуха в помещении, °C					
	W	15	20	25	30	35
н	состоянии покоя					
Теплота: явная	140	120	90	60	40	10
полная	165	145	120	95	95	95
Влага	30	30	40	50	75	115
При легкой работе						
Теплота: явная	150	120	100	65	40	5
полная	180	160	150	145	145	145
Влага	40	55	75	115	150	200
При работе средней тяжести						
Теплота: явная	165	135	105	70	40	5
полная	215	210	205	200	200	200
Влага	70	НО	140	185	230	280
При тяжелой работе						
Теплота: явная	200	165	130	95	50	10
полная	290	290	290	29b	290	290
Влага	135	185	240	295	355	415
Примечание. Женщины выделяют 85%, а дети 75% теплоты и влаги от количеств, выделяемых
мужчинами.
Приложение 21. Градиент температуры воздуха по высоте помещения общественных и
гражданских зданий
Тепловая напряженность помещения фя/Кюм		gradt, °С/м
кДж/м3	Вт/м3	
более 80	более 23	0,8-1,5
40-80	10 23	0,3 1,2
менее 40	менее 10	0 0,5
Температура верхней зоны помещений общественных и гражданских зданий
Обычно воздух удаляют из верхней зоны помещений гражданских и общественных зданий.
Температура удаляемого воздуха ty, °C:
ty = tp.n 4- gradt x (Il — 2),
где tp.3 — нормируемая температура рабочей
рабочей зоны; в помещениях, где люди сидят,
градиент линейного увеличения температуры
напряженности помещения.
зоны; II высота помещения (м); 2 ~ высота
высота рабочей эоны составляет 1,5 м; gradt —
над рабочей зоной в зависимости от тепловой
lIplLlOMUtU#
Приложение 22.1. Количество теплоты (Вт/м2) поступающей от солнечной радиации
через одинарное остекление окон в июле*
Гео гра- фине- с кая ши- рота, гряд.	Ист ин ное солнечное время		Поступления теплоты до полудня при ориентации окон:							
	до по- лудня	после полу- дня	с !	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	3	СЗ
			поступления теплоты после полудня при ориентации окоп:							
			с	СЗ	3	103	ю	ЮВ	В	св
40	5 б	18-19	71/38	170/46	214/46	50/35	-/20	-/20	-/21	-/22
	6-7	17 18	51/71	350/96	419/112	183/86	-/55	-/42	-/44	-/46
	7 8	16 17	6/78	345/114	493/133	302/109	-/71	-/56	-/55	-/57
	8 9	15-16	-/71	258/104	471/121	354/108	60/78	-/60	/60	-/60
	9-10	14 15	/64	116/80	363/99	342/95	150/79	-/63	-/62	-/62
	10 11	13 14	-/62	6/71	191/81	274/86	222/83	-/67	-/62	-/65
	11 12	12-13	-/60	-/67	35/73	172/77	257/83	45/77	-/65	-/65
44	5 6	18 19	84/42	222/53	292/58	72/40	-/23	-/22	-/22	-/23
	6 7	17-18	42/70	369'98	452/112	209/86	-/55	-/44	/44	-/44
	7-8	16 17	-/77	357/110	509/130	333/109	-/71	-/55	/55	-/55
	8 9	15 16	-/71	256/101	490/121	398/108	66/79	-/60	-/59	-/60
	9 10	14-15	-/64	84/80	371/100	387/101	162/81	- /ва	-/60	-/62
	10-11	13 14	• /60	2/71	193/81	305/86	245/84	/67	-/60	-/64
	11 12	12 13	-/59	-/67	37/72	214/79	288/85	73/77	-/65	-/65
48	5-6	18 19	93/95	356/60	327/65	95/45	-/27	/26	-/24	-/26
	6-7	17 18	35/69	385/98	472/114	237/87	—/55	-/43	-/44	-/44
	7«	16-17	-/74	348/107	542/129	363/109	3/73	-/53	-/53	-/53
	8-9	15 16	/70	222/99	497/121	427/112	80/81	-/60	-/58	-/59
	9 10	14 15	-/64	60/81	372/100	419/107	186/86	-/65	-/58	-/62
	10 И	13-14	-/60	-/71	193/81	352/94	221/87	-/70	-/60	/64
	11-12	12 13	-/59	-/67	37/72	251 /84	317/88	106/78	-/65	-/65
52	5 6	18-19	102/55	301/69	371/73	116/52	-/31	-/23	-/28	-/28
	6-7	17 18	26/69	391/98	497/119	272/91	-/59	-/43	-/44	-/44
	7-8	16 17	-/71	342/106	545/129	398/110	13/76	-/55	-/53	-/53
	8-9	15-16	-/67	196/96	428/123	448/114	94/85	-/63	/57	-/58
	9-10	14 15	/63	42/79	374/100	429/110	206/87	-/67	-/59	-/60
	10-11	13 14	-/60	-/69	193/84	363/98	299/90	14/72	-/60	-/62
	И 12	12-13	-/59	-/65	37/72	272/86	344/91	150/78	-/65	-/63
* 11ерсд чертой указано количество теплоты прямой радиации, после четры —- рассеянной.
9 3779
Приложения
Приложение 22.1. (продолжение)
Гео- ipa- фиче- с кая ши- рота, град.	Истинное солнечное время		Поступления теплоты до полудня при ориентации оком:							
	до по- лудня	после пилу- дня	с	СВ	В	ЮВ	Ю	103	3	СЗ
			поступления теплоты после полудня при ориентации окон:							
			с	сз	3	ЮЗ	ю	ЮВ	В	св
56	5-6	18-19	103/56	344/74	433/74	140/57	-/35	-/28	-/30	 /30
	6-7	17 18	17/66	401/93	523/115	287/90	-/58	-/42	-/43	-/44
	7 8	16-17	-/65	339/98	547/122	424/105	22/74	-/53	-/48	-/53
	8-9	15-16	-/62	174/87	504/114	479,108	128/85	- 64	- /55	/56
	9-10	14 15	-/58	26/71	378/91	479/102	245/88	-/67	/56	-/57
	10 11	13-14	-/57	-/62	193/76	427/92	347/91	21 72	-/58	-/58
	11-12	12 13	-/55	-/59	37/67	330/79	398/92	176/76	-/63	-/58
60	4 5	19-20	112/28	272/40	291/37	-/28	-/16	-/15	-/14	-/14
	5-6	18 19	107/51	387/71	448/78	152/58	/35	-/28	-/30	-/33
	6-7	17 18	15/89	404/86	542/107	313/85	-/53	-/40	/40	-/43
	7 8	16-17	-/57	331/83	556 110	441/96	37 '70	-/49	-/45	-/.50
	8-9	15 16	—/55	146/77	509/99	501/98	166/81	-/60	/50	- '52
	9 10	14 15	-/51	19/62	378/77	501/92	287/86	-/65	-/51	/53
	10 11	13-14	-/51	- /55	193/65	452/84	384/91	70'69	-/53	-/53
	11-12	12 13	/50	—/55	37/60	363/74	449'91	215/71	-/56	-/53
64	4-5	19-20	158/38	330/51	307/51	96/38	/21	/19	-/21	- 22
	5-6	18 19	109/52	429/74	471/85	208/62	-/36	-/28	/31	-/35
	6 7	17 18	12/55	408/83	558/105	362/85	-/52	-/38	- /37	-/44
	7 8	16-17	-/52	316/83	576/106	483/95	57/69	-/46	-/42	-/48
	8-9	15 16	-/51	133/73	509/95	543/95	194/79	-/58	-/46	-/50
	9 10	14 15	-/49	12/58	379/74	544/91	331/85	-/64	-/48	-/50
	10 и	13-14	-/48	-/51	193/62	488/82	435/90	116/67	-/49	— /51
	11-12	12 13	-/48	-/51	37/57	395/74	495/90	256/70	-/51	-/51
68	3 4	20-21	112/28	281/33	258/35	70/19	-/19	-/12	—/9	-/14
	4-5	19 20	128/44	409/58	384/65	135/42	-/23	-/17	-/19	-/20
	5 6	18 19	113/52	475/78	504/95	245/66	-/38	/28	/31	-/33
	6 7	17-18	9/55	412/83	584/106	386/88	7/55	-/38	-/37	-/44
	7-8	16 17	/51	297/83	588/106	499/99	79/69	-/46	-/42	/48
	8 9	15 16	-/51	135/74	531/98	578/99	231/102	/58	/46	—/49
	9-10	14-15	-/48	5/57	394/74	589/91	369/95	-/65	-/48	-/49
	10-11	13 14	-/48	-/51	193/62	531/85	463'90	174/65	-/49	—/50
	11 12	12 13	-/48	-/51	37/57	442/74	523'90	302/71	- /51	~/51
Приложения
Приложение 22.2. Солнечный азимут остекления Аг<, в зависимости от ориентации окна
Ориентация окна		А..	Лео
		град	
с		-	180-Ас
св, сз		> 135	Ас - 135
		< 135	135 - Ас
В (до полудня)		> 90	Ас -90
3 (после полудня)		< 90	90 - А.
ЮВ (до полудня)		> 45	Ас - 45
		< 45	45 - А,
ЮВ (после полудня)		-	А< 1 45
ЮЗ (до полудня)		-	А< +45
ЮЗ (после полудня)	{		>45	Аг - 45
		< 45	45-Ас
IO		-	А<
Ас азимут солнца (прил. 22.3).
Приложение 22.3. Высота стояния солнца h и азимут солнца At в июле
Истинное солнечное время, ч		Значение h и А( на географической широте, град С. Ш.															
ДО полу- дня	после полу- дня	40		44		48		52		56		60		64		68	
		h	Ас	h	Аг	h	Ас	h	Ас	h	Ас	h	Ас	h	Ас	h	Ас
3 4	20 21	-	-	-	-		-		-	-	-	1	130	3	131	6	131
4 5	19 20	-	-	—	-	-	-	3	119	5	120	7	120	9	119	10	118
5 6	18 19	8	111	9	111	10	110	12	109	13	108	14	107	15	106	16	104
6-7	17-18	19	104	19	100	20	99	21	97	21	95	21	94	21	92	21	91
7 8	16 17	29	93	29	90	30	87	30	85	29	82	28	81	27	79	27	77
8 9	15 16	41	82	40	78	40	76	38	72	37	69	36	67	34	64	32	61
9-10	14-15	52	69	50	65	49	60	17	56	45	53	43	50	40	49	37	45
10-11	13 14	62	49	59	45	56	40	51	36	51	33	48	31	44	29	40	28
11 12	12 13	69	20	65	18	61	16	58	13	54	12	50	11	46	10	42	9
12 (поддень)		70	0	66	0	62	0	58	0	54	0	50	0	46	0	42	0
Коэффициент облучения Кобл ~	(в горизонтальной и вертикальной плоскостях)»
зависящий от углов: 71 - arctg LB/(H + с) и fit = arctgLf/(H 4 а), указан в прил. 22.4.
Приложение 22.4. Коэффициенты К^,,. и Кобл,»
71; Л, гр<м	5	15	25	35	45	55
^обл.г	1,0	0,82	0,65	0.5	0,38	0,26
Кобл,в	1,0	0,95	0,86	0,7	0,58	0,55
При отсутствии солнцезащитных устройств и при ширине и высоте окна более 1 м Кобл - 1*0.
Приложение 22.5. Теплотехнические характеристики окон
Остекление	Ск)лнцезащитные устройства	Коэффициент относительного проникания солнечной радиации, КОТН	Приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации, р
Одинарное со стеклом листовым оконным	Без солнцезащитных устройств при тол- хцине стекла, мм		
	2,5... 3,5	1,0	0,07
	4..6	0,95	0,12
	8... 12	0,9	0,2
	Внутренние жалюзи:		
	светлые	0,56	1,0
	средние по окраске	0,65	1,0
или внут- ренним толшиной 2,5... 12 мм	темные	0,75	1,0
	Внутренние шторы из тонкой ткани:		
	светлые	0,56	1,0
	средние по окраске	0,61	1,0
	темные	0,66	1,0
	То же, из плотного непрозрачною материала		
	светлые	0,25	0,5
	темные	0,59	1,0
Двойное с листе- ным или витринным стеклом толщиной 2,5... 6 мм	Без солнцезащитных устройств при тол- щине стекла, мм:		
	2,5... 3,5	0,9	0,25
	4.6	0,8	0.4
	Внутренние жалюзи:		
	светлые	0,53	1,0
	средние но окраске	0,6	1.0
	темные	0,64	1,0
Приложение 22.5. (продолжение)
Остекление	Солнцезащитные устройства	Коэффициент относительного проникания солнечной радиации, Котн	Приведенный коэффициент по (лощен ия солнечной радиации, р
Двойное С	л исто- вым или витринным стеклом толщиной 2.5... 6 мм	Внутренние шторы из тонкой ткани:		
	Светлые	0,54	0,4
	средние ио окраске	0,59	1,0
	темные	0,64	1,0
	То же, из плотного непрозрачною материала		
	светлые	0,25	0,4
	темные	0,6	1,0
	Жалюзи между стеклами:		
	светлые	0,33	1,0
	темные	0.36	1,0
	Шторы между стеклами:		
	светлые	0,54	1,0
	темные	0,56	1.0
	из плотного непрозрачного материала	0,25	-
Тройное остекление с листо- ВЫМ	ИЛИ витринным стеклом толщиной 2,5... 6 мм	Без солнцезащитных устройств при тол- щине стекла, мм;		
	2,5... 3,5	0,83	0,4
	4...6	0,69	0,7
	Внутренние жалюзи:		
	светлые	0,48	1,0
	средние по окраске	0,56-0,52	1,0
	темные	0,64-0,57	1,0
	Жалюзи между внутренним и средним стеклом	0,38	1.0
	Жалюзи между средним и наружным стеклом	0,24	1,0
	Наружные жалюзи	0,12	0,45
иЛОЛССПиЯ
Приложение 22.6. Сопротивление теплопередаче окон и коэффициент загенения окон
переплетами
• Остекление окна и вид переплетов	Сопротив- ление теплопере- даче (м2оС)/Вт	Коэффи! шент П
Одинарное остекление в деревянных переплетах	0,1»	0,75/0.8
То же, в металлических	0,15	0.75 (0,9)/0,9
Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах	0,ЗЯ	0,70'0,75
'Го же, в металлических	0,31	0,90/0,85
Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах	0,-12	0.6/0,65
То же, в металлических	0,34	0,6(0.8)/0.8
Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах	0.31	0.6(0,8)/0,8
Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)	0.55	-/0,5
То же. в металлм<1еских	0,46	-/0,70
Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах	0.36	/0,8
То же. в металлических	0,31	- /0,9
Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в j>a<- дельных деревянных переплетах	0,53	/0,75
Примечания: 1. Первое число коэффициент для переплетов окон и фонарей промышлен-
ных зданий; второе число — коэффициент для окон жилых, общественных и вспомогательных
зданий.
2. В скобках приведены значения тг д*я глухих переплетов.
Приложение 22.7. Коэффициент гармонического изменения температуры наружного
воздуха 02
Часы сугок (местное время)	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Коэффициент 02	1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0.26	0,5	0,71
Часы суток (местное время)	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22
Коэффициент 02	0,87	0,97	1.0	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26
flpn.'tO.Wt’HlUt
Приложение 22.8. Количество теплоты, Вт/м2, поступающей от солнечной радиации
на вертикальную поверхисхть в июле
Гео- гра- фине- ская ши- рота, град.	Истинное солнечное время		Поступления теплоты до полутщя при ориентации окон:							
	до по- лудня	после пату- дня	с	СВ	В	ЮВ	10	ЮЗ	3	СЗ
			поступления теплоты после полудня при ориентации окон:							
			с	СЗ	3	ЮЗ	К)	ЮВ	В	СВ
40	5-6	18-19	105/43	193/63	243/63	66/16	-/27	/27	-/28	-/29
	6 7	17 18	104/95	398.130	476/151	225/116	-/72	-/56	-/59	-/63
	7 8	16 17	52/106	428'154	561/179	364/148	-/95	-/76	-/73	-/77
	8-9	15-16	96	335,' 140	542/164	425/146	60/106	-/81	-/81	-/81
	9-10	14 15	-,'86	200'108	442/134	417/129	150/106	-/85	-/84	-/84
	10 11	13- 14	/82	55/96	276/110	352, 112	229/109	-/91	-/88	/87
	И 12	12-13	-/81	-/91	101'99	254, 104	257/110	119/98	101/99	-;87
44	5 6	18 19	125/52	252/72	332/79	95/53	-/31	-/30	-/30	/31
	6 7	17 18	99/91	419/133	514,-151	256/116	- .'73	-/59	-/59	- '60
	7-8	16 17	20/104	424/149	527/177	395/148	7/96	-/74	-.'73	/74
	8 9	15 16	96	324/137	563/163	467 146	99/106	-/81	-.80	/81
	9 10	14-15	-/86	170/108	452/135	460'136	199/110	/85	-/81	- 84
	10-11	13 14	-/81	38/96	279/108	380 116	276/113	19/91	-/81	-/86
	11 12	12 13	-/80	-. 91	105/98	297 107	314/114	150'104	-/83	-/87
48	5 6	18 19	141/60	191/81	371/88	125/62	/36	-/35	-ГМ	-/35
	6 7	17 18	90/93	437/133	536/155	286/116	-/73	/58	-/59	—/59
	7 8	16-17	-/101	420/144	590/174	427/148	28/99	-/74	-/72	-/72
	8-9	15 16	/94	305/134	565/164	497/151	137 110	-/81	-/78	- /80
	9 10	14 15	,86	143/109	454'135	492/144	242/116	-/88	-/79	-/84
	10 11	13-14	-/81	22/96	279, 110	429/127	327/118	41/94	-/81	-/86
	11-12	12-13	-/80	-/91	105/98	335/113	370/120	190/105	-/87	-/87
52	5 6	18 19	155/73	342/93	442/99	154/71	-/43	-/35	-/39	-/37
	6-7	17 18	77/93	449/131	664/160	316/122	-/80	—/58	-/59	-/59
	7 8	16 17	/96	418/143	607/174	457/149	58/102	-/73	-/72	-/72
	8 9	15-16	-/91	281/130	572/166	521/154	171/114	-/85	-/77	-/79
	9-10	14-15	-/85	119/107	457/135	518/149	283/119	-/92	-/77	-/81
	10 11	13 14	-/81	8/93	280/113	465/131	378/121	65/98	-/81	,'84
	11 12	12 13	—/80	-/87	105/98	373/116	424/123	230/105	-/87	-/85
Приложение 22.8. (продолжение)
чыо.ж t пил
Гео- гра- фине- екая ши- pt/га, град.	Истинное солнечное время		Поступления теплоты до полудня при ориентации окон:							
	до по- лудня	после полу- дня	с	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	lXJ	СЗ
			поступления теплоты после полудня при ориентации окон:							
			с	СЗ	3	юз	Ю	ЮВ	в	св
56	5-6	18-19	159/76	391/95	482/101	184/77	—/46	-/37	-/41	-/41
	6 7	17 18	64/90	460/125	594/156	346/121	-/78	-/56	-/58	-/59
	7-8	16 17	-/87	414/133	621/165	488/142	83/101	-/72	— /65	-/72
	8 9	15-16	-/83	260/119	579/155	551/145	207'114	-/86	-/74	-/76
	9 10	14-15	-/78	93/95	461/121	551/138	327/120	/92	-/76	-/77
	10-11	13 14	-/77	-/84	283/102	502/124	428/122	91/98	-/79	-/78
	11 12	12-13	-/74	-/80	105/91	413/107	479/124	260/102	-/85	-/79
60	4-5	19-20	159/38	310/53	328/49	76/35	-/21	-/23	-/20	-/24
	5-6	18 19	157/50	442/96	509/105	198/79	-/46	-/37	-/41	-/44
	6 7	17 18	53/80	469/116	623/144	377/115	5/72	-/53	/54	-/58
	7-8	16-17	-/77	412/112	632/149	512/130	108/94	—/66	-/62	-/67
	8 9	1546	-/73	236/104	586/134	579/133	250/109	-/81	-/87	— /71
	9 10	14 15	-/70	65/32	461/104	582/124	369/116	-/88	-/69	-/72
	10-11	13-14	-/62	-/73	285/88	534/113	481/122	128/93	-/72	-/72
	И 12	12-13	-/67	-/73	105/81	448/101	534/123	295/96	-/76	-/72
64	4-5	19-20	174/52	395/67	363/66	140/46	-/49	-/26	-/27	-/30
	5 6	18 19	160/71	490/101	535/115	267/84	9/71	-/38	-/42	-/48
	6 7	17 18	37/74	473/112	635/141	430/115	136/93	-/52	-/50	-/59
	7-8	16 17	-/71	395/112	655/143	541/129	279/106	-/63	-/57	-/64
	8 9	15-16	- /69	221/99	597/129	622/129	412/114	-/78	-/63	-/67
	9- 10	14 15	-/66	41/78	463/101	624/123	518/121	2/86	-/63	-/67
	10-11	13 14	- /65	-/70	285/84	570/112	582/121	169/92	/66	-/69
	11 12	12-13	-/65	-/70	106/77	483/100	612/123	340/94	-/70	-/70
68	3-4	20 21	163/37	320/43	297/39	105/24	-/17	-/19	-/21	-/23
	4 5	19-20	186/60	465/79	436/85	174/58	-/31	-/30	-/31	-/35
	5 6	18-19	166/71	541/106	572/129	314/90	-/51	- /38	-/42	-/52
	6 7	17 18	20/73	483/112	663/143	456/120	14/73	-/52	/50	-/60
	7-8	16-17	-/70	366/112	669/143	576/134	145/93	-,'63	-/57	-/64
	8 9	15 16	-/69	204/100	611/131	663/134	320/106	-/79	-/63	-/66
	9-10	14-15	-/67	29/77	480/101	669/123	465/115	23/87	-/63	-/66
	10-11	13-14	-/65	/70	297/84	616/114	568/121	198/93	— /66	-/67
	И 12	12 13	-/64	-/70	106/77	529/101	673/121	378/95	-/70	-/70
При юмггицм
Примечания: L. Первое число — значение прямой солнечной радиации, второе число — рассе-
янной.
2. Все данные приведены для истинного солнечного времени. Местное время в России летом
на 2 часа опережает солнечное, поэтому 12 часам местного времени соответствует 10 часов
солнечного. Эту поправку учитывают при расчетах.
аи - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности окна (Вт/(м2 °C)}:
аи = 5,8 + U,6\/v,
где v — скорость ветра в июле.
Общие замечания
Для ускорения расчетов принимают: КиНс 0,9 (при солнечном азимуте остекления ±60°);
АГсЛл = 1,0.
При расчете вентиляции: qT = ОД X дср. - для окон, подвергаемых прямой солнечной
радиации; q — 0 для окон теневой стороны.
При расчете кондиционирования: д-г = 0,2 х дс.р. — для окон, подвергаемых прямой солнеч-
ной радиации; <?т = 0,1 х qc.p для окон теневой стороны.
Приложение 23. Газовыделсния
Человек выделяет диоксид углерода в зависимости от тяжести выполняемой работы.
В состоянии покои	23	л/ч;
при легкой работе	25	л/ч;
при работе средней тяжести	35 л/ч;
при тяжелой работе	45	л/ч.
Расчет газовыдслениЙ обычно заменяют нормативным количеством свежего воздуха для
Одного человека в соответствии с прил. 24.
Приложение 24. Минимальный расход наружного воздуха для помещений
Наименование помещения	Расход воздуха в помещениях, м3/ч	
	с естественным проветриванием	без естественного проветривания
Производственные	30	60
Общественные и административного назначении*	40	60 20’»
Жилые. Общей площадью квартиры дтя 1 человека: более 20 м2 менее 20 м2	30 3 м3/ч на 1 м3 жилой площади	60
Примечание. Нормы установлены для людей, находящихся в помещении более двух часов непре-
рывно.
* Норма наружного воздуха дана для помещений кабинетов, офисов общественных зданий
административного назначения. В других помещениях общественного назначения норму на-
ружного воздуха принимают но требованиям соответствующих нормативных документов.
*♦ Для помещений, в которых люди находятся не более двух часов непрерывно
женил
Приложение 25.1. Коэффициенты местных сопротивлений (КМС) фасонных деталей
воздуховодов
При. WMf'fuilh
Приложение 25.1 (продолжение)
Значения КМС
Эскиз
Наименование
устройства
Первое боко-
вое отверстие
в воздуховоде
вытяжной
системы
Прямой канал
С сеткой или
решеткой на
торце
№
и/п
voFn
Зонт Н8Д
вытяжной
шахтой
^'отв	0,6	0,8	1,0
КМС	1,97	1,32	1,0
Решетки
для забора
или выпуска
воздуха с па-
раллельными
перьями, типа
РР
Среднее
отверстие
в вытяжном
воздуховоде
Fэти Ffl	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0
КМС	64	15	6,3 | 3,5		2,2
		Loth/Ci					
		0.1		0.4	0..	0,2	0.4
		О ХОД			проход		
	0.1	0,8	1.3	1.4	0,1	—0.1	-2.6
	0.2	1.4	0.9	1.1	0.1	О 2	-0.6
	0.4	-9.5	0.2	1.2	0.2	0.3	0.2
	0,6	21.2	2.5		О.2	0.3	0 *
Приложение 25.1 (продолжение)
R Т)	1	1,5	2
КМС	0,21	0,17	0,15
Fo/Fi	а			
	20	24	32	40
0,2	0,31	0,4	0,59	0,69
0,25	0,27	0,35	0,52	0,61
0,4	0,18	0,23	0,34	0,4
0,6	0,09	0,11	0,16	0,19
Приложения
гения
Приложение 25.2. КМС проходов тройников круглого сечения в режиме всасывания
Л,//е	Lo/Lc				КМС прохода при /о/Ус					
										
		0,63	0,5	0,4	0,32	0,25	0,2	0,16	0,125	0,1
										
	0,05	—	—	—	—	0,1	0,1	0,13	0,13	0,15
	0,1	—	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2
	0,2	0,2	0,2	0,25	0,3	0,3	0,35	0,38	0.42	0,45
1	0.3	0,35	0,4	0,45	0,5	0,6	0,6	0,71	0,8	0,9
	0,4	0,55	0,6	0,7	0,8	1	1,1	1,3	1,5	1,8
	0,5	0,75	1	1,2	1,5	1,7	2	2,4	2,8	3,5
	0,6	1,2	1,6	2	2,7	3.1	3,8	4,7	5,6	7,2
	0,05	—	—	—		0,2	0,2	0,2	0,2	0,2
	0,1	0,2	0,2	0,2	0.2	0,25	0,25	0,25	0,25	0,3
	0,2	0,3	0,3	0,3	0,3	0,35	0,4	0,4	0,45	0,55
	0,3	0,35	0,35	0,4	0,5	0.55	0,6	0,7	0,8	1
0,8	0.4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1	1,2	1,4	1,7
	0,5	0,75	0,9	1.1	1,3	1,5	1,8	2.1	2,5	3,1
	0.6	1,1	1,4	1,8	2,3	2,7	3,3	4	4.8	6,1
	0,7	1,92	2,7	3,5	4,6	5,5	6,9	8,4	10.2	13,3
	0,8	3,9	6	8.2	11,5	13.9	17.8	22,2	2,4	36
	0,01	—	—	—	—	—	—	—	0,2	0,2
	0,05	—	—	—	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2
	0,1	0,2	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25	0,25	0.3	0,3
	0.2	0,25	0,25	0,25	0,3	0,35	0,4	0,4	0,4	0,5
0,63	0,3	0,35	0,4	0,45	0,45	0,5	0,55	0,6	0,7	0,85
	0.4	0.4	0,5	0,55	0,7	0,8	0,9	1	1,2	1,4
	0,5	0,6	0,75	0,85	1,1	1,3	1,5	1,8	2,1	2,6
	0.6	0,9	1,2	1.5	1,9	2,2	2,7	3,3	3,9	5
	0,7	1,5	2,2	2,8	3,8	4.5	5,5	6,9	9	10,5
	0,8	3,5	5	6.8	7,1	11,4	14,3	17,9	22	28,5
	0,05	—	—	-	0,16	0.16	0,16	—	—	—
	0,1	0,16	0,17	0,17	0,18	0,18	0,19	—	—	—
	0,2	0.2	0,2	0,25	0,25	0,25	0,3	—	—	—
	0,3	0,25	0,3	0,3	0,35	0,4	0,4	—	—	—
0,5	0,4	0.35	0,4	0,45	0,55	0,6	0,65	—	—	—
	0,5	0.5	0,6	0,7	0,8	0,95	1,1		—	—
	0,6	0,75	0,9	1,2	1,4	1,7	2	—	—	-
	0.7	1,2	1,6	2,1	2,7	3,2	3,9	—	—	Л
	0,8	2,6	3,7	4,9	6,7	8	10	—	—	—
	0,9	9,5	14,9	20,2	28,6	35,1	44,6	—	—	—
Приложение 25.3. КМС ответвлений тройников круглого сечения в режиме всасывания
/п//с	Lo/Le	КМС ответвления при /«//<								
		0,65	0,5	0,4	0,32	0,25	0,2	0,16	0,125	0,1
	0,05	—	—	—	—	-18,9	-13	-8,6	-6,2	-3,9
	0,1	—	-14,5	-9,8	-5,9	-4,2	-2,8	-1,9	-1,3	0,7
	0.2	-4.8	-2,9	- 1.8	-0,9	-0,6	-0,3	-0,15	-0,04	0
1	0,3	-1,6	-0,8	-0,4	0	0	0,1	0,2	0,2	0,2
	0,4	0,45	-0,1	0,1	0,2	0,3	0,3	0,28	0,25	0,2
	0,5	0.05	0,2	0.3	0,4	0,4	0,4	0,3	0,3	0,25
	0,6	0,25	0,4	0.5	0,5	0,4	0,4	0,35	0,3	0,3
	0,05	—	—	—	—	-17,6	-12	-8,3	-5,7	-3,6
	о,1	—	-13,3	-9	-5,3	-3,8	-2,5	-1,8	-1.1	-0,6
	0,2	-4,3	-2.5	-1,5	0,8	-0,4	-0,2	0,2	0,05	0,1
	0,3	-1,4	-0,6	-0,2	0	0,2	0.2	0,2	0,2	0,25
0,8	0,4	-0,35	0	0.2	0,3	0,35	0,35	0,3	0.3	0,3
	0,5	о,1	0,3	0,4	0,45	0,4	0,4	0,35	0,35	0,35
	0,6	0,35	0,5	0,5	0,55	0,5	0,5	0.35	0.35	0,35
	0,7	0,5	0,6	0,6	0,6	0,6	0.5	0,35	0.35	0,35
	0,8	0,6	0,7	0,7	0,6	0.6	0,5	0,35	0,35	0,35
	0,01	—	—	—	—		—	—	-142,8	-91,4
	0,05	—	—	—	—22.3	-16,2	-11	-7,5	-5,2	-3,3
	0.1	— 19,4	-12,4	-8,2	-4,9	-3,4	-2,2	-1,5	-0,92	-0,5
	0,2	-1,3	-2,3	-1,4	-0,6	-0,35	-0,1	0,09	0,2	0,2
0.63	0,3	-1,2	-0,45	-0,05	0,15	0.25	0,35	0,35	0.35	0,35
	0,4	-0,2	0,1	0,3	0,45	0.45	0,5	0,5	0,5	0,5
	0.5	0,15	0,4	0,5	0,55	0,55	0,55	0,5	0,5	0,5
	0,6	0,4	0,5	0,6	0.65	0,6	0,6	0,5	0,5	0,5
	0,7	0,5	0,65	0,7	0,7	0,65	0.6	0,5	0,5	0,5
	0.8	0,65	0.7	0,7	0,7	0,65	0,6	0,55	0,55	0,55
	0,05	—	-	—	-20,4	14,7	-10	—	—	—
	0,1	-17,7	-11,1	-7,5	—4,4	-3	-1.9	—		—
	0,2	-3,6	-2	-1,1	0,4	-0,2	0,1	—		—
	0,3	-1	-0,3	0	0,3	0,4	0,45	—	—	—
0,5	0,4	-0,15	0,2	0.4	0,55	0.55	0,55	—	—	—
	0,5	-0,25	0,45	0,6	0,65	0,65	0,65	—	—	—
	0,6	0,45	0,6	0,65	0,7	0,7	0,65	—	—	—
	0,7	0,55	0,7	0,7	0,7	0.7	0,65	—	—	—
	0,8	0,65	0,75	0,75	0,75	0,75	0.7	—	—	—
	0,9	0,7	0,8	0,8	0,8	0,75	0,75	—	—	—
(. IO
Приложение 25.4. KMC ответвлений тройников круглого сечения типа прямой врезки
в режиме всасывания
fn/fc	Lo/Ie	КМС ответвления при fo/fc						
		0,63	0,5	0,4	0,32	0,25	0,2	0,1
	0,05	—	—	— ,!	—	—	-4,8	0,73
	о,1	—	—	-4,8	1,35	-0,17	0,73	1,42
	0,2	—	-0,17	0,73	1,35	1,39	1,42	1,12
1	0,3	0.47	1,4	1,39	1,42	1,39	1,29	0,23
	0,4	1,32	1,39	1,42	1,35	1,26	1.12	—
	0,5	1,35	1,42	1,38	1,24	—	—	—
	0,6	1,41	1,39	1,29	-	-	—	—
	0,1	—	—	—	-1,62	-0,26	0,68	1,34
	0,2	—	-0,26	0.68	1,26	1,37	1,34	1,07
0,8	0,3	0,33	1,03	1,33	1,34	1,35	1,25	0,76
	0,4	1,19	1,37	1,34	1,32	1,25	1,07	—
	0,5	1,32	1,34	1,34	1,24	1,07	0,91	—
	0,6	1,35	1,34	1,25	1,07	0,94	0,76	—
	0,2	—	0,97	0,32	1,12	1,32	1,39	1,09
	0,3	0,0	0,89	1,24	1,39	1,35	1,29	0,77
0,63	0,4	0,98	1,32	1,39	1,32	1,25	1,09	—
	0,5	1,28	1,39	1,34	1,23	1,09	0,92	—
	0,6	1,35	1,35	1,29	1,09	0,95	0,77	—
	0,7	1,38	1,35	1,19	0,98	0,83	-	-
	0,2	-7,49	-3.12	-0,91	0.56	0,99	1,24	1,1
	0.3	-1,7	0,11	0,85	1,24	1,3	1,26	0.79
	0,4	0.26	0,99	1,24	1,29	1,23	1,1	—
0,5	0,5	0,92	1,24	1,3	1,22	1.1	0,94	—
	0,6	1.17	1.3	1,26	1.1	0,98	0,79	—
	0,7	1,38	1,28	1,18	1,0	0,85	—	—
	0.8	1,34	1,23	1,1	0,89	—		-
Приложение 25.5. КМС прохода прямоугольных гройников в режиме всасывания
fn/fc	ил	КМС прохода при /о//с							
		0,8	0.7	0,6	0,5	0,4	0,3	0,2	0.1
	0,05	0,1	0,1	0,1	0,1	0,1	0.1	0,1	од
	0,1	0,1	0,1	0,1	ОД	0.15	0,15	0.15	0,2
	0,2	0,2	0,2	0.2	0,2	0,25	0,25	0,3	0,45
1	0,3	0,3	0.3	0,3	0.35	0,4	0,45	0,55	0,9
	0,4	0,35	0,4	0,45	0,5	0.6	0,7	1	1,7
	0,5	0,45	0,5	0,65	0,7	0,95	1.2	1,8	3,3
	0,6	0,55	0,7	0,9	1,2	1,6	2,2	3,4	6,8
Приложение 25.5 (продолжение)
I Iptl.uwc'fitut
fn/fc 0,9		Lo/Lc 0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8	0,8 0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,4	0,7 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,1 1,6	KN 0,6 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,7 1 1,6 3	1C проход 0,5 0,2 0,2 0,3 0,4 0,6 0,9 1,3 2,3 5	la при /и/ 0,4 0,2 0,2 0,3 0,5 0,7 1,1 1,8 3,2 7,6	/с 0,3 0,2 0,2 0,4 0,5 0,8 1,4 2,4 4,7 11,7	0,2 0,2 0,3 0,4 0,7 1,1 2 3,6 7,5	0,1 0,2 0,3 0,6 1,1 1.9 3.6
0,8		0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0.8	0,2 0,25 0,3 0,35 0,45 0,55 0,65 0,75 0,7	0,2 0,3 0,3 0,4 0,5 0,65 0,85 1,2 1,«	0,2 0,3 0,35 0,45 0,55 0.75 1,1 1,7 3,2	0,25 0,3 0,35 0,45 0,6 0,9 1,4 2,3 5	0,25 0,3 0,35 0,5 0,7 1,1 1,8 3,2 7,5	0,25 0,3 0,4 0,6 0,9 1,4 2,4 4.8 11,4	0,3 0,3 0,45 0,7 1,2 2 3,6 7,3 18,8	0,3 0,4 0,7 1,1 2 3,6 7 15 40,1
	0,7	0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8	0,25 0,25 0,3 0,35 0,4 0,5 0,65 0,8 1	0,25 0,25 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,2 2	0,25 0,3 0,3 0,4 0,5 0,7 1 1.6 3.2	0,3 0,3 0,35 0,45 0.6 0,85 1.3 2,2 4,8	0,3 0,3 0,4 0,5 0,7 1 1,7 3 7	0,3 0,3 0,4 0,6 0,85 1,3 2,2 4,3 10,5	0,3 0,3 0,5 0,7 1,1 1,9 3,3 6,7 17	0,3 0,4 0,7 1.1 2 3,2 12
	0,6	0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9	0,3 0,3 0,4 0,5 0,6 0.8 1,1 1,3	0.2 0,25 0,3 0,35 0,45 0,55 0,75 1,1 1,9 5.2	0,2 0,25 0,3 0,4 0,5 0,65 0,9 1,5 3 10,1	0,2 0,25 0,3 0,4 0,55 0,75 1,2 2 4,3 16,4	0,25 0,3 0.35 0,45 0,6 0,9 1,5 2,7 6,2 25,2	0,25 0,3 0,35 0.5 0,75 1,15 2 3,75 9,1 38,9	0,3 0,3 0,4 0,65 1 1,6 2,9	0,3 0,4 0,6 1 1,7
0,5		0,05 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9	0,2 0,2 0,25 0,25 0,3 0.4 0,5 0,7 1,1 2	0,2 0.2 0,25 0,3 0,35 0,45 0,65 0,95 1,7 5,1	0,2 0,2 0,25 0,3 0,4 0,55 0,8 1,2 2,5 8,9	0,2 0,2 0.3 0,35 0,45 0.6 0,95 1,7 3,6 13,8	0.2 0,2 0.3 0,35 0,5 0,75 1,2 2,2 5,1 20,6	0,2 0,2 0,3 0.4 0,7 1 1,6 3,5 7,4 31,2	0,2 0,3 0,4 0,5 0,8 1,3 2,3	0,25 0,3 0,5 0,8
t'.MUJi
Приложение 25-6. KMC ответвлений тройников прямоугольного сечения в режиме
всасывания
Л./А	Lo/Lc	КМС ответвления при /о//<•							
		0,8	0,7	0,6	0.5	0.4	0,3	0.2	0,1
	0,05	-47,8	-70	-76,6	- 72.9	-63.1	-49,6	-33,8	-16,8
	0,1	- 23,6	22	-20	-16,9	-13,7	-10,2	-6,6	-2.9
	0.2	-4,7	—4	-3	-2,5	-1,75	-1	-0,35	0 15
1	0,3	-1Д	-0,8	-0.4	-0,15	0,15	0,4	0,55	0.6
	0,4	0.0	0.2	0,4	0,55	0,7	0,75	0.8	0.7
	0,5	0,5	0.6	0,7	0,8	0,9	0,9	0,9	0,7
	0,6	0.7	0,8	0,85	0,9	0,95	0,95	0,9	0,65
	0,05	—	-67,6	-76,3	-67,9	-58,3	-54	-30,8	-15,1
	0,1	-21	-19,8	-17,9	-15,2	— 12,3	-10,3	5,8	-3,9
	0,2	-4	-3,4	2,8	-2.1	-1,4	-0.7	-0.1	0,3
	0.3	-0,9	-0.5	-0,3	0,1	0.3	0,6	0,7	0,7
0,9	0.4	0,2	0.4	0,5	0.7	0,8	0,9	0,9	0 7
	0,5	0,6	0 7	0,8	0,9	1	1	0,9	0 7
	0,6	0,8	0.9	0,9	1	1	1	0,9	—
	0,7	0.8	0.9	0.9	1	1	1	0,9	—
	0,8	0,9	1	0,95	1	1	1	—	
	0,05	-51,1	-66.1	68,3	 63.1	-53,5	-41,1	-27,9	13,6
	0,1	-18,7	-17,6	-15,8	-13,6	-И	-8,1	— у	-2,1
	0.2	-3,4	--2,8	-2 2	-1,7	-1,1	-0.45	0	0,45
	0,3	-0,6	-0,3	0	0.2	0,5	07	0,8	0,75
0,8	0,4	0.3	0.45	0,6	0,8	0,9	1	1	0,8
	0,5	0,65	0,75	0,85	0,95	1	1	1	0,8
	0,6	0,8	0.9	0.95	1	1,1	1 1	1	0,75
	0.7	0,85	0,9	1	1	1	1	0,95	0,7
	0,8	0.9	0,9	1	1	1	1	0,9	0,7
	0,05	—	-68,5	- 63 2	-57,8	-48,5	-37,2	-24,9	-12
	0,1	22.3	-16,9	13.9	- 12.1	-9,7	-7.1	-4.4	-1.7
	0,2	-2,2	-2 2	-1.7	-1,3	-0,8	-0,25	0.25	0.5
	0,3	-0,1	-0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	0,9	0,85
0 7	0,4	0,6	0,6	0,7	0.8	1	1	1	0.9
	0.5	0.8	0,8	0.9	1	1.1	1,1	1,05	0.85
	0.6	0,9	0.9	1	1	1,1	1.1	1	0,8
	0,7	0,9	0,9	1	1	1.1	1	1	—
	0.8	0.9	0,9	1	1	1	1	0.95	—
	0,05		-60	58,3	-52	43.6	-33	•29,1	-10,5
	0 1	—	14	12.5	10,6	- 8,6	-6,3	3,8	-1,4
	0.2	-2,3	-1,9	—1,5	-1	-0,55	-0,1	0,35	0,7
	0,3	-0,15	0	0,25	0 45	0,65	0,85	1	0,9
0,6	0,4	0,5	0.6	0,7	0,85	0,95	1	1,1	0,9
	0.5	0,7	0,8	0,9	0,95	1	1,1	1,1	—
	0.6	0,8	0,9	0.95	1	1.1	1,1	1,1	—
	0,7	0.8	0,9	0,95	1	1,1	1.1	—	—
	0,?	08	0,9	0,95	0,95	1	1	—	—
	0,9	0,8	0,8	0,9	1	1	1	-	—
Приложение 25.6 (продолжение)
/п//с	Ld/Lc	КМС отвехнления при fn/fc.							
		0,8	0,7	0,6	0,5	0,4	0,3	0,2	0,1
	0,05	-51,7	-55	-51,9	-45,4	-37,3	-28,3	18,8	-9
	0,1	-12,6	-12	-10,8	-9,3	-7.5	-5,4	-3,2	-1,1
	0,2	-1,8	-1,5	-1,2	-0,8	—0,4	0	0,4	0,7
	0.3	0	о,1	0,25	0,45	0,65	0,8	1	0,9
0,5	0,4	0,5	0,6	0,8	0,9	0,95	1,1	1,1	—
	0,5	0,7	0,75	0,85	0,95	1	1,1	1,1	—
	0,6	0,75	0,8	0,9	1	1	1,1	1,1	—
	0,7	0,8	0,85	0,9	1	1	1,1	—	—
	0,8	0,8	0,85	0,9	0,95	1	1	—	—
	0,9	0,8	0,8	0,9	0,9	1	1	-	—
Приложение 25.7. КМС тройников круглого сечения при нагнетании
^о/	КМС прохода при /„//г				КМС ответвления при /©//с					
	1,0	0.8	0,63	0,5	0,63	0,5	0,4	0,32	0,25	0,2
0,01	0.18	0,2	0,2	0,2	-	-	-	863	594	375
0,05	0,2	0,25	0,3	0,3	153	88,5	55	29,5	19,8	12
0,1	0.15	0,2	0,3	0,3	41,4	19,8	12	6,2	4,1	2,5
0,2	0,15	0,2	0,25	0,3	7,5	4,1	2,5	1,3	0,95	0,7
0,3	0,15	0,2	0,25	0,3	3	1,7	1.1	0,7	0,6	0,55
0,4	0,2	0,25	0,3	0,3	1,6	0,9	0,75	0.6	0,55	0,55
0,5	0,3	0,4	0,4	0,35	1	0,7	0,6	0.55	0.55	0,45
0,6	0,75	0,7	0,6	0,55	0,8	0,6	0,5	0,5	0,5	0,45
0,7	2	1,55	1,25	0,9	0,65	0,55	0,5	0,5	0,45	0,45
0,8	6,4	4,5	3,3	2.2	0,55	0,5	0,5	0,5	0.45	0,45
0,9	34,7	23,1	16	10	0,5	0,5	0,5	0,5	0,45	0,45
0,95	159	103	69,3	42,5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,45	0,4
сения
Приложение 25.8. КМС прохода прямоугольных тройников при нагнетании
Ствол			Проход
			
Ответвление
Lo/Lc	КМС прохода при /п//с					
	1	0,9	0,8	0,7	0,6	0,5
0,01	0,18	0,2	0,25	0,25	0,3	0,4
0,05	0,2	0,2	0,25	0,25	0,3	0,3
0,1	0,2	0,2	0,2	0,25	0,3	0,3
0.2	0,1	0,15	0,2	0,2	0,25	0,25
0,3	0,1	0,15	0.2	0,25	0,25	0,3
0,4	0,15	0,2	0,25	0,25	0,3	0.3
0,5	0,35	0.35	0,35	0,35	0,4	0,4
0,6	0,75	0,7	0,7	0,65	0,6	0,5
0,7	-	1,8	1,5	1,3	1,1	0,9
0,8	-	5,45	4,5	3,7	2.9	2,2
0,9	-	-	-	-	13,8	10
0,95	-	-	-	-	-	-
Приложение 25.9. КМС ответвлений прямоугольных тройников при нагнетании
Lo/Lc	КМС ответвления при /о//с							
	0,8	0,7	0,6	0,5	0,4	0,3	0.2	0.1
0,01	-	-	-	-	—	-	-	88,3
0,05	-	-	-	88,3	54,8	29,5	11,7	2,2
0,1	54,8	44,1	28,8	19,5	11,8	6,1	2,2	0,45
0,2	11,7	8,6	6,1	3,9	2,2	1,1	0,4	0,3
0,3	4,6	3,3	2,2	1,5	0,8	0,4	0,35	0,3
0,4	2,25	1,7	1,1	0,75	0.4	0,3	0,3	0,3
0,5	1,3	1	0,7	0,45	0,3	0,3	0,3	0,3
0,6	0,9	0,65	0,45	0,35	0,3	0,3	0,3	0,3
0,7	0,6	0,45	0,35	0,3	0,3	0.3	0,35	—
0,8	0.45	0,35	0,3	0.3	0,3	0,3	0,35	-
0,9	0,35	0,3	0,3	0,3	0,3	0,35	0,35	-
0,95	0.4	0,35	0,3	0,3	0,3	0,35	0,35	-
Приложение 25.10. КМС одностороннего перехода прямоугольного сечения
Расширение потока						Сужение потока					
Fi/F	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	Fi/F	0,3	0,4	0,5	0,6	0.7
КМС	0,73	0,54	0,4	0,36	0,34	КМС	0,08	0,07	0,06	0,05	0.04
Приложение 25.11. КМС отводов прямоугольного сечения
Л,								Ъ, мм						
		100	150	200	250	300	400	500	600	800	1000	1200	1600	2000
НЮ			0,16 0,1	0,24 0,15	0,31 0,2									
150		0,08 0,05	0,15 ОД)	0,22 0Л4	0,28 0,18									
200		0,07 0,05	0,14 0,09	0,2 0,13	0,26 0,17	0,33 0,21	0,44 038	0,54 0,34						
250		0,07 0,04	0,13 0,08	0,19 0,12	0,25 0,16	0,31 0,2	0,41 0,26	0,51 (132	0,59 0,38	0,74 0,47				
300				0Д8 0,12	0,24 0,15	0,29 0,19	0,4 0,25	0,49 0,31	0,57 0,36	0,7 0.45	ода 0,37			
400				0Д7 0,11	0,22 0,14	0,27 ОД 7	0,37 ода	0,45 0,29	0,53 0.34	0,65 0,42	0,54 034	0,63 0.4		
500				0,16 0,1	0,21 0,13	0,26 0,16	0,35 0,22	0,43 0,27	0,5 0,32	0,62 0,39	0,51 0,32	0,59 0,38	0,74 0,47	035 0,54
600					0,2 0,13	0,25 0,16	0,33 0,21	0/И 0,26	0,48 0»3	0,59 0,38	0,49 0,31	0,51 0,36	0,7 ода	0,81 0,52
800					0,19 0Д2	0,23 0,15	0,31 "oj	0,38 0,24	0,44 0,28	0,55 0,35	0,45 ода	0,53 0,34	0,65 0,42	0,76 0,48
1000						0,22 0,14	0,29 0,19	0,36 0,23	0,42 ода	0,52 0,23	ода 0,27	0,5 0,32	0,62 0,39	0,72 0,46
1200							ода 0,18	0,34 0,22	_0,4 0,25	0,5_ 0,32	0,41 0,26	0,48 03	039 0,38	0,68 0,41
1600								ода 0,2	0,37 0,24	0,46 0,29	0,38 0,24	0,44 ода	0,55 035	ОЛИ 0,41
2000								03 0,19	0,35 0,22	0,44 ода	0,36 ода	0,42 0,27	0,52 0.33	0,8
Примечание. Верхнее число — коэффициент сопротивления отвода при а = 90°; нижнее чис-
ло — при а = 45°.
V изложения
Приложение 25.12. КМС фасонных частей, размещенных перед вентилятором
Фасонный элемент					Геометрическая характеристика фасонного элемента	Конструкция колеса венд илятора	КМС
Отвод круглого сечения					Я = 1... 1,5 Do	Лопатки загнуты вперед	0,4
						Лопатки загнуты назад	0,45
Отвод квадратного (прямоугольно- го) сечения					Лщ от 0,1 до 0,3 м	Лопатки загнуты вперед	0,3
						Лопатки загнуты назад	0,2
Конфузор			Q		t = l/Dn = 1,5 n = (Do/Di)2 -0.4...0,7	Лопатки загнуты вперед	0
Q	Г	1			/_1/DO = 1: n = (Do/Di)2 = 0.7: I = 1,2; n - 0,5; ( = 1,4; n = 0.4;	Лопатки загнуты назад	0,3 0.4 0.1
							
					n — (Dq/Di)2 = 1,5 I = l/Do - 0,5 n = 2	Лопатки загнуты вперед	0,2 0,8
Диффу Q	зо	р			n = 1,5 7 = 0,8 n ~ 2		0,15 0.3
		-•		Q				
					n — 1,5 ! = 1,5 n = 2		0,2 0,3
							
		1			n = 1 I - 0,8 n = 2	Лопатки загнуты назад	0,5 0.8
							
					n = 1,5 7= 1,4 n — 2		0,3 0,3
Приложения
Приложение 25.13. КМС фасонных частей, размещенных на выходе вентиля*!ора
Фасонный элемент				Характеристика диффузора		Конструкция ко- леса вентилятора	КМС
				1 = l/D0	n = F/Fo		
П	rT«,rKrKv'4Z'ir,				1	1,2 1,5 1,8	Лопатки загнуты вперед	0,1 0,2 0.5
F,,				1,5	1,2 1,5 1.8 2		0,05 0,1 0,2 0,35
\ рп							
				2.5	1,5 2 2,5		0,1 0.15 0,4
							
-							
				1	1,2 1,5 1,8	Лопатки загнуты назад	0.05 0,15 0,45
				1,5	1,2 1,5 1.8 2		0,05 0,2 0.3 0,4
				2,5	1,5 2 2.5		0,15 0.15 0.4
иожгния
Приложение 26. Коэффициент Кт и удельные количества вредных выделений
Технологический процесс	Определяющее вредное вещество	Максимальное количество выделяющих- ся вредных веществ мг/(с • м2)	Кт
Электрохимическая обработка металлов в раство- рах, содержащих хромовую кислоту концентраци- ей 150... 300 г/л, при силе гока I 1000 А (хро- мирование анодное, декапирование и др.)	Хромовый ангидрид	10	2
То же, при концентрации 30.. .60 г/л (электропо- лировка алюминия, стали и др.)	То же	2	1.6
То же, при концентрации 30. .. 100 г/л и f 500 А, (химическое оксидирование алюминия и магния)	<	1	1,25
Химическая обработка металлов в растворах хро- мовой кислоты и ее солей при ttl > 50° С (пассиви- рование, травление, наполнение в хромпике и др.)	♦	5,5 10-’	1
Химическая обработка металлов в растворах хро мовой кислоты и се солей при tn 50° С (осветле- ние, пассивирование и др.)	«	0	0
То же, в растворах щелочи (оксидирование стали, химическая полировка алюминия, травление алю- миния, магния и их сплавов и др.) при t„: > 100° С 1 100° С J	Щелочь	55	1,25 1,6
То же, кроме алюминия и магния (химическое обезжиривание, нейтрализация и др.) при tn >50° С 1 ^50° С /	«	0	1 0
То же, в концентрированных холодных и разбав- ленных нафетых растворах, содержащих соляную кислоту	Хлористый водород	00	1.25
То же, кроме снятия цинкового и кадмиевого по- крытия, в холодных растворах, содержащих соля- ную кислоту при концентрации до 200 г/л (травле- ние, декапирование и др.)	«	3 10"'	0
То же, в концентрированных холодных и разбав- ленных нагретых растворах, содержащих ортофос- форную кислоту (фосфатирование и др.)	Фосфорная кислота	6-10-'	1,25
То же, в разбавленных растворах, содержащих азотную кислоту (осветление алюминия, снятие ни- келя, травление, декапирование меди, пассивиро- вание и др.) при концентрации раствора > 100 г/л 1 100 г/л J	Азотная кислота и оксиды азота	3 0	1,25 0
Приложение 26 (продолжение)
При. low f пая
Технологический процесс	Определяющее вредное вещество	Максимальное количество выделяющих- ся вредных веществ мг/(с  м2)	Ат
Электрохимическая обработка металлов в раство- рах щелочи (обезжиривание, лужение, оксидирова- ние меди, снятие олова, хрома и др.)	Щелочь	11	1,6
То же, в растворах, содержащих серную кис- лоту при концентрации 150... 300 г/л, а также химическая обработка металлов в концентриро- ванных холодных и разбавленных нагретых се рас- творах (анодирование, электрополирование, трав ление, снятие никеля, серебра, гидридная обработ- ка титана и др.)	Серная кислота	7	1,6
Химическая обработка мета-июв в концентриро- ванных нагретых растворах и электрохимическая обработка в концентрированных холодных раство рах, содержащих ортофосфорную кислоту (поли- ровка алюминия, стали, меди и др.)	Фосфорная кислота	5	1,6
Химическая и электрохимическая обработка метал- лов в растворах, содержащих фтористоводородную кислоту и ее соли	Фтористый водород	20	1,6
Кадмирование, серебрение, золочение и электродс- капирование в цианистых растворах	Цианистый ВОДО[ЮД	5,5	2
Цинкование, меднение, латунирование, химическое декапирование и амальгамирование в цианистых растворах	То же	1,5	1.6
Меднение, лужение, цинкование и кадмирование в сернокислых растворах при tn < 50° С	Серная кислота	0	0
Никелирование в хлористых растворах при плот- ности тока 3... 5 А !'дм2	Растворимые соли никеля	1,5- 10“’	2
ТЬ же, в сульфатных растворах при плотности тока 1 ... 3 Л/дм2	То же	ЗЮ2	1,6
Меднение в зтилендиаминовом электролите	Этилендиамин	0	1
Крашение в анилиновом красителе	Анилин	0	1
Промывка в горячей воде	Пары воды	-	0,5
Безвредные процессы при наличии неприятных за- пахов. например аммиака, клея и др.		-	0,5
Примечания: 1. Если Кт = 0, то вытяжка от ванны не нужна, однако при наличии воздушного
перемешивания раствора местное вытяжное устройство необходимо, при этом Кт = 0,5.
2. В бортовом вытяжном устройстве и воздуховодах задерживается 85% вредных веществ, вы-
деляющихся в виде аэрозолей.
Приложение 27.1. КМС прохода круглых нормализованных тройников £п с углом
ответвления а — 30°
		Значения <„ при /о/Л									
		0,8	0,63	0,5	0,39	0.3	0,25	0.19	0.16	0,125	0.1
	0,05	—	—	—	—	—	—	—	0,09	0	0,15
	0.1	—	—	—	0.23	0,21	0,18	0,14	0.06	0,07	0,28
	0,2	—	0,28	0,27	0,25	0,21	0.15	0,07	0,06	0,32	-0.75
	0.3	0,32	0,3	0.28	0 24	0,18	0,06	-0,11	- 0.39	0.95	—
	0,4	0,35	0,31	0,26	0.17	0,04	0,21	-0,6	—	—	
	0.4	0,33	0.26	0.13	-0,0»	-0,11	- 1,05		—	—	
	0.1	-	—	—	—	0,22	0.19	0,15	009	0,01	
	0,2	—	0,28	0,27	0.25	0,22	0,17	0,1	0,01	0.12	—
0,8	0,3	0,32	0,31	0,28	0,24	0.19	0.1	-0,01	0,15	-0,39	—
	0.1	0,33	0,3	0.25	0,18	0.08	0.07	-0,26	0,55		—
	05	0.27	0,21	0.12	-001	0,2	-0.51	—		—	—
	0.6	0.1	-0,03	0,24	0.55	- 1,02			-	—	—
	0.3	—	0,3	0,29	0,26	0.21	0,12		—	—	—
	0.4	—	0,3	0.25	0,18	0.09	0.04	—	—	—	—
0.6	0,5	—	0.16	0,08	0,04	0,17	- 0,35	—	—	—	—
	0.6		0,11	0,28	-0.47	-0,71		—	—	—	
	07	—	0,86	-1,21	—		—	—	—	—	к
	0 4	—		0,31	0,26		—	—	—	—	—
0 5	0,5	—	—	0,12	0	—	—	—	—	—	—
	0,6	—	—	0,32	0,47	—	—	—	—	—	—
		°-7		-	-1.2	-1,48	—	Г»	-	—	—	—
Приложение 27.2. КМС сп ветвлений круглых нормализованных тройников <о с углом
ответвления а = 30°
Л./А	5,,/Л,	Значения при fo/fc									
		0.8	0.63	0,5	0,39	0,3	0,25	0,19	0,16	0,125	ОД
	0,05	—		—	—	—		—	-14.68	5,92	- 2,33
	0,1	—	—	—	21,44	10 19	—4,32	-1,75	-0,51	0,25	0.66
	0,2	—	-7,4	2.97	-0.08	0,88	0,52	0,71	0,88	1Д2	1.35
	0,3	-3,65	1,29	0,02	0,65	0,87	0,94	0.99	1,12	1,38	
	0.4	-1.02	-0,04	0,63	0,95	1,04	1.04	1.09	—	—	—
	0.4	-0.21	0,32	0,79	1,08	1,07	1.07	—	-	-	-
Приложения
Приложение 27.2. (продолжение)
/:./Л	£С	Значения при /<,//<									
		0,8	0,63	0,5	0,39	0,3	0.25	0.19	0.16	0,125	0.1
	0,1	—	—	—	—	-13.05	-5.58	-2,42	-0.86	0.01	
	0,2		9,46	-3,94	-1,37	-0,19	0,35	0,58	0,75	0,97	—
0.8	0,3	4 76	-1,83	-0,25	0,5	0,78	0.85	0,9	1	1,21	—
	0,4	-1,40	-0,27	0.51	0,89	0,98	0,98	1	1,11	—	—
	0,5	0,45	0 21	0,74	0,99	1,04	1,01	—	—	—	—
	0,6	-0,05	0,38	0,8	1,02	1,05	-	—	-	-	—
	0,3	—	-2.53	- ,061	0,29	0,64	0,75	—	—	—	—
	0,1	—	-0,58	0 35	0.79	0,91	0.9	—	—	—	—
0.6	0,5		0,04	0,65	0,94	0,99	0.95	—		—	—
	U.6	—	0,28	0,76	0.98	1,01	—	—	—	—	
	0,7	—	0,38	0.79	—	—	—	—	—	—	—
	0,4	—	—	0,15	0,66	—	—		—	—	—
0,5	0,5	—	—	0.53	0.86	—	—	—	—	—	
	0,6	—	—	О.бв	0,94	—	—	—		—	—
	0,7	—	—	0,74	0,96	—	—	—	—	—	—
Примечание. Угол ответвления 30е выполняют для тройников с диаметром основания (ствола)
не более 315 мм.
Приложение 27.3. КМС’ прохода круглых нормализованных тройников Сп с углом
ответвления 45°.
/л//с		Значения Сп при /о/ft									
		0.8	0.63	0.5	0,39	0,32	0-25	0.2	0,16	0.125	0,1
	0,05	—	—	—		—	—	—	0,09	0	-0.15
	0,1	—		—	0,23	0,21	0,18	0-14	0.06	-0,07	028
	0,2	—	0,28	0,27	0,25	0,21	0,15	0,07	-0,06	-0.32	-0.75
	0.3	0,32	0,3	0.28	0.24	0,18	0,06	-0,11	-0,39	-0,95	—
	0,4	0.35	0.31	0,26	0,17	0,04	-0,21	-0.6	—	—	—
	0,4	0.33	0,26	0,13	-0,08	-0.41	-1,05		«-	—	-
	0,1		—	—	0,26	0.26	0,23	0,19	0,13	0.05	—
	0,2	—	0,33	0,32	0,27	0,27	0,22	0,15	0,06	-0,07	—
0.8	0.3	0.38	0,3"	0,34	0.25	0,25	0,16	0.15	0.09	-0.33	—
	0,4	0,41	0,38	0,33	0.16	0,16	0,01	-0,18	-0,47		—
	0.5	0,39	0.33	0,24	0,08	0,08	-0,39	—	—		
	0,6	0,29	0,16	-0,05	-0,83	-0,83	—	—	—	-	—
	0,3	—	0,44	0,43	0,35	0,35	0,26	—	—	—	—
	0,4	—	0,48	0,43	0 27	0,27	0.14	—	—		
0,6	0.5	—	0,43	0,35	0,1	0,1	-0.08	—	—	—	—
	0.6	—	0,28	0,14	-0,29	-0,29	—	—	—	—	
	0,7	—	-0.12	-0,47	—	—	—	—	—	—	—
	0,4	—	—	0,57	—	—	—				—
0,5	0.5	—	—	0,5	—	—	—	—	—		
	0,6	—	—	0,27	—	—	—	—	—	—	—
	0,7	—	—	-0,14	-0,42	—0,42	—	—			—
:ения
Приложение 27.4. КМС ответвления круглых нормализованных тройников с утлом
ответвления 45°
fn/fc	to/Lc	Значения £u при /о//с									
		0,8	0,63	0,5	0,39	0.32	0,25	0,2	0,16	0,125	0,1
	0,05	—	—	—	—	—	—	—	14,63	-5,78	-2,12
	0,1	—•	—	—	-21,88	-10,59	—4,56	-1,87	0,46	0,39	0,87
	0,2	—	-7,27	-3.23	-1,32	-0.32	0,28	0,63	0,93	1,26	1,56
	0.3	-3,21	-1,16	-0.24	0,21	0,47	0,7	0.91	1,17	1,52	—
	0,4	-0,58	0,09	0,37	0,51	0,64	0,8	1,01	—	—	—
	0,4	0,23	0,45	0,53	0,59	0,67	0,83		—	-	-
	0,1	—	—	—	—	-13,45	-5,82	-2,5	-0,81	0,15	—
	0,2	—	-9,33	-4,2	-1,81	-0,59	0,11	0,5	0,8	1,11	—
0,8	0,3	4,32	-1,7	-0,51	0.06	0,38	0,61	0,82	1,05	1,35	—
	0,4	-1,05	-0,14	0,25	0,45	0,58	0,74	0,92	1,16	—	—
	0,5	-0,01	0,34	0,48	0,55	0,64	0.77	—	—	—	—
	0,6	0.39	0,51	0,54	0,58	0,65	—	-	—	—	-
	0,3	-	-2,4	-0,87	-0,15	0,24	0,51		—	—	—
	0,4	—	-0,45	0,09	0,35	0,51	0.66	—	—	—	
0,6	0.5	—	0.17	0,39	0,5	0,59	0,71	—	—	—	—
	0,6	—	0,51	0,5	0.54	0,61	—	—	—	—	—
	0,7	—	0,51	0,53	—	—	—	—	—	—	-
	0,4	-	-	-0,11	0,22	—	—	—	—	—	—
0,5	0,5	—	—	0,27	0,42	—	—	—	—	—	—
	0,6	—	—	0,42	0,5	—	—	—	—	—	—
	0,7	-	—	0,48	0,52	—	-		—	—	-
Примечание. Угол ответвления 45° выполняют для тройников с диаметром основания (ствола)
не менее 355 мм.
Литература
1.	АЗ-804 Руководство по расчету воздуховодов из унифицированных дета-
лей. — М.: Сантехнроект, 1979.
2.	Баркалов Б. В., Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях. — М.: Стройиздат, 1982. — 213 с.
3.	Белова Е. М. Системы кондиционирования воздуха с чиллерами и фанкой-
лами. — М.: Евроклимат, 2003. - 400 с.
4.	Богословский В. Н. Отопление и вентиляция. В 2 ч. 4.2. Вентиляция. —
М.: Стройиздат, 1976. — 440 с.
5.	Богословский В. Н., Кокорин О. Я., Петров Л. В. Кондиционирование воз-
духа и холодоснабжепие. — М.: Стройиздат, 1985. - 416 с.
6.	Богуславский Л. Д. Снижение расхода энергии при работе систем отопления
и вентиляции. — М.: Стройиздат, 1985. - 236 с.
7.	Богуславский Л.Д. Экономика теплогазоснабжения и вентиляции. — М.:
Стройиздат, 1977.	280 с.
8.	ВСН 01-89 «Ведомственные строительные нормы. Предприятия по обслу-
живанию автомобилей». Мипавтотрапс РСФСР.
9.	Госстандарт 12.1.036-81. Шум. Допустимые уровни в жилых и общественных
зданиях. М.: Издательство стандартов, 1985.
10.	ГОСТ 12.1. 005.-88 Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху
рабочей зоны. М.: Издател1,ство стандартов, 1998. — 76 с.
11.	ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата
в помещениях. — М.: Госстандарт, 1996. - 6 с.
12.	Кокорин О. Я. Подбор теплоизвлекающего и теплоотдающего теплообмен-
ников и режимов их функционирования в системе утилизации теплоты вы-
тяжного выбросного воздуха с насосной циркуляцией промежуточного теп-
лоносителя - антифриза. М.: Типография МГСУ, 1997. - 27 с.
13.	Кокорин О. Я. Современные системы кондиционирования воздуха. — М.:
Издательство физико-математической литературы. 2003.	272 с.
14.	Кокорин О. Я. Установка кондиционирования воздуха. — М.: Машинострое-
ние, 1987.	278 с.
15.	Кокорин О. Я. Энергосберегающие технологии функционирования систем
вентиляции, кондиционирования воздуха (системы ВОК). М.: Проспект,
1999. - 208 с.
16.	МГСН 4.10-97 1997. Здания банковских учреждений.
17.	МГСН 4.13-97. Предприятия розничной торговли.
18.	МГСН 4.14-98 Предприятия общественного питания. — М.: Москомархитек-
тура, 1998.
19.	МГСН 5.01-01 2001. «Стояки легковых автомобилей».
20.	Мегодика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ,
содержащихся в выбросах предприятий. ОНД-86. Госкомгидромст СССР.
Л.: Гидрометеоиздат, 1997.
.hiiiHimmtjpQ
21.	ОНТП-01-91 «Общесоюзные нормы технологического проектирования пред-
приятий общественного транспорта». Гипроавтотрапс Росавтотранса.
22.	Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Справочное по-
собие. М.: Паптори, 2003.	308 с.
23.	Пособие по проектированию спортивных залов, помещений для физкуль-
турно-оздоровительных занятий и крытых катков (к СНиП 2.08.02-87*.
М.: ЦНИИЭП им. Мезенцева Госкомархитектуры, 1990).
24.	Пособие 15.91 к СНиП 2.04.05-91*. Противодымная защита при пожаре и вен-
тиляция подземных стоянок легковых автомобилей. М.: Промстройком-
плект, 1995. — 41 с.
25.	СНиП 2.0904-87* Административные и бытовые здания. М.: Стропиздат,
1988.
26.	СНиП 23-01-99* Строительная климатология. М.: Госстрой России,
2004. 25 с.
27.	СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий. М.: Госстрой России, 2004.
25 с.
28.	СНиП 23-03-2003 Защита от шума. — М.: Госстрой России, 2004.	32 с.
29.	СНиП 31-03-2003 Общественные здания административного назначения.
М.: Госстрой СССР, 2004.
30.	СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование. — М.: Гос-
строй России, 2004.	71 с.
31.	СП 23-101-2000 Свод правил по проектщюванию и строительству. Проекти-
рование тепловой защиты зданий. - М.: Госстрой России. 2001.
32.	Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устрой-
ства. В 3 ч. Ч.З. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Кн. 1 и 2/Под
ред. Павлова Н. Н и Шиллера 10. И. 4-е изд. персраб. и доп. — М.: Строй-
издат, 1992.	320 с., 416 с.
33.	'Гитон В. П., Сазонов Э. В., Краснов Ю. С., Новожилов В. И. Курсовое и
дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных
зданий. М.: Стройиздат, 1985.	208 с.
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРЕ
Краснов Юрий Степанович, кандидат технических наук, 1931 го-
да рождения. В 1954 году закончил факультет тепло-газо-снаб-
жения и вентиляции Московского инженерно-строительного ин-
ститута. Имеет большой практический опыт работы - от мастера по
монтажу систем отопления и вентиляции треста "ЦентрСантех-
монтаж" до начальника технического отдела Главного управления
"Промвентиляция". Работал в качестве инженера-консультанта по
вопросам промышленной вентиляции в Индии (металлургический
завод, 1958-1961 гг.), и в Ираке (оборонное предприятие, 1967-
1970 гг.).
В 1973 году защитил диссертацию по теме "Оптимизация фа-
сонных частей воздуховодов и оптимизация нормалей на возду-
ховоды". С 1975 года и по настоящее время занимается препода-
вательской деятельностью в качестве доцента кафедры "Отопление
и вентиляция" Московского государственного строительного уни-
верситета. Научно-педагогический стаж - более 30 лет. Область
научных интересов - промышленная вентиляция и кондициони-
рование воздуха производственных зданий. Является автором 15
печатных трудов (статьи, монографии). Одна из последних работ -
соавторство в издании справочного пособия "Системы вентиляции
и кондиционирования. Рекомендации по проектированию, испы-
таниям и наладке" (’Термокул", 2004 г.).