/
Text
ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ -ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
1985
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС — В ЖИЗНЬ!
1^д5>лод — на службе АПК
Сяедовар Л. Е. Первичной обработке молока —
унифицированные системы охлаждения 2
Гогадзе Г. Д. Распределительные холодильники Грузии
в одиннадцатой пятилетке 5
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Литвинов О. П., Патлайчук Н. И., Дорошенко А. В.
Эффективность применения градирен в судовых установках
кондиционирования воздуха 7
Новости строительства
.Коган Б. Н., Карганов Г. А., Файнштейн В. А. Портовый
холодильник в Петропавловске-Камчатском 11
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Майоров В. В. Система автоматизации холодильной
установки на основе микроконтроллера 15
Константинов Л. И., Мельниченко Л. Г., Лийв Ю. А., Сла-
стихин Ю. Н. Влияние эксплуатационных факторов на
ресурсные характеристики судовых холодильных
установок 18
Дзотцоев А. Б., Клибанов Е. Л., Бежанишвили Э. М.
Экспериментальное определение момента инерции
механизма движения для расчета поршневых
компрессоров 22
Хмаладзе О. Ш. Аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителей в условиях инееобразования 25
Васьков Е. Т. Уравнение состояния и термодинамические
свойства н-бутана 29
Пименова Т. Ф., Титов В. Б., Королев В. А. Опыт
внедрения блока осушки диоксида углерода 30
Крутова Е. А., Дюбко А. П. Изменение массы
замороженного и охлажденного мяса при погрузочно-разгрузочных
операциях 33
Дидык Н. Н. Хранение яблок в регулируемой газовой среде 36
Балыкова Л. И., Бестужев А. С, Дегтярев В. Н.,
Плотников Е. А. Исследование температурного режима при
посоле чавычи , 39
Верников Г. И., Китаев Б. Н., Шустер А. А., Резников А. Г.
Оценка теплотехнических качеств теплоизолированных
вагонов в условиях движения 41
ОБМЕН ОПЫТОМ
Коновалов В. Л., Смелков Н. А. Гидравлический привод
регуляторов холодопроизводительности винтовых
холодильных компрессоров 44
Дубровин С. А. Глушитель шума для винтовых
компрессорных агрегатов 48
ИЗОБРЕТЕНИЯ 43, 49, 57, 62
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Куприн Д. А. Сборник научных трудов по холодильной
? технологии пищевых продуктов
% НТО ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
На курсах общественного института повышения
квалификации инженерно-технических работников пищевой
промышленности
ХРОНИКА
К 75-летию Евгения Сергеевича Курылева
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
Зигфрид Э. Новая климатическая термобарокамера
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Буряк В. С. Новое холодильное оборудование
РЕФЕРАТЫ
52
CONTENTS
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU — INTO LIFE!
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Medovar L. E. Unified Cooling Systems for Primary
Processing of Milk 2
Gogadze G. D. Distribution Cold Stores of Georgia in
Eleventh Five-Year Period 5
For Economy of Fuel-Energy Resources
Litvinov O. P., Patlaichuk N. I., Doroshenko A. V.
Effectiveness of Utilizing Cooling Towers in Marine Air-
Conditioning Plants 7
News of Construction
Kogan B. N., Karganov G. A., Finestein V. A. Port Cold
Store in Petropavlovsk-Kamchatsky 11
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Majyorov V. V. Automation System of Refrigerating Plant
on Basis of Microcontroller 15
Konstantinov L. I., Melnichenko L. G., Liyv Y. A., Slastik-
hin Y. N. Effect of Operation Factors On Resource
Characteristics of Marine Refrigerating Plants 18
Dzotsoyev А. В., Klibanov E. L., Bezhanishvili E. M.
Experimental Determination of Moment of Inertia in
Motion Mechanism for Calculating Reciprocating
Compressors " 22
Khmaladze O. S. Air Drag of Air Coolers Under Conditions
of Frost Formation 25
Vaskov E. T. Equation of State and Thermodynamic
Properties of n-Butane 29
Pimenova T. F., Titov V. В., Korolev V. A. Experience of
Introducing Carbon Dioxide Drying Block 30
Krutova E. A., Dyubko A. P. Change of Mass of Frozen
and Chilled Meat at Handling Operations 33
Didyk N. N. Controlled Atmosphere Storage of Apples 36
Balykova L. I., Bestuzhev A. S., Degtyarev V. N., Plot-
nikov E. A. Investigation of Temperature Regime When
Salting Chinook 39
Vernikov G. L, Kitayev B. N., Shuster A. A., Reznikov A. G.
Estimation of Thermotechnical Properties of
Thermal-Insulated Railcars en Route 41
PRACTICE EXCHANGE
Konovalov V. L., Smelkov N. A. Hydraulic Drive of
Refrigerating Capacity Controllers of Refrigerating Screw
Compressors 44
Dubrovin S. A. Silencer for Screw Compressor Units 48
INVENTIONS 43, 49, 57, 62
BOOK REVIEW
Kuprin D. A. Collection of Scientific Works on Refrigerating
Technology of Foods 52
AT SCIENTIFIC-TECHNICAL SOCIETY OF FOOD INDUSTRY
At Courses of Social Institute for Raising Qualification of
Engineering-Technical Workers of Food Industry 53
MISCELLANY
75th Birthday of Evgeny Sergeyevich Kurylev
IN SOCIALIST COUNTRIES
Zigfried E. New Climatic Thermal Pressure Chamber
REFERENCE DATA
Buryak V. S. New Refrigerating Equipment
SUMMARIES
54
55
ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1985 г.
РЕШЕНИЯ
XJM СЪЕЗД КПОО-
в жизны
Холод — на службе ЛПК
УДК 637.1.02
ПЕРВИЧНОЙ ОБРАБОТКЕ
МОЛОКА — УНИФИЦИРОВАННЫЕ
СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ
Л. Е. МЕДОВАР
В целях устранения потерь и
снижения себестоимости молока колхозы,
совхозы, предприятия молочной
промышленности совместно с другими
партнерами по АПК осуществляют
переход на сдачу и приемку молока
непосредственно в хозяйствах с вывозом
его автотранспортом
перерабатывающих предприятий (центровывоз). Для
этого в хозяйствах создают
центральные молокоприемные пункты (ЦМП).
Здесь доставленное с ферм модоко
охлаждают до 4—6 °С и охлажденным
хранят в течение суток [3, 4]. Раз в
сутки в установленное время авто-
молцистерна головного молочного
предприятия забирает молоко и отвозит
его на переработку.
Как показал опыт, отправка молока
на переработку раз в сутки является
наиболее целесообразной, позволяет
упорядочить время отгрузки молока,
мойки оборудования, дисциплинирует и
облегчает труд обслуживающего ЦМП
персонала. По сравнению с
применяемым еще вывозом молока с каждой
фермы и после каждой дойки при
одноразовом центровывозе значительно
уменьшаются транспортные расходы в
результате использования автомол-
цистерн большой грузоподъемности,
сокращения количества автомол-
цистерн и их рейсов.
Организация охлаждения молока на
ЦМП требует создания рациональных
систем охлаждения, обеспечивающих
быстрое и качественное охлаждение
молока, надежность и удобство
эксплуатации. Важными факторами
являются также: высокая заводская
готовность холодильных машин, которые
должны поставляться на ЦМП в виде
единого агрегата с приборами и щитами
автоматики; возможно меньшая их
установленная мощность; однотипность
технологического оборудования
(аппаратов, насосов, арматуры и др.) на^
ЦМП и молочных заводах; максималйЩ
ная унификация систем охлаждения
для всех ЦМП.
В настоящее время для первичного
охлаждения молока в хозяйствах
применяют около 25 неунифицированных
систем охлаждения, отличающихся
хладагентами и хладоносителями (R12,
R22, аммиак, рассол, вода), методами
охлаждения (в^ емкостях, в потоке,
с аккумуляцией холода и без нее).
Системы охлаждения укомплектованы
холодильными машинами как с бессаль-
никовыми, так и с устаревшими
сальниковыми компрессорами, хотя
надежность последних из-за наличия
сальника значительно ниже.
Разнотипность применяемых систем
охлаждения и оборудования создает
сложности в организации
обслуживания и ремонта, значительно
увеличивает номенклатуру и объем запасных
частей, затрудняет работу отделений
Сельхозтехники и задерживает переход
на прогрессивную форму сдачи-приемки
молока непосредственно в хозяйствах.
Руководящим материалом для
выбора оборудования при проектировании
систем охлаждения для сельского
хозяйства является в настоящее время_
«Система машин для комплексной мш^
ханизации сельскохозяйственного про^
изводства» [2]. В одном из разделов
приведена номенклатура холодильного
оборудования, рекомендуемого для
охлаждения молока, в которую
включены, в частности,
резервуары-охладители и холодильные машины.
Серьезный недостаток этого
руководства заключается в том, что оно не
предусматривает комплектной поставки
резервуаров-охладцтелей с
конкретными холодильными машинами, что
необходимо для создания системы ох-
2
лаждения. Вследствие этого возникла
существенная диспропорция между
количествами выпускаемых резервуаров-
охладителей и холодильных машин к
ним.
Потребитель вынужден сам
осуществлять компоновку
резервуаров-охладителей с холодильными машинами из
имеющихся в его распоряжении
средств. Это исключает ответственность
изготовителей
резервуаров-охладителей и холодильных машин за системы
охлаждения в целом.
Предусмотренное в номенклатуре
холодильное оборудование имеет
существенные недостатки и не полностью
отвечает требованиям, предъявляемым к
Системам охлаждения ЦМП. В то же
время в нее не включено более
совершенное, оправдавшее себя в
эксплуатации оборудование. Например,
рекомендуется холодильная водоохлаж-
дающая машина АВЗО, работающая
на хладагенте R12, и не указана
аналогичная по назначению, но более
совершенная водоохлаждающая машина
МКТ20, работающая на R22, хотя
преимущества последней очевидны:
АВЗО МКТ20
Холодопроизводительность при
температурах
охлажденной воды tw=
=2°С и
конденсации /К=30°С, кВт
(ккал/ч) 29C3500) 27,5C2000)
Компрессор Сальнико-
Бессальниковый вый
Испаритель Ороситель- Кожухотруб-
ный ный
Масса, кг 1200 820
Потребляемая мощ
ность, кВт 18 15
Занимаемая
площадь, м2 2,72 1,32
Как видим, при практически
одинаковой холодопроизводительности
машина АВЗО менее надежна, так как
^комплектована сальниковым
компрессором, габаритные размеры и
металлоемкость из-за использования R12 у
нее больше, чем у МКТ20. Опыт
эксплуатации не Подтвердил каких-либо
преимуществ оросительного испарителя
перед кожухотрубным. Машина АВЗО
потребляет больше энергии.
Холодильная машина МКТ20
выпускается серийно более 6 лет,
непрерывно совершенствуется, хорошо
зарекомендовала себя в эксплуатации.
Однако вследствие невключения ее в
номенклатуру рекомендуемого
оборудования серийный выпуск этой нужной
сельскому хозяйству машины
сокращается, находящиеся на складах
Сельхозтехники машины МКТ20 в ряде слу-*
чаев разукомплектовываются.
Малоэффективна и другая
рекомендуемая аналогичная АВЗО по
конструкции, но меньшая по
холодопроизводительности холодильная машина
УВ10.
В перечень холодильного
оборудования для охлаждения молока [2]
включены танк-охладитель ТОМ-2А со
встроенной холодильной машиной и
холодильный водоохлаждающий агрегат
МХУ-8С, испарители которых являются
одновременно льдоаккумуляторами.
В мировой практике автоматизация
работы агрегатов со встроенными
льдоаккумуляторами осуществляется
по толщине льда [1]. В указанных
агрегатах нет датчика толщины льда, и в
процессе эксплуатации нельзя
определить, есть ли лед на стенках
испарителя. Из-за этого невозможна
автоматизация работы и грамотная
эксплуатация агрегата. На практике.лед часто не
намораживают вовсе, что не позволяет
полностью использовать мощность
холодильного агрегата.
В силу этого, а также других
недостатков агрегат МХУ-8С снят с
производства, намечается также снятие с
производства и танка-охладителя
ТОМ-2А.
В число рекомендуемого
холодильного оборудования [2] входят также водо-
охлаждающие машины МВТ14-1-0 и
МВТ20-1-0, выполненные на базе бес-
сальниковых компрессоров с
воздушными конденсаторами, работающие на
R12 [5]. На ЦМП они могут найти
лишь частичное применение, так как их
холодопроизводительность
недостаточна. Из-за применения воздушных
конденсаторов холодопроизводительность
машин наименьшая именно в летний
период, когда поступление молока
максимально. Кроме того, для надежнрй
работы воздушных конденсаторов в
зимнее время при низких
температурах окружающего воздуха требуются
специальные устройства,
поддерживающие необходимое давление
конденсации, которые отсутствуют в машинах,
или проведение определенных
мероприятий для этой цели, что не
оговаривается. Рекомендация применять
бессальниковые машины только с воздуш-
1*
3
ными конденсаторами не оправдана.
В отличие от молочных заводов, где
молоко охлаждают в потоке с
понижением температуры в проточном
охладителе, а хранят его в изотермических
емкостях, на фермах в соответствии
с указаниями [2] внедряют
преимущественно емкостные охладители
(типов РПО, РНО, ТО, ТОМ и др.),
в ваннах которых охлаждают и
хранят молоко, поступающее после дойки.
Основными недостатками этих
аппаратов является длительность процесса
охлаждения: 2,5—3 ч (в агрегатах
с предварительной аккумуляцией льда
почти вдвое дольше), а также
завышенная металлоемкость, так как
рабочий объем их используется не
полностью.
Согласно санитарным правилам, на
молочных фермах колхозов и совхозов
запрещается смешивать охлажденное
молоко с неохлажденным.
Следовательно, уже после второй дойки тот же
аппарат использовать нельзя.
Мойка емкостных аппаратов не
механизирована и является трудоемким
процессом, затрудняющим
обслуживание.
Поскольку действующие охладители
молока на базе оборудования,
предусмотренного в [2], имеют
существенные недостатки, продолжается
разработка новых охладителей, часто с
повторением прежних ошибок, распыляются
материальные ресурсы, возникает
дефицит оборудования и запасных частей.
Создалось положение, при котором
на перерабатывающие предприятия
молочной промышленности молоко
поступает в охлажденном виде в объеме
менее 50 % всего принимаемого
количества.
Изложенное выше показывает, что
пересмотр раздела в [2], относящегося
к первичному охлаждению молока,
исключение из рекомендуемой
номенклатуры устаревшего оборудования и
включение холодильных машин, на
базе которых должны создаваться
системы охлаждения для ЦМП, является
срочной актуальной задачей.
Другая не менее важная задача —
организация во всех хозяйствах
Советского Союза центральных
молокоприемных пунктов с
унифицированными системами охлаждения.
Для ЦМП хозяйств, из
которых осуществляется центровывоз,
ВНИКТИхолодпром разработал
систему охлаждения молока на базе водо-
охлаждающей машины МКТ20 и
аккумулятора ледяной воды, работающую
с использованием в зимнее время
естественного холода [3].
Система внедрена на ЦМП совхоза
«Авдеевский» Зарайского района
Московской области. Годовой опыт ее
эксплуатации подтвердил правильность
принятых решений: применение
аккумулятора ледяной воды позволило
использовать один тип холодильных
машин и вдвое уменьшить их
установленную мощность^ а использование
естественного холода в зимнее время
сократило общее годовое потребление
электроэнергии примерно на 15 %. г&ц
Внедрение для охлаждения молоке
систем с водоохлаждающими
машинами типа МКТ и аккумуляторами холода
во всех ЦМП хозяйств Советского
Союза обеспечит максимальную
унификацию систем и позволит
использовать три — четыре типа машин.
Научно-технический совет Минмясо-
молпрома СССР с участием
представителя Минсельхоза СССР, рассмотрев
результаты работы ЦМП совхоза
«Авдеевский», отметил прогрессивность
технических решений системы
охлаждения и указал, что создание таких ЦМП
является одним из возможных
направлений совместной работы партнеров по
агропромышленному комплексу в
организации приемки молока в
хозяйствах и центровывоза его на
перерабатывающие предприятия.
Опыт работы ЦМП в совхозе
«Авдеевский» подтвердил также и то, что
сотрудничество партнеров по АПК в
совершенствовании технологического
процесса первичной обработки и
транспортировки молока обеспечивает
принятие наиболее целесообразных решений.
Выбор оборудования, а также
привязка системы охлаждения К объекту
зависят от различных факторов: коли^
чества и температуры поступающего
молока в различные сезоны года,
расстояния от мест производства молока,
периодичности и продолжительности
его поступления, наличия или
отсутствия артезианской или водопроводной
воды, необходимой продолжительности
хранения и ряда других.
Весьма важно также правильно
определять экономическую эффективность
от внедрения системы охлаждения на
конкретном объекте.
Проектные решения при учете всех
4
факторов могут оказаться различными
даже для объектов со многими
совпадающими условиями.
Однако, несмотря на разнообразие
условий, могут быть разработаны
типовые решения и инструкции по
внедрению центральных молокоприемных
пунктов с унифицированными
системами охлаждения для всех хозяйств
Советского Союза. Необходимость
проведения такой работы в рамках АПК
назрела.
Пересмотр рекомендуемого
холодильного оборудования [2) с включением
водоохлаждающих машин типа МКТ,
создание в хозяйствах центральных
^олокоприемных пунктов и оснащение
^wk унифицированными системами ох-
" лаждения на базе водоохлаждающих
машин типов МКТ, МВТ и
аккумуляторов холода обеспечит надежность
эксплуатации систем охлаждения,
снизит себестоимость производства
молока, ускорит переход хозяйств на центро-
вывоз и сдачу перерабатывающим
предприятиям молочной промышленности
всего заготавливаемого молока в
охлажденном виде, даст существенный
экономический эффект (в целом по
СССР более 0,5 млрд. руб.).
Список использованной литературы
1. Медовар Л. Е. Первичное охлаждение и
транспортировка молока.— Холодильная
техника, 1984, № 9, с. 59.
2. Система машин для комплексной
механизации сельскохозяйственного производства.
Ч. II. Животноводство— М.: ЦНИИТЭИ Мин-
сельхоза, 1981, с. 30—35.
3. Система охлаждения молока для
центральных молокоприемных пунктов / В. Н.
Виноградов, Л. Е. Медовар, А. В. Верещетин, Е. И. Рат-
нер.— Холодильная техника, 1984, № 9, с. 15.
4. Харченко А. М., Шумахер Ю. С.
Повышать эффективность работы молочной
промышленности в составе агропромышленного
комплекса.— Молочная промышленность, 1983,
№ 12, с. 2.
5. Холодильные машины и аппараты. Ката-
- лог. Ч. 2.— М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1984,
Щ с. 37—40.
УДК 621.565.92D79.22)
РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ
ХОЛОДИЛЬНИКИ ГРУЗИИ
В ОДИННАДЦАТОЙ ПЯТИЛЕТКЕ
Г. Д. ГОГАДЗЕ,
заместитель управляющего
Грузмясомаслоторга
Выступая на октябрьском A984 г.)
Пленуме ЦК КПСС, Генеральный
секретарь ЦК КПСС товарищ К. У.
Черненко еще раз подчеркнул, что высшую
цель деятельности КПСС составляет
неуклонное повышение уровня жизни
советских людей. Принятое на Пленуме
постановление «О долговременной
программе мелиорации, повышении
эффективности использования
мелиорированных земель в целях устойчивого
наращивания продовольственного
фонда страны» является развитием
разработанной ранее Продовольственной
программы, которая последовательно
реализуется.
Так, среднегодовой объем валовой
продукции сельского хозяйства
Грузинской ССР за четыре года
одиннадцатой пятилетки возрос по
сравнению с аналогичным периодом
десятой пятилетки на 12,7 %. За
последнее десятилетие производство цитрусов
увеличилось в 5,5 раза, винограда —
в 3,5 раза, чая — более чем вдвое,
яиц — в 2 раза, молоко — 1,5, мяса —
в 1,4 раза.
Осуществление Продовольственной
программы в республике обеспечило
значительный рост выработки мясных
и молочных продуктов, что позволило
уменьшить ежегодный объем их
централизованных поставок. В связи с этим
значительно повышается роль
распределительных холодильников, емкость
которых с 1957 г. увеличилась в 4 раза.
Однако имеющихся емкостей
распределительных холодильников
недостаточно для равномерного обеспечения
населения Грузинской ССР, а также
приезжих, число которых составляет
до 3 млн. в год, скоропортящимися
продуктами сезонного производства.
Одной из причин такого положения
является то, что перспективное
развитие холодильного хозяйства республики
планировалось в прошлом без
комплексного подхода. В результате в
г. Гори построен холодильник на
10 тыс. т при потребности в емкости
до 2 тыс. т. В то же время в курортном
районе на западе Грузии ощущается
острый недостаток холодильных ем-
5
костей.
В целях сглаживания существующей
диспропорции в размещении
распределительных холодильников по регионам,
улучшения состояния основных фондов
за последние годы проделана большая
работа.
В 1984 г. в г. Кутаиси введен в
эксплуатацию хладокомбинат емкостью
10 тыс. т. Начинается строительство
аналогичного хладокомбината такой же
емкости в г. Сухуми. Предусмотрено
строительство хладокомбината
емкостью 5 тыс. т в г. Батуми.
Реконструированы холодильники в
городах Самтредиа, Кутаиси, Зестафо-
ни, Тбилиси. При реконструкции
Тбилисского хладокомбината № 1 была
выполнена наружная изоляция, при этом
полностью оставлена существующая
внутренняя изоляция, что позволило
сократить стоимость работ на
150 тыс. руб. По нашему мнению,
в будущем при- капитальном ремонте
и реконструкции холодильников
следует применять этот экономичный
способ усиления теплоизоляции
ограждений.
Обновлен компрессорный парк
холодильников: на хладокомбинатах в
Тбилиси (№ 1 и № 4) и Гори
смонтированы новые двухступенчатые винтовые
компрессоры производства ГДР.
Не до конца еще решена проблема
производства мороженого. Грузия —
единственная в стране республика, где
выработка мороженого на душу
населения пока остается ниже среднесоюз-
ного показателя. Особенно это
ощущается в столице республики.
Одной из причин, затрудняющих
решение проблемы, является резкая
неравномерность спроса на мороженое
в Грузии в течение года. Так, по данным
за 1981 —1984 гг. в Тбилиси в первом
и четвертом кварталах в среднем
реализуется 341 т (за 6 месяцев), а во
втором и третьем кварталах — 3100 т
при производственной мощности
фабрики мороженого 20 т в сутки. Из
этих данных следует необходимость
увеличения суточной
производительности фабрики. С этой целью в 1984 г.
пущен в эксплуатацию агрегат
«РОЛЛО-27», тем самым увеличена
производительность фабрики на 1500 т
в год.
Построена новая фабрика
мороженого производительностью 6 т в с^тки
и теплица при хладокомбинате в Гори.
Введен в эксплуатацию завод сухого
6
льда при Тбилисском хладокомбинате
№ 4, который, помимо сухого льда,
вырабатывает и углекислый газ для
предприятий торговли.
В настоящее время ведется
реконструкция Батумского и Сухумского
холодильников.
Серьезного внимания заслуживает
проблема механизации трудоемких
работ на распределительных
холодильниках республики, где уровень ее намного
ниже, чем в среднем по стране.
Проектным институтам необходимо
разработать проекты комплексной механизации
погрузочно-разгрузочных и транспорт-
но-складских работ для строящихся
ХОЛОДИЛЬНИКОВ. "Qf
Строительство новых и модерниз*
ция действующих холодильников
неразрывно связаны с техническим
прогрессом в области производства и
применения искусственного холода. Одна'
из задач, которая решается в текущей
пятилетке,— внедрение на
холодильниках современных
высокопроизводительных и полностью автоматизированных
холодильных машин и аппаратов,
обеспечивающих оптимальные режимы
обработки и хранения
скоропортящихся продуктов. Техническое
перевооружение и модернизация
оборудования, осуществляемые на предприятиях
системы Грузмясомаслоторга,
позволяют значительно повысить
эффективность эксплуатации холодильных
предприятий, но вместе с тем остро ставят
проблему их квалифицированного
обслуживания.
Республика в течение
продолжительного времени испытывает нужду в
опытных специалистах по эксплуатации
холодильных установок и их
автоматизации. В связи с интенсификацией
работы предприятий холодильной
промышленности необходимо организовать
в республике подготовку местных
кадров специалистов-холодильщиков. -г
Осуществление всех намеченных меЦ
роприятий позволит значительно
повысить уровень холодильного
хозяйства республики, что будет
способствовать ускорению реализации
Продовольственной программы страны.
За экономию топливно-энергетических ресурсов
УДК 621.565.93:628.84:629.12
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ
ГРАДИРЕН В СУДОВЫХ
УСТАНОВКАХ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
О. П. ЛИТВИНОВ,
канд. техн. наук Н. И. ПАТЛАЙЧУК,
канд. техн. наук А. В. ДОРОШЕНКО
Наиболее эффективно аппараты
судовых установок кондиционирования
^оздуха (УКВ) охлаждать забортной
©одой. Однако для судов некоторых
классов использовать ее трудно или
невозможно. Так, на судах технического
флота, которые работают в мелких
загрязненных акваториях, система
охлаждения забортной водой быстро
засоряется. В таких случаях приходится
устанавливать сменный график
эксплуатации судов для очистки системы
охлаждения или видоизменять системы
охлаждения. Например, на плавучих
кранах типа «Черноморец» и
«Богатырь» [4] применена система
охлаждения с использованием балластных
цистерн, работающая по замкнутому
циклу. Однако продолжительность
эксплуатации системы ограничена
максимально допустимым значением нагрева
воды в цистернах. На плавучих кранах
типа «Мангус», построенных в ФРГ,
используется система охлаждения,
также работающая по замкнутому циклу,
но с охлаждением пресной воды в теп-
лообменных аппаратах, расположенных
в днище судна. Вспомогательное обору-
4 дование имеет воздушное
охлаждение [4].
Опыт эксплуатации ледоколов и
судов, плавающих во льдах, показывает
2], что бесперебойная подача ох-
аждающей забортной воды также
затруднительна. Несмотря на
применение ледовых ящиков сложных
конструкций с приемными решетками в
днище и с боков и организацию в
большинстве систем охлаждения
рециркуляции части теплой отработавшей воды,
приемные трубопроводы,
теплообменники и насосы часто забиваются льдом,
в связи с чем создаются аварийные
ситуации. Поэтому за рубежом
применяют (в частности, на ледоколе
«И. Ланген» постройки ФРГ) систему
охлаждения без использования
забортной воды. Передачу тепла
осуществляют через наружную обшивку [2].
Для судов на воздушной подушке
использование забортной воды для
охлаждения оборудования невозможно
(кроме времени нахождения судна
в водоизмещающем положении).
Поэтому на этих судах применяют
оборудование с воздушным охлаждением.
В последнее время для судовых УКВ
предложены [1] системы оборотного
водоснабжения с охлаждением воды
в градирне. Целесообразность
применения предложенной УКВ на судах
технического флота и плавающих во
льдах очевидна. Однако для судов на
воздушной подушке использование
такой УКВ связано с увеличением запаса
воды и, тем самым, массы установки.
Кроме того, возрастает расход топлива
на перевозку установки.
Поэтому при выборе УКВ для судов
на воздушной подушке необходимо
принимать во внимание . технические
устройства, обеспечивающие ее
функционирование, а также учитывать
требуемые запасы топлива и воды. Для
таких судов авторами сопоставлены
установки кондиционирования воздуха
с воздушным конденсатором (УКВВ)
и кожухотрубным конденсатором и
градирней (УКВГ), определен
целесообразный диапазон их применения в
зависимости от продолжительности
отрыва судна от поверхности воды.
Сопоставление проводили при параметрах
наружного воздуха в соответствии
с ГОСТ 24389—80 (СТ СЭВ 1589—79)
для морских судов неограниченного
района плавания: температура воздуха
34 °С и относительная влажность 70 %.
Основной узел УКВВ — автономный
кондиционер с воздушным
конденсатором производительностью по воздуху
8400 м3/ч. Воздушный конденсатор
изготовлен в виде отдельного блока
массой 255 кг и расположен за пределами
обслуживаемых кондиционером
помещений. Кондиционер укомплектован
тремя осевыми электровентиляторами
суммарной потребляемой мощностью
7,4 кВт.
Кондиционер включает паровую
холодильную машину с поршневым
герметичным компрессором ФГВ-14 [3],
работающую на хладагенте R22. При
температуре подаваемого на охлажде-
7
ние воздуха 28 °С и. относительной
влажности ф=0,6 холодопроизводи-
тельность кондиционера 12,8 кВт,
потребляемая мощность 15,4 кВт. Масса
кондиционера 745 кг. Кондиционер
подсоединяют к воздуховодам из алюми-
ниево-магниевых сплавов с толщиной
стенки 0,8—1,5 мм. Масса воздуховодов
для подключения одного кондиционера
35 кг. Масса УКВВ 780 кг.
Принципиальная схема УКВГ (с
одним кондиционером) приведена на
рис. 1. В установке применен
автономный кондиционер с кожухотрубным
конденсатором, в который подается
4 м3/ч воды. Холодильная машина
кондиционера такая же, как и в УКВВ.
Масса кондиционера 500 кг. Вода в ко-
жухотрубный конденсатор подается
водяным насосом массой 17 кг, его
потребляемая мощность 1 кВт. Водяные
трубопроводы системы выполнены из
алюминиево-магниевого сплава АМгЗ
массой 20 кг. Масса воздуховодов
и арматуры 35 кг. Масса УКВГ
с воздуховодами, трубопроводами и
арматурой 650 кг (без уета массы
воды и цистерны, которые зависят от
продолжительности отрыва судна от
поверхности воды и определяются
расчетом при сопоставлении установок).
При водоизмещающем положении
судна установка работает на
забортной воде (вентили 4 и 10 открыты,
•а 3 и 9 закрыты). При отрыве судна
12 11
Забортная
вооа
Риа 1. Принципиальная схема установки
кондиционирования воздуха с градирней (УКВГ):
/ — автономный кондиционер; 2 — кожухотрубный
конденсатор кондиционера; 3, 4, 9, 10 — запорные вентили; 5 —
градирня; 6 — вентилятор; 7 — цистерна; 8 —
трубопровод для отвода конденсата в цистерну; 11 — фильтр;
12 —•¦ водяной насос
от поверхности воды запорные вентили
переключают, переходят на оборотное
водоснабжение с охлаждением воды
в градирне [8].
Градирня оснащена осевым
электровентилятором массой 23 кг и
потребляемой мощностью 1,8 кВт. Масса
градирни 55 кг, расход воздуха
3200 м3/ч. На судне ее размещают
таким образом, чтобы обеспечивался
свободный слив охлажденной воды
в цистерну. Для компенсации
испарившейся в градирне воды в цистерне
имеется ее необходимый запас.
Предусмотрен слив в цистерну осевшего
в кондиционере конденсата. Цистерну
заправлякУг пресной или морской водож
при нахождении судна в водоизме^
щающем положении.
Чтобы предотвратить значительное
повышение концентрации солей при
работе установки на оборотной
морской воде, в водяной системе должно
оставаться не менее 15% воды от ее
первоначального количества, а при
очередной заправке водяная система
должна быть промыта проточной водой.
На рис. 2 показана зависимость
температуры выходящей из градирни
воды tw от температуры входящего
воздуха по смоченному термометру tH
при различных тепловых нагрузках QT,
а на рис. 3 — зависимость
количества испарившейся воды <5И от
температуры входящего воздуха /с при
ф=70 % и различных тепловых
нагрузках.
При температуре наружного воздуха
fc=34 °С, ф=70 % и тепловой нагрузке
QT=24 кВт (с учетом мощности
водяного насоса) температура выходящей
из градирни воды /^35 °С, количество
испарившейся воды GH=35 кг/ч, холо-
до производител ьность кондиционер а
14,6 кВт, потребляемая мощность
8,4 кВт и количество осевшего в
кондиционере конденсата GK= 11 кг/
Мощность, потребляемая установке
при отрыве судна от поверхности воды,
12,2 кВт (при водоизмещающем
положении судна 9,4 кВт).
Целесообразность применения для
судов на воздушной подушке
сравниваемых вариантов УКВ следует
выявлять, рассматривая их во
взаимосвязи с судном — его водоизмещением,
мощностью главного двигателя,
запасами топлива, скоростью хода,
продолжительностью отрыва от
поверхности воды (автономностью плавания).
8
10 15 20 25 50tH,°C
Рис. 2. Зависимость температуры выходящей из
градирни воды tw от температуры входящего
воздуха по смоченному термометру /м при
различных тепловых нагрузках QT:
/ — QT=30 кВт; 2 — QT=20 кВт; 3 — QT=lO кВт
30 55 tc,°C
Рис, 3. Зависимость количества испарившейся
воды G„ от температуры входящего воздуха /с
при относительной влажности ср=70 % и
различных тепловых нагрузках (обозначения см. на
рис. 2)
Поскольку масса .УКВ соизмерима
с полезной нагрузкой судна, в
качестве критерия для определения
предпочтительного варианта предложено
[7] использовать показатель АВ, кг/ч,
характеризующий для малотоннажных
судов перерасход или экономию топлива
ДВ=ДВГЛ1+ДЯ
в.д>
A)
где АВГ
АД.
- показатель, характеризующий
экономию или перерасход топлива
главным двигателем из-за различия
масс УКВ сопоставляемых
вариантов (в одном случае для того,
чтобы судно могло перевозить УКВ
с необходимым для ее работы
теплоэнергетическим оборудованием и
запасами топлива и воды, требуется
большая мощность главного
двигателя, в другом — меньшая);
- показатель, характеризующий
экономию или перерасход топлива
двигателем из-за различия
энергетических характеристик
сопоставляемых вариантов.
Значения АВГД и А5ВД определяют
по выражениям
B)
C)
где g-
удельный эффективный расход топлива
главным двигателем, кг/(кВт-ч);
гателем при движении судна, кВт;
Ne2 — часть мощности главного двигателя,
потребляемая приводом
электрогенератора, питающего УКВ, кВт;
', " — индексы, относящиеся соответственно
к первому и второму сравниваемым
вариантам УКВ.
Зависимость для вычисления
мощности главного двигателя судна на
воздушной подушке имеет вид
BР+-
W =
\
ЛП>I0-3 + Р -10-3
0,367К^№(\-О)(\+к)-1и,-1-(РГА+К1ётI0-
D)
где 2Р — масса УКВ и обеспечивающего ее
работу теплоэнергетического
оборудования, кг;
Xi» К2 — коэффициенты запаса;
т — продолжительность отрыва судна от
поверхности воды, ч;
цт — КПД, учитывающий потери в
электрогенераторе и кабеле;
N — мощность, потребляемая УКВ, кВт;
о — коэффициент использования УКВ;
Pg — масса перевозимых грузов, команды,
провизии, питьевой воды и т. д., кг;
/С — коэффициент пропульсивного качества;
т]м — коэффициент, учитывающий
механические потери в приводе вала,
редукторе и т. д.;
D — отношение массы корпуса, судовых
устройств и оборудования помещений
и палуб к водоизмещению судна;
X — отношение мощности, необходимой для
создания воздушной подушки, к про-
пульсивной мощности;
w — скорость судна, км/ч;
Ртл — удельная масса главного двигателя
и обслуживающих его судовых систем,
кг/кВт.
Реализация рассматриваемых
вариантов УКВ на судне не должна
привести к уменьшению пассажировмести
мости п. Тогда,
AT ^кЬ
и учитывая, что Ne2=
принимая P'g=P"g
Лг
-, формулу A)
с учетом формул B) — D) можно
привести к виду
Л?=?-
2Р'_2Р"+ ^1 (N'b'—NZb")
Лг
367^A-5)^*-
-Prjr-Kigx
+ ¦?- (N'b'—N"b")-
Лг
E)
9
Сопоставим варианты УКВ на
примере судна на воздушной подушке
пассажировместимостью м=70 человек
и скоростью хода w=90 км/ч. В
качестве главного двигателя на судах
такого типа в настоящее время
применяют газотурбинный двигатель,
источником электроэнергии служит
электрогенератор с приводом от главного
двигателя. Тогда при выполнении
оценочных расчетов можно принять [5]:
/(,= 1,2; /С2=1,1; лг=0,84; лм=0,99; ]^=5'
5=0,3; Рг.д=1,5 кг/кВт; g=0,3 кг/(кВт.ч).
Подставляя значение этих величин
в формулу E), получим выражение
для определения показателя АВ в более
удобном для практического
использования виде
(ZP'—2Я//)+0,393т(^^/—N$>")
42,1 —1,2т +
+0,357 (tf^'— N%b"). F)
Требуем ую хол одопроизводител ь-
ность Q0, кВт, УКВ судна,
эксплуатируемого в южных районах нашей
страны, при оценочных расчетах определяем
как
Qo=0,3n. G)
Тогда при п=70 человек находим,
что Q0=21 кВт.
Такое значение холодопроизводи-
тельности в УКВВ (вариант 1) может
быть обеспечено двумя кондиционерами
холодопроизводительностью по
12,8 кВт.
Эта же хол одопроизводител ьность
в УКВГ (вариант 2) может быть
достигнута также двумя
кондиционерами холодопроизводительностью по
14,6 кВт.
Коэффициенты использования УКВ
определяем по выражениям
^я * =0,82; Ь"= Qo
2-12,8
2-14,6
=0,72,
т. е. варианты сопоставляем при
условиях, несколько неблагоприятных для
УКВГ.
Для варианта 1 величину 2Р'
вычисляем по уравнению
Чг
где Р'к — масса двух кондиционеров с
воздушным конденсатором и воздуховодами
для подключения кондиционеров, кг,
Р'к=2-780;
Яэг — удельная_ масса электрогенератора,
N'K — мощность, потребляемая двумя
кондиционерами, кВт, N'K=2* 12,8.
После подстановки значений в
формулу (8), получим ЕР7 = 1865 кг.
Для варианта 2 значение ЕР"
вычисляем по уравнению
*P"=Pl+PZ+P„-l, (9)
Чг
где Р'к — масса двух кондиционеров с
насосами и градирнями, воздуховодами,
трубопроводами и арматурой, кг, Р,^=
=2-650;
Р" — масса запаса воды и цистерны для
ее хранения, кг;
N'k — мощность, потребляемая двумя
кондиционерами, кВт, #?=2-11,2. ^-
Величину Р" рассчитываем по урав*
нению
я;'=2(си-ск)тб"/св/сц, (Ю)
где Кв — коэффициент, учитывающий качество
оборотной воды, для морской воды
/Св=1,15, для пресной (дистиллята)
/Св«1;
/Сц — коэффициент, учитывающий массу
цистерны для воды, /Сц=1,15.
После подстановки значений в
формулу (9) получаем
2Р"=1567+39,74/(вт.
Формула F) с учетом формул
(8)—A0) после подстановки значений
ДВ,кг/ч
12
10
в
$
Z
0
-2
VS
V
^ч
N
^
\\
\\
\\
\
N
N4
\
W
50
\ \
\V
^ч^
^
^ ь/-1
.30
Хд
\ 1
\
\
\
50 км/ч
\ \
\
\
\
.
ч
ч
ч
Ф
2
8
10
12 Г, Ч
кг/,кВт, Рэ
= 10;
Рис» 4. Зависимость экономии топлива АВ при
испфльзовании УКВГ вместо УКВВ от
продолжительности отрыва судна от поверхности
воды т :
при работе УКВГ на морской воде;
при работе УКВГ на пресной воде
10
величин 2/\ NK, b имеет вид
298—39,74Л>+ 1,91т
АВ= 42=пк +1'74- (И)
Результаты вычислений показателя
AS по формуле A1) даны на рис. 4.
Там же представлены значения АВ
для аналогичных судов, имеющих
скорости 50 и 150 км/ч.
Из рис. 4 видно, что применение
УКВГ вместо УКВВ приводит к
экономии топлива при продолжительности
отрыва судна от поверхности воды
до 8—10 ч (в зависимости от
скорости судна).
ф За навигацию ходовое время таких
^удов достигает 5000 ч [5], из них в
южных районах нашей страны 2500 ч
приходится на период, когда
требуется работа УКВ. Принимая среднюю
продолжительность рейсов равной 2—
3 ч, получаем, что применение УКВГ
на судне вместо УКВВ позволит
ежегодно экономить от 10 до 30 т топлива
(в зависимости от скорости судна).
Таким образом, учитывая, что
продолжительность отрыва современных
судов от поверхности воды не
превышает 4—6 ч [5], на таких судах
целесообразно применять УКВГ, тем
более что для УКВВ стоимость
оборудования выше [6].
Список использованной литературы
1. А.с. 759346 (СССР).
2. Александр М. Д., Климов В. В.
Система охлаждения энергетических установок
ледоколов без приема воды из-за борта.—
Судостроение, 1969, № 1, с. 41—45.
3. Дорош В. С, Коломиец Ю. К.,
Редкозуб Б, Д. Высокооборотный компрессор
для судовых автономных кондиционеров.—
Холодильная техника, 1975, № 2, с. 8—10.
4. Замкнутая система охлаждения для
энергетических установок судов Технического
флота / К. Ю. Федоровский, В. Н. Лито-
шенко, Д. Г. Никитин и др.— Судостроение,
А 1980, № 5, с. 26—27.
Я. Колызаев Б, А., Косоруков А. И.,
ЛитвйненкоВ. А. Справочник по
проектированию судов с динамическими
принципами поддержания.— Л.: Судостроение,
1980.— 472 с.
6. О выборе экономичного типа
конденсатора холодильной установки для различных
климатических зон/А. А. Гоголин, Н. М. Мед-
никова, О. В. Косой и др.— Холодильная
техника, 1979, № 6, с. 11 — 16.
7. Патлайчук Н. И. Рациональный тип
холодильной машины для пассажирских судов,
на подводных крыльях.— Холодильная
техника, 1979, № 11, с. 36—39.
8. Применение на судах градирен с
подвижной насадкой / А. В. Дорошенко, О. П.
Литвинов, М. М. Кологривов и др.— Холодильная
техника, 1983, № 7, с. 24—28.
Новости строительства
УДК 621.565.92
ПОРТОВЫЙ ХОЛОДИЛЬНИК В
ПЕТРОПАВЛОВСКЕ-»КАМЧАТСКОМ
Б. Н. КОГАН, Г. А. КАРГАНОВ,
В. А. ФАЙНШТЕЙН
В Петропавловске-Камчатском
пущен в эксплуатацию холодильник
емкостью 10 000 т, предназначенный для
длительного хранения различных
скоропортящихся продуктов (мяса, масла,
сыра, яиц, колбас) и снабжения ими
жителей Камчатки.
Холодильник сооружен по проекту
Гипрохолода, специалисты которого
вели авторский надзор на всех этапах
строительства.
Участок холодильника,
расположенный в основании намытой песчаной
косы, примыкает с одной стороны к
территории морского вокзала, а с
другой — к территории рыбного
холодильника. Стесненность участка
предопределила многоэтажное решение
зданий холодильника и
административно-бытового корпуса, а также
размещение машинного отделения в
контуре первого этажа здания
холодильника.
Петропавловск-Камчатский
находится в районе с девятибалльной
сейсмичностью. Из-за высокого уровня стояния
грунтовых вод, связанного с уровнем
воды в заливе, сейсмичность площадки
строительства превышает девять
баллов, в связи с чем сооружение
холодильника осуществлялось по
согласованию с Госстроем РСФСР.
Размеры здания холодильника в
плане 64X46 м, высота каждого из пяти
этажей — 4,8 м. Общая высота
здания, включая машинное отделение
лифтов, 29,4 м.
Сблокированное с холодильником
четырехэтажное здание административно-
бытового корпуса имеет в плане
размеры 39,5Х 12 м и высоту 19,9 м.
Для поддержания оптимальных тем-
пературно-влажностных режимов
хранения, обеспечивающих сохранность
продуктов при минимальных массовых
потерях, Гипрохолодом
запроектирована высокоэффективная система
охлаждения, включающая в себя:
камерную систему охлаждения;
компрессорно-конденсаторную
установку с насосно-циркуляционной ре-
сиверной группой;
И
систему водозабора морской воды
для охлаждения конденсаторов.
В камерах хранения замороженных
грузов предусмотрена естественная
циркуляция воздуха, позволяющая
поддерживать высокую относительную
влажность (95—98 %) при
температуре —20 °С, что важно при хранении
неупакованного замороженного мяса.
Эти камеры на всех этажах (рис. 1,
2) оснащены потолочными и
пристенными батареями, максимально
локализующими наружные теплопритоки и
обеспечивающими равномерность
температуры воздуха по объему камеры с
точностью до ±1 °С. На втором —
четвертом этажах потолочные батареи
размещены над центральными
проездами камер, а на пятом этаже —
по всей площади потолка каждой
камеры.
Для универсальных камер,
расположенных на втором, третьем и
четвертом этажах, принято смешанное
охлаждение
(гравитационно-принудительное) , способствующее поддержанию
температуры воздуха от +3 до —20 °С
и относительной влажности 90—95 %.
В них предусмотрены пристенные
оребренные батареи и компактные
подвесные воздухоохладители ВОП-100
с двусторонней горизонтальной
раздачей воздуха, размещенные в средних
пролетах камер (по три в камере).
Необходимый температурно-влаж-
ностный режим достигается
раздельной или совместной работой
пристенных батарей и воздухоохладителей.
Для уменьшения осушающего
действия охлаждающих батарей, а следо-^
вательно, снижения потерь продуктов
от усушки впервые в системе торговли
на указанном холодильнике внедрена
разработанная институтом система
автоматического поддержания темпера-
турно-влажностного режима в камерах
хранения замороженных грузов [1].
Эффективность этой системы
достигается тем, что часть поверхности
охлаждающих батарей рассчитывают
ZXD©@ <2>@@®@®@®®@
Рис. 1. План первого этажа:
У — камера хранения замороженных грузов, *кам=—20 °С; /7 — зарядная; 111 — вентиляционная камера; IV — агрегатная;
V — профилакторий; VI — вспомогательное помещение; VII — электролитная; VIII — вестибюль; IX — помещение для
распределительных устройств; X — комната механика; XI — машинное отделение; XII — гардероб; XIU — тепловой
пункт; XIV — помещение КИП; XV — трансформаторная подстанция; / — потолочная двухрядная оребренная батарея;
2 — бак для воды; 3 — маслонасосная установка 18АТ48-22Н; 4 — насосный агрегат для воды 2К-9; 5 — водоохладитель;
6 — воздушный компрессор ВК-25Э; 7 — дренажный ресивер 3.5РД; 8 — вертикальный циркуляционный ресивер 3,5РДВа;
9 — аммиачный насос ЦНГ-68; 10 — бак для сбора отработанного масла; // — линейный ресивер 5РВ; 12 — вертикальный
кожухотрубный конденсатор 150КВ; 13 — маслосборник 300СМ; 14 — маслоотделитель 150М; 15 — агрегат А110-7-0;
16 — агрегат А220-7-2; 17 — вертикальный ресивер (для воздуха) 1,5РДВа
12
® ® ® ©d
Рис. 2. План пятого этажа:
/ - камера хранения замороженных грузов, /кам=-20 °С; // - вестибюль; /// - балкон; / - потолочная однорядная сребренная
батарея; 2 — пристенная оребренная батарея
на погашение наружных теплопритоков,
а часть — на домораживание
продуктов, а также ступенчатым
отключением батарей и регулированием
температуры воздуха с помощью
термореле и соленоидных вентилей,
устанавливаемых на трубопроводах подачи
жидкого хладагента и отсасывания
паров.
Исходя из оптимального перепада
к температур воздуха и кипящего в
аппаратах аммиака приняты две
температуры кипения: —10 и —30 °С.
Использование морской воды с
температурой в течение года не выше
12 °С для охлаждения аммиачных
вертикальных конденсаторов
позволило:
принять для работы при любой
температуре кипения одноступенчатые
компрессорные агрегаты нового ряда
марки А110-7-0 и А220-7-2 и тем самым
отказаться от традиционно применяемых
более сложных в эксплуатации
агрегатов двухступенчатого сжатия;
обойтись без системы оборотного
водоснабжения (с градирнями или
испарительными конденсаторами) и,
таким образом, сократить примерно на
30 % расход электроэнергии на
выработку холода в результате понижения
температуры конденсации;
полностью исключить расход пресной
воды при эксплуатации холодильной
установки (около 100 м3 в сутки).
Высокая степень автоматизации
работы холодильной установки в
сочетании с использованием электронной
машины М-4 позволила до минимума
сократить количество обслуживающего
персонала.
Обязанности машинистов
холодильной установки сводятся к контролю
за работой машин, аппаратов и
приборов автоматики, их периодическому
осмотру и ремонту.
Весь комплекс планировочных и
конструктивных решений холодильника
подчинен одной из основных
технологических задач — возможности мак-
13
симальнои механизации погрузочно-
разгрузочных работ с учетом
специфики этих операций из-за размещения
холодильника в порту и поступления
грузов только морскими судами.
На холодильнике предусмотрены
специальные балконы, позволяющие
принимать грузы с судов на любой этаж
холодильника.
Вертикальное перемещение грузов
с этажей на выдачу осуществляется
грузовыми лифтами, размещенными в
центре поэтажных вестибюлей, в
которые выходят все двери камер
хранения и грузовых балконов.
Комплексная механизация грузовых
работ предусматривает в основном
работу с пакетированными грузами.
Пакеты с затаренными грузами
формируются в трюме судна, из которого
портальными кранами подаются на
балконы, откуда транспортируются в
камеры, где их укладывают в штабеля
аккумуляторными электропогрузчиками.
Незатаренные грузы (замороженное
мясо) в сетках из трюмов
рефрижераторного судна выгружают портальными
кранами на балконы, где мясо
формируют в пакеты, которые
электропогрузчиками со специальными
навесными приспособлениями
транспортируют в камеры и укладывают в
штабель.
Пакетные перевозки предусмотрены и
при подаче грузов в
авторефрижераторы для отправки в торговую сеть.
Оптимальное объемно-планировочное
решение холодильника способствует
рациональной организации основных
грузовых операций.
Ремонт, зарядку и профилактический
осмотр средств механизации
осуществляют в помещениях, расположенных
в здании холодильника и оснащенных
необходимым оборудованием.
На холодильнике имеется цех фасовки
масла производительностью 9 т в смену.
Строительные конструкции здания
холодильника разработаны в соответствии
с принципами, изложенными в статье
[2], исключающими возможность
взаимного смещения его
конструктивных элементов. При этом учтены
особенности объемно-планировочного
решения распределительных
холодильников, удовлетворяющие условиям
равномерного распределения масс и жест-
костей здания. Несущие конструкции
рассчитывали как рамно-связевую
систему с учетом горизонтальных
нагрузок от сейсмических воздействий.
Панели наружных стен второго —
пятого этажей изготовлены из бетона
на пористых заполнителях
(вулканических шлаках) и утеплены плитами
пенополистирола. Конструкция стыков
между панелями выполнена таким
образом, что позволяет рассматривать
наружные стены как жесткие
диафрагмы, которые наряду с внутренними
железобетонными стенами
воспринимают расчетные сейсмические нагрузки.
Каркас с безбалочными
междуэтажными перекрытиями рассчитан на
нормативную полезную нагрузку 20 кПа
B000 кгс/м2). Внутренние стены-J
диафрагмы и наружные стены первогсг
этажа выполнены из монолитного
железобетона. По сборным перекрытиям
уложен слой монолитного
армированного бетона. Перекрытия шпоночными
и сварными соединениями по всему
контуру объединены с внутренними и
наружными стенами в единую жесткую
пространственную конструкцию (рис. 3).
Такое решение устраняет смещение
отдельных элементов здания, что
необходимо для нормального
функционирования холодильника. Однако
вследствие большой жесткости всей
конструкции (коэффициент динамичности
при расчете был принят равным 3 в
соответствии с периодом основного тона
собственных колебаний) при расчетном
сейсмическом воздействии могут
возникнуть большие горизонтальные
усилия, передаваемые на фундаменты.
Поэтому вопросы, связанные с
разработки конструкций фундаментов и
выбором типа основания, были
ключевыми при проектировании холодильника.
В основании фундаментов здания
холодильника залегают насыпные песча-
но-гравийные грунты глубиной 7,5—
12 м, подстилаемые аналогичными
грунтами природного сложения глубиной
12,4—23,5 м. Ниже, до глубины 35 м,л
залегают илы, подстилаемые
песчаными и галечниковыми грунтами.
В этих условиях было принято
решение использовать песчано-гравийный
грунт в качестве естественного
основания. Его динамическую устойчивость
повышали, забивая железобетонные
висячие сваи сечением 300X300 мм,
длиной 1200 мм.
Фундаменты выполнены в виде
монолитной железобетонной плиты
толщиной 500 мм. Для предотвращения
непосредственной передачи на сваи
14
сдвигающих горизонтальных усилии
под фундаментной плитой впервые в
практике промышленного строительства
в Советском Союзе была устроена
промежуточная песчаная подушка,
выполненная в соответствии с
рекомендациями [3].
Это решение позволило снизить
стоимость строительства холодильника
на 1 млн. руб.
Ввиду расположения на первом этаже
камер хранения замороженных грузов
предусмотрен электрообогрев грунта
для защиты его от промерзания и
пучения.
Фундаменты под компрессоры опи-.
Рраются непосредственно на
фундаментную плиту холодильника и жестко с
ней соединены, что при сейсмических
толчках предотвращает возможные
повреждения аммиачных трубопроводов.
Подобное решение допустимо ввиду
большой массы многоэтажного здания
холодильника и высокой степени
уравновешенности компрессоров.
Основные конструктивные решения,
примененные на описываемом
холодильнике, в том числе промежуточная
песчаная подушка, использованы при
проектировании и строительстве других
распределительных холодильников в
районах с высокой сейсмичностью,
в частности многоэтажного
холодильника емкостью 10 000 т в Ереване.
НАУКА,
ТЕХНИКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.565-52
СИСТЕМА АВТОМАТИЗАЦИИ
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
НА ОСНОВЕ МИКРОКОНТРОЛЛЕРА
В. В. МАЙОРОВ
Для современного промышленного
производства характерно широкое
использование микропроцессорных
контроллеров (микроконтроллеров) —
специализированных устройств,
предназначенных для обработки данных и
автоматизации контроля и управления
процессами [1]. Микроконтроллеры при-
Рис. 3. Узел жесткого соединения перекрытия
с наружной стеной:
/ — железобетонная колонна; 2 — штукатурка; 3 — пено-
полистирол с пароизоляцией; 4 — сборно-монолитная панель;
5 — чистый пол; 6 — армобетонная стяжка; 7 — пенополи-
стирол; 8 — железобетонное перекрытие
Список использованной литературы
1. А. е. 577369 (СССР).
2. КаргановГ. А., МертешовМ. Н., Файн-
штейн В. А. Особенности проектирования
многоэтажных распределительных
холодильников для сейсмических районов.—
Холодильная техника, 1972, № 9, с. 14—15.
3. Рекомендации по проектированию
свайных фундаментов с промежуточной подушкой
для зданий и сооружений, возводимых в
сейсмических районах.— Кишинев: Изд во ЦК КП
Молдавии, 1974.
меняют в качестве средств локальной
автоматики как автономно, так и в
составе распределенных систем.
Повышенная надежность,
быстродействие, гибкость применения и
сравнительно небольшая стоимость
обусловливают распространение
микроконтроллеров в различных отраслях народного
хозяйства. Особое значение имеет
использование их для автоматизации
технологических процессов, что
позволяет создавать высокопроизводительные
энерго- и материалосберегающие
технологии, значительно повысить качество
выпускаемой продукции.
Для автоматизации работы
холодильных установок на предприятиях
мясной и молочной промышленности
различные проектные организаций
разрабатывают командно-сигнальные
щиты (КСЩ), аппаратура которых
обеспечивает управление всеми агрегатами и
IS
механизмами холодильной установки,
а также сигнализацию и регистрацию
текущих значений отдельных
параметров и состояния механизмов.
Электрические схемы КСЩ строятся в
основном на релейно-контактных элементах.
Недостатками системы
автоматизации, выполненной на
релейно-контактных элементах, является громоздкость
(большие габаритные размеры КСЩ),
низкая надежность в работе, сложность
в обслуживании. Кроме того, у нее
отсутствует возможность оперативного
изменения структуры и алгоритмов
управления в случае наращивания или
изменения технологического процесса,
а также выполнения вычислительных
операций.
В системах автоматизации
холодильных установок более целесообразно
применять в качестве центрального
звена программируемые
микроконтроллеры. Для большинства из них,
ориентированных на управление
технологическими процессами, не требуется
знания языков программирования, так как
программа записывается в основном
релейно-контактными символами или
уравнениями булевой алгебры.
Различные требования,
предъявляемые к современным системам
регулирования и управления технологическими
процессами, определили создание двух
типов микроконтроллеров:
программируемых и универсальных.
Программируемые микроконтроллеры
обеспечивают программно-логическое
последовательное управление
технологическими процессами и цифровую
обработку сравнительно небольшого
объема информации. Отечественной и
зарубежной электронной
промышленностью создана большая
номенклатура программируемых
микроконтроллеров разных уровней сложности: малых
C2— 128 входов/выходов), средних
A28—512) и больших E12—1024
входов/выходов) [2].
Программируемые микроконтроллеры
находят применение вместо релейно-
контактных и полупроводниковых
устройств управления. Обладая по
сравнению с ними рядом преимуществ, они
все же не могут осуществлять все
необходимые функции контроля,
регулирования и управления в системах
автоматизации технологических
процессов.
Универсальные микроконтроллеры
(микроЭВМ) позволяют программным
способом реализовать различные виды
регулирования, регистрацию и
индикацию данных. Один из классов
отечественных универсальных
микроконтроллеров (ремиконтов),
ориентированных на решение разнообразных задач
автоматического регулирования
непрерывных и непрерывно-дискретных
технологических процессов,
рассматривается в работе [3].
На данном этапе автоматизации
холодильных установок предприятий
мясной и молочной промышленности
ставится задача о дискретном управлении
холодильными процессами. Основные
функции микроконтроллера сводятся к^
программно-логической обработке^
входной информации и формированию
команд дискретного управления
исполнительными устройствами, алгоритмы
работы которых описываются булевыми
функциями. При дискретном характере
управления источниками информации
о состоянии объекта автоматизации
являются в основном приборы
автоматики с дискретными выходами.
Для реализации информационных
функций, кроме приборов автоматики
с дискретными выходами, требуются
устройства, непрерывно преобразующие
изменяемые значения параметров,
поступающие от различных датчиков
технологических процессов, в
унифицированные электрические сигналы. С этой
целью в микроконтроллерах
предусматриваются средства ввода как
дискретной, так и аналоговой информации.
Основные задачи, которые могут
решаться микропроцессорными системами
автоматизации холодильных установок,
функции, выполняемые при этом
микроконтроллером, а также технические
средства, необходимые для реализации
этих задач, указаны в таблице.
В микропроцессорных системах
автоматизации для представления
информации обслуживающему персоналу ис- ]
пользуются специализированные
внешние, устройства: дисплеи, клавиатура,
мнемосхемы, цифровые индикаторы.
На рис. 1 показан набор
информационно-управляющих средств, выбор
которых зависит от требований и
технологических условий автоматизации
конкретной холодильной установки.
Большое разнообразие холодильных
установок, отличающихся холодопроиз-
водительностью, типом, аммиакоем-
костью, степенью разветвленности
схемы и т. д., вызывает необходимость
16
Решаемые задачи
Программно-логическое
управление
Отображение
информации
Регистрация
информации
Цифровая
индикация текущих
значений
параметров
Расчет
технологических и
энергетических
показателей но
косвенным
параметрам
микроконтроллера
Программно-логическая обработка
входных сигналов
Программно-логическая обработка
входных сигналов
Программно-логическая и
математическая
обработка входных
сигналов
Программно-логическая и
математическая обработка
входных сигналов
Цифровая
обработка входных
сигналов
Вычислительные
преобразования
входных сигналов
Технические средства
Тип микроконтроллера
Программируемый,
универсальный
Программируемый
Универсальный
Программируемый,
универсальный
Программируемый,
универсальный
Универсальный
Устройства вывода
информации
—
Мнемосхема
Графический
дисплей
Печатающее
устройство
Цифровой
индикатор
Алфавитно-цифровой дисплей,
печатающее
устройство
Устройства сбора и
преобразования
информации
Приборы
автоматики с
дискретными выходами
Приборы
автоматики с
дискретными выходами
Приборы
автоматики с
дискретными,
аналоговыми или
цифровыми
выходами
То же
Приборы
автоматики с
аналоговыми или
цифровыми
выходами
То же
создания систем автоматизации
различной сложности. Так, для крупных
холодильных установок холодопроизво-
дительностью, например, 1600 кВт
A млн. ккал/ч) и более, имеющих
разветвленные схемы, очевидно, будет
оправдана система автоматизации на
основе универсальных
микроконтроллеров Для небольших же холодильных
установок она нерентабельна прежде
всего из-за сравнительно высокой
стоимости и неполной загруженности,
для них более рациональна система
автоматизации на основе
программируемых микроконтроллеров.
В Клайпедском отделении ВНИКТИ-
холодпрома в 1984 г. разработана
техническая документация на
микропроцессорную систему автоматизации
холодильной установки Пярнуского
мясокомбината, работы по внедрению
которой ведутся в настоящее время.
Холодильная установка Пярнуского
мясокомбината имеет два холодильных
контура с температурами кипения
аммиака — 12 и — 40 °С.
На рис. 2 показана структурная
схема системы автоматизации этой
холодильной установки. Система автома-
2 Холодильная техника № 3 17
Рис. 1. Набор информационно-управляющих
средств системы автоматизации:
/ — микроконтроллер; 2 — мнемосхема (или графический
дисплей); 3 — алфавитно-цифровой дисплей (или цифровой
индикатор); 4 — печатающее устройство; 5 — панель
оператора
Рис. 2. Структурная схема
системы автоматизации
холодильной установки:
/ — холодильный контур с
температурой кипения —12 °С; // —
холодильный контур с
температурой кипения —40 °С; СУ —
станция управления; Д —
датчик-реле; ИУ — исполнительное
устройство; ОС — сигнал
обратной связи
"ГТ-7— ( ГТ7— ( ГТ7—
I I ! 1 I I I [ J I I
_! L
тизации построена на основе
программируемого микроконтроллера,основные
функции которого сводятся к
программно-логической обработке входных
сигналов. Внешними устройствами системы
являются панель оператора и
мнемосхема.
Применение микроконтроллеров в
системах автоматизации холодильных
установок предприятий мясной и
молочной промышленности позволит
существенно сократить сроки разработки и
стоимость этих систем, обеспечит более
эффективное использование
холодильного оборудования и рациональное
ведение технологических процессов.
Список использованной литературы
1. Брусиловский Л. П., Вайнберг А. Я.,
Самохин С. В. Применение современных
управляющих вычислительных комплексов
(УВК) для автоматизации технологических
процессов в молочной промышленности:
Обзорная информация.— М.: ЦНИИТЭИмясо-
молпром, 1982, с. 36.
2. Егорова А. С. Современные средства
регулирования технологических процессов на
микропроцессорах: Обзорная информация.— М.:
ЦНИИТЭИприборостроения, ТС-6,1981, вып. 6,
с. 39.
3. Микропроцессорные контроллеры в
системах автоматического регулирования /
Г. Г. Иордан, Н. М. Курносов, М. П. Козлов,
В. В. Певзнер.— Приборы и системы
управления, 1981, № 2, с. 50—54.
УДК [621.565:629.12] .004.1
ВЛИЯНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ
ФАКТОРОВ НА РЕСУРСНЫЕ
ХАРАКТЕРИСТИКИ СУДОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Д-р техн. наук, проф. Л. И. КОНСТАНТИНОВ,
канд. техн. наук Л. Г. МЕЛЬНИЧЕНКО,
Ю. А. ЛИЙВ, Ю. Н. СЛАСТИХИН
В процессе эксплуатации судовой
холодильной установки (СХУ) по мере
наработки определенного ресурса ее
холодопроизводительность,
потребляемая мощность и другие параметры
изменяются под влиянием ряда факторов,
в частности, таких, как увеличение во
времени мертвого объема
компрессоров с, суммарного термического
сопротивления отложений в трубах
конденсаторов /?э толщины слоя инея бин на
приборах охлаждения. Ниже рассмат- ,
ривается влияние этих факторов на
ресурсные характеристики СХУ.
Оценка изменения мертвого объема
компрессоров основывалась на
определении суммарного зазора в
сопрягаемых деталях: втулке головки шатуна,
поршневом пальце, нижней втулке
шатуна, шатунной шейке коленчатого
вала, вкладыше коренного подшипника и
коренной шейке вала (для подшипников
скольжения), возникающего в
результате их износа в процессе
эксплуатации. Для определения законов износа
18
<%
60,0b
бОМ
60Ж
60,11
Щ12\
60,13
60S*
60,15^
Щ1б\
вот
ЗХ,тысч
1
1
г
/
г
г
/7
Г
/
/
J
/
10
14
6
2
1
7
5
3
2
1
Н
8
3
3
3
2
5
5
2
4
2
3
6
/*
*
/
2
1
1
*
5
1
*
3
h
*
*
//
S
*
/
/
з\
2
2
s\
8
7
б\
1
§мм\
0,5
4*
0,3
0,2\
0,1\
г»
Щ?
^
^
^
г т
4
1
и
Г
^wtu-инп
Ъ-^'Сх—*
.х-*'
¦ 6 12 16 20 2Ь 28 32 Зб^тысч
Рис. 2- Циклограммы изменения зазоров б в
сопрягаемых деталях компрессора 8W-200/2A:
Л — А — в нижнем соединении; х—х — в бобышках поршня;
V—V — в головном соединении; О — О — суммарного
Рис. I. Матрица износа втулки головки шатуна
компрессора 1V8-200-2
деталей была собрана обширная
информация (по каждой из деталей —
результаты нескольких сотен измерений,
проводившихся в процессе
эксплуатации).
Вся информация, представленная в
виде матриц зависимости частоты одной
и той же величины износа А при
различных наработках, т. е. в виде своего рода
численного графика или развертки в
пространстве время — износ (рис. 1),
была обработана на ЭВМ. Поскольку
информация, полученная на различных
судах, имеет вероятностный характер,
для ее обработки были определены
алгоритм и программа, позволяющие
получать обобщенные законы изменения
износов деталей во времени [ 1 ].
Для описания зависимости средней
наиболее вероятной величины износа
от времени наработки использовали
уравнение вида нелинейной регрессии,
коэффициенты которого рассчитывали
по методу наименьших квадратов со
квзвешиванием. При этом определяли
^соответствие полученных уравнений тем
или иным законам распределения
случайных величин (нормального
распределения Гаусса,
логарифмически-нормального, Вейбулла,
экспоненциального распределения). В качестве
окончательного, наиболее вероятного закона
изменения износа во времени с
помощью алгоритма для ЭВМ находили
закон, в наилучшей степени
отвечающий вероятностным критериям.
Изменение мертвого объема
определяли по его начальному значению и
закону изменения во времени
суммарного зазора в сопрягаемых деталях с
учетом циклов замены некоторых из них
(поршневые пальцы, втулки). В
результате математической обработки
статистической информации об износе
отдельных деталей была получена
циклограмма изменения суммарного зазора,
влияющего на мертвый объем (рис. 2).
Путем замены ступенчатой
зависимости монотонной кривой и ее
аппроксимации получена формула для
определения мертвого объема с, %, в функции
наработки компрессора т, ч,
с=А+Вхп,
где А, В — коэффициенты, зависящие от
конструкции компрессора.
Для компрессоров ДАУ80, 8W-200/2A
и 1V8-200-2 получены следующие
значения коэффициентов А, В и
показателя степени п:
Марка
компрессора
ДАУ80
8W-200/2A
1V8-200-2
4,82
3,72
2 Л
В
5,265-10-6
4,515-Ю-7
1,676. Ю-5
п
1,078
1,265
1,135
Как видно, особенности конструкций
различных компрессоров
обусловливают различную интенсивность износа
сопрягаемых деталей и, следовательно,
изменение мертвого объема, а также
его влияние на ресурсные
характеристики (рис. 3, а, 4, а, 5, а). В частности,
компрессоры СХУ рыболовных
морозильных траулеров (РТМ) типа
«Тропик» (см. рис. 5, а), имеющие коренные
подшипники скольжения,
характеризуются повышенными износами и
соответственно более интенсивным, по срав-
2*
19
WK/Bah
\кВт
[570
[560
\J50
*
Iky/
*!
&fuh N6eHr, &o> *иы
Г/22ч\
94
93
92
91
90
89
88
кВт
69
-
-87
I 66
L
кВт\
170V
\
-
wY
L L
«Star,
*att/-
\jfc
^«л
5Ш ЛШ7 #Ш t;y
/ЛЙР «Tv
^
«7r,v
Рис. З. Зависимость ресурсных характеристик СХУ рыбообрабатывающей базы типа
«Профессор Баранов» от эксплуатационных факторов:
а — с при /?2=const; 6HH=const; б — /?2 при c=const, 6HH=const; в —6ИН при c=const, ^2==cons*
С,% Nz>KBm 00,кВт
42\
щ
щп
Щ5\
91,7\
9Щ
168Л-9Щ
\jo
V
^С
RZtMWBm НькВт Оо,кВт
W
0,3
0,2
172
170
168
V166
92
91
Ъ
*
*#
WOO 12000 20000 28000 t,4
а
2000
6
t,4
Рис. 4. Зависимость ресурсных характеристик СХУ БМРТ типа «Маяковский» от эксплуатационных
факторов:
а — с при /?2=const, 6HH=const; б — /?2 при c=const, 6HH=const
0,
%
4
J
и0>
кВт
108
-107
106
_
105
104
"г,
кВт
-26A5
258,5
256,5
Т,
-
-
т/22^
32
«*»"
&НК
Nt
Х^
^V
J1\-r>
M*-K/8m
0,2
0,1
UВт
1109
108
107
L
кВт
270
260
-250
_
ъ
-
-
-
.
%<*>.
WOO 12000 20000
а
L
&м
«У
о
ШР /ЛИГ
?V
Рис. 5. Зависимость ресурсных характеристик СХУ РТМ типа «Тропик» от эксплуатационных
факторов:
а —с при /?2=const, 6HH=const, б — /?2 при c=const, 6HH=const
20
нению с другими компрессорами,
увеличением мертвого объема.
Другим фактором, изменяющимся в
процессе эксплуатации и влияющим на
ресурсные характеристики, является
суммарное термическое сопротивление
„отложений внутри труб конденсаторов
R J. Установление закона изменения
термического сопротивления во времени
основано на сопоставлении расчетных
значений параметров рабочего
процесса — температуры конденсации /ки
тепловой нагрузки конденсатора QK,
найденных путем создания математической
модели конденсатора, и их действитель-
Йых значений при различных наработ-
ах конденсатора после чистки.
Математические модели
конденсаторов судовых холодильных установок
представляют собой зависимости
температуры конденсации tK от температуры
забортной воды tW9 тепловой нагрузки
конденсатора и конструктивных
параметров рассматриваемого
конденсатора. В результате обобщения
математических моделей конденсаторов,
рассчитанных по методу, приведенному
в работе [3], получена зависимость [2]
1-0,99*, b-cVw
2 а<Ы(Г4 а '
где а, Ь, с — коэффициенты, зависящие от
конструктивных параметров
конденсатора;
Vw — расход воды.
Использование достаточно
представительного объема статистической
информации по каждому типу судна
и конденсатора позволило по
алгоритму, приведенному в работе [2], с учетом
вероятностных факторов определить
зависимость изменения термического
сопротивления R2 во времени
применительно к рассматриваемым СХУ по
формуле
#2=ехр(Л'т+Я')+С">
где А', В', С — коэффициенты, зависящие от
конструкции конденсатора и ус-
k ловий эксплуатации судна (сезон
F и район плавания);
т — время наработки конденсатора,
исчисляемое с момента
последней чистки.
Изменение во времени толщины и
теплопроводности слоя инея оценивали
по данным работы [3] путем
сопоставления полученных расчетных
результатов с эксплуатационными.
Переменные факторы с, /?2, 6ИН
вводили в программу расчета
характеристик холодильной установки [3]. Это
позволило получить положительные
и отрицательные приращения (AQo,
Д#2, AGMK) холодопроизводительности
Qo, потребляемой мощности N2u
производительности морозильного комплекса
Gmkb функциях времени наработки
холодильной установки т и
соответствующие зависимости для них:
Qo=/(t), ATj-Kt),
<VK=f(x).
На рис. 3 показано влияние
переменных факторов с, R» бин на Q0, N» GMK
рыбообрабатывающей базы типа
«Профессор Баранов».
Как видно из графиков, мертвый
объем в связи с износом сопрягаемых
деталей в течение длительного времени
C0 000 ч) увеличивается на 0,25%.
При этом холодопроизводительность
СХУ уменьшается незначительно
(на 1 %), потребляемая мощность Nz
увеличивается всего на 0,2 %, а
производительность морозильного комплекса
GMK снижается лишь на 0,2 %.
За 3000 ч эксплуатации (среднее
время между чистками конденсаторов)
термическое сопротивление /?2 изменяется
в 12 раз, что при прочих равных
условиях вызывает уменьшение Q0 на
0,35 %, GMK — на 0,45 % и увеличение
Nz на 3,48'%.
Наиболее сильно на параметры
холодильной установки влияет нарастание
слоя инея. Его увеличение на 3 мм за
150 ч приводит к уменьшению Q0
холодильной установки судна типа
«Профессор Баранов» на 4 %, GMK— на 6 %.
За этот же период мощность NBeHV
потребляемая вентиляторами
морозильного комплекса, увеличивается на 2 %.
Аналогичные закономерйости
получены для холодильных установок судов
других типов.
На рис. 4 показаны изменения с, R&
Qo, #z Для СХУ больших морозильных
рыболовных траулеров (БМРТ). Как
видно из графиков, в данном случае за
37 000 ч работы мертвый объем с
увеличивается на 0,5 %, потребляемая
мощность N%— на 0,2 %,
холодопроизводительность Qo и производительность
морозильного комплекса GMK при
прочих равных условиях уменьшаются на
0,6%.
На рис. 5 приведены
соответствующие данные для СХУ РТМ типа
«Тропик».
Расчеты, проведенные для СХУ
БМРТ типа «Лесков», дали результаты,
качественно и количественно сходные с
результатами для рассмотренных выше
СХУ. Приращение AQ0 при c=var за
37 000 ч работы СХУ РТМ «Тропик» и
2!
БМРТ «Лесков» соответственно равны
3,54 и 0,82 %; /?2 за 3000 ч возрастает
в 7,76 и 12 раз, при этом AQ0 составляет
соответственно 1,71 и 0,14%, a GMK —
1,74 и 0,67%.
Полученные данные показывают, что
мертвый объем во всех рассмотренных
типах компрессоров за 37 000 ч работы
изменяется не более чем на 2 %, что в
конечном итоге незначительно
сказывается на холодопроизводительности и
потребляемой мощности СХУ. Более
существенное влияние на ресурсные
характеристики СХУ оказывает изменение
термического сопротивления
конденсаторов и наиболее сильное — нарастание
слоя инея на охлаждаемых
поверхностях воздухоохладителей.
Разработанные методы определения
ресурсных характеристик на основании
математических моделей с
использованием статистической информации могут
быть использованы для
совершенствования эксплуатации судовых
холодильных установок, в частности при
разработке практических рекомендаций по
оптимизации периодичности ремонтных
и регламентных работ.
Список использованной литературы
1. Алгоритм и программа расчета изменения
конструктивных параметров поршневых
холодильных компрессоров в связи с износом их
деталей / Л. И. Константинов, Л. Г.
Мельниченко, Е. Е. Глушкова и др. — Деп. в
ЦНИИТЭИРХ, № 547 рх — Д 83.
2. Алгоритм и программа расчета
суммарного термического сопротивления в
конденсаторах во времени /Л. И. Константинов,
Л. Г. Мельниченко, Ю. А. Лийв и др. — Деп.
в ЦНИИТЭИРХ, № 550 рх — Д 83.
3. Константинов Л. И.,
Мельниченко Л. Г. Судовые холодильные установки. —
М.: Пищевая промышленность, 1978. — 448 с.
УДК 621.512.041-23.001.5
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТА
ИНЕРЦИИ МЕХАНИЗМА
ДВИЖЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА
ПОРШНЕВЫХ КОМПРЕССОРОВ
А. Б. ДЗОТЦОЕВ,
канд. техн. наук Е. Л. КЛИВАНОВ,
канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ
Момент инерции механизма
движения следует отнести к важнейшим
показателям технического совершенства
компрессоров. Вместе с тем данные по
этой величине для поршневых
компрессоров отсутствуют. Поэтому при
расчетах и конструировании маховика
открытого привода или выборе встроенного
электродвигателя им приходится
пренебрегать [3, 4].
Авторы экспериментально
определили момент инерции механизма
движения холодильных поршневых
компрессоров /к, серийно выпускаемых
промышленностью. Его можно найти, если
известен момент инерции движущихся масс
системы электродвигатель —
компрессор, включая момент инерции маховика
открытого привода или ротора
встроенного электродвигателя.
Момент инерции подвижных масс си-^
стемы электродвигатель — компрессоре
рассчитывали по преобразованному
динамическому уравнению Лагранжа [1]:
Мд-Мк=/Се, A)
где Мд — вращательный момент
электродвигателя при его неравномерном вращении,
Н-м;
Мк — момент компрессора,
противодействующий электродвигателю, Н-м;
/с — момент инерции системы, кг«м2;
е — угловое ускорение, рад-с~2.
Согласно выражению A), значение
/с может быть установлено на основе
изучения динамики компрессора при
его переходе, например, из
установившегося движения на режим
торможения. В момент отключения
электродвигателя Мд=0, а значение Мк численно
равно моменту электродвигателя при
установившемся движении М'к При
условии, что в цилиндрах не
происходит процесса сжатия, с учетом сил
трения в трущихся парах, значение М'д
можно вычислить по опытному
значению мощности и КПД
электродвигателя. При этом выражение A) будет
иметь вид
где т} — КПД электродвигателя;
W — мощность электродвигателя, Вт;
ео — угловое ускорение торможения
коленчатого вала в момент отключения
электродвигателя, рад• с-2;
о) — угловая скорость вращения
коленчатого вала перед отключением
электродвигателя, рад'С-1.
Чтобы исключить влияние процессов
сжатия в цилиндрах на динамику
компрессора, последний испытывали на
холостом ходу без клапанов. В этом
случае потребляемая компрессором
мощность становится ниже номинальной
мощности электродвигателя. Из-за
недогруженное™ электродвигателя
возможны значительные погрешности при
22
определении г\. Поэтому в процессе
испытания компрессоров без
нагнетательных клапанов нагрузку на поршень
создавали, принудительно подавая сжатый
газ в нагнетательную полость и
сообщая всасывающую полость с
атмосферой. Таким способом доводили
нагрузку на электродвигатель до номинальной,
при которой значение % как правило,
регламентировано.
Схема стенда и методика испытаний
подробно освещены в работе [2].
Испытывали серийно выпускаемые
поршневые компрессоры. В опытах с
сальниковыми компрессорами в
качестве приводных использовали электро-
Йвигатели, мощность которых не превы-
гала 15—20 % мощности серийно
применяемых электродвигателей.
Компрессоры соединяли с электродвигателями
через муфту или ременную передачу с
известными маховыми моментами
шкива и маховика. В процессе испытаний
компрессоры плавно нагружали. Перед
отключением электродвигателя и в
процессе торможения с помощью
индуктивного датчика и светолучевого
осциллографа типа HI 15 контролировали
изменение угла поворота коленчатого вала.
Импульсы на осциллограф поступали
при пересечении магнитного поля
индуктивного датчика вращающимися
торцовыми ферромагнитными
стержнями, равномерно расположенными через
6—12° по диаметру шестерни привода
масляного насоса (бессальниковый
компрессор) либо маховика привода
(сальниковый компрессор). Сигналы
индуктивного датчика передавались
также на электронный частотомер
43-33, по которому определяли
частоту вращения вала п.
Осциллограмма электрических
сигналов и индуктивного датчика и тока /
электродвигателя перед его
отключением и в процессе торможения
компрессора представлена на рис. 1. Здесь же
1 показано изменение угловой скорости
- вращения коленчатого вала
компрессора о в переходный период. Значения
со рассчитаны по расстояниям между
импульсами датчика перед (/0) и после
(/) отключения электродвигателя
пп /0
<°= 30 = Т
C)
Перед отключением
электродвигателя расстояния между импульсами
одинаковы, а сила тока в цепи постоянна.
После разрыва цепи электродвигателя,
фиксируемого по резкому возрастанию
Рис. 1. Осциллограмма электрических сигналов
индуктивного датчика и, тока электродвигателя
i и изменение угловой скорости вращения ю
коленчатого вала компрессора по времени т:
/ — момент отключения электродвигателя; // — момент
полной остановки коленчатого вала компрессора
силы тока, расстояния между
импульсами в процессе торможения возрастают,
а скорость вращения коленчатого вала
снижается. Угловое ускорение
торможения е0 определяли по тангенсу угла
наклона касательной р к кривой скорости
в точке, соответствующей моменту
отключения электродвигателя. По найдент
ным значениям W, е0 и со, согласно
выражению B), определяли значение,
IJr\ при различных нагрузках (рис. 2).
Значение IJx\ выше у компрессора
2ФУУБС25 (с большей массой механиз-
1c/tj,kzm2
и
1Я
1,0
с <
\
\]
с
V
V
/
2
3
>
—V
!""" S=ai
1 Ц
S
0,3 0,5 0,7 0,9 р,МПа
Рис. 2. Зависимость IJj\ от давления газа р над
поршнем компрессора:
/ — 2ФУУБС25; 2 —2ФУБС9: 3 — 2ФУБС12
23
Тип компрессора
С встроенным
электродвигателем
С внешним
приводом
Марка
компрессора
2ФУБС9
2ФУУБС18
2ФУБС12
2ФУУБС25
ФВ6
ФУ12
AB22
АУ45
П110
Диаметр
цилиндра
компрессора D,
мм
67,5
67,5
67,5
82
115
Частота
•вращения
л,с-1
16
24
24
24
24
Количество
цилиндров,
шт.
4
8
4
8
2
4
2
4
4
Объемная
производительность
V-102,
м3/с
1,14
2,28
1,71
3,42
0,86
1,71
1,79
3,58
8,35
'с,
кг-м'
0,11
0,30
0,08
0,17
0,14
0,12
0,70
0,68
1,20
'к;
кг-м^
0,02'
0,03
0,02
0,03
0,01
0,02
0,20
0,40
0,70
'к/'с
0,18
0,10
0,25
0,18
0,07
0,17
0,28
0,59
0,58
V У.
кг-с/м
1,3
1,3
1 0,9
0,9
0,9
0,9
11,0
11,0
8,0 *
i
ма движения) и у компрессора 2ФУБС9
(с большей массой ротора), чем у
компрессора 2ФУБС12. С увеличением
нагрузки значение IJr\ в связи с ростом т\
снижается и при нагрузках, близких к
номинальным, достигает постоянного
значения, которое и принимали для
расчета момента инерции системы
электродвигатель — компрессор. Ошибка в
определении момента инерции не
превышала 10 %, причем основная
погрешность F %) приходилась на
определение е0. Значения моментов инерции
компрессора /ки системы в целом /с,а
также их отношение 1Jlс представлены в
таблице.
С увеличением диаметра цилиндра
моменты инерции системы /си
компрессора /к возрастают с опережающим
ростом последнего, т. е. все
существеннее становится влияние механизма
движения на инерционность системы в
целом. Для компрессоров с диаметром
цилиндров 82 и 115 мм доля этого
влияния достигает 60 %. В пределах одной
унифицированной базы с увеличением
количества цилиндров
пропорционально массе растет момент инерции
механизма движения. При этом в связи с
лучшей уравновешенностью
многоцилиндровых машин отпадает
необходимость в повышенном моменте инерции
маховика и влияние механизма
движения на инерционность системы с
открытым приводом возрастает. Напротив, у
бессальниковых компрессоров
увеличение количества цилиндров вызывает
необходимость выбора
электродвигателя с повышенной массой ротора, что
заметно увеличивает значение 1^ и
уменьшает отношение IJIC Кроме того, у
бессальниковых компрессоров с
пониженной частотой вращения момент инерции
системы выше в связи с повышенным
моментом инерции ротора
электродвигателя.
Одновременная зависимость /к от
диаметра и количества цилиндров
обусловливает тесную взаимосвязь этой
величины с объемной
производительностью компрессора V (рис. 3). Для
конкретного диаметра цилиндра
удельный момент инерции механизма
движения, т. е. отнесенный к теоретической
производительности (IJV), постоянен.
0,6
0,5
ОЛ
0,3
0,2
0,1
1 /
J
/^2
А
W W W 8,0 VfO*#s/c
Рис. 3. Зависимость значения /к от объемной
производительности компрессоров V с диаметром
цилиндра:
/.— ?>=82 мм; 2 — D= 115 мм; 3, 4 — D=67,5 мм:
п=24 с; л=16 с
24
Наименьшие значения IJV получены
для компрессоров с диаметром
цилиндра 67,5 мм, наибольшие — 82 мм. Это
объясняется прямоточной конструкцией
компрессора и повышенной (из-за
всасывающих клапанов) массой чугунных
поршней. Ориентировочно значения
IJV для непрямоточных компрессоров
типа П40 и П80 с алюминиевыми
поршнями должны находиться в пределах
2,3—2,5 кг-с/м.
Согласно полученным данным,
численные значения моментов инерции
механизма движения компрессора и
привода в ряде случаев одного порядка,
t33TOMy при динамических расчетах
омент инерции механизма движения
компрессора /к следует учитывать.
Для оценки удельного момента
инерции проектируемых компрессоров на
рис. 4 приведена номограмма, которой
целесообразно пользоваться при
соблюдении физического и геометрического
подобия компрессоров. Как видно из
рис. 4, для определения /к достаточно
знать объемную теоретическую
производительность компрессоров и задаться
количеством цилиндров компрессора.
Приведенные значения момента
инерции механизма движения компрессоров
рекомендованы для практического
использования при выборе маховых масс,
расчете пускового момента
электродвигателя и определении механических
потерь на трение механизма движения.
Они могут быть также использованы
для выявления резервов снижения
массы подвижных частей компрессорных
машин.
-?> кгс/н
10
I
I
\
\/
щ
I
г
'/
/)
г /
/
/
(
у
L3
и/\
в
12 WV10*N3/c
Рис. 4. Номограмма для определения удельного
момента инерции IJV непрямоточных
компрессоров:
1, 2, 3, 4 — количество цилиндров соответственно 2, 4, 6 и 8
Список использованной литературы
1. О р л и н А. С, К р у г л о в М. Г. Двигатели
внутреннего сгорания. Теория поршневых и
комбинированных двигателей. — М.:
Машиностроение, 1983, с. 324—328, 375.
2. Расчет поджимающих элементов для
неметаллических поршневых колец / А. А. Казаков,
Е. Л. Клибанов, Э. М. Бежанишвили,
А. Б. Дзотцоев. — Холодильная техника, 1984,
№ 11, с. 36—39.
3. Розенфельд Л. М., Ткачев А. Г.,
Гуревич Е. С. Примеры и расчеты
холодильных машин и аппаратов. — М.: Госторг-
издат, 1960, с. 63—76, 238.
4. Френкель М. И. Поршневые
компрессоры. — Л.: Машиностроение, 1969, с. 169—
181, 743.
УДК 621.565.945.2.001.4
АЭРОДИНАМИЧЕСКОЕ
СОПРОТИВЛЕНИЕ
ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ
В УСЛОВИЯХ ИНЕЕОБРАЗОВАНИЯ
О. Ш. ХМАЛАДЗЕ
Осаждение инея на теплообменной
поверхности воздухоохладителя
приводит не только к изменению его
теплотехнических характеристик, но и к
возрастанию аэродинамического
сопротивления вследствие повышения
шероховатости ребристой поверхности и,
главное, уменьшения живого сечения для
прохода воздуха.
Исследования воздухоохладителей
разных модификаций с
биметаллической теплообменной поверхностью
[2, 3, 4], использованных для
холодильной обработки мяса, показали, что
аэродинамическое сопротивление Ар
значительно увеличивается в связи с
быстрым ростом слоя инея в первые
8 ч работы аппаратов, что связано с
интенсивным испарением влаги с
поверхности мясных туш. Дальнейшая
работа воздухоохладителя в условиях,
когда темп нарастания инея падает и
толщина слоя бин стремится к
постоянному значению, сопровождается
незначительным ростом аэродинамического
сопротивления. В лабораторных
условиях, где в течение цикла
поддерживается постоянная относительная
влажность воздуха, аэродинамическое
сопротивление возрастает равномерно.
В данной статье приводятся
результаты испытаний, проведенных
специалистами Одесского технологического
института холодильной промышленно-
25
сти, воздухоохладителей типа ВО-БЛП
с биметаллической литой поверхностью
с шахматным расположением труб в
пучке в условиях инееобразования.
Воздухоохладитель ВО-БЛП-50 был
испытан в лабораторной экспериментальной
камере^ а воздухоохладители
ВО-БЛП-100, ВО-БЛП-250 и
ВО-БЛП-450 — в промышленных
морозильных камерах.
Относительная влажность воздуха
в лабораторной экспериментальной
камере составляла 96 и 100 %, в
промышленных морозильных камерах 92—
100 %. В промышленную морозильную
камеру, где работал воздухоохладитель
ВО-БЛП-250, мясо поступало с
температурой 10—12 °С, а в камеры, где были
установлены воздухоохладители
ВО-БЛП-100 и ВО-БЛП-450, — с
температурой 35 °С.
Характеристики испытанных
воздухоохладителей приведены в таблице.
Как лабораторные, так и
промышленные испытания показали, что
аэродинамическое сопротивление к концу
цикла B2—24 ч) холодильной
обработки продукта возрастало в среднем в
2—2,5 раза и достигало 120—250 Па
(рис. 1). Рост аэродинамического
сопротивления сопровождался
уменьшением производительности вентиляторов
воздухоохладителей (рис. 2). Снижение
производительности вентиляторов
колебалось от 5 до 35 % в зависимости от
их аэродинамических характеристик.
Так, например, производительность
вентиляторов, которыми укомплектован
воздухоохладитель ВО-БЛП-450, при
достижении Ар=225 Па уменьшалась
лишь на 5 %, так как они имеют круто-
йр,па
250
200
150
100
50
^^
ч
i J
л
/j
О 12 16 20 tt4
Рис. I. Рост аэродинамического сопротивления*
воздухоохладителей при холодильной обработке?
мяса:
/ - ВО-БЛП-50; 2 — ВО-БЛП-250; 3 — ВО-БЛП-450;
4 — ВО-БЛП-ЮО
падающие аэродинамические
характеристики. Производительность
вентиляторов других аппаратов с пологой
аэродинамической характеристикой при
Др=120-г-160 Па снижалась на 24—
35%.
При значительном уменьшении
производительности вентиляторов и нтен -
сивность теплообмена падает, поэтому
аэродинамические характеристики
применяемого вентилятора при
эксплуатации воздухоохладителей в условиях
инееобразования должны быть
значительно круче, чем при работе аппарата
без инееобразования.
Осаждение слоя инея переменной
толщины на ребристой поверхности по ходу
движения воздуха приводит к
различным значениям проходного сечения / и
скорости воздуха w не только по
времени, но и по рядам в глубине пучка труб.
Характеристики
Площадь теплообмен-
ной поверхности, м2
Диаметр стальной
трубы, мм
Наружный диаметр
алюминиевого ребра,
мм
Шаг ребер, мм
Число труб по ходу
движения воздуха
Число труб по фронту
аппарата
Вентилятор
количество
мощность
электродвигателя, кВт
Температура кипения
хладагента, °С
Лабораторный
ВО-БЛП-50
50
38X3,5
90
30 A—14 ряды)
14
5
06-300 № 5
2
0,4
! —20
Опытно-i
ВО-БЛП-250
250
38X3,5
90
30 A—2 ряды),
15 C—8 ряды)
8
12
| 06-300 № 8
3
3,0
—30
1ромышленные воздухоохладители
ВО-БЛП-450
450
38X3,5
90
30 A—5 ряды),
15 F—24 ряды)
24
14
СВМ-5М
2
5,5
—33
ВО-БЛП-100
~&
юо ?
25X2,5
77,5
13 A—2 ряды),
10 C—10 ряды)
10
4
06-300 JSfe 6,3
2
1,5
—38
26
%%\
so
во
70
60
44XJ I
Чт
0 t 8 12 16 20 Г,ч
Рис. 2. Уменьшение производительности
воздухоохладителей с ростом аэродинамического
сопротивления:
/— ВО-БЛП-50; 2 — ВОП-БЛП-100; 3 — ВО-БЛП-250;
4 — ВО-БЛП-450
Это осложняет определение
аэродинамического сопротивления по
общеизвестным зависимостям.
Полученные данные по динамике
осаждения инея на ребристой
поверхности и связанные с ним значения / и w
позволили вывести зависимость для
определения аэродинамического
сопротивления Ар воздухоохладителя с
учетом инееобразования. В отличие от
известных в литературе зависимостей в
ней Ар определяется суммой
аэродинамического сопротивления А/7 сух
аппарата, работающего без инееобразования,
и аэродинамического сопротивления
Арин при работе с инееобразованием
с учетом усредненной реальной
толщины слоя инея в каждом ряду:
Лр=Лрсух+ЛРин=е-^+20,97(ЛшрH;)89, A)
где g — коэффициент местного сопротивления.
I S= E,4+3,4/1) Re-P8;
п — количество рядов труб по глубине
аппарата;
Recyx — критерий Рейнольдса при работе
воздухоохладителя без
инееобразования;
q — плотность воздуха, кг/м3;
(Awq)
ср
среднеинтегральное приращение
массовой скорости в
воздухоохладителе*, кг/(с-м2),
(Аше)ср= — \ (WQ)dn—(wQ)c
wq — массовая скорость воздуха на я(-м
ряду воздухоохладителя с учетом
значения бин, которое находят из
уравнения
G т0'1
бин=15,2 —^-р- @,0077л?—0,187^-т-1,138);
вин'*
B)
Gw — количество влаги, выделившейся из
воздуха в воздухоохладителе за
весь цикл, кг;
т — время работы воздухоохладителя, ч;
q — плотность инея, кг/м3;
г — площадь поверхности охлаждения
воздухоохладителя, м2;
nt — ряд труб по глубине аппарата;
wq — массовая скорость воздуха при
работе воздухоохладителя без
инееобразования, кг/(с*м2).
Уравнение B) является логической
переработкой уравнения из работы [2].
Анализ кривых на рис. 3, где дана
динамика массовой скорости воздуха по
глубине трубного пучка
воздухоохладителя ВО-БЛП-250,- показывает, что по
мере осаждения инея на ребристой
поверхности массовая скорость воздуха в
каждом ряду трубного пучка принимает
различные значения. В первых двух
рядах с шагом ребер 30 мм к концу цикла
замораживания мяса A6 ч) она
возрастает на 60 %; в третьем ряду с шагом
ребер 15 мм — на 120 %, а в последнем
ряду с таким же шагом ребер — на
20 %. Из этого следует, что в расчетах
аэродинамического сопротивления
воздухоохладителя в условиях инееобразо-
* Здесь число рядов труб трактуется условно
как непрерывная функция.
71%ряд
Рис. 3. Динамика массовой скорости воздуха
по глубине трубного пучка воздухоохладителя
ВО-БЛП-250
27
вания учет массовой скррости воздуха
как среднеарифметической величины
вносит значительную погрешность, а
при выборе электродвигателей для
вентиляторов завышает их установленную
мощность.
Расчетные значения
аэродинамического сопротивления
воздухоохладителей, найденные по зависимости A), в
которой принята среднеинтегральная
массовая скорость воздуха и учтено
изменение производительности
вентилятора, хорошо согласуются с опытными
данными. Отклонение не превышает
8-10%.
Имеющиеся сведения [1, 5], а также
анализ проведенной работы
свидетельствуют о том, что инееобразование в
большей степени влияет на рост
аэродинамического сопротивления, чем на
ухудшение тепловых характеристик
аппарата. Так, в воздухоохладителях,
работавших в камерах холодильной
обработки мяса, коэффициент
теплопередачи снижался на 25—30 %, в то время
как аэродинамическое сопротивление
возрастало в 2,5—3 раза.
Для повышения эффективности
работы воздухоохладителей в условиях
инееобразования авторы [1,5]
предлагают промежуточное оттаивание,
основанием для проведения которого одни
считают значительное возрастание
аэродинамического сопротивления,
другие — уменьшение плотности теплового
потока. Так, в работе [1] указано, что
при эксплуатации воздухоохладителей
типов ВОГ1 и ВОГ к седьмому часу
процесса холодильной обработки мяса
аэродинамическое сопротивление
достигает 300—400 Па, т. е. своего
максимального значения, при котором
нарушается нормальная работа осевых
вентиляторов и появляется необходимость
в оттаивании воздухоохладителя. А по
рекомендациям ВНИКТИхолодпрома
[5] для получения плотности теплового
потока 116 Вт/м2 оттаивание
необходимо проводить при толщине слоя инея
2,5—3 мм, образующегося через 3—4 ч
после загрузки камеры, т. е. 2—3 раза
в течение всего цикла холодильной
обработки мяса.
Анализ полученных данных позволяет
заключить, что воздухоохладители с
биметаллической литой поверхностью
могут эффективно работать в течение
24—30 ч. К седьмому часу процесса
холодильной обработки мяса
аэродинамическое сопротивление аппаратов
достигает лишь 80—200 Па, а к концу
цикла — 120—250 Па (см. рис. 1), что
составляет 63 % максимального
значения Ар, обеспечивающего нормальную
работу вентиляторов. При этом к концу
процесса замораживания толщина слоя
инея достигает в среднем 3 мм, а
плотность теплового потока — 115 Вт/м2
[2].
Аэродинамическое сопротивление
исследованных воздухоохладителей типа
ВО-БЛП в 1,5—2 раза меньше
аэродинамического сопротивления серийных
воздухоохладителей, эксплуатируемых
в камерах холодильной обработки мяса
[1,5], что дает возможность снизить ;
мощность, потребляемую электродвига- 4
телями, на 50 % и в совокупности с
высокими тепловыми характеристиками
[2, 3, 4] довести цикл замораживания
без промежуточного оттаивания, т. е.
без увеличения энергозатрат.
Продолжительность оттаивания
воздухоохладителей типа ВО-БЛП на 70 % меньше,
чем аппаратов с пластинчатым или
навивным оребрением. При оттаивании
слоя инея толщиной 5 мм
комбинированным способом она составляет 5—
8 мин, а с помощью горячих паров
аммиака — 10—12 мин.
Список использованной литературы
1. С у н д и е в Н. П., Герасимов Н. А.
Сергина И. В. Определение времени про
межуточного оттаивания сухих подвесных воз
духоохладителей. — Холодильная техника
1979, № 1, с. 35—36.
2. Хмаладзе О. Ш., Чепурнеяко В. П
Влияние инееобразования на выбор кон
структивных параметров
воздухоохладителей. — Холодильная техника, 1982, № 9.
с. 29—32.
3. Хмаладзе О. Ш., Чепурнеико В. П
Мельников П. И. Тепломассообмен при
охлаждении воздуха различными оребренны
ми поверхностями. — Холодильная техника
1984, № 4, с. 20—24.
4. Чепурн.енко В. П., Хмаладзе О. Ш.
Мельников П. И. Исследование тепло
обмена в воздухоохладителях, используемых
для холодильной обработки продуктов. —
В кн.: Холодильная техника и технология.
Киев, 1983, вып. 36, с. 124—128.
5. Янушевский В. И. Опыт эксплуатации
воздухоохладителей типов ВОП и ВОГ на
холодильниках мясной промышленности
Белорусской ССР. — Холодильная техника, 1977,
№ 12, с. 46—48.
28
УДК 621.564:536.7:517.9
УРАВНЕНИЕ СОСТОЯНИЯ
И ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ
СВОЙСТВА Н-БУТАНА
Канд. техн. наук Е. Т. ВАСЬКОВ
При расчете холодильных машин и
аппаратов химических производств, в
которых н-бутан применяется в
качестве рабочего вещества или исходного
сырья, необходимо располагать
сведениями о его термодинамических
свойствах.
Термическая поверхность состояния
н-бутана экспериментально
исследована в работах [5,8] в следующей
области:
Диапазон
температур Г, К
давлений р, МПА
плотностей q, кг/м3
[5] [8]
423—573 311—589
1,5—36,0 -0,2—8,2
29—494 5—513
На базе экспериментальных данных
[5, 8] составлено уравнение состояния
Z=
qRT'
¦i+2 2 ь*
1-1 /-о ''т>'
т-Т/Т ;
7^=425,16 К;
#=143,04 Дж/(кг.К);
*,.= 1,90064-Ю-4;
*12=— 5,79549.10-3;
*,4=—1,01373.10-3;
*2t= 1,25910-10-4;
6,,= 1,51022.10~3;
613=—1,49406.10-3;
6,5=7,77662-10-4;
62i= 1,36656-lO;
622=~
624=9
630=2
632=
634=7
640=5
642=-
644=3
650=
652=
*64=7
6бО=6
662=-
6б4=7;
-5,32787-Ю-6;
20240-10-6;
,22210-10-8;
-4,49853-10-8;
04728-lO-9;
65438-10-12;
-9,25516-10-11;
,98233-10-11;
-5,06588-lO4;
-1,08272- 10~13;
,74396-lO5;
06059. lO7;
-2,67250-lO6;
,32374-10-17;
623=1,
625=-
63.=-
633=1,
635=-
641=5,
^43=4,
&45="
651 = -
653=4,
655=-
66i=2,
66з=2,
665=1,
12028-10-5;
-2,59302-10;
-9,33589-10"9;
16686-10-8;
-2,1029Ы0-9;
9384b lO"*1;
83032-10""'•
-5,75878- lO1;
-8,25137-10-14;
74819-lO5;
-4,13228-104;
62627-106;
15281-10-17;
,57097-106.
Среднеквадратичное расхождение
между расчетными и опытными [5, 8]
значениями Z составляет 0,05 %.
Данные об изобарной теплоемкости
с% кДж/(кг-К) [10], со
среднеквадратичной погрешностью 0,04 %
описаны уравнением
4-2
где 00=9,42838-10; 1"
а2=—2,26393-10-6
а4=2,31768.10-13.
10 ai—6,04268-10-8;
а3=—1,93833-10-ю;
С помощью уравнения состояния и
теплоемкости с°р по известным
термодинамическим соотношениям [2]
рассчитаны таблицы термодинамических
свойств жидкого и газообразного
н-бутана при температурах 400—700 К
и давлениях 0,1—70 МПа. В них вошли
плотность, сжимаемость, теплоемкость,
энтальпия, энтропия, скорость звука,
адиабатный дроссель-эффект,
показатель адиабаты, коэффициент объемного
расширения и летучесть. Некоторые
г/к
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
340
350
360
370
380
390
400
410
420
425,16
р, МПа
0,004019
0,007787
0,014125
0,024202
0,039458
0,061595
0,092553
0,13449
0,18972
0,26075
0,35019
0,46079
0,59545
0,75724
0,94942
1,1755
1,4394
1,7454
2,0983
2,5035
2,9673
3,4967
3,798
q', кг/м3
664,51
654,81
644,98
635,00
624,84
614,49
603,92
593,08
581,95
570,48
558,61
546,27
533,36
519,79
505,38
489,94
473,16
454,60
433,51
408,53
376,58
326,49
225,00
кг/м3
0,137
0,254
0,441
0,726
1,139
1,718
2,502
3,536
4,869
6,559
8,671
11,282
14,491
18,422
23,246
29,156
36,492
45,710
57,553
73,363
96,128
136,74
225,00
кДж/кг
362,83
383,57
404,64
426,05
447,85
470,07
492,75
515,93
539,66
563,97
588,91
614,55
640,93
668,14
696,22
725,27
755,39
786,65
819,19
852,12
888,56
925,67
945,53
кДж/кг
791,13
806,08
821,00
835,88
850,75
865,60
880,42
394,22
909,99
924,69
939,31
953,81
968,14
982,20
995,88
1009,11
1021,31
1032,35
1041,40
1046,98
1045,89
1026,51
945,53
г,
кДж/кг
428,30
422,51
416,36
409,83
402,90
395,53
387,67
379,29
370,33
360,72
350,40
339,26
327,21
314,06
299,66
283,94
265,92
245,70
222,19
193,86
157,33
100,84
0
S',
кДж/(кг-К)
1,430
1,527
1,620
1,712
1,801
1,888
1,973
2,058
2,141
2,223
2,305
2,386
2,468
2,549
2,630
2,712
2,795
2,878
2,962
3,048
3,136
3,225
3,272
S",
кДж/(кг.К)
3,470
3,449
3,431
3,419
3,412
3,409
3,409
3,412
3,418
3,426
3,435
3,447
3,459
3,473
3,486
3,500
3,513
3,525
3,532
3,533
3,520
3,465
3,272
29
термодинамические свойства н-бутана
в состоянии насыщения приводятся в
публикуемой таблице (обозначения
величин — общепринятые).
Опытные данные о давлении
насыщенного пара [4—6] с погрешностью
0,25 % описаны уравнением
lgp^ 13,9878-
3597,20
-8,0525Ы0-3Г—
Ркр =
—3,05786- 10-5Г2+8,13812.10-8Г3-
—4,577882- 10-иТ\
Критическое давление
=3,798 МПа.
Опытные данные о плотности
кипящей жидкости [8,9] описаны
уравнением
5
C'=QKp+2a,<r 7у/з,
где q = 225 кг/м3;
Т%= 425,16 К;
ar,= 5,08858-10'; a2=5,61326;
a3=— 7,06208-10-1; a4=4,28509-10~2;
a6= 3,84935-10~3.
Разработанные таблицы
экспериментально обоснованы, х содержат
больший, чем в существующих таблицах
[ 1, 3, 7], набор термодинамических
свойств и составлены в более широком
диапазоне параметров состояния.
Список использованной литературы
1. Варгафтик Н. Б. Справочник по тепло-
физическим свойствам газов и жидкостей. —
М.: Наука, 1972. — 720 с.
2. Кириллин В. А., Сычев В. В., Шейнд-
л и н А. Е. Техническая термодинамика. —
М.: Наука, 1979. — 512 с.
3. Термодинамические свойства легких
углеводородов парафинового ряда/А. П.
Клименко, А. А. Петрушенко, Ю. А. Васильцов,
Г. И. Высоцкий. — Труды Института
использования газа АН УССР, 1960, вып. 8,
с. 55—71.
4. Aston J. G., Messerly G. H. — J. Amer.
Chem. Soc., 1940, Vol. 62, Ns 8, pp. 1917—1923.
5. Beattie J. A., Simard G. L., Su G. J.— .
J. Amer. Chem. Soc, 1939, Vol. 61, pp. 26—27.
6. Carruth G. F., Kobayashi F. —
J. Chem. Eng. Data, 1973, Vol. 18, № 2,
pp. 115—126.
7. Dana L. I., Jenkins A. S., Bur-
dick J. N., Timm R. С — Refr. Eng.,
1926, Vol. 12, № 12., pp. 378—405.
8. Hay W. B. — Ind. Eng. Chem., 1940, Vol.
32, № 3, pp. 358—360.
9. Hayns W. M., Hisa M. J. — J. Chem.
Thermodynamics, 1977, № 9, pp. 179—189.
10. Person W. В., Pimentel. G. С —
J. Amer. Chem. Soc, 1953, Vol. 72, № 3,
pp. 532—538.
УДК 661.97.002:621.59
ОПЫТ ВНЕДРЕНИЯ БЛОКА
ОСУШКИ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА
Канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА,
канд. техн. наук В. Б. ТИТОВ, В. А. КОРОЛЕВ
При производстве жидкого диоксида
углерода (СОг) и сухого льда большое
значение имеет глубокая осушка СОг
[1, 2]. Наличие влаги и смазочного
масла в неосушенном СОг, например,
отрицательно отражается на
технологических процессах.
В нашей стране производство
жидкого СОг и сухого льда осуществляется
по циклу высокого давления [2] с ис- *
пользованием трехступенчатых
компрессоров 2УП. Осушка С02
выполняется адсорбционным методом. В
качестве адсорбента применяют цеолит КА-ЗМ.
Диоксид углерода, сжатый до давления
6,5—7,5 МПа, осушают перед его
сжижением. Для регенерации адсорбента
используют сдросселированный и
нагретый СОг.
Первый опытно-промышленный
образец блока осушки С02 был изготовлен
на базе блока осушки кислорода
ОК 600/220, в который внесен ряд
изменений. С 1976 г. он успешно
эксплуатируется на одном из московских заводов.
НПО «Кислородмаш» при участии
ВНИКТИхолодпрома создал первый
отечественный блок осушки диоксида
углерода ОУ 1200/75, серийно
выпускаемый с 1982 г.
Техническая характеристика блока осушки
ОУ 1200/75
Производительность по
влажному С02, кг/ч 1200
Рабочее давление, МПа 7,5
Содержание водяных паров в
осушенном СОг, г/м3, не выше 0,037
Точка росы, °С, не выше —48
Масса адсорбента (цеолита
КА-ЗМ) в одном адсорбере, кг 280
Число адсорберов 2
Потребляемая мощность, кВт 30
Параметры регенерирующего СОг
температура, °С
после электронагревателя 340—360
после адсорбера в конце
регенерации 140
расход, м3/ч 200±15 %
рабочее давление, МПа 0,02
Продолжительность процесса, ч
адсорбции при рабочей
производительности 1200 кг/ч,
не менее 48
регенерации, не более 8
Габаритные размеры блока
осушки, мм 2060X1850Х
Х3250
Масса блока осушки, кг 2600±150
30
h.p> °c
-ro
-20
-JO
-w
-SO
-SO
X
•
•
X
XX
••
[XXXK
ft.
Л-
X *
•
V
\
1
1
1
_L
1
4
1 1
4
*
л
_/
//7
Я7
Jtf
¦^
Л7
so
70
80
90
WO
110 Т,ч
Рис. I. Температуры точки росы ССЬ при работе блока осушки ОУ 1200/75:
/ — на входе в блок; 2 — на выходе из блока
Один из блоков осушки ОУ 1200/75
был смонтирован и введен в
эксплуатацию в ПО «Бобруйскгидролизпром».
Предприятию оказана
научно-техническая помощь в его внедрении.
На рис. 1 показаны температуры
точки росы С02 до и после блока
осушки. Расход влажного газа через
адсорбер составляет 450—580 кг/ч, общее
количество осушаемого за один цикл
С02 — 60,5 т. Следует отметить
высокую влажность С02 перед блоком и ее
колебания в больших пределах, что
свидетельствует о неэффективной работе
масловлагоотделителя III ступени из-за
его нерегулярной продувки.
Нормальной следует считать влажность С02
перед блоком, соответствующую
температуре точки росы —20ч—22 °С. При
такой начальной влажности
продолжительность одного цикла осушки
значительно увеличится.
Ниже приведены некоторые общие
рекомендации по включению блока
осушки в схему установок
производства жидкого С02 и сухого льда и по
его эксплуатации.
Рекомендуемая схема включения
блока осушки показана на рис. 2.
Блок осушки монтируют между
масло вл а гоот делителем 111 ступени и
конденсатором. Имеющееся на
действующих установках неэффективное
оборудование для осушки и очистки С02 от
смазочного масла (фильтры ФУ-1А с
запорной арматурой, пароподогревате-
15
Рис. 2. Схема включения, блока осушки в установку производства жидкого ССЬ:
/ — скруббер или холодильник газа; 2 — компрессор; 3, 4,5 — промежуточные холодильники соответственно I, II и III ступени;
6,7,8 — масл овл а гоот делители соответственно I, II и III ступени; 9 — фильтр с нерегенерируемой насадкой; 10 — регулирующая
станция; // — блок осушки ОУ 1200/75; 12 — щит управления; 13 — расходомер; 14 — электронагреватель; 15 — автоматический
влагомер; 16 — конденсатор; 17 — водяной холодильник; 18 — влагоотделитель; 19 — наполнительная рампа; Al, A2 — адсорберы;
A3, А4 — фильтры; В1 — В12 — запорные вентили (монтируются при включении блока в схему установки); ВР1 — регулирующий
вентиль; В3101 — В3107 — запорные вентили блока осушки; ВП101, ВП102 — продувочные вентили блока осушки; OKW1,ОК.102 —
обратные клапаны блока осушки; ПК 103 — предохранительный клапан блока осушки; Ml, М2, М101, М102 — манометры
31
ли, электронагреватели) демонтируют.
Один-два фильтра ФУ-1А с нерегенери-
руемой, периодически заменяемой
насадкой оставляют перед блоком для
очистки С02 от масла.
После охлаждения или промывки
водой в поверхностном или насадочном
аппарате (холодильнике газа,
скруббере) газообразный СО2 сжимается в
компрессоре, охлаждается водой в
промежуточных холодильниках I, II и
III ступени и очищается от масла и
влаги в масловлагоотделителях I, II и
III ступени. Сжатый до 65—75 МПа
С02 (температура 30—35 °С) через
фильтр с нерегенерируемой насадкой
по трубопроводу с запорным вентилем
В1 поступает в блок осушки.
Между вентилем В1 и
вентилями ВЗ-101 и ВЗ-102 на трубопроводе
установлен продувочный вентиль В11.
Осушенный С02 через вентили ВЗ-105 и
ВЗ-106 по трубопроводу с запорным
вентилем В6 направляется в
конденсатор. На этой линии имеются вентили
В7 и В8 для отбора газа на
анализ влажности соответственно ручным
и автоматическим влагомерами.
Для отключения блока осушки при
работе установки служит обводная
линия с вентилем В5.
Адсорберы блока переключают после
насыщения адсорбента водяными
парами, о чем свидетельствует повышение
температуры точки росы газа на
выходе из адсорбера (выше —48 °С).
Окончание процесса осушки можно
определять также расчетным путем по
количеству прошедшего через адсорбер
влажного газа. Рекомендуется
переключать адсорберы после осушки бв^т
С02. При расчете необходимо
учитывать вид готового продукта. При
производстве жидкого С02 в изотермических
емкостях по сравнению с
производством его в баллонах через блок осушки
проходит удвоенное количество
влажного газа, а при получении сухого
льда — еще больше.
Газ для регенерации насыщенного
влагой адсорбента отбирается после
масловлагоотделителя I ступени.
Регулирование давления и расхода
регенерирующего газа осуществляется
регулирующей станцией, включающей
три запорных вентиля, регулирующий
вентиль и два манометра.
Регенерирующий газ нагревается в
электронагревателе. Продолжительность
регенерации увеличивается при подаче
регенерирующего газа менее 200 м3/ч, а
также при регенерации полностью
увлажненного адсорбента. Для возврата в
цикл увлажненный регенерирующий газ
с температурой до 140 °С охлаждается
в холодильнике газа или скруббере и
затем подается на всасывание в
компрессор. При отсутствии перед
компрессором аппарата для охлаждения или
промывки газа в схему установки
включают водяной холодильник и влагоот-
делитель. Теплообменная поверхность
водяного холодильника должна
обеспечивать охлаждение 200 м3 С02 от 140 до
25 °С
Для сжатия возвращаемого в цикл
регенерирующего газа с полной
нагрузкой работает один из компрессоров.
Поэтому в установках, не имеющих
резервной компрессорной мощности,
регенерацию рекомендуется проводить при
производстве жидкого С02 в баллонах.
При отключении блока осушки на
длительное время в целях
предотвращения увлажнения адсорбента все
запорные вентили на блоке закрывают.
Широкое использование блока
осушки ОУ 1200/75 создает техническую
базу для выпуска диоксида углерода
высшего качества по ГОСТ 8050—76.
Высокое качество С02 имеет особое
значение при использовании его для
холодильной обработки пищевых продуктов,
когда С02 непосредственно
контактирует с ними, а также для сварки
металлов.
Значительный экономический эффект
от внедрения блока осушки получают
как предприятия — производители
С02 (за счет надбавки к цене —
10 руб/т — за выпуск
высококачественной продукции), так и
потребители. По данным института
электросварки им. Е. О. Патона, применение
для электросварки осушенного
высококачественного С02 по сравнению с не-
осушенным дает экономический эффект
13,5 руб. на 1 т С02.
Список использованной литературы
1. Константинова О. Н., Пименова Т. Ф.
Осушка углекислого газа.— Холодильная
техника, 1973, № 10, с. 6—7.
2. Пименова Т. Ф. Производство и
применение сухого льда, жидкого и газообразного
диоксида углерода.— М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982.—207 с.
32
УДК 536.24:637.5.037
ИЗМЕНЕНИЕ МАССЫ
ЗАМОРОЖЕННОГО
И ОХЛАЖДЕННОГО МЯСА
ПРИ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ
ОПЕРАЦИЯХ
Е. А. КРУТОВА, канд. техн. наук А. П. ДЮБКО
Предстоящая серийная поставка на
железные дороги нашей страны
вагонов-термосов требует разработки
условий (требований к термической
подготовке, предельно допустимой
продолжительности перевозки продуктов и др.)
транспортировки скоропортящихся про-
уктов и организации использования
агонов-термосов.
Поскольку в этих вагонах
отсутствуют приборы охлаждения и отопления,
возможность перевозки в них
скоропортящихся продуктов определяется
количеством холода, саккумулированного
продуктом, и темпом изменения его тем- .
пературы в процессе перевозки.
Количество саккумулированного
холода зависит от термической
подготовки продуктов к перевозке, потерь
холода в процессе транспортировки из
камеры хранения в вагон,
продолжительности погрузки в вагон, допустимого
изменения температурь^ в процессе
транспортировки (по условиям сохранения
качества), удельной теплоемкости и
массы продукта.
Исследования, проведенные для
определения потерь холода при погрузке
замороженного и охлажденного мяса в
теплый период года, показали, что при
транспортировке из камер хранения в
вагон на его поверхности образуется
конденсат в виде инея или пленки воды
(при температуре поверхности выше
0°С). Это явление вызвано тем, что
точка росы воздуха в коридорах, на
платформе холодильника и в вагоне
выше температуры поверхности
замороженного и охлажденного мяса.
Образование конденсата увеличивает массу
мяса.
Движущей силой массопереноса в
процессе образования конденсата
является разность концентрации водяных
паров около холодной поверхности
мяса и в воздухе. Конвективный тепломас-
соперенос в общем случае происходит
под действием разности температур и
концентраций. Плотность теплового
потока к поверхности q, помимо
конвективного теплового потока q„ включает
в себя скрытую теплоту фазового
превращения водяных паров в твердую
или жидкую фазу (/.и тепловую
энергию излучения qp [2]:
<7=<7к-Иф + 4Р- A)
Плотность теплового потока к
поверхности и массу конденсата на единице
поверхности в течение
рассматриваемого промежутка времени т
устанавливали при фиксированных параметрах
воздуха — температуре, влажности и
скорости.
Режим движения воздуха
(ламинарный или турбулентный) определяется
значением Re0=t>// v (v — скорость
наружного воздуха, м/с; / — длина
холодной поверхности, м; v—
кинематическая вязкость сухого воздуха, м2/с).
При температуре воздуха —30; 0 и
+30 °С критическое значение Re,
характеризующее переход от ламинарного
режима к турбулентному, равно
соответственно 14 419, 16 566 и 16 875.
Для определения изменения
температуры поверхности мяса при погрузке в
рефрижераторные вагоны были
проведены исследования влияния на нее
внешних факторов. При анализе
полученных данных были использованы
также результаты ранее проведенных
исследований [ 1 ]. Установлена
зависимость коэффициента отепления груза
Сот (изменение приращения
температуры поверхности мяса при разности
между температурой окружающего
воздуха tB и начальной температурой
поверхности мяса t\, равной 1 °С) от про-
С0т
0,35
0,30
0,25
0,20
0,15
0,10
0,05
I
/
I
2,
*,
И
, \ ..
№ То W$*
Рис. I. Зависимость коэффициента отепления
груза Сот от продолжительности его
транспортировки т из камеры холодильника в вагон при
скорости окружающего воздуха 1,5—2,0 м/с:
/ — баранина; 2 — говядина; 3 — свинина
33
должительности транспортировки т из
камеры холодильника в вагон (рис. 1).
Температуру поверхности конденсата
/к определяли по уравнению
>k=CoT('b-'0+'i- B)
Установлено, что за период
транспортировки мяса из камер хранения в
вагон начальная температура
замороженного мяса (говядины и свинины
жирной), равная —12 °С, повышается
менее чем на 1 °С при температуре
наружного воздуха 25 °С. При этих
условиях для расчета плотности теплового
потока от поверхности мяса с
некоторыми допущениями можно использовать
уравнение для установившегося
режима
Яэфф^а-эУв—*к)> C)
где аэ — эффективный коэффициент
теплоотдачи от поверхности мяса к
окружающему воздуху, Вт/(м2'К),
«3=Nib f.
D)
Nu3=Nu+NuDLeW+#d; E)
Nu, Nu0 — средние значения теплового и
диффузионного чисел Нуссельта,
Ыи^ЗбЗКе^Рг^даО^е08; F)
NuD=0,363Re08Sc1/3«0,305Re0-8; G)
Рг, Sc, Le — число соответственно Прандтля,
Шмидта и Льюиса;
W — безразмерный параметр,
W=WHz или
г Рп.н—Qn2 r d—d2 a
W=
cdQb
L—L
Ср 'в "Л
WH — безразмерный параметр (рис. 2)
_ Рп.н—Qn2 .
QS.h—Qn2 '
(8)
(9)
q9„, Qn2 — плотность паров влажного воздуха
соответственно окружающего и у
пограничного слоя, г/м3;
ем1
220
200
180
160
1W
120
чо о ю 20 tB;c -ю о ю 20t3,r
Рис. 2. Зависимость безразмерных параметра WH
и комплекса —^ Для насыщенного воздуха от
температур окружающего воздуха tB и
конденсата /.
III! lid
[ЦУ^щ
RPf>n FH
П I I I I I I I
тЛ
.Ы
%
- -
3SJ^
"^0
k,dmcW(M2-8K)
16
16
/4
12
|Я
I i
Кшт
К
4?F\
ЖЧ
D>fci
^W
ITT
-fl^>
Ч^З
s
I
(/a.
?
ccM, м/ч
3o\
20\
10
0,10,2 0,4Ц61 2 ЬБ10х,м 0,1Q2 0,40,61 2 4 610х,м
a &
Рис. 3. Изменение коэффициента k (d) и aD (б) по
длине пластины х (o.D=kD/v0S)
Qu.h* 6п2 — плотность насыщенных паров
влажного воздуха соответственно
окружающего и у пограничного слоя,
г/м3;
г— скрытая теплота фазового перехо-.^
да, кДж/кг; Щ*
с — теплоемкость сухого воздуха,
кДжДкг.К);
qb — плотность сухого воздуха, г/м8;
d,d2 — массовое влагосодержание воздуха
сухого и у пограничного слоя, г/кг;
Rd — безразмерный параметр (рис. 2),
**«(°о%4-) (<!+<) Л+У--
A0)
а0 — постоянная Стефана-Больцмана;
епр — приведенная степень черноты,
равная 0,98;
теплопроводность
^21
А, — теплопроводность воздуха,
Вт/(м^К).
Массу конденсата на единице
поверхности за рассматриваемый промежуток
времени определяли по уравнению
C=NuDD(en.H-Qn2)x//, A1)
где G — удельная масса конденсата на
поверхности, г/м2;
D — коэффициент диффузии водяных паров
насыщенного воздуха, м2/с.
Для ориентировочных расчетов
плотности теплового потока и массы
конденсата может быть использован
упрощенный метод.
В этом случае плотность теплового
потока рассчитывают по уравнению
^фф=Лкн^°'8(^в-0, A2)
где т^ — коэффициент фазового перехода
водяных паров в слое инея (его значения,
определенные по экспериментальным
данным при продольном обтекании пла*
стины длиной *=0,4—1,2 м, приведен^
в табл. 1 [2]); Щг.
к — коэффициент, зависящий от длины
холодной поверхности, Вт • с0,8 / (м2,8 • К)
(рис. 3).
Масса конденсата на единице
поверхности при продольном обтекании
плоской поверхности приведена в табл. 2.
Расчеты, выполненные на основании
экспериментальных данных, показали,
что при температуре окружающего
воздуха от 22 до 32 °С и относительной
влажности 26—51 % плотность
теплового потока к поверхности
замороженного мяса (свинины) с начальной тем-
34
Таблица 1
v, м/с
1,7
3
5
Ь 6
d, г/кг
3,15
10,0
3,4
3,4
3,4
1,3
4,3
3,3
6,6
| 10,0
t, °С
—50,0
—42,5
—20,0
— 15,0
—31,0
—54,0
—20,0
—20,0
—24,4
—21,7
гк,-С
22,0
22,8
10,5
21,1
22,8
18,3
10,5
10,5
26,7
21,1
т|кн при значениях т.ч
0,25
2,6
2,3
2,2
1,35
1,0
0,9
—
0,92
0,90
1
1,1
1,75
1,4
1,32
1,0
0,9
1,05
0,9
0,92
0,72
2
1,35
—
0,92
0,84
—
2,5
1,2
—
0,9
0,8
—
пературой —10,3-=—7,5 °С колеблется
от 605 до 330 Вт/м2 (табл. 3). Его
значение зависит от температуры й
относительной влажности окружающего
воздуха, а также и температуры
поверхности мяса.
Особенно большие тепловые потоки
наблюдаются в первые 30 мин после
выгрузки замороженного и
охлажденного мяса из камеры холодильника.
Поэтому вначале резко повышается
температура поверхности мяса, а в
последующие 30 мин темп изменения
температуры снижается в 3,5—8 раз. Это
может быть объяснено изменением
фазового состояния части влаги в мясе
после того, как температура его
поверхности стала положительной.
Удельная масса конденсата, помимо
температуры поверхности продукта,
температуры и относительной
влажности окружающего воздуха, зависит еще
и от скорости Окружающего воздуха,
скорости тележки с грузом, а также
продолжительности транспортировки
мяса из камеры холодильника в вагон.
При температуре окружающего
воздуха 22—32 °С, относительной влажности
35—48 % и скорости 1,5 м/с (без учета
скорости движения тележки) через
каждые 30 мин на каждом квадратном
метре поверхности продукта
накапливается около 100 г конденсата. Если
учесть скорость движения тележки, то
количество накопившегося конденсата
увеличится почти вдвое по сравнению
с указанным в табл. 3.
Проведенные исследования
указывают на необходимость при погрузке в
теплый период года защиты заморожен-
Таблица 2
v, м/с
» 2'5
5,0
10,0
—i
d—d2, г/кг
2
3
5
2
3
5
10
14
3
5
10
Удельная масса конденсата, кг/м2, при значениях т, ч
0,5
—
0,13
0,20
0,35
0,45
0,18
0,27
0,40
1
0,1
0,14
0,2
0,5
0,20
0,34
0,58
0,68
0,36
0,45
0,70
2
0,17
0,21
0,45
0,19
0,43
0,68
0,52
0,75
2,5
0,33
0,51
—
0,9
3
—
-
1,0
35
Таблица 3
№ опыта
1
(шесть полутуш
жирной свинины)
2
(девять полутуш
мясной свинины)
3
(семь полутуш мясной
свинины)
4
(восемь полутуш
мясной свинины)
5
(шесть полутуш
мясной свинины)
6
(шесть полутуш
мясной свинины)
Продолжительность
погрузки,
ч |
0,0
0,5
1,3
2,0
0,0
0,5
1,0
0,0
0,5
1,0
2,0
0,0
i 0,5
! 1,0
0,0
0,5
1,0
0,0
1,0
2,0
Средняя
температура, °С
поверхности мяса
— 10,3
4-0,8
+ 1,2
+2,8
— 10,2
+0,4
+3,4
—8,2
—0,5
+0,5
+5,1
—9,8
+ 1,5
+4,3
— 10,1
0,0
| +1,2
—7,5
1 +0,5
+5,5
окружающего |
воздуха |
28,0
29,5
27,0
27,0
26,0
26,0
29,0
30,0
31,0
28,0
28,0
29,0
29,0
31,5
31,5
32,0
32,0
23,0
! 22,0
24,0
Относительная
влажность
воздуха,
42
42
42
42
ао
20
29
26
1 26
1 26
! 51
1 49
46
43
43
30 •'
31
45
45
45
Масса
мяса на
тележке,
кг
191,5
193,5
194,5
195,0
286,5
287,0
287,5
241,0
242,5
243,0
243,5
290,5
292,0
293,0
189,0
| 190,5
190,5
1 228,0
229,5
230,5
Привес,
%
0,00
1,00
1,50
1,80
0,00
0,17
0,34
0,00
0,62
0,83
1,04
0,00
0,52
0,86
0,00
! 0,80
! 0,80
0,00
0,66
1,10
Плотность 1
теплового 1
потока к 1
поверхности,
Вт/м*
1
539
493
447
—
421
389
—
442
408
473
— .
596
583 1
—
605
533
! —
| 358
! 330
Удельная
масса
конденсата,
г/м2
~1
95,4
215,6
284,2
—
36,8
56,6
—
32,2
46,9
228,2
- 1
126,0
230,3
—
107,6
170,6
—
98,5
171,9
Примечание. Расчеты нроводили при г=1,5 м/с, / =1,0 щ скорвсть тележки с грузом не учитывали.
ного и охлажденного мяса от
воздействия окружающей среды. Снижению
тепловых потоков и накоплению
конденсата может способствовать применение
покрытий из брезента или других
аналогичных материалов на период
транспортировки. Применять предлагаемые
меры защиты особенно важно при
погрузке мяса в вагоны-термосы. Они
позволят максимально сохранить холод,
саккумулированный мясом, в
результате чего повысится продолжительность
перевозки замороженного и
охлажденного мяса.
Одновременно с этим сохранению
холода способствует уменьшение
поверхности контакта мяса с окружающей
средой. Это может быть достигнуто
путем более плотной его укладки на
транспортные средства, используемые для
перемещения мяса из камер хранения
в вагон, что подтверждается
экспериментальными данными (см. табл. 3).
При увеличении массы мяса на тележке
в результате более плотной укладки
изменение температуры его поверхности и
всей массы за счет накопления
конденсата уменьшалось. Сокращению
поверхности контакта мяса с окружающей
средой также будет способствовать
применение сплошных деревянных
настилов для транспортных средств,
используемых для укладки и
транспортировки замороженного и охлажденного
мяса, и поддонов.
Список использованной литературы
1. Коичаков Г. Д. Изменение веса
замороженного мяса при выпуске с холодильника
и торговую сеть. — Холодильная техника,
1958, J* 2, с. 42—44.
2. Напалков Г. Н. Тепломассоперенос в
условиях образования инея. — М.: Машимострое-
«же, 1983. — 189 с.
УДК «1.176.2.037:621.565
ХРАНЕНИЕ ЯБЛОК
В РЕГУЛИРУЕМОЙ
ГАЗОВОЙ СРЕДЕ
Н. IL ДИДЫК
Продовольственной программой
СССР предусмотрено широкое внедЩ
рение прогрессивной технологии
хранения плодов и овощей в регулируемой
газовой среде (РГС).
Строительство холодильных камер с
РГС, по зарубежным данным,
обходится примерно вдвое дороже, чем
строительство обычных камер, в основном
за счет затрат на герметизацию и
дополнительное оборудование. Однако
снижение потерь плодоовощной
продукции при длительном хранении в РГС,
сохранение ее высокого качества
компенсируют увеличение затрат. Этим объяс-
36
няется тот факт, что общая емкость
хранилищ с РГС с каждым годом
возрастает.
Регулируемая газовая среда
обеспечивает торможение биохимических
процессов в плодах и овощах, что
приводит к уменьшению интенсивности
выделения ими биологического тепла. Этот
эффект достигается только в том слу--
чае, если теплопритоки через
ограждающие конструкции камеры с РГС
невелики.
Потери влаги плодами и овощами,
составляющие 70—75 % общих потерь
продукции, для периода хранения
можно определить по уравнению В. 3. Жа-
|>дана [3]. Из этого уравнения следует,
^ что в районах с высокой
температурой наружного воздуха при
сравнительно малой емкости хранилищ
торможение биохимических процессов путем
применения дорогостоящей технологии
газового хранения будет
малоэффективным, так как определяющим
фактором при потерях влаги становится не
выделение биологического тепла, а
трансмиссионные теплопритоки,
воздействующие на продукцию.
Исследования потерь влаги яблоками
сорта Апорт за период хранения с
сентября по май включительно в камере
с РГС холодильника для фруктов в
совхозе им. У. Джандосова
Алма-Атинской области показали, что доля
потерь влаги, вызываемых
трансмиссионными теплопритоками, составляет 70 %,
в то время как при хранении в
обычной воздушной среде — 40 %.
Важным средством повышения
эффективности хранения плодов и овощей
в РГС является применение средств
защиты продуктов от трансмиссионных
теплопритоков. К таким средствам
можно отнести системы внекамерного и
косвенного охлаждения. Внекамерное
охлаждение обеспечивает частичный или
* полный перехват (компенсацию)
трансмиссионных теплопритоков до
проникновения их в камеру. Косвенное
охлаждение заключается в отводе тепла от
плодов и овощей к воздуху камеры
через воздухонепроницаемую оболочку.
Применение внекамерного
охлаждения при хранении яблок в сентябре на
опытном -холодильнике ВНИКТИхолод-
прома позволило снизить потери в
3,5 раза по сравнению с потерями
при хранении в камере, оборудованной
воздушной системой охлаждения с
общеобменной вентиляцией.
Нормами технологического
проектирования холодильников для фруктов
[4] предусмотрено применение в
камерах с РГС воздушной системы
охлаждения с общеобменной вентиляцией,
хотя она не обеспечивает даже
частичной защиты от вредного влияния
трансмиссионных теплопритоков. Недостатки
воздушной системы охлаждения
отмечают многие исследователи [5—7].
Автором в период с 1 сентября
1979 г. по 5 мая 1980 г. были
проведены исследования потерь яблок
сорта Апорт при хранении их в камерах
с РГС, оборудованных различными
системами охлаждения.
Опыты проводили на холодильнике
для фруктов совхоза им. У
Джандосова в камерах с РГС,
оборудованных воздушной системой охлаждения с
общеобменной вентиляцией, и на
холодильнике для фруктов опытного
хозяйства КазНИИПиВ в камере с РГС,
система охлаждения которой
представляла собой разновидность
внекамерного охлаждения — «камера в камере» с
размещением батарей в зарубашечном
пространстве.
Для оценки эффективности системы
косвенного охлаждения яблоки хранили
в контейнерах специальной конструкции
[1] емкостью 15 кг, которые
устанавливали в опытной камере с РГС
холодильника для фруктов в совхозе
им. У. Джандосова. Такие
контейнеры, представляющие собой систему
локального кондиционирования воздуха,
обеспечивали организованное и
достаточно интенсивное гравитационное
вентилирование продукции (восходящие
токи в массе яблок и ниспадающие
в зарубашечном пространстве
благодаря охлаждению внешних стенок
наружным вентилирующим воздухом) и
направленный отвод конденсата — вне
грузового объема контейнера.
Схемы рассматриваемых систем
охлаждения представлены на рис. 1.
На хранение закладывали плоды,
охлажденные до температуры хранения
A °С). Температуру хранения и
определенный газовый состав E % СОг,
3 % Ог) поддерживали одинаковыми
для всех вариантов. Потери массы
плодов определяли по сеточным и
индивидуальным пробам, для которых
отбирали доброкачественную продукцию.
Потери массы яблок при воздушной
системе охлаждения с общеобменной
вентиляцией составили 11 г/(т-ч), при
системе внекамерного охлаждения —
I Jf ^
\ r
1
к
г
I j
N
T
Г
i
\
I
12000
~m в»
У
Г к"
IIN N И И 1н
кШ I I I li J I I I \ш
IN гщ
и jli I I ij I I if
Kill I II I I II I IШ
1 n |L
fy 1/1И У У ДГ
Г §000 |
б
10
Рис. 1. Системы охлаждения:
а — воздушная с общеобменной вентиляцией; б — с внекамер-
ным охлаждением; в — с косвенным охлаждением (контейнер
с направленным отводом конденсата); / — холодильная
камера; 2 — вентилятор; 3 — воздухоохладитель; 4 — продукция;
5 — охлаждающие батареи; 6 — герметичная металлическая
камера; 7,8 — наружная и внутренняя воздухонепроницаемые
стенки контейнера; 9 — перфорированное днище; 10 — крышка
контейнера
6,7 г/(т-ч), при системе косвенного
охлаждения (в контейнере) —6,9.г/(т-ч).
Полученные данные показывают
высокую эффективность систем внекамер-
ного и косвенного охлаждения.
Недостатком внекамерного
охлаждения, осуществляемого по принципу
«камера в камере», является капель на
продукцию конденсирующейся на
покрытии герметичной камеры влаги,
способствующей появлению на плодах
«инфекционной капли», что приводит к
интенсивному развитию
микробиологических процессов и последующему
снижению качества хранимых плодов.
Пораженные грибными гнилями плоды в
верхних ярусах штабеля являются
источником распространения
микробиологической порчи путем переноса спор
на остальную продукцию. В процессе
исследований установлено, что пора-
женность грибковыми гнилями яблок
сорта Апорт в верхних слоях
штабеля достигала 16 %, в остальной части
камеры — 2—3 %.
Нами совместно со специалистами
из КазНИИПиВ предложена
улучшенная конструкция системы охлаждения
холодильной камеры для хранения
плодоовощной продукции в РГС [2],
4> 5 6
У / /
•В?Г*<С\
Tii i 1 1 1 1 1 1 | 1 I 1 1 1 1 1 1 Л
11Ы1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11 1
гт\\ \ 1 '
*л\
su
И'11 111) mjlllljlj
Рис. 2. Система охлаждения холодильной камеры
с РГС:
/ — воздуховоды газовой смеси; 2 — стена герметичной
камеры; 3 — вентилятор; 4 — воздухоохладитель; 5 —
герметичная камера; 6 — покрытие герметичной камеры; 7 —
гидравлический затвор
т
не имеющая указанного недостатка
(рис. 2).
Поддержание требуемого
температурного режима хранения в
герметичной камере обеспечивается путем
косвенного охлаждения продукции через
воздухонепроницаемые стены и
покрытие. Охлаждение стен и покрытия
достигается путем циркуляции воздуха
через воздухоохладитель. Требуемый
газовый состав внутри герметичной
камеры поддерживается через воздуховоды
газовой смеси.
Выделяемая из плодов в процессе
хранения влага конденсируется на
стенах и покрытии, имеющих
температуру ниже точки росы газовой смеси,
находящейся в герметичной камере.
Благодаря тому, что покрытие имеет
уклон 15° и со стороны грузового
объема покрыто пористым материалом,
обладающим капиллярными свойствами,
образующийся конденсат стекает на
стены и по ним — в канал
гидравлического затвора. Таким образом,
исключается попадание капельно-жидкой
влаги на продукцию. #.
На основании теоретических и
экспериментальных исследований можно
сделать вывод, что в защите продукта от
трансмиссионных теплопритоков при
хранении в РГС заключаются большие
резервы дальнейшего повышения
эффективности этой прогрессивной
технологии. При хранении в РГС следует
предусматривать средства
внекамерного и косвенного охлаждения, причем
необходимо обеспечивать
направленный отвод конденсата за пределы
грузового объема камеры.
38
Список использованной литературы
1. А. с. 260485 (СССР).
2. А. с. 1060893 (СССР).
3. Ж а д а н В. 3. Причины потерь пищевых
продуктов в камерах холодильников и пути их
снижения.— Холодильная техника, 1984, № 2,
с. 11 — 15.
4. Нормы технологического проектирования
холодильников для фруктов. (Минсельхоз
СССР) — М.: Колос, 1981.— 47 с.
5. Туров В. И., Антонов М. В. Современ-
. ные овощехранилища.— М.: Экономика,
1969.— 180 с.
6. Ч у к л и н С. Г., Ч у мак И. Г., Файнзиль-
б е р г Е. Я. Современные холодильники для
хранения фруктов.— Кишинев: Картя
Молдовеняска, 1970.— 172 с.
7. Широков Е. П., Волосов Ю. В. Хранение
и переработка плодов и овощей.— М.: Колос,
1972.— 335 с.
УДК 664.951.2.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ
ТЕМПЕРАТУРНОГО
РЕЖИМА ПРИ ПОСОЛЕ ЧАВЫЧИ
Канд. техн. наук Л. И. БАЛЫ КО В А,
канд. техн. наук А. С. БЕСТУЖЕВ,
канд. техн. наук В. Н ДЕГТЯРЕВ,
Е. А. ПЛОТНИКОВ
Одним из наиболее перспективных
методов, позволяющих
интенсифицировать процесс просаливания крупных
рыб, является шприцевание. Однако,
как показали исследования,
проведенные с помощью рентгенографии (рис. 1),
при шприцевании рыбы
концентрированный раствор поваренной соли
(тузлук) , деформируя мышечные слои, в
основном скапливается в одном месте,
образуя тузлучную капсулу.
Перераспределение поваренной соли из
тузлучной капсулы — довольно длительный
процесс.
Для ускорения перераспределения
поваренной соли, в частности в мясных
продуктах, применяют механическое
воздействие [2] и электромассирование
[ 1 ]. В некоторых случаях
интенсификация посола продуктов достигается
путем повышения температур тузлука,
сырья или процесса [2, 3], при этом
активизируются ферментативные
процессы и развитие микроорганизмов.
В традиционной технологии посола
крупных представителей тихоокеанских
лососевых рыб повышенные
температуры посола недопустимы. Однако при
использовании шприцевания,
увеличивающего концентрацию соли в
околопозвоночном слое рыбы, появляется
возможность применения повышенных
температур.
Рис. 1. Рентгенограмма распределения тузлука в
рыбе после шприцевания:
/ — тузлук; 2 — иглы
Эта возможность была
экспериментально проверена при посоле чавычи
в барабанах в условиях Октябрьского
рыбоконсервного завода (в качестве
контрольного варианта был выбран
чановый посол чавычи). Рыбу
обрабатывали в цехе при температуре воздуха
10 °С. Температурные условия
приведены в таблице.
Температуры рыбы и тузлука в
барабанах и чане измеряли медь-кон-
стантановыми термопарами,
работающими в комплекте с цифровым
вольтметром марки Щ 1413. Качество
продукта оценивали органолептически
согласно ГОСТ 16080—70 «Лососи
дальневосточные соленые», содержание
поваренной соли — методом Мора.
Температуру рыбы и содержание в ней
поваренной соли определяли в точке,
находящейся в наихудших условиях для
просаливания (околопозвоночная часть
начала хвостового стебля).
На рис. 2 представлены графики
изменения температуры рыбы в центре
барабанов в процессе посола.
Анализ результатов исследования
показал, что температурный режим в
камере хранения, оборудованной батарей-
Барабан
ч 1
2
3
сырья
10
0
0
Температура, °С
тузлука
шприцуемого
0-г- —2
5
10
тузлука
заливаемого
0-г- —2
0-г- —2
0-г- —2
в камере
—6
—6
—6
39
\
i\
\^
*"•¦"
/*
"X
¦—Sfc
4^N
2
1
4—
>
•^*s
~"~~7~
J
4>.
¦^ >
v^
^Ss^
¦^
50 100 150 200 250 500 350 %ч
Рис. 2. Изменение температуры рыбы в процессе
посола.в барабанах (кривые /, 2, 3 соответствуют
номеру барабана)
ной системой охлаждения, не
соответствовал рекомендуемому
технологической инструкцией — в отдельные
моменты температура снижалась до
—11 °С, что вызывало
подмораживание рыбы. Например, после 330 ч
хранения температура рыбы в третьем
барабане, установленном около
охлаждающих приборов, оказалась ниже
—8 °С. Примерно в таких же условиях
находилась рыба в первом и втором
барабанах, хотя они не располагались
непосредственно у охлаждающих
приборов.
Во втором и третьем барабанах
температура рыбы снижалась до
рекомендуемых для чанового посола
значений @-i—2 °С) после 4—5 сут посола,
а в первом барабане — после 6, 5 сут.
Шприцевание охлажденной рыбы
отепленным тузлуком вызывало
повышение температурного режима в период
просаливания, однако в значительно
меньшей степени, чем шприцевание
отепленной рыбы холодным тузлуком.
Различие в продолжительности
достижения температуры рыбы 0-=—1 °С при
шприцевании ее тузлуком с
температурой 5 и 10 °С незначительно.
Объясняется это тем, что количество
шприцуемого тузлука по отношению к массе
рыбы составляет 8—11 %.
Во всех трех барабанах
нестабильность температурного поля доходила
до 8 °С, что связано с нарушением
температурного режима хранения
продукции, а неравномерность колебалась
в пределах 1—6 °С.
Большая неравномерность
температурного поля (до 5 °С) наблюдалась
как в первые дни просаливания, когда
нет возможности для перемешивания
тузлука из-за неполного таяния льда,
так и в следующий период
просаливания, если образовавшийся тузлук
не перемешивали. Вместе с тем,
несмотря на повышенные температуры,
испытываемая технология посола
чавычи в барабанах обеспечивала
стабильное качество продукции.
При чановом посоле температура
рыбы существенно зависит от
температуры воздуха, окружающего чан. На
протяжении всего периода посола
наблюдалась повышенная (до 3—4 °С)
температура рыбы в верхнем слое,
в то время как в середине чана щ
температура рыбы была в пределах
рекомендованных значений.
На рис. 3 показано изменение
содержания поваренной соли в чавыче
в течение 20 сут посола.
В рыбе контрольного варианта
накопление соли носило линейный
характер. Процесс происходил при малой
скорости @,12 % соли в сутки) и к
моменту тарировки в труднопросаливае-
мой части чавычи содержание
поваренной соли составляло около 2,5 %. Это
несколько больше значений,
характерных для вкусового посола.
Экспериментальная чавыча всех
вариантов посола уже в первые сутки
имела 4,5—5 % соли у позвоночника.
В течение 10 сут количество соли
уменьшалось, так как тузлук после
шприцевания перераспределялся от
позвоночника в средние слои рыбы.
В дальнейшем содержание соли
увеличивалось, однако темп процесса
просаливания оставался на уровне
контрольного варианта. Через 20 сут
перераспределение соли заканчивалось, а
еще через Ю сут продукт
соответствовал требованиям ГОСТа к созрев-
0 5 10 15 tt сут
Рис. 3. Изменение содержания поваренной соли
в хвостовом стебле рыбы при посоле в барабанах
(кривые 1, 2, 3 соответствуют номеру барабана)
и чане D)
40
шему продукту, в то время как
чавыче контрольного варианта (в чане)
потребовался еще месяц для
созревания, но при этом в хвостовом стебле
отдельных экземпляров особо крупных
рыб отмечалась мажущаяся
консистенция мяса.
Таким образом, проведенные
исследования показали возможность
повышения температурного режима посола
чавычи при шприцевании тузлука с
температурой 10 °С и более.
На основании результатов
исследований разработана и утверждена
технологическая инструкция по
ускоренному посолу крупных рыб.
^Список использованной литературы
1. Большаков А. С, Мадагаев Р. А.
Посол говяжьего мяса шприцеванием и
электромассированием.— Изв. вузов СССР. Пищевая
технология, 1982, № 6, с. 30.
2. Зависимость процесса посола продуктов
из свинины от температуры и механических
воздействий/ С. А. Сенников, А. С. Большаков,
А. Г. Агеев, И. И. Тимощук.— Мясная
индустрия СССР, 1982, № 4, с. 33—34.
3. Попов А. В. Посол рыбы шприцеванием.—
Рыбное хозяйство, 1956, № 12, с. 41.
•УДК 536.24.001.5:629.463.124
ОЦЕНКА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ
КАЧЕСТВ
ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫХ
ВАГОНОВ
В УСЛОВИЯХ ДВИЖЕНИЯ*
Канд. физ.-мат. наук Г. И. ВЕРНИКОВ,
канд. техн. наук Б. Н. КИТА ЕВ,
канд. техн. наук А. А. ШУСТЕР, А. Г. РЕЗНИКОВ
Для экономии энергоресурсов при
эксплуатации железнодорожных
вагонов с теплоизолированным кузовом,
оборудованных холодильно-нагрева-
^тельными установками, важную роль
играет обеспечение необходимых
теплотехнических качеств ограждений
кузова, поскольку, как показывает
практика, более половины энергии
расходуется на компенсацию теплопотерь
через ограждения. Разработка научно
обоснованных рекомендаций по их
снижению осложняется техническими
трудностями оценки теплотехнических
качеств ограждений кузова с учетом всех
* В работе принимал участие канд. техн. наук
С. А. Сапожников.
реально действующих
эксплуатационных факторов, в ' первую очередь,
фактора движения, так как при
движении резко интенсифицируются
процессы теплообмена и инфильтрации
и существенно изменяется тепловой
баланс кузова.
В настоящее время теплотехнические
качества ограждений кузова вагона
оценивают по коэффициенту
теплопередачи ft, определяемому в процессе
испытаний вагона на стоянке. При этом
используют простой и надежный метод
внутреннего нагрева кузова до
установления стационарного режима
теплообмена [5], после чего вычисляют
коэффициент теплопередачи по
отношению
k=N/FS,
где N — мощность нагревателей;
F — расчетная теплопередающая
поверхность;
в — равновесный перепад температур
воздуха внутри и снаружи вагона.
Однако для этого метода характерны
большая трудоемкость испытаний и
растянутые сроки получения достоверных
результатов, что затрудняет его
применение в обычных условиях движения
вагона. Отсутствие климатической
камеры (типа «Вена-Арсенал») не
позволяет также проводить испытания
вагонов с имитацией условий движения
путем обдува неподвижного кузова.
Для оценки теплотехнических
качеств ограждений вагонов наиболее
целесообразно использовать
закономерности регулярной стадии остывания
кузова. Теоретическим основанием
этого служит схематизированная модель,
в соответствии с которой кузов вагона
представляется как некоторое ядро с
окружающей его теплоизолирующей
оболочкой [5]. Ядро включает внутреннюю
обшивку кузова, внутренние
перегородки и оборудование вагона.
Поскольку благодаря теплоизоляции
кузова интенсивность теплообмена на
внешнем контуре такого ядра мала,
процесс остывания кузова достаточно
точно описывается линейным
дифференциальным уравнением [2]
где 0О — средняя по объему ядра температура
его перегрева относительно
температуры наружного воздуха tH (т);
41
т -
т
время;
- темп остывания,
k„FV
k0 — коэффициент теплопередачи оболочки;
^=es/ey;
6S — средняя по внешней поверхности ядра
температура его перегрева относительно
температуры наружного воздуха tu (т);
с — суммарная теплоемкость ядра и
внутренней половины оболочки.
Решение уравнения A) содержит
множитель е~~т\ и поэтому с течением
времени экспоненциальный характер
остывания становится преобладающим
(наступает регулярный режим [3],
когда 4f==const).
Следует иметь в виду, что
коэффициент fe0, в отличие от общего
коэффициента теплопередачи вагона k,
не учитывает теплообмена на
внутренней поверхности кузова.
По темпу остывания т в этом режиме
можно судить о коэффициенте k0.
Следовательно, если известны значения
(fej^n m=mCT для условий испытаний
вагона на стоянке, то, зная величину
m=mv по измерениям на остывающем
вагоне в движении, можно найти
коэффициент (/Одв, соответствующий
скорости v. Так как теплообмен на
внутренней поверхности кузова практически
не сказывается на коэффициенте k [5],
указанное соотношение темпов
остывания можно перенести и на соотношение
коэффициентов теплопередачи вагона
на стоянке kcr и в движении k-
ст .*.
B)
Для практического использования
в пределах исследуемого периода
остывания (~2 ч) достаточно принять
линейную аппроксимацию изменения
температуры наружного воздуха во
времени с интенсивностью г:
/н(т) = /н@)+/-т.
В этом случае темп остывания кузова
на основе последовательных измерений
температур внутри и вне вагона в
регулярном режиме можно найти по
формуле
i= — A+ у А
», 2(t'-t")
в" (AtJ '
C)
где
42
Ат ^ 2в" *
Дт=т"—т';
в"=/"-/н(т");
t', t" — температуры в вагоне в
последовательные моменты времени т' и т".
Таким образом, предлагается
следующая методика оценки теплотехнических
качеств ограждений кузова при
движении.
Воздух внутри кузова нагревают
с помощью источника тепла до
установления стационарного режима
теплообмена, после чего отключают
источник тепла и по данным измерений
температур воздуха внутри и снаружи
кузова по формуле C) определяют темп
остывания кузова в условиях стоянки *щ
тст, а затем в условиях движения ту"
при u=const (постоянство скорости
необходимо для соблюдения
стабильных условий теплообмена кузова с
окружающей средой). Далее по
формуле B) рассчитывают коэффициент
теплопередачи вагона в условиях
движения, при этом коэффициент kCT
нетрудно найти общепринятым или
ускоренным [5] способом.
Указанная методика была
опробована при теплотехническом испытании
железнодорожного вагона модели
61-425, находившегося четыре года
в эксплуатации. Испытания проводили
на экспериментальном
железнодорожном' кольце в два этапа: в условиях
стоянки и в условиях движения.
Найденный общепринятым методом нагрева
при режиме, близком к стационарному,
коэффициент теплопередачи в условиях
стоянки kcr оказался равным
1,21 Вт/(м2*К). Затем был определен
темп остывания кузова в регулярном
режиме на стоянке m=mCT= 0,09 1/ч.
Для определения коэффициента
теплопередачи в условиях движения ?дв
вагон нагревали до стационарного
режима теплообмена, после чего
обеспечивали движение вагона с постоянной
скоростью и проводили измерения тем-^
па остывания mv. При и=60; 80;
100 км/ч были получены
соответствующие значения m „=0,128; 0,145;
0,176 1/ч. После определения значения
ml00 во время движения со скоростью
100 км/ч был сделан без остановки
переход на движение со скоростью
60 км/ч. При этом получено тьо=
=0,126 1/ч, что согласуется с
величиной т60=0,128 1/ч, полученной ранее
при движении со скоростью у=60 км/ч.
Отмечено, что при переходе с одной
скорости на другую установление
нового регулярного режима остывания
вагона происходит достаточно быстро
(через 15—20 мин). Значения йдв
определили по формуле B), они приведены
в таблице.
т, 1/ч
mv/mCT
k(v),BT/(u2-K)
Численные значения показателей
. при скорости v, км/ч
0
(стеян-
ка)
0,09
1,00
1,21
60
0,128
1,40
1,69
80
0,145
1,60
1,94
100
0,176
1,96
2,37
I
Погрешность полученных данных
обусловлена фактическим
использованием в формуле B) вместо
коэффициента k0 значения fe, что, как
показано в работе [5], дает погрешность
менее 5—8 %.
При скорости 100 км/ч теплопотери
вагона увеличиваются примерно вдвое
по сравнению с теплопотерями при
стоянке. Полученные результаты
хорошо согласуются с результатами ранее
проведенных исследований с помощью
радиоактивных изотопов [1] и по
методике ВНИИЖТ (по изменению
влажности воздуха в вагоне). Такой же
характер зависимости коэффициента
теплопередачи от скорости движения
вагона выявлен в климатической камере
«Вена-Арсенал» с имитацией движения
и в условиях реального движения [4].
Это указывает на перспективность
использованной методики, которая
существенно проще названных выше.
Достаточно быстрое установление
регулярного режима остывания вагона в
условиях движения (в том числе при
переходе с одной скорости на другую)
^позволяет в течение одной опытной
-поездки определить значения ?дв при
двух-трех контрольных скоростях.
Предлагаемая методика оценки
теплотехнических качеств может быть
применена для любого транспортного
средства, имеющего теплоизолированный
кузов.
Список использованной литературы
1. Кабос П. Применение радиоактивных
индикаторов при исследовании вопросов
вентиляции и герметичности на железнодорожном
транспорте. — Железные дороги мира, 1971,
№ 2, с. 20—36.
2. Лыков А. В. Тепломассообмен. — М.:
Энергия, 1972. — 560 с.
3. Оси по в а В. А. Экспериментальное
исследование процессов теплообмена.— М.:
Энергия, 1979.— 320 с.
4. Сапожников С. А. Влияние движения на
теплотехнические качества пассажирских
вагонов. — Труды ВНИИВ, 1972, вып. 19, с. 84—96.
5. Ускоренный метод определения
коэффициента теплопередачи ограждений вагона
с теплоизолированным кузовом / Г. И.
Берников, С. А. Сапожников, А. А. Шустер,
Б. Н. Китаев. — Холодильная техника, 1983,
№ 8, с. 15—17.
ИЮБРЕТЕНМЯ
A1) 1125447 3E1)F 25 B9/00, F 16C 19/09
B1) 3625029/25-06 B2) 21.07.83 G2) А. В.
Бородин, П. Д. Балакин, М. Ю. Степанов E3) 621.56
E4) E7) ШАРИКОВЫЙ ПОДШИПНИК
МЕХАНИЗМА ПРИВОДА ГАЗОВОЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ, содержащий
установленную на валу внутреннюю обойму,
соединенную с шатунами поршней наружную обойму и
расположенный между обоймами сепаратор с
телами качения различного диаметра,
отличающийся тем, что с целью уменьшения габаритов
и увеличения ресурса машины путем
расширения функциональных возможностей подшипника
сепаратор снабжен противовесами и втулками,
расположенными по обе стороны от тел качения,
причем между каждой втулкой и внутренней
обоймой размещены дополнительные тела
качения.
A1) 1130667 3E1) Е02 В 17/00 B1) 3518003/29-
15 B2) 29.11.82 G1) Новосибирский институт
инженеров водного транспорта G2) В. А. Госман
E3) 627.2
E4) E7) СПОСОБ ПОДВОДНОГО
НАМОРАЖИВАНИЯ ЛЕДЯНОГО СООРУЖЕНИЯ,
включающий армирование термосваями по
контуру возводимого сооружения, установку на дно
водоема каркаса и заполнение полости каркаса
льдом, отличающийся тем, что, с целью
снижения сроков строительства и эксплуатационных
затрат, в основании каркаса устанавливают
перфорированный трубопровод, по которому
направленным вверх потоком продувают холодный
воздух через всю толщу воды и в
переохлажденной воде производят послойное подводное
намораживание образующегося внутриводного льда
до полного заполнения каркаса, а ледяное поле
внутри контура сначала опускают откачиванием
воды на дно, затем примораживают его к дну,
после чего производят послойное
намораживание льда.
43
ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 621.514.54.041.011-53
ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ
ПРИВОД РЕГУЛЯТОРОВ
ХОЛОДОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ
винтовых холодильных
КОМПРЕССОРОВ
Канд. техн. наук В. Л. КОНОВАЛОВ,
н. А. смел ко в
В большинстве винтовых маслоза-
полненных холодильных компрессоров
предусмотрены золотниковые
устройства для плавного регулирования
производительности. Привод такого
регулятора осуществляется либо вручную,
либо посредством
электромеханического или гидравлического воздействия.
Наиболее широко в винтовых
холодильных компрессорах применяются
простые по конструкции и удобные в
обслуживании гидравлические
приводы.
Производственные холодильные
установки современных крупнотоннажных
Судов флота рыбной промышленности
СССР оснащены преимущественно
винтовыми компрессорными агрегатами
S3-315, S3-450, S3-900 и S3-1800
производства Народного предприятия «Кюль-
аутомат» (ГДР) с гидравлическим
приводом регуляторов производительности?
Предприятие «Кюльаутомат»
постоянно совершенствует винтовые
компрессоры, уделяя особое внимание
повышению надежности отдельных узлов.
На рис. 1 показан узел
регулирования производительности компрессора
агрегата S3-900 усовершенствованной
с^рии. Его отличительной
особенностью является наличие герметичного
датчика положения регулирующих
салазок, в котором отсутствует
потенциометр. Следовательно, нет
необходимости уплотнять валик потенциометра
резиновым кольцом круглого сечения.
Этим достигается полная герметичность
узла и его высокая надежность.
* Коновалов В. Л., Кудрявцев Г. В.
Особенности эксплуатации холодильных винтовых
компрессоров. Калининград: ВИПК, 1981.— 80 с.
Герметичный датчик положения
регулирующих салазок состоит из пяти
постоянных магнитов, укрепленных в маг-
нитодержателе, которые через
немагнитную контактную плиту управляют
шестью герметичными контактами.
Гистерезис между положениями салазок
и магнитодержателя отсутствует
благодаря наличию спиральной пружины.
Новая конструкция поршня с
уплотненными кольцами обеспечивает
плавное перемещение его в цилиндре при
небольшом сопротивлении сил трения.
Особенностью винтовых
компрессоров новой серии является также то, что
в зависимости от исполнения регулято- :
ра масло на поршень перестановки^
регулирующих салазок может
подаваться с одной или двух сторон.
Регулятор производительности с
односторонней подачей масла к поршню (с
односторонним сервоприводом)
отличается от изображенного на рис. 1
регулятора с двусторонней подачей масла (с
двусторонним сервоприводом) тем, что
в нем отсутствует герметизирующее
уплотнительное кольцо и заглушено
отверстие подачи масла в полость
цилиндра. В этом случае регулирующие
салазки перемещаются в направлении,
соответствующем увеличению
производительности, под давлением пара
хладагента при его нагнетании.
Регуляторы с односторонним
сервоприводом используют в компрессорах,
работающих при достаточно большой
разности давлений нагнетания и
всасывания, что позволяет надежно
перемещать регулирующие салазки в
направлении увеличения производительности.
Этому условию удовлетворяют судовые
холодильные установки, работающие
по схеме одноступенчатого сжатия
при разности давлений порядка 1,0—
1,3 МПа.
Компрессоры, имеющие регулятор с~
двусторонним сервоприводом, пример
няют в двухступенчатых холодильных
установках преимущественно в качестве
ступени низкого давления. При этом
обеспечиваются быстрота и надежность
перемещения салазок в обоих
направлениях при разности давлений нагнетания
и всасывания 0,2—0,3 МПа.
На рис. 2 изображена схема смазки
винтового компрессора агрегата S3-900
усовершенствованной серии с
односторонним гидравлическим
сервоприводом регулятора производительности.
При пуске агрегата одновременно
44
включаются насос смазочного масла,
осуществляющий прокачку
компрессора, и гидравлический насос.
Гидравлический насос нагнетает масло из бачка
через многоходовой золотниковый
распределительный клапан в камеру
перестановочного устройства регулятора
производительности. После достижения
ш
t
Рис. 1. Узел регулирования производительности
винтового компрессора агрегата S3-900
усовершенствованной серии с двусторонним
сервоприводом:
/ — крышка датчика положения регулирующих салазок;
2 — резьбовое кольцо; 3 — герметичный контакт; 4 —
контактная плита; 5 — прокладка; 6 — кольцевой магнит; 7 —
пробка для выпуска воздуха; 8 — магнитодержатель; 9 —
крышка регулятора; 10 — шарикоподшипник; // —
спиральная пружина; 12 — стакан пружины; 13 — поршень в сборе;
14 — скрученный плоский стержень; 15 — шток; 16 — цилиндр;
17 — уплотнительное кольцо; 18 — ограничительный диск;
19 — упор регулирующих салазок; 20 — регулирующие салазки
Рис. 2. Схема смазки винтового компрессора
агрегата S3-900 с односторонним гидравлическим
сервоприводом регулятора производительности:
/ — масляный холодильник; 2 — пружинный клапан;
3 — фильтр тонкой очистки; 4 — винтовой компрессор;
5 — всасывающий фильтр; 6 — дроссельный клапан; 7 —
золотниковый распределительный клапан; 8 — масляный
бачок; 9 — клапан ограничения давления; 10 —
гидравлический насос; // — фильтр; 12 — маслоотделитель; 13 ~
магнитный фильтр; 14 — насос смазочного масла
Ь SX \
ж1_СЫ'^Ч
т
JJL/ ГЪе/9 1
^ Ъ$-
регулирующими салазками положения
«минимальная производительность»
подается сигнал на пуск компрессора.
При поступлении сигнала
«увеличение производительности» многоходовой
распределительный клапан соединяет
камеру перестановочного устройства
регулятора с масляным бачком.
Регулирующие салазки через поршень под
воздействием давления нагнетания
винтового компрессора вытесняют масло
из камеры перестановочного устройства
в бачок. Скорость перемещения
регулирующих салазок в сторону
увеличения производительности задается
настройкой дроссельного клапана.
Гидравлический насос в режимах
«увеличение производительности» и
«постоянная производительность» работает
вхолостую, возвращая масло через
распределительный клапан в бачок.
При работе компрессора в
автоматическом режиме, неправильной
юстировке датчика положения салазок,
ошибочных действиях обслуживающего
персонала возможна ситуация, при
которой регулирующие салазки достигают
положения, соответствующего
минимуму производительности компрессора,
а сигнал на уменьшение
производительности продолжает поступать.
Давление в системе гидравлики начинает
расти. Защитой от чрезмерного
повышения давления служит клапан
ограничения давления, отрегулированный
на срабатывание при 1,8 МПа. Однако
на практике нередко клапан
ограничения давления не срабатывает из-за
его неправильной регулировки. В
результате давление в системе
гидравлики и камере перестановочного
устройства поднимается выше 5 МПа, что
приводит к отказу регулятора
производительности и компрессора в целом.
В частности, в винтовых компрессорах
агрегатов S3-900 первой серии с
двусторонним сервоприводом регулятора были
случаи обрыва резьбы на штоке поршня
регулятора, повреждения резиновых уп-
лотнительных колец поршня,
поршневого штока и валика потенциометра,
заклинивания регулирующих салазок
в положении минимума
производительности, выброса из компрессора масла
вместе с парами фреона через масляный
бачок в атмосферу и разгерметизации
компрессора, что свидетельствует о
несовершенстве схемы регулирования
производительности с отдельным
(непрерывно работающим)
гидравлическим насосом, ее сложности, чрезмерной
46
насыщенности арматурой.
На рис. 3 приведена схема подачи
масла винтового компрессора агрегата
S3-900 усовершенствованной серии с
односторонним сервоприводом, в
которой системы смазки и
гидравлического привода регулятора
производительности объединены. В этой
достаточно простой и надежной схеме полностью
исключена возможность чрезмерного
повышения давления в камере
перестановочного устройства и
разгерметизации компрессорного агрегата. Масло к
поршню регулятора подается от насоса
смазочного масла под давлением на
0,1—0,25 МПа выше давления нагнета—
ния компрессора. Сложная и громозди
кая система гидравлики заменена
двумя соленоидными вентилями, при
открытии одного из которых масло
поступает в камеру перестановочного
устройства и производительность
компрессора уменьшается, а при открытии
другого камера перестановочного
устройства соединяется со всасывающим
трубопроводом и салазки под
воздействием давления нагнетания смещаются
в направлении увеличения
производительности.
Работы по изменению схемы
гидравлического привода регуляторов
производительности винтовых компрессоров
в целях упрощения и повышения
надежности не требуют значительных
трудозатрат и могут быть выполнены
в судовых условиях.
Примером применения подобных
усовершенствованных систем смазки и
гидропривода компрессоров является
схема двухступенчатого винтового
компрессорного агрегата F2MS3-900 на
судах типа «Атлантик-333»,
приведенная на рис. 4. В качестве ступени
низкого давления применен винтовой
компрессор агрегата S3-900 с
двусторонним сервоприводом регулятора
производительности, управляемым четырь-j
мя соленоидными вентилями, а в
качестве ступени высокого давления —
винтовой компрессор агрегата S3-315
с односторонним сервоприводом
регулятора.
В компрессорах агрегатов S3-315
и S3-450, выпускаемых предприятием
«Кюльаутомат», в отличие от
компрессоров агрегатов S3-900 и S3-1800
в качестве опорных подшипников
использованы роликовые подшипники
качения. Благодаря этому при работе
компрессоров нет необходимости
непрерывно подавать к опорным подшип-
Рис. 3. Объединение систем смазки и
гидравлического привода регулятора производительности
винтового компрессора агрегата S3-900 в одну
общую систему:
/ — масляный холодильник, 2 — пружинный клапан;
3 — фильтр тонкой очистки; 4 — винтовой компрессор;
5 — всасывающий фильтр; 6 — дроссельный клапан;
7 — соленоидный вентиль на увеличение
производительности; 8 — соленоидный вентиль иа уменьшение
производительности; 9 — маслоотделитель; 10 — магнитный
фильтр; // — насос смазочного масла
Рис. 4. Схема смазки и гидравлического привода
двухступенчатого винтового компрессорного
агрегата F2MS3-900:
/ — всасывающий фильтр; 2 — винтовой компрессор
S3-900 (ступень низкого давления); 3, 10 — дроссельные
устройства; 4—9 — соленоидные вентили; // — винтовой
компрессор S3-315 (ступень высокого давления); 12 —
маслоотделитель;; 13 — масляный холодильник; 14 — магнитны!
фильтр; 15 — насос смазочного масла; 16 — обратный
клапан; 17 — реле протока масла; 18 — пружинный клапан
I
L.
-*
47
никам смазочное масло под давлением,
превышающим давление нагнетания на
0,1—0,25 МПа, достаточно направлять
на смазку масло из ресиверной части
маслоотделителя, где оно находится
под давлением нагнетания
компрессора. Поэтому в компрессорных агрегатах
S3-315 и S3-450 масляный насос
работает только перед пуском компрессоров,
обеспечивая их предварительную
прокачку и перемещение регулирующих
салазок в сторону уменьшения
производительности.
После пуска компрессора масляный
насос останавливается, и дальнейшая
смазка деталей и узлов трения
осуществляется маслом, поступающим из
маслоотделителя. Производительность
компрессора агрегата S3-315
повышается в результате воздействия давления
нагнетания на торец» регулирующих
салазок. Камера перестановочного
устройства при этом соединена со
стороной всасывания. При подаче масла от
маслоотделителя в камеру
перестановочного устройства салазки
перемещаются в направлении уменьшения
производительности, так как площадь
сечения поршня перестановочного
устройства значительно превышает
площадь сечения регулирующих салазок.
Многолетний опыт эксплуатации
винтовых компрессорных агрегатов на
судах флота рыбной промышленности
свидетельствует о преимуществах
гидравлического привода регуляторов
производительности перед другими видами
привода. Приведенные схемы
показывают, что конструктивно гидропривод
может быть решен просто и с
минимальным количеством элементов, благодаря
чему обеспечивается его высокая
надежность и удобство обслуживания.
УДК 621.514.5:534.83
ГЛУШИТЕЛЬ ШУМА ДЛЯ
ВИНТОВЫХ
КОМПРЕССОРНЫХ АГРЕГАТОВ
С. А. ДУБРОВИН
При реконструкции компрессорного
цеха Московского хладокомбината
№ 12 семнадцать поршневых
компрессоров были заменены девятью
винтовыми компрессорными агрегатами S3-900
(ГДР).
Одним из основных недостатков
винтовых компрессорных агрегатов
является высокий уровень шума,
создаваемый электродвигателями компрессоров.
Принимая во внимание
отрицательное воздействие этого фактора на
организм человека и учитывая
длительность пребывания в
неблагоприятных условиях обслуживающего
персонала, группой работников
компрессорного цеха был разработан и испытан
глушитель шума (см. рисунок),
установленный затем на каждом агрегате.
Глушитель состоит из каркаса, шумо-
поглощающего слоя и направляющей.
Каркас изготовлен из стальных листов
толщиной 2—3 мм и имеет переднюю,
заднюю, нижнюю и боковые стенки.
Элементы каркаса соединены стальнц^
ми уголками. v
На рисунке приведены необходимые
размеры всех элементов каркаса, за
исключением размеров отверстий под
крепления, поскольку их легко
определить на месте.
Для шумопоглощающего слоя
использован перфорированный
винипласт, применяемый для
микропористых сепараторов в аккумуляторных
батареях. На каждую стенку каркаса
накладывают 8—10 слоев этого
материала, которые затем прижимают
алюминиевыми листами и крепят к стенке
винтами. В алюминиевых листах
высверливают отверстия диаметром до
5 мм, что также способствует
поглощению шума.
В качестве шумопоглощающего
материала был испробован поролон.
Однако установлено, что под воздействием
повышенной температуры он постепенно
высыхает, начинает крошиться и
выходит из строя.
Направляющая представляет собой
алюминиевую пластину с
высверленными отверстиями и прикрепленными
к ней 6—8 листами
перфорированного винипласта. Ее устанавливают под
углом 45° к передней стенке каркаса^
Она служит для изменения напра^Р
ления воздушного потока, что,
соответственно, способствует снижению уровня
шума.
Глушитель собирают и
устанавливают в следующей последовательности:
собирают переднюю, боковые и
нижнюю стенки каркаса, к которым под
углом крепят направляющую;
снимают решетки безопасности с
электродвигателя компрессора;
снимают заднюю крышку
электродвигателя;
48
Общий вид шумоглушителя со снятой задней стенкой (а) и последовательность сборки и деталировка
шумоглушителя* (б):
/ — шумопоглощающий слой; 2 — направляющая; 3 — боковая стенка; 4 — отверстие в передней стенке под болт электродвигателя;
5 — нижняя стенка; 6 — передняя стенка; 7 — крепежный уголок; 8 — задняя стенка
собранную часть глушителя
устанавливают на болты, имеющиеся на
задней стенке электродвигателя, для
этого в передней стенке глушителя
высверливают четыре отверстия;
крепят заднюю крышку
электродвигателя;
устанавливают заднюю стенку
глушителя.
После установки глушителей на
компрессорные агрегаты уровень шума
в цехе снизился почти на 10 %,
перегрева электродвигателей- при этом не
наблюдалось.
В предложенной конструкции
количество слоев винипласта может быть
увеличено или уменьшено, кроме того,,
в качестве шумопоглощающего
материала можно применить другой
материал. В связи с этим габаритные
размеры шумоглушителя могут быть
выбраны другими.
ШШРЁГЕШЩ
1) U25451 3E1) F 25 В 15/10, 35/00 {21)
3666889/23-06 B2) 30.11.83 G1) Ленинградский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. А. Богомолов, Г. Д. Лукьянов,
В. М. Янченко E3) 621.575
E4) E7) ГОРЯЧИЙ УЗЕЛ АБСОРБЦИОН-
НО-ДИФФУЗИОННОГО ХОЛОДИЛЬНОГО
АГРЕГАТА, содержащий теплоизолированный
корпус, в котором размещены генератор с
термосифонной трубкой, насосной камерой и
стояком-кипятильником, снабженным
электронагревателем, и теплообменник-регенератор,
подключенный к насосной камере генератора,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности и эксплуатационной надежности,
входной участок термосифонной трубки на части
длины имеет больший диаметр, чем ее
остальная часть, причем термосифонная трубка по
всей внутренней поверхности имеет тонкий слой
антикоррозийного покрытия с низким коэф-(
фициентом трения.
A1) 1125450 3E1)F 25B 15/06 B1) 3669383/23-
06 B2) 16.12.83 G1) Ленинградский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт холодильной промышленности и
Днепропетровский инженерно-строительный институт
G2) И. И. Орехов, Л. С. Тимофеевский,
А. А. Дзино, В. Ф. Рожко, А. И. Ш там пел ь,
Э. О. Чолак E3) 621.575
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТО-
ЛИТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая корпус с поярусно расположенными
отсеками, каждый из которых разделен на две
полости, при этом в смежных полостях верхнего
49
яруса размещены генератор и конденсатор, а
среднего и нижнего ярусов — секции абсорбера,
охлаждаемые водой, и секции испарителя,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности при работе установки на двух высоко-
и низкотемпературного потребителей холода,
секции абсорбера соединены по воде
последовательно с вводом воды в секцию, размещенную
в отсеке нижнего яруса, при этом секция
испарителя этого яруса подключена к
низкотемпературному потребителю, а его другая секция,
расположенная в отсеке среднего яруса, — к
высокотемпературному потребителю холода.
A1) 1126778 3E1)F 25 В 1/00, 43/02 B1)
3610025/23-06 B2) 23.06.83 G1) Московский
специализированный комбинат холодильного
оборудования G2) В. А. Соболев, Ю. Б. Пржети-
шевский, Ю. И. Гольдберг E3) 621.56
E4) E7) СПОСОБ РАБОТЫ
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ путем
сжатия паров хладагента, из конденсации с
образованием жидкого хладагента, последующего
его регулируемого дросселирования и испарения
с образованием парожидкостного потока,
отделения от него чистых паров и их додачи отдельно
от оставшейся смеси недоиспарившегося
хладагента с маслом на регенеративный
теплообмен, увлажнения чистых паров смесью и
регулирования степени дросселирования по перегреву
чистых паров, отличающийся тем, что, с целью
повышения холодопроизводительности, после
конденсации жидкий хладагент разделяют на два
потока, один из которых направляют на
регенеративный теплообмен с чистыми парами, а
другой — на регенеративный теплообмен с
чистыми парами, увлажненными смесью, после
чего оба потока смешивают.
A1) 1125452 3E1)F 25 В 49/00, F 04 В 51/00
B1) 3597987/23-06 B2) 30.05.83 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский экспериментально-
конструкторский институт электробытовых машин
и приборов G2) П. М. Скрынник, В. К. Лукашев,
А. Я. Король, В. Н. Артамонов, Г. И. Ильина
E3) 621.575
E4) E7) СТЕНД ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ
ГЕРМЕТИЧНОГО КОМПРЕССОРА
ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ с последовательно
включенными в контур конденсатором,
теплообменником, дросселем и испарителем-калориметром,
снабженным электронагревателем, подключенным
к выпрямителю феррорезонансного
стабилизатора напряжения, отличающийся тем, что, с целью
повышения точности определения
холодопроизводительности компрессора, стенд содержит
балластный электронагреватель, соединенный с
электронагревателем испарителя-калориметра,
коммутатор, выходы которого соединены с
обоими электронагревателями и с выпрямителем,
а также задатчик мощности и регулятор
температуры, соединенные соответственно с
первым и вторым входами коммутатора, причем
электронагреватели выполнены с одинаковым
количеством калиброванных сопротивлений.
A1) 1125453 3E1 )F 25 С 5/02 B1)
3424950/28-13 B2) 16.04.82 G1) Горьковский
ордена Трудового Красного Знамени
политехнический институт им. А. А. Жданова G2)
А. Ф. Николаев, Б. Н. Веденеев, В. Н. Худяков,
А. Л. Малыгин E3) 621.588
E4) E7) ЛЕДОРЕЗНОЕ УСТРОЙСТВО,
содержащее самоходную тележку со
смонтированным на ней рабочим органом в виде
связанной с приводом трубы с размещенными на
ней по винтовой линии резцами, перед каждым
из которых выполнено отверстие для отвода
ледяной крошки, и концентрично укрепленного
в трубе реверсивного транспортирующего шнека
и систему управления изменением направления
вращения, отличающееся тем, что, с целью
повышения надежности устройства в работе и
удобства эксплуатации, устройство снабжено
независимым гидравлическим приводом
транспортирующего шнека, а система управления
изменением направления вращения последнего содер-|?
жит электрозолотник и датчик, установленный
на нижней опоре шнека.
A17 И26780 3E1)F 25 В 49/00 B1)
3492262/23-06 B2) 17.09.82 G2) А. М. Коваленко,
Б. В. Пархоменко, Э. Ф. Бенуа, В. Б. Храпов E3)
621.57
E4) E7) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ
ТЕМПЕРАТУРЫ В ОХЛАЖДАЕМОМ
ОБЪЕКТЕ путем регулируемой подачи в испаритель
жидкого и парообразного горячего хладагента,
причем с увеличением количества подаваемого
пара уменьшают количество подаваемой
жидкости, отличающийся тем, что, с целью
расширения диапазона регулирования в сторону
высоких температур, задают две температурные
уставки, до достижения первой из которых
регулирование ведут известным путем
увеличения количества подаваемого пара при
уменьшении количества подаваемой жидкости, при
превышении этой уставки регулирование
температуры производят увеличением количества
подаваемого пара при постоянном количестве
подаваемой жидкости, а при превышении второй
уставки регулирование производят путем
увеличения количества подаваемого пара при
одновременном увеличении количества подаваемой
жидкости.
A1) 1126781 3E1)F 25 D 13/06; F 24F9/00
B1) 3579281/28-13 B2) 15.04.83. G1) Севере^
Кавказское отделение Всесоюзного научно-исЛР
следовательского и конструкторско-технологиче-
ского института холодильной промышленности
G2) А. В. Доильницын, Ю. В. Маяковский,
Г. С. Кефалиди E3) 697.92
E4) E7) ТЕПЛОВОЗДУШНЫЙ ЗАТВОР*
для защиты дверного проема холодильной
камеры, содержащий вертикальные приточный и
заборный воздухораспределители с щелевыми
насадками, расположенными под углом к плоскости
дверного проема, отличающийся тем, что, с целью
снижения усушки путем уменьшения теплоприто-
ков через дверной проем в камеру при
открывании двери, затвор снабжен парой
двустворчатых гибких перегородок, установленных с
внутренней стороны дверного проема и на
расстоянии от него с образованием шлюзовой
50
камеры, воздухораспределители выполнены
подковообразными с уменьшением проходного
сечения сверху вниз, а щелевые насадки
ориентированы к зоне стыка створок гибких
перегородок, при этом приточный
воздухораспределитель размещен в шлюзовой, а заборный —
в холодильной камере.
A1) 1128067 3E1 )F 25 В 15/06 B1)
3646732/23-06 B2) 27.09.83 G2) И. М. Калнинь,
Н. Г. Шмуйлов, В. П. Пол и щук, Н. С. Шаблий
E3) 621.575
E4) E7) 1. АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИС-
ТОЛИТИЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая поярусно размещенные в одном
корпусе теплообменную поверхность конденсатора
с патрубками входа и выхода охлаждающей
Ёоды и поддоном и теплообменную поверх-
ость генератора с входом слабого и выходом
крепкого раствора, отличающаяся тем, что, с
целью повышения экономичности, корпус
разделен продольной перегородкой на два отсека с
гидравлическим затвором в поддоне
конденсатора и в растворной части генератора, причем
теплообменная поверхность конденсатора состоит
из двух последовательно соединенных секций,
одна из которых с входным патрубком
размещена в одном отсеке, а другая с выходным
патрубком в другом.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что секция теплообменной поверхности
конденсатора с входным патрубком размещена в отсеке,
в котором расположен выход крепкого раствора
из генератора.
3. Установка по и. 1, отличающаяся тем,
что теплообменная поверхность генератора
выполнена в виде двух поярусно расположенных
и последовательно соединенных секций, а
перегородка выполнена фигурной с образованием
переливного порога между этими секциями.
(И) 1129471 3E1) F 25 С 1/12 B1) 3537665/28-
13 B2) 11.01.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной промышленности G2)
В. К. Гарачук, В. А. Гернер, Ю. А. Смирнов E3)
621.582
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ЛЬДОГЕНЕРАТОР, содержащий термоэлектрические
элементы, емкость для жидкости, стенки которой
включают коммутационный элемент холодных
спаев термоэлектрической батареи и выполнены
в виде катушки соленоида, межвитковое
пространство которой заполнено
электроизолирующим наполнителем, отличающийся тем, что, с
целью упрощения конструкции и удобства
монтажа» один конец обмот&и катушки соленоида
имеет электрический контакт с первым
термоэлектрическим элементом через днище, а
обратный виток соленоида соединен с вторым
термоэлектрическим элементом и между конечным
участком этого витка и днищем емкости
расположена пластина из электроизолирующего
материала с высоким коэффициентом
теплопроводности.
A1) 1128068 3E1) F 25 В 15/06, 27/00, 1/06,
F 28 D 15/00 B1) 3649364/23-06 <22) 05.10.83
G2) В. Н. Шевченко, А. В. Супрун E3) 621.575
E4) E7) ГЕЛИОАДСОРБЦИОННАЯ ХОЛО^
ДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая последо-
вательно соединенные генератор, обогреваемый
солнечной энергией и заполненный твердым
адсорбентом, эжектор, конденсатор, дроссель,
ресивер и испаритель, причем испаритель на выходе'
связан с приемной камерой эжектора и
посредством обратного клапана с генератором,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
экономичности путем интенсификации процессов генерации и
адсорбции, установка дополнительно содержит
тепловую трубу с продольным оребрением
введенную конденсационной зоной в адсорбент
генератора, при этом испарительная зона тепловой
трубы зачернена для обогрева солнечной
энергией.
(И) 1128069 3E1) F25B 15/06, 27/00, F24 F 3/14
B1) 3667165/23-06 B2) 29.11.83 G1) Научно-
производственное объединение «Солнце»
АН ТССР G2) Р. Байрамов, Н. Курбанов,
С. Гапбаров, Г. Курбанова E3) 621.575
E4) E7) ГЕЛИОАБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА преимущественно для
кондиционирования воздуха, содержащая
генератор, обогреваемый солнечной энергией,
теплообменник-регенератор с линиями слабого и крепкого
раствора и аппарат косвенного* охлаждения
воздуха с поддоном для слабого раствора, входом
атмосферного воздуха, сухими и влажными
каналами с пористой насадкой на стенках
последних и оросителями крепкого раствора и воды,
причем оросители воды подключены к
постороннему источнику, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, вход атмосферного
воздуха в аппарат косвенного охлаждения
расположен над оросителями крепкого раствора,
длина которых равна длине сухих каналов, влажные
каналы снабжены сборниками воды, в которые
опущены нижние части пористых насадок, а
сами сборники объединены общим коллектором,
снабженным регулятором уровня, через который
коллектор подключен к линии связи источника
с оросителями воды, причем стенки сухих
каналов также покрыты пористой насадкой,
(И) 408598 3E1) F 28 F 19/00 B1)
1451554/24-06 B2) 26.06.70 G1) Волгоградский
политехнический институт G2) Г. М. Михайлов,
В. В. Захаров, Н. В. Тябин, В. А. Хворостухин
E3) 621.565.94
E4) E7) СПОСОБ ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ
ОБРАЗОВАНИЯ ОТЛОЖЕНИЙ В
МЕЖТРУБНОМ ПРОСТРАНСТВЕ КОЖУХОТРУБЧАТО-
ГО ТЕПЛООБМЕННИКА путем
псевдоожижения мелкозернистого материала, помещенного
в межтрубное пространство, отличающийся тем,
что, с целью повышения экономичности,
псевдоожижение материала осуществляют с помощью
жидкого теплоносителя, участвующего в процесс
се теплообмена.
51
КРИТИКА
и бшлиогмфия
УДК 664.8/.9@82) @49.32)
СБОРНИК НАУЧНЫХ ТРУДОВ ПО
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ТЕХНОЛОГИИ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ
Д. А. КУПРИН
Ленинградский ордена Трудового Красного
Знамени технологический институт холодильной
промышленности (ЛТИХП) с 1974 г. ежегодно
выпускает межвузовский сборник научных
трудов объемом около 9 учетно-издательских
листов, посвященный вопросам применения
искусственного холода при обработкой
хранении пищевых продуктов. Сборник выходит под
редакцией лауреата Государственной
премии СССР, заслуженного деятеля науки и
техники РСФСР, д-ра техн. наук, проф. Н. А.
Головкина. В составе его редакционной коллегии —
ведущие специалисты по холодильной технике
и технологии: Г. Б. Чижов, П. П. Юшков,
Н. К. Журавская, И. Г. Алямовский, В. И. Ша-
робайко, М. П. Кузьмин, А. А. Таран,
И. Р. Скоморовская, В. М. Чернышев.
До 1980 г. сборник издавался под общим
названием «Холодильная обработка и хранение
пищевых продуктов» и охватывал различные
аспекты этого вопроса. С 1981 г. каждый его
выпуск посвящался какой-то одной проблеме
применения искусственного холода, что
отражалось в названии: «Биохимические и
биофизические исследования пищевых продуктов при
холодильном консервировании» A981),
«Исследование тепло- и массообмена при холодильной
обработке и хранении пищевых продуктов»
A982), «Совершенствование методов
холодильного консервирования пищевых продуктов» A983),
«Повышение технологической эффективности
холодильной обработки и хранения пищевых
продуктов» A984).
В сборниках опубликовано более 300 статей,
авторами которых являются преподаватели,
научные сотрудники, аспиранты и студенты более
40 организаций (университетов, вузов, научно-
исследовательских и проектных институтов, в
частности ЛТИХПа, Одесского технологического
института пищевой промышленности, Восточно-
Сибирского технологического института,
Ленинградского института советской торговли
им. Ф. Энгельса, Кишиневского
политехнического института им. С. Лазо), а также
работники промышленности.
Традиционными для сборника являются
статьи, посвященные совершенствованию
технологии охлаждения, замораживания и хранения
продуктов животного и растительного
происхождения на основе всесторонних исследований
изменений, происходящих в их тканях. В
выпусках последних лет все большее внимание
уделяется вопросам производства
быстрозамороженных растительных продуктов, полуфабрикатов и
готовых блюд, а также развитию основ
объективной оценки качества пищевых продуктов.
В ряде работ, опубликованных в
сборниках разных лет, показана высокая
эффективность применения дополнительно к холоду
различных средств, способствующих улучшению
качества продуктов, увеличению
продолжительности их хранения и снижению потерь, таких,
как электростимуляция, ультрафиолетовое
излучение, озонирование, использование
регулируемой газовой среды, полимерных покрытий.
Как правило, в сборнике освещаются закон^||
ченные научно-исследовательские работы,
выполненные с использованием хроматографии,
спектрального анализа, электрофореза,
ядерно-магнитного резонанса, сканирующей
микрокалориметрии, механоструктурного анализа и других
современных высокоэффективных методов и
средств исследований.
Редколлегия сборника стремится включать в
него работы, имеющие наибольшее
теоретическое и практическое значение, например, по
теории тепломассообмена пищевых продуктов
при замораживании и хранении, по оценке
качества, расчету продолжительности охлаждения,
разработке технологии замораживания
растительных продуктов и т. п.
Ссылки на статьи, опубликованные в
выпусках разных лет, довольно часто встречаются
в научно-технической литературе, что
свидетельствует об его авторитете и популярности
среди специалистов.
Распространяется сборник в основном среди
сотрудников вузов, готовящих специалистов для
пищевой промышленности,
научно-исследовательских, проектных институтов, работников
предприятий мясной и молочной промышленности,
рыбоперерабатывающих предприятий,
плодоовощных баз, холодильников. Однако в связи
с расширением сферы применения
искусственного холода, увеличением числа специалистов,
непосредственно занятых разработкой и
совершенствованием холодильной техники и
технологии, эксплуатацией холодильного
оборудования в различных отраслях народного
хозяйства, в том числе агропромышленного
комплекса, тираж сборника в последнее время
стал явно недостаточным. Поэтому нередко
запросы на сборники, приходящие из многщг*
организаций, в том числе и из зарубежныхр
невозможно удовлетворить.
Для того чтобы реально оценить
необходимый тираж межвузовского сборника научных
трудов «Повышение эффективности применения
искусственного холода в отраслях
агропромышленного комплекса», запланированного к выпуску
в 1985 г., просьба заранее присылать запросы
на него в редакционно-издательский отдел
ЛТИХПа по адресу: 191002, Ленинград, ул.
Ломоносова, 9.
52
в н то
пвщево!
промышленности
на курсах
общественного института
ПОВЫШЕНИЯ КВАЛИФИКАЦИИ
ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ
РАБОТНИКОВ
(ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Успешное выполнение задач, стоящих перед
работниками пищевых отраслей промышленности
в свете решений XXVI съезда КПСС и
последующих Пленумов ЦК КПСС, в значительной мере
зависит от уровня знаний .и квалификации
кадров. Систематическое повышение
квалификации специалистов становится требованием
времени.
Для оказания практической помощи
работникам пищевых отраслей промышленности
Общественный институт повышения квалификации
ИТР совместно с секцией метрологии и
специальных приборов в пищевых отраслях
промышленности Центрального правления НТО
организовал заочные двухгодичные курсы
«Метрологическое обеспечение производства мясной,
пищевой и рыбной продукции».
Необходимость углубления знаний
специалистов в области метрологии несомненна, так
как на современном этапе развития
промышленности без достоверной, надежной и объективной
измерительной информации о различных
аспектах производства невозможны интенсификация
производства и проведение научных
исследований, оптимизация технологических процессов,
оценка качества продукции, учет и экономия
сырья, продукции и энергетических затрат,
обеспечение охраны окружающей среды и техники
безопасности и многое другое. Основным
средством, которое обеспечивает получение такой
информации, является метрологическое
обеспечение всех работ, выполняемых в отраслях.
Для слушателей заочных курсов в течение
1985—1986 гг. будут изданы лекции по
следующим вопросам:
метрологические службы пищевых отраслей
ромыш ленности;
экономическая эффективность деятельности
метрологических служб пищевых отраслей;
основные положения измерений и их
применение в пищевых отраслях промышленности;
элементы математической обработки
результатов измерений и анализов;
применение микроЭВМ при обработке
результатов исследований и решении
производственных задач в пищевых отраслях
промышленности;
измерения при контроле качества продукции
пищевых производств;
система и средства обеспечения единства
измерений в пищевых отраслях
промышленности;
метрологическое обеспечение производства
пищевой продукции;
ведомственный контроль за состоянием
метрологического обеспечения в пищевой
промышленности;
приборы для технических измерений при
производстве пищевой продукции;
лабораторные приборы в пищевых отраслях
промышленности;
средства поверки и метрологической
аттестации средств измерений;
средства автоматизации и вычислительной
техники в системе метрологического
обеспечения пищевых производств;
выбор и оптимизация номенклатуры
контролируемых технологических параметров.
Лекции будут содержать материалы,
освещающие накопленный опыт деятельности по
метрологическому обеспечению с учетом реальных
потребностей практики и все новое, что будет
внедряться в ближайшее время в
промышленность, а также вопросы для самопроверки и
перечень рекомендуемой литературы (для
желающих более глубоко изучить интересующие
их темы).
Учебные лекции можно использовать также
для повышения квалификации ИТР, служащих и
рабочих по месту работы и в народных
университетах.
Для зачисления на курсы необходимо
представить в Институт A03031, Москва, Кузнецкий
мост, 19, эт. 3) письмо (отношение)
предприятия, организации с просьбой о зачислении
слушателями курсов работников данного
предприятия или личное заявление с указанием
фамилии, имени, отчества (полностью),
образования, занимаемой должности, адреса, по
которому высылать учебную литературу.
Расходы, связанные с изданием лекций и
учебным процессом, возмещаются институту
платой за обучение в сумме 14 руб. за одного
слушателя. Деньги высылаются почтовым
переводом или банковским поручением на расчетный
счет Центрального правления НТО пищевой
промышленности № 700039 в Дзержинское
отделение Госбанка г. Москвы. Плата вносится
организацией (предприятием), первичной
организацией НТО или самим заочником.
Обучение на курсах позволит работникам
пищевой промышленности без отрыва от
производства повысить свою квалификацию, что будет
способствовать успешному выполнению
Продовольственной программы страны.
53
хроника
К 75-ЛЕТИЮ
ЕВГЕНИЯ СЕРГЕЕВИЧА
КУРЫЛЕВА
9 января 1985 г. исполнилось 75 лет
со дня рождения и 55 лет
научно-педагогической деятельности заслуженного деятеля
науки и техники РСФСР, доктора
технических наук, профессора Ленинградского
технологического института холодильной
промышленности Евгения Сергеевича Ку-
рылева.
В 1937 г. он с отличием окончил
Ленинградский институт холодильной
промышленности и был оставлен в институте
для дальнейшей работы.
Во время Великой Отечественной войны
Е. С. Курылев принимал участие в боевых
действиях на Ленинградском фронте.
Командуя минометным дивизионом, в боях
под Выборгом был тяжело ранен. В 1945 г.
после демобилизации вернулся в стены
института.
В 1946 г. Е. С. Курылев успешно
защитил диссертацию на соискание ученой
степени кандидата технических наук, в 1968 г.—
диссертацию на соискание ученой
степени доктора технических наук.
С 1950 по 1956 г. Е. С. Курылев
заведовал кафедрой холодильных установок
института. С 1956 г. был доцентом, а с
1968 г. является профессором этой
кафедры.
Евгений Сергеевич ведет активную
учебно-методическую и
научно-исследовательскую работу. За время работы на кафедре
им созданы основной курс «Холодильные
установки» и ряд новых курсов, в частности
«Автоматизация холодильных установок»,
«Применение холода в народном
хозяйстве». Его лекции отличаются высоким
научным уровнем и неизменно вызывают
интерес у аудитории.
Богатый педагогический и научный опыт
Е. С. Курылева нашел отражение в ряде
учебников и учебных пособий. В 1980 г.
вышло в свет 3-е издание учебника
«Холодильные установки» (он является его
основным автором), получившего широкое
признание как у нас в стране, так и за ее
пределами. Е. С. Курылев — соавтор
учебных пособий «Примеры, расчеты и
лабораторные работы по холодильным
установкам» A971 г.) и «Проектирование систем
автоматизации холодильных установок»
A983 г.), а также автор многих
методических пособий. Им опубликовано большое
количество статей в различных
технологических изданиях, в том числе в журнале
«Холодильная техника».
Основные усилия в своей научной
деятельности Евгений Сергеевич направляет на
повышение эффективности производства и
использования искусственного холода в
различных отраслях промышленности.
В институте им создана отраслевая
научно-исследовательская лаборатория. С
момента основания в 1964 г. он — ее
бессменный научный руководитель. Для
предприятий мясной и молочной
промышленности лабораторией разработаны новые на-
сосно-циркуляционные схемы подачи рабо-
чего вещества к охлаждающим приборам, I
скороморозильные аппараты для
замораживания мелкоштучных продуктов. Эти
разработки внедрены на ряде крупных
мясоперерабатывающих предприятий, в
частности на Ленинградском мясокомбинате
им. С. М. Кирова. Работы лаборатории
получили признание также на предприятиях
нефтехимической и
нефтеперерабатывающей промышленности.
Под руководством Е. С. Курылева более
25 его учеников на основе работ,
выполненных в научно-исследовательской
лаборатории, успешно защитили диссертации на
соискание ученой степени кандидата
технических наук.
С 1939 г. Е. С. Курылев является
членом КПСС. Его неоднократно избирали в
состав партийного бюро, секретарем
партийного бюро ЛТИХП, в местный комитет
и другие общественные организации
института. Он был членом РК КПСС
Фрунзенского района г. Ленинграда.
За боевые заслуги в годы Великой
Отечественной войны Е.С. Курылев
награжден орденами Отечественной войны I и
11 степени, а также медалями. Его
трудовая деятельность отмечена двумя орденами
«Зна* Почета»,-медалями, знаками «За
отличные успехи в работе». Он удостоен
Почетного диплома, золотой и бронзовой
медалей ВДНХ СССР.
Е- С. Курылев пользуется широкой из-^,
вестностью и заслуженным авторитетом в J
кругах специалистов-холодильщиков. Он
неоднократно избирался членом комиссий
Международного института холода и
членом Советского национального комитета
Международного института холода.
Редакция журнала «Холодильная
техника» и техническая общественность
сердечно поздравляют Евгения Сергеевича со
славным юбилеем и желают ему крепкого
здоровья, благополучия и дальнейших
творческих успехов в развитии отечественной
холодильной науки и в подготовке кадров
специалистов-холодильщиков и для нужд
народного хозяйства страны.
54
в сошшшотических
СТРАНИЦ
УДК 620.1.05
НОВАЯ КЛИМАТИЧЕСКАЯ
ТЕРМОБАРОКАМЕРА
э. зигфрид
На машиностроительном заводе ФЕБ, «Нема»
(ГДР) началось производство нового поколения
термобарокамер, среди которых заслуживает
внимания климатическая термобарокамера КТВУ
8000-IV (рис. 1).
Камера, отличающаяся универсальностью,
предназначена преимущественно для
исследования материалов, аппаратов, машин,
биологических, медицинских, химических препаратов и
других объектов при постоянных или переменных
температурах, влажностях воздуха и в условиях
вакуума.
Рис. 1. Климатическая термобарокамера
КТВУ80(ХМУ
7777Ш7777777777777777777Ш77777777Р777^
2250
у/////////Хшл
'Л ' —~"'~~-
%1ХШШ<ШШ&
¦^^^^^^^^^^^
9/50
У//ШУ/////////////Ж,
55
При испытаниях объекты можно наблюдать,
регулировать их положение и контролировать
параметры.
Климатическая термобарокамера КТВУ
8000-IV находит широкое применение в
электротехнике, электронике, авиации и космонавтике,
машино- и автомобилестроении, при
исследованиях материалов, создании измерительной и
контрольной техники. Использование камеры для
научно-исследовательских работ позволяет
совершенствовать технические системы, находить
оптимальное применение материалам.
Климатическая термобарокамера КТВУ
8000-IV состоит из блока полезного объема,
каскадной холодильной установки и установки
для кондиционирования воздуха, вакуумного
и электрооборудования.
Блок полезного объема (рис. 2) выполнен
в виде горизонтального круглого цилиндра, дверь
которого оснащена электроприводом. Между
наружной прочной оболочкой корпуса и
внутренней стенкой из высокосортной стали находится
теплостойкий, высокоэффективный изолирующий
слой. Такая же изоляция применена и в двери.
За задней стенкой в воздушном канале
расположен конвективный электронагреватель. С
другой стороны воздушного канала находится
изолированная перегородка, предохраняющая
расположенные за ней испарители холодильной
установки и установки для кондиционирования
воздуха от недопустимо высоких температур.
Этой же цели служат два теплообменника, в
которые при высоких температурах в полезном
объеме подается охлаждающая вода.
Изолированная перегородка в верхней части
имеет отверстия, через которые указанные
испарители с помощью автоматического клапана
включаются в систему рециркуляции воздуха.
При обогреве камеры эти отверстия
автоматически закрываются.
Воздух из камеры всасывается сверху,
подается на кондиционирование и поступает
в полезный объем через перфорированные
напольные панели. На боковых стенках полезного
объема находятся два элемента радиационного
обогрева (питание от трансформатора низкого
напряжения). Они работают во всем диапазоне
давлений климатической термобарокамеры, в то
время как конвективный электронагреватель —
лишь при давлениях выше 80 кПа (около
600 Торр). На потолке камеры расположен шлюз,
через который можно попасть внутрь камеры.
Для доступа к шлюзу сделана площадка, на
которую поднимаются по лестнице.
Каскадная холодильная установка,
смонтированная в легком каркасе (рис. 3), связана
с полезным объемом камеры изолированными
трубопроводами. Она состоит из двух
полугерметичных компрессоров, работающих один на
R22, а другой на R13, теплообменников,
регулирующих приборов и трубопроводов с
арматурой.
Одноступенчатая установка для
кондиционирования воздуха, работающая на R22, служит
для охлаждения и осушения воздуха камеры.
Ее используют также дополнительно к каскадной
холодильной установке для быстрого охлаждения
камеры во всем верхнем диапазоне температур
до —40 °С. В установку для кондиционирования
воздуха входят увлажнитель и передвижной
климатический измерительный зонд, находящийся
в полезном объеме.
Вакуумное оборудование состоит из двух
роторных вакуумных насосов, приборов для
регулирования и регистрации разрежения и
соединительных трубопроводов.
56
Рис. 2. Блок полезного объема термобарокамеры
Рис. 3. Каскадная холодильная установка
К электрооборудованию относятся панель
управления и силовой блок. Панель управления
(рис. 4) включает в себя следующие основные
элементы: электронные регуляторы температуры,
реле избыточных температур, микроэлектронный
блок управления, программные контактные часы,
вакуум-термограф, клавишный переключатель,
аварийную сигнализацию, показывающие
приборы.
По желанию заказчика климатическая
термобарокамера может быть дополнительно оснащена
микроЭВМ, управляемой микропроцессором,
которая позволяет точно имитировать параметры
окружающей среды в широком рабочем
диапазоне.
*
Размеры занимаемой
площади, мм
длина
ширина
Минимальная высота
щения, мм
9000
6600
поме-
5000
Допускаемая нагрузка на
днище полезного объема, кПа 4
Род тока Трехфазный
Напряжение, В 380±5 %
Максимальная потребляемая
мощность, кВт 105
Расход охлаждающей воды
(при температуре 15 °С на
входе), м3/ч, не более 2,4
Давление охлаждающей
воды, МПа 0,2—0,5
Общая масса, кг 13400
Уровень звуковой мощности,
дБ, (А1) 82±5
Оптимальные коэффициенты полезного
действия холодильных установок и экономный расход
охлаждающей воды обеспечивают недорогую
эксплуатацию камеры.
Опыт, накопленный в течение многих лет
специалистами машиностроительного завода ФЕБ
«Нема» в области разработки и изготовления
камер для имитации окружающей среды,
гарантирует отличное качество нового изделия.
Рис. 4. Панель управления
ИЗОБРЕТЕНИЯ
Техническая характеристика климатической
термобарокашры КТВУ 8000-IV
Номинальный полез; ъй
объем, дм3 8000
Диапазон температур, °С —70-f-315
(кратковременно
достигается и —75 °С)
Дифференциал температуры
(при конвективном
нагревании), °С ±0,3-т-±1,5
Диапазон температур при
кондиционировании воздуха
(при точке росы не более
60 °С), °С 5—90
Дифференциал температуры
по влажному термометру,
С •" ±0,3-=-±0,5
носительная влажность
воздуха, % 10—98
Диапазон давлений, кПа
(Торр) От атмосферного
до 0,2 A,5)
Дифференциал давлений,
кПа (Торр) ±1,33-5-±0;0665
(±10-5-±0,5)
Холодопроизводительность
(при —70 °С и атмосферном
давлении), Вт 1000—1250
Размеры полезного объема,
мм
ширина (диаметр) 2200
глубина 2400
средняя высота 1650
A1) 1126779 3E1)F 25 В 45/00 B1)
3383765/23-06 B2) 12.01.82 G2) В. Н. Хомяков,
А. А. Хвастунов E3) 678.057.3
E4) E7) СПОСОБ ЗАПРАВКИ ТЕПЛОВОЙ
ТРУБЫ путем ее заполнения жидким рабочим
телом при атмосферном давлении, его
разогрева с образованием паров, стравливания
излишков рабочего тела и последующей герметизации
тепловой трубы, отличающийся тем, что, с целью
повышения точности дозирования рабочего тела
при заправке тепловых труб, предназначенных
преимущественно для охлаждения рабочих
органов полимерного оборудования, к тепловой трубе
предварительно подсоединяют емкость,
снабженную нагревателем, которую заполняют рабочим
телом одновременно с тепловой трубой, и
разогрев рабочего тела ведут в этой емкости с
образованием его паров, а стравливание излишков
рабочего тела производят в подключенную к
тепловой трубе вакуумирующую колонку, в которую
затем подают от источника жидкое рабочее
тело под заданным давлением до полного
заполнения им колонки, с одновременным
вытеснением воздуха из нее и тепловой трубы путем
частичной разгерметизации последней, после чего
тепловую трубу герметизируют, отключают от
колонки, а колонку — от источника, повышают
давление в тепловой трубе до расчетного
значения путем парообразования при разогреве
рабочего тела в емкости, вновь сообщают
тепловую трубу с вакуумирующей колонкой, из которой
при этом сливают рабочее тело до расчетного
уровня, охлаждают рабочее тело в тепловой трубе
и отключают от нее вакуумирующую колонку.
57
СПРАВОЧНЫЕ
ОТДЕЛ
УДК 621.56/.57
НОВОЕ ХОЛОДИЛЬНОЕ
ОБОРУДОВАНИЕ*
В. С. БУРЯ К
ПО «Одесхолодмаш» разработало и освоило
в 1980 г. установки УВ10 и АВЗО. Установка
УВ10 предназначена для охлаждения воды,
используемой в емкостных вместимостью 1600 л
или проточных молокоохладителях при подаче
до 300 л молока в час на животноводческих
фермах; установка АВЗО — в емкостных или
проточных молокоохладителях при подаче до
1000 л молока в час на животноводческих
фермах, комплексах и центральных молочных. Обе
установки — компрессионные, одноступенчатые,
с промежуточным хладоносителем (вода), с
воздушными (УВ10) или водяными (АВЗО)
конденсаторами.
В состав установок входят: поршневой
компрессор, конденсатор, оросительный испаритель,
насос, приборы автоматики и щит автоматики,
смонтированные на общей раме. Установка АВЗО
укомплектована градирней для оборотного
водоснабжения. Работа установок полностью
автоматизирована. Система автоматики обеспечивает
поддержание температуры хладоносителя на
выходе из испарителя, защиту и сигнализацию.
Хладагент — R12.
Холодопроизводительность установки УВ10 —
11 кВт (9,5 тыс. ккал/ч), потребляемая мощность
6,5 кВт при /sj?=2°C, /В=20°С и л=50~1
C000 об/мин). Электродвигатель типа
4А100Ь2УЗ мощностью 5,5 кВт.
Холодопроизводительность установки АВЗО — 39 кВт
C3,5тыс. ккал/ч), потребляемая мощность 18 кВт
при rsj?=2°C, ^y = 25°C и п=25 с
A500 об/мин). Электродвигатель типа
4А160Б4УЗ мощностью 15 кВт.
Страшенский завод «Комплектхолодмаш»
совместно с ВНИИхолодмашем разработал и
освоил в 1984 г. передвижную холодильную
установку ФХ-80П с комплектом оборудования для
охлаждения воздуха, предназначенную для
предварительного охлаждения свежего растительного
сырья до температуры транспортировки или
кратковременного хранения.
Установка состоит из двух прицепов —
прицепа с холодильной установкой и прицепа с пневмо-
сооружением и газодувкой. Установка
поставляется в полной заводской готовности.
Холодильная установка ПХУ18Х2-1-0 —
непосредственного охлаждения, блочная;
одноступенчатая — состоит из двух бессальниковых
компрессоров, воздушного конденсатора с двумя
осевыми вентиляторами, ресиверов,
воздухоохладителя с осевым вентилятором и шкафа управления.
Пневмосооружение «Вымпел-12» — надувное
быстровозводимое пневмокаркасное (в виде трех
отдельно упакованных секций и тамбура); газо-
дувка 14-21-30-А4. Кроме того, имеется подъемник
и щит управления.
Весь комплекс устанавливается на
горизонтальной площадке с уплотненной поверхностью.
Система автоматики обеспечивает
автоматическое поддержание в заданных пределах
температуры в помещении пневмосооружения и
избыточного давления воздуха в его каркасе, а также
защиту оборудования от аварийных режимов
работы. Питание установки осуществляется от
сети переменного тока или дизель-генератора
напряжением 380 В, частотой 50 Гц.
Холодопроизводительность установки 34,8 кВт
C0 тыс. ккал/ч), потребляемая мощность 39,7 кВт
при fBBX=6°C и /В=30°С. Электродвигатель
газодувки типа 4A90LA4 мощностью 1,65 кВт
и л=25 с A500 об/мин).
Заводом также выпускается холодил ьно-
нагревательная машина ХМФ-32,
предназначенная для получения и автоматического
поддержания в камере фруктоовощехранилища необходи-jj
мого температурного режима хранения овощейг
и фруктов. Машина (одноступенчатая) состоит
из компрессорно-конденсаторного и двух воздухо-
охладительных агрегатов, а также шкафа
управления. В состав компрессорно-конденсаторного
агрегата входят два бессальниковых
компрессора, воздушный конденсатор с двумя
вентиляторами, ресивер, осушитель-фильтр, приборы
контроля и автоматики. Воздухоохладительный
агрегат состоит из воздухоохладителя
непосредственного охлаждения и двух вентиляторов. Система
автоматики обеспечивает поддержание
необходимой температуры в камере, защиту от
недопустимого повышения давления нагнетания,
автоматическое оттаивание снеговой шубы с
поверхности воздухоохладителей горячими парами
хладагента и сигнализацию. Поддержание
температуры в камере в зимнее время осуществляется
электронагревателями. Серийное производство
машины освоено в 1980 г.
Холодопроизводительность ее 37,2 кВт C2 тыс. ккал/ч), потребляемая
мощность 35,6 кВт при tB вх=2 °С и /в=30 °С.
Казанский компрессорный завод совместно
с ВНИИхолодмашем разработал и приступил
к освоению холодильных машин и агрегатов на
базе турбокомпрессоров второго поколения.
Первой машиной, пущенной в серийное производство,
стала турбокомпрессорная холодильная машина
ТХМВ-2000-2, пришедшая на смену машинам
ХТМФ-125-1000 и ТХТМ-2000. Разрабатывается
и осваивается серийное производство турбохо-
лодильных машин различных модификаций на
базе машин типа ТХМВ-4000 и ТХМВ-8000.
Снят с производства (без замены) турбоком-
прессорный агрегат ATKA-735-4000/I-II.
Для работы в холодильных установках
газоперерабатывающих заводов и нефтехимических^
производств заводом совместно с ВНИИхОлодЦ
машем разработан и освоен пропановый турбо-
компрессорный холодильный агрегат АТП5-5/3,
первый в семействе агрегатов этого типа.
Агрегат — четырехступенчатый, двухсекционный,
центробежный, автоматизированный. Система
автоматики обеспечивает аварийную световую
и звуковую сигнализацию с последующим
отключением электродвигателя компрессора в случаях
опасных отклонений от условий эксплуатации.
Агрегат работает в двух режимах: 1 —
холодопроизводительность 5400 кВт D644 тыс. ккал/ч),
потребляемая мощность 4250 кВт при t0=—38 °С,
tK=47 °C; 2 — холодопроизводительность
8140 кВт G000 тыс. ккал/ч), потребляемая
мощность 5200 кВт при /о=— 28 °С, /к=47 °С.
Завод совместно со специальным конструк-
* Окончание. Начало -в№ 1,2.
58
торским бюро по компрессоростроению (СКВ К)
разработал и освоил бустерные винтовые
компрессоры ВХ30-2-6, ВХЗО-2-7 и винтовой компрессор
ВХ350-2-1, работающие на R22. В винтовых
компрессорах ВХ350-2-1 и ВХЗО-2-7 предусмотрено
плавное регулирование холодопроизводительно-
сти от 100 до 10 %. Во всех компрессорах имеется
автоматическая защита по давлению всасывания
и нагнетания, а также по температуре масла.
Холодопроизводительность ВХ350-2-1 — 825 кВт
G10 тыс. ккал/ч), потребляемая мощность
154 кВт при *0=5 °С, *к=35 °С и л=49,3 с
B960 об/мин). Холодопроизводительность
ВХ30-2-6G) — 127 кВт A09 тыс. ккал/ч),
потребляемая мощность 37,3 кВт при t0=—50 °С,
*пр=— 20 °С и /г=48,8 с B925 об/мин).
Казанский компрессорный завод также
уделяет большое внимание модернизации и
усовершенствованию выпускаемого оборудования.
В табл. 7 представлено холодильное
оборудование, снятое с производства в 1980—1984 гг.
и выпускаемое взамен снятого.
ПО «Пензкомпрессормаш» совместно с СКВ К
разработало и освоило холодильный винтовой
компрессорный агрегат А1400-7-3,
предназначенный для работы в составе крупных
одноступенчатых холодильных установок предприятий
химической, нефтеперерабатывающей, пищевой и
других отраслей промышленности вместо
холодильных поршневых оппозитных компрессоров.
Агрегат состоит из винтового компрессора,
электроприводов компрессора и регулятора холодопроиз-
водительности, маслоохладителя,
маслоотделителя, масляного насоса, щита автоматики и щита
управления, собранных в едином блоке. Система
автоматики обеспечивает контроль
технологических параметров, сигнализацию при отклонении
их от заданных, защиту от аварийных режимов
Таблица7
Холодильное (
Наименование
я марка
Воздушная
турбохоло-
дильная
машина
МТХМ1-25
Холодильная
турбокомп-
рессорная
машина на
#12
ХТМФ-125-
1000
9
Теплонасосная
холодильная
турбокомп-
рессорная
машина на
R12
МХТМ-2000
эборудование, снятое с производства
Техническая
характеристика
Qo=26,2 кВт B2,5 тыс.
ккал/ч)
Ne=B7,b кВт при /в.вых=
= —80 °С, /в= +15 °С
Число оборотов ротора
турбокомпрессора
353 3 с-1
B1*200 об/мин)
Электродвигатель
А02-92-2 мощностью
100 кВт, ai=48,7 с
B920 об/мин)
Qo= 1395 кВт A200 тыс.
ккал/ч)
#e=458 кВт при /о=
= -f-2°C, *K=+40°C
Число оборотов ротор*
турбокомпрессора
250 с~1
A5 000 об/мин)
Электродвигатель
2АЗМ-500
(СТД630-2)
мощностью 500 F30) кВт,
я=50 с
C000 об/мин)
Qo=2209 кВт A900 тыс.
ккал/ч)
N, = 860 кВт при t0=
= -f-9°C, /K=70°C
Число оборотов ротора
турбокомпрессора
| 250 с
A5 000 об/мин)
Электродвигатель СТД-
1000-2 мощностью
1000 кВт, ai=50 с-1
! C000 об/мин)
Год
снятия с
производства
1981
1982
1982
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка 1
Воздушная
турбохоло-
дильная
машина
МТХМ1-25Р
Холодильная
турбокомп-
рессорная
машина на
R12
ТХМВ-2000-2
Техническая
характеристика
Qo=30 кВт B5,8 тыс.
ккал/ч)
Ne=85 кВт при tB вых=
=—80 °С, гв= '
= + 15°С
Число оборотов ротора
турбокомпрессора
353 3 с-1
Bl'200 об/мин)
Электродвигатель
АР2-92-2УЗ
мощностью ИЗ кВт, п=
48,7 с-1
B920 об/мин)
Qo=2535 кВт B180 тыс.
ккал/ч)
Ne=560 кВт при ts2=
= +7°С, /ш1=
=+35 °С
Число оборотов ротора
| турбокомпрессора
136,6 с
(8200 об/мин)
Электродвигатель
2АЗМ1-800
(СТД800-23УХЛ4)
мощностью 800 кВт,
л=50 с
C000 об/мин)
Год
начала
серийного
производства
1978
1978
59
и поддержание необходимой температуры на
объекте. Предусмотрено плавное регулирование
хол одопроизвод ител ьности.
Холодопроизводительность агрегата 1779 кВт
A530 тыс. ккал/ч), потребляемая мощность
540 кВт при *о=—15 °С, /к=30 °С и л=49,5 с
B970 об/мин).
Завод в 1982 г. снял с производства
аммиачный двухступенчатый оппозитный поршневой
компрессор ДАО-275П и низкотемпературный
ДАОН-175П. Взамен их московским заводом
холодильного машиностроения «Компрессор»
выпускается двухступенчатый агрегат АД260-7-4.
Читинский машиностроительный завод
совместно с ВНИИхолодмашем разработал и освоил
серийное производство модернизированных
холодильных машин и компрессорно-конденсаторных
агрегатов. Машины 1ХМ-ФУ401, 1ХМ-ФУ401РЭ
1ХМ-ФУУ801 и 1ХМ-ФУУ801РЭ предназначены
для работы в стационарных холодильных
установках промышленного типа и системах
кондиционирования воздуха, а агрегаты 1АК-ФУУ801
и 1АК-ФУУ801РЭ — для работы в холодильных
системах с испарительной частью любого типа.
Машины состоят из компрессорно-конденса-
торного агрегата, испарителя, теплообменника,
осушителя-фильтра и приборного щита,
смонтированных на одной раме. Компрессорно-конденса-
торный агрегат включает в себя поршневой
компрессор с электроприводом и водяной
конденсатор. Машины и агрегаты изготавливаются в двух
вариантах — со ступенчатым регулированием
холодопроизводительности AХМ-ФУ401РЭ, 1ХМ-
ФУУ801РЭ, 1АК-ФУУ801РЭ) или без него
Холодильное
Наименование
и марка
Фреоновый
но-конденсаторный
агрегат на R12
АК-ФУУ80/
1Б
Фреоновый
но-конденсаторный
агрегат на R12
АК-ФУУ80/
НА
Фреоновая
холодильная
машина на
R12
ХМ-ФУ40-1
Фреоновая
холодильная
машина на
R12
ХМ-ФУ40/Н
оборудование, снятое с производства
Техническая
характеристика
Qo=93 кВт (80
ккал/ч)
#е=39,2 кВт при
=-15 °С, twl =
= +22 °С
Электродвигатель
АОП2-82-4
мощностью 55 кВт,
24,3 с
A460 об/мин)
Qo=74,4 кВт F4
ккал/ч)
Ne=24 кВт при
=-15 °С, twl =
= +22 °С
Электродвигатель
АОП2-82-6
мощностью 40 кВт,
= 16,2 с
(970 об/мин)
Q0=95,3 кВт (82
ккал/ч)
#е=26,8 кВт при
= +8°С, twl =
= +22 °С
Электродвигатель
АОП2-72-4
мощностью 30
л=24,2, с~1
A450 об/мин)
Qo=73,3 кВт F3
ккал/ч)
#е=15,6 кВт при
1 =+8°С,/ш1 = +
Электродвигатель
! АОП2-72-6
мощностью 22 кВт,
= 16,2 с
(970 об/мин)
тыс.
/о=
/1=
тыс.
*0=
я=
тыс.
's2=
кВт,
тыс.
22 °С
п—
Год
снятия
с
производства
1983
1983
1983
1983
Таб
лица 8
i
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование 1
и марка
Фреоновый
комирессор-
но-конден-
саторный
агрегат на
R12
1АК-
ФУУ801
Фреоновая
холодильная
машина на
R12
- 1ХМ-ФУ401
Техническая
характеристика
Qo=88,4 кВт G6 тыс.
ккал/ч)
Ne~4\ кВт при /о=
= -15°С, twl =
= +28°С 1
Электродвигатель
4АР225М4УЗ
мощностью 55 кВт, я=
= 24 с-1 A440 об/мин)
Ящик управления
ЯАН2605-4174УХЛ4 !
Пульт управления
САН2601-000ВУХЛ4
Qo=91,3 кВт G8,5 тыс.
ккал/ч)
#е=27,8 кВт при ts2=
= +80С,^,=+28°С
Электродвигатель
4АР180М4УЗ
мощностью* 30 кВт, /*=
=24 с-1
A440 об/мин)
Конденсатор 1КТР-25
Испаритель 1ИТР35
Теплообменник 1ТФ70
Ящик управления
ЯАН2605-3874УХЛ4
Пульт управления
САН2601-000ВУХЛ4
Год
начала
серийного
производства
1982
; 1981
']
60
Продолжение
Холодильное оборудование, снятое с производства
Наименование
и марка
Фреоновая
холодильная
машина с
гулированием холодо-
производитель-
ности на R12
ХМ-ФУ40/
|.РЭ
Фреоновая
холодильная
машина на
R12 ХМ-
ФУУ80/1
Фреоновая
холодильная
машина на
R12 ХМ-
ФУУ80/Н
Фреоновый
компрессор-
но-конденса-
торный агре-
^ гат на R12
Щ АК-ФУ40/
** НБ
Техническая
характеристика
Qo=98,8 кВт (85 тыс.
ккал/ч)
^=26,4 кВт при fs2=
= +8°С, *ш1~
= +22 °С
Электродвигатель
АОП2-72-4
мощностью 30 кВт, п=\
=24,2 с
A450 об/мин)
Qo=186 кВт A60 тыс.
ккал/ч)
N=5\j кВт при ts2=\
= +8°С,^1 = +22°С
АОП2-82-4
мощностью 55 кВт, п=
=24,3 с
A460 об/мин)
Qo=151 кВт A30 тыс.
ккал/ч)
Ne=30 кВт при ts2=
= +8°С,^1 = +22°С
Электродвигатель
АОП2-82-6
мощностью 40 кВт, п—
= 16,2 с-1
(970 об/мин)
Qo=78 кВт F7 тыс.
ккал/ч)
^=16,2 кВт при *0=
= +5°С,гш1 = +22°С
Электродвигатель
АОП2-72-6
мощностью 22 кВт, я=
= J6,2 с
(970 об/мин)
Qo=37,2 кВт C2 тыс.
ккал/ч)
Л/е=12,4 кВт при /о=
= -15°С, t9l =
= +22 °С
Электродвигатель
АОП2-72-6
мощностью 22 кВт, я=1
= 16,2 с
(970 об/мин)
Год
снятия
с
производства
1983
1983
1983
1983
Холодильное оборудование, заменяющее снятое с производства
Наименование
и марка
Фреоновая
холодильная
машина с
регулированием холо-
допроизво-
дительности
на R12
1ХМ-
ФУ401РЭ
Фреоновая
холодильная
машина на
R12
1ХМ-ФУУ801
Фреоновый
компрессор-
но-конден-
саторный
агрегат на
R12
АК40-2-0
(ЧЗХМ)
Техническая
характеристика
Qo=96,5 кВт (83 тыс.
ккал/ч)
#,=28 кВт при fs2=
= +8°С,/а,1=+28°С.
Электродвигатель
4АР180М4УЗ
мощностью 30 кВт, п=
=24 с-1
A440 об/мин)
Конденсатор 1 КТР-25
Испаритель 1ИТР35
Теплообменник 1ТФ70
Ящик управления
ЯАН2607-3874УХЛ4
Пульт управления
САН2603-000ВУХЛ4
Ящик регулирования
ЯАН9201-000УУХЛ4
Qo= 174,4 кВт A50 тыс.
ккал/ч)
We=54,9 кВт при ts2=
= +8°С, twl =
= +22 °С
Электродвигатель
4АР225М4УЗ
мощностью 55 кВт, я=
= 24 с-1
A440 об/мин)
Конденсатор 1КТР-50
Испаритель 1ИТР70
Теплообменник 1ТФ80
Ящик управления
ЯАН2605-4174УХЛ4
Пульт управления
САН2601-000ВУХЛ4
Qo=84,l кВт G2,3 тыс.
ккал/ч)
Ne=20,9 кВт при t0=
= +5°С,^1 = +25°С
Год
начала
серийного
производства
1981
1982
1983
AХМ-ФУ401, 1ХМ-ФУУ801, 1АК-ФУУ801).
Система автоматики обеспечивает оперативный
пуск и останов компрессора, а также аварийное
его отключение при перегрузках и в случае
опасных отклонений от условий эксплуатации.
В табл. 8 представлено холодильное
оборудование Читинского машиностроительного
завода, снятое с производства в 1980—1984 гг.,
а также холодильное оборудование, выпускаемое
взамен снятого*.
НПО «Пензхиммаш» совместно с ВНИИхолод-
машем разработало и освоило серийное производ-
* Условные обозначения в табл. 7 и 8: /0 —
Температура кипения, tK — температура конденсации, ts2 —
температура теплоносителя на выходе из испарителя, twl —
температура воды на входе в конденсатор, /в — температура
воздуха на входе в конденсатор, tB вх — температура воздуха
на входе в воздухоохладитель» *кам — температура в камере,
/пр — промежуточная температура
ИЮБКПНИЯ
A1) 1125449 3E1)F 25 В15/06, 27/00 B1)
3647405/23-06 B2) 11.10.83. G1) Опытное кон-
структорско-технодогическое бюро по
интенсификации тепломассообменных процессов Института
теплотехнической физики АН УССР G2)
В. Я. Журавленко, Э. Р. Гросман, Н. Ц. Очере-
тянко, И. П. Толстых, С. А. Романовский
E3) 621.575
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая
контур циркуляции раствора, в котором
установлены генератор, обогреваемый солнечной
энергией, гидрозатвор, первая полость двухполост-
ного теплообменника, абсорбер, размещенный в
одном корпусе с испарителем, насос и вторая
полость теплообменника, отличающаяся тем, что, с
целью снижения металлоемкости, первая полость
теплообменника выполнена в виде последова-
РЕФЕГШЫ
УДК 664.951.2.001.5
Исследование температурного режима при посоле
чавычи. БАЛЫКОВА Л. И., БЕСТУЖЕВ А. С ,
ДЕГТЯРЕВ В. Н., ПЛОТНИКОВ Е. А.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
Приведены результаты исследований
температурного режима при посоле чавычи методом
шприцевания. Дано сравнение с традиционным
чановым посолом чавычи. Показана возможность
получения продукции стандартного качества
при применении повышенных температур при
посоле чавычи методом шприцевания.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
3 названия.
ство абсорбционных бромистолитиевых
холодильных агрегатов АБХА-1000 и АБХА-5000,
предназначенных для охлаждения воды до
температуры не ниже 4 °С за счет использования греющей
Cj/еды. Агрегаты применяются в химической,
нефтеперерабатывающей, резинотехнической,
металлургической и других отраслях
промышленности. Они имеют систему автоматического
регулирования, поддерживающую заданную
температуру охлаждающей воды при переменных
нагрузках. Холодопроизводительность агрегата АБХА-
1000 при температурах теплоносителя (вода)
7 °С и охлаждающей воды 26 °С — 1105 кВт
(950 тыс. ккал/ч). Холодопроизводительность
агрегата АБХА-5000 при тех же условиях
5814 кВт E000 тыс. ккал/ч). Греющая среда —
либо пар с абсолютным давлением на входе
в конденсатор 0,165 МПа A,68 кгс/см2), либо
горячая вода с температурой 120 9С.
4
тельно соединенных вертикальных трубчатых
пучков, служащих гидрозатвором.
A1) 1125448 3E1) F25 В9/02 B1) 3637620/23-06
B2) 19.08.83 G1) Новгородский
политехнический институт G2) Ф. С. Зазонюк E3) 621.574
E4) E7) МИКРОХОЛОДИЛЬНИК, содер
жащий сосуд Дьюара, в котором размещен
теплообменник, выполненный в виде втулки со
штуцером ввода хладагента, имеющей резьбу на
наружной поверхности и дроссельное отверстие
на конце, отличающийся тем, что, с целью
упрощения конструкции и повышения удобства
обслуживания, резьба на втулке выполнена
двухзаходной и имеет контакт со стенкой сосуда
Дьюара с образованием двух герметичных
параллельных винтовых каналов, сообщенных
между собой посредством дроссельного отверстия,
причем один из них сообщен со штуцером ввода
хладагента, а другой снабжен штуцером вывода
хладагента.
УДК 621.564:536.7:517.9
Уравнение состояния и термодинамические
свойства н-бутана. ВАСЬКОВ Е. Т. «Холодильная
техника», 1985, № 3.
Получено вириальное уравнение состояния,
позволяющее рассчитывать плотность жидкости
и газа в широком диапазоне температур и давле*
ний. Приведена таблица термодинамически^
свойств жидкого и газообразного н-бутана в
состоянии насыщения.
Таблица 1. Список литературы — 10 названий.
УДК 536.24:637.5.037
Изменение массы замороженного и
охлажденного мяса при погрузочно-разгрузочных
операциях. КРУТОВА Е. А., ДЮБКО А. П.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
На основании теоретических и
экспериментальных исследований разработан метод определения
изменения массы замороженного и охлажденного
мяса в результате выпадения конденсата на его
поверхности.
Таблиц 3. Иллюстраций 3. Список литературы —
2 названия.
62
УДК 621.565.92
Портовый холодильник в Петропавловске-
Камчатском. КОГАН Б. Н., КАРГАНОВ Г. А.,
ФАЙНШТЕЙН В. А. «Холодильная техника»,
1985, № 3.
Описаны технические решения, принятые при
проектировании и сооружении многоэтажного
портового холодильника. Отмечены характерные
особенности строительства в стесненных условиях
порта и в зоне с повышенной
сейсмичностью.
Иллюстраций 3. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.512.041-23.001.5
Экспериментальное определение момента инерции
Ц^еханизма движения для расчета поршневых
Яомпрессоров. ДЗОТЦОЕВ А. В., КЛИБА-
НОВ Е. Л., БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
Предложена методика экспериментального
определения момента инерции механизма
движения поршневого компрессора на основе изучения
его динамики при переходе из установившегося
движения на режим торможения. Приведены
и проанализированы данные по моменту инерции
компрессоров с диаметром цилиндра 67,5, 82
и 115 мм. Даны рекомендации по практическому
использованию результатов испытаний.
Таблица 1. Иллюстраций 4. Список литературы —
4 названия.
УДК 631.576.2.037:621.565
Хранение яблок в регулируемой газовой среде.
ДИДЫК Н. Н. «Холодильная техника», 1985, № 3.
Дана оценка эффективности хранения яблок
в регулируемой газовой среде в зависимости от
системы охлаждения холодильной камеры.
Установлено, что применение системы внекамерного
или косвенного охлаждения позволяет снизить
потери плодов в 2 раза по сравнению с потерями
при хранении в холодильных камерах,
оборудованных воздушной системой охлаждения с
общеобменной вентиляцией.
Иллюстраций 2. Список литературы — 7 названий.
*
УДК 621.514.5:534.83
Глушитель шума для винтовых компрессорных
агрегатов. ДУБРОВИН С. А. «Холодильная
техника», 1985, № 3.
На Московском хладокомбинате № 12 для
снижения уровня шума, создаваемого
электродвигателями винтовых компрессорных агрегатов,
разработаны глушители. Описана конструкция
глушителя шума, последовательность его сборки и
монтажа. Благодаря применению глушителей
уровень шума в компрессорном itexe снизился почти
на 10%.
Иллюстрация 1.
УДК [621.565:629.12] .004.1
Влияние эксплуатационных факторов на
ресурсные характеристики судовых холодильных
установок. КОНСТАНТИНОВ Л. И.,
МЕЛЬНИЧЕНКО Л. Г., ЛИЙВ Ю. А., СЛАСТИХИН Ю. Н.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
Показано влияние изменения во время
эксплуатации мертвого объема холодильных
компрессоров, термического сопротивления в
конденсаторах и толщины слоя инея на основные
ресурсные характеристики холодильных установок
судов флота рыбной промышленности.
Иллюстраций 5. Список литературы — 3
названия.
УДК 621.565-52
Система автоматизации холодильной установки
на основе микроконтроллера. МАЙОРОВ В. В.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
Рассмотрена целесообразность использования
микроконтроллеров в системах автоматизации
аммиачных холодильных установок, указаны
решаемые ими задачи. Приведен набор
информационно-управляющих средств
микропроцессорной системы автоматизации.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список литературы —
3 названия.
УДК 621.565.93:628.84:629.12
Эффективность применения градирен в судовых
установках кондиционирования воздуха.
ЛИТВИНОВ О. П., ПАТЛАЙЧУК Н. И.,
ДОРОШЕНКО А. В. «Холодильная техника», 1985, № 3.
Сопоставлены установки кондиционирования
воздуха с воздушным конденсатором и с кожухо-
трубным конденсатором с применением градирни
для судов на воздушной подушке. Показана
целесообразность применения градирен на судах
при продолжительности отрыва их от
поверхности воды до 8—10 ч.
Иллюстраций 4. Список литературы — 8
названий.
УДК 621.514.54.041.011-53
Гидравлический привод регуляторов холодопроиз-
водительности винтовых холодильных
компрессоров. КОНОВАЛОВ В. Л., СМЕЛКОВ Н. А.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
Проведен анализ схем гидравлического привода
регуляторов производительности винтовых
холодильных компрессоров, выявлены причины
отказов систем регулирования производительности.
Даны рекомендации по применению тех или иных
схем гидравлического привода. Показаны
преимущества гидравлического привода регуляторов
производительности перед другими видами
привода.
Иллюстраций 4.
63
УДК 637.1.02
Первичной обработке молока —
унифицированные системы охлаждения. МЕДОВАР Л. Е.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
Рассмотрены недостатки раздела, относящегося
к первичном) охлаждению молока, в «Системе
машин для комплексной механизации
сельскохозяйственного производства». Дан анализ
различного оборудования для систем охлаждения.
Показано, что унифицированные системы
охлаждения для центральных молокоприёмных пунктов
(ЦМП) наиболее целесообразно выполнять на
базе водоохлаждающих машин типа МКТ с
аккумуляторами холода и охлаждением молока
в проточном теплообменнике.
Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.945.2.001.4
Аэродинамическое сопротивление
воздухоохладителей в условиях инееобразования. ХМА-
ЛАДЗЕ О. Ш. «Холодильная техника», 1985, № 3.
Приведены результаты испытаний
воздухоохладителей типа ВО-БЛП с биметаллической литой
теплообменной поверхностью, работающих в
условиях инееобразования. Предложена зависимость,
позволяющая определить аэродинамическое
сопротивление трубного пучка по мере
осаждения инея на теплообменной поверхности. Указано
преимущество исследованных
воздухоохладителей по сравнению с серийными: их
аэродинамические и тепловые характеристики позволяют
довести до конца цикл замораживания без
промежуточного оттаивания аппаратов, что дает
значительную экономию электроэнергии.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
5 названий.
УДК 661.97.002:621.59
Опыт внедрения блока осушки диоксида углерода.
ПИМЕНОВА Т. Ф., ТИТОВ В. Б., КОРОЛЕВ В. А.
«Холодильная техника», 1985, № 3.
Описан опыт внедрения одного из первых
образцов блока осушки диоксида углерода
ОУ 1200/75. Экспериментально проверена его
техническая характеристика. Определена
продолжительность осушки до переключения адсорберов
блока. Даны рекомендации по включению блока
осушки в схему действующей установки
производства жидкого С02 и сухого льда. Применение
блока осушки позволит получать С02 высшего
качества.
Иллюстраций 2. Список литературы — 2 названия.
УДК 536.24.001.5:629.463.124
Оценка теплотехнических качеств
теплоизолированных вагонов в условиях движения.
БЕРНИКОВ Г. И., КИТАЕВ Б. Н., ШУСТЕР А. А.,
РЕЗНИКОВ А. Г. «Холодильная техника», 1985,
№ 3.
На основе анализа процесса остывания кузова
предложена и обоснована методика определения
коэффициента теплопередачи ограждения
теплоизолированного кузова вагона в условиях
движения и приведены результаты ее практического
использования при натурных теплотехнических
испытаниях. Предлагаемая методика может
быть применена для любого транспортного
средства, имеющего теплоизолированный кузов.
Таблица 1. Список литературы — 5 названий.
Редакционная коллегия: М. П. Кузьмин (ответственный редактор), Л. Д. Акимова (зам.
ответственного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродян-
ский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев,
Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров,
Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор С. А. Калустова
Рукописи не возвращаются
*
Журнал-приложение сХОЛ ОД ИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Головной журнал «ПИЩЕВАЯ И ПЕРЕРАБАТЫВАЮЩАЯ
ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
Сдано в набор 17.01.85. Подписано в печать 13.02.85. Т—00339. Формат 70X108 1/16.
Высокая печать. Усл.-печ. л. 5,6. Усл. л. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,21.
Тираж 10 830 экз. Заказ 109
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422 ул. Костякова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром» Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64
Компрессорный цех портового холодильника в Петропавловске-К
амчатском