ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ-ПРИЛОЖЕНИЕ
МИНИСТЕРСТВО МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
МИНИСТЕРСТВО ПИЩЕВОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ЦЕНТРАЛЬНОЕ ПРАВЛЕНИЕ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЩЕСТВА
ПИЩЕВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ"
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Навстречу XXVII съезду КПСС!
Задачи мясной и молочной промышленности по
ускорению научно-технического прогресса
Холод — на службе АПК
Фильчакова Н. Н., Меркулова Н. В., Богданова Е. А.,
Гущина И. М. Технология производства охлажденных
и быстрозамороженных творожных полуфабрикатов
Бабакин Б. С, Буянов О. Н., Венгер К. П.
Интенсификация замораживания полуфабрикатов
воздействием электрического поля
Пальмин Ю. В., Сивачева А. М., Колесник Е. И.,
Авраменко Е. П. Линия упаковывания
быстрозамороженных вторых блюд
Гаврилов Ю. М., Кудлаев В. А., Евстюгов А. И.
Агрегат контактного замораживания пельменей
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение!
Циммер Э. Г. Бригадная организация труда —
необходимая ступень в развитии производства
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Журавленке В. Я., Гросман Э. Р., Уланов Н. М.
Энергетическая эффективность различных систем техноло-
кондиционирования воздуха в лукохрани-
Я. Л., Немчинова Н. И. Анализ энерге-
эффективности применения тепловых насо-
гического
лищах
(айнштейн
тической
сов
Дуганов А. Г., Яланский О. В., Рудакова С. Г., Сар-
жовский А. Г. Влияние температурных параметров
перевозки продуктов в пятивагонных рефрижераторных
секциях на расход дизельного топлива 25
Щербатенко И. В. Утилизация энергии сжатого
природного газа в автомобилях-рефрижераторах 29
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Берман М. И., Календарьян В. А., Ивахнов В. И.
Расчет потерь влаги в продуваемом штабеле при
охлаждении и хранении плодов и овощей 34
Исмаилов Т. А., Цветков Ю. Н. Полупроводниковые
термоэлектрические влагочувствительные первичные
преобразователи и датчики 38
Гиндоян А. Г., Грушко В. Я. Тепловое взаимодействие
зданий холодильников с грунтами их оснований 41.
ОБМЕН ОПЫТОМ
Попов В. П., Вострикова Н. П. Производственные
испытания способа нанесения пищевого покрытия на мясные
туши и полутуши перед их холодильной обработкой 47
Апраксин В. Ф., Бадамян А. А., Левант Б. С, Перель-
штейн И. И. Применение ингибитора коррозии в
рассольных системах холодильных установок 49
.В ПОМОЩЬ ПРАКТИКУ
"Аверин Г. В., Зуев В. И., Астапов Ю. А. Определение
количества масла, добавляемого в систему
кондиционера КТА-401 при эксплуатации 51
ИЗОБРЕТЕНИЯ
33, 46, 50, 52, 58, 60
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Журавская Н. К., Бабин Ф. П. Новый учебник по
холодильной технологии 56
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Из Бюллетеней Международного института холода 59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Дерябин Н. С, Глускин М. С. Обратные поворотные
затворы 51
РЕФЕРАТЫ 62
CONTENTS
Toward XXVII Congress of CPSU!
Tasks of Meat and Dairy Industry to Accelerate Scientific
and Technological Progress 2
Refrigeration for Agro-Industrial Complex
Filchakova N. N., Merkulova N. V., Bogdanova E. A.,
Gushchina I. M. Technology of Producing Cooled and
Quick-Frozen Cottage Cheese Prepared Foods 8
Babakin B. S., Buyanov O. N., Venger K. P. Intensification
of Freezing Prepared Foods by Effect of Electric Field 9
Palmin Yu. V., Sivacheva A. M., Kolesnik E. I., Avramen-
ko E. P. Line for Packing Quick-Frozen Second Courses 12
Gavrilov Yu. M., Kudlayev V. A., Yevstyugov A. I. Unit
for Contact Freezing of Ravioli 14
Wide Introduction of Brigade Form of Labour
Organization and Incentive
Tsimmer E. R. Brigade Organization of Labour-A Necessary
Stage in Developing Production m 16
For Economy of Fuel-Energy Resources
Zhuravlenko V. Ya., Grosman E. R., Ulanov N. M. Energy
Effectiveness of Various Systems of Technological Air
Conditioning in Onion Storages 18
Winestein Ya. L., Nemchinova N. I. Analysis of Energy
Effectiveness of Utilizing Heat Pumps 21
Duganov A. G., Yalansky O. V., Rudakova S. G., Sar-
zhovsky A. G. Effect of Temperature Parameters at
Transporting Foods in Refrigerated Five-Car Sections on
Consumption of Diesel Fuel 25
Shcherbatenko I. V. Utilization of Energy of Compressed
Natural Gas in Refrigerated Trucks 29
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Berman M. I., Kalenderyan V. A., Ivakhnov V. I.
Calculation of Moisture Losses in Ventilated Stack at
Cooling and Storing Fruits and Vegetables 34
Ismailov T. A., Tsvetkov Yu. N. Semiconductor
Thermoelectric Moisture-Sensitive Primary Transformers and
Transducers 38
Gindoyan A. G., Grushko V. Ya. Thermal Interaction of
Cold Store Buildings With Soils of Foundations 41
PRACTICE EXCHANGE
Popov V. P., Vostrikova N. P. Production Tests of
Method of Applying Edible Coating on Meat Carcasses
and Semi-Carcasses Before Refrigerated Treatment 47
Apraksin V. F., Badamyan A. A., Levant B. S., Pe-
relstein I. I. Utilization of Corrosion Inhibitor in Brine
Systems of Refrigerating Plants 49
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Averin G. V., Zuyev V. I., Astapov Yu. A. Determination
of Oil Charge Added to System of Air Conditioner
KTA-401
INVENTIONS
BOOK REVIEW
Zhuravskaya N. K., Babin F.
51
33, 46, 50, 52, 58, 60
P. New Text-Book on
56
Refrigerating Technology
FOREIGN TECHNICAL NEWS
From Bulletins of International Institute of Refrigeration 59
REFERENCE DATA
Deryabin N. S., Gluskin M. S. Check Wicket Gates 61
SUMMARIES 62
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника», 1985 г.

Навстречу XXVII съезду КПСС
УДК 637.001.71
ЗАДАЧИ МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
ПО УСКОРЕНИЮ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОГО ПРОГРЕССА
Опираясь на опыт социалистического строительства, достижения
советской экономики и научную разработку стратегии КПСС на перспективу,
апрельский A985 г.) Пленум ЦК КПСС выдвинул на первый план задачу
ускорения социально-экономического развития страны на базе
научно-технического прогресса. При этом имеется в виду не просто повышение темпов
роста народного хозяйства. Речь идет прежде всего о новом качественном
сдвиге экономики, о переходе всего народного хозяйства на рельсы
интенсивного развития, быстром продвижении вперед на стратегически важных
направлениях, структурной перестройке производства, использовании
эффективных форм управления, организации и стимулирования труда.
Необходимость ускорения социально-экономического развития
определяется как внутренними потребностями, так и внешними
обстоятельствами.
Экономика нашей страны всегда характеризовалась высоким
динамизмом. Но в 70-х гг. стали ощущаться определенные трудности в
экономическом развитии. Это,относится и к мясной и молочной промышленности.
Если в восьмой и девятой пятилетках темпы роста продукции в отрасли
достигали 6—6,5 % в год, то в десятой пятилетке и в первые два года
одиннадцатой они снизились до 0,2 %. Упали и темпы роста прибыли.
Главная причина этого, как отмечалось на совещании в ЦК КПСС по
вопросам ускорения научно-технического прогресса, в том, что
своевременно не была дана должная оценка коренному изменению экономической
ситуации, не проявлена настойчивость в перестройке структурной
политики, форм и методов управления, психологии хозяйственной
деятельности.
Перед промышленностью стоит неотложная задача преодолеть эти
негативные явления, круто повернуть дело к лучшему. Предстоит
осуществить техническую реконструкцию отрасли, качественно преобразовать ее
материально-техническую базу, резко поднять производительность труда,
качество продукции, эффективность всей экономики. Этого можно
добиться только путем ускорения научно-технического прогресса.
За годы, прошедшие после майского A982 г.) Пленума ЦК КПСС,
произошли положительные сдвиги в экономическом и социальном
развитии отраслей агропромышленного комплекса. Государственные закупки
скота за этот период увеличилась на 11 %, молока — на 14, производство
товарной продукции в системе Минмясомолпрома СССР — на 10,4 %,
производительность труда повысилась на 9,6 %.
* Статья подготовлена по материалам доклада члена ЦК КПСС, министра
мясной и молочной промышленности СССР Е. И. Сизенко «О задачах
партийной организации и коллектива Минмясомолпрома СССР по ускорению
научно-технического прогресса в свете решений апрельского A985 г.) Пленума
ЦК КПСС и совещания в ЦК КПСС 11 — 12 июня 1985 г.» на собрании
партийно-хозяйственного актива Министерства.

Сохраняя тенденцию динамичного роста, необходимо в двенадцатой
пятилетке обеспечить крутой поворот к интенсификации,
научно-техническому прогрессу. Весь прирост продукции должен быть обеспечен за счет
повышения производительности труда, т. е. с имеющейся или даже с
меньшей численностью работающих. Здесь решающую роль должно сыграть
внедрение новых прогрессивных форм и методов организации труда и
управления производством, современного оборудования. В результате
комплексной механизации основных и вспомогательных работ должно быть
высвобождено значительное количество людей, занятых ручным трудом и
на тяжелых операциях.
Одним из путей ускорения научно-технического прогресса является
перестройка инвестиционной и структурной политики. Важно без колебаний
отказаться от сложившегося в прошлом стереотипа хозяйствования, при
котором основным методом расширения производства считалось новое
строительство, в то время как действующие предприятия многие годы
технически не перевооружались.
Самое пристальное внимание следует уделить улучшению
проектирования предприятий отрасли.
Как правило, в проектах предприятий закладывается высокий удельный
вес строительно-монтажных работ, т. е. заведомо планируется создание
производств, недостаточно насыщенных оборудованием. Так, нередко по
проектам активная часть основных фондов мясокомбинатов составляет
около 20 %, что значительно меньше, чем в среднем по мясной отрасли.
Многие проекты Гипромясо, Гипромолпрома имеют и другие недостатки.
В них не решены вопросы механизации и автоматизации технологических
процессов, не отработаны технические решения процессов холодильной
обработки мяса, технологии производства сыров, механизации погру-
зочно-разгрузочных, транспортно-складских работ. Численность
работающих, предусматриваемая проектами, в несколько раз выше, чем на
аналогичных зарубежных предприятиях.
Мясомолпромпроекту и другим проектным организациям отрасли нужно
повысить качество проектов новых и реконструируемых предприятий.
Проектами должны предусматриваться высокоэффективные процессы
производства, малоотходные и ресурсосберегающие технологии,
комплексная механизация, автоматизированные системы и другое
прогрессивное оборудование, а также снижение материалоемкости и стоимости
строительства, сокращение его продолжительности за счет высокой сбор-
ности, использования легких металлических конструкций,
унифицированных зданий.
Последнее особенно важно, так как положение дел в капитальном
строительстве отрасли весьма неблагополучно. Только за 1981 —1984 гг. недоос-
воено 256 млн. руб., выделенных на строительно-монтажные работы.
В среднем каждое третье предприятие вводится в строй с опозданием.
Плохо осваиваются и вновь введенные мощности. Так, из обследованных
в этом году 319 предприятий, сроки освоения мощности которых истекли,
254, или 79 %, работают с неполной нагрузкой. Это в значительной мере
следствие неудовлетворительной проработки технико-экономического
обоснования проектов, неполной обеспеченности сырьем, кадрами,
неоправданного исключения из проектов складских помещений, подъездных
путей, некомплексной застройки объектов.
Особенно остро стоит вопрос с улучшением использования импортного
оборудования. Плохо работают созданные на базе импортного
оборудования заводы детского питания в гг. Тихорецке, Балте, многие
сыродельные заводы и предприятия по выработке СОМ и ЗЦМ.
Качественное обновление основных фондов требует принципиально
нового подхода к обеспечению отрасли современной техникой. Поставляемое
промышленности оборудование не обеспечивает коренной модернизации
3

производства. Почти две трети машин поставлено на производство более
10 лет назад, т. е. морально устарели. Автоматические и поточные линии
занимают лишь 8—9 %, а оборудование высшей категории качества —
17 % в общем объеме поставок.
Задача особой важности — значительное повышение технического
уровня оборудования. Промышленности требуется техника нового
поколения, способная дать многократное повышение производительности
труда, значительную экономию ресурсов, открыть путь к широкой
механизации и автоматизации производства.
Необходимо сделать глубокий технико-экономический анализ
насыщенности отрасли современной техникой, разработать научно обоснованную
программу создания нового и модернизации существующего
оборудования, доведения его до уровня лучших мировых образцов.
Минлегпищемашу совместно с отраслевыми институтами предстоит
разработать около 200 новых видов технологического оборудования,
модернизировать свыше 40 наименований выпускаемой техники. При этом важно
организовать комплектную поставку оборудования, а также фирменный
ремонт и обслуживание техники.
Одно из главных направлений инвестиционной политики — ускоренное
внедрение ресурсосберегающих технологий. Поставлена задача
удовлетворить в основном за счет экономии прирост потребности в топливе,
сырье и материалах.
Большой резерв увеличения объема производства — в улучшении
использования вторичных сырьевых ресурсов (крови, кости, субпродуктов,
обезжиренного молока, пахты и сыворотки.) За последние годы объем их
применения на пищевые и кормовые цели возрос, однако в этой работе
еще имеется много серьезных недостатков.
Отрасль в основном справляется с заданиями по экономии
топливно-энергетических ресурсов. За четыре года нормы расхода топлива
снижены на 4,8 %, тепловой энергии — на 5,6 %, электроэнергии — на 5,1 %.
Вместе с тем, при проверках на многих предприятиях выявлены факты
бесхозяйственности в использовании сырья, топлива и энергии. Главное
сейчас — навести порядок в расходовании материальных ресурсов,
улучшить организацию производства и труда, чтобы обеспечить полное и
рациональное использование всего, чем располагает промышленность.
Как известно, самым точным и обобщающим показателем
научно-технического прогресса, культуры и дисциплины труда является качество
продукции, ее конкурентоспособность на мировом рынке.
Несмотря на проводимую в отрасли работу по улучшению качества
выпускаемой продукции, повышению ее пищевой и биологической
ценности, имеются еще случаи выработки колбасных, кулинарных изделий,
сыров, кефира и других продуктов с нарушением технологических
инструкций, действующих стандартов.
Не произошло коренного улучшения в увеличении выпуска мясных
и молочных изделий повышенной пищевой и биологической ценности.
В 1985 г. меньше, чем в прошлом году, выработано рубленых мясных
полуфабрикатов, бутербродного масла, отдельных видов молока,
кисломолочных напитков, сметаны и творога с пониженным содержанием жира.
Необходимо усилить контроль за соблюдением на предприятиях
технологической дисциплины, стандартов, технических условий и
санитарно-гигиенических требований, обеспечивающих выработку продукции с
высокими потребительскими свойствами.
Одновременно следует значительно улучшить работу по повышению
профессиональной подготовки мастеров производства и других работников,
от умения и отношения к труду которых во многом зависит качество
продукции.
Передовая линия борьбы за ускорение научно-технического прогресса,
отмечалось на совещании в ЦК КПСС, пролегает через науку.
В нашей отрасли функционируют два научно-производственных объе-

динения, пять научно-исследовательских институтов, СКВ АСУмясомол-
пром, 18 проектно-конструкторских бюро.
Учеными и специалистами отрасли за текущую пятилетку выполнено
более 1000 научно-технических разработок. Ежегодно в промышленности
внедряется около 350—400 работ. Их использование позволило сэкономить
значительное количество сырья, механизировать некоторые
технологические процессы. Только за 1984 г. от реализации
научно-исследовательских разработок получен экономический эффект в размере более
100 млн. руб.
Однако научно-исследовательские и конструкторские подразделения
еще не стали ведущей силой в осуществлении технического прогресса в
отрасли. Недостаточно выполняется работ по созданию безотходных и
малоотходных технологий, высокомеханизированного и
автоматизированного оборудования. Научно-техническцй уровень многих разработок
остается низким, что не позволяет обеспечить их патентование. НПО
«Комплекс» и «Углич», ВНИКТИхолодпромом не продано ни одной
лицензии.
Научно-исследовательские институты медленно перестраивают свою
работу, не проявляют должной требовательности к уровню, срокам и
конечным результатам разработок, не ориентируют усилия ученых на
проведение фундаментальных работ, мало помогают промышленности.
В ближайшее время научно-исследовательские организации должны
завершить подготовку научно-технических программ, направленных на
решение наиболее важных проблем отрасли. В центре внимания
научно-исследовательских организаций должна находиться общесоюзная
научно-техническая программа «Пища».
Особое значение имеет создание малоотходных, безотходных и
энергосберегающих технологий, разработка средств механизации и
автоматизации производства, повышение качества продукции.
Требуется ускорить разработку пищевых красителей, ароматизаторов,
современных видов красочных упаковочных материалов и технологической
транспортной тары и средств.
К работе по повышению научно-технического потенциала отрасли
следует шире привлекать академические институты и вузовскую науку. В
целях более полного использования их научно-технического потенциала
нужно тщательно продумать тематику совместных работ, отдавая
приоритет фундаментальным работам.
Более активно должны работать изобретатели и рационализаторы
отрасли.
По-прежнему актуальной остается проблема ускорения внедрения
научно-технических разработок в производство. Медленно внедряются,
например, технология и оборудование переработки молочного сырья
мембранными методами, производство творога на поточно-механизированных
линиях, выработка сосисок без оболочки и некоторые другие.
Надо добиться такого положения, чтобы все разработки НИИ и НПО
находили применение в промышленности, а предприятия и объединения
были морально и материально заинтересованы в ускорении их внедрения.
Как сказал Генеральный секретарь ЦК КПСС М. С. Горбачев на
совещании в ЦК КПСС: «Надо сделать экономику максимально
восприимчивой к научно-техническому прогрессу, обеспечить жизненную
заинтересованность в этом всех звеньев народного хозяйства».
В отраслевой науке следует осуществить ряд организационных мер.
Целесообразно, в частности, укрепить экспериментальную базу отраслевой
науки, расширить сеть научно-производственных объединений,
усовершенствовать структуру управления наукой.
Решение задач, поставленных апрельским A985 г.)
Пленумом ЦК КПСС и совещанием в Центральном Комитете партии по вопросам
ускорения научно-технического прогресса, требует основательной пере-
5-

стройки хозяйственного механизма мясной и молочной промышленности.
Действующая система планирования в отрасли перегружает
предприятия десятками устанавливаемых централизованно показателей,
диктует им развернутый ассортимент изделий, хотя он должен определяться
на месте с учетом требований потребителя.
Следует решительно расширить права, развязать инициативу
предприятий в определении путей и средств выполнения основных заданий по
производству и поставкам продукции, достижения высоких
технико-экономических показателей.
Нужно продумать вопрос о выборе показателя, реально отражающего
качество продукции отрасли, номенклатуру изделий, по которой
определяется выполнение договоров поставки.
Система экономического стимулирования еще не нацелена на
обеспечение реальной заинтересованности трудовых коллективов во всемерной
экономии материальных и трудовых ресурсов, внедрении
высокопроизводительной техники, безотходной технологии. Она не стала действенным
рычагом, способствующим повороту отрасли в сторону технического
прогресса и интенсификации производства. В отрасли не создаются фонды
для поощрения работников сельского хозяйства за увеличение
производства и повышение качества животноводческого сырья.
Все эти проблемы необходимо безотлагательно решать в рамках работы
по широкому распространению принципов проводимого в Минмясомол-
проме Белорусской ССР экономического эксперимента. На базе
накопленного опыта новые условия хозяйствования предстоит, начиная с 1986 г.,
распространить на все производственные объединения (предприятия)
отрасли.
Конкретные направления в этой работе определены постановлением
ЦК КПСС и Совета Министров СССР «О широком распространении
новых методов хозяйствования и усилении их воздействия на ускорение
научно-технического прогресса». Это — рациональное сочетание
централизованного начала в решении перспективных социально-экономических
и научно-технических задач с расширением прав производственных
объединений и предприятий, их самостоятельности. Это — внедрение
хозяйственного расчета и повышение ответственности и заинтересованности
трудовых коллективов в конечных результатах работы. Предусмотрено
усилить воздействие хозяйственного механизма на ускорение
использования ценных новшеств, создать подлинную заинтересованность в
перевооружении производства трудовых коллективов, всех звеньев народного
хозяйства. Для этого будут активно использованы возможности
планирования, стимулирования, ценообразования, другие экономические рычаги.
Дальнейшее совершенствование новых методов хозяйствования,
прошедших проверку в ходе проведения экономического эксперимента, станет
важным шагом на пути создания целостной системы управления народным
хозяйством, обеспечивающей в органическом единстве улучшение
планирования, усиление действенности экономических рычагов и стимулов,
совершенствование организационной структуры управления.
Надо прямо сказать, что нынешняя организационная структура
управления отраслью еще не отвечает требованиям единства руководства АПК-
Очень медленно осуществляются меры по созданию условий для
эффективной работы предприятий мясной и молочной промышленности в составе
агропромышленных объединений. Самостоятельность многих небольших
предприятий ограничена, в результате они не являются полноправными
членами РАПО.
Целесообразно смелее восстанавливать самостоятельность
предприятий, которой они были в свое время лишены. Одновременно необходимо
продумать возможности более широкого перехода на двухзвенную систему
управления, перевода Министерства на хозяйственный расчет.
Необходимо, совершенствовать и удешевлять аппарат управления на
местах. В министерствах союзных республик и ВПО возник нарост мало-
6

эффективных организаций. Часть из них является скрытым продолжением
центрального аппарата.
Требует улучшения также структура и центрального аппарата отрасли.
В деятельности отдельных управлений имеется параллелизм. Сохраняются
мелкие подразделения, выполняющие одни и те же или смежные
функции. Это мешает обеспечить единство в работе аппарата, равную
загруженность специалистов.
В частности, следует проанализировать, насколько эффективно
организована работа по руководству заготовками, транспортировкой сырья
и сбытом как пищевой, так и технической продукции. Вряд ли правильно,
что сейчас отраслевые управления устранились от работы по
нормированию расходования сырья и материалов. Следует также подумать о
подчинении отраслевых институтов этим управлениям.
Необходимо в кратчайший срок разработать меры по улучшению
структуры и всей работы центрального аппарата отрасли.
Технический прогресс выдвигает на первый план проблему повышение
квалификации специалистов. В целях улучшения обучения кадров
необходимо организовать специализацию по переподготовке инженеров по
микроэлектронике, вычислительной технике. Расширить переподготовку
механиков, энергетиков, метрологов, организовать повышение
квалификации специалистов научно-исследовательских, проектных организаций,
аппарата минмясомолпромов союзных республик, отвечающих за
технический прогресс отрасли.
Чтобы добиться существенного ускорения социально-экономического
прогресса, решающего поворота в переводе народного хозяйства на
рельсы интенсивного развития, в короткие сроки выйти на самые передовые
научно-технические позиции, следует повсеместно повысить
организованность и дисциплину. Главная установка сегодня — осуществить всеми
мерами перелом в умах и настроениях кадров сверху донизу,
сконцентрировав их внимание на самом важном — научно-техническом прогрессе.
В настоящее время идет тщательная разработка
социально-экономической программы, с которой партия выйдет на свой XXVII съезд. К числу
самых неотложных задач, требующих особого внимания, относится
реализация Продовольственной программы. Сейчас нужно как можно
эффективнее использовать сырьевые ресурсы и производственный потенциал,
чтобы не только выполнить, но и перевыполнить установленный план и
социалистические обязательства 1985 г.
Возможности для достижения этого в отрасли имеются. Полугодовой
план реализации перевыполнен на 3 %, по сравнению с соответствующим
периодом 1984 г. объем производства в целом возрос на 3 %,
производительность труда повысилась на 2 %.
Такие положительные результаты дают уверенность в том, что
труженики мясной и молочной промышленности, восприняв как боевую программу
действий решения апрельского A985 г.) Пленума ЦК КПСС, положения
и выводы, содержащиеся в докладе товарища М. С. Горбачева на
июньском совещании в ЦК КПСС, приложат все силы для реализации
поставленных партией задач, для достойной встречи XXVII съезда КПСС.

Холод — на службе ЛПК
УДК 637.352.002.62.037
ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА
ОХЛАЖДЕННЫХ И
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ТВОРОЖНЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ
Канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА,
Н. В. МЕРКУЛОВА,
канд. техн. наук Е. А. БОГДАНОВА,
канд. техн. наук И. М. ГУЩИНА
Развитие производства охлажденных
и быстрозамороженных
комбинированных -готовых блюд и полуфабрикатов,
в том числе на основе творога,
сочетающих , ..компоненты животного и
растительного происхождения,
позволяет не только сэкономить
высококачественные белки животного
происхождения, но и повысить биологическую
ценность растительных белков и
продукта в'целом.
В настоящее время в нашей стране
выпуск быстрозамороженных
полуфабрикатов с использованием молочных
продуктов ограничен как по объему,
так и по ассортименту: в основном
вырабатываются вареники и
блинчики' с творогом- [1, 3, 4], а
полуфабрикаты на молочной основе с
растительными наполнителями не
производятся, в то время как за рубежом
ассортимент таких изделий более
разнообразен '[2; 5]. ¦'
В целях увеличения объемов
производства и расширения ассортимента
продуктов повышенной пищевой
ценности разработана технология
различных видов полуфабрикатов
(сырников, блинчиков, вареников) на основе
творога «Крестьянский» 5%-ной
жирности.
Нормативно-техническая
документация на полуфабрикаты творожные
«Крестьянские» утверждена Минмясо-
молпромом СССР.
В рецептуры новых
комбинированных продуктов, кроме творожной
основы, включены растительные
компоненты:, отварной рис, сухой виноград,
мандариновая крупка.
Для обеспечения необходимых
реологических свойств тестовой оболочки
и начинки, подвергающихся
процессу механической формовки, а также
создания структуры полуфабрикатов,
не разрушающейся при
замораживании, хранении и последующей
тепловой обработке, в них добавляют
эффективные стабилизаторы.
Физико-химические показатели
творожных полуфабрикатов
«Крестьянские» представлены в таблице.
Технология производства новых
творожных полуфабрикатов включает
следующие основные операции: приготов-
Полуфабрикаты творожные
«Крестьянские» 1
Сырники
сладкие
с рисом 1
с рисом и изюмом
с рисом и мандариновой крупкой
соленые с перцем '
Блинчики
блинный лист
фарш для блинчиков
с творогом
с творогом и рисом
с творогом, рисом и изюмом
с творогом, рисом и
мандариновой крупкой
Вареники
тестовая оболочка
начинка вареников
с творогом
с творогом и рисом
Вареники ленивые (тесто)
Вареники ленивые с рисом (тесто)
Кислотность,
°Т, не более
190
170
170
160
200
—
220
190
200
180
.—
220
160
190
170
жира,
не менее
4,0
3,0
3,0
3,0
4,0
—
4,5
3,5
3,5
3,5
—
4,0
3,0
4,0
3,0
Массовая
влаги,
не более
60,0
63,0
60,0
62,0
66,0
64,0
68,0
69,0
72,0
66,0
42,0
68,0
69,0
65,0
66,0
доля, %
сахарозы,
не менее
8,0
8,0
5,0
9,5
—
—
9,0
9,0
5,5
9,7
—
7,0
- 7,0
3,0
3,0
соли,
не более
0,5
0,5
0,5
0,5
1,0
—
—
—
.—
. —
—
0,6
0,6
1,0
1 ;:°
»8

ление тестовой оболочки и начинки,
формование изделий, их охлаждение и
замораживание, упаковывание.
Тесто для блинчиков с творожной
начинкой готовят, смешивая компоненты
согласно рецептуре. Из
приготовленного теста выпекают блинный лист на
электрических вращающихся жаровнях
ВЖШ-675 или на автомате МБН-780.
Для вареников тестовую оболочку
приготавливают с помощью
тестомесильной машины. Перед формовкой
изделий тесто выдерживают для
созревания 304=10 мин.
Начинки для блинчиков и вареников
и тесто для сырников готовят,
смешивая согласно рецептуре творог,
вкусовые и ароматические вещества (соль,
черный молотый перец, сахар,
цитрусовое масло, ванилин),
стабилизирующую смесь, муку и предварительно
проинспектированные растительные
компоненты. После инспекции сухой
виноград моют, а рис, кроме того,
отваривают до готовности без слива воды.
Блинчики с творожной начинкой
формуют вручную или на автомате
МБН-780, сырники — вручную или на
котлетном автомате АК2М-40,
вареники — на пельменном автомате СУБ-ЗМ
или на другом аналогичном
оборудовании.
Затем сформованные изделия
охлаждают или замораживают.
Охлаждают творожные
полуфабрикаты, кроме вареников, в
холодильной камере до температуры 6±2 °С;
замораживают, кроме теста для
ленивых вареников,— в холодильных
камерах на тележках-стеллажах или в
скороморозильных автоматах при
температуре воздуха —33-j=2 °С и скорости
его движения 4±1 м/с. Процесс
замораживания считается законченным при
температуре в центре продукта —18+
±1 °С.
Продолжительность замораживания
сырников 60+10 мин, блинчиков с
начинками — 2,5zh0,25 ч, вареников —
40н=5 мин.
Упакованные и отмаркированные
изделия направляют на хранение.
Охлажденные полуфабрикаты хранят
при температуре не выше 6±2 °С:
блинчики — не более 12 ч; сырники —
не более 36 ч.
Замороженные полуфабрикаты
хранят при температуре —18+1 °С не
более 3 мес со дня выработки, в том
числе на предприятиях торговли при
температуре —10+1 °С не более 5 сут,
при температуре —5+1 °С не более
2 сут.
По предварительным расчетам,
экономический эффект от производства
полуфабрикатов творожных
«Крестьянские» составит 100 руб. на 1 т
продукта.
Список использованной литературы ч
1. А. с. 897203 (СССР). >N
2. Бегун М. Опыт .производства заморожен-
; ных мучных изделий.— Холодильная техника,
1978, № 12, с. 52. i ,л
3. Бурмакин А. Г. Производство
завороженных продуктов на Киевском
холодильнике № 1.— М.: Пищевая промышленность,
1968.— 103 с. J v-'
4. ОСТ 49 16—71 «Полуфабрикаты
творожные».
5. Пат. 121476 (ГДР). = Л
УДК 664.9.037 ' ' i
ИНТЕНСИФИКАЦИЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ
ПОЛУФАБРИКАТОВ
ВОЗДЕЙСТВИЕМ
ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО ПОЛЯ
Канд. техн. наук Б. С. БАБАКИН, '
О. Н. БУЯНОВ,
канд. техн. наук К. П. ВЕН ГЕР
В последние годы стали исследовать
физические способы интенсификации
замораживания пищевых продуктов, такие, как
наложение магнитного поля, применение
ультразвуковых колебаний, замораживание
при повышенном давлении и др. Не
меньший интерес вызывает у исследователей
изучение влияния электрического поля на
теплообмен при холодильной и других видах
обработки продуктов и различных материал
лов [3]. •
Однако динамика охлаждения и
замораживания пищевых продуктов,под возденет-,
вием сильных электрических полей
практически не исследована.
В данной работе приводятся
результаты изучения влияния электрического поля
на конвективный теплообмен при
замораживании неупакованных полуфабрикатов.
Исследование проводили на
экспериментальном стенде [2], представляющем собой
теплоизолированную камеру внутренним,
объемом 0,4 м3, оборудованную оребренньи
ми батареями и вентиляторами,
создающими регулируемый воздушный поток.
Электрическое поле в камере
обеспечивали коронирующий и заземленный
электроды, установленные параллельно направлен
нию воздушного потока. В качестве
источника питания использовали выпрямитель
9

го
-го
~w
L "ИДД 1
УГУ] :2 Г^
* 1.0 '
25 tMUH
Рис. I. Изменение температуры продукта (мясного
фарша) / (а) и плотности теплового потока q (б)
во времени:
( — режим без наложения электрического поля
(контрольный); 2 — режим с наложением
электрического поля без отключения источника
питания; 3 — то же, с отключением источника
питания; /п — температура поверхности продукта;
*ц — температура в центре продукта
ВС-20-10, укомплектованный аппаратурой,
регулирующей и контролирующей
электрические параметры воздуха. Для
сглаживания пульсаций тока к источнику питания
подключали конденсатор КБГ-П-20-0,25.
Опыты проводили при температуре
воздуха в камере —40 °С, его скорости 3 м/с
и напряженности электрического поля от
2,8- 1(Г до 5,5-105 В/м.
Выбор такого диапазона напряженности
электрического поля обусловлен тем, что при
значениях, меньших чем 2,8» 105 В/м,
ионизация еще незначительна, а больших чем
5,5» 105 В/м, существенно усиливается джоу-
лев нагрев.
Объектом исследования служил фарш
говядины I сорта в форме брикетов
размером 60X60X28 мм.
Температуру продукта измеряли хромель-
копелевыми термопарами, плотность
теплового потока от продукта к воздуху —
датчиками-тепломерами.
По данным измерений температур и
плотности теплового потока рассчитывали
среднюю скорость замораживания (по
рекомендациям МИХ) и коэффициент теплоотдачи
по известной методике [4].
Продолжительность процесса определяли
по времени достижения среднеобъемной
температуры продукта —18°С.
Серия экспериментов по воздействию
электрического поля на воздух в течение
всего периода замораживания продукта
показала, что в первые 6—7 мин с начала
10
проведения опытов процесс замораживания
значительно интенсифицировался (рис. 1,а),
температура на поверхности продукта
понижалась до —25 °С, в то время как на
поверхности контрольного образца достигала
лишь —17 °С. Скорость снижения
температуры в первом случае составляла 3,1 —
3,7 °С/мин, во втором — 2,1—2,5 °С/мин.
Однако в дальнейшем интенсивность
теплообмена снижалась, и через 4—5 мин
температуры на поверхности опытных и
контрольных образцов становились примерно
одинаковыми, а скорость охлаждения в
среднем составляла 1,5°С/мин.
Температура в центре опытных образцов была при
этом в среднем на 2—3 °С ниже, чем в
центре контрольных за весь период
замораживания.
Интенсификацию замораживания продук- '
та при воздействии электрического поля на
воздух, по всей видимости, можно
объяснить следующим. При коронном разряде в
неоднородном электрическом поле воздух
теряет электронейтральность. В результате
этого под воздействием кулоновских сил
возникает электрическая конвекция в виде так
называемого «электрического ветра»,
усиливающего перемешивание микрообъемов
воздуха и вызывающего эффект,
аналогичный вынужденному движению,
характеризуемый числом Рейнольдса. В данном случае
влияние «электрического ветра» на
теплообмен описывается «электрическим числом»
Рейнольдса [3].
В начале замораживания поток
заряженных частиц оседает на поверхности
продукта и нейтрализуется вследствие
существенной проводимости незамороженного
сырья. По мере замерзания продукта
вымораживается влага и образуется твердая
структура (льдоподобное состояние) с
одновременным уменьшением электрической
проводимости образца, т. е. переходом его
от состояния полупроводника к состоянию
диэлектрика. В это время поток ионов,
вылетающих из межэлектродного
промежутка, заряжает поверхность продукта. По
мере снижения температуры продукта заря-
женность его убывает, так как
увеличивается объемное электрическое
сопротивление (например, объемное электрическое
сопротивление мышечной ткани при
температуре —10 °С равно 3,4-103 Ом-м, при
—20 °С — 4-104 Ом-м, а при —30 °С —
1,5*105 Ом«м [1]). В итоге уменьшается
скорость движения очередных заряженных
частиц к поверхности продукта, ослабевает
«электрический ветер» и соответственно
снижается коэффициент теплоотдачи (через
6 мин от начала проведения опыта
скорость снижения температуры на поверхности
образца уменьшилась с 3,7 до 3,1 °С/мин).
Видимо, в это время
интенсифицирующее действие «электрического ветра»
прекращается, в связи с чем
целесообразно прекратить воздействие
ионизированного воздуха на продукт.

Параметры процесса
Продолжительность процесса т, мин
экспериментальная
расчетная
Коэффициент теплоотдачи а,
Вт/(м2-К)
Средняя скррость замораживания,
до-10—6, м/с
1
2,8
22
21
63
10,8
Режим с наложением электрического
поля напряженностью Е-\0~5, В/м
3,5
21
20
68
11,7
4,3
21,5
20,5
66
11,6
5,5
22,5
21,4
62
10,6
Режим
без наложения
электрического
(контрольный)
25
23
57
10,0
Данное предположение подтверждается
кривой 3 на рис. 1, а, полученной на
основании серии экспериментов,
заключавшихся в том, что в момент начала
снижения скорости охлаждения F—7 мин от
начала процесса) воздействие
ионизированным воздухом на продукт прекращали, т. е.
отключали источник питания. В результате
под воздействием воздушного потока ионы
нейтрализовались [3], что и являлось
следствием дальнейшего снижения температуры
образца. Скорость охлаждения при этом
составляла 2,4 °С/мин.
Температура поверхности продукта по
сравнению с температурой поверхности
контрольного образца на протяжении всего
процесса замораживания была ниже в
среднем на 5—8 °С. Температура в центре
продукта снизилась в среднем на 5—7 °С.
Зависимость плотности теплового потока
от продолжительности замораживания (рис.
1, б) подтверждает характер протекания
процесса. Плотность теплового потока в
режиме с отключением электрического поля
(кривая 3) была максимальной.
На рис. 2 показана зависимость
скорости замораживания продукта и среднеин-
тегрального коэффициента теплоотдачи от
напряженности электрического поля.
Очевидно, что режим замораживания с
отключением источника питания в
определенной степени сказывается на основных
параметрах процесса. Например, скорость
замораживания при напряженности
электрического поля от 3,0-10 до 4,3-105 В/м выше в
этом режиме, по сравнению с режимом без
отключения источника тока, на 3,6 %, а ко-
иГЮ,м/с
11
10
I ;
Us^
рг
\~^\
I ¦ ./
Ь-^
¦^
I
(хЕЮ,Вт/ЬЧ)
0,75
эффициент теплоотдачи — на 5,7 %.
В таблице приведены значения
продолжительности замораживания,
коэффициента теплоотдачи и средней скорости
замораживания продукта при наложении
электрического поля (в режиме с его
отключением) и без наложения
электрического поля (контрольный).
Из таблицы видно, что
продолжительность замораживания сокращается при
воздействии электрического поля
напряженностью 3,5-105 В/м по сравнению с
контрольным режимом на 16 %, при увеличении
скорости замораживания и коэффициента
теплоотдачи соответственно на 14,6 и 16 %.
Расчет продолжительности процесса
замораживания по формуле Планка с
учетом коэффициента теплоотдачи аЕ
подтверждает предположение 6 том, что
достигнутый эффект связан с ростом аЕ.
На рис. 3 приведены результаты
опытов по изучению зависимости
относительного коэффициента теплоотдачи а?/ао от
напряженности электрического поля,
создаваемого электродами ((*?, cio — коэффициент
теплоотдачи соответственно при
наложении электрического поля и без
такового).
При увеличении напряженности
электрического поля до 3,5 • 105 В/м его
действие на теплоотдачу интенсифицируется
благодаря «электрическому ветру». В этом
случае он, очевидно, оказывает
превалирующее влияние по сравнению с джоулевым
нагревом воздуха током коронного разряда.
При максимальном значении а?/ао,
которое наблюдается при напряженности 3,5-
• 105 В/м, мощность короны становится
равной тепловой мощности проволочных
0,70
аЕ/а0
1,/5
Рис. 2. Зависимость скорости замораживания
продукта w и среднейнтегрального коэффициента
теплоотдачи аЕ от напряженности электрического
поля Е:
1 — режим с отключением источника питания;
2 — режим без отключения источника питания
1,10
1,05 \ 1 I |
2,8 3,5 <t,3 5Л5
F-10'fff/M
Рис. 3. Зависимость относительного
коэффициента теплоотдачи а^/ао от напряженности электрн
ческого поля Е
I.

элементов >электродов, а при дальнейшем
увеличении напряженности электрического
поля, как -представляется, джоулев нагрев
воздуха токами короны начинает
оказывать большее влияние, чем действие «элект-^
рического ветра», что и приводит к умень-*
шению относительного коэффициента
теплоотдачи.
Таким образом, проведенные
исследования показали, что:
электрическое поле позволяет
интенсифицировать процесс теплообмена при
замораживании неупакованных продуктов;
наиболее существенно его воздействие
проявляется при холодильной обработке с
отключением источника питания через
fr— 7 мин от начала процесса;
при замораживании фарша
эффективно использовать электрическое поле
напряженностью от 3,0-105 до 4,3-105 В/м;
при таких условиях скорость
замораживания фарша возрастает на 14,6 %,
коэффициент теплоотдачи — на 16 %, а
продолжительность процесса сокращается на 16 %.
Список использованной литературы
1., И с с л ед о з а н и е электропроводности
компонентов мясо-костного сырья при субкриос-
' копических температурах / И. А. Рогов,
' Б. О. Бабакин, В. В. Илюхин и др.—
Мясная индустрия СССР, 1980, № 11,
с. 31—37.
2. Разработка рациональных режимов
замораживания пирогов с мясной начинкой /
Д. А. Собянина, А. М. Сивачева, О. Н.
Буянов и др.— Холодильная техника, 1985, № 1,
" с. 17—20. "
3. Се менов К. И'.;Тр ос у Ф. П., Б о л о га М.'К.
4i Воздействие Коронного разряда на
конвективный теплообмен в воздухе.— Электронная
•обработка материалов, 1967, № 4, с. 38—49.
4. Ф е дор о,в . В. Г. Теплометрия в пищевой
промышленности.— М.: Пищевая промышлен-
, ность, 1974,.— .124 с.
УДК 621.798.4:641.002.64 '*
ЛИНИЯ УПАКОВЫВАНИЯ
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
ВТОРЫХ БЛЮД
»* ¦ • • . . • '¦•' ¦ г.. ' .:
Канд. техн. наук Ю. В. ПАЛЬМ И Н,
канд. техн. наук А. М. СИВАЧЕВА,
Е, И, КОЛЕСНИК, Е. О. АВРАМЕНКО
Производство быстрозамороженных
готовых блюд и полуфабрикатов —
эффективное направление в"
реализации задач Продовольственной
программы СССР, обеспечивающее снижение
потерь и повышение качества
продуктов и способствующее решению
важной социальной проблемы —
сокращению затрат труда на домашнее
приготовление пищи.
В связи с этим на Московском
экспериментальном- заводе ВНИКТИхо-
^одпрю^а «Хладопродукт» № 1 в
1984 г. были проведены
межведомственные испытания цовой линии Б4-
АЛУ-1 для упаковывания
быстрозамороженных вторых блюд, в которых
приняли участие разработчики и
изготовители линии — работники
Симферопольского СКВ Продмаш,
представители ВНИКТИхолодпрома, других
заинтересованных организаций. В
результате испытаний, которые дали
положительные результаты, линия
рекомендована к серийному производству.
В состав линии Б4-АЛУ-1 входят
автоматический пресс для изготовления
формочек из алюминиевой фольги,
магазин для формочек, конвейеры
укладочный и концевой, питатели
твердых гарниров, наполнители твердых
гарниров (левого и правого
исполнения), наполнители вязких гарниров и
соусов с мешалками (левого и
правого исполнения) и без них, автоматы
укупорочный и этикетировочные,
информационное табло, столы для
укладки в формочки мясного компонента,
весы (см. рисунок).
Автоматический пресс, снабженный
комплектом сменных штампов,
представляет собой тарный участок линии,
остальное оборудование — расфасо-
вочно-укупорочный участок.
Основные технические характеристики линии
Б4-АЛУ-1
Производительность тарного
участка, форм в час Не менее 2970
Производительность расфасовоч-
но-укупорочного участка,
упаковок в час, при укладке
мясного компонента
без взвешивания 1600—2000
со взвешиванием 800—1000
Производительность линии по
продукту при массе двух
порций 500 г, кг/ч, при укладке
мясного компонента
без взвешивания 800—1000
со взвешиванием 400—500
Номинальная мощность
электродвигателей, кВт
тарного участка 3,0
расфасовочно-укупорочного
участка 5,22
Суммарный расход сжатого
воздуха при (р=600 кПа), м3/ч
Габаритные размеры, мм
тарного участка (пресса) 1910Х2010Х
X 1810
расфасовочно-укупорочного
участка 23600Х
Х3600Х
Х2200
Масса, кг
пресса (с одним
комплектом сменных частей и
штампов) ' 2950
расфасовочно-укупорочного
участка 5450
42

Схема линии Б4-АЛУ-1 упаковывания
быстрозамороженных вторых блюд: / — пресс для
изготовления формочек; 2 — магазин для формочек;
3 — укладочный конвейер; 4 — питатель твердых
гарниров; 5 — наполнитель гарниров; 6 —
концевой конвейер; 7 — стол; 8 — весы; 9 —
наполнитель соусов; 10 — укупорочный автомат;
// — информационное табло; 12 — этикетировоч-
ный автомат
При испытаниях на линии
выпускали продукцию в упаковке ФПК-1.
Вырабатывали (согласно ОСТ
49175—81) говядину тушеную с
гарниром, гуляш с гарниром, котлеты
крестьянские с гарниром, тефтели с
гарниром, биточки «Здоровье». В
качестве гарниров использовали кашу
гречневую или рисовую, зеленый горошек,
тушеную капусту, отварную морковь,
нарезанную на кубики.
Раскладка продуктов на порцию
блюда, упакованную в одну секцию
двухсекционной формочки, указана в
таблице.
На линии можно также
упаковывать и другие по составу блюда.
Испытаниями установлена
технологическая способность основного
оборудования линии выполнять все
необходимые операции.
Автоматический пресс, оснащенный
штампом, изготавливал складчатую
тару размером до 200X200X40 мм из
рулонной алюминиевой фольги
толщиной 0,1 мм в соответствии с
необходимыми требованиями.
Наполнители твердых гарниров
выдавали дозы сыпучих гранулированных
готовых гарниров объемом от 75 до
250 см3 с точностью ±3 %.
11ри уа^фси^иычс lyixicnun t\cniy^iDi na
наполнителях, предназначенных для
сыпучих продуктов, при проверке их
дополнительной технологической
способности отмечено частичное отделение
жидкой части и вытеснение ее из
мерных карманов.
Автоматическая расфасовка
кашеобразных, со слипшимися комками
гарниров, например рисовой каши,
приготовленной по действующей
технологии, вследствие больших колебаний
массы выдаваемой дозы не
обеспечивалась.
При подаче твердых гарниров из
питателей в наполнители происходило
частичное перетирание продукта, что
недопустимо для таких гарниров, как
гречневая каша, зеленый горошек.
Наполнители соусов с помощью
пробковых или клапанных устройств
выдавали дозы D0—150 см3) жидких
протертых или гомогенизированных
соусов температурой 20—60 °С с
точностью ±2 %.
Укупорочный автомат качественно
закреплял на формочке крышку,
изготовленную из рулонной алюминиевой
фольги толщиной 0,06—0,10 мм.
Этикетировочный автомат четко
наклеивал на упаковку самоклеющиеся
этикетки, отделяемые от рулона.
После упаковывания блюда
направляли в скороморозильный
аппарат. Продолжительность
замораживания блюд при температуре воздуха
—40 °С не более 2 ч.
Испытания показали, что линия
Б4-АЛУ-1 имеет ряд преимуществ
перед аналогичной линией упаковывания
фирмы «Электролюкс» (Швеция). В их
числе — возможность упаковывания
гарниров большей номенклатуры;
наличие информационного табло о
текущем времени работы линии,
количестве вырабатываемой продукции и
готовности оборудования упаковочного
Наименование блюда
Котлеты «Крестьянские» в
красном соусе
Тефтели в красном или
белом соусе
Говядина тушеная в
красном соусе
Гуляш в красном соусе
Биточки «Здоровье» в
диетическом соусе
Масса порции
готовой продукции,
г
250
250
250
250
250
Масса составных частей блюд, г
основного
продукта
75
75
75
75
' 85
гарниров
100
100
75
75
65
соуса
75
75
100
100
100
13

участка; более простая и надежная
конструкция пресса; оригинальная
конструкция укупорочного механизма,
обеспечивающая лучший товарный вид
упаковки.
Установлено, что для работы на
линии, в том числе и на
автоматическом прессе, при различных
вариантах укладки основных продуктов и
гарниров необходимо ориентировочно
от 5 до 14 человек.
Годовой экономический эффект от
внедрения линии Б4-АЛУ-1 составит
74,4 тыс. руб.
УДК 637.521.475.037.02
АГРЕГАТ КОНТАКТНОГО
ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПЕЛЬМЕНЕЙ
Ю. М. ГАВРИЛОВ, В. А. КУДЛАЕВ,
А. И. ЕВСТЮГОВ
В настоящее время в мясной
промышленности на многих предприятиях
малой и средней мощности пельмени
изготавливают в основном, формуя их на
лотках и замораживая затем на рамах
в туннельных морозильных камерах.
Основные недостатки этого самого распро-
страненн©го способа — большие
затраты ручного труда на участках загрузки
*2
(разгрузки) рам лотками с пельменями,
снятия пельменей с лотков (особенно
при использовании дюралюминиевых),
санитарной обработки лотков,
потребность в больших производственных
площадях для размещения оборудования и
значительный брак пельменей (на стыке
лотков).
Специалистами Свердловского
головного проектно-конструкторского бюро
объединения «Росмясомолремпроект»
разработан, изготовлен и испытан
агрегат ЯЗ-ФЗД контактного
замораживания пельменей. Агрегат предназначен
для цехов полуфабрикатов
мясокомбинатов и мясоперерабатывающих заво-
Рис. 1. Агрегат ЯЗ-ФЗД контактного замораживания пельменей: / — центробежный вентилятор
ВЦ-4-70 № 8; 2 — привод вентилятора; 3 — трубопроводы подвода и отвода хладагента; 4 —
формующее устройство; 5 — смотровой люк; 6 — электрокалорифер; 7 — пельменный автомат; 8 —
привод скребкового транспортера; 9 — привод ротора-испарителя; 10 — привод пельменного
автомата; 11 — лоток с перфорированным днищем для выгрузки замороженных пельменей; 12 — ротор-
испаритель; 13 — поддон ротора-испарителя; 14 — рама; 15 — рабочее место оператора; 16 — сливной
патрубок; 17 — пластинчатое штампующее устройство; 18 — площадка обслуживания; 19 —
теплоизоляционный щит; 20 — пульт управления; 21 — поддон воздухоохладителя; 22 —
воздухоохладитель ВОКР-400
14

дов малой и средней мощности (рис. 1).
Отличительная особенность агрегата —
совмещение в едином цикле операций
формовки, штамповки, замораживания
и галтовки пельменей.
Камера агрегата состоит из
металлической рамы, к которой через уплотни-
тельные прокладки прикреплены
теплоизоляционные щиты из пенополистиро-
ла ПСБ-С. Конструкция крепления
позволяет в случае необходимости быстро
снять.любой из щитов. Внутри камеры
находится полый ротор-испаритель,
изготовленный из нержавеющей стали.
Вращение его осуществляется от
привода, установленного на подшипниках
скольжения, закрепленных на раме.
Через полый вал в охлаждающую
рубашку ротора-испарителя подводится
жидкий аммиак и через него же
отводятся пары хладагента. Набивные
сальниковые уплотнения обеспечивают
надежную герметизацию подвижных
соединений аммиачных трубопроводов с
полым валом. К одному из торцов
ротора-испарителя с помощью
специального устройства пристыкован
воздухоохладитель ВОКР-400 с двумя
центробежными вентиляторами ВЦ-4-70 № 8.
Такое конструктивное решение
обеспечивает с помощью вентиляторов
циркуляцию воздуха в камере через
воздухоохладитель и внутреннюю полость
ротора-испарителя.
На верхних щитах камеры агрегата
расположены привод вентиляторов
воздухоохладителя, пельменный автомат,
выполненный по типу автомата
ЯЗ-ФПО, с приводом, привод
скребкового транспортера, вентилятор с
электрокалорифером, обеспечивающим
защиту рабочего места оператора от
потоков холодного воздуха, и пульт
управления.
Агрегат работает следующим
образом. Фарш и тесто из тележек ФЦ-1В
подаются специальным подъемником в
бункеры пельменного автомата. Из
формующего устройства выходят
двенадцать начиненных фаршем трубочек из
теста, которые прилипают к
охлажденной наружной поверхности
вращающегося ротора-испарителя и
пережимаются пластинчатым штампующим
устройством. Чтобы устранить адгезию
теста к его металлическим пластинам,
на них нанесено специальное покрытие,
кроме того, они смазываются
подсолнечным маслом или животным жиром
с помощью вращающегося
поролонового ролика.
Отштампованные пельмени за один
оборот ротора-испарителя
подмораживаются и в его верхней части
срезаются подпружиненными ножами из
титанового сплава, затем скребковым
транспортером направляются внутрь
этого аппарата, где интенсивно
охлаждаются холодным воздухом,
перемещаясь к месту выгрузки по
направляющим шнека, закрепленным на
внутренней образующей ротора-испарителя, и в
процессе продвижения галтуются.
Участок выгрузки внутренней полости
ротора-испарителя выполнен в виде
карманов, образованных торцевым
кольцом и наклонно установленными
перегородками. Охлаждающая
рубашка на этом участке ротора-испарителя
не предусмотрена. Замороженные
пельмени заполняют карманы в их нижнем
положении и разгружаются в верхнем
через лоток с перфорированным
днищем. К лотку крепится специальная
емкость для сбора облоя,
образующегося при галтовке. ,
Техническая характеристика агрегата ЯЗ-ФЗД
Производительность, кг/ч, не менее 250
Продолжительность замораживания
пельменей от 26 до —10 °С, мин,
не более 35
Температура, °С, не выше
замороженных пельменей —10
воздуха в теплоизоляционной
камере —28
кипения аммиака —40
Технологическое потребление
холода за 1 ч работы, кДж (ккал),
не более 209E0000)
Вместимость рубашки
ротора-испарителя, м3 0,7
Потребляемая электроэнергия за 1 ч
работы, МДж (кВт-ч) 94 B6)
Габаритные размеры, мм
длина 7000
ширина (с площадкой
обслуживания) 3800
высота 3500
Масса, кг 13800
Количество обслуживающего
персонала 1
Для регулировки требуемого
соотношения в пельменях фарша и теста в
приводах ротора-испарителя и пельменного
автомата предусмотрены цепные
вариаторы ВЦ-4А 1-101-03.
Периодический контроль за
качеством подмораживания» пельменей,
условиями съема их ножами и поступлением
внутрь ротора-испарителя проводится
через смотровой люк.
При оттаивании воздухоохладителя
и ротора-испарителя, а также при
санитарной обработке вода собирается в
поддонах и по патрубкам сливается в
канализацию.
15

?
\^>>
т^
—1—
'
1^>
с f—
1
—зЭ
1^*^
h-:^-
^
/#Ш7 #57 2Я7 /<Я7 ДЯ7 Ш. д40 Qftefy
Рис. 2. Зависимость производительности агрегата
G от температуры воздуха внутри камеры tB
При санитарной обработке агрегата
разбирают только пельменный автомат.
Все остальные узлы моют безразборно.
Для удобства доступа к ним
предусмотрены двери.
Для оттаивания воздухоохладителя и
ротора-испарителя используют горячие
пары аммиака и горячую воду. Слив
масла из ротора-испарителя и
воздухоохладителя предусмотрен через спуск-
УДК 658.387.4
БРИГАДНАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ
ТРУДА - НЕОБХОДИМАЯ
СТУПЕНЬ В РАЗВИТИИ
ПРОИЗВОДСТВА
Э. Г. ЦИММЕР
За последние годы во всех отраслях
народного хозяйства широко
внедряются бригады нового типа, работающие
на единый наряд с оплатой за
конечные результаты и распределением
приработка и премии между членами
бригады по коэффициенту трудового
участия (КТУ). Выработан эффективный
путь повышения производительности
труда, активного вовлечения рабочих
в управление производством.
На Ростовском-на-Дону
хладокомбинате № 1 перевод бригад на новую
форму организации и стимулирования
труда начался в апреле 1980 г.
Внедрению бригад нового типа
предшествовали большая разъяснительная
работа, экономический анализ
хозяйственной деятельности предприятия,
создание нормативной документации.
Наиболее подготовленной к переходу
на работу в новых условиях оказалась
комплексная бригада слесарей,
ремонтников, наладчиков и электромонтеров в
цехе мороженого.
На общем собрании бригады были
избраны открытым голосованием
бригадир, два звеньевых и совет бригады
из пяти человек. Бригадиром стал
ные вентили. Агрегат подключен к на-
сосно-циркуляционной системе
охлаждения.
Его испытывали в г. Асбесте на
мясоперерабатывающем заводе ПО «Сверд-
мясопром». За период испытаний было
выработано 45 т пельменей. Получена
зависимость производительности
агрегата от температуры внутри камеры
(рис.2).
Приемочной комиссией агрегат
ЯЗ-ФЗД рекомендован к серийному
производству.
Годовой экономический эффект от его
внедрения в производство составляет
37 тыс. руб.
Условное высвобождение рабочих —
9 чел.
В 1986 г. запланировано изготовить
два агрегата ЯЗ-ФЗД.
В. И. Синяев — слесарь высокой
квалификации, пользующийся большим
авторитетом среди рабочих. В состав
совета рригады вошли
квалифицированные слесари с большим
производственным опытом работы, также
пользующиеся авторитетом.
Совет бригады не менее двух раз
в месяц обсуждает на заседаниях
состояние дел в бригаде, рассматривает
вопросы приема и увольнения,
повышения разрядов, подводит итоги
социалистического соревнования в бригаде,
определяет КТУ каждому члену
бригады. Решение совета бригады
оформляется протоколом.
Коллективный заработок бригаде
начисляется по количеству мороженого,
выработанного цехом. При росте
производительности труда и увеличении
объема выпуска мороженого заработная
плата всех членов бригады возросла.
В цехе мороженого сократились
простои оборудования под ремонтом и
наладкой, слесари стали более
качественно проводить профилактический
осмотр. Повысилось чувство
ответственности за конечные результаты
труда. В бригаде улучшился
психологический климат, утвердился дух
коллективизма и взаимной
требовательности, возросла товарищеская
взаимопомощь. Улучшилась трудовая
дисциплина, прекратились пьянство, прогулы,
Бригадной форме организации и стимулирования труда —
широкое внедрение
16

почти не стало опозданий на работу.
Держать ответ за нарушения перед
своими товарищами оказалось труднее,
чем перед начальником цеха и
механиком, да и на зарплате чувствительно
отражалось каждое нарушение.
Конечно, не всем пришлись по душе
новые порядки: четыре человека ушли
из бригады.
В 1981 г. на новые условия работы
была переведена бригада лифтеров-
грузчиков, занятая доставкой сырья,
вспомогательных материалов,
отгрузкой оборотной тары и выполняющая
другие грузовые и транспортные
операции в цехе мороженого.
Руководство бригадой поручено
IM. М. Огородникову, хорошему
организатору, требовательному,
внимательному и справедливому человеку.
Оплата труда этой бригады тоже
зависит от конечного результата —
выпуска мороженого. Расценки
установлены за 1 т готовой продукции. Премия
выплачивается бригаде при условии
выполнения плана цехами мороженого и
кондитерско-вафельным и ритмичной
доставки всех грузов по графику.
Несмотря на то что эта бригада
была менее подготовлена к переходу на
новую форму организации и
стимулирования труда, чем первая бригада,
результаты здесь оказались лучше и
по организации работ, и по
дисциплине, и по исполнительности.
В марте 1984 г. в кондитерско-
вафельном цехе по-новому стали
работать три бригады по- 17 человек в
каждой.
Эти бригады переведены на
хозрасчет. В каждой из них в результате
освоения рабочими смежных профессий,
расширения зоны обслуживания
высвободилось по 2 человека. На участке,
где приготавливают тесто, по графику
работают все члены бригады.
Выполнение норм выработки возросло на
|7-10%.
В этом же цехе в 1984 г. создана
сквозная комплексная бригада слесарей
и электромонтеров. Заработная плата
бригады также поставлена в
зависимость от количества готовой
продукции. Расценки установлены за 1 т
кондитерских вафель, причем они
дифференцированы в зависимости от
времени (месяца) выработки продукции
и количества смен.
С сентября 1984 г. бригадная форма
организации и стимулирования труда
внедрена на участке по выпуску моро-
2 Холодильная техника № 10
женого в глазури, где с оплатой за
конечный результат стали трудиться две
бригады по 12 человек. Составлен
классификатор и утверждены коэффициенты
трудового участия по профессиям.
Бригада работает в соответствии с
хозрасчетным заданием на год, в котором
отражены следующие показатели:
выработка продукции в тоннах, выпуск
товарной продукции в рублях,
численность, производительность труда,
трудоемкость изготовления продукции,
фонд заработной платы. Между
администрацией цеха и бригадами
оформлены договоры-обязательства.
Трудится в новых условиях и бригада
мойщиц цеха мороженого, работающих
в ночную смену.
Всего в настоящее время на Ростов-
ском-на-Дону хладокомбинате № 1
создано девять бригад нового типа.
Внедрение бригадной формы
организации и стимулирования труда
проходило не всегда гладко, допускались
ошибки, спешка, а иногда
затягивание перевода бригад на работу в новых
условиях, излишняя перестраховка.
Внедрение бригадной формы
организации и стимулирования труда на
хладокомбинате показало следующее:
особо тщательно надо подбирать
кандидатуру бригадира, от которого во
многом зависит организация труда в
бригаде;
целесообразно организовать курсы
повышения квалификации для
бригадиров бригад нового типа;
работа советов бригад должна
вестись совместно с администрацией цеха,
нельзя пускать ее на самотек, ибо это
приводит, как правило, в дальнейшем
к развалу бригад;
для повышения эффективности
бригадной формы организации труда
важно планомерно заниматься
подготовкой кадров, повышать
квалификацию рабочих, обучать их вторым и
смежным профессиям, организовать
обмен передовым опытом, приемами и
методами труда, распространять
ценные инициативы;
требуется перестройка системы
планирования и учета, которая пока не
отвечает задачам бригадной формы
организации и стимулирования труда.
Внедрение бригадной формы
организации и стимулирования труда на Ро-
стовском-на-Дону хладокомбинате № 1
продолжается. Решение этой задачи
позволит коллективу успешно
справляться с напряженными планами.
17

За экономию топливно-энергетических ресурсов
УДК 628.84.004 183:635.25/.26.037
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ
ЭФФЕКТИВНОСТЬ
РАЗЛИЧНЫХ СИСТЕМ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА
В ЛУКОХРАНИЛИЩАХ
Канд. техн. наук В. Я. ЖУРАВЛЕНКО,
канд. техн. наук Э. Р. ГРОСМАН, Н. М. УЛАНОВ
При длительном хранении
плодоовощной продукции в хранилищах
необходимо обеспечивать оптимальные
температуру и относительную
влажность воздуха. В существующих
холодильных камерах регулируется лишь
температура, а влажность воздуха
устанавливается произвольно. Так, в
лукохранилищах при температуре —\ —
~ -3 °С относительная влажность
воздуха достигает 80—90 %, тогда как оп-
( тимальное ее значение 70—75 % [6].
Поэтому требуются дополнительные
меры по поддержанию ее на нужном
уровне.
Осуществить такую тепловлажност-
ную обработку воздуха в хранилищах
можно различными способами: с
использованием механического
осушителя, с помощью холодильной машины,
путем осушения воздуха твердыми
(адсорбция) или жидкими (абсорбция)
сорбентами.
Механические осушители, в которых
для подогрева воздуха после его
охлаждения используется теплота
конденсации, целесообразно устанавливать
в небольших камерах хранения с
индивидуальной системой искусственного
охлаждения. Применение их на крупных
плодоовощных базах с
централизованным хладоснабжением приводит к
усложнению схемы и потерям тепла
при его транспортировке от
компрессорных станций к механическим
осушителям. Кроме того, необходимость
оттаивания воздухоохладителя после
48—50 ч работы осушителя в камере
хранения репчатого лука
обусловливает дополнительные затраты энергии и
колебания температуры и
относительной влажности воздуха в камере.
В связи с этим данный способ
осушения воздуха при* хранении лука и;
чеснока в настоящее время не приме-
18
няется. Поэтому этот способ в статье
не рассматривается.
На рис. 1 изображены в /,
^/-диаграмме процессы тепловлажностной
обработки воздуха в лукохранилище для
каждого из оцениваемых способов,
причем принято допущение, что процесс
в штабеле продукции (Н—П) идет
по линии cp=const [4].
Тепловлажностная обработка
воздуха с помощью холодильной машины
осуществляется путем его охлаждения |
в воздухоохладителе поверхностного
типа (процесс П—К) хладоносителем
при последующем нагреве (процесс
К—Н) в паровом или
электрокалорифере (К—В) и вентиляторе с
напорным воздуховодом (В—Н).
Рис. 1. Схемы обработки воздуха в
лукохранилищах различными системами технологического
кондиционирования (СТК) в/,^-диаграмме:
/7—/( — в — И — Я — изменение состояния!
воздуха в СТК с постаментным
воздухоохладителем и электронагревателем: Я—К — в
воздухоохладителе; К—В — в электронагревателе;
В—Н — в вентиляторе; Н—^П — в штабеле
продукции;
П—Д (Р) — В — Н — Я — изменение
состояния воздуха в СТК с адсорбционной
установкой: П—Д — в адсорбере; Я—Р — в
воздухоохладителе; Д—В (Р—В) — в воздуховоде перед
основным вентилятором; В—Н — в вентиляторе;
И—>П — в штабеле продукции;
Я — В—Н—П — изменение состояния воздуха в
СТК с низкотемпературной абсорбционной
установкой: Я—В — в абсорбционном и воздухо-
охладительном аппаратах; В—Н — в вентиля-fo-
ре; Н—П — в штабеле продукции : .

12 J 4
\ \ \ \ \ \ S S \ S S \ S S S ffi S5 Sggg S Д ДЕ SS gg S3
:k
пдшд
f
ГПИШ
p*
Рис.
2. Схема СТК с низкотемпературной абсорбционной установкой:
камера; 2 — напорный воздуховод; 3 — вентилятор; 4 — воздухоохладитель; 5 — всасываю-
воздуховод; 6 — низкотемпературная абсорбционная установка
В случае адсорбционного осушения
воздуха целесообразна следующая
организация процессов. Большая часть
воздуха, циркулирующая в системе
общей вентиляции, охлаждается в
воздухоохладителе поверхностного типа до
состояния, обозначенного точкой Р, а
оставшаяся часть его осушается и
одновременно нагревается в адсорбере до
состояния, обозначенного точкой Д.
Затем оба потока воздуха
смешиваются и вентилятором направляются в
напорный воздуховод и далее — в
штабель продукции. В установке
попеременно работают два адсорбера.
Адсорбер регенерируют воздухом,
нагретым от внешнего источника энергии,
а перед работой его охлаждают с
помощью хладоносителя, подаваемого
от холодильной машины.
Процесс поглощения влаги и
охлаждения воздуха жидким сорбентом
(П—В) осуществляется в
абсорбционных осушителях. Далее процесс
обработки воздуха организуется, как и в
других рассматриваемых способах,—
нагрев воздуха в вентиляторе и на
|пути до штабеля продукции (В—Я).
В отечественной практике для
обеспечения требуемых тепловлажностных
режимов в лукохранилищах
применяется лишь система, работающая по
первому из указанных способов [5].
В Институте технической
теплофизики АН УССР в течение трех
сезонов проверяли абсорбционный метод
обработки раствором хлористого лития
воздуха в камерах хранения
репчатого лука грузовым объемом 6 м3.
В период экспериментов стабильно
поддерживали оптимальные параметры
воздуха в камере, в результате чего,
по данным Украинского
научно-исследовательского института торговли и
общественного питания удалось
значительно снизить порчу лука и чеснока,
особенно при длительном (свыше 7 мес)
хранении.
На основании результатов
исследования разработана и смонтирована в
камере емкостью 300 т на
плодоовощной базе Печерского
оптово-розничного плодоовощного комбината
Киева низкотемпературная
абсорбционная установка (рис. 2), которая в
настоящее время проходит
опытно-промышленную проверку.
Различные системы технологического
кондиционирования (СТК) воздуха
обычно рекомендуется сопоставлять
сравнением годовых приведенных
затрат (техноэкономическая
эффективность). Однако отсутствие надежных
данных о стоимости оборудования
обусловило необходимость оценки СТК на
основе затрат энергии (их
энергетической эффективности). Вместе с тем
такое сопоставление вполне корректно,
так как расход энергии — главная
составляющая часть общих
приведенных затрат.
Поскольку на производство
искусственного холода расходуется
электрическая энергия, а на нагрев воздуха
и регенерацию сорбента, как правило,—
тепловая в виде энергии горячей воды
или пара, получаемых от ТЭЦ или
котельных, общий расход энергии
оценивали по суммарному количеству
топлива, затрачиваемого на выработку
2*
19

как тепловой, так и электрической
энергии на тепловых электростанциях.
Камера с контейнерным хранением
репчатого лука, в которой
смонтирована абсорбционная установка, рас-
Та бл и ца 1

Показатели

Температура,
°С

Энтальпия,
кДж/кг
Влагосо-
держа-
ние,
г/кг
п
— 1,0
5,56
2,627
Точки (см рис. 1)
р
—5,0
1.12
2,51
к
—7,0
— 1,4
2,245
в
-4,0
1,574
2,245
н
-3,0
2,58
2,245
Л
+4,8
5,58
0,3
положена на втором этаже
многоэтажного хранилища плодоовощной
продукции. Теплопритоки через
боковые ограждения воспринимаются
настенными охлаждающими батареями, а
теплопритоки через пол и крышу
отсутствуют. Влаговыделения приняты
равными 2,04-Ю-3 кг/с, а
производительность по воздуху — 5,34 кг/с.
С учетом этих нагрузок вычислены
параметры рабочих точек и процессов
(табл. 1).
Расход тепла на регенерацию
абсорбента определяли с помощью энталь-
пийной диаграммы водного раствора
хлористого лития по известной
методике [1]. Для системы осушки с
одноступенчатой регенерацией раствора с J
учетом потерь в окружающую среду
он составил 0,276 кг усл. топлива
Таблица 2
Статьи затрат
Системы технологического кондиционирования лукохранилиш.
с
холодильной машиной
и

нагревателем
с
холодильной машиной
и
подогревом воздуха
теплом от
котельной
с
адсорбционным осу-
с абсорбционным осушителем

одноступенчатая
регенерация
раствора

двухступенчатая
регенерация
раствора
Энергозатраты на основной процесс обработки воздуха
Теплопритоки от продукции и через
ограждейия, кВт
Теплопроизводительность
нагревателя, кВт
Необходимая холодопроизводи-
тельность, кВт
Мощность, потребляемая
компрессором холодильной машины, кВт
Суммарное потребление
электроэнергии с учетом вентилятора
системы охлаждения и КПД
электросети, кВт
Расход тепловой энергии на
подогрев воздуха с учетом КПД
котельной и сети, кВт
Расход условного топлива, кг/ч
15,91
16,6
37,44
16,08
47,01
15,98
15,91
16,6
37,44
16,08
26,81
21,12
11,72
15,91
25,03
10,90
20,03
6,84
15,91
21,18
9,16
18,16
6,17
Энергозатраты на вспомогательные процессы регенерации сорбентов
Мощность, потребляемая насосами
и вентилятором, кВт
Расход холода на охлаждение
адсорбента при его регенерации,
кВт
Теплопроизводительность на
регенерацию сорбента, кВт
Мощность, потребляемая
компрессором и вентилятором при
регенерации сорбента, кВт
Расход условного топлива, кг/ч
Суммарный расход условного
топлива, кг/ч
Общий расход условного топлива
за 9 месяцев хранения, т
15,98
103,35
Примечание. В таблице не учтен расход тепла на оттаивание поверхности воздухоохладителя'.
11,72
75,95
0,4
16,3
5,51
9,31
4,48
11,32
73,03
2,2
6,65
2,96
9,13
59,10'
15,91
21,18
9,16
18,16
6,17
2,2
4,77
2,12
8,29
53,72
20

на 1 кг выпаренной влаги, а для
системы с двухступенчатой
регенерацией — 0,161 кг/кг [3]. Суммарная
мощность, потребляемая
циркуляционными насосами абсорбента и вакуум-
насосом, 2,2 кВт.
Тепловой расчет системы с твердыми
сорбентами проводят в соответствии
с известными рекомендациями [2].
Тепло для нужд осушающих
установок подводится от промышленной
котельной с КПД г)к=0,85, КПД
теплосети т]т=0,9, расход условного
топлива на выработку электроэнергии принят
равным 340 г/кВт-ч. Потери
электроэнергии в сетях, трансформаторных
, подстанциях учитывают с помощью
§КПД гь=0,8.
В табл. 2 приведены результаты
сравнительных расчетов энергетических
показателей трех сопоставляемых СТК.
При этом рассмотрены два варианта
СТК с холодильной машиной — с
нагревом воздуха электронагревателями и
теплом от котельной.
Энергопотребление рассчитано как для основного
процесса обработки воздуха в лукохра-
нилище, так и для вспомогательных
процессов регенерации сорбентов.
Анализ полученных результатов
энергетической эффективности
рассматриваемых систем тепловлажностной
обработки воздуха позволяет сделать
однозначный вывод о том, что
наименее энергоемка СТК с
низкотемпературной абсорбционной установкой,
особенно при ступенчатой регенерации
раствора абсорбента.
К достоинствам этой системы следует
также отнести:
теплотехническую универсальность,
позволяющую обеспечивать в
хранилище температуру от —15 до +50 °С
и относительную влажность воздуха
от 15 до 100 %, что дает
возможность просушивать в случае
необходимости репчатый лук теплым воздухом
^еред началом хранения или увлажнять
Щ\ охлаждать воздух в камерах
хранения яблок, моркови и др.;
отсутствие цикличности в работе,
связанной с оттаиванием
воздухоохладителей в системе с механическим
осушителем;
бактерицидное и дезодорирующее
воздействие на воздух хранилища
водного раствора хлористого лития [2].
Кроме того, для подогрева слабого
раствора абсорбента можно
использовать тепло конденсации хладагента в
холодильных машинах, которое
позволяет нагреть раствор до температуры
25—30 °С, что вполне достаточно для
осуществления его регенерации,
например, методом воздушной десорбции в
период хранения, когда температура
наружного воздуха колеблется от 5 °С
и ниже. Такое использование тепла
конденсации хладагента еще более
повысит энергетическую эффективность
абсорбционной системы обработки
воздуха.
Внедрение такой системы обработки
воздуха позволит сэкономить по
сравнению с применением для его
осушения холодильной машины только в
УССР, где в сезон хранится около
100 тыс. т репчатого лука, 16,6 тыс. т
усл. топлива в год.
Список использованной литературы
1. Бадылькес И. С, Данилов Р. Л.
Абсорбционные холодильные машины.— М.:
Пищевая промышленность, 1966.— 356 с.
2. Бар калов Б. В., Карпис Е. Е.
Кондиционирование воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях.— М.: Строй-
издат, 1982.— 311 с,
3. Г роем а н Э. Р., Шаврин В. С.
Экспериментальное исследование процессов
абсорбционной холодильной установки со
ступенчатой регенерацией раствора.— Холодильная
техника, 1979, № 5, с. 12—16.
4. Жадан В. 3. Теплофизические основы
хранения сочного растительного сырья.— М.:
Пищевая промышленность, 1976.— 238 с.
5. Кол о дя зная В. С, Куприн Д. А.,
Фоменко В. М., Солодухина В. Г.
Эффективный метод снижения потерь.—
Картофель и овощи, 1983, № 9, с. 24—25.
6. Сокол П. Ф. Улучшение качества продукции
овощных и бахчевых культур.— М.: Колос,
1978.— 219 с.
УДК 621.577.004.1S3
АНАЛИЗ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ
ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ
ТЕПЛОВЫХ НАСОСОВ
Канд. техн. наук Я. Л. ВАЙНШТЕЙН,
Н. И. НЕМЧИНОВА
Один из эффективных способов
экономии топлива — применение
тепловых насосов (ТН) для горячего
водоснабжения, отопления и обеспечения
технологических процессов теплом
низкого потенциала.
2Г

frp'frp*
1
4
т.
V
L
Ш
$>
{
a
4
V
u
т~Ш-
1
V1
'J Г
«1
tf
л
it
2
6
ш\
Л1
¦r
[z
1
L-Щ-
\и*.ви5/ГЛж
2^Цзл7РУ^нВт'^
V 2 2j5 Иэл,юМк6тч)
г
Зависимость граничных коэффициентов преобразования фэгр и фтгр от стоимости электроэнергии Цэл
для различных источников теплоснабжения и разных видов топлива:
а — уголь; б — мазут; в — газ; г — тепловая энергия ТЭЦ; / — зона льготных тарифов (работа
ТН по вынужденному графику — во внепиковые часы нагрузки энергосистемы); // — зона двух-
ставочных тарифов (т= 3000 ч-7000 ч) при работе ТН по свободному графику; /// — зона одноставоч-
ных тарифов при работе ТН по свободному графику; — Ф%р; — фтгр
Согласно [2], рациональность
применения ТН* по сравнению с
использованием собственной котельной (СК) или
внешнего источника (ВИ), например
ТЭЦ, районной котельной (РК),
может быть оценена неравенством,
учитывающим энергетические
составляющие себестоимости получаемого тепла:
Ф>ФэгР, A)
где ф — действительный коэффициент
преобразования, технически
достижимый в ТН и определяемый в
функции температур кипения и
конденсации с учетом потерь в цикле;
Ф?Р — граничный коэффициент
преобразования ТН, который определяют
из равенства энергетических
составляющих себестоимости тепла,
получаемого с помощью ТН и СК
или ВИ,
Не
<р?Р - К;
р = Цэл/Яв;
B)
цена электроэнергии, руб/П
приведенная цена топлива,
руб/ГДж, соответствующая
стоимости массы топлива или
количества электроэнергии,
затрачиваемых на получение 1 ГДж тепла
в преобразователе энергии СК с
КПД=1. При теплоснабжении от
ВИ Цд — цена тепла;
коэффициент полезного действия
преобразователя,
соответствии с [4] значение Цэл
рассчитывают:
для промышленных потребителей с
присоединенной мощностью менее
750 кВ-А по оДноставочному тарифу
ЯЭЛ-278УЭЛТ, D)
Л/
В
по одно-
тарифу,
коэффициент,
где Цэлг — цена электроэнергии
ставочному
руб/(кВт-ч);
278 — переводной
кВт-ч/ГДж,
для промышленных потребителей с
присоединенной мощностью свыше
750 кВ«А по двухставочному тарифу
//эл = 278(а/т+6), E)
где а — основная плата за заявленную
мощность, руб/(кВт);
т — годовая продолжительность
использования наибольшей нагрузки
потребителя в часы максимальной
нагрузки на энергосистему, ч;
Ь — дополнительная плата,
руб/(кВт'ч).
Тарифы на тепловую энергию,
оплачиваемую предприятиями, не
имеющими СК, дифференцированы по
энергосистемам и в зависимости от
параметров теплоносителя [4].
Для предприятий, имеющих огневые
котельные,
Цщ = //тут/29,3, F)
где Цтут — цена условного топлива,
руб/т усл. топлива;
29,3 — переводной коэффициент, т усл.
топлива/ГДж.
Для предприятий, имеющих электро-1
котельные, Цд = 13,9 руб/ГДж [3].
Для наглядности анализа на рисунке
построены зависимости возможных
значений ф?р от Цэл для различных
источников теплоснабжения (ТС) и наиболее
широко применяемых в СК видов
топлива.* Исходные данные для этих
* В статье рассматриваются только пароком-
прессионные ТН с электроприводом.
* Дешевые угли (Z/9<0,75 руб/ГДж) были
исключены из рассмотрения, поскольку их
предполагается использовать на тепловых
электростанциях (ТЭС), расположенных вблизи мест
добычи этих углей.
22

Параметр
Цг руб/ГДж
Л/
р
ПРИ ^min
//эл = 2,78 руб/ГДж
[ 0,01 руб/(кВт-ч)]
//эл = 8,34 руб/ГДж
[ 0,03 руб/(кВт-ч)]
при Uqmax
//эл = 2,78 руб/ГДж
[ 0,01 руб/(кВт.ч)]
//эл = 8,34 руб/ГДж
[ 0,03 руб/(кВт-ч)]
Котельная, расходующая для выработм
уголь ,
0,75—1,6
0,55—0,7
3,7
11,1
1,75
5,2
.
мазут
0,75—1,0
0,65—0,8
3,7
11,1
2,78
8,34
природный газ
0,45—0,9
0,75—0,8
6,18
18,5
3,1
9,27
i тепла
электроэнергию
13,9
0,98
0,2
0,6
0,2
0,6
Внешний
источник
1,6—3,6
0,98
1,74
5,2
0,77
2,32
. графиков приведены в таблице. Цены
|на разные виды топлива взяты по
действующим прейскурантам
оптовых цен на уголь, мазут и
природный газ, диапазоны изменения г),
различных видов преобразователей
энергии — по данным работы [7].
Анализ графиков и таблицы
позволяет сделать следующие выводы.
Наименьшие значения ц?гр при ТС от
СК получены в случае использования
в котельных электроэнергии,
наибольшие — газа (применение первой в
европейской части СССР запрещено).
Замена котельных тепловыми
насосами более перспективна для крупных
предприятий, оплачивающих
электроэнергию по двухставочному тарифу,
однако и 71ля такого типа
предприятий ср^р>2ч-6.
Исходя из полученных данных можно
оценить значения ср, требуемые по
условиям экономичности ТН. Для этого в
неравенство A), представляющее
необходимое, но недостаточное условие
рациональности применения ТН, введем
корректирующий коэффициент при фгР.
По нашим данным, при значениях
коэффициента не менее 1,5 неравенство
Ф>1,5ф?р
^можно рассматривать и как
достаточное условие рациональности
применения ТН. Следовательно, использование
ТН экономически целесообразно лишь
при больших значениях ф C—9),
которые достижимы при сравнительно
малых разностях температур кипения
и конденсации.
Целесообразность применения ТН,
работающих по вынужденному
графику, необходимо тщательно
проанализировать, поскольку этот вариант
приводит к повышению мощности ТН,
усложнению технологической схемы и,
как следствие, дополнительным
капитальным затратам.
Ввиду относительно высоких
тарифов на тепловую энергию от внешних
источников частичная их замена ТН
может сопровождаться положительным
отраслевым экономическим эффектом.
Из неравенства A) видно, что
экономическая эффективность применения
ТН может быть получена или
повышена двумя путями — увеличением
действительного коэффициента
преобразования ф или уменьшением
граничного коэффициента преобразования
Сколько-нибудь существенное
повышение действительного коэффициента
преобразования как путем снижения
температуры теплоносителя,
поступающего к потребителю, так и путем
технического совершенствования ТН в
ближайшее время маловероятно.
Температура теплоносителя обусловлена
технологическими требованиями
потребителя и, как правило, не может
быть снижена. Степень совершенства
современных ТН такова, что нет
оснований ожидать значительного улучшения
их энергетических характеристик.
Более вероятны перспективы
снижения ф?р в результате изменения
соотношения цен на электроэнергию и
топливо. Так, по оценкам [6],
значение р может быть уменьшено в 2—
4 раза при изменении структуры
большой энергетики и совершенствовании
ценообразования, поскольку цены на
топливно-энергетические ресурсы в
настоящее время не отражают
общественно необходимых затрат на их
производство [8], в связи с чем ожидается
их упорядочение.
Внедрению ТН препятствует также
отсутствие четких принципов расчета
экономической эффективности систем
23

ТС. В энергетике, например,
оптимальный вариант принято выбирать по
замыкающим затратам на топливо [5].
Однако у экономистов нет единого
мнения, насколько целесообразно
применять этот показатель в подобных
расчетах. Согласно методике [1],
эффективность систем ТС следует
определять на основе расчета
народнохозяйственного эффекта.
В свою очередь, при установлении
народнохозяйственного эффекта в
случае использования ТН нужно учесть
такой важный показатель, как
экономия топлива. Для оценки
эффективности применения ТН по расходу
топлива введено понятие граничного
коэффициента преобразования [8] фгР,
который находят из условия равенства
расхода топлива для выработки тепла
ТН с электроприводом и СК или ВИ.
С точки зрения предприятия,
применяющего ТН, экономия топлива при его
использовании будет всегда. Однако в
топливно-энергетическом хозяйстве
страны в целом экономия топлива
будет лишь при выполнении неравенства:
<P><PV G)
В народном хозяйстве относительная
экономия топлива 8В, %, определяется
из выражения:
ЬВ = A-ФуФI00. (8)
Значение фрР зависит от конкретных
условий сопоставления и может быть
определено по формулам:
для собственной или внешней
огневой котельной
ФгР = Ькэс/Ькцлэп;
для собственной электрокотельной
фтгР = лэ;
для ТЭЦ
Фгр "кэс/"тэцЛлэп»
где Ькэс — удельный расход теплоты
топлива на выработку единицы
электроэнергии на конденсационной
электростанции (КЭС);
6К — удельный расход теплоты
топлива на выработку единицы
тепла в огневой котельной;
&тэц = Ь\ — Д/?э;
Ьтт — удельный расход теплоты
топлива на выработку тепла в
котельной ТЭЦ;
Д6, — удельная экономия теплоты
топлива благодаря
комбинированной электрической выработке
ТЭЦ;
Т1ЛЭП - КПД линий электропередачи;
т]э — КПД электрокотла.
Сопоставляя значения ф?р и фгР (см.
рисунок), можно видеть, что при
теплоснабжении от ТЭЦ или СК
(независимо от вида топлива) имеются
варианты как ф?р<ф?р, так и фгР>Ф?р.
Из этого факта следует, что
необходимым условием рационального
применения ТН следует считать выполнение
одновременно обоих неравенств —
A) и G). Особенно это важно,
если рассматривать вариант
использования ТН вместо теплоснабжения от
ТЭЦ. В этом случае обязательно
выполнение условия G), поскольку, как
следует из рис. г, значения фгР для
ТЭЦ значительно выше, чем для
котельных. Без учета G) предприятие, J
внедряющее ТН, при расчетах по*
действующим ценам, получит экономию
в стоимостном выражении, а топливно-
энергетическое хозяйство страны
понесет убытки из-за перерасхода топлива
на ТЭЦ.
На основании данных [9, 10] и с
учетом КПД котельных вычисленные
значения ф?р для СК предприятий ФРГ
и США составляют от 1,6 до 2,2, что
значительно ниже, чем для СК
предприятий СССР, и примерно
соответствуют значениям фгР. С учетом
корректирующего коэффициента значение
Ф, обеспечивающее в названных
странах экономичную как в стоимостном,
так и в натуральном выражении
работу ТН, может быть не более 3—4,
что свидетельствует о экономичности
работы ТН за рубежом.
Таким образом, существующая в
нашей стране система тарифов не
способствует внедрению ТН. Для широкого
использования этого вида техники
должна быть разработана и утверждена в
установленном порядке методика
оценок затрат на топливо и
электроэнергию, отражающая реальные
общественно необходимые затраты на их
производство и транспортировку, пол
которой надо определять народнохо-«
зяйственный эффект от внедрения ТН.
Отчисления от него в виде дотаций
следует направлять в фонд
предприятий, эксплуатирующих ТН, независимо
от того, создается или нет
экономический эффект на предприятии или в
отрасли. Такой подход к
рассматриваемой проблеме будет стимулировать
внедрение ТН как эффективного
средства замещения котельных.
Создание экономических условий и
последующее широкое применение ТН
на предприятиях отрасли можно рас-
24

сматривать как переход к новой,
ресурсосберегающей технологии ТС,
имеющей большое народнохозяйственное
значение.
Список использованной литературы
1. Методика определения экономической
эффективности использования новой
техники, изобретений и рационализаторских
предложений в мясной и молочной
промышленности.— М., 1978.— 148 с.
2. Перельштейн И.И., Кусляйкин Г. А.,
Немчинова Н. И. Ориентировочная
оценка целесообразности
применения-теплового насоса по минимальному объему
исходных данных.— В кн.:
Совершенствование систем охлаждения на предприятиях
мясной и молочной промышленности. М.,
1981, с. 27—32.
1 3. Правила пользования электрической и
тепловой энергией.— М.: Энергоиздат, 1982.—
112 с.
4. Прейскурант 09-0 1. Тарифы на
электрическую и тепловую энергию.— М.: Прей-
скурантгиз* 1982.— 32 с.
5. Плузнер С. Л. Экономика, организация
и планирование энергетического
производства.— M.j Энергоиздат, 1984.— 336 с.
6. Современные проблемы энергетики /
Д. Г. Жимерин, М. А. Стырикович, А. А. Бес-
чинский и др.; под ред. Д. Г. Жимерина.—
М.: Энергоиздат, 1984.— 232.
7. Соколов Е. Я. Теплофикация и тепловые
сети.— М.: Энергоиздат, 1982.— 360 с.
8. Янтовский Е. И., Пустовалов Ю. В.
Парокомпрессионные теплонасосные
установки.— М.: Энергоиздат, 1982.— 144 с.
9. Monthly Bulletin of Statistics. Definitions
and Explantory Notes.— New York, 1980,
Vol. 34. 350 p.
10. Statistical Abstract of United States.
100-th edition.— Washington, 1979. 535 p.
УДК 629.463.126:621.436-6.004.182
ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ
ПАРАМЕТРОВ ПЕРЕВОЗКИ
ПРОДУКТОВ В ПЯТИВАГОННЫХ
РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ СЕКЦИЯХ
НА РАСХОД ДИЗЕЛЬНОГО
f ТОПЛИВА
Канд. техн. наук А. Г. ДУГА НОВ,
О. В. ЯЛАНСКИЙ, С. Г. РУДАКОВА,
А. Г. САРЖОВСКИЙ
Пятивагонные рефрижераторные
секции, изготовленные производственным
объединением «Брянский
машиностроительный завод» (ПО БМЗ), составляют
значительную часть парка
холодильного железнодорожного транспорта СССР.
Секция состоит из дизельно-служеб-
ного и четырех грузовых вагонов. В
дизельном отделении смонтированы два
дизель-генераторных агрегата ДГМА-75
или ДГМА-75М номинальной
мощностью 75 кВт при силе тока 135 А.
Комплектующие агрегат дизели К-461
или К-461М мощностью 85 кВт под
номинальной нагрузкой расходуют в
час соответственно 22,4 и 21,3 кг
топлива.
В каждом грузовом вагоне
размещены холодильно-нагревательные
установки ВР-1М или ВР-18, состоящие
из двух холодильных машин и
двухсекционного электронагревателя.
Установки могут работать в режимах
«холод» и «тепло». Расчетных режимов
«холод» два: первый — охлаждение
воздуха грузового помещения до
температуры —20 °С и поддержание ее на
заданном уровне; второй —
охлаждение фруктов и овощей за 48—60 ч от
25 до 5°С и поддержание этой
температуры в процессе их хранения.
В режиме «тепло» в вагонах
обеспечивается температура до 14 °С при
наружной до —45 °С.
Около четверти эксплуатационных
расходов на содержание пятивагонных
секций составляют расходы на
дизельное топливо. Основными потребителями
топлива являются дизель-генераторные
агрегаты.
Мощность одного
дизель-генераторного агрегата рассчитана на
электроснабжение четырех холодильных машин
или полностью включенных
электронагревателей, причем большую часть
времени агрегаты работают для
обеспечения электроэнергией холодильных
машин.
При подсчете затрат топлива
дизельными агрегатами в качестве часовой
нормы принят расход его под
номинальной нагрузкой, хотя близкая к ней
мощность реализуется только при
работе установок ВР-1М в режиме
«тепло».
При работе установок в режиме
«холод» нагрузка на
энергохолодильное оборудование изменяется в
зависимости от температурных условий
перевозки скоропортящихся грузов.
Например, электрическая мощность
компрессора 2ФУУБС18,
комплектующего холодильную установку ВР-1М,
при имеющем место в эксплуатации
снижении температур кипения с —14 до
—28 °С и конденсации от 50 до
30 °С, объясняющемся изменением
температур внутри и снаружи грузового
25

помещения вагонов, уменьшается с 10
до 7 кВт [2].
В соответствии с колебаниями
температурных параметров перевозки
продуктов изменяется также и мощность,
необходимая для приводов вентилято-
ров-циркуляторов воздухоохладителей
грузового помещения, вентиляторов
конденсаторов холодильных машин и
вентиляторов радиаторов
охлаждающей системы дизелей.
При работе холодильных машин
могут быть дополнительно включены
система заряда аккумуляторных
батарей, вентиляторы дизельного
помещения и аппаратной, сеть освещения,
бытовые электроприборы, получающие
питание через вспомогательные шины.
Потребляемая ими мощность,
составляющая не более 10 % от общей
загрузки дизель-генераторных агрегатов,
не зависит от температурных
факторов и при технически исправном
оборудовании является величиной
практически одинаковой для различных
серий секций. Некоторые колебания в
загрузке агрегатов вспомогательными
потребителями обусловлены в основном
использованием осветительных
аккумуляторных батарей разных марок
D0ТНЖ-400 или 40ТНЖ-550).
Как показал анализ (рис. 1),
температурный диапазон работы
холодильных машин достаточно велик: от —20 до
15 °С и выше внутри вагонов и от
—5 до 40 °С снаружи. Большую часть
времени установки работают при
температурах внутри грузового помещения
ниже 5°С, снаружи — менее 25 °С.
Средневзвешенные по
продолжительности работы машин в каждом
режиме температуры составляют внутри
вагонов около 0 °С, снаружи — 20 °С.
Таким образом, эксплуатация
энергохолодильного оборудования зачастую
осуществляется в условиях более
легких, чем расчетные. В связи с этим
целесообразно оценить влияние
температурных факторов перевозки на
степень загрузки дизель-генераторных
агрегатов.
Исследование загрузки дизель-гене- f
раторных агрегатов проведено на осно-^
вании анализа параметров их работы"
в действительных условиях
эксплуатации пятивагонных секций в
различных климатических зонах при
перевозке скоропортящихся грузов широкой
номенклатуры, т. е. с учетом
вероятностных факторов, связанных с
техническим состоянием оборудования и
субъективным характером
эксплуатации установок механиками
(правильная настройка терморегулирующего
вентиля, надлежащее качество
хладагента в машинах, периодичность
оттаивания инея с поверхностей
охлаждающих приборов и др.).
Информация о силе тока
генератора/и соответствующей ей
температуре внутри tB и снаружи /н вагонов
получена на основании показаний
шг-мЕ^ЯЯХ?
26+30°С \Щ
Ч*-5*С5ч@,тЖ f *6*ЧОЧ 2*яC,В%)
Рис. I Распределение среднегодовой наработки холодильных машин по температурным режимам
перевозки внутри (а) и снаружи (б) вагонов
26

штатных приборов пятивагонных
секций при подключении к одному
дизель-генераторному агрегату четырех
холодильных машин. Обработка данных
проведена на ЭВМ. В основу
алгоритма положен численный метод
выравнивания и нормализации
многофакторных нелинейных корреляционных
связей [1].
Анализ данных при работе
оборудования с отключенными
вспомогательными шинами показал, что полный
коэффициент множественной
корреляции между силой тока / и
температурами /в и tH равен 0,945. Доли
вкладов аргументов tBri tH составляют
соответственно 89 и 11 %, оба
параметра эффективны.
Для расчета токовой нагрузки
генератора использовали функцию,
аппроксимирующую взаимосвязь между
исходным // и нормализованным 1п
значениями силы тока:
/.= Ю6+8,68/л+0,62/2—0,61/^. (L)
• Входящую в формулу A) переменную
1п определяли по уравнению
нормализованной регрессии:
/н=0,86/в„+0,22/н
B)
где нормализованные значения
температур внутри tm и снаружи tHn вагонов
устанавливали по формулам,
полученным в результате аппроксимации
кривых связи между исходными и
нормализованными значениями каждой
переменной:
/вп=0,13+4,37/в.10-2+21,43/2в.Ю-4 +
+25,79/2- Ю-5; C)
/НЛ=0,18/Н-3,8. D)
Эффективную мощность дизеля N,
соответствующую определенному
значению тока генератора /, рассчитывали
по известной формуле:
-\f3UIcOSy
N=
¦10-
E)
где U — линейное напряжение сети, В;
cos ф — коэффициент мощности;
ц — КПД генератора.
В соответствии с проведенными в
ходе эксплуатации замерами (cosy
измеряли образцовым фазометром в
специальной серии опытов) и
паспортными характеристиками агрегатов
принято: G=385 В, cos Ф = 0,74, ч = 0,91.
Результаты расчета в виде графиков
зависимости силы тока / генератора
и мощности N дизеля от температуры
-15 -10 -5 0 5 10 t^G
Рис. 2. Зависимость силы тока / генератора и
мощности N дизеля от температур воздуха
внутри /в и снаружи tH вагонов
воздуха внутри вагонов tB при
различных температурах наружного воздуха
tH приведены на рис. 2.
Относительная погрешность между фактическими
и расчётными значениями силы тока
в большинстве случаев не превышает
2 %, максимальное расхождение
составляет около 5 %.
Как видно из рис. 2, в
действительных условиях эксплуатации
энергохолодильного оборудования
рефрижераторных секций нагрузка на
дизель-генераторные агрегаты изменяется
в довольно широких пределах.
Так, снижение температуры внутри
вагонов до —20, а снаружи до
10 °С сопровождается уменьшением
силы тока генератора до 96 А и
мощности дизеля до 52 кВт. Поэтому
даже при включении дополнительных
потребителей, повышающих
затрачиваемую мощность примерно на 7 кВт,
снижение токовой нагрузки и расхода
мощности агрегатов относительно
максимальных значений составит около
30 %. Соответственно уменьшится при
этом и часовой расход топлива.
Для установления характера
изменения расхода топлива при снижении
реализуемой дизелями мощности были
проведены экспериментальные замеры
на смонтированных в пятивагонных
секциях агрегатах ДГМА-75. Замеры
выполняли при работе установок ВР-1М
в режиме «тепло», т. е. агрегаты
обеспечивали энергией вентилятор
радиатора, электронагреватели и венти-
ляторы-циркуляторы.
С учетом данных о минимальной
27

55 60 65 70 75 80 N, к Вт
Рис. 3. Зависимость часового расхода топлива
G от реализуемой мощности N дизеля
загрузке агрегатов в эксплуатации
(см. рис. 2) мощность изменяли в
пределах 50—85 кВт включением и
отключением части
электронагревателей. Ток и напряжение генераторов
регистрировали по штатным приборам,
коэффициент мощности — по
показаниям образцового фазометра,
эффективную мощность дизеля рассчитывали
по формуле E).
Проведенные замеры показали
(рис. 3), что у испытанных дизелей
расход топлива G колеблется в среднем
от 14,5 до 23,85 кг/ч, а зависимость
его от мощности N хорошо
аппроксимируется уравнением прямой:
G=a+bNy F)
где а и Ь — коэффициенты.
При использовании уравнения F)
относительно конкретной
рефрижераторной секции коэффициенты а и Ь
должны соответствовать средней для
каждого из обоих установленных на
ней дизелей зависимости часового
расхода топлива от реализуемой
агрегатом мощности.
Для определения часового расхода
топлива в груженом рейсе следует
по рабочему журналу секции
установить средние температуры воздуха
внутри и снаружи вагонов, по
формулам A)—D) рассчитать ток
генератора, а по уравнению E) —
реализуемую при этом мощность дизеля.
Подставив найденное значение
мощности в формулу F), получают
средний часовой расход топлива каждым
дизель-генераторным агрегатом.
Приведенная на рис. 4 номограмма
позволяет установить часовой расход
топлива, не прибегая к расчетам по
формулам.
Номограмма построена путем
совмещения выполненных в одном масштабе
осей ординат рис.2 и абсцисс рис. 3.
Ее правая часть — общая для всех
NtnBm
00
ж
$
?
7
о
О
?
/
о
00
J
/
SO
1
i
m
m
1—\
IX-
7i
& КЛЮЧ tfi
V
55%
30/
25/
2^
^15/
W/
&,пг/ч 18
17
16
15
/*
-15 -10 -5 0 5 WttfC
Рис. 4. Номограмма для определения часового расхода топлива
28

пятивагонных рефрижераторных секций
БМЗ. Линию графика в левой части
номограммы получили при испытании
дизелей рефрижераторной секции после
деповского ремонта.
Как следует из номограммы, при
средневзвешенных температурах tB=
= 0 °С и /„ = 20 °С реализуемая дизель-
генераторным агрегатом мощность
составляет 57,5 кВт при работе с
отключенными вспомогательными шинами и
64,5 кВт при питании дополнительных
потребителей, а часовой расход
топлива — соответственно 16,4 и 18,2 кг/ч,
что на 19—26 % ниже принятого сейчас
за норму паспортного значения
B2,4 кг/ч). Поэтому температурные
факторы должны учитываться при
определении затрат дизельного топлива
на работу энергохолодильного
оборудования рефрижераторного
подвижного состава.
Разработанный способ определения
часовой нормы расхода топлива,
проверенный в вагонном рефрижераторном
депо Синельниково Приднепровской
железной дороги, позволяет
дифференцировать затраты топлива по
температурным режимам перевозки,
упорядочить учет расхода
топливно-энергетических ресурсов, повысить
ответственность механиков за техническое
состояние оборудования в процессе
эксплуатации секций, а работников
ремонтных участков — за качество
ремонта.
Список использованной литературы
1. Алексеев Г. А. Объективные методы
выравнивания и нормализации
корреляционных связей.— Л.: Гидро-метиздат, 1971.—
263 с.
2. Поста р на к С. Ф, Зуев Ю. Ф.
Холодильные машины и установки.— М.:
Транспорт, 1982.— 334 с.
УДК 629.114.444:62-681
УТИЛИЗАЦИЯ ЭНЕРГИИ СЖАТОГО
ПРИРОДНОГО ГАЗА
В АВТОМОБИЛЯХ-
РЕФРИЖЕРАТОРАХ
Канд. техн. наук И. В. ЩЕРБАТЕНКО
Рациональное использование
топливно-энергетических ресурсов — важная
задача, стоящая перед народным
хозяйством страны, и в частности перед
автомобильным транспортом — одним
из основных потребителей нефтяного
топлива.
В последние годы проводятся
широкие исследования в области экономии
нефтяных видов топлива, а также
поиски нетрадиционных видов моторного
топлива. Как показали исследования
[1, 2, 4, 5], на данном этапе наиболее
перспективным видом топлива для
автомобилей с карбюраторным двигателем
внутреннего сгорания (ДВС) с учетом
потенциальных сырьевых ресурсов,
технологической готовности и
производственных возможностей является
природный газ, сжатый до давления 19,6 МПа.
Повысить эффективность
газобаллонных автомобилей, помимо
совершенствования ДВС и конструкции баллонов
высокого давления, можно, заменив
неэкономичный процесс дросселирования
сжатого газа в многоступенчатом
редукторе процессом расширения его
в турбодетандере (ТБД), с
последующим использованием охлажденного
газа в качестве хладагента в
кондиционерах для охлаждения воздуха
в кабине автомобиля или в
рефрижераторах для охлаждения пищевых
продуктов.
Поскольку существующие
авторефрижераторы оснащены холодильной
установкой с автономным приводом
от специального ДВС (основная
холодильная установка), применение в
топливной системе автомобиля
дополнительной холодильной установки на базе
ТБД позволит уменьшить мощность
основной и расход бензина на ее привод.
Кроме того, дополнительная установка
может частично резервировать
основную в случае ее кратковременного
выхода из строя.
Ниже изложены результаты
исследования эффективности утилизации
энергии сжатого газа для получения
дополнительного холода в газобаллонных
автомобилях-рефрижераторах.
Упрощенная схема системы питания
двигателя указанного автомобиля с
дополнительной холодильной установкой
приведена на рис. 1.
При работе ДВС автомобиля газ
из баллонов поступает в первую ступень
ТБД, где срабатывается часть
перепада его давлений между баллонами
и карбюратором, в результате чего его
температура понижается. Затем газ
в качестве хладагента направляется
в первую секцию теплообменника,
29

Рис. 1. Упрощенная схема системы питания
двигателя газобаллонного
автомобиля-рефрижератора с дополнительной холодильной установкой:
/ — баллон; 2 — редуктор; 3 — карбюратор;
4 — бензиновый бак; 5 — теплообменник; 6 —
турбодетандер; 7 — электрогенератор
витки которого расположены внутри
холодильной камеры рефрижератора.
Нагретый газ подается в следующую
у-ю ступень ТБД и соответствующую
/-ю секцию теплообменника, где опять
срабатывается часть его перепада
давлений и происходит нагрев за счет
тепла, отбираемого от холодильной
камеры. После последней n-й секции
теплообменника газ поступает в редуктор
низкого давления, поддерживающий
постоянное давление на входе в
карбюратор двигателя автомобиля.
Крутящий момент от ТБД можно
использовать для привода
электрогенератора или другого вспомогательного
оборудования.
При практической реализации данной
системы утилизации энергии сжатого
газа необходимо обеспечить
надежное регулирование дополнительной
холодильной установки (автоматическое
отключение ступеней ТБД по мере
снижения давления в баллонах
автомобиля) и оптимальное регулирование
загрузки ТБД для поддержания по-
литропного КПД процесса расширения
г\р, близкого к максимальному.
На рис. 2 приведена /, S-диаграмма
процессов, происходящих в ТБД и
теплообменнике дополнительной
холодильной установки:
охлаждение газа в первой ступени
ТБД в результате его расширения
от состояния 0 в баллонах до состояния
/ на входе в первую секцию
теплообменника (процесс 0—~1)\ нагрев газа
в первой секции теплообменника за счет
30
Рис. 2. /, S-диаграмма процесса утилизации
энергии сжатого природного газа для получения
холода
подвода тепла от холодильной камеры
рефрижератора (процесс 1—2)\
следующая ступень охлаждения вщ
ТБД (процесс 2—3) и нагрев во второй
секции теплообменника (процесс 3—4)
и т. д.
Ступени охлаждения — нагрева
повторяются до тех пор, пока давление
рп на выходе из последней п-й секции
теплообменника не достигнет заданной
величины.
Степень расширения газа дт во
второй и последующих ступенях ТБД
определяется температурным режимом
рефрижератора (температурой на входе
Г2/-1 и выходе T2j из /-й секции
теплообменника), а степень расширения газа
лт, в первой ступени ТБД — еще
и температурой газа в баллонах.
Для определения производительности
дополнительной холодильной установки
в качестве допущений примем:
газ идеальный;
массовый расход газа m двигателем
автомобиля постоянный;
исходная температура газа в
баллонах Го в процессе их опорожнения
остается неизменной, т. е. внешний
теплоприток полностью компенсирует
охлаждение газа в результате его
расширения (снижения давления);
температура газа после /-й
ступени ТБД T2j-\ и соответствующей ей;
/-й секции теплообменника Гг/, а также
степень расширения газа во всех
ступенях ТБД остаются постоянными (для
выполнения этого условия необходимо
наличие сверхкритических перепадов
на всех сопловых аппаратах ступеней
ТБД и в редукторе);
рост энтропии газа в
теплообменнике обусловлен как подводом тепла,
так и гидравлическими потерями;
эквивалентный коэффициент
сопротивления трения g, площадь
проходного сечения F газового тракта

у-й секции теплообменника и политроп-
ный КПД процесса расширения г\р
в у-й ступени ТБД не изменяются;
ввиду малых скоростей и
незначительного подогрева газа в
теплообменнике скоростной напор и потери
давления, вызванные подводом тепла, не
учитываются;
давление на выходе из последней
я-й секции теплообменника рп меньше
давления в предыдущей секции и равно
или больше минимально допустимого
давления, обеспечивающего
нормальную работу редуктора.
Последнее допущение, обусловленное
особенностью работы редуктора,
предполагает, что число работающих
ступеней ТБД и соответствующих секций
теплообменника по мере снижения
давления в баллонах непрерывно
уменьшается и при давлении, близком к
конечному, газ подается непосредственно
к редуктору, минуя ТБД и
теплообменник. Поскольку температурный режим
работы дополнительной холодильной
установки определяет первая ступень
ТБД, она отключается в последнюю
очередь. Это обеспечивает при прочих
равных условиях максимальную
производительность дополнительной
холодильной установки.
При расчете ее производительности
и мощности используем следующие
зависимости:
уравнение процесса расширения газа
в ТБД-
для первой ступени
Лт,= (тг!!?—) ;
'о
для /-Й ступени (l<Lj^.n)
A)
*-(
Лр
к
Ту-.
-1+Л,
B)
где k — показатель адиабаты;
уравнение баланса давлений в
магистрали подачи газа от баллонов к
редуктору, определяющее количество
работающих ступеней ТБД при текущем
давлении р в баллонах
при
при
Pmin <*i
Р ^ Ят1
Pmin <*1
C)
значения я, округляемые до меньшего
числа, находят из равенства:
Р_
Pmin
лт1лт
D)
П Oj
/=1
где Oj — коэффициент давления, который
ввиду малых скоростей газа
можно представить в виде отношения
статических давлений на выходе
/?2/ и входе Р2/-1 у-й секции
теплообменника —— ;
Р2,- I
формулы для расчета коэффициента
давления
для первой секции теплообменника
а,= 1-а(^J; E)
для /-Й секции теплообменника B<;
;/<я)
A-е) я*'
'/— ' :
F)
Па?_,
где а
постоянный
2 j
комплекс, равный
(?)
'RT2i-n;
Ft 2
R — газовая постоянная;
g — эквивалентный коэффициент
сопротивления трения газового
тракта у-й секции
теплообменника,
S—?м + ^тР -q
G)
где gM — суммарный коэффициент
местного сопротивления;
Хтр — коэффициент гидравлического
трения;
/, D — соответственно длина и
внутренний диаметр газового тракта
у-й секции теплообменника;
термодинамическое равенство
dQ—drnZi A/,-,
(8)
где Q — количество холода,
вырабатываемое дополнительной холодильной
установкой;
А/у — перепад энтальпий,
срабатываемый в у-й ступени ТБД.
Применяя известные соотношения
термодинамики, включая уравнение
состояния для идеального газа и
равенства A) и B), при условии
постоянства лт(/^2) выражение (8) можно
проинтегрировать от конечного рК до
начального рн давления в баллонах:
31

Q=vjz~^AO-nTl
)(Рн-Рк)+ Q^=v^-n„{(i-n,: )(p„—pK)( i+p') +
1—* рн
+ р'A-л/ )$ndp],
(9)
где V — объем баллонов.
Тогда среднюю за время работы
производительность дополнительной
холодильной установки q можно
определить по формуле:
G
A0)
где v, G — соответственно объемный
расход газа и объем одной заправки
автомобиля, приведенные к
нормальным условиям G=20 °С
р=0,0981 МПа).
Среднеинтегральную мощность Ncpi
развиваемую ТБД при изменении
давления в баллонах от рн до рк,
рассчитывают по уравнению:
N,
ер"
.—-^RT2jmX
Рн-Рк к-\
X [^ A-лт|* )(ри-Рк) +
+ A-л/ )\ ndp]. A1)
Рк
Искомые значения q и jVcp находят
численным интегрированием на ЭВМ
уравнений (9) и (И) с учетом
зависимостей A) — G), причем п
вычисляют для каждого значения р по
формулам C), D).
Общее количество ступеней ТБД лтах,
необходимое для осуществления детан-
дерного холодильного цикла по
предложенной схеме, определяют из D) при
Если гидравлические потери в
теплообменнике невелики и ими можно пре-
п
небречь (П су/=1), то, выразив в D) п
через р
/-I
п_ ln[p/(pmin-jiTl)] 1 ,J24
In ят
и условно приняв, что при снижении
давления р в баллонах количество
работающих ТБД п изменяется не
дискретно (rt=l, 2, 3, ...), а непрерывно
согласно A2), уравнения (9) и A1)
можно проинтегрировать в заданных
пределах. Тогда
+
1 т2, <, —
In лт То
A-я/ )[рн1п
Рн
лт1рп
N
ср"
—рк1п
Рн"Рк
Рк
^TlPmin
Лрн-рЖ A3)
?—V№/m{(pH—рк)Х
Х[~° A-я/ ) + (\-л/ )] +
к
In лт
[Рн 1П
лт1Рт1п
"Рк 1П
Рк
лт1Ртт
-(Рн-Рк)]}- A4)
Средняя производительность
холодильной установки, как и ранее,
определяется по формуле A0).
Эффективность предложенного де-
тандерного цикла, основанного на
использовании перепада давлений в
топливной системе газобаллонного
автомобиля, рассмотрим на примере
эксплуатируемых бензиновых
авторефрижераторов 1А4 на шасси ГАЗ-52-01
и ЛуАЗ-890Б на шасси ЗИЛ-130 [6],
предположив, что они работают на
сжатом природном газе и снабжены
дополнительной холодильной установкой.
В качестве исходных данных для
расчета примем: 1/=0,4 м3; рн =
= 19,6 МПа; pK=pmin=0,196 МПа;
/е= 1,31; 7-0=20 °С; Г2/-1 = —30 °С;
Г2/=0°С; Лр=0,85; /?=515 Дж/(кг-Ю;
/=10 м; D=2.10~2 м; Лтр=0,03;
у=16,5 м3/ч (ГАЗ) и 21,6 м3/ч (ЗИЛ)
при скорости движения 60 км/ч. Для
упрощения расчетов условно принято
?м=0,1Лтр^-.
Существующая в настоящее время
на автомобильных газонаполнительных
компрессорных станциях (АГНКС)
степень осушки газа до абсолютного
влагосодержания 0,009 г/м3, которому
соответствует точка росы при
температуре —30 °С и давлении 19,6 МПа
[3], полностью исключает гидратообра-
зование в тракте дополнительной
холодильной установки при заданных
температурных уровнях.
Ниже приведены результаты расчетов
основных параметров дополнительной
холодильной установки указанных
авторефрижераторов, а также даны
характеристики основных холодильных
32

установок с ДВС, работающими на
бензине.
Параметры
Авторефрижератор
1А4 ЛуАЗ-890Б
на шасси на шасси
ГАЗ-52- ЗИЛ-130
01
1.5
4,5
1,855 2,55—2,79
Грузоподъемность, т
Производительность основной
холодильной установки
qOCH, кВт
Расход газа v автомобилем
при скорости движения
60 км/ч, м3/ч
Расход бензина ДВС
основной холодильной установки,
л/ч
Средняя за время работы
производительность
дополнительной холодильной
установки, q, кВт
Общее количество ступеней
ТБД птах
Среднеинтегральная
мощность, развиваемая ТБД,
Wcp, кВт
Из приведенных данных видно, что
утилизация энергии сжатого газа в
рассмотренных газобаллонных
авторефрижераторах обеспечит дополнительную
выработку 1,165 и 1,7 кВт холода
в час, что составляет 63 и 67—61,2 %
производительности их основных
холодильных установок.
Совместное использование основной
и дополнительной холодильных
установок позволит уменьшить мощность
16,5
2,3
1,165
7
1,37
21,6
2,3
1,7
7
1,79
основной установки, не снижая холодо-
производительности рефрижератора-, и
соответственно расход бензина на
1,45—1,54 л/ч в зависимости от модели
автомобиля, что составляет 9,3 и 6,35 %
расхода топлива рассматриваемыми
авторефрижераторами с бензиновыми
ДВС.
Таким образом, замена жидкого
нефтяного топлива (бензина) сжатым
природным газом с одновременной
утилизацией его энергии для получения
холода позволяет значительно повысить
эффективность работы
авторефрижераторов.
Список использованной литературы
1. Великанов Д. П., Петров В. Г., Став-
ров О. А. Перспективность автомобилей,
работающих на природном газе. —
Автомобильный транспорт, 1982, № 9, с. 44—47.
2. Генки н К. И. Газовые двигатели. — М.:
Машиностроение, 1977. — 193 с.
3. Дегтярев Б. В., Б у х га л тер Э. Б. Борьба
с гидратами при эксплуатации газовых
скважин в северных районах. — М.: Недра,
1976. - 197 с.
4. Кол у баев Б. Д. Газобаллонные
автомобили США. — Автомобильная
промышленность, 1977, № 4, с. 41—44.
5. Кол у баев Б. Д. Природный газ как
автомобильное топливо. — Автомобильная
промышленность, 1981, N° 8, с. 37—39.
6. Краткий автомобильный справочник. — М.:
Транспорт, 1982. — 464 с.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1132139 3E1) F28 D 7/06, F 28 F 9/22 B1)
\ 3492280/24-06 B2) 20.09.82 G2) В. В. Макаров,
Е. П. Пастухов, В. И. Мысливец E3) 621.565.58
E4) E7) КОЖУХОТРУБЧАТЫЙ
ТЕПЛООБМЕННИК, содержащий кожух с крышками и
размещенные в нем пучки U -образных тепло-
обменных труб, закрепленные в
противоположно расположенных трубных решетках и
снабженные поперечными перегородками в межтрубном
пространстве, отличающийся тем, что, с целью
уменьшения габаритов и мощности на прокачку
среды межтрубного пространства, пучки
расположены один над другим симметрично
относительно плоскости, проходящей через ось
кожуха, при этом все перегородки, кроме первых
со стороны трубной решетки, выполнены
составными и общими для обоих пучков.
A1) 1132142 3E1) F28D 15/00B1K659778/24-
06 B2) 03.11.83 G1) Брянский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт G2) А. Д. Чумаченко E3) 621.565.58
E4) E7) ТЕПЛОПЕРЕДАЮЩЕЕ
УСТРОЙСТВО, содержащее частично заполненную
теплоносителем основную тепловую трубу с зонами
испарения и конденсации и размещенную
внутри нее с кольцевым зазором дополнительную
тепловую трубу, заполненную теплоносителем
с более низкой температурой кипения и также
имеющую зоны испарения и конденсации,
отличающееся тем, что, с целью повышения
теплопередающей способности при работе
устройства в гравитационном поле, зона
конденсации дополнительной Трубы расположена на
стенке основной тепловой трубы в ее зоне
конденсации, а кольцевой зазор между трубами
сообщен с полостью основной трубы в зоне
конденсации посредством патрубков, проходящих
через полость дополнительной трубы, которая
размещена с зазором относительно торцевой
стенки основной трубы в зоне испарения.
33

НАУКА,
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 664.8.037.004.162.001.24
РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ВЛАГИ
В ПРОДУВАЕМОМ ШТАБЕЛЕ
ПРИ ОХЛАЖДЕНИИ И ХРАНЕНИИ
ПЛОДОВ И ОВОЩЕЙ
Канд. техн. наук М. И. БЕРМАН,
д-р техн. наук, проф. В. А. КАЛЕНДЕРЬЯН,
канд. техн. наук В. И. ИВАХНОВ
Плодоовощную продукцию хранят
преимущественно в ящиках или контейнерах,
складируя их в холодильных камерах в
штабеля.
При указанном способе хранения на
потери массы продукта влияет ряд факторов:
интенсивность вентилирования;
соотношение количеств воздуха,
поступающего непосредственно в штабель и в
межштабельное пространство;
геометрические характеристики штабеля
и тары и др.
Известные методики определения усушки
при охлаждении и хранении [4] основаны
на упрощенных представлениях о процессах
тепломассопереноса в дисперсных
системах, к которым относится плотный слой
плодов и овощей.
Появление ЭВМ и развитие численных
методов создали предпосылки для
математического моделирования и решения
задач, связанных с расчетом температурно-
влажностных полей в штабелях в целях
оптимизации систем охлаждения.
В этой связи перспективно разработать
математические модели штабелей на основе
системного подхода, проанализировать
путем перебора расчетных вариантов
сложные процессы, протекающие в них, и
выбрать наиболее адекватную модель [6].
Математическое описание процессов тепло-
влагопереноса при холодильной обработке
продуктов целесообразно начать с создания
таких моделей.
С точки зрения геометрии штабеля
модели можно классифицировать как
нульмерные (балансные с сосредоточенными
параметрами) [4], одномерные [3, 6], двух-
и трехмерные [1]; с точки зрения структуры
дисперсной системы — как гомогенные
и гетерогенные (двухкомпонентные) [3, 5].
Поскольку в нульмерной модели
геометрия чрезмерно упрощена, она пригодна
в основном для качественного анализа
процессов холодильной обработки.
Одномерные модели можно применять для
условий, когда поперечные размеры слоя
продукта значительно превышают его
высоту, а активное вентилирование
обеспечивает равномерное распределение скорости
воздуха по горизонтальному сечению слоя
продукта [5].
Если продольные и поперечные размеры
слоя продукта соизмеримы, как, например,
в активно вентилируемом штабеле, то теп-
ловлагообмен на боковых поверхностях слоя
приводит к неравномерному распределению
температур по объему продуктов и влаго-
содержаний воздуха в горизонтальных
сечениях слоя. Одномерные модели
становятся при этом неадекватными процессу,
и необходимо рассматривать более
сложные — двух- и трехмерные.
При предварительном анализе
целесообразности применения двух- или
трехмерной модели было принято во внимание,
что между результатами расчетов по этим
моделям для распространенных в практике
условий нет такой качественной разницы,
как между результатами расчетов по одно-
и двухмерной модели. Некоторое
количественное различие может быть
компенсировано введением для двухмерной модели
эффективного поперечного размера слоя.
В то же время при использовании этой
модели продолжительность численных
расчетов существенно меньше, чем для
трехмерной. Поэтому для математического
описания физических процессов была принята
двухмерная модель.
Анализировали дисперсную систему —
штабель плодов и овощей прямоугольной
формы высотой Н и шириной 2L (рис. 1).
Продукты охлаждались воздухом,
подаваемым через нижнее горизонтальное сечение
слоя и боковые щелевые каналы шириной
2LK.
Дисперсный слой рассматривали как
двухкомпонентную систему. В обоих
компонентах — воздухе и продукте —
протекают процессы тепломассопереноса, а
между ними — процессы конвективного
тепломассообмена.
Компоненты принимали
взаимопроникающими квазигомогенными и характеризую-
tffftffflMHz h
Рис. 1. Расчетная схема двухмерной модели:
G> ^к — удельный расход воздуха через слой
продукта и канал; /во, taK, d0, dK — температура
и влагосодержание воздуха на входе в слой
продукта и в канал
34

щимися эффективными коэффициентами
переноса в продольном у и поперечном х
направлениях (эффективный коэффициент
теплопроводности учитывает: для
продукта — перенос тепла теплопроводностью
через компоненты слоя, контакты этих
компонентов, воздушную прослойку между
ними и излучение, для воздуха —
теплопроводность, излучение и конвективную
составляющую процесса теплообмена;
эффективный коэффициент диффузии
воздуха — концентрационную диффузию и
конвективную составляющую процесса).
Сопротивление массопереносу в продукте
пренебрегали.
Теплоту дыхания рассматривали как
внутренний источник тепла, отнесенный
к объему продукта.
Конвективный тепломассообмен между
продуктом и воздухом характеризовали
коэффициентами межкомпонентного тепло-
и массообмена а, р.
Боковые поверхности штабеля принимали
влагонепроницаемыми, теплообмен на
боковой поверхности характеризовали
коэффициентом теплоотдачи ак, который может
учитывать и термическое сопротивление
стенок тары.
При записи математической модели
процесса допускали, что условия
теплообмена одинаковы на обеих боковых
поверхностях слоя, скорость воздуха
равномерна по сечению слоя, а теплоемкость
тары пренебрежимо мала. Коэффициенты
переноса не зависят от температуры.
Процесс нестационарного тепломассопе-
реноса при охлаждении штабеля
описывается при указанных допущениях
дифференциальными уравнениями:
энергии продукта
A -е) е„С„ — -Хпх—Г-Ку — -
—аа„ (/„—/„) —Q„ A-е) <7Д exp (btn) +
+ ?a„qa[f(tn)-Ed\=0; A)
энергии воздуха в штабеле
+<"*„ (/„-<„) =0;
дх2
B)
массопереноса в воздухе слоя продукта
dd
дх
dd . n dd * d2d * дЧ
ду *»~хдх2 *в уду2
-Раи [/('„)-?<*] «0;
и энергии воздуха в канале
е.с,А |к +^BGKiK |» +ак (/„-/„,) =0
при краевых условиях
т=0:/п = /п00, /D==^Boo» d—d0Qy гк=/к00;
C)
D)
п dtn dtB dd
ox ox ox
^^-LJ=«k(^,4); E)
y=0: Jn=0' /b==/b0' d==do< '*=**>
У=Я:-^|"=а2(/п-/в2);
ду ду
где е — порозность;
Qn'Qe — плотность продукта и воздуха;
сп, срв — удельная теплоемкость продукта
и воздуха;
^п> *в> *к-т температура продукта, воздуха
в штабеле и канале;
т — время;
% I
ЛП4/* 'hut»
Ку> Кх — эффективный коэффициент
теплопроводности продукта и
воздуха в продольном и
поперечном направлениях;
ап — удельная поверхность продукта
на 1 м3 слоя;
<7Д, qn — удельная теплота дыхания и
парообразования;
Ь — температурный коэффициент
скорости дыхания;
Е — коэффициент аппроксимации;
d — влагосодержание воздуха в
штабеле;
G, GK — удельный расход воздуха в шат-
беле и канале;
Ьу, Dx — эффективные коэффициенты
диффузии в продольном и
поперечном направлениях;
0; 1; 2;
00 — индексы, показывающие, что
параметры относятся к нижней,
боковой, верхней поверхностям
штабеля и начальным условиям
на его боковых поверхностях.
Систему уравнений (I) — E) решали
численным методом конечных разностей.
Для двухмерных уравнений A) — C) был
выбран локально одномерный метод.
Разностные аналоги функций, входящих в
указанные уравнения, на каждом полушаге
по времени рассчитывали по неявной схеме
методом прогонки [7]. Эти аналоги функций
уравнения D) определяли на каждом шаге
по времени таким же методом. Аналоги
уравнений A) — D) на каждом
временном шаге решали итерационным методом.
На языке ФОРТРАН был составлен
алгоритм расчета, состоящий из основной
программы и семи подпрограмм.
Предварительные расчеты показали, что
устойчивость вычисления может быть
достигнута правильным выбором условий
выхода из итерационных циклов,
начального шага по времени и характера его
35

изменений. Удовлетворительная сходимость
разностных аналогов достигалась для
характерных режимов охлаждения и
хранения плодов и овощей уже на достаточно
«грубой» пространственной сетке —
порядка 20X20 узлов.
В результате расчета по описанной
методике на каждом временном шаге
получают двухмерные матрицы значений /п(/, у),
М'» /Ь <*(/, /) в узлах сетки и одномерную
матрицу значений tK(j). Зная эти
параметры, можно проанализировать изменение по
времени тепловлажностного режима слоя
продукта, в частности локального и
полного количества влаги, теряемой продуктом.
Удельные локальные потери влаги
продуктом и, находящимся в объеме одной ячейки
слоя, ограниченной узлами i—1, /, /—1 и /,
за единицу времени на каждом временном
шаге можно определить через прирост влаги
в воздухе, проходящем через этот объем за
тот же период времени:
+d(i,j+\,k)—d(i+\J,k)—d{i,j,k)].F)
Полное количество влаги U, потерянное
всем продуктом в штабеле к моменту
времени Tfe, равно:
»k "; Ni
U=2HL 2 2 2 u(i,j,k)tek, G)
k=\ /=l /=#l
где Дт^=т„—тк ,.
Пример. Рассмотрим результаты
вариантного расчета процесса охлаждения яблок,
уложенных в штабель высотой //=5 м,
шириной 2L= 1 и глубиной 1 м.
-ЬггЦЗ-С —
19,В
Ж
л
J
у
^
5
3
2
1
0
I37ei
6JJ2-
5,22
w
—
A
0,1 0,2 0,3 0fi0,5 0,1 0,2 0,3 0,? l,M
Рис. 2. Изменение по времени полей температур
продуктов /п и влагосодержаний воздуха d в
штабеле при Я=5 м, L=0,5 м, G=0„l кг/(с-м2),
GK=25 кг/(с-м2):
а, б, в — т=0,76; 5,39; 14,3 ч
Исходные данные. Удельный расход
охлаждающего воздуха G=0,01; 0,03; 0,10;
0,15 кг/(с«м2), ширина бокового канала
2LK=5; 10; 20 мм, температура и влагосо-
держание воздуха на входе в канал и
штабель /в0=0°С, do=3,7-10-'3 кг/кг,
начальные температуры компонентов слоя /п0о=
= /в0о=20 °С. Физические свойства
продукта брали по [4].
Решение. Коэффициенты
межкомпонентного теплообмена и эффективные
коэффициенты переноса определяли по
зависимостям [2], коэффициенты массообмена —
по зависимостям [4].
Исходные данные и полученные значения
коэффициентов вводили в систему
уравнений A) —E), которую решали на ЭВМ
ЕС-1022. Результаты расчетов приведены
на рис. 2—5.
du/dt • 105,кг/(смЗ)
0,20
0,15
О, ГО
0,05
О
0,25
0
',5
0,5
О
2,0
15
1>0
0,5\
О
L/
Iff
Г v^"
7
/
/
/ ,
и
>-
/
1
^2
^2
^ 2
б
/
/\
2
/
г
*
5 |
? J
J
ff
Я
JjA
f\
щ
Л
г
Ч у,м
Рис. 3. Изменение по времени и высоте штабеля
локальной среднеинтегральной потере влаги про-
du
дуктом
йт
1
г=0,103;
2, 3,4 —
).
а — G=0,01 кг/(с-м2), /, 2, 3, 4
14,3; 101; 268 ч; б— G=0,03 кг/(с-м2)
т=0,103; 14,3; 38; 101 ч; в — 0=0,10 кг/(с-м
1, 2, 3, 4 — т=0,103; 2,03; 14,3; 38 ч;
г — С=0,15 кг/(с-м2), 1, 2, 3, 4 — т=0,082;
4,23; 10,5; 17,7 ч
36

>
//
V
/
^r
/
^
J
/
>~-
t
Гт]
/
Dl
0 20 40 60 80 100 700
r, v
Рис. 4. Изменение полной потери влаги
продуктом U по времени т от удельного расхода
воздуха G:
1 — G=0,15 кг/(с-м2); 2— G=0,10 кг/(с-м2);
3— G = 0,03 кг/(с-м2); 4— G=0,01 кг/(с-м2)
На рис. 2 показан типичный характер
изменения по времени полей tn и d в
вертикальном сечении штабеля (поля температур /в
подобны полям /п). Результаты расчетов
свидетельствуют о значительной
поперечной неравномерности по объему штабеля
температур и влагосодержания, которую
невозможно учесть при использовании нуль-
и одномерных моделей. С ростом т
распределения указанных параметров стремятся
к равновесию. Процесс установления
равновесного состояния можно разделить на два
этапа: существенно нестационарный режим
и квазистационарный режим, в котором
скорости изменения /n, /B, d и /к по времени
на порядок меньше, чем на первом этапе.
Полученные данные позволяют выявить
детальную картину локальной и полной
потери влаги продуктом при охлаждении.
На рис. 3 приведено изменение по
времени и высоте штабеля локальной средне-
йй
интегральной потери влаги продуктом —,
рассчитанной по [5]. Полученные данные
свидетельствуют, что распределение — по
высоте штабеля в нестационарных режимах
имеет характерный максимум,
соответствующий области наиболее интенсивной
усушки продукта. Со временем максимум
перемещается от нижнего к верхнему
сечению штабеля (кривые /, 2, 3 на рис. 3), что
обусловлено взаимодействием
конкурирующих процессов: возрастанием по высоте
штабеля влагосодержания воздуха у
поверхности продукта вследствие роста
температуры продукта tn(y) и влагосодержания
воздуха в воздушном пространстве между
частицами слоя по мере его насыщения
влагой. Для этих условий влагосодержание
воздуха на выходе штабеля равно
равновесному при его температуре в этом же месте.
В исследованном диапазоне с ростом G
йй
максимальное значение -т- увеличивается
на порядок (рис. 3, а, г). По мере
приближения к равновесному состоянию и переходу
Рис. 5. Сопоставление результатов расчетов при
G=0,1 кг/(с-м2) по A) —E) и по одномерной
модели [3];
т=0,76 ч: / — среднеинтегральная по сечению и
при х=0 температура продукта, расчет по (I) —
E); 2 — температура продукта по высоте
штабеля, расчет по [3];
т=14,3 ч: 3 — температура продукта по высоте
штабеля, расчет по [3]; 4 — температура
продукта по высоте штабеля при х=0, расчет по
A) —E); 5 — среднеинтегральная по сечению
температура продукта, расчет по A)—E); 6 —
температура продукта по высоте штабеля при
л;=0,5, расчет по A) —E)
от существенно нестационарных режимов к
йй
квазистационарным зависимость — от у
принимает вид монотонно возрастающих
функций (кривые 4 на рис. 3, а, б). Для
этих условий влагосодержание воздуха на
выходе из слоя меньше равновесного.
На рис. 4 представлены рассчитанные по
G) значения полной потери влаги
продуктом, находящимся в штабеле объемом
2HL м3.
Как следует из графиков, наиболее
интенсивно влага теряется продуктом в условиях
существенно нестационарного режима.
Интервал времени, за который данный режим
переходит в квазистационарный,
уменьшается с 700 ч (кривая 4 на рис. 4) до 20 ч
(кривая / на рис. 4) с ростом G с 0,01 до
0,15 кг/(с-м2). При этом полное количество
влаги, потерянное продуктом к моменту
перехода на квазистационарный режим,
незначительно понижается с ростом G, так как
уменьшение U в результате сокращения
времени интенсивной усушки
компенсируется его возрастанием с увеличением значе-
нии — с ростом О.
Полученные данные были сопоставлены
с результатами расчетов по нульмерной [4]
37

и одномерной [3] моделям. Поскольку
методика [4] не дает возможности рассчитать
необходимые для определения потерь влаги
значения тепловых потоков и температур в
штабеле, были использованы значения сред-
неинтегральных по объему штабеля
температур и тепловых потоков, полученные по
описанной методике. Установлено, что
расчет по [4] дает для квазистационарных
режимов завышенные по сравнению с
расчетом по уравнениям A) — G) результаты.
Такое расхождение в основном обусловлено
принятым в [4] допущением о 100 %-ной
влажности воздуха в штабеле.
Сопоставление с расчетом по [3]
свидетельствует, что неучет поперечного
переноса тепла и массы может приводить к
существенным расхождениям в значениях
/п, tB, d. Так, из приведенных на рис. 5
данных видно, что при т=0,76 ч среднеинте-
гральная по сечению температура продукта
и температура продукта при x=0
одинаковы (кривая 1) и близки к значениям,
полученным расчетом по [3] (кривая 2). При
т=14,3 ч расхождения между среднеинте-
гральной по сечению температурой
продукта (кривая 5), определенной по A) —E),
и температурой (кривая 3), найденной по
[3], возрастают. Кривые .4 и 6
характеризуют для данного момента времени верхнюю
и нижнюю границы температур продукта
соответственно при лс=0 и х=0,5,
установленные путем решения системы уравнений
A) — E). Соответственно различаются и
значения U\ полученные по [3], и с/,
найденные при решении A) —E). Так, для
условий, соответствующих кривым 1, 2 на
рис. 5, значение Ul/U равно 1,06, а для
соответствующих кривым 3—6, оно
составляет уже 1,47-
Таким образом, установлено влияние на
усушку интенсивности вентилирования
продукции, а также геометрических
характеристик штабеля.
Полученная математическая модель и
программа в виде методики расчета могут
быть использованы проектными
организациями при разработке охлаждающих систем
плодоовощехранилищ.
5. И в а х н о в В. И., Мальцева Е. М.,
Рубцов В. Н. Тепломассообмен в насыпи
плодоовощной продукции при активном
вентилировании. — Механизация и
электрификация сельского хозяйства, 1984, № 3, с. 35—37.
6. Романовский М. Р. Решение обратных
задач с неизвестной моделью процесса. —
ИФЖ, 1983, т. 45, № 3, с. 699.
7. Самарский А. А. Теория разностных
схем. — М.: Наука, 1983. — 616 с.
УДК 621.36:628.863
ПОЛУПРОВОДНИКОВЫЕ
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ
ВЛАГОЧУВСТВИТЕЛЬНЫЕ
ПЕРВИЧНЫЕ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ
И ДАТЧИКИ
Канд. техн. наук Т. А. ИСМАИЛОВ,
д-р техн. наук, проф. Ю. Н. ЦВЕТКОВ
Разработка первичных преобразователей,
датчиков и устройств, способных обеспечить
в производственных условиях в течение
длительного периода измерение влажности
воздуха и газов,— одна из важных
народнохозяйственных задач.
В последнее время в нашей стране и
за рубежом предложены различные
конструкции психрометров, в которых в качестве
первичных преобразователей использованы
термопары, проволочные термометры
сопротивления из металлов, полупроводниковые
термометры сопротивления,
термотранзисторы и др. [4—6].
В Ленинградском технологическом
институте холодильной промышленности
совместно с Дагестанским политехническим
институтом на базе полупроводниковых
термоэлектрических микромодулей разработаны
малоинерционные влагочувствительные
первичные преобразователи (ПТВП) и датчики
(ПТВД) [2].
Созданный ПТВП (рис. 1) представляет
Список использованной литературы
1. Алямовский И. Г. Теплообмен при
охлаждении и хранении плодов и овощей в
штабелях. — Холодильная техника, 1973, № 5,
с. 36—38.
2. А э ров М. Э., Тодес О. М., Нарин-
с к и й Д. А. Аппараты со стационарным
зернистым слоем. — Л.: Химия, 1979. — 220 с.
3. Волков М. А. Тепло- и массообменные
процессы при хранении пищевых продуктов. —
М.: Легкая и пищевая промышленность,
1982. — 272 с.
4. Ж а д а н В. 3. Теплофизические основы
хранения сочного растительного сырья на
пищевых предприятиях. — М.: Пищевая
промышленность, 1976. — 283 с.
Рис. 1. Принципиальная схема
полупроводникового термоэлектрического влагочувствительного
первичного преобразователя:
/ — поддон из тонкой фольги; 2 — смачиваемая
пластина; 3 — коммутационная пластина; 4 —
токовый вывод; 5,6 — полупроводники из
материала соответственно п- и р-типа; 7 — зазор;
8 — электроизоляция (металлокерамика или
слой лака в зависимости от технологии
изготовления микромодулей); 9 — термоизоляция
38

Е,мв
120Г
100
80
60
40
20
2 4 6 в 8,мм
Рис. 2. Зависимость термоэдс ? от толщины
полупроводников преобразователя б при температуре
воздуха /=20 °С, относительной влажности ср=
= 50 %, скорости 3,5 м/с, теплопроводности
полупроводников Х=1,23 Вт/(м-К)
собой полупроводниковый
термоэлектрический микромодуль. На поверхностях одних
его*спаев установлен поддон из
теплопроводного материала с размещенной в нем
смачиваемой пластиной из пористого
материала. В процессе испарения воды со
смоченных спаев ПТВП создается разность
температур, пропорциональная
возникающей термоэдс. При использовании ПТВП
сразу регистрируется разность температур,
а не отдельно температуры сухого и
смоченного спаев. Кроме того, не нужно усиливать
получаемый сигнал. В результате
повышаются точность измерения влажности и
надежность работы датчика.
Датчики на основе ПТВП имеют
стабильные характеристики в течение длительного
периода и малую продолжительность
выхода на режим.
На основании решения уравнений
теплового баланса ПТВП получена
психрометрическая формула для датчиков данного
типа. Она отличается от известной наличием
поправочного коэффициента, зависящего от
критерия Био (Bi), т. е. конструктивных
характеристик датчика и теплофизических
свойств полупроводников.
При Bi->-oo поправочный коэффициент
стремится к единице, и формула
трансформируется в известную психрометрическую
формулу. Следовательно, поправочный
коэффициент учитывает уменьшение (по
сравнению с истинным значением) разности
температур вследствие потока тепла от
горячих спаев к холодным за счет
теплопроводности термоэлементов.
Основная выходная характеристика
ПТВП — термоэдс, возникающая в преоб-
Е,мВ
Щ
Щ
щ
1 1,5 2/.,Вт/(М'Ю
Рис. 3. Зависимость термоэдс Е от
теплопроводности полупроводников к при /=20 °С, 6=2 мм
Е,мд
50\ Т I ^ I I
12 24 36 48 t,c
Рис. 4. Изменение термоэдс ? по времени при
/=20 °С, 6=3,4 мм, Л.= 1,23 Вт/(м-К) и
различной относительной влажности воздуха ср: /—ср=
^ 10 %; 2-Ф=50 %; <?-<р=90 %
разователе. Решение уравнения
теплопроводности с граничными условиями,
учитывающими конвективный теплообмен между
потоком воздуха и поверхностями
преобразователя, позволило получить формулу для
определения термоэдс [3].
Установлено, что на значения термоэдс
влияют различные факторы, которые можно
разделить на три основные группы:
конструктивные, теплофизические и режимные.
Результаты влияния этих факторов на
значение термоэдс для ПТВП, собранного из
49 полупроводников с дифференциальной
термоэдс термоэлементов е=347»10-6 В/К,
показано на рис. 2—5.
39

Е,мВ
Рис. 5. Экспериментальная зависимость термоэдс
Е от относительной влажности воздуха ср при
6 = 3,4 мм, Л.= 1,23 Вт/(м-К) и различных
температурах воздуха /:
/ — /=50 °С; 2—/=40 °С; 3—/=30 °С; 4—t=
= 20 °С; 5—/=10°С
На рис. 2 приведена зависимость %тер-
моэдс от толщины полупроводников
преобразователя, а на рис. 3 — от их
теплопроводности. Из результатов анализа следует,
что при теплопроводности к-+оо значение
Е-+0.
На рис. 4 показано изменение термоэдс
по времени при различной относительной
влажности воздуха. Рост термоэдс от
нулевого значения до максимального и
последующее уменьшение до значения,
характеризуемого выходом на режим, зависит от
следующих причин:
в результате смачивания поверхности
спаев полупроводников их температура
становится равной температуре смоченного
термометра, при этом достигаются
максимальная разность температур спаев и
максимальное значение термоэдс;
разность температур приводит к
возникновению потока тепла за счет
теплопроводности и перераспределению температуры по
толщине полупроводников.
На рис. 5 представлена
экспериментальная зависимость термоэдс от
относительной влажности и температуры воздуха для
установившегося режима работы.
Результаты опытов достаточно хорошо
аппроксимируются прямыми линиями. Сопоставление
экспериментальных данных с полученными
при теоретических исследованиях
показывает, что наибольшее расхождение, не
превышающее 9,3 %, наблюдается в области
повышенных температур.
Для установления влияния
радиационного теплообмена на точность измерений
проведены исследования с инфракрасным и
ультрафиолетовым облучением рабочей
поверхности преобразователей. Отклонения
измеряемой термоэдс при облучении
поверхности и без него расходятся не более
чем на 0,8 %. Значит, радиационный
теплообмен при выполнении защиты в виде
двойного полированного экрана можно
практически не учитывать.
На основании результатов исследований
разработаны датчики и приборы [1] на
базе ПТВП, отличающиеся между собой
устройствами смачивания и аспирации.
На рис. 6 приведена конструкция одного
из таких датчиков.
/ 2 J 4 5 6 7 6
Рис. 6. Полупроводниковый термоэлектрический влагочувствительный датчик:
/ — тонкостенные полированные трубки; 2 — первичный преобразователь температуры; 3 — дозатор;
4 — держатель; 5 — ПТВП; 6 — смачиваемая пластина; 7 — поддон; 8 — крыльчатка; 9 — разъем;
10 — микромодуль
40

Список использованной литературы
1. А. с. № 1035599 (СССР).
2. Исмаилов Т. А., Цветков Ю. Н.
Применение полупроводниковых
термоэлектрических батарей для измерения влажности
воздуха.— В кн.: Тезисы докладов Всесоюзной
научной конференции «Повышение
эффективности процессов и оборудования холодильной
и криогенной техники». Л., 1981, с. 170.
3. Исмаилов-Т. А., Цветков Ю. Н.
Теоретические исследования термоэлектрических
полупроводниковых батарей, используемых для
измерения психрометрической разности
температур.— Изв. вузов СССР. Приборостроение,
1982, т. 25, № 3, с. 89—93.
4. Кульков О. В., Коган В. А. Измерение
влажности воздуха в сельскохозяйственных
целях.— Л.: Гидрометеоиздат, 1977.— 144 с.
5. Ariel ur E. J. Sensor Parameters. Humidity
Sensors.— Geosci. Instrum., New York ed.,
1974, pp. 321—331.
6. Baily Y.—Contr. Eng., 1980, 27, № 9,
pp. 112—117.
УДК [621.565.92:692.1 j:624.13:536.24
ТЕПЛОВОЕ ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ
«ЗДАНИЙ ХОЛОДИЛЬНИКОВ
С ГРУНТАМИ ИХ ОСНОВАНИЙ
Канд. техн. наук А. Г. ГИНДОЯН,
канд. техн. наук В. Я. ГРУШ КО
Здания холодильников существенно
изменяют естественные процессы тепло- и массо-
переноса в грунтах их оснований. Поэтому
для выявления особенностей формирования
температурного режима грунтов и
разработки эффективных мероприятий по их защите
от морозного пучения необходимо
исследовать закономерности теплового
взаимодействия зданий холодильников с грунтами
оснований. Для холодильников с
электрическим и жидкостным обогревом грунтов
такое исследование позволит установить зону
влияния климатических факторов на
температуру грунта, а также определить
закономерности распределения теплопритоков из
грунта в холодильные камеры,
оптимальное размещение источников тепла, место
установки регулирующего датчика системы
обогрева с целью минимизации
энергетических затрат и необходимую глубину
заложения фундаментов колонн и стен.
Тепловое взаимодействие здания
холодильника с грунтом основания
рассматривали при следующих допущениях:
режим эксплуатации здания
холодильника установившийся, начальными
условиями пренебрегаем;
влияние процесса влагопереноса на
теплопередачу учитывается через теплофизиче-
ские параметры процесса теплопроводности
(правомерность такого подхода
обоснована в [1]);
температурное поле пола и грунта
однородно по длине здания, так как его длина
обычно значительно больше ширины, в связи
с чем рассматривается двумерное
температурное поле; при этом конструкцию пола
принимают многослойной пластиной, а грунт
основания — полуограниченным массивом;
грунт от промерзания обогревается
линейными источниками тепла, замоноличен-
ными в бетонную обогревающую плиту
(рис. 1). При ее толщине 80—100 мм и шаге
источников до 1,5 м с небольшой
погрешностью считаем, что источник тепла —
сплошная плоская обогревающая плита
[2], расположенная на глубине /0 от уровня
пола камеры;
при электрообогреве источник тепла имеет
постоянную мощность, а при жидкостном
обогреве — постоянную температуру;
на температуру грунта вне здания
холодильника влияют колебания температуры
наружного воздуха, солнечной радиации,
толщины снежного покрова, сезонное
промерзание грунта и др.
Влияние всего комплекса климатических
факторов в совокупности учитывали на
основе того, что температура грунта ниже
уровня сезонного промерзания достаточно
хорошо аппроксимируется по закону
гармонических колебаний. С увеличением глубины
грунта точность аппроксимации растет.
Поэтому рассматривали годовые колебания
температуры грунта на глубине 3,2 м,
которые приведены в справочниках по климату.
Условный характер изменения температуры
наружного воздуха, который повлиял бы
на температуру грунта, можно представить
в виде:
ит) = Гс+Гасо5(сот+е), A)
где tH — условная температура наружного
воздуха, °С;
Тс — среднегодовая температура грунта,
°С;
¦ № .
Рис. 1. Конструктивная схема пола:
/ — плита покрытия пола; 2 — теплоизоляция
пола; 3 — то же, стены; 4 — обогревающая
плита; 5 — источник обогрева; В — ширина здания;
5 — шаг источников тепла; /2 — расстояние от
пола камеры до нижней плоскости обогревающей
плиты; /о — глубина заложения источника тепла
от уровня пола камеры; d — толщина слоя
теплоизоляции стены; h — глубина заложения
источника тепла от уровня грунта
1.

^
0
*0'*кам
Щлоскии^Хсш^^
l В/2
Л a
V *
xH,tHM
В/2
^кам^д
21
\
L&V^
Плоений источник тепла
В
Рис. 2. Схемы теплового взаимодействия пола
холодильника с грунтом основания:
а — расчетная; б — упрощенная расчетная
Тг — условная амплитуда годовых
колебаний температуры наружного
воздуха, °С;
со — частота годовых колебаний
температуры, 1/с;
т — время, с;
6 — сдвиг колебаний температуры
наружного воздуха по фазе.
При этом с учетом закономерностей
передачи тепловой волны в
полуограниченном массиве [4] условная амплитуда
колебаний температуры наружного воздуха
Т =
t.
2 Л/ -
v 2
'-АУ
B)
(О
2а
где**
амплитуда годовых колебаний
температуры грунта на глубине 3,2 м,
полученная по данным
метеостанций, °С;
к — коэффициент теплопроводности
грунта, Вт/(м-К);
ан — коэффициент теплообмена
наружного воздуха с грунтом,
Вт/(м2.К);
а — коэффициент
температуропроводности грунта, м2/с.
Температурное поле грунта и пола
находили, решая двумерную задачу
нестационарной теплопроводности
полуограниченного массива грунта и конструкции пола
(рис. 2) с граничными условиями третьего
рода на поверхности массива,
моделирующими теплообмен грунта с воздухом
внутри здания. При этом принимали, что
система обогрева поддерживает в месте
установки регулирующего датчика М(х0, 12)
постоянную температуру Т0. В результате
получены выражения для полей температур
и тепловых потоков [3].
Для определения требуемой мощности
источников обогрева достаточно найти
закономерности распределения температуры t
и теплопритока q0 в плоскости
контакта обогревающей плиты с грунтом
основания (z==/2):
/(х,/2,т) = Г0+еы(А:)G,с-Го) +
+ W(x)Ta cos((DT+e—Ф); C)
д0(х,т)=- [р(х)(Тс—Т0) +
+ W4{x)Tacos(<*T + E-<t>q)], D)
где ди(х) — стационарная составляющая
температуры грунта в
плоскости его контакта с
обогревающей плитой при Тс—70=1;
х — расстояние рассматриваемой
точки пола до центральной
оси здания, м;
W(x) — амплитуда годовых колебаний
температуры грунта в той же
плоскости при Га=1;
Ф, Ф<7 — сдвиги фаз колебаний
температуры грунта и теплопритоков
по сравнению с колебаниями
температуры наружного
воздуха;
Р(х)>
Wq(x) — стационарная составляющая
теплопритоков и амплитуда
их годовых колебаний в той же
плоскости контакта при Тс—
— Т0=\у Та=1, коэффициенте
теплопроводности грунта А,=
= 1 Вт/(м-К) и половине
ширины здания В/2=\ м.
Параметры 8Ы, р, Wt Wq, Ф, Фд зависят
от условий теплообмена внутри и вне
здания холодильника, способа обогрева,
расстояния рассматриваемой точки пола
до наружной стены и толщины
теплоизоляции стены. Эти зависимости можно
получить, используя упрощенную расчетную
схему (см. рис. 2,6).
Теплотехнические свойства конструкции
пола при наличии теплообмена между
источником тепла и внутренним воздухом
холодильной камеры можно заменить на
эквивалентный коэффициент теплообмена
а,э, так, чтобы не изменились
стационарная составляющая теплопритока и
амплитуда его годовых колебаний.
Аналогично теплотехнические свойства всего
слоя грунта h вне здания можно заменить
эквивалентным коэффициентом
теплообмена а2э при тех же условиях. Естественно,
что значения эквивалентных коэффициентов
а,э, а2э для стационарных и
нестационарных условий теплообмена в общем случае
различны.
В случае электрообогрева для
стационарных условий
<=1/#о; D=i/(i/aB+/iA), E)
где R0— сопротивление теплопередаче
конструкции пола, м2*К/Вт,
ав — коэффициент теплообмена пола
с воздухом внутри здания,
Bt/(m2-K);
для нестационарных условий
~нс л/
а1э = Г„;
F)
42

н.с
а2э =
V«-»Vi_2,-*Vi (,+ W|)cos (. V|+o + (,+ i VI)'
G)
где У„-
коэффициент теплоусвоения
нижней поверхности обогревающей
плиты конструкции пола,
определяемый по [6], Вт/(м2-К);
2х
х= j ; *о=
.2д:0
В
2а
Выражение G) получено из решения,
приведенного в [4]
При жидкостном обогреве источники
тепла имеют постоянную среднюю по
длине температуру. Для рассматриваемой
упрощенной схемы среднюю температуру
источника можно считать равной температуре
Го в точке установки датчика. Таким
образом, в данном случае температурное
поле в плоскости контакта грунта с
обогревающей плитой определяется только
температурой источника тепла, а теплопритоки
из грунта — еще и условиями
теплообмена на его поверхности вне здания.
При этом
<=<*=оо, (8)
а а?э и а?эс находят из выражений E), G).
При электрообогреве значения 0И и
р равны:
е(хо)—q(x)
q(xo) — относительное сопротивление
теплопередаче массива грунта
в точке установки датчика;
q(x) —относительное сопротивление
теплопередаче массива грунта,
зависящее от условий
стационарного теплообмена на
поверхности грунта внутри и вне
здания (табл. 1);
ВЙ=
21 •
A1)
вй-с=
а"! В
еи(*) =
р(х) =
o(xo)[l + Bi?o(x)]'
1-еи(х)
(9)
A0)
Q(x)
где х, х0 — относительные координаты
(текущая и точки установки
датчика),
&=1,2— индекс, показывающий, что
параметр рассматривается при
условиях теплообмена на поверхности
грунта соответственно внутри и
вне здания.
При жидкостном обогреве 0U«O, а р(х)
рассчитывают по выражению A0).
Численный анализ выражений C), D)
показывает, что амплитуды годовых
колебаний температуры и теплопритоков в
плоскости контакта грунта с обогревающей
плитой при ширине здания более 10 м
зависят не от его ширины, а от расстояния
рассматриваемой точки пола до наружной
стены — —х. Поэтому на рис. 3, 4 приведены
D
зависимости Wy Wq, Ф, Q)q от — — х и усло-
Таблица 1
BJ2
0,092 0,272 0.420 0,520 0.650 0.740
0,820
0,908 0.928 0.944
0.958
0.968
Bi,= l,5
16.9
24.5
250
8
16,9
24,5
250
8
16.9
24.5
250
1.234
1.185
1,170
1.139
1.272
1,221
1.205
1.172
1,302
1.250
1,233
1,197
1,176
1,128
1,113
1,083
1,207
1,157
1,141
1,108
1,231
1,180
1,163
1,129
1,085
1,037
0,022
0.992
1.105
1,055
1,040
1,008
1,121
1,071
1,054
1,020
1,000
0,951
0,936
0,905
1,010
0,961
0,944
0,911
1,020
0,969
0,952
0,918
0,860
0,809
0.793
0.758
0,856
0.806
0,789
0,752
0.856
0,805
0,787
0,749
0,742
0,690
0,673
0,633
0 730
6,678
0.660
0.620
0,722
0.671
0.653
0.611
0.620
0,568
0.550
0,508
0,508
0,456
0.437
0,392
Bi^ = 2,l
0,484
0,550 J 0,433
0,601
0,532
0,490
0,415
0,372
Bi,=*2,65
0,588
0,537
0,519
0,477
0,468
0,418
0,400
0,358
0,461
0,408
0,389
0,342
0,436
0,385
0.367
0.322
0,418
0,369
0.352
0,308
0.419
0.365
0,346
0,297
0,392
0.342
0,323
0,277
0.374
0,326
0,308
0,263
0.382
0.328
0,308
0,257
0,355
0,304
0.286
0.238
0,337
0,288
0.271
0.225
0.347
0,292
0.272
0,219
0,320
0,269
0.251
0.201
0,302
0,253
0,236
0,189
0,320
0,264
0,244
0.188
0,293
0,242
0,223
0,172
0,274
0,226
0,209
0.160
0,295
0,239
0,219
0,161
0,268
0.217
0.199
0.145
0,250
0,202
0,185
0,135
0,274
0.218
0.197
0,137
0,247
0,196
0,177
0,122
0,229
0,182
0,164
0.113
Bi,= oo
8
16.9
24.5
250
1.699
1.634
1.612
1,553
1,595
1,530
1,508
1,450
1,433
1.368
1,346
1.288
1,286
1,221
1,199
1,140
1,046
0,983
0,96
0,899
0,846
0,785
0,763
0,702
0.635
0.580
0,560
0,503
0,444
0,397
0,379
0,329
0,363
0,321
0,304
0,260
0,293
0,256
0.242
0,200
0,232
0.200
0.188
0,152
0,173
0.146
0,137
0,107
0,128
0,107
0.099
0.075
0,083
0.068
0,063
0,045
* 0,0296
0.024
0,022
0.015
43

Таблица 2
Таблица 3
Вид
обогрева

Электрический

Жидкостный

Температура в
камере
*кам» *-»
J>4o
-120
—30
—
м--К/Вт
2,84
4,04
5,16
7,31
—
Вт/(м2-К)
0,352
0,248
0,194
0,137
оо
«к-
Вт/(м2.К)
0,374
0,269
0,216
0,159
оо
вий нестационарного теплообмена на
поверхности грунта (BiH|-c, Вi2с).
Для упрощения расчетов определены
значения а'э и а"эс (табл. 2) для
нормируемых сопротивлений теплопередаче пола
R0, предложенных в проекте новой редакции
главы СНиП [5]. При этом при определении
а"эс были рассмотрены конструкции полов
с утеплителем из пенополистирола и из мине-
раловатных плит.
В табл. 3 приведены значения ас2 , а!|с
при А,= 1,163 Вт/(м-К).
Из анализа зависимостей, показанных
на рис. 3, 4, видно, что по мере удаления
от наружной стены амплитуды годовых
колебаний температуры и теплопритоков
в плоскости контакта грунта с обогреваю-
Рис. 3. Зависимость амплитуды годовых
колебаний температуры грунта W и сдвига фазы этих
колебаний Ф в плоскости контакта грунта с
обогревающей плитой от расстояния
рассматриваемой точки до наружной стены — -х и условий
теплообмена на поверхности грунта внутри и вне
здания холодильника (обозначения кривых см.
в табл. 4)
<PW д 4 Я W
Глубина заложения
обогревающей
плиты, м
0,00
0,47
0,70
1,50
«2v
Вт/(м-.К)
23,00
2,25
1,57
0,75
н.с.
а2э'
Вт/(м2-К)
23,00
2,32
1,40
0,47
щей плитой быстро уменьшаются
(колебания затухают). На расстоянии более 3,5 м
от наружной стены амплитуды настолько
малы, что влияние годовых колебаний
внешних климатических условий на
температурный режим пола и грунта можно
не учитывать.
Вся площадь холодного контура здания
холодильника может быть разделена на две
зоны — центральную со стационарным
температурным режимом и периферийную,
представляющую собой полосу шириной
3,5 м по периметру наружных стен с
нестационарным температурным режимом.
Поэтому в выражениях C) и D) для
температуры обогревающей плиты и тепло-
притоков из грунта в центральной зоне
можно считать:
UP(jc)=0; Wq{x)=0.
На основе анализа распределения
температуры по ширине здания холодильника
можно выбрать наиболее рациональное
место установки датчика системы
автоматического регулирования температуры
плиты.
Хотя при соответствующем выборе
температуры срабатывания датчик может быть
0,5 0,20
j-x,nJ,f

* %
i-X,H Ofi 0J5 OJ 0,25 Wq,
-*— ¦ ¦ ¦ ' \ ]sa
Фа
-1
kvs
r*5
у
^iN
^g§
^
=g^
^5
-^^
fSf-
*0^^'
1
1 I
/ /
//J
///
y/
81
1
4
II
1 1
' /
/J
' f
r—
/J
w\
ff\
m
15\
12\
<l*l
-f
1322 232024
0,5 0,Z0
-Je
^
¦^^
s^>
Ф
^•v
^^w4
V
\
s^
*S:
*Ч>
чч^
^
SN4
^^
№
/7]
fo\
m
m
щ
%-W J,5 J 2,5 2 ' 1,5 1 0,J 0,2
w9
V
1
Ц4
0
1
V
\0
Рис 4. Зависимость относительной амплитуды годовых колебаний теплопритоков Wq в плоскости
контакта грунта с обогревающей плитой и сдвига фазы этих колебаний Ф^ от расстояния рассматриваемой
точки до наружной стены -~— х и условий теплообмена на поверхности грунта внутри и вне здания
холодильника (обозначения кривых см. в табл. 4)
размещен в любой точке центральной зоны,
наиболее рационально устанавливать его на
центральной продольной оси здания, что
позволяет контролировать точку с
минимальными теплопритоками из грунта.
Пример расчета. Для холодильника,
расположенного в г. Сергаче, найти
температуру поверхности грунта под
обогревающей плитой и теплопритоки из него для
точки, находящейся на расстоянии 0,225 м
от наружной стены.
Исходные данные. Ширина здания 25 м,
температура в холодильной камере /кам =
= — 20 °С, 7^=6,34 °С и /А=2,97°С (по
данным метеостанции), X=l,l6 Вт/м, а=
=0,53-Ю м2/с, ?0=1,99-Ю~7 1/с, ан =
= 23 Вт/(м2-К), /i=0,7 м, Г0=1 °С. Датчик
системы обогрева установлен на
центральной оси здания (х0=0; х0=0).
Решение. Из выражения B) следует
Т =
2,97
2у '•"•'°-'
v2-0.53.|0-*
23 V2.0.
.99.10"
,53-10-
= 12,15 °С
Из табл. 2 и 3 находим: /?0=5,16 м2«К/Вт,
а*9=0,194 Вт/(м2.К), <c =0,21.6 Вт/
/(м2-К), ас2,= 1,57 Вт/(м2.К), а^эс =
Таблица 4
Номера
кривых
на рис 3. 4
1
2
3
4
5
6
7
8
Bi" с*
4
4
4
4
8
8
8
8
Bi" °
250
25
15
5
500
50
30
10
Номера
кривых
на рис. 3, 4
9
10
11
12
13
14
15
16
Bi"c
2,89
2,89
2,89
2,89
2,325
2,325
2,325
2,325
Bi" c
250
25
15
5
250
25
15
5
Номера
кривых
на рис 3,4
17
18
19
20
21
22
23
24
Bi"c
1,7
1,7
1,7
1,7
1
1
I
1
Bi"c
250
25
15
5
150
15
6
1
Номера
кривых
на рис 3,4
25
26
27
28
Bi" c
оо
оо
оо
оо
Bi" c
250
25
15
5
45

= 1,4 Вт/(м2-К).
Из выражений A1): Bic,=2,l, BiTc = 2,32,
Bi2=17, Bi5c=15. Для расчетной точки
*= 12,5—0,225=12,275 м, х=0,982.
Зная Bi\ и Вi*5, по табл. 1 определяем
значения q(x0) = q@) = 1,25, q(x) =
= 0 @,982) =0,196.
По формулам (9) и A0) рассчитываем:
9Ы @,982):
1,25—0,196
р @,982) =
1,25A + 17.0,196)
1—0,196
= 0,196;
0,196
-4,1.
Максимальные значения / получаются
при cos(o3T + e—Ф) = 1, а минимальные при
cos(o)t+8—Ф) = — 1, т. е. /тах=5,8°С
и /min= — 1Л °С. Соответственно q0max=
= -2,875 Вт/м2 и ^0min= —1,185 Вт/м2.
Полученные результаты дают
возможность определить температурный режим
пола и грунта и теплопритоки из грунта,
что необходимо (но недостаточно) для
правильного выбора мощности и основных
конструктивных параметров системы
обогрева.
Поскольку Biic = 2,32 и Bi2c=15, на
рис. 3, 4 анализируем кривые 15 (табл. 4):
№=0,31, №,=0,75.
Из формул C) и D) вытекает, что
температура и теплопритоки из грунта в
рассматриваемой точке колеблются в течение
года в пределах
/=1+0,196F,34—1) +
+0,31-12,15 cos(coT + e—Ф) =
= 2,045+3,76 cos(a)T + e—Ф);
2-1,16
<7о=
25
[—4,1F,34—1) +
+0,75-12,15 cos(o)t + e—Ф,)] =
= — 2,03+0,845 cos(o)t + e—Ф„).
Список использованной литературы
1. Гиндоян А. Г. Тепловой режим конструкций
полов. — М.: Стройиздат, 1984. — 222 с.
2. Гиндоян А. Г., Груш ко В. Я., Пак М. А.
Определение температурного поля оснований
холодильников с системой электрообогрева. —
Труды ЦНИИпромзданий, 1972, вып. 28,
с. 136—153.
3. Г р у ш к о В. Я. Тепловое взаимодействие
промышленных зданий с грунтами оснований.—
В кн.: Научные исследования в области
применения математических методов и ЭВМ для
решения задач промышленного
строительства. — М., 1983, с. 98—114.
4. Лыков А. В. Теория теплопроводности. —
М.: Высшая школа, 1967. — 599 с.
5. Руководство по проектированию
теплоизоляции ограждающих конструкций зданий
холодильников. — М.: Стройиздат, 1982. —
48 с.
6. СНиП II — 3 — 79*. Строительная
теплотехника. — М., 1982. — 40 с.
Hi0§PETEHlfI
(II) 1105747 3E1) F 28 D 15/00 B1) 3618245/24-
06 B2) 07.07.83 G1) МВТУ им. Н. Э. Баумана
G2) Н. П. Бойко, В. В. Чугунков, С. В. Шема-
наев E3) 621.565.58
E4) E7) ТЕПЛОВАЯ ТРУБА с зонами
испарения, транспорта и конденсации, содержащая
корпус с капиллярной структурой и
размещенный в зоне транспорта дроссельный клапан,
соединенный посредством штока с сильфоном,
установленным в зоне испарения и
сообщающимся с термобаллоном, заполненным рабочей
жидкостью и установленным на наружной
поверхности корпуса в зоне испарения или
конденсации, отличающаяся тем, что, с целью
расширения диапазона регулирования и упрощения
конструкции, в зоне испарения установлен
второй сильфон, размещенный с торца корпуса
и имеющий с первым общую крышку,
снабженную шарнирно подсоединенным к ней
регулировочным винтом, введенным за пределы
корпуса через резьбовое отверстие, выполненное
на его торце в зоне испарения, причем
первый сильфон сообщен с термобаллоном
посредством змеевика, расположенного в полости
второго сильфона.
A1) 1105748 3E1) F 28 G 1/12 B1) 3560432/24-
12 B2) 05.03.83 G1) Куйбышевский ордена
Трудового Красного Знамени политехнический
институт им. В. В. Куйбышева G2) Г. К. Родюш-
кин, Е. И. Пахомов, С. В. Кожарин E3) 621.7.02
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОЧИСТКИ
ВНУТРЕННЕЙ ПОВЕРХНОСТИ ТРУБЧАТЫХ
ТЕПЛООБМЕННИКОВ, содержащее
теплообменник с входным и выходным водоводами,
очистные элементы, выполненные в виде
эластичных шариков, средство для транспортировки
шариководяной смеси, камеру для загрузки
шариков, размещенную между напорным
патрубком средства для транспортировки
шариководяной смеси и входным водоводом, шарикоулав-
ливающее устройство, размещенное в выходном
водоводе и связанное со средством для
транспортировки шариководяной смеси, отличающееся
тем, что, с целью повышения экономичности
очистки путем уменьшения, износа шариков,
средство для транспортировки шариководяной смеси
выполнено в виде винтового насоса, имеющего
сборную водяную камеру, а корпус насоса со
стороны камеры имеет отверстия для
сообщения его полости с полостью камеры, при этом
сборная водяная камера связана с выходным
водоводом теплообменника, а диаметр отверстий
корпуса насоса меньше диаметра эластичного
шарика.
46

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 637.5.03.001.4
ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ
ИСПЫТАНИЯ СПОСОБА
НАНЕСЕНИЯ ПИЩЕВОГО
ПОКРЫТИЯ НА МЯСНЫЕ ТУШИ
И ПОЛУТУШИ ПЕРЕД ИХ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ОБРАБОТКОЙ
В. П. ПОПОВ, Н. П. ВОСТРИКОВА
Один из существенных факторов
увеличения мясных ресурсов —
сокращение потерь мяса от усушки при
холодильной обработке и хранении. Наряду
с интенсифицированными способами
охлаждения и замораживания мяса
уменьшить его усушку позволяет
нанесение пищевых покрытий на
поверхность туш и полутуш перед их
холодильной обработкой.
Академией наук Казахской ССР
совместно с ПКТБ Минмясомолпрома
Киргизской ССР был разработан способ
нанесения на мясные туши и полутуши
пищевого покрытия, представляющего
собой эмульсию молочно-белого цвета
из моноглицеридов животных жиров,
ацетилированных моноглицеридов,
крахмала и воды.
В 1978 г. на Токмакском
мясокомбинате введена в эксплуатацию линия
приготовления и нанесения пищевого
покрытия на мясные туши и полутуши
(см. рисунок). Линия включает в себя
универсальные аппараты для получения
моноглицеридов, чаны для
приготовления пищевого покрытия, камеры для
нанесения его на мясные туши и
полутуши, центробежные насосы и фильтры.
Камера для нанесения пищевого
покрытия представляет собой туннель,
изготовленный из листов нержавеющей
стали толщиной 1,2 мм. Длина туннеля
5000 мм, ширина — 1300 мм, высота —
3700 мм. Камера оборудована шестью
форсунками, расположенными по
вертикали в центре туннеля, которые
обеспечивают равномерное мелкодисперсное
распыление раствора на поверхность
туш и полутуш. Пищевой раствор с
температурой 50—60 °С подается под
давлением 0,5 МПа. Обработка раствором
предварительно взвешенных парных
туш и полутуш, перемещающихся в
туннеле по подвесному пути с помощью
конвейера, осуществляется в течение
10 с. Излишки раствора, стекающие
с туш и полутуш и внутренних стенок
туннеля, собирают и после очистки
используют повторно. После выхода из
туннеля туши и полутуши с
нанесенным пищевым покрытием направляют
на холодильную обработку.
Линия для нанесения
пленкообразующего покрытия смонтирована на втором
этаже мясожирового корпуса и первом
этаже холодильника. Часть линии,
включающая аппараты для
приготовления раствора и насос для подачи
его в камеру нанесения, расположена
на первом этаже.
5 J
Схема линии приготовления и нанесения пищевого покрытия на мясные туши и полутуши на
Токмакском мясокомбинате:
/ — универсальный аппарат для приготовления моноглицеридов; 2 — чан для приготовления
пищевого покрытия; 3 — система орошения; 4,5 — камеры для нанесения пищевого покрытия
соответственно на туши мелкого рогатого скота и полутуши крупного рогатого скота и свиней; 6 — поддон для
сбора излишков раствора пищевого покрытия; 7 — центробежный насос; 8 — фильтр
47

Назначенная Минмясомолпромом
СССР ведомственная приемочная
комиссия провела на Токмакском
мясокомбинате опытно-промышленную про-,
верку и приемку способа нанесения
пищевого покрытия на мясные туши и
полутуши. Было проведено 15 опытов
по охлаждению, замораживанию и
хранению охлажденного мяса с
нанесенным пищевым покрытием: говядины
I категории, свинины I и II категорий
и баранины I и II категорий, в том числе
шесть опытов по охлаждению мяса,
пять — по замораживанию и четыре —
по хранению. Всего обработано
пищевым покрытием 24 т мяса.
Опыты проводили на контрольных и
опытных партиях в следующей
последовательности. Мясные туши и
полутуши после мокрой зачистки
взвешивали на монорельсовых циферблатных
весах марки ВМЦ-1М
грузоподъемностью 500 кг (цена деления 0,5 кг),
затем в течение 10 с наносили на них
пищевое покрытие и направляли на
охлаждение или замораживание.
Продолжительность холодильной
обработки мяса с нанесенным пищевым
покрытием и без него одинакова. Потери мяса
от усушки (см. таблицу) определяли
по результатам взвешивания до и после
охлаждения, замораживания и
хранения.
В результате покрытия туш и полу-
туш пищевой пленкой их усушка
снизилась по сравнению с контрольными
образцами при охлаждении говядины
I категории на 0,4 %, свинины II
категории на 0,12, баранины I категории
на 1,14, баранины II категории на
1,04 %, при замораживании —
соответственно на 0,37; 0,08; 0,65; 0,68 %.
По сравнению с утвержденными
нормами снижение усушки в среднем
составило: при охлаждении говядины
Технологический
процесс
Охлаждение
Хранение
охлажденного
мяса в течение
3 сут
Однофазное

замораживание

Гоняли 11 «I
1
1,32
0,86
1,10
Усушки мяса, покрытого
пи тепой пленкой, %
Сини и на
Бара
К а те го р и я
i
—
0,72
и
0,92
0,11
—
1
1,05
1,26
0,58
шна
II
1,18
1,03
-—
48
I категории 0,28 %, свинины II кате^
гории 0,44, бйр!нины!1 категории 0,65
и II категории 0,64 %\ при однофазном
замораживании говядины I категории
0,48, свинины I категории 0,88 и
баранины I категории 1,18%.
Остаточное количество пищевого
покрытия после его нанесения на
поверхность говяжьих полутуш составило
1,2 кг, бараньих туш — 3 кг и свиных
полутуш — 0,4 кг в расчете на 1 т.
По оценке комиссии процесс
нанесения пищевого покрытия технологичен,
прост в реализации, имеет малую
продолжительность, что позволяет
проводить его, не нарушая ритма работы
основного конвейера.
Органолептическую оценку
продукции проводили в соответствии с
ГОСТ 7269—79. Опытные образцы
говядины и баранины после
холодильной обработки отличались от
контрольных слегка матовым оттенком. Свиные
полутуши по цвету визуально не
различались. Отмечено, что бульоны из
контрольных и опытных образцов имели
аромат и вкус, свойственные свежему
бульону, однако бульон из опытных
образцов был мутным, а из
контрольных — прозрачным. По остальным орга-
нолептическим показателям
(консистенции, запаху, состоянию жира)
различий между контрольными и опытными
образцами говядины после холодильной
обработки не обнаружено.
Технологический процесс
холодильной обработки говядины, свинины и
баранины с нанесением пищевого
покрытия рекомендован к внедрению на
действующих предприятиях мясной
промышленности. В настоящее время он
применяется в соответствии с
нормативно-технической документацией Мин-
мясомолпрома Киргизской ССР, кроме
Токмакского, на Каиндинском и Рыба-
чинском мясокомбинатах Киргизской
ССР и Джамбулском мясокомбинате
Казахской ССР. Экономический эффект
от его внедрения составляет около
4,5 руб. на 1 т мяса.
С учетом результатов
экспериментальных работ на предприятиях Мин-
мясомолпрома Киргизской ССР
ВНИКТИхолодпром разрабатывает
технологию и оборудование для
нанесения пищевого покрытия на мясные
туши и полутуши перед охлаждением
и замораживанием, что создаст
предпосылки для широкого
распространения этого способа на предприятиях
мясной промышленности страны.

УДК 621.57.041-213.4:620.197.3
ПРИМЕНЕНИЕ ИНГИБИТОРА
КОРРОЗИИ В РАССОЛЬНЫХ
СИСТЕМАХ ХОЛОДИЛЬНЫХ
УСТАНОВОК
В. Ф. АПРАКСИН, А. А. БАДАМЯН,
Б. С. ЛЕВАНТ,
канд. техн. наук И. И. ПЕРЕЛЬШТЕЙН*
Аппаратуру и оборудование для
рассольных систем холодильных установок
изготавливают в основном из
углеродистой стали, которая в процессе
эксплуатации подвергается сильной
коррозии.
Скорость ее в зависимости от условий
^эксплуатации и концентрации
хлористого кальция в водном его растворе
(рассоле) колеблется от 0,005 до 1,5 мм
в год. Такая высокая скорость коррозии
объясняется тем, что при водородном
показателе (рН) рассола от 3 до
6,5 происходит активное растворение
железа, которое прекращается лишь
при рН более 8,5 (на практике при рН
более 9,0—9,5).
Для защиты холодильного
оборудования, работающего на рассоле, от
коррозии наиболее целесообразно
применять ингибиторы — замедлители
коррозии. Наилучший защитный эффект
достигается при использовании в
качестве ингибиторов хроматов, однако
они токсичны и запрещены к сбросам
в водоемы.
ВНИКТИхолодпромом и
Ленинградским политехническим институтом
им. Калинина предложен ингибирован-
ный хладоноситель — кальтозин — на
основе водного раствора хлористого
кальция. По теплофизическим
свойствам он близок к водному раствору
хлористого кальция, а по защитным
качествам превосходит известные хладо-
носители с ингибиторами. Кроме того,
он не токсичен и дешев.
N В 1983 г. Московским
специализированным комбинатом холодильного
оборудования (МСКХО) совместно с
ВНИКТИхолодпромом были проведены
работы по определению воздействия
кальтозина и рассола без ингибитора
на образцы стальных пластин E0Х
Х20Х2 мм). Обследование образцов
через год показало, что стальные
пластины, погруженные, в рассол без
ингибитора, в значительной степени
подверглись коррозии, а на пластинах,
* В работе принимали участие Л. Г. Каплан,
Г. А. Кусляйкин, Д. Е. Гершзон, Л. Н. Арефьева.
погруженных в кальтозин, продуктов
коррозии не обнаружено.
В июле 1983 г. в рассольную систему
действующей холодильной установки с
двумя машинами ХМФВ-20 на
фабрике-кухне № 14 Москвы был введен
ингибитор коррозии, входящий в
кальтозин. Добавление ингибитора
осуществлялось без замены рассола (водного
раствора хлористого кальция) по
технологии и с помощью оснастки,
разработанной совместно МСКХО и
ВНИКТИхолодпромом.
Первоначально плотность рассола
составляла 1,21 кг/л, а рН — 4,8. После
введения ингибитора в рассол
плотность его практически не изменилась,
а рН повысился до 9,7.
В дальнейшем технология введения
ингибитора в рассольные системы
холодильных установок на предприятиях
торговли и общественного питания
была тщательно отработана. Процесс ин-
гибирования осуществляется
непосредственно на объекте с использованием
штатного центробежного насоса. Для
интенсификации процесса рассол
охлаждают в специальном*баке,
подключенном к общей системе. Затем
рассольный бак отключают от системы и
посредством резинового шланга и
патрубка, навертываемого вместо манометра,
соединяют непосредственно с насосом.
Далее в бак при интенсивной
циркуляции рассола поочередно вводят
компоненты ингибитора и перемешивают
до полного их растворения.
В течение 1983—1984 гг.
работниками комбината ингибитор заправлен в
рассольные системы более 200
холодильных установок на предприятиях
торговли и общественного питания
Москвы.
При контроле показателя рН и
плотности рассола во всех случаях
установлено, что после введения ингибитора
коррозии рН рассола повысился с 5—6
до почти 10, а плотность осталась
практически неизменной — 1,21 —1,22 кг/л.
Эти показатели не изменялись и спустя
1,5—2 года.
Контрольная разборка рассольного
насоса на одном из объектов через год
после введения ингибитора показала,
что на поверхностях деталей насоса,
омываемых рассолом, и на внутренней
поверхности приемного патрубка
продукты коррозии отсутствовали.
Опыт применения кальтозина
убеждает в том, что использование его
позволяет значительно увеличить продол-
49

жительность работы рассольной
системы, на 4—6 % сократить
энергетические затраты на производство
холода в результате уменьшения
перепадов температур в теплообменных
аппаратах из-за отсутствия на поверхности
теплообмена слоя ржавчины.
ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 1105745 3E1) F 28 D 15/00 B1) 3518251/24-
06 B2) 15.12.82 G1) Институт тепло- и массо-
обмена им. А. В. Лыкова G2) Л. Л.
Васильев, В. Г. Киселев, В. А. Моргун, А. М. Марченко,
В. М. Богданов E3) 621.565.58
E4) E7) 1. ТЕПЛОВАЯ ТРУБА, содержащая
испаритель с паровой и жидкостной полостями,
конденсатор в виде соосно размещенных одна
в другой трубок, внутренняя из которых
сообщена с одной стороны с паровой полостью
испарителя, а с другой — с наружной трубкой,
и резервуар-конденсатор, сообщенный с
наружной трубкой конденсатора и посредством
переливного патрубка — с жидкостной полостью
испарителя, отличающаяся тем, что, с целью
упрощения технологии изготовления и
расширения диапазона использования тепловой трубы,
трубки конденсатора выполнены по крайней мере
с одним разъемом, имеющим на наружной
трубке герметичное уплотнение, причем
внутренняя трубка введена внутрь переливного
патрубка по его оси, а резервуар-конденсатор
снабжен запорным клапаном, служащим
заправочным штуцером.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что
внутренняя трубка сообщена с паровой полостью
испарителя посредством втулки, проходящей
через межстеночное пространство указанной
трубки и.переливного патрубка.
3. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что
внутренняя трубка и переливной патрубок
выполнены с односторонним вырезом, герметично
перекрытым в зоне их межстеночного
пространства посредством заглушек.
A1) 1105746 3E1) F 28 D 15/00 B1)
3601162/24-06 B2) 06.06.83 G1) Брянский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт G2) А. Д. Чумаченко E3) 621.565.58
E4) E7) ВРАЩАЮЩАЯСЯ ТЕПЛОВАЯ
ТРУБА, содержащая корпус с зонами испарения
и конденсации, подсоединенными к
центральному паровому каналу, причем зона
конденсации выполнена в виде системы трубчатых
каналов, отличающаяся тем, что, с целью
повышения термодинамической эффективности, зона
испарения выполнена в виде сплошного тела с
продольными цилиндрическими каналами,
равномерно расположенными по окружности и
соединенными с одного конца с
соответствующими каналами зоны конденсации, выполненными
в виде спиралей.
Комбинат планирует в 1985 т.
завершить работу по введению ингибитора
коррозии в рассольные системы всех
холодильных установок предприятий
торговли и абщественного питания
Москвы.
A1) 1158827 4E1) F 25 D 3/10, А 61 D 7/02 B1)
3633730/28-13 B2) 03.08.83 G1) Украинский
ордена Трудового Красного Знамени научно-иссле-^
довательский институт экспериментальной вете-W
ринарии G2) Б. Т. Стегний, Г. А. Красников,
В. Н. Шинкаренко E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
РАЗМЕЩЕНИЯ ЗАМОРАЖИВАЕМЫХ
БИОЛОГИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ, содержащее контейнеры
со штырями на боковой стенке и
вертикальный трубчатый держатель с направляющими
отверстиями для ввода штырей контейнеров,
отличающееся тем, что, с целью удобства
пользования, оно снабжено установленными ко-
аксиально в трубчатом держателе с
возможностью перемещения относительно
вертикальной оси подпружиненным стержнем с зубьями,
а отверстия выполнены в виде продольной
и поперечных прорезей, при этом контейнеры
имеют связанные со штырями крепящие
элементы для размещения в полости трубчатого
держателя, снабженные Г-образными выступами для
взаимодействия с зубьями стержня.
A1) 1158828 4E1) F 25 D 23/02 B1) 3694283/28-
13 B2) 19.01.84 G2) В. И. Дормидонтов,
В. Ю. Щавлев, Б. Н. Маркевич E3) 621.565
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ
БАРЬЕРА К ПАНЕЛИ ДВЕРИ
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее установленные в пазу
барьера, имеющего С-образную форму, вставки
с выступами для фиксаций в отверстиях панели,
отличающееся тем, что, с целью упрощения
монтажа и снижения трудоемкости изготовления,
каждая вставка выполнена в виде трапеции
с разъемом в большем основании, при этом
высота паза панели меньше большего основания
трапеции, а выступ прикреплен к торцам вставки
со стороны меньшего основания.
A1I158829 4E1)F25J3/06B1) 3533786/23-26
B2) 06.01.83 G1) Северо-Кавказский научн<*|
исследовательский институт природных газов G2^
И. А. Галанин, А. Д. Осташ, М. А. Мартынова,
Е. Е. Шевелева, Л. М. Зиновьева, Р. Е. Шестери-
кова, М. П. Ковалко, В. И. Артемов E3) 621.59
E4) E7) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ
ПРИРОДНОГО ГАЗА, включающий подъем газа по
трубной полости скважины, охлаждение газа за
счет понижения его давления с образованием
конденсата, сепарированного газа и жидкости,
отличающейся тем, что, с целью повышения
холодопроизводительности и упрощения
процессов, в затрубную полость скважины непрерывно
закачивают отсепарированную жидкость, которую
газовым потоком поднимают на поверхность,
отделяют от газа и вновь закачивают в
затрубную полость скважины.
50

В П©!ГОЁ№
OlrJtllTIHIljF
УДК 628.84.001.5
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА
МАСЛА, ДОБАВЛЯЕМОГО
В СИСТЕМУ КОНДИЦИОНЕРА
КТА-401 ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ
Г. В. АВЕРИН, В. И. ЗУЕВ,
Ю. А. АСТАПОВ
Транспортный автомобильный
кондиционер КТА-401*, предназначенный для
создания комфортных условий в кабинах во-
\»дителей большегрузных автосамосвалов
^БелАЗ, разработан и выпускается ПО
«АвтоЗАЗ».
Кондиционер (см. рисунок) состоит из
воздухоохладителя, роторно-лопастного
компрессора ХРЛ-4120 с сальниковым
уплотнителем, вала и электромагнитной
муфтой, конденсатора, ресивера,
нагнетательного, жидкостного и всасывающего
трубопроводов.
Теплообменная поверхность
воздухоохладителя и конденсатора образована
змеевиком из плоскоовальной многоканальной
кондиционер
Транспортный
КТА-401:
/ — конденсатор; 2 — компрессор; 3, 5, 6 —
трубопроводы соответственно нагнетательный,
всасывающий, жидкостный; 4 — воздухоохладитель
алюминиевой трубы с припаянной к ее
стенкам гофрированной алюминиевой
фольгой, имеющей на поверхности гофров
просеченные жалюзи.
При циркуляции фреоно-масляной смеси
в кондиционере часть масла оседает на
стенках трубопроводов, в
воздухоохладителе, конденсаторе и ресивере. Необходимо
располагать сведениями о количестве этого
масла, чтобы обеспечить нормальную
работу кондиционера в процессе испытаний и
эксплуатации, предотвратить
преждевременный выход из строя компрессора, а
также знать, сколько масла следует добавлять
после ремонта компрессора или замены
узлов кондиционера**.
Узлы и аппараты
кондиционера
Компрессор с маслом
Конденсатор с ресивером
-
Воздухоохладитель
Трубопровод
нагнетательный
всасывающий
Щ жидкостный
Количество
ливаемого в
см
200
250
300
200
250
300
200
250
300
200
250
300
200
250
300
200
250
300
масла, за-
компрессор
г
170
210
250
170
210
250
170
210
250
170
210
250
170
210
250
170
210
250
Масса
узлов и
аппаратов, г
до обкатки
11 950
11 960
12 000
14 400
13 950
13 950
8 840
9 000
9 000
540
480
480
1 100
1 160
1 160
550
570
570
после
обкатки
11 800
11 770
11 770
14 460
14 020
14 030
8 850
9 010
9 010
540
480
480
1 160
1 250
1 270
570
I 590
600
Разность
масс узлов
и
аппаратов, г
— 150
— 190
—230
+60
+ 70
+80
+ 10
+ ю
+ 10
—
—
—
+60
+90
+ 110
+ 20
+ 20
+ 30
Количество
тавшегося
см3
— 176
—226
—276
+70
+82
+97
+ 12
+ 12
+ 12
—
—
—
+70
+ 108
+ 135
+24
+24
+35
масла, ос-
в аппарате
% от
залитого в
компрессор
12,0
9,6
8,0
35,0
32,8
32,3
6,0
4,8
4,0
0,0
0,0
0,0
35,0
43,2
44,0
12,0
1 9,6
1 11,7
* Аверин Г. В., Лыфарь В. И .,
Мали н и н Е . А . Транспортный кондиционер для
автосамосвалов БелАЗ.— Холодильная техника,
1983, № 1, с. 9—10.
** В соответствии с технологическим
процессом каждый изготовленный кондиционер
подлежит обкатке на стенде для проверки
работоспособности узлов и системы в целом, а также
регулировки ТРВ на необходимый перегрев паров
хладагента. При обкатке могут быть
обнаружены дефекты изготовления и технологические,
требующие замены узлов кондиционера.

На ПО «АвтоЗАЗ» была проведена
работа по определению усредненного
количества масла, уносимого из компрессора
и остающегося в узлах кондиционера.
В компрессоры кондиционеров КТА-401,
взятых из разных партий, заправляли
масло ХС-40 в количестве 170, 210 и 250 г.
Перед установкой кондиционера на стенде
для обкатки все узлы и трубопроводы
взвешивали на весах с ценой деления 5 г.
Кондиционер обкатывали в течение одного часа
в соответствии с техническими условиями
на кондиционер и инструкцией по обкатке.
После этого его демонтировали, а все узлы
и трубопроводы снова взвешивали. По
разности масс узлов и трубопроводов до и после
обкатки определяли количество масла,
уносимого из компрессора и остающегося в
узлах и трубопроводах кондиционера.
Усредненные результаты этих испытаний
приведены в таблице.
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 11617924E1) F24 F3/06B1) 3697543/29-06
B2) 20.12.83 G1) Центральный
научно-исследовательский и проектно-экспериментальный
институт промышленных зданий и сооружений
G2) Л. И. Ставицкий, О. Я. Кокорин E3)
697.94
E4) E7) СИСТЕМА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая центральный
кондиционер и кондиционеры-доводчики с
теплообменниками, подогреватель, размещенный в
воздуховоде между центральным кондиционером и
кондиционерами-доводчиками, циркуляционный
контур тепло- и холодоносителя с насосом
и бойлером, причем вход и выход
теплообменников соединены верхней и нижней перемычками
через трехходовые регулирующие клапаны с
входом циркуляционного контура с насосом и
бойлером, а выход теплообменников нижней
перемычкой соединен с выходом циркуляционного
контура, отличающаяся тем, что, с целью
повышения точности регулирования параметров
воздуха и теплоэнергетической эффективности
работы, в систему введены обратный клапан,
установленный на выходе циркуляционного
контура, и обводная линия с дополнительным
обратным клапаном противоположного
направления, соединенным с верхней перемычкой,
циркуляционный контур снабжен двумя
обводными линиями с запорными элементами, а на
циркуляционном контуре установлены два
запорных клапана на входе в насос и на
выходе из бойлера, при этом вход насоса сообщен
через клапан, установленный на входе в насос,
и через первую обводную линию с выходом
из бойлера, а выход из бойлера — через клапан,
установленный на выходе из бойлера, и через
вторую обводную линию — с входом в насос.
Испытаниями также установлено
следующее:
в компрессоре остается обусловленный
конструктивными особенностями маслоот-
делительного устройства и конфигурацией
картера постоянный уровень масла,
достаточный для обеспечения его
функционирования;
во всех узлах кондиционера практически
сохраняется постоянное количество масла;
много масла обнаружено во
всасывающем трубопроводе компрессора.
Следовательно, при изменении длины и
конфигурации всасывающего тракта необходимо
корректировать дозу заправляемого масла;
оптимальное количество масла,
заправляемого в компрессор
кондиционера КТА-401, составляет 170 г B00 см3).
Полученные данные могут быть
использованы организациями, занимающимися из--
готовлением, обкаткой, испытаниями и'
эксплуатацией кондиционеров КТА-401.
A1) 11631074 E1) F25 В 39/00, F 28 F 3/00 B1)
3645661/23-06 B2) 23.09.83 G2) Я. А. Берман,
О. Б. Иоффе, Р. X. Ситдиков, О. Н. Маньков-
ский, В. М. Поволоцкий E3) 621.57
E4) E7) 1. ИСПАРИТЕЛЬ-КОНДЕНСАТОР
погружного типа, содержащий цилидрический
корпус с патрубками подвода и отвода тепло-
обменивающихся сред и телообменную
поверхность в виде установленных на опорах тепло-
обменных модулей, отличающийся тем, что,
с целью снижения металлоемкости, упрощения
изготовления и сборки, теплообменные модули
собраны в горизонтальные блоки, соединенные
встык и установленные в корпусе со смещением
к его нижней образующей с образованием
каналов как между самими блоками, так и
между ними и стенками корпуса, а опоры
соединены стяжками, верхние из которых выполнены
в виде перфорированных труб.
2. Испаритель-конденсатор по п. 1,
отличающийся тем, что опоры выполнены в виде
сегментных перегородок с вырезами под блоки
модулей и снабжены кронштейнами с
нажимными винтами, причем в вырезах сегментных
перегородок дополнительно установлены плоские
плиты, фиксируемые при помощи нажимных
винтов.
A1) 1163108 4 E1) F 25 D 23/02, 11/00 B1)
3549800/28-13 B2) 04.02.83 G2) В. И. Дормидон-
тов, В. И. Кузнецов E3) 621.565 -
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ПЕРЕСТ«
НОВКИ ПОЛКИ В ПАНЕЛИ ДВЕРИ
ХОЛОДИЛЬНИКА, содержащее боковые
направляющие панели с отверстиями и выступами, полку
с передней и боковыми стенками, имеющую
упругие элементы с фиксаторами для
размещения в отверстиях направляющих панелей,
отличающееся тем, что, с целью упрощения
конструкции и удобства пользования, упругие
элементы выполнены в виде язычков,
образованных прорезями в боковых стенках полки,
а в передней стенке полки в зоне контакта
с язычками выполнены пазы, высота которых
соответствует высоте язычка, а ширина — высоте
фиксатора.
52

A1) 1163105 4 E1) F 25 В 15/04 B1)
3638960/23-06 B2) 17.05.83 G2) В. М. Шлейни-
ков E3) 621.575
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая контур
циркуляции раствора, в котором установлены
генератор, теплообменник, регулирующий вентиль,
абсорбер низкого давления и абсорбер
высокого давления, а также цепочку из
последовательно соединенных по линии хладагента
конденсатора, дросселя, промежуточного сосуда,
второго дросселя и испарителя низкого
давления, включенную между генератором и
абсорбером низкого давления, причем
промежуточный сосуд дополнительно подключен к абсорбе-,
ру высокого давления, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности, установка
дополнительно содержит включенные между
испарителем низкого давления и промежуточным
сосудом поджимающий компрессор и
последовательно соединенную с ним по парам
хладагента одну из полостей двухполостного переохла-
^фдетеля жидкого хладагента, вторая полость ко-
v торого включена в цепочку между отделителем
жидкости и вторым дросселем.
A1) 1165857 E1) 4 F 25 В 21/02 B1)
3521664/23-06 B2) 14.12.82 G1) Институт
технической теплофизики АН УССР G2) И. Г. Од-
нороженко, Н. С. Кйрпач, В. Я. Евтухов,
И. С. Черненко, Е. В. Кузьминский E3) 537.32
E4) E7) ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий наружную и
внутренние стенки, образующие каналы,
подключенные к подводящему и отводящим
патрубкам, служащие для циркуляции жидкого
термоэлемента, и источник тока, при. этом каждый
канал разделен пористой перегородкой,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности при использовании в качестве
термоэлемента электролита, одна из внутренних стенок
выполнена перфорированной, а другая —
пористой, причем каналы со стороны,
противоположной патрубкам, сообщены трубопроводами,
а источник тока подключен к наружной стенке.
A1) 1160204 4 E1) F 25 В 9/00, 1/06 B1)
3686844/23-06 B2) 04.01.84 G1) Краснодарский
ордена Трудового Красного Знамени
политехнический институт G2) В. М. Шляховец-
кий E3) 621.573
E4) E7) КОМПРЕССИОНАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая последовательно
включенные воздушный компрессор,
теплообменник, сопло Л аваля* с дозатором, камеру
смешения воздуха с водой, холодоприемник, диффу-
Вор и аккумулятор воды, связанный с
дозатором при помощи насоса, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности, машина
дополнительно содержит контур хладагента,
не взаимодействующего с воздухом и водой,
преимущественно фреона-142, и последовательно
установленные в нем конденсатор с входным
и выходными патрубками, линейный ресивер
и дроссельный вентиль, причем входной
патрубок конденсатора подключен к диффузору через
обратный клапан, один из выходных
патрубков конденсатора связан со всасывающим
патрубком компрессора, а дроссельный вентиль —
с камерой смешения, выполненной на участке
подвода хладагента перфорированной.
A1) 1160192 4E1) F24 F 3/14, В 60 Н 3/00, F 28
D 5/00 B1K482704/25-06 B2) 03.08.82 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
сельскохозяйственного машиностроения
им. В. П. Горячкина G2) В. П. Лазуткин,
А. А. Липатов, М. В. Михайлов, А. С.
Филиппович E3) 628.84
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА преимущественно
в кабине самоходной машины, содержащее корпус
с коллектором в крышке, подключенным к
патрубку подачи воды, и поддоном, имеющим отбор-
товку и сливной патрубок, и размещенный в
корпусе блок испарительного охлаждения в
виде системы гигроскопичных пластин,
отличающееся тем, что, с целью повышения
надежности путем исключения выплеска воды в
кабину, крышка заполнена гигроскопичным
материалом и разделена на три секции,
отделенные одна от другой зазорами, причем
коллектор расположен в средней секции и к нему
дополнительно подключен трубопровод с
запорным вентилем, поддон отделен от корпуса
горизонтальной перегородкой, а его отбортовка
имеет контакт со стенкой корпуса с
образованием буферных камер, сообщающихся с
поддоном через отверстия, выполненные в
горизонтальной перегородке.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что горизонтальная перегородка со стороны
блока испарительного охлаждения покрыта
гигроскопичной пластиной. •
(И) 1163106 4 E1) F 25 В 29/00, 21/00 Е 04 Н
3/10 B1) 3590673/23-06 B2) 16.05.83 G1)
Научно-исследовательский институт строительной
физики Госстроя СССР G2) Ф. Г. Алиев,
В. А. Дроздов, С. А. Сидорцев, Д. Ю. Хромец
E3) 621.57
E4) E7) 1. ТЕПЛОНАСОСНАЯ
УСТАНОВКА ДЛЯ УНИВЕРСАЛЬНОГО СПОРТИВНОГО
КОМПЛЕКСА с искусственным катком и
бассейном, содержащая охлаждающую и
нагревательную панели соответственно для намораживания
льда и нагрева воды, которые соединены
между собой с образованием циркуляционного
контура магистралями низкого и высокого давлений,
отличающаяся тем, что, с целью снижения
энергопотребления и улучшения качества льда
путем создания равномерного температурного
поля на его поверхности, панели выполнены в
виде сосудов прямоугольной формы, поярусно
установленных двумя рядами в контакте один с
другим непосредственно на основании катка и
бассейна, причем каждый из сосудов разделен
двумя горизонтальными пористыми электродами
с ионообменной электролитической мембраной
между ними на полости высокого и низкого
давлений, подсоединенными с помощью
коллекторов к соответствующим магистралям.
2. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что у каждого сосуда верхняя стенка
снабжена внутренними поперечными ребрами
жесткости, нижняя и боковые выполнены из
теплоизоляционного материала, причем нижний из
электродов установлен на перфорированную
перегородку, дополнительно закрепленную в
боковых стенках сосуда.
3. Установка по п. 1, отличающаяся тем,
что верхняя стенка каждого из сосудов
нагревательной панели снабжена продольным
наружным оребрением и установленной над ним
перфорированной пластиной.
53

A1) 1164524 4 E1) F 25 В 17/08, 27/00, F 24
J 2/24 B1) 3674304/23-06 B2) 15.12.83 G2)
В. Н. Шевченко, Л. Н. Стронский, А. В.
Супрун E3) 621.57
E4) E7) АДСОРБЦИОННАЯ
ГЕЛИОХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА
ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ, содержащая генератор,
облучаемый солнцем, заполненный
адсорбентом и подсоединенный посредством
циркуляционной магистрали к испарительному контуру
через конденсатор и ресивер, отличающаяся
тем, что, с целью повышения холодопроизво-
дительности и расширения функциональных
возможностей, в генераторе в слое адсорбента
дополнительно установлен теплообменник с тер-
морегулирующим вентилем на входе, имеющем
байпасную линию, причем чувствительный
элемент указанного вентиля размещен на
циркуляционной магистрали после генератора, а на
байпасной линии последовательно установлены
два вспомогательных терморегулирующих
вентиля, чувствительные элементы которых
размещены соответственно на выходе из
теплообменника и в плоскости облучаемой солнцем
поверхности генератора.
A1) 1160206 4 E1) F 25 В 17/08 B1)
3714906/23-06 B2) 23.03.84 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Э. А. Бакум E3) 621.575
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая контур циркуляции хладагента, в
котором установлены кристаллизатор, плавитель,
дроссель и испаритель, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эксплуатационной
надежности, она дополнительно содержит ресивер с
запорным вентилем на входе, а кристаллизатор
и плавитель выполнены в виде одного аппарата,
причем ресивер включен в контур между этим
аппаратом и дросселем.
A1) 1160203 4 E1) F 25 В 9/00 B1)
3614479/23-06 B2) 30.06.83 G2) В. В. Чиковани,
Н. В. Долгоруков E3) 621.574
E4) E7) ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
МАШИНА, содержащая ступенчатый рабочий
цилиндр с холодной и горячей полостями, соосно
расположенные в нем компрессорный поршень
и вытеснитель со встроенным регенератором,
холодильник и охладитель, отличающаяся тем,
что, с целью обеспечения автономного привода
машины путем отбора из нее части сжатого
рабочего тела для осуществления прямого
термодинамического цикла* пространство
рабочего цилиндра под компрессорным поршнем
разделено посредством дополнительного поршня,
укрепленного на штоке вытеснителя, на две
секции, связанные посредством линий с системой
клапанов с горячей и холодной полостями
рабочего цилиндра, причем в линию связи с
горячей полостью дополнительно введены
последовательно включенные высокотемпературный
источник тепла, ресивер высокого давления и
впускной клапан, а в линию связи с
холодной полостью — теплообменник-холодильник,
ресивер низкого давления и всасывающий клапан.
A1) 1165855 E1) 4 F 25 В В 1/06 B1)
3470185/23-06 B2) 12.07.82 G1) Грузинский
ордена Трудового Красного Знамени
научно-исследовательский институт энергетики и
гидротехнических сооружений G2) В. А. Джамарджа-
швили, И. К. Толмачева, Л. Р. Хачатурян
E3) 621.574
E4) E7) ПАРОЭЖЕКТОРНАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая
установленные в замкнутом контуре парогенератор,
эжектор с активным соплом, конденсатор,
дроссельный вентиль, испаритель и конденсат-
ный насос, а также циркуляционный насос,
отличающаяся тем, что, ' с целью повышения
энергетической эффективности путем уменьшения
количества тепла, подводимого к
парогенератору, машина дополнительно содержит по крайней
мере два регенеративных подогревателя
поверхностного типа, включенных последовательно в
контур между конденсатным насосом и
парогенератором, а сопло эжектора выполнено
комбинированным с узлами отбора пара по числу-
подогревателей, причем первый по ходу движевр
ния пара узел отбора соединен с последним'
по ходу конденсата подогревателем, а
последний узел отбора — с первым подогревателем,
выход конденсата отборного пара каждого,
кроме первого, подогревателя соединен с входом
в предыдущий подогреватель, а выход первого
подогревателя через циркуляционный насос
подключен к контуру между конденсатным
насосом и первым подогревателем.
A1) 1165851 E1) 4 F 24 F 3/10 B1)
3670237/29-06 B2) 09.11.83 G2) В. Н.
Бродский E3) 697.92
E4) СИСТЕМА В. Н. БРОДСКОГО ДЛЯ
ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ТЕПЛО- И ХОЛО-
ДОСНАБЖЕНИЯ НЕАВТОНОМНЫХ
УСТАНОВОК КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА.
E7) 1. Система для централизованного
тепло- и холодоснабжения неавтономных
установок кондиционирования воздуха,> содержащая
циркуляционный контур с подающим и
возвратным трубопроводами, бак-аккумулятор,
насосную станцию, два теплообменника и
оросительные камеры, имеющие поддон, трубный
коллектор форсунок и циркуляционный насос,
при этом бак-аккумулятор соединен через
насосную станцию, установленные в
циркуляционном контуре параллельно два теплообменника
и через подающий трубопровод с
параллельно размещенными относительно один другого
оросительными камерами, отличающаяся тем, что,
с целью повышения эффективности работы,
система снабжена сливным баком, который
подключен через установленную переливную линий!
с баком-аккумулятором и сообщен через допол^
нительно расположенный насос с подающим
трубопроводом и с входом теплообменников,
на входе и выходе теплообменников
установлены регулирующие запорные элементы, выход
теплообменников сообщен через дополнительно
расположенный возвратный трубопровод с баком-
аккумулятором, а оросительные камеры
соединены через возвратный трубопровод со сливным
баком.
2. Система по п. 1, отличающаяся тем, что
оросительные камеры снабжены трубным
коллектором форсунок второго ряда по ходу воздуха,
в поддоне установлена перегородка, подающий
трубопровод подключен к трубному коллектору
54

форсунок второго ряда, циркуляционный насос
соединен с поддоном форсунок второго ряда и с
трубным коллектором форсунок первого ряда,
а возвратный трубопровод сообщен с поддоном
форсунок первого ряда.
A1) 1160208 4 E1) F 25 D 23/00 B1)
3661732/28-13 B2) 14.11.83 G1) Марийское
спциальное конструкторско-технологическое бюро
торгового холодильного оборудования G2)
В. А. Шульмин E3) 621.565.924
E4) E7) ПРИСПОСОБЛЕНИЕ ДЛЯ
СОЕДИНЕНИЯ БОКОВЫХ ПАНЕЛЕЙ
ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЫ с^полом помещения,
содержащее брус, включающий кожух,
заполненный пенополиуретаном и имеющий в верхней
своей части выступ, форма и размеры
которого соответствуют выполненному в панели пазу,
Щ элемент крепления бруса к полу,
расположенный в выполненном в брусе отверстии,
отличающееся тем, что, с целью обеспечения
надежности в эксплуатации и герметичности
соединения, выступ состоит из по меньшей
мере двух частей, а отверстие под элемент
крепления выполнено между ними, при этом брус
и панель имеют отверстия под стяжные замки.
A1) 1163099 4 E1) F24 F 5/00 B1) 3544000/24-06
B2) 28.01.83 G1) Центральный
научно-исследовательский и проектно-экспериментальный
институт промышленных зданий и сооружений
G2) В. И. Прохоров, А. К. Бочкарев E3)
697.94
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ УТИЛИЗАЦИИ
ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ В СИСТЕМАХ
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая
вертикаьно расположенные приточный и
вытяжной каналы с установленной в каждом из них
камерой обработки воздуха, имеющей
поверхностный теплообменник с поддоном, и
расположенное над ними оросительное устройство, причем
теплообменники соединены между собой
циркуляционным контуром промежуточного
теплоносителя с насосом, каждый из поддонов камер
через циркуляционный насос соединен с
расположенным в другой камере оросительным
устройством, а на выходе из камер установлен
сепаратор, отличающаяся тем, что, с целью
снижения энергозатрат и повышения
эффективности утилизации тепловой энергии вытяжного
.воздуха, на вытяжном канале перед основной
¦рамерой обработки воздуха по его ходу
установлена дополнительная камера обработки
воздуха, имеющая дополнительные поверхностный
теплообменник с поддоном, дополнительно
установленный циркуляционный насос и
расположенные над теплообменником с поддоном
дополнительное оросительное устройство, при этом
теплообменник приточного канала подключен
через циркуляционный контур по ходу
промежуточного теплоносителя к теплообменнику
дополнительной камеры обработки воздуха через
теплообменник основной камеры, а
дополнительный поддон соединен через дополнительный
циркуляционный насос с дополнительным
оросительным устройством вытяжного канала.
A1) И60202 4 E1) F 25 В 1/00 B1)
3398302/23-06 B2) 17.03.82 G1) Московский
специализированный комбинат холодильного
оборудования G2) В. А. Соболев, Ю. Б. Пржети-
шевский, Ю. И. Гольдберг E3) 621.574
E4) E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА
путем сжатия паров хладагента, их
конденсации, дросселирования, испарения, отделения
чистых паров от смеси жидкого хладагента с
маслом, подачи смеси и паров в регенеративный
теплообменник и регулирования холодопроизво-
дительности изменением подачи хладагента в
испаритель по перегреву в нем обратного потока,
отличающийся тем, что, с целью повышения
холодопроизводительности, подачу паров и смеси
в регенеративный теплообменник осуществляют
в различные зоны, причем смесь подают после
подачи паров по ходу движения обратного
потока хладагента, а изменение- подачи
хладагента в испаритель ведут по перегреву чистых
паров в регенеративном теплообменнике.
A1) 1164440 4 E1) Е 21 F 3/00 F1) 1008465
B1) 3671857/22-03 B2) 13.12.83 G1)
Днепропетровский государственный ордена Трудового
Красного Знамени проектный институт «Днепроги-
прошахт» и Днепропетровский
инженерно-строительный институт G2) В. С. Мочков, В. И. Мо-
гилевский, В. Б. Скрыпников, В. К. Чериичен-
ко E3) 622.413.4
E4) E7) ШАХТНАЯ УСТАНОВКА
КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА по авт. св.
№ 1008465, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности работы установки
за счет расширения периода предварительного
съема тепла отепленного холодоносителя, она
снабжена дополнительным теплообменником,
геоохладителем, градирней и трубопроводами
дополнительной циркуляционной системы, при этом
дополнительный теплообменник установлен перед
испарителем и соединен с трубопроводом
возврата первичного холодоносителя, причем
дополнительный теплообменник соединен с
геоохладителем и градирней трубопроводами
дополнительной циркуляционной системы.

КР1Т1ШШ
i wBJUnommm
УДК 664.8/.9.037@75.8) @49.32)
НОВЫЙ УЧЕБНИК ПО
ХОЛОДИЛЬНОЙ ТЕХНОЛОГИИ
Головкин Н. А. Холодильная технология
пищевых продуктов. М.: Легкая и
пищевая промышленность, 1984.— 240 с.
Тираж 16 000 экз. Цена 85 к.
Сохранение качества скоропортящихся
пищевых продуктов — одна из важнейших
народнохозяйственных задач. Это
обстоятельство обусловливает высокие
требования к подготовке специалистов в области
производства и хранения пищевых
продуктов. К сожалению, последний учебник по
холодильной технологии был издан в 1963 г.
Поскольку с тех пор объем информации
по криобиологии, криохимии и технологии
холодильной обработки существенно
увеличился, издание нового учебника по
технологии консервирования пищевых продуктов
холодом стало настоятельной
необходимостью.
В связи с этим трудно переоценить
значение нового учебника «Холодильная
технология пищевых продуктов», написанного
крупным ученым и педагогом — д-ром
техн. наук, проф. Н. А. Головкиным.
Книга состоит из восьми глав, в которых
рассматриваются состояние и развитие
холодильной технологии, влияние
температурных воздействий на клетки, ткани и
микроорганизмы, основы холодильной
обработки и оценка условий холодильного хранения,
основные процессы и изменения,
происходящие в продуктах животного и
растительного происхождения при холодильной
обработке и хранении, физические свойства
и теплофизические характеристики
пищевых продуктов, дается математическое
описание теплового состояния объектов при
холодильной обработке.
В учебнике использованы результаты
проводимых под руководством Н. А. Головкина
исследований биофизических,
физико-химических, микроструктурных характеристик
мяса и рыбы при подмораживании и
последующем хранении, рассмотрены
перспективы применения электростимуляции туш
крупного рогатого скота в связи с
особенностями изменений состояния миофибрил-
лярных белков (глава 5). Очень ценная и
56
хорошо систематизированная информация
содержится в главе 6, в которой приведены
основные процессы, влияющие на изменения
качественных показателей плодов и овощей
при их холодильной обработке и хранении.
Достоинством книги является высокий
научный уровень обсуждения вопросов,
касающихся природы процессов,
возникающих в пищевых продуктах растительного
и животного происхождения при
низкотемпературных воздействиях. Для их
истолкования автором привлекаются
современные представления о состоянии воды в
биологических системах, роли мембран,
механизме цепных реакций окисления липи-
дов, полиферментных процессах гликолиза
и биологического окисления, конформации
макромолекул белков и др.
Вместе с тем книга не лишена и некоторые
недостатков. Несколько спорными
представляются преимущества принятой в книге
последовательности изложения материала,
при которой физические характеристики
продуктов (глава 7), а также происходящие
в них физико-химические и биохимические
процессы (главы 5 и 6) рассматриваются
после принятых в практике условий и
режимов холодильной обработки и хранения
(глава 4). Иная систематизация сведений
облегчила бы определение общих
принципов выбора рациональных режимов и
позволила бы избежать дублирования
материала.
Незаслуженно мало уделяется в учебнике
внимания вопросам замораживания
парного мяса, потерь массы продуктов от усушки
при охлаждении, замораживании и
хранении, производства быстрозамороженных
полуфабрикатов и готовых блюд; не
приводятся сведения о вакуум-размораживании.
В то же время объем главы 8 неоправданно
завышен.
В книге допущен ряд неточностей (с. 24,
34, 57, 117, 118, 130, 132, 134, 184). При
определении изменений соединительной
ткани (с. 119) речь идет, видимо, о протеолизе
протеогликанов, а не мукополисахаридов.
Вряд ли имеются основания говорить о
широком использовании озона при обработке
пищевых продуктов (с. 54). В отдельных
случаях размерность физических величин
и название химических соединений не при-т
ведены в соответствие с имеющимися рщр
комендациями (с. 52, 65, 71, 99, 111, 122).
Отмеченные недостатки в основном
касаются частных вопросов и могут быть легко
устранены во втором издании.
Можно не сомневаться, что выход в свет
данного учебника окажет существенное
содействие студентам в освоении курса
технологии холодильной обработки и принесет
несомненную пользу практическим и
научным работникам пищевой промышленности.
Д-р техн. наук, проф.
Н. К. ЖУРАВСКАЯ

* * *
В основе вопросов консервирования
холодом пищевых скоропортящихся продуктов
лежат сложные научные теории, которые
не всегда являются общепризнанными,
имеющими ясное и вполне однозначное
решение. Здесь почти все основано на
практике или на результатах исследований
отдельных ученых. Наличие большого
разнообразия пищевых продуктов с
различными свойствами превращает холодильное
консервирование их в сложную
технологическую проблему, ожидающую
окончательного и всестороннего решения. В связи с
этим появление книги Н. А. Головкина
«Холодильная технология пищевых продуктов»
следует признать заслуживающим
одобрения фактом.
К сожалению, автору учебника не удалось
избежать многочисленных ошибок,
нечетких, а иногда и неверных формулировок
и других недостатков.
Весьма неудачна, на наш взгляд,
принятая автором архитектоника издания, так как
методическая последовательность
изложения учебного материала отсутствует.
Основой холодильной технологии
пищевых продуктов является холод как
консервирующее средство. Поэтому излагаемый
материал и должен быть посвящен этому
предмету, а в книге дается много
дополнительных сведений, не относящихся к теме
учебника и затрудняющих усвоение
основных положений. Приводимые в таком виде
издания как учебник факты и
утверждения должны быть достоверны, проверены
практикой и опираться на теоретические
положения, признаваемые отечественной и
зарубежной наукой.
К сожалению, этот принцип автором
учебника не всегда соблюдается. Так, на с. 12
автор пишет: «Можно считать доказанным,
что незначительная кристаллизация воды
с переходом в лед не нарушает жизненных
функций отдельных плодов, но при этом
создаются условия, при которых жизнь
протекает с наименьшей затратой содержащихся
в плодах химических веществ.
Исследования, направленные на изучение
жизнеспособности и лежкоспособности плодов,
носили биохимический и биофизический
характер. Промышленное хранение яблок при
таких условиях показало явные
преимущества, выраженные в резком сокращении
отводов и удлинении возможных сроков их
хранения в доброкачественном состоянии».
Это утверждение автора следует признать
спорным. Вот что по этому поводу пишет
Л. В. Метлицкий (Основы биохимии
плодов и овощей. М.: «Экономика», 1976,
с. 215—216): «...В течение 10 последних
лет Н. А. Головкин и С. Н. Бруев
опубликовали ряд статей о возможности хранения
яблок при температуре ниже точки
замерзания тканей, отмечая высокую
эффективность подобного метода (сокращение потерь
в 2—3 раза и удлинение сроков хранения).
...Однако, по данным других авторов..,
яблоки не выдерживают длительного
хранения при субкриоскопической температуре,
т. е. ниже температуры замерзания.
Согласно четырехлетним исследованиям Н. А.
Моисеевой с сотрудниками во Всесоюзном
научно-исследовательском институте
холодильной промышленности, общие размеры,
потерь за 7 мес хранения яблок сортов Ренет
Симиренко, Ренет шампанский, Джонатан
и Розмарин при температуре на 0,5—0,8 °С
ниже криоскопической достигли 80 %, тогда
как при температуре на 0,5—0,8 °С выше
криоскопической они составляли не более
8 %».
Промышленное хранение яблок при
температуре ниже замерзания их соков не
практикуется, и существующие инструкции по
хранению плодов такого режима не
предусматривают.
Поскольку вопрос о хранении яблок при
субкриоскопической температуре все еще
остается дискуссионным, в утвердительной
форме вносить его в учебник нельзя.
На с. 15 написано: «Голландский
натуралист Антони ван Левенгук, замораживая
под микроскопом каплю воды, заметил, что
находящиеся в ней бактерии сохраняли
свою активность лишь до тех пор, пока вся
вода не превращалась в лед».
Достоверно известно, чт.о А. Левенгук
A632—1723 гг.) не пользовался
микроскопом с устройством, позволяющим
замораживать объект исследования, а работал
с лично им изготовленными лупами,
увеличивавшими объект исследования в 160—
300 раз.
Термин «температурный шок» (с. 22),
механически заимствованный у зарубежных
авторов, к пищевым продуктам неприменим,
так как под шоком следует понимать общее
расстройство функций живого организма,
вызываемое психическим стрессом или
сильным импульсивным физическим
повреждением.
Совершенно непонятна цель включения
в параграф «Устойчивость биологических
объектов к действию низких температур»
(глава 2) описания действия низких
естественных температур на яровую пшеницу,
виноградную лозу, иву и березу,
закаливания и обогащения клеток растений
защитными веществами с целью достижения
высокой морозоустойчивости и пр.
Глава третья начинается обзацем, в
котором написано: «Микроорганизмы,
являющиеся питательной средой для развития
дрожжей, плесневых грибов и бактерий,
выделяют в окружающую среду экзофермен-
ты, в результате действия которых состав
продуктов значительно меняется».
Как могло попасть в учебник (к тому же
вузовский) такое нагромождение
нелепостей?
На с. 57 описывается предложенная
более 60 лет тому, назад Я. Я. Никитинским
(младшим) классификация методов консер-
57

вирования. Кроме этой классификации,
существуют и другие, поэтому более
целесообразно было дать в учебнике
сравнительную характеристику существующих
классификаций, не останавливая свое
внимание только на одной из них. Попутно
заметим, что проф. Я. Я. Никитинский один из
принципов консервирования называл «цено-
анабиоз», а не «ценобиоз», как написано в
учебнике.
На с. 77 неверно дано определение
понятия «замораживания» применительно к
пищевым продуктам.
В главу 5 включены сведения, не
относящиеся непосредственно к теме учебника,
например о прижизненном сокращении
мышц. Запутанно изложен биохимический
аспект посмертных изменений в теле
животного. Не расшифрованы вводимые
показатели (кислотное число, йодное число
и др.).
В главе 6 (с. 143—172), посвященной
холодильному консервированию продуктов
растительного происхождения, автор* оп-
A1I1587104E1) Е04 В 7/18 B1) 3646489/29-33
B2) 29.09.83 G1) Горьковский ордена
Трудового Красного Знамени инженерно-строительный
институт им. В. П. Чкалова G2) Н. Д. Светланов
E3) 69.024
E4) E7) 1. КОНСТРУКЦИЯ ЛЕГКОСБРА-
СЫ БАЕМОЙ КРОВЛИ, включающая
железобетонные плиты с проемами, обрамленными
ребрами с уложенными на них бортиками,
утеплителем между ними, страховочную сетку и
изоляционный слой над проемами, отличающаяся
тем, что с целью снижения материалоемкости
и уменьшения объема восстановительных ра-
^от за счет повышения вскрываемости при
воздействии кратковременного давления снизу,
изоляционный слой над проемами выполнен из
выпуклого листового элемента, снабженного
затяжкой с натяжным устройством, при этом
одна сторона выпуклого листового элемента
закреплена к бортику посредством
выключающейся связи, а другая — посредством шарнира.
2. Конструкция кровли по п. 1, отличающаяся
тем, что выключающаяся связь выполнена в виде
зацепа, а шарнир — пластическим из
металлической полосы, концы которой закреплены к
закладной детали бортика и кромке листового
элемента.
3. Конструкция кровли по пп. 1 и 2,
отличающаяся тем, что натяжное устройство выполнено
в виде муфты.
4. Конструкция кровли по пп. 1—3,
отличающаяся тем, что утеплитель уложен
непосредственно на страховочную сетку.
58
A1) 1165858 E1) 4 F 25 D 13/06, А 23 В 4/06
B1) 3694943/28-13 B2) 27.01.84 G1) Московский
ордена Трудового Красного Знамени
технологический институт мясной и молочной
промышленности и Всесоюзный заочный институт
пищевой промышленности G2) Б. С. Бабакин,
О. Н. Буянов, К. П. Венгер, Э. И. Каухчешви-
ли, Г. И. Кратосутский, В. И. Новиков E3)
621.565.4
E4) E7) СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ И
ЗАМОРАЖИВАНИЯ МЕЛКОШТУЧНЫХ
ИЗДЕЛИЙ, предусматривающий размещение их
в камере и воздействие ионизированным
хладагентом, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации процессов охлаждения,
замораживания и антисептирования, ионизацию
хладагента осуществляют путем установки в камере
двух электродов с обеспечением
напряженности электрического поля 0,2• 105—0,5* 10 В/м при
охлаждении и 1,0-105—2,0-105 В/м при
замораживании, а изделие помещают между
электродами так, что наибольшая ось его
перпендикулярна вектору напряженности электрического
поля, и вращают вокруг этой оси со скоростью
1 —10 об/мин.
(И) 1165859 E1) 4 F 25 D 17/02, 13/06 B1)-
3702125/28-13 B2) 15.02.84 G2) Б. Ш. Хайтиф
Р. К. Степанюк, А. С. Токарь, В. Н. Кононенко,
В. М. Сопряжинский E3) 621.565
E4) E7) МОРОЗИЛЬНЫЙ АППАРАТ,
включающий теплоизолированный корпус и
размещенные в нем горизонтальные теплообмен-
ные плиты, соединенные гибкими шлангами с
жидкостным и паровым вертикальными
коллекторами, отличающийся тем, что, с целью
повышения производительности и снижения
энергозатрат, жидкостный коллектор соединен с
каждым из шлангов при помощи изогнутой под
утлом трубки, один конец которой помещен
внутрь коллектора и направлен входным
отверстием к его входу, а другой соединен с входным
отверстием шланга.
ределяет дыхание как «...основную форму
диссимиляции — расщепления
органических веществ». Такое представление о
важнейшем жизненном акте неверно. В
процессе дыхания происходят разнообразные
синтетические реакции, осуществляется
рост и движение, возникает огромное
количество лабильных соединений,
образующихся как промежуточные продукты дыхания
и попутно с этим являющихся исходным
материалом для синтетических процессов.
Подобные примеры авторских
недоработок можно было бы продолжить.
Кроме того, следует отметить
неудовлетворительное редактирование книги и
слабость корректорской работы. В учебнике
много нерасшифрованных терминов,
громоздких по построению фраз, опечаток.
Все это значительно снизило ценность-
нового учебника. Щр
Канд. техн. наук, доцент
Ф. П. БАБИН

HOBOOTi w
ИНООТМННОИ
ТЕХНИКИ
УДК 621.56/.58:664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЕЙ
МЕЖДУНАРОДНОГО
ИНСТИТУТА ХОЛОДА
Охлаждение мяса в регулируемой газовой
среде
t>B 1981 г. во Франции было продано
коло б тыс. т мяса, охлажденного в
камерах с регулируемой газовой средой,
в 1982 г.— около 13 тыс. т.
Описаны особенности процесса
охлаждения мяса, основанного на
сбалансированном вакууме, устойчивом формировании
температуры, глубоком вакууме и
повторной инжекции смеси газов (в основном
80% 02 и 20% С02).
Для мяса красного и розового цветов
предложена смесь, состоящая из 45 % 02,
20 % С02 и 35 % N2, для субпродуктов,
расфасованной свинины и птицы —
газовые смеси различного состава. Строгое
соблюдение состава рекомендуемых газовых
смесей гарантирует надлежащее качество
продукции также в процессе хранения.
Fillere Vlande, FR. (Франция), 1983/12,
№ 62, pp. 44—46, 48, 50.
БМИХ, 1984, № 5, с. 564.
Охлаждение свинины в вакууме
Описан процесс холодильной обработки
свинины в вакууме на предприятии в
Алансоне (Франция).
Через 20—30 мин после убоя свиные
полутуши с температурой в их центре
310 К C7 °С) разделывают и при
возможности подвергают обвалке в помещении
с температурой воздуха 281 К (8°С).
Отруба сразу подают на
вакуум-упаковочную линию и затем в камеру с
температурой 273—275 К @—2°С). В зависимости
fr размеров отрубов через 4,0—8,75 ч ох-
аждения температура в их центре
достигает 280 К G °С), а спустя 14 ч —275 К B°С).
Преимущества такого процесса
холодильной обработки: улучшение санитарного
состояния продукции, возможность ее
продолжительного хранения (мяса на костях —
15 дней, бескостного мяса — 10 дней),
очень низкие потери массы, весьма
удовлетворительные органолептические свойства
свинины, обеспечение непрерывной
холодильной цепи( и быстрого охлаждения
мяса после достижения вакуума.
Brouard P.— Fillere Vlande, FR. (Франция),
1984/01, № 63, pp. 47—48.
БМИХ, 1984, № 5, с. 565.
Интенсивное охлаждение свинины
Свиные туши быстро охлаждали в
воздухе с температурой 243 К (—30 °С) и
скоростью 1 м/с. Проводили сравнение с
результатами охлаждения контрольных
образцов туш при температуре воздуха
273 К @°С).
Приведены данные по потерям массы,
особенностям разделки, микробиальной об-
семененности, структуре и внешнему виду-
мяса.
James S. J., Gieglel Л. J., Hudson W. R.—
Meat Scl., GB. (Великобритания), 1983,
9, M 1, pp. 63—78.
БМИХ, 1984, № 5, с. 565.
Вакуум-упаковка свежей рыбы
Описан процесс вакуум-упаковки цельной
или обезглавленной свежей рыбы, рыбных
палочек или филе, применяемый в двух
французских кооперативах. При этом
используют два типа упаковочного
оборудования и поддонов.
Вакуум-упаковка обеспечивает хорошее
качество продукции при хранении в течение
6 дней при температуре 273—275 К
@—2°С).
Rev. tech. vet. Aliment. FR. (Франция),
1983/11, 22, № 193, pp. 11—18.
БМИХ, 1984, № 5, с. 569.
Строительные конструкции
низкотемпературного холодильника
Приведен ряд особенностей
конструктивного решения холодильника для
замороженных продуктов грузовым объемом
73 тыс. м в Этс Бондуэль Ренескюр
(Франция).
Описаны конструкции фундаментной
плиты с системой обогрева грунта,
изолированных панелей типа «сэндвич», покрытия
и центрального подвесного ходового
мостика для технического обслуживания
оборудования. Внутренний металлический
каркас здания поддерживают колонны.
Isolation, FR. (Франция), 1983/07, № 19,
pp. 26—29.
Usine nouv., FR. (Франция), 1983/05/26,
№ 21, pp. 160—161.
БМИХ, 1984, № 5, с. 579.
Строительные конструкции высотных
холодильников
Существуют два основных типа
строительных конструкций для высотного
низкотемпературного холодильника, оснащенного
кранами-штабелерами для грузовых работ:
этажерочная конструкция для поддонов,
которая одновременно поддерживает
покрытие и стены, и каркасная
металлоконструкция, которая поддерживает только
покрытия и стены. Экономия капитальных
затрат при использовании строительных
конструкций первого типа делает их более
выгодными, однако конструкции второго
типа более просты.
59

При строительстве высотных
холодильников в основном применяют сварное
основание или фундаментную плиту, выбор
которых обычно диктуется характеристикой
грунта.
Shaffer J. A.— ASHRAE Trans., US. (США),
1983, 89 pp. 753—756.
БМИХ, 1984, № 5, с. 576.
Теплопередающие свойства замороженных
грунтов
Поскольку знание тепловых свойств
грунтов необходимо для проектирования и
конструктивного решения зданий и
сооружений, возводимых в районах с холодным
климатом, проведены исследования
теплоемкости и теплопроводности мелко- и
крупнозернистых грунтов и содержания в них
незамерзшей воды при температурах выше
и ниже 273 К @°С).
В статье представлены результаты
измерений этих характеристик грунтов, выпол-
ИЮБРЕТЕНИЯ
A1) 1165856 E1) 4 F 25 В 9/02 F1) 456118
B1) 3615895/23-06 B2) 30.06.83 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) В. П. Алексеев, В. А. Сафонов,
С. В. Приходько, П. Е. Кротов E3) 621.565.3
E4) E7) 1. ВИХРЕВАЯ ТРУБА по авт. св.
№ 456118, отличающаяся тем, что, с целью
повышения • термодинамической эффективности
путем интенсификации теплоотвода оребрения,
шайбы с внутренним диаметром, большим
диаметра отверстий диафрагмы, образующие уплот-
нительные кольца первого типа, размещены
между последними в каждой паре, а между
парами установлены шайбы, образующие уплот-
нительные кольца второго типа с наружным
диаметром, меньшим внутреннего диаметра колец
первого типа.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что
внутренний диаметр колец второго типа равен
диаметру центральных отверстий диафрагм, а
наружный диаметр колец первого типа —
диаметру диафрагмы.
3. Труба по пп. 1 и 2, отличающаяся тем,
что при работе вихревой трубы при
естественном конвективном охлаждении горячего конца
толщина колец второго типа в 1,8—2,7 раза
больше толщины колец первого типа.
4. Труба по пп. 1—3, отличающаяся тем,
что, с целью обеспечения рециркуляции потока
в полости горячего конца, на участках
диафрагм, прилегающих к кольцам первого типа,
выполнены дополнительные отверстия,
уплотненные по периметру кольцами третьего типа,
установленными между парами диафрагм.
ненных при умеренных скоростях
замораживания.
Inaba H. J.— Heat Transfer, US. (США),
1983/08, 105, № 3, pp. 680—683.
БМИХ, 1984, № 5, с. 606.
История производства мороженого
Способ приготовления мороженого был
завезен Марко Поло из Китая в Италию
в XIV в. Затем переселенцы из Европы
доставили его через Атлантику в
Северную Америку, где во второй половине
XIX столетия начато промышленное
производство мороженого.
В 1979 г. потребление мороженого на
душу населения в США составило 22,6 л,
Австралии — 21, Швеции — 12,8 л (пятое
место в мире, первое — в Европе).^
В статье описаны ингредиенты мороженоф
го и технологические процессы его
производства и их недостатки.
Blomdahl L. — Var Foda, SE. (Швеция),
1982, № 7, pp. 399—414.
БМИХ, 1984, № 4, с. 490.
A1I161791 4E1) F 24 F 1/02 B1) 3729640/29-06
B2) 10.02.84 G2) H. Д. Тросин, В. М. Хамрай,
A. М. Шатравка, С. Ф. Варзар, Г. X. Мая некий
E3) 697.94
E4) E7) КОНДИЦИОНЕР, содержащий
разделенный на два отсека корпус, в первом из
которых размещен компрессорно-конденсаторный
агрегат с вентилятором, во втором —
испаритель, вентилятор и размещенный между ними
рекуперативный теплообменник, а первый отсек
сообщен с атмосферой через рекуперативный
теплообменник каналом, в котором расположено
перекрывное устройство, отличающийся тем, что,
с целью повышения надежности работы,
перекрывное устройство расположено на выходе из
канала в атмосферу и выполнено в виде жалюзи,
причем первый отсек снабжен перекрывным
устройством в виде жалюзи, а на входе в этот
отсек установлен датчик температуры
наружного воздуха, соединенный с вентилятором
первого отсека, который выполнен реверсивным.
(И) 1165867 E1) 4 F 28 С 1/00 B1^
3466943/24-06 B2) 08.07.82 G1) Ленинградское
отделение Всесоюзного государственного ордена
Ленина и ордена Октябрьской Революции
проектного института «Теплоэлектропроект» G2)
B. Б. Фарфоровский, Ю. М. Ефимов, С. Л. Зис-
ман, Ф. И. Мосолов, В. М. Альтман, А. П.
Васильев, О. И. Жуков E3) 621.175.3
E4) E7) БРЫЗГАЛЬНЫЙ БАССЕЙН,
содержащий водоподводящий трубопровод,
подключенный к размещенным над бассейном
водонапорным коллекторам с разбрызгивающими
соплами, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности охлаждения, сопла
выполнены в виде патрубков с отражателями,
при этом угол раскрытия последних выполнен
изменяющимся от 120° на периферии до 45° у
центра.
60

СПРАВОЧНЫЙ
ОТДЕЛ
УДК 621.646.986
ОБРАТНЫЕ
ПОВОРОТНЫЕ ЗАТВОРЫ
Н. С. ДЕРЯБИН, М. С. ГЛУСКИН
В 1984 г. Ленинградское
производственное объединение арматуростроения
«Знамя Труда» закончило разработку
обратных поворотных затворов ГЛ44115,
предназначенных для предотвращения обратного
потока рабочей среды в трубопроводах
холодильных машин и установок
промышленных предприятий, а также судов,
поднадзорных Регистру СССР, с
неограниченным районом плавания.
Обратный поворотный затвор ГЛ44115
(см. рисунок) состоит из корпуса, захлоп-
ки, оси, патрубка и двух фланцев (по
ГОСТ 12821—80), стянутых шпильками с
помощью гаек.
Герметичность внутренней полости
затвора по отношению к внешней среде
обеспечивается прокладками.
Обозначение затвора и его товарный знак
проставлены на фирменной табличке.
Затвор работает следующим образом.
При подаче рабочей среды в направлении,
указанном стрелкой на корпусе, захлопка
поворачивается вокруг оси, открывая
проходное сечение затвора, и удерживается
в открытом положении скоростным напо-
в-в
ром потока рабочей среды. После
прекращения ее подачи захлопка под действием
собственной неуравновешенной массы
поворачивается вокруг оси и перекрывает
проходное сечение затвора. При
возникновении обратного потока рабочей среды
захлопка прижимается к седлу, обеспечивая
герметичность затвора.
Общий уровень шума, создаваемый
затвором, не превышает 70 дБ.
Затворы могут работать в условиях
длительной качки под углом 45° в любую
Таблица I
Dv
65
80
100
150
L
260
265
295
390
/
109
112
137
175
D
200
210
250
340
D,
160
170
200
280
d
64
77
94
142
dx
77
90
ПО
161
d2
47
70
80
152
d3
22
22
27
33
n
8
8
8
8
Таблица 2
Обозначение
клапана
Г Л44115-065
Г Л 44115^065-01
ГЛ44115-065-02
Г Л44115-080
Г Л44115-080-01
ГЛ44115-080-02
ГЛ44И5-100
ГЛ44П5-100-01
ГЛ44115-100-02
ГЛ44115-150
ГЛ44115-150-01
ГЛ44115-150-02
Исполнение
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Нормальное
Экспортное
Тропическое
Масса, кг
21
23
39 /
84
/ в
Обратный поворотный затвор:
/ — корпус; 2 — фланец; 3 — ось; 4
8 — патрубок; // — табличка
захлопка; 5 — шпилька; 6 — гайка; 7,9,10
прокладки;
61

D , мм
Рабочая среда
сторону с периодом от 5 до 17 с и
длительных наклонах в любую сторону под
углом 45°. Они ударостойки, ударопрочны,
вибростойки и вибропрочны в соответствии
с требованиями, предусмотренными
правилами Регистра СССР.
Техническая и эксплуатационная характеристика
обратных поворотных затворов
Диаметр условного прохода
65/80, 100, 150
R12, R22, R502 с
маслами ХФ12-16,
ХС-40, ХМ-35,
ХФ22-24, ХФ22с-16,
ХА-30, ПМТС-5,
ХМ-50; аммиак с
маслами ХА, ХА-23,
ХА-30
Давление рабочей среды,
МПа(кгс/см2) 0,01 @,1)-2,5 B5)
Вакуумная плотность по
отношению к внешней среде,
МПа (мм рт. ст.) 0,00067 E)
Температура рабочей среды, '
°С —40^ + 150
Коэффициент
гидравлического сопротивления 2,5
Температура окружающего
воздуха, °С —40-^+45
Относительная влажность
окружающего воздуха при
35 °С, % 100
Средний срок службы до
списания, лет Не менее 10
Средний ресурс до списания, Не менее 6000
циклов (ч) (80000) с заменой
деталей через 3000
циклов согласно
ведомости ЗИП
Наработка на отказ, циклов
(ч) 1000(8400)
Протечка, см3/мин
при давлении рабочей
среды 2,5—1,0 МПа B5—10
кгс/см2) Не допускается
при давлении рабочей
среды 1,0—0,1 . МПа A0—1,0
кгс/см2)
?>у65
Dw80, 100, 150
Не более 8
Не более 10
Примечания. 1. При температуре
окружающего воздуха ниже 35 °С
допускается конденсация
влаги.
2. Разрешается
использование затворов при повышении
температуры окружающего
воздуха до 65 °С.
3. Предельные параметры
окружающего воздуха
(температура и относительная
влажность) в нерабочем
состоянии должны
соответствовать группе 9(ОЖ1) тип
атмосферы II ГОСТ 15150—69.
Затворы устанавливают на вертикальных "
трубопроводах входным патрубком вниз,
а на горизонтальных — так, чтобы ось
заплопки была выше оси трубопровода и
находилась в горизонтальной плоскости.
Их можно размещать как в помещении,
так и на открытых площадках.
При монтаже фланцы затворов
приваривают к трубопроводам. Направление
подачи рабочей среды под захлопку.
Гарантийный срок эксплуатации затворов
2 года со дня ввода их в
эксплуатацию, гарантийная наработка 3000 циклов.
По истечении гарантийного срока завод-
изготовитель поставляет потребителям за
счет генерального заказчика запасные части
для вышедших из строя затворов.
Габаритные и присоединительные
размеры затворов приведены в табл. 1 и на
рисунке.
Исполнения и масса затворов даны в
табл. 2.
Завод-изготовитель обратных поворотных
затворов — Георгиевский арматурный
завод им. В. И. Ленина.
РЕФЕРАТУ
УДК 621.798.4:641.002.64
Линия упаковывания быстрозамороженных
вторых блюд. ПАЛЬМИН Ю. В., СИВАЧЕВА А. М.,
КОЛЕСНИК Е. И., АВРАМЕНКО Е. П.
«Холодильная техника», 1985, № 10.
Приведены результаты межведомственных
испытаний новой линии упаковывания
быстрозамороженных вторых блюд. Описана линия и дана
техническая характеристика участков
формования тары из алюминиевой фольги, дозирования
гарниров, соусов, укупоривания заполненных
формочек и их этикетирования. По результатам
испытаний линия рекомендована к серийному
производству.
Таблицг 1. Иллюстрация 1.
УДК 628.84.001.5
Определение количества масла, добавляемого в
систему кондиционера КТА-401 при эксплуатации.
АВЕРИН Г. В., ЗУЕВ В. И., АСТАПОВ Ю. А.
«Холодильная техника», 1985, № 10.
Экспериментально определено количество
смазочного масла, которое в процессе работы
кондиционера уносится из компрессора, оседает в
конденсаторе, воздухоохладителе и трубопроводах
и должно быть добавлено в систему.
Таблица 1. Иллюстрация 1.
УДК 637 521.475.037.02
Агрегат контактного замораживания пельменей.
ГАВРИЛОВ Ю. М., КУДЛАЕВ В. А., ЕВСТЮ-
ГОВ А. И. «Холодильная техника», 1985, № 10.
Описаны конструкция и принцип работы агрегата
ЯЗ-ФЗД, предназначенного для использования
в цехах полуфабрикатов мясокомбинатов и
мясоперерабатывающих заводов малой и средней
мощности. Представлены техническая характеристика
и результаты испытаний. Агрегат рекомендован
к серийному производству.
Иллюстраций 2.
Г

УДК G37.5.03.O01.4
Производственные испытания способа нанесения
пищевого покрытия на мясные туши и полутуши
перед их холодильной обработкой. ПОПОВ В. П.,
ВОСТРИКОВА Н. П. «Холодильная техника»,
1985, № 10.
Описаны способ и линия приготовления и
нанесения пищевого покрытия на мясные туши и
полутуши, эксплуатирующаяся на Токмакском
мясокомбинате. Опытно-промышленная проверка
этого способа показала, что его применение
позволяет снизить усушку мяса при охлаждении,
замораживании и хранении и получить
экономический эффект около 4,5 руб. в расчете на 1 т мяса.
Таблица 1. Иллюстрация 1.
УДК 621.577.004.183
Анализ энергетической эффективности
применения тепловых насосов. ВАЙНШТЕЙН Я. Л.,
НЕМЧИНОВА Н. И. «Холодильная техника»,
1985, № 10.
(Выявлены причины, сдерживающие широкое
распространение тепловых насосов в нашей стране.
Даны предложения по созданию экономичных
условий для их внедрения. Целесообразность
использования тепловых насосов предлагается
оценивать с помощью двух неравенств, одно из
которых характеризует экономические условия, а
другое — эффективность применения таких
устройств с точки зрения экономии топлива.
Таблица 1. Иллюстрация 1. Список литературы —
10 названий.
УДК 621.57.041 -213.4:620.197.3
Применение ингибитора коррозии в рассольных
системах холодильных установок.
АПРАКСИН В. Ф., БАДАМЯН А. А., ЛЕВАНТ Б. С,
ПЕРЕЛЬШТЕЙН И. И. «Холодильная техника»,
1985, № 10.
Описаны результаты использования на
предприятиях торговли и общественного питания Москвы
нового хладоносителя кальтозин — ингибирован-
ного водного раствора хлористого кальция.
Применение его позволяет значительно увеличить
продолжительность работы рассольной системы, на
4—6 % сократить энергетические затраты на
производство холода.
УДК 029.463.126:621.436-6.004.182
Влияние температурных параметров перевозки
продуктов в пятивагонных рефрижераторных
секциях на расход дизельного топлива. ДУГА-
НОВ А. Г., ЯЛАНСКИЙ О. В., РУДАКОВА С. Г.,
САРЖОВСКИЙ А. Г. «Холодильная техника»,
1985, № 10.
Излагается методика получения аналитических
и графических зависимостей часово.го расхода
топлива дизель-генераторными агрегатами
рефрижераторного подвижного состава при
различных температурных условиях перевозки
скоропортящихся грузов.
Иллюстраций 4. Список литературы — 2
названия.
УДК 637.352.002.62.037
Технология производства охлажденных и
быстрозамороженных творожных полуфабрикатов.
ФИЛЬЧАКОВА Н. Н., МЕРКУЛОВА Н. В.,
БОГДАНОВА Е. А., ГУЩИНА И. М.
«Холодильная техника», 1985, № 10.
Описана технология производства охлажденных
и быстрозамороженных полуфабрикатов на
основе творога «Крестьянский» с растительными
наполнителями. Приведены физико-химические
показатели, режимы замораживания и сроки
хранения разных видов охлажденных и замороженных
полуфабрикатов.
Таблица 1 Список литературы — 5 названий.
УДК 664.9.037
Интенсификация процесса замораживания
полуфабрикатов воздействием электрического поля.
БАБАКИН Б. С, БУЯНОВ О. Н., ВЕНГЕР К. П.
«Холодильная техника», 1985, № 10.
На основании экспериментального исследования
установлено, что наложение электрического
поля позволяет сократить продолжительность
замораживания неупакованных полуфабрикатов
(фарша) на 16 %, при этом средняя скорость
замораживания увеличивается на 14,6 %. Такое
положительное изменение параметров процесса
получено при проведении его в режиме отключения
источника питания через 6—7 мин от начала
замораживания.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список литературы —
4 названия.
УДК 621.36:628.863
Полупроводниковые термоэлектрические влаго-
чувствительные первичные преобразователи и
датчики. ИСМАИЛОВ Т. А., ЦВЕТКОВ Ю. Н.
«Холодильная техника», 1985, № 10.
На основе полупроводниковых
термоэлектрических микромодулей разработаны
малоинерционные стабильные влагочувствительные первичные
преобразователи и датчики. Приведены
результаты теоретических и экспериментальных
исследований по влиянию конструктивных и тепло-
физических характеристик на значение термоэдс.
Описаны конструкции полупроводниковых
термоэлектрических влагочувствительных первичных
преобразователей и датчиков:
Иллюстраций 6. Список литературы — 6
названий.
УДК [621 .565.92:692.1] .-624.13:5.36.24
Тепловое взаимодействие зданий холодильников
с грунтами их оснований. ГИНДОЯН А. Г,
ГРУШКО В. Я. «Холодильная техника», 1985,
№ 10.
Рассмотрен процесс нестационарного теплового
взаимодействия зданий холодильников при
установившемся режиме эксплуатации с грунтами
их оснований. Полученные результаты позволяют
определить температурный режим пола и грунта,
выбрать мощность и основные конструктивные
параметры систем обогрева грунта, уточнить
место установки регулирующего датчика этой
системы.
Таблиц 4. Иллюстраций 4. Список литературы -
6 названий.
УДК 628.84.004.183:635.25/.26.037
Энергетическая эффективность различных систем
технологического кондиционирования воздуха в
лукохранилищах. ЖУРАВЛЕНКО В. Я., ГРОС-
МАН Э. Р., УЛАНОВ Н. М. «Холодильная
техника», 1985, № 10.
Проанализированы три способа тепловлажност-
ной обработки воздуха в лукохранилищах: с
применением холодильной машины, жидкими и
твердыми сорбентами. Сравнительный анализ
энергетической эффективности получения необходимых
тепловлажностных параметров воздушной среды
в лукохранилище емкостью 300 т показал, что
наименее энергоемка система технологического
кондиционирования лукохранилища с
абсорбционным осушителем.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы —
6 названий.
63

УДК 664.8.037.004.162.001.24
УДК 629.114.444:62-681
Расчет потерь влаги в продуваемом штабеле при
охлаждении и хранении плодов и овощей.
БЕРМАН М. И., КАЛЕНДЕРЬЯН В. А., ИВАХ-
' НОВ В. И. «Холодильная техника», 1985, № 10.
Приведена физическая модель и дано
математическое описание тепловлагопереноса в
продуваемом слое плодов и овощей с учетом
поперечного потоку воздуха тепловлагопереноса.
Описана методика численного решения системы
дифференциальных уравнений взаимосвязанного
тепломассообмена и приведен пример ее
применения для вариантных расчетов локальных и
интегральных потерь влаги в штабеле. Установлено
влияние на усушку интенсивности
вентилирования продукции, а также геометрических
характеристик штабеля. Полученные результаты могут
быть использованы проектными организациями
при разработке охлаждающих систем плодоово-
щехранилищ.
Иллюстраций 5. Список литературы — 7
названий.
Утилизация энергии сжатого природного газа
в автомобилях-рефрижераторах. ЩЕРБАТЕН-
КО И. В. «Холодильная техника», 1985, № 10.
Предлагается схема утилизации энергии сжатого
природного газа в газобаллонных
авторефрижераторах для получения холода путем установки
в топливной системе многоступенчатого турбо-
детандера (ТБД). Описан принцип работы
дополнительной холодильной установки на базе
ТБД, обеспечивающий ее максимальную
производительность. Приведен алгоритм расчета
выходных параметров дополнительной холодильной
установки. На примере существующих
бензиновых авторефрижераторов 1А4 на шасси ГАЗ-52-01
и ЛуАЗ-890Б на шасси ЗИЛ-130 показана
эффективность замены бензина сжатым природным
газом с одновременной утилизацией его энергии
для получения холода.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6 названий.
4
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
Открыта подписка на 1986 год
на ежемесячный научно-технический и производственный
журнал «Холодильная техника».
Журнал распространяется только по подписке. Подписка
принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на
почтамтах, в узлах и отделениях связи, а также общественными
распространителями печати на предприятиях, в учреждениях и
учебных заведениях.
Периодичность — 12 номеров в год. Объем номера — 4 печатных
листа F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев — 7 руб. 20 коп.г на 6 месяцев —
3 руб. 60 коп.
Цена отдельного номера — 60 коп.
Редакционная коллегия: М. П. Кузьмин (ответственный редактор), «Л. Д. Акимова (зам. ответственного
редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродян-
ский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин,
А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф. Э. И. Ка^хчешвили, В. Д. Леонов,
А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И.
Орехов, О. В. Петров, Н. К. Плотников, Н. Ф. Ролина, Ю. Я- Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественно-технический редактор С. А. Калустова
Корректор Н. Я. Туманова
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение
«Холодильная техника»
Головной журнал «Пищевая |
и перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 19.08.85. Подписано в печать 19.09.85. Т—15117.
Формат 70ХЮ8 1/16. Высокая печать. Усл.-печ. л. 5,6.
Усл. л. кр.-отт. 6,13. Уч.-изд. л. 7,2. Тираж 10 770 экз.
Заказ 2249
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, ,12.
Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64