ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО -ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ ПРИЛОЖЕНИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОГО
АГРОПРОМЫШЛЕННОГО
КОМИТЕТА СССР
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
ВО "АГРОПРОМИЗДАТ'
СОДЕРЖАНИЕ
ЭКОНОМИКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА
•Перестройка в действии
Кладий А. Г. Прогрессивная форма хозяйствования —
ключ к ускорению строительства фабрик мороженого 2 ¦
В порядке обсуждения
Дядичкин Н. Т., Бровкина Л. П., Плешков В. П.
Необходимость совершенствования показателей производст
венной деятельности холодильников 3
ХОЛОД — НА СЛУЖБЕ АПК
Гурвиц В. Г., Пантелюшин В. А., Новиков Г. А. Линия
для производства и замораживания пельменей на
Останкинском мясоперерабатывающем комбинате 6
Евреинова В. С, Мачулин В. И., Малеванный Б. Н.,
Шерсти ев А. В. Усовершенствование воздухораспределе-
ния в скороморозильном аппарате для пельменей на
Лиепайском мясокомбинате 10
Качеству — первостепенное внимание
Мазуренко Н. П., Венгер К. П., Нецепляев С. В.,
Камзолов С. М. Изменение при хранении качества мяса
птицы, охлажденного с помощью твердого диоксида
углерода 12
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ
И МАТЕРИАЛЬНЫХ РЕСУРСОВ
Чайченец Н. С. Способы повышения эффективности тепло-
насосных сушильных установок 15
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Кравцова Н. С, Петрушанская Л. Я. Оценка
погрешности определения теплотехнических характеристик
холодильного компрессора 21
Черменский Г. П., И щук В. И., Никитин А. А., Тимо-
щук А. Г. Кинематографический метод исследования
взаимодействия элементов герметичного ротационного
холодильного компрессора 24
Дремлюх Т. С, Затворницкий Ю. Г. Экспериментальное
определение растворимости паров масла в парах
хладагента R22 25
Михайлов Ю. П., Петрунина Е. Б., Ершова Н. С,
Рябушева Т. И. Исследование изохорной теплоемкости
смеси хладагентов: R12/R13 27
Латышев В. П., Цирульникова Н. А. Исследование тепло-
физических свойств плавленого сыра 29
Новинки холодильной техники
Коноваленко Е. Д., Шевченко А. И. Бессальниковый
роторно-поршневой холодильный компрессор 34
Толстых В. В., Фот В. В., Гавеля И. В., Арефьев В. А.
Термоэлектрический генератор холода для транспортных
кондиционеров 37
ОБМЕН ОПЫТОМ
Черняк В. А., Фильчакова Н. Н. Повышение технического
уровня цехов по производству быстрозамороженных
мелкоштучных полуфабрикатов 40
Челмодеев В. И., Сухорукое А. А. Механизированный
участок по производству пельменей на Шатурском
мясокомбинате 41
Петровчи К. А. Внедрение и эксплуатация
скороморозильного аппарата Я10-ОАС на Слуцком
мясокомбинате 43
Судзиловский И. И., Макаров В. В., Киселев Ю. И.,
Козлов Ю. Г. Изготовление и монтаж
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС 44
в помощь практику
Каплан Л. Г. Устранение неисправностей малых
холодильных машин 45
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Моргунов С. М.* Первый обобщающий труд по
барабанным морозильным аппаратам 50
ХРОНИКА
Черняк В. А., Козлов Ю. Г. Экспозиция ВНИКТИхолод-
прома на выставке «Производство продовольственных
товаров. 1-ый год работы АПК» 53
ЗА РУБЕЖОМ
Каминьски В. Холодильное хозяйство и продовольственное
снабжение мира 59
CONTENTS
ECONOMY AND ORGANIZATION OF PRODUCTION
Reconstruction in Action
Klady A. G. Progressive Form of Economy-Key to
Accelerated Construction of Ice Cream Factories 2
For Discussin
Dyadichkin N. Т., Brovkina L. P., Pleshkov V. P.
Necessity of Improving Indices of Production Activity at
Cold Stores 3
REFRIGERATION FOR AGRO-INDUSTRIAL COMPLEX
Gurvits V. G., Pantelyushin V. A., Novikov G. A. Line for
Making and Freezing Ravioli at Ostankino Meat Combine б
Yevreinova V. S., Machuiin V. L, Malevanny B. N.,
Sherstnev A. V. Improved: Air Distribution in Ravioli
Quick Freezer at Liepaya Meat Combine 10
Primary Attention to Quality
Mazurenko N. P., Venger K. P., Netseplyayev S. V., Kamzo-
lov S. M. Quality Change When Storing Poultry Meat
Chilled by Solid Carbon Dioxide 12
ECONOMY OF FUEL-ENERGY AND MATERIAL RESOURCES
Chaichenets N. S. Methods of Raising Effectiveness of Heat-
Pump Drying Plants 15
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Kravtsova N. S., Petrushanskaya L. Ya. Estimation of Error
When Determining ; Thermal-And-Technical
Characteristics of Refrigeratirig Compressor 21
Chermensky G. P., Ishchuk V. I., Nikitin A. A., Timo-
shchuk A. G. Kinematic Graphical Method of Investigating
Interaction of Elements of Hermetic Rotary Refrigerating
Compressor 24
Dremlyukh T. S., Zatvornitsky Yu. G. Experimental
Determination of Solubility of Oil Vapour in Refrigerant R22
Vapour • 25
Mikhailov Yu. P., Petrunina E. В., Yershova N. S., Ryabu-
sheva T. I. Investigation of Isochoric Heat Capacity
of Refrigerant Mixture R12/R13 27
Latyshev V. P., Tsirulnikova N. A. Investigation of Ther-
mophysicajl Properties of Processed Cheese 29
Novelties of Refrigerating Engineering
Konovalenko E. D., Shevchenko A. I. Semihermetic Rotary-
Reciprocating Refrigerating Compressor 34
Tolstykh V. V., Fot V. V., Gavelya I. V., Arefyev V. A.
Thermoelectric Generator of Refrigeration for Transport
Conditioners 37
PRACTICE EXCHANGE
Chernyak V. A., Filchakova N. N. Raise of Technological
Level of Shops Producing Quick-Frozen Small-Packed
Half-Finished Food Items 40
Chelmodeyev V. I., Sukhorukov A. A. Mechanized Sector
for Production of Ravioli at Shatura Meat Combine 41
Petrovich K. A. Introduction and Operation of Quick Freezer
YalO-OAC at SlutskMeat Combine 43
Sudzilovsky I. I., Makarov V. V., Kiselyev Yu. I., Koz-
lov Yu. G. Manufacture and Installation of Quick Freezer
YalO-OAC 44
ASSISTANCE TO PRACTICAL WORKER
Kaplan L. G. Elimination of Troubles in Small Refrigerating
Machines 45
BOOK REVIEW
Morgunov S. M. First Generalizing Book on Drum Freezers 50
MISCELLANY
Chernyak V. A., Kozlov Yu. G. Exposition of USSR
Scientific-Research Designing And Technological Institute
of Refrigerating Industry at Exhibition "Production of
Food Commodities. First.Year of Work of Agro-Industrial
, Complex" 53
ABROAD
Kaminski V. Refrigerating Economy and World Food Supply 59
© ВО «Агропромиздат», «Холодильная техника» 1987
1

ЭКОНОМИКА
И ОРГАНИЗАЦИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
Перестройка в действии
ПРОГРЕССИВНАЯ ФОРМА
ХОЗЯЙСТВОВАНИЯ — КЛЮЧ
К УСКОРЕНИЮ СТРОИТЕЛЬСТВА
ФАБРИК МОРОЖЕНОГО
А. Г. КЛАДИЙ
Продовольственной программой страны
предусматривается в возможно сжатые сроки
обеспечить устойчивое снабжение населения
всеми видами продовольствия, существенно
улучшить структуру питания советских
людей за счет наиболее ценных продуктов.
Одним из основных направлений
реализации Продовольственной программы
является совершенствование экономического
механизма хозяйствования, обеспечение
четкой, взаимоувязанной работы всех
звеньев агропромышленного комплекса и других
отраслей народного хозяйства,
участвующих в ее осуществлении.
Понимая огромную значимость этого
направления, Минторг РСФСР в 1985 г.
выступил инициатором новой в СССР формы
организации проектирования, строительства
и технического оснащения фабрик
мороженого (продукта, пользующегося
повышенным спросом населения) на
кооперативных началах с областными (краевыми)
исполнительными комитетами Советов
народных депутатов.
Суть кооперации заключается в том, что
Минторг РСФСР выделяет комплектное
импортное или разрозненное отечественное
технологическое и холодильное
оборудование и ссуды на строительство новых или
реконструкцию высвободившихся зданий, а
областные исполкомы или советы министров
автономных республик изыскивают на
местах лимиты на проведение проектных и
подрядных работ на весь объем строительства
или реконструкции. Кроме того, специали-
%
сты Росмясомолторга и Гипрохолода дают
консультации при разработке
объемно-планировочных, технологических и технических
решений.
Первыми инициативу Минторга РСФСР
поддержали партийные и советские органы
Ставропольского края, Кемеровской и
Московской областей. За 6—8 мес местные
организации спроектировали и построили одно-
и двухэтажные фабрики мороженого при
хладокомбинатах Росмясомолторга.
Создание фабрик мороженого в столь короткие
сроки стало возможным благодаря
оснащению их комплектным оборудованием фирмы
«Марк» (Италия) — от агрегатированной
компактной установки «Миксмарк» для
приготовления смесей мороженого до
автоматизированных универсальных линий
выработки мелкорасфасованного мороженого в
широком ассортименте. Оборудование фирмы
«Марк» не требует фундаментов, легко
перемещается, на его монтаж 3—5 человек
затрачивают всего лишь несколько дней,
еще несколько смен уходит на обучение
производственного персонала.
Ускорению ввода в эксплуатацию и
снижению сметной стоимости фабрик
мороженого при действующих хладокомбинатах
Росмясомолторга способствовало также то,
что при этом не потребовалось
проектирования и строительства новых
компрессорных цехов и даже их расширения, так как
фризеры, скороморозильные туннели,
установки для получения ледяной воды,
используемой при охлаждении смесей мороженого,
оборудованы автономными
автоматизированными холодильными агрегатами
мощностью 15—22 кВт, работающими на
хладагентах R22 и R502.
С учетом того, что фреон безопасен,
фабрики и цехи мороженого можно
размещать даже в жилых районах небольших
2

городов и крупных населенных пунктов,
расположенных в сельской местности. Такое
приближение производства мороженого к
источнику сырья и рынку сбыта существенно
сокращает транспортные расходы.
Изучив опыт строительства и освоения
фабрик мороженого в Кемерове,
Ставрополе и Жуковском и оценив выгоды
кооперативной формы их сооружения, инициативу
Минторга РСФСР поддержали исполкомы
и других городов. Так, в Кирове, Томске,
Тюмени, Барнауле завершено или
завершается строительство фабрик мороженого
таким хозяйственным способом, а в Сыктыв-
Ше, Ленинск-Кузнецке, Горьком, Уфе и
гих городах начаты работы по их
проектированию и возведению, но уже на основе
отечественного оборудования.
Кроме того, были ускорены работы по
завершению строительства фабрик
мороженого в Омске, Новороссийске, Березняках
В порядке обсуждения
УДК 658.012.2: [621.565.92:637.5]
НЕОБХОДИМОСТЬ
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ
ПОКАЗАТЕЛЕЙ
ПРОИЗВОДСТВЕННОЙ
ДЕЯТЕЛЬНОСТИ
холодильников
Канд. экон. наук Н. Т. ДЯДИЧКИН,
канд. экон. наук Л. П. БРОВКИНА,
канд. экон. наук В. П. ПЛЕШКОВ
В переводе народного хозяйства на рельсы
интенсивного развития важную роль должна
сыграть перестройка хозяйственного
механизма.
Важнейшим элементом хозяйственного
механизма является применяемая система
показателей производственной деятельности
предприятий и объединений. Она должна
быть стимулом в повышении эффективности
производства, улучшении качества
выпускаемой продукции.
Развитие экономики народного
хозяйства вызывает необходимость
совершенствования системы показателей
производственной деятельности предприятий, поскольку
(Пермская область). Две последние из них
сданы в эксплуатацию в конце 1986 г.
В результате только в течение 1986 г.
сдано в эксплуатацию семь фабрик
мороженого общей мощностью 47 т в смену, т. е.
практически столько же, сколько за две
предыдущие пятилетки. Если в одиннадцатой
пятилетке среднегодовой объем прироста
производства мороженого по Росмясомол-
торгу составил 5,2 тыс. т, или 2,2 %, то
в 1986 г. — 20,1 тыс. т, или 7,7 %.
Таким образом, в первом году
двенадцатой пятилетки темпы прироста объема
производства мороженого почти в 4 раза выше
темпов, достигнутых в минувшей пятилетке.
В этом наглядно проявились преимущества
новой прогрессивной формы
хозяйствования, позволившей преодолеть
межведомственные и местнические барьеры в
интересах общего дела, в интересах советских
людей.
многие показатели перестают отвечать
современному уровню хозяйствования.
Такая ситуация сложилась в
производственно-хозяйственной деятельности
холодильников мясокомбинатов. Применение
объема приведенного грузооборота в
качестве основного оценочного показателя не
позволяет вовлечь холодильники в систему
хозрасчетных взаимоотношений между цехами.
Так как холодильники считаются
вспомогательным подразделением
мясокомбинатов, для них не рассчитываются
рентабельность и прибыль, поэтому к ним не могут
быть предъявлены хозрасчетные претензии.
Кроме того, этот показатель не нацеливает
коллективы холодильников на повышение
результативности производства*.
В условиях внутризаводского хозрасчета
для действенного технико-экономического
планирования очень важен правильный вы-
*Совершенствование планирования
производственных холодильников — резерв повышения
эффективности их работы / Н. Т. Дядичкин,
Л. П. Бровкина, В. П. Плешков, В. В. Бурец //
Холодильная техника. 1985, № 12. С. 9—11.
1*
3

бор единицы измерения объема
изготавливаемой цехами предприятия продукции/Эта
единица должна:
быть по возможности одинаковой для
всех видов выпускаемой продукции:
обеспечивать сводимость планов цехов в
план предприятия;
учитывать долю участия каждого цеха
в общем выпуске продукции предприятия;
содействовать улучшению аналитической
работы на предприятиях, позволяя выявить
влияние отдельных внутризаводских
подразделений на уровень показателей
производственной деятельности предприятия,
таких как фондоотдача, производительность
труда и др., а также на динамику уровня
этих показателей.
Указанным требованиям, по нашему
мнению, наилучшим образом отвечает
стоимостный измеритель — внутризаводская
условно-оптовая цена. Она устанавливается на
все виды продукции, изготавливаемой
цехами основного производства.
Условно-оптовая цена действует только;
внутри предприятия, выполняя важные
функции в условиях внутреннего хозрасчета.
Оптовой она названа потому, что в основу
ее расчета по технологическому переделу
продукции положена действующая оптовая,
цена, условной — чтобы подчеркнуть
некоторые заранее допускаемые условности
в методике ее расчета и применения.
На продукцию основных цехов
мясокомбинатов условно-оптовые цены не
устанавливаются, так как цехи выпускают готовую
к реализации продукцию, на которую
имеются прейскурантные цены. Холодильники не
производят продукции, поэтому затраты на
холодильную обработку на мясокомбинатах,
как правило, относят к статье
общезаводские расходы и включают * их в полную
себестоимость товарной продукции.
Вряд ли такое положение следует считать
правильным. Оптовая цена на реализуемое
охлажденное и замороженное мясо
содержит два вида затрат — это себестоимость
переработки исходного мясного сырья в
цехе первичной переработки скота и затраты
на холодильную обработку.
Для повышения эффективности
деятельности холодильников мясокомбинатов и
вовлечения в систему внутреннего хозрасчета
их следует отнести к основному
производству мясокомбинатов, как это сделано в Гос-
агропроме БССР.
На каждый вид обработки 1 т мяса и
мясопродуктов (охлаждение,
замораживание, хранение, размораживание)
целесообразно устанавливать условно-оптовые цены
и на их базе — объем условно-товарной
продукции (произведение условно-оптовой
цены н|а объем обработки в натуральном
выражении) , плановую и фактическую
прибыль, рентабельность производства,
фондоотдачу.
Условно-оптовая цена' Цуо складывается
из цеховой * себестоимости обработки lj т
продукции Схо и плановой (нормативной)
прибыли Ян:
^у.о=^х.о~Г "д-
Цеховая себестоимость Схо включает
следующие статьи затрат: холод на
технологические цели (тепло на размораживание),
зараббтную плату, амортизационные отч$с:
ления, цеховые расходы. ф
При планировании годовых затрат на
холод для каждого вида холодильной
обработки следует учитывать среднегодовую
температуру наружного воздуха, нормы
расхода холода на обработку 1 т продукта,
степень загрузки камер, стоимость
единицы холода и годовой объем холодильной
обработки продукции. Ежеквартальная
корректировка нормы затрат на холод должна
основываться на среднеквартальной
температуре наружного воздуха.
Норму затрат на холод Зцх для
обработки 1 т продукта можно определить по
формуле:
где Яр — норма расхода холода на
обработку 1 т при определенных
температуре наружного воздуха и загрузке
камер с учетом нормативного
времени холодильной обработки, кДж;
С — стоимость (цена) единицы
холода, руб.
Годовой фонд заработной платы
определяется по соответствующим методикам.
Сложность расчета заработной платы,
приходящейся на холодильную обработку 1 т
продукта, заключается- в том, что рабочие
могут выполнять несколько операций,
например, и замораживание, и хранение.
Поэтому среднегодовую норму заработной
платы, соответствующей обработке 1 т,
целесообразно устанавливать умножением
годового планируемого фонда заработной плать^
рабочих на удельный вес погрузочно-раз^
грузочных операций при конкретном виде
обработки с последующим делением
полученного результата на объем погрузочно-
разгрузочных операций при этом виде
обработки.
Более точно среднегодовая норма
заработной платы Знз может быть определена
как средневзвешенная величина исходя из
расценок на погрузочно-разгрузочные
операции при конкретном виде холодильной
обработки. Например, при охлаждении:
4

9 — *М1+/У*2 + /У1з + Р4Л4
Л,+Л2+Л3+Л4
где Р\—Р4 — расценки на перемещение
соответственно 1 т мяса из
убойного цеха в камеры
охлаждения холодильника, 1 т
охлажденного мяса в
колбасный цех, в экспедицию, на
погрузку в вагон или
автомашину, руб.;
А\—Л4 — количество перемещенного на
каждом этапе мяса, т.
Ряд выполняемых на холодильниках
работ невозможно отнести к конкретному виду
^солодильной обработки. Затраты на них
(прочие затраты) Зпр следует включить в
норму заработной платы по каждому виду
обработки равными долями. Рассчитать их
можно по формуле:
2 3,
пр. г
'пр •
лобщ. п. з
где 23прг — годовая сумма прочих
затрат, руб.;
^общ.п.з — общий объем погрузочно-раз-
грузочных операций,
выполняемых при конкретной
холодильной обработке
мясопродуктов, т.
Тогда общая среднегодовая норма
заработной платы, руб., приходящаяся на
конкретную холодильную обработку 1 т,
составит;
^общ.п.з"
=зн.з+з,
пр.
Годовой размер амортизационных
отчислений обычно определяют на предприятиях
умножением балансовой стоимости
основных фондов на норму амортизации.
На холодильниках для расчета
амортизационных отчислений, соответствующих
холодильной обработке 1 т продукта, надо
разбить на группы камеры и
оборудование — для охлаждения, замораживания,
хранения, размораживания, а также
выделить в отдельную группу прочее
оборудование — вспомогательное (наклонные и
горизонтальные конвейеры, весы, лифты,
тележки и др.) и ремонтное.
Стоимость основного оборудования для
конкретного вида . холодильной обработки
Соб.осн определяют по данным
бухгалтерского учета; стоимость камер в каждой группе
Ск — умножением сметной стоимости здания
холодильника на удельный вес их объема
в общем объеме камер. Стоимость прочего
оборудования распределяется между
группами в соответствии с удельным весом
объема конкретной холодильной обработки в
натуральном выражении в общем объеме
обработки.
Амортизационные отчисления в расчете
на конкретную холодильную обработку 1 т
продукта:
о __ У^об.оснг^об.пр/ " ам.об'^к^ам.зд
где Соб пр —стоимость прочего
оборудования, отнесенного к данной
группе, руб.;
Яам об — установленная норма
амортизации на компрессорно-холо-
дильное оборудование, %;
Яам зд — установленная норма
амортизации на здания и
сооружения %,
Лк — объем конкретной
холодильной обработки, т.
Цеховые расходы на холодильную
обработку 1 т продукта Зц могут б.ыть определены
исходя из годовой сметы цеховых
расходов Сц и общего годового объема всей
холодильной обработки Лобщ:
^и==^и, I ^общ-
Таким образом, себестоимость
конкретной холодильной обработки 1 т мяса или
мясопродуктов:
^ х^^ндТ^общ.н.зТ^амТ^ц-
Плановую нормативную прибыль Ян в
условно-оптовой цене можно рассчитать
умножением себестоимости Схо на
установленную холодильнику норму
рентабельности N на холодильную обработку продуктов:
| n=CXQN.
Установленные на базе условно-оптовых
цен хозрасчетные показатели дадут
возможность, кроме вовлечения холодильников во
внутрипроизводственный хозрасчет
мясокомбинатов, создать действенную систему
материального стимулирования и
ответственности каждого члена коллектива за
результаты хозяйственной деятельности.
5

холод-
Ни ©АУЖБЕ
АПК
УДК 637.52.037.002.22
ЛИНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА
И ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПЕЛЬМЕНЕЙ
НА ОСТАНКИНСКОМ
МЯСОПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕМ
КОМБИНАТЕ
Канд. техн. наук В. Г. ГУРВИЦ,
В. А. ПАНТЕЛЮШИН, Г. А. НОВИКОВ
Пельмени являются национальным русским
блюдом. Высокие питательные и вкусовые
качества, возможность длительного
хранения в бытовом холодильнике и быстрого
приготовления в случае необходимости
делают его популярным видом продукта,
пользующимся большим спросом у
населения.
Самое крупное предприятие в стране по
выработке пельменей — Останкинский
мясоперерабатывающий комбинат (ОМПК),
который ежесуточно отправляет в торговую
сеть до 100 т этого продукта. Однако до
недавнего времени (до 1985 г.) технология
производства пельменей на ОМПК
оставалась на низком техническом уровне.
Пельмени штамповали на
полистироловые лотки, которые укладывали на рамы-
этажерки и помещали в стационарные
камеры замораживания на 5—7 ч. Затем рамы по
подвесным путям перегоняли в галтовочное
отделение, пельмени сбивали с лотков на
отборочный транспортер.для подачи их к
галтовочному барабану и далее — на
раздаточный конвейер к расфасовочным линиям.
Добиться увеличения выпуска
пельменей, значительного сокращения трудозатрат
можно было только путем коренного
изменения технологического процесса —
ускорения процесса замораживания, ликвидации
лотков, подвесных рам и т. д. С этой целью
перед отделом главного конструктора ПО
«Мосмясопром» была поставлена задача
спроектировать новую линию по выработке
пельменей производительностью 2000 кг/ч.
При создании новой линии
ориентировались на наиболее совершенную в настоящее
время технологию штамповки пельменей
непосредственно на стальную нержавеющую
ленту конвейера, предварительное их
подмораживание на нем и окончательное
замораживание на сетчатом конвейере в
морозильном туннеле.
При этом следует учитывать следующие
факторы.
Скорость ленточного конвейера надо
выбирать в зависимости от длины
морозильного туннеля, с учетом того, чтобы время
пребывания пельменей на ленте было не
менее 5—10 мин при температуре воздуха
—25^—35 °С и интенсивной его
циркуляции E—10 м/с). Чем больше это время, тем
стабильнее работа установки при
колебаниях температуры внутри туннеля. Пельме-С
ни хорошо отделяются от ленты только'
тогда, когда температура поверхности их
тестовой оболочки перед съемным ножом
достигает —5н—7 °С и ниже. При более
высокой температуре продукт деформируется
или срезается с ленты неполностью, теряя
товарный вид.
Скорость сетчатого конвейера для
обеспечения окончательного замораживания
продукта должна быть в 2,5—3 раза меньше
скорости ленточного. Образующийся при
этом тройной слой пельменей достаточно
хорошо продувается холодным воздухом.
Дальнейшее снижение скорости сетчатого
конвейера и, следовательно, увеличение слоя
продукта приводит к плохой аэрации и
недостаточному промораживанию отдельных
пельменей. Температура в конце цикла
замораживания в геометрическом центре
пельменей должна быть не менее —10 °С.
Расчет морозильного туннеля по холоду
сводился к определению суммы теплопри-
токов через ограждения туннеля Qi, от
продукта Q2, ленты конвейера Q$ и
электродвигателей вентиляторов Q4:
Qo6ur=Qi + Q2+Q3+Q4. A)
Теплопритоки Q\ находили по формуле:
Q,=2F*(/H-/B), B)
где S/7 — суммарная поверхность
ограждений, м2;
k — коэффициент теплопередачи
ограждений, Вт/(м2-К);
/н, tB — температуры снаружи и внутри
туннеля, °С.
При расчетах принимали /н=20 °С, а
/в=—30 °С.
Коэффициент теплопередачи определяли
по зависимости:
1
оо ^ l,^h т X. т а
C)
где ао — коэффициент теплоотдачи от на-

ружной поверхности
ограждений к воздуху помещения,
<хо=6Ч-8 Вт/(м2-К);
а — коэффициент теплоотдачи от
холодного воздуха помещения к
внутренней поверхности
ограждений а= 12-7-18 Вт/(м2-К);
6i — толщина основного слоя
изоляции, 6i=0,2 м;
62—6Л — толщины других материалов
изоляционного слоя, б
оцинкованного железа 0,001 м;
к\ — коэффициент теплопроводности
основного слоя изоляции,
#Вт/(м.К);
^2—К — коэффициенты
теплопроводности других материалов
теплоизоляционного слоя, Вт/(м-К).
В качестве основного слоя
теплоизоляции использовали пенопласт ПСБ-С
суммарной толщиной 0,2 м с коэффициентом
теплопроводности A,i=0,Q4 Вт/(м-К). Для
новой линии были изготовлены щиты
размером 2Х 1X0,2 м, покрытые с двух сторон
оцинкованным железом. Из этих щитов
набирали все стены и потолок морозильного
туннеля. Расчетный коэффициент
теплопередачи таких ограждений &«0,2 Вт/ (м2 • К).
Зная суммарную поверхность
ограждений морозильного туннеля и коэффициент
теплопередачи, легко рассчитать теплопри-
токи через них по формуле B).
Теплопритоки через пол определяли
аналогичным образом. Однако следует учесть,
что если пол, на котором будет смонтирован
морозильный туннель, не имеет
теплоизоляции, ее следует сделать толщиной не
менее 0,2 м. Например, листы пенопласта
ПСБ-С покрыть сеткой Рабица, сделать
цементную стяжку толщиной 20—30 мм, затем
уложить слой гидроизоляции из рубероида,
залитого битумом, и снова выполнить
стяжку на цементном растворе с уклоном к одной
из продольных стен туннеля для слива талой
воды в желоб, выводящий ее за пределы
камеры во время оттаивания установки.
При разности температур пола внутри
туннеля и снаружи 40—50 °С коэффициент
^теплопередачи пола с достаточной
точностью для практических расчетов можно
принять равным 0,3—0,35 Вт/(м2-К). Зная
общую площадь пола, рассчитывали по
формуле B) теплопритоки через него.
Теплоприток от пельменей Q2 с учетом
заданной производительности установки
находили по выражению:
Q2=Gq, D)
где G — производительность установки,
кг/ч;
q — удельный расход холода на
замораживание 1 кг пельменей от 20 до
—15 °С, <7«418 кДж/кг.
Теплоприток от ленты конвейера
определяли по зависимости:
Q3=cxmaKA/60, E)
где ск — удельная теплоемкость стальной
нержавеющей ленты конвейера,
равная 460 Дж/(кг-К);
т — масса 1 пог. м ленты конвейера,
кг;
vK — скорость ленты конвейера, м/мин;
А? — разность температур ленты на
входе tBX в туннель и выходе ^вых
из него, °С.
Температуру ленты на выходе /вых
принимали равной температуре внутри туннеля
tB. При движении по теплому контуру в цехе
температура ленты на входе в туннель
повышается до—3-J—5 °С.
Если за время прохождения по теплому
контуру лента отепляется до плюсовых
температур, то необходимо нижнюю ветвь
конвейера заключить в теплоизолированный
кожух, так как на холодную поверхность
пельмени лучше штампуются, примерзают к ней
и не сдуваются с ленты воздушными
потоками при попадании в морозильный
туннель.
Теплоприток от электродвигателей
вентиляторов воздухоохладителей,
расположенных внутри морозильного туннеля, на
основании практических данных принимали
равным 20 % общего теплопритока от
продукта:
Q4=0,2Q2. F)
Установив общий' расход холода Qo6lu,
подсчитывали суммарную поверхность
воздухоохладителей:
F = ^o6u* G^
в ЛоДГ У)
где ko — коэффициент теплопередачи ореб-
ренных воздухоохладителей
непосредственного охлаждения,
*о«П —14 Вт/(м2-К);
А* — перепад температур воздуха в
туннеле (—30 °С) и кипения
аммиака (— 40 °С), A*=10°C.
Зная FB, с учетом конструктивных
соображений определяли количество
воздухоохладителей. При этом шаг ребер первого ряда
воздухоохладителя со стороны прохода
холодного воздуха должен быть не менее
20—25 мм, а шаг последующих рядов —
13—17 мм. Воздухоохладители с меньшим
шагом ребер неэффективны, так как их
межреберное пространство быстро забивается
инеем, образующимся из влаги,
вымораживаемой (до 1 %) из пельменей.
7

**обш, ''общ*
Исходя из расчетной производительности
линии и объема межреберного пространства
воздухоохладителей, вычисляли количество
инея, оседающего на них за смену, и
ориентировочную периодичность оттаивания.
Для продувки воздуха через
воздухоохладители целесообразно устанавливать
многолопастные осевые вентиляторы. Как
показывает опыт, через каждый квадратный
метр поверхности воздухоохладителя
необходимо продувать до 100 м3/ч воздуха.
Следовательно, общий объем воздуха,
продуваемого за 1 ч, равен:
100. • ' .' (8)
Из конструктивных соображений
определяли тип вентиляторов, а затем по
производительности —| их количество. .
Рассчитанная' таким методом линия
(авт. св. 1253563) изготовлена и работает на
Останкинском мясоперерабатывающем
комбинате в пельменном цехе.
Ли#ия (рис. 1) состоит из двух
пельменных автоматов СУБ-6, выдающих на
стальную нержавеющую ленту конвейера
шириной 1 м одновременно 12 тестовых трубок
с фаршевой начинкой внутри. Пельменные
автоматы установлены с двух сторон ленты,
в связи с чем один из автоматов выполнен
в «зеркальном отображении». Далее по ходу
движения ленты смонтированы кожух для
обдува тестовых трубок воздухом от вен-
тилятбра 5 и штамповочные диски, к
которым прилегают поролоновые ролики, смачи-
.ваемые подсолнечным маслом из ванночки.
Рис. 1. Линия для производства и
замораживания пельменей:
/ — ленточный1 конвейер; '2 — пельменный
автомат СУБ-6; 3 — тестовые трубки; 4 — кожух
обдува; 5 — вентилятор обдува; 6 —
штамповочный диск; 7* — смазывающий ролик; 8 —
ванночка для масла;" 9 — морозильный
туннель; 10 — воздухоохладитель ВОКР-504;
// — вентилятор воздухоохладителя; 12 —
кожух ленточного конвейера; 13 — сетчатый
конвейер; 14 — нож для съема пельменей
/ 2 J 4
Подсушивание! поверхности тестовой
трубки воздухом и смазывание
подсолнечным маслом штамповочных дисков
предотвращает прилипание к ним теста, улучшает
процесс формования пельменей и позволяет
обойтись без посыпки тестовых трубок
мукой. Расход подсолнечного масла на
выработку 1 т пельменей 200 г.
' В морозильном туннеле над ленточным
транспортером помещены пять крышных
воздухоохладителей марки ВОКР-504 с
вентиляторами, а под ним — сетчатый
конвейер и ^ож для съема подмороженных
пельменей. Верхняя ветвь ленточного
конвейера закрыта кожухом. Вдоль стальн^
ленты конвейера с внутренней стороны
приклепано два направляющих текстропных
ремня профиля «Г» с шагом заклепок
250 мм. "Ремни предотвращают сход ленты
с барабанов и ее поперечные колебания,
что обеспечивает более точное движение
тестрвоц трубки по отношению к
штамповочным-дискам и получение одинаковых по
размеру пельменей.
Штамповочные диски (рис. 2) крепят на
рычажной вилке, на втором конце которой
смонтирован эксцентриковый ролик. С
помощью подъемного рычага и эксцентрика
диски могут подниматься !и опускаться над
лентой при штамповке пельменей. Для
увеличения срока службы ленты конвейера
штамповочные барабаны устанавливают с
гарантированным: зазором 0,1 мм по
отношению к ней. Тестовая перемычка между
пельменями такой незначительной толщины
легко обламывается и удаляется при
галтовке. t ч
Поскольку выпускаемые
промышленностью пельменные автоматы СУБ-2, СУБ-3
и СУБ-6 укомплектованы смесительными
головками, не позволяющими регулировать в
процессе работы толщину тестовой оболочки
вокруг фаршевого жгута, на , ОМПК
разработана; новая конструкция смесительной
головки (рис. 3). Она представляет собой
цилиндрический корпус, с одной стороны ко-
f
8

Рис. 2. Узел штамповки пельменей:
1 — штамповочный диск; 2 — рычажная
вилка; 3 — эксцентриковый ролик; 4 —
эксцентрик; 5 — подъемный рычаг
на ОМПК, показала их преимущества перед
серийно выпускаемыми.
Работает линия следующим образом. Два
пельменных автомата выдают на верхнюю
ветвь ленточного конвейера тестовые трубки
с фаршевой начинкой. Затем тестовые
трубки поступают под кожух 4, где их
поверхность подсушивается воздухом, и далее —
под штамповочные диски, которые формуют
пельмени. В камере замораживания под
кожух, закрывающий верхнюю ветвь
ленточного конвейера, по которой движутся
пельмени, центробежными вентиляторами
подается воздух при температуре —30-=-
-.—35 °С, охлажденный в
воздухоохладителях непосредственного охлаждения.
Поворачиваясь вокруг натяжного барабана,
пельмени продолжают подмораживаться на
нижней ветви ленты, достигают съемного
ножа, который отделяет их от ленты, и
падают на сетчатый конвейер. Скорость сет-
SSSSSSSSSSSSS/SVSSSJ'WSJ'SSSSSjrWS^ «
hVJVVSN
Рис. 3. Смесительная головка:
1,2 — патрубки для подачи соответственно
теста и фарша; 3 — регулировочный винт;
4 — съемная крышка; 5 — корпус
торого вварен патрубок для подачи теста,
а с другой — надета быстросъемная крышка
с отверстием в центре, в которое
вставляется конец патрубка для подачи фарша.
В верхней части патрубок слегка сплюснут,
^что обеспечивает увеличение толщины верх-
гней части тестовой оболочки, вытекающей
по кольцевому зазору между фаршевой
трубкой и крышкой. При раздавливании
тестовой трубки штамповочным диском
наибольшая вытяжка оболочки происходит
именно сверху. В процессе работы более
точная регулировка толщины тестовой
оболочки достигается с помощью трех
регулировочных винтов.
Двухгодичная эксплуатация
смесительных головок этой конструкции,
установленных на восьми пельменных автоматах СУБ-6
чатого конвейера в 3 раза меньше
ленточного, что позволяет увеличить время
окончательного замораживания продукта.
Продолжительность предварительного
замораживания пельменей на ленточном
конвейере при скорости 5 м/мин — 8 мин,2 а
окончательного на сетчатом конвейере —
24 мин. Суммарное время всего цикла
замораживания 32 мин.
При скорости ленточного конвейера
5 м/мин и использовании двух автоматов
СУБ-6 производительность линии составит
36 кг/мин, или 2160 кг/ч.
Эксплуатация этой линии на ОМПК
показала достаточную практическую точность
вышеприведенной методики расчета. Таким
образом, ее можно рекомендовать для
расчета пельменных линий с камерой
замораживания туннельного типа.
Годовой экономический эффект от
внедрения новой линии — 187 тыс. руб.

УДК 621.565.35.004.69
УСОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
В СКОРОМОРОЗИЛЬНОМ
АППАРАТЕ ДЛЯ ПЕЛЬМЕНЕЙ
НА ЛИЕПАЙСКОМ
МЯСОКОМБИНАТЕ
Канд. техн. наук В. С. ЕВРЕИ НОВА,
канд. техн. наук В. И. МАЧУЛИН,
канд. техн. наук Б. Н. МАЛЕВАННЫЙ,
А. В. ШЕРСТНЕВ
На Лиепайском мясокомбинате в составе
технологической линии В2-ФПЛ для
производства пельменей работает
скороморозильный аппарат В2-ФМА1. Его
производительность 570 кг/ч.
Замораживание пельменей
осуществляется в две стадии: подмораживание в
течение 10 мин на конвейере с металлической
лентой шириной 500 мм и домораживание
в течение 30 мин на конвейере с
металлической лентой шириной 1000 мм.
Аппарат оснащен семью
воздухоохладителями теплообменной поверхностью 125 м2
каждый с осевыми вентиляторами 06-300
№ 8. Проектная объемная
производительность вентилятора 5 м3/с при напоре 344 Па
и температуре воздуха 20 °С.
Для организации движения воздуха на
нагнетательной стороне воздухоохладителей
вдоль конвейеров размещены
распределительные каналы с двумя рядами щелевых
сопел. Размеры каждого верхнего сопла
40X1500 мм, нижнего — 130X1500 мм.
Предварительный теоретический анализ
выявил неудовлетворительное проектное
решение системы воздухораспределения
скороморозильного аппарата. Это подтвердили
и промышленные испытания, проведенные в
1985 г.
Измерения скорости воздуха чашечным
анемометром МС-13 и термоэлектроанемо-
метром ТА-ЛИОТ на расстоянии 500 мм от
сопел показали, что распределение ее вдоль
конвейеров крайне неравномерно.
Наиболее высокая скорость напротив щелевых
сопел, но и она преимущественно ниже
проектного значения (по проекту — 7 м/с).
Между соплами скорость воздуха у
продукта резко уменьшается, наблюдаются
застойные зоны.
Установлено, что интенсивным обдувом
воздухом пельменей на верхней ветви
подмораживающего конвейера можно
сократить длительность процесса их
замораживания, уменьшить потери продукта,
добиться требуемой толщины подмороженного
слоя пельменей у ножа конвейера.
В целях рационального
перераспределения воздуха между ветвями
подмораживающего и домораживающего конвейеров по
рекомендациям сотрудников ЛТИХПа
система воздухораспределения была
реконструирована*. Изменены конфигурация и
размеры воздушных каналов и щелевых
сопел. Оптимальные размеры установлены на
основании аэродинамического расчета,
выполненного для аналогичного
скороморозильного аппарата на московском
экспериментальном заводе «Хладопродукт» № 1.
Для скороморозильного аппарата на
Лиепайском мясокомбинате приняты:
высота верхнего щелевого сопла /ii=100 мм,
нижнего — /i2=130 мм, ширина каналд
между верхним и нижним щелевыми сопл|^
ми Б=250 мм.
Таблица 1
Ко
п
ные
точки
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
Скорость воздуха, м/с
на верхней ветви i
подмораживающего
конвейера
до

конструкции
3,23
3,58
3,83
0,30
9,15
0,86
6,00
0,39
7,54
2,98
4,38
0,33
4,90
после

реконструкции '
5,0
4,9
5,2
5,1
4,3
3,9
5,3
6,7
6,1
6,3
4,6
4,6
~
на нижней ветви
подмораживающего
и верхней ветви
домораживающего
конвейеров
до

конструкции
6,62
0,40
3,46
1,00
1,10
0,35
8,49
2,70
9,75
0,36
1 1,50
—
4,52
после

реконструкции
5,5
4,6
3,4
4,3
4,4
4,2
3,7
4,6
3,4
4,1
1 1,7
5,0
Примечание. Контрольные точки 1,3,5, 7, 9,
11, 13 расположены напротив щелевых сопел
на расстоянии 500 мм от них, точки 2, 4, 6, 8, 10,
12 — между соплами на том же уровне.
Испытания скороморозильного аппарата
в 1986 г. после реконструкции системы /в
воздухораспределения показали, что достиг- ^
нут достаточно равномерный обдув
пельменей холодным воздухом по всей длине
конвейеров (табл. 1). Исчезли необдуваемые
зоны. Средняя скорость воздуха над
пельменями на расстоянии 500 мм от щелевых
* Реконструированная система
воздухораспределения описана в опубликованной ранее статье
о результатах теоретического исследования и
разработке вариантов реконструкции системы
воздухораспределения скороморозильного аппарата В2-ФМА1
(см. Холодильная техника. 1985, № 7. С. 9—12).
ю

сопел составила на верхней ветви
подмораживающего конвейера 5,2 м/с, на нижней
его ветви и верхней ветви домораживаю-
щего конвейера 4,1 м/с.
Для оценки объемного расхода воздуха
через верхний и нижний ряды сопел
рассчитана его скорость на выходе из них: для
верхнего ряда ~8,1 м/с, для нижнего ряда
~5,6 м/с.
Объемный расход воздуха через щелевые
сопла, приведенный к нормальному
температурному режиму B0 °С), составил для
верхнего ряда сопел 12,4 м3/с, для
нижнего — 12,1 м3/с. Ранее он был
соответственно 8,9 и 15,6 м3/с. Следовательно,
а объемна я подача воздуха к продукту на
"верхней ветви подмораживающего
конвейера увеличилась почти на 40 %. Это очень
важно, так как на верхнюю ветвь
подмораживающего конвейера приходится 3/s
тепловой нагрузки при замораживании
пельменей.
Для определения объемной
производительности вентиляторов воздухоохладителей
измеряли скорость воздуха в их
всасывающем окне. Результаты измерения приведены
в табл. 2 (нумерация воздухоохладителей
принята со стороны входа пельменей в
скороморозильный аппарат). Здесь же указана
и объемная производительность
вентиляторов воздухоохладителей, которую находили
умножением средней скорости воздуха во
всасывающем окне на его площадь (F=
=0,41 м2).
Таким образом, в результате
реконструкции достигнуто равномерное распределение
воздуха по длине конвейеров, устранены не-
обдуваемые участки. Процесс
замораживания пельменей интенсифицирован. Пельмени
выходят из скороморозильного аппарата с
необходимой температурой (—10 °С в
центре). Обеспечена проектная
производительность аппарата.
Вместе с тем анализ температурного
режима показал, что он резко отличается от
Изобретения
A1) 1291818 E1LF 28 G 3/16 B1)
3966172/29-12 B2) 10.10.85 G1)
Производственное объединение по проектированию, наладке,
автоматизации и ремонту энергетического
оборудования «Средазэнергоцветмет» G2) П. С.
Калюжный, Б. Г. Рольян E3) 621.187.32
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОЧИСТКИ
ПОВЕРХНОСТИ, содержащее сопло, систему
подачи к соплу импульсной струи газообразного
Таблица 2
№


хоохладителя
1
2
3
4
5
6
7
Средняя скорость
воздуха во
всасывающем окне
воздухоохладителя, м/с
до

конструкции
7;9
9,3
8,0
9,5
10,1
9,1
10,5
после

реконструкции
3,24
3,81
3,28
3,90
4,14
3,73
4,31
Объемная
производительность вентилятора
воздухоохладителя,
м3/с
до

конструкции
10,4
9,4
9,5
9,6
10,5
11,1
9,3
после

реконструкции
4,26
3,85
3,90
3,94
4,31
4,55
3,81
проектного. Наиболее низкая температура
воздуха —29,1 °С зафиксирована на выходе
из щелевых сопел в зоне воздухоохладителя
№ 2, а наиболее высокая —18 °С — в зоне
входа пельменей в аппарат. По проекту же
температура воздуха в нем должна быть
—35 °С при температуре кипения аммиака
в батареях воздухоохладителей —45 °С.
Объясняется это тем, что
воздухоохладители скороморозильного аппарата
присоединены вместе с камерами замораживания
мяса, птицы и мясожировым цехом к общей
охлаждающей системе, которая работает
при температуре кипения аммиака не ниже
—40 °С, что не дает возможности достичь
проектной температуры воздуха в аппарате.
Практика показывает, что
эксплуатационные характеристики скороморозильного
аппарата и всей пельменной линии
значительно улучшаются при автономном хладо-
снабжении. Поэтому для повышения
эффективности работы скороморозильного
аппарата и пельменной линии необходимо
понизить температурный режим в нем путем
реконструкции системы хладоснабжения.
Это позволит сократить потери массы и,
следовательно, увеличить выход готовой
продукции, снизить ее себестоимость.
рабочего агента и взаимодействующий с соплом
пневмопривод вращения, рабочая полость
которого сообщена с системой подачи рабочего
агента, отличающееся тем, что, с целью
улучшения качества очистки, в систему подачи рабочего
агента включена накопительная емкость, рабочая
полость пневмопривода сообщена с
накопительной емкостью, а рабочий орган
пневмопривода установлен с возможностью возвратно-
поступательного перемещения и взаимодействует
с соплом посредством храпового механизма.
и

Качеству — первостепенное
УДК 637.54.037.72:661.97-405 '
ИЗМЕНЕНИЕ ПРИ ХРАНЕНИИ
КАЧЕСТВА МЯСА ПТИЦЫ,
ОХЛАЖДЕННОГО С ПОМОЩЬЮ
ТВЕРДОГО ДИОКСИДА УГЛЕРОДА
Канд. техн. наук Н. П. МДЗУРЕНКО,
канд. техн. наук К. П. ВЕНГЕР,
канд. вет. наук С. В. НЕЦЕЛ Л Я ЕВ,
С. М. КАМЗОЛОВ
В ходе исследований охлаждения тушек
птицы с помощью гранул твердого диоксида
углерода (ССЬ) дискретным способом [1]
было также, изучено изменение качества
мяса бройлеров в процессе дальнейшего
хранения.
Убой и полное потрошение '. птицы
проводили , на экспериментальном заводе
ВНПО «Комплекс» согласно действующей
технологической инструкции. Тушки
бройлеров II категории упитанности отбирали в
конце линии первичной обработки птицы
спустя 40 мин с момента убоя. Контролем
служили неупакованные тушки бройлеров,
уложенные в гофрированные картонные
ящики, которые охлаждали в холодильной
камере при температуре 4 °С.
Продолжительность холодильной обработки тушек
птицы от 30 °С до срёднеобъемной
температуры в грудной мышце 4 °С составила:
при охлаждении ССЬ (опытные образцы)
2,5 ч, при охлаждении воздухом
(контрольные образцы) 18 ч.
Белое мясо и внутренний жир
бройлеров исследовали до охлаждения (исходное
сырье) и в процессе хранения (через 1,
3, 5, 7 и 10 сут) в охлажденном виде в
камере при температуре воздуха 4 °С.
Качество тушек бройлеров оценивали по
следующим показателям: водосвязываю-
щая способность, величина рН, кислотное
и перекисное числа, а также по органо-
лептическим и микробиологическим
данным [2].
Общее количество микроорганизмов
определяли в смывах с 1 см поверхности
тушки и в 1 г ее мышц. Для подсчета
количества бактерий мезофильной группы
посевы культивировали при 30 °С в течение
1—2 сут, психрофильной — при 4—5 °С
в течение 14 сут. Выявление бактерий
группы кишечной палочки, протея, сальмо-.
внимание
нелл, токсигенных стафилококков
проводили по общепринятой методике.
Выделенные с поверхности и из мышц тушек
птицы культуры микроорганизмов
идентифицировали, видовую .их принадлежность
устанавливали по определителю Берги [3].
В табл. 1 и 2 представлены
результаты экспериментальных исследований. 1
Как видно-из табл. 1, величина рН
исходного сырья составляла 6,19, что
характерно для мяса с нормальным течением
послеубойного гликолиза. Минимум рН
отмечен через 1 сут хранения: 5,91 при
охлаждении мяса птицы воздухом и 5,98 —
твердым диоксидом углерода. Большие
значения рН опытных образцов связаны,
очевидно, с высоким темпом охлаждения и
поглощением мясом диоксида углерода, что
приводит к торможению гликолитических
превращений. В процессе последующего
хранения наблюдается общая тенденция
увеличения рН тушек независимо от
способа охлаждения, однако рост рН опытных
образцов более медленный, чем
контрольных.
В первые сутки хранения водосвязы-
вающая способность как контрольных, так
и опытных образцов снижается, причем
в случае охлаждения воздухом на 7,8 %,
диоксидом углерода на 7,4 %, что
согласуется с полученными значениями рН (см.
табл. 1). В процессе дальнейшего
хранения она повышается: наибольший темп
роста отмечен на третьи сутки хранения
контрольных образцов, на седьмые —
опытных.
Анализ изменения рН и водосвязываю-
щей способности дает основание
предположить, что на данных этапах хранения
развиваются автолитические процессы,
связанные с разрешением стадии
посмертного окоченения мяса бройлеров. Однако
скорость их протекания в случае
охлаждения птицы гранулами СОг замедлена.
Из данных табл. 1 видно, что степень
влияния рассматриваемых способов
охлаждения птицы на окислительные и
гидролитические изменения жира существенно
различается.
Так, жир тушек бройлеров,
охлажденных воздухом, уже на пятые сутки
хранения характеризовался предельно
допустимыми значениями кислотного и перекис-
12

Таблица 1
Продолжительность
хранения тушек
птицы, сут
Исходное сырье
1
3
5
7
10
рН
Контроль
6,19+0,04
5,91+0,03
6,21+0,02
6,20+0,04
Опыт
6,19+0,04
5,98+0,02
6J 3+0,03
6,16+0,02
6,21+0,04
6,20+0,03
Водосвязывающая способность,
% к мясу
Контроль
68,05+0,37
62,79+0,34
69,07+0,41 '
68,83+0,36
Опыт
68,05+0,37
63,04+0,28
67,15+0,33
68,04+0,30
69,13+0,28
68,95+0,37
Продолжение
ЛрТродолжительность
^ хранения тушек
птицы, сут
Исходное сырье
1
3
5
7
10
Кислотное число жира,
КОН мг/г
Контроль
0,37+0,02
0,49+0,03
0,98+0,02
Опыт
0,37+0,02
0,40+0,04
0,65+0,02
0,78+0,03
0,93+0,02
Перекисное число жира,
% йода
Контроль
0,003+0,002
0,005+0,002
0,010+0,002
Опыт
0,003+0,002
0,004+0,002
0,006+0,002
0,009+0,002
ного чисел, а жир тушек птицы,
охлажденных твердым СОг, и после 10 сут
хранения имел значения кислотного и перекис-
ного чисел, соответствующие требованиям
стандарта к свежему продукту [2].
Представленные в табл. 2 данные
свидетельствуют о том, что исследуемый
способ охлаждения тушек бройлеров с
использованием диоксида углерода
обеспечивает при хранении лучшие микробиаль-
ные показатели продукта, чем
традиционный способ.
Например, через сутки хранения на 1 см2
поверхности контрольных образцов тушек
обнаруживали 18Х 106 мезофилов и 24Х Ю4
психрофилов, в то время как на
поверхности опытных образцов количество
мезофилов составило только 79ХЮ3,
психрофилов — 23ХЮ2. Существенная разница
в микробиальной обсемененности отмечена
в мышцах бройлеров, охлажденных
различными способами. Проникновение СОг в
тушки птицы, по-видимому, оказывало ин-
гибирующее действие на развитие
микроорганизмов.
При последующем хранении наблюдали
резкое увеличение количества бактерий
как на поверхности, так и в мышцах
тушек бройлеров, охлажденных традиционным
способом. Так, на третьи сутки хранения
количество микробов мезофильной группы
на поверхности контрольных тушек
бройлеров увеличилось до 290ХЮ7, в то время
как на опытных тушках — только
до 19ХЮ4.
На пятые сутки хранения в
контрольных тушках выявили 212ХЮ8 мезофилов
и 48X Ю6 психрофилов на 1 см2
поверхности и соответственно 280Х Ю7и 69Х Ю5
бактерий в 1 г продукта. Тушка издавала непри-
Продолжи-
хранения
цы, сут
Исходное
сырье
1
3
5
7
10
Мезофилы
Контроль
на Ьсм2
36X104
18ХЮ6
290X107
212ХЮ8
— . .
в 1 г
87X103
144Х Ю5
47ХЮ6
280X107
—
—
Опыт
на 1 см2
36X104
79Х Ю3
19ХЮ4
27ХЮ5
зох ю6
23ХЮ7
в J г
87ХЮ3
61ХЮ3
84ХЮ3
112ХЮ3
170ХЮ4
98ХЮ5
Таб
лица 2
Психрофилы
Контроль
на 1 смэ
44ХЮ2
24ХЮ4
32ХЮ5
48ХЮ6
—
—
в 1 г
24ХЮ1
16ХЮ2
28ХЮ3
69ХЮ5
—
—
Опыт
на 1 см2
44ХЮ2
23X102
41ХЮ3
64ХЮ3
83X104
69X105
в 1 г
24ХЮ1
13ХЮ1
18ХЮ2
44ХЮ3
67ХЮ3
49ХЮ4
13

ятный запах, на ее поверхности появилось
ослизнение. Ввиду явной порчи образцы
сняли с дальнейшего хранения.
Выделенная из тушек микрофлора была
представлена бактериями рода Pseudomonas, рода
Proteus, группы кишечной палочки, неток-
сигенными стафилококками, гнилостными
спорообразующими бактериями группы Вас.
subtilis-mesentericus, плесневыми грибами
рода Mucor, Aspergillus.
В опытных тушках на пятые сутки
хранения на 1 см2 поверхности содержалось
27Х Ю5 мезофильных и 64Х Ю3 психрофиль-
ных бактерий. В 1 г мышц количество
бактерий соответственно составило 112Х
ХЮ3 и 44ХЮ3. По органолептическим .'
показателям было рекомендовано
продолжить хранение образцов.
Тушки бройлеров, охлажденные с
использованием СО2, по органолептическим
и микробиологическим показателям были
вполне доброкачественными на 10-е сутки
хранения. К этому сроку микрофлора
тушек бройлеров была представлена в основ-
Изобретения
(И) 1285276 E1) 4 F 25 В 9/00 B1)
3945516/23-06 B2) 14.08.85 G1) МВТУ
им. Н. Э. Баумана и Акустический институт
им. акад. Н. Н. Андреева G2) А. М. Архаров,
Л. А. Бондарен ко, Р. С. Мухамедов, В. В.
Плужник, Ю. Я. Борисов, В. П. Юшин, С. Л.
Подольский E3) 621.57
E4) E7) ГАЗОВАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
МАШИНА, содержащая источник высокого давления и
подключенные к нему через рекуперативный
теплообменник сопло, установленное в рабочей
камере с резонатором, снабженным
холодильником, и теплообменник нагрузки,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
термодинамического КПД, рабочая камера выполнена
в виде тороида, а сопло — в виде кольцевой
щели, при этом резонатор образован двумя
параллельными дисками с теплопроводным
пористым элементом между ними, расположенным
в зоне холодильника, соединяющими
внутренние стенки тороида.
A1) 1285275 E1) 4 F 25 В 1/10 B1)
3941611/23-06 B3) 06.08.85 G2) В. М. Шляхо-
вецкий, Д. В. Шляховецкий E3) 621.574
E4) E7) 1. ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ
ОХЛАДИТЕЛЬ МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ,
содержащий горизонтальный корпус, разделенный
поперечными перегородками на три секции,
размещенный во всех секциях теплообменник с
подающей и отводящей ветвями, последняя
из которых подключена к всасывающей линии
компрессора высокого давления, смеситель,
подсоединенный к первой секции корпуса и
снабженном спорообразующими микроорганизмами,
микрококками и молочнокислыми
стрептококками. Мясо бройлеров не содержало
возбудителей пищевых токсикозов и токси-
коинфекций.
Таким образом, проведенные
исследования показали, что охлаждение птицы с
использованием диоксида углерода
способствует замедлению автолитических
процессов, улучшает микробиологические
показатели тушек птицы в процессе хранения,
что позволяет увеличить срок хранения
до 10 суток.
Список использованной литературы г
1. Венгер К. П., Камзол о в СМ. Охлажде-
. ние тушек птицы с помощью твердого диоксида
углерода // Холодильная техника. 1986, № 5.
С. 11 — 12.
2. ГОСТ 7702.2—74. Мясо птицы. Методы
анализа. 10 с.
3. Краткий определитель бактерий Берги. М.:
Мир, 1980. 318 с.
) ный соплом и форсункой, отличающийся тем,
f что, с целью повышения эксплуатационной на-
г дежности и интенсификации теплообмена, кор-
, пус по всему периметру первой секции снабжен
- охлаждающей рубашкой, подключенной к по-
- дающей ветви теплообменника в первой секции
и к отводящей во второй, форсунка
установлена в критическом сечении сопла, смеситель
i введен внутрь корпуса через рубашку танген-
i циально, а перегородка между первой и второй
i секциями установлена с зазором
относительно рубашки.
2. Охладитель' по п. 1, отличающийся тем,
что корпус во второй секции снабжен отстойни-
1 ком, имеющим поплавковый регулятор уровня.
A1) 1290044 E1L F 25 В 31/02, 39/04 B1)
3866617/23-06 B2) 15.03.85 G2) А. Н.
Загуменное, Я. Л. Выходец, А. И. Плешаков, Г. А.
Кулагин, Ю. К. Демидов, А. В. Протянов E3) 621.56
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНЫЙ АГРЕГАТ, со Г
держащий установленные в цилиндрическом ко-"
жухе компрессор, осевой вентилятор с
электродвигателем и змеевиковый конденсатор,
выполненный в виде тороида, размещенного вокруг
электродвигателя вентилятора, причем витки
змеевика конденсатора расположены вдоль оси
кожуха, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации теплообмена, вентилятор с
электродвигателем и конденсатор заключены в
цилиндрически-коническую обечайку, а витки змеевика
имеют в сечении форму трапеции, одна из боковых
сторон которой параллельна образующей
конической части обечайки.
14

экономия
топливно-
ЭНЕРГЕГИЧЕОКИХ
Hi ШЛТЕРИМЬНЫХ
РЕОУР001
#
УДК 621.577.001.375
СПОСОБЫ
ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ
ТЕПЛОНАСОСНЫХ
СУШИЛЬНЫХ УСТАНОВОК
Канд. техн. наук Н. С. ЧАЙЧЕНЕЦ
Для улучшения энергетических показателей
сушки пищевых и сельскохозяйственных
продуктов — одного из наиболее
энергоемких процессов их переработки — могут
быть эффективно использованы тепловые
насосы (ТН). Применение их вместо
традиционных установок обеспечивает
значительное повышение качества высушенного
материала, отказ от нефтепродуктов и пара ТЭЦ
для нагрева сушильного агента, исключает
загрязнение окружающей среды. Однако
известные в настоящее время теплонасосные
сушильные установки (ТНСУ) еще «е
находят широкого применения из-за их
недостаточной энергетической эффективности.
Для выявления резервов повышения
эффективности ТНСУ в Казахском
химико-технологическом институте на основе системно-
структурного подхода проанализированы
физико-химические и термодинамические
процессы, происходящие в установке.
Результаты исследований, обобщенные в
форме направленных графов, позволили, в
частности, установить, что в ТНСУ можно
направленно улучшать термодинамические
параметры сушильного агента на входе в
сушилку и тем самым воздействовать на
топологию потоков в сушильной камере, на
формирование полей концентраций и
температур, увеличивая в конечном итоге
движущую силу процесса.
Доказано также, что конструктивные
особенности ТНСУ определяются
свойствами рабочего вещества (хладагента) ТН,
полем температур, формирующимся в
установке, обменом тепловой энергии и топологией
потоков.
На основе результатов проведенного
анализа рекомендован ряд способов повышения
энергетической эффективности ТНСУ
(рис. 1).
Эти способы были учтены при
усовершенствовании существующих и создании
новых теплонасосных сушильных установок.
Автором разработаны оригинальные схемы
ТНСУ, обладающих высокой
эффективностью [1—5], экспериментально
исследована целесообразность их применения для
обезвоживания пищевых и
сельскохозяйственных продуктов (риса, кукурузы,
казеина, каракуля) [7, 8], предложены методы
оптимального проектирования ТНСУ.
Рассмотрим более подробно указанные
способы повышения эффективности ТНСУ.
Утилизация вторичных энергоресурсов,
создаваемых сушильной установкой.
Эксплуатируемые в настоящее время сушиль-
Шспользование теплоты
{сбрасываемых потоков
использование удельной теллоты\
уюроовразования выпаренной блага]
>
Утилизация бто -
Хричных энергоресурк
\сов, создаваемых си-\
шильной установит
Создание различных 'режимов б
соответствующих зонах установки
V!ушка продуктов, требующих раз-
щчных температур сушильного
агента
Получение в одной.
\сиетеме сушильного
{агента нескольких
{температурных
1 потенциалов
Ыля повышения температуры
уипсния рабочего вещества ТН
Шля нагревания сушильного
агента
Использование
солнечной
энергии
\Для предбарительного нагрева
{высушиваемого продукта
\Испольэобанае теллоть/, от-
\водимой смаэочнь/м маслом
Использование теплоты,
отводимой охлаждающей водой
Использование теплоты
отходящих газов сгорания топлива
\Рекуперацил теп-
лоты
отработанных потоков мото\
привода ТНСУ
йля получения сушильного агента LJ
высокого температурного потенцишгау
использование двух\
контурных и кас-
каднь/х ТНСУ
[Для подготовки агента сушки
\Для охлаждения целевых техно-
хлогических потоков
| Длл хранения продуктов
{Комплексное
[использование ТНСэ\
\Для нагрева воды и воздуха
\в подсобных хозяйствах
На основе определения его
оптимальнь/х термодинами -
чес них параметров
\На основе максимума
коэффициента преобразования теплоты
{выбор оптимальноА
\го рабочего бе -
щества
Определение оптимальных
термодинамических параметров ТНСУ
{Определение оптимальной кон-
\струкции элементов ТНСУ
Оптимальное про-\
\ектирование ТНСУ
Рис. 1. Способы повышения энергетической
эффективности ТНСУ
15

ные установки зачастую не используют
теплоту сбрасываемых (отработанных) потоков
сушильного агента и образовавшегося при
сушке водяного пара. Между тем
рекуперация их теплоты позволяет существенно
повысить экономичность ТНСУ.
На рис. 2 показана одна из возможных
схем ТНСУ, предусматривающая
утилизацию вторичных энергоресурсов,
создаваемых в самой сушильной установке [8],
известная под названием «механический
осушитель воздуха» [6]. В ней теплота
сбрасываемого сушильного агента рекуперируется
в воздушном теплообменнике и применяется
затем для предварительного нагрева
сушильного агента, а удельная теплота
парообразования выпаренной из высушиваемого
продукта влаги утилизируется в испарителе
теплового насоса.
Получение в одной системе сушильного
агента нескольких температурных
потенциалов. Для обезвоживания продуктов, сушка
которых в соответствии с технологическим
регламентом должна проводиться
последовательно в нескольких секциях сушилки при
разных температурах сушильного агента, а
также для обеспечения возможности сушки
в одной установке двух продуктов,
требующих неодинаковых температурных режимов
в сушилке, предлагается ТНСУ с
двухсекционным конденсатором ТН. В установке
предусмотрена рециркуляция
сбрасываемого сушильного агента высокого
температурного потенциала и рекуперация теплоты
отработанного сушильного агента низкого
температурного потенциала.
Использование солнечной энергии. Для
южных районов СССР разработаны два
варианта ТНСУ с солнечным коллектором [9]
и парокомпрессионными ТН. В одной из них
сушильный агент предварительно
нагревается теплоносителем, подогретым в
солнечном коллекторе, в другой — солнечная
энергия используется для организации
процесса кипения рабочего вещества в
испарителе ТН (рис. 3).
Нагрев сушильного агента в первой
установке осуществляется последовательно в
двухсекционном теплообменнике (в левой
секции — за счет контакта через стенку с
теплоносителем, подогретым в солнечном
коллекторе, в правой — при рекуперации
теплоты части сбрасываемого потока
сушильного агента), в узле смешения
(смешением с рециркулируемой частью потока
отработанного сушильного агента) и в
конденсаторе теплового насоса.
Расход через солнечный коллектор
теплоносителя G'T для предварительного нагрева
воздуха в левой секции теплообменника мо-
[>§]—ч]--ч23
¦&
Рис. 2. ТНСУ с замкнутым контуром
циркуляции сушильного агента: .
/ — тепловой насос; 2 — испаритель рабочего'
вещества (охладитель воздуха); 3 — сепаратор;
4 — конденсатор (нагреватель воздуха); 5 —
сушилка; 6 — вентилятор; 7 — компрессор;
8 — регулирующий вентиль;
——— — сушильный агент (воздух);
——X—— — рабочее вещество теплового
насоса
жет быть определен по ее тепловому
балансу:
t2—ti
Gi=L,-
AC
где L,— расход сушильного агента, кг/с;
С/>> срт — теплоемкость соответственно
сушильного агента и теплоносителя,
кДж/(кг.К);
6
ТН
3 1*
/Л V" ™ 19
VII
J7.
11
10% *><• * "I
* m" » "As
у
IX
Рис. 3. ТНСУ с солнечным коллектором:
/ — двухсекционный теплообменник; // — узел
смешения; /// — конденсатор — нагреватель
воздуха; IV — вентилятор; V — сушилка;
VI — компрессор; VII — регенеративный
теплообменник; VIIL- — регулирующий вентиль;
IX — испаритель; X, XII — насосы; XI — бак-
аккумулятор тепла; XIII — солнечный
коллектор; /—// — узловые точки цикла;
1 • — сушильный агент (воздух);
— — промежуточный теплоноситель;
-X—• — рабочее вещество
16

t\, h —~ температура сушильного агента
на входе и выходе левой секции
теплообменника, °С;
А/^ — разность температур
теплоносителя на входе и выходе левой
секции теплообменника, °С.
Расход теплоносителя G", нагреваемого
в солнечном коллекторе, для организации
процесса кипения рабочего вещества в
испарителе теплового насоса, рассчитывают
по уравнению, выведенному из теплового
баланса испарителя:
G"=G k~~iu ,
Ut U" AfcpT '
где Ga — расход рабочего вещества
(хладагента), кг/с;
k, in — энтальпия рабочего вещества на
выходе и входе испарителя,
кДж/кг;
А/" — разность температур
теплоносителя на входе и выходе испарителя,
°С
Расход теплоносителя GT через
солнечный коллектор и насосы XII и X (см. рис.З):
GT=G',+G?.
Параметры сушильного агента после
смешения с рециркулируемой частью
отработанного в сушилке воздуха находят из
теплового баланса узла смешения:
где Lp — расход рециркулируемой части
сушильного агента, кг/с;
/3 — энтальпия сушильного агента,
кДж/кг.
Автором предложены несколько
вариантов газовых ТНСУ с солнечным
коллектором, работающих по схеме вакуумного
цикла и цикла под избыточным давлением.
Нагрев в них рабочего вещества за счет
теплоносителя, подогретого в солнечном
коллекторе, позволяет уменьшить давление
за компрессором, что существенно снижает
затраты энергии на его привод [9].
Рекуперация теплоты отработанных
потоков мотопривода ТНСУ. Для районов с
недостаточной обеспеченностью
электроэнергией предлагается ТНСУ с
мотокомпрессором, приводимым в действие от
двигателя внутреннего сгорания. Повышение
эффективности данной установки
обеспечено предварительным нагревом сушильного
агента за счет рекуперации теплоты,
отводимой от мотокомпрессора отработанными
газами сгорания топлива, а также
смазочным маслом и системой охлаждения. С этой
целью в контуре подготовки сушильного
агента перед конденсатором теплового
насоса установлен трехсекционный
теплообменник-рекуператор, связанный с масляной
системой охлаждения мотокомпрессора и
выхлопным патрубком двигателя внутреннего
сгорания. Такая установка позволяет не
только с меньшими затратами энергии
довести сушильный агент до требуемых
параметров, но и упрощает эксплуатацию
теплового насоса, поскольку нет надобности в
специальной системе охлаждения
смазочного масла и воды.
Использование двухконтурных и
каскадных ТНСУ. Известно, что температура
сушильного агента, нагреваемого в ТН,
обусловлена температурой конденсации
рабочего вещества, которая, в свою очередь,
зависит от давления конденсации хладагента.
Для получения высоких температур
сушильного агента необходимо чрезмерное
увеличение давления конденсации при
фиксированном давлении всасывания рабочего
вещества в компрессор, что приводит к
возрастанию степени повышения давления,
снижению объемных показателей компрессора
и, в конечном итоге, уменьшению
экономичности ТН.
Разработаны двухконтурная и каскадная
ТНСУ, в которых сушильный агент
нагревается до высоких температур за счет
повышения давления в компрессоре
соответствующего контура.
Комплексное использование ТНСУ. Для
охлаждения и хранения продуктов,
кондиционирования помещений, обеспечения
технологических нужд в подсобных хозяйствах
может успешно использоваться
комплексная теплонасосная система [1] для
подготовки сушильного агента и охлаждения
промежуточного хладоносителя.
Выбор оптимального рабочего вещества.
Эффективность теплонасосной системы
зависит не только от схемы ТНСУ, но и от типа
рабочего вещества ТН, выбор которого, в
свою очередь, обусловлен температурными
режимами ТНСУ.
Для обоснования выбора оптимальных
диапазонов использования конкретного
рабочего вещества проанализированы
некоторые свойства рекомендуемых для
применения в ТН хладагентов: Rll, R21, R114,
R142.
Так, при исследовании зависимости
изменения давления рабочего вещества рвс,
всасываемого в компрессор, от его
температуры кипения to в испарителе ТН
установлено, что для R142 рвс больше, чем для
R114, R21, R11, а, следовательно, при
одинаковых температурах конденсации /к
степень повышения давления в компрессоре,
2 Холодильная техника № 7
17

сжимающем R142, меньше, чем при
использовании других вышеуказанных
хладагентов.
Известно, что работа сжатия хладагента
и его объемные характеристики
определяются, в частности, отношением давления
конденсации рк к давлению кипения р0.
Исследование зависимости рк/ро
рассматриваемых рабочих веществ от to при значении
tK, равном 40, 60 и 80 °С, показало, что в
области *о>10 °С все указанные
хладагенты могут сжиматься в одноступенчатом
компрессоре, что значительно упрощает схему
ТНСУ.
Автором проведена оценка
термодинамических свойств рабочих веществ с помощью
коэффициента преобразования теплоты
где <7о, qK — удельная массовая холодопроиз-
водительность и удельная
тепловая нагрузка на конденсатор ТН,
более высокие значения которого
соответствуют более эффективным режимам
работы ТН.
Анализ зависимости коэффициента \х от
/о при температуре tK, равной 40, 60 и 80 °С,
показывает (рис. 4, а), что с возрастанием
to значение \i при всех фиксированных
температурах tK увеличивается. Коэффициент
\i тем выше, чем ближе друг к другу t0 и tK.
Большие значения \i для произвольно
фиксированных температур to и tK в их
исследованном диапазоне характерны для хладагентов
R142 и R21. Меньшей термодинамической
эффективностью обладают циклы ТН,
работающих на R114.
Термодинамическая эффективность
рабочих веществ оценена также по
зависимости qv = q0/v\ (как известно, уменьшение
удельной объемной холодопроизводительно-
сти qv приводит к увеличению габаритов
ТН). Анализ зависимости qv от to при
значении /к, равном 40, 60 и 80 °С,
показывает, что большие значения qv относятся к
R142 и R21, меньшие — к R114, R11.
Для определения оптимальной
температуры перегрева А/пер (Atnep=tBC—/0)
автором исследована зависимость коэффициента
\i от to при различных значениях А/пер
рабочего вещества, всасываемого в
компрессор, при фиксированном температурном
напоре между конденсатором и испарителем
(/к-/0=50°С).
Установлено (рис. 4, б), что каждому
значению А?пер соответствует максимальный
коэффициент преобразования теплоты \imax. •
С увеличением А/пер значение р,тах для всех
исследованных веществ смещается в сторо-
18
ну больших температур t0. Кроме того,
оптимальное значение А^пер при
нефиксированном температурном напоре tK—^о
соответствует максимальному значению
коэффициента ji.
Таким образом, для выбора
оптимального рабочего вещества ТН необходимо
проанализировать термодинамические
параметры, характеризующие эффективность ТНСУ
и ее геометрические размеры, а именно:
давление всасывания и степень повышения
давления в компрессоре ТН, значение qv и
коэффициент преобразования теплоты \i.
Автором получены графические зависимости
вышеуказанных параметров от температур-
-W О W 20 30tQ;C
a
-10 О W 20 30t0,°C
Рис. 4. Зависимость коэффициента
преобразования теплоты ц некоторых хладагентов от
температуры их кипения U при А* =0 °С
и различных значениях tK (а), а также при
различных значениях А/ и /к—t0=50 °C (б):
/ — Rll; 2 — R21; 3 — RH4; 4 — R142

ных режимов в ТНСУ, которые позволяют
с помощью простейших построений
определить, какое рабочее вещество
целесообразно использовать в ТН.
Оптимизация ТНСУ. Капитальные и
энергетические затраты на создание и
эксплуатацию ТНСУ при правильном выборе
ее схемы и рабочего вещества ТН
обусловлены режимными параметрами установки.
Поэтому при проектировании установок не
зависящие от целевого назначения
термодинамические параметры и расходные
характеристики потоков рационально находить
оптимизирующими расчетами на основе
определяющей функции — приведенных за-
I трат на создание и эксплуатацию установки.
При решении задачи оптимизации ТНСУ
сделано допущение о том, что изменение
температурного режима установки не
оказывает влияния на стоимость здания, в
котором размещается оборудование,
арматуры, вспомогательного оборудования, а
также на расход смазочного масла и фонд
заработной платы обслуживающего персонала.
Таким образом, переменная часть текущих
затрат на эксплуатацию оборудования
представляет собой энергетические затраты на
привод компрессора теплового насоса, а
переменная часть капитальных затрат —
стоимость компрессора и основной теплообмен-
ной аппаратуры.
В качестве независимой переменной при
оптимизации ТНСУ (см. рис. 2) принята
температура сушильного агента на входе
в конденсатор. Варьирование этой
температуры приводит к изменению режимных
параметров ТНСУ, что, в свою очередь,
влияет на величину тепловых нагрузок на
теплообменные аппараты. Кроме того, в
зависимости от температуры на входе в
конденсатор меняются условия работы
теплового насоса, что определяет мощностные
характеристики ТН.
Для обоснованного выбора температуры
сушильного агента перед конденсатором
проведена минимизация затрат и показано,
что минимум приведенных затрат
соответствует оптимальному соотношению
капитальных затрат на создание оборудования и
энергетических затрат на его эксплуатацию.
Для апробации эффективности
применения разработанных ТНСУ
экспериментально исследованы лабораторные модели и
полупромышленный образец установок с
замкнутым и разомкнутым контурами
циркуляции сушильного агента, а также с
солнечным коллектором.
В ТНСУ с замкнутым контуром
циркуляции сушильного агента (см. рис. 2)
обрабатывали рис-зерно в кипящем слое. Помимо
перечисленных элементов, она содержит
ресивер для создания запаса жидкого
рабочего вещества и циклон для очистки
выходящего из сушилки воздуха.
В ТНСУ с разомкнутым контуром
циркуляции сушильного агента обезвоживали
казеин и каракуль. Установка включает в
себя тепловой насос и контур циркуляции
сушильного агента, состоящий из
воздушного конденсатора, вентилятора и сушилки.
В ТНСУ с солнечным коллектором
сушили рис-зерно и кукурузу в плотном слое.
Установка включает в себя тепловой насос)
разомкнутый контур циркуляции
сушильного агента, содержащий воздушный
конденсатор, вентилятор и сушилку, а также
контур циркуляции нагретого в солнечном
коллекторе теплоносителя (воды), который
содержит солнечный коллектор,
представляющий собой плоский приемник солнечной
энергии, бак для сбора горячей воды,
водяной насос, испаритель ТН, бак для сбора
охлажденной воды.
Для обезвоживания риса-зерна,
кукурузы и казеина использовали сушилку,
представляющую собой вертикальный
цилиндрический аппарат диаметром 2000 мм и
высотой 1000 мм [8]. Высота ее подобрана так,
чтобы исключить унос высушиваемого
продукта.
Для обработки каракуля
предназначалась сушилка с поперечным сечением 280Х
Х240 мм, высотой 800 мм.' В качестве
рабочего вещества ТН применяли R12.
Для ограничения количества опытов
проведено планирование экспериментов.
Обработка их результатов на основе
регрессионного анализа показала, что
продолжительность сушки указанных продуктов в
ТНСУ меньше, чем в традиционных
установках, в среднем на 25—40 %.
Для проверки результатов, полученных
на лабораторных моделях, на Чардаринском
хлебоприемном предприятии испытана
опытно-промышленная ТНСУ с замкнутым
контуром циркуляции сушильного агента,
производительность которой по высушиваемому
продукту (рису) 300 кг/ч. При эксплуатации
этой установки достигнуто снижение
влажности риса-зерна на 5 % (с 20 до 15 %), а
кукурузы на 5,6 % (с 22,6 до 17 %) за
меньшее время, чем требуется для такого же
съема влаги в традиционных установках.
При этом сэкономлено 10—12 кг дизельного
топлива на тонну высушиваемого продукта.
Проведенные исследования
лабораторных и опытно-промышленной моделей ТНСУ
доказали целесообразность и эффективность
применения разработанных систем для
сушки пищевых и сельскохозяйственных
продуктов с различной начальной влажностью.
Ориентировочный годовой экономиче-
2*
19

ский эффект от внедрения каждой из разра^
ботанных ТНСУ производительностью 1 т/ч
в сравнении с традиционными установками
для сушки, например, риса-зерна составляет
2—5 тыс. руб. в зависимости от применяемой
схемы.
Список использованной литературы
1. А. С. 1170253 (СССР).
2. А. с. 1216594 (СССР).
3. А. с. 1239486 (СССР).
4. А. с. 1252628 (СССР).
5. А. с. 1252629 (СССР).
Изобретения
A1) 1286869 E1L F 17 С 3/00 B1)
3976691/23-26 B2) 30.09.85 G2) В. В.
Решетников, А. Т. Лемента, Н. М. Щичко, В. Н. Мих E3)
621.59
E4) E7) 1. НИЗКОТЕМПЕРАТУРНЫЙ
СОСУД, содержащий наружный кожух и
внутренний сосуд, между которыми расположена экран-
но-вакуумная теплоизоляция, при этом горловина
внутреннего сосуда выполнена из
низкотеплопроводного материала и снабжена размещенными'
по длине горловины на ее наружной поверхности
теплообменниками утилизации холода отходящих
паров и имеющими тепловой контакт с экранами,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности за счет уменьшения испарения крио-
жидкости и газовыделения горловины,
теплообменники выполнены в виде нанесенных на
горловину слоев металла, при этом толщина слоев
уменьшается по ходу движения отходящих паров.
2. Сосуд по п. 1, отличающийся тем, что
суммарная площадь участков горловины между
теплообменниками составляет 5—8 % наружной
поверхности горловины.
A1) 1288461 E1L F 25 В 9/00 B1)
3909352/23-06 B2) 11.07.85 G2) А. В. Бородин,
И. М. Чернов, М. Ю. Степанов E3) 621.57
E4) E7) ГАЗОВАЯ КРИОГЕННАЯ
МАШИНА, содержащая корпус, в котором установлены
цилиндры компрессора и вытеснителя с
соответствующими поршнями, расположенным под углом
один к другому перпендикулярно оси приводного
механизма корпуса, размещенного в полости, и
уравновешивающий механизм, отличающаяся
тем, что, с целью увеличения ресурса путем
улучшения очистки рабочего газа,
уравновешивающий механизм выполнен в виде двух
вспомогательных цилиндров с поршнями, расположенных
под углом 90° соответственно к осям компрессора
и вытеснителя в одной плоскости с ними, и
снабжен обратными клапанами и адсорберами, через
которые рабочие полости вспомогательных
цилиндров уравновешивающего механизма связаны
между собой и с полостью корпуса.
6. Гоголин А. Механические осушители
воздуха // Холодильная техника. 1960, № 4.
С. 18—22.
7. Чайченец Н. С. Теплонасосная установка
для сушки термолабильных материалов // Тр.
Всесоюз. конф. «Повышение эффективности и
надежности машин и аппаратов в основной
химии». Сумы, 1986. С. 178.
8. Чайченец Н. С, Гинзбург А. С,
Тауасаров Ш. У. Сушка риса с
применением теплового насоса. // Изв. вузов. Пищевая
технология. 1986, № 6. С. 93—95.
9. Чайченец Н. С, Мамбеткулов Е. Б.
Гелиоустановка для сушки пищевых и
сельскохозяйственных продуктов // Гелиотехника.
АН СССР и Уз ССР. 1986, № 2. С. 57—61.
A1) 1286870 E1L F 17 С 13/08 //F 25 D 3/10
B1) 3888234/31-26 B2) 24.04.85 G1)
Специальное конструкторско-технологическое бюро
Донецкого физико-технического института АН УССР
G2) А. Г. Демишев, Д. П. Пелых, В. 3. Суплин
E3) 621.59
E4) E7) КРИОСТАТ, содержащий
цилиндрический вакуумированныи корпус с боковыми
оптическими окнами, размещенные в нем
теплообменник с образцом, устройство для углового
перемещения образца относительно окон, входной и
выходной трубопроводы для хладагента,
прикрепленные к корпусу криостата и
теплообменнику через компенсаторы, отличающийся тем,
что, с целью расширения функциональных
возможностей с одновременным уменьшением
габарита, каждый компенсатор выполнен по крайней
мере из двух последовательно соединенных силь-
фонов, расположенных друг под другом
перпендикулярно и симметрично оси корпуса
криостата.
(И) 1290042 E1L F 25 В 21/02 B1)
3921640/23-06 B2) 27.06.85 G1) Институт
технической теплофизики АН УССР G2) М. Е. Бабин,
В. П. Безручко, В. Н. Козлюк, Г. К. Котырло
E3) 621.565.83
E4) E7) 1. ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий ветви с дырочной и
электронной проводимостью, коммутационные
пластины холодных и горячих спаев и радиатор
горячих спаев, отличающийся тем, что, с целью
повышения энергетической эффективности,
холодильник дополнительно содержит решетку из
высокотеплопроводных стержней, концы которых
закреплены на радиаторе горячих спаев, а ветви
с дырочной и электронной проводимостью
расположены в ячейках решетки в тепловом
контакте с ними.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем,
что стержни решетки покрыты
высокотеплопроводной смазкой.
20

тшшшк
ТЕХНОЛОГИЯ
УДК 621.57.041-97.001.5
ОЦЕНКА
I ПОГРЕШНОСТИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ
ХАРАКТЕРИСТИК
ХОЛОДИЛЬНОГО КОМПРЕССОРА
Н. С. КРАВЦОВА, Л. Я. ПЕТРУШАНСКАЯ
Холодильные компрессоры испытывают на
калориметрическом стенде с целью
установления их массовой производительности, хо-
лодопроизводительности, холодильного
коэффициента. Эти характеристики находят
косвенным путем, так как они связаны
функциональными зависимостями с рядом
параметров, которые измеряют непосредственно
в процессе испытаний [5]. Поскольку
показания приборов снимают с определенной
степенью точности, следует обязательно
оценивать погрешность указанных
теплотехнических характеристик.
На получаемые результаты влияют:
погрешность измерительных приборов;
концентрация масла в маслофреоновой
смеси;
наличие гидравлического
сопротивления хладагента в линии всасывания;
теплообмен системы с окружающей
средой;
погрешность определения'
термодинамических характеристик хладагента по
таблицам и диаграммам;
выдержка установившегося режима.
Погрешность определения этих величин
вызывается не только несовершенством
измерительных приборов,но и наличием в
каждом реальном процессе, кроме независимых
переменных, которые находят в опытах,
еще и независимых переменных, которые
нельзя измерить непосредственно
(совокупность неконтролируемых и
неуправляемых параметров).
Погрешности эксперимента
подразделяют на систематические и случайные [1—3].
Случайные погрешности проявляются в том,
что при повторных опытах результаты
измерений разбросаны относительно
некоторого (истинного) значения искомой
характеристики. Для повышения достоверности
опыты необходимо многократно повторять.
Как показывает теория вероятности, с
увеличением числа измерений в п раз
среднеквадратичная погрешность уменьшается
в -yjn раз. Для расчета случайной ошибки
определения массовой производительности
Ga и холодопроизводительности Q0
применяли статистические методы анализа
результатов экспериментов по ГОСТ 8207—76,
оценивали анормальность результатов
наблюдений по ГОСТ 11.002—73 при
доверительной вероятности 0,95.
Математическое ожидание у и среднеквадратичное
отклонение результатов измерения S(y)
вычисляли на ЭВМ. Относительную
случайную ошибку, %, окончательного
результата находили по формуле:
бгя== 1^100,
сл у
A)
где t — критерий Стьюдента.
Было проведено 20 опытов на
различных режимах. Относительная случайная
ошибка определения Q0 по результатам
проведенных испытаний составила 1,5—
3 %. Учитывая полученные значения
среднеквадратичного отклонения результатов
испытаний и квантили распределения
критерия Стьюдента, можно считать, что
оптимальное число опытов равно 5—8.
Дальнейшее их увеличение удорожает испытания и
незначительно уменьшает случайную
погрешность (при правильной обработке
результатов) .
Причины, вызывающие систематические
ошибки, в большинстве случаев известны,
и некоторые из них можно устранить,
применяя более совершенную методику
измерений, вводя поправки к показаниям
приборов, сравнивая показания используемых
и эталонных приборов, учитывая
систематическое влияние внешних факторов и т. д.
Если параметр у зависит от нескольких
переменных
y=F(x\, х2, ..., хт),
то погрешность его определения слагается
из погрешностей результата каждого
прямого измерения х\, х2, ..., хт. Вероятная
погрешность результата измерений
параметра у
«-V(?),*.4?>4+~4<®V
2
B)
где
dF
дх\
dF
дХ2
0F
дхт
частные
производные, которые
вычисляют _ при
X\=Xj, X2==X2, •••>
Хт—хт (х — ма-
21

тематическое
ожидание параметра
*);
Ry, RXi, RX2, -;RXm — абсолютные
вероятные
погрешности измерения у,
Хи х% ..., хт.
Относительная погрешность, %,
результата серии косвенных измерений
где N — мощность, подведенная к грелке
калориметра, Вт.
Абсолютная вероятная погрешность
определения kFKJl с учетом уравнений B)
и G)
КЛ * {вт va la ип
ВТ. ХЭ *В. КЛ
5,= 4ю0.
C)
¦Kr-V-L-+
Х *rt кя 1 н к/ ВТ ха
'вт. ха "в. кл
Общая погрешность измерений А
A=V(«,J+FCJ2. D)
Массовая производительность
компрессора, г/с, рассчитанная по тепловому
балансу калориметра [5],
(8)
"вт. ха "в. кл
Температура вторичного хладагента,
•С, [4]
'вт. ха— .^„ Л/V Р'вт. ха>
О)
"ы+kF^t
клУ'в. кл "вт. ха
'кл 2~~'к
E)
где NK
мощность нагревателя
калориметра, Вт;
k — коэффициент теплопередачи,
Вт/(м2-К);
FKJl — поверхность калориметра, м2;
tB кл — температура воздуха (средняя)
на расстоянии не более 0,5 м
от калориметра, °С;
/вт ха — температура вторичного
хладагента, °С;
/кл2 — удельная энтальпия
хладагента после калориметра, кДж/кг;
iu — удельная энтальпия хладагента
перед регулирующим вентилем,
кДж/кг.
Абсолютная вероятная погрешность
измерения Ga с учетом уравнений B) и E)
а * Х'кл2 — 1* кл
где At — коэффициенты полинома;
Рвт. ха—давление вторичного
хладагента, Па.
Абсолютная вероятная погрешность
вычисления taT ?a
'вт. ха у V
1
2л/Рв
+А2+
+А3 -к VPBT.xa + 2^4PBT.xa) #„ т ,
Удельная энтальпия хладагента после
калориметра [4]
*кл2"
2 л.
V к/
Ш)
кл 2
_|/*в.кл !ща)У +
V . 'кл2-^ У кл
| Г^кл + ^клС^в.кл — ^вт.хаI2р2 ,
гДе Ркл 2 — давление хладагента после
калориметра, Па;
tKJ}2 — температура хладагента после
калориметра, °С.
Абсолютная вероятная погрешность /кл2
с учетом формул B) и A1)
'кл 2 V \
1
Чк
-Л2+Л3|л/^кл2 +
+^5
/РкТг 2V',
кл 2
VPk
+[&
. кл *вт. ха/
('кл 2-'«)
G4-
F)
Значение kFKJt, Вт/К, рассчитывают по
формуле:
N
. л 1 1 VD2 .
Ркл2 2VrKJl27 '"»
+(л* ^ Т= +Л5"^^ 2 т=
" " 2ркл 2Л/Ркл 2 2Ркл 2Л/Ркл 2
+
*F..= •
G)
+Aita 2 ¦== +А7 -j—
2Ркл 2Л/Ркл 2 Ркл 2
22

—» ' —>
Ркл 2 1 ¦
х—U=J/?p ,• A2)
Ркл 2 V Ркл 2
Удельная энтальпия хладагента перед
регулирующим вентилем [4]
tu=A0+AitUy A3)
где tu — температура хладагента перед
регулирующим вентилем, °С.
Соответственно
Ri =AiRt . A4)
lu lu v
Погрешность измерения мощности,
температуры, давления (RN, Rt) Rp)
определяется классом точности т измерительного
прибора и пределом измерений [2]:
#пРиб=700"' A5)
Холодопроизводительность компрессора,
Вт, [5]
Qo=Ga(/KMl—/црасч), A6)
гАе 'км1 — удельная энтальпия хладагента
перед всасывающим патрубком,
кДж/кг;
'«расч — удельная энтальпия хладагента
перед регулирующим вентилем,
вычисленная при температуре
tK—5 °С (tK — температура
конденсации хладагента, °С;
5 °С — переохлаждение
хладагента в конденсаторе по
ГОСТ 22502—83).
Абсолютная погрешность определения
Qo компрессора с учетом уравнений B)
и A6)
/?Qo=rV ('kmI— *ирасчJRGa + Gl(RlMl— ^fupac4' .
A7)
Погрешность Rt определяют
аналогично погрешности /?. по формуле A2).
Значение /?, находят по формуле A4).
*и расч х г J v '
Авторы вычисляли погрешность
определения массовой производительности и хо-
лодопроизводительности компрессора по
результатам испытаний поршневого
герметичного холодильного компрессора,
работающего на хладагенте R502. Испытания
проводили на калориметрическом стенде в
соответствии с ГОСТ 22502—83 и
ИСО 917—74. Протоколы испытаний
компрессора обрабатывали на ЭВМ. Давление
хладагента измеряли образцовыми
манометрами ГОСТ 2405—80 с пределом
измерений 0,25; 1,6; 4 МПа, класс точности 0,4.
Температуру определяли
частотно-цифровым термометром Ф 266 ТУ 25-04-2450—74
с комплектом термометров типа ТСП
ГОСТ 6651—78, класс точности 0,4,
мощность, подведенную к грелкам калориметра,
электродвигателя компрессора —
комплектом К 505 ТУ 20-04-2251—73, класс
точности 0,5. Гидравлическое сопротивление на
линии всасывания в компрессор
имитировали вентилем и изменяли до 0,05 МПа.
Концентрация масла в маслофреоновой
смеси не превышала 1 %.
По полученным уравнениям для
определения абсолютной (и относительной)
погрешности измерений Ga и Qo на любом
режиме можно рассчитать ошибку опыта.
Расчеты можно выполнять на ЭВМ, так
как все формулы представлены в виде
аналитических зависимостей. Как следует из
формул, уменьшить RGa и RQo можно путем
применения измерительных приборов с
более высоким классом точности и
обеспечения оптимального предела измерений,
т. е. оптимальной цены деления.
Наибольшую погрешность при
определении холодопроизводительности
компрессора вносят измерения мощности
нагревателя калориметра, давлений хладагента
перед всасывающим патрубком, после
калориметра, вторичного хладагента. Наличие
гидравлического сопротивления на
всасывании в компрессор увеличивает
погрешность опыта на 0,5 %, поэтому это явление
необходимо устранять.
Систематическая погрешность, %,
параметров, определенных в процессе
испытаний, приведена ниже.
6(.„
6«к,Я
6,
1вт.ха
$kF
6N
V
*Qo
0,027
0,45
0,67
2,8
0,6
2,4
2,95
Предлагаемый метод позволяет не
только установить погрешность получаемых
характеристик, но и Целенаправленно
проводить испытания с минимальной
погрешностью измерений путем подбора
оптимального метрологического обеспечения.
Список использованной литературы
1. Гарбер Я. И., Головацкая Л. А.,
Базульков Ю. А. Методика проведения
измерений с заданной точностью //
Холодильная техника, 1985, № 7. С. 48—51.
2. Зайдель А. Н. Погрешность измерений
физических величин. Л.: Наука, 1985. 112 с.
23

3. Кассандрова О. Н., Лебедев В. В.
Обработка результатов наблюдений. М.:
Наука, 1970. 103 с.
4. Кравцова Н. С, Гапченко А. В.,
Кравцов В. Я. Автоматизация обработки
на микроЭВМ результатов испытаний
холодильных агрегатов // Холодильная техника,
1985, № 1. С. 37—39.
5. Якобсон В. Б. Малые холодильные
машины. М.: Пищевая промышленность, 1977. 368 с.
УДК 621.57.041-213.3:77.038
КИНЕМАТОГРАФИЧЕСКИЙ МЕТОД
ИССЛЕДОВАНИЯ
ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЭЛЕМЕНТОВ
ГЕРМЕТИЧНОГО РОТАЦИОННОГО
ХОЛОДИЛЬНОГО КОМПРЕССОРА
Канд. техн. наук Г. П. ЧЕРМЕНСКИЙ,
канд. техн. наук В. И. И ЩУК,
А. А. НИКИТИН, А. Г. ТИМОЩУК
Надежность герметичных ротационных
компрессоров в значительной степени
зависит от правильного взаимодействия
элементов механизма движения: лопасти и
ротора, цилиндра и эксцентрикового вала.
Визуальным наблюдением объективно
оценить характер взаимодействия
указанных элементов, установить их истинное
положение при любом угле поворота
эксцентрикового вала невозможно. Для этой цели
целесообразен кинематографический метод
исследования.
Ниже приводится методика и некоторые
результаты кинематографических
исследований взаимодействия элементов вал —
ротор — лопасть — пазы цилиндра
ротационного компрессора ФГр-500-1 B).
В соответствии с методикой проводили
скоростную киносъемку при работе
компрессора на воздухе и на хладагенте.
Каждую серию съемок повторяли на четырех
компрессорах.
Стенд для скоростной киносъемки
механизма взаимодействия элементов
компрессора (рис. 1) включает: оптическую
систему, скоростную кинокамеру, осветители,
конденсатор и испаритель с системой
трубопроводов, манометры для измерения
давления всасывания и нагнетания.
Компрессор вставляется в специальный разъемный
кожух, верхняя и нижняя части которого
стягиваются болтами.
Оптическая система (рис. 2)
смонтирована на верхней крышке компрессора. Она
состоит из прозрачного цилиндра, на
котором установлена призма полного
отражения. Между частями разъемного кожуха
на уровне призмы находится прозрачное
кольцо из органического стекла. Через это
кольцо и оптическую систему можно
наблюдать характер движения и
взаимодействия элементов компрессора и вести
киносъемку на протяжении всего цикла
работы компрессора: пуска, разгона до
номинальной частоты вращения
эксцентрикового вала, изменения давления нагнетания.
Герметичность кожуха компрессора
достигается применением резиновых
уплотнений.
Для исследования работы компрессора
на воздухе верхнюю часть кожуха
снимали. В нагнетательную магистраль включали
манометр и вентиль для регулирования
давления нагнетания. Всасывающую
магистраль соединяли с атмосферой.
Одна из сложностей скоростной
киносъемки в данных условиях — слабая
освещенность исследуемого объекта. Поэтому
учитывая его малую площадь, сложность
доступа к призме, для освещения
использовали направленный пучок света от
кинопроектора «Украина» с отключенным
обтюратором, установленного на расстоянии
0,3 м от объекта, а также двух
киноосветителей «Свет 500», размещенных на
расстоянии 0,2 м от объекта.
Для киносъемки использовали
скоростную кинокамеру СКС-1м, обеспечивающую
съемку с частотой до 4000 кадров в секунду.
При такой частоте съемки фиксируются
положения элементов компрессора через
каждые 5° угла поворота эксцентрикового вала.
Один оборот эксцентрикового вала при
частоте его вращения примерно 50 с будет
заснят на 72 кадрах.
Рис. 1. Стенд для скоростной киносъемки:
/ — кинокамера; 2 — осветители; 3 — компрессор
24

/J /2 // 10 3
I Рис. 2. Оптическая система для скоростной
киносъемки:
/ — верхняя часть кожуха; 2 — резиновое
уплотнение; 3 — прозрачное кольцо; 4 — верхняя
крышка компрессора; 5 — эксцентриковый вал;
6 — призма полного отражения; 7 —
прозрачный цилиндр; 8 — кинокамера; 9 — лопасть;
10 — нижняя крышка компрессора; 11 — ротор;
12 — цилиндр; 13 — нижняя часть кожуха
Съемка процесса осуществлена при
изменении давления нагнетания от 0,1 до
3,0 МПа, хотя в рабочем режиме оно, как
правило, не превышает 1,0 МПа. Общую
продолжительность съемки и время съемки
одного кадра определяли по отметчику
времени. Кроме этого, с помощью тахометра
фиксировали частоту вращения вала элек-
тродвигателя. Она находилась в пределах
49,3±0,08 с.
Изменение взаимного расположения
лопасти и ротора отсчитывали по меткам,
нанесенным на их поверхность.
Анализ результатов киносъемки
позволил сделать следующие выводы.
— Ротор компрессора не катится по
цилиндру, как до сих пор считалось, а
медленно скользит, осциллируя в обе стороны.
— В некоторые моменты времени
наблюдается отрыв лопасти от ротора вследствие
совместного действия инерционных сил и
сил трения, на что указывают направленные
брызги масла в зоне контакта лопасти и
ротора со стороны камеры всасывания. Это
приводит к прорыву хладагента из камеры
сжатия в камеру всасывания и нарушению
рабочего режима компрессора.
— Скоростной киносъемкой удалось
зафиксировать момент схватывания пар
трения между поверхностями эксцентрика и
ротора, что указывает на несовершенство
системы смазки этих поверхностей.
— Характер взаимодействия элементов
компрессора при работе на воздухе и на
хладагенте примерно одинаков, что в
будущем позволит упростить задачу
моделирования и многократного повторения
испытаний различных компрессоров для получения
более объективной информации.
По результатам исследования
разработаны методика динамического расчета
ротационных компрессоров с катящимся
ротором и рекомендации по совершенствованию
их конструкции. В рижском
производственном объединении «Компрессор» сейчас
проходят испытания экспериментальных
компрессоров с измененными в соответствии с
этими рекомендациями геометрическими
параметрами элементов и системой смазки.
Описанный кинематографический метод
может быть с успехом использован для
исследования кинематики взаимодействия
элементов любых холодильных компрессоров.
УДК 621.89.092.001.53
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
РАСТВОРИМОСТИ
ПАРОВ МАСЛА
В ПАРАХ ХЛАДАГЕНТА R22
Канд. техн. наук Т. С. ДРЕМЛЮХ,
Ю. Г. ЗАТВОРНИЦКИЙ
При выборе конструкции и расчете
эффективности маслоотделителей
немаловажно знать массовую долю масла,
уносимого в парообразном состоянии вместе с
парами хладагента в систему холодильной
машины. По данным [1, 3] эта доля в
аммиачных холодильных машинах велика и
составляет от 8 до 35 % от общего
количества уносимого масла.
Ее можно рассчитать по количеству
испарившегося масла, однако в этом случае
нужно приводить к идентичным условиям
такие не поддающиеся достоверному
определению параметры, как температурное
поле, толщину слоя масла (на зеркале
цилиндра и клапанной доске, в
нагнетательном трубопроводе и маслоотделителе),
потери масла через узлы трения и т. д.
Массовую долю уносимого в систему
холодильной машины парообразного масла
можно найти также по упругости паров,
полагая, что газовая смесь (поток после
компрессора) подчиняется закону
Дальтона, устанавливающему зависимость между
упругостью и количеством испарившегося
масла [5].
В работе [3] для расчета количества
масла, находящегося в паровой фазе
потока аммиака, использовано уравнение
Клапейрона. При этом поскольку входящая
25

в уравнение молекулярная масса паров
масла неизвестна, ее условно принимают
равной молекулярной массе жидкого
масла, а парциальное давление паров
масла — равным их упругости. Это
уравнение не учитывает общего давления, что
не позволяет проводить расчеты для
различных режимов работы компрессора.
Для выяснения возможности расчета
массовой доли уносимых паров масла по их
упругости применительно к фреоновым
компрессорам была проведена
экспериментальная работа, в процессе которой по
методу Циклиса [4] определяли массовую
долю паров масла ХАЗО в парах
хладагента R22, а также растворимость
хладагента в масле при условиях,
соответствующих рабочим режимам компрессора.
Экспериментальная установка (рис. 1)
состояла из калиброванной емкости,
соединенной со стеклянной толстостенной
ампулой, в которую была помещена
магнитная мешалка. Непосредственно в
мешалке находился носитель масла в виде
цилиндра диаметром 4 мм и высотой 14 мм,
при изготовлении которого использован
крупнозернистый фильтр Шотта.
Мешалка с носителем масла вращалась
в известном количестве парообразного
хладагента. При установлении необходимых
температуры и давления часть масла в
виде пара перемещалась с носителя в
хладагент. После окончания опыта мешалку
взвешивали на микровесах и по убыли
Рис. 1. Принципиальная схема
экспериментального стенда:
1 — воздушный термостат; 2 — термометр;
3 — кулисный механизм; 4 — магнит; 5 —
магнитная мешалка; 6 — ампула; 7 —
калиброванная емкость; 8 — носитель масла; 9 —
чашка; 10 — корпус мешалки

Температура,
°С
100
120
150
Массовая доля паров масла
в парах хладагента,
г/кг

Эксперимент
0,065
0,153
0,381
Расчет
по
составу
жидкости
0,065
0,133
0,319
Расчет
по
упругости
пара
0,078
0,162
0,386
Содер-
масла
в жидкой
фазе, %
93,11
94,20
95,64
массы рассчитывали массовую долю паров
масла в парах хладагента.
Мешалка приводилась в действие
постоянным магнитом и кулисным
механизмом, установленным на внешней части
воздушного термостата. Температуру в
термостате измеряли лабораторными
ртутными термометрами.
Во время опытов поддерживали
давление 1,4 МПа.
Массовую долю паров масла ХАЗО в
хладагенте R22 находили двумя способами:
прямым — по составу паровой фазы — и
косвенным — расчетом состава паров по
экспериментально определенному составу
жидкости [2].
Полученные результаты сопоставлены
между собой и с результатами расчета
по упругости паров масла по уравнению:
X = *Ь± Рм
И* Робщ—Рм
где X — массовая доля паров масла в парах
хладагента, кг/кг;
|ям, jxx — мольная масса масла и
хладагента, кг/моль;
рм — упругость паров масла, Па;
Робщ — общее давление, Па.
Как видно из таблицы, приведенные
данные различаются незначительно.
Следовательно, массовую долю паров масла в
парах фреонов можно рассчитать по
упругости для различных температур и
давлений.
По приведенному уравнению была
рассчитана массовая доля паров масел
ХФ12-16, ХАЗО и ХМ35 в парах
хладагента R22 в интервале температур 100—
150 °С и давлений 0,2—1,6 МПа. Данные
расчетов представлены в виде графиков на
рис. 2.
По доле паров масла ХАЗО в парах
хладагента R22 подсчитали массовую долю
паров масла в циркулирующем
хладагенте в интервале температур конца
сжатия /КС=100-М50°С для двух темпе-
26

X, мг/кг
?
л
5
Ч
3
2
\ 1Юг
д
2
2'
2>
3^
чч:/
^ 7
ifftrA
t/20
ШЕ
0,2 0,<* 0,6 0,8 1,0 1,2 0 У*р,МПа
Рис. 2. Массовая доля паров масла X в
парах R22:
/ — ХФ12-16; 2 — ХАЗО; 3 — ХМ35
1тЦ
0,03\
0,02\
0,01
75 100 125
'/г
150 L
к.с>
Рис. 3. Содержание 1П масла ХАЗО, уносимого
в виде пара, в циркулирующем хладагенте R22:
/ — /К=35°С; 2 — L=45°C
ратур конденсации. Результаты расчетов
представлены на рис. 3.
Полученные результаты можно
использовать не только для оценки уноса
масла в виде пара, но и для изучения
возможного фракционирования масел в
холодильной установке.
Список использованной литературы
1. Вайнштейн В. Д., Канторович В. И.
Низкотемпературные холодильные установки.
М.: Пищевая промышленность, 1972. 351 с.
2. Дремлюх Т. С, Затворницкий Ю. Г.,
Чек А. А. Скорость растворения хладона-22
в смазочных маслах // Химическое и нефтяное
машиностроение. 1981, № 6. С. 29—30.
3. Креймер Н. Г., Медникова Н. М.,
Пытченко В. П. Влияние охлаждения
паров аммиака, нагнетаемых холодильным
компрессором, на эффективности маслоотделе-
ния // Холодильная техника. 1975, № 6.
. С. 13—16.
4. Растворимость масел в сжатом газе /
Д. С. Циклис, В. Я. Масленникова, Н. П. Го-
рюнова и др. // Труды ГИАП. 1971, вып. XII.
С. 67—76.
5. Wis lick i В., Krzyzanowski R. //
Nafta. 1970, № 11. 333—338.
УДК 621.564.25:536.63.001.5
ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗОХОРНОЙ
ТЕПЛОЕМКОСТИ СМЕСИ
ХЛАДАГЕНТОВ R12/R13
Ю. П. МИХАЙЛОВ
канд. физ.-мат. наук Е. Б. ПЕТРУНИНА,
канд. техн. наук Н. С. ЕРШОВА,
канд. техн. наук Т. И. РЯ БУШ ЕВА
Неазеотропную смесь хладагентов
R12/R13 рекомендуется применять в
холодильных машинах двухступенчатого
сжатия, так как при этом улучшаются условия
работы компрессора и энергетические
характеристики машины [2]..
Опытные данные по калорическим
свойствам смеси R12/R13 отсутствуют, а по
фазовому равновесию имеются лишь для двух
изотерм [8]. Точность таблиц и диаграмм
[3, 6] ее термодинамических свойств низка,
поскольку при их построении
отсутствующие экспериментальные данные восполняли
полученными по упрощенным соотношениям
и с помощью сравнительно грубых
эмпирических правил.
Авторы на установке с адиабатным
калориметром *[5] получили
экспериментальные данные по изохорной теплоемкости cv
смеси R12/R13 на восьми квазиизохорах
в диапазоне температур Т от 270 до 365 К
и плотностей q от 65 до 1212 кг/м3.
В табл. 1, 2 приведены опытные
значения cv при различных Т для изохор
(Q=const) при постоянной мольной доле
R13 (Ni = const).
Хладагент R13, используемый для
приготовления образцов смеси, по данным хро-
матографического анализа содержал 99,0 %
основного продукта, R12 — 99,9 %.
Погрешность опытных данных в
зависимости от исследуемой области параметров
состояний составляла 0,5—1 % для
жидкостных и 2—6 % для паровых изохор [4].
Анализ, выполненный Кнаппом [7],
показал, что для ряда смесей хладагентов
27

относительно простое кубическое уравнение
состояния Пенга — Робинсона [9] по
точности описания данных по фазовому
равновесию незначительно уступает гораздо более
сложным многоконстантным уравнениям.
Авторами проверена пригодность
уравнения Пенга — Робинсона для расчета
калорических свойств смесей:
RT
-Ь v(v+b)+b(v—b) '
A)
где р
R
v
давление;
удельная газовая постоянная;
удельный объем;
N\,N2—мольные доли R13 и R12 в смеси;
bi=0fi77S(RTci)/pcl;
/=1,2;
Tci,pci—критические температура и
давление компонентов;
a=N2iai+2NiN2a\2+N2a2;
а/=0;45724^^ [ 1+К, ( 1-Vf) ] :
Pci l ci
Таблица 1
г, к
кДж/(кг-К),
при докри-
тических
плотностях !
q=65 кг/м3, #,=0,358
300
302
304
306
308
312
314
316
Q=n
2,500
2,572
2,480
0,760
0,598
0,568
0,580
0,584
3 кг/м3,
#,=0,354
312
314
316
320
322
324
326
328
330
332
334
338
340
345
2,000
2,002
2,005
1,980
1,908
1,768
1,520
1,264
0,993
0,836
0,748
0,688
0,672
0,654
т, к
q= 158 кг/м3
300
302
304
306
308
312
314
316
320
322
324
326
328
330
335
340
0= 198 кг/м3
332
334
338
340
345
350
355
360
365
с0,
кДж/(кг-К),
при докри-
тических
плотностях
, #,=0,36
1,640
1,652
1,664
1,680
1,696
1,712
1,720
1,728
1,744
1,752
1,760
1,768
1,780
1,784
1,780
1 0,680
, #1=0,344
1,816
1,848
1,840
1,800
1,520
1,032
0,792
0,725
0,708
т, к
д=867 кг/м
330
335
340
345
348
350
352
354
cv> 1
кДж/(кг-К),
при
сверхкритических
плотностях |
3, #,=0,318
1,160
1,184
1,200
1,204
1,204
1,184
1,080
0,748
q=1083 кг/м3, #,=0,3151
270
275
280
285
290
295
300
305
310
315
320
322
324
326
326,72
0,968
0,980
0,988
0,996
1,004
1,016
1,032 |
1,044
1,056
1,072
1,080
1,088
1,092
1,000
0,713
Т
т, к
а б л и ц а 2
с0,
кДж/(кг-К),
при
сверхкритических
плотностях
q=1 125 кг/м3,
#, = 0,314
305,00
310,00
315,00
317,00
319,15
319,89
320,11
320,43
321,55
322,21
322,72
1,032
1,044
1,056
1,060
1,068
1,092
0,972
0,779
0,672
0,671
0,670
0=1212 кг/м3,
#1=0,316
290,00 0,999
295,00
300,00
301,00
302,00
303,00
303,65
304,57
304,78
305,53
1,004
1,008
1,012
0,960
0,760
0,721
0,698
0,691
0,679
/(.=0,37464+1,54226@,—0,26992A)*;
(О; — фактор ацентричности;
а\2= A— 6)Vaia2;
б — параметр бинарного
взаимодействия.
Значение б для смеси R12/R13
устанавливали из условия лучшего описания
опытных данных [8] по фазовому равновесию
и приняли равным 0,03.
Уравнению A) соответствуют
следующие выражения для энтропии S и
энтальпии Н смеси:
S=S0+R In
+ -
1
da . v+2,4\4b
dT П v—0,414ft
2yj2b
RT ' 2л/26
H=H0+pv—RT+
( Tda \. u+2,414ft
\ 7 -Тт—а) ln—Sr
V dT ' v—0,'
4146 '
где
S0=NlSoi + W2So2 — R(Nx In #, +
+#2 In #2);
S02 — энтропия для идеально-газового
состояния соответствующего
компонента;
//о— N1 Но 1+N2H02;
28

#oi, #02 — энтальпия для
идеально-газового состояния соответствующего
компонента.
Значения #0 и So для хладагентов R12
и R13 взяты из [ 1 ].
Изохорную теплоемкость в интервале
температур Т\ и Тг находили двумя
способами:
cv 2~~*7WV {Z)
tU-lUp^p^ C)
При этом значения Н и S в формулах
B) и C) для двухфазной области
рассчитывали по обычным соотношениям для
влажного пара. Степень сухости х
последнего определяли по результатам расчета
фазового равновесия по уравнению Пенга —
Робинсона:
_ Nj—N'
Х~ N"—N' '
где N', N" — мольные концентрации
кипящей жидкости и сухого
насыщенного пара для
равновесных фаз.
Опытные значения cv сопоставлены с
рассчитанными по уравнениям B) и C) на
всех опытных изохорах в двухфазной и
однофазной областях. Расхождения
составляют 4—6 % как для жидкостных, так и
для паровых изохор и возрастают до 20 %
вблизи температур фазового перехода.
Таким образом, уравнение Пенга —
Робинсона может быть также использовано
для расчета калорических свойств смеси.
Список использованной литературы
1. Клименко А. П., Красноокий С. И.,
Колесник В. М. Термодинамические
свойства фреонов в идеально-газовом состоянии //
Холодильная техника и технология. Киев, 1974.
Вып. 18. С. 110—115.
2. Кузнецов А. П., Данковский В. Б.
Двухступенчатая холодильная машина,
работающая на смеси фреонов — 12 и 13 //
Холодильная техника и технология. Киев, 1965.
Вып. 2. С. 119—121.
3. Макаров В. Н. Термодинамические
свойства смеси фреонов-12 и 13 при
сверхкритических давлениях и температурах фреона-13 //
Холодильная техника. 1977, № 7. С. 29—32.
4. Михайлов Ю. П., Рябушева Т. И.,
Лысенков В. Ф. Экспериментальное
исследование изохорной теплоемкости смеси R12
и R13 // Процессы и аппараты криогенной
технологии и кондиционирования. Л., 1985.
С. 97—98.
5. Рябушева Т. И., Клецки й А. В.
Экспериментальное определение изохорной
теплоемкости фреона-22 // Машины и аппараты
холодильной, криогенной техники и
кондиционирования воздуха. Л., 1978. С. 135—141.
6. Чайковский В. Ф., Кузнецов А. П.,
Черток В. Д. Термодинамические свойства
смеси фреон 12 — фреон 13 // Холодильная
техника и технология. Киев, 1965. Вып. 2.
С. 115—118.
7. Кпарр Н. // In. Ргос. XV Int. Congress of
Refrigeration. Venezia, 1979.
8. Mollerup J. and Fredenslund A. //
J. Chem. Eng. Data. 1976. V. 21. № 3. 299—301.
9. Peng D. J. and Robinson D. B. // Ind.
Eng. Chem. Fundam. 1976. V. 15. № 1. 59—64.
УДК 637.358.071:536.631:536.2.08
ИССЛЕДОВАНИЕ
ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ
ПЛАВЛЕНОГО СЫРА
Канд. техн. наук В. П. ЛАТЫШЕВ,
Н. А. ЦИРУЛЬНИКОВА
Для расчета параметров
технологических процессов и оборудования для
холодильной обработки плавленых сыров
необходимо знать численные значения удельной
теплоемкости, энтальпии, доли
вымороженной воды, теплопроводности, температуры
замерзания.
С этой целью во ВНИКТИхолодпроме
на адиабатической калориметрической
установке методом порционного подвода
теплоты исследовали удельную теплоемкость
плавленого сыра «Чеддер» в диапазоне
температур от 200 до 300 К. Конструкция
калориметра7 и методика эксперимента
аттестованы Госстандартом. Инструментальная
погрешность определения удельной
теплоемкости без учета погрешности по составу
и температуре составила 0,6 %. -
Полученные экспериментальные данные
обрабатывали по аналитическим
зависимостям, рассматривая в качестве модели
плавленого сыра продукт, состоящий из сухих
обезжиренных веществ молока, жира и
влаги. Рассчитанные значения
экстраполировали на области температур 77—200 и
'300—373 К. Возможность подобной
экстраполяции в пределах погрешности опытных
данных подтверждена результатами
работы [3]. -
Удельную теплоемкость с, энтальпию /,
долю вымороженной воды со, массовые доли
воды 1В и жира ?ж, криоскопическую
температуру Гкр плавленых сыров «Чеддер»,
«Городской», «Дружба» в диапазоне
температур 77—373 К находили по предложен-
29

Таблица 1
Плавленый сыр
«Чеддер»
«Городской»
«Дружба»
1*
0,49
0,57
0,51
1ж
0,255
0,130
0,270
Гкр
269,33
270,51
270,33
ным ранее [4] уравнениям для молочных
продуктов (табл. 1,2).
Опытные и расчетные значения
удельной теплоемкости плавленого сыра
«Чеддер» даны на рис. 1. Наибольшее их
расхождение отмечено в области температур
ниже криоскопической на 2—5 °С из-за
отнесения удельной теплоемкости к середине
интервала температур нагрева образца и
длительности установления
термодинамического равновесия в плавленых сырах.
Сопоставление полученных расчетных
значений энтальпии плавленых сыров с
литературными [6] (табл. 3) показало их
достаточно хорошее совпадение.
Относительное отклонение б в области
положительных температур обусловлено разным
составом плавленых сыров. В работе [6]
плавленый сыр содержал 0,092 жира и
0,577 влаги.
Теплопроводность плавленых сыров
исследовали на примере сыра «Городской»
на лабораторной установке ВНИКТИхолод-
прома методом двух дисков с охранным
кольцом при стационарном режиме в
интервале температур 283—353 К.

Температура т, к
77
100
120
140
160
180
200
220
230
233
243
248
253
258
263
268
269
270
271
272
273
275
277
279
281
283
285
287
289
291
293
303
313
323
333
343
353
363
373
с, кДж/
(кг-К)
0,64
0,74
0,90
1,07
1,27
1,49
1,67
1,92
2,12
2,20
2,57
2,87
3,34
4,23
6,61
22,5
41,0
3,22
3,28
3,34
3,38
3,34
3,23
3,16
3,17
3,32
3,48
3,38
3,73
3,91
3,53
3,36
3,03
3,00
3,03
3,08
3,13
3,20
3,27
«Чеддер»
i,
кДж/кг
0,0
15,0
31,6
51,4
74,9
103
134
170
190
197
221
234
249
268
294
351
381
409
412
" 416
419
426
432
439
445
452
458
465
472
480
487
520
553
583
613
644
675
706
739
1,000
0,991
0,982
0,972
0,959
0,943
0,921
0,889
0,866
0,858
0,821
0,795
0,759
0,706
0,610
0,326
0,155
0,000
с, кДж/
(кг . К)
0,66
0,76
0,93
1,10
1,29
1,50
1,70
1,97
2,17
2,25
2,63
2,93
3,40
4,27
6,40
16,9
25,3
46,0
3,33
3,36
3,39
3,36
3,29
3,25
3,26
3,35
3,44
3,38
3,59
3,70
3,47
3,38
3,19
3,19
3,23
3,27
3,33
3,40
3,48
«Городской»
{',
кДж/кг
0,0
15,4
32,4
52,7
76,6
105
137
173
194
200
225
239
254
273
299
349
369
403
442
446
449
456
462
469
475
482
489
496
503
510
517
550
584
615
648
680
713
747
781
1,000
0,991
0,983
0,973
0,961
0,946
0,925
0,895
0,873
0,865
0,831
0,807
0,775
0,728
0,648
0,447
0,352
0,189
о*,обо
с, кДж/
(кг-К) I
0,63
0,74
0,90
1,08
1,27
1,50
1,68
1,93
2,12
2,20
2,55
2,83
3,26
4,06
6,04
16,6
25,9
52,1
3,40
3,47
3,51
3,47
3,34
3,27
3,29
3,45
3,62
3,51
3,89
4,08
3,67
3,48
3,12
3,09
3,12
3,17
3,22
3,29
3,37
Таб
«Дружба»
/,
кДж/кг
0,0
14,9
31,3
51,2
74,7
103
135
170
191
197
221
234
249
268
292
339
360
396
425
428
432
439
445
452
459
465
472
479
487
495
503
537
570
601
632
664
696
728
762
лица 2
1,000
0,992
0,984
0,974
0,963
0,948
0,928
0,900
0,879
0,871
0,838
0,815
0,784
0,738
0,658
0,449
0,343
0,146
0,000
30

Установка состоит из измерительного
устройства, схем измерения мощности
нагревателя, температуры и ее разности,
автоматического регулирования
температуры экрана и устройства внешнего термо-
статирования.
Образец в виде диска толщиной 0,006 м
и диаметром 0,079 м приготовляли в
специальной форме плавлением навески сыра
с последующим охлаждением (по
ГОСТ 26809—86). Параллельно определяли
содержание влаги в исследуемых образцах
(по ГОСТ 3626—73) и жира (по
ГОСТ 5867—69). Охлажденный диск
устанавливали в измерительную ячейку
площадью 49-10-4 м2.
Вначале эксперименты проводили без
продукта (при наличии слоя воздуха между
верхним и нижним дисками измерительного
устройства). При этом находили потери,
обусловленные конструкцией
измерительного устройства и режимными
параметрами эксперимента.
Затем образец плавленого сыра
помещали в измерительное устройство, которое
с,кДж/(кг к)
20\
15
10
т
141
ш
77 123 173 223 273 J23 Т} К
Рис. 1. Зависимость удельной теплоемкости с
плавленого сыра «Чеддер» от температуры:
— расчетная зависимость; • —
экспериментальные данные
т, к
233
243
248
253
258
263
268
269
270
271
272
273
275
277
279
281
283
285
287
289
291
293
303
313
323
333
343
353
[61
18,8
41,6
55,2
73,3
97,8
136,8
229,7
238,6
241,8
245,1
248,3
251,5
258,0
264,5
271,1
277,8
284,5
291,4
298,3
305,2
312,0
318,8
351,2
383,5
415,3
447,4
479,5
512,0
, кДж/кг

«Чеддер»
20,8
44,6
58,1
73,5
92,2
118,2
175,2
205,3
233,2
236,5
239,8
243,1
249,9
256,5
262,9
269,2
275,9
282,5
289,2
296,3
304,1
311,5
344,5
376,7
406,8
437,0
467,6
498,7

«Городской»
21,3
45,6
59,5 J
75,2
94,2
119,9
169,5
190,1
223,9
263,1
266,5
269,9
276,7
283,3
289,9
296,4
303,1
309,8
316,5
323,5
330,9
338,1
371,4
404,5
1 436,4
468,5
501,0*
534,1
1
Таб
i — /
6=
'[6

«Чеддер»
+9,6
+6,7
+5,0
+0,3
—6,1
— 15,7
—31,1
— 16,2
—3,7
—3,6
—3,5
—3,5
—3,2
—3,1
—3,1
—3,2
—3,1
—3,2
—3,1
—3,0
—2,6
—2,3
— 1,9
— 1,8
—2,1
—2,4
—2,5
—2,7
лица 3
-^ юо,%

«Городской»
+ 11,7
+8,8
+7,2
+2,5
—3,8
— 14,1
—35,5
—25,5
—8,0
+6,8
+6,8
+6,8
+6,8
+6,6
+6,5
+6,3
+6,1
+5,9
+5,8
+5,7
+5,7
+5,7
+5,4
+5,2
+4,8
; +4,5
+4,3
+4,1
1
термостатировали в ультратермостате с
помощью холодильной машины. При
установившемся режиме включали автоматический
регулятор температуры экрана и
нагреватель верхнего диска. Для обеспечения
заданной разности температур верхнего и
нижнего дисков (АГ=2 °С) регулировали
напряжение, подаваемое на нагреватель
верхнего диска измерительного устройства.
Таким образом добивались стабильной
разности температур дисков в течение не
менее 1 ч. Температура нижнего диска
определялась температурой теплоносителя в
термостате, которая была постоянной.
Потенциометром Р 363-2 (класс точности 0,002)
устанавливали напряжение от термопар,
измеряющих разность температур верхнего
и нижнего дисков, температуру нижнего
диска и напряжение на образцовых
катушках сопротивления, характеризующих
мощность нагревателя.
Теплопроводность X плавленого сыра
рассчитывали по формуле:
N1
SAT
A)
31

где N — тепловой поток, проходящий
через образец, Вт;
/ — толщина образца, м;
S — площадь образца, м2.
N=Ni—N2+Nr, B)
где N\ — тепловой поток от верхнего
диска, Вт;
N2 — тепловой поток от верхнего диска
в опытах со слоем воздуха между
дисками, Вт;
Nr — тепловой поток через слой
воздуха, Вт.
Инструментальную погрешность
измерения теплопроводности определяли по
уравнению
Х,вт/(м-Ю
+(!"Г +(»'
C)
Необходимые данные для расчета
погрешности по формуле C) приведены ниже.
Погрешность
Погрешность определения
теплового потока, Вт,
проходящего
через образец &N
от верхнего диска ANi
через слой воздуха ЛА/Г
от верхнего диска в опытах
со слоем воздуха между
дисками ДЛ^2
Погрешность определения
толщины образца Д/, м
разности температур
верхнего и нижнего дисков
Д(ДП, К
Погрешность справочных
данных по теплопроводности
воздуха ДА,Г, Вт/(м-К)
Подставив эти данные в формулу C),
получаем ЛЛ=2,5 %.
Проведены две серии опытов с
последовательным повышением и понижением
температур образца. Ниже приведены опытные
значения теплопроводности плавленого
сыра «Городской» при охлаждении.
Численные
значения
1
5
1
0,5
1
5
2,1
ю-3
ю-7
ю-3
ю-7
ю-4
ю-2
ю-2
Т, К
353
343
333
323
X, Вт/(м-К)
0,63
0,59
0,56
0,52
Т, К
313
303
293
283
X, Вт/(м-К)
0,49
0,46
0,44
0,41
Опытные данные аппроксимированы
зависимостями:
при 7=283-^323 К
А=0,30+0,0033 (Г—293); D)
0,6
0,5
0,4
0,3
по
2
Т 1
ч- А
*Л-
?
283 293 303 313 323 333 343 Т, /Г
Рис. 2. Зависимость теплопроводности к сыров
от температуры:
1,2 ¦— плавленый сыр «Городской» (?ж = 0,13,
|в=0,57) соответственно при нагреве и
охлаждении (данные авторов); X— сливочный
сладкий сыр (|ж=0,40) [5]; П — жирный сыр
(состав не указан) [1]; А — плавленый сыр
(состав не указан) [1]
при Г=323+348 К
Я=0,40+0,0084(Г—323); E)
при 7=353^-283 К
Х=0,61— 0,0034 C48—Т). F).
При изучении теплопроводности
плавленого сыра было отмечено изменение его
пористости в зависимости от температуры.
В соответствии с предложенной моделью
[2] именно пористость образца сыра
обусловливает изменение теплопроводности в
исследуемом диапазоне температур.
На рис. 2 приведены данные по
теплопроводности плавленого сыра при
охлаждении и нагреве из работ [1,5] и авторов.
Сопоставление опытных и литературных
данных показывает, что при охлаждении
сыра значения X, полученные авторами,
отличаются меньшим разбросом и лучшей
согласованностью с литературными
данными, чем при нагреве в области высоких
температур.
Поэтому зависимость F) и
предложенные в [6] уравнения рекомендуются
для использования в расчетах процессов ,
охлаждения плавленых сыров при их
производстве.
Полученные данные о теплофизических
свойствах плавленых сыров использованы
при разработке научно-технической
документации на их производство. Кроме того,
данные об энтальпии позволяют провести
нормирование расхода холода и проверку
эффективности работы оборудования,
значения криоскопической температуры —
проверку качества плавленых сыров при
32

производстве и хранении, а все результаты
работы интенсифицировать режимы
холодильной обработки и ввести
автоматизированную систему управления
технологическими процессами с применением холода.
Список использованной литературы
1. Гинзбург А. С, Громов М. А., Кра-
совская Г. И. Теплофизические
характеристики пищевых продуктов. Справочник.
М.: Пищевая промышленность, 1980. 288 с.
2. Латышев В. П. Влияние растворимых газов
на коэффициент теплопроводности и
плотность говядины и свинины / Холодильная
техника. 1980, № 12. С. 31—36.
Латышев В. П., Грицын М. Н. Тепло-
физические свойства вареной говядины //
Холодильная техника. 1981, № 2. С. 36—38.
Латышев В. П., Цирульникова Н. А.
Расчет теплофизических характеристик
молочных продуктов при отрицательных
температурах // Холодильная обработка молока
и молочных продуктов. М., 1985. С. 67—80.
Николаев Л. К-, Орлов В. В., Уд-
ров А. В. Исследование теплопроводности
сливочного сыра // Интенсификация
процессов и оборудование пищевых производств.
Л., 1Э81, с. 20—23.
Riedel L. / Chem. Mikrobiol. Technol.
Lebensm. 1977, № 5, 118—137.
Изобретения
A1) 1283498 E1L F 24 F 3/16, С 01 В 13/12
B1) 3941374/29-06 B2) 06.08.85 G1)
Всесоюзный научно-исследовательский институт
электрификации сельского хозяйства G2) А. Ф. Першин
E3) 697.947
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ОЗОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащее последовательно
расположенные в воздуховоде по ходу движения
потока обрабатываемого воздуха ионизирующую
и озонирующую камеры, в которых установлены
игольчатые электроды, при этом к игольчатому
электроду ионизирующей камеры подключен
источник высокого напряжения отрицательной
полярности, а к игольчатому электроду
озонирующей камеры — источник высокого напряжения
положительной полярности, отличающееся тем,
что, с целью упрощения конструкции и снижения
концентрации окислов азота, ионизирующая и
озонирующая камеры сообщены между собой
через отверстие дополнительно установленной в
воздуховоде разделительной металлической
диафрагмы, игольчатый электрод ионизирующей
камеры расположен по ходу движения потока
обрабатываемого воздуха, а игольчатый электрод
озонирующей камеры — навстречу потоку воздуха,
причем игольчатые электроды установлены
аксиально относительно отверстия разделительной
диафрагмы и по оси воздуховода, а
металлическая диафрагма заземлена.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что
конец игольчатого электрода ионизирующей
камеры расположен в плоскости разделительной
диафрагмы, а конец игольчатого электрода
озонирующей камеры установлен на расстоянии от
плоскости диафрагмы, не меньшем, чем диаметр
отверстия диафрагмы, и не большем, чем диаметр
воздуховода.
A1) 1290041 E1L F 25 В 15/06 B1)
3920218/23-06 B2) 28.06.85 G1) Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности G2) А. А. Дзино, Л. С. Тимофеев-
ский, А. О. Цимбалист E3) 621.57
E4) E7) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ХОЛОДА
путем кипения раствора в генераторе, абсорбции
паров раствором, конденсации паров, испарения
рабочего вещества в испарителе и
рекуперативного теплообмена между слабым и крепким
растворами, отличающийся тем, что, с целью
повышения экономичности, пар после генератора
расширяют в турбодетандере и направляют на
конденсацию, а часть паров, выходящих из
испарителя, сжимают в компрессоре, приводимом во
вращение от турбодетандера, и также направляют
на конденсацию.
A1) 1288466 E1L F 25 В 41/04 B1)
3895567/23-06 B2) 16.05.85 G1) Шахтинский
технологический институт бытового обслуживания
G2) И. В. Болгов, В. В. Левкин, А. В. Кожемя-
ченко, П. Н. Андриянов, В. Э. Масевич E3)
621.57
E4) E7) ТЕРМОРЕГУЛИРУЮЩИЙ
ВЕНТИЛЬ ДЛЯ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН, содер
жащий корпус с патрубками входа и выхода
хладагента, размещенную в нем мембрану,
кинематически связанную с пластиной, установленный
в последней клапан и капиллярную трубку,
отличающийся тем, что, с целью уменьшения хо-
лодопотерь путем сокращения теплового
контакта хладагента с корпусом, вентиль дополнительно
содержит сильфон, герметично соединенный с
корпусом и пластиной, а капиллярная трубка
служит выходным патрубком.
33

Новинки холодильной техники
УДК 621.57.041.001.5
БЕССАЛЬНИКОВЫЙ
РОТОРНО-ПОРШНЕВОЙ
ХОЛОДИЛЬНЫЙ КОМПРЕССОР
Е. Д. КОНОВАЛЕНКО,
А. И. ШЕВЧЕНКО
ПО «Мелитопольхолодмаш» и ВНИИхолрд-
маш ведут постоянный поиск новых
конструкций холодильных компрессоров
улучшенного качества, маломатериалоемких,
высоконадежных, которые могли бы заменить
в ближайшие годы выпускаемые поршневые
холодильные компрессоры.
Положительный опыт работы последних
лет показал, что для решения
поставленной задачи наиболее перспективным
представляется создание холодильного
компрессора роторно-поршневого типа. По
предложению ПО «Мелитопольхолодмаш»
Харьковским авиационным институтом был
разработан сальниковый трохоидный роторно-
поршневой компрессор с часовым
описанным объемом 31,7 м3/ч при частоте
вращения эксцентрикового вала 24 с-1*.
Принципиальные особенности трохоид-
ных роторно-поршневых компрессоров
описаны в работе Р. М. Сухомлинова «Трохоид-
ные роторные компрессоры» (Харьков: ЕМща
школа, 1975. С. 34—90).
Рабочая поверхность статора
компрессора выполнена по эпитрохоиде с
передаточным отношением, равным 2.
Ротор компрессора снабжен
уплотняющими элементами — радиальными
лопатками, торцевыми дугообразными и
кольцевыми уплотнителями, а также сухариками
на стыке радиальных лопаток и
дугообразных уплотнителей. Все элементы уплотнений
подпружинены.
Корпус статора, торцевые крышки и
элементы уплотнений ротора выполнены из
серого чугуна, корпус ротора алюминиевый.
В компрессоре использован
нагнетательный клапан прямоточной конструкции.
Компрессор изготовлен
экспериментальным участком завода холодильного
машиностроения ПО «Мелитопольхолодмаш» и
испытан совместно сотрудниками Мелито-
* Руководитель разработки — Б. Г.
Нехорошее.
польского отдела ВНИИхолодмаша и
заводской лаборатории теплотехнических
испытаний.
Установлено, что объемные и
энергетические характеристики роторно-поршневого
компрессора близки к характеристикам
поршневых холодильных компрессоров.
Кроме того, он имеет существенно меньшую,
удельную материалоемкость и более
компактен.
Так, по результатам испытания модели в
стандартном режиме (температуры кипения
to=—15 °С, конденсации /к=30 °С и
всасывания tBC=2Q °C) на хладагенте R12
установлено, что при холодопроизводительности
9,9 кВт холодильный эффективный
коэффициент равен 3,3, коэффициент подачи 0,8, а
удельная материалоемкость 3,2 кг/кВт.
Положительные результаты испытаний
сальниковой модели роторно-поршневого
компрессора дали основание для создания
бессальникового компрессора такого типа.
Однако условия его работы значительно
усложняются из-за повышенной тепловой
напряженности в связи с нагревом
всасываемого пара в электродвигателе
компрессора.
Бессальниковая модель
роторно-поршневого компрессора разработана
Мелитопольским отделом ВНИИхолодмаша и
изготовлена тем же экспериментальным участком.
По сравнению с аналогичным бессаль-
никовым поршневым компрессором 1ПБ10
бессальниковый роторно-поршневой
компрессор с описываемым объемом 31,7 м3/ч
имеет меньшие габаритные размеры, а его
масса снижена на 35—40 %.
Основные геометрические размеры
ротора и статора в разработанной модели были
такими же, как и у испытанной сальниковой.
Конструктивные отличия от сальниковой
модели были связаны с организацией
всасывающего тракта, систем смазки,
уравновешивания сил инерции, охлаждения
компрессора.
Результаты испытаний представлены на
рис. 1—4.
В зонах низких и высоких температур
кипения при работе компрессоров на R22
кривые зависимостей роторно-поршневого и
поршневого компрессоров пересекаются
(рис. 1). При использовании в качестве
34

QQ,H8m
ft
/4
12
10
L,4
1
z
A
f
W™/$
-30 -2? '20 -15
$0,*вт
-10 -5
a
5 t'C
18
16
/*
12
10
8
6
<t
2
"v
/
*
J&
3
»Уж
1
A
fff
z
f\tA
Л/ -A/
|c/r-«
30*0
холодопроизводительности роторно-поршне-
вого компрессора, работающего на R22,
вызвано более высокой температурной
напряженностью вследствие относительного
уменьшения еготеплообменной поверхности,
контактирующей с окружающей средой.
Влияние положения всасывающего окна
проявляется также и в нелинейности
изменения коэффициента подачи К от отношения
давлений конденсации и кипения рк/ро
(рис. 2).
Зависимость К не только от значения
рк/ро, но и от температуры конденсации
объясняется наличием в уплотнениях
зазоров, постоянных по сечению (например, в
сухариках ротора), утечка через которые
определяется как значением отношения
давлений, так и их разностью.
При работе роторно-поршневого
компрессора на R12 значение температуры
нагнетания, характеризующей температурную
напряженность, мало отличается от ее
значения для аналогичного поршневого
компрессора, но при работе роторно-поршневого
компрессора на R22 в диапазоне t0=
= — 25ч—40 °С температура нагнетания
очень высока. При /к=40 °С без
дополнительного охлаждения нового компрессора
диапазон его работы по t0 ограничивается
значением —25 °С, а при *к=30 °С —
значением —30 °С (рис. 3). .
Чтобы найти пути расширения диапазона
работы роторно-поршневого компрессора в
Л
0,8
-40 -35 -30 -25 -20L-/5 -10 -5 t0SC
о
Рис. I. Зависимость
холодопроизводительности Qo от температуры кипения U при работе
компрессоров на R12 (а) и R22 (б):
/ — поршневой компрессор 1ПБ10; 2 — роторно-
поршневой компрессор без охлаждения; 3 —
то же, с водяным охлаждением; 4 — то же,
с воздушным охлаждением
хладагента R12 это явление в зоне низких
температур кипения менее выражено.
В зоне высоких температур кипения
падение холодопроизводительности роторно-
поршневого компрессора связано с
фиксированным положением всасывающего окна,
при этом с уменьшением степени сжатия
обратное расширение пара из мертвого
пространства завершается раньше, чем
открывается всасывающее окно.
В зоне низких температур кипения
снижение по сравнению с компрессором 1ПБ10
0,6
О*
Л
0,6
0,4
w4cv
U-30%
<Чч^Р
SO
/
3
Ьч?0|%>
2^Ч
1
tff30°C
?0 Ч^
о
3 7 9 р„/р0
Рис. 2. Зависимость коэффициента подачи К
от отношения давлений конденсации и кипения
рк/ро при работе роторно-поршневого
компрессора на R12 (а) и R22 (б):
1,2 — компрессор без охлаждения; 3 — то же,
с охлаждением водой
35

1^0
120
100
80
60
я
к.
Ч(
Г4^-
ч^
г^>
/
-30 -25 -20 -15 -10 ~5
а
О 5 i0?C
160
140
120
100
80
(
к
N
а
Ьч
м
&
1 <&
#
^ 1
1 /
т
-35 -30 -25 -20 -15 -10 t0,°C
Рис. 3. Зависимость температуры нагнетания tH
от температуры кипения /0 при работе роторно-
поршневого компрессора на R12 (а) и R22 (б):
1 — компрессор без охлаждения; 2 — то же,
с водяным охлаждением; 3 — то же, с
воздушным охлаждением
и*3- j , /о
10
О
-10
20
10
О
-10
-20
1(
*х=№
50
С
L-*^"
_ —— -
2
J^-_
t?~3b
y~
30
w
-35 -30 -25 -20 -15 -10 -5 OtQi°C
Рис. 4. Зависимость превышения холодильного
электрического коэффициента 6еэ роторно-порш-
невого компрессора над аналогичным
коэффициентом поршневого компрессора от
температуры кипения /о при их работе на R12 (а) и
R22 (б) (обозначения см. рис. 3)'
области низких температур кипения, его
испытывали в составе компрессорно-конденса-
торных агрегатов с воздушным и водяным
охлаждением конденсатора. Для
охлаждения компрессора использовали либо воздух,
отходящий от вентилятора конденсатора,
либо воду после конденсатора, которая
поступала под крышку, расположенную на
передней торцевой части компрессора.
Температуру всасываемого в компрессор
пара при воздушном охлаждении
поддерживали близкой к О °С, при водяном 20 °С.
Это обстоятельство следует учитывать при
оценке по температуре нагнетания
эффективности указанных способов охлаждения.
Ограниченное количество точек при pa- (
боте компрессора с охлаждением и их
некоторый разброс (см. рис. 3, б) связаны с тем,
что в процессе испытания агрегатов не
поддерживалась постоянная температура
конденсации. На этом рисунке указаны
результаты только тех опытов, где температура
конденсации с точностью ±2 °С совпадала с
номинальными значениями tK.
При /к=40 °С для роторно-поршневого
компрессора без охлаждения, работающего
на R22, уже при /0=—25 °С значение хо-
лодопроизводительности становится
существенно меньше, чем для компрессора
1ПБ10. При охлаждении нового
компрессора воздухом значение Q0 возрастает
(см. рис. 1,6).
Энергетические характеристики
компрессоров сравнивали по значению
холодильного электрического коэффициента еэ.
Превышение холодильного
электрического коэффициента (рис. 4)
роторно-поршневого компрессора над аналогичным
коэффициентом компрессора 1ПБ10
наблюдается в большей части диапазона их
работы на R12 при /к=30°С.
Ухудшение энергетических
характеристик в крайних зонах низких и высоких
температур кипения связано с уже
рассмотренным выше влиянием положения
всасывающего окна и температурной
напряженности.
Испытания также показали, что
махового момента ротора встроенного
электродвигателя недостаточно, чтобы исключить
влияние неравномерности крутящего
момента на КПД электродвигателя. Для
улучшения энергетических характеристик
необходимо установить маховик на вал
компрессора.
Смазка трущихся поверхностей роторно-
поршневого компрессора маслом,
всасываемым с парами хладагента, обеспечивала
надежную работу компрессора при
массовой концентрации масла в жидком
хладагенте от 1 до 6 %. При этом на режи-
36

мах работы с низкими температурами
кипения (ниже — 25 °С на R22)
целесообразно иметь концентрацию масла,
равную 5—6 %, поскольку оно в этих
условиях ощутимо снижает температуру
нагнетания (на 10—15 °С), перенося часть
тепловыделений компрессора в конденсатор.
Основными элементами конструкции ро-
торно-поршневого компрессора,
определяющими долговечность его работы, являются
подшипники качения. При правильном
подборе пар трения своевременная смена уп-
лотнительных элементов в процессе
технического обслуживания создает
предпосылки для длительного срока службы
корпусных деталей.
Проведенные испытания показали
необходимость дальнейших исследований
характеристик роторно-поршневого
компрессора при изменении положения
всасывающего окна, а также создания
модификаций компрессора для различных
диапазонов его работы.
Таким образом, установлена
перспективность бессальникового
роторно-поршневого холодильного компрессора. Очевидно,
что технология его производства будет
существенно отличаться от технологии
изготовления поршневых моделей. Поэтому
решение технологических проблем на
высоком уровне является узловым вопросом в
организации освоения выпуска
компрессоров нового типа и в обеспечении их
высокого технического уровня.
УДК 621.362
ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ГЕНЕРАТОР ХОЛОДА
ДЛЯ ТРАНСПОРТНЫХ
КОНДИЦИОНЕРОВ
Канд. техн. наук В. В. ТОЛСТЫХ,
В. В. ФОТ, И. В. ГАВЕЛЯ,
канд. техн. наук В. А. АРЕФЬЕВ
Значительные различия тепловой нагрузки
на системы кондиционирования воздуха
транспортных средств, обусловленные
разнообразием конструктивных решений
кабин, широкой географией их
эксплуатации, требуют дифференцированного
подхода при создании источника холода для
каждого конкретного объекта.
Кроме того, для обеспечения
возможности ремонта системы кондиционирования
в полевых условиях необходима высокая
степень унификации ее узлов и агрегатов.
С учетбм этих требований авторами
была предложена блочно-модульная
конструкция термоэлектрического генератора
холода (ТЭГХ) для транспортного
кондиционера*.
Основной конструктивный элемент
ТЭГХ — термоэлектрический модуль,
представляющий собой систему жидкостных
теплообменников, два из которых
предназначены для удаления тепла от
горячих спаев термобатарей и один — для
подвода тепла к холодным спаям [1].
Термобатареи соединены с теплообменными
поверхностями эластичными клееными теп-
лопереходами [2], что предотвращает
возникновение внутренних напряжений в
системе и обеспечивает ее механическую
прочность.
Испытания термоэлектрических
модулей на вибростенде доказали их
работоспособность при вибрационных нагрузках
до 4g частотой 80 Гц и ударных,
многократного действия до 15g.
ТЭГХ рассчитан на работу по схеме
«жидкость — жидкость».
Гидравлическая система ТЭГХ — двух-
контурная. Теплообменники холодных
спаев термобатарей, объединенные по
параллельной схеме', составляют контур
циркуляции хладоносителя, а теплообменники
горячих спаев, объединенные по
параллельной схеме,— контур циркуляции
теплоносителя.
Термоэлектрический блок (рис. 1)
состоит из четырех модулей, соединенных
между собой жидкостными коллекторами
тепло- и хладоносителей. Между
коллекторами проложен слой теплоизоляции.
Термоэлектрический генератор холода
(рис. 2) включает в себя пять блоков
с жидкостными коллекторами хладо- и
теплоносителей, установленных в общем
корпусе. На боковых панелях корпуса
ТЭГХ расположены штуцеры для
подключения ТЭГХ к жидкостным системам
кондиционера, на передней панели имеется
коммутационная шина.
Подключение ТЭГХ к системам
кондиционера показано на рис. 3.
ТЭГХ подключается к исполнительным
элементам системы, радиационной панели
и конвективному теплообменнику
посредством трубопроводов 6 и насоса 3.
Температура хладоносителя в панели* и
теплообменнике регулируется с помощью
автоматических вентилей, связанных с пультом
* В работе принимали участие В. А. Яшин,
В. А. Джунь. /
37

Рис. 1. Термоэлектрический блок:
1 — модуль; 2 — теплоизоляционная
прокладка; 3, 4 — коллекторы соответственно тепло-
и хладоносителя
управления транспортного средства. При
закрытых вентилях хладоноситель не
поступает к исполнительным элементам,
обеспечивая тем самым их заданную
температуру. Тепло отводится в окружающую сре-
Рис. 2. Термоэлектрический генератор холода:
/ — блок; 2 — коллектор теплоносителя;
3 — боковая панель; 4 — коллектор
хладоносителя; 5 — передняя панель; 6 —
коммутационная шина; 7 — штуцер
38
Рис. 3. Подключение ТЭГХ к системам
кондиционера:
/ — трубопровод теплоносителя; 2 — насос
теплоносителя; 3 — насос хладоносителя; 4 —
автоматический вентиль; 5 — конвективный
теплообменник; 6 — трубопровод хладоносителя;
7 — радиационная панель; 8 — ТЭГХ; 9 —
воздушно-жидкостный радиатор
ду воздушно-жидкостным радиатором,
связанным с ТЭГХ трубопроводом 1 и
насосом 2.
Термобатареи в пределах модуля
электрически скоммутированы по
последовательной схеме, а модули в блоке — по
последовательно-параллельной схеме. Это
позволяет использовать ТЭГХ на
транспортных средствах с напряжением в
бортовой системе электропитания 12 и 24 В,
создавая режим максимальной холодопро-
изводительности термобатарей при токе
15—17 А. В случае необходимости
эксплуатации ТЭГХ на объектах с
напряжением в бортовой системе электропитания
до ПО В коммутационную схему блоков
следует соответственно изменить.
Используя различное число блоков,
можно создать источники холода нужной
производительности. При выходе из строя
термобатареи заменяют целиком модуль, в
который она входит. Эту несложную
операцию можно осуществить в полевых
условиях.
На основе описанной конструкции
Днепропетровским инженерно-строительным
институтом совместно с НПО НАТИ
изготовлен ТЭГХ для транспортных
кондиционеров, который был испытан на
специальном стенде. При этом холодопроиз-
водительность и теплопроизводительность

В, Вт
3500
3000
2500
2000
1500
/000
500 '
l>'\^'
*JZ7
JJ
4/7
4tf
я>;?
i
Рис. 4. Зависимость холодопроизводительности
( ) и теплопроизводительности
( ) ТЭГХ от температур теплоносителя
Гт и хладоносителя Т'
1 — Г =25°С; 2 — ГХ=20°С; 5 — ГХ=15°С
0,8
0,6
О,*
0,2
1
J
30
35
ЬО
Ь5
тт>°с
Рис. 5. Зависимость холодильного
коэффициента е ТЭГХ от температур теплоносителя ТТ и
хладоносителя Тх:
1 — ГХ=25°С; 2 — Тх=20 °С; 3 — ГХ=15°С
измеряли при постоянных температурах хла-
до- и теплоносителей в режиме
максимальной холодопроизводительности.
По результатам испытаний были
построены зависимости
холодопроизводительности и холодильного коэффициента ТЭГХ
от температур хладо- и теплоносителей
(рис. 4, 5) и составлена техническая
характеристика ТЭГХ.
Техническая характеристика ТЭГХ
Напряжение питания, В
Потребляемая мощность, Вт
Расход хладоносителя, кг/с
Расход теплоносителя, кг/с
Масса (без
хладоносителя), кг
Габаритные размеры, мм
длина
ширина
высота
12
24, 110
1800
0,644
0,86
18
440
280
320
Разработанный термоэлектрический
генератор холода может быть использован
для хладоснабжения систем
кондиционирования воздуха кабин тракторов ЮМЗ-6,
МТЗ-80, Т-150, экскаваторов, самосвалов
БелАЗ-540 и др.
Список использованной литературы
1. Термоэлектрический радиационно-
конвективный кондиционер для кабин
транспортного средства / В. В. Толстых,
В. А. Джунь, В. А. Яшин и др. //
Холодильная техника. 1986, № 3. С 35—38.
2. Эластичные клееные теплопереходы для
термоэлектрических батарей / В. В. Толстых,
В. А. Яшин, И. В. Гавеля и др. //
Холодильная техника. 1986, № 10. С. 39—41.
Изобретения
A1) 1286868 E1L F 17 С 3/00 B1)
3862501/23-26 B2) 04.03.85 G2) Ю. В. Алейник,
В. И. Куприянов, В. К. Железняков, Е. П.
Сазонов E3) 621.59
E4) E7) 1. КРИОГЕННЫЙ РЕЗЕРВУАР,
содержащий кожух и внутренний сосуд для
криогенной жидкости, в вакуумированной полости
между которыми расположена теплоизоляция и
закрепленная на внутреннем сосуде камера,
выполненная из теплопроводного материала и
заполненная адсорбентом, при этом камера снабжена
газопроницаемым фильтром, размещенным над
адсорбентом, подпружиненным штоком с
приводом и нагревателем адсорбента, отличающийся
тем, что, с целью повышения эффективности,
фильтр выполнен в виде обратного конуса,
внутренняя поверхность камеры имеет вогнутую
форму, камера снабжена эластичным чехлом для
адсорбента, выполненным из газопроницаемого
теплопроводного материала и имеющим форму и
площадь поверхности, соответствующие форме и
площади внутренней поверхности камеры,
нагреватель выполнен в виде расположенного внутри
чехла и подключенного к приводу штока
трубчатого змеевика, при этом шток, змеевик и чехол
закреплены каждый одним концом на дне камеры,
а другим — на фильтре, большее основание
которого снабжено фланцем, контактирующим
с камерой.
2. Криогенный резервуар по п. 1,
отличающийся тем, что камера снабжена
теплоизоляционной прокладкой, установленной между дном
камеры и концами штока змеевика и чехла. \
39

ОБМЕН ОПЫТОМ
Повышению технического уровня цехов по производству быстрозамороженных
мелкоштучных полуфабрикатов на основе внедрения скороморозильных аппаратов — этой
актуальной для нашей страны проблеме был посвящен состоявшийся 12—14 апреля
1987 г. на ВДНХ СССР Всесоюзный семинар, организованный Госагропромом СССР
и ВНИК.Т Ихолодпромом.
На семинаре присутствовали руководители и специалисты предприятий мясной и
молочной промышленности, машиностроительных заводов, монтажно-наладочных
организаций, областных агропромышленных комитетов, представители
научно-исследовательских институтов, Госагропромов РСФСР и СССР, Минрыбхоза СССР, Минтор-
га СССР — всего около 40 человек.
С докладами о создании и внедрении скороморозильного аппарата Я10-ОАС
для замораживания пельменей и вареников выступили научные сотрудники ВНИКТИхолод-
прома канд. техн. наук И. И. Судзиловский, канд. техн. наук В. В. Макаров,
Ю. И. Киселев. О совершенствовании технологии и повышении качества
быстрозамороженных полуфабрикатов рассказала канд. техн. наук Н. Н. Фильчакова. Опытом
освоения и эксплуатации нового скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС поделились
директор Слуцкого мясокомбината К. А. Петрович и главный инженер Шатурского
мясокомбината А. А. Сухорукое.
После посещения Шатурского мясокомбината, где специалисты ознакомились с
опытом эксплуатации механизированного участка по производству пельменей на базе
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС, было признано целесообразным:
ускорить внедрение в производство ресурсосберегающей технологии выработки
пельменей и вареников;
организовать серийный выпуск скороморозильных аппаратов ЯЮ-ОАС;
распространить опыт Шатурского и Слуцкого мясокомбинатов по эксплуатации
аппарата ЯЮ-ОАС на другие предприятия системы Госагропрома СССР;
ВНИКТИхолодпрому на базе аппарата ЯЮ-ОАС создать скороморозильный
аппарат производительностью 500 кг/ч.
Ниже публикуются материалы по основным докладам, сделанным на семинаре.
УДК 664.684.037.002.22:65.011.54
ПОВЫШЕНИЕ
ТЕХНИЧЕСКОГО УРОВНЯ ЦЕХОВ
ПО ПРОИЗВОДСТВУ
БЫСТРОЗАМОРОЖЕННЫХ
МЕЛКОШТУЧНЫХ
ПОЛУФАБРИКАТОВ
В. А. ЧЕРНЯК,
канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА
На двенадцатую пятилетку в нашей стране
намечен значительный рост производства
быстрозамороженных полуфабрикатов, в
том числе такой пользующейся большим
спросом у населения продукции, как
пельмени и вареники.
Неограниченные возможности
расширения ассортимента этих продуктов и
создания различных пищевых композиций
открывают благоприятные перспективы для
организации сбалансированного питания
населения.
К 1990 г. предусмотрено довести выпуск
пельменей и вареников до 450 тыс. т в год.
Решение поставленной задачи возможно
лишь при условии дальнейшего повышения
технического уровня их производства.
Сейчас основная масса этой продукции
вырабатывается на предприятиях малой и
средней мощности с использованием
пельменных автоматов трех- и шестиручьевого
исполнения, которыми обеспечены
предприятия Госагропрома СССР и Минрыбхоза
СССР. Однако принятая технология
штамповки изделий на лотки, укладки их на
подвесные рамы-этажерки, транспортировка
рам в камеры замораживания и другие
операции связаны с большими затратами
ручного труда, длительной холодильной
обработкой, дополнительными материальными
ресурсами.
В целях повышения технического уровня
цехов по выпуску быстрозамороженных
мелкоштучных полуфабрикатов, повышения
производительности и облегчения труда
занятых в этих цехах рабочих во ВНИКТИхо-
лодпроме создан малогабаритный
унифицированный скороморозильный аппарат
Я10—ОАС для пельменей и вареников [3],
который прошел приемочные испытания и
успешно эксплуатируется уже второй год на
Шатурском [1] и около года на Слуцком
мясокомбинатах.
40

Техническая характеристика скороморозильного
аппарата ЯЮ-ОАС
Производительность, кг/ч 250—300
Установленная мощность, кВт 15
Продолжительность процесса
замораживания, мин, не более
пельменей 20
вареников 15
Температура воздуха в
аппарате, °С —30-^—35
Температура продукта, °С
на входе в аппарат 18—25
подмороженного — перед
снятием ножом с ленты конвейера,
не выше —3
на выходе из аппарата
пельменей —18
вареников —12
Масса (с площадкой
обслуживания), кг 7000
Оттаивание скороморозильного аппарата
осуществляется 2 раза в неделю.
Аппарат ЯЮ—ОАС может быть
использован в отраслях АПК и рыбной
промышленности как для механизации
существующего производства, так и для
организации нового на предприятиях малой и
средней мощности (с объемом производства до
1200 т продукции в год), оснащенных
формующими двух- и трехручьевыми
пельменными автоматами СУБ-3, СУБ-2, СУБ-2М
и П6-ФПВ.
В 1986 г. институтом совместно со
специалистами Шатурского мясокомбината на
базе скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС
и пельменного автомата П6-ФПВ создан
механизированный участок производства
пельменей и вареников (см. следующую
статью в этом номере журнала).
В настоящее время институтом
разработана конструкторская документация на
экспериментальный образец
скороморозильного аппарата производительностью
500 кг/ч, который будет агрегатироваться
с пельменным автоматом типа СУБ-6.
Изготовление и испытание этого аппарата
намечены на 1988—1989 гг.
Для обеспечения высокого качества
быстрозамороженных мелкоштучных
полуфабрикатов при организации их поточного
механизированного производства ВНИКТИ-
холодпромом предложена технология,
позволяющая получить структуру продукта,
не разрушающуюся при замораживании,
хранении и тепловой обработке. Применение
ее в производстве вареников и пельменей
дает возможность предотвратить
растрескивание тестовой оболочки при
замораживании, сохранить ее целостность при
отваривании и, кроме того, снизить расход
ценного пищевого сырья — меланжа, а
также использовать для тестовой
оболочки пшеничную муку любой клейковины.
Данная технология уже освоена: по ней
вырабатывают творожные полуфабрикаты
в молочной [2] и мясной
промышленности [4].
Производственные партии пельменей,
выработанные по новой технологии на
Шатурском, Воронежском и других
мясокомбинатах, показали, что качество продукта
повышается, товарный вид его после
отваривания сохраняется, раскрытых
оболочек нет.
По данным предприятий, экономический
эффект от снижения себестоимости
пельменей составляет от 49 до 72 руб. на 1 т.
Таким образом, имеются хорошие
предпосылки (оборудование и
соответствующая ему технология) для полной
механизации производства быстрозамороженных
мелкоштучных полуфабрикатов и
увеличения объема их выпуска.
Список использованной литературы
1. Опытно-промышленная проверка
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС на
Шатурском мясокомбинате / И. И. Судзиловский,
А. М. Довгалев, В. В. Макаров и др. //
Холодильная техника. 1986, № 7. С. 6—7.
2. Технология производства охлажденных и
быстрозамороженных творожных
полуфабрикатов / Н. Н. Фильчакова, Н. В. Меркулова,
Е. А. Богданова и др. // Холодильная
техника. 1985, № 10. С. 8—9.
3. Скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС
для замораживания мелкоштучных
продуктов / И. И. Судзиловский, Ю. К. Древаль,
Ю. И. Киселев и др. // Холодильная
техника. 1984, № 11. С. 16—18.
4. Фильчакова Н. Н. Производство
быстрозамороженных творожных полуфабрикатов в
тестовой оболочке на предприятиях мясной
промышленности // Холодильная техника.
1986, №> 7. С. 7—8.
УДК 637.52.037.002.22
МЕХАНИЗИРОВАННЫЙ УЧАСТОК
ПО ПРОИЗВОДСТВУ ПЕЛЬМЕНЕЙ
НА ШАТУРСКОМ
МЯСОКОМБИНАТЕ
В. И. ЧЕЛМОДЕЕВ, А. А. СУХОРУКОВ
В 1985—1986 гг. на Шатурском
мясокомбинате совместно со специалистами
ВНИКТИхолодпрома испытан и внедрен в
производство малогабаритный
скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС. Аппарат был
агрегатирован с пельменным автоматом
П6-ФПВ, с которого демонтировали
ленточный транспортер, узел подсыпки муки,
41

Наименование технологической операции
Установка лотков на ленту пельменного автомата
Формовка тестофаршевого жгута
Подсыпка муки
Штамповка пельменей
Сброс излишков муки с лотков и установка их на
подвесную раму
Транспортировка подвесных рам с лотками в
камеру замораживания
Замораживание
Транспортировка рам с замороженными
пельменями из камеры
Скалывание пельменей с лотков
Галтовка пельменей
Транспортировка и мойка лотков, подготовка
(укладка) лотков к новой загрузке
Выкатывание рам под загрузку лотками
Сбор отработанной муки и галтовочной крошки
Характер
Старая технология
Ручная
Автомат П6-ФПВ
То же
»
Ручная
То же
В камере
Ручная
То же
»
»
»
»
операции
Новая технология
Автомат П6-ФПВ
—
Автомат П6-ФПВ
—
—
Аппарат ЯЮ-ОАС
—
—
Аппарат ЯЮ-ОАС
—
—
штампующий барабан. Пельменный автомат
установили на площадке обслуживания
скороморозильного аппарата, а его
штампующий барабан смонтировали над
опорным роликом и лентой
скороморозильного аппарата. Между формующими тесто-
фаршевый жгут головками и штампующим
барабаном поместили воздуховод с
вентилятором для подсушки (обдувки) жгутов.
Созданный таким образом агрегат
позволяет выполнить в непрерывном
потоке следующие технологические
операции: формовку тестофаршевого жгута,
штамповку изделий, подмораживание и
окончательное замораживание с
одновременной их галтовкой в
скороморозильном аппарате.
Как видно из таблицы, осуществление
процесса по старой технологии связано с
применением большого количества ручного
труда.
Введение в эксплуатацию агрегата
позволило увеличить объем производства
пельменей с 40 до. 70 т в месяц,
значительно сократить продолжительность
замораживания, отказаться от ручной галтовки
пельменей, а следовательно, от лотков,
исключить ряд технологических операций
и приемов, а также повысить культуру
производства и санитарное состояние
оборудования и цеха в целом.
В течение I квартала 1986 г.
описанный агрегат успешно прошел
промышленные испытания. По результатам испытаний
было принято решение о создании на его
базе механизированного участка по
производству пельменей (см. рисунок на второй
полосе обложки).
В состав комплекта оборудования
участка, пущенного в эксплуатацию в конце
II квартала 1986 г., вошли:
фаршемешалка Л5-ФМУ-335 производительностью
3100 кг/ч; фаршевыи насос А1-ФНК —
9 т/ч; фаршепровод с запорной арматурой
(нержавеющая труба диаметром 73 мм и
стандартная арматура); тестомесильная
машина Т2-М-63 — 900 кг/ч; транспортер
для подачи теста (нестандартизированное
оборудование); пельменный автомат П6-
ФПВ — 300—600 кг/ч; скороморозильный
аппарат ЯЮ-ОАС — 300 кг/ч; настольные
весы, приемный стол (для приемки
пельменей), технологический стол, напольные
тележки (для теста и фарша),
гидравлический подъемник, стеллажи, тележки для
транспортировки готовой продукции,
расфасованной в картонные короба.
Техническая характеристика участка по
производству пельменей
Режим работы Двухсменный
Производительность (при
двухсменной работе), т в сутки
по пельменям 3,2—3,5
по вареникам 3,5—4,0
Полная установленная мощность
электропривода, кВт 31
Занимаемая производственная
площадь, м2 90
Обслуживающий персонал, чел.
в смену 3
Обслуживающий участок персонал
выполняет следующие операции:
доставку на тележках муки и всех
ингредиентов теста;
приготовление теста в тестомесильной
машине;
доставку измельченного мяса (из
колбасного производства) и других
ингредиентов фарша;
чистку лука (свежего) на
технологическом столе;
приготовление фарша в фаршемешалках
42

(с использованием тележек с
гидравлическим подъемником);
транспортировку фарша и теста в
бункеры пельменного автомата с помощью
фаршевого насоса, фаршепровода и
транспортера;
регулировку размеров тестофаршевых
жгутов с помощью торговых весов;
формовку тестофаршевого жгута и
накатку пельменей пельменным автоматом;
замораживание пельменей и вареников
(включая галтовку) при температуре —27ч-
-:—30 °С в течение 20—25 мин в
скороморозильном аппарате;
расфасовку пельменей в картонные
короба с помощью полиэтиленовых тазиков;
погрузку пельменей на тележку,
доставку на холодильник, взвешивание,
загрузку в камеру.
Освоение нового механизированного
участка по производству пельменей
позволило снизить потери массы продукта при
замораживании на 1,0—1,5 % сократить
производственную площадь, повысить
производительность труда. Годовой
экономический эффект составил более 30 тыс. руб.
Срок окупаемости — 7—8 месяцев.
УДК 621.565.9.004.1
ВНЕДРЕНИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИЯ
СКОРОМОРОЗИЛЬНОГО
АППАРАТА ЯЮ-ОАС
НА СЛУЦКОМ МЯСОКОМБИНАТЕ
К. А. ПЕТРОВИЧ
На Слуцком мясокомбинате в 1986 г.
смонтирован и испытан с участием ВНИКТИхо-
лодпрома скороморозильный аппарат
ЯЮ-ОАС.
До внедрения нового аппарата
месячный объем производства пельменей при
работе в две смены (по шесть человек)
составлял 40 т. Участок по выработке
пельменей был оснащен оборудованием для
приготовления теста, подготовки фарша,
пельменным аппаратом СУБ-3 и камерами
замораживания. Кроме того, имелось
охлаждаемое помещение для освобождения лотков
от пельменей и их галтовки. На санитарную
обработку оборудования участка
приходилось тратить около 80 ч в месяц.
Поскольку возможностей для увеличения
объемов производства пельменей за счет
расширения участка на комбинате нет,
главный резерв роста был в механизации
технологических процессов, сокращении их
продолжительности, особенно процесса
замораживания.
С этой целью мясокомбинатом был
приобретен скороморозильный аппарат
ЯЮ-ОАС, предназначенный для выпуска
вареников и сырчиков, который
приспособили для замораживания пельменей
«Любительские». При этом его
модернизировали следующим образом.
Раньше после каждого из двух
воздухоохладителей был установлен вентилятор.
Теперь вентиляторы смонтированы перед
ними. Воздух всасывается в первый
охладитель, пройдя через него, охлаждается и
вентилятором направляется на нижнюю ветвь,
где находятся пельмени. Второй вентилятор
подает поток воздуха через другой
воздухоохладитель на сетчатый галтовочный
барабан. Третий вентилятор всасывает воздух из
камеры и направляет поток по верхней ветви
транспортерной ленты навстречу движению
ленты ус пельменями в камеру.
Совершенствование системы охлаждения и
распределения воздуха обеспечило интенсивный
обмен его потоков с поверхностью пельменей,
находящихся на ленте.
Для уменьшения теплопритоков
наружный контур камеры теплоизолировали рипо-
ром толщиной 100 мм, а сверху
облицевали алюминиевым листом толщиной 0,5 мм.
Чтобы наблюдать за работой ножа для
съема подмороженного продукта, сделали
смотровое окно.
Внедрение модернизированного
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС дало
возможность ликвидировать многие
технологические операции (мойку и укладку лотков на
вешала-этажерки, выбраковку пельменей,
сформированных на стыках лотков, их
последующую переработку, транспортировку
по подвесному пути в камеру
замораживания, снятие после подмораживания с лотков,
галтовку и расфасовку в картонную тару,
подачу вешал-этажерок и освобожденных
лотков на новую загрузку), соответственно
снизить текущие затраты на выработку
продукции, увеличить объем ее производства
до 60—65 т в месяц, повысить качество,
высвободить более 30 % производственной
площади.
В результате уменьшения
продолжительности замораживания с 4—6 ч до 25—30 мин
и снижения температуры процесса до
—30 °С существенно сократились потери
массы пельменей.
Кроме того, высвобождено два человека.
Более чем в 3 раза сократилось время на
санитарную обработку оборудования.
Годовой экономический эффект от
внедрения морозильного аппарата ЯЮ-ОАС
составил 30,5 тыс. руб. Срок окупаемости его
с учетом затрат на доставку и монтаж
1,5 года.
43

УДК 621.565.9.002.72
ИЗГОТОВЛЕНИЕ И МОНТАЖ
СКОРОМОРОЗИЛЬНОГО
АППАРАТА ЯЮ-ОАС
Канд. техн. наук И. И. СУДЗИЛОВСКИЙ,
канд. техн. наук В. В. МАКАРОВ,
Ю. И. КИСЕЛЕВ, Ю. Г. КОЗЛОВ
По конструкторской документации
ВНИКТИхолодпрома Одесским заводом
«Продмаш» в 1982 г. с участием
разработчика был изготовлен опытный образец
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС для
замораживания мелкоштучных изделий.
В процессе изготовления аппарата
сотрудниками института совместно со
специалистами различных служб завода были
внесены некоторые изменения в конструктивные
элементы отдельных узлов с целью
обеспечения технологичности и простоты
изготовления, сборки и последующей эксплуатации
аппарата.
Выпуск опытного образца показал, что
производство таких аппаратов экономически
выгодно, так как не требуется большого
станочного парка с высокой степенью
точности обработки деталей, специальных
устройств, приспособлений и сложной
технологической оснастки, больших площадей.
Аппарат изготавливается из металлов и
материалов, выпускаемых промышленностью.
Комплектующие изделия, входящие в
конструкцию аппарата, также не имеют строго
фондируемой поставки, а покупные изделия
электрической части аппарата и
низковольтная аппаратура не требуют согласования
для применения.
В дальнейшем в период внедрения
скороморозильного аппарата на трех
предприятиях мясной и молочной
промышленности было установлено, что
продолжительность его монтажа, наладки и пуска при
работе в одну смену бригады
слесарей-сборщиков из четырех человек и одного
электрогазосварщика составляет 1 месяц (опыт
Слуцкого мясокомбината) при соблюдении
излагаемых ниже требований.
Скороморозильный аппарат следует
монтировать в помещении, максимально
приспособленном для производства пельменей
или других мелкоштучных продуктов и
соответствующем санитарным нормам.
Необходимо подготовить пол в помещении,
выровнять его поверхность, предусмотреть стоки
для воды после оттаивания воздухоохлади-
тельных батарей и мойки аппарата.
Непосредственно монтаж начинают с
подготовки основания аппарата. Раму,
изготовленную из швеллера № 20, полностью
проваривают по стыковочным размерам,
указанным в чертеже. Далее собирают нижнее
звено несущего каркаса аппарата, которое
монтируют на раму и соединяют с ней
болтами. Между рамой и нижним звеном каркаса
прокладывают деревянный антисептирован-
ный брус, служащий для устранения
«мостиков» холода. С двух торцевых сторон в раме
вырезают по одному отверстию, в которые
вваривают наклонно обрезки труб,
служащие в дальнейшем для отвода из аппарата
воды после его мойки и оттаивания возду-
хоохладительной батареи.
Закончив перечисленные операции,
производят теплоизоляционные работы внутри
рамы. Под раму укладывают в один слой t
рубероид, затем — в два слоя плиты ПСБ-С *
или заливают рипор. Поверх
теплоизоляционного материала помещают рубероид,
все три слоя которого (а верхний полностью)
промазывают битумной мастикой или
битумом IV. На рубероид накладывают сетку
«Рабица» в один слой и по ней выполняют
цементную стяжку.
После затвердевания и выдержки
стяжки приступают к монтажу самого тяжелого
узла аппарата — воздухоохладительной
батареи. Батарею устанавливают на
предварительно подготовленное место, под ней
укладывают плитки с уклоном в сторону
стока. К коллектору батареи подсоединяют
трубопроводы подачи аммиака и отсоса его
паров от компрессорной через гребенку с
показывающим манометром и вентилями,
расположенную вне контура аппарата.
Смонтированную систему проверяют на
целостность и герметичность под давлением,
равным 1,25 максимального рабочего
давления.
Далее собирают и монтируют с помощью
болтовых соединений каркас. После этого
монтируют площадку обслуживания,
которую затем состыковывают с каркасом, но
не ближе расстояния толщины слоя
изоляции и облицовки.
При сборе ленточного транспортера
загрузочную (подающую) часть
устанавливают на площадке обслуживания, а всю
остальную — закрепляют на консольных
опорах каркаса.
Домораживающий перфорированный
барабан устанавливают на предназначенное
для него место, монтируют последовательно
диффузоры и вентиляторы с виброопорами,
коробки дверных проемов и двери, приводы
барабана, транспортера, мойки
транспортерной ленты.
После проведения монтажа приступают
к теплоизоляционным работам, которые
можно осуществить двумя способами.
Первый способ. Каркас облицовывают
либо оцинкованным железом, либо листами
44

нержавеющей стали (внутренняя
облицовка). Закончив облицовку, проводят
теплоизоляцию корпуса аппарата. Для этого к
деталям каркаса жестко крепят обрешетку из
деревянных антисёптированных брусьев.
К ней пришивают закладные из таких же
брусьев длиной, равной толщине слоя
изоляции. Далее на длину закладных
способом напыления наносят слой изоляции из
материала рипор, затем к закладным крепят
плотный материал (например, листы
многослойной фанеры), обеспечивающий ровную
поверхность каркаса аппарата. Полученную
поверхность обшивают для придания
эстетичного вида декоративным материалом,
например пластиком.
Второй способ. К каркасу крепят
теплоизоляционные панели заводского
изготовления с последующей заделкой швов.
Внутри аппарата пол облицовывают,
например кислотоупорной плиткой, при этом в
В ПОМОЩЬ
ПМКТИКУ
УДК 621.57-181.4:621.313.13.004.67@83.132)
УСТРАНЕНИЕ НЕИСПРАВНОСТЕЙ
МАЛЫХ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН*
Л. Г. КАПЛАН
5. Неисправности электрической схемы
Неисправности электрической схемы
холодильной машины могут быть вызваны отказами
приборов управления и защиты (реле температуры,
реле давления), электромеханических приборов
(магнитных пускателей, промежуточных и пуско-
защитных реле), повреждением проводов и
другими причинами.
5.1. Неисправности электрической схемы
холодильной установки на базе герметичного
агрегата с однофазным электродвигателем
рассмотрим на примере электрической схемы
холодильного шкафа ШХ-0,40 (рис. 1).
Прежде чем искать повреждения в
электрической схеме холодильного шкафа, необходимо
проверить исправность сети. Для этого
вольтметр подключают к крайним левой и правой
клеммам розетки. Если при включенных
автоматических предохранителях F1 и F2 вольтметр пока-
* Окончание. Начало см. Холодильная
техника. 1987, № 5. С. 50—55.
цементный раствор добавляют жидкое
стекло A/6 часть). Пол имеет уклоны в стороны
отводящих воду труб.
На площадке обслуживания монтируют
пельменный автомат без собственного
приемного транспортера. В этом случае тесто-
фаршевые жгуты стекают на ленту
транспортера аппарата, на загрузочной части
которого расположен штампующий барабан.
Таким образом, работы по пуску
аппарата в эксплуатацию можно разделить на
несколько этапов: подготовка помещения,
монтаж каркаса, монтаж устройств, входящих в
комплект аппарата, теплоизоляционные
работы, отделка, пуск.
Такая последовательность пуско-нала-
дочных операций, как показала практика,
обеспечивает минимальные сроки
проведения работ с меньшими затратами ресурсов
(людских, материальных и др.), а также
улучшает условия труда.
зывает напряжение 220 В ±10%, то
неисправность следует искать в электрической схеме
холодильного шкафа.
Цепи электрической схемы проверяют
последовательно омметром, предварительно отключив
шкаф от сети с помощью автоматических
предохранителей F1 и F2.
Величина сопротивления «бесконечность» в
цепи между клеммами 1 к 13 обозначает, что
разомкнуты контакты реле температуры Е.
Вращая рукоятку реле температуры, следует замкнуть
его контакты. Если это не удается, значит, реле
температуры неисправно (например, из-за утечки
наполнителя из термосистемы) и его заменяют.
Большое сопротивление в цепи между
клеммами 13 и 16 свидетельствует о подгорании
контактов пускового реле, маленькое — об их
приваривании друг к другу. Если омметр показывает
очень маленькое сопротивление или
«бесконечность» между клеммами 16 и 18, то повреждена
катушка пускового реле (соответственно
короткое замыкание витков или обрыв). В обоих
случаях реле заменяют.
При обнаружении неисправности в цепи между
клеммой 18 и проходным контактом Р (омметр
показывает «бесконечность») восстанавливают
поврежденный провод или затягивают клемму.
Аналогичным образом проверяют остальные
провода электросхемы и устраняют
обнаруженные неисправности.
Затем омметр переключают на шкалу RX 1 и
проверяют цепи между клеммами 7 и 5, 7 и 6.
Если цепь замкнута, следовательно, неисправен
рабочий конденсатор — соответственно С2 или
СЗ. Его надо заменить.
Проверяют цепь между клеммами 2 и 3. Если
при закрытых дверях шкафа омметр фиксирует
наличие сопротивления, значит, контакты
выключателя замкнуты. Его заменяют.
45

5.2. Неисправности электрической схемы
холодильной установки на базе герметичного
агрегата с трехфазным электродвигателем рассмотрим
на примере электрической схемы холодильного
шкафа ШХ-0,80 (рис. 2). Методика проверки
цепей схемы такая же, как в п. 5.1.
Если холодильный агрегат не работает, то
это может быть не только из-за выхода из строя
реле температуры Е2 или теплового реле Е1
компрессора, но и дефекта катушки магнитного
пускателя К. Для ее проверки автоматическим
выключателем F1 обесточивают схему, катушку
отсоединяют от клемм / и 2 и к ее концам
подключают омметр. Для катушки магнитного
пускателя, например П6-122, нормальное
сопротивление (при напряжении 380 В) 1500—1800 Ом.
Если в катушке имеется обрыв, то прибор
покажет «бесконечность». При коротком замыкании
витков обмотки сопротивление будет ниже нормы
и появится запах гари. У перегоревшей катушки
наблюдается обесцвечивание изоляции.
Таким же образом можно проверить катушку
электромагнитного вентиля, если он имеется в
схеме.
F1
?\
т
игл
%^%У«
7
J/ 7 Н
1 I ' I
As/ Ass
7Ъ
L
/«гп
*в
?
Г" гговЛ
Рис. 1. Электрическая схема холодильного
шкафа ШХ-0,40:
Fl, F2 — автоматические предохранители;
XI — штепсельная вилка; Х2 — соединение
пускозащитного реле с электродвигателем
компрессора; Н — лампа освещения шкафа;
S — дверной выключатель; Е — реле
температуры; К — пускозащитное реле; R — резистор;
С/—СЗ — конденсаторы; Ml — встроенный
электродвигатель компрессора; М2 —
электродвигатель вентилятора; Р, П, 0 — проходные
контакты соответственно рабочей, пусковой
обмотки, нулевого провода; 1—18 — клеммы
Рис. 2. Электрическая схема холодильного
шкафа ШХ-0,80:
F1 — автоматический выключатель; К —
магнитный пускатель; Ml — электродвигатель
компрессора; М2 — электродвигатель
вентилятора; S1 — тумблер; S2, S3 — дверные
выключатели; Н — лампа освещения шкафа;
Е1 — тепловое реле компрессора; Е2 — реле
температуры; /—15 — клеммы
6. Выход из строя электродвигателя
холодильного агрегата
Электродвигатель холодильного агрегата
может выйти из строя в результате межфазного
замыкания обмоток статора, замыкания обмотки
на корпус, межвиткового короткого замыкания в
одной из обмоток, неправильного соединения
между собой катушек обмотки в одной из фаз
(электрические неисправности), а также из-за
износа подшипников, повреждения вала
(механическая неполадка). Часто бывает, что
механическая неполадка приводит к повреждению
обмоток статора электродвигателя.
6.1. Выход из строя встроенного однофазного
электродвигателя герметичного компрессора чаще
всего бывает вызван ухудшением или
прекращением охлаждения обмоток статора
всасываемыми парами хладагента, что приводит к
повреждению ее изоляции. Причиной может явиться
также обрыв провода в обмотке, короткое
замыкание в ней или замыкание обмотки на корпус
и механические неполадки в компрессоре. Во всех
случаях заменяют герметичный компрессор.
6.1.1. Для проверки электродвигателя
герметичного компрессора прежде всего маркируют
его проходные контакты, расположенные в
кожухе компрессора (рис. 3). Отсоединив от него все
внешние провода, омметром измеряют
сопротивление между каждой парой проходных
контактов. Минимальное сопротивление должно быть
между проходными контактами рабочей обмотки и
46

Рис. 3. Маркировка проходных контактов
встроенного однофазного электродвигателя
герметичного компрессора:
/ — электродвигатель; 2 — компрессор;
3 — омметр; Р — проходной контакт рабочей
обмотки; П — проходной контакт пусковой
обмотки; 0 — проходной контакт нулевого
провода
i
Рис. 4. Определение повреждения обмоток
встроенного однофазного электродвигателя
герметичного компрессора:
а — обрыв обмотки; б — короткое
замыкание в обмотке (обозначения см. рис. 3)
нулевого провода (например, у встроенного
электродвигателя ДГ-0,2М герметичного
ротационного компрессора ФГр 0,35~1 Б при температуре
20 °С минимальное сопротивление составляет
5 Ом); среднее сопротивление — между
проходными контактами пусковой обмотки и
нулевого провода B8 Ом); максимальное
сопротивление — между проходными контактами пусковой
и рабочей обмоток C3 Ом).
6.1.2. Обрыв провода в обмотке происходит
при повреждении его изоляции, в результате
чего он перегревается и перегорает. Для
обнаружения обрыва наружную проводку отсоединяют
от проходных контактов компрессора и
омметром поочередно проверяют цепи между
проходными контактами нулевого провода и пусковой
обмотки, а затем и рабочей (рис. 4, а). В
разорванной цепи омметр показывает «бесконечность».
6.1.3. Короткое замыкание в одной из обмоток
электродвигателя возникает при повреждении и
пробое ее изоляции, в результате чего
оголенные провода соприкасаются между собой. Если
повреждена изоляция небольшого количества
проводов, то электродвигатель продолжает
работать, но потребляет больший ток. Для
обнаружения короткого замыкания в обмотке наружную
проводку с пускозащитным реле отсоединяют от
проходных контактов компрессора. С помощью
омметра проверяют цепи между проходными
контактами (рис. 4, б). В короткозамкнутой обмотке
сопротивление ниже нормальной величины.
6.1.4..При замыкании обмотки
электродвигателя на корпус срабатывает автоматический
предохранитель. Отсоединив внешнюю
электропроводку и пускозащитное реле от проходных
контактов компрессора, омметром проверяют цепи
между каждым проходным контактом и кожухом
компрессора (рис. 5). При замыкании обмотки на
корпус омметр показывает низкое сопротивление.
Если обмотка не имеет замыкания на корпус,
то омметр показывает «бесконечность».
6.1.5. К механической неисправности,
препятствующей пуску однофазного
электродвигателя герметичного компрессора, относится
заклинивание вала. Признаком заклинивания вала
(при отсутствии неисправности самого
электродвигателя) является срабатывание пускозащит-
ного реле через 5—10 с после включения
агрегата из-за значительной перегрузки
электродвигателя.
6.2. Выход из строя трехфазного
электродвигателя, встроенного в герметичный или
бессальниковый компрессор, или трехфазного
электродвигателя сальникового компрессора прежде всего
является следствием ухудшения охлаждения
обмоток статора всасываемыми парами хладагента,
например, из-за засорения фильтра на входе в
компрессор. Встроенные электродвигатели этих
компрессоров и электродвигатели сальниковых
компрессоров могут отказать также в результате
перегрузки (если не сработали или неисправны
приборы их защиты), обрывов в питающей сети,
нарушения соединений в пусковой аппаратуре.
При отказе встроенного электродвигателя
герметичного или бессальникового компрессора
целесообразно сделать анализ масла. Если
кислотное число превышает 0,045—0,063 мг NaOH на
1 кг масла, то систему машины освобождают
от хладагента и масла и промывают для
удаления продуктов «грязного» сгорания, в том числе
кислоты.
6.2.1. При отсутствии маркировки проходных
контактов или выводов обмоток
электродвигателя ее восстанавливают следующим образом.
Отсоединив электродвигатель от внешней проводки,
разъединяют проходные контакты или выводы.
Проводом соединяют одну из клемм омметра
с любым проходным контактом (или выводом).
Другой провод, соединенный со второй клеммой
омметра, подключают поочередно к остальным
проходным контактам (выводам) и измеряют
сопротивление между каждой парой (рис. 6, а).
Если омметр показывает определенное значение
сопротивления (например, 12,6 0м при
температуре 15 °С для электродвигателя ДГХ-0,37
герметичного компрессора ФГС 0,7~3), то эти
проходные контакты (выводы) принадлежат
обмотке одной фазы. Если омметр показывает «бес-
/М
Рис. 5. Определение пробоя обмотки на корпус
встроенного однофазного электродвигателя
герметичного компрессора (обозначения см. рис. 3).
47

Рис. 6. Маркировка проходных контактов
встроенного трехфазного электродвигателя
герметичного и бессальникового компрессора или
выводных концов трехфазного электродвигателя
сальникового компрессора:
а — определение проходных контактов
(выводов) каждой обмотки; б — определение начала
и конца каждой обмотки; / — омметр; 2 —
вольтметр; С\—С4, С2—Cs, С3—Сб — проходные
контакты (выводы) обмоток
Рис. 7. Соединение обмоток статора
трехфазного электродвигателя:
а — звездой неправильное; б — звездой
правильное; в — треугольником неправильное; г —
треугольником правильное; С\—С& — проходные
контакты (выводы)
Рис. 8. Определение внутреннего обрыва в
одной из обмоток трехфазного электродвигателя:
а — соединение треугольником, шесть
проходных контактов (выводов); б — соединение
треугольником, три проходных контакта
(вывода); в — соединение звездой; 1,2,3 — выводы
обмоток; 4 — омметр
конечность», то эта пара проходных контактов
относится к обмоткам разных фаз.
Чтобы определить начало и конец каждой
обмотки, две из них соединяют последовательно,
а к проходным контактам (выводам) третьей
подключают вольтметр (рис. 6, б). На
соединенные последовательно обмотки подают
напряжение. Если в третьей обмотке будет
индуктироваться ЭДС — вольтметр покажет напряжение,
близкое к подведенному,— значит, конец первой
обмотки соединен с началом второй. Если же
напряжение близко к нулю, то две обмотки
соединены началами или концами. Затем соединяют
последовательно вторую и третью обмотки,.а к
первой подключают вольтметр, после чего
маркируют проходные контакты (выводы) третьей.
6.2.2. При неправильном соединении обмоток
статора между собой (рис. 7, а, в)
электродвигатель плохо разворачивается и сильно гудит,
ток в фазах неодинаковый, а на холостом ходу
превышает номинальное значение. Одна из фаз
оказалась «перевернутой».
Для нормальной работы электродвигателя его
обмотки надо соединить между собой, как
показано на рис. 7, б, г.
6.2.3. При внутреннем обрыве в любой обмотке
статора в нем не образуется вращающееся
магнитное поле. Ротор при пуске не разворачивается
или частота его вращения ненормальная. Если '
обрыв в обмотке произошел во время работы'
электродвигателя, он может продолжать
работать с номинальным вращающим моментом, но
частота вращения сильно понизится, а сила тока
настолько увеличится, что при отсутствии защиты
может перегореть обмотка статора.
В случае соединения обмоток статора
треугольником и обрыва одной из обмоток
электродвигатель начнет разворачиваться, так как в
открытом треугольнике образуется вращающееся
магнитное поле. Сила тока в обмотках фаз будет
неравномерной, а частота вращения — ниже
номинальной. При этой неисправности ток в одной из
обмоток в случае номинальной нагрузки
электродвигателя будет в 1,73 раза больше, чем в двух
других. Когда у электродвигателя выведены все
шесть концов его обмоток, обрыв в них
определяют омметром (рис. 8, а). Обмотки разъеди- %
няют и измеряют сопротивление каждой.
Если обмотки статора имеют три вывода,
обнаружить обрыв можно, измеряя сопротивления
мостом. При этом сопротивления между выводами
обмоток 1—2 и 2—3 (рис. 8, б) будут
одинаковыми, а между выводами /—3 сопротивление
равно сумме сопротивлений двух обмоток.
Обрыв в цепи статора, * обмотки которого
соединены звездой, можно определить омметром
(рис. 8, в). При этом омметр включают
поочередно между выводами обмоток /—2, 2—3, и /—3.
При обрыве в обмотке, имеющей вывод /, омметр,
включенный между выводами 2—3, покажет нуль,
а между выводами 1—2 и /—3 — наличие
сопротивления.
6.2.4. В результате неправильного соединения
между собой катушек в одной из обмоток,
замыкания обмотки на корпус в двух местах,
межфазного замыкания обмоток, межвиткового
короткого замыкания в одной из них (рис. 9)
возникает местный нагрев обмоток, который обычно
сопровождается сильным гудением, уменьшением
частоты вращения электродвигателя и
неравномерными токами в его обмотках. Ощущается
запах перегретой изоляции.
При замыканиях в обмотках
электродвигателя вращающимся магнитным полем в коротко-
замкнутом контуре будет наводиться ЭДС,
которая создает ток большой величины, зависящий
от сопротивления замкнутого контура.
Поврежденную обмотку находят с помощью
омметра: в ней будет меньшее сопротивление,
чем в исправных. Ее можно также определить,
48

б В г
Рис. 9. Неисправности в обмотках статора
электродвигателя:
а — неправильное соединение катушек в одной
из обмоток; б — замыкание на корпус в двух
местах; в — межфазное замыкание; г — межвит-
ковое короткое замыкание в одной из обмоток
Рис. 10. Короткое замыкание в одной из обмоток:
а — соединение звездой; б — соединение
треугольником; 1, 2, 3 — выводы обмоток;
А\> Л2, Аз — амперметры
измеряя ток в каждой обмотке, если к
электродвигателю подвести пониженное напряжение. При
соединении обмоток звездой (рис. 10, а) ток
в поврежденной обмотке с выводом 1 будет
больше, чем в других. Если обмотки соединены
треугольником (рис. 10, б), линейный ток в двух
проводах, к которым присоединена поврежденная
обмотка, будет больше, чем в третьем проводе.
При выявлении указанного повреждения у
электродвигателя с короткозамкнутым ротором
последний может быть заторможенным или может
вращаться.
Поврежденную обмотку определяют по
падению напряжения на ее концах: оно будет меньше,
чем падение напряжения у исправных обмоток.
6.2.5. Местный нагрев активной стали статора
происходит из-за выгорания и оплавления ее при
коротких замыканиях в обмотках статора, а также
при замыкании листов стали вследствие
задевания ротора о статор во время работы
электродвигателя или разрушения изоляции между
отдельными листами стали.
Признаками задевания ротора о статор (в
электродвигателе сальникового компрессора)
являются дым, искры и запах гари, активная
сталь в местах задевания приобретает вид
полированной поверхности, появляется гудение,
сопровождающееся вибрацией электродвигателя.
Причина задевания — нарушение нормального
зазора между ротором и статором в результате
износа подшипников, неправильной их установки,
большого изгиба вала, деформации статора или
ротора, одностороннего притяжения ротора к
статору из-за межвитковых замыканий в обмотках
статора, сильной вибрации ротора.
6.2.6. Сопротивление изоляции обмоток
электродвигателя должно быть не менее 0,5 Мом.
Повреждение изоляции происходит от
длительного перегрева электродвигателя, увлажнения и
загрязнения обмоток, попадания на них
металлической пыли, а также в результате
естественного старения изоляции. Повреждение ее
может привести к замыканию между обмотками или
витками отдельных катушек обмотки, а также
замыканию обмоток на корпус электродвигателя.
Увлажнение обмоток происходит в случае
длительных перерывов в работе электродвигателя,
при непосредственном попадании в него воды
или .пара в результате хранения
электродвигателя в сыром неотапливаемом помещении.
Металлическая пыль, попавшая внутрь
электродвигателя, создает токопроводящие мостики,
которые постепенно могут вызвать замыкание
между фазами обмоток и на корпус.
6.2.7. При заклинивании вала компрессора
вследствие большой перегрузки трехфазного
электродвигателя потребляемый ток во всех
фазах значительно увеличивается и при пуске
агрегата срабатывают тепловые реле
автоматического выключателя.
Чтобы вывести вал герметичного или
бессальникового компрессора из застопоренного
состояния, следует несколько раз поменять местами
присоединение двух любых внешних проводов
электропитания к проходным контактам
встроенного электродвигателя для изменения
направления его вращения. Если это не приведет к
положительным результатам, то при напряжении в
сети 380 В обмотки электродвигателя с шестью
проходными контактами следует соединить
треугольником для создания большего пускового
момента. Изменяя несколько раз направление
вращения переключением внешних проводов
электропитания к проходным контактам компрессора,
включают его не более чем на 1 с. Если вал стал
вращаться, обмотки электродвигателя снова
соединяют звездой и включают компрессор. В том
случае, когда вал не удается вывести из
застопоренного состояния, компрессор заменяют.
Заклинивание вала сальникового компрессора
следует, попытаться устранить, проворачивая
маховик рукой. Если это не удается, компрессор
также заменяют.
49

критика
ш бимиогмфия
УДК 621.56/.59@49.32)
ПЕРВЫЙ ОБОБЩАЮЩИЙ ТРУД
ПО БАРАБАННЫМ
МОРОЗИЛЬНЫМ АППАРАТАМ
Барабанные морозильные аппараты /
Н. В. Фомин, Б. М. Менин, В. Б. Ржевская,
Э. И. Г у иго. Л.: Машиностроение, 1986.
160 с. Тираж 4480 экз. Цена 65 к.
Одним из важных путей ускорения научно-
технического прогресса является широкое
внедрение в различных отраслях
промышленности роторных и роторно-конвейерных
машин как основы комплексной
автоматизации производства. Барабанные
морозильные аппараты — одна из
немногочисленных пока разновидностей роторных машин,
применяемых для быстрого замораживания
пищевых продуктов. Поэтому выход в свет
книги «Барабанные морозильные аппараты»
представляется своевременным и
необходимым.
Авторы книги, известные ученые в
области холодильной техники, представили по
сути дела первый обобщающий труд по
теории и практике создания барабанных
морозильных аппаратов, основой которого
стали результаты их многолетних
исследований этого перспективного вида
холодильного технологического оборудования.
Во введении показаны преимущества
барабанных морозильных аппаратов,
сформулированы требования, которым должны
отвечать создаваемые аппараты, отмечены
достоинства и недостатки различных
морозильных аппаратов.
В первой главе, составляющей по объему
почти треть всей книги, приведены области
применения и конструкции барабанных
морозильных аппаратов и льдогенераторов, их
характеристики и особенности. Здесь же
кратко изложены основные направления
совершенствования конструкций аппаратов.
Глава хорошо иллюстрирована C5 рис.),
насыщена табличным материалом A3 табл.)
Она является ценным справочным пособием
для специалистов, осуществляющих
разработку барабанных морозильных
аппаратов.
В последующих трех главах
представлено аналитическое описание процесса
намораживания жидких, пасто- и фаршеобраз-
ных веществ в барабанных аппаратах и
льдогенераторах, показаны методика и
результаты применения ЭВМ для определения
температурного поля слоя льда при его
переохлаждении и для проведения эксперимента
с разработанной авторами математической
моделью тонкослойного намораживания
пасто- и фаршеобразных продуктов на
цилиндрической поверхности. Эти главы, как
и обширный список литературы в конце
книги, представляют интерес для специалистов,
занимающихся исследованием теплообмена
в морозильных аппаратах.
В последнюю, пятую, главу включены *
сведения по расчетам барабанных моро- i
зильных аппаратов, необходимые для
проектировщиков.
К сожалению, авторами книги по сути
дела отвергается экспериментальный
метод исследования морозильных аппаратов
(с. 67). В результате в ней не освещен
важнейший вопрос — опытная проверка
адекватности и практической применимости
разработанных математических моделей и
правильности выводов, сделанных на основе
их анализа. Это привело к заметному
разрыву между описанием реальных
аппаратов (гл. 1, 5) и результатами
теоретического исследования (гл. 2—4).
В некоторых случаях приведенные
численные оценки не обоснованы опытными
данными. Это касается, например,
утверждений о соответствии расчетных и
экспериментальных данных (с. 88) или об их
расхождении не более чем на 8 % (с. 135).
Подтверждения экспериментальными
данными требует и положение о
преимуществе безнасосного способа подачи
хладагента в барабанные морозильные аппараты
по-сравнению с насосным (с. 53).
Оценка роторных плиточных
морозильных аппаратов (с. 7, 9, 10) противоречит
известным публикациям о результатах их
исследований и эксплуатации в
промышленности. В то же время на с. 8 изложены
предполагаемые преимущества аппаратов
так называемого «маятникового типа», о
которых достоверно известен пока лишь номер
авторского свидетельства.
С некоторыми утверждениями авторов
книги согласиться нельзя. Так,
неправомерной выглядит как постановка вопроса о
некоем «идеальном» морозильном аппарате,
противоречащая законам статики и
кинетики процессов, протекающих в аппаратах,
так и идеализация барабанного аппарата
(с. 10). В дальнейшем (с. 13) справедливо
указывается на невозможность создания
универсальной конструкции такого аппара-
50

та, что также опровергает концепцию
«идеального» аппарата.
На с. 5 говорится об отсутствии научной
теории морозильных аппаратов — вероятно,
имеется в виду «всеобъемлющая» теория,
охватывающая все возможные типы и
конструкции аппаратов, фундаментом которой
станут известные теоретические основы
замораживания. Однако для многих типов
морозильных аппаратов теория разработана
достаточно глубоко (роторные плиточные
аппараты, камерные морозилки и др.), н.а
что, видимо, следовало бы обратить
внимание.
Ряд положений и выводов нуждается в
уточнении.
Например, на с. 5 говорится о
существовании более 100 типов морозильных
аппаратов, затем о трех их группах, о
многочисленных модификациях (с. 8). Здесь уместно
было бы провести классификацию
аппаратов, что сняло бы вопрос о том, что такое
«тип», «группа» или «модификация»
аппарата и послужило бы эффективным
инструментом их изучения и прогнозирования.
Применение авторами математического
моделирования и численных методов
исследования с помощью ЭВМ отвечает
современным требованиям. Однако в книге
упоминается о столь существенных недостатках
этих методов (с. 83, 121, 123, 130), что
невольно закрадывается сомнение в
правильности их выбора.
На с. 13 ошибочно сказано, что давление
подаваемого в барабан хладоносителя в 3—
4 раза меньше, чем давление кипения
хладагента, а на с. 69 — что повышение
коэффициента теплоотдачи жидкости
«увеличивает длительность затвердевания».
Данные о расходе электроэнергии на
единицу продукции (с. 10) приведены без учета
его зависимости от выбранного
температурного уровня выработки холода.
Нет пояснений о зависимости
коэффициента теплоотдачи со стороны хладагента
ао от числа оборотов барабана (с. 91). В
книге указаны различные границы диапазона
изменения ао в барабанных морозильных
аппаратах —3500—12000 Вт/(м2.К) (с. 91)
и 1000—29000 Вт/(м2-К) (с. ПО). Из
рис. 3.8, а не видно, что «повышать ао
целесообразно только до 12000 Вт/(м2-К)»
(с. 92), так как это значение ао не приведено.
К тому же более высокие значения ао
B3300) также дают увеличение толщины
слоя льда.
Аналогичные замечания можно сделать
по результатам анализа графиков на
рис. 3.9 (с. 93), 3.14 (с. 101).
Нечеткая терминология и опечатки в
отдельных местах книги изменяют смысл
сказанного.
Так, под словом «трансмиссия» (с. 9)
подразумевается, по-видимому, хладагент.
Хладоноситель назван на с. 12
«вторичным хладагентом», на с. 43 «вторичным
хладоносителем», а на с: 39 «охладителем»
(причем здесь же «охладитель» — это
теплообменный аппарат).
Неуместным по отношению к
льдогенератору выглядит термин «частотный режим
генератора» (с. 92).
Не ясен смысл выражения
«продолжительность затвердевания материала до
заданной температуры» (с. 69).
Имеются опечатки (с. 72, 109, 112, фор- *
мула 3.26, рис. 3.19 и др.).
Поскольку авторами поставлена цель
разработать инженерную методику расчета
барабанных морозильных аппаратов (с. 81,
84), то было бы уместным кратко изложить
в книге положения методики в начале
заключительной главы, связав практические
рекомендации с результатами
теоретического исследования.
Наряду с методикой проектировщику
желательно располагать и эталоном
расчета аппарата. К сожалению, приведенные
в пятой главе примеры не могут служить
таким эталоном из-за допущенных
неточностей и ошибок.
Так, принятые в табл. 5.1 (с. 140—141)
значения толщины намораживаемого льда
@,9—1) «Ю-4 м значительно отличаются от
рекомендуемых (с. 60, 138). Это же
относится и к значению ао=2,3- Ю-4 Вт/(м2-К).
Отношение D /Н принято равным 11, в то
время как для рассматриваемого в примере
льдогенератора HI-ИЛ 5А оно равно 1
(с. 139). Лишним является сомножитель
10_3 в расчетных формулах в последних
строках таблицы.
На с. 144 рассмотрен пример с
продуктом, характеристики которого не совпадают
ни с одним из приведенных в
приложении.
В приложение не включены данные о
металлах, применяемых для изготовления
обечайки аппаратов, указанные на с. 145
(кроме сплава АМг 5).
Отдельные данные, предназначенные для
использования при проектировании
аппаратов, должны быть подтверждены ссылками
на соответствующую
нормативно-техническую документацию. Так, на с. 40 была
бы желательна ссылка на документ,
запрещающий применение ядовитых хладоно-
сителей. На с. 46 в дополнение к
приведенным цифрам следовало бы указать
утвержденные нормативные потери сырья для
барабанных морозильных аппаратов. Гово-
51

ря о технологических нормах (с. 102),
необходимо дать их точное название. На с. 145
неправильно указан номер ГОСТа.
Имеются ошибки и искажения в
библиографических описаниях в списке литературы
[1, 85, 87, 94]. Искажения в описании [4]
не дают возможности идентифицировать его
с первоисточником.
Отмеченные недостатки не снижают
значимости и актуальности рассматриваемой
книги, которая будет полезна как
инженерам-практикам (конструкторам,
эксплуатационникам), так и исследователям.
При переиздании ее следует дополнить
экспериментальным материалом, которым
авторы несомненно располагают.
Канд. техн. наук С. М. МОРГУНОВ
Изобретения
A1) 1291795 E1LF 25 В 43/00 B1)
3962876/23-06 B2) 10.10.85 G1) Специальное
конструкторско-технологическое бюро
компрессорного и холодильного машиностроения G2)
Г. М. Шеховцов E3) 621.57
E4) E7) РЕСИВЕР КОНДЕНСАТОРА
КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
МАШИНЫ, содержащий корпус и встроенный в него
отделитель масла со змеевиком и патрубками
подвода и отвода охлаждающей среды,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, отделитель масла снабжен
вертикальной перегородкой/ делящей его на две полости,
сообщающиеся друг с другом в нижней части,
причем в первой из них размещен патрубок
подвода охлаждающей среды, а во второй —
змеевик с дополнительно установленным
вытеснителем и патрубок отвода среды.
(И) 1291796 E1LF 25 В 43/02 B1)
3924047/23-06 B2) 05.05.85 G1) Одесский
технологический институт холодильной
промышленности G2) Б. В. Федоренко, Л. В. Бажанов
E3N21.574
E4) E7) МАСЛООТДЕЛИТЕЛЬ преиму
щественно для компрессионной холодильной
машины, работающей на смеси хладонов, один
из которых служит растворяющей средой для
масла, содержащий вертикальный
цилиндрический корпус с центральной трубой для ввода
смеси, патрубками для выпуска паров и
растворенного в хладоне масла, лабиринтную
систему перегородок в виде шайб, укрепленных
на центральной трубе и через одну
контактирующих с корпусом, отличающийся тем, что,
с целью упрощения конструкции и снижения
энергозатрат, патрубок для выпуска
растворенного в хладоне масла расположен внутри
центральной трубы, а в шайбах, контактирующих
с корпусом, выполнены дугообразные
переточные отверстия.
A1) 1291088 E1L А 01 J 25/00 B1)
3830356/28-13 B2) 26.12.84 G1) Московский
технологический институт мясной и молочной
промышленности G2) В. И. Ивашов, В. Д. Дан-
занов, Г. В. Фриденберг, А. П. Леляев E3)
637.352.
E4) E7) УСТАНОВКА ДЛЯ
ОХЛАЖДЕНИЯ ТВОРОГА, состоящая из приемного
и накопительного бункеров, дозирующего
устройства с приводом, ленточного транспортера
с бесконечной рентой из пористого материала,
установленной на верхней ветви ленточного
транспортера вакуумной камеры с вакуумным
поддоном и крышкой, укрепленной на штоке
пневмоцилиндра, и передвижного
разгрузочного устройства для охлаждения творога,
отличающаяся тем, что; с целью повышения
производительности, по продольным краям ленты
транспортера над ее верхней ветвью
установлены неподвижные ограничительные пластины,
к которым шарнирно присоединены
подпружиненные отжимные борта, а лента
транспортера снабжена перфорированными
перегородками, расположенными перпендикулярно
неподвижным ограничительным пластинам на различном
расстоянии друг от друга с
последовательным чередованием рабочего и
промежуточного интервалов, причем рабочий интервал
между перфорированными поперечными
перегородками и расстояние между неподвижными
ограничительными пластинами соответствуют
размеру крышки вакуумной камеры.
A1) 1291794 E1LF 25 В 15/02, 49/00 B1)
3908417/23-06 B2) 07.06.85 G2) А. К. Бабичен-
ко, В. П. Василенко, Ц. И. Шумляковский,
В. Е. Грицишин, В. Я. Нестеренко E3)
621.57
E4) E7) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ
АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ, содержащий обогреваемый теплоносителем
генератор, охлаждаемый водой абсорбер,
испаритель и воздушный конденсатор с ресивером
жидкого хладагента, путем поддержания
постоянных уровней слабого раствора в генераторе,
жидкого хладагента в испарителе и ресивере,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, часть паров хладагента,
направляемых в воздушный конденсатор, отбирают
и подают в дополнительный водяной
конденсатор, снабженный аккумулирующей емкостью,
из которой жидкий хладагент направляют в
ресивер воздушного конденсатора, измеряют
температуру воздуха на входе в последний
и давление в абсорбере и при отклонении их
от заданных значений изменяют подачу жидкого
хладагента из аккумуляторной емкости водяного
конденсатора в ресивер воздушного
конденсатора, паров хладагента в водяной конденсатор
и теплоносителя в генератор.
52

ХРОНИКА
УДК 621.56/.59:061.4
ЭКСПОЗИЦИЯ ВНИКТИхолодпрома
НА ВЫСТАВКЕ «ПРОИЗВОДСТВО
ПРОДОВОЛЬСТВЕННЫХ ТОВАРОВ.
|1-ый год РАБОТЫ АПК»
В. А. ЧЕРНЯК, Ю. Г. КОЗЛОВ
В январе 1987 г. на ВДНХ
СССР проходила выставка
«Производство
продовольственных товаров. 1-ый год
работы АПК»,
организованная Госагропромом СССР.
Одним из участников этой
выставки был ВНИКТИхо-
лодпром. Экспозиция
института (рис. 1) включала 29
экспонатов, отразивших
работу коллектива по решению
важных
народнохозяйственных проблем: снижение
потерь пищевых продуктов при
охлаждении,
замораживании, хранении и
транспортировке, повышение
эффективности работы холодильных
камер, улучшение
эксплуатации холодильных установок
на предприятиях АПК,
экономия энергоресурсов.
Снижение потерь пищевых
продуктов при их охлаждении
и замораживании — один из
существенных факторов уве-
Рис. 1. Общий вид экспозиции ВНИКТИхолодпрома:
/ — установка УРМХМ-1,6 для регенерации холодильных
масел; 2 — подвесной воздухоохладитель Я10-АВ2; 3 —
скороморозильный аппарат Я10-ФАС-2; 4 — изделия из рипора
личения продовольственных
ресурсов. На достижение
этой цели направлено
создание и внедрение эффективных
технологических процессов.
ВНИКТИхолодпромом
разработан эффективный способ
гидроаэрозольного
охлаждения мяса и вареных колбас.
В течение первого этапа
охлаждения, когда наиболее
велики потери массы, на
поверхность продукта
наносится тонкая пленка воды,
испаряющаяся при охлаждении и
предотвращающая отвод
влаги непосредственно из
толщи продукта.
На выставке
демонстрировались установка ЯЮ-ФКД
для гидроаэрозольного
охлаждения мяса и установка
ЯЮ-ФКО для
гидроаэрозольного охлаждения вареных
колбас.
Охлаждение парных по-
лутуш мяса в установке ЯЮ-
ФКД обеспечивает по
сравнению с действующей
технологией снижение потерь массы
на 0,3 % и сокращение
расхода холода в 1,5 раза.
При гидроаэрозольном
охлаждении вареных колбас в
установке ЯЮ-ФКО на 1 %
повышается их выход, в 3—4
раза снижается расход
электроэнергии на выработку
холода. Модульная
конструкция туннельной камеры,
входящей в установку ЯЮ-ФКО,
позволяет компоновать
необходимое количество модулей,
определяемое
производительностью колбасного цеха, и
размещать их как
последовательно, так и параллельно в
зависимости от условий
работы и производственных,
площадей.
Широкое внедрение
установок ЯЮ-ФКД и ЯЮ-ФКО
даст экономический эффект
4,4 руб. на 1 т мяса и 20 руб.
на 1 т колбасных изделий.
Экспонировавшийся на
выставке в макетном
исполнении скороморозильный
туннель ЯЮ-ФТМ предназначен
для быстрого замораживания
различных пищевых продук-
53

тов, в частности упакован- вания всего 20—25 мин. До- максимального выхода меди-
ных в полимерную пленку или стоинством аппарата являет- цинских препаратов. Аппарат
без упаковки тушек птицы, ся его универсальность — ЯЮ-ФАС-2, принятый к се-
уложенных в деревянные или возможность замораживать рийному производству, состо-
картонные ящики. Туннель разнообразный ассортимент ит из холодильного шкафа
состоит из четырех модулей, продуктов. стеллажного типа и низко-
Применение различного чис- Скороморозильный аппа- температурной холодильной
ла модулей позволяет изме- рат ЯЮ-ФАС-2 с машинной машины ФДС-1,2-70В. Годо-
нять производительность тун- системой охлаждения (см. вой экономический эффект от
неля в широком диапазоне, рис. 1) служит для быстрого внедрения одного аппарата
При быстром заморажи- замораживания эндокринно- 4600 руб.
вании тушек птицы в скоро- ферментного сырья в непо- Перспективное направле-
морозильном туннеле Я10- средственной близости от ние в холодильной техноло-
ФТМ по сравнению с замо- мест сбора с целью сохране- гии — криогенное заморажи-
раживанием в холодильных ния его исходного качества и вание и измельчение
пищевых продуктов. В криогенном {
аппарате АК-1 для
замораживания продуктов и
криогенном измельчителе КИ-2
для измельчения заморожен-
ЩЩ ной продукции (рис. 2)
используется жидкий азот. В
его присутствии создается
инертная среда,
препятствующая отрицательным
реакциям в процессе
замораживания и измельчения, лучше,
чем при обычных способах,
сохраняются вкусо-аромати-
ческие показатели пищевых
продуктов. Степень
измельчения при отрицательных
температурах выше, чем при
нормальной.
Криогенный аппарат АК-1
и криогенный измельчитель
Рис. 2. Экспонаты ВНИКТИхолодпрома: Рис. 3. Экспонаты ВНИКТИхолодпрома:
/ — аппарат криогенный АК-1 для заморажива- / — авторефрижератор ЕрАЗ-37302; 2 — акку-
ния продуктов; 2 — криогенный измельчитель мулятор холода 2АКХ-160; 3 — электропаро-
КИ-2 замороженных продуктов генератор СПП 25/1404
камерах сокращается в 2—
4 раза продолжительность
процесса, уменьшаются на
10—15 % потери массы,
улучшается товарный вид
тушек. Экономия от
сокращения потерь составляет около
2 руб. на 1 т.
Экономический эффект от
использования скороморозильного
туннеля около 10 000 руб. в год,
в том числе 1600 руб. от
сокращения усушки.
Представленный
скороморозильный аппарат ЯЮ-ОАС
предназначен для быстрого
замораживания изделий из
теста с начинками — пирогов,
вареников, пельменей.
Продолжительность заморажи-
54

КИ-2 могут быть
использованы не только поврозь, но
и объединены в линию.
Наиболее перспективна
для отраслей Госагропрома
СССР работа этих аппаратов
по переработке плодов, ягод,
овощей, зерна, каротино-со-
держащих и эндокринно-фер-
ментных сырья и кормов,
мясокостного сырья.
Эффективность
использования оборудования от 50 до
500 руб. на 1 т
переработанного продукта в
зависимости от его вида.
Аппараты АК-1 и КИ-2
отмечены медалями и
дипломами ВДНХ СССР.
Выпускаемых аналогов в нашей
стране они не имеют.
Малогабаритный
авторефрижератор ЕрАЗ-37302 с
азотной системой
охлаждения (рис. 3) предназначен
для доставки малых партий
скоропортящихся продуктов
на предприятия торговли и
общественного питания.
Преимущества азотной системы
охлаждения — простота
оборудования, его высокая
надежность и бесшумность,
быстрое охлаждение воздуха
в кузове и восстановление
температурного режима
после открывания и закрывания
дверей, создание
благоприятной среды для пищевых
продуктов.
Годовой экономический
эффект от эксплуатации
1000 руб. на один
авторефрижератор.
Для широкого внедрения
перевозок скоропортящихся
продуктов в
авторефрижераторах с азотной системой
охлаждения Госпланом
СССР предусмотрено
увеличение объема поставок
жидкого азота Госагропрому
СССР. В числе экспонатов
был также изотермический
контейнер ЯЮ-ФКС,
предназначенный для временного
хранения й транспортировки
эндокринно-ферментного
сырья, в частности
стекловидного тела. Поддержание
температуры в контейнере
осуществляется с помощью
эвтектического раствора
хлористого натрия. Опытные
образцы контейнера внедрены
на Горьковском
мясокомбинате № 1. Сейчас
налаживается серийное
производство контейнера. Годовой
экономический эффект от
использования одного
контейнеру 160 руб.
Для повышения
эффективности работы холодильных
камер хранения пищевых
продуктов большое значение
имеет состояние
теплоизоляции ограждающих
конструкций.
Современным требованиям
отвечает теплоизоляция из
отечественного материала
рипор. Он обладает физико-
механическими и теплофизи-
ческими свойствами на
уровне лучших мировых
образцов, а по некоторым
показателям превосходит
зарубежные аналоги: коэффициент
теплопроводности его ниже
на 20 %, коэффициент влаго-
поглощения — на 40 %, а
механическая прочность выше в
1,5 раза.
Рипор успешно
апробирован в различных
климатических зонах и на
предприятиях разных отраслей АПК.
На выставке
демонстрировались различные изделия из
рипора — серийно
изготавливаемые трехслойные панели
для сборных холодильных
сооружений, скорлупы для
изоляции холодных и
горячих (до 170 °С)
трубопроводов и другие образцы (см.
рис. 1).
Получают рипор
напылением или заливкой
отечественного полиола А-6Т с
помощью пеногенератора Я10-
ФНГ, разработанного
ВНИКТИхолодпромом.
Образец пеногенератора был
представлен на выставке.
Пеногенератор
изготавливается серийно. В 1986 г.
предприятиям Госагропрома
СССР поставлено 50 пеноге-
нераторов. В 1987 г.
планируется изготовить 110—
120 шт., а с 1988 г.
ежегодно будет выпускаться 300—
350 шт., что позволит
полностью удовлетворить спрос
на него.
Повышению
эффективности работы камер хранения
мороженого мяса
способствует создание в них ледяных
экранов. Для этой цели
разработана установка Я10-
ФУЭ, образец которой
демонстрировался на выставке.
Принцип работы установки
основан на вытеснении воды
из бака воздухом,
подаваемым воздушным
компрессором, и нанесении ее в
мелкодисперсном состоянии на
экран. Вода, замерзая при
отрицательной температуре,
образует на экране слой льда,
позволяющий повысить
относительную влажность
воздуха, стабилизировать тем-
пературно-влажностный
режим в камере хранения и тем
самым снизить потери мяса
от усушки. Годовой
экономический эффект от внедрения
одной установки 900 руб.
Подвесные
воздухоохладители ЯЮ-АВ2 (см. рис. 1)
с различной поверхностью
охлаждения обладают
улучшенными аэродинамическими
показателями. Применение
их обеспечивает уменьшение
расхода электроэнергии в 5,6
раза.
Воздухоохладители можно
использовать в мясной,
молочной, пищевой
промышленности, на предприятиях
торговли, в сельском хозяйстве
при оснащении холодильных
камер хранения
сельскохозяйственной продукции. В
настоящее время
воздухоохладители ЯЮ-АВ2-50 и ЯЮ-
АВ2-100 внедрены на
Черкизовском
мясоперерабатывающем заводе в Москве.
Экономический эффект от
использования одного
воздухоохладителя составляет от
420 до 720 руб. в год.
Для камер хранения
плодоовощной продукции
предназначен электропарогенератор
СПП 25/1404 (см. рис. 3),
55

применяемый в качестве
увлажнителя воздуха. Его
можно использовать в камерах
и с положительными, и с
отрицательными
температурами (не ниже —5°С). В
первых камерах он работает в
автоматическом режиме, во
вторых — в ручном.
Электропарогенератор
смонтирован в камере хранения
овощей на Брежневской
плодоовощной базе г. Москвы.
Его применение улучшает
условия хранения,продукции и
продлевает срок хранения на
3—4 месяца.
В целях повышения
эффективности эксплуатации
холодильного оборудования
молочных предприятий ВНИКТИ-
холодпромом создан
аккумулятор холода 2АКХ-160 (см.
рис. 3), обеспечивающий
выравнивание тепловой
нагрузки на холодильные
технологические аппараты.
Аккумулятор разработан на базе
панельного испарителя типа
ИП. В настоящее время
аккумуляторы холода типа АКХ
установлены на
Черкизовском молочном заводе в
г. Москве и молочном заводе
в г. Озеры Московской
области. Экономический эффект от
эксплуатации системы хладо-
снабжения с аккумулятором
холода составляет 5000 руб.
в год.
В семи совхозах
Зарайского района Московской
области («Авдеевский», «Мас-
лово», «Большевик», «Вперед
к коммунизму», «40 лет
Октября», «Родина», им.
Мерецкова) внедрены
унифицированные системы охлаждения
молока с применением
аккумуляторов холода на
центральных молокоприемных
пунктах (ЦМП). Системы
охлаждения выполнены на
базе водоохлаждающей
машины 1МКТ20 с градирней
производства ПО «Мелито-
польхолодмаш»,
аккумулятора холода и, пластинчатого
охладителя молока в потоке.
Типовые решения систем
охлаждения являются базой
для типовых проектов ЦМП
мощностью по охлаждению
молока 10, 15 и 20 т в сутки.
На выставке был представлен
макет типового ЦМП.
В настоящее время, кроме
Московской области, ЦМП
созданы в Белгородской
области и Мелитопольском
районе Запорожской области.
В двенадцатой пятилетке
планируется организовать
около 1000 ЦМП.
Экономический эффект от
ЦМП с унифицированными
системами охлаждения в
зависимости от конкретных
условий составляет от 50, до
100 тыс. руб. в год.
Экспонировавшаяся
установка ЯЮ-ОУО
предназначена для охлаждения в зимнее
время, используемой в
технологических процессах
циркулирующей воды от Ш до 5 °С
наружным воздухом при
температуре —5 °С и ниже. В
летний период она выполняет
функции градирни в системе
оборотного водоснабжения.
Применение установки даст
значительную экономию
электроэнергии и увеличит
срок службы холодильных
машин. Установка ЯЮ-ОУО
внедрена на молочноконсерв-
ных предприятиях Ялутор-
ского ПО «Союзконсервмоло-
ко». Экономический эффект
в расчете на одну установку
3800 руб. в год.
Реальный путь повышения
эффективности эксплуатации
аммиачных холодильных
установок на предприятиях
АПК — регенерация
отработанного холодильного масла
и его повторное
использование для смазки компрессоров.
Для этой цели служит
установка УРМХМ-1,6 (см.
рис. 1), предназначенная для
регенерации отработанных
холодильных масел ХАЗО и
ХА23. Ее производительность
в режиме регенерации
100 кг/ч. Использование
регенерированного масла поз-
врляет экономить до 70 %
частого масла.
Экономический эффект от внедрения
одной установки 7900 руб. в год.
Существенно повысить
уровень эксплуатации систем
хладоснабжения в
результате уменьшения их
замасливания и заметно снизить
расход электроэнергии на
выработку холода позволяет
демонстрировавшийся
маслоотделитель ЯЮ-ЕГЦ с
гидроциклоном повышенной
производительности. В настоящее
время маслоотделители с
гидроциклоном широко
внедряются в промышленность.
Годовой экономический эффект
от внедрения одного
маслоотделителя составляет
1200 руб.
Все представленные на
выставке разработки ВНИКТИ-
холодпрома имеют важное
народнохозяйственное
значение.
За проявленную
инициативу при подготовке в сжатые
сроки и качественное
проведение выставки
«Производство продовольственных
товаров. 1-ый год работы АПК»
Госагропром СССР объявил
благодарность и премировал
ее непосредственных
участников.
Выставку посетили
Председатель Совета Министров
СССР Н. И. Рыжков,
секретари ЦК КПСС Л. Н. Зай-
ков, В. П..Никонов, секретари
компартий союзных
республик и обкомов КПСС,
председатель Госагропрома
СССР В. С. Мураховский,
руководители Госагропромов
союзных республик, ученые и
специалисты АПК и других
отраслей народного
хозяйства.
56

i «ЖЖДРПАРОДШМ
ИНСТИТУТЕ
Ж0Й0ДД
УДК 621.56/.58:664.8/.9.037
ИЗ БЮЛЛЕТЕНЯ МИХ
Холодильное хранение яблок в камерах
с регулируемой газовой средой
Автор приводит в статье детали
проектных и конструктивных решений
холодильников с регулируемой газовой средой (РГС),
уделяя особое внимание скрубберам с
активированным углем для промывки воздуха.
Необходимый состав газовой среды в
холодильной камере достигается в течение 2—
3 дней сжиганием гексана с
катализатором.
В ПНР проводили испытания
этиленовых скрубберов в процессе хранения
различных сортов яблок. В статье указан
ряд оптимальных составов РГС для
различных культур.
Lange Е. // Fruit ScL Rep., PL.
(Польша), 11, 1984, № 1, (получено в< 1986 г.),
1—4.
БМИХ, 1986, № 6, с. 686.
Хранение филе и потрошеной трески в среде
диоксида углерода
Сравнивали сроки хранения трески в
штабеле в среде 25 % С02 и- 75 % N2, в
газообразном азоте и в воздухе. Потрошеную
треску или филе хранили в камерах при
температуре Ozhl °C B73± 1 К) в течение
20 дней. Микробиальная и органолепти-
ческая оценки трески показали, что в среде
CO2+N2 ее можно хранить и более 20 дней,
в газообразном азоте — около 6—7 дней, в
воздухе — около 3—4 дней.
Диоксид углерода эффективно
задерживает развитие некоторых видов бактерий
на поверхности продуктов, что
способствует удлинению срока их хранения.
Villemure G., Simard R. Е., Picard G. //
/. Food ScL, US. (США), 51, 1986/03—04,
. № 2, 317—320.
БМИХ, 1986, № 6, с. 698.
Эффективность озона как
дезинфицирующего средства при обработке тушек птицы
ледяной водой
Исследовали влияние озона на качество
ледяной воды, циркулирующей в опытном
охладителе домашней птицы, и на качество
обработанных в нем тушек бройлеров.
Количество микробов на обработанных
озоном тушках, которые хранили при 4,4 °С
B77,4 К), было существенно меньше, чем
на тушках, не подвергнутых озонированию
при охлаждении. Более 99 %
микроорганизмов, удаленных с тушек ледяной водой,
было уничтожено озоном. Кроме того,
расход химического кислорода был сокращен
на 1/3 и значительно увеличена
трансмиссия света обработанной озоном водой.
Контакт с озоном не вызывал ухудшения
цвета кожи тушек, окисления липидов или
неприятного привкуса.
Sheldon В. W., Brown A. L. // /. Food
ScL, US. (США), 51, 1986/03—04, № 2,
305—309.
БМИХ, 1986, № 6, с. 696.
Параллельное присоединение оборудования
к системе холодильных трубопроводов
Автор исследует проблему, связанные с
параллельным присоединением холодильных
компрессоров, испарителей и конденсаторов
к системе трубопроводов.
Главной проблемой при монтаже
компрессоров является обеспечение нормального
возврата в них масла из испарительной
системы. При наличии нескольких
конденсаторов следует предусматривать слив из
них жидкого хладагента в общий ресивер
с подпором, исключающим скопление
жидкости в любом конденсаторе.
Автором приведены технические решения
и рекомендации для проектирования
холодильных систем.
Denkmann J. L. // Heat. Piping Air Cond.,
US. (США), 58, 1986/4, № 4, 97—100.
БМИХ, 1986, № 6, с. 678.
Как трансформировать действующую
холодильную установку в теплонасосную
В статье рассматриваются условия, при
которых центральная холодильная
установка летнего кондиционирования воздуха
может быть использована в качестве тепло-
насосной для отопления помещений зимой
и в межсезонный период. Описаны
изменения, которые при этом следует внести в
холодильную часть установки
кондиционирования, в отопительные устройства и
средства автоматизации. Приведены три
примера подобной трансформации (в круп-
57

ном универсальном магазине площадью
9700 м2, жилом здании площадью 24 000 м2
и конторском здании площадью 3200 м2) с
детальным перечислением изменений,
вносимых в каждом случае, а также
результирующие данные по энергетическим и
финансовым затратам.
Bouton J., Mathieu F. // Rev. gen. Froid.FR.
(Франция), 75, 1985/11, № 11, 655—660.
БМИХ, 1986, № 6, с. 723.
Автоматизированный холодильник,
управляемый компьютером
Детально описана техническая
характеристика современного холодильника для
замороженных продуктов, недавно пущенного в
эксплуатацию в г. Латина (Италия).
Полная вместимость холодильника — 10 720
поддонов европейского типа A,6Х 1,2Х 1,87 м),
устанавливаемых на этажерочных
стеллажах, расположенных вдоль четырех
проездов. Грузовые операции на холодильнике
полностью автоматизированы. В течение
^часа с помощью компьютера перемещают до
100 грузовых поддонов. Авторы приводят
правила обработки данных по
грузообороту и грузовым операциям, а также
мероприятия по ограничению диффузии
водяных паров в холодильник снаружи.
Todihi F., Niccolai G. / / Freddo, IT.
(Италия), 39, 1985/07—08, M 4, 275—282.
БМИХ, 1987, № 1, с. 66.
Рост потребления быстрозамороженных
продуктов в Италии
За период 1970—1985 гг. потребление
быстрозамороженных продуктов в Италии
возросло с 30 тыс. до 250 тыс. т в год, или
до 4,5 кг на душу населения. Быстро
развивается в стране производство
быстрозамороженных готовых блюд,
увеличивается выпуск пиццы, кондитерских изделий и
некоторых овощей, по которым имеются
экспортные возможности.
Растет также экспорт скороморозильных
аппаратов, средств холодильного
транспорта и домашних морозильников.
Среди импортируемых в страну
продуктов важное место занимает белая рыба.
Quick froz. Foods int., US. (США), 27,
1986/04, № 4, 138—139.
БМИХ, 1987, № 1, с. 100.
Развитие производства
быстрозамороженных продуктов
в Швейцарии
С выпуском в 1984 г. 110,4 тыс. т
быстрозамороженных продуктов потребление их на
душу населения достигло в Швейцарии
13,5 кг в год и она вошла в число
ведущих европейских стран —
производителей этой продукции. Около 50 % ее
предназначено для предприятий общест-
эенного питания, в которых в основном
используются птица, картофелепродукты,
овощи, рыба и морепродукты.
Фирмы, выпускающие замороженные
продукты, предлагают полезную для
здоровья людей низкокалорийную пищу
высокого качества, а также продукты,
которых нет в продаже в свежем виде,
таких как смеси фруктов, выращиваемых
в различных странах в разные сезоны,
или комбинированные овощи.
Neidhart Т. // Quick froz. Foods int., US.
(США), 27, 1986/04, M 4, 133—134.
БМИХ, 1987, М 1, с. 100.
Торговля быстрозамороженными
продуктами в Финляндии
В 1984 г. торговля быстрозамороженными
продуктами возросла в Финляндии на 15 %.
Потребление их в 1984 г. составило в
среднем 10,5 кг на душу населения.
Ожидается рост его на 5 % ежегодно.
Преимущественным спросом пользуются овощи,
птица, картофелепродукты, рыба и готовые
блюда. Половина всей продукции
реализуется на предприятиях общественного
питания, причем первые места занимают
овощи и рыбные готовые блюда.
Импортируются немногие
быстрозамороженные продукты, в их числе рыба,
необработанные овощи и ягоды.
Экспорт ограничен
быстрозамороженными горошком и сельдяной икрой.
Предъявляются строгие требования к
этикетированию замороженных продуктов,
производимых в стране и поступающих по
импорту.
Quick froz. Foods int., US. (США), 27,
1986/04, M 4, 141—143.
БМИХ, 1987, № 1, с. 100.
58

Ж РУБЕЖОМ
УДК 664.8/.9.037D/9)
•холодильное хозяйство
и продовольственное
снабжение мира*
Проф. В. КАМИНЬСКИ (ПНР)
Обеспечение продуктами питания
населения земного шара является в настоящее
время одной из важнейших
экономических, социальных и политических проблем
человечества.
Население мира растет быстрыми
темпами. Однако плотность его по континентам,
регионам и странам весьма неоднородна и
колеблется от 3 человек на 1 км2 в Океании
до нескольких сот человек в Европе и Азии.
В Индии, Шри Ланка, Великобритании и
ФРГ она превышает 200 человек, в Японии,
Нидерландах, Бельгии — 300, Южной
Корее — 400, Бангладеш — 600 человек на
1 км2.
Быстрыми темпами растет городское
население. В 1955 г. было лишь 74 города
с населением свыше 1 млн. человек.
Общее число их жителей 180 млн. В
настоящее время уже 224 города с населением
более 1 млн. человек. В них (вместе с
предместьями) проживает около 750 млн.
человек. Ожидается, что к 2000 г. городов
с миллионным населением будет более
400.
| Велики различия между континентами
(и еще больше — между странами) по
темпам демографического прироста
(например, в 1970—1984 гг. в Африке +50%, в
*В журнале «Холодильная техника», 1987,
№ 3 публиковался реферат доклада проф. В. Ка-
миньского (Институт сельского хозяйства и
продовольствия, г. Варшава, ПНР) на конференции МИХ
в Париже в июне 1986 г. Сейчас этот доклад
публикуется полностью с уточненными данными.
Европе +7 %), уровню и структуре питания
(потребление животного белка составляет
50—56 г/сут в Европе, Северной и
Центральной Америке, Океании, СССР и 11 —
13 г/сут в Азии и Африке); годовому
производству основных продуктов питания на
душу населения (около 150 кг мяса в Океании
и 12—14 кг в Азии и Африке, около
11 — 12 кг сыров в Европе и Океании и
лишь 0,2 кг в Азии и т. д.).
Для сглаживания различий и
улучшения снабжения продовольствием населения
планеты необходимо тесное
международное и межконтинентальное
сотрудничество. Важную роль в решении этой
проблемы играет холодильная цепь,
позволяющая осуществлять специализацию и
концентрацию производства скоропортящихся
продуктов, развивать мировую торговлю
ими.
На XV конгрессе МИХ в Венеции A979 г.)
мировое производство пищевых продуктов
оценивалось в объеме 3200 млн. т, из
которых почти половина требовала
холодильной обработки (мясо, рыба, молоко, овощи,
фрукты). Позднее в Международном
журнале по холодильной технике, издаваемом
МИХ, отмечалось, что мировое
производство продуктов питания в 1982 г.
составило 3902 млн. т. Из них 1210 млн. т
подвергались холодильной обработке
(полностью мясо, рыба, яйца, молоко и половина
овощей и фруктов).
Хорошо развитая холодильная цепь
обеспечивает сразу после получения сырья или
изготовления продуктов охлаждение или
замораживание их до оптимальных
температур и дальнейшее хранение также при
оптимальных низких температурах до
момента потребления. Однако не во всех
странах она достаточно развита, что
приводит к огромным потерям продуктов (в
первую очередь, в ряде государств,
расположенных в тропических и
субтропических регионах).
Холодильная цепь должна
соответствовать техническим, экономическим и даже
культурным условиям регионов и стран.
Это особенно важно для развивающихся
стран, которые не должны копировать
технологические решения развитых стран, а
должны создавать свою структуру
холодильной цепи, учитывающую конкретные
условия.
Ниже рассматриваются некоторые
аспекты проблемы мирового
продовольственного снабжения и развития холодильной
цепи:
мировая торговля скоропортящимися
продовольственными товарами;
59

мировой потенциал холодильных
емкостей;
производство и потребление
быстрозамороженных продуктов;
холодильная техника в рыбном
хозяйстве.
Мировая торговля скоропортящимися
продовольственными товарами
Первые морские перевозки
охлажденного и мороженого мяса из Южной
Америки и Австралии в Европу в 70—80-х годах
прошлого столетия революционизировали
мировое продовольственное снабжение и
доказали возможность крупного производства
и поставок скоропортящихся продуктов на
мировой рынок.
В настоящее время мировой объем
торговли скоропортящимися продуктами
оценивается почти в 35 млн. т. Из них
значительную долю составляет
межконтинентальный экспорт мяса и мясопродуктов из
Южной Америки и Океании, а также
экспорт бананов с американского континента.
Экспортно-импортные операции
обеспечиваются десятками тысяч
рефрижераторных морских-судов, емкость которых
превышает 10 млн. м3 (не считая емкости
контейнеров).
За период с 1950 по 1984 г.
мировое производство мяса возросло почти в 3
раза, увеличиваясь ежегодно на 3,2%,
а экспорт — импорт его возрос более
чем в 6 раз — ежегодный прирост
достиг в среднем 5,5 %. Если в 1950 г. доля
мяса, которое поставлялось на мировой
рынок, составляла 2,8 % объема его
производства, то в 1984* г. она выросла до
6%.
В 1984 г. мировой экспорт-импорт
свежего, охлажденного и мороженого мяса
исчислялся примерно 9 млн. т, из которых
свыше 5 млн. т экспорта и около 4 млн. т
импорта приходилось на Европу. Кроме
мяса, на мировой рынок ежегодно
поставлялось около 1,2 млн. т мясных консервов.
Если исключить внутриевропейскую
торговлю мясом (в связи с небольшими
расстояниями), то оказывается, что основной
экспорт его направлен из регионов южного
полушария (Океания и Южная Америка) в
регионы северного полушария (Северная
Америка, Азия и Европа). В последние
годы, наряду с традиционными странами-
импортерами, все больше мяса стали
ввозить Советский Союз и арабские страны.
Скоропортящимся продуктом, который
подвергают холодильной обработке,
является животное масло. Если за последние
20 лет среднегодовой прирост
производства масла составлял около 1,6 %, то
экспорт — импорт его ежегодно
увеличивался в среднем на 3 %.
В 80-х годах около 15—20 % объема
мирового производства масла поступало на
внешний рынок. В 1984 г. это составило
около 1,3 млн. т, из которых около 70 %
экспортировала Европа и около 17 % —
Океания. Крупным поставщиком этого
продукта является Новая Зеландия — она
экспортирует около 65 % производимого в
стране масла.
На Европу приходится 47 % импорта
масла, Азию — около 20 %, СССР
—^около 16%, Африку — 12%. За период
1974—1984 гг. ряд стран-импортеров маслам
сократил объем его закупок. Великобрита-'
ния, например, уменьшила ввоз масла с
458,2 тыс. т в 1974 г. (в то время
46,5 % мирового импорта) до 156,2 тыс. т
в 1984 г. A2,4 %). Государства
Северной, Центральной и Южной Америки в
мировом экспорте — импорте масла
участвуют в очень малой степени.
Мировой экспорт сыров (вместе с
творогом) достигает 1,8 млн. т в год, или
около 14 % объема их производства.
Европа экспортирует более 1,5 млн. т (85 %),
Океания — около 150 тыс. т (8,5%).
Остальные континенты практически не
поставляют сыры на мировой рынок. Среди
10 крупнейших экспортеров сыров — восемь
европейских стран, а также Новая
Зеландия и Австралия.
В мировом импорте сыров, как и в
экспорте, Европа занимает первое место
F0%), причем некоторые европейские
страны являются крупными импортерами и
одновременно крупными экспортерами.
Следующие места по импорту сыров
занимают Азия B0%), Северная и
Центральная Америка (свыше 10%).
Годовой мировой экспорт — импорт
яиц составляет около 0,8 млн. т A984 г.),
что не превышает 2,5—3 % их мирового
производства. Темп роста международной
торговли яйцами не опережает темпа роста
их мирового производства. В большинстве
случаев экспорт — импорт яиц носит
характер обмена между близлежащими
странами.
На долю Европы приходится более 75 %
мирового экспорта яиц и более 50 %
импорта. Самым крупным экспортером
являются Нидерланды (около 50 % мирового
экспорта), крупнейший импортер — ФРГ
(более 30 % мирового импорта). Второе
место A7 % экспорта и 28% импорта)
занимает Азия. Остальные континенты и
страны не играют значительной роли в
мировой торговле яйцами.
60

Среди продуктов, подвергающихся
холодильной обработке, третье место (после
мяса и рыбы) на мировом рынке
занимают бананы. Мировой экспорт — импорт
их достигает 7 млн. т в год. Объем
внешней торговли бананами срставляет около
15—20 % объема их производства. В
некоторых странах этот показатель значительно
выше: например, в Колумбии 80 %,
Гондурасе 65 %.
На мировом рынке в торговле
бананами господствуют государства Северной,
Центральной и Южной Америки, которые
совместно поставляют свыше 80 % и ввозят
около 50 % бананов. В первом десятке
крупнейших экспортеров находятся девять
американских государств. На первом месте
по импорту — США (свыше 40 %
мирового импорта).
Азия, на которую приходится около
40 % объема мирового производства
бананов, дает только 15 % мирового
экспорта (в основном Филиппины). Столько же
составляет и импорт (ввозит бананы
главным образом Япония).
Мировой потенциал
холодильных емкостей
Производство сельскохозяйственной
продукции испытывает существенные
колебания (годы урожаев и неурожаев,
сезонность и т. д.). Поэтому так важно
создавать мировые продовольственные
запасы и резервы. А для этого необходимо
расширять строительство холодильников и
хранилищ — важного звена' холодильной
цепи. ;
Ввиду отсутствия подробных
статистических данных о мировом потенциале
холодильных емкостей (многие страны их
не публикуют) можно лишь
ориентировочно оценить его в 275—300 млн. м .
Такой объем не обеспечивает потребности,
особенно развивающихся стран, так как
позволяет одновременно складировать лишь
60—70 млн. т скоропортящихся продуктов —
это только 4 % их общего годового
производства.
Новая Зеландия располагает самым
внушительным потенциалом холодильных
емкостей на душу населения: при 3 млн.
жителей она имеет холодильники общей
емкостью 3 млн. м3, из которой 2 млн. м3 в
мясной промышленности.
Во Франции в 1983 г. холодильные
емкости составляли примерно 12,7 млн. м3
(около 235 м3 на 1000 человек). В стране
функционируют 200 распределительных
холодильников емкостью 3,5 млн. м3, 590
производственных холодильников емкостью
3,85 млн. м3, 500 фруктовых
холодильников емкостью 5,35 млн. м3. Из общей
емкости холодильников первых двух категорий
4,75 млн. м3, или 64,6 %, предназначены
для хранения продуктов при температурах.
—204 30 °С. Около 2,5 млн. м3, иди 45 %,
емкости фруктовых холодильников
используются для хранения фруктов в
регулируемой газовой среде. Холодильное хозяйство
Франции быстро развивается. В 1964 г.
фруктовых холодильников в стране
практически не было. Сейчас же по
емкости фруктовых холодильников на душу
населения Франция, (вместе с Италией)
занимает первое место в мире, опережая США и
Великобританию.
Япония, учитывая свою экономическую
структуру, географическое положение,
плотность населения и другие факторы,
придает особое значение развитию
холодильного хозяйства. За период 1968—1977 гг.
холодильная емкость удвоилась, достигнув
6,1 млн. т. К концу этого периода в
стране насчитывалось 3800 холодильников,
из них 75 % — распределительных, 25 % —
производственных. В последующие годы
продолжался быстрый рост холодильных
емкостей.
Холодильники строятс'я в
промышленных центрах, портах и сырьевых районах.
Преобладают емкорти от 3 000 до 20 000 т,
около 75 % их составляют камеры с
низкими температурами. Около 50 %
распределительных холодильников используются для
хранения рыбы..
В 1983 г. общая емкость
холодильников в Японии составляла 19,5 млн. м3, из
них 14,5 млн. м3 распределительных и
5 млн. м3 производственных.
США располагают самой большой в
мире емкостью холодильников. За период
1949—1979 гг.:
в 2,5 раза возросла емкость
распределительных холодильников, которая в 1979 г.
составляла 25,7 млн. м3 (в 668
холодильниках). Существенно изменилась ее
структура: почти в 5 раз увеличилась
емкость камер с низкими температурами
(с 3,8 до 21,1 млн. м3) и сократилась
на треть емкость камер с нулевыми
температурами (с 6,5 до 4,6 млн. м3);
более чем в 2 раза (с 17 до 38,5 тыс. м3)
повысилась средняя емкость одного
холодильника;
существенно увеличилась емкость
распределительных холодильников,
приходящаяся на 1000 человек (с 68 м3 до
117 м3).
61

В США, кроме того, имеется более чем
20 млн. м3 холодильных емкостей
производственных и фруктовых холодильников.
Есть данные о том, что в 80-х годах
темп строительства холодильников в США
достаточно высок.
В СССР в настоящее время построено
более 3000'распределительных и
производственных холодильников общей емкостью
свыше 7 млн. т, которая постоянно
растет. В 1965 г. на одного человека
приходилось 13,4 кг холодильной емкости, в
1980 г.— 23,4 кг, т. е. на 75 % больше.
За этот период в СССР общая емкость
распределительных холодильников
увеличилась в 2,2 раза.
КФЕМТЫ
УДК 637.52.037.002.22
Механизированный участок по производству
пельменей на Шатурском мясокомбинате. ЧЕЛМО-
ДЕЕВ В. И., СУХОРУКОВ А. А. «Холодильная
техника», 1987, № 7.
Описан механизированный участок по
производству пельменей, созданный на базе
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС. Освоение
участка позволило на 70 % увеличить
производственную мощность предприятия, повысить
производительность труда, снизить потери массы
продукта при замораживании на 1,0—1,5 %,
сократить производственную площадь.
Таблица 1.
УДК 637.52.037.002.22
Линия для производства и замораживания
пельменей на Останкинском
мясоперерабатывающем комбинате. ГУРВИЦ В. Г., ПАНТЕЛЮ-
ШИН В. А., НОВИКОВ Г. А. «Холодильная
техника», 1987, № 7.
Дана методика инженерного расчета линий
замораживания пельменей. Описана новая линия
по выработке пельменей производительностью
2000 кг/ч, смонтированная на Останкинском
мясоперерабатывающем комбинате.
Иллюстраций 3.
62
Много крупных производственных и
распределительных холодильников построено в
восточных районах СССР: на Урале,
Дальнем Востоке, в Восточной и Западной
Сибири, Казахстане и Средней Азии. Различия в
холодильном хозяйстве советских республик
в течение последних 20 лет значительно
сгладились.
Разработанные в СССР прогнозы
развития и размещения холодильных
емкостей до 1990 и 2000 года
предусматривают дальнейшее быстрое развитие
холодильного хозяйства страны.
(Окончание следует)
УДК 621.577.001.375
Способы повышения эффективности теплонасос-
ных сушильных установок. ЧАЙЧЕНЕЦ Н. С.
«Холодильная техника», 1987, № 7.
На основе системно-структурного анализа
физико-химических и термодинамических
процессов, происходящих в теплонасосных сушильных
установках (ТНСУ), разработаны способы
повышения их эффективности, использованные
при усовершенствовании существующих и
создании новых высокоэффективных теплонасосных
систем. Предложены оригинальные схемы ТНСУ,
обладающих высокой эффективностью,
проведено экспериментальное исследование
целесообразности их применения для
обезвоживания пищевых и сельскохозяйственных
продуктов на примере сушки риса,, кукурузы,
казеина, каракуля. Разработаны методы
оптимального проектирования ТНСУ.
Иллюстраций 4. Список литературы — 9
названий.
УДК 664.684.037.002.22:65.011.54
Повышение технического уровня цехов по
производству быстрозамороженных мелкоштучных
полуфабрикатов. ЧЕРНЯК В. А., ФИЛЬЧАКО-
ВА Н. Н. «Холодильная техника», 1987, № 7.
Показано, что в настоящее время имеются
хорошие предпосылки (оборудование и
соответствующая технология) для механизации
производства быстрозамороженных мелкоштучных
полуфабрикатов на предприятиях малой и
средней мощности отраслей АПК и рыбной
промышленности.
Список литературы — 4 названия.

УДК 621.57.041.001.5
Бессальниковый роторно-поршневой холодильный
компрессор. КОНОВАЛЕНКО Е. Д.,
ШЕВЧЕНКО А. И. «Холодильная техника», 1987, Jfc 7.
Приведены результаты исследований
бессальникового роторно-поршневого холодильного
компрессора на хладагентах R12 и R22. Установлено,
что его основные теплотехнические
характеристики выше, чем для аналогичного поршневого
бессальникового компрессора 1ПБ10. Показана
перспективность нового типа компрессора.
Иллюстраций 4.
(УДК 621.57.041-97.001.5
Оценка погрешности определения
теплотехнических характеристик холодильного компрессора.
КРАВЦОВА Н. С, ПЕТРУШАНСКАЯ Л. Я.
«Холодильная техника», 1987, № 7.
Описан метод вычисления погрешности
определения теплотехнических характеристик
холодильного компрессора, испытанного на
калориметрическом стенде, с помощью аналитических
зависимостей. Метод позволяет вычислять
погрешность на любом режиме, используя ЭВМ,
а также целенаправленно проводить испытания
с минимальной погрешностью измерений путем
подбора оптимального метрологического
обеспечения.
Список литературы — 5 названий.
УДК 621.565.9.004.1
Внедрение и эксплуатация скороморозильного
аппарата ЯЮ-ОАС на Слуцком мясокомбинате.
ПЕТРОВИЧ К. А. «Холодильная техника», 1987,
№ 7.
Описаны особенности модернизации
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС при внедрении на
Слуцком мясокомбинате и преимущества,
полученные в результате его эксплуатации.
УДК 621.89.092.001.53
Экспериментальное определение растворимости
паров масла в парах хладагента R22. ДРЕМ-
\ ЛЮХ Т. С, ЗАТВОРНИЦКИЙ Ю. Г.
«Холодильная техника», 1987, № 7.
Приведены результаты экспериментального
исследования содержания паров масла в парах
хладагента. По результатам эксперимента
расчетом определена доля паров масла в парах
хладагента в зависимости от упругости паров
масла, давления нагнетания и температуры в
цилиндре. Рассчитано также содержание масла,
уносимого в систему в виде пара, в
циркулирующем хладагенте в зависимости от
температуры конца сжатия и температуры конденсации.
Таблица 1. Иллюстраций 3. Список
литературы — 5 названий.
УДК 621.564.25:536.63.001.5
Исследование изохорной теплоемкости смеси
хладагенто» R12/R13. МИХАЙЛОВ Ю. П., ПЕТ-
РУНИНА Е. Б., ЕРШОВА Н. С, РЯБУШЕ-
ВА Т. И. «Холодильная техника», 1987, № 7.
Приведены результаты экспериментального
исследования изохорной теплоемкости смеси
хладагентов R12/R13 в диапазоне температур от 270
до 365 К и плотностей от 65 до 1212 кг/м3.
Сопоставление опытных значений изохорной
теплоемкости с рассчитанными по уравнению Пен-
га—Робинсона показало, что последнее может
быть использовано для предварительных
расчетов циклов холодильных машин, работающих
на смеси R12/R13.
Таблиц 2. Список литературы — 9 названий.
УДК 621.565.9.002.72
Изготовление и монтаж скороморозильного
аппарата ЯЮ-ОАС. СУДЗИЛОВСКИЙ И. И.,
МАКАРОВ В. В., КИСЕЛЕВ Ю. И.,
КОЗЛОВ Ю. Г. «Холодильная техника», 1987, № 7.
Описаны последовательность и приемы
выполнения пуско-наладочных работ при внедрении
скороморозильного аппарата ЯЮ-ОАС, которые
обеспечивают минимальные сроки проведения
работ с меньшими затратами.
УДК 621.57-181.4:621.313.13.004.67@83.132)
Устранение неисправностей малых
холодильных машин. КАПЛАН Л. Г. «Холодильная
техника», 1987, № 7.
Рассмотрены причины неисправностей
электрических схем малых холодильных машин, выхода
из строя электродвигателя холодильного
агрегата, а также способы и порядок выявления и
устранения неисправностей.
Иллюстраций 10.
УДК 621.362
Термоэлектрический генератор холода для
транспортных кондиционеров. ТОЛСТЫХ В. В.,
ФОТ В. В., ГАВЕЛЯ И. В., АРЕФЬЕВ В. А.
«Холодильная техника», 1987, № 7.
Описана конструкция и принцип действия
термоэлектрического блочно-модульного генератора
холода, предназначенного для транспортных
кондиционеров. Приведены техническая
характеристика генератора холода и результаты его
испытаний.
Иллюстраций 5. Список литературы — 2
названия.
63

УДК 621.565.35.004.69
Усовершенствование воздухораспределения в
скороморозильном аппарате для пельменей на
Лиепайском мясокомбинате. ЕВРЕИНОВА В. С,
МАЧУЛИН В. И., МАЛЕВАННЫЙ Б. Н.,
ШЕРСТНЕВ А. В. «Холодильная техника», 1987,
№ 7.
Описана реконструкция системы
воздухораспределения скороморозильного аппарата В2-
ФМА1, включенного в состав технологической
линии для производства замороженных
пельменей. Приведены результаты его
промышленных испытаний до и после реконструкции.
Указан дальнейший путь повышения
эффективности работы скороморозильного аппарата —
перевод на автономное хладоснабжение.
Таблиц 2.
УДК 621.57.041-213.3:77.038
Кинематографический метод исследования
взаимодействия элементов герметичного
ротационного холодильного компрессора. ЧЕРМЕН-
СКИЙ Г. П., ИЩУК В. И., НИКИТИН А. А.,
ТИМОЩУК А. Г. «Холодильная техника», 1987,
№ 7.
Описан кинематографический метод и приведены
некоторые результаты исследований с помощью
скоростной киносъемки взаимодействия
элементов высокооборотного герметичного
ротационного компрессора ФГр-500-1B) при работе его на
воздухе и на хладагенте. Описанный метод
применим и для других компрессоров.
Иллюстраций 2.
Редакционная коллегия: Л. Д. Акимова (зам. ответственного редактора), Е. М. Агарев,
Л. Ф. Бондаренко, д-р техн. наук, проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович,
И. М. Гиндлин, д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, д-р техн. наук И. М. Калнинь,
д-р техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф. В. В. Оносовский,
д-р техн наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Художественное и техническое редактирование М. Г. Печковской
Корректоры Г. А. Казакова, Т. А. Гусарова, Н. Э. Аухатова
Рукописи не возвращаются
Журнал-приложение Головной журнал «Пищевая и
«Холодильная техника» перерабатывающая промышленность»
Сдано в набор 22.05.87. Подписано в печать 15.06.87. Т-01143. Формат 70Х 100 1/16. Офсетная печать.
Усл.-печ. л. 5,2 Усл. кр.-отт. 10,88 Уч.-изд. л. 7,13 Тираж 10 990 экз. Заказ 1255
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-77-00.
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР
по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64
УДК 637.358.071:536.631:536.2.08
Исследование теплофизических свойств
плавленого сыра. ЛАТЫШЕВ В. П., ЦИРУЛЬ-
НИКОВА Н. А. «Холодильная техника», 1987,
№ 7.
Приведены рассчитанные на основе опытных
данных по теплоемкости таблицы значений
энтальпии и доли вымороженной влаги плавленых
сыров «Чеддер», «Городской», «Дружба» в
интервале температур 77—Зг73 К. Описаны
экспериментальная установка, методика измерения
теплопроводности, приведены данные по
теплопроводности плавленого сыра «Городской».
Рекомендованы формулы для расчета
теплопроводности при охлаждении и нагреве плавленого
сыра в процессе производства. j
Таблиц 3. Иллюстраций 2. Список литерату-1
ры — 6 названий.
УДК 637.54.037.72:661.97-405
Изменение при хранении качества мяса птицы,
охлажденного с помощью твердого диоксида
углерода. МАЗУРЁНКО Н. П., ВЕНГЕР К. П.,
НЕЦЕПЛЯЕВ С. В., КАМЗОЛОВ С. М.
«Холодильная техника», 1987, № 7.
Приведены результаты исследования изменения
качества мяса бройлеров, охлажденных
воздухом и диоксидом углерода, при хранении.
Установлена возможность увеличения сроков
хранения неупакованных тушек бройлеров до
10 суток в случае охлаждения их диоксидом
углерода.
Таблиц 2. Список литературы — 3 названия.