SN 0023-124X
1984

^7
:*..< =
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА
МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
*.* •
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И КОНСТРУКТОРСКО-
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ
ИНСТИТУТ
холодильной
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
¦
МОСКВА ИЗДАТЕЛЬСТВО -ЛЕГКАЯ И ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ
ИЗДАЕТСЯ С1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
РЕШЕНИЯ XXVI СЪЕЗДА КПСС - В ЖИЗНЬ!
Демин В. И. Настойчиво повышать уровень хозяйствования 2
Одиннадцатой пятилетке — ударный труд!
Социалистические обязательства коллективов
производственных объединений, предприятий и организаций Мин-
мясомолпрома СССР на 1984 год 8
Бригадной форме организации я стимулирования труда —
широкое внедрение!
Кладий А. Г,, Чистов Л, П. Совершенствование
бригадной формы организация и стимулирования труда на
предприятиях Росмясомолторга 10
Реализация Продовольственной программы СССР —
важнейшая задача пятилетки
Крутоаа Е« А. Вагоны-тёрмосы и перспективы их
применения
За экономию топливно-энергетических ресурсов
Древ ал ь Ю. К., Шестая В. И., Анненков В, Н*
Эффективность системы обогрева грунта с использованием
бросового тепла холодильной установки
НАУКА, ТЕХНИКА, ТЕХНОЛОГИЯ
Синнцын В. И. О повышении эффективности действующих
камер орошения центральных кондиционеров
Хм ал ад зе О. Ш.» Чепурненко В* П., Мельников П. И. Тепло-
и массообмен при охлаждении воздуха различными ореб-
ренными поверхностями
Чиренко Л. А., Ходоменюк А. А., Каневец Г, Бм
Черненко Е. Н. Приближенная математическая модель
процесса инееобразования на воздухоохладителях
Тертеров М. Н. Графо-аналитический метод
теплотехнических расчетов изотермических и рефрижераторных
вагонов
Мишенина 3. Ам Фильчакова Н. Н.9 Моисеева Е* Л., Ов-
ч аров а Г. П. О возможности хранения замороженного
творога при температуре — 12°С
Микулян Е. Н.9 Демидов Ф. Пм РеэницкнЙ В. Г.,
Цыганов Д. И. Исследование теплопроводности биоткани
в области фазовых превращений воды
В порядке обсуждения
Дмитриев В. И., Козмеску Ю. А., Пнсаренко В* Е.
О применении смесей хладагентов в бытовых
холодильниках и морозильниках
ОБМЕН ОПЫТОМ
Афонский В. Пм Сударкин А. А. Обслуживание и ремонт
кривошипно-шатунного механизма компрессоров ППО
и П220
Горбунов С Им Майоров В. В. Автоматический контроль
за работой соленоидных вентилей
ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
Соломаха КХ К* Анализ причин прорыва и утечек
аммиака на холодильных установках
ИЗОБРЕТЕНИЯ
12
16
18
20
25
27
31
34
37
42
47
48
50, 56
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ -
Липатов И. Н. Книга по тепломассообмену при хранении
пищевых продуктов 54
ХРОНИКА
К 75-летию Николая Алексеевича Головкина 55
В МЕЖДУНАРОДНОМ ИНСТИТУТЕ ХОЛОДА
Гиндлии И, М- Пожарная безопасность на
холодильниках
56
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Пименова Т. Ф., Шуватова Э- Д. Железнодорожный
рефрижераторный вагон, охлаждаемый диоксидом углерода 60
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Семенова С. М. Регулятор разности температур электри-
ческий ТЭ6ПЗ 62
CONTENTS
DECISIONS OF XXVI CONGRESS OF CPSU-1NTO LIFE!
Detnin V. I. Persistently Raise Level of Management 2
Shock Labour Hi Eleventh Five-Year Period!
Socialist Obligations of Collectives of Production
Associations, Enterprises and Organizations of USSR Ministry
of Meat and Dairy Industry for 1984 8
Wide introduction of Brigade Form of Labour
Organization and Incentive!
Klady A. GM Chistov L. P. Improvement of Brigade Form
of Labour Organization and Incentive at enterprises
of Rosmyasomoltorg 10
Realization of Food Program of USSR-Most Important
Task of Five-Year Plan
Krutova E» A. Railcars-Thermoses and Prospects of Their
Application 12
FOR ECONOMY OF FUEL-ENERGY RESOURCES
Dreval U* KM Shestak V. L9 Annenkov V, N. Effectiveness
of Soil Heating System with Utilization of Waste Heat of
Refrigerating Plant 16
SCIENCE, ENGINEERING, TECHNOLOGY
Sinitsyn V. I* Increase of Efficiency of Operating Spray
Chambers of Central Air Conditioners 18
KhmalaJze O. S.9 Chepurnenko V. P., Melnikov P. h Heat *
and Mass Exchange at Cooling Air by Different
Finned Surfaces 20
Chlrenko L. A,, Kholomenyuk A. A., Kanevets G. E., Cher-
nenko E. N. Apppoximated Mathematical Model of Frost
Formation on Air Coolers 25
Terterov M. N. Graph-Analytical Method of Thermo-
Technicai Calculations of Insulated and Refrigerated
Railcars 27
Mishenina Z» A., Filchakova N. N., Moiseyeva E. L», Ovcha*
rova G. P. Possibility of Storing Frozen Cottage Cheese
at Minus I2°C 31
MIkulin E. NM Demidov F. P.t Re zn it sky V. G.v Tsygonov D. L
Investigation of Thermal Conductivity of Bio-Tissue at
Phase Transformation of Water 34
For Discussion
Dmitriyev V. I., Kozraescu U. A., Pisarenko V. E.
Utilization of Refrigerant Mixtures in Domestic Refrigerators
and Freezers 37
PRACTICE EXCHANGE
i
Afonsky V. P., S a dark in A. A. Maintenance and Repair
of Crank Mechanism of Compressors РП0 and Р220 42
Gorbunov S. I., Mayorov V. V. Automatic Kontrob of So-
lenoid Vaive Operation 47
LABOUR PROTECTION AND SAFETY PRECAUTIONS
Sotomakha U. K. Analysis of Causes of Ammonia Out*
Breaks and Leaks in Refrigerating Plants 48
INVENTIONS 50, 56
BOOK REVIEW
Lipatov N. N. Book on Heat and Mass-Exchange During
Storage of Food Products 54
MISCELLANY
75th Birthday of Nikolai Alekseyevich Goiovkin 55
AT INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION
Gindfin L M. Fire Safety at Cold Stores 56
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Plmenova T. F., Shuvatova E. D. Carbon Dioxide
Refrigerated Railcar 60
REFERENCE DATA
Semyenova S. M. Electric Temperature Difference Control
TE6P3 62
РЕФЕРАТЫ
63
SUMMARIES
63
<g) Издательство с Легкая и пищевая промышленность», сХолоди

XXVI СЪЕЗДА КПСС
В ЖИЗНЬ 1
УДК 637.1/.5:658.012.2
НАСТОЙЧИВО ПОВЫШАТЬ УРОВЕНЬ
ХОЗЯЙСТВОВАНИЯ
В. И. ДЕМИН,
заместитель министра мясной и молочной промышленности СССР
Наша страна вступила в четвертый год одиннадцатой пятилетки.
Весь советский народ напряженно трудится над выполнением
решений XXVI съезда партии и последующих Пленумов ЦК КПСС, над
реализацией Продовольственной программы СССР. Увеличивается
производство промышленной и сельскохозяйственной продукции, улучшаются
качественные показатели, повышается эффективность общественного
производства, уровень жизни советских людей.
В материалах декабрьского A983 г.) и февральского A984 г.)
Пленумов ЦК КПСС даны глубокие оценки и выводы по основным
направлениям дальнейшего развития народного хозяйства страны. Они должны
быть положены в основу деятельности всех партийных, советских и
хозяйственных органов, всех трудовых коллективов.
В результате принятых партией и правительством мер по развитию
сельского хозяйства, благодаря самоотверженному труду работников
мясной и молочной промышленности в 1983 г. был достигнут
положительный перелом в выполнении заданий Продовольственной
программы СССР по увеличению производства мясных и молочных продуктов.
Годовой план закупок скота, птицы и молока перевыполнен. Закуплено
17.5 млн. т скота, птицы и 63,4 млн. т молока, что составляет 109 % к
уровню 1982 г. Сверх плана заготовлено 230 тыс. т скота и 3,8 млн. т
молока. Дополнительно к плану выработано 115 тыс. т мяса, 55 тыс. т
колбасных изделий, 27 тыс. т мясных полуфабрикатов, 135 тыс. т животного
масла, 1,1 млн. т цельномолочной продукции, 31 тыс. т жирных сыров.
Перевыполнено задание по выпуску товаров народного потребления,
лекарственных средств. Всего выработано товарной продукции на
38.6 млрд. руб., что больше плана на 1,7 млрд. руб., а против уровня
1982 г.— на 2,8 млрд. руб. Такого объема производства отрасль достигла
впервые.
Выполнены все основные технико-экономические показатели, в том
числе план по росту производительности труда и прибыли.
Проводилась работа по улучшению качества продукции, совершенствованию
ее ассортимента, экономному и рациональному использованию
сырьевых, трудовых, топливно-энергетических и других ресурсов.
Однако в работе отрасли имели место серьезные недостатки и
упущения.
Минмясомолпромы Казахской ССР, Молдавской ССР и
Таджикской ССР не обеспечили выполнения плана 1983 г. по общему объему
производства, недодали товарной продукции на 110 млн. руб.
Ряд министерств не выполнил планы по отдельным позициям.
Производство пельменей в 1983 г. по сравнению с 1982 г. возросло
на 12 % и составило 302 тыс. т, однако это меньше, чем
предусматривалось. По-прежнему неудовлетворительно организовано производство

пельменей на предприятиях РСФСР, Украинской ССР, Киргизской ССР
и некоторых других союзных республик.
Не выполнено задание по производству бескостных натуральных
полуфабрикатов, хотя их выработка увеличилась по сравнению с 1982 г.
на 25 %, по производству молочного сахара. Не удовлетворяется спрос
на продукты детского питания.
Против контрольных цифр трех лет пятилетки недодано продукции
на 5,8 млрд. руб.
Причина не только в объективных трудностях в сельском хозяйстве
и животноводстве, но и в неудовлетворительной организации работы
союзного и ряда республиканских министерств, коллективов многих
объединений и предприятий отрасли. В частности, имел место слабый
контроль за выполнением договоров контрактации, за соблюдением
правил приемки и расчетов за скот и молоко.
На 1984 г. государственные закупки скота и птицы установлены
в объеме 17,7 млн. т, молока 63,7 млн. т. Соответственно увеличены
планы производства мясных и молочных продуктов. Для выполнения
этих заданий требуется значительно усилить организаторскую работу,
закрепить все положительное, что было достигнуто в 1983 г., выявить
все имеющиеся резервы с тем, чтобы обеспечить перевыполнение
установленных планов, снизить задолженность, допущенную'за первые три
года текущей пятилетки.
Вопросы качества мясной и молочной продукции всегда находятся
в центре внимания работников отрасли. Осваиваются новые и
улучшенного качества изделия, совершенствуется технология их производства.
Вместе с тем не обеспечен повсеместный выпуск продукции высокого
качества, на ряде предприятий наблюдались случаи нарушения
технологической, производственной и санитарной дисциплины.
Продовольственной программой СССР предусмотрено довести
выпуск фасованных продуктов до 60—70 % общего объема их выработки.
За годы одиннадцатой пятилетки выпуск фасованных мясных и
молочных продуктов несколько возрос, но все еще находится на низком
уровне.
В структуре себестоимости товарной продукции, выпускаемой
предприятиями отрасли, стоимость сырья составляет до 92 %. Поэтому его
рациональное и экономное использование — основное направление
повышения эффективности производства.
В отрасли имеется положительный опыт работы в этом направлении.
Совершенствуются технологические процессы, улучшается
использование вторичного сырья, сокращаются потери. В результате этих и других
мер в 1983 г. увеличены ресурсы мясных продуктов на 471 тыс. т, рост
составил 4,7 %, сэкономлено молочного жира в пересчете на молоко
11,8 млн. т, рост — 7,3 %.
Обобщающим показателем полноты использования сырьевых
ресурсов является выпуск продукции из 1 т перераббтанного сырья. В 1983 г.
в среднем по Минмясомолпрому СССР было выработана продукции
из 1 т скота на 1553 руб., из 1 т молока — на 236 py6w В Российской
Федерации этот показатель превысил средние значения, в то время как
в некоторых республиках, например в Белоруссии, он оказался
существенно ниже. Конечно, этот показатель может колебаться в
зависимости от сложившейся структуры производства. Тем не менее он
характеризует эффективность использования сырья.
Отрасль выполнила задание 1983 г. по снижению норм расхода
и общей экономии всех видов энергоресурсов. Экономия составила
23 млн. руб. Однако непроизводительные потери топлива и энергии
все еще велики, особенно на предприятиях Казахстана, Грузии,
Киргизии.
Сегодня же задача ставится более серьезная — обеспечить прирост
продукции при одновременном снижении энергозатрат. В текущем
году предусмотрено снизить нормы расхода топливно-энергетических

ресурсов по сравнению с базисным 1980 г. на 3,5—4 %. Задание это
нелегкое, но выполнимое.
Задачей первостепенной важности, как указывалось на декабрьском
A983 г.) и февральском A984 г.) Пленумах ЦК КПСС, является
ускорение научно-технического прогресса.
В 1983 г. продолжалась работа по повышению технического уровня
производства. Предприятия получили оборудования на 352 млн. руб.,
установлено свыше 40 тыс. линий и машин, в серийном производстве
освоено 47 наименований нового оборудования и приборов, изготовлено
40 тыс. единиц средств механизации ПРТС работ.
Вместе с тем техническое оснащение многих предприятий не
отвечает современным требованиям. Почти половина D6 %) промышленно-
производственного персонала занята малопроизводительным ручным
трудом. Продолжают оставаться низкими технический уровень и
качество оборудования, только 17 % его аттестуется по высшей
категории качества. Основной поставщик оборудования для отрасли — Мин-
легпищемаш пока не справляется с обеспечением предприятий
современной техникой в необходимых объемах. В связи с этим нетерпимо
наличие значительных остатков неустановленного оборудования.
Особенно велики они на предприятиях и стройках Минмясомолпромов
Литовской ССР, РСФСР, Украинской ССР, Казахской ССР.
Отраслевой наукой и промышленностью в 1983 г. завершено более
350 разработок с потенциальным экономическим эффектом свыше
150 млн. руб. В результате внедрения научно-технических разработок,
реализации планов новой техники, использования более 40 тыс.
изобретений и рационализаторских предложений себестоимость выпускаемой
продукции снижена на 93 млн. руб., условно высвобождено 14,5 тыс.
человек.
Ускорение научно-технического прогресса требует резкого
улучшения работы научно-исследовательских институтов и конструкторских
бюро. Пока они недостаточно занимаются механизацией и
автоматизацией производства: доля таких работ не превышает 10—15 %. В итоге
производительность труда за счет внедрения разработок институтов
в текущей пятилетке повысилась лишь на 1 %, что крайне мало.
Научные организации затягивают создание необходимого для отрасли
оборудования. Не преодолено ими распыление сил и средств по многим
темам, исследованиям не хватает масштабности.
Большие задачи стоят перед отраслевой наукой и промышленностью
в 1984 г. Должно быть завершено более 300 научно-технических
разработок в рамках четырех целевых и девяти научно-технических
программ. На предприятиях отрасли за счет повышения технического уровня
производства необходимо снизить себестоимость выпускаемой
продукции на 102 млн. руб., условно высвободить более 11 тыс. рабочих.
Чтобы выполнить эти задачи, требуется значительно улучшить
работу научно-исследовательских институтов и конструкторских бюро,
особенно по созданию ряда необходимого для отрасли оборудования,
безотходных технологий, энергосберегающих процессов, по
автоматизации и механизации производства. Необходимо укреплять связь науки
с производством.
План роста производительности труда в 1983 г. отраслью выполнен.
За счет ее повышения получено около 88 % прироста продукции. Однако
при общем выполнении плана по Минмясомолпрому СССР 15 %
объединений и предприятий не выполнили заданий по росту
производительности труда. На предприятиях все еще велики потери рабочего времени.
Важное место в повышении производительности труда принадлежит
дальнейшему развитию и повышению эффективности бригадной формы
организации и стимулирования труда. В системах министерств
Казахстана, Киргизии, Таджикистана еще недооценивают эту форму
организации труда. На их предприятиях самый низкий процент рабочих,
занятых в бригадах, половина созданных бригад не отвечает современ-

ным требованиям. Именно эти министерства не выполнили плана
роста производительности труда в 1983 г.
Наибольшая эффективность бригадной формы организации и
стимулирования труда проявляется при внедрении хозяйственного расчета.
Министерством поставлена задача, чтобы в текущем году на
хозяйственном расчете работало не менее 10 %, а в 1985 г.— не менее 20 % бригад.
Все республиканские министерства и ВПО приняли обязательства
на 1984 г. по сверхплановому повышению производительности труда
на 1 %. Это задача большой государственной важности, и руководители
министерств, объединений и предприятий с начала года должны
принять все меры для ее решения.
В отрасли осуществлялись меры по повышению эффективности
производства. Это позволило большинству министерств и промышленных
объединений выполнить задания по снижению себестоимости товарной
продукции, обеспечить сверхплановую экономию около 60 млн. руб.
План получения прибыли выполнен с превышением на 226 млн. руб.
Вместе с тем 108 объединений и предприятий не выполнили заданий
по снижению затрат на производство, допустили удорожание
себестоимости продукции на 40 млн. руб.
В текущем году с учетом принятых социалистических обязательств
по дополнительному снижению себестоимости на 0,5 % необходимо
снизить затраты на производство на 290 млн. руб., или на 0,9 %. Чтобы
решить эту нелегкую задачу, необходимо сделать глубокий анализ
работы каждого предприятия, вовлечь в производство дополнительные
резервы повышения его эффективности, ликвидировать всякого рода
потери, усилить борьбу за сохранность социалистической собственности.
Сохранить и довести без потерь всю выработанную продукцию до
потребителя — неотложная задача и обязанность всех работников
отрасли, в первую очередь работников холодильных предприятий.
Промышленности выделяются большие средства на развитие
материально-технической базы, жилищное и культурно-бытовое
строительство. Эффективное использование их является задачей исключительной
важности.
В 1983 г. на эти цели использовано 740 млн. руб. Введено новых,
расширено и реконструировано более 70 предприятий, основные фонды
возросли на 630 млн. руб. Это создает условия для улучшения работы
промышленности.
В целом же положение дел в капитальном строительстве
неудовлетворительное. Задание по вводу в эксплуатацию производственных
объектов выполнено не полностью. Лимит капитальных вложений использован
только на 92 %, строительно-монтажные работы выполнены на 80 %.
Наиболее слабо осваивают капитальные вложения Минмясомолпромы
Казахской ССР, Украинской ССР, Киргизской ССР.
Руководители республиканских министерств, промышленных и
производственных объединений проявляют большую настойчивость в
просьбах увеличить им капитальные вложения, но не очень беспокоятся об
их освоении. Вызывает тревогу то обстоятельство, что в ряде
министерств союзных республик до сих пор не встречает понимания проблема
технического перевооружения действующих предприятий.
На большинстве вводимых в эксплуатацию предприятий освоение
мощностей затягивается. Это значительно снижает эффективность
работы промышленности.
Неудовлетворительно в 1983 г. велось жилищное строительство:
план выполнен только на 72 %, не обеспечен ввод 44 тыс. м2 жилой
площади. Особенно плохое положение с этим в Минмясомолпромах
Узбекской ССР, Эстонской ССР, Киргизской ССР и Казахской ССР.
Серьезным недостатком является увеличение сметной стоимости
строящихся объектов. За годы текущей пятилетки Минмясомолпром
СССР переутвердил 63 проекта с увеличением сметной стоимости
на 102 млн. руб., или почти на 17 %.

Неудовлетворительно осваиваются капитальные вложения,
выделенные на строительство объектов охраны природы. До сих пор ряд
предприятий сбрасывает в открытые водоемы загрязненные стоки.
На 1984 г. намечена большая программа строительства.
Предусматривается ввести в эксплуатацию 56 предприятий, 364 тыс. м2 жилья,
мощности по очистке воды на 84 тыс. м3 в сутки. Необходимо
проанализировать причины, которые привели в прошлом к срыву ввода в
эксплуатацию производственных мощностей, жилых домов, неполному освоению
капитальных вложений, сконцентрировать внимание в первую очередь
на пусковых стройках, принять меры по улучшению положения дел
в капитальном строительстве.
Наличие недостатков в работе отрасли, о которых говорилось выше,
свидетельствует 6 серьезных упущениях и ошибках в подборе,
расстановке и воспитании кадров, в стиле и методах управления.
Руководители некоторых министерств допускают серьезные ошибки
при назначении на должности генеральных директоров объединений
и директоров предприятий. За низкий уровень руководства
предприятиями по Минмясомолпрому РСФСР в 1983 г. освобождены три
генеральных директора объединений, по Минмясомолпрому Украинской ССР —
шесть.
Нередки случаи, когда проверки работы предприятий и
объединений специалистами союзного и республиканского министерств
проводятся поверхностно и неквалифицированно. Органы партийного и
народного контроля вскрывают затем факты бесхозяйственности,
нарушений технологической, производственной, финансовой и
государственной дисциплины.
Исполнительская дисциплина по выполнению постановлений партии
и правительства и собственных решений — существенная и важная
часть работы. В истекшем году положение несколько улучшилось.
Однако ряд поручений директивных органов, касающихся развития
отрасли, выполнен не полностью.
Руководствуясь решениями декабрьского A983 г.) и февральского
A984 г.) Пленумов ЦК КПСС, коллегия вправе потребовать от
соответствующих работников союзного министерства, республиканских
министерств и начальников ВПО коренной перестройки работы по подбору,
расстановке и воспитанию кадров.
С организацией агропромышленного комплекса укрепились
деловые контакты предприятий с колхозами и совхозами. Конкретнее и
оперативнее стали решаться вопросы заготовок сельскохозяйственной
продукции, улучшения ее приемки в местах производства. Многие
районные агропромышленные объединения установили контроль за
соблюдением графиков сдачи скота и молока на переработку.
В то же время руководители многих предприятий не проявляют
должной инициативы в укреплении связей с партнерами по
агропромышленным объединениям, ждут указаний сверху, медленно решают
вопросы расширения и строительства приемных пунктов, хладобоен,
организации переработки скота, принятого на давальческих условиях.
Минмясомолпромы РСФСР, Украинской ССР, Белорусской ССР и
других союзных республик недостаточно изучают работу предприятий
в составе агропромышленных объединений, не обобщают и не
распространяют их опыт. Следует усилить организаторскую работу по
совершенствованию деятельности предприятий в составе ЛПК, разработать
программу дальнейшего развития сотрудничества с партнерами. Должна
быть активизирована работа в рамках АПК и аппарата союзного
министерства.
На повестку дня выдвигаются вопросы совершенствования
организационной структуры управления отраслью. Полноправная и
эффективная деятельность в составе РАПО требует расширения хозяйственных
прав предприятий во взаимоотношениях с колхозами и совхозами.
6

Многие вопросы нуждаются в оперативном решении, а согласование
с объединениями затягивает дело.
Министерство при необходимости расширяет права предприятий.
Около 100 из них, ранее преобразованных в производственные
единицы, вновь получили юридическую самостоятельность. Министерства
республик, в первую очередь РСФСР, Украины, Белоруссии, аппарат
союзного министерства должны подготовить предложения об уточнении
генеральных схем управления с учетом особенностей работы в
системе АПК.
На декабрьском A983 г.) и февральском A984 г.) Пленумах ЦК КПСС
была подчеркнута особая актуальность задачи совершенствования
хозяйственного механизма. В пяти отраслях проводится
широкомасштабный эксперимент по расширению прав предприятий в планировании и
хозяйственной деятельности, усилению их ответственности за результаты
работы.
Необходимо ускорить разработку нормативных документов по
дальнейшему совершенствованию хозяйственного механизма отрасли, имея
в виду усиление его воздействия на организацию выполнения
Продовольственной программы СССР, повышение роли, экономической
заинтересованности и ответственности трудовых коллективов. Минмясомол-
промам союзных республик уже теперь следует проверить на практике
различные элементы этой системы. Новые принципы хозяйствования
должны быть внедрены во всей отрасли с самого начала двенадцатой
пятилетки.
Для эффективного управления отраслью необходимо внедрение
делового и творческого стиля руководства, повышение ответственности
руководителей и специалистов за порученный участок на уровне
высоких партийных требований.
Для выполнения зёдач, поставленных декабрьским A983 г.) и
февральским A984 г.) Пленумами ЦК КПСС, нацеливающих на успешное
выполнение и перевыполнение плана 1984 г., имеются все возможности.
В январе — феврале заготовки скота к уровню прошлого года
составили 110%, молока — 111 %. Увеличение поставок на переработку
скота, птицы и молока создает хорошую перспективу для перевыполнения
плана производства. И очень важно хорошо подготовить материально-
техническую базу промышленности, чтобы приемка и переработка
сырья были обеспечены вовремя и без потерь.
Особенность плана 1984 г.— резкое повышение темпов
производства многих видов продукции: мясных бескостных полуфабрикатов в
1,6 раза, мясных консервов для детского питания в 1,4, пельменей в 1,2,
сметаны пониженной жирности и домашнего сыра в 1,9, казеината
в 1,5, сухой сыворотки в 1,3 раза и т. д. Это обязывает работников
промышленности разработать и осуществить соответствующие
организационно-технические мероприятия. При этом следует тщательно
продумать вопрос о том, как рациональнее использовать сырье, в том числе
вторичное. Каждому предприятию необходимо определить
оптимальный ассортимент продукции, максимально сократить выпуск
нерентабельных изделий.
Особое внимание в текущем году должно быть обращено на
безусловное выполнение планов по новой технике, жилищному строительству
и строительству социально-бытовых объектов.
Коллективы предприятий и организаций отрасли приняли встречные
планы и социалистические обязательства по досрочному выполнению
установленных на 1984 г. планов и заданий.
Рабочие, инженерно-технический персонал и служащие предприятий
и ВПО, сотрудники научно-исследовательских и проектно-конструктор-
ских организаций отрасли сделают все, чтобы выполнить решения
декабрьского A983 г.) и февральского A984 г.) Пленумов ЦК КПСС,
принятые встречные планы и социалистические обязательства и внести
достойный вклад в реализацию Продовольственной программы страны.
7

Одиннадцатой пятилетке — ударный труд!
ЙР
УДК 658.387.6
Социалистические обязательства
коллективов производственных объединений,
предприятий и организаций Минмясомолпрома СССР
на 1984 год
¦
Претворяя в жизнь решения XXVI съезда партии,
последующих Пленумов ЦК КПСС, труженики мясной и молочной
промышленности, широко развернув социалистическое соревнование,
обеспечили выполнение и перевыполнение заданий и принятых
социалистических обязательств на 1983 г. Сверх плана выработано
продукции на 1,7 млрд. руб., по сравнению с 1982 г. ее выпуск
возрос на 2,8 млрд. руб.
Выполнены задания по росту производительности труда,
прибыли, снижению себестоимости товарной продукции и другим тех-
нико-экйномическим показателям.
Руководствуясь решениями декабрьского A983 г.) и
февральского A984 г.) Пленумов ЦК КПСС по претворению в жизнь
программы экономического и социального развития страны,
намеченной XXVI съездом КПСС, и выражая готовность
высокопроизводительным трудом ознаменовать четвертый год пятилетки, трудовые
коллективы мясной и молочной промышленности приняли на 1984 г.
следующие социалистические обязательства.
На основе ускорения внедрения в производство научных
разработок, прогрессивной техники и технологии, автоматизации и
механизации производственных процессов, передового опыта,
совершенствования организации труда, широкого распространения
бригадного хозрасчета, укрепления трудовой и производственной
дисциплины повысить производительность труда по сравнению с
плановой не менее чем на 1 %. За счет этого дополнительно
выработать мясных и молочных продуктов на 487 млн. руб. Досрочно,
28 декабря, завершить выполнение годового плана по общему
объему производства.
Широко развернув социалистическое соревнование под девизом
«Максимум продукции высокого качества из каждой тонны
перерабатываемого сырья», обеспечить рациональную и комплексную
переработку животноводческого сырья за счет дальнейшего
совершенствования технологических процессов, сокращения потерь
сырья в производстве, повышения выходов продукции,
увеличения выработки новых и улучшенного качества продуктов,
использования белковых компонентов и увеличить на этой основе
ресурсы мясных продуктов на 475 тыс. т и сэкономить молочного жира
в пересчете на молоко 12 млн. т. Снизить себестоимость
продукции дополнительно к плану примерно на 0,5 %.
Обеспечить выполнение договоров и заказов на поставку
продукции всеми производственными объединениями и предприятиями в
установленные сроки и высокого качества.
Используя условия работы в составе агропромышленного
комплекса, принять меры, обеспечивающие трудовое содружество
предприятий отрасли с колхозами и совхозами по созданию
взаимной заинтересованности в увеличении поставок животноводческого
сырья и повышении его качества,- произвести и поставить
сельскому хозяйству не менее 557 тыс. т сухих животных кормов,
2 млн. т обогащенной сыворотки, 800 тыс. т жидкого ЗЦМ,
выработать из давальческого сырья колхозов и совхозов 80 тыс. т
сухого ЗЦМ.

Увеличить приемку в колхозах и совхозах и централизован*
ный вывоз спецавтотранспортом скота и птицы на 43 % и молока на
28 %. Добиться сдачи молока на промышленную переработку I
сортом не менее 82 %.
Рекомендовать минмясомолпромам союзных республик,
производственным объединениям и предприятиям широко использовать
опыт Ивано-Франковских производственных объединений мясной и
молочной промышленности, принявших взаимные социалистические
обязательства с партнерами, входящими в агропромышленный
комплекс, по достижению высоких показателей в работе, увеличению
централизованного вывоза скота, птицы и молока из хозяйств,
сокращению потерь сырья и материалов, непроизводительных
расходов, повышению качества продукции и др.
Улучшить работу откормочных совхозов и других
сельскохозяйственных предприятий; обеспечить урожайность зерновых не менее
26,6 ц с 1 га и валовой сбор зерна 260 тыс. т; повысить
продуктивность животноводства и сдать государству сверх плана 4 тыс. т мяса
и 1 тыс. т молока.
Всемерно развивать подсобные сельские хозяйства
производственных объединений и предприятий для улучшения общественного
питания работников промышленности; увеличить в этих хозяйствах
производство мяса, овощей и картофеля не менее чем на 15—20 %.
Обеспечить экономию топливно-энергетических ресурсов за счет
снижения норм расхода котельно-печного топлива в объеме
190 тыс. т усл. топлива, теплоэнергии — 2679,55 тыс. ГДж
F40 тыс. Гкал) и электроэнергии 60 млн. кВт*ч.
От внедрения в отрасли изобретений и
рационализаторских предложений получить экономический эффект в сумме
20 млн. руб.
Реализуя комплексные планы социального развития, ввести в
эксплуатацию жилые дома общей площадью 156 тыс. м2,
дошкольные учреждения на 1,64 тыс. мест, столовые на 5 тыс. мест.
Совместно со строительными, монтажными, комплектующими и
проектными организациями обеспечить досрочный ввод
производственных мощностей на Московском желатиновом заводе, Талас-,
ском мясокомбинате, сыродельных заводах в г. Переславль-Залес-
ском (РСФСР), г. Тельшей (Литовская ССР), а также заводе по
производству ЗЦМ в г. Калининске (Молдавская ССР).
Обеспечить досрочную выдачу проектно-сметной документации
по важнейшим объектам и добиться снижения сметной стоимости
строительства на 3—5 %.
Подготовить и повысить квалификацию 4 тыс. руководящих,
инженерно-технических работников и рабочих сверх установленного
плана и обеспечить предприятия промышленности
квалифицированными кадрами.
Работники мясной и молочной промышленности заверяют
Центральный Комитет КПСС, что с честью выполнят взятые
социалистические обязательства и внесут свой вклад в реализацию
Продовольственной программы страны.
Социалистические обязательства обсуждены и приняты на
общих собраниях коллективов производственных объединений,
предприятий, строительных, научно-исследовательских и проектных
организаций мясной и молочной промышленности. Одобрены
коллегией Минмясомолпрома СССР и Президиумом ЦК профсоюза
рабочих пищевой промышленности.

Бригадной форме of
широкое внедрение!
УДК 658.387.4
СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ
БРИГАДНОЙ ФОРМЫ
ОРГАНИЗАЦИИ И
СТИМУЛИРОВАНИЯ ТРУДА
НА ПРЕДПРИЯТИЯХ
РОСМЯСОМОЛТОРГА
А. Г. КЛАДИЙ, Л. П. ЧИСТОВ
Принятый партией и правительством
Закон о трудовых коллективах
существенно расширил возможности
непосредственного участия трудящихся в
управлении производством. Наиболее
эффективно эти возможности реализуются
через новые коллективные формы
организации труда. Основной
производственной и социальной ячейкой трудовых
коллективов становятся хозрасчетные
бригады, играющие всевозрастающую
роль в дальнейшей интенсификации
общественного производства.
Новый импульс совершенствованию
деятельности трудовых коллективов
дало постановление «О дальнейшем
развитии и повышении эффективности
бригадной формы организации и
стимулирования труда в промышленности».
Распространение на предприятиях
Росмясомолторга получили
комплексные бригады, работающие на единый
наряд с оплатой по конечным
результатам. В таких бригадах ярко
проявляется тенденция к совмещению
профессий, расширению зон обслуживания,
овладению дополнительными
специальностями. Взаимовыручка,
взаимопомощь становятся главными принципами
отношений между людьми. Члены
бригады заинтересованы в том, чтобы
все работали хорошо, в полную силу,
чтобы вновь пришедшие работники
быстрее набирались опыта, повышали
свой профессиональный уровень.
В бригадах более высокими темпами
растет производительность труда,
сокращаются потери рабочего времени,
экономнее расходуются материальные
и трудовые ресурсы.
Несколько комплексных бригад,
работающих на единый наряд с оплатой
по конечным результатам, организовано
на базе ремонтно-механического
участка на Вологодском хладокомбинате.
Ремонтно-механический участок яв-
и стимулирования труда —
*
лялся узким местом предприятия.
Необходимость снижения простоев
железнодорожного и автомобильного
транспорта под погрузкой-разгрузкой,
укрепления трудовой дисциплины, сокращения
текучести кадров, дефицит рабочей
силы потребовали перестройки
организации труда, чтобы обеспечить более
четкую и бесперебойную работу участка.
Были сформированы бригады: № 1 —
по зарядке и ремонту
внутризаводского транспорта, № 2 — по ремонту
и обслуживанию оборудования цеха
мороженого и № 3 — по ремонту и
обслуживанию остального
оборудования хладокомбината.
В бригадах № 2 и 3 численностью
более 8 человек созданы советы бригад.
Бригадой № 1 с меньшей численностью
руководят бригадир и мастер участка.
Оплата труда членам бригады
осуществляется по результатам ее работы
за месяц с применением коэффициента
трудового участия (КТУ), с учетом
повышающих и понижающих факторов.
Размер КТУ каждому члену бригады
устанавливается решением совета
бригады на основании данных
ежедневного оперативного учета работы и
оформляется протоколом с указанием
причин повышения или понижения КТУ.
С протоколом должны быть
ознакомлены все члены бригады. При несогласии
отдельных рабочих с размером КТУ
вопрос решается на общем собрании
бригады, а при несогласии с его
решением — в порядке, установленном
законодательством.
Коэффициент трудового участия при
хорошей работе может быть в пределах
от 1 до 1,5. Высокий уровень
выполнения производственных заданий,
применение передовых методов труда,
выполнение работ по смежным
профессиям, рационализаторские предложения,
экономия и бережливость, высокая
трудовая активность оцениваются
повышением КТУ сверх 1 на 0,5;
профессиональное мастерство, выраженное
в более высоком качестве выполняемых
работ, эффективное использование
рабочего времени, помощь и передача
опыта товарищам, наставничество — на
0,25; инициатива, предотвращение воз-

можных простоев машин, рабочих,
выполнение сложных видов работ и
работ за отсутствующих товарищей,
освоение новой техники и передовой тех-
, нологии — также на 0,25.
КТУ снижается за невыполнение
сменного задания на 0,25,
недостаточное профессиональное мастерство —
также на 0,25, опоздание на работу,
преждевременный уход с работы,
невыполнение распоряжений бригадира
или мастера и другие нарушения,
отрицательно сказывающиеся на
результатах коллективного труда,— на 0,5.
Члену бригады, совершившему прогул,
нарушившему общественный порядок,
появившемуся на работе в нетрезвом
состоянии, КТУ снижается до 0.
Сумма выплаты каждому члену
бригады определяется тарифной
заработной платой за количество
отработанных часов с учетом КТУ, премии и
приработка. Премия в бригаде
распределяется также с учетом КТУ.
Дифференцированно, в зависимости от
конкретного вклада каждого, распределяется и
приработок бригады.
Так, в бригаде по зарядке и
ремонту внутризаводского транспорта при
парке в 34 электропогрузчика
установлена исходя из лимитов плановая
численность аккумуляторщиков — 10
человек. Фактически же бригада состоит
из семи аккумуляторщиков. При
меньшей, по сравнению с плановой,
численности бригаде начисляется сумма
приработка, которая составляет 50 %
месячной тарифной зарплаты одного
рабочего, умноженной на 3 (т. е. на
количество недостающих членов бригады).
В бригаде два человека постоянно
работают в дневную смену и в их
обязанность входит ремонт
электропогрузчиков. Сменные аккумуляторщики,
если их смена дневная, также
привлекаются к ремонтным работам. Таким
образом, работа за недостающих
осуществляется только в дневные смены,
поэтому приработок распределяется
пропорционально отработанным
дневным сменам.
Доплата за работу в ночные часы и
бригадирство производится в обычном
порядке.
Внедрение бригадной формы
организации и стимулирования труда уже
дало положительные результаты.
Улучшилось качество ремонта, реже
стало выходить из строя
оборудование, уменьшились простои
железнодорожного транспорта в среднем на 5 мин,
прекратилась текучесть кадров (за
период существования бригад уволился
только один работник).
На Ростовском-на-Дону
холодильнике № 1 работа по внедрению бригад
нового типа проводится с 1980 г.
Первой на новую систему
организации и стимулирования труда была
переведена бригада слесарей-ремонтников,
наладчиков и электромонтеров,
обслуживающих оборудование цеха
мороженого.
В подготовительный период был
разработан проект положения о совете
бригады, в котором отражены его
права и обязанности, зона обслуживания
бригады, подробно изложены вопросы
распределения заработной платы с
учетом КТУ, который может быть
повышен за трудовую активность и снижен
за нарушение трудовой дисциплины
и другие упущения.
Затем на общем собрании были вы-
' браны открытым голосованием
бригадир, два звеньевых и совет бригады
в количестве пяти человек.
Бригадиром стал В. И. Синяев — слесарь
высокой квалификации, пользующийся
большим авторитетом среди рабочих
цеха мороженого. Он проработал на
холодильнике более 12 лет. Ударник
коммунистического труда. Несколько лет
возглавлял одну из бригад слесарей
цеха мороженого.
На совете бригады не менее двух раз
в месяц обсуждается состояние дел в
бригаде, принимается решение о
размерах КТУ для каждого члена бригады,
даются начальнику цеха представления
о поощрении особо отличившихся
работников, обсуждаются вопросы о
приеме и увольнении отдельных
работников, о повышении разрядов
членов бригады, определяются
победители социалистического соревнования.
Решение совета бригады
оформляется протоколом и является основанием
для начисления заработной платы.
Ежемесячная сумма заработной
платы бригады определяется из
фактического объема произведенной продукции
по существующим сдельным расценкам.
После определения тарифного
заработка каждому рабочему в соответствии с
присвоенным разрядом, отработанным
временем и КТУ начисляют сдельный
приработок. Премия выплачивается с
учетом индивидуального вклада
каждого рабочего.

За относительно короткий срок в цехе дополнительно, сверх плана, выпускать
мороженого видны значительные
улучшения и перемены. Сократились про-
значительное количество мороженого
Бригадная форма организации
и
стой оборудования под ремонтом и на- стимулирования труда на предприятиях
ладкой, что сразу сказалось на увели- Росмясомолторга продолжает совер-
чении выработки мороженого. Улучши- шенствоваться. Она открывает новые
лась трудовая дисциплина. В коллекти- возможности для повышения эффектив-
ве сложился здоровый психологический ности производства и улучшения каче-
климат. Производительность труда воз- ства труда. Вместе с тем возрастают
росла на 15% при уменьшении чи- требования к созданию необходимых ус-
сленности слесарей с 28 до 23 чело- ловий для высококачественной и произ-
век. водительной работы бригад: требуется
С 1982 г. на работу э новых условиях улучшать оснащенность рабочих мест,
переведена еще одна бригада — брига- сокращать долю ручного труда на ос-
да лифтеров-грузчиков по доставке нове внедрения средств механизации и
сырья, вспомогательных материалов и автоматизации, прогрессивной техники
полуфабрикатов.
и технологии, совершенствовать норми-
Подготавливаются к переходу на но- рование, систему планирования и уп-
вую организацию и оплату труда кол- равления производством, улучшать ин-
лектив рабочих эскимогенераторного женерное и материально-техническое
отделения цеха мороженого, бригада обеспечение бригад. Эти вопросы сей-
грузчиков технологического цеха хо- час постоянно находятся в поле зрения
лодильника. хозяйственных руководителей, партий-
Функционирование бригад нового ти- ных, профсоюзных и комсомольских
па дало возможность увеличить съем органов, а также всех работников
продукции с единицы оборудования и предприятий Росмясомолторга.
Реализация Продовольственной программы СССР
важнейшая задача пятилетки
удк 629.463.124 том железнодорожного транспорта
ВАГОНЫ-ТЕРМОСЫ И (ВНИИЖТ) выполнен комплекс иссле-
ПЕРСПЕКТИВЫ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ довании, включавший корректировку
Е. А. КРУТОВА структуры парка вагонов, разработку
технических требований на проектиро-
С ростом производства продуктов вание, расчет лимитной цены, оформле-
питания в стране остро встает про- ние карточек-заявок вагоностроитель-
блема надежного транспортного обеспе- ной промышленности на изготовление
и поставку новых типов вагонов.
По результатам проведенных
исследований Министерство путей сообщения
приняло решение о пополнении
парка одиночными вагонами: вагонами-
термосами, вагонами-ледниками,
автономными рефрижераторными
(АРВ)
чения их перевозок.
До 80 % общего объема перевозок
скоропортящихся грузов приходится на
железнодорожный транспорт.
Продовольственной программой СССР
намечено существенно увеличить парк
изотермических вагонов, используемых для
перевозки сельскохозяйственной
продукции и продовольствия, улучшить .
структуру парка.
Основным требованием к структуре
парка изотермических вагонов является
удовлетворение потребности в свое- пользовать при перевозках на корот-
временных перевозках скоропортящих- кие расстояния, на которые
приходится грузов без потерь с минималь- ся 30 % общего объема отправлений
и специализированными вагонами
(цистерны-термосы для перевозки молока,
вагоны для живой рыбы и др.).
к
Вагоны-термось!^ целесообразно ис-
ными затратами.
За
последние
годы
Всесоюзным
скоропортящихся грузов. В вагонах-
термосах, имеющих высокие теплотех-
научно-исследовательским
12
институ- нические качества, следует перевозить

продукты, прошедшие предварительную
холодильную обработку в стационарных
условиях. Это обойдется дешевле,
поскольку стоимость 1 кВт • ч
электроэнергии, выработанной в стационарных
условиях, более чем в 10 раз меньше,
чем выработанной передвижными
транспортными энергосиловыми
установками.
Отсутствие холодильно-энергетиче-
ского оборудования при хороших
теплоизоляционных качествах кузова
позволяет, по сравнению с АРВ,
экономить топливно-энергетические ресурсы,
повысить грузоподъемность вагона до
59,5 т от снижения массы тары,
увеличить полезный объем грузового
помещения до 126 м3 и срок до первого
заводского ремонта с 10 до 16—18 лет,
не делать заводского ремонта
второго объема, повысить маршрутную
скорость в груженом рейсе с 360 до
380 км/сут путем исключения
технического обслуживания в пути, сократить
простои под начально-конечными
операциями с 80 до 54 ч, увеличить
среднесуточный пробег с 250 до 290 км/сут.
Анализ действующих нормативных
документов (ГОСТ, ОСТ, РСТ, МРТУ)
и данных об использовании
дорогостоящего оборудования
рефрижераторных вагонов выявил большую
номенклатуру скоропортящихся грузов,
допускающих изменение температуры
хранения до 10 °С и более и не
требующих включения холодильно-отопитель-
ных установок в отдельные периоды
года. Температура хранения овощных,
фруктовых и мясных консервов, соков,
сгущенного молока, а также
стерилизованного в бутылках установлена в
пределах от 0 до 20 °С, рыбных
пресервов от 0 до —8 °С, твердых
сычужных сыров от 2 до 10 °С.
Зимой мороженые грузы (сливочное
масло, маргарин, животные жиры,
рыбные в масле и мясные консервы),
имеющие температуру от —6 до — 18 °С,
перевозят в рефрижераторных поездах
и секциях с выключенным
оборудованием (в режиме вагонов-термосов).
Поэтому согласно «Инструкции по
техническому содержанию рефрижераторных
поездов и секций» с наступлением
зимнего периода холодильные установки
подвергают консервации.
Наличие в изотермическом парке
вагонов-термосов позволит повысить
эффективность использования
имеющегося рефрижераторного подвижного со-
*
става (РПС) и его холодильно-энер-
гетического оборудования путем
лучшего удовлетворения потребностей в
перевозках грузов на дальние расстояния.
Анализ эксплуатации энергосилового
и холодильного оборудования РПС
показал, что в течение года почти во
всех типах рефрижераторного
подвижного состава, за исключением 23-ва-
гонных поездов, время его работы не
превышает 30 % общей
продолжительности груженых рейсов. Если среднюю
наработку оборудования отнести к
теплому периоду года, то время его
работы увеличится почти вдвое, однако
оно не будет превышать 45 % общей
продолжительности груженых рейсов за
этот период.
Эффективность применения вагонов-
термосов для перевозки
скоропортящихся грузов, предварительно
прошедших холодильную обработку,
подтверждается иностранным опытом. Широко
распространены вагоны-термосы в
США*. Соотношение между
рефрижераторными вагонами и
вагонами-термосами в парке изотермических вагонов
составляет 1:5.
Информации о сферах использования
вагонов-термосов за рубежом,
изменении температуры груза во время
перевозки в зависимости от
температуры наружного воздуха и
теплотехнических качеств вагонов, о допустимой
продолжительности перевозок и
номенклатуре грузов нет. Опыт эксплуатации
таких вагонов на наших железных
дорогах также отсутствует. Это обусловило
проведение экспериментальных
исследований для выявления технических
возможностей вагонов-термосов и на
этой основе определения сфер и
перспективы их применения, разработки
порядка эксплуатации.
Из-за отсутствия опытных образцов
вагонов-термосов экспериментальные
перевозки скоропортящихся грузов,
подвергнутых предварительной
холодильной обработке, проводили в
автономных рефрижераторных вагонах с
выключенным оборудованием, т. е. в
режиме вагонов-термосов.
Коэффициент теплопередачи этих
автономных вагонов был равен 0,30—
0,35 Вт/(м2«К), а плотность
характеризовалась расходом воздуха от 20 до
* Скрипкин В. В., Долматов А. А.
Вагонный парк железных дорог США.—
Железнодорожный транспорт, 1976, № 9, с. 88—92.
13

3
72 м /ч для поддержания на посто- таре из Мурманска во Львов. В апре-
янном уровне разности давлений 50 Па ле осуществлены опытные перевозки мо-
внутри и снаружи вагона. роженого мяса со станций Кантеми-
В соответствии с разработанной мето- ровка и Россошь Юго-Восточной желез-
дикой опытные перевозки осуществля- ной дороги в Мурманск, а из Мур-
ли в зимний, переходный и летний манска в Москву
мороженой рыбы,
периоды года по возможности при
а летом сливочного масла из Чопа в Ле-
экстремальных температурах наружно- нинград и мороженых креветок из Мур-
го воздуха. Из отдельных групп ско- манска в Москву,
ропортящихся грузов для каждого Во время рейсов через каждые 2 ч
периода выбирали менее стойкий груз, контролировали температуры воздуха и
В зимний и переходный периоды грузов в вагоне и температуру наруж-
1979 г. были перевезены плодоовощ- ного воздуха (см. таблицу).
ные консервы, расфасованные в стек-
Изменение температуры грузов в рей-
лянные банки, со станций Тирасполь и сах не превышало 10 °С даже в лет-
Калараш Молдавской железной до- нее время, что подтверждает возмож-
роги до станций Апатиты и Мурманск ность их транспортировки в вагонах-
Октябрьской железной дороги, а также термосах.
мороженая рыба из Мурманска в Моск-
Успешное использование
вагонов-
ву. В летйий период три вагона мяс- термосов зависит не только от терми-
ных мороженых блоков были доставле- ческой подготовки грузов. Большое зна-
ны со станции Валуйки Южной желез- ч^ние имеют также масса груза,
проной дороги в Москву. должительность и условия загрузки ва-
В январе
феврале 1983 г. в двух гонов, существенно влияющие на поте-
вагонах перевозили виноградно-яблоч- ри тепловой энергии, аккумулированной
ный сок в стеклянных банках со стан- грузом. Так, при погрузке мороженого
ции Унгены Молдавской железной до- мяса на станции Кантемировка, продол-
роги в Мурманск, а затем
рыбу и рыбные консервы
Наименование
груза
Мороженая рыба
Мороженые
креветки
Ёиноградно-яб-
лочный сок
Мороженая
свинина в полутушах
Мороженые мясо
в блоках и
свинина в тушах
Мороженое мясо
в блоках в
стоечных поддонах
Сливочное масло
Томатный сок
Овощная смесь *
Томатный соус
острый
Виноградный сок
Яблочный сок
Период
года
Зимний
Переходный
Переходный
Переходный
Летний
Летний
Зимний
Зимний
Переходный
Переходный
Летний
¦
Летний
Зимний
Зимний
Зимний
Переходный
Переходный
Переходный
* Средняя температура груза в нижней зо
мороженую жавшейся /
ч, тем
в жестяной туш повысилась в
Про-
должи-
тель-
ность

перевозки,
сут
8,0
4,0
5,7
5,7
6,0
6,0
9,3
10,8
Масса груза,
кг
брутто 1 нетто
41600 38 400
38 000 35 467
45 826 40 652
43 274 39 420
36 322 33 528
36 322 33 528
37 247 24 912
35 735 24 738
6,0
1
4,5 -
1
6,0 31 100
II
5,1 35 646
7,6 31 000
5,2 30 000
27 570
34 057
26 330
34 275
25 606
•
5,4 300001 —
1 1
9,0 39 000 —
9,6 39 000 —
10,0 39 000 —
>не вагона.
Средняя
температура
груза, °С
при
погрузке
-7,9
—12,9
16,8
— 15,3
—26,2
—26,4
10,3
10,5
11,0
6,6
-7,5
-2,9
15,8
9,4
10,9*
7,1
9,9
8,9*
.
при
выгрузке
Средний
темп
изменения

температуры
груза,
°С / сут
—7,2 0,09
—10,2 0,68
— 12,6 0,74
— 11,5 0,67
—17,5 1,45
— 17,7 1,45
5.0 0,57
3.1 1 0,69
—5,4 1 0,93
1
—4,6 0,44
1
—3,9 0,60
1
— 1,3 0,31
8,7 0,93
4,5 1 0,94
1,5* 1,74
1
4,9 1 0,24
7,6 1 0,24
5,8*1 0,31
шература мясных
среднем на
з°с
*
Температура наружного
воздуха за перевозку,
°С
средняя 1
-4,0
6,6
3,1
3,1
8,7
8,7
—9,9
—10,9
11,9
|-П,7
17,2
16,2
— 12,4
2,0
— 11,8
0,2
0,2
0,3
1
макси- 1
мальная!
3,1
21,7
9,5
9,5
17,9
17,9
3,2
-2,3
20,8
20,6
28,0
28,5
2,0
2,0
2,0
19,4
19,4
19,4

минимальная
18,0
0,5
—3,6
—з,б-
-1,2
—1,2
I —28,0
—28,0
3,9
3,9
7,0
4,7
—35,0
—31,0
—33,0
— 18,3
—18,3
-18,3
14

(с
14 до
11 °С) при температуре на- но используются 35 автономных рефри-
ружного воздуха около 15 °С. Такое же жераторных вагонов.
отепление груза во время перевозки
На основании обобщения результатов
происходит за 2 сут при той же тем- исследований и опыта использования
пературе наружного воздуха.
АРВ
в
режиме вагонов-термосов
Результаты опытных перевозок ско- ВНИИЖТ разработал
порядок
ропортящихся грузов в автономных реф- эксплуатации вагонов-термосов и усло-
рижераторных вагонах с выключенным вия перевозки в них скоропортящих-
оборудованием не только подтвердили ся грузов, находящиеся в стадии со-
ориентировочные сферы применения ва- гласования и утверждения. Одновре-
гонов-термосов, но и позволили расши- менно подготовлено технико-экономиче-
рить номенклатуру перевозимых грузов ское обоснование на постройку вагонов-
и увеличить дальность их транспорти- термосов и согласованы технические
ровки. В зимний и переходный перио- условия на поставку вагонов-термосов
ды года в режиме вагона-термоса мож- заводом Дессау (ГДР).
но перевозить грузы, боящиеся подмо-
Согласно техническим условиям ку-
раживания (консервы, соки, компоты, зов выполняется по блочному принци-
джемы, конфитюры, вино, пиво, мине- пу. Стены, двери и пол имеют конструк-
ральные воды), мороженые грузы, цию типа «сэндвич», крыша — облег-
предъявляемые к перевозке с
температурой —6-i—18°C; грузы,
допускающие неограниченное понижение их тем- уретан. Толщина теплоизоляции крыши,
пературы (животное масло, сало, мар- боковых и торцовых стен 200 мм, по-
ченную конструкцию. В качестве
теплоизоляции применяется твердый
полила — 188 мм.
Основные параметры вагона-термоса
приведены ниже:
гарин, полукопченые колбасы, мясо-
копчености).
Предельные сроки перевозки грузов,
боящихся подмораживания, В ЗИМНИЙ Наружные размеры кузова, мм
период зависят от температуры груза
при погрузке и климатологических
характеристик районов следования груже-
длина
ширина
21 000
3 094
4 960
ного вагона. В
переходный период
их можно перевозить без ограничения
дальности в пределах полигона
использования автономных
рефрижераторных вагонов.
высота от головки рельса
Дверной проем в свету, мм
высота
ширина
Объем грузового помещения при
высоте штабелирования 2,4 м, м3
Тара вагона, т
Грузоподъемность вагона, кН (тс) 583,5 E9,5)
2 300
2 700
126
33,5
Мороженые грузы И грузы, допускаю- Нагрузка на ось, кН (тс)
щие неограниченное понижение
температуры, зимой можно перевозить без
ограничения дальности в пределах
полигона использования АРВ. В переходный
период продолжительность перевозки
этих грузов не должна превышать
4 сут.
Опытные перевозки мороженых
мясных блоков подтвердили реальную
возможность их транспортировки на
мясоперерабатывающие предприятия в
режиме вагона-термоса в течение всего
года, а мороженого мяса на распре-
Максимальная скорость движения,
км/ч
Срок службы вагона, лет
228,0 B3,25)
120
28
делительные холодильники
t9 U
в
переходный и зимний периоды года.
Результаты выполненных
исследований, широко используются
Министерством путей сообщения в практике
перевозок различных скоропортящихся
грузов, особенно плодоовощной
консервной продукции, в зимнее время.
Средний коэффициент теплопередачи
нового вагона не должен превышать
0,2 Вт/ (м2 • К), через 10 лет
эксплуатации — 0,23 Вт/(м2«К). Плотность
вагона при закрытых дверях и
заслонках проверяется воздухом. При этом
расход воздуха не должен быть более
20 м3/ч при подпоре 50 Па. При
проверке на плотность допускается
снижение давления с 130 до 70 Па не
менее чем за 6 мин. Через 2 года
нормальной эксплуатации при
отсутствии повреждении кузова, дверей и
заслонок расход воздуха при
проверке вагона на плотность не должен
превышать 30 м3/ч при подпоре 50 Па.
В настоящее время завод Дессау
строит два опытных вагона-термоса,
которые будут поставлены в СССР в
В 1983—1984 гг. на Северной желез- 1984 г. Серийные поставки вагонов-
С*
ной дороге для внутридорожных перево- термосов на железные дороги нашей
зок в режиме вагонов-термосов успеш- страны намечены на 1986 г.
15

За экономию топливно-энергетических ресурсов
УДК 621.565.92: f624.13:624.143.341
ЭФФЕКТИВНОСТЬ СИСТЕМЫ
ОБОГРЕВА ГРУНТА
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ
БРОСОВОГО ТЕПЛА
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ
Канд. техн. наук Ю. К. ДРЕВАЛЬ,
В. И. ШЕСТАК, В. Н. АННЕНКОВ
Применяемые в настоящее время на
предприятиях Минмясомолпрома СССР
системы обогрева грунта под зданиями
расхода электроэнер
или больших
капитальных затрат и значительного
выполняются, в результате на
многих предприятиях система
электрообогрева грунта часто выходит из строя,
что приводит к промерзанию и
пучению грунта и, как следствие, к
деформации строительных конструкций
холодильников. Восстановление их
требует остановки холодильника и
проведения работ по демонтажу старой
и устройству новой системы обогрева
грунта.
В 1982—1983 гг. ВНИКТИхолод-
холодильников требуют или большого промом были проведены работы по
дальнейшему совершенствованию
проект но-конструкторских решений систем
обогрева грунта для вновь строящихся
и действующих холодильников, под
которыми произошло промерзание и
пучение грунта.
В последнее время как в СССР, так
и за рубежом разрабатывают
системы обогрева грунта жидким
теплоносителем, циркулирующим по трубам
и подогреваемым за счет бросового
тепла холодильных установок
(например, тепла конденсации и тепла
перегрева).
Такие проекты были сделаны в Гипро-
холоде применительно к вновь строя-
капитальных затрат и эксплуатацион- ЩИМся холодильникам. В них преду-
расхода
Эфф
решения систем обогрева грунта
должны обеспеч
сокращение
стоимости строительства и расхода
металла, максимальную экономию
электроэнергии, надежность в
эксплуатации.
В настоящее время на предприятиях
Минмясомолпрома СССР применяют в
основном два способа защиты грунта
от промерзания: электрообогрев грунта
или устройство под холодильниками
обогреваемого подполья.
Эти способы отличаются размерами
ка-
30
расходов, а также степенью надеж
ности и сроком службы. Проведенными
ВНИКТИхолодпромом
технико-экономическими расчетами* установлено,
что для системы электрообогрева
грунта единовременные удельные
питальные затраты составляют
31 руб/м2, эксплуатационные
расходы — 4,4 руб/м , в том числе на
электроэнергию 2,2—2,3 руб/м2 [15—
20 Вт/(ч* м2)}. Для обогреваемого
подполья эти показатели
соответственно имеют значения 70—72 и 2,9—
3 руб/м2, в том числе на электроэнергию
0.1—0.2 руб/м2 [1,5—2 Вт/(ч- м2)].
Та
бр
ство системы
устройство обогре-
дороже, чем устрой-
трообогрева, однако
смотрена укладка металлических
(в перспективе полиэтиленовых) труб в
виде змеевиков под полом здания.
Однако такое решение не позволяет
ремонтировать вышедшую из строя
систему обогрева грунта без остановки
холодильника.
Во ВНИКТИхолодпроме предложена
система обогрева грунта, которую
можно при мен ть на действующем
холодильнике без вывода его из
эксплуатации, что позволяет достичь
значительной экономии капитальных затрат,
сократить сроки выполнения работ,
снизить эксплуатационные расходы за счет
использования бросового тепла
холодильной установки.
Схема предлагаемой системы показа-
качество монтажа последней должно на на рис. 1.
быть очень хорошим, а
фикация
При проведении работ по монтажу
обслуживающего персонала — высокой, системы обогрева грунта на действую-
На практике эти требования не всегда щем холодильнике сначала изучают
геоподоснову здания холодильника и
прилегающей к нему территории. После
получения разрешения о проведении
подземных работ по двум сторонам
* Гиндлин И. М. Техни ко-экономический
анализ систем обогрева грунта под
холодильниками мясокомбинатов.— Холодильная техника,
1980, № 11, с. 5—8.
* 16

2 J 4 5 6 7 6 3
-
Рис. 1. Схема системы обогрева грунта с
использованием бросового тепла холодильной установки:
/ — здание холодильника; 2 — подводящий коллектор; 3 —
траншея (шурф) подводящего коллектора; 4 — фундамент
здания холодильника; 5 — полиэтиленовая труба; 6 —
скважина; 7 — отводящий коллектор; 8 — устройство аварийного
слива теплоносителя; 9 — транше* (шурф) отводящего
коллектора
холодильника вне его ограждающих
конструкций роют шурфы или
сплошные траншеи, затем с помощью пневмо-
пробойника прокладывают
горизонтальные скважины. В последние тем же
пневмопробойником вводят трубы,
концы которых объединяют коллекторами.
Конструкции коллекторов для траншей
и шурфов различны.
Глубину заложения труб и шаг
между ними рассчитывают с учетом тепло-
физических характеристик грунта.
После монтажа трубопроводов и
коллекторов шурфы (или траншеи) закрывают
бетонными плитами. Впоследствии
шурфами (или траншеями) пользуются при
проведении ремонтных работ и
обслуживании системы в процессе ее
эксплуатации. Траншеи прокладывают с
уклоном 0,5—1 % для стока жидкости в
случае аварийной ситуации или
необходимости ее удаления из труб. В
начале и конце каждой трубы
устанавливают запорные вентили.
В качестве теплоносителя используют
незамерзающий в рабочем режиме
раствор — кальтозин, не корродирующий
греющие грунт трубы. Теплоноситель
подогревается в теплообменнике
парами хладагента.
Схема циркуляции теплоносителя в
системе обогрева грунта представлена
на рис. 2. Теплоноситель из бака 12
с помощью циркуляционных насосов 13
(основного) и 15 (резервного)
подается в конденсатор 7
(предварительный подогрев происходит за счет
тепла конденсации паров аммиака), а
затем в теплообменник 2, где
окончательно подогревается за счет тепла
перегрева аммиака. Далее теплоноситель
2 Холодильная техника № 4
12 3 13 /* 1S 16 17
Рис. 2. Схема циркуляции теплоносителя в
системе обогрева грунта:
/ — трубопровод горячих паров аммиака; 2 — теплообменник;
3, 14, 16 — вентиль обводной линии; 4 — линия горячего
теплоносителя; 5 — подводящий коллектор; 6 — полиэтиленовая
труба; 7.— конденсатор; 8— ввод паров аммиака; 9 — линия
холодного теплоносителя; 10 — устройство аварийного слива
теплоносителя; // — отводящий коллектор; 12 — бак
теплоносителя; 13, 15 — циркуляционный насос; 17 — обводная линия
поступает в подводящий коллектор 53
распределяется по трубам 6,
собирается в отводящем коллекторе 11 и снова
поступает в бак 12. Система
снабжена запорной арматурой и датчиками
для контроля за температурой
теплоносителя и грунта под зданием
холодильника. В зависимости От условий
эксплуатации системы и заданного
режима размораживания грунта можно,
используя систему автоматики,
регулировать расход и температуру
теплоносителя.
Систему обогрева грунта на
расчетный режим работы (размораживание
грунта) выводят медленно, в течение
4—6 мес в весенне-летне-осенний
период. Это позволяет избежать резких
просадок грунта и деформации
конструкции. Процесс размораживания
контролируют по изменению
температуры грунта во времени, которую
регулируют, изменяя расход теплоносителя
в системе. Расход увеличивают,
подключая резервный насос 15, а уменьшают,
используя обводную линию 17.
При выборе проектных характеристик
системы важно правильно рассчитать
температурное поле в грунте.
Его находили путем численного
решения уравнения нестационарной тепло-
17

проводности с учетом внутренних источ-
Для данной системы обогрева в каче-
ников (стоков) тепла. В основу мате- стве тепл
•:•;•
менника может быть ис-
матической модели расчета положен ме- пользован серийно выпускаемый п
тод элементарных тепловых балансов, мы тленностью конденсатор марки К
суть которого заключается в
дискретизации во времени и пространстве
процесса переноса тепла в системе.
ipo-
ТГ-
65 с теплопередающей
65 м2.
Расчет экономической э
поверхностью
и и
ктивности
Была использована явная схема конеч- показал, что по сравнению с электро-
но-разностной апроксимации. Это по- обогревом капитальные затраты при ис-
системы
руб/м2,
с 4,4 до
(в том числе на
электроэнергию с 2,24 до 0,06 руб/м2). Годо-
ктивность
составляет 3,9 руб. в расчете на 1 м2 пола
зволило разработать программу
машинного расчета проектных параметров
системы и температурного поля в
грунте.
Для анализа возможных проектных
характеристик системы с учетом особен- вая экономическая э
ностей грунта в качестве расчетного
пользовании разработанной
снижаются с 30,7 до 9,75
эксплуатационные расходы
0,4 руб/м2
и mi
варианта выбран холодильник мясоком- холодильника.
бината производительностью 100 т в
Приведенное техническое решение
смену. Согласно типовому проекту теп- устройства системы обогрева грунта
ловая нагрузка на конденсатор равна рассмотрено и одобрено секциями про-
4240 кВт C600000 ккал/ч). Расчет про- ектирования и строительства и холо-
водили для наиболее неблагоприятных дильной промышленности НТС Минмя-
условий работы системы обогрева грун- сомолпрома СССР. В настоящее время
та, т. е. для зимних условии, когда
нагрузка на конденсатор составляет
50 % от максимальной, т. е. 2120 кВт.
Тепло перегретых паров аммиака,
которое может быть использовано для
обогрева грунта, равно 9—10 %, т. е.
200 кВт.
Требуемое количество тепла
определяется из следующих условий:
средний поток тепла на 1 м2 пола
холодильника из-за ухудшения его изоляции
равен 17 Вт/м2, площадь
обогреваемого грунта 6600 м2. Следовательно,
количество тепла, необходимое для
обогрева грунта, составит 115 кВт.
Расчет параметров системы для
промерзшего грунта со средним коз "
разработан и находится в стадии
реализации проект устройства такой
системы на Каунасском распределительном
холодильнике.
Ml
иш
ици-
УДК 628.84.001.375
ентом теплопроводности Я=1,65 Вт/
О ПОВЫШЕНИИ ЭФФЕКТИВНОСТИ
/
К) дал следующие результаты: ДЕЙСТВУЮЩИХ КАМЕР
трубной
решетки, м
труба
внутренний диаметр
длина
глубина заложения
шаг между трубами
Количество труб
Температура,°С
поверхности трубы
средняя теплоносителя
Подогрев теплоносителя в
теплообменнике, °С
Скорость теплоносителя в трубах,
м/с
Температура аммиака, °С
на входе в теплообменник
на выходе из теплообменника
Расход теплоносителя, м3/ч
Плотность теплового потока в
камере, Йт/м2
Площадь поверхности
теплообменника, м°
18
0,04
55
2
4
35
30
35
2
0,5
ОРОШЕНИЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ
КОНДИЦИОНЕРОВ
Канд. техн. наук В. И. СИНИЦЫН
В настоящее время большинство
камер орошения центральных
кондиционеров оборудовано типовыми
форсунками У-1 с диаметрами сопел dc
2ч-5 мм. В целях уменьшения
трудовых затрат на обслуживание таких
камер в ЦНИИпромзданий были раз*
работаны форсунки [4] с большими
диаметрами сопел
75—80
45—50
53
4—5
ю СНиП)
60
2
5ч-16 мм),
которые практически не засоряются в
различных условиях эксплуатации при
почти одинаковом по сравнению с
форсунками У-1 качестве распыливания.
Вместе с тем встречаются случаи,
когда требуется повысить эффектив-

ность действующих камер орошения, следовательно, сократить расход энер-
не увеличивая при этом диаметров со- гии и избежать встречающийся в ряде
пел. Это характерно для систем кон- случаев перелив воды через поддон
диционирования воздуха общественных камеры.
зданий, в которых камеры орошения Для теплотехнического расчета ка-
работают непродолжительное время мер орошения типов Кт и Кд с предла-
в году.
Проведенный ранее анализ [3]
показал, что наиболее простым способом
повышения эффективности камеры
орошения является увеличение
поверхности контакта между воздухом и водой
путем улучшения качества распыли-
вания воды форсунками. Установлено
также, что для центробежных
форсунок с одним входным каналом это
достигается увеличением диаметра
камеры закручивания до 5—б диаметров
входного канала [1].
С учетом указанного соотношения
разработаны форсунки
(рис.
1
и
табл. 1) с диаметрами сопла и входного
канала 3; 4 и 5 мм, которые
обеспечивают лучшее, чем форсунки У-1,
качество распиливания жидкости, хотя
и имеют их недостаток
засорение
возможное
С помощью предлагаемых форсунок
ми
ктивность ка-
можно увеличить э
меры орошения либо, сохранив ее
теплотехническую
э
HIH
ктивность,
уменьшить коэффициент орошения и,
Таблица 1
Основные конструктивные размеры, мм,
предлагаемых центробежных
форсунок
Диаметр
камеры закручивания dK3
входного канала dBX
Длина
камеры закручивания /кз
входного канала /вх
Диаметр сопла
йс, мм
3
18
3
4
8
4
24
4
5
10
5
30
I5
6
13
Рис. 1. Эскиз предлагаемой форсунки
2
*
гаемыми форсунками получены
следующие зависимости.
Для адиабатных процессов
обработки воздуха:
при F = 3-M7 м7кг
Е
2
а
0,48F°«24;
A)
при F>17 м /кг
Е
0,95;
B)
для политропных процессов
обработки* воздуха:
2
при 7^3-гЗО м7кг
Et^0t\Sf°M-t
C)
2
при f^34-ll м7кг
?,=0,25Л>.«;
D)
при F
2
114-30 м7кг
?,=0,49Л>.»4,
где Ей, Eit Е-
t
E)
ициенты эффективности
соответственно адиабатный, зн-
тальпийный и температурный;
t
коз
ШИ
Е
t
cl
/
с2
*с
1
/
Ei
л-/:
W
Е
t
cl
t
с2
w\
t
t
cl
t
w\
С, по сухому
температура воздуха, CC, по сухому
термометру и энтальпия, Дж/ кг, перед камерой
орошения;
*с2» h — температура воздуха, с
термометру и энтальпия, Дж/ кг, за камерой
орошения;
tu — температура воздуха по влажному
термометру, °С;
*а>1» ?w\ — начальная температура воды, °С,
и соответствуюшая ей энтальпия, Дж/ кг,
2
- соответствующая
насыщенного воздуха;
F — условная поверхность капель, м*,
находящихся в 1 кг воздуха, которая зависит от
конструкции форсунок, давления и расхода воды.
Для определения величины F
получена зависимость:
где k
В~
F-kBp$*, F)
размерный коэффициент для
предлагаемых форсунок с диаметром сопел 3; 4
и 5 мм, равный соответственно 2,53;
2,2 и 1,96;
коэффициент орошения (отношение
расходов воды и воздуха);
давление воды перед форсунками, кПа.
В табл. 2 представлены
подсчитанные по приведенным уравнениям
энтальпийные коэффициенты
эффективности для предлагаемых форсунок,
а также для сравнения энтальпийные
коэффициенты эффективности для
типовых форсунок [2]. Видно, что для
получения равноценных коэффициен-
ктивности при применении
предлагаемых форсунок коэффициенты
орошения могут быть в 1,5—2 раза
19
тов э
Mill


Форсунки


лагаемые
Диаметр
сопла
форсунок
dp мм
Таблица 2
: I
Эвтальпнйеые коэффициенты
ктнвностн прн коэффициентах
орошения
и^
1.2
М
150 кПа
0,521 0,591 0,652 0,70610,756
0,477 0,556 0,612 0,66410,711
0,465 0,528 0,583 0,63110,675
200 кПа
0,548 0,622 0,68610,743
0,515 0,585 0,64510,699
0,489 0,555 0,61310,
250 кПа
0,57010,646
0,536 0,608
0,509 0,578
0,713
0,670
0,637
0,795
0,747
0,710
0,773
0,7271 0,777
0,691 0,739
ЯОр^кйа
1504-300 кПа
|0,5 |0,55 |0,6
* Для форсунок типа У-1 значения энтальпийных
коэффициентов эффективности 0,64; 0,68; 0,697; 0,702 достигаются
при коэффициентах орошения, равных соответственно 1,6; 1,8;
2,0; 2,2*
меньше, чем при использовании
типовых форсунок.
Камеры орошен
предлагаемым
форсунками можно рассчитывать в еле
дующем порядке. Вычисляют требуе
мыи коэ
ни
эффективности
по
нему находят относительную величину
поверхности капель F. Для
полученного значения F по формуле F) с
учетом технических характеристик насоса и
сопротивления сети подбирают величи-
В
Рф
Необходимое количество форсунок
определяют по формуле
п
BG
В
я
G)
Ш
где-б
Рис. 2. Расходные характеристики форсунок:
— 4сш$ мм
/
<.«5 мм; 2
4с-*4 мм; 8
Список использован ноя литературы
1.А. с. 794308 (СССР).
2. Кокорин О. Я. Установки
кондиционирования воздуха. Основы расчета и
проектирования. 2-е изд. М: Машиностроение, 1978.
264 с.
З.Сенатов И. Г., Синицын В. И. Пути
интенсификации тепломассообмена в
контактных теплообменниках.— Труды Всесоюзного
заочного политехнического
вып. 116, с. 87—93.
института, 1978,
4. Синицын В. И. К вопросу об улучшении
эксплуатационных показателей форсуночных
камер кондиционеров.
1980, № 11, с. 26—28.
Холодильная техника.
УДК 621.565.93/.94*536.24.001.5
ТЕПЛО- И МАССООБМЕН ПРИ
ОХЛАЖДЕНИИ ВОЗДУХА
РАЗЛИЧНЫМИ ОРЕБРЕННЫМИ
ПОВЕРХНОСТЯМИ
О. Ш. ХМАЛАДЗЕ,
канд. техн. наук
П. Н. МЕЛЬНИКОВ
В. П. ЧЕПУРНЕНКО,
Я
расход воздуха, проходящего через
камеру орошения, кг/ ч;
расход воды через одну форсунку,
кг/ ч, при давлении Рф.
При движении влажного воздуха над
охлаждающей поверхностью
одновременно происходят процессы тепло-
Расход воды через предлагаемые и массообмена. Охлаждение влажного
форсунки можно установить по графи- воздуха мо'жет сопровождаться выде-
ку, представленному на рис 2. лением влаги из воздуха в виде кон-
Присоединительные резмеры новых денсата или инея, появление которого
форсунок (см. рис. 1) такие же, как вносит существенные особенности в
и у типовых, поэтому при оснащении
ими действующих камер орошения
процесс тепломассообмена.
Тепломассообмен в оребренных
возне требуется существенно переделывать духоохладителях протекает на наруж-
оросительную систему
20
ной поверхности ребер и труб при

Показатели
довольно сложном характере омывания —
их потоком воздуха. Образовавшийся
слой инея усложняет процесс
теплообмена в аппарате, оказывает
дополнительное термическое сопротивление,
вносящее значительные изменения в
теплотехнические и аэродинамические порядковый
Тип сребренной поверхности
Лнтая

биметаллическая
С отдель
но насад
нымн
ребрами
Со спирально-
навивными
ребрами
характеристики
воздухоохладителя
Интенсивность тепломассообмена в
грубчато-ребристом воздухоохладителе
зависит от диаметра труб, высоты и
шага ребер, параметров воздуха
номер
(см. рис. 1)
Материал
трубы
Диаметр труб,
пературы
верхности
ружной оребренной по-
мм
Высота
мм
ребер,
Процессы тепло- и массообмена при Толщина ре-
охлаждении воздуха различными ореб- бер, мм
у вершины
у основания
Шаг ребер, мм
ПОЗВОЛЯЮЩеМ Одновременно ПрИ ОДИ- Длина
оребренной части
1 2
Алюми- Сталь
ниевый оцинко-
сплав ванная
38X3,0 38X3,0
25
30
3
Сталь

оцинкованная
4
Сталь

окрашенная
38X3,0
30
ренными поверхностями изучали на
экспериментальном стенде
1,0
2,0
15,0
ребр
рубах с различной
трубы, м
Площадь
бренной
верхности, м
оре-
по-
2
наковых температурах и расходах
воздуха и рассола исследовать процессы
инееобразования и тепломассообмена
на (
геометрией, изготовленных разными
способами.
Основной узел стенда состоит из
шести оребренных труб. Четыре из них
являются опытными. Сверху и снизу охладителем
1,0
1,0
15,0
38 X 3,0
30
0,8
0,8
13,3
0,8
0,8
13,3
0,48
0,48
0,38
0,48
0,48
0,51
0,48
0,51
опытные трубы ограничены вспомога-
позволяющими
условия проведения испытания телем, имитирующим
для всех поверхностей. Каждая ореб
ренная труба расположена в отдель
ном канале, в котором с помощью воздуха t
регулирующего устройства обеспечива
2) для поддержа-
необходимой температуры воздуха.
Воздух увлажняли электроувлажни-
парение влаги
поверхности продуктов.
Опыты проводили при температуре
10
15" С
скорости
W
2,54-6,6 хм/ с и постоянной
ется необходимый расход воздуха.
Характеристика опытных оребренных
труб приведена в таблице.
Экспериментальный стенд размещен
в опытной холодильной камере,
оборудованной пристенными оребр
тельной влажности ф = 100 %.
Температуру рассола ts поддерживали равной
—19Ч-— 20 °С.
В процессе испытаний одновременно
наблюдали и оценивали
работоспособность различных теплообменных по-
батар
и постаментным воздухо- верхностей в условиях инееобразования
/
2
Рис. 1. Экспериментальный стенд (вид спереди):
/ — литая биметаллическая оребренная труба;
вая труба с отдельно насадными ребрами; 3
ная труба со спирально-навивными ребрами; 4
труба со спирально-навивными ребрами
оцинкован-
оцинкован-
окрашенная
Рис. 2. Схема установки экспериментального
стенда в опытной камере:
/ _ камера; 2 — пристенная батарея; 3 —
воздухоохладитель; 4 — экспериментальный стенд; 5 — фотокамера;
6 — электроувлажнитель; 7 — емкость для воды
21

Рис. 3. Характер нарастания слоя инея на
опытных оребренных трубах после 10 ч работы
при tB = —10 °С, ts=—2Q°C и шв=6,6 м/с
(номера труб соответствуют указанным на рис. 1)
(рис. 3). В начальный период работы
на поверхности оребренной
биметаллической трубы появлялся тонкий слой
инея. Кристаллы инея почти
одновременно образовывались как на трубе,
так и у основания и на вершине ребра,
что свидетельствует о высокой
тепловой эффективности этой поверхности.
В течение цикла испытаний иней
осаждался равномерно по всей высоте ребра.
На трубах с насадными
оцинкованными и спирально-навивными
оцинкованными и окрашенными ребрами
кристаллы инея вначале образовывались
на трубах и в основаниях ребер, а
затем — на всей поверхности ребер.
Вся поверхность спирально-навивных
ребер в течение цикла испытаний
покрывалась инеем равномерно, в то
время как на большей части поверхности
насадных ребер интенсивность инееоб-
разования была слабой, что
объясняется низким качеством контакта ребра
и трубы.
Качество контакта в основном
зависит от .технологии изготовления
оребренных труб. Надежность контакта
оребренных труб, изготовленных
методом литья под давлением,
обусловлена принятой технологией —
формирование монолитной поверхности
осуществляется под давлением A004-
-т-150)* 105 Па при температуре алю-
22
миниевого сплава 600—700 °С. В
результате исключается образование
воздушной прослойки между трубой и
ребром.
При насаживании ребер на трубы
не всегда обеспечивается надежный
контакт, качество которого зависит
от степени износа штампа для
изготовления ребер, а также калибровки
труб. В результате при насадке рёбра
к трубам могут прилегать неплотно,
контакт не всегда улучшается даже
при горячем оцинковании [4]. При
эксплуатации таких поверхностей не
все рёбра работают эффективно, что
видно из рис. 3. Соединение трубы с
ребром ухудшается также тем, что при
насадке ребер хвостовик воротника входит
под воротник предыдущего ребра, это
создает двойное термическое
сопротивление контакта.
При навивке ребер обеспечивается
более надежный контакт между ребром
и трубой, так как контакт ленты с
трубой происходит при определенном
усилии, и отклонение формы трубы от
формы круга не играет существенной
роли. При оцинковании или покраске
труб контакт между лентой и трубой
улучшается. Площадь контакта ребер
с трубой при таком методе почти в 3
раза больше, чем площадь контакта
трубы и насадных ребер (периметр
соприкосновения гофра с трубой равен
длине наружной окружности ребра).
В целом поверхность со спирально-
навивными ребрами более эффективна,
чем поверхность с насадными ребрами.
Анализ динамики осаждения инея
на исследуемых оребренных
поверхностях показал, что на эффективность
ребер, кроме качества контакта,
существенно влияет их форма (геометрия).
Сечения ребер насадных и литых
биметаллических имеют соответственно
прямоугольную й трапецеидальную
форму. В процессе испытаний на ребрах
образовывался равномерный слой инея
по всей их высоте (рис. 4).
При изготовлении витых ребер у
основания образуются гофры (в проекции
шириной около 10 мм), которые при
шаге ребер 13,3 мм образуют просвет
(канал) шириной 3—4 мм. Гофры в
плоскости ребра по высоте сливаются почти
в середине и таким образом для
прохода воздуха создается канал в виде
трапеции: у основания — зауженный,
у вершины — расширенный. На таких
поверхностях через 8 ч работы при

руя уг
иную
ВОЗ-
Рис. 4. Влияние формы ребра на динамику
осаждения инея:
а — литая биметаллическая оребренвая труба, начало
процесса; б — то же, после 10 ч работы; в — труба со спирально-
навивными ребрами, начало процесса; г — то же, после
10 ч работы -т-- " '
толщине инея 3 мм забивается меж**
реберный просвет до середины ребра,
что практически исключает эту зону
ребер и труб из активного теплообмена.
Наблюдения показали, что большее
количество кристаллов образуется на
выпуклой части гофра. Это
свидетельствует о том, что воздух лучше
омывает этот участок, а в углублении
создается застойная зона [1].
При увеличении толщины слоя инея
кристаллы, расположенные на
выпуклых частях гофров, смыкаются, изоли-
душным «мостом». Отмеченное явление
наблюдали при относительно
температурах воздуха (—5
высоких
-14°
С)
и малых скоростях, когда иней имеет
рыхлую структуру.
Характер изменения приведенного
ициента теплоотдачи с^р для всех
«НИ
КОЭ
оребренных поверхностей одинаков
(рис. 5): в начале опыта при
появлении на поверхности отдельных
кристаллов инея увеличиваются площадь
теплообмена и турбулизация
воздушного потока, интенсифицирующая
наружный теплообмен, с^р растет [2, 3].
В дальнейшем пространство между
кристаллами зарастает, теплоперенос
происходит в результате
теплопроводности инея и конвекции в замкнутом
в порах воздухе, что приводит к
существенному уменьшению с^р. Со време-
иней уплотняется набегающим
нем
воздушным потоком
и
вследствие
диффузии водяных паров, которые
проникают в глубь слоя инея, к
поверхности ребра и трубы. Плотность инея
становится высокой, его
теплопроводность увеличивается, и темп
уменьшения приведенного коэффициента
теплоотдачи замедляется.
Плотность теплового потока
4F
исследуемых оребренных труб
различна: для биметаллических на всех
режимах она на 50-=-60 % выше, чем для
труб со спирально-навивными ребрами
и на 100—120 % выше, чем для труб
Рис. 5. Изменение приведенного коэффициента
по
теплоотдачи
с^р по времени для различных
поверхностей теплообмена при различных
значениях скорости воздуха wB:
*«4,1
юв=6,6 м/с; б
/с; в
в
«2,5 и/с;
литая биметаллическая оребренвая труба; А —
оцинкованная труба с отдельно насадными ребрами; О —
оцинкованная труба со спирально-навивными ребрами; ф —
окрашенная труба со спирально-навивными ребрами
<хпВуВт/(м*К)
35
30
23
20
15
10
5
О
¦ | "^Ч^."^^
1
2 Ч 6 В 10 %ч
а
*л/». 8т/(м*Ю
О 2
4 6 8 10%ч
ff
апр, Вт/(м*К)
JAM ж
35
30\
9К
?3 о*^1
4V?»*_ I J
;
|Nw f\i ^
15
4 6 8 10Х,ч
8
23

о г ч в 8 fo%*t
250
ш Ш Ш' Ш I
Ш ¦ ш м Ж Я
я
О 2 * S 8 ЮТ,Ч О
г ч 6 8 ю%ч
в
Рис. 6. Изменение плотности теплового потока
для различных поверхностей
qF по времени
теплообмена при различных значениях скорости
воздуха дав (обозначения см. на рис. 5)
По динамике осаждения инея разные
ребренные поверхности, изготовленные
различными
способами, отличаются
с насадными ребр
Пр
друг от друга, что влияет также
темпера- процессы тепломассообмена
турном напоре 6 = 10 °С величина qF
для биметаллических труб колеблется
в среднем от 180 до 250 Вт/ м2 (рис. 6).
Сравнительный анализ результатов
испытания показал, что
биметаллические оребренные трубы, полученные
По мере осаждения инея темпера- методом литья под давлением, имеют
тура ребра стремится к выр
высокие теплотехнические характери-
а эффективность поверхности Е для стики, перспективны для использования
всех оребренных труб увеличивается: при охлаждении воздуха в условиях
\ биметаллических
спирально-навивн)
0.88
0.92
ми и окрашенными ребрами
0,7—0,75 и насадными ребрами
0,6—0,65. Высокий коэффициент э
тивности Е биметаллической
поверхности обусловлен применением алю-
ши
до
до
ек-
миниевого сплава для ребер
ем плотного контакта ребра
руб
Инееобразование, приводящее к
изменению апр» Е и
ротивления /?и,
сказывается и на изменении коэ
ни
И-
вых
та теплопередачи к. Характер кри-
k=f(j) аналогичен характеру кри-
ап =/(т). Установлено, что для
;таллических оребренных труб зна-
е к меняется во времени от 28 до
18,5 Вт/
2
К) и на 50—70 и 100
150 % превышает величину к
соответственно для труб со
спирально-навивными и насадными ребрами. Установлено
также, что значение к для
биметаллической трубы в течение цикла
уменьшается на 22—27 %, а для труб со
спирально
45—55 %.
24
ребр
на
инееобразования.
Список использованной литературы
1.Гоголин А. А.
; к
Конди цион ирование
М.: Пи ще-
духа в мясной промышленности
вая промышленность, 1966. 239 с.
2. Иванова В. С. Теплоотдача оребренных
воздухоохладителей при инееобразовании.—
Холодильная техника, 1978, № 11, с. 57—61.
3. Исследование постаментных
воздухоохладителей из литой биметаллической оребрен-
ной поверхности / Й. П. Чепурненко, О. III
Лагота
техника и технология
кн.: Холодиль-
1982, № 35,
с. 18—22.
4. Сутырина Т.
Влияние
М., Прозорова Т. В.
теплового сопротивления контакта
на эффективность поверхностей
ными ребрами.
No 6, с. 28—36
1983

УДК 621.665.945.001.573
ПРИБЛИЖЕННАЯ
МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ
ПРОЦЕССА
ИНЕЕОБРАЗОВАНИЯ
НА ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯХ
*
Л. А. ЧИРЕНКО, А. А. ХОЛОМЕНЮК,
д-р техн. наук Г. Е. КАНЕВЕЦ,
Б. Н. ЧЕРНЕНКО*
В торговом холодильном
машиностроении широкое распространение
получили малые холодильные машины,
укомплектованные унифицированными
герметичными фреоновыми агрегатами.
Для повышения эффективности работы
последних необходимо оптимизировать
режимные параметры холодильной
машину ^'конструктивные параметры
теплообменников, в первую очередь воз-
ду хоохл а дител ей.
Решение задачи оптимизации в
полном объеме возможно только с
помощью ЭВМ при наличии надежных
методики и программы расчета,
основанных на теоретических и
экспериментальных исследованиях.
Воздухоохладители малых холодильных машин,
работающие при отрицательных
температурах воздуха в камере,
покрываются слоем инея, толщина и тепло-
физические свойства которого меняются
во времени и очень сильно влияют
на тепловые процессы.
Первоочередной задачей, без
решения которой невозможна оптимизация
воздухоохладителей, является
создание надежной математической
модели инееобразования.
Такая модель для всего диапазона
работы малых холодильных машин
построена в Институте газа АН УССР.
При этом приняты следующие
упрощения: слой инея равномерно распределён
по поверхности воздухоохладителя,
поверхность теплообмена в процессе
инееобразования остается постоянной,
толщина слоя инея увеличивается во
времени линейно, плотность инея во
времени не меняется.
Сделанные упрощения являются
допустимыми при кратковременном
нарастании инея в период между двумя
процессами оттаивания. По
рекомендациям [3] оптимальное значение
этого периода равно 4—5 ч, что
примерно соответствует продолжительности
*В работе принимал участие А. И. Бар-
баль (Марийское СКТБ ТХО).
наших опытов. Воздухоохладитель
работает* при температуре воздуха в
камере ^н, относительной его влажности
% н, тепловой нагрузке Q и температуре
кипения хладагента *0, значения
которых определяются нормативными
документами и условиями эксплуатации.
Эти параметры являются исходными
данными для расчета конечной /в.к.
и средней ?в температур воздуха в
воздухоохладителе, толщины слоя инея
6j, и коэффициента влаговыпадения |.
Разработанная математическая
модель базируется на зависимостях,
представленных в таблице. Логическая
схема расчета приведена на рис. 1.
Температура инея на ребре *ир
задается или определяется с точностью
до 2—3 °С по зависимости:
*и„= 0,417*в.н + 0,58/0 + 0Д
полученной на основе анализа работы
воздухоохладителей малых
холодильных машин.
Более точные значения дает формула:
Рис. 1. Логическая схема расчета коэффициента
влаговыпадения и толщины слоя инея

Неличнва
Расчетная зависимость
Примечания
Давление насыщенного
водяного пара, Па
Р
я
,.,,., 2670
133,3- 1010'4417~7Т273
A)
Получена апроксима-
цней табличных
данных [2]. Погрешность
<1 % в интервале
тем пер ату р —30 -г*
ч-0°С
благосодержание
воздуха, кг/кг
Энтальпия воздуха на
входе в
воздухоохладитель, кДж/кг
Энтальпия воздуха на
выходе из
воздухоохладителя, кДж/кг
Температура воздуха на
выходе из
воздухоохладителя (первое
приближение), °С
Температура воздуха на
выходе из
воздухоохладителя (последующие
приближения)
Среднее влагосодержа-
ние воздуха, кг /кг
Теплота инееобразова-
ния, кДж/кг
Коэффициент влаговыпа-
дения
Количество
влаги, кг
выпавшей
благосодержание
воздуха на выходе из
воздухоохладителя, кг/кг
а
Толщина слоя инея (за
время т), м
^¦«¦^В^м^ммШммШВш^^^м^ИНИНМ^мммммм^ммммм^^^аамм^^И^И^ШН^^М^амвввввн
Относительная
влажность воздуха на выходе
из воздухоохладителя
чг ¦
^в.к^в.н
Q
в
D)
В
/пр
*в.к
0,39 • 10
3:2
<в.к+0,6781
В.К
6,039 E)
Е
и
1,005»
В.К
2,502 . \&d
в.к
• К
1,005 + 1,844d
F)
в.к
d* = dbMt
*В *И.Р I J *В.Н *В
*в.н *и.р
г = 2836—0,25/ ип—3,56
Ю-М.Р
1+ (в77-0,Б*,.р-0,8Б . Ю-?и>0) (d.-dH)
@,24 + 0,44dH)(f
W=i№ GB(t^-tBJ (l-l)
^B.K"dBJ Q
Фв.
Ва^в.к
@,622+dB.K)pH.K
Cm. [2]
Cm. [2]
Получена на основе
табличных данных [2]
Погрешность <5 %
для интервала
температур —ЗО-г+20 °С
Получена
аналитически
•
См.
См.
[1.2]
[1. 2]
—
См. [2]
Примечание. В
барометрическое давление. Па; G
расчетное время работы воздухоохладителя, ч.
в
расход воздуха, кг/с; г
теплота ннееобраэовання, кДж/кг;
где а
F
t
и.р
'в
Q
till!
ициент теплоотдачи от воздуха
возду хоохл а д ите л я
коэ
к поверхности
Вт/(м2-К);
поверхность воздухоохладителя
м
2
и внешним — по уточнению конечной
относительной влажности воздуха % к.
Значение
к
Насчет
в первом приближении
определяется по зависимости E),
первое приближение для относительной
рационный, с двумя цик- влажности
Ф
в.к
ф
в.я
лами: внутренним
по уточнени
конечной температуры воздуха
t
в. к
Итерационный процесс быстро
сходящийся, поэтому его можно приме-
26

ди,мн
г.5
Af
г
1,5
>
1
as
Г
1 ^г
Яг*
i/
1
^
г
з
ч
t*
Рис. 2. Изменение толщины слоя инея б,,
мени:
/ — расчет во предложенной схеме; 2
1A6); * —эксперимент
формуле
нять как для машинных расчетов,
так и для ручного счета.
Поскольку процесс инееобразования
при низких температурах имеет
специфические особенности и мало изучен,
авторами были проведены
экспериментальные исследования, в процессе
которых установлена адекватность
результатов расчета по теоретической
модели и данных эксперимента.
В качестве примера на рис. 2
приведены результаты расчета и
экспериментальные данные для оребренного
воздухоохладителя с F= 0,869 м2 при
L.. = —5.3 °С: ох, „ = —0.78. L = —32 °С
в.н
Плотность инея при расчете была
принята
j)„ = 200 кг/м3.
по данным
з
эксперимента:
Экспериментальные значения: tBK
%.к=0,84, ^ 22°
О
10 °С,
расчетные: t
L Л =—20,3
Р
С;
ры рекомендуют для расчета толщины
слоя инея пользоваться зависимостью:
б
W3600
н
Си F
A6)
которая при
з
200 кг/м* удовлетвори
тельно согласуется с
экспериментальными данными для т<5 ч.
Разработанная модель используется
при оптимизации малых холодильных
машин, а также для оценки режима
работы торгового холодильного
оборудования в ПО «Марихолодмаш» при
проектировании новых изделий.
Список использованной литературы
1. В ей ибер г Б. С. К расчету теплообмена
2
между водой и влажным воздухом.—
Холодильная техника, 1961, № 2, с 25—28.
Гоголин А. А. Кондиционирование
воздуха в мясной промышленности. М.: Пищевая
239 с.
&?>
3
промышленность, 1
Интенсификация теплообмена в
испарителях холодильных машин / под ред. А. А.
Гоголин а. М.: Легкая и
ность, 1982. 224 с.
пищевая промышлен-
УДК 629.463.125:622.598.001.24
ГРАФОАНАЛИТИЧЕСКИЙ МЕТОД
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ РАСЧЕТОВ
ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ И
РЕФРИЖЕРАТОРНЫХ ВАГОНОВ
Д-р техн. наук М. Н. ТЕРТЕРОВ
Для изотермического и
рефрижераторного железнодорожного подвижного
состава расчеты, связанные с
определением теплового режима, сопряжены
с рядом особенностей.
Обычно толщи ну изоляционного слоя,
холодопроизводительность холодиль-
в.к
°с.
10,22 °С» «РЬ.к^О»^» ных установок вагонов рассчитывают,
используя стабильные и практически
асчетные значения толщины слоя экстремальные исходные параметры в
инея превышают экспериментальные на целях гарантии заданного температур-
20—30 %, что объясняется принятыми ного режима при любых неблагоприят-
упрощениями, не учитывающими в пер- ных внешних факторах.
вую очередь неравномерность распре-
Однако в настоящее время возникли
деления инея по поверхности и изме- новые задачи, связанные с поведением
нение плотности по мере увеличения системы «наружный воздух — вагон
его слоя.
груз» в период эксплуатации вагонов.
Хорошее совпадение других показа- Их решению посвящен ряд работ,
теле и
на ребре
приемлемой
инееобразования.
температур воздуха и инея проведенных в СССР
и за ру-
позволяет считать модель
бежом.
для
расчета процесса
При выполнении эксплуатационных
технических расчетов
необходимо
На основании статистической обра- учесть, что полигон эксплуатации этих
ботки экспериментальных данных авто- вагонов в Советском Союзе очень ве-
27

лик. За время груженого рейса они
проходят до 10 тыс. км, попадая при
этом в различные температурные зоны
страны. Основной параметр расчета —
температура наружного воздуха — за
период перевозки меняется не только
р зависимости от времени суток, но и
местонахождения вагона.
Для эксплуатации и экономических
расчетов продолжительности работы
холодильных машин для охлаждения
загонов и расхода охлаждающих сред
(льдо-соляной смеси, жидкого азота),
проверки соблюдения теплового режима
перевозки и установления причин его
нарушения, выявления возможности
следования между смежными пунктами
экипировки в режиме без охлаждения
или отопления, определения
себестоимости перевозок и «тяжелых» участков
на пути следования состава в целях
разработки мер по ускоренному
продвижению его в этих местах нужны
методы, позволяющие установить
поведение системы «наружный воздух —
вагон — груз» в пространстве и
времени.
В этих случаях задача ставится
следующим образом.
Имея данный вагон или группу
вагонов с конкретными теплотехническими
параметрами, необходимо определить
теплопоступления в зависимости от
многих переменных факторов.
Во-первых, коэффициент теплопередачи
ограждения вагона, действительная холо-
д ©производительность холодильных
установок могут иметь определенные
значения лишь в определенном
диапазоне, во-вторых, температура
наружного воздуха меняется не только в
течение суток, но и рейса. В связи с этим
возникают случаи, когда на одних
участках тепловой баланс не соблюдается
из-за ограниченной возможности
холодильных установок, а на других —
из-за сокращения теплопоступлений.
Расчеты, выполненные
существующими методами, показывают в целом
нормальную картину теплового
баланса, а фактически на «неблагоприятных»
участках создаются условия, не
позволяющие обеспечить заданный
температурный режим.
Чтобы избежать этих трудностей,
рекомендуется графо-аналитический
метод теплотехнических расчетов вагона,
основанный на четырех предпосылках:
вагон является случайным объектом,
и. следовательно, коэффициент
теплопередачи является случайной
величиной;
температура наружного воздуха
также рассматривается как случайная
величина и учитывается в каждом
опорном пункте, расположенном между
пунктами отправления и прибытия
вагонов;
различные теплопоступления
учитываются комплексно в зависимости от
времени и местонахождения вагона по
однотипным алгоритмам;
тепловой баланс вагона, исходя из
приведенных выше условий, можно
рассчитывать с заранее заданной
достоверностью в зависимости от вида
перевозимых скоропортящихся
продуктов и поставленных задач.
При графо-аналитическом расчете
теплового баланса общие
теплопоступления подразделяют на непрерывные,
периодические и одноразовые.
К первым относят теплопоступления
через ограждения кузова вагона, за
счет инфильтрации воздуха, за счет
выделения физического (до момента
доведения температуры продукта до
нормы) и физиологического тепла
охлаждаемых в вагоне продуктов.
Ко вторым — теплопоступления под
воздействием солнечной радиации, от
воздуха, поступающего при
вентилировании, от работающих вентиляторов,
возникающие при оттаивании инея с
испарителей рефрижераторных вагонов.
К последним причисляют
теплопоступления через открытые двери при
погрузке и появляющиеся при первичном
охлаждении элементов кузова вагона и
оборудования (этот процесс протекает
часто до загрузки вагона).
Одну из основных составляющих
расчета — теплопоступления через
ограждения кузова • Q^p — определяют
по формуле:
i
где к — коэффициент теплопередачи
ограждений вагона, Вт/ (м2 • К);
F — площадь поверхности ограждений, м2;
tB — температура внутри вагона, ЧС;
ta — температура наружного воздуха, °с.
В постановке задачи указывалось,
что коэффициент теплопередачи и
температура наружного воздуха
рассматриваются как случайные для
определенного диапазона величины.
Известно, что расчетное значение
коэффициента теплопередачи зависит
от многих факторов:

исходного заводского значения тепло- Учитывая относительную слабость
проводности изоляционного материала теплоизоляции и ограниченную холодо-
(анализ паспортных
и
справочных производительность холодильных уста-
данных позволил установить, что она
новок, становится ясным значительное
колеблется в некоторых пределах); влияние нестационарности температур
температуры, при которой работает наружного воздуха на Qorp и, следо-
изоляционный материал, и температур- вательно, на режим внутри вагона.
ного напора;
скорости движения вагона;
Аналогично исследуют все другие
теплопоступления, определяют их сред-
продолжител ьности
эксплуатации ние значения, диапазоны и законо-
теплоизоляционных материалов;
мерности колебания и на основе
полудругих факторов (дефектов завод- ченных данных выявляют зависимость
ского производства ограждения и др.). эт
Учитывая удельный вес и
закономерности влияния этих факторов, мето- тов устанавливают
дом статистических испытании
определены средние поправочные коэффици-
их величин от достоверности расчета.
Таким образом, перед началом расче-
[аршрут следо-
вагона, его тип,
вид
изотермического
еревозимого груза, режим пере
енты А к исходным значениям коэф- возки, цель расчета и, следовательно
фициентов теплопередачи к [5]: его
fe, Вт/(м
2
К)
<0,4
0,4-0,7
>0,7
А
1,30— 1,52
1J5
2,!2
его достоверность.
Структурная схема
графо-аналитического метода теплотехнических
расчетов изотермических вагонов приведена
i рис. 1.
Алгори!
дальнейшего расчета еле
Кроме того, выявлены диапазоны коле- дующий. Находят расстояния L A)
баний этих поправочных коэффициен- между станцией отправления и опор-
тов, что позволяет рассчитывать коэф- ным пунктом, между смежными пунк
фициенты теплопередачи для случай- тами и т. д.
2). По имеющимся
ного вагона с заданной степенью документам определяют скорость
достоверности.
С аналогичных позиций рассмотрено
влияние расчетной температуры tH
наружного воздуха. Установлено, что
отклонения суточных температур от
среднего значения подчиняются нор-
жения состава и, как результа
про
должительность т,уч его прохождения
на каждом участке B) с учетом
технологических стоянок т; ос на станциях C)
По предложенной методике в
зависимости от заданной достоверности
мальному закону распределения [$]. расчета строят кривые расчетных тем
Кроме того,
t
н
I \*ci**i) ¦
ператур /р наружного воздуха для 1 ч
[13 ч суток D) и вычисляют темпера-
урный напор At в зависимости от
где т
а
L
временные координаты в системе суточ- принятого режима перевозок груза E).
Определяют время Tf отправления
состава и намечают время
проследования 77р его через все опорные
пункты F). Затем дифференцированно
рассчитывают все теплопоступления в
ной нестационарности температуры
наружного воздуха;
пространственные координаты в системе
рейсовой нестационарности.
Среднюю tHC0 и максимальную
н.ср
t
нтах
температуры наружного воздуха в
опорных пунктах для 13 ч и 1 ч берут из
справочников. Используя эти данные,
по правилу «трех сигм» можно
получить среднеквадратическое отклонение
зависимости от времени
Q» — непрерывные G), Q
дические (8)
Q
и места:
пер ио-
разовые (9) и
Q
it
общие A0). При этом непрерыв
а
t
max
t
ные теплопоступления рассчитывают
ср
/
3
участкам
периодические
времени следо-
только на тех
По средней температуре и с учетом участках, где они имеются, одноразо
at можно найти для всех опорных
пунктов расчетную температуру
наружного воздуха с заданной степенью пеР
достоверности:
учитывают в
расчета. Так
определяют теплопоступления
Одновременно по фактической
t
н
t
где N
н ср
+ Not,
допроизводител ьности
холодильных
квантиль, соответствующий степени установок устанавливают
достоверности.
периоды их работ
29

щения суммарных теплопоступлений
2Q A1) и периоды их отключения A2).
Если для охлаждения используют
льдо-соляную смесь или жидкий азот,
на их фактическую холодопроизводи-
тельность указывает линия A3),
параллельная оси абсцисс. По точке
пересечения этой линии с кривой общих тепло-
поступлений A0) устанавливают место
необходимой экипировки
(перпендикуляр, опущенный из этой точки на ось
абсцисс). Если точка Ц не совпадает
в, тыс. кДж
Исходные оанные-.
станция отправления, станция
назначения, тип вагона, период года
pot? груза, достоверность расчета
[Определение маршрута слёдоба- I
ния и опорных станций \
I Определение продолжительности
I еяедодания по участкам и технолог it
I ческих стоянок на станциях
пределение расчетных темпера -
тур на опорных станциях
Построение
г расчетных mi
ш еледодания
шх расчетных тем-
ж
Определение темпера тарного
напора по маршруту еледодания
Определение одноразовых тепло-
поотиплений
Рис. 2. Схема к алгоритму расчета
Суммирование одноразовых
теплопоетиплений
преоеленив непрерывных
теплопоступлений по участкам и станциям
(Определение бремени и места
периодических теплопоступлений
Определение периодических тепло-
поступлений во времени и простра
Рис. 1. Структурная схема
графо-аналитического метода
теплотехнических расчетов
Последовательное еуммиГ.
ванне непрерывных те/?/?,
поступлений
Последовательное сумм*
вание периодических те,
поступлений
ослеаооатеяьное су мм up о, .
ив всех теплопоступлений
по участкам и станциям
Суммарные тепло
поступления за время рейса груженых
еделение продолжительности
tx i
омента создания в вагоне за
боты холодильных машин до
данного режима перевозок
Определение продолжительности
тредозоя при неработающих ха
обильных машинах
ал продолжительность
холодильных машин
с местонахождением станции,
экипировку следует проводить на предыдущей
станции.
Для сравнения результатов расчета
мой методике при достоверности Р
О .7 -7-0.8. она составляет 50—59 ч.
Таким обр
отклонение факти
ческой продолжительности работы хо-
редложенной методике с фактиче- лодильных машин от расчетной не пре-
скими данными по первичным докумен
там была проанализирована работа
вышает 10 %
По предложенной методике составлен
рефрижераторных секций, алгоритм
5-вагонных
груженых мороженой рыбой и эксплуа
тируемых в июле на направлении
для
расчетов
на
ЭВМ
Мур
Москва
Установлено, что ф

продолжительность работы холодильных з*
машин колеблется от 46 до 65 ч, а по
расчету, выполненному по предлагав- тейнер
с помощью которого можно решить
многочисленные вариантные задачи.
Таким образом, методика,
учитывающая вероятностный подход к решению
задачи, позволяет:
определять, какие типы вагонов (кон-
>в) на заданном направлении
&Г

необходимы для перевозки
предъявленного груза;
находить дополнительные затраты на
повышение надежности перевозок и при
этом выполнять сравнительные
технико-экономические расчеты;
определять стоимость вагоно-часа
и поездо-километр а в зависимости
от качества и типа вагона, района
следования и других факторов;
устанавливать возможности
использования вагона с отключенными
холодильными установками или без
охлаждающих средств (продолжительность
и место таких перевозок);
представлять динамику теплового
баланса во времени и пространстве
в наглядном виде;
определять оптимальный вариант
перевозок грузов путем многократных
расчетов с использованием ЭВМ;
выполнять теплотехнические расчеты
с заданной степенью достоверности,
которая выбирается в зависимости от
поставленных целей;
комплексно учитывать все
многообразие эксплуатационных факторов (место
и время нахождения объекта
исследования, скорость движения состава,
продолжительность стоянок и т. д.),
в той или иной степени влияющих
на окончательные результаты;
получать результаты в условиях,
наиболее приближенных к фактическим.
Список использованной литературы
1. Время охлаждения груза в рефрижераторных
вагонах при нестационарных внешних
условиях / М. А. Беняковский, Д. М. Сирота,
Л. А. Скороходова и др.— Изв. вузов СССР.
Машиностроение, 1981, Mk 2, с 95—98.
2. Дюбко А. П. Процессы отопления грузов
в автономных рефрижераторных вагонах с
отключенным оборудованием.— Вестник ЦНИИ
МПС, 1977, Як 2, с. 54—57.
3. Скрипкнн В. В. Затухание внешних
температурных колебаний в кузове
рефрижераторного вагона.— Холодильная техника, 1969,
J* 12, с 16—19.
4. Скрипкин В. В., Кнтаев Б. Н.
Особенности теплопритоков в рефрижераторные
вагоны.— Холодильная техника, 1968, JI 11,
с. 26—30.
5. Тертеров М. Н. Определение расчетного
коэффициента теплопередачи изотермического
подвижного состава для эксплуатационных
н экономических исследований.— В. кн.:
Вопросы организации грузовой и коммерческой
работы. М., 1978, с 67—75.
6. Тертеров М. Н. Определение расчетной
температуры наружного воздуха.—
Холодильная техника, 1969, № 11, с. 36—37.
1 1
УДК 637.352.037.001.5
О ВОЗМОЖНОСТИ ХРАНЕНИЯ
ЗАМОРОЖЕННОГО ТВОРОГА
ПРИ ТЕМПЕРАТУРЕ —12 °С
Канд. техн. наук 3. А. МИШЕНИНА,
канд. техн. наук Н. Н. ФИЛЬЧАКОВА,
канд. биол. наук Е. Л. МОИСЕЕВА,
Г. П. ОВЧАРОВА
Замороженный творог хранят на
базах и холодильниках при
температуре — 18 или — 25 °С от 6 до 12 мес в
зависимости от фасовки и способа
замораживания [3].
В данной работе изучалась
возможность хранения творога при более
высокой температуре в целях снижения
энергозатрат.
Исследования 'качества творога,
замороженного до более высокой
температуры, проводили и ранее [1], при
этом были получены отрицательные
результаты. Творог замораживали в
камере при —16 -:—18 °С и хранили при
—Юч—15 °С. После 3 мес хранения
продукт был переведен из высшего
сорта в нестандартный. Возможно, что
на ухудшение качества творога повлиял
тот фактор, что замораживание
осуществлялось в камере.
После того, как для замораживания
творога стали применять
скороморозильные аппараты, была предпринята
новая проверка возможности
хранения замороженного творога при
температуре более высокой, чем
применяют в настоящее время на
холодильниках.
Творог жирный (жирность 18 %) и
полужирный (жирность 9 %),
выработанный в производственных условиях
кислотно-сычужным способом и
отвечающий требованиям РСТ РСФСР
371—73, замораживали в
скороморозильном аппарате со средней скоростью
A,4-г2,1) • 10- м/ч при температуре
—40 °С и, для сравнения, в
холодильной камере со скоростью @,2-=-0,32) X
X 10~~2 м/ч при температуре —30 °С [5].
Замораживание осуществляли до
средней конечной температуры продукта
—12 °С В качестве контроля
использовали творог, замороженный до
средней конечной температуры —18 °С.
Замороженный творог хранили в
камерах при —12 и —18 °С.
Образцы творога исследовали после
выработки, замораживания и в
процессе хранения по физико-химическим, ми-
кробиологическим и органолептическим
показателям. Перекисные числа жира
определяли йодометрическим методом,
31

содержа
азота
дриновым методом Кокинга и Ием
нинги- ными через 2 мес хранения, особен-
одиф
но в медленнозамороженном твороге,
ВНИКТИхолодпрома в котором они достигали 0,033—0,035 %
применительно к творогу), кислотность J2, а в быстрозамороженном — 0,028 %
J2. При таких значениях перекисных чи-
творога
ги
ссовую долю жира и вл
стандартными методами. Оптиче- сел жира продукт не подлежит
дальнейшую плотность измеряли на фотоэлек- шему хранению [2]. Через 4 мес хра-
троколориметре ФЭК-56М. Влагоудер- нения при температуре —12 °С перекис-
живающую способность устанавливали ные числа составляли 0,040—0,041%
по количеству влаги, оставшейся в
пробе под действием определенной
нагрузки.
Микробиологические исследования
включали определение общего
количества бактерий, титра бактерий группы
кишечной палочки по ГОСТ 9225—68,
количества психротрофных бактерий на
мясо-пептонном агаре с выдержкой
посевов яри 5 °С в течение 10 сут,
количества плесневых грибов на сусло-
агаре.
Исследования показали, что качество
творога
—12 °С
при
температуре хра
быстро снижается. Продукт
мороженный в скороморозильном
парате, становился
ндартным
через 3 мес, а заморожен
ре
через 1 мес. Контр
в каме-
ные
образцы были хорошего качества
через 6 мес хранения.
Основн
причина ухудшения
качества — биохимические изменения жира
и белка.
Как видно из,рис. 1, изменения
перекисных чисел жира были
Значительная
0
1
г
j
4
5 %мее
Рис 1. Изменение перекисных чисел жира в тво-
II
ге жирностью 18 % в процессе хранения:
i, 3 — творог быстрозамороженный; 2, 4 — медлеиноэамо-
рожеяны4; /, 2 — замороженный до —18 °С; 3, 4 — эаиоро-
• до-12вС
:rt
J2 (медленное замораживание) и
0,035—0,036 % J2 (быстрое
замораживание). При температуре хранения
18 °С перекисные числа достигали
'
г—/—1
1
2
г л
/
/
/ /
f W
/\ /A j
Л ^л/ к
У^
t
k^J
2 J
' i
1 **
i
r
f 5
h
m
t*ee
Рис. 2. Изменение содержания а ми иного азота
твороге при различных
и в процессе хранения:
быстрое замораживание
область замораживания
творог жирностью 18 %; 3,
i, 3 — температура хравеш
хранения —12 °С
• i*»:t
ах замораживания
медленное замораживая)
область хранения; /, 2
творог жирностью 0 %;
Ю °С; 2, 4 — температура
32

f
критических значений @,032—0,034 % 0,0622 мг/мл. Медленнозамороженный
при медленном замораживании и
0,027 % J2 при быстром замора- пературе
жирный творог, хранившийся при тем-
—18 °С, через 6 мес по орга-
нолептическим показателям соответ-
J2
0,025
живании) через 6 мес.
Известно, что в результате заморажи- ствовал стандарту, но перешел в ка-
вания происходит изменение свойств тегорию I сорта, за исключением од*
белка, его водосвязывающей способно- ной партии, признанной нестандартной.
сти, структуры, а также количествен- Творог, замороженный до более вы-
ное изменение его состава [61. Степень сокой температуры (—12 °С), претерпе-
гидролиза белка, характеризуемая со- вал меньшие структурные изменения,
держанием аминного азота, после мед- Вязкость при единичной скорости сдви-
ленного замораживания была несколь- га снизилась не более чем на 28%
ко выше, чем после быстрого замо- в медленнозамороженном и на 14 %
раживания (рис. 2).
В процессе хранения гидролиз
белка протекал более интенсивно при
12 °С. Через 3 мес прирост аминно-
Таблица 1
го азота
в
зависимости
от

жирности творога и способа
замораживания составлял от 5,7 до 26,8 %.
Более интенсивное нарастание
аминного азота в процессе хранения
происходило в полужирном твороге как
быстро-, так и медленнозамороженном.
Партии этого творога, замороженного
медленным способом, уже через 3 мес
были сняты с хранения по органо-
лептическим показателям при всех
режимах хранения. При этом содержание
аминного азота составляло 0,0560
Влагоудержнвающая способность, %
Творог
Медленное
замораживание
Быстрое
замораживание
до
замора-
жива-
ния
49,4
54,3
после замора
живання до
температуры
Таблица 2
Творог

Температура
храпе-
и к я. *С

Полужирный (9%)
Жирный
A8%)
Момент определения
микробиологических показателей
До замораживания
После
В процессе хранения
через 2 мес
через 3 мес
До замораживания
После замораживания
В процессе хранения
через 2 мес
через 3 мес
через 6 мес
До за
После
процессе хр
через 2 мес
через 3 мес
До замораживания
После
В процессе хранения
мес
через 3 мес
чеоез 6 мес
Количество бактерий
в 1г
II in
пснхро-
трофиых
Титр
бактерий
группы ки
шечнойу
палочки
в 1г
0,001
0,001
>0,1
0,001
0,001
>0,1
0,0001
0,001
>0,1
0001
Количество
плесневых
грибов в
I г
1,0. 1*
1,3* 10*
<10
1,0 • И*
<10
1,2- 10*

в быстрозамороженном продукте. У
творога, замороженного до —18 °С,
вязкость снизилась соответственно на
44,1 и 18,6%.
В большинстве образцов влагоудер-
живающая способность сохранялась
лучше в твороге с температурой —12 °С,
при этом в медлен незамороженном
продукте она уменьшалась на 10,0—11,0 %,
а в быстрозамороженном — на 6,9—
7,0 %. В контрольных образцах
изменения влагоудерживающей способности
были существеннее и составляли
соответственно 12,2—15,2 % и 8,6—9,0 %
(табл. 1).
Однако лучшее сохранение
структуры не способствовало сохранению
качества продукта в целом.
Изучение качества творога по
выбранному комплексу показателей дало
возможность сделать вывод, что
снижение качества вызвано развитием
биохимических процессов и
микробиологическими изменениями в продукте при
хранении. Как следует из табл. 2, в
твороге при температуре хранения —12 °С
наблюдалось более интенсивное
отмирание психротрофной микрофлоры,
содержащей протеолитические и липоли-
тические ферменты. При гибели клетки
в результате замораживания
происходит ее лизис и выделение
ферментов, способствующих активизации
окислительных процессов молочного жира
и гидролизу белка. Низкие
отрицательные температуры не прекращают
действия ферментов [4]. Кроме того, в
замороженном продукте могут
действовать ферменты, выделенные
микроорганизмами до замораживания.
В контрольных образцах при
температуре —18 °С психротрофные
микроорганизмы отмирали меньше, поэтому,
видимо, биохимические процессы в
условиях более низких температур были
замедлены.
На основании проведенных
исследований сделан вывод: творог,
замороженный в скороморозильном аппарате
со скоростью не ниже 1,4 • 10-2 м/ч,
можно хранить при температуре —12 °С
не более 2 мес; медленнозамороженный
продукт при температуре —12 °С не
подлежит хранению.
Список использованной литературы
1. Изучение стойкости творога,
выработанного различными методами, при хранении /
А. И. Луданова, Г. А. Добр яков а, Ю. Р. Лиза-
34
рева и др.— НТИ, сер. Молочная
промышленность, 1965, вып. 1, с. 1—4.
2. И н и х о в Г. С, Б р и о Н. П. Методы анализа
молока и молочных продуктов. М.: Пищевая
промышленность, 1971. 423 с.
3. Инструкция по приемке и хранению
творога и сметаны на базах и холодильниках.
М., 1983. 16 с.
4. Л я х С. П. Адаптация микроорганизмов к
низким температурам. М.: Наука, 1976. 160 с.
5. Фильчакова Н. Н., Мише ни и а 3. А.,
Овчарова Г. П. Окислительные изменения
молочного жира в замороженном твороге
при хранении.— Холодильная техника, 1983,
Jfc 12, с. 40—42.
6. Filchakova N. N.. Pankova R. L,
Mischenina Z. A.— Preprints of the XVI
International Congress of Refrigeration,
Commission C2. Paris, 1983, pp. 502—506.
УДК 536.2.022:617
ИССЛЕДОВАНИЕ
ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ БИОТКАНИ
В ОБЛАСТИ ФАЗОВЫХ
ПРЕВРАЩЕНИЙ ВОДЫ
Д-р техн. наук, проф. Е. И. МИ КУЛ И Н,
канд. техн. наук. Ф. П. ДЕМИДОВ,
В. Г. РЕЗНИЦКИЙ, Д. И. ЦЫГАНОВ
Одним из путей выявления
эффективных режимов замораживания
биотканей является математическое
моделирование. Для его успешного
применения необходимо знать, как
изменяются теплофизические
характеристики биотканей при воздействии на них
отрицательных температур. Такие
данные в настоящее время практически
отсутствуют [1]. Это обусловило
проведение экспериментальных
исследований в целях выявления зависимости
коэффициента теплопроводности
здоровых биотканей и патологических
образований от температуры.
Определяющее влияние на изменение
теплофизических характеристик при
понижении температуры оказывает
количество вымороженной воды [4].
Переход свободной и слабо связанной
воды в ткани из жидкой фазы в
твердую происходит в широком интервале
отрицательных температур и наиболее
интенсивен при —0,5 -= 30 °С [3].
Внутри зоны замораживания
непрерывно образуется лед с выделением тепла.
Это дает возможность рассматривать
биоткань в состоянии in vitro (вне
организма) как капиллярно-пористое тело
с внутренними источниками тепла.
Коэффициент теплопроводности
определяли на экспериментальной уста-

новке методом стационарного теплового
режима. Установка позволяла
проводить исследования в широком
интервале температур: от 40 до —196 °С.
В ходе эксперимента особое внимание
было обращено на область
интенсивных фазовых превращений.
Анализ полученных зависимостей
коэффициента теплопроводности к от
температуры t для скелетной и
сердечной мышц, печени, гемангиомы и ме-
ланомы выявил их сложный характер
(рис. 1). Для этих зависимостей можно
выделить несколько характерных
участков.
В области положительных
температур /0—tx они изменяются, как
правило, линейно, аналогично зависимости
X=f(t) для воды [4]. Некоторое
понижение Х=/@ при подходе к 0°С
может быть объяснено повышением
плотности воды, уменьшением
растворимости солей и т. д.
В интервале температур tx—12
коэффициент теплопроводности резко
повышается. Это объясняется тем, что,
начиная с криоскопической
температуры, интенсивно замерзает свободная и,
частично, слабо связанная вода.
Появляется новый компонент — лед,
коэффициент теплопроводности которого
в 4 раза выше коэффициента
теплопроводности воды. Кроме того,
исчезновение свободной воды может вызвать
агрегацию вещества и тем самым
уменьшить контактное тепловое
сопротивление между компонентами
биоткани.
В интервале температур t2—tz интен-
Рис. 1. Зависимость коэффициента
теплопроводности X и доли вымороженной воды со от
температуры U
IS — k = f(t)\ / — мышца миокарда собаки, 1Р = 79,5 %;
2 — скелетная мышца человека, IF-74,5 %; 3 — гемангирма;
4 — печень человека, V — 62 %; 5 — меланома слизистой;
6 — меланома поверхности тела; 7—9 — <в<=7@
сивность фазовых переходов снижается
из-за уменьшения, а затем и
прекращения вымораживания воды.
Зависимость k=f(t) практически постоянна
на этом участке, так как образование
льда в результате вымораживания
слабо связанной воды незначительно. Это
совпадает с данными, полученными
другими авторами [2].
В связи с тем что переход биоткани
в замороженное состояние
сопровождается преобразованиями, при которых
исчезают тепловые сопротивления и
улучшаются тепловые контакты, в
интервале температур /3—*4 следовало
бы ожидать или повышения
коэффициента теплопроводности, или его
постоянства, так как доля вымороженной
воды й)=*/G) —const. Однако в
экспериментах, наоборот, в этом интервале
наблюдалось снижение кривой fc=f(t).
Очевидно, это вызвано анизотропией
коэффициента теплового расширения
компонентов биоткани. В результате
возникают микронапряжения,
приводящие к появлению в ней микротрещин.
Поскольку микротрещины создают
тепловое сопротивление, коэффициент
теплопроводности биоткани падает.
Гистологические исследования
структурных изменений среза скелетной мышцы
животного после замораживания
подтверждают эту точку зрения [5].
Как правило, в криохирургии в целях
получения максимального некроза в
зоне патологического образования
применяют методику многократных циклов
замораживания и оттаивания.
Установлено, что с увеличением
количества циклов объем замороженной ткани
возрастает за одно и то же время.
В связи с этим представляет интерес
проследить, как меняется характер
зависимости K*=f(t) при оттаивании.
На рис. 2 представлена зависимость
K=f(t) для мышцы миокарда собаки
при замораживании и оттаивании. Как
видим, характер изменения ее в этих
процессах неодинаков. Это
объясняется тем, что в интервале температур
h—'з гистерезисный характер кривой
определяется
структурно-механическими изменениями, которые произошли
в биоткани при ее замораживании.
Несовпадение в интервале /,—f2,
видимо, можно объяснить тем, что и
зависимость &=f(t) тоже имеет
гистерезисный характер, т. е. кривая для
вымороженной при замораживании воды
не совпадает с кривой для выделившей-
35

-fSS -32 46 -8 О 4t,T
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплопроводности X и доли вымороженной воды в> при
замораживании и оттаивании мышцы миокарда
собаки A7=83%):
1,2 — Я»=/@, соответственно режим замораживания и режим
оттаивания; 3 — ю—/@
ся при оттаивании воды. Однако это
предположение требует более
тщательной проверки.
Анализ полученных данных показал,
что несовпадение значений
коэффициента теплопроводности в циклах
замораживания и оттаивания может
достигать 25 %.
Теплопроводность биотканей
зависит не только от температуры, но и от
их вида, поскольку биоткани
различаются влажностью W [6] и плотностью q.
Так, например, коэффициент
теплопроводности мышцы миокарда собаки
(№=79,5 %, о = 1,029 г/ см3)
превышает коэффициент теплопроводности
печени человека (№=62 %, q =
= 1,04 г/см3) в интервале температур
t2—h в среднем на 60 %.
Увеличение коэффициента
теплопроводности с ростом влажности биоткани
связано с тем, что воздушные
прослойки между органическими
частицами, составляющими сухой остаток,
заменяются на прослойки воды, в
результате чего уменьшается Тепловое
сопротивление. При высокойС
влажности ее роль в теплообмене снижается
и увеличение коэффициента
теплопроводности замедляется. К
сожалению, не представляется возможным
провести более тщательный анализ
зависимости А,=/ (W), потому что
практически нет достоверных данных для
различного вида биотканей.
В проведенных экспериментах были
определены коэффициенты
теплопроводности для здоровых биотканей и
патологических образований человека и
собаки в состоянии in vitro. При
условии, что во время эксперимента
биоткань сохраняла свои нативные свой-
36
ства, полученные значения можно
отнести и к живой биоткани [2]. Это
условие вполне реально, поскольку
установлено, что биоткани могут храниться
в течение длительного времени при
низких температурах, не теряя
способности к дальнейшему
функционированию после оттаивания. В данной работе
применена методика препарирования
и хранения образцов до момента
исследования, предусматривающая
охлаждение биоткани до температуры,, на
несколько градусов превышающей крио-
скопическую (+4°С). Это
обеспечивает хранение биоткани в относительно
жизнеспособном состоянии несколько
дней, пока степень аутолиза клеток
незначительна.
Полученные данные о зависимости
коэффициента теплопроводности
биоткани от температуры были
использованы в расчетах режимов локального
замораживания при лечении
сердечнососудистых и онкологических
заболеваний. Разработанные с помощью
математического моделирования методы
криодеструкции мышцы миокарда и
патологических образований были
внедрены в лечебную практику в
Онкологическом научном центре АМН СССР
и в Институте сердечно-сосудистой
хирургии им. А. Н. Бакулева и дали
положительные результаты.
Список использованной литературы
1. Криогенный способ лечения опухолей
головы и шеи / А. И. Пачес, В. В. Шенталь,
Т. П. Птуха и др. М.: Медицина, 1978. 208 с.
2. Купер Т., Трезек Г. О замораживании
биологической ткани.— Труды Американского
общества инженеров-механиков. Сер.
Теплопередача, 1972, № 2, с. 137—138.
3. Методика исследований влажных
дисперсных пород и биотканей / Э. Д. Ершов,
В. Г. Резницкий, Т. Г. Грищенко и др.
Техническая теплотехника, 1981, № 2, с. 28—32.
4. Ч и ж о в Г. Б. Теплофизические процессы
холодильной технологии пищевых продуктов.
М.: Пищевая промышленность, 1979. 269 с.
5. Холодильная технология мяса и
мясопродуктов. М.: ВНИХИ, 1975. 105 с.
6. Poppendiek H. F., Randall R. — Cryo-
biology, 1966, Vol. 3, № 4, pp. 318—327.

В порядке обсуждения
ОТ РЕДАКЦИИ
Публикуя ниже статью В. И. Дмитриева, Ю. А. Козмеску и
В. Е. Писаренко, редакция исходит из того, что обсуждение
вопросов о наилучших путях использования смесей в агрегатах
бытовых холодильников способствует развитию этого перспективного
направления. Применение смесей может дать существенное
улучшение энергетических и эксплуатационных показателей бытовых
холодильников, особенно при температурах —18 °С, —24 °С и ниже.
Однако важно установить, какие смеси и в каких циклах могут
дать наибольший эффект в каждом конкретном случае.
Существуют разные точки зрения. Публикуемая статья отражает
одну из них.
Чтобы обеспечить при дискуссиях строго объективный
научный подход к задаче, необходимо учитывать следующие три
обстоятельства.
— Испытания сопоставляемых агрегатов в действующих
холодильниках должны сочетаться с проверкой агрегатов в
адиабатной холодильной камере при контролируемых тепловой нагрузке
' и расходе электроэнергии, с измерением температур и
давлений во всех точках, анализом состава смеси. Кроме того, все
теплообменники должны быть оптимизированы.
— Смеси хладагентов представляют собой не идеальные, а
реальные растворы. Поэтому рассуждения качественного
характера о влиянии содержания тех или иных компонентов на
свойства смесей не могут считаться доказательными. Свойства смесей
могут быть определены либо расчетным путем на основе надежной
теории, либо экспериментально.
— Энергетические характеристики того или иного цикла могут
рассматриваться только применительно к оптимальному для
заданных условий составу смеси. Точно также и характеристики
хладагентов на смесях могут сопоставляться только на базе
соответствующих им оптимальных циклов.
Окончательное мнение о преимуществах того или иного
решения может быть сформулировано только на основе всестороннего
анализа как теоретических положений, так и результатов
испытаний с учетом всех основных критериев качества.
¦
УДК 621.564.38:641.564.44:641.546.43
О ПРИМЕНЕНИИ СМЕСЕЙ
ХЛАДАГЕНТОВ В БЫТОВЫХ
ХОЛОДИЛЬНИКАХ И
МОРОЗИЛЬНИКАХ
Канд. техн. наук В. И. ДМИТРИЕВ,
Ю. А. КОЗМЕСКУ, В. Е. ПИСАРЕНКО
В последние годы как у нас в стране,
так и за рубежом созданы модели
бытовых морозильников и двухкамерных
холодильников, обеспечивающие режим
замораживания продуктов при
температуре —24 °С и режим хранения
мороженых продуктов при —18 °С.
Снижение температурных режимов
потребовало усложнить конструктивные схемы
холодильных агрегатов; электрические
схемы управления. Повысились механи-
37
ческие и тепловые нагрузки на
герметичный компрессор. Работа при более
низких температурах кипения (—25Ч-
ч-30°С) на применяемом в настоящее
время хладагенте R12 приводит к
снижению КПД холодильного цикла. В
связи с этим ведется поиск оптимальных
конструкторских и технологических
решений и подбор рабочих веществ,
эффективных в новых условиях работы.
При выборе того или иного
хладагента для конкретных температурных
условий работы бытовой холодильной
техники нужно учитывать не только
определяющие энергетические
показатели, но также надежность и
долговечность работы холодильных
агрегатов, технологичность и
материалоемкость их конструкций,
ремонтопригодность.

Проведенные авторами испытания
бытовых холодильников и
морозильников на хладагенте R502 и некоторых
бинарных неазеотропных смесях
показали улучшение по сравнению с работой
их на хладагенте R12 некоторых
энергетических, технологических и
эксплуатационных характеристик [3, 10]. Так,
расход электроэнергии при одинаковых
температурных условиях работы
уменьшился на 20 % при использовании
в холодильниках бинарных неазеотроп-
ных смесей R12 — R11 и R142 — R143
и на 15—20 % при использовании в
морозильниках R502. Одновременно
снизились температура обмотки
встроенных электродвигателей герметичных
компрессоров и коэффициент рабочего
времени агрегатов, увеличилась
скорость замораживания.
Во Всесоюзном
научно-исследовательском
экспериментально-конструкторском институте электробытовых
машин и приборов (ВНИЭКИЭМП)
изучается эффективность использования в
агрегатах бытовых холодильников и
морозильников многокомпонентных
смесей, в частности R701, на основе
дроссельного цикла с регенерацией. В
опубликованных об этой работе
сообщениях [6, 7, 8] указывается, что
применение такого дроссельного цикла на
многокомпонентном хладагенте позволит
создать холодильники и морозильники,
которые «по основным температурно-
энергетическим параметрам
значительно превышают требования ГОСТ
16317—76». Правда, при этом не
приводятся результаты сравнительных
испытаний холодильников и
морозильников на многокомпонентной смеси
и на R12. Сравнение же расхода
электроэнергии при работе на
многокомпонентной смеси с нормами на R12 по
ГОСТ 16317—76 [7] не совсем
корректны, поскольку нормы в ГОСТе указаны
при температуре окружающего воздуха
32 °С, а данные, приведенные в статье,
получены при 25 °С. (Отечественные
и международные стандарты обязывают
проводить испытания при температуре
окружающего воздуха 32 °С в условиях
умеренного климата и 43 °С в условиях
тропиков).
В работах ВНИЭКИЭМП за
принципиальную основу схемы агрегатов
бытовых холодильников и
морозильников принят модифицированный цикл
Линде, в котором используется не одно-
компонентное, а многокомпонентное
рабочее вещество. Теоретическому и
экспериментальному исследованию
модифицированного цикла Линде посвящено
много работ. В них, в частности,
подчеркивается целесообразность
применения дроссельных регенеративных
холодильных установок (ДРХУ),
работающих на многокомпонентных смесях по
циклу Линде, в криогенной технике,
а также в холодильной технике при
температурах —90~ — 50 °С A, 2, 4].
Как известно, любое однокомпонент-
ное рабочее вещество, применяемое в
цикле Линде, в регенеративном
теплообменнике имеет в прямом потоке
высокого давления большую теплоемкость,
чем в обратном. В результате
температурный напор в холодной части
теплообменника существенно больше, чем в
теплой, что приводит к собственным
потерям не только в теплообменнике,
но и в дросселе. Этой особенностью
объясняется низкий КПД
традиционного цикла Линде. При использовании
многокомпонентных смесей тепловые
эквиваленты прямого и обратного
потоков выравниваются в результате
происходящих в регенеративном
теплообменнике процессов фазового
превращения. Тем самым обеспечивается
уменьшение температурного напора в
холодной части теплообменника, вследствие
чего существенно увеличивается КПД
цикла Линде [2, 9].
Очевидно, учитывая возможность
получения энергетических
преимуществ, специалисты ВНИЭКИЭМП
приняли за основу дроссельный
регенеративный холодильный цикл на
многокомпонентных смесях и для бытовой
холодильной техники. Однако ее
температурный диапазон существенно
отличается от температурного диапазона
холодильной, а тем более криогенной
техники. Кроме того, принципиальная
схема холодильного агрегата [5],
примененная в ряде опытных образцов
бытовых холодильников и
морозильников, в частности в двухкамерном
холодильнике «Минск-22», имеет ряд
особенностей, не позволяющих реализовать
преимущества модифицированного
регенеративного цикла Линде.
Использованный четырехкомпонентный
хладагент R701, помимо компонентов R142,
R12 и R22, включает диоксид углерода,
который не конденсируется в
воздушном конденсатрре, введенном в схему
вместо охладителя паров.
Проблематична также и возможность конденса-

ции диоксида углерода в теплообменни- вызвать перегрев обмоток встроенного
ке при рабочем интервале температур
г- —30 °С
кипения
20
электродвигател я.
В целях проверки э
Mill
кти вности
ДРХУ занимают промежуточное по* применения многокомпонентного хлада-
ложение между парокомпрессионными
гента R701 в бытовой холодильной
и газовыми холодильными машинами технике авторами проведены сравни-
[9]. При указанном составе смеси в тельные испытания трех типоразмеров
ДРХУ фиксировано только давление
в обратном потоке (на всасывании).
120,
160,
морозильников емкостью
200 дм3 при работе их на R12, R502 и
Однако при использовании многоком- R701. Образцы морозильников были из-
понентного хладагента может оказаться готовлены на Кишиневском заводе хо-
фиксированным и давление в прямом лодильников и испытаны в заводской
потоке (на нагнетании). Таким обра- лаборатории. Агрегаты морозильников
зом, модифицированный цикл Линде для работы на R12 и R502 были собраны
при работе на R701 становится близким по традиционной парокомпрессионной
к циклу обычной парокомпрессионной схеме, для работы на R701 — по схеме,
холодильной машины.
предложенной ВНИЭКИЭМП. В по-
Роль диоксида углерода в этом слу- следних агрегатах герметичный ком-
чае сводится к повышению давления прессор дополнительно охлаждался с
нагнетания, что позволяет при прочих
равных условиях улучшить эксергети-
ческий КПД холодильной машины,
работающей по циклу Линде. Вместе с тем
повышение давления нагнетания
приводит к росту мощности, потребляемой
герметичным компрессором, и может
200
160
160
1ЧО
*мар>"С
40
-Iff
-20
-25
-JO
120
100
SO
60
-SO
~25
-15
tmf!s
Щк&тч/сут
3,0
2,0
1,0
-30
-25
2a
3
-15
-Mtnp'G
0,3 ЦП Ц5 0,6 017 $6 Of b
a
Рис. 1. Зависимости, характеризующие работу
бытовых морозильников на разных хладагентах:
зависимость сред необъем ной температуры t
"нциента рабочего времени ft; о -
в
морозильнике от коэффициента раоочего времени о\ о —
зависимость условной холодопроизводительности Qoycj от средне-
объемной температуры /мор; в — зависимость суточного
расхода электроэнергии W морозильника от среднеобъем
ной температуры 1Щ- г — зависимость температуры
обмотки *обм компрессора от среднеобъем ной температуры
f ; / — морозильник МШ-120; 2 — морозильник МШ-160;
ЛГТ- морозильник МШ-200; R12; — R701;
R502
*0бМ> °С
120
110
100
90
60
^^^^^^^^^^^^Hh^hA^^^HH
I г
| * e^L ll I
J
L^^fi
1
^>
1
% *i
SO
-25
20 -15
-10
tmp$
39

помощью тепловой трубки.
Поверхности теплообменных аппаратов в
пределах одной емкости были одинаковыми
во всех морозильниках. При испытаниях
на различных рабочих веществах
шкафы морозильников и компрессоры
использовали одни и те же.
Результаты испытаний бытовых
морозильников на R12 и R502
опубликованы в работе [10], там же описаны
методики проведения экспериментов и
обработки полученных данных. Ниже
рассматриваются результаты испытаний
бытовых морозильников на
многокомпонентном хладагенте R701.
Работа бытовых морозильников на
этом хладагенте характеризуется
зависимостями, показанными на рис. 1. Для
сравнения здесь же приведены
аналогичные зависимости для работы на
R12 и R502.
Как следует из графиков на рис. 1, а
и 1, б, значения среднеобъемной
температуры в морозильниках и условной
холодопроизводительности агрегатов
при работе на R701 занимают
промежуточное положение между значениями
этих показателей для R12 и R502.
Таким образом, при заданных условиях
(одном и том же коэффициенте
рабочего времени, температурном уровне
и условной холодопроизводительности)
видно преимущество использования
хладагента R502.
Показанная на рис, 1, в зависимость
среднесуточного расхода
электроэнергии от среднеобъем ной температуры
свидетельствует о том, что
морозильники, работающие на R701, потребляют
электроэнергии больше, чем
морозильники, работающие на R12 и особенно
на R502. При использовании R502
расход электроэнергии для обеспечения
температуры —18°С ниже, чем при
использовании R701, в зависимости от
емкости морозильника на 15—35 %.
Зависимость температуры обмотки
от среднеобъем ной температуры в
морозильниках показана на рис. 1, г.
Температуры обмоток электродвигателя в
морозильниках МШ-120 на R502 и R701
при температуре в рабочем объеме
—18 °С равны, несмотря на то, что
компрессор при работе на R701
дополнительно охлаждался тепловой трубкой.
В одном из образцов при режиме
замораживания зарегистрирована
температура обмотки 129 °С, что
превышает допустимое значение A20 QC)
для этого класса изоляции обмоток.
40
Для морозильника МШ-160
температуры обмотки электродвигателя в случае
применения R502 в рассматриваемом
диапазоне температур на 10—17 °С
ниже. Таким образом, по основным
энергетическим показателям бытовые
морозильники при работе на
многокомпонентной смеси R701 уступают
работающим на R502, а по расходу
электроэнергии также и работающим
на R12.
В стандарт СЭВ 608—77 «Приборы
холодильные бытовые» включено
требование об обеспечении в режиме
хранения одинаковых, не выше —18 °С,
температур в отделениях
морозильников. Выполнение этого требования при
использовании R701, представляющем
неазеотропную смесь, по мнению
авторов, затруднено.
На рис. 2 показано
зафиксированное в опытах распределение температур
по длине испарителя при работе
морозильника МШ-160 на R701. В
соответствии с рис. 2 разность температур
хладагента на входе и выходе
испарителя составляет 10,5 °С, что отражается
на неизотермичности температурного
уровня в отделениях морозильника.
Следовательно, выполнение указанного
требования стандарта СЭВ при
использовании R701 сопряжено с дополни-
» тельными энергетическими затратами.
На рис. 3 приведена зависимость
средней температуры в центрах
испытательных пакетов от продолжительности
их замораживания в морозильнике
МШ-120 при работе на различных
хладагентах. Наибольшая скорость
замораживания отмечена при использовании
R502.
Анализ конструкции холодильного
агрегата холодильников «Минск-22», в
которых применена многокомпонентная
смесь R701, показыв ает, что в нем вдвое
больше паяных соединений, чем в агре-
-39
-35 f—>
Mil *
Ь«^— I ¦¦ ¦¦! Т . , II I II
0 Iomd f/U Яотд Iftl Шотд 3M Fomd Iu, /t
Рис. 2. Распределение температур по длине
испарителя при работе морозильника МШ-160
на R70I

Рис. 3. Зависимость средней температуры в
центре испытательных пакетов tnaK от
продолжительности замораживания т в морозильнике
МШ-120:
/ — RI2; 2 — R502; 3 — R70»
гате двухкамерного холодильника
«Минск-15». Возросла также
металлоемкость из-за существенного
увеличения поверхности конденсатора,
установки развитого регенеративного
теплообменника, а также тепловой трубки
для дополнительного охлаждения
компрессор а.
Схема агрегата с последовательным
соединением двух испарителей имеет
существенный недостаток,
заключающийся в трудности обеспечения
достаточной скорости и глубины
замораживания пищевых продуктов в
низкотемпературной камере. Это особенно
сказывается при нормальных и
пониженных температурах в помещении,
если отсутствуют специальные устройства
(элекрические нагреватели,
дополнительный терморегулятор и др.),
препятствующие установлению температуры в
холодильной камере ниже О °С.
Введение дополнительных элементов,
усложнение конструктивной схемы
неблагоприятно отражаются и на
технологичности конструкции агрегата. Не
изучено еще поведение смеси пршоше-
мого масла ХФ-12-16 е R701 в ciiuif»
агрегата с герметичным компрессором,
особенно при низкотемпературном
уровне работы. Требуется также
обосновать выбор смазочного масла и
осушителя в системе.
Таким образом, целесообразность
применения модифицированного цикла
Линде на многокомпонентной смеси
R701 в бытовой холодильной технике
сомнительна.
Список использованной литературы
1. Боярский М. Ю., Лапшин В. А.
Определение холодопроизводительности
регенеративных установок, работающих на смесях
при переменной температуре.— Холодильная
техника, 1979, № 10, с. 23—26.
2. Бродянский В М„ Грезин А. К-
Повышение эффективности низкотемпературных
холодильных машин - Холодильная
техника, 1973, № 3, с. 1—6.
3. Выбор схемы холодильного агрегата для
двухтемпературного бытового
холодильника / В. И. Дмитриев, В. Г. Картофяну,
С. Ю. Берсудский и др. — Холодильная
техника, 1979, № 10, с. 18—23.
4. My с а ев А. А., Бродянский В. М.,
Боярский М. Ю. Экспериментальное
исследование низкотемпературной
одноступенчатой холодильной установки,
работающей на смесях хладагентов.— Холодильная
техника, 1978, № 12, с. 10—14.
5. Никольский В. А., Рудная А. И.
Автоматическое функционирование бытовых
холодильных приборов.— В кн.: Повышение
эффективности электробытовых машин и
приборов. Киев, 1981, с. 34—37.
6. Никольский В. А., Рудная А. И.,
Возный В. Ф. Создание бытовых одно-
агрегатных двухкамерных холодильников с
режимом замораживания.— В кн.:
Повышение эффективности электробытовых машин
и приборов. Киев, 1981, с. 32—34.
7. Пономарев Ю. А. Бытовая холодильная
техника сегодня и завтра. — Холодильная
техника, 1982, № П, с. 2—5.
8. Принципы оптимизации при выборе
многокомпонентных хладагентов / В. М.
Ягодин, И. П. Науменко, В. И. Тихонов и др.—
В кн.: Повышение эффективности
электробытовых машин и приборов. Киев, 1981,
с. 28—32.
9. Соколов Е. Я-, Бродянский В. М.
Энергетические основы трансформации тепла и
процессов охлаждения. М.: Энергия, 1982.
320 с.
10. Сравнительные испытания бытовых
морозильников на различных хладагентах
/ В. И. Дмитриев, В. Г. Картофяну, В. Е. Пи-
саренко и др.— Холодильная техника,
1983, № 1, с. 15—19.
i
41

УДК 621.512-232/.233.004.67 @83.132)
ОБСЛУЖИВАНИЕ И РЕМОНТ
КРИВОШИПНО-ШАТУННОГО
МЕХАНИЗМА КОМПРЕССОРОВ
П110 И П220
В. П. АФОНСКИЙ, А. А. СУДАРКИН
Кривошипно-шатунный механизм
компрессора является наиболее
нагруженным узлом, воспринимающим
динамические нагрузки, поэтому в нем
много быстроизнашивающихся деталей.
При ремонте и техническом
обслуживании кривошипно-шатунного
механизма компрессоров П110 и П220 прежде
всего следует проверить наличие
маркировки деталей и при.
необходимости нанести ее, осмотреть рабочие
поверхности и устранить мелкие дефекты
(заусенцы, натиры, забоины), которые
могут привести к выходу механизма из
строя, промыть и смазать трущиеся
поверхности чистым маслом.
Ремонт компрессора типа П имеет
также свои особенности, на которые
следует обратить внимание, так как от
них зависит качество сборки
компрессора и в конечном счете его
работоспособность.
Косой разъем нижней головки
шатуна при изготовлении обрабатывают
после его сборки, т. е. после соединения
тела шатуна и крышки болтами (рис. 1).
Поэтому установка крышки от другого
шатуна неизбежно приводит к
искажению геометрии отверстия,
выполненного по первому классу точности, и
отрицательно сказывается на
работоспособности подшипника.
Разъем нижней головки шатуна имеет
замок (в теле шатуна — впадина, а на
крышке — выступ), изготовленный
протяжкой с большой точностью. В
выступе замка крышки с одной стороны
установлен штифт, фиксирующий
совпадение боковых поверхностей тела шатуна
и крышки. Штифт должен выступать за
плоскость разъема замка на 4—6 мм и
с внешней стороны надежно раскер-
ниваться. В теле шатуна на плоскости
разъема для штифта имеется гнездо.
При сборке компрессоров во время
ремонта на месте эксплуатации были
случаи разворота крышки шатуна
относительно его тела на 180°,
вследствие чего искажался размер
отверстия нижней головки и штифт не позво-
42
Рис. 1. Шатунно-поршневая группа в сборе:
/ — поршень; 2 — замковая шайба; 3 — валец; 4 — втулка
верхней головки шатуаа; 5 — стопорная шайба; 6 — вкладыш;
7 — тело шатуна; 8 — штифт; 9 — крышка шатуна; 10 — болт
шатуна; 11 — экспандер уплотнитель но го кольца; 12 — уплот-
ттельное кольцо; 13 — маслосъемное кольцо; 14 — экспандер
масло съемного кольца
лял сомкнуться стыку, в результате
увеличивался зазор в подшипнике и
давление масла в маслосистеме не
достигало требуемого значения. Разворот
крышки на 180° относительно тела
шатуна недопустим. Наличие на
указанных деталях маркировки,
определяющей их принадлежность и взаимное
расположение, обязательно. .
В нижней головке шатуна
находятся тонкостенные биметаллические
вкладыши, изготовленные на
специализированном заводе. Вкладыши
взаимозаменяемы, они имеют три группы
селекции и их подбирают для шатуна в
зависимости от группы. Основная
группа вкладышей не имеет маркировки на
внутренней стороне фиксирующего
усика, первая группа имеет на усике
маркировку « + », а вторая группа — «—».
В шатун вставляют или два
вкладыша основной группы, или один вкладыш
с маркировкой « + », а второй с
маркировкой «—». Другие варианты не
допускаются.

В расточке крышки или тела шатуна
вкладыш фиксируют усом, вставляемым
в соответствующее гнездо. Оно
расположено таким образом, чтобы у
вкладыша с одной стороны было
смещение" относительно боковой
поверхности шатуна, необходимое для галтели
коленчатого вала, имеющей радиус
4+0** мм. Смещение должно быть
равномерным. Если вкладыш будет
перекрывать галтель, возможен ее местный
износ, который создаст концентрацию
напряжений. С противоположной
стороны вкладыш не должен выступать за
плоскость шатуна, иначе он будет
соприкасаться с соседним шатуном, а это
приведет к нагреву вкладыша и
выплавлению его антифрикционного слоя. В
случае выступания вкладыша за
боковую поверхность допускается его
подпилить до совпадения с боковой
поверхностью шатуна.
Вкладыши компрессоров (рис. 2)
имеют одинаковую конструкцию с
вкладышами тракторных двигателей Д108
(Д130, Д180) и отличаются от них
только по ширине, поэтому в случае
необходимости в шатуне компрессора можно
использовать тракторные вкладыши с
доработкой — уменьшением их
ширины механическим путем.
Перед сборкой шатуна во время
ремонта следует обратить внимание на
состояние резьбы в его теле и на
шатунных болтах. Дефекты резьбы не
допускаются. Резьбовые гнезда должны
быть продуты сжатым воздухом и
смазаны графитовой смазкой
ГОСТ 3333—80 или консистентной
Рис. 2. Вкладыш нижней головки шатуна
смазкой с добавлением
мелкодисперсного графита.
До установки крышки рекомендуется
проверить ввинчивание болтов в тело
шатуна. Болт должен ввинчиваться без
заметных усилий. Когда он дойдет
до упора, расстояние от плоскости
разъема шатуна до опорной поверхности
головки болта должно быть меньшим,
чем высота крышки.
На шайбах, стопорящих шатунные
болты, следует удалить заусенцы, так
как они не позволяют болту занять
нужное положение, а смявшись во
время работы компрессора, могут
привести к ослаблению затяжки болта и,
как следствие, к его обрыву.
При сборке нижней головки шатуна
нужно следить, чтобы стопорные шайбы
занимали правильное положение, их
усик утопал в сверлении крышки. Чтобы
шайбы при сборке не выпадали, их
рекомендуется смазать консистентной
смазкой.
Недопустимо стопорить шатунные
болты путем обвязки их проволокой.
Особое внимание надо обратить на
затяжку шатунных болтов при сборке
шатуна на коленчатом валу. Для
нормальной затяжки болтов следует
создать на ключе крутящий момент
около 170—190 Дж A7—19 кгс • м).
Правильная затяжка шатунных
болтов проводится следующим образом:
болты ввинчивают поочередно без
перекоса крышки торцевым ключом,
имеющимся в комплекте поставки, без
удлинителя рукоятки до смыкания
стыка, что определяют по резкому
возрастанию нагрузки, после чего затягивают
примерно на 30° (поворот на
половину грани головки болта), отпускают,
вновь равномерно ввинчивают до
резкого возрастания нагрузки на плече
ключа и доворачивают примерно на
60° (поворот на одну грань).
Затягивание шатунных болтов, ориентируясь
на угол поворота, выполняют при
отсутствии динамометрического ключа.
Такой порядок затяжки позволяет
стопорной шайбе занять правильное
положение, сдеформировав ее
внутреннюю кромку галтелью головки болта.
Недостаточная затяжка болтов
может привести к неплотному смыканию
плоскостей разъема и ослаблению
крепления во время работы, чрезмерная
затяжка — к радиальному разрыву
стопорных шайб или срезу
фиксирующего усика.
43

После затяжки следует проверить на*
личие люфта шатуна вдоль оси шейки
коленчатого вала и отогнуть
выступающую часть стопорной шайбы на грань
головки болта
При ремонте вкладыши, как правило,
подлежат замене. Однако, если на их
поверхности имеются незначительные
натиры или риски, допускается легкая
шабровка. Натиры на боковых поверх-
ностях крышки и тела шатуна следует
зачистить мелким напильником.
Верхняя головка шатуна снабжена
бронзо-графитовыми спеченными
втулками, полученными методами
порошковой металлургии. Наличие
свободного графита и пор, удерживающих
масло, придают втулкам повышенную, по
сравнению с втулками из литой
бронзы, стойкость к истиранию. Одной из
возможных неисправностей при работе
является ослабление посадки втулки в
гнезде шатуна (она проворачивается).
Эту втулку необходимо заменить. В
связи с тем что при запрессовке
внутренний диаметр втулок изменяется, их
изготавливают с припуском по
внутреннему диаметру. После запрессовки
втулок при ремонте их внутренний
диаметр доводят разверткой до размера
0 55А с последующей шабровкой в
целях обеспечения зазора между втулкой
и пальцем в пределах 0,02—0,05 мм.
Шатун соединяется с поршнем
стальным поршневым пальцем. Палец в
поршне во время работы «плавает»,
т. е. вращается в бобышках с малым
зазором. Й связи с тем что
коэффициент линейного расширения у
алюминия, из которого изготовлен поршень,
больше, чем у стали, при
нормальной температуре палец в поршень
устанавливают по переходной посадке (от
зазора 0,006 мм до натяга 0,028 мм).
Выпрессовку и запрессовку
поршневого пальца надо делать при
равномерном нагреве поршня до 80—100 °С.
Для облегчения нахождения
нормального положения пальца в поршне
рекомендуется установить в его
отверстие, противоположное месту
запрессовки, одну замковую шайбу и вставить
до упора в нее палец, затем установить
вторую шайбу. После сборки шатуна с
поршнем шатун должен легко
качаться на поршневом пальце и свободно
перемещаться вдоль его оси.
Перед установкой шатунно-поршне-
вой группы в компрессор соединение
верхней головки шатуна с пальцем
44
необходимо смазать чистым маслом.
На поршень надевают два
компрессионных уплотнительных кольца и одно
маслосъемное кольцо. Поскольку
кольца изготовлены из специальной
пластмассы, они не имеют собственной
упругости, поэтому прижимаются к рабочей
поверхности цилиндровой гильзы
пружинными экспандерами. При установке
экспандеров в канавку поршня следует
убедиться в отсутствии заеданий.
Концы экспандера на поршне не должны
сходиться. Свободная длина
экспандера 310—320 мм. Компрессионные уплот-
нительные кольца фиксируйся во
избежание проворачивания их в канавке во
время работы. Для этого на верхнем
торце кольца имеется сферический
выступ, а в поршне — сверление. При
сборке надо проверить, совпадает ли
выступ кольца со сверлением в поршне
(рис. 3).
В более ранних конструкциях
компрессоров П110 и П220 (выпуска до
1977 г.), где кольца не фиксировав
лись, ликвидировать вращение колец
можно насечкой глубиной 1—2 мм
внутреннего диаметра канавки поршня с
шагом 20—25 мм.
Маслосъемные кольца в фиксации от
проворота не нуждаются, так как они
при работе не вращаются. Правильно
установленные маслосъемные кольца
должны быть обращены своей
коронкой в сторону картера. Если их
установить наоборот, расход смазки
возрастет во много раз.
В связи с тем что пластмасса, из
которой изготавливаются поршневые
кольца, имеет высокий коэффициент
линейного расширения, тепловой зазор
в замках должен находиться в
пределах 5—8 мм у уплотнительныхколец и
3,4—5,8 мм у маслосъемных.
¦
В процессе эксплуатации под
воздействием температуры поршневые кольца
могут стать хрупкими. Кольца счита-
Рис. 3. Установка уплотни тельного кольца в
поршне:
/ _ фиксирующий выступ; 2 — уплотнительное кольцо;
3 — поршень; 4 — экспандер

ются пригодными для дальнейшей эк-
Роли
устанавливают
сплуатации, если они не ломаются при на коренные шейки с натягом 17
разведении замка до 50 мм. Устра-
26
особенно важно
под-
нить хрупкость колец можно, прокипя- шипника, расположен
тив их в воде в течение 2 ч.
со стороны
сальника, так как его не закрепля
В верхней части поршня расположен ют на валу. П
со стороны
вытеснитель, предназначенный
для
сляного насоса крепят на валу
уменьшения мертвого объема. Если в кой, поэтому к нему такие жесткие
процессе работы часть вытеснителя вы- требования не предъявляются и для
некрошилась (например, при поломке го допускается скользящая посадка.
1 напрессовке подшипника на вал
пР
должен быть нагрет
пературы 80—100 °С
клапанной пластины), у компрессоров,
работающих с температурой кипения
выше —15 °С, допускается зачистить
сломанное место или срезать
вытеснитель и продолжать работать, не меняя
поршня до очередного ремонта. Это при- запрессовывается, возможно
ведет лишь к некоторому увеличению ление роликов подшипника, установлен-
Пр
уста
коленчатого вала в
ртер, в связи с тем, что вал
защем-
мертвого объема и снижению произво-
стороны
поэтому
небольшой люфт). Защемле
дительности не более чем на 2—3 %. дует убедиться в том, что ролики
При установке шатунно-поршневой свободно перемещаются между обойма-
группы в компрессор следует
пользоваться поставляемым с компрессором
специальным кольцом, имеющим
внутреннюю коническую поверхность.
роликов устраняется
ружнои
стороны картер
Для предотвращения поломки
рабочей кромки маслосъемного кольца
необходимо убедиться, что нижний торец
кольца для установки поршня без
зазора прилегает к верхнему торцу
гильзы и кольцо не смещено относительно
гильзы (т. е. гильза не выступает за
внутренний диаметр кольца). Шейка
коленчатого вала должна находиться в
верхней мертвой точке.
Пр
ремо
коленчатого вала ша-
тифуют на один из трех
ремонтных размеров (табл.
но тщател
следует
Ф
Особен-
;ать его
Коленчатый вал компрессоров двух- способом
галтели радиусом 4+0'5 мм с
последующей полировкой. Уменьшение радиуса
галтелей, недостаточная их чистота или
наличие надрезов, дроблений или
других дефектов могут привести к поломке.
После шлифовки коленчатый вал
проверяют на наличие трещин «цветным
по-
судана
с
шейки обезжир
опорный. В качестве коренных подшип- крывают тонким слоем
ников применены роликовые радиаль- (ТУ6.09.3805—74), проваренного
но-упорные подшипники № 53618. До- нефтью, через 20 мин его смывают
пускается установка подшипников обильным потоком воды, шейки проти-
№ 3618. Однако следует
контролировать щупом зазор между обоймой и
роликами. Он должен быть в пределах
рают насухо и покрывают равномер
но каолином (ГОСТ 6J38—61), разве
денным спиртом; после высыхания као
0,04—0,07 мм, при меньшем зазоре лина в местах трещин проявляются
возможно заклинивание подшипника во красные полоски.
время работы и его чрезмерный нагрев,
а при большем зазоре подшипники
будут стучать.
Вал, имеющий трещины, к эксплуата
ции
допускается. После
фо
шеек необходи
притупить кромки
Таблица
1
Обозначение вкладыша

Маркировка
5, мм
Толщина аятифрнк
ционного слоя, мм
Диаметр шейки
вала, мм
Назначение
МКХ-100.01 А
БН-1
3,875
0,590—0,785
92,25Z8$5
МКХ-100.01 А—01
БР-1
МКХ- 100.01 А—01.01
МКХ-100.01 А—02
БД-1
БР-2
4,0
4,125
4,375
0,715—0,910
0,810—1,035
0,740—0,935
Q9—0,04
у^—0,075
91,75
91,25
0,04
0|075
0,04
0,075
т
Основной размер
Ремонтные
размеры
45

Таблица 2
Деталь или сопрягаемая
пара
Поршень (тронковая часть)
Гильза цилиндра
Размер по чертежу,
мм
114,8—114,73
115—115,035
Бобышка поршня
Палец поршня
Втулка верхней головки
шатуна
Шейка коленчатого вала
(номинального размера)
Вкладыш нижней головки
шатуна
49,994—49,972
49,988—50,0
50,006—50,003
92,21—92,1^5
92,31—92,34
Канавка в поршне для уплот-
нительного кольца
Кольцо уплотнительное из
композиции ТНК2-Г5
(высота)
3,12—3,05
2,85—2,75
Канавка в поршне для мае- | 6,09—6,02
лосъемного кольца
Кольцо маслосъемное из ком-] 5,85—5,75
позиции ТНК2-Г5 (высота)
Предельно
допустимый
размер, мм
114,0
115,6
50,3
49,9
50,1
Начальный зазор,
мм
0,2—0,345
Зазор 0,006
Натяг 0,028
0,03—0,072
Предельно
допустимым
зазор, мм
0,8
0,05
0,15
0,5
0,5
0,4
Примечание. 1. Предельно допустимый размер шейки коленчатого вала указан с учетом износа после перешлифовки на второй
ремонтный размер @ 91,25~§'§^5 )•
2* Зазоры в сопряжении шейка коленчатого вала — вкладыш нижней головки шатуна приведены для основного и всех
ремонтных размеров шеек.
А
смазочных отверстий, выходящих на ставляет 18 мкм, в дальнейшем он
шатунную шейку, и отполировать. Пе- стабилизируется на уровне 2,7 мкм. Не
ред установкой коленчатого вала в учитывая этого, нередко принимают
блок-картер надо вывернуть технологи- преждевременное решение о перешли-
ческие пробки и прочистить масляные фовке шеек коленчатого вала, не исчер-
каналы от загрязнений и закоксовавше- павшего своего ресурса, что сокращает
гося масла, после чего технологические срок службы компрессора в целом и
пробки вновь установить на место на увеличивает расход запасных частей.
свинцовом глете и раскернить.
Установочные и предельно допусти-
Во время работы шатунные шейки мые значения основных размеров и за-
коленчатого вала изнашиваются нерав- зоров приведены в табл. 2.
номерно по диаметру.
Учитывая, что максимально
допустимый зазор в подшипнике нижней
головки шатуна составляет 0,5 мм, осно-
¦
ванием для перешлифовки вала
является стук во время работы или
невозможность поддерживать заданное
давление масла в системе. В период
приработки темп износа шеек вала
выше, чем в последующий период: в
течение первых
1000 ч после ввода
компрессора в эксплуатацию износ со-
46

УДК 681.17:621.565.042
АВТОМАТИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ
ЗА РАБОТОЙ СОЛЕНОИДНЫХ
ВЕНТИЛЕЙ
С. И. ГОРБУНОВ, В. В. МАЙОРОВ
Одна из основных проблем
автоматизации аммиачных холодильных
установок — повышение работоспособности
управляемой запорной арматуры [1].
В настоящее время надежность
компрессоров и насосов, т. е. основных
механизмов холодильной установки,
достаточна высока, чтобы ставить
задачу ее перевода на периодическое
обслуживание. С переходом на
микропроцессорную базу системы
автоматического управления будут превосходить
по надежности все основные элементы
холодильной установки. И только
качество управляемой запорной
арматуры, в первую очередь соленоидных
вентилей, не может обеспечить
надежной работы холодильной установки при
периодическом обслуживании. Не
случайно наибольшая степень
автоматизации достигнута на установках, в
которых не использованы соленоидные
вентили [2]. Таким образом,
проблема предотвращения отказов
управляемой запорной арматуры пока не
решена [3].
Частый выход из строя соленоидных
вентилей обусловил необходимость
разработки различных способов контроля
за их работой. Практически на каждом
компрессоре установлено реле протока
воды, а на каждом промежуточном
сосуде — реле перепада давлений РКС,
контролирующее работу соленоидного
вентиля при разгрузке промежуточного
сосуда. Эти приборы косвенно
контролируют работу соленоидных вентилей,
требуют применения дополнительных
приборов, а при малых расходах или
перепадах давлений с их помощью
нельзя определить состояние
соленоидного вентиля. Комбинированный
прибор СВРП-15 [4] также не нашел
широкого применения.
Клайпедская лаборатория
конструирования средств механизации и
автоматизации ВНИКТИхолодпрома
предприняла попытку улучшить контроль за
работой соленоидных вентилей.
Разработан указатель положения клапана,
позволяющий дистанционАО определять
состояние соленоидного вентиля
(открыт — закрыт). По комбинации
Указатель положения клапана соленоидного
вентиля:
1 — хвостовик клапана; 2 — постоянный магнит; 3 —
соленоидный вентиль; 4 — чувствительный элемент; 5 — корпус
указателя; 6, 8 — сальник; 7 — аварийный винт; 9 — провод
I
сигнала на управление соленоидным
вентилем и сигнала на указание
положения клапана определяют исправность
прибора.
Указатель выполнен на базе ручного
дублера и полностью сохраняет его
функции. Один из вариантов
конструкции представлен на рисунке. На
хвостовике / клапана закреплен
постоянный магнит 2. В нижнюю часть
соленоидного вентиля 3 ввернут корпус 5
указателя. Чувствительный элемент 4,
реагирующий на изменения
напряженности магнитного поля, расположен
в полости аварийного винта 7,
изготовленного из немагнитной стали. Зазор
между корпусом указателя и
аварийным винтом уплотнен сальником 6.
Провод 9 закреплен в полости
аварийного винта сальником 8. В нижней
части аварийного винта предусмотрен
паз под гаечный ключ для ручного
подъема клапана. В зависимости от
требуемого вида снимаемого сигнала
в качестве чувствительного элемента
можно применять геркон или катушку
индуктивности.
Опытная проверка указателя на
холодильной установке птицецеха Клай-
педского мясокомбината подтвердила
его работоспособность. Не повышая
надежности соленоидных вентилей, он
обеспечивает безопасную работу
холодильной установки в целом,
сигнализируя о неисправности соленоидных
вентилей до нарушения режима работы
холодильной установки.
47

Список использованной литературы
I.Геллер С. Л., Завелион Г. Е.
Качественный анализ работы элементов
холодильной автоматики.— Холодильная техника,
1977, № 2, с. 46—49; № 3, с. 40—44; № 5,
с. 47—49.
2. Мероприятия по переводу одноступенчатых
холодильных установок на работу с
периодическим обслуживанием для действующих
и вновь проектируемых предприятий
молочной промышленности. М.: ВНИКТИхолодпром,
1982. '
3. Ротенберг А. Г. Реле протока.—
Холодильная техника, 1971, № 11, с. 26—31.
4. Сенягин Ю. Я. Эффективность
автоматизации аммиачных холодильных установок.—
Холодильная техника, 1979, № 9, с. 5—7.
ОХРАНА ТРУДА
§ЕЭОПАСНОСШ
УДК 658.382.3
АНАЛИЗ ПРИЧИН ПРОРЫВА
И УТЕЧЕК АММИАКА
НА ХОЛОДИЛЬНЫХ УСТАНОВКАХ
Ю. К. СОЛ ОМАХА
ВНИКТИхолодпромом
проанализированы причины прорыва и утечек
аммиака, происшедших на ряде
холодильных установок предприятий Мин-
мясомолпрома СССР за период 1970—
1983 гг.
Установлено, что в большинстве
случаев (85,6 %) прорыв и утечки аммиака
возникли в результате нарушений
правил эксплуатации холодильных
установок, в остальных случаях к этому
привели дефекты установок G,2%),
заводской брак оборудования D%),
некачественное выполнение монтажных
работ C,2%).
Ниже указаны основные
технические причины прорыва и утечек
аммиака и их процентное количество:
Гидравлические удары, 50,5
в том числе
в одноступенчатых компрессорах и низ- 34,6
кой ступени двухступенчатых
компрессоров (агрегатов)
в высокой ступени двухступенчатых ком- 15,9
прессоров (агрегатов)
Нарушение герметичности оборудования 13,9
из-за высокого давления
48
в том числе
в компрессорах , 8,9
в сосудах, охлаждающих устройствах 5,0
Нарушение герметичности компрессора 3,0
из-за высокой температуры нагнетания
Прочие причины, приведшие к утечке амми- 33,6
ака,
в том числе
из компрессора 7,9
через арматуру 10,9
из охлаждающих устройств 6,9
из систем трубопроводов 6,9
Самой распространенной причиной
прорыва аммиака являются
гидравлические удары в компрессорах,
работающих :как в насосно-циркуляционных
и безнасосных системах
непосредственного охлаждения, так и в
рассольных системах. Наиболее часты они в
компрессорах, работающих в
безнасосных системах с верхним
расположением отделителя жидкости и при
отсутствии на всасывающей стороне
защитных емкостей.
Типичным примером может служить
авария безнасосной системы с верхним
расположением отделителя жидкости
на одном из предприятий. Осадочная
камера колбасного цеха была
загружена теплой колбасой. Резкое
увеличение тепловой нагрузки на камерные
охлаждающие устройства вызвало
бурное вскипание в них жидкого аммиака,
переполнение отделителя жидкости и
выброс аммиака во всасывающую
магистраль компрессора. Из-за
отсутствия защитных сосудов начался
влажный ход компрессора, появились стуки
в цилиндрах. В момент отключения
компрессора произошли
гидравлический удар и прорыв аммиака из
системы.
Применение одного защитного
ресивера на несколько испарительных
систем чревато опасностью
гидравлического удара, так как в процессе пере-
давливания аммиака из ресивера через
регулирующую станцию слив из всех
отделителей жидкости перекрывают.
Безопасная эксплуатация
безнасосных систем охлаждения, стабильный
температурный режим в охлаждаемых
помещениях не могут быть обеспечены
без установки защитных ресиверов
необходимой емкости на каждую
температуру кипения. В дальнейшем
целесообразно перевести холодильные
установки на насосную циркуляцию
аммиака [1].
Насосно-циркуляционные системы
охлаждения достаточно надежны и бе-

зопасны в эксплуатации, однако при
неправильном их проектировании,
монтаже и обслуживании также возможны
гидравлические удары в компрессорах.
Очень важное значение для насосных
систем охлаждения имеют правильный
выбор емкости циркуляционных
ресиверов и обеспечение достаточного
подпора столба жидкого аммиака над
осью насоса, гарантирующего его
устойчивую работу. Невыполнение этого
условия может привести к
гидравлическому удару.
На одном предприятии подпор столба
жидкого аммиака был, недостаточен
(около 1 м), что постоянно нарушало
работу насосов. В связи с этим
обслуживающий персонал был вынужден
поддерживать в циркуляционном
ресивере повышенный рабочий уровень
жидкого аммиака. Это уменьшало емкость
для приема жидкого аммиака из
испарительной системы и паровую зону
ресивера. В результате произошли
гидравлический удар в компрессоре и прорыв
аммиака.
В рассольных системах охлаждения
колебания тепловой нагрузки не
вызывают резких изменений условий работы
холодильной установки. Несмотря на
это, гидравлические удары в
компрессорах этих систем нередки и обычно
происходят из-за переполнения
испарителей жидким аммиаком.
Анализ случаев прорыва аммиака
вследствие гидравлических ударов в
одноступенчатых компрессорах и в
низкой ступени двухступенчатых
компрессоров (агрегатов) позволил также
выявить ряд приводящих к ним причин,
свойственных как системам
непосредственного, так и рассольного
охлаждения, а именно:
отсутствие или неисправность
аварийных реле уровня на отделителях
жидкости, испарителях,
циркуляционных или защитных ресиверах;
пуск компрессора после стоянки без
дренирования его всасывающего и
нагнетательного трубопроводов в целях
удаления возможных скоплений
жидкого аммиака и масла;
быстрое открывание запорных
вентилей на подключаемых охлаждающих
устройствах без прикрывания
всасывающего вентиля работающего
компрессора, в результате чего резко падает
давление в охлаждающих устройствах
и происходит выброс жидкого
аммиака;
ручное регулирование уровня
жидкого аммиака в сосудах (аппаратах),
что зачастую приводит к их
переполнению, в особенности при
использовании вместо регулирующих вентилей
запорных, не позволяющих точно
дозировать необходимое количество
жидкого аммиака;
неправильные действия машинистов
при возникновении влажного хода
компрессора: вместо того, чтобы сразу же
остановить компрессор, нажав на
ближайшую кнопку «стоп», они вначале
выключают звуковой сигнал,
закрывают регулирующий и всасывающий
вентили;
подключение к работающей
испарительной системе дополнительного
компрессора с быстрым открыванием его
всасывающего вентиля, что вызывает
вспенивание жидкого аммиака в
системе из-за резкого падения давления
и выброс жидкости во всасывающий
трубопровод компрессора.
Случаев гидравлических ударов в вы,-
сокой ступени двухступенчатых
компрессоров примерно вдвое меньше, чем
в одноступенчатых компрессорах и в
низкой ступени двухступенчатых
компрессоров.
Основные причины гидравлических
ударов в высокой ступени
компрессоров:
переполнение промежуточного
сосуда при ручном регулировании подачи
аммиака и неисправности реле уровня
(наиболее частая причина);
резкое понижение давления в
промежуточном сосуде, приводящее к
выбросу жидкого аммиака во всасывающий
трубопровод компрессора;
попадание жидкого аммиака со
стороны нагнетания вследствие
конденсации паров при температуре
наружного воздуха ниже температуры
конденсации или при подаче воды в
рубашки цилиндров остановленного
компрессора;
переключение компрессоров на
разные промежуточные сосуды.
Нарушение герметичности
компрессора из-за чрезмерно высокого
давления обычно происходит при его
пуске, если забывают открыть вентиль
на нагнетательном трубопроводе, а
также при его остановке, если вместо
всасывающего вентиля ошибочно
закрывают нагнетательный. При этом
реле давления нагнетания отсутствует
или находится в нерабочем состоянии.
49

Предохранительный клапан, как
известно [3], не защищает компрессор
от разрушения вследствие высокого
давления, а служит для защиты
механизма движения от перегрузки (при
повышении разности давлений в
нагнетательной и всасывающей полостях
выше установленного значения).
Наблюдались взрывы баллонов с
аммиаком при их переполнении или
недопустимом нагреве, а также
нарушения герметичности оборудования при
его полном заполнении жидким
аммиаком, когда при объемном расширении
жидкости и^-за повышения ее
температуры происходил разрыв сварных
швов и выброс аммиака.
Прорывы аммиака из-за высокой
температуры нагнетания весьма редки. Они
случаются при подаче
недостаточного количества воды в охлаждающие
рубашки цилиндров компрессоров при
их работе и на конденсатор.
На одном предприятии -произошел
взрыв аммиачного компрессора,
использовавшегося в
качестве"воздушного для регулировки
предохранительного клапана. В нагнетательной
полости компрессора образовалась
взрывоопасная смесь воздуха, аммиака и
масла. При давлении 1,6 МПа A6 кгс/ см2)
температура сжимаемой смеси
поднялась до 400 °С и более чем вдвое
превысила температуру вспышки
холодильных масел.
Утечки аммиака в охлаждаемых по-
мещениях возникают в основном при
оттаивании снеговой шубы с
поверхности охлаждающих устройств из-за
плохого качества сварочных работ.
Нередко нарушается герметичность
системы трубопроводов в камерах и
вспомогательных помещениях
холодильников при небрежном выполнении
ремонтных и грузовых работ. Утечки
аммиака через арматуру появляются
обычно по вине обслуживающего
персонала, который при ее ревизии или
ремонте вскрывает систему
трубопроводов, не освободив предварительно
ремонтируемый участок от аммиака.
Повышение качества монтажных и
ремонтных работ, строгое соблюдение
«Правил устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных
установок» [2] являются
необходимыми условиями снижения аварийности
холодильных установок и ликвидации
травматизма обслуживающего
персонала.
50
Список использованной литературы
1.Мероприятия по повышению безопасности
эксплуатации холодильных установок
предприятий мясной и молочной промышленности.
М.: ВНИКТИхолодпром, 1979. 60 с.
2. Правила устройства и безопасной
эксплуатации аммиачных холодильных установок. М.:
ВНИКТИхолодпром, 1981. 158 с.
3. Холодильные компрессоры., Справочник.
Под общей ред. А. В. Быкова. М.: Легкая
и пищевая промышленность, 1981. 280 с.
A1) 1062479 B1) 3478327/23-06 B2) 30.07.82
3E1) F25 В 1/00 E3) 621.574 G2) А. Б. Хар-
ченкр, А. И. Шувалов, Н. К. Плотников, А. Н. Ин-
кин, А. И. Плетинский, О. С. Державен,
Н. М. Медникова
E4) E7) АММИАЧНАЯ
КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА,
содержащая контур циркуляции хладагента, в котором
установлены аммиачный компрессор,
конденсатор, дроссель, испаритель-аккумулятор холода с
подключенным к нему потребителем холода и
отделитель жидкости, отличающаяся тем, что,
с целью обеспечения возможности использования
установки для кондиционирования воздуха, она
дополнительно содержит дренажный ресивер,
подключенный линиями связи к конденсатору и
испарителю-аккумулятору, и линию продувки с
воздушным компрессором, сборником сжатого
воздуха и водяным баком на конце, причем линия
продувки между сборником сжатого воздуха и
водяным баком имеет четыре рассекателя,
выполненные в виде крестообразных патрубков с
запорными вентилями у каждого из них, при
этом свободные патрубки трех рассекателей
включены в контур циркуляции хладагента,
соответственно между дросселем и испарителем-
аккумулятором, между конденсатором и
испарителем-аккумулятором и между отделителем
жидкости и аммиачным компрессором, а
свободные патрубки четвертого рассекателя включены
в линию связи испарителя-аккумулятора с
дренажным ресивером.
(И) 1062481 B1) 3440503/28-13 B2) 31.05.82
3E1) F 25 D 13/00; F25 D 17/06 E3) 621.565.4
G2) А. П. 1 Давыдов, А. В. Брайловский,
М. А. Валиуллин, В. С. Сасин G1) Казанский-
инженерно-строительный институт
E4) E7) СИСТЕМА
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕ НИЯ В ХОЛОДИЛЬНОЙ КАМЕРЕ,
содержащая воздухораспределитель равномерной
подачи и воздухоприемник равномерного
всасывания, отличающаяся тем, что, с целью снижения
энергозатрат и материалоемкости,
воздухораспределитель и воздухоприемник объединены в одну
конструкцию с общей стенкой, при этом
последняя имеет прямоугольные отверстия с
пластинами, обращенными в полость взду хор ас п ре
делителя и направленными в сторону
предполагаемого направления движения воздуха.

(И) 1062482 B1) 3398387/28-13 B2) 22.12.81
3E1) F 25 D13/06 E3) 621.565 G2) И. И. Суд-
зиловский, Ю. И. Киселев, В. В. Шишов,
М. Ш. Гутник, В. И. Жильников, Н. А.
Свобода, М. Ф. Селедцов, Ю. К. Древаль, Г. С. Кац
G1) Всесоюзный научно-исследовательский и
конструкторско-технологический институт
холодильной промышленности
E4) E7) АППАРАТ ДЛЯ
ЗАМОРАЖИВАНИЯ МЕЛКОШТУЧНЫХ ИЗДЕЛИЙ,
содержащий теплоизолированную камеру, устройство для
предварительного подмораживания изделий,
включающее транспортер и нож для съема
подмороженных изделий, устройство для
окончательного замораживания с воздухоохладителями
и воздуховодами, отличающийся тем, что, с целью
интенсификации замораживания, устройство для
Ь
а
p=arccos
sin a • cos а
sin а
R
R—r
где R
радиус камеры;
Ь
а
2а
диаметр окон для загрузки и выгрузки;
высота камеры;
угол наклона камеры к горизонтали;
средняя толщина объекта
замораживания, измеренная в теплом состоянии,
при условии, что
а<& • cos a,
а < arctg
Ь
2(R—r)
3. Устройство по пп. 1 и 2, отличающееся тем,
окончательного замораживания выполнено в виде что камера для хладагента снабжена автомати-
перфорированного барабана со шнековой
навивкой на внутренней поверхности и лопатками для
перемешивания изделий, воздухоохладители
смонтированы в нижней части камеры и
связаны воздуховодами с барабаном с
обеспечением подачи воздуха под продукт, устройство
для предварительного подмораживания снабжено
вентилятором и воздуховодом для подачи воз-
ческим регулятором уровня,
4. Устройство по пп. 1—3, отличающееся тем,
что оно снабжено эластичным рукавом,
обеспечивающим соединение окна для выгрузки сырья
с контейнером для сбора замороженных объектов.
5. Устройство по пп. 1—4, отличающееся тем,
что оно снабжено установленными в окне для
выгрузки сырья шиберной задвижкой и сигнали-
духа вдоль транспортера, а между лентами по- затором наполнения контейнера для сбора замо-
следнего установлены турбулизаторы воздушного роженных объектов, выполненным в виде под-
потока.
пружиненной заслонки со счетчиком.
(И) 1065663 B1) 3412531/28
B2) 19.03.82
3/10 E3) 621.59 G2) Э. А. Амелин,
Ю. К. Белан, В. М. Бойчук, Б. И. Верки и,
Г. А. Винокуров, А. Т. Иванов G1) Физико-
технический институт низких температур
АН УССР
E4) E7) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ
КРИОГЕННОГО ЗАМОРАЖИВАНИЯ
БИОЛОГИЧЕСКИХ ОБЪЕКТОВ, содержащее
теплоизолированную камеру для хладагента с окнами для
загрузки и выгрузки сырья, размещенный в
камере механизм перемещения объектов
замораживания и сменный контейнер для сбора
последних, отличающееся тем, что, с целью
повышения качества замороженных объектов и
снижения расхода криогенной жидкости, камера
расположена под углом к горизонтали и состоит
из двух коаксиальных обечаек, соединенных в
нижней части кольцевым днищем с отверстием,
сквозь отверстие и внуреннюю обечайку в
камеру введен вал механизма перемещения
объектов замораживания, выполненного в виде
крыльчатки с радиальными лопастями и ободом, окно
для выгрузки сырья размещено в верхней части
кольцевого днища, а окно для загрузки сырья
выполнено в съемной теплоизолированной крышке
камеры и снабжено шарнирно закрепленным
направляющим лотком, установленным с
возможностью поочередного зацепления с лопастями
крыльчатки механизма перемещения, шаг
которых, измеряемый по окружности с радиусом,
равным расстоянию от центра крыльчатки до
центра окна для загрузки сырья, равен диаметру
последнего.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем,
что угол между окном для загрузки сырья
и окном для выгрузки сырья определяется
по формуле
(И) 1064085 B1) 3481480/23-06 B2) 10.08.82
3E1) F 25 В 13/00; F 25 В 29/00 E3) 621.574
G2) А. И. Лавочник G1) Ташкентский ордена
Дружбы народов политехнический институт
им А Р Khdvhh
E4) E7) 1. СПОСОБ ТРАНСФОРМАЦИИ
ТЕПЛА путем конденсации и испарения рабочего
агента при непосредственном контакте
соответственно с высоко- и низкопотенциальным
теплоносителями при одновременном
дросселировании жидкого агента в процессе его
перемещения из зоны конденсации в зону испарения,
отличающийся тем, что, с целью повышения
экономичности, в качестве рабочего агента
используют смесь высоко- и низкотемпературного
хладагентов, из которой в процессе конденсации
высокопотенциальным теплоносителем получают
жидкую высокотемпературную фракцию, причем
в процессе трансформации тепла используют
промежуточный теплоноситель, который
охлаждают дросселированной высокотемпературной
фракцией и с помощью которого конденсируют
оставшуюся низкотемпературную фракцию, а
испарение полученной из этой фракции жидкости
после дросселирования ведут
низкопотенциальным теплоносителем.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
охлаждают нагретый в процессе конденсации
низкотемпературной фракции промежуточный
теплоноситель низкопотенциальным
теплоносителем, охлажденным в процессе испарения этой
фракции.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
осуществляют рециркуляцию низкотемпературной
фракции путем эжекции, в процессе которой
производят дросселирование этой фракции.
51

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
осуществляют рециркуляцию промежуточного
теплоносителя путем эжекции и в процессе
рециркуляции ведут его охлаждение
испаряющейся высокотемпературной фракцией.
A1) 1064086 B1) 3495460/23-06 B2) 27.09.82
3E1) F 25 В 45/00 E3) 621.565.4 G2)
В. Д. Ельчанинов, Н. Я. Обухов, Ю. А.
Степанова, Д. А. Шаповалов, В. А. Шмаков
E4) E7) 1. КОМПЕНСАЦИОННАЯ
ЕМКОСТЬ преимущественно для холодильной
системы, содержащая корпус с входным и выходным
патрубками для хладагента, имеющий оребрен-
ный участок с воздушным охлаждением,
отличающаяся тем, что, с целью повышения
компактности путем интенсификации процесса
теплообмена внутри корпуса в зоне оребренного участка
дополнительно установлен цилиндрический
стакан с продольными отбортованными прорезями,
а на выходе из стакана дополнительно
установлена крыльчатка центробежного насоса,
напорная сторона которого подключена к
выходному патрубку
2. Емкость по п. 1, отличающаяся тем, что
входной патрубок выполнен в виде введенного
внутрь корпуса и заглушённого с одной стороны
цилиндра с продольными прорезями на его
боковой поверхности, при этом патрубок смещен
относительно стакана и закреплен на
противоположной ему стороне корпуса.
A1) 1064093 B1) 3451769/28-13 B2) 04.03.82
3E1) F 25 D 23/02 E3) 621.565.92 G2)
В. И. Кузнецов, Б. Н. Маркевич, А. М. Мягков
E4) E7) 1. ХОЛОДИЛЬНЫЙ ШКАФ,
содержащий корпус с U-образной отбортовкой
и перемычкой, кронштейн Чнарнира для навески
двери, закрепленный на корпусе посредством
опорной планки, установленной в пазах U-образ-
ной отбортовки, и элементы крепления,
отличающийся тем, что, с целью упрощения навески
двери, повышения надежности крепления и
повышения технологичности изготовления между
опорной планкой, и U-образной отбортовкой корпуса
установлена запорная планка с отверстиями
под элементы крепления, кронштейн выполнен
в виде скобы П-образного сечения, а между
щеками скобы размещена вставка, при этом в щеках
скобы и во вставке выполнены соосные отверстия
для оси шарнира
2. Шкаф по п. 1, отличающийся тем, что
запорная планка и вставка выполнены из
полимерного материала.
3. Шкаф по п. 2, отличающийся тем, что
запорная планка и вставка выполнены из
полиэтилена
A1) 1067002 B1) 3485185/29-06 B2) 24.08.82
3E1) F 24 F1/00 E3) 697.94G2) А. Н. Янполь-
ский
E4) E7) 1. КОНДИЦИОНЕР, содержащий
корпус, разделенный перегородкой на смежные
отсеки, один из которых, основной, снабжен
воздухозаборными решетками воздуха помещения
52
и наружного воздуха, испарителем холодильной
машины с вентилятором и воздуховыпускной
решеткой, а другой, — вспомогательный, отсек
подсоединен к воздухозаборной решетке
наружного воздуха и имеет вентилятор, воздухо-
выбросную решетку и расположенный между
воздуховыбросной решеткой и решеткой
наружного воздуха конденсатор с патрубками
подвода и отвода хладагента, делящий этот отсек на
две полости, отличающийся тем, что, с целью
сокращения энергозатрат на обработку воздуха,
кондиционер снабжен дополнительными
перегородкой и решеткой забора воздуха помещения,
размещенными во вспомогательном отсеке в
полости с воздуховыбросной решеткой, причем
дополнительная решетка выполнена в зоне патрубка
отвода хладагента, а перегородка установлена с
возможностью перемещения перпендикулярно
конденсатору и делит полость на две части.
2. Кондиционер по п. 1, отличающийся тем,
что вентилятор во вспомогательном отсеке
размещен в полости с воздуховыбросной решеткой
между последней и дополнительной перегородкой.
A1) 1067303 B1) 3481921/29-06 B2) 13.08.82
3E1) F 24 F 3/14 E3) 697.93 G2) В. М. Шляхо-
вецкий, Ю. С. Беззаботов, Е. М. Лебедько,
Р. И. Шаззо, С. Б. Шевалдин G1) Краснодарский
политехнический институт и Северо-Кавказское
отделение Всесоюзного
научно-исследовательского и конструкторско-технологического института
холодильной промышленности.
E4) СПОСОБ УВЛАЖНЕНИЯ ВОЗДУХА
В КАМЕРАХ ХОЛОДИЛЬНИКА С
ОТРИЦАТЕЛЬНЫМИ ТЕМПЕРАТУРАМИ И
УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.
E7) 1. Способ увлажнения воздуха в камерах
холодильника с отрицательными температурами,
заключающийся в том, что воздушным потоком
распыляют вводимую влагу на капли, подают
образовавшийся водовоздушный поток в камеру
и перемешивают его с воздухом в камере,
отличающийся тем, что, с целью повышения
эффективности увлажнения воздуха и снижения
усушки продуктов при хранении, воздушный поток
охлаждают путем адиабатного расширения и
разгоняют до сверхзвуковой скорости и этим потоком
охлаждают и распыляют вводимую в него влагу
на капли диаметром 10—20 мкм.
2. Устройство для увлажнения воздуха
в камерах холодильника с отрицательными
температурами, содержащее воздушный нагнетатель,
емкость для воды в холодильную камеру с
расположенными в ней распылителями жидкости,
подсоединенными к воздушному нагнетателю
и емкости для воды посредством трубопроводов,
отличающееся тем, что, с целью повышения
надежности работы, распылители жидкости
выполнены в виде последовательно соединенных
сопла Л аваля, в выходном сечении которого
установлен дозатор, соединенный с емкостью для'
воды водяным трубопроводом, камеры смешения
и направляющего диффузора.
3. Устройство по п. 2, отличающееся тем, что
емкость для воды выполнена герметичной и
соединена с воздушным нагнетателем.
4. Устройство по пп. 2 и 3, отличающееся*
тем, что водяной трубопровод, соединяющий
дозатор с емкостью для воды, снабжен
дополнительным продувочным трубопроводом,
подсоединенным к воздушному нагнетателю.

(И) 1067309 B1) 3443492/23-06 B2) 31.05.82
3E1) F 25 В 15/02 E3) 621.575 G2) А. В. Симо-
нснко
E4) E7) АБСОРБЦИОННАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА, содержащая контур
циркуляции хладоносителя, в котором установлены
испаритель и воздухоохладитель, и контур
циркуляции теплоносителя, в который включены
абсорбер, подключенный посредством насоса
и регулирующего вентиля к генератору,
воздухонагреватель и конденсатор, подсоединенный
посредством дросселя к испарителю, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности путем
круглогодичного использования установки, она
дополнительно содержит установленную на
открытом воздухе теплообменную поверхность
с соленоидными вентилями на входе и выходе,
снабженную термодатчиком, связанным с этими
вентилями, причем теплообменная поверхность
подключена к контуру циркуляции хладоносителя
параллельно воздухоохладителю.
A1) 1067310 F1) 567043 B1) 3498777/23-06 B2)
11.10.82 3E1) F 25 В 15/12 E3) 621.575 G2)
В. Я. Ошовский G1) Одесский технологический
институт холодильной промышленности
E4) E7) АБСОРБЦИОННО-РЕЗОРБЦИ-
ОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ УСТАНОВКА по авт.
св. № 567043, отличающаяся тем, что с целью
повышения экономичности, теплообменник,
установленный в резорбционно-дегазаторном контуре,
выполнен двухсекционным и его секции по линии
обратного потока соединены последовательно,
причем первая секция по линии прямого потока
снабжена на выходе отделителем жидкости,
жидкостное пространство которого подключено
к насосу, а паровое пространство — к линии
связи абсорбера с дегазатором, при этом вторая
секция включена между абсорбером и
генератором.
(И) 1067313 B1) 3499105/28-13 B2) 11.10.82
3E1) F25 С 1/12 E3) 621.582 G2) В. П. Смирнов
G1) Всесоюзный научно-исследовательский
проектно-конструкторский институт прикладной
биохимии
E4) E7) ЛЬДОГЕНЕРАТОР
преимущественно для сублимационной сушильной установки,
содержащий корпус, размещенные в нем диск
с равномерно выполненными по окружности
отверстиями для замораживаемого продукта
и замораживающее устройство с полостями для
хладагента, устройство выгрузки и патрубки
ввода и вывода замораживаемого продукта и
хладагента, отличающийся тем, что, с целью
повышения герметичности льдогенератора и
упрощения его конструкции, полости для хладагента
замораживающего устройства расположены в
верхней и нижней частях корпуса по
окружности с радиусом, равным радиусу расположения
отверстий в диске, причем в последние
вмонтированы втулки из материала с низкой
адгезионной способностью, а по периферии диска
выполнены прорези так, что образованные между
ними выступы расположены на прямых,
проходящих через центры диска и каждого отверстия,
при этом в верхней части корпуса над диском
выполнена полость для размещения устройства
выгрузки, представляющего собой радиально
установленное коромысло с закрепленными на его
концах винтами, один из которых расположен
над поверхностью диска в зоне отверстий,
а другой имеет постоянный контакт с
поверхностью диска по его периферии.
(И) 1067315 B1) 3452741/28-13 B2) 11.06.82
3E1) F 25 D 3/10 E3) 621.565 G2)
Б. Г. Волков, В. И. Кадурин, С. Г. Пачкаев,
С. Г. Медведев, А. Л Замша, В. Г. Клим ас ь,
А. С. Зенкин G1) Центральное специальное
проектно-конструкторско-технологическое бюро
Министерства легкой промышленности УССР
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ГЛУБОКОГО
ОХЛАЖДЕНИЯ ШТУЧНЫХ ИЗДЕЛИЙ,
содержащее теплоизолированную цилиндрическую
камеру для жидкого хладагента, установленный
в ней приводной барабан с выполненными
вдоль его оси ячейками для изделий,
приспособления для загрузки и выгрузки изделий
из камеры, отличающееся тем, что, с целью
уменьшения габаритов и сокращения расхода
хладагента, приспособления для загрузки и
выгрузки изделий объединены в один узел,
включающий выполненные в стенке камеры один под
другим наклонные каналы и общую
вертикальную заслонку с отсекателем изделий в канале
их загрузки в камеру, при этом каналы
расположены так, что расстояние между ними
в зоне выхода в камеру равно расстоянию меж-
¦ду соседними ячейками барабана, а привод
последнего представляет собой механизм
прерывистого возвратно-вращательного движения,
причем заслонка также связана с этим
механизмом.
A1) 1067316 B1) 3346648/22-13 B2) 02.10.81
3E1) F 25 D 13/00 E3) 621.565.3 G2)
И. Г. Чумак, В. П. Кочетов, Т. Н. Балабан,
А. Б. Довиденко, Т. Н. Страдина G1) Одесский
технологический институт Холодильной
промышленности
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА,
содержащая теплоизоляционное ограждение,
перфорированный ложный потолок и панели,
установленные с образованием вентилируемого продуха,
соединенные соответственно со всасывающим и
напорным воздуховодами, воздухоохладитель с
вентилятором, вынесенным за пределы камеры,
отличающаяся тем, что, с целью экономии
электроэнергии в период загрузки камеры продуктом
и стабилизации температурно-влажностного
режима в штабеле хранимого продукта,
потолочный и пристенный вентилируемые продухи
разделены на секции вертикальными перегородками
и соединены соответственно со всасывающим
и напорным воздуховодами по центру секции,
при этом в нижней части боковых панелей
пристенного вентилируемого продуха выполнена
перфорация на *Д высоты камеры, а камера
снабжена передвижной теплоизолированной
створчатой перегородкой, примыкающей к месту
разделения вентилируемых продух на секции.
53

ИЮМ1ЮГВДФШ1
УДК [536.24:664.8.037] @35.3) @49.32)
КНИГА ПО ТЕПЛОМАССООБМЕНУ
ПРИ ХРАНЕНИИ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ
Волков М. А. Тепло- и массообменные
процессы при хранении пищевых
продуктов, М.: Легкая и пищевая
промышленность, 1982. 272 с, 1100 экз.,
2 р. 50 к.
Хранение пищевых продуктов следует
рассматривать как технологический
процесс, завершающий общий цикл
производства и обеспечивающий их реализацию.
Условия .и режимы хранения в
значительной мере предопределяют сохранность
качества и потребительских свойств
продовольственных товаров и их потери.
Основную долю потерь зернового,
плодоовощного сырья и другой
сельскохозяйственной продукции составляет их порча при
хранении, из-за чего страна теряет
огромные количества ценнейших продуктов
питания:
Борьба за сокращение потерь и
сохранение качества сельскохозяйственного
сырья является важнейшей задачей, на
решение которой нацеливает
Продовольственная программа СССР. В свете этой задачи
существенно возрастает роль
научно-технической литературы, посвященной проблемам
хранения.
Широкий круг специалистов остро
нуждается в фундаментальных книгах по
различным аспектам теории и практики
хранения пищевых продуктов. Однако нужно
признать, что издательства «Колос»,
«Экономика», «Легкая и пищевая
промышленность», которые призваны выпускать такую
литературу, до настоящего времени
остаются в долгу перед читателем. Книг по
проблемам хранения крайне мало.
В связи с этим выход книги М. А.
Волкова заслуживает внимания специалистов.
Автор сконцентрировал внимание в
монографии главным образом на теплофизиче-
ских процессах, происходящих в продуктах
при хранении. Исходя из общих
представлений об обратимых и необратимых
термодинамических процессах он изложил
теоретические основы равновесия, тепломассо-
пёреноса в пищевых продуктах и увязал
эти явления с теорией тепловлажностных
процессов, протекающих при хранении
пищевых продуктов в условиях холодильных
камер и складов.
54
На основе общих закономерностей
проанализированы также тепломассообмеиные
процессы в продуктах, упакованных в
различные виды тары. При этом
существенное внимание уделено сорбционным
свойствам и проницаемости упаковочных
материалов. Благодаря проделанному анализу
удалось установить изменения
микроклимата и потери массы продукта в упаковке.
Существенным вкладом в изучение
массообменных процессов, происходящих в
продуктах при складском хранении, следует
считать предложенные автором
имитационные модели и инженерный расчет
тепловлажностных режимов в
складах-хранилищах. Подобный подход к этой сложной
проблеме предложен впервые. Модели и
расчеты достаточно убедительно подтверждены
экспериментально, о чем свидетельствуют
приведенные в книге данные.
Практическая направленность книги
выразилась в рассмотрении методов и условий
складского хранения пищевых продуктов,
технологии их холодильного хранения,
путей снижения потерь продукции. Не
обойдены вниманием и некоторые вопросы
регулирования температур в хранилищах.
Даже краткое изложение содержания
книги показывает, что в ней применен
многоплановый подход к сложным проблемам
хранения. Это, безусловно, должно быть
оценено положительно.
Заслуживает одобрения рассмотрение
термодинамических закономерностей в
тесной связи с гигротермическими режимами
хранения пищевых продуктов. Интересно
определение обобщенной движущей силы
тепломассообмена. Важны и другие
изложенные положения.
Положительная оценка книги не
исключает критики ее недостатков.
Главный недостаток заключается в том,
что книга оставляет впечатление
незавершенности из-за отсутствия во многих
случаях конкретных рекомендаций. Нет
единства в содержании: главы 5—8 не увязаны
с первыми четырьмя. Материал в главах
5—8 изложен без общего подхода к
рассматриваемым в них проблемам.
К сожалению, встречаются определения
и формулировки, смысл которых не совсем
ясен или точен. Так, например, не понятны
рассуждения о внешней среде и о I и II
частях системы (с. 13); вызывает возражение
определение биологически активных
продуктов (с. 14); нельзя согласиться с
универсальностью АТФ (с. 25), удельное влаго-
содержание не может иметь другого
соотношения, чем ц>>0 (с. 30) не совсем правильны
утверждения, что интенсивность
окислительных процессов в жирах зависит только от
контакта продукта с воздухом, что порча
большинства продуктов вызывается
деятельностью гнилостных микроорганизмов
(с. 113); не понятно, что означает «высокая
размерность задачи» (с. 236).

Ошибочно указаны размеры клеток
биологических структур (с. 11); неверно
отождествлено вещество и липиды в
мембранах (с. 12); на рис. 16, видимо, перепутаны
оси ординат.
Нельзя обойти молчанием и явные
редакционные недоработки. Например, на
с. 177 написано: «Потери ... следует
рассматривать не только как недостаточное
снабжение населения...».
Осталось недоказанным утверждение,
что некоторые исследователи односторонне
подошли к вопросам холодильного
хранения и это привело их к неправильным
толкованиям и ошибочным рекомендациям
по определению усушки продуктов (с. 255,
256). Надо было вскрыть сущность: в чем
ошибочность подобных рекомендаций.
В некоторых случаях акцентируется
внимание на отдельных публикациях, в
частности на работах по замораживанию и
кристаллизации воды в магнитном поле, без
должного критического подхода.
Рецензирование научных изданий
нуждается в обобщенных оценках и
характеристиках. С этих позиций монографию
М. А. Волкова можно оценить как труд,
в котором не только отражено
современное представление о тепломассообменных
процессах при хранении пищевых
продуктов, но и поставлены важные и актуальные
задачи в этой области.
Правильная формулировка и постановка
научных задач — дело необычайно
важное, требующее глубокого знания существа
проблемы и являющееся нередко
определяющим и наиболее сложным этапом
исследований. Вместе с тем во всех случаях для
выполнения поставленных целей этот этап
должен завершаться реализацией
выдвинутых задач, многие из которых в книге не
решены. Исходя из этого, рецензируемая
книга является определенной теоретической
базой для продолжения и завершения
исследований по проблемам хранения
пищевых продуктов.
Издание этой книги, несомненно, важно и
своевременно.
Засл. деятель науки и техн. РСФСР,
д-р техн. Наук, проф. Н. Н. ЛИПАТОВ
ХРОНИКИ
К 75-летию
НИКОЛАЯ АЛЕКСЕЕВИЧА ГОЛОВКИНА
В феврале 1984 г. исполнилось 75 лет
со дня рождения и 50 лет
научно-педагогической и общественной деятельности
видного специалиста в области холодильной
технологии лауреата Государственной
премии СССР, заслуженного деятеля науки и
техники РСФСР, доктора технических наук,
профессора кафедры общей и
холодильной технологии пищевых продуктов
Ленинградского ордена Трудового Красного
Знамени технологического института
холодильной промышленности Николая Алексеевича
ГОЛОВКИНА.
С 1933 г., после окончания
Ленинградского института холодильной
промышленности, по настоящее время Н. А. Головкин
бессменно работает в институте. Будучи
студентом, он организовал в ЛТИХП
лабораторию холодильной технологии, где и
начал свои первые исследования.
В 1937 г. Н. А. Головкин защитил
диссертацию на соискание ученой степени
кандидата технических наук. В 1939 г.
организовал новую кафедру механического
оборудования пищевых производств. Работа
была прервана Великой Отечественной
войной, участником которой он был с 1941 по
1945 гг. ,щ >
После демобилизации Н. А. Головкин
руководил с 1946 по 1979 гг. кафедрюй общей
и холодильной технологии. В 1953 г. он
защитил диссертацию на соискание ученной
степени доктора технических наук и
получил звание профессора.
За это время им подготовлены много-
численные кадры инженеров-технологов,
48 кандидатов наук. Идеи Николая
Алексеевича получили дальнейшее развитие и в
докторских диссертациях- его учеников.
Он является организатором отраслевой
и проблемной лабораторий, занимающихся
исследованиями важнейших теоретических
и практических вопросов холодильной
технологии. С 1979 г. по настоящее время
Н. А. Головкин — научный руководитель
проблемной лаборатории.
За большие заслуги в области развития
холодильной технологии в 1968 г. ему
присвоено звание заслуженного деятеля науки
и техники РСФСР, а в 1972 г. он был
удостоен Государственной премии СССР за
разработку теории и практики
холодильного консервирования пищевых продуктов
при близкриоскопических температурах.
Работы Н. А. Головкина в области
холодильной обработки и хранения пищевых
продуктов животного и растительного про-

исхождения широко известны в нашей
стране и за рубежом. Он является автором
ряда изобретений, около 300 статей,
опубликованных в отечественной и иностранной
специальной литературе, учебных пособий
и монографий. Ежегодно под редакцией
Н. А. Головкина издается межвузовский
сборник научных трудов по вопросам
исследования и применения искусственного
холода в отраслях пищевой промышленности.
В 1984 г. будет издан новый учебник
Н. А. Головкина «Холодильная технология
¦
пищевых продуктов».
Свою педагогическую и научную
деятельность Н. А. Головкин успешно
сочетает с общественной работой. Он активно
участвует в деятельности ряда
научно-общественных организаций, является членом
нескольких научных советов, комитетов и
комиссий, был членом ВАК и редколлегий
специальных журналов. Н. А. Головкин
избирался депутатом городского и районного
Советов депутатов трудящихся Ленинграда.
За большие заслуги перед Родиной он
награжден орденом «Красная Звезда», дву-
* мя орденами «Знак Почета», 12 медалями.
Почетной грамотой Президиума
Верховного Совета РСФСР.
Поздравляя юбиляра со
знаменательными датами, желаем ему долгих лет
счастливой жизни и новых творческих успехов
в научной деятельности.
ИЗОБРЕТЕНА
A1) 1067317 B1) 3461769/28-13 B2) 01.07.82
3E1) F 25 D 13/06 E3) 621.565.3 G2)
Н. А. Герасимов, В. И. Мачулин, А. М. Зенченко,
П. Н. Степанов G1) Ленинградский ордена
Трудового Красного Знамени технологический
институт холодильной промышленности
E4) E7) УСТРОЙСТВО ДЛЯ
ПОДМОРАЖИВАНИЯ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ,
содержащее расположенный в теплоизолированном
корпусе ленточный конвейер, воздухоохладители
и воздуховод, отличающееся тем, что, с целью
интенсификации процесса, между лентами
конвейера на выходе из воздуховода установлена
теплопроводная гофрированная насадка, при этом
последняя снабжена прижимным
приспособлением для обеспечения контакта с нижней лентой.
56
В МЕЖДУНАРОДНОМ
ИНСТИТУТЕ
ХОЛОДА
УДК [621.565.92:699.81] @48.8)
ПОЖАРНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ
НА ХОЛОДИЛЬНИКАХ
(Из материалов симпозиума комиссии
DI МИХ и Европейской ассоциации
холодильников. Париж, 1982*)
На симпозиуме были заслушаны
доклады о проводимых в ряде европейских стран
мероприятиях по пожарной безопасности на
холодильниках. Ниже приводится
сокращенное содержание наиболее интересных
докладов.
Президент технической комиссии
Объединения холодильников и фабрик
мороженого ФРГ П. Якоб сообщил, что, по
данным страховых компаний, за период 1966—
1977 гг. на холодильниках ФРГ произошло
50 пожаров. Причинами их были в
основном неисправности в электрооборудовании и
проводке, а также невыполнение мер
предосторожности при огневых ремонтных
работах (сварка, резка металла). На одном
холодильнике пожар возник при
оттаивании батарей открытым пламенем.
Большинство холодильников построено
недавно, теплоизоляция их выполнена из
пенополистирола и лишь пяти
предприятий — из минеральной пробки.
За последние годы традиционные
тяжелые конструкции холодильников уступают
место легким с ограждениями из
изолированных панелей «сэндвич». Предпочтение
отдается негорючим или трудносгораемым
теплоизоляционным материалам,
эффективным с экономической и энергетической
точек зрения.
Для предотвращения распространения
огня максимальный объем холодильной
камеры, изолированной горючим материалом,
должен быть не более 24 тыс. м3, а
степень огнестойкости окружающих ее
брандмауэрных стен — 1,5 ч. Если камеру
изолируют негорючим материалом или выполняют
теплоизоляцию снаружи, объем камеры
может быть увеличен до 48 тыс. м3. Высоту
стеллажного холодильника принимают не
более 14,5 м.
Курение разрешается только в
комнатах отдыха и обогрева рабочих. В
холодильных камерах, на грузовых платформах,
* Начало см. Холодильная техника, 1983,
№ 7, с. 60—61.

J
в машинных отделениях и ремонтных
мастерских курение запрещено.
В ночное время и в выходные дни, когда
на холодильнике нет людей, обход здания
лежит на обязанности дежурной охраны.
Это не исключает необходимости иметь
автоматическую пожарную сигнализацию.
В ФРГ выпускаются различные
конструкции сигнализаторов (температурных,
дымовых) с обогревом против обледенения,
однако их не принимают страховые
компании и не учитывают при определении ка-
тегорийности холодильников.
В низкотемпературных холодильниках
спринклерные системы пожаротушения
почти не применяют. Также невелико в ФРГ
количество установок для тушения огня
диоксидом углерода (С02), которого
требуется довольно много (теоретически —
1650 кг на 1000 м3 воздуха). Высокая
стоимость диоксида углерода и возможное
отсутствие его на месте являются причинами
отказа от этого способа, несмотря на почти
безвредное действие его на продукты.
Главным средством пожаротушения
остается вода. По нормам ФРГ, для
холодильника емкостью 50 тыс. м3 должна быть
гарантирована подача в течение 2 ч из двух
пожарных кранов 120 м3/ч воды с давлением
4 • 10 Па. Краны не должны быть удалены
от любого места холодильника более чем
на 80 м. Огнетушители размещают не только
в здании холодильника, но и на подъемно-
транспортных машинах. Исправность
огнетушителей проверяют каждые 1—2 года.
Очень важно, чтобы местная пожарная
команда и аварийная служба имели план
участка холодильника с расположением
подъездных путей, входов в здание,
пожарных гидрантов и кранов, путей эвакуации
и спасения людей.
Представитель фирмы «Фригоскандия»
в Англии К. Тоол в своем докладе
указал на большую огнеопасность продуктов
на холодильниках. Большинство
мороженых продуктов трудно загораются, но горят
хорошо. Огнеопасны деревянные поддоны и
упаковочные материалы, масса которых в
камере хранения емкостью 20 000 м3
E—6 тыс. т) достигает соответственно 150
и 100 т. Кроме того, масса усадочной пленки
составляет 7 т.
Пожар в холодильной камере
развивается довольно медленно, но с повыше-
нием температуры до уровня
воспламенения эффективная борьба с огнем
становится практически невозможной и
приходится принимать меры против дальнейшего
его распространения.
Большие пожары на холодильниках в
городах Кристианстад (Швеция), Ньюпорт
(Англия) и Моэйлинген (ФРГ)
продолжались несколько дней, и не все
брандмауэрные стены предохраняли от
распространения огня.
Проведено анкетирование 42
холодильников (в 11 странах) общей емкостью
2,5 млн. м3 при средней емкости каждого
60 тыс. м3 со средним сроком эксплуатации
11 лет. На них произошло 18 пожаров,
причинами которых были: неосторожность
при огневых работах A0), неполадки в
системах электрообогрева дверей D) и
трубопровода талой воды A), перегрев
соленоидного вентиля A), непогашенные окурки B).
Лишь на четырех холодильниках применена
несгораемая теплоизоляция. Треть пожаров
началась с загорания теплоизоляции во
время ремонтных работ. Изоляция панелей
«сэндвич» первой не загоралась. Три
крупных пожара возникли в помещениях для
поддонов и в отделении для упаковки
продуктов, остальные — в механической
мастерской, в цехе при огневой обработке
мясных туш, в мужских бытовых помещениях,
на кухне буфета и в местах для бумажных
отходов. Десять небольших пожаров
начались в зданиях, пристроенных к
холодильникам, однако огонь в последние не проник.
В США же, наоборот, пожары в соседних
зданиях часто распространяются на
холодильники.
Докладчик отметил, что для
предотвращения пожаров на холодильниках
необходимо: выполнять огневые работы (в том
числе разогрев битума) со всеми мерами
предосторожности и при наличии
письменного разрешения; свести к минимуму
количество электронагревательных устройств;
строго соблюдать производственную
дисциплину; регулярно проверять исправность
средств пожарной безопасности.
Закрытые здания холодильников при
пожаре быстро задымляются, что
затрудняет борьбу с ним. Ее можно значительно
облегчить, если иметь надежные
сигнализаторы, указывающие место очага огня, и
открыть над ним вентиляционный люк в
покрытии для отвода дыма и тепла.
Испытания ряда детекторов дыма в
камерах показали их ненадежность из-за
частого ложного срабатывания.
Идеальной конструкцией покрытия
холодильника докладчик считает такую, в
которой общая площадь вентиляционных
люков составляет около 'Д площади камеры.
Поскольку это неосуществимо, лучшими
решениями являются покрытие из легких
конструкций с панелями «сэндвич* или
изолированная сверху крыша. При этом можно
открыть вентиляционный проем над очагом
огня, указанным пожарной сигнализацией,
и успешно бороться с огнем. Это
позволяет отказаться от дорогих брандмауэрных
стен и строить экономичные холодильники
с крупными камерами хранения.
В докладе специалистов Норвегии
X. Бьеркнеса, О. Ниссена и П. Ховде
отмечено, что пожары на холодильниках их страны
весьма редки. Причинами случившихся
немногочисленных пожаров в основном
являлись загорания в соседних зданиях.
57

Правилами пожарной безопасности
Норвегии строго ограничено применение
изоляции из пенопластов в строительной
индустрии. Допускаются исключения для
холодильников: если площадь камеры с
огнестойкими ограждениями не превышает
150 м2,* если покрытие, изолируемое
пенопластом, разделяют противопожарными
поясами из негорючего материала на
участки не более 400 м2 каждый; если общая
площадь одноэтажного холодильника не
превышает 800 м2 (при большей площади
требуется разрешение местных властей).
За последнее десятилетие в Норвегии для
изоляции зданий холодильников площадью
от 400 до 2000 м2 применяют негорючую
минеральную шерсть. Двери холодильных
камер изолируют минеральной шерстью и
обшивают нержавеющей сталью. Стоимость
строительства таких холодильников, в
особенности большой емкости, дешевле, чем
сборных с теплоизоляцией из пенопласта.
Загружаемые в камеры хранения
продукты обычно в 5—10 раз дороже зданий
холодильников. При пожаре продукты
большей частью подвергаются порче. Учитывая
возросшую стоимость страхования,
владельцы считают, что затраты на
противопожарные мероприятия сверх регламентируемых
Правилами пожарной безопасности не
всегда целесообразны.
Материалы, конструктивные элементы и
их компоненты исследуют в лаборатории
службы пожарной безопасности и при
положительных результатах признают
соответствующими требованиям огнестойкости.
В докладе кратко изложена методика таких
исследований.
Ж. Дуивен и Л Твилт (Голландия)
доложили о состоянии пожарной
безопасности зданий холодильников в своей стране.
За последние 10 лет общая емкость
холодильников возросла в 3 раза, а средняя
емкость холодильника — в 2—2,5 раза, что
повысило эффективность
капиталовложений. С 1970 по 1978 гг на холодильниках
произошло 25 больших пожаров. 70 % из
них возникло по вине людей (огневые
работы, ремонт теплоизоляции, халатность,
поджог)
Пожаров из-за технической
неисправности установок — незначительное
количество. Практически все очаги огня возникали
в строительных конструкциях
холодильников, а не в хранимых продуктах. Это можно
объяснить горючестью теплоизоляционного
материала, используемого на голландских
холодильниках
Докладчики считают, что небольшие
пока убытки от пожаров могут возрасти в
связи с тенденцией строительства
холодильников большой емкости Указав на слабые
стороны современной противопожарной
защиты, они предложили план мероприятий
по повышению пожарной безопасности
зданий холодильников в будущем.
58
П. Бартон-Вуд, Д. Хант и М. Шеппард
из Новой Зеландии доложили о новых
Правилах пожарной безопасности на
холодильниках страны, учет которых обязателен при
их проектировании.
Общая емкость холодильников 42
предприятий мясной промышленности
составляет 2 млн. м3. Одновременно на них можно
хранить 340 тыс. т мороженого мяса. В
стране разработана большая программа рекон^
струкции предприятий, в связи с чем
уделяется большое внимание пожарной
безопасности на холодильниках. Проведенными
испытаниями установлено, что
мясопродукты (в упаковке или без нее) не
способствуют значительному распространению
огня, но они весьма подвержены порче при
пожаре. Следует учитывать, что стоимость
мяса почти в 8 раз дороже всего
холодильника.
В новых Правилах пожарной
безопасности указана важность обособления
холодильника от соседних зданий и обеспечения
хорошей вентиляции, препятствующей
проникновению в него дыма и тепла.
Площадь холодильника в плане
допускается не более 6,5 тыс. м2, а высота
здания — не более 13 м до карниза.
Правилами установлена степень
огнестойкости разделяющих здание
конструкций, в том числе стен камер, определена
максимальная длина эвакуационного пути
из холодильных камер наружу. Она должна
быть не более 55 м, однако при наличии
спринклерной системы пожаротушения
может быть увеличена до 70 м. Глубина
холодильной камеры не должна превышать
22 м. Эти расстояния определяют
компоновку холодильных камер, эвакуационных
дверей и размеры здания холодильника.
Эвакуационный путь внутри - холодильной
камеры обозначают на плане расстановки
поддонов, схему которого вычерчивают на
полу камеры. Свободная ширина этого пути
не менее I м.
В камерах площадью более 400 м2
предусматривают не менее четырех дверей,
которые размещают с учетом допустимой
длины эвакуационного пути в камере. Не менее
половины эвакуационных дверей камеры
должны иметь ширину, позволяющую
пронести носилки. Двери должны открываться
из камеры без ключей- и в любое время.
Удобные и свободные пути эвакуации из
холодильников важны не только для
спасения людей при пожаре или утечке
хладагента, но и для быстрого доступа
пожарников или спасателей. Эвакуационные
выходы должны непосредственно сообщаться
с открытым пространством шириной не
менее 6 м. Они могут выходить в
свободные от задымления огнестойкие коридоры,
вестибюл и.
В Новой Зеландии разрешается
применять на холодильниках мясной
промышленности в качестве теплоизоляционного мате-

риала в панелях «сэндвич» пенополистирол^
типа А (марки BS-3837 Британского
института стандартов). Теплотворная
способность его довольно высока: около
40 тыс. кДж/кг (у пенополиуретана
23—29 тыс. кДж/кг). Однако испытания
показали, что при отсутствии свободного
доступа воздуха перегородки из панелей
«сэндвич» дают небольшую огневую
нагрузку. Облицовка панелей и крепление
должны иметь хорошую адгезию к пено-
полистиролу, чтобы препятствовать
проникновению к нему воздуха и расслоению
панелей. Потолочные панели следует
крепить к наружному каркасу болтами, из
которых половина — сквозные стальные, а
остальные — из пластмассы. Это
гарантирует от падения панелей при пожаре.
Правила требуют защищать от контакта с
воздухом плитный или вспененный на месте
пенополистирол в конструкциях ограждений
холодильных камер.
Ширина подъездных путей к
холодильнику для пожарных машин должна быть не
менее 6 м. Возле холодильника для машин
должен быть обеспечен разворот диаметром
не менее 17 м.
Правила пожарной безопасности
обязывают применять спринклерные системы в
следующих случаях: при наличии чердака
между кровлей и теплоизоляцией потолка
камер; если между холодильником и
мясоперерабатывающим цехом есть коридор с
конвейером для транспортировки
упакованного мяса или полутуш, что исключает
стандартные противопожарные двери; в
автоматизированных высотных холодильниках
и многоярусных морозильных туннелях,
высота покрытия которых недосягаема для
пожарных машин.
При устройстве над холодильником
кровли из сгораемых конструкций чердачное
пространство следует разделять перегородками
со степенью огнестойкости 0,5 ч на
отдельные участки площадью по 180 м2, а при
кровле из несгораемых конструкций — на
участки по 450 м2. Если чердак оборудован
противодым ной вентиляцией или
спринклерами, разделения на участки не требуется.
Встроенное в здание холодильника
электрораспределительное устройство
желательно располагать в отдельном помещении с
ограждениями, степень огнестойкости
которых равна 1 ч, со спринклерной системой
и орошением инертным газом. Ячейки
трансформаторов и масляных выключателей,
встроенные в здание холодильника, должны
быть в отдельных помещениях, в которых
собирается масло в случае его утечки.
Кабели для обогрева дверей или
дверных рам холодильных камер укладывают
в пазы из несгораемого материала. Все
обогревающие устройства мощностью более
60 Вт размещают в несгораемых фиттингах.
На случай пожара должна быть
обеспечена подача не менее 95 л/с воды из сети
с минимальным диаметром 100 мм. Правила
содержат требования к противопожарным
средствам, пожарной и тревожной
сигнализации, обозначению запасных выходов и
аварийному освещению.
Н. Сальвати и Ф. Горини (Италия)
сообщили о предложениях по повышению
пожарной безопасности на фруктовых
холодильниках. Комиссия специалистов
обследовала 17 предприятий в провинции Трен-
тино и изучила причины крупных пожаров,
происшедших на фруктовых холодильниках.
Предложения комиссии сводятся к
следующему.
— Холодильник должен быть разделен не
менее чем на 5—6 камер перегородками со
степенью огнестойкости 2 ч. В местах
примыкания к перекрытию их следует уплотнять
прессованной минеральной пробкой или
асбестовым шнуром.
— В помещениях товарной обработки
плодов необходимо иметь спринклерную
систему пожаротушения. Форсунки должны
быть со стеклянными наконечниками,
разрушающимися при температуре выше 60 °С.
Производительность каждой форсунки
150 л/мин, орошаемая площадь ¦+- круг
диаметром 4 м. Для дверей в перегородках
между камерами установлена степень
огнестойкости 1 ч.
— Пропан, кислород, этилен и другие
опасные газы (используемые для ускорения
созревания плодов и придания им товарного
вида) следует хранить вне холодильника
(раздельно газы горючие и
поддерживающие горение).
— Машинные отделения должны быть
оснащены системой сигнализации утечки
аммиака, отключающей электропитание
установки, что позволяет избежать искрения,
опасного повышения температуры и исключает
взрыв и возникновение пожара.
— Ресивер для аммиака и конденсаторы
должны иметь при необходимости водяное
орошение (завесы), включаемое из
нейтральной зоны.
— В коридорах холодильника, на
антресолях, в рабочих помещениях, машинных
отделениях, а также возле запасных выходов
обязательно должно быть аварийное
освещение, включающееся автоматически при
прекращении питания от электросети.
Каждое предприятие должно иметь
наружный пожарный трубопровод и
внутренний из прорезиненной синтетической ткани
с брандспойтами. Сеть пожарных
трубопроводов необходимо обеспечить непрерывно
действующим источником с подачей
1—2 м3/с воды в течение одного часа при
давлении 0,3—0,5 МПа.
Докладчики указали, что затраты на
осуществление предложенных комиссией
мероприятий не превышают 6 % всей стоимости
предприятия.
Ж. Гроле и Ж. Коломби (Франция) до:
ложили о проводимой Министерством сель-
59

ского хозяйства работе по усилению
пожарной безопасности на холодильниках страны.
Она включает: изучение проблем пожарной
безопасности на холодильниках; анализ
причин наиболее крупных пожаров; внедрение
программ обучения и тренировок рабочих
по предотвращению пожаров и борьбе с ни-
ми на холодильниках; разработку
инструкций по противопожарным мероприятиям при
проектировании и эксплуатации холодиль-'
НИКОВ УДК 629.463.125:661.97
Анализ причин 50 пожаров, случившихся ЖЕЛ ЕЗНОДОРОЖНЫЙ
за последние 15 лет во Франции, ФРГ, РЕФРИЖЕРАТОРНЫЙ ВАГОН,
Австрии, Бельгии, Голландии и США, по- ОХЛАЖДАЕМЫЙ ДИОКСИДОМ
казйл, что более половины из них возникли
во время перерывов на обед, ночью и в конце
недели, т. е. в отсутствие людей. Пожары
У Г Л ЕРО ДА
Машинная система охлаждения, приме-
произошли: 3 — на строительстве холодиль- няемая в настоящее время в рефрижера-
при выполнении монтажных ра- торных вагонах, потребляет 95 л дизельного
в процессе эксплуатации (в том топлива в сутки, кроме того, ее
техническое обслуживание обходится очень дорого
[3].
ников, 9
бот, 35
числе 12 — в холодильных камерах с
температурой ниже 0°С), 3 — после взрыва
(в том числе 1 — в результате утечки
аммиака).
Возрастающая стоимость дизельного
топлива и большие расходы на замену
Поскольку большинство пожаров на хо- деталей холодильного агрегата делают ма-
лодильниках возникло по вине людей
шинную систему охлаждения неэкономич-
F4 %), важно совершенствовать методику ной. Помимо этого, вагоны слишком дороги
обучения и тренировок рабочих и
технического персонала по пожарной безопас-
в изготовлении.
Исходя из изложенного, Американский
ности. Авторами доклада разработана про- институт по замороженным продуктам и
грамма обучения лиц, ответственных за по-
Международная ассоциация по холодильни-
жарную безопасность на холодильниках. кам изучили возможность применения в
Вначале они занимаются в специальной ла- рефрижераторных вагонах хладагентов, не-
боратории, а затем сами обучают рабочих, посредственно контактирующих с поверх-
используя видео-звуковые пособия.
ностью продуктов, для поддержания их за-
Программой обучения предусмотрен данной температуры.
максимальный охват технического персона-
Предпочтение было отдано жидкому ди-
ла, а также членов добровольных пожар- оксиду углерода (С02), поскольку он
явных команд. С рабочими должны занимать- ляется побочным продуктом ряда произ-
ся специалисты холодильника
главный
водств, дешевле жидкого азота, и его цена
механик, инженер по технике безопасности по сравнению с ценой дизельного топлива
и др. Они инструктируют рабочих по пра-
за последние 5 лет повышалась медленнее
вилам пожарной безопасности, противо- в 7 раз.
пожарным
мероприятиям,
применению
средств тушения огня, руководят трениров-
В период с июня 1980 г. по апрель 1981 г.
было осуществлено шесть перевозок замо-
кой рабочих по локализации возникающих роженных продуктов на расстояние свыше
очагов.
3 тыс. км [2].
Использовали рефрижераторный вагон с
бе с пожарами на холодильниках во мно- машинной системой охлаждения и системой
Судя по представленным докладам, борь-
гих странах уделяется серьезное внимание:
воздухораспределения, размещенной под
составляются специальные Правила пожар- полом, который переоборудовали для ох-
ной безопасности для холодильников, регла- лаждения снегообразным диоксидом угле-
ментируются теплоизоляционные материа- рода,
лы, разрабатываются средства
сигнализации, пожаротушения, а также мероприятия
по предотвращению пожаров, что должно
учитываться при проектировании и
эксплуатации зданий холодильников.
Все это представляет интерес для
отечественной холодильной промышленности.
Материал подготовил И. М. ГИНДЛИН
Габаритные размеры вагона 16,4х2,8Х
Х2,7 м. Изоляция из пенополиуретана
толщиной 203 мм для потолка и 170—178 мм
для стен. Под потолком вагона
смонтирован прямоугольный контур из трубы
длиной 6 м с размещенными в ней
форсунками. Жидкий С02 поступал в трубу из
автоцистерны, расположенной рядом с
вагоном. В форсунках происходило
дросселирование жидкого диоксида углерода с
образованием газообразного и твердого
(снегообразного) С02. Снегообразный С02 падал
непосредственно на замороженные
продукты.
60

Месяц
Июнь
Август
Октябрь
Январь
Февраль
Апрель


стояние,
км
3045
3045
3045
3045
3426
3045
.
Йид
Жареный
картофель
То же
Горошек
Жареный
картофель
Горошек
Жареный
картофель,
фрукты и
готовые
блюда
Замороженный продукт
Масса,
т
35,3
35,5
54,7
35,5
48,5
33
Температура, °С
средняя
при
загрузке
18
18
18
18
22
18
средняя

минимальная
27
41
34
32
27
38
средняя
при
выгрузке
12
23
24
21
21
27
Расход
С02,т
9,1
9,1
8,2
5,0
6,8
7,7
Средняя

температура
окружающего
воздуха, °С
24
20
11
1
4
6

Продолжительность
рейса, сут
6,5
5,7
4,8
5,7
8,0
5,5
Температуру груза, воздуха в вагоне и
наружного воздуха измеряли термопарами с
записью показаний двумя самописцами,
расположенными в охлаждаемом бункере
вагона. Температуру регистрировали через
каждый час и передавали на
счетно-вычислительную машину для анализа.
Результаты опытов представлены в
таблице и на рис. 1.
Установлено, что снегообразный диоксид
углерода примерно через 2,5—3 сут
полностью сублимируется и температура
продуктов начинает медленно повышаться
(см. рис. 1). Верхний слой продукта,
непосредственно соприкасающийся со
снегообразным С02, был подвержен более резким
изменениям температуры, чем
нижележащие слои.
5*
30
го
о
-10
-20
-30
^50
-60
J
/
2
L A Mm
Г"^т
0 10 20 30 W 50 60 70 80 S0 100 W 120 130 №
Время, сут
I
3
окружающего воздуха; 2 — в верхнем слое продукта,
в среднем слое продукта; 4 — в нижнем слое продукта
Контроль и оценка качества продуктов Рис. 1. Изменение температуры в процессе
перепосле каждого рейса показали, что заморо- возки продуктов:
женные продукты находились в хорошем
состоянии, упаковка не была повреждена.
Качество продуктов, соприкасающихся
непосредственно со снегообразным С02, не
ухудшилось.
Исходя из результатов опытов, был
сделан вывод о технической возможности
транспортировки замороженных продуктов
в рефрижераторных железнодорожных
вагонах, охлаждаемых диоксидом углерода.
Снижению стоимости эксплуатации
вагонов будет способствовать использование
специального железнодорожного вагона
[3]. Первый образец нового вагона уже
создается.
¦
Систему охлаждения разработала фирма
«Конкул рефриджерейшен лтд» (Канада)
[1,4,5].
Предусмотрено хранить жидкий диоксид
углерода при температуре —17,8°С в
баллонах, размещенных под полом (рис. 2).
Таким образом, создается «холодильная
плита», предотвращающая поступление теп-
лопритоков в вагон снизу. Вагон имеет
вместимость 132 м3, т. е. примерно на 20 %
Рис. 2. Вагон, охлаждаемый диоксидом углерода
большую, чем обычный вагон с машинным
охлаждением.
1 — дроссельное устройство с диффузорами; 2
с жидким диоксидом углерода
баллоны

Изоляция вагона — вспененный
пенополиуретан, который наносится на
наружный слой облицовки из стекловолокна. На
крыше и стенах вагона имеются
специальные перфорированные каналы,
обеспечивающие направленную циркуляцию
газообразного Диоксида углерода сверху вниз и вокруг
груза.
Предполагается, что предварительно
замороженные продукты после загрузки в
вагон будут засыпаться слоем
снегообразного С02.
В пути следования жидкий С02 к
дроссельным устройствам будет подаваться
автоматически, в зависимости от температуры
в вагоне, по сигналу датчика термореле.
Для работы холодильной системы не
требуется ни электроэнергии, ни дизельного
топлива.
Список использованной литературы
1. Americans develop prototype low
temperature railcar.— Australian Refrig., Air Cond.
and Heating, 1983, Febr., pp. 43—44.
2. Ashby B. H., Hill R. P., McCollis-
ter C. W.— Intern. J. of Refrig., 1982, May,
pp. 146—148.
3. Ellis R. F.— Food Proc, 1981, Dec,
pp. 132—133.
4. Frozen Food Age, 1981, April, p. 46.
5. Hill R. P.— XVI International Congress of
Refrigeration, Commissions D2, D3. Paris, 1983,
pp. 174—179.
Канд. техн. наук Т. Ф. П ИМ ЕНОВА,
Э. Д. ШУВАТОВА
спрде
ОТДЕЛ
УДК 621.565:621.316.79
РЕГУЛЯТОР РАЗНОСТИ
ТЕМПЕРАТУР ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ
ТЭ6ПЗ
С. М. СЕМЕНОВА
Регулятор разности температур
электрический ТЭ6ПЗ предназначен для двухпо-
зиционного регулирования и сигнализации
разности температур двух сред в
автоматизированных системах гелеотепло- и хладо-
снабжения. Он может быть также применен
для регулирования этих параметров в
инженерном и технологическом оборудовании.
Работа регулятора основана на
принципе уравновешивания моста. В мостовой
измерительной схеме, содержащей четырех-
плечий мост с датчиками в двух
смежных плечах, подключенными по трехпровод-
ной линии связи, сравниваются
сопротивления датчиков, пропорциональные
температуре объектов, с сопротивлением задатчика.
62
Для компенсации разности сопротивлений,
появляющейся вследствие разной длины
проводов, используемых для подключения
датчиков к измерительному мосту, введен
дополнительный мост, выходная диагональ
которого выполнена последовательно с
выходной диагональю основного моста.
Суммарный сигнал поступает на вход трехпози-
ционного реле, выполненного в виде
специальной микросборки. Входной усилитель
микросборки охвачен положительной
обратной связью.
Характеристика регулятора имеет вид
гистерезисной петли с постоянным
напряжением нижнего порога переключения. К
выходу микросборки подключены герконовое
реле и два светодиода.
Включение замыкающего контакта
выходного устройства происходит при
достижении значения Д/вкл, определяемого суммой
регулируемой разности температур At и
зоны возврата Ав, т. е. твкл=/(Д/+Дв), а
включение — при достижении значения
А/выкл, равного регулируемой разности
температур Д/, т. е. -гвыкл=/(Д/).
Напряжение питания на все элементы
подается от блока питания.
Конструктивно прибор выполнен в
пластмассовом корпусе, в который вставлен
полупроводниковый блок в сборе (см. рисунок).
На передней панели расположены ручка
задатчика разности температур, ручка зоны
возврата и светодиоды «вкл.» и «выкл».
Корпус закрывают крышкой, имеющей
резиновое уплотнение. Крышку к корпусу
крепят двумя винтами.
Регулятор разности температур электрический
ТЭбПЗ

В задней стенке корпуса сделаны
отверстия, через которые подключают к двум
клеммникам внешние провода питания,
датчики; исполнительные механизмы. Клемм-
ники закрыты крышками. Прибор можно
монтировать на стене и щите.
Регулятор работает в комплекте с двумя
медными термопреобразователями
сопротивления с номинальной статической
характеристикой 50 М.
Техническая характеристика
УДК 658.382.3
Анализ причин прорыва и утечек аммиака
на холодильных установках. СОЛОМАХ А Ю. К.
«Холодильная техника», 1984, № 4.
Проанализированы технические причины прорыва
и утечек аммиака, происшедших на
предприятиях мясной и молочной промышленности за
период 1970—1983 гг. Установлено, что
наиболее распространенная причина — гидравлический
удар в компрессоре, возникающий из-за
неправильной эксплуатации холодильной установки,
ошибок при проектировании. Нередки случаи
утечек аммиака из-за некачественных монтажных и
ремонтных работ.
Предел регулирования разности От 0 до 5
температур, °С
Зона возврата, °С
Основная погрешность, °С
Питание
От 0,5 до
0,5
25
напряжение, В
частота, Гц
Потребляемая мощность,. В % А
Коммутируемая мощность,
контактов
при напряжении 220 В
переменного тока частотой 50
60 Гц и cos<p>0,7 Й • А
при напряжении постоянного
тока, Йт
Дистанционность, м
Габаритные размеры, мм
Масса, кг
Степень защиты корпуса
Температура окружающей ере- От
ды, ° С
Средний срок службы, лет
220
50—60
5
500
50
1000
160X80X75
1.1
IP41
50
Не менее 8
не более
Серийное производство приборов
намечено на 1984 г.
Ориентировочная цена
62 руб.
За справками обращаться по адресу:
302018, г. Орел, ул. Ломоносова, 6, ПО
«Промприбор».
УДК 621.565.92: [624.13:624.143.34]
Эффективность системы обогрева грунта с
использованием бросового тепла холодильной
установки. ДРЕВАЛЬ Ю. К., ШЕСТАК В. И.,
АННЕНКОВ В. Н. «Холодильная техника», 1984,
№ 4.
Приведены основные проектно-конструкторские
характеристики разработанной системы обогрева
грунта, описан способ устройства данной системы
под зданием холодильника без вывода его из
эксплуатации.
Показана экономическая эффективность
предлагаемой системы, полученная в результате
снижения капитальных затрат на строительство
и эксплуатационных расходов. Приведены срав-
Список литературы — 3 названия.
УДК 681.17:621.565.042
Автоматический контроль за работой соленоидных
вентилей. ГОРБУНОВ С. И., МАЙОРОВ В..В.
«Холодильная техника», 1984, № 4.
Описана конструкция указателя положения
клапана соленоидного вентиля, позволяющего по
совокупности электрических сигналов
дистанционно определять положение клапана и
исправность соленоидного вентиля.
Иллюстрация 1. Список литературы
вания.
4 наз-
УДК 629.463.124
Вагоны-терм осы и перспективы их применения.
КРУТОВА Е. А. «Холодильная техника», 1984,
№ 4.
Парк рефрижераторного и изотермического
подвижного состава в скором времени должен
пополниться вагонами-термосами.
Целесообразность использования их для перевозки ряда
скоропортящихся грузов, прошедших
предварительную холодильную обработку в стационарных
условиях, подтверждена экспериментальными
исследованиями, проведенными ВНИИЖТ.
Приведены результаты опытных перевозок в АРВ
в режиме вагонов-термосов, позволившие
определить порядок эксплуатации вагонов-термосов,
условия перевозки в них грузов и
номенклатуру грузов. Дана информация о конструкции,
основных параметрах и теплотехнических
характеристиках вагонов-термосов, которые по
заказу СССР начал строить завод Дессау (ГДР).
Таблица 1.
УДК 536.2.022:617
Исследование теплопроводности биоткани в
области фазовых превращений воды. МИКУ-
ЛИН Е. И., ДЕМИДОВ Ф. П., РЕЗНИЦ-
КИЙ В. Г., ЦЫГАНОВ Д. И. «Холодильная
техника», 1984, № 4.
Приводятся результаты экспериментального
исследования теплопроводности здоровых
биотканей и патологических образований в интервале
40 до —196 °С. Коэффициент теп-
от
определ
установке методом стационарного теплового ре-
ффициента теплопроводности от
зависимости
нительные показатели для различных способов от их влажности
при положительных температурах он практически
постоянен, в области фазовых переходов
возрастает и при низких температурах плавно
уменьшается. Установлено несовпадение
коэффициентов теплопроводности при замораживании
и оттаивании биоткани. Коэффициенты
теплопроводности для различных биоматериалов могут
отличаться друг от друга на 60 % в зависимости
обогрева грунта.
Иллюстраций 2.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6 наз-
вании.
63

УДК 629.463.125:662.998.001.24
Графоаналитический метод теплотехнических
расчетов изотермических и рефрижераторных
вагонов. ТЕРТЕРОВ М. Н. «Холодильная тех-
УДК 621.565.93/.94:536.24.001.5
Тепло- и масс
¦ 111
меи при охлаждении воздуха
ннка», 1984, №4.
различными оребренными поверхностями. ХМА-
ЛАДЗЕ О. Ш., ЧЕПУРНЕНКО В. П.,
МЕЛЬНИКОВ П. И. «Холодильная техника», 1984, № 4.
Изложен графо-аналитический метод определе- Представлены результаты экспериментального
нения тепл©поступлений в изотермические вагоны, следования теплообменных поверхностей с раз-
в основу которого положена предпосылка о
вагоне как случайном объекте исследования, на-
как случайном
влиянием
суточной и рейсовой
личной геометрией оребрения, применяемых в
воздухоохладителях, эксплуатируемых в условиях
инееобразования. Установлено влияние качества
ходящемся под
нестационарности температур наружного возду- контакта трубы с ребром и геометрии оребре-
ха. Предложенный метод позволяет выполнять ния неэффективность работы воздухоохладителя,
расчеты с заранее заданной степенью достовер- Показано преимущество биметаллической ореб-
ренной поверхности, изготовленной методом
ности, использовать ЭВМ для вариантных
расчетов и получать результаты в виде графиков.
Иллюстраций 2. Список литературы — 6
названий.
УДК 621.565.945.001.573
Приближенная математическая модель процесса
инееобразования на воздухоохладителях. ЧИ-
РЕНКО Л. А., ХОЛОМЕНЮК А. А., КАНЕ-
ВЕЦ Г Е., ЧЕРНЕНКО Е. Н. «Холодильная
техника», 1984, № 4.
Предложен метод расчета тилшины слоя инея,
образующегося на поверхности
воздухоохладителей малых холодильных машин, и состояния
воздуха в воздухоохладителях В основу расчета
положена экспериментально проверенная
теоретическая модель.
Таблица 1. Иллюстраций 2. Список
литературы — 3 названия.
литья под давлением, и имеющей высокие
теплотехнические характеристики.
Таблица 1. Иллюстраций 6. Список
литературы — 4 названия.
УДК 621.512-232/.233.004.67@83.132)
Обслуживание и ремонт кривошипно-шатунного
механизма компрессоров ПМО и П220.
АФОНСКИЙ В. П., СУДАРКИН А. А. «Холодильная
техника», 1984, № 4.
Обобщен опыт эксплуатации и ремонта криво-
шипно-шатунных механизмов компрессоров П100
и П220. Даны сведения об
особенностях
их конструктивных
по
и рекомендации по правильному
обслуживанию и ремонту.
Таблиц 2. Иллюстраций 3.
УДК 637.352.037.001.5
О возможности хранения замороженного творога
12 °С. МИШЕНИНА 3. А.,
МОИСЕЕВА Е.
УДК 628.84.001.375
при температуре —
ФИЛЬЧАКОВА Н.
Н.,
Л.,
ОВЧАРОВА Г. П. «Холодильная техника», 1984,
О повышении эффективности действующих камер № 4.
орошения центральных кондиционеров. СИНИ- Приведены результаты исследований биохими-
ЦЫН В. И. «Холодильная техника», 1984, № 4. ческих, структурно-механических и микробиоло-
Предложены центробежные форсунки, позволяю- гических изменений творога жирного (жир-
щие увеличить эффективность камер орошения. ность 18%) и полужирного (9%) после различ-
Приведены конструктивные размеры и расходные ных способов замораживания и в процессе
характеристики форсунок. Даны формулы для хранения при температурах —12 и —18 °С.
теплотехнического расчета камер орошения. По- Установлено, что творог, замороженный в ско-
казано, что применение разработанных форсунок
позволяет существенно уменьшить коэффициент
орошения.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы
4 названия.
роморозильном аппарате со скоростью не менее
1,4 • Ю-2 м/ч, можно хранить при —12 °С не
более 2 мес.
Таблиц 2. Иллюстраций 2. Список литературы
6 названий.
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Л. Д. Акимова
(зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, Л. Ф. Бондарен ко, д-р техн. наук,
проф. В. М. Бродянский, д-р техн. наук А. В. Быков, В. В. Васютович, И. М. Гиндлин,
д-р техн. наук, проф. А. А. Гоголин, А. П. Еркин, И. М. Калнинь, д-р техн. наук, проф.
Э. И. Каухчешвили, В. Д. Леонов, А. П. Леонтьев, Г. А. Новиков, д-р техн. наук, проф.
В. В. Оносовский, д-р техн. наук, проф. И. И. Орехов, О. В. Петров, М. М. Позин, Н. К*
Плотников, Н. Ф. Роли на, Ю. Я. Сенягин, А. Н. Сергиенко, В. М. Шавра
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Рукописи не возвращаются
Сдано в набор 16.02.84. Подписано в печать 15.03.84. Т — 00369. Формат 70Xl087i6
Фотонабор. Высокая печать. Объем 4,0 печ. л. Усл. печ. л. 5,6. Усл. л. кр-отт. 6,13
Уч.-изд. л. 6,84. Тираж 10735. Заказ 372.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12. Телефон 216-77-00
Ордена Трудового Красного Знамени
Чеховский полиграфический комбинат ВО «Союзполиграфпром»
Государственного комитета СССР по делам издательств,
полиграфии и книжной торговли
142300, г. Чехов Московской области
64

»
A1) 1064084 B1) 3497019/23-06 B2) 11.10.82 3E1) F 25 В 1/00
E3) 621.574 G2) Т. Н. Балабан, И. В. Завишаг С. Л. Туболевский
G1) Одесский технологический институт холодильной
промышленности
E4) E7) КОМПРЕССИОННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая контур циркуляции хладагента, в котором
установлены компрессор, конденсатор воздушного
охлаждения, дроссель и испаритель, отличающаяся тем, что, с целью
повышения экономичности, она дополнительно содержит
контур циркуляции воды и последовательно включенные в
него сливную емкость, вспомогательные конденсатор и
испаритель и насос, при этом вспомогательные конденсатор и
испаритель подсоединены к контуру циркуляции
хладагента параллельно соответственно его конденсатору и
испарителю.
A1) 1064092 B1) 3488999/28-13 B2) 01.09.82 3E1) F 25 D 13/00;
В 65 D 19/00 E3) 621.565.3 G2) Л. И. Балыкова, Е. Г. Щебетов-
ская, Н. И. Чумак, В. С. Балыков G1) Всесоюзный
научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт
продуктов детского питания и систем управления
агропромышленными комплексами и Одесский технологический институт
холодильной промышленности
E4) E7) ХОЛОДИЛЬНАЯ КАМЕРА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ
СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННОЙ ПРОДУКЦИИ, снабженная
вентилятором и поддонами, выполненными в виде полого
параллелепипеда с перфорированными стенками и
устанавливаемыми с формированием штабеля и образованием
нагнетательного и всасывающего продухов, отличающаяся тем, что, с
целью обеспечения равномерного охлаждения продуктов,
каждый поддон снабжен сплошной диагональной
перегородкой для образования двух полостей и установлен так, что
полость над перегородкой сообщена с нагнетательным
продухом, а полость под перегородкой — со всасывающим
продухом камеры.