Г. А. ПТИЦЫН и В. Н. КОКИЧЕВ
РАСЧЕТ И ИЗГОТОВЛЕНИЕ
ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ
В РЕМОНТНОМ ДЕЛЕ
СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ
ГОСУДАРСТВЕННОЕ СОЮЗНОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО-
СУДОСТРОИТЕЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Ленинград
1961

Книга содержит материалы по замеру, расшиф-
ровке и геометрическому расчету различных типов
зубчатых передач п условиях ремонта. В ней
рассматриваются вопросы изготовления передач
применительно к индивидуальному .производству,
вопросы технологии токарной заготовки, а также
зубообработки и наладки зуборезных стаикоп.
Книга предназначена для работников ремонтных
служб заводов, фабрик и других предприятий.

ОГЛАВЛЕНИЕ
Предисловие авторов . . - , . , , , „ . . . ., . . . . .. .
Гласа I
Передачи с цилиндрическими зубчатыми колесами
§ 1. Основные обозначения , . . . • г , , - » , - - . .
§ 2. Исходный контур зубчатых колес .
Стандартные основные (исходные) рейки СССР .
Британские стандартные основные рейки .......,►„..
Немецкая стандартная основная рейка
Французские стандартные основные рейки . . . \
Стандартная основная рейка с углом зацепления 15°
Американские стандартные осиотшые рейки
Стандартная основная рейка с углом зацепления Н1/*0 ком-
бинированной системы А8АВ61—1932
Стандартная основная рейка с углом зацепления 141/*3 зволь-
вептной системы АЗАВ61—1932 . .
Стандартная основная рейка с углом зацепления 20° эводь-
вептной системы А5АВ61—1932
Стандартная основная рейка с углом зацепления 20" эвольвент-
иой системы с укороченным зубом А5АВ61—1932
§ 3. Модульная и питчевая системы зависимости между элементами
профиля зуба ,....,...,,.,.„, г
Модульная система . . . , .,.,.,
Питчеваи система
Соотношение модульной и питчевой систем
Система двойного модуля и питча
§ 4. Расчет передачи с цнлнпдрическимн прямозубыми нскорригирован-
ными колесами *. . .
Расчетные формулы при модульной системе
Расчетные формулы при питчевой системе
§ 5. Расчет передачи с цилиндрическими прямое? быми колесами л о
системе двойных модулей и питчей
Расчетные формулы при системе двойных модулей
Расчетные формулы при системе двойных питчей
§ 6. Корригирование зацеплении ....._.,,,.,
Минимальное число зубьев 2ыпПь свободное от подрезаний . . . ♦
Осуществление корригирования при нарезании зубьек методом
обката " ,
Основания для выбора коэффициента сдвига . к .
Нормальное кскорригированиое зацепление ...
Методы (виды) корригирования зацепления ..._,._....
Зацепление с высотной коррекцией („фау нулевое зацепление")
Зацепление с угловой коррекцией („фау-зацепление"). . . . .

Системы корригирования зацепления 53
Система ЦКБР —
Система НКМЗ им. Сталина 62
Система, принятая ГОСТ 2185—43 63
Система ЛЕО (Лашс) 64
Система Шибеля —
Система ОШ 870 —
Система Бакингема 68
Система глубокой коррекции 70
Прямозубые колеса для зубчатых масляных иасосои 72
§ 7. Расчет передачи с цилиндрическими прямозубыми колесами, имею-
щими высотную коррекцию 73
Расчетные формулы при модульной системе 74
Расчетные формулы при питчевой системе 77
§ 8. Расчет передачи с цилиндрическими прямозубыми колесами, кор-
ригированными по системе АЕС 79
Расчетные формулы для коррекции тшда 1 (при г3 > 40) . . . . 80
Расчетные формулы для коррекции вида 2 (при г3 < 40) . . . . 81
§ 9. Расчёт передачи с цилиндрическими прямозубыми колесами, имею-
щими угловую коррекцию 83
Приближенный способ расчета, при модульной системе (по П1Ы 870) 85..
Приближенный способ расчета при питчевой системе (по ЭШ 870) 91
Точный способ расчета . . , 94
§ 10. Передачи с цилиндрическими колесами, имеющими косые или
шевропные зубья внешнего зацепления 108
Передачи с цилиндрическими косозубыми колесами при парал-
лельных осях 109
Передачи с цилиндрическими косозубыми колесами при перекре-
щивающихся осях ПО
Передачи с цилиндрическими колесами, имеющими шевронные
зубья —
Инструмент для нарезания цилиндрических колес, имеющих ко-
сые или шевронные зубья с канавкой —
Инструмент для нарезания цилиндрических колес, имеющих шев-
ронные зубья без канавки . . . . , 111
Расчет передачи с цилиндрическими косозубыми (или шеврон-
ными с канавкой) некорригирова иными колесами 112
Корригирование передач с цилиндрическими колесами, имею-
щими косые или шевронные зубья внешнего зацепления ... 115
Расчетные формулы для передачи с цилиндрическими косозубыми
(или шевронными с канавкой) колесами, имеющими высотную
коррекцию 117
Расчетные формулы для передачи с цилиндрическими некорри-
гированными колесами, имеющими шевронные зубья без канавки 119
Расчетные формулы для передачи с цилиндрическими шевронными
(без капапки) колесами, имеющими высотную коррекцию ... 120
§11. Определение размеров для замера толщины зубьев цилиидричес-
- ких зубчатых колес 121
Замер толщины зуба по хорде делительной окружности 122
Прямозубые некорригироваиные колеса с %~0 —
Прямозубые корригированные колеса с е Ф 0 —
Косозубые колеса 123
Замер толщины зуба по постоянной хорде „ , , . . —
Прямозубые некоррнгированные колеса с | =0 —
Прямозубые корригированные колеса с | Ф 0 128
Косозубые или шевронные некорригирова иные колеся при стан-
дартном модуле т„ и профильном угла исходного контура а^ 129
Косозубые пли шенроппые покоррнгирошшпые колеса при
стандартном модули /м8 п профильном угле исходного кон-
тура Цц —
4

Замер толщины зуба по общей нормали
Прямозубые нскорригированные колеса с & = 0 . т
Прямозубые корригированные колеса с^Ос углами зацеп-
ления а — 20° и а = 15° \ . .
Косозубые или шевронные иекорригированные колеса при стан-
дартном модуле пгп *и профильном угле исходного контура
«^ = 20° . . .
Косозубые или шевронные иекорригированные колеса при стан-
дартном торцовом модуле /н$ и профильном угле исходного
контура аов = 20°
§12. Расшифровка геометрических параметров зубчатых передач и опо-
знавание корригированных зубчатых колес . "".
Расшифровка геометрических параметров зубчатых передач . . .
Указания по замеру и определению элементов исходного кон-
тура зубчатой рейки
Угол зацепления а. Модуль или питч зацепления. Высота
зуба к .
Указания по замеру и определению расчетным путем элементов
зацепления
Основной шаг /0. Диаметр окружности выступов колес рв.
Диаметр окружности впадин колес Д-. Толщина зуба
по хорде делительной окружности 5а, ■• измеренной
па высоте головки зуба Нх. Межцетггровое расстояпие
А сцепляющейся пары колес. Угол наклона зубьев
Ра на делительном цилиндре
Опознавание корригированных зубчатых колес
Установление системы корригирования
§ 13. Передачи цилиндрические прямозубые внутреннего зацепления . .
Расчетные формулы для передачи с высотной коррекцией ....
§ 14. Зацепление колеса с рейкой
§ 15. Оформление рабочих чертежей цилиндрических зубчатых колес . .
§ 16. Технологические маршруты обработки цилиндрических зубчатых
колес
Примерный технологический маршрут обработки цилиндрических
колес малых размеров
Примерный технологический маршрут обработки цилиндрических
колес малых и средних размеров !...".....
Примерные технологические маршруты обработки цилиндрических
колес средних размеров .
§ 17. Технология зубонарезаиия цилиндрических колес
Нарезание цилиндрических колес на зубофрезерпых станках, ра-
ботающих черпячиой фрезой
Нарезание цилиндрических колес на вертикальных зубодолбежных
станках, работающих зуборезным долбя ком
Нарезание цилиндрических колес "дисковыми зуборевными (мо-
дульными) фрезами
Прямозубые цилиндрические колеса ...,.,
Косозубые цилиндрические колеса
Глава II
Передачи с коническими зубчатыми колесами
§ 18. Основные обозначения .*
§ И). Классификация конических колес и виды передач
Классификация конических зубчатых колес по конструктивным
элементам
Пнды передач с коническими зубчатыми колесами в зависимости
от межосерого угла и угла делительного конуса большого
колеся , ,,,...

§ 20. Расчет передачи с коническими прямозубыми некорригироваи-
иымн колесами 193
Расчетные формулы при модульной системе 194
Расчетные формулы при питчевой системе 216
§ 21. Корригирование зацепления 218
Краткая характеристика наиболее часто встречаеощихся систем
коррекции зацепления конических прямозубых колес 219
§ 22. Расчет передачи с коническими прямозубыми колесами, имеющими
высотную коррекцию 226
Расчетные формулы (при б — 90°) 227
§ 23* Расчет передачи с коническими прямозубыми колесами, корриги-
рованными по системе Рсйнекер (Бильграм) 230
Расчетные формулы 231
§ 24. Расчет передачи с коническими прямозубыми колесами, корриги-
рованными по системе Глисон 236
Расчетные формулы при модульной системе 238
Расчетные формулы при питчепой системе . . . 242
§ 25. Определение размеров для замера толщины зубьев конических
колес 244
Замер.толщины зуба по хорде делительной окружности на боль-
шом дополнительном конусе —
Замер толщины зуба но постояиноп.?|хорде ; . . . 245
Прямозубые нёкорригировашше колеса --
Прямозубые корригированные колеса 246
Определение толщины зуба и глубины замера при измерении на
некотором расстоянии щ от большого дополнительного конуса 217
Расчетные формулы для конических косоаубых колес, выполнен-
ных по системе Рсйнекер (Бильграм), при замере по хорде
делительной окружности. , - . 248
§ 26. Расшифровка геометрических параметров зубчатых передач к опо-
знавание корригированных конических зубчатых колес .... 249
Определение отдельных элементов зацепления 250
Выявление наличия корригирования 252
§ 27. Оформление рабочих чертежей конических зубчатых колес . . . 253
§ 28. Технологические маршруты обработки конических зубчатых колес —
Примерные технологические маршруты обработки конических зуб-
чатых колес малых и средних размеров 260
Примерные технологические маршруты обработки конических
зубчатых колес среди их. размеров 262
§ 29. Технология зубонарезанил конических колес 266
Нарезание конических колес с прямолинейными зубьями в спе-
шна л ыгом приспособлении на поперечиострогалы-юм стапке. . 271
Нарезание конических колес с прямолинейными зубьями на
зубострогальных станках с конусным производящим колесом,
работающих двумя резцами (стапкн типа 526 Глисон 12*
и Гейденрейх и^Гарбек 15КН. 25КН, 50КН и 75КН). . . . 275
Формулы настройки гитар станков —
Гитара деления. Гитара обката. Гитара величины обката.
Гитара скорости резания. Гитара подач —
Величина угла установи ползунов с резцами 278
Нарезание конических колес с круговыми зубьями в специальном
приспособлении на вертикальнофрезериом станке 279
§ 30. Расчет передачи с коническими колесами с тангенциальным зубом,
корригированными по системе Рейнекер (Бильграм) 282
Расчетные формулы для конических колес с тангенциальным нор
малы юн высоты зубом 283
Расчетные формулы для конических колес с тангенциальным по-
ниженной высоты зубом 289
$ 31. Расчет передачи с коническими колесами с тангенциальным зубом,
корригированными по системе ЭНИЭДС ....... г .. г * —»
6

Расчетные формулы 289
§ 32. Расчет гипоидной передачи с коническими колесами с тангенци-
альным зубом 297
Расчетные формулы 300
§ 33. Настройка зубострогалышх станков для нарезания конических
колес с тангешшалыилм зубом 304
Станки Рсйнскер (Бильграм) —
Установка обкаточно-делителыгой голопки 306
Установка резцов * 307
Выбор эксцетрпснтета 308
Погрешности при нарезании тангенциальных зубьев —
Формулы настройки гитар станков 309
Станки Гейдснрейх и Гарбск . . 311
Установка планшайбы 314
Поворот ползунов с резцами иа угол уста нова 315
Установка ползунов с резцами на угол ножки 316
Установка каретки делительной бабки на угол делительного
конуса —
Смещение резцов —
Определение ширины вершины резцов —
Формулы настройки гитар станков 317
Стайки Глнсон 12" типа АВ . 322
§ 3-1, Расчет передачи с коническими колесами с круговым зубом . . . 332
Передачи, корригированные по системе Глнсон —
Расчетные формулы при модульной системе —
Расчетные фэрмулы при питчевой сисгеме 341
Передачи, корригированные по системе ЭНИМС . 344
Расчетные формулы " —
§ 35. Расчет передачи с коническими колесами с круговым разновысо-
ким зубом 348
Расчетные формулы 349
§ 36. Расчет гипоидной передачи с .коническими колесами с круговым
рапповысокнм зубом 356
Расчетные формулы —
§ 37. Расчет наладки зуборезных станков для нарезания кругового зуба
на конических колесах , . .^ 361
Односторонний способ нарезания круговых зубьев • —
Черновое нарезание 362
Чистовое нарезание —
Расчет наладки зуборезного станка Глнсоп, модель № 8 . . . . 363
Черновое нарезапие —
Чистовое нарезание 406
Расчет наладки зуборезного станка* Глнсон, модель № 15 . . . . 409
Черновое нарезание —-
Чистовое нарезание 410
Подбор сменных колес гитар 413
Одномерный односторонний способ нарезания равновысотных кру-
говых зубьев .....,,, 416
Вторичное резание . . . ' 417
Выбор инструмента и его установка 418
Расчет наладки зуборезных статгков моделей 528 и 5А27СП для
нарезания конических колес с круговым зубом одномерным одно-
сторонним методом ...„.', -• - - 422
Расчет наладки зуборезного станка модели 5А27С1 для нареза-
ния гипоидных "конических колес с равновысоким круговым
зубом . . . . . г , г . . "г 425
7

§ 38. Расчет передачи с копическимн колесами с паллоидным зубом . .
Расчет передачи с углом между осями б = 90°
Расчет передачи с углом между осями 6^90°
§ 39. Расчет наладки зубофрезерыого станка Клиигельнберг для наре-
зания паллоидного зуба на конических колесах , ♦
Глава III
Передачи червячные с цилиндрическим червяком
§ 40. Основные обозначения
§ 41. Определение элементов червячных пар и их классификация . . .
Общие понятия и определения
Классификация червячных л ар
Классификация червячных пар в зависимости от вида винто-
вой поверхности червяка (типа червяка)
Классификация червячных пар в зависимости от точности
изготовления
Классификация червячных пар в зависимости от конструкции
червяка и червячного колеса
§ 42. Расчет червячной передачи с цилиндрическим червяком
Два случая расчета червячных передач
Общие сведения о проектировании червячных передач
Расчет элементов червячных передач с цилиндрическим червяком
Формулы для определения основных размеров червяка . . , .
Формулы для определения основных размеров червячного колеса
§ 43. Определение размеров для замера толщины витка червяка . . . .
§ 44. Производство замеров для расчета изношенных червячных передач
Замер межосевого расстояния
Замер диаметров окружностей выступов . , ,
Червячные колеса с четным числом зубьев и червяки ....
Червячные-колеса большого диаметра
Замер диаметра окружности впадин черняка
Замер высоты виткз чеьвякя ;
Определение лрофильного угла рейки червяка в осевом сечении
Замер угла подъема витка червяка
Замер осевого шага червяка
Определение модуля или питча зацепления
§ 45. Оформление рабочих чертежей элементов червячных пар с. цилин-
дрическим "червяком
§ 46. Технологические маршруты обработки червячных пар с цилин-
дрическим червяком
Примерный технологический маршрут обработки цилиндрического
насадного червяка средних размеров
Примерный .технологический маршрут обработки червячного
колеса средних размеров ,
Примерный технологический маршрут обработки цилиндрического
цапфового червяка крупных размеров
§ 47. Технология зубонарезання червячных пар с цилиндрическим чер-
вяком , к :
Технологические особенности червячных передач
Передачи с архимедовым червяком
Передачи с эвольвёитным червяком
Передачи с червяком, прямолинейным в нормальном сечении
по витку 1 .....:..: . :
Передачи с червяком, прямолинейным в нормалбном сечении
по впадине, ....:.......!
Передачи с нелинейчатым червяком . :
Мире'шшлс черняков на токарном станке ,.,',,♦,

Нарезание червячных колес на зубофрезерных станках 499
Нарезание червячных колес методом радиальной лодачи чер-
вячной фрезы —
Нарезание червячных колес методом тангенциальной (осевой)
подачи червячной фрезы или "резца-летучки 500
Особенности нарезания многозаходных червячных колес рез-
цом-летучкой. Установка фрезы или резца-летучки при
нарезании червячных колес 501
Особенности нарезания червячных колес к двухшаговым червякам 504
Формулы настройки гитар червячношлифовальных станков . . . 507
Литература . 508
Приложение
Перевод с английского наименований, встречающихся в документации и
литературе по зубчатым зацеплениям ;.'.'. ....*... .' . 509
Переводе немецкого наименований (ВДО 868), встречающихся в докумен-
тации и литературе_по зубчатым зацеплением 514

ПРЕДИСЛОВИЕ АВТОРОВ
При восстановлении зубчатых передач может встретиться
ряд специфических затруднений, не появляющихся в произ-
водстве новых передач. Эти затруднения вытекают из следую-
щих обстоятельств:
1) в условиях ремонта отсутствует возможность выбора
зацепления;
2) требуется расшифровка системы изношенного зацепления
и системы коррекции;
3) требуется восстановление изношенного зацепления с мак-
симально возможной в условиях завода точностью.
Значительное количество импортного оборудования на наших
заводах и многообразие систем геометрического расчета, особенно
корригированных передач, применяемых иностранными,фирмами,
усложняют задачу определения вида зацепления и его восста-
новления. Поэтому вопросы, возникающие при ремонте зубча-
тых передач оборудования иностранных фирм, чрезвычайно
сложны и разрешение их подчас доступно только ограниченному
кругу специалистов.
Имеющаяся техническая литература предназначается
в основном для проектирования новых зубчатых передач, по-
собия же по расчету зубчатых передач в ремонтном деле отсут-
ствуют. Предлагаемое издание имеет целью восполнить этот
пробел.
В настоящей книге приводятся все расчетные формулы и све-
дения, которые необходимы для разработки чертежей заменяемой
зубчатой пары или ее элемента, а также освещаются вопросы
расшифровки параметров зацепления.
Кроме того, в книге содержатся технологические рекомен-
дации по изготовлению заменяемых зубчатых передач.
В приложении приводятся переводы на русский язык с ан-
глийского и немецкого наименований, встречающихся в докумен-
тации и литературе по зубчатым зацеплениям.

ГЛАВА I
ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ
ЗУБЧАТЫМИ КОЛЕСАМИ
§ 1. ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Осттовиыс обозначения параметров цилиндрических зубчатых
колес представлены иа рис. 1 и в табл. I.
Малое колесо
Рис. К Элементы зубчатого зацепления и их обозначения по ОСТ '8089.
Индекс «1» прцспо$й малому, индекс «2» — большому кдяссу»
11

Таблица 1
Наименование элемента
Высота зуба (полная)
Высота головки зуба от окруж-
ности выступов до делительной
окружности
Высота ножки зуба от делитель-
ной окружности до окружности
впадин
Глубина замера толщины зуба
Глубина захода зубьев, равная
сумме высот головок зубьев (рабочая
высота зуба)
Диаметр начальной окружности
Диаметр делительной окружности
Диаметр основной окружности
Диаметр окружности выступов
Диаметр окружности впадин
Длина зацепления
Зазор радиальный в зубчатой паре
Зазор боковой в зубчатой паре
Зазор боковой в торцовом сечении
Зазор боковой в нормальном се-
чении
| Козффлцнент сдвига осей
Коэффициент высоты зуба инстру-
мента (исходного контура)
Коэффициент высоты "зуба инстру-
мента по отношению к модулю
в нормальном, сечении
Коэффициент высоты зуба инстру-
мента по отношению к модулю
в торцовом сечении
Коэффийиент сдвига исходного
контура (инструмента); коэффициент
коррекции
Коэффициент сдвига исходного
контура (инструмента) минималь-
ный» при котором нет подрезания
Коэффициент сдвига исходного
контура максимальный
Коэффициент сдвига исходного
контура (инструмента) при заострен-
ных зубьях
Коэффициент перекрытия
общее
А
! *'
А"
Ъх
А3
й
4а
йо
Ое
1>#
1
с
*п
со§
с0п
В
и
/оп
/05 1
1
Ёшш
ьмакс
1 Ёостр
в
Обозначение
малое
колесо
К
а;
"1
А«
*1
<*&
4<л
1>п
0.»
1г
большое
колесо
К
А2
*н
Лха
*
йдъ
4»
*>«
он
1
12

Продолжение табл. I
Наименование элемента
Коэффициент перекрытия в тор-
цовой плоскости для косозубых ко-
лес
Модуль I т = — мм \
Модуль торцовый
Модуль нормальный
Межцентровое (межосепое) рас-
стояние сцепляющейся пары колес
Межцептровое расстояние фау-
зацепления
Питч диаметральный
Питч окружпой
Половина угловой толщины зуба
на делительной окружности
Разность сдвигов—разность коэф-
фициентов коррекции при внутрен-
нем зацеплении (5р = 5в— 50
Сумма сдвигов исходного кон-
тура — сумма коэффициентов кор-
рекции сцепляющихся колес (5с —
= Бг + Ы
Сумма чисел зубьев сцепляю-
щихся- колес при внутреннем зацеп-
лении (гр = гъ — г±)
Сумма чисел зубьев сцепляю-
щихся колес при наружном зацеп-
лении (гс = г1тг2)
Толщина зуба номинальная по
хорде делительной окружности
Толщина зуба по дуге делитель-
ной окружности номинальная (без
обязательного утонения) — для пря-
мозубых колес
Толщина зуба номинальная по
постоянной хорде для прямозубых
колес
Толщина зуба номинальная по
постоянной хорде для косозубых
колес в нормальном сечении
Толщина зуба номинальная по
постоянной хорде для косозубых
колес в торцовом сечении
Обозначение
общее
«а
|
малое ] большое
колесо колесо
'
т
№$
*Пп
Л
Лу
Р
Р
Уд
! 1р
| 5с
2р
*с
5*
5а
5х
5ХП
Уд1
$д1
5&
Уд2
5Й
5аг
*^Х1 ^К2
5хт ^х/аа
5Х5 <$Х81 5x82
13

Продолжение табл. 1
Наименование элемента
Толщина зуба по дуге окруж-
ности пыступов
Толщина, зуба по постоянной
хорде—верхний предельный раз-
мер
Толщина зубьев по общей нор-
мали для прямозубых колес .
Толщина зубьев по общей нор-
мали для прямозубых колес (или
реек) — верхний предельный раз-
мер
Толщина зубьев по общей нор-
мали для косозубых колес в нор-
мальном сечении
Толщина зубьев по общей нор-
мали для косозубых колес п нор-
мальном- сечении — верхний пре-
дельный размер
Угол зацепления пары колес
Угол зацепления косозубых ко-
лес в торцовом сечен ни
1 Угол инструмента профильный
(исходного контура)
Угол инструмента в нормалыюм
сечении профильный
Угол инструмента в,торцовом се-
1 ченпн профильный '
.Угол наклона зубьев на основ-
ном цилиндре
Угол наклона зубьев на дели-
тельном цилиндре
Число зубьев
*Число зубьев колеса, свободного
от подрезания, минимальное
1 Число зубьев колеса практически
допускаемое минимальное
| Число зубьев, охватываемых раз-
мором Ь
1 Шаг по делительной окружности
Шаг основной
Шаг торцовый
Шаг нормальный
1 Ширина зубчатого венца
Обозначение
общее
5,
•$хп
1
и
1>п
^«в
а
а5
те„ 1
<*ол
«05
Ро
Р*
г
?мин
гмии
п
1
'°
и
и
ь
1
малое большое
колесо колесо 1
^*|
'-1
*1
"1
\> 1
^2
/,,.
ч
п
и

§ 2. ИСХОДНЫЙ КОНТУР ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Под исходным контуром зубчатых цилиндрических колес
понимается контур зубьев основной рейки, называемый иначе
исходным контуром зубчатой рейки.
Для конических колес принимается исходный контур зубьев
плоского колеса.
В СССР, как и в ряде других стран, исходный контур
основной зубчатой рейки стандартизован.
Исходный контур основной зубчатой рейки принимается
в сечении, нормальном к направлению зуба.
Профиль зубьев режущего инструмента задается в соответ-
ствии с контуром основной (исходной) рейки.
Ниже приводятся данные по стандартным основным (исход-
ным) рейкам ряда стран.
Стандартные основные (исходные) рейки СССР
Основные рейки СССР были нормализованы стандартами
ССТ ВКС 6922, ГОСТ 3058—45 и действующим в настоящее
время ГОСТ 3058—54.
В стандарте ОСТ ВКС 6922 радиальный зазор принят рав-
ным с =* 0,2 ч-0,3 /и, а высота зуба к = 2,2 т или к = 1,9 т.
В стандарте ГОСТ 3058—45 радиальный зазор принят е =
-с0,2ь /я, а для укороченного профиля с~ 0,3 т и соответственно
высота зуба к = 2,25 т и Ы 1,9 т.
В стандарте ГОСТ 3058—54 радиальный зазор приляг:
для цилиндрических колес с = 0,25 т,
для комических колес с = 0,20 т.
При нарезании цилиндрических колес долбяками допускается
увеличение радиального зазора до с-0,35 т.
Радиус закругления у корня зуба исходного контура при-
нят:
для цилиндрических колес г, = 0,40 тУ
для конических колес г1 == 0,20 т.
Может быть допущено дальнейшее увеличение радиуса г(9
если это не нарушает правильности зацепления в передаче.
Действующий в настоящее время стандарт ГОСТ 3058—54,
заменивший два других ранее действовавших стандарта
(ОСТ ВКС 6922 и ГОСТ 3058—45), распространяется на все
виды зубчатых колес с модулем не менее I мм, за исключением
червячных и гипоидных.
Стандарты ГОСТ 3058 -45 и ГОСТ 3058 54 кроме исходных
контуров предусматривают так называемые рабочие контуры
пубчатой рейки, характеризующиеся некоторыми дополнитель-
ными параметрами (табл. 2 и табл. 3).
15

Угол фланкирования рабочего контура
(ГОСТ 3058-45)
Таблица 2
Класс точности
Модуль, мм
Угол фланкирова-
ния Оф
Класс точности
Модуль, мм
Угол фланкирова-
ния аф
1
1-1,75
2°
. 2—3,75
1°20'
4—10
1° 1
3
1—1,75
4°30'
2>-3,75
3°20'
4—20
2°
2 '
1—1,75
3°20'
2—3,75
2°
4—20
1°20' 1
4
1--20
0е (не фланкируется)
Таблица 3
Коэффициент глубины среаа рабочего контура
(ГОСТ 3058—54)
| Класс точности
1
1 Модуль,
1 мм
2
2,25—2,75
3—4,5
5—7
8—10
Коэффи-
циент
глубины
среза ас
0,01
0,009
0,008
0,006
0,005
2
хМодуль,
мм
2
2,25—3,5
3,75—5
5,5—7
8—11
12—20
Коэффи-
циент
глубины
среза ас
0,015
0,012
0,010
0,009
0,008
0,006
з 1
1 Модуль,
мм
2—2,75
3-4,25
4,5—5
5,5—9
10—20
22—30
33—50
Коэффи-
циент
глубины
среза ас
0,02
0,0175
0,015
0,012
0,010
0,009
0,008 |
Британские стандартные основные рейки
Основные рейки Англии были нормализованы стандартами
В55 436/1932 и В55 436/1940. Ниже приводятся характеристики
этих стандартов.
Стандарт В55 436/1932 включает три основные (исходные)
рейки соответственно трем классам точности (А, В и С) зубча-
тых передач. Контур этих реек приведен на рис. 2, а значения
его параметров — в табл. 4.
1С

Рис. 2. Контур британских стандартных основных реек В55 436/1932.
Рис. 3. Контур британских стандартных основных реек В35 436/1940.
2 Г. А. Птицын иВ. Н. Кокичев 437
17

Таблица 4
Значений параметров Британских стандартных основных реек Б§5 436/1932
Параметры
(рис. 2)
а
Ь
с
1 Г*
1 к
/
/?
1 1
фланки-
рование
Точность зубчатой передачи |
Класс А
(V > 10 м/сек)
1,440 т
1,0т
0,011 т
0,3037/71
0393 т
0,003/л
29,73 т
9,56 т
Класс В
(у=:4-ь 15 м/сек)
1,25 т
1,0 т
0,011т
0,390 т
0,393 т
0,013 т
7,552 т
1,957 т
Класс С
(V < 6 л/ДОС)
1,25 т
1,0 т
0,011т 1
0,390 т
0,393 т
0,025т 1
3,861 т
0,713 т '
Стандарт ВБ8 436/1940 включает также три основные (исход-
ные) рейки соответственно классам точности (А1, А2, В, С и Ь)
зубчатых передач. Контур этих реек приведен на рис. 3, а зна-
чения его параметров — в табл. 5.
Таблица 5
Значения параметров Британских стандартных основных реек В55 436/1940
Пара-
метры
(рис. 3)
а
1 Ь
с
'г
к
1
Я
Точность зубчатой передачи
Класс А1
1,440т
1,000т
0,110т
0,295 т
фланки-
рование
0,493 т
0,009 т
15,750 т
Классы А2 и В
1,250 т
1,000 т
0,110 т
0,390 т
0,493 т
0,009 т
15,750 т
Классы С и О
1,250т
1,000 т
0,П0т 1
0,390 т
0,628 т
0,019 т
12,875т |
18

Немецкая стандартная основная рейка
Осповная немецкая рейка нормализована стандартом ОШ 867;
контур рейки приведен на рис. 4.
*=?ът
Ветрея***® профиль
с=*0.1+%3т
Рис. 4. Контур германской стандартной основной рейки В^ 867.
Французские стандартные основные рейки
Во Франции приняты две основные рейки:
1) стандартная основная рейка с углом зацепления а = 20°
и :*уГюм нормальной высоты;
2) стандартная основная рейка с углом зацепления а = 20°
п укороченным зубом; контур этой рейки приведен на рис. 5,
$=% т
шж
Средняя 1у,
^ линия
I кш*. 5. Контур французской стандартной основной рейки с укороченным
зубом*
Iй1 19

Стандартная основная рейка с углом зацепления 15°
Стандартная основная рейка с углом зацепления;: 15° (рис. 6)
была в свое время наиболее распространена в европейских
странах.
Рис. 6. Контур стандартной основной рейки с углом зацепления а = 15°
и зубом нормальной высоты.
Американские стандартные основные рейки
В США применяется целый ряд систем основных реек, из
«оторых наибольшим распространением пользуются; одна ком-
бинированная эвольвентно-циклоидальная и три чисто эволь-
вентные основные рейки.
Стандартная основная рейка с углом зацепле-
ния 14*/а° комбинированной системы А5АВ61—1932
(51апс1агс1 Иг/2° сотробНе т\о1и1е зуйет)
Контур американской стандартной основной рейки с углом
зацепления Ы1/%° комбинированной системы приведен на рис. 7.
Профиль зуба рейки — нечто среднее между эвольвентньш
и циклоидальным профилями. Средняя -часть профиля зуба
рейки представляет собой прямую с наклоном 14*/2°. Поэтому
в сопряженном зубе только эта часть очерчена по эвольвенте.
Головка и ножка зуба в теоретическом профиле основной
рейки очерчены по циклоиде.
В практическом профиле основной рейки циклоиды заменены
дугой окружности радиуса
г= ^ =3,75 т.
1 р — обозначение диаметрального птча; определение питча см. стр. 26.
20

Наименьшее число зубьев колеса этой системы, нарезаемое
'V:! подрезания, равно 12.
Нарезание колес этой системы может производиться фасон-
ными фрезами по методу единичного деления.
Рис. 7. Контур американской стандартной комбинированной основпой рейки
г углом зацепления а = 14Уг° (стандарт АОМА — практически применяемый
профиль).
Стандартная основная рейка с углом зацепле-
ния 14%° эвольвентной системы А5ЛВ61 —19 32
(ТЬе 1472° бепега^ вув^ет)
Стандартная основная рейка с углом зацепления 141/в°
•нюльвентной системы приведена на рис. 8.
Рис. 8. Контур американской стандартной основной рейкн с углом
зацепления а^МУ/ и зубом нормальной высоты.
21

При колесах с достаточно большим числом зубьев система
дает хорошие результаты. При колесах с малым числом зубьев
имеет место явление подрезания зубьев.
Зубчатые колеса этой системы не могут правильно сцеп-
ляться с колесами комбинированной системы.
Эта рейка называется также американской стандартной
основной рейкой 141/2-градусного зацепления с зубом нор-
мальной высоты (1472° {и11-<1ер{Ь $уз1ет).
Стандартная основная рейка с углом зацепле-
ния 20° эвольвентной системы АЗА В 61 —1932
(ТЬе 20° 1и11-<1ерШ 8у84ещ)
Стандартная основная рейка с углом зацепления 20° эволь-
вентной системы приведена на рис. 9. Эта рейка называется
Рис. 9. Контур американской стандартной оспоппон рейки с углом зацепления
а ^=120° и зубом нормальной высоты.
таюке американской стандартной основной рейкой 20-градус-
иого зацепления с зубом нормальной высоты.
Стандартная основная рейка с углом зацепле-
ния 20° эвольвентной системы с укороченным
зубом А5АВ61 —1932
(ТЬе 20° 81иЪ-1ос*Ь 5у51егп)
Стандартная основная рейка с углом зацепления 20° эволь-
вентной системы с укороченным зубом приведена на рис. 10.
Эта система возникла с развитием автомобильной промыш-
ленности, когда появилась необходимость в компактных зубча-
тых передачах с колесами с малым числом зубьев, выдержи-
вающих значительные усилия,
22

Эвольвентный профиль с углом зацепления а = 20° и с уко-
роченным зубом реек государственного стандарта США и стан-
дарта Феллоу не взаимозаменяемы, что видно из табл. 6.
ЛЦрт _ -
Рис. 10. Контур американской стандартной осноппой рейки с углом
зацепления а = 20° и укорочепным зубом.
Таблица 6
Сралнспис американского государственного стандарта и стандарта Феллоу
на эвольвентный профиль 14'/20 и 2(Г с нормальной высотой зуба
Параметры зуба
I '< к* уда рственн ый
«тамдарт США
Г.т.шдпрт Феллоу
Полная высота
зуба
2,157
2,157 /н —-—
Р
2,25 т^^
Р
Высота го-
ловки зуба
1
Р
_ I
т~ Р
Высота
ножки зуба
Л" !
1,157/» =
__ 1,157
Р
1,25 т —
_ 1,25
Р
Радиальный |
зазор
с 1
лГ7 0.157
Р
0,25 ,п^^
1 р
§ 3. МОДУЛЬНАЯ И ПИТЧЕВАЯ СИСТЕМЫ ЗАВИСИМОСТИ
МЕЖДУ ЭЛЕМЕНТАМИ ПРОФИЛЯ ЗУБА
Существуют две основные зависимости между элементами
:\у(и\\ модульная и питчевая.
Модульная система
Модульная система принята в странах с метрической систе-
мой мир; единица длины в модульной системе — миллиметр.
М лч)и системе нормировано отношение шага по делительной
■ нфужиости к я, которое называется модулем и равно
т «= — мч.
ТС
Пег элементы нормального зубчатого колеса в этой системе
прими пропорциональны модулю.
II тлбд. 7 приведены размеры зубьев нормального (иекорри-
нфшшпиого) колеса в зависимости от модуля.
23

<М
со ф ю 1П
сС со" соо»ю
<о со юю
О 10^ Г--СМС1)
с-Г со" сТог*"
сч
—« ю
1Лл со^ -1СЧ«я
со* се* ю^стГ
СО СО
00
со" ^^оо"
0> 05 "^
со см
со" со оГсм ^"
со
СО СП *Г>1Л
1"^ ОО Ю/^еМ
-н" Ю т^со"оС?
■я
СО
о о
-^ С? О01ЛСО
о о с-Гсо*4^
!
I
м
2
1П <М* оГ-^СО
со"
$ а
О" Ю* т^со'г-"
о ю
ор^ -Ф <М СМ
оо* о? г^сосо"
см
го"
о ю
—• о юю
<М -н СЪМ-1
о ю со~со'г^
5* 5?
Г*- СО
СМ О СО'Л'-»
ь^ с© ююсм
8
1^- СО
со" ~ -Г^ГоГ
—^ «^ €N1 СМ
со" —Г -1-Г—* с>Г
ю см
сч —•
<*, г^ <© со
СЛ* -ч^ со"сО со"
<л о
со см ют
со со со^ о
оо" ^ со*оГсо"
ОС- ^
1С 1^* ФЮт-
со «О
&
^ "*•» р* *г < <
рч^-в**
Н* *•*•**
1
а а твоей
а в
I
2 2 2
сосет
*
к'
ш
О «8 С4
« *
и. ■— со
л — -
ЭЙ Со Л ^
2 н н н
«^ а. Я Я °
** 5г* о а V
Л А Я 2 2
С^ и юсаи
§8Г

Иродп.-.лсние табл. 7
1
| Модуль
Шаг
Ширина впадины (толщина зуба)
Высота иожки зуба
Высота головки зуба
Высота зуба (к'+кя)
Модуль
Шаг
Ширина впадины (толщина зуба)
Высота ножки зуба
Высота головки зуба
Высота зуба (к'+Н")
1 Модуль
1 Шаг
•Ширина впадины (толщина зуба)
Высота ножки зуба
Высота головки зуба
.Высота зуба {к' + к")
, /72
1
1
2
к"
к*
к
т
1
2
к*
к'
к
т
1
1
2
А"
А'
к
1 9
28,274
14.137
10,8
9
19*8
16
50,266
25,133
19,2
16
35.2
30
94,248
47,124
36
30 '
66
10
31,416
15,703
12
10
22
18
56,549
28,274
21,5
18
39,6
33
103,674
51.837 '
39,6
33
72,6
13
34,558
17,279
13,2
11
24,2
20
62,832
31,416
24
20
44
36
.113,098
56,549'
43,2
36
79,2
12
37,699
18,85
14,4
12
25,4
22
69,115
34,557
26,4
22
48,4
39
122,518
61,259
46,8
39
85,8
13
40,841
20,42
15,5
13
28,5
24
75,398
37,699
28,8
24
52,8
42
131,948
55.974
50,4
42
92,4
И
43,982
21,991
16,8
14
30,8
26
81,682
40,841
31,2
26
57,2
45
141,372
70,866
54
45
99
15
47.124
23,562
18
15
33
28
87,695 -
43,982
33,6
28
61,6
50
157,075
78,537
60
50
110
П римечяиие. Размеры в скобках рекомендуется по поаможности не применять.

В СССР стандарт ОСТ 1597 регламентирует следующий ряд
модулей (в мм): 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,7; 0,8; I; 1,25; 1,5; 1,75;
2; 2,25; 2,5; (2,75); 3; (3,25); 3,5; (3,75); 4; (4,25); 4,5; 5; 5,5; 6; 6,5;
7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14; 15; 16; 18; 20; 22; 24; 26; 28; 30;
33; 36; 39; 42; 45; 50.
Данный ряд модулей распространяется на все виды зубчатых
колес: цилиндрические, конические, червячные и косозубые,
для последних — по нормальному шагу, т. е. т = тп.
Модули, стоящие в скобках, по возможности рекомендуется
не применять.
Если требуются модули выше 50 мм, то их следует брать
кратными пяти.
В довоенной Германии значения модулей были нормализо-
ваны стандартом ОЖ780, который регламентирует ряд модулей
в пределах 0,3 — 75 мм включительно.
Стандартные значения модуля по БМ 780 (в мм). 0,3; (0,35);
0,4; (0,45); 0,5; (0,55); 0,6; "(0,65); 0,7; 0,8; 0,9; 1; 1,25; 1,5;
1,75; 2; 2,25; 2,5; 2,75; 3; 3,25; 3,5, 3,75; 4; 4,5; 5; 5,5; 6; 6,5;
7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14; 15; 16; 18; 20; 22; 24; 27; 30; 33;
36; 39; 42; 45; 50; 55; 60; 65; 70; 75.
Питчевая система
Питчевая система принята в странах с дюймовой системой
мер; единица длины в питчевой системе — дюйм.
В этой системе нормировано отношение я; к шагу по дели-
тельной окружности, выраженному в дюймах.
В зависимости от того, какой шаг положен в основание си-
стемы, различают следующие основные виды питчевых систем:
1) система диаметрального питча;
2) система окружного питча;
3) система хордального питча.
Наибольшее распространение имеет система диаметрального
питча, которая применяется в основном у колес небольших раз-
меров.
Диаметральным питчем (р) называется отношение
числа зубьев колеса к диаметру делительной окружности (выра-
женному в дюймах):
г
Окружным питчем Р называется шаг между зубьями
по делигельной окружности в дюймах. Система окружного питча
применяется для крупногабаритных колес с крупным зубом.
Хордальным питчем называется шаг между двумя
зубьями, измеренный по хорде дуги делительной окружности
между двумя соседними зубьями и выраженный в дюймах.
Хордальный питч равен диаметру делительной окружности,
умноженному на зшу0 (половина угловой толщины зуба на де-
лительной окружности).
2в

В табл. 8 и 9 приведены размеры зубьев нормального (нс-
корригированного) колеса в зависимости от диаметрального
питча (р) и от окружного питча (Р).
Таблица 8
Размеры зуба в зависимости от диаметрального литча
Диаметральный питч р,
дюймы
Модуль т, мм
Шаг /, мм
Полная высота зуба к, мм
Диаметральный питч р,
дюймы
1 Модуль ту мм.
Шаг /, мм
Полная высота зуба А, мм
Диаметральный питч р,
дюймы
Модуль от, мм
Шаг ^, мм
Полная высота зуба к, мм
Диаметральный питч р,
дюймы
Модуль /и, мм
1И.1Г /, ММ
11с1..-|иаР1 высота зуба к, мм
Диаметральный питч р,
дюймы
Модуль т, мм
Шаг'/, мм
Молили высота зуба к, мм
Диаметральный питч ру
дюймы
Модуль ш, мм
II 1.'1Г (% ММ
Молили нысота зуба Л, мм
1
25,4
79,8
54,79
2У*
11,288
35,47
; 24,31
4
6,35
19,95
13,79
9
2,822
8,86
; 6,09
16
1,587
5
3,42
26
, 0.975
3,08
2,09.
1'А
20,32
63,84
43,83
2"/1
1 10,16
31,92
21,91
5
IV. 13Д 2 1
1
16,933
53,19
36,52
2»4
14,514
45,58
33,31
3
12,7
39,9
27,39
37,
9,235 8,455 7,257 1
29 26,61 22.81
19,92 18,20 15,65
6
5,08 4,233
15,96 ! 13,29
Щ96 9,13
10
2,54
. 7,98
5,48
18
1 1,41
4,43
3,04
28
0,907
2,86
1,95
11
2,309
7.26
4,98
^
20
7
3,628
11,40
7,82
12
2,115
6,66
4,56
22
8
3,:75
»9,96
6,85
14
! 1,814
5,69 1
3,91
24 . I
1.27 1.154 1 1.058
3,99 3,61 3,33 .
2,74 2,49 2.28
30
0,845
2,67
1,82
27

Таблица 9
Размеры зуба в зависимости от окружного питча
Окружной питч
р
дюймы
Ув
1/7
V.
3/«
75
%
1/4
7т
V,.
V,
3/8
7б
7/1в
1/2
•/,.
5/8
2/8
"/и
%
в/м
1 %
"/1С
1
1Ум
1'Л
!%•
1%
15/хв
13/в
1%
171
мм
3,175
3.629
4,233
4,763
5,08
5,644
6,350
7,257
7,938
8,467
9.Й25
10,160
11,113
12,700
14,283
15,875
16.933
17,463
19,50
20,638
22,225
23,813
25,400
26,988
28,575
30,163
31,750
33,338
34,925
36,513
38,100
Диамет-
ральный
питч р
мм
25,1327
21,9911
18,8496
16,7552
15,7080
14,1372
12,5664
10,9955
10,0531
9,4248
8,3776
7,8540
7,1808
6,2832
5,5851
5,0265
4,7124
4,5196
4,1888
3,8666
3,5904 "
3,3510
3,1415
2,9568
2,7925
2,6456
2,5133
2,3936
2,2848
2,1855
2,0944
Толщина
зуба но
делнт.
окруж-
ности 5а
мм
1,587
1,814
2,116
2,381
2,540
2,822
3,175
3,628
3,958
4,233
4,762
5,080
5,556
6,350
7.144
7,937
8,465
8,751
9,525
10,319
11,112.
12,900
12,750
13,494
14,287
15,081
15,875
16,669
17,462
18,256
19Д50
Высота
головки
зуба
к'
мм
1,011
1,156
1,349
1,516
1,618
1,796
2,022
2,309
2,527
2,695
3,033
3,233
3,538
4,044
4,547
5,052
5,390
5,563
6,053
6,568
7,076
7,579
8,085
8,590
9,095
9,601
10,107
10,612
11,118»
11,623
12,129
Удвоен-
ная вы-
сота го-
ловки
зуба 2Н'
мм
2,022
2,312
2,698
3,032
3,236
3,592
4,044
4,618
5,054
5,390
6,066
6,466
7,076
8,088
9,094
10,104
10,780
11,125
12,126
13,135
14,158
15.158
46,170
17,180
18,192
19,202
20,214
21,224
22,236
23,245
24,358
Высота
ножкп
зуба к"
мм
1,168
1,336
1,560
1,753
1,872
2,078
2,339
2,672
2,924
3,119
3,508
3,741
4,082
4,579
5,260
5,845
6,235
6,431
7,015
7,602
8,186
8,771
9,355
9,939
10,523
11,110
11,694
12,278
12,853
13,447
14,034
Полная
высота
зуба к
мм
2,179
2,492
2,909
3,269
3,490
3,874
4,361
4,981
5,451
5,814
' 1
6,541
6,974
7,630
8,723
9,807
10,857
11,626
11,994
13,078
14,170
15,262
16.350
17,440
18,529
19.619
20,711
21.701
22,890
23,981
25,070
26,163

Таблица 10
Перевод
Диаметральный питч р,
ДЮЙМЫ
Модуль т, мм
Шаг 1, мм
Диаметральный питч р,
дюймы
Модуль т3 мм
Шаг г, мм
Диаметральный питч р,
дюймы
.Модуль ш, мм
Шаг /, мм
Диаметральный питч рл
дюймы
Модуль /и, мм
Шаг" /. мм
диаметрального
1
25,4
79,8
2*4
9.23
29
8
3,17
9,96
18
1,41
4,43
IV*
20,32
63,84
3
8*,46
26,61
9
2,82
8,86
20
К27
3,99
пнтча на модуль
IV."
16,93
53,19
37*
7,26
22,81
10
2,54
7,98
22
1,15
3,61
1»Л
14,51
45,58
4
6,35
19.95
11
2,з:
7,26
24
1,06
3,33
2
:2,7
39,9
5
5,08
15,96
12
2,12
6,66
26
0,98
3,08
»/4
11,29
35,47
6
4.23
13,29
14
^ /2 1
:о,1б
31,92
7
3,63 !
П.4
:е
1,81 ' 1,59 1
5,69 5
28
С,91
2,86
Таблица И
Перевод окружного питча на модуль
Г)кружной питч Р,
Мчдуль т3 мм
1Л:и' /, мм
Окружной питч Я»
Модуль т, мм
111.-1Г /, ММ
Окружной питч Р,
Модуль т% мм
Шаг /, мм
Окружной интч Р,
Модуль ту мм.
Шаг /, мм
дюймы
дюймы
дюймы
дюймы
1
7хв .
0,505
1,586
V.
4,04
12,69
И/М
7,58 '
23,81
17*
11,12
34,93
1 _ .
78
1,01
3,17
•л.
4,54
14,26
1
8,09
25т42
17м
11,62
36,49
•/» ' ги
1 1,51
4,74
V.
ш 6,05
'15,87
1716
8,59
26,99
IV.
12,13
38,11
| 2,02
6,35
и/м
5,56
17,47
178
9,10
28,59
1вЛ
13,14
-41,28
•/«
2,52
7,92
%
6,06
19,04
1716
9,60
зо,:б
174
14,15
44,45
7б
3,03
9,52
"Л.
6,57
20,63
V»
3,53
11,09
Ув
7,08 |
22,24
174 | 17«
:о,и
31,76
IV.
15,17
47,66
10,62 1
33,36
2
16,18 I
50,83
29

Наиболее употребительный ряд питчей (в дюймах): А/2; й/4;
I; 1У4; IV»; 1%; 2; 2*/4; 2х/а; 2%; 3; 3А/2; 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10; 12;
14; 16; 18; 20; 24; 28; 32; 36; 40; 48.
Соотношение модульной и питчевой систем
Соотношение между модулем: и питчами определяется сле-
дующими зависимостями:
25,4
г л
я
Отношение ~ нормировано в США и Англии:
Г "" 25,4* "" 25,4 "~ ТЩр
т = ^\ т = 8,09А
В табл. 10 и 11 дан перевод диаметрального питча и окруж-
ного питча на модуль.
В табл, 12 приведены величины основного шага /0 при раз-
пых модулях т и профильных углах а0 инструмента.
Таблица 12
Величины основного шага гс при разных модулях т и профильных
углах о0 инструмента
&0 = я/72 С05 Оо
14°30'
15*0'
17°30'
20э0'
22°30'
25°0'
27с30'
30°0'
1*25
3,802
3,793
3,745
3,690
3,628
3,559
3,483
3,401
1,27Р
3,863
3,854
3,805
3,749
3,686
3,616
3,539
3,455
1,41Р
4,289
4,279
4,225
4,163
4,092
4,015
3,929
3,836
1,5
4,562
4,552
4,492
4,428
4,354
4,271
4,180
4,081
1,59Р
4,836
4,825
4,764
4,694
4,615
4,527
4,431
4,326
1,75
5,323
5,310
5,243
5,166
5,079
4,983
4,876
4,761
1,81Р
5,505
5,492
5,423
5,343
5,253
5,154
5,044
4,924
2
6,083
6,069
5,992
5,904
5,805
5,694
5,573
5,441
Ж)

Продолжение табл. 12
14*30'
15°0'
17*30'
2СР0'
22°30'
25°0'
27°30'
30°0'
1 а» ^"'Ч\
14с30'
15°0'
17*30'
20*0'
22°30'
25с0'
27°30'
30*0'
1 "° ^^*\
1 1-Т'ЗО'
Г5°0'
17*30'
2()"0'
2Г30'
■лго'
:ггмг
'МПУ
1 г|« ^\
М"30'
150'
17°:ю'
20»'
22,,30'
25°0'
27°30'
30°0'
2,12Р
6,448
6,433
6,352
6,258
6,153
6,036
5,908
5,768
3Р17
9,642
9,619
1 9,498
9,358
9,201
9,026
8,834
8,624
5
1 15,208
15Л73
14,981
14,761
14,512
14,236
13,933
13,603
8
24,332
24,276
23,970
23,617
23,220
22,778
22,293
22,765
2,25
6,843
6,828
6,741
6,642
6,531
6,106
6,270
6,122
3,25
9,885
9,862
9,738
9,594
9,433
9,254
9,056
8,842
5,08Р
15,451
15,415
15,221
14,997
14,744
14,464
1 14,156
13,821
8,47Р
25,762
25,702
25,378
25,004
24,584
24,116
23,603
23,044
2,31Р
7,026
7,01
6,921
6,819
6,705
6,577
0,437
6,285
3,5
10,645
10,621
10,487
10,332
10,159
9,965
9,753
9,522
5,5
16,728
16,690
1 16,479
16,237
15,963
15,660
15,326
14,964
9
27,374
27,311
26,966
26,569
26,122
25,625
25,080
24,480
2,5
7,604
7.586
7,491
' 7,380
7,256
7,118
6,966
6,802
3,63Р
11,041
11,015
10,876
10,716
10,536
10,336
10,1(5
9,876
6
18,249
18,207
17,977
17,713
17,415
17,084
16.720
16,324
9,23Р
28,073
28,009
27,655
27,248
26,790
26,280
25,720
25,112
2,54Р 2,75 2.82Р
7,725 8.364
7,708 8,345
1 7,610 8.240
7,498 8,118
7,372 7,982
7.232 7,820
7,078 7,663
6,910 7,482
3,75
11,406
11,379
11,236
11,070
10,884
10,677
10,450
10,202
6,35Р
19,314
19,269
19,026
18,746
18,431
18,080
17,695
17,276
10
30,415
30,345
29,962
29,521
29,025
28,472
27,866
27,207
4
12,166
12,138
11,985
11,809
::,бю
::,389
::,14б
10,883
8,577
8,557
8,449
8,325
8,185
8,029
7,858
7,672
1
3
9,125
9,104
8,989
8,856
1 8,707
8,542
1 8,360
8,152
4.23Р 4,5
12,866
12,836
12,674
12,487
12,877
12,044
11,787
11,508
6,5 7
19,770
19,724
19,475
19,186
18,896
18,507
18,113
17,684
22,908
21,242
20,973
20,665
20,317
19,931
19,506
19,045
13,876
13,055
13,483 '
13,285
13,061
12,813
12,540 |
12,243
7,26Р
22,082
22,031
21,752
21,432
21,072
20,671
20,231
19,752
1 1
Примечание. Буква Р при цифре обозначает, что модуль получен пере-
иодом из питча. Чтобы узнать, какому питчу соответствует данный модуль,
нужно число 25.'] разделить на число, иыпажающее величин)' модуля. Так, на-
25 4
пример, т=1,27Р соответствует ежтчу ,—~=20; т = Э,63Р соответстоует ннт-
25.4 , I'27
чу^сз = 7- |
31

Система двойного модуля и питча
Для уменьшения минимального числа зубьев гыш колеса,
свободного от подрезания, применяют 20-градусные системы
зацепления, для каждого модуля или питча которых суще-
ствует особое соотношение размеров зуба по высоте.
В таких системах, размеры зуба определяются двумя моду-
лями, даваемыми па чертеже в виде дроби — .. Модуль в чис-
лителе (тг) представляет собой отношение шага по делительной
окружности в миллиметрах к я и служит для расчета диаметра
делительной окружности (йд = тг) и толщины зуба. Модуль
в знаменателе (т2) служит для определения размеров зуба по
высоте.
Высота гоаговки зуба
А* = гс2;
высота ножки зуба.
й" = т2 + с;
полная высота зуба
И = к'-\-к" = 2т2 + с3
где с — радиальный зазор.
Применяются также системы зацепления с двойным питчем.
Они задаются в виде дроби — . Диаметральный питч в числи-
Ра
теле (ра) служит для определения диаметра делительной окруж-
ности и толщины зуба, диаметральный питч в знаменателе (р2) —
для определения размеров зуба по высоте.
Таким образом, в этой системе зацепления высоты головок
зубьев малого и большого колес остаются одинаковыми, т. е.
&1 = к2л а изменяется полная высота зуба /г, которая обычно
берется равной к = 1,8 т вйесто к =2,2 ту нормального зацеп-
ления..
Второй модуль для подсчета высоты зуба задавать не обяг
зательно, так как он не имеет определенного геометрического
смысла и понижать высоту зуба можно при помощи изменения
его коэффициента высоты / = —.
Этот вид зацепления называют также зацеплением с приме-
нением специальных стандартных укороченных зубьев.
Недостатком этого зацепления является уменьшение степени
перекрытия.
Размеры зубьев по системе двойного модуля и питча прит
ведены в табл. 13 и 14.
32

Таблица 13
Размеры зуба по системе двойного модуля
(в мм)
1,5/1,25
1.75/1,5
2,4,5
2,25/1,75
2,5/2
2,75/2
3/2,25
3,25/2,5
3,5/2,5
3,75/2,75
4/3
4,5/3,25
5/3,75
5,5/4
0/1.5
«5.5/5
7,5/5,5
Н/5.5
Шаг
/
4,712
5,498
6.283
7,068
7,854
8,639
9,425
10,210
10,996
11,781
12,565
14,137
15,708
17,279
18,850
20,420
23,562
25,132
Высота
головки зуба
А'
1.25
1,5
1,5
1,75
2
2
2,25
2,5
2.5
2,75
3
3,25
3,75
4
4,5
5
-5,5
6,5
Высота ножки
зуба
к"
1,563
1,875
1,875
2,168
2.5
2,5
2,813
3,125
3.125
3.438
3,750
4,063
4,688
5
5,625
6,25
6,875
8,125
Высота зуба
К
2,813
3,375
3,375
3,938
4,5
4.5
5,063
5,625
5,625
6,183
6,75 1
7,313
8,438
9
10,125
11,25
12,375
14,625
Таблица 14
Размеры зуба (в дюймах) при о^ = 20° по системе двойного питча
(система, применяемая фирмой Феллоу)
.4/4
4/5
5/7
6/8
7/9
8/10
9/11
Толщина зуба
по дуге дели-
тельной окруж-
ности 5^
13,299
9,974
7,980
6,649
5,699
4,988
4,432
Высота
головки зуба
Ы
6,350
5,080
3,630
3.175
2,822
2,540
2.309
1
Высота ножки
зуба к"
7,937
6,350
4,535
3,970
3,528
3,175
2.885
Полная высота
зуба Л
14,287 1
11,430
8,165
7,145
6,350 1
5,715
5,194
3 Г. Л. П'гицын и В, Н. Кокичев 437 33

Продолжение табл. 14
Л.
Ра
10/12
П/Н
12/14
И/18
16/21
18/24
20/26
22/29
24/32
26/35
28/37
30/40
32/42
34/45
36/48
38/50
40/54
1 Толщина зуба
по д>те дели-
тельной окруж-
ности 5^
3,990
3,627
3,324
2,849
2,494
2,217
1,994
1,813
1,661
1.534
1,425
1,351
1,247
М73
1,107
1,049
0,998
Высота
головки зуба
1 Л' '
2,115
1,814
1,814
1,412
1,209
1,059
0,980
0,676
0,795
* 0,726
0,687
0,635
0,604
0,564
0,528
0,508
0,470
Высота ножки
зуба Л"
2,645
2,268
2,268
1,790
1,590
1,437
1,354
1,255
1,173
1,105
1,067
0,889
0,858 |
0,816
0,782
0,762
0,724
Полная высота
1 зуба к
4,760
4,082
4,082
3,202
2,799
2,496
2,334
2,131
1,968
1,831
1,754
1.524
1,462
1,382
1,310
1,270
М94
§ 4. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
НЕКОРРИГИРОВАННЫМИ КОЛЕСАМИ
Цилиндрические некорригированные колеса с прямыми
зубьями являются одним из наиболее распространенных видов
зубчатых передач.
Все элементы этих колес подлежат расчету и определяются
од ниже приведенным зависимостям. Расчет необходимо прове*
рить по замеренному межцентровому (межосевому) расстоянию
сцепляющейся пары колес.
Расчетные формулы при модульной системе
(размеры в мм)
Замером определяются: г19 г2, Ое, А, А и /<,.
Модуль
т =
А,
«1 + 2*
т~
А*
т = 5Ж> т = V
га + 2'
2А
54

ил полученных значений выбирается ближайшее стандартное
значение модуля.
Шаг по делительной окружности
I = лт.
Диаметр делительной окружности:
&д! = ггт> ^<# = г2т-
Диаметр окружности выступов: общий вид формулы
Ое = ад + 2!0т = т(г + 2!0);
при /0 = 1-формула принимает вид:
А 2 = <*>& + 2т = (г2 + 2) т.
Высота головки зуба:
К = т\ к\ = йг (при /0 = 1).
Высота пожки зуба:
/г*= 1,25 т\ Н\ = Н1.
Высота зуба:
Н = к' + ИГ = 2,25 т\ Нг = А2.
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружности
Я*" Г . о о
Половина угловой толщины зуба на делительной окруж-
пост:
л} __ 5* 180. __ 5а, 180
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности:
5Й = &дх я" Уд» 5аг = й& з*п уда.
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
иг хорды на делительной окружности:
Ах1 = - ^ (А* — 4* с<* -уа1);
1 *
^х2 = "2" (Ал — <*ав<» Уаг)-
35

Межцентровое расстояние
Примечание. При обмере по постоянной хорде или общей нормали
следует пользоваться данными § 11.
Пример 1. Замером определено: А = 200 мм, гг = 40, г3 = 60.
Модуль
2Л 2-200
гх — г2 40 -г 60
что соответствует стандартному значению.
Диаметр делительной окружности:
й& = ггт -~ 40*4 = 160 мм;
йдг *: 2у*.= 60- 4 — 240 .*.«.
Высота головки зуба:
А| = А2 — л* = 4 лш.
Высота ножки зуба:
А^~ Л^ — 1,25 гн = 1,25-4= 5 ли#.
Диаметр окружности выступов" (при /0~1):
А* = ^1 + 2т = <г,'+ 2) /и = 160 -}- 2-4 = (40 -р 2) 4 = 168 мм;
&*2 •= 4ъ +-2т = (га + 2) т =240 + 2-4 =- 248.
Дальнейший расчет выполняется по приведенным выше формулам
(стр. 35).
Пример 2. Замером определено: Ое1— 129,8 мм, Ое* = 369,9 лш, г, = 24,
га = 72.
Модуль
О* .
т
2+2 '
12^8 л лЛо 369,9 . пгло
т = 2ат㕧 = 4,992 мм; т — ^П* ~ ' мм"ь
принимаем ближайший стандартный модуль /л = 5 мм и определяем истинные
значения диаметров окружностей выступов.
Диаметр делительной окружности:-
(}д1 = гл\п = 24-5 « 120 мм\
<!& = г^т = 72*5 я* 360 ж*.
Диаметр окружности выступов:
Ая * 4й. + 2т - 120 + 2-5 130 лш;
А* = <*& + 2//г = 360 + 2-5 = 370 лик.
Дальнейший расчет выполняется по приведенным выше формулам
(стр. 35).
36

Расчетные формулы при питчевой системе
(размеры в, дюймах)
Замером олределяются: г1У г2, Ц,, к, А.
Диаметральный питч
г + 2. 2,157 . ?г-Ь%,
\ул полученных значений выбирается ближайшее стандартное
.чилчение диаметрального или окружного питча [р = ~Л .
Шаг по делительной окружности
Р
Диаметр делительной окружности:
Р ' ьх лт
Диаметр окружности выступов (при /0 = I):
Ныготя головки зуба:
и' х • и< р
Мьк-ота ножки зуба:
Нмсота зуба:
р Я
и_ 2,157 , и 2,157/> Я
Л " /7 'Я"".Л ~~ 0,68 7 '
Поминальная толщина зуба по дуге делительной окружности
м.Члого колеса:
^ ~~ 2/Г' ^ ~ 2 •'
37

Половина угловой толщины зуба на делительной окруж-
ности:
_$& 180 _5аа 180
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности:
*д1 '
А&1 81П Уех> Зд2 = Лда-яп ?<№♦
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба от
хорды на делительной окружности:
АХ1 = "а" (Ц* — а&1 С°5 V«)•
йх2 = -у (Ая — <*да соз -у52).
Межцентровое расстояние
л-~2^~' л-"2я—^в
Примечание. При обмере по постоянной хорде или общей нормали
следует пользоваться данными § И, стр. 123.
Пример 1. Замером определено:
Л = 423,4 мм, гх =40, ^ = 60.
Модуль или диаметральный питч
2А 2-423,4
гг + г* 40.+€0
= 8,468 лл;
имеется стандартный модуль т = 8 лш и /и «= 9 мм; принимаем ближайшее
по табл. 12 значение т = 8,47, что соответствует стандартному диаметраль-
ному питчу р?=3.
Проверка принятого диаметрального питча по замеренному межцентровому
расстоянию:
А_Ч±г± _ 40±60 _)№__ 152.25 4-423 Зж«
Диаметр делительной окружности:
йй = г^т = 40-8,47 = 338,8 мм;
^62 = г2«г = 60-8,47 = 508,2 мм;
у ЯГ)
</Л:--^^-^-- 20*- 20-25.4-508 мм.
38

Диаметр окружности выступов:
гг + 2 40 + 2 42" АА^А 0^с с
Оп = -±-^—=* —^— = -к—= 14-25,4 = Зо5,6 мм.
р о о
Высота зуба
к = ^157^ ^ ^15^ ^ 0д19#25>4 = 18г26 л;и
А> 3
Дальнейший расчет выполняют по приведенным выше формулам (стр 37] .
Пример 2. Замером определено: Ое = 81хЗ мм, 2* —30, й=5,5 мм.
Диаметральпый питч
и Ое 81,3
принимаем ближайший стандартный питч р — 10.
Диаметр делительной окружности,
4д = _ = ^± = 3" = 3*25,4 = 76,2 мм.
Диаметр окружности выступов
Ов - ^=Ь1 - ^г^ - II - 3,2" = 3,2.25,4 - 81 г28 мм.
р 10 10
Иыеота зуба
. 2,157 2Д57 пг А _. АО
Ь — = _-.1^—25,4 — 5,48 мм,
р 10
Дальнейший расчет выполняют по приведенным выше формулам (стр. 37).
§ 6. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
КОЛЕСАМИ ПО СИСТЕМЕ ДВОЙНЫХ МОДУЛЕЙ И ПИТЧЕЙ
Особенности зацепления по системе двойных модулей (или
питчей) состоят в том, что делительные окружности сопряжен-
ных колес рассчитывают по одному модулю тг (или питчу),
обычно но большему, а высоту головок зубьев рассчитывают по
другому модулю Шъ (или питчу), обычно по меньшему, т. е.
При этой системе зацепления межцентровое расстояние
• чтаггея нормальным и может быть подсчитано по модулю т^
Д ил метры окружностей. выступов колес и высота зубьев полу-
чаются меньше нормальных.
Зацепление по системе двойных модулей может быть легко
расшифровано по внешнему виду, так как зубья этого вида: за-
цепления имеют короткую и утолщенную форму,
39

Расчет элементов колес зацепления такого рода произво-
дится следующим образом. По замеренному межцентровому рас-
стоянию определяют, как и у нормального зацепления» модуль
тх и диаметры делительных окружностей обоих зубчатых колес
передачи. Вычитая величину диаметра делительной окружности
из величины диаметра окружности выступов, определяют удвоен-
ный размер головки зуба 2т2, а отсюда — другой модуль
Расчетные формулы при системе двойных модулей
(размеры в мм)
Замером определяются: гъ г2, Ое, й, Л.
Модули больший и меньший
2А к
_Ре — Ътг . _ Пв — йд
— _ ]л — ^
сти:
Диаметр делительной окружности:
Диаметр окружности выступов:
Да = 4н + 2т*\ А* — 4эа + 2т2.
Высота головки зуба:
Высота зуба:
к = 2,25 /я3; й2 = А2.
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружио-
С _ Ят1 - О __ С
Половина утловой толщины зуба на делительной окружно-
сти:
У** ~ Лд1 к ' ^2- ^а* л; "
Номинальная толщина зуба по, хорде делительной окруж-
ности:
% -^ ^х 5*п Удг^ 5аз -= 4» б!п Таг-
40

Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
от хорды на делительной окружности:
Кг = 4 (°л — ад1со* УдгУ*
Къ = \ Ф& — 4и с<* Таг).
Межцентровое расстояние
Примечание. При обмере по постоянной хорде или общей нормали
следует пользоваться данными § 11 (стр. 123).
Пример. Замером определено: гх *= 26^ га= 30, А = 1.12 мм, Ол =110 мм,
/>|Ч = 126 мм, Н = 6,7 мм.
Модуль
2Л 2.112 224 А
«1-г** 26 + 30 56
При нормальном стандартном колесе высота зуба должна быть равна
Л 2,25 /«4^ 2,25-4 = 9 мм, следовательно, в данном случае имеем колесо
пи системе дтюйного модуля, где тх — 4 леи.
Диаметр делительной окружности:
Ф?1 — 21/п1 = 26-4 — 104 мм:
Ад* = ^2^1 — 30-4 = 120 мм.
Модуль
И места зуба
А = 2,25 тг = 2,25*3 = 6,75 мм.
Расчетные формулы при системе двойных питчей
(размеры в дюймах)
.Члмером определяются: гх, 22, Оеш Н, А.
Диаметральный питч:
г
Р = 2";
л-—и-• л—/г-
Диаметр делительной окружности:
21 • /* -
Л — *2* • А — II.
41

Диаметр окружности выступов:
А*=Л1 + 2-^; ^2 = ^2 + 2 — .
Высота головки зуба
Высота зуба
н _, 2,25
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружно-
сти:
я
2Л
^й^ог! 551 —5а2.
Половина угловой толщины зуба иа делительной окруж-
ности:
^5^1 _НЮ_. ^Зав 180
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности:
5д1 « ад1Я" V»; 5аг = 4» 81П Уаг-
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
от хорды на делительной окружности:
й*1 = 4" Фл — Л<п соз уд1);
Кг = "о- №ег — Л&ъ «* Ы-
Межцентровое расстояние:
Л - 2рх * Л 2 '
Пример. Замером определено: гг = Щ г* = 30; Ое1 =- 87,6* дм; й^«
= 100,3 *ж; Л = 88,9 м#; А = 5,7 ли*.
Модуль
» 2А 2'88'9 - т'8 -117 ™
т1~ 21 + 22 ~ 26 + 30 —•—§б---*1' **
что соответствует питчу
42
л - 25*4 я

При нормальном стандартном колесе высота зуба.должна быть равна
А = ±121- в -±р_~ 0,269* = 0,269-25,4 = 6,8 мм,
р о
гледовательпо, в данном случае имеем колесо по системе двойного питча,
где р1 = 8.
Диаметр делительной окружности
у 9Я* 9Й
йЬх = -=Ь = -=2_ = 4г-25,4 = 82Й5 **.
Второй диаметральный питч (модуль)
ж _. Од—4а _ 87,6-82,55 _осо;:
п. 8
что соответствует ръ = 10. Таким образом, имеем -*-=- =* -утг .
Проверка:
т.
^=^^^ = ^-25,4 = 95,25 лш;
р! О &
_ ^-^ дНЦЗ^«Ц5мадДжд<.
2.25
= -2^--^-2М«Б,715л*.
рв 10 10
§ 6. КОРРИГИРОВАНИЕ ЗАЦЕПЛЕНИЯ
Корригирован ием зацепления называется исправ-
лению зацепления, приводящее к отступлению от его нормаль-
ных размеров.
Корригирование дает возможность:
1) устранить подрезание ножки зуба, получающееся при
и.-фсзаиии методом обката некорригированных колес с малым
числом зубьев (подрезание приводит к снижению прочности
и уменьшению износоустойчивости зубьев);
2) увеличить толщину зуба у основания, а следовательно,
унелнчить и его прочность;
3) выравнять величины удельных, давлений и удельных
пшльжений у колес с малым числом зубьев, в результате чего
н.чпос их становится более равномерным по всему профилю;
4) вписаться в заданное межцентровое расстояние, когда оно
не удовлетворяет формуле
при заданных ги г% и т.
43

Минимальное число зубьев гыш1 свободное от подрезания
Коэффициент высоты зуба исходного контура
где А, — величина, на которую зубья одного колеса входят во
впадины другого.
Для стандартного зацепления
Аз = 2т,
тогда /0= 1.
Минимальное число зубьев, свободное от подрезания,
г - -$*—
мин 5111*0^
Для стандартного зацепления
2
гм
тогда при /0 = 1 и а0 ~ 20°
2 =17
ПРИ /о = 1 п ао = 15°
при /0 = 1 и аС| = И1/^
Немецкий стандарт ОШ 870, допуская незначительное под-
резание, принимает практически допускаемое минимальное число
зубьев
мин 6 мни1
тогда для ц,= 15°
*' =25,
для а0 = 20°
2' « 14.
Ниже этих предельных значении гми11 подрезание зубьев ста-
новится опасным и должно быть устранено корригированием
зацепления.
44

Осуществление корригирования при нарезании зубьев
методом обката
Корригирование при нарезании зубчатых колес методом
обката на станках, работающих червячной фрезой, зуборезной
«ребеикой или долбяком,-достигается сдвигом (смещением) сред-
нем прямой & исходного контура инструмента от делительной
|наружности нарезаемого колеса (рис. 11), что осуществляется
гсютветствующим изменением диаметра заготовки.
Так, если "взять заготовку диаметром большим диаметра
окружности выступов соответствующего нормального некорри-
гпрованного колеса и при той же настройке нарезать на ней
•убья нормальной высоты, то получится колесо, зубья которого
пудут иметь увеличенные головки и уменьшенные ножки, так
как размер делительной окружности остался неизменным. По-
добным же образом, выбирая заготовку диаметром меньшим
Средняя
линия
Рис. 11, Схема смещения средней прямой исходного контура
инструмента.
нормального, получим колесо, зубья которого будут иметь уве-
личенные ножки и уменьшенные головки. Следовательно, раз-
ные высоты ножек и головок зубьев достигаются большим или
мгпмпнм подведением заготовки к инструменту, т. е. величиной
гдинга (смещения) инструмента.
Сдвиг инструмента задается в долях модуля в виде произ-
неденпя +Ьп. Величина сдвига \т характеризуется коэффи-
циентом сдвига исходного контура ^, называемого иначе
ь о ) ф ф и ц и е и т о и коррекции. При | ставят знак плюс или
минус. Знак плюс показывает, что середина контура зуба рейки
находится дальше от оси нарезаемого колеса, чем точки дели-
к'.'и.мон окружности, знак минус — что ближе.
Таким образом, при нормальном,сдвиге ('-\-%т) инструмент
отодвинут от центра нарезаемого колеса; при отрицательном
«дингс (—|т) инструмент приближен к центру нарезаемого
кол(ча.
Корригирование зацепления методом сдвига инструмента
предусматривает при нарезании колес методом обката на соот-
ппгтвующих зуборезных станках применение обычного стан-
дартного инструмента — червячных фрез, зуборезных гребенок
шил Мааг или Паркиисон и зуборезных долбяков типа Феллоу.
45

Основания для выбора коэффициента сдвига
При выборе величины коэффициента сдвига ^ следует учи-
тывать ряд ограничивающих факторов. Ограничение % вызы-
вается:
1) условиями подрезания зубьев; в этом случае коэффициент
сдвига обозначается ^мин;
2) условиями заострения зубьев; в этом случае коэффициент
сдвига обозначается ^р;
3) условиями сопротивления зубьев изгибу;
4) условиями сопротивления зубьев износу.
1. Ограничение |, вызываемое условиями подрезания зубьев
(получение Е]
■№ К-
X Величина коэффициента сдвига |,
подсчитана
формул:
может быть
&МН11 10
при а = 20°
«мин ~ /о"
по одной из следующих
■0,0585 г
или
4эмип
,—2
гмин
Рис. 12. Схема заострения
вершины зуба.
для а0 = 15°
последняя формула предусматривается
немецким стандартом 01 N870.
При /0 = 1 имеем: для а0 = 20°
25—2
В табл. 15 приведены минимальные значения коэффициента
сдвига ^мет ПРИ которых пет подрезания [4].
Величина коэффициента сдвига для данного зубчатого ко-
леса должна быть не меньше значений, указанных в табл. 15.
Из таблицы видно, что при «0 = 20° и ?0 = 1 подрезание нач-
нется с г — 17, у укороченного зуба (/0 = 0,8) — с г = 14, а при
0,,= 15е—€ г = 30.
% Ограничение \ч вызываемое условиями заострения зубьев
(получение 1оСтр). С увеличением коэффициента сдвига Ь, зуб за-
остряется; при величине ^^ вершина зуба становится настолько
острой, что толщина его по дуге окружи ости выступов 5,
{рис. 12) делается равной нулю (5е = 0).
46

ОС) О ^ 10 ОЭ 00 СЛ О *-• СО «* 1Л *>» СЭ О С^ СО "^ ЮI4- 00
о.о оооо-»'-«'-ммсясосоР5^^^иэ1ЯЮЮ
о с?сГо с? о сГо осГс5 сТсТс?© сГо"о о"еэ©~сГ
I м и I I I I I I I I I I ■ • : • I
Э С> СМ Ю С7> 1М 1С О «М СО О СО I
ч-Ч и^ !_** ^.-ч »&„■ 1«м 4.^1 ч*^ ^^ V." I
-соьоео^-осоьо^г^с ,.
© О О*-» —<'-"СЧС^О»СОООСО^^^|Л1Л1ЛСО«ЭСОГ-
сГоо"о"о"о*с5ос5с?с?<^оо^о"с5с5с5с5ос>сэ
111111(1111111 ,1114 1
К
X
ев
о
СО
О
1
I I I И I I I I I I I И I I
ВС
2
смослсосо
Ю-" СМ СМ 00
ооооо
11111
I I I I I I I I I I I
си
с
СОСОСОСОСОСОСОГОсОЛ^^^^'Ч'^^'^ХрТГЮиЭ
со
«=1
обобоо"бс5ооооЪ*бо"ооооооо
о»
а
•в-
X
X
V
к
го
С^ОЭ<ОС*С>1Л^С0сС©Г-Л©1ОС0©СОе0СПсОсМС5
СОСЭ «О СО.СЛ СО СО СИ <0,СОС«ФСОО)<ОСОО)СОМ05ШСЦ
о о с?о*© о о о © ©о* о о"о4о* ©* о*с?©*о"©*©
СО
о
см^сосоо —оссою^фсм^©*
^ со-*оео<осм
со см см ~* ~н о о о —»—• см со со тг.^ ю со со «>• г>-оосо
бо'ооооосбооооЪЪ'оооббоо
I I I I I I I I I I I I И И
а
©оосГсГсГ©с>©"©©'©~©сГ©©л©"©"с^
I I Г I ! I I I ! 1 I
<Х)а}О^еМс0тР10<01^С00^©~С^С0,<*1С<0 1>-©005
~ ^ ,-, _Л _, —, ^_ _-. ^ _ ~ СМ СМ <М СМ СМ СЧ СМ СМ О! О]
47

Острую вершину оставлять ни в коем случае нельзя (е>0),
поэтому без проверки можно принимать величину сдвига, не
превосходящую ^малС1 при котором зуб имеет коэффициент при-
тупления вершины, равный г]:== 0,167 =-^-.
Выбранный коэффициент сдвига | должен удовлетворять
условию
Ьмакс &* 6 & Ьмнн-
Значеиия |осгр и ^макс приведены в табл. 16.
Таблица 16
Значения коэффициенте сдвига ^остр и ьм;жс ПРИ /о ~^ {
Число
зубьев
г
8
9
10
11
12
13
1 14
15
а=-20а
1осгр
0,565
0.635
0,700
0,760
0,820
0,880
0,935
0,984
ьмакс
0,255
0,317
0.378
0,434
0,490
0,542
0,589
0,636
а = 15° 1
Ьостр
0,629
0,700
0,756
0,817
0,876
0,913
0,985
1,035
?м;шс
0,364
0,428
0.490
0,547
0,604
0.654
0,705
0,756
Если все же величина сдвига взята больше ^макс, необходимо
определить толщину зуба по дуге окружности выступов 5^ и
вопрос о допустимости | решать в каждом конкретном случае.
3. Ограничение \, вызываемое условиями сопротивления зубьез
изгибу. При назначении величины коэффициента сдвига необхо-
димо учитывать, что при положительной величине сдвига
(+\м) толщина зуба у корня увеличивается и зуб становится
более прочным в отношении изгибающих усилий.
При отрицательной величине сдвига (—%т) толщина зуба
у корня уменьшается и зуб становится менее прочным в; отно-
шении изгибающих усилий.
Это ограничение особенно имеет значение для прямозубых
быстроходных передач.
4. Ограничение |, вызываемое условиями сопротивления зубьез
износу. Износ зубьев зубчатых колес может проявляться в виде
истирания или в виде выкрашивания их поверхностей (с обра-
зованием поверхностных раковин).
Поверхность зубьев истирается тем больше, чем больше удель-
ное скольжение и удельное давление, которые не остаются по-
стоянными на всем профиле зуба.
48

Максимального значений величины скольжения и давления
достигают у основания ножки зуба и на его головке — наиболее
опасных точках. Соответствующим выбором коэффициентов сдвига
можно достигнуть значительного уменьшения величии удельных
давлений и скольжений в этих точках.
Нормальное некорригированное зацепление
Нормальными иекорригированными, или, согласно немецкому
стандарту ОШ 870, «нулевыми» колесами называются колеса,
у которых делительные окружности касаются средней линии
контура исходной рейки (нормальное зацепление).
Передачи нормального некорригированного зацепления ха-
рактеризуются следующими основными особенностями:
6,-Ь-О; А-"<* + *; а = а0.
Методы (виды) корригирования зацепления
На практике в основном встречаются два метода корриги-
рования зацепления:
1) высотная коррекция, называемая в немецком стандарте
|)Ш 870 «фау-нулевой* коррекцией (V — 0)», в результате
которой получается зацепление с высотной коррекцией;
2) угловая коррекция, называемая «фау-коррекцией (V)»,
и результате которой получается зацепление с угловой коррек-
цией.
Зацепление с высотной коррекцией
(«ф а у - н у л е в о е зацепление»)
Колеса с высотной коррекцией называются «фау-нулевыми
колесами (V — 0)».
Передачи с высотной коррекцией характеризуются следую-
щими основными особенностями:
1) межцентровое расстояние А остается без изменения, т. е.
л __*(*! + *>) .
2) угол зацепления остается без изменения, т. е.
3) начальные окружности й колес совпадают с делительными,
г. е.
4) диаметры окружностей выступов Ие и впадин Д, а сле-
довательно, высоты головок и ножек зубьев отличаются от
1 «Фау*— от начальной буквы слова УегзсЫеЬшд; (сдвиг).
4 Г. Л. Птицтмн и В. Н. Кокичев 437 49

нормальных; высота головки зуба у малого колеса к\ делается
значительно больше, чем у большого колеса Н'2\к\>К^\
5) полная высота зубьев Н = Н' -\-Н" остается без изменения
(Лх-Л,);
6) коэффициенты сдвига ^1 и |2 одинаковы по величине, но
противоположны по знаку: па малом колесе — положительный
сдвиг, а на большом колесе — отрицательный, т. е.
&1 ~ — Ьи-
Высотную коррекцию можно применять только при условии,
что сумма чисел зубьев передачи гс будет больше удвоенной
величины минимального числа зубьев колеса, свободного от под-
резания, т. е. гс > 2гМНГ1; для <х0 = 20° гс > 34.
Высотная коррекция мало применима при передаточных
числах, близких к единице, и совершенно неприменима при пе-
редаточных числах, равных единице, т. е. при одинаковом числе
зубьев ведущего и ведомого колес.
Зацепление с угловой коррекцией
(«ф а у - з а ц е и л е п и е»)
Корригированными или «фау-колесами (V)» называются такие
колеса, делительные окружности которых не касаются, вследствие
сдвига, средней линии контура исходной рейки.
Передачи с угловой коррекцией характеризуются следую-
щими основными особенностями:
1. Межцентровое расстояние Ау отличается от нормального,
т. е.
Д -/- (21 + га) *п . * , *
Ау-Г 2 ' Лу =Г г\ш
2. Угол зацепления пары зубчатых колес отличается от про-
фильного угла инструмента, т. е. о-/-а0.
Получение различных углов зацепления при применении
инструмента с нормальным профильным углом основано на
свойстве эвольвентного зацепления увеличивать угол зацепле-
ния при разведении центров (осей) колес.
3. Делительные окружности йд колес не касаются между
собою и не совпадают с начальными, т. е. й ф йд.
4. Диаметры окружностей выступов Ое и впадин Д-, а также
высоты головок К и ножек Ы* зубьев отличаются от нормаль-
ных.
5. В отношении установления коэффициента сдвига при этом
виде корригирования возможны два случая:
а) МежцентровЬе расстояние больше нормального, т. е.
Ау>А; сумма коэффициентов сдвига при этом будет положи-
тельной:
50

В этом случае для малого колеса принимается положитель-
ный сдвиг (+ ^); остальная часть сдвига (положительная, если
^1<Бс» или отрицательная, если &1>1с) относится к большому
колесу.
Наибольшая сумма коэффициентов сдвига в этом случае
может быть
б) Межцентровое расстояние меньше нормального, т. е.
/1Г < Л; сумма коэффициентов сдвига при этом будет отрица-
тельной:
В этом случае для малого колеса принимается положитель-
ный сдвиг с таким расчетом, чтобы коэффициент отрицательного
гднига для большого колеса не превышал
Е2 = -0,8.
Наибольшую допустимую сумму коэффициентов сдвига в этом
случае рекомендуется брать
|С<-0Д
Отрицательный сдвиг па зубьях малого колеса принимать
1и? рекомендуется.
Приведенные выше указания по применению коэффициентов
гднига допустимы в том случае, если число зубьев большого
колеса удовлетворяет условию
*1>17[1+К + 5с)1.
Если это условие не соблюдается, то коэффициент сдвига
лля малого колеса определяется по формуле
е_*2-17(1-Ес)
I Г7 '
Этот коэффициент сдвига должен исключать подрезание
пубьсн малого колеса.
И зависимости от того, имеет ^ положительное или отрица-
гглмюс значение, различают колеса фау-плюс и фау-мииус.
От комбинации колес, находящихся в .зацеплении, зависят
мгноиные виды фау-передач:
а) пулевое колесо с колесом фау-шиос;
Г») колеса фау-пяюс с колесом фау-мннус (при неравных I);
и) колесо фау-плюс с колесом фау-минус.
Угловая коррекция встречается в коробках скоростей станков,
где для осуществления геометрического ряда иногда применяют
передачи с передвижными шестернями между параллельными
нпламн с разными суммами чисел зубьев.
•I' 51

о
ооотгооюс^оооссмосмся
о б б б о 6 о о о о © о"
| | | | | (^^^^^Ясосососме^емеч,
о" о о б 6 о о' о о б о 6 о
оос^ьо^-оспло — со оо <м о со
I I I |^^^^^^СОО^СО^ОСОСМСМСМ<>1
ооо~ооооооо~с"оооо
аэ^-юооодсмсо^соо^о^с^ос^зооо
оооооооооооооооооо
с*
СО N —
СО СО -и
1П Ю Ю
о' о о о о" с5
_. __ __эо!юо1лтг^1/эсо-^—<
ч*_ ^_ *** ^ С^ Л М СО М С< N С1 ^-•—«
оо"оооосГс"оо""оо
оо 1Л м о> к ■* сча^кю^м^со^оооюс^
Ю 1Л Л ^ ^ Т^ ^ СО Л С*5 СО ГО СО С^ М С1 <-• -• •-
о' о о о~ о о' оооо~оо*оооо"оо"о
ОООФОГОГ-^СО^СОСЛСОСЯСМОСОС^
^^ЛЮ^^^ГОСО^СОСООО^СМеМСМСЧ--^—^»--
ооооо~оо'ооооо"оо''о"ооо
СО
о.
5
л
о
о
ю
трог-ь-г^сосооосоююсо—• о>о оосоо е>)
ЮСМООЮСМОГ^^С^ОООСОЮ — Г^СО О СО 1С
лютг^^яозсогосо м о» м с^ - -м —• о о
ОООООООООООООООООСГо
о
: оь лес те сасмоосмиэсоооь-оо
!5рМО>«ОСООООФг'С<ОГ-«ОС1ДС^О
г^т|'со»зсогом«ммм«-«0000
^ооооооо'оооооо'сГооо
см
со
СМ Ю О 1Г> СМ *— -«СО»©-. О Ю Ю
о'оо'с^ооооооо"оо
о
о о о
Ь- СО 00^ ОЬСООЬС«5МОООЮС
оооооо~ос5ооооооо
йОЛ-'-СООХОСООООЮ^О
^ ^ с«5 «О М М - -^ - ^. О О О О
ОООООО'ОООООООО
ООСОСЯ^Ю'Н'-СО^СОО
с^оогоососооь^^о
00000000*0*00
СОС^ОО^'—'ООЮС^О
€N04
о о о о о
о о
о о о о
о
см
-Ф -Ф О О О
со о <о со о
—« о о о о
о* о о о о"
I I
см см
о о
I I I
1 I I
I I I
О—•СМСОТ^ШСОГ-ООСЛО'-^СМ^Г^ОСОСОО
^«^^^ги^-^^смсмм^счсососо^

На практике передачи с угловой коррекцией чаще получаются
и результате несовпадения мёжцентрового расстояния нормаль-
ной передачи с ближайшим стандартным межцентровым рас-
стоянием. В этом случае сумма коэффициентов сдвига получается
как результат, а не как заранее заданная величина. Такие пе-
редачи встречаются в нормальном ряде редукторов, коробках
скоростей и при замене одного вида зацепления другим.
Системы корригирования зацепления
Ниже приводятся характеристики наиболее распространенных
систем корригирования зацепления.
Система ЦКБР
В основу системы ЦКБР (Центрального конструкторского
бюро редукторостроения) положен принцип выравнивания вели-
чин удельных скольжений.
Для определения коэффициентов сдвига по этой системе раз-
работаны специальные таблицы:
1) таблица, применяемая при высотной коррекции (табл. 17);
исходный контур рейки имеет а0 = 20с и /0=1; при гс =
- (гг + г2) < 34 фау-нулевое зацепление применять не рекомен-
дуется, в этом случае нужно переходить к зацеплению фау;
2) таблица, применяемая при высотной коррекции (табл. 18);
исходный контур рейки имеет а0 = 20° и /0 = 0,8;
Таблица 18
Исличины коэффициентов сдвига |г — — & Аля высотной (фау-нулевой)
коррекции цилиндрических зубчатых колес при о^ = 20° н /0 — 0,8
(по данным Я- И. Дикера)
Ч *1
20
10
0,280
12
0,205
25 | 0,320 | 0513
30
0,347 | 0,270
40 | 0,377 | 0,318
14
0,132
0,188 |
0,228
17
0,065 !
0,118
0,162
0,272 | 0,213
50 | 0,400 | 0,343 | 0,290 | 0,240
60 | 0,414 | 0,359 | 0,307 | 0,260
'70 | 0,419
80 | 0,427
0.375
0,376
0,320 | 0,273
0,328 | 0,280
20 ' 25
0,000 | —
0,069 | 0,000
1 1
30 40
1
— —
-1-1
0,112 0,045 1 0,000 | —
0,166 | 0,102 0,047 | 0,000
0Л95 | 0,140 | 0,090 | 0,032
0,211 | 0,160 | 0,118'0,060
, 0,222 | 0,173 | 0,132 0.081
0,227 | 0,179 | 0,137 0,091
3) таблица, применяемая при угловой коррекции (табл. 19);
исходный контур рейки имеет а^ = 20° и /с = 1.

Таблица 19
Ветчина коэффициентов сдвига для угловой (фау) коррекции
цилиндрических зубчатых колес
при а«) = 20о и/0 = 1
(по данным Я. И. Дикера)
1 * ^^\
14
15
16
17
18
19
20
21
а
1с
а
1.
О
5с
а
5с
а -
а
6с
о
а |
14
0,936
0,468
2Г 12'Ж
—
—■
—
—■
—
—
—
15
0.938
0,471
27*0341"
0,900
| 0,450
26с39'17*
-—
—■
—
__
—
"~~
16
0.940
0,483
|26с52'24*
0,903
0,451
26°33'48Л
0,864
0,432
26с08'50*
~~
-—
—
—
-
17
0,943
0,489
26ЧЗ'27*
0,905
0,464
26°22'02*
0,867
0,439
26С0Г12"
0.828
0,414
25о40'43"
■—
—-
—
—
18
0,946
0.495
26Л34'58"
0,907
0,471
26°13'55"
0,869
0,446
25°53'40"
0,830
0,421
25°33'46"
0,782
0,396 1
25°14'47*
—
—
_=]
19
1 0,948
0.501
26°2б'55"
0,909
0,478
|26°06'02*
0,871
0,453
гЗЧб'ЭГ
0,832
0,426
|25°27'04"
0,794
0,403
25°08'40Ч
0,756
0,378
24°50'39"
—
и

Продолжение табл. 19
1 2Л ^*^^.
14
15
16
17
18
19
20
21
а
1с
а
Ее
6.
а
а
а
к 1
«1 1
а
5с
а
20
0,950
0.507
2бэ18'зз*
0,911
0,485
25°51'33*
0,873 .
1 0,460
1 2о°39'37"
0,834
0,435
25"20'18"
0.796
0.410
24°02'48"
0,759
0,385
24°45'32*
0,720
0,360
24°28'10'
—
21
0.952
0,511
26°10'54"
1 0,913
0,489
0,875
0,464
25°33'02"
0,836
0,440
25°14'47"
0,798
0,416
24=57'16*
0,760
0,391
24°40'05*
0,721 .
0,367
24°23'10"
0,684
0,342
24э07'03" '
22
0,954
0,514
26°06'ЗГ
0,915
0,4%
25°45'09*
0,877
0,469
25°27'02"
„0,838
0.445
25с08'58"
0.799
0,421
24Т>1'34"
0,761
0,397
24°35'00с
0,723
0.374
24!>18'39,'
0,685
0,349
24с02/35*
.24
0,960
0,521
25<\50'30*
0,920
0.499
25с32'23"
0,881
0,477
' 25°15'02"
0,841
0.455
24°57'54*
0,803
0,-131 ,
24°4Г31* '
0,765
0Т409
24°25'42"
0,727
0,386
24°10'03"
0,689
0,361
27 |
1 0.967
0.529
25°32'18'
0,926 '
0,508
25°15':8" |
0.886
0,486
241,58'35"
0,841
0,465
24°43'02"
.0,809
0.444
24°27'57"
0,770 |
0,422
24012'42" 1
]
0,732 |
0,400 .
23°58'05"
0,694
0.377
23°43'57" |
55

Продолжение табл. 19
21 ^""^1
14
15
16
17
18
19
20
21
1с
а
1с
11
а
1с
а
1с
1.
а
1с
11
а
1с
11
а .
1с
1 Гг
а
а
32
0,981
0,540
25°о1'ю*
0,937
0,519
24°5Г08"
0,896
0,498
24°36'1Г
0,857
0,471
24°27'00"
0,819
0,437
24°08'1ГУ
0,779
0,437
23°54'23"
0,740
0,418
23°40'52*
0,702
0,396
23°27'56*
40
0,999
0,548
25°34'14"
0.955
0,528
21°20'25"
0,913
0,510
24°07'19*
0,873
0,491
23°54:53/г
0,832
0,472
24°42'24*
0,792
0,453
23°30'20*
0,753
0,435
23°18'40"
0,713
0,415
23°07'00"
50
1,023
0,554
24°03'17"
0,977
0,535
23°5Г12" '
0,932
0,518
23°39'25"
0.891
0,500
23°28'40"
0,851
0,483
23° 18'12'
0,810
0,465
23°О7'40*
0,770
0,448
22°57'1Г
0,731
0,429
22*47'13'
60
1,046
0,555
23°39'38*
0,999
0,536
23°28'56*
0,955
0,519
23°!8'52"
0,912
0,501
23°09'04"
0,870
0,488
22о59'зо*
0,827
0,470
22°49'43"
0,786
0,453
22°40'3(У/
0,746
0,437
22°31'39»
72
1,073
0,555
23°17'44«
1,025
0,536
2 3с09'44*
0,980
0,521
22°59'12"
0,938
0,504
22°56'43*
0,893
0,491
22°4Г5Г
0,850
0,476
22=33'34*
0,806
0,459
0,765-
0,443
22°17'13"

Продолжение табл. 19
*1 ^\^
И
15
16
17
18
19
20
21
1
*<
а
*с
О
5с
5с
а
1с
6,
а
^с
«1
а
5С
1 ?1
а
5С
5г
а
90
1.117
0,557
22с53'08"
1,065
0,537
22ЧЪ'0Г \
1,016
0,523
22°37'04"
0,969
0.508
22°29'26'
0,924
0,494
22*224)4"
0,880
0,479
22с15'00"
0,836
0,465
22°07'47*
0.792
0,449
22°00'42*
• 110
*М64
0,558
22°34'12"
1,109
0,538
22°26'43"
1,057
0,524
22°19'34"
1,008
0,510
22°12'47"
0,961
0,496
22°06'26"
0,914
0,482
21°59'56*
0,868
0,467
21°53'54"
0,824
0,452
2\°47'4ЭГ
140
1,235
0,558 1
22°14'09"
1,175
0,538
1,118
0,524
22"0Г(И*
1,066
0,510
21°55'23"
1,015
0,496
2Г49'46"
0.967
0,482
2Г44'28*
0,919
0,468
21с39'09"
0,871
0,453
21°34'10"
170 .
1,305
0,559
22°00ЧЮ*
1,241
0,539
2Г5Г09*
1,181
0,525
2Г48'37"
1,124
0,511
2Г43'23в
1,069
0,497
2Г38Ч8"
1,017
0,483
2\о^З,д0"
0,967
0.469
21°28'46*
| 0,917
0,454
2Г24'10"
200
1,374
0,559
21°49'42"
1,307
0,539 I
21°44'30"
1,244
0,525
21°39'28"
М84 |
0,511
2Г34'4б"
1,^25
0,497
21°29'51"
1,070 1
0,483
21°25'35"
1
1,017 1
0,469 .
21°21'1(Г
0,965
0,454
2:°17'00* 1
57

Продолжение табл. 19
1 """"--^ *2
1 2* ^>'4^
22
24
26
28
30
33
36
40
а
6*
а
6С
а
О
а
6с
5, 1
а '
5с
5,
О
5С
а
1 и
—
—
1 ~~"
—
—
—
15
—
-~~
, —
—
—
—
»..-.—.-. ■■■-*.
16
1 /
.
—
—
—
—
•7*е ■ ■»-%»
17
—
—
1 {
1
—
— 1
— |
—
—
18
—
~~
—
—
—
—
—
19
1 _ 1
—
—
1
—
—
— 1
1 ' ■ «и!
58

Продолжение табл. 19
21 ^Ч^-
22
24
26
28
30
33
36
40 1
5с
а
6с
а
*
«с
6.
а
1с
«1
а
а.
а
1с
а |
1,
а
20
| —
1
__
—
—
—
21
—
|
—
—*
—
—
—
■:— 1 --. ..
22
| 0.618
0,324
23°4Г48*
_—•
V"
—
—
• —
' ' '.'"• ТГТ
24
0;652
0,337
23°40'08*
0,576
0,288
234 Г М"
—
»
—
—
—
—
27.
0,657 1
, 0,354
23°30'05#г 1
| 0,580
0,308
, 22°02'34" '
1 |
0,505
0,259
22С36Ч6*
— ,
~~
—
*
—
59

Продолжение табл. 19
*1 ^\|
22
24
26
28
30
33
36
40
к 1
а
5с
а
^ 1
о
«1
а
1с 1
^1 1
а
1с
11
а'
1 *<
а*
1с
а
32
0,664
0,375 •
2345' 16"
0,588
0,332
22°50'09<г
0,513
0,288
22°26'21*
0,438
0,240
22°03'14'
0,362
0,194
21°40г42*
—
—
—
40
0,674
0,395
22°56'26"
0,597
0,355
22с33'26*
0,523
0,317
22°12'42" !
0,447
0,279
21°52'05"
0,371
0,242
2Г32'1(Г
—
—
—
50
0,690
0,411
22°37'04*
0,612
0,374
22°17'51"
0,534
0,338
21°59'
0,457
0,305
21°4Г05"
0,382
0,272
21°23'45"
0,211
1 0,210 '
20°58'30*
—
—
60
0,706
6,421
22°22'56"
0,626
0,384
22°05'32'
0,547
0,349
21°48'46"
0,470
0,319
21°32'46"
0,393
0,287
2П7'05"
0,280
0,230
20°54'25"
0,165
0,113
20°32'00"
0,016
1 0,095
20°03'18"
72
0,723
0,421
22°09'09"
0,642
0,395
21°53'5!#
0,551
0,361
2Г38'35*
0,483
0,331
21°24'40"
0,405
0,302
2Г10'33"
0,289
0,252
20°49'4<Г
0,175
0,800
0,026
0,131

Продолжение табл. 19
■■■'■ п «11
22
24
26
28
30
:я
36
40
1с
а
1с
О
5с
а
Ее
О
1е
«1
а
8с
1 "*
О
Б.
а
1 ^
а
пи— гтт гу ■
1 90
0,750
0,434
21°53'55"
0,655
0,403
21°40'45"
0,585
0,374
21°28'05*
0,505
0,344
21°15'35" ,
0,426
0,318
21°03'25"
0,308
0,274
20Ч5'3(Г
0,193
0,226
20°28'!Г
0,041
0Д66
20°06'05"
110
0,780
0,437
21с41'51"
0,695
0,407
21°30'15"
0,611
0,380
1 гпо'оЬ"
0,529
0,355
21°08'10"
0,418
0,329
20э57'25"
0,329
0,287
20в41/«г
0,212
0,244
20°26'44*
0,058
0,188
1 20°07'16*
140 1 170
0,826
0,439
21°28'55"
0,738
0,409
21° 19'14" |
0,649
0,385
| 21°09'25"
0,564
0,363 '
ггоочхг
0,481
0,341 '
20°50'55" |
0,360
0,302
20°38'00"
0,239
0,262
20°25'06"
1 0,082
0,213
гсгов'Зб"
0,870
0,440
2Г19Ч2"
0,778
С4Ю
21С1Г05*
0,687
0,386
21°02'40"
0,599
0,361
20°54'25*
0,514
0,348
20о4б'ззл
0,389
0,310
20°35'0(Г
0,267
0,274*
20°23"54"
0,108
0,225
20°09'40"
1
200 1
0,915*
0,440 1
21°12'55" ;
0,818
0,410
21°05'05" |
0,727 I
0,388
20ГЪ7'4ХГ
0.636
0,371 1
20°50*16"
0,547
0,355
20*43'16*
0,421
0,319
20°39'00" |
0,297
0,282
20°23'16*
0,132 1
0,234
' 20°10'18*
1 1
61

Система НКМЗ им. Сталина
Иа Новокраматорском машиностроительном заводе им. Ста*
лина (НКМЗ) на основе таблиц Я. И. Диксра разработаны сред-
ние значения коэффициентов сдвига, независимо от передаточ-
ного числа.
Кроме того, для чисел зубьев гх= 10, 11, 12 и 13 коэффи-
циенты сдвига снижены, чтобы не получилось слишком острых
зубьев (табл. 20).
Таблица 20
Коэффициенты сдвига для прямозубых колес фау-нулсвого зацепления
и толщина зубьев ка окружности выступов для угла зацепления исходного
контура Оо •= 20° и коэффициента высоты зуба /0 — I
(ло данным НКМЗ им. Сталина 1946 г.)
Число
зубьев гх
10
11
12
13
14
15
16
17
Коэффи-
циент
сдвига |х
0,30
0,35
0,38
0,40
0,45
0,44
0,42
0,40
Толщина |
зуба на <
окружности |
выступов
5е (при
т = 1 мм)
1
0,37
0,37
0,38
0,39
0,38
0,42
0,45 '
0,48 1
Число
зубьев г1
1
18
19
20
21
22
23
24
25
Коэффи-
циент
сдвига |1
0,38
0,36
0,34
0,30
0,25
0,20
0,15
0,10
Толщина
зуба на
окружности
выступов
5^ (при
/я •— 1 мм)
0,51
0,53
0,55
0,58
0,61
0,64
0,67
0,69
Приведенные в табл. 20 коэффициенты сдвига применяются
при фау-нулевом и фау-зацеплении.
При фау-нулевом зацеплении для зубьев малого колеса
дается положительный сдвиг, т. е. 5, = —12.
Коэффициенты, приведенные в табл. 20, можно применять
при условии
** > 17(1 +У-
При этом условии исключается возможность подрезания
зубьев колеса при большом отрицательном сдвиге.
Если это условие не соблюдено, то вместо табличного следует
принимать коэффициент сдвига по формуле
Ь<
22— 17
62

&тот коэффициент сдвига не должен вызывать вредного
подрезания зубьев малого колеса.
Пример. гу = 16; г2 = 34; принимаем |х = 0,3.
Проверяем: 0
34 > 17(1+0,3); 34>22,1.
При фау-зацеплении позможны два случая.
1-й случаи. Межцентровос расстояние больше нормального
<* + *"> л.
т. е. сумма коэффициентов сдвига положительна (с1-«-Е2>0).
В "этом случае для малого колеса берется положительный сдвнг, коэф-
фициент ^1 которого принимается по табл. 20, остальная часть сдвига (поло-
жительная, если ^ < Е*, или отрицательная, если ^ > |с) относится
к большому колесу.
Рекомендуется проектировать зубчатую передачу так, чтобы на большом
колесе пе было положительного сдвига.
Наибольшую сумму коэффициентов сдвига в этом случае можно допустить
р.'шной 5с = 1.
2 случай. Межцентровое расстояние меньше нормального
[21 + г2)т <л
т. е. сумма коэффиииеитов сдвига отрицательна (^ -«- |й < 0),
В этом случае для малого колеса берется положительный едзиг, значение
к<ггорого 5Х приближается к табличному (табл. 20), с тем, чтобы коэффициент
отрицательного смещения на большом колесе не превышал |2 = —0>8*
Наибольшую допускаемую сумму коэффициентов сдвига рекомендуется
орать |с<0,8*
Отрицательный сдвиг на малом колесе давать не рекомендуется.
Применение указанным выше образом коэффициентов сдвига допускается,
гели число зубьев большого колеса удовлетворяет условию
*2>17|Ц-<Б1-Бс)Ь
•'Ле &1 — приближенная величина коэффициента сдвига.
Коли это условие не соблюдается, то коэффициент сдвига для малого
колеса определяют но формуле
Ь 17 •
Этот коэффициент сдвига пе должен вызывать подрезания зубьев малого
колеса.
Система, принятая ГОСТ 2185—43
Проектирование прямозубых передач го ГОСТ 2185—43
осуществлялось с суммой зубьев гс = 99 по ряду «а» и с суммой
нубьев гс— 100 по ряду «б» при модуле гп = 2--20 мм.
Прямозубые передачи с гс -= 99 (ряд «а») имеют корригиро-
плпиое зацепление (угловая коррекция) для всего ряда пере-
даточных чисел.
63

В соответствий" с рекомендациями ГОСТ 2185—43 кбэффй-
циенты сдвига принимались: для малого колеса
для большого колеса
^=1,04-^-0,3=1,04-^-0,3 = 0,204.
Прямозубые передачи с гс = 100 (ряд «б») выполнены не-
корригированными, за исключением тех случаев, когда малое
колесо имеет меньше 17 зубьев.
В целях устранения подрезания зубьев у их основания для
этих передач предусмотрена высотная коррекция
Б1 = -Ь = 0А
Система АЕО (Лаше)
Система основана на методе высотного корригирования при
г*>40.
Коэффициенты сдвига соответственно равны ^ = 0,5, ^ = —0,5.
Исходный контур рейки в этой системе имеет а0 = 15°
и /0= К
Система устарела и может применяться только при некоторых
частных значениях гг и гг.
Система Шибеля
Система основана на методе углового корригирования.
Выбор коэффициентов сдвига производится из расчета полу-
чепия равных толщин зубьев у корня на обоих колесах передачи,
при отсутствии их подрезания.
Исходный контур рейки в этой системе имеет а0 = 15°
и /0= 1.
Система не учитывает износа зубьев и материала колес
передачи, поэтому равнопрочность их не определяется толщиной
зуба.
Величины коэффициентов сдвига при корригировании по
системе Шибеля приведены в табл. 21.
Система ОШ 870
В Германии в марте 1931 г, была введена стандартная
система корригирования по 01Ы 870 (табл. 22).
Система применяется как при угловом, так и при высотном
методах корригирования.
Коэффициенты сдвига должны выбираться минимальными
и находиться на грани подрезания.
В этой системе даны теоретические и практические величины
коэффициентов сдвига, причем теоретические находятся на гранк
подрезания, а практические дают подрезание, но такое малое,
что им пренебрегают.
64

99
1Ы яэьююИ 41 "9 и нпТниц -у 'Л д
1 *
ослослосоюо
1 •
1 (П*^(Гг#(П*(Г^сГТ»1ГТ»<Г«сПг»«П«!<Г«в^1П«сГ^«Г»1П» '
1 ЮМММЮ^Ы^Ю^ЮИюМЮИ
ОООООООООООООООО
1 1оа>Ъоаг09ц1ЪэЪ»4*Ъ1^^4*"4*,4**ь.
1 олоооо^о>оою-^ок>ооюооооо
* оооооооооооооо
ТоЪгТослТоотЪзТрьоэТ^Ъэ'л.'оэ'со
-^ЮО****-ОО0>О0>*-СЛ0Э0>
ророррррорро
| 1— %.^— ^ТэЪэТэсоТоЪэТэТо
1 ОоЮ-4000аСЛСЛа>|-*-4-ч|
1 ООООООМЮО^ЧМЧ
рорррррроо
О Ъ О Ю О М « '^ *м м
Ю^ь»=ьСООЭОЬЭОо»^*ь.
О^ОО 014*004**»
ОООСо*ЧОО>0*эСо
004*0»ЮООО
1 1.11111
р р р р р р
! *►— о "^- о "о о
Ф 4^ N3 О) 00 09
о о ел оэ сп ел
; ; > : 1
р р р р
1 ю оо оо <х>
1 ф и ел ел
—0,282
-0,282
* /
/ **
о I
го 1
СП 1
ю 1
О 1
8
оэ
о |
Оэ
СЛ 1
4* I
о 1
&
1 1
г
л
х
х
Е
X
Г>
X
3
ев
&
С0
X
У*
X
X
1=1
•а
кх
«р-
■ х
-о*
X
о
5а
X
о
X
*1
X
•о
о
а
&
К
а
о
2 :-'
"т7

•8
Ю Ю СО 1Л
СР С> Г^ СО
ее со
о с5
I I
со
о
о о 1Л 1С
*-« см •*• со
со со см г*-
О 1С 00 О
00 (О N N
00 ~н О —•
ТТТ7ТТ7ТТТ7
I
I
с:
см см
со со
5 55
О СО Ю СО
о см о со
со со —' ""
С> О
юоюоют^ю
^7« «— Ь О О С< О М
Г 7 1 7 7 Т 7 Т
I к I
О 00 О О 00 тр
. г*, -н ю г>~ оо со
см со см со см -*«
О
I
о о
I
О
I
см со *-• г-
г- со со ■-•
со О О
см до со
—I О СО
711177"1
ш
** ю см со о т о
СО СО Ю О СМ О О)
ОООООООО
11111111
см ю о
ю о Р
о о
о о
Ю СО
о оо
о
э о о о о
11111
Ю СО 10 О
СМ О »ч О
3 ~ 3 "*
I
8
ю о о о
СМ О СМ Ч|«
о см о см
о о о о"*
77
I I
о
8
7 °7
о
с?
I
о о
см о
I
о о ю о
—« Ю *-• О
-* О *ч СМ
о ~ о -г
й
ю оо о
—• •-• со
8
о
I
ю оо со
ал со О
-г °1 -г
о о о
СО О О
О) СМ СМ
СО СМ Ю
ю ю о
~ Г- Ю
со см
О О О
8
о
оо
со •«*
ю —
см —«
О -Г
а
_ __ _. ^ 0О N О
—• 1^*. СО О СО СО СЛ
~ ~_ О со -ч со ~"
—• О оо ОО
СМОСМОсО^сОСМСО
ооооооооо
смемюоосмоо
ЮСОГ-ЮОЭЮОСО
"~ т* СО Ю ГО Г-- "*• <7>
о сГ о о о о" о
I I I
5 Е
о о о о
ю со оо о
^ 1П (О ^
<* о ^ о
о
со
ю
о
со со оо со
•О н N N
~^ Ю СМ Ю
с5 о о о
^ О г- О
•*• о со о
ю со ю оо
о о" о о
Й К Я
ТГ Г^1 Ю
о о о
оо та» тг
СО N «О
~* * Ю О*
О О" О
т — —• со
О) 1^ *-и 00
1ГЭ О СО —•
О О О . О*
111111
о о см о
I ^ I § I I I I
о о о о
11111(1
«Л
«3
*3
*а
ил до до мл аса
3
о
ю
8
о
00
г §
о
ю
г
—I *-< СМ
66

Система корригирования по ОШ 870
лх.:ица 22
Наименование
передачи
фау-передача (с уг-
ловой коррекцией)
Фау-передача (с уг-
ловой коррекцией)
Фау-передача (с уг-
ловой коррекцией)
Фау-нулевая пере-
дача (с высотной
коррекцией)
Нулевая передача
(некорригированная)
1 .
Коэффициент
сдвига 6
теоретический
практический
теоретический
практический
теоретический
практический
теоретический
практический
теоретический
.практический
' 1т -——™—
00 = 20°
пределы чисел
зубьев
*1
<1б
<13
<16
<13
<16
<13
<16
<13
>17
>14
Ч
<1в
<13
>17
>14
>17
>14
>17
>1*
>17
>14
*с
<33
<27
<33
<27
>34
>28
>34
>28
>34-
>28
ь
17-*
17
14-г1
17
17-*
14-24
17
17—г,
14 — 2!
17
17—2!
17
14—г,
- 0,000
0,000
12
17-г,
17
14-г2
17
17—г,
17
14-22
17
0,000
0,000
-11
0,000
0,000
а0-15° |
пределы чисел
зубьев
*г
<29
<24
>29
<24
<29
<24
<29
<24
>30
>25
Ч
<29
<24
>30
>25
>30
>25
>30
>25
>30
>25
Ч
<59
<49
<59
<49
>б0
>50
>60
>50
>60
>50
Ь
30-22
"30"
25-гг
~30~
30—*
"10"
25—«|
• зо
30 — 2г
30
25-2!
30
30 -22
30
25 -21
30
0,000
0,000
12
30—г2 1
~зб~
25-г2
30
30 —22
30
25-г2
"30"
0,000
0,000
0,000 1
0,000

В системе приняты два исходных контура рейки: при
с^ = 15° с /0 = 1 и при Оо = 20° с Д> = 1.
Величинами удельных скольжений и удельных давлений
система пренебрегает.
Коэффициенты сдвига для 20° и 15° зацепления по системе
БШ 870 приведены в табл. 22.
Примеры. гиаи = 17, г'мия = 14, с^ = 20\ /0 =* 1;
теоретически
ь ТГ~ •
практически
14— 2ГЖ
17
1. При г± = 17 имеем теоретически
17—17
-0,
т. е. колесо нскорригировапное.
При гж= 14 имеем практически
г и-14-о
т. с. колесо некоррнгированное.
2. При гг = 18 имеем практически
14-18, 4
т. е. сдвиг может иметь отрицательную величину.
3. При гг — 9 имеем практически
6 - 14~9 5 -0 295
Система Бакингема
Система Бакингема применяется при угловом методе корри-
гирования.
Выбор коэффициентов сдвига | производится из условия
устранения подрезания, но при этом в противоположность
системе 01Ы 870 не только не допускается небольшое подреза-
ние, но даже предусматривается некоторый запас.
Коэффициенты сдвига в этой системе применяются для колес
с числом зубьев от 10 до 40. При этом коэффициенты сдвига
прямо пропорциональны числу зубьев.
Формулы для расчета коэффициентов сдвига приведены
в табл. 23.
68

Таблица 23
Формулы для расчета коэффициентов сдвига по системе Бакингема
<ао-14%в;Ь=0
Наименование
передачи
Фау-персдача
Фау-передача
Нулевая передача
Пределы для
*\
10-40
10—40
40 и больше
*2
10—40
40 н больше
40 и больше
ь
г
Ы Ъ2
1 '
0,9152-0,022^
0,9152—0,0229^
0,000
0,9152—0,0229г2
0,000
0,000
Система не допускает отрицательного сдвига, поэтому при
-?3>40 |2 = 0.
Исходный контур рейки, принятый в этой системе, имеет
Цр«.147*в и /0-1.
Особенностью системы является то, что как бы ни разбивать
сумму зубьев колес передачи, сумма коэффициентов сдвига
остается без изменений, т. е.
Ее = (1г + У = 1,8304 — 0,0229 (гк + г2) = 1 ,8304 — 0,0229 гс.
Какие бы значения ни имели гх и г2, межцентровое рас-
стояние при данной сумме зубьев гс остается без изменений.
;>то обстоятельство важно для случаев, когда между двумя
пилами имеется несколько пар колес с одинаковым модулем
(станкостроение).
Система с точки зрения показателей удельных скольжений
признается вполне удовлетворительной.
Я. И. Дикер применил систему Бакингема для определения
коэффициентов сдвига при исходном контуре рейки, имеющем
«0 = 20° и /0=К В этом случае формулы для определения
ко-л]к|)пциеатов сдвига имеют следующий вид:
^ = 0,748 — 0,017^,
|2 = 0,748 -0,017г2;
при гу >44
51 = 0,
при г2 >44
^ = 0.
Примеры. 1. гк= 15, *2 = 40, 0^ = 20°, /в= 1.
Ь « 0,748 — 0,017-15 = 0,493;
|2 = 0,748 — 0,017-40 = 0,068.
69

2. г1 = 15, га=80.
Е, = 0.748 — 0.017-15 = 0,493;
Ь « й748 — 0,017-80 = —0,612;
принимаем ^г = 0; при г2 = 44 имеем
|8 = 0,748 —0,017-44 = 0.
В табл. 24 приведепы величииы коэффициентов сдвига при корригиро-
вании по системе Бакингема.
Таблица 24
Величины коэффициентов сдвига при корригировании
цилиндрических колес по системе Бакингема
для Оо= 141/,0 и /0= 1
*1
10
^
12
13
14
15
16
17
18
19
| 20
*
0,686 !
0,664
0,641
0.618
0,595
0,572
0,549
0,526
0,504
0.481
0,458
Ч
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
1 |
0,435 !
0,412 |
0,389 1
0.366 1
0,343 1
0,320 1
0,289 1
0,275
0,252
0,229
0,206
*1
32
33
34
35
36
37
38
39
40
I
0,183
0,160
0,137
0.115
0,092
0,069
0,046
0.023
0,000
Система глубокой коррекции
Под системой глубокой коррекции понимается такое корри-
гирование, при котором величина отрицательного сдвига \^пг
при корригировании большого колеса больше модуля передачи:
^т>т, т. е. |2> 1.
При большом числе зубьев колеса 22 глубокий сдвиг не вызы-
вает подрезания ножки зуба.
Система глубокой коррекции находит применение при ремонте
крупногабаритных зубчатых передач с большим передаточным
числом.
При ремонте или восстановлении таких передач стремятся
сохранить наиболее дорогостоящее большое зубчатое колесо
передачи, ограничиваясь лишь исправлением профиля его зубьев
для восстановления нормального зацепления. Малое колесо
передачи изготовляют новое, соответствующим образом увязав
его параметры с исправленным большим колесом.
Практически осуществление системы глубокой коррекции
производится следующим образом.
70

Большое зубчатое колесо передачи обтачивают по окружности
выступов до диаметра С^, снимая при этом слой металла, вели-
чина которого определяется износом зубьев, а затем углубляют
»убья на зуборезном станке до восстановления их первоначаль-
ной высоты й3. Углубление зубьев производят таким же режу-
щим инструментом, каким было нарезано зубчатое, колесо,
В результате обточки диаметр окружности выступов боль-
шого зубчатого колеса уменьшится.
Малое колесо передачи изготовляют новое с тем же числом
:*убьев гъ но с соответственно большим диаметром окружности
выступов 1Ур т. е. ТУш1>ВшУ
Таким образом, в исправленной зубчатой передаче сохра-
няются прежние /п, г2, гъ с и А.
Толщина зубьев исправленного большого колеса по дуге дели-
тсльиой окружности будет меньше первоначальной, т. е.5 'т < 8д2,
что компенсируется соответствующим увеличением толщины зубьев
малого колеса, так как 8'д2+ $^ = ' = лт остается неизменным
(ЧУ ЧУ
У,2 и 5^—толщина зубьев по дуге делительной окружности
Оольшого и малого колес после исправления).
В результате исправления после ремонта получается фау-
ну левая передача, у которой
где &л и IV, — диаметры окружности выступов большого и ма-
лого колес после исправления*
Указанный метод исправления является наиболее простым
и может быть применен при ремонте некорригироваиных зуб-
чатых передач, если расчет зуба на прочность сильно нагру-
женной передачи допускает уменьшение толщины зубьев боль-
шого колеса.
Исправление большого колеса. Исправление большого колеса
можно осуществить двумя способами.
Один способ применяется тогда, когда обод большого колеса
имеет значительную толщину и глубокая коррекция возможна
г сохранением нормальной высоты зубьев, т. е. ^0= 1.
Ввиду того что давать малому колесу, учитывая заострение
■уПьев, большой положительный сдвиг нельзя, увеличивают
число зубьев малого колеса на один зуб. Тогда положительный
сдвиг у него будет меньше модуля. Малое колесо получится
г хорошим профилем зуба и межцентровое расстояние останется
шчпменным.
В этом случае передача будет отличаться от фау-нулевой
передачи, так как отрицательный сдвиг большого колеса (—Ъ^гп)
71

будет больше положительного сдвига малого колеса (Н-^т),
т. е. &2>^
Другой способ исправления колеса применяется, когда обод
большого колеса тонкий и глубокая коррекция с сохранением
нормальной высоты зуба (/0 = 1) может привести к недопусти-
мому уменьшению его толщины.
В этом случае, применяя глубокую коррекцию, следует
перейти на зубья с укороченной высотой {/^ = 0,8), так как
у малого колеса при этом можно применить положительный
сдвиг, превышающий модуль (^ > 1). Таким образом, передачу
можно выполнить как фау-нулевую, не изменяя числа зубьев
малого колеса гг.
При определении величины углубления зуба большого колеса»
чтобы полностью восспановить эвольвептный профиль, нужно
найти дополнительный отрицательный сдвиг профиля х^.
Для этого надо измерить толщину изношенного зуба большого
колеса и определить износ как разность между теоретической
толщиной зуба нового колеса и фактической толщиной зуба
на том же диаметре
■$тсор — ^фякт
Тогда суммарный сдвиг ^сум определится как сумма перво-
начального х и дополнительного хдрп сдвигов:
*сум = (х + а-доп) > т.
Прямозубые колеса для зубчатых масляных насосов
Зубчатые колеса масляных насосов выполняются с угловой
коррекцией, т. е.
6с = Ь + Ь + °:
так как колеса насоса имеют одинаковые числа зубьев, то коэффи-
циенты сдвига будут равны:
В табл. 25 приведены, по данным В. Н. Кудрявцева, основ-
ные размеры прямозубых колес для зубчатых масляных насосов:
1) <1 = А=г + 2Ъ — ДЛ:
2) 0^ = 2 + 2 + 2| —2ДА;
3) Н = 2,25 — ДА;
4) п — число зубьев, охватываемых размером Ь (при изме-
рении по общей нормали);
5) размеры йдУ й, А, Ц,, I, Н даны для колес с модулем,
равным единице; на размер Ц, дается допуск по посадке дви-
жения второго класса точности.
Для получения действительных величин необходимо данные
табл. 25 умножить на т.
72

Таблица 25
Основные размеры прямозубых колес для зубчатых масляных насосов
2
п
"в
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
1
0,82
0,365
0,41
0,46
0,50
0,55
0,59
0,64
0,68
1 0,73
0,77
0,82
<г
**0»
ММ
7
8
9
10
]|
1 12
■ 13
14
15
16
17
18
\ 9
Ъ\Д)
\\ич//
* 1
мм
7,521
8,594
9,668
10,749
11,815
12,895
1 13,962'
15,042
1 15,1091
17,189
18,255
19,336
я?>
*Р
>/'Л
&'*$;
' У &$ \~**\ >
Г рД
1 -, <
А,
мм
7,521
8,594
9,668
10,749
11,815
12,895
13,962
15,042
15,109
17,189
18,255
19,336
1 (\*%
^/1^4
• -—А
О* \
мм
9,402
10,458
11,516
12,578
13,630
14,690
15,744
1 16,804
| 17,858
; 18,918
19,970
21,032
ь,
мм
4,745
4,790
П ' °5'
| град.
2 29
2
4,834 2
4,882 2
4,924
1 4,972
5,013
8,014
8,055
8,103
8,145
8,193
2
2
2
3
3
3
29
29
29
29
29
29
29
29
29
3 29
3 29
Л,
мм
2,13
2,11
2,10
2,08
2,07
2,05
2,03
2,01
2,00
1,98
1,97
1,95!
АЛ.
мм
0,119
0,136 1
0,152
0,171
0,189
0.205
0,218
0,238
0,251
0,271
0,285
0,304
При расчете колес зубчатых масляных насосов принимается
Д/, = 0,11 мм; 61, = 0,09 мм (со знаком минус).
Коэффициент перекрытия для колес масляных насосов
е5= 1,03ч-1,06.
§ 7. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
КОЛЕСАМИ, ИМЕЮЩИМИ ВЫСОТНУЮ КОРРЕКЦИЮ
Как уже говорилось, колеса с высотной коррекцией имеют
высоты головки и ножки зуба, отличные от общепринятых.
Высота головки зуба малого колеса увеличена на вели-
чину тЬ и равна (при /0= 1)
1г[^ т + т1г = т(У+1х).
Высота головки зуба большого колеса соответственно умень-
шена на величину т%^ и равна
к'2=т(1 — Ь),
при этом ^ =—Бг и. следовательно, ^-Ь^ —0.
73

Полная высота зуба соответствует нормальной и равна 2,2 т
(или 2,25 /л), так как изменение высоты головки произведено
за счет соответствующего изменения высоты ножки.
Межцентровое расстояние имеет нормальное значение, опреде-
ляемое по формуле
Диаметры окружностей выступов и впадин колес не имеют
нормальных значений.
Наличие высотной коррекции может быть обнаружено, заме-
ром диаметров окружности выступов и впадин колес передачи.
Для этого предварительно определяют модуль но одной из сле-
дующих формул:
В.—Иь к ТА
т^ 4,5 ; т^-2Ж' т = Т+Ъ-
Наличие неравенства
(где диаметр окружности выступов Ое получен замером) говорит
о том, что мы имеем корригированное зацепление.
Определяем коэффициенты сдвига по формулам
_* _Р«?~(г8 + 2)/я
Равенство ^х = — ^ говорит о том, что колеса имеют высот-
ную коррекцию.
Величины коэффициентов сдвига по данным Я. И. Дикера
приведены в табл. 17 и 18.
Расчетные формулы при модульной системе
(размеры в мм)
Замером определяются: г1% 22, Ц,, 019 к, А и /0.
Модуль:
Р«-Р< . к . т__2И_.
т = —4$— т = ~Ш' т~-ъ + ъ'
из полученных значений выбирается ближайшее стандартное
значение модуля по ОСТ 1597.
Шаг по делительной окружности
I = я/я.
Диаметр делительной .окружности
74

Величина | определяется по формуле
при /0 « 1 формулы для определения ^ и & принимают вид:
^1=^ + 2т(1+У;
Б2 принимается с учетом знака.
Высота головки зуба (при /0 = 1):
Высота ножки зуба:
К\-/72(1,25-^; Й2 = т(Ь25-У.
Высота зуба
А = Ах = Л2 = 2,25 т.
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружности:
Половина угловой толщины зуба на делительной окружности:
^
V ~-^.Ж. V - 5* 180
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности:
5л = ад15*п Уд» 5аз = 4» »п Уда-
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
»т хорды на делительной окружности:
Межцентровое расстояние можно подсчитать по формуле
л _ (ъ + гДт _ Ла, + Л&.
я ^ - ^ .
Примечание. При обмере по постоянной хорде или общей нормали
следует пользоваться данными § II.
Пример I. Замером определено: гг = : 9, гг = 30, Г>д =116 лле, О^ =
314 мм, Лд = Й2 — 22,5 аш, Ифакт = 195 мм..
Модуль
Л 22,5 1ЛП
75

Проверяем:
Лрасч = <*±±^Л =_- <» + »>"> = 195 *ж.
Подсчитываем диаметры окружностей выступов для нормального некоррн*
тированного зацепления (стр. 35):
Аа = (*1 + 2) т = (9 + 2) 10 = 110 мм;
А* =* (*2 + 2) т = (30 + 2) 10 = 320 лык.
Сравнивая с данными замера, устанавливаем, что зацепление корриги-
рованное.
Равенство Лф8Кт = Лрясч говорит о том, что корригирование выполпепо
по методу высотной коррекции.
_Ре1-(г1 + 2)т 116 —(9 + 2)10 по.
** Ш - 2Л0 ~0^
* Д«-(^+2)« 314 - (30+ 2) 10 _ „
|а== ЙЙ 2Л0 °'3"
Равенство ^ = — ^ свидетельствует о наличии высотной коррекции.
Пример 2. Дано: г1 = 11, г2 = 49, ш = 6 мм, а0 = 20°, /0 = 1. Рассчи-
тать зубчатую передачу с высотной коррекцией.
Из табл. 15 (стр. 47) находим, что при г, = II ^мИН = 0,358, а из табл. 16
(стр. 48) ёдокс = 0,434; принимаем |МИц = 0.4, что будет удовлетворять условию
Емакс > 5 > !ми№
т. е.
0,434 > 0.4 2> 0.358.-
Проверяем выбранную величину по данным НКМЗ им. Ста липа:
*2>17(1+Ы.
т. е.
49 > 17(1+0,4);
принимаем
^=0,4 и 6«=— 0,4.
Диаметр делительной окружности:
&д1 — *№ — 11 -6 = 66 мм\
<*дъ — **'* = 49-6 = 294 мм.
Диаметр окружности выступов:
Дл = ^ + 2/д(1 + $1) = 66 + 2.6(1+0,4) = 82,8 мщ
*>« = <*дгЛ- 2ш(1 + &) = 294 + 2-6(1 — 0,4) = 301,2 .мм.
Межцентровое расстояние
Высота головки зуба:
Л! = т (1 + Ы - 6(1 4 0,4) = 8,4 лш;
/12= т(1 + У = 6(1 —0,4) = 3,6 мм.
76

Высота зуба
Н — 2,25 т = 2.25-6 = 13,5 мм,
Дальнейший расчет пыполняется по приведенным выше формулам (стр. 75).
Расчетные формулы при питчёвой системе
(размеру в дюймах)
Замером определяются: г1р г2% О^ Р1ш А, А% /0.
Диаметральный питч:
Р = -1Г'' Р = Чг-
из полученных значений выбирается ближайшее стандартное
миачение диаметрального или окружного питча (р = -^-].
Шаг по делительной окружности:
/«-?.; / = />.
Диаметр делительной окружности:
а<)2 — ^-> 0>дъ— я
Величина | определяется по формуле
0. = 4 + ^ + 7-Е--|-(-{- + /. + е):
мри 70= 1 формула принимает вид:
лл-<*л+ -§-(!+ 60;
^--^*+-|-(» + «;'
^ принимается с учетом знака.
Высота головки зуба (при /0 = 1):
А|=™<1 + Е0; *;=-»-(!+Ь);
^=~-0 + У; ^«=-~<1+У-
77

Высота ножки зуба:
Я --±-(1.157—Ь); Аа--^1'157-^
Высота зуба:
и и ь _ 2Л57 . . 2,157/» Р
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окруж-
ности:
5вг = -^-(-|-+2ме«о);
&1--у-(-г+2Ь<в«0;
Половина угловой толщины зуба на делительной окруж-
ности :
_$ь 180. _5^ Ш>
Уд1"" 4* " л ' Тд2 ~ 4а» " я •
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж*
ности:
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
от хорды на делительной окружности:
Межцентровое расстояние:
Примечание. При обмере по постоянной хорде или общей нормали сле-
дует пользоваться данными § И (стр. 123).
78

§ 8. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
КОЛЕСАМИ, КОРРИГИРОВАННЫМИ ПО СИСТЕМЕ АЕС
Корригирование по системе АЕС заключается в изменении
высоты головки зу§а по сравнению с общепринятыми нормами.
При корригировании зубьев по этой системе необходимо
различать два вида коррекции.
Вид 1: при г^>40. В этом случае высота головки зуба
малого колеса увеличена на величину 0,5 т, т. е. берется
равной
к\ = т -\- 0,5 т = 1,5 /п.
Высота головки зуба большого колеса уменьшена на вели-
чину 0,5 т, т. е. берется равной
йг = т — 0,5 т =■ 0,5 т.
Коэффициент сдвига в этом случае имеет постоянное зна-
чение:
Ь = +0А |2 = -од
Ввиду того, что изменение головки зуба произведено за
счет изменения его ножки, полная высота зуба остается неиз-
менной, равной 2,2 т.
Межцентровое расстояние имеет нормальное значение.
Диаметр окружности выступов колес у малого колеса будет
больше, а у большого колеса меньше нормального.
Наличие корригирования по этой системе может быть уста-
новлено путем замеров диаметров окружности выступов колес.
Определив модуль по формуле т = -^-» подсчитывают диа-
метры окружностей выступов колес по выражениям:
Де1 = (2х + 3)т; Ое2 = (гъ+1)т.
Сравнивая полученные результаты расчета с данными за-
мера, устанавливают, при их совпадении, наличие коррекции
по системе ЛЕО, вид 1.
Вид 2: при г2<40. В этом случае высота головки зуба ма-
лого колеса увеличена также на 0,5 т, а головка зуба большого
колеса имеет нормальную высоту.
Коэффициенты сдвига в этом случае будут:
Ь = +0,5; |2«0.
Полная высота зуба, как и в виде 1, остается равной 2,2 т.
Межцентровое расстояние увеличено по сравнению с нор-
мпльпым.
Диаметр окружности выступов малого колеса будет больше
нормального.
Диаметр окружности выступов большого колеса будет иметь
нормальную величину.
79

Наличие корригирования по этой системе может быть уста-
новлено путем замеров диаметров окружностей выступов зуб-
чатых колес и их межцентрового расстояния.
Определив модуль, основываясь на высоте зуба, по формуле
т = -^77-, подсчитывают, исходя из нормальных соотношений,
диаметры окружностей выступов колес и их межцентровое рас-
стояние.
Обнаружив, что данпыс замера и результаты расчета по
зависимостям для некорригированпого зацепления не совпадают,
производят новый расчет по следующим формулам:
Д1 = (*1 + 3)/71; 0,2 = (22 + 2)т
и
А « (-^±^- + 0,5) /п.
Сравнивая полученные результаты расчета с данными за-
мера, устанавливают, при их совпадении, наличие коррекции
по системе АЕО, вид 2.
Расчетные формулы для коррекции вида 1 (при г2>40)
(модульная система, размеры в мм)
Передача, имеющая такую коррекцию, может быть названа
фау-нулевой передачей при 22>40, т. е. передачей, имеющей
высотную коррекцию, при которой ^ = — &,, |2 — 0,5 и $2 = —0,5.
Замером определяются: г19 г%1 Ье1> Ое29 А, Л.
Модуль
н .
принимается ближайшее стандартное значение модуля.
Шаг по делительной окружности
I = пт.
Диаметр делительной окружности:
Диаметр окружности выступов:
#с1 = (*1 + 3)т; Оп = (ц+1) т.
Действительный коэффициент сдвига:
2\хм = Оп — 4а—2т = Кг,
откуда
* - *^
2{аШ *= Г^ — й& — 2т = — /Са,
80

откуда
* Кг
5*" 2т '
Высота головки зуба:
к\ = 1,5 /и; А-2 = 0,5 т.
Высота зуба
Н = й^ = Л2 = 2,2 /п.
Межцентровое расстояние
А « -±у-^ т.
^ ^»
Величины 5а1,5^, удг, уд2, 8д1, 5^, Ах1 и Л^ подсчитываюгся
по формулам, приведенным для зубчатых колес, имеющих вы-,
готную коррекцию при ^ = + 0*5 и ^2 = — 0,5.
Пример. Замером определено: г1= 12, 22 = 80, (Цл)факт = 45 лш, (А^Факт =
- 243 мм, А = 138 лл, Л - 6,5 мм.
Модуль
Л 6,5 а
Л|г=г2Г2 = 2^^3лЛ;
проверяем:
_ 2А _ 2-138 _
т~ *! + ** ~ 12 + 80 - **"
Диаметр окружности выступов для нормального некоррнгнрованного за-
цепления: "*
(^)расч = (21 + 2)т = (12-}-2)3 = 42 мм;
<А^раСч = (г2 + 2)т = (80-т-2)3 = 246 мм.
Коэффициент сдвига:
2^1 = (^в1)факг — (Аа)расч;
~ (Ре1)ф*кг-(г1 + 2)т 45^(12+2)3 3
§1=" Ы =— ^з ТТ""0А
. .Ф^Факт-^ + ^т 243-(80 + 2)3 _ 3 _
** ък ^з --Х-~од
Равенство ^| = —€г указывает на высотную коррекцию.
Значения |к н &> свидетельствуют о коррекции по системе ЛЕС» вид 1.
Расчетные формулы для коррекции вида 2 (при 2а < 40)
(модульная'система; размеры в мм)
Передача, имеющая такую коррекцию, может быть названа
фау-передачей при г2<40, т. е. передачей, имеющей угловую
коррекцию, при которой ^ — + 0,5 и ?а =- 0.
6 Г. А. Птнцын и В. Н. Кокичев 437 81.

Замером определяются: г1% г2, йеи Д,2> А, А.
Модуль
принимается ближайшее стандартное значение модуля.
Шаг по делительной окружности
/ = тип.
Диаметр делительной окружности:
Диаметр окружности выступов:
О* = (*1 + 3)т; Ол - (2, + 2)/и.
Действительный коэффициент сдвига:
откуда
&1 ~" 2/и '
2Ьт = 0,2 — <*да — 2/л = О,
откуда
&а = 0.
Высота головки зуба:
Н\ = 1,5/и; Л^ = т."
Высота зуба
А = А1 = А2 = 2,2/??.
Межцентровсе расстояние
А = (^-* + 0,5)т.
ЧУ ЧУ
Величины 5^, 5^, уд1, уд2, Зд1, 5^, Ах1 и А^ подсчитыва-
ют^ по формулам, приведенным для зубчатых колес, имеющих
высотную коррекцию при |1=-|-0,5 и |2 = 0.
Пример. Замером определено: гг = 13, 22= 38, Д», = 80 мм, 0*а = 200 лш,
Л = 130 жл. Л = 11 л*.
Модуль
к II
Диаметр окружности выступов для нормального нскоррнгпрованного
зацепления:
&а = (*л -г 2) т = (13 4 2) 5 — 75 лле ф 80 *л;
Ов2^(22+2)т = (38 + 2)5 = 200 лл.
82

Межцентровое расстояние для нормального некорригировашюго зацепления
^-(а^а)»-*1»?*5-!»,»^
Коэффициент сдвига:
21хт = Я« — 4^ — 2т = 80 — 13-5 — 2-5 =— 5,
|, =+ 0,5;
2^/и = йцг — Адг — 2т = 200 — 38-5 — 25 = 0;
|а = 0.
Значения ^ и |2 указывают на коррекцию по системе ЛЕС вид 2.
§ 9. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
КОЛЕСАМИ, ИМЕЮЩИМИ УГЛОВУЮ КОРРЕКЦИЮ
Как уже говорилось, корригирование по методу угловой
коррекции заключается в изменении высоты головки зуба и меж-
цеитрового расстояния по сравнению с общепринятыми.
Высота головки зуба в этом случае может быть больше или
меньше нормальной, соответственно чему оси сцепляющихся
колес разводятся или сводятся, т. е. межцентровсе расстояние
увеличивается или уменьшается против нормального.
Полная высота зуба равна нормальной или несколько меньше
гс\ причем разница настолько незначительна, что замером ее
определить трудно.
В основе этого метода корригирования лежит определение
такого наименьшего числа зубьев колеса (гмии), при котором
последние, сцепляясь с нормальной основной рейкой, петребо-
лалп бы подрезания профиля зуба.
В зависимости от действительного числа зубьев передачи
немецкий стандарт БШ870 различает три случая корригирова-
ния методом фау:
1 случай: гх < гкш и гг < гмнн;
2 случаи: г,<2ми11 и г*>
3 случай: гх > гмин и г2 >
Каждый из этих трех случаев может быть осуществлен как
II) сводом, так и с разводом осей, а также как в модульной,
тк и в питчевой системах. На практике случаи 1 и 2 встре-
чаются с разводом осей, а случай 3 — с разводом и со сводом их.
Наличие корригирования при всех случаях этого метода
может быть установлено по межцентровому расстоянию и по
диаметрам окружностей выступов, так как эти элементы у кор-
ригированных передач отличаются от нормальных.
О* 83

Ввиду того, что полная высота зуба при этом методе кор-
ригирования мало отличается от нормальной высоты, для
проверки определяют приближенное значение модуля по
формулам:
т^-ро при модульной системе;
р~—~— при питчевой системе.
По полученным значениям подбирают ближайшее стандарт-
ное значение модуля, по нему подсчитывают межцентровое рас-
стояние и диаметры окружностей выступов, а затем сравнивают
их с данными замера.
В случае 1 при г1<шгтн и 2.2<2М|1Н межцептровое расстоя-
ние и диаметры окружностей выступов колес всегда больше
нормальных, следовательно, оба колеса имеют корригированные
зубья.
В случае 2 при г1<гзвИ11 и *2>2МИ1| межцентровое расстоя-
ние и диаметр окружности выступов малого колеса больше нор-
мальных, диаметр окружности выступов большого колеса—нор-
мальной величины, следовательно, малое колесо имеет корри-
гированные, а большое—нормальные зубья.
В случае 3 при г1>гшт и 22>2МИН могут иметь место два
варианта:
1) межцентровое расстояние и диаметры окружностей высту-
пов отличаются от нормальных;
2) межцентровое расстояние и один диаметр окружности
выступов отличаются от нормальных, другой диаметр окруж-
ности выступов имеет нормальную величину.
В случае 3 коэффициепт сдвига (корригирования) может
быть распределен по-разному:
1) корригирование может быть только у зубьев малого колеса;
2) корригирование может быть только у зубьев большого
колеса;
3) корригирование может быть у зубьев обоих колес, но
распределение коэффициента сдвига между колесами, в свою
очередь, может иметь ряд вариантов.
Неточность замеров не дает возможности точно установить,
*ак распределено корригирование между колесами. Когда нет
уверенности, что корригирование расшифровано правильно, сле-
дует возможно точнее замерять межцентровое расстояние и
зубчатую передачу заменять попарно, а коэффициент сдвига
между колесами распределять по собственному усмотрению.
Существуют приближенный и точный способы расчета пере-
дач с цилиндрическими прямозубыми колесами, имеющими угло-
вую коррекцию. Разница между результатами, полученными
84

с помощью того и другого расчета, равна около 0,2°/0 от опре-
деляемой величины.
Приближенный способ расчета, достаточно точный для усло-
вий ремонта, был разработан Кутцбахом. Этот способ, принятый
немецким стандартом ОШ870, позволяет вычислить все основ-
ные размеры передачи без помощи таблиц функции т\га.
Точный способ расчета дает возможность выполнить теоре-
тически верные расчеты фау-передач с любыми произвольными
коэффициентами сдвига с помощью таблицы функции 1ЛУа1
Ниже приводятся формулы для расчета передач с угловой
коррекцией обоими способами.
Приближенный способ расчета при модульной
системе (по ОШ870)
(размеры в мм)
Замером определяются: г1? гг>Ое1Ъ1% А, Ау\ принимаем Д, = 1.
Модуль
к
2,2'
принимается ближайшее стандартное значение модуля.
Шаг по делительной окружности
/ = ят.
Диаметр делительной окружности:
Коэффициент сдвига исходного контура:
Ь1 — ~* • Ь2
гмнн 2мнн
для а0 ~ 20е
2мИ,,-17 и г^и«14;
для а0 =* 15°
2МИН = 30 и гыпи = 25.
Межцеитровое расстояние
А - Ъ+Ь„.
Межцентровое расстояние фау-зацепления
Ау=А± ^р*т = А± ВуА,

Знак плюс берется при передачах с разводом осей, знак
минус — при передачах со сводом осей.
Коэффициент сдвига ссей
А
Действительный коэффициент сдвига ссей:
а) при передачах с разводом ссей
б) при передачах со сводом ссей
о А — Ау
Ву= —7—.
Отношение -^ может быть определено из приближенных
уравнений» приведенных в табл. 26.
Тсхйлица 26
Зависимость между В и Ву
°°
в
Ву
в
Ву
20е
4
У 1+7%
15?
4
У 1 + 26В
-
У 1 + Шу
Примечание
Формулы применяются при про-
ектировании нопои передачи
Формулы применяются при за-
данном А у — при ремоцте пере-
дачи
Уменьшение высоты головки зуба и полной высоты зуба:
а) при передаче с разводом осей
(/ - /у) = т (?, + У - {Ау - А);
б) при передаче со сводом осей
0-/к) = ««1 + Ь)-(А-Лч).
Высота головки зуба:
а) при передаче с разводом осей
Л,'-т-г-Ьт —(/- ?у):
«б

6) при передаче со сводом осей .
А| = щ — 1хт— (/ — !У);
Н^т — ЪаШ — (/ — /„).
Высота зуба
Л = 2;2т-(/-^).
Диаметр окружности выступов:
а) при передаче с разводом осей
О* -<*«а + 2й; = ал + 2т +2Ьт —2(^-/у);
#е2 - а» + 2А-2 = ат + 2т + 24т - 2 (/—М;
б) при передаче со сводом осей
Оп = *л + 2Л1 = йл + 2т - 2|гт - 2 (/ - /„);
А* = 4и + 2й* = ал + 2т - 2|2т- 2 (/ — М.
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружности:
5да = /п(^--г258160о)-
Половина угловой толщины зуба на делительной окружности:
_5*. 180
Моминальная толщина зуба по хорде делительной окруж-.
ш юти:
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба от
,\»>рди па делительной окружности:
им = 4" Фя ~ а* со5 УлУ»
Кь=- ~2 {0& ~й*С05 "Уев)'
Примечание. При обмере по постоянной хорде или общей нормали
/•лсдует пользоваться данными § 11 (стр. 123),
87

Пример 1. Случай I с разв.одом осей. Замером определено: гх=
= 9, г.= 12. Яп= 114,2 мм, Ое2= 142,4 мм, Ау = 108.7 мм, Л= 22 мм%
с^ = 2Сг;. принимаем /0 = 1.
Модуль
Ш=25==г^==10>Ш-
Диаметр окружности выступов для нормального некорригированного зацеп-
ления:
Оа = <*1 + 2) /я= ("9 + 2) 10 =* 110 мм,
Рв2=(22 + 2)т=(12 + 2)Ш= НО мм.
Межцеитровое расстояние для нормальною некорригированного зацепления:
А = гЛ±Ь т = Е±Л ю = 105 мм.
Сравтшая'значения Оп, Пез и А, полученные расчетом для нормального
некорригированного зацепления, с данными замеров, устанавливаем, что зацеп-
ление имеет угловою коррекцию, и неравенство А = 105 ф 108,7 исключает
возможность высотной коррекции.
Величина ВуА
ВуА = А у — Л = 108,7 — 105 = 3,7 мм.
Действительный коэффициент сдвига осей
' Ау~А 3.7
Ву~ А = 105'
Зависимость -=-
Ву
Коэффициент сдвига осей
В-ВУ.1.116-^.1.Н«.
Величина В А:
в=Ь+Ь_т] вл«(Ы-Ь)«;
ВА = Ву~.А = 2^. 1,116-105 = 4,129 -4.13 М1
Величина уменьшения высоты головки и полной высоты зуба:
(/- М = «(ьЧ I- Ы - (Ау -А) = 4,13 - 3.7 = 0,43 мм,
Дпаметр делительной окружности
дд\ == ^т = 9-10 = 90 лл;
&0ъ -=г#п~ !2? 10 = 120 мм.

Величина сдвига |2т:
2&Ш «= ЯЛ— ^а— 2/я + 2(/— /у) =^ 142,4 — 120 — 2.10^2-0,43 « 3,26;
|,ет = -^«1,63*ж.
Величина сдвига ^/л:
(Ь + Ы* = 4.13;
&т = 4,13—1,63 = 2,5.
Проверяем величину Яв1, полученную замером:
»ех - ^д! + 2/я + 2Б,/и — 2 (/ — М = 90 + 2.10 4- 2-2,8 — 2-0,43 ~ 114,14 мм;
результат совпадает с данными замера
Высота зуба
Л = 2,2т — (/—/^ = 2,2.10 —0,43 = 21,57 мм.
Дальнейший расчет выполняется но приведенным выше формулам (стр. 87).
Пример 2. Случай 2 с разводом осей. Замером определены:
^ ^ 10, г2 =20, Яст = 25.8 мм, Д,2 = 44 мм, Ау = 30,75 мм, к^4,4 дш,
и^го?.
Модуль
Л 4,4 0
Подсчитываем Ое% и /^2 для нормального некоррнгироваиного зацепления:
&а = (*1 + 2) т =.(10 + 2) 2 = 24 мм;
*>« = (го + 2)/и = (20+2)2 = 44 **.
Сравнивая результаты расчета Ое1 и 0& с данными замера, устанавли-
ияем, что малое колесо передачи — корригированное, а большое колесо —
■и*корригированное* (нулевое), т. е. ^2 = 0.
Межцентропое расстояние нскорригированнон передачи
\'А) ф 30,75 мм, из чего следует, что колеса имеют угловую коррекцию.
Дальнейший расчет производится в следующей последовательности:
Ыв-т ('»»"-*■> = Л^.2 = 0,823,
(глк кпк $5 = 0), отсюда
с 0.823 0,823
в=_Х- = -зо-;

В 0,823
Ву = —
1,08 ""-30-1,08 '
В^"^Ш-30 = 0.762;
А у =. А -г ВуЛ = 30 -}- 0,762 =- 30.762,
что совпадает с данными замера.
Уменьшение высоты головки зуба
(/-/у)-«1 + Б2)'п-Мг-^) = 0,823-(30,75-30) = 01073;
Ад\ = Чт = Ю-2 = 20 мм,
А* = <** + 2т + 2%1т — 2 (/ — /V) = 20 + 2-2 + 2-0,823 — 2-0,073 = 25.8 мм,
к = 2,2т — (/ — М = М — 0,073 = 4,33 мм,
т. е. Д.! и А совпадают с данными замера.
Пример 3. Случаи 3 с разводом осей. Замером определено: гх — 30,
22 = 50, Лу = 203 мм, Л ~11 мм, €^ — 20°; Ве1 и йег замеригь не пред-
ставилось возможным вследствие износа колес.
Модуль
от-1>2-=-2Х = 5а1Л'-
Межцентровое расстояние для нормального пекорригнрованпого ззцепле-
ния
А_Щ*й.я^Щ&.ь„Ытш + *й мм.
т. е. зацепление имеет угловую коррекцию с разводом осей; при этом коррек-
цию могут иметь одно или оба колеса.
Дальнейший расчет производится в следующей последовательности:
ВуА = Ау — А =203 — 200=^3 мм;
3 3
^ = ^Г = -200;
3-1,05 .
Д = %-1,05 =
200
ВЛ-СЬ + Уя-*».
Последняя величина может быть по-разному распределена между малым
и большим колесами.
V —М = (Ы-Ы»-(Лу А) = 3,15-3 = 0,15 *ж;
й& = 2г/я = ЗО'Б — 150 мм;
&д*=г&1 — *°-§ — 250 АЛ,
90

В случае большого износа колес, когда |гт и |«т нельзя определить из
уравнения
2|т = Яв-4з-2т + 2(/--М,
замена колес производится попарно, а распределение величины сдвига —
обратно пропорционально их числам зубьев.
Принимаем &/л~ 2, тогда
1^=3.15 — 2=1,15;
Я«1 *• 4д1 + 2/й + 2^/п — 2(/ — М = 150 4-2-5 + 2-2 — 2-0/.5 = 163,7 мм;
^« = ^ал + 2т + 2|2т — 2(/ — /у) «250 + 2.5 + 2.1,15 — 2-0.15- 262 л*.
Л ^ 2,2/га — (/ — М « 2,2-5 — 0.15 = 10.85 ли*.
Приближенный способ расчета при питчевой
системе (по О Ж 870)
(размеры в дюймах)
Замером определяются: гъ г2, Ц,, Д., А, Ау\ принимаем
Диаметральный питч
2.157
" = -*—•
принимаем ближайшее стандартное значение диаметрального
или окружного питча (р—-^)-
Шаг по делительной окружности:
1 = — • * = Р
Диаметр, делительной окружности:
р
А 22 . И — 2ЪР
Коэффициент сдвига:
*2 =
для а0 = 20°
для а0 —15°
ЯП

Межцентровое расстояние
А — ** + **
л - - 2р '
Межцентровое расстояние фау-зацепления
Ау= А ± Ъ±Ь.±_ = А± ВУА\
знак плюс берется при передачах с разводом осей; знак
минус —при передачах со сводом осей.
Коэффициент сдвига осей *
В =
€1 +&
Ар
2
Действительный коэффициент сдвига осей:
а) при передачах с разводом осей
Ву =
АУ-*А
б) при передачах со сводом осей
В„ =
А — Ау
КЗ
Зависимость между коэффициентами В и Ву\ отношение -^-т
может быть определено из приближенных уравнений, приведен-
ных в табл. 26 для сь0^- 15е (стр. 86):
В
Уменьшение высоты головки зуба и полной высоты зуба:
а) при передаче с разводом осей
б) при передаче со сводом осей
Высота головки зуба:
а) при передаче "С разводом осей
и=-у+и-1р—<!-Ь)\
92

б) при передаче со сводом осей
Высота зуба
Ь^-(?-/г).
Диаметр окружности выступов:
а) при передаче с разводом осей
б) при передаче ео сводом осей
Яй = 4,2 + 2А; = 4^ + 2-1—26,-1- -2(/-/„).
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окруж-
ности:
Половина угловых толщин зубьев на делительных окруж-
ностях:
_ 8м. 180 .
_ 5Й . 180
• V»—57"-
Номинальная толщина зуба по хорде делительной .окруж-
ности:
•5Л = аЛ81п<уЛ.
93

Глубина замена толщины зуба, т. ё. высота гоЛовки зуба
от хорды на делительной окружности:
Ь*1 = -Ъ-Фе1 — ^С05ул);
Примечание. При обмере по постоянной хорде илн общей нормали
следует пользоваться .данными § 11 (стр. 123).
Точный способ расчета
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: гй9 г91 т, /0, а0.
Величины коэффициентов сдвига ^ и Е2 выбираются в зави-
симости от принятой системы, согласно изложенному выше,
или подсчитываются по формуле
-. _ ту а— шуа0 .
при а0 = 20°
с _ 1пуа —ЦО14904
^"" 0,7279 г«"
Величины коэффициентов сдвига по данным Я. И. Дикера
приведены в табл. 19. (стр. 54).
Угол зацепления передачи а находится с помощью таблицы
инвалют (табл. 27) и формулы
ту а =: —**"** + щу аа.
При 1с = 0 а = а0, т. е. имеем колеса с высотной коррек-
цией или некорригированные.
Если коэффициенты сдвига |д и 52 взяты по табл. 19, то из этой
же таблицы берется и величина угла а. При а0 —20е т\га0 =
= 0,014904.
Межцентровое расстояние
А =^^^т.^Е!^^ = ^^^(1_X).
2 сова 2 1 '
При а = а0
сова0 .
соя а ~~ •
т. е. имеем колеса с высотной коррекцией;
Хв со&о!1_,
соза
(табл. 28).
94

Таблица 27
га
0'
5'
1СГ
' 15'
20'
25'
1 30'
35'
40'
45'
50'^
55'
а
0'
5'
1 10'
15'
20'
25'
, 30'
1 35'
40'
, 45'
1 50' '
(_55'
10°
1 0,0017941
0.0018397
0,0018860
0,0019332
0,0019812
0,0020299
0,0020795
0,0021299
0,0021810
0,0022330
0.0022859
0,0023396
19е
0.012715
0.012888
0.013063
0,013240
0,013418
0,013598
0,013779
0,013963 !
0,014148
0.014334
0.014523
0,014713
11е
0,0023941
0,0024495
0,0025057
0,0025628
0,0026208
0,0026797
0,0027394
0,0028001
0,0028616
0,0029241
0,0029875
0,0030518
20°
0,014904
0,015098
0,015293
0,015490
0,015689
0,015890 1
0,016092
0,016296
0,016502
0,016710
0,016920 1
0,017132 ,
Значения эвольвентной функции ту а = {да —
' 12°
0,0031171
0,0031832
0,0032504
0,0033185
0,0033875
0.0034575
0,0035285
0,0036005
0.0036735
0,0037474
0,0038224
0.0038984
21е
0,017345
0,0175^0 |
0,017777
0,017996 1
0,018217 1
0,018440
0,018665
0,018891 '
0,019120 |
0,019350 !
0,019583
0,019817
1 13°
0,0039754
0,0040534
0,0041325
0,0042126
0,0042938
0,0043760
0,0044593
0,0045437
0,0046291
0,0047157
0,0048033
0,0048921
22е
0,020054
0,020292
0,020533
0,020775
0.021019
0,021266
0,021514
0,021765
0,022018
0,022272
0,022529
0,022788
14°
0,0049819
0,0050729
0,0051650
0,0052582
0,0053526
0,0054482
0,0055448
0,0056427
0.0057417
0^058420
0,0059434
0,0060460 л
23°
0,023049
0,023312
0,023677
0,023845
0,024114
0,024386
0,024660
0,024936
0,025214
0,025495
0,025777
0,026062
15°
0,0061498
0,0062548
0,0063611
0,0064686
0,0065733
0,0066873
0,0067985
0,0069110
0,0070248
0,0071398
0,0072561
0,0073738
24э
0.026350
0,026639
0,026931
0,027225
0,027521
0,027820
0,028121
0,828424
0,028729
0,029037
0,029348
0,029660
а
16°
0,007493
0,007613
0.007735
0,007857
0,007982
0,008107
0,008234
0,008362
0,008492
0,008623
0,008756
0,008889
25е
0,029975
0,030293
0.030613
0,030935
0,031260
0,031587
0,031917
0,032249
0,032583
0,032920
0,033260
0,033602
17°
0,009025
0,009161
0,009299
0,009439
0,009580
0.009722
0,009866
0,010012
0,010158
0,010307
0,010456
0,010608
26е
0,033947.
0,034294
0,034644
0,034997
0,035352
0,035709
0,036069
0,036432
0,036798
0,037166
0,037537
0,037910
18°
0,010760
0,010915
0,011071
.0,011228
0,011387
0,011647
0,011709
0,011873
0,012038
*#|^^ * А\+\*^ 1
0,012205
0.012373
0.012543 ,
2Г
0,038287
0,038666
0,039047
0,039432
0,039819
0,040209
0,040602
0,040997
0,041395
0.041797
0,042201
0,042607

1
а
0'
5'
1 10'
1 15'
' 20'
25'
| 30'
35'
40'
45'
50'
55'
а
0'
V
;с
15'
20'
| 25'
30'
35'
40'
45'
50'
' 55'
1
28°
0,043017
0,043430
0,043845
0,044264
0,044685
0,015110
0,045537
0,045967 1
0,046400
0,046837
0,047276
0,047718 1
37°
0,10778
0,10861
0,10944
0,11028
ОЛШЗ
0,11197
0,11283
0,11369
0,11455
0,11542
0,11630
0,11718
29°
0,048164
0,048612
0,049064
0,049518
0,049976
0,050437
0,050901
0,051368
0,051836
0,052312
0,052788
0,053268
38°
0,11806
0,11895
0,11985
0,12075
1 0,12165
0,12257
0,12348
0,12441
0,12534
0,12627
0,12721
0,12815
30е
0,053751
0,054238
0,054728
0,055221
0,055717
0,056217
0,056720
0,057226
0,057736
0,058249
0,058765
0,059285
39°
0,12911
1 0,13006
0Л3102
0,13199
0,13297
0,13395
0,13493
0,13592
0,13692
0,13792
0,13893
0,13995
31°
0,059809
0,060335
0,060866
0,061400
0,061937
0,062478
0,063022
0,063570
0,064122
0,064677
0,065236
0,065798
40°
0,14097
0,14200
1 0,14303
, 0,14407
1 0,14511
0,14616
0,14722
0,14829
1 0,14936
0,15043
0,15152
0,15261
32е
0,066364
0,066934
0,067507
0,068084
0,068665
0,069250
0,069838
0,070430
0,071026
0,071626
0,072230
0,072838
4Г
0Л5370
0,15480
0,15591
0,15703
0,15815
; 0,15928
0,16041
0,16156
0,16270
0,16386
0,16502
0,16619
33°
0,073449
0,074064
0.074684
0,075307
0,075934
0,076565
0,077200
0,077839
0,078483
0,079130
0,079781
0,080437
42°
0,16737
0,16855
0,16974
0,17093
0,17214
0,17335
0,17457
0,17579
0,17702
0,17826
0,17951
0,18076
34°
0,081097
0,081760
0,082428
0,083100
0,083777
0,084457
0,085142
0,085832
0,086525
0,087223
0,087925
0,088631
43°
0,18202
0,18329
0,18457
0,18585
0,18714
0,18844
0,18975
0,19106
0.19238
0.19371
0,19505
0,19639
35°
0,089342
0,090058
0,090777
0,091502
0,092230
0,092963
0,093701
0,094443
0,095190
0,095942
0,096693
0,097459
44°
0,19774
0,19910
0,20047
0,20185
0,20323
0,20463
0,20603
0,20743
0,20885
0,21028
0,21171
0,21315
36°
0,09822
0,09899
0,09977
0,10055
0,10133 :
0,10212 Г
0,10292
0,10371
0,10452
0,10533
0,10614
0,10696
45°
0,21460
0,21606
0,21753
0,21900
0,22049
0,22198
0,22348
0,22499
0,22651
0,22804
0,22958
0,23112

*^ .
-1
>
1
Р
2
а
0'
5'
10'
* 1Ь'
Р 20'
эс
я
*
а
л
6
"Ч
20'
30'
35'
40'
45'
50'
55'
а
0'
5'
1С
15'
25'
30'
35'
40'
45'
50'
5
55'
•
40е
0,23268
0,23424
0,23582
0,23740
0,23899
0,24059
0,24220
0,24382
0,24545
0,24709
0,24874
0,25040
55й*
0,46822
0,47119
0,47419
0,47720
0,48023
0,48328
0,48635
0,48944
, 0,49255
0,49568
0,49882
0,50199
47°
0,25206
0,25374
0,25543
0,25713
0,25883
0,26055
0,26228
0,26401
0,26576
0,26752
0,26929
0,27107
5x5°
0,50518
0,50838
0,51161
0,51480
0,51813
0.52141
0,52472
0Т52805
0,53141
0,53478
0,53817
0,54159
48°
0,27285
0,27465
0,27646
0,27828
0,28012
0,28196
0,28381
0,28567
0,28755
0,28943
0,29133
0,29324
57я '
0,54503
0,54849
0,55197
0,55547
0,55000
0,56255
0,56612
! 0,56972
0,57333
0,57698
0,58064
0,58433
49е
0,29516
0,29709
0,29903
0,30098
0,30295
0,30492
•0,3069Ь
0,30891
0,31092
0,31295
0,31498
0,31703
58е
0,58804
0,59178
0,59554
0,59933
0,60314
0,60697
0,61083
0,61472
0,61863
0,62257
0,62653
0,63052
50°
0.31909
0,32116
0.32324
0,32534
0,32745
0,32957
0,33171
0,33385
0,33601
0,33818
0,34037
0,34257
59°
0,63454
0,63858
0,64265
0,64674
0,65086
0,65501
0,65913
0,66340
0,66763
0,67189
0,67618
0,68050
5Г
0,34478
0,34700
0,34924
0,35149
0,35376
0,35604
0,35833
0,36063
0,36295
0,36529 •
0,36763
52е
0,37237
0,37476
0,37716
0,37958
0,38202
0,38446
0,38693
0,38941
0,39190
0,39441
0,39693
0,36999 1 0.39947
Продолжение табл. 27
53°
0,40202
0,40459
0,40717
0,40977
0,41239
0,41502
0,41767
0,42034
0,42302
0,42571
0,42843
0,43116
54е
0,43390
0,43667
0,43945
0,44225
0,44506
0,44789
0,45047
0,45361
0,45650
0,45940
0,46232
0,46526
Примеры пользования таблицей
1. Найти инвалюту угля а г* 14*30'.
Находим по таблице непосредственно
1пу14°30'«-= 0,0055448.
2. Найти инвалюту
угля а -22°18'25".
По таблице исходим изу 22°15'^ 0,020775,
разность по таблице на 5' составляет 0,000244;
ана3'25" — 205", дополнительная величина ннва-
0,000244 -205 1
люты равна ^
1пу 22°18'25" = 0,02077
- - 0,000167, откуда
5 + 0,000167 = 0,020942.

Таблица 28
Значения % = совао^ ао = 20°
со§ а
1
а
0'
1'
2'
3'
4'
5'
' 6'
7'
8'
9'
10'
11'
1 12г
13'
14'
15'
1 16'
1 1Г
17е
—0,01737
—0,01729
—0,01721
—0.01712
—0,01703
—0,01694
—0,01685
—0,01676
—0,01667
—0,01658
—0,01649
—0,01641
—0,01632
—0,01623
—0,01614
—0,01605
—0,01596 |
—0,01587
18°
—0,01196
-0,01187
—0,01178
—0,01169
—0,01160
—0,01151
—0,01142
—0,01132
—0,01122
—0,01112
—0,01102
—0,01093
-0,01084
—0,01075
-0,01066
—0,01057
—0,01047 |
—0,01037 1
19°
—0,00617
—0,00607
—0,00597
—0,00587
-0,00577
-0,00567
-0,00557
-0,00547
—0,00537
—0,00527
—0,00517
—0,00507
-0,00597
—0,00487
—0,00477
-0,00467
—0,00457
—0,00447
20е
0,00000
0,00010
0,00020
0,00030
0,00041
0,00052
0,00063
0,00074
0,00085
0,00096
0,00107
0,00117
0,00127
0,00138
0,00149
0,00160
1
0,00171
0,00182
а
18'
19'
20'
21'
22'
23'
24'
25'
26'
27'
28'
29'
30'
31'
32'
33'
34' !
35' |
17°
-0,01578
-0,01569
—0,01560
—0,01551
—0,01542
—0,01533
—0,01524
—0,01515
—0,01506
—0,01497
-0,01488
—0,01479
—0,01470
—0,01461
—0,01452
-0,01443
—0,01434
—0,01425
18е
—0,01027
: -0,01017
—0,01007
—0,00998
—0,00989
—0,00980
—0,00971
—0,00961
—0,00951
-0,00941
—0,00931
—0,00921
—0,00911
—0,00902
—0,00893 |
—0,00884
-0,00874 '
—0,00864 1
19°
—0,00437
—0,00427
-0,00416
-0,00406
-0,00396
—0,00386
—0,00376
—0,00366
—0,00356
—0,00346
-0,00336
—0,00325
—0,00314
—0,00304
—0,00394
—0,00284
-0,00274
—0,00264
| 20°
0,00193
0,00204
0,00215
0,00225
0,00236
0,00247
0,00258
0,00269
0,00280
0,00291
0,00302
0,00313
0,00324
0,00335
0,00346
0,00357
0,00368
0,00379

Продолжение табл. 2&
а
36'
ЗГ
38'
39'
40'
1 41'
42'
I 43'
44'
45'
46'
47'
48'
а
[
1 °'
1'
2'
3'
17°
—0.01416
—0,01407
—0,01398
-0,01389
—0,01379
—0,01370
—0,01361
—0,01352
—0,01343
-0,01334
—0,01325
—0,01316
—0,01307
21°
0,00655
0,00666
0,00677
0,00688
18°
—0,00854
—0,00844
—0,00834
—0,00824
—0,00814
—0,00805
-0,00796
—0,00786
—0,00776
-0,00766
-0,00756
—0,00746
- 0,00736
22°
0,01350
0,01362
: 0,01374
0,01386
19°
-0,00254
-0,00244
—0,00233 !
—0,00222
-0,00211
-0,00201
-0,00191
—0,00181
-0,00171
—0,00161
-0,00150
—0,00139
-0,00128
' 23°
0,02085
0,02097
0,02109
0,02121
205
0,00390
0,00401 1
0,00412
0,00423
0,00434
0,00445
0,00456
0,00467
0,00478
0,00489
0,00500
0,00511
0,00522
24°
0,02862
0,02875
0,02888
0,02901
| а
49'
50'
51'
52'
53'
54'
55'
56'
57'
58'
59'
60'
1 '
4'
5'
6'
Г
\Т
—0,01298
-0,01288
-0,01279
-0,01270
-0,01261
-0,01252
—0,01243
—0,01234
-0,01225
-0,01215
-0,01206
-0,01196
21°
0,00699
0,00710
0,00721
0,00732
18°
—0,00726
-0,00716
-0,00707
—0,00697
-0,00687
-0,00677
-0,00667
-0,00657
—0,00647
—0,00637
—0,00627
-0,00617
22°
1
0,01398
0,01410
0,01422
0,01434
19°
-0,00117
—0,00106
—0,00096
-0,00086
-0,00076
—0,00066
-0,00055
-0,00044
-0,00033
-^0,00022
-0,00011
-0,00000
23й
0,02134
0.02147
0,02160
0,02173
20е [
0,00533 [
0,00544 [
0,00555
0,00566 ,
0,00577
0,00588
0,00599
0,00610 ;
0,00621 .
0,00632
* 0,00643
0,00655
-
24°
0,02914
0,02927
0,02940
0,02954

см
«е
§
?
1
Р
^*
•^ч
*
&
&*
О
СЧ
в
сч
я*
со
сч
11
2-»
сч
е
О) РЗ N О
'8883
[8888
о о о" о~
со со о сч
^ 15 Й 22
сч сч сч сч
о о о о
б о о о
Й82Й
СО 1>- I4- Г-
о о о о
о" о" о о
—» со ю со
о> о> о о
о о о о
б б 6 о
со о о ~
сч сч со со
со сч о О)
СО 00 О О
о о ел о
СЧ СЧ СЧ СО
о о о о
о о о о
ш $ 2 з;
~-1 -1-1 СЧ СЧ
сч сч см еч
о о о о
о о о о
СО 00 О СЧ
ч* Ш С- ОО
^ «^ ««* ^
о о о о
о о о о
СО Й N 00
Т»< 1Л СО Г-
5^; Е: !^ ^
8 8 8 8
о о" о о
со о о —
со
СЧ
8
о
№
ч*
сч
о
о
1^
ГО
г-
о
о
с^
о
о
о
сч
со
сч
§
8
о~
со
о
1С
сч
о
о
о
г-
о
о
ос
сч
о
о
о
со
со
1С
8
8 8
о
со
со
сч
сч
о
о
•ч*
СП
^
о
о
о
00
о
о
сч
о
о
сч
сч
о
о
о
о
ю
о
о
§
1
о
со
8
§
сч
ю
сч
о
о
со
1^
о
о
о
•**
о
о
о
со
9
о
в
о
со
сч
сч
о
о
ос
Ю
о
о
1-Й
со
о
о
о
^н
3! ^
со со
8 г
о о"
■ЧГ Т^-
со п«
1С 1С
сч сч
о о
о' о
СО 1С
Г^ ОС
0> Г-
ч <=
о о
СЧ ^
ю *о
о о
о о
о" о"
Ю СО
со со
-Н Ю
8 ё
8 8
о о
1С ОС
Г- ОО
сч сч
сч сч
о о
о о
о сч
со "чг
о о
о о
сч со
СЧ СО
§1
о о
1Й СО
сч со
со г*.
со со
со со
о о
о о
о со
СО !>.
Ю 1Л
сч сч
о о
о о
г- о
О »—1
1^ СО
•—1 •—1
о о
о о
со со
о о
о о
о о
1^ 00
со со
ел со
ОО О
о —«
8 8
о о
о ~-
-СО СО
сч сч
о о
о о
1Л СО
Ю Ю
о о
о о
а
сГ
со
СО
а
о
о
СО
сч
со
-^
©
о
о
о
о
о
о
со
г-
^
со
о
о
сч
а
о
о
00
г^
ю
о
о
<ф 8 ©
§83
о о о
о о
Г- со
о
ОЧ
о
8
о
о>
№
Ю
сч
о
о
со
со
оо
о
о
сч
—•
о
о
о
со
оо
о
о
о
СО
сч
о
о
1 1
Си
ю
о
о
о
1
о
о
см
8
о"
сч
8
о
о
СО
со
о
о
а
о
о
тр
•^
тг
8
о
сч
1.10
СП
сч
о
о
со
8
т—1
о
о
о
§
*""*
сч
со
■ч4
ю
Я!
9
8 8 8
о о" о
ю
сч
СП
сч
о
о
8
оо
о
о
ю
со
о
о
51
г-
т
8
о
8
со
сч
о
о
1Л
«о
о
о
сч
о
о
сч
сч
00
со
8
о
о"
сч
г—
со
о
о
г^
**
о
о
со
о
1^-
со
о
о
СО
1^
с:
сч
о
о
г-
сч
со
о
о
со
о
о
о
о
8
о
о
*
со
с
о
п>
ю
о
о
е
•^
8
о
-*
со
со
сч
о
о
<о
оо
о
о
г-
о
о
5 »
со
со
8
о
о>
а
о
о
о
со
С1>
о
о
сч
8
оР
сч
Г-ч
О)
СО
о
о
3
т*
сч
о
о
3
о
о
83
о
о
о
1С
§§
о сГ
г- о
с— ет
СО О
сч сч
о о
о" о"
со —»
о сч
о о
о о
о" о
со ю
О0 О
О О
о' о
со г^. 1
—» 1/3
— сч
сч см
8 8
о о
1^ О
*-« со 1
•** ^з* 1
сч сч
о о
о о"
со ю
СО Iх-
со со
о о
о о
1^ СЛ 1
1 §
о о
о о
со ^- 1
сч сч
100

101
00
1 о
8
^3
Ю
ел
о
1 с*
сл
со
о
\ °
1 СЛ
й
со
о
1 о
1 сл
1 СЛ
1 СЛ
1 ^
о
8
1 (О
о
1 о
1 о
^
о
057
к
1 Ю
о
в
^
1 °
1 ""*
-ч| СЛ
о о
о о
со со
->1 "Ч
00 С»
— *>4
о о
6 &
СЛ СО
** со
о о
о о
со 23
о о
СЛ СЛ
иг сл
& Й
СЛ СЛ
О Р
СЛ »рь
о о
8 8
•^ ^
СП СО
со о
о о
° °
фь 4^
ста сл
N3 О
4*. СО
о о
° р
СП Ог
СП СЛ
й 8
о о
8 $
ИЗ **
о со
сл о
4%> Со
о о
В со В со
СО СО
^ зр
СО СЛ
о о
о о
4* 4*
3 3
(Г» *ь
г °
г а
^ д
сл о
р я
* ш
^ &{
СО -*1
о со
00 ОО
00- СЛ
•-» -VI
о о
4*. 4^
^ -^
СЛ 4*.
со 4*-
о о
о о
8 8
ОО СП
4*. СО
р р
со
о
8
-^
ю
сд
о
о
сл
СГ>
4Ь
о
о
СП
СП
о
со
о
о
СЛ
4*>
4Ь
КЗ
о
о
со
0о
СП
со
о
о
Л
^1
N3
со
о
о
сл
СЛ
сл
(О
о
ш г а
СЛ СЛ
сл со
сл со
СЛ
(О
СО
ьо
о
и- О
о о
со со со
-^
1—■
о
о
4*.
сл
->»
со
о
о
сл
4*>
со
и*
о
о
СЛ
4^
сл
00
-
о
о
со
00
со
СО
о
о
ф>
-^
4*.
о
о
СП
о
со
СЛ
о
о
о
о
о
■ч
СЛ СЛ
СО 00
-4 СО
о о
о о
4*. 4Ь»
СЛ сп
О СП
4з- О
О О
о о
СП Сл
^ 4ь.
-4 О
0О СО
О О
о о
СЛ СЛ
4*> 4*.
4ь Ьз
Ю СЛ
о со
о о
о о
со со
0о 0о
ю •—
сл о
о о
о о
4*. 4*-
СЛ СЛ
СО ОО
СО 4Ь
о о
о о
сл сл
СЛ СЛ
ю о
|— СЛ
о о
8 8
сл сл
СО -^1
^ -Рь
р
Й
Ч>
1 ю
1 ^
ю
**
Й
сл
о
8
го
°3
сл
4*
р
о
ю
ГЙ
Со
о
о
к>
0О
о
8
-ч!
Со
ю
о
8
СП
ш
а
о
о
ю
9
о
о
3
СЛ
о
о
ю
-О.
СЛ
СО
о
о.
§
о
о
СП
°
о
о
N3
СП
о
§
ю
р
о
СЛ
сл
ю
о
о
ю
сл
4*-
о
о
со
00
ф.
о
о
N3
•^
сл
СЛ
о
о
со
Сл
■<г.
сл
<о
о
о
СО
СО
0о
о
о
N3
о
-4
*о
о
о
к>
СП
4*.
со
о
о
со
п>
СЛ
СО
сл
»—»
о
о
00
4^
ГС
о
о
со
-^
ю
о
о
ю
*ч
ф-
со
о
о
со
О!
^1
83
о
о
со
ГчЭ
СЛ
о
о
IV?
о
С!
СО
о
по
со
4ь
о
8
сл
СП
СП
сл
о
о
о
N3
СО
о
о
со
СЛ
о
о
о
40
^4
С/Э
о
о
о
со
си
Й
сл
^1
о
о
СО
4*.
о
о
N3
о
4^
сл
о
о
ю
ОО
N3
р
о
со
О
4*
ш—*
^ 4*.
со Со
о о
о о
к а
СО -4
о о
о о
со о
|Л. СО
^0. СО
о о
8 8
-^ -^1
1— О
СЛ СО
о о
о о
со со
О! СЛ
ю ■—
СО СП
Сл сл
2Ь сл
о о
о о
СО N3
О «О
ьэ о
о о
о о
ЬЗ N3
8-8
со о
о о
о о
СО 'М
о со
00 СЛ
о о
8 8
СЛ СЛ
ю ^~
->1 СО
р
N3
о
ю
**
ьо
о
ю
"*о
а
N3
о
**
N5
0о

2
ь
*~«союсмслюсоог5,,«1*'— оо юм а N *
о о* о о~ о* о" о" о~ о~ о о о" о о* сГ о' сГ
СО СО О — Л ^ (О 00 Ф и
^^ ^^ 1—4 *—< »-Н •—« «—• •—• »•»< <М
сч
О СО СМ
8 о о „_-,.-,
§ § § 8 8 § § 8 § 8 8 § § § I 1 |
о"оооо~о~о"о'о~ооо''оо"'ооо
СО СО О
* 8 **
еч
е ?з
Г* СО 00
СО 1/9 СО
8
ё§8§§
ОООООООО
о> -* ем ^ ю *-» ,сг> о сч
Ю1С.Ю1ПЮ1Л1Л1Л1010ЮЬЭ
о о о_ о_ о о о о о. о о с^,
о^ооооооо
см
8 *
СМ ч*«
о о"
> 1^
> СО
со
1/Э
г-
8
> о
9
-**
Г^
Г^-
8
О
со
О
о
г^
со
о
о
о
г^-
о
оо
со
о
о
5?
ч<
СМ
со
8
О
9
■*
00
со
О
о
51
О0
§
о
Ю
Г^-
сю
СО
о
о
ю
■чг*
см
СП
со
со
о
о
*
§
со
о
о
&
СО
см
<7*
со
о
о
$
9
а>
в
о
о
о
о
г
г-
1%,
о
8
о
10
-ф
О)
о>
8
о"
О0 "$»
о о
ососмоо^ососмоо-^ососм
оося^см^сог^оосм-^юг^
1С го Ю
о о о
о' о о*" о
щ ю ю
о о о
о сГ
Ф ^ ел ч* ел *ф ел
»ч . СО ^ О I4- О О
со со со со со оо о
"ч|* ^^ та* ^з* *ч|« чди ^* -^
ОООООООО
^* О ^ О
см со т со
О <7> С? С7>
^. 8 ^ -
о о о о о о
о о
О ■** оо
■»* Ю СО
оосососмсоо^оосмг^ем^смсо
РЛ |С><7>ОСЛСЯОООддОО^'-«гг
** 1ооооооооооооооо
о" о" о~ о о' о" о" о" о* о" о" о о" о' о' о о
3 2
оо о о —
«-• ^ СN СМ
а
со-^юсог^оооо—«с^со^
102

€01
Г
. •— о
о о
^ ^
3 2
(N0 СЛ
О О
з з
Ч 8
О О
о о
со со
ое оо
* ^
о о
§ 8
со со
8 8
1 о о
3 3
$ в
| (О СЛ
Р о
§ §
со со
ю о
*^ со
р р
1005
1007
1 СО **.
1 р р
со
о
ч
От
со
^1
о
Оо
^
о
о
о
со
ОО
о
о
о
СО
00
00
N3
о
3
00
о
00
о
о
00
00
со
о
о
о
со
си
р
из & §
СО О) СЛ
00
о
у
СЛ
•^1
со
о
и
о*
СЛ
о
1
0о
о
3
-4
N3
о
о
д
о
00
-VI
со
о
3
1—•
ел
р
со
^
о
о
--4
43
СП
о
0о
ю
о
о
ч
СЛ
о
ел
о
ч
СЛ
е
о
о
00
ел
4^
о
в
->1
^
ю
о
3 3
~<1
со
о
3
**>|
-VI
со
о
§
&
•»>
о
§
ел
р
1—
-VI
00
о
3
•VI
СЛ
СЛ
о
§
00
СО
СЛ
о
о
С7>
р
5
ел
о
ч
ел
КЗ
ел
о
о
00
ел
со
о
о
о
со
*^1
ю
СО
о
о
со
о
->1
-*1
о
ч
-N1
СО
*-1
о
о
00
со
ел
о
о
ее
СО
ел
СП
о
ел
о
'•
4> СО
о о
5 5
ел ^
8 2
о о
з г
ел ел
•<! СУ)
0О О
р р
О ОО
4*. ел
о о
§ 3
оо ел
-Ч >«ч1
л> ел
о о
51
— о
СО ~
о о
г &
СО *>4
-Л со
о о
09916
09936
о о
ю о
со с5
ю
о
ч
^
М
^
о
о
оо
СЛ
4^
ю
о
о
о
СЛ
о
о
оо
-VI
4^
о
3
<=>
ел
(—•
о
3
оо
о
*^4
р
3
со
о
о
^1
ф.
ел
^1
о
о
оо
ел
^
4*.
о
о
со
СЛ
**
-V)
о
о
-VI
00
о
ч
ел
СЛ
с»
о
3
Оь
•оо
о
о
со
00
-V*
0О
о
о
СЛ
со
о
о
ч
ф.
ИХ
о
о
3
ел
о
С7>
о
3
ьэ
Со
о
3
-V]
(О
о
§
СЛ
^
со
о
3
а
о
1
85
СО
о
о
со
еа
КЗ
со
о
а
СО
«—•
0
со
я
со
со
о
со
8
о
2
со
о
о
я?
оо
3
о
§
СИ
СО
р
1
СЛ
со
ел
ел
о
о
4*
4Ь>
^4
ел
о
о
ел
со
00
со
о
о
СЛ
со
4*>
со
о
о
со
СП
N3
ел
о
о
о
4*>
ел
ел
о
о
о
ел
*
со
о
о
СЛ
о>
о
о
"VI
&
ел сл
*** °^
р р
о о
4Ь »й*
4> ^
ст> н1^
о ел
о о
3 3
со со
ел сл
-VI ЬЭ
р р
8? 8
со со
ЬЭ •—
•^ _
о р
0731
0733
СЛ 00
СЛ СЛ
со ос
о о
4ь> *ь.
СЛ СЛ
8 8
о о
о о
СЛ СЛ
& Й
-VI 1—
о о
0639
0640
со Ьэ
р р
07404
07422
СЛ
ьэ
о
о
со
о
о
-4
о
о
ел
КЗ
■о
СЛ
о
о
1—*
СЛ
р
о
ся
о
я
4^
1—*
СЛ
о
о
ел
о
§8
8
к>
45
N3
*з
ч
о
КЗ
СЛ
о
ч
-*
°2
^1
та
1
*
Й
с
е табл.
Оо

«
со
8
05
сосло^емсо**^^!4-
со о со ю N оэ »-< — --
8
__ со о о »-• см со ^
оооосзоспо>ос^ооо
^-4*—I ^* ~н —< — —< <М СМ О*
*
с5''ооос5оос5с5,ос5соо'о с о о
N
СО
'чр
О
О
N
оо
•*
о
о
N
О
В?
т
о
о
N
1.СЗ
о
о
N
СО
ю
о
о
587
о
о
N
О
СО
о
о
&
со
с
о
N
^3*
СО
О
о
N
СО
СО
О
О
N
О
N
О
N
О
О
N
(М
ё
о
$
N
О
О
&
Iх-
О
О
N
00
N
^
О
1
О
о
ас
■5
§5
^•сое^т-^оооо, N ю ш ^ « ^ '• р а оо
ОМ^(ОИ№-'СОЩ^С5'-"СО»П^СОО,>,
о р^ © о о оо о р^рррр^ррррр
о~о~со*оо*о~о'оо~оо'оооо о © о
0^NЮе0^ОN10С0^СЛNЮС0^^СЛNс0
сооосооооосоооооооооооэооооооосооооо
о о о о о о рр^роррророс^р
оо~о'о~©"о~о'о~о~©о©~©~сГо©©о~
СО
ь
со
1293
о
1314
о
1335
о
1356
о
1377
со
1398
о
1419
О
9
о
<3>
о
§
о
1500
о
1521
о
1542
о
1563
со
о
1605
о
1626
о
со
о
1667
о
<NМ<N!N(N(^}М•нОО)Сп(пФ0)0)©О00N
о^с^1Л1^сл^оэ1Люооссмм1соос10см,ф
©ооооооооооооооооо©
ее
*
&
ооооооооооооооооооо
ю^лМ'-•оо^т^ям^
ослслоооооо*^*—• — —н
ООООООСПО)С){Я©0)С5005(й
оооооооооооор
о~оо"о'о~о"о~оо~о"сГ
О С1 СО N (О Ю
СП О <М ч^ СО СО
« ^ й й э 53 $3
О) О СТ1 О (Я СП
© р О р О О
о" о о* о о* о" б
3 5
о о о о* ©~ о оо'оо о'о"о"о*о*о"о"о"о'>
о.
55
^^^^^О^ЙС^^^^^О3©-
с* с^ см ем сч о»
СОСОСЭеОсОсОСОсосо^чг
1.04

Глубина захода (рабочая высота зуба)
ИЛИ
Диаметр окружности выступов:
Од-2|п(^ + Ь-Л|)+2Л,;
. ^ = 2т(| + |2-/0)+2А3.
Величина диаметра окружности впадин Оп (и Оп) меняется
в зависимости от заточки инструмента и поэтому определяется
ориентировочно:
А2 = #<2-2т(2/04-с);
с = 0,2 или для нового, несточенного инструмента с = 0,25 н- 0,3-
Диаметр делительной окружности:
йдг = тгг; Лд2 = тг2.
Диаметр основной окружности:
й01 — тг1 со$ а0; с/02 — тг^ соз а0;
при а0 = 20°
0,5йо1 ~ 0,474ц; 0,5^2 — 0,47</а2.
Диаметр начальной окружности:
при а = 20° имеем колеса некорригированные или с высотной
коррекцией, у которых диаметры начальных и делительных
окружностей совпадают.
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окруж-
ности:
105

Половина угловой толщины зуба на делительной окруж-
ности:
_ 5$1 180 _ 5Л 180
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности:
5б1 = йдаяп удХ; 8^ = йя зпгуЛ.
Глубина замера толщины зуба, т. е, высота головки зуба
ет хорды на делительной окружности:
*м = "2 (°л — *да со* Удъ)-
Примечание. При обмере по постоянной хорде или общей нормали
следует пользоваться данными § 11 (стр. 123).
Пример 1. Дано: прямозубая передача; гх — \2% г2==25, И=94\яш,
/„=11,00 = 20°.
Коэффициенты сдвига определяем расчетом.
Модуль
2А 2.94 спо
Результат подсчета указывает на наличие углопой коррекции. Принимаем
стандартное значение модуля т — Ъ и рассчитываем колеса как имеющие
угловую коррекцию.
X—|? 1=4^-1=0,01622;
по найденному К из табл. 28 па ходим угол зацепления
<х = 22°22'35".
По табл. 27 и полученному углу а определяем
1пу а = 0.021146.
Сумма коэффициентов коррекции
1ЙУ а — 0,014904 0,021146 — 0,014904 „7 _ л „, 7
Ь=8 07279 *с== 07279 37-_ОД17.
Величину |с необходимо разбить на слагаемые |г и Ев-
Для г = 12 (при а = 20е и /л = 1) по табл. 15 (стр. 47} имеем $ы„и = 0,3»,
по табл. 16 (стр. 48) Емакс —0,49. Принимаем ^ = 0,317 и 12 = 0, тогда
^=0,317 + 0 = 0,317.
Проверяем:
Бмакс > Ег > ^ни»
0,49 > 0,317 > 0,3.
106

Глубина захода (рабочая высота вуба)
Лэ«Л~т(-^ + |с~2/0) = 94-5(^ + 0,317^2)^9,916^
Диаметр окружности выступов:
Л« = 2т (-^+Е1-/о)+2А3- 2-5 (-^+ 0.317-. 1^ +2-9,916 = 73 мм;
/)„^2т(^ + Е2 —/Л+2АЯ==2.5 (^. + 0—А+2-9,916 = 134,83 мм.
Диаметр делительной окружности;
^•^^/«-^ 12-5**60 лш;
4^ «в ггт =*= 25*5 «= 125 лм*.
Диаметр начальной окружности:
<*1 = тг± (1 + X) = 5* 12 (1 + 0,01622) = 60,97 мм;
<*г = тг2 (1 + 1) = 5-25 (1 + 0,01622) = 127,03 мм.
Пример 2. Дано: прямозубая передача; г1=14, гг —14, /я = 8 ли*.
^ = 20°, /0с1,
Коэффициенты сдвига находим по табл. 19:
Ее = 0,936; Ь = 0,468;
Ь « Ее — Ь - 0,936 — 0.468 = 0,468.
Угол зацепления передачи находим по той же таблице:
а = 27°12'30*;
и [итеряем величину а расчетным путем:
шуа= 2^а"Ь .цпуа,;
}пуа=^у936+0>он904;
чтл, согласно табл. 27, соответствует а = 27°12'30*\
Межцентровое расстояние:
л _ гг + г2 со8о:0_28*8 (^5 20°
Л 2 т'со$а~ 2 "соГ27512730;г'
- 28-8 0,93969 11С_
Мсжцептропое расстояние для некорригированной передачи
- гл + г3 28-8 11П.
И ==. л ' г т^--—от-— П2 мм.
107

Глубина захода:
Дз= 118,34 — 8 (-^--Ь 0,936 — 2-Л = 14,85 мм;
глубина захода для некорритщювашгой передачи
А3=,2/н = 2-8 = 16 мм.
Диаметр окружности выступов для данного случая Оп = О**
^л = Р« = 2"8 (Дг + 0,468 — Л + 2-14,85 = 133,188 мм,
принимаем
1)^ = ^2= 133,2 /о«.
Диаметр окружности выступов колес пекорригиропанноЛ передачи для
данного случая Ол = Ое%
йа=*тг1 + 2т*=Н-14 + 2-В = 128 мм.
Диаметр окружности впадин для данного случая 0[к = /3,-2
?>п = Пе1 — 2*п (2/« + с) ~ 133,2 — 2-8 (2.1 + 0,25) =* 97,2 лмх.
Диаметр делительной окружности для данного случая й^ — й^
й1 = тг1 = ЪА4= 112 л*ле.
Диаметр начальной окружности для данного случая йх = й2:
их — тгг -
8-14соз20°
созсь соб27°12'3(Г '
Диаметр основной окружности для данного случая й^ = Л02
а01 = тг1 сов а0 = 8-14 сев 20° =■ 112-0,93969 = 105,245 мм.
§ 10. ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ, ИМЕЮЩИМИ
КОСЫЕ ИЛИ ШЕВРОННЫЕ ЗУБЬЯ ВНЕШНЕГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ
Цилиндрическими косозубыми колесами или цилиндриче-
скими колесами с тангенциальными зубьями называются такие
зубчатые колеса, у которых направление каждого зуба составляет
постоянный угол Рб с образующей делительной окружности.
Цилиндрические косозубые колеса рассчитывают по двум
модулям «-нормальному тп ц торцовому тц (рис. 13),
108

Диаметр делительной окружности и торцовый шаг рассчй-
гьшаюг по торцовому модулю т5. Высоту зуба и нормальный
шаг рассчитывают по нормальному модулю тп.
Между торцовым и нор- * -л *
шльным модулем суще- ^ т*г \ссЬ колеса
гтнует зависимость
т = т"
5 СС8 Ра "
Ввиду того, что угол
млклона зубьев точно за-
мирить трудно, а диаметр
I »к ружиости выступов
ппычно выполняется не
1ОЧН0, для расчета элемен-
та колеса следует как
можно точнее измерить
межцентровое расстояние.
По той же причине (т. е.
Рис. 13, Схема расположения зубьев косо-
зубого колеса.
трудиости замера угла наклона зубьев) замену косозубых
цилиндрических колес рекомендуется производить попарно.
Оси цилиндрических косозубых колес могут быть парал-
лельными, когда межосевой угол 6 = 0, или скрещенными,
когда угол б ф 0.
Передачи с цилиндрическими косозубыми
колесами при параллельных осях
(рис. 14, а)
В передачах с цилиндрическими косо-
вубыми колесами при параллельных осях
углы наклона зубьев колес равны по ве-
личине, но различны по знаку, т. е.
ра1 = — ра2 (зубья колес имеют разное
направление), откуда
Рис. 14. Схемы располо-
жения осек передач с ци-
л I и глрическими коеозу-
Гпдми колесами: а — оси
колес параллелыш;
п — оси колес скрещены.
поэтому как нормальный, так и торцо-
вый модули для обоих колес одинаковы.
Расчет необходимо начинать с определения по межцептро-
иому расстоянию торцового модуля тш по формуле
т9 =
2Л
*1+*г
После этого определяют нормальный модуль тп по формулам
\09

нЛн
к
выбирают стандартный модуль, ближайший к полученному
расчетом.
Передачи с цилиндрическими косозубыми колесами
при перекрещивающихся осях
(рис. 14,6)
В передачах с цилиндрическими косозубыми колесами
при перекрещивающихся осях углы наклона зубьев одинаковы
по знаку (зубья колес имеют одинаковое направление), но раз-
личны по величине:
Нормальный модуль для обоих колес одинаковый, а торцовый
модуль для каждого колеса может иметь свое значение в зави-
симости от величины угла наклона зубьев,
В частном случае при ра = ра2 = 45°
б = 90°.
Расчет необходимо начинать с определения нормального
модуля тп по только что приведенным формулам (стр. 109)
и выбрать стандартный модуль, ближайший к полученному
расчетом.
Углы наклона зубьев определяют предварительно замером,
а затем уточняют расчетом таким образом, чтобы имело место
следующее равенство:
Передачи с цилиндрическими колесами, имеющими
шевронные зубья
Колесо с шевронными зубьями состоит из двух косозубых
колес, имеющих разные направления угла наклона зубьев; поэ-
тому все зависимости для геометрического расчета косозубых
колес справедливы и для колес с шевронными зубьями.
По конструктивному выполнению колеса с шевронными зубь-
ями подразделяются на колеса с канавкой (для выхода режу-
щего инструмента) и колеса без канавки.
Инструмент для нарезания цилиндрических колес, имеющих
косые или шевронные зубья с канавкой
При нарезании цилиндрических колес на зубофрезерпых стан-
ках, работающих методом обката, инструментом служит червяч-
ная зуборезная фреза.
НО

Стандартным (ОСТ 1597) является Нормальный модуль тп.
Характеристика фрезы: «0 = аЮЛ —20°; }оп = 1 для нормаль-
ного инструмента и Д>„ = 0,8 для укороченного зуба. Коэффи-
циент избыточной высоты зуба (в нормальном сечении) для об-
разования радиального зазора с' = с0п равен 0,2—0,3.
Иногда встречаются заграничные фрезы, имеющие а=аол =
= 15° или а0 = с,, = 141/2° и с' = 0,187.
При нарезании на 'зубострогальных станках типа Мааг (вер-
тикальные) или типа Паркинсон (горизонтальные) колес, имею-
щих косые зубья или шевронные зубья с канавкой, инструмен-
том служат прямозубые зуборезные гребенки, изготовляемые
в соответствии с ранее действовавшим ГОСТ 4337—48 (тип 1
и тип II).
Стандартным (ОСТ 1597) является нормальный модуль тп.
Характеристика гребенки: а0 = а^ = 20°; $оп = 1; с0п =
-0,2 ч-0,3.
При нарезании косозубых колес на вертикалытозубодолбеж-
пых станках типа 512, 514 или 516 инструментом служат зубо-
резные косозубые долбяки, изготовляемые по ГОСТ 327—41,
328—41,329—41 или 330—41. Долбяки имеют углы винтовой
линии зубьев 15° или 23е.
Стандартным (ОСТ 1597) является нормальный модуль тп.
Характеристика долбяка: а0 = а0п = 20°; [0п= 1 для нормаль-
ного инструмента и /оя = 0,8 для укороченного зуба; с0п =
-0,25^0,30.
Для нарезания прямозубых колес служат зуборезные дол-
бяки, изготовляемые в соответствии с ГОСТ: 321—41, 322—41,
323—41, 324—41, 325—41 и 326—41.
Стандартным является нормальный модуль тп.
Таким образом, для колес, имеющих косые зубья или шев-
ронные зубья с канавкой, нарезаемых при помощи червячной
фрезы или прямозубой гребенки, исходный контур основной
рейки профиля зуба в нормальном сечении остается тот же. что
н для прямозубых колес, т. е.- по ранее действовавшему ГОСТ
3058—45 (а0 = 20°).
Инструмент для нарезания цилиндрических колес,
имеющих шевронные зубья без канавки
При нарезании колес на зубострогальных станках типа Пар-
кинсон инструментом служит комплект из двух зуборезных ко-
созубых гребенок, изготовляемых в соответствии с ГОСТ.
Стандартным (ОСТ 1597) является торцовый модуль т8.
Характеристика гребенки: а^. — 20°; $оп — 1; с0л — 0,2 и угол
спирали зуба 0 = 30°.
П1

При нарезании колес на горизонтальнозубодолбежных стан-
ках инструментом служит комплект из двух косозубых долбяков
типа Сайке.
Стандартным является торцовый модуль пг$.
Долбяки Форрел-Сайкс имеют постоянный угол зацепления
исходного контура в нормальном сечении.
Характеристика долбяка: о^ = 17с30' =соп5*; а05~20°; р~
=*30°; /05 = 0,8; %, = 0,3.
Долбяки Лоренц-Сайке имеют постоянный угол зацепления
исходного контура в торцовом сечении.
Рис. 15. Схемы конструкций цилиндрических колес»
имеющих шевронные зубья с канавкой: а — большое
колесо; б — малое колесо.
Характеристика долбяка: а4)5 = 20° ^= сопз*; аог ~ 17с30'; ф~
-30°; /,5 = 0,89; ^-0,21.
Таким образом, при геометрическом расчете колес с шеврон-
ными зубьями без канавки необходимо учитывать параметры
зуборезного инструмента, которым будут нарезаться зубья.
Для колёс, имеющих шевронные зубья без канавки, наре-
заемых при помощи зуборезных косозубых гребенок типа Пар-
кинсон или косозубых долбяков типа Сайке, исходный контур
основной рейки не стандартизован.
Расчет передачи с цилиндрическими косозубыми (или шевронными
с канавкой) некорригированными колесами (рис. 15)
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: ги г2, Ое, Д*, й, Л, ра, /од.
Модуль нормальный
полученное значение уточняется по ОСТ 1597.
112

Модуль торцовый
Шаг нормальный по делительной окружности
Шаг торцовый по делительной окружности
1& = ят8 =
сое Ра
Диаметр делительной окружности:
Диамегр окружности выступов
Д = йй + 2?0>|тЛ;
»ри ?оп = 1
#л = 4» + 2тя5 ' Д2 = ^2 + 2/гсЛ.
Высота головки зуба
/г' = тп*
Высота зуба
Диаметр окружности впадин
при с = 0,2
&п = <*дг — 2,*«п; Д-2 — 4э2 ~ 2,4 /гаЛ.
Профильный угол инструмента в торцовом сечении а^:
собВл *
1ёа05
гДе се^д — профильный угол инструмента в нормальном сечении
Угол зацепления косозубых колес в торцовом сечении
Диаметр основной окружности:
4* = &д1со$ ао«» ^о2 = ^а2 с°5 а08-
Угол наклона зубьев:
а) при параллельных осях сцепляющихся колес
8 Г. А. Птицын и В. Н. Кокичев 437 ИЗ

б) при перекрещивающихся осях сцепляющихся колес
Межцентровое расстояние:
а) при параллельных осях сцепляющихся колес
♦ б) при перекрещивающихся осях сцепляющихся колес
л § .
Коэффициент высоты зуба в торцовом сечении
Ък^/оя005 Ра-
Ход винтовой линии зуба:
501 — <*ля с*6 Ра; 502 =- (1д2я с1§ раг.
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружности
Э торцовом сечении
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружности
в нормальном сечении
_ —^ т
5аш = 5а«2 = Щ^чг соя Ра-
Диаметр окружности приведенного зубчатого колеса:
л' — <*д1 • и' ~ <***
Половина угловой толщины зуба в нормальном сечении:
*-/
8л» 180. , , %* 180
Номинальная толщина зуба по хорде на делительном
цилиндре в нормальном сечении:
5аяа=й2втуя?.
114

Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
от хорды на делительном цилиндре:
Къ = у [А* _ 4?* + ^2 ( ' — С05 VI*)] •
Пример. Замером определено: Оех— 161,1 лж, Г)^ =*» 212,75 дмс» гг = 48,
г2»=б4, Л*=6,5 ли*, Л ^ 180,9 мм. Оси сцепляющихся колес параллельны.
Исходя из имеющихся данных, подсчитываем различные значения модуля:
2Л 2-180,9 0 м
гг + гъ 48 + 64
А 6,5
«л = зТ = 22" = ' ЛШ'
4тя^1>л Ч-Яя — 2Л = 161,1 -|- 212,75 — 2-180,9 = 12,05 жл;
12.05 ,П|
/Нп = у =ж 3,01 ДЦИ;
принимаем в соответствии с ОСТ 1597 тп = 3 лис.
Подсчитываем угол наклона зубьеп:
*—с«Б;
Ра=2Г45'1(Г
Подсчитываем диаметры делительных окружностей:
*1 = *,тя = 48-3.23 = 155,04 мм;
Л& = гу?25 = 64-3,23 = 206,72 мм.
Определяем расчетом Пе1 н йл п соответствии с принятым тп*
#п = <*д1 + 2/я„ = 155,04 -|- 2-3 = 161,04 мм;
Яга = 0& + Ъ*пп = 206,72 + 2-3 = 212,72 мм.
Определяем расчетом высотные размеры зуба:
Н' -=тд = 3 мм; А = 2,2 тп = 2,2-3 = 6,6 дле.
Дальнейший расчет производится согласно приведенным формулам (стр. 113).
Корригирование передач с цилиндрическими колесами,
имеющими косые или шевронные зубья внешнего зацепления
Корригирование цилиндрических колес, имеющих косые или
шсиропные зубья, при числе зубьев малого колеса гх>22 для
и ^ 20е и гг > 27 для и — 15° применяется редко.
8* 115

Фирма Форрел-СаЙкс для колес с шевронными зубьями при-
меняет высотную коррекцию, принимая при этом коэффициенты
сдвига ^=0,4 и ?а— — 0,4 для всех передач, независимо от числа
зубьев.
При заданном межцентровом расстоянии сумма коэффициен-
тов сдвига ^с разбивается пропорционально числу зубьев колес
передачи, т. е.
Ь1 = ^с I 1 I » ъз = Ъс 51»
где г — передаточное число.
Меррнт при гг + гг > 60 рекомендует высотную коррекцию,
определяя при этом коэффициент сдвига по формуле
^±0,4(1-!-);
при гг = г2 ? — 0.
Коэффициент сдвига для малого колеса не должен быть
меньше
^ = 0,02(30 —г,).
НКМЗ им. Сталина при проектировании передач применяет
высотную коррекцию, производя выбор коэффициентов сдвига
по таблицам. Эти таблицы составлены для колес с косыми зубьями '
при угле наклона р~8° и для колес с шевронными зубьями
при угле Р~30°.
В ранее действовавшем ГОСТ 2185—43 были приняты сле-
дующие положения.
1. Все передачи с цилиндрическими косозубыми колесами,
имеющие переменный угол наклона зубьев р^ = 10ч-12° и тп
из нормального стандартного ряда, выполнены иекорригироваи-
ными, за исключением передач, где малое колесо имеет менее 17
зубьев (г1<17). В этом случае введена высотная коррекция,
с коэффициентом сдвига |г = — Е-2 = 0,3.
2. Для передач с цилиндрическими косозубыми колесами,
имеющими постоянный угол наклона зубьев фд = 8°06'34" и тп
из нормального стандартного ряда, с целью получения переда-
точных чисел, близких к стандартным, введена угловая коррек-
ция. Наряду с этим для передач, у которых гх< 17, для устра-..
нения возможного подрезания зубьев предусмотрена высотная*
коррекция.
^МиIШмальное число зубьев, косозубого колеса, свободного от
подрезания, определяется по формуле
7 — _2 С05Ра
где а05 подсчитывается по формуле
1ьио* сое ра/
П6

В табл. 29, применяемой в германской практике, приведены
значения нащдеиьших допустимых чисел зубьев — расчетных
(гшн) и практических (г^ин) — в зависимости от угла наклона ра
и угла зацепления а0п.
Таблица 29
Наименьшее допустимое число зубьев цилиндрических косозубых колес
в зависимости от угла зацепления а^ и угла наклона зубьев $$
(*мнн — расчетное и г'тт — практически применяемое число зубьев)
|^\_ Ра
20е
15°
гмин
2мнн
^мнн
2ыин
0°
17
14
30
25
1 13°
16
13
28
23
1 19°
14
12
25
21
23°
13
11
23
20
28°
12
10
22
17
32°
10
9
18
15
35°
10
8
17
14
1
39° 43°
1
1
8
7
И
12
7
6
- 1
4Г
5 I
5 .
12 1 10
10 8
1 ]
Расчетные формулы для передачи с цилиндрическими косозубыми
(или шевронными с канавкой) колесами, имеющими
высотную коррекцию
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: гъ г%у А.
Режущий инструмент —червячная фреза; характеристика ее:
На основе исходных данных определяем угол наклона зубьев
для косозубых колес с параллельными осями рл = р^.
Угол зацепления в торцовом сечении:
*6Ц
Модуль торцовый
т*— сюр*'
Диаметр делительной окружности:
47

или
а&~ соарэ' ^2~со*Ра "
В этом случае диаметры делительных и начальных окруж-
ностей равны между собою, т. е.
Коэффициенты сдвига |х и ?2 выбираются как указано
на стр. 116.
Диаметр окружности выступов:
Ол-аи.^+^ + Ь)
где
Ь^^алД-^ + ^ + ь);
при /^ = 1 имеем:
Дд=ч*А1 + 2*|, + ~^Е1;
Диаметр окружности впадин (ориентировочно):
Дг = Д«2-2т,(2/04-<4)
или можно написать:
*>« = *>л - ^ (2Г0Л соя & - соа соя р,) =
= А* ~ 4/п«/ст — 2т,&п>
0« = А* — 4>я„/:0„ — 2тпс0„;
при с0„ —0,2 и /0„= 1 имеем общий вид формулы:
Р{ = Ц,— 4,4т„.
)18

Номинальная толщина зуба- по дуге делительной окружности
в торцовом сечении:
Номинальная толщина зуба по дуге делительпой окружности
в нормальном сечении:
5«! ~ &Я. сов §д; 5л2 = 5^ сое р^
Диаметр окружности приведенного зубчатого колеса:
Лая . У _ <*а>
Половина угловой толщины зуба в нормальном сечении:
Номинальная толщина зуба по хорде на делительном ци-
линдре в нормальном сечении:
За = й ею -ул1; 5л2 « а2 ш у„2.
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
от хорды на делительном цилиндре:
&х1 = у [од—аЛ + й! (1 — сох у«,)];
^х2 = ■§■ [Од — <*Л + 4(1 —С05^)]-
Расчетные формулы для передачи с цилиндрическими
некорригированными колесами, имеющими шевронные зубья
без канавки (рис. 16)
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: г1у г2.
Режущий инструмент: комплект косозубых гребенок для
станка типа Паркинсон или комплект зуборезных долбяков для
станка типа Сайке.
Характеристика инструмента: /ге8; $д; $0$ и сс$ или (сп и с'^;
ая = а01? = 20о.
Между элементами в торцовом и нормальном сечении сущест-
вует зависимость:
/о* * /0* со§ 0* и с^ =.«*. «* Ра-
119

Модуль торцовый тв берется по ОСТ 1597.
Модуль нормальный
Шаг торцовый
Шаг нормальный
1п = ет/тг8со5 Рд.
•Диаметр делительной окружности:
ви
^|-
Рис. 16. Схемы конструк-
ций цилиндрических ко- тгалинпП(к
лес, имеющих шевронные цилиядрс
зубья без канавки,
йа1 = /яд; й& = тя22.
Диаметр окружности выступов:
Ах = 4а+2/>гв;
^л = ^2 4- 2/08^5.
Диаметр окружности впадин:
Диаметр основной окружности:
41 = ^а с°5 «се» 4г = ^аг со? а0я.
Угол наклона зубьев на делительном
0,-30°
На чертеже проставляется фд зуборезного инструмента.
Межцентровое расстояние
Всё остальные величины определяются так же, как и для
передачи с цилиндрическими косозубыми (или шевронными
с канавкой) колесами.
Расчетные формулы для передачи с цилиндрическими
шевронными (Без канавки) колесами, имеющими
высотную коррекцию
- -• (модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: ггш г^
Режущий инструмент:, комплект косозубых гребенок для
станка типа Паркинсон или комплект зуборезных долбяков для
станка типа СайкЬ.
120,

Характеристика инструмента: т9; рд; /оп и с€п или /05 и с'0&;'
Коэффициент высоты зуба инструмента в торцовом сечении
А» = /оп С<>5 Рд.
Коэффициент радиального зазора по отношению к модулю
в торцовом сечении
Коэффициенты сдвига ^ и |2 выбираются по табл. 17 (стр. 52).
Межцентровое расстояние
Диаметр делительной окружности:
Диаметр окружности выступов:
^1 = 2т,(-^ + /0$ + |1);
Диаметр окружности впадин (ориентировочно):
О1& = Ое*-2т,(2!,8+с0з).
Угол наклона зубьев на делительпом цилиндре: на чертеже
проставляется §д зуборезного инструмента.
Все остальные величины определяются так же, как и-для
передачи с цилиндрическими косозубыми колесами, имеющими
высотную коррекцию.
§11. определение размеров для замера толщины зубьев
цилиндрических зубчатых колес
Замер толщины зубьев ;Циливдрических* колес Ыожно произ-.
водить:
1) по хорде делительной ойфуяснобти;
2) по постоянной хорде;
3) по общей нормаян:т
Щ .

Замер толщины зуба ло хорде делительной окружности
При замере толщины зуба по хорде делительной окружности
(рис. 17) цилиндр выступов служит базой установки зубомера,
поэтому необходимо указать жесткие допуски па размер диаметра
окружности выступов Ц, и на биение поверхности этого диаметра.
Толщина зуба 5а в этом случае может
быть измерена штангензубомером.
Прямозубые некорр игироваиные
колеса с 5 = 0
Глубина замера толщины зуба Ах>
т. е. высота установки зубомера, нахо-
дится по формуле
где
или
Рис. 17. Схема замера
толщины зуба по хорде
делительной окружиостн.
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности определяется по формуле
Значения 5а и /гх при замере прямозубых некорригированных
колес по хорде делительной окружности приведены в табл. 30.
Таблица составлена с учетом величины бокового зазора.
Прямозубые корригированные колеса с |=^0
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности определяется по формуле
5д = тг 51п ^ —^-1 + 27) •
Глубина замера толщины зуба определяется по формуле
X
Г>г~
2"УЙ =
Уд"1
- &д «В Уд
2.
360°
_ 2г
90°
: ——. в
7.
*.-$■-
тг
■С05
№+*)'
при % = 20° формулы принимают вид:
Зд = тг 8Ш (— г ) '
, Ое тг (
9(Г + 41,7РЕ
г
)■
22

Косозубые колеса
Формулы для определения номинальной толщины зуба по
хорде делительной окружности в нормальном сечении—см. етр. 119.
Замер толщины зуба по постоянной хорде
При замере толщины зуба по постоянной хорде (рис. 18)
цилиндр выступов служит базой установки зубомера, поэтому
необходимо указать жесткие допуски на размер диаметра окруж-
ности выступов Ое и на биение поверх-
ности Ое. Толщина зуба в этом случае
может быть измерена штангенциркулем
пли тангенциальным зубомером. Этот
метод замера толщины зуба удобен в том
отношении, что величина постоянной
хорды и расстояние между нею и дели-
тельной окружностью зависят не от числа
зубьев колеса, а только от профильного
угла исходного контура а0, модуля т и
коэффициента коррекции | (для корри-
гированных колес).
В передачах, имеющих угловую кор-
рекцию, у колеса фау-минус постоянная
хорда может лежать либо вне высоты
зуба, либо на фланкированной его части;
1} этом случае толщину зуба нужно под-
считывать по хорде, лежащей ниже по-
стоянной хорды, что довольно сложно
в цеховых условиях.
Прямозубые некорригированные колеса с Е- — О
Общий вид формулы для подсчета номинальной толщины
.чуба некорригироваиного колеса по постоянной хорде при лю-
бом угле "зацепления следующий:
5ТСШ а
х = -— со$2 а.
Глубина замера толщины зуба определяется по формулам
Рис. 18. Схема замера
толщины зуба по постоян-
ной хорде.
Для колес
мают вид:
Ах = Л' — -^- т <мп 2а;
й' = 0,5(1?е —и»).
углом зацепления а = 20°
5Х = 1,387 т\
йА = 0,748 т при }0~ 1;
Лж = 0,548 т при /о = 0Д
формулы прини-
123

•4
2
о
а.
8
о
* 5
Л 5
О
<3
г-
ли
^ а
ё*
О
С
2
Е
ю
со"
со"
5?
ев
>>
л
3
о*
о
«
0«
см"
см
см"
см
^8
гч.ср
со©
"7
со со
050
СП СО
со" о
28
со"о"
I
сэОО
1П*о*
I
изо
I
I
Ю1Л
см о
ч#"о"
I
Ю 1Л
00 О
сбо"
I
оо
соо"
I
ем а?
соЪ
см*о*
I
см-*
оо
-^©"
СО СМ СМ СМ СМ СМ
ОЭСОГ^СОЮЮ^СО'^
ей
к
с;1
ОО^ОСЛС^С^СЛСЛООС^ОО^СОС^'5
ТГ ч* ^
3
С0ЮС0-т<ОС0г^С0Ю1Л^С0с0О4
^ ^ ^ ^. ^ я, ч ч ч ч ч ч ч ч
5
ч*. ^
СП О СО
СО^ О1^ СО^
&
СО СО
СЭ) со СО
Ю СМ ©
см см см
"*" -^ тр*" т»~ т|"
ю ^
^ Г) СЦ М и н
ч^1 ^* чф+ ^< ^* >3*
СО«ОЙО)ОО^Ь
-» -« - ел ел © со со со оо оо ^ ._ _
со со со со ю" ет" п со со с^ е*У • со со п
« 3:
ООЮЮ^СОСОСМ^-ч!—|ООСЛ
со" со" со" со* со со* со" со со со" со" со" со" со
—• о
ю со см © ел со г-*- .
^^^^со^сосос^сосо^со^сосо^
СО « СО Р0 СО « СО" СО СО СО* СО* СО" СО СО
8
гЛ Ю тр М! **•
ООЬ- Й^ММн-ООСЛфООСО
со со со" СО со со со со со сб" со со со СО
00 СО
СМ О) СМ* СМ~ СМ"
%
со ю ^ ^н со
ОО ОО ОО ОО СО
18
со см
со со
с>1 *Я оГ со* с^" сч ся с? см.
СО
см
*| ел
СО
см".
2,12
со
со
СЛ
1 ^
со
со
о
2
см"
со
со
см'
К—1
см
8
ОО
см
со
1—4
со
со
см"
8
см
о
сТг
со
8
со
см
2,62
8
см"
см
Й
&
СО
'•СО
СО
СМ
со
СлГ
СП
о
СМ
со
со
10
о
со
«ф
8
СлГ
ч*1
со
СМ
00
о
см
см
оо
со
о
со
1Л
8
см
3
см
см
см
со
8.
в
СО
2,59
СО
со
см
г-
о
ем
00
ел
см
г~-
см
СО
со
см
о
см
00
ю
из
о
см
со
2,58
со
с>Г
со
о
см
00
§5
СЛ
оо
ю
см"
см
со
см
со
о
см*
о
оо
ЕЯ
1С
а
а
{5
5?
см
со
о
о
00
-**
§5
сЗ
Б.
см
со
см
СО
о
см?
о
оо
3
о
см
см
см
т-Н
со
см*
см
8
•^
ю^
см
со
см
124

со см
1С" 1С"
— « —. о о
§
юююссиэиэюгс
О)
о
гс
8
1С
оо
о
ю
г-
о
«с
Г--.
О
1С
со
О
ю
со
о
1С
ё
1С
-ч^
О
■с
СЧ
о
1С
1С
со
«о
о
1С
со
СО
ел
■я
со"
со
со
со
8
СО
р41
со
СМ
со
см'
ю
о
СЧ
р?
ю
со
сч
1^.
со
ч*
1Л
СО^
чс«"
о
чф"
ее.
со*
<3?
ю
СО
СО
ГО-
СО
1^
о
со"
СМ
ОО
от
СО
сч"
о
со
сч"
ю
о
сч"
ел
г—1
-г*
ОО
со
ч*"
1С
со
СЛ
о
чдг
оо
со"
оо
ю
СО"
со
со
со"
1^
со
оо
сч
со
ю
сч"
о
со
сч"
о
СМ
ел
1С
со
см^
%
"ф
о
со.
■чзГ
Ю
со
чй**
ел
о
"Ф"
со
СО
со"
оо
1С^
со
53
СО
со
со"
сч"
со
1С
см"
О
СО
сч"
1С
о
сч"
ел
т—1
8
$
1С
со
чф"
*
•^
со
ч*"
СЛ
о
ча*
со
00
со"
00
1С
со
см
со
СО
со
ОО
сч"
ОО
гс
сч"
о
со
сч"
х«
о
см
5
8
оо
см
ч$«"
ел
1С
ч*"
СО
ч#"
со
со
СО
со"
8
СО
1"Ч
СО
сч'
42
1С
сч
о
СО
сч
о
сч"
ел
со
ю
00
°1
1С
оо
чф"
ю
ч?р~
со
8
ч*
со
оо
со
ю
со"
см
со,
со"
8.
со
оо
см"
ю
1С
еч"
о
со
сч"
2
см
оо.
Ч5«"
ел
1С
ч*"
со
со
8
сч
оо.
со
СО*
«—1
СО
со"
8
со"
о
со
см"
1С
1С
см"
3
см
3
сч"
со
1С
оо
сч
со
ю
85.
4*1
ч*
оо
1С
ч**
со
со
г-
о,
ч*г.
см
ОС
со
со
Ю
со"
°1
со
•Л
р.
со
о-
со
сч
1С
1С
см"
ел
см
см"
сч"
к.
со
1С
см
ц.
ЯР.
см
со
со"
со
СО
со
8
со"
о
см"
ел
сч
сч"
сч"
оо
г**
со
ю
«1
со
оо
I4-
1С
сч
со
о
оо
со"
со
1С
со"
о
СО
со
ел
сч"
1С
сч
ел
сч
см"
8
сч
--
см
1С
сч
4,82
1С
§
8
«1
со
45
СО
о
со
со
8
СО
сч"
ч*
см
со
см
см"
8
сч"
?2
см
1С
*
4,82
1С
•—1
со
со
о
о
ОО
со"
1С
1С
со"
о
00
ГУ
СО
ел
сч"
1С
сч"
О0
см
сч"
8
сч"
ц.
й
^
со
8
V
со
ч*
8
о
оо,
со"
со
ел
сч
со
со
ем
8
см
см
8
см"
1^
сч
1С
*г
оо^
1С^
о
со
^"
1С
е^>
о
со
со"
со"
ел
СО
о
со
оо
см"
СО
1С
см
оо
сч
сч"
8
см"
1>-
сч
1С
см.
хг"
1С
1С
о
со
ч*
2
ХГ
о
с©
со"
ч*
1С
со"
ел
сч
со
о
СО
к.
сч
СО
сч
сч
о
см"
сч
1С
сч
4,80
3
тн"
о
со
о
ел
со"
Я1
со"
ел
со
2.
со
со
г-
сч
СО
1С
сч"
см
см"
сч
о
см"
см
1С
со
°1
ел
ч?Н"
00
сч
чаГ
8
«0
со"
сч
со"
СО"
см
1С
сч"
см
сч"
о
сч
со
1С
^
ь-
^
сч
1С
<чдГ
сч
сч
о
■*•"
со
1С
СО
со
со
со
сч"
1С
сч"
§
5
сч
^
1С
СО
•см
1С
о
1С
1
о
1С
г-
со
8
со"
1С
см
со"
о
о
со
сч"
о
1С
сч
1С
см
см"
о
о
см"
1С
1^
8
й
•+■ ю со г- со ел о сч
счсчсчсчсмсчеоео
^ СО 00
со со со
О СМ 1С
9
О Ю
1С 1С
о
оо
со"
го
125

В табл. 31, взятой из материалов, разработанных В. Н. Куд-
рявцевым, приведены значения 5Х и Нх для наиболее рас-
пространенных значений т при а = 20° и /"„ = 1.
Таблица 31
Значение номинальной толщины зуба по постоям пой хорде (5У = 1,387 т) и
глубины замера (кх = 0,748 т) при а = 20° и /0 = 1
т, мм
1
1,25
1,5
(1,75)
2
(2,25)
2,5
3
3,5
4
«5х, мм
1,387
1,734
2,081
2,427
2,774
3,121
3,468
4,161
4,855.
5,548
Лх, мм
0,748
0,935
1,122
1,309
1,496
1,683
1,870 •
2,244
2,618
2,992
• /л, мм
!,(4,5)
1 5 '
1(5,5)
6
(7)
8
(9)
Ш
(").
12
Лх, ММ
6,242
6,935
7,628
8,322
9,708
11,096
12,483
13,870
15,257
16,644
кх, мм
3,366
3,74Ц
4,114
4,488
5,236
5,984
6,732
7,480
8,228
8,976
т, мм
1(13)
14
! 15
1
16
18
! 20
22
24
26
5Х, мм
18,031
19,418
20,805
22,192
24,966
27,740
30,514
33,288
36,062
Ах, мм\
9,724
10,472
11,220
11,968
13,464
14,960
16,456
17,952
19,448
, 1
Прямозубые корригированные колеса с %ф0
Общий вид формулы для подсчета номинальной толщины
зуба корригированного колеса по постоянной хорде при любом
угле зацепления следующий:
5Х= (уСО52а0 + ^5ш2а0) т.
Глубина замера толщины зуба: определяется по формуле
йх = к' — т ( у 51П 2а0 + ^ яп* аЛ /
В отдельных случаях при |< 0 величина 1гх, вычисленная
по данной формуле, может получиться очень малой, неудобной
для обмера, и тогда толщину зуба следует измерять по хорде
делительной окружности.
Для колес с углом зацепления а = 20° и /0=1 формулы,
принимают вид
5Х-(1,387 +0,643 ^)т;
Лх = й' — 0,1825к .или ..А = 0л5ф# — йд) — 0,1825х.
128

На рабочих чертежах зубчатых колес проставляется вели-
чина верхнего предельного размера толщины зуба по постоян-
ной хорде 5хт определенная по формуле
5ХЕ = 5Х + ДВ5Х;
значения ДВ5Х даны в таблицах допусков ГОСТ.
На размер 5ХВ назначается допуск 65 со знаком минус по
ГОСТ 1643—46 в зависимости от класса точности передачи или
от степени точности по ГОСТ 1643—56.
Косозубые или шевронные иекорригированиые
колеса при стандартном модуле тп и профильном
угле исходного контура а0п
Номинальная толщина зуба по постоянней хорде в нор-
мальном сечении определяется по формуле
5ЛШП о
хя = -2*со*2а.
Глубина замера толщины зуба определяется по формуле
Нх = к' — у т„ 51Л 2а.
Для колес с углом зацепления а = 20° и /0 = 1 формулы
принимают вид:
5ХЛ = 1,387тп и Нх = 0,748 тп.
Косозубыеили шевронные некорригированпые
колеса при стандартном модуле т8 и профильном
угле, исходного контур а аС)5
Поминальная толщина зуба по постоянной хорде в нор-
мальном сечении при а = 20° определяется по формуле
5х« = 1,387/пвсо$ Ра-
Глубина замера толщины зуба определяется по формуле
кх = к' —0,252 тяш
к' = 0,5(Ое — т3г).
Иа рабочих чертежах косозу.бых и шевронных зубчатых
колес проставляется величина верхнего предельного размера
толщины зуба по постоянной хорде 5Х11В, которая определяется
по формуле
Иа величину 5ХПВ назначается допуск 65х со знаком минус
и зависимости от класса точности передачи по ГОСТ 1643—46
или от степени точности по ГОСТ 1643—56.
Значения ДВ5Х даны в таблицах допусков ГОСТ.
9 Г. А. Птицын иВ.Н. Кокнчев 437 129

Замер толщины зуба по общей нормали
Замер толщины зуба по общей нормали (рис. 19) состоит в
измерении зубьев нормальным штангенциркулем или шаговой
скобой через два или более г зуба в зависимости от угла
зацепления и общего числа зубьев. Измеренное таким образом
расстояние (Ь или Ьп) между профилями будет одинаковым в
любом направлении, нормальном одновременно к обоим эволь-
вентным профилям. Расстояние это рекомендуется измерять
как можно ближе к делительной
окружности колеса.
При замере по общей нормали
цилиндр выступов не является базой,
поэтому отклонение его поминаль-
ного диаметра Ое и биение могут
быть взяты большими, нежели соот-
ветствующие величины при замере
по постоянной хорде.
Прямозубые некорри тиро-
ванные колеса с | = 0
Общий вид формулы для подсчета
величины Ь при любом угле зацеп-
ления следующий:
Рис. 19. Схема замера толщины
зуба по общей нормали.
Ь = -± соя а [^ + —4—^ +21тга|.
где 5пу а — эвольвентная функция (инвалюта), равная разности
тангенса угла и угла в радианах (ш\га = Ща- а);
п — число зубьев, охватываемых размером А, значение
которого берется из табл. 32.
Таблица 32
Числа зубьев, охватываемых размером Ь {Ьп) при замере толщины зуба
по общей нормали для нестандартных углов зацепления
Угол заде- 1
плепия а
14'//
17°
22'/3°
25°
1 ' Число зубьев л, охватываемых размером Ь (Ьп) \
2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9
Число зубьев колеса — г |
от
12
12
12
12
• до 1 от
1 25
21
16
14
26
22
17
15
1 ДО
37
32
24
21
от
38
33
25
22
до | от
50
42
32
29
51
43
33
30
до 1 от
62
53
40
36
63
54
41
37
до
75
64
48
43
| от
76
65
49
44
до
87
74
56
51
от Г до
88
75
57
52
100
85
64
58
| ОТ
86
65|
59
ДО
96
72
65
130

Табл. 32 дает значений п числа зубьев меясду профилями,
которые Бакингем рекомендует принимать при измерении вели-
чины Ь (Ьп) для колес с различными числами зубьев и не
|||н\л.усмотренными ГОСТ углами зацепления.
/Для некоррелированных колес с углом зацепления а = 20°
и и - 15° размер общей нормали /, определяется по формуле
гдг Л(| берется из табл. 33 и 34 в зависимости от модуля и
числа зубьев измеряемого колеса; в таблицах указано также
■жгло зубьев п, охватываемых размером А, т. е. штангенцир-
кулем.
Для колес с числом зубьев 2> 120 при а = 20° значение Ь0
и н определяется по формулам
10 = 0,014* + 1,476 (2л — 1);
л = 0,1112 + 0,5;
излученное значение п округляется до ближайшего целого числа.
На рабочих чертежах зубчатых колес проставляется вели-
чина верхнего предельного размера толщины зубьев по общей
нормали 1Б, которая определяется по формуле
(алгебраическая сумма).
Значения Дв/, даны в таблицах допусков ГОСТ.
Па размер Лв назначается допуск ЬЬ со знаком минус в
шнпсимости от класса точности передачи по ГОСТ 1643—46 или
от степени точности по ГОСТ 1643—56.
Прямозубые корригированные колеса с &-у*0
с углами зацепления а = 20° и а — 15°
Пели при профильном угле инструмента 20 и 15° задана* ве-
личина сдвига инструмента %т но отношению к оси заготовки
нарезаемого .колеса, то для подсчета размера Ькф можно иоль-
•ишнпвся табл. 20 (стр. 62), внося в формулу соответствующую
поправку:
/,1ЮР = 1 + 2Ел151па-
Пелнчина %т считается положительной при отодвигании ин-
струмента от оси заготовки и отрицательной — при приближе-
нии. Для колес с углом зацепления а «=20° формула принимает
^=(^ + 0,6846)1*.
Для колес, у которых |<0> величина Ое корригированного
колеса при обмере по постоянной хорде должна удовлетворять
условию
О, >/Т2 у 0,8834 + (2-3-4) мм.
!Г 131

иг»- ,07
ыгАнбипнэлтшп иивм
-9 Ал АЯжок эинволээв^
-АзпЗилнэлпшп хпнэвя
-гшгяхо 'яэчдДе отгэиь
ягиг |07'
В1гАмс1ипиз.швхт нивх
-9Ал АНжэн эинвоаээв^
1/ |КЭ1Г
-Аж1и*1нэлнЕлт хикэви
г тгзэ1гоя олом
1 Ух'ж ,07
шгДясЬтнэлнвхт инея
-р.$л ДКжэн эинвохээвд
1/ 'ИЭ1Г
-АмйиТпиалнЕхт хиигэеа
г кхигох слом
-эиЛэкеи оэчр^с 01ГЭИН
угус |07
1 виАябттнэлпвхт имея
1 -9^1 Д&ЖЭК ЭИНКОЮЭВ^
-Ллйипнэлнвхпт хикэвн
-етлвяхо 'яэчдАе огонь
2 ВЭ31ЮН ОЛОИ
1 -эвсЬиеи ыэчдЛе огои^
ту ,07
1 шгАяЛнйнэлнепп иквм
1 «9Ал АНжэга эинвоюэе^
V 'ИЭ1Г
-Аж1иГшэлнел,т хгаиэсе
-гивяхо 'еэтрАе ситэи^
г &ЭЭ1ГОМ олого
СОО^М'ОСООООсО^ООМСО^СО
геГ стГ о^ ет7 .оТ сГ сгГ оГ гм" сч" с4" оГ сГ ю об* —^
с^счсчс^мс^^слсососососссосо^ 1
ооооооюоооооооаслойспоосч
О Л N « N - ШОК [ч^^сзсО^-Ю
О о" 6 го сг со со го с?' съ'сЪ10<01010<п<0\
КЬГ^ООООЭОСОООООСООООСЙСЙСПСОО
| со о> об со ос О! с) № ^ о <п с^ о ел © о о
со со ^ ее о <с чэ й «) <о <с оГ ел сз> со о о
ЮЮсОСОвФЙСООсООГ^Г4^ NN N
^'-«иэслссь-'тслсоозсо^г-.юс^р
ЧР —< <М СС' Ю СО ЭО О О М СО О -« СО 3 >5 ^
1^. 1^1^1>^^^^г^оо^оо^оо^ойс<^сж^с^оо
^сГооосооос^со~с^сооосо"со <**>"
сО'^^'О^'^^^^'^ЮйЮйЮгСЮ
0^00<ЛО^С^СГ5^Ю01^0СС10*-*С>|
(^С^СNС^СОСОСОООС^СОСОСОСОСОV^'*
Iю^^<^0)-^СVIсо^л^осо^щ^соо-^с,5
СЧС^С*МС<1^^СЧС*С*>СОСОСОсОСОСОСО
0^0«С^СОЧФ1ЬС01^00СЛО--СЧ1ГО^'1П
132

Гц
О
с;
о.
&»1-
6 е
о ^
я >,
X
3
о
ев
го
О
1 15и-лмс11Пшэлшл.т шеи
I -рАл АЪ'жаи эшшоюэв^
г/ 4ка1г
-Аэк!иПНЭЛНел.ГП ХМШВЯ
2 ВЭЭ1Г0Х ОЛОИ
-Э15ЙЭН8И яэтрле огонь
яг»- '°7
ОТАхйпЪШЫНБХШ НИВМ
1 -рАл Анжэм аинвоюэе^
-Кмйитлнзлиелпт хпиэви
-1ЧАВ0ХО 'аачрле ол'эк^
2 СЭЭ1ГОМ ОЛОК
шгЛхйипнэлшехт ниви
-р&! АРЖЭК ЭННиоЮЭВД
V 'ют
-гсхеяхо 4яэчрАе одой!-)
2 ЕЭЭ1ГОН ОЛОГО
-окйэиеи пэчдАе: огонь
шгЛяЛшшэлишп имей
-рЛл ЛКжэго мшнохээв^
1/ €кагг 1
-Лхйипналшгхт хгаиэея
-кхеихо 'еэчдЛе оь\)иь
г еээь-ох олого
ягиг 4°7
к^Лмйитэлн&ш икем
-гсхеихо 4еэчдЛе оюиь
2 ВЭ01ГОХ- ОЛОИ
-а«(1аргеи иэчдле оггэиь 1
ОО^ьОСОГ^СОСЪО^-нС^СОГ^СОГ^?^
^1. °1 Ч Ч ^1 Ч. ^, ^ №г со л л со я .^ф 1л
О-'МЧ'ЮсОООО^'гМСФОООООО '
ООООООООСОООООО>0)С)ОСЛО)ООС^
(^фОф(0(0(С^<О^С Г- I4- I4- 1>* I4*- I4-
бобо о" й со со~сс"е^сосо"сососо",^ тМ
•Ф ^ ^ ^* ^ ю ю ю й ю ю ш ю «з « и: ю
со-»* тсог^оосло^счсо^осс г^оосл
-^'^ ^ ^ ^ х* ^ л ю 1-о ш из о ю ю ю ю
— Ь-СООЮОСО^ОО^Ш — N СО ОЯТ О'
^^^ЮСОГ^^еосОС^сс^^^ьогОсоГ4-
СССОСО«СОсОССС/:сОСОТ}*^Х1«^^^т1М
Ф N00 0 Огн СЧ Г0-ч-Ю<О 1^. с© О О -* СЗ
смс^с^«сосолсососососо«со^^^
со -« N со С) ю ^ г^еослтл^^смао © ю
О—•'—•СЧСЧСО-^^г-ОЮ, «О Г- |>- ОО ОО СО СО
СО О (О СС?_ (О Ш ф 'чО (^ 1С СО СО ЧО СО СО 1>- Г*»
СМСЧС^С^С^^С^С^С^С^С^^СЧС^С^МСО
СИ О -'МСО^ЮЮ^ООСЛО-•СМ СО' ^*1С 1
:зз

Косозубые или шевронные пекорригированные
колеса при стандартном модуле та и профильном
угле исходного контура и0л = 20°
Номинальная толщина зуба по общей нормали в нормальном
сечении для колес с косыми или шевронными зубьями (рис. 20)
определяется по формулам:
Ь„ = тн (х + ер*);
п = я|лб + 0,6;
полученное значение п округляется до ближайшего целого.
Значения <р, -ф и г берутся из табл. 35 и 35а, составленных
В. Н. Кудрявцевым.
Рис. 20. Схема замера толщины ность замера толщины косых зубьев по
косых зубьев по общей нормали. общей порадели, так как /.„ 51 п р# > Ь,
Для колес с косыми и шевронными зубьями обмер по общей
нормали можно производить, если Ь„ удовлетворяет условию
(рис. 21)
^л ^ &т ра
Если это условие не выполняется, то одна из ножек штан-
генциркуля, установленного в плоскости, перпендикулярной
к зубьям, не будет касаться зубьев колеса (рис. 21).
Косозубые или шевронные иекорригированные
колеса при стандартном торцовом модуле тв и
профильном угле исходного контура а05 = 20°
Номинальная толщина зуба по общей нормали в нормальном
сечении для колес с косыми или шевронными зубьями опреде-
ляется по формулам:
1я = 6т8(* +0,0014*);
п = \хг |- 0,6;
полученное значение п округляется до ближайшего целого; зна-
чения б, |х и х берутся из табл, 35 и 35 а,
134

Таблица 35
Элементы для подсчета толщины зуба л о общей нормали
(колеса с косыми и шевронными зубьями)
Ра, гряд.
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18 |
19
1 20 !
21
22 ,
23
24
25 ,
26
27
28
29
30
31
32
ч>
0,01416
| 0,01423
1 0,01-431
I 0,01440
0,01451
' 0,01463
| 0,03477
0,01492
0,01508 *
0,01526
0,01546
0,01568
0,01591
0,01616
0,01643
0,01672
0,01703 1
0,01737
0,01773
' 0,01811
0,01852
0,01897
0,01944 1
0,01995 .
0,02048. 1
0,02106
0,02168
0,02234
*
0,112
0,113
0,113
0,114
| 0,115
' 0,116
0,117
0,118
0,120
0,121
0,123 |
0,124 '
0,126
0,128
олзо
0,133
0,135
0,138
0,141
0,144
0,147 •
0,150
6,154
0,158
0,162
0,167 |
0,172
0,177
И
0,112
0,112
ОЛЗ
0,113
0,114
0,114
0.115
о,::б
0.Н6
0,117
0,118
0,119
0,121
0,122
0,123
0,125
0,126
0,128 ,
. 0,129
0,131
0,133
0,135
0,138
0,140
0,142 ,
0,145
0,148 1
0,151
1 • !
' 0,99664
| 0,99516
0,99341
0,99139
0,98911
0,98655
0,98372
0,98063
0,97727
0,97363
0,96973
0,96556
0,96112
0,95641
0,95144
0,94619
0,94067
0,93489
0,92884
0,92252
0,91590
0,90907 1
0,90195
0,89456
0,88690
0,87897
0,87079 1
0,86233
135

Таблица 35а
Элементы для подсчета толщины зуба по общей нормали
(колеса с косыми и шевронными зубьями)
п
2
3
4
5
6
7
8
т
4,428
7,380
10,332
13,285
16,237
19,189
22,141
п
9
10
11
! 12
13
1 И
15
•
т 1
25,093
28,045 :
30,997
33,949
36,902 ,
39,854 !
42,806
п
16
17
18
19
20
21
22
т
45,758
48,710
51,662
54,614
57,566
60,518
63,471
Для возможности обмера по общей нормали величина Ьп
должка удовлетворять условию (рис. 21)
На рабочих чертежах косозубых колес проставляется вели-
чина верхнего предельного размера толщины зубьев по общей
нормали /;,1В, которая определяется по формуле
(алгебраическая сумма).
Значения АЕЬ даны в таблицах допусков ГОСТ. На размер
1.пв назначается допуск б/^ со знаком минус в зависимости от
класса точности передачи по ГОСТ 1643 — 46 или от степени точ-
ности по ГОСТ 1643 — 56.
§ 12. РАСШИФРОВКА ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗУБЧАТЫХ
ПЕРЕДАЧ И ОПОЗНАВАНИЕ КОРРИГИРОВАННЫХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
В ремонтных работах одной из важнейших задач является
расшифровка геометрических параметров зубчатой передачи,
особенно если при ремонте должно быть заменено одно колесо,
из пары.
Под расшифровкой геометрических параметров зубчатой пе-
редачи понимается определение основных элементов зацепления,
необходимых для изготовления повой передачи или одного но-
вого колеса передачи, если нет соответствующих чертежей.
При расшифровке тщательно обмеряют ряд основных элемен-
тов зацепления, которые легко и надежно поддаются этому об-
меру, Остальные элементы, а также (с целью дополнительной
' проверки) и ряд обмеренных элементов определяют путем* рас-
чета.
136

Геометрия зацепления пары зубчатых колес характеризуется
параметрами исходного контура зубчатой рейки, который поло-
жен в основу при расчете передачи. Поэтому при расшифровке
зацепления необходимо в первую очередь установить основные
параметры исходного контура зубчатой рейки, по которому из-
готовляют инструмент, затем толщину зуба, а для косозубых
колес, кроме того, угол наклона зубкев.
Основными параметрами исходного контура зубчатой рейки
являются: Оо — профильный угол исходного контура, /0 — коэф-
фициент высоты зуба исходного контура, с — радиальный зазор.
Расшифровка геометрических параметров зубчатых передач
В табл. 36 приведены практически применяемые основные
параметры исходного контура зубчатой рейки.
Таблица 36
Наиболее часто встречающиеся значения основных параметров
исходного контура зубчатой рейки
Пара-
метры
«0
/о
с
Исход-
ная
база
-США
14%в
1
0,157
20°
1
—
20°
0,8
0,2
Диаметральный
питч
Р
Англия
14'//
1
—
20°
1
—
Диаметраль-
ный питч
Р
Германия
(довоенная)
15°
1
—
20°
1 1
20°
Франция
20°
0,8 1
0,1 -*- 0,3 —
20°
0,75
0,2 .
Модуль Модуль
* 171 171
1 1
Указания по замеру и определению элементов
исходного контура зубчатой рейки
Угол зацепления а
У зубчатых передач в модульной системе могут встретиться
следующие значения угла зацепления а: 15е, 17°30\ 20°, 22°30\
а иногда и 25°.
У зубчатых передач в питчевой системе могут встретиться
следующие значения угла зацепления а: 14°30', 15°, 16°, 17°30',
20е и 22*30'.
При некомплектной замене зубчатой передачи, т. е. если
одно из зубчатых колес сохраняется и необходимо изготовить
только другое, правильное определение угла зацепления чрез-
вычайно важно для работы будущей зубчатой передачи.
137

Существует несколько способов определения угла зацепления.
1. Обкаткой инструментом. Для этой цели зубчатое колесо,
у которого необходимо определить угол зацепления, устанавливают
на оправку зуборезного станка и обкатывают зуборезными ин-
струментами: червячными фрезами, долбяками или зуборезными
гребенками.
Инструменты выбирают с различными углами зацепления и
в процессе обкатки устанавливают, при каком угле получается
наиболее плавное прилегание инструмента к колесу,
2. Графический способ. Строят нормальный эводьвентный про-
филь зуба для данного модуля, числа зубьев и наиболее веро-
ятного в данном случае угла зацепления. Для удобства поль-
зования профиль зуба может быть вычерчен в увеличенном
масштабе. На чертеж профиля зуба наносят в том же масштабе
сетку фактических размеров зуба. Для этой цели зубомером
через каждый 1 мм но высоте измеряют толщину зуба с точ-
ностью до 0,01 мм.
В случае несовпадения профилей необходимо построить новый
профиль зуба для другого угла зацепления и вновь нанести
сетку фактических размеров зуба.
3. Расчетный способ. Формулы для определения угла зацеп-
ления имеют следующий вид:
т (г1 + г»)
С05 а = 1*д ср5 а0>
соз а = -2-.
Указания по определению А и 10 приведены ниже.
Модуль или питч зацепления
Для определения системы зацепления (модульная или питче-
вая) и установления величины модуля или диаметрального питча
можно рекомендовать следующий порядок работы:
1) выяснить, в какой системе измерения — метрической или
дюймовой — выполнен агрегат, которому принадлежит зл^бча-
тая передача; при этом нужно помнить, что агрегаты американ-
ского, английского и канадского производства обычно выпол-
няются в дюймовом измерении;
2) подсчитать значение модуля или диаметрального питча р
(с переводом последнего в миллиметры) по следующим формулам:
А — °* -■
Ш— 2,2' Ш~ гЧ-2'
р ~ ?Д57,25,4 мм\ Р^2'^' 25,4 мм;
138

3) на основании полученных подсчетов значений тир уточ-
нить, пользуясь табл. 7 и 8, модуль или питч зацепления, помня,
что в странах с дюймовой системой мер зубчатые заиеплепия
изготовляются в питчевой системе.
Высота зуба к
Размер высоты зуба может служить для определения модуля
или питча и наличия корригирования.
Высоту зуба измеряют одним из приводимых ниже способов.
1. Точным штангенциркулем. Замер точным штангенциркулем
может осуществляться двумя способами:
а) путем измерения расстояния от стенки отверстия зубча-
того колеса до головки зуба Нг и до ножки зуба Яа (рис. 22);
в этом случае высоту зуба опре-
деляют но формуле
А = Иг — Н2>
Рис. 22. Схема измерения высоты
ауба точным штангенциркулем.
Рис. 23. Схема измерения
высоты зуба глубомером.
б) путем измерения диаметров окружностей выступов и впа-
дин; в этом случае высоту зуба определяют как половину их
рн.чпости:
2. Глубомером. При этом способе высота зуба А получается
непосредственно обмером глубомером (рис. 23). Способ не дает
достаточно точных результатов и может применяться с целью
ориентировочного контроля.
3. По отпечатку на бумаге. Рекомендуется сделать
им бумаге четкие отпечатки покрытых краской зубьев или даже
(сч-лн позволяют размеры) всего измеряемого колеса; измеряя
ряд зубьев на отпечатке, величину А определяют как среднее
.-фмфметическое из показаний замеров.
Помимо определения величины А, четкие отпечатки зубьев
п.| бумаге могут служить для контроля других размеров изме-
ряемого колеса,
:39

зубчатого колеса. В этом случае
Указания по замеру и определению расчетным
путем элементов зацепления
Основной шаг /с
Замер основного шага может производиться или шагомером
или штангенциркулем путем измерения общей нормали данного
основной шаг определяется
как разность из двух обмеров
длины общей нормали
(рис. 24):
где Ьп — длина общей нор-
мали при охвате п
зубьев;
/,„_!—длима общей нор-
мали при охвате
л — 1 зубьев;
п — число охватывае-
мых зубьев при из-
мерении длины об-
щей нормали.
по формуле
Рис. 24. Схема измерения длины общей
нормали для определения основного шага.
Величина п
определяется
.«о
л
п =■
«-■1-й*.
где а0 — угол исходного контура в радианах.
Величину п можно также брать из табл. 37.
.Цена деления нониуса штангенциркуля должна быть не грубее
0,02 мм. Более точные результаты получаются при обмере мйкро-
Табяица 37
Число охватываемых зубьев при измерении длины обще
зубчатого колеса
Число
охватывае-
мых
зубьев
п
2
3
4
5
6
7
8
9
15°
12 4-25
26-^-37
38 4-50
51-?-62
63-*-75
76ч-87
88 - 100
Угол зацепления а
20°
22°30'
Число зубьев колеса г
12-5-18
194-27
28 4-36
37-=-45
46-5-54
55-*-63
64-*-72
73-г-81
12ч-16
17-2- 24
25 4- 32
33 4-40
41-^48
49-?-56
57 4-64
65ч-72
и нормали
25° 1
124-14
154-21
224-29
304-36
374-43
44 4- 51
524-58
594-65
140

метром, снабженным специальными насадками в виде дисков на
измерительных поверхностях.
Формула для определения основного шага (0 имеет следующий
вид:
** (а = пт соз а0.
Диаметр окружности выступов колес Ое
Диаметр окружности выступов может измеряться микромет-
ром или точным штангенциркулем. Обмер необходимо произ-
водить в трех-четырех точках и брать
наибольшую из полученных вели-
чин; это особенно нужно учитывать,
когда обмеряемое зубчатое колесо
имеет износ но диаметру окружно-
сти выступов.
При обмере колес с малым и не-
четным числом зубьев (рис. 25) не-
обходимо учесть ошибку, которая
появляется из-за невозможности про-
изводить замер в плоскости, прохо-
дящей через центры зубчатых колес.
С этой ошибкой особенно нужно счи-
таться при зубчатых колесах с чис-
лом зубьев меньше 25. Ошибка зави-
сит от величины хорды между двумя
соседними зубьями.
Величина диаметра окружности выступов в этом случае опре-
делится по формуле
Рис. 25. Схема измерения диа-
метра окружности выступов ко-
леса с нечетным числом зубьев.
Ре
иг
1/44-1
Величины. 1г и /2 получаются путем замеров.
Формула для определения диаметра окружности выступов
пскорригированных колес имеет следующий вид:
0,=л1(*+2).
Диаметр окружности впадин
колес 1)г
Замер диаметра окружности
впадин с четным числом зубьев
(рис. 26) имеет целью проконтро-
лировать правильность замера
высоты зуба и сравнить вели-
чину Д, полученную замером,
с величиной В1ч полученной рас-
четом.
Замер диаметра окружности
впадин особых трудностей не
141
Рис. 26. Схема измерения диаметра
окружности впадин колеса с чет-
ным числом зубьев.

представляет, тем более, что размер 01 не является исходной
величиной для расчета, а служит лишь для ориентировочного
контроля других элементов.
Толщина зуба по хорде делительной окруо/снюсти 5д>
измеренной на высоте головки зуба Ах
Измерять толщину рекомендуется лишь у сравнительно мало
изношенных зубьев. Это измерение служит только для контроля
произведенных расчетов элементов зацепления.
Высота головки зуба до хорды подсчитывается для малого
колеса по формуле
для большого колеса
где Д —поправка на величину стрелки от дуги делительной
окружности до хорды. Величина Д выбирается по табл. 38,
составленной В. И. Мухиным.
Таблица 38
Значение величины Д в зависимости от числа зубьев г
г
10
ч
12
13
14
15
16
17
18
19
20
А
0,0615
0,0559
0,0513
0,0473
0,0441
0,0411
0,0385
0,0363
0,0342
0,0324
0,0308
г
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
Д
0,0293
0,0281
0,0268
0,0257
0,0246
0.0237
0,0228
0.0221
0,0212
0,0206 1
г
32
34
35
36
38
40
42
44
45
46
Д
0,0192
0,0182 {
0,0176
0,0176
0,0162
0,0154
0,0146 1
0,0141
0,0137 '
0,0134
г
48
50
55
60
70
80
97
127
135
| Рейка
А
0,0128
0,0123
0,0 Г12
0,0103
0,0088
0.0077
0,0064
0,0063
0,0045
0,0000
Измеренная толщина зуба сравнивается с величиной, полу-
ченной расчетом.
Межцентровое расстояние А сцепляющейся пары колес
Замер расстояния между центрами зубчатых колес произво-
дится во всех случаях и служит для определения элементов
зацепления или для контроля правильности расчетов,
142

Применяемые способы замера межцентрового расстояния
основаны на определении расстояния между валами, на которых
монтированы данные зубчатые колеса. Для осуществления замера
(при разборке станка или его узла) зубчатые колеса снимаются
с налов. Валы после тщательной очистки от грязи уклады-
ваются обратно в соответствующие подшипники, и измеряется
расстояние между их осями. Этот способ применяется к валам
как с параллельными, так и с перекрещивающимися осями.
/.
Л N.
^Ч
Риг. 27. Схема измерения
мгжнентрошго расстояния
•г* мжым штангенциркулем.
Рис. 28. Схема изме-
рения межцентрового
расстояния микромет-
рическим штихмасом.
Рис. 29. Схема изме-
рения межцентрового
расстояния плоскопа-
раллельньтми конпе-
выми плитками.
Замер расстояния А между двумя валами может быть осу-
ществлен одним нз следующих способов.
1. Точным штангенциркулем. Штангенциркулем измеряют
расстояние Ь между наружными поверхностями валов и диа-
метры валов Г>4 и Ц> (рис. 27). Величина межцеитрового рас-
стояния А определится по формуле
2. Микрометрическим штихмасом. Микрометрическим штих-
мнеом измеряют расстояние V между внутренними поверхно-
стями валов (рис. 28), а микрометром (или штангенциркулем) —
диаметры валов Д и Ц,. Величина межцентрового расстояния А
определится по формуле
л = г + А±^.
3. Плоскопараллельными концевыми плитками. Относительно
небольшое межцеитровое расстояние А можно измерить конце-
ними плитками (рис. 29).
143

Плитками измеряют расстояние V между внутренними
поверхностями валов, а микрометром (или штангенциркулем) —
диаметры валов б1 и 02. Величина межцентроврго расстояния А
определится по той же формуле, что и при замере микрометри-
ческим штихмасом.
Во всех перечисленных способах на точность замера помимо
несовершенства техники измерения влияют зазоры между валами
и подшипниками, а также овальность валов.- Поэтому для полу-
чения более точных результатов рекомендуется производить
замеры после ремонта валов и подшипников — при мииималь-
ных зазорах и овальности валов; зазорами, являющимися резуль-
татом ходовой посадки валов, можно пренебречь.
Если требуется замерить межцентровое расстояние при
изношенных валах и подшипниках, то замеры следует
выполнить несколько раз — при сдвинутом и раздвинутом поло-
жении валов — и результат определить как среднее арифмети-
ческое от всех замеров. Достаточно точных данных этот спо-
соб не обеспечивает.
4. Штангенциркулем со специальными наконечниками. Если
имеется доступ к концам валов, оси которых лежат в одной
плоскости, то их межцентровое расстояние можно измерить
непосредственно штангенциркулем со специальными коническими
наконечниками по центровым отверстиям.
5. На разметочной плите. Если корпус узла, в котором
смонтированы подшипники с валами, невелик, то межцентровое
расстояние может быть измерено на разметочной плите опытным
разметчиком. В этом случае точность замера зависит от техники
измерения и квалификации разметчика.
Формула для определения межцептрового расстояния пря-
мозубых некорригированных колес (наружного зацепления) имеет
вид
Формула для определения межцептрового расстояния косо-
зубых некорригированных колес (наружного зацепления) имеет
вид
л ~ 2 со8 Ра '
Угол наклона зубьев §д на делительном цилиндре
Точно измерить угол наклона зубьев в цеховых условиях
трудно, так как это требует применения сложных приборов,
поэтому его замеряют приближенно; точное значение угла опре-
деляют при расчете в зависимости от межцентрового расстояния.
Приближенный замер угла наклона зубьев можно осуще-
ствить одним из следующих способов.
144

1. Путем обкатки стандартной червячной фрезой. Зубчатое
колесо с косыми зубьями устанавливают на оправку зубофре-
зерного станка и обкатывают стандартной червячной фрезой
соответствующего модуля, угол наклона которой известен, уста-
новив для этого надлежащим образом
фрезерный суппорт.
По углам установки суппорта и на-
клона витков червячной фрезы опреде-
ляют угол наклона зубьев §д.
2. С помощью угломера. Основание
угломера направляют вдоль обода колеса
(прижимая его к ободу сбоку), а линейку
вдоль зуба, и отсчитывают угол в граду-
сах по шкале угломера.
Способ этот весьма неточен и дает
приближенные результаты.
3. По отпечатку на бумаге. Головки
лубьев покрывают краской и колесо про-
катывают вдоль линейки по чистой бумаге
(рис. 30). Величину угла наклона зубье§
определяют замером угломером по от-
тискам на бумаге. Полученная замером
пгличина угла наклона зубьев относится
к цилиндру выступов колеса.
Величину угла наклона зубьев по
дол отельному цилиндру определяют по
формуле
йд
ШР^-^ЩР*.
Рис. 30. Схема определе-
ния угла наклона зубьев
по отпечатку на бумаге.
ГЖ%Р6, — измеренный при помощи бумаж-
ного оттиска угол наклона зубьев
на цилиндре выступов.
Формула для определения угла наклона зубьев некорриги-
ропанпых колес имеет вид
С05Ра
<2Л
Опознавание корригированных зубчатых колес
После определения перечисленных выше параметров зубча-
тых передач необходимо выявить, каким является данное зацеп-
ление— нормальным или корригированным. Для этого требуется
проанализировать следующие элементы, полученные замером.
Ю Г. А. Птиции и В. Н. Кокичев 437 145

1. Межцентровое расстояние А в некорригированном зацеп-
лении. Его определяют по формуле
А= **+*» т мм (1)
или
А =^-^25А мм; (2)
подставляя в формулы (1) и (2) вместо А его значение, полу-
ченное измерением, проверяют приведепные зависимости. Несо-
ответствие замеренной величины А этим зависимостям говорит
о наличии корригирования, С другой стороны, соответствие
величины Л приведенным зависимостям не исключает наличия
корригирования.
2. Диамегры окружностей выступов колес Ое1 и Д.2. Эти
диаметры в некорригированном зацеплении определяют по фор-
мулам:
Ц*=(21 + 2)т мм; (3)
0*=-^^-25,4 мм; (4)
А* = (га + 2) т мм; (б)
Яса = -^±2- 25.4 мм; (6)
подставляя в формулы (3) — (6) вместо Ое1 и Ц,2 их значения,
полученные замером, проверяют приведенные зависимости. Несо-
ответствие этим зависимостям измеренных величин Ол и Ц>2
говорит о наличии корригирования.
Обычно в корригированных зацеплениях величина диаметра
окружности выступов малого колеса йе1 бывает больше, чем
у нормального зацепления, т. е. имеют место зависимости:
Ае1>(21 + 2)/П ММ\
2*1 >37Г125,4 мм.
N6

Установление системы корригирования
Как было сказано, основными видами корригирования
являются:
1) высотная коррекция, или фау-пулевое корригирование;
2) угловая коррекция, или фау-корригирование.
Все прочие системы корригирования представляют собой
разновидности указанных.
Отнесение зацепления к тому или иному виду корригиро-
иаипя производится на основании анализа межцентрового рас-
стояния* А и диаметров окружностей выступов Ое1 и Ц,2.
1. Наличие зависимостей
А = ±±±Ъ-тмм,
Л =^^25,4 лш
II
Ц,§{г + 2)т мм,
Д§^-±^25,4 мм
свидетельствует о том, что мы имеем дело с фау-нулевым кор-
ригированием.
2. Наличие зависимостей
Аф **%Ч*п мм,
Аф г1 + *225,4 мм
и
Ое^(г + 2)т мм9
0^-^=^25,4 мм
указывает на фау-корригирование.
Зацепление относят к той или иной системе корригирования
па основании обзорной таблицы корригированных зацеплений
(табл. 39).
1Л 147

Таблица 39
Обзорная таблица корригированных зацеплений для прямозубых
цилиндрических колес
1. Фау-нулевое зацепление (V —0)
Элементы зацепления
Межцептровое расстоя-
ние Л
Диаметр окружности
выступов Ое
Высота головки зуба к'
Высота ножки зуба к"
Полная высота зуба
к = к' + к»
Сущность отступлений от нормального зацепления
малое колесо
большое колесо
Такое же, как и при нормальном зацеплении, т. е.
А= Ъ + гЛт ^
Больше нормального
Увеличена . па вели-
чину Ьт
Меньше нормального
Уменьшена на вели- 1
чину 1^п I
Коэффициенты сдвига одинаковы по величине, 1
но различны по знаку: ^1 =— 6я I
Уменьшена на вели-
чину %,гп1
Нормальная
Увеличена на вели- 1
чину 1#п.
Нормальная
| Примечания: I. Начальные окружности совпадают с делительными.
1 2. Угол зацепления тот же. что и при нормальном зацеплении.
1 3. Фау-нулевое зацепление может быть осуществлено при условии, еслп
«1 -г 2Й > ^мин 5» 28 при О = 20е |
}поОт
гх 4- гг з> 2гмин > %> при а =а 15° ) I
4. Зацепление применяется главным образом там, где необходимо устранить 1
подрезание зубьев. |
2. Зацепление, корригированное по системе Лаше,
известное как зацепление АЕО при гй>40
Элементы зацепления
Межцентровое расстоя-
ние А
Диаметр окружности
выступов Ое
Сущность отступлений от нормального зацепления
малое колесо
большое колесо
Такое же, как и при нормальном зацеплении, т. е.
А- & + *" мм 1
Больше нормального
Меньше нормального

Продолжение табя, 89
Элементы зацепления
Высота головки зуба к*
Высота гюжки зуба к"
Полная высота зуба
Л = к' + ИГ
Сущность отступлений от нормального зацепления
малое колесо
Увеличена на вели-
чину 0,5от
Уменьшена на вели-
чину 0,5т
Нормальная, равная
2,2т
большое колесо 1
Уменьшена на вели-
чину 0,5т
Увеличена на вели- |
чипу 0,5т
Нормальная, равная
2,2т
Примечания:]. Начальные окружности совпадают с делительными.
2. Коэффициент сдвига профиля для всех случаев §«0,5,
3. Углы зацепления {в настоящее время) 20 и 1о°. 1
•1. Наименьшее допустимое число зубьев 1
гкин ~ 16 при ° "" 15°
5. Зацепление применяется для передач с большим передаточным числом.
3. Зацепление, корригированное ло системе ЛЕС
при г2<40
Элементы зацеплепия
Межцентровое расстоя-
ние А
| Днаметр окружности
1 иыступов Ве
]
Высота головки зуба к'
^ Высота ножки зуба к'
Полная высота зуба
Л = к' + к*
Примечания: 1.
собою,
2. В этом зацеплении
плюс колесо; большое кол
Сущность отступлений от нормального зацепления
малое колесо
большое колесо 1
Больше нормального V
1
Больше нормального ] Нормальный
1 г
Увеличена на вели- Нормальная
чину 0,5т
1 Уменьшена на вели- Нормальная
чину 0,5т
Нормальная, равная 2,2т
Делительные окружности не соприкасаются между 1
только малое колесо <шестерня) выполнено как фау-
есо выполнено как пулевое.
149

Продолжение табл. 39
4. Ф а у - з а ц е л л е и и е. Случай: гх < гиии и га < 2МИН
Элементы зацепления
Межцентровое расстоя-
ние А
Диаметр окружности
1 выступов Ое
Высота головки зуба к'
Высота ножки зуба К"
Полная высота зуба
к = к' + к"
Сущность отступлений от нормального зацепления
малое колесо
большое колесо
Больше нормального 1
Больше нормального
Больше нормальной
Меньше нормальное
Незначительно меньше нормальной 1
1 Примечание. Оба колеса являются фау-колесаын. 1
1 5. Фау-зацепленне. Случай: г2 < етт и г3 > ?ми„
1 Элементы зацепления
Межцентровое расстоя-
пне А
Диаметр окружности
выступов Ое
Высота головки зуба К
Высота ножки зуба Л"
Полная высота зуба
\к = к'\к"
Сущность отступлений от нормального зацепления
малое колесо
большое колесо
Больше нормального 1
Больше нормального
Больше нормальной
Меньше нормальной
Незначительно мень- |
ше нормальной
Нормальный
Нормальпаи
Нормальная
Нормальная
П'римечаиие, Малое колесо выполнено в виде фау-коясса, а большое
коледо в виде пулевого. 1
№

Продолжение тсвбл. 39
0. Ф а у - з а ц е п л е и и е.
Элементы зацепления
Межцентровос расстоя-
ние Л
Диаметр окружности
выступов Ое
Высота головки зуба Ы
Высота ножки зуба к"
Полная высота зуба
Л--А'-|-А"
I Примечание. Оди
1 фа у-колес (несмотря на тс
т|*вос расстояние при нул
или уже имеющемуся расе]
7. Фа у-зацепление
Элементы зацепления
Межцентровое расстоя-
ние А
Диаметр окружности
выступов Ое
Высота головки зуба к' '
Высота ножки зуба к"
Полная высота зуба
Ь = к' + Ы
[ Примечание. Од|
п пи дс фау-колес.
1
Случай: гх > гмШ1 и *2 >
* гмин (с разводом осей)
Сущность отступлений от нормального зацепления
малое колесо
большое колесо
Больше нормального
Нормальный или больше нормального
Нормальная или больше нормальной
Нормальная или меньше нормальной
Нормальная или незначительно меньше
нормальной
и колесо (обычно малое) пли оба выполняются в виде
>, что г, и гг > ^МШ!> вследствие того* что межцен-
спых колесах не соответствует з* точности требуемому
го ян и ю.
ч Случай: гх >гмИн и г2>гМИК (со сводом осей)
Сущность отступлений от пормального зацепления
малое колесо
большое колесо
Меньше нормального |
Нормальный или меньше нормального
Нормальная или меньше нормалыюй
Нормальная или больше нормальной
Нормальная или незначительно меньше |
нормальной 1
о колесо (обыппо большое) или оба выполняются
151

§ 13. ПЕРЕДАЧИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ПРЯМОЗУБЫЕ
ВНУТРЕННЕГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ
На зубчатые передачи внутреннего зацепления распростра-
няются термины, определения и обозначения, принятые для зуб-
чатых передач внешнего зацепления (рис. 31).
У колеса с зубьями внутреннего зацепления головка зуба лежит
внутри, а ножка зуба вне поверхности начального цилиндра
и диаметр окружности
выступов меньше диаме-
тра окружности впадин.
Передачи с зубьями
внутреннего зацепления
обычно выполняются с вы-
сотной коррекцией.
Величина коэффициент
та сдвига большого ко-;
леса ^2 берется равной!
коэффициенту сдвига ма-!
лого колеса ^, т. е.
Выбор коэффициента^
сдвига производится так,!
чтобы обеспечить отсутЧ
ствие заострения и подре4
зания зуба, а также наи-|
лучшие условия работы'
зацепления в отношении
скольжения и удельных
давлений.
Специальных таблиц!
для выбора коэффициентов;
сдвига или формул для их(
определения не имеется.;
При изготовлении прямозубых цилиндрических колес вну:[
треннего зацепления могут иметь место явления интерференции,1
выражающиеся:
1) в срезании головки'зуба обрабатываемого колеса верши- ■
нами зубьев долбяка во время нарезания; . 1
2) в срезании кромок зубьев обрабатываемого колеса во время
радиальной подачи долбяка на врезание.
, Поэтому при проектировании передач с внутренним зацепле-
нием нужно знать число зубьев долбяка г$, которым будет
нарезаться колесо.
Для предупреждения интерференции следует выполнить сле-
дующие условия:
при 00=* 20° и /0=?? I,
15^
Рио. 31. Схема передачи с зубьями внутрен-
него зацепления.
1 — малое колесо; 2 — большое колесо.

Прямозубые колеса внутреннего зацепления нарезаются на
•■убодолбежных станках зуборезными долбяками. которые стан-
дартизированы ГОСТ 321—41—326—41.
Расчетные формулы для передачи с высотной коррекцией
(модульная система; размеры в мм)
Дано: г1? яа т, ^=1, а. Инструмент: зуборезный долбяк
с числом зубьев»2К-
Модулем стандартным является модуль торцовый, выбирае-
мый по" ОСТ 1597
т9 = т.
Угол зацепления
Диаметр делительной окружности:
^дх = тгг> й& — тг*
\\ атого вида зацеплении
Коэффициент сдвига при г2 > 220
1 = /о — 0^ 8го2а0;
И|1Ц /,,« 1
Диаметр окружности выступов:
л) малое колесо (внешнее зацепление)
Ое1 = т{гг + 2?0 + 21) - й^ + ^т + 2^/и;
О) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
Дя = т(*2 —2 + 2|) + ^<а = «*« —2** + 2Б«+ ЧЛЛ.
Величина г\ берется в зависимости от передаточного числа —
(пи данным графиков В. Н. Кудрявцева):
г2
г\
12
0,004
10
аооб
• ^
5
0,009
3
0.013
2,5 ., 1,3 '
0,014
'• 0,015
153

Диаметр окружности впадин:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
Од = т & — 2 -|- 2® — 2с = Ое1 — 4т — 2с = Ол — 2 {2т + ф
б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
Ой- т(2г + 2 + 2^) + 2с -1>«3+ 2(2/я +с—0,54<гг1),
где величина радиального зазора с = (0,2 -г- 0,3) т; рекомендуется
принимать с = 0,25/п.
Высота зуба:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
Нг = 2т + с;
б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
к2 = 2т + с—0,5?1йд.
Величина А указывается для ориентировки при нарезаний
на станке.
Межцентровое расстояние
А _ *»(*« — *1> _ ^—^1
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окружности:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
Половина угловой толщины зуба на делительной окружности:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
5а '180 _ Д^-57,29581
б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
_ ^ _180_ _ $а2-57,29581
Номинальная толщина зуба по хорде делительной окруж-
ности:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
154

б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
Глубина замера толщины зуба, т. е. высота головки зуба
<>т хорды па делительной окружности:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
К± = 4" (°л — ат с<* УыУ*
б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
Пример. Дано: передача цилиндрическая прямозубая внутреннего зацеп-
-•ичиги; хл ж= 13; г* = 38; т = 4 мм\ /0 = 1; а0 — 20°»
Для нарезания колеса внутреннего зацепления принимаем зуборезный
дплГшк по ГОСТ 322—41 со следующей характеристикой:
*д —19; д. ??. 75 мм: т = А мм.
Условия, обеспечивающие отсутствие явлений интерференции, выполнены'
тик как "
г2~ гг? =- 38 — 19= 19> 16;
г^ — г1 = 38— 13 = 25>8.
Коэффициент сдвига принимаем равным ^ = 0,35 (та 5л. 4С); для ^ — 13
но тлГуь 16 ^йакс = 0,542, поэтому выбранный коэффициент сдвига удовде-
цкфист условию
Е<&шис~0.542.
Таблица 40
Величины коэффициентов сдвига {; для прямозубых колес
внутреннего зацепления при нарезании их долбяками
К = 20°)
1
М.'1
1исло зубьев
■и»го колеса гг
10
И
12
13
14
Значение § ~ ||
при
/• = 1
—
0,40
0,35
0,30
при || з
А> = 0,8||
0,30 1
0,25
0,20
0,15
0,10 |
Число зубьев
«алого колеса гх
15
16
17
18
19
Значение ^
при ' при
/о=1 • 7о~ЗД |
0,25
0,20
0,15
0Р10
0,05
0,05 ,
0,00
0,00
0,00
0,00
Диаметр делительной окружности:
<*д! =- тгг = 4-13 = 52; <^ « тг2 == 4*38/
г 152 лж.
Диаметр окружности выступов:
гч) малое колесо (внешнее зацепление)
Рп - т (г. + 2/„'+ 2|) - 4 (13+ 2 -+■ 2-0,35) -63,2 «ж;
155

9 ЯЯ
б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление); для —- = -т^- = 2,92
принимаем 1) = 0,013;
Ц,2 = т (2а — 2/0 + 21) +ц^ — 4{38 — 2 + 2-0.35) + 0,013-52 -к 147,87 мм;
принимаем
Д,а= 148 мм.
Диаметр окружности впадин:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
Я/1 = Да — 2 (2/и Н- с) = 63,2 — 2(2-4 + 1) = 45,2 мм
(с = 0,25 т = 0,25-4 = 1 мм);
б) большое колесо — обод (внутреннее зацепление)
А* = ЛЛ + 2 (2*п + с — 0,51^ =
= 148 + 2 (2-4 + 1 — 0.5.0,013-52) = 165,32 мм.
Высота зуба:
а) малое колесо (внешнее зацепление)
Нх = 2т + с = 2-4 + 1 = 9 мм;
проверка:
/ч=Р<1-Р/г = 63,2-45.2. =9^;
б) большое колесо —обод (внутреннее зацепление)
Л2 = 2т +с — 0,5^1 = 2-4 + 1 — 0,5-0,013-52 = 8,66 лш;
проверка:
Аа== Д.,^.1Ц»-М»>,Ц,Д||
Межцентровое расстояние
„-«С*-»)., 4(38-13)^^
§ ^4. ЗАЦЕПЛЕНИЕ КЙЛЕСА С РЕЙКОЙ
В зависимости от характера зубьев различают прямозубые
и косозубые рейки.
Углы наклона зубьев косозубого колеса и рейки равны между
собою, но противоположны по знаку (р2 =- —Вх). Правое колесо;
сцепляется с рейкой, имеющей левое направление зубьев;
и наоборот.
На рис. 32 .и 33 приведены* схемы определения угла между
осями при сцейлении рейки с колесом и червяком.
В табл. 41 даны (по материалам В. Н. Кудрявцева) раз:
меры прямозубого колеса, сцепляющегося с рейкой (рис. 34).
156

Мне. 32. Схема определения угла
между осями при сцеплении прямо-
пубой рейки с колесом и червяком:
н"—с прямозубым колесом; (5=0°;
(I -* 0°; б — с косозубым колесом
ир.шым; # = (3; е — с червяком
правым; # ■= 90° — Я.
Рис. 34. Схема зацепления прямо-
зубого колеса с рейкой.
Рис. 33. Схема определения угла
между осями при сцеплении косо-
зубой рейки с колесом н червяком:
а — рейка с левым наклоном зуба
при сцеплении с прямозубым коле-
сом; рц = 0°; <Ь=р3 -= 0°; 6 — рей-
ка с правым наклоном зуба при
сцеплении с косозубым колесом
левым; Р^Рг; *> = 0°; в— рейка ]
с левым наклоном зуба при сцеп-
лелии с косозубым колесом пра-
вым; О = р4 — Р2; * —рейка с ле- I
вым иаклопом зуба при сцеплении 1
с червяком левым.
Рис. 35. Схема элементов
зубчаток рейки.
157

Таблица 41
Размеры элементов прямозубого колеса, сцепляющегося с рейкой
Число зубьев
2
5
6
7
8
9
10
И
12 "
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
П
лем т
из таб'
2'
Па
по ГСМ
<
1
Е
0,30
0,28
0,26
0,24
1 0.20
0,20
0,20
0,20
0,21
©.21
0,21
0,22
0,22
0,22
0,23
0,23
0,23
0,24
0,24
0,25
0,25
р и м е ч а
- 1- Для
чицм, ум
На работ
величин]
УГ 1643—5
Коэффициент
сдвига ^
0,70
0,72
0,74
0,76
0,78
0,80
0,82
0.84
0,89
0,91
0,93
1,00
1,04
1,07
1.14
1,18
1,22
1,27
1,31
1,36
1,40
и и я: 1.
ПОЛУЧСК!
нижмгь не
1х чертеж
/ I.- казна
6. *
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
Размеры й(
1Я действит
ах колес п]
<-«
ачается дои
. Диаметр
окружности
выступов Ое
7,80
8,88
9,96
11,04
12,16
13,20
14,24
15,28
16,36
17,40
18,44
19,56
20,64
21,70
22,82
23,90
24,98
26,06
27,14
28,22
29,30
ельоых вел
зоставлястс
уск Ы* со з
Высота зуба т
' 1,95
1 1,97
| 1.99
2,01
2,05
2,05
2,05
2.05
2,04
2,04
2,04
2,03
2,03
2,03
2,02
2,02
2,02
2,01
2,01 |
2,00 ,
2,00
1 а таблице
нчин нсобхс
я величина
саком мину<
* о о,
р со
2 Я м г-г Е
-1* {1 И О л
4,977
5.004
5,032
5,060
5.087
5,115
5,143
8,122
8,170
8,198
8,226
8.288
11,281
11,316-
11,378
11,419
11,458
11,508
11,550 1
14,550
14,591
даны для кол
>днмо значен»
с. Величина о
■яга «=ъ
л Б»-} а?
*2 о ,~ 1
«О Ю о йС
§^°«
~ с: со о г*
^ К сз д 2|
2
1 2
2
2
2
2
2
3
3
3
3
3
4
4
4
4
4
4
4
5
5
ее с моду-
и, взятые 1
Ь берется 1
158

Элементы зубчатой рейки определяются по следующим зави-
симостям:
/778 = т — модуль торцовый;
/ = пта— шаг торцовый;
.4' = 0,5 я/и,—толщина зуба по средней линии рейки;
П — 2,25 т& — высота зуба;
А' = т8 — высота головки зуба.
Допуски на элементы зубчатой рейки (рис. 35) приведены
(по материалам В. Н. Кудрявцева) в табл. 42.
Таблица 42
Допуски на элементы зубчатой рейки
Модуль торцовый т3у
мм
Свыше 1
до 2,25
Свыше 2,25
АО 4
Свыше 4
до 6
Свыше 6
до 8
Свыше 8
До 10
На шаг
На тол-
щину
зуба б5
На испрямолн- |
нейноегь профиля
в/ 1
Класс точности по ГОСТ 1643—46
2
3
25
25
30
30
35
40
45
50
50
60
2 и 3
1
микроны
100
. 110
120
120
130
2 1 3 |
15
30
1 ]
20 ,35
25
'30
35
40
50
60
§ 15. ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Па рис. 36—39 приведены образцы оформления рабочих
чертежей цилиндрических зубчатых колес.
Данные, характеризующие зацепление, обозначены буквами
п определяются ОСТ 8089, а также допусками на зубчатые
передачи. Остальные размеры, а также степень чистоты обра-
ботки устанавливаются в зависимости от конструктивных осо-
бенностей колеса.
159

ЩЩМ^^.о\7
РОА-А
Ориентировочная Высота
зуба при нарезании Л=
ШОиль нормальмьи
Шло 31/Ььё1
Смещение райки
Лгоп наклона зубьев , _
ЩпраШние зуЯьёбу Штос
е ШбфйлТшЖЪвол
щтэююЪшсотыМя &
'Класс точности I
За'иепляется с дет№\
шоние ошвытупов
>азн по сеЬн око ша^Ш
Ъ-
М
Место для штампа
ПоАб
Нещбее^ <&
Размер обш,ей нормали /,
при охвате п~ . зубьев
Ориентировочная высота
зуба при нарезании Ъ= .
Модуль нормальный
модуль тощеш
Число зибьео
Смещение реЬки
щл наклона 'ЩбьШ
Шпоаблвние зибьеОГ
Ъросрильныа узол
§ \ШФ(р. высоты зуба\
Класс точности
Утепляется едет Щ
биёниГокр выступов
\РЪТн~ соседи окр иНагоб
тгь$
2
I
%
Прямое
сь
1о-
Место для штампа
Рис. 36. Пример оформления рабочего чертежа цилиндрического Рис. 37. Пример оформления рабочего чертежа цилиндри-
прямозубого колеса при обмене толщины зуба по постоянной ческого прямозубого колеса при обмере толщины зуба
_ хорде, по общей нормали.

Птнцын н В, Н, Кокичсв

§ 16. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МАРШРУТЫ ОБРАБОТКИ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Технологические маршруты обработки цилиндрических зуб-,
чатых колес в условиях единичного производства обусловлива-
ются требуемой точностью изготовления, конструктивными осо-
бенностями и габаритами колеса и технической оснащенностью
завода.
Т1ри изготовлении заготовок цилиндрических зубчатых колес
необходимо руководствоваться следующими положениями.
1. Обработку центрального отверстия и опорного торца про-
изводить за один установ заготовки.
2. Обточку поверхности под нарезание зубьев производить,
имея базой центральное отверстие и опорный торец. Это поло-
жение отпадает, если имеется возможность поверхность под
нарезание зубьев, центральное отверстие и опорный торец обра-
ботать за один установ.
Биение поверхности под нарезание зубьев и опорного (базо-
вого) торца не должно превышать 0,02 мм для заготовок колес
2-го класса {8-я степень) точности и 0,03 мм для заготовок колес
3-го класса (9-я степень) точности по ГОСТ 1643—46 или
1643—56. \
3. Поверхности под нарезание зубьев заготовок валковых
шестерен для обеспечения соосности необходимо шлифовать одно-
временно с шейками, имея базой центровые отверстия.
4. Опорный торец, обработанный за один установ с отвер-
стием, следует заклеймить и для устранения вредного влияния
выпучивания материала при установке заготовки на зуборезном
станке зачистить.
5. Отделку поверхности центрального отверстия после тер-
мической обработки производить, имея базой боковые поверхно-
сти зубьев по диаметру делительной окружности.
Приводим примерные технологические маршруты обработки
цилиндрических зубчатых колес, которые могут быть рекомен-
дованы в ремонтном деле.
Примерный технологический
маршрут обработки
цилиндрических колес малых
размеров (рис. 40)
Заготовка—прокат.
Содержание операций
технологического маршрута
следующее.
1. Отрезать заготовку.
2. Токарная: подрезать, обточить поверхность Ве, просвер-
лить, расточить и развернуть отверстие й\ отрезать с припус-
162
к -
1
1
I -
: ^
\~-ъ—и
Рис. 40. Схема цилиндрического зубчатого
колеса малых размеров.

ком А под'шлифовку в размер 6 + А; торец, обработанный
с одной установки с расточкой и обточкой, заклеймить.
3. Шлифовальная: прошлифовать торец со стороны, противо-
положной клейму, в размер Ь (плоскошлифовальный станок).
4. Зуборезная: нарезать зубья.
5. Слесарная: снять заусенцы.
Примерный технологический маршрут обработки
цилиндрических колес малых и средних размеров (рис. 41)
Заготовка — поковка после обдирки, термически обрабо-
танная.
Содержание операций технологического маршрута следующее.
I. Токарная: зажать за ступицу; подрезать торец обода,
обточить поверхность Ое, расточить и развернуть отверстие йъ
Рис. 41. Схем$ цилиндрического зубчатого колеса малых
и средних размеров.
р.-юточить выемку и снять фаску; заклеймить торец обода, за-
жгггь в сырые кулачки за поверхность Ое с упором в торец;
(«'почить ступицу, подрезать торцы и снять фаски.
2. Зуборезная: нарезать зубья.
Я. Протяжная: протянуть шпоночный паз (заготовку устана-
нлинать на торец обода, имеющий клеймо).
4. Слесарная: снять заусенцы после механической обработки.
Примерные технологические маршруты обработки
цилиндрических колес средних размеров
Маршрут 1 (рис. 42). Заготовка — поковка термически об-
работанная.
Содержание операций технологического маршрута следующее..
1. Токарная: просверлить отверстие й предварительно и Ьб-'
точить предварительно кругом.
II*

2. Токарная: подрезать торец обода и ступицы заподлицо;
обточить поверхность Д.; расточить и развернуть отверстие й\
проточить облегчение; заклеймить торцы обода ступицы, обра-
ботанные с одной установки, с расточкой и обточкой; подрезать
торец обода с другой сто-
^7 6, кроме мест роны в размер Ь; зажать
показанные особо г
заготовку в сырые кулачки;
проточить ступицу, облегче-
ние и подрезать торец сту-
пицы с другой стороны.
3. Разметочная: разметить
четыре отверстия.
4. Сверлильная: просвер-
лить четыре отверстия по
разметке.
5. Зуборезная: нарезать
зубья.
6. Протяжная: протянуть
шпоночный паз.
7. Слесарная: спять за-
усенцы.
Маршрут 2 (рис. 43).
Заготовка — поковка терми-
чески обработанная..
Содержание операций технологического маршрута следующее.
1. Токарная: зажать за выступающий конец ступицы 02;
подрезать торец обода и ступицы, обточить ступицу Ог, выемку
Рис. 42. Схема цилиндрического зубча-
того колеса средних размеров/
У^4
I Ьг
Рис. 43. Схема цилиндрического зубчатого колеса средних
размеров.
и поверхность Ц,; расточить отверстие й и спять фаску; заклей-
мить торец обода; зажать заготовку за поверхность Ое в сырые
кулачки с упором в торец обода; заточить ступицу С2» выемку,
164

подрезать торцы обода и ступицы в размеры Ъ и Ь& расточить
выемку йг и снять фаски.
2. Разметка: разметить пять кулачков.
3. Фрезерная: ирофрезеровать концевой фрезой пять кулач-
ков на вертикальпофрезерном станке предварительно с припус-
ком на боковые стороны 1 мм на сторону от разметки.
4. Фрезерная: профрезеровать дисковой трехсторонней фре-
зой пять кулачков окончательно. Заготовка устанавливается на
делительном столе горизонталыгофрезеркого станка.
^73г крсм9 мест
показанные особо
Ростр А
Рис. 44. Схема цилиндрического зубчатого колеса средних размеров.
Для контроля необходимо иметь: а) линейку-направляющую;
П) шаблон на зуб; в) шаблон на шаг.
5. Фрезерная: профрезеровать концевой угловой фрезой
флекн на кулачках. Заготовка устанавливается на делительном
поле вертикальнофрезерного станка.
0. Зуборезная: нарезать зубья.
7. Слесарная: снять заусенцы; кулачки колеса пригнать по
кряске к кулачкам муфты.
Маршрут 3 (рис. 44). Заготовка — поковка термически об-
работанная.
Содержание операций технологического маршрута следующее.
1. Токарная: подрезать торцы и ^засверлить центровые от-
верстия с предохранительным конусом; обточить с оставлением
припуска под шлифование поверхностей Д., й и'Л^ нарезать
резьбу.
2. Разметка: разметить шпоночный паз и дёа Паза на резьбо-
вых поверхностях.
3. Фрезерная: профрезеровать шпоночный паз и два паза на
резьбовых поверхностях,
165

4. Шлифовальная: вставить деревяшку в шпоночный паз и
шлифовать поверхности Д., Ау ёг.
5. Зуборезная: нарезать зубья.
6. Слесарная: зачистить шпоночный паз, прокалибровать
резьбу и снять заусенцы.
Маршрут 4 (рис. 45). Заготовка — поковка в отожженном
состоянии с припуском для пробы.
Содержание операций технологического маршрута следую-
щее. *
1. Токарная: подрезать и зацентровать; обточить кругом под
термическую обработку с припуском 4 мм на сторону; выточку
Рис. 45. Схема цилиндрического зубчатого колеса средних размеров.
с торца не делать; материал, оставленный для пробы, не отре-
зать; при подрезке уступов делать галтели; острых переходов
не делать; для предупреждения трещин центры срезать.
2. Слесарная: набить номер, чертежа детали на участке за-
готовки, предназначенном для отрезания пробы» и на самой за-
готовке.
3. Термическая обработка.
4. Токарная: вызвать представителя ОТК; отрезать пробу;
замаркировать пробу и деталь; передать пробу на испытание
в Отдел заводских лабораторий (ОЗЛ); до получения удовле-
творительных результатов дальнейшую обработку детали не
производить.
5. Контроль: испытать пробу и дать клеймо.
6. Токарная: подрезать торцы чисто по чертежу; центровать
чисто V\76; просверлить отверстие й7, расточить выемку и
зенковать отверстие й7 под углом 60° чисто \/\/6 для центра;
обточить в центрах по чертежу с оставлением припуска под-
шлифовку по поверхностям Ое% <22, &% и йв; нарезать наруж-
ную. йь и внутреннюю резьбы.
7. Разметка: разметить шпоночные пазы и отверстия.
: 8;.-Фрезерная: профрезеровзть шпоночные пазы по разметке;
9, Сверлильная: просверлить отверстия по разметке,
166

10. Слесарная: вставить деревянные шпонки в шпоночные
пазы,
11. Шлифовальная: прошлифовать поверхности Ц,, й29 й3,
|/в и уступ.
12. Сверлильная: просверлить отверстие под резьбу <*8 и на-
резать резьбу,
13. Зуборезная: нарезать зубья предварительно.
14. Зуборезная: нарезать зубья окончательно.
15. Слесарная: спять заусенцы после механической обра-
ботки и вынуть деревянные шпонки.
§ 17. ТЕХНОЛОГИЯ ЗУБОНАРЕЗАНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ КОЛЕС
Нарезание цилиндрических колес внешнего зацепления (пря-
мозубых и кссозубых) может осуществляться в зависимости от
производственных возможностей завода на одном из следующих
панков.
Рис. 46. Схематический вид зубофрезерного вертикального станка
с поддерживающей стойкой.
I. Станки, работающие методом обката:
а) зубофрезерный, работающий червячной фрезой {рис. 46
|| 17);
б) зубодолбежный, работающий зуборезным долбяком
(рис. 48);
и) зубострогальный вертикальный (типа Мааг), работающий
зуборезной гребенкой (рис. 49);
I) зубострогальный горизонтальный (типа Паркинсон), рабо-
|;пощий зуборезнрй гребенкой (рис. 50).
№

4
5
*г^
Э.
^ь
Рис. 47. Схематический вид зубофрезерного вертикального станка без поддерживающей стойки.

Ряс. 48. Схематический вид зубодолбежного
вертикального станка.
Рис. 49. Схематический вид зубострогалытого вертикального станка
типа Мааг.

2 В Ю
Рис. 50. Схематический вид зубострогального горизонтального станка
типа Паркинсон для нарезания цилиндрических колес с прямыми
и косыми зубьями, работающего методом обката одной или двумя зубо-
резными гребенками.
1 — кронштейн, поддерживающий изделие; 2 — направляющие кронштейна;
3 — шпиндельная бабка изделия; 4 — корпус червячного колеса делительной
пары; б — направляющие станины для инструментальной бабки; € — держатель
гребенки; 7 — поворотные салазки ииструментальной бабки; 6 — червячное
колесо делительной пары; 9 — ползун; 10 — инструментальная бабка.
« Рис. 51*. Схема установки и закрепления дисковой зуборезной фрезы
; на зубофрезерном станке для нарезания колес внутреннего зацепления:
/ — крышка; 2 — оправка; В — поводковые кулачки; 4 — гайка. ]
170

Рис. 52. Схема наклонной головки для фрезерования колес наружного
зацепления пальцевой фрезой.
/ — болты для крепления голопки (8 штук): 2 — резьбовые отверстия (2 штуки)
для снятия головки; а — маховичок для перемещения шпинделя; 4 — гайка
для зажима шпинделя; 5 — линейка с нониусом для отсчета осевого переме-
щения шпинделя.
Рис. 53. Схема установки и крепления пальцевой зуборезной фрезы.
/ *- втулка: 2 •— затяжной ОЪлт,
'.71

2. Станки, работающие методом копирования дисковыми или
пальцевыми зуборезными модульными фрезами:
а) зубофрезсрный станок вертикальный или горизонтальный
(рис. 51, 52 и 53);
б) горизонтальнофрезерный станок с делительной головкой;1
для нарезания косозубых колес конструкция стола станка должна
предусматривать возможность его
угловой установки.
Нарезание цилиндрических
колес внутреннего зацепления в
зависимости от производственных'
условий завода может быть выпол-
нено на одном из следующих стан-:
ков.
1. Станки, работающие мето-
дом обката:
а) зубодолбсжный, работающий
зуборезным долбяком;
б) зубострогальный вертикаль-
ный типа Мааг, имеющий при-
ставную головку для зуборезного
долбяка.
2. Станок, работающий мето-
дом копирования, — зубофрезер-
ный, имеющий приставную голов-
ку для фрезерования внутренних
зубьев дисковой или пальцевой
зуборезными модульными фрезами
(рис. 54).
Нарезание цилиндрических
зубчатых колес, имеющих высот-
ную или угловую коррекцию, на
станках, работающих ^методом
обката, производится обычным
стандартным инструментом. Рабо-
чему-зуборезчику даются лишь
необходимые данные для зубомера.
Для нарезания цилиндриче-
ских корригированных колес по
методу деления необходимо изго-
товить специальный режущий
инструмент.
Общие указания по нарезанию
колес на основных типах пере-
численных станков приведены ниже. Подробные указания'
по настройке различных моделей зуборезных станков приведены
в книге: Г. А. Птицын и В. Н. Кокичев, ^уфоргазцые,
станки, Машгиз, 1957,
Рис. 54. Схема приставной головки
для фрезерования колес внутрен-
него зацепления пальцевой или дис-
ковой фрезами.
/ — болт для зажима шпинделя;
2 — вставная головка для пальцевой
фрезы; 3 — гжховичок для перемеще-
ния шпинделя; 4 — болты для креп-
ления головки; В — вставная головка
для дископой фрезы; 6 — болты для
крепления основной головки: 7—резь-
бовое отверстие для снятия головктп
б—основной корпус; 9 — квадрат для
поворота вставной головки в корпусе
при фрезеровании косозубых колес.
172

Нарезание цилиндрических колес на зубофрезерных станках,
работающих червячной фрезой
Зубофрезериые станки, на которых применяется зуборезная
червячная фреза, работают по методу обката.
Работающие на станке гитары сменных колес определяются
типом нарезаемых колес.
При нарезании прямозубых колес работают гитары или за-
меняющие их механизмы:
1) скоростей;
2) подач (вертикальная подача суппорта);
3) деления.
При нарезании косозубых колес работают гитары или заме-
няющие их механизмы:
1) скоростей;
2) подач (вертикальная подача фрезерного суппорта);
3) деления;
4) дифференциала.
IIиже в общем виде приводятся формулы настройки основ-
ных гитар зубофрезерного станка обычной конструкции.
I. Гитара деления. Общий вид формулы настройки гитары
деления при нарезании прямозубых и косозубых колес для
большинства конструкций зубофрезерных станков следующий:
_ а
'г. дел— 1пг •
При нарезании косозубых колес методом бездиффереици а ль-
не ш настройки формула имеет вид
а 1
'г. дел ,;п/" / явЙпР \
\ ЫПпг }
I де /,.. дел — передаточное отношение сменных зубчатых колес
гитары деления;
/„—общее (постоянное) передаточное отношение всех
передач (за исключением сменных колес гитары де-
ления) от оси фрезы до оси заготовки;
а — число заходов червячной фрезы;
я — величина подачи за один оборот заготовки, мм\
Р — угол наклона винтовой линии зубьев нарезаемого
колеса по делительному цилиндру.
Знак плюс в формуле принимается при нарезании левой
гнпрпли, знак минус при нарезании правой спирали.
При нарезании косозубых колес методом бездиффереициаль-
1М)й настройки из-за наличия в формуле трансцендентных ве-
личии л и зги р точный подбор сменных колес гитары деления
невозможен.
:тз

й. Титара дифференциала. Общий вид формулы настройки
гитары дифференциала при нарезании косозубых колес для
большинства конструкций зубофрезерных станков следующий:
V. диф — ^диф аптп •
где /г.ДИф — передаточное отношение сменных зубчатых колес,
гитары дифференциала;
сДИф—коэффициент, постоянный для данного станка, ха-
рактеризующий кинематическую цепь дифферен-
циала.
Наличие в формуле трансцендентных величии я: и 5тр де-
лает невозможным точный подбор сменных колес гитары диф-
ференциала.
Достаточное приближение к требуемой величине передаточ-
ного отношения дает подсчет с точностью до пятого-шестого
знака после запятой (в зависимости от класса точности зубча-
той передачи).
При нарезании пары сопряженных зубчатых колес на одном
стайке или на станках, имеющих одинаковые постоянные коэф-
фициенты цепи дифференциала гдиф, ошибка в угле наклона
зубьев Др будет одинаковой по величине и по знаку как для
большого, так и для малого колеса и, следовательно, пе отра-
зится на прилегании зубьев по ширине колеса.
При нарезании большого и малого колес зубчатой пары на
станках, имеющих разные постоянные коэффициенты цепи диф-
ференциала, необходимо добиваться равенства углов наклона
зубьев, допуская минимальное отклонение их от поминала.
Этого можно достигнуть подбором сменных колес гитары диффе-
ренциала с одинаковой ошибкой в угле наклона зубьев др по
величине и по знаку как для большого, так и для малого колеса.
Подсчет угла Р', исходя из фактически принятого переда- ,
точного отношения сменных колес гитары дифференциала, про-
изводится по формуле
сднф
где С. диф — фактически принятое отношение сменных зубчатых
колес гитары дифференциала;
Р'— угол наклона зубьев, получаемый при принятых
зубчатых колесах гитары дифференциала.
Нарезание цилиндрических колес на вертикальных зубодолбежных
станках, работающих зуборезным долбяком
Зубодолбежные вертикальные станки, имеющие в качестве
инструмента зуборезный долбяк, работают по методу обката.
При нарезании прямозубых колес у станка работают сле-
дующие гитары или заменяющие их механизмы:
174

1) числа двойных ходов долбякй;
2) деления;
3) круговой подачи;
4) радиальной подачи на глубину врезания.
Все сказанное выше остается р силе и при нарезании косо-
зубых колес. Дополнительно требуется лишь сообщить долбяку
двумя винтовыми направляющими еще раз поворотное движение для
образования косых зубьев. В зависимости от нарезаемого колеса
направляющие имеют винтовую поверхность с левым и правым
направлениями.
Наиболее часто применяются углы наклона косозубых колес
н 15 и 23°, поэтому стандартные косозубые долбяки изготов-
ляются для нарезания колес с этими углами.
Углы 15 и 23° для колес и для долбяков являются номиналь-
ными. Фактические углы могут иметь отклонения в пределах ± 45'.
При нарезании колес с внутренними зубьями может иметь
место интерференция, приводящая к подрезанию головок зубьев.
Поэтому до наладки станка следует проверить расчетом возмож-
ность нарезания колеса. Подрезание зубьев зависит от соотноше-
ния числа зубьев нарезаемого колеса и долбяка. При угле зацеп-
ления 20° минимально допустимая разность между числом зубьев
колеса и долбяка должна быть не менее 12 зубьев. Если разность
менее 12, то нарезаемое колесо необходимо корригировать.
Ниже в общем виде приводятся формулы настройки основ-
ных гитар (или механизмов) вертикального зубодолбежного станка.
1. Механизм (гитара) числа двойных ходов долбяка. Общий
нпд формулы настройки механизма (или гитары) числа двойных
ходов долбяка следующий:
_ ихю р
\ д« п — число двойных ходов долбяка в минуту;
V — средняя скорость резания, м1мин\
Ь— длина зуба нарезаемого колеса, мм;
А — перебег долбяка за кромку заготовки, мм\ величина А
должна быть не менее 2 мм. ^
2. Гитара деления. Общий вид формулы настройки Титары
деления при нарезании прямозубых колес как внешнего, так
и внутреннего зацепления следующий:
«г. дел г[п •
где/,..дел — передаточное отношение сменных зубчатых колес
гитары деления;
2Д — число зубьев долбяка;
1П — общее (постоянное) передаточное отношение всех
постоянных, передач от оси долбяка до шпинделя
изделия (стола), т. е. всех передач за исключением
сменных колес гитары деления.
175

Каждому модулю нарезаемого колеса соответствует долбяк
того же модуля, имеющий определенное число зубьев.
3. Гитара круговой подачи. Общий вид формулы настройки
гитары круговой подачи следующий:
г-кр ~~ШГЛ
под а|С*Д
где 1ГяКр — передаточное отношение сменных зубчатых колес
РОД
гитары круговой подачи;
К — постоянный для каждой модели станка коэффициент;
5кр—круговая подача за один двойной ход долбяка, мм;
аД — номинальный диаметр делительной окружности
долбяка, мм.
4. Механизм (гитара) радиальной подачи на глубину врезания.
У станков типов 512, 5А12, 514 и т. п. нарезаемое колесо
в зависимости от выбранного кулачка (одно-, двух- или трех-
проходиого) делает определенное число оборотов за один оборот
кулачка. Поэтому в зависимости от. конструкции станка
и выбранного кулачка устанавливаются соответствующие сменные
колеса гитары радиальных подач суппорта с долбяком или
соответствующее положение скользящего блока механизма подач.
У станков типов 5150, 5А1Б0, 5Л161 и т. п. скорость вреза-
ния настраивается подбором сменных колес гитары радиальной
подачи стола с заготовкой.
Общий вид формулы настройки гитары радиальной подачи
на глубину врезания следующий:
*г. гад =я ^»5рад»
под
где /г.рад — передаточное отношение сменных зубчатых колес
под'
гитары радиальной подачи;
А — постоянный для каждой модели станка коэффициент;
5рад — радиальная подача заготовки на один двойкой ход
долбяка, мм.
Нарезание цилиндрических колес дисковыми зуборезными
(модульными) фрезами
Прямозубые цилиндрические колеса
Нарезание цилиндрических колес дисковыми зуборезными
(модульными) фрезами может быть допущено в условиях ремонта
(когда от колес не требуется особой точности) или при отсут-
ствии зуборезных станков, работающих методом обката.
Профиль зуба дисковой фрезы должен быть идентичным
профилю впадины между зубьями нарезаемого колеса. Профиль
зуба колеса при данном угле зацепления определяется модулем
176

и числом зубьев, поэтому от этих факторов и будет зависеть
профиль зуба фрезы.
Для получения теоретически правильного профиля зуба
нарезаемого колеса в каждом отдельном случае требуется своя
особая фреза, запроектированная с учетом а0, 2, т (и ^ при
корригированном колесе).
Практически для нарезания некорригировапных зубчатых
колес применяют наборы из 3, 8, 15 или 26 фрез на каждый
модуль (в зависимости от его величины и требуемой точности).
Каждой фревой из набора нарезают колеса с определенным
диапазоном чисел зубьев.
Данные о наборах фрез приведены в табл. 43 и 44. Набор
из 8 фрез является основным.
Профиль зуба каждой фрезы из набора изготовляется точно*
ис1 зубчатому колесу с наименьшим числом зубьев для дапиого-
диапазона. •
Набор из 8 фрез применяется для нарезания зубчатых колес
с модулем до т = 9 мм.
Набор из 15 фрез применяется для нарезания зубчатых колес
г модулем т < 9 мм и для колес повышенной точности с малыми
модулями.
Набор из 26 фрез применяется для нарезания точных колес,
и набор из 3 фрез — для нарезания малоответственных колес.
Нарезания дисковыми модульными фрезами кекорригиро-
п.чнных зубчатых колес с числом зубьев г < 17 при а = 20°
нужно избегать.
При нарезании этим способом зубчатых колес с модулем
/;/ > 4 рекомендуется предварительно прорезать впадины между
1\иьямн колес, применяя для этого черновые дисковые или
ойычные прорезные фрезы. Предварительное прорезание впадин
производится на глубину, равную полной высоте зуба.
Припуск на сторону по толщине зуба под чистовое нарезание
принимаете? равным 0,5 — 2 мм (в зависимости от модуля наре-
кн'ного колеса).
Для ускорения нарезания иногда процессы предваритель-
ного прорезания и чистового нарезания совмещаются, что дости-
гается установкой черновой и чистовой фрез на одной оправке
и;| расстояния одного шага одна от другой.
Основными элементами настройки станка являются:
1) установка фрезы «по центру»;
2) установка фрезы на требуемую глубину.
Косозубые цилиндрические колеса
При нарезании цилиндрических косозубых колес необходимо
у ■ 11 ггы вать следующее:
1) цилиндрические зубчатые колеса с косыми зубьями должны
иметь эвольвептный профиль не в нормальном, а в торцовом
гпкчпш;
1«? Г. Л. Птнцъш и В. Н. Кокнчев 437
177

Основные размеры дисковых
(по ОСТ
е
>>
51
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1
1,25
1,5 |
!,75
2
2,25
г;5
(2,75)
з
(3,25)
3,5
(3.75)
4
(4,25)
4.5
5
5,5
6
6,5
7
8
9
10
11
12
13
14
15
^6
178
Размер, мм
Г>
40
40
40
40
40
40
50
50
55
60
60
60
65
70
70
75
75
80'
80
85
85
90
95
100
105
105
110
115
120
135
145
155
160
165
170
й
16
16
16
16
16
16
16
16
22
22
22
22
22
27
27
27
27
27
27
27
27
32
32
32
32
32
32
32
32
40
40
40
40
40
40
1
4
4
4
4
4
4
4
5
6
7
8
8,5
9,5
10,5
11,5
12
13
14
15
15,5
16,5
18
20
21.5
23
24,5
28
31
34
37
41
44
47
50
5а
\%
—
—
—
—
—
—
—
.—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—.
—
-—
1—
31
34
37
40
43
46
49
52
2
4
4
4
4
4
4
4
5
6
6,5
7,5
8.5
9,5
10
II
12
13
13,5
м,г,
15
16
17,5
19
21
22,5
24
27
1 30
33
36
39
42
46
49
52
27*
—
—
—
—
—
—
_—.
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
30
33
36
1 39
1 42
45
48
51
3
4
4
4
4
1
4
4
4,5
5,5
6,5
7
8
9
10
10,5
11,5
12.5
13
14
14,5
15,5
17
18,5
20
21,5
23
26
29
32
35
1 38
1 11
! 44
47
50
З1/.
__
—
—
—
—
—.
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
-
-
—
—
—-
—
29
32
34
37
40
43
1 46
49
"4
4
4
4
4
4
4
4
4,5
5,5
6,5
7
8
8,5
9,5
10,5
11
12 1
12,5
13,5
14
15
16,5
18
19,5
21
22
25
28
31
34
37
| 40
43
1 45
48
Размер В,
№ фре
АН
* /2
.—
—
—
—
—
—
—
—
—
—-
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—.
.—
—
—
—
28
31
33
36
39
42
45
48
5.1
1 ~~Н!
1 4.
4
1 4''
•4 •"
1 4 ■ 1
4 А
4,61
5,5,
6
7 ,
7,5'.
8,5
9
10
10,5
11,5
12
13
13,5
14,5 |
16
17,5Л
19 .1
20
21,5
24,5
1 27
30
33 •
36
39
41
44 ■
47 1

■игсг 1
'еээычэя вин
-€Н0С1ЭБЭ(]ф
г но
тГ
г
в*
г
3
3
1:
*
1
(О
1
см
00
1^
^
из
о
г-
111255|^1|8.||^|||§|§|||||||||||||
1 I 1 || 1 1 | | 1 1 1 | | | 1 N 1 ! 1 1 1333333335*333
,.( 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1-1 ! 1 1 1 1 ! 1 1 1 1 |0000О1,:й = йе!2?5_?:
| | | | | | | | | | | | | | | И | И | | |со«0оо>0>о22«22121
1 1 1 1 I 1 ! 1 1 I 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 «»««2=2!222:21Л
1
1 1 ! 1 | 1 1 | 1 1 II 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 I I 13^3^333,
^^^^^^^^«л-5|-в«'о'о=^2'2'22!?2§§Зйй«ЗЙЙ??!
| | | | 1 1 | | | | |.| II ! ! II 1 1 1 1 ! 1 1 1 13333^333
,^,^^,^,^,0^|2ЙО)о'=--о1^гЛ2^-^^йу^:«Й
■-::. :!-■:•;

Таблица 44
Наборы (комплекты) дисковых зуборезных (модульных) фрез для нарезания
цилиндрических зубчатых "колес
1 3
№ !
♦фре-
. зы
А
Г
1в.
1 °
фрезы
для колес
с числом
зубьев
12—20
21—54
55—со
№
фре-
зы
1
2
3
4
5
6
7
8
8 фрез
для колес
с числом
зубьев
12-13
14—16
17—20
21-25
26—34
35—54
55—134
135—со
]
№
фре-
зы
1
IV,
2
21/,
3
31/,
4
47»
5
В1/»
6
6У2
7
7У2
8
5 фрез
для колес
с числом
зубьеп
12
13
14
15-16
17—18
19—20
21-22
23—25
26—29
30—34
&5—41
42—54
55—79
80—134
135—со
№
Фре-
зы
1
I1/,
2
*и
3
зу2
зз/,
4
4'/4
4*/а
474
5
бу*
572
5*Д
6
674
6У2
6%
7
7'Л
7У2
7»/4
в
26 фрез
для колес
с числом
зубьев
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24—25
26-27
28—29
30—31
32—34
35-37
38—41
42—46
47—54
55—65
66—79
80-102
103—134
135—со-
2) профиль нормального сечения нарезаемого цилиндриче-
ского колеса с косыми зубьями пе представляет собою копий
профиля фрезы.
Поэтому применение для нарезания косозубых цилиндри-
ческих колес тех же фрез, что и для прямозубых колес, является
принципиально неверным.
В практике указанное обстоятельство часто игнорируют
и для нарезания цилиндрических колес с косыми зубьями при-
меняют те же фрезы, что и для колес с прямыми зубьями,
подбирая их не по фактическому г, а по приведенному числу
180

Рис. 55. Схема установки стола уннверсальнофрезерного станка при
нарезании дисковыми зуборезными модульными фрезами цилиндрических
колес с косыми зубьями.
Рис. 56, Схема определения угла поворота стола универсаль-
нофрсэерного станка при заданном шаге винтовой канавки
зубьев.
161

зубьев 2, и по нормальному модулю тп нарезаемого колеса
по формуле
секира
Основными элементами настройки станка являются:
1) установка фрезы «по центру»;
2) установка фрезы на требуемую глубину;
3} установка стола станка под углом наклона зубьев.
Установка фрезы производится так же, как и при нарезании
колес с прямыми зубьями.
После установки фрезы «по центру» стол слегка поворачи-
вают на угол наклона зубьев нарезаемого колеса ра (рис. 55).
Если угол наклона зубьев превышает 50е, то нарезанир реко-
мендуется производить с помощью приставной фрезерной верти-
кальной головки станка. В том случае, если вместо угла
наклона зубьев нарезаемого колеса задан шаг винтовой канавки
зубьев, величина угла устапова стола, равнай углу $д, опре-
деляется по формулам
1В Ра = —г~ или$юр0 = -
где Т — шаг винтовой канавки зубьев {рис. 56).

ГЛАВА II
ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ ЗУБЧАТЫМИ КОЛЕСАМИ
§ 18. ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Передача с коническими зубчатыми колесами приведена
на рис. 57 и основные обозначения ее элементов — в табл. 45.
Гис. 57. Элементы передачи с коническими прямозу&дмй некбрригнрованпыми
колесами при с^ = 20° и /0 — Ь
Лпдокс «1» присвоен ведущему (модему)* а индекс «2» — ведомому (большому) колесу.
183

Таблица 45
! Наименование элемента
1 Высота зуба на большом дополнительном
конусе
Высота головки зуба на большом дополни-
тельном конусе
Высота головки зуба по эубомеру (уста-
новка зубомера по высоте)
Высота ножки зуба на. большом дополни-
тельном конусе
Высота до постоянной хорды
Глубина замера толщины зуба
Глубина зацепления
Диаметр заготовки наружный
Диаметр внутренней окружности плоско-
конического колеса
Диаметр делительной окружности (дели-
тельного конуса)
1 Диаметр большей окружности выступов
1 Диаметр меньшей окружности выступов
1 Длина зуба
1 Длина образующей делительного конуса
1 Длнна образующей делительного конуса
1 до середины зуба
Длина образующей делительного конуса
до венца
1 Длина образующей конуса выступов до на-
чала зуба
Длнна образующей конуса по окружности
впадин зубьев
Зазор, радиальный на большом - дополни-
тельном конусе
Коэффициент высоты зуба
Коэффициент высоты зуба инструмента
Коэффициент высотной коррекции
Коэффициент тангенциальной коррекции
Коэффициент модуля малого колена
Коэффициент перекрытия
Коэффициент радиального- зазора
1
общее
к
к'
Я
к"
А5Х
*х
5Я
В$
Яоп
*
о*
о*
ь
ь
и
А
■ /
и
с
!
/о
1
т
—
е
• &с
Обозначение ]
малое
колесо
К
А'
?1
\ К
^5X1
ЙХ1
—
%
—
<*д!
Да
Он
V
**
^С1
л,
к
и,
—
^_
—
—
—
Й/л
—
—
большое
колесо
Л*
4
?а
<
^8ха
Лх2
—
в5
—
Лдг
*>«
Аа
Ь%
I* \
^С2
А2
к
*-й
—
—
—
—
—
—
—
*~~
•164

Наименование элемента
Коэффициент размеров большого колеса
Коэффициент трения
Модуль 1т= — мм I
Модуль торцовый на большом дополнитель-
ном конусе
Модуль на середине зуба
Отношение передаточное ( /0 = —^ 1
Проекция длины зуба
Проекция длины головки Зуба
Проекция высоты головки зуба
Радиус внутренней окружности плоскоко-
ннческого колеса
Радиус наружной окружности шюскоко-
нического колеса
Радиус основной окружпости плоскокони-
ческого колеса
Радиус условный делительной поверхности
н нормальном ссчепии в средпей точке зуба
Радиус делительной окружности в плоско-
1ТИ, проходящей через середину зуба
Расстояние от точки пересечения осей до
Ш'ПЦП
Расстояние от вершины конуса до венца
Расстояние от зоны 'зацепления до основ-
ной окружности основного плоского колеса
Расстояние от базового торца до верхней
плоскости колеса
Расстояние от базового торца до вершины
делительного конуса (базовый размер)
Расстояние между плоскостями основания
кчнусд выступов п базового Яфца

Продолжение табл.
Наименование элемента
Расстояние между плоскостью основания
конуса выступов и вершиной делительного
1 конуса (высота конуса)
1 Расстояние между плоскостью основания
делительного конуса н плоскостью основания
I конуса выступов
1 Расстояние от опорного торца до линии
1 кратчайшего расстояния между осями
1 Расстояние от вершины конуса до середи-
ны зуба па делительном конусе
Расстояние от точки пересечения осей
колес до плоскости основания делительного
конуса
Расстояние от точки пересечения плоско-
1 стей осей колес до плоскосги, проходящей
через середину зуба
Расстояние от вершины конуса до плоско-
сти, проходящей через середину зуба
Расстояние от линии кратчайшего расстоя-
ния между осями средней плоскости до дели-
тельного конуса
Толщина зуба по хорде делительной окруж-
I ности на большом дополнительном конусе
Толщина^ зуба по постоянной хорде на 1
большом дополнительном конусе
1 Толщина зуба по постоянной хорде в сред-
1 ней точке зуба
1 Толщина зуба по хорде в нормальном сече-
нии
Толщина зуба но дуге делительной окруж-
ности на большом дополнительном конусе
Толщина зуба угловая
Угол зацепления
Угол профильный исходного контура
Угол межосевой •
| Угол наклона зуба (спирали)
общее
И
"с
//'
1§
*д
X
х'
хГ
5а
5-Х
•^хс
5Х„
5д
(О
о
Щ
6
Р
Обозначение |
малое
колесо
«1
На
К
''
*Й1
**
*
$д1
5x1
5хс1
5&
—
'
-
—
& •
1 большое
1 колесо
"2
Нсъ
"2
'а
х&
**
* 1
т 1
*2
5*2
^Х8 1
•^хса 1
$д2
-~
— ;
— .
Р2
185

Продолжение табл. 45
Наименование элемента
Угол наклона зуба торцовый
Угол наклона зуба в средней точке
Угол наклона зубя внутренний
Угол головки зуба
Угол нож к л зуба
Угол делительного конуса
Угол конусности зуба
Угол конуса выступов
Угол конуса, впадин
Угол коррекции
Угол между образующими конуса высту-
пов и большого дополнительного конуса
Угол центральный, образующий толщину
нуба на делительном конусе» — половина угла
| Угол между образующими делительных
конусов в общей касательной плоскости
Усилие окружное
Число зубьев
Число зубьев плоскоконического или пло-
тного колеса
Число зубьев приведенное
11 цело передаточное Г * = — )
Шаг по делительной окружности
(Маг торцовый на большом дополнительном
1 конусе
Шаг торцовый по делительной окружности
1 Ширина венца
Ширина заготовки
Экецснтрнситет
Обозначение
общее
Р.
Рс
Рв
•&
V
Ф 1
0
Ч>€
Ф*
ь
+
и
V
\ Р
г
Ч
г'
1
1
*в
*
Ь'
—
Е
малое ]
колесо
Р*г
Рп
Рв1
*1
?1
Ъ
*1 1
Ф«1
ф/1
»1
ь
«1
—
А
*1
—
*
1 г,
—
и
<Л
Ч\
\ ь\
в\
| -
большое 1
колесо 1
Р*2
Рс*
Рвц
**
у2
ф2
<х2
ф^2
Ф*2
е,
+»
%
— 1
Рг ,
22
—
ч
—
1 '*
<« 1
*Л
ь*
1 в?
1
1

§ 19. КЛАССИФИКАЦИЯ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС И ВИДЫ ПЕРЕДАЧ
При выборе размеров передачи с коническими зубчатыми коле-
сами необходимо учитывать наибольшие диаметры колес, которые
|могут быть нарезаны на станке при заданном передаточном числе (.
Передачи с прямозубыми колесами могут иметь межосевой
угол 6 = 90° и 6=*= 90е.
Передачу с межосевым углом б = 90° можно применять с пере-
даточным числом I до 10.
Рис. 58. Британские стандартные основные (исходные) рейки
для конических колес (стандарт В3$ № 545—1934).
Передачи с косозубыми колесами рекомендуется применять
только при межосевом угле б = 90°.
Модуль тв как для прямозубых, так и для косозубых колес
принимается по ОСТ 1597, т. е. т$ = т.
Исходный контур конических зубчатых колес принимается
тот же, что и для цилиндрических колес, т. е. по ГОСТ 3058—54.
В Англии имеется стандарт В83 №545—1934^ регламент-,
рут^щий британские стандартные основные (исходные) рейки
для конических колёс (рис. 58).
188

Классификация конических зубчатых колес по конструктивным
элементам
Классификация конических зубчатых колес по конструк-
тивным элементам строится на следующих признаках:
1) эксплуатационная базовая поверхность;
2) базовая поверхность, обеспечивающая правильное сопря-
жение с парным колесом;
3) форма зубчатого венца (обода);
4) форма боковой линии зуба.
По эксплуатационной базовой поверхности различают:
а) колеса, имеющие в качестве эксплуатационной базовой
поверхности центральное гладкое или шлицевое отверстие
(рис. 59, а);
Рис. 59. Типы колес в зависимости от расположения эксплуатационной
базстой поверхности: а —базовая поперхность / на* центральном отвер-
стии; б — базовая поверхность / на наружной поверхности.
б) колеса, имеющие в качестве эксплуатационной базовой
поверхности наружную цилиндрическую поверхность—зубчатые
колеса-валики (рис. 59,6).
По базовой поверхности, обеспечивающей правильное соп-
ряжение с парным колесом, различают:
а) колеса с базой по торцу ступицы (рис. 60, а);
б) колеса с базой по торцу зубчатого обода (венца) (рис. 60, б).
По форме зубчатого венца (обода) различают колеса:
а) с обычным венцом (рис. 61, а).
б) с венцом, имеющим цилиндрический поясок (рис. 61,6);
в) с венцом, имеющим притупление у вершины зуба (рис.
Зубчатый венец формы, показанной на рис. 61,6, в отличие
от венца формы по рис, 61, а имеет цилиндрический поясок а,
служащий для облегчения изготовления токарной заготовки
колеса. Обычно принимают а = 2 мм.
Зубчатый венец формы по рис. 61, в в отличие от венца
формы по рис. 61, а имеет притупление угла у вершины зуба,
р.-пшое величине р.. .Угол у вершины притупляют иногда для
того, чтобы уменьшением диаметра Ое обеспечить при монтаже
свободный проход колеса через отверстие.
189

Рис. 60. Типы колес, имеющие зависимость от базовой
поверхности», обеспечивающей правильное сопряжение
с парным колесом: а — колеса с базой по торцу ступицы;
б — колеса с базой по торцу зубчатого обода.
К — расстояние от базового торца до вершины делительного
конуса (базовый размер).
Рис. 6К Формы зубчатого венца (обода): а — обычный венец; б венец,
имеющий цилиндрический поясок; я — венец, имеющий притупление
у вершины вуба..
190

По форме боковой линии зуба различают колеса:
а) с прямыми зубьями (рис. 62, а);
б) с косыми, или тангенциальными зубьями (рис. 62,6);
и) с круговыми зубьями (рис. 62,/?);
г) с паллоидными зубьями (рис. 62, г).
Колеса с прямыми зубьями имеют на основном «плоском»
колесе зубья с прямолинейными боковыми линиями и полу-
Рис, 62. Формы боковой линии зуба: а — прямые зубья;
б — тангенциальные зубья; в — круговые зубья; г — паллоид-
ные зубья.
члютея, когда режущие зубья «плоского» колеса проходят через
<>пщую вершину нарезаемого колеса и режущего инструмента-
Колеса с косыми пли тангенциальными зубьями имеют
ил основном «плоском» колесе зубья с прямолинейными боко-
ными линиями и получаются, когда режущие зубья «плоского» колеса
по проходят через общую вершину нарезаемого колеса и ре-
жущего инструмента, а составляют с радиусом нарезаемого
колеса угол, отличный от 0°.
Колеса с круговыми зубьями имеют на основном «плоском»
колесе зубья с боковыми линиями в виде дуги окружности.
Колеса с паллоидными зубьями имеют на основном «плоском»
колесе зубья с боковыми линиями в виде удлиненной эволь-
иенты.
191

Виды передач с коническими зубчатыми колесами в зависимости
от межосевого угла и угла делительного конуса большого
колеса
В зависимости от межосевого угла в и угла делительного ко-
нуса большого колеса* <р2 различают следующие виды передач
с коническими колесами.
Рис. 63, Виды передач в зависимости от межосепого угла: а— угол б =90°;
б — угол б > 90°; в — внутреннее коническое зацепление с углом б > 90°;
г — сцепление конического колеса с круговой рейкой, угол б > 90°*
1. Передача с прямым углом между осями колес; угол б = 90°
(рис. 63, а):
б = Ф1 + Ф2 = 90°;
Углы фх и фа должны определяться с точностью до секунд.
2. Передача с тупым углом между осями колес; угол б > 90°
(или б<90°) (рис. 63,6):
б-ф^ф^ЭО0; ф2<90°
192

или
16 Ч>1 =
б = ср1 + ф2<90°;
/о51П(180° — б)
ШФ2 =
1 — 1осте(180° —6)
51п(180° —61
со$(180° —6)
3. Передача с коническими колесами внутреннего зацепления;
угол 6>90° (рис. 63,6):
6 = <р1 + <р2>90°; Ч>2>90°;
*озт(180° — 6) .
16 Ф1
Щ(180° -<ра)
4. Передача конического
Л > 90° (рис. 63, г):
й = ф1 + ф1>90°; ср2 = 90°;
Г —/оСО5(130° —й) '
колеса с круговой рейкой; угол
5Шф1
= <' =^--
§ 20. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ
С КОНИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
НЕ КОРРИГИРОВАННЫМИ
КОЛЕСАМИ
Конические колеса всегда
рассчитываются но диаметру
Гюльшого основания конуса.
Для правильной работы пе-
редачи с коническими колесами
ГиШзШое значение имеют рас-
стояние К от базового торца
до вершины делительного ко-
нуса и расстояние Р между
плоскостями основания конуса
иыетупов и базового торца
(рис. 64). Оба эти размера
должны быть указаны на чер-
'м»же зубчатого колеса.
В условиях ремонта расчет
необходимо начинать с опреде-
ления модуля передачи. Расчет модуля производится на оспо-
нлппи результатов замеров высоты зуба и диаметра окруж-
ности выступов:
л . о.
Схема прямозубого
ского колеса.
кониче-
т —
2,2
т -■
2Х -(- 2 СОЗ ф!
13 Г. А. 1ЭГИЦЫП к В. М. Кокичев 437
193

где <рх определяется по'формуле
Расчетные формулы при модульной системе
(размеры в мм)
Замером определяются: ги г^У б, А, Ц,, с, /0.
Угол делительного конуса:
1&Фх = ~: ф8 = 90° — фа (при б = 90°).
Модуль:
т ^,+200844' т 2,2'
из полученных значений модуля выбирается ближайшее стан-
дартное по ОСТ 1597.
Шаг по делительной окружности
I = ктш
Диаметр делительной окружности:
Диаметр окружности выступов:
^«й^ + г/ясозфв.
Угол головки зуба:
«* = ^Ь; ** = -?-;
Угол ножки зуба:
Угол конуса выступов:
Фл = <Ь + ^ феа = Фг + *а
Угол конуса впадин:
4>л = ф1 — VI» Ф»«=% — Уг-
Угол между образующими конуса выступов и большого до-
полнительного конуса
1^ = 1^ = 90° —#.
Длина образующей делительного конуса
2 51Пф! '
194

при 6 = 90°
I = 0.5 т 1/2* + г2; 1х^ ц
Высота головки зуба на большом дополнительном конусе
Л'«т.
Высота зуба па большом дополнительном кор1усе
к = 2,2 т при с = 0,2 т.
В довоенной Германии для конически* колес часто употреб-
ляли радиальный зазор с = 0,1236 т или с = 0,167/72 (фирма Гей-
допрсйх и Гарбек).
В США очень часто при-
меняют радиальный зазор
г-=0,188 т (фирма Глисоп).
В зависимости от вели-
чины с соответственно ме-
няется и высота зуба А.
Проекция длины зуба:
С\ = Ь со5 (ф! + О),
Сг~ 6со5(<р2 + ^).
где Ь определяют замером
или принимают степень пол-
с.
поты зуба X = -у- = 0,4; тогда
Ь = 0,41,
Расстояние между плос-
костью основания конуса
выступов и вершиной дели-
тельного конуса:
Рис. 65. Схема передачи с коническими
прямозубыми колесами (к табл, 46).
Я, = 0,51),! с1ё(Ф1 + *); Я2 - 0.5Ой сЩ (<р2 + Я).
Расстояние от базового торца до вершины делительного ко-
нуса (базовый размер):
Кг = Вг + И1 — С\\ Кг = В2 -\- Н% — С*;
/^ и В2 берутся в зависимости от размеров колес.
Методы определения размеров при замере толщины зубьев
и л большом дополнительном конусе приведены в §25, стр. 244.
В табл. 46 указаны значения углов конических прямозубых
никорригированных колес в зависимости от передаточного
отношения *0 = -^-при межосевом угле 6 — 90° и радиальном
2
п.члоре на большом дополнительном конусе с ~ 0,2т (рис 65).
13* 195

Таблица 46
Значения углов конических прямозубых некоррнгированных колес
при межосевом угле 6 = 90° и радиальном зазоре с = 0,2 т
Переда-
точное
9/13*
9/14*
9/15*
9/16*
9/17*
9/18*
10/13*
10/14*
10/15*
10/16*
10/17*
10/18*
' 10/19*
10/20*
10/21*
10/22*
10/23*
10/24*
10/25*
10/26*
10/27*
10/28*
10/29*
10/30*
10/31*
10/32=*
10/33*
10/34*
10/35*
10/36*
Угол
головки
зуба
а-
7
6
6
6
5
5
6
6
6
6
5
5
5
5
4
4 !
4
4
4
4 !
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
13
50
31
13
57
41
57
38
20
3
47
33
19
7
55
44
34'
24
15
6
58
51
44
37
31
25
• 19
14
9
4
Угол
НОЖКИ
зуба
V
а
и.
8
8
7
7
7
6
8
7
7
7
6
6
6
6
5
5
5
5
5
4
4
4
4
4
4
4
3
3
3
3
к
38
12
49
27
7
48
20
56
35
15
56
39
23
8
53
40
28
16
6
55
46
36
2В
20
13
6
59
52
46
41
Угол делит,
кол уса веду-
щего колеса
Ф1
СП
с*
34
32
30
29
27
26
37
35
33
32
30
29
27
26
25
24
23
22
21
21
20
19
19
18
17
17
16
16
15
15
ж
41
44
57
21
53
33
34
32
41
0
27
3
45
33
27
26
29
37
.48
2
19
39
1
26
52
21
51
23
56
31
1
43
7
50
28
50
55
7
16
34
20
56
17
31
55
48;
37'
55
12
'5
15
23
14
32
6
43
15
30
22
43
27
1
Переда -
точ ное
1 отношение
1
10/37*
10/38*
10/39*
10/40*
10/41*
10/42*
1()/43-,!
10/44*
1 10/46*
! 10/46*
| 10/47*
10/48*
10/49*
10/60*
11/13*
11/14*
, И/15*
11/16*
11/17*
1 11/18*
11/19*
11/20*
1 11/21*
11/22"
11/23*
11/24*
11/25*
11/26*
11/27*
11/28*
Угол
ГОЛОБКИ
з\гба
'О
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
6
6
6
5
5
5
5
5
4
4
4.
4
4
4
3
3
2
59
55
51
47
43
39
36
32
29
26
23
20
17
15
42
25
8
53
38
25
12
1
49
39
29
20
11
3
55
48
Угол
пожки
зуба
3
3
3
3
О
V
3
3
3
2
2
2
2
2
2
8
7
7
7
6
6
6
6
5
о
5
5
5
4
4
4
3
35
30
25
18
15
11
7
3
59
55
52
48
45
42
1
41
21
3
46
30
14
0
47
34
23
11
1
52
42
34
Угол делит. ;
конуса веду-
щего колеса
| С
15
14
14
14
13
13
13
12
12
12
12
11
11
И
40
38
36
34
32
31
30
29
27
26
25
24
23
22
22
21
1 *
7
44
22
2
42
23
5
26
371
53
10]
25
33
31
451 1б|
31
15
0
46
32
18
14
9
15
30
54
25
4
48
38
33
33
37
44
55
9
1 26
44
53
41
6
5
36
11
27
14
31
18
47
7
39
45
55
38
25
58
56
59
1 52
196

Продолжение табл. 46
Переда-
точное
|> ■Т1ЮШ6ПНС
г ь/г*
11/29*
Л/30*
11/31*
11/32*
Л/33*
II /34 й
11/35*
И /36*
11/37*
пузе*
11/39*
11/40»
11/41*
11/42*
11/43*
11/44"
11/45*
11/46*
11/47*
11/48*
П/49*
11/50*
11/51*
11/52*
11/53и
Л /54* '
11/55*
12/13*
12/13*
12/14*
12/15*
I Угол
головки
зуба
- """
3
3
3
3
з
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
6
6
6
5
к
41
35
29
23
17
12
7
2
58
54
50
46
42
38
35
32
28
25
22
20
17
И
12
9
7
5
3
43
27
11
57
Угол
ножки
зуба
а
1 и
4
4
4.
\ 4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
8
7
7
7
2!
г
25
18
10
3
57
51
45
39
33
28
23
19
14
10
6
2
58
54
51
47
44
41
38
35
32
30
27
3
44
20
5
1 Угол делит.
| конуса веду-]
I щего колеса'
Ч>1 " !
1 «и
1 Е-
20
20
19
18
18
17
17
16
16
15
15
15
15
14
14
14
13
13
13
12
12
12
12
Л
И
11
11
45
42
40
38
1 х
1 •*
46
8
32
58
26
55
26
:59
33
8
45
22
1
44
20
2
44
26
10
54
39
24
10
56
43
30
18
0
42
36
39
о I
20
Л
12
28
6
41
50
27
25
40
4
34
6
35
58
10
Л
55
21
27
9
27
17
39
30
50 ]
36
0
34
5
35
Переда-
точное
отношение
гж/га
12/16*
12/17*
12/18*
12/19*
12/20*
12/21*
12/22*
12/23*
12/24*
12/25*
12/26*
12/27*
12/28*
12/29*
12/30*
12/31*
| 12/32*
12/33*
12/34*
12/35*
I 12/36*
12/37*
12/38*
12/39*
12/40*
12/41*
12/42*
12/43*
12/44*
12/45*
12/46*
12/47*
Угол
головки
зуба
1-
5 43
5 ,29
5
5
4
А
4
4
4
4
4
17
5
54
44
34
25
16
8
0
3 52
3 45
3 39
3
3
3
3
3
3
3
2
33
27
21
16
11
6
1
57
2 52
2 48
2
2
2
2
2
2
2
45
41
37
34
31
28
25
2 22
Ц.~1 ^1 5^8Г-*
Угол 1 Угол делит.
ножки конуса всду-1
зу.бв | щего колеса ,
V Ф1
1 *1 8
1
6
6
6
6
51
39
20
! 5
р.
к ^
36
35
33
32
5 ! 53 ! 30
2
52
13
41
|16
1 8
12
3
1 Н
1 32
' 57 Б0|
5 40 29 44 42|
5 28 28 36
5 | \1
5
4
4
4
4
4
4
4
4
7
57.
47
39
30
22
15
8
1
27 ,33
26
25
24
23
23
22
21
2\
20
33
38
45
57
11
28
48
9
33
38
10
5б1
28*
30
45
55[
46
5
41
22
3 55 19 ' 58 59]
3 49 ё 19 26 л 24|
3
3
3
3
3
3
43
37
32
27
22
17
18
18
17
17
17
16
3 13 ' 16
55
26
58
■31
6
41
29
6-
о|
32)
;о
57
8 50|
3 6 15 35 , 13|
3
3
2
2
2
5
1
57
53
48
15
15
14
14
14
35
15
55
37
19
ъА
18
53|
15.
22
197

Продолжение та&л. 46
Переда-
точное
ЮТ }1<?ШСы Не
12/48*
12/49*
12/50*
12/51*
12/52*
12-/53*
12/54*
12/55*
12/56*
12/57*
12/58*
12/ ч
12/60*
I
13/13*
13/11*
13/15*
13/16*
13/17*
13/18*
13/19*
13/20*
13/21*
13/22*
13/23*
13/24*
13/25* !
13/26*
13/27*
13/28*
13/29*
13/30*
13/31*
Угол
головки
зуба
о.
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
6
5
5
5
5
5
4
4
4
4
4.
4
4
3 :
3
3
3'|
3
3
2
19
16
14
11
9
6
4
2
0
58
56
54
52
13
58
45
32
20
9
58
48
38
29
20
11
4
56
41
42
36
30
24
Угол
ножки
зуб и
V
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
7
7
6
6
6
6
5
5
5
5
5
5
4
4
4
I
4
.4
4
47
43
40
37
35
32
29
25
2^
22
19
17
15
20
10
54
38 ,
24
10
57
45
33
22
11
1
52
43
35
27
19
12
.5 ]
Угол дслнт.
конуса веду-'
щего колеса
Ф1
5
о.
14
13
13
13
12
12
12
12
12
11
и
11
и
45
42
40
39 |
37
35
34
33
31
30
29
28
27
26
25
24
24
23
22
2,
45
29
14
59
45
31
18
5
53
41
29
18
0
52
54
5
24
50
22 |
1
45
34
29
26
28
33
42
54
8
25
45 1
10
39
45
25
41
27
44
29
41
19
22
48
36
0
44
52
38
19
18
49
26
34
45
33
361
28!
55.
36
17
44
43
4
1
Переда-
точное
птипирлпио
V 1 П\?ЫШ2 П Г1С
13/32*
13/33*
13/34*
13/35*
13/36*
13/37*
13/38*
13/39*
13/40*
13/41*
13/42*
13/43*
13/44*
13/45*
13/46*
13/47*
13/48*
13/49*
13/50*
13/51*
13/52*
13/53*
13/54*
13/55*
13/56*
13/57*
13/58*
13/59* '
13/60* ;
14/14
14/15
14/16
Угол
головки
зуба
р.
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
*
я
г
19
14
9
4
59
55
51
47
43
40
36
33
30
27
24
21
18
16
13
И
8 !
6
4
2
0
58
1 'бб
1
1
5
5
5
54
52
45 !
34
22
Угол
НОЖКИ
зуба
V
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
6
6
6
а
я
53
52
46
41~
35
30
25
20
16
12
7
3
0
56
52
49
46
43
40
37
34
31
28
26
23
21
19
17
14 '
55
40
26
Угол делит, 1
конуса веду-]
щего колеса 1
1Г
22
21
20
20
19
19
18
18
18
17
17
16
16
16
16
15
15
14
14
14
14
13
13
13
13
12
12
12
12
45
43
41
в
! Е
6
30
55
\22
51
21
53
25
0
35
и
49
27
8
46
27
9
51
34
18
2
46
32
17
4
50
38
25
13
2
1
11
34
5
28
35
19
32
га
16
15
33
55
17
36
48
51
40
Ш
31
27
1
10
54|
91
55
10
52
0
33
30
0
30
4
198

Продолжение табл, 46
Переда-
точное
Н,~1 Я*к1 А!1№11ШВ
14/17
14/18
14/Ш
14/2©
14/21
14/22*
11/23*
14/24*
14/25*
Н/26*
14/27*
14/28* !
14/29* ,
М/30*
14/31* ,
И/32*
И/33*-'
14/34* 1
14/35* I
14/36*
14/37* |
14/38*
14/39* ,
14/40*
14/41 *
14/42*
М/43*
14/44*
14/45* 1
14/46*
14/47*
14/48*
к—.т.т-У'-- -г,*;
Угол
IГОЛОПКИ
зуба
■'б1
а.
Е-
' 5
5
4
4
' 4
4
4
4
4
3
3
3
3
3 1
3
■з ■'
■3
3
3-
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2 1
2
2
5?
И
1 1
51
41
32
23
15
7
0
52
46
39
33 |
27
22 |
17 ■
12
7 '
•2 ,
58
54
50 1
46 ,
42
39 |
35 1
32
29 1
26 |
23
20 |
17
Угол
НОЖКИ
зуба
У
а
и
6
6
5
5
5
5
5
4
4
4
4
4
4
4 !
4 |
3 1
3
з!
3 ,
3
3
3
3 ,
3
3 |
3
3
2
2 ,
2
2
2
13
.0
48
37
26
.№
2
56
47
39
28
23
16
9
2 |
56
50
44
39
33
28
24
22
14
10
6
2
59
55
52
48
47
Угол делит,
конуса веду-
щего колеса
1 Ф1
39
37
36
34
33
32
31
30
29
28
27
26
25
25
24
23
22
22
21
21
20
20 ,
19
19 |
18
18
18
17
17
16
1.6
.16
5
8
28
52
23
59
41
28
19
Ш
14
18
24
33
46 1
1
18
37
59
22
48
15
43
13
44
17
51
26
2
39
16
55
35
Ш
ш
р
19
30
4
31
21
16
43
23
56
3
27
55
10'
1
16
45'
19
■48'
5
2
32
зо'
4.9
Щ
"1
е1
3
о!
53
3<)1
14
371
|
Переда-
| ТОЧИОС
1|
14/49*
14/50*
I 14/51*
14/52*
14/53*
14/54*
14/55*
14/56*
14/57*
14/58*
! 14/59*
1 И/60* '
15/15
15/16
1 16/17
15/18 1
15/19
15/20
15/21
1 15/22
' 15/23
15/24
15/25
| 15/26
' 1^/27
, 15/28 '
15/29
15/30
15/31
15/32
1 15/33
Угол
головки
зуба
1~
2
1 к
5-
15
2 ' 12
2 10
2 8
2
2
2
1
1
1
1
1
1 5
3
X
59
57
1 55
53
52
5 23
5
5
4
4
4
4
:з
2
53
43
34
26
4 18 '
4
4
3
3
;о
3
55
49
3 42
3 36 |
3 I
3
3 |
3
3
30
25
19
.14
9
1 Угол
' иожкн
зуба
"V
1
1 к
а,
1 *"
2
2
2
2
2
1 X
В)
т
39
35
33.
Угол делит*
конуса воду-
} щего кслеса
Ф;1
1 4
1 а
15
15
15
15
1 Я
1 *
*
56
38
21
4
\р
43
32
8
1 7
30,14,47 48)
2 *28 14 32 4|
2 25 И 16 , 52|
2 23
2
2
2
2
6
6
20
18
16
14
27
14 , 2
:з
13
13
13
45
&
34
20
8
0
10
5в|
14
52
3|
0
15 Ш ! 9 9|
6 8 41 25
5
5
5
5
5 |
51
40
29
19 ,
9 1
39
38
36
35 ,
34
48
17
52
32
17
25
20
2о!
121
Ш
13
5 0 33 ' 6 41]
4 5Ь,32 , 0 )
4 1
4 1
4 '
4
4
43 |
34.
27' |
20
30
29
29
28
13 ' 27 1
57
58 |
3
10 |
201
30|
54
;И
43
20 ' 591
4 26 26 *33 , 55]
3 1
3
3
59
53
47
25 1
25
24
49 |
6
26
16
53
37
_1
Ш

Продолжение табл. $6
Пере&а-
1 точное
1птип тггшг и л
«4/г3
15/34
15/35
.15/36*
15/37*
15/38*
15/39*
15/40*
15/41*
15/42*
15/43*
15/44*
15/45*
15/46*
15/47*
15/48*
15/49*
15/50*
15/51"
'15/52*
15/53*
15/54*
15/55*
15/56*
15/57"
15/58* |
15/59*
15/В0*"
16/16 -
16/17 '
Ш/18
16/19
1
Угол
головки
зуба
1 О
*<
1 С.
3
3
2
2
2
2
2
' 2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
I
51
4
4
4
5
5
0
56
52
48
44
4!
37
34
31
\28
25
22
\В
17
14
12
9
7
5
3
1
59
57
55
53
51
3
54
45
36
Угол
НОЖКИ
зуба-
1 »
1 ^
3
3
3
3
3
3
з
3
3
1 3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
6
5
&
5
42
37
32
26
22
17
13
9
5
1
59
54
50
47
44
41
38
35
32
30
27
25
22
20
18
15
13
3
52
41
31
Угол делит,
конуса веду-
щего колеса
1*! 1
5
23
23
22
22
21
21
20
20
19
19
18
! 18
18
17
17
17
16
16
16
15
15
15
14
14
14
И
14
45
43
41
40
2
48
и
37
4
32
2
33
5
33
13
49
26
3
42
21
1
41
23
5
4В
31
16
59
44 |
30
18
2
0
15
38
8
о
1 и
22
55
12
4
•23
15
^22
48
14
50
29
6,
38
2
151
14
Перед а-
| точное
ЛТНП'||||»1111Р
и III и и и* ия с-
1 *</*■
1 ~
16/20
16/21
' 16/22
I 16/23
16/24
| 16/25
16/26
16/27
16/28
16/29
16/30
16/31
16/32
16/33
16/34
16/35
5711 16/36
221
27
9|
21
16/37
16/38
16/39 ,
16/40
18| 16/41
42
16/42 !
37 Г 16/43
1
52
10
01
511
16/44
16/45
16/46
16/47
16/48
16/49
1|[ 16/50 1
3| 16/51
УгСЛ
ГОЛОВКИ
зуба
Сб
О.
и
4
4
4
' 4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
я
1 Й
28
20
12
5
58
«51
'45
39
1 33
27
22
17
12
9
3
59-
54
50
47
43
39
36 1
33
30
27
24
21
ш
16
13
11
9
Угол
ножки
зуба
У
«а
5
1 5
5
4
4
4
4
4
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3 '
2
2 ,
2
2
2
2
2
2
к
2
21
12
3
56
45
37
30
22
18
9
2
56
50
45
39
34
29
24
20
16
11
7
3
0
56 |
53
49
46
43
40
37
34
^
Угол делит*
конуса всау-
1 щего колеса
<Р1
(в
о.
38
37
36
34
'зз
32
31
30
29
28
28
27
26
25
25
24
23
23
22
22
21
21
20
20
19
19
19
18
18
18
17
17
2
39
18
1
49
41
!з7
.36
39
44
53
4
17
33
Ы
12
34
57
23
50
18
48
19
51
24
58
34
10
45
26
5
44
25
11
35
14
39
28
24
9
27
2
42|
12
21
58
55
Щ
4
2|
45
7
1
22
5
4
16
36
59
231
44|
ч
6
0|
\
4
200

Продолжение табя, 46
1 1ереда-
гочиое
1 1 Г1 ШМАТШ Г*
^ 1 шмиишк
16/52
16/53
16/54
10/55 ;
16/58
16/57
10/58
16/59
1С/60
17/17
17/18
17/19
17/20
17/21
17/22
17/23
17/24
17/25
17/26
17/27
17/28
17/29
17/30
17/31
17/32
17/33
17/34
17/35
17/36
17/37
17/38
Угол
головки
зуба
Р.
и
2
2
2
«г:
1
1 ,
1
1
1
4
4
4
4
4
4 |
4 I
3.
3
з 1
3
'з
\з
3
3
3
3
3
2
2
2
2
5
6
•: 4
2
0
58
56
54 1
т
51
45
37
29
21
14
7
0
53
47
41
35
30
24
19
14
10
5
1
57
53
49
45
Угол
НОЖКИ
зуба
V
ее
2
2
2
2
2
2
2
2
2
5 1
5
5
5
5
4
4
4
4
4
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
30
28
26
24
22
19
17
15
13
42
32
23
13
5
56
48
40
29
25
18
11
5
59
53
47
42
37
34
27
22
18
Угол делит. I
конуса веду*
щего колеса 1
9>1 '
её
СП
си
и.
17
16
1.6
10.
15
15
15
15
14
45 |
43 1
41 |
40 !
38
37
36
35
34
33
32
31
30
29
28
27
27
26
25
25:
24
м
2
6
47
30
13
56
40
25
10
55
0
21
49
21
59
41
28
18
12
10
(1
15
22
32
44
58
16
33
54
15
40
6.
^
ю
54
Ю
13 1
43
46
20-
22
53
0
48
13 1
52
28
39
9
40
57
43
45
49
45
20
.21
45 1
19
55
23
40
37
8
Переда-
точное
17/39
17/40
17/41
17/42
17/43
17/44
17/45
17/46
17/47
| 17/48
17/49
17/50
17/51
17/52
17/53
17/54
17/55
17/56
, 17/57
17/58
17/59
17/60
18/18
18/19
18/20
18/21
1 18/22
18/23
18/24
18/65
| 18/26
1
Угол
головки
зуда
си
с
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
4
4
4
4
4
3
3
3
3
41
38
35
32
29
26
23
20
17
15
;з
10
е
6
з
1
59
57
56
54
52
50
30
22
15
8
1
55
49
43
37
Угол
ножки
зуба
V
е ш а
3
3
14
!0
3 6
3 2
2 58
2 ,55
2
2 ;
2
51
48
45
2 42
2 39
2 36
2 33
.2 31
2 26
2 26
2 25
2 23
2 19
2 16
2 14
2 12
5 ,23
5 !Ш
5
4
4
4
4
4
4
6
58
50
42
\м
.27
20
Угол делит,
коцуса «еду-
щего колеса
,23 33 8
23 1 32]
22
22
21
21
20
т
19
19
19
18
18
18
17
17
31 } Щ
2
34
7
41
16
53
30
8
10
17
28
43
57
1
9
1
46 41
26 6
6 14
57 2
28 29
17 10 33]
16 53 12
16 36 25
16 | 20 10
16 4 25
15 49 9
45 0 0
43 27 7
41 59 14
40 36 5
39 12 22
38 2 49
36 Ш 12
35 45 14
34 А\ 43
т

Продолжение табл. 4&
Переда-
точное
ПТ1ТГ"|ТТ1*»И (ГЛ
ЧЛ 11^1X1^-11 111.
18/27
1 18/28
18/29
18/30
18/31
18/32
18/33
| 18/34
18/35
18/36
18/37
18/38
18/39
18/40
18/41
18/42
18/43
18/44
18/45
18/46
[8/47
18/48
18/49
18/50
18/51
18/52
18/53
18/54
18/55
18/56
18/57
18/58
Угол
го л он к и
зуба
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
> 2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
2
32
26
21
15
12
7
3
59
55
51
47
43
40
37
33
30
27
25
22
19
17
14
12
9
7
5
3
| 1
59
57
55
53
Угол
иожки
зуба
V
4
О,
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1 2
2
2
2
2
2
2
14
7
1
55
50
44
39
34
29
25
20
15
12
8
4
0
57
53
50
47
и
41
38
35
32
30
27
25
2
20
18
16
Угол дслнт. ,
конуса веду-;
щего колеса
СС
9*
33
32
31
30
30
29
28
27
27
26
25
25
24
24
23
23
22
22
21
21
20
20
20
19
19
19
.18
18
18
17
17
17
5
41
44
49
57
5
21
36
53
12
39
56
20
40
13
42
(1
42
14
48
22
57
33
10
47
26
5
45
26
7
49
31
14
24
7
39
50
29
28
36
50
58
55
32]
46;
30
40
10
55
52
561
5
14
21
22
14
56
24
37
31
6
19
*
32
129
Переда-
точиое
лтпл гттл гт«1 а
О Гп к) ШС11А И
18/59
18/60
19/19
19/20
19/21
19/22
19/23
19/24
19/25
19/26
19/27
| 19/28
! 19/29
19/30
19/31
19/32
19/33
19/34
19/35
19/36
19/37
19/38
19/39
| 19/40
19/41
19/42
19/43
19/44
19/45
I 19/46
| 19/47
Угол
ГОЛОВКИ
зуба
Ь
тпг
«8 5
а , 2
и 1 г _
1
1
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
51
50
15
9
2
56
50
44
39
33
28
23
18
13
9
5
0
56
53
49
45
42
38
35
32
29
26
23
21
18
16
Угол
иожки
ауба
V
я
р.
и
2
2
5
4
4
4
4
1
4
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
1 •-■?*
я
*
14
12
6
58
51
43
36
29
22
16
9
3
58
52
47
41
36
32
27
22
18
14
10
6
2
59
55
52
49
46
-13
Угол делит,
конуса веду-
щего колёса
Ф1
«а
1-
16
16
45
43
42
40
39
38
37
36
35
34
33
32
31
30
29
29
28
27
27
26
25
25
24
24
23
23
22
22
22
57
41
0
31
3
48
33
22
14
9
8
9
13
20
30
41
55
11
29
49
10
33
58
24
51
20
50
21
53
26
0
щ
57
0
52
15
54|
35
4
5Г
ЭТ
&1
35
.54
51
Щ
59
53
51
44
27
52
56
28\
п
49
28
19]
20
26
Щ
41
--■-—я
202

НрсФодшкие табл. 46
*. . ■••■,.....
|||'РСДЯ-
тоипое
итпошеаие
19/48
19/49
19/50
19/51
19/52
19/53
19/54
19/55
Ш/Ш
19/57
19/58
1^59
19/60
20/20
20/21
20/22
20/23
20/24
20/25
20/26
| 20/27
20/28
20/29
20/30
20/31
20/32
20/33
20/34
20/35
20/36
20/37
Угол
гЬлов-
ки
зуба
*►
со
и.
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
4
3
" 3
3
3
3
3
3
3
3'
3
3
3
2
2
2
[ 2
2 ■
. ■ ■■ 1
13
11
8
6
4
2
0
58
56
54
53
51
49
3
57
51
45
40
34
29
24
20
15
И
6
2
58
54
50
47
[43
Угол
[ЮЖКП
зуба
с.
с.
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
4
4
4
4
4
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
5
5
40
37
34
32
29
23
24
22
19
17
15
13
11
51
44
37
30
21
17
И
5
59
54
49
43
38
34
29
24
20
16
Угол делит,
конуса веду-
щего колеса
я
1 '-
21
21
20
20
20
19
19
19
18
18
(8
17
17
45
43
42
41
39
38
37
36
35
34
33
32
т
31
30
29
1.29
28
а-
35
II
48
25
4
43
23
3
44
26
8
51
34
0
36
16
0
48
39
34
31
12
35
41
49
0
13
27
44
3
23
'■'43
39
24
58
18
20
4'
28
291
6'
17,
1
17
0
10
25
33
20
35'
71
«!
16
32
24
43
20
6
56
42
17
I 35
ч Переда-
1 точное
отношение
1
20/38
20/39
20/40 _
| 20/41
20/42
20/43
20/44
20/45
20/46
20/47
20/48
20/49
20/50
1 20/а1
1 20/52
20/53
20/54
| 20/55
20/56
20/57
20/58
20/59
| 20/60
21/21
21/22
21/23
21/24
21/25
21/26
2Ш7
21/28
Угол
голои-
кн
зубй
те
в.
2
2
%
2
1
40
37
34
31
2 '28
2 25
2 22
2
2
2
2
2
2
2
2
20
17
15 ,
12
10
8
5
3
2 1
1 59
1
1
1
1
1
1
57
56
54
52
50
49
3 ? 51
3
3
3
в
3
3
46
40
35
30
25
21
3 16
У.-.' !*.-,, ■
Угол
нржлв
зуба
Угол делит.
конуса веду-
щего колеса
4>г
«я 2 «
с - , а.
3
3
3
3
2
%
2
2
12
В
4
1
57
54
51
47
27
27
26
26
25
24
24
23
2 44 23
2 41 23
2
2
2
2
2
2
2
39
36
33
31
28
26
23
22
22
21
21
21
20
20
2 21 ' 19
2 Ш 19
2
2
2
2
4
17
14
12
10
37
29
19
18
18
45
4 31 13
4 24 42
4
4
4
4
3
18
12
7
, 1
55
41
4С
38
37
36.
2 <У
4В
8
33
0
27
56
26
31
591
3&|
121
48
38
37
57 4б|
29 55|
3
37
12
48
24
2
40
19
5
12!
13
5|
47
15
28
23
58 59]
38 М|
20
1
43
т
0
5
32*
331
6|
0
40 4]
23 51]
И
1
55
52
52
9
49]
39
30
[2\
203

Предолясение табл. Ш
1 Переда-
точное
\Г\ Г1|Л1ПОК(1<|
21/29
21/30
21/31
21/32
21/33
21/34
21/35
21/®
21/37
21/38
21/39
21/40
21/41
21/42
21/43
21/44
21/45
21/46
21/47
21/48
21/49
21/50
21/51
21/52
21/53
21/54
21/55
21/56
21/57
21/58
21/59
21/60
Угод
ГОЛОВКИ
зуба
«в
а.
и
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
о
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
1
1
1
2
12
8
3
59
56
52
4В
45
41
38
35
32
29
26
24
21
18
16
14
11
9
7
.5
3
1
59
57
55
53.
51
50
48
Угол
ПОЖКИ
зуба
Си
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
50
45
40
35
31
26
22
18
14
10
6
2
59
55
•52
49
46
43
40
37
35
32
30
27
25
22
20
18
16
14
12
10
Угол делит,
конуса иеду
ЩСГО КОЛССЙ
Ф1
град.
35
34
34
33
32
31
30
30
29
28
28
27
27
26
26
25
25
24
24
23
23
22
22
2Ь
21
21
20
20
20
19
19
19
8
54
59
6
16
28
42
57
15
34
55
18
41
7
33
1
30
1
32
4
37
И
46
22
59
36
15
53
33
13
54
35
17
81
1
35
31
52
30
16
5
50
23
40
35
3
58
17
55
47
50
1
16
32
461
551
57
48^.
28,
63
2
52
22
ВО
13
"32
24
Переда-
точное
ЛТМ|Л1ГМ"*1ТТЭ1ГЬ
1 итнишсиис
| 22/22
22/23
22/24
22/25
22/26
22/27
22/28
22/29
22/30
22/31
22/32
: 22/33
22/34
22/35
22/36
22/37
22/38
22/39
22/40
22/41
22/42
22/43
1 22/44
| 22/45
1 22/46
22/47
22/48
22/49
22/50
1 22/51
22/52
22/53
Угол
ГОЛОВКИ
зуба
р.
1 з
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
1 41
36
31
26
22
17
13
9
5
1
57
53
50
46
43
40
36
33
31
28
25
22
20
17
15
12
10
8
6
4
2
0
Угол
НОЖКИ
зуба
V
град.
4
4
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
*■■■■>■■
2
25
19
13
7
2
57
51
46
41
37
32
28
24
19
15
И
8
4
1
57
54
51
48
45
42
39
36
34
31
28
26
24
Угол делит. 1
конус» веду-
щего колеса 1
Фа
45
43
42
41
40
39
38
37
36
35
34
33
32
32
31
30
30
29
28
28
27
27
26
26
25
25
24
24
23
23
12
22
2
0
43
30
20
14
!0
9
11
15
21
30
41
54
9
25
44
4
25
48
13
38
5
33
3
33
5
37
10
44
20
55
32
1
0
37
38
Щ
11
25
27
5!
14
45
31
24
18
8
47
8
\\
39
39
2
46
44
55
13
36
1
25
45
5сЧ
3
56
Щ
1
- «■ *&
204

Продолжение табл. Ш
Переда-
точное
>Т1 О ИЮНИ 6
22/54
22/55
22/56
22/57
22/58
22/59
22/60
23/23
23/24
23/25
23/26
23/27
23/28
23/29
23/30
23/31
23/32
жузз
2,4/34
2.4/35
23/36
23/37
23/38
23/30
23/40
2:5/41 ;
23/42
УЗ/43
23/44
23/45
23/46
Угод
ГОДОВ КII
зуба
5
I
1
1
1
1
1
1
3
3
3
3
3
.8
з:
3 !
'2
%
2
2
2
2 ]
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
58
86
54
53
51
49
48
31
27
22
18
14
10
■6
2
58
54 |
51
47
44
и
за
35
32
29
26
24
21
1В
16:
.14
| Угол
НОЖКИ
зуба
V
а,
и
2
2
2
2
2
2
2
4
4
4
3
3
3
3
• 3
.3
3
3
3 |
3
3
3
3
3 |
2
2
2
2
2
2
■2
г
21
ш
17
15
13
11
9
13
8
2
57
Угол делит.
КОйуса ве&у*
щего колоса
1 гз
22
21
21
21
20
20
20
45
43
42
41
52 | 40
47
43
38
33
20
25
21
17 |
13
9
6
2
59
55
52
49
46
43
40
39
38
37
36
35
34
34
33
32 |
м
31
30
29
29
28
28 |
27
27
*
•с
9
18
26
6
46
26
8
0
46
36
29
25
24
25
28
34
42
52
4
18
34
51
11
31
53
17 \
42
8
35
4
33
> °
У
59
5
52
17
20
58
11
0
52
51
47
34
2
5
34
23
24
31'
38
38
27
58
6
4?|
56-
19
21
30
50
19
551
Переда^
точное
лтппишивд
1 *»/*«
23/47
23/48
23/49
23/50
23/51
23/52
23/53
23/54
23/55
1 23/56
23/57
; 23/58
• 23/59
23/60
24/24
24/25
24/26
24/27
24/28 1
| ,24/29 ]
1 24/30
24/31
24/32
24/33
24/34
24/35
24/36 -
24/37
24/38
24/39
24/40
Угол
ГОЛОВКИ
зуба
2 11
2 1 9
2 ! 7
2 5
2 3
2 I
1 59
1 57
1 55
1 54
1 52
1 ,50*
1
1
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
49
47
22
18
14
10
6
2
59
55
52
48
45
42
39
36
33
2 '30
2 27
Угол Угол делит.
ножки 1 конуса веду-
зуба I щсго колеся
1 . 1
га
р.
г*
1 2
1 2
2
: 2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
4
1 - *
1 • &
38
35
32
30
27
25
23
20
18
16
14
12
10
8
3
3 58
26
25
25
\24
24
2®
23
23
22
22
21
21
21
20
45
1 1 8 |
4
36
8
42
16-
51
27
4
41
19
58
37
17
58
0
1
1
1 31
8
41
1 9
| 28
' 37
32
13
38
42
28
511
50
25
0
43 49 ' 511
3 53 42 42 34|
3 48 < 41 38 1
3 43 40 36 , 5
3 39 39 36 38
3 34 38 39 35
3 30 37 44 48
3 26 36 52 12|
3 !
3
3
3
•3
3
3
2
22 . 36 , 1
18
14
11
7
.3
0
т
35 |
34
33
т
32
31
30
13
26
41
к\
16
36
57
39
з|
20
24
10
32
27
501
л 1
20Ь

I *&8
р а: и
<- « а>
**1
Угол
НОЖКИ
зуба
1|Г
♦мээ
"НИИ
♦Ивйа
•ним
Ч/В&1
•лии
■неси
« о> к
11 8 *
г! I 1 «
5
811
ё§1
Л о «ч <
1 я
■эгеэ
•ник
•Евйи
•ним
•ие&т
•ни»
■Вей л
4 * 1 -
8" * & *»
а а* 3 ^
1^ Ё 8 *
[ с I
3
со
СО
СО
со
N.
со
сч
со
СЧ
Я
о
сч
о
со
*
сч
со
Ю
со
X
сч
сч
**
•^
я
35 Ш
сч
сч
сч
сч
сч
сч
сч
сч
§5
ем
$ 9 8 55 * 8
сч со
§5
~
со
СО
сч
00
СО
сч
со
а
ел
сч
N.
см
о
сч
сч
со
сч
сч
СО
8
СЧ
00
сч
сч
СО
$
00
со
я
•ф
сч
N.
сч
о
со
1С
сч
сч
о
сч
сч
"*"
00
сч
9
сч
•о
-СЧ
я
—<
со
сч
со
сч
5*
сч
о
т—1
55
&
С75
со
сч
сч
сч
* $ «
***^» **^> **^.
сч 51 35
•*•
3
сч
<М
сч
31
1С
сч
сч
со
N.
сч
со
СО
«24
о
сч
сч
о
о
со
со
сч
2
сч
сч
1Л
со
СО
сч
со
сч
со
см
9
г?
~<5~
я
ш
со
■•чт"
сч
СО
сч
-г
йг
см
со
ю
СО
сч
СО
сч
со
сч
$
сч
~
со
я
9
сч
*Г
сч
5
Ю
сч
§3
$
ко
сч
сч
сч
т*
сч
о
ем
8$
со
со
сч
сч
г
сч
со
■ч*
•^
—
сч
со
сч
сч
сч
сч
1
сч
о
ОС
сч
ю
со
сч
а
сч
сч
со
9
сч
сч
сч
о
сч
43
сч
со
о
со
N.
сч
СО
сч
N.
сч
со
»о
сч
■чу*
сч
сч
2*
сч
сч
°2
-
1
-
N.
сч
ш
сч
ю
сч
го
сч
N.
ю
«3
§
сч
1С
►а
со
со
сО
сч
00
см
сч
СО
сч
с
>
сч
т
со
со
сч
N.
сч
8 »
-
-
35 8
сч сч
т
СО
со
сч
*с
сч
сч
-
О)
3
"вГ
ш
§5
ю
сч
со
~
й
о
ИЗ
см
со
сч
сч
-
сч
сч
сч
сч
со
сч
13
1—»
СО N.
сч сч
=
12
сч
сч
сч
&
-
8 Й 8 в
г $
сч
2
сч
СО
1С
-
сч сч
00
сч
сч
сч
2
сч
г
-
1
сч
00
83
о
сч
00
-
5
сч
сч
ь
сч
-
Ю
10'
сч
9
сч
00
сч
*
-
о
ю
сч
со
сч
2
сч
10
-
1С
сч
•
9
гз
со
сч
1ГЭ
-
• 0
о
о
г
СО
•*
«1
^8 а
'2 & Й
?5 й §5
О ф N.
сч сч сч
3 * 5?
- « -
со с* о
10 Ю <Р
Й 1й" 1Й
.сч сч сч
СО — N.
со ю со
СЧ N. Ю
10 ^ *Ч*
со С>1 «-•
^Г ^ ЧГ
СО Ч О
-ч^ -ф V»
со со со
О N. СО
со со со
Й Й Й Й
ф
«
9
со
со
о
сч
1
©"'ей V
"чт*
° 8 Я
1С СО СЧ
^р V V
•ч* О ЬО
"Ч1* *^* СО
со со со
N. СО О
со со со
СО N. 00
51 ^ ^
ос со со
сч сч сч
О •* ел
сч ю
оо со а>
V Ю Ю
а оо N.
со со со
« ь «
со сч сч
со со со
Ш 10 ^Ф
сч сч сч
о •"-• сч
5. ^2. ^
^ » »
9-"в
СЧ -чг"
^ §
Щ §5
со со
в г
сч сч
о о
сч со
00 N.
^ со
00 О*
N. СО
со со
05 Ю
^-) 1—1
со со
со со
сч сч
СО "«•
со ^
а-
СО |
сч |
со
1С
СЧ
5,
сч
(О
^_
й-
СЧ '
со
9
сч

Продолжение тя6лщ 46
Переда-
точное
| • 1Ч10ШСИНС 1
26/32
26/33
26/34
20/35
26/36
26/37
26/38
26/39
26/40
26/41
26/42
1 20/4В
2В/44
26/45
М/46
26/47
2В/48
26/49
20/50
26/51
26/52
26/53
26/54
26/55
26/56
! 26/57
1 26/58
26/59
26/60
| 27/27
27/28
Угол
головки
зуба
13
С.
и
2
2
2
2
2
2
2
2
2\
2
2
2
2
2
2
«.
2
2
2
2
| 1
1
1
1
1
1
1
1
I
3
2
3
2 |
47
44
41 !
38
35
32
29
27
24
22
19
17
14
12
10
8
6
4
2
0
58
56
55
53
5!
50.
48
| 47
45
0
57
Угол
ножки
■зуба
V
сд
Р.
3
3
з 1
3
3
3
.2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1 2
2
2
2
2
2
2
2
3
3
X
20
16
13
-9 1
6
2
59
56
53
50
47
44
41
39
36
34
31
29
26
24
22
'20
18
16
14
112
10
8
6
38
31
Угол делит.
конуса «еду-
щего йодсеа
4
га
сх
и
39
38
37
36
35
35
34 |
33
33
32
31
31
30
30
29
28
2Ь
27
27
27
26
■26
.25
25
24
24
24
23
23
45
г
я | а
5
14
24
36.
50
б
■-22
41 |
1
22 ]
45
9
34
1
28
57
26
57
28
0
33
7
42
18
54
31
8
46
25
0
57
38
2
19|
25
16
45
49
24"!
26
.50
34
33
45
6
33
4
35
»'
28
46
55
51
36
5
17
11
44
55
43
0
30
Переда-
точное
отношение
2|/*2
21/29
27/30
27/31
27/82
ЩШ
27/34
27/35
27/36
27/37
27/38
27/39
27/40
, 27/41
27/42
27/43
27/41
| 27/45
27/46
27/47
| 27/48
| 27/49 *
27/50
27/51
2702
\ 27/53
27/54
27/55
27/56
27/57
27/58
27/59
27/60
Угол
ГОЛОВКЕ
зуба
«С
2
2
2
2 '
2
2
2
2 1
5
8
53
50
47
44
41
38
35
33
2 ■ 30
2 27
1
2 | М
2 .22
2
2
2
2
2
2
2
| 2
•2
2
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
20
18
15
:з
л
9
7
о
3
1
■59
57
.56
54
52
51
49
47
46
44
Угол
ножки
%ба
■«а
и
'5
28
3 124
3 20
Угол дейит»
ко иуеа веду-
щего колеса
^1 1
ев
и
42
41>
41
к
2
57
59
3
5й
*!
.7
14
15
3 17 40 9 " 22
3 13 39 17 Ш
3 . 10 38 27 13
3
3
3
2
2
2
2
2
2
6 37 33 51
3
0
57
54
51
30 ; 52 4 12
36
35
34
34
48 ' 33
45
42
2 '• 40
2 37
2 34
32
32
31
30
7
23
41
1
2\
44
7
32
57
30 \24
10
41
43
10
59
7
30
5
50
40
2 32 29 52 34
; 2 '. 30 29 21 28
2
.2
2
! 2
2
2
2
I 2
27
25
23
21
19
17
'15
13
2 41
2 9
28 ( 51 20
28
27
27
26
26
2^
25
29
|24
22
53
26
59
33
8
44
20
I57
9
50
23
45
, 55
49
27
46
46
2 7 24 35 1 24
2
I6
24
1
13
40

Продолжение табл. 4&
Переда-
точное
28/28
28/29
28/30
28/31
28/32
28/33
1 28/34
| 28/35
28/36
, 28/37
' 28/38
28/39
28/40
28/41
28/42
28/43
28/44
28/45
28/46
28/47
28/48
28/49
28/50
28/51
28/52
28/53
28/54
28/55
28/56
28/57
28/58
28/59
1 28/60
Угол
голооки
зуба
«0
«5.
и
2
. 2
2
Ь
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
I
1
| 1
1
1
1
1
2
53
50
47
44..
42
39
36
32
31
28
26
23
21
18
16
14
12
10
а
6
4
2
0
58
56
55
53
51
50
48
47
45
44
Угол
НОЖКИ
зуба
о.
1-.
3
3
3
3
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
,- 2
1 2
2
я
г
28
24
21
17
14
10
7
4
1
58
55
52
49
46
43
41
38
36
33
31
28
26
24
22
20
18
16
14
12
10
8
1 6
5
Угол долит.
конуса веду-
щего колеса'
Ч>1
се
с
45
43
43
42
41
40
39
38
37
37
36
35
34
34
33
33
32
31
31
30
30
29
29
28
28
27
27
26
26
26
25
25
25
55
3
0
59
1
5
11
18
28
39
52
7
23
40
59
19
41
4
28
53
19
47
15
44
14
46
18
50
24
58
33
9
46
23
1
А
0
42
30
21
9
51
19
35
30
I1
4,
35
31,
49
24
14
16!
27
431
3
23
42
56
2
3
51
21
49
55
42
Ю
16
1
Переда-
точное
отношение
1 !
29/29
29/30
29/31
29/32
1 29/33
1 29/34
29/35
29/36
29/37
' 29/38
| 29/39
1 29/40
, 29/41
29/42
1 29/43
, 29/44
29/45
29/46
29/47
29/48
29/49
29/50
29/5.1
1 29/52
29/53
| 29/54
| 29/55
29/56
29/57
29/58
29/59
1 29/60
|
Угол
головки
зуба
к.
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
: 2
2
2
1
1
1
1
1
; 1
1
1
1
1
1
5
48
45
42
39
36
31
31
29
I26
24
2\
19
17
15
1 13
10
8
6
4
3
| 1
59
,57
Ш
54
52
151
49
47
46
45
43
Угол
НОЖКИ
зуба
V
** 1
с-.
3
3
3
3
3
3
3
1 2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1 2
2
2
1 2
2
а
=
2
21
18
14
11
8
4
1
58
55
52
50
11
41
32
39
36
34
32
29
27
25
23
21
19
17
15
13
11
9
7
5
4
Угол делит. 1
конуса всду-1
щего колеса. 1
! ___^_ 1
и:
г;
а.
45
44
43
42
41
40
39
38
38
37
36
35
35
34
33
33
32
32
31
31
30
30
29
23
28
28
27
27
26
126
26
25
_
5 * Г
0
I
5
11
18
27
38
51
5
20
38
56
16
37
59
23
47
13
40
8
37
6
37
8
41
14
48
22
57
33
10
47
О
44^
2Л
ц
т
т\
щ
20
щ
я
за
21
Щ
47
Ш
58
4*
32|
т\
щ
т
25
щ
10
щ
я
Щ
т
55]
щ
4б|
1 4
2С8

Продолжение табл. 46
1 Переда*
точное 1
1 отношение 1-
' 30/30
| 30/31 |
30/32
30/33
30/34
30/35
30/36
30/37 '
30/38
30/39
30/40
т/4\
:Л>/42
:иу43
30/44
30/45
30/46
| 3<>/47
1 30/48
30/49
30/50
30/5]
1 3^/52
30/53
30/54
30/55
30/56
30/57
30/58
30/59
30/60
31/31
Угол
ГОЛО Н К11
зуба
0
й |
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1^
1
1
1
1
1
1
1
1
2
42
39
37
34
32
29.
27
24
22
20
17
1В
13
II
9
7
5
3
1
0
58
56
55
53
51
50
48
47
\46
44
42
37
Угод
ножки |
зуба
гз !
Р,
и
3
3
3
3
3
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
•2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
3
* 1
14
11
8
5-
2
59 '
56
53
50 1
48
45
42
40
37
35
32
30
28
26
24
21
19
17
15
14
12
10
8
6
5
3
8
Угол дй лит.
конуса веду-
щего колеса'
Ф1 *
(3
Р.
и,
45
44
43
42
41
40
39
39
38
37
36 1
36
35
34
34
33
33
32
32
31
30
30
29
29
29
28
28
27
27
26
26
45
,1
я
0
3
9
16
25-
36
48
2 1
17
34
52
11
32
54
17
41
6
33
0
28
57
27
58
30
3
36
10
45
20
57
33
0
1
* 1
8|
0
391
91
25
25
5
201
8
25
71
12
36
16
9
13
24
41
0
20
37
50
56
54
41
17
38
43
31
59
8
55
0
Переда-
точное
отношение
2г/22
1
31/32
31/33
31/34
31/35 1
31/36
31/37
31/38
31/39
31/40
31/41
31/42
31/43
31/44
31/45
31/46
, 31/47
В1/48
31/49
1 31/50
31/51
31/52
31/53
! 31/54
31/55
31/56
31/57
31/58
31/59
31/60
32/32
32/33
32/34
Угол
головки
зуба
(3
г*
2
2
2
2
2
2 !
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
ё
34
32
29
27
Угол
НОЖКИ
зуба ,
V !
и.
3
3
2
2 1
25 2
22 2
20 2
18
16
14
12
10
8
6
я
5
2
59
56
54
51 ]
48
2 '45
Угол делит, 1
конуса веду-]
щего колеса
44
43
42
41
40
39
39
38
2 43 \87 1
2
2
2
2
2
4 2
2 2
0
59
57
,55
1 ' 54
2
г
5
12
21
31
43
57
12
28
46
к К
со 1
и ]
29
35
27
54
56
27
26
49
32
40 37 5 34
38 36 25 51
36
33
31
29
26
35
35
34
33
33
2 24 Г32
47
9
33
58
24
51
20
Б9|
45|
361
28
22
2 ,22 32 19 11|
2
2
2
1 152 ' 2
I
1
1
1
1
50 2
20 , 31 ; 47
18
116
14
12
49 , 2 41
47
46
45
1 !43
1 42
2
2
1 '
132
29
27
31
30
130
29
29
17
48
19
51
124
56
35
5»
1 25
32|
1 Щ
2 9 28 58 4|
2 х 7 28 ,32
1 2
2
2
3
1 2
5
4
2
2
59
28
27
27
45
44
7
43
19
0
7
\ 24\
25
7
25.
0
7
1 2 (57 ! 43 115 | 51
14 Г. А. Птпцын и В. Н. Конечен 45?
209

ёйёйё ййййййй^йй^йййй^й^йййййййй^
ы 5 * Я
^ | 2 |
* I м
Ю Ю Ю N3 Ю
мнмш>-I-ы-•-ммI-и^5^э^:ммюм^эк>^^^ом^о
>- N3 Ь0 Ю ГО
со ~ со ел -а
лрь ф» *ь4Ь 4* 4*. СП СЛ СЛ СЛ СЯ СП СП л ^ .- м м м * М N3 М
град.
41?
N3 N3
Л 4*
ОЭ СО
'й 6
й 8
ю
СП
со
Оо
ю
2
4*
Л.
оо
ю
СП
СЛ
о
*о
-
15
оо
4>-
ю ьэ
Со СЛ
Ю N3
00 00
§§ 2
*о
о>
»
00
ю
00
ю
СО
4*
КЗ
о
ё
-
N3
-
ё
а§
ю
со
со
-4
N3
СЛ
СО
со
N3
^3
Со
ю
65
ю
СО
со
со
ю
й
ы
со
го
со
со
Со
йЕк
ю
СЛ
со
4*.
4*
го
ч
со
4*
со
ю
со
со
СМ
N3
СЛ
ю
со
N3
СО
СТ>
-
ю
со
4*
$
СО
со
кэ
ш
%
Оо
ю
со
со
•Ч
(О
4*
%
со
со
ю
4*
Со
8
в
(■0
&
*
о
ю
со
4Ь
о
СЛ
N3 ГО
СЛ СЛ
± $
& 8
л м сл л
О 00 СЛ N3 С
К5 М м
— ^ N3
»'!
^ Ю СЛ ГО
СО N3 КЗ ГО — .^ ~, .- ^ .«
со кэ « -
&
О СО «О и- О
Со СО СО Со СО СО СО СО
ГЙ* _4Ь „Ь |Ск )ГЬ )№к 1^ И&к
Йсо со
со со
со со со
со сю .со
СО СО СО СО
рэ .со .со со
4*> 4*
со со со со со со а?
СО 00 "Ч О) СЛ 4* О
СЛ СЯ СП
О О0 Ч
сп сд сп от ел ел ся ь^ >& 4^. 4^
6сп-^сйм^о«оовч.О)
сооэолсосососососососососо
Са^роэйисо.исй.сосссою
Й
б $ ± .6 ш 8
ЮЮЮГОЮЮЮЮ
юююююююююм
град.
град.
О** Ь
?*2
N О
=. В
ы о
Ч 3
о о
град.
3%<
ф2
•~»СОСЛ-^1СО^*СОСП«^1
ТЛИ».
* я &
N3 ЬЭ
со со
Сл -Ч
8 в
' 8 52
ю
со
со
4*
4*
ю
$
4Ь
>—*
СО
го
4ь
4*
ГО
2
N3
45.
Со
го
N3
СО
4*.
4и
О
Ю
21
СЛ
о
ю
о
«8
ё
N3
го-
СО
СО
N3
4*»
Ю
со
8?
Ю Ю (О
СП -Ч СО
8 8 8
со сл
*&. О "ч1
*
N3
О
СО
сл
Ю N3
ю Е
2 й
2 Й
N3
5>
Со
Сл
4^
^3
00
&
8
ГО
го
о
СО
Со
сл
•ч
го
й
СО
4Ь.
8
Ю
4^
со
сл
*ь
ю
N3
СО
сл
Со
со
ю
N3
оо
$
СП
N3
8
СО
ст>
N3
N3
Й
6?
§
ю ю
СО СО
ё й
со со
N3
СО
со
со
СО
ьэ
^
4^
О
4»
Ю
±
4^
О
Й
град.
мин.
град.
мин.
^ Щ 15; 5 § с% ^ о Ш ф :5 ^ ^ 8 ^ ^ ^ 5 <о &) ^ о> 5 ^ 5 5 ^ ^ ^ !Г а
сек.
ш
з -. л ^
т

ШрЬдоАжение табл. Ы
Переда-
точное
и ношение
34/42
34/43
34/44
34/45
м/т
34/47
34/48
34/49
34/50
34/51
31/52
3-1/58
3-1/54
31/55
34/56
31/57
31/58
34/59
3-1/60
35/35
35/36
35/37
35/38
35/39
35/40
35/41
35/42
35/43
35/44
35/45
35/46
Угод
головки
зубе
к-.
2
2
2
2
2
1
1
1
I
1
1
1
1
1
1
1.
1
1-
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
_^
7
5
4
2
0
58
57
55
54
52
51
49
48
46
45
44
42.
41
40
19
17
15
13
11
9
7
6
4
51
1
59
Угол
ножки
зуба
"V
о.
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2"
2
2
2 1
1
зз
30
28
26
24
22
20
18
(6
15
13
II-
9
8
6
4
3
1
0
47
44
42
40
37
35
33
31
29 |
27
25
23 ,
Угод делит.
| конуса веду-
щего колеса
1 Ф-1
38
38
[37
37
36
35
35
34
34
33
33
32
32
31
31
30
30
29
29
45
44
43
42
41
41
40
39
39 ,
38
37 1
37 ,
1 *
59
20
41
4
28
52
18
45 *
12
41
10
40
■11
43
!5
48
22
57
32
0
11
24 !
38
54
11
29
4Ь
8 ,
30
52
15 ,
4}
О
28
0
39
23
9
56
40
21
57
24
43
50
451
55.
49
57
45
13
201
0
35
32
43
24
9
10
20
38
2
30
59
|
Переда-
точное
ЛТНЛТ1№ИПР
гЛ/г*
1 35/47
35/48
35/49
35/50
1 35/51
1 35/52
35/53
35/54
35/55
35/56
35/57
35/58
35/59
[ 35/60
36/36
36/37
36/38
36/39
| 36/40
1 36/41
36/42
36/43
! 36/44
36/45
36/46
36/47
36/48
36/49
36/50
36/51 1
36/52
Угол
головки
ауба
1 **
1 и
1
1
1
1
1
1
I
1
1
1
I
1
1
1 |
2
2
2
2 |
' 2
2
2 ,
2 |
2
1 |
* *
1
1 |
1
1
ж
57
56
54
53
51
50
48
47
45
44
43
41
40
39
15
13
11
9
8
6
4
3
1
59
58
56
55
53
52
1 50
1 149
1
Угол
пожни
зуба
V
Угол, делит»
, комус$ веду-
.здего колеса
1|1§11
| 5 1 8
2 21 36 (40
1 2 | 19 36
! 2
2
1 2
2
2
2
2
2
2
2
17
15
1 13
12
10
' 8
7
5
3
2
2' 0
35
34
34
33
33
32
32
32
31
5
32
59
'27
56
26
56
28
0
33
281
Г 54
161
311
39
37
24
57
16
Щ
5
ЗГ б1 32]
30 40 38
1 59 30 15 23|
2
2
2
2
2
2
2
2
42 45 , С
40
38
35
33
31
29
27
2 25
44
43
42
41
41
40
39
12
27
42
59
17
36
56
0
65]
7>
34
34
5
5
п|
39 ' 17 22|
2 23 38 39 35|
2 22 38 2 |
2 1
2
2
2
2
2
19
17
16
14
12
10
******
37
36
36
35
35
34
27 !
52
18
45
13
41
49
2'
12'
161
14
3
43
14*
211

1»
ш*
|||;
1)|
Угол делит,
конуса веду-
щего колеса'
1 Я
1 8
111
<
'»©?
'НИИ
•явил
•ник
•Мзсу
'НИЛ'
•1ГВС1.1
'Э№Э
'НИМ
■Уе4.|
"НИМ
*НВ|Ч
•ЕвС;
:
И
О
О
Й
см
00
см
3
оо4
со
о
-
4*1
СО
СП
СМ
5?
-
СМ
1Л
Ч*
-чу
СО
СМ
см
СЛ
от
со
см
■^
со
СО
1^
см
-
Й
со
со
С7!
см
см
ю
см
с
чт
00"
со
ч*
см
см
со
со
ю
см
ч?»
-
со
СО
ф
_8_
СМ
со
см
8?
Г-
ч*<
СМ
со
431
ом
СО
-
ю
ОО
3
ш
см
-
см
см
ОС*
СО
СМ
со
<о
со
с*
ем
см
-
1° |в
8 8
^
со
СМ
V
04
СМ
о
СМ
со
об"'
со
8
?
со
-
см
тг
-
1
со
го
*
о
СМ
см
СМ
00
ю
СО"
со
3
9
со
1-0
-
со
-
Ж
2
ч?
8
см
со
с
1С
1^
О
со
а
-
ш
-
8 8
■«**=?■
со сч
з й
* %
СМ 1>-
СМ чт
8 я ш и
СО СО
см см
Л «ч-
1С ит
со' «Г
со со
о
о
8
см
^
см
I
СО
12 12
СМ СМ
см ~-
Ю ЬО
00 С*
00 00
со со
О СО
— СО
—. см
•ЧГ" СО
V ч*
ю со
со со
см см
С 00
см см
ее о
со со
* 83 8
Й 8
— о
см см
СЭ 00
-4* Т<
о —
из 1Л
со со
со со
00 СМ
<о со
>ч*
9 9
со см
см см
СО ч*.
см см
чр -5
со со
СЛ
сО
со
со
см
!?
00"
СО
со
см
см
-?
К
см
со
см
со
я *>
8 *
со со
ко ю
см см
см
8
ч*
со
со
см
5?
СО Ч* Ю
Ср 10 иъ
со со со
О* Ю
СО СО
§ <°
о о
ч* ТГ
Ю СО
см см
см см
—■ о
см см
§ 3
Й* ?Г
СО СО
5'
см
8
а
см
я
—
1
из
со
ел
*4-
со
см
см
5»
■щ
те
со
5«
00
8
о
см
см
-
со
"ЧТ1
см
•V
X
со
с0 СО
о
см
ч
1^.
с!
о
**•
см
об
со
ОС
см
ш
-
1^
с?
ю
-
СЛ
со
00
со
со
со
со
со
ф
см
со
-
со
{5
со
*
см
со
3
-
8
10
§
см
со
со
ю
-
г*.
СО
ел о
8~^
см
со
Й
5!
см
Й
-
со
1С 00
со
О 1^
СО- 1С
(С КО
со со
со —*
см см
-* с»
1Л «Ч-
- -
о —
со со
о
о
§
"8Г
о
■Ч5«
•чГ
9 Ш
СМ
1Л
см
СО
сКГ
со
о
СО
ио
со
СЛ
см
00
-
13
см
СО
см
о'
со
о
1ГЗ
"Ч?
со
оо
см
ф
*ЧГ
-
Ч* ■'Ч*
■ЧГ*
Я 8
со см
см см
см см
Г^ О
см см
5 33
со со
см и5
3 8
СО -ч?"
см см
1С -*
V ч*
- -
со
см
см
см
чг
Сч»
см
см
§
со
о"
со
см
•—<
1^.
см
СО
СО
со
см
-
§? г ® ?
^ 1^ ^* !>'
со со со со
тг
8
ЧГ1
8
см
1Л
8?"
со
СЛ
см
со
-
см
7
~
ем
1*0
о
■чг
00
см
ш
<о
со
53
со
о
см
о
~
-Й • 1
ЬЛ 1
о о 1
■*9» СО 1
г^ ю |
СМ СМ ]
ч*< СО
со со
со ел |
со со 1
•СО .
см —
со со
со г^
ьо ю |
"" — 1
СЛ 00
со со
— ~> 1
СО СО СО СО ]

Продолжение табл. 46
Переда-
точное
39/48
39/49
39/60
39/51
39/52
39/53
1 39/54
39/55
39/56 '
39/57
39/58
39/59
39/60
40/10
40/41
4(1/42
40/43
40/44
40/45
4(\/46
40/47
40/48
40/49-
40/10
■10/51
40/52
40/53
40/54
411/55
40/56
40/57
40/58
Угод
ГОЛОИКИ
яу#а
«а
о.
и
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 2
2
1
1
, 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
I
I
1
Я.
51
50 1
48
47
46
44
43
42
41
40
38
37
36
2
0
'59
57
56
54
.53.
51
50
49
47
46
45
44
42
41
40
39
38
Угол
ложки
зуба
У
и
г
2 1
2
2
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
2
2
2
2
2
2
2
2
1 2
1 2
2
2
2
2
2
2
2
и
1
2 1
13
12
10
8
7
5
4
2
1
59
58
57
55
26
24
22
20
19
17
15
14
12
10
9
7
6
4
3
1
0
58
57
1 1
Угол делит, и 1
ко«у«й 1Й5ду4
ТЦСГО КОЛССЯ
й:
о.
а
к
39 5 1
38
37
37
36
36
35
35
34
34
33
33
33
45
44
43
42
42
41
41
40
39
39
38
38
37
37
36
36
35
35
34
31
57
24
52
20
50
20
51
22
55
27
1
0
17
36
55
16
38
0
24
48
13
39
6
34
2
31
1
|з2
3
35
Переда-
точное 1
Л *****
_ё| 1
38
1
15
«!
12|
51
1.6!
24
16
491
31
55'
26'
0
34
10
48
25
1
аЭ|
о'
20
32
35
27
7
33
44
39
16
34
32
4ф/§9
40/60
■41/41
41/42
41/43
41/44 '
41/45
41/46
41/47
41/48
41/49
41/50
42/42
1 42/43
42/44
#2/45
42/46
42/47
42/48
42/49
42/50
| 43/43
43/44
43/45
43/46
43/47
. 43/48
43/49
43/50
Угол
ГОЛОЙКН
зуба [
«0
с 1
г
]
1
1
1
1
1
1
1-
1
1
1
1
1 '
1 '
1
| 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
ас
У.
Угол Угоддеякт» 1
НОЖКИ 1
зуба
V
#1 =
& 1 = 1
36 " 1
35 1 |
59 '
57
56
54
53
52
50
49
48
56
54
конус»веду-
щего колёса
5 1
.34
33
2 22 45 '
(В
' 1
8
41
о
2 20-44 18 |
101
24\
0
36
2 , 19 43 38 10|
2
2
2
2
2
2
46 2
56
54
53
52
50
|49
48
47
45
2
17 | 42 ; 58 43]
.5
14.
12
11
9
&
19
42 "'
41
4:
40
39
39
45
2 17 44
2С
42
5
30
55
21
0
19
2 16 43 40
13
39
58
10
13!
б!
0
33
4
2 ( 14 §43 } 1 30]
| 2
2
2
2
1 '2
53 2
52 2
50
49
48
47
45
| 44
1 2
12
К
9
1 8
6
1.6
14
113
42
41
4.1 '
40
40
45
44
143
23 { 511
47
!1
36
1 1
0
20
41
4
91
5
49
с|
29
53
2 11 43 ' 4 Ч0|
2 9 42 27 \Щ
2 8
2
2
7
5
14! 5] 18|
41
40
15
41
43
44
№

Переда-
точное
1 2в/гг
| 44/44
44/45
44/46
44/47
44/48
44/49 !
44/50
Угол
головки
1 т
I
Г
1
I
1
1
1
, *|
I к
2
50
49
48
47
46
44
43 |
Угол
1 иожкн
зуба
1 V '
, *
а.
"1н
' 2
2
2
2
2
2
2 |
т
и
10
8
7 ]
5
4 |
Угол делит-,
конуса веду-
щего колеса
Фа
с».
45
44
43
43
42
41
41
1 0
21
43
6
30
55
20
2*
' о
22
37
43
381
21
52
1
Переда-
точное
отношение
%/22
45/45
| 45/46
45/47
1 45/48
45/49 •
45/50
Продолжение тобх
1 Угол
головки
ауба
2.
Ен
1
1
1
1
1
1
\-48.
№
46
44
48
42
Угод
КОЖКИ
ауба
1 ^
«9
О.
и.
2
2
2
2
2
2
я
1 я
10
8
7
5
4
3
к 46
Угол делнт> |
конуса седа-
1цего колес! |
Ф1 /•
■45
44
43
43
42
41
ас
2
0
22
45
9
33
59
щ
1 ^ т
4
131
4
щ
щ
ж
._!!
^сшг щ определяется по формуле
%-90° —Ф1<
Шредата ш ошешиением -^, помеченным в табл. 46 звезде
щ •■■■••
вей, следует корригярошть.
Пример. Зашром Шределеш: г^^25* ^ = 50, 1^ = 174 лш, Д»~
= 33(р лш,. 6 = 70 лл, й = 90°, с =■ 0,2 т, Д, = I..
Угол делнтельй©го конуса:
^Ч%=^-1-2; ф^бЗРШ'.
Ушя геегошем зуба:
проверка:
.- 2§1и<^ 2зш63*2Г ПА_
&тл мошки зуба:
^ 71 =* 1,2 Ш ^ = 1,2 Щ 2°В' «* 1 > 0,0355 ** 0,1
^шя конуса выступов:
Фег = <& 4 «I = 26*34' + 2°3' «2сШ*;
%?=% * % -= ®т + 2°з* = §5°гг,

Ф& — % — VI ^ 26°^' — 2^' - 24^'»
Ф<2« ф* — 72 = №Ж* — 2*28' 1= №58'.
Угол между образующими конуса выступов и ёшшщго дрхголнщ^лънош
конуса
^ =* ф2 = 90е —0 = 90° — 2°Г = 87°5Т,
Модуль:
^д т 174 ЙЛ«- .
^2,12^^^ 25 + 2соз36*ЗГ -»,ЖЮ щ8°'*1/ *Ш*
22+2&&Щ 50-|-2$оз63*26
Диаметр делительной окружности;
^ = тгг = 6^5*25 ^* 162,5 аа;
<$Ь = #^2 — ^5*50 = 825 мм>
Диаметр Окружности выступов (окончательное расчетное значение):
*>п *= *л + 2т се® % = 1 82,5 + 2.6,5-сга $6°34' = 174,13 лт;
А® = &д% -г 2гй« <& — 325 + 2-6,5-со$ ©*26' = 330,81 лш.
Длина образующей Делительного конусам
принимаем
проверка:
Вышта головка зуба на большом дополнительном конусе
к' я=/п^=8,5 мм.
Высота зуба на большом дополнительном конусе
А»»2,2т-«2,2*6.5з= 14,3 мм,
Проекция длины зуба:
€д = Ь ш& (% + #) = 70 со® (26°34' 4- ^3') » 61^45 лш;
С' *= А сов (ф^ + б) - 70 сШ (63°26* + 2°3') & 2§,Й5 мм.
т

Расстояние между плоскостью основания конуса выступов и вершиной
делительного конуса:
//1 = 0.5^1е^(ф14-^)-0,5-174,1а.е1:б(26э» + 203')- №,Ш мм;
Ы% = 0,5Ц* с1б (ф3 + #) = 0.5 - 330,81 • с1д (03*26' + 2°3') =* 75,43 ж*.
Расстояние от базового торца до вершины дслйтельдого конуса:
/<! = Вг -1- #х — С[ = 5, (по колесу) + 159,57 — 61,45 мм;
К2 = В2 + И2 —€'2^ Вг (по колесу) -Ь 75,43 — 29,05 мм.
Размеры для замера -толщины зуба определяются согласно данным $ 2Й,
стр. 244.
Расчетные формулы лри питчевой системе
(размеры в дюймах)
Замером определяются: г1ш г2 6, А, Ц,, с, /^
Угол делительного конуса:
«ЧЧ « т • % = 90°—ч>г (при 6 - 90*).
**%
Диаметральный шот:
„._ г + 2со5ф1а 2,157.
из полученных значений выбирается ближайшее стандартное
значение диаметрального или окружного питча (р = ~).
Шаг до делительной окружности
/ = *.
Диаметр делительной окружности:
Диаметр окружности выступов:
Угол головки зуба:
Щ ==. "И4,
т

1щ тшш шуйк:
Угол конуса выступов:
Уя = Ф1 + ^14 фе2 = <Ег + ®ъ*
Угод конуса впадин:
9/1 = 4*1 — ъ; Фл = %— %*
Угол между образующими конуса выступов и большого до-
полнительного конуса
^ = ^ = 90» — *.
Длина образующей делительного конуса
/„- ** ■
мри 6 «-90°
Высота головки зуба на большом доиодшшздьпом койу^е:
и* 1 и' р
^ я
Высота зуба на большом дополнительном конусе
р
•где в #йр^даш№я шшрм шт тщштштт^ т ф&рш$т
Бышш шшусШ
Ртжгтшш от Ш§даого гарда щэ в&ршшш деШтМьноШ шр-
Штщш шт замера г&жщмж щ€ш тщмщтяюгт шт даи-
«й | Ш, §тр. ЁШ*
' 1 II?

§ 21. КОРРИГИРОВАНИЕ ЗАЦЕПЛЕНИЯ
Для устранения вредного подрезания при малом числе зубьёй
для конйШких колее применяют в основном только высотшж!,
метод корригирования; угловой метод корригирования для ззд#
колес почти не применяют.
Под высотным корригированием для конических зубчатых кол#
понимается исправление зацепления, при котором изменение!
угла конуса выступов ере1 одного из конических зубчатых кол§^
Рис. 66. Сущность корригирования конических зубчатых колес.
Коэффициент коррекции & > 0 (положительный). Высота головки корршнрованного
колеса Нк > А'; высота ножки корригированного колеса Нк < й"<прй %8 < 0 — наоборот^,
Угол ф — неизменный (иормальное значение); угол Фд^ > <рв: С^4 > Ое; с!^ — нормали
ное значение.
компенсируется одинаковым, но обратным по знаку изменением
угла конуса выступов фе2 парного колеса. В результате такорф
корригирования высота головки зуба малого колеса увеличивается^,
а высота головки зуба большого колеса уменьшается на одй^
и ту же величину Ьхт (рис. 66).
Отношение величины изменения высоты головки и нож$г
зубьев большого и малого колес к модулю называется в кони-
ческих передачах коэффициентом коррекции и обозна-
чается 5-
Изменение этих высот влечет за собой изменение соответ-
ствующих углов головок и ножек зуба, в результате чего ме-
няются углы конусов выступов и впадин*
т

Краткая характеристика наиболее часто встречающихся систем
коррекции зацепления конических прямозубых колес
1. Система коррекции фирмы Глисон (01еавоп). Высота зуба —
нормальная и при гх> 10 равна й = 2,188ш.
Расчет передачи с коническими прямозубыми колесами, кор-
ригированными по системе Глисон, приводится на стр. 236.
2. Система -коррекции по Британскому стандарту В58
Л5 8545—1934. Система применяется при угле зацепления а = 20°.
В результате такой коррекции диаметр окружности выступов
малого колеса Оп будет больше, а диаметр окружности высту-
пов большого колеса Г)е2 меньше соответствующих нормальных
значений.
Полная высота зуба Н соответствует нормальному значению.
Высота годовки зуба .малого колеса к[ будет больше, а высота
голошеи зуба большого колеса Н2 меньше соответствующего
нормального значения на величину, равную увеличению головки
зуба малого колеса. При расшифровке этой системы коррекции
можно руководствоваться для измерения толщины зуба по
постоянной хорде табл. 47.
Стандарт включает исходные рейки для конических колес
при К — 1 т и А* = 1,25 /я.
3. Система коррекции Рейне/сер (Бильгрйм). Расчет передачи
с коническими прялюзубыми колесами, корригированными по
системе Рейнекер {Бильграм) приводится на стр. 230.
4. Система коррекции по ОШ. Наименьшее число зубьев
конического колеса, свободного от подрезания, определяется по
формулам:
а) расчетное *нин _= гмии созер;
ксп. к цнл.к
б) практическое г'кт = ?'кт1 сох ч>,
кон. к цвл. к
,'Де гмин и ^мин —соответственно наименьшие числа зубьев ко-
кой, к ЦИЛ. К
нического и цилиндрического колес.
Практические значения ямпн при /0 = 1 приведены в табл. 48.
кон. к
Общие указания, а) Для конических колес с прямым
зубом, особенно при передаточных отношениях, близких к I,
рекомендуется брать 21>з*ки;
б) Фау-нулевая передача возможна, если
при а = 20°
\ -\ -3_>28.
со$<рд ' со$Фа
|19

ТШлщп 47
Корригированная высота головки зуба и показания зубомсра при замере
толщины зуба по постоянной хорде для т=1
Припдовдщ
число зубьев
1 С05 ф,
20 и выше
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
П р пи е ч я
равных единице
модуля.
К оррипюованная
высота головки
зуба
малое
колесо
ш
1,04
1,08
Ш
1,16
1,20
№
Ш
Ш
1,36
МО
большое
колесо
*2
1,00
оде
с,ш
0,88
0,84
0$0
ш
0*72
0,68
№
ОД)
и и е. СоотЕстстиующн
получаются путей уки
малое
кХ1
0,747
0*Ш
0,818
0*854
0,880
0,Ш4
&960
0,995
1,030
1,065
1,101
ё показали
ожени я у к;
Показания зубомера
колесо
5x1
1,387
1,413
1,438
1,464
1,490
1,515
1,541
1,567
1,593
1,618
1,644
болшое колесо
^ха
0,747
0,712
ав77
0,641
0,606
0,571
0,535
0,500
0,465
0,429
0,394
&К2
1,387
1,361
1,336
1310
1,284
1.258
\т
1,207
1,181
ит
1,130
я зубодёра ДЛЯ Шарлей* № §
эзанных значений на величину I
Таблица 48
Наименьшее практически допустимое число зубьев конических колес штт
кон. к
в зависимости от уша зацепления щ и угла делигельпого конуса ^
%-=20°
^=15°
%
кон. к
Ф1
гМйН.
от-к
<15в
14
<15°
25
>15°
13
>|5°
т
>27*
ш
^ш°
ш
>35°
11
7*Ш
20
^4Г 1
10
>й* I
18
«20

рщр. Дано: 6 ^= 906; гх = 8; 22 =±= 12.
ф2*=Ш° — (|\ =* 90°— 33*40' = 5Г20
СОбф, С05фг «"^
При © •--= 20е и гмчи = 14 (эдбл. 48) будем иметь
т. е. возможна фау-нулевая передача.
Общий вид формул для подсчета коэффициентов коррекции:
а) при а == 20° •
б) яри <**« 18?
р -
ь
».
$ ■
п
14
14-
25-
щ
Щ3%
17
ч
<тщх
30
данном пример
8
14 3— 14 - . *, »• В-
совср1 еоз 33*40* 0,832 л*_0
**- гг— ~ Тт^—*~ ТГ ^№;
^=—0^58;
при а^ 15° осуществить фау-нулевую передачу было бы невозможно.
5. Система тангенциальной коррекции. Сущность систааш тан-
генциальной коррекции заключается в том, что дуговая толщина
луба малого колеса увеличивается за счет уменьшения на такую
же величину толщины зуба большого колеса.
При этой системе коррекции толщина зуба меняется без
изменения остальных элементов зацепления.
Выбор коэффициента тангенциальной коррекции % произво-
дится по тдбл. 49.
Применение этого ища коррещши рекомендуется в тех слу-
чаях, когда высотную коррекцию применять нежелательно; при
2^ ~ 17 и /< 1,5 тангенциальную коррекцию иногда применяют-
вместе с высотной.
8. Системы высотной коррекции. Различные авторы дают
разные указания по корригированию прямозубых конических
колее.
Ж

Таблица 49
Коэффициенты тангенциальной коррекции х для конических колес
Переда-
точное
число
1,09—1,14
1.14—1>18
1,18—1,22
1,22—1,27
1,27—1,32
1,32—1,39
1,39—1.46
1,46—1,54
1,54—1,65
1,65—1,80
1,80-1,95
1,95—2,1
2,1-2,4
2,4-2,7
.2,7—3
3—4
4-6
12
—
—
—
—
—
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,07
0,08
0,09
13
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,07
0,08
0,09
Числа зубьев малого колеса г±
14
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
о.га
0,07
0,07
0,08
0,09
15
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,06
0,07
0,07
0,08
0,08
20
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
25
0,01
0.01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0}04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
30
0,01
0.01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0.06
0,07
0,07
0,07
0,08
•0,08
35
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,07
0,07
0,08
0,08
40
0,01
0,01
0,02
0,02
0,02
0,02
0,03
0,04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,07
0,07
0.08
0,08
50
0,01
0,01
0,02
0.02
0,02
0,02
0,03
0.04
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,07
0.07
0,08
0,08
1. В. Н. Кудрявцев предлагает специальную диаграмму
(рис. 67) для определения угла коррекции 0 в зависимости от
гх и гг при б = 90°.
Максимально допустимый без подрезания угол головки зуба
определяется по формуле
*0Д _^ + 5Ш2а(1+2/2) ,■
«-Б "макс 2 *•
Таким образом, максимально допустимый угол т}макс зависит
только от передаточного числа Г и не зависит от числа зубьев
колес.
Величина изменения угла головки, называемая углом кор-
рекции 6, находится по формуле
* = •- -^кС;
при Омакс># необходимость в корригировании отпадает.
Величина угла коррекций 6 для малого колеса берется со
знаком плюе, а для большого колеса со знаком минус.
Ш

г
г
зо\
26
10'
.тб
20
16
5ё
46
36
26
-ч
ъ
4
<
&&Х
X
и
"т-1
-Ц з
ч^,
г*/?
*,
ьЯя
'&
*72
~
г^1? ^
г^/4;
2,-15
■"1
Г""^
'
/4 Ю 18 20 22 25 30 «75 40 «5 56 55 60
г*
Рис. 67. Диаграмма для определения угла коррекции 8 в зависимости
от числа зубьев малого (яд) и большого (г2) колес при межосевом
угле б = 90° (В. Н. Кудрявцев).
П 16 Я 20 22 25 86 35 40 Ь5 50 60
Рис. 68. Номограмма для определения коэффициента коррекции 5
у конических зубчатых колес в зависимости от числа зубьев
малого (*|) и большого {г *) колес при межосевом угле б г— 90е
(В. Н. Кудрявцев).
223

В графике (рис, 67) величина угла коррекции принята не-
сколько большей, чем получается по приведенной формуле.
Вместо угла коррекции в часто задается коэффициент кор-
рекции |а=^ — |х, что и было сделано в работах В. Н. Куд-
рявцева (рис. 68).
2. В табл. 50 приведены коэффициенты коррекции |а при
высотном корригировании конических передач для а0 = 20°,
Ь=1 и /0 = 0,8.
Таблица 50
Коэффициент коррекции ^ при высотной коррекции конических передач
для Оо-ЖГ, ^=*1 и /„ = 0,8
Переда-
точное
число
1
Е 2
3
4
5
Коэффи-
циент
высоты
зуба
и
1
08
1
0,8
1
0.8
1
1 0,8
•1
| сш
Числа зубьев малого колеса агх
10
—
0,25
0,05
0,35
0Д5
0,38
0.18
| 0,40
0,19
11
—
0,18
03
0,09
0,32
0,12
0,33
0,13
12
—
оло
0,22
0,02
0,26
0,06
0.27
0,07
13
—
от
0Д6
—
ом
—
0,21
—
14
—
—
оло
—
ОДЗ
—
ОД 5
~~
15
—
—
0,03
—
0,07
—
0,09
—
16
— 1
—
—
—
—
—
0,03
—
Коэффициент коррекции может быть определен по формуле
* = '• - 2^ [У^^Ш^ЖТЩ - в .
При передаточном числе, равном единице или близком
к единице (*= 1 ч- 1,4), высотная коррекция ие осуществима.
§. Авторы книги «Элементы зацепления конических зубча-
тых передач. Справочные таблицы» И. С. Ковердяев и С. В. По-
таскаев рекомендуют все передачи с числом зубьев малого
колеса гг > 17 не корригировать и делать с нормальным зацеп-
лением (<% =■ 20° и {0 = I).
224

Таблица 51
Коэффициенты угловой коррекции для передач с коническими зубчатыми
колесами с приведенным суммарным числом зубьев гс < 60
Число
зубьев
большого
| колеса г^
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
Коэффи-
циенты
коррекция
1*
1 11
■1.
ь
ь
11
II
1,
Число зубьев малого колеса гх
12
0,42
1 0,42
0,45
0,42
0,46
0,42
0^50
0,42
0,51
0,42
0*52
0,54
0,44
0,54
0,45
0.55
0,45
0,55
ОМ
т
0,46
13
| 440
1 0*40
0,41
0,3®
Д45
0^9
0.46
0,40
0,50
0,40
Ш
о,42
от
от
от
0,43
14 15
0,36
0,36
0*36
ад!
0,36
о,4а
0,37
0,45
дав
0,47
0,37
0,48
0,38 '
Ш
0*38
•0^8
0,35
от
от
0.40
0,33
0,33
0,44
0,34
0,44 '
0,34
0,46
0,47
0,36
. 16 '
, 032 1
0,32
0,34
0,31
0,36
6,31 !
0,39
0.31
0,41
0*31 1
0,43
0,43
ОМ
1
15 Г, Л. Шййын и Ё. Й. Кокичев 43? Щ§

Конические передачи с суммарным приведенным числом
зубьев больше 00
*\
С08ф, ' СО§Ср,2
60
при «==-^->1,5 и %<17 для устранения подрезания зуба
выполняются с высотной коррекцией, коэффициент которой
(при «и = 20° и /0 — 1) определяется по формуле
^=0,4(1-^)^-1,.
7. Системы угловой коррекции. Системы угловой коррекции
имеют отшситёльно малое применение.
Конические передачи с угловой коррекцией иногда пример
няют при малом числе зубьев передачи, когда сумма чисел
зубьев
<60,
СО$<Рд ' СОЗфа
а также в отдельных отраслях машиностроения, где эти пере-
дачи в работе показали себя удовлетворительно.
Значения коэффициентов угловой коррекции приведшим
в табл. 51,
§ 22. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
КОЛЕСАМИ, ИМЕЮЩИМИ ВЫСОТНУЮ КОРРЕКЦИЮ
При расчете новой фау-нулевой передачи при а0 = 20° вы-
бор коэффициента коррекции | производится или по-номограмме
В. Н. Кудрявцева (рис. 68) или по табл. 50 для зубьев нор-
мальной (/0 = 1) или укороченной (/0 = 0^8) высоты.
В табл. 50 в расчет принимаютея приведенные значения
чисел зубьев, т. е.
г\ — „У И г2■■
С05 фх * СО$ ф$
Углы головки зуба колес, имеющих высотную коррекцию»
определяют по зависимостям
при этом 12 = — Ь и #г Ф %.
226.

Расчетные формулы (при б — 90°)
(модульная система; ра^еры в мм)
Коэффициент коррекций Б определяют по рис. 68:
Ь1 = • • * > ©2 яя »1-
Углы делитсльншх коиу&ов: значение угла фх иахщш Ш
табл. 46 или до формуле
Ф8 = 90°—<р4.
Длина образующей делительного конуса
I --= 0,5/га у$ + Щ .
Угол головки зуба:
Угол ножки зуба:
при радиальном зазоре с = 0,2 формулы имеют вид:
Угол конуса выступов:
Фе! = Ф1 + *!} Ф*2 — Ф& 4* #2-
Угол конуса впадин:
Фа = Ф1 — Т^ Фа = Фа— Та-
Угол между образующими крпуеа выступов и бошьйШг^
дополнительного конуса:
^ = 90° — *х; т|?г = 90°—д2.
Диаметр делительйой окружности:
Диаметр окружности выступов:
Ов1 =*т [гг + 2 (/0 + Ь) сов «р,];
18"»

Высота головки зуба:
й\ = *п(Д> + У; • Лв = т (/0 + у.
Высота ножки зуба:
Л1 = т(^0 + с— |х); Аз - /п(/о + с — у.
Высота зуба
*! = *! + А" = ^(2/о + Ф
ори с = ОД и /„ = 1
Длина зуба
Нг = 2,2/га = Ад.
Ь = (0,35 ч-0,4») I.
Проекция Длины зуба:
С\ = Ь соя (% + да); С^ = 6 соз (фз + й,,).
Расстояние между плоскостью основания копуса выступов
и вершиной делительного копуса:
#1=:0,5О#1с1в(ф1 + *1);
Расстояние от базового торца до вершины делит&льног® шЭк
куса (базовый размер):
К\ = В1 + Нг — С\\ К2 = В2 + Н* — ^2 V
Й^ и В2 берутся по конструктивным соображениям или по др»
ным замера.
Пример. Замером определены: г, = 9, г* = 17, т = 4 мм, а = 20*, /0 =
= 1, с = 0,2,3 = 90°.
В табл, 46 значений урлов конических колес сочетание чисел зубьев 9/ТТ
отмечено звездочкой» следовательно, зацеплепие следует корригировать.
Определяем коэффициент коррекции по номограмме (рис. 68): |1 = 0,32;
&, = -!, = -€,32.
Из табл. 46 находим угол .делительного конуса ф2 и определяем угол <рь:
2-г 9
*^—^-17 =
<Ь=г27э53'50*;
Фг = §0° — 27°53'50* = 62°06'Ю*.
Длнка образующей делительного конуса (конусное расстояние):
2, = брт У^г^ + 4 = О»5"4 У*Ч-№ = 38,47 лик.

1ГШ1 г@|йэвйи зуба;
ш^ *№+Ъ) - 4<1+Ю -Цй»;
% = ^4Г|
^ = 2°1§^0*
^_ т«, + Ы , 4(1-^2) ^^д^
УтШ ножки зуба
% = 5ЧЗ«;
уа = 8°58'50*г-8°59';
Угол конуса выступов:
ЧЬ - * + *1 — 27°53'50* + 7°49' = 35°42'«Г;
Ф« = Фа + ** = бГШ'КГ + 2ЧБ-НГ = в*»*.
Угол конуса ппадин:
Ф*1 - 91 — Ъ. = 27°53'50" — 5°!$' ^ 22°40'5СГ;
Ф« = Фа — Ъ = вгЧЮ'НГ — 8*59' = 53°7' 10*.
Угол между образующими конуса выступов и большого дополнительного
конуса:
^ = 90е — -»! = 90° — 7*49' = 82*1 У;
^ = 90* — % = 90° — 2°1б'$0" = 87в44Ч0\
Диаметр делительной окружности:
&Ы — «?21^4'§ = Э6 лш; ^ = /ш!г = 4-17 = §8 лш.
Диаметр окружности, выступов:
&е1 = т1ч + 2®о + Ы<жЪ} = 4[®+2<1 + 0>32)сш27^'50"]*=-Ш,Ш ж#;.
^а==ж[га + 2<&+Ы^
Высота головки ауба:]
й1 ** ш (Д + Ь) ~ * С* + 0,32) = <Ь$Ъ мщ
' # . _#

Вы&ущ ноящи зуба:
■*1 = т дй + с — Ю = 4(1 + 0,2 —■ 0,32) ==* Ш да*;
Л5«=«Л+ * — Ы = 4 (1 + 0,2 + 0,32} = 6,08 **;
Й| =3^ % .
Высшта зу#а:
%-= ^ + /^ = 5,28 +3,52 = 8*8 мм;
Нй = &*Ч- ^ = 234- Ш = ^8 лш;
Л, = /га= ш (2^0 + е) = 4 (2-1 + 0,2) = 8,8 мм.
Длина зуба
6 в« 0*351, = 0,35-Щ4? ^ 13*5 мм.
Проекция дайны зуба:
<* = Ь Ш (<& -Ь «у -= 13,5 сад (27°5§'50* + 7*40') - 10,96 мт;
4 = ^ ста (% + *У « 13,В сов РГ0Г1О* + 5ГШ'50*} =? 5,& лш.
Высота ксйгуса:
#1 =* 0*50^с*2 (% + %) = 0,5-ттМ&фГЯРШ -|- 7°49') = ВД4 ;ю*;
#* = 0,5^ т <<& + <У -= Об - 70,54 -с^ (Ш°06' 10* + 2ЧГ50*) ^ 25,08 лш.
Расстояние от базового торца до вершины делительного конуса (базовый
размер):
Вх и В$ берутся шо койетруктнввдм соображениям.
§ 23, РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
КОЛЕСАМИ, КОРРИГИРОВАННЫМИ ПО СИСТЕМЕ
РЕЙНЕКЕР (БИЛЬГРАМ)
Корригирование передач с коническими колесами по си-
стеме Рейнекер (Бильграм) относится к методу высотной кор-
рекции.
Сущность корригирования по этой системе заключается в из-
менении угла конуса выступов одного из конических колес,
которое компенсируется одинаковым, ио обратным по знаку
изменением угла конуса выступов другого, парного колеса.
В результате такой коррекпии угол головки зуба малого
колеса увеличивается, а угол головки зуба большого колхоз
уменьшается Ш величину угла коррекции 6.

Фирма Рейнекер принимает угол 8 при'а» 15°
0= -§-(&-«^
где -& — угол головшя зуба нормального (яекорригироващшго)
колеса;
*маке^—максимально дщустимый без подрезки угол головки
зуба.
Ьттпт угла ^йкс определяется по диаграмме Рейнекер
(рис. 69).
Если *макс > #, — необходимость в корригировании отпадает,
В результате такой коррекции высота головки зуба малого ко-
леса увеличивается, а высота головки зуба большого колеса
уменьшается на ту же величину.
Полная высота зуба остается при этом у обоих колес нор-
мальной, равной й = 2,1236т.
Корригирование по этой системе рекомендуется производить
при передаточных числах />1,5 и числе зубьев малого колеса
г1<25 (при а =15°).
Диаграмма Рейнекер (Бильграм) предусматривает:
1) угол между осями колес 6 = 90°;
2) угол зацепления а= 15е и а = 20°;
3) максимально допустимый без подрезания угол головки
•&макс зависит только от передаточного числа с и не зависит от
числа зубьев колес. Этот угол "О^акс и дается з диаграмме.
Пояснение к диаграмме Рейиевдр и пример лользования ею
приведены под диаграммой (рис. 69).
Расчетные формулы
(модульная система; размеры в мм)
Замерам определяются: 2Х, &&, б, к% &е, а, &.
Модуль
к
полученное значение уточняется по стандартному значению
(ОСТ 1597).
Шаг по делительной окружности
Диаметр делительной окрушпости:
Угол делительного конуса:
*&ЧЬ"-Г- или Фг = 90° —фг.
п
231

Угол головки зуба нормального (некорригированного) колеса;
Угол ножки зуба нормального (некорригированного) колеса;
16^=1,123616*; Ъ = У2-.
Максимальный допустимый без подрезания угол головки зувЦь
#макс определяется по диаграмме Рейнекер (Бильграм) — рис. 68;
Угол коррекции берется по диаграмме Рейнекер:
а) 6 = -§- (#- #макс) при а = 15°;
б) 6 = ~-# —**шкс> при а= 20°.
В. НА Кудрявцев дает диаграмму (рис. 67) для определений
угла коррекции 6 в зависимости от гг и г2 при б = 90°, где 8
для малого колеса берется со знаком плюс, а для большого
колеса — со значком минус.
Угол головки зуба корригированного колеса #к:
Угол ножки зуба корригированного колеса у№:
Угол конуса выступов:
Чк = Ч>1 + ^1? Фей = Фа + ^КЗ-
Угол конуса впадин:
Ф*1 = Ф1 — 4*1* Ф*2 == Фй *** V**
Угол между образующими конуса выступов й большого д$*
полнителышго конуса*
Ддйна образующей делительного конуса:
Высота зуба на большом доцолнительном шнус&
й--2Д23§р.
Высота гол&Щи зуба т большом дополнительном конусу:
т

Ряс. 69. Диаграмма Рейнекер (Бильграм).
Пояснение к диаграмме
По верхней горизонтали в направлении слева
направо отложены числа зубьев большого колеса г%
значением от 10 до 45. По крайней левой вертикали
в направлении сверху вниз отложены числа зубьев
малого колеса значением от 10 до 25.
Кривые определяют нормальный угол головки
зуба #, значения которого указаны на нижней гори-
зонтали в направлении справа налево от 2Р15' до 3° 45'
и на крайней левой вертикали в направлении снизу
вверх от 4 до 6°.
Наклопные прямые определяют максимально до-
пускаемый без подрезания угол головки зуба ^макс
значения которого указаны в направлении справа
налево от 1 до 5°'
Пример пользования диаграммой.
Дано: гх ~ 14;. г8 «= 37; модуль т**Ь мм; б = 90а;
йд1 = 70 им; й^ => 185 мм; щ - 2С*44'; <рв «= 69°16',
Для некорригйроваиного зацепления * в 2С54'Р-
V » 8*15*.
Необходимо определить угол коррекции С.
По диаграмме находим точку пересечения вертикаль-
ной прямой, соответствующей числу зубьев большого колеса
*а «« 37, и горизонтальной прямой, соответствующей числу
зубьев малого колеса гх == 14. Точка пересечения лежит:
1) на кривой, отсчитывающей на нижней горизонтали
нормальный угол головки зуба Ф =* 2*54';
2) между двумя наклонными прямыми, отсчитываю-
щими на верхней горизонтали значения максимально до-
пускаемого без подрезания угла головки зуба *макс. Рав-
ные 1*30* н 1°35'.
Интерполируя» находим угол 1*33'.
Разность й — #макс *= 2°54' — 1*33' =
Угол коррекции 6 равен
1в21\
'ТГ*-е«акс) = 4-102Гая0054'-
40
$*<?$)' Р
/Л
20
Р5^
и
НЕ591
ад
$*
еша
«°
^ш
~зЩ
№
2*
20-
Ш-
*
245'р
га
Щ
Х\ А, Птицын и &, Н. Кокичев 437

ю
45
20
25
! 8Ь
40
45
4?
15
20
щ
5^
'яс-
тГ
5°т* Р'\зЧР 3° ?°№ 2°30* 2*45' 2° т1 4°2(У
Г «1 1 1 1 1 4 1 1 ■ . 1
!>
к^
1
и
^
^^
«ЩР1Р?^
и$*|
й*
-^
^
й
Уу
УЛ
н
^
и
я
^и
36<*5
И
ш
Ш
И
А
&
А
У\/
^
Р^
*
•>
^
^
У.+
^а
'/
'/•
/у
'/
Уг
У
У
Ау
/у
\у
>
^
/ А
У,
А
УУ
1
У
//
У
А >
/у
А
А
А
/
'А
/у
//
/
у
у А
А
А
г /
Л
/
'/
у
/
А
УА
\/
А
[/
*
г
/
'
7
г —
/
А
у
/
/
г У
'/
/ 1
/
/
/
/
А.
/
/
Л
/.
Кг
/
/
А
/
/
/
/
/
А
/
/
г
/
/
/
/
А
/
Зл30' 3*#' 5°
1 | » ■ ... 1 - . ■ * ,
ч
А
/
/
/
/
А
/
/
А
А
/
/
у
/
' /
/
/
V
/
3
А
/
/
&*<
7
у
'\\л
*"%' . 1
А-
/
7
/
/
/
7
/
/
/
/
/
у -
У
/
/
/
/
/
1
\/ '
/
7
/
7
V
Г4^*,
"^"^
Ч>А
, /
1 ;/
/
Г : ./
^
^
>
■■^^
"^^^
^
^
7
2680* 2*5* ХУ
1
2,
0-
20-
М-
Ю
1.
\ [■[■["П |
ЦШI-
М [ | г
|"|[ 1
\
2ЧР&
ЩшЩ
гЬ^Шх
30
40
1
ърт* гч59 \
г|цш
[^^т1
ецу».
^№
ЬЛ
50
1
60
1
»
0 №5*
*
ЗвьЕ
^О
щ
7тШ!§
фИ И/
245* 2° №5' *
Н1цЙтДЙр
^№В№Ж
*$д'
80 66
И
»
НО
т*
4-й-
ш!
1°
]
№ | М
щ±
щ
\]\ТТ
ТтгГтплИ 1
ЖтнЯФр
1Тгт4^1фЬ
1 / II111 Ит"г
1
1
)
1
ЙЙ
И
|{щ
1$ - ЩО
1^Ж1Щ11тпТ
дд
№5*
т
,1 _
т
И^-йИ-Я''
1Ш Н-+Н4
Штта^
Щздй
ПмттттЖм
тпп 1тп"т"1ти
т 2?
*№ХС
Ж-|||Н|^±[
|Щ гш4.-г] В 1
* 1

:Дишвгр окружности выступов:
#€г =* йт + Щ с°з % йли Ал = <*&. + *Ь Ш *К1 «в <рх;
А# = йд2 + Щ С05 Ч1* или А# =*йт + 21.Ш®& сох чр2-
Угол зацешюнйя а: Диаграмма Рейнекер предусматривает;
1) при в = -|-(# —0макс) угол а^ 15°;
2) при в =-!-№ — *»^) Угол а = 20°.
Проекция длины зуба:
Су^Ъсоз^ + %^
Высота конуса:
Нх = 0,5 Вег с*е ^ + •«); н* = 0,5 Ол с*в (Ф. + *кй).
Расстояние .от базового торца до вершины делительного ко-
нуса (базовый размер):
Кг = Вг + Нг — С\; К% = В2-\-Н2 — С^
*2»
/?! и В2 берутся в зависимости 6т размеров колес
Номинальная толщина зуба по дуге делительной сшружности
(без обязательного утонения):
Пример 1. Замером определено: г$ = 10, г2 = 30, Оад = 50 лш» Я^ «*
= 121,5 лис, А = 8,5 лш, а = 1^, 6 = 90°.
Модуль
Л 8,5
т 2,1236 2,1236 — ***»
принимаем йо ОСТ 1597,
Диаметр делительной окружности:
$^ = до = 10*4 = 40 «зм;
^ -= ^ш = 30*4 4-е 1Ш тм~
Утл делительного конуса:

Для иекорригированных колес диаметры окружностей выступов имели бы
следующие значения:
Аа = 4ёх + 2т С08 ф! = 40 + 2-4сов \8°2& <= 47,6 мм; -
по замеру Ц* = 50 лш;
Даг= <*йь + 2тсо$ фа = 120 + 2-4 сов 71°34' = 122,5 лш;
по замеру 0^2^= 121.5 мм.
Различие в расчетных и фактических диаметрах указывает на наличие
корригирования.
Угол головки зуба пормальной (некорригированнои) передачи:
Ху 11)
Шт ножки зуба нормальной нскорригировашюй передачи (п© данньШ
Рейнекер)
т$у = М2361ё*= 1,12361ёЗ°37'; ух = уа = 44)4',
Максимально допустимый без подрезания угол головки зуба но диаграмме
Рейнекер (рис. 69) 0макс= 1"21'.
Угол коррекции с учетом угла зацепяепия передачи {а = 15°)
в = ^(д-дмакс) = 4-(3037/-1О21')=1024'-
Угол головки зуба корригнровапного колеса:
0К1 =ф + 0 =* 3°ЗГ + \РШ = 5°01')
йка = * — В = 3*37' — 1°24* = 2°13\
Угол ножки зуба корркпфованного колеса:
$С1 «х у — 0 «= 4°04' — Г24' = 2°4СЛ
уш =: у + « ^ 4°04' + 1*24* ** а°28'.
Угол конуса выступов коррйгйрованйого колеса:
ЧЫ = Ф1 . + Йк1 = КгаВ' + 5°0Г = 23в27>;
ф^ = щ + €^ .*= 71^4' + 2*13' = 7Эв4Г,
Угол конуса впадив корригированного колеса:
ф^ =. Ф1 —Ук! = 1Г26' — 2*40' = ИМБ';
Щ = Ш—Ъ*= 7!°34' " — ИНГ ==Ш8',
Угол между образующим? конуса выступов и большого дополн1ггельного
|шнуса:
^ = «Г— ^ = Ш - 5°0Г = 84*59';
^ = ШГ— €^ *= 90° — 2°13* = 87*47*.
Длина образующей делительного конуса:
'234

Высота головки зуба корригированного колеса:
й| =* 1Л%ФК1 = 63*251ц 5?Х>1' = 5Д6*ш;
А^ = II* Ъю = 63,25 *^°13' = %№ мм.
Диаметр окружности выступов корригированного колеса:
Дз = ^ ^ 2Ь те #Л саз % = 40 + 2-5,56 со* 18"26' = 58,56 мм$
К
А® = 4аа + 2*. *6^к2сов ф2= Ш + 2*5,44 соз 71*34' = 1Ш,05 мм;
*;
полученные величины соответствуют данным замеров.
Пример 2. Замером определено: гг ~ 11, ^ *= 42, ягс = 3 лм*» а — 20°.
Диаметр Делительной окружности:
й^ = 21/д =* 11 -3 = 33 жлг; фл= з^т = 42-3 = 126 лш.
Угол делительного: конуса:
452=75*19'; ^=$0» —75*19'^тг.
Длина образующей делительного конуса:
Высота головки зуба нормального (некорригированного) колеса:
Нг =т = 3 мщ Н[ — Ь^ = Н\
Высота пожки «уба нррмального (некоррнгировалвого) колеса по данным
фирмы Гейденрсйх и Гарбек:
А" = 1,167*» = 1,167.3 = ЗД)1 мм; 1% = к\ *= №.
Угол головки ауба нормальной (пекорригнрованной) передачи:
#^Г38'.
Лол ножки зуба нормальной (нскоррйгировалтгай) передачи:
Ш ЩЩШт РёЙнекср ютодим величину ^гла коррекций^ ушШлваЛ,

Угод головки зуба корригированного колеса:
й^ = # + е = 2°38' + 32' = 3°10';
«к* = *— « = 2°38' — 32' = 2°0б'.
Угол ножки зуба корригированного колеса:
?вд = V — е = 3°0&' — 32' = 2°33';
\к2 = V + в = 3°05' Ч- 32' = 3°37\
Диаметр окружности выступов корригированного колеса:
__ 4* 5!п (ф, + 0кг) _ 33 51П (14*41' + У Ю') _ о0 Пй ,ш.
^ ~~ 51П <& соз ФК1 ~ 8Ш 14-41' соз 3°10' "~ ЙУ,%Ж ЛШ§
п 4а>«1п (у2+ #К2) _ 12В*п(7У1Р + «*) _ |ру-- •
68~~ ^п%созОк2 ~ вш75°19'сод2°0Г ~ ы,т хш'
Высота головки зуба корригированного колеса:
Н\ = Ь. 1ц «-к, = 65,1251§ 3°10' = 3,608 лш;
^ = I1& 0К2 =- 65,125 *§ 2°06' = 2,387 ж*.
Высота ножки зуба корригированного колеса:
*?\ = ?~ Ч Ук1 = 65,125 !§ 2°33' = 2,897 мм;
^2 = 116 Ук2 = 65,125 *е 3°37' = 4.108 лш.
§ М. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ ПРЯМОЗУБЫМИ
КОЛЕСАМИ, КОРРИГИРОВАННЫМИ ПО СИСТЕМЕ ГЛИСОН
Корригирование по системе Глисоп заключается в измене-
нии высоты головки зуба по сравнению с общепринятыми нор-
мами.
Высота головки зуба малого колеса увеличивается путей* ^
умножения величины нормальной высоты головки на коэффи-
циент корригирования (г — К%
Высота головки зуба большого колеса соответственно умень-
шается путем умножения величины нормальной высоты головки
на коэффициент К'.
Увеличение высоты головки зуба малого колеса и уменьшен
ние высоты головки зуба большого колеса производится по
специальным таблицам в зависимости от передаточного числа'
(табл. 52).
Полная высота зуба у обоих колес остается нормальной*.
Фирма Глисон предусматривает использование углов зацёй-,,
ленйя а - 14°30', а - 17°30' и а =, 20°,
При определении угла зацепления следует иметь в виду, *ВД;
в этой ш^теме щ зависит от передато^ногд чдеда передали

а также от числа зубьев колёс, При приведенйШ ВДШе чишшх
уубьев гг и 2Й угол зацеплшия а равен:
*1 Ч «
14 и 14 14°ЗСГ
Ы и 15. ; .... . . . ., 17°30*
13 к 13-*-24.............. 1Г30'
10 и 10. ... * . . . . . 20°
13 й 25.. 14°30'
12 и 12.... . , . . , . . , , . . . 17°30'
11 и Ич-24. ... . . : . ; . ... 20°
вид:
Позднее эти данные бьшй переработаны и имели следушщнй
щт— =
Ш
П _ М
и больших значениях г^
11
14
и больших значениях 22
-**-==_-.- и больших значениях %
Щ> 14
2, 13 13
Н 13
% _ 13
24
я больших значениях щ.
* Ч> 14(^"=="Т4~В шще)
угол зацепления а = Ш3
угемг шташищ а■= 12*30'
угол зацепления а = 14*30'
Отличить зацепление с копическйми прямозубыми колесами,
корригированными по системе Глисои, от нормального довольно
трудно. Наличие корригирования по системе Глисоп может
б|#гь обнаружено измерением диаметров окружностей .выступов
колес, которые будут отличаться от нормальных й должны опре-
деляться по формулам:
Ва = ^т -(- 2т (2 — К) соз ад
Аяь = гфь -\ 2тК' соз фа.
Величины коэффициентов К' приведены в табл. 52.
Корригирование зацепления по системе Глисои может быть
применено в тех случаях, когда в передаче ведущим является
малое колесо.

Таблица В2
Значение коэффициента К' для головки зуба
при корригировании по системе Глисои
Переда-
точное
I число *
от —до
1,00-1,00
1,00-1,02
1,02—1,03
1,03—1,04
1,04—1,05
1,05—1,06
1,06-1,08
1,08—1,09
1,09—1,11
1,11—1,12
1,12-1,14
1,14—1,15
1,15-1,17
1,17—1,19
1,19—1,21
1,21-1,28
Высота го-
ловки зуба
большого
1 колеса
при т = 1
*2 = #'
1
0,99
0,98
0,97
0,96
0,95
0,94
0,93
0,92
0,91
0,90
0,89
0,88
0,87
0,86
0,85
Переда-
точное
число 1
от — до
1,23—1,25
1,25—1,27
1,27—1,29
1,29^-1,31
1,31-1,33
1,33—1,36
1,36—1,39
1,39—1,42
1,42—1,45
1,45—1,48
1,48-1,52
1,52—1,56
1,56—1,60
1,60-1,65
1,65-1,70
1,70-1,76
Высота пк
ловки зуба
большого
колеса
при т = 1
*2 = К'
0,84
0,83
0,82
0,81
0,80
0,79
0,78 |
0,77 |
0,76
0,75
0,74
0,73 *
0,72 !
0,71
0,70 1
0,69
Переда-
точное
ЧИСЛО 1
от—до
1,76—1,82
1,82—1,89
1,89—1,97
1,97—2,06
2,06—2,16
2,16—2,27
2,2^-2,41
2,41—2,58
2,58—2,78
2,78—3,05
3,05—3,41
3,41—3,94
3,94-4,82
4,82-6^1
6,81-со
1 Высота го-
ловки зуба I
большого 1
колеса 1
при т = 1 1
Ъ = *
0,68
0,67
0,66
0,65
0,64
0.63
0,62
0,61
0.60
0,59
0,58
0,57
0,56
0,55
0,54
0,53
Для получения корригированного зацепления необходимо
иметь токарную заготовку с размерами, отличающимися от нор-
мальных. Нельзя нарезать корригированные зубья на токарной
заготовке, имеющей нормальные размеры.
Расчетные формулы при модульной системе
(размеры в мм)
Замером определяются: гх, г29 б, А, Ц».
Угол делительного конуса:
№ Ч>1 = -г; ф2 - 90° — ф1 (при б = 90е).
Модуль
т — 2,188'
полученное значение уточняется по стандартному (ОСТ 1597).
Шаг по делительной окружности
I = знп.
Диаметр делительной окружности:
238

Вшма голами зуба на беадшом ^шшщттшш швуее:
шачение коэффициента К' берется по табл. 52.
Высота яожки зуба па большом дополнительном конусе:
Ь] = «(0,188 + К); Н2 = №(2,188*-,*').
Высота зуба на большом дополнительном конусе
А» 2,186*!.
Диаметр окружности выступов:
°е\ = йд\ + Щ С05 ФН Сй = Ад2 + ЩС0* %•
Угол зацепления выбирается по данным, приведенным на
стр. 237.
Длина образующей делительного конуса (конусное расстоя-
ние)
Угол головки зуба:
1е*х = -т;
Угол ножки зуба:
Шшйф| *
; Ш^ = Т
Угол конуса выступов:
Угол конуса впадин:
Фа « Ф1 — Ш Ут = Ш — V*-
Угол между образуюоВЁМи тщт выступов и ^мьнкш ДО*
пшшительного конуса:
Проекция длины зуба:
С\ = Ьсов (ф1 + <Ь); С'2 = Ь со5 (<р2 + Фг),
где Ь определяется замерш или подсчитываете*! по формуле
Ь = 0,4/,.
Высота конуса:
Нг - 0,бре1с1е(Ф1 + Щ1 «2 = №««№ + <&

Расстояние от базового торца до вершины делитедьного ко-
нуса (базовый размер):
Кг = В\ + #1 — Си /С2 = В% + #2 — С&
Вг и В2 берутся в зависимости от размеров колес.
Номинальная толщина зуба по дуге делительной окруж-
ности (без обязательного утонения):
5д1 = (3,142т) — 5^ для всех значений а
3» = (1.071+ 0,51?'— Щт . . . . приа=14°30'
5^ = (0,971+ 0,6^ — Щ т • - . - приа=17°30'
5д2 = (0,871 + 0,7/С' — Щ т . . . ♦ при а = 20°
Значения К' и N берутся из табл. 52 и 53.
Таблица Ш
Значение коэффициента N при подсчете толщины зуба
прямозубых конических колес, корригированных по системе Глисон
Переда-
точное
ЧИСЛО 1
от — до
1,00-1,25
1,25—1,50
1,50—1,75
1,75-2,00
2,00—2,25
2,25—2,50
2,50—2,75
2,75—3,00
3,00—3,25
3,25-3,50
3,е0—3,75
3,75—4,00
4,00—4,50
4,50—5,00
5,00 и выше
Число зубьев малого колеса г1
10 1 11 | 12
13 | 14
15—17|18—21| 22—29
Значение N. дюймы
0,025
0,07 .
0,10
0,12
0,14
0,16
0,175
0,19
0,205
0,215
0,225
0,23
0,24
0,25
0,255
0,01
0,015
0,05
0,08
0,105
0,125
0,145
0,16
0,17
0,18
0,19
0,195
0,20
0,21
0,22
0,04
0,07
0,10
0,12
0,14
0,155
0,17
0,18
0,185
0,19
0,195
0,205
0,21
0,215
0,015
0,04
0,045
0,05
0,06
0,07
0,08
0,09
0,10
0,11
0,12
0,135
0,15
0,165
0,015
0,03
0,05
0,065
0,08
0,09
0,10
0,11
0,12
0,125
0,13
0,14
0,15
0,16
—
0,01
0,02
0,03
0,045
0,06
0,07
0,08
0,09
0,095
0,16
0,11
0,115
0,12
—
—
—
0,01
0,03
0,045
0,06
0,07
0,08
0,085
0,09
0,095
0,10.
0,10
—
—
—
0,01
0,03
0,04
0,05
0,06
0,065
0,07
0,07
0,08
0,085
0,085
>30
—
—
—
0,01
0,025
0,035 .
0,04
0,045
от
0,055
0,06
0,065
001 |
0,07
Пример. Замером определены: гг = 10, г2 = 30, Да = 32 мм, й^ = 77,2 мщ
к = 5,5 мму а = 20°,
Станок, которому принадлежит передача, — в дюймовом измерении.
Передаточное число
Коэффициент К' получают по табл. 52. Для * =- 3
Я'=0,59.
240

Диаметральный питч
„ _адв .^«^шнм^№
Высота голодая зуба^
Высота нояош зуба;
й* = т (ОДаа + К? =* ЯМ (0Д88 + 0,®) = 1ДР дат;
4 « ^ (ЯШ — #') = 2^4 &Ш — 0^8 *= Ш мм*
Вадэота зу«&; ф
Диаметр длительной окружноетк:
*А — ^ — М-'ЗУИ = 2&4 лш;
^ = %^ = 30-Й;Б4 = 76*2 /§***.
Угол деййтельнакЖОыуса:
<р! -= 18э26*; <& = Ш* — 18°» = 71°34',
Диаметр окрркп©ети выступов:
Длина образующей я&»ттёйьного конуса
1, = -=-^—= А, .'"Й^ ^40,16 *Щ,
&«1П% 2&*п18а26' '
Угол голоюш зу^а:
Ш Г* &* Шрщн; И Ж Ш. ШШШ Щ ОД

Угол ножки зуба:
К 1,98
& 4,06
Расчетные формулы при шатчевой системе
(размеры в дюймах)
Замером определяются: %1Ч г& 6, Л, Д..
Угол делительного конуса:
ч
Диаметральный питч
ШФ1 = V"; Щфй^ 90е — ф, (при §-=90°).
2,188
в соответствии с полученной величиной выбирается ближайшее
стандартное значение диаметрального или окружного питча
('--«■
Шаг по делительной окружности
-т-
Диаметр делительной окружности:
А __ г1.-. Л ?*_
%1 — — » "02 — ^ .
Высота головки зуба на большом дополнительном конусе:
«1 — р ' Пъ — р »
значение коэффициента /С' берется по табл. 52.
Высота ножки зуба на большом дополнительном конусе:
».„_ 0.18В~?-ЛГ . ,» 2,188 — У
Высота зуба на большом дополнительном конусе
Диаметр окружности выступов:
Ди = ^а] \ 2А1 сох ерь Ця = ^аз + 2й^ «ж хр2.
Угол зацепления выбирается по данным фирмы Глисон, при-
веденным на стр. 237.
242

Длина образующей деШтёЛьного конуеа
2 81ПФ!
Угол головки зуба:
Угол ножки зуба:
к» %
Угол конуса выступов:
4>л = Ф1 + *1 * Фл = Фа + **
Угол конуса впадшг:
Фа = <Ри — Ух; Фй = Ф* — Ъ-
Угол между образующими конуса выступов и большого до-
полнительного конуса:
^ = 90° —&!* 1^ = 90° — «а.
Проекция длины зуба:
С{ = Ь СО$ (<рх + %); С2 = * С015 (ф8 + #в),
где Ь определяется замером.
Высота конуса:
Расстояние от базового торца до вершины делительного ко-
нуса (базовый размер):
К\ = В\ -г #1 — Сь К2 = #2 + #2 -^ Си
/*, и 62 берутся в зависимости от размеров колес.
Номинальная толщина зуба но дуге делительной окруж-
ности (без обязательного утонения):
У' / 3142 \ V
^б! — (—!—1 — ®ди • - - Для всех значений а
532 - СТДГН-уу-*) ... щя а. ,4«*Г
^ = Фт+о*к>-щ прн а = 17И80,
значения Щг и Л/ берутся из табл. 52 и 53»
16* 243

§ & ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ДЛЯ ЗАМЕРА ТОЛЩИНЫ ЗУбЬеБ
КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
Замер толщины зубьев конических колес может производиться:
1) по хорде делительной окружности на большом дополни-
тельном конусе;
2) по постоянной хорде на большом дополнительном конусе.
Замер толщины зуба по хорде делительной окружности
на большом дополнительном конусе
(рис. 70)
Толщина зуба по хорде делительной окружности 5а и глу-
бина замера (высота установки зубомера) Ах в общем виде опре-
деляются по формулам:
За-
йх = й' +
С05 ф
■ бит <о;
2С08ф
(1 — со$а>),
где й*д — диаметр приведенной
окружности;
(0
.51
г'
Рнс. 70, Схема измерения толщины
зуба конического колеса по хорде
делительной окружности на боль-
шом дополнительном конусе.
Номинальную толщину зуба по
хорде делительной окружности
можно определить, пользуясь
табл. 54. В этом случае
значения коэффициентов 5^ и Лх'
берутся по табл. 54 для приведен-
ного числа зубьев г' = г' .
■' СОБ <р
Табл. 54 составлена для модуля т = 1 и без учета обязатель-
ного утонения зуба (верхнего отклонения толщины зуба на боль*
шом дополнительном конусе) Дв5,
На рабочих чертежах зубчатых колес проставляется размер
величина Ав5 берется по таблицам допусков ГОСТ.
На размер 5ав назначается допуск 65 со знаком минус в зави-
симости от класса точности передачи по ГОСТ 1758—42 или от
степени точности по ГОСТ 1758—56.
244

Таблица 54
Размеры зуба по зубомеру при промере конических прямозубых
нскорригированных колес по хорде делительной окружности
Приведен-
ное число
зубьев г*
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
По системе модуля
<
1,0615
1,0559
1,0513
1,0473
1,0440
1,0410
1,0385
1,0362
1,0342
1,0324
1,0308
1,0293
1,0280
1,0268
1,0256
1,0245
1,0237
1 *;> 1
1.5643
1,5654 ,
1,5663 |
1,5669
1,5675 '
1,5679 1
1,5682 |
1,5685
1,5688
1,5690
1.5691
1,5693
1,5694 |
1,5695 1
1,5696 1
1,5697
1,5698 1
1
|
Приведен-
1 ное число
зубьев г'
27
28
29
1 30
32
34
1 35
1
| 38
| 40
1 42
1 45
1 48
| 50
55
| 80
135
1 Зубчатая
1 рейка
|
По системе модуля
*;
1,0228
1,0220
1,0212
1,0206
1,0192
1,0183
1,0176
1,0162
1,0154
К0146*
1,0137
1,0128
1,0123
1,0112
1,0077
1,0045 •
1,0000
4
ДрООУЭ
1,5699 ,,
1,5700
1,5700
1,5701
2,5702 '
1,5702 1
1,5703
1,5703
1,5704
1,5704
1,5705
1,5705 |
1,5705 ,
1,5706
1,5707
1,5708 |
Замер толщины зуба по постоянной хорде
Прямозубые некорригированные колеса
Общий вид формулы для расчета но- и $х ^
шшалыюй толщины зуба конического
прямозубого некорригированного колеса
при замере по постоянной хорде (рис. 71)
следующий:
*зх = 2 *
Глубина замера толщины зуба
К = К
*е««
5Х.
1*110. 71. Схема измерения толщины зуба кониче-
ского колеса по постоянной хорде на большом до-
полнительном конусе,

При а0 ^ Щ)° и /о = 1 формулы имеют вид:
3^ 1,387т; &к = 0,748/я.
Значения 1>387 т и 0,748 т для наиболее часта пршеншмых
«дулей даш в табл. 55,
Таблица $5.
Величины для определения толщины зуба по постоянной хорде
тщ лш
1
(1Л
1,5
(1,78)
2 1
<?м
1*5 -
3
3,5
4
т
5
[ I
1,387 т. лш
1,387
1.734
2,081
2,427
2,774
3,121
• 3,468
4,161
4.856
5,Б48
ЪМ2
щт
7,628
0,748/и, мм
0,748.
0,935
1.122
1,309
1,496
1,683
1,870
2,244
2,518
2,992
3,366
• 3.740
4,114
т, мм
6
7
! .8
; №
Ш
(11)
! 12
(Щ
14
Л
! 16
Ш
20
1,387 т* мм
8,322
9,709
11,096
12,483
13,870
15,257
16,644
18,031
19,418
20,805
22,192
24,966
27,740
0.748 т, мт
4,488
.4236
щт-
6,732
7,480
ЪДШ
Ш©
9,724
10,472
11,220
11.968
13,464,
14,960
Прямозубые корригирован ные колеса
Общий вид формулы ^пй расчета нормальной толщины зуба
прямозубого корригированного колеей при замере ш Шетояи*
ной хорде следующий:
5д = т (~ ео$2а0 + $яп ШаЛ.
Глубина аамера толщины зуба:
При <ха = 30° и /0 = 1 формулы имеют вид:
<§х = 1,387 т + 0,6431Щ 8;
НХ = Ш% 0Д825Х,
где ■&„ — угол головки зуба корригированного кх>дес§.

Если коэффициент коррекции задан величиной 6, формулы
принимают вид:
5^= 1,387^4-0*6431^ (малое колесо);
5^= 1»387т + 0,643|2т (большое колесо);
Н^ = щ-{1 +10 — 0» 1825^ (малое колесо);
йх2 = т (1 ~- 12) — 0*1825x2 (большое колесо).
Рис. 72. Схема просганопкп радаров, определяющих
толщину зуба.
На рабочих чертежах зубчатых колес проставляются размеры
Лх и 5ЯП (рис. 72), при этом $хл = 5х-|-%5. Значения ДБ5 даны
и тиблинах допусков.
На размер 5ХВ назначается допуск й5 со знаком минус в зави-
гпмоети от класса тонкости передачи по ГОСТ 1758—42 или
ит степени точности по
ПйГГ 1758—56.
Определение толщины зуба
и глубины замера при
измерении на некотором
расстоянии Ох от большого
дополнительного конуса
(рис. 73)
При жестких габаритах
корпуса передачи часть го-
ло 1 > к ] I зуба па конических
■уЛчатых кшесях срезают,
пГц,|1шо до делительной
«пчпужгюсти. При атощ уста- ^ „ „ „
и-й|Г«о «,«<* Л«о - л йлп. Рис. 73. Схема определения толщины зуба
нивка зуоомера на ооль- КОНического пршшубого колеса со срезан-
|ис1М дополнительном конусе ной вершиной,
т

невозможна, й для того, чтобы дать исполнительные размеры тод-
щины зуба, необходимо отступить от большого дополнительного
конуса на некоторую величииу аг и дать размеры толщины зу%
в сечении /—/; при этом на рабочем чертеже указывается*
что размеры зуба даны в этом сечении.
Точность измерения при таком способе невелика и допустим!
только для 'конических колес 4-го и 3-го классов точности Ш
ГОСТ 1758—42 или 9-й и 8-й степеней точности по ГОСТ 1758—Щ.
На рабочих чертежах проставляются размеры 5Х и ц$
$1 = 3* — -^-Яв; дг = Ч — ^ ?•
Величина 5В определяется по формуле 5^ = 5^ + Д^в*
Пример. Дано: колее© коническое црядащубое со срезанное вершиной
зуба; т =5 мщ Ь = 53 мм; точность 3-й класс но ГОСТ 175ё—42*
5Х = 1,387/н = 1,887-5 =^6,935 мм.
Д^ = —0,100; §* -= 6,Ш5—0Д00 = 6,835 мщ
принимаем щ — 5 мм;
$ с= 0,748 т = 0,748-5 « 3,74 мм;
8% = 5В ~ ^ Зь = 6,835 — -|р6,835 = 6,19 мм;
63 = 0,12 мм; 5ет = 6,19—0,12 = 6,07 мм;
ЦХ = Ц — -^ Щ = Ъ,7А-^-щ -3,74 = 3,387 мм;
принимаем
^ = 3,39.
Расчетные формулы дли конических косозубых колес, выпшненй!^
по системе Рейнекер (Бильграм), при замере по хорде
делительной окружности
I. Замер по торцу. Толщина зуба по хорде делителыШ
окружности определяется по формуле
я """* ста ф '
Высота установки зубомера
а = Н* + -д-^— (1 —со§ со).
4 ' 2со§ф * '
2< Замщ в норлшльном стенай. При зашере толщины ауб&
в нормальном течении (рис. 74) установка зубомера со сторсММ?
248

болдаого дрполинтелыюго конуса может быть осуществлена
двумя способами:
1) перпендикулярно к средней оси зуба;
2) перпендикулярно к боковой плоскости зуба со стороны
острого угла.
Погрешность, вызываемая установкой зубомера, в приведен-
ной ниже формуле не учтена.
тдй
-Н $т \*~
Ш
т\
Рис, 74, Схема измерения толщины зуба конического косшубого
колеса по хорде делительной окружности в нормальном сечеини
по ЛА.
С достаточной для практики степенью точности толщина зуба
по хорде в нормальном сечении может быть определена по фор-
муле
где 55 — толщина зуба по хорде делительной окружности в тор-
цовой плоскости;
.ру — установочный угол наклона косого зуба.
Высота установки зубомера в нормальном сечении ц остается
та же, что и для торцового сечения (формулу см. выше, п. I).
§26. РАСШИФРОВКА ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ЗУБЧАТЫХ
ПЕРЕДАЧ И ОПОЗНАВАНИЕ КОРРИГИРОВАННЫХ КОНИЧЕСКИХ
ЗУБЧАТЫХ КШ1ЕС
При ремонтных работах одной из важнейших задач является
расшифровка зацепления данной зубчатой передачи для возмож-
ности изготовления нового зубчатого колеса.
Для расшифровки зацепления зубчатой передачи с кониче-
скими колесами необходимо измерениями и подсчетами получить
следующие элементы, характеризующие конструкцию зуба и опре-
деляющие систему зацеплений:
1) угол зацепления а;
2) модуль т или питч />.;
249

3) числа зубьев малого и большого колес гг и г2;
4) диаметры окружностей выступов малого и большого колес
1>л и *>*;
5) высоту зубьев на большом дополнительном конусе Ах и А2;
6) углы делительных конусов малого и большого колес <рх и <р2;
7) углы головки зуба #х и Ф2;
8) углы конусов выступов ф,,! и ц>е2;
9) углы между образующими конуса выступов п большого
дополнительного конуса % и ф2;
10) основной шаг ?0.
Определение отдельных элементов зацепления
I. Диаметр окружности выступов Ое. Диаметр окружности
выступов конических колес измеряется у вершины зубьев боль-
шого основания конуса.
Колеса с четным числом зубьев можно измерить микрометром
или точным штангенциркулем (рис. 75). Замер необходимо про-
извести в 3—4 точках и принять
наибольшую из полученных вели-
чии. Это обстоятельство особенно
нужно учитывать, когда обмеряе-
мое колесо имеет износ по диаметру
окружности выступов.
Рис. 75. Схема измерения диа-
метра окружности выступов Ое
конического колеса с четным
числом зубьев.
Рис. 76. Схема измерения диа-
метра окружности выступов Ое
конического колеса с нечетным
числом зубьев.
При обмере колес с малым и нечетным числом зубьев необхо-
димо учесть ошибку, которая получается из-за невозможности про-
извести замер в плоскости, проходящей через центр колеса.Следуег
учесть величину стрелы хорды между двумя соседними зубьями.
Величина диаметра окружности выступов в этом случае опре-
деляется по формуле
о,=
2/?
250
у«

Величины 1г и /2 получаются путем замера {рис. 76).
8. Высота, зубй на большом дополнительном конусе. Прибли-
женный замер высоты зуба на большом дополнительном конусе
может быть произведен глубомером или масштабной линейкой
(рис. 77). Более точно замер осуществляется по отпечатку
на бумаге.
Во всех случаях делается несколько
яамеров, из которых берется наибольший.
3. Утл дтипгелшого конуса (рис, 78, й).
Угол делительного койуса ц> определяется
но передаточному числу передачи на осно-
вании формул
*Фх = ф
1ЙФг =
% — 90°—фж
Рис, 77. Схема изме-
рения высоты зуба ко-
нического колеса.
при межоеевом угле 6 = 90°.
4. Угол головки зуба (рис. 78, б). Угол головки зуба Ф опре-
деляется по формулам
* = % — Ф
пли
Щ*-
251Пф!
I >нс. 78. Схема отдельных элементов конического колеса: а — угол длитель-
ного конуса ф; б — угол головки Щ6& Ь.
5. Утл конуса выступов. Угол мойуса выступов фе мощет
намеряться универсальным угломером, как показано на рнс. 79,
6, Угол между образующими конуса выступов и большого
(ктплтгтельного конуса (рис. 80). Величина угла 1|з между обра-
муиящши конуса выступов и большого дополнительного конуса
получается как результат подсчета ранее определенные угло$
и показаний угломера* Угол я|? определяется для контроля пра-
пилыюсти произведенные рашетор,
851

Другие элементы конического колеса находятся так |да> каЦ
элементы цилиндрического колеса.
Рис. 79. Схема измерения уни- Рис. 80. Схема измерения угла ф
версальным угломером угла ко- между -образующими конуса вы-
Муса выступов ц>е конического ступое и большого дополни-
колеса. тельного конуса:
Выявление наличия корригирования
Определив измерением и подсчетами элементы колес, выда--
ляют систему зацепления. После этого необходимо сравнить
диаметры окружностей выступов колес, полученных в результат
замера, с нормальными значениями этих элементов у иекоррш-
тированных колес.
• В некорригированном зацеплении диаметры окружностей
выступов колес определяют по формулам:
25 4
Д>1 = *и Иг -г 2) со5 фх мм или Бе1 = -^&1 + 2) со$ Фх мм;
254
Да — щ{*ъ Н-2)со$ф2 мм или Оеъ = -!-!-(%г-г 2)со$ф2 мм.
Подставляя в эти формулы вместо Вк1 и /Эе2 их значений^
полученные измерением, проверяют приведенные зависимости
Несоответствие измеренных величин Ое1 и О^ этим з&вис.имрстя$
говорит о наличии корригирования,
2Щ

Обычно 13 !(бррИ1*нрованнь1х зацеплениях величина диаметре!
окружности выступов малого колеса Ол бывает больше нор-
мальной, т. е. имеют место зависимости
Ае1 > т (г1 + 2) С0$ Ф1
ИЛИ
Р«1>-^ (21+2)005^.
Отнесение зацепления к той или иной системе корригирования
производится на основании данных, приведенных в §21, стр 218.
§ 27. ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ КОНИЧЕСКИХ
ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
На рис. 81—85 приведены образцы оформления рабочих
чертежей конических зубчатых колес.
Данные, характеризующие зацепление, обозначены буквами
и определяются в соответствии с ОСТ 8089, а также допусками
на зубчатые передачи. Остальные размеры и степень чистоты
обработки устанавливаются в зависимости от конструктивных
особенностей колеса.
§ 28. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МАРШРУТЫ ОБРАБОТКИ
КОНИЧЕСКИХ ЗУБЧАТЫХ КОЛЕС
Основные положения, которыми необходимо руководствоваться
при изготовлении заготовок цилиндрических колес, полкостью
распространяются и на заготовки конических колес.
Кроме этого к изготовлению заготовок конических колес,
монтируемых без компенсационных колец, предъявляется еще
требование, регламентирующее определенное положение опор-
ного торца относительно основания конуса выступов, т. е. тре-
бование выдержать в заданных допусках размер Р (рис. 81).
Эго требование можно выполнить, соблюдая определенную
последовательность токарной обработки и контролируя положе-
ние конусов шаблонами, базирующимися на опорный торец.
При невыполнении этого условия в дальнейшем может по-
требоваться подрезка опорного торца у нарезанного колеса по
разметке, произведенной при монтаже, а также усложнится
настройка зуборезного станка в случае нарезания нескольких
одинаковых колес.
Обточку конусов заготовки рекомендуется производись на
шпиндельных оправках. Примерные конструкции оправок .при-
ведены на рис. 86 и 87.
При установке переходника на станок необходимо проверить
биение заточки йл выполненной по 2 классу точности. При нали-
чии биения заточка Срезается и протачивается новая на длину
2—3 мм.
253

п\АЮ К^
(при нарезании) Ш
^ Размеры идя тыера,
щбйпвттомнйи.
хорде на большом
ноиусе
ш
\Сттшв ртт
Щ~яррбшиТ1щШТ'
Рис. 81. Пример оформле-
ния рабочего чертежа ко-
нического прямозубого
колеса.
чаш 3]
Щксзфф.Шсагпы, '
Хшдо точности
ЙЙ*?1?>_
[*/%.?*• меди* сцр- ш яга?!
%.
2?4
К
Метя й*я штата
Рис. 82. Пример оформления
рабочего чертежа кониче-
ского прямозубого колеса
со срезанной вершиной.

ПОАА
Ряс, 83. Пример оформления- рабочего чертеяса
конического колеса с дуговыми зубьями, ■нарезан-
ными резцовыми головками на станках типа Глисон.
Зубья цементировать
на г/!д$и»у 1*и*
[Модуль
\Чиш зц&еВ
\$ш $ацмления
шм шрам вубьё&_
№
ос
л
Направление ашрам зуЬъеб
\ПърЁдаточпов отпет-
\нив зуйчатой пары
тел мтдц осями ноте
\Шиив кйнцеа 5ыступ$
шение базового терца
\ЗоцепАЯ&!Щ с Ьет №
ЧЪ
Я
Ь
аТ
- }
Место для штампа

^*ь*.
тт
Рис. 84. Пример оформления рабочего чертежа
конического колеса с паллоидоши зубьями, наре-
заемыми па станках типа Клингелънберг.
Мщоша&№
Зубья цементировать на глубину

Ираке колет
(при нйршниа)
Нотшытя толщина зуба т дело-
тельной труашоста $... ра$на Ц$ жтх -
Уменьшение тятины зуба (для сюдааия
бтЬом тляра) учтено при определении
угла: настройни штссеяя
Данте для настррихи зфскрогшто
станна фирмы Геидснрейх иГарбе*
I Уш утанеки салазок с резцами
Шел штеьшя)
Ътнурвдые пластины (уменъш.тмщ
мфеШок под резцами)
о) для дну тр. резца т ми
е)3ея труштге резца на мм г 9
3 Зксценюрасигпет{смещениетншаШ&Е*
Рис. 85. Пример оформления рабочего чертежа конического косо-
зубого колеса, нарезаемого на станках типа Геидснрейх и Гарбек.
\й/8йръ иортяьнь^Г 'т^
ШЗуяь трцеШ [щ*
\Число зуйьеб
\&ещете рейки
Шел нанлш зцШо
шпрадлете зцеьедГ
Ц\ Профильный угол
Щ&ЗФФ Ьътт зуба
\Иласс точности
тцелляетсн сдет№
шеии&енр Выступи 1
\Рш с$с?§}1 оу.р.шкгий \
Г
3-м
Ш№ |
5ЁИ
1ГГГ]
Еъ , 1
н . 1
Место для штампа ]
Рис. 86. Пример кон-
ч'трукцан оправки для то.
клртшй обработай кони-
ческого колоса малых
размеров.
/ — оправка; 2 — конус;
3 — переходник.
17 Г. А. Птицып и В. Н. Кокичев 437
257

Рис. 87. Пример конструк-
ции оправки для. токарной
обработки заготовки ко-
нического колеса малых
и средних размеров.
/ — оправка; 5 -г конус;
3 — переходник.
Рис. 88. Схемы контроля
угла конуса выступов фе на
заготовке конического колеса.
/—шаблон специальный на ко-
нус выступов. *
258

Рис. 89. Схемы контроля поло-
жения большего дополнитель-
ного конуса на заготовке кони-
ческого колеса.
1 - шаблон специальный.
сза-4*
л
тттгщщтФт*
ш
77Ш
тттттт?
Ев' Рис. 90, Схемы кон-
троля биения ко-
нуса выступов Еп
и базового торца Ту
на заготовке кони-
ческого колеса.
/ — контрольная
справка.

Допустимое биение посадочной поверхности оправки не должно
превышать 0,01 мм для колес 2 класса точности (7 степень точ-
ности по ГОСТ 1758—56) и 0,02 мм для колес 3 класса точности
(8 степень точности по ГОСТ 1758—56).
При обработке валковых шестерен, имеющих хвостовик
со стороны' дополнительного конуса, необходимо на его конце
просверлить и нарезать отверстие глубиной 20—25 мм для
крепления заготовки затяжным болтом на зубострогальном
станке.
Заготовки конических колес с модулем 5 мм и выше пере^
нарезанием зубьев предварительно прорезаются дисковой фрезой
на горизонталыюфрезерном станке.
На рис. 88—90 приведены различные схемы контроля эле-
ментов заготовок конических колес.
Ниже приводятся примерные технологические маршруты
обработки конических зубчатых колес, которые могут быть
рекомендованы в ремонтном деле.
Примерные технологические маршруты обработки конических
зубчатых колес малых и средних размеров
Маршрут 1 (рис. 91). Загоговка — поковка после обдирки,
термически обработанная и испытанная.
Содержание операций технологического маршрута следующее.
1, Токарная: подрезать торец обода со стороны дополнитель-
ного конуса, проточить ступицу, выемку и подрезать торец сту-
пицы; расточить и развернуть отверстие А\ сиять фаски; заклей-
мить торец ступицы; установить заготовку на оправку; подрезать
торец ступицы со стороны конуса выступов и расточить выемку;
переустановить заготовку на оправке; обточить конус выступов
и дополнительные конусы по шаблонам.
9 2. Зуборезная: прорезать предварительно зубья дисковой
фрезой (заготовку закрепляют на оправке делительной головки,
установленной на столе горизонталыюфрезерного станка).
3. Зуборезная: нарезать зубья.
4. Протяжная: протянуть шпоночный паз (заготовку уста*
иавливают на торец ступицы, имеющий клеймо).
5. Протяжная: протянуть второй шпоночный паз (заготовку
устанавливают на торец ступицы, имеющий клеймо, и фикси-
руют по ранее обработанному пазу).
6. Слесарная: снять заусенцы.
Маршрут 2 (рис. 92). Содержание операций технологического
маршрута следующее.
1. Заготовительная: отрезать заготовку из проката на одну
деталь,
2. Токарная: просверлить отверстие й предварительно и обто-
чить предварительно с припуском 2 мм на сторону.
3. Токарная: подрезать торец обода со стороны дополнитель-
ного конуса; проточить выемку и подрезать торец внутренней
260

Рж* 91- С&ема конического зубчатого колеса шлш в щрсшда размеров.
УУ4
Рис. 92. Схема копического зубчатого колеса малых^ и щтшщ ртшфш, '

части ступицы; расточить и развернуть отверстие Л; заклей-
мить торец внутренней части ступицы (обработка производится
в' патроне за одну установку); установить заготовку на оправку;
подрезать торец ступицы со стороны конуса выступов; проточить
выемку и ступицу; переустановить заготовку на оправке; обто-
чить конус выступов и дополнительные конусы по шаблонам.
4. Зуборезная: нарезать зубья.
5. Протяжная: протянуть шпоночный паз (заготовку уста*
навливают на торец, имеющий клеймо).
6. Слесарная: снять заусенцы.
Примерные технологические маршруты обработки
конических зубчатых колес средних размеров
Маршрут 1 (рис. 93). Заготовка — поковка после обдирки^
термически обработанная и испытанная.
Содержание операций технологического маршрута следующее;
1. Токарная: подрезать торец обода со стороны дополнитель-
ного конуса, расточить выемку, подрезать, расточить и раз-
вернуть отверстие й\ снять фаску; заклеймить торец выемкц
с зачисткой; установить заготовку на оправку; подрезать, обто-
чить поверхность Вг, расточить выемку йг, расточить выемку
со стороны конуса выступов и сиять фаску; переустановить
заготовку на оправке и обточить конусы по шаблонам.
2. Зуборезная: нарезать зубья.
3. Разметка: разметить пять кулачков.
4. Фрезерная: профрезеровать пять кулачков с припуском
на боковые стороны 1 мм от разметки (работа производится на
вертикальнофрезерном станке пальцевой фрезой).
5. Фрезерная: профрезеровать пять кулачков окончательно
по чертежу (деталь закрепляется на делительном столе, уста-
новленном на горизоитальнофрезерном станке; фрезерование
производится дисковой фрезой и контролируется шаблонами
на зуб, на шаг и направляющей линейкой).
6. Слесарная: запилить фаски на кулачках и снять заусенцы
на зубьях.
Маршрут 2 (рис. 94). Заготовка — поковка термически обра-
ботанная.
Содержание операций технологического маршрута следующее.
1. Токарная: просверлить отверстие й предварительно и обто-
чить предварительно кругом с припуском 2 мм на сторону;
по торцам ступицы оставить припуск 3 мм на сторону.
2. Токарная: подрезать торец обода со стороны дополнитель-
ного конуса, обточить ступицу и подрезать торец ступицы
с припуском 2 мм; расточить и развернуть отверстие й и снять
фаску; заклеймить торец ступицы; установить заготовку па
оправку; подрезать торец ступицы со стороны конуса выступов
'с припуском 2 мм\ обточить конз'с выступов и дополнительны^
кон}'сы по щаблоиам.
262

к?з, кроме мест,
указанных особо
Рма Щ. Схема конического зубчатого колеса средних размеров*
Рис. 94. Схема конического зубчатого колеса средних размеров.

3. Зуборезная: прорезать предварительно зубья дисковой
фрезой (заготовка закрепляется на оправке делительной головки,
установленной на столе горизоитальиофрезерного станка).
4. Зуборезная: нарезать еубъя.
5. Протяжная: протянуть шпоночный паз (заготовку уста-
навливают на торец, имеющий клеймо).
6. Слесарная: снять заусенцы.
7. Слесарная: определить высоту колеса по месту сборки
и дать на подрезку.
8. Токарная: подрезать торцы в размер, указанный сборкой,
и спять фаски.
Маршрут 3 (рис. 95). Заготовка — поковка после обдирки,
термически обработанная и испытанная.
Содержание операций технологического маршрута следующее.
1. Токарная: подрезать торцы и просверлить центровое отвер-
стие начисто (\7\?6)» со стороны поверхности Ой проточить
вспомогательный хвостовик 0 40 мм: обточить чисто по чертежу
с оставлением припуска под шлифовку по поверхностям 04,
Оя и Ог; конусы точить по шаблонам; уступ О0хЬг со стороны
дополнительного конуса точить после обточки конусов; отвер-
стие (I и отверстие под резьбу с торца поверхности 04 не свер-
лить; центровые отверстия и вспомогательный хвостовик со-
хранить.
2. Зуборезная: прорезать предварительно зубья дисковой
фрезой (заготовка закрепляется в делительной головке, уста-
новленной на столе горизоитальиофрезерного станка).
3. Разметочная: разметить шпоночный паз и отверстия.
4. Фрезерная: профрезеровать шпоночный паз.
5. Шлифовальная: вставить деревянную шпонку и прошли-
фовать поверхности В4> Ов и Ог по чертежу.
6. Токарная: отрезать вспомогательный хвостовик; просвер-
лить отверстие под резьбу с торца поверхности 04 и нарезать
резьбу (М 12) для крепления детали па зуборезном стайке*
7. Сверлильная: просверлить отверстия А и йх.
8. Зуборезная: нарезать зубья.
9. Слесарная: зачистить шпоночный паз и снять заусенцы
на зубьях.
Маршрут 4 (рис. 96). Заготовка — поковка после обдирки,
термически обработанная и испытанная.
Содержание операций технологического маршрута следующее.
1. Токарная: подрезать торцы хвостовиков начисто; вспомо-
гательный хвостовик подрезать в размер 80 мм; просверлить
и нарезать резьбы: йь по чертежу и &% на глубину 30 мм
во вспомогательном хвостовике; снять в резьбовых отверстиях
фаски под углом 60° начисто (\А?6) для центров.
2. Токарная: обточить чисто по чертежу (обработку произ-
водить в центрах, обточку конусов — по шаблонам; выточку
со стороны конуса выступов точить после обточки конусов;
264

Рис. 95. Схема копического зубчатого колеса средних размеров.
\п >,'ги
Ж4
I.
РъП
Рис. 96. Схема конического зубчатого щ*пееа ерзюйш |Шшеров.

вспомогательный хвветовик точить 0 45 С, длиной 80 мм)
выточку со стороны вспомогательного хвостовика не точить).
3. Зуборезная: прорезать предварительно зубья дисковой
фрезой (заготовка закрепляется в делительной головке, уста*
новлепной на столе горизоптальнофрезерного станка),
4. Зуборезная; нарезать зубья,
5. Разметка: разметить шпоночный паз.
6. Фрезерная: профрезеровать шпоночный паз.
7. Токарная: срезать вспомогательный хвостовик (0 45 О)
<с левого торца и расточить выточку с той же стороны,
8. Слесарная: зачистить шпоночный паэ, прокалибровать
резьбу, сиять заусенцы на зубьях и просверлить отверстие при
сборке.
§ 29. ТЕХНОЛОГИЯ ЗУБОНАРЕЗАНИЯ КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС
Конические колеса с прямолинейными зубьями в зависимости;
от производственных возможностей . завода могут нарезаться
на одном из следующих станков:
1) станки, работающие методом обката:
а) поперечнострогальный, снабженный специальным приело*
соблением для нарезания прямозубых конических колес;
б) зубострогальный с плоским производящим колесом (типа
Бйльграм),, работающий одним резцом (рис. 97);
Рис. 97. Схематический вид станка типа Бйльграм для нарезания конически*
колес с прямолинейными зубьями, работающего методом отката одним резцоШ
266 " * '" " "% •" - " ■• * ' ■'--- ' •

Рис. 98. Схематический шщ станка типа 526 дли нарезания
конических колес с прямолинейными зубшмй, работающего
методом обката двумя резцам-

в) зубострогальные с конусным производящим колесом (типы:
526, Глисон 12", Гейдепрейх и Гарбек 15 КН, 25 КН, 50 КН
и 75 КН), работающие двумя резцами (рис. 98);
2) станки, работающие методом копирования:
а) зубострогальные (типы: 5283, Эрликон, Циммерман и Гли-
сон), работающие но копиру двумя или одним резцом прямо-
линейного профиля (рис. 99 и 100);
Рис. 99. Схематический вид станка типа 5283 для нарезания кони-
ческих колес с прямолинейными зубьями, работающего методом
копирования (но шаблону) двумя резцами.
/ — люнет; 2 — коробка подач; 3 — резцовая бабка; 4 — верхний суп-
порт; Л — корпус верхнего резцедержателя; € — планшайба* 7 — бабка
изделия; Я—корпус червячного привода шпинделя изделия; $ — шпиндель
изделия; 10—дверка над сменными колесами гитары деления; П — шкала
и нониус для отсчета конусной дистанции.
б) зуборезный, работающий профильным инструментом для
чернового нарезания конических прямозубых колее.
Для нарезания конических колее с криволинейными зубьями
в зависимости от вида зацепления и производственных возмож-
ностей завода могут служить следующие станки:
1) станки, работающие резцовой зуборезной головкой дйй
нарезания конических колес с круговыми зубьями (типы: 5А27С1*
528 и Глисон 15* и 16") (рис. 101 и 102);
2) вертикальнофрезерный, снабженный специальным при-
способление,! для нарезания конических колес С круговыми
зубьями;
26Б

3) станки, работающие одним резцом для нарезания кони-
ческих колес с дуговыми зубьями (типы: 5284, Глисон 60*)
(рис. 103);
4) станки, работающие червячной конической фрезой для
нарезания конических колес с паллоидными зубьями (зубофре-
верные станки фирмы Кдипгельнберг).
•^-#
Рис. 100. Схематический вид стайка Эр л и кои (модель КГМ) для нарезания копи-
'кжкнх колес с прямолинейными зубьями, работающего методом копирования
(по шаблону) двумя резцами.
/ - рнзцовая $абка; 2 — цепь с грузом для прижима ролика к копиру; 3 — суппорт
игр хм пй; 4 — корпус верхнего резцедержателя: 5 — планшайба; 6 — бабка изделия;
V - корпус червячного привода шпинделя изделия; В — кожух над сменными колесамц
П!Т.|ры деления; 9 — шкала и нониус для отсчета конусной дистанции; IV — станина.
Нарезание конических корригированных колес на станках,
рлботающих методом обката, производится обычным стандарт-
ным инструментом.
Общие указания по нарезанию колес на основных типах
перечисленных станков приведены ниже.
Подробные указания по настройке различных моделей зубо-
Гк'япых станков приведены в книге авторов [14] (ем. литера-
туру в конце книги).
269

Рис. 101. Схематический вид станка типа 5Л27С1 для нарезания кониче^
ских колес с круговыми зубьями, работающего методом обката резцовой
головкой.
/ — станина; 2 — кожух над сменными колесам и. гитары обката и угла качания
люльки; Л—маховичок для ручного проворачивания механизма станка; 4— рез-
цовая зуборезная головка; В— механизм установки шпинделя изделия по высоте
при нарезании гипоидных колес; 6 — кожух гитары сменных колес деления!
7 — рукоятка регулирования давления в гидравлической системе; В — шкала
и ноинус для отсчета конусной дистанции; 9 — рукоятка установки бабки изде-
лия в осевом направлении; /0*-рукоятка для быстрого подпола и.отвода бабки
Рис. 102. Схематический вид станка типа 528 для нарезания конических
колес с круговыми зубьями, работающего методом обката резцовой
головкой.
/ — дверца над сменными колесами гитары модификации обката: 2 - крышка
над сменными колесами гитары тюдачи: 3 — корпус люльки; 4 —■ инструмен-
тальный шпиндель; .5 — бабка изделия; 6 — гайка крепления бабкн изделия
от осеоого перемещения; 7 — кожух над сменными колесами гитары деления;
8■'— каретка (поворотной плита) бабки изделия; Э -шкала и нониус для отсчета
конусной дистанции: /0 — стол; //-станина; 12 — маховичок для ручного
^^_ пропорота механизма станка.
270

Рис. 103. Схематический вид стайка типа 5284 для нарезания конических
колес с дуговыми зубьями, работающего, методом обката одним резцом.
1 — станина; 2 — механизм угловой устанооки основания резцового суппорта;
в — резцовый суппорт; 4 — планшайба шпинделя изделия; 5 — корпус дели-
тельной пары шпинделя изделия; б — шпиндель издзиня; 7 — корпус бабки
изделия; 5 — верхняя плита; 9 — нижняя плита; 10— нониус для отсчета конус-
ной дистанции (при нарезании колеса).
Нарезание конических колес с прямолинейными зубьями
к специальном приспособлении на поперечнострогальном станке
В условиях единичного производства или ремонта (при от-
сутствии специальных зуборезных станков) нарезание конических
прямозубых колес может производиться с помощью специального
приспособления, монтируемого на поперечнострогальном станке.
Кинематическая схема такого приспособления приведена на
рис. 104.
Приспособление работает по принципу обката. Зубья иаре-
:мются резцом, укрепленным в резцедержателе шепинга, по
п ииу же принципу, что и на зубострогалыгом станке типа
Ьильграм.
Для получения движения обката заготовка нарезаемого
колеса совершает два вращательных движения — одно вокруг
споен оси и другое вокруг оси воображаемого Производящего
колеса, элементом которого является резец. Резец —двусто-
ронний, с прямолинейными режущими кромками.
271

Рис. 104. Кинематическая схема приспособления для нарезания конических колес с прямыми зубьями на поперечно-
строшлБном станке.
/ — станипй шепинга; 3 ползун; 3 — резцовая голйвка; 4 - механизм отвода резца при холостом ходе яолзупа; 5 салазки;
$' — базовая плоскость для кропления шаблона установки резца; 7 — тягоиИЙ трос; $ — птол шеггннга; 9 «делительный диск уициер-
сальной'дслительйой головки УДГ 161); 10 ■«— рукоятка поворота механизма обката; // — кольцо нониусше (100 делений); 12 — рейка.

Приспособление монтируется на столе станка и включает
следующие узлы (рис. 104): 1) салазки дуговые 5; 2) мехашшм
деления; 3) механизм обката (включая храповое устройство);
4) механизм отвода резца 4; 5) механизм установки дуговых
салазок на угол; 6) привод механизма подачи (храпового
. . устройства).
1^ 1 | Гитара обката настраивается
по формуле
I - 4 '
*г.0бк— И 5ЦПф -
I*1
N
где ф — угол делительного (на*
чального) конуса нарезаемого
колеса.
Заготовка нарезаемого ко-
леса крепится в шпинделе, ось
которого установлена под
углом <р, (угол конуса впадин).
Вершина начального конуса
нарезаемого колеса должна сов-
падать с центром приспособле-
ния. Центр приспособления —
точка пересечения оси враще-
ния корпуса механизма обката
с осью шпинделя для крепле-
ния нарезаемого колеса.
Установка резца произво-
дится по шаблону (рис. 105)
таким образом, чтобы крайняя
точка режущей кромки резца
совпала с центром приспособ-
ления.
В периоды, когда резец при
холостом ходе отходит от наре-
заемого зуба, заготовка через
храповой механизм будет полу-
чать движение, обусловливаю-
щее качение зуба колеса по неподвижному плоскому колесу,
переносное вращение вокруг оси корпуса механизма обката
и относительное вращение вокруг собственной оси.
Процесс нарезания зубьев складывается из следующих
операций:
1) предварительное прорезание канавок будущих впадин между
зубьями;
2) профилирование правых сторон всех зубьев нарезаемого
колеса;
3) профилирование левых сторон всех зубьев нарезаемого
колеса.
Рис. 105. Схема установки резца
в приспособлении по шаблону для на-
резания прямозубых конических колес
на поперечнострогальном станке.
/ —сменный тяблом для установки резца;
2 — центр приспособлення; 8 — корпус
механизма обката; 4 — заготовка нарезае-
мого колеса; 5 — ось вращения механизма
обката.
274

Нарезание конических колес с прямолинейными зубьями
на зубострогальиых станках с конусным производящим колесом,
работающих двумя резцами (станки типа 526, Глисон 12*
и Гсйденрейх и Гарбек 15КН, 25КН, 50КН и 75КН)
При нарезании конических колес с прямолинейными зубьями
и,! зубострогалышх станках с конусшлм производящим крлешм
работают следующие гитары или заменяющие их механизмы:
I) деления; 2) обката; 3) величины обката; 4) скорости резания;
Г») подач.
Ниже в общем виде приводятся формулы настройки гитар
зубострогалышх станков этих типов.
Формулы настройки гитар станков
Гитара деления
Общий вид формулы настройки гитары деления следующий:
*г.дел 2 ■■
*да /г.дел — передаточное число сменных зубчатых колес гитары
деления;
с0 — постоянный для данной модели станка коэффициент,
характеризующий его кинематическую цепь деления.
Для указанных выше станков формулы настройки гитары
деления принимают следующий вид.
Станки типа 526 и Глисон 1Т. Черновое и чистовое каре-'
:шше при способе одинарного деления
• . _ 30 .
черновое парезание при способе двойного деления
._ 60
*г.дсл ~ г •
Станки типа Гейдтрейх и Гарбек (модели 15КН, 25КН,
ГЛКИ и 75КН),
80
^г*дсл -~ хг '
где л- — положение передвижной кнопки гитары деления.
ПрК*>41 Л«.дел = —
ЯП
. «=10 + 40 /г.дал--^
~ .80
• 2^ у •.«-*. * •*• *г. дел - - "^"
18* 275

Гитара обката
Общий вид формулы настройки гитары обката следующий:
__ г со» у
ГА^ гг.обк — передаточное отношение сменных колес гитары обката;
с — постоянный для данной модели станка коэффициент
характеризующий его кинематическую цепь обката.
Для получения угла зацепления нарезаемого колеса, отлич-
ного от профильного угла резцов (а ф ак)у необходимо пере-
даточное отношение сашиных колее гитары обката 1Гл0б&, подсчи-
танное по приведенной выше общей формуле, умножить па отно-
сок а
шепне ; , тогда
»' __ . ср5 а __ гсоз^ со5 а
*г.от — *Г. обк согз йи "~ с ^п ф " "ЕЙ57%'
Для рассматриваемых здесь станков формулы настройки гитары
обката принимают следующий вид.
Станки типа 826 и Глисон 1Т. Формула для практического
пользования:
*г.обк
2
Для нарезания передач, оси колес которых пересекаются под
прямым углом (й = 90°), формула может быть преобразована!
■*г<обк 7§ *
Удобство последней формулы заключается в том, что при
нарезании обоих колес передачи (малого и большого) приме-
няется один набор сменных зубчатых колес гитары обката*
На основе этой формулы разработаны таблицы сменных зубча-
тых колес гитары обката, прилагаемые к станкам.
Ст#н$и типа Гейдёнрейх и Гарбек (модели 15КН. 25КН,
50КН и 75КН). Формула для практического пользования:
1гчэбк ~ хг здз ^ '
!*■*>« • ■ *-«»д г сову
•* • 80з1пф
*="«> + « ««••«*ав-5ййу
_ „ . 80 зШ ф
г<9 ,'-«*-—сь.г<
276

Гитара тличщт обката
Фв{Шула настройки гитары величипы обката для тттт
т*ша ЗШ и Глнсон 12*:
_ Л
где #Р.вв|г. — передаточное отношение сменных колед гитары велю-
чины обката;
6° — угол качания люльки
О* — угол качания люльки вниз от нуля (пище центра);
ИГ2 — угол качания люльки шерх от нуля {выше центра),
При а = 20° можно считать
в; *= ^ 2- о# I Аф.
При а =15"
/468.4—+ 90 ^
Гитара стрсюти резания
Формула для определения числа двойных ходов ползунш
с резцами:
п =
ши *
где п — число двойных ходов ползунов с резцами в минуту!
V — средняя скорость резания, м/мин;
/.„ — длина хода ползуна с резцами, мм,
*.„ = *+№-*-7) мм.
Гитара подач
Формулы каетройки гитары подйч для станков имеют елш-
дующий вид.
Станки типа В16.
__ 6,13
07

где 1г. под — передаточиое число сменных зубчатых колес гцтары
подач;
/—время обработки одного зуба при одинарном делении
или двух зубьев при двойном делении, сек..
Станки типа Глисон 1Т.
_ 6.3
*г. под ~— I •
Стоят типа Гейденрейх а Гарбек (модели 15КН, 2ЩИ*,
ШКН и 75КН).
; —7Щ т
где 5 — подача за двойной ашд ползунов с резцами, мщ
__ т
*г- дел — т ■ •
Величина угла установа ползунов с резцами
Формулы настройки угла установа ползунов с резцами обу-
словливаются характером процесса нарезания.
Станки типа Ь2в и Глисон 1ТЧ Черновое нарезание при
способе одинарного деления:
57,295 (А + Г18 «)
д* = ^2 ^ + Дбу град.
или
6' = б + Дб ,
где б^ — угол установа ползунов с резцами при черновом наре-
зании" способом одинарного деления;
бу — угол каждого из ползунов от среднего нулевого поло-
жения;
5а—толщина зуба нарезаемого колеса по хорде делительиЛ
окружности;
- к" — высота ножки зуба нарезаемого колеса;
Дбу — добавочный угол, обеспечивающий припуск на еторопаж
зуба под чистовое нарезание,
57,296^-
*-|р- — припуск под адсшвое нарезание на мшкдую сшрону зуба*
Чистовое нарещадш:
&у-
та

Шшанни типа Гейденрейх и Гарбек (модели 15КН, 25КН,
50КН и 75КН). При черновом нарезании угол установа пол-
зунов с резцами, когда одновременно прорезаются две впадины,
определяется по формуле
бу = *—^- град.
Если при черновом нарезании одновременно прорезаются не
две, а одна впадина (одинарное* деление), величина угла уста-
нова ползунов с резцами также определяется по зависимости
где бу — угдл установа ползунов с резцами при чистовом наре-
, залии (для каждого ползуна от среднего положения),
определяемые по формуле
1^ + ^81Пу&аСО510о)
57,296 у^ + Ь «л у 1и а соз 10°
Для станков старых выпусков фирма дает формулу
57,296 (^ + /.«л у\& а]
**~ ^со8V
для некорригированных колес
Т" ~~ 4 '"-" 4 "
Все приведенные формулы для определения величины 6у на
станках, типов 526, Глисон 12", Гейденрейх и Гарбек предусма-
тривают беззазорное зацепление.
Для обеспечения бокового зазора между зубьями необходимо
толщину зуба делать несколько меньше расчетной, для чего при
нарезании колес следует уменьшить угол установа ползунов
1: резцами; Изменение этого угла на Г дает уменьшение тол-
щины зуба на 0,0003 мм.
Нарезание конических колес с круговыми зубьями в специальном
приспособлении на вертикальнофрезерном станке
Приспособление, кинематическая схема которого представ-
лена на рис, 106, работает по принципу обката. В отличие от
специальных • зуборезных станков воображаемое производящее
колесо в этом приспособлении не вращается; Заготовка наре-
заемого колеса вращается вокруг своей оси и вместе с тем
279

$ш

Смеиные шстрйи гитары трети оШта
Рис. 106. Кинематическая схема приспособления для нарезания
колес с круговыми зубьями на вертикальнофрезерном станке.
/ _ заготовка нарезаемого колеса; 5 ось шпинделя станка (ось головки); В — делительная головка УДГ-160; 4 — ось вообра-
жаемого производящего колеса (ось качания стола с голозкой); 5 — гитара обката; 6 — стол вертикалЬнофр озорного станка:
7 - круглый стол с механическим приводом; 8 — делительный диск; 9 — делительная рукоятка.

поворачивается вокруг оси производящего колеса," т. е. обкаты-
вается по нему.
Каждая впадина зубьев нарезаемого колеса профилируется
отдельно по методу единичного деления.
В качестве режущего инструмента применяются резцовые
зуборезные головки, выпускаемые станкостроительной промыш-
ленностью, или резцовые головки с одним резцом, изготовляе-
мые заводом, эксплуатирующим приспособление.
Резцовая головка крепится на шпинделе вертикальнофрезер-
ного станка и получает от него вращение.
Приспособление монтируется на столе вертикальнофрезерного
станка й включает следующие узлы:. 1) электродвигатель; 2) ги-
тара скорости обката; 3) механизм включения и реверсированиям
4) поворотный стол; 5) гитара обката; 6) стандартная делитель-'
пая головка.
Гитара обката настраивается по формуле
*г.0бк ~~ 9 " С08 ф *
где <р—угол начального конуса нарезаемого колеса.
Заготовка нарезаемого колеса крепится в шпинделе дели**
тельной головки, ось которого установлена под углом <рг (угол
конуса впадин).
Вершина начального конуса нарезаемого колеса должна сов-
падать с центром приспособления. Центром приспособления
должна быть точка пересечения оси вращения стола с ось*?
шпинделя делительной головки.
Процесс нарезания зубьев складывается из следующих опе-
раций:
1) предварительное нарезание двухсторонней резцовой голов-
кой;
2) окончательное нарезание выпуклой стороны зубьев чисто*
вой односторонней наружной резцовой головкой;
3) окончательное нарезание вогнутой стороны зубьев чисто-
вой односторонней внутренней резцовой головкой.
Окончательное нарезание выпуклой и вогнутой сторон зубьев
некоторых колес может производиться чистовой двухрезцовой
головкой.
§ 30, НАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ
С ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМ ЗУБОМ, КОРРИГИРОВАННЫМИ ПО СИСТЕМЕ
РЕЙНЕКЕР (БИЛЬГРАМ)
Конические колеса с тангенциальным зубом (рис. 107), наре-
занные на зубострогальном станке Рейпекер (Бильграм), имеют
следующие особенности в элементах зацепления: прямолинейный
косой зуб и уменьшающиеся (от большего диаметра окружности
выступов к меньшему) шаг и высоту зубьев,
232

Основой расчета является торцовый модуль, определяемый
на основании замера высоты зуба.
Зацепление необходимо корригировать, когда наибольший
допустимый без подрезки угол головки зуба #макс» определен-
ный но номограмме (рис. 69), оказывается меньше нормального
угла головки зуба О (Ф^с < #)«
Рис. ГО7. Коническая зубчатая пара колес с таигеаШальвым
, зубом, нарезанная на станке Рейнекер (Бильграм).
Расчетные формулы ддя конических колес с тангенциальным
нормальной высоты зубом ' '
(модульная система; размеры в мм\
Замером определяются: б, %< %, а, А.
Модуль торцовый
т*~ 2Д236*
нрицшшется в соответствии с ОСТ 1597.
Диаметр делительной окружности:
Угол делительного конуса:
ЧЧ = о — Фг-
Угол головки зуба некорригированиого колеса:
283

Угол ножки зуба некоррнгнрсмнного колеей:
1&у= 1,12361й О; У1 = %-
Длина образующей делительного колгуеа
4д%
1^
2 51Пф2
Высота зуба на большом дополнительном конусе
А=2,Ш6т5.
Рис. 108, Схема углов наклепа тангенциального зуба.
Жтт йу#а
***-*
Угол наклойа зуба (рис. 108):
$№|^~
В
'-X
(эгащентриситет Е принимается йо станку равным 15, 20, 25, ЭЕ|
40, 90, 60 мм и т. д,).
Наибольший допустимый угол головки зуба без подрезание
*м«кс определяется по нщюгра&ше (рис. 69).
Угол коррекции: для а = 15°
«-4^-^.ка;
^

ям & = <
в*т(*-<и*
<аеда *«*,.>•(>, то необходимость ъ корригировании отпадет»
так как подрезания зубьев не будет.
Угол головкы зуба корригированного колеса:
Угол ножки зуба корригированного колеса:
Угол конуса выступов:
4>е1 =* Ф| + ^ки «й =■■ Ф* + *кй-
Диаметр окружности выступов;
Г) .= ,^Дм^пСФ1 + ^м), Г) = 4*«Мф9+Фи),
Длина образующей конуса по окружности тпадин зубьев:
Высота головки зуба на большом дополнительном конусе:
Эксдентриситст станка для нарезания тангенциального зуба
(округляется д© плюс 5—10 мм).
Нормальная толщина зуба по дуге делительной окружности:
Половила центрального угла, образующего толщину зуба по
делительной окружности:
Расстояние между плоскостью основания конуса выступов %
игршииой делительного конуса:
Их = 0§5ОлС1в<|р1 +- *Ы; #* = 0,5Ягс1й((р2 ->- #к2К
285

Угол конуба выступав:
Проекция длины зуба:
С, = Ьсо& {фх + вк1); С2 = Ь со$ (ф2 +
Толщина зуба по хорде делительной окружности на большое
дополнительном конусе (в нормальном еечении):
Высота головки зуба по зубомеру:
* = *!—2Й^^-С05^; ^ = А2-Т^(1-^11^-
Пример. Замере» опредслепо: б = 90°, г^ = 16, % == 64, а = 20* Н =9,5 дш
Модуль торцовый
_ П 9,5 -
"*~ 2ЛШб~~ 2Л136^ * "
Диаметр делительной окружности;
О^ав 2хтя = 16-4,5 = 72 мм\
<!& = *№ = 64-4.5 = 288 мм,
Угол делительного конуса:
12 ф1 =-!*-, = .^ = 0,25; ^ ^ 14*02';
Угол голощеи зуба некорригированного колеса:
#а о^
"2" "X
Угол ножки зуба пекорригировапного колеса:
*2 Т = 1.Ш6*§Ф = 1,1236*д 1°44'; ^ =* I*5?'
Длина образующей делительного конуса
1" 2^?фа = 2 йп75°58' ™ 148,43 **
Высота зуба на большом дополнительном конусе
А ~2,12367я5 *= 2,1236,4,5 = 9,55 лае.
•-тявдаг- з^тг-46'6-38-5^40 *■■

Угол наклона зуба ф принимается т Штщ равным 66 мм):
Наибольший допустимый угол головке зуба 0ез подрезания ^макс опреде-
ляются по номограмме (рис. 69} в Г\ т. е. &мадс<#» следовательно, во избе-
жание подрезапия зубьев'заиепленис должно подвергаться корригированию.
Угол коррекции
6^ ^(#_^макс) =^(Г44'~1°)-!4,5\
Угол головки зуба корригированного колеса:
йад =« + в =- 1*44' + 14,5' — Г59';
Фю = * — в = 1*44' — 14,5' ^ 1°30\
Ущл тжт зуба ксфригароваагного кшеш:
ш =* у + * =* 1ЧГ + ШЖ~: 2°1Г.
Угол конуса выагупбв:
Фа = Ч>1 + ^К1 = 14*2' + Г59' = 16^1*;
фв2 = ф2 + 0ВД = 75°58' + 1°30' = ГПВ'.
Диаметр окружности выступов:
л _ ^15Щ(Ф1 + 0к1)_ 72^(14*2'+Н>9') _
"в 8Шф1со&#щ 5т14°2'ссв1с59' 5А* **'
п _ ^2 5^(^4-^) 288 81п(75*5Уч-гарТ_опП 1М>
*»"" 81П<&СО$0ка ~~ 8Ш 75°58' СШ 1"30' . ~"
Длина образующей конуса по окружности впадин зубьев:
г. <*& 72 ^
11 ~ гзШфкОовЪ! ~ !М1п1402',са5 1042' '
I, <*& ?§? , *« д« ш
^ ~ ^Ж&^у^* ~ 2ЖТ5558ГС0^251Т7 4**,м '
Высота голошеи зуба на большом дополнительном ковуда
Л| *= X18 *« = 148,43 1б 1^9' = 5.14 лш;
4 *= ^ & Ъ» = Ш№ Ш Ш' — М9 ММ.
Ш

Эксцентриситет станка
Е = I &т рв = 146,43 &т.23е50' = 59,98 ~ 60 мм.
Нормальная толщина зуба п© дуге делнтсльпой окружности:
- Половина центрального угла, образующего толщину зуба по делительной,
окружности:
п №№тШ*ъ_ Ш>°-7^2сез14с2'
_ 180^5дй€05;фа _ ШГ-7,5 соз 75°58* _ лтао,
% ^ 3,14.288 -"•
Расстояние между плоскостями основания конусов выступоп и вершинами
целительных конусов:
Н* = 0,1Да с& (Фи + ^кЛ = 0,5-82,8 с^ (И°2'> 1*о9') = 144,2 мм:
И2 = 0.5Д* с*в <<Р* + *кг) =* 0,5-290 е*8 (7Б°58' + 1*30') = 32,2 мм.
Угод конуса выступов:
фи = б — <ф, + Фк1) = 90° — (14*2' -|- 1°59') = 73?59';
Ф,,2 = 6 — (фй + ®ю) = 90° — (75°58' + 1°30') = 12°32'.
Проекция длины зуба:
Сж = Ь тфг -г- *щ) = 40 ещ (1ГГ + ■****! =3&« **;
Йг = 6 со! (фа + §К2> = 40 СШ (7ГШ' +ГЭД*} - В№ мм.
ТолщйШ Ж0& ш хорде демйтелшшн" окрркяости на болшкш допшинтЩ!^
им конусе:
ад С05% со5 14^'
с*38 ^ соз тт
Высота головки зуба вд зубшшру:
288
= Яэ — 'д - ~-— 11 сев щ) — а,еа — тг
288
*-^—1Й5*1 в»ч9-*в-1вв^«|-»4чп^ад»«

Расчетные формулы для конических колес с тангенциальным
пониженной высоты зубом
(модульная система; размеры в мм)
Расчет конических колес с тангенциальным пониженной вы-
соты зуббм производится по тем же формулам, что и для колес
с зубом нормальной высоты, за исключением определения угла
головки зуба иекорригированных колес и высоты зуба на боль-
шом дополнительном конусе.
Угол головки зуба находится по формуле
высота зуба на большом дополнительном конусе определяется
по формуле
§ 31. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ
С ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМ ЗУБОМ, КОРРИГИРОВАННЫМИ
ПО СИСТЕМЕ ЭНИМС
Основные положения системы ЭНИМС (Экспериментальный
научно-исследовательский институт металлорежущих станкощ):
1) стандартное значение угла зацепления равно 20°;
2) все передачи, кроме имеющих передаточное отношение 1:1,
подвергаются высотной и тангенциальной коррекции» для того
чтобы выравнять удельное скольжение и достигнуть равнопроч-.
мости зубьев сопряженных конических зубчатых колес с тан-
генциальным зубом;
3) средний угол наклона зуба рс (рекомендуется 35°) является
расчетной величиной, применяемой при определении осевых
давлений и коэффициентов коррекции; в чертеже указывается
угол наклона зуба у наружного торца (58.
Расчетные формулы
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: 21% г2, б, а, 0С, т (т определяется,
кроме того, расчетом на прочность).
Передаточное число
Коэффициенты высоты зуба / и радиального зазора кс прини-
мают по табл. 56, исходя из 0С и %1т
Н) Г. А. Птицын и в. Н. Кокичев 437 289

Коэффициент вьшотной коррекции | принимают по табл. §о
и рие* 1Ш.
Табтца 56
Значения коэффициентов высоты зуба, радиального зазора,
высотной и тангенциальной коррекций
1 В9*
| § Е
1 ^ Я н
10 и
больше
10 и
1 больше
8 и
I больше
7
6
5
22 та
о °
0—11°
15—30*
30* и
больше
38—40°
40—42°
42—45°
§1
1,00
«82
о№
0,78
0,75
0,70
её*?
б Ш *>
1 Ц2
0,2
0,2
ОД 6.
0.16
0,16
Ни
В!-.и о>
■& о сх
55 о о*
По номо-
грамме
р = о°.
(рис. 109)
По номо-
грамме
1 (рис. 109)
По НОЗЙО-
грамме 1
Р = 35°
(рис. 100)
0,5
0,52
0,535
Передаточное
отношение 10
1—10
1—10
1—10
4
7
10
4 1
7
Щ
4
10
1 м .Л 1
о ё *
о * ^ 5
По табл. 57
1 Р=°9
По табл. 571
0=25*
По табл. 57
0,16
0,22
0,30
0,17
0,24
0,30
0,18 \
0,25 »
0,30
Коэффициент тангенциальной коррекции т принимают щ
табл, Ш и 57.
Угол делительного конуса:
при б < 90°
при 5 = 90°
<^агс%-^-;
290

при &>§0в
ф1^агс1ё ._^(180^6) ;
при *&90°
фа«=д —срг.
Число зубьев плоскоксшмческого колеса: при б — 90°
%=№#
при 6^90°
гл =
(вычисляется с точностью до 0,00001)
Длина образующей делительного №
конуса
I = 0*5т!0.
Ширина ренца Ь' лежит в лре
делах
0,3^ > V < 10 т.
Глубина зацепления
Радиальный зазор
с = &сщ.
Полная высота зуба на большом « $
дштолнительпом конуср
Шаг гш делительной окружности 0>5
( = 8,1416)». де
Диаметр делительной окружноетц: ^
Высота головки зуба да большщ
;н мимшнтельном конусе;
Ь\ т(/ + |); к^ = Ш — Аь
Нышта ножки зуба на большой
д*«11ыI иительиом кон^ее-.
1ц = к — 1щ ; Ад = Л—- кь .
Ш11
Риге. 109. Номограмма для опре-
деления коэффициента высотной
коррекции |.
29Г

Передаточное отношение 10 I
ЭШЧ1Г09 и д
8—Х
1—9
9—9
5—9'*
ЪЧг-Ъ
*-9'Б
• 9'е-е
Ъ-9'Ъ
9*2—2
2-9П
5?Л*1—9*1
9# I—92*1
Число
зубьев ма-
лого коле-
са 2г
5
* о 5$
&8*
о еэ эд г*, ю'<* ,
со^счсчсчсч
оооооо
ечеч смечем см |
о~оооо*о
со сою -^ со см ,
оо"оос5о
С* С* СЧ СЯ СЧ СЧ СЧ
обоо о"о" о"
СЧ —• ОО ОО N N.
СЧ СЧСМ *-"—^—'
о" о" о* о" о' о* о
СЯ 00 ОО N00 СО СО
о о" о" о о" о о~
N N СО 10 П* СО СО
ооо боЪ' о"
1Л1фт*еосчсч~-|
о'бо'о'оо'о
СЧ СЧ —• *-* О О О
о о оо о о о
СО СО N N00 00 00
ооооооо
о о о'с5 о о" о"
С* СО СО ^Р *«}< <чР Ю
ооооооо
с5ооо"о^5о
~нечеч со со со
1 ООООООО
' ооо"о о"о"
I 1 оооосэ
1 ■ ооооо
омюоеюо
— — ~ см со со ^
ь
О СТ. 00 N Ю •* ,
со еч сч сч сч е^ |
ООООООО
Ь^СО^'ФСОСО .
СЧСЧСЧСЧеЧСЧ [
с'о'о'бс'б
СО Ю ** СМ — *-» 1
СЧСЧСЧСЧСЧСЧ |
ооооооо"
ЮтГсОСЧ -нО О
с^сч еч сч, еч сч с^,
о о о* о о" о' о"
счеч^осяоооо
сч счжсч.сч —* —»—^
о бо'оо'бо*
счечечеч —• —• —«
о" о о" о сэ о" о
СО 00 N СО Ш 1.0 *ЧГ
•—• »—1 ■—1 »—) «-Н 1—1 1-^
о'оооооо'
СО СО Щ) ^ СО СЧ СЧ
^ш( _| ■*_• ,-^ «ям »—« 1—Н
ббоЪ'боЪ'
СО СО СЧ (М -* —• О
сэ о*о о о о" о*
Ю СО «Э N 00 ОО
ооооооо
бсбо'боб
■Л* ■<*• Ю Ю СО СО СО
ооооооо
о" <э о о" с? о" о
со со со **"** ^
оооооо
1 оосГо'оо"
~! сч сч еч сч
I 1 0 0,000
1 1 оосГоо
зава88?
*
О 00 СОЛО ^, СО | 1
СО СЧ СЧ СЧ С^СЧ | 1
оо'оо'об
с5о о о о оГ
С01»^СОСЧ~- ,
с^сч <м см сч сч |
оо*оооо*
Ю ^* СО СЧ —• О О 'Ч
сч^еч сч сч сч^сч.сч
оооо'ооо^
сч ~-«о о о о аз
сч сч сч еч —• —»-? 1
ооооооо |
ИООС5ОС0 с©
счеч©^——.^-«-^
беобббе!
00 СО N СО СО СО 1Л 1
,__ _ ^ _, ^_, ^-1тЛ 1
о о обо об
N СО СО -Ф ^Ф СО СО, 1
о~о~ооос5сГ 1
СО СО СЧ СЧ ~ —• —•
оо'о'оос5с5 к
со ооооооо
о о о о —• .«-1 ^
о' оо о о <5еГ
коюсо<оь*.ь-Ь#
оооооое |
о~о"оооос#( .
СЧ СО ** ^* 1П 1» <*$
ооооооо
0~0"ООООС1 .
еч со со со со со»
1 ОООООО .
1 оо"оо""осГ
г.2!5$$$9 1
со
292

Угол шй№и зуба;
Угол кшуса выступов:
%1 =* Ф1 + %; Ф«2=Фа + Ъ-
Угол конуса впадин:
Фа ^ Ф1 — VI? Чш = Фа — Та-
Диаметр окружности выступов:
Да = 4х + Яй1ео8 Фх; °га = ^да + 2/^сщ <&-
Расстояние от вершины конуса до венца:
Толщина зуба по дуге делительной окружности;
где
Угол конусности Зуба:
3438
Угловая толщина зуба
(%+А;ш«); а^^(^+4т4
и
Толщина зуба по постоянной хорде:
ккаффищдеиты Л'ю определяштшс в шдельйоети Ш 1Я$& Ш
II .КМШСИМОСТИ ОТ <й% И С02.
Хардальпая высота головки зуба по торцу:
^1-ф]1теиснты А^ определяются в отдельности по тебя* @1в за-
ШМНШЙСГИ ОТ (йг И %.

о
«-
* ©
со ш ео^соо^смсс1Л<ог-<-соо«--«смсоюе0Г>-ао ©.^* см со и5 о г*.
юо
г
елсооФ55 Рооосослюосоооослослсо^сосоюслгосо^сл
Ю^**СО СМ-*ООСЛа0Г^<С1Яч*< СО С>| —'ООЮОЬ.ОЮ^ССС^-.О
50 Ю «О Ю 1Й Ю 10 1С ЛО »
СЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛСЛ СЛ С
ообдооб'ббб
__ о ю "т»* со см —• о
ел ел ел ел ел ел ел ел ел ел о ел ел ел ел
с5 бббббб с5бб г обо б
1лсосс>|>-г>.оооосйс?;оо^ ~^ см с** со со ^ ^ ю *л ф ;о 1^ |> оо оо ел ел о
?»Г?01Лр10 <
©±5 о
елслс~
^ V-* и*" _
Э «3 Ю Г*- Г*> 00 О0
.- ч* "г^-"*.^ "* ч* - -^ -, .. _. _
ббоЪ^бсо"ббббоббббс?бооббббббйббб
тою сюо 1Л.оюою(
смюь-.оем1гсг^осмдо^г
. , о см лга ь- о см т г», о с^ »о г*- <
ерг^соо—«<мс01хэе01>-соо—«с^союсо1>.ооо^счсо1
ь- со ел о
о о о —I
51Л О Ю О Ю О
> СМ 1Л Г^ О СМ Ю
> ^ г- оо о *— с*
* 3
V Э
СЛС©<ОСОСЛ1ЛСЛСО<ОСОеЛОСЛСОсОсОС7)10€ЛсОЮС©СЛ
-^ СЛ "^ СЛ СО СО СМ Г^ — Ю С7) ^|^»^1ЛОСМфСЛсОСрСЛ ~
ел со со см г>-— ю С?)4*!4-»—• ьЮ СЛ СМ ф СЛ СО
V* см —< о ел со 1>- о ю -чгсо см —« о ел оо I4- со
ОО 00 СО 00 Г^Г^ Г4- Г^-Г*^ Г-Г>- Г^ ^- Г--.<0 <0С0<30
ел сл_ ел ел ел ел ел ел ел ел ел
о о ©"о"" о" еб© оо
м*сс
аооо
ел ел ел
оо о"
слел
оо
слел
о" о"
ел ел ел
©сГсб
о
X
5
5
о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о о
1Л 01С 010 О Ю О г-О О Ю О «О О Ю О 1С О 1С О Ю О 1С- О Ю О »С О Ю О
г^ос^юь ©смиог^осмюГ'- аез^ьос^юьо^шкоолоьо
оо о ^с^со»ло^^соо^СNсо^^пео^^сор*^с^сою^о^^ооо^«Nсс•IО
с5о о Р сэ
©~о" о* о" о
ел
о
>оос7)00оое^гое^1селс^ссоослоелоо<хэсосл10слг1,эеоооелр
' ,-Х оо ю см ел *о со ел о см ел ю—< г> ^ ел 1С см ^ см со ее ел ^сл-^о
^ СО СМ »—• ОСЛ СО N (Д 1й 1Й
ел ел ел ел ел оо оо со со со ©о
ел
ел
ел
ел
§
294
ооорооооооооооооооо о о ооооооооо
% э
■4*
о
о
о
о
см
о
о
0ЮО1СС1ЛО1ЛО
г^ооо—»смсоюсоь~
со
о
о"
>сосл1сосооооос5слоосо«01ослс^с^ооелоелсл^соел^
^ еэт ел^ со со^ ^ иэ ^ ^ ^ см ^ © ел 1^ сВ ^ со ~ о ^
8&Я1
ел
ел
ел
ел
8?
со
ел
ел
сб
Ю01001ЙОЙОЮСИП01ЛОЮ01СО
--^соелелоо^^счсмсосо^^ю,
о —«—* см см со го ^ "* *с ю о со г^. 1^. _- _ . __,,
ООООООО О ООО О О О ООО О О-^ « »-; ^-*. 'НВ'1,*.'Ч'"Х
о'бббббббобббо"ббббббс бо оо о ооооо
^отоюсэлоюоизс

Пример. Замером определено: ^==90^ %я«Ц %*=в^ и=20*
-Передаточное число
*_ ■% _ §* ^4
% 16
Коэффициент высоты зуба
Коэффициент радиального зазора
Коэффициент высотной коррекции
| = 0&
Коэффициент жайгенилалэной коррекции
Угол делительного конуса:
ф2 ^ 90° — 14р3'=: 75*57'.
Число зубьев плое1Шконнчсского колеса
Длина образующей делительного конуса
1 = 0,этго == 0,545-66 --= 148,5 *«ле.
Ширина венца Ь' принимается 40 &м, т. е. < 10 т.
Глубина зацепления
5Е = Щт = 2-0,82*4,5 = 7,38 мм.
Радиальный зазор
с ^ Ас/п — 0,2-4,5 = 0,9 мм.
Полная высота зуба на большом дополнительною конусе
А = 5^ + с = 7,38-т0^ = 6^8 лш.
Шаг по делительной окружности
* = 3,1416т = 3.141645 =* 14,137 мм.
Диаметр делительной окрушюстя:
<*& = %хт «= 16^4,5 а= 72 <*ш;
<*дй — %*№ = в*-4# = 288 Ш.
Высота головки зуба на большом дополнительно»* конусе:
й^ -~ ж(Н I) = 4,5(0,824 6,3) — 6,04 мщ
^^ВЕ — Ь]^7,38 — 5,04 - 2,34 ммщ

Высота ножки зуба на большом дополнительном конуса
*4 = А —^«=8,28 — 5,04 = 3,24 мм;
^« Ъ— /^ = 8,28-2,34 = 5,94 мм.
Ушл ножки зуба:
Щ 3 24
ж.»
Лс> С СМ
Угол конуса выступов:
%1 = Л+ *=!«'+«■«'-= 1в"21Ч
<йа = Фа + ?! =* 75°5Г + Г15' = 7Г12*.
Угол конуса зпаднн:
<Рй = %-VI = И^З' — 1°15' = 12°48';
<РЬ = Ф* — V* = 75°57' — 2°18' = 73°39\
Диаметр окружности выступов:
&ш\ =* 4&1 + 2Л1 0С8 Ф1 = та + ^ 5,04 сев 14°3' = 81,8 мщ
вл = <*д2 + »4 сев чъ т* 288 + 2'2»34 с08 Т5"57' = 289»ш **
Расстояние от вершины колуса до венца:
Толщина зуба по дуге делительной окружности:
48= 1^71 + 2|^^ + т - 1.571 + 2-0.3-^^- +02= 2ДЙ7 мм;
5& = тс$ = 4,5- 2,Й37 == 9,16 лш;
$* = ' — 5й-= 14,137—9,16~ 4,98лае.
Угол конусности зуба:

Угловая толщина зуба:
_ $?! сов Фх _ 9Л6 сов 14*3'
1 2* 72 ^^
Толщина зуба по постоянной хорде:
5х1 = 5д1кы =Я16.0,99760 = 8,95 мм\
5х2 = ^©2= 4,98-0,99999 = 4,98 мм.
Хордальная высота головки зуба по торцу:
й^ = Н\ + 5а|^, « 5,04 -V 9,16-0,03 = 5,31 мм\
^2 = ** + %*©2 = 2'34 + 4*^0,00125 ^ 2,346 лш.
$ 32. РАСЧЕТ ГИПОИДНОЙ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ
С ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМ ЗУБОМ
Колеса со скрещивающимися осями (рис. ПО) в качестве
начальных поверхностей имеют гиперболоиды вращения, обка-
шиающисся и одновременно скользящие один по другому
и направления общей для них линии касания уу (рис. 111);
Вследствие изогнутой формы начальной поверхности зацеп-
.1Ц-11 не ие может быть выполнено теоретически точно. Для полу-
чгнпя приблизительного зацепления в качестве заменяющего
ппк'рйолоид тела принят конус, касательный к гиперболоиду
ир.чщепия в середине выбранной длины зуба. Вершина образую-
Ш1-11 такого конуса выходит за ось спаренного с ним другого
к!шуга наружу. В данном случае под конусами подразумеваются
кон и четкие зубчатые колеса,- которые могут нарезаться на стан-
ках фирмы Рейнекер (Бильграм) как обычные конические колеса
I* тангенциальным зубом и при этом так, что направление
1уГ)|д'Н будет совпадать с общей линией касания уу, т. е. с обра-
•Уинни! первоначального гиперболоида вращения. Расчет этих
1\Г»чатых колес исходит из отношений средней линии зацепле-
мим к расстоянию до вершины конусов. Поэтому модули большого
н малого зубчатых колес различны по величине. Допускаемая иа-
||>\мка на зуб принимается такаяже, как на цилиндрических зуб-
ч.ч I мх колесах; приложение ее отнесено к середине зуба. Расстоя-
н иг между осями зубчатых колес ие должно быть более того,
которое требуется для обеспечения прочности валов. Длина зуба
(и дм/) должна составлять 8—10 величин среднего модуля тп^
297

Рис. ПО- Гипоидные зубчатые пары,
нарезанные на станке Рейнекер
(Бйльграм).
/ —зуб тангенциальный; 2—зуб прямой.
Рис. 111. Схема обката гипербсШН*
дов.
Рис 112. Схема направлений: вращения колес, спиралей зуба и аксиальные
усилий.
/ — левое вращение, левая спираль, усилия положительные от большого колесо;
2 — правое вращение, левая спираль, усилия отрицательные на большое колесо; 3 — $|о>
вое вращенпот правая спираль, усилия отрицательные на больгаое колесо; 4 — лдаммг
вращение, правая спираль, усилия положительные от большого колеса.
293

Величина аксиального давления Ра в значительной мере
зависит от расстояния между осями и направления вращения:
если аксиальное давление Р, направленное от большого зуб-
чатого колеса, принять за положительное, то окружные усилия,
действующие па колеса, определяются по следующим формулам:
для большого колеса
— ** со* <х / *
для малого колеса
— г соз а /
Случаи направления
щ>а щепий, направления
спиралей зуба и обо-
значений с переменным
:1 паком (±) схематиче-
ски изображены на
рис. 112. При наличии
отрицательного обозна-
чения на малых кониче-
ских колесах (примеры
2 и 3) на больших ко-
мических колесах будет
I шложитслыюе обозна-
чен ие, а в примерах 1
и 4 обозначения будут
пиратные. Чтобы избе-
жать отрицательного
суммарного аксиального давления, в случаях / и 4 необходимо
предусматривать (для переменного направления вращения) соот-
нс ч-стующее аксиальное закрепление в обоих направлениях.
Направление осевого давления, возникающее вследствие сколь-
жмшя, определяется по формуле
Ряс. 113. Схема основных размеров гипоидной
пары, нарезанной на стайке Рейнекер (Биль-
грам).
Р«г = ±Рг
гса!Х51Пф2
лс, сое а
Для расчета гипоидных колес основными геометрическими
параметрами, определяющими главные размеры (рис. 113),
ииляютея а, гг, 22, т^> б, р.

Расчетные формулы
(модульная система; размеры в мм)
Эксцентриситет осей малого и большого зубчатых колес:
для о. = 90°
для-дйШ0
Е< = а— -^
2 *
1 4--^ сои 6
Угол конуса выступов:
Для 6 = 90°
&ШЪг=^> с*1%й=^-;
^ <т & -& «да &
■ЙЛ-Й
Радиус средний делительный:
^«/(^У + ^ЯПФлУ; ^=]/(-^)Ч(Еа3тФ^
Расстояние от точки пересечения штоекостей ос§й вддесдр
плоскостей/проходящих через середину зз^бй:
^ = с!§ ф^ 1/ Гс| — ё?; Ха = хЛ§ ф^з ]/" /Ь — Ег
Угол делительпого конуса:
ГС1 л*«т «4гГ*Г. ГСЙ
С1&Ф1 = с!§ фл с1 Г с1ё ф2 = ё% ф^
Расстояние от вершины койдгеа до плоскости, проходяще
через середину зуба:
Расстояние от вершины конуса до серединн зуба Ш ЩШ?
тельной окружности:
1 5111 ф! * 2 51Я ф^ '
ЭДО

Длина зу€# Ъ принимается конструктивно равной Ьм и затем
проверяется Но формулам; при этом Ьа должно приближаться
к полученным результатам:
Длина образующей делительного конуса:
Диаметр делительной окружности:
4и = 2^х 3*п Ф* <**>* = 2Ь2 ЯП ф#2.
Модуль торцовый;
<Л
«а.
Диаметр окружности выступов:
Угол голоики зуба:
Угол ножки зуба:
Длина образующей конуса по окружности впадин зубьев:
Угол наклона зуба (рис. 108):
Высота зуба на большом дополнительном конусе:
Й1 = М*е*1+1еУж); К ■= ^ №^ + 1еъ)-
Расчет величин прочих элементов производится так же, как
у нормальных тангенциальных конических зубчатых колес Рей-
лскср (Бильграм).
301

Пример. Ьттт оШедршнб: а = 24 мм* & = 21, г*^=6& /Пс = ^ ,«ш
Шше11тр1Шйтш' ос€Й малого и бояшош зубчшшх шш
^г — а 0 0 = 24 —^= 21.38 лш.
4 + 4 '» + «■
Угол конуса выступов:
<%Ф«= -|*- !^ Фя=70*42,6'.
Радиус средний делительный:
Расстояние от точки пересечения пдоскостей осей колес до плоскости,
проходящей через середину зуба:
*1 = <*бФ<а ]/ г|, - Д? = ^1947,4' ]/"21,0182 —2,62* = 59,584 мм;
4= с*е<&2|Л& —-ф=^70^42,6' "(/63,303* — 21.38* = 20,853 л*.
Угол делительного конуса:
«46*1 - ^е ф«1 г-1™ =С^ 19°17>4' 21'018
К'ы —А * К 21,018*— 2,62
У/^^Ва 1^63,ШМ2Ш
Расстояние от вершимы конуса до плоскости, проходящей через середину
зу§а:
щ^^^щ^ш^т^тщж^шщь мм.
ж

Расстояние от вергййпы йонуёа До середины зуба на-делнт^лыюй окруж-
ности:
/_ гт _ 21,018 _
'»"" 51ШР* - &ИбГ36,2' --в|да **"
Длина зуба Ьп конструктивно принимается равной 16 ят проверш под*
тиерждает:
Длина образующей делительного конуса:
Ьх = ?г+-^- = 64,07 + -у- = 72*07 мщ
^9-4+4 -67,04+^-75,14 *ис.
Д|гамстр дедатялыюй окружности:
с^1 = %и аШ Ф« *= 2-72,07 зш 1П7>4' = 47,68 ййШ;
4* = 2^31П <рей = 2.7Б,14 §1я 70*42,6' = 140,86 т*
Модуль торцовый:
*й$2 =* "г~ ^ —ей— ~ 2,35 мм*
Диаметр окружности выступов:
Ое1 = йдх + 2да^д0$ ф! = 47,68 + 2-2,27 С0519°9' =яЮ мт
*>« = 4й + 2т52 сок <р2 = 140,86 + 2 -2,35 газ вГЗб^' = 14ЩЩ .*к»
Угол головкл зуба:
2
'2
Утл ножки зуба:
1<Х '
(6?, = М236^ = 1,1236-^-; %-2°0Г;

Длина образующей конуса на окружности впадин зубьев:
- Ьг 72,07 -ОГ1
1д=» 2— = Й5К5Г = 72,П мм\
11 со» уА со5 2°07' '
_ и _ 75,14
1%~" со5-у2* со5Г54,3'
^й = -7~ ?= ,^ГГоСГ^7 = 75,19 лш.
Угол наклона зуба:
А,—|- 72,07-1
^--|- 75.14-±М
Высота зуба па большом дополнительном конусе:
Ах = М *8 *1 + *Е VI) = 72,07 (*ё Г47.3' + \ц 2°07') = 4,78 лш;
^=^{^^+^Уа) = 75р14(^ Г413* + \ц Г54.3'.) = 4,72 лш.
§ 33. НАСТРОЙКА ЗУБОСТРОГАЛЫ1ЫХ СТАНКОВ ДЛЯ НАРЕЗАНИЙ
КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС С ТАНГЕНЦИАЛЬНЫМ ЗУБОМ
Станки Рейнекер (Бильграм)
Настройка зубострогального станка Рейнекер (Бильгразмг)
для нарезания конических колес с тангенциальным зубйм
отличается от настройки станка для нарезания конических ко*
лес с прямым зубом способом установки обкаточно-делителщрй
головки и резцов.
Для возможности нарезания тангенциального зуба на кони-
ческих колесах поперечина сегмента с обкаточно-делителшфй
головкой выполнена переустанавливающейся на угол Р до 30° влеш
и вправо по отношению к оси станка (рис. 114). Угол установи
определяется по шв:але с нониусом. При этом делительная го-
ловка / должна находиться в среднем положении по риске 0—0 щ$!
станке. Для этой цели с консолей станка 2 удаляют две клиновые
прокладки и траверсу для нарезания прямого зуба, а на осво-
бодившееся место на консолях устанавливают дуговой сегмейт $
с дуговым ползуном 4, на котором укрепляют траверсу 8 ДМ
стальных лент на расстоянии р или д от оси у-~ у. Голошу
резцедержателя 6 устанавливают так, чтобы резец можно ШШ
переставить на 60 мм вправо или влево от его среднего поло-
жения*
При установке делительной головки на угол Р угол тра-
версы ленты должен равняться углу ндклона нарезаемого зу$&.
304

Рис. 114- Схема устаповки поперечины сегмента с обкаточно-делн-
телыюй головкой для нарезания тангенциального зуба па кони-
ческих колесах.
Рис. 115. Схема установкк резца и делительной
ГШЮВКЙ.
/ — путь обката траверса; 2 — резец; 3 ^- эксцентриситет
установки резца.
ЙО :Г. Л. Птмцьш и В. Н, Кокичев 437

Схема установки резца и делительной головки изображена на
рис, 115. Для отклонения при нарезании зуба от прямой щ>
нии, идущей по образующей конуса, должна быть принята
такая величина угла наклона зуба, которая гарантировала бы
при нормальной длине его перекрытие, т. е. чтобы конец зуба
на наружной окружности зубчатого колеса отставал или оперешл
конец зуба на внутренней окружности на полный шаг. Дл#
Рис. 116. Схема направления осевого давления.
/ — ведущее колесо; 2 — наклон зубьев левый; 5 — направление
осевого давления; 4 — наклон ауСьев правый.
предотвращения в условиях эксплуатации больших осевых дав-
лений на зубчатое колесо угол наклона зуба свыше 30° $е
применяется. Направление наклона зубьев на зубчатом кодШ
при заданном направлений вращения должно гарантировать
направленность осевого давления в сторону, обратную от вер*
шины конуса ведущего зубчатого колеса. Схема паправления
осевого давления изображена на рис. 116
Установка обкаточно-делителыюй головки
После проверки заготовки на биение поверхности конуфй
выступов устанавливают обкаточио-делительную головку (люльку)
на угол наклона косого зуба Р согласно Чертежу нарезаёмсДО
колеса. После этого заготовку нарезаемого колеса устанавли-
вают на высоте зуба при эксцентричном положении шаблона»
применяя мерительную плитку толщиной 8 мм. Затем проверяй^
длину образующей конуса впадин заготовки при среднем по-
ложении шаблона.
Установив заготовку нарезаемого колеса, обкаточно-делителъг
ную головку (люльку) окончательно устанавливают па угвл
наклона косого зуба для строгания, называемый «углом стро-
гания». Угол строгания несколько больше угла наклона зуба;
его величина, если она не задана чертежом, определяется го
формуле
- а Е
япр,=» ^-,
где р^ угол наклона косого зуба для строгания или «угол
строгания»;
Ь — длина образующей делительного конуса нарезаемое
колеса, мм.
306

Вслпчшт /:. если она не задана чертежом, может быть
<н1|шд©лема по формуле
где Рн—-угол наклони косого зуба.
4 .
Рис. 117, Схема расположения з^етовки относи^ыт
резца при нарезании конических колес с тангенци-
альным зубом.
Г — запзтоикд; 2 — ре&ец; $ — центр станка; 4 — нообра-
жаемое производящее плоское колесо.
Схем расположения заготовки относительно резца при наре-
зании конических колес с тангенциальным зубом изображена
ни рис. 117.
Установка резцов
Установку резцов производят так же, как и при нареза-
III!и колес с прямым зубом; разница заключается лишь
Мне. 118. Схема установки резцов для нарезания копнчееких зубчатых колес
с тангенциальным зубом.
/ и 2 — иижпяя п боковая плитки; В — шаблон; 4 — эксцентриситет; 8 — измеритсль-
кля лппейка; В — центр станка; 7 — положение резца для нарезания колес с танген-
циальным зубом; в-— положение резца для нарезания прямых зубьев.
п толщине основной {нижней) / и б&ковой 2 плиток (рис. 118).
Шаблон 3 с помощью мерительных йлиток устанавливают влево
пли вправо о*г середины иа величину эксцентриситета 4. После
20* Ш

того измерительную Линейку б подвигают под резец, з^ифепг
ленный в боковом щзу резцедержателя, и резец вводят в ща&(
лон 3.
Установка чернового резца производится по той же основ*
ной (нижней) плитке / толщиной 8 дел, что и при нарввашйк
прямозубых колес. Установка чистовых резцов производится
по боковой плитке 2 толщиной 8,05 мм.
В ы б о р з к с ц е н т р и с и т е т а
Эксцентриситет должен быть настолько большим, чтобы имешй*
место простое перекрытие (рис. 119). Перпендикуляр, опущен-
ный из центра О на линию зуба йб, дает величину простого
Рис. 119. Схема построения эксцентриситета.
/ — эксцентриситет простого перекрытия; 2 — шаг; 8—пе-
рекрытие; 4 — ширина зуба; 5 — машинная дистанция.
ререкрытия шага. В зависимости от величины нарезаемых зу#*
чатых колес эксцентриситет может быть выбран больше* Ш'
5—10 мм. Слишком большой эксцентриситет применять не еле;
дует, так как с увеличением его увеличивается осевое давл%
нив.
.Погрешности при нарезании тангенциальны^
зубьев
'При строгании конических зубчатых колес с тангенциаль*
пым зубом зубья могут оказаться перекошенными. Образуется
несовпадение углов их наклона, а отсюда и спиралей па боль*
шоы и м$лом зубчатых колесах. Несовпадение происходит даже-
от малого смещения машинной дистанции. При наличии несш*
падения угол наклона зуба необходимо корригировать на малбй

губчатом кшшш, прдаршяя доя этого епедйадьйые увеличешаде
н,ч и у&еныйефзде боковые калибры. Величину изменения опре-
деляют опбгшым путем.' Обычно пршгашшт калибры с вели-
чинами изменения в пределах 0,025—-0,05 ми.
Рш. Ш. Схема уттетт вттт т^Шрт,
1 — впадина зуба; % — р^эеЦ.
Четыре возможных случая перекоса угла и-замены бокового
калибра иринедшы в табл. 59 и на рис. 120, где установка бо-
К1П1ЫХ калибров показана в на1гравлении строгания к вершине
Формулы настройки; гитар станков
И табл. 60 приведены формулы настройки гитар стаиков
|Ччш$К€!р (Бильграм)*'
Настройка станка производится по карте настройки (табф 61)*
Ш

Положение спирали на малом зубчатом колесе
(ре. 120|
Слу-
[ чай
Г
н
т
/?
Направление на-
клона зуба н
спирали
Правое
Правое
Лешие
Левое
Зуб
закусывает
в местах
& И &
ё и г
а и Ш
в И ^
Величина наклона
• зуба
Велика
Мала
Штш
Велика
Применяемые из-
мененные боковые!
калибры 1
Толще для ду 1
Тоньше для ^ 1
Толще для е .
Тоньше для д
Толще для д 1
Тоньше для е 1
Толще для е •
Тоньше для д 1
V 1
.111 ■ 1 ~Т- '
Таблица 60
Формулы настройки гитар сганков Рейнекср
(Бидьграм)
| аМодель
ю. — о
АКШ
АКНЗ
АКН4-
Гитары
скоростей
делительная
Ж
Ш 1
I п—число х<де& в шшту; г—сдаднш т©+
1 рость резания* м1мШп Л*, — дщша х©$а пш-
1 зуна, Мм.
310

Станки Гейденрейх и Гарбек
Парелание конических колес с тангенциальным зубом на
папках Гейденршх и Гарбек -моделей КН можно производить
при наличии специальной планшайбы (рис. 121).
Ма резцовой люльке / установлена в призматических иа-
нрлилмсшщх планшайба 2, перестанавливаемая в вертикальном
1Чк\ 121. Специальная планшайба зубострогалыюго станка для нарезания
тангенциального зуба на конических зубчатых колесах.
исправлении при помощи винта 3, Отсчет величины переета-
иш'.ки планшайбы осуществляется по шкале и нониусу 4 или
при помощи кошщрых калибров, измерение которыми произво-
днпчя между концевыми измерительными упорами 5Л На план-
шайбе установлены угловые направлшощие 6г одновременно
являющиеся направляющими для ползунов 7Г От положения
направляющих зависит толщина зуба. Величина угла ползуна
определяется расчетом и угол устанавливается на шпинделей
по градуированной шкале 9Х а угол впадины зуба — при помощи
311

Табщта $2
[ П
Завод
Станок
Модель
Инв, №
Карта настройки зубострогального станка Рейнекер (Бильграм)
для нарезания конических колее
| Заказ
Шифр
Деталь [ ^ертеж
малое
колесо
1 большое
колесо
малое •
колесо
большое
колесо
(
Материал
малое
колесо
| .
большое
колесо
Размеры н ар езаемо го колеся
] Модуль торцовый
Число зубьев
Угол делительного конуса
■ 1 .
Угол ножки зуба
1 Угол наклона зуба
1 Длина образующей дели-
тельного конуса 1
1 Угод ттитш
1 * Тщ
1 ^
щ
2
Ф
V
Ра
1
Й
\ %%
Малое
колесо
"
Большое!]
колесо Л
Длина зуба
1
;
"
Диаметр окружно-
сти выступов
Калибр зуба в тор-
цовом сечении
по чертежу
фактический
толщина зу- 1
ба
высота уста-
новки зубоме-
ра
Б иение щщуса выступов фактическое
Шсота зуба
Т"- * - ! ]
Ь
Пе
1
Ев
к
;д(1ц
Малое
колесо
гг ~ —««д^
Большое
колесо
1

| Малое . Большое 1
1 [ колесо ] колесо и ,
Сменные колеса гитары де-
ления
Числи впадин делительное
го диска 1
Угод делительного тонуса
№я настройки
' Обкаточный сегмент
Длина лент к обкаточному
сегменту
Угол строгания
1 Эксцентриситет етанка для
нарезапия косого зуба
Угол ножки зуба для на*
. стройки
1 Длина образующей конуса
1 вцадин
Установка штангенциркуля
по высоте для установка за-
| готовки
а
Р*
Е
Ц
Ащ
Величина поворота диска
толщины зуба
!
]
'
Калибр зуба в тор-
цовом сечении с уче-
том отклонения дад~
метра окружности
выступов
толщина зуба
высота установки
зубошра
Малое |
колесо |
Длина хода ползуна
Чясло проходов
Скорость резания
Число двойных хо-
дов ползуна
■
ПгаКятт и «штгаггл/
| на длине 1000 мм
1 Приапоеобление и ян струмен
1 Оправка для заготовки
1 Рсзпы
черновое нареза-
ние
чистовое» нареза-
ине
черноше нареза-
нее
чйстбвое нйреза*
черновое нареза-
ние
чистовое нареза-
ние
черновое нарезан
иие
чистовое нареза-
ние
т
Большое
колр^о
• |
| I
1 1
I 1
1 СоетайШг . | Проверил | ^твердил |

шпинделя 10 по шкале и нониусу 11, а также по градуированной
шкале 12 после освобождения стопорного винта и болта /3, ко-
торые должны свободно перемещаться в прорези.
При повороте на угол ножки зуба делительная головка при
строгании оказывается повернутой на угол начального конуса
нарезаемого зубчатого колеса. Для ограничения уступов, обра-
зующихся при строгании во впадине зуба, необходима переста-
новка резцов, осуществляемая перестановкой минусовой про-
кладки. Резец, во избежание изменения положения его боковой
поверхности, устанавливается при помощи шаблона.
Станки Гейденрейх и Гарбек модели КН5 имеют универ-
сальную планшайбу, которую для нарезания тангенциаль-
ного зуба необходимо смещать на величину эксцентриситета.
Настройка станков для нарезания конических колес с тан-
генциальным зубом отличается от настройки станков для
нарезания конических колес с прямым зубом следующими до-
полнительными операциями: ]) установкой планшайбы; 2) пово-
ротом ползунов с резцами на угол устаиова; 3) установкой пол-
зунов с резцами на угол ножки зуба; 4) установкой каретки
на угол делительной бабки; 5) смещением резцов; 6) определе-
нием ширины вершины резцов.
Конические колеса с тангенциальным зубом нарезаются теми
же резцами, что и колеса с прямым зубом.
Установка планшайбы
Для нарезания конических колес с тангенциальным зубом
планшайбу 2 (рис. 121), монтированную на резцовой люльке 1,
следует переставить на величину эксцентриситета Е с по-
мощью винта 3; перемещение отсчитывают по шкале 4 или
при помощи мерных плиток, помещенных между упорами 5,
Величина эксцентриситета Е определяется посредством вели-
чины угла наклона тангенциального зуба 0 па коническом
колесе.
Угол наклона тангенциальных зубьев находится по фор-
муле
Величина эксцентриситета Е определяется по ^формуле
^ ~ со& Ап *
где бп — угол устаиова ползунов с резцами.
Угол бп вычисляется по формулам:
а) при некорригированных конических колесах
б« ~ (-ТГ) ;
314

Л) при корригированных конических колесах (ирц условии,
•гП1 оба колеса строгаются с одинаковым углом ползуна):
л ли большого колеса
в,-(«1)в-Л
дли малого колеса
где л**^ 61|а*-
«) 6)
Рис. 122. Схема перестановки планшайбы для нарезания тангенциального
1 — внешний ршец; 2 — внутренний резец.
Угол ползуна в окружности делительного конуса у корри-
гированных колес различен, поэтому величина перестановки
планшайбы будет также различной.
При нарезании тангенциального^ зуба с правым наклоном
планшайба переставляется вверх от средней линии (рис. 122, а),
п мри нарезании зуба с лшым наклоном — вниз (рис. 122, б).
Поворот ползунов с резцами на угол установа
Направляющие ползунов поворачивают вокруг горизон-
I ильной оси на угол установа 6уп, производя отсчет угла по-
порота но градуированным шкалам 9 (рис. 121).
Величина угла установа ползунов буп в градусах опреде*
листея по формуле
57,296 ( ^- + X Ш1 уШ т Фя 1<Й
аш

Остановка ползунов с резцами на угол ножки
Направляющие ползунов с резцами поворачивают вокруг
вертикальной оси, проходящей через центр станка, и устанав-
ливают на угол ножки зуба -у нарезаемого колеса по отно*
шению к плоскости вращения планшайбы. Отсчитывают поворй^
по шкале // с нониусом (рис. 121).
Установка каретки делительной бабки
на угол делительного.конуса
Вследствие того, что ползуны с резцами устанавливают на
угол ножки зуба -у, каретку делительной бабкц ставят не ц$
угол конуса впадин ф^ = <р — <у, как это имеет место при наре-
зании конических колес с прямым зубом, а на угол делитель-
ного конуса ф.
Смещение резцов
Для получения правильной высоты зуба нарезаемого ксйтеса оба
резца должны быть смещены (вперед). Чтобы сохранить неи^
мепным положение боковой поверхности резца, необходима
при установке применять так называемые „минусовые4' плйЬ
тиики, которые тоньше обычных „нулевых4' пластинок и&
0,05—0,3 мм.
Разность минусовых пластинок Ьх и Ь2 определяется ацв*.
дующими зависимостями: для внутреннего резца (рис. 12%
лежащего ближе к горизонтальной оси планшайбы,
ьг — к *е «(1 — сов р—51п р *ёбу11);
для внешнего резца, лежащего дальше от горизонтальной кщ
планшайбы,
Ьг=^к°\&а{\ — сояР + 5Шр1ббуп).
Значения, получаемые в результате расчета по этим зависи-
мостям, необходимо округлять до 0,05 мм, однако округленна
значения не должны отличаться от рас-
четных более чем па ± 0,025 мм.
Определение ширины вершины
резцов
Ширина вершины резца должна быт>
на 0,05 мм меньше ширины дна впадишй
Рис. 123." Ширина дна <РИС* 12?> па «утрет»! допслнительнш
впадиньь конусе Ьх и определяется по формуле
**
где Ъ\—ширина дна впадины на внутреннем дополнительном
конусе;
^2 — ширина дна впадины на внешнем дополнительном конусе.
316

Ширина дна впадилы шй внешнем: 'щшт&явдшт конусе
■рищдеиа в табл. 62»
Модуль
ш
ил
адя
1
1.25
1Д
1.75
2
Й.25
■дг*
Й.75
Ширина дна впадины на
. Угол зацепле-
ния а
15°
0,47
0,71
о,ш
1,18
т
Ш
ш
2,13
2,3В
2,60
20е
!
1
0,36
0,34
0.72
оде
1М
1,26
1,44
1,62
1.60
1*98
1
1 Модуль
| 3
3,25
3,5
3,75
. 4
4,25
4.5
4,75
5
5,5
внешнем дополнительном конусе
Угод зацепле-
ния а
•' ш | ж
2,84
3,07
3,31
3,55
3,78
4,02
4,25
4,49
4,73
5,20
2,16
2,34
2,52
2,70
2,89 1
3.07
3,25 ,
3,43
3,61
3,97
1
Модуль
т
6
6,5
7
7,5
1 в 1
8^
9
9.5
. ЙВ
Угол зацепят
1 ЦЩ1 О
15°
5,67
6,15
6,62
7Т№
7.56
8,06
8Д1
8.Щ
9,45
1 20° |
4,33
-4,69
5,05
5,41
5,77
6,13 '
6,49
6,85
7Д1
Формулы настройки гитар-етанашв
Формулы настройки ^итар станков приведены в табл. 63.
Таблица €3
Мпд^лъ
панка
15КЙ
1йКИ
7ЯК-И
Формулы настрейки гитар
станков
Гейденрсйх и Гарбск
Гитары
скоростей
ШОСЬ
"" 21
обката | деления
при нарфании колес с числом зубьш
г^9
ВОзШф
4г
г=10ч-40
ШМпчр
2г
! г>41
89-дКп-ф
г
2<9
*
№
4г
» — подачи на 1 ход резца, №& |д— число 1
г=1(Н40
80
дейешй ш
*■>■'&
в.
ска.
1
подач
1
7 5 ^
" '~ Ш1д 1
317

Пример расчета настройки, 1. Иекорригцрсванная щвшщт №фа> Дапщ
^=25, г2 = 50, а = 20°, т = 2,5 мм, ц*1=*2&М% фа=^63^ 2,=:ЩШЛ
V ^ 2°24', № = 2,93 мм. Ь = 20 мм.
Угол наклона зубьев
. д тп(1 — Ь) __ 2,5.3,14(69.88 — 20)
Р = 15°39'30*,
Для определения величины перестановки планшайбы («^1Шйтриситет^
предварительно рассчитывается угол устанет шшзунов е резщми 6„ дщ
некорригировйнной дары:
Шщл утянет ползунов $ повернутой планшайбой
шцт {—^ +1 «м у *$я т* *®\
бу0 == - ^-— —г— =
тШ(^-+69*88^П2°24* Ц20*Ш5 Ш\
Толщина минусовых пластинок: для внутреннего резца
Ъ% = №*%ъ(1 — еб5 Р — й«Р ^Оуп)—
= Щ№ЩШ{1 — еоз 15РЗГЗГ—5Ш Ш*ШГ30е Ш 2Ш) ~ 0,05 мщ
для внешнего резца
Ья= Ъ? Ш^{1 — созР |.§итр т^%п)■==
= ЗДМв ЖГ<1 — сш 15*Ш0*■+ $1п ШГЗО* *д 2°2Э') ^0,05 мму
§ля внутреннего и внешнего резцов следует устанавливать пластину шЩ&
,05 мм.
Сменные колеса гитар рассчитывают по формулам, указанным в табл* Щ
% 1№рр1тр0$щняя *дубшш пара. Дано: ^=11, г2=42, а==Ш\
т = 3 мщ 1=65>Ш мм, й^=2,9 мм* /^ = 4Д1 щ, ^ = Млш,^№
Мгол наклона зубьев
+,»*_, №1(1.— Щ _ 3.3,14 (65/125-24)
щ Р ЕУ 65, Ш -24 ;
Р^Ш^56';
принимается р — 10°.
Для определения величины перестановки плаиШйбы (эксцентрпсит<Щ)
предварительно рассчитывают угол уетаиова ползунов для малого колеса
«.-№)"+'-(•&)"+»-"*■
318

|| ли & »ЛШ10Ш ШКР
*--№)-'-(т&)-»-'^
*° = Неав = 32' 1^20°= 12',
|*^дп
_ /,«щр _65Л25*йпЮ°
**- а».вш сов246' 1М|ВЖ*'
_ ^зцпР 65Л25 8ш Ш»
^2 = * ;*-*— *= ;—,ос^У — 11,3.5 лш.
2 созбпз сел ГЕЙ*
величина угла устапова ползунов (доя обоих колес)
5X296 (^— + I з!п у Ш « а» 10° \
**п-
57,296 У 3 ^»14 + ^Д25зт Вс5' &20° со§ :аЛ
Толщина нпиуеовыэе пластинок для малого зубчатого колеса:
ипуфоиний резец
^ = Я* 1е а (1 —стр — 81п р *д 6у„) =
= ад № 20° (I — соз 10* — зил ИГ *б 3*12') = 0,005 ад 0,0 \мм;
6Я = й* *§ а (1 ^ ста ^ + зи1 р *§ 6^,) =
= 2,9 ^ 20° (I — сов 10е + «& 1(Г *б 3°12') =* 0,025 ад 0,02 лш;
•н»лщшт минусовых пластииок для большого зубчатого колеса:
ппугрснпий резец
*>1 = ^Ша(1 — отр~5ЮР^ОуИ) =
= 4.11 Ш 20° (1 — сов 10° — &Ш 10° 1^ ЭТУ) = 0,007 ад 0,0 .«ж;
1ШСППШЙ рязец
*Ъ - *а % О (1 — сое Р + вШ Р *ё *уп) «*
= 4,11 % 20° (1 — *ю& 10° + зШ 10° ^ ЭТ2') = 0,038>** 0,04 мм.
Сменные- Колеса гитар рассчитывают-по формулам, указанным в тйбд. 63.
В табл. 64 приведена карта настройки станков Гейденрейк и Гярбсн для
нарезания тангенциального зуба.

ТШшщШ1
Завод
Станок
Карта настройки зубострогального станка
Гейденрейх иТарбек для нарезания конического
1 колеса
Фирма
Модель
Инн. М
1 Заказ
Деталь
Чертеж
Шифр
Материащ
1, Размеры нарезаемого колеса
Модуль
Чйелозубьев
Угол делн-
тель^ого кону-
са
Угол конуса
выступов
Угод конуса
впадин
Угол ножки
зуба
Угол зацеп-
ления
т
г
9
9*
91
У
а
Длина образующей дели-
тельного конуса
1 Длина зуба
Высота зу!ба
Днаметр
ОКрУЖНеСТД
выступов
по чертежу
фактический
Направление зуба
Угол наклона косого зуба
Калибр зуба
в торцовом се-
чении
толщина зуба
высота уста-
иовки зубомера
Биение конуса выступов
фактическое
I
Ь
к
А*
Р
5а
Ч
Ев
\
. |
^ 1
' 1
2. Величины дл я наст р ой к и с т а п к а
Сменные колеса гитары деления
. Показание (положение) кнопке в I
деления
й с
Ь ' I
'птаре
Черновое
нарезание
Чистовое, 1
нарезание
320

МрэШмтте табл. 64
л 1
Сменные колеса гитары обката
М* 1
Длина хода резцов • I
1 Число двойных ходов резцов
(именные колеса гитары скорости
резания
А 1
В \
Подача, мм/мин 1
Сменные шшш гищры тд&т
Жгт установки салазок с резцами
^ШД установки каретки делительной
1 Гшбкн
Эксцентриситет станка при наре-'
мнили колес с косым зубом
Разность мину-
швых прокладок
при нарезании
колес с косым
1 зубом
8№ л т-*л
Калибр зуба
и торцовом сече-
1 ПИН
внутренний резец
внешний резец
толщина зуба
высота установки
зубомера
Ш
% 1
%
^
ч
Черновое 1
нарезание
Чистовое ",
нарезание
1 |
|
'* 1
1 '1
•
'
3.Дршвпойтбжшшм в инструмент
Оправка для заготовки
Ршцы
1 1 \
21 Г. А, Птицыи н В. Ж- Кокнчев 437
да

Станки Глисон 12" типа АВ
Расчёт кгастройки етанка Глисои 12" типа АВ Для нарезаиия
конической передачи с тангенциальными зубьями, а также
отдельных элемент» этой передачи производится по картам»
приведенным в табл. 65—69.
Таблица Ш
Карта для расчета настройки зубострогального станка Глисон 12*
типа АВ и элементов конической передачи с тангенциальными зубьями
Значения берутся из чертежа или расчета зубчатой передачи
%Наншшоваияе элемента
Число зубьев
Модуль
Длина образующей началь-
ного конуса (конусное
расстояние)
Ширина зубчатого венца
Высота головки зуба
Высота ножки зуба
Толщина зуба по дуге де-
лительной окружности
Угод-ножки зуба
Угол зацепления
Угол делительного конуса
Угол наклона зубьев
Длина образующей дели-
тельного конуса до сере-
дины зуба
Длина- образующей конуса 1
по окрузйншгги впадин
зуба |
1 Обозначение
И формула
г
т
Ь
Ь
А'
к*
V
а
Ф
Р
Ь -1- Ь- 1
и = 1—ъ
№ обоз-
начения
и форт-
мулы
(1)
(2)
(3)
(4)
(§)
да
(7)
(И
(9)
(10)
(11)
(12)
(13)
Колесо .|
малое
•■
I боль-
шое
'1
н
1
1
1
ш

Продолжение табл. 05
1
!
О
!«
О
1-
«1 «
К- й»
М
а
$
к
О!
р'
т
а
6
'.4
1
II ■.РА'Д
Обозначение и формула
зиг^
Ш8*?
1 *мВй&^
Ш я
' *|а
шР 1
созр
1 №
обоша-
чевдш и
формулы
(1#
№
№
№
1
№
<Щ
№
Наименование элемента
Боковой зазор между
зубышн
Расчетная тощфка зуба
Полопина центрального
угла, образующего тол-
щину зуба повелитель-
ной окружности (угол
зуба)
Утт кошго зуба
1 1 л 1
Обозначение и формула ' ,^1а,",
| формулы
I Ко — Ш^а С052В
(см. табл. 68)
(ш. таШ. 68)
1 *-адя«-24"
(см. табл. Щ
[ №
Обозначение
и фэдщула
(Ш, 1з1д. $9)
V 01
^
и г^соя-у
кгшч
т^щ-гШ*
орозйа-
чемш и
формулы
1 <т
(27)
(28)
№
[ (22)
*
(23) ,
(24)
Р>>
Колесо |
малое 1
*" ^^ шое
? 1
_ 1 ^ |
(30) 1
Цифрад в скобках в згой графе указ*Шают номера фвдйулЛ^ДОВДДООДЖ 1
ующей графе этой таблицы. 1
аг
$Ш

Продолжение табл. 65
1 СЁК
1 &
1 &
8
1
ч
ш >>
я ад
ЛИ
II
1 ^
Наименование элемента
Угол косого зуба |
Угол установки инстру-
мента
1
Угол уста-
новки резца
наружный
ршец
внутренний
"резец
Смещение резцов
Угол заострения резца
Толщина зуба б нормаль-
ном сечении
Настройка
1 зубомера
коэффициент
поправка
Обозначение
и формула
(№Л32
К2 (1—со&у)
(31)-(32)
К9^с
(33)-(34)
зШ <г^(М)+(3§)
соя @
<2
3440к(ад, мин.
<Зн=(38Ж39)
д^т-чт
19015Ж(30)Хсо5<Э
#4Хс5НТу
Х^(Щ—{Щ
у, мип.
1^51пР^(45)Х(19)
СОзРе
8Й1Ро=^-ЙП§
созр.
5щ==5'совРо
„ 5„51ПР0
Дк5-^«1
№ 1
ойазва-
чения в
формулы]
(31)
С32)
(ЗЭ)
(34)
(35)
(31)
(37)
(38)
(39)
(40)
(41)
(42)
(43)
1 (44)
1 (45)
(46)
(47)
1 (48)
(49)
1 (60)
№)
(52)
(53)
Колесо |
малое
боль-!
шое 1
1
1
|]
1 [
1 1
1 1
1 1
1
[ 1
1
324

Продолжение табл. 65
3
№
ц
ад
•и
9*
Ч
***
III {3
111 О*
й1
1з
и:
ИЗ
иг*
Наименование апемента
Толщина зуба по хорде
в нормальном сечсеин
Нормальный размер го-
ловки зуба
Нормальный шаг на вну-
треннем дополнительном
ювдусе
Толщина зуба в нормаль-
ном сечении на вну-
треннем дополнительном
конусе
Нормальная ширина дна
нпадины на внутреннем
дополнительном конусе
Припуск материала
Ширина шршищ резка
Изменение толщины зуба
Изменение смещения резца
Изменение смещения резш 1
вертикальное смещение
горизонтальное смещение
Обозначение
и формула
&КД = $Я1—Д|0§
СОБф
п - гт
| П СОЯ <р С052р
№
обозна-
чения и
формулы
(54)
Колесо
... _„ боль-
тяое шое
1 1 1
(55) I
1 (56) 1
' *°<=т-я 1 <57) ,
Ъ^Н' + АОа (58) ,... | |
| Лка = /^г ФЧ
^ = (58) -(59)
1,- $Л41всвф*т
1щт 1
1
2йм1ее$"|пу
§т =№)+№)
1
Дм > 0.020
^р = (68)-(66)
А^=аоош^сш&о
Д5^=0,0109со8(3
(60)
1 т
(62)
1
1 |
рз) ;
(64)
№)
(66)
(67)
(68)
(69)
-
(ШП45Хс«о$р ' (70) |
ДфЖ=(69)Н70)
(71)
(72)
&н-к>т т ,
-
325

со
»
ТаШлмца 66
Дополнение к карше щт рашета (табл. Ш)1
1 Передаточное отношение 10
Угол наклона зубьев р
(И)
(1)
Модуль т
-Коэффициент перскршия
Заказ
| Деталь
| Чертш №
Направление зубьев
Глубина, захода зуФшоШ пары
1 Высота зуба Н
Угол конуса выступов фе
Ушл конуса
1 ■ - 2"
_^
и»..
Колесо ш |
малзе
большое!
*» — &*+*'
+ (6)
№
Угол зацепления с»
Длина образующей дели-
тельного конуса Ь
« -^— .—^
Прилегание зубьев
Угол установки инструмента
Угол установки
1 резца
Угол заострения
[резце
Верхнее и низк-
1 нее тштяя реа*
шв
верхний
нижний
верхний
нижний
чистовое наре-
зание
черновое паре-
1 зание
Ширш аэдшши ^шршнщц давд
1 . 'г " ■ -1
т
Длина
зуба 6
т
№
1Солеео |
малое
большое
полное прилегание
правей 360°—(38)
левый 0°+(38)
правый Ш)°— (4!) 1
левый 0°-Ь|40)
правый ЗЗШ1—(40) |
левый В35в-;-(41) ]
правыйн^(4Ш 1
левый +(46)
1 правЁГй+(46)
левый —(46)
Р4) |
1 (44)—0,010" (дюймы)

1 г-
о го.~ нс*л\ку зуоз у
Диаметр окружности выступов Ш^
Высота конуса
Расстояние от баШшого торца до
вышины конуса К
Нормальный размер головки зуба
Толщина зуба по хорде в нор-
мальном сечешш
Допустимый боковой зазор %
Монтажная дишшиий
Ведуишё колесо
(в)
1
1
т
т
№ .
шпршвлепие
вращения
Положен-ке люЗькн э серел:*не
обката
1 Расстояние от центра станка до
опорного торца нарезаемого колеса
Исходное положение салазок
I Передаточные бтйошеиня сменных
К0ШС
Проверка обката
лЮлыШ
изделие
правое 360"—ГШ—(Зё)
левое От- (Щ-г(36) ,
1
расстояние от опорного |
торца до вершины ко- 1
иуса А'
0
по расчету или фир-
менным "таблицам
по фирменным таблицам
1. Уменьшение толщины зуба на величину (68): изменяют ;
угол рычагаинструмента на б' и смещают резец на величину (69).
2. Исправление угла наклона зубьев: за вертикальным
смещением (72) изменяют угол рычага инструмента на 5' и сме-
шают, резец на величину (71).
3. Исправление угла зацепления: за горизонтальным сме-
щением (73.) изменяют угол заострения резца на 5\
1 Цифры в скобках указывают номера формул, приведенных п табл. 65, данные по йоторш* следует вписать в графы Настоящей

ТШлицй 67
Ш
* Карта настрвйки зубшярогального станка Глщон Ш типа Ш ддя- нарезания тшшщштта зуба
на конических колесах
{данные берушя из расчета настройки по табл. 66)
1 Передаточное отношение /0 ,
Угол наклона зубьев р
Модуль т
Коэффициент перекрытия
Заказ
Деталь
Чертеж №
Направление зубьев
Высока головки зуба к'
Гщбина захода зубчатой пары Н3
Высота зуба Н
Угол делшешэйщго конуса <р ,
[ Колесо
малое
- "'г ,.1
боль-
шое
Угол зацепления а
Длила образующей делитель-
ного конуса 1>
Длина
Прилегание зубьев
Угол установки инструментд
Угол установки резца
Угол заострения ржа
Смещение резцов при
верхний
НИЖНИЙ
верхний
НИЖНИЙ
верхний
11ШЩИЙ
*- " ' ' т ,п ■ " » ■—
I
Колесо |
малое
•■« • *
боль-
шое

ТШлща 68
Значения коэффициентов при расчете настройки зубострогального станка
Плисон 12^ типа АВ для нарезания Конических колес с тангенциальными
зубьями
I Угол
зацепления
а
14*30'
17*30*
Й0°
Д5в
17*30'
20е
14°30'
15°
1Г30'
20*
14°30'
15°
17°30'
20°
.10°
0,2547
0,2639
0,3105
| 0.3584
0,06
0,07
0,10
0,13
0,0009115
0,0078
0,0081
0,0095
0,0110
0,00039
0,00040
0,00047
0,00055
Угол наклона зубьев р
15°
20°
Кг = Ща шзр
0^498
0,2588
! 0,3046
0,5516
0^2430
0,25т
0,2963
| 0,3420
К2=1&а со&ар
0,06
0,07
0,09
0,12
0,06
0,06
0,09
0,12
8Н1 р
0,0013586
0,0017954
КА =-• 5№2р *§ а
0,0173
0,0180
0,0211
0,0244
0,0303
0,0313
0,0369
0,0426
к* = °>Ш4*Ш
0,00040
0,00042
0,00049
0,00057
0,00043
0,00044
0,00052
0,00060
25°
0,2344
0,2428
1 0,2858
0^3299
0,05
0.06
0,08
0,11
0,Ш2Ш
0,0462
0,047Й
0,0563
0,0650
0,00046
0,00047
0,00056
0,00064
30е
, 0,2240
[ 0,2321
0,2731
0,3152
0,05
0,05
0,07
0,10
0,0026246
0,0647
0,0670
0,0788
0,0910
0,00050
0,00052
0,00061
0,00071
зв°
0,2118
1 0,2195
0,2583
0,2981
0,04
0,05
0,07
, 0,09
0,0030109
0,0851
030882
0,1037
0,1197
0,00056
0,00058 \
0,00068
0,00073
330

Та&№№&
Допустимые
величины бокового зазора для
конических передач с тангенциальными зубьями
, Модуль,
мм
1,25 л мепыне
2—1,15
2,25
2,5
3
4
5
6
8,5
12,5
Уменьшение
толщины зуба,
мм
0,025
ода]
0,076
0,076
0,076
0,076
0Л01
0Л01
0Л27
0,203
Боковой зазор,
мм
0,000—0,050
0,050—олс:
0,101—0,152 1
0Л 01—0,152
ОЛ01—0Л52
0,101—0Л52
0Л52—0,203
0,152—0,203
0,203—0,260
0^05—0,406
Примерный расчет кЬаффициента перекрытия. Дано: Ь = 50 мм, I ~
= 162,5 мм, р = 30е, %=Ж За = 41.
Коэффициент ширины
ф = -
50
162,5
= 0,308,
Величина угла 0е определяется графи-
мягким расчетом (рис. 124). #
Для приведенного примера 6 = 11,6°
милуш зубьев поображаемого плоского про-
ншодпщего колеса Ц равно
*о - |/*ГНГ = Т^15а + 4Р - 4з,бб.
Коэффициент перекрытия
« ^У^ + 4 =4^-43.66 ==Ь41.
Рис- 124. Схема к расчету эле-
ментов конического колеса
с тангенциальным зубом.
Нлстронка гитар станка Глисоц 12* прщзводится расчетом последующим
фпрмулам:
пгг.чрл 'Скоростей'. . п =
лтщул обката:
для колеспрй б = 90е
1000 с
21
/А+4
75
гитара делительная:
для чернового нарезания 30
оданарнош ........ ~~^~~
для черповог® нарезания 60
двойного ....... . ~Т~"
для тттърпЪшЖ ук&тФ '
гитара величины обката ~щ- * гитара падан
для чистового нарезания
30
г
т

§ 34. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ
С КРУГОВЫМ ЗУБОМ
Конические колеса с круговым зубом нарезаются вра-
щающейся резцовой головкой, которая образует впадину зуба
по дуге окружности. Нарезка производится на специальных зубо-
резных станках, выпускаемых Саратовским заводом зуборезных
станков и фирмой Глисон.
У конических колес с круговыми зубьями каждый зуб всту-
пает в зацепление в точке, находящейся.на конце его со стороны
большого диаметра; зацепление постепенно переходит при даль- .
нейшем вращении к другому концу зуба, скользя по диагонали
его боковой поверхности; при этом направленное вниз движение
скольжения одного зуба компенсируется направленным вверх
движением скольжения другого зуба. Все это создает равномер-
ную угловую скорость, соответствующую плавному и бесшум-
ному ходу сопряженных колес.
Особенностью зацепления является то, что здесь всегда, даже
при малых шагах зубьев, в работе находится одновременно
несколько зубьев при повышенной продолжительности зацепле-
ния. Поэтому круговые зубья конических колес обладают по
сравнению с прямолинейными зубьями большей прочностью, так
как передаваемая нагрузка распределяется на большее число
зубьев, находящихся в зацеплении, а дуговая форма зубьев
благоприятна в отношении сопротивления изгибу.
Передачи, корригированные по системе Глисон
На конических колесах с круговыми зубьями, так же как
и у прямозубых конических колес, высота, толщина и шаг-
зуба уменьшаются от большего диаметра окружности выступов
к меньшему (рис. 125). Эти колеса, как и прямозубые кони-
ческие, корригированы по высоте головки зуба по системе Гли-
сон. Сущность корригирования заключается в том, что высота го:
ловки зуба малого колеса увеличивается, а большого колеса соответ^
ственпо уменьшается. Величина изменения зависит от переда-
точного числа. Полная высота зуба, а также радиальный
зазор соответствуют нормальным и одинаковы для обоих колес.
При передаточном числе / = 1 корригирование отсутствует
и высоты головок зубьев у обоих колес одинаковы.
-Расчетныеформулы при модульной системе
(размеры в мм)
Замером определяются: В, гг, 22, г9 т, 6, а, А.
Модуль торцовый
кт принимается по табл. 70 в зависимости от а° и передаточ-
ного числа /.
332

Дниадетр делительной окружности^
Угол делительного конуса:
Щ% = ^; Ф1-900—ф„
Рис. 125. Элементы конического зубчатого колеса с крушвым зубом.
Длина образующей делительного конуса
Глубина зацепления
хпачопт ВЕЭ ориишашш из табл. 70.

Высота зуба на большом дополнительны конусе
А = т/ьт.
Высота головки ауба на большом дополнительном конусе:
к\ = 5Е — Н%у
где М берется из табл. 70, а Кь>2— из табл. 71 в эавшдаююр
от передаточного чтодаи
Высота ножки зуба на большом дополнительном конусе:
Н] = А — к\;
А2 = А — А^«
Шэд ШЙШ» Ш$Ш:
Угш ишшш еуба:
Проверка углов зуба:
Высота головки корригированного зуба:
*1к = IШ *!; А2к = Ь 1&^г-
Высота ножки корригированного зуба:
Проверка высоты корригированного зуба:
Угол жжуса выступав:
Ф^=Ф1 + ^ фе*=Ф2 + *2-
Угол конуса впадин:
♦и — Ч?1 — VI' Ф» = Фа — Уъ-
Угол точения заготовки;

Пропорции корригированных зубьев по системе Гаиеон
Передаточное число * = —
*1
Угол зацепления а* . . .
Значение глубины зацеп-
ления &Еа, мМ -«-•-•<
Значение высоты зуба пол-
ной Нтг мм .,,,..*.,
Значение М для высоты
головки, зуба колеса ....
Значешие Лг для толщины
зуба колеса .........
12>:*>
11:20 >
10:25>
И1/*
1,7
1,838
1
1,061 +{0#Ц)
11:11 до 11 :10
10:10 до 10:24
9: <*
И*/*
1,7
1,888
1
0,976+ (0,7^)
8: оо
17*/*
1,6
К788
0,0412
1,011-ь(0,7Й2)
7:=о
20
1.6
1.757
0,9412
0*931 + (Ш^)
6: «ж
20
1,5
1,657
0,8823
0,971 +{о,а^}
о ;«>
20 |
1.4
1,657
0,8235
1.011 + ^0,8^)
П р ймеч а л и е; Все аначеЕИш даны для модуле 1. 1
Таблица 71
Значения Кн,2 высоты головок зубьев больших конических колёс с круговым зубом, корригированным по системе Глмсон
* (модульная система; размеры в мм)
Передаточное
число
от
1,00
\М
: 1,02
| КО?
1,05
1,06
1,08
1 I
до
1,00
1,02
1,03
!.0Ь
1,08
1,08
1,09
Триме
К,,Л
^А'2
при
0.85
0.84
0,83
0,82
0,81 1
0,80
0,79
1 ч а н и <
• веденные в таблице,
Передаточное
число
1
от
1,09
, 1.14
1 1 * 13
1 1.1а
]А1
1,19
1,21
до
Ы1
1.13
1.15
1,17
1,19
1,21
1,23
». Значения К
умножить на я
К
*/*'2
прп
глт]
0,78
0,77
0.76
0,75
0.74
0,73
0.72 |
А'2 ДаН1
аданный
Передаточное
число
1 от
1,23
ит
1.28
1,31
1,34
1,37
1.41
до
1.26
1,28
1,31
1,34
1,37
1,41
1,44
л для модуля
модуль.
К
*%'2
при
0*71
0.70
0,69
0,68
0,67
0,66
0,65
I; для
Передаточное
[ число
от
!»44
1,48
1,52
1,57
\ 1,63
1,68
1 1.73
1
до
1,48
1,52
1,57
1,63
1.68
1.75
1.82
получения зн
*А'2
при
0,64
0,63
0,62
0,61
0*60
6,59
0.58
ачений
Передаточное
число
от
1 1,82
ит
1,99
2,10
2,23
ЗД8
с иным
до
1.Ш
1,99
2,10
2,23
2,т
2,58
# Передаточное
А'2 число
при
т- 1
0,57
0,Ь5
0,55
0,54
0,53
ОТ
2,58
2,82
3,17
3.67
4,56
0,52 1 7,00
1
До
2,82
3,17
3,67
4,56
7,00
«
модулем необходимо цифры,
*С«./Л
А'2
при
0,51
0,50
0,49
0,48
0.47
0,46
при*

Уйол между образующими кшуга выстушв и болышш
дополнительного конуса:
^ = ©0° — дх; я|^ = Шр — %т .
Диаметр йодыдей окружности выступов:
е1 ЫПф^СО&'&х* л 51Пф2СЮ8#2"
Расстояние между плоскостью основания конуса выступав
и вершиной делительного конуса:
Проекция длины зуба:
Длина образующей конуса от вершины до начала зуба:
1г = Нх — С\\ 1г = Н2 — Сг-
Праекшя вершины головки зуба с конуса выступов на туШ
скоот>:
Дйшетр меньшей окружности выступов:
Шаг торцовый ш делительной окрушношти
% = ш^Ьш
Толщина зуба в средней точке в нормальном сечщцйи по дащ
делительной окружности:
где N определяется по таб^. 70, а /С' — по табл. 72 в соотв^
ствующем передаточном отношении.
Условный * радиус делительной поверхности в нормалшш
сечений в средней точке зуба:
Гц = ^ ШФт* % = I Шф2.
336

к
93
ф
Э
о
I
С
ЭШВД Ж §
Г~0
9*1
*-еЛ
§1*2—$Ъ
§се-^%
93%-е
б—ел*г
ш,'г—5%
а*-1еяЪ
92^2
г—д^М
92.П-- 8*1
9'1—9йв1
ЯЯ—Т
8 8 § *
"-* со л о
Й О) О #Э СЭ О© 00 <3> Ю СО ОО
О о "-• ■-« й *-• й ■*—I ©а сч еч
^р о 'о сГ о о о" о о €? с?
о о
<о ел
о о
о о
го
3
ш & $
о о* о о
1^3 О О
§5 Ю N
с* сч см
о о ©* о р"
о
со
о о гп ю о о о о о
<ю е» о см ш «о ю *^ сч
:СЭ О *-* —. ^ *-Й ~* ~« С^-
сГ о о\ о еб" о о сГ о
10 Ю Ю Ю *Л *©
о —• ** го со т
О *мГ О' О ^ О*
18 Я «
С*1 СЧ ■©Я':
о о о
О О О Ю О О 1С Ш Л О О
«§ © О О ^ Ю М ^ Ф " «О
О *&. и тч н *-* — ^- »1 с^ еч
с" о о б с" о о о о с с"
О I© I» |0 Ю
_. .. 9 Е
О — ^-« т-И
8 8 8 8^
о с б б с* о* о о о б в
1Й -I© « «
со ©о ел *-*
го ю
о о
гО I» О
СО Сч| СО С
ЗО О О О О О О
ю о о о
СМ ["- СО О
о" о еб* о
О Ю I® .ЮГ Ю О КО
«о ш ь- ь- ^ с*1 т*
С5 О О О —«~ С5
б о* б б б о" б
о ю го *о
^н Ю С© СО
с5 е-Г о с5
о Ъ
|0 Ю О 1С |Л |Д О О
С0 С -< <Й © « УЗ |*«,
б о б б б о* о сГ сГ о4
ю ю ю о
Ю О « 1ч
Р О - О
го 10
еб" еб с> сГ <5" о с? с5
с о о
18
Ю Ю 10 Ю Ю Ю Ш Ю 10 10 г©
8 3 8 3 Е % Ш В Ш 2 ??
о■' с!" еб* <5 о еб «р о сГ еб сГ
го 'яр 10 Ш
О $ы* СЯ СО
о о о
*1
__ о Ю Ю г© О
2 3 3. & -8 2
сб* О" С? С> С>
§
О Ю Ю Ю 1Л «О *0 О О С5 Ю
ОО^ВЧО(вЙЙ«1Й)К
о о о о •— о с* ^ о о о
с? с? о с5 сб^ сГ с5 о" о о" о"
о о о —» ^, ю — —* см о2 -^
о о о о о о о сэ о о о
б о о о о с о о о о* о
» ё «51 § 1 § § § 11
сз с? б" б о с? о о*" о" о" с$
^ о
г= о
со
3
С О х&> ~*л
« "Т Т Т
{2 Г^ ЭД» 0|
6 Ф ср (•» Ю Ю
см
А. Птнцын в В. К; Кокнчев 437
щ

УРШ кшушна" зуба на уютном радиусе:
а _ 360° „ _ 360*
Р1— Л-,..«* Р>~
Толщнга зуба по посюяиной хорде в средней точще зубэ*
5** = 2г*зт ^; 5хс2 - 2гу.а 5Ш -|^.
Сумма углов ножек зуба
в зависимости от величины суммы углов подбирается раздав
.фрезерной головки для нарезания зуба.
Пример. Замеров определено; гА — 8, *а «=- 47, /0 = 1. 5,9, & ■= 1$ мЩ'
а =, 177.°, Н ^ 5,3§ мм, А = 90е.
Модуль торщяшй
& 5,36 „ „
Диаметр делительной окружности:
Фв* *= %1*п$ — 47-3 = 141 лдг.
Угол делительного конуса:
Ф, = ЙО3 — фа-= 90° — 80°20'= 9°40'
Длина образующей делительного конуса
^- 2в!щь^ ййиОТЯО' " '
Глубина зацеплений
&Я ^ 5Е*и% == 1,6-3 =я 4,8 мм.
Высота зуда на бсщтиом дополнительном конуса
Н = т^я^.3- 1г788 --■* 5^364.шк ** 5,Э6 дш. .
Высота головки едба на большом дополнительном конусе:
4 ^ МК&&ь = 0-ВДВД47-3 - ЬЗ» -ш;
А| -= 5^ — ^ = 4,8—1.83- 3,47 мм. .

Виги** пожкн ;уущь на большом дополнительном конусе:
к\ = Ь — Н] ^ 5,36 — Щ7 --= 1#9 ММ1
й^«& —Л^». 5*36 — 1,33 ^Ш лцг.
Угйл цозккп з^гба:
. *а 4,03 . „..,
ЛрсшиОрка умов з^бьсе;
Ныстоа галпгавд ксэдэигировшшот зу#а:
А;к =* Л %Фх = 71.51 ^2*47' = 1,48 ад»;
/г*к -1 * Л»= 71,81 ^ 1^ =~ I Л» #*.
(Амослга нитка карриидевадцогр зд&:
4к = ь Ч Т^= 71Л Ш 3*14' =4М мм.
11|м)1юрка высоты корригированного зуба:
/,;н .|- Ь*к ^ /4 + Ск ^ЭД» +1,89 = 6,37 *ж=1,»+4,04.«*в*»
Утл кстузд выступов:
%я. ■= и +*к =«га0* + Л»1 = 12*27';
Фйа=|^ + дя « 80*20' + 1ЧГ = 81*34'.
Урал конуса вггадгаг
«й«»| — Ъ-«?«'-«!'«»»';
Угпд тонендя заготовки;
Г* - ЯГ — %1.- «Г — 1Г27' = ТТ^Г;

Угол между «С^ртВДйшдршн конуса выстугюв я большого дополнит&Шэного
конуса:
^ = 90°—^ = 90* — ТЬТ =Ш°13';
Диаметр большей окружности высгупов:
\ 4* 5Ш фД1 _ 24^1п 1Г27'
^~ 4пъб««ь " зш9<*40' сс$2*47' -**** **•
Расстояние между плошоетью основания конуса выступов й ШфЩШЛ\
делительного конуса:
гг Дя. 30,85 _ дд 0>7
й~ 2^Ф«* 2^81*24' ~ '^ **"
Проекция длины зуба:
Длина образующей конуса от вершины до начала зуба:
1Х = Нг — С^ = 69,87 — 17,6 = 52,27 мм;
4 =^ Н2 — С'2 ~ ШД — 2,69 = 8,01 мм*.
Прсюодш вершины головки зуба с конуса выступов на пдоскоеш
Ь 1В
Диаметр меньшей окружности выступов:
&И =» Да — 2^1 = 30,85 — 2.3,89 = 23.07 лш;
^/2 = Дя* — 2^а = 141,45 — 2-17,8 -= 106,85 аш.
Шар торцовый по делительной окружности
4="Vе = 3-ЗД416 = %42б мм.

Толщин* нуби и вредней точке в нормальном сечении по дуге делительной
наружности:
% = (А/ - А") Шх «г Ц1,011 + 0,7* 1ЛЩ — 0,ОШ] 3 =~ Е7§73 мм;
$д1в 'я — 5<& = 9.*2б — 5,7675 »ЗД675 лък.
Условный радиус делительной подерхкоста в нормальном сечении в сред-
нрй точке эуба:
гп = *• 18 % = *1Л ^^40' = 12,18 мы;
ГУЗ = I *& <РЙ = 71,51 &80°20' = ЩМ т.
Угол наклона зуба на условном радиусе:
_ ШГ _. 360* __1?о^,.
^ 3,6575
ТГ~■ 5.767Б *
ТйД®!Ш #у*& по постоянной хорде в срсдаеЙ точке зуба:
3*с* « 2гуй з1п -^ =~ 2-419Л ^я -Го'З* гг= 6,00 *ш,
Сумма углов ножек зуба для подбора фрезерной голоккп
2 - Ъ + Ъ = 1"ЗГ + 3°14* == 4°45^.
Расгстпые-формулы при пйтчевой сиеуеаш
(размеры в дюймах)
Зпмсром определяются: б, ^, г2, 6, а, А, Р, В зависимости
т номера резца (^определяется щ месте.
Диаметральный питч
: Ш
В звнпеимостп ©т передаточного ч&ст г адотение К&<2
дли головки зуба принимается по табл. 71. (етр. 335).
Угод делительного конуса:

Высота головки зуба та большом доиолцвдооьлом кондак'
Высота ножки зуба на большом дополнительном конусе;
Н1=-*—р ' *5 = р '•
Высота зуйа на большом дополнительном кшуее
Угол зацепления а определяется в задпснмо^ти от передачи?
по тз&С 70. (стр. ЗЗй),
Диаметр делительной окружности^
Диаметр окружности выступов:
°«1 *= <*& + *1 с<& ^ Д,2 в 4Л + 2^ со§ %.
Длина образующей делительного конуса
1 =
«*А
Угол головки зуба:
УгоЖ ложки зуба:
Щршщша длины зуба:
С; -= & со$ (ф, + &,); С* = 6 со5 (<р2 + %).
Расстояние между штосксстыф основания конуса вшт^гш
и вершиной делительного конуса:
Н% ^ Ьсо§(срг + #1); Н%--= *,ео*(ф2 + «*)•
Щтер. Замером определ»'. б * 90°, г1 ^ Щ, ^ = 60, » г 4е, -« = 1ГЖ,
А = 0*63*.
3*2

ДВДН^ЙШШ ПЛТЧ
Угол делительного шшут:
Пмвитэ голшвн 8з?ба ей Йеодшям дополнительном ксшусе:
1 р о
Йи№тл ножки щб& на большем доодяпштеяьдам коиуее:
г ^ 0.Ш + У», ^ 0Д88 + 1.44 ^^У;
1 р 3
й* ■=**—р—; з =0,417 •
Высота зуба на ШльшбЯ доттояиительпом конусе
Р §
АиМВДр «Яфужлюогн шдаулогс
Я^ ** *л + 2Й1 ео§ % =^ 5 -I 2-#Д)Ш ш$ 14*2* - вОС;
Й1* -^ *и + Ю| со$% =* * + «ц*Юй* ЯШУ - «УВ*.
Длний ъбра^укодй даиитвиыюго ябкуса

«1
/.
>4
л
<
0,086
103097
0,48
10,3097
0,о43
Угол ножкп зуба:
^9 0 417
Проекция дайны зуба:
С^ .*= Ь со$ (% + 6^) = 4 еш (14°2' + 29') -= 3,872";
С^ = Ь С08 ДО* -[- Ой) = 4 соз (75°Б8* + 2°43') = 0.785*.
Расстояние между плоскостью основания конуса выступов и вершиной
делительного конуса:
Иг = Ь соз (Ф! + «Л = 10Д)97 № (!«' ■+ 29') = 9,98*;
Щ = Ь соз (ср*+дЛ = Щ3097 С05 (75РБ8' + 2*48') = 2,024".
Передачи, корригированные по системе ЭНИМС
Р а с ч ет н ы е ф о р м у л ы
(модульная система; размеры в мм)
Замером определено: б* гь 22, «, р, к, Ьт
Наиболее употребительные значения угла наклона зуба р—35
и 10°. Для обычных машиностроительных передач с круго-
выми зубьями рекомендуется р = 35е, а для случаев, когда по
технологическим соображениям круговые зубья применяются
вместо прямых, р = 10°.. Для зубчатых колес с круговыми
зубьями угол р равен номинальному углу спирали.
Передаточное число
Угол делительного конуса: при 6<90с
при б = 90°
344
1^Ф1- ч

при Л>90°
1ЙЧ*Х~ гсо§(18(Г-6) '
ф2 = б—<&.
11рнведенное передаточное отношение
*-«■«.-/^--
Приведенное число зубьев малого колеса
Коэффициент высеггщж коррекции | принимается по нй№>-
гр.чмме (рис. 109) в зависимости от р и /0, а при *х < 8 зубьев —
шг табл. 66 (стр. 290),
Кшффициеж тангенциальной коррекции т в вависшюети от р>
и /„ принимается по табл. 57* а при 21<^В зубьев — по табл. 56.
Число зубьев плоского колеса
г = **
(точность вычисления должна быть до 0,00001).
Модуль торцовый
к
кш и зависимости от I .и а принимается по табл. 70 (стр; 335).
Длина образующей дсяитедьшго конуса
Л = 0,5/туа,
Глубина зацепления
и :1;!Ш1симоети от *6 и гх значение / принимается по табл. 56.
Радиальный зазор
п гштшеимости от 1а передав и % значение кс притшается по
гибл, 56.
Полная высота зуба
й-й3 + с.
Шаг по делительной окружности
г- 3,1416 *щ.
345

Диаметр делительной окружности:
й$\ — &%№& ив* » &/яя.
Высота головки зуба:
А|~*Ъ(/ + Ф /4 = /^ —/г,
Высота ножки ауба:
Угол пожни зуба:
л ^\ л. *2
Угол конуса вы&гупов:
Тв^Ъ + ТМ Фл^Л + Ъ-
Угол конуса впадйи:
9*1 = Ф*~* V** Ф1й = Ф*~ V*-
Дкаметр окружности Выступов:
А§ =* 4* + 2&1«*%3 Цд в4м -Г 8Й*С05 фа-
Расстояние от вершины конуса до венца:
Толщина ауба по дуге делительной окружности:
где Сд«1,ЭТ1+*~|^-+г,
«§&а = #—'Ода.
Нрйяпф. Замером определено* б ~ 9(ГЛ г§ — 10, «2 = 4?, а«= 40% Р
Ь^Зъ дм». Л = 10265 мш.
Шрсдаточйое числе
• % *7 ^-,
Угол делительного' конуса:
1е«Р.-^--^-. *-12е»';
Звб

11|шиодснное передаточное отношение
'о ==«**%= К -й^~= Г со» 77*59- '
Приведенное чаело зубьев малого колеса
Коэффициент высотной коррекции
Б=о,а&
Коэффициент тангенциальной коррекции
т = 0>22.
Число зубьеп плоского колеса
Модуль торцовый
3, п= -Д- ^ ■ ** = 48,052833.
*-^-да~в4ИЬ
Длина сфазующей делтггельпого конуса
1 - 0,5/л^ - 0,5-6.4а,052838 - 144,16 мм
Гдубнпа зацепления
Аз = 2/>л, = 2-0,82<€ = 9,84 мм.
Радиальный зазор
с = Адев о= 0*2*6 г= 1,2 лик.
Полная высота зуба
Шаг по делительной окружности
I = з, |416 уяв = 3,1416-6 = 18,85 л*.
Диаметр дешгделыгой окружиосЪй:
4й1 = ^^ — 1в-6 — 60 лш; */л«* ^2^5■*47-6— 282
1*ыоота головки зуба:
*1 - '«* (М Е> = * «V» -г 0,39)-= 7,26 мм\
Ай^Аз — 4|»ВД4 — 7,26= Ш мм.
Высота ножки зуба:
к] - к — ^ = 11,04 — 7,26 -= 3.78 мм;
/1*« Н — йа = 11,04 — 2,58 = а>46 мм.

Угол ножки я^бщ
%*-Т-ЩЛ-'*-«*
Чу*
К 8,46
;^=Зл2Г.
Л 144Д6
Угол копуса выступов;
Фл= «й + Та■-= 124' + 3°2Г = 15°22';
Феа = Фй + Т1 = 77эб^ + 1в30' = 79°29/
Угол копуса впадин:
<рА = Ч* — у2 = 77е»' — У21' = 74*38'.
Диаметр окружности выступов:
Яц = 4»1 + 2Л1 сов ^ = 60 + 2-3,78 С05 12°1' = 67,4 мм\
®«2 = 4ва + 2Лд ош Ф2 =: 282 + 2-8,46 сое 77°59' = 285.52 мм.
Расстояние от вершины колеса до венца:
Толщина зуба ло дуге делительной окружности:
сз = 1.571 + 2| -^- + х - 1 т + 2-0,39 -А|^- + 0,22 = 2,138 мЖ;
С05
608 35е
% = т&з = 6-2,138 =--12,83 йж
$<Ь = * --5^=18,85^12,83= 6,02 мщ*
§ 35. РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ
С КОНИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ
С КРУГОВЫМ РАВНОВЫСХЖШ
ЗУБОМ
Рас. 126. Основныеэл^енты зубяатого ^го губчатого колеса «^
кшгёса с круговые разновысоки» зу- Гойым равповысоким зубШГ
бом.
Основные элементы ксщичф*
ого зубчатого колеса с
аым равповысоким
изображены на рис. 126.
348

Расчетные формулы
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: г1$ г& б, Ре, а, тя.
Угол делительного конуса:
*б«Рх!
*2 .
<ра = д — <&.
Диаметр делительной окружности:
Длина полной образующей делительного конуса
281ПФЛ "
Отношение длины образующей делительного конуса к длине
иуба кь равно 3, 3, б, 4 и более для больших длин Ь.
Длина зуба
Длина образующей делительного конуса до середины зуба
Средний (номинальный) диаметр резцовой головки В при-
нимается по рис. 127 или 128.
ПрофИЛЫШЙ УГОЛ ИСХОДНОГО КОНТура реЗЦОВОЙ ГОЛОВКИ Од
принимается по рис. 127'или 128.
Угод наклона зуба в средней точке рс принимается конструк-
тивно 10 — 40°.
Модуль в средней точке зуба
т ** —!-
т& '*"
Коэффициент перекрытия
_Ъф\%Ъ
япи
значение ке принимается в зависимости от кь по табл. 73.
Таблица 73
кь
*е
3
1.21
Задания ке
3,5
1,17
4
1.15
45
1.13
5
1.И
6
1
1,09
Коэффициент коррекции | принимается пе номограмме
(рис. 129).
Ж-

Рис. 127. График области применения
резцовых головок для одностороннего
метода нарезания зубчатых пар диа-
метром до 100 мм при а = 16е.
о 2 и в
В /3 12 1к 4й 4Н 2(1 Я
т.
Рис. 128. График области иримейепия
резцовых головок для одностороннего
метода нарезания зубчатых пар диа-
метром свыше 100 мм прн>= 20*.
•н?
74
5:4
ы
4:4
1
/ \
) 0,4 0,2 0,3 «4
Рис. 129. Номограмма 'для определения
коэффициента^ коррекции |.

Высота головки ауба;
л1=(1+6)^; Л2 = (1-Е)тс.
Высота ножки зуба:
Л; = (1,25-1)^; Л*=(1^ + |)/ъ.
Диаметр окружности выступов:
&а = йи Л' 12А1 сояф,]; В& =*А& + [2^еоьф,]*,
Угол конуса выступов:
чи = чь; ч^а = «е-
Расстояния от базового торда до веришны делительного ко-
нуса Кг и Къ принимаются конструктивно.
Расстояние между плоскостями основания конуса выступов
н базового торца:
Рг = Кг — 1> С05 ф^ -*- Й| 8111^;
Я* = Л^ — 1со5фа4-Лйвшф2-
Расстояние от базового торца до верхней плоскости колеса:
Вг = Рг Н < Ь со* сре1; Ва = Рв + & со* Ф*.
Угол наклона ауба внутренний
Л определяется по рис. 127 или 128.
Угол наклона ауба торцовый
Профильный угол исходного контура па наружном торде
На
Р.'
*6 ао* в."
Толщина ауба в средней точке в нормальном сечении по дуге
лгл1гпвлыюй окружности:
5с -2г + ^т,Ща0^
тл
где //'с — модуль в средней точке, зуба.
351

Длшщ образуюсь дарительного конуса:
2
Ь&^Ь — ^8ш р,со5рв.
Угол наклона зуба на торце:
Толишпа зуба в ибрмалыгам сечении по дуге делительной
окружности на торце колеса:
^й^5с1-^со5рй; 5^ = 5^-^008?,
Условная длина делительной' поверхности в нормальном се-.:
чении в средней точке зуба:
Угол ножки зуба:
■Ух = 57,296° |^: % = 57,296*^;
551. должно быть вычислено с точностью до секунды.
Толщина зуба в средней точке по хорде делительной окруяр*
кости в нормальном сечении
Высота до хорда делительной окружности в нормальном сян
чении в средней точке зуба:
Пример. Замером определено: 5 = 90°, 2г. = 19, гя = 43, а =^20°, #% =
= 4,5 лме, рс = 35°. г
Угол делительного конуса:
«й^-до^ —Ф,-90°—23°30'; % = В6Р10'.
Дидоетр делительной окружности:
. а^ = *,»(« = 19-4,5 = 85,5 ж*;
Л& - г.»!, 43-4,5 = 193,5 лея.
362

Длина поЛйй* образующей делительных бонусов
I = ^ — о ^сп/ - 10&.78 **•
2зшф! 2зш23°50'
Отношение длины образующей делительного конуса к длине зуба прини-
мается ед=4.
Длина зуба
- Ь 106,78 _•
/> — -г- = —т1— = 26,44 мм.
Длина образующей делительного конуса до середины зуба
1С = Ь |- = 105,78-^*1 = 92,56 ми.
Средний (номинальный) диаметр резцовой головки В принимается по
рис. 128 равным 225 ми.
Профильный угол исходного контура резцовой головки ц» принимается
п соответствии с рис. 128 равным 20*.
Угол наклона зуба в средней точке принимается по конструктивным сооб-
ражениям рс = 35°.
Модуль в средней точке зуба
Мс = ь7~ тя = "~Т 4,5 = 3,38 мм.
Значение кг принимается в зависимости от величины к\> по табл. 73
н равно 1,15.
Коэффициент перекрытия
*8**ёР _ 1,15.26,441336° ЛХ,А
*~ ят8 №4$ -*•**•
Коэффициент коррекции | принимается по номограмме (рис. 129) и равен
0.32.
Высота головки зуба:
к\ = {\ +е/пс = (1+0,32)3,38-4,46 мм;
^=(1-Б)"1с = 0 — 0^32)$38 = 2,3 мм.
Пысота ножки зуба:
к] = (1,25 — 5) /^ = (1,2© — 0,32) 3,38 = 3.15 мм;
% = (1,25 + |) тс -= (1,25 + 0,32) 3,38 = 5,31 мм.
Диаметр окружности выступов:
А* = б* + [2*1 сое <рА] = 85,5 + [2-4,46 соз 23°50'] = 93,66 мм;
Пей =- <*а* + [2Й2 соз <р2] = 193,5 +12-2,3 соз 66°Ю1 = 195.36 мм.
Угол конуса выступов:
Ф«- Фе-23°5Р';
ФЛ-Ф*-=66П0'.
23 Г. А. Птнцыи и В. Н. Кокичев 437 358

Расстояние от базового торца до вершины делительного конуса принимают
из конструктивных еообра&епий:
Я^ПЗ мм;
Кг = 54 мм.
Расстояние между плоскостями основания колуса выступов и базового
торца*:
/>, = /Сх - /- сов фА + % зШ фх = 113 — 105,78 со» Ж50* +
+ 4,46 81П 23*50' = 18,04 мщ
Р* — К» — I сое % + *2 «1п<& = 54 — 105,78 ©05 66°10' +
+ 2Д 51П 66*10' = 13,39 мм.
Расстояние от базового торца до верхней плоскости колеса:
Л1 = ^1 + *созфед= 18Д)4 + 2В,44ло523°50' = 4^23 мм;
1^ = Ръ + Ьсо5фе*= 13,39 + 23,44С08б6°1(Г = 24,07 мм.
Угол наклона зуба внутренний:
Рв = 32в48/.
Угол наклона зуба торцовый:
^■■|[и''|дГц]'в'
„ Гшсн» ■ 92,004225311135»-92,56)1 .
Р$ = 37*44'.
Профильный угол исходного контура на наружном торце:
. __ Ср_ 20°
8"~ Ра "" 37°44"
0,» = 34*43'/
Толщина зуба в средней топке в иормальиом сечении по дуге дслптельпой
окружности:
Да = -^Г + 2^18«*= ****** + 2.0,32-3.38 ^ 24°43' = 8,07 мм;
3^ = -™* -З&ьЪа*** 4,5^3,14 - 2.^32.3,38*824°43' = 6>07 мм.
354

Л*1ша йбрвзующеВ дсяителыйГо конуса:
ц, = I —Щ&- 51П р, сое Й» = 16В.78 —
— §^а1п37*44'а»87в44* = 10МЗ мм;
1ъ = С — 4р-з!пй. со*& = 105.78 -
—Щ- тЪГМ' «я 8Г44' = 1042В «*.
Угол Наклона зуба на торце:
■А гх Г, , 1с(05й>& — 1с) ^ 19 ч,
Йя^37°2Г.
Толщина ауба в нормальном сечемни по дуге делительной окружности
па торце колесу:
4-^с1^сюр81-407.^^со8 3Г21' = ^жл1^
Условная длина делительной поверхности в нормальном сечении в средней
тючке зуба:
*** =- Х^Ш <& = 104Д8<е«в°Ш' =236,06 мм.
Угол ножкизуба:
V
' * - 67,296^ -^- =б7,29ев^ « ТЪПГ;
*-**"■ &-"»•-&-»*"'«
23* . ЗБ5

Толщина зуба и федней точке па хорде делительной окружности в нор-
мальном сечешш:
5* = Щ121П ^ = 2-45,87 Ип / 2 = 6,3 мм;
За, = 21у,&1п ^ =2.236.06 зШ 10°^1Г = 4^5 мм.
Высота до хорды делительной окружности в нормальном сечении в сред-
ней точке зуба:
АХ1 = к\ +^У1 (] -сов -*^) =4,46 + 45,87 X
/, 7°52'1Г \ л„
X (]— сов 1°°^110\ =2|31 мм.
§ 36. РАСЧЕТ ГИПОИДНОЙ ПЕРЕДАЧИ С КОНИЧЕСКИМИ
КОЛЕСАМИ С КРУГОВЫМ РАВНОВЫСОКИМ ЗУБОМ
(рис. 130)
Расчетные формулы
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: б, а, г19 г2, Е, /й,
Расчет производится в следующей последовательности:
еперва вычисляются г^, гс1 и ф2, затем вспомогательные углы т)
и е и после этого ф1ж V и остальные величины в порядке, ука-
занном дальше.
Радиус делительной окружности в плоскости, проходящей'
ч:ерез середину зуба:
коэффициент размеров кр большого колеса определяется по номо-
грамме (рис. 131); коэффициент модуля кт малого, колеса опре-
деляется по номограмме (рис. 132).
Угол делительного конуса:
<*е«Ра = ^-+Лфг.
Вспомогательные углы:
356

г^^
си
8'
2
о
я
8
й-
г
8
§

формула действительна при г\ < 5е; при ч > 5° в формулу
вместо гс1 подставляется гс2ссжт) (г)— первоначально вычислен-
ное значение); расчет повторяется и вновь полученное значе-
ние т) принимается для последующих расчетов;
$1Л В = 16 Ф* 16Т); 51П фх = С05 ф2 СО$ Б.
Угол между образующими делительных конусов в общей
касательной плоскости
СО$У = 1бф2Щф1-
Ч
3\
г\
А
о*
ч^
^
гмин
\^^
2 3 Ч 5 I
Рис. 131. Номограмма для определе- Рис. 132. Номограмма для опреде-
ння коэффициента размеров кр боль- ления коэффициента модуля кт
шого колеса и минимального числа малого колеса,
зубьев малого колеса.
Угол наклона зуба в средней точке:
I
. С05У— ^—
51П\
$1Пу
Расстояние от линии кратчайшего расстояния между осями
до средней плоскости делительного конуса:
Х\ = Г& соз е; х1 ~ гс1 со$ г|.
Длина образующей делительного конуса до середины зуба:
га
Длина зуба:
^ = (0,2-0,3)^; Ьг = Ь2 -
ВШфз
СО$ в СОЗ ф,
Длила полной образующей делительного конуса:
Ьх - Ьс1 + 0,56,; 12 = Ь* + 0,5&2.
368

Модуль торцовый:
2г:ы_. т — *<*
Модуль на середине зуба:
щ. = тл соя р^ = тЛсо5 рс1.
Высота ножки зуба в средней точке:
А^2 = Л^| = 1,25тс.
Высота головки зуба в средней точке:
А^2 = А^1 = 09$5тс.
Расстояния от опорного торца до липни кратчайшего ра«-
стояния между осями Н\ и Нч принимаются конструктивно.
Расстояние от базового торца до вершины делительного
конуса:
/Сх = Я1 — х'х+ГаСй&Ъ; /(* = //* —Ха-г-г^е^Ф*.
Ширина венца:
б[ = 61со5<р1; 6г»62со5ф2
Ширина заготовки:
ъ'
В2 = #2 — Х2 +/у + Л^2 8Й1 Фг-
Диаметр заготовки наружный:
/>1 = 2(/*!яп фх + А^1 со5 фц); Оа = 2 (/.я$ш фа + А^соз ф2).
Толщина зуба ло постоянной хорде в нормальном сечении
к средней точке зуба
5ХС=± \,5?тссй$а.
Высота до постоянной хорды
Н& = й*м — 0,1в5т^ ян 2а-
!1ример. Замером определено: б « 90°, ?д — 20, г2 = 100, Я = 60 мм, а =
20". /г,5, к =*2,2.
Радиус делительной окружности в плоскости, проходящей через середину
.чуба:
гС1 = *РЕ =ЗД.60 = 150 лис
'л * Ьт^-г<.г = 1,39. д^. 150= 41.7 дш.
Угол делительного конуса:
с^Ф2= ^ +Аф8-^+0.(»; Ф* = 78*58';

определяются вспомогательные углы т) н е:
%а п = = — • и =* 1*45'-
Щ* г&Ъъ + 'а 15012 76°58' + 41,7' Л 1№>
зШ & = Шф^Ч = *е75°58' 1е 1в45'; а « 7ЧЙ';
з'ш чЛ = со$ ф*со$ е =* сое 75°58* соз ГОЗ'; % — 19"55\
Угол между образующими делительных конусов в общей касательной
плоскости:
соз V = 1б Ф**еф1 = *б 75°58' <в 19°55';
у=116°10'.
Угол наклона зуба в средней точке:
а _ &т — созу ' 1,39 — сое 116°10/
4 Ра~ 81пу "" зт 116*10'
ра±=46в34'; .
совУ Л- со$П6с10'
х- о »т 1>39 .
**<*- ■ зШу ЙпИбЧО'
Рса=17°14'.
Расстояние от линии кратчайшего расстояния между осями до средне!
плоскости делительного конуса:
х\ « гс2соз в = Г50соз 7°03' = 148,87 мм;
х\ = Га С05 т| = 41,7 соз Г45' = 41,68 мм.
Длина образующей делительного конуса до середины зуба:
/*ся == —: ^ тгоего/ ^ 10*5,/" ММш
С8 3111 ф^ 51П7&°58'
Длина зуба:
*2 = 0,3^с2 = 0,3-153,79 -46 мм;
«ЙИЪ . д ^"^ - 47,84 мм.
^ * С05 С СОЗ ф! ООЗ 7°03' С08 19°55'
Длина полной образующей делительного конуса:
Ьг = Ьа + 0,5*! = 122,42 + 23.92 = 146,34 мщ
12 = 1с2 + Дб62 = 163,79 -}- 23 = 176,79 ж*.
Модуль торцовый:
Модуль на середине зуба:
"*<* =- т^соб Р«з =- 3 соз 1Г14' -=2,86;
/Яд = т^соз ро = 4,17соз 46°34' = 2,86,
360

Высота ножки зуба в среЦЙЁЙ точке
Ас2 в ^ =* 125шс2 = 1.25-2.86 = 3,57 мм.
Высота голсйкв вуба в средней точке
Ас2 = Ас1 = й^сг = 0,95-2.86 = 2.71 мм.
Расстояние от опорного торца до линии кратчайшего расстояния между
исими:
Н[=П0мм; #2=136**.
Расстояпис от базового торца до вершины делительного конуса:
/Сх = И\ — х\ -}- гс1 с!§ «р! = 170 — 148.87 + 41,7 с^ 19°55' = 136,22 мм;
К* = #2 — *2 + гс2<*Еф2 = 136—41,68 + 150 с^Т^бв' = 131,81 мм.
Ширина венца:
Ь\ = 61созф1 = 47,84со8 19°55' = 44,98 мм;
б2=62со&ф2 — 46со5 75°58' = 11,16 л*л.
Ширина заготовки:
В\ = #| —х^ + ^ + Л^зШ^^
44 ОК
= 170 - 148,87 + -^р- + 2.71 з!п 19°бб' = 44,55 мм;
= 136 — 41,68+ ^^- + 2,71 зш75°58' = 56,53 мм
Диаметр заготовки наружный:
I\ 2 (I, 31П ф! + Ь'с1 сое ф,) = 2 (146,34 $И119°55'+ 2,71 со* 19°55')=Ю4,7 мм\
»'ш 2 (^231Пф2+Л^ сое фв) =2 (176,79 51П 75°58'+2,71 сев 75°58')= 344,34 мм.
Тилндона зуба в средней точке по постоянной дорде в нормальном сечении
$*с= 1^7/ИсС05а= 1,57.2^6сО8 20°^4,22 мм.
Высота до постоянной хорды
Л5Х = ПсХ — 0.185/Дс з!п 2а = 2,71 — 0,185.2,86 зт 40° = 4,65 лш.
$ П7. РАСЧЕТ НАЛАДКИ ЗУБОРЕЗНЫХ СТАНКОВ ДЛЯ НАРЕЗАНИЯ
КРУГОВОГО ЗУБА НА КОНИЧЕСКИХ КОЛЕС IX
Односторонний способ нарезания кругового эуба •
Процесс нарезания кругового зуба йа конических колесах
г плоит на чернового н чистового проходов резцовой головкой
но гмштовке конического колеса. • .
361

Черновое нарезание
Черновое нарезание, т. е. предварительная прорезка впадин
малогои большого сопряженных колес, производится только дву-
сторонними головками, обрабатывающими одновременно выпук-
лую и вогнутую стороны зуба.
Нарезание больших колес осуществляется без обката, путем
медленного надвигания заготовки на планшайбу, несущую вра-
щающуюся резцовую головку.
После прорезания впадины заготовка быстро отводится назад
и поворачивается на один зуб. Обрабатываются колеса двусто-
ронними резцовыми головками для чернового нарезания по двой-
ному двустороннему методу.
В условиях единичного изготовления черновое и чистовое
нарезания производятся на одном станке; станок должен иметь
барабан горизонтальной подачи с двумя канавками.
Чистовое нарезание
При чистовом нарезании зубьев в ремонтном производстве
применяются простой односторонний и одномерный односторон-
ний способы.
1. Простой односторонний способ нарезания. Выпуклая и вогну-
тая стороны зубьев малого и большого колес обрабатываются
последовательно — каждая своей односторонней головкой или
одной двусторонней, снабженной чередующимися наружными
и внутренними резцами. В этом случае работают резцы только
одной стороны.
В условиях единичного производства работа осуществляется
на одном станке и для обработки каждой стороны зуба прихо-
дится менять резцовые головки и частично наладку станка.
При одностороннем способе нарезания обычно применяются
четыре головки: двусторонняя для чернового нарезания малого
колеса, двусторонняя для чернового нарезания большого колеса,
односторонняя с наружными резцами для чистового нарезания '
малого и большого колес и односторонняя с внутренними рез-
цами для чистового нарезания малого и большого колес.
Односторонний способ дает наиболее благоприятный контакт
зубьев в паре, но он малопроизводителен и поэтому применяется
в основном в индивидуальном и мелкосерийном производстве.
2. Одномерный односторонний способ нарезания. Нарезание
всех типо-размеров колес с длиной образующей начального
конуса 50—420 мм производится комплектом резцовых головок,
указанным в табл. 74.
Технология нарезания при этом способе отличается от при-
меняемой при простом одностороннем способе тем, что положе-
ние центра резцовой головки при нарезании большого колеса
остается неизменным для обеих сторон зуба, требуемая же тол-
щина зуба получается за счет простого поворота изделий,
362

Таблица 74
Комплект резцовых головок для нарезания кругового зуба
на конических колесах одномерным односторонним способом
Номиналь-
ный диа-
метр голов-
ки, дюймы
6
9
12
18
Развод резцов, мм
0,65—1—1,5—2—2,5
1—1,5—2—2,5—3-3,5—4
1,5—2—2,5-3—3,5—4-^-6
2—2,5—3-3,5—4-^5—6—7—8
Номиналь-
ный угол
зацепления
20°
резца
71/. |
Поворотом заготовки пользуются при обработке большого
колеса; сопряженное малое колесо обрабатывается так же, как
и при простом одностороннем способе. При одномерном одно-
гшроннем способе диагональность контакта не устраняется, так
как это устранение связано с уменьшением пятна контакта.
Все установочные величины, требующиеся для наладки станка
11.-1 зуборезную операцию, должны быть сведены в специальную
карту наладки станка (табл. 75).
В раздел 1 карты наладки („Размеры нарезаемых колес") все
мслп'шны заносятся из чертежа или* геометрического расчета
муГщатой нары и особых пояснений не требуют.
Раздел 2 карты наладки („Величины для наладки станка")
пополняется результативными величинами из расчета наладки.
Расчет наладки зуборезного стайка Глксои, модель № 8
Конструктивные размеры зубчатой пары: гг = 8, га = 47,
и 1Г30', р1-28с10', 5^=3,435, 5^=5,99, Д| «1,89, к! -4,03,
Л 18, *, -71,51, <р„ -12°27\ фл =8.1°24', <ГП =№'* -Фи =77°6\
Черновое нарезание
Диаметр резцовой головки
Ог = -Л- = ^7о«о4г « 150,43 мм;
Г 5ШР1 51П28°10
шлепка принимается диаметром 152,4 мм. Выбор диаметра рез-
1ши1»Г| головки рекомендуется производить по табл. 76.
Номеров черновые резцы не имеют, но их профильные
углы должны Иметь поправку примерно ± 1° к нрминальному
363

Таблица 75
1 Завод
Станок
Фирма
Модель
Инв. №
Карта наладки зуборезного станка для нарезания конических
колес с круговыми зубьями
(односторонний способ)
Заказ
Деталь
малое
колесо
большое
колеоо
Чертеж
малое
колесо
большое
колесо
-
1. Размеры нарезаемых колес
1 Модуль торцовый т8
Число зубьев нарезаемого колеса г
1 . Угол делительного конуса ф
1 Угол койуса выиупов $*>
1 *«е»4Ш$фэдадо'уг;
1 - - ■- ■ •
Малое
колесо
Большое
.колесо
V ~
^^^^_^^__
Высота ножки зуба Н"
Высота зуба А
Направление спирали зуба
| Диамедз окружности выступов 1
в——*-
д^Д|
Шифр
Материал
малое
колесо
бо^ьЩре 1
колесо
0$
Малое
колесо
1Н ■
Большое
колесо
1 .И ■ ■ ■ ■ Ч

У~12 32К22 5у5в у
1 Угол зацепления а 1
1 * 1
Угон наклона зуба р
Длина образующей делительного ко-
нуса 1
Расстояние от базового торца до вер-
шины делительного конуса К
*
Длина зуба Ь
1
1
Калибр зуба в торцовом сечении:
толщина зуба по хорде 5а
высота установки зубомера ц
•
Биение конуса выступов фактиче-
ское Еп
1
|
2. Величины для наладки станка
Черновое нарезание 1 Чистовое нарезание 1
.
Диаметр резцовой головки П?
Номер резцов
Действительный угол спирали зуба
I Величина развода резцов Г'
Малое
колесо
Большое!
колесо и
Диаметр резцовой головки От
Номер резцов
Действительный угол опирали зуба
Величина развода резцов Р
Малое
колесо
Большое
колесо

Продолжение тйбл. 75
•, Черновое нарезание Ц Чистовое нарезание
Сдвиг резцовой головки:
' по горизонтали
по вертикали
выпуклая сторона зуба У0
вогнутая сторона зуоа Уьх
1 Установка делительной бабки в осевом
1 направлении
Угод установки делительной бабки
Сменные колеса делительной гитары
Сменные колеса гитары обката
а с
Ь % д.
Угол капа-
1 НИИ
8 . ^
вниз от нуля в*
&я&р* «г нуи* ^
| Малое
колесо
* 1 1 ■
Большое|
колесо |
|
1
|
Сдвиг резцовой головки:
по горизонтали
по вертикали
выпуклая сторона зуба V
вогнутая сторона зуба V
Установка делительной бабки в осевом
направлении
1 Угол установки делительной бабки
Сменные колеса делительной гитары
-22..-^
Ь2 <1г
I Сменные колеса гитары обката
1) а с
Т'7
!
1
Угол кача-
ние
вниз от нуля. Вх
: ■ «■;'•' \/, <
Малое
> колесо
Большое
колесо <
гши 1| и Т1 ■пач—«аьД

йкн=*л *эде:2 гггззь* зглгжвг :€-
К2*й
Сден2&* каяесз гйт*ры ъ&ипяны об-
ката
[ 1
Время нарезания одного зуба
Смеппые колёба птры подач
*Скброеть резания {
Чйслр оборотов резцовой, головки
Сменные колеса гитары* скорости ре-
заний -тг-
ЭДалое колесо
Составил
1
.
Время нарезания одного зуба
Сметные колеса гит&рк подач
Скорость резатшя
Число оборотов реёцовой головки
Смеийые колеса гитары скорости ре-
&* Оправка для заготовки
Проверил
Большое колесо
Утвердетл
|
1
1 ■]

Таблица 7&
Рабочие пределы нормализованных зуборезных резцовых головок
Нормализо-
ванный но-
минальный
диаметр
головки Ог
ДЮЙ-
МЫ
IV»
I1/!
2
зу2
6
77*
9
12
18
мм
27,94
38,1
50,8
88,9
162,4
190,5
228,6
304,8
457,2
Угол на-
клона
зуба р,
град.
Длина
образу-
ющей де-
литель-
ного ко-
пуса Ь9
мм
рекомендуемые
1 значения
—
—
—
0—15
свыше 15
0—15
свыше 15
0—15
0—15
15—25
свыше 25
0—15
15—25 |
свыше 25
0—15
15—25
свыше 25
13—19
19—25
25-^38
20-40
36-65
30—70
60^-100
85—110
60—120
90—160
90—160
90—180
140—2101
140—210
160—240
190—320
190-320
Наибольшая высота
зуба А, мм
3,2
'-4,8
4,8
8,7
10,0
12,7
15
20
28
Наибольшая длина
зуба Ь, мм
6,4
8
9,5
20
30
38
50
65
100
Наибольший торцо-
вый модуль т5, мм
1,7
1 2,5
2,5
3,0
4,5
5,0
6,0
6,5
7,5
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
14,0
15,0
г
*>*
Р
«о?
к
и ч
13,97
19,05
25,4
44,95
76,2
95,25
114,3
152,4
228,6
Нормальная ширина
развода РП1 мм
1 Г
— |
—
— 1
0,508
0,762
1,524
1,524
1,524
| 3,175
профильному углу. ДлЬ наружных резцов угловая поправке
должна быть со знаком минус* а для внутренних со знаком плюс.
Установка резцовой головки вертикальная
угв = #гсо5 рг = 76,2 сох 31°45' = 64,8 мм;
/?г (средний радиус головки) принимают по табл. 76 для выбран*
ного диаметра резцовой головки; рг (угол спирали резцовой
головки) принимают по табл. 77, исходя из уг + у2.
368

№ резцовой головки
1 ^
1 "х^?
*4!
9, *
Г
<
^
№ резцовой
головки
ее
а"
55*
Сумма
углов
Двух
ножек
зубьев
VI + Тз
Л« резиовой
головки
| циннии! '535;;;;;;}
*2 см ао со ел ю —• оо ^ —• оо ш см о> 1^ ^ см о оо со ър со см -*
^СО*-» ^«^СМ Ю^СМ^ <ФсОСМ-« ;Ф«ОСМ'- Ю
\ §т^^тг еОсосОсос?ЙйсосоЙй^Осо^соЙс§с§сосО
еосм»-<оо5оог^«о<о<ою1СЮЮю«эсс>г^-^-сх>спо—«см
сосм —• *<*сосм~- »сч*сосм«-« ю^сосм^ т-ч*
СО СО СО СОСМ СМ СМ СМ СМ —« —• —• ~н ~-: —. о ОО О О О О 0> <Л
со со со со со со со со со со со со со со со со со со со со со со см см
СО 1Л СО ^ О -* СМ ^ СО 00 О СО Ю1^ О СМ ьС Г*. О СО <С СЛ СМ Ю
ю«^сосм^— ю^сососм— иа^сососч—« ю
«ОСОСОСОСС4001/Э »лГ|€ Ю Ю Ю Ю 1ЛЛ* ^^^^^^Т^СО
| смсмсмсмсмсмсмсмсмсмсмсмсмсм см см емемсмсчсмемсмсм|
ОО—• СМ СО ч?4 *Р <0 С— ОООО--СМ СОЛ* 1ЛОс-а6сЛО — СМ
^смсчсчсчсчсмсмсмсмсчсососо сото сдсосососо'чг'*"^
со со со со со со со со со со со со со со со со со со со со со хо со со
«г—-*•- — '
Г- Си О СО 1Л СОпО -**• Г*. •-* Ю Си СО СО СМ
| |||||||||о^СОС>| "^СМ'—«Л СО СМ ^*сО-ч
■ 1 1 ' ' ' ' ' ' 5»^ ^•"в- СО СО СОСМ СМ СМ СМ—•^чт-.-н
1Л ^ СМ —■ Ю ^Т1 СМ —• Ю «"Ф СМ — ^СОСМ^Ю^ГСОСМ Ю-Ф
СЛОООООО^^С^1^<0*0^«ОЮЮ1С101П^х1<^^'чс»'сОсО
сосососососососососососососососососососососососо
Г^ 1П -^ СМ — О О) 00 00 Ь- 1^- Ю (О О СО О I*. Г^- СО 00 СП О *-| СМ
ЮТГСОСМ^ ^СОСМ*-» ЮТГСОСМ^ ЬОчГСОСМСМ—1 |
•ЬюГ^орСПо—»СМСО,^*ЮсС1ч-СОС>0—« СМ СО ^ Ю «О 1— с©
ЮЮЮЮШ г+шт — —< -^ _4 _ *-4 _
С^МСМСМСЧОСОСОСОсОСОСОСОСОСОСОСОСОСОсОсОСОсОсО
ссл^^<о<^с^^с^»^-сйосм^^,^*.слсм^лспсо,
| ■ | | ЮСМ ^СМ ^СМ ^ СО —• Ш СО —• -ССМ—•
1 ' ' 'ЗЗЗЗЗ^ЗЗЗ^ЗЗЗЗЗЗЗЙ
СХ)СМЮО^СЬс000^СЛю^^С0О^^^а0*0с0«--'О
—* ^ со —«ю^см—чо^гсо—• ю со см —чЛ'^сосм
СО «О ШЛО Ю '^•^ '^•^•СОСОСОГОсОСМСМСМСМ'-^'-н—»^4^
сососососососососососососососососососососососо
е^со^юсо^соо^о^смсотгюю^сооо^смсо^ |
СО СО СО СО СО СО СО ГО Ч« ч* ^Ф «х* ^ Т* -«Я "*< ч* •* Ю 1ГЭ Ю Ю 1Л |
см см см см см см см см см.см см см см см см см см см см см см см см 1
1111 м м 1 1 п II . .:.••' • |
СЛ^СЛЮСМСЛЮ^СМ^ОООО^СМС010|^ОСМ1С , 1
^•СМЮСО — ЧГ'СМ "^СМ ^СМ . -^СМ <«РСМ-*1СсО 1
^ ^1* ^1* ^?* ^ ^ ^* "*1" ^1* "Т ^*СОСО СО СО СО СО СО
О^СМС0^ЮС01^С«ОО^СМС0^1р<рГ^00С»О*-и •' [
см см см см см см см сы см см см см см см см см^см см см см см см ,
Г. Л. Птицын и В. Н. Кокичел 437

абл. 77
ение т
Продоляь
8 1
■8
со 1
о
си
2
Сумма
; углов
«МЬ резцовой головки
Сумма
углов
00
^ 1
.«я
СО
«
3*
с*
(о
*
^
1 И 11111111II М 11111!||||
2™д^яйае«а9аа2,в8!?&аазв,,89»а
$5882"Й^8а8!2,вв8!М?88!2в'-,а;$:38
888888888К5883ЯЯ3383Я3388
Ь=—8899888883— М 1 М 1 1 1 1
«°»°-2*22:22ьг2а5;йяз;яй&?з«й™й
N111111111111111 ||ЩЩ I
^"?Р881,ю85?8Ь'*й?Я2,*358Й^589аа
982*-89Й83,в89883'0В9Й8аЗма;9
29°зз'
29 25
29 16
29 8
28 59
28 51
28 42
28 34
28 26
28 18
28 10
28 2
27 55
27 47
27 39
27 32
27 24
27 17
27 9
27 2
26 55
26 48
26 41
26 34
26 27
1 СО ■*• Ю СО **» 00 № О *-» С* СО "** Ю «5 Г- 0О О О •-• СМ СП ЧГ 1С СО Г*»
1 СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО "«* ^ ^ "*• ^ "^ ^ "*•
370

"8
1 V
1 *
§
Е
а.
| Сумма
углов
X
■с:
в
о
§
о.
I ^
3
о>
<2!
СО
2>
*8Й
|
«4
СП
еа
СО
1С
\ К; *>, эс сп ?-
! 1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 ' II 1 1 1 1 1 1
$5«:5Ла9гз89г$8Яз«»8*й882-898
§55"88?88:5'в!5$8гоа2:в885!Я822«
*588г52гвв«8835гй8Баз2""8833
. . .,_ . ш
м 1 1 1 1 1 1 1111 1 ! 1 : 1 ' ^
а,гэ8з*-838с;з8$8&ь,в8$882«в8*й
188Й8Й&&Й&&888838888588Й83Я
8=и8$8яа2"оЬ8*8«за2,*в*8д5:з!:й8;2
&858&&&5&ЗД;г;1;538888&8888&3
|&а88&88**ЭЗ$5*5*98Я88а;88&8
Мф
371

N.
3
•Е
и
.8
п
г
з
%
3**8
8
со
§
о
с-
%
эа
^
9 8 5*1?
1СОЮГ<-.0> |
)тисососч — ю З5 ^ со см см —• ю 5* тр со сч сч-н —♦
эсосососогосососососососососоеосососососососооососо
) ^ ТГ СО СЧ СЧ —1 ЮЮ^^ГСОСЧСЧ —• «-« Ю Ю ^ Чр СО СО СЧ
>сосососососососососососососососососссососос^со?осо
&
^ЭОСО^СЧГ^^^С-^Ю —I СО ^ СО «—» Ю ~ СО -* «О •—• СО СЧ ^ СЧ I4-
ЮЮ^Г^СОСОСЧСЧ—-»— 1С-Ю-^"ССОСОСЧСМ^-«»-1 Ю
СОООЖ2925ооо0о0о0°0«>О0Г^Г-1,^Г^1^^ Г- -Г- Г- Г*- Г- Г- «О
смсчсчсч^с^счсмсчсчсмсмсмсмсчсчсчсчсчсчсчсчсчсчсч
СОСОСОО>^С5Ю^<ОСЧГ^
10^СОСЧГ^С0 01^0СОСЧ1^СОСПЮ~С^СОО>1П
Ю 1_С-^-Ф СО СО СМ <М <М •—— ЮШЮ^^ГСОСО
Э Ю Ю Ю Ю Ю -^ ^ ■*• Ч? -* ^ -^ т* -Ч* -ч!* "«* -^ ^»СО СО СО СО СО СО СО
*СМСМСМСЧСЧСЧСЧСЧС>1СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСМСЧСЧСЧСМСЯ
>^о^соою^оо^ососося10счооиз--«со'Ф--1Гч-',«7«©«>-
•■*• **• со со см см см ~^ ~ — ю ю ю п* ^« ^ со со со сч сч сч-*
1-»м1И1ч^^-«р-»н^1^1мооОООООСООООО
IСЧСЧСМ<^•<М<NСNСЧСМСNСЧСМСМС^IСЧ2ЧСМС^^СМСМСNСМСЧС>•СЧ
_. _ . г** со о о —• сч со ■* ю <о г-*, оо ст> о —1 см со тр ю
1С1Л10ЮЮ101Л10101/Э(ОСОСОЮ<ОСОСО<ОСОО(РСО<ОСО<ОСО
счечем -*-^ •
ЮчГСОСМ —1
н—,~—СЧС^СЧСООО^Ю<01^000>0—*СЧСО
ю^сосч —• ю^сосм—* ю чг ^ со сч —•
^-^^^^п-сососососососмс^счсчсчсм^—'ггтг^4
^^ 4^1 ^5* Х^* ^У ^^1* ^1* ^^* ^^ ^^ ^^* "^* *^* ^^ ^^* ^^ ^7* %^- ^^ ^^ ^ч* ^* ^9* ^8*
т|*1П«>Г^а>0—•СО'^Ю1ч-СЗ> —СОйЯГ^О—«СОЮГ^ОСЧ1С1^С^
см—» ю^ -* со сч —• ю-^^сосч^ ю^сососч —■
^^тг'еосогососососососолсососососососососососососо
тРГ-С)-^^Г^ОСЧ»О^ОСОСОСЛСЧ1СоОСЧгОсОСЧ«ОСССЧ1005
Ю ^ СО СО СЧ — 1Л ЧГ* ч* СО СМ —• —• Ю Ю ^ СО ГО СМ —■ —• Ю
Ь01Л1П1С1С1Л1Л1Л^^«^^^^^^СОСОСОСОСОСОСОСОСОСЧ
сососососоососоосососососососососо<осососососососо
С^СМЮС7»СС1^СЭ^СОСМСООт1«СССЧ«0 0'^,ООсОГ^'--'<рСЭ1Г>СЛ
со со сч —• — юг?«т1*сососМ'-«^^ -~ — —* ~«~»~- ~-—
Ючг'Т^СОСОСЧСЧ —
^,^г^^1г-,г^г^О0С1ООСОООООО€У|<ЛО1О5О1О>О)
сососососососососососососососососос^смсчсчсмсмсмсчсч
ло^сюсо^смг^смсо^о^Г^г^^^^^Й^ЙСГ^Й^
СОСЧСЧ'-"-ч Ю Ю **** ^ СО СО СЧ СЧ —• —• Ю 10 **«-*• СО СО СЧ
^1>^1ч«1^.|^|^|ч.(ДС»5СОСО<ОСОСООЮСОсО«01Л1/Э1Л1ПЮ»ОЮ
СМСМСЧС^СМС>1СМСМСЧС^<^СЧСЧСЧС>1СМСЧСЧСМСМСЧСЧС^(МСЧСЧ
евтою — *осчоосоо>ч*«осо —<1^сосл1лососчооч*о<0с>*
СО СО СО СЧ СМ •=-•— & И Ю ^* •*« СО СО СЧ СЧ СЧ ~* — ЮЮ
сососососссососоеос^смемсмсчсчсчсчсосчсчсчсчеч
СМ^СЧ^СЧ^СЧСМ^СЧ^СМСМ^СЧ^СЧСМСМСЧСЧСЧСЧСЧО^
^ Ю СО Г^ СО № О ^ СЧ СО ^ ЧО О ^ СО ^ О ^ СЧ СО ^ Ю СО ^ СЮ СЛ
счечеч счечеч со со со со со со со со со со"** т?«т»«'*<т*,«фт*«'ч»«т|«т*
372

а
Г- О ^1* Г** СЪ т* г*. — ^ОО^ЮСЛСОСОО'ФООечсОО'ФоОСЧсО О
счсч--» ю т* V со сч сч ~* иэиэч*сососчсч~ ли
слс»орэдоо1^^г>»^^1^1^с^г^оососоюсососоюо101Л
со со со о*<о со со со со со со со со со со со со со со го со со со со со со
03
о
1
§
01
иэ Ф-4* со со сч •-< •-• йю^со сосчеч^^ лл^^п
^ ^ ^ ^ ^г^^ ^ ^^СОСОСОСТ^СОСОСОСОСОСОСО^ СЧСЧСЧ СЧ
сосососососососососососососососо со со со со то со со со со со
©^о^рсэ^сп'^оэ^оз^сл^сэ'^'Оиэоьа—<<о«-«с-счао
соеч —• —• юю^^сососчсч^^-^- ю ю-Ф чг* со со сч
сосососососососососоег>сососососососососЗс^
счаосоо^^010^со^сосоо>10^сосчсох*с>со»~«с--соо)10
—« ююю^^сососчсч-* —• «-• юю ю^^сососчсч
сЪо0001^Г^^^^Г^С^Г^Г^1^1^Г^1^1^<ОСОсО«0<0«ОСООЭсО
сч тем сч сч сч сч см сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч счсчсчсч
— |^С0СЗ>1Л"-1С*-^*О<ОСЧ0010--*«ч*-,^«О<0С0СЛ1ГЭСЧС01Л»-н00
Ю Ю ■<*« -^"Ф СО СО СО СЧ СЧ ~^ —« —* Ю Ю ^ т* т* СО СО СО СЧ
Ю^^^^^^^Т^^^^^^^^'ФСОСОСОСОСОСОСОСОСО
счсчс^счсчсчсчсчсчсчсчсчсчсчсмсчсчмсчсчечсчс^
.42 ГГ РЙ !9! 1Г °Р 5! ~ °Р ^*! Т?'°° *° ~* СО*Ю СЧ С5 ЮСЧ СЛ СО СО О С-^
1ОЮ^^^С0ССС0СЧСЧСЧ«--«'--'—•
СЧСЧСЧСЧМСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧС^СЧСЧСЧС^
роооооооо
2 В
? а* В 8 *-
и ^^ ас 2^.
1* &&
0|СО^ЮСР1^00СЛО^СЧС0^1П<О^ООС7>О^СЧСО^Г«1П«ОГ^
10<0<ОсОсОСОСО<0<0<0<ООСО<ОФОСОСОГ^С>Г^?'-1,'-1'*-С><-1>>'-
осч^соссосою^осч^г^о^счкт^осоЮо^счюоо^^Ф
^гсосч — ю-*« со со сч «-• ю ю ^ со со сч — ^о^^-со
^* ^* т1« ^}* т?» ^ тг* тр ^ т$* Яр ТГ"^|« СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО
С0с0 0>С>110 00^^^,00'-«ГГ00^-1С00СЧ<0СЗ>С0Г^О,Ф СО ОКО О
-*г« со сч сч »-• ютг^сосчеч*-» -~-* — — — ^. ^^^
ю^^сососч ——
Г-» Г-^ Ь-Г-Г-Г^ Г^.
со со со со со ~
^^<б^<оососоФ^с010»1?101Пюгс1С10101С
СОСОсОсОСОсОсо<^сОсОсОсОсОсосОСОСОсОсОсОсО
Г-. —* \&-0) С0с^'^ЮО5С0СХ?СЧ<ОО100>,^00СЧГ^СЧС0---10ОиГЭ
ЮЮ ^СОСОСЧСЧ»^ ЮЬП^^СОСЧСЧ'--»»-» ЮЮ-^ЧТО
СОСОСОСОСОСОСООСОСОСЧСЧСЧСЧСЧСМС>1СЧСЧС>1СЧ^^^^^
со со со со со со со со со со ее со со со со со со со со со со со ее со со со
и:
1
о
и
§
я
ЭГ
СЧ ,_-, -« Ю1СФСОСОСЧСЧ—««-• ЮЮтгт*СГСГСЧСЧ»-|
ООСЭООО>0^0^С7)С)0^0^СТ)ОСГ|СЬСЛ000000000000с0а000
СОСОСОс0еОСЧ^СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧС*МСЧС>1СЧСЧС^
СООО^*'СЛ,^,010*-»Г-.СЧСОСО.СЙ10'—»СРСЧ 00^'О>|О«-«Г-СОСЛ<О
ю ту тг« со со со сч сч ~* ~^ ю ю иэ ^3* ^ со со сч сч сч ~* -^
сососсюо(0(0<о<ососою«.01тогою1^юю10Ю1то1Гэ<о
СЧ^сясл|сч^счсчечсчсч^с^сч«сч^счс^
^^^СОС^1С^^СООСОСЧ0010-^Г^^,ОСОСОО>СОСЧ0010»--«00
ю ю ^г» т* тг со со со сч сч ~^ -^ »-* ю
со сч сч «-* —* —•
сосососососососососчсчсчсчсчмся^счечсчсчс^
^(^СЧ^СЧСЧСЧСЧСЧСЧСМСЧСЧ^СЧМСЧ^^СЧС^
^оь^о
сЬ
рооос
счсчсчсч с
II II II II I II II I . I I И I :1
СОГ^ООС50^СМС0^10<О^ООСЛО^СЧСГ>^»С<ОГ^.ООд5&1^
. н^^^счсчсчсчсчсчсчсчсчсчсосгсссо со*о ^ со со со ■*• чр
<0(0<осососо<осоюсо<о<ососо<осо<ососою <о со со со со со

3
•I
о
о.
«
о
I
л
ш
о.
СЧ.М—-* 1С Ю <*• ^ СО СО СМ СМ . ЮЮЮ^^СОСО
?1525552Й^^^^мсмс>1с»1счсмсчсмсм^»--« . ^-.^—.
СОСМ^СОе^>^ОСО^Г^СОО)^ОсрСМСО^ОСОСМООТ!«ОСО
смсч~~ юад ^^сосозамем—«~««— юсэю^
000 00 0 0 0)00)0)0)0)0)0 0)0)0)0)0)000 0000 00
сооеосоеотесо«^^с^^сNСN«N<NС^|СVIС^Iс>^с^^СV^сNС^|<^^с^^с^IС^^
соо>ю—«г-.т^ососмоою —• г-соососмслЮ'— оо ^ ~^ *-. чр
СО СМ СМ СМ — *-• — ЮЮЮ^Г -Ф ^СОСОСМ СМСМ —•»-« —•
г^г^г^^г^|^1^1^1^ососссосососососососссососососо
СЧСЧСЧС4СЧС\)С^^СЧСЧО)С4С4С^74С>1СЧСЧСЧСЧСЧС4СЧСЧС4
"*• ""* СО СО СО СМ СМ СМ —. —• .— Ю Ю Ю *Ф "*"•*• СО СО *0 СМ СМ
^^^^^ГР^^^^^^*«*^-ФСССОСО€ОСОСОСОГОСОСОГО
СЧСМСЧ^СМСМСМСЧСЧСч^СМСМСМСМСМСМСЧСМСЧСЧСМСМСЧС^
0)«3?ЭС(>.^-ООЮСМС1^'#'-001ПСМО>|ч^-1вО«ГОО
о
с^ос^^^с^с^^с^^счсNс^^сч^^^4счс^IСчсNСчс^^с^^счсч^с^с^
оооо
'^•ОСОГ'-ОООО—СЧСОТРЮССГ^ООСЛО— СМ «9 тР Ю СО Г-ОО
ш
о
о
§
%
^осоки^сюо^оолг^оцч- со —кооюоюоюо
Т* СО СО СМ СМ ~- —• 10Юч*ч*СОСОСМСМ —• —« Ю Ю <*• ч* СО СО
юююююю1/510^"*^'^^^*г»*'«*<т|"«в'^"^гососо со- со со
лососотесосОсосолгосососососооососососо^сососСсО
88§!25вдо833^«8г;Ь^ге853?:?§85;
СМСМСМСМСМСМСМ — — —* — • ,^^__~-._,~-.сЗООС;Од
СОГССОЛСОСОЛСОСОСОСОСПСОСГ5СОСОСОСОСПГОСОС*ЗСОСОСО
ЙЙ^^^СО
О^СЭООС^ОоооОоООСзОоОоОоОоОсОоСООООоОГ-Ь-С-!4*-!4-!^
СМСМСМСМСМСМС^СМСЧСМСМСМСМСМСМСМСЧСМСМСМСЧСЧСМСМСМСМ
^^С00)<СС>1С0^О10СЧ0>Ю^ЗС^<01^-С00><0С>1001О--С0
СМ _« ~м ЛЮЮ-Ф^СОСОСОСМСМСМ. ЮЮЮ^
СО СО СО СО СО СО 1Л 10*10 ^0ЮЮ^С1Л^ЛЮЮт•0»^5IС^Л'Ч!•'«$»,^•^•
СМСмСМСМСЧСМСМСМСМСМСМСМСмСМСМСМСЧСМСОСМСМСМСМСМСМСМ
г!«^|ч.тг»СЭГ^.^ОГ^-^0 1^'*0 1^.'^--00'ф--|001СС>10)СОС4
СМ СМ — ~ — 1/31Л1Г>',5«,*«'<Э'СОСОСОСМеМСМ.-1«—I —
с4сосол«омсолсмсмсм^:>1с>1смсмсмсмсмс>|^счсмемсмем
СчСчСЧСМСМСЯСМСМСМСМСМСмСМСМСМСМед СМ СМ СМ СМ СМ СМ СМ СМ См
— 00ЮСМ0)С0?0О^.1?ЭСМ
сосмсмсм—• —^ —
Ьоооооссоро
смсмсмемсмсмсмечсмсмсм
I I I ! I I I I I I I ! I I I
2 * и « а ^
.874

п
я
и
8
я
8
о.
* 1
см
^
еч
о
сЬ
г! о >»5* .о 1
Я р я *ё +
1 >» ь- к о >ъ —
я
и:
1 3
г
г
с*
•—•
о*
С
СЛ
*
" ? е Й« Г
1 >» ь- к о ^1 _
» 1
'«•'^•■^'Ф V*' *«*♦ Т»« ^*"Ч« т* ГГ СО СО СО 00 СО СО'СО СО СО СО СО СО СО СО СО 1
- СМС^ С>101С^<>| СМ СМ СЧ <^С4 С^С^ СМ СМ СМ ^С^ ^СЧС\1 СЧ СЧ С^С^С^ С^ 1
СО СО •«— ССЮСМОС^^СЧСЛСО^^ООСОСС—•00С0С0О001СС0С500
1С »с 1С ю ^ тг ти со со со «о сч еч см см ~* -^ т-* ^ ю|
ечо]счсчсче>|ечсчечсчсчсчсчсчсчсчсл1счсчсмс^
10Ср«^000>О^СМсОт^1СОЭ^орСЛО^СМСОт»«|рсОКСОС7)0^
с^счсчсчсмгососоеосоеосососол^^^^^^^^^Р^изао
оЪсХ)ООООаооОООООООООаОаОаоаОсСаОоОсОсХ>осооооооаОсОаооо
оо со ел ю о со см г*, со ел ю •-• со сч оо ч* о со см оо чл о со сч оо 3!
смеч—• —— ю из ^* м* "Ф со со сч сч сч ~ — «юг-* |
со со со со со со соЙ со со со с? со со со со со со со со со соеч см см см 1
сч оо ^ о <о еч ел ю —• г^. со о со сч ел ю —» ор ^ с »> со о со со ел
"4« СО Л) СО СМ СМ — —* —• 1ра0^тГ^*СОсОСОСМСЧСМ;--1—•
со ОО оо 00 00 со ОС ОС ОО 00 <Х> оП ^ Г- г^ 1*- г- !*- Г-.1^. 6- Ь- Г*- Г^ *> г-
см см сч см сч сч см сч см см см сч сч см см см см сч см см см счсчсчсмсч
*
сЪI^соососоос^соо^сосоо^осослсо&ооюсоо^^^--•^ч•
■оюизчг^сосососчсчсч — ~-*— ююй^^^го
С010Ю101Л101С1С101Л1010»Л«С1С'1С10Ю1П,^'Ч*'Ч*'т1*'^т»«^
СМСЧС>1СЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧСЧ СМ СМ СЧ СМ СЧСЧСЧСЧСЧСМСЧС^
сч ел оо со о г-. •«♦ — оо ю см ел со со о 1^. -«* — ел со со о с-» -^ сч ел
сч—•—•—•—* ююю^ ^ т? т? со со со сч сч сч см — —-^
со со со со со со со со сч см сч сч сч см см см см см см см см см см см сч сч
см см сч сч сч сч1 см см см см сч сч сч см, см сч сч см см см см см сч см см сч
г-юсчелео^—«оососо —«ооюссоооюсос ,,,,,,,*
2^^-фСОгОсОСОСЧСЧСЧСЧ—1^-.^-1— 1111111
С? Й § СЧ СМ СЧ СЧ СЧ 8 СМ СМ СМ СМ 8 СЧ СМ СМ^ СЧ
ел о — см со ^ ю со г- оо о> о —< сч со ^юсо г*, оо ел о »-«см со^
г^ оо оо оо со ев со оо оо оо ао оо со ао оо оо со оо оо оо оо оо оо оо оо оо
. _ 1

4
№ резцовой головки
в 1
с*
с»
О
№ резцовой головки
***
2
с*
1 К
1 °
1 о
1 я
1 о
1 °
1 Л
*
Сумма
углов
^
«4
О
1 м
■ СО >-
^Г -~С0Ю СЧО Г- -Ф — ОНО СО ~ СО 1С СО О Г^ 1
ЙЮ1С10Ю10г01010'Ф,Ф'Ф'Ф-Ф,'Ф^1«,Ф,,е 1
ся см сч ЭД сч сч^ сч сч сч сч сч о* см м сч сч сч |
^ СМ О) г- <Ч» СЧ О) г* -Ф СЧ О) Г- «Ф Сч О Г» 1С СЧ 1
—1,-, ДО |р кС Ю *Ф Ф ^*"Ф Ч< СО СО СО* 1
со со со со со со сч о) сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч 1
СЧ СЧ СЧ СЧ СМ СЧ СЧ СМ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ 1
г- из сч о оо ю со«-«о г-, -ф сч о оо со •*• ~^ о
ююю иэ'«*,'Ф^^-**,сососососч
^ _ ^ ^ 0 0 0 оо О О О О О О О О О
сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч 1
СО ^1* Ю СО Г- 00 О) О — СЧ СО ^« Ю «О г^ СО О) О 1
0)0)0)0)0)0)0)0)00)0)0)00)00)0)0 1
^^ «^со1осчо<осоог^т*4^ооюсчо)срсо<^ооиэсчо)(о 1
со со со сч сч сч —• — — -^ ю ю 1С *ф ^ ** тр со со со сч сч 1
СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО 1С 1С Л 1С Ю 1С 1С 10 1С 1С Ю Ю 1
сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч 1
^-•ООЪССЧО) Г-т* —О) Ю СО ~«001С СО О Г*. Ю СЧ О) 1^ ^ СЧ О) г» 1
М^т^-. 1С |35 Ю Ю хг *Ф "Ф V СО СО СО СЧ СЧ СЧ СЧ — —• 1
т^^т^т^тг^Ф^' СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО СО 1
сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч счсч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч 1
СОТ*« — ОЬ^ СЧ О) г-^* СЧ О) Г^. 1С СЧ © 00 Ю СО —«ООСОФ —«О) 1
ю ас ю 1С ^ ^*г -Ф -Ф со со со со со сч сч сч сч — •—«-«— 1
счсчсчсчсчсчсчемсчсчсчсчсчсчсчсчсчемсчемсчсчсчсчсч 1
ООО) О — СЧ «О "Ф 1С СО 1*- СО О) О —« СЧ СО -Ф 1С СО Г- СО О О ~- СЧ
~^ —* СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СО СО СО СО СО СО СО ГО СО СО **« ^ ч*
0)б)00)0)0)ФО)0)0>010)0)0)ОФО)0)С)00)С)0)0)0) 1
СЧ СО «С СЧ СО 1С —»001С —С01ССЧ001ССЧ0)1ССЧС)СОС00)С0С0О 1
юасю^^^сосососчсчсч —— — ю юиз-^ х*« ^ ^ 1
001^1^^-^^^С^^^^^^-Г^-Г--Г^г^^С*-<ОСОСОСОСО<ОСО 1
сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч
Г^'ф—« 00 Ю СЧ О СО СО О С-^Ф «— 001ССЧО)СО СО О Г*-1С СЧ О) СО СО 1
СОСОСОСЧСЧСЧ —« — — — 1С 1С 1С "* ^ "Ф *Ф СО СО СО СЧ СЧ СЧ
!Ъ 1С Ю 1С 1С ЮЮЮ 1С 1С Ю Ю Ючв« ■*• ^"^"ФФФ'Ф'Ф'Ф'Ф'Ф'Ф
сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч
^<^ОЬ'*^0)<0(ЛОСр10С\ОЬ»1СС>10Гн^,С>|0^.^^-.0)
~-»-ч 1С1С|С»С^5,Ф'ФТГ,СОСОСОСЧСЧСЧСЧ»—• ^ —• —•
СО СО СО СО СО СО СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ СЧ
сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч см сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч сч счсч
Ю СО 1-* 00 СО СО ^ 00 СО "Ф -* О) Г- ТГ СЧ О Г- 1С СО О 00 СО СО —•
ЙЙГС^^^^СОСОСОСОСЧСЧСЧСЧСЧ^^^*-". | |
счсчсчсчсчс^счсч'§см>счсчсч§§§
СЧ СО Ф 1С СО г- СО О) О ~н СЧ СО ^ 1С <0 I4» ОО О) О ^н СЧ СО ^ 1С СО *-
соооссооооооо6оооооооооооооО)ОООООо
376

Установка резцовой головки горизонтальная
Угг «=*--(-!—/?г 8Ь1&.)= 71,51-
— {—- — 76,25т31°45') = 22,41 мЛ.
Осевой угол установки резцовой головки
*•-И"-вдг-» = *«*'-
Радиальная длина
Угол эксцентриситета
Е = 71°26';
в записимости от радиальной длины ОД (в дюймовом измерении)
угол эксцентриситета принимается по табл. 78.
Угол обкатных плит:
б! = 360° + -§- —г = Зб0° + ^ф1 —70о55' = 324°48';
еа = -|"+ € ^^~ + 70°55' = 106°38\
Направление спирали: для малого колеса принята левая
спираль, для большого колеса правая спираль; при обратных
положениях спиралей обозначения, указанные для углов обкат-
пых плит, надлежит поменять местами.
Ширина развода резцов:
= 71^18 13,43Боо5 (ЗГ45' — 2°3#) — 2* 1,89ф 17°30'] —
—0,63 = 0,721 мм;
Г~ = ^[8<**о*фг-ГЩ-Щ\&а] -Д =
га
= 71,у11<5118 [5,99 со5 (3 Г45' — 2*30') — 2 • 4,03 Щ 17°30'] —
—0,63 = 1,374 мм,
где припуск на чистовую обработку Д принимается по т&бл. 79
(стр. 406)
Ш

Углы эксцентриситета станка
Радиальная
длина А?А,
дюймы
Угол 1
эксцен- I
трйснтета
Е,
град.— мин.
Радиальная 1
длина /?/-,
дюймы
Радиаль-
ная
длина
</?*..
дюймы
0,500
0,501
0,502
0,503
0,504
0,505
0,506
0,507
0,508
0,509
0,510
0,511
0,512
0,513
0,514
0,515
0,516
0,517
0,518
0,519
0,520
0,521
0,522
0,523
0,524
0,525
0,526
0,527
0,528
0,529
0,530
0,531
0,532
0,533
0,534
0,535
0,536
0,537
0,538
0,539
0,540
0,541
0,542
0,543
0,544
0,545
0,546
0,547
0,548
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град. —мин.
12*25'
12 26
12 28
12 29
12 31
12 32
12 34
12 35
12 37
12 38
12 40
12 41
12 43
12 44
12 46
12 47
12 49
12 50
12 52
12 53
12 55
12 56
12 58
12 59
13 1
13 2
13 4
13 5
13 7
13 8
13 10
13 11
13 13
13 14
13 16
13 17
13 19
13 20
13 22
13 23
13 25
13 26
13 28
13 29
13 31
13 32
13 34
13 35
13 37
0,549
0,550
0,551
0,552
0,553
0,554
•0,555
0,556
0,557
0,558
0,559
0,560
0,561
0,562
0,563
0,564
0,565
0,566
0,567
0,568
0,569
0,570
0,571
0,572
0,573
0,574
0,575
0,576
0,577
0,578
0,579
0,580
0,581
0,582
0,583
0,584
0,585
0,586
0,587
0,588
0,589
0,590
0,591
0,592
0,593
0,594
0,595
0,596
0,597
Г3°38'
13 40
13 41
13 43
13 44
13 46
13 47
13 49
13 50
13 52
13 53
13 55
13 56
13 58
13 59
14 I
14 2
14 4
14 5
14 6
14 8
14 9
11 11
14 13
14 14
14 15
14 17
14 18
14 20
14 21
14 23
14 25
14 26
14 27
14 29
14 30
14 32
14 33
14 35
1436
14 38
14 39
14 41
14 42
14 44
14 45
14 47
14 48
14 50
0,598
0,599
0,600
0,601
0,602
0,603
0,604
0,605
0,606
0,607
0,608
0,609
0,610
0,611
0,612
0,613
0,614
0,615
0,616
0,617
0,618
0,619
0,620
0,621
0,622
0,623
0,624
0,625
0,626
0,627
0,628
0,629
0,630
0,631
0,632
0,633
0,634
0,635
0,636
0,637
0,638
0,639
0,640
0641
0,642
0,643
0,644
0,645
0,646
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град.—мин.
14°51'
14 53
14 54
14 56
14 57
14 59
15 О
15 2
15 3
15 5
15 6
15 8
15 9
15 II
15 12
15 14
15 15
15 17
15 18
15 20
15 21
15 23
15 24
15 26
15 27
15 29
15 30
15 32
15 33
15 35
15 36
15 38
15 39
15 41
15 42
15 44
15 45
15 47
15 48
15 50
15 51
15 53
15 54
15 56
15 57
15 59
16 О
16 2
16 3
378

Продолжение табл. 78
Радиаль-
1 ная
1 длила
/?/.,
дюймы
0,647
0,648
0,649
0,660
0,651
0,652
0,653
0,654
0,655
0,656
0,657
0.658
0,659
0,660
0,661
0,662
0,663
0,664
0,665
0,666
0,667
0,668
0,669
0,670
0,671
0,672
0,673
0,674
0,П75
0,676
0,677
0,678
0,679
0,680
0,681
0,682
0,683
0,684
0,685
0,686
0,687
0,688
0.689
0,690
0,691
0,692
0,693
0,094
0,605
| Угол
эксцен-
триситета
Е,
град. — мин,
16° 5'
16 6
16 8
16 9
16)1
16 12
16 14
16 15
16 17
16 18
16 20
16 21
16 23
16 24
16 26
16 27
16 29
16 30
16 32
16 33
16 35 |
16 37 ;
16 38
16 40
16 41
16 43
16 44 1
16 46
16 47
16 49
16 50
16 52 |
16 53
16 55
16 56
16 58
16 59 1
17 1 I
17 2
17 4
17 5
17 7
17 8
17 10
17 11
17 13
17 14
17 16
17" 1
1
Радиальная
длина /?/.»
, дюймы
«
0,696
0,697
0.698
0,699
0,700
0,701
0,702
1 0,703
1 0,704
0,705
0,706
0,707
0,708
0,709
I 0,710
0,711
0,712
0,713
0,714
0,715
0,716
0,717
0,718
1 0,719
0,720
0,721
0,722
0,723
0,724
1 0,725
0,726
0,727
0,728
1 0,729
0,730
0,731
0,732
1 0,733
! 0,734
1 0,735
0,736
0,787
0,738
0,739
0,740 1
0,741
0,742
0,743
0,744
—- ——. >ь ',*» —■
1 Угол
эксцен-
> трйситета
*• 1
град. — мнн.
1ПУ
17 20
1 17 22
1 17 23
17 25
17 26
17 28
| 1729
1731
17 32
17 34
17 35
17 37
17 38
17 40
17 41
17 43
17 44
17 46 |
17 47
17 49
17 50 1
17 52
17 53
17 55
17 56 1
17 58
17 59
18 !
18 2
18 4
18 5
18 7
18 8
18 10
18 11
18 13
18 14 !
18 16 !
18 17
18 19
18 20
18 22
18 23
18 25 ,
18 26
18 28
18 29
18 31
Радиальная
. длина 7?/,,
ДюЬш
!
0,745
0,746
1 0,747
0,748
0,749
0»750
0,751
| 0,752
| 0,753
0,754
0,755
0,756
0,757
0,758
0,759
0,700
0,76.
0,762
0,763
0,764
,0,765
' 0,766
0,767
0,768
! 0,769
1 0,770
0,771
0,772
0,773
0,774
0,775
0,776
. 0,777
1 0,778
0,779
0,780
0,781
0,782
0,783
, 0,784
0,785
0,786
0,787
0,788
0,78&
0,790
0,791
0,792
0,793
:л ■ ■■■'■ 9 --.-
Угол 1
эксцен-
триситета
Е,
град.—мйн.1
1
18°32'
18 34 |
18 35
18 37
1 18 38
18 40 |
18 41
18 43
18 44
18 46
| 18 47
18 49
18 50
18 52
18 53
18 55
18 56
18 58 ■
18 59
19 1
19 2
19 4
19 5 ,
19 7
19 8
19 10
19 12
19 13
19 15
19 16
19 18
19 19
19 21
19 22
19 24
19 25
19 27
19 28
19 30
19 31 1
19 33
19 34 '
19 36
19 37
19 39
10 40 .
19 42
1943
19 45
■' ■ ■ ■' 1
371

оооойооовевооо во вооровооор оро о ©р о о ор ооооооооооооо
!В"й 2*85268*3&"3"3&&& 8&"В"3§"3 Й 8 8&"Й2 2 22!* 2 2 2 2 22 В § й©""§ 8 §8"81*а 32"3 3 а
1*1;
88с|88о,о,©,с*о>88^^
СО Н Ф Л СО«— О 00 -* СЛ 4ь Ю — «О 00 О СП (Б .— 5 00 •>! СЛ 4ъ К) — СО 00 Ф СЛ СО N3 О СО *>3 0> ►* 00 ~ О С» -О'СЛ.^10»—<О00©>
"5
Й1
III
оооооооооооооооо орр ооосоооооооооооооооооооооооооо
— ©ФС»^СЛСЛ>*С*5ьо —ОСООО^ОЭСЛ^ОО N0»—О.С0 00-ЧО5СЛЛ. СОЮ^ОсООО'ЧСЪСЛ^СйЬЭ»- ©«ООО^ОЗСЛр^СО
- 20
юьою*огоКэк>ьою~ — — *-_.- — .-_ »- и-,— и-^-.- — *-*-.—.— ~ — — .— н- *- ^. —1- *..-*-.— и-.- — — *-.-•-
>-*-*- " СЛСЛСДСЛСЛСЛСЛ^^^>&>1^Ф.леоС^^СОСОСОМЮЬйМЮ °
со —ооо^слоью»—ос»слслыю©о^съ.^саэ~ос»^слсоьоо
ооооооооооооорооооо орр о о ор © о о о ор о о о о о о о о о о ор о о с о о
1 8 8 8 88 '8 8818 "8 88 8 8888 88822 22 2 2 2 2*2'2 8 8 88 8888 8 ШШ~Ш 88$ё&8
©ооо^а>сл.^сЗьэ~оооо^сясл^сою~©сос«,к105Сл.*соь&«— оюоо^о^сл^со^^офоо^фсллсого
I
ав1
1' 1 з 1

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
НЬ
1 дюймы
0,941
0,942
0,943
0,944
0,945
0,946
0,947
0,948
0,949
0,950
0,951
0,952
0,953
0,954
0,955
0,956
0,957
0,958
0,959
0,960
0,961
0,962
0,963
0,964
0,965
0,966
0,967
0,968
0,969
0,970
0,971
0.972
0,973
0,974
0,975
0,976
0,977
0,978
0.979
0,980
0,981
0,982
0,983
0.984
0,<>85
0,986 "
0,987
0,988
0,989
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град.—мин.
23°29'
2330
23 32
23 33
23 35
2336
2а 38
23 39
23 41
23 42
23 44
23 46
23 47
23 48
2350
23 51
23 53
23 55
23 56
23 58
2359
24 1
24 2
24 4
24 5
24 7
24 8
24 10
24 И
24 13
24 14
24 16
24 17
• 24 19
24 20
24 22
24 23
24 25
24 26
24 28
24 29 |
24 31 1
24 33
24 34
24 36
24 37
24 39
24 40
24 42
!_|
Рядиальпая
длина #1,
] дюймы
0,990
0,991
0,992
0,993
0.994
0,995
0,996
0,997
0,998
0,999
1,000
1,001
1,002
1,003
1,004
1,005
1,006
1,007
1,008
1,009
1,010
1,011
1,012
1,013
1,014
1,015
1,016
1,017
1.018
1,019
1,020
1,021
1,022
1,023
1,024
1,025
1,026
1,027
1,028
1,029
1,030
1,031
1,032
1,033
1,034
1,035
1,036
1,037'
1,038
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град. — мин.
1
24°43'
34 45
24 46
24 48
24 49
24 51
24 52
24 54
24 55
24 57
24 58
25 0
25 1
25 3
25 4
25 6
25 8
25 9
25 И
25 12
25 14
25 15
25 17
25 18
25 20
25 21
2523
25 24
25 26
25 27
25 29 !
25 30 |
25 32 |
25 33
2535
25 36
25 38
25 40
25 41
•25 43
25 44
2546
25 47
25 49
25-50
25 52
2553
25 55
25 56
Радиальная
длина /?1,
дюймы
1
1,039
1,040
1,041
1.042
1.043
1,044
1,045
1,046
1,047
1,048
1,049
1,050
1,051
1,032
1,053
1,054
1,055
1 1,056
| 1,057
1 1,058
1 1,059
1,060
1,061
1,062
1,063
1,064
1,065
1,066
1,067
1.068
1,069
1,070 .
1.071
1.072
; 1.073
1 1,074
1.075
1,076
1,077
К078
1,079
К08С
1,081
1,082
1,083
1,084
1,085
1,086
1,087
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град. — мин.
25°58/
25 59
26 1
26 2
26 4
26'5
26 7
26 9
26 10
26 12
26 13
26 15
26 16
26 18
26 1а
26 21
26 22
26 24
26 25
26 27
26 28
26 30
26 31
26 33
26 34
26 36 1
26 37
26 39
26 41
26 42
26 44
26 45
26 47
26 48
26 50 1
26 51
26 53
26 54
26 56
26 57
2§59
27 0
27 2
27 3
27 5
27 7.
27 8
27 10
27 11
381

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
Я*.
дюймы
1,088
1,089
1.090
1,091
1,092
1,093
1,094
1,095
1,096
1,097
1,098
1,099
1,100
1,101
1,102
1,103
1,104
1,105
1,106
1,107
М08
1,109
1,110
МИ
М12
1,113
1,114
1,115
1,116
1,117
1,П8
1,119
1,120
1,121
1Л22
1,123
1,124
1,125
1,126
1Л27
1,128
1,129
1,130
1,131
1,132
1,133
1,134
1,135
1Л36
1
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град. — мин.
27°13'
27 14
27 16
27 17
27 19
27 20
27 22
2723
27 25
! 27 26
27 28
27 30
27 31
27 33
27 34
27 36
27 37
27 39
27 40
27 42
27 43 1
27 45
27 46
27 48
27 49
27 51
27 52
27 54
27 56
27 57
27 59
28 0
28 2
28 3
28 5
28 6
28 8
28 9
28 11
28 12
28 14
26 15
28 17
28 19
28 20
28 22
28 23
28 25
28 26
■ Радиальная
длина #Л,
дюймы
• 1Л37
1,138
1,139
1,140
1,141
1,142
1,143
1,144
1Л45
1,146
1Л47
1,148
1Л49
; 1,150
1,151
1.152
1Л 53
1Л54
1,155
1,156
1,157
1Л58
1,159
1,160
1,161
1,162
1,163
1,164
1,165
1,166
1,167
1,168
1,169
1,170
1,171
1,172
1,173
1Л74
1,175
1,176
1,177
1,178 ,
1Л79
1,180
1,181
1,182
1,183
1,184
1,185
Угол
эксцен-
триситета
Е,
гряд.— мин.
28°28'
28 29
28 31
28 32
28 34
28 35
28 37
28 38
28 40
| 28 42
28 43
28 45
28 46
28 48
28 49
28 51
28 52
28 54
28 55
28 57 ,
28 58
29 0
29 1
29 3
29 5
29 6
29 8
29 9
29 11
29 12
29 14
29 15
29 17
29 18
29 20
29 21
29 23 1
29 25 1
29 26
29 28
29 29
29 31
29 32
29 34
29 35
29 37
29 38
29 40
29 41
II
' Радиальная
1 длина /?{.,
дюймы
!
1,186
1Л87
1,188
1,189
1,190
1,191
1Л92
1Л93
1,194
1,195
1,196
1,197
1,198
1 1,199
| 1,200
1,201
1,202
1,203
1,204
1,205
1,206
1,207
1,208
1,209
1,210
1,211
1,212
1,213
К214
1,215
1,216
| 1,217
1 1,218
1,219
1,220
1,221
1,222
1,223
1,224
1,225
1,226 |
1,227
1,228
1,229
1,230
1,231
1,232
1,2аз
1,234
Угол 1
эксцен-
триситета
Е-
град. — мин.1
29°43'
29 45
2946
2948
29 49
29 51
29 52
29 54
29 55
29 57
29 58
30 0
30 1
30 3
30 5
30 6
1 30 8
30 9
30 11
30 12
30 14
30 15
30 17
30 18
30 20
30 21
30 23
30 25
30 26
30 28
30 29
30 31
30 32
30 34
30 35
30 37
30 38
30 40
30 41
3043
30 45
3046
3048
30 49
30 51
30 52
30 54
30 55
30 57
382

Продолжение табл. 7&
Радиаль-
ная
длина
Я/..
дюймы
1,235
1,236
1,237
1,238
1,239
1,240
1,241
1,242
1,243
1,244
1,245
1,246
1.247
1,248
1,249
1,250
1,251
1,252
1,253
1,254
1,255
1,256
1,257
1,258
1,259
1,260
1,261
1,262
1,263
1,264
1,265
1,266
1,267
1,208
1.269
1.270
1.271
1272
1,273
1,274
1,275
1,276 1
1,277
1,278
1.279
1.280
1.281
1,282
1,283
Угол
эксцен- |
триситста •
Е, 1
град. — мен.
30с58'
31 0
31 2
31 3
31 5
31 6
31 8
31 9
31 11
31 12
31 14
31 15
31 17 \
31 19 |
31 20
31 22
31 23
31 25
31 26
31 28
31 29
31 31 !
31 32
3134
3135
31 37
31 39
31 40
31 42
31 43
31 45
31 46
31 48
31 49
31 51
31 52 ^
31 54
31 56
31 57
31 59
32 0
32 2
32 3
32 5
32 6
32 8
32 10 И
32 11
32 13
Радиальная
длина Ш,
Д10НА1Ы
1,284
1,285
1,286
1,287
1,288
1,289
1,290
1,291
1,292
1,293
1,294
1,295
1,296
1,297
1,298
1,299
1,300
1,301
1,302
1,303
1,304
1,305
1,306
1Л07
1,308
1,309
1,310
1,311
1,312
1,313
1,314
1,315
1,316
1,317
1,318
1,319
1,320
1,321
1,322
1,323
1,324
1,325
1,326
1,327
1,328
1,329
1,330
1,331
1,332
Угол
эксцен-
триситета
1 Е>
град. — мин.
32°14'
32 16
32 17
| 32 19
32 20
3222
32 23
32 25
32 27
32 28
3230
32 31
32 33
32 34
32 36
32 37
32'39
32 40
32 42
32 44
32 45
32 47
32 48
32 50
32 51
3253
32 54
32 56 '
32 58
32 59
33 1
33 2
33 4
33 5
33 7
33 8
33 10
33 11 '
33 13
33 15
33 16
33 18
33 19
33 21
3322
33 24
33 25 1
3327 1
3329
Радиальная
длина ГЦ,
дюймы
1,333
1.334
1.335
1 1.336
1,337
1 1,338
1,339
1,340
1341
1,342
1,343
1,344
1 1,345
. 1,346
1,347
1,348
1,349
1,350
1,351
1,352
1*353
1,354*
1,355
1,356
1,357
1,358
1,359
1,360
1,361
1,362
1,363
1,364
1,365
1,366
1,367
1,368
1,369
1,370
1,371
1,372
' 1,373
1,374
1,375
1,376
, 1.377
1,378
1,379
1,380
1,381
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град, —мин.
33°30'
33 32
3333
3335 '
3336
33 38
33 40
33 41
33 43
3344 |
3346 1
33 47
33 49
33 50
33 52
3353
33 55
33 56
аз 58
34 0
34 I
34 3
34 4
34 6
34 7
34 9
34 11
34 12
34 14
34 15
34 17
34 18 1
34 20
34 21
34 23
34 25
34 26 |
34 28
34 29
34 31
34 32
34 34
34 35
34 37
34 38
3440
34 42
34 43
34 45
383

Продолжение табл. 7Ш
Радиаль-
1 ная
1 длина
Я/..
1 дюймы
1,382
1,383
1.384
1,385
1,386
1,387
1,388
1,389
1,390
1,391
1.392
Г393
1,394
1,395
1,396
1,397
1,398
1,399
1,400
1,401
1,402
1,403
1,404 1
1,405
1,406
1,407
1,408
1,409
1,410
1,411 !
1,412
1,413
1,414
1,415 ]
1,416 1
1,417
1,418
1,419
М20
К421
1,422
1,423
1,424
1,425
1,426
1,427
1,428
1,429
1,430
1 Угол
1 эксцен-
триситета
Б.
1 град. — мин
34°46'
34 4*
34 49
34 51
34 53
34 54
3456
3457
34 59
35 0
35 2
35 4
35 5
35 7
35 8
35 10
35 11
35 13
35 14
35 16
35 18
35 19
35 21
35 22
35 24 '
35 25
35 27
35 28
3530
35 32
35 33
35 35
35 36
35 38
35 39
35 41
35 4а
35 44
35 46 <
35 47 1
35 49
35 50
35 52
35 53 I
35 55
35 57
35 58
36 0
36 1
|
Радиальная
длина /?1,
дюймы
|
1,431
1,432
1,433
1,434
1,435
1,436
1,437
1,438
1,439
1,440
1,441
1,442
1,443
1,444
1,445
1,446
1,447
1,448
1,449
! 1,480
1 1,451
1,452
1,453
1,454
1,455 |
1,456
1 1,457
1,458
1,459
1,460
1,461 1
1 1,462
1 1,463
1,464
1,465 I
1,466
1,467
1,468
1,469*
1,470
1 Ь471
1,472
1,473
1,474
1,475
1,476
1,477
1,478
1,479
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град. — мин
36° 3'
36 4
| 36 6
36 7
36 9
36 11
36 12
36 14
36 15
36 17
36 19
1 36 20
36 22
36 23
36 25
36 26
36 28
3629
36 31
36 33 |
36 34
36 36
36 37
36 39
36 40
36 42
36 44
3645
36 47
36 48
36 50
36 51
3653
36 54
36 56
36 58
36 59
37 1
37 2
37 4
37 5
37 7
37 9
37 10
37 12
37 13
37 15 1
37 16 1
37 18
и
1
|| Радиальная
|] длина Щ,
л дюймы
I
1,480
1,481
1,482
1,483
1,484
1,485
1,486
1,487
1,488
1,489
1,490
1,491
1,492
1,493
1,494
1 1,495
1,496
1,497
1,498
1,499
1 1,500
1,501
1,502
1,503
1,504
1,505
1,506
1,507
| 1,508
1,509
1,510
1,511
1,512
1,513
1,514
1,515
1.516
1,517
1,518
1,519
1,520
1,521
1,522
1,523
1,524
1,525
1,526
1,527
1,528
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град. ■— мин-
37°20'
37 21
37 23
37 24
37 26
37 27
37 29
37 31
37 32
37 34
37 35
37 37
37 38
37 40
37 42
37 43
37 45
37 46
37 48
37 49 ]
37 51 1
37 53
37 54
37 56
37 57
37 59
38 0
38 2
38 4
38 5
38 7
38 8
38 10
38 11
38 13
38 15
38 16
38 18
38 19
38 21
38 22
38 24
3826
3827
3829
3830
3832
3833
3835
384

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
Я1.
дюймы
1,529
1,530
1,531
1,532
1,533
1,534
1,535
1,536
1,537
1,538
1,639 1
1,540
1,511
1,542
1,543
1,544
1,545
1,546
1.5-17
1,548
1,549 1
1,550
1,551 1
1,552
1.553 1
1.554
1,555
1,550
1.557
1,558 !
1,559
1,500
1,501
1,562
1,503
\,ЫИ
1ДО
1.0Ш5
1,507
1,508
1,509
1.570 I
1.571
1,372
1,573
1,571
1,575
1,570
1,577
Угол
эксцен-
триситета
' Е,
град.-1-мин.
38°37'
38 38
38 40
38 41
38 43
38 44
38 46
38 48 !
38 49 |
38 51
38 52 1
38 54
38 56 '
38 57
38 59
39 0 1
39 2
39 3
39 5
39 7
39 8
39 10 1
39 И |
39 13
39 14
39 16
39 18
39 19 1
3921
39 22 |
39 24
39 25
39 27
39 29 1
39 30 |
39 32
3933
39 35 |
39 37
39 38 1
39 40
39 41
39 43
39 44
39 46
39 48
39 49 |
39 51 |
39 52
1
Радиальная
длина /?/,,
1 дюймы
1
1,878
1,579
1,580
1,581
1 Ц>82
1,583
1,584
1,585
■ 1,586
1,587
1,588
1,589
1.590
1,591
1,592
1,593
1,594
I 1.595
1,596
1,597
1,598
1,599
| 1,600
1 1,001
1,602
1,603
1 Ц604
. 1,605
1,606
1,607 •
1,608
1,609
1,610
1,611
1,612
, 1,613
1.614
1,615
1,616
1,617
1 1,618
1,619
1,620
1,621
1 1,622
1,623
1.624
1,625
1 1,626 .
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град. — мпп.
39°54'
39 56
39 57
39 59
| 40 0
40 2
40 3
40 5
40 7
40 8
40 10
40 11
40 13 1
40 15
40 10
40 18
40 19
40 21
40 22
40 24
40 26
40 27
40 29
4030 г
40%
40 34
40 35
40 37
4038 !
40 40
40 41
40 46
4045 |
40 46 1
40 48
40 49
40 51 1
4053
40 54
40 56
40 57 |
40 59 ,
41 0 1
41 2
41 4
41 5 '
41 7 1
41 8
41 10
■ Радиальная
длина ЦЬ,
дюймы
!
г :
1.627
! 1,628
1,629
1,630
1;631
1,632
1 1,633
1,634
К635
1 1,636
1 1,637
1,638
1,639
1.640
1 1,641
| 1.642
1,643
1.644
1,645
1 :,б4б
• ;,б47
;,б48
1,649
1,650
/ 1.651
1 1,652
1,653
1,654
1 1,655
1,656
1 1,657
1,658
1,659
! :,66С
:,бб1
:,бб2
1,663
1,664
I 1,665
1,666
1,667
1,668 I
| 1,669
1,670
1,671
1,672
1,673 1
1,674
1,675
Угол
■ эксцен-
триситета
Е9
' град. — мин.
, 4Г12'
1 41 13 '
41 15
41 16 |
41 18
41 20
1 41 21
41 23
41 24
41 26
41 28
41 29
41 31
41 32
4134 1
41 35
4137
41 39 ,
41 40
41 42
41 43
4. 45
41 47
41 48
41 50
41 51
41 53
41 55
41 56
41 58
41 59
42 1 I
42 3
42 4
42 6
42 7
42 9
42 10
42 12
42 14
42 15
42 :7
42 !8
42 20 ,
42 22
42 23
42 25
42 26
42 28
•Й1 Г. А. Птпцыи и В. П. Кокнчсв «Ш 385

Продолжение табл. 78
1 Угол
эксцен-
триситета
Е.
1
,|
1 град. — мии.||
1
Радиальная
длина /?/,,
дюймы
Радиаль-
ная
длина
ДЮЙМЫ
1,676
1,677
1,678
1,679
1,680
1,681
1,682
1,683
1,684
1,685
1,686
1,687
1,688
1,689
1,690
1,691
1,692
1,693
1,694
1,695
1,696
1,697
1,698
1,699
1,700
1,701
1,702
1,703
1,704
1,705
1,706
1,707
1,708
1,709
1,710
1Л1
1,712
1,713
1,714
1,715
1,716
1,717
1,718
1,719
1,720
1721
1,722
1,723
1,724
Угол
эксцен-
триситета
§ I
град. — мнн.
42°30'
42 31
42 33
42 34
42 36
42 38
42 39
42 41
42 42
42 44
42 46
42 47
42 49
42 50
42 52
4^54
42 55
42 57
42 58
43 0
43 1
43 3
43 5
43 6
43 8
43 9
43 11
43 13
43 14
43 16
43 17
43 19
43 21
43 22
43 24
43 25
43 27
43 29
43 30
43 32
43 33
43 35
43 37
43 38
43 40
4341
43 43
43 45
43 46
Радиальная
длина /?1,
дюймы
1,725
1,726
В 1.727
I 1,728
1,729
1,730
1,731
1,732
1 1,733
1,734
1.735
1 1,736
I 1,737
1,738
1,739
1,740
1,741
1,742
1,743
К744
1,745
1,746
I 1,747
I 1,748
К749
1,750
1,751
1,752
1,753
1,754
I 1,755
1,756
I 1,757
1,758
1,759
1,760
1,761
1,762
1,763
! «,764
I 1,765
1,766
1,767
1,768
1,769
1,770
1,771
I 1,772
1,773
43°48'
43 49
* 43 51
43 53
43 54
13 56
43 58
43 59
44 1
44 2
44 4
44 6
44 7
44 9
44 10
44 12
44 14
44 15
44 17
44 18
44 20
44 22
44 23
44 25
44 26
44 28
44 30
44 31
44 33
44 34
44 36
44 38
44 39
44 41
44 42
44 44
44 46
44 47
44 49
44 51
44 52
44 54
44 55
44 57
44 59
45 0
45 2
45 3
45 5
1,774
1,775
1,776
1,777
1,778
1,779
1,780
1,781
1,782
1,783
1,784
1,785
1,786
1,787
1,788
1,789
1,790
1,791
1,792
1,793
1,794
1,795
1,796
1,797
1,798
1,799
1ЛС0
1,801
1,802
1,803
1,804
1,805
1,806
1,807
1,808
1,809
1,810
1,811
1,812
1,813
1,814
1,815
1,816
1,817
1,818
Ш9
1,820
1,821
1,822
Угол
эксцен-
триситета
Е, ,
град. — мин.
45° 7'
45 8
45 10
45 11
45 13
45 15
45 16
45 18
4519
45 21
45 23
45 24
45 26
45 28
45 29
45 31
45 32
45 34
45 36
45 37
45 39
45 40
45 42
45 44
45 45
45 47
45 49
45 50
45 52
45 53
45 55
45 57
45 58
46 0
46 1
46 3
46 5
46 6
46 8
46 10
4611
46 13
46 14
46 16
46 18
46 19
46 21
46 22
46 24
386

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
Я*,,
дойми
1,823
1,824
1,825
1,826
1,827
1,828
1,829
1,830
1,831
1,832
1,833
1,834
1,835
1,836
1,837
1,838 1
1,839
1,840
1,84!
• 1,842
1,843
1,844
1,645
1,846
1,847
1,848
1,849
1,850
1,851
1,852
1,853
1,854
1,855
1,856
1,857
1,858
1,859
1,860
1,861
1.862
Г.8СЗ
1,Б64
1.805
1Ж)6
1,867
1.868
1,869
1,870
1,871
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град.—мил.
46в26'
46 27
46 29
46 31
46 32
46 34
46 35
46 37
46 39
46 40
46 42 |
46 43
46 45
46 47
46 48
46 50
4652
4653
46 55
4656
46 58
47 0
47 1
47 3
47 5
47 6
47 8
47 9
47 11
47 13
47 14
47 16
47 17
47 19
47 21
47 22
47 24
47 26
47 27.
47 29
47 30
47 32
47 34
47 35 1
47 37 1
47 39 1
47 40
47 42
47 44
1
| Радиальная
длина А?/.,
дюймы
|
1,872
1,873
1,874
1,875
1<87б
1,877
1 1,87«
* 1,879
; 1.880
1,881
1,882
1,883
1,884
1,885
1,886
1,887
1,888
1,889
1,890
1,891
1,892
1,893
1,894
1,895
1,896
К897
1,898
1,899
1,900
1,901
1 1,902
1,903
1,904
1.905
1,906
1,907
! 1,908
? 1,909
| 1,910
1,911
1,912
1.913
1,914
1,915
1,916
1,917
1,918
1,919
1,920
! УГОЛ
ЭКСЦСН-
1 триситета
Е,
град.—мин.
47*45'
47 47
47 48
47 50
47 52
47 53
47 55
47 56
47 58
48 0
48 1 '
48 3
48 5
48 6
48 8
48 10
48 11
48 13
.48 14
48 16
48 18
48 19
48 21 |
48 23
48 24 ,
48 26
48 27
4829
18 31
48 32
48 34
48 36
48 37
48 39
48 41
48 42
48 44
48 45
4847
48 49
48 50
48 52
48 54
48 55
48 57
48 58
49 0
49 2
49 3
Радиальная
длина ЯЬч
дюймы
1,921
1,922
1,923
1,924
1,925
1,926
1,927
1,928
1,929
1,930
1,931
1,932
1,933
1,934
1,935
1.936
1.937
1<938
1,939
1.940
1,941
Г.942
1.943
1.944
1,945
1.946
1.947
1,948
1.949
1,950
1,951
1,952
1,953
1,954
1,965
1,956
1,957
1,958
1,959
1,960
1,961
1,962
1,963
1,964
1,965
1.966
1,967
1,968
1,969
Угол
эксцен-
триситета |
*•
град. — мни.
49° 5'
49 7
49 8
49 10
49 12
49 13
49 15
49 16
49 18
49 20
49 21
49 23
49 25
49 26
49 28
4029
49^31
4933
49 34
49 36
49 38
49 39
49 41 Ч
49 43
49 44
49 46
49 48 |
49 49 1
49 51
49 52
49 54
49 56
49 57 1
49 59
50 1
50 2
50 4
50 6 .
50 7
50 9
• 50 10 1
5Р 12
50 14
50 15
50 17
50 19
• 50 20
50 22 •
50 24
^
25*
387

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длпиа
*/..
1 дюймы
1,970
1,971
1,972
1,973
1,074
1,975
1,976
1,977
1,978
1,979
1,980
1,981
1,982
1,983
1,984
1,985
1,986
1.987
1,988 ]
1,989
1,990
1.991
1,992
1,993
1,994
1,995
1,996
1,997
1,998
1,999
2,000
2,001 ■
2,002
2,003
2,004
2,005
2,006
2,007
2,008
2,009
2,010 •
2,011
2,012
2,013
2,014
2,015
2,016
2,017
2,018
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град. —мин.
1
50г25'
50 27
50 29 1
50 30 1
50 32
50 33
50 35 |
50 37 1
50 38
50 40
50 42
50 43 ,
50 45
50 47
50 48
50 50 '
50 52 |
5053
-50 55
50 57
5058
51 0
51 !
51 3
51 5
51 6
51 8
51 10
51 И
51 13
51 15
51 16
,51 16
51 20 Р
51 21
. 51 23
51 24
51 26
51 28
51 30
51 31
51 33
5! 34
51 36
51 38
51 39 [
51 41
51 43
51 44
| Радиальная
длина /?/,,
дюймы
2,019
1 2,020
2,021
2,022
2,023
2,024
2,025
2,026
2,027
• 2,028
2,029
2,030
2,031
2,032
2,033
2,034
2,035
2,036
2,037
2,038
2,039
2,040
2,041
2,012 ,
2,0-43
2,044
2,045
2,046
2,047 I
2,048
2,049
2,050
2,051
2,052
2,053
2,054
2,055
2,056
2,057
2,058
2,059
2,060
2,061
2,062
2,063
2,064
2,065
2,066
2,067
Угол
эксцен-
триситета
Я.
град. — мин.
51°46'
1 51 48
51 49
51 51
51 53
51 54 *
| 51 56
51 58
51 59
52 1
52 3
52 4
52 6
52 8
52 9
52 II
52 12
52 14 ,
52 16
52 17
52 19
52 21 ,
52 22
52 24
52 26
52 27 {
52 29
52 31
52 32
52 34 |
52 36 |
52 37
52 39
52 41
52 42
52 44
52 46
52 47
52 49
52 51
52 52
52 54 |
52 56 I
52 57
52 59
53 1
53 2
53 4 |
53 6 1
Радиальная
длина Ш,
дюймы
1
2,068
2,069
2,070
2,071
2.072
2.073
2,074
1 2,075
1 2,076
2,077
2,078
! 2,079
| 2,080
2,081
2,082
1 2,083
, 2,084
2%()85
2,086
2,087
2,088
2.089
2,090
I 2,091
2,(92
1 2,093
2,091
2,095
2,096
1 2,097
2,098
2,099
2.100
2,101 |
! 2,102
2,103
2,104
2,105
2,106
2,107 I
2,108
2,109
2,110
2,111
2,112
2,113
2,114
2,115
2,116
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град.—мин.
53° Т
53 9
53 II
53 12
53 14
53 16
1 53 17
53 19
53 21
53 22
53 24
53 25
53 27
53 29 1
5330 I
53 32
53 34
53 35
5337
53 39
53 40
53 42
5344
5345
53 47
53 49
53 50
53 52
5354
53 55
53 57
53 59 1
54 0
54 2
54 4
54 5
54 7
54 9
54 И
54 12
54 14
54 16
54 17
54 19
54 21
5422
54 24
54 26
54 27
388

Продолжение тибл. 7
'лдналь-
II ЛЯ
длина
А?/-.
дюймы
2,117
2.118
2,119
2,120
2,121
2,122
2,123
2,124
2,125
2,126
2,127
2,128
2,129
2,130
2.131
2.132
2,133
2.134
2,135
2.136
2.137
2.138
2,139
2,140
2.141
2,142
2,143
2,144
2.145
2,146
2,147
2,148
2,149
2,151)
2.151
2,152
2,153
§,154
2,155
2.150
2,157
2,158
2,159
2,160
2,161
2,162
2,163
2,164
2,165
1
Угол
эксцен-
триситета
Я,
град. — мин.
1
54°29'
5431
54 32
54 34
54 36
54 37
54 39
54 41
54 42
54 44
54 46
54 47
54 49
54 51
54 52
54 54
54 56
54 57
54 59
55 1
55 2
55 4
55 6
55 7
55 9
55 И
55 12
55 14 1
55 16
55 17
55 19
55 21 |
65 23
55 24
55 26
55 28
55 29
55 31
55 33
55 34
86 36
55 38
55 39
55 41
55 43
55 44
55 46
55 48
55 49
Радиальная
длина /?/.,
ДЮЙМЫ
|
1
2,166
2,167
2,168
2,169
2,170
2,171
2,172
2,173
2,174
2,175
2,176
2,177
2,178
2,179
2,180
2,181
2,182
2,183
2,184
2,185
2.186
2; 187
2,188
2,189
2,190
2,191
2,192
2,193
2,194
2Л95
2,196
2,197
2,198
2,199
2,200
1 2,201
2,202
2,203
2,204
2,205
2,206
2,207
2,208
2,209
2,210 !
2,211
2,212
2,213
2,214
Угол
эксцен-
триситета
Я,
град. — мии
55с51'
1 5553
55 54
5556
55 58
55 59
56 1
56 3
56 5
56 6
56 8
56 10
56 11
56 13
56 15
56 16
56 18
5620
56 21
5623
56 25
5626
5628
5630
56 32
5633
56 35 !
5637
5638 1
5640
56 42
56 43 ■
56 45
56 47
56 48
56 50
56 52
56 53
56 55
56 57
56 59
57 0
57 2 1
57 4
57 5
57 7 1
57 9
57 10
57 12
1
Радиальная
длина /?/,,
; дюймы
\
г
1 2,215
2,216
2,217
2,218
1 2,219
2,220
! 2,221
2,222
2,223
2,224
2,225
2.226
2,227
2,228
2,229
2,230
2,231
2,232
2,233
2,234
2,235
2,236
2,237
2,238
2,239
2,240
2,241
2,242
2,243
1 2,244
2,245
' 2,216
2,247
2.248 1
2,249
2,250
2,251
2.252
2,253
2,254
2,255
1 2,256
2,257
2,258
2,259
2,260
2,261
2,262
2,268
Угол
эксцен-
триситета
Е'
'град. — мн1|.
57°14'
57 <5
57 17
1 57 19
57 21
57 22
57 24
57 26
57 27
57 29
57 31
57 32
57 34
57 36
57 38
57 39
37 41
57 43 1
57 44 !
57 46
57 48
57 49
57 51
57 53
57 54
57 56
57 58
58 0
58 1
58 3
58 5
58 6
58 8 1
58 10 '
58 (2 |
58 13
58 15
58 17
58 16
58 20
58 22 Ч
58 23
58 25
5827
58 29
58 30
5832
58 34
58 35
389

Продолжение Лшбл. 78
Радиаль-
ная
длина
/?1,
дюймы
2,264
2,265
2,266
2,267
2,268
2,269 |
2,270
2,271
2,272
2,273
2,274
2,275
2,276
2,277
2,278
2,279
2,280
2,281
2,282
2^83
2,284
2,285
2,286
1 2^87
2,288
2,289
2,290
2,291
2,292
2,293
2,294
2,2*95
2,296
2,297
2,298
2,299
2,300
2,301
2,302
2,303
2,304
2,305
2,306
2,307
2,308
2,309
2,310
2,ЗП
2,312
Угол
эксцсн* 1
трнсптега [
Е,
град, —мин.|
58°37'
58 39
5840
58 42
58 44
58 46
58 47
58 49
58 51
5852
5854
5856
5858 |
58 59
59 1
59 3
59 4 |
59 6
59 8
59 9 I
59 11
1 59 13
59 15
59 16
1 59 18
59 20
59 2]
59 23
59 25
59 27
59 28
59 30
59 32
59 33
59 35
59 37
59 39
59 40
59 42
59 44
59 45
59 47
59 49
59 51
59 52
5954
5956
59 57
59 59
1
Радиальная
длина /?{,,
дюймы
2,313
2,314
2,315
2,316
2,317
2,318
2,319 |
| 2,320
2,321
2,322
2,323
2,324
1 2,325
, 2,326
2,327
2,328
2,329
2,330
2,331
2,332
2,333
2,334
2,335
2,336
2,337
2,338
2,339
2,340
2,341
2,342
2,343
2,344
2,345
2,346
2,347
2,348
2,349
2,350
2,351
2,352
2,353
2,354
2,355
2,356
2,357
2,358
2,359
2,360
2,361
Угол I
эксцен-
триситета
Е, \
град.—мин..
60е Г
60 3
60 4
60 6
60 8
•60 9
60 11
60 13
60 15 1
60 16
60 18
60 20
60 21
60 23
60 25
60 27
60 28
60 30
60 32
60 34
60 35 1
6037
60 39 I
60 40
60 42
1 60 44
60 46 |
1 60 47
60 49
60 51
6052
| 6054
60 56
, 60 58
60 59
61 1
61 3
61 5
61 6
61 8
61 10
61 11
61 13*
61 15
61 17
61 18
61 20
61 22
61 24
|
Радиальная
длина /}Ь,
дюймы
2,362
2.363
2,364
2,365
2,366
2,367
2,368
2,369
2,370 |
2,371
2,372
2,373
1 2,374
2,375
2,376
1 2,377
| 2,378
2,379
2,380
2,381
2,382
2,383
2,384
2,385
2,386
2,387
2,388
2,389
2,390
2,391
2,392
2,393
2,394
2,395
2Д96
2.397
2,398
2,399
2,400
2,401
2,402
2,403
2,404
2,405
2,406
2,407
2,408
2,409
2,410
Угол 1
эксцен- 1
триситета 1
Е, М
град.—мин.1
61°25'
61 27
61 29
61 30
61 32
61 34
61 36
6137
61 39
61 41
61 43
61 44
61 46
61 48
61 50
61 51
6153
61 55
61 56
61 58
62 0
62 2
62 3
62 5
62 7
62 9
- 62 10
62 12
62 14
62 16
62 17
| 62 19
1 62 21
62 22
| 62 24
62 26
62 28
6229
62 31
62 33
62 35
62 36
62 38
62 40
62 42
62 43
62 45
62 47
62 49
390

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
1 длина
ПЦ
ДЮЙМЫ
2,411
2,412
2,413
2,414
2,415
2,416
2,417
2,418
2,419
2,420
2,421
2,422
2,423
2,424
2,425
2,426
2,427
2,428
2,429
2,430
2,431
2,132
2,433
2,434
2,435
2,436
2,437
2,438
2,439
2,440 |
2,441
2,442
2,443
2,444
2/145
2,446
2,447
2,448
2,449
2,450
2,451
2,452
2,453
2,454
2,455
2,456
2,457
2,458
2,459
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град.—мпп
62°50'
62 52
62 54
62 56
62 57
62 59
63 1
63 3
63 4
63 6
63 8
63 9
63 11
63 13
63 15
63 16
63 18
63 20
63 22
63 23
63 25
63 27
63 29 1
63 36
63 32
63 34
6336
63 37
63 39
63 41
63 43
63 44
6346
63 48
63 50
63 51
63 53
6355
63 57
6358
64 0 1
64 2 1
64 4
64 5
64 7
64 9
64 11
64 13
64 14
II
1 Радиальная
| длина /?/.,
у дюймы
2,460
2,461
2,462
! 2,463
| 2,464
1 2,465
I '2,466
- 2,467
2,468
2,469
2470
2,471
2,472
2,473
2,474
2,475
2,476
2,477
1 2,478
2,479
! 2,480
2,481
2,482
2,483
2,484
2,485
2,486
2,487
2,488
2.489
2.490
2,491
2,492
2,493
2,494
2,495
2,496
2,497
2,498
2,499
2,500
2,501
2,502
2,503
2,504
2,505 1
2,506
2,507
2,508
Угол
эксцен-
триситета
д,
град.—мни
64°16'
64 18
6420
64 21
6423
64 25
64 27
64 28
64 30
64 32 ,
6434
64 35
64 37
6439
64 41
64 42
64 44
64 46
64 48
64 49
64 51
6453 1
6455 |
64 56 г
64 58
65 0 ']
65 2 ■'
65 4
66 5
65 7 |
65 9
65 11
65 12 !
65 14 !
65 16
65 18
65 19
65 21 1
65 23
65 25* .
65 26 [
65 28
6530 |
6532 1
6534 1
6535 1
65 37 (
6539 |
65 41 1
|1
Радиальная
1 длина /?А,
I дюймы
2,509
И 2,510
2,511
I 2,512
' 2,513
1 2,514
2,515
2,516
2,517
2^8
| 2.519
2,520
2.521
2.522
2.523
2,524
2,525
2,526
2,527
2,528
2,529
2,530 •
2,531
2,532
2,533
2,534
2*535
2,536
2,537
2.538
2,539
2,540
2,541
2,542
2,543
2,514
2,545
2,546
2,547
2,548
2,549
2,550
2,551
2,552
2,553
2,554
2,555
2,556
2,557
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град.—мин.
65°42'
6544
65 46
65 48
65 49
65 51
6553
6555
65 57
65 58
' 66 0
66 2
66 4
66 5
66 7
66 9
66 И
66 13
66 14
66 16
66 18
66 20
66 21
66 23
66 25
66 27
66 29
66 30
66"32
66 34
66 36
66 37
66 39
66 41
66 43
66 45
66 46
66 48
66 ЙО
66 52
66 53'
•66 55
66 57
66 59
67 1
67 2
67 4
67 6
67 8
1
391

Продолжение табл. 78
Радналь- '
нал-
длина
к1'
дюймы
2,558
2,559
2,560
2,561
2,562
2,563
2,564 '
2,565
2,566
2,567
2,568
2,569
2,570 !
2,571
2,572
2,573
2,574
2,575
2,576
2,577
2,578
2,579
2,580
2,581
2,582
2,583
2,584
2,585
2,586
2,587
2,588
2,589
2,590
2,591
2,592
2,593
2,594
2,595
2,596
2,597
2,598
2,599
2,600
2,601
2,602
2,603
2,604
2,605
2,606
Угол |
эксцен- |
трпситета
Е,
град. — мин.
67° 9' 1
67 11 1
67 13
67 15
67 17
67 18
67 20 1
67 22 |
67 24
67 26
67 27
67 29
67 31
67 33
67 34
67 36 !
67 38
67 40
67 42
67 43
67 45
67 47 1
67 49
67 51
67 52
67 54
67 56 |
67 58
68 0
68 1
| 68 3
68 5
.68 7
68 8
I 68 10
68 12
68 14
68 16
68 17
68 19
68 21
68 23
68 25
68 26
68 28
68 30
68 32
68 34 •
68 35
Радиальная
длина /?/.,
дюймы
2,607
2,608
, 2,609
1 2,6Н)
2,611
2,612
2,613
2,614
2,6Ц>
2,616
1 2,617
2,618
2,619
2,620
2,621
2,622
2,623
2,624
1 2,625
2,626
2,627
2,628
2,629
2,630
\ 2,631
2,632
2,633
2,634
2,635
2,636
2,637
2,638
2.639
2,640
2,641
2,642
2,643
2,644
2,645
2,646
2,647
2,648
2,649
2,650
1 2,651
\ 2,652
2,653
2,654
2,655
Угол
эксцен-
триситета
В.
град. — мин]
1
68°ЗГ
68 39 |
68 41 1
6843
68 44
68 46
68 48
68 50
68 52 1
6853 1
68 55
68 57
68 59
69 1
69 2
69 4
69 6
69 8 1
69 10
69 12
69 13
69 15
69 17
69 19
69 21
69 22
69 24
69 26
69 28
69 30 '
69 31
I 69 33
69 35
! 69 37
69 39
69 40
69 42
69 44
69 46
69 48
69 50
69 51
69 53
1 69 55
69 57
69 59
70 0
70 2
70 4
Радиальная
длина /?1,
дюймы
1
2,656
2,657
| 2,658
2,659
2,660
2,661
2,662
2,663
2,664
, 2,665
2,666
2,667
2.668
2!б69
2,670
2,671
2.672
2,673
! 2,674
2,675
2,676
2,677
2,678
2,679
2,680
1 2,681
2,682
2,683
2,684
2,685
1 2,686
1 2,687
2,688
2,689
2,690
2.691
1 21692
1 2,693
2,694
2,695
2,696
2,697
2,698
2,699
2,700
2,701
2,702
2,703
2,704
Угол 1
эксцен- 1
триситета
Е'
град. — мин.
70° 6'
70 8
70 9
70 11
70 13
70 15
70 17
70 19
70 20
70 22
70 24
70 26
70 28
70 29
70 31
70 33
7035
70 37
70 39
70 40
70 42
70 44
70 46
70 48
70 50
70 51
70 53
70 55
70 57
* 70 59
71 0
71 2
71 4
71 6
71 8
71 10
1 71 11
71 13
71 15
71 17
71 19
7121
7122
71 24
71 26
71 28
71 30
71 32
^133
392

Продолжение табл. 78
Радналь- '
ная
длила
Я!»
дюймы
2,705
2,706
2,707
2,708
2,709
2,710
2,711
2,712
2,713
2,714
2,715
2,716
2,717
2,718
2,719
2,720
2,721
2,722
2,723
2,724
2,725
2,726
2,727
2,728
2,729
2,730
1 2,731
2,732
2,733
2,734
2,735
2,736
2,737
2,738
2,739
2,740
2,741
2,712
2,743
2,744
2,745
2,746
2,747
2,7-18
2,7т
2.7ГМ)
2,75 |
2,752
2,753
Угол |
эксцен- ]
триситета I
Е,
град.—мин.
7Г35
71 37
71 39
71 41
7143 |
71 44 ;
71 46
71 48
71 50 |
71 52 1
71 54
71 55
71 57 1
71 59
72 I
72 3
72 5
72 6 '
72 8
72 ГО
72 12
72 14 1
72 16
72 17
72 19
72 21
72 23
72 25
72 27 1
72 29
72 30
72 32
72 34
72 36
72 38
72 40
72 41
72 43
72 45
72 47
72 49
72 51
72 52
72 54
72 56
72 58
73 0
73 2
73 4
>
Радиальная
длина /?/.,
дюймы
2,754
2,755
I 2,756
2,757
1 2,758
2,759
2,760
1 2,761
2,762
2,763
1 2,764
2,765
1 2,766
| 2,767
2,768
2,769
2,770
1 2,771
2772
2,773
2,774
2,775
2,776
2,777
2,778
2,779
2,780
2,781
2,782
2,783
2,784
2,785
| 2,786
\ 2,787
2,788
2,789
1 2.790
1 2,791
2,792
2,793
1 2,794
, 2,795
2,796
2,797
2,798
2,799
2,800
2,801
2,802
Угол |
эксцен- |
трнситега
Е,
град,— хини
73° о
73 7 !
73 9 |
73 и
73 13 |
73 15 ]
73 17
73 18
73 20 |
73 22
73 24
73 26
73 28 1
73 30 1
73 31
73 33
73 35 .
73 37
73 39
73 41
73 43
73 44
73 46
73 48
73 50
73 52
73 54 1
73 56
1 73 57
73 59 ,
74 1
74 3
1 74 5
74 7
74 9
74 10
74 12
74 14 !
74 16 '
74 18
74 20
74 22
74 23 |
74 25
1 7427
74 29
74 31
74 33
74 35
Радиальная
длина ЦЬ,
дюймы
2,803
2,804
2,805
2,806
2,807
2,808
2,809
2,810
2,8К
2,8.2
1 2,813
2,814
2,815
2,816
2,817
2,818
2,819
2,820
2,821
2,822
2,823
2,824
2.825
1 2.826
2,827
2,828
2,8Й9
2,830
2,831
2,832
2,833
1 2,834
2,835
2,836
, 2,837
1 2,838
2,839
2,840
2,841
2,84^
2,843
1 2,844
1 2,845
2,846
2,847
2,848
2,849
, 2,850
2,85:
Угол 1
эксцен-
триситета ]
Е,
град. — мин.1
74с37'
74 38
74 40
74 42
74 44
74 46
74 48
74 50
74 52
74 53
74 55
74 57
74 59
75 1
75 3
75 5
75 7
75 8
75 10
75 12
75 14
| 75 16
75 18
75 20
75 22
75 23
1 75 25
75 27
75 29
75 31
1 75 33
75 35
75 37
75 38
75 40
75 42
75 44
75 46
1 75 48
1 75 50
75 52
75 54
1 75 о5
1 75 57
75 59
76 1
76 3
1 76- 5
[ 76 7

Проддлжение табл. 78
1 Радиаль-
1 ная
длина
т.
ДЮЙМЫ
2,852
2,853
2,854
2,855
2,856
2,857
2,858
2,859
2,860
2,861
2,862
2,863
2,864
2,865
2,866
2,867
2,868
2369
2,870
2,87!
2,872
2,873
2,874
2,875
2,870
2,877
2,878
2,879
2,880
2,881
2,882
2,883
2,884
2,885
2,886
2,887
2,888
2,889
2,890
2,891
2,892
2,893
2,894
2,895
2,896
2,897
2,898
2,899
2,900
Угол
эксцен-
триситета
Е,
[град.— мин
76° 9'
76 10
76 12
76 14
76 16
76 18
76 20
76 22
76 24
76 26
76 28
76 29
76 31
76 33
76 35
76 37
76 39
! 76 41
76 43
76 45
76 46
76 48 1
76 50
76 52
76 54
76 56
76 58
77 0
77 2
77 4
77 5
77 7
77 9
77 11
77 13
77 15
77 17
77 19 Г
77 21
77 23
77 24
77 26 |
77 28
7730 1
7732 1
77 34 1
77 36
77 38
77 40
1
Радиальная
II длина /?/,,
дюймы
1
2,901
2,902
2,903
2,904
2,905
2,906
2,907
2,908
2,9С9
2,910
2,911
2,912
2,913
2,914
2,915
2,916
| 2,917
' 2,918
2,919
2,920
2,921
2,922
2,923
2,924
2,925 1
2,928
2,927
2,928
2,929
2,930
2,931
2,932
2,933
2.934
2,935
2,936
2,937
2,938
2,939
2,940
2.941
2,942
2,943
2,944
2,945
2,946
2,947
2,048
2,949
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град,—мин
77°42'
77 44
77 45
77 47
77 49
77 51
77 53
77 55
77 57
77 59
78 1
78 3
| 78 5
78 7
78 8
78 10
78 12
78 14
78 16
78 18
78 20
78 22
78 24
78 26 1
78 28
78 30
78 31
78 33
78 35
78 37
78 39
78 41
78 43
78 45
78 47
78 49
78 51
78 53
78 55
78 56 [
78 58
79 0
79 2
79 4
79 6
79 8 I
79 10 |
79 12 !
79 14
II Радиальная
1] длина /&,
[ дюймы
2,950
2,951
2.952
2.953
Н 2,954
1 2,955
! 2,956
2,957
| 2,958
2,959
2,960
2,961
2,962
2,963
2,984
2,965
2,966
2,967
2,968
1 2,969.
; 2,970
2,971
2,972
2,973
2,974
2,975
2,976
2,977
2,978
2.979
2,980
2,981
2,982
2,983
2,984
2,985
2,986
2,987
2,988
2,989
2,990
2,991
2,992
2,993
2,994
2,995
2,996
2,997
2,998
Угол
эксцен-т
триситста
Е,
град.—мин.
79°16'
79 18
79 20
79 21
79 23
79 25
79 27
79 29
79 31
79 33
79 35
79 37
79 39
79 41
79 43
79 45
79 47
79 49
,79 51
79 52
79 54
79 56
79 58
80 0
80 2
80 4
80 6
80 8
80 10
80 12
80 14
80 16
80 18
8020
80 22
80 24
80 25
80 27
80 29
80 31
80 33
80 35
80 37
80 39
80 41
80 43
80 45
80 47
80 49

Продолжение табл. 78
Радиальная
| длина /?/,,
дюймы
1
Угол
эксцен-
триситета
Е, \
град.—мин:
Угол
Радиальная. эксцен-
| длина КЬ,
1 ДЮЙМЫ
1
1
триситета
Е,
град. — ш
Радиаль-
ная
длина
дюймы
2,999
3,000
3,001
3,002
3,003
3,004
3,005
3,006
3,007
3,008
3,009
3,010
3,011
3,012
3,013
3,014
3,015
3.016
3,017
3,018
3,019
3,020
3,1)21
3,022
3,023
3,024
3,025
3,026
3,027
3,028
3.029
3,030
3,031
3,032
3,033
3,034
3,035
3,036
3,037
3,038
3,039
3,040
3,041
3,012
3,043
3,044
3,045
3,046
3,047
Угол
эксцен-
триситета
град. — мин,
80°51'
80 53
80 55
80 57
80 59
81 1
81 3
81 5
81 6
81 8
81 Ю
81 12
81 14
81 16 II
81 18
81 20 I
81 22 Я
81 24
81 26 1
81 28
81 30 [
81 32 |
81 34
81 36
81 38
81 40 К
81 42
81 44
81 46
81 48
81 50
81 52 Ч
8154 I
81 56
81 57
8159 II
82 1 1
82 3 I
82 5 .
82 7
82 9
82 И II
82 13 I
82 15 Е
82 17
82 19
82 21
82 23 1
82 25 I
3,048
3,049
3,050
3,051
3,052
3,053
3,054
3,055
3,056
3,057
3,058
3,059
3,060
3,061
3,062
3,063
3,064
3,065
3,066
3,067
3,068
3,069
3,070
3,071
3,072
3,073
3,074
3,075
3,076
3,077
3,078
3,079
3,080
3,081
3,082
3,083
3,084
3,085
3,086
3,087
3,068
3,089
3,090
3,091
3,092
3,093
3,094
3,095
3,096
82*27'
82 29
82 31
82 33
82 35
82 37
82 39
82 41
82 43
82 45
82 47
82 49
82 51
82 53
82 55
82 57
82 59
83 1
83 3
83 5
83 7
83 9
83 II
83 13
83 15
83 17
83 19
83 21
83 23
83 25
83 27
83 29
83 31
83 33
83 35
83 37
83 39
83 41
83 43
83 45
83 47
83 49
83 51
83 53
83 55
83 57
83 59
84 1
84 3
I 3,097
I 3,098
I 3,099
I 3,100
3,101
3,102
3,103
3,104
3,105
3,106
3,107
8,108
II 3,109
3,110
I 3,111
! 3,112
К 3,113
I 3,116
I 3,117
I 3,118
I 3,1:9
I 3,120
1 3,121
В 3,122
3.123
3,124
3,125
3,126
Я 3,127
У 3,128
\ 3,129
|, 3,130
3,131
3,132
3,133
!| 3,134
I 3.135
I 3,136
3,137
3,138
ЗЛ39
3,140
I 3.141
И 3.142
3,143
3,144
3,145
84° 5'
84 7
84 9
64 11
84 13
84 15
84 17
84 19
84 21
84 23
84 25
84 27
84 29
84 31
84 33
84 35
84 37
84 39
84 41
84 43
84 45
84 47
84 49
84 51
84 53
84 55
84 57
84 59
85 1
85 3
85 5
85 7
85 9
•85 11
85 13
85 15
85 17
85 19
85 21
85 23
85 25
85 27
85 29
85 31
85 33
85 35
85 37
85 39
8541

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
/?/-..
1 дюймы
3,146
3,147
3,148
3,149
3,150
3.151
3,152
3,153
3,154
3,155
3,15?
3,157
3,158
3,150
3,160
3,161
3,162
3,163
3,164
3,165
3,166
3,167
3,168
3,169
3,170
3,171
3,172
3,173
3,174
3,175
3,176
3,177
3,178
3,179
3,180
3,181
3,182
3,183
3,184
3.185
3.186
3,187
3,188
3,189
3,190
3,191
3,192
3,193
3,194
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град.—мин
85°43'
85 45
85 47
85 49
85 51
85 53
85 55
85 57
85 59
86 2
86 4
86 6
86 8
86 10
86 12
86 14
86 16
86 18
86 20
86 22
86 24
86 26
86 28
86 30
86 32
6634
8636
86 38 |
86 40
86 42 |
86 44
86 46
.86 48
86 50
86 53 |
86 55
86 57
86 59
87 1
87 3
87 5
87 7
87 9
67 11
87 13
87 15
87 17
87 19
87 2!
1 Радиальная
длина /?Л,
дюймы
л
3,195
3,196
3,197
3,198
3,199
3,200
3,201
3,202
3,203
1 3,204
1 3,205
3,206
3,207
3.208
3,209
3,210
3,211
3,212
3,213
3,214
3,215
1 3,216
1 3,217
! 3,218
3,219
3,220
3,221
3.222
3,223
3,224
3,225
3.226
3,227
3.228
3,229
3,230
3,231
3,232
3,233
3,234
3,235
3,236
3,237
3,238
3,239
3,240
3,241
3,242
3,243
Угол
эксцен-
триситета
Е.
1 град. —мин
87°23'
87 25
87 27
87 29
87 32
87 34
87 36
87 38
87 40
87 42
87 44
87 46
87 48
87 50
87 52
87 54
87 56 |
87 58
88 0
88 2
88 5
88 7
88 9
88 11
88 13
88 15
88 17
88 19
88 21
88 23
88 25
88 27
88 29
88 31
88 34
8836
88 38
88 40
88 42
8844
6846
88 48
88 50
88 52
8854
88 56
88 59
89 1
89 3
и
и
Радиальная
. длина /?/.,
1 дюймы
3,244
1 3,245
[ 3,2-16
1 3,247
! 3,248
3,249
3,250
3,251
3,252
3,253
1 3,254
3,255
! 3,256
1 3,257
3,258
3,259
3,260
3,261
3,262
3,263
3,264
3,265
3,266
3,267
3,268
3,269
3,270
3,271
3,272
3,273
3,274
3,275
3,276
3,277
3,278
3,279
3,280
3,281
3,282
3,283
3,284
3,285
3,286
3,287
3,288
3,290
3,291
3,292
3,293
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град.—мин.
89* 5'
89 7
89 9
1 89 11
89 13
89 15
89 17
89 19
89 21
89 24
89 26
89 28
89 30
89 32
8934
89 36
1 89 38
89 40
89 42
89 45
89 47
89 49
89 51
89 53
89 55
89 57
89 59
90 1
90 3
90 6
90 8
90 10
90 12
90 14
90 16
90 18
90 20
9022
90 25
9027
9029
90 31
90 33
90 35
90 37
90 41
90 44
90 46
90 48
396

Продолжение табл. 78
1>адиаль-
1 пая
длила
К1.
Д1ПЦА1Ы
3,294
3.295
3,296
3,297
3,298
3,299
3,300
3,31)1
3,302
3,303
3,304
3,305
3,306
3,307
3,3(Ш
3.309
3.310
3.311
3,312
3,313
3,314
1 3,315
3,316
3,317
3,318
3,319 1
3,320 1
3,321 ,
3,322
3.323
ЗЛ24
3,325
3,326
3.327
3,328
1 3,329
3,330
3,331
3,332
3,333
3,334
3,335
3.336
3,337
3,338
3,339
3,340
3,341
3,342
Угол
эксцен-
триситета
Е,
|град.—мин
90°5С>'
90 52
9054
90 56
90 58
91 1
91 3
91 5
91 7
91 9
91 Л
91 13
91 15
91 17
1 91 20
91 22
91 24
91 26
91 28
91 30
91 32
91 34
91 36
91 39 '
91 4! 1
91 43
91 45
91 47
91 49
91 51
91 54
91 56 '
91 58 1
92 0
92 2 |
92 4 1
92 7 [
92 9
92 11
92 13 ?
92 15 .
92 17
92 19
92 22
92 24
92 26
92 28
92 30 /
92 32 [
1
II Радиальная
длина /?/.,
1 дюймы
1
] 3,343
, 3,344
3,345
3,346
3,347
3,348
3,349
3,350
3,351
1 3,352
3,$53
3,354
ЗДР>5
3.356
3.357
1 3.358
3.359
3,300
3.361
3.362
1 3,363
3,364
3,365
1 3,366
. 3,367
1 3,368
3,369 I
3.370
3,371 1
3,372 1
3,373
3,374
3,375
3,376
3,377
3,378
3,379
3,380
3,381
3.382
3,383
3,384
3,385
3,386
3,387
3,388
3,389
3,390
З.ЗШ
1 Угол
эксцен-
1 трнснтета
Е,
1 град. — мин
92°34'
92 37
92 39
92 41
92 43
92 45
92 47
9250
92 52
9254
9256
92 58
93 0
1 93 3
; 93 5
93 7
03 9
93 11
93 13
93 15
93 18
93 20
93 22
93 24 ,
9326 1
93 28
93 31 '
9333 1
9335
93 37
9339 1
93 41
93 44
93 46
93 48 ,
93 50
93 52
9355
93 57
93 59
94 1 9
94 3 [
94 5
91 8
91 10 У
94 12 1
94 14 1
94 16 »
94 19
1'
Р
) Радиальная
| длина /?/-,
1 дюймы
5
1 3,392
3,393
3,394
3,395
3,396
3,397
3,398
3,399
г 3,400
| 3.401
3,402
3,403
3,404
3,405
1 3,406
1 3,407
3,408
3,4<#
1 3/110
' 3?4Л
3,412
3,413
3,414
| 3,415
, 3,416
3,417
3,418
3,419 ,
| 3,420
3,421
3,422 1
3,423
3.424
3.425
3,426
3,427
3,428 '
3,429
3,430
3,43:
3,432 1
3,433
4,434
3,435
3,436
3,437
3,438
3,439
3,440
| Угол 1
эксцен-
1 триситста |
#>
1 град. —мин.
_
94°21'
94 23
1 94 25
94 27
9430
94 32 |
94 34
94 36
94 38
94 40
94 43
1 94 45
94 47
94 49
, 94 61 1
1 94 54
1 9456
94 58
95 0 |
95 2
95 5
95 *7
95 9
95 И
95 13
95 Щ
95 18
95 20 1
95 22
95 24
95 27
95 29 ,
95 31
95 33
95 36 1
95 38
95 40
95 42
95 44
95 47 »
95 49
95 51
95 53
95 55 |
95 58
.96 0
96 2
96 4
96 7.
397

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
и,
1 ДЮЙМЫ
3,441
3,442
3,443
3,444
3,445
• 3,446
3,447
3,448
3,449
3,450
3,451
3,452
3,453
3,454
3,455
3,456
3,457
3,458
3,459
• 3,460
3,46!
3,462
3,463
3,464
3,465
3,466
3,467
3,468
3,469
3,470
3,471
3,472
3,473
'3,474
3,475
3,476
3,477
3,478
3,479
3,480
3,481
3,482
3,483
3,484
3,485
3,486
3,487
3,488
.3,489
Угол
эксцен-
триситета
Я,
град. — мни.
96° 9'
9611
96 13
96 15
96 18
96 20
9622
1 96 24
95 27
96 29
96 31
96 33
96 36
96 38
96 40
96 42
96 45
96 47
96 40
96 51
96 53
96 56
96 58
97 0
97 2
97 5
97 7
97 9
97 11
97 14
97 16 1
97 18
. 97 20
9723
97 25
97 27
97 29
97 32
97 34
97 36
97 38
97 41
97 43
97 45
97 48
97 50
9752
97 54
97 57
1
Радиальная
длина /?Л,
| дюймы
1
3,490
3,491
3,492
3,493
3,494
3,495
3,496
3,497
3,498
3,499
3,500
3,501
3,502
1 3,503
3,504
1 3,505
[ 3,506
3,507
3,508
3,509
3,510
3,511
3,512
3,513
1 3,514
I 3,515
3,516
3,517
3,518
3,519 1
3,520
3.521 .
3|522
3,523
3,524
3,525
3,526
3,527
3,528
3,529
3,530
3,531
3,532
3,533
3,534
3,53Ь
3,536 1
3,537
3,538
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град. — мии.
97°59'
98 1
98 3
98 6
98 8
98 10
98 12
98 15
98 17
98 19
98 22
98 24
98 26
98 28
98 31 ,
98 33
9835
98 37
98 40
98 42
9844
98 47
98 49
98 51
98 53
98 56
98 58
99 0
99 3
99 5 |
99 7 1
99 9
99 12
99 14
99 16
99 19
99 21
99 23
99 26
99 28
99 30
99 32
99 35
99 37
99 39
99 42
99 44
99 46
99 49
Радиальная
1 длина /?/.,
дюймы
1
3.539
3,540
3,541
3,542
3,543
3,544
3,545
3,546
3,547
3,548
| 3,549
3,550
3,551
3,552
3,553
3.554
3,555
3,556
3,557
3,558
3,559
3,560
3,561
! 3,562
3,563
3,564
3,565
3,566
3,567
3,568 ,
3,569
3,570
3,571
3,572
3;573
3,574
3,57©
3,576
3,577
3,578
3,579
3,580
3,581
3,582
3,583 "
3,584
3,585
3,586
3,587
Угол
эксцен-
триситета 1
Е,
град.— мин.
99а5Г
9953
9955
9958
100 0
100 2
100 5
100 7
100 9
100 12 1
100 14 |
100 16
100 19
100 21
100 23
100 26
100 28
100 30
100 33
100 35
100 37
100 40
100 42
100 44
100 47 1
100 49
100 51
100 54
100 56
100 58
101 1
101 3
101 5
101 8
101 10
101 12
101 15
101 17
101 19
10122
101 24
101 26
101 29
101 31
10133
101 36
10138
101 40
101 43
398

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
КЬ.
дюймы
3,588
3,589
3,590
3,591
3,592
3,593
3,594
3,595
3,596
3,597
3,598
3,599
3,600
3,601
3,602
3,603
3.604
3,605
3,606
3,607
3,608
3,609
3,610
3,611
3,612
3,613
3,614
3,615
3,616
3,617
3,618 |
3,619
3,620
3,621 I
3,622
3*23
3,624
3,625
3,620
3,627
3,628
3,629
3,630
3,4131
3,632
3,633
3,634
3,635
3,036
Угол
эксцел-
1 триситета
Е.
град. —мин.
101°45'
101 47
101 50
101 52
101 55
101 57
101 59
102 2
102 4
102 6
102 9
102 11
102 14 '
| 102 16
102 18
102 21
102 23
102 25
1С2 28
102 30
102 32
102 35
102 37
102 40 1
102 42
102 44
102 47
102 49
102 52
102 54
102 56
102 59
103 1
103 3
103 6
103 8
103 11
103 13
103 15
103 18
103 20
103 23
103 25
103 27
103 30
103 32
103 35
103 37
103 39
||
П Радиальная
длина КЬ,
дюймы
|
3,637
3,638
3,639
3,640
1 3,641
1 3,642
3,643
3,644
3,645
3,646
3,647
3,648
3,649
! 3,650
1 3,651
3,652
3,653
3,654
3,655
3,656
3,657
Г 3,658
3.659
, 3,660
3,661
3,662
3,663
3,664
3,665
3,666
3,667 '
3,668
3,669
3,670
3,671 1
3,672
3,673
3,674
3,675
3,676
3,677
3,678
3,679
3,680
3,681
3,682
3,683
3,684
3,685
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град.—мии.
103°42'
103 44
103 47
103 49
103 51
103 54
103 56
103 59
104 1
104 4
104 6
104 8
104 11
104 13
1 104 16
104 18
104 20
104 23
104 25 1
104 28
104 30 '
104 33 1
104 35
104 37
104 40
104 42
104 45
104 47
104 50
104 52
104 55
104 57
104 59
105 2
105 4
105 7
105 9
105 12
105 14
105 17
105 19
105 21
105 24 р
105 26
105 29 у
105 31
105 34
105 36
105 39
1
II Радиальная
| длина Ш%
дюймы
1
3,686
3,687
3,688
3,689
3,690
1 3,691
3,692
3,693
I 3,694
3,695
3,696
3,697
3,698
1 3,699
1 3,700
3,701
3,702
3,703
3,704
3,705
3,706
3.707
3,708
3,709
3,710
3,711
1 3,712
1 3,713
3,714
3,715
3,716 |
3,717
3,718
3,719
3,720 1
3,721
3,722
3,723 1
3,724
3,725
2,726
3,727
3,728
3,729
3,730
3,731
3,732 1
2,733
3,734
1
Угол
эксцен-
1 триситета
Е%
град.—мин.
1
, 105°4Г
1 105 44 '
105 46
105 48 .
105 51
105 53
105 56
105 58
106 1
1 106 3 1
106 6
106 9
1 106 11
| 106 13
106 16 ■
106 Я
106 21
1С6 23 1
;сб 26
106 28
106 31
106 33
106 35
106 38
106 40
106 42
106 45
106 48 1
106 5!
106 53
106 55 |
!06 58
:с7 о
107 3
107 5
107 8
107 10
107 13
107 15 1
107 18
107 20 1
107 23
107 26
107 28
107 31
107 33
107 36
107 38
107 41
399

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
яь.
дюймы
3.735
3,736
3,737
3,738
3,739
3,740
3,741
3,742
3,743
3,744
3,745
3,746 |
3,747
3,748
3,749
3,750
3,751
3,752
3,753
3,754
3,755
3,756
3,757
3.758
3,759
3,760
3,761
3,762
3,763
3,761
3,765
3.766
3,767
3,768
3,769
3,770
3771
3,772
3,773
3,774
3,775
3,776
3,777
3,778
3,779
3,780
3,781
3,782
3,783
Угод
эксцен-
триситета
- Е, !
град.—мин.1
107*43'
107 46
107 48
107 51
107 53
107 56
107 58
108 1
108 3 1
108 6 1
108 8
108 11
108 13
108 16
108 18
108 21
108 24 1
108 26 I
108 29
108 31
1(58 34
108 36
108 39
108 41
108 44
108 47
108 49
108 52
108 54 '
108 57
108 59
109 2 !
109 4
109 7
109 10
109 12 .
109 15
109 17
109 20 1
109 22
109 25
109 28
109 30
109 33
109 35
1С9 38
109 40
109 43
109 46
Радиальная
длиия /?1,
дюймы
1
3,784
3,785
3,786
3.787
3>88
3,789
3,790
1 3,791
3,792
3,793
3,794
3,795
3,796
3,797
3,798
3,799
3,800
3,801
3.802
3,803
3,804
3,805
3,806
3,807
3,808
3,809
3,810
3,811
3,812
3,813
3,814
3,815
3,816
3,817
3,818
3,819
3,820
3,821
3,822
3,823
3,824
3,625
3,826
3,827
3,828
3,829
3,830
3,831
3,832
1
Угол
эксцен-
триситета
Я,
град. — мин.!
109*48' 1
109 51
109 53
109 56
109 59
ПО I
КО 4
ПО 6
ПО 9
110 11
110 14
110 17
110 19
110 22 !
110 25 .
1Ю 27 •
110 30
110 32
110 35
110 38
1 И) 40
11043 1
110 45 |
110 48 Ч
ПО 51
110 53
11056
11058
111 1
111 4
1П 6
111 9
111 12
111 14
111 17
111 20
111 22
111 25
111 27
111 30
111 33
III Зо
111 38
111 41
11113
III 46
III 49
11151
111 54
Радиальная
длина /?1,
дюймы
!
3,833
3,834
3,835
3,836
3,837
3,838
3^39
3,840
3,841
3,842
3,843
3,844
3,845
3,846
3,847
3,848
3,849
3,850
3.851
3,852
1 3,853
3,854
3,855
3,855
3,857
3,858
3,859
3,860
3,861
! 3.862
3,863
3,864
I 3.865
' 3:866
| 3,867
1 3,868
3,869
3,870
3,871
3,872
3,873
| 3,874
1 3,875
• 3.876
! 3,877
1 3,878
3,879
3,880
1 3,881
1 Г
Угол 1
эксцен-
триситета
Е.
град. — мкн.1
111°56'
11159
112 2
112 5
112 7
112 10
112 13
112 15
112 18
112 21
112 23
112 26
112 28
112 31
112 34
11237
11239
112 42
112 45
112 47
112 50
112 53
11255
11258
113 1
113 3
113 6
113 9
113 12
113 14
113 17
113 20
113 22
113 25
113 28
113 31
11334
113 36
113 39
113 41
113 44
113 47
1 - ИЗ 50
113 52
113 55
113 58
114 0
114 3
114 6
1 '
400

Продолжение табл. 78
1 Рлднлль-
* пая
длина
«..
дюймы
3,882
3,883
3,884
3,885
3,886
3,887
3,888
3,889
3,890
3,891
3,892-
3,893
3,894
3,895
3,896
3,897
3,898
3,899
3,900
3,901
3,902
3,903'
3,904
3,905
3,906
3,907
3,908
3,909
3,910
3,911
3,912
3,913
3,914
3,915
3,916
3,917
3,918
3,919
3,920
3,921
3,922
3,923
3,924
3,925
3,926
3,927
3,028
3,929
3,930
Угол
эксцен-
триситета
Я,
град.—ЛЮлп.
114е У
114 11
114 14
П4 17
114 20
114 22
114 25
114 28
114 31
114 33
114 36
114 39
114 42
! 114 44
114 47
114 50
114 53
114 55
114 58
115 1
115 4
115 6
115 9
115 12
115 15
115 18
11520
11523
11526
11529
115 31
115 34
115 37
115 40
115 43
115 45
115 48 1
115 51 1
115 54
115 57
115 59
116 2
116 5
116 8
116 11
116 13
116 16
116 19
116 22
|
Радиальная
длина #1,
дюймы
1
3,931
3,932
3,933
3,934
3,935
3,936
3,937
3,938
3,939
3,940
3,941
3,942
3,943
3944
3,945
3,946
3,947
3,948
3,949
3,950
3,951
3,952
3,953
3,954
3,955
3,956
3,957
3,958
3.959
3,960
3,961
3,962
3,963
3,964
3,965
3,966
3,967
3,968
3,969
3,970
3,971
3,972
3,973
3,974
3,975
3,976
3,977
3,978
3,979
■
Угол
эксцен-
триситета
Е.
град.—мин.
П6°25'
11628
11630
11633
116 36
11639
116 42
116 45
116 47
116 50
116 53
116 56
116 59
117 2
117 4
117 7
117 10
117 13
117 16
117 19
11722
117 24
11727
11730
- 11733
11736
11739
117 42
117 44
11747
'117 50
117 53
117 56
11759
118 2
118 5
118 8
118 10
118 13
118 16
118 19
118 22
118 25
118 28
118 31 -
118 34
118 37
118 39
118 42
■
Радиальная
длина /&,
дюймы
3,980
3,981
3,982
3,983
3,984
1 о,УоЬ
3,986
3,987
3,988
3,989
3,990
3,991
3,992
3,993
3,994
3,995
3,996
3,997
3,998
3,999
4,000
4,0С1
4,002
4,003
4,004
4,005
4,006
4,007 1
4,008
4,009
4,010
4,011
4,012
4,013
4,014
4,015
4,016
4,017
4,018
-4,019
4,020
4,021
4,022
4,023
4,024
4,025
4,026
4,027
4,028
Угол 1
эксцен-
триситета
1 Е*
град.—мин.
118в45'
118 48
118 51
118 54
118 57
119 0
119 3
119 6
119 9
119 12
119 15
119 18
119 20
119 23
119 26
119 29
119 32
11935
11938
119 41
119 44
119 47
119 50 |
119 53
119 56
119 59
120 2
120 5
120 8
12011
120 14
120 17
120 20 !
120 23 1
120 26
120 29 ,
120 32 .
120 35
120 38
120 41
120 44
120 47
120 50
12р 53
. 120 56
120 59
121 2
121 5
121 8
20 Г. А. Птицын и В. М. Кокичев 437
401

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
К1>
дюймы
4,029
4,030
4,031
4,032
4,033
4,034
4,035
4,036
4,037
4,038
4,039
4,040
4,041 |
4,042 ,
4,043
4,044
4,045
4,046
4,047
4,048 !
4,049
4,050
4,051
4,052
4,053 !
4,054
4,055
4,056
4,057 1
4,058
4,059
4,060
4,061
'4,062
4,063
4,064
4,065
4,066
4,067
4,068
4,069
4,070
4,071
4,072
4,073
4,074
4,075
4,076
4,077
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град. — мин.
12ПГ 1
121 14 1
121 17
121 20
121 23
121 26
121 29
121 32
121 35
121 38
121 41
121 44
121 47 |
121 50 |
121 54
121 57
122 0
122 3
122 6 1
122 9 1
122 12
122 15
122 18
122 21 1
122 24
122 27
122 30
122 34
122 37
122 40
122 43
122 46
122 49
122 52
122 55
122 58
123 1
123 5
123 8
123 И
123 14
123 17
123 20
123 23
123 27
123 30
. 123 33
123 36
123 39
Радиальная
длина /?/.,
дюймы
4,078
4,079
4,080
4,081
4,082
4,083
4,084
4,085
4,086
4,087
4,088
4,089
4,090
4,091
4,092
4,093
4,094
4,095
4,096
4,097
4,098
4,099
4,100
4,101
4,102
1 4,103
4,104
1,105
4,106
4,107
4Л08
4,109
4,110
1 4,111
1 4,112
4,113
4,114
I 4,115
4,116
4,117
4,118
4,119
4,120
4,121
1 4,122
1 4,123
4,121
4,125
4,126
Угол
эксцен-
триситета
*_ Е-
град. —мин.
12342'
123 45
123 49 !
123 52 ]
123 55
123 58
124 1
124 4
124 8
124 11 1
124 14
124 17
124 20
124 23
124 27 !
124 30 |
124 33
124 36
124 39
124 43
124 46
124 49 !
124 52
124 55
124 59
125 2
125 5 '
125 8
125 12
125 15
125 18
125 21
125 24
125 28
125 31 '
125 34
125 37
1 125 41
125 44
125 47
125 51
| 125 54
125 57
126 0
126 4
126 7
126 10
126 13
126 17
Радиальная
длина /&,
дюймы
4,127
4,128 I
4.129
4Л30
1 4,131
4,132
4,133
4,134 1
4,135
4,136
| 4,137
4,138
4,139
4,140
4,141
■ 4,142
4,143
4,144
4,145
4Д46
4,147
4,148
4,149
4,150
4,151
4,152
4,153
I 4,154
4,155
4,156
4,157
4,158
4,159
4,160
4,161
4,162
4,163
4,164
1 4,165
| 4,166
4,167
4,168
' 4,169
1 4,170
4,171
4,172
4,173
4.174
4,175
Угол
эксцен*- 1
триситета }
В,
град. — мин.
126°20'
126 23
126 27
126 30
126 33
126 37
126 40
126 43
126 46
126 50
1-26 53
126 56
127 0
127 3
127 6
127 10
127 13
127 16
127 20
127 23
127 27
127 30
127 33
127 37
127 40
127 43
127 47
127 50
127 54
127 57
128 0
128 4
128 7
128 11
128 14
128 17
128 21
128 24
128 28
. 128 31
128 34
128 38
, 128 41
128 45
128 48
128 52
128 55
128 58
129 2

Продолжение табл. 7б
Радиаль-
ная
длина
ни 1
дюймы
4,176
4,177
4,178
4,179
4,]80
4,181
4,182
4,183
4,184
4,185
4,186
4,187
4,188
4,189
4,190
4,191
4,192
4,193
4,194
4,195
4,196
4,197
4,198
4,199
4,200
4,201
4,202
4,203
4,204
4,205
4,206
4,207
• 4,208
4,209
4,210
4,211
4,212
4,213
4,214
4,215
4,216
4,217
4,218
4,219
4,220
4,221
4,222
4,223
4,224
Угол
эксиеп- |
триситета \
*•
град.— мин]
129° 5'
129 9
129 12
129 16 !
129 19
129 23 1
129 26 1
12930 1
129 33 1
129 37
129 40
129 44
129 47 1
129 51
129 54
129 58
130 1
130 5 '
130 8 |
130 12 '
130 15
130 19 1
130 22
1 130 26 |
130 29
, 130 33
1 130 37
130 40
I 130 44
130 47
1 130 51
130 54
130 58
131 2
131 5
131 9
131 12
131 16
131 20
131 23
131 27
131 30
131 34
131 38
131 41
131 45
131 49
131 52
131 &
I |
Радиальная
длина /?/,.
дюймы
4,225
4,226
1 4,227
, 4,228
4,229
4,230
1 4,231
| 4,232
| 4,233
4,234
! 4,235
1 4,236
1 4,237
4,238
4,239
4,240
4,241
4,242
1 4,243
«•14
4,245
4,246
4,247
4,248
4,249
4,250
4,251
4,252
4,253
4,254
4.255
4,256
4,257
4,258
4,259
4,260
4,261
4,262
4,263
I 4,264
I 4,265
4,266
4,267
4,268
! 4,269
4,270
4,271
4,272
4,273
Угол 1
эксцен-
триситета 1
Е, 1
град.—мин.
132° 0'
132 3 '
132 7
132 10 :
132 14 1
132 18
132 22 !
132 25 |
132 29 1
132 33 |
132 36
132 40 |
132 44
132 47
132 51 ,
132 55
132 59
133 2'
133 6
133 10
133 13
133 17 |
133 21 1
133 25 (
133 28
133 32 \
133 36
133 40 1
| 133 44
133 47
133 5) '
1 133 55
133 59 1
134 3
134 6 !
134 10
134 14
134 18
134 22
134 26
134 29
134 33
134 37
134 41
134 45
134 49
134 53
134 56
135 0
|
Радиальная
длина /?{,,
дюймы
4,274
' -4,275
4,276
4,277
4,278
4,279
1 4,280
| 4,281 •
4,282
4,283
4,284
1 4.285
1 4,286
4,287
4,288
1 4,289
1 4,290
, 4,291
4,292
4,293
434
1 4,295
I 4,296
| 4,297
4,298
1 4,299
4,300
4,301
4,302
4,303
! 4,304
4,305
1 4,306
4,307
4,308
4,309
4,310
■ 4,311
4,312
1 43!3
4,314
4,315
щ
4,319
1 4,320
1 4,321
4,322
Угол |
эксцен-
триситета 1
Е,
град,—мин.
135° 4' 1
135 8 ■
135 12
135 16 )
135 20
135 24
135 28
135 31
135 35
135 39
135 43 1
135 47 |
135 51 '
135 55 1
135 59
136 3
136 7
136 11
136 15
136 19
136 23
136 27
136 31 1
136 & ,
136 39
136 43
136 47
136 51
136 55 1
| 136 59
137 3 1
137 7
1 137 11
, 137 16
137.20
, 137 24
137 28 1
137 32 ,
1 137 36
1 137 40
1 137 44
137 48
| 137 52
137 57 1
1 138 1
| 138 5 |
138 9
138 13
1 138 17
26* 403

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
НЦ
дюймы
4,323
4,324
4,325
4,326
4,327
4,328
4,329
4,330
4,331
4,332
4,333
4,334
4,335
4,336
4,337
4,338
4,339
4,340
4,341
4,342
4^43
4Д44
4345
4,346
4,347 1
4,348
4349
4,350
4,351
4,352
4353
4,354
4355
4,356
4,357
4,358
4,359
4,360
4,361
4,362
4363
4364.
4,5б5
4366
4,367
4,368
4,369
4,370
4371
Угол
эксцен-
триситета
в,
град.—мин
138*22'
138 26"
13В 30
138 34
138 38
138 43
138 47
138 51
138 55
139 0
139 4
139 8
139 12
139 17
139 21
139 26
139 29
139 34
139 38
139 42
139 47
139 51
139 55
140 0
140 4
140 8
140 13
140 17
140 22
140 26
140 30
140 35
140 39
140 44
140 4&
140 52
140 57
141 1
141 6
141 10
141 15
141 19
141 24
141 28
141 33
141 37
141 42
141 46
141 51
Радиальная
I длина /?/,,
\| дюймы
1
4372
4,373
4,374
4375
4376
4377
4,378
4379
4,380
4381
4,382
4,383
4.384
4385
4386
4,387
,4,388
4389
. 4390
4,391
4,392
4,393
4,394
4,395
4,396
4,397 1
4,398
4,399 |
4,400
4,401
4,402
4,403
4,404
4,405
4,406
4,407
4,408
4,409
4,410
4,411
4,412
4,413
4,414
4,415
4,416
4,417
4,418
4,419
4,420
Угол
1 эксцен-
1 триситета
Е,
град.—мин
141°55'
142 0
142 4
142 9
142 14
142 18
142 23
142 27
142 32
142 36
142 41
142 46
142 51
142 55
143 0
143 5
143 9
143 14
143 19
143 24
143 28
143 33
143 38
143 43
143 47
143 52
143 57
144 2
144 7
144 11
144 16
144 21
144 26
144 31
144 36
144 41
144 46
144 50
144 55
145 0
145 5
145 10 1
145 15
145 20
145 25
145 30
145 35
145 40
145 45
|
' Радиальная
| длина Л?1,
! дюймы
1
4,421
4.422
4,423
V 4,424
| *>425
1 4,426
I 4,427
4,428
4,429
4,430
4,431
4,432
4,433
4,434
4,435
4,436
4,437
4,438
4,439
4,440
4,441
4,442
4,443
4,444
4,445
4,446
4,447
4,448
4,449
4.450
4,451
4,452
4,453
4,454
4,455
4,456
4,457
4,458
4,459
4,460
4,461
4,462
4,463
4,464
4,465
4,466
4,467
4.468
4,469
Угол
эксцен-
триситета
Е. \
град.—мин.
145°50'
145 55
146 0
146 6
146 11
146 16
116 21
146 26
146 31
146 36
146 42
146 47
146 52
146 57
147 2
147 8
147 13
147 18
147 23
147 29
147 34
147 39
147 45
147 50
147 55
148 1
148 6
148 12
148 17
148 23
148 28
148 34
148 39
148 45
148 50
148 56
149 1
149 7
149 12
149 18
149 24
149 29
149 35
149 41
149 46
149 52
149 58
150 3
150 9

Продолжение табл. 78
Радиаль-
ная
длина
/?д
дюймы
4,470
4,471
4,472
4,473
4,474
4,475
4,476
4,477
4,478
4,479
4,480
4,481
4,482
4,483
4,484
4,485
4,486
4,487
4,488 1
4,489 1
4,490 1
4,491
4,492
4,493
4,494
4,495
4,496
4,497
4,498
4,499
4,500
4,501
4,502
4,503
4,504
4.505
4,506
4,507
4,508
4,509
4,510
4,511
■1,512
4,513
4,514
4,515
4,516
4,517
4,518
Угол
эксцен-
триситета
Е,
град. — мил.
150°15'
150 21
150 27
150 32
150 38
| 150 44
150 50
150 57
151 2
\&\ 8
151 И
151 20
151 26
151 32
151 38 1
151 44
151 50
151 56
152 2
152 9
152 15
152 21
152 27
152 33 |
152 40
152 46
152 52
152 59
153 5
153 11
153 18
153 24
153 31 |
153 37
153 44
153 50
153 57
154 4
154 10
154 17
154 24
154 30
154 37
154 44
154 51
154 58
155 4
155 11
155 18
I
\ Радиальная
длина /?/.,
дюймы
•
4,519
4,520
4,521
4,522
4,523
4,524
4,525
4,526
4,527
1 4,528
, 4,529
4,530
4,531
4,532
4,533
4,534
1 4,535
4,536
1 4,537 1
4,538
4,539
4,540
4,541
4,542
4,543
4,544
4,545
4,516
4,547
4,548
4,549
4,550
4,551
4,552
4,553
4,554
4,555
4,556
4,557
4,558
4,559
4,560
4,561
4,562
4,563
4,564
4,565
4,566
4,567
Угол
эксцен-
триситета
Я,
град. — мин.
155°25'
155 32
155 39
155 46
155 53
156 0
156 8
156 15
156 22
156 29
156 37
156 44
156 51
156 59
157 6
157 14 1
157 21
157 29 1
157 37
157 44
157 52
158 0
158 8
158 16
158 23
158 31
158 39 |
158 47
158 56 ,
159 4
159 12
159 20
159 28
159 37
159 45 |
159 54
160 2 .
160 11
160 20
160 28
160 37
160 46
160 55
161 4 '
161 13
161 22 |
161 31 1
161 41
161 50
II
|| Радиальная
длина /?1,
1| ДЮЙМЫ
4,568
4,569
4,570
4,571
4,572
" 4,573
4,574
у 4,575
4,576
4,577
4,578
4,579
4,580
4,581
4,582
4,583
4,584
1 4,585
4,586
4,587
| 4,588
4,589 1
1 4,590
, 4,591
4,592 !
4,593
4,594
4.595 1
4.596 1
4,597
4,598 !
4,599
4,600 I
4,601
4,602
4ДВ
4,604
4,605
4,606 |
4,607
4,608 .
4,609
4,610
4,611
4,612
4,613
4,614 1
4,615
4,616 1
1 Угол
эксцен-
I триситета
Е,
град. — ми]
1
| 162° 0'
162 9
162 19
162 28
162 38
162 48
162 58
163 8
| 163 18
163 29
163 39
163 49
| 164 0
164 11
164 22
164 33
164 44
164 55
165 6
165 18
165 30
165 42
165 54
166 6
166 18
166 31
166 44
166 57
167 10
167 23
167 37
167 51
168 5
168 !9
168 34
168 49
169 5
169 20
169 37
169 53
170 11
170 28
170 46
171 5
171 24
171 45
172 6
172 28
172 51
I

Продолжение табл. 7$
Радиальг
ная
длина
яг,
доймь?
4,617
4,618
4,619
'.ИМ »■■>»■! Ч|«П.МИ
Угол
аЯГцен-
триснтета
Е* •
град.—мип.|
1
| Радиальная
длина /?1,
дюймы
17346' ! 4,620
173 42 Г 4,621
174 10 У 4,622
Угол
эксцен-
триситета
Е. \
град, —мин.
1
1„"
Радиальная
длина /?*-,
дюймы
174в40' ,: 4,623
175 14 1| 4,624
175 53 | 4,625
Угол г
эксцен- 1
триситета 1
Е,
град. — мип.
176*38'
177 37
180. 0
Таблица 79
Величина припуска Д
1 Модуль т,
1 мм
2-2,8
3^4
4,25—5,25
5,5—8,5 .
Припуск А, мм
на обе стороны
III!
на одну сторону
0,254
0.315
0,445
0,508
Чистовое нарезание
Принимается та резцовая головка, которой производилось,
черновое нарезание (стр. 363). Диаметр головки — 152,4 мм, номер
головки — 7,/2; радиус головки /?г ^ 76,2 мм; угол зацепления-
а = 171/ж°; ширина развода Рг1 = 0,721 мм (принимается меньшее
значение от развода для чернового нарезания); *у1 — й°31Л*
у2=*3°14\
Коррекция угла спирали у основания зуба:
5! = Уз 1В«*соз рг = 1*31' 1617с30' соз ЗГ45' = 24';
и = У%1б«со&Рг = 3°14' 1617°30' со* 31°43' = 62'.
Угол спирали у основания зуба: для наружной стороиы зуба
Рои! = рг— I, = 31°45' —24' - ЗГ2Г;
Роп2 = Рг +1, = 31°45' + 52' = 32°37'Г.
для внутренней стороны зуба
Ров I - Рг + &1 = ЗГ45' 4 24' = 32°9';
Ро82 - Рг ~ & = 31*45' — 52' - 30°53\
406

Радиус дслигаиъиой тружтхгн резцовой головки: для на-
ружной стороны зуба
-*-[*-(**--М)]-
«76,8- [°^~Д 1,89щ 17°30' У| ^ ?•) | = 75,3 м*%
для вдугреншй стороны зуба
«= 7*»,* + |^+ [1.89Щ 17°30' \~Т] | = 77,1 дш,
74,4 мм.
Вертикальная установка шпинделя головки: для наружной
стороны зуба
Ягоиа = #гя«««Рой = 7б,Э^№31«2Г - 64.3! мщ
У тыл — #|да! «• Р<*в = 78 а»32°37' = 66,7 НМ\
для внутреиней стороны зуба
^«ш,1 = &»1««4и - 77,1 соз82^ =65,38 мм;
Ршт = ЛодйО» Ро«» =- 74,4 осе 30*53' = §3,85 мм.
407

ГоризоН'тлЫйщ установка шпиддадя головки г для" наружной
стороны з^Ва
^вда *= ^ — у — Довй*"1 Виа15*
«* 71,61 —^ — ТМшЗгёГ^ЯДО мм;
^шгва " *» —"^ — Кода 8Ш Ррий г=?
. 71,51 — ^ — 7« 8Ш 32°37' = 20,37 д«
для внутренней стороны луба
= 71,51 — у — 77,1 йп 32°9'« 21,48 лш;
«= 71,51 ■— — 74<4зЬ 30°53' « 2Б»13 л*.
Осевой угол: для наружной стороны, зуба
ШВуш - Ушт - 23,33' вУ|а — ш * *
4т* —У|ЦМ1» е^7 . __ 79°4Н'-
ДЛЯ внутренней егороны зуба
Ъ* >> _ — ушмя — в%**« Р — 71в47'-
Радиальная длина: для наружной сгюроны зуба
**- - мЙ^"="ьЖг ^ ^^ ** ялй 2-70Г;
408

Аля внутренней стороны зуба
**- - Щ^ = «йЙ? = «^ мм или 2'716"'
размеры в дюймах даны для определения угла эксцентриситета.
Угол эксцентриситета по табл. 78: для наружной стороны зуба
Яи1 при #А.п1 = 2,693" = 71°13' (левая спираль, внутренние резцы);
ЕхЛ при /?/,ь2 — 2,707* = 71°39' (правая спираль, наружные резин).
для внутренней стороны зуба
Еи1 при /?^в1 = 2,706"= 7Г37' (левая спираль, наружные резцы);
Ел при Ш,л = 2,716'= 71°55' (правая спираль, внутренние резцы).
Угол качания
Рк1 = Ф,1-ф/1+1°=12с274-8-9'+10 = 5°18';.
&* = Ф.2 - Фя + 1° = 81°24' - 77*6' + 1° = 5°18'.
Примечание. Значения, принятые в расчете установок, даны при условии
левой спирали у малого и правой спирали у большого конического зубчатого
колеса. При обратных направлениях спиралей принятые значении дли наруж-
ной и внутренней сторон зуба следует взаимно поменять.
Расчет наладки зуборезного станка Глисон, модель № 15
Конструктивные размеры. нарезаемой зубчатой пары с гг =
= 10 и 22 = 47 при т = 6 взяты из примера на стр. 346.
Черновое нарезание
Диаметр резцовой головки
°г = ~^9Г = ^Ф = 251'33 **-
г 51П р 51П 35
Нормализованный номинальный диаметр головки принимается
по табл. 76 (стр. 368) равным 228,6 мм.
Установка резцовой головки вертикальная
Уть = #г сох рг = 114,3 сох 30с20' = 98,65 мм;
/?г (средний радиус головки) принимают по табл. 76 для выбран-
ного диаметра резцовой головки; Рг (угол резцовой головки)
принимают по табл. 77, исходя из Ух + Уг*
Установка резцовой головки горизонтальная
Угг = 1-(!—/?г81пРг)_
= 144,16 — (~ — 114,3 5Ш 30°20Л =- 68,93 мм.
409

Место расположения резцовой головки: пря нарезании левой
спирали — ниже центра; при нарезании правой спирали—выше
центра.
Ширина развода резцов:
Рл = ^ [$да со* (Рг —2°30') - 2й116 «] - Д =
* '^Т35 [6*02с°5(3°в20'""2°30'>~
-,2-3,781620°]— 1,016^0,93 мм;
Г* = ^^тг [$»«*(вг-2°30')-2^Щ а] —Д ш
= 14^~35'[ 12,83 еоз <30°20' — 2*30') —
— 2-8,461620°]— 1,016 = 2,9 мм,
где припуск на чистовую обработку Д принимается по. табл. 79
(стр. 406).
Чистовое нарекание
Диаметр резцовой головки — 228,6 мм; номер головки—71/*;
радиус головки /?г = 114«3 мм; направление вращения головки —
левое; угол зацепления а = 20°; ширина развода Гг = 0.9 мм
(принимается наименьшее значение развода для чернового наре-
зания).
Коррекция угла спирали у основания зуба
*1 = Ъ. № « соя рг = ГЗО' Щ 20° со$ 30°20' = 37';
1в - -у* 16«сое 6Г = 3°21 'Щ20°соз 30с20' = Г03'.
Угол спирали у основания зуба: для наружной стороны зуба
Рот = Рг — Ь = 30°20' — 37' = 29°43';
Р«* = Р.- + & = 30°20' -+• 14)3' = 3 Г23';
для внутренней стороны зуба
Р«*1 = Рг + I! = 30°20' { 37' = 30°57';
р^ =. рг— ?в =- 30°20' — 1с03' =- 29°17'.
410

Радиус делительной окружности резцовой головки: для
наружной стороны зуба
%■ 4- (в.46 ЦМ*"^1) ] - НУ,
= 114,3-1
для внутренней стороны зуба
|Ттг ЛкДС»
- 1 А* + [М+ (а,78Ш20а !^~Т )] = 115,
,95 лш;
,08 мм.
Вертикальная установка шпинделя головки: для наружной
стороны эува
Утт - /?пслс<кРи - НЯС5со529°43' = 97,83 мж,
У«тл = Я^сок &*8 в П7„44соя31°23' = 100,26 мм;
для внутренней стороны зуба
Утла - Янн* соз &« = 116,95 соь 30°57' = 99,44 мм,
Утт = ^««Ро* ^ П1*05ео»ЯП7' = 96,86-'д*
«II

Горнзойталы^я установка шпиндели головки: для наружной
стороны зуба
^ЯИД — 1> — у — Яглра^Рощ в
= Ш, 16 — ^—112,65 ш 29°43' = 70,82 мм;
- 144Л6 —*—117,44-*т 31*23' = 65,5 дш;
для внутренней стороны зуба
&июА в ^ — у — ^да! 8"1 Вой =
= 144.10—ъ~ Ч5ьв5йп«ГТ1Г ^67,03 дш;
в 144,16-^5— Ш.ОБвШЖЧГ «73,34 **.
Окончательная вертикальная установка шпинделя: для на-
ружной стороны зуба
— |/§?>83а + 70,88я — 68,93* = 99,53 .ил
(головка ниже центра; резцы внутренние)!
= У 100,26? + 65,5я — 68,98*= 97,13 мм
(головка выше центра; резцы наружные); для внутренней сто-
роны зуба
= утд&+&7,оз»—е&эар-9в,5 мм
412

(головка ниже центра; резцы наружные);
^ошвй2 ^ У Ушвв2 "|" Ушгв2 &ТТ —
= 1/96,86* + 72,342 — 68,93* = 99,8 мм
(головка выше центра; резцы внутренние).
Значения окончательной установки даны для левой спирали
у малого конического зубчатого колеса и правой спирали
у большого конического зубчатого колеса; при обратных поло-
жениях спиралей принятые значения верхней и нижней стороны
зуба надлежит поменять местами.
Угол качания:
Рк1 = <Р,1 — Фа + Г = 15°22' — 10с31' + Г =-• 5°51';
Рк2 = Ф*2 — Флт 1° = 79°29' — 74*38'+ 1С = 5°5Г.
Подбор сменных колес гитар'
1. Делительной гитары. В табл. 80 приведены формулы для
подбора сменных колес делительной гитары различных моделей
станков, предйазначеипых для нарезания конических колес
с круговыми зубьями.
2. Гитары обката. Сменные колеса гитары обката опре-
деляются по формуле
а ^_ г
Ь ' А — 75 $т <р '
где а, 6, с и &—числа зубьев сменных колес гитары обката.
Формула применима и для колес, оси которых пересекаются
под углом, отличающимся от прямого.
Для колес» оси которых пересекаются под углом 90°, при-
меняется формула
У%+А
а^ с_
Ь ' А ~" 75 *
Удобство последней формулы заключается в том, что при.
нарезании обоих колес передачи (большого и малого) будет один
и тот же набор сменных колес гитары обката.
Для станка модели 528 передаточное отношение цепи обката
равно:
35г*
при нарезании методом обката -2-^,
при нарезании методом врезания ' *' ,
413

Таблица 80
Формулы дли подбора сменных колес делительной гитары станков
для нарезания конически» колес с круговыми зубьями
Оганкн
завод
Саратовский завод
зуборезных станков
Глисон
модели
1 523А; 5Л27С1
528
3'; 4*; 15*; 25*;
НИ; №16; №22; №26
№ 15
8*
Формула деления 1
30
г
без редукция —-
с редукцией
2
30
2
45
2
15
г
где 20 — число зубьев условно производящего колеса;
гх— число зубьев, пропускаемых при делении,
*1 ~~ 160 '
где в' — угол; достаточный для полной обкатки профиля. Ему
соответствует угол поворота изделия
Значение гь следует округлять до большего целого числа,
йе имеющего общих множителей с г.
3. Гитары величины обката. Сменные колеса гитары вели-
чины обката подбираются по паспорту станка в зависимости
от угла качания люльки вк. Угол 0К распределяется на две части:
где 8^— угол качания люльки вниз от нуля;
6^а — угол качания люльки вверх от нуля.
414

Ориентировочно половина угла качания люльки может быть
взята по следующим формулам: при а = 20°
Ц = (1,25 -г-1,5) ^ 5 °>8/
0,8/ зпкр;
при а = 14°30'
( 458,4^+90 "\
| = (1,25-и 1,5)^ Л 0,4^ яп Ф.
Коэффициент (1,25-=- 1,5) выбирается в зависимости от числа
зубьев нарезаемого колеса, больший .коэффициент берется при
малом числе зубьев.
Приведенные формулы дают ориентировочные значения поло-
вины угла качания люльки с резцовой головкой.
После установки сменных колес на станке необходимо про-
верить, полностью ли обкатывается нарезаемое колесо.
4. Модификатора обката. Постоянная величина модифика-
тора обката станка модели 528
См« 0,003617;
коэффициент модификации обката Кн определяется по формуле
^-^6ШГ = 276'47^
где /м — передаточное число гитары модификации обката;
Ем — эксцентриситет ролика.
5. Гитары ?юдач. В станках типа Глисон подачу принято
выражать временем, затрачиваемым на обработку одного зуба.
Гитара подач определяет время, требующееся па один оборот
барабана горизонтальной подачи, т. е. время обработки одного
зуба.
Подбор сменных колес гитары подач —- производится по пас-
порту станка с учетом-времени нарезания одного зуба.
Время обработки одного зуба / сек. зависит от свойств
обрабатываемого материала и. размеров самого зуба.
6. Гитары скорости резания. Сменные колеса гитары ско-
рости резания обеспечивают требуемое число оборотов резцовой
головки я. Число оборотов резцовой головки подбирается в за-
ннсимости от допустимой скорости резания V и номинального
среднего диаметра резцобой головки Ог:
1000 с
415

Сменные колеса можно подобрать (при отсутствии данных
завода-изготовителя) по формулам:
для станка Глисон, модель 16", с электродвигателем й =
= 1450 об/мин
у = 0,016л;
для станка Глисон, модель 15*, с электродвигателем п =
= 1400 об/мип
а _ п
Т"~ 51;
для станка модели 528 с электродвигателем п = 3000 об/мин
а с п
для станка модели 5А27С1
Ь ~~ 55,63*
где а, 6, с и й-^- сменные колеса гитары скорости резания.
Одномерный односторонний способ нарезания равновысотных
круговых зубьев
Разработанная ЭНИМС технология одиомерной системы на-
резания конических колес с круговыми зубьями основана на
установке заготовки на станке точно под углом ее начального
конуса в полном соответствии со схемой обката плоским произ-
водящим колесом. В связи с такой установкой на станке высота
нарезаемых зубьев не уменьшается пропорционально от наруж-
ного торца к внутреннему, а остается одинаковой по всей своей
длине.
При этом способе нарезания номерных поправок к профиль-
ному углу резцов не требуется, технологические расчеты на-
ладок упрощаются, причина, вызывающая диагональное касание,
отсутствует и надобность 'в подналадках резко сокращается,
так как последние становятся необходимыми только для ком-
пенсации возможной неточности настройки и изменения разме-
ров инструмента вследствие переточки.
Нарезание конических колес, большого и малого, с равно-
высокими зубьями производится за три прохода — один черно-
вой и два чистовых для профилирования каждой стороны зуба.
Применяется этот способ при индивидуальном производстве.
Малое колесо нарезается нормальными резцовыми головками.
Большое колесо нарезается теми же головками с нормальными
резцами, которые раздвигаются для развода путем введения
специальных подкладок. Для пяти размеров головок требуется
416

десять размеров резцов, отличающихся один от другого шири-
ной носика и высотой лезвия.
Рекомендуется каждой резцовой головкой 'нарезать колеса
и следующем диапазоне длин образующих:
1,5
<1<1,5/гг
Наименьшие и наибольшие значения припусков (в долях
модуля) при нарезании головкой с нормальным разводом при-
иедены в табл. 81.
Таблица 81
Зпачепве припусков при нарезании резцовой головкой
с нормальным разводом
Место расположения
припуска
На пнутрением
торце
В середине зуба
На наружном
1 торце
На внутреннем
торце
В середине зуба
На наружном
1 торце
Нарезаемый модуль
Наибольший
Наименьший
Обозначение
припуска
Л
Дн
Дв
Д
Дн
Припуск п до-1
лях т (одно-
сторонний) \
. \
0,18 |
0,26
0,33
0,00 |
0,09
0,14 '
Вторичное резание
При нарезании колес с больший углом начального» кеШуса
резцы резцопой головки по выходе из обрабатываемой владийы
могут второй раз резать конец заготовки. Явление это назы-
вается вторичным резанием. Отсутствие вторичного реза-"
имя аналитически выражается следующей зависимостью:
1-СО&О1 + 0)
Яг>1
8т(ри-»2м) + й«1(0 + |*-р„)
где
со$ в = 1
Л.^Ф^-^с^Фг
Ь
360
27 Г. Л. Птицын и В. Н. Кокичсв 437
417

Если расчет показывает вторичное резание, то несколько
изменяют ширину венца и высотные размеры нарезаемых
зубьев.
Выбор инструмента и его устаповка
Профильный угол инструмента. Профильный угол прини-
мается равным 16° по следующим соображениям. При а0 = 16°:
1) резцы более прочны и долговечны, так как величина развода
и ширина их носиков на 30—50% больше, чем у резцов
са*-20°;
2) использование нормальных резцов и головок с нормаль-
ными разводами шире, чем при с^ = 20°;
3) коэффициент профильного перекрытия больше, чем при
^ = 20°;
4) заострение зубьев меньше, чем при а0 = 20°.
Недостатком а0 = 16° по сравнению с а0 = 20° является боль-
шое подрезание ножки зуба, которое устраняется высотной кор-
рекцией.
Выбор и проверка параметров резцовой головки. Выбор и про-
верка параметров резцовой головки производится по табл. 82.
При ширине зуба < 0,261 величину развода для нарезания
зуба шестерни не проверяют; развод принимают нормальный.
Проверку на отсутствие вторичного резания производят для
передач с *>4.
Расчет установки резцовой головки. Расчет производится по
формулам, приведенным в табл. 83.
Зубчатые колеса, нарезанные по наладкам, рассчитанным по
формулам, имеют центральное положение пятна касания. Если
последнее необходимо сместить на величину X к наружному
или внутреннему торцу, то в формулу расчета угловой установки
оси резцовой головки вместо Ь подставляют соответственно
Ь. — X или Ь + X.
Постоянная С для станка 528 равна 340, а для станка
5А27С1—240.
В ремонтном производстве при одностороннем способе чер-
новое и чистовое нарезания производятся последовательно, без
съема нарезаемого колеса со станка. При этом после чернового
прохода изменяется установка эксцентрикового барабана и за-
готовка поворачивается на половину угла (>! или д2 (формула
угла поворота заготовки — в табл. 84). Затем делается первый
чистовой проход, после которого снова изменяется установка
эксцентрикового барабана, и заготовка поворачивается в обрат-
ную сторону на полную величину угла дх или е2 под второй
чистовой проход.
Расчет установки делительной бабки и заготовки приведен
в табл, 84.
418

Таблица 82
Расчет параметров резцовой головки
Расчетный элемент
Формула для расчета или таблица для выбора
0Г = ЭДг
применяется для
нормальный длю! образующих
развод Г , до середины
зуба 1€
Диаметр резцовой го-
ловки
100
150
225
300
450
1,3-0,6
4,8—М
4<М75
5Р—115
76—170'
100—225
150—350
Проверка на отсут-
ствие вторичного реза-
ли»! при нарезании боль*
шого колеса
^^21-
С05 6н ^ 1
1 — со5(ц-Нн)
31П Фи — Щ + 5Ш (Ва -4- |* — Ри)
860
^1Г
Развод резцов
-2Д
2Д — припуск на обе стороны
Произво-
дящие
радиуса
резцовых
головок
27*
малое
зубчатое
колесо
большое
зубчатое
колесо
Наружпые резцы
Внутренние резцы
Ягпта — Яг — 8,51* —
#гпв1=Яг-0,5^
— *ЪЪЩ>
419

Расчет установки резцовой ГоЯввкн
Таблица 83
Расчетный
элемент
Расчетные формулы
черновое Нарезание малого
и большого колес
чистовое нарезание
Угловая
установка
ОБИ
резцовой
головки
Выпуклой стороны
(внутренними резцами)
*-Ч5^у #ГСС«РГ ^^
Вогнутой стороны
(наружными резцами)
Радиальная
установка
шйИнделя
резцовой
головки
Выпуклой стороны
со$рг
^шрв = ^ч
вит У,
ув
Вогнутой стороны
V «1? го5Рг
Угод
установки
эксцентри-
кового
тЗараОана
Укол
лк)лькя
$1п*2 = ~7?Е
Выпуклой стороны
*ХпТ~—С-
Вогнутой стороны
(плюс—правая спираль, минус — леоая сппралЦ

Расчет уедайте* делительной бабки и изготовки
Та&нща 84
Расчетный
элемент
-и " ■ » «
Расчетные формулы
малое колесо
большое колесо
Угол
установки
делитель-
ной бабки
<Ъп = Ф|
Фуе^Фа
Осевая
установка
делитель-
ной бабки
{Ат — выест* бурта оправки)
А2 *=&& + А>2
(Иой — высота бурта оправки)
Смещение
| скользящей
базы При
черновом
нарезании
(вперед)
Х^=Лд+ (0.65^-0.1)
(вперед)
Смещение
скользящей
базы при
чистовом
нарезании
Хл =Л| (вперед)
х*=*^ (вперед)
Угол
поворота
заготовки
при пере-
ходе от
обработки
выпуклой
стороны
зуба
к вогнутой
наоборот
»-[т
57,3/я
созр
<Ьб7+т) +
Г 873т
+ Л
Етг—'Еы
(1,57-*) +
1
$1Пф,
где А = Уув — #у* ±
(плюс —правая спираль, мипус —левая спираль-)

Расчет наладки зуборезных станков моделей 528 и 5А27СН
дли нарезания конических колес с круговым зубом
одномерным односторонним методам
Расчет наладки станка ведется на рассчитанную зубчатую
пару со следующими параметрами: /, = 105,78 мм, а = 20°,
р = 35°, Ь' = 26,44 ми, 6 = 35 мм, й; = 3,15 мм, й; = 5,31 мм,
5д1 = 8,07 мм, 5^ = 6,07 мм, ^ = 7°52'11*. у2 = 1°9' 1 Г, фх =
= 23°50\
Вспомогательные расчетные величины (в минутах):
я « VI + У2 « 472,18'+69,18' = 541,36';
<*1 = *вЪ + ШТ2 = 1б7°52'1 Г + 181°9'1 Г = 0,156.
Теоретический номер резцов
Л7 _ аз1пр _ 541,36'зш35° |г;<;
" ~~ ~25~~ ~ 20 ~~ 10'°*
Длина образующей начального конуса до середины зуба
1С = Ь — 0,56 = 105,78— 17,5 » 88,28 мм.
Длина образующей начального конуса до ножки зуба
Ьэ = Ь — Ъ = 105,78 — 35 = 70,78 мм.
Диаметр резцовой головки Ог принимается из табл. 82 рав-
ным 225 мм.
Номинальный радиус резцовой головки
/\|. == ~~к~ =5г "о- === 11^,0 ММ.
Установка резцовой головки: вертикальная
Ув = /?гсо5р = 112,5со5 350 = 92,15 мм;
горизонтальная
Уг = I — #г 5Ш р = 105,78 — 112,5 зт 35е ^ 41,25 мм;
угловая
Ъут = ТгШ'\ уу-Я058'<

Наибольший допустимый развод резцов:
= -^(6,07со$35° — 2.8,151620*)= 1,62 мм;
^<-^(5а1со5р-2^Ша)-
= -^(8,07со535°-2.5,а11820°)=, 1,93 мм.
Номер резцов применяемой головкц М^: для нарезапия
пригодны головки с любым номеров резцов, отличающемся
от теоретического не более ч*м на 10; ^факТ новых головок
принимается равным 7,5.
Радиальная установка при нарезании большого колеса
Ура = VУъ + Уг = V 92/15 + 41,25 =* 11,533 мм.
Вспомогательные расчетные величины для определения ра-
диальной установки для нарезапия малого колеса:
ДЛГ^Л^ —# = 7,5— 15,5= —8;
»• —0,9157 51п23°50осо$(65°53' —35°)« —0,31
(Р* принимается по табл. 85);
Д«ш* +/7,япф1со&(Уу—Р)« + 0^1.

Таблица 8Ь
Поправочные величины при расчете наладочных устачсвок
1
а = 20°; р==35°.
При других значениях а и
Рг==
Д#
10
9
8
7
6
5
4
3
2
1
0
—I
—2
-3
-4
~5
~6
—7
-€
—9
-10
Развод
Л.
мм
1,021407
1,019245
1,017088
1,014936
1,012787
1,010645
1,008505
1,006372
1,004243
1,002120
1,000000
0,997884
0,995774
0,993668
0,991566
0,989467
0^87374
0,985284
0,983199
0,981118
0,979041
сое (а — Да).
сое (а + Да)'
р ^г
_Г1 1
Номинальный
^2
-0,6599
—0,5989
-0,5370
—0,4739
—0,4096
—0,3442
—0,2776
—0,2098
—0,1411
—0,0712
0
0,0722
0,1457
0,2202
0,2959
0,3728
0,4509
0,5300
Д6104
0,6919
0./745
6
~5
—0,7910,
—0,7052
-0,6208
-€,5380
—0,4566
—0,3768
—0.2984
—0,2216
-0,1463
—0*0725
0
0,0709
0,1404
02086
0.24Й
0,8405
0,4044
0,4669
0,5280
0,58/7
0,6460
р следует пользоваться формулами: 1
С025 р *
I —Да);
-)^(а + ДсО; Да=ЮД#
[ диаметр резцовой головки,
дюймы
1 9 | 12
Развод, мм
| Г*
—0,9898
—0,8984
—0,8056
—0,7108
—0,6144
-Ю,5163
—0,4164
—0,3148
-0,2117
—0,1068
0
0,1084
0,2185
0,3303
0,4438
0,5593
0,6763
0,7951
0,9157
1,0378
1,1617
Рш | Р%
—1,1865
—1,0578
—0,9312
-0,8070
—0,6849
—0,5652
—0,4476
-0,3324
—0,2194
—0,1082
0
0,1064
0,2106
0,3128
0,4128
0,5108
- 0,6066
0,7003
0,7920
0<8816
0,9690
-13198
-1,1979
-1,0741
—0,9478
—0,8192
—0,6884
-0,5552
—0,4197
—0,2822
—0,1423
0
0,1445
0,2914
,0,4404
0,5918
0,7457
' 0,9018
1,0601
1,2209
. 1*3638
1,5490
Г*
—1,5821
-1,4105
—1,2416
—1,0759
—0,9132
-0,7336
—0,5968
—0,4434
-0,2926
—0,1449
0
0,Ц19
0,2809
.0,4171
0,5505
0,6811
0,8088
0,4338
1,0560
1,1755
1,2920
Да,
мин.
100
90
80
70
60
50
40
30
20
10
0
-10
—20
-30
—40
—50
-60
—70
^8а
—90
-100
т

Радиальная установка для нарезания малого колеса: внут-
ренней стороны зубьев
Уры - /(У0-ДУ0)2 + ^+ БВн =
== V (92,15 — 0,968)а + 41,252 — 0,31 « 99,69 лш;
наружной стороны зубьев
УРп1 = /(Ув-АУв)2 + ^+ Ввв =
= К (92,15 — 0.968)2 + 41,252 + 0,31 = 100,31 мм.
Расчет наладки зуборезного станка модели 5А27С1 для нарезания
гипоидных конических колес с равновысоким круговым зубом
Конические колеса с- равновысоким круговым* зубом для
гипоидных передач не требуют специального оборудования. Опи
обрабатываются па тех же стапках и теми же методами, ко-
торые применяются для обычных конических колес с круговым
зубом.
К. М. Писмаиик разработал следующий метод нарезания
гипоидных колес с -равновысоким зубом. Нарезание произ-
водится по методу обката, причем плоскость производящего
колеса совпадает с общей касательной плоскостью к делитель-
ным конусам малого и большого колес гилоидпой передачи.
Поверхность, описываемая режущими кромками инструмента
в их движении резания, связана с производящим колесом,
а поверхности зубьев при этом образуются как огибающие по-
верхности, описываемые режущими кромками инструмента в отно-
сительном движении между производящим колесом и каждым
из нарезаемы* колес. Касание полученных поверхностей зубьев
друг с другом при зацеплении в каждый момент времени теоре-
тически происходит в одной точке. Геометрическое место этих
точек в различные моменты зацепления образует линию зацеп-
ления гипоидной пары. . .
Положение резцовой головки определяется при условии, что
производящий радиус головки при профилировании средней
точки зуба пересекает на плоскЬсти производящего колеса
окружность радиусом Ь9 под углом- р8. Радиальная и угловая
установки резцовой головки рассчитываются го обычным фор-
мулам для* -нарезания конических колес с подстановкой в них
величин Ьв и Рв вместо длины средней образующей и угла спн*г
рал и в средней точке зуба конического колеса.
В табл. 86 приведены формулы для расчета параметров рез-
цовой головки, а в табл, 87 — расчетные формулы паладки
станка модели 5А27С1.
485

Таблица 86
Выбор и расчет параметров резцовой головки
Расчетный элемент
Средний радиус произ-
водящего колеса
У пол между радиусом
Ьл и образующей
Номинальный диаметр
резцовой головки 1>г
Ширина зуба произво-
дящего колеса
Угол наклона зуба на
среднем радиусе произ-
водящего колеса
Угол наклона зуба на
внутреннем радиусе про-
изводящего колеса
Максимальный допу-
стимый развод резцов
Производящий радиус
наружных резцов
Производящий радиус
внутренних резцов
Расчетная формула
**с = А. "*- ^В
Ис^О-г-р.
0Лс<Нт<\$Ц
Ь0^62СО5рс
Р*=Р*:ЬШ.
ЫЛР*В== 2Р^Ь •
где К*- ^-ОМ,
Гжс-чпп (тМт -^^-2,5*а -0,15)
Дгв — Яг + 0.5/7 + 1,2518 а т.
где /" — принятый развод резцов 1
Яге « /?г - 0#Р - 1,2В ^ а т
В этих формула»: 1г и 1а—длина .средних образующих} р —угол 1
1 между образующей делительных конусов и общей касательпой плоскостью;
1 &4—длина зуба большого колеса; *я—-мддуль нормальный средний. 1
*2б

Расчет наладки станка модели 5А27С1
Таблица 87
Расчетный элемент
Расчетная формула
большое коническое колесо
малое коническое колесо
Угол поворота де-
лительной бабки
Фу* =■» Ф*
Фу1«ф1
Вертикальное сме-
щение оси. заготовки
Ум — ^с С08 ре
Ув1в^с«»((А-|1с)
Осевая установка
заготовки
'04
1а — 1ссо§11с , А
СОЗ ф&
(Лад— высота оправки)
02
V -* 1х —1сео$(р-цй) , ^
(Лог—высота оправки)
<п
Смещение скользя-
щей базы
Угол уетанова
эксцентрикового ба-
рабана при черновом
нарезания малого и
большого, конических
колес
*3
То же при чисто-
вом нарезании вогну-
тей стороны зуба
^«^-(^-^с00*^) ****+**
Хй1 = Н\- [*,.-/,ссоз (р-це)] %ф1 + ДА
ДА в 0,05т (учитывается только для чернового прохода)
-п4-л- «да^-^г^5 «а»*-*^-**
-$-#. г-»"-*-и4; е**--1С&г1;-*»•

Про&яжтш табл. &
1 Расчетйый элёмейт
1" Угол установи
| эксцентрикового ба*
} рабана пЬи чистовом
] нарезаний ввшуклой
1 ^стороны а^ба.
4 § Угс^ установа
1 'ЛЮЛЬКИ
1 Угод поворота за-
готовки при пе^З^оде
от обработки одной
стороны зуба 4с обра-
1 йотке другой --
гитары деления
I *Пв|йаатр^ййег^ело"
[гитары ойгёта
' — ■ *
Расчетная формула ]
большое коническое колесо
малое коническое колес» 1
*4*-й- **"-*»&*> **-~*&к-**
/7
(О принимается по чертежу)
, Ец — Ев \ Ьс со8 Ро
*ДО»К.-
'*" 75г,со8&
<Ь = 270+ -§-+$,
*-*■?
*_ .- *1&0<а»|>с
ПМ • I • 1111

1^ $. »Н«|
/11-/?—^г*|
§ За РАСЧЕТ ПЕРЕД\ЧИ С КОНИЧЕСКИМИ КОЛЕСАМИ
С ПАЛЛОИДНЫМ ЗУБОМ
Зацепление конических колес с криволинейными зубьями
относится к виду плоских зацеплений, так как основано на
воображаемом коническом колесе с углом при вершине конуса
180°, или так называемом плоскоконическом колесе.
Принципиальная схема зацепления изображена на рис. 133.
Оба воображаемые плоскоконическце колеса сводятся к дейст-
вительным коническим колесам, из ко-
торых одно имеет боковые поверхно-
сти зубьев правого, а другое — левого
подъема.
Эти конические зубчатые колеса
нарезаются на станках Клингельнберг
конической червячной фрезой, витки
которой в осевом сечении имеют форму
трапеции. Фреза совершает такое дви-
жение относительно заготовки, при
котором она является как бы частью
плоского колеса с углом 90° при вер-
ните делительного конуса- В резуль-
тате нарезания фрезой на конической
заготовке образуются зубья постоян-
ной высоты и с боковой линией
в форме удлиненной эвольвенты окруж-
ности, или так называемые паллоид-
н ые зубья.
Основными признаками этой си-
стемы зацепления являются: постоян-
ная высота зуба по всей его длине;
постоянный нормальный модуль по
всей длине зуба; постоянная толщина зуба по всей его длине
л одинаковые углы конусов головок и ножек зуба.
В основу расчета зубчатых колес по этой систс*ме зацепле-
ния принят нормальный модуль, а сам расчет основан на опре-
делении элементов плоского воображаемого конического колеса
с числом зубьев г0% которое представляет собой путь, пройден-
ный режущими кромками конической червячной фрезы при
нарезании зубьев.
Рис. 133. Схема плоского
зацепления.
/ — плоско коническое колесо.
Расчет передачи с углом между осями 6 = 90°
(модульная система; размеры в мм)
Схема основных элементов пары плосхоконического зацепле-
ния с углом 6 — 90° приведена на рис. 134.
Замером определяются: б, гг (обычно не меньше шести, в осо-
бых расчетах до четырех), г2, К
т9 1{
о»
и р.
429

Модуль
т~
2,166 *
значение принимается, а впоследствии проверяется на допус-
каемую нагрушку и, кроме того, должно быть округлено до бда#
жайшего стандартного модуля фрезы.
Передаточное отношение
гл =
_.*!_
Рис. 134ч Схема основных элементов пары плоско-
конического зацепления с углом Л — 90°.
/ — углы корригируются.
Проверка принятого числа зубьев большого зубчатого колеси;
Диаметр внутренней окружности плоскоконического колеса
Угол делительного конуса малого зубчатого колеса <рх при-
нимается по номограммам (рис, 135 или 136) и округляется д©
половины или целого градуса. Величины, указанные в номо-
граммах, учитывают изменение углов.
Угол делительного конуса большого зубчатого колеса
92 = 90°-%.
Число зубьев плоскоконического колеса
0,5г0 = иг2;
коэффициент и принимается по табл. 88 для значения «р4.
430

со^соо,^^^^^:^^^^ ^ ^5; &
^
&Р
? *г сомом о:ошюьд/)1 огоюи ртфДх тяь
оо о» о»
*? тт* огошъыръ егш/ю* двядйс омль
Дй
43|

Таблица 8$
коэффициент и для угла делительного конуса <р*
2 81П ^ .4
I Ф*
град.
20
20,5
21
21,5
22-
22,5
23
23,5
24
24.5
25
25,5
26 !
26,5
27
27,5
28
28,5
29
29.5
30
30,5
31
31,5
32
32,5
33
33,5*
34
34.5
35
35,5
36
1
I и 1
1,461998
1.424900
1,395089
1,364256
1.334757
1,306506
1,279754
1,254075
ЦВ29407
1,205690
1.183152
1,161440
1,140510
1,120573
1.101321
1.062954
1,064962
1,047778
1.031353
1,015434
1,000000
0.985221
0,970873
0,956937 1
0,943574
0,930578
0,918105
0,905961
0,894134 |
0,882761
0,871687
(1861029
0,850129
• Ф*
град.
86,5
37
37,5
38
38,5
39
39,5
40
40,5
41
41,5
42
42,5
43
43,5
44
44,5
45
45,5
46
46.5
47
47,5
48
48.5
49
49,5
50
50,5
51
51,5
52
52,5
и
0.840618
0,830840
0,821123
0,812083
0.803212
0,794533
0,768039
0,770068
0,769941
0,762078
0,754693
0,747272 .
0,740052
0,733137
0,726321
0,719735
0,713368
0,707113
0,700967
0,695120
0,689274
0,]583620
0.678150
0,672856
0,667556
0,662506
0,657540
0.652707
0,647987
0,643376
0,638887
0,634509
0,530238
1 **
| град.
| 53
| 53,5
54
54,5
1 55
55.5
56
56,5
57
57,5
58
58,5
59
59,5
60
60,5
61
61,5
62
62,5
63
63,5
1 'б4
64.5
| 65
65,5
• 66
66,5
67
67,5
68
68,5
69
\~Т~\
0,626064
0,621998
0,618031
0,614160
0,610388
0,606700
0,603107
0,599599
0,596182
0,592845
0.589588
0.586413
0,583314
0,580295
0,577347
0,574474
0,571676
0.568944
0,566283 .
0,563691 •
0,561161
а553703
0.556303
0,558961
0,551688
0,549474
0,547315
0.545220
0,543183
0,541(96
0,539269
0,537403,
0,535573
432

Продолжение табл. 86
ф*
град.
1 69,5
70_
70.5
71
71,5
12
72,5
73
73,5 1
74 1
74,5
75
75*
1те 1
Й1
\
\*т>
0,532090
0,530425
0,528809
4627248
0,525729 |
0.524262
0,522848
0,521474
0,520150
0,518871
0,517635
0,516448
0,515304
I **
| 1^М.
76,5
1 #~» •
77
77Д
78
78.5
| 79 .
79,5
80
80,5 |
' &1
81*5
«2
82.5
83
и
аб14207
0^1*3152
| . &512137
0.511169
0,510245
$509357 1
0.508517
0,507712
О,50©50
0,506231
0,505550
0,504912
0,504316 1
0,503752
.. _ ._ ^
Ч>*
град.
азз"
84
84^
1 85
85,5
86
1 «6,5
' 87
87,5 |
88
88,5
89
89,5
90
и 1
г 0,ЙШ36
0.502755
0,6023 ;о 1
0,5С1912
0,501544
0,501222
0,500951 |
0,500685
0,500175 |
0,500304
0.5ОС171
0,500076
0,500000
0,500000 1
1
Радиус внутренней окружности плоскоконического колеса
#1 = из**/***
Радиус основной окружности плоскоконического колеса
величина промежутка ё принимается по табл. 89.
Таблица 8$
Значении величины %
Модуль нор-
мальный т, мм
Наименьший
промежуток ц, мм
Модуль пор-
мальпый т9 мм
Наименьший
промежуток ^,лл
1
4
3,5
6,5
1,25
4
3,75
6,5
1,5
4,5'
4
7 |
| 1,75
4,6 .
4#
7"
2
5
4,5
7,5 1
2,25
5
5
8 |
2,5 1 6,76
'ад-
ад.
8,5
5.5
6
3. | 3,25
6
6,6,
9 , 1Й
.1 . .,
6
7
1
^
28 Г. А. Птипьш и В. Н. Кокнчсв 437 43$

Длина зуба
(округляется до целого числа миллиметров).
Радиуе наружной окружности- плоскоконического колеса
Диаметр делительной окружности большого колеса
Модуль торцовый
й -А
Диаметр делительной окружности малого колеса
В случае заданного диаметра делительного конуса большого
зубчатого колеса Лт и передаточного отношения /0 «-|ь расчет
начинак^т с принятия двух чисел аубьев колес, соответствующих
передаточному отношению /0. Принятые два числа эубьев в даль-
нейшем могут не совпасть с окончательно установленными чис-
лами зубьев. Затем по номограммам (рис. 135 или 136) опреде-
ляют величину Фх. Величину <р8 рассчитывают по формуле
Длина образующей делительного конуса
коэффициент и определяется в зависимости от значения <р2 по
табл. 88.
Длина зуба
Число зубьев плоского колеса
_ 2(1-6)
2«~ т •
Радиус внутренней окружности плоскокопнческого колеса
/?,--=/--(& + «);
значение величины ц принимается по табл. 89.
434

Число зубьев большого КоЛесй
Число зубьев малого колеса
г —Ь-
1 " и •
Применяется следующий ряд нормальных модулей: 1; (1,25);
1,5; (1,75); 2; (2,25); 2,5; (2,75); 3; (3,25); 3,5; (3,75); 4; (4,25);
4,5; 5; 5,5; 6; 6,5; 7. Мо-.
дули, заключенные в скоб-}
ки, рекомендуется по воз-
можности не применять.
Нормальный модуль
и длину зуба рекомендует-
ся выбирать так, чтобы
последняя не была более
десятикратного * модуля
(10 т). Для передач, под-
вергающихся сотрясениям
н смещениям опор, необ-
ходимо предусматривать
соответствен по меньшие
длины зубьев или боль-
ший МОДУЛИ. Рис. 137. Схема элементов конических зубча-
Элементы конических ™« колес с паллоидиым зубом при б = 90°.
зубчатых колес с палло-
идиым зубом при 6 = 90° изображены на рис. 137. Расчет
размеров этих элементов производится по следующим формулам.
Высота головки зуба:
Н\ = Нгт — !> т;
&й = 1щт •+- / < /я.
Коэффициенты кх и /^ принимаются по табл. 90 и 91, а
неличина разности \—по табл. 92. Коэффициент А, никогда не
может быть принят меньшим, а коэффициент й2 большим мо-
дуля т.
Передачи, у которых малое зубчатое колесо юнеет 15 или
более зубьев, не имеют коррекции по высоте зуба.
Проекция длины головки зуба:
Сн>\ = Ь со5 <рг; Скгг ~ Ь &\ъ ^.
Проекция высоты головки зуба:
#п1 — к\ соз ф4; К& = А2 бш чй.
28* 435

Таблица 90
Коэффициент А* для определения высоты головки зуба малого колеса
при угле зацепления а = 20°
Число
зубьев
большого
колеса ?,
15
16
17
18
19
20
21
22
♦23
. 24
25
26
27
28
29
30
35
40
45
50
55
60
65 "
75
100
1 Прл!
1 малыши к
1 тат округ.
6
1,45
1,45
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,46
1,47
1,47
1,47
1,47
1>47
1,47
1,47
1,47
1,47
1,48
л с ч а н
годуль я
пить до
7
1,38
1,38
1,39
1,39
1,39
1,39
1,39
1,40
1,40
1,40
'1,40
| 1,40
1,40
МО
1,40
1,40
1.40
1,41
1,41
1,41
1,41
1,41
1,41
1,41
1,42
и е. Ве
«переда
десятых
Число зубьев малого колеса г1
6
1,31
1.31
1,32
1,32
1,32
1,32
1.33
1.33
1ЛВ
133
1,33
1,34
1,34
1,34
1,34
1,34
1,34
1,34
1,35
1,35
1.35
1,35
1,36
1,36
1,36
9
1,23
1,23
1,24 |
1,24
155
155
1,26
1,26
1,26
156
1,27
1,27
1,27
1,27
1.27.
№
1,28
158
158
1,29
159
1,29
1,29
1,29
1,30
личппы, присед
чп, из проиэвед!
долей миллиме
10
1,15
1,15
1,16
1,17
1,18
1,18
1,18
1,19 |
1,19 |
1,20
1,20
1,20
151
151
151
1,21
1,22
1,22
1,22
153
153
153
153
153
1,24
11
1.07
Г,08
1,09
1,10
1,10
1,11
1,П
1,12
1,12
1,13
1,13
1,14-
1,14
1,14
1.14
1,15
1,15
1,16
1,16
1,16
1,17
1,17
М7
1,17
1,18
12
1,00
1,00
1,00
1,01
1,02
Ш
1,04
1,04
1,05
1,06
1,06
1,06
-1,07
1,07
1,07
1,08
1,09
1.09
1,10
1,10
1,10
1,11
1,11
1,11
102
13
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00 |
1,00
ш
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1.00
1,00
1.01
1,02
1,03
1,04
1,04
1,04
1.05
1,05
1,05
1,06
14
1,00
1,00
1,00
1,00
1.00
1,00
1,00
1.00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
I 1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
15
1,00
1*00
1,00
1,00
1,00
1.00
1.00
1,00
1,00
1,00
1,00
1.00
1,00
1,00
1.00
1,00
1,00
1,00
1,00
1 1ДО
1,00
1,00
1.00
1,00
1,00
денные в таблице, следует умножить на нор-
!иия вычесть разность [ (по табл. 92) я резуль-
Па. |
436

Таблица 91
Коэффициент Ла для определения» высоты головки з^ба большого колеса
при. угле зацепления а = 2СР
Число
зубьев
большого
колеса г*
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
35
'Ю
45
50
55
ПО
05
75
100
П р и ь
МЛЛЫ1МП N
1ЛТ ОКРУГЛ
1 в
0,55
0,55
0,54 |
0.54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
0,54
| 0,54
0,54
0,54
' 0,54
0,54
0,53
0,53
0,53
0,53
0,53
0.53
0.53
0.53
0,53
0,52
«с ча п
одуль п
шть до 1
7
0,62
0,62
0,61 1
0,61
0,61
0,61
0,61
0,60
0,60
0,60
0,60
0,60
0,60
0,60
0,60
0,60
0,60
0,59
0,59
0,59
0,59
0,59
0,59
Ь,В9
0,68 |
и е. Ве
1 переда
десятых
Число зубьев малого колеса г,
8
0,69
0,69
0,68
0,68
0,68
0,68
0,67 1
0,67
0,67
0,67
0,67
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0,66
0.66
0,65
0,65
0,65
0,65
0,64
0,64
0,64
ЛИЧИНЫ,
чи, из с
долей 1
9
•0.77
0,77 1
0,76
0,76
0,75
0,75
0,74
0.74
0,74
0,74
0,73
0,73
0.73
0,73
0,73
0,72
0,72
0,72
0,72
0.71
0.71
0.71
0,71
0,71
0.70
10
0,85
0,85
0,84 |
0,83
0,82
0.82 |
0,82
0,81
0,81
0,80
0.80
0,80
0.79
0,79
0,79
0.79
0,78
0.78
0,78
0,77
0,77
0,77
0,77
0,77
0,76
приведет* ыс
фоваведепня вы
миллиметра.
11
0,93
0.92
0,91
0,90
0.90
0,89
0,89
0,88
0,88
0,87
0,87
0,86
0,86
0,86
0,86
0,85
•
1
1 12
1,00
1,00
1,00
0.99
0,98
0,97
13
1,00
1,00
14
. 1,00
1.00
1,00 » 1.00
1,00 1.00
1,00
1.00
0,96 1,00
0,96 1,00
0,95 1
0,94
0,94
0,94
0,93
0.93
1,00
1,00
1,00
15
1.00
1,00 1
1.00
1.00
1.00
1,00 ' 1,00 1
1,00 1,00 |
1,00
1,00
1,00
1,00 1,00
1,00 . 1,00
:.оо
1,00
0.93 1,00
0.92
0.85 ' 0,91
0,84 1
0,84
0,84
0,83
0^3
0,91
0.90
0,90
0,99
0,98
1,00
д.оо !
1.00 .
1,00
1,00
1,00 1,00
1,00 . 1,СЗ '
1.00
1,00
1.00
0,97 1,00
0,96
'0,96
0,90 0,98
0,89 . 0,95
0,83 0,89'
0,83
0,82
в табли!
честь ра
0,89
0,88
1.00
1.00
1.00
1,00
1,00 1.00 |
1,00
| 1.00
1,00
0.95 * 1,00
1 1,00 !
Ш ,,
1.00
1.00
0.95 1.СЭ ' 1.00 ]
0;94
1,00
цс. следует умпожить
знбеть / (по табл. 92) я ]
1,00 1
на нор-
резуса»-
№

Величина разнести / для изменения
Длина
1 зуба
Ю+&ММ
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
32
34
36
38
40
42
44
46
48
50
52
54
56
58
60
62
64
66
68
70
72
74
76
5
0,08
0,10
0.13
0.16
0.19
0,21
0,24
0,27
0,29
0.32
0.35
0,37
0.40
0.43
0,45
0,48
0,51
0,53
0,56
0.59
0,61
0.64
0,67
0,69
0,72
0.75
0.77
0,80
0,83
0.85
0.88
0,91
0.93
0,96
0.99
1.01
6
0.10
| 0.13
1 0Л6
0.20
0.23
0,26
0,30
0,33
0.36
0.40
0,43
0.46
0.49
0.53
0.56
0.59
0,63
0.66
0,69
0,72
0,76
0,79
0.82
0,86
0.89
0.92
0.96
0,99
1.02
1.06
1.09
1.12
1Л5
1.19
1.22
1,25
7
0.12
0,15
0,19
0.23
0.27
0,31
0.36
0.39
0,43
0.47
0,51
0,55
0.58
0.62
0.66
0.70
0.74 1
0,78
0.82
0.86
0,90
0,94
0,98
1,02
1.06
1.09
1,13
1.17
1.21
1,25
1,29
1.32
1*36
1.40
1.44
1.48
—г-т -
8
0.14
0,19
0,23
0.28
0.33
10.38
0,12
0,47
0,52
0,56
0.61
0,66
0.71
0,75
0,80
0,85
0,90
0.94
0,99
1,04
1,08
1.13
1,181
1,22
1.2/!
1,32
1.36
1,41
9
0,16
0,22
0,27
0.32
0,38
0,43
0.49
0,57
0,59
0,65
0.70
0.76
0.81
0,86
0,92.
0.97
1.02
1.08
1,13
1.19
1,24
1,30
1.35
1,40
1.46
1,51
1.56
1.62
1,46} 1,67 |
1,50'
1,55
1,60!
1.641
1,60
1,74
1,78
1.73
1.78
1.84
1.89
1,94
2.00
2,0Ь
10
0,18
0.24
0,29
0,35
0.41
1 0,47
0,53
0,59
0,66
0.71
0.77
0.83
0.89
0,95
1.001
1.06
1.12
1,18
1,24
1,30
1,36
1,42
1,47
1.53
1,59
1,65
1,71
1,77
1,83
1,89
1,94
2,00
2.07
2,12
2,18
2.21
1
1
И
0,20
0,26
0,32
0,39
0,45
1 0,52
0,58
0,65
0,71
0,78
0,85
0,91
0,97
1,04
1,10
1,17
1,23
1.301
1.36
1,43
1,49
1,56
1,62
1,69
1,75
1,82
\м\
1,95
2,02
2,08
2,14
2,21
2,27
2.33
2.40
2,46
12
0,21
0,28
0,34
0,41
0,48
0,55
0,62
1 0,69
0,76
0,83
0,90
0,97
1,04
МО
М7
1,24
1,31
1,38
1,45
1,52
1,59
1,66
1,72
1,79
1.86
1,93
2,00
2,07
2,14
2.21
2,28
2,35
2,42
2,48
2.55
2.62
1
13
0,22
0.29
0,36
0,44
0,51
0,58
0,66
0,73
0,80
0,88
0,95
1,02
1,09
1,17
Угол конуса «р^
14
1 ода
I 0,31
0,38
0,46
0,54
0,62
0,69
0,77
0.85
0,93
1,00
1.08
1,15
1,23
1,24 1,31
1,31
1,39
1,46
1,53
1,60
1,68
1,75
1,82
1,90
1,97
2,04
2,12
2,19
2,26
2,34
2,42
2,48
2,55
2,62
2,70
2,77
1
1,39
1.46
1,54
1.61
1,70
1,77
1,85
1,92
2,00
2,08
2,15
2,23
2,30
2,38
2,46
2,54
2,62
2,70
2,77
2,85
2,92
1
15
0,24
0,32
0,40
0,48
0,56
0,64
0,72
0,80
0,88
0,96
1,04
1.12
1,20
1,28
1,36
1,44
1,52
1.60
1,68
1,76
1,84
1,92
2.00
2,08
2,16
2.24
2,32
2.40
2/18
2.56
2,64
2,72
2,80
2,88
2.96
3,04
16
0,25
0,33
0,41
0.50
0,58
0,66
0,75
0,83-
1 0.91
1,00
1,08
1,16
1,24
1,33
1.41
1,50
1,58
1,66
1,74
1,83'
1,90
1,99
2,06
2,16
2,24
2,32
2,40
2,48
2,57
2,65
2,74
2,82
2,90
2,99
3,07
3,15
438

8
28 29
&
8
3
я
8
я
сч
8
1-М
со
Г^
Ц. 3 й 3 ? 8.8.8„ й Й. 8Р. 8. В. й 3 2 $ Ц. 9. Щ. 8. % Й. 8. Б 2 Й Й 9 8. Щ. Й Щ. 8. ЛЩ
СО^ ^ и5л СО IV 00 СЛ О^ СЧ СО ^ Ю Г** IV СП О - «^ О) ^ 10 Ю Й 00 Ф С) -* СЧ СО,, ^Г \а СО. IV. О*. О С^. СЧ.
й^.йЗ.Е.8.8.^8„^?8.&^5;32ййл>:».^йг2Ьй.й.з.8.?гг|§18!2
о о о о о о о ^ -н -ч ~« ~- -Г - Г ^, сч' оГ сч' оГ сч' сч* сч" сч сч' сч' со' со « со' со* со' со* со' со со* ■*•
•'•^СЧСЧС^Л^^С^СЧСЧООСОСЧГ^СОСОГ^^с^СЪ^
со ^ из ^ ^ 55 о5 о -\ ся "41 г^. <ч *Ч ^ °1 °. *1 ^ "Ч ^ <0. *": Ч. °Ч. Ч. ^1 *1 °Ч. ^5. "* % ^1 °°- »5 О,
Ч 3. 3 % й.$$ ч * « *. 8 8. 3 $ 818 Г? $ Й 5 Й Й. К. 3. 8. Й. Ь ^ ?, 8 Й. Й. &= Щ %
я^^г.^зз^2&й.!?й.й.^^$.8.с5й§й^й.8.8Л2?1^?.8.8.^?2й;
8.§ 3.3.к 8.8.8. = 51 Я.5 З.З.Й.®.$8.ЯЦЩ,5.Й.8.Й. ЙЛ &-.$%Я%Я*•8.
8. 5.8 8.8.3.3 3. = Я ^5 3 3.^.3 3 о.~ 1*8 5! 8 8 ?! 81Д$а Й8 9.3.8 Й.8.
ооооооо-* — -^ ^^^^^ — ^счс^'счсч'счс^сч'сч'счсмсо'со'сос^
Ч. 8 38 8. В. 8.8.8 2 §5 $ 5?. Й. &. Г: Й. &. 8.8 8 8. % Щ, 8 К. 8. 8. 8. В Я 3 3 3.8. {2
81 $ 9.38 й,&. Й 8 8 2 Й Й 3 3 3 й 3.8. $ 2 й«. 5.8.8.8.б. % 8. 8. Ь й Й. % 8 8.
^. ^Ч Т Ч Ч ^ °°л °1 Ч ^ ^Ч *Я Ч 'Я '°р Ч ^ °° °* ° -* с4* ^ Т> *Я ^ Н °Я ^ Н. *"1 ""?. ^ °Ч ^1. «
^Й%8.гй.38.3.228^Ч88.^3.8.Э.= ^8§?.5?88.ЙЙ.^8.2^8.?.Ф.
«Ч *Я ^ '-Я Ч. ^- °Я ^ * Ч* "Ч. *1 *Ь ** л. <Ч *°, ^1 °°, «5 о —„ сч. со,. ^^1П.<Я^сч01^^.сЧ. ^1 *Ч
СЧ. Л V 1Л СЭ СО I*- СО СЛ. О — СЧ СМ СО.. V 1Л *Я 1^ СС> С© СЛ О -*, СЧ. СО. ^ 1С «Э «О Ь, « О» О — -« СЧ,
-

Расстояние между плоскостью основания дёлипельного ко-
нуса и плоскостью основания конуса выступов:
#С1 == ^1 «П фг; Н& == Й5 С05 фх.
Диаметр большей окружности выступов:
#
да'
5/°
Ж"
30°
зй
23е
ЯГ
-28е
ЗВ1
27я
30*
7,6*
с*
«с
1
1
' ]
•И]
I1
5П 1
- 1
5
1^
8^
11
•
1 *>
Г с:
^
>
...А
^
1 |х
•г'
^
-4-
*•
1
1 «5
^
л
й
-д
к"
.._
ч
*
г!
1 <г
ь
I
Рис 138. Номограмма для определенна угла наклона
эуба р.
Диаметр меньшей окружности выступов:
Оп « Оп — 2Скъ; Ой = Ое2 — 2Слч.
Расстояние от точки пересечения осей до венца колеса:
(#са + Сю).
УУол наклона зуба р определяется по номограмме (рие. 13$
в зависимости от Ьтношения.-^-.
Расстояние, от тЬчдси переселения осей до ЬлЬЛсости оейовй-
над дёлитёльнЬгб конуса:
440

Толщина дуба по хорде делительной окружности на торце:
Высота головки зуба по зубомеру в торцовой плоскости:
Значения 5' и?' следует принимать по табл. 54 (где ц' = Л').
Для получения калибра зуба в нормальном сечении необхо-
димо величины 5^, 5да» ^ и ц% умножить на отношение -Д-.
Пример. Замером определено: Ь = 90°, т — Ь мм, /0 = 4, гх = 8, а — 20°.
Число зубьев большого колеса
а^ ==: ^ = 4-8 = 32.
Диаметр внутренней окружности плоскоконического колеса
Лед, = г^т = 32-5 = 160 мм;
для дальнейшего расчета злачение Яде пе требуется, однако оно дает пред-
ставление о величине большого колеса.
Угол делительного Конуса малого колеса ф| (по номограмме рис. 136)
равен 12°/
Угол делительного конуса большого колеса
ф* = 6— ^ = 90°— 12° ^ 78е.
Число зубьев плоскоконнческого колеса
<Ш0 = иг2 = 9,511)69*32 = 16,357408;
коэффициент и принят по табл. 88 для ед.
Радиус внутренней окружности гшоскбкоиического колеса
Я/ = 0,5г0ет = Д 6,357408-5 == 81,79 мм.
Радиус основной окружности плоскоконического колеса
*=;/?« + «= 81.79+ 8 = 89.79 жл;
величина д принята по табл. 89.
Длина зуоа
; Л? 89,79 ,ж
Радиус паружной окружности плоскоконпческого колеса
/?,= /?+* = 89,79+35 = 124,79 мм.
т
Диаметр делительной окружности большого колеса
Модуль торцовый
341

Диаметр делительной окружности малЪго колеса
<*а1 = т52?, = 7,625-8 = 61 мм.
Высота головки зуба:
Н\^Нгт — Д>т= 1,34-5 —1,$ = 5,2 лш>5 лл*;
Л^=А2т + /<т = 0,66-54- 1,5=4,8 л?л<5 мм.
Величина разности • / определена по табл. 92 для угла конуса ф|= 12° и
длины зуба 6-5-^=35-^8=43 мм. В таблице имеется значение / для длин*
зубьев 42 мм, равное 1,45, и для 44 мм, равное 1,52. Округленно принимаем
/=1.5.
Проекция длины головки зуба:
С'н,{ = Ь совф! = 35 еде12° = 34,24 мм;
С^,2 = Ь&ъ ф,. ^ 35 ей 12° = 7,28 мм.
Проекция высоты головки зуба:
/Сад = Л| сок срг = 3,2 сев 12° — 5,09 мм;
/Си — А^51П ф! = 4,8 з№ 12° = 1 мм.
Расстояние между плоскостью основания делительного конуса и плоско-
стью основания конуса выступов:
Нсх = Л, з!п ф1 = 5*2 зт 12° = 1,08 мм;
ЯЛ.= А^С05ф| = 4,8005 12° = 4,7 мм.
Диаметр большей окружности выступов:
Да = 4* -г 2Кт = ©1 Ч- 2-5.09 = 71.18 мм\
Ол =^^ + 2^ = 244 + 2-1 =246 мм.
Длина образующей делительного конуса
I = &&х = 24М),511169 = 124,725 мм.
.Расстояние от точки пересечения осей до плоскости основания делитель-
ного конуса:
;&--** = Ы. = Щ мм.
Дцамстр меньшей окружности выступов:
#4 — А* ~ 2С^2 -* 71;18 — 2 -7,28 = 56,62 мм;
&Н = *>й - 2С;,, = 246 - 2*34,24 = 177,52 т.
442

Расстояние от точки пересечения осей до венца колеса :
**И1 =г=
й&
244
(#« + С;.1)^^-(1Д>В + В4,24) = Ш,68 мм;
Л* = -^ - (Я« + С\.2) - -^- - (4,70 + 7,28) - 18,52 мм.
Угол наклона зуба для -у- = .^ ^ = -я^- = 0»2778 по номограмме
(рис. 138)
Р=31°.
Расчет передачи с углом между осями б ^ 90е
(модульная система; размеры в мм)
Схема основных элементов пары плоскоконического зацеп-
ления с 6^90° изображена на рис. 139.
Замером определяются: й, ги г2, Л, /я, хф аир.
Модуль
т =
2,166
значение принимается, а впо-
следствии проверяется па до-
пускаемую нагрузку и должно
быть округлено до ближайшего
стандартного модуля фрезы.
Передаточное отношение
'о *§-
Проверка принятого числа
зубьев большого зубчатого ко-
леса
Диаметр внутренней окруж-
ности плоскоконического ко"
леса
&*п « ЦП.
Углы конусов выступов, за-
данные передаточным отноше-
нием при 6>90°:
Рис 139. Схема основных элементов
илоскоконического заце
с в ^90°.
/ — углы корригируются.
лары илоскоконического зацепления
с в ^90°.
с!еФе1- 5Ш(1в^ 6)-с1е(1В0°-6);
443

при в<€Оь
углы фв затЫ преобразуются в необходимые для дальнейшего
расчета углы фа и ф2 путем увеличения или уменьшения шг
на величину изменения угла 1УФ, при-
нимаемого нз номограммы (рис. 140).
Угол делительного конуса:
Ч>1 = Ч>,1 — ^Ф; Фа =- Фс2 + «^Ф;
углы фх и фа округляются до поло-
вины или целого градуса для соблю-
дения условия равенства углу Между
осями колес в = фх + ф2.
Число зубьев плоскоконического
колеса
0,5г0 = иг%;
коэффициент и принимается по табл. 88
для значения ср2.
Радиус внутренней окружности
плоскоконического колеса
#г = 0,5 г^п-
Радиус основной окружности плос-
кокоиического колеса
Рнс. 140. Номограмма для
определения величины дзме-
угла в. передачах
с »^90р.
величина промежутка Я принимается
по табл. 89.
Длина зуба
(округляется до целого числа миллиметров).
Радиус наружной окружности плоскокоиического колеса
#е = К + Ь.
Диаметр делительной "окружности большого колеса
а**—<г-
Длина Образующей делительного Конуса
444

Модуль торцовый
/я.
_ *&»
1*С2 \1А
Диаметр делительной окружности малого колеса
Расчет размеров элементов конических -зубчатых колос
с паллоидным зубом при б ^ 90° производится по следующим йиже
формулам. Схема элементов
приведена на рис. 141.
Определение вспомога-
тельной величины р:
р = (6 + в)йп^Ф-
Высота головки зуба:
Н\ = Нгт — р (> /л);
йг — Кт + Р « т).
Коэффициенты Н^ и /ц
принимаются по табл. 90
и 91. Коэффициент Нг не мо-
жет быть принят меньше
модуля т, а коэффициент /ц
больше модуля т.
Проекция длины головки
зуба:
Сь'\ =6 С05 <рг; С/е'2— 6 С05 ф8-
Проекция высоты голов-
ки зуба:
Кщ = &| соб ф^ /Свй = АаСо$ ф2.
Рис. 141. Схема элементов конических
зубчатых колес с паллоидным зубом
при $^90°.
Расстояние между плоскостью основания делительного конуса
и плоскостью основания конуса выступов:
#а = к\5Ш фх; Н€2 = ^2 со$ <&.
Диаметр большей окружности выступов:
Диаметр меньшей окружности выступов:
О* = А* - <2& яп ф0; Д-з = Я* — !ЯЬ яп ф2).
446

Расстояние от точки пересечений осей до плоскости осно-
вания делительного конуса:
хы = ■%- с*е Фем; х& = -х- с*в.*л-
Расстояние от точки пересечения осей до венца колеса:
Угол наклона зуба р определяется п& номограмме (рис. 138)
в зависимости от отношения -у-.
Толшпна зуба по хорде делительной окружности на горцев
Высота головки зуба по зубомеру в торцовой плоскости:
Значения 5' и ц* принимаются по табл. 54 (где $ *= к').
Для получения калибра зуба о нормальном сечении необ-
ходимо величины 5Й1 5^2, Яг ** Чъ умножить на отно-
т
шенне
т<
г5
Пример. Замером определено: 6=75°, т = 5 мм, «0 = 4, 2!—?, а = 20°.
Число зубьев большого колеса
Диаметр внутренней окружности плоскоконического колеса
Вап = г2т = 32-5 = 160 мм.
Угол конуса выступов, заданный передаточным отношением:
чЪ=12°47';
*«*■- таг+с11й = тетг +С^75"
^ = 62°1Г.
Величина изменения угла №ф = 1° {по номограмме рис. НО при б= 75°
и |'о = 4).
Угол делительного конуса:
Фз = Ф*2 -г 1ГФ ■= 6243' + 1° ^ 63°.
Число зубьев плоскоконического колеса
0>5го = «гг= 0,561161-32 = 17,957152.
446

Радиус внутренней окружности плоскоконического колеса
Ш ^ 0.5г0ш = 17,957-5 = 89,79 мм>
Радиус основной окружности илоскоконического колеса
/? = Я* 4- 8 = В&З + 8 « 97,79 мм.
Длина зуба
Я 97,79 ..
Радиус наружной окружности плоскоконического колеса
Яе^%+Ь = 973 + 40 = 137,79 м.ц.
Диаметр делительной окружности большого колеса
Длина образующей делительного конуса
Л = Яе= 137,79 т.
Модуль торцовый
т,.-*^ -*§*« 7.871»**.
Диаметр делителышй окружности малого колеса
&& *» т^ г= 7,67187-8 — 61,375 л.и
Вспомогательная величина
Р = (*> + ё) 5ш Ш^ = (40 -)- 8) з1п Г = 0.66.
Высота головки зуба:
А[ = нхт — /> = 1,34-5 — 0,66 = 6 мм\
1Ъу— Ь2т -4- р ~ 0,66-5-1- 0,66 = 4 мм,
Проекция длины головки зуба:
С)1М^&сО5ф1=:40со5 126 = 39ЛЗ №\
<4^^&С031р2==40со8бЗо:== 18Л6 дгж.
Проекция высоты головки зуба:
Ке1 = &| ео$ ф, — 6 сое 12° = 5,87 мм;
Кь& — /^ сов % = 4 со$ 63е — 1,82 жж.
Расстояние между плоскосгыо основания делительного .конуса л плоскостью
юговшшй конуса выступов:
Ис1 - к\ 51л щ == 6 *№ Ш ~ 1,25 жж;
Яс2= к'2 сов % = 4 сов 63° = 3,56 -ил.
447

Таблица
Допускаемые, отклонения для конических паллоидных зубчатых колес
^Ё**
Шв&р^ 1 1
Ш
*3
•Ее*-
Щ7
Дедуекашош
отклонение
Заготовка до термической обработки
I, Угол конуса выступов *$&. и <Р*2> мии*
±5
2* Диаметр большей окружности выступов Рв1
и Пе±* мм
3. Высота наружной кромки конуса от базовой
плоскости й, мм
±ЗДЗ
4. Ввддаа внутренней кромки от базовой
плоскшгга & мм
±0,04
6* Длина. зрба Ь, мм
±0,4
.6. Диаметр посадочного отверстия В, мм
7. Бой по окружности:
на головке зуба х% мм
0,02
на наружной окружности у, мм
0,02
па базовой плоскости гл мм
0,М
Зубчатое колеей после термической обработки
1. Высота головки зуба х, мм
2. Овальность наружного диаметра у, мм
3, Плоскостность базовой плоскости гг мм
4. Посадочное отверстие В, мм
5. Диаметр хвостовика и малого зубчатого ко-
леса, мм
Ори 0 < 300 мм
<0,05
При 0 > 300 мм
<0,12
0,015
6., Угол конуса выступов *ре1 и (р*.** мин»
—0-ЫО
Сборка
I.- Шремеддение зубчатых колес в продельном
и поперечном направлениях к их оси, мм
При т < 2 = 0,05
При т > 2.=: 0Л
2. Отклонение конуса большого зубчатого ко
леса от малого зубчашрго колеса, мм
При т < 2 = 0,1
При т > 2 т= 0,2
3. Боковой зазор, да
При /л <2= 0,15
При /и > 2 ^0,2
Ш

Диаметр большей окружноШ* выступов:
Ди =.ф, + 2/Сй-* 61,375 + 2-5,87 = 73,115 мм;
Д?й = % + 2Квй = 245,5 + 2.1,82 = ЩЛ* мм.
Диаметр меньшей окружности выступов:
Г>Л = Ип — (26 $Ш <&) = 73,115 — (2-40 бит Щ = 56,483 мм;
0*2 = ^2— (2* 51п <ра) = 249,14 — (2-40 *1л 63*) = 177,86 мм.
Расстояние от точки пересечения осей до плоскости основания делитель -
лого конуса:
щ^^с^у^Щ^-с^МЧТ^ 135,26 мм;
^ = ^с^%2=^^с1&62013^64,68 мм.
Расстояние от точки пересечения осей до венца колеса:
Аа1 = т — {НС1 + С^,) = 135,26 - (1,25 + 39,13) = 94,88 мм;
Л*2 = хдъ — [На + С^в) = 64.68 — (3,56 + 1;8.;б) = 42,§6 лм«.
Допускаемые отклонения на изготовление и сборку зубчатых колес и пар
с иаллоидным зубом приведены в табл. 93.
§ 39. РАСЧЕТ НАЛАДКИ ЗУБОФРЦЗЕРНОГО СТАНКА КЛИНГЕЛЬНБЕРГ
ДЛЯ НАРЕЗАНИЯ ПАЛЛОИДНОГб З^БА НА КОНИЧЕСКИХ КОЛЕСАХ
Все установочные величины, требующиеся для наладки
станка на зубофрезерную операцию, должны быть сведены
и специальную карту наладки (табл. 94). Ниже приводится
пример расчета наладки од заданную коническую пару.
Материал, наименование и марка металла нарезаемого зуб-
чатого колеса принимаются для малого колеса при ив *=
= 80—90 кг/мм\ а для большого колеса—при ав = 70—ВО кг/мм2.
Торцовый модуль го5 == 7,625 мм.
Диаметры делительных окружностей й^ = 61 мм, &т = 244 мм.
Диаметры больших окружностей выступов 0^=* 71,18 мм,
й-л = 246 мм.
Длина зуба Ь == 35 мм (проверяется графическим определе-
нием абсолютной длины фрезерования с, схематически изобра-
женным на рис. 142; если абсолютная длина фрезерования с
превышает наибольшую допустимую режущую длину фрезы йу
то может оказаться ненарезаиной проектная длина зуба).
Угол между осями колес б — -90°.
29 Г. А. Птицын п В. Н. Кокичев 437 449

Таблица 94
Завод
Модель
1 станка
Инвен-
тарный
Карта настройки зубофрезер-
ного станка Клингельнберг для
нарезания конических колес
Заказ
Детали
Малое
колесо
Чертежи
Большое
колесо
Фор-
мулы
для смен-
ных
колее
дифференциала
деления
подачи
повышения
числа оборотов
Малое
колесо
1 !•
Большое
колесо
Данные для расчета
Материал
| Модуль торцовый тв
Диаметр Делительной
| окружности й$
Диаметр большей 6к-
| ружности выступов Ое \
1 Ширина зубчатого
венка Ь'
Угол между осями 6 |
Число зубьев плоско-
| конического колеса г0
Радиус основной
окружности /?
Угол делительного
конуса <р
Угол поворота план-
шайбы %
Высоты головки зуба й'
Модуль нормальный т
Конечное число обо-
ротов фрезы гспк
Данные для настр о й к и 1
1 Форма зуба 1
| Угол подъема фрезы V
Направление спира-
| ли колес
| Угол зацепления г»
[ Дистанция станка Ма
Угол установки фре-
зерной головки рф
Угол установки ко-
| нуса бф
1 Расстояние до вер-
шины конуса Ке
Внутреннее расстоя-
ние &
| Число зубьев 2
1 Глубина фрезерования
Индекс
фрезы
Начальное число обо-
! ротов фрезы яШ1
Величина подачи 5
Сменные колеса гита-
ры дифференциала;
Ведущее Ведущее
1 Ведомое Ведомое
Сменные колеса дели-
тельной гитары:
Ведущее Ведущее
Ведомое Ведомое
ОяеН'Нью колеса гита-
ры подач:
Ведущее Ведущее
Ведомое Ведомое
1 Сменные колеса по-
| вышепия числа оборотов:
Ведущее
Ведомое
450

Число вуШът плоашмсшяесшг© кшщеа опредрдается по фор-
муле
значение 0,5г0 принимается из геометрического расчета зуб-
чатой Еары; в данном случае принимаем 0,5^= 16,57408
и 20-32,714116.
Рис. 142. Схема графического определения абсолютной длины фрезеровании:
а — нлоскоконическое колесо; Ь — длина зуба; с — абсолютная длина фрезерЪ-
мгшня, равная действительной длине фрезерования, меняющейся в зависимости
от длины зуба; & — наибольшая допустимая режущая длина фрезы, измеренная
от первого полного зуба у малого диаметра до первого полного зуба у большого
диаметра; Мц — дистанция станка.
Радиус основной окружности ^ = 81,79 мм.
Углы делительных конусов <рх = 12й, <ра — 78я.
Углы поворота планшайбы Я1 = 45° и Л2 = 95° (принимаются
на номограммы рис. 143 в зависимости от 'углов делительных
конусов 4^= 12° и фз — 78° и принимаемого отношения-^ =*
124,79 ос\
Высота головок зуёсдо &1 = 5,2 мм, /2.2 = 4,8 мм,
29* Ш

Модуль нормальный т •= 5.
Конечное число оборотов фрезы пш1 = 55, «пк2 = 70,5.
Число оборотов выбирается в зависимости от предела проч-
ности материала и размера обрабатываемого колеса в 1,5 — 1,8
раза больше начального числа оборотов фрезы по номограммам.
Рис. 143. Номограмма для определения угла поворота
планшайбы от начала до конца фрезерования.
(рис. 144 или 145). В настоящем примере из номограммы
рис, 145 (обработка идет на станке модели 200) следует, что
начальное число оборотов фрезы для /п^5и стали с пределом
.прочности ав = 70 — 80 кг/мм2 яП||2 — 47, поэтому конечное число
оборотовпш2=47-1,5 = 70,5; длят = 5исталисо"в г- 80—ООкг/лйи?
лпн1 = 37, поэтому конечное число оборотов фрезы п„к1=37 • 1,5 ~55.
Превышение вычисленных чисел оборотов не допускается.
452

#1 I I 1 I I I I I, I I I 1\1 \ I \ . I \1М
ад чз 50 55 ш 55 7д?5®мш1№ т тттшштттт
Нкчйльнав чмлв оборсщй фргзы п.пн
Рис. 144. Номограмма "для определения начального числа
оборотов фрезы при фрезеровании за один проход на стан-
ках Клингельнберг моделей 100.
30 35 *ШЛ5 50 55 5Ь
Начальны число ъЬрстоб фрезы ппн
Рис 145. Номограмма для определейия начального числа оборо*
тов фрезы при фрезеровании за один проход на станках Клин-
гельнберг моделей 200.
453

Форма зуба задана на фрезе; для общего машиностроения
принимается %1\ для автомобилестроения в большинстве случаев
(когда 10 > 1:2,5) принимается гЛ1.
Угол подъема спирали фрезы у = 6°2' (нанесен на каждой
фрезе).
Направление спирали колес: у малого колеса левое, у боль-
шого ксшеса правое.
Угол зацепления а = 20с.
Дистанция станка Мй~ 89 мм; Ма^Щг (округляется
в меньшую сторону до целого числа). Если Нг получен в ходе
расчета геометрических размеров колеса как целое число, то М4
принимаетоя при модуле до 4 мм на 0,5 мм, а при модуле
свыше 4 мм— на 1 мм меньше /?х> На зту дистанцию устанав-
ливается первый полный зуб фрезы, который обозначен зашли-
фованной лункой.
Угол установки фрезерной головки
где Рд — наименьший угол начала спирали зуба и определяете^
по формуле
В настоящем примере
Рс~23с13\
«ь^-яг-т-0'91*
откуда
Рф = V + Р« = 6°2' + 23°13' = 2П5'.
Угол установки конуса фу равен углу делительного конура
и может быть корригирован для ведущего колеса в плюс
на 10-^-20' с целью установления зоны контакта. В настоящем
примере
<Ру1 *= ЧР1 + Юч-30' = 12°10ч~20';
Фу2 - фй = 78°.
Расстояние, до вершины конуса принимается %е~ 124,79 мм
и проверяется по формуле
Внутреннее расстояние 1?4 = 87,79 мм.
Числа зубьев 2Г*=8, % = 32.
Глубина фрезерования 11,25 мм (принимается из величин,
отмаркированных на фрезе).
Индекс фрезы нанесен на фрезе,
454

Начальное число оборотов фрезы яП|11 = 37, /^ = 47 при-
нимается из номограммы (рис* 145) и прочитывается на указа-
теле числа оборотов бесступенчатой передачи стайка (см. расчет
конечного числа оборотов фрезы).
Величина подачи $х = 1,7 • 1,5 « 2,55, 52 = 2,5 -1,2 = 3 при-
нимается из номограмм (рис. 146 для станков моделей 100 или
рис. 147 для станков моделей 200) в зависимости от модуля т
Рис. 146. Номограмма для определения Рис. 147. Номограмма для определе»
величины условной подачи при фрезе- ния величины условной подачи при
реванш* на станках Клингельнберг фрезеровании на станках Клингельн-
модслей 100. берг моделей 200.
н угла делительного конуса ср. Найденные подачи принимаются
для различных материалов со следующими коэффициентами:
Для бронзы 0,5
» серого чугуна 0,7
» стали ав = 60 — 70 кг/мм* . 1
» » стд = 70--80 » . 1.2
» » 0В*= 80 — 90 » . 1,5
В случае нарезания колес за один рабочий ход полученные
в зависимости от обрабатываемого материала по номограмме
величины подачи принимаются с коэффициентом 0,5. При раз-
дельном нарезании вуба черновым и чистовым проходами полу-
ченные по номоррамме подачи в зависимости от обрабатываемого
материала принимаются: для чернового прохода с коэффициен-
том 0,3 и для чистового прохода с коэффициентом 1.
Определенная настоящим расчетом величина подачи обозна-
чаег отношение чисел оборотов механизма сцепного вала (муфты)
и вала дифференциала.
455

Подбрр сменных кодес гитары дифференциала для станиш
различных моделей производится это следующим расчетным фор-,
вдулам:
№млилркаои аркш. ..... ; Л!*
АРК 100, АРК101, АРК 103. .
АРК151 • .
Модель РЕШИ
7,5
г0±Ъ№
Знак плюс принимается при нарезании прааой фрезой зуб-
чатого колеса с правым наклоном спирали зуба или левой фре-
зой колеса с левым наклонам спирали зуба; знак минус — при
нарезании правой фрезой зубчатого колеса с левым наклоном
спирали зуба или левой фрезой колеса с правым иаклоном спи-
рали зуба.
Подбор сменных колес делительной гитары для станков раз-
личных моделей производится по следующим расчетным ф°Рг
мулам:
Модели АРК 201, АРК 203 .
13,5
АРКШ АРК.101, АРК 103. АРК 151 —
2
Модель РК20Ш ~
г
Установленные расчетом величины подач характеризуют отно-
шение чисел оборотов между механизмом сцепного вала (муфты)
и валом дифференциала. Сменные колеса, необходимые для
осуществления подачи, выбираются по табл. 95. Если выбран-
ные по таблице колеса уже использованы на гитарах деления
или дифференциала, то необходимо перейти на ближайшее боль-
шее или меньшее число зубьев.
Подбор сменных колес для повышения чисел оборотов фрезы
производится по уравнению
Ведущее колесо ппя
Ведомое колесо >„ '
где % — угол повороту планшайбы;
%—повышение числа оборотов фрезы;
в — подача.
Повышение *шела оборотов фрезы
456

Таблица %
Сменные колеса гитары подач зубофрезерных станков Клингельнберг
моделей «ЛВС 101 к ЛРК 103, АРК ЩИ и АГК 208
1 Передаточ-
ное отно-
шение ги-
тары подач
0,500
0,525
0.550
0,575
0.600
0,625
0,650
0,675
0.700
0,725
0.750
0,775
0,800
0,825
0,850
0,875
0,900
0,925
0,950
0,075
1,000
1,25
1*60
1.75
2,00
2ДЭ
2,50
Я75
ш ]
1 Число- зубвев колес
веду-
щего"
во
80
80
80
80
75
77
77
70
70
68
67
65
63
60
65
62
62
60
60
■60
52
46
43
40
№
№
31
30
ведо-
мого
о
§
1
в*
2
о
в
[веду-
щего
—
—
— •
—
—
■—
—
—
—'
—
—
—
—,
—
—
—
—
—
—
—
—
—
—
— 1
—
—
—
—
^- \
ведо-
мого
40
42
44
46
48
47
50
52
49
51
51
52
52
52
51
57
■56
57
57
58
60
65 |
69 |
75
80
81 |
85
85 |
т \
Передаточ-
нЪс отно-
шение ги-
ггары подач
3,25
1 3,50
3,75
4,00
4,25
4,50
4,75 .
1 5,00
5,25
5,50
5,75
6,00
6,25
6,50
6,75
' 7,00
7,25"
7,60
7,75
8,00
8,25
8,50
8,75
9,00
9,25
9,50
9*75
10,00
— |
Число зубьев колес
веду-
щего
48
48
48
48
48
48
48
48
48
48'
§0
50
48
35
35
35
35
,35
35
' 35
35
35 я.
35 '
35
35
35 1
35
35
— |
ведо-
мого
96
96
96
96
96
96
»
96
96
96
96
100
' 100
105
• 105
105
105
105
105
105
105
№
, Ш
т
т \
1б5 1
105
105
^
веду-
щего
52
52
52
52
40
40
40
40
40
.40
36
36
36
«
48
46
45
42
42
40
» 36 1
36
36
36
№ 1
33
33
33
, — 1
ведо-
мого
85
1 1
1 91
97
104
85
90 '
1
т
100
*Ш5 1
110
!Ш
108
108
104
108
108
10В
ИИ
108 1
!Ш
М
Ш2
№
т
102 1
104
107
Ш 1
— 1
457

Таблица М
Числа зубьев сменных колес ловышения числа оборотов фрезы
на зубофрезерных станках Клингельнберг, модели <ЛРК 101 и АРКЮЗ
йф0,55
X
0,1-0,275
0,300
0,325
0*350
0,375;
0,400
0,425
0,450
0,475)
(ЩЮ<
0,550,
0,600
0,650
0,700
0,750
0,800
0,850
0.900
0,950
1,00
1,05
1,10
1,15
■ 1>20
1,25
изо
1,35
1,40
М5
1,50
Левая спирз
ведущее
колесо
20
21
23
25
27
29
31
32
34
36
40
43
47
50
54
58
61
65
65
65
65
65
65
65
65
65
65
1 65
65
65
промежу-
точное
колесо
75
75
75
75
75
75
75
70
70
70
70
65
65
65
60
60
60
55
55
55
55
55
55
60
60
, 60
60
• 64
64
64
ль
ведомое
колесо
72
72
72.
72
72
72
72
72
72
72
72
72
72
72
72
72
72
72
68
66 !
62
60
57
53
51
49
47
45
43
42
ведущее
колесо
20
21
23
25
27
29
31
32
34
36
40
43
47
50.
54
58
61
45
45
45
47
50
52
54
57
59
61
56
58
60
Правая спираль
промежу-
точное
колесо
45
45
45
45
45
45
45
35
35
35
35
35
35
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
25
: 25
25
25
25
25
25
промежу-
точное
колесо
30
30
30
30
30
30
30
49
49
т
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
39
ведомое
колесо
72
72
72
72
ш
72
72
72
72
71
72
72
72
72
72
72
72
50
47
46
45
45
45
45
45
45
45 ]
40
40
40
458

Таблица 97
Числа зубьев сменных колес повышения числа оборотов фрезы
на зубофрсзерных станках Клингельнберг, модели АР К 201 и АР.К203
/%0,55
%
ОД—0,225
0,250
о^а
о,зао
0,325
0,350
0,375
0,4(1
0,425
0*450
0475
0,500
0,850
0*600
0,650
0,700
0,750
0,800
0,850
одю
0,950
1,00
1,05
1,10
1Л5
1,20
1,25
изо
1М
ц*о
Мй
1,50
Левая спираль
ведущее
колесо
20
ш
Ш
25
т
31
33
35
Ш
40
42
44.
48
53
Ш
40
43
46
48
51
54
56
56
56
56
56
56
56
56
56
56
56
промежу-
точное
колесо
90
90
85
т
85
80
80
80
80
75
75
75
75
75
75 .
95
95
95
90
90
90
90
90
90
90
95
95
95
ж ш
95
95
35
ведомое
колесо
т
т
88
т
т
т
88
88
88
88
88
88
88
88
88
57
57
57
57
57
57
57.
53
51
49
47
45
43
41
40
39
' 37
ведущее
колесо
20
22
т
26
29
31
33
- 35
37
40
42
44
48
53
57
40
43
46
48
51
54
66
56
56
56
56
56
56 :
56
56
56
,56
Правая спираль
промежу-
точное
[ колесо
т
54
53
52
50
41
43
43
43
36
36
36
31
31
28
35
35
30
28
28
28
28
20
20
20
20
20
20
20
20
20
20
• промежу-
точное
колесо
30
30
30
30
30
45
45
45
45
45
45
45
45
45
45
56
56
56
56
56
56
54
66
68
68
68,
. 68 ,
68
68 ,
68 ]
68
68
ведомое
колесо
88
88
88
88
88
88
88
88
88 '
§8
88
88
88
88
88
57
57
57 |
57
57
57 1
57
53
51
49
47
45 1
45
45
45 1
4Ь
45 '
459

«& = «Цч — Лша = 55 — 33* •« Щ?
я^4'=Дик*— «шй = 70,5 — 47 = ШЛ
йт^Ц»!. 18-2,55(ОЛ) _пдк
ПшЕ»ф5) 23,5*3 (№§) п «71
- ** в —яг—=°-1571'
В1&|бшр смытых* вшшее производится по табл. 90 и 97.
Время, необходимое лмя фре&ровапия щбчт&ть колеса на
зубофрезерных станшг 1Слингелыиберг, определяется пяфорвуД!
*= « *Кь. МНН»
Время» требующееся для нарезания рассчищнных наян яуб«
чдаш СОДес* будет: для малого зубатого колеса
для большого зубатого колеса
*„ =
^ «жа_=»мпи
ДПН* + «1Ш2 * + 70^5

ГЛАВА III
ПЕРЕДАЧИ ЧЕРВЯЧНЫЕ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ЧЕРВЯКОМ
§ 40. ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
Червячная передата с цилиндрическим червяком и основные
обозначения ее ашмедаов приведены да рис. 148 и в табл. 98.
Рис. 148. Элементы передачи с цилиндрвгчеосш! червяком е осями* гюрекреЩй^
вающшяися под углом 6 = 90й, йри % — Й0° и % — 2т.

Таблица 98
Наименование элемента
Высота витка червяка
Высота зуба червячного колеса в средней плоскости
Глубина захща
Глубина замера витка червяка
Диаметр начальной окружности червяка
Диаметр начальной окружности червячного колеса
Диаметр долителыгого цилиндра (окружности) червяка
Диаметр делительного цилиндра (окружности) колеса
Диаметр окружности (цилиндра) выступов червяка
Диаметр окружности выступов червячного колеса (в средйей
плоскости колеса)
Диаметр окружности (цшшндра) впаднн червяка
Диаметр окружности впадин червячного колеса (в средней пло-
скости)
Диаметр наружный червячного колеса.
Длина нарезанной части червяка
Зазор радиальный
Зазор боковой
Коэффициент смещения рейки в средней плоскости
Модуль осевой
Модуль в нормальном сечении
Номинальная толщина витка червяка в осевом сечении на дели-
тельном цилиндре
Номинальная толщина витка червяка в нормальном сечении
Основание впадины червяка в осевом сечений
Основание впадины червяка в нормальном сечении
Радиус выкружки червячного колеса
Расстояние между осями собранной передачи (межосевое расстоя-
ние)
Расстояние между осями фрезы и нарезаемого червячного колеса
' Расстояние от оси колеса до торца зубчатого обода, при-
нятого за базовый при обточке г (рис. 149, а)
Расстояние (при нарезании) от оси фрезы (или оправки резца
летучки) до торца венца, принятого аа базовый при нарезании
зубьев (рнс 149,6)
462

Продолжение табл. УН
Наименование элемента
Расстояние (при нарезании) от оси фрезы (или оправки рсзда-
летучки) до базового торца втулки (рис. Ш,«)
Расстояние от оси червячного колена до средней .пинии рейки
осевого сечения червяка в средней плоекосш
Смещение рейки в средней плоскости
Угол зацепления
Угол профильный рейки червяка в осевом сечении
Угол подъема витка червяка
Угол подъема витка червяка на основной цилиндре
Ход червяка
Число заходов червяка
Число зубьев червячного колоса
Число модулей в диаметре дедйтелтшго цилиндра червяка
Шаг осевой (червяка)
Ш«1г червяка в нормальном сечении
Ширина зубчатого венца колеса
8*5
1
Е
! &«
а
«о
1 к !
Ао 1
5
Ч
Ч
Ч
^ т
1
*п
в 1
Базо&ыи торец
'д/щ обтвчне .
я
щ
уЧГ~&Сп ■ базовый торщ
*■*"*■ при нарезании
Рис. 149. Элементы червячного колеса при нарезании.
Г**
§ 41. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭЛЕЩЕНТОД ЧЕРВЯЧНЫХ ПАР
Общие понятия и определения
Червяшше передачи в зависимости от формы червяка могут
быть разделены па два основных типа:
1) червячные пары с цилиндрическим червяком (рис, 150, й);
2) червячные пары с глобойдным червяком (рис. ШО, 6)*
463

Рис. 150. Типы червячных пар б зависимости от формы червяка:
а.— с цилиндрическим * червяком; б— с глобоВДйым червяком.
I:
Ь
&2*Щ2ё®ШЩ
Рис. 151. Схема зацепления некорри-. Рис \Ш. .Схема зацепления корриги-
гированной червячной передачи, рованной червячной передачи.
464

В настоящей гла&е рассматриваются червячные пары с ци-
линдрическим червяком/
Шд рейкой червяка понимается рейка, полученная сечением
витков червяка плоскостью, проходящий через его ось, Рашеры
рейки червяка обычно совпадают с размерами рейки исходного
контура» регламентированной у пае ранее действовавшими стан-
дартами; ОСТ 6022 или ГОСТ 3058—45. Поэтому на средней
линий толщина зуба рейки, так >ке как и толщина витка чер-
няка в осешщ сечении на делительном цилиндре^ р&вна ширине
впадины (рис. 148).
Червячная передача, у которой делительные цилиндры чер-
няка и колеса касаются, является передачей иекорригировап-
йОй (рис. 151).
Для иекорригироваииой передачи справедливы следующие
зависимости:
Е — 0ДС1& = %Ыъ>
Червячная передача, у которой делительные цилиндры чер-
вяка и колеса не касаются, является передачей корригирован-
ной (рис. 152).
Метод корригирования состоит в изменении расстояния А
между осями червячного колеса и нарезающей его червячной
фрезы на величину |т.
Для корригированной передачи справедливы следующие зави-
симости:
ф=*+*»= М-+0я;
2 2 """ 2 *
*-4-+4—№'+*)'
уп = А — 0,5/п (^ + в)-;
^ " т '
но ГОСТ 2144—43 I лежит в пределах ± 1.
Корригирование червячных передач производится в тех слу-
чаях, когда при заданном межосевом расстоянии и целесооб-
разных для данного случая т и ц не удается удовлетворить
равенству А = 0,5(г* -|- ф, что очень часто имеет место при исполь-
зовании одного корпуса для различных червячный пар*
30 Г. Л. Птицын и В. И. Кокнчеи 43/ 465

Классификация червячных пар
Червячные пары могут быть классифицированы в зависимости:
1) от вида винтовой поверхности червяка {тип червяка);
2) от точности изготовления;
3) от конструкции червяка и червячного колеса.
Классификация червячных пар в зависимости
от ВгИда винтовой поверхности червяка
(типачервяка)
В зависимости от вида винтовой поверхности червяка раз-
личают:
1) червячные пары с эвольвентным червяком;
2) червячные пары с червяком, имеющим прямолинейный
профиль в осевом сечении (архимедов червяк);
3) червячные пары с червяком, имеющим прямолинейный
профиль в нормальном сечении.
При выборе типа червяка нужно руководствоваться техно-
логическими соображениями, т. е. тем, какой тип червяка
в имеющихся производственных условиях можно легче и точ-
нее изготовить.
Ниже приводятся характерные особенности перечисленных
типов червячных пар.
1. Червячные пары с ввольсентным червяком (рис, 153, а).
Эвольвентные червяки можно рассматривать как цилиндрические
косозубые колеса с числом зубьев, равным числу заходов чер-
вяка, и с большим углом их наклона. Поэтому для эвольвент-
иого червяка справедливы те же соотношения между элемен-
тами зацепления, что и для косозубого колеса.
Как и косозубое эвольвентиое колесо, эвольвентиый червяк
может находиться в зацеплении с косозубой рейкой.
В Англии эвольвеитный червяк принят в качестве стандарт-
ного (стандарт В55 № 721 — 1937).
В сечении, проходящем через ось червяка, рабочие поверх-
ности витков последнего имеют криволинейный выпуклый про-
филь. В сечении плоскостью, касательной к основному цилиндру,
рабочие поверхности витка червяка имеют с одной стороны
прямолинейный профиль, а с противоположной стороны — кри%
волинейный. Червячное колесо эвольвентной пары в осевом
сечении имеет прямолинейные профили зубьев.
2. Червячные пары с червяком, имеющим прямолинейный про-
филь в осевом сечении (архимедов червяк, рис. 153, б). В сечении,
проходящем через ось архимедова червяка, рабочие поверхно-
сти витков последнего имеют прямолинейный профиль. В сече-
нии плоскостью, нормальной к линии подъема витка, рабочие
поверхности витков червяка обладают криволинейным профи-
лем. Червячное колесо в осевом сечении имеет эвольвентные
профили зубьев.
466

В СССР архимедов червяк принят стандартным.
Стандартный -модуль принят в осевом сечении червяка
(ГОСТ 2144—43).
3. Червячные пары с черепком, имеющим прямолинейный про-
филь в нормальном мнении (рис. 153, в). В сечении, расположен-
ном под углом подъема к оси (на делительном цилиндре), ра-
бочие поверхности витков червяка имеют прямолинейный про-
филь. "Стандартный профиль принимается в нормальном сече-
нии витков.
Червяки этого типа могут быть с прямолинейным профилем
по витку или с прямолинейным профилем по впадине.
Червячное колесо этой пары в осевом сечении имеет кри-
волинейные профили зубьев.
Классификация червячных пар в зависимости
от точности изготовления
В зависимости от точности изготовления червячные пары
с металлическими механически обработанными колесами и цилинд-
рическими червяками (архимедовым, эвольвентным и имеющим;
прямолинейный профиль в нормальном сечении) по старому
стандарту (ГОСТ 3675—47) подразделялись на 4 класса точ-
ности.
30* 467

т ы
Рис. 151. Схемы типовых конструкций червяка и червячных колес:
а — червячная тгара с насадным червяком; € — червячная пара
с червяком с цапфами; в — червячная пара с бапдажированной
конструкцией колеса; г — червячная пара, обладающая возмож-
ностью осевого перемещения колеса; д - черпячпая пара, не обла-
дающая возможностью осевого перемещения колеса*

Новый стандарт (ГОСТ 3675—56) устанавливает 12 степеней
точности червячных передач» при этом степени 3, 4, 5 и 6-я
охватывают кинематические передачи с регулируемым взаимным
расположением червяка и колеса.
Степени 5, 6, 7, 8 и 9-я охватывают силовые передачи с не-
регулируемым взаимным расположением червяка и колеса.
Классификация червячных пар в зависимости
от конструкции червяка и червячного колеса
(рис. 154)
В зависимости от конструкции червяка различают червяч-
ные пары:
1) с насадным червяком, центральное отверстие которого
является его эксплуатационной базовой поверхностью (рис. 154, а);
2) имеющие червяк с цапфами, являющимися его базовыми
поверхностями (рис. 154, б).
В зависимости от конструкции червячного колеса различают
червячные пары:
1) имеющие баидажированиую конструкцию колеса (рис. 154,в);
эта конструкция — литой бронзовый обод, насажен ныл на чу-
гунный центр;
2) имеющие болтовую конструкцию колеса; эта конструк-
ция— литой бронзовый обод, имеющий флапсп, крепящийся
к центру болтами;
3) имеющие сплошную литую конструкцию колеса;
4) имеющие составную литую конструкцию колеса;
5) имеющие возможность осевого перемещения колеса при
сборке (рис. 154, г); при такой конструкции центральное отвер-
стие / и торец венца 2 являются базовыми поверхностями при
нарезании колеса (необходимо выдерживать размер си в преде-
лах заданных отклонений);
6) не имеющие возможности осуществлять осевое перемеще-
ние колеса при сборке (рис. 154, д); при такой конструкции
центральное отверстие / и торец ступицы 2 являются базовыми
поверхностями при нарезании колеса (необходимо выдерживать
размер йн в пределах заданных отклонений)*
§ 42. РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ЧЕРВЯКОМ
Два случая расчета червячных передач
Першй случай: расчет производится по точно замеренному
межосевому расстоянию. Этот случай очень распространен при
расчете червячных передач.
После измерения межосевого расстояния устанавливают раз-
моры н число заходов червячного колеса и червяка. По осевому
шагу червяка определяют предварительное значение осевого
модуля, которое затем округляют до ближайшего стандартного
469

значения. После определения модуля рассчитывают червячное
колесо.
Определив диаметр делительной окружности червячного
колеса, находят диаметр делительной окружности червяка из
соотношения
(1д1 = 2А~с1д2
{для иекорригированных передач); полученные данные дают
возможность определить основные размеры червяка.
Угол подъема витка червяка определяется из соотношения
Остальные данные получают по приведенным ниже формулам.
Червячная передача будет работать лучше при комплектной
замене червячного колеса и червяка. При такой замене необ-
ходимо сохранить передаточное число и габаритные размеры,
т. е. числа зубьев и заходов и примерно осевой модуль; точ-
ное совпадение остальных элементов передачи в этом случае
не обязательно.
Если необходимо сохранить одну из деталей передачи чер-
вячного колеса или червяка, то следует ее измерить с наиболь-
шей возможной точностью и по пей пригнать новую.
Нужно отметить, что в этом случае трудно достигнуть хо-
роших результатов зацепления, поэтому некомплектную замену
червячной пары нельзя допускать для быстроходных и ответ-
ственных червячных передач (делительные пары станков, чер-
вячные пары коробок скоростей станков, где требуется согла-
сованность движений и т. п.).
Второй случай: межосевое расстояние измерить невозможно.
В этом случае следует как можно точнее измерить все эле-
менты червячной пары и на основании полученных данных
(с учетом вероятного износа) восстановить ее. Прибегать к такому
методу можно только в исключительных случаях, так как не-
знание величины межосевого расстояния не позволяет быть уве-
ренным в правильности расчета и обеспечении нормальных
зазоров зацепления.
Расчет элементов червячной пары в случае невозможности
замера межосевого расстояния производится по тем же форму-
лам, что а при замеренном межосевом расстоянии.
Диаметр делительной окружности червяка с1д1 определяется
по точно измеренному диаметру окружности выступов червяка.
Общие сведения о проектировании червячных передач
Передаточные числа *г <6,5 применять не рекомендуется
вследствие уменьшения числа зубьев червячного колеса.
Если необходимо точно выполнить заданное передаточное
число» то червячную передачу изготовляют нестандартной.
470

Передачи с передаточными числами 6>5— 114 для всех меж-
осевых расстояний могут быть получены по ГОСТ 2144—43; при
чтом нужно учитывать следующее:
1) число заходов червяка гг следует выбирать таким, Зтобы
число зубьев червячного колеса 22 находилось в пределах 30—80;
применение червячных колес с числом зубьев меньше 30 с отри-
цательной коррекций* приводит к подрезанию ножки Зуба,
а с числом зубьев больше 80 —к уменьшению модуля, а следо-
иателыго, и к ослаблению червячной пары-,
2) величина ц при нарезании колеса червячной фрезой
должна приниматься по ГОСТ 2144—43;
3) при нарезании червячного колеса резцом летучкой не реко-
мендуется применять число зубьев колеса 22, кратное числу
заходов червяка гг.
Отступление от основных параметров, регламептироваииых
ГССТ 2144—43, может быть допущено в тех случаях, когда
необходимо точно выполнить заданное передаточное число
(/=—\, а также при ремонте или изготовлении запасных
частей, когда заменяется один из элементов червячной передачи.
Расчет элементов червячных передач с цилиндрическим червяком
(модульная система; размеры в мм)
Замером определяются: гх> % Л, а.
Формулы для определения основных размеров
черв я к а
Модуль осевой
^ _ 2А
Ш~ *»+! + « '
величина назначается из нормального ряда по ГОСТ 2144—43.
Шаг осевой
I = тж.
Диаметр делительного цилиндра
йд1 = тщ\
величину рекомендуется брать по табл. 99.
Диаметр начальной окружности
4 = "*<<? + 21).
Диаметр окружности выступов
Ц* = ^а + 2/*т
или при коэффициенте высоты зуба исхсГдной рейки /0 = 1
значения Ое1 приведены в табл. 99.
471

Табтца 99
Диаметры делительного цилиндра червяка <%х и окружности выступов
червяка 0€Х
т> мм
Я
\&&**Щ*п
%.
№
13
26
80
1 &м
II
30
35
3
ш
36
42
(3,5)
12
42
49
4
11
44
52
<т
11
49*5
Щ5
5
10
50
60
№
<т
(70)
6
9
54
66
(М)
(66)
(78)
7
9
63
77
№
т
(Я)
8
8
64
80
(Ш
■*»)
(104)
/я, мм
Я
Ыд1 =* ри
«а
(9)
8
72
9Э
(П)
(99)
(117)
ГО
8
№
100
(11)
(ПО)
(130)
12
8
96
120
(11)
(Ш)
(15§)
(14)
9
126
154
(6
9
144
176
(18)
8
144
180
20
8
ШО
Ш
(24)
8
192
240
Р0)
8
240
300
Диаметр окружности впадин:
Оц = 4д1 — 2/о/и — 2с
или при 7в = 1 и радиальном зазоре с = 0,25 т
Угол пещъема витка червяка:
1) для корригированной передачи (ш начальном цилиндре)
2) для иекоррйгированной передачи (иа делительном цилиндру
табл. 100)
Табжщ Ш
Угол подъема витка червяка Я (по делитедьпому цилиндру)
|>Ч4^. *
2, ^\
1
2
3
4
8
7Ч07'30"
1402 10
20 33 22
26 33 54
9
6Ш*25*
1231 44
Ш2вШ
23 57 45
10
5^12'Зв*
11 18 36
16 4157
21 48 05
11
5ПГ40*
Щ 18 17
15 1а №
19 58 59
12
4°45/49'г
9 27 44
1402 10
18 26 06
13
4°23#35п
844 46
№5941
1706 10
472.

Высотные размеры витка для архимедова червяка и червяка
с прямолинейным профилем в нормальном сечепин:.
1) высота витка
йх — 2*21 ш
при радиальном зазоре с = 0,25 т;
2) высота головки витка к\ — т\
3) высота ножки витка
к\= 1,25 т
^=Шш
при радиальном зазоре *? = 0,25.
Высотные размеры витка для эвольиентного черника
1) высота головки витка
Н[ = т;
2) высота ножки витка
А; — /7г(2,25со5?-0— 1),
г2 *№т
Рис. 155. Схема округлений
витков червяка.
где 2,25 со$ %а = с—радиальный зазор.
Радиусы скруглепия витка червяка
(рис. 155):
1) радиус округления витка чер-
вяка при вершине гх = 0,1т;
2) радиус скруглепия витка червяка у основания гй = 0,2 /п.
Угол подъема витка на основном цилиндре %0
с&5 Аг0 = сов % соз а0.
Диаметр основного цилиндра червяка
Длина нарезанной части червяка Ь определяется по фор-
мулам, указанным в табл. 101, в зависимости от числа заходов
гг и коэффициента смещения | (для корригированных передач).
Таблица 101
Формулы для определения I
\Ь%А 1 К *
0
Об
—1
11$
г
3*4
473

При промежуточном значении коэффициента | длина Ь
вычисляется по тому из ближайших двух значений |, кохрраа
дает большее Ь.
Для шлифуемых червяков полученное значение Ь следуем
увеличить:
При т < 10 мм ,,».*....... на " 25 мм
„ т = Ш-4-16 мм ... . , 35.-40 мм
„ т> 16 мм *» . . „ Ш мм
Коэффициент смещения (коррекции)
Межосевое расстояние червячной передачи:
1) корригированная передача
А - 0,5 (<1д1 Ч- Лт) + т\ = 0,5 т (? -г Ч + 2^);
Щ некорригированная передача
А = 0,5 (йа1 + 4*) = 0,5 т (? + г2).
Формулы для определения основных размеров
черйячного колеса
Модуль принимается рштт осевому модулю черайка т.
Шаг торцовый
^=тя = / (осевой шаг червяка).
ДцШетр делительного цилиндра:
где 1 = -^-*
Диаметр окружности выступов в средгйгй плоскости колеса Олг
1) при корригированной передаче
или при % = I
#*-»(*+» + %
I) при иешррйгиршашой передаче
Да~^2 + 11е/Я
ИЛИ при /о = 1
Да — ш1&ь + 2);
величина Д2 может Шйь определена по формуле
т

Наружный диаметр!
Он=Ве2 + Шт при % = Ч
Щ»в- Д& + 1*5 да вгри жх = ^ й I;
Ширина вешш червячного колеса:
В<0,75ЯЛ при ^<3;
В < С67Ц* при ^ = 4.
Угол подъема витка X принимается по червяку.
Радиус выкружки вершины зуба червячного колеса (рис. 156)
при и « I
г= 0,54^ — /уп;
/ = ЦД&Л—т
* . Т7^ 1
Радиус оЕружности по впадине зуба
колеса
Величина бокового среза на зубьях
колеса (рис. 156)
Щсхй$т.
Рис, 156. Схема конструк-
ции зубчатого венца чер-
вячного колеса»
§ 48. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МШШЭТРВ ДЛИ ЗАМЕРА ТОЛЩИНЫ ВИТКА
ЧЕРВЯКА
Мштяммшя толщина витка червяка в осевом сечшщ
|^==0,5ад!.
Значения 5^ в зависимости от мсщуяй приведены в табл. 102.
Таблица Ш
Номинальные значения толщины витка червяка в осевом сечении 501
в зависимости от величины модуля т
тч мм
\80х = 0,5гш,
мм
1
т
и&
2.36
2
3,14
| 2,5
Щ.Ш
з
4,71
1 3,5
$Щ
4
6,28
4.5
7,07
5
1 1
6 8
7,85 §,42 12,57
, 1 1
т

Продолжение- табл. 102
I /га, мм
501 = 0,5 л тр
мм
10
15,71
12
18,85
14
21Д9
16
25,13
18
28,27
20
31,42
24
37,70
26
40,84
30
47,12
Номинальная толщина витка червяка в нормальном сечении
5„1 = 5у1со5^
На рабочих чертежах указы-
вается верхний предельный размер
толщины витка в нормальном сече-
нии 5й113 (ряс, 157)
•5«1 в = ^«1 + АД
/л>
Рис. 157» Схема замера тол-
щины витка черняка.
на величину 5и1 п допуск 65ЛД берет-
ся со знаком минус; значения ДВ5Л1
и б5п1 даны* в таблицах допусков.
Глубина замера витка червяка
$х « т.
§ 44. ПРОИЗВОДСТВО ЗАМЕРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ИЗНОШЕННЫХ
ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕДАЧ
Изношенные червячные передачи для расчета их с целью
последующего восстановления необходимо обмерить с наиболее
возможной в цеховых условиях точностью.
Перед замером прежде всего следует выяснить, в метриче-
ской или в дюймовой системе выполнены размеры агрегата,
которому принадлежит данная червячная пара (агрегаты аме-
риканского, английского и канадского производства обычно
выполняются" в дюймовой системе мер).
При расчете червячных передач может потребоваться замер
и определение следующих элементов: 1) межосевого расстояния А;
2) диаметров окружностей выступов Ое1 и Д,2; 3) диаметра окруж-
ности впадин червяка Ьа; 4) высоты витка червяка Нх; 5) про-
фильного угла рейки червяка п осевом сечении а0; 6) угла
подъема витка червяка Х\ 7) осевого шага червяка 2; 8) модуля т
или питча р зацепления.
Замер межосевого расстояния
Замер межосевого расстояния А производится во всех слу-
чаях й служит или для «непосредственного определения элемен-
тов зацепления или для контроля правильности расчетов.
476

Межосевое, расстояние следует измерять с точностью не
менее 0,01 мм.
Применяемые способы замера основаны на установлении
расстояния между- валами червяка и червячного колеса.
Для производства замера при разборке агрегата или узла
колесо и червяк, между осями которых нужно определить рас-
стояние, снимаются с валов (если позволяет конструкция). Валы
« I
а
1
а
1
^
> г
ЩЛ
« ^
Н
1. I
: С
Э:
у
«^
гг
№
Щ////У///////*/Р//////////
Рис. 158. Схема замера межцентрового расстояния: а — тптапгейциркулем';
6 — мйкрометрическй-м шткхмасом; в — плоекопараллелшьглш верными плит-
ками; г — на разметочной плите.
после тщательной очистки от грязи укладшшкзтея обратно
и соответствующий корпус и расстояние между их осями изме-
ряется.
Замер межосевого расстояния между двумя валами медает
быть осуществлен одним из следующие способов.
I, Точным шташенциркумж. Штангендйркулем измеряют рас-
стояние Ь между наружными поверхностями валов и диаметры В±
и 1\ (рис. 158, а). Величина межосевого расстояния ойрещеляется
гт формуле
Л = 1-
Щ+®2
т

Этот способ замера может быть осуществлен*- если колесо
и червяк сняты с валов.
2. Микрометрическим штихмасом. Микрометрическим штих^
масом измеряют расстояние Ь между внутренними поверхно-
стями валов (рис. 158, б), микрометром (или штангенциркулем) —
диаметры валов Ог и Г>8.
Величина межосевого расстояния определяется по формуле
Этот способ замера может быть осуществлен, если колесо
и червяк сняты с валов.
3. Плоскопараллельными мерными плитками. При небольшом
межосевом расстоянии замер может быть осуществлен плоско-
параллельными мерными плитками.
Мерными плитками измеряют расстояние Ь между внутрен-
ними поверхностями валов (рис. 158, е); микрометром (или штан-
генциркулем)— диаметры валов Ох и Ь2.
Величина межосевого расстояния определяется по той же
формуле, что и при измерении микрометрическим штихмасом.
Этот способ замера* может быть осуществлен, если колесо
и червяк сняты с валов.
Во всех перечисленных способах на точность замера помимо
самой техники измерения влияют зазоры между валами и под-
шипниками, а также овальность валов. Поэтому для получения
более точных результатов рекомендуется замеры производить
после ремонта валов и подшипников при минимальных зазорах
и овальности валов; зазорами, являющимися результатом ходо-
вой посадки валов, можно пренебречь.
Если необходимо замерить межосевое расстояние при изно-
шенных валах и подшипниках, то замер следует произвести
несколько раз при сдвинутом и раздвинутом положениях валов
и результат определить как среднее арифметическое.
Достаточно точных данных этот способ не обеспечивает.
4. На разметочной плите. Если корпус узла, в котором
смонтирована червячная пара, невелик, то замер межосевого
расстояния может быть произведен на разметочной плите опыт-
ным разметчиком (по схеме снятия замеров, рис, 158, г). При
этом рекомендуется сделать 3—4 замера при разных положе-
ниях валов.
Величина межосевого расстояния определяется по формуле
В этом случае точность замера зависит от техники измере-
ния и квалификации разметчика.
478

Замер диаметров окружностей выступов
Червячные колеса с четным числом зубьев
и червяки
Замер диаметров окружностей выступов червячных колес
с четным числом зубьев и червяков Ое2 и Ое1 может быть осу-
ществлен микрометром или точным штангенциркулем. Замер
следует произвести в трех-четырех точках и принять наиболь-
шую из полученных величин; это обстоятельство особенно важно
учитывать, когда обмеряемые колеса и червяки имеют износ
по окружности выступов.
Червячные колеса большого диаметра
Диаметр окружности выступов Ц,2 червячных колес боль-
шого диаметра измеряется в средней плоскости колеса, что
затрудняет производство этого замера, так как головки зубьев
недоступны для обычного штан-
генциркуля,
В этом случае замер произ-
водится микрометром или штан-
генциркулем с применением
плоскопараллельных мерных
плит (рис. 159) или мерных
пластинок. Размер диаметра
окружности выступов полу-
чается как разность показаний
микрометра (штангенциркуля) и высот двух плиток.
Замер диаметра окружности выступов может быть произве-
ден обычным кронциркулем и масштабной линейкой, но ввиду
недостаточной точности получаемых результатов этот способ
не может быть рекомендован.
Замер диаметра окружности впадин червяка
Замер окружности впадин червяка Вп имеет целью прокон-
тролировать правильность замера высоты витка и сравнить ее
с величиной диаметра окружности, получаемого расчетом.
Замер может быть осуществлен микрометром или точным
штангенциркулем.
Величина диаметра впадин червяка не является исходной
величиной для расчета, а служит лишь для ориентировочного
контроля других элементов.
Рис. 159. Схема замера диаметра
окружности выступов червячного ко-
леса большого диаметра.
I — мерные плитки.
Замер высоты витка червяка
Размер высоты витка червяка А± может служить для опре-
деления модуля.
Замер витка осуществляется одним из следующих способов.
1. Точным штангенциркулем. Высоту витка определяют как
479

половину разности уже замеренных диаметров окружностей
выступов и впадин но формуле
ь _ Р«| - &и
2. Глубомером. При этом способе
высоту витка червяка Н± получают
непосредственно обмером глубомером
(рис. 160). .
Этот способ не дает достаточно
точных результатов и поэтому жь
Рис. 160. Схема замера высоты жет применяться с целью орпенти-
витка червяка глубомером. ровочпого контроля.
Определение профильного угла рейки червяка в осевом сечении
Наиболее распространенные исходные рейки имеют следующие
профильные углы а0: модульная система — 20 и 15°, иногда можно
встретить 255; пнтчевая система —20° и 14с30', иногда 17 30'.
При некомплектной замене червячной пары, т. е. если один
из элементов пары (червяк или колесо) остается и необходимо
изготовить только другой, правильное определение профильного
угла имеет чрезвычайно важное значение для нормальной ра-
боты будущей червячной пары.
Существует несколько спосо-
бов определения профильного
угла а0,
1. Обкаткой инструментом.
Червячпре колесо измеряемой
пары устанавливают на оправку
зубофрезериого станка и обкаты-
вают червячными фрезами. Перед
этим рекомендуется предвари-
тельно определить угол подъема
червяка по отпечатку на бумаге.
Фрезы выбирают с различными -, 1вт -
профильными углами" и углами Р^/Г1^^Г^ЯГ
подъема и в процессе обкатки на-
блюдением устанавливают, при каком угле получается наиболее
плавное прилегание между инструментом и замеряемым колесом.
2. Графический способ. Строят профиль зуба исходного кон-
тура рейки для данного модуля и наиболее вероятного в дан-,
ном случае профильного угла. Для удобства пользования
профиль зуба может быть вычерчен в увеличенном масштабе.
На полученный чертеж профиля зуба наносят в том же мас-
штабе сетку фактических размеров витка червяка. Для этого
зубомером через каждые 1 2 мм по высоте измеряют тол-
щину витка с точностью не менее 0,01 мм.
480

В случае несовпадения профилей необходимо построить но-
вый профиль зуба для другого угла и на нем вновь нанести
сетку фактических раздоров витка червяка.
3. С помсифю угломера. Из воска изготовляют „шаблон"
профиля впадины червяка» обмеряя который угломером полу-
чают искомый угол (рис. 161),
Способ этот весьма неточен и дает приближенпый результат.
Замер угла подъема витка червяка
Точно замерить угол подъема витка червяка X в цеховых
условиях трудно, так как это связано с применением сложных
приборов; его замеряют приближенно. Точное значение угла
подъема витка червяка определяется при расчете в зависимости
от межосевого расстояния.
Приближенный замер угла подъема витка может быть осу-
ществлен следующими способами.
1. Путем обкатки стандартной червячной фрезой. Червяч-
ные колеса устанавливают па оправке зуборезного станка и об-
катывают стандартной червячной фрезой соответствующего
модуля, угол наклона которой известен.
По углу подъема витков червячной фрезы устанавливают
угол подъема витка червяка X.
2. С помощью угломера. Основание угломера направляют
вдоль обода червячного колеса, прижимая его к ободу сбоку,
а линейку направляют вдоль зуба н отсчитывают угол в гра-
дусах по шкале угломера.
Способ этот весьма неточен и дает приближенные резуль-
таты. -
3. По оттиску на бумаге. Головки витков покрывают крас-
кой и червяк обкатывают вдоль линейки по чистой бумаге.
Величину угла подъема определяют замером угломером по от-
тиску па бумаге. Получеппая замером величина угла подъша
витка относится к окружности выступов червяка.
Величину угла на делительной окружности определяют по
формуле
где Хе — замеренный при помощи бумажного оттиска угол на
цилиндре выступов червяка*
4. Расчетным путем на основании замеров 'других элементов.
Величина угла подъема витка червяка может быть определена
по формуле
31 Г. А. Птицын и В. Н. Кокичев Ш
481

Замер осевого шага червяка
Замер шага обычным мерительным инструментом произвести
очень трудно. Поэтому он измеряется приближенно и служит
лишь для ориентировки при определении элементов зацепления*
Рис. 162. Схема замера осевого шага червяка
масштабной линейкой.
Осевой шаг червяка может быть замерен обычной масштаб-
ной линейкой (рис. 162). При замере захватывают сразу не-
сколько витков и, разделив полученный размер на число витков,
находят осевой шаг червяка.
Определение модуля или питча зацепления
Для определения системы зацепления (модульная или пит-
чевая) и установления в зависимости от нее величины модуля
или диаметрального питча рекомендуется следующий порядок
работы:
1) выяснить, в метрической или дюймовой системе выполнены ':
размеры агрегата, которому принадлежит данная червячная
пара; при этом нужно помнить, что агрегаты американского,
английского и канадского производства обычно выполняются
в дюймовой системе мер;
2) измерить шаг червячной пары с наибольшей осуществи-
мой в цеховых условиях точностью;
3) на основании данных замера шага установить по табл. 103
величину модуля или пи-пи, помня, что в странах с дюймовое
системой мер зубчатые зацепления выполняются в питчевой
системе;
4) проверить полученное значение модуля или питча, исходя
из данных замера диаметра окружности выступов червячного
колеса по формулам
т = -%- мм; р=;25'4^ + 2> мм.
Необходимо помнить, что по ГОСТ 2144—-43 за стандартный
принят червяк, имеющий в осевом сечении прямолинейный
20-градусный профиль.
Стандартным модулем является модуль в осевом сечении
червяка.
По британскому стандарту В55 № 721 1937 г. в качестве
стандартного червяка принят эвольвентный, т. е. червш
482

Таблица №
Величивы Шагов в модульной и питьевой системе
1 Диаметральный шаг (ггитч),
дюймы *
Модуль, мм
Шаг, мм
Диаметральный щаг (литч),
дюймы
Модуль, мм
Шаг, мм
Диаметральный шаг (питч),
дюймы
Модуль, мм
Шаг. мм
Диаметральный шаг (питч),
дюймы
Модуль, мм
Шаг, мм
1
25,4
79,8
2%
9,23
29
8
3,17
9,96
18
М1
4,43
IV*
20,32
63,84
3
8,47
26,61
9
2,82
8,68
20
1,27
3,99
IV!
16,93
53,19
ЗУ.
7,26
22,81
10
2,64
7,98
22
1,15
3,61
134
14,51
4&58
4
6,35
19,95
11
2,31
7,26
24
1,06
3,33
-2
12,7
39,9
5
5,08
15,96
&1* ' 2«/2 1
11*9 10,16
35,47
6
4,23
13^9
12 14
2,12 1,81
6,66
5,69
26 28
0,98 0,91
3,08 2,86
31,92
7
3,63
11,40
16
1,59
5
~^
с такими винтовыми поверхностями, которые в перпендикулярном
к оси сечении дают эвольвенты. Таким образом, по бри "ган-
скому стандарту червяк представляет косозубое колесо с боль-
шим углом наклона зубьев и с числом зубьев, равным чиспу
заходов червяка.
§ 45. ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ ЭЛЕМЕНТОВ ЧЕРВЯЧНЫХ
пар с Цилиндрическим червяком
На рис. 163—164 приведены образцы оформления рабочий
чертежей червяков и червячных колес.
Элементы, характеризующие зацепление, обозначены буквами
м определяются в соответствии с ОСТ 8089, а такие ддг^скёмд
на червячные передачи. Остальные размеры и стоишь чистоты
обработки устанавливаются в зависимости от конструктивных
особенностей червяка и червячшого да>леса.
31* 41?

Првщлъ йиткоб 6 ос&ом сечении
Толщина Ытна й нормальном течении ЫйЩЛ'-*--мм
при щбинв замера..... ^ = мм ^~^
Мыинальная толщина Йтми'ё т$ш тении на цилифе
в# %*<•■ ми
Хе$ черЫа *ж ^ » »т
Остит углы притупить
Раёиус мкрушния внутренних угЫ профаля #?..дм
Заостренный ненцы битной мшить до толщины и
вершины 5 нц 9
Рис. 163. Пример оформления рабочего чертежа червяка с прямолинейным профилем в осевом сечении:
а —насадного червяка: б — червяка, конструктивно представляющего одно целое с валоя*
Г Мсдцлъ осеЬии
Чат гахоШ
Праф.цебЛШШмсеч.
Угм подъш битка
ШпраШ.йинтоШмт
Нтсс тммостц
Зацтя&пси с§ет№
тнце^мйр&тма
1 Откл. осгШе шага
т
?ч
?'
*1
Дм
П
Место 4ая штата

■+"
Охончателътя фгтщ и нарезание
зубьаЬ щиьЪдит поем насадки
иолвоо на ступицу
Рис, 164. Пример оформления
рабочего чертежа червячного
колеса: а — цельное колесо;
6 — насадное колесо.

§ 46. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МАРШРУТЫ ОБРАБОТКИ ЧЕРВЯЧНЫХ
ПАР С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ЧЕРВЯКОМ
Основные положения, которыми необходимо руководство*
ваться при изготовлении заготовок цилиндрических колес,'
полностью распространяются и на заготовки червяков и чер-
вячных колес. К изготовлению заготовок червячных колес
предъявляются, кроме того, требования, регламентирующие опре-
деленное положение средней плоскости относительно базового
торц#. Так, при изготовлении заготовок червячных колес для
передач, допускающих регулировку положения колеса в напра-
влении оси, следует выдерживать размер с0 в заданных допу-
сках. В том случае, если передача не допускает регулировки
положения колеса в направлении оси, необходимо в заданных
допусках выдержать размеры Р и К (рис. 164). •
Ниже приводятся примерные технологические маршруты
обработки цилиндрических червяков и червячных колес.
Примерный технологический маршрут обработки
цилиндрического насадного червяка средних размеров
(рис. 165)
Содержание операций технологического маршрута:
1) заготовительная: отрезать заготовку из проката на одну
деталь;
2) текарная: просверлить, расточить и развернуть отвер-
стие Ф, „расточить буртики Ог и подрезать торцы чисто в раз-
мер /, по чертежу; заклеймить торец, со стороны которого рас-
!тачивал6сь отверстие;
У777
I
с* «=а
№
в
Рис. 165. Схема цилиндрического насадного червяка средних
размеров.
3) токарная (обработка производится на оправке): обточить
поверхность Ц, и нарезать витки червяка; для установки шаб-
лона (при нарезаний архимедовых червяков) нанести на заго-
товке тонкую осевую риску;
4) протягивания: протянуть шпоночный паз (установку заго-
товки производить на торец, имеющий клеймо);
5) слесарная: притупить концы витков червяка и снять
заусенцы.

Примерный технологический маршрут обработки
червячного колеса средних размеров
(рис. 166)
Заготовка — термически обработанная поковка.
Содержание операций технологического маршрута:
1)' токарная: просверлить и обточить предварительно с при-
пуском 3 ям на сторону;
2) токарная: подрезать торец ступицы; подрезать торец обода
в размер Р, расточить выемку с одной стороны; расточить и
Рис. 166. Схема червячного колеса средних размеров»
развернуть отверстие й\ заклеймить торцы ступицы и обода,
со стороны которых растачивалось отверстие; установить заго-
товку на оправку, подрезать другой торец ступицы и обода;
расточить выкружку г и скосы; замер величины К производить
шаблоном от базового торца, имеющего клеймо;
3) зуборезная: нарезать зубья;
4) протягивания: протянуть шпоночный паз (установку заго-
товки производить на торец, имеющий клеймо);
5) слесарная: снять заусенцы.
Примерный технологический маршрут обработки
цилиндрического цапфового червяка крупных размеров
(рис. 167)
Заготовка — поковка в отожженном состоянии с припуском
для пробы под обдирку.
Содержание операций технологического маршрута:
1) токарная: поковку подрезать и зацентровать; обточить
№7

кругом под термическую обработку с припуском—4 мм; по'-
перхиости Д, Д, Д и Д обточить в один размер; червяк не
нарезать; материал, оставленный для пробы (в двух местах)*
не срезать; при подрезке уступов делать галтели радиусом
2—4 мм; острых переходов не делать для предупреждения
трещин;
2) токарная; нарезать предварительно витки однозаходного
архимедова червяка с припуском — 3 мм на сторону (по шаблону);
перед нарезанием витков прорезать канавку шириной **" 30 мм
*77#, нршв мест,
показанных особо
ОсеВое сечение зуба(ншпнц)
по №
Рис. 167. Схема Цилиндрического цапфового червяка крупных размеров.
для резца; материал, оставленный для пробы (в двух местах),
не срезать; центровые отверстия срезать;
3) слесарная: срубить острые концы витков червяка; набить
номер чертежа детали на участках заготовки, предназначенных
для отрезания пробы, и на самой заготовке;
4) термическая обработка;
5) токарная: вызвать представителя ОТК; отрезать пробы
со стороны хвостовика Д у витков червяка; замаркировать
пробы и деталь; передать пробу на испытание в заводскую ла-
бораторию; до получения удовлетворительных результатов испы-
тания дальнейшую обработку детали не производить;
6) контрольная: испытать пробы н заклеймить;
7) токарная: подрезать и зацентровать чисто \7\76; обточить
поверхности: Д, Д, Д, Д, Д0 и Д с припуском под шли-
фовку; поверхности Д, Д, Д и Д точить в один размер;
резьбу Д не нарезать; шейку Д^ с галтелью точить в размер
по чертежу; центровые отверстия сохранить;
8) шлифовальная: прошлифовать поверхности Д, Д0, Д,
Д., Д и Д в размер по чертежу; поверхности Д, Д, Д и Д
488

шлифовать в один размер (базовая поверхность при нарезании
витков червяка);
9) нарезание витков червяка: нарезать витки червяка пред-
варительно с припуском ~ 0,3 мм на сторону по шаблону; опе-
рацию рекомендуется производить на червячнофрезерном станке,
а при отсутствии его — на токарном;
10) червячногалифовальная: прошлифовать витки червяка
по чертежу;
11) токарная: притупить концы витков червяка у вершины
до ~2 мм\ обточить поверхности Ц-„ Оъ, Вв и П7шш нарезать
резьбы Ц, и Д.;
12) разметка: разметить шпоночный паз и канавку;
13) фрезерная: нрофрезеровать шпоночный паз и канавку;
14) слесарная: зачистить пазы и резьбы.
§ 47. ТЕХНОЛОГИЯ ЗУБОНЛРЕЗАНИЯ ЧЕРВЯЧНЫХ ПАР
С ЦИЛИНДРИЧЕСКИМ ЧЕРВЯКОМ
Технологические особенности червячных передач
Ниже приводятся основные технологические особенности
различных типов червячных пар.
Передачи с архимедовым червяком
Достоинствами передач с архимедовым червяком являются:
1) простота нарезания червяка на токарном станке;
2) возможность изготовления точис^й затыловашгой червяч-
ной фрезы для нарезания червячного колеса;
3) возможность изготовления червячных передач на универ-
сальном зуборезном оборудовании.
Основным недостатком червячных передач этого типа является*
необходимость применения фасонного инструмента:
1) дисковой фрезы с криволииейиым профилем зуба для
фрезерования червяков;
2) червячной фрезы с криволинейным профилем зуба для
фрезерования червячных колес;
3) резца-летучки с криволинейными (фасонными) режущими
кромками для нарезания червячных колес.
К недостаткам передач с архимедовым червяком относится
также необходимость фасонной правки шлифовального круга
при шлифовании червяка и червячной фрезы для нарезания
колеса.
При работе с передачами с архимедовым червяком необхо-
димо учитывать следующее:
1) архимедовы червяки обычно не шлифуются; профилиро-
вание резцов-летучек для соответствующих червячных колес
производится по шаблону;
2) при нарезании червячных колес Червячны*ми фрезами воз-
никают погрешности (возрастающие с увеличением угла X),
489

вызываемые несоответствием геометрии червячных фрез и соо1-
ветствующих червяков;
3) вследствие технологических сложностей применение мно-
гозаходных передач с архимедовым червяком ие рекомендуется;
4) при наличии приспособления для правки шлифовального
круга шлифование архимедовых червяков можно производить
на червячношлифовальных станках типа Давид Браун.
Передачи с эвольвеытным червяком
Основным достоинством передач с эвольвентным червяком
является возможность шлифования витков червяка плоской
стороной шлифовального круга, что обеспечивает получение
наиболее точных червячных передач.
Недостатками червячных передач с эвольвентным червяком
являются:
1) ограниченные возможности нарезания червяков на токар-
ных стайках;
2) необходимость изготовления резца-летучки с криволиней-
ными (фасонными) режущими кромками; профилируемыми меха-
нически путем шлифования на червячношлифовальном станке;
3) необходимость иметь в наличии станок фирмы Давид
Браун для шлифования червяка плоской стороной круга (1)В5).
Изготовление эвольвентных червячных передач целесообразно
производить при наличии станков типа ВВ8.
Передачи с червяком, прямолинейным
в нормальном сечении по витку
Основными достоинствами передач с червяком, прямолиней-
ным в нормальном сечении по витку, являются:
1) простота нарезания червяка па токарном станке;
2) прямолинейный профиль резца-летучки для нарезания чер-
вячного колеса.
Основными недостатками червячных передач этого типа яв-
ляются:
1) необходимость применения сложного профиля инструмента
для фрезерования и шлифования червяков, который получается
с помощью специальных приспособлений; при угле подъема
Я < 10° и при точности червячной передачи 3 — 4 классов точ-
ности по ГОСТ 3675 — 47 или 8 — 9 степеней точности по ГОСТ
3675 — 56 червяки могут шлифоваться двухконусным прямосто-
рониим кругом, а червячные колеса — нарезаться червячной заты-
лованной фрезой с прямолинейным зубом в нормальном сечении;
2) невозможность получения точных червячных фрез для на-
резания червячных колес.
Изготовление передач с червяком, прямолинейным в нор-
мальном сечении по витку, целесообразно в условиях единич-
ного производства, когда в качестве режущего инструмента для
нарезания червячного колеса применяется резец-летучка,
4»

Передачи с червяком, прямолинейным
в нормальном сечении по впадине
Основным достоинством передач с червяком, прямолинейным
в нормальном сечении но впадине, является простота нарезания
червяка на токарном станке.
Основными недостатками червячных передач этого типа яв-
ляются:
1) необходимость применения сложного -рофиля инструмента
для фрезерования и шлифования червяков при К > 10°;
2) невозможность получения точных червячных фрез для на-
резания червячных колес.
Изготовление передач с червяком, прямолинейным в нор-
мальном сечении по впадине, целесообразно при Я < 10° и при
степени точности передачи не точнее 8-й по ГОСТ 3675—56
(3 класс точности по ГОСТ 3675—47).
В результате определенной технологии обработки некоторые
заводы изготовляют червячные передачи с так называемым „не-
линейчатым44 червяком. Ниже приводятся технологические осо-
бенности таких передач.
Передачи с нелинейчатым червяком
Основным достоинством передач с иелииейчатым червяком
является простая форма инструмента с прямолинейной обра-
зующей:
1) двуконусная фреза;
2) двуконусный дисковый шлифовальный круг.
Основной недостаток передач с нелинейчатым червяком за-
ключается в невозможности точно профилировать червячную
затылованную фрезу для нарезания колеса и трудность про-
верки профиля витка червяка.
Для того чтобы червячное колесо правильно сцеплялось
с червяком,, нарезанным инструментом с прямолинейной обра-
зующей, колесо должно быть обработано резцом-летучкой, шли-
фованным при аналогичных соответствующему червяку условиях,
или черновой червячной фрезой приближенно с профилирован-
ной и чистовой фрезой с насеченным зубом.
Нарезание червяков на токарном станке
Нарезание черняков- на токарном станке является основным
методом их изготовления в ремонтном деле.
При соответствующей установке резца могут быть нарезаны
червяки всех существующих профилей витка. Для этого необ-
ходимы условия:
1) профиль резца должен быть идентичным профилю зубьев
рейки, полученной в определенном сечении витков червяка;

2) резец должен быть установлен так, чтобы его режущие
кромки совмещались с плоскостью того сечения, в котором по-
лучена рейка для построения профиля резца.
Схема нарезания и установка резцов при обработке червя-
ков различного профиля витков показаны на рис. 168.
Для нарезания архимедовых червяков с углом подъема X <
<2—3° (рис. 168, а) может быть примепси двусторонний ре-
зец с прямолинейными режущими кромками. Профиль резца
должен соответствовать профилю осевого сечения витков червяка,
а его режущие кромки должны быть расположены в горизон-
тальной осевой плоскости червяка.
Для нарезания архимедовых червяков с углом подъема Я >>
>2—3° (рис. 168, б) необходимо применять два резца.
Нарезание сторон витка производится односторонним резцом
с прямолинейными режущими кромками, которые должны быть
расположены в горизонтальной осевой плоскости червяка.
Для нарезания эвольвентаых червяков могут быть приме-
•нены резцы с прямолинейными режущими кромками, располо-
женные в плоскостях, касательных к основному цилиндру чер-
вяка, что осуществляется подъемом или опусканием резца.
При правозаходном червяке (рис. 168, в) левая сторона про-
филя витка нарезается резцом, поднятым над осью, а правая —
опущенным резцом.
При левозаходном червяке (рис. 168, г) оба резца соответ-
ственно меняются местами.
Величина подъема или опускания резца определяется из за-
висимостей
Для нарезания червяков с прямолинейным профилем в нор-
мальном сечешш по впадине при Х<10° (рис. 168, д) может
быть применен двусторонний резец с прямолинейными режу-
щими кромками. Режущие кромки резца должны быть распо-
ложены в плоскости, проходящей через середину впадины под
углом % к оси нарезаемого червяка.
Для нарезания червяков с прямолинейным профилем в нор-
мальном сечении по витку (рис. 168, е) используют два резца
с прямолинейными режущими кромками, которые должны быть
расположены в плоскости, проходящей через середину йитка
под углом X к оси нарезаемого червяка.
В этом случае каждая сторона резца нарезается отдельным
резцом.
На рис. 169 приведена схема контроля витков архимедова
червяка в процессе его нарезания, а в табл. 104—107 даны
конструкции и размеры шаблонов для такого контроля,
492

Ряс, 168^ Схемы нарезания червяков на токарном станке: а — архимедов червяк с X < 2—3°; б — архи-
медов чшвяк с 1>1 —3°; в — звольвентный правозаходиый червяк; е — эвольнентиый лшшходкый
червяк; о — червяк с прямояинейным профилем в нормальном сечении по впадине при X < Ю°; г — червяк
с прямояинейным профилем в кодемальиом сечепии по витку.

Рис. 169, Схема контроля витков архимедопд червяка
в процессе его нарезания, независимо от числа захо-
дов червяка: а — чернопое нарезание всех впадин;
б — контроль одной стороны всех витков червяка;
в — контроль осевого шага по одной стороне витков
червяка; е — контроль второй стороны всех витков
червяка; д — контроль осевого шага п© второй сто-
роне витков червяка.

9Штща Ш
Шаблон на полупрофиль впадины архимедова червяка
(размеры в мм)
*
1
1
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
6
8
10
12
16
20
1-
2.
3.
^Ш - 1- •* ■ - 1 р"* -«- *- 1
Г
уЙ?4
1
А
ч
та
Г
/
Т
к— 1 |
к
—и]
>ШЕ^1
И- / ^Л.
V 1^7,А
плоскости ь
Я
4,4+0^
5.5+*-05
6,6гН>.пз
у Т+О.вб
ад>кш>
дг9+0.05
ц+0.05
1^г+0'07
17)6-н>.о7
22"^'^
ж#^м
ЗЩ^Н-о.1
4Ф+0,1
Профиль
Материал
Термиче*
Шс
п —
жа*
Д
2,5
3,2
4
4,5
В
6
6,5
8
10
12
16
20
26
*блона
ст. 2{
I обра
г
042
0,26
03
0,35
0,4
0,45
0,5
0$
03
1,0
и
1,6
2,0
спар!
) (ГОС
ботка
X
12
12
15
18
20
22
25
28
40
45
55
70
Я)
ГГЪ
:т
е
1вЫ6
А
25
26
25
25
30
35
35
40
45
Ш
55
70
85
профи
Ш^57
недра
1 N
Н^21' 1
Я |
т
I
1
1,5
1,5
2
2
2
2
3
3
3
4
4
лем 1
вать.
ы
-Ь-|
Прорезать [
лобзиком \
723ЩГГ 1
45
* *
МЛЛДО
/
3,5
3,5
4
5
'*
2.
2
1
1
с \ п
1,5 0,2
1,5
2 ' .2
| 3 2
5,5 ' 4
-6 4
6 [ 5
Г
и
и
14
16
22
«этгфи
кал из
6
8
10
| Ю
2
2
2
2
ад
0,2
09
0,3
03
1 1
к \ с! \
\ ш а
2
2
2
3
вд, *
0,3 | 3
0,3
аз
2,5 0,3
2,5 0,3
15 ' 3
| 18 3
1
1ЙбЛ€
на.
04
0,4
«56-
3
5
5
3
3
3
4 |
4
4
4
4
4
5 ' 4 |
8
8
-60.
5
В ]
я

1
«
а--*ч
1Я
Я
** "*
1 1|
1 Я §§
1*5
в» •
?
| §
з
9
1
э
1
ё
*
1
4*
ей
СП
«О
*
о
8
од
Н-
о
о
СП
К>
8
»
ос
о
*ь
о
>Рь
05
СП
о*
од
СП
'1
3
-«4
О
И-
с>
13
ю
ел
*-*
14
о
о
ел
^
г»
3
а
8?
**
О
^
©>
ел
■ю
N3
о>
Ю
К-
о
о
С1
со
К*
о
О
^*.
ъ
ш
О!
8
од
о
од
ел
ф»
о зь о
■*-* »™
ю -43 ^
ч % %
ч к ч
N3 *- —•
В 1 1
^^
О 00 О
м- н- \±
л о е>
о Ъ о
СЛ СЯ 31
м ^ Щ
Р Ъ ">*.
>4 О К>
в- н- и-
в о о
о о э
•— о о
00 О)
Л* &. (О
от о ас
СЛ Фь еЬ.
О СП СЭ
*Ь» Ф* *ОД
си О сп
од од со
© о сэ
Од од од
сл ел од
^ (^ >&ь
СП
Гшш
%
а
"5
8
ел
'±
о
о
Об
СИ
К-
-о
8
•ч
о
СЛ
ел
од
СП
од
о
ГО
о
од
СО
*ь-
ел
5е
о
"од
.н*
СП
н-
о-
о
-*а
%
5
**
О
4Ь.
СЛ
&§
ОД
ел
ё
N3
Р
ОД
од
►*»
4*»
00
а
N3
Ф.
№
Р
в
и*
ф
Я
<ч
о
^
»•
од
о
ю
Сэ
од
од
*ъ
од од
"сл
^ <л
а а
й -2
о ос
4^ СО
ОД >Ь
од
СП СО
И- Нг
о о
о о
ел
СО -4
С» 1—
И- Н-
Р Я
1 1
О О
од од
СП
03 СП
К К
ё 8
Ъ\ сп
р о
од од
КЭ N3
од од
18
СЛ
СЛ
1
81
ел
6
>а
СП
к*
о
о
од
Сп
К-
о
г
-м
о
**
ел
5
сл
ьз
О
^*
О
То
ь»
со
го
4*
*
СЛ
9
N0
Нт
в
О
-00
2
н-
о
§
^
о
"к>
СЛ
8
*-
о
1о
1>Э
со
Модуль
5?
5 са/п
||| со
&•
"^
^
!ь
5
»
5^
Рц
*
8

Таблица 106
Шаблон на осевой шаг однозаходного архимедова червяка
(размеры в мм)
%° 1?5
^^шЬ—йткАыть
В О^Ши ШШШи
Модуль
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
6
8
10
Ш
16
20
5 1
(Шр0-
воч- I
ный)
6,28
7,85
9,42 1
№№\
12,56
14,13
15,70
1 18*84
25,12
31,40
37,68
50,24
62,80
54
Н
А
20
25
25
25
25
25
30
30
40
45
50
65
76
т
1
I
1*
1,5
2
г2
2
2
3
3
3 '
4
4 '
к
6>9Й1±д,оо5
ш,327±(К005
ИДО*0*00*
1зда±0'°°5
]7704^007
^^±0,007
35,407±0*01
47,ио±М1
2
2,5!
3
3,5|
4
5
6
8
10
12
16
20
Щ
од
5
6
7
7.5
45|
10
14
17
т
28
35
2,51
3
4
4,
5
6
ед|
8
10
12
16
20
26
18
20
25
30
35
38
40
48
65
76
120
155
3,5
3,5
4
5
5,5
6
6
7
И
II
14
16
22
1,8
1*5
2 | 2
3 2
4
4
5
5
10
15
18
2
2
2
2
2,5
0,2
0,2
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
0,3
03
2,5 0^
2,5 0,3
3 ОД
3 0,4
1. Материал—ст. 20 (ГОСТ 1080-57).
2. Термическая обработ!»—цШШтирова?!», калить др Нщ р± 56—60.
32 Г. А. Нтицыи н В. Н. Кокичсв 437
497

Таблица Ш
Шаблон на осевой шаг двузаходного архимедова червяка
(размеры в мм)
т
г§
Ь
Г /
г / - ■ * 1
_4^ 1Л±+и
зшй
Г /
дат~
В одной /москвши /
•°
*
1 2
2,5
3
1 0|Э
4
45
1 5
6
8
10
12
16
8 1
(спра-
воч-
ный)
Ш6
1ЗД)
18,84
21,98
25,12
28,26
31,40
37,68
50,24
| тщ
75,36
100,48
20 ] 12©,601
51
118о2±О,0О7
14.752*0»007
17,7Ш±0,<,°7 '
20.654*»-007
гз.боб*0-007
26.556*0'007
29ДО±0'М7
ЗМ08±0,01
47>210±0,01
5ад12±0,01
70,814±в-ш5
шго*0-0'8
И8,О26±0-'516
1. Материал — с*.
1 2. Термическая* об
20 {
рабо*]
А /
Я Я
2,5 4
3 5
3,5 6
4 7
4,5 7
5 Ь
6 1
8 1
1 10 1
12 5
■16 5
20 К
Г ч1 у
1 - *? г
* \в\
,5 2,5
,5 3
4
4,5
5
,5 6 ,
,5.ад
0 8
4 10
7 12
Ю 16
28 20
*5 26
1 \А\
25 20
28 25
35 25
40 25
48 Ш
52 25
65 30
70 30
90 40
ПО 45
135 50
170 65
220 75
1 1
Ыререз
№&*т
Ж ' '
[ Т
7
т\ 1
1 3,5
1 3,5
1,5 4
1,5 5
2 5,5
2 6
2 6
2 7
3 11
3 11
.3 14
4 16
4 22
11
2
2
2
3
4
4
5
5
8
10
10
15
18
ГОСТ 1050—57).
гка—цшеишровать, калить до ^
С
1,5
1,5
2
2
2
2
2
2
2,5
2,5
1 2,5
з
3
Н*с'-
п
0,2
' од
од
0,3
од!
ОД
од
од
0,3
; 0,3
од
0,4
0,4
к
2
2
2
2
3
3
3
3
1 5
5
5
8
8
= 56—60.
1
3
3
3 1
3 [
4 1
4
4
4 1
4
4
*
5
В
\
498

Нарезание червячных колес на зубофрезерных станках
Нарезание червячных колее на зубофрезерных станках мо-
жет производиться:
1) методом радиальной подачи червячной фрезы:
2) методом тангенциальной (осевой) подачи режущего инетру-
шита—червячной фрезы или резца-летучки;
Рис, Щ). Схема конструкций установочного приспособ-
ления к ^ртикадыюму зуб6фрез1!рному стайку для
закреплений червячных колес средних размеров.
1 — гайка; 2 — шайба; 3 — втулка сменная; 4 —оправка»
И — подетаяка.
3) методом радиально-таигеивдальной подачи червячной
фрезы.
Схема установочного приспособления для червячных колес
приведена на рис. 170.
Нарезание червя ч н ы х к о л ее
методом радиальной подачи червячной фрезы
При нарезании червячных колее шетодш радиальдой подачи
червячной фрезы на станке работают: гитара скорости резания,
гитара деления! гитара подачи, осуществляющая горизонталь-
32* ' 499

ное перемещение стола с заготовкой ит (в зависимости от кон-
струкции станка) стойки с фрезерным суппортом.
Настройка гитар скорости резания и подачи производится,
по тем же формулам.» что и при нарезаний ци^щндрическшг
колес.
Общий вид формулы настроили гитары деления при нарег
зании червячных колес следующий:
*г.дел (пЧ »
где гг.яел — передаточное отнршение сменных зубчатых колес
гитары деления; ' *
1П — общее (постоянное) передаточное отношение всех пе-
редач (за исключением сменных колес гитары деле-
ния) от оси фрезы до оси заготовки.
Чистовое нарезание червячных колес методом радиальной
подачи может быть рекомендовано для малых углов подъема и
при работе однозаходиШш червячными фрезами.
Нарезание червячных колес
методом тангенциальной (осевой) подачи
червячной фрезы или резца-летучки
При нарезании червячных колес методом тангенциальной*
(осевой) подачи червячной фрезы или резца-летучки на станкг
работают: гитара скорости резания», гитара деления, гитара диф-
ференциала, гитара подачи, осуществляющая горизонтальное
перемещение тангенциального фрезерного суппорта.
Настройка гитар скорости резания, деления и подачи про*
изводится по тем же формулам, что и для нарезания колес ме-
тодом радиальной подачи.
Общий вид формулы настройки гитары дифференциала при
нарезании червячных колес методом тангенциальной подачу
следующий:
где *г.днф — передаточное отношение сменных колес гитары
дифференциала;
/„ — общее (постоянное) передаточное отношение всех
передач (за исключением сменных колес гитарш
деления) от оси фрезы до оси заготовки;
Г—шаг ходового вицга осевого перемещения режу-
щего инструмента (винт тангенциального суппорта);
500

4* —общее передаточное отношение всех постоянных
передач от винта осевого перемещения режущего
инструмента через дифференциал, гитару деления
до оси нарезаемого колеса, т. е. всех передач за
исключением сменных колес;
с" ь = —^- — коэффициент, постоянный для данного станка, ха-
рактеризующии кинематическую цепь дифферен-
циала при нарезании червячных колес методом
тангенциальной подачи.
Нарезание червячных колес к архимедовым или прямоли-
нейным в нормальном сечении червякам методом тангенциальной
подачи червячной фрезы применяется редко, так как червячное
колесо, нарезанное по этому методу, иногда нельзя собрать
с червяком при радиальном вводе последнего.
Нарезание червячных колес резцом-летучкой допускается
только при применении метода тангенциальной подачи.
Для возможности царезания червячного колеса методом тан-
генциальной подачи тангенциальный суппорт (рис. 171) зубо-
фрезерного станка должен обладать необходимой длиной протя-
гивания.
Необходимая длина протягивания С может быть определена
по формуле
где /?Л— радиус окружности выступов червячного колеса, мм\
#& — радиус окружности впадин червячного колеса, мм.
Особенности нарезания многозаходных червячных коме
резцом-летучкой
Процесс деления при нарезании червячных колес резцом-
летучкой происходит автоматически; при этом в зависимости от
соотношения — могут иметь место несколько случаев.
1. Червяк однозаходцый — г± = 1, После каждого оборота на-
резаемого колеса резец-летучка попадает в одну и ту же впа-
дину зуба.
Нарезание производится с одной настройки станка.
2. Червяк лцноеозаходный — г^ > 1. Число аубьев колеса ^ це
кратно гх и не имеет с ним общих множителей.
Резец-летучка попадает в одну и ту же впадину зуба паре- *
заемого колеса через гх\ оборотов последнего, предвари гельн©
прорезав все впадины зубьев.
Нарезание производится с одной настройки станка.
3. Червяк многозаходный — гг > 1. Число зубьев кълеса %
кратно %.
Ж

т

Резец-летучка попадает в одну и ту же впадину зуба наре-
заемого колеса через каждый оборот последнего, но при этом
будут прорезаться не все, а лишь — впадин, чередуясь через г±
впадин-
Для нарезания остальных впадин необходимо произвести
перенастройку станка (дополнительное деление), осуществляемую:
а) перемещением резца-летучки; б) поворотом шпинделя с ле-
тучкой; в) поворотом заготовки нарезаемого червячного колеса.
Поэтому рекомендуется число зубьев червячного колеса г2 выби-
рать таким, чтобы оно не имело общих множителей с числом
заходов червяка г1,
4. Червяк мнагоэаходный — г1>1. Число зубьев колеса ж2
не кратно гГ, но г2 и гх имеют общий множитель.
Для нарезания всех зубьев червячного колеса потребуется
перенастройка станка (дополнительное деление). Число таких
перенастроек равпо общему множителю чисел г2 и 2±.
Установка фрезы или резца-лет^ки при нарезании
червячных колес
При нарезании червячных колес установка червячной фрезы
или резца-летучки должна отвечать следующим требованиям:
1) ось червячной фрезы или ось оправки, на которой лежит
центр вращения резца-летучки, должна находиться в главной
плоскости парезаемого червячного колеса;
Рис. 172. Схема настройки стайка на расстояние от оси фрезы (или резца-летучки)
до торца венца: а — при верхнем торце; 6 — прп нижнем торце.
/ — подставка; 2 — нарезаемое колесо; 8 — контрольна» л.шейка; 4 — мерная
плитка; 5 — контрольная оправка в шпинделе станка; С — главная плоскость парезаемого
червячного колес»; 7 — стол стайка.
2) угол скрещивания между осью фрезь; или осью оправки
с резцом летучкой и осью червячного колеса при нарезании
зубьев должен равняться 90°.
Схема установки фрезы или резца-летучки отпоен гель.ю за-
готовки нарезаемого червячного колеса приведена ил рис. 172.
Расстояние от оси фрезы или оси оирапкп с резцом-летучкоА до
ГИ)3

торца заготовки червячного колеса, гдрипятого за базовой прш
нарезаний, определяется из зависимости
где Ъ — размер плитки;
4—диаметр контрольной оправки, установленной в шпин-
дель станка.
Особенности нарезания червячных колес к двухшаговым червякам
Технологический процесс зубообработки червячных колее
к двухшаговым червякам с модулем тг и т^ (рис, 173) склады-
вается из следующих операций:
I) черновое нарезание зубьев колеса методом тангенциальной
подачи резцом-летучкой;
Рис. 173. Схема двухшагового однозаходного червяка.
1 — левая винтовая поверхность вигка червяка; 2—правая винтовая поверхность
витка червяка; 3— правый профиль зуба червячного колеса; 4 — левый профиль
зуба червячного колеса.
2) получистовое нарезание правых профилей зубьев колеса
методом тангенциальной подачи резцом-летучкой;
3) получистовое нарезание левых профилей зубьев колеса
методом тангенциальной подачи резцом-летучкой;
4) чистовое нарезание — шевингование одновременно правых
и левых профилей зубьев колеса методом радиальной подачи
шеверфрезой; операция применяется при обработке червячных
колес повышенной точности, например колес делительных пар
станков.
Ниже приводятся указания по настройке станка для выпол-
нения отдельных операций,
I. Черновое нарезания зубьев. Настройка гитар станка произ-
водится как для обычных червячных колес, за исключением
504

гитары дифференциала, кошрая шжжрвтштсж т расчета сред-
него 'значения шага
Рис. 174, Схема получнстового иарезапия червячных колес, сцепляющихся с двух*
шаговым червяком: о — нарезание правых профилей зубьев колеса; б — нареза-
ние левых профилей зубьев колеса.
/ — печальное положение реэцл-легучки; 2 — конечное положение резца-летучки.
2, Получистовое нарезание правых профилей зубьев (рис. 174, а).
После чернового нарезания зубьев необходимо перенастроить
гитару дифференциала для получистового нарезания правых
профилей зубьев червячного колеса методом тангенциальной
подачи ртацом-летучкой.
506

Таблица 108
Формулы настройки гитар чсрвячношлифовальных станков
Фирма (завода
изготовитель)
станка
Давид Браун
1
Давид Врауя
Клингельнбсрг
1 Рейнекер
Клингельпберг
(Станок, кроме
1 шлифования чер-
вяков, предназна-
чен дли затыло-
1 вания шлифова-
нием червячных
фрез)
Завод внутри-
шлифовальных
станков (ЗВ111С)
А^одель
станка
ЕШ М 10
1
$сш
и8Р-ш§
5883А
Гитары |
хода (шага)
нарезки
червяка
75
Шаг в мм
37,699
Шаг
в дюймах
1,484
Шаг
в модулях
■шт
12
о
* ч и «
я О о. к
3
—
8
—
8
5
Примечание |
1
Гитара хода спирали 1
»■-*
Гитара числа канавок,
6
*к '
где гк — число кана> 1
; вок фрезы; г
5К—ход спиря^
ной канавки;
5—ход винта*
вой линии
червяка . |
1
г
: ^ -1
506

Настройку следует произвести па осевой шаг левой винтовой
поверхности витков 1г или на модуль /п2 = —, не нарушая па-
стройки гитары деления, а также взаимного положения заго-
товки и инструмента. После этого нужно заменить чжфновой
резец получистовым (для правых профилей), установив его по
шаблону; не нарушая кинематической цепи деления, возвратит^
суппорт в начальное положение и сместить оправку с резцом^
летучкой в осевом направлении влево (по направлению подачи)
на величину припуска Д для обработки правых профилей зубьев.
Настройка гитары дифференциала производится по формуле
_ 1
3. Получистовое нарезание левых профилей зубьев (рис. 174, б).
После получистового нарезания правых профилей зубьев не-
обходимо перенастроить гитару дифференциала для получисто-
вого нарезания левых профилей зубьев червячного колеса мето-
дом тангенциальной подачи резцом-летучкой.
Настройку следует производить на осевой шаг правой вин-
товой поверхности витков 12 или на модуль тг = --Ц, не нару-
шая настройки гитары деления, а также взаимного положения
заготовки и инструмента. После этого, не изменяя кинематиче-
ской цепи деления, надо возвратить суппорт в начальное поло-
жение, сместить оправку с резцом-летучкой в осевом напра-
влении вправо на величину 2Д и произвести получистовое
нарезание левых профилей зубьев.
Настройка гитары дифференциала производится по формуле
^диф = Слиф!^-
В случае применения шевингования при получистовом наре-
зании оставляют припуск по толщине зуба.
Формулы настройки гитар червячношлифовальных станков
В табл. 108 приведены формулы настройки гитар шага на-
резки червяка и деления на число заходов червяка червячно-
шлифовальйых станков.

ЛИТЕРАТУРА
1. А л е к с е е в П. Л. Ремонт крупных зубчатых передач способом глу-
бокой коррекции* Машгиз, 1057.
2. Б а р м а с И. Г. и Кедрине кий В. Н. Зуборезное дело, ч. 1,
ОНТИ, 1933.
3. Б с л я е в Г. С. Технология производства червячных п зубчатых пере-
дач в судовом машиностроении, Судпромгиз, 1956.
4. Д и к е р Я- Й. Эвольвентное зацепление с прямыми зубцами, ОГИЗ,
1935.
5. Д и к е р Я- И. Таблица раздета зацеплений зубчатых передач, ОГИЗ,
1937.
6. Д и к е р Я- И. Внутреннее зацепление прямозубое и косозубое, ОГИЗ.
1938.
7. Дикер Я. И. Расшифровка зубчатых зацеплений, «Вестник машино-
строения», № 8, 1947.
8. Ильенко М. С, Гребенгок А. И. и Н и к о л ь с к и й Л. Ы.
Расчет и проектирование зубчатых и червячных передач и редукторов, Машгиз,
1953.
9. Ковердяев Н. С. и П о т а с к а с в С. В. Элементы зацепления
цилиндрических зубчатых и червячных передач, Машгиз, 1953.
10. Кокнчев В. Н. Конические колеса с паллоидными зубьями
КлппгельнбЧфг. Сборник рефератов по технологии иностранного машиностро-
ения, № б, Судпромгиз, 1956.
11. Ко кичев В. И. Нарезание червяков и червячных колес, Судлром-
гяз, 1957.
12. К о р н н л о в К- А. Производство зубчатых колес, Машгиз, 1947.
13. М и га а р и н А. Т. Расчет 'коррекции зубчатых передач методом сдвига
инструмента, Углетсхнздат, 1948.
14. Птицып Г. А. и К о к и ч с в В. Н. Зуборезные станки, изд. 2,
Машгиз, 1957.
1%Тевс Н. Г., Ковердяев Н. С. иРихтер С. Д. Редукторо-
строение на Новокраматорском маишеостровтельном заводе имени И. В. Сталина,
Машгиз, 1946.
16. G г и п е г t A. Ing. Lchrgang Zahntader, Vcrlag die Wirschaft, Berlin,
1958.

ПРИЛОЖЕНИЕ
ПЕРЕВОД С АНГЛИЙСКОГО НАИМЕНОВАНИЙ, ВСТРЕЧАЮЩИХСЯ
В ДОКУМЕНТАЦИИ И ЛИТЕРАТУРЕ ПО ЗУБЧАТЫМ ЗАЦЕПЛЕНИЯМ
Action pitch шаг по линии зацепления
Addendum головка зуба, высота
Addendum angle угол головки зуба
Addendum circle окружность высту-
пов
Addendum line линия выступов
Addendum line of contact линия кол-
такта (зацепления)
Angle between the sides (2 X Pressure
angle) угол между сторонами
Angle of spiral угол спирали
Angle due to blank rotation and
cradle oscillation угол, соответ-
ствующий вращению заготовки
и движению люльки
Angle due to tool arm offset угол,
соответствующий смещению инстру-
ментального кр онштей на
Angles углы
Annular gearing внутренняя зубча-
тая передача
Annular gears внутренние зубчатые
колеса
Apex вершина
Apex of face cone вершина внешнего
конуса
Approximate перестановка
Approximate machine capacity for
shprt cone distances перестановка
рабочего диапазона станка для ко-
ротких образующих начального
конуса
Arc of action дуга зацепления
Arc о Г contact дуга контакта
Axial pitch of worm threads mar
червяка
Axis angle осевой угол
Axis of gear ось зубчатого колеса*
Axis of cradle ось люльки
Axis of pinion ось шестерни
Axis of rolling ось обката
Back cone distance длина образующей
дои ол 1 \ i itcn ьного коп ус а
Back cones дополнительные конусы
Backlash боковой зазор
Backward cutting строгание обрат-
ным ходом
Backward 90е назад на 90°
Base circle основная окружность
Base соде основной конус
Base cylinder основной цилиндр
Bevel gearing коническая зубчатая
передача
Bevel gears конические зубчатые ко-
леса
Blank заготовка зубчатого колеса
Blank ro tat ion Д вр ащен] ic заготовки
Bolt teeth цилиндрические зубья
Bore отверстие
Bottom нижний
Breadth of tooth ширина зуба
Centre distance межцентровое рас-
стояние
Centre of gear середппа зубчатою
колёса (ось зубчатого колеса)
Centrodc центроида
Change gears смеггиые шестерпи
Change in axial position изменение
осевой установки
Change in spiral angle измепеште угла
спирали
Change for tooth bearing изменение
контакта зубя
Change of tooth depth изменение
высоты зуба
Chordal thickness толщина зуба по
хорде
Circular pitch шаг
Circular pitch measured in the plane
of revolution шаг, измеряемый
в плоскости вращения; торцовый
шаг
Circular thickness толщгиа зуба по
начальной окружности
500

Circumferential pitch тангенциальный
шаг
Clearance диаметральный зазор
Clockwise правое вращение
Go! machine ось станка; середина
станка
Common normal (to the tooth surface)
перпендикуляр к поверхности зуба
Common spur (bevel) gears прямозу-
бые колеса
Cone конус
Cone angle угол начального конуса
Cone centre to back расстояние от
задней поверхности до вершины
конуса
Cone centre to grown высота конуса
Cone distance длина образующей на-
чального конуса
Cone distance at pitch line длина обра-
зующей начального конуса
Cone distance at root angle длила
образующей конуса у основания
впадины зуба
Connecting rod length длина шатуна
Contact line контактная линия
Correction смещение профиля; кор-
рекция
Corrected addendum, (depth) корри-
гированная высота головки зуба
Corrected depth of pitch line корри-
гированная высота головки зуба
Corrected pitch depth корригирован-
ная высота головки зуба
Corresponding profile соответствую-
щий профиль
Counter clockwise левое вращение
Cradle position at centre of roll уста-
новка люльки в середине обката
Crank кривошип
Crank plate кривошипный диск
Crossing line линия пересечения
Crossing plane плоскость пересечения
Crossing point точка пересечения
Crown gear воображаемое плоско-
производящее колесо
Cutter radius радиус резцовой головки
Cycloidal gearing циклоидальное за-
цепление
Cycloidal gear system циклоидальное
зацепление
Dedendum высота ножки зуба
Dedendum angle угол ножки зуба
Dedendum circle окружность впадин
Dedendum line линия впадин
Dedendum line of contact линия за-
цепления впадин
Depth feed подача на глубину резания
Depth of pitch line высота головки
зуба
Diametral increment приращение на*
чального диаметра
Diametral pitch питч
Distance from grown to pitch line
расстояние между начальной и на-,
ружной окружностями
Direction of blank rotation направ-
ление вращения заготовки
Direction of cut направление резания
Direction of motion направление дви-
жения
Direction of spiral tooth направление
спирального зуба
Direction of tooth направление зуба.
Direction of tool arm направление
инструментального кронштейна
Distance between axis межосевое рас-
стояние
Drive pinion position установка (поло-
жение) ведомой шестерни
Driven ведомая (ый)
Driver ведущая (ий)
Driver pinion ведущий вал-шестерня
Eccentric эксцентрик
End plane торцовая плоскость
Epicyclic gearing планетарная пере-
дача
External gearing наружная передача
External gears зубчатые колеса наруж-
ного зацепления
Face головка зуба
Face angle угол наружного конуса
Face gear плоское колесо
Face profile торцовый профиль
Face width of tooth длина зуба
Feed change gears сменные колеса
подачи
Field of conjugate action угол зацеп-
ления
Field of contact угол зацепления
Finishing tool wedge чистовой резец
Flank боковая поверхность зуба
Flank depth высота ножки зуба
Formed cutter process нарезание мо-
дульной фрезой
Forward cutting резание при перед*.
•нем ходе
Forward 90° вперед на 90°
Friction gearing скоблящая зубчатая
передача
Friction drive фрикционная передача
Friction plate фрикционный диск
Full depth полная высота зуба
Gage position of tool установка резца
Gear зубчатое колесо
Gear apex вершина конуса зубчатого
колеса
510

Gearing зубчатая передача
Gearing body тело зубчатого колеса
Gear-cutting process нарезапие* зуба
Gear diameter диаметр зубчатого
колеса
Gear ratio передаточное отношение
зубчатых колес
Gears furnished with machine постав-
ляемые со станком зубчатые колеса
Gears required необходимые зубчатые
колеса
Generating angle угол зацепления
Genera ling grown gear плоской роиз-
водящес колесо
Generating rolling circle основпая
окружность
Generating rolling curve кривая
обката
Generation of gears нарезание зуб-
чатых колес
Grown gear плоское зубчатое колесо
Hand of spiral направление спирали
Helical gearing зубчатая передача
с косым зубом
Helical gear косозубое зубчатое ко-
лесо
Helix angle угол подъема
Herringbone " tooth шевронный зуб
Horizontal offset горизонтальное сме-
щение
Hypoid pinion гипоидная шестерня
Index change gear quadrant гитара
сменных делительных колес
Index gear делительное зубчатое
колесо
Index worm делительный черняк
Inside back cone distance длина обра-
зующей внутреннего заднего конуса
Instantaneous centre of moving мгно-
венный центр
Interchangeable gears сменные зубчатые
колеса
Internal gearing внутренняя зубчатая
передача
Internal gear зубчатое колесо внутрен-
него зацепления
Inverse gear ratio передаточное отно-
шение
Involute gearing эеольвентпое зацеп-
ление
Large end широкий конец
Large spiral angle большой угол спи-
рали
Lead angle угол подъема
Lead of helix подъем спирали
Left hand левозаходное, левое
Left hand grown gear левое плоско-
производящее колесо
Left hand helical gear jmHpcuitpiuii.iiiir
колесо
Left hand pinion левая (лшюзпхид*
пая} шестерня
Left hand setting левая успишикп
Left toottf profile левый профиль giytiti
Length длина
Length of contact длина коитикшин
зоны
Length (arc) of face contact длина
зацепления головок зубьев
Length (ars) of flank contact длина
зацепления ножек зубьев
Length of stroke длина строгания
Less меньше
Limits for gear combinations ограни-
чение комбинаций зубчатых колес
Limits for other cases may be deter-
mined by layout or by trial on
machine ограничения для других
случаев могут определяться инструк-
цией или практикой на станке
Line о! action линия зацепления
Line of centres линия между центрами
или осями
Line of contact линия касания
Linear pitch осевой шаг (шаг рейки)
Longest наибольшая длина
Machine centre to back от центра станка
до установочной поверхности
Machine head used со стороны шпин-
дельной бабки
Maximum width наибольшая ширина
Meshing gear противоположное зубча-
тое колесо
Modul модуль
Momentary centre of the motion мгно-
венный центр движения; точка каче-
ния
Mounting distance установочное рас-
стояние
More больше
Motions движения
No offset нет осевого шещеиня
Normal chordal addendum нормаль-
ная высота зуба по хорде
Normal chordal thickness нормальная
толщина зуба по хорде
Normal cone дополнительный конус
Normal pitch шаг по нормали
Normal tooth profile нормальный про^
филь зуба
Number of teeth число зубьев
Obliquity angle угол зацепления
One-side cutter односторонний резец
Oscillation of cradle worm •колеба-
тельное" движение червяка люльки
511

Outside circle наружная окружность
или окружность по головке зуба
-Outside diameter внешний или паруж-
ный диаметр
Outside line линия головки зуба или
наружная линия *
Overlap перекрытие зуба
Pair gearing парное зацепление
Part деталь
Path of contact линия зацепления
Period of contact длительность кон-
такта или период зацепления
Pin wheel колесо цапфенного зацеп-
ления
Pin tooth цалфообразиый зуб
Pinion шестерня
Pinion apex вершина конуса шестерни
Pinion diameter диаметр шестерни
-Pitch angle угол начального конуса
Pitch at inside шаг по окружности
у внутренней стороны шестерни
Pitch circle делительная окружность
Pitch circumference длина начальной
окружности
Pitch "cone angle угол делительного
конуса
Pitch depth высота головки зуба
Pilch diameter диаметр начальной
окружности
Pitch line линия делительной окруж-
ности
Pitch of base circle шаг по делительной
окружности
Pitch overlap перекрытие
Pitch point точка деления
Per revolution of blank на оборот
заготовки
Plane of centres плоскость пересечения
* осей
Plane normal to the axis торцовая
поверхность
Plane of shafts плоскость пересечения
валов
Planetary gearing планетарная зуб-
* чатая передача
Point of engagement точка зацепления
'Point of contact точка зацепления
Point width ширина развода резцов
Point width of roughing tool ширина
вершины прорезного резца
■Positive drive передача зубчатыми
колесами
Pressure angle угол давления
Pressure line линия давления
Production of gears производство зуб-
чатых **колес
Profile cutting principle принцип
нарезания профиля зуба
Profile cuts per pitch число ходов
на зуб и шаг
Profile middle line ось профиля
зуба
Profile tool профильный инструмент
или инструмент, образующий про-
филь зуба "'
Rack зубчатая рейка
Ratio передаточное отношение
Required change on tooth необходимо
изменение на зубе
R. Н. правое
R. H. grown gear правое плоекопро-
нзводящее колесо
Right hand helical gear правозаходное
червячное колесо
Right hand pinion правозаходная
шестерня
Right hand setting правая установка
Right tooth profile правая сторона
профиля зуба
Roll feed подача обкатывания
Rolling body тело обкатывания
Rolling circle окружность обкаты-
вания; окружность качения в цикло-
идальной передаче
Rolling cone конус обкатывания
Rolling curve путь обкатывания
Rolling cylinder цилиндр обкаты-
вания
Rolling gearing зацепление обкаты-
вания
Rolling gears обкатываемые зубча-
тые колеса
Rolling wheels обкатываемые зубча-
тые колеса
Rolling generating process процесс
обкатывания
Rolling generating principle процесс
обкатывания
Rolling line линия обкатывания;
Rolling plane плоскость обкаты-
вапня
Rolling point точка обкашвания
Rolling surface поверхность обкаты-
вания
Roller teeth роликовый зуб
Root высота ножки зуба
Root angle угол внутреннего конуса
Root circle окружность впадины
зуба; окружность основания ножки
зуба
Root cone вершина конуса впадин
Root line линия оспования ножки
зуба
Root plane плоскость впадин зубьев
Roughing tool holder державка чер-
нового резца

Scr>ew gearing червячное зацепление
или червячная передача
Screw gear червячная шестерня
Shaft пал
Shape of tooth профиль зуба
Shortest наименьшая
Side of tooth сторона вуба
Side to side со стороны на сторону
Single gearing единичное зацепление
Sleeve втулка
Sleeve position положение втулки
Slide салазки
Small end тонкий конец
Small spiral angle малый угол спирали
Speed transformer зубчатая передача
Special finishing tool holder специаль-
ная державка чистового резца
Spiral angle угол подъема спирали
Spiral bevel gear косозубое коническое
колесо
Spiral bevel gear planing generator
обкаточный автомат для нарезания
зубчатых колес
Spiral gearing зацепление спираль-
ным зубом
Spur gearing передача прямозубыми
цилиндрическими колесами
Spur gear прямозубое цилиндрическое
колесо
Standard finishing tool holder нормаль-
ная державка чистового резца
Standard pitch нормальное деление
(нормальный питч)
Standard ratio change gear quadrant
нормальное передаточное отноше-
ние сменных колес гитары
Stepped gear ступенчатое зубчатое
колесо
Stock allowance at small end of tooth
припуск на малом конце зуба
Straight spur (bevel) gear прямозубое
зубчатое колесо
Stub tooth пониженный зуб
Tangent of addendum angle тангенс
угла выступа зуба
Tangent of block or dedenduni angle
тангенс угла впадины зуба
Tangent pitch angle gear тангенс угла
начального конуса зубчатого ко-
леса
Tangent pitcli angle pinion тангенс
угла начального конуса шестерни
Telescoping shaft телескопический
вал
Ternplete шаблон
Tip clearance зазор у головки зуба
Tool инструмент
Tool arm angle угол инструментального
кронштейна
Tool block инструментальная головка
Tool block angle угол инструментальной
головки
Tool block centre ось инструментальной
головки
Tool distance резцовое расстояние
Tool represents tooth резец представ-
ляет зуб
Tooth зуб
Tooth angle угол наклона зуба
Too tli angle tangent тангенс угла
наклона зуба
Tooth bearing changes поправка на
контакт зуба
Tooth curve кривизна зуба
Tooth hicght высота зуба
Tooth No число зубьев
Tooth profile профиль зуба
Tooth thickness толщина зуба
Toothed wheel gearing зубчатая перс-
дача
Top circle окружность головки зуба
Top angle угол головки зуба
Top line линия головки зуба
Total depth полная высота зуба
Tube труба
Twisted" gear косозубое цилиндри-
ческое колесо
Twisted tooth spur gear косозубое
цилиндрическое колесо
Vertical offset вертикальное смеще-
ние оси
Washer шайба
Wheel колесо зубчатое
Wheel body корпус колеса
Wheel drive передача зубчатыми коле-
сами
Wheels with curved teeth червячные
колеса с изогнутыми зубьями
Whole depth полная вые ста зуба
Whole length полная длина зуба
Width oi tooth ширина зуба
Working depth рабочая высота зуба
Working length рабочая длина зуба
Zone of contact зона контакта
33 Г. А. Пггщыи п В. II. Кокичео 437

ПЕРЕВОД С НЕМЕЦКОГО НАИМЕНОВАНИЙ (DIN 868), ВСТРЕЧАЮЩИХСЯ
В ДОКУМЕНТАЦИИ И ЛИТЕРАТУРЕ ПО ЗУБЧАТЫМ ЗАЦЕПЛЕНИЯ*!
Abmcssungen der Wechsel rader раз-
меры сменных колес
Abstand von Mlttellinie расстояние
от средпей линии
Abwalzendcn Planradern обкаточное
нлоскопроизводящее колесо
Achscnabstand межосевое расстояние
или межцентровое расстояние
Achsen winkel межосевой угол
Achsteilimg осевой шаг
AchsteH winkel осевой делительный
угол
Anderungen in Spiral winkel изменение
в угле спирали
Anlagellachc установочная поверх-
ность
An tnebs well e приводной вал или пере-
даточный вал
Arbeltsspindelstock рабочая бабка
Aussendurchmesser наружный диа-
метр
Aussengetriebe наружная передача,
наружное зацепление
Aussenkreisabstand расстояние до
окружности выступов
Aiissenrader колеса* наружного зацеп-
ления, наружные колесе
Aussenverzahnung внешнее, наружное
зацепление
Aussenwinkel наружный или внешний
угол
Axialsteigung осевой шаг
Axial teilung осевой шаг
Axial stcllunganderimg изменение осе-
вой установки
Axversetzung осевое смещение
Backenzalme зубья кулачков патрона
Beiwert коэффициент
Bel as tungsverhalt л i s коэффициент
загрузки
Belastungsverlusi потери при нагрузке
Belastungsvermogen предельная допу-
стимая нагрузка
614
Bel as lungs zahl величина нагрузки
Betnessungsformel формула для опре-
деления размеров
Berechntmg state! расчетная таблица,
расчетный лист
Bench tigungs facto г поправочный коэф-
фициент
Berich tigungs tabelle поправочная таб-
лица
Beruhnmgsfehler погрешность каса-
ния
Beruh rungs H ache плоскость касания,
соприкосновения
Berlin r ungs kan te линия касания
Beruhrungslinic касательная линия
Bertihrungsnormale нормаль к по-
верхности касания
Beruhrungspunkt точка зацепления
Beruhmngswinkel угол касания
Betricbsanl ei tung инструкция ricr
эксплуатации
Bctriebsvorschiift правила эксплуа-
тации
Betriebswalzbahn рабочий путь каче-
ния, рабочая окружность качения
Betriebswal zkreis рабочая окруэк-
ность качения
Bett станина, постель
Bettplatlenfuhrung направляющие са-
лазок суппорта
Betlrog корыто станины
Bcwegung fortschreitende поступа-
тельное движение
Bewegung hin-und hergehende коле*
бательное, возратлто-псютупателыШе
движение
Bcwegtmg kreisende вращательное
движение
Bewcgung krummlinige криволиней-
ное движение
Eewegung zusammengesetzte слож-
ное движение
Bezahnung нарезание зубьев
Bezugsprofil исходный контур зубча-
той рейки

Blickrichtung видимое направление
вращения
Bogenmass дуговая мера
Bogenvcrzabriung зацепление с дуго-
выми зубьями
Cycl oi denverzah л ung ци клоида л ьиое
зацепление
Dauerkontakt контакт продолжитедь-
ного действия
Diametral pi tsch диаметр ал ьный ш аг
Doppel punk tver zahn ung двухточечное
зацепление
Doppeirad двойное зубчатое колесо
(с двумя вепцами)
Drchachse ось вращения
Drehdurchmesscr диаметр обрабаты-
ваемого изделия
Drehhalbmesser радиус обрабатывае-
мого изделия
Dreblange расстояние между цент-
рами станка
Durclimesser диаметр
Durchmesserieilung модуль зацепле-
ния
Eckbruch излом угла (головки, ножки
зуба)
Einfl anken werkzeug односторонний
резец
Etngreifcn зацепляться
Eingriff зацепление
Eingriffsbogen дуга зацепления
Eingriffsdaucr период зацепления
Eingriffscbene плоскость зацепления
Eingriffsfeld поле зацепления
Eingriff s И ache поверхность зацеп-
ления
Eingriffsgcbiet область зацепления
Eingriffsgeschwindigkcit скорость за-
цепления
Eingriffshohe высота зопы контакта
Eingriffskegel конус зацепления
Eingriff si ange длина зацепления
Eingriffslinie линия зацепления
Eingriff si inicnwinkel угол зацепления
Eingriff spunk t точка зацепления
Eingriffstrecke участок зацепления
Eingriffsteif ung шаг зацепления
Fingriffsverhaitnis передаточное число
в зубчатой передаче
Eingriffswcchsef смена зацепления
(переход от одной пары зубьев
к другой) .
Eingriffswinkel угол зацепления
Einrollen притирка
Einzahnen нарезать зубья
33*
Einzahnrad i«vuvcj с пднпм нппм
Efnzelantrieb одиночны II Ошанин
дуальный) привод
Etnzelrader парные зуб'нпыо iuuiwh
Einzelverzalinung едшшчтм» 'иицмуш
ние
Epizykloidenverzahnung ышг.шыгшл
нос зацепление
Epizykloidenzahn эпишжлондлльный
зуб
Erganzungskegel допол нитсльны ft
конус
Erganzungstcilkegelwinkel дополни-
тельный делительный .угол
Erzeugungs wal zbahn яронз водящая
кривая качения
Erzeugungswal zkreis производящая
основной окружности
Evolvente эвольвента
Evolventcnflanke звольвептный про-
филь
Evolvenlennormaileil ung шаг по нор-
мали к эвольвенте
Evol ven ten verzahnung эюл ьвентиое
зацепление
Evol ven ten zahn эвдльвентный зуб
Evol ven terizahnradfraser фреза для
нарезания эвольвенгных зубьев
Evol veil ten zahn stange эво^ьвентная
зубчатая рейка
Fadenlinie эвольвента
Faulenzer паразитное зубчатое колесо
Fischgratenrad шевронное зубчатое
колесо
Fiacbeneingriff зацепление поверх-
ностями профилей
Flanke боковая поверхность зуба
Flankenabnutzung износ профилей
зубьев
Flankenabstand расстояние между
боковыми поверхностями зуба
Flankendurchmesser диаметр на сто-
ронах резьбы червяка
Fiankcnlinie линия боковой поверх-
ности зуба
Flankenpaar пара сопряженных зубьев
Flankenprofil профиль боковой поверх-
ности зуба, профиль зуба
Flankcn spiel боковой зазор
Flankenwinkel угол боковой поверх-
ности зуба
Formverfahren способ формообразо-
вания .
Form werkzeug профильный инстру-
мент
Fortschreiten des Eingriffs процесс
зацепления
FuB- Eingriff slinie линия зацепления
во впадине
Б15

FufiПалке боковая поверхность ножки
зуба
Fuftflanken Eingriffslange длина
линии зацепления боковой поверх-
ности ножки зуба
Faflhohe высота ножки зуба
Fuflkrcis окружность ножкн зуба
Futilinic линия впадин ножки зуба
Fufispiei радиальный зазор
FuBtfefe высота ножки зуба
Fu&winkel угол ножки зуба
Gegcnprofil сопряженный профиль
Gegenr&d сопряженное зубчатое колесо
Geradveszahnt колесо с пр5Шьши
зубьями
Geradzahn прямой зуб
Geradzahnrad цилиндрическое колесо
с прямыми зубьями
Getrlebe передача
Getrleber.es Rad ведомое колесо
Gctriehewelle приводной вал (переда-
точный)
Gezahntes Ritzel вал-шестерня
Globoid&chnecke глобоидальный чер-
вяк
Graft rad большое зубчатое колесо
Grundkegel осповпой конус кониче-
ского зубчатого колеса
Grundkreis основная окружность
Gnmdkreisduschmesser диаметр осиов-
ной окружности
Grundlinic липия впадин (основная
линия)
Grundteilnng шаг по основной окруж-
ности
Grundzyltndcr основной цилиндр
Hakenrad зубчатое колесо с крючко-
образными зубьями
Hcmmradcr цилиндрические зубчатые
колеса, допускающие передачу лишь
п одпом направлении
Hiffsrad запасное зубчатое колесо
Hochvcrzahming корригированное за-
цепление с положительным сме-
щением начальной окружности
Hochzahne зубья увеличенной высоты
Hohlrad зубчатое колесо с внутрен-
ним зацеплением
Hohlradgetriebe передача с внутренним
зацеплением
НоЬНпеЬ цевочная шестерня
HDIIflache охватывающая поверхность
Hypcrbolnidenrad гиперболическое ко-
Л'ССО
Hypoidegetriebc гипоидная передача
Hypoldkegelrad гипоидное зубчатое
колесо
Hypozykloidc гипоциклоида
Ineinandergreifen сцепляться друг
с другом; паходиться в сцеплении
lnnendurchmcsser внутренний диаметр
Innengetriebe передача с внутренним
зацеплением .
Innetikonus обратный конус
Innenmantcl внутренняя поверхность
Innenrad колесо с внутренним зацеп-
лением
Innenvcrzahnung внутреннее зацепле-
ние
In radii rue гииоцпклоида
Kammlinie кривая профиля зуба
зубчатого колеса
Kammrad зубчатое колесо
Kainmstahl зуборезная гребенка
Kammstoftstahl долбяк зуборезный
Kammzahn кулачковый зуб
Kanicmverkzeug зуборезный резец
Kegel kan tc образующая конуса
Kegel mantel боковая поверхность ко-
нуса
Kegel rad коническое зубчатое колесо
Kegel radge triebe передача кониче-
скими зубчатыми колесами
Kegel radsch rS gverzahn un g з ацепле-
ние конических колес с танген-
циальным зубом
Kegel radschraubge triebe копическая
передача с перекрещивающимися
осями
Kegel ra dye r za timing зацепление кони-
ческих колес
Kegel v.inkcl угол начального конуса
Kleinrad малое зубчатое колесо
Kopfeingriffsl inie линия зацепления
головкп зуба
КорfПапке боковая поверхность го-
ловки зуба
Kopfflankcneingriifslange длина линии
зацепления головки зуба
Kopfhohe высота головки
KopfkegeHvinkcl половина угла ко-
нуса выступов
Kopfkreis окружность выступов
Kopfl inie прямая выступов у рейки
Kopfspiel радиальный зазор
Kopfwinkel угол головки зуба
Korrigieren корригировать
Kreisbogcnzahn зуб, очерченный ду-
гами окружности
Kreisbogcnzahn rad зубчатое колесо
с дуговой формой зубьев
Krcuzungsebene плоскость скрещения
Krcuznngslinie линия скрещения
Kreuzangspunkt точка скрещения
Kronrad зубчатое колесо с торцовыми
зубьями
516

Kurvenzahn криволинейный зуб
Kurvenzahnrad колесо с криволиней-
ными зубьями
Kurzverzahmmg зацепление с низкими
зубьями
Lehrrad делительное колесо
Lei trad ведущее колесо
Linksdrehung левое вращение
Linksflanke левая поверхность про-
филя зуба
Linkslauf левое вращение
Linkssteigung левый подъем
Luckenprolilirung профилирование
впадины (придание |[рофиля зубьям)
LuekefitieTe глубина впадины
Luckenweile ширина впадины
Luf t зазор
Luf t haben иметь зазор
Mangel гаd неполное зубчатое колесо
Atittcnebene средняя плоскость у зуб-
чатой рейки
Mittenlinic средняя линия
Modul модуль
Modulgerade модульная, или делитель-
ная, прямая у зубчатой рейки
Modulkreis делительная окружность
Modulreihe модульный ряд
Modulwalzenfraser модульная паль-
цевая фреза
Normal durchm esse г нормальный диа-
метр
Normal durchmesser leil ung нормаль-
ный диаметральный шаг
Normalkreisteilung нормальный кру-
говой шаг
Normal prof H нормальный профиль
Normal tell ung нормальный шаг
Normal zahn нормальный зуб
Norm tell ung нормализованный шаг
Nullrad зубчатое колесо с нулевым
зацеплением
Okioidenverzahnung октондпое зацеп-
ление
Orlhozykloide ортоцнклоида
Paarang сцепление зубчатых колес
Paarverzahnung парное зацепление
Palloldspiralkegelrader конические
колеса паллоидного зацепления
Parabel парабола
Parabelabschnltt параболический сег-
мент
Pfeitkegelfad коническое колгсо v пни»
ройным зубом
Pfeilrad шевронное зубчатое колио
Pfeilradgetricbe шевроншя лубчитн
передача
Pfellslirnrad цилиндрическое колеси
с шепроипым зубом
Pfcilverzahnt с шевронным зацепле-
нием
Pieiiverzahnung зацепление шеврон-
ными зубьями
Pfell zahn шевронный зуб
Pfeil zahnrad шевронное зубчатое
колесо
Pilsch диаметральный шаг
Pitschteilung диаметральный шаг
Plankegelrad нлоскоконическое зуб-
чатое колесо
Plan ra d зубчатое колесо с торцовыми
зубьями
Plan rich ting поперечное направление
Planteil winkel угловой шаг плоского
зацепления
Planverzahniing плоское зацепление
Plal ten zahn s tan ge зубчатая рейха
P razis ions zahn radge t г iehe прецизион-
ный зубчатый привод
Primzahlrad зубчатое колесо, п кото-
ром число зубье» являемся простым
Profil профиль
Prof il bil d контур ны и и л а и з убчатог о
зацепления; контур профиля
Profil element элемент профиля
РгоШтШеШше средняя линия исход-
ного контура зубчатой рейки
Profil uberdeckung степень перекры-
тия; продолжительность зацепления
Profiiverschiebimg сдвиг профиля
(контура)
Profilwerkzeug профильный инстру-
мент
Punktkurve кривая, описываемая точ-
кой
Punktverzahnung точечное зацепление
Rad зубчатое колесо
Radachse ось зубчатого колеса
Radbewegtmg движению колеса
Radhreite ширина колеса
Radcbene плоскость колеса
Raderblok блок зубчатых колес
Raderfraser фреза для нареза:и:я зуб-
чатых колес
Radersketle кинематическая цепь зуб-
чатых колес
Raderpaar сопряженная пара зубчатых
колес
Raderstlch модуль зубчатых колес
Riideriibersetzung передаточное отно-
шение зубчатой передачи
517

Radcrforfraser фреза для чернового
нарезания зубьев
Radgetriebe зубчатая передача
Radgrenzkurve кривая деления суммы
диаметров колес
Radial verfah ren фрезерование чер-
вячных колес с радиальной подачей
фрезы
Radkamm зубчатый обод
Radkorpcr тело зубчатого колеса
Radkranz зубчатый венец
Radlinie циклоида
Radmitlen линия осей
Radnabe ступица колеса
Radreibung трение колес
Radreifen обод колеса
Radurnformer редуктор
Recti tsdrehung правое вращение
Rechtsflanke правый профиль
Rechisflankenl inie линия пересече-
ния поверхности правого профиля
с начальной окружностью
Rechtsgang правый ход
Rechtsspiralig с правой спиралью
Rechtssteigendes Schraubenrad чер-
вячное колесо с правым подъемом
винтовой линии
Reibradgetriebe передача фрикциои-
пымн колесами
Reibstange фрикционная рейка
Rollenzahne роликовые зубья
Rollkegel начальный конус
Rollkrels производящая окружность;
окружность обката
Rollzylynder производящий цилиндр;
обкатанный диск
Satzrader наборные зубчатые колеса
Schildrad лобовое колесо
Schildzahn зуб лобового колеса
Schragschliff dcr Zahne косая шли-
фовка- зубьев
Schragungswinkel угол наклона танген-
циального зуба
Schragverzahnung зацепление танген-
циальными зубьями
Schragzahnkegelrad конические колеса
с тангенциальными зубьями
Schragzahnrad зубчатое колесо с тан-
генциальными зубьями
Schragzahnstirnrad цилиндрические
колеса с тангенциальным зубом
Schraubenrad червячное зубчатое ко-
лесо
Schraubflache виптовая поверхность
Schraubgetriebe передача винтовыми
колесами
Schraubgetriebe gekrenztes геликои-
дальная цилиндрическая передача
Schraubgetriebe gesclirankles гипоид-
ная коническая передача
Schraubverfahren фрезерование чер-
вячного колеса с тангенциальной
подачей фрезы
Schraubwerkzeug червячная фреза
Spiel зазор
Spiralzahn спиральный зуб
Spltzenentfemung расстояние от вер-
шины конуса у конических колес
Sprung сдвиг торцов зуба у косозу-
бых колес
Sprung uberdeckung коэффициент пере-
крытия
Steigung подъем спирали
Steigungswinkel угол подъема
Stimflache торцовая поверхность
Stirnprofil торцовый контур
Stirnrader цилиндрические зубча-
тые колеса
Stirnschiag торцовое биение
Slirnteifung торцовый шаг
Stufenzahnrad ступенчатое зубчатое
колесо
Slumpfzahn укороченный зуб
Tangential profit торцовый контур
Tangential punk t точка касания
Tangentialspannung касательное на-
пряжение
Tangentialverfahren фрезерование чер-
вячных колес с осевой подачей
фрезы
Tangential wide г stand сопротивление
по касательной
Tellbahn делительная окружность
Teilgerade делительная прямая у зуб-
чатой рейки
Teilkegel делительный конус
Teilkegelwinkel угол наклона дели-
тельного конуса
Teilkreis основная окружность
Teilkreisduschmesser диаметр основной
окружности
Teilkreisfehler погрешность основной
окружности
Teilkreisgeschwindigkeif скорость по
основной окружности
Teilkreishalbtnesser раддус основной
окружности
Teilkreiswinkel угол между осями двух
сопряженных конических .колес
ТеШinie делительная прямая у 'зуб-
чатой рейки
Teilptmkt точка деления
Teilung деление; шаг
Teilungsfeler погрешность деления
Teilverfahren нарезание зубчатых ко-
лес по способу деления
518

Teilwirikel делительный угол; угловой
шаг
Triebstock цевка
Triebstockverzahnung цевочное зацеп-
ление
Uberdeckungsgrad коэффициент пере-
крытия
Ubcrsctzung передаточное отношение
Umlaafgebriebe дифференциал
Umlaufrad планетарное зубчатое ко-
лесо
Unterschnittener Zatin подрезанный
(у ножки) зуб
Volligkeitsgrad степень полноты
(у конических зубчатых колес)
Vollkcgel наружный конус
Walzachse ось обката
Walzbahn поверхность качения; на-
чальная поверхность
Walzbewegung движение обката
Walzebene начальная плоскость
Walzflache поверхность качения
Walzfrasen фрезерование зуба по спо-
собу обката
WSlzirSiser червячная фреза
Walzgerade начальная прямая у зуб- ,
чатой рейки
Watzgctriebe передача, осуществляю-
щая обкаточное движение при наре-
зании зубчатых колес
Wal zkegel начальный конус
Walzkontakt перекатывающийся кон-
такт
Walzkorper начальное тело (заготовка
до нарезания зуба)
Walzkreis начальная окружность
Walzkurve кривая качения
Wal zpunkt полюс зацепления
Wal zrad обкаточное колесо
Wal zungskreis начальная окружность
Walzverfahren фрезерование методом
обката
Walzvyerkzeug зуборезный инстру-
мент, работающий по методу обката
Walzwinkel угол обката
Walzzylinder начальный цилиндр
Winkelabwcichung угловое отклонение
Winkelanderung изменение угла
Winkclantrieb угловая передача
Winkeldistanz угловое расстояние
Winkelteilung угловой шаг
Zahnausschnitt впадина (между зубьев)
Zahnbodenlinie линия зпадин (ножек)
зубчатой рейки
Zahnbreite длина зуба
Zahnbrust торцовая часть зуба
Zahndkke толщина зуба
Zahneingriff зацепление профилей
зубьев
Zahncrzcugung нарезание зуба
Zahnezahl число зубьев
Zahnflache боковая поверхность зуба
Zahn Палке профиль зуба
Zahnflankeneingriff точка зацепления
профиля зуба
Zahnform контур зуба
ZahnfuB ножка зуба
Zahngrund дно впадины зуба
Zahngrundkrels окружность впадин
Zahnhohe высота зуба
Zahnkantenab run dung круглёние вер-
шин зубьев
Zanhkopf головка зуба
Zahnkranz зубчатый обод
Zahnl uckentiefe глубина впадины
Zahnltickenweite ширина впадины
Zahnlufi зазор между зубьями
Zatmplatte зубчатая рейка
Zahn radge triebe зубчатая передача
Zahnscheibe плоское зубчатое колесо;
зубчатый диск
Zahnschrage наклон зубьев
Zahnstange зубчатая рейка
Zapfenrad цепочное колесо
Zykl oi den ver zahnung ци к лои да л ьное
зацепление