УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ АВТОЖИРА
А .САТАРОВ
Ухтомский вертолетный 'завов
1968 г.
I- АВТОРОТАЦИЯ
I. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ СИЛ hi НА НЕСУЩЕМ ВИНТЕ
На {hir.l показаны скоро тл у авторотирующего в<н*а • гор- за» т . гьмол* >олете
»мя НОЗМИКЛЮШИХ । инте аэродинамических Сил:
V - скорое ь наЬсгзюЩсгп п гокл (скорость полета).
с4- угол а гаки винта угол между вектором скорости питою- и влесност ю управле-
ний И.У.) t
П.У. — плоек сть управления, плсиитоль о которой углы уста нов-и о.частей рдвкьи
hi дс#х и .tv-’ 1х ^»га и. ' скость перпендикулярна валу винта в систем .х с L’liotpea—
. таенным yirjiL. '-л »|*ы и пар -лл^лд-на ппос ости автома а-пер. < ка в сис ’вмах
управлением u л.гч’с-зм иго 1.
ЭЛ В. - Эф»риктьвпад или» кость в решение. в которой ра полагаются лниь. топа тей.
свершающих маховое лонж нив. ЭПВ отклонена от П.У. назад ид угол п1О
Осиянные сщты  тт
Т гяга винтя и- ръзл эИн к П.У.;
1 - пр- дольмаи сила, л ж&тав в И.У. и Udiравломиая назад;
R - равнодействующая < Г и Н
Примерное соо ношение между Т и Н - следуют е*
Ц - Т tg.aw
В аз удикамиче ком расчет н^с ин.ересуют иодъемн я сила н.» ip -пленная	р и-
Кально^и г» пное сопро маленже винта Ха направленное п скорости V
Из фиг. I следует
Y- Tooscx - Msinot
l a практических режимах палета автожира величина Uiirtc<- вес м> нэли и •
можно хр «нибрачь Тогда полагая также СОЗЫ. — 1.0. '-удет
Y^T
Сопротивление видта оудет
Ха I t^et.Qjo)
i . • НН*, MU*C 7 lilTU HCHW1L3CHM1 Щ1И ПП| •'ДН-4.м .(fl f	I
2. СОПРОТ ВЛЕНИЕ ВИНТ •
Ц. 'UHp 1Т1Ш.1СНИ ВИНТ COCTU4T из профильного И I *1 i>"Kl ивь Jr :5
Xb XptX
Э'	• ••т.н. кий мето расчета несущего винда дает ныра-мл к*-	' по ti
। и ! ц .• . । тени^ прочит подо сопротиа. енчя
75_Нр • ГПкр y«OR)JF ,
mкр *	2.5GС«р f -* 5ч"*" J
Экн| I- toe ЭТОЙ IOII1 ОСТИ ltp< флльмое и :ПрС»ТаВ1 НПС ЙНЛТ: Hi К w
X	Е 0,25 схр<^(
f V =	V
.1 пользуя длм дальн йших прсиорлзовзн *й сом тноиивн»

Or |0а.бО*
Veo£<4	V" Т
Ц : --- I  ICOS
J cofc
но' ле подстановки этих выражении!
К0-75?1^)
И । учгивное сопротивление несущего винта
П ti-сме количества движения средняя по диску индуктивная с-орость
дон , ьно•-< полете будет:
,. 1 ст<ий 1
TV^r
г 1вляя в это выражение значение От
Ст — У
£(<ок)2Р
-xt 1ШЛ p-
'ГОЛ уч им
Vi ’ й^'^тт "в®
»
Оконч ’•.‘ihiJfc н‘'рлж*'пне для интуитивного eon рот милон и оуиет.
_____ki2
Kt-
3. УСЛОВИЕ АЬТиРОГАИИИ ЬС’-'ШЕГО 31'НТА В ГОРИЗОНТАЛЬНОМ
ПОЛETF
» a ipoidiiton колкость н..оОхлицман или создания юдьемноа он ы и преидоло
>лльн 4 п сопротивлении лопает* и, подвозится к несущему »инту ни потока
iy lu.iCrjj i to kbj »Ь диск. В соответствии с фиг.2
hсочадьлая к ЭПВ составляющем скорости \/ гудет
Vn я Vsin (« та1о)
j"iu потоком соэлчется сила па оотор^
юг да интересую пая нас мощность, подводимая к винту из потока Очле
jT vn-и-“ Y v (ок+а<0)
Эт । м. н-.ность рдсхо уетсл ял преодоление гофл <ы. пл • ер г разово ie по ъ.
омк Я ли
YVt^ + a^.Np+YtH
Ji пр от iFafi	,разделив флв v и «ев-»иэ чает» ур.ин.н «я Yj»
и п г -,«-r я сную часть, получи л
'/вс	. УЙ, о _ 1Я _ -Мр
Xti cdR coR YcoR
, J.jp» _| ,M ItllM
V-*.	~1П	~ i . Va<p _ «и
To----TVS---A •	" ,,o -S«io >
ад к co к.	co к J
O5ua
+ 1,5^
> +yia< 0,75 ^CQ*P 1 *fopafneHut
fl, Г. awopTY	,	\
Ct	7а?л]
Ст. |eyoe-yptH5^a)
lrK.-Ю’ЧЯ »"» «тих формул А И Су по учи <
Покстлаим эт< хнмчения 3
тО'Ьно ла установки
и а к»
уравнение ааторотап u pt i ег< атцосв-
i« л (<-*• <'5М^ ) Г Ем о
1	1	+ 2,25ju« I Cl „
i,«5 /Схр \(1 + 5^)( 1-0.5^)'
В2	Суо ' (l + <.5'|41/4J J
Зга урав ние дает ависимость угла установки пота т и авторот наугад л'о пи1 г
от ко-ффн- иентд подъемной силы  обратного профиль-.»го качч-стод ~-В—на
данном Су©	*е
В пределах принятого ограничен г» Ц 4 °»5 Урааяенче может быть упрошено заме-
41 й КОЭфсЬ^ИИе» ТОВ ЯВЛЯЮЩИХ Я СЛОЖНЫМИ функциями ЙЦуЛРоШо ИНЫМИ выр«ж> ЯлЯМм .
И * «,5/ца)а
- 1-ju2 *2,25 ju.'f
<1*5*3) < 1 - о , 5дЗ )
J (l + 1,5««)4
= 1-0,8

^C£X'-°V)1
(5)
Дла iec-оростного автожира диапазон хара. еристьк режимов обычно а пределах
 0,1 f ОЗ. Принимая также коэф конд зых потерь & я0 07. получим:

(8)
4. УСЛОВИЕ АВТОРОТАЦИИ НЕСУЩЕГО ВИНТА ПРИ
ВЕРТИКАЛЬНОМ СПУСКЕ
Прш вертикальном опус е ид режиме автиротаи. и энергия нео хсиима для □*оголе-
н1!м профилы»ого опро-гиалення и создания подъемной силы, берется . з aepi як-а, ^ного
потока воздуха, проходящего каоиь вяит:
YVa-Kp .Утгс
Откудл
. va - vi 	4>й
ыу (COR^ f П1к____________
Y I F Ст
СГ^ |С,в(ГВа 21
4 с^в’
По формуле (4) для <4 =□:
Таким ...браэом
О tv a
I „ Cjm _ t <05 Cxp
'» “ Я~ b1- Cye
’чвпалает с результатом, воЛучениым ранее (3) при Д- О.
5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ Qyo ПО ^?ПО ДИАГРАММЕ ШРЕНКА
Не юсрецственное определение Сув тля угла установки п уравнению fS) <е-
у,..б,1о т.н. в общем случае С.р является сложной фу-кц.-ей Су, . Диаграмма
Шренка обеспечивает быстрое решение задачи. Диаграмма строится по профильной по-
ляре несущего винт । (*Схр = J	и представляет собой зависимость.
—Qoo)c отметкам» Суо нл кривой I фиг. 3)
Для определения Си& и	уралнен>е (б) представляется в виде
J Си»
Фнг.З
Для вхождения	по ладанным и из начала к рдиьат па ос
абег сс откладыва-тся отрезокw К<^« а затем, стг конца отрезка, наклон» я прлм> я
ист углом Т * до пересечения с криве й	а тоЯК пересечения наклон
ной прямой с кривой диаграммы считывается значение Суо. Ордината этой точки дает
«аченяе С*р /С^о.Касательная, показанная пунктиром дает максимальное значение
1^- lS j до которому определяется продельное значение авторотации
На фиг.З-а дана диаграмма Шренк», построенная по результатам «спытаннй модели вин а*
яа патурлы’. ожруясных скоростях.

а ПРОФИЛЬНОЕ КАЧЕСТВО НЕСУЩЕГО ВИНТА АВТОЖИРА
Вопрос о максимальном профильном качеств* —)тал представляет практич*сжвй
илт-рес _»л. выбра оптимальных режимов пинта.
Принимая в выражении (2) 8  0,97. получим:
Хр»огау
Для обычных профилей при работе на скоростях, не дающих волновых потерь, достатпчь-
во точно можно считать:
Схр = О,О1(1+Са*)
у 1, 25СЧ„ ан 1,3^)
Хр “ 0,0|(1+см^)	1+зА?
Для нахождения максимального качества решаем это в*1риже»ие, прямимая для <ажпо~
J1 пред ьиые по срыву значении ^-3©жС^окрит (фиг.4)-
На фдг.5 йохазжды расчетная полира С*р- 0,01   1+ С^,, ) ,и экс еримеитаЛ1 ные про
фильные пл яры винтов с профилями J^ACA0012 и 1ГАСА230-12 снятые ри
чэИ. -220 м/сек (Мй, -0,645). На рабочем (для авт-лжяра) участке до Суо -0,5 насчет
пая поляра п ляется хорошим ос-редненнем экспер гмеитяльных, на которых нише
^0 3 начинается рост во новых потерь на этой окружной скорости.
L3i. .'_"L-57_3
 > . gj-.-—tt.. t?rg гг;;--7гГ.--
=£> ' : "Ы	^g<?71A
ta рафике (фиг,8) показана ависимость -у— - F 1 уа л.оиьая меет четкий н*
си'п,м:6^")то;х 12 3 пря р * °-325- Л?
График может оыть исчол^з ван иля расчета пьоф.ль. ог о .оОтивленяя винтя
Кр <jU.-C>4e)
Однако у обнее по.'ьзовдтьс^ графиком обратного качества ('JZ” ) d Фи *^*
рафн»е пунктиром показана граница срыва.
П. РАСЧЕТ ЛЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
I - Потребные тяг* и мощность в горизонтальном пологе пт« жира
В горня* .тальаом полете с постоянной скоростью потр тяга п -жит :ля должл<
бы'ь равна с противлению автожира на этой скорости
Рп -- х* ,
поцъ&мъаъ сила - весу
1< _ но рс, {влияй - автожира состоит из сопротивления несущего «^вта ..р*аноги
готнвл.ния п. ан ера i других не lecytiia- частей.
Вред» f' с, лр..тидл р < *е равно
Хпр -£у4Х Сл{ - £2-LCifb .
Прорильноч и индуктивное сопротивления несущего винта были ...предельны р«не-
Тяг движителя, потреонйя для горизонтальною полога будет:
Рп - 0,75 -|j-Т^р)* A^FVa + 16 £ С'/л
Ч щиость потреби.«я для Горизонтального полета равна
Рп-У
75
Jfn “
U-	4 Oft /С*°\	4 fl.1 . Уь1 Сл/
-rVn ~ 1qo1FAc£j 1+1,5^1*	75 a-B*vF 1200
18)
2.	РАСЧЕТ ЛЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК АВТОЖИРА
Р счет етных кирактерг.стнм автожиров имеющих обычно постоянные углы уста юв к и
।	|С*г«-й ^удобно выполнять по методу тяг. В принципе расчет автожира днал_гнчеп ри.с
ч -у амолета Пивтому методу многократвоописанюму в авиационной лит ра ур^ (4)(5)^
Упрощенный метод тяг основылается ка совмещении кривых -потребиах для горнпант. 1ль-
Юго полета и располагаемых тяг. По рафикам потребных я располагаемых -тг, построчн-
ых для различных высот полета, лределяются основные л«\ые харалт »рнстики. Н флг 7
инны ти вый графики лля од кой высоты и по-.завы характерные точ*я.
ПОРЯЛОК РАСЧЕТА ПОТРЕБНОЙ ТЯГИ I втс -,р : «.ущвм винтом
fo,7 С00*1’
Исходные данные*

Порядок расчета с помощью вспомогательных графиков: >- 4’f(rf)
2. Ст »F(C4a.G-)
а-	f )£?”*/*<рН
• -^-FfCrsju)
з. ^g.,f(c4a,f)
о Xt х; . хР
3 “Г -3’+ё^
т. oG-axctg^
8 .	О< £ «= с£э Q 4q
а. сок» F(p-,Сг)
о. v-foiftcorar ^/СЕК
	>-Kr£|v)
12	X* _Хв_ . Х6»

13-	Х.£
4.
Для облегчения росчетои построены ьспомогателияые гр фнки (<pir. 8 •+* 15).
QnfMf'g&eHV? кр^Ф
7 -J
з'ад i-
;: f Чс—l-
!®-*4r

Ф ir. 10

Фиг. 12
Д4И
J 2a


;ий[ий.
ui2u:
its as:
Фаг.15
Ш. УПРОЩЕННЫЙ РАСТЕТ ЛЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
I. Максимальная скорость полета у земли.
На максимальной скорости при полете у земли индуктивные потери малы и. кг
-i оказал ряд расчетов, составляют 8 т 12% от потребной мощности. Тогда yi ibhvhhg
баланса мощности может быть написано так:
'“V-tW-**,
где Кё~ коэффициент, учитывающий индуктивыне потери.
Максимальная скорость поэтому уравнению будет:
Ушах = 10,б/ ^-5^— /1"
Профильную мощность, входящую в полученное выражение определим через про-
фильное качество:
w W v
,~75 75Кп
и, заменяя далее - л получим:
Jfr
Углах
Коэффициент при под вторым радикалом -	- может быть осреднен.
Среднее значение коэффициента Kt составляет (К{.)ср- О»6- Профильное качество
несущего винта на Утах составляет 8 <- 10. т.е.(Кп)ср. • 8. Максимальная ско-
рость современных автожиров лежит в пределах 100 ~ 320 км/час (30 ♦ 90 м/сек),
а коэфф, полезного действия пропеллера на малой скорости полета будет около 0,6
н на больших скорсстях - 0.85. Таким образом предельные значения отношения
будут:	-50 и	105. Итак (^-^-76,
Тогда:	’
(	„	76 X о <25
'75к1Кп^ 7еР 75-0,9-9
Окончательно выражение для определения максимальной скорости будет:
Vmax = 36,8	I	l_4QC.J
<10’»
По этой формуле построен график (фиг.16).
2. КРЕЙСЕРСКАЯ СКОРОСТЬ
На крейсерской скорости у автожира с поршневым двигателем тяга, потребная
для горизонтального полета - наименьшая. Условием нахождения крейсерской ско-
рости будет: 1 
дУ
Дифференцируя выражение для профильного сопротивления несущего винта в урав-
нении потребной для горизонтального полета тяги, часть этого выражения, являющу-
юся функцией характеристики режима
} представим:
4 + 5ыа СОЙ 4 +5flS
и будем считать, что
1 ♦ Siu2
1 + <,5<ъа
ZrCOTUt.
Вносимая при этом погрешность весьма мала, тк. в интервале =0,2 + 0,4, где
находится искомая крейсерская скорость.изменение 1+5 м^
1+1 5 м^ не пРевышаето> +_12%
для дг. 1г:льного сопротивления и +.1% для всего сопротивления аппарата.
Д нф-..> ;-•••• нцируя уравнение потребной тяги получим:
Э Рп
dv
_ о75	(Og <tS^a _ а —-
'/Э ь* СЧо VI < + </5jui V’f&4
+ ~-Ц'д--0
Далее решаем -то уравнение относительно V:
V4- * ^/с7р v2-611 Tbttf# -°
Откуда:
V“’ "v7 'J*rlb4'r,J"'"'t
и
Профильное качество несущего винта Кр^ входящее в полученное выражение
несколько меньше на крейсерской скорости, чем на .максимальной равно ~ “•?£
Примем среднее значение Кр=8. Как обычно В =0,97. Окончательно получим
•VkP=-^-?	/ ё- '	.!' 1 +-А + 284
У д	1Сх|	

'12)
Для автожиров с турбовинтовыми двигателями крейсер-кая скорость мо-ст бить
л[ пели о определена по формул- для максимал .н '.>& скорости, <•-.:.«« -«.и р^сч^те
по этой формуле вместо млхскм.эльний мояи . ига:едя брать сог-	 • .
крейсерскую. Незначительным умолцценис-м КПД лрСлешюрм и профи;.-.но» о
mc<v "' винта можно пренебречь.
3.	ЭКОНОМИЧЕСКАЯ СКОРОСТЬ
;;•! - -_>>'ом --еской скорости мощность, потребная для горизонтального ’С..
л >нм<-	,!4. Г ким образом условием для определения этой скорости будет
TV1-"
. 'рянцнроаании уравнения баланса мощности примем, что профильная иошность
и полета не зависит. Тогда:
ЭКп
ЭУ
=	4 <^L.+slCxj_v2 =
IF FY^A ° t200
Откуда:
dpi Ь 0,97 получим:
КМ
час
(13)
Пс ный по этой формуле график дан на фиг.18.
Фиг.18
4.	МИНИМАЛЬНАЯ СКОРОСТЬ ГОРИЗОНТАЛЬНОГО ПОЛЕТА
о» м .t ость получения существенно меньшей, по сравнению с обычным самил • м,
• м. : . ..	  скорости горизонтального полета (Углич) является важным преимуществом
азт . До тому особый интерес представляет зависимость У/пin от основных -го
’	' 3 < «нм эту зависимость.
22
В горизонтальном полете тяге пропеллера будет:
Т А 7 А & С*? 6)R i + 5 Ц , (у	~ р [ д
Т'.°'75а5с^Г v 1 +i,;5|ii * &кРУаа * <б £СхтЛ
На минимальной скорости вредное сопротивление незначительно и составляет 2 *• 4%%
от общего. Примем среднее значение Хбр.“0,03Т.	, _ , 2
Характеристика режима при полете на Vmin близка к JL -*0,1. Поэтому член	:—
1+5 м^ , no_	Т'
меняется мало и составляет:	:——о « 1,035.
1 +1 ,5 мх
Примем В “0,97 и заменим —=-ар
Тогда исходное уравнение примет вид:
Т = 0,826	+0,05Т
V	“ V
Откуда:
/-0,852 4-^ORV-/|,88|^-»0
Решая относительно V получим:
Vmtn = 0,1)26	+/(0,1)26
или:
VmLn =2,09
Оценим возможные числовые значения выражения, стоящего в квадратных скобках.
Практический интерес минимальная скорость имеем при полетах у земли. Поэтому
примем Д “1.
Профильное качество несущих винтов достаточно стабильности
Для прямоугольных лопастей с обычными профилями
£
величины: COR , Р и ~ меняются в зависимости от типа автожире значительно, од-
нако большие значения ФЯ характерны для аппаратов с большими Р и меньшими &
В пределах, для двух крайних типов они составляют:	т
» 0,025. Остальные
	Автожир с небольшой энерговооружен.	Автожир с большой эперговооружен.
	100	180
Р	6	16
—— (на Vmin )	2,5	1 .8
<%0 /Р V т	0,33	0,308
23
Т.О. среднее значение параметра А составляет ? 13 < не «,а
от предельных значений.
В целом числовое значение выражения в квадратных скобка -
L А * У А* + < ] = О, 5<8 + Jo, lot +4	= t, 57
Тогда:	________
Vmm = 2/вб\У -д- — [\ек_
В среднем винтомоторная установка автожира, аппарата несхоростного, пч._>-
2 кг/л.с. тяги при работе на месте.
Т.е. То ' 2Х кг.
На взлете (на минимальной скорости) тяга пропеллера несколько уменьшает
составляет Г я0,9То ! «8Х подставляя полученное значение тяги а формулу мн -
мальной мощности и переводя скорость в км/час, получим:
где
Г КИП
\_час J 7
(14)
Фиг.19
5.	РАЗБЕГ АВТОЖИРА
Уравнение движения автожира при разбег будет:
тАу.=т-х£
[ - коэф, сопротивления движению автожира по грунту;
общее воздушное сопрот. зление
Х£- Х(,+ Х/э + Хбр-
Y - подъемная сила несущего винта на разбеге.
24
Рассмотрим случай разбега с предварительно раскрученным чо рабочих оборотов не-
сущим винтом. При этом будем считать, что угол установка лопастей и угол атаки
несущего винта <Х £ обеспечивают Xi т Хр = О н У = О в продолжении ’.сего разбега до
достижения скорости отрыва. Скорость отрыва Vorp. «Vmin Эффект воздушной подушки нс
учитывается.
Кроме того. т.к. Vmin автожиров малы, будем считать, что X - 0 . Тогда уравне-
ние движение упростится:
fn
d V
di

от куда
L рАЗБ.
V0T|>.
dVoTb.
О
Т.к. в продолжении разбега тяга пропеллера меняется незначительно и практически
линейно, можно взять среднюю величину тяги
2
^1^ = 0,95 То,
где То - статическая тяга пропеллера
Тогда:
/	_ (у V min
ДРАЬБ ~2^(0,д5То-^)
принимая
t Vе)
4- =0,1 получим:
Vmin
/8,6 (Ь
(15)
Н
Эта формула может быть использована,если известны Vmin л То
Для оценок первого приближения можно считать:
2.	d.
Vmin = P в То — 2-N-
Зыра/еняе (15) примет вид:
.	9- Уогр.
Полагая в скобке
37,2 ( 1-0,0525^).
. получим:
£ у°тр-
[mJ
(I в>
Знаоыс/р /.•	_
-О.СН
0,05
400	О, /О
•рое	о/2
25
4 = 0,135(|гр.
И
Фиг .20
Фиг .21
ЛИТЕРАТУРА
i.	И.П.Братукин 'Автожиры' Теория и расчет Госмашиздат 1334 г.
2.	А.Гессоу и Г.МеЙсерс 'Аэродинамика вертолета*. Оборонгиз, 1954 год.
3.	МЛ. Миль и др. '’Вертолеты*' расчет и проектирование книга 1 'Аэродинамика'.
Машиностроение? 1866 г.
4.	И.Б.Остославский и BjM.Tmtob 'Аэродинамический расчет самолета*.
Оборонгиз^1947 г.
5.	Д^МЛридкер и В.А. Гурьян 'Аэромеханика*. Оборонгиз I960 г.
6.	КЛ.Вуд 'Техническая аэродинамика ' (Перевод с англ.). Издание ЦАГЧ? 194г год.
		100	111 Tin				Ps		2*88	1FII	2F6 J		€	!►* 69	62*8	081	г	896	119	298!		dBoawrr	66
	0996	111	I CI ТТГ				0TP		9*1»	61’8	кГ>	►гяо'о	6	1F88	19'01	081	. г		918	99В!	V-8I Р°УЧ	SV	26
r_21Q2*2IN			691							!►	1F1I	1 * огиГо		2	62*69	62*6	081	г		218	2981	19 / г<1	VXXKS	16
302- 2С1Л*'1Г0аХ «хЭ»ао|гфг>Ли	ciz>	C8l	он			(0>)8>	!►*►		2*16	►9*8	!*►	1ИГ0	6	18*88	82*11	002	г	089	269	1981	081/2	HYHfiV	
		LSI	LB				9*»		8*16	9’9	е>	10*0	6	8^	28*1	99	I	111	816		2- HR *		ас
		191	su		L9	16 ♦ 66	1*9	2 *0 9'12	8*92	6F1	9>*6	!		2	9’ 66	69*9	21	I	96!	8*2	698!		dexaownBBv,’ i4><rd»doio^	92
			821		98	(O)	L'V		Г 86	60*1	89’9	;		2	1’19	21'8	98	i	091	696		1 Р°Н	nauog	12
011 * 001-«О)			UCl					ПЙГ	1’92	69'8		 -	I 98 6	J		г	►*96	11*9	00	i	!►!	1Г2		►-W	-XOL-VHeX	5Г"
											1		г			021	1			900!	81IVM.		82
-* ДСГ--9 ud anxsactoxsvdvx	0906	98!	821		LB		68*9	TT	8*82	82*8	1FS		2	2*06	2*9	21	I	911	032	2081	9II-Y/VX	□•Ltrox	►2
ажвопвииоц									9*16	0*8	►8*6		2	9*96	11’8	21	।	821	682		п-в		62
8*0-90-(«у? S91- Х<0	0609	161	88		►9	88	rs	01 *9 -Т7Г	9* >2	BL'L	91’6	160’0	2	2*82	1*9	21	I	8П	182	1981	WB-e		22
	0896								2*66	►1*9	►8Ч	160*0	2	2*82	1*9	0*	I	►8	6*181	9981	W1-G	агеэ«»д	12
																							ог
																							
																							91
																							
											j												81
колам квтавжвол э		991							где	62*8	9>		6	8В I	SB* И	006	г		0861	061	!В-ОХ	Y80	ГОГ"
		юг							9*96	99'8	22* ►		6	►91	► 1	982	2		0021	2V8I	ОО-ОХ		► 1
		681	191			2*96			8*98	21*8	0*>	вЪ‘9	6	III	2*21	982	2		9611	8681	1-ах	лаии»х	С!
		661	191				l‘S		8*88	89* L	20* G	1	6	111	2*21	911	г	619	988	868!	о>~о	.	vad«B9	С!
		sh				rsc			с*гэ	91*8	68*8	i	6	6*88	2*11	08	2		► 18	1681	96-Yd	бвалмц	II
081 ♦ 091-		(0082) 	£22					8>	L'9		9*96	01	99*6	690'0	6	992	81	001	2	9891	0992	1681	91-Y HJYT1	вовамсХи	0!
агчкнпс пнвлэкэв^ ( 10! ’ 811) 1Н-ДО		(0062) 266				(008) (ES)	ri		9*82	98’01	9’2	► 190*0	6	►91	► I	ою	I	6*61	1891	968!	2I-Y HJYD	BBBjwawdiQ	Г
		922	981			9*96			9*>6	29'8	89*6	•	9090*0	6	991	!*►!	□ !►	6 2	►Ю1	0031	9681	►e-vd 66- Yd	вбаалвц	1 р
•кк«яс!«э		90S	19! 191			►* LZ			►’96	19’8	92> I	81 Ю*0	6	111	2*21	922	2	С21	ООО!	968!	VI- Э А Yl-I*	лэ и и» Я	1 -
		E8!	191			8’92	1’9		8*28	98’ L	€!’►	84Ю‘О	6	111	2*21	922	2	019	068	9681	i- CM	л»ни*»х	
	С>00>~	on ;							9>	98*8	80'9	96Ю*0		6	001	82* 11	911	г	989	988	6681	oc-э-о »П	•<kibv0 в *doB[«	'
		191				►*96	-		Г 88	8’9	11'9	8280’0	С	91	91'6	08	2	212	819	668!	22-Vd		1 *
odwwoxe» вфсблэ у -«£• •<!* V irvud»Ll		98 I				06			6* !►	28*9	►9*9	9И)’О	6	9'91	8*0	61	2	082	0В>	2681	01—ТЭ	•«wibuq я «йпвц	к
(ж.9йй1гов’-ъсо	030 С~	191	16!			гГ>г	90*6		86	1 ’	91*1»	|	600*0	6	001	82*11	ОН	г	►16	2Й8	1681	06-0	м<1эвз-<л2ву	, V
1ГВЛЭ1Г «И									99	►8*9	1’1!		г	9* 19	В S'8	0^	i		►«►	8281	х-гя	лвиеву	1
	НВИЖГ н	»«4A	•dMA		“Л	uiiuA	«Л	v*«7	db	<1	1 * 1 U—	' £ -«		3	•9"а	X	лови о»ожь	°О	*	»OJ	ПХОООу,'	rxd»t Bn doxxXdxo-ojj	
(ПОJ 8981 OU) BOdH.VOXSV
хяшчамэад хпнжздхиуЕ и хкхохзвоо HNi^oHdiiMYdYx нихозникхз.. з* ччонл