БИБЛИОТЕКА
В. В. ОВЧИННИКОВ
АВТОМАТИЧЕСКОЕ
ПОВТОРНОЕ
ВКЛЮЧЕНИЕ

БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
Основана в 1959 г.
Выпуск 5Б7
В. В. ОВЧИННИКОВ
АВТОМАТИЧЕСКОЕ
ПОВТОРНОЕ
ВКЛЮЧЕНИЕ
МОСКВА ЭНЕРГОАТОМИЗДАТ 1986

ББК 31.27-05
0-35
УДК 621.316.57
Редакционная коллегия:
В. Н. Андриевский, С. А. Бажанов, Л Б. Годгельф, В. X. Иш-
кин, Д. Т. Комаров, В. П. Ларионов, Э. С. Мусаэлян, С. П. Ро¬
занов, В. А. Семенов, А. Д. Смирнов, А. Н. Трифонов,
А. А. Филатов
Рецензент В. В. Молчанов
Овчинников В. В.
0-35 Автоматическое повторное включение. — М.:
Энергоатомиздат, 1986. — 96 с.: ил.— (Б-ка элект¬
ромонтера; Вып. 587).
Рассматриваются назначение, принципы действия и выполнения,
а также методика расчета уставок устройств автоматического повтор¬
ного включения (АПВ) в энергосистемах. Приведены типовые схемы
АПВ на постоянном оперативном токе н АПВ в сетях 6—220 кВ на
переменном оперативном токе. Даны рекомендации по наладке уст¬
ройств АПВ.
Для электромонтеров и мастеров, занятых наладкой н эксплуата¬
цией релейной защиты и электроавтоматики.
2302040000-087
051(01)-86
165-86
ББК 31.27-05
© Энергоатомиздат, 1986

ПРЕДИСЛОВИЕ
Энергетическая программа СССР на длительную пер¬
спективу предусматривает интенсивное развитие Единой
энергосистемы СССР. Надежная работа электростанций,
основных и распределительных электросетей и электроуста¬
новок— потребителей электроэнергии в значительной мере
зависит от качества наладки и уровня эксплуатации уст¬
ройств релейной защиты и электроавтоматики. Повышение
качества наладочных работ и культуры эксплуатации этих
устройств возможно при условии повышения квалифика¬
ции кадров, внедрения передовых методов наладочных и
эксплуатационных работ, улучшения подготовки молодых
кадров.
Настоящий выпуск является одним из серии книг «Биб¬
лиотеки электромонтера», посвященных вопросам наладки
и эксплуатации как отдельных реле, так и различных уст¬
ройств в целом.
Кинга рассчитана на техников, мастеров и квалифици¬
рованных монтеров, знакомых с основами теории и техники
релейной защиты и электроавтоматики. Сведения, изложен¬
ные в книге, помогут также освоить рабочее место молодым
специалистам, не имеющим опыта наладки и эксплуатации
релейной аппаратуры и устройств электроавтоматики.
Замечания и пожелания просьба направлять по адресу:
113114, Москва, М-114, Шлюзовая наб., 10, Энергоатомиз-
дат.
Автор

ч
1.	НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ АПВ
Опыт эксплуатации сетей высокого напряжения показал,
что если поврежденную линию электропередачи быстро от¬
ключить, т. е. снять с нее напряжение, то в большинстве
случаев повреждение ликвидируется. При этом электриче¬
ская дуга, возникавшая в месте короткого замцкания (КЗ),
не успевает вызвать существенных разрушений оборудова¬
ния, препятствующих обратному включению линии под на¬
пряжение.
Самоустраняющиеся повреждения принято называть
неустойчивыми. Такие повреждения возникают в ре¬
зультате грозовых перекрытий изоляции, схлестывания
проводов при ветре и сбрасывании гололеда, падения де¬
ревьев, задевания проводов движущимися механизмами.
Данные о повреждаемости воздушных линий электро¬
передачи (ВЛ) за многолетний период эксплуатации пока¬
зывают, что доля неустойчивых повреждений весьма высо¬
ка и составляет 50—90 % -
При ликвидации аварии оперативный персонал произво¬
дит обычно опробование линии путем включения ее под на¬
пряжение, так как отыскание места повреждения на линии
электропередачи путем ее обхода требует длительного вре¬
мени, а многие повреждения носят неустойчивый характер.
Эту операцию называют повторным включением.
Если КЗ самоустранилось, то линия, на которой про¬
изошло неустойчивое повреждение, при повторном включе¬
нии остается в работе. Поэтому повторные включения при
неустойчивых повреждениях принято называть успешны-
м и.
На ВЛ успешность повторного включения сильно зави¬
сит от номинального напряжения линий. На линиях ПО кВ
и выше успешность повторного включения значительно вы¬
ше, чем на ВЛ 6—35 кВ. Высокий процент успешных по¬
вторных включений в сетях высокого и сверхвысокого на¬
пряжения объясняется быстродействием релейной защиты
4

(как правило, не более 0,1—0,15 с), большим сечением про*
водов и расстояний между ними, высокой механической
прочностью опор.
Реже на ВЛ возникают такие повреждения, как обрывы
проводов, тросов или гирлянд изоляторов, падение или по¬
ломка опор и т. д. В кабельных сетях повреждения обус¬
ловливаются как особенностями конструкции кабелей, так
и причинами их повреждений —механическим разрушени¬
ем кабелей при земляных и строительных работах. Такие
повреждения не могут самоустраниться, поэтому их называ¬
ют у с т о й ч и в ы м и.
При устойчивом повреждении повторно включенная ли¬
ния будет вновь отключена защитой. Поэтому повторные
включения линий при устойчивых повреждениях называют
неуспешными.
На подстанциях с постоянным оперативным персоналом
или на телеуправляемых объектах повторное включение ли¬
ний занимает несколько минут, а на подстанциях нетеле-
механизированных и без постоянного оперативного персо¬
нала 0,5—1 ч и более. Поэтому для ускорения повторного
включения линий и уменьшения времени перерыва электро¬
снабжения потребителей широко используются специаль¬
ные устройства автоматического повторного
включения (АПВ). Время действия АПВ обычно не
превышает нескольких секунд, поэтому устройства АПВ
при успешном включении быстро подают напряжение по¬
требителям. Экономическое значение внедрения АПВ весь¬
ма существенно, поскольку стоимость устройств АПВ несо¬
измеримо мала по сравнению с тем экономическим эффек¬
том, который они дают.
Эффективность действия АПВ определяется не только
числом удачных повторных включений, но и количеством
потребителей, у которых при этом не нарушается нормаль¬
ная работа. Экономическую эффективность применения
АПВ можно оценить стоимостью продукции, вырабатывае¬
мой предприятиями за то время, в течение которого при от¬
сутствии АПВ линии, снабжающие эти предприятия элек¬
троэнергией, были бы отключены.
Наиболее эффективно применение АПВ на линиях с од¬
носторонним питанием, так как в этих случаях каждое ус¬
пешное действие АПВ восстанавливает питание потреби¬
телей и предотвращает аварию.
В кольцевых сетях отключение одной из линий не при¬
водит к перерыву питания потребителей. Однако и в этом
5

случае применение АПВ целесообразно, так как ускоряет
ликвидацию ненормального режима и восстановление нор¬
мальной схемы сети, при которой обеспечивается наиболее
надежная и экономичная работа.
Согласно Правилам устройств электроустановок
(ПУЭ) [1], применение АПВ обязательно на всех воздуш¬
ных и смешанных (кабельно-воздушных) линиях напряже¬
нием выше 1 кВ.
Короткие замыкания часто бывают неустойчивыми не
только на ВЛ, но и на сборных шинах подстанций. При
этом АПВ шин с номинальным напряжением 35 кВ и выше
обычно бывает успешным, что связано с малым временем
работы релейной защиты шин, большими расстояниями
между проводами и повышенной механической прочностью
конструкций шин. Автоматическое повторное включение
шин имеет высокую эффективность, поскольку каждый слу¬
чай успешного действия предотвращает аварийное отклю¬
чение целой подстанции или ее части.
В трансформаторах большинство повреждений (корот¬
ких замыканий) носит устойчивый характер. И тем не ме¬
нее устройствами АПВ оснащаются все одиночно работаю¬
щие трансформаторы мощностью 1000 кВ-А и более и
трансформаторы меньшей мощности, питающие ответст¬
венную нагрузку.
Устройства АПВ на трансформаторах выполняются так,
чтобы их действие происходило только при отключении
трансформатора резервной защитой, поскольку процент
неустойчивых повреждений трансформаторов ничтожно
мал. Резервные защиты трансформаторов действуют на их
отключение в большинстве своем при отказах устройств
защиты или выключателей, питающихся от этих трансфор¬
маторов линий. При этом успешность действия АПВ транс¬
форматоров так же высока, как и АПВ воздушных линий,
и составляет 70—90 % - При действии же защит от внутрен¬
них повреждений АПВ трансформатора, как правило, не
производится.
Автоматическое повторное включение весьма эффектив¬
но при ложных и неселективных действиях релейной защи¬
ты, при ошибочных действиях персонала, при нарушениях
изоляции оперативных цепей, вызывающих «самопроиз¬
вольное» (без воздействия персонала, защиты и автомати¬
ки) отключение выключателей. Применение АПВ позволя¬
ет в ряде случаев применить упрощенные схемы релейной
защиты и ускорить отключение КЗ.
6

В распределительных сетях широкое внедрение АПВ,
наряду с другими устройствами электроавтоматики, яви¬
лось одним из основных средств, позволивших отказаться
на большинстве подстанций от постоянного дежурного пер¬
сонала и перевести их на обслуживание оперативно-выезд¬
ными бригадами (ОВБ).
Применение АПВ в распределительных сетях позволило
также широко использовать подстанции 35—ПО кВ, выпол¬
ненные без выключателей на стороне высшего напряжения.
В этих случаях выключатели и АПВ устанавливаются толь¬
ко на питающих линиях со стороны головного участка сети.
2.	ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ,
ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К УСТРОЙСТВАМ АПВ
Факторы, определяющие условия эксплуатации уст¬
ройств АПВ в энергосистемах, обусловливают технические
требования, предъявляемые к ним при разработке схем,
выборе рабочих уставок и при наладке АПВ.
С точки зрения сохранения устойчивой работы электри¬
ческой системы желательно иметь максимальное быстро¬
действие АПВ. Однако быстродействие ограничивается
опасностью повторного зажигания дути после подачи на¬
пряжения; перерыв в подаче напряжения должен быть
больше времени деионизации среды, в которой гасится ду¬
га. Приходится учитывать и то обстоятельство, что условия
работы выключателей в цикле АПВ тяжелее обычных.
Особенно это относится к масляным выключателям, в ко¬
торых масло, окружающее место разрыва контактов, при
отключении КЗ разлагается и обугливается под действием
дуги, теряя изоляционные свойства. Возможность работы в
цикле АПВ воздушных выключателей определяется практи¬
чески только количеством и давлением сжатого воздуха в
резервуарах выключателя.
На быстродействие АПВ влияют время готовности при¬
вода выключателя к работе на включение, а также время
возврата в исходное положение реле защиты, действовав¬
шей при коротком замыкании.
При выполнении устройств АПВ соблюдают еще ряд
обязательных условий кроме указанных выше.
Повреждения, появившиеся на присоединениях, отклю¬
ченных по режиму, в ремонт и т. п., практически всегда но¬
сят устойчивый характер. Автоматическое повторное вклю¬
чение в указанных ситуациях приводило бы к развитию по¬
7

вреждений оборудования, необходимости более частых
ревизий выключателей. Поэтому при автоматическом отклю¬
чении выключателя, последовавшем сразу же после его
оперативного включения дежурным персоналом, пуск АПВ
производиться не должен.
Многократные включения выключателя на КЗ могут
привести к тяжелым повреждениям выключателя. Недопу¬
стимы многократные повторные включения на КЗ и по ус¬
ловиям устойчивости работы энергосистемы. Поэтому схе¬
мы АПВ не должны допускать возможности многократных
включений на КЗ.
Несмотря на большое разнообразие существующих в
настоящее время схем АПВ, определяемое конкретными
условиями их установки и эксплуатации, все они должны
удовлетворять следующим основным требованиям:
1.	Устройства АПВ должны приводиться в действие во
всех случаях автоматического, в том числе и самопроиз¬
вольного, отключения выключателя, за исключением слу¬
чаев, когда это отключение произошло сразу же после его
оперативного включения от ключа управления или по теле¬
управлению. Для соблюдения этого условия схемы АПВ
выполняются таким образом, что при отключенном положе¬
нии выключателя устройство АПВ не готово к действию и
готовность наступает спустя несколько секунд после вклю¬
чения выключателя.
2.	Схемы АПВ должны обеспечивать определенное ко¬
личество повторных включений, т. е. действовать с задан¬
ной кратностью. Однократные АПВ должны действовать
1 раз — после аварийного отключения выключателя (цикл
О—В—О), двукратные АПВ—2 раза, после первого и по¬
вторного отключений (цикл О—В—О—В—О).
3.	Автоматическое повторное включение должно проис¬
ходить со специально установленной выдержкой времени,
выбранной из такого расчета, чтобы обеспечить макси¬
мально быстрое восстановление нормального режима рабо¬
ты линии или электроустановки. С другой стороны, для по¬
вышения успешности АПВ в таких, например, случаях,
когда вероятны повреждения от набросов и касаний про¬
водов механизмами, выдержку времени специально увели¬
чивают до нескольких секунд.
4.	Устройство АПВ должно иметь автоматический воз¬
врат, т. е. после успешного действия схема должна автома¬
тически (с некоторой выдержкой) возвратиться в состоя¬
ние готовности к новому действию.
8

5.	Длительность включающего импульса от устройства
АПВ должна быть достаточной для надежного включения
выключателя.
6.	Схемы АПВ должны предусматривать возможность
запрета действия АПВ при срабатывании некоторых уст¬
ройств релейной защиты (например, газовой или диффе¬
ренциальной защит трансформаторов, действующих при
внутренних повреждениях), а также при действии ряда
устройств противоаварийной автоматики (частотная раз¬
грузка, автоматика отделения местных электростанций
и пр.).
Кроме выполнения указанных выше основных требова¬
ний в устройствах АПВ должны быть предусмотрены цепи
ускорения действия релейной защиты, а также переключа¬
ющие устройства, обеспечивающие ввод устройств в работу
и вывод их из работы оперативным персоналом,
3.	ВИДЫ УСТРОЙСТВ АПВ
Классификация видов АПВ может быть выполнена по
следующим признакам:
1.	По числу циклов (кратности действия) включения. В
эксплуатации получили применение АПВ однократно¬
го действия и АПВ двукратного действия. Последние
применяются обычно на тупиковых линиях и обеспечивают
успешность при втором повторном включении порядка 10—
15 %. Трехкратные АПВ не получили применения в энерго¬
системах СССР, поскольку успешность третьего повторного
включения составляет 1,5—3 %.
Однако в ряде случаев оперативному дежурному персо¬
налу разрешается производить третье повторное включе¬
ние одиночных тупиковых линий после неуспешного дейст¬
вия второго цикла АПВ (спустя 1—2 мин после возникно¬
вения КЗ).
2.	По способу воздействия на привод выключателя. Раз¬
личают механические устройства АПВ, встроенные в
пружинный или грузовой привод выключателя, и элек¬
трические устройства АПВ, осуществляющие воздейст¬
вие на электромагнит включения выключателя с выдерж¬
кой времени.
В конструкциях выпускавшихся ранее пружинных и
грузовых приводов предусматривалось механическое уст¬
ройство АПВ без выдержки времени, не оправдавшее себя
с точки зрения надежности действия. Поэтому в выпускае-
9

мых в настоящее время пружинных приводах устройства
механического АПВ не предусматриваются, что обеспе¬
чило упрощение конструкций и повышение надежности дей¬
ствия приводов. Таким образом на всех типах выключате¬
лей с любыми типами приводов вновь устанавливаются
только электрические устройства АПВ.
3.	По виду оборудования, на котором устанавливается
АПВ. По виду оборудования различаются: АПВ линий,
АПВ шин, АПВ трансформаторов, АПВ электродвигателей
(в том числе, нескольких двигателей одновременно — так
называемое групповое АПВ).
4.	По числу фаз выключателей, на которые воздейству¬
ют защита и АПВ. По числу фаз различают: трехфаз-
н ы е, включающие три фазы выключателя после их отклю¬
чения релейной защитой; однофазные, включающие
одну фазу выключателя, отключенную релейной защитой
при однофазном КЗ; комбинированные, осуществля¬
ющие при междуфазных повреждениях включение трех фаз
или включение одной фазы при однофазных КЗ.
5.	По способам контроля в цепях пуска АПВ. По спосо¬
бам контроля, определяемым условиями устойчивости па¬
раллельной работы генераторов и синхронных двигателей
энергосистем, а также условиями допустимой кратности то¬
ков несинхронного включения оборудования, устройства
трехфазных АПВ классифицируются на следующие типы:
без проверки синхронизма и контроля напряжения (то¬
ка), когда нарушение синхронизма исключено — простое
(ТАПВ);
без проверки синхронизма в условиях, когда расчетом
подтверждена допустимость несинхронных включений—■
несинхронное (НАПВ);
без проверки синхронизма при наличии быстродейству¬
ющих выключателей и быстродействующей релейной защи¬
ты, в условиях, когда разделившиеся части энергосистемы
не успевают перейти на несинхронную работу — быстродей¬
ствующее (БАПВ);
с проверкой наличия напряжения на включаемом под
нагрузку оборудовании, например линии — (АПВНН);
с проверкой отсутствия напряжения на линии
(АПВОН)—применяется, в частности, в распределитель¬
ных сетях на линиях с выделенной нагрузкой;
с ожиданием синхронизма (АПВОС); с улавливанием
синхронизма (АПВУС); в сочетании с самосинхронизацией
генераторов и синхронных компенсаторов (АПВС).
А

6.	По способам сочетания АП В с устройствами релей¬
ной защиты и различных видов автоматики. Под способами
сочетания АПВ с устройствами релейной защиты понима¬
ются:
ускорение действия релейной защиты при АПВ;
поочередное действие АПВ, установленных на разных
(обычно, последовательно включенных) линиях;
АПВ после АЧР;
использование неселективной отсечки в сочетании с
АПВ для снижения токов КЗ;
сочетание АПВ с АВР;
АПВ в сочетании с действием автоматических секциони¬
рующих отделителей и ряд других способов взаимодейст¬
вия АПВ с релейной защитой и другими автоматическими
устройствами, повышающими надежность работы энерго¬
систем.
7.	По виду оперативного тока. На подстанциях с посто¬
янным оперативным током энергия, необходимая для рабо¬
ты реле, входящих в схему АПВ, поступает от аккумуля¬
торной батареи. В схемах на переменном оперативном токе
в качестве источников энергии используются трансфор¬
маторы собственных нужд (СН), трансформаторы- тока
(ТТ) и трансформаторы напряжения (TH). Указанные от¬
личия обусловливают особенности схем АПВ, конструктив¬
ных данных реле (в частности, обмоточных), применение
специальных блоков питания и др.
Длительный опыт эксплуатации устройств АПВ в энер¬
госистемах Советского Союза позволил свести большое
разнообразие схем и конструкций, применявшихся на на¬
чальных этапах внедрения, к ряду унифицированных реше¬
ний, обеспечивших внедрение типового проектирования и
промышленного выпуска унифицированных панелей АПВ,
готовых к установке, наладке и включению в эксплуатацию.
В последующих разделах приводятся описания схем,
выбор уставок и рекомендации по наладке и проверке уст¬
ройств АПВ, наиболее распространенных в сетях и на объ¬
ектах 6—220 кВ.
4.	АВТОМАТИЧЕСКОЕ ПОВТОРНОЕ ВКЛЮЧЕНИЕ
ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ С ПРУЖИННЫМИ ПРИВОДАМИ
В пружинных приводах энергия, необходимая для опе¬
рации включения, запасается в предварительно натянутых
пружинах. Натяжение пружин производится вручную или
11

посредством автоматического электродвигательного редук¬
тора.
Типовая схема электрического АПВ однократного дейст¬
вия для присоединений, оборудованных выключателем с
пружинным приводом, приведена на рис. 1.
В положении готовности привода (пружины заведены)
контакт готовности привода XQT замкнут. При включении
Рис. 1. Схема однократного АПВ для выключателей с пружинным при¬
водом (положение контактов схемы соответствует включенному поло¬
жению выключателя)
выключателя замкнется специальный вспомогательный кон¬
такт привода XQA, который размыкается только при опе¬
ративном отключении выключателя ключом управления
ХА или контактом телеуправления (на рис. 1 не показан).
При отключении выключателя релейной защитой замы¬
каются вспомогательные контакты выключателя SQC и
XQK. При этом создается цепь несоответствия по¬
ложения привода и выключателя, необходимая для пуска
АПВ: шинка — оставшийся замкнутым контакт XQA —
обмотка реле времени КТ — замкнувшийся контакт SQK—
шинка Реле времени КТ срабатывает, и через задан¬
ное время замыкается временно замыкающий контакт
КТ.1 в цепи электромагнита включения YAC. К этому мо¬
менту в цепи электромагнита включения YAC все вспомо¬
гательные контакты: XQA, SQY, SQC — замкнуты, электро¬
магнит включения Y АС срабатывает и освобождает меха¬
низм зацепления, удерживающий пружины привода в
12

заведенном состоянии. Выключатель включается за счет
энергии, запасенной в предварительно натянутых пружинах.
Одновременно в цепи электромагнита включения YAC сра¬
батывает счетчик PC, фиксируя факт срабатывания АПВ.
Замыкается также контакт SQM, за счет чего запускается
автоматический электродвнгательный редуктор АВМ,
предназначенный для натяжения пружин привода. Про¬
цесс натяжения пружин заканчивается в течение 6—20 с,
после завершения этого процесса размыкается вспомога¬
тельный контакт SQM н отключается электродвнгательный
редуктор АВМ. Одновременно замыкается контакт SQY,
чем обеспечивается готовность схемы АПВ к новому дей¬
ствию.
Дистанционное отключение выключателя осуществляет¬
ся по цепи: шинка — цепь 2—4 ключа SA — вспомога¬
тельный контакт SQT — электромагнит отключения YAT—
шинка ~Ь.
Представленный на рнс. 1 вариант схемы обеспечивает
натяжение пружин н возврат привода в состояние готовно¬
сти и при неуспешном АПВ. Для предотвращения много¬
кратного включения выключателя на устойчивое КЗ необ¬
ходимо, чтобы к моменту возврата схемы АПВ в положение
готовности после первого цикла успела сработать релейная
защита, а также успел замкнуться и разомкнуться времен¬
но замыкающий контакт реле времени КТ.1. Поэтому вре¬
мя возврата схемы в положение готовности /в, соответст¬
вующее времени натяжения пружин (нлн подъема груза),
должно быть рассчитано по следующему условию:
Із^пах + “H ^зап»	(D
где t3,max — наибольшее время срабатывания защиты, дей¬
ствующей на этот выключатель; ікт — время замыкания
контакта КТ.1 в схеме АПВ, т. е. выдержка времени АПВ;
/зяп=2-?-3 с учитывает неточность определения времени на¬
тяжения пружин, ошибки реле времени, а также время
замкнутого состояния временно замыкающего контакта
К.Т.1. Последнее должно быть не менее 0,5 с, чтобы размы¬
кание цепи электромагнита включения YAC при включении
выключателя было выполнено сравнительно более мощным
вспомогательным контактом до момента размыкания вре¬
менно замыкающего контакта реле времени К.Т. Для этого
рекомендуется применение реле ЭВ-238 или ЭВ-248 со
шкалой до 9 или 20 с соответственно.
В сетях 6—10 кВ обычно принимают уставку по време¬
13

ни максимальных защит не более 2 с (/з,тм^2 с), уставку
АПВ первого цикла — не менее 2 с (6сг^2 с). Тогда по
(1) получается с. Это практически всегда выполнимо.
Поэтому однократность работы схемы АПВ (рис. 1) при
включении на устойчивое КЗ выполняется.
Рис. 2. Схема двукратного АПВ для выключателей с пружинным при¬
водом
Одним из достоинств показанного на рис. 1 варианта
схемы является автоматический возврат привода в состоя¬
ние готовности как при успешном, так и при неуспешном
АПВ. Указанное достоинство не требует выполнения персо¬
налом операций по заводу пружин (вручную или посредст¬
вом АВМ) и ввода в действие АПВ после включения отре¬
монтированной линии.
14

Устройство АПВ двукратного действия позволяет, как
указывалось, повысить число успешных повторных включе¬
ний. На рис. 2 показан вариант упрощенной схемы дву¬
кратного АПВ для присоединений с выключателями, обо¬
рудованными пружинными приводами. Данная схема обес¬
печивает включение выключателя в первом цикле без
выдержки времени, во втором цикле — с выдержкой време¬
ни, определяемой упорным контактом реле времени КТ.З.
При включенном выключателе, когда замкнуты вспомо¬
гательные контакты выключателя SQA1 и готовности при¬
вода SQY2, двухпозиционное реле KL срабатывает под
действием обмотки 1 и замыкает контакты KL.1 в цепи об¬
мотки реле времени КТ и KL.3 в цепи электромагнита
включения Y АС.
При аварийном отключении выключателя замкнется его
вспомогательный контакт SQA2, подавая через указатель¬
ное реле КШ и вспомогательный контакт SQA, который ос¬
тается замкнутым при отключении выключателя защитой,
импульс на электромагнит включения YAC.
Если первый цикл АПВ будет успешным, работа схемы
прекратится. В случае же неуспешного АПВ и вторичного
отключения выключателя контакт SQA2 вновь запустит
реле времени, обмотка которого кратковременно обесточи¬
валась при включении выключателя. Реле времени по ис¬
течении заданной выдержки времени замыкает временно
замыкающим контактом КТ.2 цепь обмотки 2 двухпозици¬
онного реле KL. Последнее переключит свои контакты, раз¬
мыкая контакт KL.1 и цепь первого цикла АПВ (контакт
KL.3) и замыкая цепь второго цикла АПВ (контакт
KL.2). При размыкании контакта KL.1 реле времени удер¬
живается через контакт КТ.1.
Второе повторное включение выключателя произойдет
после замыкания контакта реле времени КТ.З, если к это¬
му времени будет натянута пружина и замкнут ее контакт
SQY1. Если же к моменту замыкания контакта КТ.З пру¬
жина еще не будет натянута, импульс на включение будет
подан с дополнительным замедлением после того, как за¬
мкнется контакт SQY1.
В случае если второй цикл АПВ будет также неуспеш¬
ным, работа схемы прекратится и она останется заблокиро¬
ванной (контакты KL.1 и КТ.З разомкнуты, обмотка реле
времени обесточена).
Схема вернется в исходное положение после оператив¬
ного включения выключателя, когда замкнется его вспомо¬
15

гательный контакт SQA1 в цепи обмотки 1 двухпозицион¬
ного реле, которое, переключив свои контакты в положение,
указанное на рис. 2, подготовит цепь обмотки реле времени
и электромагнита включения.
В случае успешного включения выключателя во втором
цикле устройство АПВ будет подготовлено к новому дейст¬
вию сразу же после натяжения пружин и замыкания кон¬
тактов SQY1 и SQY2. Для предотвращения действия АПВ
в случае отключения выключателя ключом управления SA
одним из контактов этого ключа подается «плюс» на обмот¬
ку 2 реле KL, которое, срабатывая, размыкает контакты
KL.1 и KL.3. Поскольку при подаче импульса на включение
выключателя контакт SQY2 в цепи обмотки 1 реле KL
разомкнется и будет замкнут вновь лишь после натяжения
пружины, АПВ не может подействовать при оперативном
включении выключателя на КЗ.
Время действия АПВ во втором цикле может осущест¬
вляться с замедлением до 20 с, но не меньше времени под¬
готовки привода к повторному включению, т. е. 6—15 с.
В связи с высокой эффективностью двукратных АПВ
(число успешных действий повышается по сравнению с од¬
нократными АПВ на 15—20 %) в ряде энергосистем на ВЛ
6—10 кВ сельскохозяйственного назначения своими сила¬
ми выполняется модернизация, обеспечивающая двукрат¬
ность действия устройств АПВ. Одна из таких схем показа¬
на на рис. 3. Положение контактов, так же как и на
предыдущих рисунках, соответствует включенному выклю¬
чателю и подготовленному приводу.
При включении выключателя замыкается контакт SQÆ
После окончания подготовки привода замыкается контакт
SQT и размыкается SQM. При установке отключающего
устройства SX2 в положение /—2 (ввод устройства АПВ
двукратного действия) заряжается конденсатор С1, обес¬
печивающий однократность второго цикла АПВ. Таким об¬
разом, при включенном выключателе готова к работе схе¬
ма АПВ двукратного действия.
При отключении выключателя релейной защитой замы¬
кается вспомогательный контакт SQC и происходит пуск
реле времени КТ по цепи SX1—KL.1—SQA—SQC. Вре¬
менно замыкающий контакт этого реле КТ.1 (типа ЭВ-238)
замыкает цепь электромагнита включения Y АС, и выклю¬
чатель включается. При этом размыкается контакт SQF и
замыкается контакт SQM. Таким образом происходит дей¬
ствие АПВ в первом цикле.
16

При неуспешном АПВ первого цикла (выключатель в
отключенном положении) вновь начинает работать реле
времени КТ, замыкается временно замыкающий контакт
КТ.1, однако цепь включения разорвана контактом SQY, и
выключатель не включается. Вместе с тем реле времени
КТ продолжает работать и замыкает свой упорный контакт
Рис. 3. Модернизированная схема АПВ, обеспечивающая двукратность
действия (для выключателей с пружинным приводом)
КТ.2. Через замкнутые контакты КТ.2 и SQC предваритель¬
но заряженный конденсатор С1, расположенный в комплек¬
те AKS, замыкается на катушку промежуточного реле KL,
и за счет энергии, запасенной в конденсаторе С1, реле KL
срабатывает и самоудерживается через замыкающий кон¬
такт KL.2. Через замкнувшийся контакт KL.4, создающий
при неуспешном первом цикле АПВ (выключатель отклю¬
чен) единственную цепь для работы двигателя подготовки
привода, действует АВМ и производит однократный завод
пружин. Пока идет подготовка привода и вспомогательный
контакт SQV разомкнут, заряда конденсатора С1 не про¬
исходит. Контакт KL.3 снимает оставшийся заряд конден¬
сатора С1 для исключения повторного срабатывания про-
2—374
17

межуточного реле KL при неуспешном АПВ второго цикла.
Реле времени КТ возвращается в исходное положение,
как только в цепи его катушки размыкается контакт KL.1.
Для облегчения работы контакта KL.1 в схеме установлен
контур из конденсатора С2 и резистора R3.
После окончания подготовки привода замыкается кон¬
такт SQK и размыкается контакт SQM. Последний разры¬
вает цепь самоудерживания реле KL, и оно возвращается в
исходное положение. Через замкнувшийся контакт KL.1
вновь начинает работать реле времени КТ по цепи SX1—
KL.1—SQA—SQC, и после замыкания контакта КТ.1 про¬
исходит АПВ второго цикла.
При неуспешном АПВ второго цикла вновь замыкается
SQC, запускается реле времени КТ, замыкается конечный
контакт КТ.2, но реле KL не может сработать, так как кон¬
денсатор С1 не заряжен. Этим и обеспечивается однократ¬
ность подготовки привода в схеме АПВ двукратного дей¬
ствия.
При успешном АПВ второго цикла через вспомогатель¬
ный контакт SQ запускается двигатель подготовки привода
АВМ, после окончания подготовки привода замыкается
контакт SQK и происходит заряд конденсатора С1, по окон¬
чании которого схема АПВ двукратного действия вновь го¬
това к действию.
Сигнализация работы устройства АПВ в этой схеме вы¬
полняется с помощью сигнального реле, которое запускает¬
ся мгновенным контактом реле времени КТ. Отсутствие
счетчика отключений является недостатком схемы.
Выдержка времени (уставка) на замыкание контакта
КТ.1, определяющая время действия первого цикла АПВ
(tапві ), принимается в пределах 2—5 с (см. ниже). Вы¬
держка времени второго цикла складывается из трех зна¬
чений: /дпві=6сг.і—времени замыкания временно замыка¬
ющего контакта реле КТ, іктл— времени замыкания упор¬
ного контакта реле КТ и #г,п — времени готовности
привода.
По условиям работы выключателя, учитывая возмож¬
ность отключения им третьего КЗ при неуспешном втором
цикле АПВ, рекомендуется подбирать значение ікт.г таким
образом, чтобы обеспечить время действия второго цикла
АПВ порядка 10—20 с (см. § 11).
18

5.	АВТОМАТИЧЕСКОЕ ПОВТОРНОЕ ВКЛЮЧЕНИЕ
ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ С ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМИ
ПРИВОДАМИ
Для выключателей с электромагнитными приводами
промышленностью выпускается комплектное устройство
РПВ-58.
Принципиальная схема однократного АПВ для линии с
масляным выключателем, оснащенным электромагнитным
приводом, приведена на рис. 4. В комплектное устройство
РПВ-58 входят: реле времени RT1 типа ЭВ-133 с добавоч¬
ным резистором R1 для обеспечения термической стойкости
реле; промежуточное реле KL1 с двумя обмотками, парал¬
лельной и последовательной; конденсатор С, обеспечиваю¬
щий однократность действия АПВ; зарядный резистор R2
и разрядный резистор R3.
В рассматриваемой схеме дистанционное управление
Рис. 4. Схема АПВ однократного действия на базе комплекта РПВ-58
для присоединений с масляным выключателем '
2*
19

выключателем производится ключом управления SX, у ко¬
торого предусмотрена фиксация положения последней опе¬
рации, и таким образом после операции включения ключ
остается в положении ВКЛЮЧЕНО (В2), а после опера¬
ции отключения — в положении ОТКЛЮЧЕНО (О2). Ког¬
да выключатель включен и ключ управления находится в
положении ВКЛЮЧЕНО, к конденсатору € подводится
«плюс» оперативного тока через контакты ключа, а «ми¬
нус»— через зарядный резистор R2. При этом конденсатор
заряжен и схема АПВ находится в состоянии готовности к
действию.
При включенном выключателе реле положения «Отклю¬
чено» KQT, осуществляющее контроль исправности цепи
включения, током не обтекается, и контакт его в цепи пус¬
ка АПВ разомкнут. Пуск АПВ происходит при отключении
выключателя самопроизвольном, под действием релейной
защиты или автоматики в результате возникновения несо¬
ответствия между положением ключа, которое не из¬
менилось, и положением выключателя, который теперь от¬
ключен. Несоответствие положений ключа управления и
выключателя характеризуется тем, что через контакты
ключа 1—3 на схему АПВ по-прежнему подается «плюс»
оперативного тока, а ранее разомкнутый вспомогательный
контакт выключателя SQC переключается и замыкает цепь
обмотки реле KQT, которое, срабатывая, подает «минус»
на обмотку реле времени КТ1.
При срабатывании реле времени размыкается его мгно¬
венный размыкающий контакт КТ 1.1, вводя в цепь обмотки
реле дополнительное сопротивление (резистор R1). Это
приводит к уменьшению тока в обмотке реле, благодаря че¬
му обеспечивается его термическая стойкость при длитель¬
ном прохождении тока.
По истечении установленной выдержки времени реле
КТ1 замыкает замыкающий контакт КТ 1.2 и подключает
параллельную обмотку реле KL1 к конденсатору С. Реле
KL1 при этом срабатывает от тока разряда конденсатора
и, самоудерживаясь через свою вторую обмотку, включен¬
ную последовательно с обмоткой контактора YAC, подает
импульс на включение выключателя. Благодаря использо¬
ванию у реле KL1 последовательной обмотки обеспечивает¬
ся необходимая длительность импульса для надежного
включения выключателя, поскольку параллельная обмотка
этого реле обтекается током кратковременно при разряде
конденсатора. Выключатель включается, размыкается его
вспомогательный контакт SQC и возвращаются в исходное
положение реле KQT, KL1 и КТІ.
Если повреждение на линии было неустойчивым, то ли¬
ния остается в работе. После размыкания контакта реле
времени КТ 1.2 конденсатор С начнет заряжаться через за¬
рядный резистор R2. Сопротивление этого резистора выби¬
рается таким, чтобы время заряда составляло 20—25 ç. Та¬
ким образом, спустя указанное время схема АПВ будет
автоматически подготовлена к новому действию.
Если повреждение было устойчивым, то выключатель,
включившись, вновь отключится защитой и вновь сработа¬
ют реле KQT и КТІ. Реле КЫ, однако, при этом второй
раз работать не будет, так как конденсатор С был разря¬
жен при первом действии АПВ и зарядиться еще не успел.
Таким образом, рассмотренная схема обеспечивает одно¬
кратное действие при устойчивом КЗ на линии.
При оперативном отключении выключателя ключом уп¬
равления SA несоответствия между положением ключа уп¬
равления и выключателя не возникает и АПВ не действует,
так как одновременно с подачей импульса на отключение
выключателя контактами ключа 6—8 размыкаются кон¬
такты 1—3, чем снимается «плюс» оперативного тока со
схемы АПВ. Поэтому срабатывает только реле KQT, а ре¬
ле КТІ и KL1 не сработают. Одновременно со снятием опе¬
ративного тока контактами 1—3 ключа SA замыкаются
контакты 2—4, конденсатор С разряжается через резистор
R3. При оперативном включении выключателя ключом уп¬
равления готовность АПВ к действию наступает через 20—■
25 с после заряда конденсатора С. Поэтому при опера¬
тивном включении выключателя отключать АПВ не тре¬
буется.
При отключении присоединения защитой в случаях, ког¬
да действие АПВ не требуется, через резистор R3 произво¬
дится разряд конденсатора С.
Для предотвращения многократного включения выклю¬
чателя на устойчивое КЗ, что могло бы иметь место в слу¬
чае застревания контакторов реле KL1 в замкнутом состо¬
янии, в схеме управления устанавливается специальное
промежуточное реле KBS типа РП-232 с двумя обмотками:
рабочей последовательной 1 и удерживающей параллель¬
ной 2. Реле KBS срабатывает при прохождении тока по ка¬
тушке электромагнита отключения YAT и удерживается в
сработавшем положении до снятия команды на включение.
При этом цепь обмотки контактора включения YAC разом*
21

кнута размыкающим контактом KBS.2, чем и предотвраща¬
ется включение выключателя.
На рис. 5 приведена схема однократного АПВ для под¬
станций с переменным оперативным током, на присоедине¬
ниях которой установлены выключатели с электромагнит¬
ными приводами [4]. Источником питания для схемы
Рі:с. 5. Схема АПВ однократного действия на переменном оперативном
токе для присоединений с масляным выключателем (на базе комплекта
РПВ-358):
в — оперативные цепи АПВ; б — цепи отключения; в — цепи включения
22

управления выключателем и АПВ служит блок питания
UG типа БПН-101. Схема выполнена на комплектном
устройстве РПВ-358, предназначенном специально для ра¬
боты на переменном оперативном токе и отличающемся от
рассмотренного ранее комплектного устройства РПВ-58
наличием в схеме диода VD. При снижениях выпрямленно¬
го напряжения, вызываемых КЗ вблизи подстанции, диод
VD предотвращает разряд конденсатора С.
Для питания отключающей катушки выключателя, ко¬
торая потребляет мощность около 500 Вт, используется
конденсаторная батарея CG, предварительно заряженная
от зарядного устройства AU типа УЗ-401.
При срабатывании АПВ контактор YAC замыкает цепь
электромагнита включения YMC на мощное выпрямитель¬
ное устройство VS, которое питается от трансформатора
собственных нужд (с. н.).
При питании цепей электромагнита отключения Y АТ от
конденсаторной батареи CG выдержка времени АПВ дол¬
жна быть больше времени заряда конденсаторов от заряд¬
ного устройства УЗ-401, которое составляет 0,3—1,5 с в
зависимости от емкости конденсаторов CG.
Для обеспечения надежного отключения выключателя
при включении на устойчивое КЗ предусматривается за¬
медление на возврат реле KBS, несколько превышающее
время отключения выключателя. При этом самоудержива-
ние реле будет обеспечено после отключения выключателя
и восстановления напряжения на выходе блока пита¬
ния UG.
Однократность действия АПВ в случае включения на
устойчивое КЗ обеспечивается так же, как в схемах на
постоянном оперативном токе, за счет наличия конденса¬
тора С.
Ручное отключение выключателя производится ключом
SA через реле команды ОТКЛЮЧИТЬ КСТ, которое за¬
мыкает цепь катушки отключения на предварительно заря¬
женные конденсаторы батареи CG. Одновременно с отклю¬
чением выключателя контактами ключа SA подается
«плюс» на разрядное сопротивление R3, что приводит к
разряду конденсатора С.
Если для питания оперативных цепей защиты и управ¬
ления используются не только трансформаторы напряже¬
ния, но и трансформаторы тока и применяются достаточно
мощные блоки, например типов БПН-1002 и БПТ-1002, то
цепи АПВ также подключаются к этим блокам. При этом
23

для АПВ может применяться обычное комплектное устрой¬
ство РПВ-58. Диод в этом случае не нужен, так как бла¬
годаря питанию от трансформаторов тока на выходе
блоков питания нормальное напряжение выпрямленного
тока обеспечивается также и при КЗ вблизи подстанции.
В качестве реле KBS при этом может применяться обыч¬
ное, не замедленное на возврат промежуточное реле.
В настоящее время промышленностью выпускается комплектное
устройство типа РПВ69-Т, принципиальная схема которого аналогична
схемам устройств РПВ-58 и РПВ-358 (рис. 6,о). Устройство предназ¬
начено для использования на подстанциях с постоянным и переменным
оперативным током. Устройство работоспособно в закрытых помеще¬
ниях при температуре окружающей среды от —10 до +45 °C и темпе¬
ратуре до +35 °C при влажности до 98% (условия тропического кли¬
мата) .
При использовании устройства в схемах с постоянным оператив¬
ным током диод VD должен быть зашунтирован перемычкой. В схемах
с переменным оперативным током диод VD, подобно схеме рис. 5,
предотвращает разряд конденсатора С при понижениях напряжения на
блоке питания UO, предупреждая тем самым возможность отказа уст¬
ройства АПВ.
Устройство смонтировано в пылезащитном корпусе, состоящем из
цоколя и кожуха; габаритные и установочные размеры приведены на
рис. 6, б, в.
Номинальное напряжение оперативного тока 110 или 220 В. Номи¬
нальные токи удерживания токовой обмотки 2 реле KL1: 0,25; 0,5; 1,0;
2,5 или 4,0 А.
Шкала уставок реле времени КТІ в пределах 0,59 с.
Время заряда коидевсатора до напряжения надежного срабатыва¬
ния реле KL1 по цепи обмотки 1 при номинальном напряжении в сети
оперативного тока, относительной влажности до 80 % и температуре
окружающего воздуха (20±5) °C составляет 20 -30 с.
В диапазоне температур —Юн-+45°C время заряда конденсатора по
сравнению с фактическим временем, измеренным при температуре (20±
±5) ®С, может измениться на величину, не превышающую 8 с при от¬
носительной влажности до 80% (при температуре +20 °C) и 10 с при
относительной влажности (95±3) % (при температуре +35°C).
При снятии напряжения с обмотки напряжения 1 промежуточного
реле KL1 якорь его удерживается в притянутом положении при токе,
равном номинальному.
Токовая обмотка 2 промежуточного реле KL1 и последовательно
включенный с ней контакт KL1.1 допускают протекание трехкратного
номинального тока в течение 5 с.
24

Рис. 6. Принципиальная схема (с), габаритные и уста¬
новочные размеры комплекта РПВ69-Т в вариантах пе¬
реднего (б) и заднего (в) присоединений
25

Таблица 1
Обоз¬
начение
по схеме
рис. 6
Наименование и тип
аппарата
ПО В
Технические данные
220 В
KL1
Реле промежуточное
КДР 1 на ток, А:
4
аУі=75 витков; ПЭВ-2/1,25; R=
=0,06 Ом
о>2=8000 витков; ПЭВ-2/0,12; R=
= 900 Ом
2,5
1
0,5
аУі=120 витков; ПЭВ-2/1; R = 0,2Om
гг>2=8000 витков;
= 900 Ом
а>і = 300
= 1,2 Ом
витков;
ау2=8000
=900 Ом
витков;
a»i=600
= 4,8 Ом
витков;
0)2=8000
=900 Ом
витков;
ПЭВ-2/0,12; R =
ПЭВ-2/0,64; R =
ПЭВ-2/0,12; R=
ПЭВ-2/0,41; R=
ПЭВ-2/0,12; R=
о>і = 75 витков;
= 0,06 Ом
ПЭВ-2/1,25;
ПЭВ-2/0,1;
R=
R=
w2= 12600 витков;
=2100 Ом
йУі=120 витков; ПЭВ-2/1; R=0,2
Ом
w2= 12600 витков;
= 2100 Ом
ПЭВ-2/0,1;
R=
а)і = 300 витков;
= 1,2 Ом
ПЭВ-2/0,64;
R =
a»2= 12600 витков;
=2100 Ом
ПЭВ-2/0,1;
R=
а)і=600 витков;
=4,8 Ом
ПЭВ-2/0,41;
R =
а>2= 12600 витков;
ПЭВ-2/0,10;
R =
=2100 Ом

Продолжение табл. 1
Обоз¬
начение
по схеме
рис. 6
Наименование и тип
аппарата
Технические данные
ИОВ
220В
0,25
а>і=1200 витков; ПЭВ-2/0,31; R =
= 18 Ом
а>2=8000 витков; ПЭВ-2/0,12; /?=
=900 Ом
а>і = 1200 витков; ПЭВ-2/0,31; 7?=
= 18 Ом
а>2= 12600 витков; ПЭВ-2/0,1; R=
=2100 Ом
с
Конденсатор МБГП-1-П
С=80 мкФ (8X10 мкФ); 17Раб=
=200 В (включены параллельно)
С=40 мкФ (4X10 мкФ); УрЯб=
= 400 В (включены параллельно)
R1
Резисторы:
ПЭВ-15
/?=1000 0м±10%
R=3900 Ом ±10 %
R2
МЛТ-0,5±5 %
/?=300 кОм
7?=750 кОм
R3
ПЭВ-15
/?=510±5 %
VD
Диод кремниевый
Д226Б

Разрывная мощность замыкающего контакта реле KL1 в цепи по¬
стоянного тока с индуктивной нагрузкой (постоянная времени которой
не превышает 5-10~3 с) не менее 25 Вт при напряжении до 250 В и
токе до 0,5 А (минимально допускаемое напряжение 24 В).
Мощность, потребляемая токовой обмоткой 2 реле KL1, при номи¬
нальном токе не более 1,5 В-А.
Электрическая изоляция устройства в течение 1 мин выдерживает
без пробоя или перекрытия испытательное напряжение 1,7 кВ перемен¬
ного тока частотой 50 Гц, приложенное между любыми электрически
несвязанными токоведущими частями и между ними и корпусом реле.
Масса устройства около 4,5 кг.
Основные технические данные элементов устройства приведены в
табл. 1.
Двукратные АП В, широко применяемые в настоя¬
щее время в распределительных сетях 35—ПО кВ на вы¬
ключателях с электромагнитным приводом, выполняются
с применением комплектных устройств типа РПВ-258. Пуск
АПВ в схеме, показанной на рис. 7, осуществляется контак¬
том KQT.1 реле положения выключателя «Отключено».
Рис. 7. Схема двукратного АПВ на базе комплекта РПВ-258
28

При отключении выключателя замыкается его вспомо¬
гательный контакт SQC, срабатывает реле KQT и подает
«минус» напряжения оперативного тока на вывод 5 реле
РПВ-258. Реле времени КТ1 с выдержкой времени первого
цикла АПВ своим контактом КТ 1.2 замыкает цепь разряда
конденсатора С1 на обмотку 2 выходного реле KL1. Реле
KL1 срабатывает и по цепи: «плюс» — контакт ключа
управления SA — зажим 3—KL1.1 — удерживающая об¬
мотка 1 реле KL1 — зажим 4 — обмотка указательного ре¬
ле КН—накладка SX—KBS.2 — SQC — обмотка контак¬
тора Y АС — «минус» включает выключатель. При успеш¬
ном АПВ размыкается вспомогательный контакт SQC,
возвращается в исходное положение реле KQT и снимает
«минус» напряжения с комплекта РПВ-258. При этом схе¬
ма приходит в исходное положение и конденсатор С1 заря¬
жается через замкнутый контакт КТ 1.1, обмотку КТ1, диод
VD и резистор R2. После заряда конденсатора С1 устрой¬
ство АПВ готово к работе.
Если первый цикл АПВ оказался неуспешным, то от
контакта KQT.1 вновь запускается реле времени КТ1 и за¬
мыкается его временно замыкающий контакт КТ 1.2. Но
конденсатор С1 еще не успевает зарядиться, и реле KL1 не
срабатывает. Реле КТ1 продолжает работу, и своим кон¬
тактом КТ 1.3 замыкает цепь разряда конденсатора С2
через КН2 на KL1. Выключатель включается. Если второй
цикл АПВ успешен, то схема возвращается в исходное
положение, начинается заряд конденсаторов С2 и С1. Если
и второе АПВ неуспешно, то КТ1 запускается снова и по¬
очередно замыкает своими контактами цепи конденсаторов
С1 и С2. Но так как они к этому времени еще не заряжены,
то АПВ не происходит. Реле времени останется под напря¬
жением, пока не будет квитирован ключ управления, чем
будет снят «плюс» источника оперативного тока с вывода
3 реле РПВ-258.
Пока ключ не квитирован, конденсатор С2 замкнут на
обмотку реле KL1 и не может заряжаться: конденсатор С1
также замкнут на R2 контактом KQT.1 по цепи VD—R2—
С1—6 — «минус» оперативного тока и не может заряжать¬
ся. По этой же цепи конденсатор С1 замкнут и во время
первого цикла АПВ, но он разряжается незначительно, так
как время первого цикла мало, а обратное сопротивление
диода Ѵ£) велико.
29

Ь. АВТОМАТИЧЕСКОЕ ПОВТОРНОЕ ВКЛЮЧЕНИЕ
ВОЗДУШНЫХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ
Схемы устройств АПВ, устанавливаемые на воздушных
выключателях, имеют особенности, обусловленные специ¬
фикой конструкций и работы воздушных выключателей.
Нормальная работа воздушного выключателя возмож¬
на только при условии, что содержащийся в его резервуа¬
рах сжатый воздух будет находиться под давлением не ни¬
же минимально допустимого. Поэтому в схемах управления
таких выключателей, в том числе и при выполнении схем
АПВ, осуществляется автоматический запрет действия
выключателя при недостаточном давлении. Запрет осуще¬
ствляется путем блокировки цепей управления при сниже¬
нии давления до недопустимого значения. Операция
отключения, производимая воздушным выключателем, со¬
провождается значительным расходом сжатого воздуха.
Поэтому после каждого отключения давление в резервуа¬
рах выключателя резко понижается и вновь восстанавлива¬
ется до необходимого значения только через некоторое
время за счет поступления воздуха из питающих магистра¬
лей. Расход воздуха при включении выключателя очень
мал, и снижение давления при этом практически неощути¬
мо. Таким образом, для возможности дистанционного
управления воздушным выключателем необходим запас
воздуха, достаточный для совершения одной операции от¬
ключения, а для возможности выполнения операций цикла
однократного АПВ — для двух операций отключения, так
как при повторном включении на неустановившееся КЗ
выключатель должен быть готов к немедленному выполне¬
нию второй операции отключения. Необходимость наличия
полного запаса воздуха для выполнения цикла О—В—О
при неуспешном АПВ связана с тем, что подпитка резер¬
вуаров выключателя сжатым воздухом из магистралей за
время бестоковой паузы незначительна, особенно при ма¬
лых выдержках времени АПВ. При возможных поврежде¬
ниях магистрали подпитка резервуаров может полностью
отсутствовать.
Для каждого типа воздушных выключателей заводы-
изготовители указывают номинальное давление сжатого
воздуха в резервуарах, наименьшее давление, при котором
разрешается цикл О—В—О, т. е. цикл неуспешного АПВ и
наименьшее давление, при котором сохраняется номиналь¬
ная мощность отключения. Для современных отечествен-
30

них воздушных выключателей НО—500 кВ типов ВВ и
ВВН номинальное давление составляет 2,2 МПа
(10 кгс/см2), допустимое для цикла О—В—О—1,9 МПа,
минимальное давление, при котором сохраняется номи¬
нальная мощность отключения — 1,6 МПа.
В последние годы выпускаются выключатели с рабочим
давлением 4 МПа.
Контроль величины давления в резервуарах воздушных
выключателей осуществляется при помощи электроконтакт-
ных манометров, которые кроме стрелки-указателя снабже¬
ны также контактной системой (переключающийся контакт
с общей точкой). Замыкающий контакт манометра нахо¬
дится в замкнутом состоянии при давлениях, превышающих
уставку, а размыкающий замкнут при значениях давления,
меньших уставки. Изменение уставки срабатывания произ¬
водится путем перевода соответствующего указателя в не¬
обходимое положение на шкале манометра.
Контакты электроконтактных манометров имеют очень
малую коммутационную способность (10 Вт) и не могут
обеспечить размыкание токов, проходящих в цепях управ¬
ления. Поэтому в качестве органов контроля давлений в
оперативных цепях выключателей и устройств АПВ исполь¬
зуются контакты промежуточных реле, управляемых кон¬
тактами манометров.
На рис. 8 показана схема однократного АПВ для при¬
соединений с воздушным выключателем. Пуск схемы, как
и в схеме на рис. 7, осуществляется контактом реле поло¬
жения «Отключено» KQT, подающим «минус» на обмотку
реле времени КТ1 комплекта РПВ-58.
Цепь пуска АПВ контролируется также контактом
KL2.1 реле KL2—повторителя положения контакта мано¬
метра ВР, который срабатывает при давлении 1,6 МПа и
выше, разрешая действовать АПВ.
Контакты KL2.2 и KL2.3 реле KL2 включены также в
цепях катушек включения УАС и отключения У АТ, пред¬
отвращая действие выключателя при давлении ниже
1,6 МПа. Поскольку давление воздуха в резервуарах вы¬
ключателей 35—500 кВ при включении выключателя пони¬
жается незначительно, включение выключателя при давле¬
нии 1,6 МПа допустимо. В случае включения на устойчивое
КЗ выключатель под действием релейной защиты вновь
будет отключен, так как минимально допустимое давление
для отключения составляет 1,6 МПа. Для предотвращения
действия АПВ в случае дистанционного включения выклю-
31

Г KT1.1
KL2.1 I
1
SA
вн^
R3
KL1.1 j
KT1 \РПВ~5В
SX
SA
2
KBS.2 ç
KBS^
Kl
YAC KL2
I

RS
5 o*hb
KQT
ЛС
SQC
SA
KBS.3
rW
‘bp
KL2
YAT
\KL2
От защиты
0	+
KBS S^T
Рис. 8. Схема однократного АПВ для присоединений с воздушным вы¬
ключателем
чателя на КЗ одновременно с подачей импульса на вклю¬
чение осуществляется разряд конденсатора устройства АПВ
через резистор R3 с помощью замыкающего контакта клю¬
ча управления.
Промежуточное реле KL2 кроме обмотки напряжения
имеет две токовые обмотки, включенные последовательно
с электромагнитами включения и отключения. Наличие
этих обмоток обеспечивает завершение процесса включения
или отключения выключателя в случае размыкания при
этом контактов манометра ВР. Параллельно последова¬
тельным обмоткам KL2 включен резистор R6, благодаря
чему обеспечивается контроль исправности цепей YAC и
YAT при разомкнутом положении контактов RL2.2 и KL2.3,
что может иметь место при снижении давления ниже
1,6 МПа.
Если после отключения выключателя давление в резер¬
вуарах упадет ниже 1,6 МПа, реле KL2 разомкнет свой
32

контакт KL2.1, не разрешая работать реле времени АПВ.
После того как давление восстановится, осуществится пуск
АПВ и, спустя выдержку времени, установленную на реле
КТ1, произойдет включение выключателя.
Как показывает опыт эксплуатации, после отключения
воздушного выключателя в течение времени около 1 с в
воздушной системе происходят резкие колебания давления,
вследствие чего контакты манометра вибрируют, то раз¬
мыкая, то замыкая цепь, что может привести к отказу
АПВ. Поэтому на АПВ, выполненных по схеме на рис. 8,
устанавливают выдержку времени больше 1 с.
7.	УСТРОЙСТВО АВТОМАТИЧЕСКОГО ПОВТОРНОГО
ВКЛЮЧЕНИЯ ТИПА АПВ-2П
Устройство типа АПВ-2П, выпускаемое Рижским опыт¬
ным заводом «Энергоавтоматика», предназначено для дву¬
кратного АПВ выключателей, укомплектованных как пру¬
жинными, так и электромагнитными приводами (прямого
и косвенного действия).
Устройство выполнено на электронной элементной базе.
Структурная схема устройства AKS, показанная на рис. 9,
содержит два элемента времени КТ1 и КТ2, логический
элемент ИЛИ DW, пороговый элемент ЕѴ, усилитель А,
исполнительный орган KL. При включенном выключателе
Q на входные элементы КТ1 и КТ2 сигнал не поступает, на
выходе устройства AKS сигнал также отсутствует.
При автоматическом или самопроизвольном отключении
выключателя Q запускаются элементы времени КТ1 иКТ2.
По истечении выдержки времени первого цикла АПВ сра¬
батывает элемент времени КТ1 и его выходной сигнал
Рис. 9. Структурная схема устройства типа АПВ-2П
3—374
33

через логический элемент ИЛИ DW, пороговый элемент
ЕѴ подается на усилитель А, после чего усиленный сигнал
поступает на исполнительный орган KL. Исполнительный
орган (выходное реле) KL подает импульс на включение
выключателя Q и, таким образом, происходит первый цикл
АПВ. Если первый цикл АПВ оказался неуспешным (вы¬
ключатель Q вновь отключился), элемент времени КТ2 на¬
чинает отсчет времени второго цикла АПВ. При этом
элемент КТ1 во втором цикле АПВ не пускается, посколь¬
ку по завершении операций О—В—О элемент КТ 1 не успел
подготовиться к повторному запуску. По истечении вы¬
держки времени второго цикла происходит включение вы¬
ключателя Q. При неуспешном втором цикле АПВ запуск
элементов времени КТ1 и КТ 2 не происходит, поскольку
Рис. 10 Принципиальная схема
34

времени включенного состояния выключателя Q было недо¬
статочно для подготовки к следующему пуску устройства.
Рассмотрим принципиальную электрическую схему устройства
АПВ-2П (рис. 10).
Элементы КТ1 и КТ2 состоят соответственно: из транзисторных
ключей VT2, ѴТЗ и ѴТ4, ѴТ5; конденсаторов опорного напряжения С4,
С8- конденсаторов С5 и С6, С7, определяющих выдержки времени; кон¬
денсатора СЗ, обеспечивающего однократность первого и второго цик¬
лов АПВ; конденсатора С2, обеспечивающего стабильность зарядного
напряжения; резисторов R9, ИЮ и R13, R14, обеспечивающих необхо¬
димое опорное напряжение; резисторов R21 и R49, обеспечивающих не¬
обходимое время готовности к повторному действию; зарядных резисто¬
ров R26—R35 и R37—R46, обеспечивающих необходимую выдержку
времени; защитных диодов VD13 и VD24; разделительных диодов
устройства типа АПВ-2П
3*
35

VD13, VD16—VD22, VD23, VD26-, резисторов R25 и R47, обеспечиваю¬
щих необходимую величину тока через контакты переключателей вы¬
держек времени первого н второго циклов АПВ; резисторов R11 и R15,
обеспечивающих возможность подстройки диапазона выдержек времени.
Логический элемент ИЛИ выполнен на диодах VD14 и VD23. По¬
роговый элемент выполнен на стабилитроне VD12, а усилитель — на
транзисторе ѴТІ.
Выходным органом является реле KL1, для надежного срабатыва¬
ния которого служит конденсатор С1.
Схема сигнализации состоит из: сигнального светодиода VD1; за¬
щитного резистора R7; выпрямительного диода VD2; резисторов Ri и
R2, обеспечивающих возможность подключения к источникам напряже¬
ния 220 или 100 В.
Оперативные цепи питания состоят: из резисторов R3, R4, R5 и
R8, R12, обеспечивающих возможность подключения к напряжениям
220 и 100 В; стабилитрона VD4, обеспечивающего стабилизацию заряд¬
ного напряжения; выпрямительного диода VD5-, диода смещения VD3.
Пуск устройства АПВ-2П осуществляется вспомогательным кон¬
тактом выключателя Q, подключаемым к выводам 11—12 устройства;
при включенном выключателе Q вспомогательный контакт разомкнут.
Опорные конденсаторы С4 и С8 заряжены до напряжения 58 В через
делители на резисторах R9, R10 и R13, R14.
Напряжения на конденсаторах С4 и С8 являются запирающими
для составных транзисторных ключей VT2, ѴТЗ н ѴТ4, ѴТ5, и транзис¬
тор ѴТІ усилителя заперт.
При автоматическом отключении выключателя его вспомогательный
контакт замыкает внешние выводы 11 и 12 устройства АПВ-2П, под¬
ключая тем самым через контакт готовности привода цепи заряда кон¬
денсаторов СБ—С7 к источнику стабилизированного напряжения 100 В.
Неизменность зарядного напряжения при замыкании внешних вы¬
водов 11 и 12 устройства обеспечивает конденсатор С2.
Напряжение на конденсаторах С4 и С8 остается равным 58 В, а
напряжение на конденсаторах СБ—С7 растет со скоростью, определяе¬
мой постоянными времени цепей, содержащих R26—R3S, С4 и R37—
R46, СБ, С7. Поскольку постоянная времени зарядной цепи конденсато¬
ра СБ меньше, чем конденсаторов СБ и С7, то напряжение па конден¬
саторе СБ быстрее становится равным опорному напряжению 58 В.
Когда напряжение на конденсаторе СБ превысит напряжение на кон¬
денсаторе С4, открывается транзисторный ключ ѴТ2, ѴТЗ. Током раз¬
ряда конденсаторов С4 и СБ, проходящим через резисторы R22 и R23.
создается падение напряжения на резисторе R22, достаточное для сра¬
батывания порогового органа ЕѴ, выполненного с помощью стабилитро¬
на VD12. Ток, проходящий через стабилитрон VD12, усиливается уси¬
лителем А па транзисторе ѴТІ. При этом срабатывает реле KL1 и
36

контактом l\Ll.l самоудерживается. После срабатывания реле КІ.І
происходит полный разряд конденсаторов: С5 и Св, С7 (С5 — через
диод VD19, резистор R36 н контакт KL1.4-, С6, С7 — через диод VD20,
резистор R36 н контакт KL1.4). Следует иметь в виду, что на конден¬
саторах С6, С7 снимается в этом случае заряд, который успел нако¬
питься в течение выдержки времени первого цикла АПВ. Через резис¬
тор R19 и контакт KL1.4 происходит также разряд конденсатора С2.
Контактом KL1.3 подается импульс на включение выключателя.
При включении выключателя размыкается его вспомогательный кон¬
такт, подключенный к внешним выводам 11, 12 устройства АПВ-2П, и
тем самым производится отключение обмотки реле KL1 от источника
питания. За счет наличия заряда на конденсаторе С1 реле KL1 отпада¬
ет не сразу, а с некоторой выдержкой временя.
В случае неуспешного АПВ конденсатор опорного напряжения С-/
не заряжается, поскольку транзисторный ключ VT2, ѴТЗ через резис¬
тор R21 и диод VD13 поддерживается в приоткрытом состоянии током
разряда конденсатора СЗ. После полного разряда конденсатора СЗ и
запирания вследствие этого транзисторного ключа ѴТ2, ѴТЗ начинает
заряжаться конденсатор С4, постоянная времени заряда которого оп¬
ределяется делителем на резисторах R9, RIO. Устройство АПВ готово
к повторному действию. При неуспешном первом цикле АПВ порого¬
вый орган ЕѴ не сработает, поскольку ток через диод VD14 слишком
мал и падение напряжения иа резисторе R22 от этого тока недостаточ¬
но для срабатывания порогового органа. Напряжение иа конденсаторе
С8 за время первого цикла АПВ не уменьшается, так как транзисторы
ѴТ4, ѴТ5 при срабатывании первого цикла закрыты. Напряжение на
конденсаторах С6, С7 растет и становится больше опорного, т. е. боль¬
ше напряжения на конденсаторе С8, открывается транзисторный ключ
ѴТ4, ѴТ5. Током разряда конденсаторов С6. С7, С8 на резисторе R22
снова создается падение напряжения, превышающее уровень сраба¬
тывания порогового элемента иа стабилитроне VD12. Последний про¬
пускает ток Через базу на эмиттер транзистора ѴТ1, который его уси¬
ливает и обеспечивает срабатывание выходного реле KL1.
При неуспешном втором цикле АПВ конденсаторы опорного на¬
пряжения С4 и С8 не заряжаются, так как ключи ѴТ2, ѴТЗ и ѴТ4, ѴТ5
открыты за счет тока разряда конденсатора СЗ через резисторы R21,
R49 и падение напряжения от этого тока иа резисторе R22 недоста¬
точно для срабатывания порогового элемента на стабилитроне VD12, и
третьего цикла АПВ не происходит. В дальнейшем возможно только
оперативное включение выключателя, при котором схема возвращается
в исходное состояние по истечении соответствующего времени подго¬
товки, в течение которого конденсатор СЗ разрядится до достаточно
малой величины в закроются транзисторные ключи ѴТ2, ѴТЗ и
ѴТ4, ѴТ5.
37

При оперативном отключении выключателя контактом ключа управ¬
ления замыкаются внешние выводы 2—5 устройства. При этом разря¬
жаются конденсаторы С4 и С8, чем и предотвращается действие АПВ.
Вывод из действия первого цикла АПВ обеспечивается соединением
выводов 13 и 5, а второго цикла АПВ — соединением выводов 1 и 5
устройства.
Для сигнализации работоспособности устройства служит светодиод
VD1, который загорается при нажатии кнопки проверки и гаснет при
срабатывании выходного реле KL1.
Рис. 11. Габаритные (с) и установочные (б) размеры устройства типа
АПВ-2ГІ при заднем присоединении
Конструктивно устройство выполнено в виде одного блока, состоя¬
щего из основания, шасси, лицевой панели, печатной платы, кожуха и
крышки. Предусмотрено переднее н заднее присоединения внешних про¬
водов. Габаритные и установочные размеры устройства типа АПВ-2П
приведены на рис. 11.
На лицевой панели реле, состоящей из пластины и скобы, размеще¬
ны элементы настройки, проверки работоспособности и сигнализации
действия реле с соответствующими надписями.
На печатной плате, выполненной из стеклотекстолита, размещены
малогабаритные элементы электрической схемы (резисторы, полупро¬
водниковые диолы, транзисторы).
Напряжение питания устройства 100 и 220 В перемен¬
ного тока 50 Гц; допустимые отклонения 0,85-5-1,1 С7НОМ.
По данным завода-изготовителя электрическая мощ¬
ность, потребляемая реле при номинальном напряжении
питания, не превышает 10 В-A в дежурном режиме,
15 В-А — в режиме максимального потребления.
Реле обеспечивает регулировку выдержки времени при
номинальных значениях напряжения питания: от 0,6—1 до
38

5—7 с для первого цикла АПВ; от 1,2—2 до 20—28 с для
второго цикла АПВ; предусмотрена возможность увеличе¬
ния выдержки времени второго цикла АПВ до 40 с.
Выходные контакты реле имеют коммутационную спо¬
собность при индуктивной нагрузке с постоянной времени
не более 0,01 с на постоянном токе и с коэффициентом
мощности не менее 0,4 на переменном токе при нагрузках
согласно табл. 2. Длительно допустимый ток через контак¬
ты — 4 А.
Таблица 2
Напряже¬
нке. В
Коммутируемый ток. А
постоянный
переменный
включаемый
отключаемый
включаемый |
отключаемый
100
10
2,5
по
5
0,4
—
—
220
5
0,2
10
2,0
Наработка устройства на отказ не менее 16000 ч.
Время подготовки устройства к повторной работе не ме¬
нее 10 и не более 60 с.
Диапазоны выдержек времени первого и второго циклов
АПВ разделены на 10 ступеней каждый. Разброс выдержки
времени устройства не превышает ±10%. Относительная
погрешность выдержки времени при изменении температу¬
ры окружающей среды в рабочем диапазоне от —40 до
+50 °C не превышает ±20 %, при отклонениях напряжения
питания в пределах 0,85±1,1 СЛюм — не более ±7,5%.
Электрическое сопротивление изоляции между токове¬
дущими гальванически несвязанными цепями, предназна¬
ченными для внешних присоединений, а также между ними
и корпусом в обесточенном состоянии не менее 10 МОм.
Электрическая изоляция между токоведущими гальваниче¬
скими несвязанными цепями, предназначенными для внеш¬
них присоединений, а также между ними и корпусом вы¬
держивает напряжение 1500 В частотой 50 Гц в течение
1 мин.
8.	ОСОБЕННОСТИ АПВ НА ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ЛИНИЯХ
И ЛИНИЯХ С ДВУСТОРОННИМ ПИТАНИЕМ
При возникновении повреждения на одиночной линии с
односторонним питанием (рис. 12, а) защита этой линии
производит отключение линейного выключателя на питаю¬
39

щей подстанции, чем с линии снимается напряжение. Одно¬
временно пускается установленное на линейном выключа¬
теле устройство АПВ. За время бестоковой паузы цикла
АПВ произойдет деионизация среды, в которой произошло
КЗ, и, если изоляция в месте повреждения восстановилась,
состоится успешное АПВ.
Для линий с двусторонним питанием, так же как и для
параллельных линий (даже при одностороннем их пита¬
нии), характерно наличие напряжения по обоим концам
линии (см. рис. 12, б, в). Поэтому на таких линиях для
восстановления изоляции в месте неустойчивого КЗ необхо¬
димо отключение поврежденной линии с двух сторон.
Сказанное выше определило ряд особенностей выполне¬
ния АПВ на параллельных линиях и в сетях с двусторон¬
ним питанием:
устройства АПВ должны устанавливаться на обоих кон¬
цах каждой линии;
Рис. 12. Схемы сети:
а — с односторонним питанием, одной питающей линией и двухтрансформаторной
подстанцией у потребителя; б —с односторонним питанием и двумя параллельны¬
ми линиями; в — с тремя связями между двумя частями энергосистемы; г —с
двусторонним питанием и одной линией
40

выбор выдержек времени устройств АПВ необходимо
производить с учетом времени действия устройств релейной
защиты параллельных и (или) смежных линий (см. § 10,
п);
во многих случаях целесообразно и даже необходимо
осуществлять контроль отсутствия или наличия напряже¬
ния на включаемой линии или питающих шинах, а на вво¬
дах включаемого от устройства АПВ выключателя прове¬
рять синхронность напряжений.
Так, если не принять необходимых мер, то при устойчивых повреж¬
дениях на одной из параллельных линий, имеющих одностороннее пита¬
ние, устройства однократного АПВ, установленные на обоих концах
этой линии, будут производить в общей сложности включение выключа¬
телей на устойчивое КЗ дважды, причем второе включение излишне:
с одной стороны, питание потребителей сохраняется по неповрежденной
цепи, а с другой — вторые повторные включения на КЗ будут вызывать
лишние возмущения в системе и приводить к более частым ревизиям
выключателей. Чтобы ие производить второго включения на устойчивое
КЗ, применяют контроль наличия напряжения на линии перед АПВ вы¬
ключателя, включающего линию под нагрузку. Благодаря этому вклю¬
чение от АПВ на устойчивое КЗ происходит только один раз с той
стороны, где отсутствует устройство контроля наличия напряжения на
линии. С той же стороны, где контролируется наличие напряжения,
включение выключателя будет происходить лишь в том случае, если
повреждение устранилось и линия, включенная с противоположного
конца, остается под напряжением.
На линиях с двусторонним питанием успешное включение линии
под нагрузку после ликвидации неустойчивого повреждения может
сопровождаться большими толчками тока и активной мощности, по¬
скольку напряжение по обоим концам отключившейся линии может от¬
личаться по значению и частоте.
При наличии между двумя электростанциями пли частями энер¬
госистемы нескольких линий повторное включение одной из отклю¬
чившихся линий не приведет к возникновению большого толчка
уравнительного тока, поскольку связь между генерирующими частями
энергосистемы сохранялась по остальным линиям (рис. 12,в). Поэтому,
согласно ПУЭ [1], при наличии между двумя электростанциями или ча¬
стями энергосистемы трех связей и более, имеющих достаточную про¬
пускную способность, разрешается применение простых АПВ.
Если две электростанции или две части энергосистемы связаны
единственной линией электропередачи, по которой передается активная
мощность (рис. 12,г), каждое отключение этой линии будет приводить
к несинхронной работе разделившихся частей энергосистемы. При эгом
41

б одной из частей энергосистемы возникнет дефицит активной мощно¬
сти, вследствие чего частота в ней будет уменьшаться, а в другой
будет избыток активной мощности, что вызовет повышение частоты. По¬
скольку напряжения в разделившихся частях энергосистемы будут
иметь разную частоту, при включении отключившейся линии от АГ1В
может возникнуть большой уравнительный ток. Кроме того, замыкание
двух частей энергосистемы в этом случае будет сопровождаться более
илн менее длительным асинхронным режимом.
При асинхронном режиме угол между ЭДС увеличивается, прохо¬
дя через значения 180, 360''. Ток при этом изменяется от минимального
значения, близкого к нулю, до максимального, которое может превы¬
шать токи КЗ. Вместе с тем асинхронный режим сопровождается зна¬
чительным снижением напряжения (в пределе — до нуля) на промежу¬
точных подстанциях, расположенных на электропередаче, связывающей
две части энергосистемы, работающие несинхронно.
Циклические колебания тока и значительные понижения напряже¬
ния при длительном асинхронном режиме представляют опасность для
электрооборудования и могут привести к серьезному расстройству ра¬
боты энергосистемы.
В большинстве случаев асинхронный режим завершается выравни¬
ванием частот и восстановлением синхронизма (ресинхронизацией).
Поэтому на линиях с двусторонним питанием, на кото¬
рых, согласно специальным расчетам, при их замыкании
асинхронный режим завершается выравниванием частот
несинхронно работающих частей и восстановлением синхро¬
низма, устанавливаются несинхронные АПВ (НАПВ).
В специальных мерах по недопущению несинхронных вклю¬
чений нет необходимости и при осуществлении быстро¬
действующего АПВ (БАПВ), при котором, благодаря
быстродействию релейной защиты и выключателей линии,
полное время цикла АПВ не превышает 0,25—0,4 с. В ука¬
занных условиях к моменту повторного замыкания транзи¬
та разность частот разделившихся частей системы незначи¬
тельна. Таким образом, при БАПВ включение производит¬
ся также несинхронно, но при более легких по сравнению
с НАПВ условиях.
В случаях, когда по расчетам применение НАПВ и
БАПВ недопустимо, необходимо осуществлять проверку
допустимости включения по условию синхронизма встреч¬
ных напряжений. Такая проверка осуществляется с по¬
мощью специальных схем, исключающих возможность не¬
синхронных включений. Основой таких схем являются:
реле, контролирующее наличие напряжения на линии, и
42

реле контроля синхронизма, реагирующее на разность век¬
торов напряжения на линии и шинах. Благодаря этим реле
после аварийного отключения линии с обеих сторон снача¬
ла производится АПВ выключателя на одном из концов
линии при условии, что напряжение на линии отсутствует;
повторное включение выключателя на другом конце линии
производится, если АПВ выключателя, включавшегося пер¬
вым, было успешным и напряжения на линии и шинах
синхронны или угол сдвига их фаз не превосходит допусти¬
мого.
Устройства АПВ, дополненные указанными выше орга¬
нами контроля допустимости повторного включения, полу¬
чили общее название устройств АПВ с контролем (провер¬
кой) синхронизма и имеют две разновидности: устройства
АПВ с ожиданием синхронизма (АПВОС) и устройства
АПВ с улавливанием синхронизма (АПВУС).
Устройства АПВОС предназначаются для осуществле¬
ния АПВ линий, имеющих несколько достаточно мощных
шунтирующих связей. Они обеспечивают АПВ отключив¬
шейся линии лишь при сохранении в работе этих связей,
т. е. при условиях, когда возможно сохранение синхронно¬
сти работы источников питания. Имеющиеся в них органы
контроля запрещают АПВ при нарушениях синхронизма,
неизбежных при отключении шунтирующих связей. Обеспе¬
чиваемое этими устройствами ожидание синхронизма
позволяет осуществлять АПВ после затухания ка¬
ча н и й, возможных вследствие резкого возмущения в си¬
стеме, вызываемого КЗ и отключением линии.
Вторая разновидность рассматриваемых устройств —
АПВУС — предназначается для осуществления АПВ ли¬
ний, при отключении которых происходит нарушение синх¬
ронной работы частей системы из-за отсутствия шунтирую¬
щих связей или малой пропускной способности последних.
Содержащиеся в них органы контроля разрешают подачу
импульса на включение лишь в определенном диапазоне
разности частот с опережением момента совпадения фаз.
Благодаря такому выполнению схемы АПВУС импульс на
включение подается в условиях не только значительной, но
и не уменьшающейся разности частот, обеспечивая, таким
образом, АПВ при нарушенном синхронизме, лишь «улав¬
ливая» наиболее благоприятный момент для замыкания
транзита.
Для контроля синхронности напряжений применяются
специальные реле с двумя обмотками. Каждая обмотка(
43

включается на одно из синхронизируемых напряжении
(рис. 13,с). Параметры обмоток и их полярность подобра¬
ны так, что при подаче на обе обмотки совпадающих по фа¬
зе номинальных напряжений магнитные потоки их взаимно
уничтожаются и электромагнитный момент на подвижной
системе реле равен нулю. Для создания результирующего
магнитного потока, обеспечивающего срабатывание реле,
Рис. 13. Реле контроля синхронизма:
а — схема включения: б — схема внутренних
соединений реле РН-55; 117 — лнння
необходимо, чтобы подводимые напряжения были сдвинуты
между собой по фазе или одно из напряжений было больше
другого на величину, превышающую напряжение срабаты¬
вания.
Таким образом создается результирующий магнитный
поток и реле срабатывает.
Промышленностью выпускаются реле контроля синхро¬
низма типа РН-55. Магнитная и контактная системы реле
такие же, как у реле РТ-40 [8].
Каждая из двух обмоток состоит, в свою очередь, из двух
секций. Обе секции каждой обмотки имеют одинаковое ко¬
личество витков и включены последовательно. Включение
обмоток на синхронизируемые напряжения производится
через добавочные резисторы (рис. 13,6).
Реле выпускаются в различных исполнениях, отличаю¬
щихся номинальными напряжениями обмоток, и предназна¬
чены для включения на разные источники питания. Шкала
реле градуируется в градусах угла сдвига между номиналь¬
ными напряжениями обмоток от 20 до 40°. Номинальные
напряжения обмоток могут быть 30, 60, 100 В. Со стороны
шин подстанции реле включается на шинный трансформа¬
44

тор напряжения, со стороны линии реле может включаться
на трансформатор напряжения (рис. 13, а) или через спе¬
циальные устройства отбора напряжения на измерительные
обкладки вводов аппаратуры 300—500 кВ, на конденсаторы
связи, применяемые для высокочастотной релейной защиты,
связи, телеуправления и телеизмерений.
Емкостное сопротивление конденсатора связи для тока
высокой частоты мало, поэтому ток проходит с линии в кон¬
денсатор связи и поступает в высокочастотный аппарат
(ВЧА). Поскольку сопротивление конденсатора CU для то¬
ков промышленной частоты очень велико, ответвляющийся
в него ток мал. На рис. 14 показана схема устройства от¬
бора напряжения от конденсатора связи, к которому под¬
ключен трансформатор отбора напряжения TLV. Ток от¬
бора проходит в землю через конденсатор CU и трансфор¬
матор TLV. Значение этого тока определяется сопротивле¬
нием конденсатора CU. Сопротивление трансформатора
TLV не влияет на величину и фазу тока отбора, поскольку
оно значительно меньше емкостного сопротивления конден¬
сатора CU. Разделительный конденсатор CL пропускает
ток высокой частоты в фильтр присоединения ZF, согласу¬
ющий канал ВЧА с конденсатором связи; одновременно CL
препятствует прохождению тока промышленной частоты че¬
рез фильтр присоединения ZF. Для защиты цепей отбора
Рис. 14. Схема устройства отбора напряжения от конденсатора связи
45

напряжения и аппаратуры высокочастотного канала от пере¬
напряжений установлен разрядник FV, в котором применя¬
ются вилитовые токоограничивающие резисторы, а пробив¬
ное напряжение составляет 2,5—3 кВ. Установка вилитовых
резисторов необходима для предотвращения длительного
горения дуги в разряднике после его пробоя при импульс¬
ных перенапряжениях, что вызывает подгар или даже сва¬
ривание электродов. Высокочастотный дроссель L не про¬
пускает токи высокой частоты в устройство отбора напря-
Рис. 15 Векторная диаграмма
реле контроля синхронизма
жения; резисторы R2 и R3 обес¬
печивают подавление при пе¬
реходных процессах явлений
резонанса напряжений. Зазем¬
ляющий рубильник SG исполь¬
зуется как защитное средство
при производстве работ в це¬
пях устройства отбора; вклю¬
чение заземляющего разъеди¬
нителя QSG обеспечивает ра¬
боты и в цепях высокочастот¬
ного канала.
Первичная обмотка трансформатора отбора напряжения
TLV состоит из четырех одинаковых секций, которые могут
перемычками включаться последовательно или параллель¬
но в зависимости от значения первичного тока отбора.
Первичный ток отбора определяется напряжением сети,
количеством и емкостью элементов, из которых собирают¬
ся конденсаторы связи. Вторичная обмотка TLV имеет не¬
сколько отпаек, что позволяет подбирать необходимый ко¬
эффициент трансформации. На вторичную обмотку TLV
включается одна из обмоток реле контроля синхронизма
ÆSS (вторая обмотка KSS подключена к шинному транс¬
форматору напряжения). Последовательно с первой обмот¬
кой KSS включена также обмотка реле RVW, используе¬
мого в схемах АПВ для контроля напряжения на линии
(см. ниже).
Емкостное сопротивление конденсатора связи CU для
тока частотой 50 Гц значительно больше сопротивления ос¬
тальных элементов цепи: высокочастотного дросселя L,
первичной обмотки TLV и резисторов R2, R3. Поэтому пер¬
вичный ток отбора /ь проходящий по первичной обмотке
трансформатора TLV, практически является чисто емкост¬
ным и определяется фазным напряжением Ua (см. рис. 15),
к которому подключен конденсатор связи.
46

Изменяя значения емкости С (рис. 14), подключенной
параллельно вторичной обмотке трансформатора TLV и
его нагрузке, состоящей из обмоток реле ÂSS и КѴ\ѵ, доби¬
ваются, чтобы вектор вторичного тока /?, так же как и век¬
тор тока Л, опережал вектор напряжения UA на 90°. Тогда
при подведении ко второй обмотке реле KSS междуфазно-
го напряжения UBC от трансформатора напряжения, уста¬
новленного на шинах подстанции, ток Із окажется сдвину¬
тым по отношению к току 1% на угол 180°. Таким образом,
если при отключенном выключателе линии напряжения по
Пуск АПВ .
Рис. 16. Цепи пуска АПВ с контролем синхронизма
сторонам отключенного выключателя совпадают по фазе
(применительно к рассматриваемой схеме отбора напря¬
жения— угол между Uа линии и UBc шин равен 90°), то,
подобрав полярность включения обмоток реле KSS, обес¬
печивающую вычитание магнитных потоков, получим ре¬
зультирующий магнитный поток, равный нулю. Реле KSS
не срабатывает и разрешает пуск схемы АПВ (рис. 16) .
В случае нарушения цепей напряжения, подведенного к
одной из обмоток реле контроля синхронизма, реле может
работать неправильно. Для предотвращения этого в цепь
пуска АПВ вводится дополнительный контакт КѴА реле
напряжения, контролирующего наличие напряжения на ши¬
нах подстанции, как показано на рис. 16. При исчезнове¬
нии напряжения, подаваемого к реле контроля синхрониз¬
ма от трансформатора напряжения, установленного на ши¬
нах подстанции, реле /(VA разомкнет свой контакт,
предотвращая пуск АПВ.
На рис. 16 показано, что цепь пуска АПВ с контролем
синхронизма может быть шунтирована через оперативную
накладку SX размыкающим контактом /(VW./ реле конт¬
роля напряжения на линии.
Обычно на обоих концах линии устанавливаются оба
реле — контроля синхронизма и контроля напряжения, а
накладкой SX вводится в работу одно из них. На выклю¬
47

чателе, включающемся первым, накладка SX шунтирует
контакты реле ASS. При полном отключении линии реле
KVW, включенное на устройство отбора напряжения, за¬
мыкает свой контакт ÆVIFJ и пускает устройство АПВ.
На другом конце линии накладка SX разомкнута, и
пуск устройства АПВ возможен лишь тогда, когда напря¬
жение на линии близко к нормальному (замкнут контакт
KVW.2) и угол между напряжениями меньше угла сраба¬
тывания реле ASS (его контакт замкнут).
При однополюсном КЗ на фазе, от которой питается
устройство отбора напряжения, реле КVW может осущест¬
вить пуск устройства АПВ раньше, чем линия отключится
с другого конца. Поэтому необходимо согласование по вре¬
менам действия релейной защиты и АПВ.
Второй контакт реле KVW.2 включен последовательное
контактом KSS и предотвращает пуск устройства АПВ при
неисправности реле ÆSS, почему-либо не разомкнувшего
свой контакт за время отсутствия напряжения на линии.
В схеме АПВ выключателя, включающегося первым, со¬
храняется цепь пуска устройства АПВ через контакты
KVW.2 и KSS. Это обеспечивает пуск схемы АПВ и при
одностороннем отключении линии, когда линия находится
под напряжением с другого конца.
Замыкание транзита при срабатывании АПВОС проис¬
ходит при небольшой по сравнению с НАПВ и БАПВ раз¬
нице частот и малых углах между напряжениями на шинах
и линии.
9.	АВТОМАТИЧЕСКОЕ ПОВТОРНОЕ ВКЛЮЧЕНИЕ ШИН,
ТРАНСФОРМАТОРОВ И ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ
При повреждениях на сборных шинах действием соответствующих
защит отключаются все присоединения, питающие эти шины. Следстви¬
ем этих повреждений является потеря большого количества потреби¬
телей. Поскольку, как показывает опыт, большинство повреждений на
шинах носит неустойчивый характер, АПВ шив следует считать обяза¬
тельным почти во всех случаях.
Для подстанций с односторонним питанием, отключение поврежде¬
ний на шинах которых обеспечивается защитами, установленными на
противоположных концах питающих линий или на трансформаторах,
повторная подача напряжения на шины обеспечивается действием АПВ
питающих элементов (линий и трансформаторов).
В тех случаях, когда для отключения КЗ на шинах применена спе¬
циальная защита шин, обычно дифференциальная или дистанционная,
48

действующая на отключение установленных на данной подстанции вы¬
ключателей питающих присоединений, для АПВ шнн используются уст¬
ройства АПВ присоединений, отключаемых защитой шин.
Автоматическое повторное включение шин при наличии специальной
защиты шин и выключателей, допускающих АПВ, должно выполняться
по одному из двух вариантов [I]:
автоматическим опробованием, т. е. подачей на шины напряжения
выключателем одного из питающих элементов, избираемого заранее для
этой цели (линии или трансформатора);
автоматической сборкой схемы, т. е. после успешного автоматиче¬
ского опробования шин возможно более полное автоматическое восста¬
новление схемы доаваринного режима путем АПВ других элементов.
При наличии на подстанции постоянного дежурного персонала наи¬
более приемлемым является первый вариант, поскольку условия и це¬
лесообразная последовательность полной сборки схемы РУ электростан¬
ции и подстанции зависят в каждом конкретном случае от доаварий-
ных и послеаварийных режимов энергосистемы.
Второй вариант АПВ шин рекомендуется применять, в первую оче¬
редь, для подстанций без постоянного дежурного персонала.
При использовании устройств АПВ присоединений для их повтор¬
ного включения после срабатывания защиты шин АПВ этих присоеднне-
вий не должны блокироваться. Но в тех случаях, когда недопустимо
несинхронное включение, должны применяться меры, исключающие та¬
кое включение.
На рис. 17, а приведена схема АПВ шин с использованием простого
устройства АПВ линий.
При действии ДЗШ ее выходное реле KL контактом KL.1 замыкает
цепь срабатывания промежуточного реле KL1, которое в свою очередь
контактом KL1.1 пускает реле времени КТ. Реле времени самоудержи¬
вается своим контактом КТ.1. После отключения выключателей и воз¬
врата в исходное положение ДЗШ реле KL1 также возвращается и, от¬
падая, по цепи КТ.1—KL1.2 обеспечивает срабатывание реле KL2. На¬
значение реле KL2 — подготовка цепей блокировки устройств АПВ
присоединений, обеспечивающих АПВ шин.
После успешного включения от своего устройства АПВ первого
выключателя, в результате чего на шины будет подано напряжение,
произойдет поочередное включение выключателей остальных присоеди¬
нений. Далее дорабатывает реле КТ и своим контактом КТ.2 шунтирует
собственную обмотку, после чего схема возвращается в исходное по¬
ложение.
Если включение первого выключателя было неуспешным, то по¬
вторно срабатывает ДЗШ, замыкает контакты KL.2, KL.3 своего выход¬
ного реле и через замкнувшиеся ранее контакты KL2.2, KL2.3 реле А7.2
блокирует устройства АПВ всех отключившихся выключателей.
49

Достоинство рассмотренной схемы заключается в том, что она не
требует специальных операций при отключении в ремонт нлн выводе
в ревизию устройства АПВ линии, включающейся первой.
Если на линиях применены типовые схемы АПВ, имеющие реле
контроля напряжения и синхронизма, то такие схемы обеспечивают
АПВ шин без специальной блокировки устройств АПВ линий при устой¬
Рнс. 17. Схемы, обеспе¬
чивающие однократность
АПВ шин:
а — для простых устройств
АПВ присоединений; б —
устройств АПВ с конт¬
ролем синхронизма
чивом КЗ на шинах. Схема цепей для рассматриваемого случая приве¬
дена на рис. 17,6.
Контакт A'VW" реле контроля напряжения на линии замкнут при
отсутствии напряжения на линии; контакт реле контроля синхронизма
KSS замкнут при допустимом угле между векторами напряжений шин
и линии; реле К VA контролирует напряжение на шинах. Выбор соответ¬
ствующей пусковой схемы, необходимой в каждом конкретном случае,
осуществляется с помощью накладок SXI и SX2. Когда включена на¬
кладка SX1, осуществляется АПВ с контролем отсутствия напряжения
на шниах. При отключении SX1 цепь пуска АПВ при отсутствии на¬
пряжения на шинах подстанции выводится. При установке накладки
50

SX2 в положение 1—2 через контакт KL.2 подготавливается цепь пуска
АПВ при отсутствии напряжения на линии. Одновременно при этом
будет осуществляться пуск АПВ при наличии напряжения на линии
и шинах и наличии синхронизма по цепи KL.1—KSS—KVA.2.
При установке накладки SX2 в положение 1—3 вводится цепь
пуска АПВ с контролем синхронизма и наличия напряжения иа шинах.
Установкой накладки SX 2 в положение 1—4, вводится цепь пуска с
контролем наличия напряжения на линии и на шинах.
Для АПВ шин накладку SX2 нѵжно устанавливать в положение
1—3.
При таком положении накладок схемы АПВ работают следующим
образом: если первое включение будет успешным, то устройства АПВ
остальных линий проверят наличие и синхронность напряжений на ши¬
нах и линии и включат свои выключатели. Если же первое АПВ будет
неуспешным, то пуск остальных устройств АПВ будет заблокирован
контактом КѴА.2 (отсутствует напряжение на шииах) и контактом
KSS, который разомкнется, так как есть напряжение на линии.
Схема однократности действия АПВ шин с помощью реле, контро¬
лирующих наличие напряжения на шинах подстанции, имеет по срав¬
нению со схемой рис. 17, с, некоторые недостатки.
В случае отказа на включение выключателя или АПВ присоедине¬
ния, которое должно включаться первым, АПВ шнн не произойдет.
В схеме же с блокировкой при повторном срабатывании защиты шин
при этом подействует АПВ другого присоединения, имеющего большую
выдержку времени.
При выводе из работы элемента, который должен включаться пер¬
вым, необходимо производить оперативные переключения так, чтобы
АПВ одного нз элементов, оставшихся в работе, осуществлялось с кон¬
тролем отсутствия напряжения на шинах. В схемах с блокировкой при
повторном срабатывании защиты шин никаких оперативных переключе¬
ний производить не нужно.
При выполнении АПВ шин с блокировкой при повторном срабаты¬
вании защиты шин выдержки времени АПВ линий и трансформаторов
должны быть согласованы по времени. Так, разность выдержек времени
АПВ присоединения, включаемого первым, и присоединения, включае¬
мого вторым, должна быть достаточной, чтобы подействовала блоки¬
ровка, запрещающая вторичное включение на устойчивое поврежде¬
ние шин.
Важной особенностью АПВ шин является выбор линии, включаемой
первой. Ток КЗ при неуспешном АПВ должен обеспечить работу за¬
щиты шин, а так как первая линия может быть по любым причинам
отключена, то работу защиты шин должна обеспечивать и линия, вклю¬
чающаяся второй и даже третьей. В ряде случаев требуемая чувстви¬
тельность ДЗШ при АПВ как в нормальной, так и ремонтной схемах
51

не обеспечивается. В этих условиях устанавливается второй, более
чувствительный комплект зашиты шин, вводимый в работу только па
время цикла АПВ.
Второй особенностью АПВ шин является поочередное включение
линий. Обычно аккумуляторные батареи не допускают одновременного
включения нескольких выключателей, поэтому необходимо иметь раз¬
ные выдержки времени устройств АПВ линий, чтобы исключить одно¬
временное включение сразу двух выключателей. При большом количе¬
стве выключателей эти времена получаются большими, что в свою
очередь увеличивает время срабатывания устройств АПВ при КЗ на
линиях и вызывает затруднения при согласовании с ними выдержек
времени устройств АПВ других концов линий. Для уменьшения этих
выдержек времени и повышения надежности принято вообще не от¬
ключать от защиты шин присоединения с односторонним питанием —
тупиковые линии и трансформаторы. Одновременно это повышает и
эффективность АПВ, так как при успешном АПВ первой линии сразу
подается напряжение большому количеству потребителей.
Автоматическое повторное включение трансформаторов можно счи¬
тать частным случаем АПВ шин, поскольку оно происходит после дей¬
ствия резервной защиты трансформатора, срабатывающей при КЗ на
шинах или при КЗ на питающейся от шин линии и отказе ее защиты
или выключателя. Действие АПВ трансформатора при внутренних
повреждениях в трансформаторе, когда срабатывает газовая или диф-
ференцальная защита, как правило, блокируется. Блокировка АПВ
трансформатора (при действии, например, дуговой защиты) применя¬
ется также при КЗ в распределительном устройстве, к которому при¬
соединен трансформатор, если распределительное устройство выполнено
посредством КРУ и КРУН.
Наиболее целесообразно применение АПВ на одиночных трансфор¬
маторах, отключение которых может привести к аварии. Автоматиче¬
ское повторное включение трансформаторов применяется и на парал¬
лельно работающих трансформаторах, установленных на подстанциях
без обслуживающего персонала, для максимальной автоматизации вос¬
становления нормального режима работы.
На рис. 18 показана схема устройства АПВ трансформатора, вы¬
полненного со стороны 6—10 кВ на выключателе с электромагнитным
приводом. Рассматриваемая схема применяется для подстанций с те¬
леуправлением.
Цепи включения выключателя управляются выходным реле KLt,
которое разделяет цепи переменного и выпрямленного оперативного
тока и включает контактор включения YAC (рис. 18,6). Электромагнит
включения YMC питается от выпрямителя VS типа БПРУ-66. В цепи
обмотки контактора включения YAC показан один контакт KL1.
В действительности для увеличения разрывной мощности цепи обмоіки
52

VAC, обладающей большой индуктивностью, четыре контакта реле AZ/
включены по два последовательно и параллельно.
В схеме рис. 18, а реле KL2 обеспечивает блокировку от многократ¬
ных включений.
В этой и ряде других схем используется двухпозиционное реле
фиксации KQ. Реле выпускается заводом в двух модификациях: одно¬
обмоточные— типа РП-9, РП-12 переменного тока и РП-11 постоянного
тока; двухобмоточные — типа РП-351 переменного и РП-352 постояшю-
Рис. 18. Схема устройства АПВ трансформатора для выключателя с
электромагнитным приводом на переменном оперативном токе:
с — схема устройства АПВ; б — схема цепей включения; ТУ—телеуправление
53

го тока. Особенностью этих реле является то, что при подаче напряже¬
ния на обмотку (или на одну из обмоток) оно срабатывает и в этом
положении удерживается своими пружинами независимо от наличия
напряжения на обмотке после его срабатывания. Для возврата реле в
исходное положение вновь следует подать напряжение на обмотку (или
на другую обмотку). Так как положение этих реле не зависит от на¬
личия оперативного тока, их широко используют на подстанциях с пе¬
ременным током, где кратковременное его исчезновение — явление весь¬
ма вероятное. Реле KQ также используется для фиксации оперативной
команды.
При включении выключателя по цепи ТУ или от ключа уппавлечия
SA через замкнутый контакт KQ3.4 срабатывает реле KQ3, замыкая
свои контакты KQ3.1, KQ3.3, KQ3.5 и размыкая контакты KQ3.4 и
KQ3.2. При отключенном выключателе реле KL2 удерживалось в сра¬
ботанном состоянии через резисторы RI, R2 и вспомогательный кон¬
такт SQ.1. Поэтому при замыкании KQ3.1 и замкнутом RL2.1 сраба¬
тывает реле KL1, и выключатель включается. На вспомогательном кон¬
такте SQ.4 разрывается цепь реле RL2, и оно отпадает. Через контакты
SQ.4 и KQ1.3 срабатывает реле KQ1, замыкаются контакты KQt.t и
KQ1.2. Так как замкнут KQ3.3, пускается реле времени КТІ. При за¬
мыкании контактов КТ1.1 и КТ1.2 (два включенных последовательно
контакта исключают повторное замыкание цепи при возврате в исход¬
ное положение реле КТ Г) через контакт KQ2.5 срабатывает реле KQ2.
При этом замыкаются его контакты KQ2.1, KQ2.3, KQ2.4 и размыкают¬
ся KQ2.2 и KQ2.5. Когда замкнется контакт КТ1.3, реле KQ2 вернется
в первоначальное положение, замкнув контакт KQ2.2 н разомкнув кон¬
такт KQ2.1. При замыкании контакта KQ2.2 вернется в исходное по¬
ложение реле KQ3, замыкая контакты KQ3.2 и KQ3.4. После возврата в
исходное положение реле KQ2 и KQ3 обесточатся и вернется в исход¬
ное положение реле времени КТІ. При отключении выключателя по
1У, или от ключа управления SA по цепи KQ1.2 сработает реле KQ1,
замыкая своими контактами цепь отключения выключателя (на схеме
ие показана) и одновременно размыкая свой контакт KQ1.1, чем паз-
рывается цепь реле времени КТІ. В этом случае АПВ не состоится.
Одиако если произошло автоматическое отключение выключателя (от
релейной защиты или самопроизвольное), состоится АПВ. При этом
последовательность работы схемы следующая. Реле KL2 срабатывает
при любом отключении выключателя. Контакт KQ1.1 замкнут. Поэто¬
му по цепи SX1—KQN6—KQ1.1—KT1—KL2.4 запускается реле времени
КТІ. При замыкании контактов КТ1.1 и КТ1.2 срабатывает реле KQ2
и по цепи SX1—KQN6—KHI—KQ2.1—KQ3.2—KL2.1—KL1—SQ.1 сраба¬
тывает реле КІЛ, чем обеспечивается включение выключателя.
Если АПВ успешно, то реле времени КТІ дорабатывает и возвра¬
щает реле KQ2 в исходное положение. При неуспешном АПВ выключа¬
54

тель отключается, замыкается вспомогательный контакт SQ.2 и по цепи
SX1—KQN6—КТ 1.3—SQ.2—KQ1-2—KQ1 срабатывает KQ1 и разрывает
цепь обмотки реле времени КТ1, блокируя устройство АПВ.
Таким образом, обеспечивается однократность АПВ. Для возврата
схемы в исходное положение следует квитировать ключ управления SA,
после чего выключатель можно снова включить. Чтобы реле К.Т1 дора¬
ботало при неуспешном АПВ, контакт AQ2.3 включен параллельно кон¬
такту KL2.4.
Если выключатель включится на КЗ н отключится защитой (разом¬
кнется SQ.1), а цепь включения из-за каких-либо неисправностей оста¬
нется замкнутой, то реле KL2 отпадает, контактом KL2.2 шунтирует
свою обмотку, а контактом KL2.1 разрывает цепь включения. Резис¬
торы R1 и R2 повышают термическую стойкость реле KL2 и исключают
КЗ в оперативных цепях при шунтировании обмотки KL2. При разрыве
цепи включения на контактах ТУ, SA или KQ3.1 реле KL2 сработает и
восстановит цепь включения.
Резистор R3 увеличивает ток через обмотку указательного реле
КН1 для более четкой его работы.
При оперативном отключении выключателя от ТУ или SA срабаты¬
вает реле KQ1 и разрывает цепь реле времени КГ1 контактом KQ1.1,
выводя из работы устройство АПВ. Цепь пуска АПВ блокируется кон¬
тактом реле KQN6, которое является повторителем положения коротко-
замыкателя (см., например, рис. 12, «). При срабатывании защиты от
внутренних повреждений трансформатора включается короткозамыка-
тель и управляемое его вспомогательным контактом реле KQN6 раз¬
мыкает свой контакт, запрещая действие устройства АПВ трансформа¬
тора.
Автоматический повторный пуск электродвигателей применяют для
обеспечения их самозапуска после восстановления питания.
Известно, что для обеспечения самозапуска электродвигателей от¬
ветственных механизмов при восстановлении напряжения в сети после
его непродолжнтельпого исчезновения или снижения действием спе¬
циальной защиты минимального напряжения производится отключение
электродвигателей неотвеіственных механизмов. В большинстве случаев
указанное мероприятие обеспечивает самозапуск оставшихся включен¬
ными электродвигателей без применения дополнительных автоматиче¬
ских устройств. Однако в исключительно тяжелых условиях самоза¬
пуска требуется отключать не только неответственные, но и ряд ответ¬
ственных механизмов.
В таких случаях для обеспечения повторного пуска ответственных
механизмов после восстановления напряжения целесообразно примене¬
ние АПВ двигателей.
Для указанной цели может быть использовано устройство АПВ с
применением реле РПВ-58 н дополнительным реле напряжения, контро-
55

лирующим величину напряжения на шинах, от которых питается элек¬
тродвигатель. Контакт указанного реле напряжения, замыкающийся при
напряжении иа шинах, близком к номинальному, включается в цепь
пуска реле времени устройства АПВ, благодаря чему действие послед¬
него начинается после того, как закончится процесс самозапуска элек¬
тродвигателей, не отключаемых от шин. Для исключения возможности
Рис. 19. Схема группового устройства АПВ электродвигателей:
КѴ — контакт реле напряжения, замыкающийся при напряжении на шинах, близ¬
ком к номинальному; KL— контакт выходного промежуточного реле групповой
защиты минимального напряжения
действия устройства АПВ при КЗ в цепи электродвигателя при сраба¬
тывании зашиты последнего должен производиться разряд конденсато¬
ра комплекта РПВ-58.
При необходимости повторного пуска нескольких электродвигателей
может быть применена схема, приведенная на рис. 19. Схема обеспечи¬
вает повторный пуск отключенных электродвигателей после возврата
выходного реле групповой защиты минимального напряжения KL и
восстановления напряжения на шинах до величины, близкой к номи¬
нальной, что контролируется замыкающим контактом реле КѴ. Ограни¬
чение длительности включающего импульса обеспечивается с помощью
реле KL2, имеющего замедление на возврат (реле типа РП-252). Пода¬
ча включающих импульсов должна производиться через контакты клю¬
чей управления ХА, замкнутых при нахождении последних в положе-
56
нии «Включено». Благодаря этому исключается возможность пуска элек¬
тродвигателей, которые в момент понижения напряжения находились
в отключенном положении.
Повторный пуск практикуется также для ответственных электро¬
двигателей напряжением до 1 кВ, в цепях которых в качестве комму¬
тационных аппаратов применяются магнитные пускатели или коіітакто-
Рис. 20. Схемы АПВ электродвигателей напряжением 0,4 кВ:
а — с включением магнитного пускателя после восстановления напряжения; б
с включением магнитного пускателя после восстановления кратковременно исче¬
завшего напряжения; F — предохранитель; KST — электротепловое реле
ры с удерживающей обмоткой, питаемой от напряжения силовой сети
электродвигателя.
На рис. 20 показаны схемы АПВ электродвигателей напряжением
0,4 кВ, обеспечивающие включение электродвигателей после восстанов¬
ления напряжения.
В схеме рис. 20, а обмотка магнитного пускателя QKA подключена
к напряжению через рубильник S. При исчезновении или значительном
снижении напряжения на выводах магнитного пускателя его обмотка
обесточится, и магнитный пускатель разомкнет свои контакты. После
восстановления напряжения пускатель сработает и включит электро¬
двигатель в работу. Таким образом осуществляется АПВ отключивше¬
гося электродвигателя.
Если по условиям техники безопасности или из-за опасности по-
” вреждения приводимого двигателем технологического оборудования
время бестоковой паузы АПВ должно быть ограничено, применяют схе¬
мы, в которых АПВ разрешается только при кратковременных (1—2 с)
перерывах питания. Один из вариантов такой схемы показан на рис.
57

20, б. При включенном магнитном пускателе реле КТ находится под
напряжением и контакт его замкнут. При исчезновении напряжения
якорь реле вернется не сразу, а с замедлением 1—2 с. Если за это вре¬
мя напряжение восстановится, обмотка магнитного пускателя ÇK4
вновь окажется под напряжением и магнитный пускатель включится в
работу. Если ясе время восстановления напряжения превысит допусти¬
мую выдержку времени, якорь реле КТ вернется и контакт его разомк¬
нется. В этом случае цепь обмотки QYA окажется разомкнутой и маг¬
нитный пускатель при последующем восстановлении напряжения не
включится.
10.	СОЧЕТАНИЕ АПВ С РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТОЙ
Повторное включение на устойчивое КЗ линии, не име¬
ющей быстродействующей защиты, существенно утяжеля¬
ет послеаварийный режим энергосистемы, увеличивает раз¬
меры повреждения оборудования и ущерб потребителю по
сравнению со случаями АПВ на линиях, оснащенных бы¬
стродействующими защитами. Поэтому получило широкое
распространение ускорение действия защит при АПВ; при
этом по условиям повышения надежности ускорение за¬
щит, имеющих выдержки времени, осуществляется и на
тех линиях, которые оснащены в качестве основных защи¬
тами быстродействующими.
В настоящее время используются два основных вида
ускорения действия устройств релейной защиты: после
АПВ и до АПВ.
Обязательным условием для АПВ почти всех типов является уско¬
рение действия релейной защиты после АПВ. Ускорение действия за¬
щиты может выполняться двумя основными способами. У защит с не¬
зависимой характеристикой предусматриваются две выдержки времени:
одна, работающая во всех режимах и согласованная с выдержками вре¬
мени смежных защит (селективная), и вторая, меньшая, чем первая,
вводимая в действие на небольшое время при работе АПВ. Так, напри¬
мер, ускоряются вторые ступени дистанционных и токовых защит. Ос¬
новным требованием к ускорению действия зашиты является охват ею
всей линии с необходимой чувствительностью. Выдержка времени этих,
защит обычно принимается около 0,3—0,5 с для обеспечения селектив¬
ности со смежными мгновенными защитами.
На рис. 21, с показана схема максимальной токовой защиты,
ускоряемой после АПВ через мгновенный контакт КТ 1.1 реле
времени КТ.
Цепь ускорения нормально разомкнута контактом промежуточного
реле ускорения KL, которое срабатывает перед повторным включе¬
нием выключателя и, имея замедление па возврат, держит свой кон¬
такт замкнутым в течение 0,7—1 с. Поэтому если повторное включение
происходит на устойчивое КЗ, то защита второй раз подействует без
выдержки времени по цепи ускорения через контакт реле K.L, в качестве
которого обычно используется реле типа РП-252.
Для запуска реле ускорения KL использован контакт KQT реле
положения выключателя ОТКЛЮЧЕНО. Реле KL, сработав после от¬
ключения выключателя селективной защитой, замыкает своим контак¬
том K.L.1 цепь ускорения. При подаче команды на включение реле по-
Рис. 21. Схемы ускорения защиты в цикле АПВ:
а — после АПВ; б — до АПВ
KL1.1
+	S'—отключение
б)
ложеиия выключателя ОТКЛЮЧЕНО KQT возвращается в исходное
положение не сразу, а с замедлением 0,7—1 с, так что «плюс» напря¬
жения с обмотки реле ускорения KL снимается через время, достаточ¬
ное для срабатывания защиты по цепи ускорения в цикле неуспешного
АПВ. Для ускорения зашиты в рассмотренном случае может быть ис¬
пользован непосредственно контакт реле положения KQT. При этом
специальное реле KL не устанавливается, а в качестве реле KQT при¬
меняется реле типа РП-252, имеющее замедление на возврат.
Ускорение защиты до АПВ уменьшает размеры повреж¬
дений, влияние КЗ иа остальные потребители при успешном АПВ я, в
то же время, обеспечивает селективную ликвидацию повреждений.
В сети, изображенной на рис. 22, максимальная токовая защита АК1
по условию селективности должна иметь выдержку времени большую,
чем максимальные токовые защиты А К.2 и А КЗ. Для быстрого отклю¬
чения повреждений иа первом (головном) участке сети без применения
•сложных быстродействующих защит выполняется ускорение до АПВ
максимальной защиты АКІ.
59

В случае КЗ на линии W1 срабатывает защита АК1 по цепи уско¬
рения и отключает эту линию без выдержки времени. После АПВ, если
повреждение устранилось, линия остается в работе; если же повреж¬
дение оказалось устойчивым, линия вновь отключится, но уже с выдерж¬
кой времени.
При КЗ на линии W2 происходит неселективиое отключение линии
И"/ защитой АК.1 по цени ускорения без выдержки времени. Затем
линия W1 действием АПВ включается обратно. Если повреждение на
линии 11^2 оказалось устойчивым, то эта линия отключается своей за¬
щитой АІ\2, а линия W1 остается в работе, так как после АПВ защита
Рис. 22. Участок сети с односторонним питанием
АК1 действует с нормальной выдержкой времени, селективной с вы¬
держкой защиты АК2. Цени ускорения защиты до АПВ выполняются
аналогично цепям ускорения после АПВ. Пуск реле KL для ускорения
защиты до АПВ осуществляется при срабатывании выходного реле
АПВ (см. рис. 21,6), у реле KL при этом используется размыкающий
контакт. В схеме на рис. 21,6 цепь ускорения будет замкнута до АПВ
и разомкнется при действии АПВ на включение выключателя. Реле KL
при этом будет удерживаться в сработавшем положении до тех пор, по¬
ка не отключится КЗ и не разомкнутся контакты реле защиты.
Ниже рассмотрены примеры более сложных способов взаимодейст¬
вия иеселективной релейной защиты и АПВ, обеспечивающих исправ¬
ление неселективных отключений повреждений с помощью простых то¬
ковых защит.
Одним из способов исправления неселективности может быть уста¬
новка в разных точках сети (рис. 23) АПВ, имеющих разную кратность.
Для селективной ликвидации повреждения на линии U72 необходима
установка однократного АПВ на выключателе Q2 и двукратного на
выключателе Q1. При КЗ на линии \Ѵ2 и одинаковой уставке по вре¬
мени иа защитах линий W1 и W2 могут отключиться обе линии. После
первого цикла АПВ и включения на устойчивое КЗ на линии ІГ2 вновь
сработают защиты, установленные на обеих линиях, и отключат выклю¬
чатели Q1 и Q2. Поскольку на выключателе Q1 установлено двукратное
АПВ, второй раз включится только выключатель Q1. При этом будет
60

восстановлено питание потребителей, присоединенных к шинам под¬
станции II.
Для исправления неселективного отключения линии 117/ (рис. 24)
при КЗ в точке К со стороны подстанции II на выключателе Q2 уста¬
навливается АПВ с контролем наличия напряжения на
линии W2. На линии 117/ со стороны подстанции I (выключатель Q1)
устанавливается простое АПВ. Допустим при КЗ на линии W2 за счет
установки одинаковых выдержек времени на защитах, действующих на
Рис. 23. Схема сети, поясняющая исправление песелективиости релей¬
ной защиты посредством АПВ разной кратности
выключатели QI и Ç2, отключаются две линии — W1 и W2. На повреж¬
денную линию W2 напряжение будет подано со стороны подстанции ІИ
включением выключателя Q4. Если повреждение оказалось устойчивым,
оно будет отключено защитами, установленными на выключателе Q4.
Со стороны подстанции II выключатель Q2 включаться не будет, по¬
скольку установленное на нем АПВ оснащено устройством контроля на¬
личия напряжения на линии. Выключатель Q1 включится в работу
Рис. 24. Схема сети, поясняющая исправление неселективности релей¬
ной защиты посредством АПВ с контролем наличия напряжения
своим устройством АПВ, и линия Ц7/ будет замкнута в транзит. При
неустойчивом повреждении на линии W2 успешно включится выключа¬
тель Q4, после чего от АПВ с контролем наличия напряжения будет
включен выключатель Q2. Отключившийся неселективной защитой вы¬
ключатель Ç/ включается действием простого АПВ, как и в предыду¬
щем случае устойчивого повреждения в точке К-
61

д»
Рис. 25. Схема, поясняющая
действие неселективной отсечки
в сочетании с АПВ
В энергосистемах для снижения мощности КЗ применя¬
ется неселективная отсечка в сочетании с АПВ.
По мере развития энергосистем может возникнуть такое положе¬
ние, когда разрывная мощность выключателей, установленных в неко¬
торых узлах схемы сети, перестанет обеспечивать отключение возрос¬
шего тока КЗ. Для уменьшения мощности КЗ применяют деление шин
подстанции из такого расчета, чтобы при повреждении на отходящей
линии (точка К на рис. 25) или
в трансформаторе ток к месту
повреждения подходил только от
части источников питания. Одна¬
ко деление схемы подстанции сни¬
жает надежность схемы. Поэтому
с целью сохранения замкнутой схе¬
мы подстанции применяется спе¬
циальная неселективиая токовая
отсечка в сочетании с АПВ одно¬
го из источников питания,
отходящей от шин подстанции, для
При повреждении на линии,
снижения мощности КЗ неселективная отсечка отключает выключатель
Q1 одного из источников питания, после чего уже может быть отклю¬
чен выключатель Q2. Спустя некоторое время Qi будет вновь включен
в работу действием АПВ.
Для того чтобы обеспечить более быстрое Отключение выключателя
источника питания (Qi на рис. 25), иа нем устанавливаются специаль¬
ные быстродействующие реле. В отдельных случаях предусматривается
также небольшое замедление защит отходящих элементов (Q2 на
рис. 25).
11.	РАСЧЕТ УСТАВОК УСТРОЙСТВ АПВ
Основными параметрами устройств АПВ, обеспечиваю¬
щими их правильную работу, являются выдержки времени
на повторное включение выключателя (время срабатыва¬
ния) и время автоматического возврата схемы АПВ в ис¬
ходное положение (деблокировка устройства АПВ).
По условиям бесперебойности питания потребителей и
надежности работы энергосистемы время срабатывания
устройства АПВ (/дпв ) желательно иметь минимальным.
Однако минимально возможное время восстановления схе¬
мы действием АПВ ограничивается рядом факторов: вре¬
менем полного отключения места повреждения от всех ис¬
точников питания, номинальным напряжением сети, конст¬
рукцией привода и выключателя и др.
J

Для одиночных линий с односторонним питанием время
срабатывания устройства однократного АПВ /дпві выби¬
рается по двум условиям:
L По условиям деионизации среды время от момента
отключения линии до момента повторного включения и по¬
дачи напряжения должно определяться по выражению
^АПВІ Ç "Ь ^зап’	№
где /д — время деионизации; /ЗЕП — время запаса.
По данным испытаний [3] в сетях напряжением до
220 кВ tR составляет около 0,2 с при токе КЗ до 15 кА и
0,3—0,4 с при токах более 15 кА. На линиях 330 и 500 кВ
/д также составляет 0,3—0,4 с. Поэтому в расчетах по фор¬
муле (2) для сетей напряжением выше 35 кВ рекоменду¬
ется принимать £д=0,3—0,4 с; для сетей 6—35 кВ іл со¬
ставляет 0,2 с; время запаса t3an равно 0,4—0,5 с (учиты¬
вает разброс tR, в частности за счет атмосферных условий,
и погрешность реле времени АПВ).
2. По условию готовности привода выключателя /г,п к
повторному включению после отключения.
Для новых правильно отрегулированных приводов масляных вы¬
ключателей напряжением 110 кВ и ниже /г,и, как правило, не превыша¬
ет 0,1—0,2 с. Однако в условиях эксплуатации это время оказывается
больше. Увеличение времени /г,п определяется следующими причинами.
За многолетний период работы детали привода изнашиваются, ослабе¬
вают пружины, меняется вязкость смазки в зависимости от температу¬
ры, срока службы и загрязнения.
На готовность привода влияют конструкции механической передачи
от вала привода к валу выключателя, качество сборки и регулировки
выключателя вместе с приводом и прочие ие поддающиеся точному
учету причины. Следует также учитывать и конструкцию распредели¬
тельного устройства, в котором установлен привод. Так, некоторые кон¬
струкции КРУН имеют малую массу н недостаточную жесткость кон¬
струкции, и при отключении тяжелых выключателей возникают вибрации
всей ячейки, препятствующие подготовке привода к включению.
С учетом этого, если нет специальных данных, обычно время готов-
t иости приводов масляных выключателей принимается /г,и~0,4—0,5 с.
Таким образом, выдержка времени АПВ на повторное
включение по условиям готовности привода
^АПВІ ^г.п + ^зап’	(3)
где Z3an — время запаса, учитывающее непостоянство вре¬
мени готовности привода и погрешность реле времени АПВ,
^ап=0,3-ь0,5 с.
■ 63

Из расчетных выдержек времени по выражениям (2) и
’(3) выбирается большее значение.
В ряде случаев для воздушных линий с односторонним
питанием выдержка времени однократного АПВ принима¬
ется около 3—5 с, что повышает, как показал опыт, успеш¬
ность АПВ при повреждениях, вызванных падением де¬
ревьев, касанием проводов движущимися механизмами,
схлестыванием проводов от ветра и сбрасывания гололеда
и прочими причинами.
Для бытовой нагрузки увеличение выдержки времени на срабаты¬
вание АПВ существенного значения не имеет по следующей причине.
Большинство электродвигателей оснащено магнитными пускателями с
удерживающей обмоткой. Напряжение возврата пускателей достаточно
высокое, поэтому при КЗ на питающих линиях большинство электро¬
двигателей отключится из-за понижения напряжения раньше, чем
сработает релейная защита линии. Остальные электродвигатели отклю¬
чаются в цикле АПВ при любом времени 1Лцв- поскольку время отпа¬
дания электромагнита не превышает 0,1 с. Для повторного включения
электродвигателей, выполняемого специальными АПВ двигателей (см.
§ 9) либо вручную персоналом, увеличение t АПВ до 3—5 с практически
значения не имеет.
Увеличение выдержки времени АПВ линий, питающих промышлен¬
ные предприятия, по соображениям надежности и непрерывности тех¬
нологического процесса, а также по условиям техники безопасности не
всегда целесообразно.
Время автоматического возврата АПВ в
исходное положение после срабатывания (время готовно¬
сти) должно обеспечивать однократность действия АПВ.
Для этого при повторном включении на устойчивое КЗ воз¬
врат АПВ в исходное положение должен происходить толь¬
ко после того, как выключатель, повторно включенный от
АПВ, вновь отключится релейной защитой, имеющей наи¬
большую выдержку времени.
Для схем АПВ, выполненных на базе устройств типа
РПВ-58, время возврата в исходное положение /апвз долж¬
но быть не меньше значения, определенного по выражению
^АІІВЧ ^защ + 4>тк + ^зап'	W
где /защ — наибольшая выдержка времени защиты; /отк —
время отключения выключателя.
Для защит с независимой характеристикой выдержки
времени /защ определяется по уставке реле времени защи¬
ты. Для реле с зависимыми характеристиками выдержек
64

времени следует учитывать выдержку времени при токе
срабатывания £3ащ,ср- В конкретных условиях £защ,ср может
быть равным 20 с и более.
У комплектных устройств типов РПВ-58, РПВ-258 вре¬
мя возврата определяется их конструктивными данными.
Завод-изготовитель гарантирует времена возврата устрой¬
ства АПВ при температуре окружающей среды +20 °C,
влажности 80 % и номинальном напряжении для реле
РПВ-58—20-^30 с, РПВ-258—60-^ 100 с. Так как в эксплу¬
атации возможно повышение напряжения, то при наладке
обязательно проверяется время возврата при 1,ШНОм и
сравнивается с временем работы релейной защиты.
В схемах АПВ, возврат которых в исходное положение
производит реле времени, запускаемое в момент отключе¬
ния выключателя, выдержка времени автоматического воз¬
врата определяется выражением
^АПВ'2 = ^АГІВІ	^защ ^отк “Ь ^загІ>	Ф)
где t апві определяется из (2), (3); £ВІІЛ—наибольшее вре¬
мя включения выключателя.
Для обеспечения однократности действия АПВ выклю¬
чателей, оснащенных пружинными приводами, минималь¬
ное время натяжения пружин должно быть больше наи¬
большей выдержки времени защиты, действующей на этот
выключатель:
^пруж = ^защ + ^зап»
Где £3агт==2 3 С.
Выдержки времени первого цикла АПВ двукратно¬
го действия определяются по (2), (3), как и для АПВ
однократного действия.
Второй цикл должен происходить спустя 10—20 с
после вторичного отключения выключателя. Такая боль¬
шая выдержка времени АПВ во втором цикле диктуется не¬
обходимостью подготовки выключателя к отключению
третьего КЗ в случае включения на устойчивое поврежде¬
ние. За это время из гасительной камеры удаляются раз¬
ложившиеся и обугленные частицы, камера вновь запол¬
няется маслом, и отключающая способность выключателя
восстанавливается. В комплекте РПВ-258 время готовности
к последующим действиям после второго цикла, как ука¬
зывалось выше, составляет 60—100 с.
Рассмотренные условия расчета времени срабатывания
устройств АПВ и их возврата в исходное положение спра¬
65

ведливы как для одиночных линий с односторонним пита¬
нием так и для линий, входящих в состав сетей более слож¬
ной конфигурации (кольцевые сети, линии с двусторонним
питанием, параллельные линии). В последнем случае не¬
обходимо, однако, соблюдать дополнительные условия.
Дополнительные условия выбора выдержек времени
устройств АПВ для линий с двусторонним питанием парал¬
лельных линий и шин определяются наличием напряжения
на обоих концах линии. Поэтому / див должно определять¬
ся с учетом времени отключения КЗ релейной защитой с
противоположного конца линии. При расчете выдержек
времени АПВ принимаются времена срабатывания не ос¬
новной быстродействующей защиты, а резервных защит
линий, т. е. рассматриваются наихудшие условия работы
АПВ (основная быстродействующая зашита выведена из
работы или имеет место отказ). В качестве расчетного при¬
нимается условие срабатывания со стороны, где установле¬
но устройство АПВ первой ступени токовой защиты (отсеч¬
ки) или первой зоны дистанционной защиты с временами
срабатывания 0,1—0,15 с. С противоположного конца ли¬
ния отключается, как правило, с выдержкой времени вто¬
рой или третьей ступени. Если коэффициент чувствитель¬
ности второй зоны дистанционной защиты не менее 1,2, а
второй зоны токовой защиты не менее 1,5, то в расчет идут
времена срабатывания вторых ступеней (зон). Если же
защиты имеют меньшие коэффициенты чувствительности,
то учитывают выдержку времени третьих ступеней (зон)
резервных защит линии.
Таким образом, при выборе выдержки времени АПВ
линий с двусторонним питанием кроме условий (2), (3)
учитывается третье условие:
^АПВІ ^с,з2 ^с.зі + ^отк2 ^откі ^д ^вклі ^зап’
где te,зі, /откь /вклі — наименьшие выдержки времени пер¬
вой ступени (зоны) защиты, времена отключения и вклю¬
чения выключателя на том конце линии, на котором вы¬
бирается выдержка времени АПВ; tc,32, tCTK2 — выдержка
времени второй (третьей) ступени (зоны) защиты и время
отключения выключателя с противоположной стороны ли¬
нии; G — время деионизации (0,1—0,3 с); /Зап равно 0,5—
0,7 с.
Если принять ДЛЯ упрощения 1отк1 = /отк2 и /с,з1=0, то
(7) упростится:
^АПВІ ^с,з2 ^Д ^вклі “Ь ^вап *	(^)
66

По результатам расчета по (2), (3), '(7) или (7а) при¬
нимается наибольшее из трех полученных значений.
В случаях, когда АПВ оснащено устройством кон¬
троля наличия напряжения на линии, выраже¬
ния (7) и (7а) упрощаются за счет того, что составляющие
/д и /вклі учитывать не требуется. Уставки по времени для
АПВ с контролем наличия напряжения на линии при этом
принимают следующий вид:
^АПВІ ^с,з2	^с,з1 ^отк2 ^откі ^зап ’	(®)
^АПВІ ~ ^с.з2 + ^зап-	(8а)
Для устройств АПВ с контролем синхронизма
кроме выбора времени срабатывания АПВ производится
расчет уставки реле контроля синхронизма.
При наличии достаточно сильных по отношению к от¬
ключившейся линии обходных связей нарушения синхро¬
низма не происходит, но увеличивается действительный
угол фд между напряжениями по концам отключившейся
линии. В этих условиях угол срабатывания реле контроля
синхронизма фс,Р, т.е. угол, при котором якорь реле подтя¬
гивается и контакт в цепи пуска АПВ размыкается, блоки¬
руя его действие на включение выключателя, равен
Фс.р = £нфд,	(9)
где k„ — коэффициент надежности, равный 1,2—1,3.
При отсутствии обходной связи разделившиеся после
отключения линии части энергосистемы работают несин¬
хронно. В этих условиях АПВ при больших углах между
«апряжениями должно блокироваться на контакте реле
KSS во избежание замыкания транзита с большим толч¬
ком тока или даже возникновения асинхронного хода. Для
того, чтобы замыкание транзита происходило при угле, мень¬
шем максимально допустимого по расчету значения (ртах,
УГОЛ срабатывания реле KSS выбирается по формуле
	^АПВІ

ЧО+^Ккя + 'апві
(Ю)
гДе ч>тах — максимально допустимый угол между напря¬
жениями по концам линии (между напряжениями шин и
линии); рекомендуется принимать не более 60—70°;
*апві —время срабатывания АПВ; tBKJt — время включения
67

выключателя; /гв— коэффициент возврата реле KSS, рав¬
ный 0,8; kR — коэффициент надежности, равный 1,1.
Реле синхронизма РН-55 имеет шкалу с диапазоном
20—40°. Обычно угол срабатывания устанавливается рав¬
ным 40°. Однако в реальных условиях эксплуатации значе¬
ние <рс,р может существенно отличаться от уставки, настро¬
енной при наладке реле, по следующим причинам. При на¬
стройке <рс,р допустимый разброс составляет порядка 5 %.
При колебаниях температуры окружающей среды отклоне¬
ния от уставки могут достигать 5—8 % - При длительном
Рис. 26. Векторные диаграммы реле контроля синхронизма:
с — при повышении одного и понижении другого напряжения; б — при понижении
одного напряжения; е — при понижении обоих напряжений
превышении подводимых к реле напряжений до 1,1 [/ІЮМ
<рс,р также может отклониться до 10 % от настроенного.
Таким образом, суммарное отклонение <рс>р от настроен¬
ного значения может доходить более чем до 20 % •
Угол срабатывания зависит также от значений напря¬
жения на шинах и на линии.
Из векторных диаграмм на рис. 26 видны возможные
диапазоны изменения <рс>р в зависимости от значений на¬
пряжений, подводимых к обмоткам реле KSS (см. рис. 13,
14). Диаграммы построены при соблюдении условия, что
напряжение срабатывания t7CjP, определяемое затяжкой
пружины, остается величиной неизменной.
На реле, настроенном при номинальных напряжениях на
<Рс,р=40°, при снижении обоих напряжений до 0,8 t7,IOM
угол срабатывания увеличится до 51 °. При неблагоприят¬
ном сочетании причин возникновения погрешностей и от¬
68

клонений от нормы угол срабатывания может увеличиться
до предельно допустимого (~60°).
При отклонении от номинального одного из подводи¬
мых напряжений в сторону повышения, а другого — в сто¬
рону понижения, происходит уменьшение угла срабатыва¬
ния реле, что приводит к напрасному запрету АПВ.
Напряжение срабатывания реле контроля напряжения
принимается равным Uc,p= (0,5—0,7) U,mM.
В качестве реле K.VW, обеспечивающего контроль от¬
сутствия напряжения на линии, устанавливается обычно
реле типа РТ-40/0,2 с последовательным включением сек¬
ций обмоток. Ток срабатывания /С,Р реле KVW (см. рис.
14) определяется из условия получения коэффициента чув¬
ствительности /гч?>1,5 при напряжении на линии 0,8 £71Юм-
Для надежной работы реле KSS (типа РН-55) и реле
KVW (РТ-40/0,2) число включенных витков обмоток тран¬
сформатора TLV в схеме устройства отбора напряжения от
конденсатора связи (см. рис. 14) выбирается из такого рас¬
чета, чтобы вторичный ток /2 был равен 0,14 А. В этих ус¬
ловиях ток срабатывания реле контроля отсутствия на¬
пряжения на линии рассчитывается по формуле
у = ѢЁЬ. = в-8'0'.14 . = 0,075 А.
k4 1,5
Расчет уставок устройства АПВ шин выполняется с
учетом следующих особенностей. Время срабатывания уст¬
ройства АПВ выключателя, включаемого вторым (/диви),
должно быть больше времени срабатывания устройства
АПВ выключателя, включаемого первым (£дпві), на время
включения выключателя второго присоединения с учетом
разбросов выдержек реле времени каждого из устройств
АПВ М апві, Ы апвп разбросов времени возврата в исход¬
ное положение контактора включения выключателя.
^АПВП — (аПВІ + ^в.в + ^ЧаПВІ + ^АПВІІ + (san* 0 О
где /в>в— время включения выключателя; Д^дпвь Д^апвіі—
разбросы выдержек реле времени устройств АПВ первого
и второго присоединений; <зап — время запаса, учитывающее
разбросы времени включения выключателя, времени воз¬
врата в исходное положение контактора включения, равное
0,5—0,8 с.	ѵ
Кроме того, если в схеме АПВ шин предусмотрена бло¬
кировка АПВ при повторном действии защиты шин, необ¬
69

ходимо согласовать времена срабатывания на включение
первого и последующего присоединений по условию
^АПВІІ = ^АПВІ ^в.в + 4.U1 ^зап»	0^)
где /3,ш — время срабатывания защиты шин; /Эап — время
запаса, равное 0,5—0,8 с.
12.	НАЛАДКА УСТРОЙСТВ АПВ
Наладка и проверки устройств АПВ проводятся в со¬
ответствии с «Типовым положением о видах, объеме и сро¬
ках проверок устройств релейной защиты и электроавтома¬
тики в энергосистемах». Проверки подразделяются на
следующие категории: проверка при новом включении, про¬
филактический контроль, профилактическое восстановле¬
ние, опробование, внеочередная проверка, послеаварийная
проверка.
При новом включении на устройствах произво¬
дится полный объем работ — от проверки схемы и марки¬
ровки, внешнего осмотра и оценки общего состояния аппа¬
ратуры до электрической настройки реле, проверки взаи¬
модействия схемы АПВ и комплексного опробования с
воздействием на выключатель.
При профилактическом контроле, представ¬
ляющем собой периодическую проверку работоспособности
устройства, выявляются и устраняются причины возмож¬
ных в процессе эксплуатации внезапных отказов его эле¬
ментов.
Основное назначение профилактического вос¬
становления устройства — периодическое устранение
последствий процессов износа и старения путем замены
или восстановления элементов устройства для предотвра¬
щения возникновения постепенных его отказов. При выпол¬
нении профилактического восстановления должны выпол¬
няться также задачи профилактического контроля.
Под опробованием понимается дополнительная про¬
верка работоспособности наименее надежных элементов
устройств.
Внеочередные проверки проводятся при частич¬
ных изменениях схем или реконструкциях устройств, при
восстановлении цепей, нарушенных в связи с ремонтом ос¬
новного оборудования, а также при необходимости изме¬
нения уставок или характеристик реле и устройств.

Объемы проверок определяются фактическим состояни¬
ем устройств, а при профилактических контроле и восста¬
новлении— условиями работы реле и других элементов уст¬
ройств в процессе эксплуатации, степенью загрязненности
и увлажненности, вибрации панелей, на которых смонтиро¬
ваны устройства, и т. д.
Если наладка при новом включении выполнена с высо¬
ким качеством, то объем профилактических контроля и вос¬
становления, как правило, значительно меньше чем при но¬
вом включении, и, в конечном счете, определяет длитель¬
ную безаварийную эксплуатацию устройств.
Описания конструкций, регулировки и электрической
настройки реле времени, напряжения, тока, промежуточных
реле и другой унифицированной и широко распространен¬
ной в схемах релейной защиты, автоматики, управления и
сигнализации аппаратуры приведены в [6—8] и в настоя¬
щем параграфе не рассматриваются. Здесь приводятся
рекомендации по наладке и проверке аппаратуры и элемен¬
тов схем, специфичных для устройств АПВ. При этом име¬
ются в виду и некоторые аппараты и элементы схем управ¬
ления выключателями, работающие при действии АПВ.
Следует иметь в виду, что кроме обычной проверки схе¬
мы, регулировки реле и настройки уставок особое внима¬
ние уделяется тщательному опробованию всех возможных
режимов работы АПВ (циклы успешного и неуспешного
АПВ, блокировки при действии защит, реле контроля син¬
хронизма, однократность действия и т.д.). Режимы работы
схемы имитируются замыканием или размыканием соответ¬
ствующих контактов как в схеме самого устройства АПВ,
так и в схемах других устройств, взаимодействующих с
АПВ (релейной защиты, схем управления выключателем
присоединения, центральной сигнализации и др.).
Рассмотрим особенности наладки и проверки комплект¬
ного устройства типа РПВ-58 (см., например, рис. 4). Ком¬
плект включает в себя реле времени КТ, кодовое реле KL
и конденсатор С с зарядным резистором R2 и разрядным
R3. Кроме поэлементной настройки реле КТ, KL, конден¬
сатора С производится проверка взаимодействия этих эле¬
ментов.
Регулировка и настройка реле времени КТ производят¬
ся в соответствии с рекомендациями, приведенными в [6].
Выдержка времени настраивается при номинальном напря¬
жении, а ее стабильность проверяется при пониженном на¬
пряжении: для реле постоянного тока —при 0,7 t/noM, для
71

реле переменного тока — при 0,85 Г7Ном. Если при измере¬
ниях выдержка времени в указанных выше условиях пре¬
восходит данные завода-изготовителя, реле следует заме¬
нить. При настройке заданной выдержки времени АПВ не¬
обходимо учитывать время работы всех участвующих в схеме
реле, для чего секундомер включается таким образом,
чтобы он останавливался контактом выходного реле.
Проверку промежуточных реле рекомендуется выполнять
согласно [7]. Особенность промежуточного реле KL, при¬
меняемого в устройстве РПВ-58, состоит в наличии в нем
двух обмоток: одна обмотка 1 — основная — параллельная,
работающая от разряда конденсатора С, другая, 2— по¬
следовательная — служащая для удерживания реле в сра¬
ботанном состоянии до полного включения выключателя.
Перед наладкой устройства АПВ необходимо проверить по
паспорту реле значение тока удерживания обмотки 2. Схе¬
ма дистанционного управления выключателем может пре¬
дусматривать включение выключателя ключом управления
непосредственно через контактор включения (рис. 4, 5, 7),
либо ключ может действовать на промежуточное реле
команды включения ЯСС (на рисунках не показано), а оно
уже, в свою очередь, включает контактор Y АС. В первом
случае ток удерживания определяется потреблением ка¬
тушки контактора YAC и имеет значение, выраженное в
амперах; во втором случае ток удерживания выражается
в миллиамперах, поскольку он определяется потреблением
обмотки реле команды включения КСС. С учетом сказан¬
ного и должна быть выбрана обмотка 2 промежуточного
реле KL.
При проверке реле KL необходимо обращать внимание
на правильное взаимное включение обмоток 1 и 2 по их
полярности. У многообмоточных реле однополярные выво¬
ды отмечены одинаковыми знаками (точки или звездочки).
Определяются ток и напряжение срабатывания и возвра¬
та или удерживания по каждой обмотке. Для оценки ис¬
правности реле ток и напряжение срабатывания и возвра¬
та проверяются обычным способом по каждой обмотке.
Ток и напряжение удерживания проверяется следующим
образом. В удерживающей обмотке устанавливается ток,
равный 0,8 /ном или напряжение, равное 0,7 Ином, затем
реле вручную устанавливается в положение после сраба¬
тывания и проверяется на удерживание в этом положении
при обесточенной рабочей обмотке. Ток срабатывания й
удерживания токовых обмоток реле должен быть не более
72

0,8 /ном включенных последовательно с ними электромаг¬
нитов или контактора. Если это условие не выполняется,
то проверяется действительный ток удерживания. Для это¬
го при отпущенном положении якоря реле в удерживающей
обмотке ступенями устанавливается ток, равный 0,65; 0,7;
0,75 номинального тока последовательно включенных элек¬
тромагнитов и контакторов. При каждом значении тока
проверяется, удерживается ли реле, переведенное от руки
в положение после срабатывания.
Нельзя определять ток удерживания плавно, уменьшая
его в обмотке сработавшего реле: так будет определен ток
возврата, а не удерживания.
Если возникает сомнение в правильности включения об¬
моток по полярности, то проверка ведется следующим об¬
разом: на одну из обмоток подаются близкие к номиналь¬
ным ток или напряжение, у другой определяется ток или
напряжение срабатывания. При правильном включении они
будут меньше, чем ток или напряжение срабатывания при
питании только одной обмотки. Далее вольтметром посто¬
янного тока с обозначенными выводами определяются од¬
нополярные выводы обмоток и производится их разметка.
Проверяется правильность включения обмоток проверкой
схемы или вольтметром в полностью восстановленной схе¬
ме.
При проверке конденсатора С следует убедиться в его
исправности и в исправности резисторов R2, R3, через ко¬
торые конденсатор С заряжается и разряжается. Исправ¬
ность конденсатора проверяется путем заряда его мегаом¬
метром на 1000 В и последующим разрядом через неболь¬
шое сопротивление (150—200 Ом). Наличие интенсивной
искры при этом указывает на исправность конденсатора.
Для проверки времени заряда конденсатора на ком¬
плект РПВ-58 подается напряжение оперативного тока та¬
ким образом, чтобы оно было приложено на последова¬
тельно включенные конденсатор С и зарядный резистор
R2. Через 30—40 с напряжение с цепочки С—R2 снимает¬
ся и замыканием вручную контакта реле времени КТ соз¬
дается контур для разряда конденсатора через обмотку 1
промежуточного реле KL. При этом реле KL должно крат¬
ковременно сработать. Постепенно снижая время заряда
конденсатора, находят такое время, которого недостаточно
для заряда конденсатора, обеспечивающего срабатывание
реле KL. Это время и будет минимально необходимым вре¬
менем заряда конденсатора. Заводской норматив на время
73

заряда конденсатора в пределах 15—20 с. Если время за¬
ряда значительно больше 20 с, то это свидетельствует о
неисправности, либо о несоответствии номинальному значе¬
нию (больше нормы) сопротивления зарядного резистора
R2. Если время заряда значительно меньше 15 с, значит
сопротивление зарядного резистора мало. И в первом, и во
втором случаях резистор подлежит замене на новый, с со¬
противлением, соответствующим заводским данным.
Схема проверки цепей оперативного тока устройства
АПВ, оснащенного комплектом типа РПВ-58, показана на
рис. 27.
При проверке и настройке комплектного устройства ти¬
па АПВ-2П необходимо руководствоваться всеми действу¬
ющими директивными и методическими материалами по
Рис. 27. Схема проверки устройства АПВ с комплектом типа РПВ-58
эксплуатации устройств релейной защиты и автоматики.
Вместе с тем в программе работ при новом включении и
проверках устройства имеются особенности, обусловлен¬
ные конструктивным выполнением и элементной базой
схемы.
74

При внутреннем осмотре следует обратить внимание на
качество и надежность паек, правильность выполнения за¬
земления, крепления жгута, крепления навесного монтажа
на шасси блоков и печатной платы, состояние электричес¬
кой изоляции.
Измерение сопротивления электрической изоляции не¬
обходимо производить мегаомметром постоянного тока иа
напряжение 1000 В.
Электрическое сопротивление измеряется между соеди¬
ненными гальванически группами зажимов реле: 1—7,
10—13 относительно 8, 9, 14-, 8, 9 относительно 1—7, 10—
13, 14 (см. рис. 10).
Для проверки и настройки электрических характери¬
стик реле собирается схема по рис. 28.
Проверку следует начинать с замера потребляемой мощ¬
ности и оценки уставок по времени. Переключатель S2
устанавливается в положение, соответствующее 100 В. По
Рис^28. Схема проверки электрических характеристик устройства типа
—устройство АПВ-2П; Т1 — лабораторный автотрансформатор, входная мощ¬
ность нс менее 30 В-А, например типа ЛАТР-2М; РпіАІ — миллиамперметр пере¬
менного тока с пределом измерения от 0 до 100 мА, класса точности 0,5, напри¬
мер типа Э5113; РѴ1— вольтметр переменного тока с пределом измерения ст О
класса точности 0,5; РА2 — прибор класса точности 4, например типа
U4313: РТ — электросекундомер, погрешность ±0,05, например типа ПВ-531Ц; Si —
переключатель, например ЛГК-2П14; S2 — переключатель, например ПГК-2П4Н;
S4 — переключатель, например тумблер типа TB2-I
вольтметру PV1 автотрансформатором Т1 устанавливает¬
ся напряжение 85 В. Переключатели ВЫДЕРЖКА ВРЕ¬
МЕНИ АПВ-І н АПВ-2 на лицевой панели устройства ус¬
танавливаются в положение 1. Электрический секундомер
рТ подключается к гнездам ОБЩИН и «100 В», нажима¬
75

ется кнопка ПРОВЕРКА. Секундомер РТ должен отсчи¬
тать время срабатывания, соответствующее первому
циклу АПВ, равное 0,6—1 с. Кнопка ПРОВЕРКА отпус¬
кается и не более чем через 10 с после срабатывания уст¬
ройства снова нажимается. Секундомер должен отсчитать
время срабатывания, соответствующее второму циклу АПВ.
Это время должно быть в пределах 1,2—2 с. Далее по
вольтметру PV1 устанавливается напряжение 97—103 В,
замеряется величина тока по прибору PtnAl и проверяет¬
ся потребляемая мощность. Она не должна превышать
15 В-А.
Тумблеры S3 и S4 устанавливаются в положение ВКЛ.
После срабатывания устройства снова определяется по¬
требляемая мощность, которая не должна превышать
25 В-A. Тумблер S3 устанавливается в положение ВЫКЛ.
Напряжение по вольтметру PV1 снижается до нуля.
Переключатель S2 устанавливается в положение
«220 В», автотрансформатором Т1 по вольтметру PV1 на¬
страивается напряжение, равное 167 В. Нажимается кноп¬
ка ПРОВЕРКА. Секундомер РТ должен зафиксировать
время, соответствующее первому циклу АПВ (0,6—1 с).
Далее кнопка ПРОВЕРКА отпускается и не позже чем че¬
рез 10 с после срабатывания устройства, нажимается вновь.
Секундомер РТ должен отсчитать время срабатывания ре¬
ле, соответствующее второму циклу АПВ. Проверяется по¬
казание секундомера РТ. Оно должно быть 1,2—2 с.
Нажимая и отпуская кнопку ПРОВЕРКА с интервалом
времени не менее ~60 с, фиксируют срабатывание устрой¬
ства. После двух циклов срабатывания необходимо сделать
по четыре замера времени срабатывания устройства для
обоих циклов АПВ. По трем замерам для обоих циклов
АПВ определяются средние арифметические значения вре¬
мени срабатывания устройства.
Автотрансформатором 77 по вольтметру PV1 устанав¬
ливается напряжение 220 В. Определяется потребляемая
мощность устройства до его срабатывания (тумблер S3 в
положение ВЬІКЛ) и после срабатывания (тумблеры S3
и S4 в положение ВКЛ). Потребляемая мощность не дол¬
жна превышать соответственно 10 и 15 В-А.
Затем тумблер S3 устанавливается в положение ВЫКЛ.
По вольтметру РѴ1 устанавливается напряжение 242 В.
Производится по пять замеров времени срабатывания уст¬
ройства для первого и второго циклов АПВ. Определяют¬
ся средние арифметические значения времени срабатыва¬
•76

(13)
ния устройства по пяти замерам и относительная погреш¬
ность времени срабатывания для каждого цикла АПВ в
зависимости от изменения напряжения питания в пределах
от 0,85 до 1,1 t/ном по формуле
Д • =	юо
Aj + А2
где А/— дополнительная относительная погрешность изме¬
ряемой величны, %; А] и А2 — средние значения измеряе¬
мых величин, полученные из пяти замеров при крайних
значениях отклонения напряжения питания. Относитель¬
ная погрешность не должна превышать ±7,5%.
Затем проверяются диапазоны настройки уставок по
времени срабатывания для первого и второго циклов АПВ.
Переключатели ВЫДЕРЖКА ВРЕМЕНИ первого и вто¬
рого циклов АПВ устанавливаются поочередно в положения
2—10\ замеры времени срабатывания производятся на каж¬
дой уставке по пять раз. При этом кнопка ПРОВЕРКА на¬
жимается с интервалом не менее 50 с.
После двух циклов срабатывания необходимо убедить¬
ся, что максимальная выдержка времени равна: 5—7 с для
первого цикла АПВ; 20—28 и 40—56 с для второго цикла
АПВ соответственно без конденсатора С6 и с подключен¬
ным конденсатором С6.
На каждом промежуточном положении переключателя
выдержка времени t должна быть:
t =	9 tmin (n _ + ,minJ (1 ± 0 2)>
(14)
где tmaxt twin максимальная и минимальная выдержки
времени цикла АПВ; п — номер положения переключателя.
В процессе этой проверки прибор РА2 должен показы¬
вать при срабатывании устройства сопротивление, равное
нулю.
Следующей является операция проверки времени подго¬
товки устройства к повторной работе (деблокировка).
Переключатели ВЫДЕРЖКА ВРЕМЕНИ АПВ-1 и АПВ-2
устанавливаются в положение 1. Нажимается кнопка ПРО¬
ВЕРКА. После срабатывания устройства со временем, рав¬
ным уставке времени срабатывания первого цикла АПВ,
кнопка ПРОВЕРКА отпускается и не более чем через 10 с
после срабатывания устройства снова нажимается. Убеж¬
даются, что устройство сработало второй раз со временем,
равным уставке времени срабатывания второго цикла
77

АПВ. После срабатывания устройства в обоих циклах кноп¬
ка ПРОВЕРКА отпускается и спустя 57—60 с после сра¬
батывания второго цикла АПВ снова нажимается. Устрой¬
ство должно сработать со временем, равным уставке вре¬
мени срабатывания первого цикла АПВ. Отпускается кнопка
ПРОВЕРКА и не позже чем через 10 с после срабаты¬
вания реле снова нажимается. Устройство должно срабо¬
тать с уставкой времени срабатывания второго цикла АПВ.
Поочередно уменьшаются интервалы времени от 60 до
20 с через 10 с, а затем через 5 с; время подготовки уст¬
ройства к повторной работе должно быть не менее 10 с и
не более 60 с.
Далее осуществляется проверка возможности вывода из
действия первого, второго циклов АПВ и устройства в це¬
лом. Переключатель S/ устанавливается в положение 2,
нажимается кнопка ПРОВЕРКА; убеждаются по секундо¬
меру РТ, что устройство сработало со временем, равным
времени срабатывания второго цикла АПВ. Кнопка ПРО¬
ВЕРКА отпускается и через 57—60 с снова нажимается.
При этом устройство должно сработать со временем, рав¬
ным времени срабатывания второго цикла АПВ.
Переключатель 5/ устанавливается в положение 3. На¬
жимают на кнопку ПРОВЕРКА и убеждаются, что устрой¬
ство сработало со временем, равным времени срабатыва¬
ния первого цикла АПВ. Отпускается кнопка ПРОВЕРКА
и не более чем через 10 с после срабатывания устройства
снова нажимается. Убеждаются, что устройство при этом
не срабатывает. Отпускают кнопку ПРОВЕРКА и нажима¬
ют ее через 57—60 с. Убеждаются, что устройство опять
сработало со временем, равным времени срабатывания
первого цикла АПВ. Кнопка ПРОВЕРКА отпускается. Ус¬
танавливается переключатель S1 в положение 4. Нажима¬
ют на кнопку ПРОВЕРКА и убеждаются, что устройство
не срабатывает. Отпускают кнопку ПРОВЕРКА. Устанав¬
ливают переключатель S1 в положение 1. Далее произво¬
дится комплексная проверка схем АПВ, управления, релей¬
ной защиты и сигнализации.
Определенной спецификой обладают работы по налад¬
ке устройств АПВ с контролем синхронизма и напряжения
на линии. Работы начинаются с наладки элементов устрой¬
ства отбора напряжения (см. рис. 14). В процессе всех ра¬
бот на устройстве отбора требуется строжайшее соблю¬
дение техники безопасности. Работы в цепях пер¬
вичной обмотки трансформатора отбора напряжения TLV
78

и
Рис. 29. Вольт-ампериая ха¬
рактеристика трансформа¬
тора TLV
методическими
могут выполняться только при включенном стационарном
заземляющем разъединителе QSG и отключенной высоко¬
частотной защите. В цепях вторичной обмотки трансформа¬
тора TLV работы допускаются только при закороченной
путем включения стационарно смонтированного рубильни¬
ка SG первичной обмотки трансформатора отбора TLV.
Внешний и внутренний осмотр, оценка общего состоя-
1 ния устройства отбора, измерение сопротивления изоляции
* испытание электрической прочно-
! сти изоляции отдельных элемен-
; тов и устройства в целом повы¬
шенным напряжением не отлп-
. чаются от обычных проверок, ре¬
гламентированных [10] и други¬
ми действующими в отрасли ин¬
структивными и
материалами.
Исправность разрядника FV
проверяется мегаомметром.
- У дросселя L измеряется полное
и активное сопротивления. Пол¬
ное сопротивление проверяет¬
ся на переменном токе посредст-
вом вольтметра и амперметра; zt»33 Ом. Активное со-
противление измеряется обычным омметром.
Трансформатор отбора TLV по принципу действия пред¬
ставляет собой трансформатор тока, поэтому в ра-
{ бочем состоянии цепь его вторичной обмотки должна быть
всегда замкнута на свою нагрузку или закорочена. Исправ¬
ность трансформатора TLV проверяется путем снятия вольт-
амперной характеристики (рис. 29). Характеристика сни¬
мается со стороны вторичной обмотки трансформатора
TLV при полном числе витков (1—6-я отпайки).
После поэлементной проверки на первичной обмотке сек¬
мегаомметром.
ции, согласно заданным условиям, собираются перемычка¬
ми. последовательно или параллельно. Нагрузка вторич¬
ной обмотки (обмотки реле KSS и KVW) включается на
отпайки, определенные расчетом (задаются ЦСРЗА соот¬
ветствующей энергосистемы или ОДУ). После сборки схе¬
мы проверяется набранный коэффициент трансформации
по току: в первичную обмотку трансформатора TLV пода¬
ется ток, равный расчетному первичному току 71іРасч, и при
подключенных ко вторичной обмотке реле KSS и 7CV1Î7 из¬
меряется вторичный ТОК І2-
79

При необходимости производится корректировка числа
витков вторичной обмотки путем изменения рабочей от¬
пайки.
Реле KVW (типа РТ-40/0,2) настраивается на ток сра¬
батывания 75 мА.
Процесс настройки реле синхронизма KSS (типа РН-
55) содержит две стадии. Вначале производится регули¬
ровка и настройка, так же как это делается у обычного ре¬
ле серии РТ или PH при питании каждой из двух обмоток
по очереди. В таком режиме ведется регулировка контак¬
тов, зазоров между якорем и полюсами (устанавливается
~0,6 мм), настраивается угол срабатывания, коэффициент
возврата и прочие механические и электрические характе¬
ристики [8]. При этом вторая обмотка отключена и ра¬
зомкнута.
Из векторной диаграммы рис. 26,в видно, что реле сра¬
батывает при разности подведенных к нему номинальных
напряжений ДП=21/пом sin; заменив напряжения про¬
порциональными им токами, можем записать: Д/ =
—z/noMsin—_ При уставке по углу <рс,Р=40° /с,р=0,686 /ном
(/с,р определяется при подаче питания в одну обмот¬
ку и разомкнутой второй). Номинальные токи в реле /НОм
и токи срабатывания реле /с,р определяются по числу вит¬
ков обмоток реле. В цепь трансформатора отбора TLV для
всех типов реле РН-55 включается обмотка с номинальным
током /2,ном=0,14 А, номинальным напряжением 30 В и
числом витков го30=2X660 вит. Настройку реле можно вес¬
ти и по напряжению, пользуясь выражением
^c.P=2t/HOMSin-^.
Применительно к обмотке с 17НОм=30 В:
l/cp = 2-30-sin — = 2-30-0,343 = 20,5 В.
2
В табл. 3 приведены параметры срабатыванаия реле РН-55
различных модификаций при питании одной обмотки и уг¬
ле настройки <рс,р=40°.
Обмотки на номинальные напряжения 60 и 100 В ис¬
пользуются для включения в цепь трансформатора напря¬
жения, установленного на шинах подстанции.
80

Таблица 3
^НОМ’
В
Сопротивле¬
ние резистора
в цепи обмот¬
ки, Ом
4‘исло
ВИТКОВ W
7ном*
мА
7- мА, при
<рс,р=40°
U	В, при
<Рс,р = 40°
30
150
2X660
140
96
20,5
60
620
2X1350
68,5
47
41
100
1600
2X2500
37
25,4
68,5
I Окончательная настройка реле KSS ведется при вклю¬
ченной линии. Миллиамперметром, включенным в рассеч¬
ку между «землей» и добавочными резисторами R2, R3
(см. рис. 10), измеряется действительный первичный ток
/і,д в первичной обмотке TLV и сравнивается с расчетным
значением. Так как действительное напряжение UR в мо¬
мент наладки обычно отличается от UHOM, то первичный ток
отбора уточняется по действительному напряжению:
■Сд.расч^^Лтом^С’/Сіом ). Поскольку конденсаторы связи
имеют значительные заводские допуски по емкости, изме¬
ренный первичный ток отличается от расчетного /і,д,расч.
Затем измеряется вторичный ток при включенной на
'вторичную обмотку ее нормальной нагрузке и сравнивается
с расчетным значением /2,д,расч=/2,ном(Пд/17ном) =
=0,14 (Пд/Пноы). Если измеренный вторичный ток из-за
допусков по емкости конденсаторов связи существенно от¬
личается от расчетного, то, варьируя отпайками вторичной
обмотки, добиваются значения /2,д, наиболее близкого к
расчетному.
Настройка реле РН-55 на заданный угол срабатывания
производится при питании одной обмотки от TLV (при
включенной линии), а второй обмотки — от фазорегуля¬
тора, например от комплектного устройства для проверки
защиты УПЗ-2. Обмотка 30 В реле РН-55 подключается
к TLV, а обмотка 60 (или 100) В — на выход фазорегу¬
лятора. Во время наладки на выходе фазорегулятора
устанавливается и поддерживается неизменным напряже¬
ние, равное действительному вторичному напряжению
трансформатора напряжения, от которого питается реле
РН-55. Переменным резистором, включенным последова¬
тельно с обмоткой 60 или 100 В реле РН-55, устанавлива¬
ется в обмотке реле ток, равный І3,коы (UR/UKOM). Необ¬
ходимо учитывать, что индуктивное сопротивление обмоток
реле РН-55 зависит от угла сдвига между токами в его
81

обмотках. Поэтому подгонку тока 13,ты (Пя/(7иоы) следует
производить при таком положении фазорегулятора, когда
токи в реле направлены навстречу и магнитный поток ра¬
вен нулю, что проверяется измерением углов между тока¬
ми. Измерение углов наиболее удобно выполнять прибо¬
ром ВАФ-85 или подобным ему.
Выводы Ux прибора ВАФ-85 подключаются к добавоч¬
ным резисторам, установленным внутри реле РН-55. При¬
бор ВАФ-85 сначала подключается к резистору, включен¬
ному в цепь обмотки 30 В, и устанавливается на нуль, за¬
тем с соблюдением полярности переключается на резистор,
включенный последовательно с обмоткой 60 или 100 В. Фа¬
зорегулятором устанавливается угол между токами, рав¬
ный нулю, и устанавливается /3,иом (Пд/Ппом) при напря¬
жении на реле 1/д. Затем прибор ВАФ-85 переключается
на напряжение, подаваемое от фазорегулятора на обмотку
реле. Изменением положений фазорегулятора и поводка
реле настраивается заданный угол срабатывания <рс.р, при
котором реле размыкает свой нижний размыкающий кон¬
такт, включенный в цепь пуска устройства АПВ. Прибором
ВАФ-85 измеряется угол ç между током в обмотке 30 В
реле и напряжением на выходе фазорегулятора. Угол сра¬
батывания проверяется в обе стороны от тока в обмотке
30 В реле РН-55. При измерениях угла следует учитывать
погрешность ВАФ-85, которая может доходить до 5Э, и по¬
грешность реле ±8 %. т. е. отклонение действительного
угла срабатывания от указанного по заводским данным.
При уставке 40э погрешность доходит до 3°.
Затем измеряется коэффициент возврата по углу; пу¬
тем регулировки механической части реле необходимо до¬
вести его до значения не ниже 0,85. Определяется разброс
уставки по углу срабатывания, чем оценивается исправ¬
ность реле.
После настройки реле на заданный угол срабатывания
с помощью фазорегулятора определяются его токи или на¬
пряжения срабатывания и возврата при литании только
одной обмотки и отключенной второй обмотке. При этом
вторичная обмотка TLV замыкается накоротко на входе
панели и реле от нее отключается. Такое измерение необ¬
ходимо для последующих плановых проверок: при них
вместо определения угла срабатывания с помощью фазо¬
регулятора достаточно определением тока или напряжения
срабатывания убедиться, что настроенный ранее угол сра¬
батывания остался неизменным.
&

При всех проверках следует учитывать разброс уста¬
вок реле, температуру окружающей среды, изменение угла
срабатывания при длительном пребывании под напряже-
Г нием и не перестраивать реле напрасно.
I После измерения токов или напряжений срабатывания
■	на вход цепей напряжения от трансформатора напряжения
4 додается напряжение 100 В, а отключенная от трансфор-
Ж матора отбора цепь — реле РТ-40 и обмотка 30 В реле
. ЙЕІ-55— замыкается через миллиамперметр и измеряется
'I ток, наводимый в этой цепи от обмотки 60 или 100 В реле
< РН-55. Этот ток должен быть в 1,5—2 раза меньше тока
срабатывания РТ-40.
Затем восстанавливается полностью схема, подключа-
■*ются цепи от трансформатора напряжения, проверяется
. правильность подвода цепей по фазам и полярности. При
правильном подводе цепей напряжения реле должно нахо¬
диться в положении до срабатывания. Убедившись в этом,
временно подключают к реле другие фазы от трансформа¬
тора напряжения, чтобы заставить реле сработать. Так, если
в нормальном режиме к реле должно подводиться на¬
пряжение Ubc> то для срабатывания подаются напряже-
■	ния Uас и Uвс. После проверки к реле подводится напря¬
жение Uвс- В ряде случаев в первичном токе устройства
отбора (см. рис. 10) содержание высших гармоник на¬
столько велико, что резисторы R2 и R3 не могут уменьшить
их значение до приемлемого. Из-за высших гармоник не¬
допустимо вибрируют якори реле РТ и РН-55. Для устра¬
нения вибрации якорей реле параллельно им включается
конденсатор С, через который шунтируется ток высших
гармоник. Одновременно конденсатор С сдвигает ток в
обмотках реле Ір по отношению к первичному току устрой¬
ства отбора Іі, что потребует включения второй обмотки
реле РН-55 на другие фазы трансформатора напряжения.
Форма тока в обмотках реле определяется по осциллоско¬
пу, включаемому на. добавочные резисторы внутри реле,
Угол измеряется прибором ВАФ-85. Емкость конденсатора
с- подбирается опытным путем, например с помощью ма¬
газина емкостей, исходя из двух условий: устранение виб¬
рации якорей за счет улучшения формы кривой тока в
обмотках реле и обеспечение сдвига тока в обмотках реле
на угол 30° или кратный 30э. Обычно приемлемые резуль¬
таты получаются при емкости конденсатора С около 3—
мкФ, при этом ток в обмотке 30 В реле сдвигается на угол
коло 30°. Поэтому вторую обмотку реле РН-55 вместо
83

включения на напряжение Use следует включить на напря¬
жение Ubo- Чтобы обмотку 100 В реле РН-55/130 включить
на фазное напряжение, следует исключить добавочный ре¬
зистор 1600 Ом.
При новом включении обязательно, а при прочих кате¬
гориях проверок, если позволяет режим работы электро¬
установки — производится комплексная проверка схемы с
опробованием на выключатель. При этом имитируются все
режимы работы АПВ: успешное АПВ, т. е. включение уст¬
ройством АПВ присоединения после устранившегося КЗ
(цикл О — В); неуспешное АПВ, т. е. включение устройст¬
вом АПВ выключателя на устойчивое КЗ с последующим
повторным отключением защитой (цикл О — В — О). В по¬
следнем случае проверяется и однократность действия
АПВ простых однократных устройств, и двукратность
устройств АПВ. Кроме того, следует выполнить дополни¬
тельно следующие элементы комплексной проверки: отсут¬
ствие ложной работы устройств АПВ при кратковременном
снятии и восстановлении питания оперативным током; ввод
и вывод ускорения действия релейной защиты до и после
АПВ; автоматический возврат в исходное положение и
ввод в работу устройства после успешного АПВ, блокиров¬
ка схемы при неуспешном АПВ; пуск и запрет действия
устройств АПВ с проверкой наличия или отсутствия на¬
пряжения на шинах или на линии; пуск и запрет действия
устройства АПВ при наличии и отсутствии синхронизма на¬
пряжений.
Указанные выше опробования устройства АПВ в цик¬
лах О — В и О — В — О (для двукратных АПВ также в
цикле О — В — О — В — О) следует производить в усло¬
виях снижения напряжения оперативного тока до 0,8 <7НОМ,
а если по условиям надежности работы электроустановки
возможно снижение напряжения питания электромагнита
включения YMC, то и при пониженном до 0,8 икогл и при по¬
вышенном до 1,05-4-1,1 (7Ном напряжении питания силовых
цепей привода выключателя.
Пренебрежение хотя бы одним из элементов комплек¬
сной проверки может в реальных условиях эксплуатации
привести к отказу схемы АПВ.
Особенности наладки устройств АПВ и связанных с
ними цепей управления выключателем на переменном и
выпрямленном оперативном токе в настоящей книге не
рассматриваются [3,9].
84

13.	ОБСЛУЖИВАНИЕ УСТРОЙСТВ АПВ
В процессе эксплуатации и в ремонтном обслуживании
устройств релейной защиты и электроавтоматики кроме
сотрудников службы РЗАИ участвует и оперативный пер¬
сонал.
Оперативный персонал должен знать принципиальные
I схемы, назначение устройств автоматики и места ее разме-
* щения, места установки и назначение предохранителей, ав-
b томатов, рубильников, отключающих устройств (накладок),
указательных реле. Указанные выше сведения обычно со¬
держатся в действующих на объекте типовых и местных
инструкциях, которые персонал обязан тщательно изучать
и неукоснительно выполнять.
При приемке смены дежурный персонал, наряду с про¬
чими обязательными мероприятиями должен обратить осо¬
бое внимание на все изменения, произошедшие с устройст¬
вами РЗА из-за отклонений от нормального режима работы.
При этом требуется осмотреть все устройства и проверить
соответствие их аппаратов управления (отключающие
устройства, рубильники, ключи и пр.) первичной схеме
по состоянию на момент приемки смены. Особенно тща¬
тельно осматриваются устройства, на которых производи¬
лись работы, и устройства на тех присоединениях, которые
участвовали в изменении схемы и режима работы обслу¬
живаемого объекта. Одновременно целесообразно прове¬
рить отсутствие отсоединенных проводов и временных пе¬
ремычек на зажимах панелей и реле, где производились
работы.
При срабатывании устройств РЗАИ оперативный пер¬
сонал по действию средств сигнализации, в том числе по
флажкам указательных реле, показаниям счетчиков АПВ,
индикации на табло центральной сигнализации и внешнему
осмотру устройств определяет последовательность пред¬
принимаемых мер по ведению послеаварийного режима.
Квитирование ключей управления выключателей при¬
соединений, оборудованных устройствами АПВ и другими
средствами автоматики, разрешается выполнять спустя
время, регламентированное инструкциями. Преждевремен¬
ное квитирование ключей управления присоединений, из¬
менивших свое положение, приводит к блокировке или не¬
правильному действию автоматических устройств.
При действии АПВ на выключателях, оборудованных
Рузовыми и пружинными приводами без автоматического
85

завода, дежурный персонал обязан вручную поднять гру¬
зы и завести пружины.
Обо всех случаях срабатывания устройств РЗА, а так¬
же об обнаруженных неисправностях этих устройств опе¬
ративный персонал обязан сообщить в местную службу
РЗАИ.
Допуск персонала службы РЗАИ для работы на уст¬
ройствах РЗА и дистанционного управления производится
оперативным персоналом по оформленной заявке или рас¬
поряжению. Оперативный персонал в соответствии с раз¬
решенной заявкой готовит место производства работ, об¬
ращая особое внимание на выполнение всех мероприятий
по обеспечению правил техники безопасности (ТБ) и без¬
аварийного выполнения работ. Перед производством опера¬
ций с аппаратурой устройств РЗА оперативный персонал
должен по содержанию заявки и надписям на панелях и
аппаратуре убедиться, что он вместе с персоналом службы
РЗАИ подошел к нужным панелям и аппаратуре.
Место производства работ ограничивается с помощью
ограждений, плакатов и других технических средств ТБ.
Оперативный персонал выполняет предусмотренные в
заявке (программе работ) операции с помощью отключа¬
ющих устройств (накладок), автоматов, предохранителей
испытательных блоков. Допускающий указывает границы
рабочего места, показывает ближайшие к месту работы
токоведущие части и оборудование, к которому запреща¬
ется приближаться и при необходимости отключает напря¬
жение на рабочем месте.
В процессе работы оперативный персонал производит
по требованию работников службы РЗАИ необходимые
включения и отключения выведенных из работы выключа¬
телей (первичных коммутационных аппаратов) с целью
проведения опробований и проверок взаимодействия уст¬
ройств РЗА с первичным оборудованием.
После окончания работ перед закрытием наряда (допу¬
ска) оперативный персонал совместно с производителем
работ осматривает место производства работ, проверяет
положение сигнальных флажков указательных реле, фик¬
сирует показание счетчика срабатываний АПВ, положение
отключающих устройств (накладок), рубильников, автома¬
тов и другой аппаратуры. Ознакомившись с записью в жур¬
нале РЗАИ о произведенной работе и готовности устрой¬
ства к вводу в действие, дежурный по распоряжению вы¬
шестоящего диспетчера выполняет предусмотренные инст¬
86

рукцией или заявкой необходимые операции с находивши¬
мися в ремонте устройствами и аппаратурой.
В инструкциях по обслуживанию устройств РЗА дол¬
жны быть приведены перечни всех отключающих устройств,
рубильников, автоматов, переключателей с указанием на¬
значения, нормального положения этой аппаратуры и воз¬
можных операций с ней.
При наличии на объекте выключателей с грузовыми и
дружинными приводами в обязанности оперативного пер¬
сонала входит периодическая очистка дна ограждений
(коробки) груза от грязи, льда, снега из такого расчета,
чтобы между дном коробки (полом) и нижней кромкой гру¬
за в опущенном положении имелся зазор не менее 5—6 см.
В случае успешного АПВ и отсутствия электрического
привода для подъема груза (завода пружины) дежурный
обязан вручную поднять груз или завести пружину.
Оперативному персоналу следует учитывать количество
отключений КЗ, произведенных выключателем после его
капитального ремонта. При количестве таких отключений
на одно меньше допустимого оперативный персонал обязан
вывести из работы устройство АПВ, что делается из тако¬
го расчета, чтобы при устойчивом КЗ выключатель не про¬
извел двух отключений.
При включении присоединения, длительно находивше¬
гося без напряжения, предварительно отключать устройст¬
во электрического АПВ, выполненного на комплекте типов
РПВ-58, РПВ-258, РПВ-358, не следует, поскольку, как
было показано выше, устройство надежно заблокировано
ключом управления или контактом его повторителя (раз¬
ряжен конденсатор). Схемы АПВ, пуск которых осущест¬
вляется контактами выходных реле защит присоединений,
необходимо выводить из работы во всех случаях, когда с
присоединения на длительный срок снимается напряжение.
При неуспешном АПВ, сопровождавшемся выбросом
масла из бака выключателя или видимыми его поврежде¬
ниями, устройство АПВ может быть оставлено в работе
только по персональному указанию вышестоящего опера¬
тивного лица.
Работы на устройстве отбора напряжения (рис. 14) тре¬
буют с точки зрения техники безопасности особого внима¬
ния оперативного персонала, поскольку напряжение в ме¬
сте присоединения устройства отбора к конденсатору связи
относительно земли может иметь значение от сотен вольт —
пРи исправном состоянии цепей TLV и заземления его пер¬
87

вичной обмотки — до десятков киловольт — в случае об¬
рыва заземляющей цепи. Поэтому подключение и отклю¬
чение приборов в схеме отбора напряжения разрешается
производить только при наглухо заземленной с помощью
заземляющего разъединителя QSG нижней обкладке кон¬
денсатора связи. Включение заземляющего разъедините¬
ля QSG должно производиться штангой. При грозе работы
в устройствах отбора напряжения должны быть прекра¬
щены.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Использованные обозначения элементов первичных и вторичных схем
Наименование оборудования, аппаратуры
Новое обозначе¬
ние
Традиционное
обозначение
Трансформатор, автотрансформатор
т
T, AT
Линия электропередачи
117
ВЛ
Двигатель
М
Д
Выключатель
Q
B
Магнитный пускатель, контактор
QYA
ПМ
Разъединитель заземляющий (стаци¬
онарный)
QSG
LUP, 3H
Разрядник
FV
Разр., P
Трансформатор напряжения
тѵ
TH
Трансформатор отбора напряжения
TLV
тон
Электромагнит включения (в приво¬
де масляного выключателя)
ѴМС
ЭВ
Контактор включения (электромаг¬
нит включения в приводе воздуш¬
ного выключателя)
YAC
КП, ЭВ
Электромагнит отключения
Y AT
ЭО, KO
Автоматический электродвигатель¬
ный редуктор
ABM
AMP, АДР
Рубильник
S
Руб., P
Рубильник заземляющий
SG
3P
Ключ управления
SA
КУ
Кнопка управления
SB
KH
Накладка оперативная, отключаю¬
щее устройство
SX
H, ОУ
Вспомогательный контакт; выключа¬
тель, срабатывающий при дости¬
жении заданного положения (кон¬
цевой, путевой)
SQ
БК, BK
Вспомогательный контакт в цепи
электромагнита включения
SQC
БКВ
Вспомогательный контакт в цепи
электромагнита отключения
SQT
БКО
Вспомогательный контакт готовности
пружин, управляемый электродви¬
гателем завода пружин АВМ
SQY
кгп
89

Продолжение приложения 1
Наименование оборудования, аппаратуры
Новое обозначе¬
ние
Традиционное
обозначение
Вспомогательный контакт, фиксиру¬
ющий аварийное отключение вы¬
ключателя (замыкается при любом
включении выключателя, а размы¬
кается только от ключа управле¬
ния нлн ТУ)
SQA
БКА
Вспомогательный контакт, замыкаю¬
щийся при отключении выключате¬
ля
SQK
БКД
Вспомогательный контакт, замыкаю¬
щийся при включении выключате¬
ля; осуществляет пуск двигателя
ABAf
SQ.M
ВК
Блок питания
UG
БП
Устройство зарядное
AU
УЗ
Блок конденсаторный зарядный
CG
БК
Выпрямительный мост	ч
VS
В
Плавкий предохранитель
F
ПП
Реле промежуточное
KL
РП
Реле времени
KT
PB
Реле фиксации положения выключа¬
теля
KQ
РФ
Реле указательное
KH
РУ
Реле команды ВКЛЮЧИТЬ
KCC
РКВ
Реле команды ОТКЛЮЧИТЬ
KCT
РКО
Реле положения ВКЛЮЧЕНО
KQC
РПВ
Реле положения ОТКЛЮЧЕНО
KOT
РПО
Реле контроля напряжения на шинах
KVA
РНІЛ
Реле контроля синхронизма
KSS
РКС
Реле контроля надряжения на липни
KVW
РНЛ
Электротепловое реле (термореле)
KST
РТ°
Контактный манометр
BP
КМ
Счетчик
PC
Сч
Диод
VD
д
Устройство АП В
AKS
АПВ
Логический элемент ИЛИ
DW
ИЛИ
Элемент пороговый
EV
ПЭ
Усилитель
A
У
Вольтметр
PV
V
Амперметр, миллиамперметр
PA. PtnA
А, mA
Секундомер
PT
С
90

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Основные технические данные элементов устройства АПВ-2П
Обозначение по
схеме рис. 10
Наименование элемента,
ТИП
Технические данные
Конденсаторы
С1
С2
СЗ
С4, С8
С5
С6, С7
К50-20
МБГО-2
МБГО-1
МБМ
МБГО-2
МБГЧ-1-1
20 мкФ ±10 7о
160 В; 4 мкФ ±10 %
160 B;j20 мкФ±10 %
160 В; 0,5 мкФ ±10 7о
160 В; 4 мкФ±10 %
250 В; 4 мкФ±10 %
Резисторы МЛТ
R1
R2
R3—R5
R6, R7, R16
R8, R12
R9, R13
RIO, R14
Rll, R15
R17, R18
R19
R20, R48
R21, R49
R22
R23
R24, R36, R50
R25, R47
R26—R34
R35
R37—R45
R46
МЛТ-2
МЛТ-2
МЛТ-2
МЛТ-0,5
МЛТ-2
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
МЛТ-0,5
Переключатели
S1
S2, S3
ГВ/, VD5
VD2
Переключатель П2К
Переключатель
ПГК 11П2Н-8А
3.6	кОм ±10 %
3,3 кОм ±10 %
8.2	кОм ±10 %
4.7	кОм± 10 %
2.2	кОм ±10 7о
1 МОм±5 %
680 кОм ±5 ®/о
100 кОм ±10 %
15 кОм ±5 %
15 кОм±Ю 7о
270 кОм ± 10 %
2.МОм±5 %
8.2	кОм ±5 %
4,7 кОм ±5 %
4,7 кОм ±10 %
1 МОм±Ю %
160 кОм ±5 %
200 кОм ±5 %
680 кОм ±5 %
470 кОм ±5 %
ЕШО.360.037 ТУ
Исполнение по карте за¬
каза ЛЭО.661.001
УСО.360.059 ТУ
Диоды, стабилитроны, транзисторы
Диод выпрямительный	1 Технические данные дио-
Д226Б	I дов, стабилитронов,
Светодиод АЛ 102Б	| транзисторов см. в [11]
91

Продолжение
Обозначение по
схеме рис. 10
Наименование элемента,
тин
Технические даиные
VD3
VD4
VD6—VD8
Диод выпрямительный
Д226Д
Стабилитрон полупровод¬
никовый Д817Г
VD10, VD14,
VD23
VD9, VD1I,
VD13
VD12
VD15—VD22
VD24~A'D26
VT1, ѴТЗ, ѴТ5
ѴТ2, ѴТ4
Диод полупроводнико¬
вый Д223Б
Диод полупроводниковый
КДЮ2А
Стабнлнтроон полупро¬
водниковый Д814А
Диод полупроводниковый
КД102А
Диод полупроводниковый
КДЮ2А
Транзистор П309
Транзистор КТ2ОЗА
Реле
KL1
Реле промежуточное
РПУ-0-511 У 4
48 В, ТУ 16-523.295—79

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1.	Правила устройства электроустановок (ПУЭ). —6-с изд. — М.:
Энергоатом издат, 1985. — 640 с.
2.	Богорад А. М., Назаров Ю. Г. Автоматическое повторное вклю¬
чение в энергосистемах. — М.: Энергия, 1969. — 336 с.
3.	Голубев М. Л. Автоматическое повторное включение в распре¬
делительных сетях. — М.: Эиергоиздат, 1982. — 92 с.
4.	Беркович М. А., Комаров А. Н., Семенов В. А. Основы автома¬
тики энергосистем. — М.: Эиергоиздат, 1981. — 433 с.
5.	Мусаэлян Э. С. Наладка и испытание электрооборудования элект¬
ростанций и подстанций, — 3-е изд. — М.: Энергоатомиздат, 1986. —
504 с.
6.	Жданов Л. С., Овчинников В. В. Реле времени типов ЭВ и
РВМ.— М.: Энергия, 1969. — 60 с.
7.	Левченко М. Т., Черняев П. Д. Промежуточные и указательные
реле. — М.: Энергия, 1968. — 80 с.
8.	Жданов Л. С., Овчинников В. В. Электромагнитные реле тока
и напряжения РТ и PH. — М.: Эиергоиздат, 1981. — 72 с.
9.	Шабад М. А. Автоматика электрических сетей 6—35 кВ в сель¬
ской местности. — Л.: Энергия, 1979.— 103 с.
10.	Общая инструкция по проверке устройств релейной защиты,
электроавтоматики и вторичных цепей. — М.: Энергия, 1975.— 160 с.
11.	Полупроводниковые приборы: Диоды, тиристоры, оптоэлектрон¬
ные приборы. Справочник /Под общ. ред. H. Н. Горюнова,—2-е изд.,
перераб.—М.: Энергоатомиздат, 1984.—744 с.

СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие	 3
1.	Назначение	и	область применения ЛПВ	 4
2.	Основные технические требования, предъявляемые к устройст¬
вам АПВ		 7
3.	Виды устройств	АПВ 	 9
4.	Автоматическое повторное включение выключателей с пружин¬
ными приводами 	 11
5.	Автоматическое повторное включение выключателей с электро¬
магнитными приводами 	19
6.	Автоматическое повторное включение воздушных выключа¬
телей 	 30
7.	Устройство автоматического повторного включения типа
АПВ-2П 	33
8.	Особенности АПВ на параллельных линиях и линиях с дву¬
сторонним питанием 	39
9.	Автоматическое повторное включение шин, трансформаторов
и электродвигателей 	 48
10.	Сочетание АПВ с релейной защитой ...	...	58
11.	Расчет уставок устройств	АПВ	62
12.	Наладка устройств АПВ	 70
13.	Обслуживание устройств АПВ 	85
Приложения . 		_	.	88
Список литературы ...		93

ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ИЗДАНИЕ
ВЛАДИМИР ВАСИЛЬЕВИЧ ОВЧИННИКОВ
Автоматическое повторное включение
Редактор издательства Л. В. Волковицкая
Художественный редактор Т. А. Деорецкоеа
Технический редактор H. Н. Хотулева
Корректор 3. Б. Драноеская
ИБ № 1035
Сдано в набор 13.12.65. Подписано в печать 29.05.86. Т-14032. Формат
84Х1087з2. Бумага кв.-жури. Гарнитура литературная. Печать высо¬
кая. Уел. печ. л. 5.04. Усл. кр.-отт. 5.25. Уч.-изд. л. 5,36. Тираж
25 000 экз. Заказ 374. Цена 25 к.
Энергоатомиздат. 113114. Москва. М-114. Шлюзовая наб., 10
Владимирская типография Союзполиграфпрома при Государственном
1 комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли
, 600000, г. Владимир, Октябрьский проспект, д. 7

В 1987 году
днергоатомиздат выпускает в серии
БИБЛИОТЕКА ЭЛЕКТРОМОНТЕРА
следующие книги:
Агафонов С. С. Передача телесигналов в УКВ ра¬
диосетях. 5 л.
Айзенфельд А. И.г Аронсон В. Н.г Словацкий В. Г.
Фиксирующий индикатор сопротивления ФИС.
4,5 л.
Андриевский Е. Н. Диспетчерский пункт района рас¬
пределительных сетей. 5 л.
Архипцев Ю. ф_, Котеленц Н. Ф. Асинхронные
электродвигатели. — 2-е изд., перераб. и доп. 7 л.
Бажанов С, А. Выбор аппаратуры для испытаний
электрооборудования. 8 л.
Бранзбург Е. 3., Каменский М. К., Хромченко Г. В.
Кабели с пластмассовой изоляцией и муфты для их
монтажа. 8,5 л.
Вишневецкий Л. М., Левин Л. Г. Я— электроналад¬
чик. 9 л.
Гордон С. В. Монтаж заземляющих устройств. 6 л.
Комаров Д. Т. Автоматизация электрических сетей
0,38—35 кВ в сельских районах. 6 л.
Молчанов В. В., Голанцов Е. Б. Панели ПЗ—5/1 и
ПЗ—5/2 дистанционных защит трансфоматоров.
4,5 л.
Соколов Р. И. Эксплуатация и ремонт крупных вер¬
тикальных электродвигателей. 6 л.
Трифонов А. Н., Черноусов А. И. Твой инструмент.—
3-е изд., перераб. и доп. 6 л.
Удрис А. П. Релейная защита воздушных линий
110—220 кВ типа ЭПЗ—1636. 7 л.
Шабад М. А. Защита и автоматика электрических
сетей агропромышленных комплексов. 7,5 л.
Штемпель Е. П. Полупроводниковый передатчик
высокочастотной защиты АВЗК—80. 6,5 л.
Юськив М. А. Электрооборудование внутризавод¬
ского транспорта. 6 л.

25 к.

ш ма
tfitPir filІет.'пиіосімі