ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ
И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ
И МОЛОЧНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ
НАУЧНО-
ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ
ПРОМЫШЛЕННОСТИ
МОСКВА
холодильная
техника
10/1977
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»
ИЗДАЕТСЯ С 1923 ГОДА
СОДЕРЖАНИЕ
Антонов С. Ф. Замечательные итоги, вдохновляющие
перспективы 2
Каминарская А. К., Марадудина Н. В., Дербеденева 3. А.,
Оленева Г. Е., Шаройко Э. М., Талызин В. В.
Быстрозамороженные готовые блюда — населению . . 9
Корнеев В. А., Шавра В. М. Совершенствовать
холодильное оборудование для предприятий торговли и
общественного питания 11
Лапинский И. Б. Больше внимания проектированию и
строительству холодильников для хранения фруктов
и овощей 14
Андрачников Е. И. Право на труд и на отдых 16
Чистяков Ф. М., Алексеев В. П., Орехов И. И., Усю-
кин И. П., Бражников А. М., Харитонов В. П., Икон-
ников-Ципулин Е. С. Инженерные кадры для
холодильной промышленности 19
Рыбалов Е. Г. Холодильное хозяйство торговли
Туркменской ССР 28
Цыбулько Н. П. Холодильное хозяйство мясной и
молочной промышленности Белорусской ССР 30
Ткачев В. Д., Лист Ф. Д., Иванов М. Т.,
Волкова Л. С, Вертипорох Т. Н. Внедрение ЭВМ —
важный фактор повышения эффективности и качества
работы железнодорожного холодильного транспорта 33
Дюбко А. П., Беляев А. М. Определение технических
норм загрузки рефрижераторных вагонов
охлажденным мясом 36
Бежанишвили Э. М., Смыслов В. И., Кашкин М. П.,
Дубов Ю. Н. Повышение долговечности поршневых колец
холодильных компрессоров 39
Гомелаури В. И., Везиришвили О. Ш., Меладзе Н. В.,
Кикнадзе Т. Г., Хецуриани В. X., Самсония В. Я. Теп-
лонасосная установка для теплохладоснабжения
курортного зала в Пицунде 43
Гоголин В. А. Теплопередача в воздушных аммиачных
конденсаторах 46
СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
Оленев Ю. А., Лагуткина И. А. Новая техническая
документация на мягкое мороженое 51
СОЦИАЛИСТИЧЕСКОЕ СОДРУЖЕСТВО
Клейдерманн Р., Кан А. В., Ионов А. Г. Сотрудничество
СССР и ГДР в области судовой холодильной техники 52
ОБМЕН ОПЫТОМ
Барст Я. И., Бочков В. Ам Бурмистров В. В., Катиче-
ва Л. Ф. Интенсивное охлаждение вареных колбасных
изделий 55
Курылев Е. С, Лукьянов Г. Д., Мачулин В. И.
Потолочная батарея с наклонными трубами 56
Чернявский Э. И. Приспособление для выпрессовки гильз
компрессоров 57
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ 54, 58
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха на
предприятиях текстильной промышленности 59
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Филиппович К. И., Рудаков Е. И. Термореле защиты
электродвигателей ТРЭ-2 62
РЕФЕРАТЫ 63
C0NTENS
Antonov S. F. Wonderful Results, Inspiring Perspectives
Kaminarskaya A. K., Maradudina N. V., Derbedyene-
va Z. A., Oleneva G. E., Sharoiko E. M., Talyzin V. V.
Quick-Frozen Dishes for Population
Korneyev V. A., Shavra V. M. Improvement of
Refrigerating Equipment for Commercial Enterprises and
Pubic Catering System
Lapinsky I B. More Attention to Projecting and Construc-
a ilng^C?ld stora8*e Warehouses for Fruit and Vegetables
Andrachnikov E. I. Right for Labour and for Recreation
Cnistyakov F. M., Alekseyev V. P., Orekhov I. I., Usyu-
kin I. P., Brazhnikov A. M., Kharitonov V. P., Ikon-
nikov-Tsipulin E. S. Engineering Personnel for
Refrigerating industry
Rybaloy E. G. Refrigerating Economy of Trade System in
Turkmen SSR
Tsybulko N. P. Refrigerating Economy of Meat and Dairy
Industry in Byelorussian SSR
Tkachev V. D., Leest F. D., Ivanov M. Т., Volkova L. S.,
Vertiporokh T. N. Introduction of Computers-Important
Factor^of Increasing Effectiveness and Quality of
Refrigerated Rail Transport Operation
Dyubko A. P., Belyayev A. M. Determination of Norms
of Loading Refrigerated Railcars with Chilled Meat
Bezhanishvili E. M., Smyslor V. I., Kashkin M. P., Du-
bov U. N. Increase of Life of Piston Rings of
Refrigerating Compressors
Gomelaury V. I., Vezirishvili O. S., Meladze N. V ,
Kiknadze T. G., Tskhetsuriani V. K., Samsoniya V. Y.
Heat Pump Plant for Heat and Cold Air Supply of
Resort Hall in Pitsunda
Gogolin V. A. Heat Transfer in Ammonia Air-Cooled
Condensers
STANDARDSJAND QUALITY
New Technical Documen-
Olenev U. A., Lagutkina I. A.
tation for Soft Ice Gream
SOCIALIST COMMUNITY
Kleidermann R., Kan A. V., Ionov A. G. Cooperation
of USSR and GDR in Marine Refrigerating Engineering
PRACTICE EXCHANGE
Barst Y. I., Bochkov V. A., Burmistrov V. V., Katiche-
va L. F. Intensive Chilling of Cooked Sausage Products
Kurylev E. S., Lukyanov G. D., Machulin V. I. Ceiling
Battery with Inclined Tubes
Chernyavsky E. I. Device for Pressing-Out Compressor
Sleeves
NEW INVENTIONS
FOREIGN TECHNICAL NEWS
Karpis E. E. Air Conditioning at Enterprises of Textile
Industry
REFERENCE DATA
Philippovich K. I., Rudakov E. I. Thermal Relays for
Protection of Electric Motors TRE-2
SUMMARIES
14
16
19
28
30
33
36
39
43
46
51
52
55
56
57
54, 58
59
62
63
Издательство «Пищевая промышленность», «Холодильная техника», 1977 г.

работы энергосилового оборудования РЕ.
Решение перечисленных задач будет базироваться
на использовании прежде всего информационной
базы системы «Рефрижератор», а также
нормативно-справочной и оперативной информации,
поступающей в дорожные центры из депо по
телетайпу.
Станции для смены бригады будут
выбираться по критерию наименьшего времени
следования новой бригады от депо приписки до пункта
смены. Время прибытия РЕ на станцию смены
бригад или в депо будет прогнозироваться на
основании постоянно корректируемой скорости
следования РЕ по отдельным участкам и
направлениям, что позволит более оперативно
управлять сменой бригад РЕ, своевременно
готовить деповские цехи к приему в ремонт
ожидаемого количества рефрижераторных поездов и
секций.
Одной из ^ближайших задач является
создание связей между звеньями АСУ
«Рефрижератор» — грузоотправителями,
грузополучателями, пунктами стыковки железнодорожного
транспорта с другими видами транспорта. Это даст
возможность регулировать погрузку с учетом
наличия свободных складских емкостей,
технического состояния грузовых фронтов,
согласовывать и координировать подвод подвижного
состава к местам перегрузки с одного вида
транспорта на другой и т. д. Расчеты показывают,
вагонов охлажденным мясом
А. П. ДЮБКО, Л. М. БЕЛЯЕВ
Всесоюзный научно-исследовательский
институт железнодорожного транспорта
XXV съезд Коммунистической партии
Советского Союза наметил в десятой пятилетке
довести реализацию охлажденного мяса до 80%
всего объема его продажи.
В связи с этим перед железнодорожным
транспортом встала задача значительно увеличить
перевозки охлажденного мяса.
При сложившейся организации перевозок и
действующих нормативах использование грузо-
36
что только от сокращения простоя РЕ и бригад
грузчиков у грузополучателей Москвы и
Ленинграда годовой экономический эффект
составит около 500 тыс. руб.
Внедрение первой очереди АСУ
«Рефрижератор» улучшило эксплуатационные показатели
рефрижераторного подвижного состава и
снизило транспортные издержки.
Об этом говорит сравнение основных
показателей работы рефрижераторных поездов и
секций в 1971 (начало внедрения системы
«Рефрижератор») и 1976 гг.:
1971 г. 1976 г. % к 1971 г.
Отношение порожнего
пробега к груженому 0,528 0,492 0,93
Простой под начально-
конечными операциями, ч 100,4 88,2 0,88
Среднесуточная
производительность вагона
рабочего парка, ткм нетто 5418 6196 114,4
Снижение себестоимости
перевозки, коп/A0 ткм)
нетто — 0,256 —
Экономия текущих
расходов, млн. руб. — 8,97 —¦
Внедрение всей системы АСУ «Рефрижератор»
позволит повысить эффективность и качество
работы железнодорожного холодильного
транспорта.
подъемное™ изотермических вагонов при
перевозке охлажденного мяса в 3—4 раза ниже, чем
при перевозке мороженого мяса. В результате
перевозки охлажденного мяса подвесом на
балках с крючьями являются убыточной для
железнодорожного транспорта, так как расходы
на перевозку превышают взимаемую по тарифу
с отправителя провозную плату.
Расширение объема перевозок охлажденного
мяса указанным способом в 3—4 раза
увеличивает потребность в изотермических вагонах.
В этих условиях очень важно изыскать
возможность большей загрузки вагонов
охлажденным мясом.
УДК 625.244:656.225@83.74)
Определение технических норм загрузки рефрижераторных

Одним из путей повышения эффективности
использования изотермических вагонов
является увеличение степени их загрузки, которая
определяется техническими нормами загрузки.
В настоящее время охлажденное мясо
перевозят в 5-вагонных секциях постройки
Брянского машиностроительного завода (БМЗ) и
ГДР, а также в автономных рефрижераторных
вагонах (АРВ), так как только этот подвижной
состав оборудован балками с крючьями для
подвеса туш, полутуш и четвертин
охлажденного мяса.
Техническая норма загрузки 5-вагонных
секций БМЗ охлажденной говядиной при
перевозке ее на балках с крючьями равна 10 т, а для
5-вагонных секций ГДР и АРВ норма не
установлена.
В целях установления новых технических
норм загрузки и корректировки существующих
сотрудниками ЦНИИ МПС был собран,
обработан и проанализирован статистический
материал за 1976 г. по поступлению охлажденной
говядины подвесом в 5-вагонных секциях БМЗ
и ГДР на один из московских
распределительных холодильников. Обработку вели отдельно
для секций БМЗ и ГДР, а для последних
отдельно для грузовых вагонов и вагонов со служебным
помещением и дизель-электростанцией.
Для установления общей закономерности
распределения случайных величин (т. е.
распространения результатов ограниченного объема
выборки на всю совокупность перевозок
охлажденной говядины подвесом) статистический
материал обрабатывали математическим методом.
На основании статистических данных строили
вариационные ряды и кривые эмпирических
распределений, определяли среднюю загрузку
вагонов охлажденной говядиной х, среднеквад-
ратические отклонения а исследуемых
параметров и строили теоретические кривые, характе-
Тип рефрижераторного
подвижного состава
5-вагонная секция
БМЗ
5-вагонная секция
ГДР
с грузовыми
вагонами
с вагонами с

зель-электростанцией и служебным
помещением
Общее
количество учтенных
вагонов
446
200
124
Законы

распределения
Типа А
Типа А

Нормальный
Обыкновенные
начальные моменты
т,
0,6
0,22
—0,69
т2
2,93
3,14
2,0
т3
з,п
0,28
т4
24,18
22,58
Средняя
загрузка X, Т j
10,1
7,72
4,81
Среднеквадра-
тическое
отклонение, т
1,53
1,75
1,23
Центральные
моменты
М-з
— 1,732
—0,405
Мч
22,652
23,269
Основные
моменты
Г3
—0,484
—0,08
и
4,134
2,48
Критерий
согласия
Колмогорова
0,86
0,94
0,46
Рекомендз
нормы заг
ки, т
12
10
7
ризующие законы распределения загрузки
рефрижераторных вагонов охлажденной
говядиной.
В результате установлено, что распределение
загрузки для 5-вагонных секций БМЗ и
грузовых вагонов 5-вагонных секций ГДР
подчиняются закону распределения типа А [1], а для
вагонов со служебным помещением и дизель-
электростанцией 5-вагонных секций ГДР —
нормальному закону.
Степень соответствия эмпирического
распределения предполагаемому теоретическому
проверяли по критерию согласия Колмогорова.
Данные, характеризующие закон
распределения загрузок рефрижераторных вагонов
охлажденной говядиной, приведены в таблице.
Числовые значения критерия согласия
Колмогорова показали на близость эмпирической
и теоретической функций распределения [2].
Плотность вероятности*для распределения
типа А в дифференциальной форме имеет вид [2]:
U М = 7 М - 1Г^C) М + ^V^/D) W •
1 (ч-За
f (х) = —7==— е 2а*
г г — аз i U — а4 »
Iяз ~ тз — Зт2т1 + 2т\\
\хА = т4 —4т3т1 + 6т2т^ — Зт{;
2 mm ^ mia?
v=_ i-i „, _;=i
N N
37

m, =
k
3
A'
m4 =
2 m^l
: h у m2 —m
где
f(*)(x),f(*)(x)-
x = x(a) — mji,
-плотность вероятности
распределения;
- соответственно третья
нормального
150
155\
120\
Ю5\
М>90
t75
%60
производные плотности вероятности;
г3, г4—соответственно третий и четвертый
^4J
и четвертая j#
15
основные моменты; О
fjt3 и [х4 — соответственно третий и четвертый
центральные моменты;
с — среднеквадратическое отклонение;
/я,, т2, тг, т4 — обыкновенные начальные моменты;
ггц — эмпирическая частота;
Ш — отклонение разрядных значений от
начала;
N — общее количество учтенных вагонов;
h — интервал значений случайных
величин;
х (а) — начало;
jc — среднее значение;
Xi—середина интервала;
к — количество интервалов.
Первый член правой части уравнения кривой
распределения типа А дает нормальное
распределение, второй член отражает влияние ко-
сости кривой, а третий •— влияние крутости
кривой типа А.
Переход к теоретическим частотам
осуществляли по формуле
N
mt = — U (х).
Анализ гистограммы распределения загрузки
5-вагонных секций БМЗ показывает (рис. а),
что 41 % вагонов загружались на Ь—5 т меньше
существующей технической нормы загрузки. Это
объясняется следующим. Для увеличения
поставок охлажденного мяса, оно отгружается со
всех мясокомбинатов, в том числе и с
небольших, которые могут охлаждать всего 10
т/сутки и менее. Из-за недостатка одиночных
рефрижераторных вагонов под погрузку подаются
5-вагонные секции, которые грузятся 3 суток
и более, что не только вызывает недогруз и
сверхнормативный простой вагонов под погрузкой,
но и отражается на качестве мяса.
Вместе с тем в 29 % вагонов загрузка на 1—5 т
превышала установленную норму, в основном
в период массового убоя скота. Значительное
превышение технических норм загрузки
свидетельствует о том, что загрузка проводилась
уплотненным способом. При этом не было
составлено ни одного коммерческого акта о
снижении качества груза.
Если исключить случаи недовыполнения
технических норм загрузки и охлажденное мясо
3 10 11
Загрузка, т
а
12
Загрузка, т
5
Ч- 5
Загрузка, т
Гистограммы распределений загрузки- рефрижераторных
вагонов охлажденной говядиной:
а _ вагоны 5-вагонной секции БМЗ; б — грузовые вагоны 5-ва-
гонной секции ГДР; в — вагоны с дизель-электростанцией и
- - служебным помещением 5-вагонной секции ГДР; 1,2 — соот-
ГруЗИТЬ В ВаГОНЫ уПЛОТНеННЫМ СПОСОООМ, ТО ветственно теоретическое и эмпирическое распределение.
38

средняя загрузка вагона 5-вагонной секции БМЗ
составит 11,4 т.
Анализ гистограммы распределения
загрузки 5-вагонных секций ГДР показывает (рис. б
и в), что у грузовых вагонов наибольшее число
случаев приходится на интервал от 8 до 9 т.
Отбросив случаи, находящиеся в интервале от
3 до 7 т (недогруженные вагоны), составляющие
33% от общего числа, получаем среднюю
загрузку грузового вагона 5-вагонной секции
ГДР, равную 9 т.
Рассуждая таким же образом, отбрасываем
случаи, попадающие в интервал от 2 до 4 т, и
получаем, что средняя загрузка вагонов с
дизель-электростанцией и служебным помещением
равняется 6,5 т.
Вместе с тем часть вагонов загружалась
намного выше установленной средней нормы:
загрузка 5-вагонных секций БМЗ достигала 15 т,
грузовых вагонов секций ГДР — 12 т, вагонов
с дизель-электростанцией и служебным
помещением ¦— 8 т. т
Это дает основание округлить полученные
средние значения в большую сторону и
рекомендовать новые технические нормы загрузки
вагонов охлажденным мясом =— говядиной
подвесом на балках с крючьями: для 5-вагонных
секций БМЗ '— 12 т, для грузовых вагонов секций
ГДР — 10 т, для вагонов с
дизель-электростанцией и служебным помещением секций ГДР —
7 т.
Повышение долговечности поршневых
холодильных компрессоров
Канд. техн. наук Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, В. И. СМЫСЛОВ,
М. П. КАШКИН
ВНИИхолодмаш
Ю. Н. ДУБОВ
Специальное конструкторско-
технологическое бюро
кислородного и холодильного
машиностроения
Поршневые кольца в холодильных компрессорах
являются весьма ответственными, но в
большинстве случаев наименее долговечными деталями.
Для проверки реализации рекомендуемых норм
были проведены опытные перевозки
охлажденного мяса в 5-вагонных секциях БМЗ в
переходный, зимний и летний периоды времени из
Прибалтики и Белоруссии в Москву. В вагоны
загружали от 11,5 до 13,5 т охлажденного мяса
(говядины). Комиссионные выгрузки показали,
что качество охлажденного мяса, загруженного
уплотненным способом с частичным
соприкасанием выступающих частей полутуш ичетвертин,
после нахождения в вагоне от 4 до 5 суток не
снизилось, говядина соответствует требованиям
ГОСТа и годна для хранения и последующей
реализации. В местах соприкасания
выступающих частей полутуш замечалось только
увлажнение мышечной ткани.
Результаты опытных и массовых перевозок
охлажденной говядины подтвердили правильность
предложенных технических норм загрузки
вагонов. Для успешной их реализации Правилами
перевозок грузов должна разрешаться погрузка с
частичным соприкасанием выступающих частей
туш, полутуш и четвертин, как это
систематически наблюдается на практике.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Митропольский А. К- Техника
статистических вычислений. М., «Наука», 1971, 576 с.
2. Р Т М 44-62. Методика статистической обработки
эмпирических данных, 100 с.
УДК 621.574.004.6
колец
Необходимость их замены для многих моделей
компрессоров определяет периодичность
проведения и объем ремонтных работ.
В холодильном машиностроении в течение
ряда лет проводились комплексные работы по
повышению износостойкости и прочности
поршневых колец холодильных компрессоров. Работы
велись по двум направлениям: исследование и
повышение износостойкости металлических
поршневых колец в паре с чугунными гильзами
цилиндров и создание металлополимерной пары
39

трения кольцо — гильза на основе применения
неметаллических поршневых колец.
Исследование износостойкости металлических
колец включало следующие этапы:
анализ конструкции, материалов и условий
работы деталей пары трения;
определение фактических характеристик
износостойкости деталей пары трения;
анализ полученных результатов и результатов
аналогичных исследований в смежных отраслях
и разработка конструкторско-технологиче-
ских методов повышения износостойкости;
изготовление и испытание опытных деталей
и пар трения в целях установления наиболее
износостойких сочетаний и разработка
рекомендаций по повышению долговечности пары
трения поршневое кольцо — гильза.
Исследования проводились в процессе
лабораторных, ресурсных (на стендах
заводов-изготовителей компрессоров) и эксплуатационных
испытаний [1, 7, 8] различных типов
компрессоров.
Основные характеристики пар трения
поршневое кольцо — гильза, условия их работы,
объемы проведенных испытаний и
экспериментально полученные скорости изнашивания деталей
пары приведены в таблице.
Из сопоставления и анализа особенностей
изготовления, механических свойств,
микроструктуры, действующих нагрузок и скоростей
изнашивания исследованных поршневых колец
и гильз сделаны следующие выводы.
— Поршневые кольца рассмотренных типов
компрессоров имеют простейшую конструкцию
с прямым или косым замком. Они изготовлены
из серого чугуна примерно одного химического
состава, одинаковы по структуре и механическим
свойствам.
Твердость применяемых поршневых колец
находится в интервале 98—ПО ед. HRB.
Исключение составляют поршневые кольца
диаметром 130 мм из свинцовистой бронзы с
твердостью порядка 180 ед. НВ (твердость
применяемых в компрессоростроении бронз обычно не
превышает 130 ед. НВ).
Часть поршневых колец (диаметром 102,^125
и 160 мм) имеет хромистое покрытие с
микротвердостью порядка 1600—2000 ед. HV.
— Все исследованные гильзы цилиндров,
выполненные из серого чугуна, по твердости
разделяются на три основные группы: нетермообра-
ботанные с твердостью не более 200 ед. НВ
(диаметром 150, 190, 115 и 67,5 мм), нетермообработан-
ные с повышенной твердостью порядка 240—
250 ед. НВ (диаметром 160, 125, 130 мм) и тер-
мообработанные (закалка ТВЧ) с твердостью
около 280 ед. НВ (диаметром] 102 и 76 мм). К
последней группе относятся и гильзы цилиндров
1 S
S
я
о
(X
аме
щ
m
1 о
сх
о
[рес
1 (-с
ком
X
2
X
арубе:
со
1 СО
!=Г
ОЛЬ]
tf
я
S
я
1 н
<и
S
К
КС
д
о
(X
CCO
CD
сх
X КОМП
2
X
твен
В*
о
СО
я
к;
о
Ъ4
ия)
«S
~t
к
°° о
""* с
5
10 U
21
^-<.
к
° К
СО к
"з
СО
С^-
ю
-
ю
t--
СО
см
QO
CN
О
—
О
ю
О) S
Й 5 и
° к v со
Условия работы и
технические харак
пары трения по
кольцо— ги
О
~~*
О
Ю
о
•-4
ю
ст>
о"
о
Tf
—-1
см
см
•*
ю
•—«
о
со
г*-
С*
00
О
со
Ч Л
в =?
Зё
н °
5 «
О)
! со**
с 3
CQ
CQ В
а
<d а.
в о
в в
а>
CQ
03 <v — __
в в 5см ^:
о х ?<nN
ю аа? «м
W _~
w«2
сою s v о
о о s v со
(NN | ^^ CO
-CM 1 § ^
w <x
• • CO
CO CD Я
CQ В Л «
о о х ч со со
OO^OhOSiN О
-rf В CD « Jg < CD
сосм s m 8<!
X в
?»2
So в<^ о
-со | о7 "*
ме*' g.©
ex
ел ю в ся v о
сосм 1 |<<
<хх
СМ СО
•—| "т*
О О дСЧ О
^С7> 1 ОТ СО
**—' 1 <v JL ^f
см cuO
ex
SeoS
СОЮ Д CM ^O
СОЮ 1 s • -rf"Tt<
.со 1 ^S04
00 <X><
с^з <?> S см ^
и в B^!^
CD ° X Й ^c>J
^Зо s^oo" см
со см S « « ?e см
g.g oex
X в_
CO
« oo
< s
«X
COOO «3
—-i rr> I s
-2| g ,
< gCNcM
сх, о
а> д
CQ *
^
а.
В со
>^ в
<и
«в ><
.-L' S CQ
« . в в _-> о
В с? О О О g
О В лч CQ О 5
« «- g о >-'S
л я t: су со
Л е-> Л л! * О Ь
S о ^ о о со д в сг <и
вь*очя« So 2
си OhTj*© ft» S> ^ ч ^ о
CD Ю| 1 СО
^г *-* 1 1
1
о о о
о
rf Ю CD
CM
о о о
со
-ч Tf О
СО —|
IO
8 oo L-о
СО 1—• т*<
о ю ю
СМ
-ч СМ '—
9 ^1 1 °
S s 1 о
о —* -^
00
¦* а> со
о
О СМ О
СМ —•
ю л s
S Чо-<°-
со |со ю
о о ю
о t-.
00 СМ
—Н —-1
О О CD
см - —•
СО СО
00
X О * _г
з в v S
В со
В coQ Л
m В Ч
2 12 ?
ч S K
О _, * В
с-> S в
В w л со
в а> S
у со В д
5^ CQ В ы
н о д я -,
о 3 я 5 в
vo p со о й
СО В Ь д
Г_ » СО
ад CS В »В у
д В О
^ д Л В Л О
CD Е- Л Е- О
к ся o,cj irj о о
д со Ь О со О --_
нО cUftUS
2 *
40

диаметром 82 мм, характеризующиеся высокой
твердостью — 355 ед. НВ.
— Исходная шероховатость всех гильз
находится в интервале 0,16—0,63 мкм, поршневых
колец — 2,5—5 мкм по шкале Ra.
— Чугун поршневых колец диаметром 125
и 160 мм и гильз цилиндров диаметром 150 и
130 мм легирован хромом и никелем, что
повышает их износостойкость. Хром является
сильным карбидообразующим элементом, он
способствует увеличению содержания связанного
углерода в чугуне и образованию
мелкозернистой структуры, повышая тем самым
износостойкость деталей [4, 5].
Легированы хромом также и кольца диаметром
82 мм, заимствованные от автомобильного
двигателя. Однако в металлографической
структуре этих поршневых колец в отличие от других
исследованных колец отсутствует фосфидная
эвтектика, играющая значительную роль в
повышении износостойкости [4].
— Разница в твердости гильз и поршневых
колец колеблется в интервале от 20 до 60 ед.
НВ, при этом у пар трения диаметром 125, 130
и 160 мм этот интервал несколько уже — от 20
до 40 ед. НВ. Исключением является пара
трения диаметром 82 мм, для которой эта разница
составляет 120 ед. НВ. Установлено, что при
трении чугуна по чугуну износ тем меньше, чем
меньше, при прочих равных условиях, разница
в твердости. Оптимальной считают разницу от 0
до 60 [6, 9] или от 0 до 100 ед. НВ [3]. Пара
трения поршневое кольцо — гильза диаметром
82 мм перекрывает и этот верхний предел.
— Нагрузка в рассматриваемых парах
трения по фактору давление — скорость находится
в основном в интервале от 2,45 до 6,45 ед. за
исключением пары диаметром 82 мм, для
которой этот фактор достигает 10,4 ед. из-за высокого
давления кольца на стенку гильзы цилиндра
от сил упругости. Учитывая ограниченные
условия смазки в сопряжении поршневое кольцо —
гильза в аммиачных компрессорах, этот фактор
имеет отрицательное значение.
— Скорости изнашивания поршневых колец
и гильз цилиндров в среде смеси фреонов и сма-
зочйых масел ниже, чем в среде аммиака.
Применение специальных холодильных' масел
значительно повышает износостойкость
поршневых колец и гильз, что иллюстрируется на
примере сопряжений диаметром 150 мм, работавших
на общепромышленном масле «веретенное-2» и
специальном масле ХА-23 [2].
Скорости изнашивания поршневых колец до
60 мкм/1000 ч и гильз цилиндров до 10 мкм/1000 ч
являются вполне допустимыми и обеспечивают
ресурсы деталей соответственно 8—10 и 25—
30 тыс. ч, что отвечает современным требованиям.
На основе анализа полученных
экспериментальных и литературных [3—6, 9] данных были
определены следующие направления
экспериментальных работ по повышению
износостойкости исследуемой пары трения:
применение износостойких покрытий
поршневых колец и специального термохимического
упрочнения;
улучшение условий смазки поверхностей
трения за счет создания маслоемких поверхностей
кольца и гильзы;
совершенствование микроструктуры гильз и
оптимизация их твердости;
оптимизация удельного давления кольца на
стенку гильзы цилиндра от сил упругости.
Экспериментальные работы по повышению
износостойкости проведены на парах трения
диаметром 150 и 82 мм, превышающих
приемлемый уровень скоростей изнашивания и
требующих первоочередного совершенствования.
По заданию ВНИИхолодмаша головной
технологической организацией СКТБ КХМ были
изготовлены экспериментальные детали:
поршневые кольца — из серого чугуна с
термохимическим поверхностным \ упрочнением (пористое
хромирование, сульфоцианирование) и без
упрочнения, а также с уменьшенной упругостью;
гильзы цилиндров—из серого чугуна без и с
упрочнением (вибронакатывание) поверхности
трения, чугуна, модифицированного сурьмой и
высокопрочного без и с упрочнением.
Методика испытаний предусматривала
сравнение износостойкости экспериментальных и
серийно изготавливаемых пар трения по
результатам испытаний их в условиях эксплуатации и
на заводских стендах. Для обеспечения
сопоставимости результатов каждый из испытываемых
аммиачных компрессоров укомплектовывался
экспериментальными и серийно
изготавливаемыми парами трения.
На основании полученных экспериментальных
данных и предыдущего анализа сделаны
следующие общие выводы.
В результате уменьшения упругости
поршневых колец (снижения удельных давлений на
стенки гильз цилиндров) и пористого
хромирования поршневых колец достигается
значительное снижение скоростей изнашивания обеих
деталей: например, для пары диаметром 82 мм
скорость изнашивания гильз цилиндров
снизилась в 4 раза, а поршневых колец более чем
в 10 раз.
Средние удельные давления чугунных колец
на стенку гильз цилиндров от сил упругости
должны находиться в пределах от 1,00 до
1,50 кгс/см2, при более высоком давлении
скорости изнашивания колец и гильз цилиндров
увеличиваются. Уменьшение удельного
давления в паре диаметром 82 мм снизило скорость
изнашивания деталей более чем в 2 раза.
41

Пористое хромирование поршневых колец,
работающих в паре с чугунными гильзами из
серого чугуна, повышает износостойкость
сопряжения. Так, для пары трения диаметром
150 мм скорости изнашивания колец снизились
в 6 раз, а гильз цилиндров — в 3,3 раза.
Применение гильз из высокопрочного
чугуна также повышает износостойкость
сопряжения, но получаемый эффект ниже, чем при
оптимизации удельных давлений от сил упругости
в сочетании с пористым хромированием
поршневых колец.
Технологические особенности изготовления
деталей, обеспечивающие повышение
износостойкости сопряжения, заключаются в следующем.
Поршневое кольцо с хромовым
пористым покрытием толщиной
120—160 мкм:
кольцо хромируют в течение 4 ч при плотности тока
35—70 А/дм2 в электролите с температурой 48—54°С;
состав электролита — 180—220 г/л Сг03, 1—5 г/л
Сг203 и не более 10 г/л Fe; анодом служат свинцовые
перфорированные цилиндры; после хромирования
кольцо кадмируют на толщину 3—5 мкм.
Поршневое кольцос
уменьшенной упругостью,
обеспечивающей снижение удельного
давления на стенку гильзы цилиндра
до 1,25 к г с/см2:
кольцо диаметром 82 мм протачивают по внутреннему
диаметру в специальном приспособлении до
радиальной толщины 3 мм.
Гильза цилиндра из
высокопрочного чугуна В 4 50-1,5 с
шаровидным графитом:
плавка чугуна осуществляется в вагранке (с
шихтовкой кгСЧ21-4С), мсдшфииирсвание—в открытсмковше
комплексным модификатором марки ЖКНК по
ТУ ЧЕНК 107—69; отливают гильзу на центробежной
машине, затем отжигают ее при температуре 930—
940°С, подвергают механической обработке,
закаливают при 860°С, охлаждают в масле, а затем проводят
отпуск при температуре 550°С.
Гильза с повышенной масло-
емкостью поверхности трения:
гильзу вибронакатывают на токарном станке с помощью
специального приспособления; площадь канавок
составляет около 30% поверхности зеркала гильзы.
Гильза из чугуна,
модифицированного ([сурьмой:
модификация жидкого чугуна проводится в открытом
ковше, отливка гильзы — на центробежной машине
с подсыпкой пульвер-бакелита.
Таким образом, для повышения долговечности
пар трения кольцо поршневое — гильза
аммиачных компрессоров рекомендуется:
пористое хромирование поршневых колец;
уменьшение упругости поршневого кольца
диаметром 82 мм проточкой по внутреннему
диаметру до радиальной толщины 3,0 мм,
приводящее к снижению удельного давления на
стенку гильзы цилиндра;
применение гильз цилиндров с твердостью
порядка 240 ед. НВ без специальной
термообработки;
применение смазочных масел ХА-23 и ХА-30.
Эти рекомендации адресуются как заводам-
изготовителям холодильных компрессоров, так
и предприятиям-потребителям, в частности
ремонтным * заводам, в номенклатуру
производства которых входят поршневые кольца и
гильзы цилиндров.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бежанишвили Э. М., Кашкин М. П.
Исследование изнашиваний крупных аммиачных
компрессоров. — «Холодильная техника», 1974, №]10, с. 16—
21.
2. Выявление эксплуатационных характеристик
компрессоров на Минском холодильнике № 2. —
«Холодильная техника», 1968, № 11, с. 9—13. Авт.:
Э. М. Бежанишвили, М. П. Кашкин, Г. Г. Ольков,
И. Г. Хазанов, Н. X. Ванинский.
3. Гречин В.П. Износостойкие чугуны и сплавы.
М., Машгиз, 1961. 256 с.
4. Елизаветин М. А. Повышение надежности
машин. М., «Машиностроение», 1973. 330 с.
5. Елизаветин М. А., Сатель Э. А.
Технологические способы повышения долговечности машин.
М., «Машиностроение», 1969. 397 с.
6. М и ш и н И. А. Долговечность двигателей. Л.,
«Машиностроение», 1976. 288 с.
7. Результаты длительных ресурсных испытаний
компрессора ФУУ80. — «Холодильная техника», 1974,
№ 2, с. 17—22. Авт.: Э. М. Бежанишвили, Н. В.
Романовский, М. П. Кашкин, В. И. Акимов.
8. Результаты ресурсных испытаний фреоновых
холодильных компрессоров. — «Холодильная техника»,
1973, № 6, с. 7—11. Авт.: Э. М. Бежанишвили,
В. И. Смыслов, М. П. Кашкин, М. А. Малахова,
А. В. Мишин, В. Н. Яковлев.
9. Э н г л и ш К. Поршневые кольца. Т. 2. М., Машгиз,
1963. 583 с.
42

Теплонасосная установка для теплохладоснабжения
курортного зала в Пицунде
УДК 621.577:658.64
Член-корр. АН ГССР, доктор техн. наук, проф.
В. И. ГОМЕЛАУРИ, канд. техн. наук О. Ш. ВЕЗИРИШВИЛИ,
канд. техн. наук Н. В. МЕЛАДЗЕ
Грузинский политехнический
институт им. В. И. Ленина
Т. Г. КИКНАДЗЕ, В. X. ХЕЦУРИАНИ, В. Я. САМСОНИЯ
Объединение курортов
«Пицунда»
Одним из путей комплексного решения
проблем экономии органического топлива,
предотвращения загрязнения окружающей среды и
круглогодичного комфортного кондиционирования
является использование теплонасосных систем
теплохладоснабжения. Особенно эффективно
применение теплонасосных установок (ТНУ) при
летнем кондиционировании воздуха, так ькак
оно позволяет иметь источники отопления без
дополнительных капиталовложений и
одновременно обеспечивает экономию топлива и чистоту
окружающей среды. Это явилось одной из
предпосылок использования существующей системы
(включающей две холодильные машины ХМ-
ФУУ80 и два кондиционера КД-20) летнего
кондиционирования воздуха в курортном зале
для его же отопления зимой по режиму
теплового насоса вместо прямого электроотопления,
применяемого в настоящее время в курортном
комплексе. В качестве источника
низкопотенциального тепла зимой и теплоприемника летом
использована морскаяТвода. По^указанной схеме
в Пицунде промышленная установка успешно
работает с 1975 г. по настоящее время.
Целью создания установки являлось также
определение технико-экономической
эффективности применения серийных холодильных
машин в теплонасосном режиме с использованием
тепла морской воды.
На рис. 1 показана схема теплонасосной
установки (ТНУ) для круглогодичного
кондиционирования воздуха в курортном зале.
Зимой морская вода с помощью береговой
насосной установки подается в испаритель 8 ТНУ,
где у нее отбирается низкотемпературное тепло,
после чего она сбрасывается в море.
Водопроводная вода, нагретая до необходимой
температуры в конденсаторе 9 ТНУ, поступает в
кондиционеры U нагревая воздух, подаваемый в
курортный зал.
Летом водопроводная вода охлаждается в
испарителе ТНУ, после чего подается в те же
трубопроводы и кондиционеры, а морская вода
используется для охлаждения конденсатора.
Режим работы ТНУ изменяется путем
переключения соответствующих вентилей.
Установку исследовали в нормальных
эксплуатационных условиях в течение двух
зимних и летних сезонов A975—1977 гг.). Каждая
холодильная машина проработала свыше 5000 ч.
За это время не наблюдалось поломок
всасывающих и нагнетательных клапанов. Износы
основных узлов и деталей не выходили за пределы
допусков. Коррозии от применения морской
воды не наблюдалось.
Рис. 1. Схема круглогодичного
кондиционирования воздуха с ТНУ,
использующей тепло морской воды:
/ — кондиционер; 2 — бак холодной
воды; 3, 4, 5, 6, 10, 11, 12, 13 — вентили;
7 — компрессор 8 — испаритель;9 —
конденсатор; 14 — циркуляционный насос
водопроводной воды; 15 — бак утепленной
воды; 16 — циркуляционный насос морской
воды; летний режим; зим
ний режим.
///////////
15 П
16
-Г
43

В процессе исследования в узловых точках
цикла измеряли медь-константановыми
термопарами и образцовыми манометрами параметры
фреона-12; трубкой Пито, микроманометром и
термометрами сопротивления ТСП-290 — расход
и температуру воздуха и воды в конденсаторах,
испарителях и кондиционерах. Потребляемую
компрессорами электроэнергию
контролировали самопишущим киловаттметром и
электрическим счетчиком.
Были определены следующие параметры ТНУ:
теплопроизводительность, холодопроизводи-
тельность, эффективная мощность и
коэффициент преобразования при температурах кипения
фреона-12 от 0 до 10°С и температурах
конденсации от 35 до 60°С;
теплопроизводительность при температуре
горячей воды, выходящей из конденсатора, 50—
55°С и морской воды, подаваемой на
испаритель, 8, 10, 15°С и различных расходах воды в
конденсаторе и испарителе;
объемные и энергетические показатели
холодильного компрессора в режиме теплового
насоса и в холодильном режиме.
Проводили также микрометраж
быстроизнашивающихся деталей компрессоров до и после
испытаний.
Согласно результатам испытания тепло- и
холодопроизводительность машины при t0 от
0 до 10°С и tK от 35 до 60°С соответствовала
расчетным.
На рис. 2 представлена зависимость тепло-
производительности теплового насоса от темпе-
QTlHdm
220
200
/80
160
ПО
120
N>
*h*
¦ #
" ^^ч!
V
>
>^
\
Ч2>
Ч^
9s?
I J
35 39
4J
hi
51 55 tH,°C
Рис. 2. Зависимость теплопроизводительности QT
теплового насоса от температуры конденсации tK при различных
температурах кипения t0.
5,0
%5
W
5,5
5,0
\
V
^уо
п
Э
0s
^х
^ J
55
W
45
50
-JL.
55 WC
JO
35
W
95 50 t6>°G
Рис. 3. Зависимость коэффициента преобразования фд
от температуры конденсации /к и температуры воды на
выходе из конденсатора tB при различных температурах
кипения tQ.
0J
0,6
0,5
\*
ч.
——^^^^53
гЩг
Ф4^
^s«
р
lit
Рбс
Рис. 4. Зависимость коэффициента подачи ТНУ от отно-
Рн
шения давлений
Рве
44
ратуры конденсации при температуре кипения
фреона-12 0; 5; 10°С.
На основе проведенных исследований было
определено значение действительного
коэффициента преобразования срд при различных
режимах работы системы теплохладоснабжения (рис.
3). Средний за отопительный сезон коэффициент
преобразования равен ~4.
Найдена зависимость коэффициента подачи
компрессоров от отношения давлений в
режимах теплового насоса и в холодильном (рис. 4).
Коэффициент подачи компрессора,
работающего в режиме теплового насоса, имеет
практически ту же зависимость от отношения давления

-"S^
Л 2
)
и—
О I
?
^"о****^
у4"*^
"И
*^>*
J '* 5 6 %
Рис. 5. Зависимость индикаторного и эффективного КПД
Рн
ТНУ от отношения давлений —- .
Рве
нагнетания к давлению всасывания, что и при
работе в холодильном режиме.
На рис. 5 приведена зависимость
индикаторного КПД и эффективного КПД компрессоров
от отношения давления нагнетания рн к
давлению всасывания рвс.
Как показали исследования, у фреоновых ком- ш
прессоров (ФУУ80) с кольцевыми клапанами
потери при всасывании наибольшие по сравнению
с другими энергетическими потерями, особенно
в теплонасосном режиме при высоких
температурах кипения хладагента — t0=5—10°С *.
Опытно-промышленная проверка теплонасос-
ной установки показала высокую эффективность
ее внедрения для теплохладоснабжения
курортного зала в Пицунде.
Проведенные эксперименты позволили
установить, что в климатических условиях
Черноморского побережья холодильные установки,
предназначенные для летнего
кондиционирования воздуха, по своей мощности вполне
достаточны для использования их в режиме теплового
насоса. Таким образом, одна и та же холодильная
машина может комплексно обеспечить
отопление зданий зимой и их охлаждение летом.
Поэтому использование ТНУ на Черноморском
побережье весьма эффективно.
Технико-экономическое сравнение
показателей энергоснабжения курортного зала по
существующей и теплонасосной схемам показало, что^
в первом случае установленная мощность и
среднегодовой расход электроэнергии составляют
соответственно 300 кВт и 250 тыс. кВт-ч/год,
а во втором— 80 кВт и 70 тыс. кВт-ч/год, что
дает фактическую годовую экономию от
внедрения теплонасосной схемы теплоснабжения толь-
* Во вновь разработанных компрессорах, которые
должны заменить компрессоры ФУУ 80, потери во
всасывающих клапанах при режимах теплового насоса
снижены в 2,5 раза.
ко в курортном зале 4500 руб/год при стоимости
электроэнергии 2,5 коп/(кВт-ч).
По данным Эксплуатационно-технического
управления курорта «Пицунда», для
энергоснабжения процессов отопления и горячего
водоснабжения курортного комплекса с учетом
жилого сектора для обслуживающего персонала
при существующих прямых схемах
электроснабжения средний удельный расход
электроэнергии на 1 койко-место составляет порядка
10 000 кВт-ч/год. Внедрение теплонасосных
установок для теплохладоснабжения по схеме
морская вода — воздух позволит снизить этот
расход до 2500 кВт -ч/год.
Таким образом, с энергетической точки
зрения теплонасосная схема является весьма|эф-
фективной, поэтому на основании полученного
положительного результата работы ТНУ в
курортном зале нами предлагается переход на
теплонасосное теплохладоснабжение, в первую
очередь открытого морского плавательного
бассейна и близлежащих пансионатов № 3, 4 и 5.
В предложенной схеме предусматривается
вместо установленных электрокотлов и
электрических радиаторов использовать пять фреоновых
холодильных машин ХМ-ФУУ400/2,
работающих в режиме тепловых насосов, холодопроиз-
водителыюстью 0,8 Гкал/ч с
электродвигателем 250 кВт. Две из них будут предназначены
для обогрева бассейна, а три — отопления и
горячего водоснабжения остальных объектов.
Отопление пансионатов предусматривается по
приведенной выше схеме (см. рис. 1), только
вместо центральных кондиционеров
устанавливаются индивидуальные доводчики в номерах
пансионата.
Капиталовложения, требующиеся для
осуществления предлагаемой схемы, составляют
450 тыс. руб. **
В таблице приведены технико-экономические
показатели сравниваемых вариантов
энергоснабжения.
При современном тарифе на электроэнергию
в курорте «Пицунда» 2,5 коп/(кВт-ч) стоимость
сэкономленной электроэнергии составит 141,2тыс.
руб. в год. Таким образом, капиталовложения
на осуществление предложенной схемы
окупятся за три года, что говорит о высокой ее
эффективности.
Необходимо подчеркнуть, что при переходе
на новую схему теплоснабжения в Пицунде
высвобождается электроэнергия мощностью
** Г о м е л а у р и В. И., В е з и р и ш в и л и О. Ш.,
Меладзе Н.В. Применение теплонасосной установки,
использующей тепло морской воды, для комплексного
теплохладоснабжения курорта «Пицунда». Материалы
XIX научно-технической конференции втузов, Тбилиси,
•1977.
45

Потребитель
Нагрев морской воды
в плавательном
бассейне
Горячее
водоснабжение корпусов № 3,
4, 5
Отопление корпусов
№ 3, 4, 5
Итого. . .
Максимальная часовая
нагрузка, кВт
по
существующей
схеме
2000
1000
1050
4050
по новой
схеме
480
310
330
1120
Годовое потребление
электроэнергии, млн. кВт«ч
по
существующей
схеме
3,2
3,0
1,15
7,35
по новой
схеме
0,65
0,73
0,32
1,70
Снижение

максимальной

нагрузки, кВт
1520
690
720
2930
Экономия

электроэнергии,
млн.
к Вт. ч /год
2,55
2,27
0,83
5,65
2930 кВт. С учетом потерь в электрических сетях
это дает экономию мощности на
электростанциях в размере 3300 кВт. При стоимости одного
кВт установленной мощности на ГРЭС порядка
140 руб/кВт экономия капиталовложений на
строительство электростанций составит свыше
450 тыс. руб, что превышает капиталовложения
на теплонасосную установку.
Таким образом, получаемая экономия
капиталовложений, электроэнергии и годовых
издержек дает основание считать, что внедрение
теплонасосных схем на курортах
Черноморского побережья является наиболее правильным
решением.
В настоящее время нами разрабатываются
схема и проектное задание на теплохладоснабже-
ние объектов курорта «Пицунда» с применением
ТНУ.
Теплопередача в воздушных аммиачных конденсаторах
УДК 536.24:621.57.044
Канд. техн. наук В. А. ГОГОЛИН
ВНИИхолодмаш
В настоящее время воздушные конденсаторы
получают все более широкое применение в
fаммиачных холодильных установках большой и
средней производительности, а также в
технологических линиях производства аммиака.
Специфичным для холодильных установок
является относительно малый температурный
перепад между конденсирующимся хладагентом и
охлаждающим воздухом (порядка 15—25°С),
поэтому в этих аппаратах целесообразно
применять стальные трубы сХоребрением из
высокотеплопроводного металла. В основном
применяют два типа труб с круглыми алюминиевыми
ребрами: накатные биметаллические и трубы
со спирально-навивным экструдированным ореб-
рением.
Общий недостаток этих теплообменных
поверхностей — наличие термического
сопротивления в зоне контакта ребра с трубой,
приводящее, как показывает практика, к снижению,
по сравнению с идеальным контактом (RK=0),
коэффициента теплопередачи на 10—20% и
более.
Пары хладагента поступают в воздушный
конденсатор парокомпрессионной холодильной
машины в перегретом состоянии, однако
поскольку в условиях холодильной техники
температура внутренней стенки трубьь всегда ниже
температуры конденсации, то с точностью до 2%
всю теплоотдачу Q, Вт, включая и снятие теп-
"ла перегрева, в общем виде можно определять
по основному процессу — конденсации
насыщенного пара [2].
Q ss (XbhFbh (^к tCT) ,
A)
где авн — коэффициент теплоотдачи насыщенных паров
хладагента от внутренней стенки трубы,
Вт/(м2.К);
Лш—внутренняя поверхность теплообмена, м2;
*к> *ст — соответственно температуры конденсации и
стенки, °С.
Это значительно облегчает расчет и позволяет
определять коэффициент теплопередачи аппа-
46

рата, отнесенный к наружной поверхности, по
формуле:
1—в-. B)
где апр — приведенный
Вт/(м2-К);
хпр авн
коэффициент
«пр - 1**н (7 ^н^к + ^
теплоотдачи,
C)
ан — коэффициент конвективной теплоотдачи
от наружной поверхности стенки к
воздуху, Вт/(м2.К);
г|э — коэффициент неравномерности
теплоотдачи по ребру. Согласно [3] можно
принять \|) = 0,85;
FH
Р = -р— — коэффициент оребрения;
^н» ^р» ^тр — поверхности соответственно полная
наружная, ребер и межреберных участков
несущей трубы, м2;
Ен — коэффициент эффективности наружной
поверхности;
?к — коэффициент эффективности контакта
(при идеальном контакте ?к= !)•
Коэффициент внутренней теплоотдачи авн,
Вт/(м2'К), при конденсации аммиака внутри
горизонтальных труб определяется по формуле,
предложенной ЛТИХП [4]:
| авн-30900.<77в°н2* №
Практически в расчетах для qFBH=4000—
8000 Вт/м2 можно с точностью до 5 % принимать
авн=5500Вт/(м2.К).
Теплосъем с воздушного конденсатора Q, Вт,
и потребную мощность N, кВт, вентиляторов
определяют по формулам:
( -^-У
Q = 0,28- 10-ecpGB (^к — ^В1) \1 — е cpgb/'
(Ь)
E)
N'-
Рв* Ют]вент
где
ср — удельная теплоемкость
воздуха, Дж/(кг-К);
/к — температура
конденсации, °С;
/В1—температура воздуха
на входе в аппарат, СС;
Дрп = А/?ст + А/7ДИН + Арм. с — полная потеря напора
воздуха в аппарате,
включая статический и
динамический напоры и
местные
сопротивления, Па;
GB — массовый расход
воздуха, продуваемого
через аппарат, кг/с;
Лвент — КПД вентилятора;
рв — плотность воздуха,
кг/м3.
С точки зрения компактности и интенсивности
теплопередачи в воздушных конденсаторах
наиболее целесообразно применять шахматные
пучки с тесным расположением труб (расстояние
между кромками ребер соседних труб 2—4 мм).
Основным определяющим параметром ореб-
ренной трубы является коэффициент оребрения
р. Для конкретной несущей трубы (в крупных
и средних воздушных конденсаторах
применяют стальные трубы с 0=20—25 мм)
коэффициент оребрения определяется высотой ребра h
и шагом оребрения sp
Одинаковые значения р можно получать при
различном сочетании этих величин, однако при
этом теплоэнергетические и массовые
показатели, а также поверхности пучков из этих труб
и коэффициенты живого сечения прохода
воздуха будут различны.
Целью данной работы является оптимизация
геометрии оребрения и конструктивных
параметров аммиачных воздухоохладителей с
алюминиевыми круглыми ребрами.
^"Йри обобщении опытных данных по
теплообмену на оребренных поверхностях широкое
применение получил метод Гарднера,
основанный на раздельном учете термического
сопротивления конвективной теплоотдачи и
термического сопротивления теплопроводности,
обусловленного формой, материалом ребра и
интенсивностью теплоотдачи с его поверхности.
Полученная с помощью этого метода Э. С.
Карасиной и впоследствии уточненная и
распространенная на большое число пучков В. Ф.
Юдиным [6] формула по конвективной теплоотдаче
шахматных пучков труб с поперечными
круглыми ребрами имеет вид
Nu = 0,23CsCz
d0 \-0,54
*Р
¦ 0,14
ReM6, G)
где d0—наружный диаметр трубы, м;
-do \0'2
— коэффициент, учитывающий
расположение труб в пучке;
Сг — коэффициент, зависящий от
числа поперечных рядов труб;
st — поперечный шаг труб, м;
s2 — диагональный шаг труб, м.
Значения коэффициента Cz в зависимости от
числа рядов труб г приведены ниже:
Z
4
0,95
6
0,98
8
0,99
10
1,0
В качестве определяющего размера в
критериях формулы G) принят шаг оребрения.
Формула G) применима при Re=300-b22 500,
d0
= 2,4-^9,5;
:0,36-^5, Cs = 0,46-^-2,18.
Лр ^р
С ее помощью обобщены экспериментальные
данные по 46 пучкам труб с различными
геометрией оребрения и расположением труб при еле-
47

дующих диапазонах изменения абсолютных
величин параметров:
2 ^/z^ 60 мм; 2,85^sp^25 mm; 15s^d0^120 мм.
Из формулы G) следует, что величина ан
снижается намного больше при развитии
поверхности за счет уменьшения шага оребрения, чем
за счет увеличения высоты ребра.
Так, при скорости воздуха в живом сечении
сож.с=7 м/с для пучка труб р = 15 (/i=16,7;
sp=5 мм; d0 =25 мм) при развитии поверхности
до Р = 26 путем уменьшения шага оребрения
значение ан снижается на 19%, а при
уменьшении высоты ребра — на 6%. \
Чтобы выяснить характер влияния этих
параметров и допустимость использования
произвольного сочетания величин —— и в ре-
sp sp
комендуемых пределах, необходимо
проанализировать физическую картину процесса,
происходящего в аппарате.
В воздушных конденсаторах движение воздуха
происходит в зоне смешанного режима
обтекания поверхности E00<Re<2-105). Для этого
режима характерно наличие ламинарного
динамического пограничного слоя. Имеется
точное решение по определению толщины
динамического пограничного слоя [5]:
6Д = 4,96]/-^, (8)
где v — коэффициент кинематической вязкости, м2/с;
/ — длина обтекаемой поверхности, м;
со — скорость воздуха, м/с.
Определение линейного размера / в формуле
(8) представляет определенную сложность. На
рис. 1 дана картина обтекания ребристой трубы,
характерная как для передних, так и для
глубинных рядов пучка [3], из которой следует,
что примерно за половиной обтекаемого
периметра происходит отрыв потока. Далее имеет
место клинообразная зона завихрения, в оси
которой образуется сильная возвратная струя,
создающая обратный воздушный поток, омы-
Рис. 1. Обтекание воздухом оребренной трубы.
48
вающий поверхность в этой зоне аналогично
набегающему потоку.
Поэтому в качестве линейного размера
целесообразно принимать половину длины дуги
полуокружности с диаметром (d0+h), м:
_ n(d0 + h)
*max — 4 * \ '
Вычисленная при этом линейном размере
величина бд будет максимальным значением ос-
редненной толщины пограничного слоя,
развиваемого на данной поверхности.
По направлению движения воздуха в
межреберном пространстве u=sv—бр.ср с двух
сторон на поверхности ребер нарастает толщина
пограничного слоя. При этом с увеличением
2бд
отношения —— усиливается гасящее
воздействие ламинарного пограничного слоя на
турбулентность воздушного потока, что
приводит к снижению ан, особенно при — ->- 1,
когда пограничные слои смыкаются.
При смыкании пограничных слоев режим
обтекания из смешанного переходит в ламинарный.
Однако утверждать, что обтекание поверхности
ламинарное, можно лишь в том случае, когда
по крайней мере на большей части поверхности
пограничные слои сомкнуты. Тогда
В нижней зоне, у основания ребер,
пограничные слои на ребрах всегда сомкнуты между собой
пограничным слоем, образующимся на
поверхности несущей трубы. Поэтому здесь скорости
значительно ниже, чем у вершины ребра. По
данным [3], неравномерность скоростей по
высоте ребра составляет до 200%.
С увеличением диаметра несущей трубы при
постоянной высоте ребер толщина пограничного
слоя на трубе возрастает, что усиливает
отрицательное влияние нижней зоны на теплообмен,
и, кроме того, конвективная теплоотдача
снижается вследствие роста толщины пограничного
слоя на ребрах (см. уравнения 8 и 10).
С увеличением высоты ребер при постоянном
диаметре трубы растет только толщина
пограничного слоя на ребрах. Это приводит к
снижению конвективной теплоотдачи, но в меньшей
мере, чем в первом случае, поскольку
отрицательное влияние нижней зоны уменьшается
и большая часть поверхности находится в
области относительно высоких скоростей воздуха.
Этими факторами можно объяснить
превалирующее влияние на конвективную теплоотдачу
(см. уравнение 7) комплекса —— по срав-
sp
h
нению с .
sp

Таким образом, при развитии поверхности
путем уменьшения шага оребрения или
увеличения высоты ребер в первом случае на
конвективную теплоотдачу отрицательно действуют оба
комплекса, а во втором — только комплекс
h
влияние которого сравнительно неве-
sp
лико.
Что касается возможности произвольного со-
5 dn h
четания параметров —— и в рекомендуе-
sp sp
мых диапазонах формулы G), то можно
предположить, что пользоваться этой формулой
можно при различном сочетании этих параметров в
зоне смешанного режима обтекания
поверхности, т. е. при соблюдении условия —¦—- < 1,
где бд определяется по формулам (8) и A0).
Анализ данных, приведенных в [1,6], и ре-
зультатов вычислении величин од и —-*=-
при скорости воздуха оож. с =5 м/с показывает,
что для широкого диапазона величин h, sp, и
d0, охваченного в названных исследованиях,
26
условие — < 1 обеспечивается. Это
и
дает основание считать, что уравнение G) в
нашем случае может быть использовано для более
широкого интервала —— и чем указа-
sp sp
но в [6].
В зависимости от того или[иного способа
развития поверхности аэродинамическое
сопротивление пучков различно.
Поскольку именно в динамическом
пограничном слое проявляется действие сил трения,
обусловленных вязкостью, то с уменьшением
шага оребрения и ростом, вследствие этого,
относительного влияния пограничного слоя на
гидродинамику потока, а также местного
сопротивления аэродинамическое сопротивление в
пучке увеличивается. Это подтверждается
многочисленными исследованиями.
При увеличении же высоты ребер влияние
пограничного слоя проявляется в меньшей мере,
чем в первом случае. В тесных пучках, однако,
с увеличением высоты ребер местное
сопротивление уменьшается, что со своей стороны
приводит к снижению аэродинамического
сопротивления, которое в конечном итоге
обусловливается взаимным влиянием этих двух ^факторов.
Юдиным В. Ф. предложена формула,
обобщающая опытные данные по аэродинамическому
сопротивлению шахматных пучков труб с
поперечным ленточным и шайбовым оребрением:
Еи = 2,7гС,(^г)°*%еГ0'2% (И)
где / = -§2- d0 + -т? 1/ OL -— линейный размер, м;
^н ^н У 2/1
A2>
<2э—эквивалентный диаметр канала, м;
п — количество ребер на поверхности.
Формула применима в пределах Rez=2185-f-
-180000
-т— = 0,16-7-6,55.
аэ ' '
На рис. 2—4 представлены результаты
расчетов конструктивных, теплотехнических и
энергетических показателей шестирядных тесных
шахматных пучков из стальных труб диаметром
25x2,5 мм с алюминиевыми круглыми ребрами
Sp. cp=0»6 мм в зависимости от коэффициента
оребрения C, полученные при различном
сочетании параметров /i и sp. Расчеты проведены
на 1 м2 фасадного сечения при скорости воздуха
в живом сечении 7 м/с при RK =0.
Из рассмотрения графиков следуют выводы:
1. Несмотря на более высокие коэффициенты*
конвективной теплоотдачи ан поверхностей с
высокими ребрами и большими межреберными
расстояниями по сравнению с низкореберными
поверхностями, приведенные коэффициенты
теплоотдачи и коэффициенты теплопередачи у них
практически одинаковы при одинаковой
степени оребрения вследствие более низкой
эффективности поверхностей из высоких ребер (см.
рис. 3).
ю го jo <r0 jojb
Рис. 2. Зависимость конструктивных показателей тесных
шахматных пучков (коэффициента живого сечения т)ж.с,
массы М и поверхности Рн) от степени оребрения 8 при
/z=10, 15, 20, 25 мм:
/—s =2,5 мм; 2—s« = 3,5 мм; 3—s_ = 5,0 мм.
49

АЛт/(м*-К)
Рис. 3. Теплотехнические показатели тесных шахматных
пучков (&н, апр, Ян^н) в зависимости от степени оребрения
Р при ©ж.с =7 м/с и /i=10, 15, 20, 25 мм: ^
/ —S-—2,5 мм; 2—s_ = 3,5 мм; 5—s_ = 5,0 мм;
экстраполяция за пределы применимости формулы G).
йлкВт\
170
Рис. 4. Зависимость от степени оребрения теплосъема при
tK—/В=15°С и постоянной мощности, потребляемой
вентилятором, N=0,8 кВт (я); теплосъема тесных
шахматных пучков при сож.с = 7 м/с и *к—/В=15°С (б) и
энергетических показателей тесных шахматных пучков при
%.с=7 м/с, т]вент==0»7» /i=10, 15, 20, 25 мм (в):
1 — s =2,5 мм; 2—s =3,5 мм;'3—s =5,0 мм;
—экстраполяция за пределы применимости формулы G).
Это дает возможность с точностью до 5% в
зоне смешанного режима (сож.с=4~12 м/с)
обобщать величины аир и k формулами
Nunp = 0,32Re°,6p~
NuK = 0,41Re°,6p"
• 0,23
0,38
A3)
A4)
В формулах A3) и A4) в критериях подобия
линейным размером является наружный
диаметр основной трубы d0.
2. При одинаковом коэффициенте оребрения
теплосъем поверхностей пучков труб с более
высокими и редкими ребрами выше, чем пучков
с относительно мелким и частым оребрением,
несмотря на меньшую абсолютную величину
поверхности FH у первых (рис. 4, б). Это
объясняется большими коэффициентами живого
сечения и соответственно большими количествами
воздуха, продуваемого через эти пучки (см.
рис. 2). Этим же объясняется и больший расход
мощности на вентилятор у пучков с более
высокими и редкими ребрами, хотя падение
статического давления в этих пучках меньше (см.
рис. 4, в).
\ 3. При заданной величине расхода мощности
на привод вентилятора W=0,8 кВт, что
соответствует сожс =6,5—7,5 м/с, как следует из
графика на рис. 4, а, теплосъем поверхностей с
точностью до 3% зависит только от абсолютной
величины степени оребрения поверхности,
независимо от того, каким путем она получена.
Для тонких ребер с бр ор <0,6мм значения Q при
N=0,8 могут стать еще более близкими при
одинаковых р. Аналогичный характер имеют
кривые для N=1,5 кВт (сож.с=8,5—9,5 м/с).
4. Развивать степень оребрения свыше р«35
нецелесообразно, так как это приводит к
незначительному росту теплосъема. При этом
предпочтение следует отдавать поверхностям с более
высокими и редкими ребрами вследствие их
меньшей металлоемкости по сравнению с
трубами с более мелким и частым оребрением
(см. рис. 3). Это объясняется тем, что в этом
случае на 1 м2 фасадного сечения сокращается
число погонных метров несущих труб, на
которые приходится значительная доля от общей
массы теплопередающей поверхности.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Лисин В. В., Чепурненко В. П.
Исследование теплообмена в пучках из литых ребристых труб. —
«Холодильная техника», 1976, № 9, с. 25—27.
2. Мак Адаме. Теплопередача. М., 1961, с. 476—477.
3. Стасюлявичюс Ю., Скринска А. Ю.
Теплоотдача поперечно-обтекаемых пучков
ребристых труб. Вильнюс, МИНТИС, 1974, с. 60—80.
4. Теплообменные аппараты холодильных
установок. Л., «Машиностроение». 1973. Авт.: Г. Н.
Данилова, С. Н. Богданов, О. П. Иванов, Н. М. Медникова.
5. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.,
«Наука», 1969, с. 124—150.
б.Юдин В. Ф., Тохтарова Л. С, Лок-
шин В. А. Обобщение опытных данных о
конвективном теплообмене при поперечном омывании пучков труб
с поперечным ленточным и шайбовым оребрением. —
«Труды Центрального котлотурбинного института»,
вып. 82, 1968, с. 108—134.
50

СТАНДАРТЫ И КАЧЕСТВО
УДК 663.674@83.74)
Новая техническая документация на мягкое мороженое
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ, И. А. ЛАГУТКИНА
Всесоюзный научно-исследовательский институт
холодильной промышленности
В целях создания технической документации,
отвечающей современным условиям
производства мягкого мороженого и повышающей
требования к его качеству, с 1 июля 1977 г. введены в
действие отраслевой стандарт ОСТ 28 2—77
«Мороженое мягкое» и технологическая
инструкция «Производство и продажа мягкого
мороженого», разработанные Всесоюзным
научно-исследовательским институтом холодильной
промышленности на основе и взамен ранее
действовавшего ОСТ 49 10—70 и соответствующей
инструкции.
Стандарт и технологическая инструкция
согласованы с Министерством мясной и молочной
промышленности СССР, Министерством
здравоохранения СССР и утверждены Министерством
торговли СССР.
При разработке ОСТа и технологической
инструкции были тщательно изучены замечания
заинтересованных организаций по ОСТ 49 10—70
и их предложения в связи с разработкой нового
ОСТа.
В соответствии с новым ОСТом, мороженое
из сухих смесей — сливочное, сливочно-бел-
ковое, сливочно-шоколадное, сливочно-кофей-
ное, молочное с повышенным содержанием
жира, а также молочное мороженое — можно
отпускать со специальными гарнирами, а также
с орехами, фруктами, ягодами, варьеньем,
шоколадом, коньяком и ликером, что; значительно
расширяет ассортимент мягкого "мороженого.
Существенно пополнен перечень сырья,
используемого в производстве мягкого
мороженого, и специальных гарниров, расширен набор
готовых гарниров для мягкого мороженого.
Дополнительно в перечень сырья (со ссылками
на соответствующую техническую
документацию) введены молоко коровье пастеризованное,
молоко цельное сгущенное с сахаром, сахар-
песок, плоды и ягоды в свежезамороженном
виде, варенье, печенье, мед пчелиный
центробежный, сиропы фруктовые, яйца куриные
пищевые, лимонная кислота, желатина пищевая
и агароид.
В новом ОСТё на мягкое мороженое
повышены требования к микробиологическим
показателям мороженого. Так, общее количество
микробов в 1 мл смеси для мягкого мороженого не
должно превышать 50 тыс., а в мягком
мороженом — 100 тыс. вместо указанных в ОСТ 49 10—
70 соответственно 100 и 150 тыс.
В связи с этим на предприятиях общественного
питания необходимо провести мероприятия,
направленные на усиление микробиологического
контроля технологического процесса,
улучшение санитарно-гигиенического состояния
производства, а также сырья, воды и воздуха.
Необходимо повысить качество мойки и
дезинфекции оборудования и производственного
инвентаря.
В целях улучшения качества мороженого в
новом ОСТе уточнены режимы и сроки
хранения как сухих смесей и мягкого мороженого,
так и гарниров. Так, срок хранения сухих
смесей для мороженого во вскрытой таре определен
равным 20 дням, при этом полиэтиленовый
мешок-вкладыш должен быть завязан двойным
узлом.
Для оценки качества специальных гарниров
в ОСТ 28 2—77 введены их органолептические
показатели.
В технологической инструкции «Производство
и продажа мягкого мороженого» уточнен ряд
технических положений, изменена
терминология, расширен ассортимент специальных
гарниров. Так, введены два новых гарнира —
яблочный и клюквенный.
Внедрение нового отраслевого стандарта на
мягкое мороженое и технологической инструкции
позволит улучшить качество и товарный вид
мягкого мороженого и расширить его
ассортимент.
Новая техническая документация на мягкое
мороженое размножена массовым тиражом и
доведена до предприятий общественного питания,
вырабатывающих этот продукт.
51

СОЦИАЛИСТИЧЕСКОЕ СОДРУЖЕСТВО
УДК 621.56/.59:629.123.44D7 + 57)D30.2>
Сотрудничество СССР и ГДР в области судовой
холодильной техники
Р. КЛЕЙДЕРМАНН,
директор народного предприятия
«Кюльаутомат» (ГДР, Берлин)
А. В. КАН
Министерство рыбного хозяйства СССР,
А. Г. ИОНОВ
Калининградский технический
институт рыбной промышленности и хозяйства
Ярким примером тесного сотрудничества ин
женеров и специалистов социалистических стран
является многолетний творческий контакт
работников народного предприятия
«Кюльаутомат» Германской Демократической Республики,
специалистов Министерства рыбного хозяйства
СССР, ряда высших учебных заведений и научно-
исследовательских институтов ГДР и СССР.
Холодильное оборудование, на производстве
которого специализируется народное
предприятие «Кюльаутомат», получило широкое
распространение на рыбопромысловых судах СССР
и других социалистических стран.
Долгосрочные соглашения с Советским Союзом позволили
машиностроителям ГДР организовать
крупносерийное производство холодильных
компрессоров, морозильных установок, теплообменных
аппаратов и другого судового холодильного
оборудования.
Народное предприятие «Кюльаутомат»,
основанное по решению магистрата Берлина в
1950 г., вначале выпускало и ремонтировало
холодильные машины торгового типа. В период
1953—1955 гг. были сконструированы и
изготовлены фреоновое (на фреоне-12) холодильное
оборудование и морозильные аппараты для серии
рыбоморозильных судов типа «Дружба» D5
судов). С этого времени профиль предприятия
определился в основном на производство
холодильного оборудования судового типа.
После объединения в 1958 г. с родственным
предприятием «Кельте» в связи с бурным
развитием океанического рыболовства, особенно в
СССР, усилия коллектива были направлены на
проектирование, создание и монтаж
холодильных установок рыбопромысловых судов,
которые строились по заказу и техническому заданию
Министерства рыбного хозяйства СССР. Эта
работа шла в органической связи с развитием
судостроительной промышленности ГДР. В
52
1958—1960 гг. построена крупная серия средне-
тоннажных траулеров с холодильными
установками народного предприятия «Кюльаутомат».
С 1961 г. началось строительство
крупнотоннажных морозильных траулеров типа «Тропик»,
а с 1966 г. — типа «Атлантик», которые в
настоящее время составляют наиболее
многочисленную флотилию промысловых судов
океанического рыболовства.
Предприятием «Кюльаутомат» изготовлено
много холодильного оборудования не только
для рыбопромысловых судов, но и для судов
различного назначения. Среди них хорошо
известные в СССР научно-исследовательские суда
типа «Михаил Ломоносов» A957 г.), «Академик
Курчатов» A966 г.), морские пассажирские суда
типа «Иван Франко», железнодорожный паром
«Засниц» A958 г.), ледокол «Красин» A958 г.) и
многие другие. Всего за 25 лет существования
выпущено холодильного оборудования более чем
для 3000 судовых установок различного типа.
В 1967 г., после того как предприятие
«Кюльаутомат» вошло в объединение судостроительных
народных предприятий, все внимание
сосредоточилось на развитии судовой холодильной
техники. В связи с этим выпуск торгового
оборудования был прекращен.
Технический прогресс в холодильной технике
отражался в производственной программе. Если
вначале предприятие выпускало холодильные
установки производительностью 20—30 кВт с
частичной автоматизацией, в которых в качестве
хладагента использовался фреон-12, то в
конце 50-х годов перешло на создание крупных
аммиачных холодильных установок,
вырабатывающих холод с различным потенциалом (от 0 до
—40°С).
В связи с повышенными требованиями
Регистра СССР, важнейшим из которых является
требование безопасности экипажей судов, с
1965 г. началось интенсивное изучение
возможностей применения фреона-22 в судовых
холодильных установках. Подбирались материалы
и исследовались методы защиты деталей и
трубопроводов от коррозии, разрабатывались
способы рециркуляции масло-фреоновой смеси по
системе и определения утечек хладагента. Пер-

вый опыт применения фреона-22 в качестве
рабочего вещества в холодильных установках на
головных судах серии «Атлантик-Супертраулер»
(типа «Прометей») и транспортных
рефрижераторов типа «Карл Либкнехт» подтвердил
прогрессивность выбранного направления и
технических решений. Высокая степень
автоматизации обеспечивала безвахтенную работу
холодильных установок в течение 16 ч в сутки.
Существенно сократилась продолжительность
монтажа благодаря поставкам собранных агрегатов.
Все это создало предпосылки для выпуска
холодильного оборудования, отвечающего
современным требованиям, что подтверждается
постоянно возрастающим экспортом холодильных
установок в СССР, а также присуждением
продукции предприятия четырех медалей на
Международной Лейпцигской ярмарке:
В производственную программу народного
предприятия «Кюльаутомат» постоянно входил
выпуск компрессоров. Для судовых установок
было освоено 16 типов поршневых компрессоров
производительностью от 15 до 550 м3/ч с числом
цилиндров 2, 4, 6, 8 и 12, диаметром их 60, 80,
100 и 115 мм и частотой вращения 720, 960
и 1450 об/мин. Выпускались также поршневые
компрессоры с звездообразным расположением
цилиндров производительностью от 110 до
880 м3/ч.
В соответствии с требованиями заказов и
направлением развития компрессоростроения в
1968 г. началась разработка винтовых
компрессоров (рис. 1). Первые образцы этих
компрессоров были сданы в опытную эксплуатацию к
20-й годовщине ГДР. В настоящее время
выпускаются четыре типа винтовых компрессоров
S3-450, S3-900, S3-1800 и S3-2500 [11,
которыми перекрывается диапазон производительно-
стей от 770 до 2300 м3/ч. Сейчас судовые холо-
Рис. 1. Винтовой компрессорный агрегат для
низкотемпературной холодильной установки.
Рис 2. Роторный плиточный морозильный аппарат типа
FGP-31,5.
дильные установки производственного
назначения оснащаются в основном винтовыми
компрессорными агрегатами. На многих советских
предприятиях пищевой промышленности также
работают винтовые компрессоры производства
ГДР.
Важным направлением в производственной
и научно-исследовательской деятельности
народного предприятия «Кюльаутомат» явилась
разработка морозильных аппаратов. Здесь
проявился большой и многолетний опыт
творческого содружества с советскими специалистами.
Первоначальные морозильные установки
представляли собой аппараты туннельного типа (на
судах типа «Дружба», «Братск», «Тропик»)
суточной производительностью от 15 до 30 т при
достижении температуры в центре блока—18-^
~—20°С.
Существенным шагом вперед явилась
разработка с участием советских инженеров
конвейерных морозильных аппаратов типа LBH,
нашедших широкое применение на
рыбоморозильных траулерах типа «Атлантик» и ряде
советских рыбопромысловых судов, в том числе
рыбообрабатывающей базе «Восток». Наилучший
вариант—аппараты LBH-31,5, которыми
оснащаются суда типа «Атлантик-Супертраулер».
Суточная производительность его 30 т при
замораживании рыбы до —25°С.
Активное участие советские специалисты
приняли в разработке, создании и экспериментальной
проверке в условиях океанического промысла
плиточного роторного морозильного аппарата
FGP-31,5 (рис. 2). В этой конструкции частично
использованы принципы и технические решения
советских морозильных роторных аппаратов
типов MAP и АРСА. Эксплуатация нового
аппарата в течение года в судовых условиях показала
его существенные преимущества по сравнению с
ранее^разработанными конструкциями, в связи

с чем этот тип морозильного аппарата
совместным решением был рекомендован для внедрения
на перспективных судах [2,3].
В настоящее время намечена широкая
программа дальнейшего развития и
совершенствования судовой холодильной техники и оснащения
ею рыбопромысловых судов, строящихся для
социалистических стран. Важным аспектом этой
работы является повышение технического
уровня, качества, надежности изготовленных
изделий и их эффективности в целом.
Большое внимание уделяется разработке
новых типов винтовых! компрессоров, которые в
настоящее время охватывают диапазон произво-
дительностей от 315 до 3500' м3/ч. Научный и
практический интерес представляют
исследования винтовых компрессоров с дозарядкой
пара, приводом ведомого ротора и с малым
объемом сжатых паров. На экспериментальном
стенде предприятия «Кюльаутомат»испытывается
винтовой компрессор производительностью 18 м3/ч,
предназначенный для охлаждения
провизионных камер.
Дальнейшее совершенствование морозильных
установок и другого оборудования будет также
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 552069 B1) 2098692/13 B2) 16.01.75 2 E1) A 23L 3/36;
F25 D 13/06 E3) 664.8.037.521 G2) Н. А. Герасимов,
В. А. Тейдер, В. И. Полушкин, Е. А. Кузнецов,
В. Д. Лебедев G1) Ленинградский технологический
институт холодильной промышленности
E4) 1. СПОСОБ ЗАМОРАЖИВАНИЯ
КРУПНОКУСКОВЫХ ПРОДУКТОВ, включающий подпрессовку и
формование продукта в блоки, подмораживание и
переохлаждение продукта, отличающийся тем, что, с целью сокращения
продолжительности замораживания, подмораживание
продукта осуществляют перед подпрессовкой и формованием
в блоки.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что
подмораживание и переохлаждение продукта осуществляют в
воздушных морозильных аппаратах.
A1) 552472 B1) 2167700/06B2J2.08.75 2E1)F 24 F3/10
F25B 29/00 E3) 697.94 G2) В. Н. Бродский, Н. Н.
Павлов, Ю. И. Шиллер, И. И. Логвинский, В. П.
Федоров G1) Государственный проектный институт «Сантех-
проект», Государственный московский проектный
институт и Институт «Проектпромвентиляция»
E4) СИСТЕМА ТЕПЛОХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ
УСТАНОВКИ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, содержащая
циркуляционный контур с двумя подающими
трубопроводами, на которых установлены теплообменники, и одним
возвратным трубопроводом, аппараты для обработки
воздуха с регулирующими вентилями, соединенными с
терморегуляторами, установленными на ответвлениях от
трубопроводов, и размещенные на линиях подвода
теплоносителя к теплообменникам регулирующие клапаны,
соединенные с датчиками температуры, установленными на
подающих трубопроводах, отличающаяся тем, что, с
54
проводиться в тесном сотрудничестве
специалистов ГДР и СССР.
Важную роль в укреплении связей и
творческих контактов играют периодические научно-
технические конференции и обмен научной
информацией, осуществляемые в рамках
сотрудничества предприятия «Кюльаутомат»,
Министерства рыбного хозяйства СССР, высших
учебных заведений и научно-исследовательских
институтов обеих стран.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ион о в А. Г., К а н А. В., Петров В. М.
Винтовые^ компрессорные агрегаты на рыбоморозильных
судах типа «Прометей». — «Холодильная техника»,
1975, № 1, с. 11—15.
2. Комплексные испытания плиточного роторного
морозильного аппарата с каскадной холодильной
установкой. — «Холодильная техника», 1974, № 12, с. 14—
19. Авт.: Р. Клейдерманн, Б. Халлерт, А. Пуш,
А. Г. Ионов, А. В. Кан, В. М. Петров.
3. Промысловые испытания низкотемпературного
роторного морозильного агрегата с каскадной
холодильной установкой. «Холодильная техника», 1976, № 5,
с. 10—12. Авт.: А. Г. Ионов, А. В. Кан, В. М.
Петров, Р. Клейдерманн, К- Лоссе, Б. Хеллерт, А. Пуш.
целью повышения ее экономичности, на подающих трубо
проводах установлены датчики-корректоры, включенные
в цепь управления исполнительными механизмами
регулирующих вентилей каждого из аппаратов, а на одном из
подающих трубопроводов размещен регулятор
статического давления, включенный в цепь управления
регулирующими клапанами, подсоединенный к датчику
корректора энтальпии, расположенному в потоке наружного
воздуха.
A1) 552476 B1) 2304834/06 B2K0.12.75 2E1) F 25
В 9/00 E3) 621.57.012.4 G2) В. А. Афанасьев, Ю. А.
Вишняков, В. И. Ляпин
E4) ПОРШНЕВАЯ ХОЛОДИЛЬНО-ГАЗОВАЯ
МАШИНА, содержащая компрессор и расширитель, к которым
подключен контур с охлаждаемым объектом, снабженный
на линии связи с компрессором обратным клапаном,
отличающаяся тем, что, с целью упрощения конструкции,
обратный клапан выполнен в виде кольцевой манжеты,
установленной на поршне компрессора, а последний
соединен с контуром подпоршневым пространством.
A1) 552480 B1) 2065782/06 B2) 09.10.74 2 E1) F25 В 25/00
E3N21.573G2) Е. С. Гуревич, М. Г. Друй, В. П.
Гавриков, С. Л. Косматое G1) Специальное
конструкторское бюро по созданию воздушных и газовых турбохоло-
дильных машин
E4) КОМБИНИРОВАННАЯ ХОЛОДИЛЬНАЯ
УСТАНОВКА, содержащая парокомпрессионную машину с
воздухоохладителем и влагоотделителем и воздушную
турбохолодильную машину с переключающимися
регенераторами и водомасляным радиатором, отличающаяся
тем, что, с целью повышения экономичности,
влагоотделитель и водоотводящий патрубок радиатора соединен ы с
входом турбокомпрессора при помощи турбопроводов,
снабженных распылительными форсунками.

ОБМЕН ОПЫТОМ
УДК 664.8.037.1.
Интенсивное охлаждение
вареных колбасных изделий
Я. И. БАРСТ, В. А. БОЧКОВ, В. В. БУРМИСТРОВ,
Л. Ф. КАТИЧЕВА
Челябинский филиал Свердловского
головного проектно-конструкторского бюро
На многих предприятиях мясной промышленности
колбасные изделия после варки охлаждают
водой, разбрызгиваемой через перфорированные
трубы, душевые рожки и другие приспособления.
Затем колбасные изделия направляют в камеры
для воздушного охлаждения, где температура
внутри батона доводится до 12 — 15°С за 16—
20 ч. При этом потери массы достигают 5%.
В целях улучшения технологии охлаждения
и снижения потерь колбасных изделий
Челябинский филиал Свердловского головного
проектно-конструкторского бюро по заданию
Минмясомолпрома РСФСР разработал в 1976 г.
техническую документацию на устройство для
интенсивного охлаждения вареных колбас.
Проектом предусмотрено двухстадийное
охлаждение колбас: сначала в аэрозольной
водяной камере, а затем — в воздушной.*
Разработаны варианты размещения камер
охлаждения для мясокомбинатов со строительной
сеткой колонн 5x5, 6x6 и 6x12 м с одним,
двумя и тремя подвесными путями, на которых
размещены по 3,4 и 5 рам стандартных размеров.
При компоновке ориентировались на
стандартные рамы размером ЮООх 1000 и ЮООх 1200 мм.
При разработке технической документации
была использована часть опытных данных,
полученных при эксплуатации действующих
аналогичных камер на]ряде мясоперерабатывающих
предприятий (Красногвардейский
мясоперерабатывающий завод, Московский птицекомбинат,
Ставропольский мясокомбинат).
Аэрозольное охлаждение осуществляется в
туннельной камере (рис. 1) стойким распылением
воды специальными форсунками (рис. 2),
разработанными на Красногвардейском
мясоперерабатывающем заводе.
Рама 1000x1200 мм орошается 12
форсунками, а рама J000X1000 мм— 10 форсунками.
* Технология и техника быстрого охлаждения
вареных колбасных изделий. — Труды ВНИИМПа, вып.
XXXV. М., 1976, с. 50—58. Авт.: А. П. Шеффер,
Г. Д. Кончаков, Б. А. Климова, Н. В. Мусатова.
Расход охлаждающей воды при давлении в
сети 2 кгс/см2 на одну раму размерами ЮООх
X1200 мм — 0,9 м3/ч, а на раму 1000 X 1000 мм—
0,75 м3/ч.
На 1 т колбасных изделий расходуется 1,3—
1,5 м3 воды, что в 7—8 раз меньше, чем при
охлаждении существующим душевым способом.
А-А
Рис. 1. Аэрозольная камера водяного охлаждения:
/ — камера; 2 — рама с колбасными изделиями; 3 — форсунки.
Рис. 2. Форсунка:
/ — распылитель; 2 — завихритель; 3 — корпус.
55

Рис. 3. Камера воздушного охлаждения:
1 — воздухоохладитель типа ВОП; 2 — воздуховоды; 3 — рама
с колбасными изделиями.
Пары воды удаляются из камеры с помощью
вытяжной вентиляции.
После аэрозольной камеры колбасные
изделия направляются на рамах по подвесному
пути в камеру воздушного охлаждения (рис. 3),
в которой установлены воздухоохладители типа
ВОП с воздуховодами.
УДК 621.5.049
Потолочная батарея
с наклонными трубами
Доктор техн. наук, проф. Е. С. КУРЫ ЛЕВ,
Г. Д. ЛУКЬЯНОВ, канд. техн. наук В. И. МАЧУЛИН
Ленинградский технологический институт холодильной
промышленности
Общим недостатком применяемых в
промышленности потолочных батарей из горизонтальных
труб является затруднительный самотечный слив
56
Челябинским филиалом СГПКБ совместно со
Свердловским мясокомбинатом изготовлены и
пущены в эксплуатацию аэрозольная камера
производительностью 35 т/смену и воздушная
камера — 10 т/смену вареных колбас с
диаметром оболочки 100 мм.
В начале 1977 г. в аэрозольной и воздушной
камерах было проведено опытное охлаждение
сосисок, сарделек и вареной колбасы с
диаметром целлофановой оболочки соответственно
55, 80 и 100 мм.
В форсуночные коллекторы подавалась
водопроводная вода с температурой 4°С. Для летнего
режима работы ее специально подогревали до
20°С. Рабочее давление воды не поднималось
выше 1,6 кгс/см2 (расчетное давление — минимум
2 кгс/см2).
Температура внутри батона перед загрузкой
в аэрозольную камеру была 51—66°С.
Сосиски и сардельки в аэрозольной камере
охлаждали в течение 12 мин, а вареную
колбасу в оболочке с различным диаметром —20 мин
(при 25-минутном охлаждении она
расклеивалась по шву).
В воздушную камеру колбасные изделия
поступали с температурой 30—50°С. Температура
воздуха в камере перед загрузкой была —8~
-1—12°С. Продолжительность охлаждения
сосисок — 19, сарделек — 28 мин, колбасы с
диаметром оболочки 100 мм — 2,5 ч.
Температура внутри^батона после охлаждения
была 8°С. Потери составили: сосиски — 0,4%,
сардельки — 0,6%, колбаса с диаметром
оболочки 80 и 100 мм —0,62%.
Намечен монтаж второй воздушной камеры,
с пуском которой будет полностью решена
интенсификация охлаждения вареных колбас на
Свердловском мясокомбинате.
Условно годовая экономия от внедрения
нового способа охлаждения колбас на
Свердловском мясокомбинате составляет 106 тыс. руб.
из них жидкости, смазочного масла и
загрязнений.
Изготовление потолочной батареи из
горизонтальных труб в виде единого змеевика влечет
за собой значительное увеличение
сопротивления, что может отразиться на эффективности
ее работы.
Указанные недостатки устранены в потолочной
батарее с наклонными трубами (см. рисунок).
Такая батарея представляет собой одношланго-
вый змеевик из труб, соединенных калачами.
Трубы в каждом ряду расположены под углом
|3 = 11-М2° друг к другу. Плоскость змеевика

- \ j^^>^^^
Вюдшидного
йммаана
Вюджид/юго
аммиака
Выходаммиана
ВидЯ
| Выход аммиака (пример а)
Выход аммиана
(оримерб)
л] (/ Ь Щ и Щ/ и \Ш V Ц и Ш/ U Щ/ и \\ Вюдшидного
Потолочная батарея с наклонными трубами:
а — однорядная; б — двухрядная.
наклонена под углом а = 0,75° к горизонтали
в сторону слива жидкого хладагента. При
возможности рассредоточения поверхности
охлаждения по потолку предлагается однорядная
батарея; в случаях, когда поверхность охлаждения
необходимо располагать над грузовым проходом
(например, при реконструкции существующих
камер хранения), — двухрядная. На рисунке
для последнего примера нижний ряд условно»
показан штриховой линией.
Предлагаемый вариант потолочной батареи с
наклонными трубами выполнен в камере № 142
корпуса «Б» Ленхладокомбината № 6.
Суммарная длина шланга батареи более 260 м. Верхняя
подача жидкого хладагента в батарею
осуществляется через двойную диафрагму с диаметром
отверстия 4,5 мм.
|tf По предложению ЛТИХП, Гипрохолодом
разработан проект камеры хранения верхнего этажа
холодильника № 7 с батареями из наклонных
труб. Одна батарея (потолочная) выполнена из
двух секций, каждая из которых расположена в
шестиметровом пролете по всей длине камеры.
Вторая батарея (комбинированная) состоит из
потолочной секции, переходящей в пристенную,
трубы которой экранируют наружные стены
камеры. Длина шланга каждой батареи 300 м.
Потолочная батарея с наклонными трубами
облегчает самотечный слив жидкого хладагента и
находящихся в нем смазочного масла и
загрязнений и упрощает распределение жидкого
хладагента. При этом достигается более устойчивое
автоматическое поддержание температуры
воздуха в камере. В результате смещения нижнего
ряда труб относительно верхнего облегчается
их очистка при оттаивании инея.
Потолочная батарея с наклонными трубами
может быть использована в камерах хранения
распределительных и производственных
холодильников, обслуживаемых насосно-циркуля-
ционными системами охлаждения с верхней
подачей хладагента.
УДК 621.57.002.5.004.67
Приспособление для
выпрессовки гильз
компрессоров
Э. И. ЧЕРНЯВСКИЙ
Череповецкий металлургический завод
Приспособление для выпрессовки гильз из блок-
картеров компрессоров ФВ20, ФУ40 и ФУУ80,
которые применяются в холодильных установках
технологического назначения или для
кондиционирования воздуха, в рабочем состоянии
показано на рисунке. Оно состоит из силового-
винта /, опорной втулки 2 с приваренными к
ней двумя|упорнымил1ланками 3, длиной каждая
210 мм, и захвата 5.
Приспособление работает следующим образом.
Гильзу 4 из блок-картера 6 выпрессовывают при
снятой с поверхности А крышки блока. Для этого
упорные планки 3 с приваренной между ними
опорной втулкой 2 располагают на поверхности
А. Их длина выбрана такой, чтобы они
перекрыли свободное пространство в блок-картере
57

\\* <3//2±ff's
Приспособление для выпрессовки гильз компрессоров
непосредственно над гильзой и создали упор
при последующей выпрессовке. Специального
крепления планки не требуется.
Затем в отверстие опорной втулки 2 вставляют
силовой винт ), а через боковое окно
блок-картера в гильзу 4 — захват 5. Силовой винт 1
вворачивают в резьбовое отверстие захвата. В
сквозное отверстие, имеющееся на головке
силового винта U вводят рукоятку и, вращая ее,
выпрессовывают гильзу.
Для снижения трения между головкой
силового винта / и опорной втулкой 2 устанавливают
упорный подшипник или втулку изготавливают
из бронзы.
Приспособление разработано ра циона л и
затором И. В. Петрушковым.
Применение приспособления позволило
повысить качество ремонтных работ и снизить
трудозатраты при выпрессовке гильз холодильных
компрессоров.
Экономический эффект от внедрения
предложения составил 138 руб. в год.
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
< 11) 555256 B1) 2307905/08 B2) 04.01.762 E1) F 16 L 59/14
E3) 621.643 G3) Я. Н. Эзау, В. Е. Иванов, В. А. Рублев
G1) Сибирский научно-исследовательский и проектный
«институт газонефтепромыслового строительства
E4) 1. УСТРОЙСТВО ДЛЯ НАНЕСЕНИЯ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИИ НА ТРУБОПРОВОД, включающее обечайку на
роликоопорах с отверстием для подачи вспенивающейся
изоляционной массы, отличающееся тем, что, с целью
повышения производительности труда путем ^использования
давления вспенивающейся массы для передвйжения4устрой-
ства, обечайка выполнена переменного сечения, с открытым
торцом в цилиндрической части и закрытым торцом в
конусной части, внизу которой установлена камера
смешивания и подачи вспенивающейся массы.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что ро-
ликоопоры обечайки подпружинены.
A1) 552956 B1) 2187751/13 B2) 31.10.75 2E1) А 23 L 3/36
E3) 664.8.037 G2) В. В. Ануфриев, В. Ф. Лебедев,
С. Д. Медунов, О. Н. Курако G1) Всесоюзный научно-
исследовательский институт холодильной промышленности
E4) I. СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ ПИЩЕВЫХ
ПРОДУКТОВ, включающий непосредственное орошение их
водой, отличающийся тем, что, с целью интенсификации
процесса охлаждения, орошение осуществляют водой в
аэрозольном состоянии, а образовавшиеся при этом пары
непрерывно отводят.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что, с целью
обеспечения равномерного орошения, аэрозольное состояние
воды получают путем ее гидрораспыла под давлением
3—6 ата.
58
A1I554451 B1) ^2142457/06 B2) 06.06.75 2 E1) F 25
В 11/00 E3) 621.515:621.57.012.4 G2) Ю. Л. Некрасова,
Г.ч С. Соловьева
E4) ТУРБОХОЛОДИЛЬНИК, содержащий турбинное
колесо с разгрузочными отверстиями, установленное на валу,
размещенном в масляном картере, отличающийся тем, что,
с целью!,предотвращения попадания влаги в картер и
повышения КПД, колесо имеет разъем в плоскости,
перпендикулярной оси вала, и части колеса при соединении
образуют промежуточную полость, разделенную радиальными
перегородками на несколько сегментных отсеков, каждый
из которых сообщен с разгрузочными отверстиями,
выполненными в обеих частях колеса, и имеет сливной канал,
соединенный с проточной частью колеса.
11) 553417B1) 1976847/13B2) 17.12.73 2E1) F 25 D 11/02^
F 25 D 21/08 E3) 621.565.92 G2) М. К. Сидоренко, Ю. И.*
Черкашин, Н. Н. Лопатин
E4) 1. ХОЛОДИЛЬНИК, содержащий корпус,
охлаждаемую камеру, морозильное отделение с
теплоизолированными стенками и испаритель, один из участков которого
расположен в охлаждаемой камере, а другой — в
морозильном отделении, отличающийся тем, что, с целью
повышения эффективности теплообмена, участок испарителя,
расположенный в охлаждаемой камере, состоит из двух
панелей, установленных симметрично между боковыми
теплоизолированными стенками морозильного отделения и
стенками корпуса.
2. Холодильник по п. 1, отличающийся тем, что, с
целью увеличения активной поверхности испарителя, его
участок, расположенный вдоль верхней
теплоизолированной стенки морозильного отделения перфорирован и
установлен с образованием зазора между ним и стенкой.

новости
ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
УДК 628.84
Кондиционирование воздуха
на предприятиях текстильной
промышленности
Доктор техн. наук, проф. Е. Е. КАРПИС
ГипроНИИ АН СССР
В последние годы в текстильной промышленности
внедрено множество технологических процессов получения и
переработки новых видов искусственных (вискозных и
синтетических) волокон, изменились конструкции,
скорости и энергопотребление машин для переработки
натуральных волокон (хлопка, льна, пеньки, джута, шелка,
шерсти), на смену зданиям с фонарями пришли
герметичные безоконные и бесфонарные здания с искусственным
освещением. В теплоизбытках цехов теперь наибольшие
доли приходятся на теплопоступления от солнечной
радиации через покрытия, освещения и технологического
оборудования, наименьшие — от людей, а теплопоступления
через наружные стены практически полностью
отсутствуют.
Удельные теплоизбытки, приходящиеся на 1 м2
производственной площади, возросли в 2,7—3,7 раза и,
например, в хлопкопрядильных цехах достигают 500 Вт/м2 [6].
Нередко в летних и зимних расчетных условиях они
отличаются всего на 10—20%.
Системы кондиционирования воздуха (СКВ)
текстильных предприятий должны отвечать следующим основным
требованиям:
обеспечивать необходимую относительную влажность
воздуха, определяющую равновесную влажность
перерабатываемых гигроскопических волокон и, в конечном
счете, — качество продукции;
поддерживать температуру, относительную влажность,
скорость и чистоту воздуха, наиболее благоприятные для
работающих.
Эти требования обычно противоречат друг другу, так
t как для правильного ведения процессов необходимы более
высокие температурно-влажностные условия, чем для
обеспечения комфортных условий, а с ростом температуры
воздуха производительность труда уменьшается. Если
принять за эталон производительность труда при 19—
21°С, то при температуре 25—2б°С она снижается на 12—
17%, а при 30°С — на 30—50% [6]. Поэтому на практике
принимают температуру, в определенной степени
удовлетворяющую технологическим, санитарно-гигиеническим и
технико-экономическим требованиям. Относительную
влажность воздуха всегда выбирают, исходя из
технологических требований.
При переработке натуральных волокон, как
правило, необходима более высокая относительная влажность
воздуха, чем при переработке искусственных волокон.
СКВ часто рассчитывают на поддержание в
помещениях температурно-влажностных условий, указанных в
табл. 1 и 2.
Содержание пыли в воздухе цехов не должно
превышать по нормам ФРГ 1,5мг/м3, Великобритании 0,5 (при
отсутствии частиц пуха длиной более 2 мм), а других
стран 1 мг/м3 [5].
В США [1] в цехах переработки натуральных волокон
минимальную температуру обычно принимают равной
26,5°С, относительную влажность в пределах от 50 до 85%,
а в цехах изготовления и переработки искусственных
волокон — соответственно 21—24°С и от 50 до 70%.
В ЧССР хлопкопрядильных цехах поддерживают
темпер атр у 27°С и относительную влажность 65±3% [6].
Поскольку для изготовления тканей и трикотажных
изделий часто используют смеси из натуральных и искусст-
Т аблица 1
Промышленность,
производственное помещение
Хлопчатобумажная
Цех
кардный
ленточный и
ровничный
прядильный
(кольцевого прядения)
ткацкий
Льняная
Цех
кардный
прядильный
ткацкий
Шерстяная
Цех
кардный
прядильный
ткацкий
Вискозная
Цех
приготовительный
и кардный
прядильный
ткацкий
при
регенеративной вискозе
при ацетатной
вискозе
Шелковая
Цех
п риготовител ьный
прядильный
ткацкий
Лараметры воздуха
на текстиль-
ных предприятиях
ФРГ [7] 1
tw °с
22—25
22—25
22—25
22—25
27—29
24—27
27
27—29
27—29
27—29
21—25
21—25
24—25
—
27—29
27—29
27—29
V %
1
55—65
50—55
55—65
70—80
65—70
60—70
80
65—70
50—60
60—70
65—75
65—70
60—65
—
60
50—60
60—70
Япония Г31
<п< °С
24
27
27—29
27
24—27
24—27
27
27—29
27—29
27—29
27
27—32
27
27
27
—
27
Фп. %
55
60
60—70
85
65—70
60
80
65—70
50—60
60—75
60
50—65
60
55—60

(максимальная 70—75)
60—65
—
60—70
59

Таблица 2
Цех
Трепальный
Чесальный

Приготовительный
Прядильный
Параметры воздуха при переработке на предприятиях ПНР [2] искусственного волокна
вискозного
V °с
20—22
22—24
22—24
Фп, %
70—65
80—75
70—65
80—75
полиамидного
V°c
23—26
23—26
21—26
23—25
Фп, %
65—60
80—75
65—60
70—65
полистирольного
V °с
21—23
21—23
21—23
21—23
ФП. %
55—50
65—60
60—55
70—65
полиакрилнитриль-
ного
V °с
22—24
22—24
20—22
22—24
Фп. %
50—45
50—45
65—60
70—65
полихлорвинильного
/п, °с
23—25
25—27
24—25
24—25
Фп. %
85—80
90—85
80—75
75—70
венных волокон, а также вследствие многообразия
технологий и различий в типах технологического оборудования
на отдельных предприятиях, расчетные параметры
внутреннего воздуха в большинстве случаев принимают по
указаниям технологов.
На текстильных предприятиях за рубежом применяют
как центральные, так и децентрализованные (с крышны-
ми кондиционерами) одноканальные СКВ низкого
давления с частичной рециркуляцией внутреннего воздуха.
В расчетных условиях наружный воздух вводят в
количестве 5—10% общего расхода, в переходный период
количество наружного воздуха увеличивают, используя тем
самым его «холодосодержание» для ассимиляции теплоиз-
бытков. В течение всего года СКВ создают в помещениях
избыточное давление.
Если необходима относительная влажность воздуха
65% и более, то для уменьшения производительности
кондиционеров и затрат энергии на 30—35% доувлажняют
воздух в помещениях с помощью пневматических
форсунок или подачей перенасыщенного в форсуночных
камерах воздуха со взвешенными в нем каплями A—3 г/кг).
Во втором случае, однако, не всегда достигается
равномерность полей влажности в зоне машин, возможно неполное
испарение капель и, как следствие, — нежелательное
намокание сырья и продукции.
Основной тепловлагообменный аппарат СКВ —
форсуночная камера, которая позволяет осуществлять
различные процессы обработки воздуха, обладает малым
аэродинамическим сопротивлением и способностью частично
очищать воздух от волокнистой и минеральной пыли.
Подаваемая к форсункам вода нередко очищается в сетчатом
барабанном фильтре, снабженным вращающимися
щетками.
В европейских странах форсуночные камеры
преимущественно работают в режиме изоэнтальпийного
охлаждения и увлажнения [5, 8]. Общая мощность СКВ в этом
случае составляет 10—15% мощности технологического
оборудования [6]. Расчеты [6] показали, что политропное
охлаждение необходимо при энтальпии наружного воздуха,
равной или большей 51 _кДж/кг (tBn=l8°C). Мощность
СКВ при этом в среднем" составляет 35—45% мощности
технологического оборудования.
Относительные величины энергетических затрат и
размеры полезной площади, занимаемой кондиционерами
СКВ, работающих в указанных режимах, можно сравнить
на примере расчета систем, выполненных в ВНР [4] для
группы текстильных цехов фабрики искусственного
шелка с удельными теплоизбытками от 155 до 475 Вт/м2. Так,
установленная мощность кондиционеров с изоэнтальпий-
ным охлаждением оказалась равной 240 кВт, а
занимаемая ими площадь — 750 м2, в то же время мощность
кондиционеров с политропным охлаждением составила 512 кВт,
а занимаемая площадь — 240 м2.
Применение СКВ с холодильными машинами
оправдывается, если с их помощью в помещениях при высокой
энтальпии наружного воздуха достигаются заданные
параметры внутреннего воздуха или
технико-экономическими расчетами доказывается снижение капитальных и
эксплуатационных затрат на СКВ, улучшение качества
продукции и увеличение производительности труда.
В США и Японии, где в теплый период года энтальпия
наружного воздуха достаточно велика, СКВ с
холодильными машинами применяют чаще.
В Японии иногда вместо форсуночных камер
используют питаемые охлажденной водой поверхностные
воздухоохладители [3]. При этом особое внимание уделяется
тщательной очистке обрабатываемого воздуха от
минеральной и волокнистой пыли.
Приточный вентилятор предпочитают устанавливать
перед форсуночной камерой, чтобы выделяемое тепло
воспринимала распыляемая вода и оно не поступало в
помещения. При таком расположении приточного вентилятора
необходимо тщательно герметизировать камеру.
Если форсуночная камера снабжена обводным
воздушным каналом, то для лучшего регулирования потоков
воздуха через нее и обводной канал приточный вентилятор
устанавливают за камерой.
При расчете процессов обработки воздуха в
форсуночных камерах учитывают теплопоступления в
трубопроводы и переход в тепло всей мощности, затрачиваемой
насосами на перемещение воды.
Принципиальные схемы СКВ, применяемые в США [1]
и Японии [3], приведены соответственно на рис. 1 и 2.
Японские специалисты подчеркивают преимущества
системы, показанной на рис. 1, отмечая, что система на рис. 2
применяется сравнительно мало [3].
СКВ, показанную на рис. 1, называют интегрированной
[ 1 ], поскольку она выполняет одновременно функции
кондиционирования, вентиляции помещений и охлаждения (
электродвигателей текстильных машин, а также
улавливания короткого волокна и возвращения его в
производство. Через индивидуальные или групповые фильтро-
вентиляторные агрегаты тепловыделения
электродвигателей текстильных машин поступают в основном не в
помещение, а в форсуночную камеру, где воспринимаются
распыляемой водой, охлаждаемой в холодильной машине. Это
приводит к уменьшению воздухопроизводительности СКВ
и к достижению большей равномерности скоростных,
температурных и влажностных полей в зоне машин, а в
итоге — способствует повышению качества продукции.
По мнению некоторых зарубежных специалистов [1, 6],'
наибольшая энергетическая эффективность достигается
при совместном действии в каждом цехе трех видов
самостоятельных систем: 1 — замкнутой (не связанной с поме -
щением) системы охлаждения электродвигателей машин;
2 — индивидуальных систем для каждой машины с пода-
80

YB
ю //
Рис. 1. Принципиальная схема СКВ прядильного цеха
с политропным охлаждением воздуха:
/ — многостворчатый клапан удаляемого воздуха; 2 —
многостворчатый клапан рециркуляционного воздуха; 3 —
многостворчатый клапан наружного воздуха; 4 — насос
форсуночной камеры; б — трехходовой автоматический водяной клапан;
6 — форсуночная камера; 7 — смотровая секция; 8 — осевой
приточный вентилятор с электродвигателем; 9 —
вентиляторная градирня; 10 — зональный воздухоподогреватель с
обводным воздушным клапаном; 11 — канал с боковыми выпускными
отверстиями; 12 — прядильная машина; 13 — индивидуальный
фильтро-вентиляторный агрегат для улавливания волокон,
очистки воздуха, удаляемого через прядильную машину, и
охлаждения электродвигателя машины; 14 — рециркуляционный
канал; 15 — насос градирни и конденсатора холодильной
машины; 16 — испарительно-конденсаторный агрегат
холодильной машины; 17 — трубопроводы к другим кондиционерам;
18 — обводная труба; 19 — обратный клапан; 20 — насос
испарителя холодильной машины; 21 — всасывающая труба
насоса; 22 — перегородка; 23 — сборный бак-аккумулятор; 24 —
осевой рециркуляционный вентилятор с электродвигателем;
Н. В. — наружный воздух; Р. В. — рециркуляционный
воздух; У. В. — удаляемый воздух; / — машинный зал
кондиционеров; // — прядильный цех.
**?*
16
ft 15
чей искусственно охлажденного воздуха вблизи нитей или
ткани и с отводом отходов, пыли и избыточного тепла через
местные отсосы, 3 — общеобменной СКВ цеха. В этом
случае удается на 40—45% снизить теплопоступления в
помещения и мощность холодильных установок [6],
соответственно уменьшить энергопотребление системами и
одновременно улучшить осуществление технологических
процессов.
В приготовительные, кардные, чесальные, ленточные,
ровничные и ткацкие цехи воздух вводят со сравнительно
малой скоростью в верхнюю зону, обеспечивая по
возможности равномерное распределение, а удаляют из нижней.
В цехи механического прядения воздух подают
перпендикулярно машинам сверху, через воздуховоды с
боковыми отверстиями, а отсасывают снизу под машинами с
помощью фильтро-вентиляторных агрегатов.
В ФРГ корпуса кондиционеров и форсуночные камеры
большой воздухопроизводительности (свыше 40 тыс. м3/ч)
изготавливают из бетона или кирпича. В последнее время
наметилась тенденция к применению металлических
секционных кондиционеров заводского изготовления [5].
Обычно предусматривают очистку от пыли
рециркуляционного и наружного воздуха в отдельных фильтрах.
Часто применяют осевые вентиляторы, которые занимают
меньше места. Воздушные рулонные фильтры снабжают
дифференциальными датчиками давления, по команде
которых происходит перемещение фильтрующего
материала. Вентиляторы снабжают устройствами для
количественного регулирования (многоступенчатыми
электродвигателями, направляющими аппаратами или — при осевых
вентиляторах — механизмами для изменения угла атаки
лопастей). Для защиты от шума, создаваемого
кондиционерами, в каналах наружного, приточного,
рециркуляционного и удаляемого воздуха устанавливают
шумоглушители.
Относительную влажность воздуха в помещениях, как
правило, регулируют по методу точки росы с помощью
недорогих автоматических приборов пневматического
действия, которые конструктивно наиболее просты и
надежны в эксплуатации.
Рис. 2. Принципиальная схема системы с политропным
охлаждением воздуха:
/ — насос подачи воды в систему доувлажнения;
2—воздуходувка с ресивером; 3 — пневматическая форсунка доувлажнения;
4, 5 — трубопровод; 6 — воздухораздатчик, 7 — приточный
воздуховод; 8 — осевой приточный вентилятор с
электродвигателем; 9 — поверхностный воздухоохладитель; 10 —
рециркуляционный канал; // — текстильная машина; 12 —
воздушный фильтр; 13 — трубопроводы холодной воды, питающей
воздухоохладитель; 14 — насос испарителя и
воздухоохладителя; 15 — испарительно-конденсаторный агрегат холодильной
машины; 16 — насос конденсатора и градирни; 17 —
вентиляторная градирня; Н. В, Р. В., У. В. — соответственно
наружный,* рециркуляционный и удаляемый воздух.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. A S H*R A E Guide and Data Book. Applications. New-
Jork, 1971, pp. 151—162.
2. Bob in ski A., Korasta W., Lorens M.
Wentylacja, KHmatizacja i odpylanie w przemysle lek-
kim. Wydawnistwa naykowo-techniczne. Warszawa,
1974, S. 94.
3. Daikin Koguo Co. Ltd. — Industrial air
conditioning, 1974, pp. 4—18.
6i
10

F о п у a d T. Der Einsatz von Kaltemasohinen bei
der KHmatisierung einer Kunstseidenzwirnerei. — «Luft-
und Kaltetechnib, 1971, Bd. 7, № 6, S. 318—322.
К e p p 1 e г Р. Einfuhrung in die Probleme der Indu-
strieklimatisierung. — «Klima-Technik», 1976, № 5,
S. 113—120.
M а с a F. KHmatisierung in neuzeitlichen Textil-
fabriken. — «Gesundheits-Ingenieur», 1976, Bd. 97, № 6,
S. 132.—136, 141—142.
7. Recknagel-Sprenger. Taschenbuch fur Hei-
zung-und KHmatechnik. R. Oldenbourg Verlag, Mun-
chen-Wien, 1974, S. 815—816.
8. S с h 1 о z K. KHmaanlagen fur die Textilindustrie.
«Heizung, Luftung, Haustechnik und KHmatechnik»,
1969, Bd. 20, № 8, S. 305—310. &;
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
УДК 621.318
Термореле защиты
электродвигателей ТРЭ-2
К. И. ФИЛИППОВИЧ
ПО «Промприбор»
Е. И. РУДАКОВ
ВНИИхолодмаш
ПО «Промприбор» (г. Орел) по техническому заданию
ВНИИхолодмаша разработало термореле защиты от
перегрева обмоток встраиваемых фреоно-маслостойких
электродвигателей компрессоров холодильных машин (ТРЭ-2).
Прибор разработан в исполнении Y (по
климатическим условиям) для категории 3 (по месту размещения)
в соответствии с ГОСТ 15150—69.
Прибор может быть использован для эксплуатации в
районах тропического климата и имеет исполнение Т,
категории 3 в соответствии с ГОСТ 17532—72.
Термореле работает в комплекте с тремя
датчиками температуры—терморезисторами CT14-I (ОЖО.
468.130ТУ).
Работа прибора основана на принципе разбаланса
измерительного моста, вызванного изменением
сопротивления любого из трех датчиков (терморезисторов СТ14-1),
которые встраиваются в обмотки электродвигателя.
Техническая характеристика термореле ТРЭ-2
Температура размыкания
контактов выходного реле, °С
Количество аварийных циклов
срабатываний при разрывной
мощности на контактах реле 500 В • А,
индуктивной нагрузке coscp^0,7,
напряжении 220 В, частоте
50 Гц, не менее
Длина соединительной линии от
датчика до прибора, м, не более
Масса прибора, кг, не более
Температура окружающего
воздуха, СС
Относительная влажность
окружающего воздуха при
температуре -f 35°С, не более
Напряжение питания сети
переменного тока частотой 50±2,5 Гц, В
Напряжение питания
постоянного тока, В
130
5000
10
0,85
—30++50
95о/о
220 (+10+-15%);
24 (+10-=—15%)
24+3
62
Вероятность безотказной работы
прибора за время 2000 ч
Средний срок службы, лет, не
менее
Средний ресурс, ч, не менее
Основная допустимая
погрешность, не более
Степень защиты персонала от
прикосновения к токоведущим
частям прибора, от попадания
посторонних тел и от
проникновения воды
0,98
10
50 000
±2°С
1Р65, в соответствии
с ГОСТ 14255—69
Для присоединения электрического кабеля
предусмотрена вилка 2РМГ24БТ9Ш1Е2 по ГЕО 364.140ТУ.
На рисунке приведены габаритные размеры прибора.
Прибор состоит из прямоугольного корпуса и крышки,
которые изготовлены из прессматериала К-18. Крепление
прибора настенное и осуществляется через приливы на
крышке.
32
Ш
Lfc
52Щ2
_J
Разметка длл крепления
г
2отб.05,5
И
. ШВ1 .
Габаритные размеры термореле защиты
электродвигателей ТРЭ-2.
31

Приборы прошли полный цикл заводских,
промышленных и междуведомственных испытаний. Серийное
производство освоено на заводе «Камоприбор» г. Камо,
Армянской ССР. Приборы поставляются по ТУ25.02.1900—75.
Пример условного обозначения при заказе и в
документации другой продукции:
РЕФЕРАТЫ
УДК 625.244.003.13
Внедрение ЭВМ — важный фактор повышения
эффективности и качества работы железнодорожного холодильного
транспорта. ТКАЧЕВ В. Д., ЛИСТ Ф. Д.,
ИВАНОВ М. Т., ВОЛКОВА Л. С, ВЕРТИПОРОХ Т. Н.
«Холодильная техника», 1977, № 10.
Разрабатывается и уже внедрена первая очередь АСУ
«Рефрижератор», позволяющая с помощью ЭВМ
оперативно управлять перевозками скоропортящихся грузов по
сети железных дорог. Рассмотрен комплекс задач,
решаемых АСУ «Рефрижератор». Внедрение первой очереди
системы позволило улучшить эксплуатационные
показатели рефрижераторного подвижного состава и снизить
транспортные издержки, что подтверждено приведенными
в статье сравнительными данными.
УДК 536.24:621.57.044
Теплопередача в воздушных аммиачных конденсаторах.
ГОГОЛИН В. А. «Холодильная техника», 1977, № 10.
На базе большого числа экспериментальных исследований
различных авторов проведен анализ теплопередачи в
воздушных аммиачных конденсаторах с использованием
теории пограничного слоя. Установлены зависимости,
связывающие наружную теплоотдачу и теплопередачу от
коэффициента оребрения. Определены пределы развития
наружной поверхности воздушных аммиачных
конденсаторов.
Иллюстраций 4. Список литературы — 6 названий.
УДК 621.574.004.6
Повышение долговечности поршневых колец холодильных
компрессоров. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М.,
СМЫСЛОВ В. И., КАШКИН М. П., ДУБОВ Ю. Н.
«Холодильная техника», 1977, № 10.
Исследование долговечности поршневых колец
холодильных компрессоров показало, что чугунные поршневые
кольца без упрочнения недостаточно износостойки,
особенно диаметром 82 и 150 мм при работе в аммиачных
компрессорах. ^Экспериментальные работы по упрочнению
поверхностей трения и оптимизации удельных давлений
колец от сил упругости позволили значительно повысить
ресурсы как самих колец, так и гильз цилиндров.
Указаны рекомендуемые методы повышения износостойкости
поршневых колец аммиачных компрессоров.
Таблиц 1. Список литературы — 9 названий.
«Термореле защиты электродвигателей ТРЭ-2
ТУ25.02.1900—75».
При питании прибора от сети напряжением 24 В
постоянного тока в заказе необходимо дополнительно
указать питание прибора.
УДК 625.244:656.225@83.74)
Определение технических норм загрузки рефрижераторных,
вагонов охлажденным мясом. ДЮБКО А. П.,
БЕЛЯЕВ А. М. «Холодильная техника», 1977, № 10.
На основании обработки математическим методом
статистического материала по перевозке охлажденной говядины
подвесом в 5-вагонных секциях БМЗ и ГДР установлены
новые технические нормы загрузки вагонов охлажденным;
мясом: для 5-вагонных секций БМЗ — 12 т, для грузовых
вагонов секций ГДР — Ют, для вагонов с
дизель-электростанцией и служебным помещением секций ГДР — 7 т.
Практическая проверка показала, что качество
охлажденного мяса, загруженного уплотненным способом, при
перевозке не снижается.
Таблиц 1. Иллюстраций 1. Список литературы — 2 назва,-
ния.
УДК 664.944
Быстрозамороженные готовые блюда — населению. КА-
МИНАРСКАЯ А. К., МАРАДУДИНА Н. В.,
ДЕРБЕНЕВА 3. А., ОЛЕНЕВА Г. Е., ШАРОЙКО Э. М.,
ТАЛЫЗИН В. В. ««Холодильная техника», 1977, № 10.
Показаны социальные и экономические преимущества
производства быстрозамороженных готовых блюд на
промышленной основе. Описано производство
быстрозамороженных готовых блюд на Московском экспериментальном
заводе ВНИХИ «Хладопродукт № 1».
Иллюстраций 2.
УДК 621.565:658,6/.9
Совершенствовать холодильное оборудование для
предприятий торговли и общественного питания. КОР-
НЕЕВ В. А., ШАВРА В. М. «Холодильная техника»,
1977, № 10.
Показано развитие производства и конструкций
отечественного торгового холодильного оборудования.
Рассмотрены новые типы ТХО — открытые прилавки и витрины?
для магазинов самообслуживания. Приведены их основные-
конструктивные и технологические параметры.
Иллюстраций 3.
УДК 621.565:634.1/.7
Больше внимания проектированию и строительству
холодильников для хранения фруктов и овощей. ЛАПИН-
СКИЙ И. Б. «Холодильная техника», 1977, № 10.
Рассмотрены вопросы проектирования холодильников для
хранения фруктов и овощей. Даны рекомендации по
этажности холодильников, емкости холодильных камер,
размерам платформ, системам охлаждения, применению
новых аппаратов для поддержания газового состава в
камерах с регулируемой газовой средой.
63

УДК 621.5.049
Потолочная батарея с наклонными трубами. КУРЫ-
ЛЕВ Е. С, ЛУКЬЯНОВ Г. Д., МАЧУЛИН В. И.
^Холодильная техника», 1977, № 10.
Предложена потолочная батарея с наклонными трубами,
облегчающая слив хладагента, масла и загрязнений.
Батарея может быть использована в камерах хранения
холодильников, обслуживаемых насосно-циркуляционны-
ми системами с верхней подачей хладагента.
Иллюстраций 1.
УДК 664.8.037.1
Интенсивное охлаждение вареных колбасных изделий.
БАРСТ Я. И., БОЧКОВ В. А., БУРМИСТРОВ В. В.,
КАТИЧЕВА Л. Ф. «Холодильная техника», 1977 № 10.
Челябинским филиалом СГПКБ объединения «Росмясомол-
.ремпроект» разработаны рабочие чертежи на камеры
аэрозольного водяного и воздушного охлаждения колбасных
изделий. Проект внедрен на Свердловском мясокомбинате.
В несколько раз снизилась продолжительность
охлаждения, повысилось качество колбасных изделий. Условно-
годовой экономический эффект составил 106 тыс. руб.
Иллюстраций 3.
УДК 621.577:658.64
Теплонасосная установка для теплохладоснабжения
курортного зала в Пицунде. В. И. ГОМЕЛАУРИ,
О. Ш. ВЕЗИРИШВИЛИ, Н. В. МЕЛАДЗЕ, Т. Г. КИК-
НАДЗЕ, В. X. ХЕЦУРИАНИ, В. Я. САМСОНИЯ.
«Холодильная техника», 1977, № 10.
Приведены результаты длительных эксплуатационных
испытаний теплонасосной установки в курортном зале в
Пицунде и проанализирована эффективность применения
теплонасосных установок, использующих тепло морской
воды, для круглогодичного кондиционирования воздуха
в зданиях, расположенных вблизи Черноморского
побережья.
Таблиц 1. Иллюстраций 5.
УДК 621.57.002.5.004.67
Приспособление для выпрессовки гильз компрессоров.
ЧЕРНЯВСКИЙ Э. И. «Холодильная техника», 1977,
№ 10.
Описаны устройство и работа приспособления для
выпрессовки гильз блок-картер ных компрессоров ФВ20, ФУ40
и ФУ У 80. Применение его позволило повысить качество
ремонтных работ и снизить трудозатраты.
Иллюстраций 1.
На первой странице обложки: Московский экспериментальный завод
продукт № 1». Линия подачи формочек с продуктами к дозаторам.
ВНИХИ «Хладо-
РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ: М. П. Кузьмин (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д. Акимова (зам.
главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, И. М. Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А: Го-
голин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук, проф. Э. И. Каухчешвили, Н. П. Коновалов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко,
доктор техн наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко, доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер.
Рукописи не возвращаются
Технический редактор Л. И Кувыркина
Т-15 898. Сдано в набор 3/IX 1977 г. Подписано в печать 29/IX 1977 г.
Объем 4 печ. л. Усл.-печ. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,54.
Формат 84X1087i6. Тираж 15 900 экз.
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костикова, 12.
Телефон 216-86-73
Заказ 2056
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома
при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам
издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов Московской области