/
Text
,7 6
МИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ СССР
МИНИСТЕРСТВО СВЯЗИ СССР
ПРАВИЛА ЗАЩИТЫ УСТРОЙСТВ
ПРОВОДНОЙ СВЯЗИ
ОТ ВЛИЯНИЯ ТЯГОВОЙ СЕТИ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ
ПОСТОЯННОГО ТОКА
Часть I
МИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ СССР
МИНИСТЕРСТВО СВЯЗИ СССР
УТВЕРЖДАЮ:
зам. министра связи
И. Клоков
13 сентября 1967 г.
УТВЕРЖДАЮ:
зам. министра путей сообщения
А. Подпалый
27 мая 1968 г.
ПРАВИЛА ЗАЩИТИ УСТРОЙСТВ
ПРОВОДНОЙ СВЯЗИ
ОТ ВЛИЯНИЯ ТЯГОВОЙ СЕТИ
ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ
ПОСТОЯННОГО ТОКА
Часть 1
Б ИВ Л ИОТЕ <. *
1 (? сг эгс ИНСТИТ.• 3 |
«Чижек. 8 и-..д.
ПРЕДИСЛОВИЕ
«Правила защиты устройств проводной связи от мешаю-
щего действия контактной сети электрических железных
дорог постоянного тока» были изданы в 1948 г.
Теоретические и экспериментальные исследования влия-
ния электрических железных дорог постоянного тока на
цепи проводной связи, проведенные во Всесоюзном научно-
исследовательском институте железнодорожного транс-
порта (ЦНИИ МПС) и Центральном научно-исследователь-
ском институте Министерства связи (ЦНИИС), а также
практика защиты устройств проводной связи привели к не-
обходимости переработки действующих «Правил».
В настоящих «Правилах» учтена зависимость напряже-
ния шума в цепях связи от несимметрии фазных напряже-
ний в высоковольтной линии (ВЛ), питающей выпрями-
тельные устройства тяговых подстанций, и даны схемы
новых, более совершенных сглаживающих устройств.
Это привело к созданию новой методики расчета мешающих
напряжений, индуктируемых в цепях тональной частоты
от гармонических составляющих выпрямленного тока в тя-
говой сети.
Откорректированы нормы мешающих напряжений в
цепях связи.
Часть I «Правил» относится к защите цепей связи в диа-
пазоне тональных частот. Для снижения мешающих влия-
ний в каналах связи высокой частоты (впредь до выпуска
части II) настоящей частью I «Правил» рекомендуется
включёние^конденсатора емкостью 10 мкф между плюсовой
2 Зак. 2663 3
шиной каждого ртутного выпрямителя и наружным конту-
ром заземления подстанции.
Текст «Правил» разработан и откорректирован Межве-
домственной комиссией, организованной в соответствии
с приказом Министерства путей сообщения № П-6895 от
25 марта 1961 г. и Министерства связи № 1939 от 23 марта
1961 г., в составе:
председатель комиссии — Выходцев В. В. (ЦНИИ МПС);
члены комиссии — Марков М. В. (ЦНИИ МПС),
|Кацалапенко В. И.| (ЦШ МПС), Легат И. В. (ЦНИИ МПС),
|Снарский А. А.| (ЦНИИ МПС);
от Министерства связи — Михайлов М. И. (ЦНИИС),
Разумов Л. Д. (ЦНИИС), Исаевич А. Д. (Гипросвязь),
Захарова А. П. (ГУМТТС).
I. НАЗНАЧЕНИЕ ПРАВИЛ
И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ
§ 1. Настоящие «Правила» распространяются:
а) на линейные и станционные устройства проводной
связи, находящиеся в зоне влияния тяговой сети электри-
ческих железных дорог постоянного тока;
б) на устройства электрической тяги постоянного тока
с номинальным напряжением не более 3,3 кв.
§ 2. Настоящие «Правила» не распространяются на
устройства защиты подземных кабелей от коррозии блуж-
дающими токами электрических железных дорог постоян-
ного тока, так как указания по защите от коррозии даны
в «Правилах защиты подземных металлических сооружений
от коррозии» СН-266-63.
§ 3. Назначение «Правил» состоит в определении таких
мер защиты линейных и станционных устройств проводной
связи, при которых снижение до допускаемых величин
опасных и мешающих влияний тяговой сети достигается
с наименьшими затратами.
§ 4. «Правилами» надлежит руководствоваться при раз-
работке защиты устройств проводной связи от влияния
тяговой сети вновь строящихся электрических железных
дорог постоянного тока в проектах начиная с 1968 г. Про-
екты защиты должны быть согласованы с организациями,
в ведении которых находятся эти устройства.
§ 5. Участок электрической железной дороги может быть
сдан в постоянную эксплуатацию, если будут выполнены
все мероприятия, предусмотренные проектом защиты уст-
ройств проводной связи.
§ 6. Проектирование и осуществление защиты сущест-
вующих устройств проводной связи от влияния вновь
строящихся электрических железных дорог, а также и
переустройство защиты, которое может быть вызвано в по-
следующем усилением энергоснабжения на этих участках,
производится за счет организаций, в ведении которых
находятся устройства электрической тяги.
II. ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ и ОПРЕДЕЛЕНИЯ
§ 7. Электрические железные дороги оказывают на
линии проводной связи магнитное, гальваническое и элек-
трическое влияния.
При расчете влияния электрических железных дорог на
цепи связи следует учитывать только магнитное и гальва-
ническое влияния.
Магнитное влияние обусловливается про-
хождением по тяговой сети переменного электрического
тока, вызываемого пульсирующим напряжением на выходе
ртутновыпрямительных агрегатов на тяговых подстанциях
и пульсацией противо-э. д. с. тяговых электродвигателей.
Магнитному влиянию подвержены как воздушные, так и
кабельные линии проводной связи.
Гальваническое влияние обусловлива-
ется протеканием в земле тяговых токов. Гальваническому
влиянию подвержены цепи, использующие в качестве обрат-
ного провода землю.
§ 8. По степени и характеру воздействия на устрой-
ства проводной связи электрические железные дороги ока-
зывают как опасные, так и мешающие влияния.
Влияние называется опасным, если напряжения и
токи, возникающие в цепях проводной связи, создают опас-
ность для здоровья обслуживающего персонала и абонен-
тов, пользующихся связью, или могут повредить аппараты
и приборы, включенные в эти цепи.
Влияние называется мешающим, когда в телефон-
ных цепях появляются напряжения, нарушающие нормаль-
ное действие связи, а в телеграфных цепях возникают токи,
приводящие к искажению передачи.
§ 9. Влияние тяговой сети на цепи проводной связи
зависит от схемы питания и нагрузочных режимов работы
тяговой сети.
Следует различать две схемы питания:
а) схему одностороннего (консоль-
ного) питания (рис. 1, а), при которой участок
тяговой сети АБ длиной /э (плечо питания) получает
питание на всем протяжении с одной стороны от тяговой
подстанции А;
б) схему двустороннего питания
(рис. 1, б), при которой участок тяговой сети АБ длиной I
нормально получает питание с двух сторон от тяговых под®
станций А и Б. При этой схеме питания нагрузочные токи
/1 и /2, потребляемые электровозами, и влияющие перемен-
ные токи, циркулирующие в тяговой сети, оказываются
пространственно сдвинутыми один по отношению к дру-
гому на 180°.
§ 10. Сближение^ между электрическими железными
дорогами и линиями проводной связи называют такое их
взаимное расположение, при котором в цепях этих линий
могут возникнуть опасные и мешающие напряжения и
токи. В этом случае принято считать, что линии проводной
связи находятся в зоне влияния электрической железной
дороги. §
б) -
Рис. 1. Схемы питания тяговой сети:
а—одностороннее; б—двустороннее
§ 11. Длиной сближения называют длину части цепи
связи, находящейся под индуктивным воздействием тяговой
сети электрической железной дороги.
§ 12. Шириной сближения между электрической желез-
ной дорогой и линией проводной связи является кратчай-
шее расстояние. между осью дороги и проводами линии
связи.
§ 13. Параллельное сближение — это такое взаимное
расположение линий, при котором ширина сближения по
длине участка остается постоянной или отличается от
своего среднего значения не более чем на 10%. Если это
условие не выполняется, то сближение называют косым.
§ 14. Длина’*'участка косого сближения равна длине
проекции линии связи на ось полотна железной дороги.
§ 15. Шириной косого сближения является среднегео-
метрическая величина из расстояний, измеренных в начале
и конце участка косого сближения.
3 Зак. 2663 7
При делении трассы линии на отдельные участки косых
сближений необходимо соблюдать правило, чтобы рассто-
яния, измеренные в начале и конце участка косого сближе-
ния, отличались не более чем в 3 раза.
§ 16. Сложное сближение — такое взаимное располо-
жение линий, при котором имеются участки как параллель-
ного, так и косого сближений.
§ 17. Расчетными участками цепи связи является уси-
лительный участок или круг избирательной связи.
На сетях городской и железнодорожной внутристан-
ционной телефонной связи к расчетным участкам относятся
расстояния: от абонента до абонента — при системе МБ;
от абонента до телефонной станции — при системах ЦБ и
АТС.
Соединительные линии между телефонными станциями
следует рассматривать как самостоятельные расчетные
участки.
III. ОПАСНЫЕ И МЕШАЮЩИЕ ВЛИЯНИЯ.
НОРМЫ МЕШАЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЙ И ТОКОВ
§ 18. Опасные влияния в цепях проводной связи возни-
кают в результате: 1) магнитного влияния — при корот-
ких замыканиях, а также при включениях и выключениях
напряжения в тяговой сети; 2) гальванического влияния—
при использовании однопроводных цепей связи.
В первом случае во включенных в двухпроводные цепи
тональной частоты телефонных аппаратах из-за неодновре-
менного срабатывания разрядников, установленных для
защиты от атмосферных перенапряжений, могут возникать
акустические удары, особенно сильно воздействующие на
здоровье лиц, пользующихся головными телефонами (теле-
фонистка, дежурные по станции и др.). Для защиты этих
лиц на всех коммутаторах предусматривается установка
ограничителей акустических ударов.
Во втором случае снижение напряжений до допускае-
мых величин достигается относом заземлений однопровод-
ных цепей.
§ 19. Мешающие напряжения иш (псофометрическое
значение) в цепях проводной связи тональной частоты воз-
душных и кабельных линий связи при применении кабелей
с неметаллической оболочкой не должно превышать нормы,
указанные в табл. 1.
8
Таблица 1
Но рмы мешающего напряжения 1'т*
№ п/п Цепь связи 1/ш. мв Длина сближения, к которой отнесена норма Точка цепи, к которой отнесена норма
1 Междугородная (МС) 1,5 Усилительный уча- сток Вход усилителя или междугород- ного коммутато-
2 Дорожная (МПС) 1,5 То же ра при относи- тельном уровне полезного’ сиг- нала —0,8 неп
3 Избирательная 1,0 Длина круга из- бирательной связи Вход усилителя -или коммутатора при относитель- ном уровне по- лезного сигна- ла —1,6 неп
4 Межстанционная 2,25 Линейные зажимы телефонного ап- парата
5 Городская и внутрирайон- ная 1,5 От абонента до междугородной телефонной станции То же
* Влияние электрических железных дорог постоянного тока на телефон-
ные цепи кабелей с металлическими оболочками ввиду высокого экранирую-
щего действия их не учитывается.
§ 20. При сближении линии связи с ВЛ и полотном
электрической железной дороги следует применять закон
квадратичного сложения. Так как в табл. 1 указаны сум-
марные величины мешающего напряжения от влияния
линий сильного тока, норма иш должна быть распределена
между влияющими линиями следующим образом:
линия электропередачи — 0,6Йш;
тяговая сеть электрической железной дороги, высоко-
вольтные линии автоблокировки и продольного энергоснаб-
жения — 0,8£/ш.
§ 21. Норма напряжения шума Um (см. табл. 1) отно-
сится к линейным зажимам цепей с волновым сопротивле-
нием 600 ом, замкнутым на концах на согласованную
нагрузку
В тех случаях, когда волновое сопротивление цепи ZB
отличается от 600 ом и эта цепь замкнута на согласован-
3* * * § 9
ную нагрузку, норму напряжения шума Иш, отнесенную
к линейным зажимам, следует изменить на иш, выполнив
пересчет по формуле
U'm = /Йо Мв'
где ZD — модуль волнового сопротивления цепи, ом, при
частоте 800 гц.
§ 22. Если на расчетном усилительном участке относи-
тельный уровень приема р на входе промежуточного или
оконечного усилителя отличается от —0,8 или —1,6 неп,
то норму иш следует изменить на иш:
и'ш = (Уше°'8+р или иш = 1/ше,’6+р мв.
§ 23. Напряжение шума от влияния тяговой сети
в цепях местной и стрелочной телефонной связи МПС при
соблюдении требований, указанных в настоящих «Прави-
лах» можно не учитывать.
§ 24. Величина тока помех в телеграфных цепях неза-
висимо от типа включенных в эти цепи аппаратов не дол-
жна превышать 5% от рабочего тока телеграфной передачи.
§ 25. Напряжения постоянного тока в однопроводных
цепях соединительных линий между АТС (при гальвани-
ческом способе передачи управляющих импульсов), обус-
ловленные гальваническим влиянием, не должны быть
больше величин, приведенных в табл. 2.
Таблица 2
Нормы напряжений в соединительных линиях различных систем
АТС и в цепях дистанционного питания по междугородным
кабельным линиям
№ п/п 1 Система АТС или цепь дистанционного питания Норма напряжения, в
1 Городская АТС машинной си- стемы
2 Городская АТС шаговой си- стем) I (с применением ком- плек. типа РСЛК) ±8 (в проводах айв) :Ьб (в проводе с)
3 Сельск 'ТС 58 (и приводах а и я) £б (в проводе с)
4 Цепь дис! гционного питания по ex* про вод-земля» ±0.03 с*„
*.4цп —Нслряжони» ДИ- Г1НЦИОННОГ.» ПИТ (НИЯ.
В цепях дистанционного питания по схеме «провод —
земля» допускаемые напряжения, обусловленные галь-
ваническим влиянием, определяются требования?. к си-
стеме дистанционного питания.
§ 26. Опасные напряжения в однопроводных цепях,
возникающие вследствие гальванического влияния, не дол-
жны превышать величины, приведенные в табл. 3.
Таблица 3
* Нормы опасных напряжений в однопроводных цепях
Вид линии связи Норма напря- жения, в
Воздушная: с деревянными опорами 60
с железобетонными или металлическими опо- рами 36
Кабельная: магистральной и местной проводной связи 36
IV. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ
К УСТРОЙСТВАМ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ТЯГИ
§ 27. На всех тяговых подстанциях должны быть уста-
новлены сглаживающие фильтры, предназначенные для
снижения помех, вызываемых тяговой сетью в цепях связи.
§ 28. Следует при-
менять двухзвенные
сглаживающие фильтры,
смонтированные либо по
схеме № 1 (рис. 2),
либо по схеме № 2
(рис. 3). При этом для
снижения помех в кана- Рис> 2, Схема сглаживающего филь-
лах высокой частоты на тра № 1
всех тяговых 'подстан-
циях необходимо включение конденсатора С емкостью
10 мкф между плюсовой шиной1 II и наружным контуром
заземления подстанций. Коэффициенты сглаживания Кстл
фильтров, собранных по схемам № 1 и 2, не должны быть
1 Нормирование полярности тяговой сети 4-» — контактный
провод и «—» — рельсы определяется правилами защиты по
ных металлических сооружений от коррозии СН 28 —58.
II
менее величин, указанных в приложении I, а мешающее
напряжение на выходе сглаживающих фильтров соответ-
ственно не должно быть более величин, указанных в той
же таблице.
§ 29. Целесообразность применения той или иной схемы
сглаживающих фильтров определяется расчетом мешающих
напряжений в цепях связи и технико-экономическими
соображениями.
§ 30. Для контроля исправности сглаживающих филь-
тров на тяговых подстанциях должны быть измерители
мешающих напряжений типа ИМН (см. приложение I).
Рис. 3. Схема сглаживающего фильтра № 2
Для контроля за режимом работы ртутновыпрямительных
агрегатов (РВ) в параллельную часть сглаживающего филь-
тра должны быть включены амперметр и реле. Во избежа-
ние работы РВ в неполнофазном режиме последний дол-
жен быть оборудован защитой типа НПР.
§ 31. Провода, соединяющие параллельные части филь-
тра с главными шинами подстанции, должны быть как
можно более короткими и не длиннее 5 м.
§ 32. Питание контактных сетей постоянного и пере-
менного тока на стыковых тяговых подстанциях следует
осуществлять, как правило, от самостоятельных силовых
тр ансформаторов.
V. ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К УСТРОЙСТВАМ
ПРОВОДНОЙ связи,
И МЕРЫ ПО СНИЖЕНИЮ ВЛИЯНИЙ НА НИХ
§ 33. Разница в сопротивлениях проводов телефонной
цепи, измеренных постоянным током на длине усилитель-
ною участка, не должна превышать для проводов:
12
Из цветного металла .... 2 ок
Стальных диаметром 4 и 5 мм 5 »
» » 3 мм 10 t
Разница в сопротивлениях изоляции проводов теле-
фонной цепи по отношению к земле при измерении постоян-
ным током не должна превышать 30% от меньшего значе-
ния на длине усилительного участка.
Разница в сопротивлениях предохранителей, включае-
мых в провода телефонной цепи в одном и том же пункте,
не должна превышать 0,2 ом.
§ 34. При организации телеграфной связи по средней
точке телефонной цепи асимметрия обмоток трансформа-
тора при частоте 800 гц не должна превышать 0,1%.
§ 35. Использование рельсов электрических железных
дорог в качестве заземления устройств связи не допускается.
§ 36. Если полученные расчетом индуктированные
напряжения превышают установленные нормы, то для сни-
жения мешающих и опасных влияний тяговой сети на
устройства связи рекомендуются следующие мероприятия:
а) полная или частичная относка воздушной линии
связи от полотна электрической железной дороги;
б) полная или частичная замена воздушной линии на
кабельную;
в) перекладывание проводов с крюков на траверсы;
г) переустройство однопроводных телеграфных цепей
на двухпроводные или вынос рабочих заземлений теле-
графных цепей из зоны_влияния тяговых_тков;
д) переход на тональное или'надгональное телеграфи-
рование вместо телеграфирования постоянным током;
е) применение компенсаторов посторонних напряжений
в цепях дистанционного питания по схеме «провод — земля».
§ 37. Пересечение воздушных линий связи с полотном
электрических железных дорог постоянного тока осущест-
вляется в соответствии с правилами пересечения, опре-
деленными в ГОСТ 67—67.
VI. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ
МЕШАЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЙ
И ТОКОВ И РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
§ 38. Расчеты мешающего влияния тяговой сети на
телефонные цепи следует производить применительно к
ближнему (дальнему) концу усилительного участка, или
13
участка между двумя оконечными пунктами, или круга
избирательной связи при нормальных схемах питания тяго-
вой сети.
На длине одного усилительного участка телефонная
цепь может быть подвержена влиянию одновременно нес-
кольких участков питания тяговой сети. При этом кабель-
ные вставки в воздушной цепи в расчете мешающего влия-
ния на телефонные цепи во внимание не принимаются.
Рис. 4. Примерная схема к расчету влияния тяговой сети
постоянного тока на цепь связи
На рис. 4 приведена примерная схема сближения тя-
говой сети и линии связи. Здесь усилительный участок
цепи АБ длиной I км подвержен влиянию -от четырех
участков тяговой сети:
1-й участок длиной /Э1 получает одностороннее пита-
ние от тяговой подстанции ТП1;
2-й участок длиной 1Э2 получает двустороннее питание
от тяговых подстанций ТП1 и ТП2-,
3-й участок длиной /э3 получает двустороннее питание
от тяговых подстанций ТП2 и ТПЗ\
4-й участок получает двустороннее питание от тяговых
подстанций ТПЗ и ТП4, однако влияние на цепь связи
тяговая сеть оказывает лишь в пределах отрезка длиной /э4.
Результирующее псофометр ическое напряжение иш
на ближнем конце данного усилительного участка двухпро-
водной телефонной цепи (в точке А) следует вычислять по
формуле
£ЛиЛ = + ^1и2“Ь f-^шз + ^ш4 мв, (1)
где С7Ш1, (7Ш2, t/шз и иШ4 — значения мешающего напря-
жения, индуктированного в це-
пи связи в пределах каждого
из четырех участков тяговой
сети, приведенные к точке
А, мв.
Мешающие напряжения t/lu4 с учетом гармони-
ческих составляющих выпрямленного напряжения, возни-
кающих в тяговой сети при наличии несимметрии фазных
напряжений ВЛ, питающей тяговые подстанции, могут
быть вычислены двумя методами: 1) по гармоническим
составляющим тягового тока (k = 2 4- 24); 2) прибли-
женно — по мешающему напряжению в тяговой сети, при-
веденному к расчетной частоте 800 гц.
Расчет --•> t/m4 по первому методу следует произ-
водить по формулам:
где •••> —псофометрические значения напряже-
ния, индуктированные Л-й гармони-
ческой составляющей тягового тока
на ближнем конце (в точке Л) под-
верженной влиянию двухпроводной
телефонной цепи соответственно от
каждой из четырех фидерных зон.
Псофометрические напряжения вычисляют так:
а) от участка тяговой сети с односторонним питанием
(1-й участок)
— к z sh 7 I
« Асгл^ 511 Ifc 1
(3)
4 Зак. 2G63
б) от участка тяговой сети с двусторонним питанием
(2-й, 3-й и 4-й участки)
krvlBpkrlksh уklc-l03
U IJJ -- jr rj 7" f А16.
* ^СГЛд sh 'Ik I
(4)
Порядок гармонических составляющих тягового тока (/г)
определяется относительно частоты выпрямленного тока,
т. е. f = 50 гц.
Расчет (7Ш|, (/И14 по второму методу следует произво-
дить по формулам:
а) от участка тяговой сети с односторонним питанием
ит=
"’eoo^goo Свпо Гр /э sh 7ео(1 Zc
Ztcsoo sh 7soo
п9М-10«
мв;
(5)
б) от участка тяговой сети с двусторонним питанием
.. “8Oo4Uoo7,8oorp^a sh IsnoZc ... ,
UVI =--------т-------j—-----------ЛС'эм 103 Мв.
^TC 800 Ь11 J800 1
(6)
Обозначения электрических параметров, принятые в
расчетных формулах (3)—(6), приведены ниже:
— круговая частота k-й гармонической составляю-
щей влияющего тягового тока;
Mk — взаимная индуктивность между контактным про-
водом и проводом связи для /г-й гармонической
составляющей тягового тока на соответствующем
участке тяговой сети, гн1км.
Значения взаимной индуктивности Mk определяют по
графикам, приведенным в приложении II.
При сложной трассе сближения необходимо опреде-
лить среднее значение взаимной индуктивности МСРА,
которое для каждого влияющего участка тяговой сети вычис-
ляется по формуле
Л1срй==-^------ гн/км, (7)
V li
i=i
где Mtk — взаимная индуктивность между двумя одно-
проводпыми цепями на i-м участке сближения,
гн/км",
li — длина i-го участка сближения, км,
n — число участков сближения в пределах расчет-
ного участка тяговой сети;
Uh — напряжение k-й гармонической составляющей
на входе сглаживающего фильтра тяговой под-
станции, в.
Определяют Uk в зависимости от несимметрии фазных
напряжений b питающей ВЛ и нагрузочного состояния
выпрямительных агрегатов.
At/*, — векторная разность напряжений k-й гармонической
составляющей двух смежных тяговых подстанций,
питающих данный участок тяговой сети с двух
сторон, в.
Величины Uk и А17/; находят в соответствии с указани-
ями, изложенными в приложении III;
(7ЭМ — мешающее напряжение в тяговой сети на выходе
сглаживающего фильтра, в;
АС/ЭМ —решающее напряжение в тяговой сети на участке
с двусторонним питанием, в.
Значения иэы и А£/эм приведены в приложении IV.
гр — коэффициент экранирующего действия рельсов
(табл. 4).
3<fl
Таблица 4
Значения коэффициента экранирующего действия рельсов гр
Проводимость земли о, сим/м Величина г* для участка
однопутного двухпутного многопутного
ЫО-3— 10-10-3 0,45—0,50 0,40—0,45 0,30—0,35
10-10~3— 50-10-3 0,50—0,55 0,45—0,50 0,35—0,40
50-10~3—100-10-3 0,55—0,60 0,50—0,55 0,40—0,45
* Величины Гр на участках длиной 1,5 км в обе стороны от тяговой под-
станции должны быть уменьшены в 2 раза.
/э — длина соответствующего влияющего участка
тяговой сети, км\
1С — расстояние от конца цепи связи (см. рис. 4,
точка Б) до середины соответствующего влияю-
щего участка тяговой сети, км;
I — длина цепи связи, км;
К ! 17
ClI^KOFG ИНСИ.Т "‘3 I
Ь РНРП08 « П-
-yft — постоянная распространения однопроводной цепи
связи для /г-й гармонической составляющей (при-
ложение V);
pk — коэффициент акустического воздействия для /г-й
гармонической составляющей тягового тока
(приложение VI);
т]Л — коэффициент чувствительности двухпроводной те-
лефонной цепи к помехам для k-i\ гармонической
составляющей тягового тока (см. приложение VI);
Дсгл k — коэффициент сглаживания, показывающий, во
сколько раз уменьшается напряжение /г-й гармо-
нической составляющей на выходе сглаживающего
фильтра по сравнению с напряжением на входе
сглаживающего фильтра (приложение VII).
ZTC/, — входное сопротивление влияющего участка тяго-
вой сети, ом (приложение VIII).
§ 39. При составлении проектов защиты устройств связи
на основании результатов расчетов влияния необходимо
определить целесообразную индуктивность реакторов для
каждого звена в сглаживающих устройствах (табл. 5).
Для участков с плохой проводимостью земли и, следова-
тельно, с более сильным влиянием тяговой сети на
цепи связи следует устанавливать на тяговых подстанциях
реакторы с большими значениями индуктивности.
Таблица 5
Параметры реактора типа РБФА-У
Соединение проводов в блоке Количество блоков Индуктив- ность реакто- ра £р, мгн Ток 'макс- °
Параллельно-последова- / 1 4,5 3 000
тельное . 1 2 11,0 3 000
То же 3 20,0 3 000
» . 4 25,0 3 000
Параллельное 2 3,0 6 000
» . .. 3 5,0 6 000
» . 4 7,0 6 000
В таблице:
Тр—индуктивность реактора первого или второго звена;
'макс — максимальный ток нагрузки, при котором реактор рабо-
тает без перегрева;
18
VII. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ
НАПРЯЖЕНИЙ И ТОКОВ, ОБУСЛОВЛЕННЫХ
ГАЛЬВАНИЧЕСКИМ ВЛИЯНИЕМ
§ 40. Расчет напряжений, обусловленных гальвани-
ческим влиянием, производят при нормальном режиме
работы тяговой сети для однопроводных цепей, использу-
ющих землю в качестве обратного провода (телеграфные
цепи, цепи дистанционного питания и др.); за норму при-
нимают значения, приведенные в табл. 2 и 3.
§ 41. При расчете гальванического влияния опреде-
ляют разность потенциалов t/r, возникающую между точ-
ками земли, в которых расположены заземления оконечных
пунктов расчетного участка однопроводной цепи
иг = и1г-и2г в,
(8)
где Uir — потенциал точки земли, в которой расположено
первое заземление, в;
U2г — потенциал точки земли, в которой расположено
второе заземление, в.
§ 42. Потенциал точки М в земле, создаваемый током I
(рис. 5) для различных проводимостей земли и расположе-
ния относительно тяговой подстанции или электропоез-
да, определяют по кривым, приведенным в приложении IX.
При этом, если по-
тенциал создается то-
ком нагрузки тяго-
вой подстанции, то
его знак принимают
отрицательным, если
током нагрузки в
месте нахождения
электропоезда — по-
ложительным.
I
Рельсовый путь
М (заземление)
Рис. 5. Схема расположения заземле-
ния относительно полотна железной
дороги
§ 43. При расположении одного из заземлений цепи
на расстоянии х <” 3 км от тяговой подстанции потенциал
заземления в этой точке определяют только от токов на-
грузки тяговой подстанции.
При расположении заземления цепи на расстоянии х
>3>км от тяговой подстанции потенциал заземления в этой
точке определяют только от токов нагрузки электропоездов:
одного электропоезда на однопутной железной дороге и
двух — на двухпутной дороге. Координату х принимают
равной нулю (см. приложение IX).
§ 44. При расположении обоих заземлений цепи за гра-
ницами трехкилометровых зон от тяговых подстанций неза-
висимо от того, находятся ли они в пределах одной фидер-
ной зоны или на разных фидерных зонах, разность потен-
циалов Ur принимают равной наибольшему по своему зна-
чению потенциалу заземления.
§ 45. Если заземление рассматриваемой цепи располо-
жено на расстоянии у > 3 км от полотна железной
дороги, то потенциал заземления этого пункта прини-
мают равным нулю.
§ 46. Величину тока, возникающего в однопроводной
цепи под действием разности потенциалов, обусловленной
гальваническим влиянием, определяют по формуле
Цт
^общ
(9)
где
₽общ= Rnp ^Ч~2/?ап-|-2/?3 ом;
/?пр — сопротивление постоянному току провода цепи
длиной 1 км, ом!км;
I — длина однопроводной цепи, км;
Ran — сопротивление постоянному току телеграфного
аппарата или аппаратуры оконечного включения
в цепи дистанционного питания, ом;
R3 — сопротивление заземлений телеграфных станций
или заземлений в ОУП и НУП цепей дистанцион-
ного питания, ом.
ПРИЛОЖЕНИЕ I
КОНТРОЛЬ МЕШАЮЩЕГО НАПРЯЖЕНИЯ
НА ШИНАХ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ
И КАЧЕСТВА РАБОТЫ СГЛАЖИВАЮЩЕГО ФИЛЬТРА
Для измерения мешающих напряжений применяется
измеритель мешающих напряжений ПМН. Величину меша-
ющего напряжения определяют по показанию прибора,
включенного на шины подстанции после фильтра.
Для измерения коэффициента сглаживания фильтра ис-
пользуют два прибора ИМИ, включаемых между главными
20
шинами подстанции до и после фильтра, как показано на
рис. 1-1. Отношение показаний приборов выражает вели-
чину коэффициента сглаживания.
rjvedxo /7С'лре-]
Целительного ,
лгтпппгтПГ! 1
Сглаживающий
фильтр
[Ячейка pacnptP
^делительного} „ _ .
[устройства । Кпитающим
' фидерам
К отсосы дающим
кабелям
Рис 1-1. Схема включения приборов ИМИ
В нижеприведенной таблице даны расчетные коэффи-
циенты сглаживания и мешающие напряжения на выходе
сглаживающих фильтров, собранных по схемам № 1 и 2
при индуктивностях реакторов, указанных в табл. 5.
Коэффициенты сглаживания КСгл и мешающие напряжения UgM
на выходе фильтров
Фильтр £р!» мгн СрП- мгн Лсгл (,ам' ®
Фильтр Ne 1 4,5 4,5 55 2,8
5,0 3 64 2,4
11 3 150 1,2
Фильтр Ne 2 4 5 4,5 180 0,7
5 5 250 0,5
7 5 340 0,4
11 5 530 0,25
ПРИЛОЖЕНИЕ 11
ВЗАИМНАЯ ИНДУКТИВНОСТЬ
МЕЖДУ ОДНОПРОВОДНЫМИ ЦЕПЯМИ
Значения взаимной индуктивности М* (гн/км) для
k-й гармонической составляющей тягового тока определяют
в два этапа.
Вначале находят промежуточную величину
х = 10of,
где о — проводимость земли, cuzt/zt;
/ — частота влияющего тока, гц,
пользуясь для этой цели вспомогательными графиками
(рис. П-1, а и б).
Рис. II-2. Графики для определения взаимной индуктив-
ности 7И
Зная ширину сближения между однопроводными цепями
и контактным проводом а, по графикам рис. II-2 находят
значения Mk = <р(а, х).
Взаимную индуктивность Mtk для участков косых
Сближений вычисляют так же, как и
ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ НАПРЯЖЕНИЯ
ГАРМОНИЧЕСКИХ СОСТАВЛЯЮЩИХ НА ВХОДЕ
СГЛАЖИВАЮЩИХ ФИЛЬТРОВ ТЯГОВЫХ ПОДСТАНЦИЙ
При проектировании новых электрифицированных участ-
ков в расчете напряжения гармонических составляющих Uk
несимметрию фазных напряжений питающей тяговые под-
Рис. III-1. Величины гармонических составляющих выпря-
мленного напряжения на выходе шестифазного выпрямителя
(А = 6, 12, 18 и 24)
принятой в ГОСТе на качество электроэнергии у потреби-
телей норме максимально допустимой несимметрии — 2%.
Несимметрия1 b определяется отношением максимального
1 Для „ упрощения расчетов угловая несимметрия фазных
напряжений не учитывается, что при Ь < 1,03 практически не
сказывается на результатах расчета,
24
и минимального значений фазных напряжений на вторичной
обмотке тягового трансформатора
, ^ф2 ^ф2
Ь = ~П— илн ~ГГ~
''фЗ Оф!
Напряжение гармонических составляющих Uk выпрям-
ленного тока на выходе выпрямителя в зависимости от угла
коммутации у при несимметрии питающего напряжения
b = 1,03 определяют по графикам рис. Ш-1 и Ш-2.
14, 16, 20 и 22).
Угол коммутации или угол перекрытия анодов у явля-
ется функцией нагрузочных токов I, приходящихся на один
агрегат, и определяется из выражения
/ / i е е \
Т=15.8|/ '(кпг+к + тф/^,
где / — выпрямленный ток, а\
Рк — мощность короткого замыкания питающей ВЛ
на шинах тяговой подстанции, Мест,
Рп — мощность понижающего трансформатора, кеа;
P,t — мощность тягового трансформатора, ква-,
ек — напряжение короткого замыкания понижающего
трансформатора в процентах от номинального
напряжения;
ек — напряжение короткого замыкания тягового транс-
форматора в процентах от номинального напря-
жения.
При двустороннем питании влияющей фидерной зоны
определяют векторную разность напряжений гармоничес-
ких составляющих Д£Д, возникающую в тяговой сети между
двумя смежными тяговыми подстанциями, йз выражения
ДД* = | Uki ei^ ~Uk2 ei'f* | в,
где Ukt и Uk2 —величины напряжения k-й гармонической
составляющей выпрямленного тока соот-
ветственно на одной и другой смежной
тяговых подстанциях;
Ф1 и ф2 — начальные фазы напряжений k-и гармо-
нической составляющей Uki и Uk2 соот-
ветственно.
Для определения ф4 и ф2 пользуются графиками ф* =
=ж(т) (рис. П1-3) или вычисляют по формуле
„ . —k sin ky sin 7— COS k'i COS 7—1 ,
Ф = arctg-----------’----!—------1----i-----град.
k cos ky sin 7 — s.n ky cos у
При вычислении мешающих влияний рекомендуются сле-
дующие соотношения нагрузочных режимов на смежных
тяговых подстанциях:
Л <80% от /ном;
12 <40%
ОТ 1нг>ы.
Рис. III-3. Кривые для вычисления
Для облегчения определения векторной разности напря-
жений гармонических составляющих t\Uk на рис. II1-4
Рис. Ш-4. Векторная разность напряжений гармонических состав-
ляющих в тяговой сети между смежными тяговыми подстанциями
(fe = 6, 12, 18 и 24)
контактной сети с двусторонним питанием в зависимости
от угла коммутации выпрямительного агрегата подстанции
с нагрузочным током 1t при несимметрии питающего на-
пряжения b = 1,03 и соотношении нагрузочных токов на
смежных тяговых подстанциях /2 = 0,5/Р
В случае если несимметрия фазных напряжений питаю-
щей ВЛ заведомо отличается от b = 1,03, напряжения гар-
монических составляющих вычисляют по формуле
28
и = и
k 7t(62— 1)
_______ kJ
1 + 2 |/t2—&+1 cos ka (—I)2
Х1 Л (~ & sin sin y—cos fey cosy—I)2+
| + (k cos ky sin у—sin ky cos y)2 e’
где U — напряжение на выходе шестифазного ртутного
выпрямителя, работающего по схеме звезда (тре-
угольник) — две обратные звезды с разделяющей
катушкой, равное 2 620 в;
k — порядок гармонической составляющей выпрямлен-
ного тока (k = 2, 4, 6 ... ит. д.);
b — несимметрия фазных напряжений питающей ВЛ;
а — угол, являющийся функцией несимметрии, град,
, 26—1
а = arc tg r- ;
6 УЗ
Рис. Ш-5. Векторная разность напряжений гармонических со-
ставляющих в тяговой сети между смежными тяговыми под-
станциями (6 = 2, 4, 8, 10, 14, 16, 20 и 22)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕШАЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЙ UaM И А6/эм
НА УЧАСТКАХ ТЯГОВОЙ СЕТИ С ОДНОСТОРОННИМ
И ДВУСТОРОННИМ ПИТАНИЕМ
Для расчета напряжения шума в цепи связи прибли-
женным методом следует определить мешающее напряжение
на участке с односторонним питанием — U3M и на участке
с двусторонним питанием Д£7ЭМ.
На рис. IV-1 и IV-2 приведены графики
k = 2
UkPk\2
ДсгЛд J
в зависимости от угла коммутации выпрямителей у для
фильтров № 1 и № 2, имеющих реакторы, индуктивность
которых приведена в табл. 5.
Рис. IV-1. Мешающее напряже-
ние Пдм на выходе сглаживаю-
щего фильтра № 1 при различных
индуктивностях реакторов (мгн):
Рис. IV-2. Мешающее напряже-
ние t/8M на выходе сглаживаю-
щего фильтра Ws 2 при различных
индуктивностях реакторов (мгн):
Г —Г.р1 = 4,5; ВрП = 4,б;
2~ Гр! = 5; Ьрп = 5;
3-Lpi = 7; LpI1 = 5;
4-Lp] -= 11; LpH = 5
Lpl = 4,5; Г.рП = 4,5;
2-Lpi = 5; ЬрП = 3;
3~ rpi~ll; Грц = 3
5KenHejzw3M‘ в тяговой сети на
Рис. 1V-3. Мешающее напря-
жение А1/ам в тяговой сети
на участке с двусторонним
питанием при различных ин-
дуктивностях реакторов филь-
тров № 1 (мгн):
участке с двусторонним пита-
нием при различных индуктив-
ностях реакторов фильтров
Ns 2 (мгн):
/-Др, = 4.5; Лр11 = 4,5;
2 Lpj=5; £рц = 3;
3 —Lp] =11; Lpjj = 3
/-LpI = 4.5:
2-LpI = 5;
3-Lpj = 7;
4-Lpi= 11;
Й>П = 4-5:
Z-рП = 5;
LpH = 5;
LpII = 5
Для тех же реакторов
ляемой нагрузкой Ц, на
графики
в зависимости от у, опреде-
рис. IV-3 и IV 4 приведены
АДЭМ = |
Несимметрия питающего напряжения b = 1,03.
ПРИЛОЖЕНИЕ V
ВЫЧИСЛЕНИЕ sh -;kl ОДНОПРОВОДНЫХ ЦЕПЕЙ
НА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЯХ СВЯЗИ
Для получения значений постоянной распространения
yk однопроводных стальных и медных цепей связи поль-
зуются приведенной ниже таблицей.
Графики изменения величины |s/ry*Z| (рис. V-1, а и б)
для однопроводных цепей воздушных линий связи, состо-
ящих из стальных проводов диаметром 4 мм длиной до
140 км, облегчают вычисление shy 4-
Постоянная распространения -;k однопроводных цепей связй
k f. гц Воздушные линии Кабельные линии (кабель марки ПРВПМ-1Х2Х 1,2)
Стальная цепь d=4 мм Медная цепь j— Ф мм Непупинизн- ровавная цепь Пупинизиро ванная цепь
IIS А мрад мнеп *ь> км п мрад 1'Ь' км мнеп км о мрад Рь> км в „ мрад Ph ’ км
2 100 4,65 5.54 1,48 2,62 38,0 76,5 37,0 73,0
4 200 5,67 9,92 1,62 5.02 40,0 79,0 40,0 76,0
6 300 6,65 14,10 1,72 7,41 42,0 82,0 41,0 80,0
8 400 7,70 17,75 1,83 9,6 46,5 89,0 42,0 84,0
10 500 8,70 21,75 1,92 12,0 51,0 94,0 42,0 89.0
12 600 9,65 25,41 2,02 14 55 56,0 101,0 42,5 96,0
14 700 10.6 29.0 2,12 17,0 60,0 109,0 43,0 104.0
16 800 Н ,7 32,3 2,22 19,3 64,0 116,0 43,0 113,0
18 900 ’12,4 35,4 2,32 21,7 67,5 125 43,0 119,0
20 1 000 13,3 38,5 2,40 24,0 69,0 135 43,0 126,0
22 1 100 14,1 41,8 2,50 26,5 69,5 146 43,0 133.0
24 1 200 14,75 45,0 2,68 28,8 70,0 156 43,1 141,0
30 1 500 16.9 54,4 2,89 35,7 70,5 185 43,1 169,0
36 1 800 19,0 63,0 3,17 42,5 71,0 216 43,2 193.0
42 2 100 20,8 72,0 3,42 49,5 74,0 247 43,3 210,0
48 2 400 22,5 81.0 3,67 56,5 78,0 280 43,4 220,0
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА АКУСТИЧЕСКОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ
pk И КОЭФФИЦИЕНТА ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ
ДВУХПРОВОДНЫХ ЦЕПЕЙ К ПОМЕХАМ т1й
k I. гц 7 з‘ Pk Коэффициент чувствительности двухпро- водных цепей
из цветного металла из стали
на тра- версах на крю- ках а=40 см на крю- ках а—6 0 см на тра- версах на крю- ках п—40 см на крю- ках л=60 см
2 100 628 0 0(^91 1,05 2,10 3,20 2,70 3,75 5,35
4 200 1 256 0,0891 1,20 2,40 3,60 3,00 4,20 6,00
6 300 1 885 0,295 1,35 2,70 4,00 3,35 4,70 6,70
8 400 2513 0,484 1,45 2,95 4,40 3,70 5.20 7,35
10 500 3 142 0,661 1.60 3,20 4,80 4,00 5,60 8,00
12 600 3 770 0,794 1,75 3,50 5,20 4,35 6.10 8,65
14 700 4 398 0,902 1,90 3,80 5,60 4,70 6,60 9,30
16 800 5 026 1.000 2,00 4,05 6.00 5,00 7.10 9,95
18 900 5 655 1,072 2,10 4,30 6,40 5,30 7,55 10,60
20 1 000 6 288 1,122 2,25 4.60 6,80 5,65 8,00 11.3Q
22 1 100 6912 1,072 2,40 4,85 7,20 6,00 8,45 11,95
24 1 200 7 540 1,000 2,50 5,10 7,60 6,30 8,90 12,60
26 1 300 8 168 0,955 2,65 5,40 8,00 6,55 9,50 13,25
28 1 400 8 796 0,905 2,80 5,65 8,40 7,00 9,85 13,90
30 1 500 9 425 0,861 2,95 5,90 8,80 7,30 10,30 14,55
32 1 600 10 053 0,824 3,10 6,20 9,20 7,65 10.80 15,20
34 1 700 10 681 0,791 3,25 6,50 9,60 8.00 11,30 15,90
36 1 800 И 310 0,760 3,40 6,75 10,00 8,30 11,75 16,55
38 1 900 11 938 0,733 3,50 7,00 10,40 1 8,65 12,20 17,20
k f. гц со, сек~1 Коэффициент чувствительности двухпро- водных цепей 103
из цветного металла из стали
на тра- версах на крю- ках а^=40 см на крю- ках а==60 см на тра- версах на крю- ках п=40 см на крю- ках а^60 см
40 2 000 12 566 0,709 3,65 30 10,80 9,00 12,70 17,95
42 2 100 13 195 0,688 3,80 7,55 11.20 9,30 13,20 18,50
44 2 200 13 823 0,670 3 95 7.80 11,60 9,65 13,65 19,20
46 2 300 14 451 0.652 4,10 8,10 12,00 10.00 14,10 19,85
48 2 400 15 080 0,634 4,20 8 35 12,40 10,30 14,60 20 50
ПРИЛОЖЕНИЕ VII
КОЭФФИЦИЕНТЫ СГЛАЖИВАНИЯ ФИЛЬТРОВ Кст„ k
И УКАЗАНИЯ ПО ИХ РАСЧЕТУ
При проектировании новых электрифицируемых участ-
ков на тяговых подстанциях следует применять новые
сглаживающие фильтры, рассчитанные на возможную несим-
метрию питающего тяговые подстанции напряжения.
Такими фильтрами являются фильтры № 1 или фильтры
№ 2 (см. рис. 2 и рис. 3). В табл. VII-1 для примера
приведены коэффициенты сглаживания Л'СГл k этих фильт-
ров при условии применения некоторых рекомендуемых
реакторов, индуктивности которых указаны в табл. 5.
В случае расчета напряжения шума в цепи связи,
имеющей сближение с электрифицированным участком,
Рис. VI1-1. Схема типового одно-
звенного сглаживающего фильтра
тяговые подстанции ко-
торого оборудованы фи-
льтрами старых типов
(рис. VII-1 и VII-2),
расчет коэффициентов
сглаживания произво-
дится следующим обра-
зом:
а) для однозвенных
фильтров
v I
^сглл— | Yk ’
где Lp — индуктивность реактора, гн;
'£k — сопротивление параллельного плеча сглаживаю-
щего фильтра (всех резонансных шунтов) на
частоте, соответствующей k й гармонике, ом\
Таблица VII-1
Коэффициенты сглаживания фильтров Л"СГЛА
Величина КСГЛ£
фильтров № 1 при индук- 1 тивностях реакторов, мгн фильтров. № 2 при индуктивностях реакторов, мгн
t. гц 1Л LO оо --° 1 1 1 о О
II ii II А 1 II 11 11 77 д II
-7-й [Id-7 Id-, ДГ| Id7 Id7 О. ’Н И
100 3,3 3,54 7,85 3,1 3,2 4,5 7. 1
200 4.2 4 67 10,0 4,9 7,5 10 5 16,5
300 46.0 50,2 1-09,0 198,0 640,0 900,0 1400,0
400 31,0 35,4 .,0 144,0 180.0 253,0 397,0
300 42,0 49,0 99,0 289.0 362,0 514,0 795.0
600 58,0 68,5 138,0 540,0 670,0 940,0 1470,0
700 78,0 91,5 183,0 286,0 396,0 545,0 845,0
800 100.0 117,0 235,0 332.0 402,0 555,0 856.0
990 125,0 149,5 286,0 374,0 455,0 643,0 976,0
4 000 154,0 184,0 556,0 435,0 530.0 730.0 1120,0
1 100 186,0 221,0 438 0 502,0 615,0 855,0 1295,0
1 200 220,0’ 262,0 515 0 684,0 705,0 980,0 1500,0
б) Л для двухзвеннь IX фильтров бр| + ZI*I 1 /"л бр1 + zn*.
сгл^ ~~ 1\lli 1л ~ Z I* 1 1 Z1 i*
где Api и Lpi — индуктивности реакторов первого и
второго звена соответственно, гн\
Ziik — сопротивление параллельных плеч
сглаживающего фильтра 1-го и 2-го
звена на частоте, соответствующей k-v.
гармонике, ом.
В табл. VI1-2 приведены значения сопротивлений па-
раллельных плеч Zk однозвенных и двухзвенных типовых
фильтров.
Таблица VII-2
Сопротивление параллельных плеч сглаживающих фильтров Zk
k f. гц Величина Z^ для типового фильтра
однозвенного двухзвендого
Первое звено z\k Второе звено z\\k
9 100 9,20е"/89° 7 54е“/89° 9,20е~у89°
4 200 3,38е 787”г’° 2,76е~у8б° 3,38е ;'87’R°
6 300 0,38е;"° 0,38е/0° 0,38е/0°
8 400 19,20е/37° 0,38е/0° 19,20е/37°
10 500 3,09е“/8с‘ 12,05е/10° 3,09е’/80°
12 600 0,40е/0° 0,40г/0° 0,40е/0°
14 700 8,62е/39° 3,43е/72° 8,62е/39‘
16 800 2,19е /6Э° 3,87е“/54° 2,19е~/б9°
18 900 0,40е'°’ О,4Ое/о° 0,40е'°°
20 1 000 1,90е/7°° 1,15е/78° - 1,90е/7°°
22 1 100 4,10е '35'5° 1.87?84’ 4,10е~/25’5г
24 1 200 0,44е/0° 2,44е/86° 0,44?°°
30 I 500 2,12е/83° 3,§7е'88° 2,12е/83°
36 1 800 3,31^86° 5.12е'89° 3,31е/86°
42 2 100 4,37е/87° б,зй9° 4,37е/87°
48 2 400 5,29е/87,5° 7.40е/8э° 5,29е/87,5°
В этом случае напряжение шума следует рассчиты-
вать по гармоникам, для которых k = 2 — 24 30
36, 42_и 48.
Рис. VII 2. Схема типового двухзвенного сглажи-
вающего фильтра
Таким же образом выполняется расчет коэффициентов
сглаживания фильтров № 1 и № 2, когда индуктивности
реакторов отличаются от тех, которые были использованы
при расчете КСГЛ/1 (см. табл. VII-1).
В табл. VI1-3 даны значения сопротивлений параллель-
ных плеч Zk фильтров № 1 и № 2.
При этом для фильтра № 2 коэффициент сглаживания
на частоте 300 гц следует увеличить в 10 раз за счет
действия фильтра-пробки во втором звене, настроенного
на эту частоту.
Таблица VI1-3
Сопротивление параллельных плеч сглаживающих фильтров Zk
k f. гч Фильтр № 1 Фильтр № 2
z!fe z\k zi\k (СП “ = 200ллч£)
2 100 0 38е'и° Ц - мкф И 0,58<Н15° —/7,96
4 200 0,45с'25° S3 11 0,48е/2’5° —/3,98
6 300 О,37е/1о° с 0,37е/2° —/2,66
8 400 1 74е^83,5° 0,37е/10 -/1 ,99
10 500 2.73е/88° “к 0,38е/5,5° —/1,50
12 600 3,58е/88,5° Л 0,37е/|6-5° -/1.33
-СЙ хГ
k f гц Фильтр 1 Фильтр № 2
zIk ziik z\k ZIIA сп= =200 мкф
’8-
14 700 4,40е'89' й| к 1,08е'84” —/1,135
16 800 5,19е/89° ОО || 1,60е/87‘ |—/0,995
18 900 6,00е/89° О 2,06е/87>-° -/0,885
20 1 000 6,69е/89,5° -С= 2,46е/88° —/0,797
22 1 100 7,45е/89,5° 1 3 2,85е/88,5° —/0,725
24 1 200 8,16е/89,5° II -се ьГ 3,22е/88,5° —/0,665
Емкость фильтра-пробки (см. рис. 3) Сш = 10 мкф,
индуктивность £ш определяют в зависимости от индук-
тивности Лрп по формуле
г _ 281,5 ,
— р ^р!Ь
ПРИЛОЖЕНИЕ VIII
ВЫЧИСЛЕНИЕ ВХОДНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ ZTC k УЧАСТКОВ
ТЯГОВОЙ СЕТИ
Расчет входного сопротивления участка тяговой сети
производится при условии, что на противоположном конце
тяговая сеть замкнута на нагрузку, состоящую из сглажи-
вающих фильтров или двигателя электровоза. Сопротивле-
ние параллельного плеча сглаживающих фильтров пред-
ставляет собой относительно малое сопротивление в тональ-
ном диапазоне частот, и расчет сопротивления тяговой сети
с достаточной степенью точности можно производить при
коротком^ замыкании ее конца по формуле
| I = | ZB11 th vA /э| ом.
Для облегчения вычисления ZrCk на рис. VIII-1 и VII1-2
представлены графики модулей входных сопротивлений
однопутных и двухпутных участков тяговой сети, вычислен-
ные для расчетных частот.
38
Рис. VIII-1. Входное сопротивление тяговой сети
однопутного участка
Рис. VIII-2. Входное сопротивление тяговой
сети двухпутного участка
В таблице приведены значения вторичных параметров
(волнового сопротивления ZB и постоянной распростране-
ния у) тяговой сети однопутных и двухпутных участков.
Вторичные параметры тяговой сети
k f. гц Однопутный участок Двухпутный участок
wo ‘ | aZ 1 мнеп а > км р мрад км иго ‘I az | мнеп а , КМ р мрад км
2 100 242,0 0,8 3,0 147,5 1,03 3,0
4 200 239,5 0,95 6,0 142,0 1,27 6,0
6 300 237,0 1,12 8,95 138,5 1,55 9,0
8 400 235,0 1,25 12,0 136,0 1,82 12.0
10 500 233,0 1,40 15,0 134,0 2,12 15,0
12 600 231,0 1,59 17,5 132,5 2,40 17,5
14 700 229,5 1,72 20,5 131,0 2,70 20,5
16 800 228,0 1,87 23,0 130,0 3,00 23,0
18 900 227,0 2,01 25,8 128,8 3,24 25,8
20 1000 226,0 2,17 28,5 127,5 3,50 28,0
22 1 100 225,5 2,30 31,5 126,5 3,76 30.5
24 1 200 225,0 2,44 33,9 125,7 4,02 33,3
30 1500 224,3 2,85 42,5 124,2 4,80 41.5
36 1 800 223,5 3,25 51,0 123,5 5,45 49,5
42 2 100 223,0 3,65 58,2 122,8 6,25 57,3
48 2 400 222,5 4,05 67,0 122,0 7,° 65.0
ПРИЛОЖЕНИЕ IX
ГРАФИКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТЕНЦИАЛОВ ЗАЗЕМЛЕНИЙ
ОДНОПРОВОДНЫХ ЦЕПЕЙ ПРИ ГАЛЬВАНИЧЕСКОМ ВЛИЯНИИ
На рис. IX-1 и IX-2 приведены кривые потенциалов
заземлений в зависимости от их расположения относительно
электрической железной дороги и удельной проводимости
земли. Кривые построены для тока нагрузки 1 000 а. Если
ток нагрузки отличается от 1 000 а, величина потенциала
UT, определенного по кривым рис. IХ-1 или IX-2, должна
быть пересчитана по формуле
[]' — _У_г1_ в
1 000 •
При расчетах удельная проводимость земли выбирается
для частоты f = 50 гц.
Рис. IX-1. Потенциалы заземлений в зависимости от расположения
этих заземлений относительно электрической железной дороги
при удельной проводимости земли (сим/м):
а, = 1,7'10 3; а2 — 3,4-10—3
42
I
Рис. IX-2. Потенциалы заземлений в зависимости от расположения
этих заземлений относительно электрической железной дороги яри
удельной проводимости земли (снл/л):
а,= ЫО—3; О, = 10-10—3; at= 100-10-3; 0; = 20-10~
СОДЕРЖАНИЕ
Стр.
Предисловие .................................. ... 3
I. Назначение правил и область их применения . . 5
II. Основные понятия и определения...................... 6
III. Опасные и мешающие влияния. Нормы мешающих на-
пряжений и токов ....................................... 8
IV. Требования, предъявляемые к устройствам электриче-
ской тяги ............................................. 11
V. Требования, предъявляемые к устройствам проводной
связи, и меры по снижению влияний на них ... 12
VI. Основные указания по расчету мешающих напряжений
и токов и расчетные формулы............................ 13
VI I. Основные указания по расчету напряжений и токов,
обусловленных гальваническим влиянием ............. 19
Приложение I. Контроль мешающего напряжения
на шинах тяговой подстанции и качества работы сгла-
живающего фильтра.................................. 20
Приложение II. Взаимная индуктивность между
однопроводными цепями ............................. 21
Приложен и.е III. Основные указания по определению
напряжения гармонических составляющих на входе
сглаживающих фильтров тяговых подстанций .... 24
Приложение IV. Определение мешающих напряжений
USM и Д1/Эм на участках тяговой сети с односторонним
и двусторонним питанием . ........................ 30
Приложение V. Вычисление sh у*/ однопроводных
цепей на воздушных линиях связи ................... 31
П риложение VI. Значения коэффициента акустичес-
кого воздействия рь и коэффициента чувствительности
двухпроводных цепей к помехам т]/г ................ 33
Приложение VII. Коэффициенты сглаживания фильт-
ров KcrJI^ и указания по их расчету................ 34
Приложение VIII. Вычисление входных сопротивле-
ний ZTC участков тяговой сети...................... 38
Приложение IX. Графики для определения потен-
циалов заземлений однопроводных цепей при гальва-
ническом влиянии ..................................... 42
Правила защиты устройств проводной связи
от влияния тяговой сети электрических железных дорог
постоянного тока
Ответственный за выпуск И. В. Легат
Редактор В. П. Репнева
Технический редактор Н. А. Хитрова Корректор А. Н. Конева
Сдано в набор 10/XII 1968 г. Подп. к печ. 1/IV 1969 г.
Формат бумаги 84 X 1081/32. Печ. листов 1,5 (1 вкл.) (условных 2,52)
Бум. листов 0,75. Уч.-нзд. л. 2,29. Тираж 12 000. Изд. № З-З-1/®-
№ 3261. Зак. тип. 2663. Цена 11 коп.
Изд-во «ТРАНСПОРТ». Москва? Басманный туп., 6а
Московская типография № 4 Главпол игр афпром а
Комитета по печати при Совете Министров СССР
Б. Переяславская. 46