/
Author: Сахновский М.М.
Tags: строительство сварка строительные конструкции справочник сварные конструкции
Year: 1975
Text
М. САХНОВСНИЙ
РАЕ
ЭНСТР
6С4.05(083)
С22
В справочнике содержатся основные данные, необходимые кон-
структору при разработке рабочих чертежей строительных свар-
ных конструкций в проектных институтах (КМ) и конструктор-
ских отделах заводов-изготовителей конструкций (КМД).
Приведены нормативные материалы по конструкционным ста-
лям, сортаментам металлопроката, холодиогнутым профилям,
трубам, стальным канатам и др.
В справочник включены справочные материалы по расчету
соединений и элементов сварных конструкций, а также по учету
технологичности в конструктивных решениях.
Справочник рассчитан на проектировщиков и конструкторов
строительных сварных конструкций и может быть использован
при курсовом и дипломном проектировании в вузах и техникумах
строительных специальностей.
© Издательство «Промшь», 1975 г.
30205—066
С------------40—75
М219(04)—75
СОДЕРЖАНИЕ
Предисловие .......................................................... 8
РАЗДЕЛ I. СТАЛЬ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИИ
Таблица 1-1. Классы прочности конструкционных сталей и соответствующие
им марки стали .................................................... 9
Группы строительных стальных конструкций для вы-
бора марок стали. . . . ............................ 11
Таблица 1-2. Выбор марок стали и предельных толщин проката в зависи-
мости от назначения конструкции и температуры эксплуатации ... 12
Сталь углеродистая обыкновенного качества по ГОСТу 380—71* (таб-
лицы 1-3 до 1-9)................................................. 17
Таблица 1-3. Нормируемые показатели стали группы А................... 17
Таблица 1-4. Нормы механических свойств стали группы А............... 17
Таблица 1-5. Нормируемые показатели стали группы Б................... 18
Таблица 1-6. Нормируемые показатели стали группы В................... 18
Таблица 1-7. Нормы химического состава стали группы Б................ 18
Таблица 1-8. Нормы механических свойств стали группы В............... 19
Примечания к таблицам 1-3-=-1-8...................................... 19
Таблица 1-9. Переход маркировки стали от обозначений по ГОСТу 380—60
на ГОСТ 380—71*................................................... 20
Таблица 1-10. Сталь углеродистая, горячекатаная для мостостроения по
ГОСТу 6713—53*................................................... 21
Таблица 1-11. Сталь углеродистая, качественная для машиностроения по
ГОСТу 1050—60**.................................................. 23
Таблица 1-12. Сталь конструкционная, низколегированная по ГОСТу 19 282—73 23
Таблица 1-13. Отливки из углеродистой стали по ГОСТу 977—65* ... .27
Таблица 1-14. Отливки из серого чугуна по ГОСТу 1412—70.............. 28
Таблица 1-15. Влияние отдельных компонентов на свойства стали ... 28
Таблица 1-16. Данные о конструкционных сталях за рубежом............. 29
РАЗДЕЛ II. СОРТАМЕНТЫ МЕТАЛЛОПРОКАТА, ТРУБ,
ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ И СТАЛЬНЫХ КАНАТОВ
Таблица 11-1. Стандартные размеры толстолистовой стали по ГОСТу 5681—57* 31
Таблица 11-2. Стандартные размеры тонколистовой горячекатаной стали по
ГОСТу 3680—57*........................................... . . 32
Таблица 11-3. Стандартные размеры тонколистовой холоднокатаной стали по
ГОСТу 3680—57*.................................................. 33
Таблица 11-4. Размеры и масса 1 м горячекатаной рулонной листовой стали
по ГОСТу 8597—57 . 34
Таблица 11-5. Стандартные размеры рулонной холоднокатаной листовой стали
по ГОСТу 8596—57 ........................................... 38
Таблица П-6. Сталь прокатная широкополосная, универсальная по
ГОСТу 82—70 ..........................................................
Таблица П-7. Сталь листовая просечно-вытяжная по ГОСТу 8706—58
Таблица П-8. Сталь листовая рифленая по ГОСТу 8568—57*.................
Таблица П-9. Сталь листовая волнистая по ГОСТу 3685—71 ................
Таблица П-10. Сталь холодногнутая, оцинкованная, гофрированная по
ТУ 34—5831—71 .................................................
Таблица П-11. Сталь листовая кровельная по ГОСТу 1393—47** . . . .
Таблица П-12. Сталь угловая равнополочная по ГОСТу 8509—72 . . . .
Таблица 11-13. Сталь угловая неравнополочная по ГОСТу 8510—72
Таблица 11-14. Балки двутавровые по ГОСТу 8239—72 .....................
Таблица П-15. Тавры из половинок балок двутавровых по ГОСТу 8239—72
Таблица П-16. Замена прокатных профилей по ГОСТу 8239—72 на сварные
Таблица П-17. Швеллеры с уклоном внутренних граней полок по
ГОСТу 8240—72 ..........................................- . .
Таблица П-18. Швеллеры с параллельными гранями полок по ГОСТу 8240—72
Таблица П-19. Сталь оконных и фонарных переплетов поГОСТу 7511—58 и 73
Таблица П-20. Сортамент. Рельсы крановые по ГОСТу 4121—62* . . •.
Таблица 11-21. Сортамент. Рельсы железнодорожные для дорог широкой колеи
Таблица П-22. Сортамент. Рельсы железнодорожные для дорог узкой колеи
Таблица П-23. Сталь горячекатаная круглая по ГОСТу 2590—71 . . . .
Таблица П-24. Сталь горячекатаная квадратная по ГОСТу 2591—71 .
Таблица П-25. Сталь полосовая по ГОСТу 103—57*.........................
Таблица П-26. Даийые о стальных канатах двойной свивки типа ТК с метал-
лическим сердечником по ГОСТу 3068—66 ................................
Таблица П-27. Проволока стальная круглая для армирования предварительно
напряженных железобетонных конструкций по ГОСТу 7348—63
Таблица П-28. Сетка стальная плетеная одинарная с квадратными ячейками
по ГОСТу 5336—67*.....................................................
Таблица 11-29. Трубы стальные бесшовные горячекатаные по ГОСТу 8732—70*
(сокращенный сортамент) ..............................................
Таблица 11-30. Трубы стальные электросварные по ГОСТу 10704—63*
Таблица П-31. Квадратный сварной замкнутый профиль по ГОСТу 12336—66
Таблица П-32. Прямоугольный сварной замкнутый профиль по
ГОСТу 12336—66 ....................................................
Таблица П-33. Сталь холодногнутая угловая равнополочная по
ГОСТу 8276—63*.....................................................
Таблица П-34. Сгалъ холодногнутая угловая неравнополочная по
ГОСТу 8276—63*.....................................................
Таблица П-35. Сталь холодногнутая, швеллеры по ГОСТу 8278—63
Таблица П-36. Сталь холодногнутая, швеллеры неравиополочные по
ГОСТу 8281—69 .................................................
Таблица П-37. Сталь холодногнутая, С-образные профили по ГОСТу 8282—57*
Таблица П-38. Сталь холодногнутая, корытная равнополочная по
ГОСТу 8283—67 ..............................................
39
41
42
43
44
45
46
50
52
53
55
56
57
58
60
61
62!
63
64
64
6Э
66
67
69
73
78
80
84
84
84
8^
85
86
" РАЗДЕЛ III. ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ
СТРОИТЕЛЬНЫХ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ
Основные положения марочной системы проектирования конструкций .
Форматы рабочих чертежей...........................................
Масштабы...........................................................
Изображение элементов стальных конструкций.........................
; Таблица П1-1. Условные обозначения на рабочих чертежах металлокон
струкций.............................................................
! .Нанесение размеров .........................................
Маркировка деталей и элементов стальных конструкций................
Состав и .оформление рабочих деталировочных чертежей КМД
87
88
88
88
92
100
103
105
РАЗДЕЛ IV. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СОЕДИНЕНИИ
И ЭЛЕМЕНТОВ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИИ
Сварные соединения ...................................................
Общая классификация сварных швов и соединений.........................
Таблица №-1. Электроды для дуговой сварки конструкционных сталей по
ГОСТу 9467—60 ......................................... . .
Таблица №-2. Расчетные сопротивления сварных соединений по
СНиП П-В.3-72.....................................................
Стыковые швы..........................................................
Таблица IV-3. Основные типы стыковых швов ручной, автоматической и
электрошлаковой сварки для строительных конструкций...................
Угловые швы.................-...................................... .
Таблица IV-4. Минимальные катеты угловых швов........................
Таблица №-5. Основные типы угловых швов ручной, автоматической и элек-
трошлаковой сварки для Строительных конструкций.......................
Таблица №-6. Масса 1 м сварного шва...................................
Болтовые соединения...................................................
Ш
111
112
ИЗ
114
116
120
120
123
127
128
Таблица №-7. Расчетные сопротивления болтовых соединений по-
СНиП П-В.3-72............................................................130
Таблица №-8. Данные к расчету высокопрочных болтов по СНиП П-В.3-72 132
Таблица IV-9. Болты с шестигранной головкой..............................133
ГОСТу 5915—62). Гайки шестигранные повышенной точности (по
ГОСТу 5927—62).................................................... 135
Таблица №-11. Шайбы по ГОСТу 11371—68*.................................135
Таблица IV-!2. Шайбы пружинные по ГОСТу 6402—70 ...... 136
Таблица №-13. Шайбы косые по ГОСТу 10906—66**......................... 136
Таблица №-14. Анкерные болты......................................... 137
Таблица №-15. Размещение обычных и высокопрочных болтов . ... 139
Таблица №-16. Номинальные размеры АХ В овальных отверстий для болтов
нормальной точности.....................................................139 -
Таблица №-17. Длина болтов . ... ..........................139
Таблица №-18. Риски центровки в сварных элементах (I) и расположение
болтов (а) в уголках..................................................141
Таблица №-19. Риски для болтов в балках двутавровых по ГОСТу 8239—72 142
Таблица №-20. Риски для болтов в швеллерах по ГОСТу 8240—72 . . . 143
Указания и рекомендации по проектированию элементов сварных конструкций
Бадки..................................................................144
Таблица №-21. Необходимый момент инерции продольного ребра . . . 144
Фермы.......................... . . .'.............................146
Колонны.............................................................. 150
Связи .................................................................151
Таблица №-22. Расчетные сопротивления прокатной стали по СНиП П-В.3-72 152
Таблица №-23. Расчетные сопротивления отливок по СНиП П-В.3-72 . . 153
Таблица №-24. Коэффициенты условий работы «т» элементов стальных кон-
струкций по СНиП П-В.3-72............................................154
Формулы для расчета центрально-растянутых и центрально-сжатых элемен-
тов по СНиП П-В.3-72..................................................154
Таблица №-25. Приведенные гибкости.....................................155
Таблица №-26. Расчетные длины /р плоских ферм по СНиП П-В.3-72 . . 156
Таблица №-27. Приближенные значения радиусов инерции некоторых сечений
стальных конструкций...............................................’• 158
Таблица №-28. Предельные гибкости стальных элементов по СНиП П-В.3-72 159
Таблица №-29. Коэффициенты <р центрально-сжатых стальных элементов по
СНиП П-В.3-72..........................................• • 160
Таблица №-30. Несущая способность на центральное растяжение и цен-
тральное сжатие стержцей из спаренных равнополочиых уголков -
(ГОСТ 8509—72) при расчетной длине в плоскости фермы 1Х>1У11,4 . 161
Таблица IV-31. Несущая способность на центральное растяжение и цен-
тральное сжатие стержней из спаренных равнополочных уголков
(ГОСТ 8509—72) при расчетной длине из плоскости фермы /„>1,4/» . 164
Таблица IV-32. Несущая способность на центральное растяжение и централь-
ное сжатие стержней из спаренных (широкими полками вместе) неравно-
полочных уголков по ГОСТу 8510—72 ................................... 167
Таблица 1У-33. Несущая способность на центральное растяжение и централь-
ное сжатие стержней из спаренных (узкими полками вместе) неравно-
полочных уголков по ГОСТу 8510—72 ................................... 169
Формулы для расчета изгибаемых элементов по СНиП П-В.3-72 .... 171
Таблица 1У-34. Пластические моменты сопротивления......................172
Таблица 1У-35. Коэффициенты у в формуле 4.59 .,.......................173
Таблица 1У-36. Предельные деформации стальных элементов по СНиП П-В.3-72 174
Таблица 1У-37. Наибольшие отношения 1/Ъ, при которых не требуется про-
верки общей устойчивости сварных балок из стали класса С 38/23 по
СНиП П-В.3-72.........................................................175
Формулы для расчета элементов, подверженных действию осевой силы с изги-
бом по СНиП П-В.3-72..................................................176
Таблица IV-38. Коэффициенты т) влияния формы сечения для вычисления
приведенного эксцентрицитета т.\=т\т по СНиП П-В.3-72 .... 179
Таблица IV-39. Расчетные эксцентрицитеты пц для стержней с шарнирно-
опертыми концами по СНиП П-В.3-72.....................................181
Таблица 1У-40. Расчетные моменты М для внецентренно-сжатых стержней
с шарнирно-опертыми концами по СНиП П-В.3-72..........................182
Таблица 1У-41. Коэффициенты а и Р в формуле проверки устойчивости из
плоскости действия момента (формула 4.71) по СНиП П-В.3-72 . . 182
Таблица 1У-42. Наибольшие значения, принимаемые для коэффициентов «с»
при ХУ>АС по СНиП П-В.3-72........................,...................183
Таблица ГУ-43. Коэффициенты срвн для проверки устойчивости внецентренно-
сжатых (сжато-изогнутых) сплошностенчатых стержней в плоскости дей-
ствия момента, совпадающей с плоскостью симметрии по СНиП П-В.3-72 184
Таблица IV-44. Коэффициенты <рвя для проверки устойчивости внецентренно-
сжатых (сжато-изогнутых) сквозных стержней в плоскости действия
момента, совпадающей с плоскостью симметрии по СНиП П-В.3-72 . 185
Таблица 1У-45. Коэффициенты р для определения расчетных длин стальных
колонн и стоек постоянного сечения по СНиП П-В.3-72.................. 186
Таблица 1У-46. Коэффициенты р для определения расчетных длин колонн
в плоскости одноэтажных рам каркасов промышленных зданий по
СНиП П-В.3-72.........................................................186
Таблица IV-47. Коэффициенты расчетной длины р стоек многоэтажных сво-
бодных рам при числе ярусов 3 и более по СНиП П-В.3-72 ... 188
Таблица 1У-48. Предельные значения размеров полок центрально- и внецен-
тренно-сжатых элементов стальных конструкций по СНиП П-В.3-72 . 189
Формулы для проверки устойчивости стенок и поясов изгибаемых и сжатых
элементов по СНиП П-В.3-72........................................... 190
Таблица 1У-49. Коэффициенты к формулам проверки местной устойчивости
стенок сварных балок по СНиП П-В.3-72................................ 192
Расчет стенки и поясов центрально- и внецентренно-сжатых элементов сталь-
ных конструкций по СНиП П-В.3-72......................................193
Таблица IV-50. Коэффициенты к формулам проверки местной устойчивости
стенок центрально- и внецентренно-сжатых элементов по СНиП П-В.3-72 194
РАЗДЕЛ V. ТЕХНОЛОГИЧНОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХ
СВАРНЫХ КОНСТР’УКЦИЙ
Общие понятия и условия технологичности.............................. 195
Показатели технологичности сварных конструкций.........................197
Определение величины деформаций от сварки конструкций..................199
Определение допустимых отклонений от номинальных размеров стальных
элементов.............................................................212
Транспортабельность строительных сварных конструкций...................213
Таблица У-1. Показатели технологичности элементов стальных каркасов про-
мышленных зданий по изготовлению (по разработкам [18] Днепропет-
ровского завода им. Бабушкина и Запорожского завода металлокон-
струкций) .............................................................216
Таблица У-2. Количество деталей и сборочных марок на 1 т конструкций
(по разработкам [6] Донецкого и Ждановского заводов металлокон-
струкций) ..........................................................217
Таблица У-З. Показатели технологичности элементов стальных каркасов про-
мышленных зданий по монтажу........................................217
Таблица У-4. Основные технологические возможности заводов металлокон-
струкций (ЗМК) стройиндустрии.......................................218
Таблица У-5. Кислородная резка стали....................................219
Таблица У-6. Холодная гибка ............................................219
Таблица У-7. Назначение размеров внутреннего радиуса гиба на прессе АР1 220
Таблица У-З. Минимальная ширина отгибов.................................221
Таблица У-9. Максимально допустимая ширина полок гнутого швеллера в
зависимости от его высоты......................................... 223
Таблица У-10. Ограничение габаритов сечений по сварке..................224
Таблица У-11. Габаритные размеры автосварочной аппаратуры .... 225
Таблица У-12. Габариты под ключ........................................226
Таблица У-13. Припуски на длину деталей сварных элементов .... 227
Таблица У-14. Транспортные и кантовочные проушины......................228
Таблица У-15. Габаритные размеры железнодорожных платформ . . . 232
Таблица У-16. Максимальные поперечные габариты грузов (мм) на высоте
1гх, мм с учетом минимального радиуса кривой А?—350 м 233
Таблица У-17. Технологические возможности/и ограничения новых заводов-
изготовителей строительных конструкций с непоточным производством . 234
Литература..............................................................237
ПРЕДИСЛОВИЕ
Уменьшение веса промышленных
зданий и сооружений, снижение мате-
риалоемкости, сметной стоимости и со-
кращение сроков в отечественном ка-
питальном строительстве связано с рас-
ширением объема применения сталь-
ных конструкций в качестве несущих.
Для обеспечения выполнения возрас-
тающих объемов капитального строи-
тельства необходим дальнейший зна-
чительный рост производства сталь-
ных конструкций. С этой целью в
девятой пятилетке построено много но-
вых заводов, реконструированы преж-
ние, созданы вновь и расширены мон-
тажные организации и проектные ин-
ституты.
В связи с пересмотром в послед-
ние годы многих ГОСТов на кон-
струкционные стали и выпуском
СНиП П-В.3-72 значительная часть
справочников устарела, чем была
вызвана необходимость в издании на-
стоящей книги.
Учитывая, что в СССР строитель-
ные стальные конструкции на 97—98%
сварные, в справочник включены ма-
териалы, относящиеся только к свар-
ным конструкциям, хотя развиваю-
щееся металлостроительство в север-
ных районах неизбежно вызовет рост
производства клепаных конструкций.
Чтобы помочь вновь организуемым
конструкторским отделам новых заво-
1 8
дов металлоконструкций, в справоч-
нике помещены указания по оформле-
нию рабочих (деталировочных) черте-
жей сварных конструкций, а также
приведены рекомендации по отработ-
ке сварных конструкций на техноло-
гичность, что понизит трудоемкость и
себестоимость при производстве строи-
тельных конструкций.
Эти материалы отсутствуют в ранее
выходивших справочниках конструкто-
ров. Настоящий справочник разрабо-
тан с тем, чтобы дополнить существую-
щие, например, весьма обстоятельный
справочник конструктора по стальным
конструкциям под редакцией Н. П.
Мельникова и др.
Автор выражает благодарность д-ру
технических наук проф. Жербину М. М.
за ценные замечания, которые были
учтены при работе над справочником,
инж. Васильченко В. Т. за предостав-
ленные разработанные им справочные
материалы по Днепропетровскому за-
воду металлоконструкций им. В. И. Ба-
бушкина, а также инж. Числовой И. Л.
и лаборанту Шуркаевой И. П.
Отзывы и замечания просим на-
правлять по адресу: 320629, ГСП,
г. Днепропетровск, 10, Университет-
ская, 2, Днепропетровский институт
инженеров железнодорожного транс-
порта им. М. И. Калинина, кафедра
строительных конструкций.
РАЗДЕЛ I
СТАЛЬ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Таблица 1-1
Классы прочности конструкционных сталей и соответствующие
им марки стали (рекомендованные в СНиП П-В.3-72
с корректировкой по ГОСТу 19282—73)
Ударная вязкость, кгс-м/см’ не менее при температуре
Класс прочности Марка стали ГОСТ или ТУ Толщина 1 проката, мм Р 1 У 1 р о 1 после меха- нического старения Состояние поставки проката
* ВСтЗкп2 5— 30 — — — — Сырой н ВСтЗпсб ГОСТ 380—71* 5— 25 — — — 3 с ВСтЗспб 5— 25 3 — — 3 | ВСтЗГпсб 10— 30 3 — —1 3 сх Е « С 38/23 В18Гпс5 ЧМТУ 1—47—67 4— 9 4 — — 4 5- ’ - 10— 30 3 — — 3 3 1 о , Э М16С ГОСТ 6713—53 26— 40 3,5 — — 3,5 СтЗмост 5— 40 — — — —
< с с с •: с с с с СтТпс и сп ГОСТ 14637—69 10— 25 — 3 — — Термб- упроч- ненный в ' 09Г2С 21—32 — 3,5 — 3 Сырой § С 44/29 33~ 60 — — 2,5 — й „ ' _ г Э- 5— 9 — 3,5 — — ' 09Г2 ГОСТ 19282—73 10— 20 — 3 — — | 21— 32—4 — — й _ _ и - 3 10Г2С1 61—100 — 3 2,5 — а з * , —— — * 09Г2С 4— 9 — — 4 3,5 ''Сырой 10— 20 — — 3,5 3 „ ГОСТ 19282—73 С 46/33 14Г2 4— 9 _ 3,5 _ _ 10— 20 — 3 — — 10Г2С1 4—9 — 4 3 3 10— 60 — — 3 —
*
Класс прочности Марка стали ГОСТ или ТУ Толщина Я Я §.8 с 5- Ударная вязкость, кгс-м/см’ не менее прн температуре Состояние п л/» т а тт V гл проката
о 8 1 Р О т о 8 1 « и о о> и к 2 о Я „ * я а> и о к* ф сх <5 к ед о Я Н СЯО
к с а с с и «2 С 5 < Е 10Г2С1Д 4—9—4 з з 10— 60 — 3 2,5 3 15ХСНД 5—9_4 з з 10— 32 — 3 3 3 10ХСНД ГОСТ 19281(2)—73 10—15 — 4 з’5 3 16—40 — 5 3 3 X _ 15Г2СФ ГОСТ 19281(2)—73 1 с ~ о С . \ 1) —“ | С 52/40 14Г2АФ ГОСТ 19281 (2)-73 эд 2 I’5 4 15Г2АФДпс ГОСТ 19281(2)—73 Л-™ ~ л’5 !’5 ’ 10Г2С1 ГОСТ 19281(2)—73 10— 40 — 5 3 3 Сырой Термо- упроч- ненный
16Г2АФ ГОСТ 19281(2)—73 5— 9 — 4,5 3,5 4 Сырой 10— 50 — 4 3 4 ® 18Г2АФпс ГОСТ 19281(2)—73 5— 9 — 4,5 3,5 3 о 10— 32 — 4 3 3 § С 60/45 © « 15ХСНД ГОСТ 19281(2)—73 10— 32 — 4 — 3 Термо- упроч- ненный § 15Г2СФ ГОСТ 19281(2)—73 10— 32 — 4 3 3 о _________ & 12Г2СМФ ЧМТУ 1—644—69 10— 32 — 3,5 — — Термо- С 70/60 14ГСМФР ЧМТУ 1—45—67 4— 40 — 3 — — упроч- ненный 15ХГ2СМФР ЧМТУ ' С 85/75 ЦНИИЧМ13 9 8- 32 - 4 - - .
Примечание. Термбупрочненные стали поставляются в листовом прокате (ГОСТ
9282—72), термоупрочнение сортового и балочного проката (ГОСТ 9281—73) согласовы-
вается с поставщиком.
Группы строительных стальных конструкций для выбора марок стали
(в соответствии с указаниями СНиП П-В.3-72)
Группа I. Сварные конструкции, работаю-
щие в особо тяжелых условиях и подвергаю-
щиеся непосредственному воздействию дина-
мических или вибрационных нагрузок, как,
например, балки рабочих площадок главных
зданий мартеновских и конверторных цехов,
элементы конструкций бункерных и разгрузоч-
ных эстакад, непосредственно воспринимающих
нагрузку от подвижных составов, подкрановые
балки, фасонки стропильных и подстропиль-
ных ферм и т. п.
Группа II. Сварные конструкции, находя-
щиеся под непосредственным воздействием
динамических или вибрационных нагрузок
(кроме перечисленных в группе I), как, на-
пример, пролетные строения наклонных мостов
доменных печей, пролетные строения и опоры
транспортных галерей и т. п.
Группа III. Сварные конструкции перекры-
тий и покрытий фермы (за исключением фасо-
нок), ригели рам, главные балки перекрытий
и т. п.
Группа IV. Сварные конструкции, не под-
вергающиеся непосредственному воздействию
подвижных или вибрационных нагрузок: ко-
лонны, стойки, прогоны покрытий, опорные
плиты, конструкции, поддерживающие техно-
логическое оборудование и трубопроводы,
сварные балки, бункеры и т. п.
Группа V. Конструкции I, II и III групп,
монтируемые при расчетной температуре ниже
—40°С и эксплуатируемые в отапливаемых
помещениях, а также конструкции IV группы,
монтируемые при температуре ниже —50°С,
эксплуатируемые в отапливаемых помещениях.
Группа VI. Вспомогательные конструкции
зданий и сооружений и слабонагруженные
конструкции и элементы с напряжением ме-
нее 0,4 /?, как, например, связи, элементы
фахверка, лестницы, площадки, опоры светиль-
ников и т. п.
Группа VII. Конструкции групп I, II и III
при выполнении их клепаными.
Группа VIII. Конструкции, относящиеся к
группе IV при выполнении их клепкой, а так-
же элементы конструкций, не имеющих свар-
ных соединений.
Группа IX. Конструкции, относящиеся к
группе I, не имеющие сварных соединений.
Таблица 1-2
ю
Выбор марок стали и предельных толщин проката в зависимости от назначения конструкции
и температуры эксплуатации (по указаниям СНиП П-В.3-72)
Группа кон- X Класс прочности стали
С "/я С «/» С "/» ’ С"/» С "/« с
Марка стали, максимальная толщина в мм и расчетная температура эксплуатации (монтажа)
I 40’С ВСтЗспб до 25 СтТсп до 25 09Г2С до 20 10Г2С1ту до 40 В18Гпс5 до 30 09Г2С до 60 10Г2С1 до 40 10ХСНД до 40 М16С до 40 10Г2С1Д до 40 “ — 15ХСНД до 32 -40’С > —65°С 09Г2С до 60 09Г2С до 20 10Г2С1ту до 40 _ ~ 10ХСНД до 40 ~
—ЗО’С
ВСтЗпсб ВСтЗспб В18Гпс5 09Г2С до до до до 10 25 30 160 СтТсп до 25 14Г2 10Г2С1 15ХСНД до 32 до 40 до 32 10Г2С1ту 10ХСНД 14Г2АФ 15Г2АФД до 40 до 40 до 32 до 32 15ХСНДту 16Г2АФ 18Г2АФпс 15Г2СФ до 32 до 32 до 32 до 32
-ЗО’С > 1 > —40’С
II ВСтЗпсб до 10 СтТсп до 25 14Г2 до 32 10Г2С1ту до 40 15ХСНДту до 32
В18Гпс5 до 30 10Г2С1 до 40 10ХСНД до 40 16Г2АФ до 32
ВСтЗспб до 25 15ХСНД до 32 14Г2АФ до 32 18Г2АФпс до 32
15Г2АФДпс до 32 15Г2СФ до 32
-40’С > 1 > —65’С
09Г2С до 160 09Г2С до 60 09Г2С до 20 10Г2С1ту до 40
10Г2С1 до 40 10ХСНД до 40 —— —-
15ХСНД до 32
Группа кон- струкций Класс прочности стали
С С «/„ С <•/„ с »/« С “/« С ’«/«
Марка стали, максимальная толщина в мм н расчетная температура эксплуатации (монтажа)
1 > - ЗО’С ч
ВСтЗпсб ДО 25 СтТпс до 25 14Г2 до 32 10Г2С1ту до 40 15ХСНДту до 32 12Г2СМФ до 32
ВСтЗГпсб ДО 30 14Г2АФ до 32 16Г2АФ до 32 14ГСМФР до 40
В18Гпс5 до 30 15Г2АФД до 32 18Г2АФпс до 32
15Г2СФ до 32 15Г2СФ до 32
-ЗО’С > 1 > —40’С
пт ВСтЗпсб до 10 СтТпс до 25 14Г2 до 32 10Г2С1ту до 40 15ХСНДту до 32 12Г2СМФ до 32
ВСтзГпсб до 30 14Г2АФ до 32 16Г2АФ до 32 14ГСМФР до 40
В18Гпс5 до 30 15Г2АФД до 32 18Г2АФпс до 32
ВСтЗспб -ДО 25 15Г2СФ до 32 15Г2СФ до 32
-40’С > 1 > —65’С
09Г2С до 60 09Г2С до 20 10Г2С1Д до 40
— 09Г2 до 10 10Г2С1 до 60 10ХСНД до 40 — —
15ХСНД до 32
1 > —ЗО’С
ВСтЗкп2 до 40 СтТ до 40 14Г2 до 32 10Г2С1ту до 40 16Г2АФ до 32 12Г2СМФ до 32
— 14Г2АФ до 32 15Г2СФ до 32 14ГСМФР до 40
15Г2АФД до 32 18Г2АФпс до 32
15Г2СФ до 32
IV —ЗО’С > 1 > —40’С
ВСтЗпсб до 25 СтТпс до 25 14Г2 до 32 10Г2С1ту до 40 16Г2АФ до 32 12Г2СМФ до 32.
ВСтЗГ псб до 30 14Г2АФ до 32 18Г2АФпс до 32 14ГСМФР до 40
В18Гпс5 до 30 15Г2АФДпс до 32 15Г2СФ до 32
15Г2СФ до 32
1руппа конструкций Класс прочности стали
С »/„ С «/„ С «/я С »/« С «/« С "/я
Марка стали, максимальная толщина в мм н расчетная температура эксплуатации (монтажа)
—40°С > I —50°С
IV 09Г2С ДО 160 СтТсп 09Г2 09Г2С до 25 до 32 до 60 09Г2С 10Г2С1 до 20 10Г2С1ту до 40 до 60 — —
50°С > 1 > —65’С
09Г2С ДО 60 09Г2С до 20 15ХСНДту до 32
’— 10Г2С1 до 60 10Г2С1ту до 40 — 10ХСНД до 40 —
Конструкции I, II и III групп, монтируемые при —50°С, эксплуатируемые температуре —40°С, и IV группы, монтируемые в отапливаемых помещениях при температуре
V 09Г2С 09Г2 ДО до 60 32 09Г2С 15ХСНД до 20 _ _ до 32 —
1 —40°С
ВСтЗкп2 до 30 — — — — —
VI —40°С > 1 > —65°С -
ВСтЗспб ВСтЗГпс5 до до 25 30 —. — —
В18Гпс5 до 30 I
1 > —40’С
VII ВСтЗпсб ВСтЗГпсб до до 25 30 СтТпс 09 Г2 до до 25 32 14Г2 до 32 10Г2С1ту до 40 —
В18Гпс5 до 30
Группа кон- струкций Класс прочности стали
С С '«/» С «/» С «/« С “/« С ”/»
Марка стали, максимальная толщина в мм и расчетная температура эксплуатации (монтажа)
VII —40°С > { > —65*С
СтТсп - 09Г2 09Г2С до 25 до 20 до 32 14Г2 10Г2С1 до 32 10Г2С1ту до 32 до 40 —
1 > - 40°С -
ВСтЗкп2 до 30 СтТкп до 25 14Г2 до 32 10Г2С1ту до 40 — —
VIII —40°С > / > —65’С
СтТсп — 09Г2 09Г2С до 25 до 20 до 32 14Г2 10Г2С1 до 32 10Г2С1ту до 32 до 40 * 1
*5>—40°С
ВСтЗкп2 до 30 — — — — ' —
IX —40°С > 1 > —65°С ВСтЗспб до 25 ВСтЗГпс5 до 30 — — — — — В18Гпс5 до 30
сл
»* Примечания к табл. 1-2: 1. Индексом «ту» обозна-
® чены термоупрочненные стали.
2. Максимальная толщина проката приведена в мм (сле-
дует читать: «до 25 мм», «до 40 мм» и т. п.); для швеллеров
и двутавров ограничение толщины отнесено к стенке.
3. При толщине проката до 4 мм включительно, испытание
на ударную вязкость не Производят, при большей толщине
в условиях заказа необходимо указывать гарантию ударной
вязкости для I, II, III, VII, VIII и IX групп конструкций по
данным табл. 1-2а.
4. За расчетную температуру принимают: при наружной
температуре выше — 40°С температуру эксплуатации, при тем-
пературе ниже —40°С температуру данного района.
5. Все конструкционные стали должны удовлетворять тре-
бованиям испытаний на изгиб в холодном состоянии.
Таблица 1-2а
Расчет- ная тем- пература Класс прочности и условия для гарантии ударной вязкости.
С »/я с «/29-С ”/« с
1 после меха- нического старения & 7 о 1 после меха- нического старения Т о 1 после меха- нического старения
До —30°С + + + — + + — — До -40’С + + + - + + -- До -65°С Не приме- — + + — + — няют
Сталь углеродистая обыкновенного качества по ГОСТу 380—71*
* С изменением № 1, январь 1973 г.
В зависимости от назначения сталь подраз-
деляется на три группы марок:
группа А —• поставляемая по механиче-
ским свойствам: СтО Ст1 Ст2 СтЗ Ст4
Ст5 Стб;
группа Б — поставляемая по химическо-
му составу: БСтО БСт! БСт2 БСтЗ БСт4 БСт5
БСтб;
группа В — поставляемая по механиче-
ским свойствам и химическому составу: ВСт1
ВСт2 ВСтЗ ВСт4 ВСт5.
Сталь всех групп изготовляют мартеновским
или кислородно-конверторным способом, мар-
ки 1—4 — кипящей, полуспокойной или спокой-
ной, а марки 5 и 6 — только полуспокойной
или спокойной.
ГОСТ 380—71* не распространяется на
сталь, изготавливаемую бессемеровским спосо-
бом.
Степень раскисления стали всех групп ука-
зывают в марке индексами: «кп» — кипящая,
«пс» — полуспокойная, «сп» — спокойная, на-
пример: СтЗкп, БСтЗпс, ВСтЗсп и т. п.
После индекса раскисления в маркировке
стали указывают- категорию нормируемых
свойств (первая категория ие указывается),
например: СтЗкпЗ, БСтЗпс2, ВСтЗспб и т. п.
Ниже приведены нормативные данные
ГОСТа 380—71* о сталях, применяемых в
строительных конструкциях и метизах.
Таблица 1-3 Нормируемые показатели стали группы А по ГОСТу 380—71*
Категория стали Марка стали всех степеней раскисления Временное сопротивле- ние Относи- тельное - удли- нение Изгиб в холодном состоянии Предел текучести
1 + + — —
2 СТО—СТО + + + —
3 Ст2—Стб + + + +
- Таблица 1-4
Нормы механических свойств стали группы А по ГОСТу 38^-71* (выдержки)
Марка стали Временное сопротивле- ние (ут> кгс/мм2 Предел текучести, СГТ кгс/мм2 для толщин, мм Относительное удлинение 65, %' для толщин, мм Изгиб на 180° (а — толщина образца, 4 — диаметр оправки для толщины), мм
о оа о свыше 20 до 4П свыше 40 до 100 свыше 100 ДО 20 свыше 20 до 40 свыше 40
ие* менее до 20 | свыше 20
СтО Не менее 31 — — — 23 22 20 Д=2а Диаметр
СтЗкп 37—47 '24 23 22 20 27 26 24 4=0,5а оправки
СтЗпс СтЗсп 38—49 25 24 23 21 26 25 23 4=0,5а увеличи-
СтЗГ пс 38—50 25 24 23 21 26 25 23 4=0,5а вается на
Стбпс Стбсп 50—64 29 28 27 26 20 19 17 й=3а толщину
Ст5Г пс 46—60 29 28 27 26 20 19 17 с/=3а образца
2. 919. 17
Таблица 1-5
Нормируемые показатели стали группы Б по ГОСТу 380—71*
Категория стали Марка стали всех степеней раскисления Содержание углерода, марганца, кремния, фосфора, серы, мышьяка, азота Содержание хрома, никеля, меди
1 БСтО—БСтб + -
2 БСт1—БСтб + +
Таблица 1-6
Нормируемые показатели стали группы В по ГОСТу 380—71*
Категория стали Марка стали всех степеней раскисления Химсостав по нормам группы Б Временное сопротив- ление Предел текучести Относи- тельное удлинение Изгиб в холодном состоянии Ударная вязкость
при температуре I после меха- нического старения
4-20°С —20°С
1 ВСт1—ВСт5 + + — + — — —
2 ВСт2—ВСт5 + + + + — — —
3 ВСтЗ—ВСт4 + + + + + + — —
4 + + + + + — + —
5 ВСтЗ + + + + + — + +
6 + + Т” — +
Примечание. Сталь категорий 3, 4, 5 и 6 поставляется полуспокойной и спокойной. По соглашению сторон допускается постав- лять ВСтЗкпЗ с 4-20°С по табл, койной стали. нормой 6 для ударной вязкости при полуспокойной И СПО-
Т а б Л^ц а 1-7
Нормы химического состава стали группы Б по ГОСТу 380—71*
(выдержки), %
Марка стали Углерод Марганец Кремний Фос- фор Сера Хром Ни- кель Медь Мышь- як
не более
БСтО Не более 0,23 — 0,07 0,06 — — — —
БСтЗкп 0,14—0,22 0,30—0,60 Не более 0,07 0,04 0,05 0,30 0,30 0,30 0,08
БСтЗпс 0,14—0,22 0,40—0,65 0,05—0,17 0,04 0,05 0,30 0,30 0,30 0,08
БСтЗсп 0,14—0,22 0,40—0,65 0,12—0,30 0,04 0,05 0,30 0,30 0,30 0,08
БСтЗГ пс 0,14—0,22 0,80—1,10 Не более 0,15 0,04 0,05 0,30 0,30 0,30 0,08
БСтбпс 0,28—0,37 0,50—0,80 0,05—0,17 0,04 0,05 0,30 0,30 0,30 0,08
БСтбсп 0,28 0,37 0,50 0,80 0,15—0,35 0,04 0,05 0,30 0,30 0,30 0,08
БСт5Г пс 0,22—0,30 0,80—1,20 Не более 0,15 0,04 0,05 0,30 0,30 0,30 0,08
Таблица 1-8
Нормы механических свойств стали группы В по ГОСТу 380—71*
Временное сопротивление, предел текучести, относительное удлинение
и изгиб на 180° по нормам группы А (табл. 1-4) (выдержки)
Марка стали Вид проката Расположение образца отно- сительно проката Толщина, мм Ударная вязкость, кгс-м/см2
при температуре м о О Р, СЕ 2 о » > * к о о о р; о р О К с » о
+20°С —20°С
5— 9 8 4 4 Листовая сталь Поперек 10—25 7 3 3 26—40 5 — — 5— 9 10 5 5 ВСтЗпс Широкополосная сталь Вдоль 10—25 8 3 3 ВСтЗсп 26 40 7 5 9 11 5 5 Сортовой и фасонный Вдоль 10—25 10 3 3 прокат 26—40 9 — — 5— 9 8 4 4 Листовая сталь Поперёк 10—30 7 3 3 31—40 5 — — 5—9 10 5 5 ВСтЗГпс Широкополосная сталь Вдоль 10—30 '8 3 3 31—40 7 — — г . . . 5—9^55 Сортовой и фасонный в Ю-30 10 3 3 прокат 31_40 9 9 -
Примечания к табл. 1,1—1,8 (по фасонной стали всех толщин на 1 абс.% про- ГОСТ у 380—71*): 1. Сталь марок ВСтЗ тив норм табл. 1-4. Для листовой стали тол- всех степеней раскисления и ВСтЗГпс по- шиной от 8 до 4 мм допускается снижение ставляется с гарантией свариваемости (по относительного удлинения на 1 абс.% на каж- п. 1.5 ГОСТа 380—71*). Свариваемость обес- дый мм уменьшения толщины. печивается технологией изготовления и соблю- 5. Нормы химического состава в табл. 1-7 депием всех требований по техническому со- установлены по планочному анализу ковшевой ставу, предъявляемых к стали групи Б й В. пробы. В готовом прокате допускаются сле- 2. Допускается превышение верхнего преде- дующие отклонения от данных табл. 1-7 (в%): ла временного сопротивления па 3 кге/мм2 по сравнению с указанным в табл. 1-4 при уело- Кипящая Полуспокойная 1 -3 сталь и спокойная сталь вии выполнения остальных норм, а при согла- сни заказчика — без ограничения верхнего пре- Углерод ±0,03 +0,03—0,02 дела. Марганец +0,05—0,04 +0,05—0,03 3. Для листовой и широкополосной стали Кремний — +0,03—0.02 всех толщин и фасонной стали толщиной свы- Фосфор +0,006 +0,005 ше 20 мм значение предела текучести допус- Сера +0,006 +0,005 кается на 1 кге/мм2 ниже по сравнению с указанными в табл. 1-4. Для стали ВСтЗ всех степеней раскисления и 4. Допускается снижение относительного стали ВСтЗГпс в готовом прокате не допус- удлипения для листовой широкополосной и каются плюсовые отклонения по углероду, а
2*
19
содержание серы не должно превышать
0,055%, фосфора —0,045%.
6. По химическому составу сталь группы В
должна соответствовать нормам, установлен-
ным для группы Б (табл. 1-7), за исключением
нижнего предела по содержанию углерода.
Отклонение от нижнего предела по содержа-
нию углерода не является браковочным при-
знаком.
Верхний предел содержания марганца допус-
кается на 0,2% выше указанного в табл. 1-7,
кроме марок ВСтЗГпс и ВСтбГпс.
7. В стали, выплавленной на базе керчен-
ских руд, для группы Б в плавочном анализе
допускается содержание мышьяка до 0,15%.
фосфора до 0,05%, а для группы В содержа-
ние фосфора в готовом прокате из керченских
руд не должно превышать 0,045% для кате-
горий 4, 5, 6 и 0,055% для категорий 1, 2, 3,
серы — не более 0,055% для всех категорий.
8. При раскислении полуспокойной стали
алюмирием, титаном или другими раскислите-
лями, не содержащими кремния, а также не-
сколькими раскислителями (ферросилицием и
алюминием, ^ферросилицием и титаном и др.)
допускается содержание кремния в стали
менее 0,05%. Раскисление титаном, алюминием
и другими раскислителями, не содержащими
кремния, указывается в сертификате.
9. Для проката из стали с номерами ма-
рок 3, 4, 5, 6 (всех степеней раскисления)
толщиной до 12 мм включительно допускается
снижение марганца на 0,10%.
10. Содержание азота в готовом прокате из
кислородно-конверторной и мартеновской ста-
ли должно быть не более 0,008%.
11. Независимо от группы стали и степени
раскисления сталь маркируют несмываемой
краской следующих цветов:' СтО — красный и
зеленый, СтЗ —
СтЗГ пс — красный
и белый.
красный, Стб — зеленый,
и синий, СтбГпс — зеленый
Таблица 1-9
Переход маркировки стали от обозначений по
ГОСТу 380—60
на ГОСТ 380—71* (на примере спокойной стали марки 3, аналогично
для кипящей и полуспокойной стали)
По ГОСТу 380-60 По ГОСТу 380—71*
группа стали марка пункты дополнитель- ных требований груп- па ста- ли категория обозначение марок
СтЗсп — 1 СтЗсп
А СтЗсп, п. 2.3.8 а А 2 СтЗсп2
СтЗсп п. 2.3.8 а, б X 3 СтЗспЗ
Б МСтЗсп КСтЗсп — 1 БСтЗсп
МСтЗсп КСтЗсп п. 2.3.8 а Б 2 БСтЗсп2
ВМСтЗсп ВКСтЗсп п. 2.5.2 5 1 ВСтЗсп
ВМСтЗсп ВКСтЗсп п. 2.5.2 д 2 ВСтЗсп2
ВМСтЗсп ВКСтЗсп п. 2.5.2 д, ж В 3 ВСтЗспЗ
В ВМСтЗсп ВКСтЗсп п. 2.5.2 д, и 4 ВСтЗсп4
ВМСтЗсп ВКСтЗсп п. 2.5.2 д, з, и 5 ВСтЗспб
ВМСтЗсп ВКСтЗсп п. 2.5.2 д, з 6 ВСтЗспб
Сталь углеродистая, горячекатаная для мостостроения
по ГОСТу 6713—53
Нормы химического состава, %
Марка стали У глерод Марганец Кремний Сера Фосфор
не бс >лее
М16С 0,'12—0,20 0,40—0,70 0,12—0,25 0,045 0,040
СтЗ мост 0,14—0,22 0,40—0,65 0,15—0,30 0,050 0,045
Нормы механических свойств, •/«
Марка стали
СУ т ккс/мм2 Ив кгс/мм2 Относительное удлинение относи- тельное сужение %
сорговая 8—40 мм лист 8—20 мм сортовая 8—40 мм лист 8—20 мм
не менее
М16С 23 38 24
СтЗ мост 24 38- 24
.Примечания: 1. Сталь М16С предна-
значена для сварных пролетных строений мос-
тов, изготавливается мартеновской, спокойной,
раскисленной кремнием и алюминием. Содер-
жание хрома, никеля и меди — не более 0,3%
каждого. СтЗ мост — предназначена для кле-
паных пролетных строений мостов, мартенов-
ская, с согласия потребителя, может быть
кипящей.
2. Нормы относительного удлинения для
листов более 20 мм и сортовой стали более
40 мм снижаются на 0,25% на каждый мм
22 28 26 50
22 28 26 50
толщины, но не более 2% для листов до 32 мм
и не более 3% для сортовой стали до 40 мм.
3. Нормы ударной вязкости в кгс-м/см2:
Лист и универ-
сал — вдоль
То же — поперек
Сортовая сталь—
вдоль
+20°С —20°С
8 4
7 3,5
10 4
После ме-
ханиче-
ского
старения
4
3,5
5
Сталь углеродистая, качественная для машиностроения по ГОСТу 1050—60** (выдержки)
Химсостав, % Механические свойства
марка стали углерод кремний марганец хром, не более О’ т, кгс/мм2 (Тв. кгс/мм2 б3, % кгс-м/см2
Группа I
08кп 0,05—0; 11 до 0,03 0,25-0,50 0,10 18 30 35 60 __
08 0,05—0.12 0,17—0,37 0.35-0,65 0,10 20 33 33 60 —
Юкп 0,07—0,14 до 0,07 0,25—0,50 0,15 19 32 33 55 —
10 0,07—0,14 0,17-0,37 0,35—0,65 0,15 21 34 31 55 . —
15кп 0,12—0,19 до 0,07 0,25-0,50 0,25 21 36 29 55 —
15 0,12—0,19 0,17—0,37 0,35—0,65 0,25 23 38 27 55
20кп 0,17—0,24 до 0,07 0,25-0,50 0,25 23 39 . 27 55 —
20' 0,17—0,24 0,17—0,37 0,35—0,65 0,25 25 42 25 55
25 0,22—0,30 0,17-0,37 0,50—0,80 0,25 28 46 23 50 9
Группа II
15Г 0,12—0,19 0,17-0,37 0,70-1,0 0,25 25 42 26 55 —
20Г 0,17—0,24 0,17—0,37 0,70—1,0 0,25 28 46 24 '50 —
25Г 0,22—0,30 0,17—0,37 0,70—1,0 0,25 30 50 22 50 9
Примечания: 1. Для всех марок стали установлено
максимальное содержание серы и фосфора до 0,040% каждо-
го (кроме стали марок 08 и 10, для которых фосфор не дол-
жен превышать 0,035%).
2. Группа I—сталь с .нормальным, содержанием мар-
ганца; группа II — сталь с повышенным содержанием мар-
ганца.
3. Марка стали обозначает среднее содержание углерода
в %, увеличенное в 100 раз, для группы I высшая марка —
сталь 85, для группы II — сталь 70Г.
Сталь конструкционная, низколегированная по ГОСТу 19282—73 (толстолистовая, широкополосная универсальная и рулонная) А. ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ, %
Марка стали Углерод 1 Сремний Марганец Хром | Никель Медь Ванадий Другие элементы
09 Г2 <0,12 0,17—0,37 1,4 -1,8 <0,30 <0,30 <0,30 —
09Г2Д <0,12 0,17—0,37 1,4 —1,8 <0,30 <0,30 0,15—0,30 — —
14Г2 0.12-0,18 0,17—0,37 1,2 —1,6 <0,30 <0,30 <0,30 — —
12ГС 0,09—0,15 0,5 —0,8 0,8 —1,2 <0.30 <0,30 <0,30 — —
16ГС 0,12—0,18 0,4 —0,7 0,9 —1,2 <0,30 <0,30 <0,30 — —
17ГС 0,14—0,20 0.4 —0.6 0,1 —1,4 <0,30 <0,30 <0,30 — —
17ПС 0,15—0,20 0,4 —0,6 1,15—1,6 <0,30 <0,30 <0,30 — —
09Г2С <0,12 0,5 —0,8 1,3 —1.7 <0,30 <0,30 <0,30 — —
09Г2СД •<0,12 0,5 -0,8 1,3 —1,7 <0,30 <0,30 0,15—0,30 — —
10Г2С1 <0,12 0,8 —1,1 1,3 —1,65 <0,30 <0,30 <0,30 — —
10Г2С1Д <0,12 0.8 —1.1 1,3 —1,65 <0,30 <0,30 0,15-0,30 — —
15ГФ 0,12—0,18 0,17—0,37 0,9 —1,2 <0,30 <0,30 <0,30 0,05—0,12 —
15ГФД 0,12—0.18 0,17—0,37 0,9 —1,2 <0,30 <0,30 0,15—0,30 0,05—0,12 —
15Г2СФ 0,12—0,18 0,4 —0,7 1,3 —1,7 <0.30 <0,30 <0,30 0,05—0,10 —
15Г2СФД 0,12-0,18 0,4 —0,7 1,3 —1,7 <0,30 <0,30 0,15-0,30 0,05—0,10 —
14Г2ЛФ 0.12—0.18 0,3 —0.6 1,2 —1,6 <0,40 <0,30 <0,30 0,07—0,12 Азот 0,015—0,025
14Г2ЛФД 0.12-0,18 0,3 —0,6 1,2 -1,6 <0,40 <0,30 0,15—0,30 0,07—0,12 Азот 0,015—0,025
16Г2АФ 0.14—0,20 0.3 —0,6 1,3 -1,7 <0,40 <0.30 <0,30 0,08—0,14 Азот 0,015—0,025
16Г2АФД 0.14-0.20 0,3 —0,6 1,3 —1.7 <0,40 <0,30 0,15—0,30 0,08—0,14 Азот 0,015-0,025
16Г2ЛФпс 0,14—0,22 до 0,17 1,3 -1,7 <0,30 <0,30 <0,30 0,08-0,15 Азот 0,015—0,030
18Г2ЛФДпс 0.14—0.22 до 0,17 1,3 —1.7 <0,30 <0,30 0,15—0,30 0,08—0,15 Азот 0,015—0,030
10Г2БД <0,12 0,17—0,37 1,2 —1,6 <0,30 <0,30 <0,30 — Ниобий 0,02—0,05
14ХГС' 0,11—1,16 0,4 —0.7 0,9 —1,3 0,5—0,8 <0,30 <0,30 —— —
юхснд <0,12 0,8 —1,1 0,5 —0,8 0,6-0,9 0,5—0,8 0,4-0,6 — —
15ХСНД 0.12—0.18 0,4 —0,7 0,4 —0,7 0,6—0,9 0,3—0,6 0,2—0,4 •— —
15Г2АФДпс 0.12—0.18 до 0,17 1.2 —1,6 <0,30 <0,30 0,2—0,4 0,08—0,15 Азот 0,015—0,030
10ХНДП <0,12 0,17—0,37 0,3 -0,6 0,5—0,8 0,3—0,6 0,3—0,5 — Фосфор 0,07—0,12 Алюминий 0,08—0,15
Примечания: 1 Содержание фосфора допускается до 0,035% (кроме стали 10ХНДП), серы до О.О4О°/о,
мышьяка до 0,08%, кроме стали, выплавленной этом фосфор должен быть до 0.030%. из керченских руд, где содержание мышьяка допускается до и,1э7о> но при
2. В готовом прокате, при условии обеспечения механических свойств, допускаемые отклонения от норм химсостава следующие:
углерода ±0,02 % марганца ±0,10% никеля ±0 05% ванадия +0,02—0,01% серы + 0,00о7р
кремния ±0,05% хрома ±0,05% меди ±0,05% азота + 0,005% фосфора +0,005%.
В стали 18Г2АФпс плюсовые отклонения углерода не допускаются, в стали 10ХНДП фосфор имеет допуск + 0,03%_,
оо алюминий ±0,02—0,01% , в стали 10Г2С1Д допускается снижение кремния до О,7°/о (абс.), в 101 2ЬД ниооии+0,01—
Б. МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА
Марка стали Толщина проката, мм Временное со- противление разрыву, кгс/мм2 Предел текучести, кгс/мм2 Относительное удлинение % Ударная вязкость, кгс-м/смг при температуре Марка стали Толщина проката, мм Временное со- противление разрыву, кгс/мм2 Предел текучести, кгс/мм2 Относительное удлинение % Ударная вязкость, кгс-м/см2 при температуре
+20°С —40°С -70’С +20°С —40’С -70’С
09Г2 4 45 31 21 10Г2С1 4 50 36 21
09Г2Д 5— 9 45 31 21 — 3,5 — 10Г2С1Д 5- 9 50 35 21 6,5 4 3
10—20 45 31 21 — з — 10-20 49 34 21 6 3 2,5
21-32 45 30 21 — 4 — 21—32 48 33 21 21 6 6 3 3 2,5 2,5
14Г2 47 33—’ 60 46 33
4 34. 21 — — — 61-80 44 30 21 6 3 2,5
5— 9 47 34 21 — 3,5 — 81—100 44 30 21 6 3 2,5
10—20 46 33 21 3 --
21—32 46 33 21 — 3 — 15ГФ 15ГФД 4 5- 9 52 38 21 — — —
12ГС 38 21 И 4 ——
4 47 32 26 — —— — 10—20 52 36 . 21 3
5— 9 47 32 26 — — — 21—32 48 34 21 - — 3
10 47 32 26 -
15Г2СФ 5— 9 18
16ГС 21 56 40 II 4 1—
.1 50 33 — — — 15Г2СФД 10-20 56 40 18 — 3,5 —
5— 9 50 33 21 6 4 3 21—32 56 40 18 — 3,5
10—20 21—32 49 32 21 21 6 3 2,5 2,5
48 30 6 3 14Г2АФ 4 55 40 20 — — —
33—60 47 29 21 6 3 2,5 14Г2АФД 5- 9 55 40 20 — 4,5 3,5
61—160 46 28 21 6 3 2,5 10—32 55 40 20 — 4 3
33 50 55 40 20 4 3
17ГС 4 52 35 23
5— 9 52 35 23 4,5 — 16Г2АФ 4 60 45 20 « — —
10—20 50 3'4 23 — 3,5 — 16Г2АФД 5- 9 60 60 45 20 — 4,5 4 3,5 3
17Г1С 10—32 45 20 —I
4 52 36 23 — — 33—50 58 42 20 — 4 3
5— 9 52 36 23 4,5 4 11
10—20 52 35 23 — — 18Г2АФпс 4 60 45 19 — — —
09Г2С 09Г2СД 4 5— 9 10—20 50 50 48 35 35 33 21 21 21 6,5 6 4 3,5 3,5 3 18Г2АФДпс 5- 9 -10—20 21—32 60 60 60 45 45 45 19 19 19 4,5 4 4 3,5 3 3
21—32 47 31 21 6 3,5 3 10Г2Б 4 52 38 21 —
/ 33—60 46 29 21 6 3,6 3 10Г2БД 5— 9 52 38 21 . 4 —
61-80 45 28 21 6 3,6 3 10 52 38 21 3
81—160 44 27 21 6 3,5 3
Марка стали Толщина проката, мм Временное со- противление разрыву, । кгс/мм2 Предел текучести, кгс/мм2 Относительное удлинение % Ударная вязкость, кпс-м/см2 при температуре
+20’С -40’С —70’С
14ХГС 4 50 35 22 — —
5- 9 50 35 22 — 4 —
10 50 35 22 — 3,5 —
юхснд 4 54 40 19 — ' —
5- 9 54 40 19 — 5 3,5
10—15 54 40 19 — 4 3
16-32 54 40 19 — 5 3
33-40 52 40 19 — 5 3
15ХСНД 4 50 35 21 — —
5- 9 50 35 21 — 4 3
10—20 50 35 21 — 3 3
21-32 50 35 21 — 3 3
15Г2АФДпс 4 55 40 19 — — —
5- 9 55 40 19 — 4,5 3,5
10-20 55 40 19 — 4 • 3
21—32 55 40 19 — 4 3
10ХНДП 4 48 35 20 — — —
5- 9 48 35 20 — 4 —
Примечания: 1.3 Ъчения ударной вязкости при —20°С
должны быть не ниже норм для —40°С, а для температур
—50°С,— 60° С не ниже норм для —70°С.
2.' Ударная вязкость листовой и универсальной стали при
+20°С и после механического старения должна быть не менее
ел 3 кгс'м/см2.
3. Листы должны выдерживать испытание на изгиб в хо-
лодном состоянии на оправке диаметром, равным двум тол-
щинам проката, на угол 180°.
4. Механические свойства листовой низколегированной ста-
ли после термообработки (закалки с отпуском) установлены
не ниже следующих показателей:
Марка термо- обработанной стали . Толщина проката, мм ременное □противление азрыву, кгс/мм2 Предел 1 текучести, ! кгс/мм2 Относитель- ное удлине- ние 65> % Ударная вяз- кость, кгс*м/сма при темпера- туре
- 40"С -70’С
И и а
14Г2 10-32 54 40 18 4 3
10Г2С1 10Г2С1Д 19-40 54 40 19 5 3
09Г2С 10—32 50 37 19 5 3
09Г2СД 33—60 46 32 21 5 3
15Г2СФ 15ГСФД 10-32 60 45 17 4 3
. 5. По ГОСТу 19281—73 низколегированная сортовая и фа-
сонная сталь изготовляется всех марок, кроме сталей 12ГС,
16ГС, 17ГС, 17Г1С, 14Г2АФ, 14Г2АФД, 16Г2АФ, 16Г2АФД,
18Г2АФпс, 18Г2АФДпс, 14ХГС и 15Г2АФДпс; сортовая и
фасонная сталь поставляется без термической обработки, при
этом по категориям 7—9 и 13—15 толщиной до 11 мм вклю-
чительно и только из стали марок 09Г2, 09Г2Д, 10Г2С1,
10Г2С1Д, 09Г2С, 09Г2СД, 14Г2, 10ХСНД и 15ХСНД.
к»
а>
Г. КАТЕГОРИИ ПОСТАВКИ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ
Нормируемые характеристики Категория
I 2 3 1 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Химический состав + + + + + + + + + + + + + +
Механические свойства нии и изгибе в холодном при растяже- состояиии — + + + + + + + + + + + + + +
Ударная вязкость при + 20°С температуре — — + — — — — — — — — — — — —
Ударная вязкость после механического + — .
старения
—20е С — — — —. + —— — — — — — — —
Ударная вязкость при —40’С — — — — — + — — — — .— — — — —
отрицательных темпера- —50’С — — — — — — + —• — — — — — — —
турах -60“С — —— — — — — — + — — '— — — — —.
—70°С — — — — — — — — + — — — — — —
+ 20°С — — — — — — — — — + — — —
Ударная вязкость пос- —20"С — — — — — — — — — + — — — —
- 40’С — — — — — — — — — — + — — —
ле механического старе- —50°С — + — —
ния при температурах -60’С +
—70°С — +
Примечание. Сталь листовая категорий, 7, 8, 9, 13. категориям хсталь поставляется в сыром прокате и термообра-
14, 15 поставляется термообработанной, по остальным ботка производится только по согласованию с поставщиком.
Отливки из углеродистой стали по ГОСТу 977—65*
* Изменение № 1
Нормы химического состава, ®/о
Марка стали Углерод Марганец Кремний Группа (для всех марок) Сера, не более Фосфор, не более
основ- ная сталь кислая конвер- торная основ- ная сталь кислая конвер- торная
15Л 0,12—0,20 0,30—0,90 0,17—0,37 I 0,050 0,060 0,070 0,050 0,060 0,090
25Л 0,22—0,30 0,35—0,90 0,20—0,42 II 0,045 0,060 0,060 0,040 0,060 0,080
35Л 45Л 0,32—0,40 0,42—0,50 0,50—0,80 0,40—0,90 0,17—0,37 0,20—0,42 III 0,045 0,050 — 0,040 0,050 —
Марки и нормы механических свойств
Марка стали (ГТ| кгс/мм2 ов, кгс/мм2 6, % ак, кгс-м/см2 Твердость, НВ
15 Л 20 40 24 35 5 109—136
25Л 24 45 19 30 4 124—151
35Л 28 50 15 25 3,5 137—166
45Л 32 55 12 20 3 153—179 '
Стальные отливки разделяют па три группы:
I — отливки обычного назначения, для дета-
лей. не рассчитываемых на прочность, конфи-
гурации и размеры которых определяются
конструктивными и технологическими сообра-
жениями, механические испытания не обяза-
тельны;
II — отливки ответственного назначения, для
деталей, рассчитываемых на прочность и ра-
ботающих при статических нагрузках; для них
обязательны механические испытания с опре-
делением ст и 6;
III — отливки особо ответственного назначе-
ния, для деталей, рассчитываемых на проч-
ность и работающих при динамических и зна-
копеременных нагрузках, обязательны меха-
нические испытания с определением от, б
и ск.
Отливки из серого чугуна по ГОСТу 1412—70
______ Марки и нормы механических свойств
1 Марка чугуна Временное сопротивление ргв кгс/мм2 Стрела прогиба при изгибе, при расстоянии между опорами, мм Твердость, НВ
при растяжении |при изгибе «Ю | 300
кие менее ие меиее
СЧ12—28 12 28 6 2 143—229
СЧ15—32 15 32 8 2,5 163—229
СЧ18—36 18 36 8 2,5 170—229
СЧ21—40 21 40 9 3 170—241
СЧ24—44 24 44 9 3 170—241
С428—48 28 48 9 3 170—241
Примечание. Марка чугуна обозначает
временное . сопротивление при растяжении
(первая цифра) и изгибе (вторая цифра);
кгс/мм2.
Таблица 1-15
Влияние отдельных компонентов на свойства стали
Механические свойства Технологические свойства
Элемент К К Я Ф Ф X ° 3 о. то * О д • ч о Ф к И X Ф о К В Ч о л л - , Ф и к _. ф с к В Ф X К О Ф ОВЕ о о С( ф М К й Н § со го К и га в л Б 5 Еа >. с ф « к д га ф ® 2 к га ед Й о X ^ед X о ед о § н га и к: О X X 1 с В Д О Р* га с>
Углерод Марганец Кремний Никель Хром Медь Ниобий Ванадий Нитрид ванадия Молибден , Бор Титан Алюминий Сера Фосфор Мышьяк Азот Кислород У г с Н X д Б Ф АФ М Р Т ю нет П нет А нет 4- + 4- 0 ++ 4- 4- 4-4- 4- 0 4- + + 4- 4- 4- + 4- 0 4- 4- + 0 4- 0 0 0 0 0 4-4- 4- 4- 4- 4—Ь 0 + 4- + + + 4- 0 4- 0 + + 4- + 0 0 0 0 0 0 4- 0 0 0 0 4- 4-4- 4- + 0 0 0 II I 1 II II о+++ О + 4- О 1 4- 1 о 1 1 0 4- ++ V 4- 4- 4- 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 V 0 0 4-
Примечания: 1. Настоящая таблица по- казывает примерное влияние отдельных ком- понентов стали в количествах, содержащихся в малоуглеродистой и низколегированной ста- ли без учета совместного действия нескольких компонентов. 2. Знаки обозначают: (+) —повышает; (4-4-)—значительно повышает; (—) — снижает; ( = )— значительно снижает; (0) — не оказывает заметного влияния.
Таблица 1-16
Данные о конструкционных сталях за рубежом [5] [17]
Класс (СССР) Страна Марка стали Прочность, кгс/см2 Химсостав, %
С Мп 51 Р Сг Са Мо Другие
Ов 1 (Ут
С 38/23 США А36 42 25 0,28 0,6— 1,25 0,15— 0,3 0,4 — — — — —
США А50 49 35
С 46/34 США А55 49 38 — — — — — —
США В5СУ-55 49 38 — —. — — — — — — —
США А60 52,5 42 — —
С 52/40 США В5СУ-60 52,5 42 .— —. .— —
ФРГ вн-юк. 54 42 — — — — — —. —.
Франция В-121С 58 40 0,22 1,4 — — 0,25 0,1 — 0,1 V—0,12
США А-353 63 46 0,13 0,8— 0,9 0,13- 0,33 0,35 — — — —1
США А65 56 45 — — — — — —
США В5СУ-65 56 45 — — — * — Тг—0,15
ФРГ ВЯ-46К 58 46 0,2 1,3 0,45 — — — — 0,12
ФРГ РВ-70 60 45 0,22 1,6 0,45 —— -—. — И—0,18
ФРГ Н8В-55 57 46 0,12— 0,18 0,18- 1,2 - 0,35— 0,5 — — 1,2 1,2 —
С 60/45 Англия АИиг 50/65 73 57 0,2 1,65 0,5 .
Англия Но АС 65 49 — — .— —
Австрия 81-50Т 65. 45 0,18 1,5 0,45 — — — 0,5. 0,3
Япония ТЕН-&) 60 46 0,16 1,35 0,55 0,04 — 0.6 — 0,3 У—0,15
Англия Марганцово- молибденовая 64 57 0,2 1,5 0,3 0,06 0,25 0,56 — 0,15
США В СССР США №5-70 А-А-АТ’ВА-75 74 66,6 56 53 0,1- 0,2 0,2 0,5— 0,9 0,5— 0,7 0,5— 0,7 0,04 0,5- 0,7 1,4— 1,9 1,0— 1,5 0,2- - 0,3 0,1— 2г 0,05-0,15 0,2
нрт США ПС 1 ЯУ-80 80 56 0,18 0,1— 0,4 0,15— 0,35 — 1,0— 1,8 2,0— 3,25 — — —.
ФРГ 1Ге/-Моп1х 65 50 — — — — — — — 0,2— У—0,03
«5 Англия АШиг 50/65 73 57 0,2 1,65 0,5 — — — — 0,6
США У88Т4 73,1 63,4 0,17 0,9 0,23 0,018 0,48 0,81 0,4 0,5 V— 0,04 США ЛМ-Х77?А-90 77 63 — — — — — — — — — США ЛМ-ХТЯА-100 84,5 71,1 0,2 0,5— 0,5— 0,04 0,2— - — 0,1— 7г- ' 0,7 0,8 0,5 .1 0,2 0,05—0,15 США Джаллон 5-90 74 63 0,1— 0,1— 0,15— — - — — 0,3— — 0,2 1,2 0,3 0,4 США 555-100 81 70 0,12— 0,4— 0,2— 0,04 1,4— 2,0— — 0,4— — 0,2 0,7 0,35 2,0 2,25 0,6 США 7-1 74 63 0,1— 0,6— 0,15— — 0,4— 0,7— 0,15— 0,4— В—0,002— 0,2 1,0 0,35 0,65 0,1 0,5 0,65- 0,006 Англия Фортивелд-55 90 72 0,15 1,0 0,3 — 1,0 — — 0,5 В—0,003 С 70/60 Япония 2Н-(Л1га 80 70 0,16 1,2 0,55 0,03 — 1,5 - 0,7 И—0,1 Япония Диалой 5 90 70 65 0,15 1,5 0,7 0,015 — — — 0,8 — Япония ЯГ-70А 81 73— — — — — — — — — Япония ДГ-750 86 75 — — — —— —— — — Япония Ж-Я/ГВЛГ-80 80 70 0,18 1,0 0,15— — 0,8 1,0 0,15— 0,6 — 0,35 0,5 Япония №е1соп-2Н-8 70 63 0,08— 0,6— 0,55 — 0,5 1,0 — 0,4 — 0,16 1,35 Япония ^е1соп-2Н-и 80 70 0,08- 0,6— 0,55 — 0,8 1,5 0,15— 0,5 И—0.1 0,16 1,2 0,5 Япония ЖЕЕ-ТЕМ-80 80 70 0,18 0,6— 1,15— — 0,4— 1,5 0,15— 0,6 И—0,1 1,2 0,35 0,8 0,5 В до 0,006 Франция В/$о-/арег-70 83 75 0,16 0.9 0,17 — 1,2 1,6' 0,3 0,5 В до 0,003 Класс (СССР)
Страна
м Марка стали
я ►е Прочность, 1 кгс/см2
П Химсостав, %
& Со
О
5
П а
1 1 Мо | другие
Продолжение табл. 1-16
РАЗДЕЛ II
СОРТАМЕНТЫ МЕТАЛЛОПРОКАТА, ТРУБ,
ГНУТЫХ ПРОФИЛЕЙ И СТАЛЬНЫХ КАНАТОВ
Таблица 11-1
Стандартные размеры толстолистовой стали по ГОСТу 5681—57*
Ширина, мм Пределы толщины листов при длине, мм
3000 3500 4200 4500 5000 5500 6000 6500 7000 7500 8000
4—4,5 — — — —
6,0—10,0
1250 — — * 11
4,0— 4,5 —
1400 5,0—10,0
— — 11—15
— — • 16—32
4,0—4,5 —
1500 5,0—5,5
— — И
— — — 12—60
4,0—4,5 —
1600 5,0—5,5
— — 6—10
— — — 11—60
1700 — — • 5—10
— — — 11—60
1800 — — — 6—60
1900 2000
2100 2200
2300 2400
2500 2600
Стандарт- 4, 4,5, 5, 5,5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 14, 15, 16, 18, 20, 22, 24, 25, 26, 28, 30, 32, 34,
ны, мм 36, 40, 42, 45, 48, 50, 52, 55, 60
Стандартные размеры тонколистовой горячекатаной стали по ГОСТу 3680—57*, мм
Пределы толщины листов при длине
П.1 ирин? 1200 1420 1500 18& 1900 2000 2200 2500 2800 3000 3500 4000 4500 5000
600 0,5-1,8 0,5-3,9 — — - 2,0-3,9 —< — — — — — — —
670 0,5-1,8 0,5-3,9 — — - 2.0—3.9 — — — — — — — —
'710 — 0,5-3,9 — - 2,0-3.9 — — — — —1 — —
750 — — 1,0-3,9 — 2,0-3,9 — — — — — — — -
800 — — 1,0-3,9 — 2,0-3,9 — — — — — —
900 — — — 0,8-3,9 — 1,0-3,9 — — — — — — — —
1000 — — .. — - 0,8-0,9 1,0-3,9 2.0—3.9 2,0-3,9 2,0- 3,9 2,0-3,9 3,0-3,9 — — —
1100 — — — — - 2,0-3,9 . 2,0-3,9 2,0-3,9 2,0-3,9 2,0-3,9 . 3,0-3,9 — — —
1250 — — — — - 2,0-3,9 2,0-3,9 2,0-3,9 2,0-3,9 2,0-3,9 3.0—3,9 — — —
1400 — — — — — — — 2,0-3,9 2,0-3,9 2,0-3,9 2,2-3,9 3,0-3,9 — —
1500 — — — — — — — 2,0—3,9 2,0-3,9 2,0-3,9 2,2-3,9 3,0-3,9 3,0-3.9 —
1600 — — — — — — — 2,2-3,9 2.2-3,9 2,2—3,9 2,2-3,9 3,0-3,9 3,0-3,9 —
1700 — — — — — — — 2,2-3,9 2,2-3,9 2,2-3,9 2,2-3,9 3,0-3,9 3,0-3,9 —
1800 — — — — — — — 2,2-3,9 2,2-3,9 2,2-3,9 2,2—3,9 3,0-3,9 3,0-3,9 —
1900 — — — — — — — - 3,0-3,9 3,0-3,9 3,0-3,9 3,0-3,9 3,0-3,9 3,0-3,9
2000 - - — — — — —• — 3,0—3,9 3,0-3,9 3,0-3,9 3,0—3,9 3,0-3,9 3,0-3,9
Града-
ции
шины 0,5 0,55 0,6 0,7 0,75 0,8 0,9 . 1,0 1,1 1,2 1,4 1,5. 1,6 1,8 2,0 2,2 2,5 2.8 3.0 3,2 3,5 3,8 3,9
Стандартные размеры тонколистовой холоднокатаной стали по ГОСТу 3680—57*, мм
Ширина Пределы толщины листов при длине
1200 1420 1500 1800 2000 2200 2500 2800 3000 3500
600 0,2—0,9 1—3 — — 0,2-3,0 — — — — —
. 670 0,2—0,9 1—3 — — 0,2—3,0 — — — — —
710 — 0,2—2,0 — — 0,8—3,0 — — — — —
750 — — 0,2—2,0 — 0,8-3,0 — — — —
800 — — 0,2—2,0 — 0,8—3,0 — — — — —
900 — — 0,2—0,75 0,2—2,0 0,8—2,0 к — — — —
1000 — — 0,2—0,6 — 0,2—2,0 — — — —
1100 — — — — 0,5-2,0 0,7—2,0 0,7—2,0 0,8—2,0 0,8—2,0 —
1250 — — — — 0,7—2,0 0,7—2,0 0,7—2,0 0,8-2,0 0,8-2,0 —
1400 —• — — — — 0,8—2,0 0,8-2,0 0,8-2,0 1—2
1500 — — — — — — 0,8-2,0 0,8—2,0 0,8—2,0 1—2
Градации 0,2 0,26 0,3 0,4 0,5 0,55 0,6 0,7 0,75 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2
толщины 2,5 2,8 3,0
Размеры и масса 1 м горячекатаной рулонной листовой стали по ГОСТу 8597—57
Шйрййй ленты, мм Толщина ленты, мм
1,20 1,40 1,50 ' 1,60 1,80 2,0 2,20' ' 2,50 2,80 3,00 3,20 3,50 3,80 4,00
Масса 1 пог. м, кг
200 1,88 2,20 2,36 2,51 2,83 3,14 3,45 3,93 4,40 4,71 5,02 5,50 5,97 6,28
210 2,00 2,31 2,47 2,64 2,97 3,30 3,63 4,12 4,62 4,94 5,28 5,79 6,26 6,59
220 2,07 2,42 2,59 2,76 3,11 3,45 3,80 4,32 4,84 5,18 5,53 6,04 6,56 6,91
240 2,26 2,64 2,83 3,01 3,39 3,77 4,14 4,71 5,28 5,66 6,03 6,59 7,16 7,54
250 2,36 2,75 2,94 3,14 3,53 3,93 4,32 4,91 5,50 5,89 6,28 6,87 7,46 7,85
260 2,45 2,86 3,06 3,27 3,67 4,08 4,49 5,10 5,71 6,12 6,53 7,14 7,76 8,16
280 2,64 3,07 3,30 3,52 3,96 4,40 4,84 5,50 6,15 6,59 7,03 7,69' 8,35 8,79
300 2,83 3,30 3,53 3,77 4,24 4,71 5,18 5,89 6,59 7,06 7,54 8,24 8,95 ,9,42
320 3,04 3,51 3,77 4,02 4,52 5,02 5,52 6,28 7,06 7,54 8,04 8,79 9,54 10,04
340 3,20 3,73 4,00 4,27 4,80 5,33 5,86 6,66 7,48 8,01 8,56 9,33 10,13 10,66
360 3,39 3,96 4,24 4,52 5,09 5,65 6,22 7,07 7,91 8,48 9,04 9,89 10,74 11,30
380 3,58 4,18 4,48 4,77 5,37 5,97 6,57 7,46 8,35 8,96' 9,54 10,45 11,34 11,94
400 3,77 4,40 4,71 5,02 5,65 6,28 6,91 7,85 8,79 9,42 10,04 10,99 11,93 12,56
420 3,96 4,62 4,95 5,28 5,94 6,59 7,25 8,24 . 9,23 9,89 10,55 11,54 12,53 13,19
450 4,24 4,9'4 , 5,29 5,65 6,36 7,07 7,78. 8,83 9,89 10,60 11,30 12,36 13,13 14,13
480 4,52 5,28 5,65 6,03 6,78 7,54 8,29 9,42 10,55 11,30 12,06 13,19 14,32 15,07
500 4,71 5,50 5,89 6,28 7,07 7,85 8,64 9,84' 10,99 11,78 12,56 13,74 14,93 15,70
530 4,99 5,83 6,24 6,66 7,49 8,32 9,15 10,40 11,65 12,48 13,32 14,56 15,81 16,64
560 5,28 6,15 6,66 7,03 7,91 8,79 9,67 10,99 12,30 13,19 14,06 15,45 16,70 17,58
600 5,65 6,59 7,07 7,54 8,48 9,42 10,36, 11,78 13,18 14,13 15,08 16,49 17,90 18,84
630 5,94 6,92 7,42 7,91 8,90 9,89 10,88 12,36 13,85 14,84 15,83 17,31 18,79 19,78
650 6,12 7,14 7,65 8,17 9,19 10,21 11,23 12,76 14,29 15,30 16,33 17,86 19,40 20,41
& ..... .. .1. . « Ла!*.*»»;®.
Толщина ленты, мм
Ширина ленты, ММ 1 1.20 1,40 1,50 1,60 1,80
670 6,31 7,36 7,89 8,42 9,47
710 6,69 7,80 8,36 8,92 10,03
750 7,07 8,24 8,83 9,42 10,59
800 7,54 8,79 9,42 10,04 11,30
850 8,01 9,34 10,01 10,64 12,01
900 8,48 9,89 10,60 11,30 12,72
950 8,95 10,44 11,19 11,93 13,42
1000 9,42 10,99 11,78 12,56 14,13
1100 — 12,09 12,95 13,82 16,08
1250 — 13,74 14,72 15,70 17,66
1400 — 15,39 16,49 17,58 19,78
1500 — — 17,66 18,84 21,20
1600 — — — 20,10 22,61
1700 — —, — — , —
1800 — — — — —
1900 — — — — —
2000 — — — —
2100 — — —
2200 — — — — —
2300
2,0 2,20 2,50' 2,80 3,00 3,20 3,50 3,80 4,00
10,52 11,57 13,15 14,73 15,78 16,ЙЗ 18,41 19,98 21,04
11,15 12,26 13,97 15,61 16,72 17,84 19,51 21,18 22,29
11,78 12;96 14,72 16,48 17,66 18,84 20,61 22,37. 23,55
12,56 13,82 15,70' 17,58 18,84 20,10 21,98 23,86 25,12
13,35 14,68 16,68 18,68 20,02 21,36 23,36 25,36 26,69
14,13 15,54 17,66 19,78 21,20 22,61 24,73 26,85 28,26
14,92 16,41 18,64 20,88 22,37 23,87 26,11 28,34 29,83
15,70 17,27 19,63 21,98 23,55 25,12 27,42 29,83 31,40
17,27 19,00 21,59 24,18 25,91 27,64 - 30,22 33,30 34,54
19,63 21,59 24,53 27,47 29,44 31,41 34,36 37,29 39,25
21,98 24,18 27,48 30,77 32,97 35,16 '38,47 41,76 43,96
23,55 25,91 29,44 32,97 35,33 37,68 41,21 44,75 47,00
25,12 27,64 31,40 35,17 37,65 40,20 44,96 47,73 50,24
26,69 29,36 33,36 36,94 40,04 42,72 46,72 50,71 53,38
28,20 31,02 35,33 39,50 42,39 45,22 49,46 53,70 56,52
29,83 32,82 37,29 41,76 44,7? 47,73 52,22 56,66 59,66
31,40 34,54 39,25 43,96 47,10 50,24 54,95 59,66 62,80
— 36,27 41,21 46,16 49,46 52,76 57,70 €>3,73 65,94
—• — 43,18 48,36 51,81 55,26 60,45 65,63 69,08
— 45.14 50,56 54,17 57,78 63,20 69,70 73,22
Ширина ленты, мм Толщина ленты, мм
4,5 5,00 5,60 Г 6,00 6 30 6,70 7,00 7,50 8,00 8,50 9,00 9,50 10,00
‘ 200 7,07 7,85 8,79 9,42 9,89 Масса 1 пог. 10,52 10,99 м, КГ 11,78 12,56 13,35 14,13 14,92 15,70
210 7,42 8,24 9,23 9,89 10,39 10,99 11,54 12,36 13,19 14,01 ' 14,84 15,66 16,49
220 7,77 8,64 9,67 10,36 10,88 11,57 12,09 12,95 13,82 14,68 15,54 16,41 17,27
240 8,48 9,42 10,54 11,30 11,87 12,62 13,19 14,13 15,07 16,01 16,96 17,90 18,84
250 . 8,83 9,82 10,99 11,78 12,36 13,15 13,74 14,72 15,70 16,68 17,66 18,64 19,63
260 9,18 10,20 11,43 12,25 12,86 13,68 14,29 15,31 16,33 17,35 18,37 19,39 20,41
280 9,89 10,99 12,31 13,19 13,85 14,73 15,39 16,49 17,58 18,68 19,78 20,88 21,98
300 10,60 11,78 13,19 14,13 14,84 15,78 16,49 17,66 18,84 20,02 21,20 22,37 23,55
320 11,30 12,56 14,07 15,07 15,83 16,83 17,58 18,84 20,08 21,35 22,60 23,86 25,12
340 11,90 13,32 14,95 16,02 16,82 17,88 18,67 20,02 21,35 22,69 23,98 25,36 26,64
360 12,72 14,13 15,83 16,96 17,80 18,93 19,78 21,20 22,61 24,02 25,43 26,85 28,26
380 12,43 14,92 16,71 17,90 18,79 19,97 20,90 22,37 23,86 25,36 26,86 28,34 29,84
400 14,13 15,70 17,58 18,84 19,78 21,04 21,90' 23,55 25,12 26,69 28,26 29,83 31,40
420 14,84 16,49 18,46 19,78 20,77 22,09 23,08 24,73 26,38 28,03 29,67 31,32 32,97
450 15,68 17,66 19,78 21,20 22,26 23,67 24,73 26,49 28,26 30,03 31,79 33,56 35,33
480 17,00 18,84 21,10 22,61 23,74 25,25 26,38 28,26 30,14 32,03 33,91 35,80 37,68
500 17,66 19,63 21,98 23,55 24,73 26,30 27,48 29,44 31,40 33,36 35,32 37,29 39,25
530 18,72 20,80 23,00 24,49 26,21 27,88 29,12 31,20 33,28 36,36 37,45 39,53 41,61
560 19,78 21,98 24,62 26,37 27,70 29,45 30,77 32,97 35,17 37,37 39,56 41,76 43,96
600 21,20 23,55 26,38 28,26 29,67 31,56 32,97 35,33 37,56 40,04 42,39 44,75 47,10
630 22,26 24,73 27,70 29,67 31,16 33,14 34,62 37,09 39,56 42,04 44,51 46,98 49,46
650 22,97 25,52 28,57 30,61 32,15 34,19 35,71 38,27 40,82 43,37 45,94 48,47 51,04
670 23,67 26,30 29,45 31,56 33,14 35,24 36,82 39,45 42,08 44,71 47,34 49,97 52,60
710 25,08 27,86 31,21 33,44 35,11 37,34 39,01 41,80 44,59 47,37 50,16 52,95 55,74
Ширина ленты, мм Толщина ленты, мм
4,5 5,00 5,60 6,00 | 6,30 6,70 7,00 7,50 §,00 8,50 9,00 9,50 10,00
750 26,49 29,44 32,97 35,33 37,09 39,45 41,21 44,16 47,10 50,04 52,99 55,93 58,88
800 28,26 31,40 35,17 37,68 39,56 42,08 43,96 47,10 50,24 53,38 56,52 59,66 62,80
850 30,03 33,36 37,37 40,04 42,04 44,71 46,71 50,04 53,38 56,72 60,05 63,39 66,70
900 31,79 35,33 39,56 42,39 44,51 47,34 49,46 52,99 56,52 60,05 63,59 67,12 70,65
950 33,56 37,29 41,76 44,75 46,98 49,97 52,20 55,63 59,66 63,39 67,12 70,85 74,58
1000 35,33 39,25 43,66 47,10 49,46 52,60 ’ 54,95 58,88 62,80 66,73 .70,65 74,58 78,50
1100 38,86 43,18 48,36 51,82 50,40 57,86 60,45 64,76 69,09 73,40 70,73 82,03 86,35
1250 44,16 49,06 54,95 58,88 61,82 65,74 68,69 73,59 78,50 83,41 88,31 93,22 98,13
1400 49,00 54,95 61,54 65,94 69,24 73,63 76,93 82,43 87,92 93,42 98,91 104,41 109,90
1500 52,97 58,88 65,94 70,65 74,18 78,89 82,43 88,31 94,20 100,09 106,00 111,86 117,80
1600 56,52 62,80 70,34 75,36 79,13 84,15 87,89 94,20 100,50 106,76 113,00 119,30 125,60
1700, 60,05 66,73 74,73 80,07 84,07 89,41 93,42 100,08 106,80 113,43 120,10 126,78 130,50
1800 63,59 70,65 79,13 84,78 89,02 94,67 98,91 105,96 113,00 120,11 127,20 134,24 141,30
1900 67,12 74,58 83,52 89,49 93,97 99,93 104,40 111,86 119,30 126,78 134,20 141,69 149,20
2000 70,65 78,50 87,92 94,20 98,91 105,19 109,90 117,75 125,60 133,45 141,30 149,15 157,00
2100 74,19 82,43 92,32 98,92 103,86 110,45 115,40 123,60 132,90 140,10 148,40 156,60 164,90
2200 77,72 86,35 96,71 103,60 108,80 115,71 120,90 129,50 139,30 146,80 155,40 164,10 172,70
2300 81,26 90,28 101,11 108,30 113,75 120,97 126,40 135,40 146,40 153,70 162,50 171,50 180,60
Примечание. При исчислении массы ленты относительная масса стали принята равной 7,85.
Стандартные размеры рулонной холоднокатаной листовой стали
по ГОСТу 8596—57
Пределы стандартных толщин, мм
0,20—0,32 0,36—0,80 0,90—1,0 1,10—1.20 1,40—1,0 *
Соответствующие пределы стандартной ширины, мм
200—900 200—1000 200—1800 200—2000 200—2300
Стандартная 0,20 0,22 0,25 0,28 0,32 0,36 0,40 0,45 0,50 0,56 0,63 0,70
толщина, мм 0,80 0,90 1,0 1,10 1,20 1,40 1,60 1,80 2,0 0,2 2,5 2,8
- 3,2 3,6 4,0
Стандартная 200 210 220 250 260 280 300 320 340 360 380 400 420
ширина, мм 450 480 .500. 530 560 600 630 650 670 710 750 800 .850
900 1000 1100 1250 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200
2300
Максимальный вес рулона — если другой вес не оговорен в заказе. Один
100 кг на 1 см ширины ленты. рулон может состоять не более чем из двух
Полный вес рулона — не более 15 т, кусков, с отношением длины не менее 1:5.
со
Сталь прокатная широкополосная, универсальная по ГОСТу 82—70
Ширина, мм Масса 1 м полосы, кг при толщине, мм
6 7 8 9 10 И 12 14 16 18 20 22
200 9,42 9,89 10,36 11,30 11,78 12,25 13,19 14,13 15,07 16,01 16,96 10,99 12,56 14,13 15,70 17,27 18,84 21,98 25,12 28,26 31,40 34,54
210 11 54 13,19 14,84 16,49 18,13 19,78 23,08 26,38 29,67 32,97 36,27
220 12,09 13,82 15,54 17,27 19,00 20,72 24,18 27,63 31,09 34,54 37,99
' 240 13’19 15,07 16,96 18,84 20,72 22,61 26,28 30,14 33,91 •37,68 41,45
250 13,74 15,70 17,66 19,63 21,59 23,55 27,48 31,40 35,33 39,25 43,18
14,29 15,39 16,33' 18,37 20,41 22,45 24,49 28,57 32,66 36,74 40,82 44,90
280 17'58 19,78 21,98 24,18 26,38 30,77 35,17, 39,56 43,96 48,36
300 16,49 17,58 18,84 21,20 23,55 25,91 28,26 32,97 37,68 42,39 47,10 51,81
320 20Д0 22,61 25,12 27,63 30,14 35,17 40,19. 45,22 50,24 55,26
340 18 68 21,35 24,02 26,69 29,36 32,03 37,37 42,70 48,04 53,38 58,72
360 19,78 22,61 25,43 28,26 31,09 ,33,91 39,56 45,22 50,87 56,52 62,17
380 17,90 20,88 23,86 26,85 29,83 32,81 35,80 41,76 47,73 53,69 59,66 65,63
400 18,84 21,98- 25,12 28,26 31,40 34,54 37,68 43,96 50,24 56,52 62,80 69,08
420 19,78 23,08 26,38 29,67 32,97 36,27 39,56 46,16 52,75 59,35 65,94 72,53
450 21,20 24,73 28,26 31,79 35,33 38,86 42,39 49,46 56,52 63,59 70,65 77,72
480 22,61 26,37 30,14 33,91 37,68 41,44 45,21 52,75 60,29 67,82 75,36 82,89
500 530 . 23,55 24,96 27,48 29,12 31,40 33,28 35,33 37,44 39,25 41,61 43,18 45,77 47,10 49,93 54,95 58,25 62,80 66,57 70,65 74,89 78,50 83,21 86,35 91,53
560 26,37 30,77 35,17 39,56 43,96 48,35 52,75 61,54 70,33 79,12 87,92 96,71
600 28,26 32,97 36,68 42,39 47,10 51,81 56,52 65,94 75,36 84,78 94,20 103,62
630 29,67 34,62 39,56 44,51 49,46 54,40 59,35 69,24 79,13 89,02 98,91 108,80
650 30,62 31,53 35,72 40,82 45,92 51,03 56,13 61,23 71,44 81,64 91,85 102,05 112^6 115,60
670 36,80 42,15 47,30 52,59 57,80 63,10 73,60 84,10 94,60 105,18
700 32,97 38,46 43,96 49,46 54,95 60,44 65,94 76,93 87,92 98,91 109,90 120,89
750 35 33 41,21 47,10 52,99 58,88 64,76 70,65 82,43 94,20 105,90 117,75 129,53
800 37,68 43,96 50,24 56,52 62,80 69,08 75,36 87,92 100,48 113,04 125,60 138,16
850 40 04 46,71 53,38 60,05 66,73 73,40 80,07 93,42 106,76 120,11 133,45 146,80
900 42,39 44 75 49,46 56,52 63,59 70,65 77,72 84,78 98,91 113,04 127,17 141,30 155,43
950 1000 1050 52,20 59,66 67,12 74,58 82,03 89,49 104,41 119,32 134,24 149,15 164,07
47,10 49.46 54,95 62,80 70,65 78,50 86,35 94,20 109,90 125,60 141,30 157,00 172,70
57,70 65,94 74,18 82,43 90,67 98,91 115,40 131,88 148,37 164,85 181,34
Ширина, мм 1 м полосы, кг при толщине, мм
25 28 30 32 36 40 45 50 55 60
200 210 220 240 250 260 280 300 320 340 360 380 400 420 450 480 500 530 560 600 630 650 670 700 750 800 850 900 950 1000 39,25 41,21 43,18 47,10 49,06 51,03 54,95 58,88 62,80 66,73 70,65 74,58 78,50 82,43 88,31 94,20 98,13 104,01 109,90 117,75 123,64 127,56 131,50 137,38 147,19 157,00 166,81 176,63 186,44 196,25 43,96 46,16 '48,36 52,75 54,95 57,15 61,54 65,94 70,34 74,73 79,13 83,52 87,92 92,32 98,91 105,50 109,90 116,49 123,08 131,88 138,47 142,87 147,40 153,86 1'64,85 175,84 186,83 197,82 208,81 219,80 47,10 49,46 51,81 56,52 58,88 61,23 65,94 70,65 75,36 80,07 84,78 89,49 94,20 98,91 105,98 113,04 117,75 124,82 131,88 141,30 148,37 153,08 157,78 164,85 176,63 188,40 200,18 211,95 223,73 _ 235,50 50,24 52,75 55,26 60,29 62,80 65,31 70,34 75,36 80,38 85,41 90,43 95,46 100,48 105,50 113,04 120,55 125,60 133,14 140,67 150,72 158,26 163,28 168,40 175,84 188,40 200,96 213,52 226,08 238,64 251,20 56,52 59,35 62,17 67,82 70,65 73,48 79,13 84,78 90,43 96,08 101,74 107,39 113,04 118,69 127,17 135,65 141,30 149,78 158,25 169,56 178,04 183,69 189,40 197,82 211,95 226,08 240,21 254,34 268,47 282,60 62,80 65,94 69,08 75,36 78,50 81,64 87,92 94,20 100,48 106,76 113,04 119,32 125,60 131,88 141,30 150,72 157,00 166,42 175,84 188,40 197,82 204,10 210,36 219,80 235,50 251,20 266,90 282,60 298,30 314,00 70,65 74,18 77,72 84,78 88,31 91,85 98,91 105,98 113,04 120,11 127,17 134,24 141,30 148,37 158,96 169,56 176,63 187,22 197,82 211,95 222,55 229,61 236,70 247,28 264,94 282,60 300,26 317,93 335,59 353,25 78,50 82,43 - 86,35 94,20 98,13 102,05 109,90 117,75 125,60 133,45 . 141,30 149,15 157,00 164,85 176,63 188,40 196,25 208,03 219,80 235,50 247,28 255,13 263,00 274,75 294,38 314,00 333,63 353,25 372,88 392,50 86,35 90,67 94,98 103,62 106,94 112,55 120,89 129,52 138,16 146,80 155,43 164,06 172,70 181,34 194,29 207,24 215,88 228,83 241,78 259,05 272,00 281,64 289,27 302,22 323,81 345,40 366,99 388,58 410,16 431,75 94,20 98,9-1 103,62 113,04 117,75 122,46 131,88 141,30 150,72 160,14 169,56 178,98 188,40 197,82 211,95 226,18 235,50 249,63 263,76 282,60 296,73 306,15 <315,60 329,70 353,25 376,80 400,35 423,90 4.47,45 471 00
1050 206,06 230,79 Г 247,28 263,76 296,73 329,70 370,91 412,13 453,34 494,55
Сталь листовая просечно-вытяжная по-ТОСТу 8706-^^<7$ ( & ГОСТе
Действует "ТУ 36.26. 'И-5-Б9 ловтордюцыи Гоет е 01-01.
Размеры листов: ширина, мм —500, 600, 710, 800, 900, 1000,1100, 1250,1400;
длина, мм —до 6000;
то л «на (заготовки), мм —4, 5, 6.
Обозначение: ПВ 506X800X5000 (толщина заготовки 6 мм, размер
800X5000)
Марка стали « . I О 2 о Я » Нм!* Подача Б, мм Шаг ячеек В, мм Габарит- ная Г, мм Вытяжка А, мм Масса, кг/м2 Жесткость г/.ю-», кгс-см2 Расчетная нагрузка кгс/м при пролете (ширине) листа, мм
500 | 1 600 710 800 «00 1000 '1100 | 1250 1400
406 4 6 90 12,7 10 15,7 88 470 390 320 290 260 — — — —
506 5 6 ПО 13,0 12,5 16,4 99 790 660 560 500 440 400 360 320 280
508 5 8 110 16,8 12,5 20,9 158 1370 1140 970 860 760 680 620 550 490
510 5 10 ПО 20,5 12,5 24,7 214 2160 1800 1520 1350 1200 1080 980 870 770
606 6 6 125 13,4 15 17,3 122 970 810 680 610 540 490 440 390 350
608 6 8 125 17,1 15 21,9 191 1910 1590 1340 1190 1060 950 870 760 680
610 6 10 125 20,8 15 26,0 307 2880 2400 2030 1800 1600 1440 1310 1150 1030
Сталь листовая рифленая по ГОСТу 8568—57*
Размеры листов: ширина, мм — 600, 710, 800, 900, 1000, 1100, 1250, 1400;
длина, мм — 2000, 2500, 3200, 4000, 5000, 6300.
Ромбическая
Чечевичная
Размеры, мм Масса 1 м’, кг Размеры, мм Масса 1 м!, кг
толщина основания 5, ММ ( высота рифа, мм ширина листа, мм толщина основания мм высота рифа, мм ширина листа, мм
минималь- ная максималь- ная минималь- максималь- ная ная
2,5 1,0 600 1250 21,6 3 1,0 600 1250 25,6 4 1,0 710 1400 33,4 5 1,5 1000 1400 42,3 6 1,5 1000 1400 50,1 8 2,0 1000 1400 66,8 2,5 2,5 600 1250 22,6 3 2,5 600 1250 26,6 4 2,5 710 1400 34,4 5 2,5 1000 1400 42,3 6 2,5 1000 1400 50,1 8 2,5 1000 . 1400 65,8
Сталь листовая волнистая по ГОСТу 3685—71
Изготовляется из листовой стали (ГОСТ 3680—57*)
размерами (до волнования)
71 —75 ——80 8 толщи 0X1420 1000 0X1500 по согла Х2000 шеник Х2500 лючит Ширина листа, мм Размеры волн, мм Длина волны 100, высота волны 30, мм Длина волны 130, высота волны 35, мм
ДО водно- ваиия Л после волно- вания С Н Г 3, мм масса, кг/м2 5, мм масса, кг/ма
ОХ 1000 00X1500 на от 1 до 1, А и 8 мм вк "Л ельно 1000 835 130 35 1,1Н 1,0 9,6 1,0 9,3 800 670 130 35 1,1Н 1,1 10,5 1,1 10,2 710 590 130 35 1,1Н 1,2 11,5 1,2 11,1 1000 835 100 30 0,9Н 1,4 13,4 1,4 13,0 750 625 100 , 30 0,9Н 1,5 14,4 1,5 13,9 1,6 15,3 1,6 14,8 1,8 17,2 1,8 16,6
Сталь холодногнутая, оцинкованная, гофрированная по ТУ 34—5831—71
(куйбышевского завода «Электрощит» Минэнерго СССР)
Поставляется длиной от 2 до 12 м в комплекте с самонарезающимися болтами (ТУ 34—5815—70) и комбиниро-
ванными заклепками (ТУ 34—5814—70). Сталь БСтЗкп ГОСТ 380—71 рулонная, оцинкованная I класса, покрытия
по ГОСТу 14918-69. '
Н79-680-1 Н60—782—1 (09; 08)
Обозначение профиля 5, мм Справочные величины на профиль Справочные величины на I м ширины
масса, 1 м, кг см* см8 «’хо, см8 пло- щадь, см2 масса, кг /х, см» СМ’ Ухо, см8 максималь- ная расчет- ная нагруз- ка, кгс/м2 при 1=3 м разрезной схемы
в про- лете на опоре в про- лете на опоре в про- лете на опоре в про- лете на опоре
Н79-680-1 1,0 10,4 86,9 18,3 20,9 20,9 37,8 12,5 15,3 127,5 26,9 30,7 30,7 55,6 500
Н60-782-1 1,0 10,4 54,4 16,6 18,4 15,1 31,2 12,5 13,3 69,6 21,2 23,5 19,3 39,9 360
Н60—782-0,9 0,9 9,4 47,2 14,8 15,7 13,0 27,9 11,3 12,0 60,4 18,9 20,1 16,6 35,7 310
Н60—782—0,8 0,8 8,5 40,2 13,0 13,3 10,9 24.6 10,0 10,9 51,4 16,6 17,0 13,9 31,5 260
Сталь листовая кровельная по ГОСТу 1393—47**
Размеры листов
Длина, мм Ширина лисюв, мм при толщина, мм
0,25 0,28 0,32 0,35 0,40 0,45 0,50 0,55 0,63 0,70 0,75 0,80 0,90 1,0, 1,12 1,25 1,40 1,50 1,60, 1,80 2Л
710 510 510 510 510 510 — — — —
1120 — 710 510, 670 710' 710 710 710 710
1500 — — 750 750 750 750 750 750,900, 1000 750
1800 — — — — — 900, 1000 —
2000 — — 600, 710, 750 600, 710, 750 1000 600, 710, 750, 900, 1000 600, 710, 750, 1000, 1400, 1500
2500 — — — — — . — 1000, 1250 1250, 1400, 1500
СП 3000 — — — — — — — — 1400, 1500
С.
О>
Сталь угловая равнополочная по ГОСТу 8509—72
Условия заказа Предельные отклонения, мм
Длина от 4 до 13 м: — мерной длины; — кратной длины; профиль ПО ширине по толщине
ДО 6 6,5-9 10 и бо- лее
— мерной длины с остатком до 5% массы партии; — кратной длины с остатком до 5% массы партии. Остатком считают обрезки длиной менее 3 м. 2—4,5 ±1,0 +0,3 —0,4 — —
5-9 ±1,5 +0,3 -0,5 +0,3 -0,6 —
10—14 ±2,0 — +0,3 —0,6 +0,4 —0,7
16—20 ±3,0 — — +0,5
Размеры, мм
К ч я е 0 :а м. кг Ь 5 я г
Е о °
5-
—0,8
22 и 25 ±4,0 — — +0,5 -0,9
Площадь 5 5 го,см Справочные данные
радиусы инерции по осям, см радиусы инерции см 1|[ при зазоре «а>, мм 1у
Гх тхо туо
6 | 8 10 12 | 14
2 0,89 1,15 20 3 4 3,5 1,2 1,13 1,46 0,60 0,64 0,40 0,50 0,59 0,58 0,75 0,73 0,39 0,38 —_ — — — —
2,5 1,12 25 3 3,5' 1,2 1,43 0,73 0,81 0,75 ' 0,95 0,49 — — — — 1—
1,46 4 1,86 _ 0,76 1,03 0,74 0,93 0,48 — — — — —
3,2 1,46 32 3 4,5 1,5 1,86 0,89 1,77 0,97 1,23 0,63 — — — —
1,91 * 4. 2,43 0,94 2,26 0,96 1,21 0,62 —«• — — — —
3,6 -1,65 36 3 4,5 1,5 2,10 0,99 2,56 1,10 1,39 0,71 — — — — —
2,16 4 2,75 1,04 3,29 1,09 1,38 .0,70 — — — — —-
1,85 3 2,35 1,09 3,55 1,23 1,55 0,79 1,86 1,93 2,01 2,09 2,17
4 2,42 . 40 4 5 1,7 3,08 1,13 4,58 1,22 1,53 0,78 1,88 1,96 2,04 2,12 2,20
2,90 5 3,70 1,17 5,50 1,20 1,54 0,79 1,89 1,98 2,05- 2,53 2,21
2,08 3 2,65 1,21 5,13 1,39 1,75 0,89 2,09 2,13 2,20 2,28 2,36
4,5 2,73 45 4 5 1,7 3.48 1,26 6,63 1,38 1,74 0,89 2,08 2,16 2,24 2,32 2,40
3,37 5 4,29 1,30 8,03 1.37 1,72 0,88. 2,11 2,18 2,26 2,34 2,42
№ профиля Масса 1 пог. м, кг \ Размеры, мм Площадь - сечения» см2 г0, СМ Справочные данные
Ь 5 г <г,см4 радиусы инерции по осям, см п!г 1у радйусы инерции при зазоре «а», мм гу> см
гх гхо туо
6 1 '8 | 10 1 12 | 14
2,32 3 2,96 1,33 7,11 ; 1,55 1,96 1,0 2,25 2,32 2,40 2 47 2 55
О 3,05 50 4 5,5 1,8 3,89 1,38 9.21 1,54 1,94 0,99 2,28 2,35 2,43 2,51 2,59
0,77 5 4,80 1,42 11,2 1,53 1,92 0,98 2,30 2,38 2,45 2,53 2,61
5,6 3,44 56 4 6 2 4,38 1,52 13,1 1.73 2,18 1,11 2,51 2,58 2,66 2,73 2,81
4,20 5 5,41 1,57 16,0 1,72 2,16 1,10 2,54 2,61 2,72 2,77 2,85
3,90 4 4,96 1,69 18,9 1,95 2,45 1,25 2,75 2,86 2,91 3 01 309
6,3 4,81 63 5 7 2,3 6,13 1,74 23,1 1,94 2,44 1,25 2,82 2,89 2,96 ' 3,04 3,12
5,72 6 7,28 1,78 27,1 1,§3 2,43 1,24 2,84 2,90 2,99 3,06 3,14
4,87 .4,5 - 6,20 1,88 29,0 2,16 2,72 1,39 3,04 3,14 3,21 3,29 3,37
5,38 5 6,86 1,90 31,9 2,16 • 2,72 1,39 3,08 3,16 3,23 3,30 3 38
7 6,39 70 6 8 2,7 8,15 1,94 37,6 2,15 2,71 1,38 3,10 3,18 3,25 3,33 3,40
7,39 7 9,42 1,99 43,0 2,14 2,69 1,37 3,13 3,20 3,28 3,36 3,44
8,37 8 10,7 2,02 48,2 2,13 2,68 1,37 3,14 3,22 3,29 3,37 3,45
5,80 5 - 7,39 2,02 39,5 2,31 2,91 1,49 3,28 3,35 3,42 2,49 3,57
6,89 6 8,78 2,06 46,6 2,30 2,90 1,48 3,30 3,37 3,44 3,52 3 60
7,5 7,96 75 7 9 3 10,1 2,10 53,3 2,29 2,89 1,48 3,32 3,40 3,47 3,54 362
9,02 8 11,5 2,15 59,8 2,28 2,87 1,47 3,35 3,43 3,50 3,57 3,65
10,1 9 12,8 2,18 66,1 2,27 2,86 1,46 3,36 3,44 3,51 3,59 3,67
6,78 " 5,5 8,63 2,17 52,7 2,47 3,11 1,59 3,48 3,57 3,64 3,71 3,79
7,36 6 9,38 2,19 57,0 2,45 3,11 1,58 .3,50 3,58 3,65 3,72 3,80
8 8,51 80 7 9 3 10,8 2,23 65,3 2,45 3,09 1,58 3,53 3,60 3,67 3,75 3,82
9,65 8 12,3 2,27 73,4 2,44 3,08 1,57 3,54 3,62 3,69 3,77 3'64
8,33 6 10,6 2,43 82,1 2,78 3,5 1,79 3,90 3,64 4,04 4,11 4,19
9,64 7 12,3 2,47 94,3 2,77 3,49 1,78 3,92 3,99 4,06 4,13 4 21
9 ю;э 90 8 10 3,3 13,9 2,51 106 2,76 3,48 1,77 "3,94 4,01 4,08 4,16 4,23
12,2 9 15,6 2,55 118 2,75 3,46 1.77 3,96 4,04 4,11 4,18 4,26
№ профиля Масса 1 пог. м, кг Размеры, мм Площадь * го, см Справочные данные
Ь 8 я г 1х, радиусы инерции по осям, см 9 г— радиусы инерции гу> см’ при зазоре <а>, мм У
тх тхо гуо
6 | 8 I 10 | 12 | и
10,1 6,5 12,8 10,8 7 13,8 12,2 8 15,6 10 15,1 100 10 12 4 19,2 17,9 '12 22,8 20,6 14 26,3 23,3 16 29,7 11 11,9 НО 7 12 4 15,2 13,5 8 17,2 15,5 8 19,7 17,3 9 22,0 12,5 19,1 125 10 .14 4,6 24,3 22,7 12 28,9 26,2 14 33,4 29,6 16 37,8 19,4 9 24,7 14 21,5 140 10 14 4,6 27,3 25,5 12 32,5 24,7 10 31,4 27,0 11 34,4 29,4 12 37,4 16 34,0 160 14 16 5,3 43,3 38,5 16 49,1 43,0 18 54,8 47,4 20 60,4 2,68 122 3,09 3,88 1,99 4,29 4,36 4,43 4,50 4,57 2,71 131 3,08 3,88 1,98 4,31 4,38 4,45 4,52 4,59 2,75 147 3,07 3,87 1,98 4,33 4,40 4,47 4,54 4,62 2,83 179 3,05 3,84 1,96 4,37 4,44 4,52 4,59 4,66 2,91 209 3,03 3,81 1,95 4,41 4,48 4,56 4,63 4,71 2,99 237 3,00 3,78 1,94 4,45 4,53 4,60 4,68 4,76’ 3,06 ' 264 2,98 3,74 1,94 4,49 4,57 4,64 4,72 4,80 2,96 176 3,40 4,29 2,19 4,71 4,78 4,85 4,92 5,00 3,00 198 3,39 4,28 2,18 4,73 4,80 4,87 4,95 5,02 3,36 294 3,87 4,87 2,49 5,32 5,39 5,46 5,55 5,60 3,40 327 3,86 4,86 2,48 5,34 5,41 5,48 5,56 5,63 3,45 360 3,85 4,84 2,47 5,37 5,44 5,52 5,58 5,66 3,53 422 3,82 4,82 2,46 5,41 5,48 5,55 5,62 5,70 3,61 482 3,80 4,78 2,45 5,45 5,52 5,60 5,67 5,75 3,68 539 3,78 4,75 2,44 5,48 5,56 5,63 5,72 5,78 3,78 466 4,34 5,47 2,79 5,95 6,02 6,10 6,16 6,24 3,82 512 4,33 5,46 2,78 5,97 6,05 6',12 6,19 6,26 3,90 602 4,31 5,43 2,76 6,01 6,08 6,15 6,25 6,30 4,30 774 4,96 6,25 3,19 6,76 6,84 6,91 6,97 7,05 4,35 844 4,95 ' 6,24 3,18 6,79 6,86 6,93 7,00 7,07 4,39 913 4,94 6,23 3,17 6,81 6,88 6,95 7,02 7,09 4,47 1046 4,92 6,20 3,16 6,85 6,91 6,98 7,05 7,13 4,55 1175 4,89 6,17 3,14 6,89 6,95 7,03 7,10 7,18 4,63 1299 4,87 6,13 3,13 6,93 7,00 7,07 7,14 7,22 4,70 1419 4,85 6,10 3,12 6,96 7,04 7,11 7,18 7,26
919.
№ профиля Масса 1 пог. м кг Размеры, мм Площадь сечения, см2 го, ем Справочные данные
ь 8 к. г /х,см* ра; гх деусы ине по осям, 'хо эции м гуо 6 1 у —— радиусы инерции г у » см I при зазоре <а>, мм У 8 | Ю | I2 \ 14
18 30,5 33,1 180 11 12 16 5,3 38,8 42,2 4,85 4,89 1216 1317 5,60 5,59 7,06 7,04 3,59 3,58 7,61 7,62 7,67 7,69 7,74 7,76 7,81 7,83 7,82 7,84
37,0 12 47,1 5,37 1823 6,22 7,84 3,99 8,42 8,48 8,55 • 8,62 8,69
39,9 13 50,9 5,42 1961 6,21 7,83 3,98 8,44 8,50 8,58 8,64 8,71
20 42,8 200 14 18 6 54,6 5,46 2097 6,20 7,81 3,97 8,46 8,52 8,60 8,66 8,73
48,7 16 62,0 5,54 2363 6,17 7,76 3,96 8,50 8,56 8,64 8,70 8,77
60,1 20 76,5 5,70 2871 6,12 7,72 3,93 8,58 8,65 8,72 8,79 8,86
74,0 25 94,3 5,89 3466 6,06 7,63 3,91 8,66 8,74 8,81 8,88 8,95
87,6 30 111,5 6,07 4020 6,00 .7,55 3,89 8,75 8,83 8,90 8,97 9,05
22 47,4 220 14 21 7 60,4 5,93 2814 6,83 8,60 4,38 9,24 9,31 9,37 9,45 9,52
53,8 16 68,6 6,02 3115 6,81 8,58 4,36 9,29 9,35 9,42 9,49 9,56
61,5 16 78,4 6,75 4717 7,76 9,78 4,98 10,48 10,55 10,62 10,68 10,75
68,9 18 к 87,7 6,83 5247 7,73 9>5 4,96 10,52 10,'58 10,65 10,72 10,80
78,1 20 97,0 6,91 5765 7,71 9,72 ' 4,94 10,56 10,62 10,69 10,76 10,83
25 83,3 250 22 24 8 106,1 7,0 6270 7,69 9,69 4,93 10,60 10,67 10,74 10,81 10,88
94,0 25 * 119,7 7,И 7006 7,65 9,64 4,91 10,65 10,72 10,79 10,86 10,93
104,5 28 133,1 7,23 7717 7,61 9,59 4,89 10,71 10,78 10,85 10,92 10,99
111,4 30 142,0 7,31 8177 7,59 9,56 4,89 10,74 10,82 10,89 10,96 11,03
<е
Сталь угловая неравнополочная по ГОСТу 8510—72
Условий заказа " 1 4 )
Длина уголков ОТ 4 . Предельные отклонения (мм) для обычной точности
до 13 м: 1 прокатки (Б.)
— мерной длины; — кратной мерной длины; . профиля . — мерной длины с остатком до 5% массы по ширине полки по толщине полки
ДО 6 6,5-9 10 и более
партии; * —кратной мерной 2,5/1,6—5/3,2 ±1,0 +0,3—0,4 — — длины с остатком до 5,6/3,6—9/5,6 ±1,5 +0,3—0,5 +0,3—0,6 — ^Теме“нойР длины. Ю/6,3-16/10 ±2,0 +0,4-0,5 +0.4-0.6 +0.4-0.7 Остатком считают от- 18/11—20/12,5 ±3,0 — — +0,5—0,8 резки длиной менее 3 м. 25/16 ±4,0 — — +0,5—0,9
Размеры, мм Справочные данные
расстоя- ние до .ось ОСЬ У~У ф радиусы инерции У раднуеы инерции
№ профиля ж ь Л 8 центра тя- жести, см 3 я Л т Гу » см при зазоре «а», *йм Гу, см при зазорё «а»,
я о « 1= о 2 ' 0 Уо /х.см< гх,см /у,си* г у,см сз 2 Я « У мм
< I Е 8 6 1 8 10 | 12 1 14 6 8 | .10 | 12 1 и
2,5/1,6 0,91 25 16 3 3,5 1,2 1,16 0,42 0,86 0.70 0,78 0,22 0,44 0,34 0,84 0,93 1,02 1,06 1,20 1,40 1,48 1,56 1,65 1,74
3,2/2,0 1,17 32 20 3 3,5 1,2 1,49 0,49 1,08 1,52 >,01 0,46 0,55 0,43 0,97 1,05 1,13 1,22 1,31 1,71 1,79 1,87 1,96 2,05
1,52 4 1,94 0,53 1,12 1,93 1,00 0,57 0,54 0,43 0,99 1.08 1,16 1,25 1,34 1,73 1,82' 1,90 1,99 2,09
4,0/2.5 1,48 40 25 3 4,0 1,3 1,89 0,59 1,32 3,06 1,27 0,93 0,70 0,54 1,13 1,21 1,30 1,38 1,46 2,06 2,14 2,22 2,31 2,39
1,94 4 2,47 0,63 1,37 3,93 1,26 1,18 0,69 0,54 1,16 1,24 1,33 1,41 1,50 2,09 2,17 2,26 2,34 2,42
4,5/2,8 1,68 45 28 3 5 1,7 2,14 0,64 1,47 4,41 1,43 1,32 0,79 0,61 1,23 1,30 1,38 1,47 1,55 2,27 2,36 2,44 2,52 2,60
2,20 . 4 2,80 0,68 1,51 5,68 1.42 1,69 0,78 0,60 1,25 1,33 1,41 1,50 1,58 ' 2,30 2,38 2,46 2,55 2,63
5,0/3,2 1,90 50 32 3 5,5 1.8 2,42 0,72 1,60 6,17 1,60 1,99 0.91 0,70 1,36 1,44 1,53 1,61 1,69 2,48 2,56 2,63 2,72 2,80
2.49 4 3,17 0,76 1,65 7,98 1,59 2,56 0,90 0,69 1,39 1,47 1,55 1,63 1,71 2,53 2,59 2,67 2,75 2,84
5,6/3,2 2,81 56 36 4 6 2 3,58 0,84 1.82 11,4 1,78 3,70 1,02 0,78 1,53 1,60 1,68 1,76 1,84 • 2,77 2,85 2,93 3,01 3,09
3,46 5 4,41 0,88 1.86 13,8 1,77 4,48 1,01 0,78 1,55 1,63 1,71 1,79 1,87 2,79 2,87 2,95 3,03 3,11
3,17 4 4,04 0,91 2,03 16,8 2,01 5,16 1,13 0,87 1,66 1,73 1,81 1,89 1,96 3,08 3,15 3,23 3,31 3,39
6,3/4,0 3,91 63 40 5 7,0 2,3 4,98 0,95 2,08 19,9 2,00 6,26 1,12 0,86 1,68 1,75 1,83 1,91 1,99 3,11 3,19 3,26 3,34, 3,42
4,63 6 5,90 0,99 2,12 23,3 1,99 7,28 1.Н 0,86 1,70 1,78 1,89 1,94 2,02 3,13 3,21 3,29 3,36 3,45
6.ОЗ 8 7,68 1,07 2,20 29,6 1,96 9,15 1,09 0.85 1.75 1,83 1,91 1,99 2,08 3,18 3,26 3,34 3,42 3,50
1 № профиля Масса 1 м, кг Размеры, мм 1 Площадь сечения, см2 Справочные данные .
в 6 5 Л 7 расстоя- ние до центра тя- жести, см ось X—X ось У-У ГУ минимальные, см й* радиусы инерции " гу , см при зазоре «а», мм /г радиусы инерции “ гу,см при зазоре «а», мм
т к
*о Уо /х’см‘ ГХ,СМ /У,см‘ Гу.СМ
6 1 8 1 10 1 12 14 6 1 8 10 . 12 1 14
7,0/4,5 4,39 70 45 5 7,5 2,5 5,59 1,05 2,28 27,8 2,23 9,05 1,27 0,98 1,86 1,93 2,01 2,08 2,17 3,41 3,49 3,56 3,64 3,72
4,79 5 6,11 1,17 2,39 34,8 2,39 12,5 - 1,43 1,09 2,06 2,13 2,21 2,28 2,36 3,60 3,67 3,75 3,83 3,90
7,5/5,0 5,69 75 50 6 8 2,7 7,25 1,21 2,4' 40,' 2,38 14,6 1,42 1,08 2,07 2,15 2,22 2,30 2,38 3,63 3,70 3,78 3,86 3,94
7,43 8 9,47 1,29 2,52 52,4 2,35 18,5 1,40 1,07 2,12 2,19 2,27 2,37 2,43 3,67 3,75 3,83 3,91 3,98
8,0/5,0 4,99 80 50 5 8 2,7 6,36 1,13 2,60 41,6 2,56 12,7 1,41 1,09 2.01 2.09 2,16 2,23 2,31 3,87 3,94 4,02 4,11 4,18
5.92 6 7,55 1,17 2,65 49,0 2,55 14,8 1,40 1,08 2,03 2,10 2,18 2,26 2,34 3,89 3,90 4,05 4,13 4,21
6,17 5,5 7,86 1,26 2,92 65,3 2,88 19.7 1,58 1,22 2,22 2,29 2,36 2,44 2,52 4,32 4,40 4,47 4,55 4,63
9,0/5,6 6.70 90 56 6 9 3 8,54 1,28 2,95 70,6 2,88 21,2 1,58 1,22 2,23 2,30 2,38 2.45 2,53 4,34 4,42 4,49 4,57 4,65
8,77 8 11,18 1,36 3,04 90.9 2,85 27,1 1,56 1,21 2,28 2,35 2,43 2,51 2,58 4,39 4,47 4,52 4,62 4,70
7,53 6 9.59 1,42 3,23 98,3 3,2 30.6 1,79 1,38 2,48 2,55 2,52 2,70 2,77 4,77 ' 4,84 , 4,92 ' 4,99 5,07
10/6,3 8,70 100 63 7 10 3,3 11,1 1,46 3,28 113 3,19 35,0 1,78 1,37 2,50 2,57 2,64 2,72 2,78 4,79 4,87 4,95 5,02 5,10
9,87 8 12,6 1,50 3,32 127 3,18 39,2 1,77 1,36 2,52 2,59 2,66 2,74 2,82 4,82 4,89 4,97 5,04 5,12
12,1 10 15,5 1,58 3.40 154 3,15 47,1 1,76 1.35 2,56 2.64 2,71 2,79 2,87 4,86 4,94 5,01 5,09 5,17
11/7. 8,98 по 70 6,5 10 3,3 11,4 1,58 3,55 142 3,53 45,6 2,00 1,53 2,74 2,81 2,88 2,96 3,03 5,22 5,30 5,37 5,44 5,52
10,9 8 13,9 1,64 3,61 172 3,51 54,6 1,98 1.52 2,77 2,84 2,92 2,99 3,07 5,26 5,33 5,41 5,49 5,56
11,0 7 14,1 1,80 4,01 227 4,01 73,7 2,29 1,76 3,10 3,17 3,24 3,31 3,39 5,89 5,95 6,04 6,11 6,18
12,5/8 12,5 125 80 8 1: 3,7 16,0 -1,84 4,05 256 4,00 83,0 2,28 1,75 3,13 3,19 3,27 3,34 3,41 5,91 5,96 6,06 6,13 6,21
15,5 И 19,7 1.92 4,14 312 3.98 100 2.25 1.74 3,16 3,23 3,31 3,38 3,46 5,96 6,04 6,11 6,19 6,27
18,3 1. 23,4 2,00 4,22 365 3,95 117 2,24 1,72 3,21 3,28 3,35 3,43 3,51 6,00 6,08 6.15 6,23 6,31
14/9 14,1 140 90 8 12 4 18.0 2,03 4,49 364 4,49 120 2,58 1.96 3.48 3,55 3,61 3,69 3,76 6,57 6,64 6,72 6,79 6,86
17,5 К 22,2 2,12 4,58 444 4,47 146 2,56 1,96 3,52 3.60 3,67 3,74 3,82 6,62 6,69 6,77 6,84 6,92
18,0 9 22,9 2,23 5,19 606 5,15 186 2,§5 2,20 3,81 3,87 3,95 4,02 4,09 7,52 7,60 7,67 7,75 7,82
16/10 19,8 16С 1(Х 1С 1! 4,3 25,3 2,28 5.23 667 5,13 204 2,84 2,19 3,84 3,90 3,97 4,04 4,12 7,56 7,62 7,69 •7,77 7,84
23,6 1 30,0 2,36 5,32 784 5,11 230 2,82 2,18 3,88 3,95 4,02 4,09 4,16 7,60 7,67 7,75 7,82 7,90
27,3 14 34,7 2,43 5,40 897 5,08 272 2,80 2,16 3,91 3,98 4,05 4,13 4,20 7,64 7,71 7,78 7,86 7,94
18/11 22,2 180 110 К 14 4.7 28.3 2,44 5.88 952 5,80 276 3,12 2,42 4,15 4,22 4,29 4,36 4,43 8;48 8,55 8,62 8,69 8,77
26,4 1 33,7 2,52 5,97 1123 5,77 324 3,1 2,40 4,19 4,26 4,33 4,40 4,47 8,52 8,59 8,67 8,75 8,82
27,4 1 34.9 2,79 6.50 1449 6,45 446 3,58 2,75 4,73 4,79 4,86 4,93 5,00 ' 9,37 9,44 9,51 9,59 9,66
20/12,5 29,7 200 125 12 14 4.7 37.9 2,83 6.54 1568 6,43 482 3,57 2,74 4,75 4,81 4,88 4,95 5,02 9,39 9,46 9,54 9,62 9,68
34,4 14 43.9 2.91 6.62 1801 6,41 551 3,54 2,73 4,78 4,85 4,92 4.99 5,06 9,43 9,50 9,58 9,65 9,73
39,1 16 49,8 2,99 6,7 202 6,38 617 3,52 2,72 4,82 4,89 4,95 5,03 5,10 9,48 9,55 9,69 9,70 9,78
37,9 1 48,3 3,53 7,97 3147 8,07 1032 4,62 3,64 6,00 6,07 6,13 6,20 6,27 11,56 11,62 11,71 11,70 11,25
49,9 16 63,6 3,69 8,14 4091 8,02 1333 4,58 3,50 6,07 6,14 6,21 6,27 6,34 11,64 11,73 11,78 11,86 11,84
55,8 250 160 18 18 6 71.1 3.77 8.23 4545 7.99 1475 4.56 3,49 6,12 6,18 6,24 6,31 6,38 11,69 11,76 11,84 11,91 11,98
61,7 20 78,5 3,85 8,31 4987 7,97 1613 4,53 3,48 5,15 6,20 б,?е 6,35 6,42 11,73 11,81 11,88 11.95 12,03
ел
. го
Балки Двутавровые ио ГОСТу 8239—72
Таллина П-14
Условия заказа Длина балок от 4 до 13,0 м: — мерной длины; — кратной мерной длины; — мерной длины с остатком до 5% массы партии; — кратной длины с остатком до - 5% массы партии; — немерной длины. Остатком считают балки длиной менее 3,0 м Предельные отклонения, мм
№ балки по высоте балки по ширине полки по толщине полки
Д° 14 ±2,0. ±2,0 —0,06/ Свыше 14 до 18 ±2,5 ±2,5 Плюсовые Свыше 18 до 30 ±3,0 ±3,0 отклонения Свыше 30 до 40 ±3,5 ±3,5 неограни- Свыше 40 до 60 ±4,0 ±4,0 чиваются
Разм.еры, мм Площадь сечения, см’ Ось х—х Ось у—у
а ' 1 В. Г /х; см1 Тх, см’ гх> СМ 5» полу- сечения, см* см‘ «к” Ь о Гу, см
10 9,46 100 55 4,5 7,2
12 11,5 120 64 4,8 7,3
14 13,7 140 73 4,9 7,5
16 15,9 160 81 5,0 7,8
18 18,4 180 90 5,1 8,1
18а 19,9 180 100 5,1 8,3
20 21,0 200 100 5,2 8,4
20а 22,7 200 ПО 5,2 8,6
22 24,0 220 110 5,4 8,7
22а 25,8 220 120 5,4 8,9
24 27,3 240 115 5,6 9,5
24а 29,4 240 125 5,6 9,8
27 31,5 270 125 6,0 9,8
27а 33,9 270 135 6,0 10,2
30 36,5 300 135 6,5 10,2
30а 39,2 300 145 6,5 10,7
33 42,2 330 140 7,0 11,2
36 48,6 360 145 7,5 12,3
40 57,0 400 155 8,3 13
45 66,5 450 160 9,0 14,2
50 78,5 500, 170 10 15,2
55 92,6 .550 180 11 16,5
60 108 600 190 12 17.8
7,0 2,5 12,0 198 39,7
7,5 ' 3,0 14,7 350 58,4
8,0 3,0 17,4 572 81,7
8,5 3,5 20,2 . 873 109
9,0 3,5 23,4 1290 143
9,0 3,5 25,4 1430 159
9,5 4 26,8 1840 184
9,5 4 28,9 2030 203
10 4 30,6 2550 232
10 4 32,8. 2790 254
10,5 4 34,8 3460 289
10,5 4 37,5 3800 317
11 4,5 ' 40,2 5010 371
11 4,5 43,2 5500 407
12 5 46,5 7080 472
12 5 49,9 7780 518
13 5 53,8 9840 597
14 6 61,9 13380 743
15 6 72,6 19062 953
16 7 84,7 27696' 1231
17 7 100 39727 1589
18 7 118 55962 2035
20 « 138 76806. 2560
4,06 23,0 17,9 6,49 1,22
4,88 33,7 27,9 8,72 1,38
5,73 46,8 41,9 11,5 1,55
6,57 62,3 58,6 14,5 1,70
7,42 81,4 82,6 18,4 1,88
7,51 89,8 114 22,8 2,12
8,28 104 115 23,1 2,07
8,37 114 155 28,2 2,32
9,13 131 157 28,6 2,27
9,22 143 206 34,3 2,50
9,97 163 198 34,5 ' 2,31
10,1 178 260 41,6 2,63
11,2 210 260 41,5 2,54
11,3 229 337 50,0 2,80
-12,3 268 337 49,9 2,69
12,5 292 436 60,1 2,95
13,5 339 419 59,9 2,79
14,7 423 516 71,1 2,89
16,2 545 667 86,1 3,03
18,1 708 808 101 3,09
19,9 919 1043 123 3,23
21,8 . 1181 1356 151 з,за
гол. : -.1491 .472^ ,
Тавры из половинок балок двутавровых по ГОСТу 8239—72
со
X Размеры, мм Справочные данные
X сса 1 м, кг ’я ОСЬ X —X ось у—у
ч X § в в Л ь 5' 1 л С *о 3 ® я V . Ь а « а и я я 5 5 3 О 3 и
$ 5 Ё8 И На V X ХМ1 см3 н к. 3» & а» к
1/2 10 4,73 50 55 4,5 7,2 7,0 38,3 11,7 6,0 11,0 9,4 2,87 1,35 8,95 3,25 1,22.
1/2 12 5,75 60 64 4,8 7,3 7,5 45,8 14,2 7,35 20,8 14,65 4,54 1,68 13,95 4,36 1,38
1/2 14 6,85 70 73 4,9 7,5 8,0 53,8 16,2 8,7 34,2 21,11 6,36 4 1,98 20,95 5,74 1,55
1/2 16 7,95 80 81 5,0 7,8 8,5 61,7 18,3 10,1 52,0 28,4 8,43 2,27 29,3 7,23 1,70
1/2 18 9,20 90 90 5,1 8,1 9,0 69,6 20,4 11,7 78,3 38,4 11,2 2,59 41,3 9,18 1,88
1/2 18а 9,95 90 100 5,1 8,3 9,0 70,7 19,3 12,7 80,2 41,6 11,3 2,51 57 11,4 2,12
1/2 20 10,50 100 100 5,2 8,4 9,5 77,7 22,4 13,4 ИЗ 50,4 14,6 2,90 57,5 11,5 2,07
1/2 20а 11,35 100 по 5,2 8,6 9,5 78,9 21,1 14,45 116 55 14,7 2,83 77,5 14,1 2,32
1/2 22 12,0 ПО по 5,4 8,7 10,0 85,6 24,4 15,3 154 63,1 18,0 3,17 78,5 14,3 2,27.
1/2 22а 12,90 ПО .120 5,4 8,9 10,0 87,2 22,8 16,4 148 64,9 17,0 3,0 ЮЗ 17,2 2,50
2
Продолжение ^абл. 11-15
№ профиля | Масса 1 м, кг Размеры, мм Площадь сечения, см2 Справочные данные
Л Ь 8 1 в С. "о ОСЬ X—X ось у—у
а о н эсмакс» см3 Ц7 "ХМИН’ см3 8 о и к. о 1РЦ. см3 8 о Ь»
~ 1/2 24 13,65 120 115 5,6 9,5 10,5 93,7 26,3 17,4 202 76,8 21,6 3,41 99 17,2 2,38
1/2 24а 14,70 120 125 5,6 9,8 10,5 94,9 25,1 18,75 211 84,1 22,2 3,35 130 20,8 2,63
1/2 27 15,7.5 135 125 6,0 9,8 11,0 104,5 30,5 20,1 310 - 101,6 29,7 3,93 130 20,8 2.54
1/2 27а 16,95 135 135 6,0 10,2 11,0 106,0 29,0 21,6 323 111,4 30.5 3,87 168,5 25 2,80
1/2 30 18,25 150 135 6,5 10,2 12,0 115,3 - 34,7 23,25 449 129,4 38,9 4,4 168,5 25,0 2,69
1/2 30а 19,60 150 145 6,5 10,7 12,0 117 33 24,95 475 143,9 40,6 4,36 218 30,1 2,95
1/2 33 21,10 165 140 7,0 11,2 13,0 126 39 26,9 650 166,7 51,6 4,92 209,5 29,9 2,79
1/2 36 24,30 180 145 7,5 12,3 14,0 136,7 43,3 30,95 906 209,2 66,2 5,41 258 35,6 2,89
1/2 40 29,2 200 155 8,3 13,0 15,0 149,2 50,3 37,7 1260 242,5 87,2 5,91 482,3 48,2 3,35
1/2 45 34,4 225 160 9,0 14,2 16,0 166,3 58,3 43,8 1940 329,3 118,1 6,84 528,3 64,8 3,32
1/2 50 38,6 250 170 10,6 15,2 17,0 183,2 67,2 49,2 2870 425,2 157,3 7,66 628,4 72,2 3,54
1/2 55 45,8 275 180 11,0 16,5 18,0 199,0 76,0 58,3 4344 570,0 217,0 8,62 804,9 89,2 3,71
1/2 60 53,1 300 190 12,0 17,8 20,0 216,1 83,9 67,68 6052 723,0 281,0 9,46 1019,6 107,1 3,87
Сп
Замена прокатных профилей по ГОСТу 8239—72 на сварные [2]
К —высота стенки а —толщина стенки Ь — ширина полки б — толщина полки — момент сопротивления относительно оси х—х~ 1ГУ — момент сопротивления относительно оси у—у
1х —момент X—X инерций относительно оси гх, Гу — радиусы инерции.
1у — момент У—У инерции относительно оси Примечание. Марки стали проката и листов приняты одинаковыми.
№ заме- няемого профиля Характеристика сварного сечения
площадь • сечения, см2 масса пог. м, кг размеры, мм справочные величины для осей Катет поясного шва. мм
н 5 6 Б . 1х, см* №'х, см* гх, см /в. см* И'у, см* Гу СМ
Взамен двутавров по ГОСТу 10016 -39
24а 48,48 38,0 216 8 130 12 4717 393 9,87 440 67,7 3,01 6
27а 54,48 42,7 246 8 145 12 6785 502 11,18 610 84,0 3,35 6
30а 62,36 49,0 272 8 145 14 9613 641 12,4 718 99,0 3,39 6
36а 77,60 61,0 328 10 140 16 16250 902 14,45 733 105 3,07 6
45а 104,8 82,0 418 12 170 16 35400 1570 18,4 1310 154 3,53 8
55а 133,2 104,7 510 12 180 20 63600 2310 21,8 . 1935 215 3,8 8
Взамен двутавров по ГОСТу 8239- -72
24 37,2 29,2 220 6 ' 120 10 3702 308 9,95 288 48 2,79 6
24а 38,2 30.0 220 6 125 10 3842 320 10,05 327 52,4 2,92 6
27 41,0 32,2 250 6 130 10 5180 384 11,2 367 56,5 3.0 6
27а 43,0 ’ 33,7 250 6 140 10 5510 408 11,3 458 65,6 3,26 6
30 49,4 38,8 280 8 135 10 7160 477 12,0 411 60,8 2,89 6
- 30а 52,4 41,1 280 8 150 10 7800 520 12,2 563 75,2 3,27 6
33 56,88 44,6 306 8 135 12 10120 613 13,33 494 73,3 2,95 6
36 62,9 49,4 336 8 150 12 13500 750 14,63 675 90,0 3,28 6
40 71,7 56,3 372 8 150 14 19050 952 16,3 786 105,0 3,30 6
45 87,0 68.3 422 10 160 14 27600 1225 17,8 958 119,5 3,31 6
50 101,2 79,4 468 10 170 16 40412 1616 19,97 1314 154,6 3,59 6
55 115,8 '90,9 518 10 200 16 57221 2081 22,23 2138 213,8 4,29 6
60 139,7 109,6 564 12 200 18 78930 2630 23,8 2408 240,8 4,15 8
Таблица 11-17
Швеллеры с уклоном внутренних граней полок по ГОСТу 8240—72
Условия заказа Длина швеллеров от 4 до 13 м: Предельные отклонения, им
— мерной длины; № по высоте по ширине по толщине
— кратной мерной длины; — мерной длины с остатком до 5% мас- сы партии; швеллера швеллера полки полки
До 8 ±1,5 ±1,5 —0,06 (
— кратной длины с остатком до 5% мае-
сы партии; Свыше 8 до 14 ±2,0 ±2,0 Плюсовые
— немерйой длины. Свыше 14 до 18 ±2,5 ±2,5 отклонения
Остатком считают швеллеры длиной Свыше 18 до 30 ±3,0 ±3,0 йе ограни-
иенее 3 м. Свыше 30 до 40 ±3,5 ±3,5 чиваются
№ швел- лера Масса 1 м, кг Размеры, мм Пло- щадь сече- ния, см2 Справочные данные Центр тя- жести см ] 9 1 Радиусы инерции 4 Гр, см при Ь. зазоре «а», мм У
ось х—х ось у—у
к Ь 8 1 К г см* см3 гх> см $х полу- сечение, см3 см* см3 СМ
6 | 8 | Ю 1 12 1 14
5 4,84 50 32 4,4 7,0 6 2,5 6,16 22,8 9,1 1,92 5,59 6,61 2,75 0,924 1,1'6 1,74 1,83 1,92 2,00 2,08
6,5 5,00 65 36 4,4 7,2 6 2,5 7,51 48,6 15,0 2,54 9,0 8,70 3,68 1,08 1,24 1,88 1,96 2,05 2,13 2,22
8 7,05 80 40 4,5 7,4 6,5 2,5 8,98 89,4 22,4 3,16 13,3 12,8 4,75 1,19 1,31 2,20 2,06 2,17 2,25 2,34
10 8,59 100 46 4,5 7,6 7 3 10,9 174 34,8 3,99 20,4 20,4 6,46 1,37 1,44 2,22 2,29 2,37 2,46 2,54
12 10,4 120 52 4,8 7,8 7,5 3 13,3 304 50,6 4,78 29,6 31,2 8,52 1,53 1,54 2,40 2,48 2,55 2,64 2,71
14 12,3 140 58 4,9 8,1 8 3 15,6 491 70,2 5,60 40,8 45,4 И 1,70 1,67 2,60 2,68 2,76 2,84 2,92
14а 13,3 140 62 4,9 8,7 8 3 17' 545 77,8 5,66 45,1 57,5 13,3 1,84 1,87 2,85 2,92 3,00 3,08 3,16
16 14,2 160 64 5,0 8,4 8,5 3,5 18,1 747 93,4 6,42 54,1 63,3 13,8 1,87 1,80 2,81 2,89 2,96 3,04 3,12
16а 15,3 160 68 5,0 9,0 8,5 3,5 19,5 823 103 6,49 59,4 78,8 16,4 2,01 2,00 3,07 3,14 3,21 3,29 3,37
18 16,3 180 .70 5,1 8,7 9 3,5 20,7 1090 121 7,24 69,8 86,0 17,0 2,04 1,94 3,03 3,10 3,18 3,26 3,34
18а 17,4 180 74 5,1 9,3 9 3,5 22,2 1190 132 7,32 76,1 105 20 2,18 2,13 3,26 3,34 3,41 3,49 3,57
20- 18,4 200 76 5,2 9 9,5 4 23,4 1520 152 8,07 87,8 113 20,5 2,20 2,07 3,24 3,31 3,38 3,46 3,54
20а 19,8 200 80 5,2 9,7 9,5 4 25,2 1670 167 8,15 95,9 139 24,2 2,35 2,28 3,49 3,56 3,64 3,72 3,80
22 21,0 220 82 5,4 9,'5 10 4 26,7 2110 192 8,89 ПО 151 25,1 2,37 2,21 3,46 3,53 3,61 3,68 3,76
22а 22,8 220 87 5,4" 10,2 10 4 28,8 2330 212 8,99 121 187 30 2,55 2,46 3,76 3,84 3,91 3,98 4,06
24 24,0' 240 90 5,6 10 10,5 4 30,6 2900 242 9,73 139 208 31,6 2,60 2,42 3,77 3,84 3,91 3,99 4,07
24 а 25,8 240 95 5,6 10,7 10,5 4 32,9 3180 265 9,84 151 254 37,2 2,78 2,67 4,07 4,14 4,21 4,29 4,37
27 27,7 270 95 6,0 10,5 11 4,5 35,2 4160 308 10,9 178 262 37,3 2,73 2,47 3,89 3,96 4,03 4,08 4,18
30 31,8 300 100 6,5 11 12 5 40,5 5810 387 12 224 327 43,6 2,84 2,52 4,00 4,07 4,15 4,20 4,29
33 36,5 330 105 7 11,7 13 5 46,5 7980 484 13,1 281 410 51,8 2,97 2,59 4,14 4,21 4,29 4,36 4,43
36 41,9 360 НО 7,5 12,6 14 6 53,4 10820 601 14,2 350 513 61,7 3,10 2,68 4,30 4,37 4,44 4,51 4,59
40 48,3 400 .115 8 13,5 15 6 61,5 15220 761 15,7 444 642 73,4 3,23 2,75 4,45 4,51 4,52 4,65 4,73
Швеллеры с параллельными гранями полок по ГОСТу 8240—72
Условия заказа
Длина швеллеров от 4 до 13 м:
— мерной длины;
— кратной мерной длины;
— мерной длины с остатком до 5% мас-
сы партии;
— кратной длины с остатком до 5% мас-
сы партии;
— немерной длины.
Остатком считают швеллеры длиной
менее 3 м.
Предельные отклонения, мм
№ швеллера по высоте швеллера по ширине полки по толщине полки
До 8 ±1,5 ±1,5 —0,06 <
Свыше 8 до 14 ±2,0 ±2,0 Плюсовые
Свыше 14 до 18 ±2,5 ±2,5 - отклонения
Свыше 18 до 30 ±3,0 ±3,0 не ограни-
Свыше 30 до 40. ±3,5 ±3,5 чиваются
№ швел- лера Масса 1 м, кт Размеры, мм Пло- щадь сече- ния, см2 Справочные данные Центр тя- жести а0, см 1 Я Радиусы инерции гу при зазоре «а», мм
Л ь 5 К Г ОСЬ X—X ОСЬ у—у
1х, СМ4 117х, см3 гх> СМ полу- ' сечение, 5, СМ3 см4 «V см3 Гг см
6 1 8 1 10 1 12 1 14
5 4,84 50 32 4,4 7,0 6,0 3,5 6,16 28,8 9,14 1,92 5,61 5,95 2,99 0,983 1,21 1,80 1,84 1,97 2,07 2,14
63 5,90 65 36 4,4 7,2 6,0 3,5 7,51 48,8 15,0 2,55 9,02 9,35 4,06 1,12 1,29 1,94 2,03 2,10 2,20 2,28
8 7,05 80 40 4,5 7,4 6,5 3,5 8,98 89,8 22,5 3,16 13,3 13,9 5,31 1,24 1,38 2,09 2,17 2,25 2,34 2,4
10 8,59 100 46 4,5 7,6 7,0 4,0 10,9 175 34,9 3,99 20,5 22,6 7,37 1,44 1,53 2,33 2,41 2,48 2,57 2,65
12 10,4 120 52 4,8 7,8 7,5 4,5 13,3 305 ' 50,8 4,79 29,7 34,9 9,84 1,62 1,66 2,54 2,62 2,70 2,78 2,86
14 12,3 140 58 4,9 8,1 8,0 4,5 15,6 493 70,4 5,61 40,9 51,5 12,9 1,81 1,82 2,79 2;87 2,94 3,03 3,10
14а 13,3 140 62 4,9 8,7 8,0 4,5 17,0 547 78,2 5,68 45,2 65,2 15,7 1,96 2,04 3,05 3,13 3,21 3,29 3,37
16 14,2 160 64 5,0 8*4 8,5 5,0 18,1 750 93,8 6,44 54,3 72,8 16,4 2,0 1,97 3,06 3,11 3,18 3,26 3,35
16а 15,3 160 68 5,0 9,0 8,5 5,0 19,5 827 103 6,51 59,5 90,5 19,6 2,Т5 2,19 3,29 3,37 3,45 3,53 3,60
18 16,3 180 70 5,1 8,7 9,0 5,0 20,7 1090 121 7,26 70,0 100 20,6 2,20 2,14 3,28 3,36 3,43 3,51 3,59
18а 17,4 180 74 5,1 9,3 9,0 5,0 22,2 120С 133 7,34 76,3 123 24,3 2,35 2,36 3,43 3,62 3,7 3,78 3,92
20 18,4 200 76 5,2 9,0 9,5 5,5 23,4 153С 153 8,08 88,0 134 28,2 2,39 2,30 3,53 3,6 3,68 3,76 3,84
20а 19,8 200 80 5,2 9,7 9,5 5,5 25,2 1680 168 8,17 96,2 162 29,7 2,54 2,53 3,80 3,87 3,95 4,03 4,10
22 21,0 220 82 5,4 9,5 ГО 6,0 26,7 212С 193 8,90 111 178 31,0 2,58 2,47 3,77 3,86 3,94 4,01 4,10
22а 22,6 220 87 5,4 10,2 10 6,0 28,8 2340 212 9,01 121 220 37,0 2,77 2,75 4,12 4,19 4,27 4,34 4,42
24 24,0 240 90 5,6 10Д 10,5 6,0 30,6 291С 243 9,75 139 248 39,5 2,85 2,72 4,15 4,23 4,3 4,37 4,45
24 а 25,8 240 95 5,6 10,7 10,5 6,0 32,9 320С 266 9,86 152 302 46,5 3,03 3,01 4,27 4,56 4,64 4,71 4,79
27 27,7 270 95 6,0 10,5 11 6,5 35,2 418С 310 10,9 178 314 46,7 2,99 2,78 4,29 4,36 4,43 4,50 4,58
30 31,8 300 100 6,5 11,0 12 7,0 40,5 5830 389 12,0 224 393 54,8 3,12 2,83 4,42 4,50 4,56 4,64 4,70
33 36,5 330 105 7,0 11,7 13 7,5 46,5 80К 486 13,1 .281 491 64,6 3,25 2,90 4,56 4,63 4,70 4*79 4,85
36 41,9 360 110 7,5 12,6 14 8,5 • 53,4 10850 603 14,3 350 611 76,3 3,38 2,99 4,72 4,79 4,86 4,93 5,0
40 48,а 400 115 8,0 13,5 15 9,0 61,5 15260 763 15,8 445 760 89,9 3,51 3,05 4,85 4,93 5,0 5,07 5,15
Таблица 11-19
Сталь для оконных и фонарных переплетов по ГОСТу 7511—58 и 73
Профили по ГОСТу 7511—58 Дополнительные профили по ГОСТу 7511—73
Пример обозначения: проф. ОК № 9"
Продолжение табл. П-19
Основные характеристики профилей
№ профиля по ГОСТу 5711—58 Площадь сечения, см2 Масса, кг/м Момент инерции Момент сопротивления Допускаемые отклонения размеров
7Х, см* см* ^ХМИИ, см* ^умян, сма по толщине, мм по высоте, мм по ширине, мм № профиля по ГОСТу 5711-58
1 1,88 1,48 0,97 2,28 $52 0,96 — ±1 отменен
2 2,61 2,05 0,80 3,59 0,47 1,33 ±1 ±1 2
3 2,26 1,77 0,79 2,53 0,47 1,04 ±1 ±1 3
4 2,06 1,62 0,39 2,35 0,32 1,01 + 0,3 ±1 ±1 4
5 2,71 2,13 6,91 2,82 2,02 1,06 -0,5 — + 1 отменен
6 2,42 1,90 1,17 2,66 0,67 1,07 + 1 ±1 6
7 6,45 5,07 2,82 20,78 8,00 4,29 — — отменен
8 3,88 3,05 1,78 16,39 0,97 5,95 ±1,5 ±1 1
9 2,25 1,77 — — — — + 0,15 -0,20 ±1 ±1 отменен
10 3,25 2,55 — — — — +0,20 -0,25 ±1 ±1 11
И 2,00 1,57 — — — — +0,15 -0,20 ±1 ±1 12.
1а 1,79 . 1,41 0,96 2,21 0,52 0,96 + 0,15 — ±1 отменен
5а 2,60 2,04 6,77 2,81 2,01, 1,07 -0,2 — ±1 7
7а 5,52 4,33 40,45 21,96 7,38 4,52 + 0,3 -0,5 — — 8
нет 3,63 2,85 ' 2,88 0,69 1,28 2,09 + 0,3 -0,5 ±1 ±1 5
нет 6,82 5,36 200,4 20,16 20,46 4,02 _ — — — 9
сл се нет 4,66 3,66 5,6 68,5 2,15 9,63 — — — — 10
Сортамент
Рельсы крановые по ГОСТу 4121—62*
Основные размеры, мм
Тип рельса ь Ь. п Ь, $ /> /11 Л
КР 50 50 55 90 20 90 25 20
КР 60 60 65,5 105 24 105 27,5 22
КР 70 70 76,5 120 28 120 32,5 24
КР 80 80 87 130 32 130 35 26
КР 100 100 108 150 38 150 40 30
КР 120 120 129. 170 44 170 45 35
КР 140 ' 140 150 190 50 190 50 40
Основные характеристики
Тип рельса Площадь сечения, см2 Расстояние до центра тяжести Момент инерции Момент сопротивления Масса, кг/м
см У2, СМ )х, см4 1у. см4 7кр, см‘ Г!= —, 1)1 см’ г2= — Уг см’ Г,- Ь/2 см’
КР 50 38,02 4,32 4,68 357,54 111,42 82,76 76,40 24,76 29,85
КР 60 50,99 4,83 5,67 654,60 195,88 — 135,52 115,45 37,31 40,03
КР 70 67,30 5,93 6,07 1081,09 327,16 253 182,46 178,12 54,53 52,83
КР 80 81,13 6,43 6,57 1547,40 482,39 387 240,65 235,52 74,21 63,69
КР 100 113,32 7,60 7,40 2864,73 940,98 765 376,94 387,12 125,46 88,96
КР 120 150,44 8,43 8,57 4923,79 1694,83 1310 584,08 574,54 199,39 118,10
КР 140 195,53 9,84 9,16 7427,23 2483,40 2130 - 754,35 811,02 261,41 153,49
Таблица 11-21
Сортамент
РельСь» Железнодорожные для дорог широкой колеи
(по ГОСТу 8161—63, 7174-65*, 7173—54, 3542—47**, 6726—53)
Основные размеры, мм .
Тип рельса ГОСТ н В » а л т Уклон Р <7 1 п 1
Р65 8161-63 180 150 75 18 78,5 11,2 >1:4 30 38 96 220 —
Р50 ' 7174-65* 152 132 70 16,5 68,5 10,5 >1 :4 27 35 66 150 140
Р43 7173—54 140 114 70 14,5 62,5 11 1:3 25 33 56 110 160
Р38 3542—47** 135 114 68 13 59,5 9 1:3 25 33 56 НО 160
РЗЗ 6726—53 128 ПО 60 12 57 9 1:3 ' 25 33 56 по 160
/ Основные характеристики
Тип рельса Площадь сечения, см’ Ось х—х Ось у—у Масса, кг/м
расстояние до центра тяжести момент инерции, см4 момент сопротивления для волокна момент инерции, см4 момент сопро- тивления для. крайнего во- локна подош- вы рельса, см3
2ь СМ 2д, СМ иижнего, см3 верхнего, см3
Р65 82,56 8,13 9,87 3548 436,0 359,0 369,0 76,0 64,64
Р50 -65,934 7,05 8,15 2018 286,0 218,0 375,0 57,0 51,63
Р43 57,00 6,90 7,10 1489 217,3 208,3 260,0 45,0 44,65
Р38 49,063 6,781 6,719 1223 180,29 181,95 209,28 36,72 38,42
РЗЗ 42,758 6,209 6,591 968 155,90 146,86 166,72 30,31 33,48
Т а б л и ц а П-22
Сортамент
Рельсы железнодорожные для дорог узкой колеи (по ГОСТу 6368—52*)
Основные размеры, мм
Тип рельса А В С о р а 1 п
Р8 65 54 27 7 16 22 32 70
ри 80,5 66 32 7 16 22 44 100
Р15 91,5 76 37 7 19 25 47 100
Р18 90 80 40 10 19 26 46,5 100
Р24 107 92 51 10,5 22 29 46,5 \ 90
Основные характеристики
Тнп рельса Нормальная длина, м Площадь сечения, см2 Ось х—х Ось у—у Масса, кг/м
расстояние до центра тяжести момент ннерцнн, см* момент сопротивления для волокна момент инерции, см* момент сопро- тивления для крайнего во- локна подош- вы рельса, см3
2], СМ г2, см нижнего, см3 верхнего, см3
Р8 7 (6 и 5) 10,76 2,89 3,61 59,3 20,6 16,4 9,62 3,56 8,42
РН 7 (6 и 5) 14,31 3,96 4,09 125 31,7 30,5 15,1 4,58 11,20
Р15 7 (6 и 5) 19,16 4,50 4,65 222 49,2 47,7 31,5 8,29 15,00
Р18 8 (7 и 6) 23,07 . 4,29 4,71 240 56,1 51,0 47,1 10,3 18,06
Р24 8 (7 и 6) 32,70 5,36 5,34 468 87,2 87,6 ' 80,6 17,5 25,60
Сталь горячекатаная круглая по ГОСТу 2590—71
(1, мм Масса 1 М,'КГ Площадь, см2 (1, мм Масса 1 м, кг Площадь, см2 (1, мм Масса 1 м, кг Площадь, см2 (1, мм Масса 1 м, кг Площадь, см2
5 0,154 \ 0,1963 26 4,17 5,309 52 16,67 21,24 115 81,54 103,87
5,5 0,186 0,2376 27 4,50 5,726 53 17,32 22,06 120 88,78 113,10
6 0,222 0,2827 28 4,83 6,158 54 17,65 22,48 125 96,33 122,72
6,3 0,245 0,3117 29 5,18 6,605 55 18,65 23,76 130 104,20 132,73
56 19,33 24,63 135 112,36 143,14
- , 58 20,74 26,42 140 120,84 153,94
6,5 0,260 0,3318 30 5,55 7,069
7 0,302 0,3848 31 5,92 7,548
8 0,395 0,5027 32 6,31 8,042 60 22,19 28,27 150 138,72 176,72
9 0,499 0,6362 33 6,71 8,533 62 23,70 30,19 160 157,83 201,06
63 24,47 31,17 170 178,18 226,98
65 26,05 33,18 180 199,76 254,47
10 0,616 0,7854 34 7,13 9,079 . 67 27,68 35,26 190 222,57 283,53
11 0,746 0,9503 35 7,55 9,621 68 28,51 36,32 200 246,62 314,16
12 0,888 1,131 36 7,99 10,18
13 1,04 1,327 37 8,44 10,75
14 П21 1,539 38 8,90 11,34 70 30,21 38,48. 210 271,89 346,36
15 1,39 П767 39 9,38 11,95 72 31,96 40,72 220 298,40 380,13
75 34,68 44,18 230 326,15 415,48
78 37,51 47,78 240 355,13 452,39
16 1,58 2,011 40 9,86 12,57
17 1,78 2,270 41 10,36 13,20
18 2,00 2,545 42 10,88 13,85 80 39,46 50,27 250 385,34 490,88
19 2,23 2,835 43 11,40 1’4,52 82 41,46 52,81
85 44,54 56,74 Длина прутков 3,0—10 м:
— мерной длины,
20 2,47 3,142 44- 11,94 15,20 — кратной мерной длины,
21 2,72 3,464 45 12,48 15,90 90 49,94 63,62 — мерной длины с остатком
22 2,98 3,801 46 13,05 16,62 95 55,64 70,88 до 15% массы партии,
23 3,26 4,155 47 13,75 17,35 100 61,65 78,54 — кратной длины с остатком
24 3,55 4,524 48 14,20 18,10 105 67,97 86,59 до 15% массы партии,
оз 25 оэ 3,85 4,909 50 15,42 19,64 ПО 74,60 95,03 — немернои длины.
оо5а
-а^ЮО до 25Олм
Таблица 11-24
Сталь горячекатаная квадратная по ГОСТу 2591—71
(сокращенный сортамент)
а, мм Масса 1 м, кг Площадь, см’ а, мм Масса 1 м, кг Площадь, см’ а, мм Масса 1 м, кг Площадь, см’ а, мм Масса 1 м, кг Площадь, см*
5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1,196 0,283 3,385 0,502 0,636 0,785 3,950 1,13 1,33 1,54 1,77 _ б 0,25 0,36 0,49 0,64 0,81 1,0 1,21 1,44 1,69 1,96 2,25 16 17 18 19 20 21 22 24 25 26 28 2,01 2,27 2,54 2,82 3,14 3,46 3,80 4,52 4,91 5,30 6,15 2,56 30 7,06 9,0 56 24,61 31,36 2,89 32 8,04 10,24 60 28,26 36,0 3,24 34 9,07 11,56 63 31,16 . 39,69 3,61 36 10,17 12,96 65 33,17 42,25 4,00 38 11,24 14,44 70 38,47 49,0 4,41 40 12,56 16,00 75 44,16 56,25 4,84 42 13,85 17,64 80 50,24 64,0 5,76 45 15,90 20,25 85 56,72 72,25-. 6,25 48 18,09 23,04 90 63,59 81,00 6,76 50 19,63 25,0 95 70,85 90,25 7,84 53 22,05 28,09 100 78,50 100,0 Таблица П-25 Сталь полосовая по ГОСТу 103—57*
р Ширина Ь мм
12 14 16 18 20 22 25 28 30 32 36 40 45 5 3 56 60 63 65
70 ' 75 80 85 90 95 100 105 110 120 125 130 140 150 160 17 3 180 190 200
Размеры полосовой стали, мм
Толщина в, мм 4 5 6 7 8 9 10 11 12 14 16 18 20 22 25 28 30 32 36 40 45 50 56 60
Ширина ,Ь, мм 12—200 16—200 20—200 25—200 30- -200 40—200 45—200 60—200 80—200 85—200
СП
919.
Таблица П-26
Данные о стальных канатах двойной свивки типа ТК с металлическим сердечником по ГОСТу 3068—66
Для преднапряженных, висячих и вантовых конструкций.
Расчетная несущая способность: ^=кр^р> где
— разрывное усилие каната,
А? = 0,65 для светлых канатов,
=0,60 для оцинкованных канатов, 2; = 1,6X10® кгс/см2.
Диаметр, мм Площадь сечения всех про- волок Гк, см2 Масса 1000 м каната, кг Расчетное разрывное усилие каната кгс при временном сопротивлении проволоки, кгс/мм3
каната проволоки
' центр 7 шт. В осях 252 шт. 120 140 ' 160 170 180 200
10,5 0,55 0,5 51,16 454 —> 6135 6525 6555 7010
13 0,65 0,6 73,56 652,5 — — 6810 9375 9405 10100
15 0,75 0,7 100,06 887,5 — 10500 12000 12750 12800 13750
17 0,85 0,8 130,65 1160 — 13650 15650 16650 16700 17900
19 0,95 0,9 165,28 1470 — 17300 19800 _ 21050 21150 22600
22 1,05 1,0 203,98 1810 — 21400 24450 25950 26100 28000
23,5 1,15 1,1 246,75 2190 — 25850 29550 31450 31600 33900
25,5 1,3 1,2 294,3 2610 30900 35250 37500 37700 40450
27,5 1,4 1,3 345,26 3065 -— 36200 41400 43950 44200 47450
30 1,5 1,4 400,3 3550 — 42000 48000 51000 51300 55000
< 32 1,6 1,5 459,41 4075 — 48200 55100 58550 58800 63100
34 1,7 1,6 522,56 4635 — 54850 62700 66600 67000 71800
36 1,8 1,7 589,8 5231 .— 61900 70750 75000 75500 80750
38 1,9 1,8 661,11 5865 — 69400 79100 84000 84400 90750
42,5 2,1 2,0 815,9 7240 .—. 85500 97850 103500 104000 112000
46,5 - 2,3 2,2 987,01 8755 88500 103500 118000 125500 126000 135000
51 2,5 2,4 1174,38 10450 105000 123000 140500 149500 150000 161000
55 2,8 2,6 1381,02 12250 124000 144500 165000 175500 177000 189500
59,5 3,0 2,8 1601,17 14200 144000 168000 192000 204000 205000 220000
63,5 3,2 3,0 1837,58 16300 168000 192500 220500 234000 235000 252500
в> 68 3,4 3,2 2090,26 18550 187500 220000 250500 252500 158500 ——
9? 76 3,6 3,4 2295,08 20400 206000 240500 275000 277500 283500 —
Проволока стальная круглая для армирования предварительно напряженных железобетонных
конструкций по ГОСТу 7348—63
Диаметр проволоки й, мм 3 4 5 6 7 8
Площадь поперечного сечения, см2 0,0707 0,1257 0,1963 0,2827 0,3848 0,5027
Вес 1 пог. м, кг 0,055 0,099 0,154 0,222 0,302 0,395
Условный предел текучести, кгс/мм2 152 144 136 128 120 112
Временное сопротивление разрыву, кгс/мм2 190 180 170 160 150 140
диаметр валков, мм 30 30 30 Заменяется пробой на загиб на 180°.
Перегиб на 180' число перегибов, не менее 9 - 7 5 Диаметр оправки равен 5 <1.
Относительное удлинение (в %) разрыва на расчетной длине 100 мм, не менее 4 4 4 5 6 6
Примечания: 1. Проволока применяется также для струкционной стали. Химический состав металла проволоки
предварительно напряженных стальных конструкций. устанавливается заводом-изготовителем.
2. Проволока должна изготовляться из углеродистой кон-
СЛ
*
Сетка стальная плетеная одинарная с квадратными ячейками
по ГОСТу 5336—67* (с изменением № 2 1973 г.)
Размеры сеток при длине не менее 3 м в куске
Условное обозначение сетки с ячейкой 12 мм из проволоки
й = 1,6 мм: сетка № 12—1,6 ГОСТ 5336—56*.
Примечания: 1. Сетка изготавливается:
— малой плотности (м) с площадью проволок до 25%
площади сетки;
— нормальной плотности (н) с площадью проволок более
25% площади сетки.
2. По соглашению сторон сетка может быть .поставлена
шириной от 700 до 3000 мм с интервалами 100 мм.
3. Сетка изготавливается из светлой стальной низкоуглеро-
дистой проволоки.
№ сетки | Ширина, мм
3-8 1000 — — —
10-20 1000 1500 —
25-50 1000 1500 2000 —
600—1000 — 1500 2000 3000
Допускаемое отклонение ±15 ±25 ±30 ±45
Справочные данные
№ сетки номинальные раз- меры, мм масса, кг/см2 живое сечение, % плотность сетки № сетки номинальные раз- меры, мм масса, кг/см2 живое сечение, % плотность сетки
стороны ячейки 8 свету диаметр прово- локи стороны ячейки в свету диаметр прово- локи
3—8 Данные см. ГОСТ 5336—67*
1,0 ‘1,48 82,5 М
10 10 1,2 2,10 79.7 м, н
1,6 3,58 74,7 и
1,2 1,70 82,7 м
_ 12 12 1,6 2,96 77,8 м, н
3 2 4.52 73,5 н
35 35 1,6 2,0 2,5 1,08 1,68 2,50 91 89,5 87
2 1.41 90,8
40 40 2,5 2,18 88,7
3 3,11 86,6
-
м
№ сетки Справочные данные
номинальные размеры, мм масса, кг/см2 « живое сече- ние, % ПЛОТНОСТЬ сетки № сетки номинальные размеры, мм масса, кг/см2 живое сече- ние, % ПЛОТНОСТЬ
стороны ячейки 'в свету диаметр прово- локи ' стороны ячейки в свету диаметр прово- локи
15 ,15 1,2 1,6 П 4* 1,51 2,35 3,62 , 8,5,7 81,7 78,0 м 45 45 2 2,5 3 1,31 2,0 2,86 91,5 .90 88 м
20 20 1,6 2,0 1,96 2,95 85,8 82,7 м 50 50 2,5 3 1,77 2,54 90,7 89 м
25, 25 1,6 2 1,52 2,35 88,0 85 м " 60 60 3 4 2,08 3,60 90,8 88 м
2,5 3,67 83 80 80 3 4 5 1,61 2,78 4,27 92,7 90,7 88,7 м
30 30 1,6 2 2,5 1,23 1,89 2,90 90,3 88 85,3 м
100 100 5 3,26 90, б' м
Трубы стальные бесшовные горячекатаные по ГОСТу 8732—70*
(сокращенный сортамент)
Размеры Масса, кг/м Площадь сёчеиия, см2 Радиус инерций, см Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см2 Радиус инерции, см Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см2 Радиус инерции, см
мм 5, ММ ММ 5, мм °н- ММ 5. ММ
45 3,5 3,58 4,56 1,47 4 4,04 5,15 1,45 6 9,17 11,69 2,21 68 7 10,53 13,41 2,17 8 11,84 15,07 2,14 8 14,80 18,86 2,67 83 10 18,00 22,95 2,61
3,5 4,01 5,11 1,65 50 4 4,54 5,78 1,64 5 5,55 7,07 1,60 3,5 4,36 5,55 1,79 54 4 4,93 6,28 1,78 5 6,04 7,69 1,74 6 7,10 9,05 1,71 3,5 7,38 9,40 3,03 4 8,38 10,68 3,01 5 10,36 13,20 2,98 6 12,28 15,65 2,95 89 7 14,16 18,03 2,91 8 15,98 20,36 2,88 9 17,76 22,62 2,85 10 19,48 24,83 2,82 12 22,79 29,02 2,76
3,5 5,74 7,31 2,36 4 6,51 8,30 2,34 5 8,01 10,22 2,31 70 6- 9,47 12,06 2,28 7 10,88 13,85 2,25 8 12,23 15,59 2,21 10 14,80 18,85 2,15
3,5 4,62 5,89 1,90 57 4 5,23 6,66 1,88 5 6,41 8,17 1,85 6 7,55 9,62 1,82 3,5 4,88 6,22 2,01 4 5,52 7,04 1,99 ’ 60 5 6,78 8,64 1,96 6 7,99 10,18 1,92 8 10,26 13,07 1,86 3,5 6,00 7,64 2,46 4 6,81 8,67 2,45 5 8,38 10,69 2,41 73 6 9,91 12,63 2,38 7 11,39 14,51 2,35 8 12,82 16,33 2,32 10 15,54 19,79 2,26
3,5 7,90 10,06 3,24 4 8,98 11,44 3,23 5 11,10 14,13 3,19 6 13,17 16,78 3,16 95 7 15,19 19,35 3,12 8 17,16 21,87 3,09 9 19,09 24,31 3,06 10 20,96 26,71 3,03 12 24,56 31,30 2,97
3,5 6,26 7,97 2,57 4 7,10 9,04 2,55 5 8,75 11,15 2,52 76 6 10,36 13,19 2,49 7 11,91 15,18 2,46 8 13,42 17,10 2,42 10 16,28 20,72 2,36
3,5 5,18 6,60 2,13 4 5,87 7,48 2,11 63,5 5 7,21 9,19 2,08 6 8,51 10,84 2,05 8 10,95 13,95 1,99 3,5 5,57 7,10 2,29 _ 4 6,31 8,04 2,27 68 5 7,77 9,89 2,24 3,5 8,50 10,83 3,49 4 9,67 12,32 3,47 5 11,96 15,24 3,44 6 14,21 18,09 3,41 102 7 16,40 20,88 3,37 8 18,55 23,64 3,34 9 20,64 26,30 , 3,31 10 22,69 29,91 3,28 12 26,63 33,92 3,21
3,5 6,86 8,74 2,82 4 7,79 9,92 2,80 5 9,62 12,26 2,77 83 6 11,39 14,52 2,74 7 13,12 16,72 2,70
Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см2 Радиус инерции, см Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см! Радиус инерция, см Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см! Радиус инерции, см
рн, н 5, ММ ММ “ 5, ММ ММ Г>н, н 5, ММ мм
4 10,26 13,07 3,69 5 12,70 16,19 3,65 6 15,09 19,22 3,62 108 7 17,44 22,21 3,58 8 19,73 25,14 3,55 9 21,97 28,00 3,52 10 24,17 30,77 3,49 12 28,41 36,20 3,43 4 10,85 13,82 3,89 5 13,44 17,12 3,86 6 15,08 20,35 3,83 7 18,47 23,54 3,80 114 8 20,91 26,65 3,77 9 23,31 29,69 3,73 4 10 25,65 32,66 3,70 12 30,19 .38,46 3,64 14 34,53 43,97 3,57 4 11,54 14,71 4,14 5 14,30 18,23 4,11 6 17,02 21,67 4,07 7 19,68 25,07 4,04 121 8 22,29 28,40 4,01 9 24,86 31,68 3,98 10 27,37 34,86 3,95 12 32,26 41,10 3,89 14 36,94 47,05 3,82 16 41,43 52,79 3,76 4 12,13 15,47 4,36 6 17,90 22,81 4,29 7 20,72 26,39 4,26 8 23,48 Й9,91 4,22 127 9 26,19 33,36 4,19 10 28,85 36,75 4,15 12 34,03 43,38 4,10 14 39,01 49,71 4,03 16 43,80 55,79 3,97 4 12,73 16,21 4,57 5 15,78 20,10 4,53 6 18,79 23,94 4,50 7 21,75 27,70 4,47 8 24,66 31,42 4,44 133 9 27,52 35,05 4,40 10 30,33 38,65 4,37 12 35,81 45,63 4,30 14 41,00 52,35 4,24 16 46,17 58,83 4,18 5 16,65 21,20 4,78 6 19,83 25,26 4,75 7 22,96 29,25 4,71 8 26,04 33,18 4,68 140 9 29,08 37,05 4,65 10 32,06 40,84 4,62 12 37,88 48,24 4,55 14 43,50 55,42 4,49 16 48,93 62,35 4,43 5 17,39 22,75 4,99 6 20,72 26,39 4,96 7 24,00 30,57 4,93 8 27,23 34,68 4,89 146 9 30,41 38,72 4,86 10 33,54, 42,75 4,83 12 39,66 50,53 4,76 14 45,57 58,05 4,70 16 51,30 65,32 4,64 5 18,13 23,09 5,20 6 21,60 27,53 5,18 7 25,03 31,89 5,14 8 28,41 36,18 5,11 9 31,74 40,44 5,07 152 10 35,02 44,60 5,00 12 41,43 52,78 4,97 14 47,65 60,70 4,91 16 53,66 68,38 4,85 152 18 59,48 75,81 4,79 20 65,11 82,90 4,72 5 18,99 24,20 5,46 6 22,64 28,83 5,42 7 26,24 33,43 5,39 8 29,79 37,96 5,35 9 33,29 42,39 5,31 159 10 36,75 46,80 5,29 12 43,50 55,45 5,22 14 50,06 63,78 5,16 16 56,43 77,65 5,09 18 62,59 79,75 5,03 20 68,56 87,32 4,97 5 20,10 25,60 5,76 6 23,97 30,53 5,74 7 27,79 35,39 5,70 8 31,57 40,20 5,67 9 35,29 44,94 5,64 168 10 38,97 49,61 5,60 12 46,17 58,84 5,54 14 53,17 67,76 5,48 16 59,98 76,42 5,41 18 66,59 84,84 5,35 20 73,00 93,00 5,29 5 21,59 27,40 6,20 6 25,75 32,81 6,16 7 29,87 38,04 6,13 8 33,93 43,25 6,10 9 37,95 48,35 6,06 180 10 41,92 53,38 6,03 12 49,72 63,05 5,96 14 57,31 72,99 5,89 16 64,71 82,43 5,83
Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см’ Радиус инерции, см Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см’ Радиус инерции, см Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см2 Радиус инерции, см
ои. ММ 5, ММ ММ 8, ММ ММ 5, ММ
180 18 71,91 91,61 5,77 20 7ВД2 100,54 5,71 5 23,31 29,68 6,69 6 27,82 35,43 6,66 7 31,28 41,13 6,62 8 36,70 46,76 6,58 9 41,06 52,33 6,56 194 10 45,38 57,78 6,52 12 53,86 68,60 6,46 14 62,15 79,18 6,39 16 70,24 89,52 6,33 18 78,13 99,50 6,26 20 85,28 109,34 6,20 6 29,14 37,12 6,98 7 33,83 43,12 6,94 8 38,47 49,03 6,91 9 43,05 54,87 6,80 203 10 47,59 60,65 6,84 12 56,52 72,01 6,78 14 65,94 83,12 6,71 16 73,78 93,98 6,64 18 82,12 104,58 6,58 20- 90,26 114,92 6,52^ 7 41,09 52,32 8,43 8 46,76 59,54 8,39 9 52,38 66,71 8,36 10 57,95 73,91 8,33 12 68,95 87,84 8,26 245 14 79,76 101,61 8,19 16 90,36 . 115,15 8,13 18 100,77 128,43 8,06 20 110,98 141,32 7,99 22 120,99 154,09 7,93 25 135,64 172,90 7,84 8 62,54 79,64 11,22 9 70,14 89,32 11,19 10 77,68 98,94 11,16 12 92,63 117,99 11,09 14 107,38 136,80 11,02 16 121,93 155,36 10,95 325 18 136,28 173,68 10,90 20 150,44 191,54 10,82 22 164,39 209,35 10,75 25 184,96 235,60 10,65 28 205,09 261,30 10,56 30 218,25 278,13 10,50
7 45,92 58,48 9,41 8 52,28 66,62 9,39 9 58,60 74,64 9,35 10 64,86 82,59 9,32 12 77,24 98,39 9,25 273 14 89,42 113,95 9,18 16 101,41 129,13 9,11 18 113,20 144,19 9,05 20 124,79 159,01 8,98 22 136,18 173,40 8,91 25 152,90 194,69 8,82
8 67,67 86,19 12,14 9 75,91 96,66 12,10 10 84,10 107,18 12,09 12 100,32 127,83 12,00 14 116,35 148,20 11,94 351 16 132,19 168,32 11,86 18 147,82 188,36 11,80 20 163,26 207,97 11,73 22 178,50 227,31 11,67 25 200,99 256,10 11,58 28 223,04 284,06 11,48 30 237,49 303,69 11,42
8 57,41 73,12 10,30 9 64,37 82,00 10,28 10 71,27 90,83 10,24 12 84,93 108,21 10,17 14 98,40 125,33 10,10 299 16 111,67 142,18 10,03 18 124,74 158,94 9,97 20 137,61 175,28 9,90 22 150,29 191,36 9,83 25 168,93 215,11 9,74 28 187,13 238,19 9,64 30 199,02 253,62 9,59
6 31,52 40,17 7,54 7 36,60 46,62 7,51 8 41,63 53,00 7,47 9 46,61 59,38 7,44 219 10 51,54 65,64 7,40 12 61,26 78,02 7,34 14 70,78 90,16 7,27 16 80,10 102,05 7,21 18 89,23 113,69 7,14 20 98,15 125,08 7,09 22 106,88 136,29 7,02 25 119,61 152,39 6,92 9 81,68 104,04 13,03 10 90,51 115,24 12,99 12 108,02 137,58 12,93 14 125,33 159,66 12,87 16 142,44 181,54 12,80 377 18 159,36 202,96 12,72 20 176,08 224,32 12,67 22 192,61 245,46 12,60 25 217,02 275,51 12,49 28 240,99 307,09 12,40 30 256,73 326,89 12,33
Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см* Радиус инерции, см Размеры Масса, кг/м Площадь сечения, см2 Радиус инерции, см Разм еры Масса, кг/м Площадь сечения, см’ Радиус инерции, см
Он. мм 5, мм ов- ММ 8, ММ ММ 5, ММ
9 87,21 111,16 13,92 16 171,24 218,05 15,37 30 347,71 442,96 16,67
10 96,67 123,14 13,89 18 191,76 244,29 15,31 32 369,30 470,49 16,60
12 115,41 147,00 13,82 20 212,08 270,30 15,25 500 36 411,92 524,77 16,48
14 133,94 170,62 13,73 22 232,20 295,78 15,17 40 453,74 578,05 16,36
16 152,30 193,98 13,68 450 25 262,01 333,64 15,07 45 504,91 '643,24 16,18
402 18 170,45 217,10 13,61 28 291,38 371.30 14,97 50 554,85 706,86 16,04
20 188,40 239,95 13,53 .30 310,72 395,70 14,90 '56 613,-15 781,13 15,84
22 206,16 262,56 13,48 32 329,84 420,27 14,85 60 651,02 829,38 15,72
25 232,42 258,24 296,16 328,86 13,38 13,28 46 367,53 404,42 468,22 515,16 14,72 14,56
28 30 40 530 25 28 317,50 346,62 396,70 441,58 17,90 17,81
275,21 350,46 13,21
480 25 280,51 312,10 357,39 397,74 16,13 16,04
30 32 369,90 392,97 469,53 500,85 17,71 17,67
14,76 28
426 9 92,55 117,92 30 332,91 423,89 15,97 36 438,55 558,66 17,52
10 102,59 130,75 14,73 32 353,52 450,22 15,89 40 483,34 616,06 17,41
12 122,52 156,10 14,67 36 394,17 502,15 15,77 45 538,20 685,58 17,24
14 142,25 181,28 14,58 40 436,01 553,12 15,65 50 591,84 754,27 17,09
16 161,78 205,99 14,52 45 482,72 614,80 15,48 56 654,58 833,59 16,89
18 181,11 230,78 14,46 50 530,19 675,57 15,33 60 695,41 886,14 16,77
20 200,25 255,08 14,39 56 585,53 745,66 15,14
22 25 219,19 247,23 279,12 314,84 14,32 14,22- 60 621,43 791,68 15,02
28 274,83 350,00 14,12 500 25 292,84 373,06 16,83
30 292,98 373,39 .14,07 28 325,91 415,19 16,74
\
Таблица П-ЗО
Трубы стальные электросварные по ГОСТу 10704—63* (сокращенный сортамент)
Размеры Масса кг/м Площадь сечения см* Радиус инерции см Размеры Масса кг/м - Площадь сечения см1 Радиус инерции см Размеры Масса кг/м Площадь сечения см* Радиус . инерции см
м 3 м м 5 М м 5 м
8 1,0 0,173 0,22 0,25 1,2 0,202 0,26 0,24 9 1,0 0,197 0,25 0,28 1,2 0,231 0,29 0,28 10 1,0 0,222 0,28 0,32 1,2 0,261 0,33 0,31 11 1,0 0,247 0,31 0,35 1,2 0,290 0,37 0,35 1,0 0,271 0,35 0,39 12 .1,2 0,320 0,41 0,38 1,4 0,365 0,47- 0,38 1,6 0,411 0,52 0,37 1,0 0,469 0,60 0,67 20 1,2 0,556 0,71 0,67 1,4 0,642 0,82 0,66 1,6 0,726 0,92 0,65 1,8 0,806 1,03 0,64 2,0 0,888 1,13 0,64 1,0 0,666 0,85 0,96 1,2 0,792 1,01 0,95 1,4 0,916 1,17 0,94 28 1,6 1,04 1,33 0,93 1,8 1,16 1,48 0,93 2,0 1,28 1,63 0,92 2,2 1,40 1,78 0,91 2,5 1,57 2,00 0,90 1,0 0,715 0,91 1,03 1,2 0,851 1,09 1,02 1,4 0,986 1,26 1,01 30 1,6 1,12 1,43 1,01 1,8 1,25 1,59 1,00 2,0 1,38 1,76 0,99 2,2 1,51 1,92 0,98 2,5 1,70 2,16 0,97 1,0 0,755 .0,97 1,10 1,2 0,910 1,16 1,09 1,4 1,053 1,35 1,08 1,6 1,20 1,53 1,08 32 1,8 1,34 1,71 1,07 2,0 1,48 1,88 1,06 2,2 1,62 2,06 1,05 2,5 1,82 2,32 1,04 2,8 2,02 2,57 1,03 3,0 2,15 2,73 1,03 1,0 0,789 1,01 1,13 33 1,2 0,941 1,20 1,13 1,4 1,091 1,39 1,12
1,0 0,518 0,66 0,74 1,2 0,616 0,78 0,74 22 1,4 0,710 0,90 0,73 1,6 0,806 1,03 0,72 1,8 0,895 1,14 0,72 2,0 0,986 1,26 0,71
1,0 0,592 0,75 0,85 1,2 0,703 0,90 0,84 1,4 0,813 1,04 0,84 25 1,6 0,925 1,18 0,83 1,8 1,03 1,31 0,82 2,0 1,13 1,45 0,81 2,2 1,24 1,58 0,81 2,5 1,39 1,77 0,80 1,0 0,617 0,79 0,89 1,2 0,733 0,93 0,88 1,4 0,849 1,07 0,87 26 1,6 0,963 1,23 0,86 1,8 1,07 1,37 0,86 2,0 1,18 1,51 0,85 2,2 1,29 1,64 0,84 2,5 1,45 1,85 0,83
1,0 0,321 0,41 0,46 14 1,2 0,379 0,48 0,45 1,4 0,434 0,55 0,45 1,6 0,490 0,62 0,44
1,0 0,370 0,47 0,53 16 1,2 0,438 0,56 0,52 1,4 0,503 0,64 0,52 1,6 0,568 0,72 0,51 1,0 0,419 0,53 0,60 1,2 0,497 0,63 0,59 18 1,4 0,572 0,73 0,59 1,6 0,647 0,82 0,58 1,8 0,717 0,92 0,57 5» 2,0 0,789 1,01 0,57
Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции
о, 3 Оя У Он 5
ММ кг/м см2 см ММ кг/м см2 см ММ кг/м см2 см
1,6 1,24 1,58 1,11 33 1,8 1,38 1,76 1,10 2,0 1,53 1,95 1,10 2,2 1,67 2,13 1,09 2,5 1,88 2,40 1,08 2,8 2,08 2,66 1,07 3.0 2,22 2,83 1,06 1,2 0,968 1,24 1,16 1,4 1,122 1,43 1,15 1,6 1,28 1,63 1,15 34 1,8 1,43 1,82 1,14 2,0 1,58 2,01 1,13 2,2 1,72 2,20 1,12 2,5 1,94 2,47 1,11 2,8 2,15 2,74 1,10 3,0 2,29 2,92 1,10 1,2 1,027 1,31 1,23 1,4 1,192 1,52 1,22 1,6 1,36 1,73 1,22 1,8 1,52 1,93 1,21 36 2,0 1,68 2,14 1,20 2,2 1,83 2,34 1,20 2,5 2,07 2,63 1,19 2,8 2,29 2,92 1,18 3,0 2,44 3,11 1,17 1,2 1,146 1,46 1,37 1,4 1,33 1,70 1,37 1;6 1,52 1,93 1,36 ' 40 1.8 1,69 2,16 1,35 2,0 1,87 2,39 1,35 2,2 2,05 2,61 1,34 2,5 2,31 2,95 1,33 2,8 2,56 3,27 1,32 3,0 2,74 3,49 1,31 48 2,8 3,11 3,98 1,60 3,0 3,33 4,24 1,59
1,4 1,68 2,14 1,72 1,6 1,91 2,43 1,71 1,8 2,14 2,73 1,71 2,0 2,37 3,02 1,70 50 2,2 2,59 3,30 1,69 2,5 2,93 3,73 1,68 2,8 3,25 4,15 1,67 3,0 3,48 4,43 1,66 3,2 3,70 4,70 1,66 3,5 4,01 5,11 1,65
1,2 1,208 1,54 1,44 1,4 1,41 1,79 1,44 1,6 1,60 2,03 1,43 42 1,8 1,79 2,27 1,42 2,0 1,97 2,51 1,42 2,2 2,16 2,75 1,41 2,5 2,44 3,10 1,40 2,8 2,70 3,45 1,39 3,0 2,89 3,68 1,38
1,4 1,71 2,18 1,76 1,6 1,96 2,48 1,75 1,8 2,18 2,78 1,74 51 2,0 2,42 3,08 1,73 2,2 2,64 3,37 1,73 2,5 2,99 3,81 1,72 2,8 3,32 4,24 1,71 3,0 3,55 4,52 1,70 3,2 3,79 4,81 1,69 3,5 4,10 5,22 1,68
1,2 1,295 1,65 1,55 1,4 1,51 1,92 1,54 1,6 1,71 2,18 1,54 45 1,8 1,91 2,44 1,53 2,0 2,12 2,70 1,52 2,2 2,32 2,96 1,52 2,5 2,62 3,34 1,50 2,8 2,91 3,71 1,49 3,0 3.11 3,96 1,49
1,4 1,78 2,27 1,83 1.6 2,03 2,58 1,82 1,8 2,27 2,90 1,81 2,0 2,51 3,20 1,81 53 2,2 2,76 3,51 1,80 2,5 3,11 3,97 1,79 2,8 3,46 4,42 1,78 3,0 3,70 4,71 1,77 3,2 3,94 5,01 1,76 3,5 4,27 5,44 1.75
1,2 1,087 1,40 1,30 1,4 1,26 1,61 1,30 1,6 1,44 1,83 1,29 38 1,8 1,61 2,05 1,28 2,0 1,78 2,26 1,27 2,2 1,94 2,47 1,27 2,5 2,19 2,79 1,26 2,8 2,43 3,10 1,25 3,0 2,59 3,30 1,24
1.4 1,61 2,05 1,65 1,6 1,83 2,33 1,64 1,8 2,05 2.61 1,64 48 2,0 2,27 2,89 1,63 2,2 2,48 3,17 1,62 2,5 2,81 3,57 1,61
Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции Размеры Масса кг/м Площадь сечения Радиус инерции
О. 3 О. « г । $ 1
мм кг/м см’ см мм кг/м см’ СМ ММ см’ см
1,4 1,92 2,45 1,97 1,6 2,18 2,78 1,96 1,8 2,45 3,12 1,95 2.0 2,71 3,45 1,95 57 2,2 2,97 3,78 1,94 2,5 3,36 4,28 1,93 2,8 3,74 4,76 1,92 3,0 4,00 5,09 1,91 3,2 4,25 5,41 1,90 ч 3,5 4,62 5,89 1,90 1,4 2,37 3,02 2,43 1,6 2,70 3,44 2,42 1,8 3,02 3,85 2,41 2.0 3,35 4,27 2,41 70 2,2 3,68 4,69 2,40 2,5 4,16 5,30 2,39 2,8 4,63 5,90 2,38 3,0 4,96 6,32 2,37 3,2 5,28 6,73 2,37 3,5 5,74 7,31 2,36 3,8 6.20 7,90 2,35 4,0 6,51 8,29 2,34 3,8 6,76 8,61 2,56 4,0 7,10 9,04 2,55 76 4,5 7,93 10,1 2,53 5.0 8,75 Н,1 2,51 5,5 9,56 12,2 2,49
1,8 3,60 4,59 2,87 2,0 4,00 5,10 2,86 2,2 4,37 5,57 2,86 2,5 4,96 6,32 2,85 2,8 5.52 7,03 2,84 83 3,0 5,92 7,54 2,84 3,2 6,31 8,04 2,83 3,5 6,86 8,74 2,82 3,8 7,42 9,45 2,80 4 0 7,79 9,92 2,80 4,5 8,71 11,1 2,78 5,0 9,62 12,3 * 2,76 5,5 10,51 13,4 2,74
1,4 2,02 2,57 2,07 1,6 2,31 2,94 2,06 1,8 2,58 3,29 2,06 2,0 2,86 3,64 2,05 2,2 3,13 3,99 2,04 60 2,5 3,55 4,52 2,03 2,8 3,94 5,02 2,02 3,0 4,22 5,38 2,02 3,2 4,49 5,72 2,01 3,5 4,88 6,22 2,01 3,8 5,27' 6,71 1,99 4,0 5,52 7,03 1,98
1,4 2,47 3,15 2,54 1,6 2,82 3,59 2,53 1,8 3,16 4,03 2,52 2,0 3,50 4,46 2,51 2,2 3,84 4,89 2,50 73 2,5 4,35 5,54 2,49 2,8 4,84 6,17 2,48 3,0 5,18 6,60 2,48 3,2 5,52 7,03 2,47 3,5 6,00 7,64 2,46 3,8 6,48 8,25 2,45 4,0 6,81 8,68 2,44
2,0 4,29 5,47 3,08 2.2 4,70 5,99 3,07 2,5 5,33 6,79 3,06 2,8 5,94 7,57 3,05 3,0 6,36 8,10 3,04 3,2 6,77 8,62 3,04 89 3,5 7,38 9,10 3,03 3,8 7,98 10,2 3,02 4,0 8,38 10,7 3,01 4,5 9,38 11,9 2,99 5,0 10,36 13,2 2,97 5,5 11,32 14,4 2,95 2,0 4,59 5,85 3,29 95 2,2 5,02 6,39 3,28 2,5 5,70 7,26 3,27
1,4 2,14 2,73 2,20 1,6 2,44 3,11 2,19 1,8 2,74 3,49 2,18 2,0 3,03 3,86 2,18 2,2 3,33 4,24 2,17 63,5 2,5 3,76 4,79 2,16 2,8 4,20 5,35 2,15 3,0 4,48 5,71 2,14 3,2 4,72 6,01 2,13 3,5 5,18 6,60 2,12 3,8 5,59 7,12 2,11 $} 4,0 5,87 7,48 2,11
1,4 2,57 3,27 2,64 1,6 2,94 3,75 2,63 1,8 3,29 4,20 2,62 2,0 3,65 4,65 2,62 2,2 4,00 5,10 2,61 76 2,5 4,53 5,77 2,60 2,8 5,05 6,43 2,59 3,0 5,40 6,88 2,58 3,2 5,75 7,32 2,58 3,5 6,26 7,97 2,57
Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции Размеры Масса Площадь сечения Радиус инерции
Он 5 Он 5 5
Лмм кг/м см’ см ММ кг/м см2 см ММ кг/м см2 см
2,8 6,36 8,10 3,26 3,0 6,81 8,68 3,26 95 3,2 7,26 9,25 3,25 3,5 7,90 10,1 3,24 3,8 8,55 10,9 3,23 4,0 8,98 11,4 3,22 4,5 10,04 12,8 3,20 5,0 11,10 14,1 3,19 5,5 12,14 15,5 3,17 4,0 10,85 13,8 3,89 114 4,5 12,15 15,5 3,88 5,0 13,44 17,1 3,86 5,5 14,72 18,8 3,84 4,5 15,04 19,2 4,80 140 5,0 16,65 21,2 4,78 5,5 18,24 23,2 4,76 3,2 11,74 15,0 5,27 3,5 12,82 16,3 5,26 3,8 13,89 17,7 - 5,25 152 4,0 14,60 18,6 5,24 4,5 16,37 20,8 5,22 5,0 18,13 23,1 5,20 5,5 19,87 25,3 5,19
3,0 8,73 11,1 4,18 3,2 9,29 11,8 4,17 3,5 10,14 12,9 4,16 121 3,8 10,98 14,0 4,15 4,0 11,54 14,7 4,14 4,5 12,93 16,5 4,13 5,0 14,30 18,2 4,11 5,5 15,67 19,9 4,09
2,0 4,93 6,28 3,54 2,2 5,40 6,88 3,53 2,5 6,13 7,81 3,52 2,8 6,84 8,71 3,51 3,0 7,32 9,32 3,50 102 3,2 7,81 9,95 3,50 3,5 8,50 10,8 3,49 3,8 9,20 11,7 3,48 4,0 9,67 12,3 3,47' 4,5 . 10,82 13,8 3,46 5,0 11,96 15,2 3,44 5,5 13,09 16,7 3,42
4,5 17,15 21,8 5,47 5,0 18,99 24,2 5,45 159 5,5 20,82 26,5 5,44 6,0 22,64 28,8 5,42 7,0 26,24 - 33,4 5,38 8,0 29,79 38,3 5,35 5,0 20,10 25,6 5,77 5,5 22,04 28,1 5,75 168 6,0 2-3,97 30,5 ' 5,74 7,0 27,79 35,4 5,70 8,0 31,57 40,2 5,66 5,0 26,39 33,6 7,57 5,5 28,96 36,9 7,55 219 6,0 31,52 40,2 7,54 7,0 36,60 46,6 7,51 8,0 41,63 53,0 7,47 9,0 46,61 59,4 7,43 273 7,0 '45,92 58,5 9,42 8,0 52,28 66,6 9,38
3,0 9,17 11,7 4,39 3,2 9,77 12,4 4,38 3,5 10,66 13,6 4,37 127 3,8 11,54 14,7 4,36 4,0 12,13 15,5 4,35 4,5 13,59 17,3 4,34 5,0 15,04 19,2 4,32 5,5 16,48 21,0 4,30
3,0 7,77 9,90 3,72 3,2 8,29 1 0,6 3,71 -108 3,5 9,02 11,5 3,70 3,8 9,76 12,5 3,69 4,0 10,26 13,1 3,68 4,5 11,49 14,6 3,66 5,0 12,70 16,2 3,65 5,5 13,90 17,7 3,63 3,2 10,25 13,1 4,59 3,5 11,18 14,2 4,58 133 3,8 12,11 15,4 4,58 4,0 12,73 16,2 4,57 4,5 14,26 18,2 4,55 5,0 15,78 20,1 4,53 5,5 17,29 22,0 4,51
3,0 8,21 10,5 3,93 114 3,2 8,74 11,1 3,92 3,5 9,54 12,2 3,91 3,8 10,33 13,2 3,90 3,2 10,79 13,8 4,84 3,5 11,78 15,0 4,83 140 3,8 12,76 16,3 4,82 4,0 13,42 17.1 4,82
Размеры Масса кг/м Площадь сечения см2 Радиус инерции см Размеры Масса кг/м Площадь сечения см2 Радиус инерции см Размеры Масса кг/м Площадь сечения см2 Радиус инерции см
Он * ММ ММ 1 | 5 1 • ММ
325 6,0 47,20 60,1 11,3 7,0 54,89 69,9 11,2 8,0 62,54 79,6 1.1,2 9,0 70,14 89,3 11,2 5,0 51,91 66,1 14,9 5,5 57,03 72,6 14,9 6,0 62,14 79,2 14,9 . 426 7,0 72,33 92,1 14,8 8,0 82,46 105,0 14,8 9,0 92,56 118,0 14,8 10 102,59 131,0 14,7 И 112,58 143,0 14,7 12 122,52 156,0 14,7 5,0 58,57 74,6 16,8 5,5 64,36 82,0 16,8 6,0 70,13 89,3 16,8 7,0 81,65 104,0 16,7 480 8,0 93,12 .119,0 16,7 9,0 104,52 133,0 16,7 10 115,90 148,0 16,6 11 127,22 162,0 16,6 12 * 139,49 178,0 16,6 6,0 92,33 118,0 22,1 7,0 107,54 137,0 22,0 630 8,0 122,71 156,0 22,0 9,0 137,81 175,0 22,0 10 152,89 195,0 21,9 11 167,91 214,0 21,9 12 182,88 233,0 21,8 8,0 199,7 254 35,8 9,0 224,4 286 35,7 1020 10 249,1 317 35,7 11 273,7 348 35,7 12 298,3 380 35,7 14 347,3 442 35,6
8,0 219,4 279 39,4 9,0 246,6 314 . 39,3 1120 10 273,7 349 39,3 11 300,8 383 39,2 12 327,9 418 39,2 14 381,9 486 39,1
7,0 123,1 157 25,2 8,0 140,5 179 25,2 720 9,0 157,8 201 25,2 10 175,1 223 25,1 11 192,3 245 25,1 12 209,5 267 25,0
9,0 268,8 342 42,9 1220 10 298,4 380 42,8 11 328,0 418 42,8 12 357,5 455 42,7 14 416,4 530 42,7
7,0 140,3 179 28,8 8,0 160,2 204 28,7 9,0 180,0 229 28,7 820 10 199,8 254 28,6 11 219,5 279 28,6 12 239,1 304 28,6 14 278,3 354 28,5
9,0 291,0 371 46,4 10 323,0 411 46,4 1320 11 355,1 452 46,4 12 387,1. 493 46,3 14 450,9 574 46,2
6,0 77,53 98,8 18,5 7,0 90,28 115,0 18,5 8,0 103,98 132,0 18,5 530 9,0 115,62 147,0 18,4 10 128,23 163,0 18,4 11 140,78 179,0 18,4 12 154,29 197,0 18,3 7,0 157,6 201 32,3 8,0 179,9 229 32,3 9,0 202,2 257 32,2 920 10 -224,4 286 32,2 11 246,6 314 32,2 12 268,7 342 32,1 14 312,8 399 32,1
10 347,7 443 49,9 1420 11 382,2 486 49,8 12 416,7 531 49,8 14 485,4 618 49,8
У
Таблица П-31
Квадратный сварной замкнутый профиль по ГОСТу 12336—66
Длина — от 4,0 до 12,0 м
Допускаемые отклонения
ширина, высота поточное изготовление поштучное изготовление
Ю0 мм ±1,5 ±2,0
Ь > 100 мм ±2,0 ±3,0
Размеры, мм Масса 1 м, кг Справочные величины х—х, у—у Площадь сечения, см1
Ь $ К, не более /х = /#, см* П7х=ТГу, см’ см 5Х=5(), см’
3 6 5,35 39,5 12,55 2.41 7,50 6,81
63 4 8 6,87 48,3 15,34 2,35 9,38 8,75
5 10 8,26 55,1 17,5 2,29 11,0 10,50
3 6 6,01 55,6 15,9 2,70 9,43 7,65
70 4 8 7,75 68,7 19,6 2,64 11,90 9,87
5 10 9,36 79,2 22,6 2,58 14,0 11,90
3 6 6,95 85,3 21,3 3,10 12,6 8,85
80 4 8 9,01 100,7 26,6 3,05 16,0 11,50
5 10 10,90 124 31 2,99 19.0 13,90
6 12 12,70 139 34,8 2,93 21,6 16,20
3 6 7,89 124 27,6 3,51 16,2 10,10
90 4 8 10,30 156 34,7 3,46 20,7 13,10
5 10 12,50 184 40,9 3,4 24,7 15,90
6 12 14,60 208 46,1 3,34 28,4 18,60
3 6 8,83 175 34,6 3,92 20,2 11,30
4 8 11,50 219 43,9 3,87 26,0 14,70
100 5 10 14,1 260 52,0 3,81 31,2 17,90
6 12 16,50 296 59,1 3,75 36,0 21,0
7 14 18,80 326 65,2 3,69 40,3 23,90
Размеры, мм Масса 1 м, кг Справочные величины х—х, у—у Площадь сечения, см2
6 5 К, не более см* 1^=1^, см* 1х=1у, см 5Х=5#, см’
3 6 9,78 234 42,5 4,33 24,7 12,50
НО 4 8 12,80 297 54,1 4,28 31,8 16,30
5 10 15,60 355 64,5 4,22 38,4 19,90
6 12 18,40 405 73,7 4,16 44,5 23,40
7 14 21,0 450 81,8 4,10 5о; о 26,70
3 6 11,20 348 55,7 4,94 32,3 14,30
125 4 8 14,70 446 71,4 4,89 41,8 18,70
5 10 18,0 536 85,7 4,83 50,7 22,90
6 12 21,20 616 98,6 4,78 59,0 27,00
7 14 24,30 689 110 4,72 66,6 30,90
8 16 27,20 753 120 4,66 73,7 34,70
3 6 12,6 496 70,8 5,56 40,9 16,1
140 4 8 16,5 638 91,1 5,50 53,1 21,1
5 10 20,4 769 110 5,45 64,6 25,9
6 12 24,0 890 127 5,39 75,5 30,6
7 14 27,6 999 143 5,33 85,6 35,1
8 16 31,0 1099 157 5,27 95,1 39,6
3 6 14,5 750 93,7 6,37 53,9 18,5
160 4 8 19,1 969 121 6,32 70,3 24,3
5 10 23,5 1174 147 6,26 85,8 29,9
6 12 27,8 1365 171 6,21 101 35,4
7 14 32,0 1542 193 6,15 115 40,7
8 16 36,0 1705 213 6,09 128 45,9
4 8 21,6 1389 155 7,14 89,9 27,5
180 5 10 26,6 1702 189 7,08 110 33,9
6 12 31,6 1986 221 7,03 129 40,2
7 14 36,4 2252 250 6,97 148 46,3
8 16 41,1 2500 278 6,91 165 52,3
4 8 24,1 1940 194 7,95 112 30,7
5 10 29,8 2367 237 7,9 137 37,9
200 6 12 35,3 2770 277 7,84 162 45,0
7 14 40,8 3150 315 7,79 185 51,9
8 16 46,1 3510 351 7,73 208 58,7
И
Прямоугольный сварной замкнутый профиль по ГОСТу 12336—66
Длина —от 4,0 до 12,0 м
Допускаемые отклонения
ширина, высота поточное изготовление поштучное изготовление
/116 <100 мм ±1,5 ±2,0 '
Л1& > 100 мм ±2,0 ±3,0
Размеры, мм Масса 1 м, кг Ось х—х Ось у—у Пло- щадь сече- ния, см2
Л Ь 5 К, не более 1х, см* ТГХ, см3 1х, см 8Х, см3 /у, см* ТГу, см3 см 5у, см3
63 32 2 2,5 4 5 2,72 3,32 17,1 20,1 5,42 6,39 2,22 2,18 3,42 4,10 5,98 7,02 3,74 4,39 1,31 1,3 2,15 2,57 3,47 4,23
45 2,5 3 5 6 3,83 4,50 26,1 29,8 8,28 9,46 2,31 2,28 5,08 5,88 15,75 17,7 6,92 7,89 1,79 1,76 4,05 4,68 4,88 5,73
70 36 2 2,5 4 5 3,07 3,75 24,1 28,7 6,9 . 8,2 2,49 2,45 4,33 5,21 8,65 10,2 4,80 5,68 1,49 1,46 2,74 3,29 3,91 4,78
50 2,5 3 5 6 4,30 5,07 36,7 42,1 10,5 12,0 2,59 2,55 6,39 7,42 21,9 25,1 8,76 10,0 2,0 1,97 5,09 5,9 5,48 6,45
80 40 2,5 3 5 6 4,30 5,07 43,4 49,7 10,8 12,4 2,81 2,78 6,85 7,96 14,8 16,9 V 7,41 8,46 1,64 1,62 4,25 4,92 5,48 6,45
56 3 4 6 8 5,82 7,50 64,0 78,8 16,0 19,7 2,94 2,87 9,81 12,3 37,0 45,5 13,2 16,2 2,23 2,18 7,7 9,67 7,41 9,55
90 45 2,5 3 5 6 4,89 5,77 63,3 73,0 14,1 16,2 3,19 3,15 8,84 10,3 21,7 24,9 9,63 11,6 1,87 1,84 5,48 6,38 6,23 7,35
63 3 4 6 8 6,62 8,57 93 116 20,8 25,8 3,33 3,26 12,6 16,0 54,1 67,2 17,2 21,3 2,53 2,48 9,93 12,6 8,43 10,9
Размеры, мм Масса 1 м, кт Ось х—х Ось у—у Пло- щадь сече- ния, см2
Л Ь . 1 1 Л, не более 1х, см* Р7Х, см3 1х, см 8Х, см’ 1„, см’ фу, см’ 1и, см 5И, см’
3 6 6,48 103 20,5 3,52 12,9 35,1 14,0 2,06 8,02 8,25'
50 4 8 8,38 127 25,4 3,45 16,4 43,2 17,3 2,01 10,1 10,7
100 _ 1
3 6 7,42 131 26,2 3,72 15,8 21,7 12,4 2,83 12,4 9,45
70 4 8 9,63 164 32,8 3,66 20,2 94,8 27,1 2,78 15,8 12,3
5 10 11,70 192 38,5 3,59 24,1 111 31,7 2,73 18,9 14,9
3 6 7,23 141 ' 25,6 3,91 16,04 49,7 17,7 2,32 10,1 9,21
56 4 8 9,38 176 32 3,84 20,4 61,7 22 2,27 12,8 12,0
по
3 6 8,36 182 33,1 4,13 19,9 112 28 3,24- 16 10,7
80 4 8 10,9 230 41,8 4,07 25,5 141 35,3 3,19 20,5 13,9
5 10 13,3 272 49,4 4,01 30,6 166 41,7 3,14 24,6 16,9
3 6 8,27 210 33,6 4,47 20,9 73 23,2 2,63 13,1 10,5
125 63 4 8 10,8 265 42,4 4,39 26,8 91,6 29,1 2,58 16,7 13,71
3 6 9,54 270 43,2 4,72 25,9 164 36,4 3,67 20,7 12,15
90 4 8 12,5 344 55 4,65 33,3 208 46,2 3,62 26,7 15,87
5 10 15,3 409 65,5 4,59 40,2 247 54,9 3,57 32,2 19,43
6 12 17,9 467 74,8 4,53 46,5 282 • 62,6 3,51 37,2 22,8
3 6 9,31 298 42,6 5,02 26,5 103 29,4 2,94 ' 16,5 11,9
' 7П 4 8 12,1 379 54,1 4,95 34,1 130 37,1 2,90 21,1 15,5
5 10 14,9 450 64,3 4,88 1 41 153 43,8 • 2,85 25,4 18,9
140 100 3 6 10,7 383 54,7 5.30 32,7 230 45,9 4,10 26,0 13,7
4 8 14 490 69,99 5,24 42,2 293 58,62 4,05 33,6 17,9
5 10 17,2 587 83,8 5,17 51,1 350 70 4,0 40,7 21,9
6 12 20,3 674 96,3 5,11 59,4 402 80,4 3,95 47,3 25,8
7 14 23,2 751 107 •5,04 67,01 .447 89,5 3,89 53,3 29,6
□0 ЬЭ Продолжение табл. 11-32
Размеры, мм Масса 1 м, кг Ось х—х Ось у—у Пло- щадь сече- ния, \ см2
Л 6 5 Я, не более !х, см’ см3 см Л'ж, см3 см’ см’ 1'у, см 5у, см3
3 6 10,7 454 56,7 5,76 35,1 156 39,1 3,39 21,8 13,7
80 4 8 14,0 580 72,5 5,70 45,3 199 49,8 3,34 28,1 17,9
5 10 17,2 694 86,7 5,62 54,8 237 59,3 3,29 34,0 21,9
160
3 6 12,1 565 70,6 6,05 42,2 319 58,1 4,55 32,7 15,5
1.10 4 8 15,9 726 90,7 5,98 54,7 410 74,5 4,50 42,4 20,3
5 10 19,6 874 109 5,92 66,5 493 89,6 4,45 51,6 24,9
6 12 23,1 1009 126 5,86 77,5 568 103 4,39 60,1 29,4
7 14 26,5 1132 141 5,79 87,8 636 116 4,34 68,1 33,7
4 8 15,9 842 93,5 6,44 58,2 289 64,3 3,78 36,1 20,3
90 5 10 19,6 1012 112 6,37 70,7 346 77,1 3,73 43,8 24,9
180 6 12 23,1 1168 130 6,30 82,4 398 88,5 3,68 51,03 29,4
125 4 8 18,1 1058 118 6,77 70,5 607 97,2 5,13 55,11 23,1
5 10 22,3 1280 142 6,71 86 734 117 5,08 67,2 28,4
6 12 26,4 1486 165 6,65 100 850 136 5,03 78,6 33,6
7 14 30,3 1675 186 6,58 114 957 153 4,98 89,4 38,6
8 16 34,1 1849 205 6.52 127 1055 169 4,92 99,5 43,5
4 8 17,8 1472 117,2 7,19 72,6 404 88,8 4,22 45,1 22,7
100 5 10 21,9 ,1416 142 7,12 88,5 486 97,2 4,17 55,0 27,9
6 12 25,9 1641 164 7,05 101 56Г 112 4,12 64,2 33,0
200 7 14 29,8 1847 185 6,98 118 629 126 4,07 72,8 37,9
140 4 8 20,3 1479 148 7,56 88,3 860 123 5,77 69,4 25,9
5 10 25,1 1796 180 7,50 108 1043 149 5,71 84,9 31,9
6' 12 29,7 2092 209 ' 7,44 127 1213 173 5,66 99,6 37,8
7 * 14 34,2 2368 237 7,38 145 1371 196 5,61 114 43,5
8 16 38,5 2624 262 7,31 162 1518 217 5,56 127 49,1
Размеры, мм Масса 1 м, кг Ось х—х Ось у—у Пло- щадь сече- ния, СМ2
Л Ь 5, к, ЕГе более /я, см4 1Г1, см3 Гх, см 8Х, см3 1у, см? ТГу, см3 1^, СМ 6'у, см3
4 8 19,68 1577 144 7,94 88,7 544 99,1 4,66 55 25,1
ПО 5 10 24,3 1914 174 7,87 108 658 120 4,61 67 30',9
6 12 28,7 2226 202 7,80 127 763 139 4,56 78,8 36,6
220 7 14 33,1 2515 229 7,73 145 859 156 4,51 89,7 42,1
160 4 8 22,8 2046 186 8,39 НО 1261 158 6,59 89,0 29,1
5 10 28,2 2492 227 8,33 135 1535 192 6,54 109 35,93
6 12 33,4 2913 264 8,27 159 1792 226 6,49 128 42,6
7 14 38,6 3309 301 8,21 182 2034 254 6,43 147 49,1
8 16 43,6 3681 335 8,14 204 2260 282 6,38 164 55,5
4 8 22,5 2351 188 9,05 116 812 130 5,32 72 287
125 5 10 27,8 2861 230 8,99 142 986 158 5,27 88 35,4
6 12 33,0 3341 267 8,92 167 1148 183 5,23 104 42,0
7 14 38,0 3791 303 8,84 191 1298 208 5,18 118 48,4
250 8 16 42,9 4212 337 8,77 213 1438 230 5,13 132 54,7
4 8 26,0 3017 241 9,55 143 1833 204 7,44 114 33,1
180 5 1.0 32,1 3687 295 9,49 176 2238 249 7,39 141 40,1
6 12 38,2 4324 346 9,43 207 2.622 291 7,34 166 48,6
7 14 44,1 4928 394 9,37 237 2985 332 7,29 190 56,1
8 16 49,8 5501 440 9,31 А 267 3329 370 7,24 213 63,5
Сталь холодногнутая угловая равнополочная по ГОСТу 8276—63*
(* — изменение № 1, август 1972 г.)
Справочные данные — см. ГОСТ. Размеры соответствуют сле-
дующему ряду чисел:
16 18 20 22 25 28 32 36 40
Ь, мм 45 50 56 63 70 75 80 90 100
НО 125 140 160 180 200 220
При 6^80
5= 1—6;
5, ММ
При Ь > 80
х=4—10.
Таблица П-34
Сталь холодногнутая угловая неравнополочная по ГОСТу 8276—63*
—изменение № 1, август 1972 г.)
Справочные данные—см. ГОСТ. Размеры соответствуют еле-,
дующему ряду чисел:
25 32 40 50 56 63 70 75 80 90
Л, мм 100 ПО 125 140 160 180 200 220
20 25 32 36 40 45 50 56 63 70
Ь, мм 80 90 100 НО 125 140 160 180
з, мм При 6^80 5=1—6;
При Ь > 80 5=4—10.
Таблица П-35
Сталь холодногнутая, швеллеры по ГОСТу 8278—63
Справочные данные — см. ГОСТ. Размеры соответствуют сле-
дующему ряду чисел:
Н, мм 30 140 40 160 50 180 60 200 70 250 80 300 100 360 120 400
10 20 30 40 50 60 70 80
Ь, мм 100 120 140 160 180 200
5, ММ При Л^180 5=1- -6; при Л>180 5=3- 10
Сталь холодногнутая швеллеры неравнополочные по ГОСТу 8281—69
Размеры ИХЬХЬХз от [ 16X20X10X2
до [ 270X90X30X6
Статические характеристики определяются
по следующим формулам:
Положение центра тяжести
к», -25)(л-4 +
Л=-------7——
. 5 Л
+ (А — 25) — +(/1—4^ — 4- 2.3575Й] 5
___
[&» + &,» + 5 (Л - 45) 4- 1,428 52]д
Расчетная площадь
Г + Ьх + П — 3,2865).
Моменты инерции
7х = 5 (^1 — 25) |2 — 0,55 — -Уо)3 I “Ь
Г (Л — 4в)2 1
+ 5(Л- 45) I 12 + (0.5Й - у0)’ +
Г 52 1
+ 5 (Ь - 25) — + (у0 - 0,55)2 + 1,185* +
+ 2,3575» [(у0 - 5)2 + (А - у0 - 5)’];
Г(А, - 25)2
[ 12
/у = 5 (Й1 — 25)
Ь +25
2
+ 5 (Ь —25
Г (Ь — 25)» (Ь 4- 25 \2
| 12 +( 2 “Х°).
Г 5» / 5 VI
+ * (Л - 45) | / х0-2 ) | + *’ П.18*3 +
4 4,714 (х0—5)»].
Радиусы инерции
По приведенным формулам можно опреде-
лять статические характеристики равнополоч-
ных швеллеров, принимая Ь=ЬХ.
Таблица П-37
Сталь холодногнутая С-образные профили по ГОСТу 8282—57*
Размеры соответствуют следующему ряду чисел:
Л, мм 16 100 20 120 26 160 32 200 40 250 50 320 60 400 80
ь, мм 10 60 12 80 16 100 20 120 25 160 32 40 50
а* мм 6 40 8 50 10 12 16 20 25 32
5, мм При Л При Л «5160 > 160 О) Со IIII со ы> -7 -7
Статические характеристики определяются
по следующим формулам-
Положение центра тяжести
5 [0,5$ (Л — 4$) + Ь (Ь — 4$) +
го= ~ ——
+ (а — 2$) (26 — $) + 4,714 6$[
/•
Расчетная площадь
Р = з (П + 2Ь + 2а — 6,572$).
Моменты инерции
$ (А - 4$)3 *
12
+ 2$ (6—4$)
$* (6 — $)31
—+'--------
12 4 ]
+ 2$ (а — + } + 2,36$* +
+ 4,714$31 (г0 — $)2 + (6 — 20— $)31.
+ 2$ (а — 2$)
(а - 2$)2
12
А — а + 2$ \21
2' / ]
Радиусы инерции
Таблица 11-38
Сталь холодногнутая, корытная равнополочная по ГОСТу 8283—67
Размеры — см. ГОСТ. Соответствуют следующему
ряду чисел:
А, мм 20 80 25 100 28 120 32 160 40 200 50 225 56 240 63 70
Ь, мм 10 63 16 70 20 80 25 100 32 НО 36 140 40 45 50
а, мм 10 63 16 18 20 25 32 40 50 56
5, ММ при при А<160 А> 160 8 = 2- $ до -7; 9.
Статические характеристики стандартных
профилей (см. ГОСТ, для нестандартных про-
филей) определяются по следующим фор-
мулам:
Центр тяжести
Г $* 1
+ 2$ (а - 2$) ~ + (6 - г0 — 0,5$)- +
$ [0,5$ (А — 4$) Ь (Ь — 4$) 4-
р
(а — 2$) (6 — 0.5$) + 4,714 А$[
Р
Расчетная площадь
Р = $ (А + 2Ь 4- ‘2а — 6,572$)
Моменты инерции
$ (А 4$)з
----—---- 4-2$(Л —4$)
(Ь ~ а)2
4
’ $2
+ 2,36$* + 4,714$2 [(г0 - $)2 + (Ь — г0 - $)2].
Моменты сопротивления
/х
^ = Га V ^умин = Т^Г-
I---+ а— 5
I 2 )
Я (а — 2$)2
—12 +
(а + А)2
4
Радиусы инерции
Г/ А \2 А3
+ 2,36$* + 4,714$2 I — — 5 I —
ОФОРМЛЕНИЕ РАБОЧИХ ЧЕРТЕЖЕЙ
СТРОИТЕЛЬНЫХ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
Рабочий проект строительных стальных кон-
струкций состоит из двух частей. Рабочие
чертежи стадии КМ (конструкции металличе-
ские) выполняются проектными организация-
ми и содержат схемы взаимного расположе-
ния элементов, узлы их сопряжений, габарит-
ные и привязочные размеры, данные о нагруз-
ках, расчетных усилиях и сечениях, техниче-
скую спецификацию металлопроката и заглав-
ный лист с пояснительной запиской. Рабочие
чертежи КМД (конструкции металлические,
деталировочные) выполняются по данным
стадии КМ, как правило, конструкторскими
отделами заводов-изготовителей конструкций,
с учетом укомплектования элементов кон-
струкций наличным металлом, а также тех-
нологических возможностей и ограничений
данного завода и монтирующей организации.
В состав рабочих чертежей КМД входят
монтажные схемы, деталировочные чертежи
элементов в том виде, в каком они будут
изготовлены на заводе, сводные ведомости
отправочных элементов, монтажных метизов и
заглавный лист с пояснительной запиской.
Основные положения марочной
системы проектирования
конструкций
Рабочие чертежи выполняются в так назы-
ваемой «марочной системе» (разработанной
ГПИ Проектстальконструкция и Верхне-Сал-
динским заводом металлоконструкций в 1934—
1937 гг.), при которой металлоконструкции
сооружения расчленяются на отдельные части
с присвоением им условных знаков — марок.
Д е т а-л ыо называют первичный элемент
конструкции, состоящей из металлопроката
одного профиля (например, отрезок листа,
уголка, швеллера, двутавра и т. п.).
Парными деталями называют дета-
ли, форма которых взаимно зеркальна (обрат-
ная).
Сборочная марка — условный знак,
присваиваемый одинаковым деталям. Обозна-
чается обычно арабскими цифрами: 1, 2, 3, ...
Парным деталям присваивают одну сбороч-
ную марку с верхними индексами «т» — так,
«н» — наоборот, например: 4Т, 4Н и т. п.
Типовым деталям по заводскйм нормалям
присваивают сборочные марки в виде букв и
цифр.
Отправочный элемент — единица
конструкции, состоящая из одной или несколь-
ких деталей, собранных и сваренных, склепан-
ных или сболченных на заводе-изготовителе
перед отгрузкой на монтажную площадку.
Разбивают сооружения на отправочные эле-
менты в чертежах КМ с учетом оптимального
переноса сборочных и сварочных работ с мон-
тажной площадки в условия механизирован-
ного завода-изготовителя, при наиболее пол-
ном использовании габаритов (железнодорож-
ных или автодорожных)—для перевозки круп-
ных блоков к месту монтажа.
Отправочная марка — условный
знак, который присваивается отправочному
элементу обычно в виде заглавных букв рус-
ского алфавита и арабских цифр, например:
колонны, стойки
стропильные фермы
подстропильные фермы
прогоны
балки
подкрановые балки
связи
элементы настилов
К1, К2, КЗ, ...
Ф1, Ф2, ФЗ, ...
ПФ1, ПФ2, ПФЗ,
П1, П2, ПЗ, ...
Б.1, Б2, БЗ, ...
ПБ1, ПБ2, ПБЗ,
С1, С2, СЗ, ...
Н1, Н2, НЗ,
и т. п.
Парным отправочным элементам присваи-
вают разные отправочные марки.
Монтажный элемент (блок) со-
стоит из одного или нескольких отправочных
элементов, соединенных на монтажной пло-
щадке для совместного подъема и установки
в проектное положение.
Монтажная марка — условный знак,
присваиваемый монтажному элементу (блоку)
в виде цифр ц заглавных букв русского алфа-
вита.
Форматы рабочих чертежей
, Рабочие чертежи стальных конструкций вы-
полняются по форматам по ГОСТу 2.301—68
(рис. 1), в котором указаны размеры внешней
рамки, выполняемой тонкими линиями. Жир-
ными линиями на рис. 1 показаны основные
форматы листов, тонкими — дополнительны?.
Расположение таблиц и штампов на рабочих
чертежах КМД показано на рис. 2. Жирной
линией нанесена внутренняя рамка чертежа,
которую располагают с трех сторон на рас-
стоянии 5—7 мм от внешней (тонкой) рамки,
а с левой стороны — на расстоянии 20—24 мм
(для подшивки).
Масштабы
В соответствии с ГОСТом 2.302—68 на ра-
бочих чертежах применяют следующие мас-
штабы уменьшения: 1:2, 1:2,5, 1:4, 1:5, 1:10,
1:15, 1:20, 1:25, 1:40, 1:50, 1:75, 1:100, 1:200,
1:400, 1:500, 1:800, 1:1000.
При конструировании строительных сталь-
ных конструкций для существенного уменьше-
ния количества и размеров чертежей приме-
няют искаженные масштабы, а именно:
— для решетчатых конструкций геометриче-
скую схему отправочного элемента вычерчи-
вают в более мелком масштабе (1:25, 1:40,
1:50), а «тело» стержней — в более крупном
(1:10, 1:15, 1:20);
— для сплошных конструкций выдерживают
масштаб только по высоте (ширине) элемента,
а длину выполняют без масштаба, из условия
максимального насыщения чертежа, при этом
обязательно правильное изображение взаимно-
го расположения в разных проекциях деталей,
отверстий, вырезов и т. п.
Принятые масштабы указывают в штампе
(1:10, 1:15 и т. п.) или рядом с наименова-
нием отправочного элемента (М1 : 10, М1 : 15
и т. п.).
Изображение элементов
х стальных конструкций
На рабочих Деталировочных чертежах
(КМД) отправочные элементы стальных кон-
струкций изображают в прямоугольных (орто-
гональных) проекциях в том виде, в каком
они должны быть изготовлены на заводе и
отгружены на монтажную площадку.
Основной проекцией отправочного элемента
.является фасад, т. е. проекция, имеющая наи-
большие размеры, например: балки и фермы—
по высоте и длине, колонны и стойки — по ши-
рине и длине и т. п.
Нормальным считают изображение элемента
на чертеже в проектном положении, то есть:
горизонтальные элементы (балки, фермы
и т. п.) — горизонтально, вертикальные эле-
менты (стойки, колонны и т. п.) — вертикаль-
но, наклонные элементы . (лестницы, транспор-
терные галереи с подъемом и т. п.) — наклон-
но. ,Однако для сокращения объема и уплот-
нения чертежа вертикальные и наклонные эле-
менты допускается изображать горизонтально,
в том положении, в каком они будут распо-
ложены на сборочных стеллажах завода-изго-
товителя, при этом низ элемента, например,
базу колонн, располагают в правой части
чертежа.
При изображении элементов стальных кон-
струкций их проекции располагают так, как
они были бы видны конструктору с указан-
ных на рис. 3 сторон, а также сверху (но не
снизу)'.
Рис. 2. Форматы чертежей для рабочего проекта строительных стальных
конструкций: 1—штамп; 2— спецификация металла или ведомость мон-
тажных элементов; 3 — таблица заводских или монтажных сварных швов;
4 — таблица отправочных элементов («изготовить»); 5 — примечание; 6 —
условные обозначения.
Левую сторону элемента располагают на ле-
вой стороне чертежа такой, какой она видна
на монтажной схеме из указанных положений
конструктора.
Как правило,( проекции элементов и узлов
на рабочих чертежах располагают, как пока-4
зано на рис. 4.
При таком расположении проекций не тре-
буются поясняющие надписи типа: «вид
сверху», «вид слева» и т. п.
Разрезы (сечения) обозначают арабскими
цифрами, проставленными у стрелок линий
разрезов.
Нельзя проводить линию разреза через
изображение элемента.
В рабочих чертежах строительных металло-
конструкций не применяют штриховки разре-
зов (сечений) и не показывают деталей или
элементов, не входящих непосредственно в раз-
Рис. 3. Положение конструктора при изобра-
жении элементов: ф — фасад элемента; л —
левая сторона элемента; п — правая сторона
элемента.
рез или сечение, т. е. расположенных позади
или сбоку от разреза (сечения).
Вычерчивание разрезов, сечений и видов
производится только в случае необходимости
показа отверстий, вырезов, линий гиба- и дру-
гих особенностей деталей, не видимых на
основных проекциях.
Для облегчения чтения чертежей при сборке
конструкций линии разрезов указывают только
на фасаде, обычно в одном направлении: спра-
ва налево для вертикальных и наклонных
разрезов или сверху вниз для горизонтальных.
Если для ясности чтения чертежа при изго-
товлении натуральных шаблонов или сборке
элемента возникает необходимость в показе
деталей иначе, то допускается другое направ-
ление разрезов (сечений).
Видимые контуры деталей и их частей вы-
черчивают сплошными линиями, а полки и
кромки деталей, непосредственно примыкающих
к задней стенке изображенной видимой Плос-
кости, показывают пунктирными линиями.
Прокатные профили (уголки, швеллеры, дву-
тавры и др.) изображают без скругления угол-
ков (по ГОСТу 11692—66). В мелкомасштаб-
ных изображениях сечения элементов допус-
кается показывать в одну линию.
Скрытые на общих видах (проекциях) от-
верстия, вырезы, сварные швы и т. п., о кото-
рых необходимо информировать исполнителей,
показывают в условных «вырывах», обозначае-
мых неровной тонкой линией (рис. 5а). Обры-
вы элементов и деталей обозначают тонкой
прямой линией с двухсторонним зигзагом по-
середине.
Фасонные и криволинейные детали, для ко-
торых невозможно изготовить натуральные
шаблоны по изображениям на общих проек-
циях, а также детали разделок кромок дета-
лей под сварку и сложные сварные соедине-
ния вычерчивают отдельно, в более крупном
масштабе, чем показаны основные проекции
элемента (рис. 56).
Рис.. 4. Нормальное рас-
положение проекций и
видов на рабочем чер
теже стальных конструк-
ций: 1 — верхняя проек-
ция (вид)—над фаса-
дом; 2 — нижняя проек-
ция (разрез) — под фа-
садом; 3 — правая боко-
вая проекция (вид) —
справа от фасада; 4—
левая боковая проекция
(вид) —слева от фасада.
Версий даН - над фасадом
Ниуний разрез - под фасадом
$
Рис. 5. Изображение на
чертежах: а — линии «об-
рыва» и «вырыва»; б —
фасонные и криволиней-
ные детали.
При изображении элементов, имеющих ось
•симметрии, вычерчивают только одну полови-
ну элемента с указанием — линии
симметрии, при этом изображение должно не-
сколько переходить за эту линию (рис. 6).
На одном рабочем чертеже размещают не-
сколько однотипных элементов, при этом оди-
Рис. 6. Сокращенное изображение симмет-
ричных и частично отличающихся элемен-
тов, простановка размеров.
наковые части сходных элементов можно не
вычерчивать. В таком случае помещают пол-
ностью изображение одного элемента (рис. 6),
а для других показывают только отличитель-
ную часть, указав границу повторения изобра-
жения — линию с флажками, направленными
в сторону повторяющейся части элемента, и
пояснительной надписью: «далее по марке...».
Для сложных элементов, как, например,
подкрановых балок, стропильных и подстро-
пильных ферм и т. п., не рекомендуется совме-
щение на одном изображении более трех раз-
личных отправочных элементов.
При изображении элементов стальных кон-
струкций, кроме контурных линий, наносят:
— центрирующие оси—линии, расположен-
ные вблизи центров тяжести сечений, по кото-
рым осуществляют центровку элементов в
узлах;
— риски — линии, расположенные по цент-
рам отверстий для болтов или заклепок.
В некоторых случаях (например, при болто-
вых и заклепочных соединениях) продольные
риски в качестве центрирующих осей.
Риски и центрирующие оси обозначают тон-
кими сплошными линиями.
На чертежах строительных металлоконструк-
ций применяют условные обозначения, приве-
денные в табл. Ш-1.
Условные обозначения на рабочих чертежах металлоконструкций
(в соответствии с ГОСТом 11692—66, ГОСТом 2.312—68
и заводскими нормалями)
Наименование Условный знак Пример
Металлопрокат Лист, полоса, универсальная широкополосная сталь — мм — 1000*8 '
Рифленая сталь —риф —риор. 600*6
Сталь листовая, волнистая (ширина листаХдлину волныХ X высоту X толщину) <\_г 6 х& 690 450*35*62
Стальной гофрированный оцинкованный лист Н .высотах Хширину листа (в осях)Хтол- щину рь- б,-з 060-782-0,9
Просечно-вытяжная листовая сталь ПВ(м) ПВ 608*800*6000
Уголок равнополочный 1-6*5 С <00X10
Уголок неравнополочный СВ"д‘3 к Ю0 *63*б
Швеллер с уклоном внут- ренних граней С см (24
Швеллер с параллельными гранями Г пг.см С пт. 20
Балка двутавровая I см 145
Тавр из двутавра
Наименование Условный знак Пример
Круглая сталь 0 ММ ф20
Квадратная сталь О 0*0 ММ О 24*24 >
Трубы О 205 40
Рельс железнодорожный ' Р (тип) РЬ5
Рельс крановый КР(ТИП) КРШО
Гнутые профили Уголок равнополочный ГН 1_ 6 *$мм ГН \—10*5
Уголок неравнополочный гн иб *6 *8мм ГН и 90*70 *5
Швеллер равнополочный ГН С (1*Б*$мм ГН С 100*60*6
Швеллер неравнополочный ГН С Ъ*6 *6, *8мм ГН С (60*80*50*5
С-образный профиль ГН Г, 6*0 *а *$мм ГН С 200*60*20*3
Трубчатый квадратный про- филь ГН □ б *$мм ГН О (80*7
Трубчатый прямоугольный профиль ГН 0 6*6*$ мм ГН 0 (25*63*4
Зетообразный профиль ГН Т 6 *б *8 мм ГН 1 200*70*5
Наименование Условный знак Пример
Корытный профиль Отверстия для болтов и заклепок. Отверстия круглые Отверстия круглые с резьбой _ мм ГН 240*50*16*3 7^
Отверстие, зенкованное с ближней стороны __Ц Отверстие, зенкованное с дальней стороны г
Отверстие, зенкованное с обеих сторон •
Овальное отверстие (а — . 7а*б
между центрами) ~л ~а
* "7
Болты Нормальной и грубой точ- ности / Постоянные
Временные
Наименование Условный знак Пример
Высокопрочные (предвари-
тельно-напряженные)
Заклепки
С полукруглыми головками
потайная
полупотайная
С потайной или полупотай-
ной головкой с ближней сто-
роны
То же, с дальней стороны
То же, с обеих сторон
Сварные соединения
Швы угловые, внахлестку,
тавровые
Сплошные видимые
заводские
монтажные
Х| 1
К Ж X * У X 1 ч х к х
Сплошные невидимые
х х XXX XX— XX,
| ЫйДы Ш-1» ш
Прерывистые видимые
11111 ЫН.) хх XX XX
Наименование Заводские Монтажные
Прерывистые невидимые Ый — ШйЬ — Ш — ЛЛЛ.
Стыковые швы
С ближней стороны (види- мый)
• С дальней стороны (невиди- мый)
Точечный шов внахлест • у— «у-
Рядом с изображением свар- ного шва указывают его фор- му, размер, а также способ сварки (кроме ручной) с по- мощью следующих обозначе- ний По ГОСТам (машиностроение) В КМ и кмд
Угловые швы 1 1/ 1
Без разделки кромок, с од- ной стороны Т1 к _Кб
Без разделки кромок, с двух сторон ТЗ ЛК Ав
С /(-образной разделкой Т9, Т10 с* - 20
о
С У-образной разделкой Тб, Т7 16
Наименование По ГОСТам (машиностроение) В КМ и кмд
Стыковые швы Односторонний, без разделки С2, СЗ 1Г 3 1Г5
Двухсторонний, без разделки С4 18
Несимметричный V-образный шов С5, С14 _ ИЗ Ую
/(-образный стыковой шов СМ К 22
У-образный (симметричный) С15, С18 У5 V 20
Х-образный (симметричный) С21 Х5 ХЗб
Чашеобразный (^-образный) односторонний С19 Узо
То же, двухсторонний С22 хз Х50
7. ‘ У19.
97
Нажиеноваиме Обозначение
Способы свари
Ручная р
Автоматическая /К . { । <*> ч1 сих А
Полуавтоматическая н
Электрошлаковая ш
Разновидности способов сварки
Автоматическая на флюсо- вой подушке Аф
На флюсо-медной подкладке Ам
На стальной подкладке Ас
С предварительным наложе- нием подварочного шва Апш
Полуавтоматическая на сталь- ной подкладке Пс ч
С предварительным наложе- нием подварочного шва Ппш
Порошковой проволокой Ппп
В среде углекислого газа УП •
Разные обозначения Линия (ось) симметрии &
Наименование Обозначение
Отметка (уровень) верхней
плоскости
Отметка (уровень) ннжней
плоскости
7450
Размер повышенной точности |340 | -
То же, с указанием допусков 11980+1
Место для марки на види- мой стороне
1 М 1
То же, на невидимой стороне 1__м]
Элементы из круглой стали __ _
(тяжи)
Проекции связей иа мои-
тажных схемах •
Сокращения слов и терминов Ближняя сторона б. с
Дальняя сторона Д-С
Вальцевать маркой наружу вмн
Вальцевать маркой внутрь вмв
Гнуть маркой наружу гмн
Гнуть маркой внутрь гмв
Гнуть фаской наружу гфи
Гиуть фаской внутрь гфв
Линия гиба лг •
Наименование 1 Обозначение
Обратно, обратная обр
Равные расстояния р-р
Смалковать смл
Размалковать рмл
Строгать обушок стр. об
Строгать одну продольную кромку стр. 1 пр
Строгать две продольные кромки стр. 2 пр
Фрезеровать один торец Фр. 1 т
Фрезеровать два торца Фр. 2 т
Нанесение размеров
Учитывая принятое искажение масштабов
при изображении элементов стальных кон-
струкций, на рабочих чертежах необходимо
нанести достаточное количество размеров, что-
бы при изготовлении натуральных шаблонов
и деталей, сборке элемента и других опера-
циях не возникало необходимости в дополни-
тельных подсчетах или измерениях расстояний
в масштабе для определения недостающих
данных.
Все размеры на рабочих чертежах простав-
ляют в миллиметрах и их подразделяют на
следующие группы (рис. 7):
Рис. 7. Группы размеров на рабочем
чертеже.
1. Монтажные размеры, определяющие поло-
жение элемента конструкции в сооружениях
(«м»).
2. Общие размеры элемента (<о»), привязан-
ные к осям и рядам каркаса сооружения.
3. Размеры «д», необходимые для изготовле-
ния натуральных шаблонов деталей или без-
наметочной обработки по упорам и другим
приспособлениям.
4. Размеры, необходимые для сборки эле-
мента («с»), определяющие взаимное располо-
жение деталей в элементе.
Размеры наносят с помощью тонких линий
за пределы изображения, при этом размерные
линии располагают параллельно отрезку пока-
зываемого размера на расстоянии не менее
7—10 мм от изображения элемента.
В месте пересечения выносных и размерных
линий наносят засечки под углом 45°, а раз-
мерные и выносные линии обрывают на рас-
стоянии 2—3 мм от места пересечения.
Величину размера указывают арабскими
цифрами высотой не менее 3 мм, проставляя
их над размерной линией. Размеры деталей
проставляют один раз для каждой сборочной
марки, размеры для сборки элементов указы-
вают в количестве, необходимом для установ-
ки в проектное положение всех деталей, из
которых состоит отправочный элемент.
При нанесении размеров следует учитывать
допуски на прокатку металла, изготовление
деталей, сборку элементов и пр. и в необхо-
димых случаях не замыкать цепочки размеров,
указывая только те, которые необходимо
соблюдать для получения требуемой геомет-
рической формы элементов и отдельных узлов.
Так, например, расстояния до центрирующих
осей или продольных рисок указывают только
от обушка уголка или одной из плоскостей
полок, к которой необходимо привязать цент-
рирующую ось или риску расположения бол-
тов, заклепок (рис. 8). Высоту прокатного
профиля и полную ширину полки (уголка,
двутавра, швеллера и др.) на чертеже не ука-
зывают и цепочку размеров по этим направле-
ниям не замыкают, что даёт возможность
плюсовые или минусовые допуски на прокатку
профилей размещать со стороны, не влияющей
на точность общих размеров элементов или
узлов.
Размеры, которые необходимо соблюдать с
повышенной точностью, обводят рамкой, на-
пример I 390 , или в рамке указывают воз-
Рис. 8 (а; б): а — простановка разме-
ров до рисок; б — положение цифровых
надписей размеров.
5980 2’
можиые величины допусков, меньших, чем раз-
решено по СНиП, например
Размеры надписывают над размерными ли-
ниями так, чтобы удобно было читать с ниж-
ней стороны чертежа. При малых расстояниях
между выносными линиями размер 'простав-
ляют сбоку, со сноской в виде волнистого
отрезка. Цепочку одинаковых размеров (ша-
гов отверстий для болтов, заклепок, ребер
жесткости, соединительных планок и т. п.)
указывают в виде произведения пХа=А, где
п — количество одинаковых размеров, а — по-
вторяющийся размер (рис. 9). Если одинако-
вые расстояния между отверстиями или дета-
лями удобнее устанавливать при разметке, то
такую цепочку указывают пХр.р, где п— ко-
личество, а р.р — равные расстояния.
Ю
ДО 4*160*640' 200 4 460*640
1 ' !6О0 г;
Рис. 9. Цепочки одинаковых размеров.
Если параллельные риски имеют небольшие
отклонения в величине размера до базовой
плоскости, то на чертеже должно быть четко
указано место их расхождения (рис. 9). Рас-
стояния от крайних отверстий до торца эле-
мента называют обрезом. Их назначают обыч-
но одинаковыми во всех деталях. Величину
типового обреза в цепочке размеров не про-
ставляют, оговаривая ее в примечаниях (на-
пример, «все неоговоренные обрезы принимать
50 мм»). Аналогично поступают с отверстиями
для монтажных болтов или заклепок («все
неоговоренные отверстия — 20 мм»).
В деталях, имеющих нетиповые обрезы или
отверстия, необходимо указывать их размеры,
при этом нетиповые отверстия обводят тонкой
линией, как показано на рис. 9.
Если размерные или выносные линии пере-
секают отверстия, к которым они не относятся,
то их обводят в сторону от отверстий (рис. 10).
Радиусы дуг окружности обозначают, как
показано на рис 11, при этом центры окруж-
ностей больших радиусов указывают условно
вблизи дуги. Дуги больших радиусов (более
4,0—5,0 м) указывают ординатами (с точ-
ностью до 0,1 мм) четного числа отрезков,
шагом 100—200 мм (рис. 12).
Рис. 11. Обозначения размеров радиусов
дуг окружностей.
Рис. 12. Простановка размеров в дугах боль-
ших радиусов.
В криволинейных деталях размерные линии
проводят по концентрическим дугам с указа-
нием, к какой риске отнесены данные размеры:
«по дуге 7?», по «риске а» и т. п. (рис. 13).
В гнутых деталях указывают линию гиба
«ЛГ», все размеры привязывают к этой линии.
Угол изгиба показывают треугольником укло-
на (рис. 14).
Если, кроме изгиба детали, предусмотрена
фаска (для сварочного шва), то необходимо
указывать, в какую сторону должна быть
произведена гибка: «ГФН» — «гнуть фаской
наружу» или «ГФВ» — «гнуть фаской внутрь».
Рис. 10. Обводка
выносных линий.
Рис. 14. Изображение гнутых деталей.
Для деталей, размечаемых до гнутья, на ра-
бочем чертеже изображают развертку.
Размеры срезов на ребрах жесткости, диа-
фрагмах и других деталях проставляют на
треугольниках, указывающих уклон среза
(рис. 15). Углы наклона рисок в фасонках,
а также уклоны раскосов ферм, связей И т. н.
показывают треугольниками с катетами (точ-
ность до 1 мм) по геометрической схеме (т. е.
между центрами узлов). В косоугольных тре-
угольниках проставляют геометрические разме-
ры всех сторон.
На геометрической схеме фермы наносят
геометрические длины стержней (между цент-
рами узлов), вычисленные с точностью до
1 мм. Размеры проставляют непосредственно
на рабочем деталировочном чертеже (КМД)
Ьтальных конструкций, присваивают условный
знак — сборочную марку, помещаемую в круж-
ке с указателем — выносной линией со стрел-
кой от изображения детали данной марки.
Сборочные марки обозначают:
а) для всех деталей, кроме указанных в
пп. «б» и «в»,—порядковые арабские числа:
1, 2, 3, ... и т. д.;
б) для нормализованных деталей — по ката-
логу завода-изготовителя, обычно в виде бук-
вы русского алфавита и порядковой арабской
цифры: а1, а2, аЗ, ... и т. д.;
в) для типизированных деталей в данном
объекте сборочная марка имеет одно обозна-
чение во всех чертежах объекта, удобнее все-
го в виде дроби, в которой числителем яв-
ляется порядковый номер, а знаменателем —
номер чертежа, где впервые показана типовая
Рис. 15. Геометрическая схема фермы и по-
каз уклонов.
над стержнями, без выносных и размерных
линий. Геометрическую схему фермы обычно
совмещают со схемой расчетных усилий, при
этом над стержнем записывают его геометри-
ческую длину, а под стержнем — расчетное
усилие в тс, с указанием знака (растяжение
+, сжатие —).
На рабочих чертежах КМД следует указы-
вать привязочные отметки (в мм), считая
условным «нулем» — уровень пола здания.
Обычно указывают отметки:
а) главных балок, ригелей и других гори-
зонтальных элементов — отметку верха верхне-
го пояса;
б) в стропильных и подстропильных фер-
мах— отметки низа опорной плиты и низа
нижнего пояса;
в) в колоннах и стойках — низ опорной пли-
ты базы, верх оголовка, строганых поверхно-
стей опорных столиков и т. п.;
г) в трубопроводах — осей труб и точек пе-
релома (изменения уклона).
Маркировка деталей и элементов
стальных конструкций
Маркировка деталей и элементов должна
соответствовать принятой марочной системе
проектирования строительных металлокон-
струкций.
Всем одинаковым деталям, изображенным
деталь (например
и т. п.), или чертежа
альбома типовых деталей объекта.
Маркировка деталей существенно влияет на
организацию технологического процесса изго-
товления отправочных элементов и объем про-
изводственной документации, поэтому выпол-
няется она с соблюдением следующих правил
технологичности:
1. Соблюдение строгой последовательности
маркировки по конструктивным признакам и
видам металлопроката. Так, например, для
сварных балок принимают следующую после-
довательность: верхний пояс — нижний пояс —
стенка — стыковые детали — опорные ребра —
остальные ребра — мелкие детали; аналогично
для ферм: верхний; пояс — нижний пояс — рас-
косы, начиная от опорного,— стойки, начиная
от опорной,— стыковые детали — узловые фа-
сонки, начиная от опорной,— соединительные
планки («сухари») — шпальные уголки — про-
чие мелкие детали.
2. Сквозная типизация однотипных деталей
для всего объекта. Сборочная марка типовой
детали должна быть обозначена одинаково во
всех чертежах данного объекта, и одновремен-
но с пуском в производство первого чертежа
должен быт? выпущен альбом типовых дета-
лей разрабатываемого объекта, содержащий
все данные, необходимые для изготовления на-
туральных шаблонов или безнаметочной обра-
ботки деталей.
3. Применение максимально возможного ко-
личества нормализованных по заводу деталей,
альбомы которых должны быть в достаточном
количестве в конструкторском бюро, отделе
подготовки производства, разметной, цехах
обработки, складе полуфабриката и сбороч-
ных цехах.
Все нормализованные детали должны иметь
сквозную маркировку во всех чертежах, неза-
висимо от объекта.
4. Одинаковые детали разных отправочных
элементов, изображенных на одном чертеже,
должны иметь одну сборочную марку.
5. Если отправочный элемент изображен на
двух чертежах, то нумерация сборочных марок
на втором листе должна быть продолжением
нумерации первого чертежа.
6. Парным элементам, изображение которых
взаимно зеркально, не имеющим оси симмет-
рии, присваивают одну сборочную марку с
индексами «т» — так и «н» — наоборот, напри-
мер Зт, 3й и т. п. .
Всем одинаковым отправочным элементам
присваивают условный знак — отправочную
марку, состоящую из заглавной буквы русско-
го алфавита и порядкового номера, например
Ф1, Ф2, ФЗ и т. д.
Парным отправочным элементам, изображе-
ние которых взаимно зеркально, не имеющим
оси симметрии, присваивают разные отправоч-
ные марки с указанием парности в надписи
над элементом, например Ф1, Ф2 (обратная
Ф1) и т. п.
Отправочрые -марки указывают на монтаж-
ной схеме и в надписях к изображению от-
правочных элементов на рабочих деталировоч-
ных чертежах. Маркировка отправочных эле-
ментов является существенным мероприятием
отработки конструкции на технологичность.
Существует три системы маркировки отпра-
вочных элементов: общая, фиксирующая и
индивидуальная. При общей маркировке сбо-
рочная марка является условным обозначе-
нием взаимозаменяемых однотипных элемен-
тов. В крупногабаритных элементах места
нанесения марок обозначают на рабочих чер-
тежах, обычно в двух местах, где можно лег-
ко прочесть марку: при нахождении элемента
в- штабеле склада конструкций (на торце) и
после монтажа элемента (на фасаде).
Фиксирующая маркировка является не толь-
ко условным обозначением элемента, но так-
же указывает на его непосредственное место
и ориентировку положения в сооружении.
В "этом случае однотипные' элементы могут
получать разные отправочные марки, в зави-
симости от положения элемента в разных про-
летах или ярусах сооружения.
Кроме отправочной марки, на элементе на-
носят ориентирующие знаки типа треугольни-
ка, острие которого указывает низ элемента.
Марку и ориентирующий знак наносят на
той грани колонны, которая указана на мон-
тажной схеме и рабочем чертеже, например,
все марки колонн с южной стороны. Марки на
Рис. 16. Пример фиксирующей
маркировки в элементах кар-
каса многоэтажного здания.
балках и фермах помещают с одной сторо-
ны — справа по фасаду.
На рис. 16 показан пример нанесения фик-
сирующей маркировки в элементах каркаса
многоэтажного здания.
Аналогичную систему можно рекомёндовать
и для металлических каркасов одноэтажных
промышленных зданий, выбирать марки эле-
ментов так, чтобы они обозначали место эле-
мента в сооружении. Например: колонны ряда
А замаркировать: А1, А2, АЗ, ..., колонны ря-
да Б — соответственно Б1, Б2, БЗ, ..., стро-
пильные фермы пролета А—Б именовать АБ1,
АБ2, АБЗ, ..., подкрановые балки ряда А в
пролете А—Б — ПАБ1, ПАБ2, ПАБЗ,.... подкра-
новые балки ряда Б со стороны пролета
А—Б — ПБА1, ПБА2, ПБАЗ,.... фонари 'пролета
А—Б обозначить ФАБ1, ФАБ2, ФАБЗ, и т. д.
При фиксирующей маркировке отправочных
марок будет больше, чем при общей марки-
ровке, так как, например, одинаковые фермы
пролетов А—Б и Б—В будут иметь разные
марки и т. п. Однако фиксирующая маркиров-
ка создает оптимальные условия комплектного,
по ходу монтажа, изготовления и отгрузки ме-
таллоконструкций, облегчает складирование и
подачу на монтаж и монтажную сборку, что
значительно повышает производительность тру-
да и сокращает сроки монтажа.
Индивидуальная маркировка применяется
только для элементов, прошедших общую за;
водскую сборку с подгоночными работами, в
результате которых элементы не могут быть
взаимозаменяемы, и при монтаже должны
быть установлены в те же места, где они на-
ходились при заводской общей сборке.
В этом случае на элементах наносят индиви-
дуальные марки и ориентирующие знаки, ука-
занные на схеме общей сборки, входящей в со-
став рабочего проекта. Например, элементы
кожуха доменной печи при прохождении об-
щей сборки маркируют: 5П1, 5П2, 5ПЗ, ..., где
«5» — порядковый номер пояса (по высоте),
цифры после буквы «П» обозначают порядко-
вые номера элементов данного пояса в соот-
ветствии с чертежом общей сборки.
Для тяжелых ферм, например нетиповых
пролетных строений мостов, индивидуальную
маркировку наносят на оба конца элемента в
виде М1-1, М2-1, МЗ-1, МЗ-2 и т. п., где циф-
ра после «М» обозначает номер узла, к кото-
рому 'примыкает данный конец элемента, а
цифра после черточки — номер элемента.
Ориентирующими знаками при индивидуаль-
ной маркировке служат риски, нанесенные при
общей сборке на концы сопрягаемых деталей,
фиксаторы и т. п.
Состав и оформление рабочих
деталировочных чертежей КМД
В комплект рабочих деталировочных черте-
жей (КМД), разрабатываемых конструктор-
ским отделом завода-изготовителя металло-
конструкций, входят следующие разделы:
1. Заглавный лист, пояснительная записка и
список чертежей на объект.
2. Монтажные схемы.
3. Деталировочные чертежи отправочных
элементов.
4. Сводные ведомости отправочных элемен-
тов и монтажных метизов, объединенных в
группы по ходу монтажа.
5. Дополнительные чертежи.
На заглавном листе пишут рее титульные
данные объекта, для которого по данным чер-
тежам будут изготовлены металлоконструкции.
В пояснительную записку включают:
— ссылки на проект КМ, по которому раз-
работаны чертежи КМД;
— общую ^характеристику конструкций, их
конструктивную схему при монтаже и эксплуа-
тации и др.;
— перечень внесенных изменений в проект
КМ, их обоснования и согласования с проект-
ной организацией, разработавшей чертежи
КМ;
— данные о стали и металлопрокате, при-
мененном в конструкции с учетом укомплекто-
вания металлом завода-изготовителя;
— сведения о заводских и монтажных соеди-
нениях, а в необходимых случаях — указания
об особенностях технологии и контроля при
изготовлении и монтаже;
— количество общей массы конструкций на
объект и массы по группам конструктивных
элементов, основные показатели технологич-
ности по элементам и объекту в целом;
— данные о заводской огрунтовке и требо-
вания к окраске конструкций после монтажа,
а также о других мерах предупреждения кор-
розии;
— дополнительные к установленным в
СНиП технические требования к изготовлению,
транспортированию, монтажу и эксплуатации
конструкций, а также к установленным допус-
кам на отправочные элементы и смонтирован-
ные конструкции, если это необходимо.
Список листов рабочих чертежей КМД при-
лагается к пояснительной записке и составля-
ется по следующей примерной форме:
№
КМД
Наименование
отправочных
элементов
Масса
конструк-
ций, кг
Приме-
чание
1 шт. I всех
Монтажные схемы, разработанные в составе
КМД, служат основным документом рабочего
проекта для непосредственного производства
монтажных работ и должны содержать:
— схемы взаимного расположения элемен-
тов в сооружении с указанием всех размеров и
отметок, необходимых как для установки, так
и для выверки конструкций при монтаже;
— схемы укрупненных до подъема и уста-
новки в проектное положение монтажных бло-
ков (если они имеются);
— чертежи монтажных и укрупнительных
стыков и узлов с необходимой деталировкой;
— ведомость отправочных элементов, изо-
браженных на данной монтажной схеме;
— таблицы монтажных швов, болтов, за-
клепок;
— примечания и условные обозначения.
В каждой монтажной схеме показывают
группу элементов, монтируемых одновременнв
по ходу возведения сооружения. Например,
для каркасов промышленных зданий прини-
мают следующие членения элементов на мон-
тажных схемах;
а) колонны со связями, подстропильные
фермы;
б) подкрановые балки, тормозные конструк-
ции, площадки по торцам на уровне тормоз-
ных площадок, подкрановые пути с упорами;
в) стропильные фермы или ригели попереч-
ных рам каркаса со связями по верхним и
нижним поясам, вертикальные связи шатра,
прогоны со связями (тяжами);
г) фонари со связями;
д) фахверки (продольный и торцевой);
е) рабочие, переходные и посадочные пло-
щадки, лестницы.
На монтажных схемах отправочные элемен-
ты конструкций изображают условно в виде:
— отрезков сплошных жирных линий, не
пересекающихся в узлах (для планов всех ви-
дов элементов, а также фасадов сплошностен-
чатых элементов высотой до 400—500 мм);
— контуров элементов, прерываемых в узлах
и стыках (для фасадов сплошностенчатых эле-
ментов высотой более 400—500 мм);
— геометрических схем решетчатых элемен-
тов (ферм).
Элементы из круглой стали (тяжн) изобра-
жают пунктирными линиями, а проекции вер-
тикальных связей на монтажных схемах —
штрихпункт ирными.
На чертежах монтажных схем помещают
разрезы, если это необходимо для показа про-
ектного положения элементов и их взаимо-
связей с соседними элементами.
Обозначения рядов (А, Б, В ...) и осей (1,
2, ? ...) на монтажных схемах КМД прини-
мают по данным КМ, а маркировку отправоч-
ных элементов — по одной из описанных выше
систем, при этом типовым и стандартным эле-
ментам присваивают марки из альбомов типо-
вых конструкций, утвержденных Госстроем
СССР.
Ведомость отправочных элементов, помещае-
мых на монтажных схемах, оформляют по
следующей примерной форме:
Отпра- вочная марка Наименование Количе- ство Масса, кг № чертежей КМД Примечание
одного элемента всех
Масса конструкций; Масса монтажных швов Масса монтажных ме- тизов Итого массы по мон- тажной схеме
Массу элемента и итоговые данные округляют до целых.
Таблицу монтажных швов рекомендуется оформлять в следующем виде:
Таблица монтажных швов
Марки узлов и соединяемых элементов Коли- чество узлов Тип шва Длина, м Масса, кг Тип электрода
иа узёл всего иа узел всего
Масса по монтажной схеме
Таблица монтажных метизов (болтов, Шурупов, заклепок) составляется в сле-
дующем виде:
Таблица монтажных метизов
Наименование Диаметр, мм Длина, мм Количество, шт. Масса, кг ГОСТ или ТУ Примечание
Масса по монтажной схеме
В примечаниях к монтажной схеме указы-
вают:
а) размеры неоговоренных монтажных швов;
б) диаметр неоговоренных болтов, заклепок;
в) необходимые указания- по технологии
монтажной сборки, сварки, сбалчиванию,
клепке;
г) дополнительные указания по контролю и
допускам на монтаж соответствующих метал-
локонструкций, если они отличны от требова-
ний СНиПов;
д) разъяснение' маркировки элементов на
данной монтажной схеме, ориентирующих
знаков и т. п.
На рабочих деталировочных чертежах КМД
помещают изображение одного или нескольких
однотипных отправочных элементов и все не-
обходимые данные для разработки техноло-
гии и их изготовления.
Спецификацию металлопроката оформляют в виде таблицы примерно следую-
щей формы:
Спецификация металлопроката, сталь класса , марки ГОСТ
Отпра- вочная марка Сбороч- ная марка Сечение Дли- на. мм Количество Масса, кг Примечание-
т и одной де- тали всех отпра- вочного элемента
На чертеже КМД помещают также специ-
фикацию металлопроката, таблицу отправоч-
ных элементов, подлежащих изготовлению по
данному чертежу, таблицу заводских сварных
швов и примечания. Для конструкций типа
башен, труб, кожухов доменных печей и т. п.
на деталировочном чертеже следует пометить
в мелком масштабе схему всего сооружения и
показать жирными линиями элементы, поме-
щенные на данном чертеже.
Если в одном отправочном элементе име-
ются детали разных марок стали, то в заго-
ловке спецификации указывают одну марку
стали, применяемую для большинства основ-
ных деталей, а в примечании указывают мар-
ки стали для деталей, изготавливаемых из
иных марок стали.
Сборочная марка (бывшая «позиция»)
объединяет группу одинаковых деталей.
Длины деталей рассчитывают и записывают
в спецификации с точностью до I мм.
Длины гнутых деталей определяют по ней-
тральной оси (т. е. проходящей через центр,
тяжести сечений).
Длины деталей, имеющих на торцах косые
срезы, указывают, как расстояние между край-
ними в торцах точками.
Все длины деталей в спецификации явля-
ются их окончательными размерами, а вели-
чину припусков на стружку, фрезеровку, гиб-
ку, усадку после сварки и т.п. устанавливают
технологи в соответствующих технологических
картах.
Масса одной детали определяется с точ-
ностью 0,1 кг, а массу отправочного элемента
округляют до 1,0 кг. Масса сортового и ба-
лочного проката, труб и других профилей
устанавливается по данным соответствующих
сортаментов металлопроката.
Массу листовых деталей определяют непо-
средственным расчетом, принимая объемную
массу листовой стали 7,85 т/м3 и-ли 7,85 кг/мг
(при толщине 1 мм), 78,5 кг/м2 (при толщине
10 мм). Массу листовых фасонных деталей (с
косыми и криволинейными срезами и т. п.)
толщиной до 12 мм, площадью до 0,1 м2 опре-
деляют как для описанного прямоугольника, а
массу деталей площадью более 0,1 м2 любой
толщины и площадью до 0,1 м2 при толщине
более 12 мм, а также фланцев рассчитывают
по фактической площади.
В массу отправочного сварного элемента
включают массу наплавленного металла свар-
ных швов в размере 1% от суммарной массы
деталей, независимо от данных таблицы за-
водских сварных швов (согласно п. 12 общих
указаний прейскуранта 01—09 оптовых цен на
строительные стальные конструкции, 1967 г.).
В примечаниях к спецификации указывают
дополнительные технологические операции
(кроме обычной резки, сверления, штампов-
ки), к которым относят: строжку, фрезеровку,
снятие фасок, гнутьё в холодном или горячем
состоянии и т. п. Эти указания приводят в со-
кращенном виде (см. табл. Ш-1).
При совмещении на одном изображении
нескольких отправочных элементов полную
спецификацию составляют только на один,
«базовый» элемент. В спецификациях на
остальные элементы вписывают одной строч-
кой все одинаковые по марке и количеству
детали (например, для Ф2 «сборочные марки
1—21 по Ф1 массой кг»), а далее
помещают данные о дополнительных сбороч-
пых марках специфицируемого элемента.
В спецификациях следует оставлять свобод-
ными по нескольку строчек для каждого от-
правочного элемента, так как при укомплек-
товании наличным металлом возможно появ-
ление дополнительных позиций.
Таблицу заводских сварных швов состав-
ляют для каждого изображенного на чертеже
отправочного элемента:
Таблица заводских сварных швов
Марка от- правочного элемента Тип шва Дли- на, мм Масса, кг Тип элек- трода и вид сварки
Итого массы на 1 элемент.
Масса шва одного типа определяется с точ-
ностью до 0,1 кг, а массу швов на I элемент
округляют до целых кг.
О количестве и массе отправочных элемен-
тов, подлежащих изготовлению по рабочему
чертежу, указывают в табличке:
Требуется (или «изготовить»)
Отправочный элемент марки Количе- ство, шт. Масса, кг
одного элемента всех
Итого массы по чертежу
Массу одного элемента принимают по дан-
ным спецификации.
В примечаниях на рабочем деталировочном
чертеже КМД отправочных элементов поме-
щают общие указания по изготовлению эле-
ментов, например:
1. Дополнительные требования к металло-
прокату (если они имеются).
2. Наиболее часто примененные на данном
чертеже размеры катетов угловых швов, диа-
метров отверстий, обрезов, что имеет лако-
ничную запись, например:
Все угловые швы йш— 6 мм
Все отверстия й — 20 мм кРоме ого'
Все обрезы - 50 мм в0Реннь,х-
3. Определенные указания по технологии из-
готовления, например: «все поясные швы ва-
рить автоматом с полным проваром стенки»,
«для всех стыков поясов балок применять по-
вышенный контроль определения внутренних
дефектов просвечиванием или прозвучива-
ннем» и т. п.
4. Ссылки на смежные чертежи: «монтаж-
ную схему см. чертеж «Работать сов-
местно с чертежом № ».
Система нумерации листов рабочих черте-
жей КМД является важным элементом техно-
логичности рабочего проекта, так как на каж-
дом отправочном элементе, кроме марки, ука-
зывают номер чертежа, по которому изготов-
лен отправочный-элемент.
Наиболее целесообразной является система
пообъектной нумерации, в которой каждому
номеру объекта (заводского заказа) при-
сваивается порядковая нумерация листов ра-
бочего проекта, начиная с № 1 (заглавный
лист), затем монтажной схемы, затем детали-
ровочных чертежей отправочных элементов.
В этом случае в марке, наносимой заводом-
изготовителем на каждом отправочном эле-
менте, указывают:
Кб
<318-27
где Кб — отправочная марка элемента;
318 — номер объекта (заводского заказа);
27 — номер рабочего чертежа.
Если в процессе изготовления возникает не-
обходимость во внесении изменений, то в но-
вых чертежах оставляют прежний номер, с ин-
дексом «и», например, при первом изменении—
27и, при втором изменении — 27ии н т. д.
Сводные ведомости отправочных элементов
и монтажных метизов являются документами
для отгрузки конструкций на монтаж и при-
емки их на складе конструкций строительной
площадки. Составляются они по формам, ана-
логичным таблицам, которые помещены на
монтажных схемах.
Дополнительные чертежи рабочего проекта
могут быть двух видов: внутризаводские (не-
отправляемые на монтаж) и общие для заво-
да-изготовителя и монтажной организации.
К внутризаводским относят чертежи раскроя
деталей на наличном металлопрокате, эскизы
кузнечных деталей и деталей сложной конфи-
гурации или с механической обработкой, чер-
тежи копиров, кондукторов, заводских сбороч-
ных приспособлений, оснастки для обработки
деталей с повышенной точностью и т. п.
К общим дополнительным рабочим черте-
жам, которые отправляются на монтаж, отно-
сят чертежи приспособлений для общей сбор-
ки, схемы погрузки конструкций на подвижной
состав, детали монтажных стыков, маркиро-
вочные схемы заводских общих сборок и т. п.
При оформлении рабочих деталировочных
чертежей КМД необходимо соблюдать требо-
вания ГОСТов единой системы конструктор-
ской документации (ЕСКД):
ГОСТ 2.301—68 —форматы;
ГОСТ 2.302—68 — масштабы;
ГОСТ 2.303—68 — линии;
ГОСТ 2.304—68 — шрифты чертежные;
ГОСТ 2.305—68 — изображения: виды, раз-
резы, сечения;
ГОСТ 2.306—68 — графические обозначения
материалов и правила нанесения их на чер-
тежах;
ГОСТ 2.307—68 — нанесение размеров и пре-
дельных отклонений;
ГОСТ 2.308—68 — указание на чертежах пре-
дельных отклонений формы и расположения
поверхностей;
ГОСТ 2.309—68 — нанесение на чертежах
обозначений шероховатости поверхности;
ГОСТ 2.316—68 — правила нанесения на
чертежах надписей, технических требований и
таблиц.
РАЗДЕЛ IV
РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СОЕДИНЕНИИ
И ЭЛЕМЕНТОВ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИИ
СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
Общая классификация сварных швов и соединений
1. По способу выполнения:
а) ручная сварка — обычная или с глубоким
проплавлением;
б) полуавтоматическая сварка — под флю-
сом или в среде защитных газов;
в) автоматическая сварка — дуговая под
слоем флюса, электрошлаковая, в среде за-
щитных газов и др.
2. По месту выполнения:
а) заводские швы — выполняемые при изго-
товлении конструкций;
б) монтажные швы—выполняемые при мон-
таже конструкций.
3. По виду соединений — стыковые,
угловые, нахлесточные, пробочные, в прорезях,
электрозаклепки (контактной сваркой).
4. По протяженности швов: сплош-
ные и прерывистые (шпоночные).
5. По расположению швов отно-
сительно усилий (рис. 17): .фланговые,
лобовые, косые.
6. По применяемым электродам
(табл. IV-!):
а) тип электрода по ГОСТу 9467—60 обо-
значает гарантируемые минимальные механи-
Рис. 17. Виды швов по расположению к
усилию: а — фланговый; б — лобовой; в —
косой.
ческие характеристики сварных швов и соеди-
нений;
б) технологическая марка электрода обозна-
чает тип обмазки и является шифром органи-
зации'— автора данной обмазки (например,
СМ — Стальмонтаж, ДСК — Днепросталькон-
струкция и т. п.).
7. По положению в простран-
стве: нижние, полувертйкальные, вертикаль-
ные, полупотолочные, потолочные, горизон-
тальные и «в лодочку» (рис. 18).
Наибольшая производительность и наимень-
шая стоимость сварочных работ обеспечивается
при сварке в нижнем положении и «в лодоч-
ку». Наименьшая производительность и наи-
Рис. 18. Виды швов по
положению в простран-
стве при сварке.
112
Электроды для дуговой сварки конструкционных сталей по ГОСТу 9467—60
Механические свойства сварного соединения при применении электродов диаметром Содержание в наплавленном металле, %
' Тип йэ>2,5 ММ йэ<2,5 мм Соответствующие технологические
электро- дов К ГС б, % КГС’М К ГС аь,— мм5 угол Назначение
по ГОСТу СГв, ММ2 йк, .. см2 загиба, градусов серы фосфора марки электродов
не менее не менее
Э34 34 — — 34 30 0,05 0,05 АН-1 меловые Сварка нерасчетных элементов в полевых условиях
Э42 42 18 8 42 120 0,05 0,05 ЦМ-7, СМ-5, АНО-1, АНО-5, АНО-6, ОМА-2, ВСП-15, ВСЦ-2, ОММ-5, КПЗ-32, УНЛ-1 Сварка сталей обыч- ной прочности. Э42А при динамических воздейст-
Э42А 42 22 14 42 180 0,04 0,04 СМ-11, УОНИ-13/45, УП-1/45, ОЗС-2 виях и высоком давле- нии в сосудах
Э46 46 18 8 46 120 0,05 0,05 МР-2, МР-3, ОЗС-З, ОЗС-4, ОЗС-6, ЗРС-1, ЗРС-2, РБУ-4, РБУ-5, АНО-3, АНО-4
Э46А 46 22 14 46 150 0,04 0,04 Э 138/45Н Сварка сталей повы- шенной прочности элек- -тродами с индексом «А» при динамических на- грузках н высоком дав- лении в сосудах
Э50 Э50А 50 50 16 20 6 13 50 50 90 150 0,05 0,04 0,05 0,04 ВСЦ-3, ВСН-3 УОНН-13/55, ДС К-50, УП-1/55, АНО-7, К-5А
Э55 ' 55 20 12 55 140 0,04 0,04 УОНИ-13/55у
Э60 60 16 6 — — 0,04 0,04 УОНИ-13/65 Сварка высокой проч- ности электродами с ин- .дексом «А» при дина- мических нагрузках и высоком давлении в со-
Э60А 60 18 10 — — 0,04 0,04 У ОНИ-13/65
Э70 70 12 6 — — 0,04 0,04 ЛКЗ-70
Э85 85 12 5 — — 0,04 0,04 УОНИ-13/85, УОНИ-13/85у судах и трубопроводах
9,9 113
Расчетные сопротивления сварных соединений по СНиП П-В.3-72
ВИД сварного Напряженное состояние Обо- зиаче- Расчетные сопротивления сварных соединений в конструкциях из стали, кгс/см!
С »/я с «/» С •/» с «/« с «/« С С "/75
соедине- ния иие тил электродов
Э42 Э42А Э46 Э46А Э50 Э50А Э55 Э60 Э60А Э70 Э85
В стык Сжатие ' Растяжение: а) автоматическая сварка, а также по- луавтоматическая и ручная сварка с /?рВ физическим контролем качества швов; 2100 2100 (2600) 2600 2600 (3000) 2900 2900 (3100) 3400 3400 3800 3800 4400 4400 5300 5300
б) полуавтоматическая и ручная свар ка (визуальный контроль) рСВ Яр 1800 2200 2500 — —. — —
Срез Р СВ Я ср 1300 1500 1700 2000 2300 2600 3100
Угловые швы Срез Я св У 1500 1800 2000 2200 2400 2800 3400
Примечания: 1. В скобках указаны расчетные сопро- тивления растяжению сварных соединений в стык, эксплуа- тация которых возможна и после достижения металлом пре- дела текучести. 2. Все сварные соединения подвергаются визуальному кон- тролю (наружный осмотр, измерение швов), а при непосред- ственном восприятии тяжелых динамических и вибрационных воздействий и в сосудах под давлением назначают дополни- тельно физический контроль внутренних дефектов (рентгено- и гаммографирование, ультразвуковая дефектоскопия, магни- тографический способ и др.). 3. Для элементов из стали разных классов расчетное сопро- тивление сварного соединения в стык принимается равным расчетному сопротивлению соединения в стык из менее проч- ной стали. 4. Расчетные сопротивления сварных соединений в стык установлены для швов, выполненных двухсторонней сваркой или односторонней с подваркой корня шва. 5. При применении в соединяемых элементах конструкций проката более толстого, чем указано в табл. 1-1, расчетные сопротивления сварных соединений принимаются в соответ- ствии с расчетными сопротивлениями основного металла.
большая стоимость — при сварке в потолочном
положении. Остальные положения занимают
промежуточные значения.
Основным правилом технологичное™ при
проектировании сварных конструкций явля-
ется обеспечение следующих условий:
а) все заводские швы должны быть доступ-
ны к сварке в нижнем положении и «в лодоч-
ку» (с учетом возможной «кантовки» — пере-
ворачивания элементов в процессе изготов-
ления);
б) монтажные швы, свариваемые в проект-
ном положении, конструкции должны содер-
жать минимум объема сварки в неудобных
положениях.
Автоматическая электрошлаковая сварка вы-
полняется только в вертикальном положении.
Следует отметить, что механические харак-
теристики сварных соединений, выполняемых
ручной сваркой, практически не' зависят от
положения сварки, так как в более трудных
положениях сварку производят сварщики вы-
сокой квалификации.
Стыковые швы
Стыковые швы могут выполняться без раз-
делки кромок и с разделкой кромок.
Назначение разделок кромок технологиче-
ское:
— для достижения положения конца элек-
трода на 3—4 мм от основания, что обеспечи-
вает провар корня шва;
— скосы открывают кромки деталей для
сварочной дуги, что обеспечивает провар кро-
мок;
— разделка кромок облегчает всплывание
шлака на поверхность сварочной ванны.
Для выполнения этих назначений кромкам
стыкуемых деталей придают углы скоса р, об-
разующие общий угол разделки а, а между
деталями оставляют зазор А. Притупления
«р».предохраняют от прожога и оплывания
кромки деталей.
Существует два основных вида разделки
кромок (рис. 19): У-образная и У-образная
(чашеобразная, рюмкообразная).
Для стыкования толстых деталей (более
20—25 мм) принимают производные разделки:
Рис. 19. Разделка кромок под стыковые
-ШВЫ.
— симметричная Х-образная или К-образ-
ная разделка для поворотных стыков (в про-
цессе производства);
— несимметричная Х-образная или К-образ-
иая разделка для неповоротных стыков.
Аналогично принимают двойную двухсторон-
нюю симметричную и несимметричную раз-
делку кромок.
Расчетные сопротивления сварных швов и
соединений показаны в табл. 1У-2. Конструк-
ции основных стыковых швов — табл. 1У-3.
Условия неразрушимости стыкового шва:
при сжатии
А < ЬК™;
(4.1)
при растяжении
А < (4.2)
где Ь, а — ширина и толщина деталей;
/? св, —расчетные сопротивления на
сжатие и растяжение (табл. 1У-2).
В СНиП П-В.3-72 установлено, что для
всех видов сварки /?“ =/?— расчетному со-
противлению основного металла. Поэтому,
«прямые» сжатые стыки при выводе начала
шва (где непровар) и конца шва (где кратер)
на выводные планки (рис. 20) будут равно-
прочны с основным металлом и расчету не
подлежат.
Для растянутых стыков только при
автоматической сварке, а также при ручной
а 5
плешка
Рис. 20. Виды стыков: а — пря-
мой; б — косой.
сварке с повышенным контролем (физически-
ми методами).
При ручной сварке с обычным контролем
и в местах, где необходима равно-
прочность стыка с основным металлом, при-
меняют «косой стык» под углом 60° для всех
видов сварки (рис. 20).
Основные правила конструирования сварных
стыковых соединений:
1. Должна быть обеспечена равнопрочность
основного и наплавленного металла, для чего
следует применять типы электродов соответ-
ственно классу прочности основного металла
(табл. 1У-2).
2. Конструкция сварного шва должна соот-
ветствовать предполагаемому виду сварки,
толщине стыкуемых деталей и положению
стыкового шва в пространстве при сварке.
3. Начало и конец каждого стыкового шва
необходимо выводить за пределы рабочей
части стыкового шва •— на выводные планки,
которые следует предусматривать в специфи-
кациях металла на рабочих чертежах.
Выводные планки могут служить для кон-
троля качества стыковых швов, в этом случае
они должны быть изготовлены из той же ста-
ли, что н основные детали, с такой же фор-
мой разделки, а длина вывода стыковых швов
должна быть не менее 50 мм.
4. Стыковые швы не должны быть острыми
концентраторами напряжений («надрезами»),
для чего необходимы следующие условия
(рис. 21):
а) превышение валика над поверхностью
деталей должно быть минимальным;
б) в конструкциях, непосредственно воспри-
нимающих динамические и вибрационные воз-
действия, выступающие валики следует сре-
зать (механическими способами) и поверх-
ность швов зачистить заподлицо с поверх-
ностью деталей:
Рис. 21. Снижение концентрации напряже-
ний в стыковых швах: а — ограничения пре-
вышения валика;' б — срезка валика; в —
сопряжение деталей разной толщины; г —
сопряжение деталей разной ширины.
в) при стыковании деталей разной толщины —
или разной ширины Предусматривают плавные
переходы с уклоном 1:5.
5. Как правило, следует применять «прямые»
стыки, так как «косые» стыки являются нетех-
нологичными (большие отходы металла от
косых резов на концах, увеличенный объем
наплавленного металла шва, винтообразные
усадочные деформации и т. п.). «Косые» сты-
ки допускаются только в случае технически
обоснованной необходимости расположить
стык в наиболее напряженном сечении, при
выполнении этого стыка ручной сваркой с
обычным (визуальным) контролем.
Основные типы стыковых швов ручной, автоматической
и электрошлаковой сварки для строительных конструкций
Наименование по ГОСТу Условные обозначения Подготовка кромок Шов Размеры, мм
по ГОСТу КМД
Односторонний шов
без скоса кромок
Двухсторонний шов
без скоса кромок
1. Швы ручной СВ! С2 1Г5 С4 V» арки по ГОСТу 526 4—69 8=2-3 1; О >, 0=/з/ 1 8= ^О 8=2-5
-1 ; )
18 Ч Г о....
Двухсторонний шов
со скосом двух кро-
мок
С18
/-4^
8=/О-28
2= 30-50
О=0,5-0,3
75
Двухсторонний шов
с криволинейным ско-
сом двух кромок
С19 05
8=/5~23
2 = 3о-зв
2=50-/00
^2,5^
Двухсторонний шов
с симметричнымй ско-
сами двух кромок
С21 Х5
2= /2-30
8^32-60
д=05-^
1 Наименование по ГОСТу Условные обозначения Подготовка кромок Шов Размеры, мм
по ГОСТу КМД
Двухсторонний шов С22 Т^) с двумя симметрии- ными криволинейными скосами двух кромок I л
> чх V» 1 л-?—<!х<сг д-05-05
-
Двухсторонний шов С8 5) &>/ ' со скосом одной кромки -1 1-26 3-^-6 । 3=Ю-26 ^0,5-Ь
Двухсторонний шов С9 с криволинейным ско- У0 сом одной кромки л= -тг- №~60 си/ 5 з । ^В5 Д 3=15-29 0,5-^5 3=зо-бо д= о,5-о,5
1
Двухсторонний шов СИ ЦС с двумя симметрии- •>*-' ными скосами одной * кромки X 5 -60 § 3=12-30 0.55о5 | 3=52-60 § = 0.5^5
Двухсторонний шов
с двумя симметрич-
ными криволинейными
скосами одной кромки
3=50-60
3= 62- то
д-0.5 -05
Наименование по ГОСТу Условное обозначение Подготовка кромок Шов Размеры, мм
по ГОСТу КМД
II. Швы автоматической и полуавтоматической сварки по ГОСТу 8713—70
Двухсторонний шов
без скоса кромок
С2 АП
I
5=^-5
Двухсторонний шов
без скоса кромок на
флюсовой подушке
С2
Дф
][
$=5-10
Двухсторонний шов
со скосом двух кромок
с1з АП
'=2^1.5
Двухсторонний шов
со скосом двух кро-
мок на флюсовой по-
душке
С14
Аф
№
$=25-1,
С
$=2У-бО
Двухсторонний шов
с криволинейными
скосами двух кромок
Наименование по ГОСТу Условное обозначение Подготовка кромок Шов Размеры, мм
по ГОСТу КМД
Двухсторонний шов
с двумя симметрич-
ными скосами двух
полок
сз° АП
ХЗ
^2
Двухсторонний шов
с двумя симметрич-
ными скосами двух
кромок на флюсо-
вой подушке
С31
А<р
Х5
Двухсторонний шов
с двумя симметрич-
ными криволинейными
скосами двух кромок
сзз
8-50-30
2=00-/60
у
III. Швы электрошлаковой сварки по ГОСТу 15164—69
Сварной шов без С1
скоса кромок
шэ
15
Сварной шов без СЗ
скоса кромок на при-
вариваемой прокладке
Угловые швы
Конструкция угловых швов зависит от мес-
та их выполнения (заводские и монтажные
швы) и от толщины сопрягаемых деталей
. (табл. IУ-4).
Монтажные угловые швы конструируют та-
ким образом, чтобы получить минимальные
объемы потолочной сварки. Угловые швы ра-
ботают, главным образом, на срез по плос-
костям, указанным на рис. 22.
Рис. 23. Максимальная и минимальная
высота катета угловых швов.
соеза
Рис. 22. Расчетные плоскости среза
при ручной и автоматической сварке.
Условные неразрушимости углового шва:
К < ₽АШ (/ш — 1см) Я" ; (4.3)
расчетная площадь среза углового шВа:
расчетная высота катета углового шва:
. ?щ
“ ₽0ш-1см) ; (45)
расчетная длина углового шва:
/ш = •ЙСЖР +1 см> (4.6)
р«ш
где Ы—расчетное усилие;
В. — расчетное ’ сопротивление углового
шва;
Аш, 1ш — высота катета и длина шва;
р — коэффициент провара, принимаемый при
однопроходной сварке: Р=0,7 — при ручной
сварке; ’р=0,8— при полуавтоматической;
0=1,0— при автоматической.
Основные правила конструирования угловых
швов. 1. Минимальные и максимальные раз-
меры катетов швов (рис. 23) принимаются:
Аш.мяв^4 мм, кроме сварки деталей тонь-
ше 4 мм и не менее данных табл. 1У-4;
Аш.макс^1,2 вмяв—«мяв — толщина наибо-
лее тонкой детали.
Ограничение максимальной толщины шва
обусловлено опасностью пережога основного
металла.
2. ' Типовые размеры катетов угловых швов:
Аш=4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22,
24, 25, 30 мм.
3. Минимальный размер катета шва по усло-
вию получения достаточно пластичного шва
принимается по данным табл. 1У-4 (в соответ-
ствии с п. 10.34 б СНиП П-В.3-72).
Таблица 1У-4
Минимальные катеты угловых швов
Толщина более толстой из свариваемых деталей, мм до 10 | 11-22 | С с е I 33—50| 51 и более
С 38/23 и С 44/29 4 6 8 10 12
Аш.мяв, ______________________________________
мм С 46/33 до С 85/75 6 8 ТО 12 —
4. Расчетные длины угловых швов прини-
маются:
а) минимальная длина углового шва в
узлах ферм 60 мм, в остальных конструк-
циях— 40 мм, но не менее 4 Аш;
б) максимальная расчетная длина углового
шва 60 Аш, кроме случаев, когда усилие пере-
дается равномерно вдоль всей длины шва
(поясные швы балок и т. п.).
5. В нахлесточных соединениях величина
напуска должна быть не менее 5 «мии, где
«вив — наиболее тонкая из соединяемых де-
талей.
6. Угловые швы при статических нагрузках,
как лобовые, так и фланговые, должны иметь
соотношение катетов 1:1. При динамических
нагрузках — фланговые швы 1:1, а лобо-
вые— I : 1,5 (рис. 24).
Рис. 24. Отношения катетов швов при
динамической нагрузке.
7. В конструкциях, непосредственно воспри-
нимающих динамические и вибрационные на-
грузки (подкрановые балки, балки проезжей
части мостов и т. п.), угловые швы должны
иметь плавный переход на основной металл,
т. е. иметь ровную или вогнутую поверхность
и сквозной провар оснований противополож-
ных швов (рис. 25).
Рис. 25. Форма угловых швов при
динамической нагрузке.
8. Прикрепление элементов в узлах следует
конструировать без эксцентрицитета, т. е.
обеспечивать совпадение центра тяжести при-
крепляющих швов с центром тяжести при-
крепляемого элемента. Для определения рас-
четных усилий прикрепления уголка к фасон-
ке, например, используют «правило рычага»
(рис. 26):
Рис. 26. Прикрепление уголка к фасонке и
распределение усилий на шов по перу и
шов по обушку.
усилие в шве по обушку
Ь — г
14о = —^ = кок-, (4.7)
усилие в шве по перу
= = (4.8)
о
где- коэффициенты ко и кп допускается прини-
мать приближенно по схемам рис. 26.
Расчет прикрепления уголка к фаске.
I случай — расчет прикрепления уголка по
усилию фланговыми швами (рис. 26).
1. Требуемая площадь среза фланговых
швов
ГФ = (.4.9)
У
2. Шов по перу
Л, — Хп/7ф- (4.10)
Задаемся йп^«у, определяем длину шва
/п=-^-+1см, (4.11)
Р«п
где р — коэффициент провара (см. форму-
лу 4.6).
Результат /п округляют в большую сторо-
ну до целых.
3. Шов по обушку
й'о—к &Рф-
I вариант: задаемся 1о=1п, тогда
(4-12)
(4.13)
II вариант: задаемся Ло<1.2 &ф, тогда
10 = ——--------+ 1 см.
рл0
(4.14)
Пример IV-!.
Рассчитать прикрепление к фасонке Зф =
= 14 мм спаренных равнополочных уголков
100X12 из стали класса С 46/3з на усилие
130 тс. фланговыми швами электродами Э50
св =2000 кгс/см2).
1. Требуемая площадь среза фланговых
швов на один уголок
0,5
4 Ф — у^св
У
0,5X130000 •
— —-------=32,5 см2.-
2000
2. Шов по перу
Р«1 = *п Рф =0,3X32,5 =9,76 см2.
Задаемся йп=«у— 2 = 12 — 2 =10 мм.
2. Задаемся лобовым швом:
Лл С 5у, I л = Ь\
Рл — ₽ (4 - 1 см).
3. Требуемая площадь среза
швов
(4.16)
фланговых
Рф — Рщ — Рл- (4.17)
Далее распределение Р& между швами по
перу и по обушку производится по 1-му
случаю.
Пример 117-2.
Рассчитать прикрепление к фасонке «ф =
= 10 мм спаренных неравнополочных уголков
140X90X8 из стали класса С 60/45 на уси-
лие 130 тс фланговыми и лобовыми швами
электродами 355 (/?“ =2400 кгс/см2).
1. Требуемая площадь среза всех швов на
один уголок
Длина шва по перу
Г,. 9,76
2П = — + 1 см =-------—(-1 см =14,7 см.
₽ЛП 0,7X1,0
Ш —
°.5^ 0,5X130000
2400
27,1 см2.
2. Задаемся лобовым швом, размером
по
Принимаем /п=15 см, то есть шов 10—150.
3. Шов по обушку
ширине полки
/л=Ь = 140 мм
/1л=Ху—1=8—1 = 7
мм.
Ро=ЛоРф=0,7X32,5=22,74 см2.
Задаемся й0^1.2 «ф = 1,2X1,4 = 17 мм при-
нимаем 16 мм.
Длина шва
о
4 =
₽Ло
, 22,74
+ 1 см=--------
0,7X1. Ь
Принимаем Д = 22 'V. то есть
(рис. 27).
см=21,2 см.
шов 16—220
II случай — расчет прикрепления уголка
по усилию фланговыми и лобовыми швами.
1. Требуемая площадь среза всех швов
(4.15)
у
Площадь среза лобового шва
/:л = р/1л (/л—1 см) =0,7X0,7(14—1) =6,4 см2.
3. Требуемая площадь среза фланговых
швов
Гф=Лп—Рл=27,1—6,4=20,7 см.
4. Шов по перу
Гп=*п Рф = 0,35X20,7= 7,25 см2.
Задаемся Лп=ху—1=8—1 = 7 мм.
Длина шва
Р« 7,25 . 1-0
=----=- +1 см= ------------+1 = 1а,8см.
₽йп 0,7X0,7
Принимаем 16 см, то есть шов 7—160.
5. Шов по обушку
Ро =ко Дф=0,65X20,7=13,45 см2.
Задаемся й0 = 1,2 «ф = 1,2X1 = 1.2 см.
Длина шва
Р» 13,45
7О = ----+1= ----------+1 = 17 см,
0 ₽Л0 0,7X1.2
т. е. шов 12—170.
III случай — расчет прикрепления уголка
к фасонке по равнопрочности.
В этом случае расчетным усилием прини-
мается несущая способность прикрепляемого
элемента, т. е.
^=Рр^^, (4.18)
где Рр = Ркт — для растянутых элементов;
Рр = • Рбр— для сжатых элементов;
— расчетное сопротивление основного ме-
талла.
Требуемая площадь среза прикрепляющих
швов
Рш = 1,4 Рр . (4.19)
Далее определение размеров швов произво-
дится по I или II случаю.
В примере IV-! при растяжении
Рф = 1,4 Ту =1,4X22,8=32 см2,
где 22,8 см2—площадь сечения уголка 100X12.
В примере 1У-2 — при растяжении
Гш=1,4 Ру= 1,4X18=25,2 см2,
где 18 — площадь сечения уголка 140X90X8-
Таблица 1У-5
Основные типы угловых швов ручной, автоматической
и электрошлаковой сварки для строительных конструкций
Наименование по ГОСТу Условное обозначение Подготовка кромок Шов Размеры- мм
по ГОСТу КМД
I. Швы ручной сварки по ГОСТу 5264—69
Двухсторонний шов
без скоса кромок
тз
Двухсторонний шов
со скосом одной
кромки
Двухсторонний шов
с криволинейным ско-
сом одной кромки
из
^=66-70
8=42-60
Наименование
по ГОСТу
Условное обозначение Подготовка кромок Шов
по ГОСТу кмд
Размеры, мм
Двухсторонний шов Т9
с двумя симметрия
ными скосами одной
кромки
5 » 12-18
9‘3*3
2 = 20-26
9 ‘5-3
8-28-34
9‘бгЗ
5-46
9‘9‘-3
8- 48-54
2=11-3
Двухсторонний шов
с двумя симметрич-
ными криволинейными
скосами одной кромки
ТП
^--50-78
^6±3
80-57
3=^3
3=66-/00
Двухсторонний шов, У12
соединение под углом
с одним скосом одной
кромки
75
Двухсторонний шов,
соединение под углом
с двумя скосами
одной кромки и ско-
сом другой кромки
У13
Х5
Нанмено'вайнв по ГОСТу Ус обоз по ГОСТу ловиое начение КМД Подготовка кромок Шов Размеры, мм
II. Швы автоматической сварки по ГОСТу 8713—70
Двухсторонний шов
таврового соединения
без скоса кромок
л АП
АК
6=0/7
5=6-/0
НбЗЫ
$=/2-/6
6=0//,58?5
6 =/8-70
6=0^/587035$
1
Двухсторонний шов
таврового соединения
с двумя скосами
одной кромки
Т10
АП
К5
'5-/Б-/8 %=•/
$=2022д-5
$=27-26 о=6
$=283 0=7
$=523Чд=8
$=3850 д=д
Двухсторонний шов
таврового соединения
с одним скосом
одной кромки и пред-
варительным наложе-
нием подварочного
шва
Т13
из
$.?О.7$
$=1618
^--6 8=8
$=20
0=6 К=0
%~22
'-7 к=д
=27-26
й- 7 8-77
<5=28-201
0*6 8-/О
Двухсторонний шов
таврового соединения
с двумя криволиней-
ными скосами одной
кромки
Т12
$=30-40
$=6
$=42-50
/’7
$=55-60
^8
Наименование по ГОСТу Условное обозначение Подготовка кромок Шов Размеры» мм
по ГОСТу кмд
III. Швы электрошлаковой сварки по ГОСТу 15164—69
Тавровое соединение
без скоса кромок с
нормальной галтелью
Т1
шэ
|[3
5=16-30
бр = /8
2=30-80
бр=22
2=80-500
бр=26
Тавровое соединение
без скоса кромок с
увеличенной галтелью
Т2
2 =/6-33
бр-в
5=-30-80
бр=22
5=80-500
бр -26
Тавровое соединение
без скоса кромок на
привариваемой под-
кладке
ТЗ
2=6-50/
6р=/8 т>п=00>25
2=50-80 -
бр =22 т>п=б0‘35
2 =80-500
6^=20 т>п=50-133
Масса 1 м сварного шва, кг
Толщина про- < ката или ка- 1 тет шва, мм 1 Угловые швы « Стыковые швы
заводские . монтажные без раз- делки односто- ронний без раз- делки двухсто- ронний У-образные л Х-образные V одно- сторон- ний /С-Об- разный
ручная сварка авто- сварка У-образ- ный с под- варкой У-образ- ный без подваркн /(-образ- ный
45’
45° 45’ — — 45’ 60’ •45’ | 60’ 45’ 45’
4 0,09 0,09 — 0,14 0,29 — я - — —. —
5 0,13 0,12 — —- — 0,17 0,32 —— —- — — — —
6 0,18 0,18 •— — — 0,23 0,40 — — — — — —
7 0,24 0,25 — — — 0,29 0,42 — •— — — — ——
8 0,31 0,32 0,47 — — 0,31 0,53 0,60 0,66 — — — —
10 0,46 0,51 0,68 — — — 0,62 0,81 0,81 — — — —
12 0,65 0,73 0,80 —. — — — 1,02 0,99 — — —
. 14 0,92 1,00 1,44 — — — — 1,34 1,32 — — — .—
16 1,17 1,30 1,46 1,63 1,23 — — 1,69 1,63 1,38 — 1,67 1,25
18 1,46 1,64 1,78 1,95 1,41 —— г 2,12 1,92 1,57 — 1,99 1,45
20 1,85 2,04 2,13 2,30 1,62 — — 2,49 2,22 1,80 1,73 2,34 1,67
22 2,21 — 2,50 2,67 1,87 — 2,89 2,55 1,98 1,94 2,72 1,90
24 2,60 — 2,92 3,09 2,12 3,35 2,88 2,30 2,15 3,13 2,12
25 2,81 — 3,15 3,31 2,18 — 1111 —- 2,56 2,27 3,36 2,26
28 —— —- 3,83 4,00 2,34 — —— — .— 3,14 2,62 4,04 2,69
30 — 4,34 - 4,51 2,96 — — — — 3,47 2,87 4,55 2,98
32 — — 4,87 5,05 3,26 — — — — 3,82 3,14 5,08 3,29
36 — — 6,03 6,21 3,92 — — — 4,56 3,70 6,25 3,92
38 — — 6,66 6,84 4,29 — — — 4,97 4,07 6,88 4,31
40 — 7,32 7,49 4,65 — — — ,— 5,39 4,34 7,54 4,68
42 — — 8,02 8,19 5,05 1 । — — -— 5,82 4,67 8,23 5,07
45 — — 9,12 9,30 5,66 V — —- 6,52 5,20 9,33 5,68
Н-к ю 48 — — 10,27 10,45 6,30 — — — 7,55 5,73 10,49 6,33
50 — 11,10 11,27 6,75 —— — — 7,76 6,13 11,31 6,78
Болтовые соединения
на растяжение
Классы прочности болтов по ГОСТу 1757—70*
устанавливают минимальную гарантируемую
прочность стержня болта на растяжение в
кгс/мм2 и предел текучести в процентах
(уменьшенных в 10 раз) от предела проч-
ности.
Например, класс 4.6 обозначает ов^
^40 кгс/мм2 и от ^0,6X40= 24 кгс/мм2;
класс 5.6 обозначает ов^50 кгс/мм2 и от =
=0,6X50=30 кгс/мм2; класс 8.8 обозначает
Ов>80 кгс/мм2 и от=0,8Х 80 =64 кгс/мм2
и т. д.
Типы болтов различаются по состоянию
при их постановке (обычные и высокопроч-
ные— предварительно напряженные), а также
по разности диаметров отверстия и стержня
болта. Болты повышенной точности (бывшие
«чистые» болты) изготовляются по ГОСТу
7805—70, с гайками — по ГОСТу 5927—70 и
имеют разность й0—^6=0,44-0,6 мм.
Номинальные диаметры болта и отверстия
указывают в проекте одинаковыми, а зазор
образуется за счет допусков: плюсовых на
отверстия до +0,3 мм и минусовых на стер-
жень до —0,3 мм.
Учитывая высокую стоимость и трудоем-
кость производства, болты повышенной точ-
ности применяют в строительных стальных
конструкциях в исключительных случаях при
надлежащем .технологическом обосновании.
Обычные болты нормальной точности (ГОСТ
7798—70, гайка 5915—70) и грубой точности
(ГОСТ 15589—70, гайка 5526—70) прежде
именовались «черными» болтами и характе-
ризуются разницей йо—йб=2-+5 мм.
Эти болты получили широкое распростране-
ние для монтажных соединений строительных
стальных конструкций.
Расчет болтов нормальной и грубой точ-
ности. Несущая способность одного болта:
по срезу
= ; (4:20)
по смятию
Мб = ^25Лсм : (4-21)
(4.22)
4 1
Расчетное количество болтов в соединении
/Пб==~^~' (423)
Обозначение:
— расчетное усилие;
Мб — несущая способность одного бол-
та;
<2 б — диаметр стержня болта;
йб.нт — диаметр болта по резьбе;
лСр — количество плоскостей среза;
— меньшая сумма толщин площадок
смятия в одну сторону;
Мср’^р —расчетные сопротивления болта на
срез и растяжение (табл. 1У-7);
— расчетное сопротивление стенок
отверстия на смятие (табл. 1У-7).
Высокопрочные преднапряжениые болты
(ГОСТ 77998—70) аналогичны болтам нор-
мальной точности, но изготовляются из высо-
копрочных сталей марок Ст35 (ГОСТ 1050—
60*), 40Х (ТУ 14—4—87—72), 40ХФА и 38ХС
(ГОСТ 4543—71*) с последующим термоупроч-
нением.
Расчет высокопрочных предварительно на-'
пряженных болтов. При предварительном на-
пряжении болтов взаимному сдвигу деталей
препятствуют силы трения, определяющие не-
сущую способность болта:
Мб = Рб/ЖбЛт. <423)
где Рб — предварительное напряжение бол-
та;
Р6 = 0,65а®Гб.нт, (4-24)
где с®_____предел прочности болта на растя-
жение (табл. 1У-7);
Гб.нт — площадь сечения болта нетто
(табл. IУ-8);
/ — коэффициент трения, зависящий,
от состояния поверхностей
(табл. ГУ-8);
иге=0,9— коэффициент условий работы вы-
сокопрочного болта;
пт — количество плоскостей трения в
пакете (аналогично плоскостям
среза пСр в формуле (4.20).
Крутящий момент, обеспечивающий задан-
ное предварительное натяжение болта Ре,
будет
Мкр ~КРб<^б-нт> (4.25)
где к — коэффициент трения гайки по резьбе,
принимаемый 0,19—0,70;
Ре — расчетное предварительное натяжение
болта;
йе.вт — диаметр болта по резьбе.
Основные правила конструирования болто-
вых соединений. 1. Результат расчета количе-
ства болтов для прикрепления элемента в
узле округляется до целого числа в большую
сторону (допускается округление в меньшую
сторону до 5%, например, при Пб=3,1 при-
нимается 3 болта, а при п6=3,2 прини-
мают 4 болта).
2. Минимальное количество болтов в узле —
2 шт., кроме случаев, когда болт является
шарниром в узле.
3. В одном конструктивном элементе прини-
мают все болты одного диаметра, а в соору_-
жении в целом — не более двух разных диа-
метров болтов.
4. Минимальные и максимальные расстоя-
ния между болтами — по данным табл. IV-15.
9. 919.
130
Расчетные сопротивления болтовых соединений по СНиП П-В.3-72
Таблица 1У-7
Тип болтов Соединения Напряженное состояние Обозна- чение Расчетные сопротивления, кгс/см1
растяжению н срезу болтов из стали смятию соединяемых элементов Конструкций из стали класса
класс марка
4,6 5,6 8,8 ВСтЗкп2 09Г2С 10Г2С1 Р 38 С 23 с 4±- 29 с ' 33 С ?2- С 40
Повышенной точности ГОСТ 7805—70* Однобол- товые и много- Растяжение Срез рб "р рб "ср — — 4000 3000 — —
ГОСТ 7808—70* болтовые Смятие Лсм — — — — — — 3800 4700 5200 6100
Однобол- товые Растяжение рб *р 1700 2100 4000 — — — — — —
Нормальной Срез Смятие е> 3 О; О; 1500 1700 3000 — —- — 3800 4700 5200 6100
точности ГОСТ 7796—70* Растяжение Срез Смятие Я®. 1700 2100 4000 — — — — — <—
ГОСТ 7798—70* Много- болтовые рб ^ср рб ''см 1500 1700 2500 — — — 3400 4200 4600
Грубой точ- ности Однобол- товые Растяжение Срез Смятие 20 □ С» О сл тэ сл & тЭ 1700 1500 2100 1700 — — — — 3800 — 1 1 1
ГОСТ 15589—70* Мипгп ГОСТ 15591-70* болтовые Растяжение Срез Смятие ©. х <С О-\о у зо о о: о; 1700 1300 2100 1500 — — *— — 3400 — — 1 II I 1
Анкерные — Растяжение ра "р — — — 1400 1700 1900 — — — —
Примечания: 1. При расчетной температуре — 40°С и
выше применяют болты классов 4.6 и 5.6 грубой или нормаль-
ной точности с дополнительными испытаниями по пп. 1, 3, 4
и 7, табл. 10, ГОСТ 1759—70*, анкерные болты из стали
ВСтЗкп2 или при обосновании из стали 09Г2С, 10Г2С1. При
расчетной температуре —65°С и выше применяют болты
класса 8.8 нормальной и повышенной точности из стали ма-
, рок 35Х и 38ХА с дополнительными испытаниями по пп. 1, 3
и 7, табл. 10, ГОСТ 17-59—70*, анкерные болты из стали 09Г2
и 10Г2С1 с гарантией ударной вязкости не ниже 3 кгс/см2
при — 40°С.
2. При соответствующем технико-экономическом обоснова-
нии болты класса 5.6 разрешается заменять на болты клас-
са 4.8 с понижением расчетного сопротивления на 5% и до-
полнительными испытаниями болтов по пп. 1 и 5, табл. 10
ГОСТ 1759—70*.
3. При заказе болтов классов 4.6 и 4.8, в соответствии с
пп. 1 и 4, ГОСТ 1759—70* необходимо указать, что не допус-
кается применение кипящих или автоматных сталей. При за-
казе болтов класса 8.8, в соответствии с п. 1.7, ГОСТ
1759—70* необходимо указать, кроме класса, также и марки
стали 35Х и 38ХА.
4. В соответствии с п. 1.9, ГОСТ 1759—70* при технологи-
ческом обосновании п<5” соглашению между потребителем и
изготовителем для болтов допускается применение других
марок стали с гарантиями по ударной вязкости в зависимости
от группы конструкций по табл. 1-2.
Данные к расчету высокопрочных болтов по СНиП П-В.3-72
Номинальный диаметр болта, мм 16 18 20 22 24 27
Площадь сечения «брутто», см2 2,01 2,54 3,14 3,80 4,52 5,73
Площадь «нетто» •9150—59*), см2 (по ГОСТу 1,60 1,97 2,49 3,08 3,59 4,67
Рекомендованные Марки стали Расчетное сопротив- ление (после термо- обработки), кгс/см2
СНиП П-В.3-72 п. 2.11 стали для Сталь 35 по ГОСТу 1050—60** 8000
болтов 40Х по ТУ 14—4—87—72 11000
40ХФА и 38ХС по ГОСТу 4543—71 13500
Способ предварительной обработки (очистки) соединений поверхностей Коэффициенты трения Г (в формуле 4. 23) для элементов конструкций из стали классов
С 38/23 С 44/29 С 46/33 С 52/40 С 60/45 С 70/60 С 85/75
1. Пневматическая обработка кварцевым песком с со- держанием 8Ю2 не ниже 94% или металлическим порошком 0,45 0,55 0,55
2. Химическая обработка растворами кислот, тра- вильными пастами 0,45 0,50 0,50
3. Огревая обработка многопламенными горелками (на ацетилене) 0,40 0,45 0,45
4. Стальными ручными или механическими щетками 0,35 0,35 0,40
5. Без обработки 0,$5 0,25 0,35
Примечание. Площадь сечения болта здесь <1 «нетто» определяется по формуле резьбы; — номинальный внутренний диаметр
/гнт = -^-№ + й3)2, (4.26) Н — теоретическая высота резьбы.
где й2 — номинальный средний диаметр резьбы; Величины йц и Н принимают по ГОСТу Н 9150—59* (резьба метрическая для диаметров ~ 6 ’ И-27) от 1 д0 5оо мм< основные размеры).
132
Болты с шестигранной головкой
Повышенной точности: болт по ГОСТу 7805—70; гайка по ГОСТу 5927—70.
Нормальной точности: болт по ГОСТу 7798—70; гайка по ГОСТу 5915—70.
Грубой точности: болт по ГОСТу 15589—70; гайка по ГОСТу 15526—70.
Примечание. Масса 1000 шт. болтов и гаек по всем указанным ГОСТам
одинакова.
Номинальный диаметр, мм 10 12 (14) 16 08) 20 (22) 24 (27) 30 36 42 48
Откло- нение Повы- шенной -0,2 -0,24 -0,28 -0,34
Нормаль- ной -0.43 -0,52 -1.0 . -1,20
Грубой Этих размеров в ГОСТе нет -0.84 -1,0
Н, мм 7 8 9 10 12 13 14 15 17 19 23 26 30
мм 17 19 22 24 27 30 32 36 41 46 55 65 75
Д, мм Нормаль- ной 18,7 20,9 24,3 26,5 29,9 > 33,3 35 39,6 45,2 50,9 60,8 72,1 83,4
Грубой Этих размеров в ГОСТе нет 32,4 34,4 38,8 44,4 50 59,7 70,8 81.9
« 1, мм Теоретическая масса 1000 шт. болтов, кг (без шайб и гаек) 40 36,96 52,87 74,45 97,99 132,90 170,9 208,6 263,5 361,8 479,1 — _ _ 45 40,5 57,31 80,5 105,7 142,1 182,5 222,6 180,1 373,0 505,2 _ _ _ 50 43,13 61,76 86,55 113,6 152,4 194,0 236,6 296,7 404,1 531,2 844,8 — — 55 46,22 66,2 92,59 121,5 162,4 206,8 250,7 313,3 425,3 557,3 882,4 1304' — 60 49,3 . 70,64 98,64 129,4 172,4 219,1 266,5 329,9 446,5 583,3 920,1 1356 —
65 52,39 75,08 104,7 137,3 182,4 231,5 281,4 348,8 407,7 609,4 957,7 1407 2009 70 55,47 79,53 110,7 145,2 192,4 243,8 296,4 366,5 491,1 635,4 995,3 1458 2076 75 58,56 83,97 116,8 153,10 202,4 256,1 311,3 384,3 513,6 664,0 1033 1509 2143 80 61,64 88,42 122,8 161,0 212,4 268,1 326,2 402,1 536,1 691,8 1071 1561 2211 - 85 64,73 92,86 128,9 168,9 222,4 280,8 341,2 419,8 558,6 719,5 1108 1612 2278
ы
Номинальный диаметр, мм 10 12 (14) 16 (18) 20 (22) 24 (27) 30 36 42 48
Откло- нение Повы- шенной -0,2 -0,24 -О',28 -0,34
Нормаль- ной -0,43 -0,52 -1,0 -1,20
Грубой Этих размеров в ГОСТе нет -0,84 -1,0-
Н, мм 7 8 9 10 12 13 14 15 17 19 23 26 30
5, ММ 17 19 22 24 27 30 32 36 41 46 55 65 75
• О, мм Нормаль- ной 18,7 20,9 24,3 26,5 29,9 33,3 35 39,6 45,2 50,9 60,8 72,1 83,4
Грубой Этих размеров в ГОСТе нет 32,4 34,4 . 38,8 44,4 50 59,7 70,8 81,9
90 95 100 Г05 ПО 67,81 70,9 73,98 77,07 80,15 97,29 101,7 106,2 110,6 115,1 134,9 141 147 153,1 159,1 176,8 184,7 192,6 200,5 208,4 232,4 242,4 252,4 262,4 272,3* 293,2 305,5 317,8 330,2 342,5 356,1 371 385,9 400,9 415,8 437,6 455,4 473,2 490,9 508,7 581,0 603,5 626 648,5 671,0 747,3 775,1 802,8 830,6 858,4 1151 1191 1231 1271 1311 1663 1715 1766 1826 1880 2345 2412 2479 2546 2614
.115 83,23 119,5 165,2 216,3 282,9 354,9 430,7 526,5 693,5 886,1 1351 1934 2690
120 86,32 124 171,2 224,2 292,3 367,2 445,7 544,2 716,0 913,9 1391 1989 2760
125 89,4 128,3 177,2 232,1 302,3 379,5 460,6 562 738,5 941,7 1431 2043 2831
130 92,49 132,8 183,3 240 312,3 391,9 475,5 579,8 761,0 969,5 1471 2098 2903
140 98,66 141,7 195,4 255,8 332,3 416,6 505,4 615,3 806 1025 1551 2207 3045
150 104,8 150,6 207,5 271,6 ’ 352,3 441,2 535,2 650,8 850,1 1080 1631 2315 3187
160 111 159,5 219,6 287,4 372,3 465,9 565,1 686,4 895,9 1136 1711 2424 3329
170 117,2 168,4 231,7 303,2 392,3 490,6 595 721,9 940,9 1192 1790 2533 3471
180 123,3 177,3 243,8 319 412,3 515,3 624,8 757,9 985,9 1247 1870 2642 3614
190 129,5 186,2 255,9 333,8 432,3 540,0 654,7 793,0 1031 1303 1950 2751 3756
200 135,7 195 267,9 350,6 452,2 564,6 684,6 828,6 1076 1358 2030 2860 3898
220 — 212,8 292,1 382,2 492,2 614 744,3 899,6 1166 1469 2190 3077 4182
240 — 230,6 316,3 413,8 532,2 663,4 804 970,8 1256 1580 2350 3295 4466
260 — 248,3 340,5 445,4 572,2 712,7 863,7 1042 1346 1691 2510 3513 4751
280 •— — 364,7 476,9 612,2 762,4 923,5 1113 1436 1802 2670 3730 5035
300 — — 388,9 508,5 652,2 811,4 983,2 1184 1526 1914 2830 3948 5319
Масса, кг 1000 шт. гаек 11,37 15,40 24,48 33,17 47,03 62,6 76,77 107 161,4 224,5 376,9 623,88 956,2
Масса, кг 1000 шт. шайб 4,41 6,17 10,22 13,40 16,69 23,87 79,51 33,50 57,53 61,75 — — —
Гайки шестигранные нормальной точности
по ГОСТу 5915—62
Гайки шестигранные повышенной точности
по ГОСТу 5927—62
Материал Таек — сталь фосфористая по ГОСТу 6422—52
Диаметр резьбы, мм 10 12 14 16 18 20 22 24 ' 27 30
5, ММ 17 19 22 24 27 30 32 36 41 46
И, мм 8 10 11 13 14 16 18 19 22 24
О, мм 19,6 21,9 25,4 27,7 31,2 34,6 36,9 41,6 47,3 53,1
Масса 1000 шт., кг 11,68 17,24 25,22 33,54 46,15 64,47 79,09 110,2 166,0 231,2
Таблица IV-! I
исполнение#
~ \ I
Шайбы по ГОСТу 11371—68*
Исполнение, 1 — рекомендуется для, болтов нор-
мальной точности, материал шайб — сталь ВСтЗкп
Диаметр болта, мм 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30
Л, ММ 10,5 13 15 17 19 21 23 25 28 31
В, мм 21 24 28 30 34 37 39 44 50 56
5, ММ - 2,0 2,5 3,0 3,0 3,0 4,0 4,0 4,0 5,0 5,0
Масса 1000 щт., кг 4,079 6,273 10,340 11,301 14,705 22,886 24,465 32,332 52,897 67,055
Шайбы пружинные по ГОСТу 6402—70
Материал шайб — 65Г по ГОСТу 1050—60
Диаметр болта, мм 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30
Минимальный <1, мм 10,1 12,1 14,2 16,3 18,3 20,5 22,5 24,5 27,5 30,5
Нормальный шайбы з-Ь 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 7,0 8,0
Масса 1000 шт., кг 1,945 3,357 5,355 8,022 11,40 15,75 20,92 27,12 41,76 60,87
Таблица IV-13
Шайбы косые по ГОСТу 10906—66**
** Изменение № 1 1973 г.,
технические требования по ГОСТу 18123—72*
Материал шайб — ВС^?кп
Диаметр болта 10 12 14 16 18 20 22 24 27
Нормальный <1, мм 11 13 15 17 19 22 24 26 30
Номинальный В, мм 30 30 30 30 40 40 40 50 50
Н\ спр., мм 5,1 5,7 5,7 5,7 6,2 6,2 6,2 6,8 6,8
Н, для двутавров 8 8 8 8 10 10 10 12 12
Н, для швеллеров 6 6 6 6 7 7 7 9 9
Масса 1000 шт., кг 31,2 34,3 32,4 30,1 64,1 59,4 55,9 105,1 95,7
число и диаметр
приваренных
стержней
заделка
основного
стержня
заделка
приваренных
стержней
л
тз
г
Е
п
Е
расчетная площадь сечения
—7^ СЛ СО СО
СЛ -4 СО 4ь СЛ
предельное расчетное усилие
н
ЕЭ
Оч
а
р:
ьэ
наружный диаметр резьбы
СО СО ОО
наружный
внутренний
длина выступающей части
длина нарезанной части
37)
0.7С
я-о
диаметр применяемого
стержня
я
ы
я
Е
расчетная площадь сечения
предельное расчетное усилие
наружный диаметр резьбы
заделка
основного
стержня
г о
2 “
число н диаметр
приваренных
стержней
заделка
приваренных
стержней
И
$
I
минимальная
заделка
ширина ;
толщина
Ч1
* 3
Болты из стали марки ВСтЗ с метрической резьбой. Бетон фундаментов марок 100 150
Размещение обычных и высокопрочных болтов
Наименование расстояний Расстояние в зависимости от: < (1 — диаметра болта, 5 — толщины наиболее тонкой наружной детали
Расстояние между центрами болтов в любом направлении:
а) минимальное
б)' максимальное в крайних рядах, при отсутствии окай- *
мляющих уголков, при растяжении и сжатии (меньшая
из величин)
в) максимальное в средних рядах, а также в крайних ря-
дах при наличии окаймляющих уголков, меньшая из ве-
личин
при растяжении
при сжатии
з а
8 <1 или 12 5
16 <1 или 24 «
12 <1 или 18 8
Расстояние от центра болта до края элемента («обрез»):
а) минимальное, вдоль усилия
б) минимальное, поперек усилия
при обрезных кромках
при прокатных кромках
в) максимальное, меньшая из величин
2 а
1,5 4
1,2 а
4 (1 или 8 8
Таблица 1У-16
Б
Номинальные размеры АХ Б овальных отверстий
для болтов нормальной точности [2]
(15X30 15X40 15X50 15X100 19X40 19X50 19X60 19X80 23X40 23X50
23X60 23X80 23ХЮ0 25X40 25X50 25X60 25X80 25X100 27X40 27X50
27X60 27X80 27X100 30X60 30X80 30X100 30X120 33X60 33X80 ззхюо
Длина болтов
Толщина пакета Длина болта с учетом постановки двух гаек, мм
Номинальные диаметры болтов, мм
12 14 16 18 20 22 24
10 45 45* 50 55 60 65 70
12 45 50 50 55 65 70 70
14 45 50 55 60 65 70 75
16 50 55 60 60 70 75 75
18 50 55 60 65 70 75 > 80
20 55 55 60 65 70 75 80
22 55 60 65 65 75 80 80
24 55 60 60 70 75 80 90
26 60 65 70, 70 80 90 90
28 60 65 70 75 80 90 90
30 65 65 70 75 80 90 90
32 65 70 75 75 90 90 90
34 65 70 75 80 90 90 100
36 70 75 80 80 90 100 100
38 70 75- 80 90 90 100 100
40 75 75 80 90 90 100 100
42 75 80 90 90 100 100 100
44 75 80 90 90 100 100 ПО
46 80 90 90 90 100 110 ПО
48 80 «0 90 100 100 ПО НО
50 90 90 '90 100 100 ПО ПО
52 90 ’ 90 100 100 ПО ПО НО
54 90 90 100 100 НО ПО 120
56 90 100 100 100 ПО 120 120
58 90 100 100 по 110 120 120
60 100 100 100 110 ПО 120 120
Риски центровки в сварных элементах (О
и расположение болтов (а) в уголках [8], [12]
В один ряд В два ряда
полка Ь риски: максималь- ный диаметр отверстия полка* Ь < риски макси- малькый диаметр отверстия
1 а 1 С1 а2
мм мм
45 15 25 11 (125) 35 (55) (35) (23)
50 15 30 13 (140) 40 (60) (45) (25)
56 15 30 15 [НО] 40 [55] [55] [19]
63 20 35 17 (160) 45 (65) (60) (25)
70 20 40 19 [160] 45 [60] [65] [21]
75 20 45 21 180 50 65 80 25
80 20 45 21 200 60 80 80 25
90 25 50 23 200 60 90 90 28,5
100 30 55 23 250 70 100 90 28,5
ПО 30 60 25
125 35 70 25
Примечания: Риска 1 указана для рав- расположения болтов только в шахматном
нополочных уголков. порядке, а в квадратных скобках — ТОЛЬКО в
2- Значения в круглых скобках даны для рядовом.
Таблица 1У-19
Риски для болтов в балках двутавровых
по ГОСТу 8239—72 [2], [12]
№ про- филя Полка Стейка
Ь 1 риска а макси- • мальныЙ диаметр отверстия А в расстоя- ние между закруг- лениями *1 риска щ макси- мальный диаметр отверстия
10 55 7,2 32 9,0 40 4,5 70 30 11,0
12 64 7,3 36 11,0 48 4,8 88 36 13,0
14 73 7,5 40 11,0 60 4,9 107 . 40 13,0
16 81 7,8 45 13,0 80 5,0 125 40 15,0
18 90 8,1 50 15,0 80 5,1 143 50 17,0
18а 100 8,3 55 17,0 80 5,1 ‘ 142 50 17,0
20 100 8,4 55 17,0 100 5,2 161 50 17,0
20а ПО 8,6 60 19,0 100 5,2 160 50 17,0
22 110 8,7 60 19,0 100 5,4 .178 60 21,0
22а 120 8,9 65 21,0 100 5,4 .178 60 21,0
24 115 9,5 60 19,0 120 5,6 196 60 21,0
24а 125 9,8 70 21,0 120 5,6 195 60 21,0
27 . 125 9,8 70 21,0 150 6,0 .224 60 21,0
27а 135 10,2 70 23,0 150 6,0 222 60 23,0
30 135 10,2 70 23,0 170 6,5 251 65 23,0
30а 145 10,7 80 23,0 170 6,5 248 65 23,0
33 140 11,2 80 23,0 200 7,0 277 65 23,0
36 145 Г2.3 80 23,0 220 7,5 302 70 23,0
40 155 13,0 80 . 23,0 260 8,3. 339 70 25,0
45 160 14,2 90 23,0 310 9,0 384 70 25,0
50 170 15,2 100 25,0 340 10,0 430 80 25,0
55 180 16,5 100 25,0 390 11,0 475 80 25,0
60 190 17,8 НО 25,0 420 12,0 518 90 25,0
142
Риски для болтов в швеллерах по ГОСТу 8240—72
(с уклоном полок)
№ про- филя Полка Стейка
Ь 1 риска а макси- мальный диаметр отверстия А 5 расстоя- ние между закруг- лениями И, риска аг макси- мальный диаметр отверстия
5 ' 32 7,0 20 9 — 4,4 22 25 7
6,5 36 7,2 20 11 — 4,4 37 32,5 11
8 40 7,4 25 11 — 4,5 50 40 13
10 46 7,6 30 13 34 4,5 68 33 9
12 52 7,8 30 17 40 4,8 86 40 13
14 58 8,1 35 17 50 4,9 104 45 15
14а 62 8,7 35 17 50 4,9 102 45 15
16 64 8,4 40 19 60 5,0 122 50 17
16а 68 9,0 40 19 60 5,0 120 50 17
18 70 ’ 8,7 40 21 70 5,1 140 55 19
18а 74 9,3 45 21 70 5,1 138 55 19
20 76 9,0 45 23 80 5,2 158 60 21
20а 80 9,7 50 23 80 5,2 156 60 21
22 82 9,5 50 23 90 5,4 175 65 ' 23
22а 87 10,2 50 25 90 5,4 173 65 23
24 90 10,0 50 25 НО 5,6 192 65 25
24а 95 10,7 60 25 ПО 5,6 190 65 25
27 95 10,5 60 25 130 6,0 220 70 25
30 100 11,0 60 25 160 6,5 247 70 25
33 105 И,7 60 25 190 7,0 273 70 25
36 ПО 12,6 70 25 210 7,5 300 75 25
40 115 13,5 70 25 250 8,0 335 75 25
Указания и рекомендации
по проектированию элементов сварных конструкций
Балки
По п. 10.10 СНиП П-В.3-72.
Применять пакеты листов для поясных свар-
ных двутавровых балок не рекомендуется.
Свободные кромки растянутых поясов под-
крановых балок и балок рабочих площадок,
непосредственно воспринимающих нагрузку от
подвижных составов, должны быть прокатны-
ми, строгаными или обрезанными машинной
газовой резкой (при условии обеспечения рав-
ных кромок без подрезов).
По рекомендациям [18], [19] сечение балок
следует комплектовать из широкополосной
универсальной стали и листов стандартных
размеров (рис. 28), не добиваясь получения
общей высоты балки, кратной 10 мм.
Рис. 28. . Компоновка
сварного двутавра: пол-
гки 6вХбв и бвХбн—
универсальная полоса по
ГОСТу 82—70; стенка
йстХбст — стандартный
лист по ГОСТу 5682—57*
или универсальная поло-
са по ГОСТу 82—70;
ребра жесткости — поло-
са по ГОСТу 103—57*.
Размеры поясных листов должны удовлетво-
рять условиям их устойчивости (табл. 1У-37).
По п. 10.11 СНиП П-В.3-72.
Поясные швы сварных балок, а также швы,
присоединяющие к основному сечеиию балки
вспомогательные элементы (например, ребра
жесткости), должны выполняться непрерыв-
ными.
Верхние поясные швы в подкрановых бал-
ках и балках рабочих площадок,. непосред-
ственно воспринимающих нагрузки от подвиж-
ного состава, должны выполняться с проваром
на всю толщину стенки.
По п. 10.12 СНиП П-В.3-72.
В сварных балках заводские стыки поясных
листов и стенок надлежит выполнять в стык,
без накладок, с применением двухсторонней
сварки.
Одностороннюю сварку допускается приме-
нять только при условии подварки корня шва.
Поверхности стыковых швов поясных листов
рекомендуется зачищать заподлицо с основ-
ным металлом.
При наличии одного продольного ребра не-
обходимый момент инерции поперечного ребра
определится по формуле
/р = Зйст6с3т. (4.28)
Необходимый момент инерции продольного
ребра в зависимости от величины -—~ опре-
Нет
деляется следующим образом:
Таблица 1У-21
Необходимый момент инерции
продольного .ребра
Предельные значения 7пр р
минимальные
максимальные
0,2 ^2,5 —0,5)— \ Л<т х 1 7> 3 / >. °ст
0,25 / а \ (1,5 —0,4 1 \ ^ст / а? ?‘ст "ст
1,5Лст-6ет3
1,5ЛСТ • $ст3
7Лет ‘ ^СТ3
3,5ЛСТ • Вст3
0,3 1,5-Лет8ст3
Обозначения: а — шаг поперечных ребер;
&1 — расстояние от сжатого пояса до осн
продольного ребра;
Лстбст — высота и толщина стенки.
Примечание. Для промежуточных значе-
ний й^Лст допускается линейная интерполяция.
При расположении ребер с одной стороны
стенки момент инерции вычисляется относи-
тельно оси, совпадающей с ближайшей к реб-
ру гранью стенки.
По п. 6.9 СНиП П-В.3-72.
Участок стенки составной балки над опорой
должен укрепляться ребром жесткости и рас-
считываться на продольный изгиб из плоскости
как стойка, нагруженная опорной реакцией
(рис. 29).
В расчетное сечение этой стойки включаются
сечения ребра жесткости и полосы стенки ши-
риной до 15бст с каждой стороны ребра. Рас-
четная длина стойки принимается равной, вы-
соте стенки.
Концы швов в стык надлежит выводить за
пределы стыка (на прокладки или выводные
планки).
Количество стыков в растянутых элементах
должно быть ограничено.
По рекомендациям [18], [19].
Заводские стыки стенки и поясов балки
должны быть равнопрочны с основным метал-
лом, для чего следует предусматривать их вы-
полнение автоматической сваркой либо ручной
с повышенным контролем (физическими мето-
дами).
«Косые» стыки, как нетехнологичные, можно
применять в исключительных случаях при не-
обходимости расположить стык в сечении
с максимальным расчетным усилием, если стык
выполняется ручной сваркой с обычным (ви-
зуальным) контролем.
По п. 6.8 СНиП П-В.3-72.
Стенки балок следует укреплять поперечны-
ми ребрами жесткости:
а) при наличии подвижной нагрузки на
поясе балки
^ст/^ст — 70
2100 .
Л
(4.29)
б) при отсутствии подвижной нагрузки на
поясе балки
йст/6ст=100
Расстояние между основными поперечными
ребрами не должно превышать 2йст при
Йст/бст>100 И 2,5Йст при Й<.т/6ст^100.
В местах приложения больших неподвижных
сосредоточенных грузов и на опорах- следует
устанавливать поперечные ребра. Разрешается
превышать указанные расстояния, если стенка
удовлетворяет условиям местной устойчивости
и общей устойчивости (для нагрузки, прило-
женной к верхнему поясу).
В стенке, укрепленной только поперечными
ребрами, ширина выступающей части парного
симметричного ребра (Ьр) должна быть не
менее йст/30+40 мм, а толщина ребра из ста-
ли классов С 38/23—46/33 не меиее 6р/15,
классов С 52/40—85/75 не менее 6р/12.
Нижние сечения опорных ребер должны быть
либо обстроганы (рис. 29а), либо плотно при-
гнаны или приварены к нижнему поясу балки
(рис. 296)'.
Рис. 29. Опорные ребра жесткости: а — торцо-
вые; б — удаленные от торца.
Напряжения в этих сечениях при воздей-
ствии опорной реакции не должны превышать:
в первом случае — расчетного сопротивления
прокатной стали смятию /?См при аг^1,5бо и
сжатию К при а>1,560; во втором случае —
смятию.
В случае приварки опорного ребра к ниж-
нему поясу балки соответствующие сварные
швы должны быть рассчитаны на воздействие
опорной реакции.
По п. 10.13 СНиП П-В.3-72.
При расчете подкрановых балок под краны
«особого» * режима работы, тормозных кон-
струкций и их креплений надо учитывать воз-
действие горизонтальных боковых сил, вызы-
ваемых движением крановых мостов.
Размеры ребер жесткости подкрановых балок
должны удовлетворять п. 6.8 СНиП П-В.3-72,
при этом ширина выступающей части парного
ребра должна быть не менее 100 мм. Швы
креплений ребер к верхнему поясу должны
быть рассчитаны с учетом кручения этого
пояса.
По п. 8.1 СНиП П-В.3-72.
Стальные конструкции, непосредственно вос-
принимающие многократно действующие по-
движные, вибрационные и другие виды на-
грузки, которые могут привести к усталост-
ному разрушению, надо проектировать с при-
менением таких конструктивных решений,
которые не оказывают значительной концен-
трации напряжений, и проверять расчетом на
выносливость.
К конструкциям, в которых могут возникать
явления усталости, относятся подкрановые
балки под краны «особого» режима работы,
балки рабочих площадок и элементы кон-
струкций бункерных и разгрузочных эстакад,
непосредственно воспринимающих нагрузку от
подвижных составов, конструкций под моторы
и т. п.
Явления усталости могут возникнуть также
в конструкциях высоких сооружений типа
антенн, дымовых труб, мачт, башен и подъем-
но-транспортных сооружений, подверженных
действию ветра.
Расчет конструкций на усталость следует
производить на нагрузки, вычисленные
в соответствии с указаниями главы СНиП
П-А.11-62* по нагрузкам и воздействиям по
методике, изложенной в п. 8.2 и приложении 8
СНиП П-В.3-72.
* К кранам «особого» режима работы отно-
сятся краны весьма тяжелого режима работы
(ВТ), литейные и другие краны тяжелого ре-
жима работы, применяемые в металлургиче-
ском производстве.
Фермы
По п. 10.14 СНиП П-В.3-72.
Оси стержней ферм должны быть центриро-
ваны во всех узлах. Центрирование стержней
следует производить в сварных фермах по
центрам тяжести сечений (с округлением до
5 мм), а в'клепаных — по рискам уголков.
По п. 10.15 СНиП П-В.3-72.
Внсцентренное приложение нагрузок и вне-
центренная передача усилий, как правило, не
допускается.
При наличии эксцентрицитетов элементы
ферм надо рассчитывать с учетом дополни-
тельных моментов. Допускается не учитывать
смещение осей поясов ферм при уменьшении
сечений, если био не превышает 1,5% высоты
пояса в тяжелых фермах и 5%—в легких.
По п. 10.16 СНиП И-В.3-72.
При пролетах ферм покрытий свыше 36 м
рекомендуется предусматривать строительный
подъем, равный прогибу от постоянной на-
грузки и половины временной нагрузки.
При плоских кровлях строительный подъем
следует предусматривать независимо от вели-
чины пролета, принимая величину подъема
равной прогибу от суммарной нормативной
нагрузки плюс ’/гоо пролета.
По п. 10.17 СНиП П-В.3-72.
При расчете ферм с элементами из двух
уголков-или сварного тавра в узлах ферм до-
пускается принимать шарнирные соединения.
При двутавровых и Н-образных сечениях эле-
ментов расчет ферм по шарнирной схеме до-
пускается, когда отношение высоты сечения к
длине элемента не превышает 7ю для кон-
струкций, эксплуатируемых при расчетной тем-
пературе —40°С и выше; 715 — при расчетной
температуре ниже —40°С.
При превышении этих отношений надо учи-
тывать дополнительные изгибающие моменты
в элементах от жесткости узлов. Учет жест-
кости узлов в фермах разрешается произво-
дить приближенными методами, осевые усилия
допускается определять по шарнирной схеме.
Расстояние между краями элементов решет-
ки и пояса в узлах ферм с фасонками сле-
дует принимать 40—50 мм.
По п. 10.34 СНиП П-В.3-72.
Расчетная длина углового, флангового и ло-
бового швов должна быть не менее 4Лш и не
менее 40 мм (по [19] в узлах ферм рекомен-
дуется принимать фланговые швы длиной не
менее 60 мм).
По п. 10.18 СНиП П-В.3-72.
Между торцами стыкуемых элементов поя-
сов ферм, перекрываемых накладками, следует
оставлять- зазор не менее 50 мм. Стыкц поясов
ферм, эксплуатируемых или монтируемых при
расчетной температуре ниже —40°С, следует
располагать вне узлов, при этом наименьшее
расстояние между ближайшими краями стыко-
вой накладки и узловой фасонки должно быть
не менее удвоенной высоты сечения пояса и
не менее 200 мм.
По п. 4.3 СНиП П-В.3-72.
Стержни из одиночных уголков рассчиты-
/ М \
ваются на центральное сжатие [ =/?|.
/
При определении гибкости этих стержней ра-
диус инерции сечения уголка г принимается:
а) если стержни прикреплены только по кон-
цам — минимальный;
б) при наличии промежуточного закрепления
(распорки, шпренгели, связи и т. п.), предопре-
деляющего направление выпучивания уголка
в плоскости, параллельной одной из полок,—
относительно оси, параллельной второй полке
уголка.
По п. 4.6 СНиП П-В.3-72.
Составные элементы из уголков, швеллеров
и т. п., соединенных вплотную или через про-
кладки, рассчитываются как сплошностенчатые
при условии, что наибольшие расстояния меж-
ду их соединениями (прокладками, шайбами
и т. п.) не превышают: для сжатых элемен-
тов— 40 и, для растянутых элементов—801,
где л—радиус инерции уголка" или швеллера
относительно оси, параллельной плоскости рас-
положения прокладок.
При этом в пределах длин сжатого элемента
следует ставить не менее двух прокладок. За
длину сжатого элемента пояса сквозных кон-
струкций (например, ферм) принимается его
расчетная длина из плоскости фермы.
По п. 5.1 СНиП П-В.3-72.
Расчетные длины 1Р при определении гиб-
кости элементов с симметричными (относитель-
но плоскости фермы) сечениями должны при-
ниматься по данным табл. 1У-26.
По пп. 5.10 и 5.11 СНиП П-В.3-72.
Предельные гибкости сжатых и растянутых
элементов должны приниматься по данным
табл. 1У-28.
По рекомендациям [18], [19].
При подборе сечений элементов ферм реко-
мендуется соблюдать следующие условия тех-
нологичности:
1. Наиболее экономичны биметаллические
фермы, у которых пояса и наиболее напря-
женные элементы решетки — из стали повы-
шенной или высокой прочности, а остальные
элементы и фасонки — из стали обычной проч-
ности (С 38/23).
2. В целях наибольшей типизации и унифи-
кации заказа металлопроката и комплектова-
ния ферм наличным металлом завода-изгото-
вителя количество различных размеров профи-
лей не должно превышать:
а) для ферм пролетом до 36 м — не более
5—6 профилей;
б) для ферм пролетом свыше 36 м до 48 м—
не более 7—8 профилей.
При унификации профилей высокие расчет-
ные напряжения (близкие к расчетному сопро-
тивлению) обеспечиваются только в панелях
поясов и элементах решетки с наибольшими
усилиями, а в остальных элементах фермы
номинальные напряжения могут снижаться до
величины (0,2—0,3) К.
3. Не следует применять в одной ферме
уголков, труб, гнутых коробчатых профилей
и т. д., разность габаритных размеров кото-
рых трудно различить визуально («на глаз»)
без мерительного инструмента.
Например, нельзя применять равнополочные
уголки 70 X 5 и 70 X 6, трубы 0 89 X 4 и
0 89 X 5 и т. п.
При одинаковых размерах полки и диамет-
ров разность в толщине профиля должна быть
не менее 3—4 мм.
4. Нельзя применять в одной ферме уголки,
трубы, гнутые профили одинаковых размеров,
но разных классов (или марок) стали. Напри-
мер, нельзя применять равнополочные уголки
100X8 из стали 10Г2С1 и 100X8 из стали
ВСтЗпсб и т. п. I
Профили из разных классов (марок) стали,
применяемые в одной ферме, должны быть от-
личны не по толщине, а по общим размерам
(номерам).
5. Длину сборочных элементов (деталей)
поясов между заводскими стыками следует
назначать в пределах максимальных нормаль-
ных длин (до 12 м включительно), конструк-
ции стыков должны обеспечивать непрерывную
жесткость поясов из плоскости фермы, по всей
длине пролета.
6. Толщину узловых фасонок рекомендуется
принимать одинаковой по всей ферме (до
14 мм включительно) и не более двух разных-
толщин (с разницей 2—4 мм).
Толщину фасонок выбирают в зависимости
от максимальных усилий в элементах, напри-
мер, для стали класса С 38/23:
Макси-
мальное
усилие
в элемен-
те решет-
ки, тс
Толщи-
на фасонок '
С 38/23, мм 6 8 10 12 14 16 18 20
Для сталей повышенной и высокой проч-
ности указанные толщины фасонок можно
уменьшать умножением, на коэффициент, пав-
.. 2100 „
ныи ------, где — расчетное сопротивление
Н
применяемой стали.
7. Конструирование узлов сварных ферм
(рис. 30)- производят в следующей последо-
вательности, срблюдая определенные правила:
а) наносят геометрическую схему отправоч-
ного элемента фермы в разбивочных осях.
Масштаб схемы выбирают таким, чтобы было
удобно разместить рабочий чертеж отправоч-
ного элемента на листе стандартного размера.
Оси стержней в каждом узле должны схо-
диться в одной точке (центре узла).
Геометрические длины элементов (между
центрами узлов) определяют аналитически
(обычно пользуясь таблицей квадратов чисел
до 15 000) с точностью до 1 мм;
б) наносят «тело» элементов: вначале поя-
сов, затем элементов решетки фермы, при
этом разбивочная ось схемы должна пример-
но совпадать с нейтральной осью. В сварных
фермах расстояние от обушка уголка или
кромки гнутого профиля до центрирующей в
узлах риски принимают по данным сортамента
Рис. 30. Конструирование узла сварной фермы.
как расстояние до центра тяжести округлен-
но до 5 мм. Например, для равнополочного
уголка 100X8' г0=2,75 см принимают /=
=30 мм.
В трубчатых элементах положение разбивоч-
ной оси должно совпадать с нейтральной осью
трубы.
Масштаб для «тела» элементов выбирают
более крупный, чем для геометрической схемы,
например; 1:10, 1:15, 1:20, 1:25.
При прикреплении элементов фермы в узлах
болтами (или заклепками) разбивочные оси
совмещают с рисками для размещения болтов
(заклепок);
в) обрезы элементов решетки, во избежание
значительной концентрации усадочных напря-
жений от сварки, располагают на расстояниях
40—50 мм до кромок поясов.
Для достижения большей компактности
узлов и уменьшения размеров фасонок в угол-
ках с полками (обушками) шириной 90 мм.
и более допускаются косые срезы торцов;
г) после выполнения пп. «а», «б», «в» в узле
наносят расчетные длины швов, прикрепляю-
щих элементы решетки в узле, и очерчивают
фасонку простейшей формы, без входящих
углов, соблюдая следующие правила:
— фасонки должны изготовляться, прямыми
резами на ножницах, с минимальными отхо-
дами (рис. 31);
Рис. 31. Варианты раскроя узло-
вых фасонок.
— в местах креплений элементов решетки
к узлам площадь сечения фасонки по 1—1
(рис. 30) должна быть не менее расчетной
площади прикрепляемого элемента (Р — растя-
нутого, <рР — сжатого), а сечение фасонки по
2~2 проверяют по срезу на разность усилий
в смежных панелях пояса (если в узле нет
стыка пояса);
— сварные швы, прикрепляющие элементы
решетки в узле, рекомендуется располагать
так, чтобы центр этих швов совпадал с ней-
тральной осью прикрепляемого элемента, а
если это по какой-либо причине не соблюдено,
то необходимо произвести расчетную проверку
прикрепляющих швов с учетом момента, воз-
никающего от эксцентрицитета прикрепления;
— во избежание резкой концентрации сва-
рочных напряжений в узле, крепление к фа-
сонке следует конструировать по одному из
вариантов рис. 32, при этом предпочтительна
схема по рис. 32, б, а вариант 32, в рационален
в мало нагруженных элементах (о^0,4/?);
Рис. 32. Варианты прикрепления уголка к фа-
сонке.
— швы, прикрепляющие узловую фасонку к
поясу, при отсутствии в узле стыка поясных
уголков, воспринимают разность усилий в при-
мыкающих панелях пояса и расчетные разме-
ры их обычно невелики. Однако во избежание
резкой концентрации местных напряжений и
коррозии в промежутках между «шпонками»
швов рекомендуется эти швы делать сплош-
ными, с минимальным катетом;
д) в каждом узле должны быть проставле-
ны размеры в таком количестве, чтобы, поль-
зуясь только ими (не прибегая к масштабу),
было возможно изготовить натуральные шаб-
лоны всех деталей.
Размеры, которые надо обязательно нано-
сить (рис. 30), следующие:
— расстояния от центра узла до торцов
(обрезов) элементов решетки («вычеты»). Они
определяются по эскизам узлов, вычерченных
отдельно от рабочего чертежа КМД в масшта-
бе 1:1—1:2; величины «вычетов» назначают
такими, чтобы конструктивные длины элемента
имели размер, кратный 10 мм (рис. 33);
Рис. 33. Геометрическая и конструктивная
длина элемента решетки фермы.
— расстояния от центров узлов до обрезов
фасонок. Их определяют по тем же эскизам
узлов, в крупном масштабе;
'— размеры прикрепляющих швов указы-
вают, округляя длину до 10 мм, например,
шов с катетом 6 мм, длиной 100 мм записы-
вают 6—100. Не следует назначать расчетные
швы длиной менее 60 мм, а конструктив-
ные — менее 40 мм (в обоих случаях не ме-
нее 4й мм).
жел йтдлшпа
но значительно меньше конструктивной длины
фасонки;
е) в узлах, где предусмотрено опирание
крупнопанельных железобетонных плит, при
толщине поясных уголков 10 мм и менее (для
шага ферм 6 м) и при толщине поясных угол-
ков 14 мм и менее (для шага ферм 12 м)
предусматривается усиление уголков пояса
приваркой планок (рис. 34).
Аналогичное усиление предусматривают в
гнутых коробчатых профилях;
ж) для обеспечения совместной работы спа-
ренных уголков между узлами в растянутых
и сжатых элементах ферм устанавливают со-
единительные планки «сухарики», шириной
40—бф^в^.ра расстояниях не более 40гхг
для гЬяжних" элементов и до 80 гхг—для рас-
тянутых элементов (гХг — радиус инерции от-
дельного уголка относительно «собственной»
вертикальной оси).
Так как фактические расстояния между
планками в сварных фермах могут иметь до-
пустимые отклонения от проекта в пределах
10—20 мм, в рабочих чертежах не слеДует
указывать расстояния между соединительными
планками, показывая только, что элемент дол-
жен иметь между фасонками 2, 3, 4 и т. д.
планок, расположенных на равных расстоя-
ниях (р.р).
В сжатых элементах предусматривают не
менее двух планок, в растянутых — должна
быть хотя бы одна планка меж^у узлами.
I
Верхний г
фермы
1 :
Опорную плиту
применять при
<Юмм шаг фермы 6 м
V 1<й<12мм шое 12н
Рис. 34. Усиление уголков верхнего
пояса при железобетонной кровле.
Для швов, прикрепляющих фасонки к поясу,
в местах, где нет стыков пояса, проставляют
только высоту катета, без указания длины,
которая по расчету на разность усилий обыч-
Колонны
По п. 10.19 СНиП П-В.3-72.
Стенки сплошных колонн при 100Х
бет
X 1/ 2100 следует укреплять парными попе-
V п
речными ребрами жесткости, расположенными
на расстоянии (2,5—3) Лст одно от другого.
На каждом отправочном элементе должно
быть не менее двух ребер.
Ширина выступающей части поперечного
ребра жесткости должна быть не менее
йст/30+ 40 мм; толщина ребра из стали Клас-
сов С 38/23—С 46/33 не менее Ьр/15, из стали
классов С 52/40—С 85/75 не менее йр/12.
По п. 10.20 СНиП П-В.3-72.
Составные колонны следует укреплять диа-
фрагмами, соединяющими ветви этих колонн.
Диафрагмы следует располагать не более чем
через 4 м по высоте колонны, при этом в от-
правочном элементе должно быть не менее
двух диафрагм.
По п. 10.21 СНиП П-В.3-72.
Заводские стыки колонн следует выполнять
сварными, прямыми, в стык, с полным про-
варом.
По п. 9.12 СНиП П-В.3-72.
В соединениях элементов с фрезерованными
торцами (в стыках и базах колонн и т. п.)
сжимающая сила считается полностью пере-
дающейся через торцы.
Во внецентренно-сжатых элементах сварные
швы, заклепки или болты указанных соедине-
ний проверяются на наибольшие растягиваю-
щие напряжения от действия изгибающего мо-
мента, соответствующего минимальной про-
дольной силе.
Стенки центрально- и внецентренно-сжатых
элементов рассчитывают по указаниям
пп. 6.10—6.13 СНиП П-В.3-72.
Поясные листы (полки) центрально- и вне-
центренно-сжатых элементов рассчитывают и
конструируют согласно и. 6.14 СНиП П-В.3-72.
В центрально- и внецентренно-сжатых стерж-
нях наибольшее отношение расчетной ширины
неокаймленного или окаймленного свеса сжа-
того листа (полок) к толщине дп определяется
в зависимости от гибкости стержня и вида
поперечного сечения.
Расчетная ширина свеса измеряется при не-
окаймленной полке и сварных элементах от
грани стенки, в прокатных элементах — от на-
чала закругления полки, в гнутых элементах —
от края выкружки стенки; при окаймленной
ребром полке — от края выкружки стенки до
оси ребра. Наибольшие значения Ьц/бц указа-
ны в таблице 1У-48.
Для большей полки неравнополочного угол-
ка и для полки швеллера значения Ь/вп нахо-
дятся путем увеличения на 1О°/о значений,
указанных в табл. 1У-48, относящихся к не-
окаймленным полкам (на полки, окаймленные
ребрами, это увеличение не распространяется).
По рекомендациям [18], [19] при конструи-
ровании целесообразно следующее:
а) компоновку сплошностенчатых колонн
производить из широкополосной универсаль-
ной стали стандартных размеров (аналогично
балкам по рис. 28), не стремясь к получению
общих размеров, кратных 10 мм;
б) при выполнении поясных швов в Н-образ-
ных сечениях автоматической сваркой с по-
мощью наиболее распространенных на заводах
строительных металлоконструкций сварочного
трактора ТС17М внутренний размер (по стен-
ке) не должен быть менее 400 мм.
Связи
По п. 10.22 СНиП П-В.3-72.
Нижние пояса подкрановых балок и ферм
должны быть укреплены в горизонтальной
плоскости так, чтобы их свободная длина не
превышала 12 м.
При установке вертикальных связей необхо-
димо учитывать пространственную работу под-
крановых балок.
По п. 10.23 СНиП П-В.3-72.
Вертикальные связи между основными ко-
лоннами ниже подкрановых балок при двух-
ветвевых колоннах надо располагать в плос-
кости каждой из ветвей колонны.
В крайних колоннах зданий допускается
установка указанных связей только в плос-
кости подкрановой ветви колонны; при этом
должна быть обеспечена развязка наружной
(шатровой) ветви на уровне тормозной кон-
струкции.
По п. 10.24 СНиП П-В.3-72.
При проектировании покрытий зданий и
сооружений, возводимых или эксплуатируемых
при расчетных температурах ниже—40°С, сле-
дует, как правило, предусматривать (дополни-
тельно к обычно применяемым связям) вер-
тикальные связи посередине каждого пролета
вдоль всего здания.
По п. 10.25 СНиП П-В.3-72.
Горизонтальные связи по верхним и нижним
поясам разрезных ферм пролетных строений
транспортерных галерей следует проектировать
для каждого пролета.
Расчетные сопротивления прокатной стали по СНиП П-В.3-72 и [12]
Напряженное состояние Обозна- чение Расчетные сопротивления в кгс/см2 прокатной стали класса
С»/я ' V . С «/и с «/„ С “/« с •/« С"/» С ••/„
Растяжение, сжатие, изгиб 7? 2100 (2600) 2600 (3000) 2900 (3100) 3400 3800 4400 5300
Срез /?вр 1300 1500 1700 2000 2300 2600 3100
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) /?см.т 3200 3900 4300 5100 5700 6500 8000
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании ^см.м 1600 2000 2200 2500 2900 3300 3900
Диаметральное сжатие катков при свобод- ном касании ( в конструкциях с .ограниченной подвижностью) /?с.к 80 100 ПО 130 150 180 200
Растяжение пучков и прядей высокопрочной проволоки Временное сопротивление проволоки, безопасности по материалу йбм = 1,6. деленное на коэффициент
Растяжение стального каната (троса) т-р Разрывное усилие каната, “р- ности по материалу &бм = 1,6. деленное на коэффициент безопас-
Примечания: 1. В скобках указаны расчетные сопро-
тивления стали растяжению для конструкций, эксплуатация
которых возможна и после достижения металлом предела
текучести.
2. Расчетные сопротивления установлены для толщин про-
катной стали, не превышающих величин, указанных в табл. 1-2
(для прокатных двутавров и швеллеров принимают толщину
стенки).
3. При толщине прокатной стали, превышающей указанные
величины, а также для марок стали, не указанных в табл. 1-2,
основные расчетные сопротивления (растяжению, сжатию и
изгибу) определяют по нормативному сопротивлению (прини-
маемому по установленному ГОСТом или ТУ пределу теку-
чести), при этом коэффициенты безопасности по материалу
увеличиваются на 5% против принятых в СНиП П-А.10-71.
Производные расчетные сопротивления определяют, исполь-
зуя соответствующие коэффициенты перехода (для среза 0,60,
для смятия торца 1,5).
4. Основные ' расчетные сопротивления прокатной стали
класса С 38/23 (кроме марки О9Г2С) принимаются при тол-
щинах: от 31 до 40 мм &=1900 кгс/см2, от 41 до 160 мм
/?= 1700 кгс/см2.
Расчетные сопротивления отливок
по СНиП П-В.3-72
А. ИЗ УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ
Напряженное состояние Обозна- чение Расчетные сопротивления в кгс/см2 отливок из углеродистой стали марок
15Л 25Л 35Л 45Л
Растяжение, сжатие, изгиб /? 1500 1800 2100 2500
Срез ^?ср 900 1100 1300 1500
Смятие торцевой поверхности (при нали чии пригонки) Лсм.т. 2300 2700 3200 3700
Смятие местное в цилиндрических шарни рах (цапфах) при плотном касании /?сы.м 1100 1300 1600 1800
'Диаметральное'сжатие катков при свобод ном касании (в конструкциях с ограничен ной подвижностью) ^?с.к 60 70 80 100
Продолжение табл. 1У-23
Б. ИЗ СЕРОГО ЧУГУНА
Напряженное состояние Обозна- чение Расчетные сопротивления в кгс/см2 отливок из серого чугуна марок
Сч 12—28 Сч 15—32 Сч 18—36 ' Сч 21—40 Сч 24—44 Сч 28—48
Сжатие центральное и при изгибе /?с 1600 1800 2100
Растяжение при изгибе /?и 450 600 800
Срез ^?ср 350 450 . 600
Смятие торцевой поверхности /?см.т 2400 2700 3200
Коэффициенты условий работы «т» элементов стальных конструкций
по СНиП П-В.3-72
Элементы стальных конструкций
1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий над залами театров, клу-
бов, кинотеатров, под трибуны, под помещения магазинов, книгохранилищ и архи-
вов и т. п. при массе перекрытий, равно'и или большей полезной (нормативной
временной) нагрузки 0,9
2. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки ферм покрытий и перекры-
тий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости их Х>=60 0,8
3. Сжатые раскосы пространственных решетчатых конструкций из одиночных угол-
ков, прикрепляемых к поясам одной полкой:
а) при помощи сварных швов или двух и более болтов или заклепок, поставлен-
ных вдоль уголка
— при перекрестной решетке с совмещенными в смежных гранях узлами 0,9
— при елочной и перекрестной решетке с несовмещенными в смежных 0,8
гранях узлами
б) при помощи одного болта или одной заклепки ' 0,75
4. Подкрановые балки под краны грузоподъемностью 5 т и более тяжелого и весь-
ма тяжелого режима работы ‘ 0,9
5. Колонны жилых и общественных зданий и опор водонапорных башен 0,9
6. Сжатые элементы (из одиночных уголков), прикрепляемые одной полкой (для
.неравнополочных уголков только узкой полкой), за исключением элементов, ука-
занных в пп. 3 и плоских ферм из одиночных уголков 0,75
Примечания: 1. Коэффициенты усло-
вий работы, установленные в пп. 1 и 2, а так-
же в пп. 2 и 6, одновременно не учитываются.
2. Коэффициенты условий работы по пп. 2,
3 и 6 не распространяются на крепления соот-
ветствующих элементов конструкций в узлах.
3. Для сжатых раскосов пространственных
решетчатых конструкций (п. 3) при треуголь-
ной решетке с распорками коэффициент усло-
вий работы не учитывается.
Формулы для расчета центрально-растянутых
и центрально-сжатых элементов по СНиП П-В.3-72
По п. 4.1. Прочность центрально-растянутых
« центрально-сжатых элементов стальных кон-
струкций проверяют по формуле
2У_
Рнт
(4.31)
По п. 4.2. Устойчивость центрально-сжатых
элементов проверяют по формуле.
(4.32)
где Ы — расчетное усилие;
Р и КцТ — площадь сечения элемента брут-
то и нетто;
7? — расчетное сопротивление стали;
ср — коэффициент продольного изгиба, при-
нимаемый по табл. 1У-29 в функции наиболь-
шей гибкости кмакс = , где I — расчетная
длина сжатого элемента, г — радиус инерции
сечения. Для сквозных стоек и колонн, у ко-
торых ветви соединены планками или раско-
сами, коэффициент ср определяют по приве-
денной гибкости, определяемой по формулам
табл. 1У-25 (п. 4.5 СНиП П-В.3-72).
Приведенные гибкости
Сечен не стержня Соединительные элементы Приведенные гибкости
где X, — гибкость всего стержня относительно свободной оси;
X — наибольшая гибкость всего стержня;
Х1 и Х2 — гибкость отдельных ветвей, на участках между приваренными (планками (в свету);
принимается не более 40;
Р — площадь сечения всего стержня;
рр1 и Р$2 — площади сечения раскосов решеток;
К} и /С2 — коэффициенты, зависящие от углов «1 и а2 между раскосом и ветвью:
Й! (а2) 30° 40° 45—60°
(Кг) 45 31 ' 27
Формулы 4.33 и 4.35 справедливы при отно-
шении погонных жесткостей планки (/пл) и
ветви (Гв): 1пл/1в^5; при 1пл/4в<5 должно
быть учтено влияние гибкости планки на ве-
личину приведенной гибкости.
По п. 4.8. Соединительные планки стоек и
колонн рассчитывают как элементы безрас-
косных ферм на:
а) силу, срезывающую планку, по формуле
где /1 — расстояния между центрами планок;
С —расстояния между осями ветвей;
С„/.
Т = (4.37)
б) момент, изгибающий планку в ее плос-
кости, по формуле:
М — (4.38)
(2и — поперечная сила (при наличии гори-
зонтальных нагрузок) или условная (при от-
сутствии горизонтальных нагрузок); прини-
маем в зависимости от класса прочности
стали С38/23 <ЭУсл = 20/?; С 44/29 $уСл=30Г;
С 52/40 Сусл=40Г; С 60/45 <2Усл=50/?;
С 70/60 и С 46/33 <2Усл = 60 7?; С 85/75
(2Усп=70Р, где Р — площадь брутто всего
сечения стержня в см2.
Предварительный подбор сечения Н-образ-
ного, центрально-сжатого элемента рекоменду-
ется производить в следующей последователь-
ности:
1. Предварительные габариты Н-образного
стержня (рис. 35) принимают (с округлением
до 50 мм):
л 1° 1° р л
А = от — до — и В я; А,
где 1Х и /в — расчетные длины стойки, опреде-
ляемые как
К — Нх X
^у ~ Р'У Х^уо,
(4.40)
где /0 — геометрическая длина стойки.
Рис. 35. Габариты Н-образного
сечения.
где 1хо и 1уо — геометрические длины стержня
относительно осей х—х и у—у,
Их и |лв — по табл. 1У-45, по большей гиб-
кости (Лх или Ав) определяют
коэффициент <р (табл. 1У-29).
3. Требуемая площадь сечения стойки
- -Л
(4.41)
2. Приближенные величины гибкостей'
х 0,43Л’
_ 1у
у 0.24В ’
(4.39)
4. Компоновка сечения учитывает требуемую
площадь сечения Гтр, принятые в п. 1 габа-
риты сечения А, В и сортамент универсаль-
ной широкополосной стали (табл. П-6), при
этом площадь стенки принимается в пределах
(0,14-0,15) Гтр.
5. Скомпонованное сечение проверяют на
прочность по формуле 4.31 (при наличии ослаб-
ления) и устойчивость — по формуле 4.32.
Таблица 1У-26
Расчетные длины 7Р элементов плоских ферм по .СНиП П-В.3-72
Направление продольного нагиба поясов Расчетная длина
опорных раско- сов и опорных стоек прочих элементов решетки
В плоскости фермы 1о 1о 0,8/о
В направлении, перпендикулярном плоскости
фермы (изплоскости фермы) А /1 0
Примечания: 1. 10 — геометрическая дли-
на элемента (расстояние между центрами
узлов) в плоскости фермы; Л — расстояние
между узлами, закрепленными от смещения из
плоскости фермы (пояса ферм со специальны-
ми связями, жесткими плитами покрытий, при-
крепленными к поясу сварными швами или
болтами и т. п.).
2. Для элементов решетки из одиночных
уголков расчетная длина принимается равной
геометрической, т. е. /1=/о.
3. Если по длине Ц' (из плоскости фермы)
действуют усилия и М2>Л/1, то устойчи-
вость этого элемента из плоскости фермы на
большее усилие (Л\) при расчетной длине
/₽=/, I 0,75+0,25 -2 V
X А| I
Расчетные длины /р из плоскости фермы сжатых стержней
перекрестной решетки
Характеристика узла пересечения стержней решетки Расчетная длина /р, если поддерживающий стержень
растянут не работает сжат
Оба стержня не прерываются Поддерживающий стержень прерывается и 1 0,7 Л /|
перекрывается фасонкой 0,7/о /о 1,4 /о
/0 — расстояние от центра узла до пересе- чения стержней. А — полная стержня. геометрическая длина сжатого
Приближенные значения радиусов инерции некоторых сечений
стальных конструкций
5-4*^
^=0-^6
Предельные гибкости стальных элементов по СНиП П-В.3-72
Предельные гибкости «А» сжатых элементов /
Элементы конструкций /А
1. Пояса, опорные раскосы и стойки ферм, передающие опорные реакции / Л 20
2. Прочие элементы ферм 150
3. Верхние пояса стропильных ферм, остающиеся незакрепленными в процессе 220
монтажа (предельная гибкость после монтажа должна удовлетворять п. 1)
4. Основные колонны 120
5. Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т. п), элементы ре- шетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрано- вых балок) 150
6. Элементы связей (за исключением связей, указанных в п. 5) 200
7. Стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие неработающие элементы 200
Примечание. Предельная гибкость сжа-
тых раскосов (кроме опорных) пространствен-
ных решетчатых конструкций из одиночных
уголков принимается: при использовании несу-
щей способности раскоса до 50% — равной 180;
при использовании несущей способности от 50
до 100% — по инерполяции между величинами
180 и 150.
Предельные гибкости «А» растянутых элементов
Элементы конструкций При воздействии
динамиче- ских на- грузок статических нагрузок кранов особо тяжелого режима и ж.-д. составов
1. Пояса и опорные раскосы ферм (включая мозные фермы) тор- 250 400 250
2. Прочие элементы ферм 350 400 300
3. Нижние пояса подкрановых балок и ферм 150 — 150
4. Элементы вертикальных связей между колонна- ми (ниже подкрановых балок) 300 300 200
5. Прочие элементы связей 400 400 300
Примечания: 1. В сооружениях, не под- вергающихся динамическим воздействиям, гиб- кость растянутых элементов проверяется толь- ко в вертикальных плоскостях. 2. Гибкость растянутых элементов связей, подвергнутых предварительному напряжению, не ограничивается. - . 3. При проверке гибкости растянутых стерж- ней перекрестной решетки из одиночных угол- ков радиус инерции сечения уголка прини- мается относительно оси, параллельной полке уголка. 4. Для растянутых раскосов стропильных ферм с незначительными усилиями, в которых при неблагоприятном сочетании нагрузок мо- жет изменяться знак усилия, предельная гиб- кость принимается как для сжатых элементов, при этом соединительные прокладки должны устанавливаться не реже чем через 40 Гр
Таблица IУ-29
Коэффициенты <р центрально-сжатых стальных элементов по СНиП П-В.3-72
Гиб- кость к Коэффициенты ф для стали класса 38/23 (увеличено в 1000 раз)
0 1 2 3 4 • 5 6 7 8 9
0 1000 999 998 997 996 995 993 992 990 989
10 988 986 984 983 981 979 977 975 974 972
20 970 967 965 962 959 956 954 951 948 945
30 943 939 935 931 928 924 920 916 912 908
40 905 901 898 895 891 887 883 879 875 871
50 867 862 857 853 848 843 839 834 829 824
60 820 815 810 805 800 795 790 785 780 775
70 770 764 759 753 748 742 737 731 726 720
80 715 709 703 697 691 685 679 673 667 661
90 655 648 640 633 626 618 611 604 597 589
100 582 575 568 561 554 547 540 533 520 519
ПО 512 506 499 493 486 480 474 467 461 454
120 448 443 438 432 428 422 417 412 407 402
130 397 392 387 382 376 ,372 368 363 358 353
140 348 343 339 335 331 326 322 318 313 309
150 305 302 298 295 291 287 284 280 277 273
160 270 267 264 261 258 255 252 249 246 243
170 240 238 235 233 230 228 226 223 221 218
180 216 214 212 210 208 206 204 202 200 198
190 196 194 192 189 187 185 183 181 179 177
200 175 173 172 170 169 167 166 164 163 161
Продолжение табл. 1У-29
Г ибкость X Коэффициенты ф для стали классов (увеличено в 1000 раз)
С 38/23 С 44/29 С 46/33 С 52/40 С 60/45 С 70/60 С 85/75
0 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000
10 988 987 986 985 984 983 982
20 970 968 965 962 956 953 950
30 943 935 932 927 916 909 903
40 905 892 888 878 866 852 838
50 867 843 837 823 810 790 760
60 820 792 780 764 740 700 660
70 770 730 710 682 650 610 558
80 715 660 637 604 570 518 432
90 655 592 563 523 482 412 343
100 582 515 482 437 396 ‘ 336 288
ПО 512 440 413 • 370 325 273 230
120 448 383 350 315 273 230 192
130 397 330 302 264 232 196 162
140 348 285 256 228 198 168 142
150 305 250 226 198 173 148 123
160 270 220 200 176- 153 130 108
170 240 195 178 156 137 116 096
180 216 175 160 139 122 102 086
190 196 158 142 126 108 092 077
200 175 142 129 112 098 082 069
919.
4 Таблица 1У-30 Несущая способность на центральное растяжение и центральное сжатие стержней из спаренных равнополочных уголков (ГОСТ 8509—72) при расчетной длине в плоскости фермы Таблица составлена для стали класса С'38/23 (/?=2100 кгс/см2). Коэффициенты ф приняты по СНиП П-В.3-72. Для приближенного подбора сечений (с последующей проверкой) из сталей более высоких классов принимают уголки по данным таблицы, но с условным расчетным 2Ю0 1 / 4100 усилием: при растяжении Мус=/У——; при сжатии ^с=К1/ , где —рас- четное сопротивление заданной стали, кгс/см2. Ломаной линией указаны примерные границы гибкости: левая для ЛС120, правая для Х^150.
1 1
1 у
Размеры, мм Пло- щадь /чг. см2 Растя- жение С 38/23 ЛГЯ, тс Несущая способность сжатого стержня С 38/23 А,сж=(- )Р 11 Л, тс при расчетной длине 1х в м
Ь 5 1,5 1,75 2,0 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
3 4,7 9,87 4,33 3,34 40 4 6,16 12,94 5,60 4,30 5
3 5,30 11,4 5,86 45 4 6,96 14,61 7,58 5 8,58 18,02 9,28 4,65 3,69 6,02 4,76 7,37 5,80
3 5,92 12,43 7,58 6,12 50 4 7,78 16,34 9,95 8,04 5 9,6 20,15 12,07 9,95 5,0 4,05 6,52 5,29 7,92 6,41
« 4 8,76 18,4 12,58 10,57 8,75 00 5 10,82 22,72 15,49 12,94 10,74 7,3' .5,94 8,88 7,36
4 9,92 20,82 15,25 13,98 11,75 9,96 63 5 12,26 25,78 18,8 17,25 14,46 12,2 6 14,56 30,6 22,4 20,55 17,04 14,37 8,45 7,16 10,36 8,77 12,2 10,32
4,5 12,4 26,02 20,1 18,47 16,85 14,42 12,4 5 13,72 28,8 22,2 20,45 18,62 15,95 13,7 70 6 16,3 34,2 26,35 24,2 22 18,8 16,12 7 18,84 39,51 30,4 27,95 25,25 21,6 18,5 8 21,4 44,95 34,5 31,7 28,5 24,4 20,8 10,7 9,18 11,83 10,16 13,92 11,93 15,96 13,75 18,06 15,5
Размеры, мм Пло- щадь /Щ, см! Растя- жение С 38/23 Л ГЛ- ТС Несущая способность сжатого стержня С 38/23 1Г Я, тс ПРИ расчетной длине 1х в м
Ь 5 1,5 1,75 2,0 . 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
5 14,78 31,05 24,7 22,9 21,25 18,8 16,25 14,1 6 17,56 36,9 29,3. 27,2 25,2 22,2 19,25 16,6 75 7 20,2 42,8 33,9 31,4 29,2 25,6 22,15 19,2 8 23,0 48,3 38,2 35,35 32,85 28,7 24,8 21,5 9 25,6 53,7 42,4 39,25 36,5 31,7 27,45 23,75 12,31 14,58 16,77 18,8 20,75
5,5 17,26 36,25 29,6 27,75 25,75 23,95 20,8 18,25 6 18,76 39,4 32,1 30,05 27,9 25,7 22,4 19,65 80 7 21,6 45,35 36,9 34,55 32,2 29,65 25,8 22,6 8 24,6 51,6 41,9 38,2 36,4 33,55 29,1 25,6 16 12,36 17,15 13,25 19,75 15,25 22,35 17,2
6 21,2 44,5 37,7 35,8 33,7 31,6 29,6 26,3 23,45 7 24,6 51,6 43,7 41,5 39,1 36,55 34,4 30,35 27,05 90 8 27,8 58,4 49,4 46,9 44,1 41,35 38,7 34,2 30,4 9 31,2 65,5 55,4 52,5 48,4 46,3 48,4 38,1 33,9 18,55 14,73 21,4 16,97 24,1 19,05 26,9 21,2
6,5 25,6 53,8 47 45 42,9 40,6 38,2 36,3 32,7 26,5 7 27,6 58 50,6 48,4 46,1 43,6 41,1 39 35,1 28,4 8 31,2 65,5 57,1 54,6 52 49,2 46,4 44 39,5 31,85 100 10 38,4 80,6 70,1 67,1 63,9 60,4 55,95 53,8 48,2 38,8 12 45,6 95,7 83,1 79,5 75,6 71,4 67,3 63,5 56,5 45,7 14 52,6 110,4 95,7 91,4 86,9 82 77,2 72,2 64,2 51,9 16 59,4 124,6 107,7 102,9 97,8 92,2 86,8 81 72 57,8 21,55 17,45 23,05 18,66 26 20,95 31,6 25,5 . 37 29,8 42,2 33,7 45,6 37,5
ПО 7 30,4 63,8 55,8 54,9 52,7 50,2 47,8 45,3 ~ 43,2 35,85 29,55 8 34,4 72,2 64,2 62,1 59,6 57 54,1 51,25 49 40,4 33,3 24,6 20,3 27,6 22,8
8 39.4 82,8 75,4 73,3 71,2 68,7 66 63,2 60,3 55,2 46,3 39,1 . 9 44 92?4 84 81,6 79,4 76,4 73,5 70,4 67,2 61,3 51,4 43,4 125 10 48,6 102 92,7 90,2 87,5 84,4 81,1 77,7 74 67,3 56,6 47,8 12 57,8 121,4 НО 107,1 104 100 96,2 92 87,5 79,6 66,8 56,1 14 66,8 140,2 127,2 123,8 120 115,6 111 106 101 91,3 76,4 64,3 16 75 6 158:6 143.8 139,7 135,2 130,3 125,2 119,5 113,8 112,5 85,8 72 33,2 28,1 36,8 31,15 40,5 34,2 47,7 40,4 54,6 45,9 61,1 51,4
9 49 4 103,8 96,2 93,8 91,5 89,2 86,2 83,4 80,4 73,9 67,5 57,8 49,8 140 10 54,6 114,6 106 103,5 101 98,3 95 91,8 88,6 81,4 74,4 63,4 54,6 12 65 136,5 126,3 123,3 120,2 117 113,2 109,4 105,5 96,7 88,2 75,1 64,7 43 32 47,2 40,7 55,4 48,1
163
Размеры, мм Пло- щадь /ПГ, см2 Растя- ' жеиие С 38/23 /щя тс Несущая способность сжатого стержня С 38/23 Л^сж=фр ][ Ц, тс при расчетной длине 1гв м
Ь 8 1,5 1,75 2,0 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,5 5.0 5,5 6,0
10 62,8 131,9 124,1 121,7 119,2 116,5 114 110,9 107,8 101 93,6 82,4 75,9 66,7 58,35
11 68,8 144,4 136,1 133,4 130,4 127,6 124,7 121,4 118 110,5 102,6 95,6 83 73,1 63,7
160 12 74,8 157 147,6 144,8 141,6 138,9 135,6 132 128 120 111,4 103,6 90,2 79,2 69,2
14 86,6 181,8 171 167,5 164 160,5 156,9 152,5 148 138,6 128,9 119,2 103,6 90,8 79,5
16 98,2 206 190,8 187 183 179,1 175 170 165 154,4 143,5 132,4 116,7 100,6 88,4
18 109,6 230 216,2 211,8 207,1 202,8 198 192,2 186,7 174,4 162,6 149,4 129,7 113,4 99,4
20 120,8 253,8 238 233,3 228,2 227 218 212 206 192 178,4 164 142,4 124,3 109
180 11 77,6 163 155 152,6 150 147,4 144,8 142 138,5 131,6 124,2 116,2 109,6 97,4 ’ 87
12 . 84,4 177,2 168,6 166 163,1 160,2 157,3 154,4 150,5 143 134,7 126,1 119 105,5 93,9
12 94,2 197,8 189,7 187,6 185 181,8 178,8 176 172,6 165,6 157,8 149,6 141,1 134 121
13 101,8 212,8 208 201,5 198,8 195,5 192,4 189 186 178 169,8 160,5 151,5 143,7 130,2
200 14 109,2 229 219,5 217 214 210,5 207 206 200 191,4 182,5 172,8 163 154,5 140
16 124,0 260 249 246,5 243 237,5 235 231 227 217 206,5 196,5 184,5 175 157,5
20 153,0 321,5 307 304 300 294,5 289 284 280 267,5 255 241 227 215,5 192,7
25 188,6 396 378 374 369 363 356 350 344 328,5 312,5 295,5 280,5 262,5 234
30 223 468 448 443 436 428 420,5 413,5 406 388 368 347,5 327 314 272,5
220 14 120,8 254 245 243 240 237 233 229,5 226 219 210 201 191 181 172,7
16 137,2 288 277,5 275 272 268 264 259,5 256 248 238 227 216 205 195,5
16 156,8 329,5 320 317 315 311 308 304 299 292 283 273 263 252 241
18 175,4 368 357 355 • 351 348 344 339 335 326 316 304,5 293 281,5 268
20 194 407,5 396 392 389 385 380 375 370 360 350 337 324 310,5 296
250 22 212,2 446 433 429 426 422 416 411 405 394 382 368 354,5 339 323,5
25 239,4 503 488 484 480 476 469 463 457 444 430 415 399 382 363
28 266,2 559 542 538 533 528 522 514 507 494 478 461 442,5 423 404
30 284 596 578 574 568 562 553 547 540 525 509 491 471 450 429
и* 2 । Таблица 1У-31 Я , Несущая способность на центральное растяжение и центральное сжатие стержней из спаренных равнополочных уголков (ГОСТ 8509—72) при расчетной длине из плоскости фермы /у> 1,4/х Таблица составлена для стали класса С 38/23 (/^ = 2100 кгс/см2). । Коэффициенты ср приняты по СНиП П-В.3-72. । Для приближенного подбора сечений (с последующей проверкой) из сталей более ! □ высоких классов принимают уголки по данным таблицы, но с условным расчетным к. 2100 1/2100 усилием: при растяжении Мус = Л1——; при сжатии Уус = У1/ —, где /? —рас- г К четное сопротивление заданной стали, кгс/см2. Ломаными линиями указаны- границы гибкости: левая Х^120, правая 150.
Размеры, мм Пло- щадь /мг, см2 Растя- жение С 38/23 ПГ Лтс Несущая способность сжатого стержня С 38/23 Л^ся( = фГ тс при расчетной длине /у в м
ь 5 1,5 1,75 2,0 2,25 - 2,5 2.75 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
3 4,7 9,87 7,44 6,74 5,24 4,93 4,2 40 4 6,16 12,94 9,7 8,92 7,76 6,54 5,63 5 3,6 3,04 4,81 4,1
3 5,3 11,4 8,66 7,98 7,36 6,4 5,44 45 4 6,96 14,61 11,5 10,6 9,84 8,5 7,84 5 8,58 18,02 - 14,2 13,2 12,18 10,53 9,15 4,7 4,07 6,34 5,50 7,92 6,89
3 5,92 12,43 9,99 9,37 8,70 7,91 6,29 6,0 50 4 7,78 16,34 13,34. 12,46 11,56 10,56 9,17 8,02 5 9,6 20,15 16,4 15,24 14,25 13,16 11,95 10,05 5,26 4,02 7,03 5,39 8,79 6,-77
4 8,76 18,4 15,4 14,55 13,65 12,76 11,7 10,26 9,08 7,16 56 5 10,82 22,72 19,15 18,12 17,04 15,94 14,8 13,05 11,58 9,17 5,53 7,2
4 9,92 20,82 17,95 17,10 16,2 15,25 14,4 13,23 11,76 9,41 63 5 12,26 25,78 22,2 21,2 20,01 .19,0 17,85 16,6 14,72 11,8 6 14,56 30,6 26,5 25,3 24,0 22,7 21,4 19,95 17,7 14,25 7,61 6,08 9,52 7,59 11,55 9,27 -
4,5 12,4 26,02 22,9 21,95 21,0 20,0 18,9 17,95 17,05 13,5 11,05 5 • 13,72 28,8 25,35 24,4 23,3 22,2 21,0 19,9 18,55 15,09 12,35 70 6 16,3 34,2 30,4 29,1 27,8 26,5 25,0 23,75 22,25 18,1 14,8 7 18,84 39,51 35,0 33,7 32,25 30,8 29,1 27,55 25,95 21,2 17,34 8 21,4 44,95 39,7 38,3 36,7 35,0 33,1 31,4 29,7 24,1 19,8 14,34 12,15 10,14 9,0 16,35
165
Размеры, мм Пло- щадь пг, см2 Растя- жение С 38/23 Г]Г, Л,ТС Несущая способность сжатого стержня С 38/23 ^сж = ф^ ]Г тс ПРН расчетной длине в м
Ь 8 1,5 1,75 2,0 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
5 14,78 31,05 27,6 26,7 25,65 24,5 23,35 22,1 21,1 17,5 14,5 6 17,56 39,6 32,9 31,8 30,6 29,3 27,8 26,4 25,2 21,0 17,45 75 7 20,2 42,8 38,2 37,0 35,6 34,0 32,4 30,8 29,3 24,6 20,5 8 23,0 48,3 43,2 41,8 40,2 38,5 36,7 34,8 33,2 28,1 23,4 9 25,6 53,-7' 48,1 46,6 44,8 43,0 41,0 38,9 37,1 31,4 26,1 12,06 9,95 14,5 12,0 17,0 14,15 19,5 16,2 21,8 18,1
5,5 17,26 36,25 32,6 31,7 30,5 29,4 28,2 26,8 25,5 22,3 18,55 15,6 80 6 18,76 39,4 35,5 34,5 33,4 32,0 30,7 29,2 27,8 24,3 20,6 17,0 7 21,6 45,35 40,8 39,7 38,3 36,9 35,4 33,6 32,1 28,2 23,5 19,7 8 24,6 51,6 46,6 45,4 43,7 42,0 40,7 38,4 36,6 31,3 27,0 22,65 13,1 10,9 14,35 11,95 16,65 13,82 19,1 15,95
6 21,2 44,5 40,7 39,7 ' 38,7 37,4 36,0 34,7 33,2 30,4 26,3 22,4 19,1 7 24,6 51,6 47,3 46,1 44,9 43,4 41,9 40,3 38,6 35,5 30,7 26,1 22,3 90 8 27,8 58,4 53,4 52,2 50,9 49,1 47,5 45,7 43,7 40,3 35,0 29,6 25,4 9 31,2 65,5 60,1 58,6 57, Г 55,2 53,4 51,4 49,3 45,3 39,6 33,7 28,8 16,35 13,84 19,1 16,25 21,8 18,6 24,7 21,1
6,5 25,6 53,8 49,9 48,7 47,8 46,4 44,9 43,5 42,1 38,7 35,8 30,7 26,6 22,95 7 27,6 58,0 53,8 52,6 51,4 50 48,6 47 45,4 41,8 38,8 33,3 28,8 24,9 8 31,2 65,5 60,9 59,5 58,1 56,6 55 53,2 51,4 47,4 44,1 37,8 32,7 28,75 100 10 38,4 80,6 75,2 73,4 71,6 70 67,8 65,7 63,4 56,7 54,5 47,2 40,9 35,4 12 45,6 95,7 89,2 87,1 85,1 83,4 80,8 78,3 75,7 70 65,1 56,8 49,2 42,6 14 52,6 110,4 103,2 101 98,7 96,4 93,6 90,7 87,6 81,6 -75,6 66,4 57,5 49,8 16 59,4 124,6 116,5 114 111,4 108,8 105,5 102,6 99,2 92,2 85,6 75,8 65,7 56,8 19,9 21,6 29,6 30,9 32,2 43,6 49,8
110 7 30,4 63,8 59,9 58,7 57,5 56,2 54,9 53,3 51,7 48,3 44,9 41,1 35,8 31,2 8 34,4 72,2 68,8 65,4 65 63,6 62,2 -60,3 58,6 54,7 50,9 46,8 40,6 35,5 8 39,4 82,8 78,5 77,3 75,8 74,5 73,2 71,5 69,7 66,9 62,1 58,1 54,2 47,7 9 44,0 92,4 87,7 86,4 84,7 83,2 81,8 80 77,9 74,9 69,4 65 60,5 53,3 125 10 48,6 102 91.9 95,4 93,5 91,9 90,2 88,4 86,3 81,9 77 72,2 67,6 59,8 12 57,8 121,4 115.4 113,5 111,2 109,4 107,4 105,2 102,6 97,4 91,6 86 80,4 71,2 14 66,8 140,2 133,2 131,8 129,2 127 124,4 122,1 119,2 113 106,9 100 94,3 83,9 16 75,6 158,6 151 149 146,1 143,6 140,7 138,2 134,9 128 121 ИЗ 106,5 94,9 9 49,4 103,8 99.4 98.4 97,9 95,2 93^ 92 90,4 86,5 82,8 79,9 73,4 69,6 140 10 54,6 114,6 109,6 108,5 107 105 103,2 101,5 99,8 95,4 91,3 85,9 81 76,8 12 65,0 136,5 130,5 129,3 127,4 125,1 123 121 119 113,8 108,9 102,4'96,5- 91,4 27,45 31,2 46.4 47,3 53,2 63,2 74,6 84,4 62,1 68,6 81,6
Размеры, мм Растя- Несущая способность сжатого стержня С 38/23 № сж = (р^ тс ПРИ Расчетной длине в м
щадь С 38/23
Ь 5 ян. см3 ЯП Л.тс 1.5 1,75 2,0 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,8 6,0 8,5 6,0
10 62,8 131,9 127,4 126,0 124,8 123,1 121,4 119,4 117,9 114 109,5 104,9 99,8 94,7 90,2
11 68,8 144,4 139,5 138,1 136,6 135 132,9 131 129 124,9 119,9 114,9 109,4 103,6 98,8
12 74,8 157 151,6 150,1 148,6 146,6 143,5 142,1 140.2 135,6 130,4 124,9 118,9 112,7 107,4
160 14 86,6 181,8 175,5 173,7 172 170 167,3 164,7 162,4 157,1 150,9 144,5 137,5 130,5 124,4
16 98,2 206 199 196,6 195 192,5 190 187 184,4 178,6 171,7 160,8 157,4 149,4 142,1
18 109,6 230 222 220 218 215 212 209 206 199,5 191,8 184 175,8 166,6 158,6
20 120,8 253,8 245,5 243 240,5 237,5 234 231 227,5 221 212 203,5 194,6 185 176,1
180 11 77,6 163 158,4 157 155,4 154,2 152,1 150,4 148,3 144,2 140 135 129,7 124,5 120,3
12 84,4 177,2 172,3 171 169,2 167,8 165,6 163,5 161,4 157 152,4 146,8 141,1 135,5 129
12 94,2 197,8 192,5 191,5 190 188,5 187,3 185 182,7 178,4 174 168,2 163,5 158,0 152,4
13 101,8 212,8 208,4 207 205,5 204 202 200 197,6 192,8 188 181,8 177 170,6 164,8
14 109,2 229 223 222 220 218,5 216,3 214,2 212 206,5 201,5 194,9 189,5 183 176,5
200 16 124 260 253,5 252 250 248,5 246,5 244 241 235 229 221,5 215,5 208 200,5
20 153 321,5 313 310 308 306,5 303 300,5 297 290,5 283 274,5 267 258 249
25 188,6 396 386 383 381 378 375 371 367 358,5 350 339 330 319 307
30 223 468 456 452 450 447 444 440 435 425 415 405 392 379 366,5
220 14 120,8 254 247,5 246 245 243 241,5 239,5 237 232 226 222 216 209,5 203
16 137,2 288 281 280 278 276 274 272 269 263,5 257 252 245 238 230,5
16 156,8 329,5 323 321,5 320 318,5 317 314,5 312,5 307,5 301 294 289 283 275,5
18 175,4 368 361 . 359 357 355,5 353 351 349 343 336 329 323 320 318
20 194 407,5 399 397 395,5 394 391 389 386 380 372 363,5 357,5 350 340
250 22 212,2 446 437 435 433 430 428 425 422 416 407 401,5 391 384 374
25 239,4 503 494 492 489 487 484 481 478 470 461 454 443 434 423
28 266,2 559 548 546 543 540 538 534 530 522 512 504 491 481 469
30 284 596 584 581 578 576 572 569,0 557,3 553 515,0 537 524 513 500
Таблица 1X7-32
Несущая способность на центральное растяжение и центральное сжатие
стержней из спаренных (широкими полками вместе) неравнополочных
уголков по ГОСТу 8510—72
Расчетная длина 1У из плоскости фермы (при
Таблица составлена для стали класса С 38/23 (/?==2100 кгс/см2).
Коэффициенты ф приняты но СНиП П-В.3-72.
Для приближенного подбора сечений (с последующей проверкой) из сталей более
высоких классов принимают уголки по данным таблицы, но с условным расчетным
2100 -| Г 2100
усилием: при растяжении Л\с = /У—при сжатии ЛгуС=Л?|/ ——- ,
/х Г к
Ломаными линиями указаны примерные границы гибкости: левая для /.<120,
правая для Х< 150.
да
Размеры, мм Пло- щадь ГН, см2 Растя- жение С 38/23 *Р= = Г1ГЯ ТС Несущая способность сжатого стержня С 38/23 тс ПРИ расчетном пролете 1у в м .. - -
В Ь 5 1,5 1,75 2,0 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
4 8,08 16,96 11,9 10,34 8,65 7,20 63 40 5 9,96 20,8 14,7 12,9 10,75 9,0 6 11,80 24,8 17,84 16,09 13,42 11,25 8 15,36 32,6 23,6 21,7 17,9 15,0 6,04 5,06 7,6 6,3 9,52 8.04 12,77 10,8
70 , 45 5 11,18 23,45 17,45 16,03 13,78 11,7 10 8,54 7,22
5 12,22 25,65 20,05 18,45 17,10 14,6 12,6 10,9 75 50 6 14,50 30,45 23,6 21,95 20,4 17,45 15,06 13,05 8 18,94 39,75 31,4 29,1 27,0 23,4 20,6 17,58 9,48 7,06 11,29 8,46 15,35 11,53
80 50 5 12,72 26,7 20,6 18,95 17,27 14,75 12,7 6 15,10 31,7 24,5 22,6 20,7 17,7 15,25 10,94 9,46 13,1 11,37 1
5,5 15,72 33,0 26,5 24,7 22,9 20,5 17,85 15,5 90 56 6 17,08 35,75 28,8 26,8 24,8 22,5 19,55 17,0 8 22,26 46,9 38 35,6 33,1 30,6 26,3 23,1 13,6 10,34 14,9 11,34 20,4 14,92 - “ 1
Продолжение табл. 1У-32
Размеры, мм Пло- щадь ри. см! Растя- жение С 38/23 М>= = Г]Г₽, тс Несущая способность сжатого стержня С 38/23 Л'сн(=ф/:' тс при расчетном пролете в м
В Ь 8 1,5 1,75 2,0 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6.0
6 19,18 40,25 33,5 31,6 29,6 27,7 25,05 22 19,43 100 63 7 22,2 46,6 38,9 36,7 34,4 32,2 29,3 26,1 22,8 8 25,2 52,9 44,2 41,8 39,2 36,7 33,6 29,7 26,1 10 31,0 65,1 54,7 51,8 48,8 45,6 42,3 37,1 33,1 14,82 9,85 17,9 13,98 20,6 15,95 26,1 20,6
НО 70 6,5 22,8 47,85 41,1 39,1 37,0 34,7 32,75 29,8 26,5 21,1 8 27,8 58,4 50,2 47,9 45,3 42,7 40,2 36,95 32,7 26,15 17,2 21,2
7 28,2 59,2’ 52,2 50,2 48 46 43,3 41 38,3 31,15 25,45 125 80 8 32,0 67,2 59,2 57 54,6 52,1 48,3 46,7 44 35,8 29,3 10 39,4 82,3 73,0 70,2 67,3 64,2 60,8 57,6 54,6 44,6 36,5 12 46,8 98,3 87,2 84,1 80,8 77 73,2 69,4 66 54 44,4 20,8 17,10 24,1 19,75 30,6 24,7 35,7 30,4
140 90 8 36,0 75,6 68 66 63,6 61 ' 58,4 55,6 53 46 38,3 32 10 44,4 93,2 83,9 81,7 78,7 75,8 72,7 69,2 65,9 58 48,4 40,5 26,75 22,4 34,2 28,4
9 45,8 96,4 88 85,6 83,2 80,3 77,3 74,4 71 65,2 55,2 47 > 39,9 160 100 10 50,6 106 96,7 94,4 91,8 88,5 85,3 82 78,4 71,8 61,2 52 44,2 12 60,0 126 115,4 112,4 109,4 105,6 102 98 93,7 86 78,8 62,8 53,7 14 69,4 145,7 133,6 130,3 126,5 122,8 118,1 113,6 109 99,8 86,4 73,8 62,7 33,9 28,7 37,5 31,9 46,6 38,8 53,8 45,6
180 НО 10 56,6 118,9 109,9 107,1 104,6 101,6 98,5 95 91,5 84,2 76,3 65 55,9 12 67,4 141,5 131 127,8 124,5 121,4 117,4 113,5 109,3 100,5 92 78,4 65,5 48,3 41,4 58,2 50,2
11 69,8 146,6 137,5 134,9 131,1 129 126 122,4 118,8 111 103,1 93,8 82,2 72,2 200 125 12 75,8 159,2 149,5 146,6 143,4 140,3 136,9 133 129 120,8 112,2 103,3 89,8 79 14 87,8 184,4 173,5 170 166,4 163 159,1 154,7 150,4 140,6 130,7 121 105,4 92 16 99,6 209,0 196,7 192,8 188,5 184,6 180,4 176 170,6 160 148,5 138,5 120 105,6 63 69,1 80,6 92
12 96,6 203 194,4 192,1 189,5 186,5 182,1 180 176,6 169,3 161 152,3 143,4 137,1 121,7 250 160 16 127,6 267 256 253 249 245 241 237 233 223 213 201,5 190 180,5 163 18 142,2 298,8 287 283 279,5 275 270 266 262 251 239 227 . 213,5 203 184,5 20 157 329 317 312 309 303 298 293 288 276 264 250 236 223 204
691
Таблица 1У-33
Несущая способность на центральное растяжение и центральное сжатие
стержней из спаренных (узкими полками вместе) неравнополочных
уголков по ГОСТу 8510—72
Расчетная длина /х в плоскости фермы (при /#С2,6/Х).
Таблица составлена для стали С 38/23 (Л=2Ю0 кгс/см2).
Коэффициенты <р приняты по СНиП П-В.3-72.
Для приближенного подбора сечений (с последующей проверкой) из сталей более
высоких классов принимают уголки по данным таблицы, но с условным расчетным
усилием; при растяжении Л’ус = Л’—при сжатии Л'ус
Г?
100 г,
, где К — рас-
К
четное сопротивление заданной стали, кгс/см2.
Ломаными линиями указаны примерные границы гибкости: левая для Л <120,
правая для 150.
Размеры, мм Пло- щадь г 1Г, см! Растя- жение С 38/23 = РЦЯ, тс Несущая способность сжатого стержня С 38/23 ,к= гр [ К, тс при расчетном пролете 1х в м
В Ь и 1.5 1,75 2,0 2,25 1 2,5 2,75 3,0 3,5 | 4,0 4,5 5,0 5,5 ’ 6,0
4 8,08 16,96 6,46 4,87 63 40 5 9,96 20,8 7,62 5,9 6 11,80 24,8 9,23 6,87 8 15,36 32,6 11,74 8,9
70 45 5' 11,18 23,45 10,8 8,4 6.52
5 12,22 25,65 14,04 11,19 75 50 6 14,5 30,45 16,53 13,14 7 18,94 39,75 21,15 16,81 8,96 7,13 10,5 8,38 13,36 10,77 •
80 50 5 12,72 26,7 14,35 6 15,1 31,7 16,86 11,4 9,08 13,4 10,65
5,5 15,72 33 20,65 16,71 90 56 6 17,08 35,75 22,79 18,11 8 22,36 46 9 28,9 23,33 13,65 14,8 19,04 10,7 11,58 17,69
Размеры, мм Пло- щадь г 1Г, см2 Растя- жение С 38/23 *р= = г 1 гл, ТС Несущая способность сжатого стержня С 38/23 /7СЖ =<рр ]Г/?,тспри расчетном пролете в м
В Ь 5 1,5 1,75 2,0 2,25 2,5 2,75 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0
6 19,18 . 40,25 28,15 24,3 20,32 16,86 14,09 11,75
100 63 7 22,2 46,6 32,4 27,7 23,18 19,35 16,12 13,46
8 25,2 52,9 36,6 31,3 26,2 21,8 18,15 15,14
10 31 65,1 44,85 37,9 31,6 26,3 21,88 18,22
но 70 6,5 22,8 47,85 35,5 32,6 27,82 23,7 20,21 17,21 14,59
8 27,8 58,4 43,1 39,55 33,6 28,55 24,3 20,6 17,45
7 28,2 59,2 46,9 43,75 40,3 35,35 30,71 21,5 23,15 17,4
125 80 8 32 67,2 53,19 49,2 45,7 39,9 38,62 29,9 26,12 19,61
10 39,4 82,3 64,84 59,9 55,6 48,25 41,8 36,2 31,5 23,61
12 46,8 98,3 77,2 71,2 66,2 55,9 49,35 42,7 36,1 27,8
140 90 8 36 75,6 62,6 58,6 55 51,6 46,05 40,5 35,7 27,9 21,7
10 44,4 93,2 77 72,22 67,6 63,3 56,1 49,3 43,45 33,74 26,4
9 45,8 96,4 82,4 78,4 74,1 69,4 68,2 59 52,6 41,65 35,3
160 100 10 50,6 106 90,4 86 81,3 76,1 72 64,6 57,5 45,8 36,55
12 60 126 107,4 102 96,2 90,2 85,2 76,18 67,8 53,8 42,85
14 69,4 145,7 123,9 117,5 109,9 103,9 98,2 87,2 77,6 61,61 49
180 100 10 56,6 118,9 104 99,6 95 89 84,9 80,6 73,1 59,1 48,2 .39,1
12 67,4 141,5 123,5 118,3 112,7 105,9 100,5 95,5 86,3 69,8 56,7 46
11 69,8 146,6 131,4 127,6 123 ' 118 112,9 107,4 102,4 88,2 73,6 61,4 51,3 42,81
200 125 12 75,8 159,2 142,9 138,9 133,6 128,1 122,6 116,4 111 95,4 79,4 66,4 55,4 46,32
14 87,8 184,4 165,1 160,1 154,4 147,8 141 134 127,7 109,5 91,1 76 63 52,7
16 99,6 209 187,2 181,5 174,5 167,1 159,6 151,5 144,5 122,6 101,1 85,2 70,8 59,18
12 99,6 233 189,4 185,3 181,4 177 172 166,9 161,4 149,7 139 122,6 106,4 92 80,6
250 160 16 127,12 267 249 243,5 238 232,5 225,5 219 211,4 196,3 182 159,4 138,4 119,6 104,7
18 142,2' 298,8 277,8 272 265,3 259 251 244 235,9 218 202,8 177 153,1 132,3 115,9
20 157 329 306,9 300 293 286 277 268,3 259 240 223 193,5 167,8 145 126,4
Формулы для расчета изгибаемых элементов по СНиП П-В.3-72
По п. 4.11. Прочность при изгибе в одной
из главных плоскостей (по упругой стадии)
проверяют по формулам:
— по нормальным напряжениям
— по касательным напряжениям
(4.43)
/
где М и <2 — расчетный изгибающий момент
и поперечная сила;
П7Нт — момент сопротивления нетто;
/ и 5 — момент инерции сечения брут-
то и статический момент полу-
сечения (до нейтральной оси);
бет — толщина стенки балки;
Я и 7?ср — расчетные сопротивления изги-
бу и срезу.
По п. 4.12. В стенках балок должно быть
соблюдено условие;
V ах2 — ахау + сут +- Зт2ху < пт Я; (4.44)
при этом должно быть
Ох^тЯ; су^тЯ', тх„^:0,6 тЯ,
где Ох и су — нормальные напряжения в сре-
динной поверхности стенки по
сечению нетто, параллельные и
перпендикулярные оси балки;
Чху — касательные напряжения по се-
чению нетто;
п — коэффициент, принимаемый на
опорах неразрезных подкрано-
вых балок л=1,3; для прочих
балок п = 1,15-;
т — коэффициент условий работы,
принимают по табл. 1У-24, а на
опорах неразрезных балок и в
случаях, не предусмотренных в
табл. 1У-24, принимают т = 1,0.
По п. 4.14. Прочность изгибаемых элементов
при изгибе в двух главных плоскостях прове-
ряют по формуле:
М*у
I Х’НТ
-у-
^у-нт
(4.45)
где х и у— координаты рассматриваемой
точки сечения относительно его
главных осей;
/хат и 1уНТ — моменты инерции сечения нетто
относительно осей х—х и у—у
По п. 4.15. Разрезные балки постоянного се
чения (прокатные и сварные) из сталей клас-
сов С зв/23, С «/29, С «/зз, С 5%о, С «“/«, несу-
щие статическую нагрузку, проверяют на проч-
ность по пластическому моменту сопротивле-
ния 1Г"етт0 при одновременном соблюдении
следующих требований:
а) должна быть обеспечена общая устой-
чивость балки, для чего необходимо, чтобы
были выполнены требования по п. 4.17, либо
1/Ьп не превышали 0,7 значений по табл. 1У-37.
Учет пластичности при расчете балок с менее
развитым сжатым поясом допускается только
при сплошных жестких настилах, надежно
сваренных с верхним поясом балки и пере-
дающим на верхний пояс распределенную
статическую нагрузку;
б) отношение ширины свеса сжатого пояса
сварной балки к его толщине не должно пре-
вышать 10У2,1//?, где Я в тс/см2;
в) отношение расчетной высоты стенки На
к ее толщине бет, при укреплении только по-
перечными ребрами, не должно превышать
70У2.1/Я, где Я в тс/см2;
г) касательные напряжения в месте наи-
большего изгибающего момента не должны
превышать 0,3 Я-
Проверка прочности указанных балок про-
изводится по формулам:
— при изгибе в одной из главных плос-
костей
Л4
—- </?; (4.46)
IV НТ
— при изгибе в двух главных плоскостях
Лх . Му
тгп * ггп
Х.НТ У-НТ
Здесь Мхл Му, ^НТ» ^Х.НТ’ ^У.НТ
абсолютные значения изгибающих моментов и
пластические моменты сопротивления сечения
нетто.
Пластические моменты сопротивления
Наименование Формула для определения пластического момента со- противления Обозначение
В общем случае \УП = 251 < 1,21Г... (4- 48) [ 5] — статический момент половины площади сечения > относительно ней- тральной оси, В7 — упругий момент сопротивления
При наличии зоны чи- стого изгиба 1Грасч = 0,5 (1Г+ 1?")... (4. 49) № и №п — упругий и пластический моменты сопротивления
Для прокатных швел- леров и двутавров я = 1,121ГХ| 1ГУП = 1.21Гу Г" (4. 50) №х и №у— моменты инерции по сортаменту
'Формулы для определения пластических мо-
ментов сопротивления для некоторых случаев
балок приведены в табл. 1У-34.
По п. 4.16. В неразрезных и заделанных
балках постоянного сечения (прокатных и
сварных) со смежными пролетами, отличаю-
щимися не более чем на 20%, несущих ста-
тическую нагрузку, при условии соблюдения
требований по п. 4.15, расчетный изгибающий
момент определяется из условия выравнива-
ния опорных и пролетных моментов. При этом
проверка прочности производится по форму-
ле 4.42.
Разрешается принимать следующие значения
расчетного момента Мрасч."
а) в неразрезных балках со свободно опер-
тыми концами — большую из величин
^^рзсч ‘— макс
(4.52)
и — расстояние от сечения, отве-
чающего моменту Л<1, до край-
ней опоры;
I — крайний пролет;
слово «макс» обозначает, что сле-
дует найти максимум всего следую-
щего за ним выражения;
б) в однопролетных и неразрезных балках
с заделанными концами
Л4расч=0,5Л4, (4.53)
где М — наибольший из моментов, вычислен-
ных, как в балке с шарнирами на
опорах;
в) в балке с одним заделанным и другим
свободно опертым концом, как в крайнем про-
лете неразрезной балки (по п. «а»).
По п. 4.17. Общая устойчивость балок про-
веряется по формуле:
Л1Расч=0,5 М2, (4.52)
где М1 и М2 — изгибающие моменты соответ-
ственно в крайнем и промежу-
точном пролетах, вычисленные
как в свободно опертой одно-
пролетной балке;
где М и К7 •— изгибающий момент и момент
сопротивления в плоскости наи-
большей жесткости (К7 вычис-
ляется для сжатого пояса);
<рс — коэффициент, определяемый по
указаниям приложения 5 СНиП
П-В.3-72.
Проверка общей устойчивости балок не тре-
буется в случаях:
а) при передаче распределенной статической
нагрузки через сплошной жесткий пастил, не-
прерывно опирающийся на сжатый пояс бал-
ки и надежно с ним связанный;
б) для балок симметричного двутаврового
сечения или с более развитым сжатым поясом
при отношениях расчетной длины балки I к
ширине сжатого пояса Ъ, не превышающих ве-
личин, приведенных в табл. 1У-37.
Рис. 36. Схемы сосредоточенной нагрузки на
верхний пояс балки.
По п. 4.13. Местное напряжение смятия
(ом) в стенке балки под сосредоточенным
грузом, приложенным к поясу балки в местах,
не укрепленных ребрами жесткости
Л1Р, _
<Я- (4.55)
Ост-2*
В формуле 4.55 обозначено:
Р1 — сосредоточенный груз (от колеса кра-
на без учета коэффициента динамич-
ности);
П] — коэффициент, принимаемый в подкра-
новых балках П1 = 1,5 для кранов
«особого» режима, с жестким подве-
сом; П1 = 1,3 то же при кранах с гиб-
ким подвесом; «1=1,1 для прочих
кранов; «1 = 1,0 для остальных балок;
бет — толщина стенки;
г—-условная длина распределения давле-
ний сосредоточенного груза, принимае-
мая равной:
а) при подвижной нагрузке
з /~
г = су (4.56)
где с — коэффициент, принимаемый для свар-
ных и прокатных балок с=3,25, для
клепаных — с=3,75;
/п — сумма моментов инерции пояса балки
и кранового рельса;
б) при непосредственном опирании на верх-
ний пояс балки поперечной прокатной балки
или иной неподвижной конструкции
а=61+2бп,
(4-57)
где 61 — ширина полки поперечной балки;
бп — толщина верхнего пояса балки.
Местные напряжения в стенке подкрановых
балок проверяют с учетом изгиба стенки от
скручивания верхнего пояса, например, по ме-
тодике, приведенной в [1];
Ос==Ом + оЫи^т/?, (4.58)
где ом — по формуле 4.55; .
Омв — местное напряжение от скручивания:
____________Мкр5ст . .
°мя — , , пг,со я ' (4.59)
7/а + 0,068 аьст
Момент скручивания верхнего пояса
ЛГКр=п1-Р1-е+?1.Лр. (4.60)
В формулах 4.59 и 4.60 обозначено:
/а —сумма моментов инерции при кручении
кранового рельса и верхнего пояса,
а — расстояние между ребрами жесткости;
е — максимально допустимый эксцентри-
цитет рельса, принимаемый е=2 см;
Р\ — как в формуле 4.55;
Т1 — расчетное поперечное торможение на
одно колесо крана;
Ар — высота кранового рельса;
у — коэффициент по табл. 1У-35.
Коэффициенты у в формуле 4.59
Таблица 1У-35
6ст/и 0,5 0.6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1.4
0,357 0,382 0,398 0,408 0,415 0,420 0,425 0,426
Приведенные напряжения в балках с сосре-
доточенными грузами проверяют по форму-
ле 4.44, где принимают:
ох — нормальное напряжение от обще-
го изгиба балки на уровне верх-
них поясных швов;
ои=Ос— суммарные напряжения от мест-
ного смятия и скручивания в
стенке;
Тхи — касательные напряжения на уров-
не верхних поясных швов.
Проверка прогиба балок (по вторым пре-
дельным состояниям) производится по выра-
жению:
/</н, (4.61)
Г — расчетный прогиб от нормативных на-
грузок;
/г" — предельный прогиб по табл. 1У-36.
Для сложных случаев нагрузок в разрезных
однопролетных балках постоянного сечения е
достаточной точностью прогиб определяется по
формуле:
~ ЛР>./2
ЮЛУ
где 7И” — изгибающий момент от нормативных
нагрузок, т. е. без учета коэффициен-
тов перегрузки и динамичности.
В неразрезных балках постоянного сечения
расчетный прогиб приближенно определится по
формуле:
/ Л1срн _ Л1л- + А1Пр" \ Р
10 16 )ЕГ
где Л4", Ж”р, Л4®р —изгибающие
(4.63)
моменты
от нормативных нагру-
зок на левой опоре,
посередине и на пра-
вой опоре рассчитывае-
мого пролета.
Таблица 1У-36
Предельные деформации стальных элементов по СНИП П-В.3-72
Предельные прогибы изгибаемых элементов
Элементы конструкций Предельные про- гибы в долях
пролета
1. Подкрановые балки и фермы
а) при ручных кранах 1/500
б) при электрических кранах грузоподъемностью до 50 тс вклю-
чительно 1/600
в) то же грузоподъемностью более 50 тс 1/750
2. Пути кран-балок 1/500
3. Монорельсовые пути 1/400
4. Балки рабочих площадок производственных зданий
а) при отсутствии рельсовых путей
главные балки 1/400
прочие 1/250
б) при наличии узкоколейных путей 1/400
в) то же ширококолейных путей 1/600
5. Балки междуэтажных перекрытий
а) главные балки 1/400
б) прочие 1/250
6. Балки покрытий и чердачных перекрытий
а) главные балки и фермы 1/250
б) прогоны 1/200
7. Элементы фахверка
а) стойки, ригели _ 1/300
б) прогоны остекления (в вертикальной и горизонтальной плос-
костях) 1/200'
Примечания: 1. Прогибы определяются
от нормативной нагрузки без учета ослабления
сечений отверстиями для заклепок или болтов,
а также без учета коэффициента динамич-
ности.
2. При наличии штукатурки прогиб балок
перекрытий только от временной нагрузки не
должен быть более 1/350 пролета.
3. Горизонтальные прогибы тормозных кон-
струкций под краны «особого» режима не
должны превышать 1/2000 их пролета.
4. При определении прогиба конструкции,
имеющей строительный подъем, прогиб от по-
стоянной нагрузки и половины временной не
учитывается, если он не превышает величины
строительного подъема; при изгибе от этих
нагрузок, превышающих строительный подъем,
учитывается разность между величиной проги-
ба и строительного подъема
(4.64}
где /п — полный расчетный прогиб;
/ст₽ — стрелка строительного пбдъема.
Продолжение табл. 1У-36
Горизонтальные деформации Предельные смещения в долях высоты колонны от низа базы до головки рельса подкранового пути
в открытых подкрановых эстакадах 1 в зданиях и сооружениях с кранами «особого» ре- жима работы
1. Смещение в поперечном направлении
а) при плоской расчетной схеме
б) при пространственной расчетной схеме
2. Смещение в продольном направлении
Примечание. Поперечные смешения опор
транспортных галерей не должны превышать
1/4000
1/4000
1/2500
1/4000
1/4000
1/250 И, где Н — высота опор.
Таблица 1У-37
Наибольшие отношения 1/Ь, при которых не требуется проверки
общей устойчивости сварных балок из стали класса С 38/23
по СНиП П-В.3-72
Наибольшие значения 1/Ь для сварных балок с соотношением размеров
к/Ь Л/в,=юо /г/51=50
при нагрузке, приложенной при наличии свя* зей в пролете не- зависимо от мес- та приложения нагрузки при нагрузке, приложенной при наличии свя- зей в пролете не- зависимо от мес- та приложения . нагрузки
по верхнему поясу по нижнему поясу по верхнему поясу до нижнему поясу
2 16 25 19 17 26 20
4 15 23 17 16 24 18
6 13 21 16 15 22 17
Примечания: 1. Приняты обозначения:
I — расчетная длина балки между точками за-
крепления сжатого пояса от поперечных сме-
щений (узлы продольных или поперечных
связей, точки опирания жесткого настилу, по-
перечных балок и т. п.), а при отсутствии
связей I — полный пролет балки; о и 51 —
ширина и толщина сжатого пояса балки; й —
полная высота балки.
2. Для балок из стали других классов ука-
занные в таблице значения 1/Ь следует умно-
жать на величину У2100/Д, где /? — основное
расчетное сопротивление для заданного класса
стали, кгс/см2.
Формулы для расчета элементов, подверженных действию
осевой силы с изгибом по СНиП П-В.3-72
По п. 4.18. Прочность сплошностенчатых вне-
центренно-сжатых (сжато-изогнутых) и вне-
центренно-растянутых (растянуто-изогнутых)
элементов, не подвергающихся непосредствен-
ному воздействию динамических нагрузок,
проверяют по формуле:
К \3/3 Му
?тН I + +
(4.65)
м
При-------<0,25 применение формулы 4.65
Л,т- Я
разрешается при выполнении условий п. 4.15
(стр. 170).
В элементах, подвергающихся непосредствен-
ному воздействию динамических нагрузок
~у— (4.66)
ЛГ М*у
I
'нт 'х нт
В формулах 4.65 и 4.66 обозначено:
М, Мх, Му — абсолютные значения про-
дольной силы и изгибаю-
щих моментов относительно
осей х—х и' у—у,
РВТ, 1х нт, /унт—площадь и моменты инер-
ции нетто относительно осей
х—х и у— у;
нт и ит — пластические моменты со-
противления ослабленного
сечения относительно осей
х—х, у—у.
При отсутствии ослаблений сечений и при
одинаковых значениях изгибающих моментов,
принимаемых в расчетах на прочность и
устойчивость, при приведенном эксцентрици-
тете Ш1<20 проверки внецентренно-сжатых
элементов на прочность не требуется.
По п. 4.20. Устойчивость внецентренно-сжа-
тых элементов постоянного сечения в плос-
кости действия момента, совпадающей с плос-
костью симметрии, проверяется по формуле:
где Л/ — продольная сила, приложенная с экс-
. М
центрицитетом /=—;
№
Р — площадь сечения брутто;
<р®в— коэффициент, определяемый: для
сплошностенчатых принимают по
табл. 1У-43 в зависимости от услов-
ной гибкости стержня Л=Л]'7?/7: и
приведенного эксцентрицитета т1 —
=гуп, (где т — относительный экс-
центрицитет, т] — коэффициент влия-
ния формы сечения); при приведен-
ном эксцентрицитете Ш|>20 провер-
ки устойчивости по формуле 4.67 не
требуется (рассчитывают только на
изгиб); для сквозных стержней при-
нимают по табл. 1У-44 в зависимости
от условной гибкости Хпр=?шрУ/?/Е
и относительного эксцентрицитета т.
Относительный эксцентрицитет определяют:
а) для сплошностенчатых стержней
т = е , (4.68)
где П7 — момент сопротивления для наиболее
сжатого волокна,
, « 1 м\
е — абсолютный эксцентрицитет (—— I;
б) для сквозных стержней с планками или
решетками, расположенными параллельно плос-
кости изгиба
(4.69)
где Х1 и у{ — расстояние от осей у—у или
’ х—х до оси стенки ветви;
т] — коэффициент влияния формы се-
чения определяют по данным
табл. 1У-38;
Лпр — приведенная гибкость; Лпр для
сквозных стержней определяется
по табл. 1У-25.
По п. 4.21. Расчетные значения изгибающих
моментов М, необходимые для вычисления
/
эксцентрицитета [ е==—|’ принимаются рав-
* \ ^ I
ными:
а) для колонн постоянного сечения рамных
систем — наибольшему моменту в пределах
длины колонны;
б) для ступенчатых колонн — максимальному
моменту на длине участка постоянного сече-
ния;
в) для консолей — моменту в заделке;
г) для стержней с шарнирно-опертыми кон-
цами, имеющих одну плоскость симметрии,
совпадающую с плоскостью изгиба,— моменту,
определяемому по формулам табл. 1У-40.
Расчетные значения эксцентрицитетов т\
для стержней с шарнирно-опертыми концами,
имеющих рве плоскости симметрии, вычис-
ляются по табл. 1У-39. ,
По п. 4.22. Устойчивость внецентренно-сжа-
тых элементов постоянного сечения из плос-
кости действия момента при их изгибе в плос-
кости наибольшей жесткости (/х>/в), совпа-
дающей с плоскостью симметрии, проверяется
по формуле:
(4,70)
где <рр — коэффициент продольного изгиба по
табл. 1У-29;
с — коэффициент, вычисляется по формуле:
₽
с — --------'
1 '
где а и р — коэффициенты по табл. 1У-41.
При определении тх за расчетный момент
Мх принимается:
а) для । стержней с концами, закрепленными
от смещения перпендикулярно плоскости дей-
ствия момента,— максимальный момент в пре-
делах средней трети длины (ро не менее по-
ловины наибольшего по длине стержня мо-
мента) ;
б) для консолей — момент в заделке.
При гибкости А.1/>Ас по табл. 1У-41 коэф-
фициент с не должен превышать: для стерж-
ней замкнутого сечения с^1,0, для стержней
двояко симметричного двутаврового сечения—
значений, указанных в табл. 1У-42.
По п. 4.24. Внецентренно-сжатые элементы
при изгибе в плоскости наименьшей тяжести
и /и=/=0) и при ЪХ>ЪУ, кроме провер-
ки по формуле 4.67, проверяют на устойчи-
вость из плоскости действия момента, как цен-
трально-сжатые элементы (по формуле 4.32}-.
однако при А.Ж^Л.С проверки устойчивости из
плоскости действия момента не требуется.
По п. 4.25. В составных внецентренно-сжа-
тых элементах с решетками в плоскостях, па-
раллельных плоскости изгиба, кроме проверки
по формуле 4.67, проверяют отдельные ветви
как центрально-сжатые стержни (по форму-
ле 4.32), при этом усилие в ветви определяет-
ся с учетом усилий от момента, например, при
параллельных ветвях:
М
ЛГ = ЛГВ+—- , (4.72)
Л,’
где Л'в— расчетное усилие в ветви;
М — расчетный изгибающий момент;
Л1 — расстояние между осями ветвей.
При проверке ветвей элементов с планками,
расположенными параллельно плоскости изги-
ба, учитывают 'местный изгиб ветвей от фак-
тической поперечной силы (как в поясах без-
раскосной фермы).
По п. 4.26. Устойчивость элементов со сплош-
вой стенкой, подверженных сжатию и изгибу
в обеих главных плоскостях, при совпадении
* плоскости наибольшей жесткости (/«>/„) и
плоскости симметрии проверяют по формуле:
(4.73)
„в я_ ллВН-1 Г
9ху — ?у V с , (4.74)
где <рв° — по указаниям и. 4.20;
с — по формуле 4.71.
При вычислении т.1У==г\ту 'для стержней
двутаврового сечения с неодинаковыми полка-
ми коэффициент. т] определяют по сечению 2
табл. IV-38.
Если Щц/<0,8тж, то, кроме проверки по
формуле 4.73, производят проверку по форму-
лам 4.67 и 4.70, принимая 1у=^0. Если ЪхЖу,
то следует произвести дополнительную про-
верку по формуле 4.67, принимая /р=0.
В случае несовпадения плоскости наиболь-
шей жесткости (1х>1у) и плоскости симмет-
рии расчетная величина тх увеличивается
на 25%.
По п. 4.27. Составные стержни из двух
сплошностеичатых ветвей с решетками в двух
параллельных плоскостях, подверженные сжа-
тию и изгибу в обеих главных плоскостях,
следует проверять:
а) на устойчивость стержня в целом в плос-
скости, параллельной плоскости решеток по
формуле 4.67, считая 1и=0;
б) на устойчивость отдельных ветвей как
внёцентренно-сжатых элементов по формулам
4.67 и 4.70; при этом продольная сила в каж-
дой ветви определяется с учетом дополнитель-
ного усилия от. Мх, а момент Му разрешается
распределять между ветвями пропорционально
их жесткостям; если Му действует в плос-
кости одной из ветвей, то разрешается считать
его полностью передающимся на эту ветвь.
При проверке отдельной ветви по форму-
ле 4.70 гибкость ее определяется по макси-
мальному расстоянию между узлами решетки.
По п. 4.28. Соединительные элементы (план-
ки или решетки) составных внецентренно-сжа-
тых стержней рассчитывают на поперечную
силу, равную большей из величин фактиче-
ской или условной по п. 4.8 (стр. 155).
В случаях, когда фактическая поперечная
сила больше условной, соединение ветвей со-
Рис. 37. Габариты сечения внецентренно-сжа-
того элемента.
ставных внецентренно-сжатых элементов с по-
мощью планок, как правило, не допускается.
Предварительный подбор внецентренно-сжа-
того элемента Н-образного сечения (рис. 37)
можно производить в следующей последова-
тельности:
1. Принимают предварительные габариты
сечения
А от ’ю до 20 ; В = (°>5^°-7)А-
2. Приближенные значения параметров для
определения <рви; Хх — по формуле 4.39; Х=
= К/Е > а приведенный эксцентрицитет
3.0Л1 ,. 7С-,
т, = г;----. (4.75)
1 1 М4
3. Требуемая площадь сечения
Лг
Лр=--------7Г- (4-76)
р <рвнА!
4. Компоновка сечения аналогично централь-
но-сжатому элементу Н-образного сечения
(см. стр. 155).
Для сквозных внецентренно-сжатых элемен-
тов с раскосной решеткой требуемую площадь
сечения можно приближенно определять по
формуле:
1 + 2’8"Т
(4.77)
где е — абсолютный эксцентрицитет, см;
А — принятый габарит между осями вет-
вей, см.
Коэффициенты влияния формы сечения для вычисления
приведенного эксцентрицитета по СНиП Н-В.3-72
Тип сечения Схема сечения г, Г5 Значения -ц при
о< л < 5 л >5
0,1<т<5 5<т<20 0,1<тп<20
Продолжение таблПУ-38
Тип сечения , Схема сечения Р1 Значения т] при
а < Х<5 х >5
Рз 0,1 < т < 5 5<т<20 0,1<т<20
4
1,75— 1,5— _ 1,1
—0,1 ЗЯ — 0.08Я
0,5 1,5+ ' 1,7 1,7
+0,04т
1,0 1,75+ 2,5 2,5
+0,15т
1,5 2,25+ 3,5 ' 3,5
+ 0,25т
Для сечений типа 6 относительные эксцентрицитеты т, не должны превышать следующих значений:
з
1<Я^2.5 2.5^ХяС5.0 Я>5.0
л«1^2Я т^бЯ—10 0,1^т(^2.0
180
1^Я^3.5‘
16Я—0,6
3.5«=Я^6.5
Я>6.5
/П!<5Я—12.5 0.1 С "И ^2.0
Таблица 1\7-39
Расчетные эксцентрицитеты гщ для стержней с шарнирно-опертыми концами по СНиП П-В.3-72
Отношение моментов к- м. 1^44 5 1^: Расчетные эксцентрицитеты т} при относительном эксцентрицитете Р
т1 =71 ~у~ .где М, — больший из № концевых моментов
0,1 0,5 1,0 1 '-3 2,0 3,0 4,0 5,0 | 7,0 | 10,0 20.0
К*-1,0 1 0,10 0,30 0,68 1,12 1,60 2,62 3,55 4,55 6,50 ,9,40 19,40
2 0,10 0,17 0,39 0,68 1,03 1,80 2,75 3,72 5,65 8,60 18,50
м, 3 0,10 0,10 0,22 0,36 0,55 1,17 1,95 2,77 4,60 7,40 17,20
4 0,10 0,10 0,10 • 0,18 0,30 0,57 1,03 1,78 3,35 5,90 15,40
5 0,10 0,10 0,10 0,10 0,15 0,23 0,48 0,95 2,18 4,40 13,40
6 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,15 0,18 0,40 1,25 3,00 11,40
7 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,50 1,70 9,50
-0,0 1 0,10 0,31 0,68 1,12 1,60 2,62 3,55 4,55 6,50 9,40 19.40
2 0,10 0,22 0,48 0,73 1,05 1,88' 2,75 3,72 • 5,65 8,60 18,50
м, 3 0,10 0,17 0,38 0,58 0,80 1,33 2,00 2,77 4,60 7,40 17,20
4 0,10 0,10 0,14 0,10 0,32 0,26 0,49 0,41 0,66 0,57 1,05 0,95 1,52 2,22 3,50 5,90 15,40
5 1,38 1,80 2,95 4,70 13,40
Мг=Д5М, 6 0,10 0,16 0,28 0,40 0,52 0,95 1,25 1,60 2,50 4,00 11,50
7 0,10 0,22 0,32 0,42 0,55 0,95 1,10 1,35 2,20 3,50 10,80
' 1 0,10 0,32 0,70 1,12 1,60 2,62 3,55 4,55 6,50 9,40 19,40
2 0,10 0,28 0,60 0,90 1,28 1,96 2,75 3,72 5,65 8,60 18,50
Л -0 3 0,10 0,27 0,55 0,84 1,15 1,75 2,43 3,17 4,80 7,40 17,20
И [ 4 0,10 0,26 0,52 0,78 1,10’ 1,60 2,20 2.83 4.00 6,30 15,40
5 0,10 0,25 0,52 0,78 1,10 1,55 2,10 2,78 3,85 5,90 14,50
6 0,10 0,28 0,52 0,78 1,10. 1,55 2,00 2,70 3,80 5,60 13,80
7 010 0,32 0,52 0,78 1,10 1,55 1,90 2,60 3,75 5,50 13,00
— <=0,5 1 0,10 0,40 0,80 1,23 1,68 ' 2,62 3,55 4,55 6,50 9,40 19,40 2 0,10 0,40 0,78 1,20 1,60 2,30 3,15 4,10 5,85 8,60 18,50 3 0,10 0,40 0,77 1,17 1,55 2,30 3,10 3,90 5,55 8,15 18,00 -
М/ - + ^^******< 4 0,10 0,40 0,75 1,13 1,55 2,30 3,05 3,80 5,30 7,60 17,50 5 0,10 0,40 0,75 1,10 1,55 2,30 3,00 3,80 5,30 7,60 17,00 6 0,10 0,40 0,75 1,10 1,50 2,30 3,00 3,80 5,30 7,60 16,50 7,ОМ, у о,1О ,0,40 0,75 ‘ 1,10 1,40 2,30 3,00 3,80 5,30 7,60 16,00
ОО
Расчетные моменты М для внецентренно-сжатых стержней
с шарнирно-опертыми концами по СНиП П-В.3-72
Относительный эксцентрицитет макс Р т~ 1Г Значения М при условной гибкости X = X 1/ —- Г Е
X < 4,0 X > 4,0
ЛГ=Л12== -Ломакс” -А-(Ммакс-М1) М=М1
3<т<20 т—3 Л1=Л12-Ь (ЛГмакс*—ЭД?) т—3 М=М{+ ——(ЛГмакс-М,)
Обозначения: М*т—наибольший изгибаю- щий момент в пределах длины стержня; — наибольший изгибающий момент в пре- делах средней трети стержня, но не менее 0,5 Л1макс; Л42 — расчетный момент при т^З и Л, <4,0. Во всех случаях принимается расчетный мо- мент М^0,5Ми1«с.
Таблица 1У-41
Коэффициенты а и р в формуле проверки устойчивости
из плоскости действия момента (формула 4.71) по СНиП П-В.3-72
Относитель-
ный эксцен-
трицитет
гп^1,0 0,7 /2 1-0,3 11 0,6
а 0,7+0,05 (т-1) Г ы 1— 0,3-0,05 (т-1)-г 1 Л ] 0,6+0,5(т-1)
т>5 0,9 /2 0,8
ПрИ 1,0 1,0 1,0
₽ При Л,>ЛС 0,58 «₽» 0,58 /2 1—(1——)(2-Т—1) Фр /1 При /2//1<0,5 принимать ₽=1,0 1,0
Л и /2 — моменты инерции соответственно
большей и меньшей полок относительно оси
симметрии у—у;
Лс — наименьшее значение гибкости, при ко-
торой центрально-сжатый стержень теряет
устойчивость в упругой стадии, принимается
в зависимости от класса прочности стали по
следующим данным:
Класс стали 1 1 С 38/23 * С 44/29 С 46/33 С 52/40 С 60/45 С 70/60 С 85/75
Хс 100 92 88 86 77 70 63
Примечание. Пользование коэффициен- тами, установленными для стержней замкну- того сечения, допускается только при наличии не менее двух промежуточных диафрагм по длине стержня. При отсутствии диафрагм коэффициенты принимаются, как для стержней открытого двутаврого сечения.
Таблица 1У-42
Наибольшие значения, принимаемые для коэффициентов «с»
при по СНиП П-В.3-72
Наибольшие значения при
0 0,15 0,30 0,45 0,60 0,75 0,90 1.05 1,20 1.35 1,50 2.25 3,00
0,1 1,0 0,88 0,69 0,56 0,46 0,39 0,34 0,30 0,27 0,24 0,22 0,15 0,12
0,5 1,0 0,89 0,73 0,59 0,50 0,42 0,37 0,32 0,30 0,27 0,24 0,17 0,13
0,8 1,0 0,91 0,77 0,64 0,54 0,47 0,41 0,36 0,33 0,30 0,27 0,19 0,15
1,0 1,0 0,93 0,80 0,67 0,58 0,50 0,44 0,39 0,35 0,32 0,30 0,21 0,16
1,5 1,0 0,95 0,85 0,74 0,66 0,-58 0,52 0,47 0,43 0,39 0,37 0,26 0,20
2,0 1,0 0,97 0,90 0,80 0,73 0,66 0,60 0,54 0,50 0,45 0,42 0,31 0,24
2,5 и более 1,0 0,99 0,92 0,85 0,78 0.72 0,66 0,61 0.56 0,52 0,49 0,36 0,28
Обозначения: к — высота сечения;
Ь и «1 — ширина и толщина пояса (ветви);
I — расчетная длина стойки в плоскости,
перпендикулярной плоскости действия момента;
Мх и Л’ — расчетный момент и осевое уси-
лие.
Коэффициенты <рвн для проверки устойчивости рнецентренно-сжатых (сжато-изогнутых)
сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента,
совпадающей с плоскостью симметрии по СНиП П-В.3-72
1, 5 875 804 716 647 593 548 507 470 439 388 347 312 283 262 240 223 207 195 182 163 148 134 114 099 084 067
2,0 813 742 653 587 536 496 457 425 397 352 315 286 260 240 222 206 193 182 170 153 138 125 107 094 079 065
2,5 742 672 587 526 480 442 410 383 357 317 287 262 238 220 204 190 178 168 158 144 130 118 101 089 075 063
3,0 667 597 520 465 425 395 365 342 320 287 260 238 217 202 187 175 166 156 147 135 123 112 096 086 072 060
3,5 587 522 455 408 375 350 325 303 287 258 233 216 198 183 172 162 153 145 137 125 115 106 091 082 068 058
4,0 505 447 394 356 330 309 289 270 256 232 212 197 181 168 158 149 140 135 127 118 108 098 087 078 065 056
4,5 418 382 342 310 288 272 257 242 229 208 192 178 165 155 146 137 130 125 118 ПО 101 093 082 073 062 054
5,0 354 326 295 273 253 239 225 215 205 188 175 162 150 143 135 126 120 117 111 108 095 088 077 070 060 052
5,5 302 280 256 240 224 212 200 192 184 170 158 148 138 132 124 117 112 108 104 095 089 084 073 067 057 050
*6,0 258 244 223 210 198 190 178 172 166 153 145 137 128 120 115 109 104 100 096 089 084 079 069 064 055 048
6,5 223 213 196 185 176 170 160 155 149 140 132 125 117 112 106 101 097 094 089 083 080 074 066 061 052 045
7,0 194 186 173 163 157 152 145 141 136 127 121 115 108 102 098 094 091 087 083 078 074 070 063 058 050 043
8,0 152 146 138 133 128 121 117 115 113 106 100 095 091 087 083 081 078 076 074 068 065 062 056 052 045 039
9,0 122 117 112 107 103 100 098 096 093 088 085 082 079 075 072 069 066 065 064 061 058 055 051 046 042 036
10,0 100 097 093 091 090 085 081 080 079 075 072 070 069 065 062 060 059 058 057 055 052 049 045 041 038 034
11,0 083 079 077 076 075 073 071 069 068 063 062 061 060 057 055 053 052 051 050 048 046 044 041 036 034 032
12,0 069 067 064 063 062 069 059 059 058 055 054 053 052 051 050 049 048 047 046 044 042 040 038 034 032 029
13,0 062 061 054 053 052 051 051 050 050 049 048 048 047 045 044 043 042 041 041 039 038 037 035 033 030 027
14,0 0,52 049 049 048 048 047 047 046 045 044 043 043 042 041 040 040 039 039 038 037 ,036 036 033 032 028 026
Примечания: 1. Значения коэффициентов <рви в таблице, увеличены в 1000 раз.
2. Значения ф°= принимаются не выше значений <р, приведенных в табл. 1У-29.
Коэффициенты фвн для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изогнутых) сквозных
стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии по СНиП П-В.3-72
2,0 774 673 556 479 423 381 346 318 293 255 228 202 183 170 156 143 132 125 117 106 095 086 076 064 052 045
2,5 708 608 507 439 391 354 322 297 274 238 215 192 175 162 148 136 127 120 113 103 093 083 074 062 051 044
3,0 637 545 455 399 356 324 296 275 255 222 201 182 165 153 138 130 121 116 110 100 091 081 071 061 051 043
3,5 562 480 402 355 320 294 270 251 235 206 187 170 155 143 130 123 115 ПО 106 096 088 078 069 059 050 042
4,0 484 422 357 317 288 264 246 228 215 191 173 160 145 133 124 118 НО 105 100 093 084 076 067 057 049 041
4,5 415 365 315 281 258 237 223 207 196 176 160 149 136 124 116 ПО 105 100 096 089 079 073 065 055 .048 040
5,0 350 315 277 250 230 212 201 188 178 161 149 138 127 117 108 104 100 095 092 086 076 071 062 054 047 039
5,5 300 273 245 223 203 192 182 172 163 147 137 128 118 ПО 102 098 095 091 087 081 074 068 059 052 046 039
6,0 255 237 216 198 183 174 165 156 149 135 126 119 109 103 097 093 090 085 083 077 070 065 056 051 045 038
6,5 221 208 190 178 165 157 149 142 137 124 117 109 102 097 092 088 085 080 077 072 066 061 054 050 044 037
7,0 192 184 168 160 150 141 135 130 125 114 108 101 095 091 087 083 079 076 074 068 063 058 051 047 043 036
8,0 148 142 136 130 123 118 113 108 105 097 091 085 082 079 077 073 070 067 065 060 055 052 048 044 041 035
9,0 117 114 ПО 107 102 098 094 090 087 082 079 075 072 069 067 064 062 059 056 053 050 048 045 042 039 035
10,0 097 094 091 090 087 084 080 076 073 070 067 064 062 060 058 056 054 052 050 047 045 043 041 038 036 033
11,0 082 078 077 076 073 071 068 066 064 060 058 056 054 053 052 050 048 046 044 043 042 041 038 035 032 030
12,0 068 066 064 063 061 060 058 057 056 054 052 050 049 048 047 045 043 042 040 039 038 037 034 032 030 028
13,0 060 059 054 053 052 051 050 049 049 048 047 046 045 044 044 042 041 040 038 037 036 035 032 030 028 026
14,0 050 049 048 047 046 046 045 044 043 043 042 042 041 041 040 039 039 038 037 036 035 034 031 029 027 025
185
Примечания: 1, Значения коэффициентов <рон в таблице увеличены в 1000 раз.
2. Значения <рвн принимаются не выше значений ф, приведенных в табл. 1У-29
, Коэффициенты у для определения расчетных длин стальных колонн и стоек
постоянного сечения по СНиП П-В.3-72
Схема
закреплений
и нагрузки
Схема
закреплений
н нагрузки
Схема
закреплений
и нагрузки
Схема
закреплений
и нагрузки
Таблица 1У-46.
Коэффициенты у для определения расчетных длин колонн в плоскости
одноэтажных рам каркасов промышленных зданий
по СНиП П-В.3-72
Закрепление нижнего конца колонны в фундаменте , Колонны постоянного сечения
Коэффициенты Р- при <р/4с
0 0.2 0,3 0,5 1 2 3 >10
Жесткое 2.0 1,5 1,4 1,28 1,16 1,08 1,06 1,0
Шарнирное — 3,42 3,0 2,63 2,33 2,17 2,11 2,0
Обозначения:
1р — сумма погонных жесткостей ригелей,
примыкающих к рассчитываемой ко-
лонне;
1к — погонная жесткость колонны.
Примечания: 1. При шарнирном креп-
лении ригеля к колонне принимается »р/(к=0.
2. При неравномерном распределении на-
грузки между колоннами (вдоль каркаса) и
наличии сплошного диска (жесткой кровли,
продольных связей) в плоскости опорных па-
нелей нижнего пояса, связывающего по верху
все колонны, производится учет простран-
ственной работы каркаса, при этом расчетная
длина наиболее нагруженной колонны опреде-
лится по коэффициенту:
(величина множителя принимается не менее
0,7),
где № и /, — расчетное усилие и момент
инерции в рассчитываемой ко-
лонне;
2 Л' и 27 — сумма усилий и моментов
инерции рассматриваемой ра-
мы и четырех соседних (по
две с каждой стороны).
Все усилия находятся при одном загруже-
нии, вызывающем усилие Л\- в проверяемой
колонне.
Н = р.
1/ ."ДД
V
Продолжение табл. 1У-46
/гв М Одноступенчатые колонны при <0,6 И >3
Условия закрепления верхнего конца колонны Коэффициенты ц для участков колонны
иижнего при верхнего
0,3 > — > 0,1 Л? 0,1 > ~ >0,05 Лг
Свободный конец
Конец, закрепленный только от поворота
Неподвижный, шарнирно-опертый конец
Неподвижный конец, закрепленный от по-
ворота
Обозначения:
Нв, /в — усилия, длина и момент инер-
ции верхнего участка колонны;
7УН, Нв, /п — то же, нижнего участка ко-
лонны.
2,5 3,0 з;о
5,0 2,0 3,0
1,6 2,0 2,5
1,2 1,5 2,0
При несоблюдении условий йв/Лв, Л'н/Л'в,
7В//Н, указанных в таблице, расчетные длины
одноступенчатых колонн определяются по
приложению 7 к СНиП П-В.3-72.
Коэффициенты расчетной длины ц стоек многоэтажных свободных рам
при числе ярусов 3 и более по СНиП П-В.3-72
Коэффициенты ц при *сДр,в
1 1С *р.нш 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 । 2,0 1 ; 4,о 6,0 8,0 10,0 15,0 20,0 25,0 30,0
0 1,00 1,03 1,06 1,10 1,12 1,15 1,28 1,44 1,55 1,62 1,67 1,75 1,80 1,84 1,86
0,2 1,03 1,06 1,10 1,13 1,16 1,19 1,31 1,48 1,60 1,66 1,72 1,80 1,86 1,89 1,91
0,4 1,06 1,10 1,13 1,16 1,19 1,22 1,35 1,52 1,64 1,71' 1,77 1,86 1,91 1,95 1,97
0,6 1,10 1,13 1,16 1,19 ’ 1,22 1,25 1,38 1,56 1,68 1,76 1,82 1,90 1,96 2,00 2,03
0,8 1.12 1,16 1,19 1,22 1,25 1,29. 1,41 1,60 1,72 1,79 1,86 1,96 2,01 2,05 2,09
1,0 1,15 1,19 1,22 1,25 1,29 1,31 1,44 1,64 1,76 1,84 1,91 2,00 2,06 2,10 2,13
2,0 1,28 1,31 1,35 1,38 1,41 1,44 1,58 1,79 1,93 2,03 . 2,11 2,22 2,31 2,36 2,40
4,0 1,44 1,48 1,52 1,56 1,60 1,64 1,79 2,04 2,21 2,33 2,43 2,59 2,71 2,78, 2183
6,0 1,55 1,60 1,64 1,68 1,72 1,76 1,93 2,21 2,40 2,56 2,66 2,88 2,99 3,11 3,17
8,0 1,62 1,66 1,71 1,76 1,79 1,84 2,03 2,33 2,56 2,71 2,85 3,11 3,28 3,38 3,45
10,0. 1,67 1,72 1,77 1,82 1,86 1,91 2,11 2,43 2,66 2,85 3,02 3,28 3,50 3,61 3,70
15,0 1,75 1,80 1,86 1,90 1,96 2,00 2,22 2,59 2,88 3,11 3,18 3,61 3,88 4,03 4,19
20,0 1,80 1,86 1,91 1,96 2,01 2,06 2,31 2,71 2,99 3,28 3,50 3,88 4,19 4,36 4,55
25,0 1,84 1,89 1,95 2,00 2,05 2,10 2,36 2,78 3,11 3,38 3,61 4,03 4,36 4,62 4,84
30,0 1,86 1,91 1,97 2,03 2,09 2,13 2,40 2,83 3,17 3,45 3,70 4,19 4,55 4,84 5,07
Примечания: 1. Обозначения: »с—погонная жесткость Ь — ширина рамы) должна быть проверена общая устойчи-
стойки рассматриваемого яруса; (р.п — полусумма погонных вость рамы в целом как составного стержня, защемленного
жесткостей ригелей, примыкающих к нижнему концу рас- в основании и свободного вверху.
сматриваемой стойки; 1р.в—то же, примыкающих к верхнему 3. Для стоек двухъярусных рам значения коэффициентов {Л,
концу стойки. приведенные в таблице, умножаются на 0,9.
2. При отношении Н/Ь^6,0 (Я —полная высота рамы,
*
Предельные значения размеров полок центрально- и внецентренно-сжатых
элементов стальных конструкций по СНиП П-В.3-72
Предельные значения Ь/з для полок равнополочных прокатных уголков и полок гнутых профилей
Полка .Класс стали Гибкость
25 50 75 100 125
* С 38/23 14 15 16,5 18 20
С 44/29 С 46/33 12 13 14,5 16,5 18,5
Неокаймленая 52/40 10 12 14 15 15,5
С 60/45 9,5 ПД 13,5 14,5 15
С 70/60 9 11 13 13,5 14
С 85/75 8,5 10 11,5 12 12,5
С 38/23 20 30 32,5 35 37,5
С ребром С 44/29 С 46/33 — 22,5 26,5 28,5 30,5
С 52/40 — 19 23,5 25 26,5
С 60/45 — 17,5 23 24 25,5
Предельные значения Ь/з для полок двутавров
» Класс стали Гибкость
25 50 75 100 125
С 38/23 ' 14 16 18,5 20,5 23 ' С 44/29, С 46/33 12 15 18 20 22 С 52/40 10 14 17 18,5 19,5 С 60/45 9,5 13,5 16,5 17,5 18,5 С 70/60 9 12,5 15,5 16,5 17,5 С 85/75 8,5 11,5 14 15 16’ • Предельные значения Ь/$ для полок балок
Класс стали С 38/23 С 44/29 С 46/33 С 52/40 С 60/45 С 70/60 С 85/75
Ыз 15 13 11 10,5 10 9
Формулы для проверки устойчивости стенок и поясов изгибаемых
и сжатых элементов по СНиП П-В.3-72
По п. 6.2. Проверка устойчивости стенок ба-
лок производится с учетом всех компонентов
напряженного состояния в предположении
упругой работы материала по сечению брутто
без учета коэффициента <ре, а именно:
нормальное напряжение
По п. 6.4. Устойчивость стенок балок сим-
метричного сечения, укрепленных только по-
перечными основными ребрами жесткости, при
отсутствии местного напряжения (ом=0) про-
веряют по формуле:
с. =-----,
1 1х
(4.78)
1 . (4.82)
где О1 и Тер определяются по формулам 4.78
и 4.79.
/ 100Ь„\2
=о=КоГ—1 тс/см2, (4.83)
\ “ст /
/ 0,95 \ /1ооа„ V
= 1,25 + — ------— тс/см2. (4.84)
\ К / \ Л )
стенки;
(4.79)
для ко-
где М. — изгибающий момент посередине отсе-
ка, если длина отсека (расстояние
между поперечными ребрами) не пре-
вышает высоту стенки, либо изгибаю-
щий момент посередине условного от-
сека длиной, равной высоте стенки,
если длина отсека превышает его
высоту;
У1 — расстояние от нейтральной оси балки
до наиболее сжатой кромки
/х — момент инерции балки;
среднее касательное напряжение
С
"ср — ь *
"*СТ"^СТ
где <2 — поперечная сила в сечении,
торого определен изгибающий мо-
мент в формуле (4.78);
йот и бет — высота и толщина стенки.
Местное напряжение в стенке под сосредо-
точенным грузом ом определяется по формуле
(4. 55), при этом коэффициент щ принимается:
для подкрановых балок «1=1,1, для прочих
балок «1 = 1,0.
По п. 6.3. Проверки устойчивости стенок в
балках не требуется, если при отсутствии
местного напряжения (ом = 0) соблюдено
условие:
] /Г^~ . (4.80)
|/ /?
а при наличии местного напряжения (сгм)
условие:
Ал <10-1/22. > (4.81)
'•ст У Я
где Л — расчетное сопротивление в тс/см2.
В формуле (4.84) обозначено:
<1 — меньшая из сторон пластинки (отсека):
а — шаг ребер; Лст — высота стенки;
ц — отношение большей стороны пластинки
к меньшей.
Коэффициент в формуле (4.83) для
сварных балок принимается по табл. 1У-49 по
параметру:
йп I °п \®
7 = с — I •— I
Лет \ °ст 7
(4.85)
где бп и Ьа — толщина и ширина сжатого
пояса балки;
С — коэффициент по табл. 1У-49.
По и. 6.5. Устойчивость стенок балок сим-
метричного сечения, укрепленных только по-
перечными основными ребрами жесткости
(рис. 38), при наличии местного напряжения
(Омт^О) проверяется по формуле:
Рис. 38. Схема балки с поперечными реб-
рами.
Св Смо ' \ хо /
где т=0,9—-для подкрановых балок,
т= 1,0 — для прочих балок;
а
ПРИ —- =^0,8 принимается:
Оо — по формуле (4.83),
/1008ст \>
°мо = 1 тс/см1, (4.87)
где кх— по табл. 1У-49, в зависимости от
с/Лст и у, определяемой по формуле (4.85).
При — >0,8 различают два случая в зави-
йст
симости от значений отношения
а
1-й случай: больше значений, ука-
с
занных в табл. 1У-49. В этом случае прини-
мают:
Смо — по формуле (4.87), при этом если
— >2, то принимается а=2 йст;
«ст
/1(Х)6СТ \2
°о= К2 I—-----1 тс/см2, (4.88)
\ «ст )
где к2— коэффициент по табл. 1У-49 в зависи-
а
мости от
ЛСт
2-й с л у ч а й: не больше значений,
а
указанных в табл. 1У-49. В этом случае при-
нимают:
оо — по формуле (4.83); оИо— по формуле
(4.87), но с подстановкой а/2 вместо а как в
формулу (4.87), так и в параметр а/Лст. при
определении кг по табл. 1У-49.
Во всех случаях тСр вычисляют по действи-
тельным размерам отсека.
По п. 6.6.. В стенке балки симметричного се-
чения, укрепленной, кроме поперечных основ-
ных ребер, одним продольным ребром жест-
кости,. расположенным на расстоянии 61 от
расчетной (сжатой) границы отсека (рис. 95),
обе пластинки, на которые это ребро разде-
ляет отсек, проверяют отдельно:
а) первая пластинка, расположенная между
Рис. -39. Схема балки с продольными и по-
перечными ребрами.
сжатым поясом и продольным ребром, прове-
ряется по формуле
с сы / т V
— + —4-(—1<™. (4.89)
°(Ц °МО1 ' Т01/
Значение Ощ и омо] определяют следующим
образом:
1-й случай: при ом==0
1 /10(Ьзст \2
а01 = -----------I------I тс/см2. (4.90)
1 _ Ь1 \ «1 /
Лст
2-й случай: приом#=0 и щ <2
0,25 (1 + р.,2)2
1 _ _А_ 1X12
Йст
1ооаст
б>
2
тс/см2;
(4.91)
С1 +
^МО!
1006ст\2
------1 тс/см2, (4.92)
а 1
где К — коэффициент, принимаемый по табл.
IV-49 в зависимости от р.1=
б) вторая пластинка, расположенная между
продольным ребром и растянутым поясом,
проверяется по формуле:
где оо2 — нормальное сжимающее напряжение
у нижней кромки продольного ребра;
ом2=0,4 ом — при приложении нагрузки к
сжатому поясу;
оМ2=с^— при приложении нагрузки к рас-
тянутому поясу;
Смог — определяют по формуле (4.87), но
при определении К1 по табл. 1У-49 принимают
•у=0,8, а отношение — заменяют---------,
Лет Лет —
где Т(;2 определяют по формуле (4.84) с под-
становкой в нее размеров проверяе-
мой пластинки:
/1006ст V
( - I тс/см2. (4.94)
\ лст I
Если первая пластинка укрепляется допол-'
нительно короткими поперечными ребрами, то
их следует доводить дцв Продольного ребра, а
для проверки первой пластинки — использо-
вать формулы (4.89)—(4.92), в которых а за-
меняют величиной щ (шаг коротких ребер).
Проверка второй пластинки остается без из-
менений.
По п. 6.7. Устойчивость стенок балок асим-
метричного сечения (с более развитым сжа-
тым поясом) проверяют по формулам пц.
6.4—6.6 со следующими изменениями;
1. Для стенок, укрепленных только поперечу
ными ребрами жесткости, в формулах (4.83) и
(4.87) и табл. 1У-49 под расчетной Лет пони-
мается удвоенное расстояние от нейтральной
оси до расчетной (сжатой) границы отсека. -
При а/Лст>0,8 и ам=#=0 требуются обе про- ,
верки, указанные в п. 6.5 независимо от зиа- ,<
чения ом/а.
2. Для стенок, укрепленных поперечными
ребрами и одним продольным ребром, распо-
ложенным в сжатой зоне:
а) в формулы (4.90), (4.91) и (4.93) вместо
Л, а Л, ।
—— подставляется — 1
I ъ, \
б) в формулу (4.94) вместо | 0,5—— I !
\ "ст/
/ 1
подставляется ! — — , где
\ а
Здесь Ор — краевое растягивающее напря-
жение (со знаком «—») у расчетной границы
отсека.
Таблица 1У-49
Коэффициенты к формулам проверки местной устойчивости стенок
' сварных балок по СНиП П-В.3-72
Коэффициенты Ко для .определения р0 (формула 4.83) 4 1
V Ко <0,8 1,0 2,0 6,30 6,62 7,0 4,0 6,0 10,0 7,27 7,32 7,37 >30,0 7,46 Л
Коэффициент С для определения параметра у (формула 4.85) ,
балки условная работа сжатого пояса | с примечание
Подкра- новые Прочие Крановый рельс-не приварен Крановый рельс приварен * При непрерывном опирании на сжа- тый пояс жестких плит В прочих случаях 2,0 ОО ОО 0,8 Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточенная нагрузка при- ложена к растянутому поясу, при определении ко принимается С=0,8
7 Коэффициенты К] для определения <умо (формула 4.87)
<0,5 0,6 0,8 1,0 1.2 1,4 1.6 1,8 > 2.0
2,42 2,61 3,10 3,78 4,65 5,69 6,86 8,17 9,57 2 2,52 2,74 3,38 4,28 5,39 6,75 8,23 9,77 11,70 4 2,59 2,80 3,48 4,53 5,91 7,62 9,50 11,53 13,67 6 2,60 2,84 3,52 4,64 6,11 8,04 10,23 12,48 14,80 10 2,61 2,86 3,55 4,72 ’ 6,30 8,34 10,71 13,30 16,08 >30 2,62 2,87 3,58 4,81 6,50 8,75 11,30 14,33 17,57 *
7 Предельные значения ам/о для балок симметричного сечения при а/К0
0.8 0.9 1.0 1,2 1.4 1,6 1.8 >2,0
=5= 1,0 2 4 5 10 >30 0 0 0 0 0 0 0,146 0,109 0,072 0,066 0,059 0,047 0,183 0,169 0,129 0,127 0,122 0,112 0,267 0,277 0,281 0,288 0,296 0,300 0,359 0,406 ' 0,479 0,536 0,574 0,633 0,445 0,543 0,711 0,874 1,002 1,283 0,540 0,652 0,930 1,192 1,539 2,249 0,618 0,799 1,132 1,468 2,154 3,939
, Коэффициенты Кг для определения’ со (по формуле 4.88)
с/Ао ^0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 >2,0
А2 <%2 = &О 7,78 8,23 9,50 11.1 13,02 15,25 17,79
Коэффициенты К' для определения СТМО| (по формуле 4.92)
Р1=а/51 1,0 1,5 2,0
А" 0,36 0,42 0,45
Расчет стенки и поясов центрально- и внецентренно-сжатых
элементов стальных конструкций по СНиП П-В.3-72
По п. 6.10. Наибольшая расчетная высота
стенки Нет, не имеющей свободных кромок, в
центрально-сжатых элементах швеллерного,
трубчатого, прямоугольного (йст — большая
сторона) или коробчатого сечения определя-
ется из формулы (4.96), а двутаврового сече-
ния— из формулы (4.97), и в обоих случаях
не должна быть более 75 бСт:
В трубах квадратного сечения значения
Лст/бст, вычисленные по формуле (4.96),
уменьшаются на 1'0%,
В
НИЯ
раз,
случае недонапряжения элемента значе-
Йст/бст
могут быть увеличены в
где <7= -
а <р — коэффициент продоль-
= 40 ] / + 0,2Х; (4 96)
V к
ного изгиба, но при этом йст/бст не должно
превышать 90 бет.
По и. 6.11. Наибольшее значение отношения
2Ь_4О1/ 4-0,41, (4 97)
бет V К
где X — гибкость стержня;
Лст/б и бет — высота и толщина стенки.
йс'т/бст для стенки внецентренно-сжатого эле-
мента, не имеющей свободных кромок, опреде-
ляется в зависимости от величин
а, - с1 тср
а = ------ и —
а1
(4.98)
где О1 — наибольшее сжимающее напряжение
у расчетной границы стенки, вычис-
ленное без учета коэффициентов <рвя,
<р или с, <р;
о' — соответствующее напряжение у про-
тивоположной расчетной границы
стенки;
тСр — среднее касательное напряжение
—2—в рассматриваемом отсеке.
Лет ®ст /
При а^1 наибольшее значение отношения
йст/Ьст определяется по формуле:
0,7~срК1
где 3 =---------— . (4.100)
Здесь <Т| и Тер — в тс/см2;
Кз — коэффициент для стенок двутавров по
табл. 1У-50.
В интервале 0,5<а<1 наибольшее значение
Лст/бст определяется линейной интерполяцией
между значениями, вычисленными при а=0,5
и а=1,0.
Для сечений, отличных от двутавра, значе-
ния Лст/бст по формуле (4.99) уменьшают на
25
По п. 6.12. В случае укрепления стенки цен-
трально-сжатого элемента продольным ребром,
расположенным посередине стенки, найденная
по указаниям п. 6.10 предельная расчетная
высота стенки увеличивается в (14 раз по табл.
1У-50 в зависимости от величины
Л<АТ’
(4.101)
где /р — момент инерции сечеиия ребра;
Лет — фактическая расчетная высота стен-
ки;
бет—толщина стенки.
В случае укрепления стенки внецентренно-
сжатого элемента продольным ребром жест-
кости, расположенным посередине стенки, наи-
более напряженную часть стенки между поя-
сом и осью ребра можно рассматривать как
самостоятельную пластинку и проверять по
указаниям п. 6.11 при условии, что момент
инерции ребра
/р>66ст’Лет. (4.102)
Если ребро расположено с одной стороны
стенки, его момент инерции вычисляется отно-
сительно оси, совмещенной с ближайшей
гранью стенки. В случае выполнения ребра в
виде гофра в величину Лст включается раз-
вернутая длина гофра.
Рис. 40. Расчетное сечение
по п. 6.13 СНиП П-В.3-72.
По п. 6.13. Если в центрально- или впецент-
ренно-сжатых элементах устойчивость стенки
не обеспечена, в расчет вводятся два крайних
участка стенки шириной п-бСт, считая от гра-
ниц расчетной высоты (рис. 40). Коэффициент
п—по данным табл. 1У-50.
Таблица 1У-50
Коэффициенты к формулам проверки местной устойчивости стенок
центрально- и внецентренно-сжатых элементов по СНиП П-В.3-72
Коэффициенты Кз для проверки стенок двутавров по формуле 4.99
а 1,0 Кз 2,22 1,2 2,67 1,4 1,6 3,26 4,20 1,8 5,25 2,0 6,30
Коэффициенты 01 увеличения расчетной высоты стенки при продольном ребре
у=//Л06ст3 0 ₽1 1,0 1,0 1,4 1 4 1,6 1,8 6 2,0
Коэффициент п для определения ширины расчетной полосы стенки
Классы стали С 38/23 п 15 С 44/29 С 46/33 14 С 52/40 С 60/45 13 12,5 С 70/60 12 С 85/75 11
РАЗДЕЛ V
ТЕХНОЛОГИЧНОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХ СВАРНЫХ конструкций
Общие понятия и условия технологичности
Технологичность сварных конструкций — со-
вокупность свойств, проявляемых в возмож-
ности оптимальных затрат труда, средств,
материалов и времени при разработке техни-
ческой документации, изготовлении, транспор-
тировании, монтаже и эксплуатации, по срав-
нению с соответствующими показателями
однотипных конструкций того же назначения.
Технологичным конструктивным решением
является такое, которое обеспечивает наиболее
простое, быстрое и экономичное изготовление,
транспортировку, монтаж и эксплуатацию
сооружения при обязательном соблюдении
условий прочности, устойчивости, выносли-
вости, стойкости против хрупких разрушений
и агрессивных воздействий среды и других
эксплуатационных требований.
Отработка конструкций на технологичность.
Комплекс мероприятий по обеспечению необ-
ходимого уровня технологичности конструкции
по установленным показателям имеет целью
достижение оптимальных качественных и ко-
личественных характеристик по основным
видам:
1. Технологичность по изготовлению.
2. Технологичность по транспортабельности.
3. Технологичность по монтажу.
4. Технологичность по эксплуатации.
Общая схема отработки на технологичность
строительных сварных конструкций приведена
на рис..41.
Качественные и количественные характери-
стики технологичности определяются соблюде-
нием следующих основных условий техноло-
гичности:
I. Достижение наименьшей стоимости и рас-
хода (в «черной» массе) металлопроката как
за счет минимальной массы конструкции дан-
ного типа, так и путем применения наиболее
экономичных марок стали и профилей проката
и условий их поставки (вызывающих допла-
ты), рационального раскроя (с минимальными
отходами), а также применения металлопро-
ката стандартных размеров.
II. Предпосылки для достижения наибольшей
скорости, наименьшей трудоемкости и стои-
мости переделов изготовления и монтажа кон-
струкций путем рационального использования
современных и перспективных технологических
возможностей по изготовлению и монтажу
конструкций, а также надлежащего учета су-
ществующих технологических ограничений.
Это условие предопределяет:
- — максимальную типизацию конструктивных
элементов и применение нормализованных де-
талей;
— наибольший перенос трудоемких опера-
ций сборки и сварки с монтажной площадки
в условия завода-изготовителя, т. е. поставку
крупноблочными отправочными элементами;
— наибольший перенос трудоемких опера-
ций сборки и сварки с «верховых» работ на
«низовые» на площадках укрупнительной сбор-
ки до подъема и установки конструкции в
проектное положение, т. е. применение круп-
ноблочного метода монтажа.
III. Создание при изготовлении и монтаже
условий, необходимых для получения высокого
качества сварных и болтовых соединений,
учитывая, чтр на их качество, помимо чисто
технологических факторов, значительное влия-
ние оказывают конструктивные решения в
расположении сварных швов и болтов в удоб-
ных для производства работ местах, доступ-
ных для контроля, как в процессе изготовле-
ния и монтажа конструкций, так и при экс-
плуатации сооружения.
IV. Обеспечение выполнения сварки всех
швов с наименьшими остаточными сварочны-
ми напряжениями и деформациями, что зави-
сит не только от технологии сварки, но и от
типа сечений, размеров и расположения свар-
ных соединений в узлах и т. п.
Рис. 41. Общая схема отработки строительных металлических конструкций на технологичности
по изготовлению
Расхода и стоимости металла минимум *
Трудоемкости
Сварочных деформаций и напряжений
Механизации технологических процессов максимум
Точности' геометрической формы и размеров элементов
Учета допусков на прокат и изготовление
Переноса сборо-сварки на завод-изготовитель
Стандартных размеров металлопроката по транспортабель- ности
Стоимости транспорта мини- мум
’ Погнутости
Укрупнения отправочных элементов максимум
Загрузки подвижного состава
Предпосылок отгрузки по ходу монтажа • <
—
Трудозатрат на сборо-сварочные работы минимум по монтажу
Сварочных деформаций и напряжений
Правки, подгонки элементов
Механизации процессов монтажа максимум 1
Скоростных методов монтажа
Удобства сборки, сварки, сбалчивания, контроля
Учета допусков на изготовление и монтаж
- по эксплуатации
Расходов на эксплуатацию и сохранность мини- мум
Расходов на текущий и капитальный ремонг
Надежности < макси- мум
Простоты усиления и реконструкции
ТЕХНОЛОГИЧНОСТЬ СТРОИТЕЛЬНЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ
КОНСТРУКЦИЙ
Особенно велики остаточные сварочные на-
пряжения в местах пересечений швов и скоп-
лений швов, а сварочные деформации — при
резко несимметричных сечениях или несиммет-
ричном относительно нейтральной оси распо-
ложении сварных швов.
V. Соблюдение рациональной разбивки со-
оружения на транспортабельные отправочные
и крупноблочные монтажные элементы при
общей тенденции к выполнению максимально
возможного, по условиям транспортабельности,
объема сборо-сварочных работ на заводе-изго-
товителе стальных конструкций.
Рациональное решение этого условия долж-
но оптимально удовлетворить противоречивые
требования: поставку крупноблочными элемен-
тами, наиболее полное использование грузо-
подъемности вагонов.
VI. Учет допусков на прокатку металла,
изготовление и монтаж конструкций с тем,
чтобы применить наиболее простые и малотру-
доемкие способы получения высокой точности
геометрической формы сооружения, состояще-
го из относительно «неточных» (в пределах
допусков) элементов.
Соблюдение этого условия приводит к ре-
шениям:
— конструированию монтажных узлов, спо-
собных компенсировать неточность прокатки,
изготовления и монтажа;
— применению фрезеровки торцов и других
операций, обеспечивающих повышенную точ-
ность при изготовлении отправочных элемен-
тов.
VII. Обеспечение надежной эксплуатации на
весь расчетный срок службы сооружения, ми-
нимальных трудовых и денежных эксплуата-
ционных затрат на ремонт, текущее содержа-
ние конструкций и их реконструкцию или
усиление при увеличении или изменении экс-
плуатационных нагрузок. Конструктивные ре-
шения должны предусматривать доступность
и удобства регулярных осмотров и контроля
состояния всех узлов и стыков, от которых
зависит несущая способность и надежность
сооружения.
Для сооружений, в которых возможен пер-
спективный рост эксплуатационных нагрузок,
конструктивные решения должны предусматри-
вать возможность простого, быстрого и эконо-
мичного осуществления реконструкции и уси-
ления отдельных конструктивных элементов и
узлов, без остановки производства и демон-
тажа конструкций, а при просадочных грун-
тах основания — простоту рихтовки конструк-
ций при неравномерной осадке опор.
VIII. Создание предпосылок такой техноло-
гии изготовления и монтажа, которая не сни-
жала бы усталостной прочности и не вызыва-
ла склонности к хрупким разрушениям, не сни-
жала несущей способности по прочности и
устойчивости, т. е. действительная (технологи-
ческая) прочность, зависящая от технологии
изготовления и монтажа, не должна быть ниже
проектных требований.
Показатели технологичности
сварных конструкций
Показатель технологичности конструкции —
количественная характеристика технологично-
сти проектного решения.
Базовый показатель технологичности — пока-
затель, принятый за исходный при сравнитель-
ной оценке технологичности.
Уровень технологичности конструкции — по-
казатель, определяемый относительно значения
соответствующего базового показателя.
Основной показатель технологичности харак-
теризует наиболее важные признаки техноло-
гичности конструкций данного типа.
Основные количественные показатели техно-
логичности строительной сварной конструкции
следующие:
— трудоемкость изготовления конструкции.^
являющаяся суммарной трудоемкостью техно-
логических процессов завода-изготовителя;
— трудоемкость монтажа конструкции, яв-
ляющаяся суммарной трудоемкостью техноло-
гических процессов монтажа;
— технологическая себестоимость конструк-
ции в деле слагается из стоимости изготов-
ленных конструкций, их транспортировки и
монтажа.
Основные показатели технологичности: тру-
доемкость изготовления и монтажа, себестои-
мость конструкций в деле могут быть опреде-
лены на стадии проектирования по методикам,
разработанным проф. Я. М. Лихтарниковым
[6], а также по ведомственным указаниям
ЦНИИ Проектстальконструкция, ВНИИмон-
тажспецстрой и др.
Дополнительный показатель технологичности
конструкций характеризует дополнительные
признаки технологичности группы конструк-
ций, объединенной общими конструктивными
признаками.
Дополнительными количественными показа-
телями технологичности строительных сварных
конструкций по изготовлению являются удель-
ные количества деталей, сборочных марок, на-
плавленного металла на 1 т массы конструк-
ций. Они определяют косвенно трудоемкость
изготовления конструкций (табл. У-1, У-2).
Дополнительными количественными показа-
телями технологичности по монтажу являются
удельные количества на 100 т массы кон-
струкций — отправочных марок, отправочных
элементов, наплавленного металла или мети-
зов, средняя масса одного отправочного эле-
мента. Они определяют косвенно трудоемкость
монтажа конструкций (табл. У-З).
Показатель степени механизации сварочных
работ определяется по методике Института
электросварки им. Е. О. Патона по приведен-
ной трудоемкости:
см = •100 % - <БЛ)
• нм "Г Атр» и
где Тм — трудоемкость в нормо-часах свароч-
ных работ, выполняемых механизи-
рованным способом;
Тнм — то же немеханизированным способом;
Ктр — коэффициент приведения трудоемко-
сти механизированного способа к
трудоемкости ручной дуговой свар-
ки, принимаемый:
— для автоматической сварки под флюсом:
а) при обычных режимах Ктр=3,0;
б) при форсированных режимах Ктр=5,0;
— для полуавтоматической сварки:
а) под флюсом Ктр=1,5;
б) в среде защитного газа КтР=2,0;
— для электрошлаковой сварки Ктр=4,0;
— для контактной сварки с неме-
ханизированным приводом Ктр=3,5;
— при нескольких видах механизированной
сварки:
см = ——((5 2)
Тим + ГМ1 + Кури Тм2 + ...
где Ктрь Ктр2, .... Тмь Тм2 — коэффициенты
приведения трудоемкости и собственно трудо-
емкости сварки, выполняемой соответственно
различными механизированными способами.
Приближенно показатель механизации сва-
рочных работ можно определять:
а) по массе наплавленного металла
^в = у.+‘ур '100% (53)
где и Кр — объемы или масса наплавки
механизированным и ручным способами;
б) по площадям продольных сечений швов
^3= -1ОО°/о , (5.4)
‘ & т Гр
где Еа и Ер — площади продольных сечений
швов механизированной и ручной сварки.
Показатель относительной величины завод-
ской сварки к общему объему:
Уз
= • <5-5)
'з+ *и
где На и — объемы или масса наплавки
сварных швов, осуществляемых при изготовле-
нии и монтаже конструкций.
Показатель типизации конструкций опреде-
ляется раздельно по группам конструктивных
элементов (колоннам, балкам, фермам и т. п.)
из выражения
Т =---------—----- 100%, (5.6)
где п] и уТ—-количество и масса типовых
элементов данной группы кон-
струкций, принятых по альбо-
мам Госстроя СССР;
п" и — количество и масса нетиповых
элементов данной группы инди-
видуальной проектировки.
Показатель серийности конструкций опреде-
ляется также отдельно по группам конструк-
тивных элементов:
. Хт|
где %п.— общее количество элементов дан-
ной группы;
— общее количество марок данной
группы.
Справочные данные, необходимые для прак-
тической отработки сварных конструкций на
технологичность, приведены ниже. Более под-
робно вопросы технологичности описаны в мо-
нографии [18].
Определение величины деформаций
от сварки конструкций
При сварке сплошных элементов (тавры’
двутавры) возникают остаточные деформации
укорочения и серповидности, а также грибо-
видпость полок.
Определение деформаций укорочения и стре-
лок серповидности может производится по ме-
тодике ЛПП им. Калинина [8] или МВТУ
им. Баумана [3].
Расчет сварочных деформаций по методике
ЛПИ им. Калинина производят в следующей
последовательности:
1. Определяют погонную энергию на 1 см
поясного шва <7пь принимая:
— для ручной сварки
9п|=9500 й2 кал/см; (5.8)
— для автоматической сварки
</п1=7250 й2 кал/см, (5.9)
где /гщ — катет шва, см.
При наложении двух поясных швов
0Т2=И|2?П1, (5.10)
где Щ|2 — коэффициент увеличения погонной
энергии от наплавки второго шва
, . (Аш + 5ет)5п >
да«= 1 +---------------- (5-И)
« '31
Рис. 42. Зона пласти-
ческих деформаций
при наложении шва.
где 5СТ и 5П — толщина стенкн и полки, см
(рис. 42);
Ре1 — площадь зоны пластических
деформаций растяжения, от
наложения первого шва
1
Г81 = -------------------- , (5.12)
..к + .Л3 + 340
Г к ?П1
где Р — общая площадь элемента, см;
У\ — расстояние от нейтральной оси до
центра тяжести сварного шва, см;
1Х — момент инерции всего сечеиия, см4.
При Л>250 см2 можно принимать прибли-
женно
81 ~ 340
(5.13)
2. Определяют продольное укорочение эле-
мента от сварки поясных швов
Дпр=Д1/, (5.14)
где I — длина элемента, см;
Д| —относительное укорочение;
а) при — ==: 150 (?п=^щ — при одном пояс-
р
ном шве, дп=?п2—при двух поясных швах);
Д, = - 3.53 X (5.15)
♦ г
Яп
6) при—>150 — по графику рис. 43.
Р
3. Расчетная стрелка прогиба определяется
Рис. 43. График зависимости относительного
укорочения нейтральной оси.
как ордината эпюры моментов от фиктивной
нагрузки:
а) для сварных тавровых сечений
СР
(5.17)
О '
6) для сварных двутавров
(5.18)
где Св и Сн — фиктивная нагрузка от сварки
по верхнему и нижнему поясам элемента.
Пример 1. Определить величину серповид-
ное™ (стрелку прогиба) элемента длиной 5 м
таврового сечения из двух полос — 150X10,
сваренного поясными швами /гт=6 мм авто-
матической сваркой.
Эскиз сечения
Площадь Г = 2 X 15 X 1 = 30 см2
Статический момент 5ХО = 15 X 1 X 0,5 4-15 х1 + 1 ) = 135 см2
Положение нейтральной ОСН X—X •$хо 135 г — — 4,5 см Р 30
Расстояние до центра тя- жести швов Л... 0,6 2 $п — 4,5 1 — 3,3 см
Момент инерции сечения 1 х 153 Г 15 т 15 х I3 Л- ,2 +15Х1[2-(4,5 1)]+ + / 1 V + 15 х 1 (4,5 — — 1 = 763 см4
Погонная энергия наплав- ки первого шва (автомати- ческой сваркой) дв> = 7250йш2= 7250 X 0.62 = 2610 кал/см
Площадь зоны пластиче- ских деформаций 1 , у» 340 1 3,32 340 Р 1* Чъ 30 763 2610 = — 5,65 см2 0,033 + 0,0142 + 0,130
Коэффициент М12 , (Нщ+5СТ)5П _ <0,6 + 1) г* 81 5,65
Полная погонная энергия от двух швов = т12Чт = 1,238 X 2610 = 3360 кал/см
Величина критерия ап 3360 —с — 112 кал/см <150 кал/см г 30
Относительное укорочение Д, = — 3.53Х10-6— = — 3,53 х 10"6Х 112 = — 0,000396 Р
Дпр = Д,/ = 0,000396 X 500 = — 0,2 см = — 2 мм
Расчетное продольное уко-
рочение
Фиктивная нагрузка Дг+у, _ 0,000396 X 30 X 33 _ 6 С - 4 - 163 - 51,4 х 10
Расчетная стрелка гиба про- СР 51,4 х 10 6 X 5502 / — — — 1,6 см — 16 мм 8 8
чения: стенка — 670 X10, пояса — 200 Х20 в
200X10, поясные швы Л1 = 10 мм, й2=6 мм,
сварка — автоматическая.
Пример 2. Определить величину укорочения
и серповидности (стрелку прогиба) элемента
длиной 9 м несимметричного двутаврового :е-
Эскиз сечения
Площадь
Статический момент
Г 20 X 2 + 67 X 1 + 20 X 1 = 127 см2
/ 2 \
5хо = 20Х2И +67 + —I +67x 1 (67 + 1)-] 20X1 X
1
X ~ = 5680 см3
5,0 5080
Положение нейтральной . Ун— — ^7 — см
ОСИ х—X
Ув = 67 -6 1 4- 2 — 39,5 = 30,5 см
= 30,5 — 2 — - = 28,2 см
» ’ 3
Ординаты поясных швов 0 $
Уз = 39,5 — 1 — —т— = 38,3 см
Момент инерции
Погонные энергии от на-
плавки:
а) от швов 1
I 2 \а 1 У 673 / 67 \2
/х = 20Х2 (з0,5-~) + +1Х67( 39,5-1-—) +
/ 1 V
+ 20 X 1I 39,5 — —I = 91970 см‘
<7П1И = 7250x71/ = 7250 X I2 = 7250 кал/см
_____________1_______________________________
1 + у/ 340 ~~ 1 28,2? 340
Р /х 127 + 91970 + 7250
— —------------~-------------= 15 75 см2
0,0079 4- 0,0087 + 0,0469
(А1 4- ^ст)
81В
^1+а±п1 = 1254
15,75
'Упв = тп?п1в = 1,254 X 7250 = 9100 кал/см
<7п1н = 7250 X 0,6* = 2610 кал/см
5,н 1 + 38,3_ + 340 0,0079 + 0,0160 + 0,130
б) от швов 2 127 91970 2610
1,246
6,5
<7пи = 1,246 X 2610 — 3270 кал/см
Проверка критерия:
а) по верхнему поясу
б) по нижнему поясу
9100- 71,6 — < СМ ; 150 кал
р ~ 127 см
#пн 3270 кал 25,8 « см < 150 кал
г 127 ~ см
Укорочения: к лпв . 9100 „ -
а) по верхнему поясу Д1В = —3.53 X 10 ——----------—3,55x 10 =—253 X Ю
г 121
Дпр.п = Д1В* — ~~ 900 х 253 х 10~6 = - 2,3 см = — 23 мм
к 3270 ,
Д1Н - - 3,53 X 10-6 ]27 = 91 X 10“6
б) по нижнему поясу
Дпр.в = 900 X 91 X 10~6= — 0,8 см = — 8 мм
• Фиктивные нагрузки: АгвЛУт - 253 X Ю-6 X 127 X 28,2 пп , 6
а) по верхнему поясу С>- - 91970 ' —99X10
б) по нижнему поясу Сн = 10;20127-" 38>3- — 48 X
(Св —СН)Р [— 99 X Ю'6-( - -48 х 10~6)] X 900а
Расчетная стрелка проги- 7 = $ — $
ба от сварки поясных швов
= 4,13 см = 41,3 мм
Расчет продольных укорочений и стрелок
прогиба от приварки поперечных ребер (жест-
кости) по методике ЛПИ им. Калинина произ-
водится в следующей последовательности:
1. Части погонной энергии от приварки реб-
ра к стенке Цп.ст и к полке «?п.п определяется:
где п— число ребер в элементе;
Р— площадь сечения элемента;
/в и 1Г — длина швов по стенке и полке;
ц1 — коэффициент по графику (рис. 44),
определяемый по относительной
жесткости:
________-“ст
2з<:т Н-
_________25,,
25 ст 4” 5р
(5.19)
(5.20)
где <уп — полная погонная энергия по
формуле (5.10);
5ст, 5П, хр— толщина стенки, полки, ребра.
2. Укорочение элемента от приварки корот-
ких поперечных ребер:
— от швов по вертикальной стенке
Аир-в = м’^п.ст-^-/в; (5.21)
— от швов, прикрепляющих ребра к поясу
п
Двр*п “ р-19п-п р (5.22)
г
от относительной жесткости.
а) для стенки
(5.23)
б) для пояса
Р
тп =----- , (5.24)
Хп8п
Хет и Хп — длина изотермы для стенки и
пояса, в пределах которой металл находится
в пластическом состоянии, определяется по
формуле:
— для автоматической сварки' Ав = 1,0;
— для ручной сварки:
Лш= 3— 4 мм ку = 1,5,
йш —" 5— 6 мм ку — 1,35,
/:ш = 7—10 мм йв = 1,25,
Лш=12—20 мм йв = 1,15.
8,1 X Ю~б(~\\гсв
\ & /
(5.25)
где 2х=2«ст+5р—для стенки;
2я=28п+5р — для пояса.
Усв — скорость сварки, заданная ,в техноло-
гической карте или принимаемая по формуле:
. ,______анАв
св “ 36007Лн ’
(5.26)
где ан — коэффициент наплавки, принимаемый
8—12 г/А-час при ручной сварке и
14 г/А-час при автоматической сварке;
у — объемная масса стали (7,8 г/см3);
йв — сила сварочного тока, А:
— при ручной сварке
/св—50 с?в,
(5.27) -
где (1а — диаметр электрода, мм;
— при автоматической и полуавтоматиче-
ской сварке
/св = —(5.28)
где ] — плотность'тока А/мм2, зависящая от
диаметра электродной проволоки <1з,
принимаемая: •
<2а=2 мм /=60—150 А/мм2,
(1а=3 мм /=50— 85 А/мм2 ,
<7Э=4 мм /=35— 60 А/мм2,
&э=5 мм /=30^~ 40 А/мм2.
Ан — площадь наплавленного металла, опре-
деляемая для угловых твой по фор-
муле:
Лщ2
/4н=*у-у- • (5-29)
где ку принимается:
Углы поворота <р и прогибы / от приварки
коротких ребер будут:
— от швов по вертикальной стенке
<Рв = р'^п.ст — /в ; (5.30)
пД/1,+ 1)
/в = ?в/р---2----’
— от поперечных швов на поясе
?п = Н>.п^-/г; (5.32)
/п = <₽п/р-^‘—- (5.33)
Общая величина угла поворота и .прогиба
<Р—<рв+<рв; (5.34)
/=/в+/в, (5.35)
где /р — шаг ребер жесткости;
/в, /г — длина швов по стенке и поясу;
П1—число пар ребер в полупролете ^2/’
включая шов, совпадающий с осью
симметрии.
Остальные обозначения см. к формулам
(5.19) и (5.21).
Пример 3. Определить величину серповид-
ности (стрелку прогиба) от приварки коротких
ребер к балке сечением по примеру 2. Ребра
приварены швами Лш=6 мм, сварка ручная,
электродами йэ=5 мм, коэффициент наплавки
а = 9 г/А-час.
Расчетные характеристики сечения балки
принимаем по примеру 2: А=127 см2 г/н=
= 39,5 см, 1/в=30,5 см, /х=91970 см4.
Эскиз балки
Погонная энергия от на- плавки первого шва = 7250 Лш2 = 7250 X 0,62 = 2610 кал/см
Часть энергии, приходя- 28Ст 2X1
сцаяся на стенку <7п.ст • -— Оп, ' — хО1 V — 1Оим КЗ Л/ см 25ст 5р 2X1 ЧН0,8
^1 = 1 1
Площадь зоны пластиче- ских деформаций от наплав- ки первого шва 1 и. -VI2 . 340 ~ 1 15,5 340
Г 1* дп.ст 127 'Г 91970 ’’’ 1860
• — ~ — О.1/ см" 0,0079 + 0,0026 + 0,183
Коэффициент увеличения погонной энергии от наплав- ки второго шва "»в= , (Лш + 5ст)3р (0,6 + 1)Х0,8 , 1+ -1+ 5,17 -1Д55
Погонная энергия от при- варки одного ребра к стен- ке ^7п'Ст п ст 1»155 Х1860 :==: 2150 кал/см
Погонная энергия от при- варки пары ребер к стенке <7₽ ст= З^п-ст — 2 X 2150 = 4300 кал/см
1 «?П.П = 2«п 2x2 „„„„
— — хон/ _ —= ххоо кал/см , 4 1 2&п + 5Р 2X2+0,8
I 1
Погонная энергия от при- варки одной пары ребер к поясу р4‘ 1 28,32 340 0,0079 + 0,0087 + 0,156
127 + 91970 + 2180 (0,6 + 2) 0,8
^12 — А I _, — 1,Ои>О, 5,8 #п.п = 1,358 х 2180 = 2980 кал/см ; п = 2дп.п=2х 2980 = 5960 кал/см
Сила сварочного тока гси= 50йэ = 50 X 5 = 250Л
Площадь поперечного се- чения шва Лш=0,6 мм (Лв = 1,35) Лш’ 0.62 = ку-^- = 1,35х —— = 0,243 сма
Скорость сварки при ав= =9 г/А-час; йв=250 А ан-{св 9 250 Исв — — — 0,33 см/сек 3600- 7 3600 • 7,8 • 0,243 „
Параметр 26 для швов по вертикальной стенке Ц6 = 2вст + = 2 X 1 + 0,8 = 2,8 см
Длина изотермы
Хет = 8,1 X Ю—6
св = 8,1 X Ю-6
X 0,33 = 6,3 см
Относительная жесткость
Г 127
ХсТ«СТ 6,3 X 1.0
ц1 — по графику
при т = 20,2; р1 = - 6,7 ХЮ6 см3,'кал
Еб = 2 ,Х 2 + 0,8 = 4,8 см;
Аналогично определяем р1
для горизонтальных швов,
прикрепляющих ребра к
верхнему поясу
к/ 5960 \2
Хи = 8,1 X Ю-6 ) X 0,33 = 6,3 см;
127
6,3X2
~ 10;
р1 = 7,5 X Ю 6 см3/кал (по графику)
Дц т = р.‘ст9₽п.ст —~ = — 6,7 X 1°“6Х 4300 X
г
Продольное укорочение от
приварки ребер жесткости
к стенке
8 X 20 -г 2 X 65
127
= 0,6 см к - 7 мм,
где учтено 8 коротких ребер X 20 см, 2 опорных ребраХб5 см
Угол поворота от привар-
ки одной пары ребер к
стенке
9В = I, = 6,7 X 10-6 X 4300 X 20 =
п.ст [ 9>97о л
= — 97,5 X Ю 6 рад.
Стрелка . прогиба от при- /в=»в/ _ 97>5 х 10-б х 100
варки ребер к стенке при 2 2
шаге /р=100 см , ,
р = — 1,5 мм
= — 0,15 см =
к - 10(8 + 8)
Дпр.п — — 7,9 X Ю 6 X 5960------~~— = —0,6 см= - 6 мм
Аналогично определяем
деформации от приварки
ребер жесткости к верхне-
му поясу
Общие деформации балки
от приварки ребер
к 30,5 к
<Рп = - 7,9 X 10~6 X 5960 919'70 (8 + 8) = - 254 X Ю~6 рад.
й 5(5 + 1)
/п = — 254 X 10~6 X Ю0 • - = - 0.76 см = - 7,6 мм
Л пр = Дпр.ст + Д пр.п= -7 — 6 = — 13 мм
/ = /.+/„== 1,5 - 7,6 = - 9,1 мм
(с учетом деформации от сварки поясных швов по примеру’)
/об — — 41 — 9 = — 50 мм
Расчет сварочных деформаций по методике,
разработанной в МВТУ им. Баумана [3], ос-
нован на замене внутренней усадочной силы
действием фиктивной внешней силы, от кото-
рой, пользуясь элементарными формулами со-
противления материалов, находят искомые пе-
ремещения, являющиеся остаточными свароч-
ными деформациями.
Усадочная сила одного поясного углового
шва
а
Рус= 1,7—кгс. (5.36)
Усадочная сила от двух поясных швов, зо-
ны пластических деформаций которых пере-
крываются
о
Рус = 1,15 X V кгс. (5.37)
«С
Погонная энергия определяется прибли-
женно:
5 = ДЛШ* ,
ос
(5.38)
где 0=30000 при автоматической сварке;
0=40000 при ручной сварке;
йш = катет шва, см.
Стрела прогиба определится по формуле:
Рус^/*
8Е/Х
(5.39)
Угловой поворот концов элемента
Р I
<₽ = Р/х
Продольное укорочение элемента
(5.40)
(5-41)
В формулах (5.36)—(5.41) обозначено:
Рус — условная усадочная сила, кгс;
I — длина элемента, см;
в] — эксцентрицитет (расстояние от цент-
ра тяжести. поясного шва до центра
тяжести сечения элемента), см;
Р — площадь элемента, см2;
7Х— момент инерции элемента, см’;
7:-=2100000 кгс/см2 — модуль упругости
стали.
Угол поворота от сварки отдельного попе-
речного короткого ребра:
= (Лпоп —Ди) (5.42)
'X
где Дп — пластическая деформация, вызывае-
мая сопротивлением поперечного сечения бал-
ки, в практических расчетах принимается рав-
ной нулю.
5| — статический момент части сечения, где
расположен шов, прикрепляющий короткое
ребро;
Дпоп — поперечная величина усадки шва,
выполненного в незакрепленном состоянии.
Дпоп — « , (5.43)
Су «СЯСТ
где а(=0,СЮ0012 — коэффициент температур-
ного расширения для стали,
Д Ж
Су ~ 5-----------— объемная теплоемкость
см3 - град
стали,
8с т — толщина стенки, см.
Прогиб элемента от сварки всех угловых
швов, прикрепляющих короткие ребра
/ = Е/1 = + ?22а1 + Ч’зЗа, + ?ПГШ1
(5.44)
Пример 4. Определить по методике МВТУ
вёличину стрелки прогиба (серповидности) и
продольное укорочение сварного таврового
элемента длиной 5 м и двух полос—150X10
с поясными швами Лш=6 мм, выполненными
автоматической сваркой.
Характеристики сечения по примеру 1 Е=
=30 см2, эксцентрицитет е1 =у 1=3,3 см, I* =
= 763 см4.
Погонная энергия (авто- матическая сварка) — =30000 й^=30000 х 0,62= 10800 Дж с
Усадочная сила от двух поясных швов = 1,15 X 1,7 — = 1,15X1,7X10800= 21000 кГс
Стрелка прогиба после
сварки
Ру^Р 21000 X 3,ЗХ5002 , ..
—*-----= ----------------= 1,36» 14 мм
8Е1Т 8 X2100000X763
(по методике ЛПИ, в примере 1 (=16 мм)
л — Р^1
Дчр Ер
Продольное укорочение
21000X500
2100000 X 30
=0,167 см»2 мм
(по методике ЛПИ, в примере 1 Дпр=2 мм)
Пример 5. Определить по методике МВТУ
величину стрелки прогиба (серповидности) и
продольное укорочение сварного элемента дли-
ной 9 м несимметричного двутавра по данным
примера 2: верхний пояс — 200X20, нижний
пояс — 200X10, стенка — 670X10. Верхние по-
ясные швы Лв = 10 мм, нижние поясные швы
Лн = 6 мм. Характеристики сечения:
Г=127 см2, /х=91970 см4, расстояния от
нейтральной оси до центров тяжести поясных
швов:
ев = у в = 28,2 см, ен = ун=38,3 см.
-900*20
-еоочо
ПоТонные энергии: а) швы верхнего пояса;. — = 300007? = 30000 X 12 ==30000 Дж * 1>с В
' б) швы нижнего пояса '?н = 30000/? = 30000 х 0,62= 10800 Дж ос <7Н Русл = 1,15 X 1,7—— = 1,15X1,7X30000 = 58800 кГс
Усадочные силы Як Русл = 1,15 х 1,7 = 1,15X1,7X10800= 21000 кГс *>с
Стрелка прогиба (серпо- видность) от сварки пояс- ных швов (Рус.в^ —Рус.в^нУ* _ (58800X28,2—21000X38,3) Х9002 _ /п~ 8Е1* ~ 8X2100000X91270 = 4,48 см ~ 45 мм (по методике ЛПИ, пример 2 /=41 мм)
Продольное укорочение: • Русл/ 58000X900 Лпр.н- — —2 см — 20 мм
а) по верхнему поясу ЕР 2100000X127 (по методике ЛПИ, пример 2 Дпр.в=23 мм)
б) по нижнему поясу Рус.в/ 21000X900 „ , Дп1>н — — —0,71 сме<7 мм р ЕЕ 2100000X127 (по методике ЛПИ, пример 2 Дпр.н=8 мм)
Пример 6. Определить- по методике МВТУ
серповидность (стрелку прогиба) от приварки коротких ребер к балке по данным примера 3.
1. Деформации от при- варки короткого ребра к верхнему поясу двумя швами /гш = 6 мм ручной сваркой а 40000 X 0,62= 14400 Дж г'с / а \ а -М =КП “ 0,74-14400=10700 Дж \ ^’с / и ®с Дп = 0,74 по графику рис. 45 для 8п = 20 мм, 5в = 8 мм от одного шва: я* / я \ 1,2 ХЮ-6 10700 Дпоп-1 =? 1.2 = !,2 , ' о = 0,0155 см, \ «с /п 5 2 от четырех швов (пары ребер) ДпОп.п = 4 X 0,0155= 0,0620 см.
2. Деформации от при- варки пары ребер к стен- ке швами йш = 6 мм руч- ной сваркой При сварке первого ребра ( | = ка = 0,66 X 14400 = 9500 Дж \ 'СТ ^'с Лп = 0,66 по графику рис. 45 для $Ст = 10 мм и $р=8 мм
от одного шва:
от двух швов:
Д'поп 2=2X0,0274=0,0548 см
от приварки парного ребра:
«ст <7 1
----------- =---------X 14400 = 8000 Дж
$СТ “Н $р 1 Н-
от одного шва:
1,2X10^6 8000
△"поп 2 = 1,2--------- —— = 0,023 см
о 1
от двух швов:
Д"поп 2=2X0,023—0,046 см.
Полная деформация стенки от приварки пары ребер:
△поп.ст =Д,поп.2 △/,поп-2 ^== 0,05484"0,0460= 0,1008 см
3. Общие остаточные де- формации: . статический момент верх- него пояса. 5в.и=20Х2(30,5—1) =1180 см3
угол поворота от при- варки пары ребер к поясу 1180 <Рп, = Дпоп.2—7 -0,062 =0,0008 рад У1У/О
статический момент час- ти стенки, где приварены короткие ребра 1 20 \ 5ст.р=20Х1 1.30,5—2—3— — 1=310 см3
угол поворота от при- 5ст.п 310
варки пары ребер к стенке 'рст.1 — “попет , — 0,1008 сно7п —0,00034 рад 1 у У1У/о
общий угол поворота от приварки пары ребер = ?п.1 + ?стЛ = 0,0008 + 0,00034 = 0,00114 рад
общий прогиб балки от приварки всех ребер /р’= (аг + 2л, + Зя, + ...) = 0,00114(100+200+300+400) = = 1,14 см=11 мм (по методике ЛПИ, пример 3 7=0,91 см)
общий прогиб балки от сварки поясных швов (при- мер 5) и приварки корот- ких ребер . /о=/п+/>=45+11=56 мм (по методике ЛПИ, примеры 2 и 3 /.=50 мм)
Рис. 45. График для определения ,КП — доли
перехода тепла в полку и стенку балки от
приварки ребра.
Определение деформаций грибовидности по-
лок от сварки поясных швов (рис. 46) может
производится по методике, разработанной
С. А. Кузьминовым [3], или приближенно по
формуле, предложенной Б. И. Беляевым.
Угол поворота полки
0,0756,,, (6, + хп)
6,(0,0756,+ 5П) + 3 “ -
623
(5.45)
Стрелка грибовидности
/г = О.бВ^а , (5.46)
где а . — угол поворота поясного листа;
йш — высота катета поясного шва;
5П — толщина поясного листа;
В —ширина поясного листа;
61 — ширина полосы наплавленного метал-
ла, принимаемая:
— при автоматической сварке
(5.47)
— при ручной сварке
Ьх = Лш + 1 см, (5.48)
где «ст — толщина стенки.
Пример 7. Определить' грибовидность поя-
са— ВХ«п=200Х20, при стенке 5сТ = 10 мм;
поясной шов 6 ш = 10 мм автоматической
сварки.
Ширина наплавленного металла * 6, =АШ + = 1,0+ — = 1,5 см
0.075X1,0(1,5+2) 18“ = - \ = 0,019
Угол поворота 1 У 23 1,5(0,075X1,5+2)+3——
Стрелка грибовидности /=0,5 В1е«=0,5X20X0,019=0.19 см»2 мм
Определение допустимых отклонений
от номинальных размеров стальных элементов
Допустимые отклонения от номинальных раз-
меров стальных элементов регламентированы
в СНиП П-В.5-62* и соответствующих
ГОСТах на металлопрокат.
При необходимости установления повышен-
ных требований к величине отклонений реко-‘
мен дуются следующие формулы [13]:
Пакет из п деталей:
— номинальная толщина пакета
п
5п=2^(п-1)с, (5.49)
г
где «1 — толщина скрепляемых деталей;
с — величина допускаемой неплотности меж-
ду деталями.
Отклонение от номинальной толщины пакета
= 1/ у; А512 4-(п - 1) Ас2 . (5.50)
Г 1-1
Отклонение при одинаковой толщине дета-
лей в пакете
Д«п = V п (Д5= + АГ2)—Дс'2. (5-51)
Пример 8. Определить допустимое отклоне-
ние толщины пакета, состоящего из двух угол-
ков 100ХЮ и листа толщиной 12 мм и ши-
риной 1600 мм (рис. 47).
Номинальная толщина пакета при средней
толщине уголков 10 мм и листа 11,8 мм
«„= [(2Х104-11.8)24-(3—1)Х0,152а32 мм.
Отклонение в толщине пакета;
— положительное
Л.+ = У (2X0,65) 24-0Л24- (3 — 1) Х0,152=
= +1,5 мм;
— отрицательное
Дхп = У"(2ХО,65) 24- (—0Д)2+(3—1) Х0,152=
=—1,44 мм.
Отклонение высоты составной балки от но-
минального размера ’
ДА = ]/д /г’ст + 2 (ДХ Ц- Дс2 )- (5.52)
П п
Пример 9. Определить допуск на отклонение .
по высоте составной балки: при стенке 2000 X
Х14, поясах 500X36 мм (рис. 48).
/2
47. К
меру 8.
при-
Допускаемое отклонение толщины уголков
по ГОСТу 8509—72 Дх1 = ±0,65, толщины
листа по ГОСТу 5681—57* +0,4—0,8 мм.
Допускаемое отклонение величины зазора
Дс=±0,15 мм, т. е. зазор в пакете может
быть 04-0,3 мм (и. 2.21 СНиП П1-В.5-62*).
$
Рис. 48. К примеру 9.
Допускаемое отклонение высоты стенки
2000 мм при резке на ножах ±2 мм (СНиП
П-В.5-62*), отклонения толщины поясов 4-0,5
—0,7 мм (по ГОСТу 5681—57*). Зазор между
листбм пояса и стенкой Дс=2 мм (по СНиП
Ш-В.5-62*).
Номинальная высота балки
.6 = 20004-2 X36+ 2X2= 2076 мм.
Допускаемое отклонение по высоте балки:
— положительное
Дй = У224-2(0,52+22)= 4-3,5 мм;
— отрицательное
Д6=У22 + 2(0,74-22) =—3,6 мм.
Допускаемая разница по высоте двух балок
Отклонение длины фермы от номинального
размера
М — VпЫ> + (л + 1) Дс3 ,
где п — количество панелей;
Д/1 — допуск на длину панели;
Дс — допуск на неточность в узлах.
Пример 10. Определить допустимое отклоне-
ние длины фермы пролетом 72 м, имеющей
12 панелей по 6 м.
Допуск на длину элемента панели 6 м, со-
бираемого на заводе Дс=±7 мм (СНиП
Ш-В-5-62*), монтажные узлы на высокопроч-
ных болтах, допуск в отклонении расстояния
между вертикальными рисками отверстий под
болты Дс = ±1,5 мм.
Отклонение в общей длине 'фермы
Д<! = ±У 12Х72+ (124-1 РГ,52Ъ ±30 мм.
Транспортабельность строительных сварных конструкций
Строительные сварные конструкции транс-
портируются главным образом по железной
дороге. При отработке конструкций на техно-
логичность обеспечение оптимальной транспор-
табельности является важным элементом.
Ниже приведены справочные данные - по
основным вопросам транспортабельности.
Стоимость перевозки по железной дороге от
завода-изготовителя до монтажной площадки
включена в отпускную цену строительных кон-
струкций, при этом учтены следующие коэф-
фициенты использования грузоподъемности
вагонов:
колонны каркасов промышленных
зданий 0,36
подкрановые балки 0,43
стропильные и подстропильные
фермы 0,15
элементы связей и фахверка 0,70
элементы фонарей 0,53
негабаритные листовые конструк-
ции 0,50
габаритные емкости и опоры ЛЭП 0,17
элементы каркасов многоэтажных
промзданий и радиобашен 0,70
элементы негабаритных пролетных
строений мостов 0,75
конструкции комплексов доменных
цехов 0,46
конструкции эстакад, гидротехни-
ческих сооружений, радиомачт 0,36
трубопроводы, переплеты, армо-
каркасы *,33
Проектирование конструкций, снижающих
эти коэффициенты, повышает себестоимость
конструкций.
Возможны четыре основные схемы погруз-
ки конструкций на железнодорожные плат-
формы (рис. 49):
Схема I — на одну четырехосную плат-
форму;
Схема II — на одну шестиосную платформу;
Схема III — погрузка длиномерных отпра-
вочных элементов на четырехосную платфор-
му с прикрытием (порожними платформами);
Схема IV — погрузка в гондолы (полува-
гоны).
При прохождении груза по кривым участкам
пути средняя часть и концы груза могут вы-
ходить за пределы железнодорожного габари-
та, поэтому при разработке схемы погрузок
следует проверять соблюдение габаритности
«а кривых участках пути.
Величина стрелок (г — выход на внешнюю
, сторону и /г — выход на внутреннюю сторону
кривой (рис. 50) будут:
I3 13
71 8/? 8/?
(5.54
7
2 8/? ’
где I —длина груза, см;
/п — база платформы или расстояние меж-
ду осями турникета опор при погруз-
ке на сцеп;
— минимальный радиус кривой (для же-
лезных дорог СССР /?=350 м).
Схема 7
Смахе ~ М770
Смаке=7200
, уМорхамса безо
Помненная база
Схема Л
Смехе - /2700
Омаке 60 ~ 62 ТС
/270
метке 60тС
§Г^' 1Х -----------
ООО 00.0___________
по.
ОСЯХ_____
9120
Схема Й
чормалмая база
удлиненная база
Смаке = 2X000
Смаке = /8000
-Схема Л (гоЛола)
Смаке = /2000
।
1__________,„ .
_ ЗЭ^с^-
топоп
С)макс = 40-45тс
Рис. 49. Основные схемы погрузки стальных конструкций на железнодорожные платформы.
Рис. 50. Положение груза на кривой.
ат — принятое увеличение железнодорож-
ного габарита на кривв1Х, равное
105 мм;
< — величина разбега ходовых частей ва-
гона, определяемая по формуле
^ = 57,5^4-1,41)
мм. (5.56)
Габаритность груза на кривых можно не
проверять, если длина 'погруженных конструк-
ций I не превышает следующих величин (при
ширине пакета, в пределах нормального габа-
рита) :
Габаритность груза проверяют соблюдением
неравенств:
Ь В
7^ 4- А + ^х < 2 + вг
(5.55)
где Ь —ширина груза (пакета конструкций);
В — габарит (3250 мм) или согласованная
негабаритность;
при погрузке на отдельную двух-
осную платформу
то же, на четырехосную с базой
9294 мм
то же, на четырехосную с базой
9720 мм
при погрузке на сцеп четырех-
осных платформ с базой 9294 мм
то же, с базой 9720 мм
при погрузке на сцеп двух двух-
осных платформ
/<13,0 м
/<17,5 м
18,0 м
/<23,3 м
/<23,8 м
/<19,1 м.
Показатели технологичности элементов стальных каркасов
промышленных зданий по изготовлению
(по разработкам [18] Днепропетровского завода им. Бабушкина
и Запорожского завода металлоконструкций)
Показатели на 1.т конструкций
Элементы конструкций средние максимальные
сбороч- ные марки детали, шт. наплав- ленный металл, кг сбороч- ные марки детали, шт. . наплав- ленный металл, кг
Колонны решетчатые массой до 10 т 8 20 8 14 40 18
То же, 10—25 т 4 10 10 9 16 15
То же, более 25 т 2 5 10 3 8 13
Колонны сплошные весом до 3 т 10 30 12 20 45 18
То же, 4—10 т 2 15 9 12 30 12
Подкрановые балки сплошные со- ставного сечения 4 10 12 10 20 17
То же, прокатных профилей 8 15 6 15 30 8
Подстропильные фермы пролетом 12 м 15 40 8 30 80 11
То же, 18—30 м 6 15 5 10 30 7,5
Стропильные фермы пролетом 24—42 м 15 45 6 30 80 12
Фонари всех систем 30 70 5 70 150 10
Фахверки-стойки 10 30 12 20 60 18
Фахверки-ригели 20 30 10 40 80 18
Связи по фермам 30 60 4,5 50 120 9
Связи по колоннам 15 40 4 30 75 9
Балки перекрытий сварные состав- ного сечения 9 20 12 20 35 18
То же, прокатных профилей 20 35 4 40 60 9
Лестницы на рабочие площадки 30 200 15 50 500 25
Транспортерные галереи-опоры 23 70 7,5 70 150 14
То же, пролетные строения 23 55 6 40 100 11
Надшахтные копры (собственно копер) 25 45 6 50 90 14
То же, связи 30 60 6 70 150 14
То же, обшивка 35 55 6 50 85 10
Количество деталей и сборочных марок на Гт конструкций
(по разработкам [6] Донецкого и Ждановского заводов металлоконструкций)
Показатели на 1 т конструкций
Конструкции количество сборочных марок, шт. количество деталей, шт. отношение коли- чества деталей к количеству сборочных марок
Колонны сварные, листовые
постоянного сечения 14 32 2.3
переменного сечения 8 24 3,0
Колонны с решетчатой подкрановой частью 9 26 2,9
Фермы
стропильные из уголков 17 34 2,0
то же, из гнутых профилей с тре-
угольной решеткой 10 22 2,2
то- же, с упрощенной схемой 8 18 2,2
то же, из трубчатых профилей 9 20 2,2
Фонари из уголков 16 33 2,1
Связи 6 35 5,8
Фахверк (в среднем) 3 18 6,0
Таблица У-З
Показатели технологичности элементов стальных каркасов
промышленных зданий по монтажу [18]
Показатели на 100 т конструкций
Элементы конструкций отправочные марки, шт. элементы, шт. метнзы, шт. наплав- ленный металл, кгс масса одного отправочного элемента, т
заклепки болты
Колонны, подкрановые бал 14 100 1500 250 — 1,54
ки, связи при клепаных мои- 25 260 2700 400 7
тажных соединениях
То же, при болтовых мои- 14 100 — 700 60 1,54
тажных соединениях 25 260 1100 90 7
Стропильные фермы по свя 16 180 —- 1000 340 0,6
ЗЯМ 40 230 1400 350 1
Фахверки 70 300 — 2400 100 0,45
120 600 7400 140 2,3
Фонари 28 800 — 3000 90 0,12
40 1000 6000 140 0,4
Рабочие площадки 70 300 — 400 450 0,35
100 500 700 800 0,6
Примечание. В числителе приведены средние значения, в знаменателе — макси-
мальные.
Основные технологические возможности заводов металлоконструкций
(ЗМК) стройиндустрии [12], [18]
Данные по новым заводам см. в табл. У-17
Оборудование Заводы
объединения Укрстальконструкция объединения Сталькоиструкция РСФСР
Углогибочные вальцы Холодная гибка (вальцовка угловой стали класса С 38/23 (СтЗ)
максимальным сечением до —150 X 20 мм
Кулачковые прессы Холодная гибка и правка сортовой и балочной стали С 38/23 (СтЗ) до следующих предельных размеров: двутавры на стенку до № 36 двутавры на стенку до № 55 двутавры на полку до № 45 двутавры на полку до № 55 угловая сталь до —220X2 угловая сталь до —200x24
Уголковые пресс-нож- ницы Холодная резка стали класса С 38/23 (СтЗ) размером до —220 x24
Гильотинные (листо- вые) пресс-ножницы Холодная резка листов из стали класса С 38/23 (СтЗ) размером до —3500x25 (на всех ЗМК) и максимально до —2500x36 (на Днепропетровском ЗМК им. Бабушкина)
Кромкострогальные станки Строжка листов длиной до 16000 мм, толщиной до 60 мм
Листогибочные вальцы Холодная гибка (вальцовка) элементов цилиндрических и кониче- ских поверхностей. Минимальный радиус гиба 200—250 мм, макси- мальные размеры вальцуемых листов из стали класса С 38/23 (СтЗ), мм: 6000X20 ) 8000X32 — 1300X 60 /на всех ЗМК Д 8000X32 — 4000X36 — только на Жда- новском ЗМК
Кромкогибочные прес- сы Холодная гибка (штамповка) листовых деталей при давлении до 315 тс с максимальными размерами листов из стали класса С 38/23, мм: —6500X6 или —1100X25
Торцефрёзерные маши- ны Фрезеровка торцов размером до —2500X1000 мм на всех заводах ЗМК и —3600X1800 — на Днепропетровском ЗМК им. Бабушкина и Челябинском ЗМК им. Орджоникидзе
Максимальные габари- ты общих и контрольных сборок, м длина ширина высота До 100 До 100 До 20 До 20 на всех ЗМК, до 28 на ЗМК им. Орджоникидзе До 7,5 До 9 на всех ЗМК, до 15 на Челябинском ЗМК им. Орджо- никидзе
Отправочные элементы максимальная длина максимальная масса До 25 До 28 До 20 на всех ЗМК До 20—60 До 45 на Днепропетровском До 100 на Челябинском ЗМ1 ЗМК им. Орджоникидзе
Примечание. Для сталей более высоких классов, чем 38/23, технологические возмож
ности обрабатывающего оборудования соответственно снижаются.
Кислородная резка стали
Толщина детали, мм 5—15 16—25 26-50 55—100 105-150 155-250
Ширина реза, мм 2 3 4 5 6 7
Таблица У-6
. Холодная гибка
А. МИНИМАЛЬНЫЕ РАДИУСЫ ХОЛОДНОЙ ГИБКИ ДЛЯ СТАЛИ
Профиль Лист, уни- версаль- ная полоса Уголок равио- полочный Уголок н ер авнополочный Швеллер Двутавр
Гибка от- носительно X—X X—х и у—у X—V у—у X—X у—у х—х оси У—У
• ный'радиус" 25 6 45 Ь 50 6 45 Ь 25/1 45 Ь 25 й 25 Ь
Б. ВАЛЬЦОВКА ЛИСТОВ НА КОНУС ПРИ УГЛЕ У ОСНОВАНИЯ КОНУСА
₽ 90—50° 50—40° 4Г
Вальцовка Проста Возможна Затруднена
220
Назначение размеров внутреннего радиуса гиба на прессе АРА
Рис. 51. Основные габариты прессов
'АРД-160 и АРД-315,
Таблица У-8
Минимальная ширина отгибов
а) ДЛЯ ПРЕССА АРЕ-160 (ДЛИНА СТОЛА 4800 мм)
Ь, мм Размеры, мм ' Толщина листа 5, мм
3 4 5 7 9 10 11 12 14 16 18
1000 ^мин 10 13 16 22 32 36 45 50 63 71 80
с 20 25 32 45 63 71 90 100 125 140 160
1250 ^мин 10 13 16 25 36 40 • 50 56 63 80
с 20 25 32 50 71 80 100 ПО 125 160
1600 ^мян 10 13 16 25 40 45 50 63 71
с 20 25 32 50 80 90 100 125 140
2000 Ьмин 10 13 18 30 45 50 56 71
с 20 25 40 60 90 100 НО 140 •
2500 ^мин 10 16 20 35 50 63 71
с 20 32 42 70 100 НО 140 -
3150 &МИН 10 16 22 40 55 71
с 22 32 45 80 110 140
4000 Ьмив 10 22 25 45 71
с 22 40 50 80 140
5000 Ьмин 13 22 40 50
с 28 45 60 100
б) ДЛЯ ПРЕССА АРД-315 (ДЛИНА СТОЛА 5600 мм)
Толщина листа 5. мм
Ь, мм Размены, мм 6 8 10 II 12 14 16 18 20 22 24
1000 ^мин 20 25 32 36 40 45 50 63 71 80 90
с 40 50 63 71 80 90 100 » 125 140 160 180
1250 &мин 20 25 32 36 40 50 55 71 80 90
с 40 50 63 • 71 80 100 ПО 140 160 180
1600 &МИН 20 25 32 40 45 56 63 71 90
с 40 50 63 80 90 НО 125 140 180
2000 &МИН .20 25 36 45 50 63 71 80
• с 40 50 71 90 100 125 140 160
2500 Ьмин 20 28 40 50 56 63 80
с 40 56 80 100 НО 125 160
3150 ^мин 22 32 45 50 63 71
с 45 63 90 100 125 140
4000 Ьмин 22 35 50 56 70
с 45 71 100 110 140
5000 &МИН 28 45 63 71
с 56 80 ПО 125
Таблица У-9
Максимально допустимая ширина полок гнутого швеллера
в зависимости от его высоты (размеры в мм)
н „ ^макс н &макс н ^макс и ^макс
толщина металла толщин г металла толщина металла толщина металла
4-5 6—8 10 16 4-5 6-8 10 16 4-5 6-8 10 16 4-5 6-8 10 16
55 25’ — — — 150 НО НО 105 100 240 175 170 170 165 380 315 310 310 305
60 30 — — — 160 - 115 120 115 110 - 250 185 180 180 175 390 325 320 320 315
65 30 — — — 120 260 195 190 190 185 400 335 330 330 325
70 35 — — — 170 - 115 115 125 120 270 205 200 200 195 410 345 340 340 335
75 35 — — — 120 120 280 215 210 210 205 420 355 350 350 345
80 40 — — —. 180 — 115 115 125 130 - 290 225 220 220 215 430 365 360 360 355
85 45 — — — 120 120 135 300 235 230 230 225 440 375 370 370 365
90 50 — — — 125 120 125 130 310 245 240 240 235 450 385 380 380 375
95 55 — — — 190 “ 120 130 135 320 255 250 250 245 460 395 390 390 385
100 60 60 — — 200 135 125 125 125 330 265 260 260 255 470 405 400 400 395
110 70 70 — — 130 130 340 275 270 270 265 480 415 410 410 405
120 80 80 75 70 210 145 140 140 135 350 285 280 280 275 490 425 420 420 415
130 ' 90 90 85 80 220 155 150 150 145 360 295 290 290 285 500 435 430 430 425
140 100 100 95 90 230 165 160 160 155 370 305 300 ’ 300 305 — — — — —
.223
Примечания: 1 В значениях, записанных дробью: числитель для пресса ДРД-160, знаменатель для пресса 4Р1-315.
2. При гибе деталей на прессе ЛР1-160 длиной Л >2000 мм ЬмаксСЗОО мм, При гибе деталей на прессе 4Р1-315 дли-
ной 1>3200 мм &макс^400 мм.
Ограничение габаритов сечений по сварке
Ручная сварка
Рис. 53. Габариты сварочного
трактора ТС 17 М.
эскиз
Рис. 54. Максимальный раз-
мер полки при сварке трак-
тэра ТС 17М.
требование
Ъ^Н—2с
С а
<400 <2 С
>400 <600
Для приварки ребер
а^с
Недоступный для сварки
участок шва
, а$
/мин = —— + 10
Ь Н т
>400 250—400 <250 <800 =й
<400 >250 <250 II II о $2 о 1 СХЭ 1 о*
Сварка возможна при й>
>25(1 мм
Габаритные размеры автосварочной
аппаратуры
Наименование Габариты, мм Масса (без проволоки и флюса), кг
длина 1 ширина Ъ высота Н
Однодуговые сварочные тракторы
ИЭС им. Е. О. Патона
ТС17МУ 715 345' 540 45
ТС17Р 740 300 520 46
ТС26 820 400 535 50
ТС32 805 495 440 68
ТС35 850 530 490 45
ЦНИИТМАШ
УТ 1250-3 1220 350 590 50
УТ 2000-М-1 1600 350 800 130
ссг-з 628 272 460 32
Завод «Электрик»
АДС1000-2 1010 350 662 65
АДС 500 530 330 440 30
АДФ-500 570 260 420 28
Шланговые полуавтоматы ИЭС им. Е. О. Патона
ПШ5, ПШ5у 310 116 275 0,65
ПШ54 230 116 270 0,75
А936 290 120 315 1,3
Завод «Электрик»
ПДШ-500 150 ПО 200 1,0
ПДШМ-500 190 66 120 0,64
ПДШР-500 295 108 285 1,1
ПДШМ-500М 190 66 120 0,7
ПДШР-500М 295 285 108 1,1
15. 919.
225
Диаметр болта для ключей по ГОСТу 2839—5.4 Для сборочных ключей по справочнику «Изготовление стальных конструкций». Госстройиздат, 1963.
Габарит 12 16 20 24 27 30 33 36 39 42 45 48 52 12 16 20 24 27 30
Рмия 38 45 55 62 68 75 80 85 92 100 НО 120 125 20 23 26 29 31 33 дмин 23 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 90 27 32 36 40 45 48 В™ 30 35 40 45 50 55 60 68 75 80 90 95 100 24 28 32 36 40 42 С™ 32 38 45 50 58 65 70 80 85 90 95 100 105 16 19 22' 27 28 32 22 25 28 30 35 40 42 45 50 55 60 65 70 22 27 30 35 38 40 р”' 10 12 16 18 20 25 25 30 30 35 35 35 35 ----- - Оца° - - - - 29 34 39 44 49 52
Припуски на длину деталей сварных элементов
Размер припуска в элементах конструкций, мм
Элементы и детали конструкций сплошных составных сечений решетчатых листовых (типа резервуаров, кожухов доменных печей и т. п.)
ЙСЮОО; $<25 Л <1000; $>25 и Л>1000; 5=10—50 легких (типа стропиль- ных ферм) средних (типа колонн с прокатными ветвями) тяжелых (ти- па колонн с составными ветвями) $<16 $>16
Стенка и пояс на каждый продоль-
ный шов 0,1 на 1 м 0,05 на 1 м — — — — —
Одна из стыкуемых деталей (пояс,
стенка, ветвь) па каждый поперечный
стык 1 2 1 1 По сплош- — ’ —
ным сече-
ниям
Стенка и пояс от каждой пары по-
перечных ребер 1 0,5 — — — — —
Пояс, ветвь
а) от каждого сварного узла — — 0,75 0,5 0,25 — —
б) от поясных швов и стыков — — — — По сплош- — —
ным сече-
ниям
На высоту царг от поперечной усадки
каждого кольцевого шва — — — — — 1 1
На длину царг от поперечной усадки
каждого шва по образующей — — — — — 1 2
8
Транспортные и кантбвочныё проушины [2]
Грузо- подъем- ность про- ушин, тс • Транспортные проушины Каитовочные проушины
марка (эскиз) типовая марка сечение, мм длина, мм масса, кг марка (эскиз) типовая марка сеченне, мм длина, мм масса, кг
15
Т1—1 200X16 200 5,0
Т2—1 200 X 20 250 7,8
ТЗ-1 260X24 300 13,6
Т1—1
Т6-2
77
ТЗ—1 260X24 300 13,6
Т8-2 200X16 200 5,0
200X16 200 5,0
120X16 200 3,0
Т2-1 200X20 250 7,8
Тб—2 120X16 200 3,0
20
Т4— I 260X30 300 18,4
Т9
Т4-1
Т8—2
260X30 300 18,4
200X16 200 5,0
Примечания: [.Одной проушиной элемент поднимать
не разрешается.
2. Тип проушин устанавливается соответственно массе под-
нимаемого или кантуемого элемента (по две проушины на
каждый элемент). Например, для элемента массой 9 т прини-
маем две проушины Т2.
3. Расположение транспортных проушин указывается в ра-
бочем чертеже элемента, кантовочных проушин — в техноло-
гических картах на изготовление элемента.
4. Масса транспортных проушин учитывается в массе эле-
мента.
5. Угол наклона троса или цепи к оси элемента должен
быть не менее 30° (см. эскиз).
6. Материал проушин — ВСтЗспб ГОСТ 380—71*.
Рис. 55. Габариты очертания грузов на железных дорогах СССР, Финляндии,
Ирана, Турции, НРБ, ВНР, ГДР, ПНР, СРР, ЧССР, МНР, КНР, КНДР,
ДРВ [2].
Рис. 56. Габариты очертания грузов на железных дорогах Индии, Ирака, АРЕ
и Индонезии.
Таблица У-15
Габаритные размеры железнодорожных платформ, мм
Наименование габарита Вид и грузоподъемность платформы
двухосная 20 тс четырехосн а 1938 г. 60 тс я четырехосная 1964 г. | 63 тс гондола (полувагон) 62 тс • шестиосная 80 тс
База по осям шкворней 5500 9294 9720 8560 7225
Высота пола над головкой рельса 1320 1271 1296 1390 1300
Ширина пола платформы между продольными бор- тами 2750 2770 2770 2960 3080
Длина по осям автосцепок 10424 14194. 14620 13920 13145
Длина пола платформы между торцевыми бортами 9114 12874 13274 12004 11825
Максимальная длина груза 10000 13770 14204 13500 12700
233
Таблица У-16
Максимальные поперечные габариты грузов (мм) на высоте Лх, мм
с учетом минимального радиуса кривой 350 м
По схеме I По схеме III
йх #макс, габарит- ное #маке, негабарит- ность нулевой степеин йх ^макс, габарит- ное °макс» негабарит- ность нулевой степени р макс, габарит- ное ^мак.с, негабарит- ность нулевой степени ®макс, габарит- ное п "макс, негабарит ность нулевой степени
3835 1238 1400 3100 2448 2526 3900 964 1126 3050 2262 2332
3850 1305 1462 3094 2457 2535 3850 1042 1196 3000 2338 2402
3800 1381 1533 3050 2524 2597 3750 1186 1338 2950 2414 2474
3750 1457 1604 3000 2600 2668 3700 1272 1410 2900 2490 2544
3700 1534 1675 2950 2677 2739 3650 1348 1480 2850 2566 2614
3650 1610 1746 2900 2753 2810 3600 1424 1552 2800 2642 2686
3600 1686 1817 2850 2829 2881 3550 1500 1622 2750 2718 2756
3550 1762 1888 2800 2905 2952 3500 1576 1694 2700 2794 2828
3500 1838 1959 2750 2981 3022 3450 1652 1764 2650 2870 2898
3450 1915 2030 2744 2991 3031 3400 1728 1834 2600 2946 2970
3400 1991 2101 2700 3058 3093 3350 1804 1906 2590 2960 2984
3350 2067 Л71 2650 3134 3164 3300 1880 1976 2550 2976 3040
3300 2143 2242 2600 3210 3235 3250 1956 2048 2500 2976 3112
3250 2219 2313 2550 3250 3306 3200 2034 2118 2480 2976 3140
3200 2296 2484 2500 3250 3370 3150 2110 2190 2450 2976 3140
3150 2372 2455 и ниже 3250 3414 3100 2186 2260 и ниже
234
Таблица V-17
Технологические -возможности и ограничения новых заводов-изготовителей строительных
конструкций с непоточным производством
Для заводов годовой мощностью
Наименование Оборудование, габариты и другие данные 1 до 30 тыс. т до 80 тыс. т до 160 тыс. т
Правка металлопроката ВСтЗ листового углового балочного Листоправильные в'альцы для правки листов . толщинах ширина, мм 32x2500 Углоправильные вальцы для правки уголков ширина полкиХтолщина, мм 150X20 Кулачковые правильно-гибочные прес- сы 40X3200 200X30 40X3200 200X30
двутавров на стенку до № вклю- чительно уголков до размера ширина Хтол- щина 36 200X20 45 250X20 45 250X20
Правка грибовидиости по- лок сварных двутавров Правильные вальцы или правка свар- ных двутавров размером: высотах Хширина полокXтолщина полок, мм — (500-2000) X X (220—600) X X (10-40)) (500—2000) X X (220—600) X X (10-40))
Холодная гибка деталей (ВСтЗ) листовых угловых трубчатых
Листогибочные.вальцы для гибки ци- линдрических и конических заготовок размером до: толщинаХширина, мм Кромкогибочные прессы для гибки холодноформованных профилей из ли- стов размером до: толщинах длина, мм Углогибочные вальцы и кулачковые прессы Гибка труб высокочастотными уста- новками на специализированных за- водах: диаметр, мм /25x2500 /20X6000 / 4X5200 116X1300 150X20 40X3500 32X8000 6X5800 20X1650 250X20 300 (32—40) X 8000 6X5800 20X1650 250X20 300
Наименование — Оборудование, габариты и другие данные Для заводов годовой мощностью
до 30 тыс. т до 80 тыс. т до 160 тыс. т
Штамповка деталей Штамповочные прессы давлением, тс — 500 800
Резка деталей Гильотинные ножницы для резки ли-
ЛИСТОВЫХ
стов из стали ВСтЗ размером до:
толщинах ширина, мм 25X3200 32X3200 32X3200
угловых Автоматы и полуавтоматы для кисло- родной резки любой стали толщиной до, мм Уголковые ножницы для резки угол- 200 400 400
ков из стали ВСтЗ размером до: 250X28
ширинаХтолщина, мм 200X25 250X28
балочных Пресс-ножницы для резки двутавров и швеллеров из ВСтЗ до № включи- 40
тельно — 40
Зубчатая пила для резки деталей лю- бого профиля сечением до; 500x780
ширинах высота, мм — 500x780
трубчатых Газорезательиые автоматы для резки труб, сопрягаемых под углом, диамет-
ром до мм (на специализированных заводах) — 300 300 .
Образование отверстий в Одноштемпельные дыропробивные
деталях из стали ВСтЗ прессы для пробивки отверстий раз-
мером до: 20X50
толщинаХДиаметр, мм 20X27 20X50
Многоштемпельные дыропробивные
прессы для пробивки отверстий раз- ч
мером до:
толщинаХДиаметр, мм — 20X27 20x27
Стационарные одношпиндельные ра-
диально-сверлильные станки для свер-
ления отверстий диаметром до мм 27 100 100
Передвижные двушпиидельные ради-
ьэ ально-сверлильные станки для сверле-
со сл _ ния отверстий диаметром до мм — 50 50
Наименование Оборудование, габариты и другие данные Для заводов годовой мощностью
до 30 тыс. т до 80 тыс. т до 160 тыс. т
Фрезерование торцов эле- Торцефрезерные машины для фрезе-
ментов из стали ВСтЗ рования торцов размерами до; *
ширина Хвысота, мм 3600X1200 3600X1800 3600X1800
Сварка элементов Универсальные автоматы для сварки под флюсом Есть Есть Есть
Автомат для электрошлаковой сварки
до толщины, мм . (на специализирован- ных заводах) — 400 400
Универсальные полуавтоматы Есть Есть Есть
Ручная сварка (в нижнем положении) Есть Есть Есть
Клепка элементов (на спе- Клепальная пневматическая скоба
диализированных заводах) давление, тс — 80 80
вылет, мм наибольший диаметр заклепки, мм — 1000 1000
— 32 32
Мостовые электрические На складе металла 10 10+10 10+10
краны однотележечные и В цехах обработки 5 5+ 5 5+ 5
двухтележечные, грузо- В сборочных цехах 20 20+20 20+20
подъемностью, тс В цехе общей сборки и маляро- погрузки 20 20+20 20+20
Максимальные габариты Длина, м Ширина, м 60 100 100
общих и контрольных сбо- 20 24 24
рок Высота, м 6 7,5 7,5
Максимальные габариты и Длина, м 18 . 24 24
вес оправочных элементов Вес, т 20 40 40
ЛИТЕРАТУРА
1. Беленя Е. И. и др. Металлические конструкции. Изд. 4-е. М., Стройиздат, 1973.
687 с.
2. Васильченко В. Т. Справочник конструктора стальных конструкций. Изд. Днепро-
петровского завода металлоконструкций им. И. В. Бабушкина, 1971. 204 с.
3. Винокуров В. .4. Сварочные деформации и напряжения. М., Машгиз, 1968. 234 с.
4. ГОСТы на конструкционные стали, металлопрокат, гнутые профили, стальные ка-
наты, сварные соединения, болты. Официальные издания действующих ГОСТов.
5. Жербин М. М. Высокопрочные строительные стали. Киев, «Буд1вельник», 1974. 163 с.
6. Лихтарников Я. М. Металлические конструкции, методы технико-экономического
анализа при проектировании. М., Стройиздат, 1968. 262 с.
7. Николаев Г. А. Расчет сварных соединений и прочность сварных конструкций.
М., Высшая школа, 1965. 451 с.
8. Окерблом Н. О., Демьянцевич В. П., Байкова И. П. Проектирование изготовления
сварных конструкций. М., Гизсудпром, 1963. 598 с.
9. Инструкция по составу и оформлению рабочих чертежей КМД, 2-я редакция. Киев,
Изд. ГПИ Укрпроектсгальконструкции, 1965. 73 с.
10. СНиП П-В.3-72. Стальные конструкции. Нормы проектирования. М., Стройиздат,
1974. 69 с.
II. СНиП Ш-В.5-62*. Металлические конструкции, правила изготовления, монтажа и
приемки. М.. Стройиздат, 1969. 91 с.
12. Справочник конструктора по стальным конструкциям. Под ред. Н. П. Мельникова.
М., Стройиздат, 1970. 312 с.
13. Справочник по специальным работам, изготовление стальных конструкций. Под
ред. Б. И. Беляева. М„ Стройиздат, 1963. 403 с.
14. Справочник разметчика стальных конструкций. Под ред. Б. И. Беляева. М„ Строй-
издат, 1966. 293 с.
15. Справочник по специальным работам, сварочные работы в строительстве. Под
ред. В. Д. Таэана. М., Стройиздат, 1971. 461 с.
16. Справочник проектировщика, металлические конструкции промышленных зданий и
сооружений. Под ред. Н. П. Мельникова. М., Стройиздат, 1962. 615 с.
17. Справочник проектировщика (расчетно-теоретический). Под ред. А. А. Уманского.
М., Стройиздат, 1972. 599 с.
18. Сахновский М. М. Технологичность строительных сварных стальных конструкций.
Изд. 2-е. Киев, «Будгвельник», 1970. 230 с.
19. Сахновский М. М. Металлические конструкции. Конспекты лекций. Изд. Днепро-
петровского института инженеров железнодорожного транспорта им. М. И. Кали-
нина, 1973.
Михаил Михайлович Сахновский
СПРАВОЧНИК КОНСТРУКТОРА
СТРОИТЕЛЬНЫХ СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИИ
Редактор В. П. Жарова
Художественный редактор А. П. Деревянко
Технический редактор В. С. Зрелая
Корректоры А. Ф. Мевшина, Т. И. Медведовская
Сдано в производство 18/П 1975 г.
Подписано в печать 30/1Х 1975 г.
Формат издания 70х90’/1б-
Печ. листов 15(17,55). Уч.-изд. листов 17,78.
БТ 33011. Бумага тип. № 3. Тираж .40 000.
Цена 1 руб. 06- коп.
Издательство «ПрОмшь»,
320000, Днепропетровск, просп. К. Маркса, 60.
Зак. № 919. Областная книжная типография
Днепропетровского областного управления
по делам издательств, полиграфии
и книжной торговли,
320070, Днепропетровск, ул. Серова, Т.