оподильная
ехника
НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСНИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ ЖУРНАЛ
МИНИСТЕРСТВА МЯСНОЙ И МОЛОЧНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР
ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
ХОЛОДИЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ
Издается
с 1923 года
661.97.002.2
СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ
ПРОИЗВОДСТВА
СУХОГО ЛЬДА И СЖИЖЕННОГО УГЛЕКИСЛОГО ГАЗА
В СССР
Канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Ежегодное производство сухого льда
(твердого С02) в СССР в 1970—1971 гг. составило
50,9 тыс. т, сжиженного С02 — 293,1 тыс. т.
К 1976 г. объем их производства возрастает
соответственно до 86,1 и 401,7 тыс. т/год.
Динамика производства сухого льда и
сжиженного СО2 в СССР с 1940 по 1972 г. и
перспективы его развития до 1975 г. показаны на
рисунке.
Цехи по производству сухого льда и
сжиженного С02 организованы при предприятиях,
входящих в систему 18 министерств и ведомств.
Характеристика производства сухого льда
и сжиженного С02 за 1970—1971 гг. по цехам,
принадлежащим различным министерствам,
приведена в табл. 1.
По данным за 1970—1971 гг. сухой лед
выпускался в основном цехами, входящими в
систему Министерства торговли E0,6%),
сжиженный СО2 — цехами системы Министерства
пищевой промышленности E1,6%). В цехах,
принадлежащих предприятиям Министерства
химической промышленности, производилось всего
11,3% общего объема сухого льда и 12,8%
сжиженного С02, хотя проектная их
производительность составляет большую долю от общей A7,8%
и 29,5% соответственно).
600
7955 1960
Годы
1970 1975
Динамика производства сухого льда и сжиженного С02
в СССР с 1940 по 1972 г. и перспективы его развития в
1970—1975 гг.
@ «Холодильная техника», 1973.

Таблица 1
Министерства
ц
число
23
150
17
4
7
18
4
2
2
5
3
9
3
2
6
1
4
1
274
ехи
S?
8,2
58,1
6,5
1,6
2,7
6,9
1,6
0,8
0,8
1,9
1,2
3,4
0,8
0,8
2,3
0,4
1,6
0,4
100
Проектная суточная
производительность,
%

сжиженный со2
17,8
48,0
8,9
2,7
3,2
3,5
1,1
0,4
0,8
1,6
1,3
4,8
1,9
0,9
2,4
0,4
0,3
100
КС
29,5
13,9
6,8
—
9,2
28,1
4,5
0,3
4,7
1,3
1,2
0,5
100
Годовой выпуск,
%

сжиженный СО 2
12,8
51,6
10,0
2,1
3,2
2,3
0,8
0,6
1,2
1,7
2,1
4,5
3,1
0,6
3,0
0,4
100
о
X
п,з
11,4 j
2,2
—
6,8
50,6
7,2
—
5,9
3,3
—
1,3
100
Коэффициент
использования мощности,
%

сжиженный со2
40,3
60,0
63,0
44,3
55,5
36,3
40,0
95,2
76,5
58,3
93,7
52,5
92,2
26,5
68,7
12,9
64,8
54,4
си
о
X
12,7
27,8
10,4
—
25,2
60,9
54,7
—
1 42,6
86,5
—
87,1
39,5
Химической промышленности
Пищевой промышленности
Микробиологической промышленности
Лесной, целлюлозно-бумажной и
деревообрабатывающей промышленности .
Нефтеперерабатывающей и нефтехимической
промышленности
Торговли
Мясной и молочной промышленности
Угольной промышленности .
Станкостроительной и инструментальной
промышленности
Тракторного и с.-х. машиностроения
Тяжелого, энергетического и транспортного
машиностроения
Черной металлургии
Автомобильной промышленности
Строительного, дорожного и коммунального
машиностроения
Судостроительной промышленности ......
Промышленных строительных материалов
Латвийской ССР
Сельского хозяйства БССР
Прочие ведомства
Итого
При предприятиях мясной и молочной
промышленности, производящей до 40% общего
количества мороженого в СССР и остро
нуждающейся в сухом льде для его реализации,
изготовляется всего лишь 7,2% сухого льда.
В 1971 г. сухой лед и сжиженный С02
выпускали 274 цеха. Общая мощность цехов в
пересчете на сжиженный С02 в 1970—1971 гг.
составила 2224,8 т/сутки. К 1976 г. число цехов
за счет ввода новостроек возрастет до 292,
общая проектная мощность в пересчете на
сжиженный СО2 —до 2855 т/сутки.
29 предприятий, при которых имеются цехи
сухого льда и сжиженного С02, всю свою
продукцию полностью расходуют на свои нужды,
а 120 предприятий — частично. Общий расход
на внутризаводские нужды в 1971 г. составил:
сухого льда 29,4 тыс. т, т. е. 57%, сжиженного
С02 54,6 тыс. т/год, т. е. 18,4% общего объема
производства.
Цехи, вырабатывающие С02, расположены
в основном в Европейской части СССР. Самый
крупный производитель С02 — Центральный
экономический район D0% сухого льда и 18%
сжиженного С02 без учета производства на
внутризаводские н у жды).
По исходному сырью, используемому для
выработки сухого льда и сжиженного С02, цехи
подразделяются на две группы: группу А,
работающую на базе использования бросовых
газов химкомбинатов, нефтеперерабатывающих^
мыловаренных, гидролизных и спиртовых
заводов; и группу Б, работающую на базе
специального сжигания топлива (в том числе при
известковообжигательных печах, на доменных
газах, при ТЭЦ).
Технико-экономические характеристики цехов
сухого льда и сжиженного С02,
классифицированных по исходному сырью и мощности
на 1 января 1976 г., приведены соответственно
в табл. 2 и 3.
В цехах, где применяется технология,
основанная на утилизации С02 из бросовых
промышленных газов, имеется 50% мощности по
производству сухого льда и 68 % по производству
сжиженного С02. Однако коэффициент
использования этих мощностей очень низок —
соответственно 19,5 и 34,4%. Остальная часть
2

Таблица 2
Групп
цехов
А
Б
Исходное сырье
На базе утилизации
С02 из бросовых газов
химкомбинатов ....

нефтеперерабатывающих заводов
мыловаренных заводов
гидролизных заводов
спиртовых заводов
На базе специального
сжигания топлива
(в том числе при извест-
ково-обжигательных
производствах)
Всего
Номер
сырьевой
группы
I
II
IV
V
VI
III—VII
Цехи
число
17
2
2
9
158
103
292
%
5,8
0,7
0,7
3,4
54,1
35,3
100
Проектная
суточная
производительность, %


женный
со2
15,6
1,4
0,5
6,3
44,2
32,0
100
сухой
лед
30,2
1,2
0,7
4,2
13,7
50,0
100
Годовой
выпуск, %


женный
со2
9,1
1,5
0,2
6,2
43,2
39,8
100
сухой
лед
14,9
2,0
1,3
0,8
6,8
74,2
100
Коэффициент
использования мощности, %

сжиженный со2
34,4
59,0
34,4
56,9
56,4
69,8
54,4
сухой лед
19,5
62,5
69,0
7,7
19,7
58,5
39,5
Планируемые
расходы на
новостройки и

реконструкцию, тыс. руб.
2550
60
4790,7
14631
22031,7
Таблица 3
Мощность,
т/сутки
До 3
3—5
5—10
10—20
Свыше 20
Всего
Действующие
цехи
число
122
81
59
21
9
292
%
42,0
27,8
20,3
7,2
2,7
100
Проектная
суточная
производительность, %

сжиженный со2
24,6
23,6
25,7
13,6
12,5
100
сухой
лед
22,4
18,2
20,8
2,4
36,2
100
Годовой выпуск,
%

сжиженный со2
27,4
25,2
27,8
13,2
6,4
100
сухой
лед
22,3
12,6
23,4
2,6
39,1
100
Фактический
коэффициент
использования
мощности, %

сжиженный СО 2
63,8
61,1
62,1
55,4
29,7
54,4
сухой
лед
39,6
27,3
44,4
42,7
42,4
39,5
¦ о
О СХ -
2а о
Л К *
% s
v к s cf .
р, Л sH >¦ >»
Плани
расход
востро
констр
тыс. р
5399,4
6218,5
4225
6143
45,8
22031,7
продукции выпускается на базе сжигания
топлива.
Ежегодный расход топлива в 1970—1971 гг.
на эти нужды составил 130—160 тыс. т, к 1976 г.
он возрастет до 200 тыс. т/год.
В то же время на химкомбинатах страны
ежегодно сбрасывается в атмосферу до 4,5 млн. т
в год углекислого газа, зачастую не требующего
даже очистки. Капитальные затраты на
организацию производства С02 из бросовых газов
комбинатов в 10 раз ниже затрат на подобные
цехи, работающие на топливе, с
индивидуальной котельной, и в 2—3 раза — при
пристройке цеха к имеющейся котельной. Расчетная
себестоимость С02 в цехах группы А в 3—5 раз
ниже, чем в цехах группы Б.
Тем не менее из 22 млн. руб.,
запланированных на ввод новых мощностей по производству
С02 в период до 1976 г., лишь 10% средств
предусматривается вложить в цехи, работающие
на отходах химических производств, и более
50% — на новостройки и реконструкцию
цехов, работающих на базе специального
сжигания топлива. Прирост мощности по
производству С02 за счет реконструкции имеющихся и
ввода новых цехов группы А ожидается всего
на 4% от общей.
Группа цехов, утилизирующих С02 на
спиртовых заводах, к 1976 г. будет выпускать до
43% сжиженного С02 и 7% сухого льда.
Деятельность цехов этой сырьевой группы в
значительной степени зависит от конъюнктурных
условий: летом они, как правило, не работают
или производительность их заметно снижается.
В последние годы для ликвидации сезонности
в выработке С02 на этих заводах пристраивают
1»
з

абсорбционно-десорбционную часть установки,
работающую на специальном сжигании топлива.
Наряду с большими капитальными затратами
это также приводит к затратам топлива и
повышению себестоимости С02.
Есть и другой путь борьбы с сезонностью
производства и потребления — накопление
сжиженного С02, полученного на основе
утилизации из бросовых промышленных газов, в сезон
меньшей потребности в С02 (зимний, весенний).
Если принять, что с октября по апрель 30%
производительности не используется из-за
снижения потребности в С02, общее число рабочих
дней в месяц равно 28, капитальный ремонт
продолжительностью в один месяц проходит
в течение I и II кварталов, то накопительные
емкости (в т) должны быть рассчитаны на
вмещение
GH = 28 F-1) • 0,3g=42gT,
где g — производительность завода, т/сутки.
Конструкции этих емкостей должны быть
разработаны с учетом задач длительного
хранения сжиженного С02 на основе расчета их
экономической эффективности.
Организации, проектирующие производство
СО2 на спиртовых заводах, в целях выбора
оптимального варианта должны исследовать
вопрос об экономической эффективности
пристройки абсорбционно-десорбционной части
установки с сжиганием топлива в сравнении со
строительством хранилищ сжиженного С02
большей емкости. В целом по стране цехи,
выпускающие сухой лед и сжиженный С02, мелкие.
Крупных цехов, мощностью свыше 20 т/сутки,
всего 3%, однако производят они 30% сухого
льда и 6,5% сжиженного СОг.
Коэффициент использования мощностей в
среднем составляет по сухому льду
примерно 40%, по сжиженному С02 — 55% (см.
табл. 2 и 3).
Как указывалось выше, одной из причин
этого является сезонность потребления и
производства, не сглаживаемая из-за отсутствия
хранилищ сжиженного С02 на месте его
производства. Ряд заводов-изготовителей,
заполняющих автоцистерны сжиженным С02,
оснащен накопительными изотермическими
емкостями, однако они маловместительны E, 8,
12, 46 т). Последний тип накопительной
емкости — НЖУ-46 — больше отвечает задачам
хранения.
Недостаточное использование имеющихся
производственных возможностей объясняется также
плохим техническим состоянием оборудования,
в частности компрессорного парка. По данным,
полученным от 205 цехов, на них работают 405
компрессоров, в основном отечественного
производства (ЗУГ-ЗУГМ), выпуск которых
прекращен более 5 лет назад. Запасные части к этим
компрессорам также не выпускаются.
Необходимо быстрее заменить старое
компрессорное оборудование новыми
высокоэффективными машинами с современной теплообменной
аппаратурой.
В разработке градации следует учесть
потребность в компрессорах для отсоса паров,
образующихся при дросселировании
сжиженного С02 с давления конденсации до рабочего
давления в изотермических транспортных или
стационарных, емкостях. В настоящее время
привязка этих емкостей к
заводам-изготовителям С02 производится в расчете на имеющиеся
компрессорные мощности. Как правило, цехи
не имеют резервов этих мощностей, вследствие
чего в период заполнения изотермических
емкостей общая производительность
завода-изготовителя соответственно снижается.
В основном производство сухого льда и
сжиженного С02 в нашей стране рентабельно.
Выпуск только сухого льда в 1971 г. дал прибыль
государству около 3,24 млн. руб. Однако
объясняется это не столько экономичной работой
предприятий, сколько высокой оптово-отпуск-
ной ценой на сухой лед и сжиженный С02.
Не на всех предприятиях, утилизирующих
бросовый углекислый газ, себестоимость
товарного СО2 действительно соответствует
фактическим затратам, так как в плановую
себестоимость С02 вводится стоимость «сырья» —
бросовых газов — в размере 36—80 руб. за
1 т. В результате этого себестоимость
сжиженного С02 и сухого льда, получаемых из почти
чистого готового углекислого газа, на многих
предприятиях выше себестоимости этой
продукции, полученной на базе специального
сжигания топлива.
С 1973 г. были введены новые временные
прейскуранты цен, предусматривающие высокую
отпускную цену на сухой лед, вырабатываемый
на предприятиях химической промышленности
A10 руб/т) и почти в два раза меньшую F0 руб/т)
на сухой лед, выпускаемый цехами московских
хладокомбинатов Министерства торговли РСФСР,
работающими на специальном сжигании
топлива. При этом, так как оптово-отпускная цена
на сжиженный С02 не пересматривалась,
хладокомбинаты продают сухой лед по более низким
ценам, чем сжиженный С02, который является
исходным продуктом для производства сухого
льда.
По сравнению с США объем производства С02
в СССР невысок. Но объясняется это не
отсутствием спроса на сухой лед и сжиженный С02.
Многие годы в стране не удовлетворяется
потребность в этих видах продукции. К 1976 г.
4

дефицит составит по сухому льду около 20%,
по сжиженному С02 — 26%.
Главная область применения сухого льда —
производство и продажа мороженого,
сжиженного С02 — сварочное производство и
безалкогольные напитки. Эти отрасли
промышленности с каждым годом увеличивают объем
потребления С02.
Имеется большая потребность в С02 для нужд
транспортировки замороженных и
охлажденных пищевых продуктов. За рубежом сухой
лед широко используется при перевозках.
Однако высокая стоимость С02, например по
сравнению с жидким азотом, а также дефицит
С02 в стране пока препятствуют его
применению для этих целей.
Потребители С02 находятся в системах около
20 министерств и ведомств. Планированием
распределения сжиженного С02 в целом по
стране и сухого льда по РСФСР занимается
отдел неорганической химической продукции
Союзглавхима СССР.
В 1971—1972 гг. ВНИХИ совместно с Ссюз-
главхимом СССР и при участии Института
электросварки им. Е. О. Патона АН УССР составили
проект плана развития производства С02 в
СССР на ближайшую перспективу. Был сведен
баланс по всем видам товарного С02 в целом
по СССР и по каждому экономическому
району. Для покрытия дефицита С02 в стране было
рекомендовано организовать ряд крупных новых
предприятий общей мощностью 91 тыс. т/год
сжиженного С02 и 2 тыс. т/год сухого [ льда,
в основном на базе утилизации С02 из
бросовых промышленных газов (табл. 4).
На базе полученных балансовых данных с
применением ЭВМ был составлен на 1 января
1976 г. и на дальнейшую перспективу
общесоюзный оптимальный план привязки крупных
заводов-потребителей сжиженного С02 (в том
числе сварочного) к заводам-изготовителям.
Осуществление этого плана даст многомиллионный
экономический эффект за счет уменьшения
транспортных расходов. Для его реализации
необходимо выполнить ряд
организационно-технических мероприятий — построить новые
мощности, оборудовать действующие
заводы-изготовители С02 станциями наполнения изотермических
емкостей, перераспределить планы
производства сжиженного С02 и сухого льда согласно
разработанным рекомендациям и т. д.
Таблица 4
Предприятия
Кемеровский азотно-туковый
завод
Омский
нефтеперерабатывающий завод
Хабаровский углекислотный
завод
Черкасский химический
комбинат
Гродненский азотно-туковый
завод
f-н х а
Мощность, т/год

сжиженный СО,
I
II
VII
I
I
27000
28000
5000
27000
2500
сухой
лед
1700
300
Для осуществления эщх мероприятий и
ряда других, направленных на создание единой
технической политики в производстве С02,
необходимо создать при Госплане СССР
межотраслевую группу по планированию производства
сжиженного С02 и сухого льда и по
координации всех вопросов их производства и потребления
на ближайшую и, что наиболее важно, на
далекую перспективу.
Назрела необходимость и возможность
полностью отказаться от традиционной технологии
производства углекислого газа любого
товарного вида, основанной на сжигании топлива,
и более широко использовать бросовый
углекислый газ.
Необходимо начать исследования и
разработку автономных сухоледных установок и
агрегатов, базирующихся на привозном
утилизированном сжиженном СО2, а также автономных
установок и агрегатов для производства сухого
льда и сжиженного С02 непосредственным
вымораживанием СО2 из дымовых газов.
Это позволит ускорить сроки ликвидации
дефицита по сухому льду и сжиженному С02
и удовлетворить потребность в холоде,
необходимом для транспортировки и реализации
охлажденных и замороженных пищевых продуктов.
Внедрение новых технологий и организация
серийного производства автономных установок
и агрегатов приведет к экономии топливных
ресурсов страны, снижению себестоимости сухого
льда и сжиженного углекислого газа,
повышению рентабельности производства мороженого
и других замороженных продуктов.

661.97
Осушка углекислого газа
О. Н. КОНСТАНТИНОВА, канд. техн. наук Т. Ф. ПИМЕНОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
Для заводов сухого льда и сжиженного
углекислого газа большое значение имеет проблема
осушки углекислого газа.
Содержание водяных паров в углекислом газе
перед конденсатором в установках сухого льда
соответствует обычно, как показали опыты,
температуре точки росы tv = —20° С и равно
0,98 г Н20/нм3 С02. Попадание водяных паров
в систему с низкими температурами приводит
к осаждению водного льда и, вследствие этого,
к закупорке трубопроводов и вентилей, что
препятствует внедрению приборов автоматики
и контроля.
При использовании углекислого газа для
сварки к степени сухости последнего
предъявляются повышенные требования: по ГОСТ
8050—64 содержание водяных паров в
углекислом газе не должно быть больше 0,178 г Н20/нм3
С02, что соответствует /р = —34° С.
Для осушки углекислого газа могут быть
применены различные схемы и методы.
В цикле среднего давления наибольшее
распространение получил метод вымораживания
влаги с помощью осушителей и вспомогательной
холодильной установки.
В циклах высокого давления, в которых
отсутствует вспомогательная холодильная
установка, а конденсация углекислого газа
осуществляется водой, метод вымораживания влаги
может быть применен, если часть сжиженного
углекислого газа сдросселировать до давления
6 кгс/см2 (что соответствует /0= —52° С), а
затем направить в аппарат — вымораживатель
влаги, где сжиженный С02, испаряясь, будет
охлаждать углекислый газ, поступающий в
аппарат после первой ступени компрессора,
и вымораживать влагу. Расположение аппарата
после первой ступени компрессора обусловлено
тем, что только здесь значительное охлаждение
углекислого газа не влечет за собой его
конденсации. Однако в этом случае на вымораживание
влаги и охлаждение углекислого газа
расходуется 18% сжиженного углекислого газа, что
снижает производительность установки.
Использование холода (отсосные пары из
второго промежуточного сосуда и из
льдогенераторов) в цикле получения сухого льда не
дает сколько-нибудь значительного охлаждения
газа и соответственно не вымораживает влаги.
Наибольшее распространение в циклах
высокого давления получил адсорбционный метод
осушки углекислого газа.
Расчеты показали, что блоки осушки
углекислого газа экономичнее устанавливать после
третьей ступени сжатия компрессора, так как
размещение их после первой или второй
ступеней вызывает значительное увеличение объемов
адсорберов.
Технико-экономическое сравнение методов
вымораживания и адсорбции в цикле высокого
давления показало, что экономически наиболее
выгодным является последний: затраты при
осушке адсорбцией составляют 0,1 руб/т сжиженного
С02, тогда как при осушке вымораживанием
влаги—около 13 руб/т.
Большое значение при адсорбционной
осушке имеет правильный выбор адсорбента. До
последнего времени в качестве адсорбента для
осушки сжатого углекислого газа применяли
силикагель. При проектировании и расчете
адсорбционных блоков осушки
руководствовались динамической влагоемкостью силикагеля,
полученной в условиях осушки воздуха. Однако
проведенные ВНИХИ экспериментальные
исследования осушки сжатого углекислого газа
различными адсорбентами показали, что влагоем-
кость их значительно отличается от влагоем-
кости при осушке воздуха. Динамическую вла-
гоемкость различных адсорбентов определяли
в условиях осушки углекислого газа, сжатого
до высокого E8 кгс/см2) и среднего давления
A7 кгс/см2) при температуре С02 от 16 до 45° С
и одинаковых скоростях прохождения газа,
равных 0,02 м/с.
В процессе испытаний была определена
динамическая влагоемкость четырех видов
адсорбентов: мелкопористого гранулированного
силикагеля КСМ по ГОСТ 3956—54, цеолита КА-ЗМ
различного зернения, который инертен к
углекислому газу, цеолитов NaA и NaX.
На рис. 1 показаны результаты опытов с си-
ликагелем КСМ. Силикагель сушит углекислый
газ до температуры точки росы tp, доходящей
до —50° С. Его осушающая способность резко
ухудшается при повышении температуры
входящего углекислого газа с 15—20 до 40—50° С.
Опыты показали, что динамическая
влагоемкость силикагеля КСМ при температуре 20° С
составляет ~20% массы загруженного
адсорбента, а при температуре 40° С — снижается
6

tp,°G
'20
-30
-34
-W
-50
w?
1
k-**T"
ъ р. ср. ox
• л^
\У*к
• •
l oJ^A-Q ^->
•
о <
i^
f^t^r о
5 °
i
8 <C, ч
Рис. 1. Степень осушки углекислого газа в зависимости
от продолжительности работы силикагеля КСМ при
избыточном давлении р = 58 кгс/см2 и температурах
входящего углекислого газа 28° С (Q) и 42° С (ф):
^р.ср.вх — средняя температура точки росы на входе в
адсорбер.
до 5%. Изменение же избыточного давления
с 16—17 до 52—58 кгс/см2 не влияет на
адсорбционную способность силикагеля.
Из испытанных цеолитов наилучшие
результаты показал цеолит КА-ЗМ.
На рис. 2 приведена зависимость степени
осушки углекислого газа от продолжительности
работы цеолита КА-ЗМ.
Как видно из рис. 2, продолжительность
периода динамической активности цеолита КА-ЗМ
почти не зависит от температуры входящего
углекислого газа. Массовая влагоемкссть
составила 10%. Затраты же энергии на
регенерацию цеолита КА-ЗМ по сравнению с силикаге-
tp,°0
-20
-30
-3k
-w
-50\
-60]
".'
г
О
к?#о|
т%л
-
_^о
о
tp.
•
>
7/7. Лг
О г
7o~r1
\ Q ~ОбJ&*
г&Т\
>^
8 Г,Ч
Рис. 2. Степень осушки углекислого газа в зависимости
от продолжительности работы цеолита КА-ЗМ при
избыточном давлении р = 58 кгс/см2 и температурах
входящего углекислого газа 25° С (О) и 43° С (#).
лем незначительно большие, несмотря на то,
что температура регенерации его почти в 2
раза выше C50 против 180° С).
Опыты показали, что при применении
адсорбционной осушки наличие масла в углекислом
газе, проходящем через адсорбент, вызывает
замасливание последнего и снижение его
адсорбционной способности. Поэтому перед
адсорбционным блоком ссушки необходимо
устанавливать аппараты для надежной глубокой очистки
углекислого газа от масла.
Разработка метода и соответствующей
аппаратуры для очистки сжатого углекислого газа
от масла ведется в настоящее время в
лаборатории сухого льда ВНИХИ.
Любой завод сухого льда и сжиженного
углекислого газа может получать осушенный
углекислый газ, если технологическую схему
установки оснастить блоком аппаратов осушки и
очистки от масла.
Пока не начат серийный выпуск блока
аппаратов ВНИХИ для обеспечения выпуска
осушенного углекислого газа рекомендуется
использовать имеющееся на заводах оборудование
для адсорбционной осушки углекислого газа,
дополнив его системой надежной регенерации
адсорбента и холодильником газа,
устанавливаемым на последней ступени сжатия перед
осушителем, для охлаждения углекислого газа
до 35° С.
Применение силикагеля целесообразно тогда,
когда температура газа перед конденсатором
бывает не выше 35° С. Если температура газа
выше 35° С, то для адсорбционной осушки следует
применять цеолит КА-ЗМ и при расчете режима
эксплуатации исходить из указанного выше
реального процента динамической влагоемкости. Из
этих же данных следует исходить и при
определении количества адсорбента. При
производительности установки 220 кг/ч сжиженного С02
и проведении регенерации через каждые двое
суток в случае применения силикагеля, когда
газ имеет температуру 35° С, масса адсорбента
должна быть 60 кг. При более горячем газе и
тех же условиях следует загружать 80 кг
цеолита КА-ЗМ.
7

621.56/.59:66.013.6
Сопоставление раздельной и комбинированной схем
производства электроэнергии, тепла и холода
Канд. техн. наук Ф. С. АБДУЛЛАЕВА, В. В. АЛЕКСЕЕВА, доктор техн. наук, проф.
Е. С. КУРЫЛЕВ, канд. техн. наук В. В. ОНОСОВСКИЙ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
В современных условиях развития и
концентрации промышленных производств, когда в
энергетическом балансе предприятий,
особенно крупных, наблюдается тенденция быстрого
роста доли холодильных нагрузок, выбор
рациональной схемы холодоснабжения в
сочетании с общей схемой энергоснабжения
предприятий приобретает особую актуальность [1].
Одним из еозможных направлений повышения
эффективности энергоснабжения промышленных
предприятий является применение
комбинированных схем [2—5].
Комбинированная схема предусматривает
сочетание промышленных ТЭЦ (с установленными
на них турбинами с противодавлением или
отбором пара и конденсацией), находящихся в
составе электроэнергетических систем, с
абсорбционными холодильными машинами (АХМ),
использующими пар из отбора или
противодавления турбин в качестве греющего источника.
Комбинированная схема по энергетическим и
экономическим показателям сравнивается с
раздельной схемой производства энергии, при
которой электрическая энергия вырабатывается
на конденсационных электрических станциях
(КЭС), а холод — в компрессионных
холодильных машинах (КХМ) с электроприводом.
В настоящей работе в качестве критериев
эффективности схем комбинированного и
раздельного энергоснабжения применены удельные
экономия топлива ДЬ (т у.т./Гкал) иэкономияпри-
веденных затрат ДЗ (руб/Г кал холода) при
равной обеспеченности предприятия
электроэнергией, теплом и холодом.
В связи с тем что максимальные величины
часовой и годовой потребности в тепле и
структура тепловых нагрузок в обеих
рассматриваемых схемах одинаковы, а экономичность
теплофикации при этих условиях достаточно
исследована, затраты топлива и средств, относимые
на производство и передачу тепла, при
сравнении вариантов не учитывали. Указанное
положение не повлияло на конечные результаты
расчетов, но заметно упростило их.
Удельный расход топлива на выработку
1 Гкал холода:
при комбинированной схеме производства
электроэнергии и холода
&комб :
0,143
ТЭЦ" #х<7т +
1
ftS
при раздельной схеме
и °'143 / , 1
&РазД - КЭС #х<7к + к
Чкт V *т1всп
A)
B)
Удельная экономия топлива при
комбинированной схеме составит
C)
, 0,143 Г 1/1 Ml
A* = i?r|«,(fa~") + w4"*"-t)J-
В формулах A)—C):
^комб* ^комЙ —к- п- д- котельной тепловой
электрической станции (условно принимаются
для ТЭЦ и КЭС одинаковыми);
Ух — удельная выработка электроэнергии на
единицу производимого холода на
тепле из отбора турбин МВт-ч/Гкал
холода;
qTl qK — удельные расходы тепла на выработку
электроэнергии по теплофикационному
и конденсационному циклам,
Гкал/(МВт-ч);
?— тепловой коэффициент теплоиспользую-
щей холодильной машины,
представляющий собой отношение количества
вырабатываемого холода Q0 к количеству
затрачиваемого тепла из отбора турбин
QT;
к — приведенный тепловой коэффициент
производства холода в компрессионных
холодильных машинах, устанавливаемый
по отношению холод
©производительности Ке к удельному расходу тепла на
единицу выработанной электроэнергии
по конденсационному циклу qK,
Гкал холода/Гкал тепла;
Лвсп — коэффициент, учитывающий
дополнительный расход энергии на привод
вспомогательного оборудования холодильной
установки (условно принимается равным
для теплоиспользующих и
компрессионных холодильных машин, т. е. г\^сп =
==г1всп)-
Экономию приведенных затрат при
комбинированной схеме холодоснабжения без учета
фактора времени можно вычислить по формуле:
8

A3 = {[(рКЭс гкэс + ткэсекэс) + Ркэсгкэсс]х '
X I а —q— + —J7— — [(р комб^комб + ^комб^комб) +
+ РэКо1бГэко1б] ^f + [(Ркхм'кхм+«кхмвкхм) +
+ ^КХМгКХм] — [(РахМгАХМ + тАХМ??АХм) +
+ Рахмгахм] + ?н [(гкэс + гкэс)х
_^комб
^комб
.. / 'Уцомб,_Уо_\ /' , гэ.с \^о
I Qo Ke J "" I к0мб + ™мб J Q
+ ('KXM + 'кхм) - ('АХМ - 'Ахм)] + Д*5*1 , D)
где рКэс Ркомб»
Ркхм» Рахм ~" затРаты на амоРтизаЦию и теку-
щий ремонт по замещаемой
конденсационной мощности, ТЭЦ,
компрессионным холодильным
машинам, в долях от капитальных
затрат;
гкэс гкомб — удельные капитальные затраты на
замещаемую конденсационную
мощность и комбинированную
установку (без холодильной машины),
руб/МВт;
тКЭС» ткомб»
ткхм, ягАХМ—штатные коэффициенты в
соответствующих схемах энергоснабжения,
чел/Гкал/ч для холодильных
установок, чел/МВт для
паротурбинных установок;
^КЭС» ^комб»
вКХМ» еАХМ~~ среднегодовая зарплата (с
доплатами и начислениями)
обслуживающего персонала соответстствующих
установок, тыс. руб/чел;
Ркэс»Ркомб^кхм~затРаты на амортизацию и
текущий ремонт электрических сетей
на КЗС, в комбинированной
установке и компрессионной
холодильной машине, в долях
соответствующих капитальных затрат на
электрические сети;
ГКЭС» гкомб — удельные капитальные затраты на
электрические сети в замещаемой
КЭС и комбинированных
установках, тыс. руб/МВт;
^КЭС» ^комб — расчетная электрическая мощность
соответственно конденсационных и
комбинированных установок, МВт:
^КЭС = аЛкомб»
а — коэффициент, учитывающийувели-
ч ение расчетной электрической
мощности установки^ А/кэс из-за
разницы в расходах на
собственные нужды КЭС и
комбинированных установок, в степени их
возможного участия в балансе
мощности данной энергетической
системы; в укрупненных расчетах с
допустимой степенью точности
можно принять а = 1,05 + 1107;
Q0— расчетная холод
©производительность установки, Гкал/ч;
ГКХМ» гахм ~~ удельные затраты на единицу
установленной холодопроизводитель-
ности соответственно
компрессионных и абсорбционных холодильных
машин, руб/Гкал/ч;
гкхм — удельные капитальные затраты на
электрические сети для
холодильных машин с электроприводом,
руб/Гкал/ч;
гахм — удельные капитальные затраты на
тепловые сети для теплоиспользу-
ющих холодильных машин,
руб./Гкал/ч;
Ра хм ~~ затРаты на амортизацию и
текущий ремонт тепловых сетей, в
долях от капитальных затрат на
тепловые сети;
Ея — нормативный коэффициент
эффективности капитальных вложений,
?н = 0,12:
Зт — замыкающие затраты на топливо
в рассматриваемом районе страны,
руб/т у. т.
Экономия удельных приведенных затрат при
комбинированной схеме с учетом фактора
времени определяется по формуле
A3
= Ек 2 А/С, A + Е*)т-{ + ASH,
E)
Ь=1
где Д/С* — экономия (или перерасход) удельных
капитальных затрат при комбинированной схеме
в i-м году, руб/Гкал холода;
Д5Н — экономия (или перерасход) удельных
ежегодных расходов в период нормальной
эксплуатации, руб/Гкал холода;
Т — продолжительность строительства или
освоения объекта, лет.
С учетом фактора времени и приведения
затрат к периодам строительства и частичной
эксплуатации вновь вводимого оборудования экономия
приведенных затрат
т
A3 = Ен ^ (А** + А^)A + ?н)г-' + Д5Н, F)
где ASi — экономия (или перерасход) ежегодных
издержек на эксплуатацию объектов в i-м
году, руб/Гкал холода.
Из вышеприведенных уравнений видно, что
относительная экономичность комбинированной
схемы зависит от следующих факторов: размера
капитальных вложений, производительности
труда, количества и стоимости сэкономленного
топлива. ;
Комбинированная схема энергоснабжения
экономичнее раздельной в области A3 > 0.
Оптимальная область комбинированной энергоге-
нерирующей установки будет соответствовать
условию Д3->тах.
Были проанализированы энергетические
показатели раздельной и комбинированной схем
энергоснабжения ряда крупных предприятий
(заводов синтетического спирта и синтетиче-
9

ского каучука) с относительно постоянными
в течение года режимами потребления тепла и
холода на технологические цели. Поэтому
влияние изменения режимов тепловых и
холодильных нагрузок на энергетическую
эффективность сравниваемых схем не учитывали.
Потребление холода на указанных предприятиях
осуществляется преимущественно при
температурах кипения холодильного агента /0=0 -. 45° С
По раздельной схеме энергоснабжения
рассматривали турбоагрегаты К-25-90, К-50-90,
К-100-90, К-100-130 и компрессионные
холодильные машины АО1200, ДАО550, ДАОН350,
ХТМФ-2-1-4000, ХТМФ-3-1-4000.
На рис. 1 показаны удельные холодопроизво-
дительности перечисленных компрессионных
холодильных машин в зависимости от температуры
кипения холодильного агента t0 и температуры
конденсации tK.
Ке-103,ккал/(кдтч)
О -10 -20 -30 -U0 SO t0,"C
Рис. 1. Зависимость удельной холодопроизводительности
Л'е от температуры кипения холодильного агента t0 и
температуры конденсации /к для различных типов
компрессионных машин:
1 — АО 1200; 2 — ДАО550; 3 — ДАОН350; 4 — ХТМФ-2-1-
4000; 5 — ХТМФ-3-1-4000; а — ^К=20°С; б — 25°С;
в — 30° С; г — 35° С.
Рассмотренная комбинированная схема
включала турбоагрегаты Р-25-90/10, Р-50-130/13,
Р-100-130 в сочетании с одноступенчатой водо-
аммиачной абсорбционной холодильной
машиной, работающей при температурах t0 = 0 -=-
-. 40° С и температурах греющего источника
th = 179, 164, 151, 127, 104° С, соответствующих
абсолютным давлениям отработанного пара в
турбине с противодавлением /7П = 10; 7; 5;
2,5 и 1,2 кгс/см2.
На рис. 2 показано изменение тепловых
коэффициентов одноступенчатой водоаммиачной
абсорбционной холодильной машины в зависимости
от температуры греющего источника и
температуры кипения холодильного агрегата. Были
проанализированы также схемы с превышением
температур (штрихпунктирные линии) и с
регенеративным подогревом (штриховые линии),
позволяющие повысить энергетическую
эффективность теплоиспользующей холодильной
машины. Греющий источник — отработанный пар
турбин при абсолютных давлениях рп = 1,2;
2,5; 5; 7; и 10 кгс/см2.
\~~
/
/
/
/
/
/
Z.
/
^-7
/1-
\у
*t
/
/
/
/
У
«-"
Л
У.
-^
*-""'
\/
ГрЗ
"~i<^
—*Ж^\
'3
1 -И
i^n
100 110 U0 130 W 150 160 170 th°C
Рис. 2. Зависимость теплового коэффициента ? от
температур греющего источника th и кипения холодильного
агента t0:
схема одноступенчатой АХМ; схема
с регенеративным подогревом; —. схема с
превышением температур.
Как видно из рис. 2, с повышением
температуры греющего источника (давления отбора пара)
тепловой коэффициент абсорбционной машины
увеличивается за счет сокращения внутренних
потерь цикла при дополнительной регенерации
ю

тепла по регенеративной схеме. Одновременно
с повышением давления отбора пара из турбины
уменьшается выработка электроэнергии.
Однако увеличение производства холода с
повышением температуры греющего источника
превышает потери энергии, связанные с
сокращением выработки электроэнергии по
теплофикационному циклу. Поэтому удельный расход
топлива на единицу вырабатываемого холода
по комбинированной схеме с увеличением
давления отбора уменьшается.
Удельные расходы топлива Ькомб и ^разд
меняются в зависимости от типов энергогене-
рирующих установок (паровых турбин),
холодильных машин, параметров отбираемого тепла
и вырабатываемого холода, соотношения
количеств производимых видов энергии
(электроэнергии, тепла, холода). Например, сопоставление
раздельной схемы (в составе паровых турбин
К-25-90, К-50-90 и холодильных машин
ХТМФ-3-1-4000, АО1200, ДАОН350) с
комбинированной (в составе турбин Р-25-90/10, Р-50-90/13
и абсорбционной машины АВХМ-6) показывает,
что комбинированная схема во всем диапазоне
рассматриваемых температур кипения
холодильного агента энергетически эффективнее
раздельной (рис. 3). Раздельная схема, состоящая
из паровой турбины К-200-130 и холодильных
машин ХТМФ-3-1-4000, АО1200, ДАОН350,
энергетически эффективнее комбинированной при
температурах не ниже /0 = —23° С, при более
низких температурах эффективнее
комбинированная схема.
На рис. 4. показаны удельные приведенные
затраты по рассматриваемым схемам на выработ-
-W -35 -30 -25 -20 -15 -Щ ~5 t0,°C
Рис. 3. Зависимость удельных расходов топлива 6разд
и 6комб от температуры кипения холодильного агента
для различных типов энергогенерирующих установок
(паровых турбин) и компрессионных холодильных машин:
/ _ ДАОН350; 2 — ХТМФ-3-1-4000; 3 — АО1200;——
^Разд» Ькомб-
ГI 1 1 I 1 I L L J J ! I 1
О ~5 -10-15-20-25-50-35 -5J -45 -50 -55 t0,°C
Рис. 4. Зависимость удельных приведенных затрат Зра3д
и Зкомб от температуры кипения холодильного агента
t0:
1 — раздельная схема с агрегатами К-100-130 на КЭС;
2 — раздельная схема с агрегатами К-300-240; 3 —
комбинированная схема с агрегатами Р-25-90/8 на ТЭЦ;
4 — комбинированная схема с агрегатами Р-50-90/8
ку 1 Гкал холода при температурах от 0 до
—60° С:
Расчеты проводили для вариантов установки
на КЭС турбины конденсационного типа
единичной мощностью агрегатов 100 и 300 МВт
с начальными параметрами пара соответственно
ра = 130 кгс/см2, /н - 535° С (К-100-130) и
рн - 240 кгс/см2, tH = 565° С (К-300-240). Для
ТЭЦ расчеты вели для турбин с
противодавлением единичной мощностью агрегатов 25 и
50 МВт с начальным давлением пара ря=90 кгс/см2
и давлением отработанного пара /?н = 8 кгс/см2
(Р-25-90/8 и Р-50-90/8). Расчетная холодопро-
изводительность холодильной станции
принималась на всех режимах равной 25 Гкал/ч.
По варианту раздельной схемы были
рассмотрены также турбокомпрессорные
холодильные агрегаты АТКА535, АТКА545 и каскадная
холодильная машина на базе
турбокомпрессоров К-210-61-1 и К-60-80-1, работающая при
/0 = —60° С.
По комбинированной схеме энергоснабжения
холод вырабатывается в одноступенчатой водо-
аммиачной абсорбционной холодильной машине
холодопроизводительностью Q0 — 6,3 Гкал/ч при
t0 = —5° С (по данным ВНИИхолодмаша). Все
рассмотренные холодильные машины с водяным
охлаждением конденсаторов. Замыкающие
затраты на топливо приняты Зт = 15 руб/т у. т.
Анализ графиков рис. 4 показывает, что с
понижением температуры кипения
холодильного агента экономическая эффективность
комбинированной схемы энергоснабжения снижается.
Типы энергогенерирующих агрегатов,
установленных на КЭС, ТЭЦ и холодильных станциях,
и замыкающие затраты на топливо в районе
11

потребления холода также влияют на
экономическую эффективность комбинированной схемы.
Таким образом, при заданных параметрах
производств холода, тепла и электроэнергии,
типах применяемых энергогенерирующих
установок, замыкающих затратах на топливо
комбинированные схемы производства энергии могут
найти применение для холодоснабжения
промышленных предприятий, однако требуют в
каждом отдельном случае
технико-экономического обоснования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТУРАТУРЫ
1. Аэров М. Э., Курылев Е. С, Абдулла-
ева Ф. С. и др. Применение теплоиспользующих
холодильных машин в технологических схемах
химических производств.— «Химическая промышленность»,
1969, № 2, с. 140—143.
2. Розенфельд Л. М., Карнаух М. И.
Эффективность хладоснабжения на базе теплофикации.—
«Теплоэнергетика», 1967, № 2, с. 33—36.
3. X л е б а л и н Ю. М. Термодинамический анализ
совместной работы турбин ТЭЦ и абсорбционной бромисто-
литиевой холодильной установки.— «Известия вузов.
Энергетика», 1969, № 10, с. 43—48.
4. Hereng Ch., Pierwron M. Centrale termique
frigorifiqueet electrique de la Defence.— «Electricien»,
1969, Vol. 97, No. 2107, pp. 125—130.
5. С о к о л о в Е. Я-, Зингер Н. М.
Энергетическое сопоставление электро- и теплоиспользующих
холодильных установок.—«Холодильная техника», 1972,
№ 5, с. 11—15.
621.515.4
Методика индицирования винтового компрессора
Канд. техн. наук П. Ф. РАХМАНОВ, С. Н. ГОЛУБЕВ, Э. Г. ХАРАЗОВ
Ленинградское высшее инженерное морское училище им. адмирала С. О. Макарова
Широкое распространение винтовых
компрессоров в различных отраслях народного
хозяйства требует тщательного изучения процессов,
протекающих в их рабочих полостях. Одним из
наиболее эффективных методов исследования
является, как известно, метод индицирования.
Принципиально возможно применять для этих
целей пьезокерамические и электротензометри-
ческие датчики [1—5].
В описанной ниже методике построения
индикаторных диаграмм на основе осциллографиро-
вания была применена аппаратура и
малогабаритные пьезокерамические датчики,
разработанные ВНИХИ, имеющие область нормальных
рабочих частот 1 — 10000 Гц [1].
Испытания проводили на винтовом
компрессоре с эллиптическим профилем зуба,
производительностью до 20 м3/мин, работавшем на воздухе в
диапазоне рабочих режимов: частота вращения
ведущего винта 4000—9500об/мин; степень
повышения давления (отношение манометрических
давлений нагнетания и всасывания) sH =
Рн
Рв
Геометрическая степень сжатия компрессора,
изменявшаяся с помощью сменных окон
нагнетания в зависимости от интенсивности его
охлаждения, принимала значения ег = 1,66; 2,02;
3,0. При испытаниях проверяли методику
расшифровки осциллограмм по «оси давлений»,
предложенную ВНИХИ, а также влияние температур
(до 200° С) на амплитудную характеристику
датчика. Амплитудную характеристику,
имеющую линейный характер в рабочем диапазоне
давлений и температур, определяли путем
динамической тарировки датчиков с помощью
гидравлической системы нагружения.
В процессе предварительных исследований
проверяли также искажение формы сигнала,
проходившего через блок усиления. Для этого
вместо датчика в измерительную цепь
включали звуковой генератор, сигнал которого
сравнивали на ^экране электронного осциллографа
с аналогичным тарировочным сигналом. На
рабочих режимах усиления искажения формы
сигнала не наблюдалось.
На рис. 1 показано размещение датчиков на
винтах и блок-схема измерительной системы.
1[ ВМ ' Сторона нагнетания
-^ 1 ?-
= 1,54-9,0. -Э-Н
Рис. 1. Блок-схема экспериментальной установки:
lt 2, 3, 4 — датчики ведущего (ВЩ) винта; 1', 2\ 3'', 4'—
датчики ведомого (ВМ) винта; 5, 6 — отметчики
положения ведомого и ведущего винтов; ТС — токосъемное
устройство; Б У — блок усилительной аппаратуры; ОМ —
осциллограф магнито-электрический; ОБ — отметчик
времени.
12

Датчики давления располагались на винтах
в разных полостях по общей образующей
цилиндра, что облегчало согласование их сигналов.
Датчики 1 и Г, примыкающие к торцу
всасывания, по конструктивным соображениям были
смещены от общей образующей. Привязку сигналов
датчиков к координатам полного процесса в
одной полости осуществляли магнитными
отметчиками положения, фиксировавшими момент
прохождения датчиками каждого ротора
плоскости, проведенной через оси винтов.
На рис. 2 показана осциллограмма изменения
давления в функции угла поворота, в полостях
ведущего (а) и ведомого (б) винтов при
охлаждении компрессора (ег = 3,0) впрыском масла на
режиме: частота вращения ведущего винта
9500 об/мин, ен = 9. Каждый датчик фиксирует
часть процесса, протекающего в полости, в
которой он установлен. При работе компрессора
•u'f=0MU

Датчик N-
¦Jtf**0J001c

Датчики2
Мзтах
Pimaz
Рис. 2. Осциллограммы изменения давлений в функции
угла поворота в полостях ведущего (а) и ведомого (б)
винтов:
Кг—/С4, К\—К\ —положения точек отбора среднемано-
метрического давления в плоскости вращения
соответствующих датчиков ведущего и ведомого винтов; pr—/?3>Pi—
/?3 — среднеманометрические давления в
соответствующих точках корпуса; pimax— Рзтах» Рimax ~~^зтах —
максимальные давления, зафиксированные
соответствующими датчиками; pJt p, — максимальные давления,
зафиксированные датчиками 4 и 4' соответственно; pll9 pn —
среднеманометрические давления в точках К 4 и #4» ^i—
Л4, h{—hA—высоты участков осциллограмм
соответствующих датчиков; ОБ — отметчик времени; ОП —
отметчик положения винта.
на установившемся режиме процессы,
протекающие в соседних полостях со смещением по
фазе, различаются весьма незначительно. Для
получения полной осциллограммы процесса,
пренебрегая этим, совместим осциллограммы
датчиков /, 2, 3, 4 и /', 2\ 3\ 4' в единой системе
координат р — ф.
Процесс изменения давления в парной полости
винтов в системе координат р — ф показан на
рис. 3. Окончание процесса наступает
одновременно в полости ведущего (ВЩ) и ведомого (ВМ)
винтов. Обозначим продолжительность процесса
в полости ВЩ через угол фпр, а в полости ВМ
через угол ф^р. Тогда j угол Дф'р
соответствующий величине опережения начала процесса
в полости ВМ относительно начала процесса в
полости ВЩ, найдется из выражения
Дф1 = Фпр" Фпр *21.
где i2i =
т
т2
mt — число зубьев ВЩ;
т2 — число зубьев ВМ.
Выразив углы фпр и фпр через геометрические
параметры компрессора, определяющие
продолжительность процесса в полости, получим:
Дф1 = — (т2 — т1 — 1).
Рвм
' Рвщ>
№i.
\ j
%
>
%P
</w
// 10 3 8 7 6 5 4 3 2
%
i
№
1 J 7
% ,
cCr
a;
i
V\ /#< iy-i
Ч7ГХ
ТС-ВЩ -
\m i %6 , j
8* T
T
l
1
6' 5' V 3' 2' 1
I '//*'
Z7C
Ую
be ;
-TG-BM
i i
I Ун l Wh
I I I
—ООН
I. ik i ш
fbn
kw
l tm
%* Ь
t3h
Рис. 3. Процесс изменения давления в парной полости
винтов в системе координат р—ф:
ТС—ВЩ и ТС—ВМ — начало теоретического сжатия в
полостях ВЩ и ВМ соответственно; ООН — открытие
окна ^нагнетания; ф1В—ф4В, ф^ — ф4в» Фиг-фю» ViH—
ффН — углы начала и окончания действия соответствую «•
щих датчиков.
Углы ах и а\ обозначают начало
теоретического сжатия в соответствующей полости, а углы
Фю и Фгс — начало выталкивания из парной
полости. Положение и зоны действия датчиков
в фиксируемом процессе указаны в таблице.
Расстояние по оси абсцисс в координатах
р — ф, определяющее зону действия любого
датчика, будет иметь значение
Ф»н — ф*в = 2я.
13

Винт j
вщ
вм
Номер
датчика
1
2
3
4
1
2
3
4
Расстояние
датчика от
торца
всасывания li мм
к
и
h
U
h
h
h
Начало зоны
действия датчика от
начала процесса в своей
полости, град
Зя 2я
2я ,
Окончание зоны
действия датчика от
конца процесса в парной
полости, град
Фш = фпр — Ц>Св
Ф/н = Фпр - Ф/в
Примечание. Здесь /гх и h2 — шаг ВЩ и ВМ
соответственно.
Для построения кривой процесса в выбранном
масштабе по углу поворота ср разбиваем участки
ф.н — ф?в в координатах р — ф и
осциллограммы на п равных частей (например на 10).
Как указывалось выше, в рабочем диапазоне
частот, давлений и температур амплитудная
характеристика датчика линейна. Поэтому для
определения масштаба осциллограмм по оси
давлений нужно знать величины давлений рг
и ри в двух любых точках кривой процесса.
Это справедливо для любых датчиков, если
измерения проводятся на линейном участке
амплитудной характеристики.
Расшифровка начинается с датчиков 4 и 4\
расположенных у торца нагнетания.
Горизонтальные участки на кривых процесса
датчиков 4 и 4', появляющиеся после попадания
датчиков в окно нагнетания, указывают на то,
что давление на этих участках постоянно.
Выбираем первую точку кривой процесса на
горизонтальном участке, тогда давление рг
определится выражением:
Pi= Ря + Рб*
где рб — барометрическое давление.
Давление во второй точке на кривой
процесса можно установить с помощью отметчика
равного давления [1] по выражению
Рп = Рм.к — А/?ц,
где рм.к — мгновенное давление в заданной
точке корпуса компрессора;
Арц = рсо2гср6 — поправка на влияние центробежных
сил инерции, действующих на
выделенный объем рабочего вещества;
р — средняя плотность рабочего вещества;
со — угловая скорость вращения;
гсР — радиус расположения центра тяжести;
б — радиальная высота,
а также по результатам измерения среднемано-
метрического давления р{ в соответствующей
точке корпуса по выражению
Ри = Pi — &Рц + Рб-
Точность измерений в обоих случаях примерно
одинакова (расхождение не превышает 2,5—4%),
однако предпочтение следует отдать второму
способу из-за недостаточно надежной работы
отметчиков давления.
Масштаб осциллограмм датчиков по оси
давления (см. рис. 2) определится выражениями:
м*=—тг~' м*= н4 •
где /i4 и /г4 — высоты соответствующих участков
осциллограмм.
Зоны действия датчиков частично перекрывают
друг друга (см. рис. 1), поэтому значение
максимального мгновенного давления,
зафиксированное предыдущим датчиком, лежит на кривой
процесса последующего датчика.
Следовательно, на осциллограммы датчиков п{ и п. можно
нанести точки, соответствующие
максимальному значению давления, зафиксированному
датчиками я^_х и п._х. Второе значение
мгновенного давления, необходимое для определения
масштаба осциллограмм датчиков п^г и п'.__1
устанавливается по показаниям
соответствующих манометров, отбирающих давление в
плоскости вращения этих датчиков, с учетом
поправки на влияние центробежных сил. Тогда
масштаб осциллограмм датчиков ni^.1 и п'._1
будет равен
Л/Т _ Рзтах — р3 # __ Ргтах — Ръ .
ал _ Pimax — Pi .
Рзтах~~Рз > ^2max'
'= 7г ; *»= V2
P'lmax — P\
На рис. 4 показана полная развернутая
индикаторная диаграмма, построенная по расшифро-
Рис. 4. Полная развернутая индикаторная диаграмма,
построенная по осциллограммам рис. 2.
14

ванным осциллограммам, представленным на
рис. 2.
При обработке индикаторных диаграмм
использовали основы теории случайных ошибок
измерений. На установившемся режиме работы
компрессора делали осциллографическую
запись процесса, включающую 20—30 циклов для
каждого датчика, из которых путем
визуального отбора для дальнейшей обработки выделяли
не менее трех наиболее типичных циклов. Для
каждого режима строили не менее трех
индикаторных диаграмм. Окончательную величину
площади диаграммы определяли как
среднеарифметическую.
Проведенные эксперименты показали, что
принятая методика измерения и обработки данных
обеспечивает достаточную точность.
Индикаторные диаграммы процессов хорошо
согласуются с данными теплотехнических испытаний.
Расхождение величины индикаторной
мощности, найденной по экспериментальным инди-
Для улучшения весовых и габаритных
показателей компрессора стремятся увеличить
частоту его вращения. Это приводит к повышению
температуры деталей компрессора и, как
следствие, к возрастанию требований, предъявляемых
к его охлаждению. Интенсификация воздушного
охлаждения приобретает исключительно важное
значение. Один из путей ее — размещение
компрессора в диффузоре конденсатора [1]. При
этом используется принцип охлаждения
агрегатов с возрастающим температурным
потенциалом по мере нагрева потока воздуха. Указанное
конструктивное решение стало возможным
после изготовления Одесским заводом
холодильного машиностроения (ОЗХМ) малогабаритного
быстроходного транспортного компрессора ФУ-4
(рис. 1).
Исследование проводили в лаборатории
Специального конструкторско-технологического
бюро компрессорного и холодильного
машиностроения (СКВ ХМ, г. Одесса) на образце
холодильной машины типа А5 [2], изготовленной
ОЗХМ по чертежам СКВ ХМ.
каторным диаграммам, с расчетными значениями,
вычисленными по известной формуле для
индикаторной мощности ротационных компрессоров
[2], не превышало 2—10% при любых способах
охлаждения.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Агарев Е. М., Медовар Л. Е., Тимо-
х и н А. А. Электронные индикаторы давления с
малогабаритными пьезокерамическими датчиками.—
«Холодильная техника», 1967, № 7, с. 55—58.
2. Васильев В. И., Абалаков О. В.
Результаты индицирования роторного вакуум-насоса с
частичным внутренним сжатием.— «Известия вузов СССР.
Машиностроение», 1966, № 12.
3. К о р е н е в А. М. Индицирование винтовой
расширительной машины.— «Холодильная техника», 1968,
№ 7, с. 12—17.
4. С а к у н И. А. Винтовые компрессоры. Л.,
«Машиностроение», 1970.
5. С и д о р а Н. Н. Исследование рабочего процесса
винтового маслозаполненного компрессора. Автореф.
дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук. Л., 1969.
621.57.041.037.1
Рис Л. Транспортный компрессор типа ФУ-4.
Схема холодильной машины А5,
предназначенной для авторефрижераторов, изображена
на рис. 2. В машине А5 компрессор ФУ-4 [3]
расположен в диффузоре конденсатора диаметром
Исследование уровня температуры масла
при интенсивном воздушном охлаждении компрессора
А. С. БУРЛАК, Ф. И. ДАВЫДОВ, А. И. СТЕПАНОВ
Специальное конструкторское бюро холодильного машиностроения
15

Рис. 2. Холодильная машина А5:
1 — двигатель; 2 — соединительная муфта; 3 —
вентилятор; 4 — компрессор; 5 — конденсатор; 6 — диффузор
конденсатора.
400 мм. Шестилопастный вентилятор при
частоте вращения 2500 и 3000 об/мин обеспечивает
производительность соответственно 3230 и
3890 м3/ч, что позволяет получить скорости
обдува компрессора 8,3 и 10 м/с.
Результаты испытаний на фреоне-12
приведены на рис. 3.
Опытные значения температур масла
компрессора tM в зависимости от температуры охлажда-
ЬЛ
Рис. 3. Зависимость температуры масла /м компрессора
ФУ-4 от величины температуры потока воздуха tB,
омывающего компрессор, при интенсивном его охлаждении
в диффузоре конденсатора: ^
О _ п = 3000 об/мин; ? — п = 2500 об/мин.' Щ- ] i
ющего компрессор воздуха /в в пределах от 20
до 50° С хорошо аппроксимируются выражением
/м= 11,3+1,3*,.
Испытания компрессора, работающего без
интенсификации охлаждения, проведенные СКТБ
КХМ на фреоне-12 при частоте вращения 2000—
3000 об/мин, свидетельствуют о значительной
тепловой напряженности, * что наиболее ярко
подтверждается повышением температуры
масла: в ряде режимов — до 80 — 100° С при
температуре окружающего компрессор воздуха не
выше 30° С. Применение принудительного
охлаждения вентилятором типа ВЭ-1
производительностью 1400 м3/ч позволило добиться
некоторого улучшения показателей. Однако
диапазон работоспособности компрессора резко
ограничен. Температуры масла превышают опасные
значения при 3000 об/мин уже при отношении
давлений нагнетания и всасывания, равном 6.
Сравнение опытных значений температур
масла компрессора при интенсивном охлаждении
в диффузоре конденсатора и без интенсификации
охлаждения, либо со свободным обдувом,
показало, что, например, при t0=—10, /к=40—43
и /в=38° С C0° С) температуры масла
соответственно равны 59, 87 и 80° С.
Таким образом, путем интенсификации
охлаждения компрессора в диффузоре
конденсатора удалось добиться снижения температуры
масла по сравнению с компрессором,
работающим без интенсификации охлаждения и со
свободном обдувом, соответственно на 28 и 21° С.
При этом температура воздуха во втором и
третьем случае не превышала 30° С, т. е. была на
8° С ниже.
Температура масла при интенсивном
охлаждении компрессора определяется в основном
температурой потока воздуха и практически
не зависит от давления всасывания. В то же
время давление конденсации связано с
температурой окружающего воздуха и
определяется ею.
Температура воздуха в конденсаторе
повышается незначительно по сравнению с
температурой масла. Как показали исследования,
дополнительное сопротивление потоку воздуха,
вызываемое компрессором, практически не
приводит к понижению расхода воздуха и
увеличению потребляемой вентилятором мощности.
Применение фреона-22 вызывает повышение
напряженности температурного поля
компрессора, поэтому охлаждение компрессора в
диффузоре конденсатора целесообразно. Наиболее
эффективно использование предлагаемого
способа интенсификации в низкотемпературных
установках с воздушным охлаждением,
работающих на фреоне-22 при повышенных степенях
сжатия.
№

Компрессор ФУ-4 холодильной машины А5
проработал около 1000 ч как стационарно, так
и в движении (п—3000 об/мин).
Модернизированные компрессоры ФУ-4А [3] в составе
четырех машин А5 наработали в движении на
разных режимах в общей сложности более 2000 ч.
За это время не наблюдалось отказов,
вызываемых повышением напряженности
температурного поля компрессора, в частности не было
повышения температуры масла до опасных
значений и нарушений в системе смазки.
В то же время у шести компрессоров ФУ-4А,
проработавших при испытаниях без обдува
1200 ч, было пять отказов, связанных с
повышением температуры масла выше допустимых
пределов.
Таким образом, применение интенсивного
воздушного охлаждения компрессора в диффузоре
конденсатора позволяет значительно уменьшить
напряженность температурного поля. При
проведенных исследованиях во всех режимах
наблюдалось снижение температуры масла в картере
компрессора в среднем на 20—30° С по
сравнению с вариантами работы последнего как без
обдува, так и со свободным обдувом.
Эксплуатационные характеристики материалов
и готовых изделий | радиоэлектронной и
приборостроительной промышленности часто
определяются в специальных камерах для
климатических испытаний, в которых с высокой
точностью задаются различные сочетания
параметров микроклимата (температуры и
относительной влажности воздуха).
Использовать для контроля и регулирования
серийную аппаратуру нельзя, так как она не
обеспечивает высокой точности поддержания
параметров (по температуре ±0,3° С, по
относительной влажности ±2%) и широких диапазонов
их изменения (по температуре от —70 до +160° С,
по относительной влажности от 40 до 98%
в температурном диапазоне 10-f-50° С).
В Киевском институте автоматики разработана
и внедрена на одном из предприятий система
автоматического контроля и регулирования тем-
Температура масла в картере компрессора
при интенсивном его охлаждении в диффузоре
конденсатора зависит лишь от температуры
охлаждающего воздуха.
Интенсификация охлаждения в диффузоре
конденсатора наиболее целесообразна при работе
компрессора при максимальной частоте
вращения, а также при использовании фреона-22
в низкотемпературных и транспортных машинах
и в кондиционерах. Для этого не требуется
выполнения специального канала диффузора
и организации нового потока воздуха.
Представляется целесообразным проведение
дальнейших работ в целях оптимизации
параметров, в частности конфигурации канала
диффузора конденсатора и скорости обдува.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Б у р л а к А. С, К о ф м а н В. Б.,
Степанов А. И. Холодильный агрегат. Авт. свид. № 199912
«Открытия, изобретения, промышленные образцы,
товарные знаки», 1967, № 16.
2. Холодильные машины и аппараты.
Каталог-справочник, ч. 2, М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1970.
3. Холодильные машины и аппараты. Каталог-справочник,
ч. 1, М., ЦИНТИхимнефтемаш, 1970.
66.012-52
пературы и относительной влажности воздуха
«Дельта», позволяющая получить требуемые
диапазоны измерения и точность контроля и
регулирования. Необходимость объективного
документирования условий проведения
непрерывных испытаний в течение продолжительного
времени с точностью, соизмеримой с точностью
определения и регулирования, обусловила
применение для этого цифровой регистрации
параметров микроклимата и текущего времени
испытаний, что, в свою очередь, вызвало
необходимость приведения результатов измерения к
цифровой форме.
Структурная схема системы «Дельта»
представлена на рис. 1. Система имеет два канала
контроля и регулирования — температуры и
относительной влажности воздуха, связанные
между собой как на стадии получения сигналов
отклонения от заданного значения, так и на ста-
Система «Дельта» цифрового контроля и регулирования параметров
микроклимата в испытательных камерах
Канд. техн. наук Б. М. ЧЕТВЕРУХИН, канд. техн. наук А. М.ЛИТВИНОВ, Ф. А. ЛАНЦБЕРГ, Н. В. ДОБРОВОЛЬСКИЙ,
А. Т. СОРОКИНА, А. А. ЛУНИН, Г. Б. МЕЛЕНТЬЕВ
2 Холодильная техника № 10
17

ауст
Авх
*АНП
3 i
ЗУ
"уст
Под вм
Код У>,
уст
^ст
М*
нп
щ\
ЦПР
ИМа
мц
*Ацпр
iLpTi
4Г
??
5/7//
ИМ,
p-d
Рис. 1. Структурная схема системы«Дельта».
дии выдачи управляющих воздействий. Это
объясняется тем, что- относительная влажность
воздуха — есть функция его абсолютной
влажности (или влагосодержания) и температуры,
причем относительная влажность регулируется
изменением влагосодержания воздуха,
поступающего в камеру.
Рассмотрим подробно работу каждого из
каналов и их взаимодействие в измерительном
и регулирующем тракте.
Датчик температуры Д0 включен в схему
измерения температуры UQ. Задатчик уставок
ЗУ выдает в схему UQ сигнал, соответствующий
введенному значению уставки 0уст. Измеритель
температуры сравнивает сигналы, при этом
разность сигналов AG* поступает на нормирующий
преобразователь НП и далее на цифровой
преобразователь ЦПР. Цифровой код отклонения
анализируется узлом допусков УДе и при
значениях отклонений, больших заданного узлом
допусков, выдается команда «больше —
меньше» (в зависимости от знака отклонения) на
исполнительный механизм регулирования
температуры воздуха ИМд. Периодичность выдачи
регулирующего воздействия ЦПР задается
блоком времени БВ.
Аналогично работает канал контроля и
регулирования относительной влажности
воздуха ф. Однако ряд специфических особенностей
относительной влажности как функции
температуры и абсолютной влажности воздуха
обусловил некоторые дополнительные связи в этом
канале.
Относительная влажность воздуха в системе
«Дельта» измеряется датчиком относительной
влажности типа ДВ-1К (разработан Институтом
автоматики, г. Киев) с применением в качестве
влагочувствительного элемента подогревного хло-
ристолитиевого датчика абсолютной влажности.
Выходная характеристика датчика ДВ-1К при
применении измерительной схемы с
источниками тока * показана на рис. 2.
Схему характеризует нелинейность выходной
характеристики, что в значительной мере
затрудняет цифровое преобразование выходного
сигнала, поскольку цена импульса
преобразования ЦПР в данном случае зависит от
величины измеряемой относительной влажности. •
Аппроксимация выходной характеристики
измерительной схемы с датчиком ДВ-1К и
приведение отклонения сигнала датчика от уставки
к единому масштабу на выходе нормирующего
преобразователя при различных значениях
уставки может быть осуществлено двумя методами.
Рис. 2. Зависимость выходного
напряжения от относительной
влажности для датчика ДВ-1К.
30 40 50 60 70 80 90 100 У,%
Первый метод заключается в выборе
определенного соотношения чувствительностей
измерительной схемы по каналам температуры и
абсолютной влажности. На получаемой при
этом выходной характеристике схемы (см. рис. 2)
выбираются расчетные точки с заранее
выбранной дискретностью по относительной влажности,
по которым производится кусочно-линейная
аппроксимация. В системе «Дельта» принята
дискретность 10%. Для получения
нормированного сигнала на выходе нормирующего
преобразователя его коэффициент усиления должен
меняться в зависимости от выбранного значения
уставки относительной влажности таким
образом, чтобы в любом диапазоне обеспечивалось
следующее равенство:
ЯустахА^ЮК т1п==Л'ус|Аь'1о% /^^ycmin^^ 10 9,; max, (l)
где /cyci- — коэффициент усиления нормирующего
преобразователя на t-м диапазоне измерения
относительной влажности; ,;~v^ ..-' ^*
ЛU j 0о/ ? — изменение напряжения измерительной схемы
на i-м диапазоне измерения относительной
влажности:
Д^10%т!п — ^90% -~ ^Ю0%;
Д^10%тах = ^30% ~~ ^40%,
B)
¦Литвинов A.M., Четверухин Б. М.
и др. Устройство для дистанционного измерения
относительной влажности газов. Авт. свид. № 279994.
Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные
знаки», 1970, № 27.
18

Другой метод аппроксимации, принятый в
системе «Дельта», заключается в изменении
соотношения чувствительностей измерительной
схемы путем выбора различного соотношения
токов, питающих температурные и влажностные
чувствительные элементы ДВ-1К- Если в
работе [ 1 ] устанавливается зависимость
относительной влажности ф от сопротивления
температурного чувствительного элемента Rc и
сопротивления влажностного элемента Rp при кг—
=const; /c2=const:
?/(p=fti (Rc—k2Rp),
то в системе «Дельта» /с1=/1(фуст) и K2=f2 (фуСт),
что позволяет получить более точную
аппроксимацию зависимости Rp=f (Rc) при ср. = const
и, кроме того, обеспечивает на каждом t-м
диапазоне измерения ф одинаковый угол наклона
выходной характеристики ^/Ф=/3(ф)- При этом
нормирующий преобразователь имеет
постоянный коэффициент усиления.
На некоторых поддиапазонах характеристика
подогревного хлористолитиевого влагочувстви-
тельного элемента весьма значительно
искривлена, что обусловило ввод дополнительной
коррекции в виде алгебраической добавки
напряжения к основному сигналу измерительной
схемы. Величина этой коррекции рассчитывается
заранее и вводится в ЗУ клавишным
переключателем.
Датчик относительной влажности
используется в схеме управления исполнительным
механизмом И;Ма (см. рис. 1), регулирующим величину
влагосодержания воздуха d. Использование для
этой же цели датчика абсолютной влажности
сводит задачу к косвенному поддержанию
заданной относительной влажности путем
независимой стабилизации температуры и
влагосодержания воздуха, что приводит к снижению
точности регулирования относительной влажности
воздуха.
Действительно, анализ формулы C)
показывает, что незначительное (в пределах допуска)
увеличение температуры при одновременном
столь же незначительном уменьшении
влагосодержания воздуха приводит к значительно
большему уменьшению относительной
влажности, однако управляющие воздействия ни по
одному из каналов при этом вводиться не будут.
При использовании датчика относительной
влажности для управления влагосодержанием
воздуха, как показано на рис. 1, обеспечивается
регулирование количества влаги в воздухе по
сигналу датчика относительной влажности при
условии, что в данный момент температура
воздуха находится в заданных пределах. Это
обеспечивается снятием команды «Запрет» на
узел допусков УД<$, если температура воздуха
находится в пределах заданного значения.
Обычно процессы теплообмена при регулировании
температуры воздуха более инерционны, чем
процессы массообмена при регулировании
влагосодержания воздуха. Выдачей команды
«Запрет» на регулирование влагосодержания при
отклонении температуры за зону «Норма»
отдается предпочтение более инерционному каналу
регулирования температуры с последующей
доводкой параметра относительной влажности
воздуха до нормы менее инерционным каналом
регулирования влагосодержания.
Таким образом, можно записать законы
регулирования температуры и влагосодержания
воздуха в виде следующих зависимостей:
iae = «vsign (A0J» при Дбд;^ А9д0П;
/с4 sign (Дер*), при Л0^< Абдоп;
Афдг^г АфдоП;
Ы
D)
О,
при Де*^ Абдоп f
где А0ДОп, Афд0п — значения допустимых отклонений
температуры и относительной
влажности, задаваемые узлами
допусков УДв и УДф;
к3,/с4 — величины регулирующих
воздействий \iQ и jirf, включаемых
исполнительными механизмами HMQ и
ИМа.
Применение приведенных законов
регулирования позволяет при неизменных величинах
тепло- и влаговыделений в камере значительно
уменьшить колебательность процессов
регулирования параметров микроклимата в камере
и повысить надежность работы системы
регулирования.
Для обеспечения требуемого качества
регулирования в системе «Дельта» предусмотрена
перестройка частоты запускающих импульсов,
поступающих из БВ в ЦПР (выбор необходимой
дискретности регулирующего воздействия). При
выборе дискретности регулирующего
воздействия, обеспечивающего требуемую точность
стабилизации, можно исходить из следующих
соображений (на примере регулирования
температуры).
Пусть в момент включения регулирующего
воздействия, повышающего температуру,
отклонение температуры в камере было равно
—А0Доп(Рис- 3). Под влиянием регулирующего
воздействия, величина которого такова, что
при его постоянном включении превышение
температуры над заданным уровнем будет равно
Д9тах, начинается процесс повышения
температуры. В момент, когда А0^=А0дОп, должно
произойти новое измерение температуры, в
1результате которого отключится регулирующее
воздействие. Время Тц определит в этом
случае максимальный период регулирования.
Действительно, если в момент первого измерения
2*
19

лв
Ав'тпх]
^
Рис. 3. К определению периодичностии цифрового
регулирования параметров микроклимата.
|Д6*/</—Дбдоп I, то регулирующее воздействие
не будет включено. Если же в этот момент
\AQX/^/—АВдоп I, т0 регулирующее
воздействие будет включено и следующий цикл
измерения начнется в момент, либо когда
|—А9доп l> |Л0* |< 1+Дбдоп I и
регулирующее воздействие отключено, либо когда |А6^ |^
^ |—А0доп | и регулирующее воздействие
останется вновь включенным.
Аналогично будет вести себя объект при работе
холодильного устройства, однако в этом случае
необходимо рассматривать изменение
температуры от значения +А8дОП до —А6Д0П.
Для климатических камер при наличии
хорошей теплоизоляции от окружающей среды можно
принять в первом приближении, что
динамическое запаздывание наблюдается лишь за счет
теплоаккумулирующего действия воздуха
камеры, т. е. передаточная функция камеры при
регулировании температуры представляет собой
простое инерционное звено (в случае
регулирования влагссодержания это предположение
выдерживается более строго, так как камера
полностью герметизирована от окружающей
среды). В этом случае закон изменения температуры
при включении нагревателя запишется в виде
(см. рис. 3).
А0^ = (Д9тах + дедоп) 11 + exp f-
E)
где т0 — постоянная времени камеры.
Если принять, что при t=Tn должно быть
выполнено неравенство А6^^А9дОП, то после
несложных пресбразсваний можно получить
выражение необходимой цикличности цифрового
преобразования
г ^ 1 Двтах -f Абдрп
Гц^т01п л0 ЛА_ . F)
;т°1пдетах-М
•доп
При соблюдении этого условия динамическая
погрешность системы будет находиться в преде-
лах±А6д0п. Необходимая мощность нагревателя
выбирается из условия соответствия А8тах
максимальному значению вариаций
тепловыделений испытуемого объекта.
Формула F) позволяет при известных
величинах тепловыделений испытуемого объекта и
динамических характеристик испытательной
камеры определить, исходя из требуемой точности
регулирования, параметры настройки системы
регулирования Гц и АЭтах, устанавливаемые
перед началом испытаний.
При аппроксимации камеры как объекта
регулирования инерционным звеном с чистым
запаздыванием Т3 к правой части выражения F)
следует добавить время чистого
запаздывания, т. е.
гц ^ [т0 In
Д9п
+ Д6,
'доп
ДетаХ—А9;
доп
G)
Для визуального наблюдения за текущими
значениями параметров в системе «Дельта»
применено цифровое табло ЦТ, куда выносится
в цифровом виде информация о текущем
времени, величинах уставок, величинах и знаках
отклонений параметров, а также состоянии
исполнительных механизмов. Аналогичным
образом информация вводится в блок печатания
информации БПИ (см. рис. 1), где с заданной
периодичностью по команде БВ производится
регистрация цифропечатающим механизмом ЭУМ-
23 текущего времени, величины уставки,
величины и знака отклонения соответствующего
параметра.
Кроме того, при запуске камеры, при задании
резкого изменения режима работы, выходе
контролируемых параметров за пределы диапазонов
измерения (±10° С и ±10%) предусмотрен
режим измерений «Грубо». В этом случае
масштаб измерений увеличивается в 10 раз и
система может определять практически любые
отклонения параметров с дискретностью 1° С
и 1 % относительной влажности. Точность
измерений при этом значительно понижается (на
порядок). При этом в блоках индикации и
печатания информации исчезает запятая в числах
величин отклонений.
В режим измерений «Грубо» система
переводится либо вручную, либо автоматически.
При ручном переводе системы в режим
измерений «Грубо» автоматически вводится запрет
на включение аварийной сигнализации.
Возврат системы «Дельта» в режим
измерений «Точно» производится при вхождении
величин отклонений контролируемых параметров
в зону заданных допусков.
Технические характеристики системы «Дельта»
Диапазон измерения и
регулирования
по температуре, °С —70 ч- + 160
по относительной влажности
(при температуре +10 -г- +
+50°С), % 40-98
20

Основная погрешность
измерения
по температуре, °С. . . . ±0,3
по относительной влажности,
% ±2
Периодичность измерения и
регулирования, с 6; 12: 30; 60
Периодичность регистрации,
мин 10; 20; 30; 60; 120
Питание 220 В; 50 Гц; 400 В -А
Система «Дельта» выполнена на базе
унифицированных элементов комплекса «Спектр» и
может найти применение при создании камер
климатических испытаний различного
назначения.
621.565.83
Экспериментальное определение характеристик термоэлектрических батарей
Р. В. КОВАЛЬСКИЙ, Ю. А. КАЛИНИН, Б. В. КУБАЛОВ
При экспериментальном исследовании
характеристик полупроводниковых
термоэлектрических батарей (ТЭБ) и охлаждающих
установок (ТЭОУ) наибольшую сложность
представляет определение средних температур
холодных Т0 и горячих Тг спаев, а также
разности этих температур AT. Непосредственное
измерение их чрезвычайно затруднительно. Чем
больше размеры ТЭБ или ТЭОУ, тем большее
число термопар требуется заделывать в спаи
термоэлементов для получения достоверных
усредненных результатов. Заделка же термопар
является не только технически сложной, но
и нежелательной операцией, так как может
привести к снижению механической прочности
термоэлементов, увеличению внутреннего
сопротивления, снижению сопротивления
изоляции. В некоторых конструкциях, особенно в
серийных изделиях, заделка, термопар в спаи
ТЭБ вообще невозможна.
В последнее время получили широкое
применение «бестермопарные» методы определения
основных характеристик ТЭБ [1—3], среди
которых особо следует отметить методику
С. М. Лукомского и A.M. Коротаева [2],
позволяющую с достаточно высокой точностью
определить z — термоэлектрическую
добротность ТЭБ с учетом сопротивления
электрической коммутации, теплопроводности
межэлементной изоляции и т. д.
Эта методика была предложена для
определения добротности ТЭБ типа «воздух — вода»
в таком режиме, при котором холодным
теплоносителем являлся бы воздух и отдача ему
тепла стремилась бы к нулю (режим тепловой
изоляции). В этом режиме температуры спаев
принимаются равными температурам
теплоносителей и подставляются в формулу A) при
определении (z):
_? 1
2 7/ // AT « A)
ип
ирьт>
2?/е
где Е — термо-э. д. с. ТЭБ;
U —падение напряжения на омическом
сопротивлении батарей.
В батареях типа «воздух — воздух» и
«воздух — вода» (когда холодным теплоносителем
является вода) перепад между температурами
горячего спая и воздуха составляет
существенную величину, вследствие чего температуры
спаев нельзя приравнивать к температурам
теплоносителей. Поэтому в данной статье
рассматривается способ, основанный на
использовании метода [2], но позволяющий определять
z и другие характеристики ТЭБ и ТЭОУ любого
типа. Суть его сводится к тому, что необходимые
для расчетов электрические параметры, а также
температуры теплоносителей фиксируются
дважды при достижении режимов тепловой изоляции
на обеих сторонах ТЭБ. Начальные
температуры теплоносителей желательно
устанавливать так, чтобы перепад температур
составлял не менее 0,3 от ожидаемого АГтах для
данных батарей. Направление электрического тока
выбирается таким образом, чтобы холодные спаи
термоэлементов были расположены со стороны
холодного теплоносителя. В этом случае при
увеличении тока, питающего ТЭБ, тепловые
потоки на горячей и холодной сторонах батареи
будут изменяться не только по величине, но
и по направлению, приобретая последовательно
нулевые значения. Это обстоятельство дает
возможность исключить из расчетной формулы
параметр AT и использовать только электриче-
21

ские величины и температуры теплоносителей,
которые определяются с достаточно высокой
точностью.
Решая совместно уравнение теплового
баланса на спаях ТЭБ для двух режимов тепловой
изоляции относительно z, исключив при этом
коэффициент термо-э. д. с. а и ток у, получим
общее выражение для г в виде:
, ио — до
Е,
Uo-E0
B)
где U ¦
Tott/t-EJ + T^Ut-Et,)
падение напряжения на ТЭБ.
Решение каждого уравнения теплового
баланса относительно z при исключении а дает
следующие зависимости:
\2/ ?,
1+|?
Т0 (U0 - Е„)
г, =
?.
Тх {Ux - ?,)
1 +
1 +
1
/.
1л.
Т0
№)
Tt
C)
D)
где индексами 0 и 1 обозначены параметры,
соответствующие режимам тепловой изоляции по холодной и
горячей сторонам ТЭБ.
Зависимости B) — D), имея весьма простой
вид, дают разные относительные и абсолютные
погрешности. Так, например, при ошибках,
обусловленных измерительными приборами
(класс точности не ниже 0,2), при
использовании формулы B) погрешность не превышает
5—6%, что вполне приемлемо при определении
абсолютной величины г. Формулы C) и D)
дают погрешность до 10%, т.е. довольно су-
щественн ую величину.
Анализируя вклад в общую погрешность
каждого сомножителя формул C) и D) легко
убедиться в том, что предельная ошибка
увеличивается за счет вторых сомножителей. При тех
же ошибках, допускаемых приборами,
предельная относительная погрешность первого
сомножителя не превышает 1—2%, в то время как
второго достигает 8—9%.
Многочисленные эксперименты с целью
определения z показывают, что значения вторых
сомножителей, определенных по формулам C)
и D), не одинаковы. Если в первом случае
значение второго сомножителя не превышает 1,
то во втором оно больше 1, причем в обоих
случаях они близки к 1. Соответственно различаются
между собой первые сомножители: большему
второму сомножителю соответствует меньший
первый и наоборот. Поэтому на практике
целесообразно при расчете z вторые сомножители
не учитывать, а добротность определять как
полусумму значений первых, т. е.
z = 0,5L7,o(^o-^o) + 71i(^i-^i)Je E)
Это снижает предельную относительную
ошибку до 3—4%, поэтому при определении г
целесообразно пользоваться формулой E).
Предлагаемая методика дает возможность с
погрешностью не выше 6—10% определить
усредненный коэффициент термо-э.д.с.
термоэлемента (или ТЭБ):
Г (U0-EQ)z {Ui-Etf I
0,5 L Eo + ?i J
а = ¦
'.(^)-'-№)
F)
приведенный коэффициент электропроводнссти
dl0n t dl-yti
U„
+
U,
*)•
G)
а также приведенный коэффициент
теплопроводности
а2о
(8)
В формулах F) и G) п и d — число последовательно
соединенных термоэлементов в ТЭБ и отношение длины
ветви термоэлемента к площади ее поперечного сечения.
В целях экспериментальной проверки
изложенной методики определения основных
термоэлектрических параметров проведены испытания
холодильных термоэлектрических батарей с
высотой термоэлементов (/) 3 и 5 мм на стенде,
принципиальная схема которого показана на
рис. 1.
Исследуемый модуль / системы «вода —
воздух» устанавливали в воздушном канале,
защищенном в целях уменьшения натекания
тепла через стенки канала слоем теплоизоляции
(пенопласт) толщиной 50 мм. Температуру воды
/вд, поступающей в холодный теплообменник,
поддерживали на заданном уровне регулировкой
тока, проходящего через нагреватель 2, а
расход — регулировкой давления,
контролируемого предварительно протарированным
образцовым манометром 3. Температура воздуха tB3
на входе в горячий радиатор также поддерживали
постоянной нагревателем 4, расход —
измеряли трубкой Пито 5, расположенной на выходе
воздуха из воздушного канала и крыльчатым
анемометром.
Электрическое питание модуля осуществлялось
стандартным преобразователем ВСМР-600-6,
обеспечивающим при 5%-ной пульсации
регулировку и изменение рабочего тока.
Температуры теплоносителей на входе и вы-
22

Рис. 1. Принципиальная схема стенда для испытаний
термоэлектрического модуля.
Результаты испытаний модулей приведены
на рис. 2. Все необходимые для расчетов
параметры, соответствующие режимам тепловой
изоляции по горячей и холодной сторонам ТЭБ,
ходе теплообменников, а также температуры
коммутационных пластин (холодных и
горячих спаев), определяли с помощью
тарированных ХК термопар, э. д. с. которых измерялась
электронным автоматическим цифровым
вольтметром 6 (Solartron IV, 1771 кл. 0,02). Величина
термо-э. д. с. для сокращения времени
измерения вследствие снижения разности температур
на спаях в момент снятия напряжения с модуля
замерялась электронным цифровым
вольтметром ВК-7-10/А.
После установления определенного значения
тока и соответственно 20-минутной выдержки
производили измерения у, U, Е температур
коммутационных пластин, теплоносителей, а
также расходов последних.
Тип ТЭБ
16
термоэлементов,
/ = 5 мм
28
термоэлементов,
1 = 3 мм
Метод
определения z
Режим
тепловой
изоляции
По AT
Режим
тепловой
изоляции
По А?
Номер ТЭБ
1
2
1
2
3
3
о
1,85
1,90
1,89
1,94
1,73
1,80
о
393
385
375
370
380
392
X
т
о |
ь Ъ
470
483
470
483
514
514
?
3,91
3,77
3,51
3,40
4,32
•4,41
Рис. 2. График определения параметров ТЭБ.
2}

определяли графически в момент, когда Q0=
=/(/)=0 и Qx=/(i)=0.
Полученные значения параметров ТЭБ
сведены в таблицу. Для сравнения в ней приведены
значения параметров ТЭБ, определяемых по
обычной методике, основанной на измерении
температур спаев. Результаты расчетов
показывают, что предложенная методика позволяет
определить с достаточно высокой точностью
добротность и другие параметры ТЭБ на
обычном стенде для снятия нагрузочных
характеристик.
Анализ тепловлажностного баланса
холодильных камер показывает, что без регулирования
относительной влажности равновесная ее
величина в камерах, особенно с воздушной
системой охлаждения, устанавливается ниже
оптимальной, что приводит к повышенным потерям
хранимых продуктов за счет их усушки. Это
вызвано тем, что приборы охлаждения в
холодильных камерах помимо своей основной функции —
отвода тепла, — выполняют и побочную — вла-
гоотвода, путем конденсации водяного пара
на их поверхности, поскольку
температура поверхности охлаждения обычно ниже
точки росы воздуха камеры. Особенно
низкая относительная влажность
устанавливается в камерах в летнее время в связи с
усиленной работой холодильных машин,
приводящей к увеличению отвода влаги из камер.
Оптимальную относительную влажность в
камерах можно достигнуть увлажнением путем
непосредственной подачи влаги в воздух камеры.
Для увлажнения воздуха обычно используют
водяной пар или воду в сочетании с воздушной
системой охлаждения. Это наиболее
прогрессивный способ, обеспечивающий поддержание
постоянной и равномерной температуры и
влажности воздуха в камере за счет его циркуляции.
За рубежом широко распространено
увлажнение воздуха водой тонкого распыления
непосредственно в холодильной камере.
Так, проведенный патентный поиск и обзор
иностранных конструкций увлажнителей
воздуха показывает, что примерно 2/3 из них
основаны на принципе испарения воды
в воздух. Только европейские фирмы
выпускают свыше 40 типов
электроувлажнителей, основанных на тонком распыле-
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Бутырский В. И., Ковальский Р. В.
Способ измерения добротности полупроводникового
материала термоэлектрического устройства. Авторское
свидетельство № 259213.— «Открытия, изобретения,
промышленные образцы, товарные знаки», 1970, № 19,
с. 194.
2. Лукомский СМ., Коротаев А. М. К
методике измерения термоэлектрических характеристик
термоэлектрических батарей.— «Известия вузов.
Энергетика», 1965, № 6, с. 13—15.
3. Скуратовский Н. О. Измерение коэффициента
термоэлектродвижущей силы устройств
термоэлектрического нагрева и охлаждения по их тепловым
характеристикам.— «Гелиотехника», 1970, № 1, с. 21—24.
- нии воды (диапазон производительностей от 0,1
i до 120 л/ч).
Тонкость распыления капель в этих увлаж-
- нителях составляет менее 10 мкм, что особен-
- но важно для холодильных камер, где разность
1 парциальных давлений (в пограничном слое над
- поверхностью воды и пара в увлажняемом воз-
- духе), а следовательно, и скорость испарения
- невелики. Протекание и эффективность увлаж-
- нения воздуха водой определяются степенью дис-
а персности: чем выше дисперсность распыла,
создаваемая распылителем, тем больше поверх-
2 ность контакта между водой и воздухом, тем
3 интенсивнее протекают процессы испарения воды
и увлажнения воздуха.
При крупном разбрызгивании капли воды не
успевают испариться и оседаютна продуктах.
Кроме того, увлажнение водой нежелательно из-за
возможности ее замерзания в условиях низких
л температур. Поэтому в отечественной практике
[. предпочтение отдается увлажнению паром, хо-
т тя это связано с увеличением расхода холода,
и Достоинства этого метода — простота и лучшая
:- усвояемость пара воздухом,
е Пар вводят либо в поток воздуха довентиля-
:- тора, либо непосредственно в воздух помещения.
[. Рассредоточенная подача водяного пара в
!- струи воздуха на выходе из сопел нагнетатель-
)- ного воздуховода по схеме, предложенной
Е. С. Курылевым, С. И. Яновским и проверен-
р ной во ВНИХИ в производственных условиях,
$- дает наиболее хорошие результаты и обеспечи-
> вает надежное усвоение пара на начальном уча-
ы стке воздушной струи.
[- Источником пара могут быть котельные пред-
j- приятии или автономные увлажнители. Удоб-
ь- нее получать пар для увлажнения воздуха от
621.565
Автономный электроувлажнитель для холодильных камер
Л. А. ТРУСКОВА
Всесоюзный научно-исследовательский институт холодильной промышленности
24

автономного увлажнителя, так как чаще всего
котельные на холодильниках летом не
работают и, кроме того, пар из котельной требует
специальной осушки, имеет зачастую
неприятный специфический запах и потому не
допускается к использованию на предприятиях
пищевой промышленности.
Автономные паровые увлажнители
производительностью от 0,5 до 40 кг/ч производит ряд
фирм США, ФРГ и ГДР.
Выпускаются также воздухоувлажнители, с
помощью которых влажный пар из котельной
осушается и с небольшим перегревом подводится
к камере.
Недостатком известных паровых
увлажнителей воздуха является отсутствие в них
пароперегревателей и, как следствие, получение
влажного пара, что приводит к попаданию в
увлажняемое помещение вместе с паром конденсата.
Во ВНИХИ разработан автономный
автоматизированный паровой электроувлажнитель
воздуха для автоматического регулирования
относительной влажности в холодильных камерах
охлажденных грузов, а также для подачи пара в
технологические кондиционеры.
Электроувлажнитель можно использовать и в других
помещениях с аналогичными температурными и влаж-
ностными режимами.
Расчетный объем обслуживаемой
электроувлажнителем холодильной камеры зависит от
характера груза и в среднем составляет 1000 м3.
Диапазон режимов в камере по температуре —
от —5° С и выше, по влажности 70—95%.
Требуемый влажностный режим задается выбором
уставок задатчиков автоматических
регуляторов, управляющих работой
электроувлажнителя.
Автономный электроувлажнитель состоит из
собственно электроувлажнителя и пульта
автоматического управления с датчиком
влажности.
Электроувлажнитель (рис. 1)
представляет собой теплоизолированный сосуд, на съемном
днище которого смонтированы ТЭНы (трубчатые
электронагреватели), погруженные в воду.
Верхняя непогруженная в воду часть ТЭНов
образует пароперегреватель, благодаря которому
достигается постоянный перегрев пара A16—
120° С) на выходе его из электроувлажнителя.
Переводом ТЭНов на пониженное напряжение
достигается поддержание воды в нагретом до
100° С состоянии, чем уменьшается время
разогрева ее при включении электроувлажнителя.
Предусмотрена установка противонакипного
магнитного устройства, обеспечивающего
магнитную обработку воды, предотвращающую
образование накипи на трубах кипятильника.
Заполнение электроувлажнителя и добавление
Рис. 1. Электроувлажнитель АУВ:
/—противонакипное устройство; 2 — фильтр; 3 —
поплавковая камера ПРУД-25; 4 — колпак; 5 —
электронагреватель НВЖ 7,8/15; 6 — кожух; 7 — внутренний корпус;
8 — изоляция; 9 — регулятор уровня ПРУ-4; 10 — за-
порный вентиль Dyl5.
воды по мере испарения осуществляется через
поплавковый регулятор уровня ПРУД. Вода
из бака сливается по трубе с запорным
вентилем.
Перегретый пар из электроувлажнителя через
выпускной патрубок поступает в специальный
паропровод и через отводы в паропроводе с
помощью вентилятора (или воздухоохладителя)
разносится по всему объему увлажняемого
помещения.
С целью предотвращения попадания
конденсата на хранящиеся в камере пищевые продукты
и обеспечения стока его обратно в
электроувлажнитель паропровод и отводы для пара
прокладывают с уклоном в сторону
электроувлажнителя из расчета 50 мм на 1 м.
Системой автоматики (рис. 2) предусмотрены
два режима управления работой
электроувлажнителя — автоматический и ручной, а также
автоматическая защита и сигнализация при
сухом ходе и перегорании ТЭНов.
Включение и выключение ТЭНов
осуществляет электронный
дифференциально-трансформаторный мост типа ЭИВ-2-02, на базе которого
25

А МО
II ЦТ
rv ~~ v
Чсекция И секция Шсекция
\ ТЗН1
ЭЦВ2-02
2КН
Рис. 2. Принципиальная электрическая схема автоматики АУВ:
В1 — выключатель автоматический АП-50 для включения питания ТЭНа; Л2 — сигнализация о включении питания
ТЭНа; ЛЗ — сигнализация о включении питания автоматики; В2 — выключатель автоматический для включения
питания автоматики; Л4, Л5У Л6 — сигнализация о работе секций ТЭНа; ЩФ — ключ универсальный тип а
КФ-222/IV-c для переключения режима работы АУВ; 2КФ — переключатель режима работы ТЭНа; Л1 —
аварийная сигнализация; БПРУ-4 — блок поплавкового реле уровня воды в баке; ДПРУ-4 — датчик уровня воды
в баке; ДВИП — датчик влажности; ЗИВ-2-02 — электронный мост для автоматического регулирования и
измерения влажности; Р/, Р2, РЗ — автоматы включения секций ТЭНа; РТ1, РТ2, РТЗ — реле тока; АМО — аппарат
местного освещения; ТЭН1 — трубчатый электронагреватель типа НВЖ 7,8/15; ТЭНЗ — трубчатый
электронагреватель типа НВС-0,44/10,5; 1КН, 2КН — набор зажимов.
выполнен регулятор влажности с датчиком типа
ДВИП. Работа ТЭНов контролируется
сигнальными лампами.
Электрическая часть схемы автоматического
управления, защиты и сигнализации
смонтирована в пульте автоматического управления,
представляющем собой шкаф в закрытом
исполнении для помещений класса В-1Б. При помощи
ТЭНов в нем поддерживается пониженная
относительная влажность воздуха. Поэтому шкаф
можно разместить в любом неотапливаемом
помещении и даже в холодильной камере.
Электроувлажнитель устанавливают в
увлажняемом помещении или в граничащем с ним
помещении, например в коридоре, и подводят
к нему воду. При установке электроувлажнителя
в неувлажняемом помещении монтируют
паропровод в увлажняемое помещение. Если
электроувлажнитель находится в неотапливаемом
помещении, необходимо теплоизолировать
трубопровод, питающий его водой. Пульт
автоматического управления также можно разместить
в увлажняемом или граничащем с ним
помещении.
Испытания электроувлажнителя на
Московском хладокомбинате № 7, фруктохранилищах
Мелитопольской станции садоводства и
подмосковного совхоза имени В. И. Ленина
показали, что его фактическая характеристика
соответствует техническим требованиям.
Применение электроувлажнителя позволило
поддерживать равновесную влажность воздуха
в камерах на уровне 90%.
Установка электроувлажнителя в камере
хранения копченых и полукопченых колбас
(объемом около 900 м3), помимо сохранения качества
продуктов, дает годовую экономию в 30 тыс.
руб. в основном в результате снижения усушки
продуктов.
Использование электроувлажнителя решает
проблему поддержания оптимальной влажности
в камерах хранения охлажденных грузов. Как
автономное самостоятельное устройство он может
быть применен в существующей системе
охлаждения камер с автоматическим регулированием
температуры без каких-либо перестроек этой
системы. Он может быть вписан, как отдельный
узел, в кондиционер. В обоих случаях
достигается автоматическое регулирование влажности
воздуха в камерах.
Автоматизированный электроувлажнитель
рекомендован междуведомственной комиссией к
использованию в камерах хранения
охлажденных продуктов.
26

664.951.037.5.004.4
Влияние способа упаковки «крайовак»
на качество мороженой рыбы при хранении
А. В. ВОСКОБОЙ
Научно-исследовательский и конструкторский институт механизации рыбной промышленности
Опыт замораживания и хранения пищевых
продуктов, упакованных в полимерные пленки,
доказывает целесообразность и экономическую
эффективность применения такой упаковки.
Среди различных способов упаковки (пакеты,
обертки) особое место занимает вакуумная
упаковка. Известно, что окисление жира, в
частности жира рыбы, можно значительно
замедлить, если рыбу сразу после вылова заморозить
и упаковать под вакуумом в пакеты из пленки
с низкой парогазопроницаемостью [1].
Для упаковки рыбы под вакуумом
используют комбинированные полимерные материалы
типа пленки ПЦ-2 и лавсан-полиэтилен.
Комбинированная пленка лучше удовлетворяет
требованиям при упаковке, чем одинарная, так
как в ней сочетаются положительные свойства
разных упаковочных материалов.
В последние годы находят применение
пленочные полимерные материалы, дающие усадку
при нагревании после вакуумирования,
вследствие чего они плотно облегают упаковываемый
продукт. Такой способ упаковки известен под
названием «крайовак» [2].
Для упаковки по способу «крайовак» часто
применяется термоусадочная пленка «саран»
(сополимер поливинилиденхлорида с винилхло-
ридом). По сравнению с комбинированной
пленкой ПЦ-2 пленки «саран» имеют больший
предел прочности на разрыв и на прокол. Они
обладают сопротивлением к излому,
морозостойкостью вплоть до температуры —40° С и
бактериально устойчивы.
Автором исследована упаковка мороженой
рыбы в пленку «саран» по спсссбу «крайовак».
В проведенной экспериментальной работе для
упаковки применена пленка «саран» типов СВ
и F японского производства. Пленки имеют
малую парогазопрсницаемссть и высокую
механическую прочность. Их свойства по
экспериментальным данным приведены в таблице.
Сопоставление показателей
физико-механических свойств пленки «саран», приведенных в
таблице, показывает, что при усадке
механическая прочность пленок улучшается. Паропро-
ницаемссть и газопроницаемость пленки
«саран» типа F после усадки увеличиваются, типа
СВ — уменьшаются. Парогазспроницаемость,
Наименование материала

Морозостойкость, °С

Газопроницаемость по
кислороду,
см3.см/(см2-с-
• кгс см2)
Паропроница-
емость, г/дм5
за 24 ч
Предел
прочности, кгс/см2
Усадка, %
Пленка «саран» типа СВ
до усадки
после усадки
после 5 мес. хранения
-40
-40
0,6-10-ю
0,14- 10-ю
0,65-Ю-1»
0,062 ±0,005
0,061 ±0,0051
0,059 ±0,005
640*
ИЗО
715
1200
635
1030
30
Пленка «саран» типа F
до усадки
после усадки
после 5 мес. хранения
-40
-40
0,16-10-9
0,94-Ю-9
0,20 10-8
0,028 ±0,005
0,04 ±0,005
0,018±0,005|
960
870
2000
1740
1960
1770
30
*В числителе указано продольное направление, в знаменателе—поперечное.

как известно, в значительной степени
определяет сроки сохранения мороженой рыбы.
Так как жир рыбы содержит большое
количество непредельных жирных кислот (до 80%),
что обусловливает интенсивность процессов
окисления, то при определении эффективности
упаковки «крайовак» для мороженой рыбы в
первую очередь исследовали изменение качества
жира [3, 4], которое в основном определяет
допустимые сроки хранения рыбы. Объектом
исследования были салака и карп,
различающиеся по химическому составу жира.
Рыбу замораживали со скоростью 3 см/ч до
температуры в центре блока или отдельной
рыбы — 18° С, после чего сразу помещали в
пакет, который вакуумировали до 2 мм рт. ст.
и затем подвергали термообработке в кипящей
воде в течение секунды. Контролем являлась
рыба, сохраняемая в пергаменте и в пакетах
из пленки «саран», не подвергавшейся тепловой
обработке.
Результаты исследования представлены на
рис. 1—3.
12 3
Срок хранения, мес.
1 г з
Срои хранения, мес.
Рис. 1. Изменение содержания перекисных чисел,
свободных жирных кислот и карбонильных соединений в
жире замороженной салаки весеннего улова, упакованной
способом «крайовак» и в пергамент, при хранении:
упаковка в пергамент: 1 — карбонильные соединения;
2 — свободные жирные кислоты; 3 — перекисные числа;
упаковка «крайовак»в пленку «саран» типа СВ: 1а —
карбонильные соединения; 2а — свободные жирные кислоты;
За — перекисные числа.
Рис. 2. Изменение содержания перекисных чисел,
свободных жирных кислот и карбонильных соединений в
жире замороженной салаки весеннего улова, упакованной
в пленку «саран» типа СВ способом «крайовак» и в обычные
пакеты, при хранении:
вакуум-упаковка в пакеты из пленки «саран» типа СВ без
термоусадки: 1 — карбонильные соединения; 2 —
свободные жирные кислоты; 3 — перекисные числа;
упаковка «крайовак» в пленку «саран» типа СВ: 1а —
карбонильные соединения; 2а — свободные жирные кислоты; За —
перекисные числа.
На рис. 1 приведены показатели окисления
жира салаки, упакованной в пленку «саран»
типа СВ по способу «крайовак» и [в
пергамент. SJ
Как видно из рис. 1, замедленный темп уве
личения продуктов распада жира салаки в
упаковке типа «крайовак» отражает менее
интенсивный характер развития окислительного
процесса по сравнению с упаковкой в пергамент.
Кривые изменения перекисей, свободных
жирных кислот и карбонильных соединений идут
более полого при хранении в упаковке
«крайовак».
В другой серии опытов изучение изменений,
происходящих в жире рыбы, упакованной по
способу «крайовак», проводили в сравнении
с упаковкой в пакеты из пленки «саран» без
термо усадки.
На рис. 2 показано изменение показателей
окисления жира салаки, упакованной в пакеты
из пленки «саран» типа СВ с вакуумированием,
но без термоусадки, и по способу «крайовак».
Кривые изменения содержания перекисей, сво-
28

1 2 3 U 5
Срок хранения, мес.
Рис. 3. Изменение содержания перекисных чисел,
свободных жирных кислот и карбонильных соединений в
жире замороженной салаки весеннего улова, упакованной
в пленку типа F способом «крайовак» и в обычные пакеты,
при хранении:
вакуум-упаковка в пакеты из пленки «саран» типа F без
термоусадки: 1 — карбонильные соединения; 2 —
свободные жирные кислоты; 3— перекисные числа;
упаковка «крайовак» в пленку «саран» типа F: 1а —
карбонильные соединения; 2а — свободные жирные кислоты; За —
перекисные числа.
бодных жирных кислот и карбонильных
соединений жира салаки при хранении в упаковке
к«райовак» идут более полого в результате
снижения газопроницаемости пленки «саран» типа СВ
при тепловой обработке и замедления процессов
окисления жира.
На рис. 3 приведены показатели окисления
жира салаки при хранении в пленке «саран»
типа F по способу «крайовак» и в пакетах из
той же пленки без термоусадки. Сравнение
данных показывает, что при хранении в упаковке
«крайовак» окислительные процессы в жире
салаки развиваются интенсивнее, чем пра
хранении в пакетах, что, очевидно, происходит
в результате увеличения газопроницаемости
пленки типа F при термоусадке.
Аналогичную направленность процессов
окисления жира наблюдали при хранении карпа.
Таким образом, проведенные исследсвания
показали, что применение упаковки мороженой
рыбы в усадочную пленку («саран» типа СВ
или подобную) по способу «крайовак» позволит
увеличить сроки храненияк рыбы, что будет
способствовать снабжению населения
продукцией высокого качества.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
.Воскобой А. В. Исследование биохимических
изменений в мороженой рыбе при хранении ее в различной
упаковке.—Труды НИКИМРП. Л., 1971, т. 6,с. 136—143.
. Тютюнников Б. Н. Химия жиров. М., «Пищевая
промышленность», 1966.
. Lebensmittel zweckmajiHgverpackt. Перевод с нем.
М., «Пищевая промышленность», 1971.
. Kaufmann H. R. Arhiv fur Fischereiwissenschaft.
8. Jahrgang, 1957, Bd. 1.
. В a 1 a z s C. F. Effects of schrink on film properties.
«Mod. Packaging», 1964, Vol. 37, No. 10, 151—156.
664.84.037.5
Замораживание, хранение и транспортировка ягод
и косточковых плодов
Канд. техн. наук С. Н. БРУЕВ
Институт народного хозяйства им. Г. В. Плеханова
Н. И. КОЖАНОВА, А. С. ПОТАНИНА
Ростовский филиал научно-исследовательского института торговли и общественного питания
После уборки в косточковых плодах и в ягодах
происходят интенсивные процессы
диссимиляции и быстро наступает гибель клеток, поэтому
длительное сохранение их в свежем виде даже
в холодильных камерах становится
невозможным.
Косточковые плоды и ягоды можно
замораживать. В настоящее время наиболее
применимым в производственных условиях является
способ сухого быстрого замораживания и
хранения при низких температурах.
Исследования по замораживанию косточковых

плодов и ягод, их хранению и транспортировке
проводились Ростовским филиалом НИИТОПа
в 1971—1972 гг. в производственных условиях
на холодильниках Росмясорыбторга
Министерства торговли РСФСР в Воронеже и Ростове-на-
Дону, а также в лабораторных условиях
филиала.
В опытах были использованы сорта
косточковых плодов и ягод, которые выращиваются
в основном в Ростовской, Липецкой и
Воронежской областях, а также в Краснодарском и
Ставропольском краях и Крыму: вишня
(Владимирская, Любская), черешня (Дрогана
желтая, Краснодарская ранняя), слива (Ренклод
Альтана, Венгерка домашняя, Анна Шпет),
абрикосы (Краснощекий,) земляника садовая
(Комсомолка), малина (Вислуха), черная
смородина (Память Мичурина).
Землянику и черешню собирали во второй
половине июня, сливу — в начале августа,
остальные виды плодов и ягод — в июле.
Собранные плоды и ягоды доставляли на
хладокомбинат автотранспортом в открытых
ящиках емкостью 10—15 кг.
Хранение до замораживания в камерах с
температурой 0° С допускалось не более 24 ч;
лучший результат достигался, когда
продукцию замораживали не позднее чем через 8—
10 ч после сбора.
Наряду с упаковкой в открытые ящики,
свежие плоды и ягоды упаковывали в картонные
короба на 10—15 кг, лукошки, картонные
коробочки и полиэтиленовые пакеты из пленки
толщиной 40—50 мкм емкостью 0,5—1 кг.
Плоды и ягоды замораживали сухим способом
в морозильных камерах с батарейно-воздушным
охлаждением при температуре —25ч—30° С,
относительной влажности воздуха 92—95%
На Воронежском хладокомбинате продукцию
замораживали после мойки, на Ростовском —
без мойки.
Хранение осуществлялось в камерах емкостью
400—600 т с батарейным аммиачным
охлаждением при температуре —18—=—20° С.
Потери массы при замораживании были
следующими:
Потери массы, %
после мойки без мойки
Вишня 1,П 0,88
Черешня 1,45 0,94
Слива 1,57 0,43
Абрикосы — 0,86
Земляника 1,79 2,40
Черная смородина 1,64 —
Как видно из приведенных данных, потери
массы при замораживании плодов и ягод после
мойки почти в 2 раза выше, чем при
замораживании без мойки.
Данные определений потерь массы при
хранении замороженных ягод, не подвергавшихся
мойке, приведены в табл. 1.
Таблица 1
Ягоды
Земляника
Черная
смородина
Малина
Вид упаковки
Коробки A0—15 кг)
Лукошки 1 (кг) . . .
Коробочки @,5 кг) . .
Полиэтиленовые
пакеты A кг)
Коробочки @,5 кг) . .
Полиэтиленовые
пакеты A кг)
Ящики
Коробочки @,5 кг) . .
Потери массы, %,
после хранения
3 мес.
1,26
1,37
0,52
Нет
0,32
Нет
0,75
0,45
6 мес.
1,53
1,67
0,97
Нет
0,96
0,32
0,98
0,57
Таблица 2
Плоды
Вишня
Вид упаковки
Черешня
Слива
Абрикосы
Ящики .
Коробочки A0—15 кг)
Коробочки @,5 кг) . . .
Полиэтиленовые пакеты
Ящики
Коробочки A0—15 кг)
Коробочки @,5 кг) . . .
Полиэтиленовые пакеты
Ящики
Коробочки A0—15 кг)
Коробочки @,5 кг) . . . I
Полиэтиленовые пакеты
Ящики
Коробочки A0—15 кг). .
Коробочки @,5 кг) . . .
Шлиэти леновые пакеты
Потери массы, %,
после хранения
3 мес. 6 мес. 9 мес
0,81
0,31
0,42
Нет
0,87
0,27
0,46
Нет
0,92
0,35
0,36
Нет
1,20
0,51
0,53
Нет
1,04
0,63
1,01
Нет
1,74
1,22
1,03
Нет
1,35
0,66
0,84
Нет
1,50
1,05
1,29
Нет
1,42
0,57
0,57
Нет
1,77
0,64
1,03
Нет
1,65
0,88
0,62
Нет
2,29
1,25
1,17
Нет
Потери массы при хранении замороженных
плодов, не подвергавшихся мойке, приведены
в табл. 2.
Из приведенных в табл. 1 и 2 данных видно,
что потери массы при замораживании и
хранении плодов и ягод зависят не только от вида
и сорта, но и от упаковки, в которой хранится
продукция. По всем видам продукции
наибольшие потери массы при хранении получены в
ящиках и наименьшие — в полиэтиленовых
пакетах. При хранении плодов (кроме абрикосов)
30

в картонных коробках потери массы тем меньше,
чем больше емкость коробки.
Полученные данные свидетельствуют о том,
что замороженную продукцию целесообразно
хранить в пакетах из полиэтиленовой пленки,
при этом почти полностью исключаются потери
массы и лучше сохраняются товарные качества —
вкус, аромат, цвет, консистенция, цельность,
форма, свежесть и др.
Потери массы при хранении плодов и ягод,
замороженных после мойки, оказались
несколько выше, чем замороженных без мойки.
Потери массы замороженных плодов и ягод
определяли также при транспортировке их из
Ростова-на-Дону в Омск и Томск. Для перевозки
замороженной продукции использовали
изотермическую десятивагонную секцию с машинным
охлаждением. Транспортировку плодов в Омск
проводили в ящиках, в Томск — в картонных
коробках емкостью 10—15 кг при температуре
в вагонах —15-^—12° С. Продукцию загружали
в вагоны при температуре наружного воздуха
0-М° С, в результате чего земляника и абрикосы
частично отеплились и потери массы их при
транспортировке резко возросли.
Данные определения потерь массы
замороженных плодов и ягод при их транспортировке
из Ростова-на-Дону в Омск и Томск приведены
ниже:
Ростов-на-Дону Ростов-на-Дону
—Омск —Томск
Земляника 1,27* 0,47
Вишня 0,45 0,42
Черешня 0,32 0,44
Слива 0,37 0,39
Абрикосы 1,13* 0,46
¦Частичное отепление при погрузке.
Как видно, потери массы плодов и ягод при
транспортировке в течение 7—8 суток
составляют 0,32—0,47%. При частичном отеплении
свежезамороженных плодов и ягод при погрузке
потери массы достигли 1,13—1,27%.
При транспортировке земляники,
расфасованной в коробочки емкостью 0,5 кг, потери
составили 0,80%. При транспортировке плодов и ягод
в полиэтиленовых мешочках емкостью 1 кг
потери массы при взвешивании с точностью
до 1 г не были обнаружены, продукция лучше
сохранила вкусовые и питательные свойства.
Практика и наблюдения показали, что
транспортировку вишни, черешни, сливы, абрикосов
проводить в открытых ящиках нецелесообразно,
так как при этом рассыпается 1,5—2,0%
продукции. По той же причине очень неудобно
проводить погрузку и разгрузку и последующую
реализацию в указанной таре. Картонные
коробки также мало удобны для транспортировки
замороженных плодов и ягод, так как до 30%
их деформируется и частично разрывается,
особенно в нижних рядах, но процент россыпи
значительно меньше, чем при транспортировке
в ящиках, и составляет 0,2—0,5%.
При транспортировке замороженных плодов
и ягод надо использовать ящики емкостью
20—25 кг с полиэтиленовыми вкладышами,
сверху забитые планками.
При упаковке в полиэтиленовую пленку
сокращаются не только потери за счет россыпи,
но и потери массы. Продукция меньше
подвергается отеплению при кратковременных
колебаниях температуры. В результате органолеп-
тической и товароведной оценки установлено,
что в этом случае лучше сохраняются товарный
вид, вкусовые и питательные свойства плодов
и ягод.
Замороженная продукция в оптимальных
условиях хранения и транспортировки сохраняла
товарный вид, питательные и вкусовые
качества в течение 9 месяцев.
Проведенные опыты показали, что дефроста-
цию плодов следует проводить в горячей воде:
вишни и черешни в течение 2—3 мин, сливы
и абрикосов — 3—5 мин. Землянику, малину
и смородину лучше дефростировать в теплой
воде в течение 1—2 мин.
На основании изложенного можно сделать
следующие выводы.
Сухой способ замораживания косточковых
плодов и ягод является наиболее перспективным
и простым, учитывая, что большинство ягод и
плодов в свежем виде сохраняется не более
одного месяца.
Замороженные же плоды и ягоды,
предназначенные для непосредственного потребления, могут
храниться в зависимости от вида и сорта в
течение 6—9 месяцев (до конца марта — начала
апреля).
Потери массы при хранении замороженных
плодов и ягод зависят от вида продукции,
способа упаковки, условий и продолжительности
хранения. При хранении замороженных плодов
и ягод в полиэтиленовых упаковках при
температуре —18ч—20° С потери массы можно
сократить до минимума.
При транспортировке замороженных плодов
и ягод целесообразно применять
полиэтиленовую упаковку в виде вкладышей в ящики
емкостью 20—25 кг или в виде полиэтиленовых
пакетов, уложенных в ящики или контейнеры.
31

В ПОРЯДКЕ ПОСТАНОВКИ ВОПРОСА
621.565:658.3.001.2
К методике расчета численности машинистов холодильных установок
Э. М. БЕЖАНИШВИЛИ, И. Г. ХАЗАНОВ, В. М. ПОПОВ
ВНИИхолодмаш
Задача установления оптимальной
численности обслуживающего персонала холодильных
установок состоит в том, чтобы при максимально
возможном сокращении трудозатрат не
допустить снижения уровня эксплуатации
холодильного оборудования.
Изучение и сопоставление фактических
данных с мест эксплуатации холодильных
установок на предприятиях различных отраслей
промышленности показало, что штаты
обслуживающего персонала, как правило, устанавливаются
без достаточного технического обоснования и даже
для однотипных холодильных установок
изменяются в широком диапазоне (табл. 1).
Таблица 1
Предприятие
Орский холодильник
Днепропетровский холодильник
Одесский холодильник
Ставропольский холодильник
Даугавпилсский холодильник
Челябинский холодильник
Холодопроизво-
дительность,
млн. ст. ккал/ч
6,2
5,8
5,4
5,2
2,2
2,2
Количество
эксплуатируемых
компрессоров
19
19
21
24
11
7
Численность
машинистов
24
35
21
42
12
19
Нормативы численности машинистов
холодильных установок, разработанные НИИтруда
[1 ] и Росмясорыбторгом [2], а также проектные
нормативы Всесоюзного
научно-исследовательского института холодильной промышленности
[3] не учитывают всех факторов, влияющих на
количественный состав обслуживающего
персонала, и в связи с этим не являются
оптимальными.
Так, например, в нормативах Росмясорыбтор-
га численность машинистов зависит только от
числа установленных на предприятии
компрессоров.
Принципиально более правильны нормативные
данные, предлагаемые ВНИХИ и НИИтруда.
Помимо числа компрессоров, они учитывают
суммарную холодопроизводительность
установки и степень ее автоматизации. Основным
недостатком их, с нашей точки зрения, является
чрезмерная укрупненность и отсутствие учета
фактора сложности обслуживания различных
типов холодильных компрессоров, что приводит в
ряде случаев к установлению одинаковой
численности машинистов для холодильных
установок, трудоемкость обслуживания которых
различается весьма существенно (см. ниже табл. 2,
где сопоставляются нормативные и фактические
данные).
Нами предлагается рассчитывать численность
обслуживающего персонала в зависимости от
всех вышеуказанных факторов, т. е.
M=f(N, Kf Q, С), A)
где М — число машинистов и помощников машинистов;
N — общее число установленных на предприятии
компрессоров;
К — коэффициент, учитывающий сложность
обслуживания компрессоров;
Q — коэффициент, учитывающий влияние
суммарной холодопроизводительности установки;
С — коэффициент, зависящий от степени
автоматизации.
На рисунке приведена номограмма для
определения численности машинистов стационарных
аммиачных холодильных установок
общепромышленного назначения с четырьмя и более
компрессорами общей холодопроизводительно-
стью до 15 млн. ст. ккал/ч, работающих
непрерывно (круглосуточно), построенная на основе
функциональной зависимости A). Вопросы
количественной оценки параметров, входящих в
эту зависимость, а также все математические
выкладки и порядок выбора масштаба шкал
на номограмме в статье не рассматриваются.
Численность машинистов, определенная по
номограмме, включает резерв на случай
болезней, учебы и отпусков персонала.
32

Номограмма построена для различных
степеней автоматизации холодильных установок:
(шкалы М2 и М3 обозначают численность
машинистов при частичной, а шкала Mi—при
полной автоматизации [4]).
Перед тем как пользоваться номограммой,
необходимо рассчитать средневзвешенный
коэффициент сложности обслуживания компрессоров,
входящих в состав данной холодильной
установки. Он вычисляется по формуле
#ср :
N '
B)
где N — общее число компрессоров в установке;
N( — число компрессоров i-ro типа;
Ki — коэффициент сложности обслуживания
компрессоров i-ro типа.
Значения Kt для различных типов аммиачных
холодильных компрессоров были нами приняты:
АВ22, АУ45, АУУ90, АУЗО, АВ15 . 1
АВ100, АУ200, АУ300, АУУ400, АУ150, АВ75,
4БАУ19, БАУ200 1,05
ДАУ50, ДАУ80, ДАУУ100, АО1200, АО600, ЗАГ,
ЗАГТ, 4АГ, 4АГТ 1,15
ДАОН175, ДАОН350, ДА0275, ДАО550, АГК73,
АДК73/40, АДК65/40, АГК47, АГК56 .... 1,25
Nairn.
Номограмма для определения численности
обслуживающего персонала при
круглосуточной работе холодильных установок.
Пример определения численности машинистов
холодильных установок с помощью номограммы.
Частично автоматизированная холодильная установка
общей холодопроизводительностью 3,3 млн. ст. ккал/ч
состоит из 13 компрессоров, в том числе: трех — АУ200,
четырех — АУ300 и шести компрессоров ДАУ80.
С учетом приведенных выше значений Ki по формуле
B) определяем
3-1,05 + 4.1»05 + 6-1»15
13
Из точки /СсР — 1,1 на номограмме восстанавливаем
перпендикуляр (пунктирная линия а—Ь) до пересечения
с горизонтальной линией, соответствующей ЛМЗ
компрессорам. Из точки Ъ проводим наклонную линию (под углом
ф) до пересечения с прямой /—// в точке с. Из точки с
опускаем перпендикуляр с—d, а затем из точки d
проводим кривую, идентичную кривым I—III до пересечения с
осью //—IV в точке е. Строим линию е—/ до пересечения
ее с линией, соответствующей холодопроизводительности
4,25 млн. ст. ккал/ч, так как холодопроизводительность
рассматриваемой в примере установки больше, чем 2,75млн.
ст. ккал/ч. Линия /—g, параллельная оси абсцисс,
пересекает шкалу Мз в точке 17, указывающей, что штаты
обслуживающего персонала рассматриваемой холодильной
33

Таблица 2
Предприятие
Бауманская плодоовощная база
Останкинский пивоваренный завод
Дворец спорта «Лужники»
Москворецкий пивоваренный завод
Пивоваренный завод им. Бадаева
Московский рыбокомбинат
Минский холодильник №2
Московский портовый холодильник
Холодильник №12
Минский Мясокомбинат
допро-
уста-
ккал/ч
о л
*я
«ля
к 2 S
я Я -
Е О О
* ИИ
>»« о
U я я
1,2
1,4
1,8
2,5
3,12
3,3
4,3
1,6
2,8
3,9
Марки
компрессоров
АУ200
АУЗОО
АУ200
АУ200
АУ400
АУЗОО
АУУ400
ЗАГТ
1АГ
4АУ15
АУЗОО
4Е180
АУЗОО
АУ200
ДАУ80
АУ200
АВ100
БАУ200
АВ75
4БАУ19
14АУ15
АВ75
4БАУ19
2АВ15
2АВ27
4АУ8
РВ SD4/18
АУУ400
АВ100
БАУ200
АУ200
NF802

Количество
компрессоров
в
установке |
6
?M
з16
;}*
4!
2
1
1
Л\
41
3 13
6)
11
7
7
4
4
2
>25
>
9
3
2
4
1
6]
6
6
2
19
>20
Степень
автоматизации
частичная
частичная
частичная
частичная
частичная
частичная
частичная
полная
полная
полная
Численность машинистов установки
к
са
м
о
си
я
н
*
я
•&
9
12
8
16
21
17
15
5
И
12
,
5
X
S
СО
р.
о S
я **
>>
О Си
С Н
9
9
13
13
20
20
25
7
И
11
о
К
а
о
«J СО
«2 t-
о 2
«?
1-4 ХО
о 2
К Р.
12
12
12
14
14
14
14
12
14
14
о.
о
я
«X
O.CQ
С „
s
О со
С 2
14
14
14
16
20
20
22
6
8
8
по методике ВНИИ-
холодмаша

расчетная
8
8
9
12
15
17
21
6
10
11
X
со •
к ?
<и я
о «
0-св«
с«&о
tatf
ю :*: и
89
66
112
75
71
100
140
120
91
92
о сх?
о.о±
к «S
п хХ
89
89
69
92
75
80
84
86
91
100
Примечание. 1. Компрессорный парк и фактическая численность обслуживающего персонала предприятий указаны по
состоянию на 1971 г. 2. Частичная автомативация соответствует шкале М8 на номограмме.
установки должны состоять из 17 машинистов и
помощников машинистов.
В табл. 2 сопоставлены фактическая
численность обслуживающего персонала
компрессорных цехов отдельных предприятий в различных
отраслях промышленности, нормативные
данные НИИтруда и Росмясорыбторга и проектные
нормы ВНИХИ и ВНИИхолодмаша.
Как видим из табл. 2, по мере нарастания
общей холодопроизводительности установок и числа
компрессоров численность машинистов по
предлагаемой расчетной методике плавно растет, в то
время как фактическая иногда снижается, по
нормам ВНИХИ и НИИтруда увеличивается
скачкообразно, а по нормам Росмясорыбторга почти
одинакова для всех установок различной
холодопроизводительности.
Численность машинистов, рассчитанная по
предлагаемой методике, в среднем на 10—20%
ниже нормативов НИИтруда и значительно ниже
проектных нормативов ВНИХИ.
Метод определения численности машинистов
с помощью номограммы прост и легко может
быть использован на> практике.
34

Авторы полагают, что предлагаемая методика
заинтересует министерства и ведомства, в си"
стеме которых эксплуатируются аммиачные хо"
лодильные установки, и ими будет осуществлена
проверка методики на практике. Одобрение и
внедрение ее позволяет упорядочить штаты
обслуживающего персонала холодильных
установок на предприятиях, что в конечном итоге
снизит затраты на обслуживание и послужит
делу повышения эффективности использования
холодильного оборудования.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Нормативы численности рабочих холодильных
установок. М., НИИтруда, 1970.
2. Нормативы численности персонала компрессорных,
технологических, сухоледных цехов и цехов по
производству мороженого на распределительных
холодильниках, М., 1963.
3. ВНИХИ. Отчет по теме № 43, 54/1 «Разработка проекта
нормативов численности обслуживающего персонала
компрессорных цехов для предприятий мясной и
молочной промышленности».
4. Ужанский В. С, Каплан Л. Г., Вольская Л. С.
Холодильная автоматика. М., «Пищевая
промышленность», 1971, с. 10.
\ЛЛАЛЛЛАЛЛА/\ЛЛЛ/\ЛЛ/\Л^^ VNAAAAAAAAAAAA/NA/WNAA/^vAAA/V
К СВЕДЕНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
В четвертом квартале 1973 г. выйдут в свет следующие книги, издаваемые Всесоюзным
тельским институтом холодильной промышленности (ВНИХИ):
научно-исследова-
Технологическое кондиционирование воздуха в
мясной и молочной промышленности. Коллектив авторов.
Под ред. докт. техн. наук, проф. А. А. Г о г о л и н а.
Цена 75 к.
Изложен опыт, накопленный ВНИХИ по
технологическому кондиционированию воздуха в промышленности.
Описаны конструкции кондиционеров, схемы и
приборы их автоматического регулирования, обеспечивающие
высокую точность поддержания оптимальных
параметров воздуха. Приведены результаты испытаний
кондиционеров.
Термоэлектрическое охлаждение. Коллектив авторов.
Под ред. докт. техн. наук В. Ф. Лебедева. Цена
90 коп.
Рассмотрены вопросы расчета и конструирования
термоэлектрических охлаждающих батарей и устройств
различного назначения, методы оптимизации тепловых
режимов и конструктивных параметров установок.
Приведены конструкции, характеристики и результаты
исследований автотранспортных термоэлектрических
холодильников, разработанных во ВНИХИ и внедренных в
промышленность.
Автоматизация холодильных установок. Коллектив
авторов. Под ред. канд. техн. наук В. М. Ш а в р ы.
Цена 80 коп.
Даны рекомендации по проектированию
автоматизации холодильных установок с различными системами
охлаждения, по контролю и регулированию режимов в
охлаждаемых помещениях, оттаиванию охлаждаемых
поверхностей. Предложены организационно-технические
мероприятия, обеспечивающие повышение
экономической эффективности автоматизации холодильных
установок.
Рекомендации по проектированию автоматизации
холодильных установок с различными системами
охлаждения. Коллектив авторов. Под ред. канд. техн. наук
В. М. Ш а в р ы. Цена 1 р. 25 к.
Систематизирован обширный материал и ' обобщен
передовой опыт по автоматизации холодильных
установок на базе научно-исследовательских и
опытно-конструкторских работ, выполненных ВНИХИ, ВНПО «Пи-
щепромавтоматика», Гипрохолодом и другими
организациями. Даны принципиальные технологические и
электрические схемы автоматизации оборудования и
отдельных узлов холодильных установок. Приведены данные
по технико-экономической эффективности внедрения
автоматизации.
Книги рассчитаны на инженерно-технических и научных работников, проектировщиков и конструкторов,
связанных с работой по кондиционированию воздуха,термоэлектрическому охлаждению и автоматизации
холодильных установок. Цены указаны ориентировочно.
Заказы на издания (без денежных переводов) просьба направлять по адресу: 125422, Москва, А-422, ул. Костя-
кова, 12, ОНТИ ВНИХИ.
35

В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ
658.011.46:621.56/.59
Планирование повышения эффективности производства
на предприятиях холодильной промышленности
Канд. техн. наук Н. В. КРЫЛОВ
Ленинградский технологический институт холодильной промышленности
Повышение эффективности холодильных
предприятий в решающей степени определяется
техническим прогрессом. Внедрение новой техники,
прогрессивной технологии, научной
организации труда и производства является основой
роста производительности труда, улучшения
качества продукции, снижения издержек
производства, повышения квалификации и
культурно-технического уровня работников.
Для предприятий в централизованном
порядке планируются только основные задания по
внедрению новой техники, поэтому большая часть
мероприятий по техническому
совершенствованию производства и повышению его
эффективности разрабатывается коллективами
предприятий.
Холодильные предприятия составляют
перспективные и годовые планы технического
развития и повышения эффективности
производства.
Перспективный план определяет направление
и устанавливает на ближайшие 5 лет
количественные и качественные показатели: увеличение
выпуска и повышение качества продукции,
изменение или расширение ее номенклатуры и
ассортимента, рост производительности труда и
снижение себестоимости продукции. Для
обеспечения выполнения перечисленных показателей
этим планом предусматривается перечень
мероприятий: расширение и реконструкция цехов
или участков производства, выпуск новых
видов продукции, усовершенствование или
внедрение прогрессивных технологических процессов
и др.
Годовой план включает мероприятия по
выполнению принятых техпромфинпланом на
предстоящий год показателей работы предприятия
и состоит из следующих разделов:
— Мероприятия по улучшению качества
продукции — создание нового ассортимента,
разработка прогрессивных методов термической
обработки и хранения скоропортящихся
продуктов, применение новых стандартов и технических
условий, снятие с производства устаревших
видов продукции.
— План внедрения прогрессивной технологии,
механизации и автоматизации производства.
— Совершенствование управления,
планирования и организации производства — внедрение
новой системы планирования и экономического
стимулирования, специализация
производственных подразделений, совершенствование
оперативно-производственного планирования,
технической подготовки производства и
технического контроля, форм и методов внутризаводского
хозрасчета, системы учета, отчетности и
делопроизводства, материально-технического
снабжения, внедрение механизации и автоматизации
планово-учетных работ и процессов управления.
— План научной организации труда рабочих,
ИТР и служащих — улучшение организации
рабочих мест (специализации, оснащения
инвентарем, подъемно-транспортным оборудованием,
средствами контроля и т. д.) и их обслуживания
(обеспечение сырьем, материалами,
инструментами, наладка оборудования, транспортировка
готовой продукции и др.), разделение труда
(квалификационное, технологическое, физиолого-
функциональное) и его кооперирование
(многостаночное обслуживание; совмещение
профессий и др.), передовые методы и приемы труда,
нормирование и оплата труда,
совершенствование технического нормирования, внедрение
научно обоснованных норм, материальное и
моральное стимулирование, условия труда (режим
труда и отдыха, санитарно-гигиенические
мероприятия, техника безопасности, техническая
эстетика) и дисциплина, повышение квалификации и
культурно-технического уровня работников.
— Экономия овеществленного труда — сырья
и материалов, всех видов энергии, топлива,
замена дефицитных и дорогостоящих материалов.
— Научно-исследовательские и опытно-конст-
36

рукторские работы, выполняемые как силами
предприятия, так и совместно с
научно-исследовательскими и проектно-конструкторскими
организациями.
— Модернизация оборудования, направленная
на совершенствование конструкций и улучшение
работы оборудования, превышение его
производительности, ремонтопригодности, надежности
и долговечности.
— План капитального ремонта основных
производственных фондов — создание необходимых
условий для содержания основных фондов в
работоспособном состоянии и эффективного их
использования.
— План повышения эффективности
использования производственных фондов (основных и
оборотных) с учетом структурных изменений в
производственной программе, сокращения
количества неустановленного оборудования и реализации
излишних основных и оборотных фондов.
Исходными материалами для планирования
технического развития и повышения
эффективности производства являются главнейшие
направления развития науки и внедрения новой
техники в народное хозяйство СССР, перспективные
планы отрасли и предприятия, результаты
законченных работ отраслевых НИИ и КБ, а также
работ, выполненных АН СССР и высшими
учебными заведениями, результаты обмена
передовым опытом. Широкое использование должны
находить достижения зарубежной науки и
техники и патентные материалы.
План технического развития и повышения
эффективности производства должен быть увязан
со всеми разделами техпромфинплана и найти
отражение в таких показателях, как объем
производства и реализации продукции,
производительность труда, себестоимость, прибыль,
рентабельность, материально-техническое
снабжение, нормы и нормативы, заработная плата,
штаты и др.
При составлении плана технического
развития и повышения эффективности производства
особенно важно рассчитать экономию, которую
получит предприятие в результате внедрения
каждого из мероприятий. При этом должны
учитываться не только денежные показатели, но
и технические и социальные преимущества,
которые не могут быть отражены в денежных
показателях.
Нельзя считать нормальным, когда
показатели эффективности определяются без серьезных
научно обоснованных расчетов, в результате чего
после внедрения мероприятия вместо ожидаемой
экономии обнаруживаются убытки.
При расчете экономической эффективности
необходимо определять общие и дополнительные
капитальные затраты.
Общие капитальные затраты включают в себя
стоимость используемой после внедрения
мероприятия части действовавших основных фондов
по полной восстановительной стоимости и ту
часть основных фондов, которая не может быть
использована.
В дополнительные капиталовложения входят
стоимость: новых зданий, сооружений,
технологического, энергетического,
подъемно-транспортного оборудования, его монтажа,
модернизации и доставки; новой технологической
оснастки, средств механизации, автоматизации,
контроля, которые имеют срок службы более 1
года и цену за единицу свыше 50 руб; проектных
работ по расширению производства или
изменению производственных процессов; пополнения
или уменьшения величины оборотных фондов.
Дополнительные капиталовложения /Сдоп,
необходимые для расчета срока окупаемости,
определяются как разность между общими
капитальными затратами для проектируемого /С2 и
базового Ki вариантов. Под базовым и
проектируемым вариантами понимаются варианты до и после
внедрения мероприятия или сравниваемые
варианты после его внедрения.
При неизменном объеме выпуска, т. е.
равных годовых объемах производства продукции
в натуральном выражении до и после внедрения
мероприятия (П1 = Я2)
Адоп — А 2 Ai»
Если в результате внедрения мероприятия
выпуск продукции Я2 увеличивается, то варианты
приводятся к равному (проектному) объему
выпуска продукции. В этом случае
Сумму общих капитальных затрат
рассчитывают исходя из потребности в новом оборудовании
и возможности использования действующего:
Кг = Кя + Кн + /Су,
где /Сд — действующие основные фонды (по полной
восстановительной стоимости), используемые при
проектном варианте;
Д'н — стоимость нового оборудования для проектного
варианта;
#у — убытки от ликвидации неиспользуемых
основных фондов:
Ку = Кб— jqq — Цл + Дт
где Kq — балансовая стоимость ликвидируемого
оборудования;
АТ — годовой процент амортизации;
Т0 — количество лет, отработанных оборудованием;
Цл — ликвидационная цена оборудования;
Дл — ликвидационные затраты (демонтажные и
транспортные расходы).
Изменение текущих эксплуатационных затрат
(изменение себестоимости продукции) определяют
сравнением затрат на производство единицы про-
37

дукции (работ) по базовому и внедряемому
вариантам. По базовому варианту для сравнения
принимается плановая себестоимость единицы
продукции или фактическая себестоимость, если
она ниже плановой.
При внедрении мероприятия на промежуточных
производственных операциях или работах, где
полную себестоимость продукции определить
невозможно, рассчитывают затраты, необходимые
для выполнения этих операций или работ.
Если внедрение мероприятия отражается лишь
на некоторых статьях затрат, величину
изменения себестоимости определяют только по этим
статьям затрат.
Экономию по отдельным статьям
рассчитывают следующим образом.
Экономию по основным и вспомогательным
материалам определяют как разность между
нормами их расхода на единицу продукции до и
после внедрения мероприятия, умноженную на
годовой выпуск продукции после его внедрения
и цену единицы материала. При отсутствии норм
расхода к началу внедрения мероприятия за
базовую величину принимают фактические
удельные расходы за последние несколько месяцев.
По покупным материалам, сырью,
полуфабрикатам экономию рассчитывают в оптовых
ценах, действующимна момент внедрения
мероприятия с учетом транспортно-заготовительных
расходов. Экономию по материалам, сырью,
полуфабрикатам собственного производства находят
исходя из плановой или фактической (если она
ниже плановой) фабрично-заводской
себестоимости их производства к началу внедрения
мероприятия.
Экономию от сокращения расхода топлива,
электроэнергии, пара, воды, сжатого воздуха
определяют как разность между нормами их
расхода на единицу продукции или единицу
оборудования до и после внедрения мероприятия,
умноженную на годовой выпуск продукции или
годовой период работы оборудования после
внедрения мероприятия и отпускную цену при
получении топлива, электроэнергии, пара, воды,
сжатого воздуха со стороны и плановую
себестоимость — при выработке их самим
предприятием.
Экономию заработной платы по работам,
оплачиваемым повременно, рассчитывают как
разность между расходом фонда заработной платы
рабочих-повременщиков до и после внедрения
мероприятия, а по работам, оплачиваемым
сдельно, — как разность сдельных расценок за
единицу выработанной продукции (работы) до и
после внедрения мероприятия, умноженную на
годовой выпуск продукции до и после внедрения
мероприятия. Экономию (или увеличение)
расходов по дополнительной заработной плате и
отчислениям на социальное страхование находят:
по дополнительной заработной плате — в
процентах к основной заработной плате, а по
отчислениям на социальное страхование — в
процентах (установленных для холодильников) к
сумме основной и дополнительной заработной
платы. Если внедрение мероприятия вызывает
прирост средней заработной платы, то сумму
прироста фонда заработной платы вычитают из
полученной экономии.
При подсчете экономии от внедрения
мероприятий, направленных на удешевление ремонта
оборудования, затраты определяют по
соответствующим нормативным данным, утвержденным
вышестоящей организацией.
Экономию от внедрения мероприятий,
снижающих расходы на содержание оборудования
(экономия смазочных, обтирочных материалов) и на
заработную плату рабочих, обслуживающих
оборудование, рассчитывают так же, как и
экономию по основным материалам и заработной плате
рабочих-повременщиков.
Экономию в связи со снижением потерь от
брака определяют по формуле
@,-02)П2С2
^ - 100
где Ot102— процент брака до и после внедрения
Мероприятия;
С2 — себестоимость продукции после внедрения
мероприятия.
Экономию по транспортным расходам
рассчитывают по данным объема перевозок и погру-
зочно-разгрузочных работ до и после внедрения
мероприятия, изменения отдельных статей
плановой себестоимости этих работ и потребного
количества транспортных и погрузочно-разгрузоч-
ных средств (электрокаров, грузовых машин,
автопогрузчиков, подъемников, транспортеров).
Экономия, полученная в результате внедрения
мероприятий, направленных на улучшение
условий труда, улучшение освещенности,
уменьшение шума, поддержание оптимального
температурного режима, улучшения планировки
рабочих мест и др., может быть найдена по формуле
3*-[1- шо + ^т] ф 100 ~~Дэ»
где Зр, Зф — соответственно процент роста
заработной платы производственных рабочих и
удельный вес ее в себестоимости
продукции;
Рт — процент роста производительности
труда;
Си — полная планируемая себестоимость всей
продукции за год;
Дэ — дополнительные эксплуатационные
расходы за год на улучшение условий труда
(поддержание оптимального
температурного режима, снижение шума, окраска
помещений и т. п.).
При росте объема производства годовой эко-
38

номический эффект может быть образован за счет:
а) экономии от снижения себестоимости на
условно-постоянных расходах
У(П2-П,)
где У — годовая сумма условно-постоянных расходов в
себестоимости продукции базисного периода;
б) экономии от снижения удельных
капиталовложений в результате лучшего использования
оборудования
ЕиКбР
^•0_ 100 '
где Ен — нормативный коэффициент сравнительной
экономической эффективности (?н = 0,12);
Р — процент прироста объема производства продукции.
Экономия от сокращения срока внедрения
мероприятия выражается в количестве
дополнительно выработанной продукции за период
досрочного его внедрения, т. е*
Эс = (#ф—Ян)-(Со—С),
где Ян, Яф — количество выработанной продукции по
нормативным и фактическим срокам
внедрения мероприятий или ввода в действие
производственных мощностей;
С0 — оптовая цена единицы продукции;
С — полная себестоимость единицы
продукции.
При увеличении выпуска продукции у
отдельных групп рабочих экономию на
условно-постоянных расходах по участку, цеху,
предприятию определяют с учетом удельного веса этой
продукции в объеме производства данного
подразделения. Экономию по заработной плате
вспомогательных рабочих и других категорий
работающих, сумма заработной платы которых входит
в условно-постоянные расходы, не рассчитывают.
При увеличении выхода продукции высокого
качества за счет снижения выхода продукции
низкого качества экономию находят по формуле
Эк = С'0(П'2-П\) + С0(П-П[),
где С0, С0 — оптовая цена единицы продукции
высшего и первого сорта;
Яр Я2 — годовой объем производства продукции в
натуральных величинах высшего сорта
до и после внедрения мероприятия;
Я|, П2 — то же, первого сорта.
При освоении производства новых, более
рентабельных, продуктов экономия (прибыль) будет
равна
где Яр. б» Яр. м — годовой выпуск более и менее
рентабельной продукции;
С о. б» Со. м — оптовая цена за единицу более и
менее рентабельной продукции;
Сб» См — полная себестоимость единицы более
и менее рентабельной продукции.
Показатель дополнительной прибыли
применяют в тех случаях, когда невозможно
пользоваться показателем себестоимости из-за
несопоставимости видов продукции, полученных из
одного и того же сырья.
Экономический эффект от внедрения
мероприятий определяется показателями условно-годовой
экономии и экономии до конца планируемого
года.
Условно-годовую экономию рассчитывают по
формуле
*^у.г = (Ci ^2)^2»
а экономию до конца года
Зк.г = (Сх—Са)Як,
где С1УС2 — себестоимость единицы продукции до и
после внедрения мероприятия;
Як — выпуск продукции от срока внедрения
мероприятия до конца года.
Условно-годовая экономия служит для расчета
срока окупаемости дополнительных капитальных
затрат и сумм вознаграждения, причитающегося
автору за разработку мероприятия.
Экономия до конца года находит отражение
при расчете себестоимости продукции в плановом
году.
Годовой экономический эффект (экономия
приведенных затрат) определяют по формуле
?7Г = (Сх С2)^2 ^н^ед»
где /Сед — единовременные затраты, связанные с
разработкой и внедрением мероприятия.
С учетом деления текущих
(эксплуатационных) затрат на условно-переменные и условно-
постоянные годовой экономический эффект
рассчитывают по формуле
/ у у \
Эт — (Cti — Ст2) + (~~/7~ — ~П~) ^2 — ?н#ед>
где Ctii Ст2 — текущие затраты на единицу продукции
(работы) по статьям условно-переменных
расходов в себестоимости продукции до
и после внедрения мероприятия;
У — годовая сумма условно-постоянных
расходов в себестоимости продукции
базисного периода.
При определении экономической
целесообразности мероприятия необходимо учитывать
время, за которое окупаются затраты на его
внедрение. Мероприятие считается экономически
эффективным, если срок окупаемости
единовременных затрат не превышает нормативного срока.
Срок окупаемости находят по формуле
т #ед
'о- (Ct-Ct)nt-
При сравнении нескольких вариантов
внедрения мероприятия оптимальным считается тот, у
которого будет наименьшая величина
приведенных затрат, определяемых как сумма текущих
затрат и годового эффекта капиталовложений, т. е.
(С + ?нКед).
Величина ожидаемого эффекта, полученного
в результате расчетов, должна быть учтена в со-
39

ответствующих разделах техпромфинплана (но
производительности труда, себестоимости
продукции и др.).
Все включенные в план мероприятия по
повышению эффективности производства должны быть
обеспечены финансированием в соответствии
с действующими положениями.
Мероприятия, не изменяющие величины
основных средств, финансируются из оборотных средств
предприятия.
При внедрении крупных мероприятий,
связанных с приобретением и установкой нового
оборудования и реконструкцией действующего,
капитальные затраты включаются в титульные
списки и финансируются за счет средств каги-
тального строительства.
Финансирование, необходимое для освоения
новых и выпуска улучшенных видов продукции
производится из централизованного фонда
освоения новой техники, образуемого за счет
отчислений предприятий от себестоимости
продукции.
За счет этого фонда осуществляются затраты
на разработку рецептуры новых видов изделий
и новой технологии их производства, испытание
сырья, материалов и полуфабрикатов для
производства новой и улучшенной продукции, на
подготовку к массовому выпуску новых и
улучшенных изделий.
На каждом предприятии создается
специальный фонд развития производства (торговли),
который в настоящее время является одним из
основных источников финансирования
мероприятий по повышению эффективности
производства.
Для реализации запланированных
мероприятий предприятие может пользоваться кредитами
Госбанка, которые предоставляются в пределах
суммы недостатка средств фонда развития
производства.
В новых условиях планирования и
экономического стимулирования, в отличие от ранее
действовавшего порядка, когда предприятие вело
расчет эффективности от внедрения мероприятия
только по себестоимости, необходимо учитывать
влияние платы за производственные фонды, так
как в некоторых случаях вследствие больших
затрат капиталовложений мероприятие, дающее
снижение себестоимости, может привести к
снижению прибыли за вычетом платы за фонды.
Поэтому в новых условиях хозяйствования
критерием эффективности является не прибыль, а
разность между суммой прибыли и платы за фонды.
Прибыль, за вычетом платы за фонды, после
проведения мероприятия можно найти по формуле
^2 = (Со—С2)-арФ2,
а при действующем варианте —
Pi = (C.-CJ - арФ1У
где ар — норматив платы за фонды;
^1» Фг — среднегодовая стоимость производственных
фондов (основных и оборотных) до и после
внедрения мероприятия.
Если Р2>Р1у то проведение мероприятия
выгодно.
Дополнительная прибыль после проведения
мероприятия составит
Р = Ра-Р1 = ар(Ф1-Ф2) + (Q-Q).
I - АЛЛЛЛЛЛЛЛЛАЛЛЛЛЛАЛЛЛЛ^ \AAA/V\AAAAAAAAAAAA/Vrc^/\uTVA/VV\
К СВЕДЕНИЮ
АВТОРОВ!
При подготовке статей для журнала «Холодильная техника» необходимо
руководствоваться следующими правилами.
1. Статьи печатаются на пишущей машинке на одной стороне листа через два
интервала и направляются в редакцию в двух экземплярах.
2. Размер статей для основного раздела не должен превышать 10 стр., для всех
остальных — 7 стр. машинописного текста, число рисунков не должно быть более пяти.
3. Формулы вписываются разборчиво, с указанием прописных и строчных букв
и с обводкой красным карандашом букв греческого алфавита и синим карандашом —
латинского.
4. В статьях следует использовать Международную систему единиц (СИ).
5. Список литературы к статье необходимо подготавливать в соответствии с
ГОСТ 7.1—69 «Описание произведений печати для библиографических и
информационных изданий». В списке литературы приводятся фамилия и инициалы автора,
название книги, статьи, реферата, диссертации, а также место издания, название
издательства, год издания (или название журнала, или другого периодического издания, год
выпуска, номер, страницы, на которых помещена статья). Ссылки на литературу
необходимо давать в тексте по порядку номеров.
6. Рисунки и фотографии прилагаются в двух экземплярах. Чертежи и схемы
выполняются четко карандашом или тушью согласно правилам черчения и с
соблюдением ГОСТов. Представляемые светокопии должны быть новыми. Допустимый
наибольший размер чертежа 420X594 м.м. Подрисуночные подписи печатаются на
отдельной странице.
7. Одновременно со статьей необходимо представить реферат. В нем кратко
излагается содержание статьи, приводятся данные о характере работы и основные ее
результаты. Объем реферата не должен превышать 7з страницы машинописного
текста, напечатанного через два интервала.
40

ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
536.24
О теплопередаче в изоляционных
конструкциях полов зданий холодильников
Канд. техн. наук А. Г. ГИНДОЯН
ЦНИИпромзданий
А. В. БРАЙЛОВСКИЙ, канд. физ.-мат. наук Е. С. ЧИЧКИН
Казанский инженерно-строительный институт
(Из диссертационной работы А. В. Брайловского)
Вопрос о промерзании многослойной пластины,
каковой является изоляционная конструкция пола
одноэтажного холодильника, с учетом внутренних источников
тепла еще недостаточно исследован.
В данной работе приводится приближенное решение
задачи о промерзании конструкции пола методом оценок
[1] применительно к системе электрического обогрева, в
настоящее время одной из наиболее распространенных [2].
Рассматривается случай предельного расположения
нулевой изотермы при установившемся тепловом поле [3].
Приняты следующие допущения:
на область одномерного температурного поля в средней
зоне холодильника не влияют сезонные колебания
температур наружного воздуха;
температура поверхности плиты обогрева равномерно
распределенная;
теплообмен пола холодильника с воздухом камеры
характеризуется граничными условиями третьего рода.
Как известно, определение глубины промерзания
конструкции пола холодильника при отсутствии влияния
сезонных колебаний температур наружного воздуха
сводится к решению системы дифференциальных уравнений
теплопроводности (рис. 1).
,
J^
'
'
-«Г
'
^Р
t
J.
\
*я
/
2
3
W'
5^
1
/<?, t„
to
/ *пл
\ /
6
Рис. 1. Схема конструкции пола холодильника:
1 — изоляция; 2 — мерзлая подсыпка; 3 — талая
подсыпка; 4 — бетонная плита с вмонтированными стальными
стержневыми электронагревателями; 5 — грунт; 6 —
электронагреватели; tu — температура пола, ° С; ^кр —
температура критической точки, 9 С; I — шаг между
электронагревателями, м.
dU (x)
dx
dHjjx) ш
(i=l, 2, 3),
A)
удовлетворяющих граничным условиям
dt{ a
_!_ М0)_,к,;
ti(hi) = h(hl);
А< dx
= Ло
dt2
dx
\x=ht ил \x=hx
t*(l) = h(l) = tt\ t3(h) = tun
и условию сопряжения промерзшей и талой зон
B)
dt2
dx
х=Ъ
_dt^_
^ dx
x=l
dl
dx
C)
Здесь
U (ХУ> 0'=lt 2, 3) —температуры в соответствующих
слоях конструкции пола, °С;
т — время, с;
at — коэффициент
температуропроводности соответствующего слоя, м2/с;
а — коэффициент теплоотдачи от пола к
воздуху камеры, Вт/(м2-°С);
Х(\ (/=1, 2, 3) — коэффициент теплопроводности
соответствующего слоя, Вт/(м-°С);
tKi tUJl — температуры воздуха холодильной
камеры и поверхности плиты
обогрева, °С;
hlt h — толщина изоляции и конструкции
пола, м;
? — глубина промерзания конструкции
пола, м;
tQ — температура замерзания воды в слое
конструкции пола, °С;
Q0—теплота фазового перехода, Дж/м3.
Принимаем распределение температур в мерзлых зонах
по линейному закону [4]:
ti(x)=Aix+Bi (/=1,2), D)
тогда первые два уравнения системы A) с учетом B)
примут вид:
U(x)~ Ro + Ri + Я
'* '(Ъ^+Ъ
К
М*)- Rq + ki + R2 •
1-х
E)
F)
где R0 = — термическое сопротивление теплопереходу
к
от пола к воздуху, м2-°С/Вт;
Rt = -р— — термическое сопротивление 1-го слоя
(изоляции), м2-°С/Вт;
# = —=¦—- — термическое сопротивление 2-го слоя (мерз-
лой подсыпки), м2-°С/Вт.
Для талой зоны (/=3), следуя методу [1 ], зададим
параболический закон распределения температуры таким
образом, чтобы функция температуры удовлетворяла
граничным условиям, тогда
41

'з (*) = 'пл — (tB
(h-
-Х\2
G)
Подставляя далее в условие C) величины тепловых
потоков Я,
dU
dt
и
3
'v2 , n /v3 —т—, получим уравнение для
определения глубины промерзания Ъ~\ (т):
*«
2Я3 (ft
3 У*ПЛ '
#о + Я, ¦
6-»,
•*о)
(8)
Это уравнение позволяет установить верхнюю оценку
максимальной глубины промерзания, что имеет
определенное практическое значение при проектировании и
эксплуатации холодильников.
Действительно, при т—>оо глубина промерзания
достигает максимума ?, тогда из уравнения (8) непосредственно
вытекает следующая оценка при /0=0°С:
1 +
6<6 = л-
2^пл
fit»
Ro + Ri— xl
l
2Ы-
'3*Ш1
(9)
я,2/к
При эксплуатации холодильника необходимо, чтобы
tUJ^:0o С, иначе плита обогрева будет находиться в
мерзлой зоне вместе с подошвой фундамента колонны, которая
на нее опирается. Поэтому в формуле (9) коэффициент при
h для tUn>z0o С должен быть меньше 1. Лишь при этом
условии граница максимального промерзания находится
выше плиты обогрева и определяется величиной ?пл,
которая, в свою очередь, зависит от электротехнического
режима системы обогрева.
На основании вышеизложенного из уравнения (9)
можно получить следующую оценку отношения толщины
изоляционного слоя к общей толщине конструкции пола
_j_^ — A0)
1 —
*i
Если глубина промерзания достигает своего
предельного значения (I=/i), что соответствует ^пл"^0 С,
наименьшая величина слоя изоляции определяется соотно-
А,=
А.=
(И)
При граничных условиях первого рода из этого
соотношения имеем
A2)
При линейном законе распределения температур в
талой зоне зависимость G) имеет вид:
*,(*):
ст-е-а.
Оценка глубины промерзания в этом случае
1 _ Яз^пл 1_К_ „ р
1 htv [ К ""«о-*i
1
x2tK
A3)
(Н)
42
Если уравнения (8) и A3) привести к интегрируемому
виду, получим решение с начальным условием | @)=0
в виде следующей функции:
т = m?2 + nl + 5 In I
¦6 + 1
A5)
где m —
2а
ad — cb
п= —^—Q0;
(cb2 — adb + fa2) Q0
Xat]
з^пл
b = KtnJR0 + Ri
к
+ tKh; c-.
1
X2
d = /?o + «f
h + h,
f =
К
Ro~Ri)h.
Как показывает график функции A5) (рис. 2) глубина
промерзания %=% (т) при т-»сю стабилизируется на
определенном уровне в конструкции пола холодильника.
Этот уровень можно определить на основе исследования
уравнения (8) с учетом уравнения A3).
Из формулы A5) видно, что продолжительность
промерзания изоляционной конструкции пола в основном
зависит от члена In
-ЗГЕ + 1
Величина его определяется в
b
— , которое совпадает
пределах неравенства О < \ <
с оценкой A4). Поэтому в общем случае для определения
лишь максимальной глубины промерзания достаточно
только рассмотреть уравнение(8), когда —-.— ->0 при т->сю#
Анализ зависимостей (9) и A4) показывает, что при
линейной аппроксимации распределения температур в
талой зоне толщина ее (Я—|) может достигать 15%
глубины заложения плиты обогрева, а при параболической —
20%. Наличие этого термического сопротивления
приводит к горизонтальному расположению нулевой изотермы.
Если температурные поля в 1—3 слоях с достаточной для
практических расчетов точностью могут быть приняты
одномерными в системе уравнений A), то температурное
поле плиты обогрева с дискретно-расположенными
тепловыми источниками описывается уже дифференциальным
уравнением Пуассона
dt
dx*
dtf
~dy'
? = P(x, у),
A6)
где Р (х, у) — тепловая мощность источника, Вт/м.
Наинизшая температура плиты обогрева
расположена на верхней ее поверхности в точке, равноудаленной от
1,6
?А
1,2
1,0
М
о,б\
Ц2\
0\
^С к 1э—О——Ю О
5 В 7 8 *1,тыс.ч
Рис. 2. Зависимость глубины промерзания \
конструкции пола холодильника в зависимости от времени т.

линейных источников тепла — стержневых электрона-
гревателеи, т. е. на расстоянии полушага
от них. Эта
температура называется критической ?кр.
Таким образом, глубина предельного промерзания,
устанавливаемая по уравнениям (9) и A4), располагается
по вертикальной плоскости, перпендикулярной к
плоскости плиты обогрева и проходящей через точку с
критической температурой.
Используя метод определения температурного поля
[5], заключающийся в отыскании температур лишь в
характерных местах, необходимо найти зависимость ?КР=
= 'kp(W *„, /, Р).
Так как tKP является наинизшей на верхней
поверхности плиты обогрева, то положительная величина или
даже нулевое значение ее обеспечивает нахождение
остальной поверхности плиты в талой зоне.
Для исследования функциональной зависимости /кР
применен метод электротепловой аналогии на
электропроводной бумаге [6].
На рис. 3 изображена зависимость ^кр=/ (Р) для
различных коэффициентов теплопередачи изоляционной
конструкции пола холодильника при /к=—20° С. Опыты
показали, что для каждого коэффициента &и3 существует
свой угловой коэффициент а, характеризующий темп
изменения мощности электронагревателя в зависимости от
величины задаваемой tKP. Угловой коэффициент является
постоянным для определенного шага между
электронагревателями. Зависимости на рис. 3 построены для шага
/=0,5 м, наиболее распространенного на практике.
Ординаты при Р=0 характеризуют температуры,
которые имеет плита без обогрева.
В случае отсутствия обогрева температура плиты при
всех конструкциях пола отрицательная. Естественно,
что линии tKV=f (?) ПРИ *к=—ЮР С расположены выше,
чем при tK=—20° С.
На рис. 4 показаны обработанные результаты
моделирования в координатах /кР—Р при различных шагах
между нагревателями /=0,25 м и 0,5 м и одном и том же
коэффициенте теплопередачи ?=0,237 Вт/(м2-°С).
Уменьшенный шаг между нагревателями приводит к
увеличению плотности теплового потока, что вызывает
возрастание /кр при той же величине Р. Ясно, что при Р=0
значение ?кР одинаково для одной температуры tK при разных /.
Из рис. 4 видны необходимые значения мощностей
нагревателей для поддержания ?кР в зоне положительных
Вт/м
Рис. 3. Зависимость между критической температурой и
тепловой мощностью электронагревателей при различных
коэффициентах теплопередачи изоляционной конструкци
пола и температуре воздуха в камере /к
-20° С.
I =0,5 м
5 Р, Вт/'м
Рис. 4. Распределение критических температур в
зависимости от мощности электронагревателей при различных
шагах между ними и коэффициенте теплопередачи &и3 =
= 0,237 Вт/(м2-°С).
температур в целях предотвращения промерзания
грунтов.
На рис. 5 приведена зависимость ?кр от
результирующего удельного теплового потока при различных шагах
между источниками. Зависимость ?Кр=/ (<7н.сл)
оказалась одинаковой для всех исследуемых коэффициентов
теплопередачи. Отрицательные значения tKP
соответствуют условию <7п> <7пл> т- е- тепловой баланс составляет
Яп~ ?плт <7н.сл>
где qn — удельный тепловой поток у пола камеры, Вт/м2;
дпл — плотность теплового потока на плите обогрева
(в зоне расположения источника тепла), Вт/м2;
<7н.сл — удельный тепловой поток со стороны
нейтрального слоя (слоя с нулевой амплитудой годовых
температур), Вт/м2.
1=0,5м
1 №
15t^G
Рис. 5. Зависимость критической температуры от
величины результирующего удельного теплового потока при
различных шагах между нагревателями и различных
значениях &из:
Д — 0,0867 Вт/(м2-° С); ? — 0,174; ¦ — 0,233; © —
0,303; О — 0,430; ф — 0,519; А — с песком под плитой;
tK = —10° С.
43

Ввиду малой величины <7н.сл значения ?кР во II
квадранте отрицательные, т. е. плита обогрева находится в
мерзлой зоне из-за недостаточного теплопоступления от
источников тепла. В I квадранте в тепловом балансе
увеличивается доля поступающего тепла от источников, что
приводит к повышению /кР до положительных значений.
При /КР=5°С <7п=<7пл. т.е. <7н.сл=0 для всех значений
кщ. Это объясняется тем, что температура нейтрального
слоя ?н.сл=5° C=const. В IV квадрантетеплопоступление
от источников увеличивается (<7пл> Яи) и знак Qn.cn
меняется, т. е. часть тепла уходит в грунт, так как ^пл> ^н.сл-
Как видно из рис. 5, наивыгоднейшая область работы
системы электроподогрева — левая часть I квадранта,
характерная 'использованием геотермального тепла при
'кр>0.
Результаты моделирования позволяют представить
зависимость ^кр в виде аппроксимирующего соотношения
'кр^кр+Д*'
A7)
где *кр — температура на плите при Р=0, *кр=/ (^к)> °Q
At — приращение температуры за счет влияния
определяющих факторов (&Из, /, Р), °С.
At=f (Р, /, кш)
или
/о
At = a(km)P-f
A8)
Здесь /0 — исходный шаг между нагревателями,
принятый равным 0,5 м;
/ — произвольный шаг в интервале 0,25 м^/^
^0,75 м.
Обработка результатов моделирования дает
возможность представить а=а (/гиз) как
*и3=1,275-°'383а
На основании этого с учетом зависимости A8) и
значения t аппроксимирующее соотношение A7)
окончательно примет вид
*К^ГР + ^Н.СЛ^ИЗ • 1 О ^ 1« 1 1 D /ЮЧ
/КР= #гр + ЯИз +1,3 —1п1,1^и3, A9)
где RTp — термическое сопротивление грунта при
глубине нейтрального слоя Нн.сл=10 м,
коэффициенте теплопроводности грунта Ягр=
=2,32 Вт/(м-°С) и *н.сл=5°С, м2.°С/Вт;
#иа — термическое сопротивление изоляционной
конструкции пола, м2-°С/Вт.
Выводы
Получена возможность определить способом оценки
минимальную толщину слоя изоляции в конструкции
пола холодильника в любой композиции изоляционных
материалов.
Методом электротепловых аналогий выявлена
практически наиболее целесообразная область работы системы
электроподогрева, требующая наименьшей мощности
теплового источника при использовании геотермального
тепла.
Выведены зависимости для определения
продолжительности и максимальной глубины промерзания
различных изоляционных конструкций пола.
Показана возможность регулирования работы системы
электроподогрева с помощью критической температуры в
точке, находящейся в наиболее плохих
эксплуатационных условиях.
На основании результатов электромоделирования
выведена формула, связывающая необходимую
критическую температуру на плите электрообогрева с
параметрами, непосредственно влияющими на температурное
поле в основании холодильников.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Лейбензон Л. С. Руководство по
нефтепромысловой механике. М.—Л., 1931.
2. Крылов Ю. С, Пирог П. И., и др.
Проектирование холодильников. М., «Пищевая промышленность»,
1972.
3. Г о л о в к о М. Д. Метод расчета чаши протаивания в
основаниях зданий, возводимых на многолетнемерзлых
грунтах. М., ЦНИИС, 1958.
4. Лыков А. В. Теория теплопроводности. М., Гос-
техиздат, 1952.
5. Порхаев Г. В. Тепловое взаимодействие зданий
и сооружений с вечномерзлыми грунтами. М., «Наука»,
1970.
6. Фильчаков П. Ф., Панчишин В. И.
Интеграторы Э. Г. Д. А. Киев, Изд-во АН УССР, 1961.
536.24
Экспериментальное исследование теплообмена
свободной конвекцией
при сверхкритических давлениях
В. А. ТКАЧЕВ
СКБ аналитического приборостроения АН СССР
В различных областях техники встречаются задачи,
связанные с теплообменом между элементами
технических конструкций и веществами, находящимися в
околокритическом состоянии: фреонами в цикле тепловых
насосов, жидкими газами в баках космических кораблей и
различных охлаждающих контурах. Теплообмен в
околокритической области веществ до сих пор мало исследован.
Наиболее изучен теплообмен при вынужденном
движении в каналах [1—5]. В этом случае скорость
принудительного движения оказывает значительное влияние на
характер теплообмена и роль свободной конвекции
затушевывается [6]. Экспериментальные данные
удовлетворительно обобщаются с помощью известных выражений,
использующих критерии подобия, с введением поправок
на влияние резкого изменения теплофизических свойств
веществ в околокритической области [3].
Теплообмен при свободном движении изучен меньше.

В работе [7] исследовался теплообмен между водой за-
критических параметров и вертикальной лентой. Кнэпп
и Саберский измеряли теплоотдачу от платиновой
проволоки к углекислоте в околокритическом состоянии и
производили фотографирование процесса [8]. Дубровина
проводила эксперименты по теплообмену между
горизонтальными и вертикальными проволоками, с одной
стороны, и углекислотой и шестифтористой серой, с другой,
при сверхкритических давлениях, близких к критической
точке, и определяла зависимость теплоотдачи от диаметра
канала и нагревателя [9].
Однако указанные исследования не дают достаточно
полной картины теплообмена свободной конвекцией в
околокритической области и некоторые данные
противоречивы (например, о псевдокипении при давлении выше
критического). В работах [7—11] эксперименты
проводились в области, непосредственно прилегающей к
критической точке, или в областях, резко от нее отдаленных.
Таким образом, общей картины изменения характера
теплообмена при удалении от критической точки в сторону
больших давлений и температур, особенно в районе
околокритических фазовых переходов, нет. Мало данных
о зависимости теплообмена от плотности теплового
потока.
Методика проведения экспериментов (термостатирова-
ние объема вещества) затрудняла получение полных
данных о теплообмене в точках, где происходит резкая смена
теплофизических свойств вещества. В этих точках при
экспериментах с вертикальными нагревателями
минимальный возникающий вертикальный градиент температур
приводит к значительному изменению свойств вещества
по высоте сосуда.
В большинстве работ, посвященных теплообмену
свободной конвекцией в околокритической области,
обобщение данных эксперимента проводится на основе теории
подобия и часто дает неудовлетворительные результаты.
Отсутствие данных по теплофизическим и
термодинамическим свойствам вещества для этой области заставляет
исследователей проводить экстраполяцию их со стороны
жидкости или газа, что является в этом случае очень
неточным. Учитывая это, более перспективной является
обработка экспериментальных данных с помощью метода
термодинамического подобия.
Для получения более полной картины теплообмена в
околокритической области вещества, определения
местоположения максимумов коэффициента теплоотдачи в
термодинамической диаграмме и характера его изменения
при удалении от критической точки были проведены
эксперименты с азотом. По разработанной методике
эксперимента в сосуде, в котором находился горизонтальный
цилиндрический нагреватель, поддерживали постоянное
давление (стравливанием азота в атмосферу), благодаря
чему азот около нагревателя проходил по изобаре все
состояния от плотной недогретой жидкости до газа.
Таким образом, он неизбежно пересекал область с
экстремальными значениями теплофизических величин.
Благодаря этому коэффициент теплоотдачи определяли в
процессе непосредственного протекания околокритических
фазовых переходов и точно определяли положение его
экстремумов в термодинамической диаграмме.
Горизонтальное положение нагревателя позволяло избежать
влияния расслоений вещества, возникающего в результате
конвекции.
Схема экспериментальной установки показана на
рис. 1.
Экспериментальный цилиндрический нагреватель 1
диаметром 3 мм и длиной 200 мм размещался
горизонтально в рабочей камере 2 диаметром 50 мм. В стенку
нагревателя были впаяны три стоомных остеклованных
платиновых термометра сопротивления Тг. Один термометр Т2
8
9 VN
J^
?|
ТПТГ
| -г
гт1
Г\
1 N
?_
г
F
г^—
г 4 Вакуум-насос
/ /\ TfT
^_НД
, у vlS/5v
47 Г, \
'"..: ч ч
t 1
Рис. 1. Схема экспериментальной установки.
был расположен горизонтально на одной оси с
нагревателем. Электропроводники нагревателя и термометров
вводились в камеру через стеклянный герморазъем 3.
Камера имела два находившихся рядом смотровых окна 4
и одно окно для подсветки. Для уменьшения теплопри-
тока рабочую камеру помещали в вакуумную камеру 5,
где поддерживался высокий вакуум. После заливки
рабочей камеры жидким азотом жидкостный вентиль 6 и
дренажный вентиль 7 закрывали и поднимали давление
до установленного значения. Включали нагреватель,
устанавливали требуемую мощность. Постоянство
давления в рабочей камере контролировали по манометру 8.
Азот стравливали через вентиль тонкой регулировки 9.
Вакуумная камера 5 обеспечивала медленное проведение
эксперимента: до полного опорожнения сосуда 2 он
длился около 1 ч.
В процессе эксперимента измеряли: давление азота
по образцовому манометру с ценой деления 0,03 кгс/см2,
температуры нагревателя в трех точках и температуры
азота с помощью автоматического моста со специально
разогнанной шкалой с одновременной записью на
диаграммной ленте с точностью ±0,05° С. Электрическую
мощность нагревателя определяли соответствующими
приборами.
Были проведены эксперименты в диапазоне температур
азота от 115 до 200 К для давлений 34,3; 35,3; 37,2; 39,3;
50; 75; 100 бар. Тепловой поток изменялся от 1280 до
17 500 Вт/м2.
Эксперименты показали (рис. 2), что при прохождении
через область с экстремальными значениями величин,
определяющих теплообмен, коэффициент теплоотдачи
вначале возрастал, а затем уменьшался. Обработка
результатов экспериментов в критериальной форме показала,
что вблизи зоны увеличения коэффициента теплоотдачи
со стороны жидкости и газа обычные соотношения теории
подобия дают удовлетворительный результат (с
отклонением ±17%). Теплофизические величины брались при
среднеарифметической температуре. Такая обработка в
области резкого увеличения коэффициента теплоотдачи
была практически невозможна. Положения максимумов
изобарной теплоемкости в этой области у различных
исследователей отличаются на десятки градусов [12].
Построение зависимости коэффициента теплоотдачи от
Т^Тк+ЧгРъ-Тяд,
где Тш — температура жидкости;
Ти — температура нагревателя,
показало, что .имеется температура, характерная для
каждого давления, соответствующая максимумам
коэффициентов теплоотдачи при разных плотностях теплового
потока (см. рис. 2).
На рис. 3 показано положение максимумов коэффициен"
тов теплоотдачи в 7\ р-диаграмме.
45

2500
2000
n 1500
\
| 1000
500 Ы
s
1 Л
; 11
i 11
| 1
сЯ
I i
i
i
I
i
i
i
i
a—мкт
==4^=
-4
//Z7 /tf tf<7 725 730 735 740 745 /50 755 760 765 770 175 780 785T, К
a
3000,
2500\
s2000\
1500
*ъ
^7000
500
0
'^L
d
J
4
[н2**лм
l
| |
1
1
!
i
I
770 775 720 725 730 735 № 745 150 155 760 765 T, К
/500
\1000
X
^ 500
0
h
779 /20 729 130 T,K
6
^1000
I
« 0
' ^-^.Д
-woo*
120 725 730 735 ПО 145 750 755 T, К
2
^ 5u0\
« 0
\ \
I
!
I
175 720 725 130 135 740 745 750 755 760 765 770 T,/Г
д
21000
^ 500
I
/7
OJ>tLcwL
1 i
1 i
"—:.—I !
1 \ '
Г i*^
/<7Z7 A3tf /W /%f ХЯ7 /Kf ЛЯ7 /?f /7<7 /ЯГ 750 /95 790 %/f
\
1000;
^506i
tf о
i^ 1 г 1—'
/35 740 745 750 755 760 755 770 775 780 785 790 795 200 T, К
Ж
Рис. 2. Зависимость коэффициента
теплоотдачи а от температуры Т:
а — 34,3 бар; 6 — 35,3 бар; в — 37,2
бар; г — 39,3 бар; д — 50 бар; е — 75
бар; ас — 100 бар; 0 —тепловой поток
1150 Вт/м2; А —2420 Вт/м2; Л —3670
Вт/м2; ? — 5360 Вт/м2; ¦ — 6760
Вт/м2; # — 9550 Вт/м2.
46

pfap
wo
90
80
70
60
50
JO
20
%
yf
/ i
//
'
L
/
4
1
1
/
/
>
\
/\
/
120
/JO
m
rt/r
Рис. З. Положение максимумов коэффициентов
теплоотдачи в 7\ р-диаграмме:
/ — местоположение максимумов (Z—)р; 2 —
местоположение максимумов ср- на изобарах (построено по
данным [12]; Кр — критическая точка.
Из рис. 3 видно, что вблизи критической точки и до
давлений порядка 50 бар (я = 1,47) максимумы
коэффициентов теплоотдачи лежат вдоль практически
совпадающих кривых 1 и 2. При более высоких давлениях они
отклоняются в сторону кривой U хотя надо отметить, что
в этом районе, как видно из рис. 2, максимумы сильно
растянуты относительно Т. Максимумы коэффициентов
теплоотдачи очень велики в области, лежащей между
критической и сверхкритической точками (координаты
сверхкритической точки для азота: относительные
температура т = 1,049, давление я = 1,144 и объем ф= 1,506).
Ни в одном из исследованных случаев псевдокипения (с
присутствием пузырьков) не наблюдалось. В зоне
максимумов коэффициента теплоотдачи происходило
волнообразное движение вещества вдоль нагревателя, причем
около нагревателя визуально наблюдался по высоте
резкий (однако без разделения фаз) переход от более
плотного к менее плотному веществу.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Шицман М. Е. Ухудшение режима теплоотдачи
при закритических давлениях. — «Теплофизика
высоких температур», 1963, т. 1, № 2, с. 267—275.
2. А л а д ь е в И. Т., Повар ни н П. И.,
Мерке ль Е. Ю., Малкина Л. И. Исследование
охлаждающих свойств этилового спирта при
р^800 ат. — «Теплоэнергетика», 1963, № 8, с. 70—72.
3. Краснощеков Е. А., Протопопов В. С.
Экспериментальное исследование теплообмена С02
в сверхкритической области при больших
температурных напорах.— «Теплофизика высоких температур»,
1966, т. 4, № 3, с. 389—398.
4. Ш и ц м а н М. Е. Особенности температурного
режима в трубах при сверхкритических давлениях. —
«Теплоэнергетика», 1968, № 5, с. 57—61.
5. К Р а с н о щ е к о в Е. А., Кураева И. В.,
Протопопов B.C. Экспериментальное
исследование местной теплоотдачи С02 сверхкритического
давления в условиях охлаждения.— «Теплофизика
высоких температур», 1969, т. 7, № 5, с. 922—929.
6. Шицман М. Е. Влияние естественной конвекции
на температурный режим горизонтальных труб при
сверхкритических давлениях. — «Теплоэнергетика»,
1966, № 7, с. 51—56.
7. Ларсон И. Р. и Шунхалс Р. И.
Турбулентная свободная конвекция в воде вблизи
критической точки. — «Теплопередача», 1966, № 4, с. 81—90.
8. Кнэпп К. К- и Саберский Р. X. Перенос
тепла свободной конвекцией к двуокиси углерода
вблизи критической точки. — «Тепло- и массоперенос»,
1966, т. 9, № 1, с. 128—134.
9. Дубровина Э. Н. Теплообмен сжатых газов
с тонкими проволоками при естественной конвекции.
Автореф. дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук.
Свердловск, 1971, с. 3—10.
10. Г о л ь д ш т е й н Р. И., Вин О н г.
Теплопередача свободной конвекцией от горизонтальной
проволоки к двуокиси углерода в критической области. —
«Теплопередача», 1968, № 1, с. 52—57.
11. Скрипов В. П., Поташев П. И.
Теплообмен с углекислотой вдоль закритических изотерм при
свободной конвекции. — «ИФЖ», 1962, т. 5, № 2»
с. 30—34.
12. В а с с е р м а н А. А., К а з а в ч и н с к и й Я. 3.,
Рабинович В. А. Теплофизические свойства
воздуха и его компонентов. М., изд-во «Наука», 1966,
с. 70—71.
I ^\ЛЛЛЛАЛ/\ЛЛЛЛЛЛЛЛЛЛА/\Г^
ИЗДАТЕЛЬСТВО «ПИЩЕВАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ»:
В 1974 г. выйдет в свет и поступит в продажу:
Чуклин С. Г., Чумак И. Г. ЛАБОРАТОРНЫЙ
ПРАКТИКУМ ПО КУРСУ «ХОЛОДИЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ».
Учебное пособие для вузов. 20 л., 12 000 экз., 95 к.
Лабораторный практикум является обобщением
многолетней работы кафедры холодильных установок Одесского
технологического института холодильной
промышленности и соответствует программе курса «Холодильные
установки». Чтобы избежать дублирования материала в
лабораторных работах о методах определения холодопроизво-
дительности, замера и обработки режимных параметров
аппаратов или установок, в книге все общие вопросы
объединены в главах «Методы определения холодопроизво-
дительности холодильных установок» и «Приборы и
устройства, применяемые для испытаний холодильных уста*
новок». Теоретические сведения систематизированы и
предпосланы каждой главе, объединяющей работы,
относящиеся к определенному разделу курса. Подробно
изложены методические вопросы обработки и обобщения
экспериментальных данных.
Книга предназначена для студентов вузов.
* * *
Предварительные заказы на книгу (без денежных
переводов) следует направлять по адресу: 113035, Москва,
М-35,1-й Кадашевский пер., 12. Отдел распространения
издательства «Пищевая промышленность».
47

ОБМЕН ОПЫТОМ
621.565:658.155
Хозяйственный расчет в компрессорном цехе
и энергоцехе Уфимского холодильника
В цехах технической службы Уфимского
холодильника в 1967 г. был внедрен
хозяйственный расчет. Основой для его внедрения
послужили разработанные нормы на основные и
вспомогательные материалы, распределение средств
текущего ремонта и других расходов по
цехам, чего до 1967 г. не делалось. Необходимо
было также решить вопрос о материальном
стимулировании, т. е. определить порядок
премирования этой категории работников при
хозяйственном расчете.
Раньше работники технической службы
премировались только при условии выполнения
плана товарооборота в целом по холодильнику.
При невыполнении плана товарооборота
работникам компрессорного цеха, отделов главного
механика и главного энергетика премии не
выплачивались, несмотря на выполнение ими всех
плановых показателей.
На Уфимском холодильнике разработано
положение о премировании работников
технической службы в зависимости от показателей их
работы и при условии экономии цеховых
расходов. Сумма премии определилась в размере 30%
от суммы экономии, но не более 20% премии
каждому работнику от его оклада.
Так, компрессорный цех Уфимского
холодильника в апреле 1972 г. дал экономию
основных и вспомогательных материалов в сумме
При проведении испытаний холодильных
компрессоров и агрегатов температуру обмотки
электродвигателя, приводящего во вращение
компрессор, обычно определяют путем
измерения сопротивления обмотки статора после оста-
1441 руб., из них на премию работникам
компрессорного цеха было отчислено 1441x0,3=
=432,3 руб. Фактические затраты по заработной
плате в апреле составили 1615 руб. Таким
образом, исходя из положения на премию было
израсходовано 1615x0,2=323 руб.
Плановые задания ежеквартально доводятся
до отделов и цехов, и по истечении месяца
анализируется их работа.
Планирование затрат по текущему ремонту
определяется исходя из плана в целом по
холодильнику и процентного распределения
стоимости основных фондов по цехам и отделам.
Расходы на охрану труда и технику
безопасности распределяются из условия
процентного отношения работающих людей в цехах
и службах.
Для более полного учета затрат проведены
мероприятия по разделению расходов
электроэнергии, воды, установлены приборы учета на
каждый цех.
Введение хозяйственного расчета в цехе
способствовало более рациональной эксплуатации
оборудования и заставило коллектив цеха
вникать в экономические показатели работы.
А. В. КОРОБОВ — главный инженер
Башкирского хладокомбината
Росмясорыбторга
621.313
новки электродвигателя [1]. Точность
измерения повышается при определении
сопротивления обмотки статора без отключения от сети
питания [2, 3].
Для обеспечения такого измерения с помощью
Измерение температуры обмоток асинхронных
электродвигателей без отключения от питающей сети
48

стандартных мостов сопротивления необходимо
выполнить следующие условия.
Во-первых, обеспечить компенсацию
переменной составляющей напряжения в местах
подсоединения измерителя сопротивления. Это
достигается включением фазосдвигающего
трансформатора, напряжение во вторичной цепи
которого равно и противоположно по фазе падению
напряжения в месте подсоединения измерителя.
Одновременно дополнительно требуется
шунтировать измеритель емкостью.
Во-вторых, предотвратить шунтирование цепи
измерителя сопротивлением сети. Последнее
достигается включением конденсаторов в
разрыв двух фаз электродвигателя.
Второе условие требует включения
конденсаторов большой емкости, что сужает область
применения метода.
От указанных недостатков свободна схема,
приведенная на рисунке, которая позволяет
измерять сопротивление обмоток статора
асинхронного электродвигателя переменного тока
в том случае, когда они соединены звездой.
Петь
000
ML
дрц
ДРЗ'
с
4h
Схема измерения сопротивления обмоток статора
асинхронного электродвигателя.
Как видно из рисунка, фазные обмотки
электродвигателя Д и компенсирующие дроссели
ДР1, ДР2, ДРЗ в качестве которых используются
обмотки C80 В) трансформатора напряжения
типа УТН-1, подключаются к сети питания.
К точкам нулевых соединений для измерения
сопротивления * подключается стандартный мост
МО-62 (либо другой), который дополнительно
шунтируется конденсатором емкостью 400 мкФ.
Приведенная схема измерения
нечувствительна к изменению сопротивления сети питания,
поскольку это изменение не влияет на
суммарную величину сопротивления обмоток статора
и компенсирующих дросселей.
В связи с этим отпадает необходимость в
применении разделительных конденсаторов.
Применительно к приведенной схеме
измерения сопротивления обмотки статора температура
ее в нагретом состоянии /г определяется
следующим образом:
\ гг — гх гк-х
2 /"э.х гэ.х
rT=rx[l+a(tT— tx)],
(t-h),
где tx— температура обмотки статора в холодном
состоянии;
гг — сопротивление измерительной цепи при
температуре статора tr (сопротивление суммы трех
параллельно соединенных обмоток статора при
температуре /г плюс сопротивление трех
параллельно соединенных обмотэк
компенсирующих дросселей при температуре t)\
t — температура воздуха в месте расположения
дросселей компенсатора в момент измерения
сопротивления обмоток статора /у,
г% — сопротивление измерительной цепи при
температуре статора tx;
/э.х — сопротивление трех параллельно соединенных
обмоток статора электродвигателя при
температуре /х;
гк. х — сопротивление трех параллельно соединенных
обмоток дросселей компенсатора при
температуре tx;
а — температурный коэффициент сопротивления»
1 1
а~" 235 + tx
алюминия.
для меди; а =
245 -И*
для
Определение температуры нагрева обмотки
статора электродвигателя компрессора ФГ-
-0,7~3 B) с помощью описанного метода (без
отключения электродвигателя от сети) и с
отключением показали, что разность температур,
полученных при применении этих способов, не
превышает 0,2° С.
Таким образом, экспериментальная проверка
описываемого метода свидетельствует о
возможности применения предлагаемой методики
определения температуры нагрева обмотки статора
встроенного электродвигателя холодильных
компрессоров без отключения от сети питания.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Пиотровский Л. М., В а сютинский С.'Б.
Неговор ова Е. Д. Испытание электрических
машин. М., Госэнергоиздат, I960.
2. Мясников Н. А., Ужа некий B.C.,
Воробьев Ю. М. Измерение температуры обмоток
электродвигателей герметичных компрессоров.—
«Холодильная техника», 1970, № 2, с. 45—47.
3. Seel у ;R. E.—«Electrical Engng»., 1955, No. 1.
Канд. техн. наук О. И. БОГДАНОВ,
О. Г. БОГАТИКОВ, Л. М. ПЯСИК, М. Л. ГИНДИН,
Г. В. КРЫМ —ХОКБ ХМ
49

КОНСУЛЬТАЦИЯ
Отвечаем на письма читателей
Редакция получает много писем, в которых
читатели просят дать консультацию по
вопросам, связанным с пенсионным обеспечением,
дополнительными отпусками, нормативами
выдачи спецодежды, спецсбуви,
предохранительных приспособлений и
лечебно-профилактического питания.
Помещаем ответы на эти вопросы.
Вопрос. Какое действует положение при
назначении пенсий по старости рабочим аммиачных
холодильных установок?
Ответ. Советом Министров СССР утверждены
«Списки производств, цехов, профессий и
должностей, работа в которых дает право на
государственную пенсию на льготных условиях и в
льготных размерах» (М., «Профиздат», 1956).
В Списке № 2 (стр. 157, таблица XXXII)
указано, что машинистам (мотористам, компрес-
сорщикам), обслуживающим аммиачные
холодильные установки в промышленности и на
транспорте, пенсия назначается — мужчинам с 55 лет,
женщинам с 50 лет.
В соответствии с «Положением о порядке
назначения и выплаты государственных пенсий»,
утвержденным Постановлением Совета
Министров СССР от 3 августа 1972 г. № 590,
машинистам аммиачных холодильных установок пенсии
по старости назначаются на льготных условиях
при наличии стажа работы на этих установках
не менее 12,5 лет для мужчин и не менее 10 лет
для женщин. При этом общий стаж работы
должен быть для мужчин не менее 25 лет, для
женщин не менее 20 лет.
Инженерно-техническим работникам и
слесарям-ремонтникам, как не включенным в Список
№ 2, пенсия на льготных условиях не положена.
Вопрос. Какова продолжительность
дополнительного отпуска, полагающегося рабочим
аммиачных холодильных установок?
Ответ. Постановлением Государственного
Комитета Совета Министров СССР по вопросам
труда и заработной платы и Президиума ВЦСПС
от 12 июля 1963 г. № 198/П-17 утвержден
«Список производств, цехов, профессий и
должностей с вредными условиями труда, работа в
которых дает право на дополнительный отпуск
и сокращенный рабочий день» (М., «Экономика»,
1963).
В таблице XXXVIII (Общие профессии всех
отраслей народного хозяйства, стр. 623, п. 63)
указано, что машинистам (и их помощникам),
обслуживающим аммиачные, а также фреоновые
компрессоры, полагается дополнительный отпуск
в размере 6 рабочих дней.
Слесарям по ремонту оборудования
холодильных установок дополнительный отпуск не
полагается, так как данная категория работников
не значится в таблице XXXVIII. Машинистам
аммиачных холодильных установок и их
помощникам сокращенный рабочий день не положен.
Вопрос. Как должна быть правильно
произведена запись в трудовой книжке машиниста,
работающего на аммиачной холодильной установке?
Ответ. Правильной является следующая
запись:
«Зачислен в компрессорный цех (машинное
отделение)
(наименование предприятия)
машинистом аммиачной холодильной установки
с разрядом. .... ».
Запись «Зачислен машинистом в
компрессорный цех (машинное отделение)
(наименование предприятия) «неправильна,
так как не указано, что машинист работает
именно на аммиачной холодильной установке,
дающей право на льготу при назначении пенсии.
Вопрос. Какая спецодежда полагается
машинистам холодильных установок?
Ответ. В соответствии с «Типовыми
отраслевыми нормами бесплатной выдачи спецодежды,
спецобуви и предохранительных приспособлений» (М.,
Профиздат, 1968, вып. 1), утвержденными Пос-
становлением Государственного Комитета
Совета Министров СССР по вопросам труда и
заработной платы и Президиума ВЦСПС № 78/6
от 26 февраля 1960 г. (с последующими
дополнениями и изменениями, утвержденными
постановлениями этих же органов), установлены
следующие нормы:
для машинистов (и их помощников)
холодильных установок всех систем (п. 90, стр. 360) —
полукомбинезон хлопчатобумажный (срок носки
12 месяцев), куртка ватная, галоши
диэлектрические, перчатки диэлектрические,
противогаз противоаммиачный;
для машинистов (и их помощников)
аппаратного помещения (п. 91) — куртка ватная, брюки
50

ватные, руковицы брезентовые (срок носки 2
месяца), противогаз противоаммиачный;
для слесарей, дежурных слесарей по ремонту
холодильного оборудования в камерах (п. 95)—
куртка ватная, брюки ватные, валенки, галоши
резиновые, рукавицы комбинированные (срок
носки 2 месяца), противогаз противоаммиачный.
Спецодежда, спецобувь и предохранительные
приспособления, для которых не указан срок
пользования, являются дежурными.
Вопрос. Полагается ли рабочим,
обслуживающим аммиачные холодильные установки,
лечебно-профилактическое питание (молоко)?
Ответ. Перечень работ и профессий, дающих
рабочим право на ежедневное получение
бесплатного молока, определяется руководителем
предприятия по согласованию с профсоюзной
организацией (ФЗМК) в соответствии с
«Медицинскими показаниями» и «Правилами выдачи
молока». Указанный перечень прилагается к
коллективному договору или соглашению по
охране труда.
«Медицинские показания» для выдачи
бесплатного молока рабочим, занятым на производстве
с вредными условиями труда, разработаны Ми-
НОВЫЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
A1) 380924 B1) 1461768/28-13 B2) 23.07.70 E1) F
25 d 1/00 E3) 664.951.037.1.05
G1) Калининградский опытный завод судового и
рыбообрабатывающего оборудования G2) Л. П. БЕНЕШЮНАС,
и. п. швачко, л. в. климцов, м. в. Крючкова,
В. В. ШАГОВ, Б. А. ОНУФРИЕВ, А. Е. НИТОЧКИН,
М. С. УСАЧ, Ш.-С. Я. МЕКЕНИЦКИЙ
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ РЫБЫ НА
ПРОМЫСЛОВЫХ СУДАХ, состоящее из расположенных
один над другим транспортирующих органов для рыбы,
оросительной системы и системы охлаждения,
отличающееся тем, что, с целью предотвращения механических
повреждений рыбы, засорения чешуей транспортирующих
органов и системы орошения и обеспечения более
равномерного и интенсивного охлаждения рыбы, каждый
транспортирующий орган содержит две решетчатые рамы,
образованные полыми стержнями, одна из рам укреплена
неподвижно, а другая — с возможностью подъемно-
опускного движения для прохода ее между стержнями
неподвижной рамы и перемещения рыбы по последней,
при этом часть полых стержней неподвижной рамы
соединена с системой охлаждения, а другая часть имеет
отверстия и подключена к оросительной системе.
A1) 382890 B1) 1673570/24-6 B2) 30.06.71 E1) F 25Ь
45/00; F 25Ь 39/02 E3) 621.57.048-543.3G2) В. С. УЖАН-
ский
нистерством здравоохранения СССР в
соответствии с Постановлением Совета Министров СССР
от 14 июля 1965 г., №551. «Правилавыдачи
молока» утверждены 13 ноября 1969 г.
Постановлением Государственного Комитета Совета
Министров СССР по вопросам труда и заработной
платы и Президиума ВЦСПС.
В «Медицинских показаниях» отсутствует
аммиак как токсическое вещество, при работе
с которым рабочим полагается бесплатное
молоко. В «Правилах выдачи молока» имеется
разъяснение, что в тех случаях, когда отдельные
категории рабочих в соответствии с «Медицинскими
показаниями» не будут включены в перечень,
дающий право на получение молока, которое
ранее им выдавалось, руководитель
предприятия по согласованию с ФЗМК может в порядке
исключения сохранить за этими рабочими право
на получение бесплатного молока на время их
работы на данном предприятии, в данной
профессии.
И. М. ГИНДЛИН—ВНИХИ
В. М. КРАЮХИН — ЦК профсоюза рабочих
пищевой промышленности
E4) СПОСОБ ПИТАНИЯ ИСПАРИТЕЛЯ ЖИДКИМ
ХЛАДАГЕНТОМ
путем автоматической подачи последнего по
импульсу показателя степени заполнения испарителя,
например, по разности температур на его входе и выходе,
отличающийся тем, что, с целью повышения устойчивости
и надежности при использовании, например, змеевиково-
го испарителя, жидкий хладагент подают прерывисто
по импульсу времени в течение всего периода заполнения
испарителя.
A1) 382888 B1) 1642804/24-6 B2) 07.04.71 E1) F 25Ь
15/04; F 25Ь 49/00 E3) 621.575.531.3 G2) Б. И. ЗАМ-
ский
E4) СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ ХОЛОДОПРОИЗВОДИ-
ТЕЛЬНОСТИ АБСОРБЦИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ
УСТАНОВКИ, работающей преимущественно на водноам-
миачном растворе, путем изменения количеств
циркулирующего раствора и охлаждающей воды, проходящей
последовательно конденсатор и абсорбер, отличающийся
тем, что, с целью повышения точности регулирования,
количество циркулирующего раствора изменяют по
импульсу давления паров хладагента в испарителе,
поддерживая его постоянным, а количество охлаждающей воды
51

изменяют по ее температуре на входе в конденсатор,
поддерживая постоянной разность между температурами
воды, выходящей из абсорбера и входящей в конденсатор.
A1) 382889 B1) 1640314/24-6 B2) 31.03.71 E1) F 25Ь 31/00
E3) 621.57.041 G1) Рижский завод холодильных машин
«Компрессор» G2) П. Г. ЛАНГРАТС, Э. Ю. КАПЛАН,
В. С. КРЫЛОВ, А. А. ЛАПИНЬШ
E4) ГЕРМЕТИЧНЫЙ КОМПРЕССОР, содержащий
вертикальный приводной вал с осевым каналом для подачи
всасываемых паров хладагента и всасывающий патрубок,
выведенный в кольцевую полость между валом и
противовесом ротора электродвигателя, отличающийся тем, что,
с целью повышения эффективности охлаждения
встроенного электродвигателя и предотвращения попадания
смазочного масла в цилиндр компрессора, кольцевая полость
ограничена экраном и при помощи радиальных сверлений
в валу соединена с осевым каналом.
A1) 383975 B1) 1635697/24-6 B2) 25.03.71 E1) F 25Ь 39/04;
F 28Ь 1/02E3) 621.57.044.2 G1) Государственный,
всесоюзный институт по проектированию холодильников фабрик
мороженого G2) М. Н. МЕРТЕШОВ, А. А.ЛОБЗИН,
В. Я. ЯНЮК, А. И. БАЛАНДИН
E4) ИСПАРИТЕЛЬНЫЙ КОНДЕНСАТОР
ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ, содержащий корпус с размещенным
внутри трубчатым змеевиком, имеющим боковые стойки
для крепления калачей и установленное над змеевиком
устройство для разбрызгивания охлаждающей воды,
отличающийся тем, что, с целью получения воды с низкой
температурой, между трубами змеевика, параллельно
им, установлены деревянные рейки, расположенные на
прикрепленных к стойкам полочках.
A1) 382886 B1) 1674127/24-6B2) 25.06.71 E1) F 25Ь 9/02
E3) 621.573
G2) Г. Г. МИРОНОВ
E4) УСТРОЙСТВО ДЛЯ ОХЛАЖДЕНИЯ ГАЗА,
содержащее сопло Л аваля, подключенное к источнику сжатого
газа для его адиабатического расширения с получением
охлаждающей среды, и расположенный вокруг сопла
холодоприемник, отличающееся тем, что, с целью
повышения его экономичности, холодоприемник выполнен в
виде тора с тангенциальными патрубками для подвода
и отвода охлаждаемого газа и в месте сопряжения сопла
с тором предусмотрено окно для непосредственного
соприкосновения охлаждаемой и охлаждающей сред.
A1) 383878 B1) 1347880/24-6 B2) 14.07.69 E1) F 04Ь
39/04; F 25Ь 3/00 E3) 621.57.041
G1) Рижский завод холодильных машин «Компрессор»
G2) Э. Я. АУСВАЛЬД, Э. Ю. КАПЛАН, В. С.
КРЫЛОВ, П. Г. ЛАНГРАТС
E4) ГЕРМЕТИЧНЫЙ РОТАЦИОННЫЙ КОМПРЕССОР,
содержащий размещенный на валу компрессора ротор
электродвигателя, снабженный противовесом,
отличающийся тем, что, с целью предотвращения попадания масла
через всасывающий патрубок в рабочую полость
компрессора, всасывающий патрубок выведен в полость,
расположенную между валом и противовесом ротора.
A1) 383972 B1) 1453407/24-6 B2) 30.06.70 E1)^F 25b 15/06
E3) 621.575.1 G2) Л. М. РОЗЕНФЕЛЬД, Н. Г. ШМУЙ-
ЛОВ, Ю. А. ВОЛЬНЫХ, Б. М. ШАВРА, Е. П.
ИВАНОВ
E4) АБСОРБЦИОННАЯ БРОМИСТОЛИТИЕВАЯ
ХОЛОДИЛЬНАЯ МАШИНА, содержащая размещенные в
одном корпусе трубчатые испаритель для производства
холода и абсорбер для поглощения паров хладагента
после испарителя и перфорированные трубы для отвода
проникающего в корпус воздуха, отличающаяся тем, что,
с целью повышения экономичности, трубный пучок
испарителя выполнен в виде отдельных секций с паровыми
коридорами между ними и одинаковым шагом труб в
каждой секции, но увеличивающимся от секции к секции
в радиальном направлении по ходу паров хладагента,
трубный пучок абсорбера имеет зигзагообразную форму
с отсеком внутри, а перфорированные трубы помещены
внутри указанного отсека.

КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
Новая книга по кондиционированию воздуха
Б. В. БАРКАЛОВ, Е. Е. КАРПИС. «Кондиционирование
ниях (основы проектирования и расчета)» М., Стройиз
В 1971 г. издательством литературы по строительству
была выпущена книга Б. В. Баркалова и Е. Е. Карписа
«Кондиционирование воздуха в промышленных,
общественных и жилых зданиях (основы проектирования и рас-
счета)».
Книга может служить ценным пособием при
проектировании и расчете систем кондиционирования, так как в
ней подробно рассмотрены и ясно изложены вопросы
проектирования установок кондиционирования воздуха,
приведены данные для расчета систем и отдельных элементов
установок и сетей.
Наряду со сведениями общего характера и,частично уже
освещавшимися в технической литературе, в книге
содержится новый материал, основанный на последних работах
советских ученых и представляющий значительный
интерес для специалистов, работающих в этой области.
Первая глава посвящена описанию, характеристикам
и классификации различных систем кондиционирования
воздуха с указанием области их применения.
Во второй — четвертой главах даны выбор расчетных
параметров воздуха в помещениях, основы расчета теп-
лопоступлений и методика определения
производительности систем.
В пятой — седьмой главах рассмотрены методы
расчета тепловлажностной обработки воздуха в камерах
орошения, способы осушки его и расчет поверхностных
теплообменников (нагревание и охлаждение воздуха). Здесь
же описаны результаты исследований вращающихся
регенеративных теплообменников.
Информация о борьбе с запахами и об ионизации
воздуха содержится в восьмой главе.
Различные схемы и расчет систем тепло- и холодоснаб-
жения для систем кондиционирования подробно освещены
в девятой главе.
В последующих двух главах изложены основные
принципы и способы регулирования систем и установок, а
также даны расчеты распределения воздуха в
помещениях.
В заключительной гларе приведены
технико-экономические показатели систем кондиционирования.
Серьезная и интересная книга, к сожалению, не
лишена недостатков. К ним следует отнести отсутствие данных
о выборе, расчете и применении устройств для очистки
воздуха как подаваемого в помещения, так и удаляемого
наружу и используемого для рециркуляции.
Нет сведений о требуемых уровнях шума и вибрации,
«о расчете и конструкциях глушителей, виброизоляции,
воздуха в промышленных, общественных и жилых зда-
дат, 1971, 270 стр., тираж 20000 экз., цена 1 р. 66 к.
акустических расчетах систем воздуховодов. Рассмотрены
вентилируемые светильники только для общественных и
административных помещений, и ничего не сказано об
особенностях их применения в промышленных зданиях.
Разделы, посвященные теории и расчету
поверхностных теплообменных аппаратов и камер орошения,
слишком растянуты. Следовало бы предложить графическое
решение поставленных в тексте задач.
Неправильно утверждение авторов (стр. 222), что
применение направляющих аппаратов для регулирования
производительности вентиляторов не может быть
рекомендовано при двухвентиляторных схемах.
Некоторые материалы в книге частично устарели в
связи с выходом новых строительных, санитарных и
противопожарных норм проектирования. Так, таблицами
2.1 и 2.2 пользоваться уже нельзя, неверно указаны
категории пожаро- и взрывоопасное™ установок холодоснаб-
жения (в разделе 9 главы девятой).
Есть ряд мелких замечаний. Так, на стр. 151, п. 11,
слова «приняв ориентировочно величину т = 2,7 (по
табл. 7.10)» следовало бы исключить как не
соответствующие ходу расчета и исправить формулу:
Оп 23 500
" = 1^й = - 0,61.0,377-2.7 =7299 ккалДч.м*),
где 2.7 в знаменателе — общее число секций.
На стр. 121 формула F.7) должна быть исправлена
следующим образом:
ссп = 3400 .i/1 '8?^тв ккал/(ч .м2 .°С).
Необходимо исключить из формул C.3) и C.4) на стр. 65
коэффициент klt поскольку он не относится к расчету для
стен.
Формулу на стр. ПО следует записать:
Gr = WT : Bv = 5500 : 0,58 = 9480 кг/ч.
Отмеченные здесь недостатки не снижают научной и
практической ценности изложенных в книге материалов.
При переиздании следует учесть указанные выше
замечания и дополнить книгу новыми материалами.
В. И. МОШКИН — ГПИ-1 Минлегпрома СССР
¦

ХРОНИКА
Конференция молодых специалистов
по холодильной технике и технологии
В Москве во ВНИХИ 18—19 июня
1973 г. проходила первая Всесоюзная
научно-техническая конференция
молодых специалистов по холодильной
технике и технологии. Конференция
была организована Комитетом по
холодильной технике и технологии
Центрального правления НТО пищевой
промышленности совместно с Советом
молодых специалистов ВНИХИ и
посвящена 50-летию присвоения Комсомолу
имени В. И. Ленина.
Для участия в работе конференции
были приглашены молодые
специалисты из 34 организаций. В работе ее
приняли участие около 100 человек.
Из 32 докладов, представленных
оргкомитету, в программу были включены
17, тезисы которых были изданы
отдельной брошюрой.
На конференции были проведены
три рабочих заседания.
На первом заседании (председатель
— доктор техн. наук В. Б. Якобсон),
посвященном рассмотрению докладов
по холодильным машинам и аппаратам,
наиболее интересными были доклад
В. Г. Пикина (Краснодарский
политехнический институт) — «К вопросу
создания маслоотделителей роторного
типа», а также доклад Р. А. Думаняна,
В. Н. Евстафьева, Д. А. Капелькина
и Е. Г. Петрова (Ленинградский
технологический институт холодильной
промышленности) — «Исследование
регулирования ступени холодильного
турбоагрегата с помощью входных
регулирующих аппаратов».
Второе заседание (председатель —
доктор техн. наук А. А. Гоголин)
было посвящено рассмотрению
вопросов теплопередачи в теплообменных
аппаратах холодильных машин.
С большим интересом были
заслушаны доклад А. В. Боришанской
(ЛТИХП) — «Интенсификация
теплообмена при кипении холодильных
агентов с помощью пористых металлических
покрытий», а также доклад В. С.
Горбунова (Московский институт
народного хозяйства им. Г. В. Плеханова)
— «Исследование процессов тепло- и
массообмена в установках для
поддержания газового состава атмосферы
холодильных камер».
На третьем заседании
(председатель — канд. техн. наук И. И. Кар-
гальцев) были рассмотрены доклады,
посвященные проблемам холодильной
технологии пищевых продуктов.
Наиболее интересным был доклад
аспирантки ВНИХИ Т. Д. Быковой
на тему — «Исследование влияния
температурных режимов хранения на
устойчивость яблок к инфекционным
заболеваниям».
Указанные выше доклады были
отмечены как лучшие, а их авторы
награждены Почетными грамотами ЦП
НТО пищевой промышленности и
памятными подарками.
Для всех участников конференции
была организована экскурсия на
Останкинский мясоперерабатывающий
комбинат и панораму «Бородинская
битва».
Успешному проведению
конференции способствовала большая
организаторская работа членов Совета
молодых специалистов ВНИХИ, удачно
выступившими в роли радушных
хозяев и особенно — председателя Совета
В. А. Быкова.
Хочется надеяться, что такие
конференции войдут в традицию и будут
способствовать дальнейшему развитию
отечественной холодильной техники и
технологии, а также выявлению
талантливых молодых ученых.
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием
и скоропортящимися продуктами в 1972 г.
В 1972 г. в СССР было ввезено холодильное
оборудование и оборудование для кондиционирования воздуха на
общую сумму 59,6 млн. руб.; в том числе из ГДР на
38,0 млн., из Венгрии на 8,5 млн., из Чехословакии на
8,2 млн., из ФРГ на 2,0 млн. руб.
Из ГДР импортировано также 124
поезда-рефрижератора, 60 изотермических вагонов и 225 вагонов с
индивидуальным охлаждением к поездам-рефрижераторам,
общей стоимостью 32,4 млн. руб.
Ввезено из Польши 5010 изотермических автомобилей
и из Чехословакии 985 авторефрижераторов на общую
сумму 25,9 млн. руб. Импорт домашних холодильников из
Финляндии составил 9,5 тыс. шт. на сумму 803 тыс. руб.
Экспорт холодильного оборудования и оборудования
для кондиционирования воздуха выразился в сумме
2,5 млн. руб. Вывезено также 65,0 тыс. домашних
холодильников на 5,5 млн. руб.
Оборот внешней торговли скоропортящимися
продуктами составил в 1972 г. 742,6 млн. руб. По отдельным
видам продуктов оборот выразился в следующих цифрах
(в тыс. руб.):
Экспорт Импорт
Мясные и молочные продукты . . . 104913 134582
Рыба и рыбные продукты 72864 14069
Овощи, фрукты и ягоды 13052 403166
Экспорт некоторых продуктов составил в
натуральном выражении:
Мясо свежемороженое 37,0 тыс.т
Консервы мясные 56,4 млн. банок
Масло коровье 16,3 тыс. т
Сало топленое 122,7 « «
Консервы молочные 73,1 млн. банок
Сыры 7,2 тыс. т
Рыба 242,2 « «
Консервы рыбные 58,8 млн. банок
Консервы лососевые . 13,8 « «
54

Консервы крабовые 8,5 млн. банок
Икра красной рыбы и лососевых . . . 127,9 т
Икра прочих рыб 870,0 «
Жир китовый 16,0 тыс. т
Мясо китовое 10,0 « «
Импорт отдельных продуктов в 1972 г.
характеризуется следующими цифрами;
Мясо свежемороженое 40,1 тыс. т
Птица свежемороженая ....... 44,9 « «
Консервы мясные 62,3 млн. банок
Консервы мясорастительные .... 41,7 « «
Масло коровье 6,2 тыс. т
Молоко сухое 28,2 « «
Сыры 9,5 « «
Брынза 8,9 « «
Яйца в скорлупе 1028,7 млн. шт.
Рыба 6,6 тыс. т
Филе рыбное 14,0 « «
Икра 77,4 т
Помидоры свежие 89,6 тыс. т
Лук репчатый 32,5 « «
Другие овощи свежие 147,1 « «
Консервы овощные 346,5 « «
Томатная паста и пюре
Яблоки
Виноград
Апельсины
Лимоны
Мандарины
Бананы
Ананасы
Прочие свежие фрукты и ягоды . . .
Изюм
Финики
Чернослив
Прочие сухие фрукты и ягоды . . .
Сиропы фруктовые и ягодные . . . .
Соки фруктовые и ягодные
Конфитюр
Компоты
Фрукты и ягоды сульфитированные
Орехи и миндаль
Вина виноградные
Пиво
21.4 тыс. т
326,5 « «
29,2 « «
330,5 « «
56,2 « «
14.2 « «
15,0 « «
8.3 « «
28.3 « «
58.5 « «
21.6 « «
3,0 « «
13.4 « «
6,8 « «
50,3 « «
34,3 « «
100,9 « «
34,6 « «
47,0 « «
779,3 « «
3.4 млн. дкл
«Внешняя торговля СССР за 1972 год». Статистический
обзор. М., «Международные отношения», 1973.
ny>jV\A/\A/\AA/VV\/V\/V\/V^^
Владимир Сергеевич
Мартыновский
2 августа 1973 г. после тяжелой продолжительной
болезни скончался член КПСС с 1939 г., видный советский
ученый в области энергетики и холодильной техники,
заслуженный работник высшей школы СССР,
заслуженный деятель науки и техники УССР, доктор технических
наук, профессор, ректор Одесского технологического
института холодильной промышленности Владимир
Сергеевич МАРТЫНОВСКИЙ.
В. С. Мартыновский родился в 1906 г. з семье
революционера-народовольца. Пятнадцатилетним юношей
он начал трудовую деятельность. Работал электриком,
затем машинистом на судах Черноморского
пароходства, учился на рабфаке. В 1930 г. Владимир Сергеевич
закончил Одесский политехнический институт, затем
аспирантуру. С 1933 г. он преподавал в вузах Одессы.
Во время Великой Отечественной войны Владимир
Сергеевич сражался в рядах Военно-Морского флота
на южных фронтах, принимал участие в обороне
Севастополя и Северного Кавказа.
В послевоенный период Владимир Сергеевич все
силы отдает подготовке инженерных кадров,
плодотворной научной деятельности.
В 1948 г. В. С. Мартыновский возглавил Одесский
технологический институт пищевой и холодильной
промышленности. По его инициативе в институте организованы
холодильный факультет и кафедра холодильных машин.
До конца жизни Владимир Сергеевич был бессменным
ректором института.
Велик научный вклад профессора В. С.
Мартыновского. Его труды по термодинамике, теплоэнергетике и
холодильной технике приобрели широкую известность.
Им опубликовано свыше 150 научных работ, 8
учебников и монографий, получено 18 авторских свидетельств.
Профессором В. С. Мартыновским выполнено много
работ по новым методам получения холода, в том
числе по термоэлектрическому охлаждению,
фреоновым эжекторным машинам и т. д.
Он один из создателей универсальной воздушной
турбохолодильной машины ТХМ-1-25. В. С.
Мартыновский и его ученики впервые в стране провели
фундаментальные исследования вихревого эффекта
температурного разделения газов.
Владимир Сергеевич создал большую научную
школу холодильщиков. Среди его учеников 6 докторов и
свыше 30 кандидатов технических наук.
Владимир Сергеевич много сделал для подготовки
инженерных и научных кадров развивающихся стран.
Он работал заместителем директора Департамента
образования и прикладных наук ЮНЕСКО и участвовал в
создании вузов в ряде стран.
Научная и организаторская деятельность Владимира
Сергеевича Мартыновского широко известны в СССР и
за рубежом. Многие годы профессор В. С.
Мартыновский достойно представлял советскую науку и высшую
школу в ЮНЕСКО и в Международном институте
холода.
В. С. Мартыновский неоднократно избирался в
руководящие партийные и советские органы; был
делегатом XXIV съезда КП Украины. Родина наградила его
двумя орденами Ленина, орденом Трудового Красного
Знамени и многими медалями.
Светлая память о Владимире Сергеевиче
Мартыновском, верном сыне Коммунистической партии,
замечательном ученом, талантливом организаторе и
педагоге, большом патриоте, настоящем человеке навсегда
сохранится в наших сердцах.
SS

В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
621.56/.59 D39.1)
Распределительные холодильники Всевенгерского объединения
холодильной промышленности
Канд. экон. наук В. П. ВАЛЕЙКО
Научно-исследовательский институт научно-технической информации
Грузинской ССР
Холодильная промышленность Венгерской Народной
Республики * осуществляет хранение продукции,
требующей охлаждения, и выпускает быстрозамороженные
продукты. Общая емкость холодильников ВНР (не
считая холодильников для хранения фруктов) в 1971 г.
составила 74 тыс. т, из которых 65 тыс. т находится в
ведении Всевенгерского объединения холодильной
промышленности, организованного в 1963 г. и объединяющего все
распределительные холодильники.
Около 12% всех емкостей холодильников (9 тыс. т)
приходится на мясную, птицеперерабатывающую и
пивоваренную промышленность.
Всевенгерское объединение холодильной
промышленности использует для своих целей 60% емкостей
холодильников, а 40% B6 тыс. т) емкостей сдает в аренду другим
отраслям. Так, например, мясная промышленность
арендует ежегодно до 14 тыс.т холодильных емкостей,
птицеперерабатывающая — до 4 тыс. т, молочная — до
2 тыс. т.
Распределительные холодильники ВНР выпускают
быстрозамороженные продукты. Мощности по
производству быстрозамороженной продукции на
холодильниках Всевенгерского объединения холодильной
промышленности в 1970 г. достигли 50 тыс. т, а выпуск
продукции в 1970 г. составил 37 тыс. т и в 1971 г. — около
40 тыс. т.
Коэффициент загрузки холодильников Всевенгерского
предприятия холодильной промышленности довольно
высок: в 1971 г. он составил 0,8. Поэтому венгерские
специалисты считают, что дальнейший рост объема производства
пищевых продуктов требует как улучшения
использования имеющихся емкостей, так и строительства новых.
В 1971 г. в г. Бакешчаба реконструирован холодильник,
в результате чего его емкость возросла до 10 тыс. т, а
годовая производственная мощность цеха быстрого
замораживания увеличилась на 3 тыс. т. В г. Дунакеси
заканчивается строительство холодильника емкостью 10 тыс. т,
который по плану должен будет производить в год до
2 тыс. т быстрозамороженной продукции.
Характерным для производства быстрозамороженной
продукции на холодильниках Всевенгерского объединения
холодильной промышленности является то, что большая
часть этой продукции направляется на экспорт. Внутри
* См. также статью Э. Ал маши «Холодильная
промышленность Венгрии» в № 6 журнала «Холодильная
техника» за 1971 г., с. 58 (Ред.)
страны в 1971 г. было реализовано следующее количество
быстрозамороженных продуктов (в тыс. т): фруктов и
фруктовой пульпы — 1,74, овощей — 6,45,
полуфабрикатов и готовых блюд — 3,15.
На экспорт идут в основном быстрозамороженные
малина, крыжовник, смородина, клубника, вишня, зеленый
горошек, зеленая фасоль.
Всевенгерское объединение осуществляет
сотрудничество со шведской фирмой «Финдус». Согласно
заключенному соглашению в ВНР поставляются
высококачественные семена сельскохозяйственных культур, хорошо
зарекомендовавших себя в условиях Венгрии, и специальное
оборудование для производства быстрозамороженных
продуктов, а ВНР поставляет в Швецию
быстрозамороженную продукцию.
Потребности предприятий холодильной
промышленности в овощном и фруктовом сырье растут и для
увеличения его поставок на холодильники используется система
договоров.
Сельскохозяйственные предприятия, заключившие
договор с Всевенгерскими объединениями холодильной
промышленности на поставку овощного или фруктового
сырья, получают ряд льгот. При выполнении договора
поставки сырья им предоставляются кредиты и дотации,
в частности на расходы, связанные с защитой растений
и плодов от сельскохозяйственных вредителей, что
позволяет получить высококачественное сырье. Помимо этого,
были повышены закупочные цены на отдельные виды
сырья. Тем не менее предприятия ощущают недостаток в
сырье, и обеспеченность им имеющихся производственных
мощностей составляет 80—85%.
Холодильники Всевенгерского объединения
холодильной промышленности довольно хорошо оснащены
современной техникой для производства
быстрозамороженной продукции. Так, для выпуска быстрозамороженного
шпината используется опыт ЧССР по эксплуатации
механизированной линии мощностью 2 т/ч. На линии
автоматизировано регулирование температуры бланширования,
подача воды при промывке и охлаждении, регулирование
транспортировки материалов.
Для производства быстрозамороженного зеленого
горошка используют линию мощностью 2 т/ч,
изготовленную в ВНР. На линии автоматизировано регулирование
температуры бланширования, транспортировка
материалов в пределах линии и измерение производительности.
С точки зрения технического оснащения цеха по
производству быстрозамороженной продукции представляет
интерес холодильник в г. Мишкольце. На холодильнике
S6

предусмотрены камеры емкостью 620 т с температурой
ОС для хранения сырья. Для быстрого замораживания
используются туннельные морозилки с температурой до
—40° С. Кроме того, для замораживания зеленого
горошка и отдельных видов ягод имеются специально
сконструированные флюидизационные скороморозильные
аппараты, что позволяет получать продукцию высокого
качества. Предусмотрено отделение по производству
быстрозамороженных вареников с различной начинкой, которые
пользуются большим спросом у населения.
В пятилетнем плане развития народного хозяйства
ВНР намечено дальнейшее повышение потребления
быстрозамороженных продуктов. Планом потребления
пищевых товаров в 1971—1975 гг. предусмотрено повысить
калорийность питания на 3%, потребление животных
белков на 15% при запланированном снижении потребления
зерна и картофеля. Так, в 1975 г. потребление
быстрозамороженных овощей возрастет на 34% по сравнению с
1970 г., быстрозамороженных фруктов и фруктовой
пульпы на 24% и т. д.
Народное предприятие «Машиностроительный завод
Галле» — надежный партнер для отечественных и
зарубежных покупателей холодильного оборудования.
Комфортные условия в промышленных и
общественных зданиях, конторах и магазинах создаются с помощью
современных кондиционирующих установок.
Потребность в мощных холодильных установках для этой цели
за последние годы резко возросла.
Завод выпускает серию типовых водоохлаждающих
агрегатов, основные узлы которых (компрессор, тепло-
обменные устройства и аппаратура включения и
регулирования) построены строго по блочному принципу; агрегаты
этой серии поставляются с компрессорами как в
полугерметичном, так и в открытом исполнении. Могут быть
отдельно поставлены компрессорные и испарительные
агрегаты. Регулирующая аппаратура выполнена так, что из
нескольких блоков можно составить установку
повышенной мощности. Холодопроизводительность
водоохлаждающих агрегатов от 66 тыс. до 400 тыс. ккал/ч.
Агрегат поставляется с завода полностью
смонтированным и оснащенным проводкой после тщательной про-
В связи с этим необходимо увеличить число единиц
специального холодильного оборудования в торговой сети.
Так, в 1975 г. в торговле будет насчитываться 25 тыс.
единиц холодильных прилавков, т.е. в 1,5 раза больше,
чем в 1970 г.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. К i s L a s z 1 6. Az elelmiszeripar tavlati fejlesztese-
nek koncepcioja. — «Elelmez. ipar», 1972, sz. 3,
pp. 65—70.
2. Lenart L a j о s. Az elelmiszeripar feladatai. —
«Muszaki elet», 1972, sz. 13, p. 3.
. 3. A hutoipar fejlesztese es az elelmiszer — gazdasag. Irta:
Feher Lajos a Minisztertanacs elnokhelyettesse. —
«Magyar Hirbap», 1972, sz. 5, p. 27—31.
4. Bonyhadi Peter. Kertbol — a hutoszekre-
nyde. — «Figyelo», 1971, sz. 12, pp. 1,2.
5. Az elelmiszeripar termekszerkizete. — «Muszaki elet»,
1972, sz. 27, p. 8.
верки работоспособности и производительности. Размеры
установки позволяют транспортировать ее через любые
стандартные двери.
Безопасный хладагент R22 обеспечивает возможность
установки агрегата в любом месте. На Лейпцигской
весенней ярмарке 1973 г. демонстрировались агрегаты
моделей 90, 180 и 360, которым присвоен Знак качества «Q».
Установка 180 уже ранее была отмечена золотой медалью
Лейпцигской весенней ярмарки 1970 г.
Водоохлаждающие агрегаты машиностроительного
завода в г. Галле особенно хорошо зарекомендовали
себя во Франции и ФРГ, где они удовлетворяли самым
жестким требованиям. Следует особенно отметить полный
заводской монтаж агрегатов вместо монтажа на месте
применения.
К одной установке можно присоединять любое число
потребителей. Возможна также параллельная работа
нескольких агрегатов.
(Сообщение Народного предприятия «Комбинат вентиля-
ционной и холодильной техники», г. Дрезден, ГДР)
Водоохлаждающие агрегаты машиностроительного завода
в г. Галле (ГДР)
¦

НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
621.51
Феррожидкости и их применение
Феррожидкости — это жидкости принципиально
нового типа, представляющие собой коллоидный раствор,
содержащий частицы магнитного материала — окиси же-
о
леза — величиной порядка 100 А. В качестве основы
коллоидного раствора могут быть использованы вода,
глицерин, эфир, углеводороды, силикон, четырехфтористый
углерод, керосин и другие жидкости.
В магнитных коллоидах между частицами окиси железа
действуют магнитные силы. Изменяя величину
магнитного поля, можно регулировать в широких пределах
физические свойства феррожидкости: плотность, вязкость и
оптическую прозрачность. Свойства феррожидкости
зависят от состава основы и концентрации жидкости. С
уменьшением величины магнитного поля плотность жидкости
уменьшается, а с увеличением — возрастает.
Характеристика феррожидкости на керосиновой основе
(по данным японского филиала «Элепон Инжиниринг»
американской фирмы « Феррофлюидикс » )
Показатели
Плотность,
г/см3 ....
Вязкость B5°С),
пуазы ....
Начальная
магнитная
проницаемость . ...
Индукция
насыщения, Гс

Электросопротивление E0 Гц),
Ом-см ....
Допустимая
рабочая
температура, °С . . .

Диэлектрическая постоянная
Поверхностное
натяжение,
дин/см ....
Срок службы
Номинальное
значение
0,90
300
1,2
125
108
100
20
28
Неограниченный
Возможная область
значений
До 1,7
До 10 000
До 3,0
До 1000
—
До 204
2—100
—
Неограниченный
Применение феррожидкости открывает большие
возможности во многих областях науки и техники.
Так, можно создать тепловую машину без механически
движущихся частей, если поместить феррожидкость в
кольцевой трубопровод, проходящий через
электромагнит. При этом на одном из участков трубопровода
обеспечивается нагрев феррожидкости выше температуры
размагничивания, а на другом — охлаждение, достаточное
для восстановления намагничивания. В результате
возникает циркуляционное движение феррожидкости по
трубопроводу.
В холодильном и компрессорном машиностроении,
в насосостроении, и вакуумной технике широкое
применение найдут герметичные уплотнения с использованием
феррожидкости. Для таких уплотнений характерны
полная герметичность, низкий коэффициент трения,
длительный срок службы и возможность работы на высоких
скоростях вращения.
Подшипники, в которых применяются феррожидкости,
могут работать без механического контакта вала и корпуса
(используется явление всплывания магнита,
погруженного в феррожидкость).
В процессе обогащения руды с помощью
феррожидкости можно разделять ее по плотности, используя
способность феррожидкости загустевать под действием
магнитного поля.
При лечении опухоли феррожидкость может быть
введена в опухоль и с помощью магнита переведена в
положение, препятствующее поступлению крови.
Герметичные уплотнения с использованием
феррожидкости, применяющиеся для герметизации вращающихся
валов, разработаны американской Корпорацией
ферромагнитных жидкостей.
Герметичность уплотнений достигается за счет
удерживания феррожидкости магнитным полем в узких
кольцевых зазорах (рис. 1). В неподвижном состоянии и при
Рис. 1. Схема уплотнения вала с помощью
феррожидкости :
1 — магнитное ярмо; 2 — постоянный магнит; 3 —
феррожидкость; 4 — вал с кольцевыми бороздками.
58

высоких скоростях вращения феррожидкость находится в
постоянном контакте с поверхностью магнита и
поверхностями кольцевых бороздок на вращающемся валу,
обеспечивая надежное механическое уплотнение.
Японским филиалом «Элепон Инжиниринг» (г. Осака)
американской фирмы «Феррофлюидикс» для уплотнения
вращающихся валов при вводе их в вакуумные объемы
разработаны уплотнительные втулки серий SB-500,
5В-252, 5В-253 (рис. 2). В корпусе машины
устанавливается специальная втулка 7, в которой размещены один
или несколько постоянных магнитов 2. На валу
нарезаются остроугольные кольцевые бороздки 3.
Феррожидкость 4 удерживается магнитным полем в узких
кольцевых зазорах, обеспечивая высокую степень
герметичности. При этом используется ее свойство загустевать под
действием магнитного поля (повышать плотность), а
также целый ряд совершенно новых эффектов — пикообра-
зование и нестабильность плоской поверхности. Эти
свойства феррожидкости обеспечивают всплывание ротора,
поэтому втулка осуществляет не только герметизацию
вращающегося вала, но и выполняет работу подшипника.
Однако для повышения надежности в разработанной
конструкции втулки типа «Феррометик» предусматриваются
дополнительные шариковые подшипники.
Рис. 2. Уплотнительная втулка типа «Феррометик»:
1 — втулка; 2 — постоянный магнит; 3 — кольцевые
бороздки; 4 — феррожидкость.
Преимуществами втулок типа «Феррометик» являются
полная герметичность (Ю-13 см3/с гелия при нормальной
температуре и нормальном давлении по гелиевому тече-
искателю), малый коэффициент трения, возможность
работы при частоте вращения более 10 000 об/мин (в
специальных моделях возможна частота вращения свыше
75 000 об/мин), длительный срок службы (более 13 000 ч),
простота монтажа, минимальное обслуживание,
уплотнение валов диаметром свыше 600 мм, перепад давления до
40 кгс/см2.
Техническая характеристика втулки SB-500
Частота вращения (номинальная), об/Мин . . . 10000
Передаваемый момент вращениг, кг-см . . . . 288
Передаваемая мощность, л. с 50
Нагрузка, кг
осевая 180
радиальная 22,5
Перепад давлений, кгс/см2 4,2
Биение вала, см 0,0025
Масса, кг 1,8
По сообщению «Элепон Инжиниринг», ведущие фирмы
США перешли к промышленному применению
герметичных уплотнительных втулок.
Фирмы «Кларк» и «Коупленд» используют их в
конструкциях компрессоров, фирма «Балзерс» — в вакуумных
насосах.
Известны работы по созданию коллоидов с
содержанием до 50% магнитного материала. Ожидается, что при
использовании высококонцентрированных
феррожидкостей в конструкциях сальниковых уплотнений можно
обеспечить герметизацию машин при перепадах давлений
до 350 кгс/см2.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1. Ж в и р д л и с В. Сильные магнитные жидкости.—
«Рационализатор и изобретатель», 1972, № 12, с. 26—29.
2. Проспект японского филиала «Элепон Инжиниринг»
американской фирмы «Феррофлюидикс».
3. Л ы к о в А. В. Развитие науки о тепломассообмене.—
«Вестник Академии Наук БССР», 1972, № 7, с. 18—25.
Э. Н. ПЛАСТИНИНА, В. И. МОЗГИНА — ЦИНТИхимнеф-
темаш
A/VVVVNAAAAAA/VVVVVAAA^
ВНИМАНИЮ ЧИТАТЕЛЕЙ!
ОТКРЫТА ПОДПИСКА НА 1974 ГОД
НА ЕЖЕМЕСЯЧНЫЙ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ И ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ
ЖУРНАЛ
«ХОЛОДИЛЬНАЯ ТЕХНИКА»
Журнал распространяется только по подписке. Подписка
принимается без ограничения в пунктах подписки «Союзпечать», на почтамтах, в
узлах и отделениях связи, а также общественными распространителями
печати на предприятиях, в учреждениях и учебных заведениях.
Периодичность— 12 номеров в год. Объем номера—4 печатных листа
F4 страницы).
Подписная цена: на 12 месяцев —6 руб.г на 6 месяцев —3 руб.
Цена отдельного номера — 50 коп.
59

СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
663.674@83.74)
Новые нормы расхода сырья при производстве мороженого
Министерством мясной и молочной промышленности
СССР и Министерством торговли СССР в марте 1973 г.
утверждены новые нормы расхода сырья при производстве
мороженого на фабриках и в цехах холодильников и
предприятий молочной промышленности.
Нормы введены взамен действовавших, утвержденных
Государственным Комитетом по пищевой промышленности
при Госплане СССР 10 ноября 1964 г.
Новые нормы разработаны лабораторией мороженого и
холодильной технологии молочных продуктов ВНИХИ на
основе экспериментальных определений потерь сырья по
элементам технологического процесса в цехах мороженого
17 холодильников и 17 предприятий молочной
промышленности. При разработке были использованы также отчетные
данные 156 предприятий о потерях сырья в производстве
мороженого за 1967—1971 гг. В проведении экспериментов,
помимо ВНИХИ, участвовали производственные
лаборатории холодильников, гормолзаводов, областных
управлений и областных производственных объединений молочной
промышленности.
Новые нормы предусматривают снижение на 3—11%
потерь сырья при производстве мороженого. Они разработаны
с учетом годового объема производства всех видов
мороженого и по основным видам расфасовки продукта.
В нормах расхода сырья учитываются все потери,
возникающие по ходу технологического процесса производства
мороженого, начиная с закладки сырья в заготовительную
(смесительную) ванну и кончая упаковкой готовой
продукции.
Для предприятий молочной промышленности потери
приняты с момента поступления сырья в цех мороженого.
Нормы предельно допустимого расхода сырья (см.
таблицу) выражены в килограммах смеси, требующейся для
выработки 1 т мороженого. В нормы расхода сырья на вы-
Годовой
объем
производства
мороженого всех
видов, т
X , X
2^я
ч^а
s^3
и a 3^
» X с Я
~ х 2 я
И CX.CJ Ч
о я с
о я х
о со ее
Ю Я Я X
брикеты
на вафлях и
без вафель,
выработанные
с
применением
рассольного
генератора, а также
с
использованием ручной
расфасовки
со я
*.& . со
Л w О) о
5 и Э н
rat» « rag
S°gs<
^5*зО
l*sss
Л X о О О
я Ч о н н
Мороженое (виды
по расфасо
в вафельных и бумажных
стаканчиках
<У
osn
д cu о
к я 5
2й§ я
ss|§.
*0 <" о Н
2-я о а
S СХсс (U
я с с. я
,
So
я са
03
2о
10Л1
учн
вки
CJ О)*»
я о ,
эзован
низир
расфа
4 w^
5 о о я
5 2«Я
я к я
s S га о
О О) Я О
вке)
жках
ованной
асовке
2 5"&
О.Я О
со со
X Я о.
3 к
д со=Я
о.* °
га w я
СО м ^*
о.
я с я
«ЭСКИМО» И

«Ленинградское»
ончи-
ой гла-
га ^
\о со
* ч
3*
|3$
О (Q К
сх сх
я я >,
U Я со
га
О ло»
ся
х ч о
Я (X
V X х
о н «
о я ?
сич 5 и
я с ко
гао
я я яю
До 2000
2000,1—5000
Свыше 5000
1006,5
1005,0
1004,5
На фабриках и в цехах мороженого холодильников
1014,0
1013,0
1012,0
1019,0
1018,5
1018,0
1014,3
1014,0
1013,3
1013,7
1013,2
1012,5
1020,0
1019,0
1018,0
1015,0
1014,0
1013,0
1026,5
1026,0
1024,0
На фабриках и в цехах мороженого предприятий молочной промышленности
1027,5
1026,5
1013,0
1012,5
1012,0
До 50 I 1015,0 I 1026,0 I — | 1026,0 I 1022,0 I 1023,0 I 1023,0 I 1027,0
50,1 — 150 1012,0 1023,0 — 1022,0 1019,0 1019,0 1022,0 1024,0
150,1—250 I 1011,0 1021,0 1021,0 1020,0 1017,0 1018,0 1021,5 1022,0
250,1—500 1009,0 10i9,0 1020,5 1019,0 1016,0 1016,5 1021,0 1021,0
500,1 — 1000 1008,0 1017,0 1019,5 1018,0 — 1016,0 1020,5 1019,0
Свыше 1000 I 1007,0 ) 1016,5 | 1019,0 | 1017,0 | — | 1015,0 | 1020,0 | 1017,0
Примечания:
1. В норму расхода сырья вошло количество смеси, рассчитанное по рецептуре на 1000 кг продукта, и потери, возникающие
при выработке мороженого.
2. Норма расхода сырья при производстве мороженого в брикетах с использованием линий ОМР и ФАМ, установленных на
предприятиях с годовой выработкой более 5000 т, составляет 1013 кг/т.
3. Норма расхода сырья при производстве мороженого ia линии «Дерби-300» для всех предприятий составляет 1018 кг/т.
1013,5
1013,0
60

работку батончиков в шоколадной глазури, мороженого в
брикетах на вафлях, в вафельных стаканчиках и
мороженого с наполнителями входит соответственно масса глазури,
вафель, вафельных стаканчиков и наполнителей.
Структура новых норм по сравнению с прежними
изменена. В связи с тем, что в настоящее время цехов и фабрик
мороженого при холодильниках с годовой выработкой до
1000 т мороженого очень мало, вместо двух групп
предприятий по объему производства — до 1000 т и от 1000,1 до
2000 т в год — предусмотрена одна группа до 2000 т в год.
На ряде предприятий введено новое технологическое
оборудование (линия для производства мороженого в
брикетах ОЛБ с фасовочно-заверточным автоматом ОАМ,
карусельный эксимогенератор ОГЭ с заверточным
автоматом, линия производства мороженого в стаканчиках ОЛС,
итальянская линия «Дерби-300» и др.). Выпускаются новые
виды мороженого по расфасовке. В связи с этим введены
нормы расхода сырья на новые виды мороженого (сахарные
рожки, батончики в шоколадной глазури, мороженое в
коробочках по 250 г и полистироловых стаканчиках по 250
и 500 г). Дифференцированы по способу производства нормы
расхода сырья для мороженого в брикетах и стаканчиках.
На все виды мороженого по расфасовке, не
перечисленные в настоящих нормах (торты, пирожные, кроме
батончиков в шоколадной глазури, и другие виды), рекомендуется
в качестве нормативов применять фактические минимальные
расходы сырья, достигнутые на данном предприятии и
апробированные в установленном порядке.
Нормы, установленные для цехов мороженого
предприятий молочной промышленности, распространяются также
на цехи мороженого при мясокомбинатах, птицекомбинатах
и других предприятиях.
В целях экономии сырья разработаны мероприятия,
направленные на сокращение производственных потерь при
РЕФЕРАТЫ
661.97.002.2
Состояние и перспективы развития производства
сухого льда и сжиженного углекислого газа в СССР. ПИМЕ-
НОВА Т. Ф.— «Холодильная техника», 1973, № 10.
Приведен анализ технико-экономического состояния
производства и потребления сухого льда и сжиженного
углекислого газа в СССР, даны перспективы их развития.
Рекомендуются пути ликвидации дефицита этого продукта
в стране. Таблиц 4. Иллюстраций 1.
661.97
Осушка углекислого газа. КОНСТАНТИНОВА О. Н.,
ПИМЕНОВА Т. Ф.— «Холодильная техника», 1973,
№ 10.
Сравниваются способы осушки углекислого газа —
вымораживанием влаги и адсорбционный. Даются
рекомендации по выбору наиболее эффективного адсорбента.
Иллюстраций 2.
изготовлении мороженого. В частности, рекомендовано:
1. Систематически контролировать качество и химический
состав сырья, используемого в производстве, и
пересчитывать типовые рецептуры мороженого на основании
фактического содержания в сырье жира и сухих веществ.
2. Сокращать число сырьевых компонентов,
используемых при производстве мороженого, что создает большие
возможности для механизации и автоматизации процесса
приготовления смесей и снижения потерь.
3. Путем рационального размещения производственных
помещений и оборудования максимально уменьшить длину
мол окопроводов.
4. При выработке мороженого на линиях ОЛБ с
фасовочно-заверточным автоматом ОАМ необходимо:
а) оборудовать автоматы поддонами для сбора
бракованной продукции, а также для оттаявшей смеси в местах
ее подтекания, не допуская попадания продукта на станину
автомата и пол;
б) бракованные брикеты сразу же разворачивать и
складывать в бачки для последующей переработки.
5. По окончании производственного процесса
технологическое оборудование (фризеры, ванны, танки и др.)
промывать минимальным количеством воды или обезжиренного
молока. Мелкий инвентарь (формы, лотки, ушаты, гильзы)
следует направлять на мойку лишь после тщательного слива
оставшейся смеси и предварительного смыва остатка
продукта небольшим количеством воды.
Смывные воды следует использовать в производстве.
В случае невозможности их быстрого использования —
охлаждать и хранить при температуре не выше 2—4° С.
Канд. техн. наук Ю. А. ОЛЕНЕВ,
Н. Н. ШПЯКИНА — ВНИХИ
621.56/.59 .-66.013.6
Сопоставление раздельной и комбинированной схем
производства электроэнергии, тепла и холода. АБДУЛ-
ЛАЕВА Ф. С, АЛЕКСЕЕВА В. В., КУРЫЛЕВ Е. С,
ОНОСОВСКИЙ В. В.— «Холодильная техника», 1973,
№ 10.
Сопоставляются энергетическая и экономическая
эффективность раздельных и комбинированных схем
энергоснабжения промышленных предприятий с учетом
параметров производства и потребления электроэнергии,
тепла и холода, типов энергетического и холодильного
оборудования. При раздельной схеме электрическая
энергия вырабатывается на конденсационных
электрических станциях, холод— в компрессионных холодильных
машинах. Комбинированная схема предусматривает
сочетание промышленных ТЭЦ с абсорбционными
холодильными машинами. Определены области эффективного
применения комбинированных и раздельных схем. Список
литературы— 5 названий. Иллюстраций 4.
6t

621.515.4
Методика индицирования винтового компрессора.
РАХМАНОВ П. Ф., ГОЛУБЕВ С. Н., ХАРАЗОВ Э. Г.—
«Холодильная техника», 1973, № 10.
Излагается методика индицирования винтового
компрессора, а также способ построения полной
развернутой индикаторной диаграммы. Таблиц 1. Список
литературы— 5 названий. Иллюстраций 4.
621.57.041.037.1
Исследование уровня температуры масла при
интенсивном воздушном охлаждении компрессора.
БУРЛАК А. С, ДАВЫДОВ Ф. И., СТЕПАНОВ А. И—
«Холодильная техника», 1973, № 10.
Предложен способ интенсификации воздушного
охлаждения компрессора в канале круглой формы, служащем
диффузором конденсатора холодильной машины.
Приведены сравнительные результаты промышленных
испытаний транспортных высокооборотных компрессоров,
работавших как при интенсивном воздушном охлаждении
в диффузоре конденсатора, так и при свободном обдуве,
а также без интенсификации охлаждения, подтверждающие
эффективность предложения. Выявлены области наиболее
целесообразного применения интенсивного охлаждения
описанного типа. Список литературы— 3 названия.
Иллюстраций 3.
66.012-52
Система «Дельта» цифрового контроля и
регулирования параметров микроклимата в испытательных камерах
ЧЕТВЕРУХИН Б. М., ЛИТВИНОВ А. М.в ЛАНЦ-
БЕРГ Ф. А., ДОБРОВОЛЬСКИЙ Н. В.,
СОРОКИНА А. Т., ЛУНИН А. А., МЕЛЕНТЬЕВ Г. Б.—
«Холодильная техника», 1973, № 10.
Описана система «Дельта» для автоматического
контроля и регулирования температуры и относительной
влажности воздуха. Система позволяет получать
требуемые диапазоны измерения и точность контроля и
регулирования. Иллюстраций 3.
621.565
Автономный электроувлажнитель для холодильных
камер. ТРУСКОВА Л. А. — «Холодильная техника»,
1973, № 10.
Описан паровой электроувлажнитель для
автоматического регулирования относительной влажности воздуха в
холодильных камерах охлажденных грузов, а также для
подачи пара в технологические кондиционеры.
Иллюстраций 2.
664.951.037.5.004.4
Влияние способа упаковки «крайовак» на качество
мороженой рыбы при хранении. ВОСКОБОЙ А. В.—
«Холодильная техника», 1973, № 10.
Сравниваются результаты исследования
окислительных процессов жира салаки, упакованной в сарановые
пакеты способом «крайовак», без термоусадки и в пергамент.
Таблиц 1. Список литературы—5 названий.
Иллюстраций 2.
664.84.037.5
Замораживание, хранение и транспортировка ягод
и косточковых плодов. БРУЕВ С. Н., КОЖАНС-
ВАН. И., ПОТАНИНА А. С— «Холодильная
техника», 1973, № 10.
Проведены опыты, показавшие возможность хранения
замороженных плодов и ягод, предназначенных для
непосредственного потребления, в зависимости от вида
и сорта в течение 6—9 месяцев. При хранении в
полиэтиленовых упаковках при —18ч—20° С потери массы
можно сократить до минимума. Таблиц 2.
621.565:658.3.001.2
К методике расчета численности машинистов
холодильных установок. БЕЖАНИШВИЛИ Э. М., ХАЗА-
НОВ И. Г., ПОПОВ В. М.— «Холодильная техника»,
1973, № 10.
Предложен метод расчета численности машинистов
холодильных установок с помощью номограммы с учетом
числа компрессоров, установленных на предприятии,
суммарной холодопроизводительности и степени
автоматизации холодильных установок, а также сложности
обслуживания различных типов холодильных компрессоров.
Таблиц 2. Список литературы — 4 названия. Иллюстраций 1.
536.24
О теплопередаче в изоляционных конструкциях полов
зданий холодильников. ГИНДОЯН А. Г., БРАЙЛОВ-
СКИЙ А. В., ЧИЧКИН Е. С— «Холодильная техника» ,
1973, № 10.
Приведено приближенное решение задачи о
промерзании изоляционной конструкции пола холодильника
применительно к системе электрического обогрева. На
основании результатов электромоделирования предложена
формула, связывающая необходимую температуру на плите
обогрева для предотвращения промерзания основания
здания холодильника с параметрами, непосредственно
влияющими на формирование температурного поля в
конструкции пола. Список литературы—6 названий.
Иллюстраций 5.
536.24
Экспериментальное исследование теплообмена
свободной конвекцией при сверхкритических давлениях.
ТКАЧЕВ В. А.— «Холодильная техника», 1972, № 10.
Приведены экспериментальные данные по
теплообмену между горизонтальным цилиндрическим нагревателем
и азотом вблизи критической точки при давлении выше
критического в широком диапазоне температур. Найдено
положение максимумов коэффициента теплоотдачи в 7\
р-диаграмме. Визуально наблюдался характер конвекции
в веществе вблизи нагревателя. Список литературы —
12 названий. Иллюстраций 3.
621.565:658.155
Хозяйственный расчет в компрессорном цехе и
энергоцехе Уфимского холодильника. А. В. КОРОБОВ —
«Холодильная техника», 1973, № 10.
Описано внедрение' хозрасчета на основе
разработанных норм расхода основных и вспомогательных
материалов и распределения средств текущего ремонта и других
расходов по цехам. Рассмотрены условия премирования
работников технической службы холодильника.
621.313
Измерение температуры обмоток асинхронных
электродвигателей без отключения от питающей сети.
БОГДАНОВ О. И., БОГАТИКОВ О. Г., ПЯСИК Л. М.,
ГИНДИН М. Л., КРЫМ Г. В.— «Холодильная
техника» , 1973, № 10.
Рассмотрен метод измерения температуры обмотки
электродвигателя без отключения последнего от сети
питания. Список литературы—3 названия.
Иллюстраций 1.
62

CONTENTS
Т. F. Pimenova. State and Perspectives of Dry Ice and
Liquefied Carbon Dioxide Production in U SSR 1
O. N. Konstantinova, T. F. Pimenova. Dehurnidification of
Carbon Dioxide Gas • 6
F. S. Abdulayeva, V. V. Alekseyeva, E. S. Kurylyev,
V. V. Onosovsky. Comparison of Separate and Combined
Circuits for Production of Electric Power, Heat and Cold ... 8
P. F. Rakhmanov, S. N. Golubev, E. G. Kharazov. Method
of Indicating a Screw Compressor 12
A. S. Burlak, F. I. Davydov, A. I. Stepanov. Investigation
of Oil Temperature Level at Forced Air Cooling of Compres- illl
sor • 15
B. M. Chetverukhin, A. M. Litvinov, F. A. Lantsberg, N. V.
Dobrovolsky, A. T. Sorokina, A. A. Lunin, G. B. Me-
lentyev. System of Digital Control and Regulation of
Microclimate Parameters in Test Chambers «Delta» 17
R. V. Kovalsky, U. A. Kalinin, B. V. Kubalov. Experimental
Determination of Characteristics of Thermoelectric
Batteries 21
L. A. Truskova. Self-Contained Electric Humidiiier for Cold
Rooms 24
A. V. Voskoboj. Influence of «Cryovac» Packing Method on
Quality of Frozen Fish at Storage 27
S. N. Bruyev, N. I. Kozhanova, A. S. Potanina. Freezing,
Storing and Transporting Berries and Stone Fruits ... 29
E. M. Bezhanishvili, I. G. Khazanov, V. M. Popov. Method
of Calculating Number of Mechanics for Refrigerating Plants 32
ASSISTANCE TO ECONOMIC EDUCATION
N. V. Krylov. Planning Increase of Production Effectiveness
at Enterprises of Refrigerating Industry 36
FROM DISSERTATIONS
A. G. Gindoyan, A. V. Brailovsky, E. S. Chichkin. Heat
Transfer in Insulated Floor Structures of Cold Storage Warehouse
Buildings 41
T. A. Tkachev. Experimental Investigation of Heat Exchange
by Free Convection at Supercritical Pressures 44
PRACTICE EXCHANGE
A. V. Korobov. Economic Calculation in Compressor and
Power Shops of Ufa Cold Storage Warehouse 48
0. I. Bogdanov, O. G. Bogatikov, L. M. Pyasik, M. L. Gin-
din, G. V. Krym. Measuring Temperature of Induction
Electric Motor Winding Without Cutting-Off Supply 48
CONSULTATION
1. M. Gindlin, V.M. Krayukhin. Answers to Letters of Readers 50
New Inventions 51
BOOK REVIEW
V. I. Moshkin. New Book on Air Conditioning 53
MISCELLANY
Conference of Young Specialists in Refrigerating Engineering
and Technology 54
Foreign Trade of USSR of Refrigerating Equipment and Pe-
rishable Food in 1972 . . . . 54
Iviadimir Sergeyevich Martynovsky 55
IN SOCIALIST COUNTRIES
V. P. Valeiko. Distribution Cold Storage Warehouses of All-
Hungarian Association of Refrigerating Industry .... 56
Water-Chilling Units of Machine-Building Plant in Halle
(DDR) 57
FOREIGN TECHNICAL NEWS
E. N. Plastinina, V. I. Mozgina. Ferrous Liquid.; and Their
Utilization 58
REFERENCE DATA
U. A. Olenev, N. N. Shpyakina. New Norms of Raw Material
Consumption in Ice Cream Production 60
Summaries 61
СОДЕРЖАНИЕ
Т. Ф. Пименова. Состояние и перспективы развития
производства сухого льда и сжиженного
углекислого газа в СССР \
О. Н. Константинова, Т. Ф. Пименова. Осушка
углекислого газа g
Ф. С. Абдуллаева, ^ В. В. Алексеева, Е. С. Курылев,
В. В. Оносовский. Сопоставление раздельной и
комбинированной схем производства электроэнергии,
тепла и холода g
П. Ф. Рахманов, С. Н. Голубев, Э. Г. Харазов.
Методика индицирования винтового компрессора 12
А. С. Бурлак, Ф. И. Давыдов, А. И. Степанов.
Исследование уровня температуры масла при интенсивном
воздушном охлаждении компрессора 15
Б. М. Четверухин, А. М. Литвинов, Ф. А. Ланцберг,
Н. В. Добровольский. А. Т. Сорокина, А. А. Лунин,
Г. Б. Мелентьев. Система «Дельта» цифрового контроля
и регугулирования параметров микроклимата в
испытательных камерах \j
Р. В. Ковальский, Ю. А. Калинин, Б. В. Кубалов.
Экспериментальное определение характеристик
термоэлектрических батарей 21
Л. А. Трускова. Автономный электроувлажнитель для
холодильных камер 24
А. В. Воскобой. Влияние способа упаковки «крайовак
на качество мороженой рыбы при хранении 27
С. Н. Бруев, Н. И. Кожанова, А. С. Потанина.
Замораживание, хранение и транспортировка ягод и
косточковых плодов 29
Э. М. Бежанишвили, И. Г. Хазанов, В. М. Попов. К
методике расчета численности машинистов холодильных
установок 32
В ПОМОЩЬ ИЗУЧАЮЩИМ ЭКОНОМИКУ
Н. В. Крылов. Планирование повышения эффективности
производства на предприятиях холодильной
промышленности 36
ИЗ ДИССЕРТАЦИОННЫХ РАБОТ
A. Г. Гиндоян, А. В. Брайловский, Е. С. Чичкин. О
теплопередаче в изоляционных конструкциях полов зданий
холодильников 41
B. А. Ткачев. Экспериментальное исследование теплообмена
свободной конвекцией при сверхкритических давлениях 44
ОБМЕН ОПЫТОМ
A. В. Коробов. Хозяйственный расчет в компрессорном цехе
и энергоцехе Уфимского холодильника 48
О. И. Богданов, О. Г. Богатиков, Л. М. Пясик,
М. Л. Гиндин, Г. В. Крым. Измерение температуры
обмоток асинхронных электродвигателей без отключения
от питающей сети 48
КОНСУЛЬТАЦИЯ
И. М. Гиндлин, В. М. Краюхин. Отвечаем на письма
читателей 50
Новые изобретения 51
КРИТИКА И БИБЛИОГРАФИЯ
B. И. Мошкин. Новая книга по кондиционированию воздуха 53
ХРОНИКА
Конференция молодых специалистов по холодильной технике
и технологии 54
Внешняя торговля СССР холодильным оборудованием и
скоропортящимися продуктами в 1972 г 54
Владимир Сергеевич Мартыновский! 55
В СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ СТРАНАХ
В. П. Валейко. Распределительные холодильники Все-
венгерского объединения холодильной промышленности 56
Водоохлаждающие агрегаты машиностроительного завода
в г. Галле (ГДР) 57
НОВОСТИ ИНОСТРАННОЙ ТЕХНИКИ
Э. Н. Пластинина, В. И. Мозгина. Феррожидкости и их
применение 58
СПРАВОЧНЫЙ ОТДЕЛ
Ю- А. Оленев, Н. Н. Шпякина. Новые нормы расхода сырья
при производстве мороженого 60
Рефераты 61
Редакционная коллегия: доктор техн. наук В. Ф. Лебедев (главный редактор), Д. Г. Рютов (зам. главного редактора), Л. Д.
Акимова (зам. главного редактора), Н. Д. Абрамов, Е. М. Агарев, А. В. Быков, П. В. Васильев, |б. С. Вейнберг!, И. М.
Гиндлин, доктор техн. наук, проф. А. А. Гоголин, И. М. Калнинь, А. В. Кан, доктор техн. наук^ проф. Э. М. Каухчешвили,
Н. П. Коновалов, М. Н. Мертешов, М. М. Позин, А. Н. Сергиенко, доктор техн. наук, проф. Г. Б. Чижов, М. М. Шаповаленко,
доктор техн. наук, проф. А. П. Шеффер, доктор техн. наук В. Б. Якобсон
Адрес редакции: 125422, Москва, А-422, ул. Костякова, 12.
Телефон 216-00-04 доб. 49
Технический редактор Н. Н. Зиновьева
Издательство «Пищевая промышленность»
Т — 15226 Сдано в набор 13/IX 1973 г. Подписано к печати 12/Х — 1973 г.
Объем 4 п. л. Усл.-п. л. 6,72 Уч.-изд. л. 7,70 Формата 84X108'/i6
____ Тираж 16766 экз. Заказ 1760 Цена 50 коп. _
Чеховский полиграфический комбинат Союзполиграфпрома при Государственном Комитете Совета Министров СССР по
делам издательств, полиграфии и книжной торговли, г. Чехов, Московской области
63