Text
Госстрой СССР Главпроистройароекг • • - Государственный Ордена Трудового Красного Заамёкж проектный иастлду»- ПР01С ТРОЙ ПРОЕКТ конструкции, издания и.узлы зданий и сооружений Серия ПСП 1.44т! 1 Рйпуск I' Материалы для проектирования подстнлапдих слоев при коэффициенте жесткости основания- К 6,5 кгс/сы® Гл.Едженер института * /в»И.Королев •
издание
| 1 , гЛ / Jiil
ВЕДОМОСТЬ ВЫПУСКОВ СЕРИИ
Выцуся Обозначение Наименование Прныеч.
I ПСП I.44-I.I-KX Материал! для’ проектиро- вакЕЯ подстидащах слоев при коэффициенте жесткости основания к « 6,5кгс/сжа
ВЕДОМОСТЬ ЛИСТОВ ВЫПУСКА
5 а. о д* 2иСТ Обозначение Наименование Стр. Приза
I ПСП 1.44-1.1-К2-Д0 Ведомость ншусков серив Ведомость листов выпуска X
1^3 DCO I.44-I.I-KX-T01 Техническое описание А+В
X ПСП 1.44^1Л-КК-Т0 2 - Таблица I. Подбор конструкций П0Д- ствлапдах слоев от рас- четной разномерно распрэ деленной нагрузки (р) X
X ПСП L44--Lb-KE-TC 3 Таблица 2. Подбор толщен подствла- ши слоев'от тренспорт- Енх нагрузок. Действую- щие отрицательные womshti 2
2 -.4’» Примечания К таблице 2 3 1
X ПСП I.44-T.T-KX-T0 4 Таблица 3. Действующие изгибающие момента С?Лр) в подстилаю цах слоях ст расчетной равномерно распреде- ленной нагрузки (р) 4
2 _«в Примечания к таблице 3 5
I ПСП I.44-I.I-KS-T0 5 Таблица 4. Действягсие изгибающие момента Qic) в псдстилаю- цих слоях от расчетной Е&грузка от стоек (На) £
ВЕДОМОСТЬ ЛИСТОВ ВЫПУСКА
й 1 Змст — Обозначим Наименование Сгр. Пртае [• 9
I ПСП I.44-I.I-KS--T0 6 Таолгда Е. Действу пазе взгибапцив моменты' СДд) в подстяла- хщдх слоях от расчетной нагрузка^ перегородох 7
X ПСП I.44-I.1-KE—ТО 7 € • Несущие спссобностз под- ствласших слоев is бето- на марка 200 8
2 ПСП I.44-I.I-KI-TC с Таблица 7. Несущие способное?! ЕОД- стЕлагщзх слоев-вз бето- на марка 300 9
3 Примечали ж табдздам 6 17- 10 -
1*3 ПСП Г*44—I.I-KE-TC 9 Псгмеш дсльдовакм х&лхцаж tn: 3
• "Z
- -|Ь.ТВ|. .. .. - - .
I 14.12.7$ Г? —
Порядк. Дата Новых Аннулированных Измененных
Htiitp издания выпуска Номера с транш:
ВЕДОМОСТЬ СТРАНИЦ Ш1ЧЕННКХ В ИЗДАНИЕ
ПСП 1.44-1ЛМ0
Перечень вцдускэв серии. Ведомость листов видуока.
Р” И - б т»
Гх.ссу итхпАло:.-- xm-W.7; | Ьгргосг Jл
Л ОПИРАЛ
Лист Листе Г
"±__Г1 1 "и—
(«етгсхсгсА ЛИП?ЩГГ«^т."2 5ДГ Мескед
Ф0РМД7
ТЕХНИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ
I. Настоящий выпуск содержит интервалы для проектирования
подстилающих слоев при коэффициенте жесткости основания
к = 6,5 кго/сма.
2. Грунтовые основания под полы устраивать в
указанием СНиП П—В. 8-71, приложение 5 Д.З
д.д.2.1-2.6; 3.4,
соответствии о
и СНиП Ш-В.14-72
капиллярного
3. При проектировании полов в эонах.опасного
поднятия грунтовых вод необходимо учитывать требования
СНиП П-В.8-71, приложение 3, п.п.5-7» : /
4. Подстилающие слои рассчитаны как плиты на упругом основании
до программам "ПВИ-1т" в "Арба-1м" на ЭЕЙ "Минск-22".
5. Изгзбная жесткость подстилающих слоев принята как для
сплошного упругого тела с учетом работы растянутой
зоны бетона, но без учета площади арматуры, влиянием'
. которой, ввиду его малости, можно пренебречь»
Наличие деформаций ползучести.в бетонных подстиланиях -
слоях учитывается введением коэффициентов на жесткость
(СНиП П-21-75, Д.4.24): •
- 0,85 - при расчете на транспортные нагрузки.;
• - 0,85x0,5 = 0,425 - при расчете на прочие нагрузки.
8. Армирование в подстилающих слоях применять при толщинах
К ^200 мм, в случаях если максимальная толщина бетонного
подстилающего слоя (ЗОЭ мм) по несущей способности недо-
- отаточна.
Если возможны несколько вариантов конструкций армированных
подстилающих слоев для конкретных нагрузок (разные'толщины
при различном содержании арматуры), то принимать следует
вариант с наименьшим содержанием арыатуры.
9. Толщина подстилающего слоя определяется:
- по конструктивным требованиям (размещение коммуникаций,
анкерных болтов и т.д.);.
- по несущей способности на изгиб в продавливание.
Длительное раскрытие трещин во всех случаях армирования,
указанных в таблицах 6,7,.при исчерпании несущей способности
сечения,меньше допустимого (0,3 мм).
10» Конструкция подстилавшего слоя подбирается по основной
нагрузке (равномерно распределенной, транспортной)'до
таблицам I л 2, а затек при необходимости проверяется на
сочетание нагрузок по таблицам 3t7.
6» Нагрузки на подстилающие слоя приняты:
- равномерно распределенная;
- от транспортных средств;
— от стоек стеллажей, площадок, фахверка;
- от перегородок.
Нагрузка от оборудования приводится к равномерно распре-
деленной. Транспортная нагрузка считается кратковременной,-
вое прочие - длительно действующие.
II. Несущая способность подстилающего схож является досткточко!,
" если для верхней к нкхней растянутых зон выполняется уохожиа
М< NUf
а при нагрузках’от стоек еф * N
7. Интервал подстилающих слоев:
- бетон марки 200 и 300 ;
— арматура в армированных п<
гоях класса АЛ.
Нн'-т,ОА1| ГормсогL
К опирзваж
ПСН-1.44-1.1КК-ТО1
Техническое описание
£Д~Т
Листез
пром стро ал: юисг
ГД»
М — действующий расчетный изгибающий момент; '
N - расчетная нагрузка на стойку;» ‘ ,
Мл - несущая способность подстилающего слоя при изгибе
Кп » несущая способность подстилающего слоя при продавливании, _
12, Правило знаков для изгибающих номентов: положительный момент
вызывает растяжение внизу плиты (рис.1 ).
Ркс.1
N+M . -м/ ' \’М
12. Дхя подстилающих слоев с толщиной, не указанной в таблицах
3,4,5, значения действующих изгибающих моментов определять по интерпо-
14. При определенной толщине слоя значения изгибающих моментов
от нагрузок ( кроме нагрузки от транспортане указанных в таблп»
. щах 3,4,5 у вычисляются пропорциональным пересчетом по формуле: ’
. - М » Мт«я.
где:
- СтясдлМ-пшт любая нагрузка и момент от нее, указанные в таблице;’
Q., М • - заданная нагрузка и момент, от нее. -
15. Действующий суммарный положительный изгибающий момент от
сочетаний нагрузок определяется, исходя из конкретного расположения
нагрузок с использованием эпюр ст каждой нагрузки. Эпюры приводятся ;
> примечаниях к таблицам 3,4,5. При этом следует рассматривать два ‘ .
сочетания нагрузок:
* все действующие нагрузки, кроме нагрузки от транспорта;
- нагрузка от транспортных средств ( если она есть ).
16. При определении действующего суммарного ‘отрицательного момен-
та в сочетание нагрузок включаются только нагрузки, имеющее общую вону
‘ отрицательных моментов. Зона отрицательных моментов расположена в кя- !
тервахе 5К ~ ЗОН. от точки приложения сосредоточенной нагрузки
• ( колеса транспорта, стойки, перегородка ) или от края слада равномерно
респрадвленной нагрузки, ( Ркс.2),
Ts~T
- толщина подстилающего схож -
Таким образом, в этих сочетаниях учитываются нагрузки,рзсстоякяв
между которыми не более 40 К . Стрипательный момент от сочетаний
нагрузок рпределяется по-формуле
М» вс(Мр + Мт+£Мв+хм,),
«где.: .-
Мр,Мт .г табличные значения отрицательных моментов от
равномерно р*спределенной н транспортной нагрузок;
.X М d “ сумма табличных значений отрицательных моментов ст
стоек ( учитывается не более 4 стоек одновременно^
- X М ур ” сумма табличных значений отрицательных моментов
от перегородок ( учитывается хе более 2 параллель»-
во стоящих перегородок );
коэффициент сочетаний нагрузок ( принимается
. не менее 0,7 )’
А * 1,1 » 0,1 ГП > 0,7,'
где:
.. ПЬ -:количество нагрузок, учитываемых В сочетании
ПСП-1.44-1.IKX-T01 . ... Лист 2
Коп:г?эве1_____________________Фэриат ¥L
17.Если в сочетаниях нагрузок присутствует значительная местная
нагрузка (например, от отдельно стоящей стойки или перегородки)* то
. . необходимо проверить прочность подстилающего слоя на суммарный поло-
жктехьный момент в точке непосредственно под этой нагрузкой. .
При недостаточной прочности, т.о.
м > м*
родсткхахсий слой в окрестности местной нагрузки ( U4 > ) сле-
дует выполнить усиленным -с увеличенной толщиной или с дополнительным -
. арвлфокампем (рис.З)
Теклакке педетжлавдего скок
?хо»3 •
Уснловив педегкяавдэго слоя,
•guM'xtgg] елут н я?ицУЦПУ]
' при нагрузка от перегородки 4
| * 9 V М ~ Mfc . ‘
S 4V,T Mir.-’»
При*, одновременном действии нагрузок от перегородок я стойку
( юпркмер, фахверковой )
I - £Vfl MJlft •
•Ll
* - - дама волы арыгровавияво всех случаях; равна ..
l^-L.+ ZOd, .
i , .
где:- к, - толщина подстилающего слоя;
УЬ Чт“^ см*"^Р1ШЭЧа”кя к таблицам 4;5
М полокктельный изгибающий момент от сочетания нагрузок ’
' (включал местную ) в сечения под местной нагрузкой;
в
• М £ - положительный изгибающий момент ст стойки по табл. 4 *
Vir" положительный изгибающий момент ст эгрегородкк по та^л.5,
Му.- несущая способность подстилающего слоя;
, d - диаметр дополнительной арматуры.
18. При расположении перегородки вблизи температурного ска под-
’ стихающего слоя на расстоянии t < С,3 м С рис.4 ). в ряде расчет»' .
ных случаев ( в таблице 5 помечены * ) на краевом участке слоя
* возникают отрицчтегьныз моменты, превызглха® несусую способность
бетонного сечения.
Рис .4
’ Усиление хехегвхаюцвго своя
дополнмтелгьныы верхним армировалваж'
Усиление подсгилаюгсго своя
В таких случаях краевые участки педеггхающего слоя дохены быть
-рассчитаны на эти моменты ж. при наобходтмзотж усилены: утоищокием
на длине ,
La - 1,5м
пли дополнительным верхним армированием як дхки»
Ц -1.5 м *10 cL ,
где . i - диаметр дополнительной ерматурв ( раю«4). •
19ЛВ конкретном проекте на чертежах полов в технических требованиях
указывать:
- толщину подстилающего слоя
- марку бетона
- при необходимости армирования принятую арматуру.
ПСП-1.44-1.IKX-T01
________________
_____Ron ирог.эх
Серивт
! , *
1ПздгО«8&
' 045*°»®'
ное.раскрыта тредав-даж всех-нагрузск*» тожзгй-неяее 0»3 нм.
&Й®1 Г. нжгопонаво * ввнюьоеа § ’ ад Йв Si * Требу» гбзсэт: Бетой iqjr.'75HH • кг : -.-дя год: хзг^тт: с йвюисааяа» «арка- 2С {ВБОХНЛЛ фивтуре хна и аг лоеэ - 0 ЙХдЯЯЯ Ер4«3гэ Еревана ««asps -. Бетси голова - ма :е- шмоашмм Снарки / згерхкяя ^gj. епажж юо яиззда 1 jmnypG
. .1,2 1,2 - доо\ 100 , « **
Г"1’------- 1,8: *1.2 I0Q *• т 4Ц» 100- •* *
2,4: 1,2 10© ** *л» 100 •* ♦
3»6< 1.2 .ДОС ' *Г •I0Q м V **
- &,0 ' 1,2 IBO’ - 100. . J ** * •»
12,0 1Д 200. 54I0A2 200 * ** * 5/ЯОАП
18,0 * 1.2 200* 5£Ш 5£ОШ ‘ 250* 5/SI2AS
24,0 1,2 . 200; 5/5IOAEI 5&2АШ 200 - 5/5I0A3 5Я2АЕ
30,0 1,2 200 м 5/ЯОАШ S^IAAS 200 5&0АШ 54XUSI
36.0 1,2 200 54ЮАш|5#Ш 200 5/510АШ 5/516АШ
* I
?
I
ОСП 1.44-1.Х-Ж-.ТО2
1 ... |tiaXKsi7;i*c? Zuctct
Есвбот кснз?ру?дде полств~р'с—---------f—
жсжах слэсг от ресчетпсС f^^rsEc^sHzs?^—
Йи>МмпйЛ1олпй^ и ла?*' ^аан.йЯО
?
G
Самосвалы Бортовые автомобили Щц траиопорти. кагрузга
i । 1 fe й | ! % 1 ст ел о о ел 3 ! 1 ! 1 SES-SVO-Ш О 1 8 в £ § I у 8 § I и 1 1 1 ей to ! в g ! £ 1 •Б Й ё ! В Пазвание транспортной нагрузи
ст rf* #* о ст о ст ел со • ю W • м сл ? ОТ й о а 00 • о 00 Тс* со « о о сл о «* • о to « сл to сл to от Грузо- подъем- ность (тс)
а а а <Й ст от а а ел а W ст ♦ * Й а ел а а а Й а н а а м сл и сл А а А « СТ <Й Коэффициент перегрузки» КоЬццйцмёцТ динамичности, П4
а A А ООО а о о о о о С7 о о с н о о О А О о о
081 081 1 081 § й о й о й о § to 8 to 8 g to 8 У § м 8 g к о S §§8 Требуемая толщина бетонного сечения.
0SI 0SI 0SI g 8 8 g 8 g а 8 -§ g g 8 м 8 § § § Ф ag
-0,103 -о,юз —0.Х03 § t § ъ g ъ ъ 8 Ь То 8 i g ь § g <ь со £ м £ i S ст 8 8 * 3 }> g t g I действующий отрицатели R момент Мотр. (tcbvm)
. * *
If- Типовые нагрузки Прицепи АвтопогрузчяЙ Самосвала над «рййбяорт-- ной нагрузки .
1 г о ! <5п то й i А> 8 it* I СЛ to CT 2 СЛ *0 р» о !й it* 2 it* о м ст ** 2 1 1 1 ст и ст в ! 2 со ! g Название транспортной нагрузки
V S?0 t8 s азь *
V. р
о о СТ о о о о Сг> о о О О Ю о a ел о ел о ст То ст о ст о й о со о со о со о Грузо- подъем- ность (тс)
ПСП I.44-I.I-KK-T0 3 . | ТабЛПХХ 2 1 Подбор тожинк псдстилак* । епх слоев от траяспортнкх 1 нагрузок. Деи ст пути с огр: 1 нательные кокеять.
ч» it* д а 3 ъ A b То М То м То Ь4 То То м а £ сл ст ст каэф;внпепт перегрузки, и..
о о Н4 О о А о A о ъ То ъм То То То м о о о А О Коэргициент динамичности, Па
§ Ю ел о В о м ст о § ст о у ю со о w ст о to ст о to 8 нч со о А сл о 8 с?т1 н Ogg Требуемая тохдпла бетонного сечения (мм)
Ллс > 1 I 1 (есстлск СССР »O?tZTFO*rX’5S. Мвсяад м о ю 8 to 8 to 8 6) сл о a § м 8 ю 8 8 to 8 . й 8 Ы СЛ о й о 8 ggg’
i> 7* N сл <Ь ст Ю ел ст о £ То о <ь То о Ь А со 6 м СТ м ст А * ст 1-4 !О Ф ~7Г То 8 А от о i S “Г g to Действующий отрицатели S момент Мотр. (тси/м)
3 3 [, •*
го
• I
Примечаям
X» Таблица 2 прядлязийтаиа для непосредственного определения толщины
додстялаадих слоев при действия только одной транспортной нагрузки.
' В таблице приведены также значения отрицательных моментов для опре-
деления суммарного отрицательного момента от комбинации нагрузок о
/ участием транспортных (см. д.16 "Технического списания*^, коэффициенты'
- перегрузки (п) и коэффициенты динамичноотм (nJ.
2. При определении «нагрузок от транспорта использованы следующие ясточ-
‘. вики информации: '
Министерство автомобильного транспорта PC’JCP. Государственный научно-
. яс следовательский институт автомобильного транспорта. (НИИАТУ.. .
.. "Краткий “автомобильный справочник", Москва, "Транспорт", 1978;
- Министерство автомобильной промышленности. Научно-исследовательский
институт информации автомобильной промышленности '(НИИАвтопром).
"Автомобиля, автобуса, троллейбуса, автопогрузчики,, прицепной сосрав’’
серийного производства”. Номенклатурный-справочник, Москва, 1979;
Технические условия по автопогрузчикам; ТУ 37.001.713-76;,'
ТУ 37.001.718-76; ТУ 37.001Л38-77; ТУ 37.001.137-77; ТУ-37.00Г.. ,
...209.72; • ' *
’’ СНиП П-Д.7-62*. Моста в трубй. Еорья проектярованяя; ' . ;
• • - СНиП П-31-77. Сооружения промышленных предприятий. Нормы проект»-.'
*: рованжя. ' " - ‘ ‘ '
* • ’ - * ." •**
3. В типовых нагрузках.прияята: . . ‘ •
• < - H-IO-I автомобиль из нагрузки Н-10 (СНиП П-Д,7-62х) *
• - Н-30 - I утяжеленный автомобиль из нагрузки Н-30 (СНиП П-Д.7т62ж)
• — НК-80- без изменения по СНиП П Д.7-62*
4. Цри отсутствии исходных данных размеры следов от колес транспортной
>. нагрузив определяются по формулам:
- в продольном направлении (вдоль движения)
' »х-$г ; .
- в поперечном направления • * •
•
. где:
‘ ‘ ’ Н - расчетная нагрузка на колесо;
m - количество скатов в одном колесе;
р - давление в шинах.
----------------------------------------—-----------------------------' 13-
Все размеры следов приняты в предположении. отсутствия покрытия
•(строительный случай). - -
5.’ Коэффициенты перегрузки для грузовых автомобилей и прицепов определены
так средневзвешенные двух значений: .
- для собственного веса - п.= 1,1; . *
• - для полезной нагрузки . 1,2.
Для остальных видов транспортной нагрузки коэффициенты перегрузки, '• •
а такие вое значения коэффициентов динамичности приняты по действую—
.‘ ПИМ СНиП.
6» Принята .коэффициенты условий работы бетона .
ГС(&= 0,9 '
ПОП 1.44-I.I-KX-T0 S
Копировал
gPEtuar 19
lihigf^n^JlV-inoAHHcib и дата
*'
1 Толщине полети— Действующие изгибающие моменты Мр(тсц/м) от .расчетной-равномерно распределенной нагрузки. »
лающего слоя (мм) 1,2 тс/м2 1,8 тс/м2 | 2,4 тс/м2 3,6 тс/м2 6,0 тс/м2 12,0 тс/м2 18,0 тс/м2 24,-0 tc/ej? 30,0 тс/м? 36,0 тс/м2
|макс. мин. макс •мин. макс. МИН.' ’макс мин. макс. мин. макс. мин. макс. мин. макс мин. макс. мин. макс. мин,-
100 10,035 -0.018 0,053 -0,027 0,070 0,084 -0,035 -0,042 0,11 -Q055 0,18 -0,09 0.35 1-0,18 0,53 -0,27 0,70 [-9,35 |0,88 -0,44 1,05 1,26 Ц),53
0,042 -0,021 0,063 -QP32 0,13 —0£65 0,21 -0,10 .0,42 -0,21 0,63 -0,32 0,84 -0,42’ 1,05 -0,53 -0,63
120 10,056 -0/028 0.084 -Од 04^ 0Д2 0,13 -0.056 0tI7 -0085 0,28 -0,14 0,56 И,28 0.84 -0,42 1,12 -0,67 1,40 ^-О f 70 1.65 {-9,84
[0,0с7 •<,034 0,10 -Ср50 -0,065 0,20 -0,10 0,34 -0,17 0,67 -0,34 1,00 -0,50 1,34 1,68 -0,84 2,01 -1,01
150 10,085 -0,043 0,13 -0065 0,17 -0,085 0,26 -0,13 0,43 -0,21 -0,2о 0,85 -0.43 1.28 -0,64 1,70 ш о СС О') 7 ? 2,13 2,25 -1,07 2,55 2,70 3,00 -1,28
|0,09 -0,045 0,14 -ф70 0,18 -0,090 0,27 -0,14 0,45 0,90 -0,45 1,35 -0,63 1,80 -1,13 -1,35
180 0,10 -0.050 0.15 -0075 0,20 -0,10 0,30 -0,15 1° 1С.П ю -0,25 1,00 1,10 -0.50 1,50 -0,75 2,00 2,20 “1,00 2.50 -1,25 -1,50
0,11 -0,055 0,17 -0085 0,22 -0,11 0,33 -0,Т7 -0,55 -0,28 —0 1,65 -0,83 -1,10 2,75. -1,38 3,30 -1,65
200 |0,12 -0,06 -0,065 0,18 0,20 -0,09 0,24- -0,12 -0,13 0,36 0,39 -0,18 -0,20 0,60 0,65 -о; зо -0,33 1,20 -0,60 -0,65 1,80 -0,90 -0,98 2,40 2,60 -1,20 и!,30 3,00 3,25 — 1 ,о0 3,60 -1,80 -1,85
!0,13 -0,10 0,26 1,30 1,95 —1,63 3,90
230 0,15 -0,075 0,23 -ОД 15 0хЗ£ -0,15 0,45 -0,23 -0,24* 0,75 -0,38 -0.40 1,50 -0/75 2.25 -I.I3 3.00 -1,50 3,75 -1.88 4,50 г-2,25
0,16 -0,080 0,24 -0,12 0,32 -0,16- 0,48 0,80 1,60 -0,80 2,40 -1,20 3.20 -1,60 4,00 -2,00 4.80 г-2,40
250 0,16 0,18 -0,08 -0,09 0,24 0,27 -0,12 -0,135 Q132 0,36 -0,16 -0,18 0,48 0,54 -0,24 -0,27 0,80 0,90 -0,40 -0,45 1.60 -0,80 2.40 -1.20 3,20 3,60 -1,60 -1,80 4,00 -2. (УЗ 4,80 -2.40
1,80 -0,90 2,70 -1,35 4,50 -2,25 5,40 -2,70
270 0х19 0,21 -О £95 -0,105 0,29 0,32 -QI45 0,38 0,42 -0,19 -0,21 0,57 0,63 -Q385 -0,32, t-t ю о По -0^ -0.53 1,90 2,10 -0,95 -1,05 2,85 3,15 -1,43 -1,58 3,80 -1,90 -2,10 4,75 5,25 - 5,75 6,00 -2,33 -2,63 -2,88 -3,00 5.70 -2,85 "3 г !□
-0,16 4 ,20 .60 6,33 6,90 7,20
300 0,23 0,24 -0,115 -0,12 0,35 0,36 -0Д75 0,46 0,48 -0,23 -0,24 0,69 0,72 -0,35 -0,36 -0,58 -о?бр 2,30 2,40 -1,15 -1,20 3,45 3,бб| -1,73 -1,80 4 । । м If' о о -3,45 -3,60
-0,18 4,80 |
-
. Q ПСП I.44-I.I-KS-T0 4
Таблица 3. Действующие йзгибаюзшв моменты (’,{ ) 2 подсти латщлх сдоях от г ' расчетной разномерно распре деленной нагрузки (р). Стадия! .1/1 с т Тис 7С2
•ук. бр П1.спег .Саенко .ПроХОПСЗг Г.5: хайл о i р 1 i ПГОМСТРОЙ 1' СССР . ТГОЕКТ
1ач. 0А Еорисон
Копир ora I_______________борцау 12
Примечания:
I) В таблице, приведены, значения действующих изгибах»- -
Ерлс моментов ст расчетной равномерно, распре делен» "
ной нагрузки?
• • в числителе -иля бетона марки 200 •
•в знаменателе -для бетона марки 300 . - :
Коэффициент перегрузки Л It2. ’ * -
2) .Если мекьсий из размеров следа равномерно *
распределенной нагрузки Т4 < 8Ь (рисЛ)
Рис. 5‘
: • ' rnililUfllllllllllilllHTri
след вагр’Зяи.Р
то табличные значения изгибесцих моментов умножают-
ся на коэффициент ...
: / •. -• ‘:г»в
гь - толщина подстиласцего слоя.
m
w
3) Положительный момент от равномерно распределенной
нагрузки в сочетании нагрузок следует определять по.
взорам рис.6, ' . '
Здесь - • • • . • ‘ ‘ • * ’ .: . :
Мр — табличные значение моментов*
-» размеры. ; следа; < . ‘ v;:f •
• см.п.2 настоящих примечаний; (прж Т» >8fc
t
Примечания:
Т.'В таблице приведены значения действующих изгибающих
моментов от расчетной нагрузки на I стойку: в числи-
теле для беуона'марки 200 , в знаменателе для бетона •
марки. ; 300 . ,
2. Размеры следа нагрузки от стойки ЗОсмхЗОсм. При других
* размерах следа табличные значения момента следует
умножить не коэффициент
/Г £ Гдв
° I2h-30
А - принятый размер стороны следа ( см )*
К - толщина" подстилающего слоя (см )»
. 3, Если меньиая из привязок стойки к температтрно-
му пву в подстилающем слое С-4* ор (рис .7/, то
табличные значения изгибаащих момен- ” *
тов следует умножать на коэффициент
^-i.5-0.5-^,
Положительный тмомент от стойки в сочетании на-
грузок следует определять по эпюре на рис.8 •
Здесь уе . (0,5А ♦ 1| К )е;
I £ -Г)
«“ 2-ВК.> 1 1 ПрИ Т >
Ntf- расчетная нагрузка от стойки;
. Мс- табличное значение изгибающего момента
। , Положительный момецт от группы стоек (например .
. от стоек стеллажей ) определяется в соответствии
с п.4 настоящих примечаний, как сумма моментов
от стойки,под которой определяется момент и 4-Х
ближайших стоек, т.е. < рис. 9.) •
М^.0 * Ме< + Мвч^ДдМcj
где
4'
I’Vcj > 0 (при 0 принимать Д-^О);
Mir- табличное значение".положительного момента
(для каждой стойка. i
$V * расстояние . для каждой стойка по ряс»9 J
. «вачавяе Vc для каждой стюйкя.:
Рис. 8
3^4" ’
Ржс.7 План привязок
СТОЙКЕ ..
нагрузки.
•от стойки
St
Тол- щина под- стила ющего слоя (мм) Действующие изгибающие моменты Мс(тсм/м) от -расчетной нагрузки от стоек
2,0 тс г.4,0-то 6,0 тс;- 8,0 тс 10,0 Тс 12,0 ТС 1 16,0 ТС
макс. мин. макс. 1 мин. макс. мин. макс. мин. макс. мин. макс. мин. макс. мин.
ТОО’ 0,26 0,27 -Q0o3 0.52 0,54 -0,07 £х2В 0,81 ‘ -0,1.. 1,04 1,08 -0,13 1,30 1,35 0,165 1,62 -0,20 2,08 2,16 |0,264
120 0,28 0,28 -о,оз: 0,56 0,56 -0,07 0,84 0,84 -0,1 1,12 1,12 -ОДЗ 1,40 1,40 0,165 1,68 1,66 -0,20 2,24 2;24- -0,264
150 0,31 0,33 -0,04; 0,62 0:« -0,09 0,93 0,99 -0,13 1.24 1,32 -0,17 1,55 1,65 -0,215 Lge 1,98 -0,25 2,48' 2,64 -0,34
180 ' 0,35 0,35 -0,04: 0,71 0,72 -0,09 1,05 1,08 -0,13 It40 1,44 -0,17 1,75 1,80 -0,215 2x10 2,16 -0,25 2,80 2,88 -0,34
200 0,37 0,39 -0,04: 0,74 0,78 -0,09 LJI 1,17 -0,13 1,48 1,56 -0,17 1,85’ 1,95 -0.2П 2,22 2,34 -0,25 2,96 3,12 -0,34
230 0,42 0,43 -ф43 0,84 О’, 86 -0,09 1,26 1,29 -0,13 1,68 I,72t —0,17 2x12 2,15 -0,255 2,52 2,58 -0,25 3,36 3,44 -0,34
250. 0.43 0,45 -0043 0,86 0,90 -0,09 1,29 1,35 -0,13 1,72 1,80 -0,17 2x15 2,25 -0,215 2,58 2,70 -0,25 3,44 3,60 0,34.
270 0,45 0,46 -о,о$: 0,90 0,92 0,09 L35 1,38 -0,13 1,80 1,84 -0,1?! 2,25 2,30 0,215 2,70 2,76 -0,25 3,60 3,68 -0,34
300 0,47 0,48 -QP43 0,94 0,96 0,09 1,41 1,44 -0,13 1,88 1,92 -0,17 2,35 2,40 0,215 2.82 2,88 -0,25 3,76 | 3,64 । -0,34
Лис. Э План распоюханжж
стоек
4
Инк. Саенко
гук. стад ГЛ.спа Прохоров ТиЯ5сЕПЛ0Ъ| 1—
ЙачОАП Ьорпсов-
Таблица 4.
Де^ствуксие изгибающие
M2M5HTU (Мо)-в подстилаю-
щих слоях от расчетной
нагрузки от стоек ( Мс)
ПСП I.44.-I.I-KE-T0 5
Сталия! Лист
TKZI~T7
Листов
ПРОМСТГО;'."Л~ОЕХТ ’
[»плровэл
Форизт 12
Примечания:‘
I. в таблице приведена значения действующих .изгибающих моментов
от расчетного веса перегородок: в числителе для. бетона марки
200 , в знаменателе'для бетона марки 300 . Коэффипиеяе *. .
перегрузки д » 1,1.
& При расположении перегородки на расстоянии « *
• t<8h, ’
• от температурного шва в подстилающем слое (рис.Ю)
табличные значения лолс^ителъкыт изгибающих моментов рекомвн- *
югется умножать на коэффициент ---
Л » X-1
где: . влЛ
к»иидина подстилающего слои
3. -Волокительну R момент от перегородки в сочетании, нагрузок
следует определять по эпюре на рис.Ю . "
i’-ка *МОДЛ МвЛПИеетгзгаТА IBM, ИНЬ. *<1
“ ’4,12,79 г '. '~ " |
Ur - расчеиая нагрузка от перегороди*
Мг “ табличный момент от перегородки* •
Хг-ЛШ; : .
1>8Ь Л-1.
4. Для расчета краевых участков в соответствия о п.18
"Технического описания", значения моментов, псырЧенаге-
знаком следует увеличить в 5 риз.
Тола.- шлйа пол- етала пдего Ш: Г. -Действующие •изгибающие моменты Кп(тсм/м) of расчетной кагртзхх * от t - ' • * перегородок ~ ** *
1 6,5 tq/m 1,0 тс/м - 1,5 to/m 2,0 то/м i
2,5 тс/м 3;0 тс/
•I ьмако. L мин..; лаке. МИД. макс. мин. макс. МИЙ. макс. МНВ. макс. мин.
роо . Г’ : 0,065 -0 016 ОДЗ. .0,20 -0,045 |0.26 0/064 0.32 -0,08*. • Э,39 -ф96
0,070 •0,14 0,21 0,28 0,35 3,42 .
|Г: 120 I D.075- o.oie 0,15 -0 032 0,23 -0 043^*30 , 10,30 i 0,064 0,38 -0,08*! 3,45. -Ф96
J,075 0,15 0,23 0,38 3,45
' ?50‘. I 3,085 >.090 -o,oie OJZ. 0,18 0,032 0,26 0,27 -o ,04^*^ JO ,36 0,064 0,43 0^5 -0,08 2x51 р»54 -ф96
180 у L09 ),095 -6,025 0,18 0,19 0050 0,26 0,29 -0,075 2x21 0,39 -ОДО 0,48 -0Д2 2x54 р.57 -ОД 5
200' o.io -0025 0,20 -0 05 SIX’ -0 07е 0,40 -ОДО 0.50 -0,12 ₽ К ),60 0Д5
|о‘,ц 0,22 0,33 0,44 0,55 7,66
‘ЙО 0Д2 0,125 -0,025 2x21 0,25 -0,05 0,-38 -0,075 Q.13 . 0,50 ОДО ),G0 \63 -0,12 р.75 0Д5
• 250 ’! 0,13 -0,025 0,26 —0 05 2.39 -Ц>/75 0.52 -ОДО j,65 -одг) 7,78 0Д5
’ • • j одз 0,26 0,39 0,52 ),65 3,78
280 , !• 1 Li35 ЭД35 -Фзз 0,27 0,27 0,066 0,41 0,41 -0РЭ9 0,54 . 0,54 0,13 >,68 7,68 -о 15 19x11 [оля 0^.0.
| зои L14 1 р -црзз 0,28 0,29 -Q066 0*42 0,44 -ф99 0,56 0,58 -одз 7.70 J.73 -0Д6 М4 р.87 0^0
ПСП 1,44-1.1-та-ТО 6 ’
Таблица 5 Действ7юшие изгибающие мо- менты Шп) в подстилающих слоях от‘расчетной -натру зга от пеоегоролок «к д) Стадия! лис т_ Листез
Лнж. Саенко- * U I
Прохорсг. Госстрс* ССл-Р nPOMCTPOfua ‘©ист
5ачАй2 Борисов
С JDU3T
Толщина подсти- лающего СЛОЯ' (мм) ! Несущая способность на изгиб । Мн (тсм/ы) Ё Несущая способность [ на продавливание Nh(tc) бетонное сечение 1 Реакция грунта Po(gL) -под стойкой ОТ СИЛЕ Ncs=I ТС
! армирован.сечение
1 Бетонное сечение Армированное сечение Арматура АШ Расположение стоек в температурном блоке Расположение стоек • в температурном блоке
с учетоь транс- пбгтнкх УЗёта транс- портных ж- 5/510 5/12 5/14 5/16 сере- дина край угол сере- дина край утрл
100 0,21 0,16 20,47 7,53 7,07 2,81 З.П 1,34 0,58 0,63 0,68
120 0,31 0,24 24,14 10,68 8,32 4,14 3,92 3,92 0,46 0,51 0,56
150 0,48 0,37 см.и.8. "Техниче !СКОГО 01 писания" 29,93 15,84 11,14 6,41 5,26 3,08 0,33 0,42 0,50
180 0,76 0,59 36.14 21,48 14,26 8,95 6,75 4.31 0,25х 0,33 0,43
200 0,85 0,66 2,06 2,82 3,63 4,43 41.83 16,46 0,23 . 0,31 0,43
25,86 10,82 5,22 |
230 1,12 0,87 2,48 3,43 4,46 5,51 48,92 32,48 20,02 13,87 9,61 6,71 0,18 0,26 0,38
250 1,33 1,03 2,76 3,84 . 5,01 6,24 55,19 38,42 21,70 16,04 10,85 7,78 0,16 0,23 0,35
270 1,55 1,20 2,61* 4,24 5,57 6,96 । 60,26 42,47 25,40 18,44 12,16 8,93 J 0,14 0,23 0,35
300 ! 1,91 1,48 2,97* 4,86 6,40 8,05 70,62. 51,05 29,67 22,19 | ИлЗб 10,80 | 0,13 0,19 0,33
ПСП 1.44—I.I-KK—ТО 7
IbnjinaiCKc Таблица 6 Несущие способности под- стилащдих слоев из бетона марта 200 Стахкя! Лис 7 Лвстоз
gT.M'fcx, Ьбндарснк р i I 3
А Госстрой СССР - ЛРОМСТРОЙЛРОЕХГ
ПГИГец 1.1ихаалов
1184.0111 Борисов
Кспироввж________________форма? It
1_9
- -
«г “» " * Толщина подсти- лающего слоя (мм) Несущая способность на изгиб 1 Мн (тсм/м) [Несущая способность I на продавливание Nh(tc) бетонное сечение Реакция грунта Ро(-^-) под стойкой от силы Nc=I тс -
армирован.сечсние
| Бетонное сечение Армированное сечение Арматура АШ Расположение стоек в температурном блоке Расположение стоек в температурном блоке
с учет, тпанс- пбртндх нагру- зок. . оез учета треясп. нагру- зок 5/510 5/512 5/514 5/516- сере- дина край (УГОЛ сере- дина край | угол
100 0,28 0,21 27,3 20,04 9,43 3,74 4,15 1,78 0,62. 0,67 0,72
120 0,41 0,32 32,19 14,24 11,09 5,52 5,22 2,64 0,50 0,55 0,60
150 0,64 0,49 |см.п.8. "Техниче СКОГО 01 шсания" 39,9 ,21,12 14,85 8,54 7,01 4,10 0,37 0,45 0,52
160 1,02 0,79 | 48,19 28,64 19,01 11,93 9,00 5.74 0,28 0,36 . 0,46
200 1,13 0,87 I 1,80м 2,91 3,79 4,71 55,77 34,48 21,95 14,43 10,45 6,46 0,25 0,33 0,44
230 1,50 1,16 * 2,16 3,52 4,63 5,80 65,23 43,31 26,70 18,49 12,81 8,95 0,20 0,28 0,40
250 1,77 1,37 | 2,40м 3,93 5,18 ' 6,52 73,58 51.23 28,93 21.38 14,47 10.37 0,18 0,25 0,37
ч Е К зг S е ч I| ' J6Д?И1 •»?;|w,^,. 270 2,06 1,60 2,64м 4,34 5,73 7,25 80,34 56,63 33,85 24,59 16,21 П,91 0,16 0,24 0,36
300 2,55 1,97 I 3,00м 4,95 6,56 8,33 94,16 68,06 39,56 29,59 19,14 14,39 0,14 0,21 0,34
Ё Ь X с п 4 Р М '
1 ПСП I.44-I.I-1E-T0 8
Ст - т’ vx Ft тчг’,ро<у,'г' 1 £iG-MuH£. у? способности под- Сталия Аист | Лис тез
Е а <х ит. и m I шпагп nd X- Ессущие 0 2 _j -
гук. Oil J1 roxonc LC Гт Z—~ L.L<' .л стилагпих слоев из бетона марли ЗОе - ПРОМ СТРО И-I OLKT
Пйч лпетУУ/уг'17-пт.
.Will | j ор-лсов f _
Прзмечаявд
I. Ессушае способности подстилающих слоев определена при следующих
исходных данных: коэ^ипиенты условий работы бетона для транспорт—
ноЗ нагрузки и комбинаций» включающих транспортную нагрузку:
глб( " ХД;
tries ж 0»9»
для прочих нагрузок и комбинаций
met« 0,85;
- - tries" 0,9»
размеры - следа лагрузки от стойки при расчета, да продавливание
30 Х.ЗО см.
2, Для армированных сечений в таблице приведены односторонняя арматура
т.е. либо верхняя, либо еикняя при шарине сечения 1,0 м по рис.11
Схатая арматура в расчете не учитывается.
3. Защитный слой бетона в армированных подстилающих слоях принят
равным 3 см.
4. Рабочая высота сечения принята
- при расчете на изгиб армированного сечения:' . .
ИО=Ь - 3 см - 1,5 d , где
d - диаметр арматуры;
- при расчете на пре’-вливание армированных подстилающих слоев
Ь = Ь-5см;
- при расчета на продавливание бетонных подстилающих слоев
h.=h.
5. В армированных подстилающих слоях во всех приведенных в таблице 6
случаях длительное раскрытие трещин при исчерпании несущей способ-
ности менее 0,3 мм .
6. Значение несущих способностей на изгиб тля армированных подстилаю-
щих слоёв, отмеченные знаком * определены, как для слабоаршрован-
г-ых ехементов (СНиП П-21-75, п.1.20).
7. Несущая способность подстглап-лх слоев при продавливании определена
с учетом реакивЕ грунта по формуле;
| г> ИДЛ + Ьс г£,< * 8z)___________
N№ КР *h‘^О(о.5А*Ьст£2)
Здесь:
А - размер следа натру з:<и от стейки, • •
- привязки следа- стсй;з к температурным швам
подстилавшего слоя ; * •
р. - реакция грунта под стойкой от единичной натрузя.
8. Стойка считается располсвешгой:
• - посредине температурного блока псхстилапзего слоя, если ваполнлттся
условия
Д>А+Ь₽‘, ^гц+и.);
в этом случае принимать
f = A+h,» C£=2(A + h.)>
продавливание происходит по 4 сторонам;
- на краг, если ьыпо-шягтся условия
^<А +hc ; Е^ч А * к
в втом случае принимать
действительное; £ = f1 +А+ И., (в таблице принято 0)?
продавлЕваняе происходит по 3 сторонам;
- в углу - во всех остальных случаях, -при этой Е/ и Е£ - дейстхз--
телыд;е (в таблице принято Ej -• it «= 0);
продавливание происходит по 2 сторонам.
ПСП I.44-I.I-K2-T0 8 ~
Ерн срсгя л____________Cipuar 12
Примеры пользования таблицами . .
Пюттер I
Дано: подстилающий слой из бетона марки М 200; расчетная равномерно
распределительная нагрузка на пол Р = 6,0 тс/ы2.
Требуется подобрать толщину подстилапцего.олоя.
По таблице X для длиной нагрузки и принятой марке бетона требуется
толщина h » 180 ш.
Пюттер 2
Дано: подстилающий слой вэ бетона марки М 300; расчетная нагрузка
на пол от автопогрузчика 4014 грузоподъемностью 5,0 тс. Требуется
подобрать толщину подстилающего слоя.
По таблица 2 для данной нагрузки и принятой марке бетона требуется
толщина И = 200 ш.
Пример $ ..
Дано: подстилающий слой из бетона марки М 300; расчетная нагрузка
на пол от стоек стеллажа Н с = 10,0 то от каждой стойки. Шаг стоек
$- 1,0 м в двух направлениях. Все привязки стоек к температурным
швам (рис.7) более 3 м.
6'1
у0 = 0,5 х 0,3 + 4 х 0,25 ж 1,15 м
А с I --1—= 0,13
1,15
Моо= Мс + 4хО,13хМс = 2,25+4x0,13x2,25 = 3,42 тсн/м
По таблице 7 принято 5 j6 12АШ (Кн = 3,93 тсц/м).
б) Верхняя растянутая зона. Отрицательные момента.
Мс = 0,215тоы/м
Стойки имеют общую зону отрицательных моментов. Учитываются
в .сочетании 4 стойки. - х
По д.16 "Технического описания*
ПЛ = 4;
= 1,1 - 0,1 х 4 = 0,7;
М «= 0,7 X 4 х 0,215= 0,602тсм
По таблице 7 достаточно бетонного сечения.
Принято: h = 250 мм; 5 / 12Ай понизу на I м.
Пример 4
Дано: подстилающий слой из бетона марки М ,300.
Расчетная нагрузка на пол - равномерно распределенная
р =1,2 то/м2 и • • . перегородка Qn= 3,0 тс/м. .
Ня грузки расположены в центре температурного блока до рис, 14. ( X* I)
Рис.14
:.. . । Q *3,0тсЛ*
- J - -ГР'Ц туЛ.
и дага
По конструктивным требованиям принята толщина подстилающего слоя
Ь= 250 мм. По таблице 7 выбранная толщина проверяется .на продавли-
вание. Для армированного сечения при расположении стойки в середине
fJH = 51,23 тс > hjc = 10,0 тс. Далее по таблице 4:
а) Еижняя растянутая зона. Положительные моменты
Мо= 2,25 тсн/м
2>8 h (3,0 м > 8 х 0,25 « 2,0 м)
По примеру I с учетом конструктивных требований подбирается конст-
рукция подстилающего слоя на нагрузку Р = 1,2 тс.
И = 100 ж, бетонное сечение.
Проверяется принятая конструкция на сочетание нагрузок.
..... ПСП-I.44-Г.1КК-ТО 9
Примеры пользования Стапия|Лист Дистсь
Р“1 I
^УК.бр, Прохоров! л J «SCT-rpoi СССР
^Л.Г.ПОУ кч.ОАГ /ихаРлон: Варисов, пгол1строа Мест тюькг *
К (1ПТ?Т)ЗвВ1 ££аат.. к
-
а) Нижняя .растянутая зона. Положительные моменты.
Пол перегородкой в т.В в соответствии с эпюрами на рис.6 и рис.10
Мв = Мр + Мп = 0,042+ 0,42 = 0,462 тем.
Мн = 0,21 тсм/м < Мв = 0,462 тец/м,
т.е. необходимо усиление: принимаемое утолщение
И= 150 мм (Мн - 0,49 тсм/м).' •
Зона усиления по п.17 "Технического описания*:
L- 2ув лвхж.,
1 MfT
- ’ = 4 X 0,10 = 0,40 м f
Т.Н. Л ж 1,0 ’
I = 2 х 0,40 0i4fr~°*^ » 0,50 м
4 0.42
Принято 1-4 = 0,50 м.
б) Верхняя растянутая зона. Отрицательные момента. Нагрузки имеют
общую зону отрицательных моментов.
по п.1б "Технического описания*
Гп=2; <Z= 0,9;
М «= 0,9 (0,021 + 0,096) = 0,105тсц/м;
М < Мн (Мн = 0,21 тсм/м).
Принято h = 100 мы, бетонное сечение с утолщением под перегородкой
h » 150 мм; 1-4 = 0,50 м.
Пример 5 .
Дано; подстилающий слой из бетона марки М 200.
Расчетная нагрузка на пол - равномерно распределенная р = 1,2 тс/м2;
от стойки фахверка hl о = 10,0 то. След стойки 0,3 х 0,3 м
По конструктивным требованиям толщина подстилающего слоя должна быть
h 100 мм. Принятая толщина проверяется на продавливание по таблице в.
.. .. . .. .. .................112
Для бетонного сечения: 14 с = 10,0 то <* hlH= 16,46 то.
Для армированного сечения: bl о = 10,0 тс < ь]н 10,82 тс.
По таблице I проверяется конструкция подстилающего слоя на нагрузку
Р = 1,2 тс/ы2.
И = 200 мм; достаточно бетонного сечения.
Проверяется принятая конструкция на сочетание нагрузок.
а) Нижняя растянутая зона. Положительные момента.
Под стойкой в T.D
£,= 0,15м -< eh = 1,60м;
А = 1,5-0,5 = 1,5-0,5 5Д5 . J 45 •
г . 1,60 ’
Мо « 1,45 х 1,85 = 2,68 тсм/м;
М = 2,68 + 0,1-2 =2,80 тсм/м > Мн = 0,66 тоц/м.
Принимаем усиление армированием 5 / 12АШ на I м (Мн = 2,62 тсм/м)
Зона усиления. .
По п.17 "Технического описания*;
L = 2V0 Иа + 20 d ;
z Mo
Vc = (o,5A + 4h) . £ ;
6 = 2 > I;
£ = 2 - • = 1,9;
8.0,200 ’
Vo = (0,5x0,30+4x0,20)xI,9 » 1,81 m;
Lo = 2x1,81 &.gP.-P»5§ + 20x0,012 = 2,95+0,24 = 3,19 m;
Принято L 2 - 3,20 m; L3 = 1,8 m.
б) Верхняя растянутая зона. Отрицательные момента. Нагрузки имеют
общую эону отрицательных моментов по п,16 "Технического описания*.
m = 2; с(= 1,1-0,1x2 = 0,9; .Мо =0,215x1,45 = 0,31 тсм/м
М = 0,9 (0,06+0,31) = 033 тец/м;
М = 0,33 том/м <Z Мн = 0,66 тсм/м.
Принято In о 200-мм, бетонное сечение о усилением под стойкой
5 / I2AW на I м понизу. Зона усиления ом.рис.18.
ПСП I.44-I.I-KX-T0 9
2
Кспироияд
Формат
Jfeg.MSP $
Дзяо: подстилающий слой из бетона мархй М 300: расчетная равномерно
распределенная нагрузка на пол Р - 9,5 *с/м2. .
Требуется подобрать тадщину подствлапщего слоя.
Данная нагрузка в тяблицах I в 3 не указана* По п.14 "Технического
опиор-кия" определяем взгибапдие моменты по формуле:
М ж Мтабл -----
Ртабл.
Подбор начинаем о толщины h я 270 мм
I) Ргабл. = 12.0 тс/м2' Мтабл. 2Дтсц/и,
М = 2,1 - 1,66 тсм/м'
12,0 • ’
Ын «= 1,6 тец/м *< Ы » 1,66 тсм/м
дряняя толщина не достаточна*
2) h - 300 мм
Ргабл ж 12,0 тс/м2 ' Мтабл.ж 2,4 тец/м* *
* ‘2,4 if^o- "1,9 W"’
Мн ж 1,97 тсм/м М «= 1,9 том/м
Принято: бетонное оеченлв h ж 300 ш
ПСП I.44-I.I-K5-T0 9 -: •
TFiri
Копировал
Формат 12-